(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口したオイルキャピラリと、前記オイルキャピラリの前記吸入パイプ内への開口部に相対向する前記吸入パイプの軸方向に設け、温度が低くなるとオイルキャピラリの吸入パイプ内への開口部を含む吸入パイプの断面積を減らす方向に変形するバイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板とからなる密閉型圧縮機。
【請求項２】
オイルキャピラリの吸入パイプ内への開口部に相対向する前記吸入パイプの軸方向に設けた凹部と、前記凹部に少許の間隙を存して設け、温度が低くなるとオイルキャピラリの吸入パイプ内への開口部を含む吸入パイプの断面積を減らす方向に変形し、温度が高くなると前記断面積を増加する方向に変形するバイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板を備えたことを特徴とする請求項１記載の密閉型圧縮機。
【請求項３】
吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口したオイルキャピラリと、前記吸入パイプの軸心に垂直な断面のうち前記オイルキャピラリの前記吸入パイプへの開口部を含む断面に略直角に交差する伸縮可能で気密性のある弾性膜と、前記弾性膜に対して前記吸入パイプの軸心と反対側に設けられた凹部と、前記弾性膜と前記凹部とで囲まれた圧力作動空間と、一端が前記圧力作動空間に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口した連通孔と、前記吸入パイプの軸心に垂直な断面のうち前記オイルキャピラリの前記吸入パイプへの開口部を通る断面の面積が前記連通孔の吸入パイプへの開口部を通る断面の面積より大きくなるように前記吸入パイプ内に設けられた流速調整空間とからなる密閉型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、冷凍冷蔵装置等に使用される往復式密閉型圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
冷凍冷蔵装置等に使用される密閉型圧縮機は高効率、低騒音が強く望まれると共に、密閉容器内のメンテナンスや修理ができないため、信頼性の高いものが強く望まれている。なかでも往復型圧縮機のピストンとシリンダーとの摺動部は圧縮により大きな面圧を受け、厳しい摺動状態にある。
【０００３】
そのため、ピストンとシリンダーとの摺動部やバルブ等へ給油を行い、信頼性、効率を向上させ、また、騒音を低減させる方法が従来から考案されている。シリンダーやバルブ等への給油方法については、例えば実公平４−３３４２８号公報に示されているものがある。
【０００４】
以下、図面を参照しながら、上述した従来の密閉型圧縮機の一例について説明する。
【０００５】
図１２は従来の密閉型圧縮機を示す断面図であり、図１３は図１２のＡ−Ａ断面における要部断面図である。
【０００６】
図１２、図１３において、１は密閉容器、２は圧縮部、３はモーター部であり、圧縮部２とモーター部３は一体となって密閉容器１内に支持されている。４はシリンダーヘッド、５はシリンダーヘッド４内に設けられた吸入室、６はシリンダー、７はバルブプレート、８はバルブプレート７に設けた吸入孔である。９は吸入管、１０は挿入管、１１は挿入管１０を弾性支持するスプリングである。１２は吸入マフラーで、挿入管１０が挿入されている。
【０００７】
１３は一端が吸入マフラー１２内に開口し、他端がシリンダーヘッド４内の吸入室５内に開口する吸入パイプ、１４は密閉容器１底部に貯溜したオイル、１５は一端がオイル１４内に開口し、他端が吸入パイプ１３内に開口したオイルキャピラリ、１６はバネ性を有する鋼帯、１７は固定用ボルトである。オイルキャピラリ１５は鋼帯１６及び固定用ボルト１７によって吸入パイプ１３及びシリンダーヘッド４に固定されている。
【０００８】
以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。
モーター部３によって駆動される圧縮部２には外部冷却回路（図示せず）から挿入管１０を介し吸入マフラー１２内へ冷媒ガスが吸い込まれる。この冷媒ガスは吸入パイプ１３を通り、シリンダーヘッド４内の吸入室５へ導かれた後、吸入孔８を通り、シリンダー６内に吸入される。
【０００９】
その際、吸入パイプ１３内を冷媒ガスが流れるため、動圧降下によりオイルキャピラリ１５の両端間に圧力差が生じる。そして、密閉容器１底部に溜まったオイル１４がオイルキャピラリ１５を介して吸い上げられ、吸入パイプ１３内を流れる冷媒ガスとともに霧状のオイル１４となって吸入バルブ（図示せず）、ピストン（図示せず）、シリンダー６等を潤滑する。
【００１０】
オイルキャピラリ１５両端間の圧力差は吸入パイプ１３内を流れる冷媒ガスの速度及び密度が大きくなる程増加する。従って、オイルキャピラリ１５による給油量は、吸入パイプ１３内を流れる冷媒ガスの速度及び密度が大きくなる程増加する。
【００１１】
このオイルキャピラリ１５による給油によって、吸入孔と吸入バルブ及び吐出孔（図示せず）と吐出バルブ（図示せず）とのシール性を良好とし、ピストンとシリンダー６との潤滑、摺動を良好にして、効率、信頼性を向上させ、更に各部品が衝突する際に発生する騒音を低減することができる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら上記従来の構成では、密閉型圧縮機の運転条件が変化したとき、例えば吸入圧力が低くなった場合には、吸入パイプ１３を流れる冷媒ガスの密度が小さくなるために動圧降下量が小さくなり、オイルキャピラリ１５の両端間の圧力差が小さくなってオイルキャピラリ１５からの給油量が減少し、信頼性や効率が低下する、また騒音が大きくなるという欠点があった。
【００１３】
本発明は従来の課題を解決するもので、密閉型圧縮機の吸入圧力が低くなった場合でも、オイルキャピラリからの給油量が減少せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性の高い密閉型圧縮機とすることを目的とする。
【００１４】
また、上記従来の構成は、吸入圧力が高くなった場合には、吸入パイプ１３を流れる冷媒ガスの密度が大きくなるために動圧降下量が大きくなり、オイルキャピラリ１５の両端間の圧力差が大きくなってオイルキャピラリ１５からの給油量が増加する。そして、多量のオイル１４がシリンダー６内に流入して効率が低下するという欠点、、また多量のオイル１４が外部冷却回路に流出して密閉容器１内のオイル１４量が減少し、各摺動部の潤滑に悪影響を及ぼしたり、外部冷却回路に流出したオイル１４によって熱交換器の性能が悪くなる等の冷却回路全体に悪影響を及ぼすという欠点があった。
【００１５】
本発明の他の目的は、密閉型圧縮機の吸入圧力が低くなった場合に加えて、高くなった場合でも、オイルキャピラリからの給油量が増加せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、信頼性の高い密閉型圧縮機とすることを目的とする。
【００１６】
また、上記従来の構成は、密閉型圧縮機の運転周波数を変化させたりして、吸入パイプ１３を流れる冷媒ガスの流速が変化した場合、動圧降下量が変化し、オイルキャピラリ１５の両端間の圧力差が変化してオイルキャピラリ１５からの給油量が変化し、信頼性や効率が低下する、また騒音が大きくなるという欠点があった。
【００１７】
本発明の他の目的は、密閉型圧縮機の吸入圧力が変化した場合に加えて、運転周波数が変化するなどして、吸入ガスの流速が変化した場合でも、オイルキャピラリからの給油量が変化せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、信頼性の高い密閉型圧縮機とすることを目的とする。
【００１８】
【課題を解決するための手段】
この目的を達成するため本発明の密閉型圧縮機は、吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口したオイルキャピラリと、前記オイルキャピラリの前記吸入パイプ内への開口部に相対向する前記吸入パイプの軸方向に設けたバイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板とから構成されている。
【００１９】
また、さらに、オイルキャピラリの吸入パイプ内への開口部に相対向する前記吸入パイプの軸方向に設けた凹部と、前記凹部に少許の間隙を存して設けたバイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板を備えた構成となっている。
【００２０】
また、吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口したオイルキャピラリと、前記吸入パイプの軸心に垂直な断面のうち前記オイルキャピラリの前記吸入パイプへの開口部を含む断面に略直角に交差する伸縮可能な弾性膜と、前記弾性膜に対して前記吸入パイプの軸心と反対側に設けられた凹部と、前記弾性膜と前記凹部とで密閉され気密性のある密閉空間とから構成されている。
【００２１】
また、吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口したオイルキャピラリと、前記吸入パイプの軸心に垂直な断面のうち前記オイルキャピラリの前記吸入パイプへの開口部を含む断面に略直角に交差する伸縮可能で気密性のある弾性膜と、前記弾性膜に対して前記吸入パイプの軸心と反対側に設けられた凹部と、前記弾性膜と前記凹部とで囲まれた圧力作動空間と、一端が前記圧力作動空間に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口した連通孔と、前記吸入パイプの軸心に垂直な断面のうち前記オイルキャピラリの前記吸入パイプへの開口部を通る断面の面積が前記連通孔の吸入パイプへの開口部を通る断面の面積より大きくなるように前記吸入パイプ内に設けられた流速調整空間とから構成されている。
【００２２】
【作用】
本発明の密閉型圧縮機は上記した構成によって、密閉型圧縮機の吸入圧力が低くなった場合には、それに伴って飽和温度が低くなるため吸入ガスの温度も低くなり、バイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板の温度が低くなるので、ガス流速調整板が吸入パイプの断面積を減らす方向に変形する。それにより、オイルキャピラリの吸入パイプへの開口部付近の冷媒ガス流速が速くなるため、吸入圧力低下によって冷媒ガス密度が小さくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ両端間の圧力差は小さくならない。従って、オイルキャピラリからの給油量が減少せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００２３】
また、さらに、バイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板を温度が高くなると吸入パイプの断面積を拡げる方向に変形する構成となっているので、密閉型圧縮機の吸入圧力が高くなった場合には、それに伴って飽和温度が高くなるため吸入ガスの温度も高くなり、ガス流速調整板の温度が高くなるので、ガス流速調整板が吸入パイプの断面積を増加する方向に変形する。それにより、オイルキャピラリの吸入パイプへの開口部付近の冷媒ガス流速が遅くなるため、吸入圧力上昇によって冷媒ガス密度が大きくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ両端間の圧力差は大きくならない。従って、オイルキャピラリからの給油量が増加せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００２４】
また、前記吸入パイプの軸心に垂直な断面のうち前記オイルキャピラリの前記吸入パイプへの開口部を含む断面に略直角に交差する伸縮可能な弾性膜と、前記弾性膜に対して前記吸入パイプの軸心と反対側に設けられた凹部と、前記弾性膜と前記凹部とで密閉され気密性のある密閉空間が構成されているので、密閉空間の容積は弾性膜が伸縮可能なため吸入圧力とつり合うように変化し、吸入圧力が低くなる程密閉空間の容積は大きくなる。従って、吸入圧力が低くなった場合には、密閉空間の容積が大きくなるので、弾性膜が吸入パイプの断面積を減らす方向に変形する。それにより、オイルキャピラリの吸入パイプへの開口部付近の冷媒ガス流速が速くなるため、吸入圧力低下によって冷媒ガス密度が小さくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ両端間の圧力差は小さくならない。従って、オイルキャピラリからの給油量が減少せずに安定した給油ができる。また逆に、吸入圧力が高くなった場合には、吸入圧力が低くなった場合と逆の作用が起こり、結果的にオイルキャピラリからの給油量が増加せずに安定した給油ができる。従って、吸入圧力がどの様に変化してもオイルキャピラリからの給油量は変化せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００２５】
また、弾性膜と凹部とで囲まれた圧力作動空間と、一端が圧力作動空間に開口し、他端が吸入パイプ内に開口した連通孔と、吸入パイプの軸心に垂直な断面のうちオイルキャピラリの吸入パイプへの開口部を通る断面の面積が連通孔の吸入パイプへの開口部を通る断面の面積より大きくなるように吸入パイプ内に設けられた流速調整空間が構成されているので、弾性膜の変形する方向は圧力作動空間と流速調整空間との圧力差によって決まる。そして、圧力作動空間は連通孔によって吸入パイプ内と連通しいるので、結局、連通孔の吸入パイプへの開口部の圧力と流速調整空間の圧力との圧力差によって弾性膜の変形する方向は決まる。そして、その圧力差はベルヌーイの定理により、吸入パイプを流れる冷媒ガスの密度と、それぞれの部分での冷媒ガスの流速とで決まり、断面積の差から冷媒ガス流速は連通孔の吸入パイプへの開口部より流速調整空間の方が必ず遅くなる。従って、常に連通孔の吸入パイプへの開口部の圧力は流速調整空間の圧力より小さくなるので、弾性膜は常に吸入パイプの断面積を増す方向に変形し、その変形の度合いは吸入パイプ内の冷媒ガス流速が大きい程、また密度が大きい程大きくなる。従って、運転周波数を高くしたりしての冷媒ガスの流速が大きくなった場合や、あるいは吸入圧力が高くなり冷媒ガスの密度が大きくなった場合は、弾性膜は吸入パイプの断面積を増やす方向に変形する。それにより、オイルキャピラリの吸入パイプへの開口部付近の冷媒ガス流速が遅くなるため、運転周波数が高くなるにもかかわらず、あるいは吸入圧力低下によって冷媒ガス密度が小さくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ両端間の圧力差は大きくならない。従って、オイルキャピラリからの給油量が増加せずに安定した給油ができる。また逆に、運転周波数を低くした場合や吸入圧力が低くなった場合には、上述した場合と逆の作用が起こり、結果的にオイルキャピラリからの給油量が減少せずに安定した給油ができる。従って、吸入圧力が変化した場合に加えて、運転周波数が変化するなどして、吸入ガスの流速が変化した場合でも、オイルキャピラリからの給油量が変化せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００２６】
【実施例】
以下、本発明の密閉型圧縮機の第１の実施例について図面を参照しながら説明する。尚、従来と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【００２７】
図１は、本発明の第１の実施例による密閉型圧縮機の通常運転時の要部断面図である。図２は、同実施例の密閉型圧縮機の吸入圧力低下時の要部断面図である。
【００２８】
図１、図２において、１８は吸入パイプであり、１９は温度が低くなると吸入パイプ１８の軸方向に対して垂直な断面のうち、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ１８内への開口部を含む断面の面積が小さくなる方向に変形するバイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板である。
【００２９】
以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。
密閉型圧縮機が通常の吸入圧力以上で運転する場合には、図１に示すようにガス流速調整板１９が吸入パイプ１８の内面に沿って平行に位置し、吸入パイプ１８内の冷媒ガスは従来の構成と同じ速度で流れ、従来通りのオイルキャピラリ１５からの給油ができる。
【００３０】
そして、運転条件が変化して密閉型圧縮機の吸入圧力が低くなった場合には、それに伴って飽和温度が低くなるため吸入ガスの温度も低くなり、ガス流速調整板１９の温度が低くなるので、図２に示すようにガス流速調整板１９が吸入パイプ１８の断面積を減らす方向に変形する。それにより、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ１８への開口部付近の冷媒ガス流速が速くなるため、吸入圧力低下によって冷媒ガス密度が小さくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ１５両端間の圧力差は小さくならない。
【００３１】
従って、オイルキャピラリ１５からの給油量が減少せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００３２】
以上のように本実施例の密閉型圧縮機は、吸入室５を設けたシリンダヘッド４と、吸入室５に連通する吸入パイプ１８と、密閉容器１下部に溜まったオイル１４と、一端がオイル１４の中に開口し、他端が吸入パイプ１８内に開口したオイルキャピラリ１５と、温度が低くなると吸入パイプ１８の軸方向に対して垂直な断面のうち、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ１８内への開口部を含む断面の面積が小さくなる方向に変形するバイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板１９とから構成されているので、密閉型圧縮機の吸入圧力が低くなった場合には、それに伴って飽和温度が低くなるため吸入ガスの温度も低くなり、バイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板１９の温度が低くなるので、ガス流速調整板１９が吸入パイプ１８の断面積を減らす方向に変形する。それにより、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ１８への開口部付近の冷媒ガス流速が速くなるため、吸入圧力低下によって冷媒ガス密度が小さくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ１５両端間の圧力差は小さくならない。従って、オイルキャピラリ１５からの給油量が減少せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００３３】
次に、本発明の密閉型圧縮機の第２の実施例について、図面を参照しながら説明する。尚、従来例及び第１の実施例と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【００３４】
図３は、本発明の第２の実施例による密閉型圧縮機の通常運転時の要部断面図である。図４は、同実施例の密閉型圧縮機の吸入圧力低下時の要部断面図である。図５は、同実施例の密閉型圧縮機の吸入圧力上昇時の要部断面図である。
【００３５】
図３、図４、図５において、２０は吸入パイプであり、２１は温度が低くなると吸入パイプ２０の軸方向に対して垂直な断面のうち、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ２０内への開口部を含む断面の面積が小さくなる方向に変形し、温度が高くなると前記断面の面積が大きくなる方向に変形するバイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板である。２２は前記ガス流速調整板２１を少許の間隙を存して収容する凹部で、ガス流速調整板２１を前後方向に膨出入させる。
【００３６】
以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。
密閉型圧縮機が通常の吸入圧力で運転する場合には、図３に示すようにガス流速調整板が吸入パイプ２０の内面に沿って平行に位置し、吸入パイプ２０内の冷媒ガスは従来の構成と同じ速度で流れ、従来通りのオイルキャピラリ１５からの給油ができる。
【００３７】
運転条件が変化して、密閉型圧縮機の吸入圧力が低くなった場合には、第１の実施例での効果と同様に、図４に示すように、ガス流速調整板２１が吸入パイプ２０の断面積を減らす方向に変形して、オイルキャピラリ１５からの給油量が減少せずに安定した給油ができる。
【００３８】
そして、密閉型圧縮機の吸入圧力が高くなった場合には、それに伴って飽和温度が高くなるため吸入ガスの温度も高くなり、ガス流速調整板２１の温度が高くなるので、図５に示すようにガス流速調整板２１が凹部２２の間隙内に入り込むように吸入パイプ２０の断面積を増加する方向に変形する。それにより、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ２０への開口部付近の冷媒ガス流速が遅くなるため、吸入圧力上昇によって冷媒ガス密度が大きくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ１５両端間の圧力差は大きくならない。従って、オイルキャピラリ１５からの給油量が増加せずに安定した給油ができる。
【００３９】
従って、密閉型圧縮機の吸入圧力がどの様に変化した場合でも、オイルキャピラリ１５からの給油量の変化を抑えることができ、安定した給油ができるので、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００４０】
以上のように本実施例の密閉型圧縮機は、吸入室５を設けたシリンダヘッド４と、吸入室５に連通する吸入パイプ２０と、密閉容器１下部に溜まったオイル１４と、一端がオイル１４の中に開口し、他端が吸入パイプ２０内に開口したオイルキャピラリ１５と、温度が低くなると吸入パイプ２０の軸方向に対して垂直な断面のうち、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ２０内への開口部を含む断面の面積が小さくなる方向に変形し、温度が高くなると前記断面の面積が大きくなる方向に変形するバイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板とから構成されているので、第１の実施例での効果に加えて、密閉型圧縮機の吸入圧力が高くなった場合には、それに伴って飽和温度が高くなるため吸入ガスの温度も高くなり、ガス流速調整板２１の温度が高くなるので、ガス流速調整板２１が吸入パイプ２０の断面積を増加する方向に変形する。
【００４１】
それにより、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ２０への開口部付近の冷媒ガス流速が遅くなるため、吸入圧力上昇によって冷媒ガス密度が大きくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ１５両端間の圧力差は大きくならない。従って、オイルキャピラリ１５からの給油量が増加せずに安定した給油ができる。
【００４２】
従って、密閉型圧縮機の吸入圧力がどの様に変化した場合でも、オイルキャピラリ１５からの給油量の変化を抑えることができ、安定した給油ができるので、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００４３】
以下、本発明の密閉型圧縮機の第３の実施例について図面を参照しながら説明する。尚、従来と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【００４４】
図６は、本発明の第３の実施例による密閉型圧縮機の通常運転時の要部断面図である。図７は、同実施例の密閉型圧縮機の吸入圧力低下時の要部断面図である。図８は、同実施例の密閉型圧縮機の吸入圧力上昇時の要部断面図である。
【００４５】
図６、図７、図８において、２３は吸入パイプであり、２４は吸入パイプ２３の軸心に垂直な断面のうちオイルキャピラリ１５の吸入パイプ２３への開口部を含む断面に略直角に交差する伸縮可能な弾性膜である。２５は弾性膜２４に対して吸入パイプ２３の軸心と反対側に設けられた凹部であり、２６は弾性膜２４と凹部２５とで密閉され気密性のある密閉空間である。
【００４６】
以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。
弾性膜２４が伸縮可能なため密閉空間２６の容積は吸入圧力とつり合うように変化するため、吸入圧力が低くなる程密閉空間２６の容積は大きくなる。吸入圧力が通常時、低下時、上昇時の場合の各動作を以下に説明する。
【００４７】
密閉型圧縮機が通常の吸入圧力で運転する場合には、図６に示すように弾性膜２４が吸入パイプ２３の内面に沿って平行に位置するように密閉空間２６内の圧力が調整されている。従って、吸入パイプ２３内の冷媒ガスは従来の構成と同じ速度で流れ、従来通りのオイルキャピラリ１５からの給油ができる。
【００４８】
運転条件が変化して、吸入圧力が低くなった場合には、図７に示すように密閉空間２６の容積が大きくなり、弾性膜２４が吸入パイプ２３の断面積を減らす方向に変形する。それにより、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ２３への開口部付近の冷媒ガス流速が速くなるため、吸入圧力低下によって冷媒ガス密度が小さくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ１５両端間の圧力差は小さくならない。従って、オイルキャピラリ１５からの給油量が減少せずに安定した給油ができる。
【００４９】
また逆に、吸入圧力が高くなった場合には、図８に示すように密閉空間２６の容積が小さくなり、弾性膜２４が吸入パイプ２３の断面積を増やす方向に変形する。それにより、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ２３への開口部付近の冷媒ガス流速が遅くなるため、吸入圧力上昇によって冷媒ガス密度が大きくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ１５両端間の圧力差は大きくならない。従って、オイルキャピラリ１５からの給油量が減少せずに安定した給油ができる。
【００５０】
従って、密閉型圧縮機の吸入圧力がどの様に変化した場合でも、オイルキャピラリ１５からの給油量の変化を抑えることができ、安定した給油ができるので、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００５１】
以上のように本実施例の密閉型圧縮機は、吸入室４を設けたシリンダヘッド４と、吸入室５に連通する吸入パイプ２３と、密閉容器１下部に溜まったオイル１４と、一端がオイル１４の中に開口し、他端が吸入パイプ２３内に開口したオイルキャピラリ１５と、吸入パイプ２３の軸心に垂直な断面のうちオイルキャピラリ１５の吸入パイプ２３への開口部を含む断面に略直角に交差する伸縮可能な弾性膜２４と、弾性膜２４に対して吸入パイプ２３の軸心と反対側に設けられた凹部２５と、弾性膜２４と凹部２５とで密閉され気密性のある密閉空間２６とから構成されているので、運転条件が変化して、吸入圧力が低くなった場合には、密閉空間２６の容積が大きくなり、弾性膜２４が吸入パイプ２３の断面積を減らす方向に変形する。
【００５２】
それにより、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ２３への開口部付近の冷媒ガス流速が速くなるため、吸入圧力低下によって冷媒ガス密度が小さくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ１５両端間の圧力差は小さくならない。従って、オイルキャピラリ１５からの給油量が減少せずに安定した給油ができる。
【００５３】
また逆に、吸入圧力が高くなった場合には、密閉空間２６の容積が小さくなり、弾性膜２４が吸入パイプ２３の断面積を増やす方向に変形する。それにより、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ２３への開口部付近の冷媒ガス流速が遅くなるため、吸入圧力上昇によって冷媒ガス密度が大きくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ１５両端間の圧力差は大きくならない。従って、オイルキャピラリ１５からの給油量が減少せずに安定した給油ができる。
【００５４】
従って、密閉型圧縮機の吸入圧力がどの様に変化した場合でも、オイルキャピラリ１５からの給油量の変化を抑えることができ、安定した給油ができるので、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００５５】
次に、本発明の密閉型圧縮機の第４の実施例について、図面を参照しながら説明する。尚、従来例と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【００５６】
図９は、本発明の第４の実施例による密閉型圧縮機の停止時の要部断面図である。図１０は、同実施例の密閉型圧縮機の通常運転時の要部断面図である。図１１は、同実施例の密閉型圧縮機の高運転周波数時あるいは吸入圧力上昇時の要部断面図である。
【００５７】
図９、図１０、図１１において、２７は吸入パイプであり、２８は吸入パイプ２７の軸心に垂直な断面のうちオイルキャピラリ１５の吸入パイプ２７への開口部を含む断面に略直角に交差する伸縮可能で気密性のある弾性膜である。２９は弾性膜２８に対して吸入パイプ２７の軸心と反対側に設けられた凹部であり、３０は弾性膜２８と凹部２９とで囲まれた圧力作動空間である。
【００５８】
３１は一端が圧力作動空間３０に開口し、他端が吸入パイプ２７内に開口した連通孔であり、３２は吸入パイプ２７の軸心に垂直な断面のうちオイルキャピラリ１５の吸入パイプへの開口部を通る断面の面積が連通孔３１の吸入パイプへの開口部を通る断面の面積より大きくなるように吸入パイプ２７内に設けられた流速調整空間である。
【００５９】
以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。
弾性膜２８の変形する方向は圧力作動空間３０と流速調整空間３２との圧力差によって決まるが、圧力作動空間３０は連通孔３１によって吸入パイプ２７内と連通しいるので、結局、連通孔３１の吸入パイプ２７への開口部の圧力（以下Ａ部圧力という）と流速調整空間３２の圧力（以下Ｂ部圧力という）との圧力差によって弾性膜２８の変形する方向は決まる。
【００６０】
そして、その圧力差はベルヌーイの定理により、吸入パイプ２７を流れる冷媒ガスの密度と、それぞれの部分での冷媒ガスの流速とで決まる。ここで、吸入パイプ２７断面積は連通孔３１の吸入パイプ２７への開口部より流速調整空間３２部の方が大きいので、必ず冷媒ガス流速は流速調整空間３２の方が遅くなる。
【００６１】
従って、密閉型圧縮機の運転中は常にＡ部圧力はＢ部圧力より小さくなるので、弾性膜２８は常に吸入パイプ２７の断面積を増す方向に変形し、その変形の度合いは吸入パイプ２７内の冷媒ガス流速が大きい程、また密度が大きい程大きくなる。
【００６２】
密閉型圧縮機の停止時は、図９に示すように弾性膜２８はＡ部圧力とＢ部圧力とが同じためどちらにも変形せず、吸入パイプ２７の内面に沿って平行に位置している。
【００６３】
また、密閉型圧縮機の通常運転時は、Ａ部圧力よりＢ部圧力の方がやや大きくなるので、図１０に示すように弾性膜２８は吸入パイプ２７の断面積を増やす方向に少し変形した状態となる。この状態で適正な給油量が得られるように、吸入パイプ２７の内径やオイルキャピラリ１５の内径などが設計されている。
【００６４】
そして、密閉型圧縮機の運転周波数を高くしたりして吸入パイプ２７内の冷媒ガスの流速が大きくなった場合や、あるいは吸入圧力が高くなり冷媒ガスの密度が大きくなった場合は、通常運転時に比べてＡ部圧力とＢ部圧力の差が更に大きくなる。従って、図１１に示すように弾性膜２８は更に吸入パイプ２７の断面積を増やす方向に変形した状態となる。
【００６５】
それにより、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ２７への開口部付近の冷媒ガス流速が遅くなるため、運転周波数が高くなるにもかかわらず、あるいは吸入圧力低下によって冷媒ガス密度が小さくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ１５両端間の圧力差は大きくならない。従って、オイルキャピラリ１５からの給油量が増加せずに安定した給油ができる。
【００６６】
また逆に、運転周波数を低くした場合や吸入圧力が低くなった場合には、上述した場合と逆の作用が起こり、結果的にオイルキャピラリ１５からの給油量が減少せずに安定した給油ができる。
【００６７】
従って、吸入圧力が変化した場合に加えて、運転周波数が変化するなどして、吸入ガスの流速が変化した場合でも、オイルキャピラリ１５からの給油量が変化せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００６８】
以上のように本実施例の密閉型圧縮機は、吸入室５を設けたシリンダヘッド４と、吸入室５に連通する吸入パイプ２７と、密閉容器１下部に溜まったオイル１４と、一端がオイル１４の中に開口し、他端が吸入パイプ２７内に開口したオイルキャピラリ１５と、吸入パイプ２７の軸心に垂直な断面のうちオイルキャピラリ１５の吸入パイプ２７への開口部を含む断面に略直角に交差する伸縮可能で気密性のある弾性膜２８と、弾性膜２８に対して吸入パイプ２７の軸心と反対側に設けられた凹部２９と、弾性膜２８と凹部２９とで囲まれた圧力作動空間３０と、一端が圧力作動空間３０に開口し、他端が吸入パイプ２７内に開口した連通孔３１と、吸入パイプ２７の軸心に垂直な断面のうちオイルキャピラリ１５の吸入パイプ２７への開口部を通る断面の面積が連通孔３１の吸入パイプへの開口部を通る断面の面積より大きくなるように吸入パイプ２７内に設けられた流速調整空間３２とから構成されているので、密閉型圧縮機の運転周波数を高くしたりして吸入パイプ２７内の冷媒ガスの流速が大きくなった場合や、あるいは吸入圧力が高くなり冷媒ガスの密度が大きくなった場合は、通常運転時に比べてＡ部圧力とＢ部圧力の差が更に大きくなる。従って、弾性膜２８は更に吸入パイプ２７の断面積を増やす方向に変形した状態となる。
【００６９】
それにより、オイルキャピラリ１５の吸入パイプ２７への開口部付近の冷媒ガス流速が遅くなるため、運転周波数が高くなるにもかかわらず、あるいは吸入圧力低下によって冷媒ガス密度が小さくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ１５両端間の圧力差は大きくならない。従って、オイルキャピラリ１５からの給油量が増加せずに安定した給油ができる。
【００７０】
また逆に、運転周波数を低くした場合や吸入圧力が低くなった場合には、上述した場合と逆の作用が起こり、結果的にオイルキャピラリ１５からの給油量が減少せずに安定した給油ができる。
【００７１】
従って、吸入圧力が変化した場合に加えて、運転周波数が変化するなどして、吸入ガスの流速が変化した場合でも、オイルキャピラリ１５からの給油量が変化せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００７２】
【発明の効果】
以上説明したように本発明は、吸入室を設けたシリンダヘッドと、吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端がオイルの中に開口し、他端が吸入パイプ内に開口したオイルキャピラリと、温度が低くなると吸入パイプの軸方向に対して垂直な断面のうち、オイルキャピラリの吸入パイプ内への開口部を含む断面の面積が小さくなる方向に変形するバイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板とから構成されているので、密閉型圧縮機の吸入圧力が低くなった場合には、それに伴って飽和温度が低くなるため吸入ガスの温度も低くなり、バイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板の温度が低くなるので、ガス流速調整板が吸入パイプの断面積を減らす方向に変形する。それにより、オイルキャピラリの吸入パイプへの開口部付近の冷媒ガス流速が速くなるため、吸入圧力低下によって冷媒ガス密度が小さくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ両端間の圧力差は小さくならない。従って、オイルキャピラリからの給油量が減少せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００７３】
また、本発明は、吸入室を設けたシリンダヘッドと、吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端がオイルの中に開口し、他端が吸入パイプ内に開口したオイルキャピラリと、温度が低くなると吸入パイプの軸方向に対して垂直な断面のうち、オイルキャピラリの吸入パイプ内への開口部を含む断面の面積が小さくなる方向に変形し、温度が高くなると前記断面の面積が大きくなる方向に変形するバイメタルあるいは形状記憶合金等でできたガス流速調整板とから構成されているので、密閉型圧縮機の吸入圧力が高くなった場合には、それに伴って飽和温度が高くなるため吸入ガスの温度も高くなり、ガス流速調整板の温度が高くなるので、ガス流速調整板が吸入パイプの断面積を増加する方向に変形する。それにより、オイルキャピラリの吸入パイプへの開口部付近の冷媒ガス流速が遅くなるため、吸入圧力上昇によって冷媒ガス密度が大きくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ両端間の圧力差は大きくならない。従って、オイルキャピラリからの給油量が増加せずに安定した給油ができる。従って、密閉型圧縮機の吸入圧力がどの様に変化した場合でも、オイルキャピラリからの給油量の変化を抑えることができ、安定した給油ができるので、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００７４】
また、本発明は、吸入室を設けたシリンダヘッドと、吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端がオイルの中に開口し、他端が吸入パイプ内に開口したオイルキャピラリと、吸入パイプの軸心に垂直な断面のうちオイルキャピラリの吸入パイプへの開口部を含む断面に略直角に交差する伸縮可能な弾性膜と、弾性膜に対して吸入パイプの軸心と反対側に設けられた凹部と、弾性膜と凹部とで密閉され気密性のある密閉空間とから構成されているので、運転条件が変化して、吸入圧力が低くなった場合には、密閉空間の容積が大きくなり、弾性膜が吸入パイプの断面積を減らす方向に変形する。それにより、オイルキャピラリの吸入パイプへの開口部付近の冷媒ガス流速が速くなるため、吸入圧力低下によって冷媒ガス密度が小さくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ両端間の圧力差は小さくならない。従って、オイルキャピラリからの給油量が減少せずに安定した給油ができる。また逆に、吸入圧力が高くなった場合には、吸入圧力が低くなった場合と逆の作用が起こり、結果的にオイルキャピラリからの給油量が増加せずに安定した給油ができる。従って、密閉型圧縮機の吸入圧力がどの様に変化した場合でも、オイルキャピラリからの給油量の変化を抑えることができ、安定した給油ができるので、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００７５】
また、本発明は、吸入室を設けたシリンダヘッドと、吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端がオイルの中に開口し、他端が吸入パイプ内に開口したオイルキャピラリと、吸入パイプの軸心に垂直な断面のうちオイルキャピラリの吸入パイプへの開口部を含む断面に略直角に交差する伸縮可能で気密性のある弾性膜と、弾性膜に対して吸入パイプの軸心と反対側に設けられた凹部と、弾性膜と凹部とで囲まれた圧力作動空間と、一端が圧力作動空間に開口し、他端が吸入パイプ内に開口した連通孔と、吸入パイプの軸心に垂直な断面のうちオイルキャピラリの吸入パイプへの開口部を通る断面の面積が連通孔の吸入パイプへの開口部を通る断面の面積より大きくなるように吸入パイプ内に設けられた流速調整空間とから構成されているので、密閉型圧縮機の運転周波数を高くしたりして吸入パイプ内の冷媒ガスの流速が大きくなった場合や、あるいは吸入圧力が高くなり冷媒ガスの密度が大きくなった場合は、通常運転時に比べて連通孔の吸入パイプへの開口部の圧力と流速調整空間の圧力の差が更に大きくなる。従って、弾性膜は更に吸入パイプの断面積を増やす方向に変形した状態となる。それにより、オイルキャピラリの吸入パイプへの開口部付近の冷媒ガス流速が遅くなるため、運転周波数が高くなるにもかかわらず、あるいは吸入圧力低下によって冷媒ガス密度が小さくなるにもかかわらず、オイルキャピラリ両端間の圧力差は大きくならない。従って、オイルキャピラリからの給油量が増加せずに安定した給油ができる。また逆に、運転周波数を低くした場合や吸入圧力が低くなった場合には、上述した場合と逆の作用が起こり、結果的にオイルキャピラリからの給油量が減少せずに安定した給油ができる。従って、第３の実施例での効果に加えて、運転周波数が変化するなどして、吸入ガスの流速が変化した場合でも、オイルキャピラリからの給油量が変化せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による密閉型圧縮機の第１の実施例の通常運転時を示す要部断面図
【図２】同実施例の密閉型圧縮機の吸入圧力低下時を示す要部断面図
【図３】本発明による密閉型圧縮機の第２の実施例の通常運転時を示す要部断面図
【図４】同実施例の密閉型圧縮機の吸入圧力低下時を示す要部断面図
【図５】同実施例の密閉型圧縮機の吸入圧力上昇時を示す要部断面図
【図６】本発明による密閉型圧縮機の第３の実施例の通常運転時を示す要部断面図
【図７】同実施例の密閉型圧縮機の吸入圧力低下時を示す要部断面図
【図８】同実施例の密閉型圧縮機の吸入圧力上昇時を示す要部断面図
【図９】本発明による密閉型圧縮機の第４の実施例の停止時を示す要部断面図
【図１０】同実施例の密閉型圧縮機の通常運転時を示す要部断面図
【図１１】同実施例の密閉型圧縮機の高運転周波数時あるいは吸入圧力上昇時を示す要部断面図
【図１２】従来の密閉型圧縮機の断面図
【図１３】図１２のＡ−Ａ断面における要部断面図
【符号の説明】
４  シリンダヘッド
５  吸入室
１４  オイル
１５  オイルキャピラリ
１８  吸入パイプ
１９  ガス流速調整板
２０  吸入パイプ
２１  ガス流速調整板
２２  凹部
２３  吸入パイプ
２４  弾性膜
２５  凹部
２６  密閉空間
２７  吸入パイプ
２８  弾性膜
２９  凹部
３０  圧力作動空間
３１  連通孔
３２  流速調整空間
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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