(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
柱脚又は橋脚の下部に設けられるフーチングと、該フーチングの下部に設置されて構造物を支持する鋼管杭とを、両者の間に設けた接続部鋼管を介して接合するフーチングと鋼管杭の接合構造であって、
前記接続部鋼管の上端側及び下端側をそれぞれ前記フーチングの下端部及び前記鋼管杭の上端内部にそれぞれ所定長さだけ挿入し、該接続部鋼管と前記フーチング及び前記鋼管杭をコンクリートを介して接合すると共に、該接続部鋼管の径ｄと板厚ｔとの比ｄ／ｔを４０以下に設定したことを特徴とするフーチングと鋼管杭の接合構造。
【請求項２】
フーチングの下部に複数の鋼管杭を設置する場合において、前記接続部鋼管のうち、前記フーチングの外縁側に設置する接続部鋼管を前記鋼管杭に対して前記フーチングの内方に偏心させて設置したことを特徴とする請求項１記載のフーチングと鋼管杭の接合構造。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、柱脚又は橋脚の下部に設けられるフーチングと、該フーチングの下部に設置されて構造物を支持する鋼管杭を接合するフーチングと鋼管杭の接合構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
図１０は鋼管の内部にコンクリートを充填した鋼管抗（本明細書において鋼管杭と言う場合には、コンクリートが充填された鋼管で杭体全体が形成したもの及び杭体の下部をコンクリートで形成し、上部をコンクリートを充填した鋼管で形成したいわゆる場所打ち鋼管コンクリート杭を含むものとする。）とフーチングの接合部構造を模式的に示した説明図である。
【０００３】
図において、１は柱、３は柱１の下部に形成された鉄筋コンクリート製のフーチング、５は頭部をフーチング３に埋め込むと共に地中に埋設された鋼管杭である。７はずれ止め防止のために鋼管杭５の頭部周面に溶接されたフラットバーである。
【０００４】
図１１は図１０に示したフーチング３の内部における下端筋の配筋状態を説明する説明図である。図１１に示すように、下端筋は鋼管杭５を避けるようにして縦横に施されている。
【０００５】
また、フーチングを介しての接続ではないが、鋼管杭と柱の接合部構造の例として図１２に示す特開平６−２８０２７１号公報に開示された場所打ち鋼管コンクリート杭−柱構造がある。
この例では、場所打ち鋼管コンクリート杭１１と、この場所打ち鋼管コンクリート杭１１の地上部分に所定の定着長だけ挿入されコンクリート１２を介して場所打ち鋼管コンクリート杭１１に接合された小径の連結柱１３と、この連結柱１３の上端部に所定の定着長だけ外挿されコンクリート１２を介して連結柱１３に接合された大径の拡大柱１５とを有する構造である。
【０００６】
図１３は上記公報に示された発明の発明者らが、上記発明をするに際して行った実験の結果を示すグラフである。実験とは、太さが一様な部材を上半部が地上に突出するように地中に打ち込み、その頭部が梁などの剛体に連結した構造物に地震力などの外力が作用した場合を想定して、部材に生じる曲げモーメントの分布状態を調べたものである。
グラフにおいては、縦軸に杭の位置をとり、横軸に杭に発生するモーメントをとって、杭の各部にはたらくモーメント分布を示している。
【０００７】
この図から、同公報の発明者らは、地上部分では部材の頭部に最大モーメントが発生し、下方に行くに従って漸減して地表面の少し上の箇所でモーメントがゼロになり、一方、地中部分では地表面から一定深さの箇所で地中部最大モーメントが発生し、下方に行くに従って漸減して下端部でモーメントがゼロになることを見出した、としている。
そして、かかる知見に基づいて、曲げモーメントの大きさに沿うように各部材の径等を設定したのが、図１２に示す構造であるとしている。
すなわち、図１３のモーメント分布からすれば、地表面の少し上の箇所でモーメントがゼロになるので、この位置に径の細い連結柱１３を配置することにより、鋼管コンクリート杭１１と拡大柱１５とを合理的に接合できるとしている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
図１０に示した従来例には、▲１▼フーチングの強度、▲２▼杭頭接合部の回転性能と経済性、▲３▼フーチングの大きさ、に関し以下のような問題点がある。
【０００９】
▲１▼フーチングの強度
図１０に示した従来例においては、フーチング３内へ杭頭を杭径以上埋め込ませる必要がある。したがって、フーチングの下部における下端筋の配筋は図１１に示すように、埋め込まれた抗頭を避けて行う必要があり、太い鋼管径の部分に配筋できなくなり、フーチングの強度上のネックとなっている。
【００１０】
▲２▼杭頭接合部の回転性能と経済性
杭頭部が梁などの剛体に連結した構造物に地震力などの外力が作用した場合に、杭体に生じる曲げモーメントの分布状態は図１３に示す通りである。
図１３から分かるように、図１０のようにフーチングを介して複数の杭体と柱頭を接続する構造では、杭頭が剛体に連結されているのと同様の構造になり、杭頭部に最大のモーメントが発生し、地中のある位置で次に大きいモーメントが発生する。
【００１１】
図１３に示した曲げモーメント分布は、杭頭部に発生する曲げモーメントによって杭頭部に生じる曲げ応力が弾性域内にある場合である。
しかしながら、大地震のような大きな外力が作用した場合には、杭頭部に発生する曲げモーメントが大きくなり、杭頭部に生じる曲げ応力が弾性域を超える場合がある。弾性域を超えると、杭頭部は曲げモーメントに抵抗しながら以後は塑性変形をすることになる。そして、この場合には杭頭部の曲げモーメントはほぼ最大値を保持すると共に、杭体の地中部の曲げモーメントが増加することになる。このように、杭頭部での曲げ応力が弾性限度を超えたとしても杭頭が破壊（引っ張り側では亀裂、圧縮側では座屈）するまで、杭体の地中部が外力に対して抵抗することになる。
したがって、杭頭部での曲げ応力が最大値になった後、杭頭部が破壊することなく曲げモーメントに抵抗したまま変形することにより、杭体の地中部を有効に活用して地震力に抵抗できるのである。この最大の曲げモーメントを保持したまま変形できる鋼管杭の能力（以下「回転性能」という。）が高いほど杭体全体を活用して地震力に抵抗できることになる。そして、この回転性能は、鋼管杭の鋼の管径Ｄと鋼管の厚みＴの比、Ｄ／Ｔによって決定され、Ｄ／Ｔが小さいほど回転性能が高いことが知られている。
しかしながら、一般の鋼管杭においてはＤ／Ｔ＝６０〜１００程度であり、この程度であれば杭頭部が弾性域を超えた後すぐに破壊してしまい、杭体の地中部を有効に活用することができない。このため、杭頭部の耐力だけで地震カヘの抵抗力が決定され、杭体の地中部を利用して地震に対して抵抗することを期待できない。
【００１２】
そこで、Ｄ／Ｔを小さくして杭頭部の回転性能を高めたるめに鋼管の板厚を厚くすることが考えられるが、図１０に示すような全長に亘って同一径の杭体を用いる構造では、杭体全体の鋼管の板厚を厚くしなければならず、非常に不経済になってしまう。
【００１３】
また、Ｄ／Ｔを小さくするという点だけに着目するならば、従来例である図１２に示したような小径の連結柱１３を用いて、鋼管杭とフーチングを接続することが考えられる。
しかしながら、図１２に示したものは、鋼管杭１１と柱１５を連結柱１３で直接接続するものであり、連結柱１３の部分に発生する曲げモーメントが最小となるような構造を前提としている。
一方、本願の対象としている鋼管杭とフーチングを接続する構造では、接続部である杭頭部の曲げモーメントが最大となるため、曲げモーメントが最小となることを前提とした構造をそのまま適用することは到底できない。
このように、杭頭接合部の回転性能と経済性という点に着目した従来技術は存在せず、このため非常に不経済な構造となっていたのである。
【００１４】
▲３▼フーチングの大きさ
図１０に示す構造において、フーチング３下部に配置された鋼管杭５のうちフーチング３の周縁部近くに配置される鋼管杭５ではフーチング３の周端との間に水平カを伝達するためのかぶり厚さが必要となる。また、鉛直荷重を伝達するため杭頭上部にも支圧力に耐えるコンクリートのかぶり厚さが必要である。そして、これらかぶり厚さはフーチング３に挿入される鋼管杭５の径以上を確保する必要がある。このため、全長に亘って同一径に形成された太い鋼管杭５をフーチング３に挿入する構造では、かぶり厚さが大きくなり、その結果フーチングの体積、重さが大きくなり、フーチング自体のコストが高くなるばかりでなく、フーチングにかかる地震時荷重が増大し、鋼管杭５にも大きな強度が要求されることになる。
【００１５】
本発明はかかる課題を解決するためになされたものであり、▲１▼フーチングの強度を増し、▲２▼地震力に対して有効に抵抗できると共に経済性に優れ、▲３▼フーチングの大きさをコンパクトにできるフーチングと鋼管杭の接合構造を得ることを目的としている。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
本発明に係るフーチングと鋼管杭の接合構造は、柱脚又は橋脚の下部に設けられるフーチングと、該フーチングの下部に設置されて構造物を支持する鋼管杭とを、両者の間に設けた接続部鋼管を介して接合するものであって、前記接続部鋼管の上端側及び下端側をそれぞれ前記フーチングの下端部及び前記鋼管杭の上端内部にそれぞれ所定長さだけ挿入し、該接続部鋼管と前記フーチング及び前記鋼管杭をコンクリートを介して接続すると共に、該接続部鋼管の径ｄと板厚ｔとの比ｄ／ｔを４０以下に設定したものである。
【００１７】
また、フーチングの下部に複数の鋼管杭を設置する場合において、前記接続部鋼管のうち、前記フーチングの外縁側に設置する接続部鋼管を前記鋼管杭に対して前記フーチングの内方に偏心させて設置したものである。
【００１８】
【発明の実施の形態】
実施の形態
図１は本発明の実施の形態１の説明図、図２は図１の一部の拡大図である。図において、従来例を示した図１０と同一部分には同一の符号を付している。本発明においては、鋼管杭５とフーチング３とを、両者の間に設けた鋼管杭５よりも小径で外周面にリブ２１ａを有する接続部鋼管２１を介して接合する構造であって、接続部鋼管２１の上端側及び下端側をそれぞれフーチング３の下端部及び鋼管杭５の上端内部にそれぞれ所定長さだけ挿入し、該接続部鋼管２１とフーチング３及び鋼管杭５をコンクリート６を介して接合するようにしたものである。
そして、杭頭接合部の回転性能を高めて耐震性、経済性を向上させるために、接続部鋼管２１の径ｄおよび厚みｔを次のように設定している。
【００１９】
杭頭接合部では発生する曲げモーメントに抵抗するのみならず、回転性能を保持できるようにすることが必要である。これは、課題の項で説明したように、杭頭部の回転性能が高いほど杭全体を活用して地震力に抵抗できることになるからである。そして、この回転性能は、杭の径と鋼管の厚みによって決定され、Ｄ／Ｔが小さいほど回転性能が高いことは前述の通りである。
そこで、接合部の回転性能を高めて耐震性、経済性を向上させるために、杭頭部に相当する接続部鋼管２１の径ｄと厚みｔとの比ｄ／ｔをどのように設定するかについて以下に説明する。
【００２０】
図３は杭頭部の径と、杭頭部の必要回転角との関係を示すグラフであり、横軸に杭頭の径、縦軸に必要回転角を取ってある。必要回転角とは、杭が地中で降伏するために必要な杭頭部の回転角をいう。
図３のグラフにおいては、地盤の強度別に行った３種類の実験結果を示してある。
このグラフから、柔らかい地盤の方が必要回転角が大きくなり、また杭径が小さいほど必要回転角が大きくなることが分かる。そして、最も地盤が柔らかく、かつ杭径が小径の場合の必要回転角は0.03rad程度であることも分かる。
このことから、杭頭部の回転角として0.03rad程度保証すれば、実験に用いた条件においては、必要回転角を保証できることが分かる。
【００２１】
必要回転角を保証するには、杭頭部の回転角を0.03rad程度にすればよいとして、接続部鋼管２１のｄ／ｔを如何なる値にすれば、杭頭部の回転角として0.03rad程度を保証できるのかが次に問題になる。そこで、以下、接続部鋼管２１のｄ／ｔと杭頭部の回転角との関係を説明する。
この関係を求めるため、発明者らは、ｄ／ｔをパラメータとした杭頭接合部の実験より、接合部鋼管２１のｄ／ｔと杭頭の回転角との関係を求めた。
実験結果を図４のグラフに示す。図４において、横軸はｄ／ｔ、縦軸は保有回転性能を示している。ここに、保有回転性能とは、接合部での耐荷力が最大になるときの接合部の回転角と定義した。なお、近似曲線を合わせて示している。
【００２２】
図４のグラフから、ｄ／ｔが小さくなるほど保有回転性能は大きくなるという関係があることが分かる。そして、0.03rad程度の保有回転性能を保証するためには、ｄ／ｔ≦４０という条件を満たせばよいことが分かる。
したがって、ｄ／ｔ≦４０となるように接続部鋼管２１の径と厚みを設定すれば、接続部において塑性変形が生じ始めたあと、鋼管杭の地中部での降伏が起こり、杭体全体で地震力に抵抗することができる。
【００２３】
これに対して、図１０に示した全長に亘って同一径の鋼管杭で同様の回転性能を保証するためには、鋼管杭の板厚を１．５倍（Ｄ／Ｔ＝６０に相当）〜２．５倍（Ｄ／Ｔ＝１００に相当）以上にする必要があり、これは現状より鋼材量で１．５倍〜２．５倍以上となり、コスト高になってしまう。
この点、本実施の形態によれば、接続部以外の鋼管の板厚を変えることなく、すなわちコスト高になることなく杭全体で地震力に抵抗することができる構造が実現できるのである。
【００２４】
以上のように、回転性能の観点からｄ／ｔ≦４０という条件を見出した。しかし、接続部鋼管２１に要求される性能としては回転性能だけでは足りず、柱や橋脚から作用する軸力を杭へ伝達できることが前提となる。
そこで、ｄ／ｔ≦４０という条件を満たし、かつ軸力伝達が可能な接続部鋼管が実現可能であるかどうかにつき以下検討する。
【００２５】
鋼管杭の杭径Ｄ、接続部鋼管２１の径ｄ、接続部鋼管２１の板厚ｔ、コンクリート強度Ｆｃ、接続部鋼管２１の鋼材の耐力Ｆｓとして、径ｄに要求される値を求める。
柱等から作用する軸力の最大値は、場所打ちコンクリート杭の場合、コンクリート部の圧縮耐力で決定され、
π／４×α×Ｄ2×Ｆｃ……▲１▼
となる。
但し、αは地盤の支持力、柱等から作用する荷重によって決定される係数であり、１〜１／４の範囲の値となる。
なお、鋼管杭の場合もほぼ同様の値となる。
一方、接続部鋼管２１の圧縮耐力は、
π×ｄ×ｔ×Ｆｓ＋π／４×ｄ2×Ｆｃ……▲２▼
となる。
そして、軸力の伝達を可能にするには、▲２▼≧▲１▼の関係を満たす必要がある。
よって、
π×ｄ×ｔ×Ｆｓ＋π／４×ｄ2×Ｆｃ≧π／４×α×Ｄ2×Ｆｃ……▲３▼
となる。
いま、Ｆｓ／Ｆｃ＝１０とすると（接続部鋼管として一般的なものを使用した場合）、▲３▼式は、
ｄ2＋４０ｄ×ｔ−α×Ｄ2≧０……▲４▼
と変形でき、▲４▼式を解くと、
ｄ≧（(２０ｔ)2＋α×Ｄ2）1/2−２０ｔ……▲５▼
となる。
【００２６】
また、Ｆｓ／Ｆｃ＝２０とすると（接続部鋼管として高強度なものを使用した場合）、▲３▼式は、
ｄ2＋８０ｄ×ｔ−α×Ｄ2≧０……▲６▼
と変形でき、▲６▼式を解くと、
ｄ≧（(４０ｔ)2＋α×Ｄ2）1/2−４０ｔ……▲７▼
となる。
【００２７】
上述したように回転性能の保証の観点からはｄ／ｔ≦４０を満たす必要がある。そして、一般に使用できる鋼管のｄ／ｔの最小値はｄ／ｔ＝１０程度である。これらを考慮して、ｄ／ｔ＝１０の場合と、ｄ／ｔ＝４０の場合において軸力伝達が可能となる径ｄの条件を求める。
イ）接続部鋼管として一般的なものを使用した場合には▲４▼式より、
ａ）ｄ／ｔ＝１０の場合
５ｄ2≧α×Ｄ2
ｄ≧（√α×Ｄ）／√５……▲８▼
ｂ）ｄ／ｔ＝４０の場合
２ｄ2≧α×Ｄ2
ｄ≧（√α×Ｄ）／√２……▲８▼’
となる。
ロ）接続部鋼管として高強度なものを使用した場合には▲６▼式より、
ａ）ｄ／ｔ＝１０の場合
９ｄ2≧α×Ｄ2
ｄ≧（√α×Ｄ）／３    ……▲９▼
ｂ）ｄ／ｔ＝４０の場合
３ｄ2≧α×Ｄ2
ｄ≧（√α×Ｄ）／√３  ……▲９▼’
となる。
【００２８】
このように、接続鋼管２１の仕様としてｄ／ｔ≦４０という条件を課したとしても、軸力の伝達ができ、かつ鋼管杭に挿入可能な接続鋼管は実現可能であることが確認できた。そして、回転性能という観点からのｄ／ｔ≦４０という条件以外の、例えば軸力伝達という観点からの条件については一般的な設計手法によって決定すればよい。
【００２９】
次に、上記のように構成された本実施の形態の他の効果について説明する。
図５は本実施の形態におけるフーチング３の下端筋の配筋状態を示した説明図である。図５に示すように、本実施の形態によれば、フーチング３に埋設される接続部鋼管２１の径が小径になっているので、従来例を示した図１０の場合に比較して、接続部における鉄筋間の隙間を狭くできる。したがって、フーチング３の耐力を高めることができる。
また、接続部鋼管２１は鋼管杭５よりも小径であることから、フーチング３の下端の配筋の都合により接続部鋼管２１を鋼管杭５に対して偏心させることも可能であり、フーチング３の下端の配筋の作業性がよい。
【００３０】
さらにまた、接続部鋼管２１は鋼管杭５よりも小径であり、フーチング３への挿入深さが従来例よりも短くてよく、接続部鋼管２１上部のかぶり厚さを小さくできる。また、フーチング３の周端側に配置される接続部鋼管２１とフーチング３の周端との間のかぶり厚さも小さくてよい。したがって、フーチング３の厚みと幅を小さくすることができる。よって、フーチング３の体積、重さを小さくでき、フーチング３自体のコストを低減できるばかりでなく、フーチング３にかかる地震時荷重を小さくでき、鋼管杭５へ作用する力を小さくできる。
【００３１】
なお、図６に示すように、フーチング３の周端側に配置される接続部鋼管２１を、鋼管杭５に対してフーチング３の内方に偏心して配置すれば、接続部鋼管２１とフーチング３の周端との間のかぶり厚さを一定に保ったまま、フーチング３の大きさをさらに小さくすることができる。
【００３２】
なお、接続部鋼管２１を偏心させて設置した場合には、偏心させない場合と違って鋼管杭５の耐力についての考慮が必要であるとの知見から、発明者は、図７（ａ）（ｂ）に示すように、大きな軸力又は水平力が作用したときの鋼管杭５の耐力に関する実験を行った。
軸力に関しては、図７（ａ）に示すように、接続部鋼管２１を偏心させて軸力をかけた。この場合には、鋼管杭５の偏心側の部位（ア）（接続部鋼管２１の埋め込み深さの下部側の約半分の部位）の周方向のひずみが大きくなり、この部位の降伏により圧縮耐力が決定された。
そこで、接続部鋼管２１を偏心させた場合で、圧縮軸力が大きくなることが考えられる場合には、鋼管杭５の部位（ア）の内側に、図８（ａ）に示すように鉄筋２３を配置して周方向の耐力を向上させるようにすればよい。
【００３３】
また、水平力に関しては、図７（ｂ）に示すように、接続部鋼管２１を偏心させて水平力をかけた。この場合には、鋼管杭５の偏心側の部位（イ）（接続部鋼管２１の埋め込み深さの上部側の約半分の部位）の周方向のひずみが大きくなり、この部位の降伏により水平耐力が決定された。
そこで、接続部鋼管２１を偏心させた場合で、水平力が大きくなることが考えられる場合には、鋼管杭５の部位（イ）の内側に、図８（ｂ）に示すように鉄筋２５を配置して周方向の耐力を向上させるようにすればよい。
【００３４】
次に、上記のように構成されたフーチングと鋼管杭の接合構造の構築作業について、図６に示した偏心タイプのものを例に挙げて説明する。図９はフーチングと鋼管杭の接合構造の構築の作業工程の説明図である。
【００３５】
鋼管杭５を所定の間隔を離して地盤に打設する（図９（ａ））。鋼管杭５の上部に接続部鋼管２１を、下部側の所定長さ（接続部鋼管２１の管径とほぼ同一長さ）を鋼管杭５に挿入するようにして配置する（図９（ｂ））。接続部鋼管２１の上端側の所定長さ（接続部鋼管２１の管径とほぼ同一長さ）を包含するようにしてフーチングの鉄筋９の配筋を行う（図９（ｃ））。
【００３６】
フーチングの配筋が終了後、図示しない型枠を設置して、フーチング部、鋼管杭５、接続部鋼管２１にコンクリート６の打設を行う（図９（ｄ）（ｅ））。コンクリートが乾くと型枠を取り外して作業を完了する。
【００３７】
上記の実施の形態においては、フーチングの下部に複数の鋼管杭を接合する場合について説明したが、本発明はこれに限るものではなく、例えばフーチングの下部に１本の鋼管杭を接合する場合であっても、フーチングが基礎梁等に接合されてフーチングが固定になるような場合も含むものである。
【００３８】
なお、上記実施の形態の接合部鋼管２１の外面に形成するリブまたは突起は、圧延で形成してもよいし、あるいは転造で形成してもよい。また、あるいは機械加工で形成してもよいし、突起を溶接してもよい。さらに、またリプ付の鋼板や突起付き鋼板より造管して作成してもよい。
【００３９】
【発明の効果】
本発明は以上のように構成されているので、以下のような効果を奏する。
【００４０】
接続部鋼管の上端側及び下端側をそれぞれフーチングの下端部及び鋼管杭の上端内部にそれぞれ所定長さだけ挿入し、該接続部鋼管と前記フーチング及び前記鋼管杭をコンクリートを介して接合すると共に、該接続部鋼管の径ｄと板厚ｔとの比ｄ／ｔを４０以下に設定したことにより、杭頭部の回転性能を高くでき杭全体を活用して地震力に抵抗でき、地震力に対して有効に抵抗できると共に経済性に優れた構造となる。
また、フーチングに挿入する接続部鋼管の径が小さくなる結果、かぶり厚さを小さくできフーチングの大きさをコンパクトにできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の一実施形態の説明図である。
【図２】  図１の一部を拡大して示す拡大図である。
【図３】  杭頭部の径と、杭頭部の必要回転角との関係を示すグラフである。
【図４】  接合部鋼管のｄ／ｔと杭頭の保有回転性能との関係を示すグラフである。
【図５】  本発明の一実施の形態のフーチングの配筋状態の説明図である。
【図６】  本発明の一実施の形態における他の態様の説明図である。
【図７】  本発明の一実施の形態における鋼管杭の耐力に関する実験の説明図である。
【図８】  本発明の一実施の形態における他の態様の説明図である。
【図９】  本発明の一実施の形態の構築作業工程の説明図である。
【図１０】  従来の鋼管杭とフーチングの接合構造の説明図である。
【図１１】  従来の鋼管杭とフーチングの接合構造におけるフーチングの下端筋の配筋状態の説明図である。
【図１２】  従来の場所打ち鋼管コンクリート杭−柱構造の説明図である。
【図１３】  杭の各部にはたらくモーメント分布のグラフである。
【符号の説明】
１  柱
３  フーチング
５  鋼管杭
６  コンクリート
２１  接続部鋼管
【図１】
0003659099.tif 000002
【図２】
0003659099.tif 000003
【図３】
0003659099.tif 000004
【図４】
0003659099.tif 000005
【図５】
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【図６】
0003659099.tif 000007
【図７】
0003659099.tif 000008
【図８】
0003659099.tif 000009
【図９】
0003659099.tif 000010
【図１０】
0003659099.tif 000011
【図１１】
0003659099.tif 000012
【図１２】
0003659099.tif 000013
【図１３】
0003659099.tif 000014