(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
被験者の要部に装着され、エアーを注入して動脈を圧迫するカフと、
前記カフに対向設置され、前記動脈壁の変位量を検出するセンサと、
前記センサの送出する脈波信号に基づいて、前記被験者の最高血圧及び最低血圧を判定するデジタルデータ処理部とを備えた血圧計であって、
前記デジタルデータ処理部は、予め得られた最高血圧及び最低血圧により、これと前記センサで検出された前記動脈壁の最高変位量及び最低変位量から弾性パラメータを計算する演算手段と、
予め得られた前記最低血圧より低い圧力に前記カフ圧を保持するカフ圧設定手段と、前記低い圧力に保持されたカフ圧の元で前記センサにより検出された容積脈波による動脈壁の変位量に前記弾性パラメータを乗じて動脈圧波形に変換する変換手段と、
変換された前記動脈圧波形を順次表示する表示手段を備えたことを特徴とする血圧計。
【請求項２】
前記センサは、カフに対向設置され、前記動脈壁の変位量を検出する光学距離センサであり、前記光学距離センサの送出する光電容積脈波信号に基づいて、前記被験者の最高血圧及び最低血圧を判定するようにしたことを特徴とする請求項１記載の血圧計。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、上腕部で連続血圧を測定できるようにした非観血式血圧計に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
観血式血圧の判定方法として、動脈内カテーテル法に代表されるように、被験者の動脈の一局所を捉え、血管内血流の側圧を測定する方法がある。この方法では、動脈圧を直接的に測定しているために、測定精度が高く、連続測定を行える利点があり、理想的な血圧測定方法である。
【０００３】
これに対し、非観血型の血圧の判定方法であるリバロッチ式血圧計では、被験者の上腕に捲回したカフ内の脈動変化を検出して、血圧判定を行うオシロメトリック法では、最高血圧よりも高いカフ内圧においてもオズレーション（脈動）が出現し、最低血圧の判定も不明瞭でありがちであった。
【０００４】
また、血流量を検出するコロトコフ法では、脈の弱い人やショック時の患者では、血圧の判定が著しく不正確であったり、測定ができないことがあった。
【０００５】
この原因は、例えばオシロメトリック法では、カフ中に渡る動脈の平均脈動を検出していること、また、その脈動は、心拍動に起因する上腕動脈の動脈壁変位が、皮膚表面の変位として伝播され、さらにこの皮膚表面の変位がカフ内の空気容積を変化させ、この容積変化をカフ内の圧力変化として検出し、結果として動脈壁の変位量をカフ内の圧力変化に転換していることによる。
【０００６】
つまり、動脈壁の変位量がカフ内の空気を媒質として測定されるため、空気の圧縮特性，ダンピング特性などの生体外の影響を受けて、カフ内から得られる脈圧波形によっては、動脈壁変位を忠実に捉えることができないためである。
【０００７】
ところで、寒冷負荷試験，運動負荷試験，バルサルバ試験，起立試験，メンタルストレス時の血圧測定などの循環系機能検査では、血圧の内、外部環境の変化に応じた急激な変動がみられるため、一拍一拍毎に連続的に血圧を記録することが望まれる。
【０００８】
しかしながら、従来の血圧計でこのような測定を実施しようとすると、以下に説明するような技術的な課題があった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
すなわち、リバロッチ式血圧計では、一回毎の血圧測定に３０〜６０秒の測定時間がかかるため、連続的な血圧測定とならなかった。また、非観血式血圧計は、観血式血圧計に比べて一般に測定精度が低く、指,手首のような抹消の血管を連続測定する例はあるものの、上腕での連続測定はできないものとされていた。
【００１０】
本発明は、このような従来の問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、予め最高、最低血圧を測定した後、上腕で非観血式で連続血圧の測定が可能になる血圧計を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、本発明は、被験者の要部に装着され、エアーを注入して動脈を圧迫するカフと、  前記カフに対向設置され、前記動脈壁の変位量を検出するセンサと、  前記センサの送出する脈波信号に基づいて、前記被験者の最高血圧及び最低血圧を判定するデジタルデータ処理部とを備えた血圧計であって、前記デジタルデータ処理部は、予め得られた最高血圧及び最低血圧により、これと前記センサで検出された前記動脈壁の最高変位量及び最低変位量から弾性パラメータを計算する演算手段と、  予め得られた前記最低血圧より低い圧力に前記カフ圧を保持するカフ圧設定手段と、前記低い圧力に保持されたカフ圧の元で前記センサにより検出された容積脈波による動脈壁の変位量に前記弾性パラメータを乗じて動脈圧波形に変換する変換手段と、
変換された前記動脈圧波形を順次表示する表示手段を備えている。
ところで、本発明者らは、先に、特願平７−８３５８９号、特願平７−８３５９０号提案しているように、動脈の脈動変位を検出する光学距離センサをカフに設けた血圧計を開発した。この血圧計によれば、局所的な動脈壁の変位量を直接測定できるため、前述するリバロッチ式血圧計の本質的欠点が是正され、高精度に最高血圧及び最低血圧を求めることができる。
また、以上の効果に加え、この光学距離センサによってピックアップされる上腕動脈の脈動に対応した皮膚表面の変位が、動脈の血管壁の変位に対応しており、カフ圧を最低血圧より低い圧力に設定して血圧を測定した場合に、図７（ａ）に示すカテーテル法によって連続測定された動脈圧波形に対し、同図（ｂ）に示す相似波形を得られることを知見し、またこの波形が容積脈波形であることに注目した。
なお、動脈圧波形とは、心臓のポンプ機能による血管内の圧力変動波形である。これに対し、容積脈波形とは、動脈圧変動による容積変化、すなわち、血管壁の変位に応じて変化する波形と定義できる。これは、センサが脈動により生ずる遠近に応じた出力変化を直接ピックアップするからである。但し、この容積脈波は、カフ圧による被験者の静脈環流阻害の影響により徐々にその振幅を狭めるが、その影響の少ない数分間程度脈動を保持していることも事実である。
そこで、本発明者らは、最低血圧以下のカフ圧では、得られた容積脈波形に何らかのパラメータを加えて動脈圧波形に変換できれば、非観血式血圧計であっても観血式血圧計と同様に連続的に血圧を測定できることに着目し、以下に述べる一連の変換式を考察した。
先ず、血圧Ｐと、血管内径Ｒ、血管厚みｔ、血管弾性率をＥとすると、内圧Ｐによって血管を押広げる力と張力のつりあいから、以下のＬａｐｉａｓの式が得られる。
２ＲｗＰ＝２Ｔｗ    但しｗ：血管長、Ｔ：張力
ＲＰ＝Ｔ
血管無負荷時の内径をＲ0とすると、血管の張力Ｔは次の式のように表すことが出来る。
Ｔ＝Ｅｔ・（Ｒ−Ｒ0）／Ｒ0
それ故、
Ｒ／Ｒ0＝１／｛１−（ＰＲ0／Ｅｔ）｝・・・・式（１）
となる。
ここで、圧力  Ｐ＝１００mmＨｇ＝１．３３×１０5（ｄｙｎ／ｃｍ2）とすると、上腕動脈の血管弾性率Ｅ、血管厚みt、無負荷時の血管内径Ｒ0は、それぞれ以下のような実測値を与えることが出来る。
Ｅ≒５×１０5（ｄｙｎ／ｃｍ2）、ｔ≒１mm、Ｒ0≒２mm
なお、以上の実測値は、被験者によっても多少の変動はあるものの、おおかたはこの範囲に入っている。
それ故、ＰＲｏ／Ｅｔ<<１が成立し、これを式（１）に代入すると、
Ｒ／Ｒ0＝１＋（ＰＲ0／Ｅｔ）
１／Ｒ0・dＲ／dＰ＝Ｒ0／Ｅｔ
となり、血管径Ｒと動脈圧Ｐの関係が表現できる。
次に、測定時において、予め得られた最低血圧Ｐdiaに対しカフ圧ＰｃをＰC＜Ｐdiaとし、
動脈圧Ｐa、Ｐsys（最高血圧）、Ｐdia（最低血圧）に対応した血管径Ｒa、Ｒsys、Ｒdiaとすると、
∫１／Ｒ0・dＲ＝∫Ｒ0 dＰ／Ｅｔ
（但し積分範囲は、左辺＝Ｒ0→Ｒa、右辺＝ＰC→Ｐa）
それ故、
１／Ｒ0・（Ｒa−Ｒ0）＝Ｒ0／Ｅt・（Ｐa−ＰC）・・・・式（２）
以上の式において、血管径Ｒと動脈圧Ｐaとは一次の関係にある。すなわち、血管径Ｒをトレースすることにより、動脈圧Ｐaをトレースすることが可能となる。
このことは、最初に校正のための血圧測定を行い、その最高、最低血圧（Ｐsys、Ｐdia）を得られれば、式（２）の弾性パラメータ（Ｅt／Ｒ02 ＝ｋ)を決定できることになる。
すなわち、式（２）において、Ｐa＝Ｐsys、Ｐa＝Ｐdiaの時の差を取ると、
（Ｒsys−Ｒdia）＝ｋ-1（Ｐsys−Ｐdia）｜Pc
但しｋ＝Ｅt／Ｒ02
したがって、
ｋ＝（Ｐsys−Ｐdia）／（Ｒsys−Ｒdia）・・・式（３）
を得られる。
以後は、カフ圧Ｐｃを予め測定したＰdiaの値より低く保った状態で、容積脈波形をピックアップし、これに弾性パラメータｋを乗ずることによって、動脈圧波を連続的にモニタできることになる。
それゆえ、カフ圧を最低血圧より低く保った状態で測定された容積波脈は、動脈圧波形に補正されて連続表示され、またカフ圧の設定に応じて、被験者は静脈環流の影響の少ない相当の期間、あるいは定期的に静脈還流確保のための３０秒程度のカフ圧フリーの期間を設けることにより、非観血式での連続測定が可能となる。
また、本発明におけるセンサは、カフに対向設置され、前記動脈の脈動変位を検出する光学距離センサであり、前記光学距離センサの送出する光電容積脈波信号に基づいて、前記被験者の最高，最低および連続血圧を判定するように構成することができる。
この構成を採用すると、局所的な動脈壁の変位量を直接測定できるため、前述するリバロッチ式血圧計の本質的欠点が是正され、高精度に最高血圧及び最低血圧および連続血圧を求めることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下本発明の好適な実施の態様について添附図面を参照にして詳細に説明する。図１ないし図６は、本発明にかかる血圧計の一実施例を示している。このうち、図１は全体構成を示し、図２はカフの展開図および断面図を示し、図３は、処理手順の前半におけるフローチャートを示し、図４は処理手順の後半におけるフローチャートを示し、図５は処理手順前半における最高，最低血圧を決定付ける波形図を示し、図６は、処理手順後半で表示される連続血圧の波形図を示している。
【００１３】
図１に示すように、本実施例の血圧計は、カフ１０と、光学距離センサ１２と、デジタルデータ処理部１４とから概略構成されている。カフ１０は、被験者の要部、具体的には、上腕部１６に装着されるものであって、図２にその詳細を示している。
【００１４】
同図に示すカフ１０は、薄い合成樹脂で円弧状に湾曲形成された屈曲変形可能な硬質湾曲板１０ａと、この湾曲板１０ａの外周を包囲する外側布１０ｂと、湾曲板１０ａの内周を包囲するようにして、外側布１０ｂに縫着された内側布１０ｃと、内側布１０ｃの内面側に設けられた空気袋１０ｄと、外側布１０ｂの外周に縫着され、内側布１０ｃの端部を係止する係止ファスナ１０ｅとから構成されている。
【００１５】
空気袋１０ｄは、図２の展開図の一部を破断して示すように、補強繊維１０ｆが格子状に組み込まれ、密閉された透明な合成樹脂シート製の袋体１０ｇから構成されている。袋体１０ｇの加圧時、脈動時の伸びを防止するために、袋体１０ｇに補強繊維１０ｆを一体として組み込み、袋体１０ｇ内にエアーを注入して膨らませる際に、エアーの注入量に比例して、袋体１０ｇを膨らませることができる。
【００１６】
またこのために、袋体１０ｇの内部には、図１に示すように、エアー注入用のパイプ１８が連通接続されている。このパイプ１８の外端には、圧力センサ２０と電磁制御弁２２とが接続されている。そして、電磁制御弁２２には、エアーを送出するポンプ２４が接続され、電磁制御弁２２とポンプ２４とは、ポンプ制御部２６によりコントロールされる。
【００１７】
圧力センサ２０の検出信号は、バンドパスフィルタ２８とＡ／Ｄ変換器３０とを介してデジタルデータ処理部１４に入力される。ポンプ制御部２６には、圧力センサ２０の検出信号に基づいて、デジタルデータ処理部１４から制御信号が送出される。
【００１８】
光学距離センサ１２は、袋体１０ｇの外側部の外面に固着されたホトカプラ１２ａと、このホトカプラ１２ａと対向するようにして、袋体１０ｇの内側部の外面に固着された反射板１２ｂとから構成されている。
【００１９】
ホトカプラ１２ａは、発光ダイオードとホトトランジスタとが一体的に組み合わされたものであって、発光ダイオードから出射した光が反射板１２ｂで反射して、ホトトランジスタに入射するようにセットされており、ホトカプラ１２ａと反射板１２ｂとの間の距離に応じて、ホトトランジスタの出力の大きさが異なり、動脈の変位に対応した出力信号が送出される。
【００２０】
ホトカプラ１２ａの発光ダイオードは、デジタルデータ処理部１４に接続された発光制御部３２によりそのオン，オフが制御される。また、反射板１２ｂにより反射された光はホトトランジスタにより電気信号に変換され、この電気信号は、バンドパスフィルタ３４とＡ／Ｄ変換器３６とを介してデジタル化されてデジタルデータ処理部１４に入力される。
【００２１】
なお、この実施例では、袋体１０ｇを透明な合成樹脂シートで形成しているので、その外面側にホトカプラ１２ａおよび反射板１２ｂを対向配置しているが、不透明な合成樹脂シートで袋体１０ｇを形成した場合には、その内面側にホトカプラ１２ａと反射板１２ｂを対向配置してもよい。
【００２２】
また、本発明の血圧計では、光学距離センサ１２は、ホトカプラ１２ａと反射板１２ｂの組み合わせだけでなく、発光ダイオードとホトトランジスタとの組み合わせも採用することができ、この場合には、袋体１０ｇの内外面にこれらが対向するように設置すればよい。
【００２３】
デジタルデータ処理部１４は、いわゆるマイクロコンピュータから構成されており、ＣＰＵやメモリなどが含まれているとともに、内蔵されたプログラムに基づき、ポンプ制御部２６、発光制御部３２に制御信号を送出し、また圧力センサ２０およびホトカプラ１２ａからの信号を受けて各部を制御し、最高，最低血圧の決定および連続血圧の測定動作を行い、その結果を順次表示部３８に表示またはプリントアウトするほか、設定のためのキーボードなどの外部入力装置を備えている。
【００２４】
そして、このデジタルデータ処理部１４は、先ず処理の前半において、連続血圧測定用の校正データを得るためのリバロッチ式の最高，最低血圧を得る処理動作を行い、次いで後半ではその校正データに基づいて連続測定動作を実行する。
【００２５】
図３は、このデジタルデータ処理部１４で実行される校正データを得るための血圧測定の前半における処理手順の一例を示している。
【００２６】
血圧測定をする際には、まず、カフ１０が被験者の上腕部１６に装着される。このとき、上腕部１６の動脈上に反射板１２ｂが位置するようにセットし、布１０ｂ，１０ｃを係止ファスナ１０ｅに掛け止めて固定する。
【００２７】
なお、この場合、被験者の上腕部１６の動脈上に確実に反射板１２ｂを位置させるためには、例えば、図２に仮想線で示すように、複数の光学距離センサ１２を周方向に沿って配置しておくことが望ましく、このような構成にすると、いずれかのセンサ１２の反射板１２ｂが動脈上に位置させることができる。複数のセンサ１２を使用する際には、各センサ１２の出力値を比べて、最も大きい出力信号が出力されているものを選択すればよい。
【００２８】
カフ１０の装着が完了すると、血圧測定の準備が完了するので、デジタルデータ処理部１４の制御手順がスタートされ、まず、ステップｓ１で初期設定が行なわれる。この初期設定は、カフ１０に加える圧力の上限値や測定時間の限度などである。この初期設定が完了すると、ステップｓ２で圧力センサ２０のキャリブレイションが行なわれ、ステップｓ３で、電磁制御部２２に出力信号を送出して、電磁制御弁２２を開弁させる。
【００２９】
次のステップｓ４では、圧力センサ２０の検出信号に基づいて電磁制御弁２２を制御し、カフ１０の空気袋１０ｄ内の圧力を定速で上昇させる定速加圧制御が行なわれる。
【００３０】
このとき、本実施例のカフ１０では、空気袋１０ｄの袋体１０ｇに格子状に補強繊維１０ｆが組み込まれ、袋体１０ｄの外周側には、硬質湾曲板１０ａが介装されているので、袋体１０ｄ自体の伸縮が補強繊維１０ｆで規制されるとともに、袋体１０ｄの外方への膨張が湾曲板１０ａで規制され、光学距離センサ１２の変位が防止され、この結果、袋体１０ｄの外側位置を一定に保った状態で、動脈を圧迫することが可能になる。
【００３１】
続くステップｓ５では、動脈波の個数を表すフラグｉが０に設定されるとともに、血圧判定フラグＦp も０に設定され、光学距離センサ１２の出力信号が取り込まれる。ステップｓ６では、光電容積脈波信号が検出されたか否がが判断される。
【００３２】
ここで判断される光電容積脈波信号は、図４に示したように信号であって、光学距離センサ１２の出力信号から、定速加圧している空気袋１０ｄの膨らみに相当する部分を除去したものとなり、１拍の脈動に対応する部分が個別に抽出されて、メモリに記憶される。
【００３３】
ステップｓ６で光電容積脈波信号が検出されないと判断された場合には、ステップｓ７に移行し、このステップｓ７でフラグｉが１よりも大きくないと判断された場合には、ステップｓ６に戻る。この場合、第１回めにステップｓ６で容積脈波が検出されないと判断された場合には、フラグｉはステップｓ５で０に設定されているので、必ずステップｓ６に戻ることになる。
【００３４】
そして、ステップｓ６で光電容積脈波信号が検出されたと判断されると、ステップｓ８で検出された１拍分の光電容積脈波信号に平坦部があるか否かが判断され、平坦部がない場合には、ステップｓ６に戻り、同様な手順が繰り返される。一方、光電容積脈波信号に平坦部があると判断された場合には、ステップｓ９でフラグｉに１を加算して、これを新たなフラグｉとして、ステップｓ１０に移行する。
【００３５】
ステップｓ１０では、フラグｉが１か否かが判断され、これが１の場合には、ステップｓ１１で最低血圧の判定が実行される。そして、ステップｓ１０でフラグｉが１ではないと判断された場合と、ステップｓ１１で最低血圧の判定が終了すると、ともにステップｓ６に戻る。
【００３６】
以上の最低血圧判定に至るまでの過程をより具体的に説明する。いま、例えば、１拍毎の光電容積脈波信号Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 ……Ｐn が図５に示すような状態で抽出されているとすると、ステップｓ８では、ステップｓ６で検出された個々の光電容積脈波信号Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 ……Ｐn に平坦部ｓがあるか否かを判断している。
【００３７】
ここで、空気袋１０ｄ内の圧力を定速加圧している過程において、空気袋１０ｄ内の圧力が被験者の最低血圧よりも小さい場合には、光電容積脈波信号は、空気袋１０ｄの圧力による影響を受けないで脈動する（図５における光電容積脈波信号Ｐ1 〜Ｐ6 ）。
【００３８】
ところが、空気袋１０ｄ内の圧力が被験者の最低血圧よりも大きくなると、動脈の圧力が空気袋１０ｄ内の圧力よりも小さいときには、光電容積脈波信号には、圧力変化がない平坦部ｓが発生する。そこで、本実施例では、ステップｓ８〜ｓ１０で最初に平坦部ｓが生じた光電容積脈波信号Ｐ８を検出し、この光電容積脈波信号Ｐ7 が検出されたときに最低血圧を判断するようにしている。
【００３９】
ステップｓ１１における最低血圧の判断では、例えば、最初に平坦部ｓが発現した光電容積脈波信号Ｐ7 が抽出された時点の空気袋１０ｄ内の圧力を最低血圧値としたり、あるいは、最初に平坦部ｓが発現した光電容積脈波信号Ｐ7 の１つ前の光電容積脈波信号Ｐ6 が抽出された時点の空気袋１０ｄ内の圧力を最低血圧値としたり、さらには、光電容積脈波信号Ｐ7 および光電容積脈波信号Ｐ6 が抽出された時点の空気袋１０ｄ内の圧力の平均値を最低血圧値とすることができる。
【００４０】
なお、この場合の最低血圧の判定においては、図５に示すように、空気袋１０ｄ内の圧力が被験者の最低血圧よりも大きくなると、光電容積脈波信号には、コロトコフ音に相当する高速変位部Ｋが出現するので、この高速変位部Ｋが最初に出現した光電容積脈波信号をステップｓ８で検出し、ステップｓ１１で上述したような方法で最低血圧値を求めることもできる。また、平坦部ｓと高速変位部Ｋとの双方を検出して、同様に、最低血圧値を求めることもできる。
【００４１】
以上のようにして、最低血圧の判定が行なわれ、その値が特定された後には、光電容積脈波信号に平坦部ｓがあったとしても、ステップｓ１０でフラグｉが１であると判断されないので、ステップｓ６から同ｓ１０までの処理手順が順次実行される。そして、ステップｓ６で光電容積脈波信号が検出されないと判断されると、再度ステップｓ７が実行される。
【００４２】
このときのステップｓ７の判断においては、既にステップｓ６から同ｓ１０までの処理手順が複数回繰り返されているので、フラグｉは、必ず１よりも大きくなっており、従って、引き続いてステップｓ１２が実行される。このステップｓ１２では、最高血圧の判定が行なわれる。
【００４３】
つまり、本実施例の血圧計では、空気袋１０ｄ内の圧力を定速加圧したときに、この圧力Ｐｎが最高血圧値よりも大きくなると、動脈の脈動は、圧力によって押さえられ、光学距離センサ１２に変位が発生しないことに着目して、光電容積脈波信号が検出されされなくなった時点を被験者の最高血圧と判定する。
【００４４】
ステップｓ１２で最高血圧が判断され、その値が求められると、続くステップｓ１３でポンプ２４を停止した後に、ステップｓ１４で電磁制御弁２２を大気に開放して、空気袋１０ｄ内のエアーを急速に排気して、手順が終了する。
【００４５】
一方、以上の手順とは別にステップｓ４で空気袋１０ｄの定速加圧が開始されると、ステップｓ１５で空気袋１０ｄ内の圧力が初期設定された上限値よりも大きいか否かが常時判断される。また、この判断と同時にステップｓ１６で測定時間の限度か否かも判断され、これらのいずれかが限度を越えたと判断された場合には、ステップｓ１７でその旨を表示部３８に表示して、ステップｓ１３に移行して測定が中止される。
【００４６】
さて、以上のように構成された本実施例の血圧計によれば、光学距離センサ１２の送出する光電容積脈波信号に基づいて、被験者の最高，最低血圧をデジタルデータ処理部１４で判定するので、局所的な動脈壁の変位量を直接測定し、この変位量に基づいて最高，最低血圧値を求めることができ、正確な血圧値の測定が可能になる。
【００４７】
以上の処理が終了した後、引続き図４に示す連続血圧測定のための後半の処理が実行される。先ずステップｓ２０では、前記測定の結果得られた最高血圧及び最低血圧と、動脈壁の最高変位量及び最低変位量から弾性パラメータｋを計算する。この弾性パラメータｋは、前述の式（３）により与えられるもので、
ｋ＝（Ｐsys−Ｐdia）／（Ｒsys−Ｒdia）
となる。
【００４８】
次に、ステップｓ２１ではカフ圧Ｐの設定がなされる。このカフ圧Ｐは最低血圧Ｐdiaよりも約８〜１０mmＨｇ低い値に設定されるもので、その設定圧力Ｐｃは、
Ｐｃ＝Ｐdia−８〜１０（mmＨｇ）となる。
【００４９】
以上の設定が終了すると、ステップＳ２２で電磁制御弁２２が開き、ステップ２３でカフが昇圧され、その結果、ステップＳ２４でカフ圧Ｐが設定圧力に等しいか、やや上回ると、ステップｓ２５で加圧停止（電磁制御弁２２停止）して、その状態に圧力を保持しつつ、ステップｓ２６で容積脈波を検出し、ステップｓ２７でこの容積波脈波による動脈壁の変位量に弾性パラメータｋを乗じ、ステップｓ２８でその値を順次表示部３８にグラフ表示する。
【００５０】
以上の計算式は、前記式（３）を変形した、
（Ｐａ−Ｐｃ）＝ｋ（Ｒａ−Ｒｃ）
で与えられるもので、式中Ｐｃは設定カフ圧によって定る最低血圧であり、Ｒｃはその設定カフ圧によって定る最低容積波脈である。
【００５１】
図６は、以上のキャリブレーション特性を与えられた連続血圧の波形図であり、図７（ａ）で示したカテーテル法によって連続測定された動脈圧波形に相似する連続波形を得られる。なお、図中縦軸は血圧を示し、縦軸は経過時間を示すもので、縦軸はｖｏｌｔで示されているが、圧力（mmＨｇ）に換算して表示できる。また、この波形図の場合には、最高血圧は２００mmＨｇ、最低血圧は１００mmＨｇの連続波形となっている。
【００５２】
以上の連続波形は、被験者の最低血圧以下にカフ圧を保持した状態で得られる波形であるから、持続的な計測が出来るものの、静脈環流障害が徐々に発現するため、予め測定に要する時間を定めておく必要があり、ステップｓ２９でその設定された測定時間に到達したならば、ステップｓ３０で電磁制御弁２２を開いて急速排気し、測定を終了する。
【００５３】
以上の実施例では、局所的な動脈壁の変位量を直接光学距離センサで測定し、この変位量に基づいて最高，最低血圧値を求め、この値から弾性パラメータを求めるようにしているため、連続血圧を高精度に計測できる。
【００５４】
しかしながら、他のリバロッチ式血圧計であって、動脈壁の変位量を計測できるものであれば、最高，最低血圧を検出した後、前記図４に示す処理手順を実行することによって、連続血圧を計測できることも勿論である。
【００５５】
【発明の効果】
以上、実施例で詳細に説明したように、本発明にかかる血圧計によれば、カフ圧を最低血圧より低く保った状態で測定された容積波脈は、動脈圧波形に補正されて連続表示され、またカフ圧の設定に応じて、被験者は静脈環流障害を生ずるまでに相当な期間を要するので、非観血式での連続測定を行うことが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明にかかる血圧計の一実施例を示す全体構成ブロック図である。
【図２】同血圧計のカフの展開図と要部断面図である。
【図３】同血圧計で連続血圧を測定する際の校正データを得るための処理手順の一例を示すフローチャートである。
【図４】図３に引続く同血圧計で連続血圧を測定するための処理手順の一例を示すフローチャートである。
【図５】図３の処理手順において検出される脈波の一例を示す波形図である。
【図６】図４の処理手順において検出される連続血圧の一例を示す波形図である。
【図７】（ａ）はカテーテル法によって連続測定された動脈圧波形図である。
（ｂ）は光学距離センサによってピックアップされる上腕動脈の脈動に対応した連続波形図である。
【符号の説明】
１０            カフ
１２            光学距離センサ
１４            デジタルデータ処理部
３８            表示部
【図１】
0003725256.tif 000002
【図２】
0003725256.tif 000003
【図３】
0003725256.tif 000004
【図４】
0003725256.tif 000005
【図５】
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【図６】
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【図７】
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