(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口し、かつ前記吸入パイプ内への挿入部が前記吸入パイプ内の冷媒ガスから受ける抵抗によって変形する弾性体であるオイルキャピラリとからなる密閉型圧縮機。
【請求項２】
吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口し、かつ前記吸入パイプ内への挿入部が熱変形体であるオイルキャピラリとからなる密閉型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷凍冷蔵装置等に使用される往復式密閉型圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
冷凍冷蔵装置等に使用される密閉型圧縮機は高効率、低騒音が強く望まれると共に、密閉容器内のメンテナンスや修理ができないため、信頼性の高いものが強く望まれている。なかでも往復型圧縮機のピストンとシリンダーとの摺動部は圧縮により大きな面圧を受け、厳しい摺動状態にあると共に、その摺動部のオイルによるシール性は圧縮ガスの漏れに影響するため効率に影響し、さらに各部品が衝突する際に騒音も発生することがある。
【０００３】
そのため、ピストンとシリンダーとの摺動部やバルブ等へ給油を行い、信頼性、効率を向上させ、また、騒音を低減させる方法が従来から考案されている。シリンダーやバルブ等への給油方法については、例えば実公平４−３３４２８号公報に示されているものがある。
【０００４】
以下、図面を参照しながら、上述した従来の密閉型圧縮機の一例について説明する。
【０００５】
図５は従来の密閉型圧縮機を示す断面図であり、図６は図５のＡ−Ａ断面における要部断面図である。
【０００６】
図５、図６において、１は密閉容器、２は圧縮部、３はモーター部であり、圧縮部２とモーター部３は一体となって密閉容器１内に支持されている。４はシリンダーヘッド、５はシリンダーヘッド４内に設けられた吸入室、６はシリンダー、７はバルブプレート、８はバルブプレート７に設けた吸入孔である。９は吸入管、１０は挿入管、１１は挿入管１０を弾性支持するスプリングである。１２は吸入マフラーで、挿入管１０が挿入されている。
【０００７】
１３は一端が吸入マフラー１２内に開口し、他端がシリンダーヘッド４内の吸入室５内に開口する吸入パイプ、１４は密閉容器１底部に貯溜したオイル、１５は一端がオイル１４内に開口し、他端が吸入パイプ１３内に開口したオイルキャピラリ、１６はバネ性を有する鋼帯、１７は固定用ボルトである。オイルキャピラリ１５は鋼帯１６及び固定用ボルト１７によって吸入パイプ１３及びシリンダーヘッド４に固定されている。
【０００８】
以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。
モーター部３によって駆動される圧縮部２には外部冷却回路（図示せず）から挿入管１０を介し吸入マフラー１２内へ冷媒ガスが吸い込まれる。この冷媒ガスは吸入パイプ１３を通り、シリンダーヘッド４内の吸入室５へ導かれた後、吸入孔８を通り、シリンダー６内に吸入される。
【０００９】
その際、吸入パイプ１３内を冷媒ガスが流れるため、動圧降下によりオイルキャピラリ１５の両端間に圧力差が生じる。そして、密閉容器１底部に溜まったオイル１４がオイルキャピラリ１５を介して吸い上げられ、吸入パイプ１３内を流れる冷媒ガスとともに霧状のオイル１４となって吸入バルブ（図示せず）、ピストン（図示せず）、シリンダー６等を潤滑する。
【００１０】
オイルキャピラリ１５両端間の圧力差はオイルキャピラリ１５の吸入パイプ１３への開口部の動圧降下量に等しい。すなわち、オイルキャピラリ１５の開口部付近を流れる冷媒ガスの速度及び密度が大きくなる程、オイルキャピラリ１５両端間の圧力差は増加する。従って、オイルキャピラリ１５による給油量は、オイルキャピラリ１５の開口部付近を流れる冷媒ガスの速度及び密度が大きくなる程増加し、またオイルキャピラリ１５内のオイル１４の粘度が小さくなる程増加する。
【００１１】
このオイルキャピラリ１５による給油によって、吸入孔８と吸入バルブ及び吐出孔（図示せず）と吐出バルブ（図示せず）とのシール性を良好とし、ピストンとシリンダー６との潤滑、摺動を良好にして、効率、信頼性を向上させ、更に各部品が衝突する際に発生する騒音を低減することができる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら上記従来の構成では、密閉型圧縮機の運転条件が変化したとき、例えば吸入圧力が変化したり、運転周波数が変化するなどして、吸入ガスの密度や速度が変化した場合、動圧降下量が変化し、オイルキャピラリ１５の両端間の圧力差が変化してオイルキャピラリ１５からの給油量が変化する。給油量が増加した場合は、多量のオイル１４がシリンダー６内に流入して効率が低下するという欠点、また多量のオイル１４が外部冷却回路に流出して密閉容器１内のオイル１４量が減少し、各摺動部の潤滑に悪影響を及ぼしたり、外部冷却回路に流出したオイル１４によって熱交換器の性能が悪くなる等の冷却回路全体に悪影響を及ぼす可能性があるという欠点があった。また、給油量が減少した場合は潤滑不良やシール性の低下により、信頼性や効率が低下する、また各部品が衝突する際の騒音が大きくなる可能性があるという欠点があった。
【００１３】
本発明は従来の課題を解決するもので、密閉型圧縮機の吸入圧力が変化したり、運転周波数が変化して、吸入ガスの密度や速度が変化した場合でも、オイルキャピラリからの給油量が変化せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性の高い密閉型圧縮機とすることを目的とする。
【００１４】
また、上記従来の構成は、外気温の変化等により、オイル１４の温度が変化してオイル１４の粘度が変化した場合には、同じ動圧降下量でもオイルキャピラリ１５からの給油量が変化し、信頼性や効率が低下する、また騒音が大きくなる可能性があるという欠点があった。
【００１５】
本発明の他の目的は、外気温の変化等により、オイルの温度が変化してオイルの粘度が変化した場合でも、オイルキャピラリからの給油量が変化せずに安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性の高い密閉型圧縮機とすることを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
この目的を達成するため本発明の密閉型圧縮機は、吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口し、かつ前記吸入パイプ内への挿入部が前記吸入パイプ内の冷媒ガスから受ける抵抗によって変形する弾性体であるオイルキャピラリとから構成されている。
【００１７】
これにより、密閉型圧縮機の吸入圧力や運転周波数が変化した場合には、吸入パイプ内の冷媒ガスの密度や速度が変化し、オイルキャピラリの挿入部が吸入パイプ内の冷媒ガスから受ける抵抗が変化するので、その抵抗の大きさに応じて挿入部の変形量も変化する。
【００１８】
そして、その変形が大きくなる程、オイルの流路が曲がることや流路断面が偏平になることによって流路抵抗が大きくなる。
【００１９】
また、その変形が大きくなる程、挿入部の開口部は冷媒ガス速度が最も速い吸入パイプの中心線上から外れ内壁面に近づくため、挿入部の開口部付近の冷媒ガス速度は遅くなり、吸入パイプの中心線上に位置する時に比べ動圧降下量は小さくなる。
【００２０】
これらの作用により、吸入圧力や運転周波数が上昇して吸入ガスの密度や速度が上昇した場合は、挿入部の流路抵抗の増加と共に動圧降下量が小さくなり、オイルキャピラリからの給油量は増加せずに一定に保たれる。
【００２１】
また逆に、吸入圧力や運転周波数が低下して吸入ガスの密度や速度が低下した場合は、前記と反対の作用が生じオイルキャピラリからの給油量は減少せずに一定に保たれる。
【００２２】
従って、吸入圧力や運転周波数がどのように変化した場合でも、オイルキャピラリからの給油量は変化せず安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００２３】
また、吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口し、かつ前記吸入パイプ内への挿入部が熱変形体であるオイルキャピラリとから構成されている。
【００２４】
これにより、外気温の上昇等により、オイルの温度が上昇した場合には、挿入部の温度も上昇して変形する。その際、挿入部の変形は温度が高くなる程大きくなり、オイルの流路が曲がることや流路断面が偏平になることによって流路抵抗が大きくなる。また、その変形が大きくなる程、挿入部の開口部は冷媒ガス速度が最も速い吸入パイプの中心線上から外れ内壁面に近づくため、挿入部の開口部付近の冷媒ガス速度は遅くなり、吸入パイプの中心線上に位置する時に比べ動圧降下量は小さくなる。
【００２５】
これらの作用により、外気温の上昇等により、オイルの温度が上昇してオイルの粘度が低下した場合は、挿入部の変形量が大きくなることにより、流路抵抗の増加と共に動圧降下量が小さくなり、オイルキャピラリからの給油量は増加せずに一定に保たれる。
【００２６】
また逆に、外気温の低下等により、オイルの温度が低下してオイルの粘度が上昇した場合は、前記と反対の作用が生じオイルキャピラリからの給油量は減少せずに一定に保たれる。従って、外気温の変化等によりオイルの粘度がどのように変化した場合でも、オイルキャピラリからの給油量は変化せず安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００２７】
【発明の実施の形態】
本発明の請求項１に記載の発明は、吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口し、かつ前記吸入パイプ内への挿入部が前記吸入パイプ内の冷媒ガスから受ける抵抗によって変形する弾性体であるオイルキャピラリとから構成されているものであり、密閉型圧縮機の吸入圧力や運転周波数が変化した場合には、吸入パイプ内の冷媒ガスの密度や速度が変化し、オイルキャピラリの挿入部が吸入パイプ内の冷媒ガスから受ける抵抗が変化するので、その抵抗の大きさに応じて挿入部の変形量も変化する。
【００２８】
そして、その変形が大きくなる程、オイルの流路が曲がることや流路断面が偏平になることによって流路抵抗が大きくなる。また、その変形が大きくなる程、挿入部の開口部は冷媒ガス速度が最も速い吸入パイプの中心線上から外れ内壁面に近づくため、挿入部の開口部付近の冷媒ガス速度は遅くなり、吸入パイプの中心線上に位置する時に比べ動圧降下量は小さくなる。
【００２９】
これらの作用により、吸入圧力や運転周波数が上昇して吸入ガスの密度や速度が上昇した場合は、挿入部の流路抵抗の増加と共に動圧降下量が小さくなり、オイルキャピラリからの給油量は増加せずに一定に保たれる。また逆に、吸入圧力や運転周波数が低下して吸入ガスの密度や速度が低下した場合は、前記と反対の作用が生じオイルキャピラリからの給油量は減少せずに一定に保たれる。従って、吸入圧力や運転周波数がどのように変化した場合でも、オイルキャピラリからの給油量は変化せず安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００３０】
請求項２に記載の発明は、吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口し、かつ前記吸入パイプ内への挿入部が熱変形体であるオイルキャピラリから構成されているものであり、外気温の上昇等により、オイルの温度が上昇した場合には、挿入部の温度も上昇して変形する。その際、挿入部の変形は温度が高くなる程大きくなり、オイルの流路が曲がることや流路断面が偏平になることによって流路抵抗が大きくなる。
【００３１】
また、その変形が大きくなる程、挿入部の開口部は冷媒ガス速度が最も速い吸入パイプの中心線上から外れ内壁面に近づくため、挿入部の開口部付近の冷媒ガス速度は遅くなり、吸入パイプの中心線上に位置する時に比べ動圧降下量は小さくなる。
【００３２】
これらの作用により、外気温の上昇等により、オイルの温度が上昇してオイルの粘度が低下した場合は、挿入部の変形量が大きくなることにより、流路抵抗の増加と共に動圧降下量が小さくなり、オイルキャピラリからの給油量は増加せずに一定に保たれる。
【００３３】
また逆に、外気温の低下等により、オイルの温度が低下してオイルの粘度が上昇した場合は、前記と反対の作用が生じオイルキャピラリからの給油量は減少せずに一定に保たれる。従って、外気温の変化等によりオイルの粘度がどのように変化した場合でも、オイルキャピラリからの給油量は変化せず安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００３４】
以下、本発明の実施の形態について、図１から図４を用いて説明する。
尚、従来例と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
（実施の形態１）
図１は、本発明の請求項１に記載の密閉型圧縮機の低吸入圧力時あるいは低運転周波数時の要部断面図である。図２は、本発明の請求項１に記載の密閉型圧縮機の高吸入圧力時あるいは高運転周波数時の要部断面図である。
【００３５】
図１、図２において、１８は吸入パイプであり、１９は一端がオイルの中に開口し、他端が吸入パイプ内に開口し、かつ吸入パイプ１８内への挿入部２０が弾性体であるオイルキャピラリである。
【００３６】
以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。
密閉型圧縮機が低吸入圧力や低運転周波数で運転される場合は、吸入パイプ１８内の冷媒ガスの密度や速度は小さく、挿入部２０が冷媒ガスから受ける抵抗は小さいため、図１に示すように挿入部２０の変形はほとんどないか、あるいは小さい。
【００３７】
そのため挿入部２０内の流路抵抗は小さく、また挿入部２０の開口部は冷媒ガス速度が最も速い吸入パイプ１８のほぼ中心線上に位置するので、動圧降下量も大きい。従って、冷媒ガスの密度や速度が小さいにもかかわらず、オイルキャピラリ１９からの給油はされやすく、この状態でオイルキャピラリ１９からの給油量が適正量になるように、オイルキャピラリ１９の内径やオイル１４の粘度等が設計されている。
【００３８】
そして、運転条件が変化して密閉型圧縮機の吸入圧力や運転周波数が上昇した場合には、吸入パイプ１８内の冷媒ガスの密度や速度が上昇し、オイルキャピラリ１９の挿入部２０が吸入パイプ１８内の冷媒ガスから受ける抵抗が増加し、図２に示すように挿入部２０は変形する。その際、その抵抗の大きさに応じて挿入部２０の変形量も変化する。
【００３９】
そして、その変形が大きくなる程、オイル１４の流路が曲がることや流路断面が偏平になることによって流路抵抗が大きくなる。また、その変形が大きくなる程、挿入部２０の開口部は最も冷媒ガス速度の速い吸入パイプ１８の中心線上から外れ内壁面に近づくため、挿入部２０の開口部付近の冷媒ガス速度は遅くなり、吸入パイプ１８の中心線上に位置する時に比べ動圧降下量は小さくなる。
【００４０】
これらの作用により、吸入圧力や運転周波数が上昇して吸入ガスの密度や速度が上昇した場合は、従来では給油量が増加してしまうが、本発明では挿入部２０の流路抵抗の増加と共に動圧降下量が小さくなり、オイルキャピラリ１９からの給油量は増加せずに一定に保たれる。
【００４１】
従って、吸入圧力や運転周波数がどのように変化した場合でも、オイルキャピラリ１９からの給油量は変化せず安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００４２】
以上のように本発明の請求項１に記載の密閉型圧縮機は、一端がオイル１４の中に開口し、他端が吸入パイプ１８内に開口し、かつ吸入パイプ１８内への挿入部２０が弾性体であるオイルキャピラリ１９を備えた構成となっているので、吸入圧力や運転周波数がどのように変化した場合でも、そのときの吸入パイプ１８内の冷媒ガスの密度や速度の変化に応じて挿入部２０の変形量も変化し、その変形量の大きさに応じて挿入部２０の流路抵抗と動圧降下量は変化する。そのため、吸入圧力や運転周波数の変化に伴いオイルキャピラリ１９からの給油量が変化しようとする作用と逆の作用が働き、オイルキャピラリ１９からの給油量は変化せず安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
（実施の形態２）
図３は、本発明の請求項２に記載の密閉型圧縮機の低オイル温度時の要部断面図である。図４は、本発明の請求項２に記載の密閉型圧縮機の高オイル温度時の要部断面図である。
【００４３】
図３、図４において、２１は一端がオイル１４の中に開口し、他端が吸入パイプ１８内に開口し、かつ吸入パイプ１８内への挿入部２２が熱変形体であるオイルキャピラリである。すなわち、挿入部２２は高温になるほど変形するものであり、例えばバイメタル、形状記憶合金、熱変形性のある樹脂等である。
【００４４】
以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。
冬季などの低外気温時では密閉型圧縮機の温度も低く、オイル１４の温度も低いためオイル１４の粘度が高い。また、オイルキャピラリ２１の挿入部２２の温度も低いため、挿入部２２は図３に示すように変形はほとんどないか、あるいは小さい。
【００４５】
そのため挿入部２２内の流路抵抗は小さく、また挿入部２２の開口部は冷媒ガス速度が最も速い吸入パイプ１８のほぼ中心線上に位置するので、動圧降下量も大きい。従って、オイル１４の粘度が低いにもかかわらず、オイルキャピラリ２１からの給油はされやすく、この状態で給油量が適正量になるように、オイルキャピラリ２１の内径やオイル１４の粘度等が設計されている。
【００４６】
そして、夏季などの高外気温時になると密閉型圧縮機の温度も高くなり、オイル１４の温度上昇に伴いオイル１４の粘度は低くなると共に、挿入部２２の温度も上昇して、図４に示すように挿入部２２は変形する。その際、同じ冷媒ガス密度、冷媒ガス速度でも、挿入部２２の変形は温度が高くなる程大きくなり、オイル１４の流路が曲がることや流路断面が偏平になることによって流路抵抗が大きくなる。また、その変形が大きくなる程、挿入部２２の開口部は最も冷媒ガス速度の速い吸入パイプ１８の中心線上から外れ内壁面に近づくため、挿入部２２の開口部付近の冷媒ガス速度は遅くなり、吸入パイプ１８の中心線上に位置する時に比べ動圧降下量は小さくなる。
【００４７】
これらの作用により、外気温の上昇等により、オイル１４の温度が上昇してオイル１４の粘度が低下した場合は、挿入部２２の変形量が大きくなることにより、流路抵抗の増加と共に動圧降下量が小さくなり、オイル１４の粘度が低くなるにもかかわらずオイルキャピラリ２１からの給油量は増加せずに一定に保たれる。
【００４８】
従って、外気温の変化等によりオイル１４の粘度がどのように変化した場合でも、オイルキャピラリ２１からの給油量は変化せず安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００４９】
以上のように本発明の請求項２に記載の密閉型圧縮機は、一端がオイル１４の中に開口し、他端が吸入パイプ１８内に開口し、かつ吸入パイプ１８内への挿入部２２が熱変形体であるオイルキャピラリ２１を備えた構成になっているので、外気温の変化等によりオイル１４の粘度が変化した場合でも、そのときの挿入部２２の温度に応じて挿入部２２の変形量が変わり、その変形量に応じて挿入部２２の流路抵抗と動圧降下量は変化する。
【００５０】
そのため、オイル１４の温度変化によるオイル１４の粘度変化に伴いオイルキャピラリ２１からの給油量が変化しようとする作用と逆の作用が働き、オイルキャピラリ２１からの給油量は変化せず安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００５１】
なお、本実施の形態においては挿入部２２は温度に応じて変形するが、さらに弾性を持つ材料にすると、本実施の形態での効果に加えて、同じ温度でも吸入圧力や運転周波数が変化した場合には、吸入パイプ内の冷媒ガスの密度や速度が変化し、オイルキャピラリの挿入部が吸入パイプ内の冷媒ガスから受ける抵抗が変化するので、その抵抗の大きさに応じて挿入部の変形量も変化する。そして、その変形が大きくなる程、オイルの流路が曲がることや流路断面が偏平になることによって流路抵抗が大きくなる。また、その変形が大きくなる程、挿入部の開口部は冷媒ガス速度が最も速い吸入パイプの中心線上から外れ内壁面に近づくため、挿入部の開口部付近の冷媒ガス速度は遅くなり、吸入パイプの中心線上に位置する時に比べ動圧降下量は小さくなる。これらの作用により、同じ温度でも吸入圧力や運転周波数が上昇して吸入ガスの密度や速度が上昇した場合は、挿入部の流路抵抗の増加と共に動圧降下量が小さくなり、オイルキャピラリからの給油量は増加せずに一定に保たれる。また逆に、吸入圧力や運転周波数が低下して吸入ガスの密度や速度が低下した場合は、前記と反対の作用が生じオイルキャピラリからの給油量は減少せずに一定に保たれる。従って、同じ温度において吸入圧力や運転周波数がどのように変化した場合でも、オイルキャピラリからの給油量は変化せず安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができる。
【００５２】
【発明の効果】
以上説明したように本発明は、吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口し、かつ前記吸入パイプ内への挿入部が前記吸入パイプ内の冷媒ガスから受ける抵抗によって変形する弾性体であるオイルキャピラリとから構成されているので、吸入圧力や運転周波数がどのように変化した場合でも、そのときの吸入パイプ内の冷媒ガスの密度や速度の変化に応じて挿入部の変形量も変化し、その変形量の大きさに応じて挿入部の流路抵抗と動圧降下量は変化する。そのため、吸入圧力や運転周波数の変化に伴いオイルキャピラリからの給油量が変化しようとする作用と逆の作用が働き、オイルキャピラリからの給油量は変化せず安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができるという有利な効果が得られる。
【００５３】
また、本発明は、吸入室を設けたシリンダヘッドと、前記吸入室に連通する吸入パイプと、密閉容器下部に溜まったオイルと、一端が前記オイルの中に開口し、他端が前記吸入パイプ内に開口し、かつ前記吸入パイプ内への挿入部が熱変形体であるオイルキャピラリとから構成されているので、さらに、外気温の変化等によりオイルの粘度が変化した場合でも、そのときの挿入部の温度に応じて挿入部の変形量が変わり、その変形量に応じて挿入部の流路抵抗と動圧降下量は変化する。そのため、オイル温度の変化によるオイル粘度の変化に伴いオイルキャピラリからの給油量が変化しようとする作用と逆の作用が働き、オイルキャピラリからの給油量は変化せず安定した給油ができ、効率を安定させ、騒音の増加を防ぎ、かつ信頼性を高くすることができるという有利な効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態１による密閉型圧縮機の低吸入圧力時あるいは低運転周波数時を示す要部断面図
【図２】本発明の実施の形態１による密閉型圧縮機の高吸入圧力時あるいは高運転周波数時を示す要部断面図
【図３】本発明の実施の形態２による密閉型圧縮機の第２の実施例の低オイル温度時を示す要部断面図
【図４】本発明の実施の形態２による密閉型圧縮機の高オイル温度時を示す要部断面図
【図５】従来の密閉型圧縮機の断面図
【図６】図５のＡ−Ａ断面における要部断面図
【符号の説明】
４  シリンダヘッド
５  吸入室
１４  オイル
１８  吸入パイプ
１９  オイルキャピラリ
２０  挿入部
２１  オイルキャピラリ
２２  挿入部
【図１】
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【図２】
0003725219.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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