(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
光源と、
この光源から発せられた光束を略平行にするコリメータレンズと、
上記光源及び上記コリメータレンズのうちの少なくとも一方を保持する保持部材と、
を備えた光走査装置において、上記保持部材は、
マグネシウムを構成材料とし、射出成形法により成形されたものであるとともに、同保持部材が、
上記コリメータレンズをその内部に保持する玉枠と、
２つの傾斜面を有し、この傾斜面と上記玉枠の円筒面により上記玉枠を支持する玉枠支持部材と、
から構成されており、
更に、上記玉枠支持部材の上記２つの傾斜面は、
上記玉枠支持部材の射出成形におけるパーティングラインとされたものであること
を特徴とする光走査装置。
【請求項２】
請求項１に記載の光走査装置において、
上記玉枠は、
この玉枠の射出成形時におけるパーティングラインが上記円筒面以外の部分に設けられていること
を特徴とする光走査装置。
【請求項３】
請求項１に記載の光走査装置において、
上記玉枠の外周面は、
抜き勾配のない円筒面とされていること
を特徴とする光走査装置。
【請求項４】
請求項１に記載の光走査装置において、
この光走査装置は、更に、
上記保持部材を固定するための固定部材を有し、この固定部材が上記保持部材に接触する面はマグネシウム又は樹脂とされていること
を特徴とする光走査装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はレーザ走査装置等に用いられる光走査装置の技術分野に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来のレーザ走査装置等に用いられる光走査装置の技術の分野では、光源部は、ＬＤ（レーザダイオード、以下同様）及びＬＤホルダ、コリメータレンズ及びコリメータ玉枠、さらに、このＬＤホルダと玉枠をホールドして、光学ハウジングに取り付けるコリメータホルダで構成されている。この内、ホルダ部材は、従来アルミニウムダイキャストか樹脂の成形品である。また、コリメータ玉枠には、ビームの径を規制するスリット、ＬＤホルダには、ＬＤを駆動するためのＬＤドライブ基板を取りつけて、ユニットとしているものもある。
【０００３】
このような光源部の雰囲気温度が上昇すると、次のような現象が生じる。
【０００４】
（ａ）  ［主に波長による動き］
ＬＤの発振波長が長波長側へシフトし、その結果、レンズの屈折率が下がり、集光点は、プラス側へシフトする。
【０００５】
（ｂ）  ［間隔の変化による動き］
ＬＤ発光点とコリメータレンズの間隔がコリメータホルダの熱膨張により、広がり、その結果、集光点は、マイナス側にシフトする。
【０００６】
上記ａ及びｂの動きを互いに相殺させ、温度上昇が生じても集光点が移動しないようにしたものが知られている（特開昭63-7530 号公報）。
【０００７】
近年、記録密度の上昇により、被走査面上のビーム径を小さくすることが求められているため、これに伴い、光束幅を大きくすることが必要になり、コリメータレンズの焦点距離が、長くなる傾向にある。
【０００８】
そして、ビーム径を小さくすると、被走査面上での深度が浅くなるため、走査範囲内でビーム径を均一にする為には像面湾曲を抑えなければならず、ｆθレンズを非球面や自由曲面にする必要がある。このような球面以外のレンズ形状はガラスでつくることは難しい為、プラスチックで作られることが多い。
【０００９】
コリメータレンズの焦点距離が長くなると、上記（ａ）の動きが大きくなり、上記ｂとのバランスをとるためには、（ｂ）の熱膨張係数を大きくしなければならない。
【００１０】
さらに、ｆθレンズを樹脂レンズにした場合にも、波長、屈折率の変化等に起因するｆθレンズの温度変化による集光点の変化量が無視できなくなり、更に（ｂ）の線膨張係数を大きくしなければならなくなる。
【００１１】
また、印字性能を維持するため、雰囲気温度の上昇そのものを抑えることが要求されるので、光源部から発生した熱及び他の部材から光源部に伝達された熱をできるだけ速やかに放散する必要がある。
【００１２】
レーザ走査装置の組み立てにあたって、ＬＤとコリメータレンズの間隔の誤差感度が非常に厳しい為、コリメータホルダのコリメータ玉枠を受ける部分を円筒形、またはＶ字ブロック形状とし、コリメータ玉枠の外面をコリメータレンズの光軸と回転軸を同じくする円筒部とし、この円筒部を光軸方向にスライドさせて位置調整を行うように構成されている。
【００１３】
ところが、近年、コリメータレンズのような小型のレンズはガラス成形でつくることが可能になったため、非球面化や単玉化が進んでいるが、このような成形レンズは、従来の研磨によるレンズと比べ設計性能は上がっているものの、成形時に不均一性を生じることがある。不均一性が生じた場合、コリメータレンズの光軸を回転軸として回転させると、走査面上のビーム形状を観察したときサブピークの大きさが変化する。このため、コリメータレンズを最も最適な角度になるように調整をしなければならない。
【００１４】
従って、コリメータ玉枠は、コリメータレンズの光軸を回転軸として３６０度回転可能であることが望ましいが、コリメータ玉枠はその外部円筒面に射出成形の割型の境界がありバリが生じている。このため機械加工をしなければ３６０度にわたって回転位置を調整することはできなかった。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記の問題、すなわち、
１  コリメータレンズの長焦点距離化と、ＬＤの温度上昇による発信周波数の長波長化に伴って生じる集光点移動量のプラス側への増加を充分に相殺するように、ＬＤ発光点とコリメータレンズの間隔の熱膨張による集光点移動量のマイナスへのシフト量を確保すること
２  光源部から発生した熱及び他の部材から光源部に伝達された熱をできるだけ速やかに放散すること
３  サブピークの大きさを変化させるコリメータレンズの成形に起因する光軸周りの不均一性の問題を角度位置３６０度にわたって調整可能とすること
を可能とし、温度変化時でも小径化されたビーム径を維持するようにすることを解決すべき課題とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
上記課題は次の手段を備えた発明により解決される。
【００１７】
「請求項１の発明の解決手段」
光源と、
この光源から発せられた光束を略平行にするコリメータレンズと、
上記光源及び上記コリメータレンズのうちの少なくとも一方を保持する保持部材と、
を備えた光走査装置において、
上記保持部材は、
マグネシウムを構成材料とし、射出成形法により成形されたものであるとともに、同保持部材が、
上記コリメータレンズをその内部に保持する玉枠と、
２つの傾斜面を有し、この傾斜面と上記玉枠の円筒面により上記玉枠を支持する玉枠支持部材と、
から構成されており、
更に、上記玉枠支持部材の上記２つの傾斜面は、
上記玉枠支持部材の射出成形におけるパーティングラインとされたものであること
を特徴とする光走査装置。
【００１８】
「請求項２の発明の解決手段」
請求項１の発明の光走査装置において、
上記玉枠は、
この玉枠の射出成形時におけるパーティングラインが上記円筒面以外の部分に設けられていること
を特徴とする光走査装置。
【００１９】
「請求項３の発明の解決手段」
請求項１の発明の光走査装置において、
上記玉枠の外周面は、
抜き勾配のない円筒面とされていること
を特徴とする光走査装置。
【００２０】
「請求項４の発明の解決手段」
請求項１の発明の光走査装置において、
この光走査装置は、更に、
上記保持部材を固定するための固定部材を有し、この固定部材が上記保持部材に接触する面はマグネシウム又は樹脂とされていること
を特徴とする光走査装置。
【００２１】
【００２２】
【００２３】
【発明の実施の形態】
「実施形態１」
図１及び図２は、それぞれ、本発明における光走査装置の横断面図及び縦断面図である。図１及び図２において、１は光源部、２はシリンドリカルレンズ、３は偏光器、４はｆθレンズ群、５は光走査装置のＰ／Ｈハウジング、６は同Ｐ／Ｈハウジング５のＰ／Ｈカバーである。
【００２４】
まず、温度変化Δｔによるレンズの屈折率変化について説明するが、本発明は主走査方向（偏向面と平行な面上）での温度補償に関するものであり、シリンドリカルレンズ２はこの面内で屈折力を持たないことから以下の説明では省略する。また、偏光器３についても同様である。
【００２５】
レンズの屈折率は直接温度変化によって変化するものだけでなく、光源である半導体レーザの発振波長変化によるものも考慮しなければならない。これは、次の式１で算出される。
式１
ｎ’＝ ｎ＋｛−（ｎ−１）・ν−１・Δλ＋ｄ｝・Δｔ
ここで、ｎ ：温度変化を受ける前のレンズの屈折率
ｎ’：温度変化Δｔ後のレンズの屈折率
ν−１：レンズの分散率
Δλ：レーザの発信波長の温度依存計数
ｄ  ：レンズの屈折率の温度依存計数
【００２６】
次に、焦点距離は、上記の屈折率変化に加えてレンズの熱変形（熱膨張）の影響も受けるので次の式２のようになる。
式２
ｆｌ’＝｛（ｎ−１）／（ｎ’−１）＋ΔＬ・Δｔ｝・ｆｌ
ここで、ｆｌ：温度変化を受ける前のレンズの焦点距離
ｆｌ’：温度変化Δｔ後のレンズの焦点距離
ΔＬ：レンズの線膨張係数
【００２７】
この結果、温度変化Δｔが正、即ち、温度上昇した場合、コリメータレンズ、ｆθレンズ共、焦点距離は伸び、レーザ発光点とコリメータレンズの間隔が変わらなければ被走査媒体上での結像点は＋側ヘシフトする。
【００２８】
次に、この結像点のシフトを補償するために必要なレーザ発光点とコリメータレンズの間隔変化量を算出する。この変化量は、コリメータレンズによるもの（Ｌ１）と、ｆθレンズによるもの（Ｌ２）をそれぞれ算出する。温度補償系を構成するには、この２つの値の和に等しい変化量を光源保持部材の熱変形で作り出さなければならない。
【００２９】
まず、コリメータレンズの焦点距離変化による像面シフトを補正するためのレーザ発光点シフト量Ｌ１について、次の式３が成り立つ。
式３
Ｌ１＝ｆｌＣＯ’ −ｆｌＣＯ
＝｛νCO-1・Δλ-dCO/(nCO-1)+ΔLCO｝・flCO・Δt
【００３０】
上記の式では、レーザ発光点シフト量＝（コリメータレンズの）焦点距離変化量としている。この関係が厳密に成立するのは、レーザ発光点から発散された光束がコリメータレンズによって完全な平行光になる構成の場合であるが、光走査装置の光源部として構成できる程度の平行光に近い収束光、発散光になるような配置の場合でも、ほぼこの関係を満足する。
【００３１】
次に、ｆθレンズの焦点距離変化による像面シフトを補正するためのレーザ発光点シフト量Ｌ２について、次の式４が成立する。
式４
Ｌ２＝(1/flfθ-1/flfθ’)・flCO2
≒(flfθ’-flfθ）・flCO2/flfθ2
＝｛νfθ-1・Δλ-dfθ/(nfθ-1)+ΔLfθ｝・flCO2/flfθ・Δt
【００３２】
上記の式もＬ１の場合と同様に平行光の場合のものであるが、Ｌ１の場合以上にコリメータレンズからの光束の状態に影響されないため、無視できる。
【００３３】
一方、レーザ発光点とコリメータレンズの間隔を実際に変化させるのは、光源保持部材の熱変形（熱膨張）である。この変化量をＬ３とすると、次の式５が成り立つ。
式５
Ｌ３＝α・ｆｌＣＯ・Δｔ
ここで、α：保持部材の線膨張係数
【００３４】
上記Ｌ３の式５は、保持部材の線膨張係数が１種類からなる場合、または、異なる線膨張係数をもつ複数の保持部材からなる場合は、αをそれらの合成線膨張係数とした変化量計算式である。
【００３５】
以上により、温度補償系を成立させるには、次の式６が満足されることが必要である。
式６
Ｌ３≒Ｌ１＋Ｌ２
【００３６】
摂氏２０度における諸物性値を図３、図４、図５の表に示す。図３は常温（摂氏２０度）下でのレーザの発信波長と発信波長温度依存性を表にしたものである。図４は常温下での光学系の諸元を表にしたものである。また、図５は光源部保持部材の線膨張係数をマグネシウム、アルミニウム及び鉄について示した表である。これらの表の数値をもとに、上記の式１乃至６により導いた環境温度が３０度上昇したときの具体的数値例を図６乃至図１０の表に示す。
【００３７】
ここにおいて、図６は摂氏５０度下でのレーザの発信波長、図７は同温度下での屈折率と焦点距離をコリメータレンズとｆθレンズについて求めた値を表にしたものである。図８はコリメータレンズが種々の焦点距離である時温度上昇の影響の結果を示したものである。図９はｆθレンズの焦点距離変化による像面シフトを補正するためのレーザ発光点シフト量（Ｌ２）をコリメータレンズの種々の焦点距離について求めたものである。図１０は光源部保持部材のレーザ発光点とコリメータレンズ間の変化量（Ｌ３）をマグネシウム、アルミニウム及び鉄について求めたものである。
【００３８】
尚、コリメータレンズの樹脂化は、温度変化に対して感度が高すぎる為、および、先に示したように、ガラスでも成形によって製造が可能になっていることから、ガラスの場合のみ示した。ｆθレンズは、樹脂レンズ（ＺＥＯＮＥＸ：商品名）の場合のみ計算しているが、全て、ガラスの場合は、Ｌ２はほぼ０、樹脂レンズとガラスレンズを組み合わせて使用している場合は、本実施例のＬ１とＬ１＋Ｌ２の間に位置するので省略した。
【００３９】
以上の計算例をグラフ化したものが図１１である。
【００４０】
先に記載したように、ｆθレンズがすべてガラスの場合、Ｌ２はほぼ０である。（仮りにｆθレンズをＳＦ57とした場合、本実施例のＺＥＯＮＥＸの場合と比べて、７％程度である。Ｌ２（ＳＦ５７）はほぼ０．０７Ｌ２（ＺＥＯＮＥＸ））従って、ｆθレンズにガラスしか使用していない場合には、ＦｅとＡｌの中間程度の（合成）線膨張係数を持ったものが適していることがわかる。しかし、印字密度の高密度化（ビームの小径化、像面湾曲の低減）に対応していくには、ｆθレンズの非球面化、自由曲面化は不可欠であり、そのためには樹脂レンズ化が必要である（ｆθレンズのように大きいレンズをガラス成形でつくることは困難である）。従って、Ｍｇ射出成形品やＡｌのような線膨張係数の大きいものが必要になる。
【００４１】
また、図１１より、本実施例の場合、Ｌ１＋Ｌ２とＬ３が交差するのは、
イ  Ｌ３がＭｇ射出成形品で、コリメータレンズの焦点距離が１２ｍｍの場合
ロ  Ｌ３がＡｌでコリメータレンズの焦点距離が８ｍｍの場合
であることがわかる。
【００４２】
しかし、ビームを小径化するには光束幅を広くすることが必要であり、この光束幅は次の式７で算出される。
式７
Ｄ＝４λ・ｆｌｆθ／π／Ｄ０
ここで、Ｄ：ｆθレンズ上での光束幅
Ｄ０：被走査面上でのビーム径
【００４３】
上の式７のＤは、ｆθレンズ上での光束幅であるが、コリメータレンズを出た光束は、ほぼ平行光であるので、コリメータレンズ上での光束幅にほぼ等しい。したがって、このＤをコリメータレンズ上の光束幅とすると、コリメータレンズの焦点距離は次の式８で算出できる。
式８
ｆｌＣＯ  ＝Ｄ・Ｆｎｏ
ここで、Ｆｎｏ：コリメータレンズのＦナンバー
【００４４】
Ｆnoは小さいほうが、コリメータレンズ付近に配置するアパーチャによる光量損失が少なくてすみ、光源の出力を抑えることができる。しかし、コリメータレンズの製造面から言えば、Ｆnoの小さいレンズは造りにくく、コリメータレンズを単玉で構成するには、Ｆnoは１．９より大きいことが望ましい。
【００４５】
図１１に記載したビーム径は上式において、Ｆno＝２の場合である。この結果、ビーム径が７０μｍ程度であればコリメータレンズの焦点距離は８．５ｍｍで良く、上記ロのＡｌで良いことになるが、ビーム径を５０μｍ程度まで小径化しようとするとコリメータレンズの焦点距離は１２ｍｍとなり、上記イのＭｇ射出成形品が最適になる。
【００４６】
尚、保持部材が樹脂成形品の場合、樹脂にガラスファイバーなどを混ぜることにより、ある程度の線膨張係数を作り出すことが可能であるので、本実施例では省略した。ただし、先に指摘したように樹脂の流れ方により膨張の仕方が均一でない上、放熱性が悪いので、光源とコリメータレンズの間隔に直接影響を与える場所には使用しないほうが良い。
【００４７】
「実施形態２」
図１２に光源部（ブロック）の一例を示す。光源部１は、この図に示されるように主に、ＬＤホルダ（及びＬＤ）９、コリメータ玉枠（及びコリメータレンズ）７、コリメータホルダ８で構成されている。
【００４８】
図１３は、本実施例のコリメータ玉枠７とコリメータレンズ１０、図１４は本実施例のコリメータ玉枠の金型１１の構成及びパーティングラインＰ．Ｌを示す。
【００４９】
マグネシウム射出成形品である本実施例では、図１４のような金型構成でも抜き勾配や２次加工なしで、図１３のようなコリメータ玉枠を成形することが可能で、下記に示すような樹脂成形品の場合のような、光軸の傾き、回転調整範囲の制限といった不具合がない。
【００５０】
樹脂成形品の場合、図１４と同じ金型構成で成形しようとすると、図１５に示すような抜き勾配αが必要となり、コリメータホルダ８に接するコリメータ玉枠７の円筒部は円錐状になってしまう。この結果、コリメータレンズの光軸が傾いて取り付けられてしまう。
【００５１】
また、これを防ぐ為に、コリメータ玉枠の外側の金型構成のパーティングラインＰ．Ｌを図１６のようにすると、図１７に示すように円筒部にＰ．Ｌ跡１３が残る。
【００５２】
Ｐ．Ｌ跡１３をコリメータホルダ８に接するように置くと位置精度が悪くなるので、図１７に示すように、Ｐ．Ｌ跡１３を避けて配置することになる。この結果、コリメータ玉枠７をコリメータレンズの光軸を回転軸として回転調整できる範囲が狭くなる。
【００５３】
「実施形態３」
図１８は、コリメータホルダ８がＭｇ射出成形品、Ｐ／Ｈハウジング５が樹脂製、Ｐ／Ｈハウジング５との固定に樹脂ネジ１４を用いた例を示す。
【００５４】
金属製のネジを使用すると、Ｍｇ射出成形品であるコリメータホルダ８とネジとの接触部が腐食しやすくなるが、樹脂ネジを使用することで腐食を防いでいる。
【００５５】
「実施形態４」
図１９は、コリメータホルダ８がＭｇ射出成形品と樹脂との複合部品の例を示す。コリメータホルダ８の固定穴に樹脂製の環状部１５がはめ込まれており、ネジとコリメータホルダ８のＭｇ射出成形部が直接接触しないようにされている。
【００５６】
本例のような構成ならば、Ｍｇ射出成形品と金属ネジ１６が接触することがなくなり、接触部の腐食が防止されているので、金属ネジ１６を使用することができる。
【００５７】
図２５はコリメータホルダの射出成形のための金型の断面図である。金型６３１は図２５に示されるパーティングラインＰ．Ｌ．を有する。コリメータ玉枠６０７及びケース６０５に接する面がパーティングラインＰ．Ｌ．とされているため、射出成形後、コリメータホルダ６０８からバリをとる必要がない。
【００５８】
「実施形態５」
図２０は、ＬＤホルダ９がＭｇ射出成形品、コリメータホルダ８が樹脂製、ＬＤホルダ９とコリメータホルダ８の固定に樹脂ネジ１４を用いた例を示す。
【００５９】
金属製のネジを使用すると、Ｍｇ射出成形品とネジとの接触部が腐食しやすくなるが、樹脂ネジを使用することで接触部の腐食を防止している。
【００６０】
「実施態様６」
図２１は、ＬＤホルダ９がＭｇ射出成形品と樹脂との複合部品の例を示す。ＬＤホルダ９の固定穴に樹脂製の環状部１８がはめ込まれており、ネジとＬＤホルダ９のＭｇ射出成形部が直接接触しないようにされている。
【００６１】
本例のような構成ならば、Ｍｇ射出成形品と金属ネジが接触することがなくなるため、接触部の腐食が防止されているので、金属ネジを使用することができる。
【００６２】
「実施形態７」
図２２は、コリメータ玉枠７にＭｇ射出成形品を用いた場合の、コリメータレンズの固定部材に関するものである。
【００６３】
Ｍｇ射出成形品は、３ネジ以下の加工は難しいとされているが、コリメータ玉枠７の内径程度であれば加工が可能である。また、固定部材２５の材質がＭｇ射出成形品、または、樹脂製であれば腐食も防ぐことができる。
【００６４】
また、上記の材質面さえ考慮すれば、ネジを用いなくとも圧入でも良い。接着剤も、腐食の問題がないものであれば使用可能である。
【００６５】
「実施形態８」
図２３は、コリメータホルダ８、ＬＤホルダ９の当たり座面２１を説明するものである。当たり座面２１は、他の部品との位置精度を確保する上で重要であり、従来のアルミニウムダイキャストでは、精度を確保する為に２次加工が必要であった。
【００６６】
Ｍｇ射出成形品の場合、この当たり座面２１の位置にパーティングラインＰ．Ｌを持ってくることにより、精度を確保することが可能であり、２次加工は不要となる。
【００６７】
「実施形態９」
図２４は、ＬＤホルダ９がＭｇ射出成形品の場合のＬＤドライブ基板２０の取付けに関するものである。
【００６８】
ＬＤドライブ基板２０の保持方法としては、従来、ＬＤホルダ９にネジで固定されることが多く、ＬＤの足は直接ＬＤドライブ基板２０にハンダ付けされている。しかし、Ｍｇ射出成形品の場合、３ネジ以下の加工が難しい為、ＬＤホルダへのネジによる固定は難しい（図２４のＬＤホルダには、ネジが描かれているが、ＬＤホルダ９をコリメータホルダ８に取り付けるためのもので、ＬＤホルダ９にネジ加工がされているわけではない。）。
【００６９】
本例では、ＬＤドライブ基板２０を光源部（ブロック）と別ブロックとすることで、ＬＤホルダ９にネジを切る構成を回避している。ＬＤドライブ基板２０は、Ｐ／Ｈハウジングなどに固定する（不図示）。
【００７０】
「実施形態１０」
図１は、先に示したように本発明のＰ／Ｈの全体構成である。
【００７１】
光源部１の配置は、従来、図１のように、Ｐ／Ｈハウジング内に配置するタイプと、Ｐ／Ｈハウジングの側面の外側に取り付けるタイプに分かれる。しかし後者は、外部環境に触れることになり、腐食に弱いという欠点をもつＭｇ射出成形品を用いた本発明の光源部には適さない。
【００７２】
従って、本例では、光源部をＰ／Ｈハウジング内に配置すると共に、図２に描かれているようにＰ／ＨカバーをつけＰ／Ｈハウジング内が密封された環境とすることで、腐食を防止している。
【００７３】
以上実施の形態におけるマグネシウムは、マグネシウム単体及びＭｇ−Ａｌ系、Ｍｇ−Ｍｎ系、Ｍｇ−Ｚｎ系、Ｍｇ−希土類系、Ｍｇ−Ａｌ−Ｚｎ系などのマグネシウム合金から選択することができる。特に、ダイカスト法に用いられるマグネシウム合金ＡＺ９１Ｄ（成分はＭｇ８．３〜９．７、Ａｌ０．３５〜１．０、Ｚｎ０．１５以上）がそのまま利用できる。
【００７４】
また、ここで用いられているマグネシウムの射出成形法（チクソモールディング法）は、完全に溶融状態の金属を利用するダイカストと異なり、固液共存状態の金属スラリ、すなわち半溶融状態の金属を金型内に射出するものである。この方法は、ダイカストと比較して、成形時のＭｇ合金の温度が低く、固化するときの収縮が少ないため薄肉の成形品をひけや割れが少なく作れ、薄肉品の成形でもそりが少なく、面精度が良く、２次加工の必要がないためコスト削減することができるという特徴がある。
【００７５】
なお、コリメータを出た光束は厳密に平行である必要はなく、若干収束又は発散するものであってもよい。
【００７６】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明は、コリメータレンズの長焦点距離化と、ＬＤの温度上昇による発信周波数の長波長化に伴って生じる集光点移動量のプラス側への増加を充分に相殺するように、ＬＤ発光点とコリメータレンズの間隔の熱膨張による集光点移動量のマイナスへのシフト量を充分に確保可能とし、また、光源部から発生した熱及び他の部材から光源部に伝達された熱をできるだけ速やかに放散可能とし、また更に、サブピークの大きさを変化させるコリメータレンズの成形に起因する光軸周りの不均一性の問題を角度位置３６０度にわたって調整可能とする効果を奏するとともに、温度変化時でも、小径化されたビーム径を維持することを可能とする効果を奏するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明における実施例の光走査装置の横断面図である。
【図２】  本発明における実施例の光走査装置の縦断面図である。
【図３】  常温（摂氏２０度）下でのレーザの発信波長と発信波長温度依存性を表にしたものである。
【図４】  常温下での光学系の諸元を表にしたものである。
【図５】  光源部保持部材の線膨張係数をマグネシウム、アルミニウム及び鉄について示した表である。
【図６】  摂氏５０度下でのレーザの発信波長の表である。
【図７】  摂氏５０度下での屈折率と焦点距離とをコリメータレンズとｆθレンズについて求めた値を表にしたものである。
【図８】  コリメータレンズが種々の焦点距離である時、温度上昇の影響の結果を示したものである。
【図９】  ｆθレンズの焦点距離変化による像面シフトを補正するためのレーザ発光点シフト量（Ｌ２）をコリメータレンズの種々の焦点距離について求めたものである。
【図１０】  光源部保持部材のレーザ発光点とコリメータレンズ間の変化量（Ｌ３）をマグネシウム、アルミニウム及び鉄について求めたものである。
【図１１】  コリメータレンズの焦点距離とレーザ発光点とコリメータレンズ間の変化量を示すグラフである。
【図１２】  光源部（ブロック）の一例を示す斜視図である。
【図１３】  コリメータ玉枠７とコリメータレンズ１０の断面図である。
【図１４】  図１３のコリメータ玉枠を射出成形するための金型の断面図である。
【図１５】  樹脂によりコリメータ玉枠を成形するための金型の断面図である。
【図１６】  コリメータ玉枠の円筒形外側にパーティングラインを置いた金型の断面図である。
【図１７】  図１６の金型により成形されたコリメータ玉枠がパーティングラインの跡を有することを説明する図である。
【図１８】  コリメータホルダ８がＭｇ射出成形品、Ｐ／Ｈハウジング５が樹脂製、Ｐ／Ｈハウジング５との固定に樹脂ネジ１４を用いた例を示す断面図である。
【図１９】  コリメータホルダ８がＭｇ射出成形品と樹脂との複合部品である例を示す断面図である。
【図２０】  ＬＤホルダ９がＭｇ射出成形品、コリメータホルダ８が樹脂製、ＬＤホルダ９とコリメータホルダ８の固定に樹脂ネジ１４を用いた例を示す断面図である。
【図２１】  ＬＤホルダ９がＭｇ射出成形品と樹脂との複合部品の例を示す断面図である。
【図２２】  コリメータ玉枠７にＭｇ射出成形品を用いた場合、コリメータレンズとその固定部材を示す断面図である。
【図２３】  コリメータホルダ８、ＬＤホルダ９の当たり座面２１を説明する図である。
【図２４】  ＬＤホルダ９がＭｇ射出成形品の場合のＬＤドライブ基板２０の取付けを説明する図である。
【図２５】  実施形態７におけるコリメータホルダの射出成形のための金型の断面図である。
【符号の説明】
１  光源部
２  シリンドリカルレンズ
３  偏光器
４  ｆθレンズ群
５  光走査装置のＰ／Ｈハウジング
６  Ｐ／Ｈカバー
７  コリメータ玉枠
８  コリメータホルダ
９  ＬＤホルダ
１０  コリメータレンズ
１１  金型
１４  樹脂ネジ
１５  樹脂製の環状部
１６  金属ネジ
１７  ＬＤ
１８  樹脂製の環状部
２０  ＬＤドライブ基板
２１  当たり座面
２５  固定部材
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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