(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
半径方向内側に配置した内筒部材（２１，２５）の外周面と半径方向外側に配置した外筒部材（２３，２４）の内周面とを、内部に液体を封入した液室（２６1 ）を有する弾性体（２２，２６）で接続してなる液体封入式防振マウント装置において、
前記弾性体（２２，２６）を複数部材から構成し、これら複数部材の材質を相互に異ならせると共に、その複数部材の何れかを高ダンピング材で構成したことを特徴とする、液体封入式防振マウント装置。
【請求項２】
前記弾性体は、液室（２６1 ）の容積変化に大きく寄与し得るように弾性変形可能な第２弾性体（２６）と、この第２弾性体（２６）との間に液室（２６1 ）を形成する、該第２弾性体（２６）と比べて変形し難い第１弾性体（２２）とから成り、その第１弾性体（２２）が低ダンピング材より、また第２弾性体（２６）が高ダンピング材よりそれぞれ構成されることを特徴とする、請求項１記載の液体封入式防振マウント装置。
【請求項３】
前記弾性体は、入力周波数が比較的高い領域でサージングを起こす第１弾性体（２２）と、入力周波数が比較的低い領域でサージングを起こす第２弾性体（２６）とから成り、その第１弾性体（２２）が低ダンピング材より、また第２弾性体（２６）が高ダンピング材よりそれぞれ構成されることを特徴とする、請求項１記載の液体封入式防振マウント装置。
【請求項４】
第１弾性体（２２）が天然ゴムよりなり、また第２弾性体（２６）がブチルゴムよりなることを特徴とする、請求項２又は３に記載の液体封入式防振マウント装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、半径方向内側に配置した内筒部材の外周面と半径方向外側に配置した外筒部材の内周面とを内部に液体を封入した弾性体で接続してなる液体封入式防振マウント装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
かかる防振マウント装置は、例えば特公平６−９４８８９号公報、特開昭６０−２４５８４９号公報により既に知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、従来の防振マウント装置は、その共振周波数や動バネ定数の設定をオリフィスの長さや断面積を変更することにより調整していたが、その調整が難しくコストが嵩む問題があった。
【０００４】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、防振マウント装置の周波数特性を容易に調整できるようにすることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明は、半径方向内側に配置した内筒部材の外周面と半径方向外側に配置した外筒部材の内周面とを内部に液体を封入した弾性体で接続してなる液体封入式防振マウント装置において、前記弾性体を複数部材から構成し、これら複数部材の材質を相互に異ならせると共に、その複数部材の何れかを高ダンピング材で構成したことを特徴とする。
【０００６】
また請求項２に記載された発明は、請求項１の構成に加えて、前記弾性体が、液室の容積変化に大きく寄与し得るように弾性変形可能な第２弾性体と、この第２弾性体との間に液室を形成する、該第２弾性体と比べて変形し難い第１弾性体とから成り、その第１弾性体が低ダンピング材より、また第２弾性体が高ダンピング材よりそれぞれ構成されることを特徴とし、また請求項３に記載された発明は、請求項１の構成に加えて、前記弾性体が、入力周波数が比較的高い領域でサージングを起こす第１弾性体と、入力周波数が比較的低い領域でサージングを起こす第２弾性体とから成り、その第１弾性体が低ダンピング材より、また第２弾性体が高ダンピング材よりそれぞれ構成されることを特徴とし、さらに請求項４に記載された発明は、請求項２又は３の構成に加えて、第１弾性体が天然ゴムよりなり、また第２弾性体がブチルゴムよりなることを特徴とする。
【０００７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、添付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【０００８】
図１〜図１５は本発明の一実施例を示すもので、図１は自動車のフロントサブフレームの斜視図、図２は図１の２−２線拡大断面図、図３は防振マウントの縦断面図、図４は図２の４−４線断面図、図５は図２の５−５線断面図、図６は防振マウントの一部破断斜視図、図７は図６の７方向矢視図、図８は図６の８方向矢視図、図９は水抜き通路の作用説明図、図１０は第１組立工程を示す図、図１１は図１０の１１Ａ部及び１１Ｂ部拡大図、図１２は第２組立工程を示す図、図１３は第３組立工程を示す図、図１４は第２弾性体の圧縮による動バネ定数の変化を示すグラフ、図１５は第２弾性体に高ダンピング材を使用したことによる動バネ定数の変化を示すグラフである。
【０００９】
図１に示すように、自動車のフロントサブフレームＳＦは、車体左右方向に延びるフロントビーム１と、このフロントビーム１の左右両端から後方に延びる左サイドビーム２L 及び右サイドビーム２R と、これら左右サイドビーム２L ，２R の後端間を接続するリヤビーム３とを備えて概略枠状に形成される。図示せぬエンジンはリヤビーム３の左右両端に設けた左エンジンマウント４L 及び右エンジンマウント４R にマウントブラケット５L ，５R を介して支持され、更に前記エンジンはフロントビーム１の左右両端に設けたストッパ６，６（右側のストッパ６は図示せず）によって支持される。
【００１０】
フロントサブフレームＳＦの左側部は、フロントビーム１の左端に形成したカップ状ホルダー７に嵌合する第１防振マウントＭ1 と、リヤビーム３の左端に形成した２個のカップ状ホルダー８，９に嵌合する第２、第３防振マウントＭ2 ，Ｍ3 とによって左サイドフレームＦL に支持される。即ち、第１、第２、第３防振マウントＭ1 ，Ｍ2 ，Ｍ3 及びカップ状ホルダー７，８，９は、それぞれボルト１０…及びナット１１…で左サイドフレームＦL の下面に共締めされる。このとき、第１、第３防振マウントＭ1 ，Ｍ3 とボルト１０，１０の頭部との間に挟持されたプレート１２，１３の先端が、それぞれボルト１４，１５で図示せぬ車体フレームに結合される。尚、第２防振マウントＭ2 とボルト１０の頭部との間には、ワッシャ１６が挟持される。
【００１１】
フロントサブフレームＳＦの右側部は、前述した左側部と同様にして第１、第２、第３防振マウントＭ1 ，Ｍ2 ，Ｍ3 （図示せず）によって右サイドフレームＦR に支持される。前記６個の防振マウントＭ1 …は全て同一構造を備えているため、それらの代表として第２防振マウントＭ2 の構造を説明する。
【００１２】
図２に示すように、下面が開口するカップ状ホルダー８の収納凹部８1 に嵌合する防振マウントＭ2 を左サイドフレームＦL に固定するボルト１０は、ワッシャ１６、防振マウントＭ2 、カップ状ホルダー８の開口部８2 、環状のシールラバー１７、左サイドフレームＦL のボルト孔１８1 、補強カラー１９、左サイドフレームＦL のボルト孔１８2 を貫通し、ナット１１に螺合する。
【００１３】
図３〜図８を併せて参照すると明らかなように、防振マウントＭ2 はボルト１０が貫通するボルト孔２１1 を有する段付円筒状のセンターパイプ２１を備えており、そのセンターパイプ２１の下部小径部２１2 を除く上部小径部２１3 及び大径部２１4 の外周にラバー製の第１弾性体２２の内周が焼き付けにより結合される。第１弾性体２２には、下端が開放するとともに上端が閉塞された一対のオリフィス２２1 ，２２1 が円周方向に１８０°の位相差をもって軸方向に形成され、また一対のオリフィス２２1 ，２２1 の半径方向外側には、上端が開放するとともに下端が閉塞された一対の気室２２2 ，２２2 が軸方向に形成される。オリフィス２２1 ，２２1 及び気室２２2 ，２２2 間に、半径方向に弾性変形可能な一対のダイヤフラム２２3 ，２２3 が形成される。概略円筒状の第１カラー２３の内周に第１弾性体２２の外周が焼き付けにより結合される。
【００１４】
ところで、複数部材の間隙によってオリフィスを構成する場合には、それら複数部材の相対位置のズレ等によりオリフィスの流路断面積に誤差が発生する可能性がある。しかしながら、前記オリフィス２２1 ，２２1 は単一の第１弾性体２２の壁面のみによって構成されているので、複数部材の相対位置のズレ等に起因する前記流路断面積の誤差が発生する虞がなく、防振マウントＭ2 の個体間に特性差が生じるのを防止することができる。
【００１５】
概略円筒状の第２カラー２４の下端と環状のブッシュ２５とを接続するようにラバー製の第２弾性体２６がインサート成形される。第２カラー２４の内周には前記第１カラー２３の外周が嵌合しており、第１カラー２３の下端を第２カラー２４の段部２４1 に当接させた状態で該第２カラー２４の上部を内向きにカシメるとともに上端を下向きにカシメることにより（カシメ部ａ1 ，ａ2 参照）、第２カラー２４と第１カラー２３とが一体に結合される。前記段部２４1 は、第２カラー２４を製造する際に、絞り加工により形成することができる。またブッシュ２５の内周は前記センターパイプ２１の下部小径部２１2 の外周に圧入により一体に結合される（圧入部ｂ参照）。
【００１６】
上述のようにして第２カラー２４と第１カラー２３とを一体に結合し、且つブッシュ２５とセンターパイプ２１とを一体に結合すると、第１弾性体２２の下端と第２弾性体２６の上端とが密着し、そこに環状の液室２６1 が画成される。液室２６1 と前記オリフィス２２1 ，２２1 とは相互に連通しており、両者によって液体が封入された密閉空間が構成される。第２カラー２４の下部とブッシュ２５とを接続する第２弾性体２６の主要部は、上下方向に変位可能なゴム部２６8 を構成しており、このゴム部２６8 は液室２６1 の下壁を画成する。
【００１７】
第１弾性体２２及び第２弾性体２６には損失係数の異なる異種材料が使用される。即ち、第１弾性体２２には損失係数の小さい低ダンピング材（例えば、天然ゴムＮＲ）が使用され、また第２弾性体２６には損失係数の大きい高ダンピング材（例えば、ブチルゴムＩＩＲ）が使用される。
【００１８】
前記センターパイプ２１及びブッシュ２５は本発明の内筒部材を構成し、前記第１カラー２３及び第２カラー２４は本発明の外筒部材を構成する。
【００１９】
第２弾性体２６の下面には中間部に環状突起２６2 …を備えた３本の脚部２６3 …が突設されており、これら脚部２６3 …が前記カラー１６に形成された３個の係止孔１６1 …に嵌合する。防振マウントＭ2 にカラー１６を組み付けるとき、脚部２６3 …をカラー１６の係止孔１６1 …に嵌合させて環状突起２６2 …で抜け止めすることより、防振マウントＭ2 とカラー１６とを仮組みして作業性を向上させることができる。
【００２０】
図２及び図３を比較すると明らかなように、第１弾性体２２の上端にセンターパイプ２１の上端よりも上方に延出するシールリップ２２4 が突設されるとともに、第２弾性体２６の下端にセンターパイプ２１の下端よりも下方に延出するシールリップ２６4 が突設される。図３に示す組付状態において、第１弾性体２２のシールリップ２２4 は左サイドフレームＦL の下面に弾性的に当接してシール効果を発揮し、また第２弾性体２６のシールリップ２６4 はワッシャ１６の上面に弾性的に当接してシール効果を発揮する。
【００２１】
左サイドフレームＦL の下面に当接する第１弾性体２２のシールリップ２２4 のシール作用と、ワッシャ１６の上面に当接する第２弾性体２６のシールリップ２６4 のシール作用とにより、センターパイプ２１のボルト孔２１1 とボルト１０との間に泥水等が浸入することが防止されて腐食に対する耐久性が向上するばかりか、圧縮されたシールリップ２２4 ，２６4 が左サイドフレームＦL 及びワッシャ１６から受ける反力でセンターパイプ２１及びブッシュ２５が相互に圧入される方向に付勢されるため、前記圧入部ｂの緩みが防止される。しかも、シールリップ２２4 ，２６4 を第１、第２弾性体２２，２６に一体に形成したことにより、特別のシール部材が不要になって部品点数が削減される。
【００２２】
第２カラー２４の外周を覆う第２弾性体２６に、三角形の断面形状を有する６本の環状リブ２６5 …が突設される。環状リブ２６5 …は前記気室２２2 ，２２2 の半径方向外側に対応する部分が欠如しており、そこに軸方向に延びる２本の排水溝２６6 ，２６6 が形成される。環状リブ２６5 …は、防振マウントＭ2 をカップ状ホルダー８の収納凹部８1 に圧入により嵌合させるとき、その摺動部の面積を減少させて圧入作業を容易化する機能を備える。
【００２３】
図９に示すように、何らかの理由でシールラバー１７を通過した泥水等が第２カラー２４の外周とカップ状ホルダー８の内周との間に浸入しても、その泥水等は環状リブ２６5 …の排水溝２６6 ，２６6 を通って下方に流れ、第２弾性体２６の下部上面に形成した３個の切欠２６7 …を通って外部に排出される。これにより防振マウントＭとカップ状ホルダー８との間に泥水等が溜まって錆が発生する不具合が回避される。
【００２４】
次に、防振マウントＭ2 の組立工程を説明する。
【００２５】
先ず、図１０に示すように、センターパイプ２１、第１弾性体２２及び第１カラー２３を一体化した第１サブアセンブリＡ1 と、第２カラー２４、第２弾性体２６及びブッシュ２５を一体化した第２サブアセンブリＡ2 とを予め組み立てておく。そして、第２サブアセンブリＡ2 の下部を治具２８で固定した状態で、第１サブアセンブリＡ1 を上方から矢印２９…のように圧入することにより、第２サブアセンブリＡ2 に嵌合させる。
【００２６】
尚、図１０の１１Ａ部及び１１Ｂ部を詳細に示す図１１（Ａ）、（Ｂ）から明らかなように、第２サブアセンブリＡ2 の第２弾性体２６にはリップＬ1 ，Ｌ2 が突設されており、これらリップＬ1 ，Ｌ2 が上方から圧入される第１サブアセンブリＡ1 に当接して内部の液体が漏れないようにシールする。第１、第２サブアセンブリＡ1 ，Ａ2 の嵌合工程は液体内で行われるが、リップＬ1 が第１サブアセンブリＡ1 に当接する前に、封入される液体のうちの余分なものが第１カラー２３及び第２カラー２４間の微小隙間を通って外部に排出される（図１２の矢印３０1 ，３０2 ，３０3 参照）。
【００２７】
また、このとき第１カラー２３の下端が第２カラー２４の中間に形成した段部２４1 に当接することにより、第１、第２カラー２３の位置決めが行われる。前記段部２４1 は、概略円筒状の第２カラー２４を絞り成形する際に同時に加工することができるので、特別の加工工程が不要になって加工コストを削減することができる。
【００２８】
続いて、図１３に示すように第２カラー２４の上部をカシメ部ａ1 において半径方向内側にカシメ、且つカシメ部ａ2 において下方にカシメることにより、第１、第２カラー２３，２４を一体に結合する。このとき、段部２４1 により第１、第２カラー２３，２４の相対位置が確実に規制されているので、カシメ加工の荷重により第１、第２カラー２３，２４が位置ずれを起こす虞がなく、容易且つ精密な組み立てが可能となる。
【００２９】
尚、第１、第２サブアセンブリＡ1 ，Ａ2 の嵌合完了後は、ブッシュ２５の上部がセンターパイプ２１の下部小径部２１2 の上部で固定されるので、第２カラー２４とブッシュ２５との上下方向の間隔は自然状態（図１０のｅ参照）よりも短くなっている（図１３のｆ参照）。これは、第２弾性体２６のゴム部２６8 に上下方向の与荷重を加えた状態でマウントＭ2 が組み上がっていることを示している。そのため、ゴム部２６8 の上下方向の厚さが増加し、液室容積の増減に寄与するバネ定数が増加する。
【００３０】
次に、前記構成を備えた防振マウントＭ2 の作用を説明する。
【００３１】
防振マウントＭ2 のオリフィス振動系の特性に大きな影響を与えるのは、第１弾性体２２に形成されたダイヤフラム２２3 ，２２3 のバネと、第２弾性体２６に形成されたゴム部２６8 のバネ（液室膨らみ方向及び縮み方向のバネ）と、オリフィス２２1 ，２２1 内の液体の質量である。第１弾性体２２及び第２弾性体２６により画成された液室２６1 に注目すると、その上壁を構成する第１弾性体２２は上下方向の厚さが極めて大きくて変形し難いために、液室２６1 の容積変化に大きく寄与するのは液室２６1 の下壁を構成する第２弾性体２６のゴム部２６8 の液室膨らみ方向及び縮み方向の変形である。従って、ゴム部２６8 を構成する第２弾性体２６の材質は極めて重要であり、この第２弾性体２６に高ダンピング材を使用することにより共振時における防振マウントＭ2 の伝達力を減少させるとともに、ダイヤフラム２２3 ，２２3 の耐久性を向上させることができる。
【００３２】
これを図６を用いて更に詳述すると、サブフレームＳＦと左サイドフレームＦL との相対移動により防振マウントＭ2 のセンターパイプ２１に下向きの荷重Ｆが作用したとき、その荷重Ｆはダイヤフラム２２3 ，２２3 を伝わる荷重ｆ1 として第２カラー２４に伝達され、またゴム部２６8 を伝わる荷重ｆ2 として第２カラー２４に伝達される。ゴム部２６8 の下方への変形に伴って液室２６1 の容積が拡大し、且つオリフィス２２1 ，２２1 内の液体が前記容積の拡大よりも僅かに遅れて下向きに移動するとき（即ち、共振周波数よりも僅かに低い入力周波数のとき）、液室２６1 に負圧が発生して該液室２６1 の上壁及び下壁に荷重ｆ3 ，ｆ4 が作用する。而して、上向きの荷重ｆ4 が下向きの荷重ｆ1 ，ｆ2 ，ｆ3 を打ち消す作用をすることにより、センターパイプ２１から第２カラー２４への荷重Ｆの伝達が低減する。
【００３３】
さて、液室２６1 に効率的に負圧を発生させるには、液室２６1 に対向するゴム部２６8 が容易に上向きに撓んでしまうよりも、上向きに撓むことなくセンターパイプ２１と共に下向きに移動することが望ましく、そのために第２弾性体２６に液圧による変形が起こり難い高ダンピング材が使用される。これにより、動バネ定数が低減でき、振動が伝達され難い高性能な防振マウントＭ2 を得ることが可能となる。
【００３４】
第１弾性体２２及び第２弾性体２６はその形状が異なるため、図１４に示すように第１弾性体２２は入力周波数が比較的に高い領域で、また第２弾性体２６は入力周波数が比較的に低い領域でサージングを起こし、それらの領域で動バネ定数が急増して性能が低下する。そこで第２弾性体２６に高ダンピング材を使用することにより、破線で示すように目的の周波数領域で動バネ定数の悪化を最小限に抑えることが可能となる。特に、半径方向厚さの大きい第２弾性体２６のサージング周波数領域は車両において常用される領域であるため、当該領域における動バネ定数の悪化を抑えることによりノイズ・バイブレーション性能の向上に寄与することができる。
【００３５】
尚、本実施例では第２弾性体２６に高ダンピング材を使用しているが、これはダイヤフラム２２3 ，２２3 のバネ定数に対してゴム部２６8 の液室の容積変化に寄与するバネ定数が数倍大きいからである。
【００３６】
またサブフレームＳＦと左サイドフレームＦL との相対移動により防振マウントＭ2 のセンターパイプ２１に上向きの荷重Ｆ′が作用した場合にも、第２弾性体２６に変形が起こり難い高ダンピング材を使用したことにより、液室２６1 に効率的に正圧を発生させて前記上向きの荷重Ｆ′の伝達をオリフィス効果で低減することができる。
【００３７】
更に、液室２６1 の容積が拡縮するとき、仮に第２弾性体２６に変形の起こり易い低ダンピング材を使用していると、ゴム部２６8 がオリフィス２２1 ，２２1 内の液体を勢い良く押し出し、或いは引き込むため、肉厚の小さいダイヤフラム２２3 ，２２3 の変形量が増加して耐久性を低下させる虞がある。しかしなが、第２弾性体２６に高ダンピング材を使用したことにより、前記不具合も解消される。
【００３８】
以上説明したように、第１弾性体２２及び第２弾性体２６に損失係数の異なる異種材料を使用することにより、目的とする入力周波数領域における動バネ定数を任意にチューニングすることが可能となる。
【００３９】
次に、ブッシュ２５をセンターパイプ２１に圧入して第２弾性体２６のゴム部２６8 のバネ定数を増加させたことによる効果を説明する。
【００４０】
防振マウントＭ2 のオリフィス部による共振周波数ｆは、オリフィス２２1 ，２２1 内の液体質量をｍとし、オリフィス２２1 ，２２1 内の液体に作用する第１弾性体２２及び第２弾性体２６のトータルのバネ定数をｋとすると、
ｆ＝（１／２π）×（ｋ／ｍ）1/2 
で与えられる。従って、ブッシュ２５の圧入に伴う第２弾性体２６のゴム部２６8 のバネ定数の増加により、前記トータルのバネ定数ｋが増加して共振周波数ｆが通常使用される入力周波数領域よりも高い側に移行するため、入力周波数領域中の防振域を拡大して乗り心地を高めることができる（図１５参照）。しかも、特別にバネ定数の高い材料を使用することなく、組み付け前の第２弾性体２６の形状を変えてブッシュ２５圧入時の圧縮量を変化させるだけで容易にバネ定数を調整することができるので、極めて低コストである。
【００４１】
また、圧縮された第２弾性体２６が自由状態に復元しようとする弾発力でセンターパイプ２１は下向きに付勢され、第１、第２カラー２３，２４は上向きに付勢されるため（図１３の矢印Ａ及び矢印Ｂ参照）、第１弾性体２２のダイヤフラム２２3 ，２２3 に圧縮方向の予荷重を与えることができる。その結果、ダイヤフラム２２3 ，２２3 の拡張時における最大伸び量が抑えられることになり、該ダイヤフラム２２3 ，２２3 の耐久性が向上する。
【００４２】
以上、本発明の実施例を詳述したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００４３】
例えば、実施例では弾性体を第１弾性体２２及び第２弾性体２６の２部材から構成しているが、これを３部材以上で構成することも可能である。
【００４４】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、弾性体を複数部材から構成し、これら複数部材の材質を相互に異ならせたので、複数部材のそれぞれのサージング周波数における動バネ定数を任意にチューニングすることができ、しかもチューニングに際して弾性体の形状変更を必要としないので低コストで実現することができる。その上、上記複数部材の何れかを高ダンピング材で構成したので、目的とする周波数領域で動バネ定数を減少させて振動の伝達を低減することができる。
【００４５】
また特に請求項２の発明によれば、弾性体のうち液室の容積変化に大きく寄与し得るように弾性変形可能な第２弾性体に高ダンピング材を使用したことにより、共振時における防振マウントの伝達力を減少させ、耐久性を向上させることができる。
また、第１弾性体及び第２弾性体がその形状の相違により、第１弾性体が入力周波数の比較的高い領域で、また第２弾性体が入力周波数の比較的低い領域でサージングを起こしても、特に請求項３の発明では、第２弾性体に高ダンピング材を使用することによって、目的の周波数領域で動バネ定数の悪化を最小限に抑えることが可能となり、例えば第２弾性体のサージング周波数領域を車両において常用される領域とした場合には、当該領域における動バネ定数の悪化を抑えることによりノイズ・バイブレーション性能の向上に寄与することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】自動車のフロントサブフレームの斜視図
【図２】図１の２−２線拡大断面図
【図３】防振マウントの縦断面図
【図４】図２の４−４線断面図
【図５】図２の５−５線断面図
【図６】防振マウントの一部破断斜視図
【図７】図６の７方向矢視図
【図８】図６の８方向矢視図
【図９】水抜き通路の作用説明図
【図１０】第１組立工程を示す図
【図１１】図１０の１１Ａ部及び１１Ｂ部拡大図
【図１２】第２組立工程を示す図
【図１３】第３組立工程を示す図
【図１４】第２弾性体の圧縮による動バネ定数の変化を示すグラフ
【図１５】第２弾性体に高ダンピング材を使用したことによる動バネ定数の変化を示すグラフ
【符号の説明】
２１        センターパイプ（内筒部材）
２２        第１弾性体（弾性体）
２３        第１カラー（外筒部材）
２４        第２カラー（外筒部材）
２５        ブッシュ（内筒部材）
２６        第２弾性体（弾性体）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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