(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
厚さ方向に分極され両主面が長方形状の圧電基板と、その圧電基板の第一の主面に形成されたグランド電極と、第二の主面を幅方向に２等分し長さ方向に延在する中心線を軸として対称配置となるように第二の主面に該主面の長さ方向に所定間隔をおいて形成された３個の入出力用分割電極とを具備するとともに、それら分割電極のうち両側の電極を入力側分割電極又は出力側分割電極、中央の電極を出力側分割電極又は入力側分割電極とし、主面の幅方向に対して縦振動することを特徴とする圧電トランス。
【請求項２】
圧電基板の主面の幅方向に半周期となるような振動で作動する請求項１に記載の圧電トランス。
【請求項３】
厚さ方向に分極され両主面が長方形状の圧電基板と、その圧電基板の第一の主面に形成されたグランド電極と、第二の主面を幅方向に２等分し長さ方向に延在する中心線を軸として対称配置となるように第二の主面に該主面の幅方向に所定間隔をおいて形成された３個の入出力用分割電極とを具備するとともに、それら分割電極のうち両側の電極を入力側分割電極又は出力側分割電極、中央の電極を出力側分割電極又は入力側分割電極とし、主面の幅方向に対して縦振動し、圧電基板の主面の幅方向に半周期となるような振動で作動することを特徴とする圧電トランス。
【請求項４】
降圧用である請求項１〜３のいずれかに記載の圧電トランス。
【請求項５】
前記グランド電極は、第一主面の全面に形成されている請求項１〜４のいずれかに記載の圧電トランス。
【請求項６】
前記グランド電極は、第一の主面を幅方向に２等分し長さ方向に延在する中心線を軸として対称配置となるように個々の入出力用分割電極と同一方向に分割された３個のグランド分割電極から構成されている請求項１〜４のいずれかに記載の圧電トランス。
【請求項７】
負荷抵抗１ｋΩ以下の低負荷用である請求項１〜６のいずれかに記載の圧電トランス。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、各種電子機器に用いられるＡＣアダプタやＤＣ−ＤＣコンバータ、およびノートパソコン、携帯用端末等に使用される液晶ディスプレイ用のバックライト冷陰極管のインバータ等に用いられる圧電トランスに関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、電子機器の小型化に関し、電源回路の小型化は重要な課題の一つであり、電源回路内の高周波による小型化が図られている。
【０００３】
従来のスイッチング電源では、変圧器として電磁誘導を原理とする電磁トランスを用いるが、高周波下での電磁トランスは、ヒステリシス損、渦電流損および表皮効果による損失が増大するという問題があった。
【０００４】
さらに、電磁トランス自身の小型化、薄型化は、巻線の極細線多数巻による銅損、磁気結合の低下および漏れ磁束の増加を招き、いずれも電源回路の効率を大きく下げる原因となっていた。さらにまた、巻線による電磁ノイズの発生などの問題があった。
【０００５】
一方、圧電トランスは圧電効果を原理とし、電磁トランスと比べて、小型化してもエネルギー密度が高く、かつ巻線を用いないため電磁ノイズが少ないなどの長所がある。
【０００６】
図５に、従来のローゼン型圧電トランスを示す。このローゼン型圧電トランスは、長板状圧電板１の長手方向のほぼ半分を１次側とし、厚み方向に電極２、３が形成され、長手方向の残るほぼ半分を２次側とし、端面に電極４が形成されて構成されている。１次側は厚み方向に分極され、２次側は長手方向に分極されている。圧電トランスの１次側は圧電板１の制動容量が大きいため低インピーダンスであり、２次側は制動容量が小さいため高インピーダンスである。
【０００７】
そして、２次側の電極４と１次側の電極２（あるいは３）との間に負荷抵抗を接続し、圧電トランスの１次側の電極２、３間に、圧電板１の長さで決まる圧電トランスの共振周波数あるいはその近傍の周波数の交流電圧を印加すると、逆圧電効果により長さ方向に強い機械的振動を励起し、これにより電極４に圧電効果によって電荷が発生し、２次側の電極４と１次側の電極２（あるいは３）間に電圧が得られる。
【０００８】
このローゼン型圧電トランスは、２次側の制動容量にもよるが、一般に使用される範囲として、負荷抵抗が１０ＫΩ以上の高インピーダンスであれば、昇圧用の圧電トランスとして、一方、負荷が１０ＫΩ未満の低インピーダンスであれば降圧用の圧電トランスとして動作する。
【０００９】
一方、負荷抵抗を１次側の電極対２、３間に接続し、圧電トランスの２次側の電極４を入力とし、電極４と電極２（あるいは３）に共振周波数あるいはその近傍の周波数の交流電圧を印加すると、負荷抵抗が高インピーダンスであれば昇圧用の圧電トランスとして、低インピーダンスであれば降圧用の圧電トランスとして動作する。
【００１０】
しかしながら、上記ローゼン型圧電トランスにおいて、１次側を入力とし、２次側を出力とした場合、２次側の電極４の面積が狭いため、電極４に現れる電荷量が少なく、高出力電流を得ることは困難であった。
【００１１】
また電極４と電極２（あるいは３）との距離が長いため、圧電トランスの出力側の容量が小さく、出力インピーダンスが高い。そのため、負荷を接続した場合、高出力電力が得られる負荷はおのずと高いものに制限されてしまうという問題があった。即ち、例えば、ノートパソコン等の電子機器に用いられるアダプタ用電源の場合、負荷が低インピーダンスのため、従来のローゼン型圧電トランスでは高出力電力を得ることができず、アダプタ用電源として用いることができないという問題があった。
【００１２】
一方、上記圧電トランスにおいて、２次側を入力とし、１次側を出力とすると、出力側電極面積は広くなるが、電極４と電極２（あるいは３）との距離が長いため、入力インピーダンスが高くなり、圧電トランス入力部での損失が大きく、高出力電力を得ることができない。また、入力インピーダンスを下げるため電極４の面積を広げると、圧電トランス自体が大型化してしまい、圧電トランスの持つ小型という利点を損なうという問題があった。
【００１３】
さらに、上記従来のローゼン型圧電トランスでは、電極４を持つため、単一の磁器からなる圧電板１を長手方向と厚み方向の異なる２方向に分極する必要があり、そのため、分極方向が異なる界面付近で分極に伴う大きな応力が発生し、使用中に圧電板１が損傷したり破壊するなど信頼性が低いという問題があった。
【００１４】
また、単一の磁器に方向が異なる２種類の分極を施す必要があるため、製造が困難であるという問題があった。さらに、圧電板１の長手方向の分極作業は高電圧を印加する必要があるため、作製時のトランス破壊および作製時における作業の危険性が増大するという問題があった。
【００１５】
そこで、ローゼン型圧電トランスの問題点を解決するために、特開平５−１６０４６０号公報には、均一に分極させた圧電セラミック板を用いることにより機械的Ｑ値を向上させるとともに、分極方向又はそれに垂直な方向のいずれかに電極を形成して目的に応じた特性を得るようにした圧電トランスが提案されている。又、特開平６−３３８６４１号公報には、板厚方向に一様に分極させた圧電磁器板の上下の両主面それぞれに幅方向に分割してｐ個の電極を形成し、一方の主面にある電極を１個おきに入力電極又は出力電極とし、幅方向ｐ次モードの共振周波数近傍の周波数で励振して駆動する圧電トランスが提案されている。これらの公報に開示された圧電トランスは、いずれも圧電基板が全体に均一に分極されていて容易に作成することができ、歪みや応力の集中が無く信頼性の高いものである。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、特開平５−１６０４６０号公報に開示された圧電トランスは、伝送効率などのある特性の向上だけを目的とするものであるし、また、特開平６−３３８６４１号公報に開示された圧電トランスは、高周波数化を目的とするものであり、いずれも電極配置が使用する圧電基板の振動モード、特に基本波モードに対して最適化されていないので、出力側の負荷が小さい場合には大出力電流を取り出せず、高出力電力が得られない。更に、特開平６−３３８６４１号公報に開示された圧電トランスは、使用する振動モードが高次モードであるために、基本波モードを利用する場合に比べて高電力化、高効率化の度合いが低い。これは一般に、高次モードでは実効的な電気機械結合係数が次数ｎに反比例して小さくなることと、近接した次数のモードの共振がスプリアスとなることによる（平成３年オーム社発行「弾性波素子技術ハンドブック」１２５頁）。
【００１７】
それ故、本発明の課題は、低負荷時に高出力電力が得られ、かつ大出力電流を取り出すことが可能であり、磁器端面に入出力電極を形成する必要がなく、入出力とグランド電極の分極方向が同一のため容易に作製できる小型の圧電トランスを提供することにある。
【００１８】
【課題を解決するための手段】
その課題を達成するために、本発明の圧電トランスは、厚さ方向に分極され両主面が長方形状の圧電基板と、その圧電基板の第一の主面に形成されたグランド電極と、第二の主面を幅方向に２等分し長さ方向に延在する中心線を軸として対称配置となるように第二の主面に該主面の長さ方向に所定間隔をおいて形成された３個の入出力用分割電極とを具備するとともに、それら分割電極のうち両側の電極を入力側分割電極又は出力側分割電極、中央の電極を出力側分割電極又は入力側分割電極とし、主面の幅方向に対して縦振動することを特徴とする。また、厚さ方向に分極され両主面が長方形状の圧電基板と、その圧電基板の第一の主面に形成されたグランド電極と、第二の主面を幅方向に２等分し長さ方向に延在する中心線を軸として対称配置となるように第二の主面に該主面の幅方向に所定間隔をおいて形成された３個の入出力用分割電極とを具備するとともに、それら分割電極のうち両側の電極を入力側分割電極又は出力側分割電極、中央の電極を出力側分割電極又は入力側分割電極とし、主面の幅方向に対して縦振動し、圧電基板の主面の幅方向に半周期となるような振動で作動することを特徴とする。
【００１９】
本発明の作用を圧電トランスが降圧用であって両側の各電極が入力側分割電極、中央の電極が出力側分割電極の場合を例にして説明する。
【００２０】
本発明の圧電トランスでは、両側の入力側分割電極−グランド電極間に、圧電基板の主面の幅方向に対して縦振動する振動（以下、幅方向縦振動ということもある）であり、例えば基本波の共振周波数近傍の周波数の交流電圧を入力すれば、電気機械結合係数ｋ’31をもって圧電基板に幅方向縦振動の基本波が励振され、再び電気機械結合係数ｋ’31をもって、中央の出力側分割電極−グランド電極間に入力電圧と同じ周波数の出力電圧が発生する。なお、昇圧用圧電トランスの場合は、入出力の関係が逆となる以外は同様である。
【００２１】
幅方向縦振動の電気機械結合係数ｋ’31は一般的に長さ方向振動の電気機械結合係数ｋ31よりも大きいが、本発明の圧電トランスは、幅方向縦振動を利用するために、長さ方向の振動モードを利用する従来のローゼン型圧電トランスに比べると、エネルギー伝送を行う場合においては、高効率化・高電力化が可能となる。
【００２２】
また、圧電トランスの出力側の制動容量をＣｄ2 、圧電トランスの共振周波数をｆｒ、負荷抵抗をＲＬとした場合、ローゼン型圧電トランスと比較して、同形状において電極面積を広く取れるためＣｄ2 を大きな値とでき、ｆｒに関しても、幅方向縦振動を用いるため大きな値にできる。最大電力を取れる負荷抵抗、すなわちインピーダンス整合となる負荷抵抗ＲＬ' は、ＲＬ' ＝１／（２πｆｒＣｄ2 ）で決定されるので、本発明の圧電トランスは、従来のローゼン型圧電トランスと比べて、低インピーダンスにおいて高出力電力を得ることができる。
【００２３】
さらに、圧電基板の両主面に入出力・グランド電極を形成し単一方向に分極処理を行うため、製造が容易である。また、圧電基板の厚さ方向に分極するため分極処理用の印加電圧を低くすることができる。また、分極方向が単一であるため、圧電セラミックス以外の圧電性単結晶を圧電基板として使用することもできる。また、圧電基板には分極域に分極方向が異なる領域が接するような界面が存在しないため、駆動時に大きな応力の集中による圧電基板の破損・破壊の恐れがなく信頼性が向上する。
【００２４】
しかも、本発明の圧電トランスでは、３個の入出力用分割電極が第二の主面を幅方向に２等分し長さ方向に延在する中心線を軸として対称配置となるように形成されている。このため、上記のように幅方向縦振動で基本波を用いると、圧電基板の主面の中央部が振動の節となる。従って、この振動の節の部分で圧電基板を保持すれば、圧電基板の幅方向縦振動モードの基本波を妨げずに固定することができる。また、この振動の節は、出力側分割電極とグランド電極にも形成されることから、振動の節を利用して外部回路と接続することもできる。一般に、基本波の電気機械結合係数は高次モードの電気機械結合係数に比べて大きいことから、基本波を利用することのできる本発明の圧電トランスは、高次モードを利用したトランスと比較すると材料の持つ特性を充分に発揮でき、高効率化・高電力化が可能となる。
【００２５】
本発明の圧電トランスは、グランド電極を、圧電基板の他側主面に形成された３個の分割電極とそれぞれ対向した３個のグランド分割電極から構成することにより、３個の分割電極とそれぞれ対向するグランド分割電極同士を分離して絶縁することもでき、グランド電極を共通化することによる不具合を解消できる。
【００２６】
本発明の圧電トランスは、分割電極の配列方向にかかわらず幅方向縦振動するものであるから、前記分割電極が主面の長さ方向に所定間隔をおいて形成されるときは、振動の節はそれら分割電極の全てを通過する中心線上に存在し、前記分割電極が主面の幅方向に所定間隔をおいて形成されるときは中央の分割電極のみ通過する中心線上に存在することとなる。
【００２７】
前記グランド電極は、第一主面の全面に形成されていてもよいし、分割形成されていても良い。分割形成する場合、第一の主面を幅方向に２等分し長さ方向に延在する中心線を軸として対称配置となるように個々の入出力用分割電極と同一方向に分割された３個のグランド分割電極で構成すると好ましい。こうすることで入出力間を絶縁するだけでなく、入出力用分割電極と同様に振動の節を利用して保持及び接続することができるからである。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の第１実施形態を図面とともに説明する。
【００２９】
第１実施形態の圧電トランスは、図１に示すように、厚さ方向に分極され主面が長方形状の圧電基板１１と、該圧電基板１１の上側主面に形成された３個の分割電極１２、１３、１４と、圧電基板１１の下側主面に形成されたグランド電極１５とから構成されている。
【００３０】
３個の分割電極１２、１３、１４は、圧電基板１１の上側主面の幅方向全長に亘って且つ長さ方向（長辺方向）に所定間隔Ｌを置いて形成されており、グランド電極１５は下側主面の全面に形成されている。
【００３１】
３個の分割電極１２、１３、１４のうち、両側の分割電極１２、１４が入力側分割電極１２、１４（一次側電極）とされ、中央の分割電極１３が出力側分割電極１３（二次側電極）とされている。分割電極１２、１３、１４は、一辺が圧電基板１１の上側主面の短辺と同一長さとされ、他辺が上側主面の長辺の長さの約１／３の長さとされており、分割電極１２、１３、１４は接触しないように、長辺方向に僅かな間隔Ｌを置いて形成されている。
【００３２】
本発明の圧電トランスは、例えば、セラミックスからなる圧電基板１１に、３個の分割電極１２、１３、１４およびグランド電極１５を形成した後、分割電極１２、１３、１４と、グランド電極１５間に直流の高電界を印加して分極処理する。
【００３３】
分割電極１２、１３、１４、グランド電極１５は、例えば、Ａｇ粉末とガラスからなるペーストをスクリーン印刷・焼成して形成しても良い。また、蒸着、スパッタ等の手法を用いて形成しても良い。また、Ａｇ以外の導電性材料を用いても良い。
【００３４】
本発明の圧電トランスでは、入力側分割電極１２、１４とグランド電極１５間に、圧電基板１１の主面の幅方向ｘに縦振動する基本波の共振周波数近傍の周波数を持つ交流電圧を印加すれば、圧電横効果の電気機械結合係数ｋ'31 をもって圧電基板１１が幅方向縦振動の基本波で励振され、再び圧電効果の電気機械結合係数ｋ'31 をもって出力側分割電極１３とグランド電極１５間に入力電圧と同じ周波数の周波数の電圧が発生する。このとき、出力電圧は負荷抵抗や駆動周波数に依存する。
【００３５】
即ち、入力側分割電極１２、１４とグランド電極１５間に、圧電基板１１の幅方向に縦振動する基本波の共振周波数近傍の周波数を持つ交流電圧を印加すると、図１に示したように、圧電基板１１の主面の幅方向（短辺方向）に半周期となるような振動（基本波）が生じ、つまり、短辺方向に伸縮する振動が生じ、この振動が中央の出力側分割電極１３とグランド電極１５間の圧電基板１１に伝達され、出力側分割電極１３とグランド電極１５間に入力電圧と同じ周波数の電圧が発生する。
【００３６】
そして、このような幅方向縦振動で基本波を用いると、圧電基板１１の主面の短辺の中央部が振動の節Ａとなり、この振動の節Ａの部分で圧電基板１１を保持すれば、圧電基板１１の幅方向縦振動モードの基本波を妨げずに固定することができる。この振動の節Ａは、出力側分割電極１３とグランド電極１５にも形成されることから、振動の節Ａを利用して外部回路と接続することができる。圧電基板１１を保持する部分としては、振動の節Ａであって各電極１２、１３、１４の中央が特に望ましい。
【００３７】
さらに、本発明の圧電トランスは幅方向縦振動モードを利用しており、一般に主面が長方形状の圧電基板１１の幅方向縦振動の電気機械結合係数ｋ'31 は、圧電基板１１の長さ方向振動の電気機械結合係数ｋ31よりも大きいため、より高電力化・高効率化を図ることができる。
【００３８】
また、本発明の圧電トランスは分極方向が単一方向であるために、ローゼン型圧電トランスと比較して、基板の長さ方向の分極処理の必要がないため、比較的低電圧の直流電圧で分極でき、製造工程を簡略化でき、製造工程における安全性を向上できる。
【００３９】
本発明の圧電トランスは、圧電横効果の電気機械結合係数ｋ'31 をもって交流の入力電圧を機械的な振動に変換し、再び圧電横効果の電気機械結合係数ｋ'31 をもって交流の出力電圧に変換するために、エネルギー伝送の高効率化・高電力化を図るために、圧電材料としては、電気機械結合係数ｋ'31 の大きな材料が望ましい。特にＰＺＴ系の圧電セラミックス材料が望ましい。また、単結晶材料を利用することも可能である。
【００４０】
次に第２実施形態の圧電トランスを説明する。図２は第２実施形態の圧電トランスを示す斜視図、図３はその結線図、図４は同圧電トランスの変位を示す分布図である。
【００４１】
３個の分割電極２２、２３、２４は、圧電基板２１の上側主面の長さ方向全長に亘って且つ幅方向（短辺方向）に所定間隔Ｄを置いて形成されており、一辺が圧電基板２１の上側主面の長辺と同一長さとされ、他辺が上側主面の短辺の長さの約１／３の長さとされている。その他の点では第１実施形態と同形同質であり、グランド電極２５は、ここでも下側主面の全面に形成されている。従って、３個の分割電極２２、２３、２４のうち、両側の分割電極２２、２４が入力側分割電極２２、２４（一次側電極）とされ、中央の分割電極２３が出力側分割電極２３（二次側電極）とされている。
【００４２】
この第２実施形態においても基本波モードを利用する場合、圧電基板２１の幅方向の中点が振動の節となる。ただし、分割電極の配列方向が第１実施形態と直交していることから、第１実施形態では振動の節が３個の分割電極の全てを通過する中心線上に存在するのに対し、第２実施形態では同じ中心線が中央の分割電極のみ通過することとなる。
【００４３】
尚、上記２つの実施形態では、グランド電極１５、２５を全面電極、つまり、入出力用分割電極１２、１３、１４、２２、２３、２４全部に共通のグランド電極１５、２５とした例について説明したが、本発明では上記例に限定されるものではなく、グランド電極を、３個の分割電極とそれぞれ対向した３個のグランド分割電極から構成しても良い。この場合には、入出力間を絶縁することができ、回路形成を自由に行うことができる。
【００４４】
又、上記２つの実施形態は、いずれも降圧用であるが入出力の関係を逆にする、すなわち二次側を入力、一次側を出力とすることにより、昇圧用とすることができる。
【００４５】
【実施例】
−実施例１−
先ず、ＰＺＴ系材料からなり、長さ３０ｍｍ、幅４．５ｍｍ、厚さ０．４ｍｍの圧電基板を作製し、銀とガラスを主成分とする電極ペーストを、圧電基板の両表面に塗布し、焼き付けることにより、図１に示すような、分割電極およびグランド電極を有する圧電トランスを作製した。分割電極は、主面の長さ方向の辺が９ｍｍ、主面の幅方向の辺が４．５ｍｍであり、分割電極間の間隔Ｌは１．５ｍｍとした。
【００４６】
この後、１５０℃のシリコンオイル中で１．６ｋＶ／ｍｍの電場を印加し、１０分間分極を行い、圧電基板の厚み方向に分極した。
【００４７】
そして、図１に示したように、圧電トランスの入力側分割電極（１次側電極）を入力とし、出力側分割電極（２次側電極）を出力として、この出力側分割電極に種々の負荷抵抗ＲＬを接続した。入力電圧は関数発生器を用い振幅５Ｖの正弦波を入力側分割電極に印加、出力側分割電極からの出力電圧（Ｖ）を検出し、出力電流（ｍＡ）、出力電力（ｍＷ）を求め、結果を表１に記載した。
【００４８】
また、比較のため、同様の作製プロセスにて、図５に示すようなローゼン型圧電トランスを作製した。ここで、圧電基板の形状は長さ３０ｍｍ、幅４．５ｍｍ、厚み１．０ｍｍとし、電極は、１次側電極を片側端部から中央部まで１５ｍｍで、両面に一様となるよう塗布し、２次側電極については端面部に形成した。１次側電極を入力とし、２次側電極を出力として、この２次側電極に種々の負荷抵抗ＲＬを接続し、上記と同様、入力電圧は関数発生器を用い振幅５Ｖの正弦波を１次側電極に印加して、２次側電極からの出力電圧（Ｖ）を検出し、出力電流（ｍＡ）、出力電力（ｍＷ）を求めた。測定した結果を表１に記載した。
【００４９】
【表１】
0003673433.tif 000002
【００５０】
この表１から、本発明の圧電トランスでは、負荷抵抗が１０Ωでも出力電圧として０．５１２Ｖの出力電圧が発生しており、ゲイン（＝出力電圧／入力電圧）は０．１０２４であった。この結果より、負荷抵抗が１０Ω程度と小さい場合においても高電圧、高電流、高電力を得ることができ、低負荷時に充分使用できることが判る。よって、本発明の圧電トランスでは、出力側に大電流を得ることが可能で、かつ、低負荷時に出力電力を大きくとることができ、しかもトランス形状は小型であり、分極が一方向のため製造も容易であることが明白である。
【００５１】
一方、比較例では、負荷抵抗が１０Ωでは出力電圧を測定できず、比較例品では、低負荷では使用できないことが判る。また、負荷抵抗１０ＫΩで出力電力は４４．４ｍＷとなり、高負荷抵抗において、出力電力が高い値を示した。
【００５２】
また、本発明のトランスは、負荷抵抗が１０Ωの場合のゲインが０．１０２４であるため、負荷抵抗１０Ω、入力電圧３０Ｖの場合には、出力電圧３．０７２Ｖ、出力電力０．９４５Ｗとなり、低負荷で高電力が取り出せることが判る。
【００５３】
−実施例２−
分割電極の形状及び寸法において、主面の長さ方向の辺が３０ｍｍ、主面の幅方向の辺が１．２ｍｍであり、分割電極間の間隔Ｄは０．４５ｍｍとした以外は、実施例１と同形同質の図２に示す圧電トランスを試作した。
【００５４】
実施例１と同様に一次側を入力、二次側を出力とし、実施例１と同一条件で変圧比、出力電流、出力電力を求めた。測定結果を表２に示す。
【００５５】
【表２】
0003673433.tif 000003
【００５６】
この表２からも本発明の圧電トランスは、出力側に大電流を得ることが可能で、且つ低負荷時に大電力を得ることができることが明らかである。
【００５７】
尚、表１および表２から理解されるように、低負荷時に大電力を得るという点から、分割電極が主面の長さ方向に所定間隔をおいて形成された図１の圧電トランスの方が、分割電極が主面の幅方向に所定間隔をおいて形成された図２の圧電トランスよりも望ましい。また、電極取り出しという点からも、即ち、図２の圧電トランスでは、振動の節以外の分割電極２２、２４にリード線等を接続する必要があるため、図１の圧電トランスの方が図２の圧電トランスよりも望ましい。
【００５８】
【発明の効果】
本発明の圧電トランスでは、入力側分割電極−グランド電極間に、圧電基板の主面の幅方向に対して縦振動する基本波の共振周波数近傍の周波数の交流電圧を入力すれば、電気機械結合係数ｋ'31 をもって圧電基板に幅方向縦振動の基本波が励振され、再び電気機械結合係数ｋ'31 をもって出力側分割電極−グランド電極間に入力電圧と同じ周波数の出力電圧が発生し、従来のローゼン型圧電トランスと比較して、大出力電流を取り出せ、低負荷時に高出力電力を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施形態の圧電トランスを示す説明図である。
【図２】第２実施形態の圧電トランスを示す斜視図である。
【図３】第２実施形態の圧電トランスの結線図である。
【図４】第２実施形態の圧電トランスの変位を示す分布図である。
【図５】従来の圧電トランスを示す説明図である。
【符号の説明】
１１、２１        圧電基板
１２、１４、２２、２４  入力側分割電極
１３、２３        出力側分割電極
１５、２５        グランド電極
【図１】
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【図２】
0003673433.tif 000005
【図３】
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【図４】
0003673433.tif 000007
【図５】
0003673433.tif 000008