(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
２つの再生段階（Ａ）及び（Ｂ）を接続し、かつその上端が、前記第２段階（Ｂ）の濃密相中の流動床直径の０．１〜１．５倍の、前記第２段階（Ｂ）の濃密相及び希薄相を隔てる界面（９）の上の距離で、第２段階（Ｂ）の希薄相に開口する上昇垂直導管（３）からなるＮＯｘ減少装置を用いる、２つの再生段階（Ａ）及び（Ｂ）を含む、ＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項２】
２つの再生段階を接続する上昇垂直導管（３）の上端は、前記第２段階の直径の０．５〜１．０倍の、前記第２段階の濃密相及び希薄相を隔てる界面の上の距離で、第２段階の希薄相に開口する請求項１に記載のＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項３】
２つの再生段階を接続する上昇垂直導管（３）は、ガス用の排出口と、同排出口とは別個の固体用の排出口を含む気固分離システムを上端に備える請求項１又は２に記載のＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項４】
濃密相（１）及び希薄相（２）を接続し、かつその上端が、濃密相（１）及び前記希薄相（２）を隔てる界面（９）の上、濃密床の直径の０．１〜１．５倍の距離で、希薄相（２）に開口する上昇垂直導管（３）からなるＮＯｘ減少装置を用いる、単段階再生領域を含む、ＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項５】
濃密相（１）及び希薄相（２）を接続する垂直導管（３）の上端は、濃密床（１）の直径の０．２〜０．５倍の距離で、２つの相を隔てる界面（９）の上に開口する請求項４に記載のＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項６】
濃密相（１）及び希薄相（２）を接続する垂直導管（３）は、ガス用の排出口と、固体用の第１のものと別個の排出口を含む気固分離システムを上部に備える請求項４又は５に記載のＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項７】
第２再生段階（Ｂ）の濃密相中の流動化率は、３０ｃｍ／ｓ〜１００ｃｍ／ｓである請
求項１または２に記載の、２段階再生領域を含むＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項８】
２つの再生段階を接続する垂直導管（３）に流入する空気の質量流量と、第２段階（Ｂ）の濃密相に流入する空気の質量流量の間の比は、０．１〜０．７である請求項１から３のいずれかに記載の２段階再生領域を含むＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項９】
流動床の濃密相中の流動化率は、５０〜１５０ｃｍ／ｓである請求項４から６のいずれかに記載の、単段階再生領域を含むＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項１０】
垂直導管（３）に導入される空気の質量流量と、濃密相（１）に注入される空気の流量の間の比は、０．０５〜０．１である請求項４から６のいずれかに記載の、単段階再生領域を含むＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項１１】
２つの再生段階を接続するか、単段階再生領域の場合には濃密相と希薄相を接続する,
垂直導管（３）内部のガスの流量は、３ｍ／ｓ〜１５ｍ／ｓである請求項１から６のいずれかに記載の、単段階又は二段階再生領域を含むＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項１２】
上昇垂直導管（３）の取り入れ口でのコークの質量流量と、酸素の質量流量比は、０．３より大きい請求項１から６のいずれかに記載の、単段階又は二段階再生領域を含むＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項１３】
第２再生段階（Ｂ）の濃密相中の流動化率は、４０ｃｍ／ｓ〜８０ｃｍ／ｓである請求項１または２に記載の、２段階再生領域を含むＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【請求項１４】
流動床の濃密相中の流動化率は、７０〜１３０ｃｍ／ｓである請求項４から６のいずれかに記載の、単段階再生領域を含むＦＣＣ装置からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＦＣＣ装置の再生器に由来するヒュームに含まれる（通常ＮＯｘと呼ばれる）窒素酸化物廃棄物を減少させることを目的とする装置に関する。用語ＦＣＣは、流動床中のいかなる種類の接触分解装置をも指し示すために使用される略語である。接触分解装置中の触媒は、一段階のみで再生できる（いわゆる単一再生器技術）か、二段階に分割できる。
【背景技術】
【０００２】
単段階技術は、触媒上に堆積したコーク（すなわち、カーボンないし炭化物）の燃焼をできるだけ十分に実行することからなり、温度は、一般的に６５０℃〜７６０℃である。二段階技術は、温度を約６３０〜７００℃に限定するために空気の不存在下で第１燃焼ステップを実行し、他方でコーク中に含まれる水素から生じる大部分の水を排出することからなる。第２段階は、過剰の空気中で実行され、かつ触媒が劣化する危険なしに、８５０℃までのより高い温度に達する。
【０００３】
再生は、流動床中で行われ、触媒は、コークを焼く目的で導入された空気によって流動化される。再生領域は、吐き出された燃焼ガス又はヒュームと、ヒューム脱塵の目的で反応領域に再導入される再生された触媒とを分離する、少なくとも１つの装置を常に有さねばならない。気固分離の第１段階は、通常、方向変化効果に基づき、かつ床上に輸送された約６０％から９０％の触媒粒子を、濃密相に戻せるようにする分離装置によって実行できる。
【０００４】
第２の気固分離段階は通常、第１段階で分離されなかった触媒粒子の他に何も含まない気固懸濁物を供給される１つ又は２つのサイクロン段階によって実行される。
【０００５】
本発明によるＮＯｘを減少させる装置は実際に、再生領域の全ての気固分離システムに、それが一段階か二段階であるかに関係なく適合する。
【０００６】
取引名称Ｒ２Ｒによって知られるような、二段階再生は、特許文献１に記載されている。それは、単段階単一再生器タイプの技術よりも重い装入材料の処理を可能にする。二重再生は、より多くのコークを生成する重量装入材料上の触媒の加熱を限定できるようにし、その結果より良い収率の生成を促進する分解条件を維持できるようにする。
【０００７】
第１段階で、酸素不存在下の部分的燃焼は、温度上昇を限定する。更に、コークからの水素をより急速に燃焼することにより、大部分の水が比較的低い温度レベルで放出できるようになり、その結果触媒の熱水分解現象を回避できるようになる。第２再生器中で、燃焼は、全体的であり、かつ低い湿度率を有する雰囲気中で行われ、その結果触媒の非活性化を回避する。第２段階における全体的燃焼温度は、装入材料の種類によって７００℃〜８５０℃である。
【０００８】
他の再生技術と比較して、二段階再生技術も、特に、そこに広がるＣＯに富む雰囲気の結果として多大な量のＮＯｘを放出する傾向にある重量装入材料に関して、第１再生器中のＮＯｘ形成を限定できるようにする。
【０００９】
従って、多大な量のＮＯｘが、形成されるのは、特に第２再生器中である。従って本発明の目的は、特には第２再生器中のＮＯｘ放出を減少させるための解決策を提案することである。
【００１０】
それにもかかわらず、二段階再生領域に特に適した本発明の装置が、単段階再生領域でも使用できることが分かった。
【００１１】
以下において、用語「ＮＯｘを減少させる装置」は、二段階再生技術における第２再生段階か、単段階再生技術における単一再生段階に適用される、本発明の対象を表すために使用される。
【００１２】
本装置は、触媒と、燃焼ガスとを分離する、いかなる種類のシステムとも適合でき、特に先行技術の「十字形放出」タイプのシステムと適合する。実際に、二段階再生領域の場合に、本装置は、再生領域の２つの段階を接続する同じ垂直輸送導管の使用を共有する気固分離システムと組み合わされる。単段階再生領域の場合に、本発明による装置は、気固分離システムから独立している。本発明によるＮＯｘを減少させる装置は、ヒューム中に含まれるＮＯｘ濃度を１５ｐｐｍ未満、かつ好ましくは１０ｐｐｍ未満に減少させることを目指し、これらの値は、約１０００ｐｐｍの窒素を含む真空中での留出物タイプの装入材料に対応する。
【００１３】
現在の技術のＦＣＣ装置の再生領域に由来するヒューム中のＮＯｘレベルは、単段階再生であろうと、二段階再生であろうと、概して５０ｐｐｍ〜４００ｐｐｍであり、かつ５０ｐｐｍ未満には達することができないことを思い起こすべきである。
【００１４】
従って本発明による装置によって達成されるこの利点は、非常に注目に値する。
【００１５】
ＦＣＣ再生器において、触媒上に堆積されるコークの燃焼は、雰囲気中に排出されるヒューム中に含まれ、酸性雨を作り出し、かつ光化学霧の形成を生じさせる窒素酸化物（ＮＯｘ）を生成する。
【００１６】
これらの放出は、ほぼ例外なく、アゾール及びピリジンの形状で燃料中に当初は存在する窒素の酸化に起因する。ＮＯｘの生成を決定する主要なパラメータは、濃度（コーク／酸素比）と、コーク中に存在する窒素の質量分率である。実際に、装入材料中に含まれる窒素の、触媒上に堆積されるコークへの移動は、約５０％である。コーク／酸素の質量比が０．３を超えるならば、燃焼は豊かであると言われ、かつその比が０．３未満ならば、燃焼は乏しいと言われる。
【００１７】
従来、反応が触媒（通常、酸化バナジウム）の存在下で実行されるならば、ＮＯｘ放出は、ＮＯ還元を促進し、かつ炭素又は一酸化炭素と接触する時に作用する添加剤によって現場で、又は無触媒ＮＯｘの選択的還元（いわゆるＳＮＣＲ、又は選択無触媒還元）、若しくはＳＣＲタイプ（又は選択接触還元）の治癒的方法によって減少される。
【００１８】
ＳＮＣＲ法の記載は、特許文献２に見出される。
【００１９】
特許文献３は、単一再生器に適用できる向流の、段階的再生概念を記載する。向流は、触媒ディスペンサを濃密床の上に張り出すように位置決めすることによって確実にされる。濃密床下部で希薄媒体中で燃焼中に形成されたＮＯｘは、従って床の上部に存在する炭素又は一酸化炭素と接触する濃厚な媒体中で還元される。更にコークの幾つかが、部分的酸化領域で使い尽されるので、過剰の酸素と共に領域に達する触媒は、僅かにコーク化され、このようにしてコークの燃焼率を加減できるようにする。
【００２０】
それにもかかわらず、その概念は、単一再生器にのみ適用された。現在、特許文献４に記載されたＲ２Ｒ技術のような二段階再生は、単一再生器タイプの技術と比較して、より高い収率でより重い装入材料の処理を可能にする。Ｒ２Ｒ技術において、２つの再生段階を接続する上昇垂直導管（又は「リフト」）は、濃密相に開口する。
【００２１】
特許文献５は、ＮＯをＮＯ２及びＮＯ３に変換した後、「スクラッバ」タイプのシステムによる、気固懸濁物への輸送された向流である塩基性溶液によってＮＯｘを収集する方法を記載する。
【特許文献１】米国特許４３３２６７４Ａ号
【特許文献２】米国特許３９００５５４号
【特許文献３】米国特許６５０３４６０Ｂ１号
【特許文献４】米国特許４３３２６７４Ａ号
【特許文献５】米国特許０１９８７７８号
【発明の開示】
【課題を解決するための手段】
【００２２】
本発明は、ＦＣＣ装置の再生領域からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる装置からなり、前記再生領域は、流動床中で作動し、かつ上方に希薄相が配置される濃密相を有する単一段階か、輸送床中で作動し、かつ気固分離システムを上端に含む垂直上昇導管によって接続され、かつ流動床中で作動する二段階を含む。
【００２３】
単段階再生領域の場合、本発明による装置は、導管の上端が、濃密相及び希薄相を隔てる界面の上、濃密相の直径の０．１０〜１．５倍の距離で、流動床の希薄相に開口するように、適切な空気流を供給される垂直上昇導管によって前記段階を構成する流動床の濃密相と希薄相とを接続することから本質的になる。好ましくは、その距離は、濃密相の直径の０．２〜０．５倍である。
【００２４】
二段階再生領域の場合、２つの再生段階を接続し、かつ第１段階から第２段階に触媒を輸送することを目的とする垂直上昇導管は、すでに存在する。本発明による装置は、その上端が、濃密相及び希薄相を隔てる界面の上、濃密相の直径の０．１０〜１．５倍の高さで第２再生段階の希薄相に開口するように前記導管を使用することから本質的になる。
【００２５】
好ましくは、その距離は、第２段階の濃密相の直径の０．５〜１倍である。
【００２６】
単段階再生領域の場合、前記段階の濃密相及び希薄相を接続する垂直導管に流入する空気の質量流量と、流動床の濃密相に流入する空気の質量流量の間の比は、一般的に０．０５〜０．１である。
【００２７】
二段階再生領域の場合、２つの再生段階を接続する垂直導管に流入する空気の質量流量と、第２段階の濃密相に流入する空気の質量流量の間の比は、一般的に０．１〜０．７であり、かつ好ましくは０．２５〜０．５である。
【００２８】
本発明は、本発明による装置を用い、ＮＯｘ含有量を１５ｐｐｍ未満、好ましくは１０ｐｐｍ未満の値に減少できるようにする、ＦＣＣ装置の再生領域からのヒューム中に含まれるＮＯｘを減少させる方法としても、前記領域が単段階又は二段階領域であれ、同様に考慮できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
明細書中の括弧内の番号は、二段階再生領域の図１の番号付与と、単段階再生領域の図２の番号付与に対応する。図１及び２の番号付与は、同一の本発明の装置の部品が表される場合に、両方に共通である。
【００３０】
二段階再生領域の場合
本発明によるＮＯｘを減少させる装置は、二段階再生領域を有する流動床中で接触分解装置と共に使用でき、２つの段階は、実質的に垂直かつ細長い形状の管状導管によって接続され、該管状導管は、以下で単純に「垂直導管」と呼び、図１で参照番号（３）によって表す。
【００３１】
再生領域の第１段階（Ａ）は、反応領域（図示せず）から導管（Ｅ）を経由して到達する固体粒子の流れを供給される流動床によって構成され、かつ通常０．５〜１．５ｍ／ｓである流動化率を得るように流動化空気（Ａｆ）を供給される濃密相（１）を有する。
【００３２】
流動化率は、濃密床の空の区域を考慮して段階の圧力及び温度条件下での空気の体積流量の比として定義される。
【００３３】
図１に示す流動化部材（４）は、例として、貫通孔を有するリングであるが、いかなる流動化部材も適切であり、本発明は、決して１つの特定の流動化技術と関連しない。
【００３４】
第１再生段階（Ａ）は、６００℃〜７２０℃の燃焼温度が維持されるように、空気の不存在下で燃焼を行う。
【００３５】
第１段階（Ａ）の濃密床（１）の上に、触媒粒子の大部分（一般的にその９９．９％超）を濃密相（１）に戻せるようにする気固分離手段（５）を上部に備えた希薄相（２）と、「ＣＯボイラ」と呼ばれる一酸化炭素後燃焼装置（carbon monoxide post-combustion unit）に通常輸送され、かつ図１に示さず、放出されるヒュームとが位置する。
【００３６】
第１段階（Ａ）の濃密相（１）から、触媒を第１再生段階から第２段階（Ｂ）に輸送できるようにする垂直上昇導管（３）が通じる。垂直導管（３）は、導管中のガス流量が３ｍ／ｓ〜１５ｍ／ｓであり、固体粒子の流れが２００〜１０００ｋｇ／ｍ２．ｓであるように空気（Ａ１）を供給される。
【００３７】
垂直導管の取り入れ口での触媒の温度は、それを取り囲む濃密相の温度である。垂直導管（３）内部に、触媒上に堆積されたコーク総量の５％〜１５％を占めるコークの幾つかの燃焼が行われる。
【００３８】
垂直導管（３）が適切に作動するために必要な触媒及び空気量を取り入れられるようにする装置は通常、前記導管の下端に配置され、かつ前記導管の内部に多かれ少なかれ通じ、触媒が通過して流れる環状空間を画定する機械弁、例えば円錐台状弁（６）の形状である。
【００３９】
一般的に、円錐台状弁（６）の侵入度によって決められる触媒の流れは、第１又は第２再生段階（Ｂ）の濃密床（７）の位置で抑制される。本発明の文脈において、垂直導管（３）中の空気の流量は、第１段階の濃密床（１）の流動化空気の流量との関係によって決められ、すなわち０．１〜０．７であり、かつ好ましくは０．２５〜０．５である。Ｒ２Ｒタイプの装置に関して、その比は、通常０．３〜０．４である。
【００４０】
垂直導管（３）は、濃密相（９）の直径の０．１５〜１．５倍の高さで、第２再生段階（Ｂ）の希薄相（８）に開口する。第２再生段階が、直径６〜１０メートルならば、垂直導管（３）は、その第２段階の濃密相（７）及び前記希薄相（８）を隔てる界面（９）の２〜８メートル上の高さで、第２段階の希薄相（８）に開口する。
【００４１】
一旦表面流動化速度が０．１ｍ／ｓを超えると、界面（９）は、流動床に関してあまり明確に定義された概念ではない。
【００４２】
本発明の文脈において、界面は、一方の点が濃密相中に位置し、かつ他方の点、現在点が再生器に沿った高度に応じて濃密相中に位置し、かつ次に希薄相中に位置する、２点間の装入材料損失の傾向を示す曲線に基づき正確に定義される。
【００４３】
高度の開始は、流動化部材が位置する平面のそれとして無作為に選択される。高度に応じた装入材料損失を示す曲線は、前記界面を通過すると、傾斜に突然の変化を見せ、すなわち現在点が、濃密相から希薄相に移る時、流動化媒体の密度が、それが濃密相中であるか、又は希薄相中であるかによって非常に異なる。界面（９）は、装入材料損失曲線のその突然の変化に対応する。
【００４４】
垂直導管（３）の上端は、気固分離システム（１０）と嵌め込まれるが、いかなる先行技術のシステムも本発明による装置と適合するので、該気固分離システム（１０）は、本明細書では説明しない。
【００４５】
一般的に、同システムは、第２再生段階を構成する流動床の濃密相（７）に固体粒子が再び加わるように、固体粒子を下方に導けるようにする気固懸濁物の突然の方向変化に基づくものである。垂直導管（３）の上端に設置される気固分離システムの例は、Ｔ字形システム又は十字型システム、又はガス及び固体粒子用の別個の排出口を有する、より複雑なシステムである。
【００４６】
濃密相（７）に再び加わらなかった触媒粒子は、ヒューム中の懸濁物中に見出され、かつ通常１グラム／Ｎｍ３未満の固体粒子を含むヒューム雰囲気に放出できるようにする、１つ以上のサイクロン段階（１１）に輸送される。
【００４７】
第２再生段階の濃密床（７）は、第１段階の濃密相（１）が備えるものに類似した流動化部材（４’）によって流動化空気を供給される。その第２段階（Ｂ）は、一般的に０．５％〜５％のヒューム中の酸素濃度で、全体的燃焼において作動する。
【００４８】
燃焼温度は、７００℃〜８５０℃である。流動化率は、一般的に０．３〜１ｍ／ｓの範囲内である。
【００４９】
単段階再生領域の場合
図２に示すような、単段階再生領域（Ａ’）の記載は、二段階再生の場合の第１段階（Ａ）の流動床の記載とほぼ同一である。
【００５０】
単段階再生領域（Ａ’）は、導管（Ｅ）を経由して到達し、かつ排出導管（Ｓ）を経由して去るコーク化された触媒粒子の流れを供給される流動床から構成される。濃密床（１）は、０．３〜１．５ｍ／ｓの流動化率を得るように、流動化部材（４）を経由して流動化空気を供給される。
【００５１】
燃焼が全体的である時、温度は、６００℃〜８５０℃、好ましくは６５０℃〜７６０℃である。
【００５２】
垂直導管（３）の上端は、濃密相（１）及び希薄相（２）を隔てる界面（９）の上に、濃密相中の流動床の直径の０．１〜１．５倍の高さで、希薄相（２）に開口する。界面（９）は、以上の段落で概説した方法により定義される。
【００５３】
垂直導管（３）の上端は、気固分離システム（１０）と嵌め込まれるが、いかなる先行技術のシステムも本発明による装置と適合するので、該気固分離システム（１０）は、本明細書では説明しない。
【００５４】
一般的に、同システムは、濃密相（１）に再び加わるために、固体粒子を下方方向に導けるようにする気固懸濁物の突然の方向変化に基づくものである。
【００５５】
垂直導管（３）の上端に設置される気固分離システムの例は、Ｔ字形システム又は十字型システム、又はガス及び固体粒子用の別個の排出口を有する、より複雑なシステムである。
【００５６】
濃密相（１）に再び加わらなかった触媒粒子は、ヒューム中の懸濁物中に見出され、かつ１グラム／Ｎｍ３未満の固体粒子を含むヒューム雰囲気に放出できるようにする、１つ以上のサイクロン段階（１１）に輸送される。
【００５７】
例として図２に示す濃密床（１）の流動化部材は、流動化リング（４）であるが、本発明は、決して１つの特定の流動化リング技術と関連しない。
【００５８】
２つの再生段階を接続する垂直導管に関してと同様に、垂直導管（３）は、輸送空気を底部に供給され、かつ触媒取り入れ装置は、通常、二段階技術に関連して記載されたそれと同じ種類である。
【実施例】
【００５９】
第１の実施例は、２段階再生領域に関する本発明と先行技術の比較である。
【００６０】
触媒は、７０ミクロンの平均直径を有し、かつ１７００ｋｇ／ｍ３の密度を有する粒子によって構成される。
【００６１】
コーク化された（すなわち表面にコークが堆積した）触媒上に堆積された窒素分は、重量％で表現すると、なおも０．０４質量％（すなわち４００質量ｐｐｍ）である。
【００６２】
硫黄は、０．０６重量％のレベルでコーク中に存在する。
【００６３】
触媒上に堆積されたコークの質量による組成は、９１．３重量％の炭素、及び８．６重量％のＨである。
【００６４】
装置は、水素処理された雰囲気残渣の種類の装入材料を、１６０トン／時の率で処理する。
【００６５】
２つの再生段階の作動条件を以下に示す。質量流量は、装入材料の流量の割合として表現される。
【００６６】
第１段階に流入するコークの流量：装入材料の質量流量の８．２％。
【００６７】
第１段階に流入する触媒の流量：装入材料の質量流量の７．６倍。
【００６８】
第１段階に流入する空気の流量：装入材料の質量流量の６８％。
【００６９】
第１段階中の温度：６５０℃。
【００７０】
垂直導管中の空気の流量：装入材料の質量流量の１１％。
【００７１】
第２段階に流入する空気の流量：装入材料の質量流量の２４％。
【００７２】
第２段階の温度：７３５℃。
【００７３】
垂直導管中の空気の流量の、流動化空気の流量に対する比は、０．４５である。
【００７４】
先行技術の装置は、第１再生段階を第２再生段階に接続し、かつ第２段階の濃密相に開口する垂直導管を有する。本発明による装置は、第１段階（Ａ）を第２段階（Ｂ）に接続し、かつ第２段階の濃密相及び希薄相を隔てる界面（９）の５メートル上の高さで第２段階の希薄相に開口する垂直導管（３）を有する。第２再生段階の濃密床は、直径６メートルである。
【００７５】
垂直導管（３）の下端は、流動化部材（４）を含む平面の０．５ｍ上に位置する。
【００７６】
図３の曲線は、２つの再生段階を接続する垂直導管（３）の排出口の高さ（Ｈ）に応じた、体積ｐｐｍで表現される、第２再生段階（Ｂ）の排出口からのヒューム中で測定されたＮＯ含有量（Ｘ）の傾向を以下に示す。
【００７７】
垂直導管が、第２段階の濃密相へ開口する排出口を有する従来の装置の場合は、図３のグラフに破線によって示した部分に対応する。
【００７８】
本発明による装置を備えた装置の場合は、図３に連続曲線によって表される濃密相及び希薄相を隔てる界面の上に開かれた排出口に対応する。
【００７９】
従来の装置の場合に、ＮＯ含有量は、おおよそ一定のままであり、かつ１１．５ｐｐｍに等しいことに対して、本発明によれば、ＮＯ含有量は、垂直導管からの排出口が、界面の２〜８メートル上の高さにある時（図３でＺとして表した領域）に達する、８ｐｐｍの最小値に減少することが注目される。
【００８０】
第２の実施例は、単段階再生領域に関する本発明と先行技術の比較である。
【００８１】
この実施例におけるＦＣＣ装置は、単段階再生装置であり、その濃密床の直径は、１０メートルである。
【００８２】
先行技術の装置は、濃密相及び希薄相を接続する垂直導管を有さない。
【００８３】
本発明による装置は、濃密相（１）及び希薄相（２）を接続する垂直導管（３）を有し、その下端は、流動化部材（４）を含む平面の０．５ｍ上に位置し、かつその上端は、濃密相及び希薄相を隔てる界面（９）の２メートル上に排出口を有する。
【００８４】
触媒上に堆積されたコーク中の窒素分は、重量％で表現すると、なおも４００ｐｐｍである。
【００８５】
装入材料の流量は、なおも１６０トン／時である。
【００８６】
再生段階の作動条件は、次の通りである：
流入コークの流量：装入材料の質量流量の８．２％
触媒の流量：装入材料の質量流量の７６０％
流動化空気の流量：装入材料の質量流量の１３４％
垂直導管に導入される空気の流量（本発明による）  装入材料の質量流量の１１％
再生温度：７３５℃
垂直導管に導入される空気の流動化空気に対する比は、０．０８３である。
【００８７】
図４の曲線は、前記段階の濃密相及び希薄相を接続する垂直導管（３）の排出口の高さに応じた、再生段階からのヒューム中で測定されたＮＯ含有量の傾向を以下に示す。
【００８８】
濃密相及び希薄相を接続する垂直導管のない従来の装置の場合は、図４の破線曲線によって示す。
【００８９】
本発明による装置を備えた装置の場合は、図４の実線曲線によって示す。
【００９０】
従来の装置の場合に、ＮＯ含有量は、おおよそ一定のままであり、かつ１３．５ｐｐｍに等しいことに対して、本発明によれば、ＮＯ含有量は、垂直導管が、濃密相（１）及び希薄相（２）の間の界面（９）の２メートル上の高さに排出口を有する時に達する、１２．２ｐｐｍの最小値に減少することが注目される。
【００９１】
図４にＹで表し、かつ界面（９）の１〜５メートル上に伸長する領域全体は、濃密相（１）及び希薄相（２）を接続する垂直界面（３）の排出領域として使用できる。
【図面の簡単な説明】
【００９２】
【図１】再生領域の二段階が、触媒を第１段階から第２段階に輸送する導管によって接続される、本発明による装置の線図である。本発明は、いかなる気固分離システムとも適合できるので、図１に示すような導管の上端に位置する気固分離システムは、いかなる限定も含まない。単純な「十字形放出」システムの形状で、例として示す。
【図２】単段階再生領域の場合の本発明による装置を図式的に示す。同様に、いかなる限定も含まずに、分離システムを、単純な「十字形放出」システムの形状で、図式的に示す。
【図３】二段階再生装置の場合のヒューム中のＮＯｘ含有量に対する本発明による装置の排出口の高さの影響を示す。
【図４】単段階再生装置の場合のヒューム中のＮＯｘ含有量に対する本発明による装置の排出口の高さの影響を示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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