(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダヘッド（１３２Ａ）に締結具（８５）により締結されたシリンダヘッドカバー（１３３Ａ）と、前記締結具（８５）の締め付け方向で前記シリンダヘッド（１３２Ａ）と前記シリンダヘッドカバー（１３３Ａ）との間の締結面（７９）に介設されたガスケット（８２）とを備え、前記締結具（８５）の締め付け力により前記ガスケット（８２）がシリンダヘッド側シール面（８３）及びシリンダヘッドカバー側シール面（８４）に押し付けられると共に、前記ガスケット（８２）に前記シリンダヘッド（１３２Ａ）側または前記シリンダヘッドカバー（１３３Ａ）側のどちらか一方に設けた突部（８２Ｂ）と、前記シリンダヘッド（１３２Ａ）または前記シリンダヘッドカバー（１３３Ａ）に形成した前記突部（８２Ｂ）が嵌合する凹溝（９１）とから成り、前記締結面（７９）の一部が前記シリンダヘッド（１３２Ａ）側または前記シリンダヘッドカバー（１３３Ａ）側のどちらか一方に突出した膨出部（８６）を有するシリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとのシール構造において、
前記膨出部（８６）に対応する前記ガスケット（８２）の厚さを調整して、前記締結面（７９）に加わる締め付け荷重に対する変形後の前記ガスケット（８２）の厚さが、当該ガスケット（８２）の平面部（８３Ａ）と斜面部（８６Ｃ）とで同一になるように形成され、
前記ガスケット（８２）は、前記シリンダヘッド側シール面（８３）と前記シリンダヘッドカバー側シール面（８４）とに接する基部（８２Ａ）と、前記基部（８２Ａ）から突出して前記凹溝（９１）に嵌合する前記突部（８２Ｂ）とから形成され、
前記突部（８２Ｂ）及び基部（８２Ａ）の高さは、前記締結面（７９）に加わる締め付け荷重の前記締結面（７９）に垂直な分力が小さいほど、それぞれ、その高さが低く形成されていること、
を特徴とするシリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとのシール構造。
【請求項２】
前記凹溝（９１）の深さは全周で同一とし、前記ガスケット（８２）の厚さを変化させたこと、
を特徴とする請求項１記載のシリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとのシール構造。
【請求項３】
前記膨出部（８６）の形状は底辺（８６Ａ）が上辺（８６Ｂ）より長い台形形状であること、
を特徴とする請求項１または２に記載のシリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとのシール構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとのシール構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、シリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとの間にガスケットを設けて締結するシール構造において、シリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとの間の締結面が、平らな平面部と、シリンダヘッドカバー側に傾斜して膨出する膨出部とを有するものがあった（例えば、特許文献１参照）。特許文献１では、上記膨出部の形状に整合する形状のガスケットを用いていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】実開昭６０−１８８８５４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記従来のシリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとのシール構造では、締結面の形状に起因して、上記膨出部と上記平面部とでガスケットに作用する締め付け力が異なるため、膨出部のシール面に隙間ができ易く、均一にシールすることに課題があった。
本発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであり、シリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとの間のシール面に隙間が生じることを防止し、均一にシールできるようにすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、本発明は、シリンダヘッド（１３２Ａ）に締結具（８５）により締結されたシリンダヘッドカバー（１３３Ａ）と、前記締結具（８５）の締め付け方向で前記シリンダヘッド（１３２Ａ）と前記シリンダヘッドカバー（１３３Ａ）との間の締結面（７９）に介設されたガスケット（８２）とを備え、前記締結具（８５）の締め付け力により前記ガスケット（８２）がシリンダヘッド側シール面（８３）及びシリンダヘッドカバー側シール面（８４）に押し付けられると共に、前記ガスケット（８２）に前記シリンダヘッド（１３２Ａ）側または前記シリンダヘッドカバー（１３３Ａ）側のどちらか一方に設けた突部（８２Ｂ）と、前記シリンダヘッド（１３２Ａ）または前記シリンダヘッドカバー（１３３Ａ）に形成した前記突部（８２Ｂ）が嵌合する凹溝（９１）とから成り、前記締結面（７９）の一部が前記シリンダヘッド（１３２Ａ）側または前記シリンダヘッドカバー（１３３Ａ）側のどちらか一方に突出した膨出部（８６）を有するシリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとのシール構造において、前記膨出部（８６）に対応する前記ガスケット（８２）の厚さを調整して、前記締結面（７９）に加わる締め付け荷重に対する変形後の前記ガスケット（８２）の厚さが、当該ガスケット（８２）の平面部（８３Ａ）と斜面部（８６Ｃ）とで同一になるように形成され、前記ガスケット（８２）は、前記シリンダヘッド側シール面（８３）と前記シリンダヘッドカバー側シール面（８４）とに接する基部（８２Ａ）と、前記基部（８２Ａ）から突出して前記凹溝（９１）に嵌合する前記突部（８２Ｂ）とから形成され、前記突部（８２Ｂ）及び基部（８２Ａ）の高さは、前記締結面（７９）に加わる締め付け荷重の前記締結面（７９）に垂直な分力が小さいほど、それぞれ、その高さが低く形成されていることを特徴とする。
この構成によれば、膨出部に対応するガスケットの厚さを調整することで、締結面の一部が突出した膨出部においても、締結面に加わる締め付け荷重に対する変形後のガスケットの厚さが他の締結面と同一になるため、シリンダヘッド側シール面及びシリンダヘッドカバー側シール面に隙間が生じることを防止でき、均一にシールすることができる。また、締結部に垂直な分力が小さいほど突部及び基部の高さを低く形成するため、締結面の荷重に合わせて変形後のガスケットの厚さを適切にでき、シリンダヘッド側シール面及びシリンダヘッドカバー側シール面に隙間が生じることを防止できる。
【０００６】
また、上記構成において、前記凹溝（９１）の深さは全周で同一とし、前記ガスケット（８２）の厚さを変化させても良い。
この場合、凹溝の深さが全周で同一であるため、凹溝を容易に加工できる。
【０００９】
また、前記膨出部（８６）の形状は底辺（８６Ａ）が上辺（８６Ｂ）より長い台形形状であっても良い。
この場合、膨出部の上辺の締結面が直線で形成されており、ガスケットに生じる荷重が上辺の締結面と底辺側の直線の締結面とで同一になり、ガスケットの厚みを同一にできるため、ガスケットの成形が容易である
【発明の効果】
【００１０】
本発明に係るシリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとのシール構造では、膨出部に対応するガスケットの厚さを調整することで、締結面の一部が突出した膨出部においても、締結面に加わる締め付け荷重に対する変形後のガスケットの厚さがガスケットの平面部と斜面部とで同一になるため、シリンダヘッド側シール面及びシリンダヘッドカバー側シール面に隙間が生じることを防止でき、均一にシールすることができる。また、締結部に垂直な分力が小さいほど突部及び基部の高さを低く形成するため、締結面の荷重に合わせて変形後のガスケットの厚さを適切にでき、シリンダヘッド側シール面及びシリンダヘッドカバー側シール面に隙間が生じることを防止できる。
また、凹溝の深さが全周で同一とすることで、凹溝を容易に加工できる。
【００１１】
また、膨出部の上辺の締結面が直線で形成されており、ガスケットに生じる荷重が上辺の締結面と底辺側の直線の締結面とで同一になり、ガスケットの厚みを同一にできるため、ガスケットの成形が容易である。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の実施の形態に係るシリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとのシール構造を適用した自動二輪車を示す右側面図である。
【図２】エンジンの内部構造を側方から見た図である。
【図３】図２の前バンクの内部構造を拡大して示す図である。
【図４】エンジンを上方から見た横断面図である。
【図５】前バンクの上部の右側面図である。
【図６】ヘッドカバーを上方から見た平面図である。
【図７】膨出部の近傍の断面図である。
【図８】図７における膨出部の締結面近傍の拡大図である。
【図９】ガスケットの平面図である。
【図１０】ガスケットを膨出部の側の側面から見た側面図である。
【図１１】ガスケット斜面部の断面を示す図１０のＸＩ−ＸＩ断面図である。
【図１２】ガスケット平面部の断面を示す図１０のＸＩＩ−ＸＩＩ断面図である。
【図１３】ガスケットをセンサ側膨出部の側の側面から見た側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、図面を参照して本発明の一実施の形態について説明する。なお、説明中、前後左右及び上下といった方向の記載は、車体に対してのものとする。
図１は、本発明の実施の形態に係るシリンダヘッドとシリンダヘッドカバーとのシール構造を適用した自動二輪車を示す右側面図である。この自動二輪車１０は、車体フレーム１１と、車体フレーム１１の前端部に取り付けられたヘッドパイプ１２に回動自在に支持された左右一対のフロントフォーク１３と、フロントフォーク１３の上端部を支持するトップブリッジ１４に取り付けられた操舵用のハンドル１５と、フロントフォーク１３に回転自在に支持された前輪１６と、車体フレーム１１に支持された内燃機関としてのエンジン１７と、エンジン１７に排気管１８Ａ，１８Ｂを介して連結された排気マフラー１９Ａ，１９Ｂと、車体フレーム１１の後下部のピボット２０に上下に揺動自在に支持されたリアスイングアーム２１と、このリアスイングアーム２１の後端部に回転自在に支持された後輪２２とを備え、リアスイングアーム２１と車体フレーム１１との間にリアクッション２３が配設される。ハンドル１５には、操縦者が操作するスロットル１５Ａが設けられ、スロットル１５Ａの操作によりエンジン１７がコントロールされる。
【００１４】
車体フレーム１１は、ヘッドパイプ１２から後下がりに延びるメインフレーム２５と、メインフレーム２５の後部に連結される左右一対のピボットプレート（センターフレームとも言う）２６と、ヘッドパイプ１２から下方に延びた後に屈曲して延びてピボットプレート２６に連結されるダウンチューブ２７とを備えている。メインフレーム２５を跨ぐように燃料タンク２８が支持され、メインフレーム２５後方が後輪２２上方まで延びてリアフェンダ２９が支持され、このリアフェンダ２９上方から燃料タンク２８までの間にシート３０が支持される。なお、図１中、符号３１はダウンチューブ２７に支持されたラジエータ、符号３２はフロントフェンダ、符号３３はサイドカバー、符号３４はヘッドライト、符号３５はテールライト、符号３６は乗員用ステップである。
【００１５】
メインフレーム２５、ピボットプレート２６及びダウンチューブ２７によって囲まれる空間にはエンジン１７が支持される。エンジン１７は、シリンダ（気筒）がＶ字状に前後にバンクした前後Ｖ型の２気筒水冷式４サイクルエンジンである。エンジン１７は、車体に対してクランクシャフト１０５が左右水平方向に指向するように複数のエンジンブラケット３７（図１では一部のみを図示）を介して車体フレーム１１に支持される。エンジン１７の動力は後輪２２左側に配設されたドライブシャフト（不図示）を介して後輪２２に伝達される。
【００１６】
エンジン１７は、シリンダを各々構成する前バンク１１０Ａと後バンク１１０Ｂとの挟み角度（バンク角度とも言う）は９０度より小さい角度（例えば、５２度）で形成されている。各バンク１１０Ａ，１１０Ｂの動弁装置はともに、４バルブのダブルオーバーヘッドカムシャフト（ＤＯＨＣ）方式に構成されている。
前バンク１１０Ａと後バンク１１０Ｂとの間に形成されるＶ字状のＶバンク空間Ｋには、エンジンの吸気系を構成するエアクリーナ４１及びスロットルボディ４２が配設される。スロットルボディ４２は、エアクリーナ４１で浄化された空気を前バンク１１０Ａ及び後バンク１１０Ｂに供給する。また、各バンク１１０Ａ，１１０Ｂには、エンジン排気系を構成する排気管１８Ａ，１８Ｂが接続され、各排気管１８Ａ，１８Ｂが車体右側を通ってその後端に排気マフラー１９Ａ，１９Ｂが各々接続され、これら排気管１８Ａ，１８Ｂ及び排気マフラー１９Ａ，１９Ｂを介して排気ガスが排出される。
【００１７】
図２はエンジン１７の内部構造を側方から見た図であり、図３は、図２の前バンク１１０Ａの内部構造を拡大して示す図である。
図２において、エンジン１７の前バンク１１０Ａ及び後バンク１１０Ｂは略同一の構造である。図２中、前バンク１１０Ａはピストン周辺を示し、後バンク１１０Ｂはカムチェーン周辺を示している。また、図２において、符号１２１は中間シャフト（後側バランサシャフト）を示し、符号１２３はメインシャフトを示し、符号１２５はカウンタシャフトを示している。クランクシャフト１０５を含むこれらシャフト１２１，１２３，１２５は、車体前後方向及び上下方向にずらして互いに平行に配置され、これらシャフトを支持するクランクケース１１０Ｃ内には、クランクシャフト１０５の回転を、中間シャフト１２１、メインシャフト１２３及びカウンタシャフト１２５の順に伝達する歯車伝達機構が構成されている。
【００１８】
図２に示すように、エンジン１７のクランクケース１１０Ｃ上面には、前側シリンダブロック１３１Ａ及び後側シリンダブロック１３１Ｂが車体前後に所定の挟み角度をなすように配置され、これらシリンダブロック１３１Ａ、１３１Ｂの上面にシリンダヘッド１３２Ａ、シリンダヘッド１３２Ｂが各々結合され、さらに各シリンダヘッド１３２Ａ，１３２Ｂの上面にはヘッドカバー１３３Ａ，１３３Ｂ（シリンダヘッドカバー）が各々装着されて前バンク１１０Ａ及び後バンク１１０Ｂが構成される。
【００１９】
各シリンダブロック１３１Ａ，１３１Ｂには、シリンダボア１３５が各々形成され、各シリンダボア１３５にはそれぞれピストン１３６が摺動自在に挿入され、各ピストン１３６は、コンロッド１３７を介してクランクシャフト１０５に連結される。
各シリンダヘッド１３２Ａ，１３２Ｂの下面には、ピストン１３６上方に形成される燃焼室１４０の天面を構成する燃焼凹部１４１が形成され、各燃焼凹部１４１には、点火プラグ１４２がその先端を臨ませて配置される。この点火プラグ１４２は、シリンダ軸線Ｃと略同軸に設けられる。
【００２０】
エンジン１７は、各燃焼凹部１４１に設けられたインジェクタ１４３から燃焼室１４０に直接燃料を噴射する筒内噴射式エンジンである。各インジェクタ１４３は、各シリンダヘッド１３２Ａ，１３２ＢのＶバンク内側側面から挿入され、その先端を各燃焼凹部１４１に臨ませて配置される。インジェクタ１４３は、シリンダ軸線Ｃに対して寝かせた状態で取り付けられる。
シリンダヘッド１３２Ａの上部には、燃料ポンプ１４４が設けられ、燃料ポンプ１４４から燃料配管１４４Ａを介して各インジェクタ１４３に燃料が供給される。
【００２１】
各シリンダヘッド１３２Ａ，１３２Ｂには、一対の開口部１４５Ａによって各燃焼室１４０にそれぞれ連通する前吸気ポート３０１及び後吸気ポート３０２と、一対の開口部１４６Ａによって各燃焼室１４０に連通する排気ポート１４６（シリンダヘッド１３２Ｂの排気ポートは不図示）とが形成されている。前吸気ポート３０１及び後吸気ポート３０２は、シリンダ軸線Ｃとインジェクタ１４３との間に配置される。
【００２２】
前吸気ポート３０１と後吸気ポート３０２とは吸気チャンバ４３で合流しており、この吸気チャンバ４３はスロットルボディ４２に連結される。シリンダヘッド１３２Ａの排気ポート１４６は、排気管１８Ａ（図１参照）に連結されており、シリンダヘッド１３２Ｂの排気ポートは、排気管１８Ｂ（図１参照）に連結されている。
【００２３】
シリンダヘッド１３２Ａ，１３２Ｂには、前吸気ポート３０１及び後吸気ポート３０２の各開口部１４５Ａを開閉する一対の吸気弁１４７と、排気ポート１４６の各開口部１４６Ａを開閉する一対の排気弁１４８とがそれぞれ配置される。吸気弁１４７及び排気弁１４８は、弁ばね１４９，１４９で各ポートを閉じる方向に各々付勢されている。各弁体１４７，１４８は、開閉のタイミングやリフト量等のバルブ作動特性を変更可能な動弁装置５０によって駆動される。動弁装置５０は、シリンダヘッド１３２Ａ，１３２Ｂに回転可能に支持され、クランクシャフト１０５の回転に連動して回転する吸気側と排気側のカムシャフト１５１，１５２を備える。ここで、カムシャフト１５１，１５２は、図２及び図４中の反時計回転方向にそれぞれ回転する。
【００２４】
カムシャフト１５１には、吸気カム１５３が一体に形成されている。吸気カム１５３は、円形のカム面を形成するベース円部１５３Ａと、ベース円部１５３Ａから外周側に突出したカム面を形成するカム山部１５３Ｂとを備えている。また、カムシャフト１５２には、排気カム１５４が一体に形成されている。排気カム１５４は、円形のカム面を形成するベース円部１５４Ａと、ベース円部１５４Ａから外周側に突出して山形のカム面を形成するカム山部１５４Ｂとを備えている。
【００２５】
図２に示すように、シリンダヘッド１３２Ａ，１３２Ｂの幅方向の一端側には、中間軸１５８が回転可能に支持され、この中間軸１５８に中間スプロケット１５９，１６０が固定される。カムシャフト１５１の一端側には被動スプロケット１６１が固定され、カムシャフト１５２の一端側には被動スプロケット１６２が固定され、クランクシャフト１０５の両端側には駆動スプロケット１６３が固定される。これらスプロケット１５９，１６３間には第１カムチェーン１６４が巻回され、スプロケット１６０〜１６２間には第２カムチェーン１６５が巻回される。これらスプロケット１５９〜１６３及びカムチェーン１６４，１６５は、各バンク１１０Ａ、１１０Ｂの一端側に形成されたカムチェーン室１６６に収容される。
【００２６】
駆動スプロケット１６３から被動スプロケット１６１，１６２への減速比は２に設定され、クランクシャフト１０５が回転すると、クランクシャフト１０５と一体に駆動スプロケット１６３が回転し、カムチェーン１６４，１６５を介して被動スプロケット１６１，１６２がクランクシャフト１０５の半分の回転速度で回転される。そして、被動スプロケット１６１，１６２と一体に回転するカムシャフト１５１，１５２のカムプロフィールに従って吸気弁１４７及び排気弁１４８が前後吸気ポート３０１，３０２及び各バンク１１０Ａ、１１０Ｂの排気ポート１４６を各々開閉させる。
【００２７】
クランクシャフト１０５の左端部には図示しない発電機が設けられ、クランクシャフト１０５の右端部には、上記右側の駆動スプロケット１６３の内側（車体左側）に駆動歯車（以下、クランク側駆動歯車という）１７５が固定される。このクランク側駆動歯車１７５は、中間シャフト１２１に設けられた被動歯車（以下、中間側被動歯車という）１７７と噛み合い、クランクシャフト１０５の回転を等速で中間シャフト１２１に伝達し、クランクシャフト１０５と同速かつ逆向きで中間シャフト１２１を回転させる。
【００２８】
中間シャフト１２１は、クランクシャフト１０５の後側下方かつメインシャフト１２３の前側下方に回転可能に支持されている。
この中間シャフト１２１の右端部には、オイルポンプ用駆動スプロケット１８１と、上記中間側被動歯車１７７と、この被動歯車１７７より小径の駆動歯車（以下、中間側駆動歯車という）１８２とが順に取り付けられている。
オイルポンプ用駆動スプロケット１８１は、中間シャフト１２１の後側であって、メインシャフト１２３下方に配置されたオイルポンプ１８４の駆動軸１８５に固定された被動スプロケット１８６に伝動チェーン１８７を介して該中間シャフト１２１の回転力を伝達し、オイルポンプ１８４を駆動させる。
【００２９】
また、中間側駆動歯車１８２は、メインシャフト１２３に相対回転自在に設けられた被動歯車（以下、メイン側被動歯車という）１９１に噛み合い、中間シャフト１２１の回転を減速してクラッチ機構（不図示）を介してメインシャフト１２３に伝達する。すなわち、中間側駆動歯車１８２及びメイン側被動歯車１９１の減速比によって、クランクシャフト１０５からメインシャフト１２３までの減速比、つまり、エンジン１７の１次減速比が設定される。
【００３０】
メインシャフト１２３は、クランクシャフト１０５の後側上方に回転可能に支持され、メインシャフト１２３の略後方には、カウンタシャフト１２５が回転可能に支持される。メインシャフト１２３とカウンタシャフト１２５には、図示しない変速歯車群が跨って配置され、これらによって変速装置が構成される。
カウンタシャフト１２５の左端部は、車体の前後方向に延びるドライブシャフト（不図示）に連結される。これによって、カウンタシャフト１２５の回転がドライブシャフトに伝達される。
【００３１】
動弁装置５０は、図３に示すように、シリンダ軸線Ｃを中心として吸気側と排気側とに独立して対称に設けられている。前バンク１１０Ａ及び後バンク１１０Ｂの動弁装置５０は略同一構造であるため、本実施の形態では、前バンク１１０Ａの吸気側の動弁装置５０について説明する。
【００３２】
図４は、エンジン１７を上方から見た横断面図である。なお、図４では、前後バンク１１０Ａ，１１０Ｂは、エンジン１７の上方からシリンダ軸線Ｃ（図２参照）に沿って見た図が示されている。
図３及び図４に示すように、動弁装置５０は、カムシャフト１５１（排気側ではカムシャフト１５２）と、カムシャフト１５１と一体回転する吸気カム１５３（排気側では排気カム１５４）と、吸気弁１４７（排気側では排気弁１４８）を開閉するロッカアーム５１と、カムシャフト１５１に相対回転可能に支持され、ロッカアーム５１を介して吸気弁１４７を開閉する動弁カム５２と、カムシャフト１５１の周りを揺動自在なホルダ５３と、ホルダ５３に揺動可能に支持され、吸気カム１５３の弁駆動力を動弁カム５２に伝達し、動弁カム５２を揺動させるリンク機構５６と、ホルダ５３を揺動させる駆動機構６０（図４参照）とを備えている。また、リンク機構５６は、ホルダ５３に連結されるサブロッカアーム５４と、サブロッカアーム５４と動弁カム５２とを揺動可能に連結するコネクトリンク５５とを備えている。
【００３３】
ロッカアーム５１は幅広に形成されており、１つのロッカアーム５１によって一対の吸気弁１４７を開閉する。ロッカアーム５１は、一端部において、シリンダヘッド１３２Ａに固定されるロッカアームピボット５１Ａに揺動可能に支持される。ロッカアーム５１の中央部には、動弁カム５２に接触するローラ５１Ｃが回転可能に支持されている。
【００３４】
図４に示すように、車幅方向に延在するカムシャフト１５１には、一端側に被動スプロケット１６１が固定され、カムシャフト１５１の軸方向中間部には、吸気カム１５３及び、吸気カム１５３に隣接する動弁カム５２が設けられている。動弁カム５２は、吸気弁１４７を閉弁状態に維持するベース円部５２Ａと、吸気弁１４７を押し下げて開弁させるカム山部５２Ｂとを有し、カムシャフト１５１に対して相対回転可能に軸支されている。また、動弁カム５２は、リンク機構５６を介してホルダ５３に連結されており、駆動機構６０によってホルダ５３がカムシャフト１５１に対して相対回転されると、カムシャフト１５１に対して相対回転する。さらに、動弁カム５２には、動弁カムリターンスプリング５７（図４参照）が連結されており、動弁カム５２は、動弁カムリターンスプリング５７によってカム山部５２Ｂがロッカアーム５１のローラ５１Ｃから離れる方向に回転するように付勢されている。
【００３５】
ホルダ５３は、吸気カム１５３及び動弁カム５２を挟んでカムシャフト１５１の軸方向に所定の間隔を空けて配置される第１，第２プレート５３Ａ，５３Ｂと、第１，第２プレート５３Ａ，５３Ｂをカムシャフト１５１の軸方向に連結する連結部材５９とを備えている。サブロッカアーム５４の一端は、連結部材５９に回動自在に連結されている。
また、第２プレート５３Ｂには、ホルダ５３を駆動機構６０に連結する連結リンク部材６３が接続されている。
【００３６】
サブロッカアーム５４は、第１，第２プレート５３Ａ，５３Ｂ間に吸気カム１５３及び動弁カム５２と共に配置されており、その一端部において連結部材５９に回転可能に支持され、連結部材５９を中心として揺動するようになっている。サブロッカアーム５４の中央部には、吸気カム１５３に接触してベース円部１５３Ａ及びカム山部１５３Ｂを押圧するローラ５４Ａが回転可能に支持されている。サブロッカアーム５４の他端部には、コネクトリンク５５が連結され、コネクトリンク５５の他端には、動弁カム５２が揺動可能に連結されている。
また、サブロッカアーム５４は、連結部材５９の円筒状の収容部７４に収容されたサブロッカアームリターンスプリング５８により付勢されており、サブロッカアーム５４のローラ５４Ａは常に吸気カム１５３に押し付けられている。
【００３７】
ホルダ５３を揺動させる駆動機構６０は、車両の電子制御ユニットとしてのＥＣＵ（不図示）に接続された電動アクチュエータ７０と、カムシャフト１５１，１５２に直交して前後に延在するボールねじ６１と、ボールねじ６１上を軸方向に移動可能な２つのナット６２を備えて構成されている。各ナット６２は、各連結リンク部材６３（図４参照）を介して吸気側及び排気側の動弁装置５０の各ホルダ５３に連結されている。電動アクチュエータ７０の駆動によってボールねじ６１が回転されると、各ナット６２がボールねじ６１上を移動し、各ナット６２と各ホルダ５３とを連結する連結リンク部材（不図示）を介して各ホルダ５３が揺動される。
【００３８】
駆動機構６０は、シリンダヘッド１３２Ａの一側面に沿って設けられ、電動アクチュエータ７０は、シリンダヘッド１３２Ａの外側側面に固定され、シリンダヘッド１３２Ａの側壁の内外に亘って設けられる歯車列７０Ａを介してボールねじ６１を駆動する。
また、ボールねじ６１の端部には、ボールねじ６１の回転量を検出するセンサ７６が設けられている。センサ７６は、シリンダヘッド１３２ＡのＶバンク空間Ｋ内に位置する側壁部に固定されている。
駆動機構６０は、上記ＥＣＵによって制御され、エンジン１７の運転状態に応じてホルダ５３を揺動させることで、吸気弁１４７及び排気弁１４８の開閉のバルブ作動特性を変更し、所望の燃焼条件を実現する。
【００３９】
ここで、動弁装置５０の開弁及び閉弁の動作を説明する。
上記のように構成された動弁装置５０において、図３を参照し、カムシャフト１５１が図中の反時計方向に回転されると、カムシャフト１５１と一体に回転する吸気カム１５３のカム山部１５３Ｂにより、サブロッカアーム５４がローラ５４Ａを介して押し上げられて連結部材５９を中心として揺動し、これに伴い、コネクトリンク５５を介して動弁カム５２がカムシャフト１５１を中心として図３中の時計回りに回転する。そして、動弁カム５２の回転によりカム山部５２Ｂがローラ５１Ｃを介してロッカアーム５１と共に吸気弁１４７を押し下げ、吸気弁１４７が開弁される。
また、カムシャフト１５１がさらに回転されて吸気カム１５３のベース円部１５３Ａがローラ５４Ａに当接する状態では、サブロッカアーム５４がサブロッカアームリターンスプリング５８により押し下げられると共に、動弁カム５２が動弁カムリターンスプリング５７より図３中の反時計回りに回転させられてベース円部５２Ａがローラ５１Ｃに当接する。これにより、吸気弁１４７は弁ばね１４９により押し上げられて閉弁される。
【００４０】
次に、動弁装置５０におけるバルブ作動特性の変更動作について説明する。
図３に示すように、ホルダ５３は、駆動機構６０の駆動によって図３中の矢印Ａ方向または矢印Ｂ方向に移動される。
ホルダ５３が矢印ＡまたはＢの方向に揺動すると、リンク機構５６がカムシャフト１５１を中心にそれぞれ揺動する。リンク機構５６の位置が変化することにより、ローラ５４Ａ及び動弁カム５２は、カムシャフト１５１を中心にそれぞれ揺動し、カムシャフト１５１に対して周方向に位置が変位されて、吸気カム１５３の回転に対する動弁カム５２の揺動の位相、及び、揺動の初期位置が変更される。ここで、動弁カム５２の揺動の初期位置とは、ローラ５４Ａが吸気カム１５３のベース円部１５３Ａに当接しており、サブロッカアーム５４がカム山部１５３Ｂによって押し上げられていない状態における動弁カム５２の揺動位置を指している。
このように、吸気カム１５３に対する動弁カム５２の揺動の位相及び揺動位置を変化させることで、動弁カム５２のカム山部５２Ｂがローラ５１Ｃに当接する時期、期間、及び、カム山部５２Ｂがローラ５１Ｃを押し下げる量を変更できるため、吸気弁１４７の開閉時期、開弁期間、及び、リフト量を変更することができる。
【００４１】
図５は、前バンク１１０Ａの上部の右側面図である。図６は、ヘッドカバー１３３Ａを上方から見た平面図である。図６においては、図中の上方向が車両の前方向に相当する。
図５及び図６に示すように、ヘッドカバー１３３Ａは、一面が開口した箱型に形成されたカバーであり、略矩形の天面８０と、天面８０の縁部から立設された側壁８１とを有している。ヘッドカバー１３３Ａの側壁８１の下面は枠状に形成され、ヘッドカバー１３３Ａは、上記枠状の下面をシリンダヘッド１３２Ａの上面に合わせるようにして被せられることで、シリンダヘッド１３２Ａに搭載された動弁装置５０を覆っている。
【００４２】
シリンダヘッド１３２Ａとヘッドカバー１３３Ａとの間の締結面７９には、シリンダヘッド１３２Ａとヘッドカバー１３３Ａとの間を密閉状態にシールする枠状のガスケット８２が介設されている。ここで、ガスケット８２は、二トリルゴムやアクリルゴム等の弾性材料により構成されている。
また、ガスケット８２は、ヘッドカバー１３３Ａによって形成されるシリンダヘッド１３２Ａ上部の空間を密閉するものであり、ヘッドカバー１３３Ａの内側と外側とではそれほど大きな圧力差は生じず、ヘッドカバー１３３Ａ内の動弁装置５０等に供給される潤滑油が外側に漏れないようにシールできれば良い。
シリンダヘッド１３２Ａの上面には、ガスケット８２に当接する枠状のシリンダヘッド側シール面８３が形成され、ヘッドカバー１３３Ａの側壁８１の下面には、ガスケット８２に当接する枠状のヘッドカバー側シール面８４（シリンダヘッドカバー側シール面）が形成されている。
【００４３】
ヘッドカバー１３３Ａは、天面８０に設けられてシリンダヘッド１３２Ａに締結される複数のボルト８５（締結具）によってシリンダヘッド１３２Ａに固定され、ガスケット８２は、ボルト８５の締結力によって、ヘッドカバー側シール面８４とシリンダヘッド側シール面８３との間に挟まれて押し付けられることで変形し、締結面７９をシールする。ボルト８５は、ヘッドカバー１３３Ａの四隅近傍の４箇所の座部７８にそれぞれ設けられ、平面視においてシリンダヘッド側シール面８３及びヘッドカバー側シール面８４の外縁よりも内側に配置される。このように、ボルト８５がヘッドカバー１３３Ａの四隅近傍の４箇所に設けられているため、締結面７９の全周に亘って均一に締結力を作用させることができる。
また、天面８０には、点火プラグ１４２が挿入されるプラグ穴６５、及び、燃料ポンプ１４４が固定されるポンプ固定部６６が設けられている。
【００４４】
図４及び図５に示すように、シリンダヘッド１３２Ａの右側面には、電動アクチュエータ７０が設けられており、シリンダヘッド１３２Ａの上部において電動アクチュエータ７０が固定される部分は、シリンダヘッド１３２Ａ側の締結面７９を構成する壁部の一部がヘッドカバー１３３Ａ側に突出した膨出部８６となっている。膨出部８６には、車幅方向外側に突出した取付部８７が形成されており、電動アクチュエータ７０は、取付部８７に固定されている。
【００４５】
膨出部８６は、前後方向ではシリンダヘッド１３２Ａの右側面の前部から前後の中間部まで延在し、上下方向には天面８０の近傍まで延びている。膨出部８６は台形形状に形成され、上記台形形状の底辺部８６Ａ（底辺）は、天面８０近傍の上辺部８６Ｂ（上辺）よりも長く形成されている。また、膨出部８６の底辺部８６Ａと上辺部８６Ｂとの間は、底辺部８６Ａから上辺部８６Ｂまで先細りとなるように傾斜して延びる斜面部８６Ｃによって繋がれている。詳細には、斜面部８６Ｃと上辺部８６Ｂとの間は、曲面部８６Ｄによって滑らかに繋がれている。そして、上辺部８６Ｂ、斜面部８６Ｃ、及び、曲面部８６Ｄは、シリンダヘッド１３２Ａの上面に形成されたシリンダヘッド側シール面８３の一部を構成している。
【００４６】
また、図４及び図５に示すように、シリンダヘッド１３２ＡにおけるＶバンク空間Ｋ側の側壁には、センサ７６が設けられており、シリンダヘッド１３２Ａの上部においてセンサ７６が固定される部分は、シリンダヘッド１３２Ａの壁部の一部がヘッドカバー１３３Ａ側に膨出したセンサ側膨出部８８となっている。センサ７６はヘッドカバー１３３Ａの高さの中間部に位置し、センサ側膨出部８８はセンサ７６の僅かに上方まで延びている。センサ側膨出部８８の上縁部は、シリンダヘッド側シール面８３の一部を構成している。
膨出部８６の上辺部８６Ｂ及び斜面部８６Ｃ、及び、センサ側膨出部８８以外のシリンダヘッド側シール面８３は、ヘッドカバー側シール面８４の下面に沿って平らに延びる平面部８３Ａとなっている。
【００４７】
ヘッドカバー１３３Ａの側壁８１において膨出部８６に対応した位置には、組み付けられた状態において膨出部８６に整合し、締結面７９をシールできるように形成された凹状部９０が形成されている。凹状部９０は、膨出部８６の上辺部８６Ｂ、斜面部８６Ｃ、及び、曲面部８６Ｄにそれぞれ対応するカバー側上辺部９０Ｂ、カバー側斜面部９０Ｃ、及び、カバー側曲面部９０Ｄを有している。
また、ヘッドカバー側シール面８４の下面は、シリンダヘッド側シール面８３の平面部８３Ａに対応するカバー側平面部８４Ａとなっている。
【００４８】
図７は、膨出部８６の近傍の断面図である。ここで、図７では、電動アクチュエータ７０及び取付部８７の図示を省略している。
図７に示すように、膨出部８６では、ガスケット８２は、シリンダヘッド側シール面８３の上辺部８６Ｂとヘッドカバー側シール面８４のカバー側上辺部９０Ｂとの間に設けられている。また、膨出部８６及びセンサ側膨出部８８（図５参照）以外の部分では、ガスケット８２は平面部８３Ａとカバー側平面部８４Ａとの間に設けられている。
【００４９】
図８は、図７における膨出部８６の締結面７９近傍の拡大図である。図９は、ガスケット８２の平面図である。
図８に示すように、ガスケット８２は、板状の基部８２Ａと、基部８２Ａからヘッドカバー側シール面８４の側に突出する突部８２Ｂとを有している。突部８２Ｂは、基部８２Ａの幅方向中央に立設されている。また、基部８２Ａは、突部８２Ｂと反対側にシリンダヘッド側シール面８３側に突出する凸部８２Ｃを有している。凸部８２Ｃは、基部８２Ａの幅方向に複数並んで形成され、凸部８２Ｃの突出量は突部８２Ｂの突出量よりも小さくなっている。図９に示すように、ガスケット８２は枠状に連続して形成され、その枠形状の何れの断面においても図８に示す基部８２Ａ、突部８２Ｂ及び凸部８２Ｃを有している。
【００５０】
図８に示すように、シリンダヘッド側シール面８３は平坦に形成されており、その枠形状の全周に亘って平坦になっている。一方、ヘッドカバー側シール面８４には、ガスケット８２側とは反対側に凹んだ凹溝９１が形成されており、凹溝９１にはガスケット８２の突部８２Ｂが嵌合される。凹溝９１は、枠形状に形成されたヘッドカバー側シール面８４の全周に亘って形成されている。
【００５１】
凹溝９１の深さは、ヘッドカバー１３３Ａに組み付けされる前の自然状態の突部８２Ｂの突出量よりも小さく設定されており、組み付けられた状態では、突部８２Ｂは凹溝９１によって基部８２Ａの側に圧縮されて縮んだ状態となる。また、凹溝９１の深さは、全周に亘って同一に形成されているため、凹溝９１の加工が容易である。ここで、ガスケット８２の自然状態とは、ガスケット８２が組み付けされておらず、ガスケット８２が圧縮されていない状態を指している。
また、基部８２Ａは、組み付けられた状態では、シリンダヘッド側シール面８３とヘッドカバー側シール面８４との両方に当接して挟まれ、圧縮されて縮んだ状態となる。このように、ガスケット８２の基部８２Ａ及び突部８２Ｂが圧縮された状態で締結面７９がシールされるため、締結面７９を確実にシールできる。
【００５２】
図１０は、ガスケット８２を膨出部８６の側の側面から見た側面図である。
図５及び図１０に示すように、ガスケット８２は、シリンダヘッド側シール面８３の形状に整合するように屈曲して形成されており、膨出部８６に当接するガスケット膨出部９２、センサ側膨出部８８に当接するセンサ側ガスケット膨出部９３、及び、シリンダヘッド側シール面８３の平面部８３Ａに当接するガスケット平面部９４を有している。
詳細には、ガスケット膨出部９２は、膨出部８６の上辺部８６Ｂに当接するガスケット上辺部９２Ｂ、斜面部８６Ｃに当接するガスケット斜面部９２Ｃ、及び、曲面部８６Ｄに当接するガスケット曲面部９２Ｄを有している。
【００５３】
ここで、ヘッドカバー１３３Ａが組み付けられる際のガスケット８２の変形状態について説明する。
ヘッドカバー１３３Ａがシリンダヘッド１３２Ａに組み付けられると、図１０に示すように、ボルト８５の締結によって、ヘッドカバー１３３Ａには、ボルト８５の締め付け方向と平行な締め付け力Ｆ（締め付け荷重）がその全周に亘って略均一に作用し、ガスケット８２は、ヘッドカバー側シール面８４を介してシリンダヘッド側シール面８３に押し付けられる。
【００５４】
そして、シリンダヘッド側シール面８３の平面部８３Ａに当接するガスケット平面部９４の面には、カバー側平面部８４Ａを介して締め付け力Ｆがそのまま垂直に作用する。また、膨出部８６の上辺部８６Ｂに当接するガスケット上辺部９２Ｂの面にも、カバー側上辺部９０Ｂを介して締め付け力Ｆがそのまま垂直に作用する。
一方、膨出部８６の斜面部８６Ｃに当接するガスケット斜面部９２Ｃにおいては、カバー側斜面部９０Ｃを介して締め付け力Ｆがガスケット斜面部９２Ｃに作用するが、斜面部８６Ｃの面は締め付け力Ｆの方向に対して垂直でなく傾斜しているため、ガスケット斜面部９２Ｃの面には締め付け力Ｆの大きさはそのまま作用しない。斜面部８６Ｃにおいては、ガスケット斜面部９２Ｃは、締め付け力Ｆの分力の内、斜面部８６Ｃの面に対して垂直に作用する分力Ｃ１によって変形させられる。この分力Ｃ１は、斜面部８６Ｃの面に対して垂直にガスケット斜面部９２Ｃを圧縮変形させる締め付け力である。
【００５５】
このように膨出部８６を含むと、ガスケット平面部９４、ガスケット上辺部９２Ｂ、ガスケット斜面部９２Ｃ、及び、ガスケット曲面部９２Ｄに対し、作用する荷重の大きさが異なるため、この実施の形態では、例えば、ガスケット平面部９４、ガスケット上辺部９２Ｂ、ガスケット斜面部９２Ｃ、及び、ガスケット曲面部９２Ｄの厚さを異なる厚さに設定する。
本実施の形態では、ボルト８５の締め付け方向と平行な締め付け力Ｆ（締め付け荷重）に対する変形後のガスケット８２の各部の厚さが略同一になるように、ガスケット８２の各部の厚さが設定されている。
【００５６】
上述した分力Ｃ１は、ガスケット斜面部９２Ｃ（斜面部８６Ｃ）のガスケット平面部９４に対する傾斜角度をＡ１とした場合、ＦｃｏｓＡ１で求められる。すなわち、ガスケット斜面部９２Ｃの傾斜角度Ａ１が大きくなる程、分力Ｃ１は小さくなる。このため、ガスケット斜面部９２Ｃの面に対する垂直締め付け荷重は、ガスケット平面部９４及びガスケット上辺部９２Ｂの面に対する垂直締め付け荷重よりも小さくなる。
【００５７】
図１１は、ガスケット斜面部９２Ｃの断面を示す図１０のＸＩ−ＸＩ断面図である。図１２は、ガスケット平面部９４の断面を示す図１０のＸＩＩ−ＸＩＩ断面図である。なお、図１１及び図１２では、組み付けられて変形した状態のガスケット８２を２点鎖線で示している。
この構成では、締結面７９に対する垂直締め付け荷重の大きさに応じてガスケット８２の各部位での厚さを変えてガスケット８２を成形しておくことで、組み付け状態におけるガスケット８２の各部位での潰し量（変形量）を変化させている。
図１１に示すように、ガスケット斜面部９２Ｃにおける基部８２Ａの自然状態の厚さＴａは、図１２に示すガスケット平面部９４での基部８２Ａの基準厚さを基準厚さＴ１、ガスケット平面部９４での基部８２Ａの潰し量を潰し量Ｅ１とした場合、例えば下記式（１）に示すように、所定の演算式によって決定される。
Ｔａ＝Ｔ１＋Ｅ１ｃｏｓＡ１…（１）
また、ガスケット斜面部９２Ｃにおける突部８２Ｂの厚さＴｂ（図１１参照）は、ガスケット平面部９４での突部８２Ｂの基準厚さを基準厚さＴ２（図１２参照）、ガスケット平面部９４での突部８２Ｂの潰し量を潰し量Ｅ２とした場合、例えば下記式（２）に示すように、所定の演算式によって決定される。
Ｔｂ＝Ｔ２＋Ｅ２ｃｏｓＡ１…（２）
【００５８】
ここで、基準厚さＴ１、Ｔ２は、ガスケット８２が締結面７９に組み付けられて圧縮された状態の厚さであり、自然状態のガスケット８２の厚さから潰し量を差し引いた厚さである。また、厚さＴａ、Ｔ１、Ｔｂ、Ｔ２及び潰し量Ｅ１、Ｅ２の単位は厚さ（ｍｍ）であり、傾斜角度Ａ１の単位は角度（°）である。
そして、ガスケット斜面部９２Ｃの厚さは、式（１）及び式（２）で算出された基部８２Ａの厚さＴａと突部８２Ｂの厚さＴｂとを足し合わせた厚さである。
【００５９】
上記式（１）、（２）から分かるように、ガスケット斜面部９２Ｃでの潰し量は、ガスケット平面部９４での潰し量Ｅ１、Ｅ２を基準として、傾斜角度Ａ１に起因して小さくなった分力Ｃ１の締め付け力Ｆに対する割合に対応して、潰し量Ｅ１、Ｅ２よりも小さな潰し量に設定されている。そして、基部８２Ａの厚さＴａ及び突部８２Ｂの厚さＴｂは、ガスケット平面部９４での基準厚さＴ１、厚さＴ２に、分力Ｃ１に対応して設定された潰し量をそれぞれ足し合わせることで決定される。すなわち、基部８２Ａ及び突部８２Ｂの高さ（厚さ）は、斜面部８６Ｃに垂直な分力Ｃ１に比例してその高さがガスケット平面部９４よりも低く形成される。また、基部８２Ａ及び突部８２Ｂの高さは、斜面部８６Ｃに垂直な分力Ｃ１に比例して低く形成されるが、締結面７９をシールするガスケットとしての機能を保持可能な厚さは維持される。
なお、ここでは、図１０左側のガスケット斜面部９２Ｃについて説明したが、図１０中右側のガスケット斜面部９２Ｃについても、このガスケット斜面部９２Ｃとガスケット平面部９４の傾斜角度Ａ１に基づいて上記式（１）、（２）によって基部８２Ａ及び突部８２Ｂの高さが設定される。
【００６０】
次に、ガスケット８２の厚さの一例を示す。
例えば、基部８２Ａの基準厚さＴ１が２．０（ｍｍ）、突部８２Ｂの基準厚さＴ２が３．０（ｍｍ）であり、ガスケット平面部９４での潰し量Ｅ１が０．５（ｍｍ）、潰し量Ｅ２が０．６（ｍｍ）で設定された場合、ガスケット平面部９４の厚さは、これらを足し合わせて求められ、６．１（ｍｍ）となる。そして、ここでは、一例として、傾斜角度Ａ１は７０（°）であり、ガスケット斜面部９２Ｃでの潰し量は、Ｅ１ｃｏｓＡ１及びＥ２ｃｏｓＡ１の関係によってそれぞれ求められ、基部８２Ａで０．１７（ｍｍ）、突部８２Ｂで０．２１（ｍｍ）である。ガスケット斜面部９２Ｃの厚さは、基準厚さＴ１、基準厚さＴ２及びガスケット斜面部９２Ｃでの潰し量を足し合わせて求められ、５．３８（ｍｍ）となる。
なお、ガスケット８２の潰し量は、例えば上記の値の少数点２位を四捨五入して、基部８２Ａで０．２（ｍｍ）、突部８２Ｂで０．２（ｍｍ）としても良い。
【００６１】
ガスケット８２はボルト８５の締め付け力によって締結面７９に狭持されて組み付けられ、この状態では、ガスケット８２の厚さはその枠形状の全周に亘って基準厚さＴ１、Ｔ２になり、上記ガスケット８２では、基部８２Ａが２．０（ｍｍ）まで圧縮され、突部８２Ｂが３．０（ｍｍ）まで圧縮される。このように、組み付け状態ではガスケット８２の厚さが全周に亘って一定の基準厚さになるため、ヘッドカバー１３３Ａが締結面７９に対して傾いて固定されることがなく、確実にシールできる。
【００６２】
本実施の形態では、締め付け力Ｆの大きさに対する分力Ｃ１の大きさの割合と、ガスケット平面部９４での潰し量Ｅ１、Ｅ２に対するガスケット斜面部９２Ｃでの潰し量の割合とが等しく設定されており、締結面７９に対して垂直に加わる締め付け荷重に対するガスケット８２の変形量の割合が、ガスケット８２の全周に亘って同一になるようにガスケット８２の厚さが設定されている。これにより、締結面７９の一部が突出した膨出部８６の斜面部８６Ｃにおいても、分力Ｃ１に対するガスケット斜面部９２Ｃの変形量の割合が、平面部８３Ａ及び上辺部８６Ｂの締め付け力Ｆに対するガスケット平面部９４及びガスケット上辺部９２Ｂの変形量の割合と同一になるため、シリンダヘッド側シール面８３及びヘッドカバー側シール面８４に隙間が生じることを防止でき、均一にシールすることができる。ここでは、分力Ｃ１に対するガスケット斜面部９２Ｃの変形量の割合が、平面部８３Ａ及び上辺部８６Ｂの締め付け力Ｆに対するガスケット平面部９４及びガスケット上辺部９２Ｂの変形量の割合と同一になるものとして説明したが、これら変形量の割合は完全に同一である必要はなく、ガスケット８２や凹溝９１の寸法精度や精度設定により変更されても良く、略同一であっても良い。
また、動弁装置５０の電動アクチュエータ７０及びセンサ７６がそれぞれ取り付けられる膨出部８６及びセンサ側膨出部８８の締結面７９を、ガスケット８２によって確実にシールでき、電動アクチュエータ７０及びセンサ７６をシリンダヘッド１３２Ａの外側に配置できる。このため、エンジン１７の組立て性及びメンテナンス性を向上できる。
【００６３】
本実施の形態では、上述のように、ガスケット斜面部９２Ｃでの突部８２Ｂの潰し量は０．２１（ｍｍ）に設定されているが、例えば、この潰し量が分力Ｃ１の大きさに対応して設定されずにガスケット平面部９４と同じ０．５（ｍｍ）で設定された場合、斜面部８６Ｃに加わる分力Ｃ１に対するガスケット斜面部９２Ｃの変形量の割合が、他の締結面７９の締め付け力Ｆに対するガスケット８２の変形量の割合よりも大きくなり、ガスケット８２が潰れきれずに、組み付け性に問題が生じたり、シール性能が低下したりする恐れがある。
【００６４】
また、図１０に示すように、ガスケット８２はガスケット曲面部９２Ｄを有し、このガスケット曲面部９２Ｄにおいては、基部８２Ａ及び突部８２Ｂの厚さは、ガスケット斜面部９２Ｃからガスケット上辺部９２Ｂにかけて連続的に厚くなるように滑らかに繋がれている。このため、ガスケット曲面部９２Ｄに加わる締め付け力によるガスケット曲面部９２Ｄの変形量の割合が、他の締結面７９の締め付け力Ｆに対するガスケット８２の変形量の割合と略同一になるため、シリンダヘッド側シール面８３及びヘッドカバー側シール面８４に隙間が生じることを防止でき、均一にシールすることができる。
【００６５】
図１３は、ガスケット８２をセンサ側膨出部８８の側の側面から見た側面図である。図１３では、シリンダヘッド側シール面８３の輪郭線を２点鎖線で示している。
図５及び図１３に示すように、センサ側膨出部８８は、天面８０の側に上方へ向かって先細りとなるように突出し、上部に形成された円弧状曲面部８８Ａ、及び、円弧状曲面部８８Ａとガスケット平面部９４とを繋ぐセンサ側斜面部８８Ｂを有している。
ガスケット８２のセンサ側ガスケット膨出部９３は、センサ側膨出部８８の輪郭に沿って設けられ、円弧状曲面部８８Ａに沿うガスケット円弧状曲面部９３Ａと、センサ側斜面部８８Ｂに沿うガスケット斜面部９３Ｂとを有している。
【００６６】
ガスケット斜面部９３Ｂは、ガスケット平面部９４に対して傾斜角度Ａ２だけ傾いて設けられており、傾斜角度Ａ２はガスケット斜面部９２Ｃの傾斜角度Ａ１よりも大きい角度である。このため、ガスケット斜面部９３Ｂにおける基部８２Ａ及び突部８２Ｂの厚さは上記式（１）、（２）に基づいて、ガスケット斜面部９２Ｃよりも小さく設定されている。また、ガスケット円弧状曲面部９３Ａの頂部９３Ｃは、締め付け力Ｆに対して垂直な面であるため、頂部９３Ｃの厚さはガスケット平面部９４と同一に設定されている。
【００６７】
ガスケット円弧状曲面部９３Ａでは、基部８２Ａ及び突部８２Ｂの厚さは、ガスケット斜面部９３Ｂの上端から頂部９３Ｃにかけて連続的に厚くなるように滑らかに繋がれている。このため、ガスケット円弧状曲面部９３Ａに加わる締め付け力によるガスケット円弧状曲面部９３Ａの変形量の割合が、他の締結面７９の締め付け力Ｆに対するガスケット８２の変形量の割合と略同一になるため、シリンダヘッド側シール面８３及びヘッドカバー側シール面８４に隙間が生じることを防止でき、均一にシールすることができる。
なお、図１３では、ガスケット８２及びシリンダヘッド側シール面８３を示す線の重複を避けるためにシリンダヘッド側シール面８３の輪郭線をガスケット８２の下方に離して示したが、シリンダヘッド側シール面８３はガスケット８２に沿って形成されている。
【００６８】
以上説明したように、本発明を適用した実施の形態によれば、膨出部８６の斜面部８６Ｃに対応するガスケット斜面部９２Ｃにおける基部８２Ａ及び突部８２Ｂの厚さを調整し、ガスケット平面部９４及びガスケット上辺部９２Ｂでの基部８２Ａ及び突部８２Ｂの厚さよりも薄くすることで、シリンダヘッド１３２Ａとヘッドカバー１３３Ａとの間の締結面７９の一部が突出した膨出部８６においても、締結面７９に加わるボルト８５による締め付け力Ｆの分力Ｃ１に対するガスケット斜面部９２Ｃの変形量の割合が、他の締結面７９の締め付け力Ｆに対するガスケット８２の変形量の割合と同一になる。このため、ガスケット８２が全周に亘って安定的に変形し、シリンダヘッド側シール面８３及びヘッドカバー側シール面８４に隙間が生じることを防止できるため、締結面７９を均一にシールすることができる。
【００６９】
また、ガスケット斜面部９２Ｃでは、ガスケット斜面部９２Ｃの面に垂直に作用する締め付け力Ｆの分力Ｃ１に比例させて、ガスケット斜面部９２Ｃの突部８２Ｂの高さを、締め付け力Ｆが垂直に作用するガスケット平面部９４及びガスケット上辺部９２Ｂの突部８２Ｂよりも低く形成するため、締結面７９に加わる締め付けの荷重に合わせてガスケット８２の変形量を適切に設定できる。このため、シリンダヘッド側シール面８３及びヘッドカバー側シール面８４に隙間が生じることを防止できる。また、突部８２Ｂの高さを変えるだけでガスケット８２の厚みを調整できるので、ガスケット８２の成形が容易である。
さらに、膨出部８６の上辺部８６Ｂが直線で形成されており、ガスケット８２に生じる締め付け力Ｆが上辺部８６Ｂと底辺側の直線のガスケット平面部９４とで同一になり、ガスケット８２の厚みを同一にできるため、ガスケット８２の成形が容易である。
【００７０】
なお、上記実施の形態は本発明を適用した一態様を示すものであって、本発明は上記実施の形態に限定されない。
上記実施の形態においては、ヘッドカバー１３３Ａ側に設けたガスケット８２の突部８２Ｂがヘッドカバー１３３Ａ側の凹溝９１に嵌合するものとして説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば、シリンダヘッド１３２Ａに設けたガスケット８２の突部を、シリンダヘッド１３２Ａ側に形成した凹溝に嵌合させても良い。
また、上記実施の形態では、膨出部８６は、シリンダヘッド１３２Ａ側の締結面７９を構成する壁部の一部がヘッドカバー１３３Ａ側に膨出したものであるとして説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、膨出部は、ヘッドカバー１３３Ａ側の締結面７９を構成する壁部の一部がシリンダヘッド１３２Ａ側に膨出したものであっても良い。
【００７１】
さらに、上記実施の形態では、ガスケット８２の突部８２Ｂの厚さを調整するものとして説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば、突部８２Ｂの厚さをガスケット８２の全周に亘って一定とし、突部８２Ｂが嵌合する凹溝９１の深さを調整することで、締結面７９に加わる締め付け荷重に対するガスケット８２の変形量の割合が同一になるようにしても良い。この場合、ガスケット８２の突部８２Ｂの厚さを一定にできるため、ガスケット８２の成形が容易になる。
また、上記実施の形態では、ガスケット８２の基部８２Ａ及び突部８２Ｂの高さ（厚さ）をガスケット斜面部９２Ｃで低く形成するものとして説明したが、これに限らず、基部８２Ａの高さをガスケット８２の全周に亘って一定高さとし、突部８２Ｂの高さのみをガスケット斜面部９２Ｃにおいて低く形成しても良い。この場合、基部８２Ａの高さを一定とし、突部８２Ｂの高さを低く形成するため、シリンダヘッド側シール面８３とヘッドカバー側シール面８４との間の距離を、基部８２Ａによって一定にすることが可能であると共に、突部８２Ｂの高さを変えるだけでガスケット８２の厚みを調整できるので、ガスケット８２の成形が容易である。
また、上記実施の形態では、膨出部８６は、シリンダヘッド１３２Ａ側の締結面７９を構成する壁部の一部がヘッドカバー１３３Ａ側に膨出したものであるとして説明したが、これに限らず、膨出部は、シリンダヘッド１３２Ａとは別の部品をシリンダヘッド１３２Ａに一体的に設けたものであっても良い。
また、自動二輪車１０のその他の細部構成についても任意に変更可能であることは勿論である。
【符号の説明】
【００７２】
７９  締結面
８２  ガスケット
８２Ａ  基部
８２Ｂ  突部
８３  シリンダヘッド側シール面
８４  ヘッドカバー側シール面（シリンダヘッドカバー側シール面）
８５  ボルト（締結具）
８６  膨出部
８６Ａ  底辺部（底辺）
８６Ｂ  上辺部（上辺）
９１  凹溝
１３２Ａ  シリンダヘッド
１３３Ａ  ヘッドカバー（シリンダヘッドカバー）
Ｃ１  分力
Ｆ  締め付け力（締め付け荷重）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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