(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
外周に歯形を形成したドライブギヤと内周に歯形を形成したドリブンギヤが互いに噛み合って回転することで、吸込側から吸込んだ流体を吐出側から吐き出すことが出来る歯車ポンプにおいて、上記ドライブギヤはリング状の内輪と外周に歯形を形成した外輪から成って、内輪と外輪の間にトルクリミッターを取付けて所定の値を越えたトルクが発生した場合に、内輪と外輪が互いにスリップするようにし、そして、上記トルクリミッターとして外輪内周と内輪外周のうちの一方に切欠き部を設け、この切欠き部に嵌合部材を嵌めると共に該嵌合部材の内周又は外周に摩擦材を接着し、切欠き部の底に皿バネを取付けて摩擦材を内輪外周又は外輪内周にバネ力を付勢し、さらに吐出側と上記切欠き部を連通して吐出側油圧を嵌合部材に作用することで内輪外周又は外輪内周に押圧するようにしたことを特徴とする歯車ポンプ。
【請求項２】
ドライブギヤの歯形、又はオイルポンプボディ又はカバーの吐出側に油穴を設け、この油穴と嵌合部材が嵌っている座である切欠き部とを連通し、座の底には皿バネを取付けた請求項１記載の歯車ポンプ。
【請求項３】
上記嵌合部材が嵌っている切欠き部のコーナーと吐出側を連通部にて繋いだ請求項１記載の歯車ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は高速回転時における吐出量を抑制することが出来る歯車ポンプに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に流体を送り出す為にポンプが用いられ、該ポンプは外部から機械的エネルギーを与えて、それを流体の運動エネルギーに変換する装置である。そして、このポンプにも色々な型式が存在し、その用途に応じて使い分けられている。本発明が対象とする歯車ポンプは高速回転域での吐出量を制限する機構を設けたポンプである。
【０００３】
ところで、ベーンポンプやピストンポンプは可変容量ポンプの代表として多用されているが、上記ベーンポンプやピストンポンプは低圧及び低回転時には歯車ポンプの機械効率に劣る。一方の歯車ポンプは１回転当りの吐出量が一定であることから、回転数が高くなると必要以上の吐出量となり、その結果、損出が大きくなってしまう。すなわち、高回転域では使用しない吐出量が送り出されることになり、その為のエネルギーが消費されることから損失となる。
【０００４】
図１３は歯車ポンプを示す概略図であり、同図の（イ）はドライブギヤ、（ロ）はドリブンギヤを示し、駆動側となる内側の小さいドライブギヤ（イ）と被駆動側となる外側の大きなドリブンギヤ（ロ）は互いに噛み合って回転することが出来る。ドリブンギヤ（ロ）はケースに収容されて回転可能に軸支され、ドライブギヤ（イ）はその中心軸穴（ハ）に軸が嵌って該軸と共に回転することが出来る。
【０００５】
同図に示す歯車ポンプは、ドライブギヤ（イ）の歯数Ｚ２＝９枚で、ドリブンギヤ（ロ）の歯数Ｚ１＝１０枚となっている。従ってギヤ歯数差はＺ１−Ｚ２＝１となり、クレセントは無くドリブンギヤ（ロ）の内歯全てがドライブギヤ（イ）の外歯と噛み合っている。ところで、吸込側（ニ）は右側に位置し、吐出側（ホ）は左側に位置する場合、ドライブギヤ（イ）が右方向（時計方向）に回転するならば、吸込側（ニ）から流体が吸込まれて左側の吐出側（ホ）から吐き出される。
【０００６】
同図に示す歯車ポンプでは、ドライブギヤ（イ）が回転する場合、吸込側（ニ）から吐出側（ホ）の間に形成されるドリブンギヤ（ロ）との容積が拡大することから、流体は吸込側（ニ）から吸込まれる。そして、ドライブギヤ（イ）の回転に伴って再び容積が縮小される吐出側（ホ）から吐き出される。従って、歯車ポンプではドライブギヤ（イ）の回転に伴って流体が吐き出されることから、回転数が高くなると吐出量は増大する。
【０００７】
図１４は車両用自動変速機に内蔵されている歯車ポンプ（ヘ）を示している概略図であるが、該歯車ポンプ（ヘ）は両側にオイルポンプボディ（ヌ）とカバー（ル）によって挟まれ、トルクコンバータ（ト）とトランスミッション内に収容された変速機構（チ）の間に取付けられている。すなわち、互いに噛み合ったドライブギヤ（イ）とドリブンギヤ（ロ）は、オイルポンプボディ（ヌ）とカバー（ル）にて両面側が挟まれてシールされ、ドライブギヤ（イ）の中心軸穴（ハ）に駆動軸と成るスリーブ（リ）が嵌っている。ここで、トルクコンバータ（ト）はポンプインペラとタービンランナ及びロックアップダンパ装置を備えた流体継手であり、エンジンのトルクを入力軸を通して変速機構（チ）へ伝達している。
【０００８】
その為に、トルクコンバータ（ト）内には作動油が充填され、この作動油はオイルパンに溜められ、歯車ポンプ（ヘ）によって循環される。又、変速機構（チ）内に供給されている作動油も同じく歯車ポンプ（ヘ）にて循環している。ところで、ポンプインペラ内径部にありオイルポンプ駆動軸となるスリーブ（リ）は歯車ポンプ（ヘ）のドライブギヤ（イ）の軸穴（ハ）に嵌っている。従って、ポンプインペラが回転すると上記ドライブギヤ（イ）が回転し、ポンプインペラの回転速度が高くなると必然的に歯車ポンプ（ヘ）は高回転となる。その結果、歯車ポンプ（ヘ）から送り出される作動油の吐出量は増大する。
【０００９】
しかし、トルクコンバータ（ト）及び変速機構（チ）内に必要とされる作動油の量は、所定の領域からは回転速度の増減に比例しない。図１５は歯車ポンプの回転数と吐出量の関係を示すグラフであり、吐出量は回転数に比例するが、その為に斜線で示す領域は不要な吐出量となり、多くの作動油を吐き出して供給することは無駄となる。多くの作動油を吐き出す為には大きなエネルギーが必要となり、結果としてエンジンからの動力伝達効率の低下を招くことになる。
【００１０】
特開２００９−２０３８３６号に係る「内接歯車ポンプ」は、可変容量式にして、燃費の向上を実現したり、キャビテーションなどの問題を解消することが出来る。そこで、ポンプは、インナギアをエンジン駆動され、これにアウタギアが連れ回されることで、アウタギアの内歯とインナギアの外歯との間におけるポンプ室の容積変化によりポンプ作用を行う。ポンプからの吐出油は、変速制御およびトルクコンバータのロックアップ制御に供され、アプライ圧は低エンジン回転時に低く、高エンジン回転時に高くなる。アプライ圧を受けるシール部材は、エンジン回転数が高くなるにつれ、インナギアを軸線方向へ大きく変位させてオーバーライド量の低下によりポンプ容量を低下させる。ポンプ吐出量が少ない低エンジン回転数のもとでも、必要な量の作動油を吐出することができ、ポンプ吐出量が過大気味となる高エンジン回転数のもとでも、作動油吐出量を所定量に保つことができる。
【００１１】
しかし、この内接歯車ポンプはエンジン回転数が高くなるにつれ、インナギアを軸線方向へ大きく変位させてオーバーライド量の低下によりポンプ容量を低下させるように構成しており、その構造は複雑である。又インナギアを軸線方向へ大きく変位させる為に自動変速機内部に取付ける為の大きなスペースが必要となる。
【００１２】
特開２００３−２７９１２号に係る「複合ポンプ」は、エンジンの駆動力により駆動される動力ポンプにより基本油吐出圧を確保しつつ、ベーン型可変容量ポンプにより基本油吐出圧を調整可能な一体型の複合ポンプである。
そこで、この複合ポンプは、第１のポンプとしてのサイクロイドポンプと第２のポンプとしてのベーンポンプとを有し、ポンプハウジングを共用する。サイクロイドポンプはクランクシャフトの駆動力を利用し、ベーンポンプはサイクロイドポンプの駆動力を利用する。これにより、第１のポンプの最大容量を小さくすることができ、第１のポンプの油吐出圧のみでは油吐出圧の不足する運転域では、補助ポンプとしてのベーンポンプを稼動することにより適正な油吐出圧および油吐出量を確保することができる。
【００１３】
この複合ポンプは、低速回転域で所望する油吐出圧および油吐出量を確保するとともに中速または高速回転域でエネルギー損失を最小に変更可能なようにしているが、その構造は複雑化し、又大きな取付けスペースが必要となる。
【特許文献１】特開２００９−２０３８３６号に係る「内接歯車ポンプ」
【特許文献２】特開２００３−２７９１２号に係る「複合ポンプ」
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
このように、従来の歯車ポンプには上記のごとき問題がある。本発明が解決しようとする課題はこの問題点であり、ドライブギヤの回転速度が上っても吐出量が多くならないようにしたコンパクトな歯車ポンプを提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明に係る歯車ポンプは、ドライブギヤとドリブンギヤが互いに噛み合い、ドライブギヤの回転と共にドリブンギヤが回転して流体を吸込み・吐き出すことが出来るようにしたものであり、基本構造は前記図１３に示す従来の歯車ポンプと共通している。そして、本発明の歯車ポンプの場合、ドライブギヤに内輪を設け、歯形は外輪の外周に形成している。
【００１６】
従って、外輪の内径側に内輪が嵌り、外輪側に大きなトルクが発生した場合には、外輪がスリップすることが出来るようにトルクリミッターを設けている。歯車ポンプの回転速度が高くなると、吐き出される流体の吐出量が増大すると共に、ドライブギヤを回転駆動するトルクが大きくなる。これは流体の流れ速度に基づく抵抗の増加などが影響している為であるが、本発明は該トルクが一定値を越えたところで、トルクリミッターが作動するように構成する。しかし、ここで該トルクリミッターの具体的な構造は限定しないことにする。
【００１７】
一方、本発明の歯車ポンプでは、吐出側の油圧が高くなると駆動トルクが上昇する。その為、トルクリミッターが作動する回転数は低圧時には大きくなり、高圧時には小さくなる。その結果、高圧時には吐出量、油圧が不足する傾向となる為に、本発明の歯車ポンプの別形態として、高圧時ほどトルクリミッターが作動する設定値を大きくしている。そこで、吐出側ポートとトルクリミッターを連通し、吐出側ポートの油圧をトルクリミッターのアプライ圧として作用する構造としている。
【発明の効果】
【００１８】
本発明の歯車ポンプにはトルクリミッターが取付けられている。従って、ドライブギヤの回転速度が高くなったならば、ドライブギヤを回転する駆動トルクが増大して内輪はスリップすることが出来る。すなわち、トルクリミッターが作動して歯形が形成されている外輪の回転速度はそれ以上高くならない。
【００１９】
従って、ドライブギヤの軸穴に嵌るオイルポンプ駆動軸の回転速度が高くなっても、トルクリミッターが作動して内輪はスリップする為に、該外輪及びドライブギヤに噛み合うドリブンギヤの回転速度は高くならない。その為に、吐出側ポートから吐き出される流体の吐出量は大きくならず、回転速度の増大に基づくエネルギー損失を抑制することが出来る。例えば、車両用自動変速機に装着されて作動油を供給する為の歯車ポンプであれば、トルクコンバータ及び自動変速機への供給作動油は回転速度が高くなっても増加することなく、ひいては自動変速機の伝達効率の向上をもたらすことが出来る。
【００２０】
一方、吐出側ポートとトルクリミッターを連通することで、吐出側ポートの油圧がトルクリミッターに導かれ、吐出側ポート油圧が高くなってもトルクリミッターの作動回転数の低下を防ぎ、高圧時の吐出量、油圧の不足を解消することが出来る。すなわち、吐出側ポート油圧をトルクリミッターに作用することで、吐出側ポート油圧の高圧時ほどトルクリミッターが作動する設定値は大きくなる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明に係る歯車ポンプを示す実施例。
【図２】歯車ポンプに取付けられるトルクリミッターの具体例。
【図３】本発明に係る歯車ポンプを示す実施例。
【図４】歯車ポンプに取付けられるトルクリミッターの具体例。
【図５】本発明に係る歯車ポンプを示す他の実施例。
【図６】ドライブギヤの外輪。
【図７】凸バネの具体例。
【図８】嵌合部材の具体例。
【図９】本発明に係る他の歯車ポンプ及び吸込側ポート及び吐出側ポートの具体例。
【図１０】本発明に係る歯車ポンプの更なる別の実施例。
【図１１】吐出側と切欠き部を繋いだ詳細図。
【図１２】吐出側油圧の変化に応じた歯車ポンプの回転数と駆動トルクの関係を示すグラフ。
【図１３】従来の歯車ポンプ。
【図１４】車両の自動変速機に取付けた歯車ポンプ。
【図１５】歯車ポンプの回転速度と吐出量の関係を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
図１は本発明に係る歯車ポンプを示す実施例であり、同図の１はドライブギヤ、２はドリブンギヤを表している。そして、内側に配置されて駆動側と成るドライブギヤ１は小さくて、被駆動側となる外側のドリブンギヤ２は大きく、互いに噛み合って回転することが出来る。そして、ドリブンギヤ２はケースに収容されて回転可能に軸支され、ドライブギヤ１はその中心軸穴３に軸が嵌って該軸と共に回転することが出来る。
【００２３】
同図に示す歯車ポンプは、ドライブギヤ１の歯数Ｚ２＝９枚で、ドリブンギヤ２の歯数Ｚ１＝１０枚となっている。従ってギヤ歯数差はＺ１−Ｚ２＝１となり、クレセントは無くドリブンギヤ２の内歯全てがドライブギヤ１の外歯と噛み合っている。ところで、従来の歯車ポンプの場合と同じように、吸込側４は右側に位置し、吐出側５は左側に位置する場合、ドライブギヤ１が右方向（時計方向）に回転するならば、吸込側４から流体が吸込まれて左側の吐出側５から吐き出される。
【００２４】
ところで、ドライブギヤ１の回転速度が高くなると吐出側５からの吐出量は増大するが、同時にドライブギヤ１を回転する駆動トルクも大きくなる。そこで、本発明の歯車ポンプはこの駆動トルクが大きくなって所定の値を越えるならば、ドライブギヤ１の回転速度がそれ以上にならないようにトルクリミッター６，６・・・を備えている。
【００２５】
ドライブギヤ１は軸穴３を有すリング状の内輪７と外周に歯形８，８・・・を形成した外輪９から成り、上記内輪７と外輪９の間に上記トルクリミッター６，６・・・を介在している。そこで、外輪９を高速回転駆動する場合に大きなトルクが発生した場合、内輪７との間にスリップが生じて外輪９を速く回すことが出来なくなる。
【００２６】
図２は上記トルクリミッター６の拡大図を示しているが、外輪９の内周１０には切欠き部１１が設けられ、この切欠き部１１に嵌合部材１２が嵌っている。そして、該嵌合部材１２の内周には摩擦材１３が接着して取付けられている。又、切欠き部１１の底には皿バネ１４が設けられ、この皿バネ１４は上記嵌合部材１２の背面に当ってバネ力を付勢している。従って、摩擦材１３は内輪外周１５に接している。
【００２７】
その為に、内輪７のトルクは摩擦材１３を接着した嵌合部材１２を介して外輪９に伝えられるが、ドライブギヤ１の回転速度が高くなって駆動トルクが大きくなると該摩擦材１３は内輪外周１５をスリップすることが出来る。ここで、上記摩擦材１３が内輪外周１５に接する面圧は皿バネ１４によって定まることから、この皿バネ１４のバネ定数を変えることで摩擦材１３がスリップするトルクが定まる。
【００２８】
また、ドライブギヤ１の回転速度が高くなると、それに伴う遠心力の増大によって嵌合部材１２は外方向へ引張られる。その為に、摩擦材１３と内輪７の外周１５との面圧は低下して該摩擦材１３はスリップする。すなわち、この嵌合部材１２は遠心クラッチとして機能することが出来る。一方、切欠き部を内輪外周に設けて外周に摩擦材を接着した嵌合部材を嵌めることも可能である。
【００２９】
図３は別のトルクリミッター６を備えた歯車ポンプを示す他の実施例である。この歯車ポンプの場合もドライブギヤ１は内輪７と外輪９で構成し、内輪７と外輪９の間にはトルクリミッター６，６・・・を取付けている。従って、歯車ポンプのドライブギヤ１の回転速度が高くなって吐出量が増大し、それに伴い回転駆動トルクが大きくなると上記リミッター６，６・・・が作動して内輪７と外輪９はスリップすることが出来る。
【００３０】
図４にトルクリミッター６の拡大図を示しているように、内輪７の外周１５から中心に向いて穴１６を設け、この穴１６に筒１７を嵌め、該筒１７にはコイルバネ１８が収容されている。そして、筒１７の先端にはボール１９が配置され、このボール１９にコイルバネ１８のバネ力を付勢している。一方、外輪９の内周１０には凹溝２０が形成されて該凹溝２０には上記ボール１９の一部が嵌っている。
【００３１】
ところで、上記ボール１９にはコイルバネ１８のバネ力が付勢されて、凹溝２０の底面２１に接しているが、内輪７の回転トルクは凹溝２０に嵌ったボール１９を介して外輪９へ伝達される。外輪９の外周には歯形８，８・・・が形成されて、ドリブンギヤ２の歯形と噛み合っているが、該ドリブンギヤ２と噛み合って回転するドライブギヤ１に大きな回転トルクが発生すると、該ボール１９は凹溝２０の段差を乗り上げて外輪９の内周１０を転がる。
【００３２】
従って、内輪７の回転速度が高くなっても外輪９はスリップしてその回転速度は上らず、その結果、吐出量が増大することはない。このことは、嵌合部材１２に摩擦材１３を接着したトルクリミッター６を備えた前記図１の歯車ポンプの場合も同じである。
【００３３】
ドライブギヤ１の軸穴３に嵌る出力軸の回転速度が所定の値を越えて高くなっても、それに伴って歯車ポンプからの吐出量が増大せず、必要以上の流体を送り出すことがない。その結果、吐出量の増大に伴う損失を抑制することが可能となる。特に、図３に示す歯車ポンプではトルクリミッター６にバネ力を付勢したボール１９が取付けられ、内輪７と外輪９のスリップ（相対回転）に伴って該ボール１９が転がることで損失は少ない。
【００３４】
ところで、前記図３に示すトルクリミッター６の場合、内輪側にコイルバネ１８を設けてバネ力を付勢したボール１９を備え、外輪９の内周１０に該ボール１９が嵌合する凹溝２０を形成している。しかし、この配置とは逆に外輪側にコイルバネ１８を設けてバネ力を付勢したボール１９を備え、内輪７の外周１５に該ボール１９が嵌合する凹溝２０を形成することも出来る。
【００３５】
図５は本発明に係る歯車ポンプを示す他の実施例である。同図の１はドライブギヤ、２はドリブンギヤを表し、内側に配置されて駆動側と成るドライブギヤ１は小さくて、被駆動側となる外側のドリブンギヤ２は大きく、互いに噛み合って回転することが出来る。そして、ドリブンギヤ２はケースに収容されて回転可能に軸支され、ドライブギヤ１はその中心軸穴３に軸が嵌って該軸と共に回転することが出来る。これらの点は前記図１に示した歯車ポンプと同じである。
【００３６】
ところで、図５の歯車ポンプの場合、ドライブギヤ１の各歯形８，８・・・には油穴２２，２２・・・が設けられている。該油穴２２は吸込側４、及び吐出側５からドライブギヤ１の内径部に連通し、内径部には切欠かれた座２３を形成している。図６はドライブギヤ１の外輪９を単独で示した場合で、（ａ）は正面図、（ｂ）は断面図を表している。各歯形８，８・・・の中央には円形の油穴２２が貫通し、この油穴２２は内径部に形成した座２３と連通している。
【００３７】
そして、上記座２３には凸バネ２４と嵌合部材２５が嵌っている。図７は凸バネ２４、図８は嵌合部材２５をそれぞれ表している。該凸バネ２４は座２３の底にセットされ、嵌合部材２５は座２３に嵌ると共に内輪７の外周に接している。凸バネ２４は一種の皿バネであって、座２３に嵌った嵌合部材２５にバネ力を付勢し、嵌合部材２５の内周は内輪７の外周に当接している。嵌合部材２５の中央には円形の凹溝２７が形成されていて、この凹溝２７に凸バネ２４の底部が嵌合し、凸バネ２４の頂部は歯形８に設けている油穴２２へ繋がる連通穴２８に嵌合して位置決めされている。
【００３８】
ところで、吐出側ポートの油圧が上昇するならば、嵌合部材２５には凸バネ２４のバネ力にプラスして吐出側ポートの油圧が作用し、上記嵌合部材２５を内輪７の外周へ押圧する力が上昇する。図５に示しているように、各歯形８，８・・・に貫通して設けている油穴２２，２２・・・は吐出側５と連通しており、吐出側ポートの油圧は油穴２２を通して嵌合部材２５へ作用するように機能する。
【００３９】
嵌合部材２５には摩擦材が貼着されており、嵌合部材２５を押圧する力が上昇するならば内輪７との間の摩擦力が増大してドライブギヤの外輪９との相対回転（スリップ）を抑制することが出来る。一方、油穴２２は吸込側４とも連通しているが、吸込負圧は吐出側５に比べて小さい為に、油圧特性に与える影響は小さく、平均化するならば吐出側油圧の上昇に応じてトルクリミッターの作動値は上昇することが出来る。
【００４０】
すなわち、前記図１、図３の歯車ポンプの場合、吐出側ポートの油圧に関わらずトルクリミッターは作動するが、通常の歯車ポンプでは、吐出圧が上昇すると駆動トルクが上昇する。その為にトルクリミッターが作動する回転数が低圧時には大きくなり、高圧時には小さくなる。よって、低圧時にはトルクリミッターの効果が小さくなり、高圧時には吐出量、油圧が不足する傾向にある。そこで、図６に示すように、各歯形８，８・・・に油穴２２，２２・・・を設けることで高圧時ほどトルクリミッターの設定値が大きくなるようにすることが可能と成る。
【００４１】
図９（ａ）は本発明に係る歯車ポンプを表す別形態の実施例である。外輪９の内周には複数の座２３，２３・・・が切欠かれており、これら各座２３，２３・・・には皿バネ１４，１４・・・と嵌合部材２５，２５・・・が収容されている。そして、嵌合部材２５の内周面には摩擦材が貼着され、上記皿バネ１４によって嵌合部材２５にバネ力が付勢され、回転駆動トルクが一定以上になるとスリップして外輪９と内輪７は相対回転することが出来る。この点は、図１に示した歯車ポンプと同じであるが、図９に示している歯車ポンプの場合、吐出側ポート３０の内周に連通部３１を突出している。
【００４２】
同図（ｂ）には吸込側ポート２９と吐出側ポート３０をそれぞれ表しているが、連通部３１は吐出側ポート３０の入口部内周に設けている。ところで、これら吸込側ポート２９及び吐出側ポート３０は一般的にオイルポンプボディ又はカバーの一方側に設けられ、そして上記連通部３１は外輪９の内周に切欠いて設けている座２３に達している。ドライブギヤ１がドリブンギヤ２と共に回転する場合、座２３は連通部３１と一時的に係合して吐出側ポート３０の作動油は連通部３１から座２３へ流れ込み、嵌合部材２５に作用する。従って、嵌合部材２５に吐出側ポート３０の油圧が作用することで外輪９のスリップを抑制することが出来る。
【００４３】
座２３に嵌った嵌合部材２５との間には隙間が設けられ、そして、外輪９が回転することで各嵌合部材２５，２５・・・に油圧が作用して内輪外周を押圧することが出来る。また、連通部３１を設ける箇所は図９（ｂ）に示す吐出側ポートの入口側に限るものではない。
【００４４】
図１０は本発明に係る歯車ポンプの更なる別の実施例を示している。基本構造は前記図１に示した歯車ポンプと同じであるが、ドライブギヤ１はドリブンギヤ２と噛み合い、ドライブギヤ１を回転駆動する為の軸が嵌る軸穴３を形成している内輪７との間にはトルクリミッター６，６・・・が設けられ、ドライブギヤ１に大きなトルクが作用した場合にはスリップすることが出来る。
【００４５】
ところで、図１０に示す歯車ポンプでは吐出側５から切欠き部１１（座）へ通じる連通部２６を設けている。従って、吐出側５の作動油は切欠き部１１へ流入して切欠き部１１に嵌っている嵌合部材１２に作用し、嵌合部材１２を内輪７の外周に押圧すると共に、貼着している摩擦材１３は内輪７の外周に当接して発生する摩擦力を増大することが出来る。従って、図５に示した歯車ポンプの場合と同じく、トルクリッターが作動する駆動トルクが高くなる。
【００４６】
図１１は図１０のＡ部拡大図を示している。ドライブギヤ１の外輪９には切欠き部１１（座）が設けられ、この切欠き部１１に嵌合部材１２と皿バネ１４が嵌り、皿バネ１４のバネ力は嵌合部材１２に作用して内輪７の外周１５に押圧している。そして、吐出側５と切欠き部１１とは連通部２６にて繋がり、吐出側５の作動油は連通部２６から切欠き部１１へ流れ込むことが出来る。そして、吐出側５の油圧は該切欠き部１１に嵌っている嵌合部材１２の背面に作用して内輪外周１５へ押圧することが出来る。すなわち、皿バネ１４のバネ力に吐出側５の油圧が加わって嵌合部材１２が押圧される。そこで、連通部２６から切欠き部１１へ侵入する作動油は外に漏れないようにオイルポンプボディとカバーでシールされている。
【００４７】
ここで、上記連通部２６はドライブギヤ１の歯底部に形成されて切欠き部１１と繋がっている。ただし、ドライブギヤの全歯底に設ける必要はない。図１０の歯車ポンプの場合も、ドライブギヤ１の歯底に連通部２６を設けて切欠き部１１を繋ぐことで高圧時ほどトルクリミッターの設定値が大きくなるようにすることが可能と成る。
【００４８】
図１２は歯車ポンプの回転数と駆動トルクの関係を示すグラフである。同グラフから明らかなように、駆動トルクは回転数に比例して増大し、しかも吐出側油圧が高くなると駆動トルクは上昇する。すなわち、駆動トルクは吐出側油圧０．５ＭＰａより１ＭＰａの方が高く、さらに２ＭＰａの場合にはさらに高くなる。ところが、図１に示す歯車ポンプのようにトルクリミッターを設けただけの場合には、一定の駆動トルクでトルクリミッターが作動する為、吐出側油圧が高くなると回転数が低い段階でトルクリミッターが作動する。しかし、図５、図９のように吐出側油圧を嵌合部材２５，１２に作用することで図１１の点線で示すように吐出圧が上昇し駆動トルクが上昇しても所定の回転数Ｎに達したところでトルクリミッターが作動してスリップするように機能することが出来る。
【符号の説明】
【００４９】
１  ドライブギヤ
２  ドリブンギヤ
３  軸穴
４  吸込側
５  吐出側
６  トルクリミッター
７  内輪
８  歯形
９  外輪
10  内周
11  切欠き部
12  嵌合部材
13  摩擦材
14  皿バネ
15  外周
16  穴
17  筒
18  コイルバネ
19  ボール
20  凹溝
21  底面
22  油穴
23  座
24  凸バネ
25  嵌合部材
26  連通部
27  凹溝
28  連通穴
29  吸込側ポート
30  吐出側ポート
31  連通部
【図１】
0005635373.tif 000002
【図２】
0005635373.tif 000003
【図３】
0005635373.tif 000004
【図４】
0005635373.tif 000005
【図５】
0005635373.tif 000006
【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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