(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
芯糸と、前記芯糸の外側の鞘部組み糸と、前記鞘部組み糸の外側の表面樹脂層を含む組み紐タイプのラケット用ストリングであって、
前記芯糸にはホットメルト型の扁平状モノフィラメントが扁平に巻き付けられ、前記芯糸と鞘部組み糸とを熱接着一体化していることを特徴とするラケット用ストリング。
【請求項２】
前記扁平状モノフィラメントの割合がストリング重量の２〜１２重量％である請求項１に記載のラケット用ストリング。
【請求項３】
前記扁平状モノフィラメントの溶融により、芯糸と鞘部組み糸との熱接着一体化に加えて、外側の鞘部組み糸も一部相互に融着した状態である請求項１又は２に記載のラケット用ストリング。
【請求項４】
前記芯糸と前記鞘部組み糸と前記扁平状モノフィラメントの融点は、次式で示される請求項１〜３のいずれかに記載のラケット用ストリング。
ＴＭ３＜ＴＭ２≦ＴＭ１
但し、ＴＭ１：芯糸の融点、ＴＭ２：鞘部組み糸の融点、ＴＭ３：扁平状モノフィラメントの融点。
【請求項５】
前記扁平状モノフィラメントは、断面円が複数一列に連結した形状、断面円が複数連結しかつ表面が滑らかな凹凸形状、及び長円形状から選ばれる少なくとも一つである請求項１〜４のいずれかに記載のラケット用ストリング。
【請求項６】
前記扁平状モノフィラメントの厚みが０．０１５〜０．０６ｍｍ、扁平度（幅／厚み）が１．５〜１００である請求項１〜５のいずれか１項に記載のラケット用ストリング。
【請求項７】
前記芯糸に巻き付ける扁平状モノフィラメントの前記芯糸表面に対する被覆率が１５〜７０％である請求項１〜６のいずれか１項に記載のラケット用ストリング。
【請求項８】
前記扁平状モノフィラメントは撚りを入れずに前記芯糸表面に巻き付けている請求項１〜７のいずれか１項に記載のラケット用ストリング。
【請求項９】
前記芯糸はマルチフィラメントであり、前記鞘部組み糸の単糸繊度は芯糸のマルチフィラメントの単糸繊度より太く、前記鞘部組み糸はモノフィラメント１本またはモノフィラメントを２〜４本引きそろえたフィラメントである請求項１〜８のいずれか１項に記載のラケット用ストリング。
【請求項１０】
扁平状モノフィラメントの単糸繊度は１０〜１５０deci texの範囲である請求項１〜９のいずれか１項に記載のラケット用ストリング。
【請求項１１】
芯糸と、前記芯糸の外側の鞘部組み糸と、前記鞘部組み糸の外側の表面樹脂層を含む組み紐タイプのラケット用ストリングの製造方法であって、
前記芯糸にホットメルト型の扁平状モノフィラメントを扁平に巻き付け、
その表面に鞘部組み糸を製紐し、
得られた製紐糸を前記扁平状モノフィラメントの融点以上の温度に加熱し、前記扁平状モノフィラメントを溶融させて前記芯糸と鞘部組み糸とを熱接着一体化し、
その後、前記鞘部組み糸の外側に表面樹脂層を形成することを特徴とするラケット用ストリングの製造方法。
【請求項１２】
前記熱接着の温度がＴＭ３＋３０℃以上ＴＭ２＋１５℃以下であり、前記芯糸と前記鞘部組み糸を熱接着させるとともに前記鞘部組み糸同士を部分融着させる請求項１１に記載のラケット用ストリングの製造方法。
但し、ＴＭ２：鞘部組み糸の融点、ＴＭ３：扁平状モノフィラメントの融点。
【請求項１３】
前記熱接着の際の前記製紐糸の延伸倍率が０．９５〜１．２０倍である請求項１１又は１２に記載のラケット用ストリングの製造方法。
【請求項１４】
前記扁平状モノフィラメントの厚みが０．０１５〜０．０６ｍｍ、扁平度（幅／厚み）が１．５〜１００である請求項１１〜１３のいずれか１項に記載のラケット用ストリングの製造方法。
【請求項１５】
前記芯糸に巻き付ける扁平状モノフィラメントの前記芯糸表面に対する被覆率は１５〜７０％であり、前記扁平状モノフィラメントは撚りを入れずに前記芯糸表面に巻き付けている請求項１１〜１４のいずれか１項に記載のラケット用ストリングの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、バドミントン、テニス、スカッシュなどのラケット用合成ストリングに関する。とくにバドミントン用に好適な硬い打球感と快適な打音を有し、テンションロスが小さく、耐久性の高いラケット用ストリングに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、テニス、バドミントン、スカッシュなどのラケット用合成ストリングとして、芯になるモノフィラメントやマルチフィラメントの外側を細いモノフィラメントで巻き付けるストリングや編組（製紐）したストリングが多く提案されている。例えばバドミントン用ストリングでは、芯のマルチフィラメントに皮糸として直径０．０６ｍｍ程度の細いモノフィラメントを編組（製紐）したストリングが一般的に使用されている。細いストリングは一般的には打感や打音は優れるが耐久性に劣る問題があり、両者を満足するストリングの開発が望まれている。
【０００３】
特許文献１には、芯糸に共重合熱可塑性樹脂溶液でコーティングすることが提案されている。特許文献２には、芯の材料より低融点の材料を鞘にしてこれを溶融し接着させることが提案されている。特許文献３には、芯糸に接着樹脂を溶融コーティングしたのち鞘部分を製紐し熱融着させることが提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開2005-304678号公報
【特許文献２】実開昭60-86598号公報（実願昭59-120410号全文明細書）
【特許文献３】特開2007-177355号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、接着樹脂を溶剤に溶解した液を樹脂加工する特許文献１の方法は、溶剤を使用するため環境面で問題があるほか、芯糸繊維を溶解しない溶剤を選定する必要があり使用できる樹脂が制限される。さらに加工中樹脂の濃度や粘度が温度変化や溶剤揮発などで変化しやすく、品質のばらつきが生じやすい問題がある。また、芯糸がマルチフィラメントの場合樹脂液は芯糸構造内部に入るため表面樹脂量は少なくなる問題もある。特許文献２の熱融着法は、溶剤を使用しないメリットはあるが、好適な樹脂使用量がストリングの２５重量％以上との記載がある。このように量的に多く使用するとストリングの直径が太くなり、また、接着樹脂は強力にほとんど寄与しないため、細くて高強力なストリングは得られにくく、打感・打音も悪化する問題がある。特許文献３は、芯糸に樹脂を溶融コーティングすることが開示されているが、細い芯の表面に薄く均一に溶融コーティングするのは技術的に困難であり、コーティング量が過剰である場合、前記特許文献２と同様に得られるストリングの径が太くなり、打感を悪化させる問題がある。
【０００６】
本発明は、前記従来の問題を解決するため、比較的硬い打感と快適な打音が得られ、かつテンションロスが小さく、高耐久のラケット用ストリングを提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明のラケット用ストリングは、芯糸と、前記芯糸の外側の鞘部組み糸と、前記鞘部組み糸の外側の表面樹脂層を含む組み紐タイプのラケット用ストリングであって、前記芯糸にはホットメルト型の扁平状モノフィラメントが扁平に巻き付けられ、前記芯糸と鞘部組み糸とを熱接着一体化していることを特徴とする。
【０００８】
本発明のラケット用ストリングの製造方法は、芯糸と、前記芯糸の外側の鞘部組み糸と、前記鞘部組み糸の外側の表面樹脂層を含む組み紐タイプのラケット用ストリングの製造方法であって、前記芯糸にホットメルト型の扁平状モノフィラメントを扁平に巻き付け、その表面に鞘部組み糸を製紐し、得られた製紐糸を前記扁平状モノフィラメントの融点以上の温度に加熱し、前記扁平状モノフィラメントを溶融させて前記芯糸と鞘部組み糸とを熱接着一体化し、その後、前記鞘部組み糸の外側に表面樹脂層を形成することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明は、芯糸と、その外側の鞘部組み糸と、その外側の表面樹脂層を含み、芯糸にホットメルト型の扁平状モノフィラメントが扁平に巻き付けられ、芯糸と鞘部組み糸とを熱接着一体化していることにより、ストリングをラケットに張設する際のテンションロスが小さく、打球時には比較的硬い打感と快適な打音が得られ、かつ高耐久のラケット用ストリングを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】図１は本発明の一実施例におけるラケット用ストリングの分解斜視図である。
【図２】図２Ａ−Ｃは本発明の一実施例における扁平状モノフィラメントの断面図である。
【図３】図３は本発明の実施例で使用する直交摩擦試験装置の模式的説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明者らは溶剤を使用しない溶融接着法について、接着性を保持しながら樹脂の使用量を極小化することが重要であることに着目し、鋭意検討した結果、芯糸の外表面に厚みの薄いホットメルト型の扁平状モノフィラメントを扁平に巻きつけて被覆するとともに、前記扁平状モノフィラメントを加熱溶融することにより、芯糸と鞘部組み糸とを熱接着により一体化させることを見出し、本発明に至ったものである。さらに好ましくは、鞘部組み糸同士の接着性を向上させるために、鞘部組み糸の融点範囲まで熱融着温度を上げることで、鞘部組み糸の繊維表面を軟化、相互に部分融着させることが重要であることも見出した。
【００１２】
本発明は、芯糸と、その外側の鞘部組み糸と、その外側の表面樹脂層を含む組み紐タイプのラケット用ストリングにおいて、芯糸にホットメルト型の扁平状モノフィラメントが扁平に巻き付けられ、芯糸と鞘部組み糸とを熱接着一体化している。扁平状モノフィラメントの割合は、ストリング重量を１００重量％としたとき２〜１２重量％の範囲が好ましい。さらに好ましくは２．５〜８重量％である。前記の範囲であれば細くて高強力なストリングを得ることができる。
【００１３】
本発明においては、扁平状モノフィラメントの溶融により、芯糸と鞘部組み糸との熱接着一体化に加えて、外側の鞘部組み糸も一部相互に融着した状態であるのが好ましい。これにより、鞘部組み糸同士も接着し、打球音の向上と耐久性の向上が図れる。
【００１４】
芯糸と鞘部組み糸と扁平状モノフィラメントの融点は、次式で示されるのが好ましい。下記の式であれば、扁平状モノフィラメントの熱溶融時に芯糸及び鞘部組み糸の強度低下を防げ、細くて高強力なストリングを得ることができる。
ＴＭ３＜ＴＭ２≦ＴＭ１
但し、ＴＭ１：芯糸の融点、ＴＭ２：鞘部組み糸の融点、ＴＭ３：扁平状モノフィラメントの融点。
【００１５】
本発明の製造方法は、芯糸にホットメルト型の扁平状モノフィラメントを扁平に巻き付け、その表面に鞘部組み糸を製紐し、得られた製紐糸を扁平状モノフィラメントの融点（ＴＭ３）以上の温度に加熱し、扁平状モノフィラメントの溶融により芯糸と鞘部組み糸とを熱接着一体化する。熱接着の温度はＴＭ３＋３０℃以上ＴＭ２＋１５℃以下が好ましい。さらに好ましくはＴＭ３＋４０℃以上ＴＭ２＋１０℃以下の温度である。前記の範囲であれば芯糸と鞘部組み糸を熱接着させるとともに鞘部組み糸同士を部分融着させることもできる。
【００１６】
熱接着の際の前記製紐糸の延伸倍率は０．９５〜１．２０倍が好ましい。さらに好ましい延伸倍率は１．００〜１．１０倍である。前記の延伸倍率で熱接着すると緊張下で熱収縮を防ぐことができ、細くて高強力なストリングを得ることができる。
【００１７】
扁平状モノフィラメントの厚みは０．０１５〜０．０６ｍｍが好ましく、さらに好ましくは０．０２〜０．０５ｍｍである。扁平状モノフィラメントの扁平度（幅／厚み）は１．５〜１００が好ましく、さらに好ましくは２．５〜８０である。扁平状モノフィラメントの厚みと扁平度が前記の範囲であれば、芯糸と鞘部組み糸を熱接着させるとともに鞘部組み糸同士を部分融着させることもできる。
【００１８】
芯糸の表面に扁平状モノフィラメントを扁平に巻き付けるには、次のような注意が必要である。
（１）扁平状モノフィラメント製造の際、横向きの巻き取り機で撚りを入れないで巻き取り、芯糸に巻き付ける際には横向きの巻糸体から引き出し、撚りが入らないようにする。
（２）扁平状モノフィラメント製造の際、縦向きの巻き取り機で巻き取ることにより、巻き取り撚りが入る場合は、芯糸に巻き付ける際には同一向きの巻糸体から引き出し、撚りが入らないようにする。
【００１９】
芯糸に巻き付ける扁平状モノフィラメントの前記芯糸表面に対する被覆率は１５〜７０％が好ましく、さらに好ましくは２０〜５０％である。この範囲であれば、芯糸と鞘部組み糸を熱接着させるとともに鞘部組み糸同士を部分融着させることもできる。
【００２０】
芯糸に巻き付ける扁平状モノフィラメントの断面形状は凹凸を有する扁平状であるのが好ましい。断面形状が凹凸であれば、扁平状モノフィラメントを芯糸に巻き付けた上から鞘部組み糸を製紐する際に、摩擦が生じて強固に製紐でき、また、少量で接着力も高くできる特徴がある。
【００２１】
芯糸素材はとくに限定されないが、好ましくは高強力ポリアミドフィラメント糸である。ポリアミドとしてはナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン６１２、ナイロン４６、ナイロン５６、ナイロン４１０、ナイロン１２などの脂肪族ポリアミド系樹脂、ナイロン９Ｔ、ナイロンＭＸＤ６、ナイロン６Ｔなどの半芳香族ポリアミド系樹脂が挙げられる。とくに好ましくはナイロン６、ナイロン６６の高強力マルチフィラメント糸が挙げられる。高強力ポリアミド糸はタイヤコードなどの産業資材用として一般的に知られている。
【００２２】
芯糸の好ましい単糸繊度は２〜１０deci texであり、トータル繊度は１５００〜７０００deci texである。芯糸の好ましいフィラメント構成本数は１５０〜３５００本である。
【００２３】
芯糸の融点をＴＭ１とした場合、ＴＭ１は１７０℃以上が好ましく、より好ましくは２００℃以上である。なお、本発明において融点は示差走査熱量計（ＤＳＣ）で昇温速度２０℃／分で測定したときのピーク温度で示される値である。芯糸の物性はストリングの物性に大きく影響する。好ましいマルチフィラメントの強度は５．０〜１２．０ｃＮ／deci tex、伸度１６〜２５％程度である。芯糸は必要に応じて他のフィラメントと併用又は混用することもできる。
【００２４】
芯糸は好ましくは、撚り掛けして使用するのがフィラメント束の集束性、真円性、伸度などの点で望ましく、撚数としては３０〜３００回／ｍ程度が好ましく用いられる。芯糸同士の接着を高めるとともに芯糸に適度の硬さを付与するため接着性のある樹脂で樹脂加工を行ってもよい。また、芯糸に低融点の熱接着性の繊維を混用することもできる。
【００２５】
鞘部組み糸（融点；ＴＭ２）としては、好ましくは芯糸の融点と同じか低い融点でかつ芯に巻き付ける低融点樹脂より高い融点の樹脂からなるフィラメントが用いられる。素材としては芯糸と同じポリアミド系樹脂が好ましく挙げられ、例としてはナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン６１２、ナイロン４６、ナイロン５６、ナイロン４１０、ナイロン１１、ナイロン１２などの脂肪族ポリアミドやこれらの共重合ポリアミドが好ましく用いられる。芯糸成分がナイロン６６、またはナイロン６の場合、好ましい鞘部組み糸としてはナイロン６やナイロン６／６６共重合、ナイロン６／１２共重合などが用いられる。また、ナイロン６に融点の低い共重合ナイロンを５〜８０％程度ブレンドしたフィラメントであっても良い。
【００２６】
鞘部組み糸としては単糸繊度が芯糸のマルチフィラメントの単糸繊度より太いものが好ましく、モノフィラメント１本またはモノフィラメントを２〜４本程度引きそろえたフィラメントを組糸として用いるのが好ましい。単糸繊度が太すぎる場合やフィラメントの本数が多すぎる場合は、製紐後の直径が太くなり、好ましくない。また、フィラメントの断面形状が楕円や扁平断面のものも用いることができる。本出願人が出願した特開２００８−４８８６７号公報で開示されている連結型断面フィラメントも好適に用いられる。鞘部組み糸の好ましい単糸繊度は１０〜１００deci tex程度である。この単糸繊度の組み糸を８〜３２本使用して製紐し鞘部とするのが好ましい。
【００２７】
芯糸の外側にホットメルト型の扁平状モノフィラメントを扁平に巻き付けたあとに鞘部組み糸を製紐する。製紐は公知の方法を採用できる。例えば１６打ちの製紐機を使用するのが好ましい。扁平状モノフィラメントの巻き付け工程と鞘部組み糸の製紐工程とは別工程であっても良いし連続させても良い。
【００２８】
ホットメルト型の扁平状モノフィラメントは、芯糸及び鞘部組み糸のフィラメント繊維より低融点で、芯糸及び鞘部の組み糸の構成フィラメント繊維に対し良好な接着性を有する素材が好ましく用いられる。好ましい融点（TM3）の範囲としては１００℃〜１８０℃で、ＴＭ３＜ＴＭ２≦ＴＭ１の樹脂すなわち芯糸繊維、鞘部組み糸繊維より融点の低い樹脂が選択される。このような樹脂の例としては、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１２、ナイロン１１、ナイロン６１０、ナイロン６１２など脂肪族ナイロンから選ばれる２種以上を共重合した共重合ポリアミド系樹脂やポリウレタン系樹脂が挙げられる。より好ましくは鞘部組み糸繊維の融点より３０℃以上低い樹脂である。具体的にはナイロン６／１２、ナイロン６／６６／６１０、ナイロン６／６６／１２、ナイロン６／１２／６１０、ナイロン６／１２／６１２、ナイロン１２／６１２、ナイロン６／６６／６１０／１２、ナイロン６／６６／６１０／６１２共重合体などが挙げられるがこれらに限定されるものではなく、熱融着性樹脂、熱融着性繊維として公知の共重合ナイロンから適宜選択使用できる。
【００２９】
本発明者らの検討によると、打感、打音が良く細くても耐久性のあるストリングを得るためには前述のように接着剤成分の量と付与状態が重要であり、十分な接着性を付与しながら、できるだけ量的には付与量を少なくすることが重要である。このために本発明では巻き付ける材料の形態としては扁平状モノフィラメントを用いる。フィラメント本数が多いマルチフラメントの場合、巻き付けた状態での糸条の厚みや幅が均一に制御するのが困難であり、ストリングの直径が太い部分ができたり、空隙ができて好ましくない。
【００３０】
扁平状モノフィラメントの好ましい単糸繊度は１０〜１５０deci texである。より好ましい単糸繊度は２０〜１００deci texである。扁平状モノフィラメントは１本を芯糸に扁平に巻き付けるのが好ましいが、巻き付けに使用するボビンは複数本でも良い。
【００３１】
扁平状モノフィラメントの溶融により、芯糸と鞘部組み糸とを熱接着一体化した後、鞘部組み糸の外側に表面樹脂層を形成する。表面樹脂層は溶剤に溶解したナイロン樹脂をディッピング、または溶融コーティングにより形成する。ナイロン樹脂は特に限定されないがナイロン６、ナイロン６６、ナイロン４６、ナイロン６１０、ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２等の脂肪族ポリアミドおよびこれらの共重合ポリアミド、ナイロン９Tなどの半芳香族ポリアミドが使用できる。ディッピングまたはコーティングにより色、外観、耐久性の向上などが可能である。さらに必要に応じ、着色、熱処理、印字、油剤付与などを行うことができる。
【００３２】
次に図面を用いて説明する。図１は本発明の一実施例におけるラケット用ストリング１の分解斜視図である。このラケット用ストリング１は、芯糸２にホットメルト型の扁平状モノフィラメント３が扁平に巻き付けられ、芯糸２と鞘部組み糸４とを熱接着一体化している（図はわかりやすくするため３の扁平モノフィラメントは溶融前の形状を図示している）。鞘部組み糸４の表面には表面樹脂層５が形成されている。図１において芯糸２はマルチフィラメントの例を示したが、モノフィラメントであっても良い。マルチフィラメントの本数も任意に選択できる。また、鞘部組み糸４は断面円形の４連結モノフィラメントの例を示したが、２〜８連結でも良い。あるいは、モノフィラメントを２〜４本並列に並べても良い。
【００３３】
本発明において扁平状モノフィラメントは、断面円が複数一列に連結した形状、断面円が複数連結しかつ表面が滑らかな凹凸形状、及び長円形状から選ばれる少なくとも一つであることが好ましい。例えば図２Ａ−Ｃに示す断面形状である。図２Ａは断面円が５連結した扁平状モノフィラメント６であり、扁平度Ｌ／Ｄが約５である。但し、Ｌは幅、Ｄは厚みを示す。例えばＬ＝０．１６５ｍｍ、Ｄ＝０．０３５ｍｍである。図２Ｂは表面が滑らかな凹凸の扁平状モノフィラメント７である。図２Ｃは表面に凹凸がない長円状の扁平状モノフィラメント８である。
【実施例】
【００３４】
以下実施例を用いて具体的に説明する。なお、本発明は下記の実施例に限定されるものではない。以下の実施例においてモノフィラメントおよびストリングの評価は下記の方法で行った。
【００３５】
＜物性試験＞
強力、結節強力、伸度はＪＩＳ  Ｌ１０１３の測定方法に準じた。直径はマイクロメーターを用い、モノフィラメントを少しずつ回転させながら５回測定し平均値を直径とした。
【００３６】
＜反発・剛性＞
バドミントンストリングの場合、ストリング１本を２０ポンドの張力で引張り両端をクランプで固定する（つかみ間隔３０ｃｍ）。振り子式のハンマーを用いて、ストリングの中央部にストリングに対して直角、水平方向に衝突するように一定位置から振り下ろし、衝突後のストリングの動き（変位量）と応力を１／１０００秒間隔で測定し、以下の計算方法で剛性（ポンド／インチ）と反発率（％）を求めた。
剛性＝最大応力P（ポンド）／水平方向最大変位量L（インチ）
反発率（％）＝（Ｓ２／Ｓ１）×１００
Ｓ１：応力―ひずみ（変位量）曲線（往復）における衝突から最大変位までの部分（往部）の面          積
Ｓ２：応力―ひずみ曲線の最大変位位置からゼロ変位まで（復部）の面積
剛性値が高いほど、ラケットに張った状態で硬いことを示し、数値が低いほど柔らかいことを示す。
反発率は高い程、衝突におけるエネルギーロスが少なく反発性が大きいことを示す（参考文献；Rod Cross“Laboratory testing of tennis string”Sports Engineering(2000)3、219-230）。
【００３７】
＜耐久性１＞  直交摩擦
図３に示す直交摩擦試験装置１０を用いて説明する。ストリング１１を矢印Ｐの水平方向に、３０ポンドの張力をかけた状態で両端を固定した（１３ａ,１３ｂ）。同じストリング１２を前記ストリング１１に直角水平方向に交差させ、一端１２ａは固定し、他端１２ｂに２ｋｇの荷重１４を掛けぶら下げた。このストリング１２は両端を固定したストリング１１に同一水平面で直角に掛けられ、荷重の重みで鉛直方向に下に引っ張られている。このストリング１２に荷重を掛けた状態で矢印Ｑに示すように水平直角方向に１秒１往復の速度で１０ｍｍ往復移動させた。往復摩擦後のストリング１２の毛羽たち状態で評価した。ストリング（１２）が切断または毛羽立ちが大きくなった摩擦回数を評価した。２００回摩擦後で毛羽立ちが小さい場合は200回以上とした。
【００３８】
＜耐久性２＞  シャトル打撃での耐久性試験
ストリングを２５ポンドでラケットに張り上げ、シャトルコック打ち出し装置（ＳＩＢＯＡＳＩ社シャトルコックシューター）から打ちだされたシャトル（速度約１５０ｋｍ／時、５秒間隔）を５０ｃｍの距離、３０度の角度でラケットに連続的に打撃し、ストリングが切断した回数で評価した。
【００３９】
＜テンションロス＞
バドミントンストリングの場合、２５ポンドの荷重をかけ、両端を固定する。室温で１週間放置後の応力（F）の初荷重に対する割合（保持率）を求めた。
テンション保持率（％）＝（放置後応力Ｆ／２５）×１００
【００４０】
＜打音評価＞
上級プレイヤー４名による５段階評価を実施。試打者が普段使用しているラケットおよび張りポンドでストリングだけ切り替えて評価し、平均で表わした。
５  明らかに心地良い打音
４  やや心地よい打音
３  普通（通常使用しているストリング、張力での打音レベル）
２  打音がやや悪い
１  打音があきらかに悪い
【００４１】
（実施例１〜５）
次の工程でバドミントン用ストリングを製造した。
（１）芯糸
芯糸として、東レ社製、商品名“プロミラン”（ナイロン６６）のフィラメント糸（融点２６０℃、構成本数３４２本、トータル繊度２３４０ deci tex）をＺ撚り２００回／ｍした糸を使用した。
（２）ホットメルト型の扁平状モノフィラメントと巻き付け工程
東レ社製、低融点共重合ナイロン、商品名“ＣＭ８０００"(融点１３７℃）を使用して図２Ａのように断面円が５連結した形状の扁平状モノフィラメントを溶融紡糸により作成した。扁平度Ｌ／Ｄが約５であり、Ｌ＝０．１６５ｍｍ、Ｄ＝０．０３５ｍｍ、繊度は４９ deci texであった。この扁平状モノフィラメント１本を芯糸表面に表１に示した条件で巻き付け回数を変えて扁平に巻き付けた。巻き付けたモノフィラメントの重量、モノフィラメントの芯糸表面に対する面積被覆率を表１に示す（ここで、巻き付け重量は実測、被覆率は重量から計算により求めた）。巻き付け機は製紐機の芯糸供給部分にとりつけ、巻き付け及び製紐を連続しておこなった。
（３）鞘部組み糸及び製紐工程
鞘部組み糸として、ナイロン６とナイロン６６の共重合ナイロン（三菱エンプラ社製、商品名“２０３０Ｊ"、ナイロン６／６６＝９５／５；融点２１５℃）を使用して円が４連結した断面形状のモノフィラメントを溶融紡糸により作成した。扁平度Ｌ／Ｄが約４であり、Ｌ＝０．０４ｍｍ、Ｄ＝０．１６ｍｍ、繊度は６４deci tex、強力４．８Ｎ，伸度３１．５％であった。このモノフィラメントを一本ずつ計１６本用いて、１６打ちの製紐機で、前記扁平状モノフィラメントを扁平に巻き付けた芯糸の表面に編組（製紐）した。製紐糸の物性を表１に示した。
（４）熱接着工程
前記製紐後の紐を、温度２１５℃の熱風乾燥装置に４０秒間通過させ熱処理した。延伸倍率は１．０３とした。この熱処理により、低融点扁平モノフィラメントが溶融し、芯糸と鞘部組み糸は熱接着し、一体化されていた。また、鞘部組み糸(皮糸)の融着も認められた。熱処理後の物性を表１に示した。熱処理により強力の増加、伸度の減少が認められた。
（５）表面樹脂層形成工程
前記熱接着後の紐を、ナイロン４６フェノール溶液にディッピングを１回し、９０℃で乾燥してバドミントン用ストリングを得た。得られたストリングの分解斜視図を図１に示す。ただし、構造をわかりやすくするため、図の芯巻き状態は熱処理前の巻き状態を示した。
【００４２】
（比較例１）
実施例１において芯糸に低融点モノフィラメントを巻き付けなかった以外は、実施例１と同じ条件で比較用のストリングを作製した。製品の評価結果を表２に示した。実施例１に比べて耐久性、テンション保持性、打音が劣るものであった。
【００４３】
（比較例２）
芯巻き糸を前記実施例の扁平モノフィラメントに変え、同じ樹脂の単糸１０ｄの丸断面フィラメント５本を引きそろえ、実施例１と同様の芯巻き付け条件で巻き付け、他は同じ条件でストリングを作製した。結果を表２に示した。実施例１に比べて、耐久性、テンション保持率、打音は劣るものであった。また巻き付け糸のフィラメント５本は１層の扁平状には必ずしも並ばず、多層部やよじれが認められた。
【００４４】
（比較例３）
市販の低融点熱接着ポリアミドマルチフィラメント糸（富士紡社製、商品名“ジョイナー"５０Ｔ−１０ｆ、融点１３０℃）を芯巻き糸として実施例１と同様にまきつけ、他は同条件でストリングを作製した。結果を表２に示した。実施例１に比べ、耐久性、テンション維持性、打音とも劣るものであった。
【００４５】
（比較例４）
実施例４と同じ製紐糸を、芯に巻き付けた扁平モノフィラメントの融点より低い１３０℃の熱処理とした以外は同様の条件でストリングを作製した。結果を表２に示した。ストリングを分解してみると、芯巻きモノフィラメントは容易にほどけ、熱接着がほとんど認められなかった。ストリングの耐久性、とくに直交摩擦は低い結果であった。
【００４６】
（実施例６）
熱処理工程までは実施例４と同じストリングを用いて、表面樹脂加工液としてナイロン６１０フェノール液を用いてストリングを作製した。製品評価結果を表１に示した。製品評価結果は実施例４と同様良好であった。
【００４７】
（実施例７）
宇部興産社製、低融点ナイロン、商品名“７１２８Ｂ"（ナイロン６／１２＝４０／６０；融点１３０℃）を使用して図２Ａのように断面円が５連結した形状の扁平状モノフィラメントを溶融紡糸により作成した。扁平度Ｌ／Ｄが約５であり、Ｌ＝０．１６５ｍｍ、Ｄ＝０．０３５ｍｍ、繊度は５１deci texであった。この扁平状モノフィラメント１本を芯糸表面に実施例４と同じ条件で扁平に巻き付けた。巻き付けたモノフィラメントの重量、モノフィラメントの芯糸表面に対する面積被覆率を表１に示す。鞘部組み糸として、ナイロン６が７５％とナイロン６／６６の共重合ナイロン（三菱エンプラ社、商品名“２４３０Ｊ"ナイロン６／６６＝８０／２０；融点１９０℃）２５％のブレンド樹脂を使用して円が４連結した断面形状のモノフィラメントを溶融紡糸して作成した。扁平度Ｌ／Ｄは約４であり、Ｄ＝０．０４ｍｍ、Ｌ＝０．１５ｍｍ、繊度は６２deci tex、強力４．９Ｎ，伸度２９．９％であった。このモノフィラメント１本を組糸として計１６本用いて、１６打ちの製紐機で、前記扁平状モノフィラメントを扁平に巻き付けた芯糸の表面に編組（製紐）した。製紐糸の物性を表１に示す。前記製紐後の紐を、温度２２０℃の熱風乾燥装置に４０秒間通過させ熱処理した。延伸倍率は１．０２とした。この熱処理により、芯糸と鞘部組み糸は熱接着し、一体化されていた。また、皮糸の融着が認められた。熱処理後の物性を表１に示した。表面樹脂として実施例４と同じナイロン４６溶液で表面コーティングし、バドミントンストリングを作製した。
【００４８】
以上の各実施例及び各比較例のバドミントンストリングの評価結果を表１〜表２に示す。表１〜表２内における語句の説明は次の通りである。
(1)「皮糸」は鞘部組み糸のことである。
皮糸S-1:N6/66共重合、円断面４連結モノフィラメント
皮糸S-2:N6(三菱エンプラ社製、"1035")75wt%, N6/66=80/20共重合(三菱エンプラ社製、"2430J":融点190℃)25wt%ブレンド, 円断面４連結モノフィラメント
(2)「芯巻き糸」はホットメルト型の扁平状モノフィラメントのことである。
M-1:低融点ナイロン共重合, 円断面５連結モノフィラメント
M-2: 低融点ナイロン共重合(N6/12=40/60,宇部ナイロン社製,"7128B",融点130℃), 円断面５連結モノフィラメント
M-3:丸断面フィラメント単糸10deci tex,5本引き揃え
M-4:マルチフィラメント,富士紡社製、"ジョイナー"50T-10f(低融点ナイロン130℃)
(3)「低融点成分」は芯に巻き付けている低融点ホットメルト扁平モノフィラメント樹脂成分のことである。ストリング中に含有する成分％は表中芯巻き樹脂量(g/m)を製品目付(g/m)で割って計算した数値である。但し、長さ方向での伸びは３％程度なので考慮していない。
(4) 芯巻き糸の溶融の評価基準
Ａ：十分溶融している。
Ｂ：溶融は見られるが不十分。
Ｃ：溶融は認められない。
(5)表面樹脂加工
Ｎ４６樹脂：１８wt%ナイロン／フェノール溶液
Ｎ６１０樹脂：１８wt%ナイロン／フェノール溶液
【００４９】
【表１】
0005593005.tif 000002
【００５０】
【表２】
0005593005.tif 000003
【００５１】
以上から次のことがわかった。
（１）実施例１〜７は、比較例１に比べて耐久性、テンション保持性、打音が優れていた。これは、実施例１は芯糸に低融点扁平状モノフィラメントを巻き付け、加熱して前記扁平状モノフィラメントを溶融させて芯糸と鞘部組み糸とを熱接着一体化したのに対し、比較例１は前記扁平状モノフィラメントを使用しなかったためである。
（２）実施例１〜７は、比較例２〜３に比べて耐久性、テンション保持性、打音が優れていた。比較例２〜３は前記扁平状モノフィラメントに換えて、丸断面フィラメントを引き揃えて巻き付けたが、扁平状に配列しなかったためである。
（３）実施例１〜７は、比較例４に比べて耐久性、テンション保持性、打音が優れていた。比較例４は前記扁平状モノフィラメントを熱融着させなかったため、芯糸と鞘部組み糸との一体化ができなかったためである。
（４）実施例１〜７は、ストリングをラケットに張設する際のテンションロスが小さく、打球時には比較的硬い打感と快適な打音が得られ、かつ高耐久のラケット用ストリングであることが確認できた。
【産業上の利用可能性】
【００５２】
本発明のストリングはバトミントンに好適であるが、硬式テニス、軟式テニス、スカッシュなどのラケットにも有用である。
【符号の説明】
【００５３】
１  ラケット用ストリング
２  芯糸
３，６，７，８  扁平状モノフィラメント
４  鞘部組み糸
５  表面樹脂層
１０  直交摩擦試験装置
１１，１２  ストリング
１３ａ，１３ｂ，ストリング固定具
１４  荷重
【要約】
【課題】比較的硬い打感と快適な打音が得られ、かつテンションロスが小さく、高耐久のラケット用ストリングを提供する。
【解決手段】本発明のラケット用ストリングは(1)、芯糸(2)とその外側の鞘部組み糸(4)とその外側の表面樹脂層(5)を含む組み紐タイプのストリングであり、芯糸(2)にはホットメルト型の扁平状モノフィラメント(3)が扁平に巻き付けられ、芯糸(2)と鞘部組み糸(4)とを熱接着一体化している。このストリングの製造方法は、芯糸(2)にホットメルト型の扁平状モノフィラメント(3)を扁平に巻き付け、その表面に鞘部組み糸(4)を製紐し、得られた製紐糸を扁平状モノフィラメント(3)の融点以上の温度に加熱し、扁平状モノフィラメント(3)を溶融させて芯糸(2)と鞘部組み糸(4)とを熱接着一体化する。
【選択図】図１【図１】
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【図２】
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【図３】
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