(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
タービンに燃焼ガスを供給するために燃料と空気の混合気を燃焼させる燃焼筒と、一端側から供給された燃料と空気を混合して他端側から前記燃焼筒内に供給する予混合管と、前記予混合管に設けられて前記予混合管の内部に燃料を供給する燃料供給手段とを有するガスタービン燃焼器において、
前記予混合管が、空気を内部に導いて旋回流を生じさせる複数の孔が形成された上部周壁と、前記上部周壁を前記燃焼筒に連通させる下部周壁とから構成されており、
一端側から空気の直進流が流入する貫通した筒状の内壁を、前記上部周壁と所定間隔をおいて前記予混合管の内部に設けることにより、前記内壁の一端側が閉止されて前記内壁の他端側が前記燃焼筒に連通する筒状の隙間を前記内壁と前記上部周壁の間に構成し、
第１の前記燃料供給手段として、前記予混合管の軸線方向に沿って内部に燃料を供給する単一の第１圧力噴射ノズルを前記内壁の一端側の前記開口の中心に設け、
第２の前記燃料供給手段として、前記予混合管の中心軸に向けて内部に燃料を供給する複数の第２圧力噴射ノズルを周方向に間隔をおいて前記下部周壁に設けたことを特徴とするガスタービン燃焼器。
【請求項２】
前記第２圧力噴射ノズルを、前記内壁の他端側に近接して周方向に等間隔で配置したことを特徴とする請求項１記載のガスタービン燃焼器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービン燃焼器に係り、特に燃焼筒に設けられた予混合管の内部に、空気の旋回流と空気及び燃料の直進流が生じる領域を  保するとともに、予混合管の上部に１個の圧力噴射ノズルと周壁に複数個の圧力噴射ノズルを設けることにより、燃焼筒内の適切な位置に火炎を安定的に保持して燃焼の安定化や低エミッション等を実現したガスタービン燃焼器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
下記特許文献１には、燃焼筒２と予混合管３と燃料供給手段５を備えたガスタービン燃焼器１の発明が開示されている。このガスタービン燃焼器１によれば、燃料供給手段において、燃料は接線方向に沿って環状の燃料通路１６に供給され、環状のノズル部１９から均一に噴射され、ノズル部を取り巻く周状の空気通路２２からの空気によって微粒化されて、燃焼器内に軸方向流を作る。一方、予混合管の周壁面の孔２５から内部に流入した空気は燃焼器内で軸方向流を取り巻く旋回流を作る。その結果、火炎は燃焼器の頂部から離れた位置に保持され、遮熱プレート６は過熱せず耐久性が向上する。このため、このガスタービン燃焼器は従来よりも耐久性に優れ、エミッション特性が向上するものとされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−１９８０５４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、前述した従来のガスタービン燃焼器によれば、予混合管の周壁面の孔から内部に供給される旋回流が予混合管の中心方向に侵入することにより、予混合管中心部の軸方向流れの一様性が乱され、火炎の安定化が困難な状態に陥りやすいという問題があった。
【０００５】
また、前述した従来のガスタービン燃焼器で採用されているノズル部によれば、エアブラストされてフィルマから出る燃料の液膜の周りには直進的な空気の流れしかないため、この液膜を微粒化するのに十分なせん断力が得られないという問題もあった。
【０００６】
そこで本件発明者は、上記の課題を解決するため、ガスタービン燃焼器について鋭意研究を重ねた結果、図５及び図６に示すように、従来の装置には見られない新規な構造のガスタービン燃焼器５０を開発するに至った。以下、このガスタービン燃焼器５０を、本願発明のガスタービン燃焼器に先駆けて本発明者が案出した発明であることに因み、本願明細書においては先行のガスタービン燃焼器５０と呼ぶことにする。
【０００７】
図５に示すように、この先行のガスタービン燃焼器５０は、燃料と空気の混合気を燃焼器で燃焼させ、得られた燃焼ガスをタービンに供給するための装置である。図５及び図６に示すように、燃焼筒５１の上部には予混合管５２が接続されている。予混合管５２は、燃料と空気を混合して前記燃焼筒５１内に供給するための部分であり、前記燃焼筒５１に連通する下部周壁５３と、前記下部周壁５３に連通する上部周壁５４を備えている。上部周壁５４には、多数の孔５５が接線方向に沿って形成されており、内部に空気の旋回流を導入できるようになっている。この上部周壁５４の内部には、逆円錐台形で筒形の内壁５６が設けられている。この内壁５６の上端面には、図示しない多数の孔を有する板体５７が設けられており、その中心には燃料噴射装置５８が軸方向に沿って下向きに配置されている。また、内壁５６の下端面は開口５９となっており、板体５７の上方から孔を経て流入した空気と、燃料噴射装置５８から噴射された燃料を、下部周壁５３内に供給できるようになっている。また、内壁５６は、上部周壁５４と同芯状に配置されるとともに、その上端部が上部周壁５４の上端部に対して全周にわたって固定接続されているため、上部周壁５４との間に略筒状で下方に開放された隙間Ｓが構成されている。従って、上部周壁５４の孔５５から流入した空気は、隙間Ｓの内部で旋回しながら下部周壁５３内に供給され、内壁５６の開口５９から供給される空気及び燃料の流れと合流するようになっている。
【０００８】
なお、前記燃料噴射装置５８は、１個の燃料噴射ノズルで噴射可能な流量と、装置全体として必要となる流量から、この例では５本の燃料噴射ノズルを同心円状に配置した構成の装置となっており、そのために単一の燃料噴射ノズルに比して外径が大きくなっている。
【０００９】
以上説明した先行のガスタービン燃焼器５０によれば、予混合管５２の上部周壁５４の孔５５から内部に入った空気は、上部周壁５４と内壁５６の間の筒状の隙間Ｓで旋回流となり、燃焼筒５１に送り込まれる。一方、燃料噴射装置５８から噴射された燃料は、予混合管５２の上端にある板体５７の孔から供給される空気と混合されて内壁５６の軸線方向に沿った直進流となり、前記旋回流の干渉を受けることなく燃焼筒５１に送り込まれて燃焼に供される。このように、予混合管５２内における混合気の直進流は、予混合管５２の上部周壁５４の孔５５から流入した空気の旋回流によって流路断面積を減少させられることがなく、従ってその流速が過剰に上昇することもないため、火炎は燃焼筒５１内の適切な位置に安定的に保持され、熱による燃焼筒５１の耐久性悪化が防止されるとともに、燃焼の安定化や低エミッションが実現されるものとされている。
【００１０】
しかしながら、本件発明者は、先行のガスタービン燃焼器５０についてさらに検討を重ねた結果、この先行のガスタービン燃焼器５０は、課題解決について一定の成果を挙げてはいるものの、以下図７及び図８を参照して説明するように、さらに解決すべき課題を有していると考えるに至った。
【００１１】
図７及び図８は、先行のガスタービン燃焼器５０に燃料と空気を供給して非燃焼で駆動した場合のシミュレーションにおいて、燃料粒子の移動軌跡とその温度変化を示した図であり、図７は斜視図、図８はガスタービン燃焼器５０の軸線と平行な視線で見た図である。このようなシミュレーションによる解析をＣＦＤ解析(Computational Fluid Dynamics 解析）と呼ぶ。各図中下部に示したコンターは、これらの図における燃料粒子の軌跡の温度を示すものであり、本件明細書に添付した単色の図面においては明度でしか現れないが、実際には左端の濃紺が示す２５℃から、青の９０℃、緑の１５５℃、黄緑の２２０℃、黄色の２８５℃を経て、右端の赤が示す３５０℃に至るまで、連続した彩度の変化に対応した温度の変化を示している。これらの図において、燃料粒子が蒸発した場合には、軌跡を示す線が消失する。
【００１２】
これらのＣＦＤ解析図を得るために行なったシミュレーションの条件を説明する。燃料については、種類は灯油であり、噴射量は０．０２５ｋｇ／ｓｅｃ、噴射角度は６０度である。空気については、流入量は４．５ｋｇ／ｓｅｃ、温度３５０℃、圧力０．７ＭＰａである。図７中、予混合管５２と燃焼筒５１の各範囲を、引き出し線と矢印で示す。燃焼筒５１の最下流よりもさらに下流の部分は、シミュレーション結果の安定性を得るために外径を絞って計算した部分であり、実際には燃焼筒５１の外になる。
【００１３】
図７及び図８から分かるように、先行のガスタービン燃焼器５０では、燃料が燃焼筒５１内の内径方向に広がらず、分散範囲が狭いままで燃焼筒５１の下流に流れていた。すなわち、図７及び図８において、領域Ｘ１は予混合管５２の内部であり、燃料粒子は予混合管５２内にある内壁５６の出口径に近い外径の流れとなって直進し、内壁５６の出口５９から予混合管５２の出口に向けて直進している。その温度は、所により部分的に２００℃程度となっている部分もあるが、大部分では約２５℃から１００℃程度の低温である。そして、この燃料粒子の流れは、燃焼筒５１の上部に当たる領域Ｘ２に入ってからも大部分が直進流で構成され、旋回流はほとんど見られないため、噴霧された燃料は燃焼筒５１の中心軸から半径方向にあまり分散しない。そして、この燃焼筒５１の上部の領域Ｘ２では、燃料粒子の温度は約１５５℃から２６０℃程度の範囲であり、完全には蒸発しきっていない。そして、燃料粒子は、燃焼筒５１の下部に当たる領域Ｘ３において、ようやく２８５℃程度まで温度上昇している。
【００１４】
このように、先行のガスタービン燃焼器５０では、燃料が燃焼筒５１内の半径方向に広がらず、分散範囲が狭いままで燃焼筒５１の下流に流れるので、燃焼筒５１の内部には前述した領域Ｘ２のように燃料が蒸発せずに高密度で存在する領域が生じるとともに、燃料に着火しうる位置が燃焼筒５１の出口付近になってしまう。そのため、燃焼筒５１内では完全燃焼が行なわれにくく、カーボンからなる煤や、炭化水素、ＮＯX が生じてしまい、これらを含んだ黒煙が環境中に排出されてしまうという問題があった。
【００１５】
さらに、先行のガスタービン燃焼器５０では、予混合管５２の中央に５本の燃料噴射ノズルを束にした大径の燃料噴射装置５８を配置している。このため、図５及び図６に示すように、単に１本の燃料噴射ノズルを設ける場合よりも、予混合管５２に空気を取り入れる孔を形成した板体５７の有効面積が狭くなっており、運転時には予混合管５２の内部において燃料噴射装置５８の付近に空気の滞留域が生じやすくなる。その結果、予混合管５２の内壁５６の出口５９では、中央部分の速度が遅くなるため、空気及び燃料の速度分布が均一になりにくい状態にあった。従って、運転時には燃料及び空気の直進流が均一にならず、このため不安定燃焼が生じてしまう。前述した黒煙の問題については、その原因の少なくとも一部がこの不安定燃焼に起因するとも考えられる。
【００１６】
本発明は、以上説明した従来の技術における火炎の安定化等の課題と、これを解決するために本発明者が発明した先行のガスタービン燃焼器における課題、すなわち燃焼筒内において燃料が十分に分散しないために生じる不完全燃焼の問題（煤、未燃の炭化水素、ＮＯX の発生、排出の問題）を同時に解決することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
前記の課題を解決するために、請求項１に記載されたガスタービン燃焼器は、
タービンに燃焼ガスを供給するために燃料と空気の混合気を燃焼させる燃焼筒と、一端側から供給された燃料と空気を混合して他端側から前記燃焼筒内に供給する予混合管と、前記予混合管に設けられて前記予混合管の内部に燃料を供給する燃料供給手段とを有するガスタービン燃焼器において、
前記予混合管が、空気を内部に導いて旋回流を生じさせる複数の孔が形成された上部周壁と、前記上部周壁を前記燃焼筒に連通させる下部周壁とから構成されており、
一端側から空気の直進流が流入する貫通した筒状の内壁を、前記上部周壁と所定間隔をおいて前記予混合管の内部に設けることにより、前記内壁の一端側が閉止されて前記内壁の他端側が前記燃焼筒に連通する筒状の隙間Ｓを前記内壁と前記上部周壁の間に構成し、
第１の前記燃料供給手段として、前記予混合管の軸線方向に沿って内部に燃料を供給する単一の第１圧力噴射ノズルを前記内壁の一端側の前記開口の中心に設け、
第２の前記燃料供給手段として、前記予混合管の中心軸に向けて内部に燃料を供給する複数の第２圧力噴射ノズルを周方向に間隔をおいて前記下部周壁に設けたことを特徴としている。
【００１８】
請求項２に記載されたガスタービン燃焼器は、請求項１記載のガスタービン燃焼器において、
前記第２圧力噴射ノズルを、前記内壁の他端側に近接して周方向に等間隔で配置したことを特徴としている。
【発明の効果】
【００１９】
請求項１に記載されたガスタービン燃焼器によれば、第１圧力噴射ノズルから燃料を噴射し、予混合管の一端側から空気を流入させ、これら燃料と空気が混合した混合気の直進流に着火した後、第２圧力噴射ノズルから燃料を噴射して燃焼筒での燃焼を行なう。第２圧力噴射ノズルから予混合管の中心に向けて噴射された燃料は、上部周壁と内壁の隙間Ｓから燃焼筒に向かう空気の旋回流に乗って旋回し、燃焼器の上部において半径方向の広い領域に分散するので、滞留時間が増大し、早期に蒸発して着火することができる。その結果、燃料は完全燃焼することができるので、煤等の未燃焼成分が減少する。また火炎が燃焼器内で半径方向に大きく広がり、特定箇所に高温の火炎が集中することがないので、ＮＯX の発生も抑制される。
【００２０】
請求項２に記載されたガスタービン燃焼器によれば、複数の第２圧力噴射ノズルから、予混合管の周方向について均等に燃料を供給することができるので、燃焼器の上部において半径方向に分散する燃料の滞留範囲を周方向に均一にして完全燃焼をより確実にするとともに、特定箇所への火炎の集中をより確実に防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の実施形態に係るガスタービン燃焼器の縦断面図である。
【図２】実施形態に係るガスタービン燃焼器の予混合管付近における拡大縦断面図である。
【図３】実施形態に係るガスタービン燃焼器の斜視方向から見た場合のＣＦＤ解析図である。
【図４】実施形態に係るガスタービン燃焼器の軸線方向と平行な視線で見た場合のＣＦＤ解析図である。
【図５】本発明者が本発明に先駆けて発明した先行のガスタービン燃焼器の縦断面図である。
【図６】先行のガスタービン燃焼器の予混合管付近における拡大縦断面図である。
【図７】先行のガスタービン燃焼器の斜視方向から見た場合のＣＦＤ解析図である。
【図８】先行のガスタービン燃焼器の軸線方向と平行な視線で見た場合のＣＦＤ解析図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下本発明の最良の実施の形態につき、添付図面を参照して詳細に説明する。
まず、図１を参照して本実施形態のガスタービン燃焼器１の全体構成を説明する。このガスタービン燃焼器１は大略円筒形状の燃焼筒２を有している。燃焼筒２の頂部には予混合管３が取り付けられている。詳細は後述するが、予混合管３には、空気を取り入れる孔４が形成されており、また頂部及び下部周壁には圧力噴射ノズル７，８がそれぞれ取り付けられている。そして、燃焼筒２と予混合管３は、図示しないターボ圧縮機の圧縮空気取入口に連通する外筒体９に包囲されており、燃焼筒２の下部の開口は図示しないガスタービンの排気側に連通されている。また圧力噴射ノズル７，８に接続された燃料供給系は、この外筒体９を貫通して外部に導かれ、図示しない燃料供給源に接続されている。なお、図１中、１２は点火プラグであり、１３は燃焼筒２を外筒体９に対して位置決め固定する固定具である。
【００２３】
図１乃至図２に示すように、前記予混合管３は、燃焼筒２の頂部中心位置に燃焼筒２と同軸で配置されている。予混合管３は、燃料と空気を混合して前記燃焼筒２内に供給する装置であり、前記燃焼筒２に連通する下部周壁５と、該下部周壁５と略同内径で、これに連通する上部周壁６とを備えている。上部周壁６には、多数の孔４が接線方向に沿って形成されており、内部に空気の旋回流を導入できるようになっている。
【００２４】
上部周壁６の内部には、逆円錐台形で筒形の内壁１０が設けられている。内壁１０は、上部周壁６と同芯状に配置されており、その上端部は上部周壁６の上端部に対して全周にわたって固定接続されている。このため、上部周壁６と内壁１０の間には、略筒状で下方に開放された隙間Ｓが構成されており、上部周壁６の孔４から内部に取り入れられた空気が隙間Ｓ内で旋回流を生じるようになっている。
【００２５】
また内壁１０の上端面には、空気を取り入れるために、図示しない多数の孔が形成された略円形の板体１１が設けられている。板体１１の中心には、１本の第１圧力噴射ノズル７（パイロットノズル）が軸方向に沿って下向きに配置されている。内壁１０の下端面は開口１２となっており、板体１１の上方から孔を経て流入した空気の直進流と、第１圧力噴射ノズル７から噴射された燃料が、この開口１２から下部周壁５内を経て燃焼筒２内に供給されるようになっている。
【００２６】
また下部周壁５には、複数本（本実施形態では５本）の第２圧力噴射ノズル８（メインノズル）が予混合管３の軸線と直角かつ中心を向いた姿勢で周方向に等角度間隔（７２度間隔）で設けられている。上部周壁６の孔４から流入した空気は、上部周壁６と内壁１０の隙間Ｓで旋回しながら下部周壁５内に供給され、下部周壁５の第２圧力噴射ノズル８から供給された燃料を旋回させるとともに、内壁１０の開口から来る混合気の直進流の少なくとも一部と合流して燃焼筒２に入り、半径方向に広く拡散するようになっている。
【００２７】
予混合管３に設けられている第１及び第２圧力噴射ノズル７，８としては、燃料を旋回させて遠心力を与えることによりオリフィス等の孔から押し出し、拡散させて中空円錐膜を形成して高度に微粒化するホロコーンタイプ等が採用可能である。このようなホロコーンタイプの圧力噴射ノズルとしては、例えばシンプレックス噴射弁と称されるものが知られている。
【００２８】
次に、以上のように構成された本実施形態のガスタービン燃焼器１の作用について説明する。
図示しないターボ圧縮機からは、例えば３００℃程度の圧縮空気が外筒体９の内部に供給される。この状態で第１圧力噴射ノズル７から燃料を噴射して点火プラグ１２で着火し、その後、第２圧力噴射ノズル８からも燃料を供給して着火させ、その後は第１及び第２圧力噴射ノズル７，８による燃料噴射を継続して燃焼を続行する。
【００２９】
この燃焼の状態について詳述すると、まず外筒体９の内部に供給された空気は、予混合管３の板体１１の孔から内部に入り、第１圧力噴射ノズル７から噴射された燃料と混合して直進流となり、着火後は第２圧力噴射ノズル８からの燃料を着火させるための火炎となる。
【００３０】
また外筒体９の内部に供給された空気は、予混合管３の上部周壁６に設けられた孔４から内部に流入し、上部周壁６と内壁１０の間の筒状の隙間Ｓで旋回流となり、下部周壁５の内周面に沿って下降する。そして、下部周壁５に設けられた第２圧力噴射ノズル８から噴射される燃料は、この旋回流に乗って旋回するとともに、内壁１０の開口１２から下部周壁５の内部に送り込まれる混合気の直進流と一部が合流しつつ、大部分は旋回しながら燃焼筒２に送り込まれる。
【００３１】
図１中に示すように、燃焼筒２に送り込まれた混合気は、予混合管３に近接した燃焼筒２の上部の燃焼領域Ｚ２において半径方向の全域に広がって大部分が速やかに蒸発し、第１圧力噴射ノズル７による火炎により着火して均一な態様で完全燃焼し、８００〜９００℃程度の燃焼ガスとなって燃焼筒２の下部の開口からガスタービンの排気側に供給される。
なお、以上の説明における空気やガスの温度は一例であり、燃料の種類や燃焼条件等によって異なることは言うまでもない。
【００３２】
本実施形態によれば、燃焼筒２から排出される燃焼ガスに含まれる煤や、炭化水素、ＮＯX 等の含有量は低いレベルに抑えられる。これは、このガスタービン燃焼器１では、燃料と空気が、燃焼筒２内の広い燃焼領域内で均一に混合して完全燃焼しているためである。このような燃料の燃焼状態を確認するために、［発明が解決しようとする課題］の項で説明した燃料分散のシミュレーションにおけるＣＦＤ解析を、本実施形態のガスタービン燃焼器１においても、同様の条件で行なった。
【００３３】
図３及び図４は、本実施形態のガスタービン燃焼器１に燃料と空気を供給して非燃焼で駆動した場合のシミュレーションにおいて、燃料粒子の移動軌跡とその温度変化を示したＣＦＤ解析図であり、図３は斜視図、図４はガスタービン燃焼器１の軸線と平行な視線で見た図である。各図中下部に示したコンターの意味や、軌跡の消失が燃料粒子の蒸発を意味する点も、［発明が解決しようとする課題］での説明と同一である。
【００３４】
図３及び図４から分かるように、本実施形態のガスタービン燃焼器１では、第２圧力噴射ノズル８から噴射されたメインの燃料は、噴射直後における下部周壁５の内部の領域Ｚ１では概ね１００℃以下であるが、内壁１０と上部周壁６の隙間Ｓから来る空気の旋回流に乗って燃焼筒２に入ると、予混合管３に近接した燃焼筒２の上部の燃焼領域Ｚ２において半径方向の全域に広がって３００℃以上の温度になり、ここで大部分が蒸発して燃焼する。そして、これよりも下流では燃料粒子の軌跡がほとんど消えていることから、第２圧力噴射ノズル８からの燃料は、局所的に高温になることもなく、燃焼筒２の上部の燃焼領域Ｚ２から下流の開口に至るまで均一な態様で完全燃焼しており、その後で排出されていると考えられる。
【００３５】
このように、第２圧力噴射ノズル８によって噴射されるメインの燃料は、内壁１０と上部周壁６の隙間Ｓから来る空気の旋回流に乗って燃焼筒２に入ることにより、燃焼筒２の上部の燃焼領域Ｚ２で半径方向の全域に広がることができる。このため、第２圧力噴射ノズル８を取り付ける位置は、下部周壁５の最上部、すなわち内壁１０と上部周壁６の隙間Ｓから来る空気の旋回流が最初に下部周壁５の内部に入る位置が好ましい。
【００３６】
他方、内壁１０の内部に入った圧縮空気及び第１圧力噴射ノズル７から噴射された燃料は、その内の一部が、上部周壁６と内壁１０の隙間Ｓで形成された圧縮空気の旋回流と下部周壁５の内部で合流するが、その一部は当該旋回流に干渉されることなく、内壁１０の軸線方向に沿った直進流となって燃焼筒２に送り込まれ、点火プラグ１２で着火して、第２圧力噴射ノズル８からの燃料に点火する火炎が生成される。このように、予混合管３内における混合気の直進流は、旋回流によって大きく乱されることはなく、予混合管３の中心部には一定の流速による軸方向流れが確保される。このため、第１圧力噴射ノズル７からの燃料噴射による着火の確実性が保証され、第２圧力噴射ノズル８からの燃料の上述した安定した燃焼につなげることができる。
【００３７】
このように、本実施形態のガスタービン燃焼器１では、燃料が燃焼筒２内の上部において半径方向の広い領域内に分散し滞留するので、十分に蒸発してから着火することとなり、完全燃焼が行なわれるので、不完全燃焼による未燃成分のカーボンからなる煤や炭化水素を含んだ黒煙が発生することはない。
【００３８】
また、燃料が燃焼筒２内の上部において半径方向の広い領域内に分散するので、燃焼筒２の内部の一部に、蒸発しない燃料が高密度で存在するような領域が生じることはない。このため、また局所的な火炎集中による高温箇所でＮＯX が発生してしまうこともない。
【００３９】
また、予混合管３の板体１１に形成された孔から流入した空気は、一般に圧力噴射ノズルの下方の内壁１０内の空間で渦を巻いて滞留し、低速度域を構成するため、通常は空気の円滑な流入に対する障害となる。しかしながら、本実施形態では、メインの燃料は予混合管３の側周面に設けた複数本の第２圧力噴射ノズル８によって供給しており、予混合管３の頂部に設ける圧力噴射ノズルはパイロット用の１本の第１圧力噴射ノズル７だけでよい。このため、本実施形態によれば、予混合管３の板体１１の孔から空気が流入する際の障害が図５及び図６で示した先行のガスタービン燃焼器１よりも少なくなり、円滑に直進成分の空気を流入させることができる。
【００４０】
また、本実施形態のガスタービン燃焼器１によれば、圧力噴射ノズル７，８がホロコーンタイプの圧力噴射ノズルであるため、燃料を空洞状の円錐形に噴射することが可能となり、空気の流れとは関係なく、ノズル自体の効果として燃料を良好な状態で微粒化することができ、相乗効果により燃焼状態をさらに一層安定化することができる。
【符号の説明】
【００４１】
１…ガスタービン燃焼器
２…燃焼筒
３…予混合管
４…予混合管の上部周壁の孔
５…下部周壁
６…上部周壁
７…パイロットノズルである第１圧力噴射ノズル
８…メインノズルである第２圧力噴射ノズル
１０…内壁
１２…内壁の開口
Ｓ…隙間
【図１】
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【図２】
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【図５】
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【図６】
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【図３】
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【図４】
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【図７】
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【図８】
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