(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３Ａレンズ群と、負屈折力の第３Ｂレンズ群と、第３Ｃレンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群とは、全体として正屈折力を有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群との間隔は減少し、前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔は変化し、前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群との間隔は変化し、
前記第３Ａレンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、第１正レンズと第２正レンズと接合レンズとを有し、
前記接合レンズは、第３正レンズと負レンズとを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系。
０．９０＜ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＜１．３０
νｄ３１−νｄ３４＞３５．０
０．５０＜ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＜１０．００
但し、
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
νｄ３１：前記第１正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
ｒ３１ａ：前記第１正レンズの物体側の面の曲率半径
ｒ３２ａ：前記第２正レンズの物体側の面の曲率半径
【請求項２】
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３Ａレンズ群と、負屈折力の第３Ｂレンズ群と、第３Ｃレンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群とは、全体として正屈折力を有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群との間隔は減少し、前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔は変化し、前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群との間隔は変化し、
前記第３Ａレンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、第１正レンズと第２正レンズと接合レンズとを有し、
前記接合レンズは、第３正レンズと負レンズとを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系。
（νｄ３１＋νｄ３２＋νｄ３３）／３−νｄ３４＞３５．０
０．９０＜ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＜１．３０
０．５０＜ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＜１０．００
但し、
νｄ３１：前記第１正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３２：前記第２正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３３：前記第３正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
ｒ３１ａ：前記第１正レンズの物体側の面の曲率半径
ｒ３２ａ：前記第２正レンズの物体側の面の曲率半径
【請求項３】
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３Ａレンズ群と、負屈折力の第３Ｂレンズ群と、第３Ｃレンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群とは、全体として正屈折力を有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群との間隔は減少し、前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔は変化し、前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群との間隔は変化し、
前記第３Ａレンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、第１正レンズと第２正レンズと接合レンズとを有し、
前記接合レンズは、第３正レンズと負レンズとを有し、
前記第３正レンズは両凸形状、前記負レンズは負メニスカス形状であり、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系。
νｄ３３−νｄ３４＞３５．０
０．９０＜ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＜１．３０
０．５０＜ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＜１０．００
但し、
νｄ３３：前記第３正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
ｒ３１ａ：前記第１正レンズの物体側の面の曲率半径
ｒ３２ａ：前記第２正レンズの物体側の面の曲率半径
【請求項４】
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３Ａレンズ群と、負屈折力の第３Ｂレンズ群と、第３Ｃレンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群とは、全体として正屈折力を有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群との間隔は減少し、前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔は変化し、前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群との間隔は変化し、
前記第３Ａレンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、第１正レンズと第２正レンズと接合レンズとを有し、
前記接合レンズは、第３正レンズと負レンズとを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系。
４０．０＜νｄ３２−νｄ３４＜６５．０
４０．０＜νｄ３３−νｄ３４
νｄ３１−νｄ３４＞３５．０
但し、
νｄ３２：前記第２正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３３：前記第３正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３１：前記第１正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
【請求項５】
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項４に記載の変倍光学系。
（νｄ３１＋νｄ３２＋νｄ３３）／３−νｄ３４＞３５．０
但し、
νｄ３１：前記第１正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３２：前記第２正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３３：前記第３正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
【請求項６】
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の変倍光学系。
νｄ３２−νｄ３４＞３５．０
但し、
νｄ３２：前記第２正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
【請求項７】
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の変倍光学系。
νｄ３３−νｄ３４＞３５．０
但し、
νｄ３３：前記第３正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
【請求項８】
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項４に記載の変倍光学系。
０．８０＜ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＜１．３０
但し、
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
【請求項９】
前記第３正レンズは両凸形状、前記負レンズは負メニスカス形状であることを特徴とする請求項１又は２に記載の変倍光学系。
【請求項１０】
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２に記載の変倍光学系。
νｄ３１−νｄ３４＞３５．０
但し、
νｄ３１：前記第１正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
【請求項１１】
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項４に記載の変倍光学系。
０．５０＜ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＜１０．００
但し、
ｒ３１ａ：前記第１正レンズの物体側の面の曲率半径
ｒ３２ａ：前記第２正レンズの物体側の面の曲率半径
【請求項１２】
前記接合レンズは、光軸に沿って物体側から順に、前記第３正レンズと前記負レンズとを有することを特徴とする請求項１から１１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
【請求項１３】
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１２のいずれか１項に記載の変倍光学系。
０．５０＜ｆ３２／ｆ３１＜１０．００
但し、
ｆ３１：前記第１正レンズの焦点距離
ｆ３２：前記第２正レンズの焦点距離
【請求項１４】
前記第１正レンズは両凸形状であることを特徴とする請求項１から１３のいずれか１項に記載の変倍光学系。
【請求項１５】
前記第２正レンズは両凸形状であることを特徴とする請求項１から１４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
【請求項１６】
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔は増大し、前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群との間隔は減少することを特徴とする請求項１から１５のいずれか１項に記載の変倍光学系。
【請求項１７】
前記第３Ｃレンズ群は、正屈折力を有することを特徴とする請求項１から１６のいずれか１項に記載の変倍光学系。
【請求項１８】
前記第２レンズ群より像側に開口絞りを有することを特徴とする請求項１から１７のいずれか１項に記載の変倍光学系。
【請求項１９】
前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群の間に開口絞りを有することを特徴とする請求項１から１８のいずれか１項に記載の変倍光学系。
【請求項２０】
開口絞りを有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記開口絞りは、前記第３Ａレンズ群と一体となって移動することを特徴とする請求項１から１９のいずれか１項に記載の変倍光学系。
【請求項２１】
請求項１から２０のいずれか１項に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
【請求項２２】
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３Ａレンズ群と、負屈折力の第３Ｂレンズ群と、第３Ｃレンズ群との実質的に５個のレンズ群からなる変倍光学系の製造方法であって、
前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群とが全体として正屈折力を有するようにし、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増大可能、前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群との間隔が減少可能、前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔が変化可能、前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群との間隔が変化可能に配置し、
光軸に沿って物体側から順に、第１正レンズと第２正レンズと接合レンズとを、前記第３Ａレンズ群に配置し、第３正レンズと負レンズとを、前記接合レンズに含め、
前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群が以下の条件式を満足するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法。
０．９０＜ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＜１．３０
νｄ３１−νｄ３４＞３５．０
０．５０＜ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＜１０．００
但し、
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
νｄ３１：前記第１正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
ｒ３１ａ：前記第１正レンズの物体側の面の曲率半径
ｒ３２ａ：前記第２正レンズの物体側の面の曲率半径
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、変倍光学系とこれを有する光学装置、変倍光学系の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、一眼レフカメラ用交換レンズなどに用いられる変倍光学系として、最も物体側のレンズ群が正屈折力を有する光学系が数多く提案されている（例えば、特許文献１を参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００８−３１９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従来の変倍光学系をさらに高変倍化しようとすると、収差変動が増大し、十分に高い光学性能を得ることが困難であった。
【０００５】
本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系とこれを有する光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３Ａレンズ群と、負屈折力の第３Ｂレンズ群と、第３Ｃレンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群とは、全体として正屈折力を有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群との間隔は減少し、前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔は変化し、前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群との間隔は変化し、
前記第３Ａレンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、第１正レンズと第２正レンズと接合レンズとを有し、
前記接合レンズは、第３正レンズと負レンズとを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
０．９０＜ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＜１．３０
νｄ３１−νｄ３４＞３５．０
０．５０＜ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＜１０．００
但し、
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
νｄ３１：前記第１正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
ｒ３１ａ：前記第１正レンズの物体側の面の曲率半径
ｒ３２ａ：前記第２正レンズの物体側の面の曲率半径
また、本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３Ａレンズ群と、負屈折力の第３Ｂレンズ群と、第３Ｃレンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群とは、全体として正屈折力を有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群との間隔は減少し、前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔は変化し、前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群との間隔は変化し、
前記第３Ａレンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、第１正レンズと第２正レンズと接合レンズとを有し、
前記接合レンズは、第３正レンズと負レンズとを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
（νｄ３１＋νｄ３２＋νｄ３３）／３−νｄ３４＞３５．０
０．９０＜ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＜１．３０
０．５０＜ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＜１０．００
但し、
νｄ３１：前記第１正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３２：前記第２正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３３：前記第３正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
ｒ３１ａ：前記第１正レンズの物体側の面の曲率半径
ｒ３２ａ：前記第２正レンズの物体側の面の曲率半径
また、本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３Ａレンズ群と、負屈折力の第３Ｂレンズ群と、第３Ｃレンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群とは、全体として正屈折力を有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群との間隔は減少し、前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔は変化し、前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群との間隔は変化し、
前記第３Ａレンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、第１正レンズと第２正レンズと接合レンズとを有し、
前記接合レンズは、第３正レンズと負レンズとを有し、
前記第３正レンズは両凸形状、前記負レンズは負メニスカス形状であり、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
νｄ３３−νｄ３４＞３５．０
０．９０＜ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＜１．３０
０．５０＜ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＜１０．００
但し、
νｄ３３：前記第３正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
ｒ３１ａ：前記第１正レンズの物体側の面の曲率半径
ｒ３２ａ：前記第２正レンズの物体側の面の曲率半径
また、本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３Ａレンズ群と、負屈折力の第３Ｂレンズ群と、第３Ｃレンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群とは、全体として正屈折力を有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群との間隔は減少し、前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔は変化し、前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群との間隔は変化し、
前記第３Ａレンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、第１正レンズと第２正レンズと接合レンズとを有し、
前記接合レンズは、第３正レンズと負レンズとを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
４０．０＜νｄ３２−νｄ３４＜６５．０
４０．０＜νｄ３３−νｄ３４
νｄ３１−νｄ３４＞３５．０
但し、
νｄ３２：前記第２正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３３：前記第３正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３１：前記第１正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
【０００７】
また、本発明は、前記変倍光学系を有することを特徴とする光学装置を提供する。
【０００８】
また、本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３Ａレンズ群と、負屈折力の第３Ｂレンズ群と、第３Ｃレンズ群との実質的に５個のレンズ群からなる変倍光学系の製造方法であって、
前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群とが全体として正屈折力を有するようにし、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増大可能、前記第２レンズ群と前記第３Ａレンズ群との間隔が減少可能、前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔が変化可能、前記第３Ｂレンズ群と前記第３Ｃレンズ群との間隔が変化可能に配置し、
光軸に沿って物体側から順に、第１正レンズと第２正レンズと接合レンズとを、前記第３Ａレンズ群に配置し、第３正レンズと負レンズとを、前記接合レンズに含め、
前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群が以下の条件式を満足するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
０．９０＜ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＜１．３０
νｄ３１−νｄ３４＞３５．０
０．５０＜ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＜１０．００
但し、
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
νｄ３１：前記第１正レンズのｄ線のアッベ数
νｄ３４：前記負レンズのｄ線のアッベ数
ｒ３１ａ：前記第１正レンズの物体側の面の曲率半径
ｒ３２ａ：前記第２正レンズの物体側の面の曲率半径
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系とこれを有する光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】第１実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
【図２】第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態をそれぞれ示す。
【図３】第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は第３中間焦点距離状態、（ｂ）は第４中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
【図４】第２実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
【図５】第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態をそれぞれ示す。
【図６】第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は第３中間焦点距離状態、（ｂ）は第４中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
【図７】第３実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
【図８】第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態をそれぞれ示す。
【図９】第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は第３中間焦点距離状態、（ｂ）は第４中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
【図１０】第４実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
【図１１】第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態をそれぞれ示す。
【図１２】第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は第３中間焦点距離状態、（ｂ）は第４中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
【図１３】第５実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
【図１４】第５実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態をそれぞれ示す。
【図１５】第５実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は第３中間焦点距離状態、（ｂ）は第４中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
【図１６】第１実施例に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
【図１７】本願の変倍光学系の製造方法を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本願の一実施形態に係る変倍光学系について説明する。
【００１２】
本実施形態に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔は増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔は減少する構成とすることで、変倍可能な光学系を実現し、変倍に伴う歪曲収差の変動を抑えている。
【００１３】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３Ａレンズ群と、負屈折力の第３Ｂレンズ群と、第３Ｃレンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３Ａレンズ群と第３Ｂレンズ群との間隔は変化し、第３Ｂレンズ群と第３Ｃレンズ群との間隔は変化する構成とすることで、第３レンズ群を一体で移動させるより第３レンズ群の変倍率を上げることが可能となり、さらに球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。以下、本明細書において、「第３Ａレンズ群」、「第３Ｂレンズ群」及び「第３Ｃレンズ群」は、「第１部分レンズ群」、「第２部分レンズ群」及び「第３部分レンズ群」とも称する。
【００１４】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、第１部分レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、第１正レンズと第２正レンズと接合レンズとを有し、前記接合レンズは、第３正レンズと負レンズとを有する構成とすることで、第１部分レンズ群が変倍に必要な所定の正屈折力を持ちつつ、少なくとも３枚の正レンズを持たせることで各レンズの屈折力を弱めることができ、正レンズから発生する負の球面収差の発生を抑えつつ、レンズ偏芯や間隔ずれなどの製造誤差に伴う偏心コマ収差や球面収差などの発生を抑えて、高い光学性能を実現できる。
【００１５】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
（１）  （νｄ３１＋νｄ３２＋νｄ３３）／３−νｄ３４＞３５．０
但し、νｄ３１は第１正レンズのｄ線のアッベ数、νｄ３２は第２正レンズのｄ線のアッベ数、νｄ３３は第３正レンズのｄ線のアッベ数、νｄ３４は負レンズのｄ線のアッベ数である。
【００１６】
条件式（１）は、軸上色収差をバランスよく補正し、高い光学性能を得るための条件式である。
【００１７】
条件式（１）の下限値を下回った場合、望遠端状態での軸上色収差や色の球面収差の補正が困難になり、高い光学性能を実現できない。
【００１８】
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を３８．０とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（１）の下限値を４１．０とすることが更に好ましい。
【００１９】
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を７０．０とすることが好ましい。条件式（１）の好ましい上限値を上回ると、現存する光学材料において望遠端状態での２次の軸上色収差や色の球面収差が過剰補正となってしまい色収差が発生して、高い光学性能を実現できない。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（１）の上限値を６５．０とすることが更に好ましい。
【００２０】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２）  νｄ３１−νｄ３４＞３５．０
但し、νｄ３１は第１正レンズのｄ線のアッベ数、νｄ３４は負レンズのｄ線のアッベ数である。
【００２１】
条件式（２）は、第１正レンズと負レンズの色収差補正状態を最適化することで軸上色収差をバランスよく補正し、高い光学性能を得るための条件式である。
【００２２】
条件式（２）の下限値を下回った場合、望遠端状態での軸上色収差や色の球面収差の補正が困難になり、高い光学性能を実現できない。
【００２３】
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を４０．０とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（２）の下限値を４４．０とすることが更に好ましい。
【００２４】
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を７０．０とすることが好ましい。条件式（２）の好ましい上限値を上回ると、現存する光学材料において望遠端状態での２次の軸上色収差や色の球面収差が過剰補正となってしまい色収差が発生して、高い光学性能を実現できない。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（２）の上限値を６５．０とすることが更に好ましい。
【００２５】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）  νｄ３２−νｄ３４＞３５．０
但し、νｄ３２は第２正レンズのｄ線のアッベ数、νｄ３４は負レンズのｄ線のアッベ数である。
【００２６】
条件式（３）は、第２正レンズと負レンズの色収差補正状態を最適化することで軸上色収差をバランスよく補正し、高い光学性能を得るための条件式である。
【００２７】
条件式（３）の下限値を下回った場合、望遠端状態での軸上色収差や色の球面収差の補正が困難になり、高い光学性能を実現できない。
【００２８】
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を４０．０とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（３）の下限値を４４．０とすることが更に好ましい。
【００２９】
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を７０．０とすることが好ましい。条件式（３）の好ましい上限値を上回ると、現存する光学材料において望遠端状態での２次の軸上色収差や色の球面収差が過剰補正となってしまい色収差が発生して、高い光学性能を実現できない。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（３）の上限値を６５．０とすることが更に好ましい。
【００３０】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）  νｄ３３−νｄ３４＞３５．０
但し、νｄ３３は第３正レンズのｄ線のアッベ数、νｄ３４は負レンズのｄ線のアッベ数である。
【００３１】
条件式（４）は、第３正レンズと負レンズの色収差補正状態を最適化することで軸上色収差をバランスよく補正し、高い光学性能を得るための条件式である。
【００３２】
条件式（４）の下限値を下回った場合、望遠端状態での軸上色収差や色の球面収差の補正が困難になり、高い光学性能を実現できない。
【００３３】
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を４０．０とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（４）の下限値を４４．０とすることが更に好ましい。
【００３４】
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を７０．０とすることが好ましい。条件式（４）の好ましい上限値を上回ると、現存する光学材料において望遠端状態での２次の軸上色収差や色の球面収差が過剰補正となってしまい色収差が発生して、高い光学性能を実現できない。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（４）の上限値を６５．０とすることが更に好ましい。
【００３５】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、前記接合レンズは、光軸に沿って物体側から順に、第３正レンズと負レンズとを有することが望ましい。
【００３６】
この構成により、色の球面収差を良好に補正することができる。
【００３７】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５）  ０．８０＜ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＜１．３０
但し、ｆ３Ａは第１部分レンズ群の焦点距離、ｆ３Ｂは第２部分レンズ群の焦点距離である。
【００３８】
条件式（５）は、第１部分レンズ群の焦点距離に対する、第２部分レンズ群の焦点距離の適切な範囲を規定し、変倍範囲全体に亘って高い光学性能を実現するための条件式である。
【００３９】
条件式（５）の下限値を下回った場合、第１部分レンズ群の焦点距離が第２部分レンズ群の焦点距離に対して相対的に小さくなりすぎ、広角端状態における第１部分レンズ群で発生する負の球面収差の補正が困難となって高い光学性能を実現できない。
【００４０】
条件式（５）の上限値を上回った場合、第２部分レンズ群の焦点距離が第１部分レンズ群の焦点距離に対して相対的に小さくなりすぎ、望遠端状態における第２部分レンズ群で発生する正の球面収差の補正が困難となって高い光学性能を実現できない。
【００４１】
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を０．９０とすることが好ましい。
【００４２】
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を１．２０とすることが好ましい。
【００４３】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６）  ０．５０＜ｆ３２／ｆ３１＜１０．００
但し、ｆ３１は第１正レンズの焦点距離、ｆ３２は第２正レンズの焦点距離である。
【００４４】
条件式（６）は、第１正レンズの焦点距離に対する、第２正レンズの焦点距離の適切な範囲を規定し、変倍範囲全体に亘って高い光学性能を実現するための条件式である。
【００４５】
条件式（６）の下限値を下回った場合、第２正レンズの焦点距離が第１正レンズの焦点距離に対して相対的に小さくなりすぎ、第２正レンズで発生する負の球面収差の補正が困難となって高い光学性能を実現できない。
【００４６】
条件式（６）の上限値を上回った場合、第１正レンズの焦点距離が第２正レンズの焦点距離に対して相対的に小さくなりすぎ、第１正レンズで発生する負の球面収差の補正が困難となって高い光学性能を実現できない。
【００４７】
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を０．６７とすることが好ましい。
【００４８】
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を６．５０とすることが好ましい。
【００４９】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
（７）  ０．５０＜ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＜１０．００
但し、ｒ３１ａは第１正レンズの物体側の面の曲率半径、ｒ３２ａは第２正レンズの物体側の面の曲率半径である。
【００５０】
条件式（７）は、第１正レンズの物体側の面の曲率半径に対する、第２正レンズの物体側の面の曲率半径の適切な範囲を規定し、変倍範囲全体に亘って高い光学性能を実現するための条件式である。
【００５１】
条件式（７）の下限値を下回った場合、第２正レンズの物体側の面で発生する負の球面収差が過大となり第３レンズ群内での補正が困難となって高い光学性能を実現できない。
【００５２】
条件式（７）の上限値を上回った場合、第１正レンズの物体側の面で発生する負の球面収差が過大となり第３レンズ群内での補正が困難となって高い光学性能を実現できない。
【００５３】
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（７）の下限値を０．６５とすることが好ましい。
【００５４】
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（７）の上限値を６．５０とすることが好ましい。
【００５５】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、第１正レンズは両凸形状であることが望ましい。
【００５６】
この形状とすることで、第１正レンズで発生する負の球面収差を抑え、第１部分レンズ群内におけるレンズ偏芯や間隔ずれなどの製造誤差に伴う偏心コマ収差や球面収差などの発生をさらに抑えて、高い光学性能を実現できる。
【００５７】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、第２正レンズは両凸形状であることが望ましい。
【００５８】
この形状とすることで、第２正レンズで発生する負の球面収差を抑え、第１部分レンズ群内におけるレンズ偏芯や間隔ずれなどの製造誤差に伴う偏心コマ収差や球面収差などの発生をさらに抑えて、高い光学性能を実現できる。
【００５９】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、第３正レンズは両凸形状、負レンズは負メニスカス形状であることが望ましい。
【００６０】
この形状とすることで、第３正レンズと負レンズを有する接合レンズで発生する負の球面収差と、色の球面収差の過剰補正を抑えて、高い光学性能を実現できる。
【００６１】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１部分レンズ群と第２部分レンズ群との間隔は増大し、第２部分レンズ群と第３部分レンズ群との間隔は減少することが望ましい。
【００６２】
この構成により、第３レンズ群における第３レンズ群の主点位置を広角端状態より望遠端状態の方が物体側になるように移動できるため、効率的に変倍することが可能となり、高い性能の変倍光学系を実現できる。
【００６３】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、第３部分レンズ群は、正屈折力を有することが望ましい。
【００６４】
この構成により、第３レンズ群における第３レンズ群の主点位置を広角端状態より望遠端状態の方が物体側になるように移動できるため、効率的に変倍することが可能となり、また第３レンズ群の正屈折力を第１部分レンズ群と第３部分レンズ群で分担することができ、第１部分レンズ群で発生する負の球面収差を抑えることで変倍範囲全域に亘って球面収差の変動を抑え、高い光学性能を実現できる。
【００６５】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、第２レンズ群より像側に開口絞りを有することが望ましい。
【００６６】
この構成により、第３レンズ群の外径増大を抑え、また広角端状態から望遠端状態への変倍時の歪曲収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。
【００６７】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、第２レンズ群と第３レンズ群の間に開口絞りを有することが望ましい。
【００６８】
この構成により、第１、第２レンズ群の外径増大を抑え、広角端状態から望遠端状態への変倍時の歪曲収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。
【００６９】
また、本実施形態に係る変倍光学系は、開口絞りを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、開口絞りは、第１部分レンズ群と一体となって移動することが望ましい。
【００７０】
この構成により、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群を通る軸外光線の変化を抑え、コマ収差や像面湾曲、非点収差の変動を抑えることが可能となり、高い光学性能を実現できる。
【００７１】
（実施例）
以下、本実施形態に係る各実施例について図面を参照しつつ説明する。
【００７２】
（第１実施例）
図１は、第１実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
【００７３】
図１に示すように、第１実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、正屈折力の第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、負屈折力の第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと、正屈折力の第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃとから構成される。
【００７４】
広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少するように、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１中間焦点距離状態Ｍ１まで像側へ移動し、第１中間焦点距離状態Ｍ１から望遠端状態Ｔまでは物体側へ移動する。さらに、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとの間隔は増大し、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃとの間隔は減少するように、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは像面Ｉに対して単調に物体側へ移動する。また、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは、像面Ｉに対して一体で移動する。
【００７５】
開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２の像側にある第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと一体で構成される。
【００７６】
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との接合レンズと、両凸レンズＬ１３とから構成されている。
【００７７】
第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と、両凹レンズＬ２４と両凸レンズＬ２５との接合レンズとから構成されている。第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。
【００７８】
第３Ａレンズ群Ｇ３Ａは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４との接合レンズとから構成されている。
【００７９】
第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３とから構成されている。第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂの最も物体側に位置する両凹レンズＬ４１は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
【００８０】
第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と、両凹レンズＬ５３と両凸レンズＬ５４との接合レンズとから構成されている。第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃの最も物体側に位置する正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸レンズＬ５４から射出した光線は像面Ｉに結像する。
【００８１】
像面Ｉは、不図示の撮像素子上に形成され、該撮像素子はＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成されている（以降の実施例についても同様である）。
【００８２】
以下の表１に第１実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。
【００８３】
表中の（面データ）において、物面は物体面、面番号は物体側からのレンズ面の番号、ｒは曲率半径、ｄは面間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数、（可変）は可変面間隔、（絞り）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ表している。なお、空気の屈折率ｎｄ＝１．００００００は記載を省略している。また、曲率半径ｒ欄の「∞」は平面を示している。
【００８４】
（非球面データ）において、非球面は以下の式で表される。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ２/ｒ）/［１＋［１−κ（ｙ２/ｒ２）］１/２］
＋Ａ４×ｙ４＋Ａ６×ｙ６＋Ａ８×ｙ８＋Ａ１０×ｙ１０
ここで、光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量（各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離）をＸ（ｙ）、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒ、円錐係数をκ、ｎ次の非球面係数をＡｎとする。なお、「E-n」は「×10−ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10−５」を示す。また、各非球面は、（面データ）において、面番号の右側に「＊」を付して示している。
【００８５】
（各種データ）において、ズーム比は変倍光学系の変倍比、Ｗは広角端状態、Ｍ１は第１中間焦点距離状態、Ｍ２は第２中間焦点距離状態、Ｍ３は第３中間焦点距離状態、Ｍ４は第４中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態、ｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（単位：「°」）、Ｙは像高、ＴＬは無限遠合焦状態における第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面Ｉまでのレンズ系全長、Ｂｆはバックフォーカス、φは最大の開口絞り径、ｄｉは面番号ｉでの可変面間隔値をそれぞれ表している。
【００８６】
（ズームレンズ群データ）は、各レンズ群の始面番号とレンズ群の焦点距離をそれぞれ示す。
【００８７】
（条件式対応値）は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。
【００８８】
なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄその他の長さ等は、特記の無い場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されること無く他の適当な単位を用いることもできる。さらに、これらの記号の説明は、以降の他の実施例においても同様とし説明を省略する。
【００８９】
（表１）
（面データ）
面番号        r           d          nd          νd
物面          ∞          ∞
1        205.09180     2.00000   1.882997     40.76 
2         67.52420     9.07190   1.456000     91.20 
3       -361.42710     0.10000 
4         70.10040     6.86700   1.603001     65.46 
5      -2470.83790     （可変） 
6*        84.76870     0.15000   1.553890     38.09 
7         73.93750     1.20000   1.834807     42.72 
8         17.03670     6.46970 
9        -49.48220     1.00000   1.816000     46.62 
10         52.14060     0.15000 
11         31.61490     5.45080   1.761820     26.56 
12        -44.44820     1.19350 
13        -25.13580     1.00000   1.816000     46.62 
14         64.50360     2.42190   1.808090     22.79 
15       -166.54310     （可変） 
16（絞り）   ∞         1.00000 
17         63.10220     3.49130   1.593190     67.87 
18        -50.22150     0.10000 
19         58.68260     2.72200   1.487490     70.41 
20       -121.43450     0.10000 
21         48.64320     4.10420   1.487490     70.41 
22        -34.50080     1.00000   1.808090     22.79 
23       -205.15990     （可変） 
24*       -66.96860     1.00000   1.693501     53.20 
25         26.57120     2.15810   1.761820     26.56 
26         63.33840     4.78730 
27        -24.70410     1.00000   1.729157     54.66 
28        -74.86360     （可変） 
29*      -569.79420     3.96090   1.589130     61.16 
30        -23.53500     0.10000 
31         37.14850     5.00600   1.487490     70.41 
32        -45.19690     1.71640 
33       -107.03630     1.00000   1.882997     40.76 
34         23.36210     4.50160   1.548141     45.79 
35       -637.55850       (Bf) 
像面          ∞
（非球面データ）
第6面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝  3.61880E-06
A6  ＝ -6.10680E-09
A8  ＝ -4.67380E-12
A10 ＝  5.77660E-14
第24面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝  3.81940E-06
A6  ＝ -1.72450E-09
A8  ＝  0.00000E+00
A10 ＝  0.00000E+00
第29面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝ -1.63630E-05
A6  ＝  8.94380E-09
A8  ＝ -2.98150E-11
A10 ＝  2.87630E-14
（各種データ）
ズーム比       15.71
Ｗ         Ｍ１       Ｍ２       Ｍ３       Ｍ４       Ｔ
f  =  18.56080   27.61236   50.16122  104.15546  280.42469  291.57422
FNO  =   3.60018    4.14587    5.56795    5.60084    5.86110    5.87404
ω  =  38.95554   26.62942   15.36461    7.45367    2.81770    2.71157
Y  =  14.20      14.20      14.20      14.20      14.20      14.20
TL  = 163.30     170.24     188.45     255.60     252.27     252.97
Bf  =  39.15242   46.48061   63.58078   70.61280   82.17689   82.77641
φ  =  16.20      16.20      16.20      18.00      19.80      19.90
d5      2.14670   11.21590   21.46790   55.86030   79.96320   80.53690
d15     34.33830   24.88030   15.73730   11.46250    2.46860    2.00000
d23      3.38750    5.60850    9.43760   10.66930   11.77830   11.83690
d28      9.44940    7.22840    3.39920    2.16760    1.05860    1.00000
（ズームレンズ群データ）
群        始面          焦点距離
１          １        １２２．１０４０６
２          ６        −１５．８６６５４
３        １６          ３９．５０５３９（Ｗ）    ３８．０７７０２（Ｍ１）
３４．５１３６７（Ｍ２）  ３３．１８３８０（Ｍ３）
３１．９４７７３（Ｍ４）  ３１．８８１７５（Ｔ）
３Ａ        １６          ２６．５６６９４
３Ｂ        ２４        −２４．００１４７
３Ｃ        ２９          ３３．８１７９１
（条件式対応値）
（１）  （νｄ３１＋νｄ３２＋νｄ３３）／３−νｄ３４＝４６．７７
（２）  νｄ３１−νｄ３４＝４５．０８
（３）  νｄ３２−νｄ３４＝４７．６２
（４）  νｄ３３−νｄ３４＝４７．６２
（５）  ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＝１．１０７
（６）  ｆ３２／ｆ３１＝１．７１０
（７）  ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＝０．９３０
【００９０】
図２は、第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態をそれぞれ示す。
【００９１】
図３は、第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は第３中間焦点距離状態、（ｂ）は第４中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
【００９２】
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは半画角（単位：「°」）を示す。また、ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する諸収差、記載のないものはｄ線に対する諸収差をそれぞれ表す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。
【００９３】
なお、以降の実施例においても同様の記号を使用し、以降の説明を省略する。
【００９４】
各収差図から、第１実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。
【００９５】
（第２実施例）
図４は、第２実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
【００９６】
図４に示すように、第２実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、正屈折力の第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、負屈折力の第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと、正屈折力の第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃとから構成される。
【００９７】
広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少するように、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１中間焦点距離状態Ｍ１まで像側へ移動し、第１中間焦点距離状態Ｍ１から望遠端状態Ｔまでは物体側へ移動する。さらに、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとの間隔は増大し、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃとの間隔は減少するように、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは像面Ｉに対して単調に物体側へ移動する。また、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは、像面Ｉに対して一体で移動する。
【００９８】
開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２の像側にある第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと一体で構成される。
【００９９】
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成されている。
【０１００】
第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と、両凹レンズＬ２４と両凸レンズＬ２５との接合レンズとから構成されている。第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。
【０１０１】
第３Ａレンズ群Ｇ３Ａは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４との接合レンズとから構成されている。
【０１０２】
第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３とから構成されている。第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂの最も物体側に位置する両凹レンズＬ４１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。
【０１０３】
第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と、両凹レンズＬ５３と両凸レンズＬ５４との接合レンズとから構成されている。第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃの最も物体側に位置する正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸レンズＬ５４から射出した光線は像面Ｉに結像する。
【０１０４】
以下の表２に第２実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。
【０１０５】
（表２）
（面データ）
面番号        r           d          nd          νd
物面          ∞          ∞
1        186.59960     2.20000   1.834000     37.17 
2         69.08900     8.80000   1.497820     82.56 
3       -494.44545     0.10000 
4         73.40222     6.45000   1.593190     67.87 
5       2016.71160     （可変） 
6*        84.85000     0.10000   1.553890     38.09 
7         74.02192     1.20000   1.834810     42.72 
8         17.09747     6.95000 
9        -37.97970     1.00000   1.816000     46.63 
10         77.67127     0.15000 
11         36.26557     5.30000   1.784720     25.68 
12        -36.26557     0.80000 
13        -25.69642     1.00000   1.816000     46.63 
14         66.08300     2.05000   1.808090     22.79 
15       -666.70366     （可変） 
16（絞り）   ∞         1.00000 
17         68.30727     3.40000   1.593190     67.87 
18        -47.99596     0.10000 
19         68.52367     2.45000   1.487490     70.45 
20       -136.98392     0.10000 
21         46.52671     4.20000   1.487490     70.45 
22        -36.16400     1.00000   1.808090     22.79 
23       -202.95328     （可変） 
24*       -55.09840     0.20000   1.553890     38.09 
25        -57.24715     0.90000   1.696800     55.52 
26         28.15100     2.15000   1.728250     28.46 
27         87.70856     4.35000 
28        -26.69877     1.00000   1.729160     54.66 
29        -76.47707     （可変） 
30*      -333.89500     4.65000   1.589130     61.18 
31        -24.64395     0.10000 
32         31.19625     5.85000   1.487490     70.45 
33        -43.38887     1.45000 
34       -109.71645     1.00000   1.883000     40.77 
35         20.29920     5.30000   1.548140     45.79 
36       -808.81321       (Bf) 
像面          ∞
（非球面データ）
第6面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝  3.13350E-06
A6  ＝  4.73080E-10
A8  ＝ -3.40500E-11
A10 ＝  1.16620E-13
第24面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝  5.24030E-06
A6  ＝ -2.00730E-09
A8  ＝  0.00000E+00
A10 ＝  0.00000E+00
第30面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝ -1.54020E-05
A6  ＝  1.69500E-09
A8  ＝  1.34490E-11
A10 ＝ -2.07220E-13
（各種データ）
ズーム比       15.72
Ｗ         Ｍ１       Ｍ２       Ｍ３       Ｍ４       Ｔ
f  =  18.52363   27.14081   48.93259  104.52143  279.97293  291.21725
FNO  =   3.60558    4.11071    5.47222    5.69344    5.89216    5.89616
ω  =  38.89095   26.92688   15.68138    7.41882    2.81880    2.71146
Y  =  14.20      14.20      14.20      14.20      14.20      14.20
TL  = 164.74     171.75     188.90     225.49     250.78     251.39
Bf  =  39.44250   46.21988   62.15925   71.57530   82.59962   83.10134
φ  =  15.80      15.80      15.80      17.50      19.50      19.60
d5      2.15700   11.18630   21.31960   53.25650   76.35561   76.94960
d15     33.80140   24.99560   16.07940   11.31350    2.48461    2.00000
d23      3.45650    5.73730    9.97480   11.60170   12.99717   13.04330
d29     10.58680    8.30600    4.06850    2.44160    1.04613    1.00000
（ズームレンズ群データ）
群        始面          焦点距離
１          １        １１８．９６９１０
２          ６        −１５．６２５４２
３        １６          ４０．０８８６８（Ｗ）    ３８．９７８５２（Ｍ１）
３５．５３９０７（Ｍ２）  ３３．９０６３５（Ｍ３）
３２．４３３０２（Ｍ４）  ３２．３８３５６（Ｔ）
３Ａ        １６          ２７．１７４６３
３Ｂ        ２４        −２５．４１５０６
３Ｃ        ３０          ３４．３９０２２
（条件式対応値）
（１）  （νｄ３１＋νｄ３２＋νｄ３３）／３−νｄ３４＝４６．８０
（２）  νｄ３１−νｄ３４＝４５．０８
（３）  νｄ３２−νｄ３４＝４７．６６
（４）  νｄ３３−νｄ３４＝４７．６６
（５）  ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＝１．０６９
（６）  ｆ３２／ｆ３１＝１．９５８
（７）  ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＝１．００３
【０１０６】
図５は、第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態をそれぞれ示す。
【０１０７】
図６は、第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は第３中間焦点距離状態、（ｂ）は第４中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
【０１０８】
各収差図から、第２実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。
【０１０９】
（第３実施例）
図７は、第３実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
【０１１０】
図７に示すように、第３実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、正屈折力の第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、負屈折力の第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと、正屈折力の第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃとから構成される。
【０１１１】
広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少するように、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１中間焦点距離状態Ｍ１まで像側へ移動し、第１中間焦点距離状態Ｍ１から望遠端状態Ｔまでは物体側へ移動する。さらに、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとの間隔は増大し、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃとの間隔は減少するように、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは像面Ｉに対して単調に物体側へ移動する。また、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは、像面Ｉに対して一体で移動する。
【０１１２】
開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２の像側にある第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと一体で構成される。
【０１１３】
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成されている。
【０１１４】
第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と、両凹レンズＬ２４と両凸レンズＬ２５との接合レンズとから構成されている。第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。
【０１１５】
第３Ａレンズ群Ｇ３Ａは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４との接合レンズとから構成されている。
【０１１６】
第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３とから構成されている。第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂの中央に位置する正メニスカスレンズＬ４２は、像面側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
【０１１７】
第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と、両凹レンズＬ５３と両凸レンズＬ５４との接合レンズとから構成されている。第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃの最も物体側に位置する正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸レンズＬ５４から射出した光線は像面Ｉに結像する。
【０１１８】
以下の表３に第３実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。
【０１１９】
（表３）
（面データ）
面番号        r           d          nd          νd
物面          ∞          ∞
1        192.86460     2.20000   1.834000     37.16 
2         71.04740     9.00410   1.497820     82.52 
3       -459.57820     0.10000 
4         73.87410     6.67930   1.593190     67.87 
5       1334.48060     （可変） 
6*        84.76870     0.10000   1.553890     38.09 
7         73.93750     1.25000   1.834807     42.72 
8         16.85860     6.41100 
9        -43.47510     1.00000   1.816000     46.62 
10         57.52320     0.15000 
11         33.20000     5.23710   1.784723     25.68 
12        -42.33520     1.08530 
13        -25.03850     1.00000   1.816000     46.62 
14         74.32200     2.14790   1.808090     22.79 
15       -196.76990     （可変） 
16（絞り）   ∞         1.00000 
17         70.66380     3.23230   1.593190     67.87 
18        -52.37330     0.10000 
19         73.76600     2.71810   1.487490     70.41 
20        -83.31450     0.10000 
21         45.54460     4.17150   1.487490     70.41 
22        -35.11250     1.00000   1.808090     22.79 
23       -188.15270     （可変） 
24        -63.85980     1.00000   1.696797     55.52 
25         31.67440     1.86210   1.804855     24.73 
26*        64.32250     4.66290 
27        -26.08000     1.00000   1.729157     54.66 
28        -73.30510     （可変） 
29*      -227.36510     4.17540   1.589130     61.16 
30        -24.31080     0.10000 
31         31.50890     5.72340   1.487490     70.41 
32        -46.90920     1.38940 
33       -141.28220     1.00000   1.882997     40.76 
34         20.03510     5.37700   1.548141     45.79 
35       -602.91670       (Bf) 
像面          ∞
（非球面データ）
第6面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝  3.84520E-06
A6  ＝ -3.19400E-09
A8  ＝ -2.44510E-11
A10 ＝  1.16080E-13
第26面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝ -3.46580E-06
A6  ＝  6.73460E-10
A8  ＝  0.00000E+00
A10 ＝  0.00000E+00
第29面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝ -1.44010E-05
A6  ＝  5.94450E-09
A8  ＝ -3.11020E-11
A10 ＝ -4.07130E-14
（各種データ）
ズーム比       15.72
Ｗ         Ｍ１       Ｍ２       Ｍ３       Ｍ４       Ｔ
f  =  18.53645   27.58219   49.59390  104.29638  280.11936  291.48464
FNO  =   3.48547    4.01900    5.38724    5.99810    6.59072    6.59436
ω  =  39.03040   26.66707   15.52780    7.42798    2.81545    2.70726
Y  =  14.20      14.20      14.20      14.20      14.20      14.20
TL  = 163.55     170.26     187.72     224.86     250.69     251.38
Bf  =  39.23508   46.33384   63.02959   70.07809   81.49952   82.08045
φ  =  16.40      16.40      16.40      16.40      17.20      17.30
d5      2.13850   10.94060   20.49340   54.83910   78.05500   78.64320
d15     33.51210   24.32490   15.53470   11.28210    2.48000    2.00000
d23      3.41920    5.91090   10.06530   11.33700   12.63700   12.68280
d28     10.26360    7.77190    3.61750    2.34580    1.04580    1.00000
（ズームレンズ群データ）
群        始面          焦点距離
１          １        １２０．８２８７６
２          ６        −１５．５２５７０
３        １６          ３９．６６９３８（Ｗ）    ３８．２８８６４（Ｍ１）
３４．６９１１７（Ｍ２）  ３３．３８５７３（Ｍ３）
３２．０００４５（Ｍ４）  ３１．９５１０２（Ｔ）
３Ａ        １６          ２６．７２８５８
３Ｂ        ２４        −２５．１０４４０
３Ｃ        ２９          ３４．４９９３３
（条件式対応値）
（１）  （νｄ３１＋νｄ３２＋νｄ３３）／３−νｄ３４＝４６．７７
（２）  νｄ３１−νｄ３４＝４５．０８
（３）  νｄ３２−νｄ３４＝４７．６２
（４）  νｄ３３−νｄ３４＝４７．６２
（５）  ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＝１．０６５
（６）  ｆ３２／ｆ３１＝１．５７６
（７）  ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＝１．０４４
【０１２０】
図８は、第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態をそれぞれ示す。
【０１２１】
図９は、第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は第３中間焦点距離状態、（ｂ）は第４中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
【０１２２】
各収差図から、第３実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。
【０１２３】
（第４実施例）
図１０は、第４実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
【０１２４】
図１０に示すように、第４実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、正屈折力の第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、負屈折力の第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと、正屈折力の第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃとから構成される。
【０１２５】
広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少するように、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１中間焦点距離状態Ｍ１まで像側へ移動し、第１中間焦点距離状態Ｍ１から望遠端状態Ｔまでは物体側へ移動する。さらに、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとの間隔は増大し、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃとの間隔は減少するように、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは像面Ｉに対して単調に物体側へ移動する。また、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは、像面Ｉに対して一体で移動する。
【０１２６】
開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２の像側にある第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと一体で構成される。
【０１２７】
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成されている。
【０１２８】
第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と、両凹レンズＬ２４と両凸レンズＬ２５との接合レンズとから構成されている。第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。
【０１２９】
第３Ａレンズ群Ｇ３Ａは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４との接合レンズとから構成されている。
【０１３０】
第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３とから構成されている。第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂの最も物体側に位置する両凹レンズＬ４１は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
【０１３１】
第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と、両凹レンズＬ５３と両凸レンズＬ５４との接合レンズとから構成されている。第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃの最も物体側に位置する正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸レンズＬ５４から射出した光線は像面Ｉに結像する。
【０１３２】
以下の表４に第４実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。
【０１３３】
（表４）
（面データ）
面番号        r           d          nd          νd
物面          ∞          ∞
1        185.24410     2.20000   1.834000     37.16 
2         68.75480     8.80000   1.497820     82.52 
3       -497.29190     0.10000 
4         71.28350     6.45000   1.593190     67.87 
5       1172.32230     （可変） 
6*        84.76870     0.10000   1.553890     38.09 
7         73.93750     1.20000   1.834807     42.72 
8         16.75000     6.90150 
9        -39.27190     1.00000   1.816000     46.62 
10         66.81930     0.15000 
11         34.96200     5.30000   1.784723     25.68 
12        -38.10160     0.85100 
13        -25.92810     1.00000   1.816000     46.62 
14         73.51020     2.05000   1.808090     22.79 
15       -287.76490     （可変） 
16（絞り）   ∞         1.00000 
17         67.56430     3.40000   1.593190     67.87 
18        -48.87440     0.10000 
19         67.50290     2.45000   1.487490     70.41 
20       -148.37490     0.10000 
21         48.80470     4.10000   1.487490     70.41 
22        -34.96390     1.00000   1.808090     22.79 
23       -151.08370     （可変） 
24*       -60.11270     1.00000   1.693500     53.31 
25         28.34580     2.15000   1.728250     28.46 
26         78.30380     4.62360 
27        -25.31330     1.00000   1.729157     54.66 
28        -74.02640     （可変） 
29*      -258.20790     4.30000   1.589130     61.18 
30        -24.20710     0.10000 
31         31.58110     5.85000   1.487490     70.41 
32        -43.77790     1.99120 
33       -117.57770     1.00000   1.882997     40.76 
34         20.29060     5.20000   1.548141     45.79 
35       -725.37280       (Bf) 
像面          ∞
（非球面データ）
第6面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝  3.04550E-06
A6  ＝ -3.32430E-09
A8  ＝ -1.97490E-11
A10 ＝  7.65670E-14
第24面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝  3.99640E-06
A6  ＝ -1.46410E-09
A8  ＝  0.00000E+00
A10 ＝  0.00000E+00
第29面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝ -1.52760E-05
A6  ＝  3.24870E-09
A8  ＝ -4.79200E-12
A10 ＝ -1.47520E-13
（各種データ）
ズーム比       15.72
Ｗ         Ｍ１       Ｍ２       Ｍ３       Ｍ４       Ｔ
f  =  18.53407   28.28311   49.61061  104.44333  280.42014  291.31408
FNO  =   4.19822    4.84518    5.60962    5.63139    5.64795    5.65065
ω  =  39.09871   25.91447   15.52706    7.44054    2.81841    2.71459
Y  =  14.20      14.20      14.20      14.20      14.20      14.20
TL  = 163.83     172.73     188.63     224.05     249.11     249.82
Bf  =  39.11654   46.29035   62.64242   69.74259   81.54926   82.19687
φ  =  13.60      13.60      15.70      17.60      20.35      20.50
d5      2.15320   13.04850   21.16970   53.87340   76.26610   76.78310
d15     33.72460   24.55710   15.98250   11.59370    2.46300    2.00000
d23      3.38090    5.75490    9.65610   11.06770   12.30820   12.36930
d28      9.98840    7.61440    3.71320    2.30160    1.06110    1.00000
（ズームレンズ群データ）
群        始面          焦点距離
１          １        １１８．４１９８３
２          ６        −１５．６２１３９
３        １６          ３９．５２８８９（Ｗ）    ３８．２８７８９（Ｍ１）
３５．０１８３８（Ｍ２）  ３３．５８７４６（Ｍ３）
３２．２６９７６（Ｍ４）  ３２．２０３８５（Ｔ）
３Ａ        １６          ２７．１０６００
３Ｂ        ２４        −２４．６５９９１
３Ｃ        ２９          ３３．５６７５７
（条件式対応値）
（１）  （νｄ３１＋νｄ３２＋νｄ３３）／３−νｄ３４＝４６．７７
（２）  νｄ３１−νｄ３４＝４５．０８
（３）  νｄ３２−νｄ３４＝４７．６２
（４）  νｄ３３−νｄ３４＝４７．６２
（５）  ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＝１．０９９
（６）  ｆ３２／ｆ３１＝１．９７６
（７）  ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＝０．９９９
【０１３４】
図１１は、第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態をそれぞれ示す。
【０１３５】
図１２は、第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は第３中間焦点距離状態、（ｂ）は第４中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
【０１３６】
各収差図から、第４実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。
【０１３７】
（第５実施例）
図１３は、第５実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
【０１３８】
図１３に示すように、第５実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、正屈折力の第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、負屈折力の第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと、正屈折力の第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃとから構成される。
【０１３９】
広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少するように、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１中間焦点距離状態Ｍ１まで像側へ移動し、第１中間焦点距離状態Ｍ１から望遠端状態Ｔまでは物体側へ移動する。さらに、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとの間隔は増大し、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃとの間隔は減少するように、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂと第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは像面Ｉに対して単調に物体側へ移動する。
【０１４０】
開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２の像側にある第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと一体で構成される。
【０１４１】
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成されている。
【０１４２】
第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と、両凹レンズＬ２４と両凸レンズＬ２５との接合レンズとから構成されている。第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。
【０１４３】
第３Ａレンズ群Ｇ３Ａは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４との接合レンズとから構成されている。
【０１４４】
第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３とから構成されている。第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂの最も物体側に位置する両凹レンズＬ４１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。
【０１４５】
第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と、両凹レンズＬ５３と両凸レンズＬ５４との接合レンズとから構成されている。第３Ｃレンズ群Ｇ３Ｃの最も物体側に位置する両凸レンズＬ５１は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸レンズＬ５４から射出した光線は像面Ｉに結像する。
【０１４６】
以下の表５に第５実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。
【０１４７】
（表５）
（面データ）
面番号        r           d          nd          νd
物面          ∞          ∞
1        175.60560     2.20000   1.834000     37.16 
2         67.43020     8.80000   1.497820     82.52 
3       -587.78480     0.10000 
4         72.27100     6.45000   1.593190     67.87 
5       1826.13880     （可変） 
6*        84.76870     0.10000   1.553890     38.09 
7         73.93750     1.20000   1.834807     42.72 
8         17.18730     6.95000 
9        -36.98220     1.00000   1.816000     46.62 
10         77.92630     0.15000 
11         36.63460     5.30000   1.784723     25.68 
12        -36.63460     0.80000 
13        -26.19910     1.00000   1.816000     46.62 
14         63.73960     2.05000   1.808090     22.79 
15       -643.27060     （可変） 
16（絞り）   ∞         1.00000 
17         65.83650     3.40000   1.593190     67.87 
18        -50.15460     0.10000 
19         65.68170     2.45000   1.487490     70.41 
20       -154.97430     0.10000 
21         46.73330     4.20000   1.487490     70.41 
22        -35.78330     1.00000   1.808090     22.79 
23       -191.93180     （可変） 
24*       -57.29660     0.20000   1.553890     38.09 
25        -59.72500     0.90000   1.696797     55.52 
26         28.51000     2.15000   1.728250     28.46 
27         91.99760     4.14020 
28        -32.89540     1.00000   1.729157     54.66 
29       -144.33150     （可変） 
30*      6427.19190     4.65000   1.589130     61.18 
31        -27.38180     0.10000 
32         31.47760     5.85000   1.487490     70.41 
33        -43.75390     1.45000 
34       -113.58970     1.00000   1.882997     40.76 
35         20.34810     5.30000   1.548141     45.79 
36       -709.14530       (Bf) 
像面          ∞
（非球面データ）
第6面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝  2.88220E-06
A6  ＝ -2.29350E-11
A8  ＝ -2.35280E-11
A10 ＝  9.21570E-14
第24面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝  4.32780E-06
A6  ＝  1.88460E-09
A8  ＝  0.00000E+00
A10 ＝  0.00000E+00
第30面
κ  ＝  1.0000
A4  ＝ -1.36170E-05
A6  ＝ -3.55860E-10
A8  ＝  1.83080E-11
A10 ＝ -1.86790E-13
（各種データ）
ズーム比       15.70
Ｗ         Ｍ１       Ｍ２       Ｍ３       Ｍ４       Ｔ
f  =  18.56060   27.94799   48.95245  104.65150  280.18763  291.42454
FNO  =   3.57565    4.13253    5.36204    5.62482    5.80434    5.81064
ω  =  38.80191   26.18802   15.68652    7.44205    2.82863    2.72113
Y  =  14.20      14.20      14.20      14.20      14.20      14.20
TL  = 164.76     171.03     189.45     225.29     249.99     250.61
Bf  =  38.84705   44.06807   62.50183   73.57929   86.00428   86.64770
φ  =  15.80      15.80      15.80      17.50      19.50      19.60
d5      2.15700   11.13190   22.22690   53.01000   75.67850   76.25220
d15     33.36360   23.94380   15.96870   11.30360    2.48130    2.00000
d23      3.46820    7.42730    8.95240    9.64300    9.67390    9.62460
d29     11.83830    9.36420    4.70680    2.66290    1.06600    1.00000
（ズームレンズ群データ）
群        始面          焦点距離
１          １        １１７．７２９３７
２          ６        −１５．６０９４５
３        １６          ４０．４４４７１（Ｗ）    ３９．６６１０３（Ｍ１）
３５．６７１６４（Ｍ２）  ３３．９５６９５（Ｍ３）
３２．７３９８８（Ｍ４）  ３２．７００８８（Ｔ）
３Ａ        １６          ２７．３５４７３
３Ｂ        ２４        −２６．５００４１
３Ｃ        ３０          ３５．２０４２３
（条件式対応値）
（１）  （νｄ３１＋νｄ３２＋νｄ３３）／３−νｄ３４＝４６．７７
（２）  νｄ３１−νｄ３４＝４５．０８
（３）  νｄ３２−νｄ３４＝４７．６２
（４）  νｄ３３−νｄ３４＝４７．６２
（５）  ｆ３Ａ／（−ｆ３Ｂ）＝１．０３２
（６）  ｆ３２／ｆ３１＝１．９５７
（７）  ｒ３２ａ／ｒ３１ａ＝０．９９８
【０１４８】
図１４は、第５実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態をそれぞれ示す。
【０１４９】
図１５は、第５実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は第３中間焦点距離状態、（ｂ）は第４中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
【０１５０】
各収差図から、第５実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。
【０１５１】
以上のように、本実施形態によれば、収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系を提供することができる。
【０１５２】
次に、本実施形態に係る変倍光学系を搭載したカメラについて説明する。なお、第１実施例に係る変倍光学系を搭載した場合について説明するが、他の実施例でも同様である。
【０１５３】
図１６は、第１実施例に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
【０１５４】
図１６において、カメラ１は、撮影レンズ２として第１実施例に係る変倍光学系を備えたデジタル一眼レフカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
【０１５５】
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子７へ到達する。これにより被写体からの光は、撮像素子７によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
【０１５６】
カメラ１に撮影レンズ２として第１実施例に係る変倍光学系を搭載することにより、高い性能を有するカメラを実現することができる。
【０１５７】
以下、本願の変倍光学系の製造方法の概略を説明する。
【０１５８】
図１７は、本願の変倍光学系の製造方法を示す図である。
【０１５９】
本願の変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、図１７に示すステップＳ１，Ｓ２，Ｓ３を含むものである。
【０１６０】
ステップＳ１：第１レンズ群と第２レンズ群と第３レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が増大可能、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が減少可能に配置する。
【０１６１】
ステップＳ２：光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１部分レンズ群と、負屈折力の第２部分レンズ群と、第３部分レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１部分レンズ群と第２部分レンズ群との間隔が変化可能、第２部分レンズ群と第３部分レンズ群との間隔が変化可能に第３レンズ群に配置する。
【０１６２】
ステップＳ３：光軸に沿って物体側から順に、第１正レンズと第２正レンズと接合レンズとを、第１部分レンズ群に配置し、第３正レンズと負レンズとを、接合レンズに含める。
【０１６３】
本願の変倍光学系の製造方法によれば、収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
【０１６４】
なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
【０１６５】
実施例では、５群構成を示したが、６群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
【０１６６】
単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。前記合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の(超音波モータ等を用いた)モータ駆動にも適している。特に、第２レンズ群の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。
【０１６７】
また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても良い。特に、第３Ｂレンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。
【０１６８】
また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。
【０１６９】
レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
【０１７０】
レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
【０１７１】
また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
【０１７２】
また、本実施形態の変倍光学系は、変倍比が７〜２５程度である。
【０１７３】
また、本実施形態の変倍光学系は、第１レンズ群が正のレンズ成分を２つ有するのが好ましい。また、第１レンズ群は、物体側から順に、正正の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
【０１７４】
また、本実施形態の変倍光学系は、第２レンズ群が正のレンズ成分を１つと負のレンズ成分を３つ有するのが好ましい。また、第２レンズ群は、物体側から順に、負負正負の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
【０１７５】
また、本実施形態の変倍光学系は、第３Ａレンズ群が正のレンズ成分を３つ有するのが好ましい。
【０１７６】
また、本実施形態の変倍光学系は、第３Ｂレンズ群が負のレンズ成分を２つ有するのが好ましい。
【０１７７】
また、本実施形態の変倍光学系は、第３Ｃレンズ群が正のレンズ成分を２つ有するのが好ましい。また、第３Ｃレンズ群は、物体側から順に、正正の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
【０１７８】
なお、本発明を分かり易く説明するために実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。
【符号の説明】
【０１７９】
Ｇ１        第１レンズ群
Ｇ２        第２レンズ群
Ｇ３        第３レンズ群
Ｇ３Ａ      第３Ａレンズ群
Ｇ３Ｂ      第３Ｂレンズ群
Ｇ３Ｃ      第３Ｃレンズ群
Ｓ          開口絞り
Ｉ          像面
１          カメラ
【図１】
0005488061.tif 000002
【図２】
0005488061.tif 000003
【図３】
0005488061.tif 000004
【図４】
0005488061.tif 000005
【図５】
0005488061.tif 000006
【図６】
0005488061.tif 000007
【図７】
0005488061.tif 000008
【図８】
0005488061.tif 000009
【図９】
0005488061.tif 000010
【図１０】
0005488061.tif 000011
【図１１】
0005488061.tif 000012
【図１２】
0005488061.tif 000013
【図１３】
0005488061.tif 000014
【図１４】
0005488061.tif 000015
【図１５】
0005488061.tif 000016
【図１６】
0005488061.tif 000017
【図１７】
0005488061.tif 000018