(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
直火加熱炉を備えた連続焼鈍設備において、Ｓｉ含有量が０．２質量％以上の鋼板を連続焼鈍するに際し、
直火加熱炉内の通板方向に沿って、各々が直火バーナー群を備えた３つ以上の加熱ゾーンを設け、最上流側の１つ以上の加熱ゾーン（Ａ）では、直火バーナーの空気比０．６０〜０．９５で鋼板を４００〜６００℃に加熱し、その下流側の１つ以上の加熱ゾーン（Ｂ）では、直火バーナーの空気比１．０５〜１．２５で鋼板を６００〜７５０℃に加熱し、最下流側の１つ以上の加熱ゾーン（Ｃ）では、直火バーナーの空気比０．６０〜０．９５で鋼板を６５０〜８００℃に加熱することを特徴とする鋼板の製造方法。
【請求項２】
加熱ゾーン（Ａ）では、直火バーナーの空気比０．８０〜０．９０で鋼板を４５０〜５５０℃に加熱することを特徴とする請求項１に記載の鋼板の製造方法。
【請求項３】
加熱ゾーン（Ｂ）では、直火バーナーの空気比１．１０〜１．２０で鋼板を６５０〜７００℃に加熱することを特徴とする請求項１または２に記載の鋼板の製造方法。
【請求項４】
加熱ゾーン（Ｃ）では、直火バーナーの空気比０．８０〜０．９０で鋼板を７２０〜７８０℃に加熱することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の鋼板の製造方法。
【請求項５】
Ｓｉ含有量が０．５質量％以上の鋼板を連続焼鈍することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の鋼板の製造方法。
【請求項６】
Ｓｉ含有量が１．０質量％以上の鋼板を連続焼鈍することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、直火加熱炉を備えた連続焼鈍設備を用いた鋼板の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車、家電、建材等の分野において、構造物の軽量化等に寄与可能な高張力鋼（ハイテン材）の需要が高まっている。このハイテン技術では、鋼中にＳｉを添加すると穴広げ性の良好な高張力鋼板が製造できる可能性があり、また、ＳｉやＡｌを含有すると残留γが形成されやすくなり、延性の良好な鋼板が提供できる可能性が示されている。
鋼板の連続焼鈍ラインでは、鋼板を横型若しくは竪型の連続焼鈍設備内を通板させて連続焼鈍した後、ガスジェット冷却若しくはウォータークエンチ冷却などを施し、鋼板に機械的特性を付与している。連続焼鈍ライン内を通板する鋼板は、例えば、予熱帯で約４５０℃程度に予熱された後、加熱帯で直火バーナーにより約６８０℃に加熱され、さらに還元帯で約８００℃に加熱された後、冷却帯で５００℃まで冷却されるという一連の工程を経て巻き取られる。
【０００３】
高強度冷延鋼板は、鋼中元素としてＳｉ、Ｍｎ等が添加された鋼板であり、特に焼鈍時に表面濃化するＳｉ酸化物が化成処理性を著しく劣化させることが従来から知られており、化成処理性に優れた高強度冷延鋼板の開発が従来から切望されていた。
高強度冷延鋼板の化成処理性を改善する技術として、例えば、特許文献１において、塩酸や硫酸などを用いた酸洗処理により鋼板表面に濃化したＳｉ酸化物を特定の被覆率以下まで除去する技術が開示されている。しかしながら、Ｓｉ酸化物は塩酸や硫酸などの一般的な酸には溶解しないため、この方法によるＳｉ酸化物の除去は全く現実的ではない。また、特定の被覆率以下であってもＳｉ酸化物の残存は化成処理性に甚大な悪影響を及ぼすため、例えば、厳しい条件下で化成処理を行った場合などにおいては、良好な化成処理性を確保することは極めて困難である。
【０００４】
冷延鋼板の化成処理性と耐型かじり性の改善を目的とした技術として、例えば、特許文献２，３などが開示されている。
特許文献２は、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｃｕの１種以上を冷延鋼板表面に不連続に析出させる技術である。しかしながら、この技術をＳｉを含有する冷延鋼板に適用したとしても、鋼板表面上にはＳｉ酸化物がそのまま残存した状態であるため、化成処理性は不良である。さらに、ＭｏやＣｕなどの元素は化成処理性に悪影響を及ぼすため、化成処理時の溶出により却って化成処理性が劣化するという問題がある。
特許文献３は、冷延鋼板の表面に、下層が０価亜鉛主体の極薄皮膜、上層が２価の亜鉛と第２元素群（Ｐ、Ｂ、Ｓｉの１種以上）の酸化物からなる非晶質皮膜で構成される複層皮膜を形成する技術である。しかしながら、この技術をＳｉを含有する冷延鋼板に適用したとしても、鋼板表面にはＳｉ酸化物がそのまま残存した状態であるため、化成処理性は不良である。
【０００５】
一方、焼鈍前の冷延鋼板に表面処理を施すことにより化成処理性や耐型かじり性を改善することを目的とした技術が、例えば、特許文献４，５などに開示されている。
特許文献４は、Ｎｉ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｓｂ、Ｂｉの１種以上を含む化合物を冷延鋼板表面に塗布した後、焼鈍を行うことにより、冷延鋼板表面に金属酸化化合物または金属を生成させ、これを化成処理反応時の結晶核とすることにより化成処理性を向上させることを狙いとする技術である。しかしながら、上記化合物を焼鈍前のＳｉ含有冷延鋼板の表面に塗布したとしても、焼鈍時のＳｉの表面濃化を抑制することはできず、焼鈍後の鋼板表面にはＳｉ酸化物が形成されるため、良好な化成処理性を得ることはできない。
【０００６】
特許文献５は、水溶性非金属リン酸塩およびＮａ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｓｎ、Ａｌ、Ｃｏ等の有機酸塩を冷延鋼板の表面に塗布した後、焼鈍を行うことにより、冷延鋼板表面にリン酸塩皮膜を形成して耐型かじり性を向上させることを狙いとする技術である。しかしながら、この技術では、耐型かじり性の多少の改善は認められるものの、良好な化成処理性の確保は全く考慮されておらず、形成されたリン酸塩皮膜の上層には化成処理皮膜はほとんど形成されない。さらに、上記化合物を焼鈍前のＳｉ含有冷延鋼板の表面に塗布したとしても、焼鈍時のＳｉの表面濃化を抑制することはできず、焼鈍後の鋼板表面にはＳｉ酸化物が形成されるため、化成処理性は不良である。
【０００７】
また、直火加熱炉を用いたＳｉ、Ｍｎ等の易酸化元素を有する鋼板の製造方法として、溶融亜鉛めっき鋼板のメッキ性の改善を目的とした技術が特許文献６，７に開示されている。このうち特許文献６には、直火加熱炉出側の温度をＳｉ量との関係で規定することで、溶融亜鉛めっき鋼板のメッキ性改善を図る技術が開示されている。この技術は、比較的安価にメッキ性改善が実現できるため有効な手段ではあるが、鋼板酸化物が炉内ロールの表面に付着し、その付着物が再度鋼板に押し付けられて生じる欠陥（ピックアップ欠陥）が発生する場合があり、それにより生産性が阻害されるという問題がある。
また、特許文献７には、直火加熱炉にて連続加熱を行う際に板幅方向の温度を均一化するために、冷却ガスを噴射して鋼板温度を均一化する技術が開示されている。この方法によれば、板幅が変更された場合でも、板幅方向での冷却量を制御することにより板幅方向で均一な温度分布が得られるが、温度均一化による鋼板への過酸化を防止する技術であり、直火バーナーを用いた酸化量制御についての詳細は明らかにされていない。
【０００８】
一方、直火加熱炉を用いて、Ｓｉを０．１質量％以上含有する冷延鋼板の化成処理性の劣化を防止する技術が特許文献８に開示されている。この特許文献８の技術は、直火加熱炉を通過する際の鋼板温度が４００℃以上で、鉄の酸化雰囲気下で鋼板表面に酸化皮膜を形成させ、その後、鉄の還元雰囲気下で鋼板表面の酸化膜を還元するものである。具体的には、酸化膜を形成させる際の空気比を０．９３以上、１．１０以下として加熱し、その後、ラジアントチューブバーナーを備えた還元雰囲気下で酸化膜を還元するものである。しかしながら、この技術を実操業に適用した場合、化成処理性を確保するために必要な内部酸化量を確保することが困難になる場合がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００４−３２３９６９号公報
【特許文献２】特開平３−２３６４９１号公報
【特許文献３】特開平１０−１５８８５８号公報
【特許文献４】特開昭５５−１４８５４号公報
【特許文献５】特開昭５２−６３８３１号公報
【特許文献６】特開平７−３１６７６２号公報
【特許文献７】特開平８−２０９２５１号公報
【特許文献８】特開２００６−４５６１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
以上のように従来においては、Ｓｉを含有する冷延鋼板の化成処理性を十分に満足させる技術は確立されておらず、特にＳｉを含有する高強度冷延鋼板の化成処理性を満足させる技術は存在しなかった。
したがって本発明の目的は、Ｓｉ含有量が０．２質量％以上の鋼板であって、全長、全幅にわたり良好な化成処理性が得られる鋼板を低コストに製造することができる鋼板の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
直火加熱炉プロセスは、熱効率が高いため、低コストで鋼板を所定の温度まで加熱できる特徴があるが、直接鋼板に火炎雰囲気が作用し、鋼板表面が酸化や還元されるため、表面品質を維持するのが難しい場合がある。特に、Ｓｉを多く含む鋼板の製造時には、内部酸化を利用する必要があるため、バーナー雰囲気を酸化性にすることになるが、そのために均熱帯の炉内ロールへの酸化鉄のピックアップによる欠陥や、均熱帯内での還元不足が発生し、歩留低下を招くことが多い。また、直火加熱炉内でのバーナーの燃焼条件により、化成処理性を確保するために必要な内部酸化量を制御する方法についても、明らかとなっていない。そこで、本発明者らは種々の検討を行い、その結果、直火加熱炉内の通板方向に沿って複数の加熱ゾーンを設け、各加熱ゾーンでの直火バーナーの燃焼条件を最適化することで、内部酸化量の制御を適切に行うことができ、これにより良好な化成処理性が得られることを見出した。
【００１２】
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
［1］直火加熱炉を備えた連続焼鈍設備において、Ｓｉ含有量が０．２質量％以上の鋼板を連続焼鈍するに際し、
直火加熱炉内の通板方向に沿って、各々が直火バーナー群を備えた３つ以上の加熱ゾーンを設け、最上流側の１つ以上の加熱ゾーン（Ａ）では、直火バーナーの空気比０．６０〜０．９５で鋼板を４００〜６００℃に加熱し、その下流側の１つ以上の加熱ゾーン（Ｂ）では、直火バーナーの空気比１．０５〜１．２５で鋼板を６００〜７５０℃に加熱し、最下流側の１つ以上の加熱ゾーン（Ｃ）では、直火バーナーの空気比０．６０〜０．９５で鋼板を６５０〜８００℃に加熱することを特徴とする鋼板の製造方法。
【００１３】
［2］上記［1］の製造方法において、加熱ゾーン（Ａ）では、直火バーナーの空気比０．８０〜０．９０で鋼板を４５０〜５５０℃に加熱することを特徴とする鋼板の製造方法。
［3］上記［1］または［2］の製造方法において、加熱ゾーン（Ｂ）では、直火バーナーの空気比１．１０〜１．２０で鋼板を６５０〜７００℃に加熱することを特徴とする鋼板の製造方法。
［4］上記［1］〜［3］のいずれかの製造方法において、加熱ゾーン（Ｃ）では、直火バーナーの空気比０．８０〜０．９０で鋼板を７２０〜７８０℃に加熱することを特徴とする鋼板の製造方法。
［5］上記［1］〜［4］のいずれかの製造方法において、Ｓｉ含有量が０．５質量％以上の鋼板を連続焼鈍することを特徴とする鋼板の製造方法。
［6］上記［1］〜［4］のいずれかの製造方法において、Ｓｉ含有量が１．０質量％以上の鋼板を連続焼鈍することを特徴とする鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、Ｓｉ含有量が０．２質量％以上の鋼板を連続焼鈍するに際し、直火加熱炉内の通板方向に沿って３つ以上の加熱ゾーンを設け、各加熱ゾーンでの燃焼条件を最適化し、鋼板面での酸化物の生成を制御することにより、全長、全幅にわたり良好な化成処理性が得られる鋼板を低コストに製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の実施に供される連続焼鈍設備を模式的に示す説明図
【図２】図１の連続焼鈍設備が備える直火加熱炉を模式的に示す側面図
【図３】熱力学データから求めたＳｉＯ２とＦｅ２ＳｉＯ４の平衡状態図
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明の製造方法は、Ｓｉ含有量が０．２質量％以上の鋼板を製造の対象とする。このような鋼板は、良好な化成処理性が得られにくいためである。また、Ｓｉ含有量が０．５質量％以上、さらに１．０質量％以上であるようなＳｉ含有量が高い鋼板では、良好な化成処理性がより得られにくいので、本発明はこのような鋼板の製造において特に有用であり、良好な化成処理性を付与することができる。図１は、本発明の実施に供される鋼板の連続焼鈍設備（ＣＡＬ）を模式的に示すものである。この連続焼鈍設備は、ライン上流側から順に、直火加熱炉からなる加熱帯１、均熱帯２、ガスジェット冷却帯３、急速冷却帯４、浸漬槽５、誘導加熱装置６、過時効帯７、酸洗装置８を備えている。連続搬送される鋼板Ｓは、加熱帯１と均熱帯２で所定の温度で焼鈍された後、ガスジェット冷却帯３を経て急速冷却帯４で焼入れ処理され、浸漬槽５および誘導加熱装置６を経た後、過時効帯７にて焼き戻し処理され、次いで、急速冷却時に鋼板表面に生成した酸化物を酸洗装置８で除去した後、コイルに巻き取られる。
【００１７】
一般に直火加熱炉（加熱帯１）では、鋼板の温度を制御することが第一に優先される事項であるが、高Ｓｉ鋼に代表される高張力鋼を焼鈍処理した際には、鋼板表面上にＳｉ酸化物の表面濃化が顕著となり、化成処理性を劣化させるため、同時に雰囲気をコントロールすることで、適切な酸化量を確保し、Ｓｉ酸化物の内部酸化層を形成させる必要がある。しかしながら、Ｓｉ酸化物の内部酸化層を形成させるだけでは、酸洗処理した際に鋼板表面に内部酸化層が現れてしまい、内部酸化層がＳｉ酸化物で形成されている場合には、化成処理性の改善が認められなかった。
【００１８】
そこで、本発明では、直火加熱炉内での直火バーナーの燃焼条件を種々変更し、その際に鋼板に形成される内部酸化層厚み、および化成処理性について調査を行った。内部酸化層の厚みは、蛍光Ｘ線を用いて酸素強度を測定することにより求めた。その結果、直火加熱炉内の通板方向に沿って複数の加熱ゾーンを設け、各加熱ゾーンでの直火バーナーの燃焼条件を最適化することで、内部酸化量の制御を適切に行うことができ、良好な化成処理性が得られることが判った。すなわち、具体的には、直火加熱炉内の通板方向に沿って、各々が直火バーナー群を備えた３つ以上の加熱ゾーンを設け、最上流側の１つ以上の加熱ゾーンＡでは、直火バーナーの空気比０．６０〜０．９５で鋼板を４００〜６００℃に加熱し、その下流側の１つ以上の加熱ゾーンＢでは、直火バーナーの空気比１．０５〜１．２５で鋼板を６００〜７５０℃に加熱し、最下流側の１つ以上の加熱ゾーンＣでは、直火バーナーの空気比０．６０〜０．９５で鋼板を６５０〜８００℃に加熱するものである。
【００１９】
このようなプロセスにおいて、加熱ゾーンＡと加熱ゾーンＣが還元ゾーン、加熱ゾーンＢが酸化ゾーンとなり、最下流側の加熱ゾーンＣでの還元により、均熱帯の炉内ロールによるピックアップが防止できる。本発明では、この還元−酸化−還元のプロセスにおいて、酸化開始温度を高めにすることが特徴の一つであり、これにより、以下のような理由で優れた化成処理性が得られるものと考えられる。ＳｉＯ２がＦｅ３Ｏ４と以下の反応式に従い反応すると仮定した場合、この反応に対する温度と酸素濃度の影響について、平衡論に基づき熱力学的に考察すると、以下のようになる。
３ＳｉＯ２＋２Ｆｅ３Ｏ４＝３Ｆｅ２ＳｉＯ４＋Ｏ２
【００２０】
図３は、熱力学データから求めたＳｉＯ２とＦｅ２ＳｉＯ４の平衡状態図であり、これによれば、ＳｉＯ２は高酸素濃度、低温で安定となることが判る。すなわち、低温／酸化雰囲気ではＳｉＯ２が生成されやすく、高温／還元雰囲気ではＦｅ２ＳｉＯ４が生成され易いことになる。ここで、Ｆｅ２ＳｉＯ４は酸に可溶であるが、ＳｉＯ２は酸に不溶であり、酸洗でも除去できないため、良好な化成処理性を得るためには、その生成を極力避ける必要がある。上記の理由より、温度の低い段階から酸化雰囲気にするとＳｉＯ２が生成され易く、化成処理性が悪化しやすいのに対し、ある程度高い温度になってから酸化雰囲気にするとＳｉＯ２が生成されにくく、このため優れた化成処理性が得られやすいものと考えられる。したがって、化成処理性を高めるには、酸化ゾーンでの酸化開始温度を高めにすることが有効である。
【００２１】
図２に、本発明を実施するための直火加熱炉（図１の連続焼鈍設備の加熱帯１を構成する直火加熱炉）の一実施形態を示す。この直火加熱炉には、通板方向に沿って複数の直火バーナー９が設置され、通板する鋼板Ｓを加熱する。図において、１１は炉内ロール（搬送ロール）である。
この実施形態では、直火加熱炉内の通板方向に沿って３つの加熱ゾーン１０a〜１０cが設けられ、これら加熱ゾーン１０a〜１０cは、それぞれ複数の直火バーナー９からなる直火バーナー群を備えている。
本発明では、３つの加熱ゾーン１０a〜１０cのうち、最上流側の加熱ゾーン１０aと最下流側の加熱ゾーン１０cを還元ゾーンとし、中間の加熱ゾーン１０bを酸化ゾーンとして鋼板を加熱することで、鋼板表面に鉄の酸化膜を形成する。したがって、さきに述べた加熱ゾーンＡが加熱ゾーン１０aに、加熱ゾーンＢが加熱ゾーン１０bに、加熱ゾーンＣが加熱ゾーン１０cに、それぞれ相当する。
以下、説明の便宜上、加熱ゾーン１０a〜１０cを、上流側から第１ゾーン１０a、第２ゾーン１０b、第３ゾーン１０cという。
【００２２】
本発明では、還元ゾーンである第１ゾーン１０aの鋼板加熱温度を４００〜６００℃、酸化ゾーンである第２ゾーン１０bの鋼板加熱温度を６００〜７５０℃、還元ゾーンである第３ゾーン１０cの鋼板加熱温度を６５０〜８００℃とする。但し、本発明の鋼板加熱温度は、第１ゾーン１０a≦第２ゾーン１０b＜第３ゾーン１０c、または、第１ゾーン１０a＜第２ゾーン１０b≦第３ゾーン１０cである。
第１ゾーン１０aでの鋼板加熱温度が４００℃未満では、第２ゾーン１０bにて低温領域から酸化されてしまい、第２ゾーン１０bの酸化時にＳｉ酸化物の発生が顕著となり、Ｓｉ酸化物が表面に濃化してしまうため十分な酸化量が得られない。一方、鋼板加熱温度が６００℃を超えると、第２ゾーン１０bでの酸化に必要な加熱時間、加熱温度が十分に得られないため酸化量の確保が困難となる。また、以上の観点からより好ましい鋼板加熱温度は４５０〜５５０℃である。
【００２３】
第２ゾーン１０bでの鋼板加熱温度が６００℃未満では、鋼板温度が低いため鋼板表面における酸化が不活性となり、十分な酸化量が得られない。一方、第３ゾーン１０cでの還元はピックアップ防止の観点から不可欠であるが、第２ゾーン１０bでの鋼板加熱温度が７５０℃を超えると、第３ゾーン１０cでの昇温分ΔＴが小さくなるため、ピックアップ防止に必要な還元量の確保が不十分になる。また、以上の観点からより好ましい鋼板加熱温度は６５０〜７００℃である。
第３ゾーン１０cでの鋼板加熱温度が６５０℃未満では、第２ゾーン１０bでの加熱温度が低温となるために十分な酸化量が得られない。一方、鋼板加熱温度が８００℃を超えると、鋼板が高温となり板破断が生じる恐れがある。また、以上の観点からより好ましい鋼板加熱温度は７２０〜７８０℃であり、また、還元量を十分に確保するために、第２ゾーン１０bでの鋼板加熱温度からの昇温分ΔＴが５０℃以上であることが好ましい。
【００２４】
また、各加熱ゾーンにおいて直火バーナー群を構成する直火バーナー９の空気比は、第１ゾーン１０aでは０．６０〜０．９５、第２ゾーン１０bでは１．０５〜１．２５、第３ゾーン１０cでは０．６０〜０．９５とする。
還元ゾーン（第１ゾーン１０a，第３ゾーン１０c）における直火バーナー９の空気比が０．９５超では、炉内に未燃酸素が存在するため鋼板がわずかであるが酸化してしまう。特に、第１ゾーン１０aにて酸化雰囲気となった場合、鋼板表面にＳｉ酸化物が濃化するため化成処理性が劣化してしまう。一方、直火バーナー９の空気比が０．６０未満では、バーナー燃焼に必要な空気量が不足してしまうため安定したバーナー火炎が得られない。この還元ゾーンでの空気比は、燃焼効率の面からは高めがよいが、あまり高いと制御バラツキなどで弱酸化する可能性があるため、０．８０〜０．９０が特に好ましい。
【００２５】
酸化ゾーン（第２ゾーン１０b）における直火バーナー９の空気比が１．０５未満では、未燃酸素が減少して鋼板表面の鉄分を十分に酸化させることができずに、Ｓｉ酸化物が鋼板表面に濃化してしまう。一方、直火バーナー９の空気比が１．２５超では、酸化ゾーンで過酸化となり、直火加熱炉以降の帯域（均熱帯や冷却帯など）で酸化物の剥離が発生してしまう。この酸化ゾーンでの空気比は、燃焼効率の面からは低めがよいが、酸化量のバラツキを考慮すると、１．１０〜１．２０が特に好ましい。
【００２６】
なお、図２の実施形態では、還元ゾーンとなる最上流側の加熱ゾーン１０a、酸化ゾーンとなる下流側の加熱ゾーン１０b、還元ゾーンとなる最下流側の加熱ゾーン１０cは、それぞれ１つずつの加熱ゾーンからなるが、それぞれ２以上の加熱ゾーンからなるものでもよい。
【実施例】
【００２７】
表１に示す化学成分を有する冷延鋼板（板厚１．２ｍｍ、板幅１２００ｍｍ）を、図１および図２に示すような連続焼鈍設備で連続焼鈍し、鋼板の製造試験を実施した。ライン速度は９０ｍｐｍ、直火加熱炉出側温度は種々調整し、焼鈍温度は８３０℃とした。また、直火加熱炉の直火バーナーの燃料ガスとしては、表２の組成のガスを使用した。
【００２８】
製造された鋼板の酸化層の厚みを、蛍光Ｘ線を用いて酸素強度を測定することにより測定した。また、鋼板に対して、市販の化成処理薬剤（日本パーカライジング株式会社製「パルボンドPB-L3020システム」）を用いて、浴温４２℃、化成処理時間１２０秒の条件で化成処理を施した後、ＳＥＭにより化成処理結晶の均一性を調べ、下記基準により評価した。
◎：化成処理結晶にスケ、ムラが全くない。
○：化成処理結晶にスケはないが、ムラが多少ある。
×：化成処理結晶のスケが著しい。
【００２９】
以上の製造試験の結果を、各加熱ゾーンの出側温度および空気比とともに、表３および表４に示す。
これによれば、本発明例は、内部酸化量の確保が可能となるため、良好な化成処理性が得られている。
これに対して、比較例１〜３では、第１ゾーンにおいて酸化雰囲気で加熱したため低温領域でのＳｉ酸化物の表面濃化が顕著となり、化成処理性を満たすための内部酸化量が得られず、化成処理性は不良である。
比較例４〜６は、第２ゾーンでの酸化が過酸化条件であるため、酸化物の剥離が発生し、化成処理性が不良である。
比較例７〜９は、第１ゾーンにおける還元時の鋼板温度が高すぎるため、酸化ゾーンでの酸化量が十分確保できず、化成処理性が劣る。
【００３０】
比較例１０〜１２は、第１ゾーンにおける還元時の鋼板温度が低すぎるため、第２ゾーンでの酸化条件の際にＳｉ酸化物の表面濃化が顕著となり、化成処理性を満たすために必要な内部酸化量が得られず、この場合も化成処理性は不良である。
比較例１３〜１５は、第２ゾーンにおける酸化時の鋼板温度が低すぎるため、酸に不溶なＳｉＯ２が多く生成されてしまい、また酸化も不十分となるため化成処理性が劣る。
比較例１６〜１８は、第２ゾーンにおける酸化時の鋼板温度が低すぎ、且つ第３ゾーンにおける還元時の鋼板温度も低すぎるため、酸化ゾーンである第２ゾーンの昇温量が足らず、結果として酸化不足になるため、化成処理性が劣る。
比較例１９〜２１は、全ゾーン還元雰囲気での加熱であるために酸化不足となり、化成処理性が劣る。
【００３１】
【表１】
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【００３２】
【表２】
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【００３３】
【表３】
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【００３４】
【表４】
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【符号の説明】
【００３５】
１  加熱帯
２  均熱帯
３  ガスジェット冷却帯
４  急速冷却帯
５  浸漬槽
６  誘導加熱装置
７  過時効帯
８  酸洗装置
９  直火バーナー
１０a〜１０c  加熱ゾーン
１１  炉内ロール
Ｓ  鋼板
【図１】
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【図２】
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【図３】
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