(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
１０mm以上の肉厚を有する２つの構造物が鉛直方向に組み込まれて、溶接方向と鉛直上向き方向とのなす角が８０〜９０°である横向き溶接により一体化された溶接構造物において、溶接開先の上側開先面および下側開先面の表層部は、底部よりも鉛直上向き方向に位置し、
前記溶接部の片方側の開先と水平線とのなす角が１〜５°で、他方側の開先と水平線とのなす角が前記片方側の開先と水平線とのなす角よりも２〜４°大きく、
前記溶接構造物が、軸方向に複数のディスクを形成した低圧側ロータと軸方向に複数のディスクを形成した高圧側ロータとを溶接して一体化した蒸気タービンロータであり、
片方側の開先が低圧側ロータの一部で、他方側の開先が高圧側ロータの一部であることを特徴とする溶接構造物。
【請求項２】
請求項１において、前記溶接構造物は、使用時、ロータ回転軸が水平方向を向くように８０〜９０°倒して設置されることを特徴とする溶接構造物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、厚肉が１０mm以上の溶接構造物（例えば低圧側ロータと高圧側ロータとを溶接して一体化した蒸気タービンロータ）に関する。
【背景技術】
【０００２】
大型溶接構造物において、その形状によっては、変形や作業スペース等の制約上、横向きで溶接する場合がある。例えば、その一例として、溶接タービンロータが挙げられる。一般に、大型蒸気タービンのロータは、軸長が長大になり、しかも高圧側ロータには高温クリープ破断強度が要求され、低圧側ロータには引張強度と靭性とが要求されるので、一部材で蒸気タービンロータを形成した場合、各特性を満足させることができなかった。そこで、高圧側ロータを高温クリープ破断強度に優れた材料で形成し、低圧側ロータを引張強度と靭性に優れた材料で形成し、その後、これらを溶接によって一体化している。
【０００３】
溶接は、ロータを鉛直方向に組み立てて、横向き（溶接方向と鉛直上向き方向とのなす角が８０〜９０°）に行うことが望ましい。それは、ロータの半径方向への熱変形を抑制するためである。ロータを水平方向に組み立てて、下向き（溶接方向と鉛直上向き方向とのなす角が０〜１０°）に溶接すると、熱変形と共に、自重によるたわみが生じる。
【０００４】
タービンロータを溶接する際の開先形状は、例えば特許文献１に示すように、溶接線の中心線に対して線対称である。また、一般産業分野における溶接構造物における開先形状は、例えば特許文献２に示すように、溶接線の中心線に対して非対称のものを散見される。
【０００５】
特許文献１に記載のような線対称の溶接開先では、下側開先上の溶接金属が重力により下側に垂れる。これにより、開先内で溶接金属は、上側と下側で不均一な形状となり、その形状に追随して１パス溶接を行うことが困難になる。そのため、溶接部の一部の領域では、１層２〜３パス溶接を行うが、これは溶接時間に加えて位置決め時間などの作業を必要とするために、多大な作業と労力を必要としていた。
【０００６】
また、特許文献２に記載のような非対称の溶接開先では、上記の課題を解決できる可能性はあるが、下側開先の方向や角度などが規定されていないので、必ずしも十分ではない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００５−３４４５２７号公報
【特許文献２】特開２０００−７１０１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の目的は、１層１パス溶接を実現して、施工速度を向上させた溶接構造物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の溶接構造物は、１０mm以上の肉厚を有する２つの構造物が鉛直方向に組み込まれて、溶接方向と鉛直上向き方向とのなす角が８０〜９０°である横向き溶接により一体化された溶接構造物において、溶接開先の表層部は、底部よりも鉛直上向き方向に位置し、溶接部の片方側の開先と水平線とのなす角が１〜５°で、他方側の開先と水平線とのなす角が片方側の開先と水平線とのなす角よりも２〜４°大きく、溶接構造物が、軸方向に複数のディスクを形成した低圧側ロータと軸方向に複数のディスクを形成した高圧側ロータとを溶接して一体化した蒸気タービンロータであり、片方側の開先が低圧側ロータの一部で、他方側の開先が高圧側ロータの一部であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、横向きで溶接を行う厚肉が１０mm以上の溶接構造物に対して開先形状を規定することで１層１パス溶接を実現し、施工速度を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】従来の溶接開先形状の一部断面側面図。
【図２】検証するために用いた溶接開先形状の断面側面図。
【図３】ロータを溶接するためのタングステン・不活性ガス溶接装置を示す概略側面図。
【図４】溶接部の形状と名称を説明する模式図。
【図５】実施例で説明する溶接開先の仕様を示す概略説明図。
【図６】傾斜した溶接構造物を製造するための溶接装置を示す概略側面図。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、図面を用いて本発明を説明する。
【００１３】
本発明者らは、溶接線中心に対して線対称の溶接開先を採用して、溶接金属と溶接開先の接触する角度を調査した。
【００１４】
図１に、調査方法の模式図を示す。溶接開先は、従来の溶接線の中心線に対して線対称のものである。その結果、上側と下側ではその接触角度に約８度の差が生じていることが分かった。この差が幾何学的形状に影響を及ぼし、１層１パス溶接を阻害している原因であることが判明した。この測定結果を基に、溶接金属の形状を上下線対称とするために、開先の表面側を上に傾斜させて、上側と下側の接触角の差が許容範囲内に収まるか否かを検証した。
【００１５】
図２に、検証方法の模式図を示す。これは、従来の開先形状を基に、開先の表面側を上に傾斜させたものである。その結果、上側と下側の接触角の差が許容範囲内に収まる開先の傾斜角度は存在することが判明した。これより、開先の表面側を高圧側ロータ方向に傾斜させ、溶接開先の角度を規定することにより、１層１パス溶接を遂行できる見通しを得た。本発明によれば、半径方向の熱変形を抑制すると共に、施工速度の向上が可能である。
【００１６】
（第１の実施例）
第１の実施例について図３〜図５を用いて説明する。本実施例における溶接部の仕様を、表１にまとめて示す。本実施例は、溶接ロータについて説明するが、開先形状などの仕様が合致していれば、溶接構造物であっても構わない。材料は３.５％Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼の同材としたが、ロータ材料の組み合わせには制限はない。例えば、材料Ｎｉ基超合金、１２％Ｃｒ鋼、またはＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼との異材、及び同材の組み合わせであっても構わない。
【００１７】
図３に、溶接構造物を製作するための溶接装置の一例を示す。トーチ１１は、溶接部３の近傍と円周方向に移動できる駆動装置５，母材１に熱を投入して溶接部３を形成させる溶接機構６，駆動装置５の走査及び溶接機構６からのデータ記録及び送受信を行う制御評価装置１０，駆動装置５と制御評価装置１０との間で信号を送受信する信号ケーブル８、及び溶接機構６と制御評価装置１０との間で信号及びデータを送受信する信号ケーブル９を少なくとも含む。本実施例では、駆動装置５は、溶接構造物に密着して移動する自立型を記載した。しかし、この他に別に走査アームなどの外力により駆動装置５が移動するものでも構わない。本実施例では、溶接を入熱量２０ＫＪ／cmのタングステン・イナートガス（Tungsten Inert Gas Arc、以下、ＴＩＧと略す）溶接としたが、例えば、ＳＡＷ（サブマージアーク溶接），ＳＭＡＷ（被覆アーク溶接），ＭＩＧ（メタル・イナートガス溶接）のような他の方法でも構わない。また、図３では、製造時の溶接構造物の設置状況を模式的に示しているが、溶接構造物を使用する時には、製造時から設置方向を水平方向に８０〜９０°倒しても構わない。
【００１８】
図４に、溶接開先の名称とその定義を示す。θＬは水平線と上側開先とのなす角度であり、θＨは上側開先と水平線のなす角度である。
【００１９】
図５に、溶接ロータの製作条件と、評価結果を示す。溶接ロータの製作条件は、溶接肉厚は１００mmに固定し、θＬを−２〜１°、θＨを０〜６°にそれぞれ変化させた。評価結果は、溶接部全域において溶接欠陥を生ずることなく、１層１パス溶接がなされた条件については、灰色にてハッチングした。評価の結果、θＬが−２°以上、１°未満の条件ではθＨに関わらず、１層１パス溶接を施工できなかった。それに対して、θＬが１°の場合、θＨが３〜５°の時に１層１パス溶接を施工できた。その理由は、この範囲では、下側開先の傾斜による溶接金属の垂れ下がり抑制作用と、重力に起因する溶接金属の垂れ作用がかき消し合うことにより、下側の接触角が上側の接触角と許容範囲内に収まったためである。θＬが１°よりも小さい場合、下側の接触角が小さ過ぎるため、上側の接触角とのギャップを埋められない。
【００２０】
（第２の実施例）
本発明の第２の実施例について図５を用いて説明する。本実施例では、θＬを５〜６°に、θＨを０〜１０°にそれぞれ変化させた。その他については、実施例１と同様であるため、詳細な説明は割愛し、相違点のみ記載する。評価の結果、θＬが５°を超える条件ではθＨに関わらず、１層１パス溶接を施工できなかった。それに対して、θＬが５°の場合、θＨが７〜９°の時に１層１パス溶接を施工できた。その理由は、この範囲では、下側の接触角が上側の接触角と許容範囲内に収まったためである。θＬが５°を超える場合、下側の接触角が大き過ぎるため、上側の接触角とのギャップを埋められない。
【００２１】
（第３の実施例）
本発明の第３の実施例について図５を用いて説明する。本実施例では、θＬを１〜５°に、θＨを０〜１０°にそれぞれ変化させた。その他については、実施例１と同様であるため、詳細な説明は割愛し、相違点のみ記載する。評価の結果、θＨがθＬよりも２〜４°を加算した時に、１層１パス溶接を施工できた。その理由は、この範囲では、下側の接触角が上側の接触角と許容範囲内に収まったためである。θＨがθＬよりも２°未満を加算された場合、上側の接触角が大き過ぎるため、下側の接触角とのギャップを埋められない。一方、θＨがθＬよりも４°よりも多く加算された場合、上側の接触角が小さ過ぎるため、下側の接触角とのギャップを埋められない。
【００２２】
（第４の実施例）
本発明の第４の実施例について図６を用いて説明する。実施例１〜３では、溶接ロータを含む溶接構造物が製造された後の溶接部の形状について、記述した。本実施例では、溶接構造物の製造方法に関するもので、その他については、実施例１と同様であるため、詳細な説明は割愛し、相違点のみ記載する。本実施例では、溶接構造物を製造する際に、溶接構造物中心線が鉛直方向から２〜４°傾斜させている。ここで記す溶接構造物の中心線とは、溶接構造物を回転させて製造する場合には、回転軸であっても構わない。このように、溶接構造物を傾斜させる理由は、開先と水平線とのなす角が実施例１〜３で説明した関係を満たすようにするためである。すなわち、実施例１〜３で説明した関係は、溶接構造物が製造し終わった後だけではなく、製造中のいずれかにおいて、満足すれば良いことを示している。
【００２３】
また、参考のために、図５に従来の開先形状の仕様を併記した。開先形状は、下向き溶接で１層１パスを実施するために設定されており、溶接開先の中心線に対して線対称である（θＬとθＨの絶対値は同じ）。この開先形状で横向き溶接すると、１層１パスの施工は困難である。
【符号の説明】
【００２４】
１  蒸気タービンロータ
４  溶接部
５  駆動装置
６  溶接機構
８，９，２０  信号ケーブル
１０  制御評価装置
１１  トーチ
１７，１８，１４  ガスホース
１５  ロータ回転装置
１９  アースケーブル
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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