(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）スチレン系樹脂組成物を二軸延伸してなり、ＡＳＴＭ  Ｄ−１５０４に準拠して測定される配向緩和応力値が０．２〜０．８ＭＰａであり、厚さが０．１５〜０．５ｍｍである単層シートをテープ状にスリットする工程と、
（ｂ）回転する円筒状の加熱器によりスリットしたテープを巻き取り、テープのエンボス部が形成される部分のみを部分的に加熱する工程と、
（ｃ）回転する円筒状の成形金型により加熱されたテープを巻き取り、ロータリー真空成形によりエンボス部を形成する工程と、を具備し、
前記スチレン系樹脂組成物が、ポリスチレン樹脂（Ａ）を７〜７９．５質量％、ハイインパクトポリスチレン樹脂（Ｂ）を０．５〜３質量％、スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）を２０〜９０質量％含有するエンボスキャリアテープの製造方法。
【請求項２】
工程（ｂ）及び（ｃ）において、
テープの部分的に加熱された部分にエンボス部が形成されるように、テープのエンボス部が形成される部分を加熱するための部分加熱部が円筒外周部に配置された円筒状の加熱器と、成形金型の方向にテープを真空吸引してエンボス部を形成するためのエンボス成形部が円筒外周部に配置された円筒状の成形金型とが同期して回転する請求項１に記載のエンボスキャリアテープの製造方法。
【請求項３】
前記単層シートからなるテープを、エンボス部に相当する形状を有する１１０〜１８０℃に加熱された加熱部を有する円筒状の加熱器と０．５〜５．０秒接触させることによって加熱する請求項１又は２に記載のエンボスキャリアテープの製造方法。
【請求項４】
テープに押し当てられる加熱部の面積が、エンボス部が形成される部分の面積に対して９０〜１２０％である請求項２又は３に記載のエンボスキャリアテープの製造方法。
【請求項５】
前記スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）が、スチレンを７０〜９０質量％、共役ジエンを１０〜３０質量％含有する共重合体である請求項１ないし４のいずれかに記載のエンボスキャリアテープの製造方法。
【請求項６】
スチレン系樹脂組成物を二軸延伸してなり、ＡＳＴＭ  Ｄ−１５０４に準拠して測定される配向緩和応力値が０．２〜０．８ＭＰａであり、厚さが０．１５〜０．５ｍｍである単層シートをテープ状にスリットし、回転する円筒状の加熱器によりスリットしたテープを巻き取り、テープのエンボス部が形成される部分のみを部分的に加熱した後に、回転する円筒状の成形金型により加熱されたテープを巻き取り、ロータリー真空成形によりエンボス部を形成したエンボスキャリアテープであって、
前記スチレン系樹脂組成物が、ポリスチレン樹脂（Ａ）を７〜７９．５質量％、ハイインパクトポリスチレン樹脂（Ｂ）を０．５〜３質量％、スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）を２０〜９０質量％含有するエンボスキャリアテープ。
【請求項７】
テープの部分的に加熱された部分にエンボス部が形成されるように、テープのエンボス部が形成される部分を加熱するための部分加熱部が円筒外周部に配置された円筒状の加熱器と、成形金型の方向にテープを真空吸引してエンボス部を形成するためのエンボス成形部が円筒外周部に配置された円筒状の成形金型とが同期して回転する請求項６に記載のエンボスキャリアテープ。
【請求項８】
前記単層シートからなるテープを、エンボス部に相当する形状を有する１１０〜１８０℃に加熱された加熱部を有する円筒状の加熱器と０．５〜５．０秒接触させることによって加熱する請求項６又は７に記載のエンボスキャリアテープ。
【請求項９】
加熱部の面積が、エンボス部が形成される部分の面積に対して９０〜１２０％である請求項７又は８に記載のエンボスキャリアテープ。
【請求項１０】
前記スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）が、スチレンを７０〜９０質量％、共役ジエンを１０〜３０質量％含有する共重合体である請求項６ないし９のいずれかに記載のエンボスキャリアテープ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電子部品のためのエンボスキャリアテープ、並びに該キャリアテープの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、電子部品を電子機器に実装するためのキャリアテープとしては、塩化ビニル樹脂、スチレン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリカーボネート系樹脂等の熱可塑性樹脂で構成されたシートをエンボス形状に熱成形したエンボスキャリアテープが用いられている。
かかるエンボスキャリアテープには、電子部品への静電気障害防止対策を取ることが必要であり、例えばＩＣやＬＳＩのような高度の帯電防止性が要求される電子部品用として用いる場合は、前記の熱可塑性樹脂にカーボンブラック等の導電性フィラーを含有させた樹脂組成物からなるシートや、前記の樹脂シート表面に導電性塗料等を塗布した一般的には不透明なシートが用いられていた。
【０００３】
一方で、電子部品のなかでも、例えばコネクターのように静電気障害によって破壊する可能性が少ないものを収納するエンボスキャリアテープには、外から内容物の電子部品の詳細を目視や検査機で確認することや、該部品に記載された文字を検知する点で有利なことから、従来、前記の樹脂のなかでも比較的透明性の良好な熱可塑性樹脂を基材とした透明タイプのエンボスキャリアテープが用いられ、その需要が増加してきている。
更に、これら電子部品の小型化が進んでいることから、この種の透明タイプのキャリアテープには、前記の透明性に加えて、薄肉であって且つ形状精度や座屈強度の優れた微少なエンボス部（電子部品収納ポケット、キャビティーとも言う。）を有していることが要求されてきている。
【０００４】
このような透明タイプのエンボスキャリアテープ用のシートとしては、例えばスチレン系樹脂シートとして、汎用ポリスチレン樹脂とスチレン−ブタジエンブロック共重合体とを混合したシートや（特許文献１又は２参照）、スチレン系単量体単位と（メタ）アクリル酸エステル系単量体単位を含有するゴム変性スチレン系重合体からなるシート（特許文献３又は４参照）が知られている。
これらのシートを成形する方法としては、プレス成形、真空成形、圧空成形、ロータリー真空成形等が挙げられるが、いずれの成形方法においても、前記のように透明性、形状精度および座屈強度のいずれも優れた微少なエンボス部を得ることは困難であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００２−３３２３９２号公報
【特許文献２】特開２００３−０５５５２６号公報
【特許文献３】特開平１０−２７９７５５号公報
【特許文献４】特開２００３−２５３０６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、透明性が良好で、かつ形状精度および座屈強度の優れたエンボス部を有するエンボスキャリアテープ及びその製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係るエンボスキャリアテープの製造方法では、（ａ）スチレン系樹脂組成物を二軸延伸してなるシートをテープ状にスリットする工程と、（ｂ）回転する円筒状の加熱器によりスリットしたテープを巻き取り、テープのエンボス部が形成される部分のみを部分的に加熱する工程と、（ｃ）回転する円筒状の成形金型により加熱されたテープを巻き取り、ロータリー真空成形によりエンボス部を形成する工程と、を具備する。
【０００８】
本発明の一態様によれば、前記製造方法において、工程（ｂ）及び（ｃ）において、テープの部分的に加熱された部分にエンボス部が形成されるように、テープのエンボス部が形成される部分を加熱するための部分加熱部が円筒外周部に配置された円筒状の加熱器と、成形金型の方向にテープを真空吸引してエンボス部を形成するためのエンボス成形部が円筒外周部に配置された円筒状の成形金型とが同期して回転する。
【０００９】
また、本発明の一態様によれば、前記製造方法において、シート厚さ０．１５〜０．５ｍｍの二軸延伸シートからなるテープを、エンボス部に相当する形状を有する１１０〜１８０℃に加熱された加熱部を有する円筒状の加熱器と０．５〜５．０秒接触させることによって加熱する。また、テープに押し当てられる加熱部の面積が、エンボス部が形成される部分の面積に対して９０〜１２０％である。
【００１０】
また、本発明の一態様によれば、前記製造方法において、前記二軸延伸されたシートのＡＳＴＭ  Ｄ−１５０４に準拠して測定される配向緩和応力値が０．２〜０．８ＭＰａである。また、前記スチレン系樹脂組成物が、前記ポリスチレン樹脂（Ａ）を７〜７９．５質量％、前記ハイインパクトポリスチレン樹脂（Ｂ）を０．５〜３質量％、前記スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）を２０〜９０質量％含有する。また、前記スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）が、スチレンを７０〜９０質量％、共役ジエンを１０〜３０質量％含有する共重合体である。
【００１１】
また、本発明によれば、スチレン系樹脂組成物を二軸延伸してなるシートをテープ状にスリットし、回転する円筒状の加熱器によりスリットしたテープを巻き取り、テープのエンボス部が形成される部分のみを部分的に加熱した後に、回転する円筒状の成形金型により加熱されたテープを巻き取り、ロータリー真空成形によりエンボス部を形成したエンボスキャリアテープが提供される。
【００１２】
本発明の一態様によれば、前記エンボスキャリアテープは、テープの部分的に加熱された部分にエンボス部が形成されるように、テープのエンボス部が形成される部分を加熱するための部分加熱部が円筒外周部に配置された円筒状の加熱器と、成形金型の方向にテープを真空吸引してエンボス部を形成するためのエンボス成形部が円筒外周部に配置された円筒状の成形金型とが同期して回転する。
【００１３】
また、本発明の一態様によれば、前記エンボスキャリアテープは、シート厚さ０．１５〜０．５ｍｍの二軸延伸シートからなるテープを、エンボス部に相当する形状を有する１１０〜１８０℃に加熱された加熱部を有する円筒状の加熱器と０．５〜５．０秒接触させることによって加熱する。また、本発明の一態様によれば、加熱部の面積が、エンボス部が形成される部分の面積に対して９０〜１２０％である。
【００１４】
また、本発明の一態様によれば、前記二軸延伸されたシートのＡＳＴＭ  Ｄ−１５０４に準拠して測定される配向緩和応力値が０．２〜０．８ＭＰａである。また、前記スチレン系樹脂組成物が、前記ポリスチレン樹脂（Ａ）を７〜７９．５質量％、前記ハイインパクトポリスチレン樹脂（Ｂ）を０．５〜３質量％、前記スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）を２０〜９０質量％含有する。また、前記スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）が、スチレンを７０〜９０質量％、共役ジエンを１０〜３０質量％含有する共重合体である。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、透明性が良好で、かつ形状精度および座屈強度の優れたエンボス部を有するエンボスキャリアテープ及びその製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明に係るエンボスキャリアテープの製造方法を説明するための概略図である。
【図２】本発明に係るエンボスキャリアテープの製造方法を説明するための概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明の一実施形態に係るエンボスキャリアテープは、スチレン系樹脂組成物を二軸延伸してシートにして、さらに該シートをテープ状にスリットして、エンボス部を形成することにより得られる。
ここで、スチレン系樹脂とは、スチレン系単量体の単独重合体又は共重合体を意味し、スチレンユニットを主成分とした、一般タイプのポリスチレン樹脂（以下「ＧＰＰＳ樹脂」という）、ハイインパクトポリスチレン樹脂（以下「ＨＩＰＳ樹脂」という）、スチレン−共役ジエンブロック共重合体、スチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体等の各種の樹脂、およびそれらの一種以上の混合物を指す。
【００１８】
一実施形態では、前記シートを製造するための前記スチレン系樹脂の原料としては、スチレン系樹脂のなかでもＧＰＰＳ、ＨＩＰＳが特に用いられ、また場合によっては任意成分樹脂としてスチレン−共役ジエンブロック共重合体を含んでなる樹脂が併用される。
【００１９】
樹脂組成物の配合例を挙げると、ＧＰＰＳ樹脂（Ａ）７〜７９．５質量％、ＨＩＰＳ樹脂（Ｂ）０．５〜３質量％、及びスチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）２０〜９０質量％である。
よって、代表的な実施形態では、エンボスキャリアテープは、ＧＰＰＳ樹脂（Ａ）７〜７９．５質量％、ＨＩＰＳ樹脂（Ｂ）０．５〜３質量％、及びスチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）２０〜９０質量％を含有する樹脂組成物を原料として製造される。
【００２０】
上記において、ＧＰＰＳ樹脂（Ａ）は、基本的にスチレンユニットで構成される樹脂であって、特に限定するものではないが、エンボスキャリアテープの強度と透明性を維持するために、その重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）によるポリスチレン換算で、例えば、２０万〜４０万、好ましくは２２万〜３５万、特に好ましくは２２万〜２６万である。
【００２１】
また、ＨＩＰＳ（Ｂ）は、前述のように一般に「ハイインパクトポリスチレン樹脂」と呼ばれている樹脂であって、ジエンゴム等のゴム分の存在下でスチレンをグラフト重合させたものが挙げられる。
透明性と強度の観点から、ゴム分はＨＩＰＳを１００質量％としたときに４〜１０質量％で、ゴム粒子径が０．５〜４μｍのものが好ましく、更に樹脂流動性が５ｇ／１０ｍｉｎ以上の流動性に優れたものが好ましい。更に好ましくは５〜１０ｇ／１０ｍｉｎである。
尚、ゴム粒子径は体積基準の平均粒子径を意味し、流動性はＪＩＳ  Ｋ７２１０に準拠して測定した値である。
【００２２】
スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）は、前述のように任意樹脂成分であり、その構造中にスチレン系単量体を主体とする重合体ブロックと共役ジエン単量体を主体とする重合体ブロックを含有する重合体である。
【００２３】
スチレン系単量体としては、スチレン、ο−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、１，３−ジメチルスチレン、α−メチルスチレン、ビニルナフタレン、ビニルアントラセン、１，１−ジフェニルエチレン等があり、なかでもスチレンは好適である。スチレン系単量体は一種類あるいは二種類以上を用いることができる。共役ジエン単量体とは、その構造中に共役二重結合を有する化合物であり、例えば１，３−ブタジエン（ブタジエン）、２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエン、２−メチルペンタジエン等があり、なかでもブタジエン、イソプレンは好適である。共役ジエン単量体は一種類あるいは二種類以上を用いることができる。
該スチレン−共役ジエンブロック共重合体は一種類あるいは二種類以上を用いることができ、また市販のものをそのまま用いることもできる。特に好ましくは、スチレン−ブタジエンブロック共重合体である。
【００２４】
またスチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）のブロック構造としては、エンボスキャリアテープの透明性や加工性を損なわない限り、様々なブロック構造のスチレン−共役ジエンブロック共重合体を採用できるが、エンボスキャリアテープの透明性、強度、シートからのスリット工程、打ち抜き工程、穴空け工程等での切り粉抑制が良好であることから、スチレン含有率が７０〜９０質量％、ブタジエン含有率が１０〜３０質量％であり、かつ、スチレンブロック部の分子量が１万〜１３万である共重合体が例示される。
ここで、スチレンブロック部の分子量が１万以上であれば、エンボスキャリアテープの透明性が下がり、成形品での外観を損なうことがない。また、スチレンブロック部の分子量が１３万以下であれば、押出成形工程における流動性が良好であり、高温に押出温度を高めることを必要とせず、高い成形性を得ることができる。更には高温度での押出加工が必要ではないため、延伸温度が低く、好ましい強度のエンボスキャリアテープを得ることができる。
【００２５】
尚、本発明においてスチレンブロック部の分子量とは、ブロック共重合体をオゾン分解して〔Ｙ．ＴＡＮＡＫＡ、ｅｔ  ａｌ．，ＲＵＢＢＥＲ  ＣＨＥＭＩＳＴＲＹ  ＡＮＤ  ＴＥＣＨＮＯＬＧＹ，  ５９，１６（１９８６）に記載の方法〕得たビニル芳香族炭化水素重合体成分のＧＰＣ測定（検出器として波長２５４ｎｍに設定した紫外分光検出器を使用）において、各ピークに対応する分子量を標準ポリスチレン及びスチレンオリゴマーを用いて作成した検量線から求めたものである。
ここで、分子量の異なる複数のスチレンブロック部が含まれているブロック共重合体では、ブロック毎に複数のスチレンブロック部の分子量が得られることとなる。この場合、いずれかのスチレンブロック部が１万から１３万の分子量を有していればよいが、全てのスチレンブロック部が１万から１３万の分子量を有しているのが好ましい。
【００２６】
よって、二軸延伸スチレン系樹脂シートは、その樹脂原料として、スチレン系樹脂のなかでも、ＧＰＰＳ（Ａ）を７〜７９．５質量％、ゴム分を４〜１０質量％含有するＨＩＰＳ（Ｂ）０．５〜３質量％、及びスチレンブロック部の分子量が１万〜１３万であるスチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）を２０〜９０質量％含有するスチレン樹脂組成物を用いる。
上記において、ＧＰＰＳ（Ａ）の含有量が７質量％以上であれば、シートの引張弾性率が高く、キャリアテープに成形したときに十分なエンボス部の座屈強度を得ることができる。一方で、後述するように、ＨＩＰＳ（Ｂ）を０．５質量％含有することは、スチレン系樹脂の二軸延伸シートにおいては重要であるので、スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）を２０質量％含有させた場合には、ＧＰＰＳ（Ａ）の最大の含有量は、７９．５質量％である。
樹脂原料の中でＨＩＰＳ（Ｂ）の含有量は、エンボスキャリアテープの表面の滑り性の観点から最低でも０．５質量％以上が好ましく、透明性と強度の観点から最大でも３質量％以下が好ましい。特に、良好な透明性を得るという観点からは０．５〜２質量％が好ましい。
【００２７】
一方、スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）は任意樹脂成分であり、含有させなくともよいが、ＧＰＰＳ（Ａ）及びＨＩＰＳ（Ｂ）を少なくする場合は、最大９０質量％まで含有させることができる。
そして本発明の前述の課題を全て満足させるという観点からは、スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）を２０〜９０質量％有するスチレン系樹脂が好ましく、更に好ましくは４０〜９０質量％であり、これに対応して、ＧＰＰＳ（Ａ）の含有量が、好ましくは７〜７９．５質量％、更に好ましくは７〜５９．５質量％となる。
このような範囲とすることで、このシートをキャリアテープに成形する際に行われる穴開け加工や、このシートをテープ状にスリットする際に発生する切り粉を低いレベルに抑えることができる。
【００２８】
また、前記樹脂組成物には、本発明の目的を損なわない範囲で、種々の添加剤、例えば、安定剤（リン系，硫黄系又はヒンダードフェノール系等の酸化防止剤、紫外線吸収剤、熱安定剤等）、可塑剤（ミネラルオイル等）、帯電防止剤、滑剤（ステアリン酸、脂肪酸エステル等）、離型剤等を添加することができる。さらに、無機粒子（リン酸カルシウム、硫酸バリウム、タルク、ゼオライト、シリカ等）も用いることができる。
【００２９】
前記二軸延伸スチレン系樹脂シートは、前記樹脂組成物から慣用の方法で製造することができる。例えば、一実施形態では、前記原料樹脂組成物を、押出機により、溶融混練（例えば、１７０〜２４０℃の温度で混練）してダイ（特にＴダイ）から押出し、次いで、例えば８５〜１３５℃の温度で、二軸方向にそれぞれ１．５〜５倍、好ましくは１．５〜４倍、さらに好ましくは２〜３倍の延伸倍率で逐次または同時二軸延伸することによって形成できる。
【００３０】
延伸倍率が１．５倍以上であれば、エンボスキャリアテープの強度、特に、強靭性が良好となり、５倍以下であれば真空成形／圧空成形等の熱成形工程で成形された容器の偏肉を抑制することができる。
そのため、延伸倍率を５倍以下に抑えて、シート全体に亘りほぼ均一に延伸された二軸延伸シートとするのが好ましい。逐次２軸延伸法としては、例えば、Ｔダイ又はカレンダーを用いて押出成形された原反シートを、９０〜１３５℃の加熱状態で一軸方向に１．５〜４倍の倍率で延伸し、次いで、９０〜１３５℃の加熱状態で上記延伸方向に直交する方向に１．５〜４倍の倍率で延伸する方法等が挙げられる。
【００３１】
上述のようにして得られるキャリアテープ用の二軸延伸シートの配向緩和応力は、用いるスチレン系樹脂組成物の組成、前記の延伸温度、延伸倍率等の条件によって変化するが、これらの条件を調整することによって、所定の配向緩和応力（収縮応力）を有するシートとすることができる。
【００３２】
即ち、本発明の一実施形態に係るキャリアテープ用の二軸延伸シートは、かかる諸条件が調整されて、ＡＳＴＭ  Ｄ−１５０４に準拠して測定される配向緩和応力（１３０℃での収縮応力）が、０．２〜０．８ＭＰａであり、好ましくは０．３〜０．６ＭＰａとなる。
配向緩和応力が０．２ＭＰａ以上であれば十分な透明性が得られ、０．８ＭＰａ以下であればキャリアテープへの成形が容易となる。
【００３３】
また上述のようにして得られるキャリアテープ用の二軸延伸シートの厚みは、本発明のロータリー真空成形においては、シートの透明性、強度、成形性、切り粉抑制及びバリ抑制効果の観点から、０．１５〜０．５ｍｍの範囲であり、好ましくは、０．１６〜０．４ｍｍ、さらに好ましくは０．１８〜０．３ｍｍである。
【００３４】
本発明の一実施形態に係るエンボスキャリアテープの製造方法は、（ａ）スチレン系樹脂組成物を延伸してなるシートをテープ状にスリットする工程と、（ｂ）回転する円筒状の加熱器によりスリットしたテープを巻き取り、テープのエンボス部が形成される部分のみを部分的に加熱する工程と、（ｃ）回転する円筒状の成形金型により加熱されたテープを巻き取り、ロータリー真空成形によりエンボス部を形成する工程と、を具備する。
【００３５】
図１に示すように、二軸延伸シートをスリットしたテープ１を、円筒状の加熱器２によって加熱を行い、その後、円筒状の成形金型３によってロータリー真空成形することによりエンボス部を形成する。
【００３６】
円筒状の加熱器２には、その円筒外周部に沿って部分加熱部４が配置され、該加熱器２が回転することによりテープ１を巻き取り、テープ１を部分的に加熱することで、高精度なエンボスキャリアテープ５の成形が可能となる。
また、円筒状の成形金型３は、前記加熱器２によって部分的に加熱されたテープを巻き取り、エンボス成形部５によって真空吸引することで、テープにエンボス部を形成する。
【００３７】
二軸延伸シートからなるテープ１は、連続的に加熱器２及び成形金型３へと送り込まれる。テープの送り構造は、リール等による巻き取りによるものであってもよいし、例えば、テープ長手方向の両側、もしくは、片側に設けられた送り穴により搬送されるようにしてもよい。
このとき、回転同期装置６により、テープの部分的に加熱された部分にエンボス成形部５が位置するようになる。
【００３８】
加熱器２の部分加熱部４がテープと接触する面積は、エンボス部の大きさにもよるが、エンボス部の開口面と略同形状で、エンボス開口面積の９０〜１２０％の範囲の大きさであり、また、部分加熱部４のテープとの接触面は、平面、あるいは、加熱器２と同心円を描く曲面形状に設けられていることが好ましい。この範囲であれば、形状精度および座屈強度の優れたエンボス部を有するエンボスキャリアテープを得ることができる。
部分加熱部４がテープと接触する面積は、好ましくはエンボス開口面積の９５〜１１８％、より好ましくは９８〜１１５％である。この範囲であれば、より精度の高い加工が可能となる。
【００３９】
エンボス部の形成工程では、図１に示すように、成形金型３のエンボス成形部５の内部（凹型の内部）を真空とすることにより、テープの加熱された部分を凹型の内部へ引き込み、エンボス部を形成する。
【００４０】
また、図２に示すように、成形金型３の凸型のエンボス成形部５の周囲に設けた真空孔によりテープを真空吸引することにより、テープの加熱された部分をエンボス成型部５の周囲に賦形させて、エンボス部を形成するようにしてもよい。
なお、ロータリー真空成形によるエンボス部の形成後、冷却工程を経てもよい。
【００４１】
本発明のエンボスキャリアテープは、前記のキャリアテープ用の二軸延伸シートを狭幅のテープ状にスリットし、該テープのエンボス部が形成される部分を所定の温度及び所定の時間で部分的に加熱した後にロータリー真空成形することによって、テープの長さ方向に連続した小型の電子部品を収納するエンボス部を形成することができる。
【００４２】
一般にロータリー真空成形は、回転ドラムが回転して一周毎に同じ成形がくり返されるので、連続するキャビティーやスプロケットの累積誤差が無いという大きな特徴があり、高い精度が要求されるエンボスキャリアテープの成形に適しているが、本発明で用いる二軸延伸されたスチレン系樹脂シートでは、前記のように熱成形する際に熱収縮する傾向があるため、キャリアテープのような高精度の要求される成形には使用されていなかった。
【００４３】
しかしながら、エンボスキャリアテープのエンボス部が形成される部分のみを部分的に加熱することによって、キャリアテープに要求される高精度な成形が可能となる。ここで、エンボス部が形成される部分とは、真空成形によって形成されるエンボスキャリアテープのエンボス部の開口部に相当する。
【００４４】
加熱に用いられる加熱器は円筒状であり、その円周部上に、エンボスキャリアテープのエンボス部の開口部に略相似の形状に部分加熱部（突出部）を有し、該部分加熱部のテープに接触する面が平面形状、あるいは、加熱器２と同心円を描く曲面形状に設けられている。
【００４５】
このような部分加熱部を備える加熱器により二軸延伸シートからなるテープを部分的に加熱することで、キャリアテープに要求される高精度な成形が可能となる。
このような部分加熱部を持たない加熱器によってテープ全面を加熱すると、二軸延伸されたスチレン系樹脂シートからなるテープは熱収縮する傾向にあるため、キャリアテープに要求される高精度な成形は難しくなる。
【００４６】
部分加熱は、エンボス部が形成される部分を含むように、所定の面積で行われることが好ましい。そのため、前記部分加熱部は、前記開口部形状と相似の形状であれば、前記開口部形状が成す面積を１００％としたとき、９０〜１２０％の面積であることが好ましい。
前記部分加熱部の面積が９０％以上であれば、成形のために必要な加熱範囲としては十分であり、求めている形状にエンボス部が成形される。また、前記部分加熱部の面積が１２０％以下であれば、上述のような熱収縮が抑制され、キャリアテープに要求される高精度な成形が可能となる。
また、前記部分加熱部の面積は前記開口部形状が成す面積に対して、好ましくは９５〜１１８％の面積、より好ましくは９８〜１１５％の面積である。このような範囲にすることにより、キャリアテープに要求されるより高精度な成形が可能となる。
【００４７】
前記部分加熱部を持つ加熱器による加熱は、二軸延伸シートの厚みに対して所定の加熱温度と時間を調節することが好ましい。具体的には、１１０〜１８０℃に加熱された加熱器を前記シートに０．５〜５．０秒接触させて加熱することが好ましい。
加熱器による加熱が１１０℃以上であれば、テープをロータリー真空成形するのに十分な柔軟性を持つために成形することが容易となり、１８０℃以下であれば、加熱器へのテープの溶着を防ぐことができる。
【００４８】
テープへの接触加熱時間は、二軸延伸シートの厚みと加熱温度により最適値が異なり、一般的にシート厚みが厚くなるほど加熱時間を長く、加熱温度が低くなるほど加熱時間を長くする必要があるため、成形状態を観察しながら調整する必要がある。テープへの接触加熱時間は、テープの送り速度、即ちドラムの回転速度を調節することにより設定することができる。
【００４９】
テープの加熱時間を０．５秒以上とすれば、ロータリー真空成形をするのに十分な熱量をテープの厚み方向に与えることができ、テープがロータリー真空成形するのに十分な柔軟性を与え、エンボス部が精度良く形成可能となる。また、加熱時間を５秒以下とすれば部分加熱部以外の部分への、加熱器からの輻射熱による加熱を抑制することができ、熱収縮を抑制することができる。
【００５０】
ロータリー真空成型の工程において、成形金型は円筒状であり、その円周部上に、テープにエンボス部を形成するためのエンボス成形部を有している。該エンボス成形部は、円筒状である成形金型の回転軸（中心）方向に向かって略凹型の形状をしている雌型金型（図１）と、略凸型の形状をしている雄型金型（図２）がある。
【００５１】
前記加熱器によって部分的に加熱されたテープは、成形金型の円周部へ巻き取られ、エンボス成形部を真空状態とすることにより、雌型金型では、略凹型部内に設けられた真空孔により、略凹型部内が減圧されるため、テープがエンボス成形部の内部に引き込まれ、エンボス部が形成される。
また、雄型金型では、略凸型部周辺に設けられた真空孔により、略凸型部周辺が減圧されるため、テープが略凸型部に引き寄せられ、エンボス部が形成される。
【００５２】
雌型金型は、深さのあるエンボスを成形するのに適している。一方、雄型金型は、深さのあるエンボスの成形には向いていない反面、エンボス内側面（電子部品が収納される側）の寸法精度を高精度に出すことができるという特徴を有する。そのため、雄型金型は、厚さが１ｍｍ程度以下の電子部品収納用のエンボス成形に用いることが好ましく、雌型金型は、それより大きい電子部品収納用のエンボス成形に用いることが好ましい。
【００５３】
エンボス部が形成された後、温調された金型により部分的に加熱されたテープは冷却され、金型からテープが剥離される際には、形成されたエンボス部の形状を維持することができる。
【００５４】
金型のエンボス成形部形状を維持すること、金型の温調精度を良くするために、熱伝導率の高いものを用いることから、金型の材質は、例えば、アルミニウム、銅、鉄、ステンレス、真鍮などの金属を用いることが好ましいが、金型のエンボス成形部形状を維持でき、金型の温調精度を良くするための熱伝導率を有するものであれば、これに拘るものではない。
【００５５】
エンボス部が形成されたテープは、金型から剥離する際には、剥離を補助するような剥離治具を用いることもできる。この場合、金型およびテープに傷が付かないような、例えば、樹脂製の剥離治具を用いることが好ましいが、これに拘るものではない。また、剥離治具の形状も、例えば略くさび形形状のものを用い、テープを金型から徐々に剥離できる形状とすることもできるが、これに拘るものではない。
【００５６】
また、エンボス形成を補助する目的で、エンボス成型部以外の円周部上に接する形で、ローラーを当てることもできる。この場合、ローラーの大きさや個数に制限はなく、また、ローラーの材質についても、テープに傷が付かないものであれば特に制限はない。また、ローラーを温調することもできる。ローラーの温調温度としては、金型の温調温度と同様である。
【００５７】
なお、テープの部分的に加熱された部分にエンボス部が形成されるように、テープのエンボス部が形成される部分を加熱するための部分加熱部が円筒外周部に配置された円筒状の加熱器と、成形金型の方向にテープを真空吸引してエンボス部を形成するためのエンボス成形部が円筒外周部に配置された円筒状の成形金型とが同期して回転させることが好ましい。
【００５８】
同期する方法としては特に制限はないが、ギアを用いて同期をとる方法、タイミングベルトを用いて同期をとる方法、成形金型に設けた回転を検出するセンサー（ロータリーエンコーダーなど）から得た信号を元に加熱器の回転を制御する方法など、どのような方法で同期をとってもかまわない。
また、成形金型の直径や、加熱器の直径についても、同期がとれる直径の組み合わせであれば、特に制限はない。
【００５９】
成形金型と加熱器の配置については、加熱器で加熱されたシートが加熱器から離れ、成形金型に接触して真空成形されるまでに、ロータリー真空成形が不可能となる温度まで冷却されないように、極力近づける必要がある。
これが不可能な場合には、加熱されたシートが加熱器から離れ、成形金型に接触するまでの間でテープが冷却されないように、断熱材で囲った筒内を通すとか、遠赤外線ヒーターを照射するなどの、工夫をする必要がある。
【００６０】
さらに、加熱器によるテープへの加熱が終了した後、速やかに成形金型によりロータリー真空成形が行われるが、この成形金型の温度は、４０℃〜１００℃の範囲であることが好ましい。
成形金型の温度が４０℃以上であれば、ロータリー真空成形中にテープの温度が低下せず、ロータリー真空成形をするためにテープに十分な柔軟性を与えられる。また、成形金型の温度が１００℃以下であれば、成形金型からロータリー真空成形後のシートを取り出した後に、エンボス部を含め、テープの後収縮を抑制でき、キャリアテープに要求される高精度な成形性が向上する。
【００６１】
本発明のエンボスキャリアテープは、二軸延伸スチレン系樹脂から製造したものであるので、後記する実施例からも確認できるように、透明性が高い。よって、包装容器で成形部分、非成形部分の厚み差による透明性の差を少なくすることができ、内容物の視認性を高めることができる。
また、本発明のエンボスキャリアテープは所定のシート厚みと配向緩和応力を有しているので、薄肉化することができる上、シートスリット工程や成形品の打ち抜き加工、穴空け加工等の後加工時の切り粉（樹脂粉）の生成を大きく抑制できる。
【００６２】
なお、二軸延伸シートは、単層であってもよいし、複数層であってもよい。
例えば複数層を有する二軸延伸シートを得る場合は各構成層に用いる樹脂組成物を複数の押出機により成形し、得られたシートを加熱積層して一体化するヒートラミネーション法等で製造してもよく、また、各構成層用の樹脂組成物を、汎用のフィードブロック付きダイやマルチマニホールドダイ等を使用して共押出する方法等で製造してもよい。共押出する方法では薄い表面層を得ることができ、量産性に優れるため好ましい。このようにして積層したシートを前記の方法で二軸延伸することによっても、本発明の二軸延伸された積層シートが得られる。
【００６３】
また、ＩＣのように静電気により破壊され易い電子部品を収納する場合、キャリアテープの表面には帯電防止処理を施すことが望ましい。帯電防止処理は例えばキャリアテープ用シートの表面に帯電防止剤を塗布することによりできる。
【００６４】
また、キャリアテープ用シートは、離型剤、帯電防止剤等の表面処理剤を塗布し、乾燥工程を得て、ロールに巻き取ることができる。この表面処理剤を塗布する前には、表面処理剤の塗れ適性を高めるためにコロナ処理等を行うのが好ましい。また、前述のように帯電防止剤を樹脂組成物に添加して帯電防止処理を施すことも可能である。
【００６５】
本発明のキャリアテープに収納する電子部品としては、特に限定されないが、例えば、ＩＣ、ＬＥＤ（発光ダイオード）、抵抗、液晶、コンデンサー、トランジスター、圧電素子レジスター、フィルター、水晶発振子、水晶振動子、ダイオード、コネクター、スイッチ、ボリュウム、リレー、インダクタ等がある。ＩＣの形式は特に限定されない。例えば、ＳＯＰ、ＨＥＭＴ、ＳＱＦＰ、ＢＧＡ、ＣＳＰ、ＳＯＪ、ＱＦＰ，ＰＬＣＣ等がある。
【００６６】
以上、実施形態を挙げて本発明に係るキャリアテープ及びその製造方法について説明したが、本発明はこれらに限られるものではない。
【実施例】
【００６７】
以下に、実施例及び比較例を示すが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。
【００６８】
以下の実施例、比較例及び実験例においてはスチレン系樹脂として以下の樹脂１〜６を原料として用いた。ここで、樹脂１はＧＰＰＳ樹脂（Ａ）、樹脂２はＨＩＰＳ樹脂（Ｂ）、樹脂３〜５はスチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｃ）を含む樹脂、樹脂６は（メタ）アクリル酸エステル系単量体単位を含有するゴム変性スチレン系重合体を含む樹脂である。
【００６９】
樹脂１・・重量平均分子量が２４万のＧＰＰＳ樹脂（東洋スチレン社製トーヨースチロールＧＰ  ＨＲＭ６１）
樹脂２・・スチレン／ゴムの質量比が９５／５、ゴム粒径２．９μｍ、流動性７．０ｇ／１０ｍｉｎのＨＩＰＳ樹脂（東洋スチレン社製トーヨースチロール  ＨＩ  Ｈ３７０）
樹脂３・・スチレン／ブタジエンの質量比が８５／１５、スチレンブロック部の分子量が２．４万と１２．５万のスチレン−ブタジエンブロック共重合体を含む樹脂（電気化学工業社製クリアレン８５０Ｌ）
樹脂４・・スチレン／ブタジエンの質量比が７５／２５、スチレンブロック部の分子量が４．８万と７．６万のスチレン−ブタジエンブロック共重合体を含む樹脂（電気化学工業社製クリアレン７３０Ｌ）
樹脂５・・スチレン／ブタジエンの質量比が７６／２４、スチレンブロック部の分子量が１．５万と７．１万のスチレン−ブタジエンブロック共重合体を含む樹脂（電気化学工業社製クリアレン２１０Ｍ）
樹脂６・・スチレン／ブタジエン／メチルメタクリレート／ｎ−ブチルアクリレートの質量比が、５０．５／６．０／３６．５／７．０であるスチレン系単量体単位と（メタ）アクリル酸エステル系単量体単位を含有するゴム変性スチレン系重合体を含む樹脂
【００７０】
［実施例１〜８］
ＧＰＰＳ樹脂（Ａ）として樹脂１、ＨＩＰＳ樹脂（Ｂ）として樹脂２をそれぞれ用い、スチレン−ブタジエンブロック共重合体（Ｃ）を含む樹脂としてスチレン／ブタジエン質量比とスチレンブロック部の分子量の異なる樹脂３〜５を選択して、表１に示す配合比にて混合して種々の樹脂組成物を調製した。
【００７１】
次いで、各樹脂組成物を押出機で溶融混練して、Ｔダイスから押し出して、無延伸シートを得た。次に、この無延伸シートを、縦延伸機にて９０〜１３５℃の加熱状態で縦方向に２．３倍延伸した後、横延伸機を用いて９０〜１３５℃の加熱状態で横方向に２．３倍延伸して実施例１〜８に係る二軸延伸シートを得た。
【００７２】
次いで、得られたシートの配向緩和応力、ヘーズ、引張弾性率、シートインパクト、耐折強度を後述の測定方法によって測定した。
【００７３】
また、得られた二軸延伸シートを１６ｍｍ幅のテープ状にスリットした。次いで、部分加熱部を有する円筒状の加熱器及びエンボス成形部を有する円筒状の成形金型を備える自社製ロータリー真空成形機に該テープを供給し、表１に示す成形条件で加熱成形を行った後に、スプロケットホールの打ち抜きを行い、縦（テープの長手方向）３ｍｍ×横（同幅方向）２ｍｍ×深さ１．５ｍｍのエンボス部、及びスプロケットホールを備えたエンボスキャリアテープを作成した。
【００７４】
ここで、テープの部分加熱部にエンボスが形成されるように、エンボス部と略同形状の部分加熱部を円筒外周部に等間隔に配置した加熱器とエンボス成形部を円筒外周部に等間隔に配置した成形金型とを同期させて回転させた。
これらのエンボスキャリアテープの成形性と座屈強度を後述の評価方法に従って評価するとともに、そのスプロケットホール部中における切り粉の発生状態、成形品の耐熱性等を調べた。その結果を表１に併せて示す。
【００７５】
［実施例９］
実施例１と同様にして、実施例１と同じ樹脂組成、樹脂配合比、シート厚を有する樹脂組成物からなる同じシート厚の無延伸シートを調製した。
次にこれを縦延伸機にて９０〜１３５℃の加熱状態で縦方向に１．５倍延伸し、次いで、横延伸機を用いて９０〜１３５℃の加熱状態で横方向に１．５倍延伸して、実施例９に係る二軸延伸シートを得た。
次いで、得られたシートの各種物性を後述の測定方法によって測定した。また、実施例１〜８と同様の方法でエンボスキャリアテープに成形し、その成形性等を調べた。その結果を表１に併せて示す。
【００７６】
［実施例１０］
実施例１と同様にして、実施例１と同じ樹脂組成、樹脂配合比、シート厚を有する樹脂組成物からなる同じシート厚の無延伸シートを調製した。
次にこれを縦延伸機にて９０〜１３５℃の加熱状態で縦方向に４．５倍延伸し、次いで、横延伸機を用いて９０〜１３５℃の加熱状態で横方向に４．５倍延伸して、実施例１０に係る二軸延伸シートを得た。
次いで、得られたシートの各種物性を後述の測定方法によって測定した。また、実施例１〜８と同様の方法でエンボスキャリアテープに成形し、その成形性等を調べた。その結果を表１に併せて示す。
【００７７】
［比較例１］
実施例１と同様にして、実施例１と同じ樹脂組成、樹脂配合比を有する樹脂組成物からなる同じシート厚の無延伸シートを調製した。次にこれを縦延伸機にて縦方向に、次いで横延伸機にて横方向に実施例１と同様に延伸して比較例１に係る二軸延伸シートを得た。次いで、得られたシートの各種物性を後述の測定方法によって測定した。
また、実施例１と同様の方法でエンボスキャリアテープに成形し、その成形性等を調べた。その結果を表２に併せて示す。
但し、比較例１においては、エンボス部に相当する部分を部分的に加熱するのではなく、加熱器にある部分加熱部を無くした形状の加熱器で、テープ全体を加熱する方法で加熱成形した。
【００７８】
［比較例２］
実施例１と同様にして、実施例１と同じ樹脂組成、樹脂配合比、シート厚を有する無延伸シートを調製し、比較例２に係るシートとした。次いで、得られたシートの各種物性を後述の測定方法によって測定した。
また、実施例１と同様の方法でエンボスキャリアテープに成形し、その成形性等を調べた。結果を表２に併せて示す。比較例２では、シートの延伸は行わなかった。
【００７９】
［比較例３］
実施例１と同様にして、実施例１と同じ樹脂組成、樹脂配合比を有する樹脂組成物からなる同じシート厚の無延伸シートを調製した。次にこれを縦延伸機にて縦方向に、次いで横延伸機にて横方向に実施例１と同様に延伸して比較例３に係る二軸延伸シートを得た。次いで、得られたシートの各種物性を後述の測定方法によって測定した。
比較例３では、シートの成形を通常の圧空成型機により実施した。この圧空成型機は、テープ全体を赤外線加熱器で加熱した後、凹型のエンボス成型部が複数個平面上に配置されている成形金型部に送られ、エンボス成型部を覆う形で凹みを有する上型で狭持されたのち、上型の凹み内に開口部を持つ加圧エアー供給孔より加圧エアーが供給され、エンボス部を成形する。その成形性等を調べた結果を表２に併せて示す。
【００８０】
キャリアテープ用シート及びエンボスキャリアテープの各種性能の評価は下記の方法により行った。
１．配向緩和応力
ＡＳＴＭ  Ｄ−１５０４に準拠して、シートのＭＤおよびＴＤの配向緩和応力を測定した。尚、ＭＤはシートの巻取り方向、ＴＤはシートの幅方向である。
２．ヘーズ
日本電色工業社製ヘーズメーターＮＤＨ２０００を用いて、ＪＩＳ  Ｋ  ７１０５に準拠して、シートのヘーズを測定した。
３．引張弾性率
引張試験機を用いて、ＪＩＳ  Ｋ  ７１２７に準拠して、シートの引張弾性率を測定した。
４．シートインパクト
テスター産業社製フィルムインパクトテスターを用いて、先端形状（Ｒ１０）の撃子を使用して、シートインパクト強度を測定した。
５．耐折強度
耐折強度測定機を用いて、ＪＩＳ  Ｐ８１１５に準拠して、シート試験片が切れるまでの往復折り曲げ回数を測定した。
６．穴空け加工時の切り粉の発生状態
自社製ロータリー真空成形機に付随するスプロケットホール穴開け加工部によりスプロケットホール部の穴開け加工を行い、スプロケットホール部を測定顕微鏡（ミツトヨ社製）で観察した。切り粉の無い状態を０％とし、スプロケットホール中に占める切り粉の面積の割合を計算した。
７．成形性の評価
各実施例及び比較例のキャリアテープ用シートを１６ｍｍ幅にスリットし、上記の自社製ロータリー真空成形機により縦（テープの長手方向）３ｍｍ×横（テープの幅方向）２ｍｍ×深さ１．５ｍｍのエンボス部を有するエンボスキャリアテープを成形し、シートの賦形性を目視観察した。賦形性の評価は、賦形性が良好なものを○、賦形性は甘いがエンボス成形はできるものを△、穴あき、シート収縮等でエンボス成形できないものを×とする３段階評価を行った。
８．成形品の座屈強度
前記の成形によって得たエンボスキャリアテープについて、引張試験機を用いてエンボス部の底面から圧縮し、エンボス部が座屈する座屈強度を測定した。
９．成形品の耐熱性
前記の成形によって得たエンボスキャリアテープについて、６０℃のオーブンに２４時間保管する前後の、４ｍｍ間隔で穴あけされたスプロケットホール２１穴分の長さ（８０ｍｍ）の変化量を測定した。変化量が０．３ｍｍいないであれば○、０．３ｍｍより大きい場合を×とした。
【００８１】
【表１】
0005553539.tif 000002
【００８２】
【表２】
0005553539.tif 000003
【００８３】
上表の結果から分かるように、ＧＰＰＳ樹脂（Ａ）、ＨＩＰＳ樹脂（Ｂ）、及び場合によってはスチレン−ブタジエンブロック共重合体（Ｃ）を所定量含む樹脂組成物から製造され、シート厚と配向緩和応力値が所望範囲に制御された実施例１〜１０に係る二軸延伸シートを、加熱温度、加熱時間等を所望範囲に制御しながら部分加熱した後に、ロータリー真空成型して得られたエンボスキャリアテープは、ヘーズ（透明性）、引張弾性率、シートインパクト強度、耐折強度に優れ、また、成形性及び成形品のエンボス部の座屈強度に優れ、穴空け加工時の切り粉発生状態も抑制されている。
【００８４】
［他の実験例］
次に、他の実験例を示す。この実験例では、実施例１の二軸延伸シートについて、樹脂組成、シート厚さ、テープの部分加熱の加熱温度、テープの部分加熱の加熱時の接触時間、配向緩和応力値等を変えて行った。なお、実験例１０については、樹脂６のみを用いて樹脂組成物を調製した。
【００８５】
【表３】
0005553539.tif 000004
【００８６】
上表からは、シート厚さや、テープを部分加熱する時の種々の条件により、得られるキャリアテープの特性が影響を受けることが分かる。
【符号の説明】
【００８７】
１  テープ
２  加熱器
３  成形金型
４  部分加熱部
５  エンボス成形部
６  回転同期装置
７  エンボスキャリアテープ
【図１】
0005553539.tif 000005
【図２】
0005553539.tif 000006