(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ  ：０．０２％以上０．０８％以下、
Ｓｉ：０．１％以上１％以下
Ｍｎ：０．５％以上２．２％以下
Ｐ  ：０．０４％以下、
Ｓ  ：０．０１０％以下、
Ｎ  ：０．０２５％以上０．０５％以下、
Ｃｒ：１１．０％以上１４％以下、
Ｎｉ：０．１０％以下
Ｖ  ：０．２％以上０．３０％以下
Ｎｂ：０．０５％以上（９３／５１）［％Ｖ］以下
Ｔｉ：０．０５％以下
Ａｌ：０．０１％以下
を含有し、
Ｃ，Ｎは、
Ｃ＋Ｎ：０．０５％以上０．１０％以下  
を満足し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、下記（１）式で表されるγｐが８５以上を満足することを特徴とする耐熱ディスクブレーキ用マルテンサイト系ステンレス鋼板。
γｐ＝４２０［％Ｃ］＋４７０［％Ｎ］＋２３［％Ｎｉ］＋９［％Ｃｕ］＋７［％Ｍｎ］−１１．５［％Ｃｒ］−１１．５［％Ｓｉ］−５２［％Ａｌ］−４９［％Ｔｉ］
−２３［％Ｖ］−１２［％Ｍｏ］−４７［％Ｎｂ］＋１８９            （１）
【請求項２】
質量％で
Ｍｏ：０．２％以上１％以下
をさらに含有することを特徴とする、請求項１に記載の耐熱ディスクブレーキ用マルテンサイト系ステンレス鋼。
【請求項３】
質量％で
Ｃｕ：０．２％以上２％以下
をさらに含有することを特徴とする、請求項１または２に記載の耐熱ディスクブレーキ用マルテンサイト系ステンレス鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、二輪車のディスクブレーキ用鋼板に関し、比較的低コストであり、特に、ブレーキに加工後、使用時のディスク温度が６００℃で長時間曝された場合にも軟化しにくい耐熱性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼板に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
二輪車のディスクブレーキ用鋼板には、耐磨耗性、耐銹性、靭性等の特性が要求される。耐磨耗性は一般に硬さが高いほど大きくなる。一方、硬さが高すぎるとブレーキとパッドの間でいわゆるブレーキの鳴きが生じるため、ブレーキの硬さは、３２〜３８ＨＲＣ（ロックウェル硬さＣスケール）が求められる。これらの要求特性から、二輪車ディスクブレーキ材料にはマルテンサイト系ステンレス鋼板が用いられている。
【０００３】
従来、ＳＵＳ４２０Ｊ２を焼入れ焼き戻しして所望の硬さに調節し、ブレーキとしていたが、この場合、焼入れと焼き戻しの２つの熱処理工程を要する問題があった。これに対し、特許文献１において、ＳＵＳ４２０Ｊ２鋼の従来鋼より広い焼入れ温度域で、安定して所望の硬さを得ることができ、かつ、焼き入れままで使用できる鋼組成に関する発明が開示された。これは、低Ｃ、Ｎ化し、かつ、それによるオーステナイト温度域の縮小、つまり、焼入れ温度域が狭くなることをオーステナイト形成元素であるＭｎ添加で補ったものである。また、特許文献２において、低Ｍｎ鋼で焼入れままで使用できるオートバイディスクブレーキ用鋼板に関する発明が開示されている。この鋼板は、Ｍｎを低下させる代わりに、オーステナイト形成元素として同様の効果を持つ、ＮｉおよびＣｕを添加したものである。
【０００４】
最近、二輪車においても車体の軽量化が望まれており、二輪ブレーキディスクの軽量化が検討されている。この場合、課題となるのが制動時の発熱に起因するディスク材軟化によるディスクの変形であり、これを解決するためには、ディスク材の耐熱性を向上させる必要がある。この解決策の１つとして焼き戻し軟化抵抗の向上があり、特許文献３において、Ｎｂ、Ｍｏ添加による耐熱性向上法に関する発明が開示された。しかし、耐熱性向上効果は５３０℃程度であった。さらに、特許文献４において、６００℃を超える温度でも焼き戻し軟化が起こりにくい鋼板に関する発明が開示されている。さらに、特許文献５において、１０００℃を超える温度からの焼入れ処理を行うことにより優れた耐熱性を有するディスク材に関する発明が開示されている。さらには、特許文献６では、比較的少量の合金元素で焼き戻し軟化抵抗を維持できる発明が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開昭５７−１９８２４９号公報
【特許文献２】特開平８−６０３０９号公報
【特許文献３】特開２００１−２２０６５４号公報
【特許文献４】特開２００４−３４６４２５号公報
【特許文献５】特開２００５−１３３２０４号公報
【特許文献６】特開２００５−３０７３４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところが、高い耐熱性を実現するには添加する合金元素量の増加を伴い、合金コストが上昇する。また、それに伴って、焼き入れ性が低下するという課題がある。
【０００７】
本発明の目的は、比較的低コストながら、優れた焼き入れ性および高い耐熱性を保つことを特徴とする耐熱ディスクブレーキ用マルテンサイト系ステンレス鋼を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の要旨は以下の通りである。
（１）質量％で、Ｃ：０．０２％以上０．０８％以下、Ｓｉ：０．１％以上１％以下、Ｍｎ：０．５％以上２．２％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２５％以上０．０５％以下、Ｃｒ：１１．０％以上１４％以下、Ｎｉ：０．１０％以下、Ｖ：０．２％以上０．３０％以下、Ｎｂ：０．０５％以上（９３／５１）［％Ｖ］以下、Ｔｉ：０．０５％以下、Ａｌ：０．０１％以下を含有し、Ｃ，Ｎは、Ｃ＋Ｎ：０．０５％以上０．１０％以下を満足し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、下記（１）式で表されるγｐが８５以上を満足することを特徴とする耐熱ディスクブレーキ用マルテンサイト系ステンレス鋼板。
γｐ＝４２０［％Ｃ］＋４７０［％Ｎ］＋２３［％Ｎｉ］＋９［％Ｃｕ］＋７［％Ｍｎ］−１１．５［％Ｃｒ］−１１．５［％Ｓｉ］−５２［％Ａｌ］−４９［％Ｔｉ］
−２３［％Ｖ］−１２［％Ｍｏ］−４７［％Ｎｂ］＋１８９          （１）
（２）質量％で、Ｍｏ：０．２％以上１％以下を、さらに含有することを特徴とする、前記（１）に記載の耐熱ディスクブレーキ用マルテンサイト系ステンレス鋼。
（３）質量％で、Ｃｕ：０．２％以上２％以下、をさらに含有することを特徴とする、前記（１）または（２）に記載の耐熱ディスクブレーキ用マルテンサイト系ステンレス鋼。
【発明の効果】
【０００９】
本発明により、比較的低コストで耐熱二輪車ディスクブレーキ用マルテンサイト系ステンレス鋼板を提供することができ、製造者のみならず本鋼を利用する者にとっても多大な利益を得ることができ、工業的価値は極めて高い。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明を実施するための形態と限定条件について詳細に説明する。
【００１１】
発明者らは、焼入れままで使用できる二輪車ディスクブレーキ材料について、詳細な検討を行ってきた。その中で耐熱性に関する検討では、焼き戻し軟化抵抗の向上の検討を中心に進めてきた。焼き戻し軟化抵抗を向上させるには、Ｎｂ、Ｍｏを中心とする合金元素を多く添加することが行われている。そのために焼き入れしても硬度が上昇しにくい、いわゆる、焼き入れ性が低下することや合金コストの上昇が課題になっていた。さらに、二輪車のディスクブレーキ材の耐熱性に関する要求特性は、６００℃を越える温度になった場合、パッド等のディスク周辺部分の耐熱化が非常に困難でコスト上昇が著しく、耐熱温度限界は６００℃程度であることも判明した。また、ブレーキディスク製造工程では通常、高周波焼き入れが行われるため、短時間で焼き入れ処理を完了する必要があるが、耐熱性を向上させるために合金元素を多量に添加した場合、急速に加熱した場合であっても、ピーク温度付近に数分間以内保持する焼き入れ処理では、全体のオーステナイト化が完了しない内に焼き入れが行われる等の原因により、かかる短時間焼き入れ処理での焼き入れ性が顕著に低下する（十分に硬化しない）ことも課題となっていた。
【００１２】
発明者らはこれらの点を考慮し、できるだけ低合金で６００℃以下での焼き戻し軟化抵抗を向上させる方策の検討を詳細に進めた結果、以下の知見を得た。
【００１３】
６００℃以下の焼き戻し軟化抵抗向上に関し、合金元素として、Ｖ，Ｎｂ，Ｎが重要である。特に、ＶとＮを組み合わせることが焼き戻し軟化抵抗を向上させることを見出した。この機構については、まだ詳細を調査中であるが、Ｖの適量添加によりＣｒ2Ｎ型の窒化物の析出が遅れることおよび、かかる窒化物をはじめ析出物の大きさが、Ｖ適量添加することで、平均直径で半分以下に小さくなっていること、さらには、ＶがＶＮを形成するのではなく、Ｃｒ2Ｎ中に固溶していることが分かったことから、ＶがＣｒ2Ｎの析出遅延、および微細化を促進した結果、焼き戻し軟化抵抗が向上したと考えている。これまでＮｂの焼き戻し軟化抵抗向上効果はよく知られているが、Ｖ単独添加でも焼き戻し軟化抵抗が向上することが分かった。さらに、Ｖは、ほぼ同量のＮｂ添加の場合と比較して、前記短時間焼き入れ処理であっても、焼き入れ性を低下させにくいことも判明した。
【００１４】
このＶの焼き戻し軟化抵抗向上効果を十分に活用するためには、Ｎが必要である。Ｎが少ない場合は、窒化物の量が少なく、Ｖ添加による析出遅延および微細化による焼き戻し軟化抵抗向上効果はあまり期待できない。また、過剰にＮを添加した場合も焼き戻し軟化抵抗はあまり向上しない上に、短時間での焼き入れ性が低下する。このことについては、Ｃｒ2Ｎ以外にＶＮが析出するためにではないかと推定している。
【００１５】
前述したように、十分にオーステナイト化後に焼き入れ処理した場合の単位合金添加量あたりの硬化量は、ＮｂもＶとほぼ同じ効果が期待できるが、同程度をそれぞれ単独に添加した場合、Ｎｂの焼き戻し軟化抵抗はＶより向上代が小さく、特に短時間での焼き入れ性では、低下代が大きいことが判明した。したがって、本発明ではＶ添加を中心とすることにした。
【００１６】
しかしながら、Ｖ添加に加えて、Ｎｂを複合添加することにより、さらに、焼き戻し軟化抵抗を向上できることも判明した。これは、Ｖ量を増大させると、Ｖ添加による効果が飽和傾向になる一方、Ｎｂを適量添加すると、新たな効果代が付加される現象が見られるからである。しかし、Ｎｂを過剰に添加するとその効果が減少することを見出した。これは、Ｖ量とＮｂ量の相関があり、ｍｏｌ％（ａｔ．％）で、Ｎｂ≦Ｖ、質量％で、Ｎｂ≦（９３／５１）［％Ｖ］となるように制御する必要がある。これを超えてＮｂを添加すると、前記短時間焼き入れ性は劣化し、焼き戻し軟化抵抗はかえって低下する。この理由は必ずしも明確でないが、やはり、Ｃｒ2Ｎ以外の窒化物、ＮｂＮやＶＮなどが形成するために、Ｃｒ2Ｎの析出遅延、微細化が起こりにくくなっているためではないかと推定している。
【００１７】
発明者らは、以上の知見を基に詳細な検討を進め、発明を完成した。
初めに各成分に関する限定条件を述べる。
【００１８】
Ｃは、焼入れ後所定の硬さを得るためには必須の元素であり、所定の硬度レベルになるようにＮと組み合わせて添加する。Ｎの効果を最大限利用するために、本発明では０．０８％を上限とする。これを超える添加すると硬度が硬すぎて、ブレーキの鳴き、靭性劣化等の不具合を生じるからである。硬度制御の安定性から、上限は望ましくは０．０４％である。また一方、０．０２％未満では、硬さを得るためにＮを過大に添加しなければならないことから０．０２％を下限とする。
【００１９】
Ｎは、本発明において非常に重要な元素の１つである。Ｃと同様に焼入れ後に所定の硬度を得るためには必須の元素であり、所定の硬度レベルになるようにＣと組み合わせて添加する。焼き戻し軟化抵抗を向上させるためには、０．０２５％以上が必要である。しかし、０．０５％を超えてＮを添加すると焼き戻し軟化抵抗向上効果はかえって低下する。また、０．０５％を超えてＮを添加するためには特別な添加方法で添加する必要があり、コスト上昇となるため好ましくない。したがって、Ｎの上限を０．０５％とする。安定的な製造のためには、上限は望ましくは、０．０４５％である。
【００２０】
Ｃ＋Ｎは、焼入れ後の硬さに直接関係する量であり、添加量が増加するほど硬くなる傾向にあり、ＨＲＣ３２−３８の所定の硬さレベルに調整するためには０．０５％以上０．１％以下とする必要がある。焼き入れ性により多少の違いはあるが、０．０５％未満であるとＨＲＣ３２を下回ることが多くなり、０．１％超では、ＨＲＣ３８を超えることが多くなるので好ましくない。なお、硬度制御の安定性、安定的な製造の観点から、Ｃ＋Ｎは、０．０５％以上０．０８％以下が望ましい。
【００２１】
Ｓｉはフェライト形成元素として非常に強力であり、この点では抑制する必要がある。よって、その好適範囲は、１％以下とする。また、Ｓｉは耐酸化性を向上させる元素でもあるので、０．１％以上添加する。したがって、その好適範囲は、０．１％以上１％以下とする。
【００２２】
Ｍｎは、鋼中に不可避的に含まれる成分であるが、重要なオーステナイト形成元素である。本発明では、Ｎｉ、Ｃｕとともに高温でのオーステナイト相を確保して焼入れ性を確保するため、０．５％以上の添加を必要とする。２．５％を超えると、耐銹性の劣化が見られるため、２．５％を上限とする。
【００２３】
Ｐは、鋼中に不可避的に含まれる成分であるが、０．０４％を越えて含有すると靭性が低下するために０．０４％を上限とした。
【００２４】
Ｃｒは、二輪ディスクブレーキ材料として必要な耐銹性を確保するための必要な基本元素であり、その含有量が１１％未満では十分な耐銹性を得ることができない。また、Ｃｒはフェライト形成元素であるため、１４％を超えて添加すると、オーステナイト相生成温度域が縮小し、焼入れ温度域でのマルテンサイト相の変態しないフェライト相が生成し、焼入れ後の硬さを満足することができなくなる。よって、Ｃｒ添加量は、１０％以上１４％以下とする。
【００２５】
ＮｉはＭｎと同じくオーステナイト形成元素であり、高温でオーステナイト相を確保して焼入れ性を確保するために有効な元素である。しかしながら、非常に高価であるため、本発明では、出来るだけ低減し、０．１０％以下とする。
【００２６】
Ｓは、鋼中に不可避的に含まれる成分であるが、本発明では０．０１％を越えて含有するとＣａＳが生成しやすいため、０．０１％を上限とする。また、Ｓを０．００１％未満とすることは製鋼コストの非常な増大を招くため、０．００１％を下限とすることが好ましい。
【００２７】
Ｖは本発明で非常に重要な元素である。Ｖを適量添加することにより焼き戻し軟化抵抗が顕著に向上する。特にＮが多い場合にこの効果は大きい。この機構はいまだ明らかではないが、前述したように、ＶはＮと相関が大きく、Ｃｒ窒化物（Ｃｒ2Ｎ）の析出および粗大化を抑制し、転位運動を抑制し焼き戻し軟化抵抗を向上させているものと考えている。焼き戻し軟化抵抗を向上させるためには、０．２％以上の添加が必要であり、０．３％を超える添加は前記短時間焼き入れ性が劣化するため上限を０．３％とする。前記短時間焼き入れ性の安定性の観点から、好ましくは、０．２％以上０．２５％以下が良い。
【００２８】
Ｎｂは、本発明で非常に重要な元素である。Ｖに加えて、Ｎｂを適量添加することにより焼き戻し軟化抵抗は顕著に向上する。特にＮとＶが多い場合にこの効果は大きい。この機構はいまだ明らかではないが、ＮｂはＶと同様にＮと相関が大きいので、Ｖと共に、Ｃｒ窒化物の析出および粗大化を抑制し、転位運動を抑制し焼き戻し軟化抵抗を向上させているものと考えている。そのため、焼き戻し軟化抵抗を向上させるためには、０．０５％以上の添加が必要である。しかし、ＮｂＮの形で析出しやすく、この形で析出すると強化機能がなく、さらにＮの固溶強化効果を減少させ、さらに、焼き入れ性を減少させる原因となり、過剰の添加は避ける必要がある。そこで、焼き戻し軟化抵抗向上効果の低下および、焼き入れ性の悪影響を避けるためには、過剰添加を避ける必要があり、その上限はＶと相関があり、Ｎｂは、（９３／５１）［％Ｖ］以下とする。これは、ｍｏｌ％（ａｔ．％）でＶ量を超えないためであることを意味する。これを超えると、前記短時間焼き入れ性、焼き戻し軟化抵抗は低下する傾向にある。
【００２９】
Ｔｉは本発明では制限すべき元素である。Ｎが多い場合、Ｖ，Ｎｂと比較して窒化物を形成しやすいため、前記短時間焼き入れ性を低下させる傾向にある。そのため、出来るだけ低減するほうが良く、０．０５％以下が好ましい。
【００３０】
Ａｌは、０．０１％を超えると耐銹性の低下が見られるため０．０１％を上限とする。
【００３１】
以上の成分に加えて、さらに特性向上のために以下の元素を添加できる。
【００３２】
Ｍｏを適量添加することにより焼き戻し軟化抵抗は顕著に向上する。この機構はいまだ明らかではないが、Ｃｒ炭化物の析出および粗大化を抑制し、高温でも転位運動を抑制可能で焼き戻し軟化抵抗を向上させているものと考えている。また、耐食性も向上させる元素である。これらの効果を発現させるためには０．２％以上必要である。しかし、１％を超える添加は靭性が劣化するため上限は１％とする。
【００３３】
Ｃｕは、Ｍｎ、Ｎｉと同じく、オーステナイト相を確保して焼入れ性を確保するために有効な元素である。また、耐銹性を向上させる効果もある。さらには、焼き戻し時にＣｕ粒子として析出する２次硬化作用を有する場合もある。これはＣｕが多い場合、顕著である。これらの効果は０．２％以上の添加で発現する。また、２％を超えると靭性が劣化するため好ましくない。
【００３４】
さらに、これら述べてきた各元素はその成分範囲の中で、９００〜１１００℃の温度範囲で安定して焼入れを行えるために、次式（１）で表されるγｐが、８５以上を満足するよう相互に調整される必要がある。γｐが８５未満であると、９００〜１１００℃の温度範囲で１分程度の短時間保持後焼入れした場合、オーステナイト化が十分に進まず、フェライト相が残る場合があり、所定の硬度レベルに達しない場合があるからである。
γｐ＝４２０［％Ｃ］＋４７０［％Ｎ］＋２３［％Ｎｉ］＋９［％Ｃｕ］＋７［％Ｍｎ］−１１．５［％Ｃｒ］−１１．５［％Ｓｉ］−５２［％Ａｌ］−４９［％Ｔｉ］
−２３［％Ｖ］−１２［％Ｍｏ］−４７［％Ｎｂ］＋１８９                    （１）
【００３５】
焼き入れ温度に関しては、通常のブレーキディスクの製造では高周波加熱が使用される場合がほとんどである。この場合、加熱保持時間は短く、１分程度である。したがって、焼き入れ性を評価する場合、加熱保持時間を短くして評価する必要がある。本発明鋼は加熱保持時間を１分とした場合でも、９００℃以上１１００℃以下であれば、十分焼きが入るが、あまり高温すぎる場合は、製造時間の増大、コストの増加を招くため、９００℃以上１０００℃以下で行うことが好ましく、その温度範囲からの焼き入れでも本発明鋼は、所定の硬さ範囲を満足する。本発明鋼は焼入れままで使用することができる。
【００３６】
次に製造方法について詳細に説明する。
【００３７】
以上、述べてきた成分と残部Ｆｅおよび不可避的不純物を含むスラブ、インゴット等の鋼片（以下、単にスラブともいう。）を溶製し、熱間圧延によって、２ｍｍ〜８ｍｍ程度の熱延板とした後、焼鈍を行って、軟化させた後、酸洗して製品とする。酸洗せずにショットブラストによる仕上げでもよい。
【００３８】
これらは、ディスク製造工程において、ディスク形状に加工された後、９００−１０００℃に加熱されてから焼き入れられ、両面を研磨されて、ブレーキディスクとなる。
【実施例】
【００３９】
以下、実施例に従って、さらに詳細に本発明を説明する。
【００４０】
表１に示す化学成分を有する厚み２００ｍｍの鋼片を溶製した後、熱間圧延によって、厚さ６ｍｍの熱延板を得た。さらに、８５０℃まで加熱して徐冷する軟化焼鈍を施した。これらの鋼板から、焼き入れ性評価試験を採取し、残りは９５０℃または１０００℃で１０分間保持後、水冷する焼入れ処理を行った。
【００４１】
焼き入れ性評価試験は、９００℃〜１０００℃の温度に１分間保持した後に、水冷した焼入れ材を、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４５に準拠した、ロックウェル硬さ試験（ＨＲＣ）で行った。ＨＲＣで３２から３８が合格である。
【００４２】
１０００℃で１分間保持してから水冷して焼き入れ処理した鋼板から、各種試験片を採取し、評価試験を行った。焼き戻し軟化特性に関しては、５００℃から６００℃で２時間の焼き戻しを行った後、焼入れ材の硬さ試験と同様にロックウェル試験で評価した。焼き戻し後の硬さがＨＲＣ３０を下回らないことが合格基準である。また、耐銹性試験は、試験片両面を＃２４０研磨し、２４０時間の塩水噴霧試験（ＪＩＳ  Ｚ  ２３７１準拠）を行い、発銹程度を調査した。発銹しないものを合格、発銹したものを不合格とした。
【００４３】
これらの結果を表２に示す。
【００４４】
Ａ１鋼からＡ５鋼は、１２Ｃｒ−１．８Ｍｎ−０．０５Ｎｂ系にＶ添加量を変化させた鋼である。Ｖの少ないＡ１鋼は焼き戻し軟化特性が良くない。また、Ｖ量が過度に添加されているＡ５鋼は焼き入れ性が不十分である。本発明鋼であるＡ２鋼からＡ４鋼は優れた焼き戻し軟化抵抗を示すとともに焼き入れ性、耐銹性の問題もなく、ブレーキ用材料として好適である。
【００４５】
Ｂ１鋼からＢ５鋼は１２Ｃｒ−１．８Ｍｎ−０．２Ｖ系にＮｂ添加量を変化させた鋼である。Ｎｂ量の少ないＢ１鋼は焼き戻し軟化特性がやや低い。本発明鋼である、Ｎｂを好適範囲で添加したＢ２鋼からＢ４鋼は、Ｎｂ添加により焼き戻し軟化抵抗が向上している。Ｎｂを過剰に添加しているＢ５鋼は焼き入れ性が低下している。
【００４６】
Ｃ１鋼からＣ４鋼はＣｕを添加した鋼である。本発明鋼であるＣ１鋼からＣ３鋼はＣｕ添加で焼き戻し軟化抵抗が向上しており、優れた鋼であることがわかる。これに対し、Ｃｕを過度に添加したＣ４鋼はＣｕ析出による２次硬化が大きくなり、焼き戻しで硬度が硬くなることため、好ましくない。
【００４７】
Ｄ１鋼からＤ２鋼はＭｏ添加鋼である。Ｍｏ添加による焼き戻し軟化抵抗は向上している。
【００４８】
Ｅ１鋼からＥ８鋼は比較例である。Ｎ及びＣ＋Ｎの低いＥ１鋼は焼き入れ性が乏しく、硬くならない。Ｎが低いＥ２鋼はＶ、Ｎｂ添加による焼き戻し軟化抵抗向上効果が小さく、好ましくない。Ｍｎの低いＥ３鋼はγｐが小さくなり焼き入れ安定性に欠ける。高ＭｎであるＥ４鋼は耐銹性が不十分である。Ｎ及びＣ＋Ｎが高過ぎるＥ５鋼は焼き入れ硬度が適正範囲を超え、好ましくない。Ｃｒが低いＥ６鋼は耐銹性が不十分である。Ｃｒが高いＥ７鋼はγｐが小さくなり、焼き入れ後の硬度は低すぎるため、好ましくない。Ｔｉが多いＥ８鋼は焼き入れ性が不十分で焼き入れ後の硬度は低い。
【００４９】
以上から、本発明鋼が、合金量が比較的少なく、低コストでありながら、焼き入れ性および耐熱性に優れており、ディスクブレーキ用材料として好適であることは明らかである。
【００５０】
【表１】
0005553651.tif 000002
【００５１】
【表２】
0005553651.tif 000003