(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
早強ポルトランドセメント５０質量％以上、カルシウムアルミネート５〜２０質量％、硫酸カルシウム２〜２５質量％及び凝結調整剤０．１〜４質量％を含有し、注水後３時間時点と１２時間時点の積算発熱量の比が０．６５〜０．９０である速硬性セメント組成物と骨材を含有する速硬性モルタル又はコンクリート組成物を厚さ３〜３０ｍｍとなるよう型枠内に打設して蒸気養生を行い、養生終了直後に脱型し、散水することを特徴とする、蒸気養生薄肉製品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、蒸気養生を用いる薄肉コンクリート製品の製造において、製品の製造作業可使時間を確保しながらセメントの凝結を大幅に促進して、製造効率を大幅に向上させる技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、コンクリート製品の製造には、型枠にコンクリートを打設して成型したコンクリート製品をできるだけ短時間に脱型できる強度に到達させて、型枠の回転率を向上させ、製造効率向上と早期出荷を目的に促進養生を実施しているのが一般的である。促進養生には、常圧蒸気養生が一般に広く実施されている。
【０００３】
一方、高温高圧蒸気養生(オートクレーブ養生)を実施しているコンクリート製品工場もあるが、高強度のコンクリート杭製品などの製造に用いられ、型枠の早期脱型の目的としては実施されていない。高温高圧蒸気養生とは、常圧蒸気養生を実施したコンクリート製品を二次養生として、温度１８０〜１９０℃、圧力１０〜１１気圧程度の圧力養生室で高温高圧蒸気養生（オートクレーブ養生）を実施して、高温高圧条件下の水和反応により、トベルモライトという安定した強度の高い水和物を生成し高強度のコンクリート製品を製造する養生方法である。高温高圧蒸気養生は前養生として常圧蒸気養生を必要としており、２種の養生工程を経る必要があるため、型枠の早期脱型目的には適していない。
【０００４】
常圧蒸気養生とは、コンクリートを打設して仕上げ作業を終了したコンクリート製品を、ピット式や棚式の養生槽や養生室に入れて、この養生槽や養生室内にボイラーによって発生させた水蒸気を通気し、コンクリートを常圧状態で加温加湿させ、セメントの水和反応を促進してコンクリートの初期強度発現を早め、早期に型枠を脱型できる強度に到達させて型枠の回転率を高める方法である。
【０００５】
具体的には、コンクリート製品成型後にコンクリートの練り上がり温度に合わせて、約２〜５時間の前置き養生した後、２０℃／時間以下の昇温速度で約２時間程度蒸気によって加熱昇温し、６５℃程度の最高温度に達してから２〜３時間最高温度を保持して、その後蒸気の通気止めて降温させ、脱型強度が得られてから型枠を脱型する工程からなる。標準的な蒸気養生パターンの例を図１に示す。
このような方法では、型枠回転率は１〜３回転／日と、１日に１つの型枠で製品を１〜３体しか製造することができず、納期短縮時や少ない型枠での製造効率拡大時においては、製造効率の改善が望まれている。
【０００６】
そこで、コンクリート製品製造における型枠回転率を増加し、型枠脱型まで常圧蒸気養生時間を短縮するために、昇温速度を過度に速める方法や最高温度を過度に高くする方法がある。また、セメント量を増加して富配合とする方法や、速硬セメント等の水硬性の高いセメントを使用する方法が、また、硬化促進剤として塩化物、亜硝酸塩、ロダン酸塩などを混和剤として使用し、コンクリートの凝結硬化を速める方法などが考えられている。
さらに、カルシウムアルミネート系の速硬性セメント組成物を用いて型枠回転率を上げる技術が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平０９−２５１４８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかし、前記のような型枠回転率を増加する従来技術では、４回転／日程度までが最大限度であった。さらに、これらの方法では、初期のセメントの水和反応を大幅に促進させた結果、脱型後の強度増進が不足して長期強度が低下するという課題があった。また、単に凝結促進剤のみを添加するだけでは、製造作業可使時間が短くなるといった問題があった。
また、カルシウムアルミネート系の速硬性セメント組成物を利用した場合、前記の従来技術よりも多い型枠回転率を得ることが可能となるが、回転率を上げようとして速硬セメントの水和速度を上げすぎると、コンクリート製品の温度上昇が過大となり、脱型後に製品表面と内部温度に差が出て、内部拘束ひび割れが生じる虞があった。このためエトリンガイト等の発熱量の大きいカルシウムアルミネート系水和物の生成速度をある程度抑制してやる必要があるため、４回転／日を超えるような型枠回転率の実現は困難であった。特に、セグメント等の大型コンクリート製品を蒸気養生で製造する場合には、発熱速度の抑制が欠かせず、製品表面と内部温度に差が出ないよう注意する必要があった。
【０００９】
従って本発明は、ケーブルトラフなどの蒸気養生を用いる薄肉コンクリート製品の製造において、脱型直後のひび割れ等の問題を生じることなく、常圧蒸気養生時間を大幅に短縮して、型枠の回転率を従来の２〜３倍である７回転／日と、極めて高い製造効率を実現して、少ない型枠を効率良く使用して短期間に多くの製品を製造することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
一般のコンクリート製品では、早期に急速に発熱する速硬性セメント組成物を用いた場合、コンクリート製品の温度が上昇し、内部と表面の温度差が大きくなり、内部拘束ひび割れが生じる虞があった。特に、蒸気養生で製品を養生する場合、内外の温度差がさらに激しくなるため、養生終了後の脱型直後にひび割れを生じる虞が高かった。むしろ、発熱が緩やかに生じるよう調整した速硬性セメント組成物のほうがひび割れを生じる虞が小さかった。
しかしながら、薄肉コンクリート製品用に用いる場合、コンクリートが薄いため、内外の温度差が生じ難く、内部拘束ひび割れの危険性が小さくなる。特に蒸気養生で製品を短時間で回転させようとする場合、脱型時までの発熱量が大きく、脱型後の発熱量が小さくなるように調整した速硬性セメント組成物を用いれば、蒸気養生中の発熱量は大きいが、脱型後の温度変化が小さい結果となるため、速やかに冷却され、ひび割れを生じる虞が小さくなるため好ましいことを見出した。また、この場合、反応速度の大きい速硬性セメント組成物を用いることが可能となるため、常圧蒸気養生時間を大幅に短縮して、型枠の回転率を７回転／日とすることが可能となることを見出し、本発明を完成した。
【００１１】
すなわち、本発明は、早強ポルトランドセメント５０質量％、カルシウムアルミネート、硫酸カルシウム及び凝結調整剤を含有し、注水後３時間時点と１２時間時点の積算発熱量の比が０．６５〜０．９０であることを特徴とする、厚さ４０ｍｍ以下の蒸気養生薄肉製品用速硬性セメント組成物を提供するものである。
また、本発明は上記の速硬性セメント組成物と骨材と水を含有することを特徴とする、厚さ４０ｍｍ以下の蒸気養生薄肉製品用速硬性モルタル又はコンクリート組成物を提供するものである。
さらに、本発明は上記の速硬性モルタル又はコンクリート組成物を厚さ４０ｍｍ以下となるよう型枠内に打設して蒸気養生を行い、養生終了直後に脱型し、散水することを特徴とする、蒸気養生薄肉製品の製造方法を提供するものである。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、ケーブルトラフなどの蒸気養生を用いる薄肉コンクリート製品の製造において、脱型直後のひび割れ等の問題を生じることなく、常圧蒸気養生時間を大幅に短縮して、型枠の回転率を従来の２〜３倍である７回転／日と、極めて高い製造効率を実現して、少ない型枠を効率良く使用して短期間に多くの製品を製造することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】標準的な蒸気養生パターンを示す図である。
【図２】実験１における蒸気養生パターンを示す図である。
【図３】実験２におけるケーブルトラフの形状を示す図である。
【図４】実験３におけるコンクリート製品製造サイクルを示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明は、厚さ４０ｍｍ以下の蒸気養生薄肉製品に適用される。
４０ｍｍを超える厚さを有する製品では、早期に急速に発熱する速硬性セメント組成物を用いた場合、コンクリート製品の温度が上昇し、内部と表面の温度差が大きくなり、内部拘束ひび割れが生じる虞がある。特に、蒸気養生で製品を養生する場合、内外の温度差がさらに激しくなるため、養生終了後の脱型直後にひび割れを生じる虞が高かいので好ましくない。より好ましい蒸気養生薄肉製品の厚さは３５ｍｍ以下であり、さらに好ましくは３０ｍｍ以下である。なお、蒸気養生薄肉製品の厚さの下限値は特に限定されないが、３ｍｍ以上が好ましい。
本発明を厚さ４０ｍｍ以下の蒸気養生薄肉製品に適用した場合、コンクリートが薄いため、内外の温度差が生じ難く、内部拘束ひび割れの危険性が小さい。特に蒸気養生で製品を短時間で回転させようとする場合、脱型時までの発熱量が大きく、脱型後の発熱量が小さいよう調整した速硬性セメント組成物を用いれば、蒸気養生中の発熱量は大きいが、脱型後の温度変化が小さい結果となるため、速やかに冷却され、ひび割れを生じる虞が小さくなるため好ましい。また、この場合、反応速度の大きい速硬性セメント組成物を用いることが可能となるため、常圧蒸気養生時間を大幅に短縮して、型枠の回転率を７回転／日とすることが可能となる。
【００１５】
本発明の速硬性セメント組成物は、早強ポルトランドセメントを５０質量％以上、カルシウムアルミネート、硫酸カルシウム及び凝結調整剤を含有する。
【００１６】
本発明の速硬性セメント組成物中には早強ポルトランドセメントを５０質量％以上含有する。普通・中庸熱・低熱ポルトランドセメントや混合セメントを多量用いた場合、水和発熱速度が不足して、７回転／日の型枠回転率を得られない虞があるため好ましくない。早強ポルトランドセメントとしては、ＪＩＳ  Ｒ  ５２１０で規定されている早強ポルトランドセメントであれば、いずれのものでも構わない。また、速硬性セメント組成物中の早強ポルトランドセメントの含有量は、５０質量％以上である。５０質量％未満の場合、カルシウムイオンの供給量が不足し、カルシウムアルミネートの発熱速度が遅延し過ぎるため好ましくない。好ましい早強ポルトランドセメントの含有量は５０〜９０質量％であり、さらに好ましくは５０〜８５質量％である。
【００１７】
また、早強ポルトランドセメントと組合せて用いられる速硬成分は、カルシウムアルミネート及び硫酸カルシウムである。硫酸カルシウムを用いることにより、エトリンガイトが生成して水和反応が促進され、素早い発熱速度を得ることが可能となる。さらに、凝結調整剤を用いることにより、水和発熱速度の制御・最適化が可能となり、かつ、製品の型枠への成型に必要な可使時間の確保が可能となるため好ましい。
【００１８】
カルシウムアルミネートとしては、化学成分として主にＣａＯとＡｌ2Ｏ3を含有しているものであれば、いずれのものでも構わない。反応速度の点より、ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3、３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3等が含有されていることが好ましく、結晶質・非晶質のいずれのものでも構わない。また、本発明に不具合を及ぼさない範囲で、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉО2、ＴｉО2、ＳＯ3、Ｎａ2Ｏ、ＭｇＯ等の不純物が含まれていても構わない。
カルシウムアルミネートは、本発明速硬性セメント組成物中に２〜２５質量％含有するのが好ましく、５〜２０質量％含有するのがより好ましく、５〜１８質量％含有するのがさらに好ましい。
【００１９】
硫酸カルシウムとしては、二水石膏・半水石膏・無水石膏のいずれも好適に用いることができるが、発熱速度の制御が容易である点より、無水石膏がより好ましい。硫酸カルシウムは、本発明速硬性セメント組成物中に２〜２５質量％含有するのが好ましく、５〜２０質量％含有するのがより好ましく、５〜１８質量％含有するのがさらに好ましい。
【００２０】
本発明速硬性セメント組成物には、発熱速度を制御するため凝結調整剤が用いられる。凝結調整剤としては、カルシウムアルミネートの水和反応を促進・遅延するものであればいずれのものも用いることができる。例えば、促進剤としてはアルカリ金属炭酸塩、アルカリ金属硫酸塩、アルカリ金属硝酸塩等を、遅延剤としてはオキシカルボン酸塩、リン酸塩、ホウ酸塩、ケイフッ化物等を挙げることができる。凝結調整剤は、本発明速硬性セメント組成物中に０．１〜４質量％含有するのが好ましく、０．１〜３質量％含有するのがより好ましく、０．２〜２質量％含有するのがさらに好ましい。
【００２１】
また、本発明の速硬性セメント組成物には、上記成分以外に普通ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、混合セメントを配合することができる。これらの早強セメント以外のポルトランドセメントの含有量は、０〜１８質量％が好ましい。また、例えば、減水剤、消泡剤、ＡＥ剤、膨張材、繊維、顔料、保水剤、ポゾラン反応性物質、高炉スラグ微粉末、珪石粉、石灰石微粉末、フライアッシュなどを配合することもできる。
【００２２】
また、本発明の速硬性セメント組成物の水和発熱量は、注水後３時間時点と１２時間時点の積算発熱量の比が０．６５〜０．９０の範囲内であることが重要である。比の値が０．９０を超える場合、発熱速度が速過ぎて製品温度が過剰となり、脱型後の強度の伸びを阻害する虞があるため好ましくない。また、比の値が０．６５未満である場合、脱型後も水和発熱が継続的に生じることとなり、脱型後に製品の表面と内部の温度差によるひび割れ発生の虞が高くなるため、好ましくない。より好ましい該発熱量の比は、０．６５〜０．８５であり、さらに好ましくは０．７〜０．８５である。
尚、本発明における水和発熱量とは、以下の手法にて簡易的な断熱条件下で温度の経時変化を測定し、積算発熱量に換算したものである。
（１）速硬性セメント１０００ｇと水５００ｇを１０００ｒｐｍのハンドミキサで２分間混合する。
（２）上記（１）の混練物１２００ｇを分取し、魔法瓶中に入れ、熱電対を用いて温度の経時変化を測定する。
【００２３】
本発明の速硬性モルタル又はコンクリート組成物は、上記の速硬性セメント組成物と骨材を含有する。骨材としては、例えば、砕石、砕砂、川砂利、川砂、海砂、陸砂、再生骨材、スラグ骨材、軽量骨材等を挙げることができる。速硬性セメント組成物と骨材との配合割合は、製品の種類により異なるが、通常速硬セメント組成物１００質量部に対して骨材１００〜７００質量部が好ましい。
【００２４】
本発明の速硬性モルタル又はコンクリート組成物は、本発明の効果を損なわないものであれば、上記以外の成分を含有することができる。このような成分として、例えば、減水剤、消泡剤、ＡＥ剤、膨張材、繊維、顔料、保水剤、ポゾラン反応性物質、高炉スラグ微粉末、石膏、珪石粉、石灰石微粉末、フライアッシュなどが挙げられる。
【００２５】
本発明のモルタル又はコンクリートの練り混ぜ時に使用する水の種類は、特に限定されない。水道水、河川水、地下水等の任意の水を用いることができる。水の配合量は限定されないが、強度発現性の点より、速硬性セメント組成物１００質量部に対し２０〜８０質量部が適当である。
【００２６】
本発明の速硬性モルタル又はコンクリート組成物を用いて蒸気養生薄肉製品を製造するには、当該速硬性モルタル又はコンクリート組成物を厚さ４０ｍｍ以下となるよう型枠内に打設して蒸気養生を行い、養生終了直後に脱型し、散水することにより実施できる。
【００２７】
本発明において、速硬性モルタル又はコンクリートを製造する設備としては、一般にモルタル又はコンクリートの製造に使用されている任意のミキサを使用することができる。
また、練混ぜ方法や練混ぜ時間も一般に使用されている任意の方法、時間を適用することができる。
【００２８】
本発明において、速硬性セメント組成物や速硬性コンクリートを型枠に打込み成型する製造設備は、一般にモルタル又はコンクリートの製造に使用されている打込み用投入機や振動装置等、任意の設備を使用することができる。
【００２９】
本発明において、促進養生として常圧蒸気養生を実施する設備としては、一般にモルタル又はコンクリートの製造に使用されているピット式や棚式の養生槽や養生室等の、任意の設備を使用することができる。
【００３０】
本発明においては、常圧蒸気養生における前置き養生時間は、一般に約２〜５時間実施されるのに対して、約０．５時間以内とすることができる。また、最高温度は一般に実施されている６５℃程度の温度で良い。最高温度保持時間も一般に約２時間実施されるのに対して、１時間以内とすることができる。
【００３１】
本発明において、脱型直後の製品には、散水を行うことがより好ましい。本発明のコンクリート製品は厚さが４０ｍｍ以下と薄いため、十分な散水を行うことにより、コンクリート製品の躯体温度を下げることができると共に、水分も補給され、脱型後のドライアウト等に伴うひび割れ発生を防止することが可能となる。厚さ４０ｍｍを超えるコンクリート製品に、脱型直後に散水すると、製品の表面部分のみ温度が降下し、内部温度が高いままとなる虞が高く、かえってひび割れ発生の危険性が高くなるため好ましくない。
【実施例】
【００３２】
以下、本発明の実施例について具体的に説明する。以下の実施例で％は、質量％を示す。
【００３３】
（実験１）
使用した材料を表１に、速硬性セメント組成物の配合と注水後３時間時点と１２時間時点の積算発熱量の比を表２に、コンクリート配合を表３に示す。
コンクリートの配合は表３の一定とし、表２の速硬性セメント組成物Ａ〜Ｍを各々使用し、コンクリート１３種類を練混ぜた。尚、コンクリートの練混ぜには、１００リットルパン型水平強制練りミキサを使用し、２分間練り混ぜて５０リットルのコンクリートを製造した。尚、高性能減水剤は、スランプ１０．０±２．５ｃｍとなるよう適宜調整した。
【００３４】
【表１】
0005523170.tif 000002
【００３５】
【表２】
0005523170.tif 000003
【００３６】
【表３】
0005523170.tif 000004
【００３７】
次に、前記コンクリートを表４のサイズに成型し、蒸気養生を行った。常圧蒸気養生パターンを図２に示す。型枠脱型は、コンクリート打込み成型後１．５時間で実施し、脱型直後に散水を行って製品全体を十分に冷却した後に、試験体のひび割れや角欠けの有無を確認した。少しでも角欠けやひび割れの認められたものは×、角欠けやひび割れの全く認められなかったものを○として評価した。
表５に試験結果を示す。本発明の製品にはひび割れや角欠けは無く、問題ないことが確認された。
【００３８】
【表４】
0005523170.tif 000005
【００３９】
【表５】
0005523170.tif 000006
【００４０】
＜実験２＞
次に、表５の実施例１〜３で用いた速硬性セメント組成物（表２のＢ〜Ｄ）を用い、実際のコンクリート製品製造設備を用いて、製造試験を行った。
コンクリート製品の成型では、図３及び表６に示すＪＩＳ  Ａ  ５３７２のケーブルトラフのＫ１６４の規格の製品（肉厚２３〜２５ｍｍ）を製造した。
本実験で用いた材料を表７に、コンクリート配合を表８に示す。
【００４１】
【表６】
0005523170.tif 000007
【００４２】
【表７】
0005523170.tif 000008
【００４３】
【表８】
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【００４４】
コンクリート製品の成型では、型枠振動台を使用した。コンクリートのフレッシュ性状としては、練り上がり温度、スランプ、空気量を測定した。
常圧蒸気養生パターンは、前記図２と同じとした。尚、型枠脱型はコンクリート打込み成型後１．５時間で実施し、脱型直後に散水を行って製品全体を十分に冷却した後に、試験体のひび割れや角欠けの有無を確認した。少しでも角欠けやひび割れの認められたものは×、角欠けやひび割れの全く認められなかったものを○として評価した。また、製品と同一配合・同一養生条件で製作したφ１０ｃｍ×ｈ２０ｃｍの円柱型試験体を用いて、脱型直後（材齢２時間）と材齢１４日での圧縮強度を測定した。尚、脱型後〜材齢１４日までの試験体養生条件は、封緘養生とした。
【００４５】
コンクリートの試験結果を表９に示す。
製造作業可使時間は十分に確保でき、型枠への流動性・充填性も問題ないことが確認できた。
材齢２時間での圧縮強度は、本発明の製品では脱型に必要な圧縮強度１５Ｎ／ｍｍ2以上を確保できていることが確認できた。また、材齢１４日での圧縮強度も６２〜６５Ｎ／ｍｍ2と十分な強度が確保できた。また、本発明の製品ではひび割れや角欠け等が生じることがなく、十分な脱型強度と耐ひび割れ性を有していることが確認できた。
【００４６】
【表９】
0005523170.tif 000010
【００４７】
＜実験３＞
前記実施例６のコンクリート製品に関し、連続製造試験を行った。製造サイクルを図４に示す。尚、蒸気養生条件は図２と同一とした。
常圧蒸気養生時間を大幅に短縮することができたため、型枠の回転率を従来の２〜３倍である７回転／日と、極めて高いコンクリート製品の製造効率を実現できた。また、製造した製品には、ひび割れや角欠けは全く認められず、問題ない事を確認した。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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