(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
弁体を可動子に設けた貫通孔に挿通させて弁体と可動子とが相対運動可能なように構成され、開弁時に、コイルと磁気コアとで構成した電磁石に通電することにより発生する磁気吸引力により吸引される可動子に弁体を係合させて開弁動作させ、閉弁時に、付勢バネの付勢力で閉弁方向に付勢された弁体に可動子を係合させて閉弁動作させるように構成した燃料噴射弁において、
前記弁体の弁軸方向の変位を弁軸方向に離れた２箇所でガイドする２つのガイド部を備え、
前記貫通孔の内径と前記弁体の外径の差の半分となる第１の隙間を、前記可動子の外径と筺体の内径の差の半分となる第２の隙間よりも大きく設定したことを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料噴射弁において、
前記弁体をガイドする２つのガイド部のうち、前記可動子に近い部位に設けたガイド部の内径と前記弁体の外径の差の半分となる第３の隙間を、前記第１の隙間よりも小さく設定したことを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の燃料噴射弁において、
前記第１の隙間を、前記第２の隙間と、前記弁体をガイドする２つのガイド部のうち、前記可動子に近い部位に設けたガイド部と前記弁体との間に生じる第３の隙間との和よりも大きく設定したことを特徴とする燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料を噴射する燃料噴射弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、噴孔からの燃料の噴射を断続する弁部材と、弁部材の噴孔とは反対側の端部に設けられ、弁部材と軸方向へ相対移動可能な可動コア（可動子）と、コイルに通電することにより、可動コアとの間に磁気吸引力を発生する固定コア（磁気コア）と、弁部材および可動コアを、弁部材が噴孔を閉塞する方向へ押し付ける第一弾性部材と、第一弾性部材の押し付け力より小さな押し付け力により可動コアを固定コア側へ押し付ける第二弾性部材と、弁部材の噴孔とは反対側の端部において径方向外側に突出し、可動コアの固定コア側と接触可能なストッパと、少なくとも一部にコイルで発生した磁界によって磁束が流れる磁性部を有し、可動コアを軸方向へ移動可能に収容するハウジングと、ハウジングに設けられ、第二弾性部材の可動コアとは反対側の端部を支持する座部と、を備えた燃料噴射弁が知られている（特許文献１参照）。この燃料噴射弁では、可動コアの径方向外側の端部がハウジングの内周壁と接しており、可動コアはハウジングの内周壁によって軸方向の移動が案内されるように構成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００７−２７８２１８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
近年、化石燃料の枯渇防止や、地球温暖化防止の観点から、内燃機関の低燃費化が求められている。このために、内燃機関の各種損失を減じる努力が為されている。
【０００５】
内燃機関の損失を低減すると、機関は無駄な仕事が少ない状態で回転することができるため、回転に必要な出力が減少する。より少ない出力で機関が回転できるため、必要とされる燃料量も少なくて済み、低燃費化が達成される。このため、低燃費化を行うためには、燃料の供給量を少なく絞ることが必要となる。
【０００６】
燃料噴射式のガソリンエンジンにおいては、燃料の噴射量は燃料噴射弁に通電する時間や、燃料圧力によって制御されている。燃料の供給量を少なく絞るためには、燃料噴射弁による噴射量を小さくする必要がある。
【０００７】
しかしながら、一般に、燃料噴射弁はある一定以下の噴射量を制御して噴射することができない。一定以下の噴射量を噴射しようとすると、噴射弁毎のばらつきや、噴射条件による燃料噴射弁の特性変化などによって噴射量が安定しないことがある。このような現象を生じずに制御可能な噴射量は、燃料噴射弁の最小噴射量と呼ばれる。
【０００８】
ガソリンエンジンに用いられる燃料噴射弁は、一般にはソレノイドコイルによって磁気コア励磁し、可動子との間で磁気吸引力を発生させることで弁の開閉を行うオン・オフ型の電磁弁である。コイルに通電するオン時間を制御することで、弁が開いている時間を変化させ、燃料噴射量を制御する方式が一般的である。
【０００９】
このような燃料噴射弁において、最小噴射量以上の通電時間では、通電時間に対して燃料噴射量の変化が略線形的となるのに対し、最小噴射量以下の通電時間ではこの線形性が失われ、非線形的になる。非線形的な動作は、燃料噴射弁の個体毎に必ずしも等しくならないことがあり、ばらつきの原因となる。この非線形性は、弁の開弁動作時に生じる磁気コアと可動子との衝突による跳ね返り挙動に因るところが大きい。
【００１０】
また、通電時間が短い場合には、弁体の移動量が所定の値に達しない状態（フルリフトしていない状態）での動作となるため、弁が開いている時間は、燃料圧力や温度，燃料の性状といった噴射条件の影響を受け易くなる。したがって、通電時間が短い場合であっても、安定した動作のためには弁が所定の位置に達している状態（フルリフトした状態）をとる方がよい。
【００１１】
弁が所定の位置に達し、なおかつ安定した状態で通電が打ち切られると、弁は閉弁を開始する。ここで、通電の終了から閉弁の完了までには磁気的および力学的な遅れ時間を生じる。すなわち、通電を終了しても弁が開いた状態になるために、その時間に応じた量の燃料が噴射されてしまうことになる。
【００１２】
燃料噴射弁への通電に対して、このような弁動作が行われるため、最小噴射量を低減するためには弁のリフトが所定位置（フルリフト位置）に素早く達し、弁の状態が早期に安定し、なおかつ閉弁動作が短時間で行われることが望ましい。
【００１３】
特許文献１に記載された燃料噴射弁では、可動子と弁体とが相対運動可能なように備えられていることにより、可動子と磁気コアとの衝突が発生しても弁体は慣性によって移動し続け、衝突による跳ね返り挙動を減じている。また、可動子はハウジングの内周壁と摺動するように構成されており、この摺動によって可動子はハウジングの内周壁によってガイドされ、燃料噴射量を精度よく制御することができる。
【００１４】
しかしながら、従来技術では、可動子や弁体に働く横方向の力（弁軸心又は燃料噴射弁の中心線を横切る方向の力）によって、発生する磁気吸引力や燃料による抵抗力、およびクーロン摩擦力が変化し、弁の開閉動作に要する時間や可動子の跳ね返り挙動が燃料噴射弁の個体毎に異なってしまったり、安定し難くなる可能性があった。
【００１５】
従来技術において、可動子とハウジングの内周壁との間で摺動を行わせた場合に、可動子は弁体と筒部材の双方と力の伝達を行うことになってしまう。この結果、静止している非通電状態と、通電して磁気吸引力が作用している状態とで、弁体や可動子に働く力の方向や大きさが変化し、燃料噴射量のばらつきの原因となる可能性があった。
【００１６】
また、従来技術において、可動子と弁体とが相対運動可能であるようになっている場合、摺動部が可動子や弁体の運動を過剰に拘束してしまい、弁体の運動を阻害してしまう可能性があった。
【００１７】
これらの課題によって、従来技術では、燃料噴射弁の最小噴射量をより少なくすることに制限が生じる場合があった。
【００１８】
本発明の目的は、弁体の運動を過剰に阻害しないようにし、また可動子と弁体との間での横方向の力の授受の影響を抑制した燃料噴射弁を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
上記目的は、その一例として特許請求の範囲に記載の構成により達成できる。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、弁体の運動を過剰に阻害することがなく、また可動子と弁体との間での横方向の力の授受の影響を抑制することができ、燃料噴射量の精度の高い燃料噴射弁を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明に係る燃料噴射弁の実施形態を示す断面図である。
【図２】本発明の第一実施例に係る燃料噴射弁の可動子及び弁体の衝突部近傍を拡大した断面図である。
【図３】筐体，可動子，弁体及びロッドガイドの寸法関係を説明するための模式図である。
【図４】本発明による効果を示す、噴射量特性のグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
図１は、本発明に係る燃料噴射弁の断面図であり、図２は可動子の近傍の拡大図である。図３は筐体，可動子，弁体及びロッドガイドの寸法関係を説明するために、筐体，可動子，弁体及びロッドガイドの周囲を模式的に示した図である。図４は燃料噴射弁の噴射パルス幅と噴射量の関係を示すグラフである。
【００２７】
図１に示した燃料噴射弁は、通常時閉型の電磁弁（電磁式燃料噴射弁）であり、コイル１０７に通電されていない状態では付勢バネ（第１バネ）１１０によって弁体１０１は閉弁方向に付勢されてシート部材１０２に密着させられ、弁は閉じた状態になっている。この閉弁状態においては、可動子１０５はゼロ位置バネ（第２バネ）１０６によって開弁方向に付勢されており、弁体１０１に設けられた規制部１１２に押し付けられている。また、閉弁状態では、可動子１０５と磁気コア１０９の間には隙間がある状態となっている。
【００２８】
弁体１０１は、シート部材１０２の側に設けられた先端ガイド１０３と、ロッドガイド１０４とによって摺動案内され、弁軸心又は燃料噴射弁の中心線に沿う方向に上下動できるようになっている。先端ガイド１０３はシート部材１０２に固定され、ロッドガイド１０４は燃料を密封する機能を有し、弁体１０１を内包する筒状部材である筐体１１１に固定されており、いずれも筐体１１１に対して静止するように組み立てられている。
【００２９】
筒状部材である筐体１１１に、可動子１０５を内包し、可動子１０５と磁気コア１０９の周囲が筐体１１１によって覆われていることにより、燃料の封止の機能が筐体１１１によって行われるため、複数の部材を組み合わせによって燃料の封止部を構成する必要がなく、組み立て性が向上する。また、筐体１１１の内径が弁体１０１や可動子１０５の案内の基準となっており、これを複数の部品に依らずに提供できることから、精度よく組み立てやすくなる。このように、筐体１１１は可動子１０５を包囲する包囲部材である。
【００３０】
また、弁体１０１のロッド部１０１ａをガイドするロッドガイド１０４は弁体１０３を内包する筐体１１１に固定されており、このロッドガイド１０４がゼロ位置バネ１０６のバネ座を構成している。なお、付勢バネ１１０による力は、磁気コア１０９の内径に固定されるバネ押さえ１１３の押し込み量によって組み立て時に調整されている。
【００３１】
このように構成された燃料噴射弁のコイル１０７に通電を行うと、可動子１０５と磁気コア１０９の間に磁気吸引力が作用し、可動子１０５は規制部１１２に接触した状態のまま、弁体１０１と共に開弁方向に変位する。この結果、弁体１０１とシート部材１０２の間には空隙を生じ、燃料噴射孔より燃料が噴射されて開弁状態となる。
【００３２】
また、コイル１０７への通電を停止すると、可動子１０５と磁気コア１０９の間に生じていた磁気吸引力が減衰する。この結果、付勢バネ１１０による力によって弁体１０１と可動子１０５は閉弁方向に変位する。この結果、再び弁体１０１とシート部材１０２は密着し、閉弁状態となって燃料を封止する。
【００３３】
ここで、弁体１０１は可動子１０５との間で相対運動できるように、弁体１０１と可動子１０５の間、すなわち可動子に設けられた貫通孔の内周面と弁体１０１の外周面との間には空隙２０１が設けられている。ここで、弁体１０１と可動子１０５との間の空隙Ａ２０１は、可動子１０５と筒状の筐体１１１との間の空隙Ｂ２０２よりも大きくなるように設定されている。ここで、可動子１０５と筐体１１１との間の空隙Ｂ２０２の大きさは、可動子１０５の内外径の同軸ずれや、弁体１０１の筐体１１１に対する倒れ、ロッドガイド１０４の内径の筐体１１１に対する同軸ずれなどによっても、可動子１０５と弁体１０１とが接触することがないように設定されていると良い。すなわち、ロッドガイド１０４と弁体１０１との間の空隙Ｃ２０３は、可動子１０５と弁体１０１との間の空隙Ａ２０１より狭い。さらに、可動子１０５と弁体１０１との間の空隙Ａ２０１は、可動子１０５と筐体１１１との間の空隙Ｂ２０２とロッドガイド１０４と弁体１０１との間の空隙Ｃ２０３の和より大きくなるようになっていると可動子１０５と弁体１０１とが接触せずに動作できるようになる。
【００３４】
図３を用いてさらに詳細に説明する。図３は、筐体１１１，可動子１０５，弁体１０１及びロッドガイド１０４の寸法関係を説明するため、筐体１１１，可動子１０５，弁体１０１及びロッドガイド１０４の断面のみを示している。またこの図は模式的な図であって、形状及び書く寸法比を正確に描いているものではない。
【００３５】
図３（ａ）に示すように、空隙Ａ２０１，空隙Ｂ２０２，空隙Ｃ２０３，可動子１０５の貫通孔１０５ｂの半径Ｒ１０５ｂ，弁体の半径Ｒ１０１，筐体内周面の半径Ｒ１１１，可動子１０５の外周面半径Ｒ１０５ａ及びロッドガイド１０４の案内面半径Ｒ１０４の関係は以下の通りである。
【００３６】
Ａ＝Ｒ１０５ｂ−Ｒ１０１
Ｂ＝Ｒ１１１−Ｒ１０５ａ
Ｃ＝Ｒ１０４−Ｒ１０１
Ｃ＜Ａ
Ｂ＜Ａ
Ａ＞Ｂ＋Ｃ
空隙Ａ２０１は、貫通孔１０５ｂの内周面とこの内周面に対向する弁体１０１の外周面との間に生じる最小間隔となる部分の隙間（第１の隙間）である。また、空隙Ｂ２０２は、可動子１０５の外周面と可動子１０５の外周面に対向してこの外周面と摺動する摺動部との間に生じる隙間（第２の隙間）である。この場合の摺動部は、通常、筐体１１１の内周面に一致する。しかし、筐体１１１の内側にさらに別の部材を設け、この部材が摺動部を形成するようにしても良い。また、空隙Ｃ２０３は、弁体をガイドする２つのガイド部のうち、可動子１０５に近い部位に設けたガイド部であるロッドガイド１０４の案内面と弁体１０１の外周面との間に生じる隙間（第３の隙間）である。
【００３７】
本実施例では、図３（ｂ）に示すように、可動子１０５が図の右方（矢印１０５ｘ方向）へ偏り、弁体１０１が左方（矢印１０１ｘ方向）へ偏った場合でも、可動子１０５と弁体１０１との間に生じる隙間の最も間隔が狭くなる部分でも、なおＤの隙間を残しており、可動子１０５と弁体１０１との間での横方向の力の授受の影響を抑制することができる。
【００３８】
このように、可動子１０５が弁体１０１に接触しないことで、開弁・閉弁動作中の弁体１０１は、可動子１０５から弁体１０１の軸と垂直方向（横方向）の力を受けることがない。
【００３９】
閉弁状態においては、弁体１０１は付勢バネ１１０の力によって閉弁方向に押し付けられているだけでなく、付勢バネ１１０の曲がりなどに起因する横方向の力を受けている。このような横方向の力により、弁体１０１はわずかに傾くものの、ロッドガイド１０４および先端ガイド１０３によってこの荷重は支えられることになる。ここで、コイル１０７に通電すると、磁気吸引力は磁気コア１０９と可動子１０５との間の吸引面だけでなく、可動子１０５と筐体１１１との間の空隙Ｂ２０２にも作用するようになる。ここで、横方向の磁気吸引力は可動子１０５の偏芯の影響を受ける。可動子１０５の偏芯によって、空隙Ｂ２０２は周方向に均一ではなくなり、空隙の狭い部位では横方向の吸引力が強くなり、空隙の広い部位では横方向の吸引力が弱くなる。この結果、可動子１０５は、その中心から、周方向において空隙Ｂ２０２が狭くなっている部分に向かう横方向の力を受けることになる。
【００４０】
このように横方向に力を受けたときに、弁体１０１と可動子１０５との間の空隙Ａ２０１が狭いと、可動子１０５は弁体１０１と接触して力の授受が行われてしまう。可動子１０５が磁気吸引力によって受ける横方向の力の方向と、閉弁状態で弁体１０１が付勢バネ１１０から受けている横方向の力の方向とは必ずしも一致しない。したがって、弁体１０１と可動子１０５との間の空隙Ａ２０１が狭い場合には、閉弁状態の弁体１０１及び可動子１０５の偏芯の状態と、開弁状態における弁体１１１及び可動子１０５の偏芯の状態とは異なってしまう。すなわち、開閉弁の動作中に、可動子１０５の状態が変化し、これに伴って磁気吸引力も変化してしまうことになる。また、この偏芯の状態は、燃料噴射弁の組立て状態によっても変化するため、開閉弁動作中の可動子１０５の偏芯状態の変化が大きいものと、小さいものとが発生してしまう。
【００４１】
このような可動子１０５の動作のばらつきは、燃料噴射弁の噴射量のばらつきを増大させる原因になりうる。
【００４２】
そこで、本発明のように可動子１０５の貫通孔１０５ｂの内周面が、弁体１０１と接触しないようにすることで、磁気吸引力の発生の有無によって弁体１０１に作用する力が変化しないようにすることができる。すなわち、閉弁状態において弁体１０１が受けている横方向の力と、開閉弁動作中に受けている横方向の力の変化を小さくすることができる。
【００４３】
同様に、本発明によれば、可動子１０５が弁体１０１から受ける横方向の力も、接触がないために閉弁状態と開閉弁動作中とで変化しない。このため、弁体１０１は初期の組立て状態と、動作中の状態とで、受ける力が変化せず、したがって摺動摩擦力の変化も少ない。同様に、可動子１０５と筐体１１１の間に生じる摺動摩擦力の変化も少なくできる。この結果、本発明による燃料噴射弁では、噴射量の個体ばらつきやショットごとのばらつきを低減できる。
【００４４】
また、本発明のように可動子１０５と筐体１１１の間の空隙２０２が狭く設定されていると、大きい磁気吸引力を得やすくなる。可動子１０５と筐体１１１の半径の差で計算される空隙２０２が、弁体１０１の閉弁位置と開弁位置の距離（すなわちストローク）よりも狭く設定されていると、空隙２０２が磁気的な抵抗部になることを避けることができ、したがって高い磁気吸引力を得やすくなる。高い磁気吸引力が得られることで、より高い燃料圧力下でも動作できるようになる。あるいは、付勢バネの設定荷重を高めて、閉弁動作に要する時間を短縮し、最小噴射量を低減する効果もある。
【００４５】
更に、本発明によって、可動子１０５の開弁動作の際に生じる振動的な動作を抑制することもできる。可動子１０５は、開弁時に磁気コア１０９と衝突し、跳ね返る動作をする。この跳ね返り動作のために、噴射パルスの幅の変化に対して噴射量の変化が非直線的になってしまう。この非直線性は、燃料噴射弁で使用可能な最小噴射パルス幅や最小噴射量を増大させる原因となる。
【００４６】
図４は、一般的な燃料噴射弁の噴射パルス幅と噴射量の関係を示すグラフであり、特性３０１は本発明に拠らない燃料噴射弁を用いた場合の噴射量特性である。特性３０１は、本発明を用いない場合であるので、前記した可動子の跳ね返り動作のために、噴射パルス幅が小さい領域では噴射量との関係が非線形になっている。
【００４７】
これに対して、本発明のように可動子１０５と筐体１１１の間の空隙２０２を小さくすると、可動子１０５が運動した際に燃料によって生じる粘性抵抗が大きくなる。この状態では、可動子１０５が磁気コア１０９に向けて開弁動作している際に、可動子１０５と磁気コア１０９の間の空隙２０４に存在している燃料は空隙２０２と可動子１０５の内径側に配置された燃料通路孔（図示されていない）を通じて移動するが、このうちの空隙２０２を通過できる量が減少する。すなわち、開弁状態に近づくにつれて、燃料は可動子の内側へと移動することになるが、移動するための通路である空隙２０４は、開弁に伴って狭くなるため、燃料の移動が困難になる。したがって、可動子１０５は、磁気コア１０９に接触する直前で燃料の抵抗によって減速する。このような減速効果によって、可動子１０５と磁気コア１０９の接触時の衝突スピードを減じることができ、跳ね返りを抑止できる。また、跳ね返りが生じても、可動子１０５はその側面において、筐体１１１との空隙２０２にある燃料によって抵抗力を受け、早期に跳ね返りが収束する。
【００４８】
この結果、燃料噴射量の特性は、特性３０２に示すように短い噴射パルス幅の領域において、跳ね返り現象によって生じていた非直線性を減じることができ、したがって最小噴射量を低減できる。
【００４９】
なお、本発明のように可動子１０５の跳ね返り挙動を抑制するためには、図２に示す可動子１０５のように、可動子１０５の磁気コア１０９との衝突面とは反対側に、テーパー状の凹部２０５を設け、可動子１０５が軽量化されていると良い。このような可動子１０５の軽量化は、弁体１０１と可動子１０５が相対運動可能な場合において、弁体１０１と独立して運動する可動子１０５の振動挙動を早期に安定させる効果がある。また、本発明による空隙２０２が狭い場合においては、空隙２０２における抵抗力に対して質量が減るため、可動子１０５の跳ね返り動作を収束させる上で効果が高い。
【符号の説明】
【００５０】
１０１  弁体
１０２  シート部材
１０３  先端ガイド
１０４  ロッドガイド
１０５  可動子
１０６  ゼロ位置バネ
１０７  コイル
１０８  ヨーク
１０９  磁気コア
１１０  付勢バネ
１１１  筐体
２０１，２０２，２０３，２０４  空隙
２０５  凹部
【図１】
0005520751.tif 000002
【図２】
0005520751.tif 000003
【図３】
0005520751.tif 000004
【図４】
0005520751.tif 000005