(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：0.0030〜0.012質量％、Si：0.13質量％以下、Mn：0.25質量％以下、Ｐ：0.04質量％以下、Ｓ：0.005質量％以下、Al：0.06質量％以下、Ｎ：0.0030〜0.012質量％、Cr：20.5〜23.5質量％、Cu：0.3〜0.6質量％、Ni：0.5質量％以下、Nb：0.3〜0.5質量％、Ti：0.05〜0.15質量％を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成と、フェライト結晶粒径が20μｍ以下であり、フェライト結晶粒界のNbTi複合炭窒化物に含まれるNb含有量とTi含有量の比［Nb］／［Ti］が１〜10の範囲内である組織を有することを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項２】
前記組成において、Nb：0.3〜0.45質量％、Ti：0.05〜0.12質量％であることを特徴とする請求項１に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】
Ｃ：0.0030〜0.012質量％、Si：0.13質量％以下、Mn：0.25質量％以下、Ｐ：0.04質量％以下、Ｓ：0.005質量％以下、Al：0.06質量％以下、Ｎ：0.0030〜0.012質量％、Cr：20.5〜23.5質量％、Cu：0.3〜0.6質量％、Ni：0.5質量％以下、Nb：0.3〜0.5質量％、Ti：0.05〜0.15質量％を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有するスラブを、仕上げ温度を900℃以上かつ巻取り温度を400〜550℃として熱間圧延を行ない、得られた熱延鋼板に軟化焼鈍を施し、さらに酸洗を施し、次いで冷間圧延を行ない、得られた冷延鋼板に再結晶焼鈍を施すことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【請求項４】
前記スラブの前記組成において、Nb：0.3〜0.45質量％、Ti：0.05〜0.12質量％であることを特徴とする請求項３に記載のフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【請求項５】
前記熱間圧延に先立つスラブの加熱温度が1000℃以上であることを特徴とする請求項３または４に記載のフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、打抜き加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板とその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
フェライト系ステンレス鋼板は、耐食性に優れており、かつ加工し易いので、建築材料，輸送機器，家庭電化製品，厨房機器等の様々な用途に使用されている。これらの構造体を製造するためには、フェライト系ステンレス鋼板を所定の形状に切断し、さらに成形や接合等の加工を施す。フェライト系ステンレス鋼板の切断は、生産性の高いせん断加工が広く採用されている。
【０００３】
せん断加工を行なうと、フェライト系ステンレス鋼板の断面に、かえりが発生する。かえりの高さが高い場合には、
(a)切り出したフェライト系ステンレス鋼板を成形装置（たとえばプレス成形機等）へ搬送する際に、かえりが障害となってトラブルが発生する、
(b)溶接する際に、接合するフェライト系ステンレス鋼板のかえりの部位に隙間が生じて溶落ちが発生する
等の問題がある。かえりは、せん断加工のみならず、図１に示すように打抜き加工によっても発生する。そのため、かえりが発生しない打抜き加工技術やせん断加工技術の開発が求められている。
【０００４】
打抜き加工においてもその切断面はせん断によって生じるので、打抜き加工とせん断加工は本質的に同じである。つまり、打抜き加工によるかえりの発生機構と、せん断加工によるかえりの発生機構とは同じである。
しかし従来は、打抜き加工やせん断加工におけるかえりの防止を目的とした検討は十分ではなく、鋼板の成形性を改善することによってかえりを抑制しようとする検討がなされている。
【０００５】
たとえば特許文献１には、熱延鋼板の成分と巻取り温度を規定することによって、再結晶を促進する技術が開示されている。この技術は、Ｃ，Ｐ，Ｓの含有量を低減してFeTiＰ，Ti4Ｃ2Ｓ2 ，TiＣ等の析出物を減少させて、成形性を改善するものである。しかし打抜き加工やせん断加工においては、大きいかえりが発生する。
特許文献２には、フェライト系ステンレス鋼板の成分を規定することによって、フェライトの結晶粒を粗大化する技術が開示されている。この技術は、フェライトの結晶粒を粗大化して、フェライト系ステンレス鋼板の張出し成形性を改善するものである。しかし打抜き加工やせん断加工においては、大きいかえりが発生し易い。
【０００６】
特許文献３には、Tiを添加する一方でTiＯ2 ，Al2Ｏ3の析出を抑制することによって、プレス成形性を改善する技術が開示されている。しかし打抜き加工やせん断加工においては、この技術によるフェライト系ステンレス鋼板でも、大きいかえりが発生し易い。
【特許文献１】特開平10-204588号公報
【特許文献２】特開2002-249857号公報
【特許文献３】特開2002-12955号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、かえりを発生することなく打抜き加工やせん断加工を行なうことができるフェライト系ステンレス鋼板とその製造方法を提供することを目的とする。
なお以下では、打抜き加工とせん断加工を総称して、打抜き加工と記す。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
発明者らは、フェライト系ステンレス鋼板の打抜き加工の際にかえりが発生する要因について鋭意検討した。その結果、
(A)フェライト系ステンレス鋼板のフェライト結晶粒の粒界にNbTi複合炭窒化物が析出すれば、打抜き加工による亀裂が伝播し易くなり、かえりを防止できる、
(B)フェライト系ステンレス鋼板のフェライト結晶粒径を20μｍ以下（ＡＳＴＭ−E112準拠）にすれば、NbTi複合炭窒化物を均一に分散できる、
(C)フェライト系ステンレス鋼板の降伏比を0.65以上とすれば、打抜き加工による加工硬化を抑制して亀裂の伝播を促進し、かえりを防止できる
という知見を得た。本発明は、これらの知見に基づいてなされたものである。
【０００９】
すなわち本発明は、Ｃ：0.0030〜0.012質量％，Si：0.13質量％以下，Mn：0.25質量％以下，Ｐ：0.04質量％以下，Ｓ：0.005質量％以下，Al：0.06質量％以下，Ｎ：0.0030〜0.012質量％，Cr：20.5〜23.5質量％，Cu：0.3〜0.6質量％，Ni：0.5質量％以下，Nb：0.3〜0.5質量％，Ti：0.05〜0.15質量％を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成と、フェライト結晶粒径が20μｍ以下であり、フェライト結晶粒界のNbTi複合炭窒化物に含まれるNb含有量とTi含有量の比［Nb］／［Ti］が１〜10の範囲内である組織を有する打抜き加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板である。なおフェライト結晶粒径は、ＡＳＴＭ−E112に準拠して求めたＡＳＴＭ公称粒径を指す。
【００１０】
本発明のフェライト系ステンレス鋼板においては、前記した組成のNb含有量とTi含有量がNb：0.3〜0.45質量％，Ti：0.05〜0.12質量％であることが好ましい。
また本発明は、Ｃ：0.0030〜0.012質量％，Si：0.13質量％以下，Mn：0.25質量％以下，Ｐ：0.04質量％以下，Ｓ：0.005質量％以下，Al：0.06質量％以下，Ｎ：0.0030〜0.012質量％，Cr：20.5〜23.5質量％，Cu：0.3〜0.6質量％，Ni：0.5質量％以下，Nb：0.3〜0.5質量％，Ti：0.05〜0.15質量％を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有するスラブを、仕上げ温度を900℃以上かつ巻取り温度を400〜550℃として熱間圧延を行ない、得られた熱延鋼板に軟化焼鈍を施し、さらに酸洗を施し、次いで冷間圧延を行ない、得られた冷延鋼板に再結晶焼鈍を施す打抜き加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法である。
【００１１】
本発明のフェライト系ステンレス鋼板の製造方法においては、前記したスラブの組成の
Nb含有量とTi含有量がNb：0.3〜0.5質量％，Ti：0.05〜0.15質量％であることが好ましい。また、熱間圧延に先立つスラブの加熱温度が1000℃以上であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、工業的に問題となる大きなかえりを発生させず打抜き加工が可能なフェライト系ステンレス鋼板を製造できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
まず、本発明のフェライト系ステンレス鋼板の成分の限定理由を説明する。なお既に説明した通り、打抜き加工とせん断加工を総称して、打抜き加工と記す。
Ｃ：0.0030〜0.012質量％
Ｃは、後述するCrと結合して、腐食に対するステンレス鋼の鋭敏化の原因になるCr炭化物を生成させる元素である。そこでTi，Nbを添加することによってNbTi複合炭窒化物としてＣを固定するとともに、NbTi複合炭窒化物を分散して析出させ、打抜き加工によるかえりを防止する。Ｃ含有量が0.0030質量％未満では、この効果が得られない。一方、0.012質量％を超えると、Cr炭化物の生成を抑制できなくなり、耐食性が劣化する。また、NbTi炭窒化物量が多くなり、フェライト粒も展伸して粗大化し易くなるので、かえりが発生し易くなる。したがって、Ｃは0.0030〜0.012質量％の範囲内とする。好ましくは0.004〜0.010質量％である。
【００１４】
Si：0.13質量％以下
Siは、固溶硬化によってフェライト系ステンレス鋼板を硬質化し、延性を劣化させる元素である。Si含有量が0.13質量％を超えると、フェライト系ステンレス鋼板の延性が著しく劣化する。したがって、Siは0.13質量％以下とする。好ましくは0.10質量％以下である。
【００１５】
Mn：0.25質量％以下
Mnは、フェライト系ステンレス鋼板の耐食性を劣化させる元素である。Mn含有量が0.25質量％を超えると、耐食性の劣化に加えて、後述するＳと結合して微細なMnＳを生成し易くなる。MnＳはフェライト結晶粒の粒界に析出し、熱間圧延や冷間圧延によってフェライト結晶粒を展伸させ、打抜き加工の際に高いかえりを発生させる。したがって、Mnは0.25質量％以下とする。好ましくは0.20質量％以下である。
【００１６】
Ｐ：0.04質量％以下
Ｐは、固溶硬化によってフェライト系ステンレス鋼板を硬質化し、靭性を劣化させる元素である。Ｐ含有量が0.04質量％を超えると、フェライト系ステンレス鋼板の靭性が著しく劣化する。したがって、Ｐは0.04質量％以下とする。好ましくは0.03質量％以下である。
【００１７】
Ｓ：0.005質量％以下
Ｓは、Mnあるいは後述するTiと結合してMnＳ，TiＳを生成し、フェライト結晶粒の等軸晶化を阻害する元素である。Ｓ含有量が0.005質量％を超えると、フェライト結晶粒が著しく展伸するので、打抜き加工の際に高いかえりが発生する。したがって、Ｓは0.005質量％以下とする。好ましくは0.003質量％以下である。
【００１８】
Al：0.06質量％以下
Alは、フェライト系ステンレス鋼の溶製段階で脱酸剤として用いられる。Al含有量が0.06質量％を超えると、Ｎと結合してAlＮを生成し易くなる。AlＮは熱間圧延や冷間圧延によってフェライト結晶粒を展伸させ、打抜き加工の際に高いかえりを発生させる。したがって、Alは0.06質量％以下とする。ただし、Al含有量が0.01質量％未満では、溶製段階で脱酸の効果が得られない。そのため、Alは0.01〜0.06質量％の範囲内が好ましい。より好ましくは0.02〜0.06質量％である。0.02〜0.045質量％が一層好ましい。
【００１９】
Ｎ：0.0030〜0.012質量％
Ｎは、NbTi複合炭窒化物を生成する。フェライト系ステンレス鋼板にNbTi複合炭窒化物を均一に分散させることによって、打抜き加工による亀裂が伝播し易くなり、かえりを防止できる、Ｎ含有量が0.0030質量％未満では、十分な量のNbTi複合炭窒化物が生成しない。一方、0.012質量％を超えると、Cr窒化物が析出して耐食性が劣化する。したがって、Ｎは0.0030〜0.012質量％の範囲内とする。好ましくは0.0040〜0.010質量％である。
【００２０】
Cr：20.5〜23.5質量％
Crは、フェライト系ステンレス鋼板の表面に不動態皮膜を形成して耐食性を向上させる元素である。Cr含有量が20.5質量％未満では、本発明の目的とする18％Cr含有ステンレス鋼よりも優れた耐食性が得られなくなる。一方、23.5質量％を超えると、CrとNbを含む硬質相が析出し易くなり、加工性が劣化するとともに、熱間圧延の後の焼鈍（以下、軟化焼鈍という）や冷間圧延の後の焼鈍（以下、再結晶焼鈍という）における再結晶が阻害され、フェライト結晶粒が圧延方向に展伸し易くなる。フェライト結晶粒が展伸すると、打抜き加工の際に高いかえりを発生し易くなる。したがって、Crは20.5〜23.5質量％の範囲内とする。好ましくは20.5〜22.5質量％である。
【００２１】
Cu：0.3〜0.6質量％
Cuは、Crを20.5質量％以上含有するフェライト系ステンレス鋼板の耐食性をさらに向上する作用を有する。Cu含有量が0.3質量％未満では、この効果は得られない。一方、0.6質量％を超えると、Ｓと結合してCuＳを生成し易くなる。CuＳは、熱間圧延や冷間圧延によってフェライト結晶粒を展伸させ、打抜き加工の際に高いかえりを発生させる。したがって、Cuは0.3〜0.6質量％の範囲内とする。好ましくは0.3〜0.5質量％である。より好ましくは0.3〜0.45質量％である。
【００２２】
Ni：0.5質量％以下
Niは、フェライト系ステンレス鋼板の耐食性をさらに向上する作用を有する。しかしNi含有量が0.5質量％を超えると、フェライト系ステンレス鋼板が硬質化して延性の劣化を招く。したがって、Niは0.5質量％以下とする。ただし、フェライト系ステンレス鋼板の耐食性を向上する効果を得るためには、Niを0.1質量％以上含有させて、0.1〜0.5質量％とすることが好ましい。より好ましくは0.1〜0.4質量％である。
【００２３】
Nb：0.3〜0.5質量％
Nbは、フェライト系ステンレス鋼板にNbTi複合炭窒化物を生成させ、打抜き加工の際に亀裂を伝播し易くしてかえりを防止する作用を有する。Nb含有量が0.3質量％未満では、Cr炭窒化物が多量に析出して、フェライト系ステンレス鋼板の耐食性の劣化を招く。一方、0.5質量％を超えると、CrとNbを含有する硬質相が生成して、加工性が劣化するとともに、NbTi複合炭窒化物が生じ難くなるので、打抜き加工の際に高いかえりが発生する。したがって、Nbは0.3〜0.5質量％の範囲内とする。好ましくは0.3〜0.45質量％である。
【００２４】
Ti：0.05〜0.15質量％
Tiは、フェライト系ステンレス鋼板にNbTi複合炭窒化物を生成させ、打抜き加工の際に亀裂を伝播し易くしてかえりを防止する作用を有する。Ti含有量が0.3質量％未満では、NbTi複合炭窒化物は生成されず、Ti炭窒化物やNb炭窒化物がフェライト結晶粒内に析出する。そのため、打抜き加工の際に高いかえりが発生する。一方、0.15質量％を超えると、TiＳが多量に析出するので、フェライト粒の等軸化が阻害されて、打抜き加工の際に高いかえりが発生する。したがって、Tiは0.05〜0.15質量％の範囲内とする。好ましくは0.05〜0.12質量％である。
【００２９】
上記した成分以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。不可避的不純物は可能な限り低減することが好ましい。
次に、本発明のフェライト系ステンレス鋼板の組織を説明する。
フェライト結晶粒の粒径：20μｍ以下
フェライト系ステンレス鋼板のフェライト結晶粒の大きさは、打抜き加工によるかえりの高さに多大な影響を及ぼす。粒径が20μｍを超えると、各フェライト結晶粒の変形が大きくなり、打抜き加工の際に高いかえりが発生し易くなる。したがって、フェライト結晶粒の粒径は20μｍ以下とする。なおフェライト結晶粒径は、ＡＳＴＭ−E112に準拠して求めたＡＳＴＭ公称粒径を指す。
【００３０】
NbTi複合炭窒化物に含まれるNb含有量とTi含有量の比［Nb］／［Ti］：１〜10
打抜き加工の亀裂は、フェライト結晶粒の粒界に存在する析出物とフェライト結晶粒との界面から発生し、粒界に沿って伝播する。そこでフェライト結晶粒の粒界にNbTi複合炭窒化物を析出させ、それを起点として多数の亀裂を発生させ、さらにその亀裂を合体させることによって、容易に切断できるようにする。その結果、打抜き加工の際のかえりを防止できる。NbTi複合炭窒化物に含まれるNb含有量とTi含有量の比［Nb］／［Ti］が１未満では、打抜き時にフェライト粒界とNbTi複合炭窒化物との間の密着力が高くなり、亀裂発生が起き難くなり、かえりが高くなる。一方、10を超えると、NbTi複合炭窒化物が微細化して、やはりフェライト粒界との間に亀裂が発生し難くなる。したがって、NbTi複合炭窒化物に含まれるNb含有量とTi含有量の比［Nb］／［Ti］は１〜10の範囲内とする。
【００３１】
なお、NbTi複合炭窒化物に含まれるNb含有量とTi含有量の比［Nb］／［Ti］の測定方法は、フェライト系ステンレス鋼板の厚さ方向中央部から薄膜をツインジェット法で作製し、透過型電子顕微鏡で粒界に析出したNbTi複合炭窒化物（すなわちNb炭窒化物とTi炭窒化物が原子レベルで混合された介在物、または一方の炭窒化物を析出サイトとして他方の炭窒化物が付着して析出した介在物）のNb含有量［Nb］とTi含有量［Ti］を測定し、［Nb］／［Ti］を算出する。
【００３２】
次に、本発明のフェライト系ステンレス鋼板の機械的性質を説明する。
降伏比：0.65以上
フェライト系ステンレス鋼板の降伏比が0.65未満では、打抜き加工によって加工硬化し易く、各フェライト結晶粒の変形が大きくなり、打抜き加工の際に高いかえりが発生し易くなる。本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、降伏比が0.65以上である。
【００３３】
次に、本発明のフェライト系ステンレス鋼板の製造方法を説明する。
所定の成分を有するフェライト系ステンレス鋼の溶鋼を溶製し、さらにスラブとした後、1000℃以上に加熱して熱間圧延（仕上げ温度：900℃以上，巻取り温度：400〜550℃）を行ない、熱延鋼板とする。
スラブの加熱温度：1000℃以上
スラブを加熱することによって炭化物や窒化物を一旦溶解させ、仕上げ温度と巻取り温度を規定することによって、フェライト結晶粒の粒界にNbTi複合炭窒化物を析出させる。そのため、熱間圧延に先立つスラブの加熱温度は1000℃以上とすることが好ましい。なお上限値を1250℃として、加熱温度を1000〜1250℃の範囲内とすることが、一層好ましい。その理由は、加熱温度が1250℃を超えると、スラブが変形して熱間圧延が困難になるからである。さらに好ましくは1050〜1200℃である。
【００３４】
仕上げ温度：900℃以上
仕上げ温度が900℃未満では、熱間圧延中に再結晶が妨げられるので、熱間圧延によってフェライト結晶粒が圧延方向に展伸する。そのため、フェライト系ステンレス鋼板の打抜き加工の際に高いかえりが発生し易くなる。したがって、熱間圧延の仕上げ温度は900℃以上とする。なお上限値を1050℃として、仕上げ温度を900〜1050℃の範囲内とすることが好ましい。その理由は、仕上げ温度が1050℃を超えると、スラブが圧延ロールに焼付き易くなるからである。より好ましくは920〜1000℃である。
【００３５】
巻取り温度：400〜550℃
熱延鋼板の巻取り温度は、フェライト結晶粒の粒界にNbTi複合炭窒化物を析出させるために重要な役割を担う。巻取り温度が400℃未満では、NbTi複合炭窒化物は析出しない。一方、550℃を超えると、NbとCrを含有する硬質相が析出して、靭性が著しく劣化する。したがって、熱延鋼板の巻取り温度は400〜550℃の範囲内とする。好ましくは430〜530℃である。巻取り温度がこの範囲内であれば、NbTi複合炭窒化物が冷延鋼板のフェライト結晶粒の粒界に析出する。
【００３６】
このようにして得られた熱延鋼板に軟化焼鈍を施し、さらに酸洗を施す。この軟化焼鈍や酸洗は、特に条件を限定せず、従来から知られている方法で操業する。軟化焼鈍の温度は900〜1100℃の範囲内、保持時間は30〜500秒の範囲内が好ましい。保持時間は30〜180秒が一層好ましい。
次いで、冷間圧延を行ない、冷延鋼板とする。得られた冷延鋼板に再結晶焼鈍を施して、フェライト系ステンレス鋼板とする。この冷間圧延や再結晶焼鈍は、特に条件を限定せず、従来から知られている方法で操業する。再結晶焼鈍の温度は900〜1100℃の範囲内、保持時間は30〜500秒の範囲内が好ましい。保持時間は30〜180秒が一層好ましい。
【００３７】
なお、冷延鋼板に調質圧延を施しても良い。調質圧延の圧下率は、0.5〜1.5％の範囲内が好ましい。
【実施例】
【００３８】
表１に示す成分のフェライト系ステンレス鋼を溶製し、さらにスラブとした後、熱間圧延を行ない、板厚３mmの熱延鋼板とした。熱間圧延の条件は表２に示す通りである。得られた熱延鋼板に軟化焼鈍（温度：900〜1100℃，保持時間：100〜500秒）を施し、さらに酸洗を施した。次いで冷間圧延を行ない厚さ0.8mmの冷延鋼板とした。
【００３９】
【表１】
0005391609.tif 000002
【００４０】
得られた冷延鋼板に再結晶焼鈍（温度：900〜1100℃，保持時間：100〜500秒）を施し、さらに酸洗を施した。
このようにして製造したフェライト系ステンレス鋼板の厚さ方向中央部から薄膜をツインジェット法で作製し、透過型電子顕微鏡で粒界に析出したNbTi複合炭窒化物のNb含有量［Nb］とTi含有量［Ti］を測定し、［Nb］／［Ti］値を算出した。フェライト粒径は、圧延方向に平行な板厚断面を研磨し、組織を現出させて、光学顕微鏡で観察した。次に、実際の長さが500μｍの長さの線分を写真上の縦と横に５本ずつひき、写真上の結晶粒界と線分との交点の数を数えた。線分の総長を、この交点の数で除し、これに1.13を乗じることで、ＡＳＴＭ公称粒径を求めた。その結果を表２に示す。なお、粒径の測定は、任意の１個の視野で行なった。
【００４１】
また、フェライト系ステンレス鋼板からＪＩＳ−13号Ｂ引張試験片を採取し、引張試験を行なった。その結果を表２に示す。引張試験片は、引張方向が圧延方向と平行になるように採取した。
さらに、フェライト系ステンレス鋼板から打抜き試験片（100mm×100mm）を切り出して、図１に示すようなポンチ１，板押さえ２，ダイ４を有する打抜き装置を用いて打抜き加工を行なった。図１(a)は打抜き前を示す断面図、図１(b)は打抜き後を示す断面図である。打抜き加工にて打抜き試験片３の中央に直径10mmの円形孔５を打抜いた後、かえりの高さを測定した。その結果を表２に示す。
【００４２】
図２は円形孔５を設けた打抜き試験片３を示す図であり、図２(a)は平面図、図２(b)はＡ−Ａ矢視の断面図である。図２(b)中のｔは打抜き試験片の厚さ、ｈはかえりの高さを示す。表２に示すかえりの高さは、円形孔５の周囲を90°間隔で４ケ所の高さｈを測定した平均値である。
【００４３】
【表２】
0005391609.tif 000003
【００４４】
表２のNo.１〜５は、Ｃ含有量を変化させた例である。本発明の範囲を満足するNo.２〜４ではかえりの高さが50μｍ以下であったのに対して、本発明の範囲を外れるNo.１，５では100μｍを超えるかえりが発生した。
No.６〜10は、Nb含有量を変化させた例である。本発明の範囲を満足するNo.７〜９ではかえりの高さが50μｍ以下であった。Nb含有量が本発明の範囲より低いNo.６では、［Nb］／［Ti］値が低い上に、フェライト結晶粒の粒径が大きく、降伏比が小さい。そのため、100μｍを超えるかえりが発生した。Nb含有量が本発明の範囲より高いNo.10では、フェライト結晶粒が展伸し、100μｍを超えるかえりが発生した。
【００４５】
No.11〜15は、Ti含有量を変化させた例である。本発明の範囲を満足するNo.12〜14ではかえりの高さが50μｍ以下であった。Ti含有量が本発明の範囲より低いNo.11では、フェライト結晶粒の粒径が大きく、降伏比が小さい。NbTi複合炭窒化物の析出が少ないので、100μｍを超えるかえりが発生した。Ti含有量が本発明の範囲より高いNo.15では、［Nb］／［Ti］値が低い上に、フェライト結晶粒の粒径が大きく、降伏比が小さい。そのため、100μｍを超えるかえりが発生した。
【００４６】
No.16〜20は、Ｎ含有量を変化させた例である。本発明の範囲を満足するNo.17〜19ではかえりの高さが50μｍ以下であった。Ｎ含有量が本発明の範囲より低いNo.16では、NbTi複合炭窒化物量が少なく、さらに［Nb］／［Ti］値が低いので100μｍを超えるかえりが発生した。Ｎ含有量が本発明の範囲より高いNo.20では、［Nb］／［Ti］値が高い上に、フェライト結晶粒の粒径が大きく、降伏比が小さい。そのため、100μｍを超えるかえりが発生した。
【００４７】
No.21〜25は、熱間圧延の条件を変化させた例である。本発明の範囲を満足するNo.23，24ではかえりの高さが50μｍ以下であった。仕上げ温度と巻取り温度が本発明の範囲を外れるNo.21では、［Nb］／［Ti］値が低い上に、フェライト結晶粒の粒径が大きく、降伏比が小さい。そのため、100μｍを超えるかえりが発生した。巻取り温度が本発明の範囲より低いNo.22では、［Nb］／［Ti］値が低い上に、フェライト結晶粒の粒径が大きく、降伏比が小さい。そのため、100μｍを超えるかえりが発生した。巻取り温度が本発明の範囲より高いNo.25では、［Nb］／［Ti］値が高い上に、フェライト結晶粒の粒径が大きく、降伏比が小さい。そのため、100μｍを超えるかえりが発生した。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】打抜き装置の要部を模式的に示す図であり、(a)は打抜き前の断面図、(b)は打抜き後の断面図である。
【図２】円形孔を設けた打抜き試験片を示す図であり、(a)は平面図、(b)はＡ−Ａ矢視の断面図である。
【符号の説明】
【００４９】
１  ポンチ
２  板押さえ
３  打抜き試験片
４  ダイ
５  円形孔
６  鋼
ｔ  打抜き試験片の厚さ
ｈ  かえりの高さ
【図１】
0005391609.tif 000004
【図２】
0005391609.tif 000005