(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
中空筒形状を有する非回転の外筒と、
前記外筒内に挿通される回転軸と、
前記外筒の基端部に設けられ、主軸を備える工作機械に固定自在な固定部と、
前記外筒に設けられ、前記固定部から筒状に伸び加工対象物内に挿入される筒部と、
前記回転軸における基端部に設けられ、前記主軸に連結自在なシャンク部と、
前記回転軸における前記筒部の先端を越えた先端部に設けられ、回転工具が取り付けられる工具取付部と、
前記回転軸の軸方向に離れて少なくとも一対配置され、前記外筒内に前記回転軸を回転自在に保持する保持部と、を有し、
前記筒部は、前記工具取付部を残して前記回転軸を覆い、
前記保持部は、前記回転軸の基端部寄りの位置と、前記筒部の前記先端の位置とに配置され、前記回転軸の先端部側が前記保持部によってのみ保持されてなる防振アーバ。
【請求項２】
前記外筒は、表層に圧縮応力を付与する処理が施されている、請求項１に記載の防振アーバ。
【請求項３】
前記回転工具は、シリンダーの内径部を仕上げ加工する砥石である、請求項１または請求項２に記載の防振アーバ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転工具を保持するアーバであって、防振機能を高めた防振アーバに関する。
【背景技術】
【０００２】
刃物や内面研摩砥石などの工具を用いて、いわゆる長尺物を仕上げ加工する場合において、軸方向の加工長さは、一般的に、加工径の７倍程度が限界であるといわれている。工具を取り付ける回転軸の軸長を長くすると、回転軸を横方向に配置した工作機械にあっては工具および回転軸の自重によって回転軸が撓んだ状態となる。この状態で回転軸を回転させると、遠心力によって回転軸の先端に振れが生じ、真円度の精度が著しく低下してしまうからである。
【０００３】
回転軸の先端の振れは、回転軸の軸長が長くなったり、回転数が大きくなったりすることによって増大する。このため、回転軸の軸長を長くしたり、回転数を大きくしたりすることには制約を受ける。その結果、加工精度や加工能率を高めることが犠牲になっている。
【０００４】
長尺物の一例として、たとえば、二軸混練押出機に用いられる二軸シリンダーがある。この種のシリンダーは、軸方向の加工長さが加工径の７倍を超えるものが多い。このため、シリンダーの内径部を仕上げ加工する場合、刃物や内面研摩砥石などの工具を用いた加工を行うことができず、ホーニングによる加工を行わなければならない。
【０００５】
しかしながら、ホーニング加工の最大の難点は、保証できる加工精度が比較的低いことである。その一方、二軸シリンダーは、組立時に要求される精度が比較的高い（たとえば、直径が２０μｍ以下、前後のズレが１０μｍ以下）。そのため、二軸シリンダーの内径部の仕上げは、二軸シリンダーの前後を反転して両側のそれぞれからホーニング加工しなければならず、加工能率を高めることが困難である。
【０００６】
二軸シリンダーのような長尺物を高精度に加工し、また長尺物が一層大型化しても加工能率を高めるためには、刃物や内面研摩砥石などの工具を用いて長尺物を加工できるようにすることの一点にかかっている。
【０００７】
ところで、深穴を精度よく形成するために、回転工具の先端側寄りを支持する振れ防止機構を設け、ロングドリルの撓みを抑える技術が知られている（たとえば、特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００９−１４８８５３号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、特許文献１に記載された技術にあっては、振れ防止機構を越えて伸びるドリルの先端部については支持されないことから、先端の振れが生じることを防止することはできない。
【００１０】
本発明は、上記従来技術に伴う課題を解決するためになされたものであり、防振機能を高めた防振アーバを提供し、もって、刃物や内面研摩砥石などの工具を用いて長尺物を高精度に加工できるようにすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記目的は下記の手段によって達成される。
【００１２】
（１）中空筒形状を有する非回転の外筒と、
前記外筒内に挿通される回転軸と、
前記外筒の基端部に設けられ、主軸を備える工作機械に固定自在な固定部と、
前記外筒に設けられ、前記固定部から筒状に伸び加工対象物内に挿入される筒部と、
前記回転軸における基端部に設けられ、前記主軸に連結自在なシャンク部と、
前記回転軸における前記筒部の先端を越えた先端部に設けられ、回転工具が取り付けられる工具取付部と、
前記回転軸の軸方向に離れて少なくとも一対配置され、前記外筒内に前記回転軸を回転自在に保持する保持部と、を有し、
前記筒部は、前記工具取付部を残して前記回転軸を覆い、
前記保持部は、前記回転軸の基端部寄りの位置と、前記筒部の前記先端の位置とに配置され、前記回転軸の先端部側が前記保持部によってのみ保持されてなる防振アーバ。
【００１４】
（２）前記外筒は、表層に圧縮応力を付与する処理が施されている、上記（１）に記載の防振アーバ。
【００１５】
（３）前記回転工具は、シリンダーの内径部を仕上げ加工する砥石である、上記（１）または（２）に記載の防振アーバ。
【発明の効果】
【００１６】
上記（１）の防振アーバによれば、防振機能を高めて、回転に伴う遠心力が作用しても回転軸の先端部の振幅を小さく抑えることができる。もって、刃物や内面研摩砥石などの工具を用いて長尺物を高精度に加工することが可能となる。さらに、保持部を、回転軸の基端部寄りの位置と、筒部の先端の位置とに配置してあるので、回転軸を保持する距離が回転軸の軸方向に沿って長くなり、回転軸の先端部の振幅をより一層小さく抑えることができる。
【００１８】
上記（２）の防振アーバによれば、外筒の表層に圧縮応力を付与する処理を施すことによって、外筒の曲げ強度が向上して外筒自体の撓みを低減でき、その結果、回転軸の先端部の振幅をより一層小さく抑えることができる。
【００１９】
上記（３）の防振アーバによれば、回転工具はシリンダーの内径部を仕上げ加工する砥石であるので、二軸混練押出機に用いられる二軸シリンダーのような長尺物の内径部を高精度に仕上げ加工することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】実施形態に係る防振アーバを用いた工作機械によって、長尺なシリンダーの内径部を仕上げ加工する様子を示す概略断面図である。
【図２】防振アーバを示す断面図である。
【図３】図３（Ａ）（Ｂ）は、防振アーバの防振性能を確認した実験における測定点を説明する図である。
【図４】図４（Ａ）（Ｂ）は、主軸の回転に伴う変位の測定結果を示すグラフである。
【図５】主軸の回転に伴う振動の測定結果を示すグラフである。
【図６】対比例の試験片、および測定位置を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、添付した図面を参照しながら、本発明の実施形態を説明する。なお、図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。図面の寸法比率は、説明の都合上誇張されており、実際の比率とは異なる。
【００２２】
図１は、実施形態に係る防振アーバ１０を用いた工作機械１００によって、長尺なシリンダー２００の内径部２０１を仕上げ加工する様子を示す概略断面図、図２は、防振アーバ１０を示す断面図である。
【００２３】
図１および図２を参照して、防振アーバ１０は、概説すると、中空筒形状を有する非回転の外筒２０と、外筒２０内に挿通される回転軸３０と、外筒２０の基端部に設けられ主軸１０１を備える工作機械１００に固定自在な固定部２１と、回転軸３０の基端部に設けられ主軸１０１に連結自在なシャンク部３１と、回転軸３０の先端部に設けられ回転工具４０が取り付けられる工具取付部３２と、回転軸３０の軸方向に離れて少なくとも一対配置され外筒２０内に回転軸３０を回転自在に保持する保持部５０と、を有している。図示例では、防振アーバ１０は、水平方向に伸びる状態で、工作機械１００に固定されている。回転工具４０は、シリンダー２００の内径部２０１を仕上げ加工する砥石である。以下、詳述する。
【００２４】
外筒２０は、基端部に設けられた固定部２１と、筒状に伸びる筒部２２とを有している。外筒２０は、内部に挿通される回転軸３０を支持する機能を有している。外筒２０自体も、その自重によって、先端部が下方に僅かに撓んでいる。この撓んだ状態で、内部に挿通される回転軸３０を支持している。若干撓んだ状態の外筒２０によって回転軸３０を支持した場合、回転軸３０の先端部の振幅が遠心力によって大きくなるのではないか、とも考えられる。しかしながら、本件出願人は、若干撓んだ状態の外筒２０によって回転軸３０を支持しても、回転軸３０の先端部の振幅を小さく抑えることが可能であることを、実験によって確認している。
【００２５】
外筒２０は、表層に圧縮応力を付与する処理が施されていることが好ましい。外筒２０の表層に圧縮応力を付与する処理を施すことによって、外筒２０の曲げ強度が向上して外筒２０自体の撓みを低減でき、その結果、回転軸３０の先端部の振幅をより一層小さく抑えることができるからである。外筒２の表層に圧縮応力を付与する処理としては、窒化処理、浸炭処理、浸炭窒化処理などを例示することができる。例えば、外筒２０を窒化鋼、具体的には、ＳＡＣＭ６４５（窒化鋼ＪＩＳＧ４２０２）から形成し、外筒２０の外周部および内周部に窒化処理を施し、表面硬度ＨＶ１０００以上の窒化層を形成することができる。窒化層に大きな圧縮応力が発生することから、外筒２０の曲げ強度の強化を図り、外筒２０自体の撓みを低減できる。その結果、回転軸３０の先端部の振幅をより一層小さく抑えることに寄与できる。
【００２６】
外筒２０の固定部２１は、フランジ形状を有し、ボルト６０を挿通するボルト孔２３が複数個形成されている。ボルト孔２３に挿通したボルト６０を工作機械１００に締結することによって、固定部２１が工作機械１００に固定される。
【００２７】
外筒２０の筒部２２には、内周面との間に空間部７０を形成するチューブ７１が取り付けられている。空間部７０は、加工部位に供給するクーラントの供給通路として用いられる。外筒２０の基端部には、空間部７０に連通する通路７２が形成され、外筒２０の先端部にも、空間部７０に連通する通路７３が形成されている。基端部の通路７２は、工作機械１００内に設けられたクーラント供給路（図示せず）に連通している。先端部の通路７３は、外筒２０の端面に開口している。開口にクーラントノズル７４が取り付けられ、クーラントノズル７４から加工部位に向けてクーラントが供給される。クーラントノズル７４は、クーラントの噴霧範囲を調整できるように可動となっている。クーラントノズル７４は、周方向に複数個（たとえば、４個）設けられている。
【００２８】
回転軸３０は、基端部に設けられたシャンク部３１と、先端部に設けられた工具取付部３２とを有している。
【００２９】
回転軸３０は、超硬から形成することが好ましい。回転軸３０自体の撓みを低減できる結果、回転軸３０の先端部の振幅をより一層小さく抑えることに寄与できるからである。
【００３０】
回転軸３０のシャンク部３１は、テーパ形状を有し、シャンク部３１を介して工作機械１００の主軸１０１に連結される。
【００３１】
回転軸３０の工具取付部３２は、回転工具４０に挿通したボルト６１を締結することによって、回転工具４０が取り付けられる。
【００３２】
保持部５０は、たとえば、ローラベアリングを適用することができる。
【００３３】
保持部５０は、回転軸３０の軸方向に離れて少なくとも一対配置されていればよい。回転軸３０の軸方向に沿う少なくとも２点で回転軸３０を保持することによって、回転軸３０の先端部の振幅を小さく抑えることができるからである。
【００３４】
保持部５０は、回転軸３０の基端部寄りの位置と、回転軸３０の先端部寄りの位置とに配置されていることが好ましい。回転軸３０を保持する距離が回転軸３０の軸方向に沿って長くなることによって、回転軸３０の先端部の振幅をより一層小さく抑えることができるからである。
【００３５】
この観点から、図示する実施形態では、外筒２０の筒部２２の後端（回転軸３０の基端部寄りの位置）、外筒２０の筒部２２の先端（回転軸３０の先端部寄りの位置）、および外筒２０の筒部２２の先端よりも若干後端側によった位置（回転軸３０の先端部寄りの位置）の３か所に、保持部５０を配置してある。
【００３６】
符号６２は、オイルシールを示している。
【００３７】
次に、実施形態の作用を説明する。
【００３８】
外筒２０の固定部２１を工作機械１００にボルト６０によって固定し、回転軸３０のシャンク部３１を工作機械１００の主軸１０１に連結する。外筒２０は、その自重によって先端部が下方に僅かに撓んだ状態で、内部に挿通される回転軸３０を支持している。保持部５０は、外筒２０内に回転軸３０を回転自在に保持している。この状態で主軸１０１を駆動すると、回転軸３０が回転し、工具取付部３２に取り付けた砥石によって、シリンダー２００の内径部２０１が仕上げ加工される。クーラントは、工作機械１００内から、通路７２、空間部７０、通路７３、クーラントノズル７４を通って、加工部位に向けて供給される。
【００３９】
加工時において、若干撓んだ状態の外筒２０によって回転軸３０を支持しているものの、回転に伴う遠心力が作用しても、回転軸３０の先端部の振幅が大きくならない。外筒２０および保持部５０が回転軸３０を支持する機能を十分に発揮し、その結果、回転軸３０の先端部の振幅が小さく抑えられる。
【００４０】
保持部５０は、外筒２０の筒部２２の後端（回転軸３０の基端部寄りの位置）、外筒２０の筒部２２の先端（回転軸３０の先端部寄りの位置）、および外筒２０の筒部２２の先端よりも若干後端側に寄った位置（回転軸３０の先端部寄りの位置）の３か所において、回転軸３０を保持している。回転軸３０を保持する距離が回転軸３０の軸方向に沿って長くなることから、回転軸３０の先端部の振幅をより一層小さく抑えることができる。
【００４１】
外筒２０の表層に圧縮応力を付与する処理を施すことによって、外筒２０の曲げ強度が向上して外筒２０自体の撓みを低減でき、その結果、回転軸３０の先端部の振幅をより一層小さく抑えることができる。
【００４２】
以上説明したように、本実施形態の防振アーバ１０によれば、防振機能を高めて、回転に伴う遠心力が作用しても回転軸３０の先端部の振幅を小さく抑えることができる。もって、刃物や内面研摩砥石などの工具を用いて長尺物を高精度に加工することが可能となる。
【００４３】
保持部５０を、回転軸３０の基端部寄りの位置と、回転軸３０の先端部寄りの位置とに配置してあるので、回転軸３０を保持する距離が回転軸３０の軸方向に沿って長くなり、回転軸３０の先端部の振幅をより一層小さく抑えることができる。
【００４４】
外筒２０の表層に圧縮応力を付与する処理を施すことによって、外筒２０の曲げ強度が向上して外筒２０自体の撓みを低減でき、その結果、回転軸３０の先端部の振幅をより一層小さく抑えることができる。
【００４５】
回転工具４０はシリンダー２００の内径部２０１を仕上げ加工する砥石であるので、二軸混練押出機に用いられる二軸シリンダー２００のような長尺物の内径部２０１を高精度に仕上げ加工することができる。
【００４６】
本発明の防振アーバ１０は上述した実施形態に限定されるものではなく適宜改変することができる。たとえば、保持部５０は、ローラベアリングに限定されるものではなく、外筒２０内に回転軸３０を回転自在に保持し得る限りにおいて、その構成は限定されない。たとえば、磁気や流体圧を利用して、外筒２０内に回転軸３０を回転自在に保持する構成としてもよい。
【００４７】
保持部５０を、回転軸３０の基端部寄りの位置に１個、回転軸３０の先端部寄りの位置に２個配置する形態を示したが、保持部５０の配置位置や個数は回転軸３０の軸長に応じて適宜改変することができる。たとえば、回転軸３０の基端部寄りの位置と、回転軸３０の先端部寄りの位置と、両者の間を均等に分割する位置とに配置することができる。
【００４８】
次に、防振アーバ１０の防振性能を確認した実験結果について説明する。
【００４９】
図３（Ａ）（Ｂ）は、防振アーバ１０の防振性能を確認した実験における測定点を説明する図であり、図３（Ａ）はＸＺ面（平面）、図３（Ｂ）はＹＺ面（側面）を表している。外筒２０の筒部２２の外径直径φ＝８３ｍｍ、筒部２２の長さＬ＝７２５ｍｍである。
【００５０】
まず、主軸１０１の回転に伴う変位を測定した。図３に示すように、Ｘ方向（水平方向）の変位を、アーバ根元（Ｘ１）、アーバ先端（Ｘ２）、砥石軸（Ｘ３）の３か所において測定した。Ｘ方向（水平方向）の変位は左右から測定し、アーバの径膨張をキャンセルした。Ｙ方向（上下方向）の変位を、アーバ根元（Ｙ１）、アーバ先端（Ｙ２）、砥石軸（Ｙ３）の３か所において測定した。防振アーバ１０を工作機械１００に取り付け、砥石の研摩面に非接触変位計（レバー型電気マイクロメータ）をマグネットスタンドにてセットした。基準は、テーブル基準である。主軸オリエント停止し、その位置をゼロセットした。６０００回転／ｍｉｎで５分間主軸１０１を起動し、その後、１２秒停止測定を繰り返し、変位を記録した。８時間の測定を行った。
【００５１】
測定結果を図４（Ａ）（Ｂ）に示す。図４（Ａ）に示すように、アーバ先端（Ｘ２）のＸ方向（水平方向）の変位は、８時間の測定の間中ほぼゼロ（０）であった。図４（Ｂ）に示すように、アーバ先端（Ｙ２）の変位は、８時間の測定の間中ほぼ同じであり、約２０μｍであった。
【００５２】
次に、主軸１０１の回転に伴う振動を測定した。図３に示すように、Ｘ方向（水平方向）の振動をアーバ先端（Ｘ２）において測定し、Ｙ方向（上下方向）の振動をアーバ先端（Ｙ２）において測定した。振幅測定位置に渦電流形非接触変位計を配置した。各回転数における変位を測定し、Ａ／Ｄコンバーターを介してパソコンに記録した。サンプリング時間は２０μｓとした。
【００５３】
測定結果を図５に示す。図５に示すように、３０００回転程度までアーバ先端の振れは許容レベルであった。加工時における通常の回転数は１５００回転程度であり、約２倍の回転数までアーバ先端の振れを抑えることができることがわかった。
【００５４】
（対比例）
防振対策を施さない対比例について、主軸１０１の回転に伴う試験片の上下方向の振動を測定した。
【００５５】
図６は、対比例の試験片、および測定位置を説明する図であり、試験片は、直径φ＝５６ｍｍ、長さＬ＝５００ｍｍである。測定位置は、基端部Ａと、先端部Ｂとである。回転速度を１５００ｒｐｍとした。
【００５６】
測定の結果、基端部Ａにおける上下方向の振動は２０〜３０μｍ、先端部Ｂにおける上下方向の振動は１００〜２００μｍであった。
【００５７】
防振アーバ１０の場合には、外筒２０の筒部２２の外径直径φ＝８３ｍｍ、筒部２２の長さＬ＝７２５ｍｍであり、対比例の試験片よりも大きい。それにもかかわらず、図５に示したように、回転速度が１５００ｒｐｍのときには、アーバ先端の振動は５μｍ未満であり、対比例の先端部Ｂにおける上下方向の振動１００〜２００μｍに比べて極めて小さかった。これにより、防振アーバ１０の防振性能が十分に高いことを確認できた。
【００５８】
従来の加工方法では、「軸方向の加工長さは加工径の７倍程度が限界」であったが、本発明の防振アーバ１０を適用することによって、軸方向の加工長さが加工径の１４倍の２軸シリンダー２００の仕上げ加工ができた。このことは、長尺物を高精度に加工でき、長尺物の一層の大型化に対応できるという点において、極めて大きな工業的効果がある。従来の加工方法では、回転軸が自重で撓むこと、そして回転による遠心力で回転軸先端の振幅が拡大され、真円度の精度が得られないため、「軸方向の加工長さは加工径の７倍程度が限界」であった。一方、本発明の防振アーバ１０を適用することによって、固定された外筒２０の撓みや遠心力による振幅拡大の影響を受けずに加工できた。
【符号の説明】
【００５９】
１０      防振アーバ、
２０      外筒、
２１      固定部、
２２      筒部、
３０      回転軸、
３１      シャンク部、
３２      工具取付部、
４０      回転工具、
５０      保持部、
１０１    主軸、
１００    工作機械、
２００    シリンダー、
２０１    内径部。
【図１】
0005457521.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図６】
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【図４】
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【図５】
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