(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
第一の取付部材と第二の取付部材を本体ゴム弾性体によって連結して、壁部の一部が該本体ゴム弾性体で構成された受圧室と壁部の一部が可撓性膜で構成された平衡室を形成し、それら受圧室と平衡室に非圧縮性流体を封入すると共に、それら受圧室と平衡室を相互に連通するオリフィス通路を形成した流体封入式防振装置において、
前記第二の取付部材で外周部分を固定的に支持されることにより前記受圧室の圧力が一方の面に及ぼされると共に前記平衡室の圧力が他方の面に及ぼされる状態で配設されてそれら両面に及ぼされる圧力差に応じて弾性変形せしめられる可動ゴム膜を設け、
該可動ゴム膜に初期状態で開口している貫通孔を形成すると共に、該貫通孔の少なくとも一方の開口部分において該貫通孔の周縁部分から該可動ゴム膜の面上に突出して弾性変形に基づき該貫通孔を覆蓋する弁片を該可動ゴム膜に一体形成しており、
該弁片が初期形状において該貫通孔の開口部から離隔して該貫通孔を連通状態に保持するようになっていると共に、該弁片が該受圧室と該平衡室の相対的な圧力変動に基づいて弾性変形して該貫通孔の開口部に接近し該貫通孔を遮断するようになっている
ことを特徴とする流体封入式防振装置。
【請求項２】
前記可動ゴム膜において、前記第二の取付部材で支持された外周部分に沿って、その内周側を周方向に延びる薄肉部が形成されていると共に、該薄肉部よりも内周側に前記貫通孔が形成されている請求項１に記載の流体封入式防振装置。
【請求項３】
前記可動ゴム膜における前記貫通孔の開口部分には、前記弁片に対する対岸部分において該可動ゴム膜の面上に該弁片よりも小さな突出高さで突出するシール片が一体形成されている請求項１又は２に記載の流体封入式防振装置。
【請求項４】
前記貫通孔が、前記可動ゴム膜の平面視において長孔形状とされていると共に、該貫通孔において長辺方向に延びて短辺方向で対向する一対の長辺側周縁部分の一方に対して前記弁片が突設されており、該弁片が該貫通孔における該一対の長辺側周縁部分の他方に当接されることで該貫通孔が覆蓋されるようになっている請求項１〜３の何れか１項に記載の流体封入式防振装置。
【請求項５】
前記可動ゴム膜には、前記弁片における前記貫通孔と反対側の基端部分に沿って延びる肉抜溝が形成されている請求項１〜４の何れか１項に記載の流体封入式防振装置。
【請求項６】
前記可動ゴム膜において、前記弁片を前記貫通孔における両方の開口部分にそれぞれ設けた請求項１乃至５の何れか一項に記載の流体封入式防振装置。
【請求項７】
前記ゴム弾性膜における一方の面が前記受圧室に直接に晒されていると共に、該ゴム弾性膜における他方の面が前記平衡室に直接に晒されており、該ゴム弾性膜で該受圧室と該平衡室を仕切る仕切壁の一部が構成されている請求項１〜６の何れか１項に記載の流体封入式防振装置。
【請求項８】
前記可動ゴム膜における前記受圧室の圧力が及ぼされる面及び前記平衡室の圧力が及ぼされる面との何れかの面側に中間室が形成されていると共に、該中間室を該受圧室又は該平衡室に連通する高周波オリフィスが前記オリフィス通路より高周波数域にチューニングされて形成されており、該受圧室又は該平衡室の圧力が該高周波オリフィスから該中間室を介して該可動ゴム膜に及ぼされるようになっている請求項１〜６の何れか１項に記載の流体封入式防振装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車のエンジンマウント等に適用される防振装置に係り、特に内部に封入された流体の流動作用による防振効果が発揮される流体封入式防振装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、自動車のパワーユニットと車両ボデーのような振動伝達系を構成する部材間に介装されてそれらの部材を相互に防振連結する防振装置の一種として、特開昭５７−９３４０号公報（特許文献１）等に示されている如き流体封入式の防振装置が知られている。かかる流体封入式防振装置は、第一の取付金具と第二の取付金具を本体ゴム弾性体で連結すると共に、本体ゴム弾性体の変形で振動が入力される受圧室と可撓性膜で容積変化が許容された平衡室とをオリフィス通路で連通せしめた構造とされている。
【０００３】
ところで、このような流体封入式防振装置では、オリフィス通路を通じての流体流動作用に基づく防振効果の発揮される周波数域が予めチューニングされた特定周波数域に限られることから、広い周波数域の振動に対して有効な防振特性を得難い。このような問題に対して、従来では、特開昭６１−５９０３５号公報（特許文献２）に示されているように負圧を利用して流体室の壁ばね剛性を変更制御することで防振特性を切り替えたり、特開平８−２１４８０号公報（特許文献３）に示されているようにアクチュエータ駆動の切換弁で異なる周波数域にチューニングされた複数のオリフィス通路を選択的に切換制御することで防振特性を切り替えることが、提案されている。
【０００４】
ところが、これら特許文献２や特許文献３に示された従来構造の流体封入式防振装置では、負圧源への接続制御又はオリフィス通路の切換制御のために切換弁とそれを作動させるアクチュエータや制御装置が必要となることから、装置の複雑化や大形化が避けられず、特性の切換制御も難しいという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開昭５７−９３４０号公報
【特許文献２】特開昭６１−５９０３５号公報
【特許文献３】特開平８−２１４８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ここにおいて、本発明は、上述の事情を背景として為されたものであって、その解決課題とするところは、入力振動に応じて防振特性が切り替えられる流体封入式防振装置を、簡単な構造をもって提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の第一の態様は、第一の取付部材と第二の取付部材を本体ゴム弾性体によって連結して、壁部の一部が該本体ゴム弾性体で構成された受圧室と壁部の一部が可撓性膜で構成された平衡室を形成し、それら受圧室と平衡室に非圧縮性流体を封入すると共に、それら受圧室と平衡室を相互に連通するオリフィス通路を形成した流体封入式防振装置において、前記第二の取付部材で外周部分を固定的に支持されることにより前記受圧室の圧力が一方の面に及ぼされると共に前記平衡室の圧力が他方の面に及ぼされる状態で配設されてそれら両面に及ぼされる圧力差に応じて弾性変形せしめられる可動ゴム膜を設け、該可動ゴム膜に初期状態で開口している貫通孔を形成すると共に、該貫通孔の少なくとも一方の開口部分において該貫通孔の周縁部分から該可動ゴム膜の面上に突出して弾性変形に基づき該貫通孔を覆蓋する弁片を該可動ゴム膜に一体形成しており、該弁片が初期形状において該貫通孔の開口部から離隔して該貫通孔を連通状態に保持するようになっていると共に、該弁片が該受圧室と該平衡室の相対的な圧力変動に基づいて弾性変形して該貫通孔の開口部に接近し該貫通孔を遮断するようになっていることを特徴とする流体封入式防振装置である。
【０００８】
本態様の流体封入式防振装置では、振動入力時に惹起される受圧室と平衡室との相対的な圧力変動に基づいて、可動ゴム膜に形成された貫通孔を通じての流体流動が生ぜしめられる。そして、受圧室と平衡室の相対圧力は、直接に或いは流体流動圧として弁片やゴム弾性膜にも及ぼされることとなり、その作用圧力が大きくなると弁片及び／又は可動ゴム膜の弾性変形に基づいて貫通孔の開口部分が弁片によって覆蓋されることとなる。それ故、入力される振動に応じて、例えば低周波でも大振幅振動であったり小振幅でも高周波振動であったりして、貫通孔を流動する流体圧力が大きい場合には、ゴム弾性膜の貫通孔が閉じられた状態となって、貫通孔を通じての流体流動が大幅に制限され或いは実質的に阻止される。
【０００９】
従って、可動ゴム膜に形成された貫通孔を通じての流体流動が許容されることによって発揮される、貫通孔を通じての流体流動作用に基づく防振効果が有効な防振特性と、かかる貫通孔を通じての流体流動が阻止されることによって発揮される、オリフィス通路を通じての流体流動作用に基づく防振効果が有効な防振特性とが、特別な外部の圧力源やアクチュエータ等を必要としない簡単な構造をもって、入力振動に応じて切り替えられて発揮され得るのである。
【００１０】
しかも、本態様の流体封入式防振装置では、貫通孔が弁片で覆蓋されて貫通孔を通じての流体流動が阻止された状態下において、受圧室と平衡室の相対的な圧力差に基づいて可動ゴム膜の全体の弾性変形が生ぜしめられることとなる。それ故、この可動ゴム膜の全体の弾性変形に基づいて、受圧室の圧力吸収作用や流体流動作用による低動ばね効果などの所定の防振効果も効果的に発揮され得るのである。
【００１１】
本発明の第二の態様は、前記第一の態様に係る流体封入式防振装置において、前記可動ゴム膜に対して、前記第二の取付部材で支持された外周部分に沿って、その内周側を周方向に延びる薄肉部が形成されていると共に、該薄肉部よりも内周側に前記貫通孔が形成されているものである。
【００１２】
本態様の流体封入式防振装置では、可動ゴム膜の外周部分に薄肉部が形成されており、この薄肉部よりも内周側に貫通孔が形成されていることから、特に貫通孔が弁片で覆蓋された状態下、受圧室と平衡室の圧力差が可動ゴム膜に及ぼされることにより、かかる可動ゴム膜において、ばねが柔らかくされた薄肉部の内周側の領域（即ち、貫通孔の形成部分を含む広い領域）の全体が大きな面積をもって弾性変形することとなる。その結果、可動ゴム膜の弾性変形に基づく高周波数域に至るまでの低動ばね効果が一層効果的に発揮され得るのである。
【００１３】
本発明の第三の態様は、前記第一又は第二の態様に係る流体封入式防振装置において、前記可動ゴム膜における前記貫通孔の開口部分には、前記弁片に対する対岸部分において該可動ゴム膜の面上に該弁片よりも小さな突出高さで突出するシール片が一体形成されているものである。
【００１４】
本態様の流体封入式防振装置では、弁片が貫通孔を塞ぐ際に、該弁片が当接する貫通孔の対岸部分がシール片によって柔らかくされていることで、弁片の打ち当りに伴う打音や衝撃が軽減されると共に、貫通孔の弁片による閉塞精度も高くなって（当接部分の密閉性能が向上される）貫通孔の覆蓋に基づく防振特性の切り替え効果の向上も図られ得る。なお、対岸部分とは、貫通孔の周縁部分における弁片の形成領域の対岸部分をいう。また、シール片は、先細断面形状とされることで、上述の如き効果が一層効果的に発揮され得る。
【００１５】
本発明の第四の態様は、前記第一〜三の何れか一の態様に係る流体封入式防振装置において、前記貫通孔が、前記可動ゴム膜の平面視において長孔形状とされていると共に、該貫通孔において長辺方向に延びて短辺方向で対向する一対の長辺側周縁部分の一方に対して前記弁片が突設されており、該弁片が該貫通孔における該一対の長辺側周縁部分の他方に当接されることで該貫通孔が覆蓋されるようになっているものである。
【００１６】
本態様の流体封入式防振装置では、貫通孔を長孔形状とすることで、貫通孔の流路断面積を長孔方向に確保しつつ、弁片も貫通孔の長孔方向に延設することによって弁片における貫通孔の覆蓋方向への弾性変形を容易と為して、弁片の貫通孔に対する覆蓋作動の安定化を図ることが出来る。
【００１７】
本発明の第五の態様は、前記第一〜四の何れか一の態様に係る流体封入式防振装置において、前記可動ゴム膜には、前記弁片における前記貫通孔と反対側の基端部分に沿って延びる肉抜溝が形成されているものである。
【００１８】
本態様の流体封入式防振装置では、可動ゴム膜の肉厚寸法に拘わらず、弁片の基端部分に形成した肉抜溝の大きさや形状，深さ等を適当に調節することで、弁片の貫通孔を覆蓋する方向への弾性変形を容易に調節することが可能となる。それ故、弁片による貫通孔の覆蓋の条件、換言すれば弁片による貫通孔の覆蓋に基づく防振特性の切り替え条件の設計自由度が一層大きくされ得る。
【００１９】
本発明の第六の態様は、前記第一〜五の何れか一の態様に係る流体封入式防振装置において、前記可動ゴム膜において前記弁片を前記貫通孔における両方の開口部分にそれぞれ設けたものである。
【００２０】
本態様の流体封入式防振装置においては、受圧室が平衡室に対して相対的に負圧となる場合と正圧となる場合との何れの相対的圧力状態下においても、貫通孔の両方の開口部分に設けた弁体による貫通孔の覆蓋作用に基づいて、貫通孔の閉塞状態の発現が可能となる。それ故、貫通孔の閉塞に基づいて発揮される防振特性の切換効果が一層顕著に達成され得る。
【００２１】
本発明の第七の態様は、前記第一〜六の何れか一の態様に係る流体封入式防振装置において、前記ゴム弾性膜における一方の面が前記受圧室に直接に晒されていると共に、該ゴム弾性膜における他方の面が前記平衡室に直接に晒されており、該ゴム弾性膜で該受圧室と該平衡室を仕切る仕切壁の一部が構成されているものである。
【００２２】
本態様の流体封入式防振装置では、振動入力に伴う受圧室と平衡室の相対的な圧力差がダイレクトに可動ゴム膜の両面に及ぼされることから、可動ゴム膜やそこに形成された弁片に対して、かかる圧力差が一層効率的に及ぼされることとなり、目的とする弁片の作動や可動ゴム膜の作用に基づく防振特性を、一層確実に且つ効率的に得ることが可能となる。
【００２３】
本発明の第八の態様は、前記第一〜六の何れか一の態様に係る流体封入式防振装置において、前記可動ゴム膜における前記受圧室の圧力が及ぼされる面及び前記平衡室の圧力が及ぼされる面との何れかの面側に中間室が形成されていると共に、該中間室を該受圧室又は該平衡室に連通する高周波オリフィスが前記オリフィス通路より高周波数域にチューニングされて形成されており、該受圧室又は該平衡室の圧力が該高周波オリフィスから該中間室を介して該可動ゴム膜に及ぼされるようになっているものである。
【００２４】
本態様の流体封入式防振装置では、振動入力時に、可動ゴム膜に形成された貫通孔を通じての流体流動や可動ゴム膜の弾性変形に基づく流体流動に基づいて高周波オリフィスを通じての流体流動が生ぜしめられることから、かかる高周波オリフィスを通じて流動する流体の共振作用を利用して、オリフィス通路のチューニング周波数よりも高周波数域の振動に対して低動ばね効果等の防振効果を有利に得ることが可能となる。
【００２５】
さらに、本発明に係る流体封入式防振装置では、可動ゴム膜に対して複数の貫通孔と弁体を設けても良い。更に、複数の弁体に対して互いに異なる弾性変形特性を設定し、貫通孔を覆蓋する条件をそれらの弁体間で異なるように設定することも可能である。これによれば、例えば複数の貫通孔を、異なる振動入力条件に応じて各別に連通／遮断状態に切り替えることが出来る。
【００２６】
また、前記第六の態様に記載のように一つの貫通孔の受圧室側と平衡室側の両方の開口部分に弁片を形成するに際しても、同様に、それら両方の弁片の弾性変形特性即ち貫通孔の覆蓋作動条件を相互に異ならせても良い。
【００２７】
更にまた、本発明に係る流体封入式防振装置の上記各態様においては、更に、弁片の貫通孔と反対側への弾性変形を制限するために、例えば弁片の貫通孔と反対側に位置して、弁片が貫通孔と反対側へ弾性変形した際に当接して弁片の反対側への倒れ変形を制限乃至は規制する規制当接部を設けても良い。このように弁片の貫通孔と反対側への変形を制限することで、弁片の耐久性の向上が図られ得る。
【発明の効果】
【００２８】
本発明に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、入力される振動に応じて、受圧室と平衡室の間に惹起される相対的な圧力差を利用して、ゴム弾性膜の貫通孔が連通状態と弁片による覆蓋状態とに切り換えられる。それ故、可動ゴム膜に形成された貫通孔を通じての流体流動が許容される状態で発揮される防振特性と、かかる貫通孔を通じての流体流動が阻止されることによって発揮される防振特性とが、特別な外部の圧力源やアクチュエータ等を必要としない簡単な構造をもって、入力振動に応じて切り替えられて発揮され得る。しかも、貫通孔が弁片で覆蓋された状態下では、可動ゴム膜の全体の弾性変形が許容されることから、この可動ゴム膜の全体の弾性変形に基づいて、広い周波数域に亘る低動ばね効果も得ることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】本発明の第一の実施形態としての自動車用エンジンマウントを示す縦断面図。
【図２】図１におけるＩＩ−ＩＩ断面図。
【図３】図１に示された自動車用エンジンマウントを構成する可動ゴム膜の平面図。
【図４】図３におけるＩＶ−ＩＶ断面図。
【図５】図１に示された自動車用エンジンマウントにおける防振特性の切換作動を説明するための縦断面説明図。
【図６】図１に示された自動車用エンジンマウントの防振特性の測定結果を比較例と併せて示すグラフ。
【図７】本発明の第二の実施形態としての自動車用エンジンマウントの要部を示す縦断面図。
【図８】本発明の第三の実施形態としての自動車用エンジンマウントの要部を示す縦断面図。
【図９】本発明の第四の実施形態としての自動車用エンジンマウントの要部を弾性変形状態で示す縦断面図。
【図１０】本発明の第五の実施形態としての自動車用エンジンマウントの要部を示す縦断面図。
【発明を実施するための形態】
【００３０】
以下、本発明を更に具体的に明らかにするために、本発明の実施形態について、図面を参照しつつ、詳細に説明する。
【００３１】
先ず、図１〜２には、本発明に従う構造とされた流体封入式防振装置の第一の実施形態として、自動車用エンジンマウント１０が示されている。このエンジンマウント１０は、第一の取付部材としての第一の取付金具１２と、第二の取付部材としての第二の取付金具１４を、本体ゴム弾性体１６によって相互に連結した構造とされている。そして、第一の取付金具１２がパワーユニットに取り付けられると共に、第二の取付金具１４が車両ボデーに取り付けられることにより、パワーユニットが車両ボデーに対して防振連結されて支持されるようになっている。
【００３２】
なお、以下の説明において、上下方向とは、原則として、図１中の上下方向を言う。また、図１は自動車への装着前の状態を示すものであり、装着状態下では、パワーユニットの静的な分担支持荷重の入力で本体ゴム弾性体１６が弾性変形して、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４が、マウント中心軸（図１中の中央を上下に延びるマウント弾性主軸であって、本実施形態では第一及び第二の取付金具１２，１４や本体ゴム弾性体１６の中心軸に等しい。）上で所定距離だけ相互に接近位置せしめられる。更にまた、かかる装着状態下、防振すべき主たる振動は、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４とに対して、マウント中心軸方向に及ぼされることとなる。
【００３３】
より詳細には、第一の取付金具１２は、下方に向かって小径となる逆向きの略円錐台形状とされている。また、第一の取付金具１２には、上端面の中央に開口して中心軸上を下方に延びるボルト穴２２が形成されている。そして、このボルト穴２２に螺着される図示しない取付用ボルトによって、第一の取付金具１２が、直接に或いはインナブラケット等を介して、図示しないパワーユニットに取り付けられるようになっている。
【００３４】
一方、第二の取付金具１４は、大径の略円筒形状を有しており、その軸方向中間部分に段差部２４が形成されている。この段差部２４より下側が小径筒部２６とされていると共に、段差部２４より上側が大径筒部２８とされている。
【００３５】
そして、これら第一の取付金具１２と第二の取付金具１４は、同一中心軸上に配置されており、第二の取付金具１４の上側の開口部に対して第一の取付金具１２が上方に離隔位置せしめられている。かかる配置状態下、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４を弾性連結する本体ゴム弾性体１６は、大径の略円錐台形状を有しており、その中央部分に対して第一の取付金具１２が埋め込まれた状態で加硫接着されている。また、本体ゴム弾性体１６の外周部分には、第二の取付金具１４の大径筒部２８が加硫接着されている。これにより、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４が、それらの対向面間に配された本体ゴム弾性体１６で連結されており、かかる本体ゴム弾性体１６によって第二の取付金具１４の上側開口部が流体密に閉塞されている。なお、本体ゴム弾性体１６は、第一及び第二の取付金具１２，１４を備えた一体加硫成形品として形成されている。
【００３６】
また、本体ゴム弾性体１６には、大径側端面に開口する大径凹所３０が形成されている。大径凹所３０は、下方に向かって拡径する逆向きの略すり鉢状とされており、大径凹所３０の形成によって、本体ゴム弾性体１６が、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４の対向面間に、厚肉の略テーパ筒形状をもって配されている。
【００３７】
更にまた、本体ゴム弾性体１６の外周部分に固着された第二の取付金具１４には、その小径筒部２６の内周面を全面に亘って覆うシールゴム層３４が加硫接着されている。このシールゴム層３４は、大径筒部２８の内周面に加硫接着された本体ゴム弾性体１６と一体形成されている。なお、第二の取付金具１４における小径筒部２６の上端近くに位置するシールゴム層３４と本体ゴム弾性体１６との境界部には、第二の取付金具１４の下側開口部に臨む段差面３５が形成されている。
【００３８】
さらに、第二の取付金具１４の下側開口部には、可撓性膜としてのダイヤフラム３６が組み付けられている。このダイヤフラム３６は、薄肉大径の略円板形状とされており、弾性変形が容易に許容されるように充分な弛みを有している。また、ダイヤフラム３６の外周縁部には、円筒状の固定金具３７が加硫接着されている。
【００３９】
そして、第二の取付金具１４の下側開口部分に対して、固定金具３７が嵌め入れられており、その後、小径筒部２６が縮径加工されることにより、固定金具３７がシールゴム層３４を挟んで小径筒部２６に嵌着固定されている。これにより、第二の取付金具１４の下側開口部がダイヤフラム３６で閉塞されている。
【００４０】
さらに、上述の如く第二の取付金具１４の上側開口部が本体ゴム弾性体１６で閉塞されると共に、下側開口部がダイヤフラム３６で閉塞されることにより、それら本体ゴム弾性体１６とダイヤフラム３６の軸方向間には、外部空間に対して密閉された流体封入領域３８が画成されている。そして、この流体封入領域３８に対して、水，アルキレングリコール，ポリアルキレングリコール，シリコーン油やそれらの混合液等からなる非圧縮性流体が封入されている。なお、かかる封入流体は、特に制限されるものでないが、後述する流体の流動作用に基づく防振効果を効率的に得るためには、０．１Ｐａ・ｓ以下の低粘性流体が望ましい。
【００４１】
また、上記流体封入領域３８には、仕切部材４０が収容されており、本体ゴム弾性体１６とダイヤフラム３６との軸方向中間部分において、軸直角方向に広がる状態で配設され、その外周面を第二の取付金具１４で支持されている。これにより、流体封入領域３８が、仕切部材４０で仕切られて上下に二分されている。そして、仕切部材４０の上方には、壁部の一部が本体ゴム弾性体１６で構成された受圧室４２が形成されており、第一の取付金具１２と第二の取付金具１４の間への振動入力時には、本体ゴム弾性体１６の弾性変形に基づいて、この受圧室４２に圧力変動が生ぜしめられるようになっている。また、仕切部材４０の下方には、壁部の一部がダイヤフラム３６で構成された平衡室４４が形成されており、ダイヤフラム３６の弾性的な変形に基づいて、この平衡室４４の容積変化が容易に許容されるようになっている。
【００４２】
特に本実施形態では、かかる仕切部材４０が、円環形状のオリフィス部材４６と、円板形状の可動ゴム膜４８と、円環板形状の保持部材５０から構成されている。そして、それぞれ硬質樹脂や金属等の高剛性材で形成されたオリフィス部材４６と保持部材５０の間で、可動ゴム膜４８の外周縁部が把持されることにより、オリフィス部材４６の中央透孔を遮断するようにして可動ゴム膜４８が組み付けられている。
【００４３】
オリフィス部材４６は、大径で厚肉の円環形状を有しており、それぞれ外周面に開口して周方向で一周弱の長さで延びる上側周溝５２と下側周溝５４が、軸方向で互いに所定距離を隔てて平行に形成されている。また、これら上側周溝５２と下側周溝５４は、周上の対応する一方の端部において、それら上下周溝５２，５４の隔壁部分に形成された接続孔５６によって相互に連通されている。これにより、上側周溝５２と下側周溝５４が相互に直列的に接続されて、全体として周方向に一周以上の長さで延びる周溝が構成されている。更に、周溝の一方の端部となる上側周溝５２の端部には、上方に向かって開口する上側通孔５８が形成されていると共に、周溝の他方の端部となる下側周溝５４の端部には、下方に向かって開口する下側通孔６０が形成されている。
【００４４】
そして、このオリフィス部材４６が第二の取付金具１４の下側開口部分から嵌め入れられており、その後、小径筒部２６が縮径加工されることによって、オリフィス部材４６がシールゴム層３４を挟んで小径筒部２６に嵌着固定されている。なお、かかる組付状態下、オリフィス部材４６は、シールゴム層３４の段差面３５とダイヤフラム３６の固定金具３７との間で軸方向に挟まれて位置決めされている。これにより、オリフィス部材４６の上下周溝５２，５４の外周開口が小径筒部２６で流体密に覆蓋されており、以て、受圧室４２と平衡室４４とを相互に連通するオリフィス通路６１が形成されている。
【００４５】
特に本実施形態では、かかるオリフィス通路６１を通じて流動する流体の共振作用に基づいて、エンジンシェイクに相当する１０Ｈｚ程度の低周波大振幅振動に対して高減衰効果が発揮されるように、オリフィス通路６１の流路長さや断面積が調節されてチューニングされている。
【００４６】
一方、前記可動ゴム膜４８は、図３〜４にも単品図が示されているように、全体として円板形状を有しており、中央部分が円板形状の厚肉部６２とされていると共に、外周部分が円環板形状の薄肉部６４とされており、中央部分よりも外周部分の方が薄肉とされて弾性変形が容易に許容されるようになっている。更に、薄肉部６４の外周縁部には、周方向の全周に亘って延びる環状保持部６６が形成されている。この環状保持部６６は、厚さ寸法が薄肉部６４よりも大きくされており、特に本実施形態では、薄肉部６４の厚さ寸法よりも大きな直径寸法の円形断面をもって全周に亘って一定断面形状で延びる環状保持部６６が採用されている。
【００４７】
さらに、厚肉部６２には、その中央部分に貫通孔６８が形成されている。貫通孔６８は、厚肉部６２の領域内に形成されており、薄肉部６４には至っていない。この貫通孔６８は、厚肉部６２の径方向一方向（可動ゴム膜４８の平面視を示す図３中の上下方向）に長く、それに直交する径方向に短い、平面視で長孔形状とされており、特に本実施形態では、図３の上下方向が長辺で左右方向が短辺の長方形状とされている。また、本実施形態の貫通孔６８は、図４に示された短辺方向と平行な断面において可動ゴム膜４８の中心軸に対して僅かに傾斜した傾斜孔とされている。このように傾斜孔とすることで、貫通孔６８の孔長を厚肉部６２の板厚よりも大きく設定でき、また後述する弁片（７０）への圧力作用を調節できる等の技術的意義があるが、本発明の貫通孔６８は、傾斜孔に限定されるものでなく、後述する図８〜９のように可動ゴム膜４８の中心軸と平行に延びていても良い。
【００４８】
また、貫通孔６８の上側の開口部分には、その周縁において部分的に弁片７０ａが突出形成されている。かかる弁片７０ａは、貫通孔６８において長辺方向に延びて短辺方向で対向する一対の長辺側周縁部分の一方に位置して、厚肉部６２と一体形成されており、貫通孔６８の上側の開口部分からその開口方向に向かって上方に突出している。即ち、弁片７０ａは、貫通孔６８の一方の長片側周縁部分に沿って全長に亘って延びる薄板形状とされており、特に本実施形態では、先細断面形状とされている。
【００４９】
更にまた、厚肉部６２には、弁片７０ａにおける貫通孔６８と反対側に位置して、弁片７０ａの基端部分に沿って、貫通孔６８の長辺方向に延びる肉抜溝７２ａが形成されている。この肉抜溝７２ａにより、弁片７０ａの実質的な高さ寸法、即ち厚肉部６２から独立した弾性変形が許容される高さ寸法が大きくされている。しかも、弁片７０ａにおける貫通孔６８側の面は、貫通孔６８の孔内面７４を直線的に延長させた面として構成されており、それによっても、弁片７０ａの弾性変形が、厚肉部６２から独立して容易に許容されるようになっている。
【００５０】
特に、肉抜溝７２ａは、弁片７０ａにおける貫通孔６８側に向かう倒れ込み状又は湾曲状の弾性変形を容易に許容し得ることとなる一方、弁片７０ａが貫通孔６８と反対側に向かって倒れ込み状又は湾曲状に弾性変形した場合には、弁片７０ａが肉抜溝７２ａの開口角部に当接することとなり、弁片７０ａの貫通孔６８と反対側への変形量を制限し得る。
【００５１】
一方、貫通孔６８の上側の開口部分における一対の長辺側周縁部分のうち、弁片７０ａが形成されていない方には、シール片７６ａが厚肉部６２と一体形成されている。このシール片７６ａは、貫通孔６８の上側の開口部分を短辺方向に挟んで、弁片７０ａと対向位置して、長辺側周縁部分に沿って延びている。特に本実施形態では、かかるシール片７６ａが先細断面形状とされていると共に、その厚さ寸法及び突出高さ寸法が、何れも、弁片７０ａの厚さ寸法及び突出高さ寸法より小さくされている。
【００５２】
さらに、本実施形態では、貫通孔６８の上側の開口部分に形成された上述の如き弁片７０ａや肉抜溝７２ａ、シール片７６ａが、貫通孔６８の下側の開口部分にも同様に、弁片７０ｂ、肉抜溝７２ｂ、シール片７６ｂとして形成されている。
【００５３】
そして、このような構造とされた可動ゴム膜４８は、オリフィス部材４６の中央透孔内で軸直角方向に広がって配設されており、その環状保持部６６を、オリフィス部材４６と保持部材５０とによって固定的に把持されて組み付けられている。即ち、オリフィス部材４６には、内周面上に突出する環状の上側把持部７８が形成されている。一方、保持部材５０は、オリフィス部材４６の下面に重ね合わされて固定的に組み付けられており、オリフィス部材４６の内周面から突出する環状の下側把持部８０を構成している。これら上側把持部７８と下側把持部８０の軸方向対向面間で、可動ゴム膜４８の環状保持部６６が厚さ方向に挟持されて流体密に支持されているのである。なお、保持部材５０は、例えばプレス成形金具によって構成され、オリフィス部材４６と共に、シールゴム層３４の段差面３５とダイヤフラム３６の固定金具３７との間で軸方向に挟まれて位置決めされることで第二の取付金具１４によって固定的に支持されている。
【００５４】
なお、可動ゴム膜４８の環状保持部６６を支持する上下の把持部７８，８０は、何れも、内周縁部における可動ゴム膜４８に面する端面８２，８４が、可動ゴム膜４８の表面から上下外方に向かって次第に湾曲しつつ離隔する湾曲断面形状とされている。これにより、可動ゴム膜４８が、受圧室４２側や平衡室４４側に弾性変形することで、上下の把持部７８，８０に当接した場合でも、局部的な応力作用が回避されて亀裂の発生防止が図られている。
【００５５】
また、それら上下の把持部７８，８０の内周端面８２，８４は、何れも、可動ゴム膜４８の薄肉部６４の上下面上に位置せしめられており、厚肉部６２からは外周側に所定距離だけ離隔して位置せしめられている。要するに、厚肉部６２の外周側には、把持部７８，８０との間に、径方向の所定寸法に亘って薄肉部６４が全周に亘って設けられているのである。これにより、可動ゴム膜４８の外周縁部を上下把持部７８，８０で固定的に把持せしめた状態下でも、外周部分の全周に存在する薄肉部６４により、厚肉部６２を含む可動ゴム膜４８の全体の受圧室４２側や平衡室４４側への弾性変形が容易に許容され得るようになっている。そして、可動ゴム膜４８の上面及び下面には、把持部７８の内周端面８２内の透孔及び把持部８０の内周端面８４内の透孔をそれぞれ通じて、受圧室４２の圧力及び平衡室４４の圧力が直接に及ぼされるようになっている。要するに、本実施形態では、仕切部材４０の中央部分が可動ゴム膜４８の単体構造とされており、この可動ゴム膜４８の厚肉部６２及び薄肉部６４によって、受圧室４２と平衡室４４を仕切る仕切壁の一部が構成されている。
【００５６】
以上のような構造とされたエンジンマウント１０は、車両への装着下で振動が入力されると、受圧室４２と平衡室４４の間に相対的な圧力変動が惹起され、それに伴ってオリフィス通路６１や貫通孔６８を通じての流体流動が生ぜしめられる。ここにおいて、貫通孔６８を通じての流体流動に伴って生ずる流体圧力が、貫通孔６８の上下開口部に突設された弁片７０ａ，７０ｂに及ぼされて、弁片７０ａ，７０ｂが弾性変形せしめられる。そして、この流体圧力が大きくなると、弁片７０ａ，７０ｂが大きく弾性変形せしめられて、図５に示すように、貫通孔６８側に向かって大きく変形し、対岸側に重ね合わされることとなる。その結果、貫通孔６８の開口部が弁片７０ａ，７０ｂで覆蓋されて、貫通孔６８を通じての流体流動が阻害されるのである。
【００５７】
このように、本実施形態のエンジンマウント１０では、入力される振動に応じて、貫通孔６８が開口状態に維持されることで発揮される防振特性と、貫通孔６８が覆蓋状態とされることで発揮される防振特性とが、選択的に発揮される。それ故、防振すべき振動に応じて、弁片７０の弾性変形が適当に生ぜしめられるように、弁片７０ａ，７０ｂの肉厚や肉抜溝７２ａ，７２ｂの大きさ等を調節することで、入力振動に応じて、貫通孔６８が開口状態で発揮される防振特性と、貫通孔６８が覆蓋されることで発揮される防振特性とを、選択的に享受することが出来るのである。
【００５８】
具体的には、例えばエンジンシェイク等の低周波大振幅振動の入力時には、アイドリング振動等の中周波中振幅振動の入力時に比して、振動の加速度ひいては受圧室４２に惹起される圧力変動の変化率（単位時間当りの変化量）が大きく、受圧室４２と平衡室４４の間に惹起される相対的な圧力変動に基づいて貫通孔６８を流動せしめられる流体流量が多くなる。それ故、かかる流体流動によって弁片７０ａ，７０ｂに及ぼされる圧力が大きくなって弁片７０ａ，７０ｂの弾性変形量が大きくなり、貫通孔６８が弁片７０ａ，７０ｂで覆蓋されるようになる。
【００５９】
これにより、アイドリング振動等の中周波中振幅振動に対しては、貫通孔６８を通じての流体流動に基づいて、即ち、受圧室４２の圧力変動を平衡室４４に逃がすことや流体の共振作用を利用することによって、マウント防振特性の低動ばね化を図り、以て、アイドリング振動に対して有効な振動絶縁作用による防振性能の向上効果を得ることが可能となる。一方、エンジンシェイク等の低周波大振幅振動に対しては、貫通孔６８が弁片７０ａ，７０ｂで覆蓋されて、貫通孔６８を通じての受圧室４２から平衡室４４への圧力変動の逃げが抑えられ、受圧室４２と平衡室４４との相対的な圧力変動が効率的に生ぜしめられることにより、オリフィス通路６１を通じての流体流動量が確保されて、かかる流体の共振作用に基づく高減衰効果による防振性能を有利に得ることが出来るのである。
【００６０】
一方、走行こもり音等の高周波小振幅振動の入力時には、エンジンシェイク等の入力時と同様に振動の加速度ひいては貫通孔６８を流動せしめられる流体の圧力勾配が大きくなる。それ故、貫通孔６８を流動せしめられる流体によって弁片７０ａ，７０ｂに及ぼされる圧力が大きくなって弁片７０ａ，７０ｂの弾性変形量が大きくなり、貫通孔６８が弁片７０ａ，７０ｂで覆蓋されるようになる。
【００６１】
かかる状態下では、貫通孔６８を通じての流体流動が実質的に阻止されることとなるが、入力振動がオリフィス通路６１のチューニング周波数を超えていることからオリフィス通路６１の流動抵抗が著しく大きくなってオリフィス通路６１を通じての流体流動は実質的に作用しない。一方、受圧室４２と平衡室４４の相対的な圧力変動は可動ゴム膜４８の上下両面の各全面に対して及ぼされることから、可動ゴム膜４８が受圧室４２側や平衡室４４側に繰り返し膨出して弾性変形せしめられる。そして、入力される走行こもり音等の振動は、その振幅がエンジンシェイク等に比して充分に小さいことから、かかる可動ゴム膜４８の弾性変形に伴って生ぜしめられる受圧室４２内で流動する流体共振作用や受圧室４２の圧力吸収作用に基づいて、低動ばね効果による防振性能が発揮されるのである。
【００６２】
しかも、本実施形態の可動ゴム膜４８は、外周部分に形成された薄肉部６４によって、上述の如き高周波小振幅振動の入力に際して、中央部分の厚肉部６２の略全体が大きく弾性変形し得ることから、例えば弁片７０等の局部的な弾性変形に伴う低動ばね効果に比して、低動ばね効果をより高周波数域までも有効に享受することが可能となる。これにより、例えば弁片７０等の局部的な弾性変形に伴う低動ばね効果の反共振作用に起因する高動ばね化の軽減や回避も図られ得る。
【００６３】
因みに、本実施形態に従う構造とされたエンジンマウント１０について、振幅±０．０５ｍｍの振動を加えて、周波数を２０Ｈｚ〜２００Ｈｚまで連続的に変化させた場合に発揮される動ばね定数を測定した結果を、図６に示す。なお、可動ゴム膜４８に貫通孔６８を形成していないエンジンマウントについても、同じ条件で実験を行い、その測定結果を、比較例（貫通孔なし）として図６に併せ示す。また、本発明に含まれるが、本実施形態とは異なり、可動ゴム膜４８に厚肉部６２と薄肉部６４を形成することなく可動ゴム膜４８の弾性変形領域の全体を一定厚さとした構造のエンジンマウントについても、同じ条件で実験を行い、その測定結果を、比較用実施例として図６に併せ示す。
【００６４】
図６の実験結果データからも、本実施例及び比較用実施例の何れにおいても、比較例に比して、５０Ｈｚ前後で充分な低動ばね効果が確認され得る。加えて、可動ゴム膜４８の外周に薄肉部６４を形成した本実施形態のエンジンマウント１０では、比較用実施例に見られる７５Ｈｚ程度の反共振によるであろう高動ばね化が回避されて、１００Ｈｚを超える非常に広い周波数域において、低動ばね効果による優れた防振性能が発揮されることが認められる。
【００６５】
なお、可動ゴム膜４８の全体の弾性変形に基づいて発揮される低動ばね効果が期待される走行こもり音等の高周波小振幅振動は、エンジンシェイク等の低周波大振幅振動に比して、入力振動振幅が小さくて受圧室４２に惹起される圧力変動も小さいことから、例えば、可動ゴム膜４８の一方の面或いは両方の面に対して所定距離を隔てて対向位置し、可動ゴム膜４８の受圧室４２側や平衡室４４側への膨出弾性変形量を制限する変位量制限板を設けることも可能である。要するに、走行こもり音等の高周波小振幅振動の入力時に惹起される受圧室４２の圧力変動は充分に吸収し得る程度に、可動ゴム膜４８の弾性変形量を許容しつつ、それよりも大きなエンジンシェイク等の低周波大振幅の振動入力時には可動ゴム膜４８が変位量制限板に当接して膨出弾性変形を規制されることにより、受圧室４２の圧力変動の逃げを抑えてオリフィス通路６１の流体流動量の増大を図り、以て、オリフィス通路６１を流動する流体の共振作用に基づく前述の高減衰効果の向上を図ることも可能である。
【００６６】
以上、本発明の第一の実施形態について詳述してきたが、本発明は係る実施形態の具体的な記載によって限定されるものでない。以下に本発明の別の実施形態を幾つか示すが、それらの実施形態のエンジンマウントでは、第一の実施形態と同様な構造とされた部材及び部位について、第一の実施形態と同じ符合を図中に付することで、重複した説明を省略する。
【００６７】
図７には、本発明の第二の実施形態としてのエンジンマウント９０の要部の縦断面図が示されている。本実施形態のエンジンマウント９０では、可動ゴム膜４８の外周部分に弾性変形容易な薄肉部が形成された第一の実施形態と異なり、可動ゴム膜４８が、全体に亘って略一定の肉厚寸法を有する円板形状とされている。
【００６８】
また、貫通孔６８の上下の開口部分における各一方の長辺側周縁部分には、第一の実施形態と同様に上下の弁片７０ａ、７０ｂが突出形成されているが、第一の実施形態と異なりそれら弁片７０ａ、７０ｂの背後（貫通孔６８と反対側）に沿って延びる肉抜溝が設けられていない。代わりに、それら弁片７０ａ、７０ｂの背後には、弁片７０ａ、７０ｂの立ち上がり角部を埋めて補強する増肉部９２ａ，９２ｂが一体形成されている。
【００６９】
このような構造とされた本実施形態のエンジンマウント９０では、第一の実施形態と同様な作用効果を発揮し得るが、弁片７０ａ、７０ｂの弾性変形特性を、それらの各背後に一体形成された増肉部９２ａ，９２ｂの大きさや形状を適当に調節することで容易にチューニングすることが可能となる。また、弁片７０ａ、７０ｂの少なくとも基端部分のばね剛性が、増肉部９２ａ，９２ｂで増強されていることから、可動ゴム膜４８の外周部分に薄肉部を設けない構造であっても、貫通孔６８の覆蓋状態にある弁片７０ａ、７０ｂの局部的な弾性変形の反共振作用による中乃至高周波数域での高動ばね化を軽減乃至は回避も図られ得る。
【００７０】
図８には、本発明の第三の実施形態としてのエンジンマウント９６の要部の縦断面図が示されている。本実施形態のエンジンマウント９６では、可動ゴム膜４８の貫通孔６８は、可動ゴム膜４８の中心軸に対して傾斜せずに、板厚方向に直線的に貫通形成されている。また、本実施形態のエンジンマウント９６では、可動ゴム膜４８の上下の開口部分における両方の長辺側周縁部分に対して、それぞれ、弁片７０ａ、７０ａが突出形成されている。また、各弁片７０ａ、７０ａの背後には、それぞれ、第一の実施形態と同様に肉抜溝７２ａ，７２ａが形成されている。
【００７１】
このような構造とされた本実施形態のエンジンマウント９６では、第一の実施形態と同様な作用効果を発揮し得るが、振動入力時において貫通孔６８の上側開口部を挟んで両側に対向位置して形成された一対の弁片７０ａ、７０ａが相互に接近方向に弾性変形して合掌状態で重ね合わされることで貫通孔６８を覆蓋することとなる。それ故、弁片７０ａの弾性変形量を抑えることが出来、弁片７０ａによる貫通孔６８の覆蓋と連通の切換作動が速やかに実現可能となると共に、弁片７０ａの耐久性の向上効果も発揮される。なお、弁片７０ａ，７０ａ自体の弾性変形による他、後述の図９に示すように可動ゴム膜４８の弾性変形によって貫通孔６８が覆蓋さされても良いし、弁片７０ａ，７０ａ自体の弾性変形と可動ゴム膜４８の弾性変形とが協働することによって貫通孔６８が覆蓋されても良い。それによって、本願発明の効果は有効に発揮され得る。
【００７２】
図９には、本発明の第四の実施形態としてのエンジンマウント９８の要部の縦断面図が示されている。なお、図９は、振動入力によって受圧室４２の圧力が増大されて、可動ゴム膜４８が平衡室４４側に向かって膨出するように弾性変形せしめられた作動状態を概略的に示している。
【００７３】
本実施形態のエンジンマウント９８では、可動ゴム膜４８の貫通孔６８の上側及び下側の各開口部分において、それぞれ、一方の長辺側周縁部分に弁片１００が突出形成されていると共に、他方の長辺側周縁部分にシール片１０２が突出形成されている。特に本実施形態の弁片１００及びシール片１０２は、第一の実施形態のものに比して厚肉で大きなばね剛性をもって突出形成されている。そして、振動入力時に、受圧室４２の圧力が平衡室４４に比して相対的に増大されて、可動ゴム膜４８が平衡室４４側に向かって膨出するように弾性変形せしめられると、図９に示されているように、可動ゴム膜４８自体の弾性変形に伴う湾曲状の歪みに基づいて弁片１００の突出方向が、マウント中心軸に対して傾斜せしめられるようになっている。また、本実施形態では、シール片１０２も突出形成されていることから、弁片１００と同様に、且つ弁片１００と反対の傾斜方向をもって、マウント中心軸に対して傾斜せしめられるようになっている。
【００７４】
その結果、弁片１００自体が弾性変形しなくても、弁片１００の基台部分をなす可動ゴム膜４８が弾性変形することで、弁片１００が貫通孔６８側に傾斜して変形変位して、シール片１０２への当接により、貫通孔６８を覆蓋するようになっている。従って、このような構造とされた本実施形態のエンジンマウント９８にあっても、第一の実施形態と同様な作用効果を発揮し得るのである。なお、反対に、受圧室４２の圧力が平衡室４４に対して相対的に減少された場合も、可動ゴム膜４８が上方に膨出するように弾性変形して同様に貫通孔６８の覆蓋が実現される。
【００７５】
さらに、図１０には、本発明の第五の実施形態としてのエンジンマウント１０６が示されている。本実施形態のエンジンマウント１０６では、仕切部材４０に隔壁板１０８が軸方向に重ね合わされて固定的に設けられており、この隔壁板１０８が、可動ゴム膜４８に対して受圧室４２側に所定距離を隔てて対向位置して配設されている。これにより、可動ゴム膜４８と隔壁板１０８の間には、受圧室４２及び平衡室４４の何れからも独立した中間室１１０が形成されている。
【００７６】
そして、この中間室１１０の壁部の一部が可動ゴム膜４８で構成されており、可動ゴム膜４８を挟んで中間室１１０と平衡室４４が仕切られている。
【００７７】
また、オリフィス部材４６に形成された上側周溝５２の長さ方向中間部分には、オリフィス通路６１の長さ方向中間部分を中間室１１０に連通せしめる連通孔１１２が形成されている。これにより、オリフィス通路６１を部分的に利用して、受圧室４２と中間室１１０を相互に連通する高周波オリフィス１１４が形成されている。そして、この高周波オリフィス１１４は、オリフィス通路６１よりも高周波数域にチューニングされており、例えばアイドリング振動に対応する中周波中振幅振動に対して、高周波オリフィス１１４を流動せしめられる流体の共振作用に基づいて低動ばね効果が発揮されるようにチューニングされている。
【００７８】
このようなエンジンマウント１０６においては、受圧室４２側の圧力が、高周波オリフィス１１４と中間室１１０を通じて可動ゴム膜４８に及ぼされることとなる。そして、可動ゴム膜４８に及ぼされる受圧室４２と平衡室４４の相対的な圧力変動に基づいて、貫通孔６８を通じての流体流動作用に基づく防振効果や、貫通孔６８が弁片７０ａ，７０ｂで覆蓋された状態下で発揮される防振効果が、第一の実施形態と同様に弁片７０ａ，７０ｂによる貫通孔６８の連通／遮断に基づいて選択的に発揮され得るのである。
【００７９】
なお、本発明においては、上記第五の実施形態に記載の仕切部材４０を、隔壁板１０８や中間室１１０、高周波オリフィス１１４を含んで全体として上下反対に構成すること等により、可動ゴム膜４８の上面を受圧室４２に対して直接に晒す一方、可動ゴム膜４８の平衡室４４側に中間室１１０を位置して形成し、この中間室１１０を高周波オリフィス１１４を通じて平衡室４４に連通せしめても良い。このような構造をもって形成しても、第五の実施形態と同様な作用効果が発揮され得る。
【００８０】
また、本発明では、可動ゴム膜４８の貫通孔６８の上側及び下側の何れか一方の開口部分だけに弁片が設けられていても良い。このように貫通孔６８の上下の何れか一方の開口部分だけに弁片を形成した場合でも、かかる弁片が貫通孔６８を覆蓋／開放することに基づく防振特性の切換効果は、有効に発揮され得る。
【００８１】
なお、そのように貫通孔６８の上下の何れか一方の開口部分だけに弁片を形成するに際しては、下側開口部分によりも上側開口部分に弁片を形成することが有利である。蓋し、上側開口部分に形成した弁片は、段差乗り越え等に際して過大な衝撃荷重が入力された際に受圧室４２に惹起される著しい負圧を、開放状態に保持された弁片によって貫通孔６８を通じて平衡室４４から流入許容される流体流動に基づいて速やかに逃がして、キャビテーションに起因する振動や衝撃の発生を軽減又は回避することにも資することが出来るからである。
【符号の説明】
【００８２】
１０，８６，９０，９６，９８，１０６：エンジンマウント（流体封入式防振装置) 、１２：第一の取付金具（第一の取付部材）、１４  第二の取付金具（第二の取付部材）、１６  本体ゴム弾性体、３４：シールゴム層、３６：ダイヤフラム（可撓性膜）、４２：受圧室、４４：  平衡室、４８：可動ゴム膜、６１：オリフィス通路、６８：貫通孔、７０：弁片、７２：肉抜溝、７６：シール片、１００：弁片、１０２：シール片、１１０：中間室、１１４：高周波オリフィス
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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