(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ペレット、焼結鉱および塊鉱石からなる鉄鉱石原料とコークスを交互に層状に装入する高炉操業方法において、前記鉄鉱石原料中のペレットの配合率が１５質量％以上であって、下記式１を満足することを特徴とする高炉操業方法。
式１  ［Ｃ／Ｓ］≧Ｕ＋０．５７５
ここに、Ｕ：熱流比〔ただし、熱流比＝（高炉装入物の平均比熱×平均密度×降下速度）／ （高炉内ガスの平均比熱×ガス密度×ガス流速）〕、［Ｃ／Ｓ］：鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比である。
【請求項２】
ペレット、焼結鉱および塊鉱石からなる鉄鉱石原料とコークスを交互に層状に装入する高炉操業方法において、前記鉄鉱石原料中のペレットの配合率が１５質量％以上であって、下記式１および式２を満足することを特徴とする高炉操業方法。
式１  ［Ｃ／Ｓ］≧Ｕ＋０．５７５
式２  ［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］≧２×Ｕ
ここに、Ｕ：熱流比〔ただし、熱流比＝（高炉装入物の平均比熱×平均密度×降下速度）／ （高炉内ガスの平均比熱×ガス密度×ガス流速）〕、［Ｃ／Ｓ］：鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比、［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］：鉄鉱石原料の平均（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比である。
【請求項３】
前記鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２を、前記ペレットのＣａＯ／ＳｉＯ２を調整することにより行う請求項１に記載の高炉操業方法。
【請求項４】
前記鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２および（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２を、前記ペレットのＣａＯ／ＳｉＯ２および（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２を調整することにより行う請求項２に記載の高炉操業方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ペレット、焼結鉱および塊鉱石からなる鉄鉱石原料とコークスを交互に層状に装入する高炉操業方法に関し、特に鉄鉱石原料中のペレット配合率が１５質量％以上のペレット多配合条件下における高炉操業方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
高炉操業に用いられる鉄鉱石原料は、需給バランス等によって高炉に拠らずほぼ一定の塊鉱石配合率（鉄鉱石原料中の１０〜３０質量％程度）となっており、焼結鉱とペレットで残りの配合率が按分されている。
【０００３】
ここで、通常、塊鉱石は塩基度〔ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比〕が０．０１〜０．０５程度の極低塩基度のものが使用され、焼結鉱は、塩基度が１．７〜２．４程度の高塩基度のものが使用されるのに対し、ペレットは、塩基度０．８〜１．５程度の低塩基度のものが使用される。このため、焼結鉱に置換してペレットの配合率を高くする場合には、高炉スラグの塩基度１．２〜１．３程度を維持するために、高炉にＣａＯ源として石灰石（ＣａＣＯ３）やドロマイト（ＣａＣＯ３・ＭｇＣＯ３）などを追加装入する必要があることが多い。この追加装入された石灰石やドロマイトなどは炉上部で加熱されて熱分解しＣＯ２を放出してＣａＯ、ＭｇＯとなり、これが羽口レベルまで降下して、レースウェイ近傍の高温場で鉱石中の脈石分やコークス中の灰分が溶融して生成した低塩基度スラグに溶け込んで高炉スラグを形成する。
【０００４】
ところが、上記石灰石やドロマイトなどの分解反応は吸熱反応であるため、炉上部におけるガス温度が低下し、実ガス流速も低下する。そうすると、高炉内で発生した（あるいは高炉内に持ち込まれた）鉱石粉やコークス粉、微粉炭の未燃分などに由来するダストの排出が抑制され、炉上部にダストが蓄積して空隙率が低下し、炉上部における通気障害が生じて炉況不調が生じるため、減風すなわち減産せざるを得なくなる。
【０００５】
ここで、例えば微粉炭比が高い低熱流比操業（熱流比０．８未満）の場合は、炉頂ガス温度が高く、炉上部に十分な熱余裕があるため、石灰石やドロマイトなどの投入量が増えて分解吸熱量が増加しても直ちに上記のような炉況不調に至ることはないが、例えば微粉炭比が低い高熱流比操業（熱流比０．８以上）では炉上部に熱余裕が少ないため、炉況不調が発生しやすくなる問題があった。
【０００６】
ここで、特許文献１には、高炉の炉頂から固体還元材と鉄原料を装入しながら、高炉の羽口から熱風と共に微粉炭を吹込む高炉操業法において、塊状鉱石を含む処理原料を加熱処理して乾燥し、乾燥した処理原料を鉄原料として高炉へ炉頂から装入する前に、篩選別処理して処理原料に付着した微粉鉱石を除去する高炉操業方法が開示されている。このように、塊状鉱石を含む処理原料に付着している微粉鉱石を事前に除去することにより、微粉鉱石による炉内の空隙率の低下を抑制でき、羽口からの微粉炭比が増えた場合においても、炉内圧力の変動を抑制でき、安定した通気性を維持できるとしている。
【０００７】
しかしながら、この高炉操業方法では、塊鉱石やペレットに付着した微粉鉱石が炉内に持ち込まれることは防止できるものの、炉頂への原料鉄鉱石およびコークスの装入時に発生する粉や、羽口から吹き込まれた微粉炭の未燃分などは不可避的に発生するので、炉上部に熱余裕が少ない場合には、これらの不可避的発生粉由来のダストが炉上部に蓄積され、通気障害が生じて炉況不調が発生することを効果的に防止できない。
【０００８】
また、特許文献２には、高炉の鉄鉱石原料として用いられるペレットとして、ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比およびＭｇＯ／ＳｉＯ２質量比と、粒径分布を規定した高炉用自溶性ペレットが開示されている。このような自溶性ペレットを用いることで、ペレットを多配合する高炉操業において、高炉内におけるシャフト部の通気性を改善することができるようになった。
【０００９】
また、特許文献３には、高炉の鉄鉱石原料として用いられるペレットとして、鉄品位％ＴＦｅに応じた最適なＣａＯ／ＳｉＯ２質量比とＭｇＯ／ＳｉＯ２質量比の組み合わせの範囲を規定した高炉用自溶性ペレットが開示されている。高炉用鉄原料として、このような自溶性ペレットを焼結鉱と併用して用いることで、高炉内における融着帯の通気性を改善することができるようになった。
【００１０】
しかしながら、上記ペレット多配合条件下において高炉の熱流比の変化によって生じる炉況不調に確実に対応しうる、最適な鉄鉱石原料の成分組成についてはいまだ明確ではなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開２００７−３９７４７号公報
【特許文献２】特開２００８−２８０５５６号公報
【特許文献３】特開２００９−１４９９４２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
そこで、本発明は、ペレットを多配合する高炉操業において、熱流比の変化によらず、炉上部の通気性を維持して良好な炉況の確保を実現しうる高炉操業方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記課題を解決するため、本発明者らは、ペレット多配合操業を行っている加古川製鉄所第１高炉（内容積：４５５０ｍ３）において、高炉上部における通気障害が発生する条件を把握するため、熱流比Ｕならびに鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比［Ｃ／Ｓ］および平均（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］と、高炉操業の安定性との関係を調査した。
【００１４】
ここに、鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比［Ｃ／Ｓ］および平均（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］を採用したのは、高炉スラグの塩基度調整を、実質的に石灰石（ＣａＣＯ３）のみの装入で行う場合と、石灰石に加えてドロマイト（ＣａＣＯ３・ＭｇＣＯ３）を併用する場合を想定したものである。
【００１５】
ここで、熱流比Ｕは、熱流比＝（高炉装入物の平均比熱×平均密度×降下速度）／（高炉内ガスの平均比熱×ガス密度×ガス流速）で定義されるものであり、具体的には、熱流比＝（コークスの比熱［０．３１ｋｃａｌ／（ｋｇ・Ｋ）］×コークス比＋鉄鉱石原料の比熱［０．２２ｋｃａｌ／（ｋｇ・Ｋ）］×鉄鉱石原料比）／（炉頂ガス比熱［０．３３ｋｃａｌ／（Ｎｍ３・Ｋ）］×溶銑トン当たりの炉頂ガス発生量）で算出した（ただし、１ｃａｌ＝４．１８４Ｊである。）。
【００１６】
また、鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比［Ｃ／Ｓ］および平均（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］は、焼結鉱、ペレット、塊鉱石の各ＣａＯ、ＭｇＯ、ＳｉＯ２含有量と各鉱石の配合比率から加重平均で鉄鉱石原料の平均ＣａＯ、ＭｇＯおよびＳｉＯ２含有量を求めて算出した。
【００１７】
調査結果を図１および図２に示す。これらの図において、「安定操業データ」とは、吹き抜けや高炉上部の圧損上昇を招くことなく、安定して操業できた操業データであり、「上部通気障害データ」とは、吹き抜けの発生や高炉上部の圧損上昇により減風を行った操業データである。これらの図から明らかなように、［Ｃ／Ｓ］＜Ｕ＋０．５７５の場合、［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］＜２×Ｕの場合には、高炉の上部において通気障害が発生する確率が非常に高くなるのに対し、［Ｃ／Ｓ］≧Ｕ＋０．５７５の場合、［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］＜２×Ｕの場合には、高炉の上部において通気障害が発生する確率が非常に低くなり、安定した高炉操業が得られることがわかった。
【００１８】
上記知見に基づき、以下の発明を完成するに至った。
【００１９】
請求項１に記載の発明は、ペレット、焼結鉱および塊鉱石からなる鉄鉱石原料とコークスを交互に層状に装入する高炉操業方法において、前記鉄鉱石原料中のペレットの配合率が１５質量％以上であって、下記式１を満足することを特徴とする高炉操業方法である。
式１  ［Ｃ／Ｓ］≧Ｕ＋０．５７５
ここに、Ｕ：熱流比〔ただし、熱流比＝（高炉装入物の平均比熱×平均密度×降下速度）／ （高炉内ガスの平均比熱×ガス密度×ガス流速）〕、［Ｃ／Ｓ］：鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比である。
【００２０】
請求項２に記載の発明は、ペレット、焼結鉱および塊鉱石からなる鉄鉱石原料とコークスを交互に層状に装入する高炉操業方法において、前記鉄鉱石原料中のペレットの配合率が１５質量％以上であって、下記式１および式２を満足することを特徴とする高炉操業方法である。
式１  ［Ｃ／Ｓ］≧Ｕ＋０．５７５
式２  ［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］≧２×Ｕ
ここに、Ｕ：熱流比〔ただし、熱流比＝（高炉装入物の平均比熱×平均密度×降下速度）／ （高炉内ガスの平均比熱×ガス密度×ガス流速）〕、［Ｃ／Ｓ］：鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比、［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］：鉄鉱石原料の平均（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比である。
【００２１】
請求項３に記載の発明は、前記鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２を、前記ペレットのＣａＯ／ＳｉＯ２を調整することにより行う請求項１に記載の高炉操業方法である。
【００２２】
請求項４に記載の発明は、前記鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２および（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２を、前記ペレットのＣａＯ／ＳｉＯ２および（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２を調整することにより行う請求項２に記載の高炉操業方法である。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によれば、熱流比に応じて、鉄鉱石原料の平均塩基度（平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比、平均（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比）を所定範囲に設定することで、高炉上部における通気障害の発生を確実に防止できるようになり、より安定した高炉操業が実現できるようになった。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】高炉上部における通気障害の発生に及ぼす、熱流比および鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比の影響を示すグラフ図である。
【図２】高炉上部における通気障害の発生に及ぼす、熱流比および鉄鉱石原料の平均（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比の影響を示すグラフ図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下、本発明の実施の形態について、さらに詳細に説明する。
【００２６】
〔実施形態１〕
本願第１発明（請求項１に係る発明）は、ペレット、焼結鉱および塊鉱石からなる鉄鉱石原料とコークスを交互に層状に装入する高炉操業方法において、前記鉄鉱石原料中のペレットの配合率が１５質量％以上であって、下記式１を満足することを特徴とする。
【００２７】
式１  ［Ｃ／Ｓ］≧Ｕ＋０．５７５
ここに、Ｕ：熱流比〔ただし、熱流比＝（高炉装入物の平均比熱×平均密度×降下速度）／ （高炉内ガスの平均比熱×ガス密度×ガス流速）〕、［Ｃ／Ｓ］：鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比である。
【００２８】
上記のように、本願第１発明は、ペレットと焼結鉱を併用し、鉄鉱石原料中のペレット配合率を１５質量％以上とする高炉操業を対象とする。ここで、鉄鉱石原料中のペレット配合率を１５質量％以上としたのは、このような場合には、石灰石の装入量が多くなり、上記高炉上部における熱不足による通気障害が発生しやすくなるので、本発明の適用による効果がより有効に発揮されるためである。
【００２９】
また、式１を満足することとしたのは、既述したとおり、図１に示す調査結果に基づくものであり、本願第１発明は、特に、高炉スラグの塩基度調整を、実質的に石灰石（ＣａＣＯ３）のみの装入で行う場合に適する。
【００３０】
ここで、式１における熱流比Ｕは、その定義から明らかなように、微粉炭比とコークス比によってほぼ一義的に決まってしまう。
【００３１】
したがって、例えば、目標とする微粉炭比とコークス比で操業を行おうとしている高炉操業に対しては、熱流比Ｕが一定値に定まるので、この熱流比Ｕの値を式１に代入することで、鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比［Ｃ／Ｓ］の必要範囲が求まる。
【００３２】
このようにして求めた鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比［Ｃ／Ｓ］の必要範囲を満たすように、鉄鉱石原料の配合を決定すればよい。
【００３３】
ここで、塊鉱石は、通常、需給等の関係から鉄鉱石原料中の配合率およびＣａＯ／ＳｉＯ２質量比（以下、「Ｃ／Ｓ塩基度」という。）はほぼ決まっているので、焼結鉱とペレットのＣ／Ｓ塩基度と配合率を調整することとなる。ところが、焼結鉱は、その強度（歩留り）および高温還元性状を満足するため、すでに十分高いＣ／Ｓ塩基度のものが使用されている場合が多く、さらにＣ／Ｓ塩基度を高める余地が少ない（さらに焼結鉱のＣ／Ｓ塩基度を高めようとすると、未滓化ＣａＯが残留し、焼結鉱の強度が却って低下する等の問題がある）。したがって、ペレットの配合率を高めようとする場合には、必然的に焼結鉱の配合率が低下し、鉄鉱石原料全体の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比［Ｃ／Ｓ］は低下する傾向にあるため、ペレットのＣ／Ｓ塩基度を高める手段を採用するのが望ましい。
【００３４】
ペレットのＣ／Ｓ塩基度を高める手段としては、以下の手段が例示できる。
【００３５】
すなわち、ペレットとして輸入ペレットのみを使用する場合は、Ｃ／Ｓ塩基度の高いペレットの配合率を増加すればよく、自社製造ペレットのみを使用する場合や自社製造ペレットを主として輸入ペレットも併用する場合は、自社製造ペレットへの石灰石添加量を増加させてＣ／Ｓ塩基度を高めるとよい。
【００３６】
このように、ペレットのＣ／Ｓ塩基度を高めることで、高炉への石灰石の装入量を減らすことができ、高熱流比操業条件下、例えば熱流比が０．８０以上、さらには０．８１以上、特に０．８２以上の操業条件下にても炉上部における熱余裕を確保できるようになり、炉上部での通気性を確保できることに加え、ペレット自身の高温還元性状も向上し、炉下部での通気性も改善され、より安定した高炉操業を実現できる。
【００３７】
〔実施形態２〕
上記実施形態１では、式１のみを満足するケースについて説明したが、本実施形態では、式１に加えて式２をも満足するケースについて説明する。
【００３８】
すなわち、本願第２発明（請求項２に係る発明）は、ペレット、焼結鉱および塊鉱石からなる鉄鉱石原料とコークスを交互に層状に装入する高炉操業方法において、前記鉄鉱石原料中のペレットの配合率が１５質量％以上であって、下記式１および式２を満足することを特徴とする高炉操業方法である。
【００３９】
式１  ［Ｃ／Ｓ］≧Ｕ＋０．５７５
式２  ［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］≧２×Ｕ
ここに、Ｕ：熱流比〔ただし、熱流比＝（高炉装入物の平均比熱×平均密度×降下速度）／ （高炉内ガスの平均比熱×ガス密度×ガス流速）〕、［Ｃ／Ｓ］：鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比、［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］：鉄鉱石原料の平均（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比である。
【００４０】
上記のように、本願第２発明も、上記本願第１発明と同様の理由により、ペレットと焼結鉱を併用し、鉄鉱石原料中のペレット配合率を１５質量％以上とする高炉操業を対象とする。
【００４１】
ここで、上記本願第１発明と異なり、式１だけでなく式２も満足すべきこととしたのは、既述したとおり、図１および図２に示す調査結果に基づくものであり、本願第２発明は、特に、高炉スラグの塩基度調整を、石灰石（ＣａＣＯ３）に加えてドロマイト（ＣａＣＯ３・ＭｇＣＯ３）を併用して装入する場合に適する。
【００４２】
ここで、式１および式２における熱流比Ｕは、上記実施形態１で既述したように、微粉炭比とコークス比によってほぼ一義的に決まってしまう。
【００４３】
したがって、例えば、目標とする微粉炭比とコークス比で操業を行おうとしている高炉操業に対しては、熱流比Ｕが一定値に定まるので、この熱流比Ｕの値を式１および式２に代入することで、鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比［Ｃ／Ｓ］および平均（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］の必要範囲が求まる。
【００４４】
このようにして求めた鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比［Ｃ／Ｓ］および平均（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］の必要範囲を満たすように、鉄鉱石原料の配合を決定すればよい。
【００４５】
ここで、塊鉱石は、通常、需給等の関係からその配合率ならびに（ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比（Ｃ／Ｓ塩基度）および（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比（以下、「（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ塩基度」という。）はほぼ決まっているので、焼結鉱とペレットのＣ／Ｓ塩基度および（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ塩基度と配合率を調整することとなる。ところが、焼結鉱は、その強度（歩留り）および高温還元性状を満足するため、すでに十分高いＣ／Ｓ塩基度および（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ塩基度のものが使用されている場合が多く、さらにＣ／Ｓ塩基度および（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ塩基度を高める余地が少ない（さらに焼結鉱のＣ／Ｓ塩基度および（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ塩基度を高めようとすると、未滓化のＣａＯやＭｇＯが残留し、焼結鉱の強度が却って低下する等の問題がある）。したがって、ペレットの配合率を高めようとする場合には、必然的に焼結鉱の配合率が低下し、鉄鉱石原料全体の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比［Ｃ／Ｓ］および平均（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］は低下する傾向にあるため、ペレットのＣ／Ｓ塩基度および（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ塩基度を高める手段を採用するのが望ましい。
【００４６】
ペレットのＣ／Ｓ塩基度および（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ塩基度を高める手段としては、以下の手段が例示できる。
【００４７】
すなわち、ペレットとして輸入ペレットのみを使用する場合は、Ｃ／Ｓ塩基度および（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ塩基度の高いペレットの配合率を増加すればよく、自社製造ペレットのみを使用する場合や自社製造ペレットを主として輸入ペレットも併用する場合は、自社製造ペレットへの石灰石とドロマイトの添加量を増加させてＣ／Ｓ塩基度および（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ塩基度を高めるとよい。
【００４８】
このように、ペレットのＣ／Ｓ塩基度および（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ塩基度を高めることで、高炉への石灰石とドロマイトの装入量を減らすことができ、高熱流比操業条件下、例えば熱流比が０．８以上、さらには０．８１以上、特に０．８２以上の操業条件下にても炉上部における熱余裕を確保できるようになり、炉上部での通気性を確保できることに加え、ペレット自身の高温還元性状も向上し、炉下部での通気性も改善され、さらに安定した高炉操業を実現できる。
【実施例】
【００４９】
本発明の適用性を確証するため、上記の加古川製鉄所第１高炉（内容積：４５５０ｍ３）にて、微粉炭比等を変更して熱流比を変化させるとともに、鉄鉱石原料の配合を変えて鉄鉱石原料の平均ＣａＯ／ＳｉＯ２質量比［Ｃ／Ｓ］および平均（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２質量比［（Ｃ＋Ｍ）／Ｓ］を変更し、高炉操業の安定性に及ぼす影響を調査した。なお、本調査期間中における、
【００５０】
その結果を下記表１に示す。同表から明らかなように、上記式１、式２を満たす場合には、微粉炭比約１６０ｋｇ／ｔ−溶銑未満の高熱流比（熱流比０．８２以上）操業下においても、吹き抜けや高炉上部の圧損上昇を招くことなく安定した高炉操業が実現できることが確認できた。
【表１】
0005426997.tif 000002
【図１】
0005426997.tif 000003
【図２】
0005426997.tif 000004