(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
コイルと、コアと、前記コイル及び前記コアを収容するケースとを備え、前記コアが、前記コイルの内側に配置される内側コア部、及び前記コイルの外側の一部又は全部を覆う外側コア部を有し、少なくとも前記外側コア部が、磁性材料と樹脂との混合物により形成されたリアクトルであって、
前記コイルが、該コイルの軸方向を前記ケースの底面と略平行にして配置され、
前記外側コア部における磁性材料の密集度の差が前記ケースの側壁に沿った方向よりも前記コイルの軸方向で小さく、
前記ケースの底面側と、該底面側とは側壁に沿った方向の対向面となる上面側との密集度が、該底面側から該上面側に向かって小さくなる分布を有し、
前記ケースの底面が冷却されるように構成されているリアクトル。
【請求項２】
前記底面側と前記上面側との密集度の差は、底面側を基準として０％超４５％以下である、請求項１に記載のリアクトル。
【請求項３】
前記密集度の差が１０％以上２０％以下である、請求項２に記載のリアクトル。
【請求項４】
前記コイルが前記ケースの底面に接触あるいは絶縁物を介して接触するように配置されている、請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載のリアクトル。
【請求項５】
前記内側コア部は前記外側コア部よりも飽和磁束密度が高い、請求項１〜請求項４のいずれか１項に記載のリアクトル。
【請求項６】
前記内側コア部が圧粉成形体である、請求項５に記載のリアクトル。
【請求項７】
前記ケースが、前記コイル及び前記内側コア部の少なくとも一方の外形に合わせて形成された内壁面を有する請求項１〜請求項６のいずれか１項に記載のリアクトル。
【請求項８】
前記コイルの外周面の一部が前記外側コア部から露出する請求項１〜請求項７のいずれか１項に記載のリアクトル。
【請求項９】
前記内側コア部の前記コイルから突出した両端部分で前記コイル及び前記内側コア部を支持する支持部を前記ケースに設けた請求項１〜請求項８のいずれか１項に記載のリアクトル。
【請求項１０】
底面と側壁を備えたケースの底面が冷却されるように構成されているリアクトルの製造方法であって、
前記ケース中に前記底面と軸線方向が略平行になるようにコイルを収納する収納工程と、
磁性材料と樹脂とを含む混合物を前記ケース内に充填する充填工程と、
前記充填工程の後に、充填した前記混合物を硬化させる硬化工程を有し、
前記硬化工程は、前記混合物を硬化させる温度まで加熱する前に、粘度が略最小になる温度にて前記混合物を所定時間保持する、リアクトルの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車載用ＤＣ−ＤＣコンバータのような電力変換装置の構成部品に用いられるリアクトルに関する。
【背景技術】
【０００２】
ハイブリッド自動車やプラグインハイブリッド自動車、電気自動車などでは、走行用モータの駆動やバッテリの充電に、昇圧動作や降圧動作を行うコンバータが必要になる。燃料電池車でも、燃料電池の出力を昇圧することになる。そのコンバータの部品の一つにリアクトルがある。リアクトルとしては、例えばＯ字状の磁性コアの外周に巻線を巻回してなる一対のコイルが並列に配置された形態が挙げられる。
【０００３】
特許文献１は、一つのコイルの内側に挿通された円柱状の内側コア部と、そのコイルの外周を覆うように配置される円筒状の外側コア部と、そのコイルの両端面に配置される一対の円板状の連結コア部とを有する断面Ｅ字状の磁性コア、所謂ポット型コアを備えるリアクトルを開示している。ポット型コアでは、連結コア部により、同心状に配置された内側コア部及び外側コア部が連結されて閉磁路を形成する。特許文献１には、内側コア部の飽和磁束密度を外側コア部及び連結コア部よりも高くすることで内側コア部の断面積を小さくして、小型なリアクトルが得られることも開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−０３３０５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
車載部品などの設置スペースが狭い部品には、小型であることが望まれる。特許文献１には、複数の分割片を接着剤により接合して一体化された磁性コアが開示されているが、更なる小型化を考慮すると、接着剤をも除去することが望まれる。特許文献１には、磁性コア全体を圧粉成形体とし、圧粉材料と共にコイルを金型に配置して磁性コアを成形することで、接着剤を不要にした構成が開示されている。しかし、飽和磁束密度が部分的に異なる磁性コアを圧粉成形体で形成する場合、磁性コアの形状によっては加圧工程を多段階に亘って行う必要があり、生産性の低下を招く。
【０００６】
本出願人らは、小型で生産性に優れるリアクトルを提供するために、磁性材料と樹脂との混合物により形成された露出コア部でコイルの外側を覆うことを提案している。このように磁性材料と樹脂との混合物により磁性コアを構成する場合、その硬化時に磁性材料の密集度に差が生じ、設計値通りのインダクタンスを実現するのが難しくなる場合がある。
【０００７】
本発明は、このような問題を解決するために、磁性材料と樹脂との混合物によりコイルの外側を覆う外側コア部を形成する場合でも、所望のインダクタンス値を容易に実現することのでき、また放熱性に優れるリアクトルを提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の提供するリアクトルは、コイルと、コアと、コイル及びコアを収容するケースとを備え、コアが、コイルの内側に配置される内側コア部、及びコイルの外側の一部又は全部を覆う外側コア部を有し、少なくとも外側コア部が、磁性材料と樹脂との混合物により形成されたリアクトルであって、コイルが、該コイルの軸方向をケースの底面と略平行にして配置され、外側コア部における磁性材料の密集度の差がケースの側壁に沿った方向よりもコイルの軸方向で小さく、ケースの底面側と、該底面側とは側壁に沿った方向の対向面となる上面側との密集度が、底面側から上面側に向かって小さくなる分布を有し、少なくともケースの底面が冷却されるように構成されているリアクトルである。
【０００９】
このリアクトルでは、コイルの軸方向をケースの底面と略平行にしてコイルが配置され、外側コア部における磁性材料の密集度の差がケースの側壁に沿った方向よりもコイルの軸方向で小さい。それによって、磁束方向の磁性材料の密集度の差が小さくなる。ケースの底面側に磁性材料がより多く分布し、その部分に集中して磁路が形成されることになるが、全体として設計値通りのインダクタンスを実現し易くなる。
【００１０】
しかも、コイルの軸方向をケースの底面と略平行にして、コイルの端面をケースの側壁に向けてコイルが配置されることで、コイルの外周面がケースの底面に向けられる。このため、コイルの端面をケースの底面に向けてコイルが配置される場合よりも、ケースの底面からの放熱がし易くなる。
【００１１】
なおここで、磁性材料の密集度とは、磁性材料と樹脂との混合物中に分散している磁性材料の分散の密度（磁性材料自体の密度ではなく全体中に占める割合という意味）を表す量であり、代表的には混合物自体の密度で表される。その他、樹脂中に占める磁性材料の体積比率、断面における面積比率等で表すこともできる。また、ケースの底面とは、磁性材料と樹脂との混合物を充填固化させる場合の下方、底部にあたる方向の面を指し、側壁とは当該底面から略垂直方向に立設する面を指す。
【００１２】
外側コア部における磁性材料の密集度の差は、底面側と、該底面側とは側壁に沿った方向の対向面となる上面側とを比較した場合に、底面側を基準として０％超４５％以下であると良い。底面側の密集度が高く、上面側の密集度が低いことにより、内部で発生した熱が底面側に集中し、放熱効率が向上するからである。放熱性向上の点では放熱の実効的な効果を得る観点から好ましくは密集度の差は３％以上ある方が良く、さらに５％以上が好ましい。一方、鉄粉等の磁性材料と樹脂材料との重量差を考慮すると、密集度差は最大で約７５％程度までつけることが可能となるが、密集度差が４５％以上あると、密集度の低い上面側の外側コアの実質的な磁性体としての寄与が低くなり過ぎ、全体として所望のインダクタンスを得るために外側コアの大きさが大きくなり過ぎるなどの不都合を伴うので好ましくない。これらの点から、密集度差は３％以上４５％以下が好ましく、さらに好ましくは５％以上２０％以下、最も好ましくは１０％以上２０％以下である。
【００１３】
外側コア部における磁性材料の密集度の差が、一方向における密集度の最大値を基準として定めたとき、ケースの側壁に沿った方向について、３％以上である場合に、コイルの軸方向をケースの側壁に沿った方向に平行にしてコイルを配置したとすると、磁束方向の密集度の差が３％以上となり、所望のインダクタンス値を実現するのが難しくなる。すなわち、コイルの軸方向をケースの底面と略平行にしてコイルを配置することで、磁束方向の密集度の差を容易に抑え、所望のインダクタンス値を得ることができるという効果が発揮できる。
【００１４】
ケースの底面が強制冷却されるように構成されていると放熱効率の向上が効果的に発揮できる。強制冷却とは水冷機構や放熱フィン等により、ケース自体での自然空冷よりも放熱を効果的に行う手段全般を指す。ケース底面にそのような強制冷却可能な構造を備える、あるいは別途設けられた強制冷却機構と熱的に接続するための構造（取付構造や取付面など）を備えることで磁性材料の密集度差による効果を発揮できる。ここで、コイル外周面がケースの底面に接触あるいは絶縁物を介して接触するように配置すると放熱性がさらに向上し、好ましい。接触部分には外側コアが実質的に存在しないことになるが、外側コアの機能として問題は無い。
【００１５】
内側コア部は外側コア部よりも飽和磁束密度を高くすることによって、所望のインダクタンスを得るためのリアクトル全体のサイズを小さくすることが可能である。このため、内側コア部は圧粉成形体とすることが好ましい。この場合、圧粉コアの発熱密度が高いため、外側コアを構成する磁性材料と樹脂との混合物に密集度差を付けて、底面側への冷却効率を上げることが、より効果的である。この意味で底面とは強制冷却される冷却面と言い換えることが出来る。
【００１６】
このリアクトルにおいて、ケースが、コイル及び内側コア部の少なくとも一方の外形に合わせて形成された内壁面を有するようにしてもよい。この場合、コイルの外表面に面する内壁面の面積を大きくすることができ、その結果、放熱性がより高められる。
【００１７】
このリアクトルの一実施態様では、コイルの外周面の一部が外側コア部から露出する。コイルの端面がケースの側壁に向けてコイルが配置されているので、コイルの外周面の一部が露出している場合でも、その他の部分で外側コア部がコイルの軸方向に連続し磁路が確保される。ケースの底面側に磁路が集中して形成されるので、例えばケースの上側でコイルの外周面を露出させれば、インダクタンス値への影響は特に少ない。したがって、所望のインダクタンス値を実現しつつ、コイルの外周面の一部を露出させることで放熱性を高めることが可能となる。なお、ケースの上側でコイルの外周面を露出させる場合、空気層へ磁束漏れが起こる場合があるため、金属などの導電性材料の蓋をすることが望ましい。
【００１８】
リアクトルは、内側コア部のコイルから突出した両端部分でコイル及び内側コア部を支持する支持部をケースに設けるようにしてもよい。この支持部により、ケース内でのコイルの位置決めが容易になり、所望のインダクタンス値を実現したリアクトルの製造がより簡単になる。更に、その支持部により、ケースとコイルとの絶縁を確保することができる。しかも、その支持部により内側コア部とケースの底面とを構造的に連続させることができ、内側コア部からケースの底面への放熱がし易くなる。
【００１９】
また、本発明は、底面と側壁を備えたケース中に前記底面と軸線方向が略平行になるようにコイルを収納する収納工程と、磁性材料と樹脂とを含む混合物を前記ケース内に充填する充填工程と、充填工程の後に、充填した混合物を硬化させる硬化工程を有し、硬化工程は、混合物を硬化させる温度まで加熱する前に、粘度が略最小になる温度にて混合物を所定時間保持する、リアクトルの製造方法を提示する。粘度が略最小になる、前記混合物が実質的に硬化しない温度で保持することにより、磁性材料を効率よく沈殿させることで所望の密集度差を備えたリアクトルを得ることができる。粘度が略最小になる温度は、粘度が最も低くなる温度の±５℃が好ましく、より好ましくは±３℃以内である。さらに粘度が低いと樹脂中の気泡を脱泡しやすいという効果もあわせて得られるため、硬化後の樹脂中に直径２００μｍ以上の気泡がないという特徴を得ることもできる。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、上述のように、磁性材料と樹脂との混合物によりコイルの外側を覆う外側コア部を形成する場合でも、所望のインダクタンス値が容易に実現され、また放熱性に優れたリアクトルを得ることが出来る。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
本発明の前述やその他の目的、特徴および利点は、以下で添付図面を参照して説明する実施の形態でより明らかにする。図面において、同一の符号は異なる図面においても同一部分を示す。
【図１】本発明の実施の形態に係るリアクトルの設置状態を示す図である。
【図２】本実施の形態に係るリアクトルの概略構成を示す斜視図である。
【図３】ケースの内壁面が外壁面と非相似形に形成されたリアクトルの構成例を説明するための図である。
【図４】コイルの外周面の一部が外側コア部から露出したリアクトルの構成例を示す図である。
【図５】ケース内にコイルの支持部を設けたリアクトルの構成例を説明するための図である。
【図６】シミュレーションしたリアクトルの断面構造を説明する模式図である。
【図７】シミュレーション１の結果としての断面温度分布を色分布で現した図（密度差有り、底面側冷却）である。
【図８】シミュレーション１の結果としての断面温度分布を色分布で現した図（密度差有り、上面側冷却）である。
【図９】シミュレーション１の結果としての断面温度分布を色分布で現した図（密度差無し、底面側冷却）である。
【図１０】シミュレーション２の結果としての断面温度分布を色分布で現した図（密度差０％）である。
【図１１】シミュレーション２の結果としての断面温度分布を色分布で現した図（密度差２％）である。
【図１２】シミュレーション２の結果としての断面温度分布を色分布で現した図（密度差３％）である。
【図１３】シミュレーション２の結果としての断面温度分布を色分布で現した図（密度差５％）である。
【図１４】シミュレーション２の結果としての断面温度分布を色分布で現した図（密度差１０％）である。
【図１５】シミュレーション２の結果としての断面温度分布を色分布で現した図（密度差１５％）である。
【図１６】シミュレーション２の結果としての断面温度分布を色分布で現した図（密度差２０％）である。
【図１７】シミュレーション２の結果としての断面温度分布を色分布で現した図（密度差４５％）である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
図１は本発明の実施の形態に係るリアクトルの設置状態を示す図である。本実施の形態に係るリアクトル１０１は、車載用ＤＣ−ＤＣコンバータの部品として用いることができる。リアクトル１０１は、他の部品とともにアルミニウム製のコンバータケース１０２に収容されている。この実施の形態において、リアクトル１０１は、アルミニウム製で例えば箱蓋状のケース１０３を備え、そのケース１０３をコンバータケース１０２の内底面１０４にボルトで固定することにより、コンバータケース１０２内に配置されている。ケース１０３の底面はコンバータケース１０２の内底面１０４に面接触している。
【００２３】
車載用コンバータでは、通常、最大１００アンペア以上の電流が通電されるので、リアクトル１０１は高熱を発する。リアクトル１０１やその他の部品を冷却するために、コンバータケース１０２外底面には冷却水１０５が導入されている。リアクトル１０１の発する熱は、ケース１０３底面を介してコンバータケース１０２へ伝えられ冷却水１０５により放散される。
【００２４】
図２は本実施の形態に係るリアクトルの概略構成を示す図である。リアクトル１０１は、コイル２０１と、コイル２０１の内側に配置される内側コア部２０２、及びコイル２０１の外側を覆う外側コア部２０３を有するコア２０４とを備える。リアクトル１０１の備えるケース１０３はコイル２０１及びコア２０４を収容する。
【００２５】
このリアクトル１０１において、コイル２０１は、１本の連続する巻線２０１ｗを螺旋状に巻回してなり、その軸方向２０５はケース１０３の底面と略平行に配置されている。巻線２０１ｗの両端はコンバータの半導体素子及びバッテリに接続される。巻線２０１ｗには、銅やアルミニウムといった導電性材料からなる導体の外周に絶縁性材料からなる絶縁被覆を備える被覆線を用いるのがよい。ここでは、導体が銅製の平角線からなり、絶縁被覆がエナメルからなる被覆平角線を巻線２０１ｗに利用している。巻線２０１ｗには、導体が平角線からなるもの以外に、断面が円形状、多角形状などの種々の形状のものを利用できる。
【００２６】
なお、上記構成を具えるリアクトルは、通電条件が、例えば、最大電流（直流）１００Ａ〜１０００Ａ程度、平均電圧１００Ｖ〜１０００Ｖ程度、使用周波数５ｋＨｚ〜１００ｋＨｚ程度である用途、代表的には電気自動車やハイブリッド自動車などの車載用電力変換装置の構成部品に好適に利用することができる。かかる用途では、直流通電が０Ａのときのインダクタンスが１０μＨ以上２ｍＨ以下、最大電流通電時のインダクタンスが０Ａのときのインダクタンスの１０％以上を満たすものが好適に利用できると期待される。リアクトルを車載部品とする場合、リアクトルは、ケースを含めた容量が０．２リットル（２００ｃｍ３）〜０．８リットル（８００ｃｍ３）程度であることが好ましい。本例では、約０．４リットルである。
【００２７】
コイル２０１は、一つのコイル素子を形成するが、１本の巻線で複数のコイル素子を形成し、それらコイル素子をケースに収容するようにしてもよい。複数のコイル素子は、１本の巻線ではなく、別々の巻線により形成することも可能である。巻線の端部を溶接などにより接合することで、一体のコイルとすることができる。別々の巻線の溶接には、例えばＴＩＧ溶接、レーザ溶接、抵抗溶接が挙げられる。その他、圧着、冷間圧接、振動溶着などにより、巻線の端部同士を接合してもよい。
【００２８】
コイル２０１を形成する巻線２０１ｗの両端部は、ターンから適宜引き延ばされて外側コア部２０３の外側に引き出され、絶縁被覆が剥がされて露出された導体部分に、銅やアルミニウムなどの導電性材料からなる端子部材が接続される。この端子部材を介して、コイル２０１はバッテリなどに接続される。巻線２０１ｗの両端部と端子部材との接続には、ＴＩＧ溶接などの溶接の他、圧着などが利用できる。
【００２９】
コア２０４は、内側コア部２０２及び外側コア部２０３が一体化されていることにより閉磁路を形成する。本実施の形態では、内側コア部２０２と外側コア部２０３とで構成材料が異なっており、磁気特性が異なっている。具体的には、内側コア部２０２は、外側コア部２０３よりも飽和磁束密度が高く、外側コア部２０３は、内側コア部２０２よりも透磁率が低い。
【００３０】
内側コア部２０２は、コイル２０１（複数のコイル素子を形成する場合には各コイル素子）の内周面の形状に沿った外形を有する。ここでは、円柱状の外形を有する。端面形状が角を丸めた矩形（トラック形状）の直方体のような外形やその他の外形を有していてもよい。内側コア部２０２は、その全体が圧粉成形体から構成されており、ギャップ材やエアギャップ、接着材が介在していない。ただし、内側コア部はこれに限定されるものではなく、圧粉成形体が複数のコアに分割され、接着剤で結合されていてもよい。この場合は、接着剤が介在していても、接着剤は実質的にはギャップとして機能していない。また設計上の必要に応じては所望の性能を得るためにギャップ材を含むことも可能である。
【００３１】
圧粉成形体は、代表的には、表面に絶縁被膜を備える軟磁性粉末を成形後、絶縁被膜の耐熱温度以下で焼成することにより得られる。軟磁性粉末に加えて適宜結合剤を混合した混合粉末を利用したり、絶縁被膜としてシリコーン樹脂などからなる被膜を有する粉末を利用したりすることができる。圧粉成形体の飽和磁束密度は、軟磁性粉末の材質や、軟磁性粉末と結合剤との混合比、種々の被膜の量などを調整することで変化させることができる。例えば、飽和磁束密度の高い軟磁性粉末を用いたり、結合剤の配合量を低減して軟磁性材料の割合を高めたりすることで、飽和磁束密度が高い圧粉成形体が得られる。その他、成形圧力を変える、具体的には成形圧力を高くすることでも飽和磁束密度を高められる傾向にある。所望の飽和磁束密度となるように軟磁性粉末の選択や成形圧力の調整などを行うとよい。
【００３２】
軟磁性粉末は、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉといった鉄族金属粉末の他、Ｆｅ−Ｓｉ，Ｆｅ−Ｎｉ，Ｆｅ−Ａｌ，Ｆｅ−Ｃｏ，Ｆｅ−Ｃｒ，Ｆｅ−Ｓｉ−ＡｌなどのＦｅ基合金粉末、或は希土類金属粉末、フェライト粉末などが利用できる。特に、Ｆｅ基合金粉末は、飽和磁束密度が高い圧粉成形体を得易い。このような粉末は、アトマイズ法（ガス又は水）や、機械的粉砕法などにより製造することができる。結晶がナノサイズであるナノ結晶材料からなる粉末、好ましくは異方性ナノ結晶材料からなる粉末を用いると、高異方性で低保磁力の圧粉成形体が得られる。軟磁性粉末に形成される絶縁被覆には、例えば燐酸化合物、珪素化合物、ジルコニウム化合物又は硼素化合物などが用いられる。結合剤には、熱可塑性樹脂、非熱可塑性樹脂又は高級脂肪酸などを用いることができる。この結合剤は、焼成により消失したり、シリカなどの絶縁物に変化したりする。圧粉成形体は、絶縁被膜などの絶縁物が存在することで、軟磁性粉末同士が絶縁されて、渦電流損失を低減することができ、コイルに高周波の電力が通電される場合であっても、損失を少なくすることができる。
【００３３】
内側コア部２０２は、その全体がコイル（素子）内に配置されるものだけでなく、その一部がコイル（素子）から突出するものも含む。図２に示す例では、内側コア部２０２におけるコイル２０１の軸方向の長さがコイル２０１よりも大きく、各内側コア部２０２の両端部がコイル２０１の端面から突出している。内側コア部２０２の長さは、コイル２０１と等しくしてもよいし、若干短くしてもよい。内側コア部２０２の長さが各コイル２０１と同等以上であることにより、コイル２０１が作る磁束を内側コア部２０２に十分に通過させることができる。
【００３４】
外側コア部２０３は、本実施の形態において、コイル２０１及び内側コア部２０２を実質的に全て覆うように形成されている。即ち、外側コア部２０３は、コイル２０１の外周全体、コイル２０１の両端面及び内側コア部２０２の両端面をほぼ覆う。内側コア部２０２と外側コア部２０３とは接着材を介在することなく、外側コア部２０３の構成樹脂により接合される。その接合により、コア２０４は、その全体に亘ってギャップを介することなく一体化されることができる。
【００３５】
外側コア部２０３は、基本的な外形として、ケースの内壁面にあわせた直方体の外形を有しているが、閉磁路を形成することができれば、外側コア部２０３の形状は特に問わない。コイル２０１の外側の一部が外側コア部２０３により覆われず露出された形態であってもよい。
【００３６】
外側コア部２０３は、その全体が磁性材料と樹脂との混合物（成形硬化体）により形成することができる。成形硬化体は、代表的には、射出成形、注型成形により形成することができる。射出成形は、通常、軟磁性粉末（必要に応じて更に非磁性粉末を加えた混合粉末）と流動性のあるバインダ樹脂とを混合し、この混合流体を、所定の圧力をかけて成形型（ここではケース１０３）に流し込んで成形した後、バインダ樹脂を硬化させる。注型成形は、射出成形と同様の混合流体を得た後、この混合流体を、圧力をかけることなく成形型（ケース１０３）に注入して成形・硬化させる。いずれの成形手法も、バインダ樹脂には、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、シリコーン樹脂などの熱硬化性樹脂が好適に利用できる。バインダ樹脂に熱硬化性樹脂を用いた場合、成形体を加熱して樹脂を熱硬化させる。バインダ樹脂に常温硬化性樹脂或は低温硬化性樹脂を用いてもよく、この場合、成形体を常温〜比較的低温に放置して樹脂を硬化させる。成形硬化体は、非磁性材料であるバインダ樹脂が多く残存するため、圧粉成形体と同じ軟磁性粉末を用いたとしても、圧粉成形体よりも飽和磁束密度が低く、かつ透磁率も低くなる。
【００３７】
外側コア部２０３に利用する軟磁性粉末は、上述した内側コア部２０２に利用する軟磁性粉末と同様のものを利用することができる。
コア２０４がコイル２０１と接触する箇所には、両者間の絶縁性をより高めるために絶縁物を介在させることが好ましい。例えばコイル２０１の内・外周面に絶縁性テープを貼り付けたり、絶縁紙や絶縁シートを配置したりする。内側コア部２０２の外周に絶縁性材料からなるボビンを配置してもよい。ボビンの構成材料には、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）樹脂、液晶ポリマー（ＬＣＰ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）樹脂などの絶縁性樹脂が好適に利用できる。
【００３８】
本発明で使用される磁性材料と樹脂の混合物の典型的な密度は３．０〜５．５ｇ／ｃｍ３程度である。特に、樹脂材料をエポキシ樹脂として、磁性材料がＦｅの場合は３．５〜４．７ｇ／ｃｍ３程度、磁性材料がＦｅ―６．５Ｓｉ（Ｓｉを６．５重量％含むＦｅ基合金）の場合は３．６〜５．０ｇ／ｃｍ３程度、センダスト（Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金）の場合は３．６〜５．０ｇ／ｃｍ３程度である。また、代表的な寸法等として、内側コアをＦｅ粉末の圧粉成形体とする場合、密度は６．５ｇ／ｃｍ３〜７．８ｇ／ｃｍ３とすることができる。寸法は、コア断面を円としたときの直径が１０ｍｍ〜７０ｍｍ、高さ２０ｍｍ〜１２０ｍｍである。コイルについては、コイル断面を円としたとき内径を２０ｍｍ〜８０ｍｍ、巻き数は３０〜７０とできる。外側コアは、外形を直方体とする場合は、１辺を６０ｍｍ〜１００ｍｍ程度とすることができ、ケースを直方体とする場合には１辺を６０〜１００ｍｍ程度とするのがすることができる。
【００３９】
上述のリアクトルは、例えば、以下に示す収納工程→充填工程→硬化工程の順に各工程を施して製造することができる。以下、各工程について説明する。
【００４０】
収納工程では、コイル２０１をケース１０３内に収納する。本例のように内側コア部２０２が圧粉成形体からなる場合、その他電磁鋼板からなる場合など、外側コア部とは異なる材料で形成される場合には、コイル２０１および内側コア部２０２を用意し、コイル２０１内に内側コア部２０２を挿通して、コイル２０１と内側コア部２０２との組物を作製する。この組物は、次工程の充填工程前であればいつ作製してもよい。また、上述のようにコイル２０１と内側コア部２０２との間に適宜絶縁物を配置させてもよい。そして、上記組物をケース１０３内に収納する。この組物をケース１０３内に収納する際、ケース１０３内にガイド突起部などを設けると、当該組物をケース１０３内の所定の位置に精度良く配置することができる。
【００４１】
充填工程では、外側コア部２０３を構成する磁性粉末と樹脂とを含む混合物をケース１０３内に充填する。上記磁性粉末と樹脂との混合物（樹脂硬化前のもの）において、磁性粉末の含有量が混合物全体に対して２０〜６０体積％、樹脂が４０〜８０体積％程度とすることで、比透磁率が５〜５０の外側コア部２０３を形成できる。例えば、上記磁性粉末にリン酸塩被膜を有する純鉄粉を４０体積％、樹脂にはビスフェノールＡ型のエポキシ樹脂を６０体積％、この樹脂の硬化剤として酸無水物をそれぞれ用意して混合物を形成し、ケース１０３内に充填すると良い。さらに充填後、混合物内のボイドを除去するための脱気処理として、真空引きを行うと良い。混合物内のボイドを除去できて外側コア部２０３の所望の磁気特性が得易く好ましい。
【００４２】
硬化工程では、充填した樹脂を硬化させる。この硬化工程では、硬化させる樹脂の種類に応じて適宜温度と時間を選択するとよい。本例では、第１温度８０℃に保持した状態で２時間、その後第２温度１２０℃に保持した状態を２時間、そして第３温度１５０℃に保持した状態で５時間静置して、樹脂を硬化した。
【００４３】
第１温度は、樹脂の粘度が最も低くなる温度として選択した温度である。硬化材を混合した後、硬化が進む前の樹脂の粘度を温度を変えて同条件で測定することで確認できる。かかる温度とすることによって樹脂中の磁性粉末が沈殿しやすくなり、その密集度差をつけることができる。すなわち底面側と上面側での混合物の密度差をつけることができる。このため第１温度は樹脂の粘度が略最小になる温度として、粘度が最も低くなる温度の±５℃が好ましく、より好ましくは±３℃以内である。さらに粘度が低いと樹脂中の気泡を脱泡しやすいという効果もあわせて得られるため、硬化後の樹脂中に直径２００μｍ以上の気泡がない、という特徴を得ることもできる。第２温度は樹脂を硬化させるための温度である。第３温度は樹脂の架橋密度を高めるための温度である。特に第１温度を予め試行した知見に基づいて選択することにより、底面側と上面側の密度差を任意に形成することが可能となる。第２温度および第３温度は樹脂の硬化および架橋のために必要な時間を選択して保持すればよい。
【００４４】
なお上記では、第１温度、第２温度、第３温度の３段階の加熱温度にて所定時間の保持を行う工程としたが、耐熱性があまり要求されず樹脂の架橋密度を高める必要性が低い場合は、第１温度、第２温度のみの２段階の加熱温度にて所定時間の保持を行う工程としてもよい。また、第２温度を省略して、第１温度、第３温度のみの２段階の加熱温度にて所定時間の保持を行う工程とすることも可能である。
【００４５】
射出成形や注型成形を利用する場合、焼結させない場合は、軟磁性粉末（あるいは非磁性粉末）とバインダ樹脂との配合を変えることで、焼結させる場合は、軟磁性粉末と非磁性粉末との配合を変えることで、外側コア部の透磁率を調整することができる。例えば、軟磁性粉末の配合量を減らすと、透磁率は小さくなる傾向にある。リアクトル１０１が所望のインダクタンスを有するように、外側コア部２０３の透磁率を調整するとよい。
【００４６】
このようなリアクトル１０１は、内側コア部２０２の飽和磁束密度が外側コア部２０３よりも高いことで、内側コア部２０２を通過する総磁束を、同様の形状のコアで全体の飽和磁束密度が均一的な磁性コア（均一コア）の内側コアを通過する総磁束と同じにする場合、内側コア部２０２の断面積（磁束が通過する面）を均一コアの内側コアの断面積より小さくすることができる。内側コア部２０２の小型化によりコア２０４を小型にすることができ、ひいてはリアクトル１０１の小型化を図ることが可能となる。また、リアクトル１０１は、内側コア部２０２の飽和磁束密度が高いと共に、外側コア部２０３の透磁率が低いことで、所望のインダクタンスを有することができる。
【００４７】
更に、リアクトル１０１は、コア２０４の全体に亘って、ギャップが一切存在しないことで、ギャップ箇所での漏れ磁束がコイル２０１に影響を及ぼすことがないため、内側コア部２０２とコイル２０１の内周面とを近付けて配置することができる。従って、内側コア部２０２の外周面とコイル２０１の内周面との隙間を小さくでき、このことからも、リアクトル１０１の小型化が可能となる。
【００４８】
また、リアクトル１０１は、接着剤を一切用いない構成とする場合には、内側コア部２０２の形成にあたり、ギャップ材の接合工程などが不要であることから、生産性に優れる。特に、リアクトル１０１では、外側コア部２０３の形成と同時に、外側コア部２０３の構成樹脂により内側コア部２０２と外側コア部２０３とを接合してコア２０４を形成し、その結果リアクトル１０１を製造することができるため、製造工程が簡素化され、この点からも生産性が向上する。
【００４９】
また、リアクトル１０１では、内側コア部２０２を圧粉形成体とすることで、飽和磁束密度の調整を簡単に行える上に、複雑な三次元形状であっても容易に形成することができる。加えて、外側コア部２０３が樹脂成分を備えることで、粉塵や腐食といった外部環境からの保護や機械的保護を図ることができる。特に、リアクトル１０１では、コイル２０１の全体を外側コア部２０３に覆われる形態とすることで、外側コア部２０３の形成が容易である上に、コイル２０１の保護を十分に図ることができる。このようにリアクトル１０１は様々な利点を有する。
【００５０】
更に、リアクトル１０１は、上述のように外側コア部２０３が磁性材料と樹脂との混合物により形成されている場合でも、所望のインダクタンス値を実現し易くなっている。外側コア部２０３をケース１０３内で硬化させるとき、上述のような製造方法によると、磁性材料が重力によってケース１０３の底側により多く分布し、ケース１０３の上側により少なく分布する。このため、ケース１０３の側壁に沿った方向２０６では磁性材料の密集度差が大きくなってしまう。例えば故意に密度差を付けずに硬化させた場合であっても、重力によるわずかな沈殿および密集度のばらつきのために±１％以下、大きくても±２％未満の密度差は生じ得る。円筒状のコイル２０１の端面をケース１０３の底面へ向けている（コイル２０１をケース１０３内に縦置きしている）と、磁性材料の密集度の差が大きい方向２０６に磁路が形成されることになり、設計値通りのインダクタンスを実現するのが難しくなる。一方、水平方向における磁性材料の密集度の差は、方向２０６と比べてかなり小さくできる。
【００５１】
一方向における磁性材料の密集度は、例えばその方向を法線とする面で外側コア部２０３を所定間隔ごとにスライスした場合の、各スライス片（コイル２０１及び内側コア部２０２の体積を除く）の密度測定により評価することができる。この場合、一方向における磁性材料の密集度の差は、各スライス片の密度のうち、最小の密度と最大の密度を用いて、最大の密度を基準として、（最大の密度−最小の密度）／最大の密度、により計算することができる。
【００５２】
密度ρの測定方法は、空気中での重さと水中での重さから次の通り求めることができる。アルキメデスの原理から、
ρ＝（ρｗ×Ｗａｉｒ−ρａｉｒ×Ｗｗ）／（Ｗａｉｒ−Ｗｗ）
となる。ここで、ρｗ：水の密度、ρａｉｒ：空気の密度、Ｗｗ：水中での重さ、Ｗａｉｒ：空気中での重さである。
近似的には、ρｗ＞＞ρａｉｒなので
ρ≒ρｗ×Ｗａｉｒ／（Ｗａｉｒ−Ｗｗ）
とできる。
【００５３】
リアクトル１０１では、その密度の差が少ない方向に合わせて、コイル２０１の軸方向２０５がケース１０３の底面と略平行になっており、コイル２０１の端面がケース１０３の側壁に向いている（コイル２０１をケース１０３内に横置きしている）。ケース１０３の底面側に磁性材料がより多く分布し、その部分に集中して磁路が形成されることになるが、全体としては製造プロセスで磁性材料の密集度分布を考慮せずとも、設計値通りのインダクタンスが実現し易くなる。その結果、リアクトル１０１の製造コストが低減される。
【００５４】
なお、コイル２０１の軸方向２０５は充填工程から硬化工程において水平方向（又はケース１０３の底面と略平行）になっていることが好ましいが、円筒状のコイル２０１の端面がケース１０３の側壁を向いている範囲であれば、コイル２０１の端面をケース１０３の底面に向ける場合と比べて磁束の方向における磁性材料の密集度の差を抑えることができる。
【００５５】
更に、コイル２０１の軸方向をケース１０３の底面と略平行にして、コイル２０１の端面をケース１０３の側壁に向けてコイル２０１を配置することで、リアクトル１０１の放熱性が向上する。磁性材料と樹脂との混合物から形成される外側コア部２０３は圧粉成形体からなる内側コア部２０２と比較して熱伝導率が低く、外側コア部２０３に覆われたコイル２０１からの熱によってリアクトルの温度が上昇し易い。コイル２０１の端面をケース１０３の側壁ではなく底面に向けてコイル２０１を配置すると、コイル２０１の外表面の多くを占める外周面がケース１０３の側壁を向くことになる。この場合、コイル２０１から発生する熱の放散は主に、内側コア部２０２からケース１０３の底面への経路や、外側コア部２０３及びケース１０３の側壁を介して底面に至る経路で行われる。その経路で放熱を行う場合、リアクトル１０１全体の温度が上昇し易くなる。
【００５６】
これに対し、コイル２０１の端面をケース１０３の側壁に向けてコイル２０１を配置すると、コイル２０１の外周面がケース１０３の底面を向くことになる。放熱面であるケース１０３の底面を向くコイル２０１の表面積が大きくなるので、コイル２０１が外側コア部２０３により覆われている場合でも、コイル２０１からの熱がケース１０３の底面から放散され易い。したがって、このリアクトル１０１は、所望のインダクタンス値を実現し易く、しかも良好な放熱性を確保できる。
【００５７】
かかる観点から、コイル２０１の外周面がケース１０３の底面に接触あるいは絶縁物を介して接触するように配置すると放熱性がさらに向上し、好ましい。接触部分には外側コアが実質的に存在しないことになるが、外側コアの機能として問題は無い。
【００５８】
図３はケースの内壁面が外壁面と非相似形に形成されたリアクトルの構成例を説明するための図である。この例では、ケース１０３の内壁面３０１が、コイル２０１及び内側コア部２０２の外形に合わせて、その断面形状が略半楕円形状となっている。ケース１０３の外形は直方体状であるので、ケース１０３の内壁面と外壁面は非相似形となる。仮想線３０２はケース１０３の外壁面と相似形の直方体状に形成した場合の内壁面を仮想的に示す。
【００５９】
内壁面３０１と仮想線３０２との図上の比較から明らかな通り、コイル２０１及び内側コア部２０２の外形に合わせてケース１０３の内壁面３０１を形成することで、ケース１０３の内壁面が各所で偏り少なくコイル２０１及び内側コア部２０２と近接する。ケース１０３の内壁面を外壁面と相似形に形成する場合と比べて、コイル２０１及び内側コア部２０２と一定距離内で対する内壁面３０１の表面積を増加させることができる。このため、コイル２０１等からの熱を内壁面３０１から放散し易くなり、リアクトルの放熱性が高められる。
【００６０】
なお、内壁面３０１の断面形状は、略半楕円形状に限られず、コイル２０１及び内側コア部２０２の外形に合わせて、略半円状やその他の形状であってもよい。また、ケースの内壁面はコイル２０１の外形または内側コア部の外形に合わせて形成してもよい。
【００６１】
図４はコイルの外周面の一部が外側コア部から露出したリアクトルの構成例を示す図である。この例では、ケース１０３の内壁面４０１が、コイル２０１及び内側コア部２０２の外形に合わせて、その断面形状が略半円状となっている。このため、図３の例と同様にその内壁面４０１の形状によってリアクトルの放熱性が向上する。しかしながら、ケース１０３の内壁面はその他の形状であってもよい。
【００６２】
図４の例では、更に、コイル２０１の外周面４０２の一部がケース１０３の上側で外側コア部２０３から露出している。コイル２０１をケース１０３内に縦置きする場合、外側コア部２０３からコイル２０１を露出させようとすると、コイル２０１外周面の全周にわたって外側コア部２０３が存在しない部分が生じる。一方、コイル２０１をケース１０３内に横置きする場合は、コイル２０１の外周面４０２の一部を露出させても、その他の部分で外側コア部２０３がコイル２０１の軸方向２０５に連続する。従って、外周面４０２の外側コア部２０３内にある部分で必要な磁路を確保できる。ケース１０３の底面側に磁路が集中して形成されるので、このようにケース１０３の上側でコイル２０１の外周面４０２を露出させれば、インダクタンス値への影響は特に少なく、全体として設計値通りのインダクタンスを実現し易くなる。
【００６３】
コイル２０１の外周面４０２の一部がケース１０３の上側で外側コア部２０３から露出していれば、外側コア部２０３を介さずにコイル２０１の熱を放散することができる。ケース１０３の上側は放熱面であるケース１０３の底面から最も離れているので、その部分の温度が上昇し易い。コイル２０１の外周面４０２の一部をケース１０３の上側で露出させることで、その部分の放熱性が高められる。したがって、所望のインダクタンス値を確保しつつ、リアクトル全体の放熱性をさらに高めることができる。
【００６４】
図３や図４の例において、ケース１０３が、その上部を閉じる蓋を有するようにしてもよい。ケース１０３の上方を例えばアルミニウム製の蓋で閉じれば、外側コア部２０３やそこから露出したコイル２０１の上面をその蓋と面接触させることができる。その場合、リアクトル上側の熱は、蓋、ケース１０３の側壁を経て、底面に至る経路でも放散することが可能となる。このため、リアクトルの放熱性がより向上する。蓋の素材には、アルミニウム以外にも、アルミニウム合金などのその他の金属材料や、窒化珪素、アルミナ、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、炭化珪素などのセラミックスを用いることができる。なお、図４の例に対しケースを導電性材料の蓋で閉じるように構成する場合には、コイル２０１と蓋との間で絶縁が必要となる。
【００６５】
図５はケース内にコイルの支持部を設けたリアクトルの構成例を説明するための図である。この例では、リアクトルが、内側コア部２０２のコイル２０１から突出した両端部分５０１でコイル２０１及び内側コア部２０２を支持する支持部５０２をケース１０３の内底面５０３に備える。支持部５０２はケース１０３本体と一体的に形成したものであってもよいし、ケース１０３本体とは別途に形成し、ケース１０３本体に連結固定したものであってもよい。支持部５０２の素材は、ケース１０３と同じ素材であっても異なる素材であってもよく、上述したケースの蓋と同様の素材を支持部５０２に用いることができる。
【００６６】
ケース１０３内、この例ではケース１０３の内底面５０３に支持部５０２を設けることで、ケース１０３内でのコイル２０１の位置決めが容易になる。支持部５０２上にコイル２０１を載置した状態で外側コア部２０３の構成材をケース１０３内に充填し成形・硬化すれば、この例に係るリアクトルを製造することができる。このため、所望のインダクタンス値を実現したリアクトルの製造がより簡単になる。
【００６７】
支持部５０２は、内側コア部２０２のコイル２０１から突出した両端部分５０１で内側コア部２０２と接触する。コイル２０１は支持部５０２と接触しない。また、支持部５０２はケース１０３の内底面５０３上に立設されているので、コイル２０１はケース１０３の内底面５０３とも接触しない。したがって、コイル２０１を支持部５０２上に置くだけで、ケース１０３とコイル２０１との絶縁が確保される。
【００６８】
支持部５０２は、内側コア部２０２とケース１０３の内底面５０３とを構造的に連結する。内側コア部２０２の両端部分５０１からケース１０３の底面へ支持部５０２を介して熱を放散することができる。したがって、支持部５０２を設けることで、リアクトル全体の放熱性をより高めることもできる。なお、ケース１０３とコイル２０１との絶縁を確保するならば、ケース１０３の内底面５０３とコイル２０１とを近接させれば、それだけ放熱性が向上する。
【００６９】
上述した実施の形態は本発明の技術的範囲を制限するものではなく、本発明の範囲内で種々の変形や応用が可能である。例えば、本発明のリアクトルは、車載向けコンバータに限らず、空調機のコンバータのように比較的出力の高いその他の電力変換装置にも適用することができる。更に、内側コア部の端面はケースの側壁に接触してもよい。内側コア部の端面がケースの側壁に接触することで、更にリアクトルの放熱性を高めることができる。
【００７０】
上述した実施の形態では、主に内側コア部が圧粉成形体により構成されるリアクトルについて本発明を説明した。その他、内側コア部として、珪素鋼板に代表される電磁鋼板を積層させた積層体からなるものを利用することもできる。電磁鋼板は、圧粉成形体と比較して、飽和磁束密度が高い磁性コアを得易い。更に、既述のリアクトルは、内側コア部が外側コア部よりも飽和磁束密度が高く、外側コア部が内側コア部よりも透磁率が低く構成されていたが、本発明の適用されるリアクトルはその例に限られるものではない。例えば外側コア部だけでなく内側コア部も磁性材料と樹脂との混合物から構成するようにしてもよい。
【実施例】
【００７１】
［密度差の形成］
磁性材料の密集度差は、硬化条件、磁性材料の充填量、粒径、硬化剤の種類などの諸条件により所望の値とすることができる。表１に形成例を示す。磁性材料として市販の純鉄粉を用い、フィラー等他の充填材を用いずにエポキシ樹脂（三菱化学（旧ジャパンエポキシレジン）製ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂  ＪＥＲ８２８）と表に示す硬化剤を混合した。硬化条件は全て同一であり、８０℃２時間、１２０℃２時間、１５０℃５時間の順で加熱した。８０℃での保持時間２時間は磁性材料の沈殿がほぼ飽和する時間であり、底面側と上面側の密集度が十分についている状態である。より短時間にすれば差を小さくすることができる。１２０℃での硬化中にも若干の沈殿は進行するが、本例の場合は８０℃での充分な時間を採っていることから密集度差への影響はほとんど無いと考えられる。
【００７２】
表１において、高さは外側コア部となる充填部の高さ、すなわちケース底部から上面までの距離である。鉄粉粒径範囲は日機装株式会社製の装置（マイクロトラックＭＴ３３００）を用いてレーザ回折・散乱法で測定した。鉄粉充填量は混合物全体に占める鉄粉の体積割合である。底面側密度および密度差は、硬化後の測定結果であり、硬化後にサンプルを底面側から上面側に５等分して、上述の方法で各部の密度を算出して求めた。密度は底面側から上面側に向かって減少することが確認でき、底面側密度は、分割した中で最も底面側の密度であって最大密度となる。密度差は、（底面側密度−上面側密度）／底面側密度で求めた。
【００７３】
【表１】
0005637391.tif 000002
【００７４】
実施例１、実施例２、実施例７の比較から、充填高さが高いほど密度差が大きくなることが判る。また、実施例２、実施例３、実施例４の比較から、鉄粉充填量が多いほど密度差が大きくなることが判る。また、実施例１は粒径７５μｍ以下の鉄粉を使用したのに対して、実施例５は３８μｍ以下のみを選別して、実施例６は３８から７５μｍのみを選別しており、粒径の小さいものが密度差に寄与していることが判る。さらに、実施例７と実施例８は硬化剤の違いを比較しており、硬化剤の選択によっても密度差を変えることができることが示されている。
【００７５】
［放熱効果のシミュレーション１］
次に、密度差による内部温度の違い、放熱効果をシミュレーションにより確認した結果を示す。図６にシミュレーションしたリアクトルの構造を示す。円筒状の内側コア部６０２、その外周に巻かれたコイル６０１、それら全体を覆う外側コア部６０３、全体を収納するケース６０４から構成される。内側コア部６０２は密度７．２７ｇ／ｃｍ３で均一な圧粉成形体コアであり、寸法は直径２９．８×高さ６１ｍｍとした。また、コイル６０１の寸法は内径３３．８ｍｍで厚さ０．８ｍｍ×幅９．０ｍｍの線材を５１ターン巻線している。ケース６０４外形は９１．２×７４．２×６０ｍｍである。
【００７６】
外側コア部６０３は磁性材料と樹脂との混合物であり、外形寸法を８７．２×７０．２×５６ｍｍとした。外側コア部は底面から上面に向かって均等１０分割に密度差を設けている。表２は密度差を付けた各部の条件であり、ｖｏｌ％は外側コア部の各部分の磁性体の体積％、Ｄは各部分の密度（ｇ／ｃｍ３）、μは各部分の比透磁率、Ｗは各部分の１０ｋＨｚの鉄損（磁束密度振幅Ｂｍ＝０．１Ｔ）（ｋＷ／ｍ３）、λは各部分の熱伝導率（Ｗ／ｍＫ）、をそれぞれあらわす。また各部分の飽和磁束密度は０．８〜１．１Ｔの間にある。
【００７７】
【表２】
0005637391.tif 000003
【００７８】
第１のシミュレーション結果を図７から図９に示す。コイル、内側コア、外側コア、ケースのそれぞれについて損失を磁場解析で計算した結果を元に、熱解析で発熱源として扱った。なお、駆動周波数１０ｋＨｚ、通電条件は４５Ａとし、強制冷却となる冷却側の温度を５０℃の条件とした。各図は断面温度分布を相対的に色分布で表している。色は赤色が最も温度が高く、黄、緑、青と順に低温となって、紫が最も低い温度を示している。図の下方が底面側、上方が上面側である。図７、図８は上記表２の外側コアによるもの、図９は比較のために外側コアに密度差を付けず均一としたものである。図７は、図の下方が底面側（高密度側）であり、底面側を強制冷却したものである。図８は、同じく図の下方が底面側（高密度側）であり、上面側を強制冷却したものである。図９は、均一密度の場合であって底面側を強制冷却したものである。
【００７９】
図７と図８の結果を比較してみた場合、冷却面を密度の高い側（底面側）にする方が、密度の低い側（上面側）にするよりも最高温度が６℃低くなっており、効率的に放熱できることが確認できた。すなわち、密度差を付けて密度の高い側を冷却することは有効である。
【００８０】
図７と図９の結果を比較してみた場合、密度差がある場合と無い場合では、同じように冷却をしても最高温度の差が３℃あり、密度差がある方が効率的に放熱できることが確認できた。
【００８１】
［放熱効果のシミュレーション２］
次に、外側コア部の密度差の違いによる冷却効果の違いをより詳しく見るために、密度差を変えて詳しくシミュレーションした結果を示す。シミュレーション対象として設定したリアクトルの外形寸法条件は上記シミュレーション１と同じである。外側コア部として、底面側と上面側の間を１０段階の密度に設定し、密度差を０％、２％、３％、５％、１０％、１５％、２０％と変化させて解析例１から解析例７とし、それぞれの場合の断面温度分布を求め、各部の最高温度を求めることで冷却の効果を確認した。表３にシミュレーション条件として各解析例で設定した密度（ｇ／ｃｍ３）を、表４に熱伝導率（Ｗ／ｍＫ）を、表５に比透磁率を、表６に鉄損（磁束密度振幅Ｂｍ＝０．１Ｔ）（ｋＷ／ｍ３）をそれぞれ示す。
【００８２】
【表３】
0005637391.tif 000004
【００８３】
【表４】
0005637391.tif 000005
【００８４】
【表５】
0005637391.tif 000006
【００８５】
【表６】
0005637391.tif 000007
【００８６】
図１０から図１７に、解析例１から解析例８について求めた断面温度分布の違いを色分布で表す。図の比較から明らかなように、密度差が大きいほど冷却効果が大きく現れ、全体に温度が低く保たれていることがわかる。表７は、図１０から図１７の各解析例について、内側コア部、コイル、外側コア部、ケースのそれぞれにおける最高温度と、全体での最高温度、リアクトル全体の損失、コイル直流電流０Ａ（ゼロ磁場）でのリアクトル全体のインダクタンス、をまとめたものである。表７から、全体での最高温度は内側コア部になっていることがわかる。密度差を２％付けると最高温度を０．５℃下げることができ、密度差が大きくなるに従って順に冷却効果が大きくなり、２０％付けると５．１℃下げることができる。
【００８７】
【表７】
0005637391.tif 000008
【００８８】
このように、外側コア部に密度差を付け、密度の大きい側である底面側を強制冷却することによって、リアクトル全体を効果的に冷却することができることが確認できた。エポキシ樹脂の耐熱温度やリアクトル周辺の電子部品等の耐熱温度は１４０〜１５０℃程度以下であり、リアクトル各部位の最高温度がこれらの耐熱温度以上となることは許されず、耐熱温度に比べて少しでも低くすることが望ましい。また、温度を下げることにより、コイルの損失を下げる効果もある。さらに、冷却温度はここでは５０℃としたが、５０℃より高い温度に設定される場合もありうるので、リアクトルの各部位の温度は、耐熱温度に比べて少しでも低くすることが望まれている。冷却の効果は密度差を大きくする程大きいが、密度差の無い場合と比較した有意な差として０．５℃超の効果を出すには３％以上の密度差があることが好ましく、１℃以上のためには５％以上、２℃以上のためには１０％以上がさらに好ましいことがわかる。温度差のみに着目した場合、さらに密度差を大きくすることが好ましい。
【００８９】
一方、密度差を大きくすると、リアクトル全体としてのインダクタンスが小さくなる。インダクタンスはコイル巻数の２乗および断面積に比例し、同じインダクタンスを得るためには、コイルの巻き数を多くするか断面積を大きくする必要があり、リアクトル全体の大きさを大きくする必要が生じる。上記シミュレーションの場合、２０％の密度差の解析例７の場合で、解析例１に比較してインダクタンスが０．２％低下する。この観点から計算した結果、インダクタンスの低下を１．５％以下に抑えるためには、密度差を４５％以下とすることが好ましく、０．２％以下にするために密度差は２０％以下とすることがさらに好ましいことがわかった。また、密度差を大きくすると、リアクトル全体の損失も大きくなる。車載用途での損失増加の許容範囲は１０％程度までと考えられ、損失増加を１０％以下に抑えるためには密度差を４５％以下とすることが好ましい。さらに、損失増加を１．５％以下に抑えるためには密度差を２０％以下とすることが好ましい。
【産業上の利用可能性】
【００９０】
本発明のリアクトルは、ハイブリッド自動車やプラグインハイブリッド自動車、電気自動車、燃料電池車といった車両や空調機に搭載されるコンバータのような電力変換装置の構成部品に利用することができる。
【符号の説明】
【００９１】
１０１  リアクトル
１０２  コンバータケース
１０３  リアクトルのケース
２０１  コイル
２０１ｗ  巻線
２０２  内側コア部
２０３  外側コア部
２０４  コア
２０５  コイルの軸方向
２０６  ケースの側壁に沿った方向
３０１、４０１  ケースの内壁面
４０２  コイルの外周面
５０１  コイルの両端部分
５０２  支持部
５０３  ケースの内底面
６０１  コイル
６０２  内側コア部
６０３  外側コア部
６０４  ケース
【図１】
0005637391.tif 000009
【図２】
0005637391.tif 000010
【図３】
0005637391.tif 000011
【図４】
0005637391.tif 000012
【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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