(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
心材と、この心材の一面側にクラッドされた犠牲陽極材と、前記心材の他面側にクラッドされたＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材と、からなるアルミニウム合金クラッド材であって、
前記心材は、Ｍｎ：０．３〜２．０質量％、Ｓｉ：０．１５〜１．６質量％、Ｃｕ：０．１〜１．０質量％、Ｍｇ：０．１〜１．０質量％を含有し、さらに、Ｔｉ：０．０１〜０．５質量％、Ｚｒ：０．０１〜０．５質量％の１種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
前記犠牲陽極材は、Ｚｎ：９．０〜１２．０質量％、Ｍｎ：０．３〜１．８質量％、Ｓｉ：０．３〜１．２質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、厚さが１０〜３０μｍであることを特徴とするアルミニウム合金クラッド材。
【請求項２】
前記犠牲陽極材は、さらに、Ｔｉ：０．０１〜０．５質量％、Ｚｒ：０．０１〜０．５質量％、Ｎｂ：０．０１〜０．５質量％の１種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金クラッド材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車用の熱交換器等に使用されるブレージングシートとするアルミニウム合金クラッド材に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車に搭載されるラジエータ、コンデンサー、エバポレーター等の熱交換器は、軽量で熱伝導性に優れるアルミニウム合金の板材を成形、組み立て、ろう付けして製造されることが多い。このようなアルミニウム合金板は、例えばラジエータ等のチューブとした場合、外面は大気に曝され、内面は冷却水等の冷媒に曝される。これらの腐食環境に曝されると、局所的に腐食（孔食）が進行して、貫通孔形成に至る虞がある。チューブ外面の防食対策としては、チューブを形成するアルミニウム合金よりも電位の卑なＡｌ−Ｚｎ合金等で形成したフィン材を接触させる、いわゆる陰極防食法（電気防食法）が一般的であり、効果的であることが知られている。チューブ内面の防食対策としても陰極防食法が適用される場合が多く、具体的には、基材（心材）のアルミニウム合金に対して電位の卑なＡｌ−Ｚｎ系合金を犠牲陽極材として内面側に積層したクラッド材でチューブを形成することが一般的である。また、外面側にはフィン材等とのろう付けのため、Ａｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材がクラッドされた３層以上のクラッド材（ブレージングシート）とされることも多い。一方、機器の軽量化の観点から、クラッド材の板厚は０．３ｍｍ以下程度に薄肉化が要求されている。
【０００３】
このような薄肉材としても熱交換器に必要な強度および耐食性を備える熱交換器用アルミニウム合金材として、前記アルミニウム合金クラッド材（ブレージングシート）について、例えば以下に示すような対策を施したものが開示されている。特許文献１には、耐食性を高めるため、Ｚｎ：１．０〜６．０質量％にＭｎをさらに添加したアルミニウム合金として、Ａｌ−Ｍｎ系金属間化合物の粒径や分布を制御されることでその腐食電流値を低減させた犠牲陽極材が、ろう材と共にアルミニウム合金心材にクラッドされた３層材が開示されている。なお、金属間化合物の粒径や分布は、前記犠牲陽極材とするアルミニウム合金の鋳塊の均質化処理やクラッド圧延における温度を調整することで制御されている。また、特許文献２には、所定量のＭｎ，Ｍｇを添加した心材の一方の面に、Ｍｎを添加したアルミニウム合金からなる中間材を介してろう材を、他方の面にＺｎ：０．５〜１０質量％にＭｎをさらに添加したアルミニウム合金からなる犠牲陽極材を、それぞれクラッドされた４層材が開示されている。心材だけでなく犠牲陽極材にもＭｎを添加することで強度を向上させ、また、犠牲陽極材に分散させたＡｌ−Ｍｎ系金属間化合物がそれぞれ孔食の起点となることで局所的に孔食が発生することを防止している。また、特許文献３には、犠牲陽極材をＺｎ：０．２〜８．０質量％にさらにＳｃ、およびＭｎ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ｍｇ，Ｚｒの１種以上を添加したアルミニウム合金とすることで、強度および耐エロージョン性を向上させた３層材が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−６１３０６号公報
【特許文献２】特開２００６−１３１９２３公報
【特許文献３】特開２００６−１７６８５２公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ここで、薄肉化されたクラッド材においては、強度を確保する上で心材の薄肉化には限界があるため、犠牲陽極材も薄肉化する必要がある。クラッド材は、前記したように、表面（犠牲陽極材）と内部（心材）との電位差によって表面全体（全面）を優先的に溶解させることで局部腐食を抑制するため、犠牲陽極材が薄肉化されると、その損耗が早くなって防食効果の寿命が短くなる。前記従来技術に記載されたクラッド材は、孔食すなわち局所的な腐食に対する耐食性については対応しているが、全面における腐食について対応するものではなく、薄肉化された場合は早期に犠牲陽極材が損耗する虞がある。
【０００６】
本発明は、前記問題点に鑑みてなされたものであり、薄肉化した場合にも、高耐食性を長期に維持できる熱交換器用アルミニウム合金クラッド材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するために、本発明者らは、孔食を防止するために、薄肉化した犠牲陽極材としても心材との電位差を十分なものとなるように、Ｚｎ濃度を従来の犠牲陽極材よりも高く設定した。その一方で、前記電位差による全面の腐食を抑制するための方法を検討した結果、犠牲陽極材にさらにＳｉ，Ｍｎを添加することでアルミニウム合金が自己防食を起こして全面腐食が抑制されることを見出した。
【０００８】
すなわち、本発明に係るアルミニウム合金クラッド材は、心材と、この心材の一面側にクラッドされた犠牲陽極材と、前記心材の他面側にクラッドされたＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材からなり、前記心材は、Ｍｎ：０．３〜２．０質量％、Ｓｉ：０．１５〜１．６質量％、Ｃｕ：０．１〜１．０質量％、Ｍｇ：０．１〜１．０質量％を含有し、さらにＴｉ：０．０１〜０．５質量％、Ｚｒ：０．０１〜０．５質量％の１種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、前記犠牲陽極材は、Ｚｎ：９．０〜１２．０質量％、Ｍｎ：０．３〜１．８質量％、Ｓｉ：０．３〜１．２質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、厚さが１０〜３０μｍであることを特徴とする。
【０００９】
このように、犠牲陽極材は、Ｚｎ濃度を高くすることで薄肉化しても心材との電位差により孔食を防止でき、さらにＳｉ，Ｍｎを合わせて添加することで、強度を向上させると同時に犠牲陽極材に自己防食を生じさせて全面腐食を抑制できる。一方、心材にもＳｉ，Ｍｎを添加することで強度を向上させ、Ｃｕ，Ｍｇを添加することでさらに強度を向上させると同時に、電位を貴にするＣｕにより犠牲陽極材との電位差を適正なものとし、腐食生成物が保護皮膜を形成するＭｇにより、心材が腐食環境に曝されても孔食を防止する。
【００１０】
本発明に係るアルミニウム合金クラッド材は、前記犠牲陽極材が、Ｔｉ：０．０１〜０．５質量％、Ｚｒ：０．０１〜０．５質量％、Ｎｂ：０．０１〜０．５質量％の１種以上をさらに含有してもよい。これらの元素を添加することによって、アルミニウム合金クラッド材の局部の耐食性および全面の耐食性をさらに向上させることができる。
【発明の効果】
【００１１】
本発明に係るアルミニウム合金クラッド材によれば、犠牲陽極材が薄肉化しても、全面腐食と局部腐食の両方を抑制できるため、アルミニウム合金クラッド材も薄肉化できて、熱交換器の軽量化および長寿命化に有効である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明に係るアルミニウム合金クラッド材を実現するための実施形態について説明する。
本発明に係るアルミニウム合金クラッド材は、アルミニウム合金からなる心材の一方の面に犠牲陽極材がクラッドされ、他方の面にろう材がクラッドされた３層材である。アルミニウム合金クラッド材の厚さは特に限定されないが、好ましくは０．１〜０．３ｍｍである。
【００１３】
〔心材〕
本発明に係るアルミニウム合金クラッド材の心材は、Ｍｎ：０．３〜２．０質量％、Ｓｉ：０．１５〜１．６質量％、Ｃｕ：０．１〜１．０質量％、Ｍｇ：０．１〜１．０質量％を含有し、さらに、Ｔｉ：０．０１〜０．５質量％、Ｚｒ：０．０１〜０．５質量％の１種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で形成される。
【００１４】
（心材Ｍｎ：０．３〜２．０質量％）
ＭｎはＳｉと同様にアルミニウム合金の強度を向上させる効果があり、特に後記のＳｉと共存することでＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系金属間化合物を形成して、これによりさらに強度を高めることができる。アルミニウム合金クラッド材の強度を十分なものとするため、心材におけるＭｎ含有量は０．３質量％以上とし、０．３５質量％以上が好ましく、０．４質量％以上がさらに好ましい。一方、Ｍｎが過剰に添加されると粗大な晶出物が析出して、アルミニウム合金クラッド材の加工性が低下する。したがって、心材におけるＭｎ含有量は２．０質量％以下とし、１．９質量％以下が好ましく、１．８質量％以下がさらに好ましい。
【００１５】
（心材Ｓｉ：０．１５〜１．６質量％）
ＳｉはＭｎと同様にアルミニウム合金の強度を向上させる効果があり、特にＭｎと共存することでＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系金属間化合物を形成して、これによりさらに強度を高めることができる。アルミニウム合金クラッド材の強度を十分なものとするため、心材におけるＳｉ含有量は０．１５質量％以上とし、０．２５質量％以上が好ましく、０．３質量％以上がさらに好ましい。一方、Ｓｉはアルミニウム合金の融点を降下させるため、過剰に添加されるとろう付け時に心材の溶融が生じる。したがって、心材におけるＳｉ含有量は１．６質量％以下とし、１．５５質量％以下が好ましく、１．５質量％以下がさらに好ましい。
【００１６】
（心材Ｃｕ：０．１〜１．０質量％）
Ｃｕはアルミニウム合金の強度を向上させる効果があり、また、アルミニウム合金の電位を貴にする作用があるため、犠牲陽極材に対する電位を貴にして犠牲陽極材の犠牲防食効果を高める。これらの効果を十分なものとするため、心材におけるＣｕ含有量は０．１質量％以上とし、０．１５質量％以上が好ましく、０．２質量％以上がさらに好ましい。一方、Ｃｕが過剰に添加されると、粒界にＣｕ化合物が多く析出して粒界腐食を生じ易くなり、また、犠牲陽極材との電位差が過大となって全面腐食が促進される虞がある。したがって、心材におけるＣｕ含有量は１．０質量％以下とし、０．９５質量％以下が好ましく、０．９質量％以下がさらに好ましい。
【００１７】
（心材Ｍｇ：０．１〜１．０質量％）
Ｍｇはアルミニウム合金の電位を卑にする作用があるが、Ｓｉと共存することでＭｇ2Ｓｉ等の化合物を析出させて、アルミニウム合金の強度をさらに高めることができる。また、Ｍｇは、当該アルミニウム合金が腐食環境に曝されると腐食生成物として塩化マグネシウム（ＭｇＣｌ2）を生成し、この塩化マグネシウムがアルミニウム合金の表面の酸化皮膜を腐食環境から遮断する保護皮膜として作用する。本発明に係るアルミニウム合金クラッド材においては、クラッドやろう付けの際に心材からＭｇが犠牲陽極材に拡散してその表面（腐食環境側表面）で保護皮膜を形成するため、耐局部腐食性向上に有効である。これらの効果を得るために、心材におけるＭｇの含有量は０．１質量％以上が好ましく、０．１２質量％以上がより好ましく、０．１４質量％以上がさらに好ましい。しかし、前記したようにＭｇはアルミニウム合金の電位を卑にする作用があるため、過剰に添加されると犠牲陽極材との電位差が不十分となって犠牲防食効果が低下する。さらにＭｇはろう付け性を低下させる作用があるため、過剰に添加されると、ろう付け時にろう材までＭｇが拡散してろう付け性が低下する。したがって、心材におけるＭｇの含有量は１．０質量％以下とし、０．９５質量％以下が好ましく、０．９質量％以下がさらに好ましい。
【００１９】
（心材Ｔｉ，Ｚｒ：各０．０１〜０．５質量％）
Ｔｉ，Ｚｒは、いずれもアルミニウム合金の腐食環境側表面に堆積した腐食生成物を微細化して、当該腐食生成物による保護性を高めて耐局部腐食性および耐全面腐食性を向上する効果を有する。本発明に係るアルミニウム合金クラッド材においては、腐食が心材に到達した場合にこれらの元素が前記作用を発現する。この効果を得るために、心材におけるＴｉ，Ｚｒの各含有量は０．０１質量％以上が好ましい。一方、Ｔｉ，Ｚｒはアルミニウム合金の加工性を低下させるため、心材におけるＴｉ，Ｚｒの各含有量は０．５質量％以下とする。
【００２０】
なお、心材における不可避的不純物として、Ｆｅ：０．２質量％以下、Ｃｒ：０．１質量％以下、およびＢ：０．１質量％以下を含有してもよい。
【００２１】
〔犠牲陽極材〕
（犠牲陽極材厚さ：１０〜３０μｍ）
本発明に係るアルミニウム合金クラッド材の犠牲陽極材は、当該アルミニウム合金クラッド材において厚さが１０〜３０μｍとする。犠牲陽極材の厚さが１０μｍ未満では、犠牲陽極材に含有されるＺｎの絶対量が不足するため、心材に対して電位が十分に卑とならずに犠牲防食効果が低下する。また、アルミニウム合金クラッド材の犠牲陽極材側の面をろう付けする場合には、心材から拡散するＭｇが犠牲陽極材側表面に到達してろう付け性が低下する。一方、犠牲陽極材は３０μｍを超えて厚くしても、犠牲防食効果の向上は飽和する上、アルミニウム合金クラッド材の板厚が厚くなる、あるいは心材の絶対厚さが薄くなってアルミニウム合金クラッド材の強度が低下する。
【００２２】
本発明に係るアルミニウム合金クラッド材の犠牲陽極材は、Ｚｎ：９．０〜１２．０質量％、Ｍｎ：０．３〜１．８質量％、Ｓｉ：０．３〜１．２質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で形成される。
【００２３】
（犠牲陽極材Ｚｎ：９．０〜１２．０質量％）
Ｚｎはアルミニウム合金の電位を卑にする作用があり、心材との電位差を十分なものとして、犠牲防食効果を付与する。この効果を十分なものとするため、犠牲陽極材におけるＺｎ含有量は９．０質量％以上とする。一方、Ｚｎが過剰に添加されると、犠牲陽極材自体の耐食性が劣化して腐食速度が速くなるため犠牲防食効果の持続期間が短くなる。したがって、犠牲陽極材におけるＺｎ含有量は１２．０質量％以下とし、１１．５質量％以下が好ましく、１１．０質量％以下がさらに好ましい。
【００２４】
（犠牲陽極材Ｍｎ：０．３〜１．８質量％、Ｓｉ：０．３〜１．２質量％）
Ｍｎ，Ｓｉは、それぞれアルミニウム合金の強度を向上させる効果があり、特に両者が共存することでＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系金属間化合物を形成して、さらに強度を高めることができる。また、Ｍｎ，Ｓｉは、それぞれ水（冷却水、結露水等）に溶出すると、不溶性の皮膜を形成して自己防食効果を生じ、特にＭｎ，Ｓｉの両者および溶出を促進するＺｎが共存すると、自己防食効果が相乗的に向上して犠牲陽極材の全面腐食を抑制する。これらの効果を十分なものとするため、犠牲陽極材において、Ｍｎ，Ｓｉの各含有量は０．３質量％以上とし、０．３２質量％以上が好ましく、０．３４質量％以上がさらに好ましい。
【００２５】
一方、Ｍｎは過剰に添加されると、粗大な晶出物が析出して、アルミニウム合金クラッド材の加工性が低下し、またこの晶出物がカソードサイトとして作用して腐食を促進させるため耐孔食性が低下する虞がある。したがって、犠牲陽極材におけるＭｎ含有量は１．８質量％以下とし、１．７５質量％以下が好ましく、１．７質量％以下がさらに好ましい。また、Ｓｉは過剰に添加されると、アルミニウム合金の粒界腐食感受性が増大して耐孔食性および自己防食効果が低下し、また融点を降下させるため、ろう付け時に犠牲陽極材の溶融が生じる。特に本発明に係るアルミニウム合金クラッド材の犠牲陽極材は高濃度のＺｎにより融点がある程度降下しているため、犠牲陽極材におけるＳｉ含有量は１．２質量％以下とし、１．０質量％以下が好ましく、０．９質量％以下がさらに好ましい。
【００２６】
本発明に係るアルミニウム合金クラッド材の犠牲陽極材は、さらに、Ｔｉ：０．０１〜０．５質量％、Ｚｒ：０．０１〜０．５質量％、およびＮｂ：０．０１〜０．５質量％の１種以上を含有してもよい。
【００２７】
（犠牲陽極材Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ：各０．０１〜０．５質量％）
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂは、いずれもアルミニウム合金クラッド材の表面すなわち犠牲陽極材の表面に堆積したアルミニウム合金の腐食生成物を微細化して、当該腐食生成物による保護性を高めて耐局部腐食性および耐全面腐食性を向上する効果を有する。この効果を得るために、犠牲陽極材におけるＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの各含有量は０．０１質量％以上が好ましい。一方、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂはアルミニウム合金の加工性を低下させるため、犠牲陽極材におけるＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの各含有量は０．５質量％以下とする。
【００２８】
犠牲陽極材における不可避的不純物として、Ｍｇ，Ｃｕを各０．１質量％以下含有してもよい。Ｍｇはろう付け性を低下させる作用があるため、０．１質量％を超えて含有すると、アルミニウム合金クラッド材の犠牲陽極材側の面をろう付けする場合に、ろう付け性が低下する虞がある。Ｃｕはアルミニウム合金の電位を貴にする作用があり、０．１質量％を超えて含有すると、心材との電位差が不十分となって犠牲防食効果が不足する虞がある。
【００２９】
〔ろう材〕
本発明に係るアルミニウム合金クラッド材のろう材は、当該アルミニウム合金クラッド材においてその厚さは特に限定されないが、良好なろう付け性を得るために１０〜４０μｍとすることが好ましい。また、本発明に係るアルミニウム合金クラッド材のろう材は、アルミニウム合金材のろう付けにおいて通常用いられる６〜１５質量％程度のＳｉを含有するＡｌ−Ｓｉ系合金、例えばＪＩＳ４３４３，４０４５相当のＡｌ−Ｓｉ合金等が適用できる。また、Ｓｉ以外にＺｎを添加して、ろう材側にも犠牲防食効果を付与してもよい。さらにＣｕ，Ｍｎ，Ｍｇ等を含有してもよい。ただし、Ｍｇについては、０．１質量％を超えるとろう付け性が低下する虞があるため、Ｍｇ：０．１質量％以下であれば含有してもよい。
【００３０】
ろう材における不可避的不純物として、例えば、Ｔｉ：０．０５質量％以下、Ｚｒ：０．２質量％以下、Ｂ：０．１質量％以下、Ｆｅ：０．２質量％以下等を含有していても、本発明の効果を妨げるものではない。なお、ろう材において、このような不可避的不純物の含有量が合計で０．４質量％まで許容できる。
【００３１】
〔アルミニウム合金クラッド材の製造方法〕
本発明に係るアルミニウム合金クラッド材の製造方法は特に限定されず、例えば公知のクラッド材の製造方法により製造される。以下にその一例を説明する。
まず、心材、犠牲陽極材、ろう材のそれぞれの成分組成のアルミニウム合金を、溶解、鋳造し、さらに必要に応じて面削（鋳塊の表面平滑化処理）、均質化処理して、それぞれの鋳塊を得る。均質化処理は、例えば、４５０〜５５０℃×６時間以下の熱処理およびその後の冷却速度を０．５〜２℃／分の条件で行う。
【００３２】
次に、それぞれの鋳塊を熱間圧延により、所定のクラッド率になるようにそれぞれ所定厚さの板材とする。次に、心材用の板材を、犠牲陽極材用の板材とろう材用の板材で挟んで重ね合わせ、この重ね合わせ材に熱処理（再加熱）を行った後、熱間圧延により圧着して一体の板材とし、さらに所定の最終板厚となるまで冷間圧延を行い、アルミニウム合金クラッド材とする（クラッド圧延）。前記冷間圧延において、必要に応じて中間焼鈍（連続焼鈍）を行ってもよい。また、最終板厚とした後に仕上げ焼鈍を実施してもよい。
【００３３】
本発明に係るアルミニウム合金クラッド材を熱交換器に利用する場合は、例えば、その犠牲陽極材が腐食環境側となるように成形し、必要に応じてフィン材等の他の部材と組み合わせてろう付け加熱する。この場合、特に自動車のラジエータとして、犠牲陽極材を内面にしてチューブ材に使用することが好ましく、内面の冷却水に対する耐食性を向上させることができる。
【実施例】
【００３４】
以上、本発明を実施するための形態について述べてきたが、以下に、本発明の効果を確認した実施例を、本発明の要件を満たさない比較例と比較して具体的に説明する。なお、本発明はこの実施例に限定されるものではない。
【００３５】
（供試材作製：供試材Ｎｏ．１〜２３）
表１に示す組成を有する心材用アルミニウム合金（合金Ｎｏ．Ｃ１）を溶解し、鋳造温度７００℃にて鋳造して鋳塊を製造した後、均質化処理として、５３０℃で６時間の熱処理後、冷却速度０．５℃／分で冷却し、熱間圧延して心材用の板材を作製した。また、表２に示す組成を有する犠牲陽極材用アルミニウム合金（合金Ｎｏ．Ｓ１〜Ｓ２２）を溶解し、鋳造温度７００〜７６０℃にて鋳造して鋳塊を製造した後、均質化処理として、４５０〜５５０℃で６時間の熱処理後、冷却速度０．５℃／分で冷却し、熱間圧延して犠牲陽極材用の板材を作製した。また、Ｓｉ：１１質量％を含有するＡｌ−Ｓｉ合金のろう材用アルミニウム合金を溶解し、通常行われる条件として、鋳造温度７００℃にて鋳造して鋳塊を製造した後、均質化処理として５００℃で３時間の熱処理の後、熱間圧延してろう材用の板材を作製した。
【００３６】
心材用の板材を、犠牲陽極材用、ろう材用のそれぞれの板材で挟んで重ね合わせて、４００〜５５０℃で熱間圧延を行い、その後、冷間圧延を行い、表２に示す供試材Ｎｏ．１〜２３のアルミニウム合金クラッド材の供試材とした。なお、心材の板厚は０．１８０ｍｍ、ろう材の板厚は２０μｍ、犠牲陽極材の板厚は、表２に示すように供試材Ｎｏ．１６は７μｍ、それ以外の供試材は２０μｍとした。
【００３７】
（供試材作製：供試材Ｎｏ．２４〜３８）
表３および表４に示す組成を有する心材用アルミニウム合金（合金Ｎｏ．Ｃ２〜Ｃ１６）にて合金Ｎｏ．Ｃ１と同様にして心材用の板材を作製した。また、供試材Ｎｏ．４，１７〜２３と同様に、合金Ｎｏ．Ｓ４，Ｓ１６〜Ｓ２２の犠牲陽極材用の板材、ならびにＡｌ−１１質量％Ｓｉ合金のろう材用の板材を作製した。
【００３８】
合金Ｎｏ．Ｃ２〜Ｃ９の心材用の板材は、表３に示すように、供試材Ｎｏ．１と同様にして、合金Ｎｏ．Ｓ４の犠牲陽極材用の板材とろう材用の板材とで挟んで重ね合わせて、供試材Ｎｏ．２４〜３１のアルミニウム合金クラッド材の供試材とした。合金Ｎｏ．Ｃ１０〜Ｃ１６の心材用の板材は、供試材Ｎｏ．１７〜２３と同様にして、合金Ｎｏ．Ｓ１６〜Ｓ２２の犠牲陽極材用の板材とろう材用の板材とで表４に示す組合せで挟んで重ね合わせて、供試材Ｎｏ．３２〜３８のアルミニウム合金クラッド材の供試材とした。なお、心材の板厚は０．１８０ｍｍ、ろう材および犠牲陽極材の板厚は各２０μｍとした。
【００３９】
得られた供試材Ｎｏ．１〜３８に、ろう付け加熱に相当する６００℃で５分間の加熱処理を施した。加熱後の供試材について、以下の腐食試験を行った。
【００４０】
（腐食試験）
ラジエータ内面環境での腐食特性を評価するため、腐食試験として、前記加熱後の供試材（試験片）を冷却水を模擬した試験溶液に浸漬して、１ヶ月間温度サイクルを与えた。加熱後の供試材を８０ｍｍ×７０ｍｍの試験片に切り出し、アセトンで洗浄した後、犠牲陽極材側の表面の中央の７０ｍｍ×６０ｍｍを試験面として、試験面以外の表面、すなわち犠牲陽極材側の表面における端から５ｍｍの領域、ならびにろう材側の表面および端面をシリコンシーラントで被覆した。なお、試験片は供試材の仕様毎に５枚作製した。試験溶液としては、ＯＹ水（Ｃｌ-：１９５質量ｐｐｍ、ＳＯ42-：６０質量ｐｐｍ、Ｃｕ2+：１質量ｐｐｍ、Ｆｅ3+：３０質量ｐｐｍ、ｐＨ：３．０）を使用した。温度サイクルは、試験溶液を、室温から１時間で８８℃まで加熱し、この８８℃で７時間保持した後、室温まで１時間で冷却し、この室温にて１５時間保持する１日１サイクルとした。
【００４１】
腐食試験後、試験片を硝酸に浸漬して表面の腐食生成物を除去し、最大腐食深さおよび板厚減少量を測定した。最大腐食深さは、光学顕微鏡を用いて焦点深度法により試験面（犠牲陽極材側の表面）の腐食深さを測定し、試験面における最も深い腐食深さの、さらに５枚の試験片の最大値とした。また、板厚減少量は、腐食試験後の試験片の断面埋め込み試料を作製し、試験片の孔食の発生していない部分の残存板厚を１０点測定して試験前の板厚との差分より板厚減少量を求め、各試験片の１０点の平均値を求め、さらに５枚の試験片の平均値とした。
【００４２】
特許文献１〜３の犠牲陽極材と同程度のＺｎ：４．５質量％を含有するアルミニウム合金（合金Ｎｏ．Ｓ１）を犠牲陽極材とした比較例（従来例）の供試材Ｎｏ．１を基準とし、その最大腐食深さおよび板厚減少量をそれぞれ１００として換算した値を、局部腐食深さＤLCおよび全面腐食量ＤGNとした。局部腐食深さＤLCは耐孔食性の、全面腐食量ＤGNは耐全面腐食性（自己防食性）の、それぞれ評価指標である。耐食性の合格基準は、局部腐食深さＤLCが５０以下、かつ全面腐食量ＤGNが６０以下であることとする。また、局部腐食深さＤLCについて、２０以下を「◎◎」、２０を超え４０以下を「◎」、４０を超え５０以下を「○」、５０を超え６０以下を「△」、６０を超え８０以下を「×」、８０を超えるものを「××」で、全面腐食量ＤGNについて、４０以下を「◎◎」、４０を超え５０以下を「◎」、５０を超え６０以下を「○」、６０を超え８０以下を「△」、８０を超え１００以下を「×」、１００を超えるものを「××」で、表２〜４に示す。なお、表３には、表２に示した供試材Ｎｏ．４について、心材用アルミニウム合金（合金Ｎｏ．Ｃ１）の組成および耐食性の評価も示した。
【００４３】
【表１】
0005552181.tif 000002
【００４４】
【表２】
0005552181.tif 000003
【００４５】
【表３】
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【００４６】
【表４】
0005552181.tif 000005
【００４７】
（犠牲陽極材による評価）
表２に示すように、供試材Ｎｏ．２は、従来例である供試材Ｎｏ．１に対してＺｎの含有量のみを増加させたため、心材との電位差拡大により、耐孔食性はある程度向上したが、自己防食性は劣化した。これに対して、供試材Ｎｏ．３〜５，８，９，１２〜１４は、犠牲陽極材のアルミニウム合金にＺｎに加えて本発明の範囲のＭｎ，Ｓｉを共に含有している参考例であるため、耐孔食性および自己防食性の両方が向上した。ただし、供試材Ｎｏ．１６は、供試材Ｎｏ．４と同じ組成の犠牲陽極材を備えてもその厚さが不足しているため、Ｚｎの絶対量が不足して犠牲防食効果が十分に得られなかった。また、供試材Ｎｏ．６はＺｎ含有量が過剰であるため、電位差が過大となって全面腐食を生じた。供試材Ｎｏ．７，１１は、Ｍｎ，Ｓｉの一方の含有量が不足しているため、自己防食性を生じるに至らず、供試材Ｎｏ．２と同程度の腐食を生じた。また、供試材Ｎｏ．１０はＭｎ含有量が過剰であるため、析出した粗大な晶出物により耐食性が低下した。また、供試材Ｎｏ．１５はＳｉ含有量が過剰であるため、粒界腐食感受性が増大して耐食性が低下した。
【００４８】
（心材による評価）
表３に示すように、供試材Ｎｏ．４は、本発明の心材のアルミニウム合金を適用した参考例であり、前記したように本発明のＺｎ，Ｍｎ，Ｓｉを含有する犠牲陽極材と組み合わせることにより良好な耐食性を示した。これに対して、供試材Ｎｏ．２４，２６は、Ｍｎ，Ｓｉの含有量がそれぞれ不足したことで、犠牲陽極材のＭｎ，Ｓｉが心材に拡散して減少、不足したため、耐食性が不十分となった。一方、供試材Ｎｏ．２５はＭｎ含有量が過剰であるため、Ｍｎが犠牲陽極材に拡散して、粗大な晶出物を析出させて耐食性が低下した。また、供試材Ｎｏ．２７はＳｉ含有量が過剰であるため、Ｓｉが犠牲陽極材に拡散して、粒界腐食感受性を増大させて耐食性が低下した。また、供試材Ｎｏ．２８はＣｕ含有量が不足している（含有しない）ため、犠牲陽極材との電位差が小さく耐孔食性が不十分であった。一方、供試材Ｎｏ．２９はＣｕ含有量が過剰であるため、粒界腐食により腐食深さが増大し、また電位差が過大となって全面腐食を生じた。また、供試材Ｎｏ．３０はＭｇ含有量が不足している（含有しない）ため、犠牲陽極材に拡散したＭｇが不足して、耐孔食性が不十分であった。一方、供試材Ｎｏ．３１はＭｇ含有量が過剰であるため、犠牲陽極材との電位差が小さく耐孔食性が不十分であった。
【００４９】
（Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂの添加による評価）
表２に示すように、供試材Ｎｏ．１７〜２３は、本発明の犠牲陽極材用アルミニウム合金に、さらにＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種以上を添加した参考例であり、これらの元素の作用により耐局部腐食性および耐全面腐食性がさらに向上した。さらに供試材Ｎｏ．３２〜３８は、表４に示すように、犠牲陽極材に加えて心材用アルミニウム合金にもＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種以上を添加した実施例および参考例であり、さらに防食効果が向上した。