(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部に第１流体が流通する複数のチューブ（３０）が並設され、
前記第１流体と前記チューブ（３０）の外部を流通する第２流体との熱交換を促進する熱交換促進手段（４０）が隣り合う前記チューブ（３０）間に設けられた熱交換器であって、
前記熱交換促進手段（４０）は、
前記第２流体の流通方向（ＡＡ）に平板状に延びる基部（４１）と、
前記基部（４１）から前記流通方向（ＡＡ）と交差する方向に突出したルーバ部（４３）と、
前記基部（４１）の前記第２流体における流通方向最下流側に設けられ、前記第２流体を整流して後流側において前記流通方向（ＡＡ）に沿った方向に向かって吹き出すように、前記基部（４１）から前記流通方向（ＡＡ）に延出した平坦部（４４）とを有しており、
前記熱交換促進手段（４０）は、前記基部（４１）を所定の間隔である基部ピッチＦｐで前記チューブ（３０）の延在方向（ＢＢ）に並列させるように前記チューブ（３０）に熱的に接続されたフィン（４０）であり、
前記平坦部（４４）は、前記流通方向（ＡＡ）に所定長さＬｆを有し、
前記ルーバ部（４３）は、前記平坦部（４４）の前記流通方向（ＡＡ）の上流側に設けられ、前記流通方向（ＡＡ）に対して所定の傾斜角度Ｌａで傾斜するように同一方向に切り起こされて、所定のルーバピッチＬｐで前記流通方向（ＡＡ）に並列する複数のルーバ（４３）を有し、
前記平坦部（４４）と前記複数のルーバ（４３）の形成領域とが隣接しており、
前記基部ピッチＦｐが１ｍｍ≦Ｆｐ≦２．５ｍｍであり、前記傾斜角度Ｌａが２５°≦Ｌａ≦４０°であり、前記ルーバピッチＬｐが０．７ｍｍ≦Ｌｐ≦１．２ｍｍであり、
前記平坦部（４４）の前記所定長さＬｆは、
前記フィン（４０）の前記流通方向（ＡＡ）の長さの２５％以下であるとともに、
Ｌｆ≧（２Ｌｐ−１．４）（１．３３Ｌａ３−３００Ｌａ２＋１７１００Ｌａ）／１０５−５Ｌｐ＋４．９＋（２Ｌｐ−１．４）{０．１０８５（２Ｆｐ−２．９）２＋０．３２（２Ｆｐ−２．９）}
の関係を満たす熱交換器であり、
空調装置の通風ダクト（１）内を流れる空気である前記第２流体から前記第１流体へ熱移動を行って前記第２流体を冷却する冷却用熱交換器（４）であって、
前記通風ダクト（１）内において、前記第２流体を加熱する加熱手段（５）よりも空気流れ上流側に配置され、
前記平坦部（４４）は、前記後流側に吹き出す前の前記空気を整流することを特徴とする熱交換器。
【請求項２】
前記基部ピッチＦｐが１ｍｍ≦Ｆｐ≦２ｍｍであることを特徴する請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
前記フィン（４０）は、コルゲート形状をなしていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の熱交換器。
【請求項４】
前記流通方向（ＡＡ）の下流側には、前記第２流体を前記加熱手段（５）へ導く加熱用導入口（８）と、前記第２流体を前記加熱手段（５）をバイパスするように導くバイパス導入口（９）とが、前記延在方向（ＢＢ）に並んで配設されることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１つに記載の熱交換器。
【請求項５】
前記加熱手段（５）は、加熱用熱交換器（５）であることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１つに記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、チューブ間に配設されたフィンにルーバが形成された熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、間隔を空けて並列に配置された複数のチューブと、チューブ相互の間に配置されたフィンとを備え、フィンに、熱交換を促進するためのルーバを斜めに切り起こし形成した熱交換器が知られている（例えば、特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平１０−２３１７２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記従来技術の熱交換器では、チューブ間を通過した外部流体が熱交換器から流出する際に、チューブ配列面に直交する方向に対して傾斜する方向に偏向して吹き出し、例えば外部流体を熱媒体として利用する場合には、熱交換器から流出した外部流体が偏在して温度制御特性が悪化する等の不具合を発生する場合があるという問題がある。
【０００５】
本発明者らは、この問題に対して実験及びシミュレーションを含む鋭意検討を行い、フィンに形成されたルーバのうち、外部流体流通方向の最下流部に形成された同一方向に切り起こされたルーバが、外部流体が偏向する原因となっており、このルーバよりも下流側に平坦部を適切に設ければ、流出する外部流体の偏向を抑止することが可能であることを見出した。
【０００６】
チューブ間をフィンに沿って流れる外部流体は、フィンに形成されたルーバの作用によって、フィンの一方の面側から他方の面側へ傾斜したルーバに沿って流れ、チューブ配列面に直交する方向に対して傾斜して流れている。したがって、ルーバよりも下流側に外部流体の流通方向に所定長さの平坦部を適切に設ければ、ルーバによって偏向した外部流体の流れを整流して、外部流体をチューブ配列面に直交する方向に熱交換器から流出させることができることを見出した。
【０００７】
本発明は、上記点に鑑みてなされたものであり、流出する外部流体の偏向を抑止することが可能な熱交換器を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、
内部に第１流体が流通する複数のチューブ（３０）が並設され、
第１流体とチューブ（３０）の外部を流通する第２流体との熱交換を促進する熱交換促進手段（４０）が隣り合うチューブ（３０）間に設けられた熱交換器であって、
熱交換促進手段（４０）は、
第２流体の流通方向（ＡＡ）に平板状に延びる基部（４１）と、
基部（４１）から第２流体の流通方向（ＡＡ）と交差する方向に突出したルーバ部（４３）と、
基部（４１）の第２流体における流通方向最下流側に設けられ、第２流体を整流して後流側において流通方向（ＡＡ）に沿った方向に向かって吹き出すように、基部（４１）から第２流体の流通方向（ＡＡ）に延出した平坦部（４４）とを有していることを特徴としている。
【０００９】
これによると、ルーバ（４３）よって乱された第２流体の流れ方向を、ルーバ（４３）より下流側において第２流体の流通方向（ＡＡ）に延びる平坦部（４４）によって整流し、第２流体を、流通方向（ＡＡ）に沿った方向、すなわち、チューブ（３０）の配列面に直交する方向に熱交換器から流出させることができる。このようにして、流出する外部流体である第２流体の偏向を抑止することができる。
【００１０】
また、請求項１に記載の発明では、
熱交換促進手段（４０）は、基部（４１）を所定の間隔である基部ピッチＦｐでチューブ（３０）の延在方向（ＢＢ）に並列させるようにチューブ（３０）に熱的に接続されたフィン（４０）であり、
平坦部（４４）は、第２流体の流通方向（ＡＡ）に所定長さＬｆを有し、
ルーバ部（４３）は、平坦部（４４）の第２流体流通方向（ＡＡ）の上流側に設けられ、第２流体の流通方向（ＡＡ）に対して所定の傾斜角度Ｌａで傾斜するように同一方向に切り起こされて、所定のルーバピッチＬｐで第２流体の流通方向（ＡＡ）に並列する複数のルーバ（４３）を有し、
平坦部（４４）と当該複数のルーバ（４３）の形成領域とが隣接しており、
基部ピッチＦｐが１ｍｍ≦Ｆｐ≦２．５ｍｍであり、ルーバ傾斜角度Ｌａが２５°≦Ｌａ≦４０°であり、ルーバピッチＬｐが０．７ｍｍ≦Ｌｐ≦１．２ｍｍであり、
平坦部（４４）の所定長さＬｆは、
フィン（４０）の第２流体の流通方向（ＡＡ）の長さの２５％以下であるとともに、
Ｌｆ≧（２Ｌｐ−１．４）（１．３３Ｌａ３−３００Ｌａ２＋１７１００Ｌａ）／１０５−５Ｌｐ＋４．９＋（２Ｌｐ−１．４）{０．１０８５（２Ｆｐ−２．９）２＋０．３２（２Ｆｐ−２．９）}
の関係を満たすことを特徴としている。
【００１１】
これによると、平坦部（４４）の所定長さＬｆをフィン（４０）の第２流体の流通方向（ＡＡ）の長さの２５％以下として、フィン（４０）のうちルーバが形成される基部（４１）領域を確保することで熱交換性能を確保しつつ、ルーバ（４３）に沿って流れ偏向した第２流体の流れ方向を、ルーバ（４３）より下流側の平坦部（４４）によって整流し、第２流体をチューブ（３０）の配列面に直交する方向に熱交換器から流出させることができる。このようにして、流出する外部流体である第２流体の偏向を抑止することができる。
さらに、請求項１に記載の発明では、
空調装置の通風ダクト（１）内を流れる空気である第２流体から第１流体へ熱移動を行って第２流体を冷却する冷却用熱交換器（４）であって、
通風ダクト（１）内において、第２流体を加熱する加熱手段（５）よりも空気流れ上流側に配置され、
平坦部（４４）は、後流側に吹き出す前の空気を整流することを特徴としている。
【００１２】
また、請求項２に記載の発明のように、基部ピッチＦｐを１ｍｍ≦Ｆｐ≦２ｍｍとして、フィン（４０）の伝熱面積を確保し、熱交換性能を向上した熱交換器においても、本発明は適用して有効である。
【００１３】
また、請求項３に記載の発明では、フィン（４０）は、コルゲート形状をなしていることを特徴としている。これによると、基部（４１）を基部ピッチＦｐでチューブ（３０）の延在方向に並列させることが容易であるため、熱交換器の製造工程を簡素化することができる。
【００１４】
また、請求項４に記載の発明では、第２流体の流通方向（ＡＡ）の下流側には、第２流体を加熱手段（５）へ導く加熱用導入口（８）と、第２流体を加熱手段（５）をバイパスするように導くバイパス導入口（９）とが、チューブ（３０）の延在方向（ＢＢ）に並んで配設されることを特徴としている。
【００１５】
これによると、ルーバ（４３）に沿って流れ、加熱用導入口（８）とバイパス導入口（９）との並び方向に偏向した第２流体の流れ方向を、ルーバ（４３）より下流側の平坦部（４４）によって整流し、第２流体をチューブ（３０）の配列面に直交する方向に熱交換器から流出させることができる。したがって、熱交換器で冷却された第２流体を加熱用導入口（８）およびバイパス導入口（９）へ配風する制御を容易とすることができる。
【００１６】
なお、上記各手段に付した括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明を適用した一実施形態における熱交換器であるエバポレータ４を備える車両用空調装置の構成を概略的に示す模式構成図である。
【図２】エバポレータ４の概略構成を示す斜視図である。
【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。
【図４】エバポレータ４のフィン４０の要部拡大断面図である。
【図５】流れ解析においてコア部２０からの流出空気流れの偏向角度が０°となる平坦部長さＬｆの求め方を説明するためのグラフである。
【図６】ルーバ傾斜角度Ｌａを横軸として、平坦部長さＬｆを縦軸として、流出空気流れの偏向角度が０°となるＬｆの最小値を示すグラフである。
【図７】ルーバピッチＬｐを横軸として、平坦部長さＬｆを縦軸として、流出空気流れの偏向角度が０°となるＬｆの最小値を示すグラフである。
【図８】フィンピッチＦｐを横軸として、平坦部長さＬｆを縦軸として、流出空気流れの偏向角度が０°となるＬｆの最小値を示すグラフである。
【図９】（ａ）、（ｂ）は、比較例においてエバポレータ９０４を備える車両用空調装置の配風状態を説明する模式構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明を適用した実施の形態を図に基づいて説明する。
【００１９】
図１は、本発明を適用した一実施形態における熱交換器であるエバポレータ４を備える車両用空調装置の構成を概略的に示す模式構成図である。また、図２は、エバポレータ４の概略構成を示す斜視図であり、図３は、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図であり、図４は、エバポレータ４の熱交換促進手段に相当するフィン４０の要部拡大断面図である。
【００２０】
図１に示すように、車室内に空気を送るための通風ダクト１内には、この通風ダクト１内に空気流を発生させるブロワモータ２によって駆動されるブロワ３が配設されている。ここでブロワモータ２とブロワ３とで送風機を構成している。ブロワ３の下流部には、通風ダクト１内の空気通路の全域を横断するように冷却用熱交換器であるエバポレータ４が配設され、エバポレータ４はブロワ３が吹き出す空気流を冷却するようになっている。
【００２１】
エバポレータ４は、図示しない圧縮機や凝縮機、減圧手段等とともに冷凍サイクルを構成しており、エバポレータ４は、圧縮機から吐出され、凝縮、減圧された後の冷凍サイクル内の液相冷媒を蒸発する冷媒蒸発器である。
【００２２】
また、エバポレータ４の下流側には、所定の間隔を空けて加熱用熱交換器であるヒータコア５がされている。ヒータコア５は、通風ダクト１内の空気通路の約半分を横切るように配設され、エバポレータ４を通過した冷風を再加熱するようになっている。
通風ダクト１内の空気通路において、ヒータコア５の上方部位には、このヒータコア５をバイパスして空気（冷風）が流れるバイパス通路６が形成されている。また、エバポレータ４とヒータコア５との間の部位には、ヒータコア５で再加熱される冷風と、バイパス通路６を通ってヒータコア５をバイパスする冷風との風量割合を調節するエアミックスドア（風量割合調節手段）７が配置されている。
【００２３】
エバポレータ４は、外部流体（第２流体に相当）である空気から内部流体（第１流体に相当）である冷媒へ熱移動を行って空気を冷却する冷却用熱交換器であって、空気流通方向の下流側には、エバポレータ４から流出した空気を、加熱手段であるヒータコア５へ導く加熱用導入口である第１開口部８と、バイパし通路６へ導くバイパス導入口である第２開口部９とが並んでいる。エアミックスドア７は、両開口部８、９の開度比を調節して、ヒータコア５で再加熱される冷風と、バイパス通路６を通ってヒータコア５をバイパスする冷風との風量割合を調節するようになっている。
【００２４】
通風ダクト１の最下流部には、図示を省略したフェイス開口部、フット開口部、デフロスタ開口部等が設けられるとともに、これら開口部からの吹出モードを切り替える吹出モード切替手段が設けられている。ヒータコア５で加熱された温風とバイパス通路６を通った冷風とを混合して温度調節された空調風は、吹出モード切替手段が設定する吹出モードにしたがって、上記開口部の少なくともいずれかから車室内へ吹き出すようになっている。  また、ブロワ３の上流側には、内外気切替ドア１１が配設されている。内外気切替ドア１１は、外気導入口１２および内気導入口１３の開度比を変更して、通風ダクト１内へ導入する空気の内気と外気と割合を切り替えるようになっている。
【００２５】
図２に示すように、エバポレータ４は、熱交換部であるコア部２０、およびコア部２０の上下に設けられた一対のヘッダタンク６０からなる。
【００２６】
コア部２０は、チューブ３０、フィン４０、サイドプレート５０から構成されており、これらの部材は耐腐食性等に優れるアルミニウム材もしくはアルミニウム合金材により形成されている。薄肉の帯板材から波形に成形されたコルゲート形状のフィン４０と断面偏平状を成すチューブ３０とは、左右方向に交互に並べられており、左右最外方のフィン４０の更に外方には補強部材としてのサイドプレート５０が設けられている。
【００２７】
各チューブ３０の上下長手方向（上下延在方向、図２図示ＢＢ方向）の端部は、ヘッダタンク６０に設けられたチューブ孔に嵌合され、チューブ３０、フィン４０、サイドプレート５０、およびヘッダタンク６０が一体でろう付けされている。内部流体である冷媒は、チューブ３０内を図示ＢＢ方向に流通するときに、チューブ３０の外部を図示ＡＡ方向に流通する空気と熱交換して、空気を冷却するようになっている。
【００２８】
図２に示すように、フィン４０はコルゲートフィンであり、空気の流通方向（図２図示ＡＡ方向、図２紙面表裏方向）とほぼ平行となるように形成された（空気の流通方向に沿って延びる）複数の平板状の平面部（平板部、基部に相当）４１を有し、隣り合う平面部４１の間を湾曲部４２で繋いで波状に形成されている。
【００２９】
換言すれば、フィン４０は、山部と谷部が交互に連続する全体として波形形状を呈し、隣り合う山部の間には谷部が形成され、さらにこの山部と谷部の間には平面部４１が形成され、山部と谷部を接続している。山部および谷部が湾曲部４２ということになる。
【００３０】
そして、図３に示すように、それぞれの平面部４１には、複数個のルーバ４３（ルーバ部に相当）が空気の流通方向（図３図示ＡＡ方向）に所定間隔で並設されている。図３に示すように、例えば、１つの平面部４１には、同一方向に傾斜するルーバ４３群が、４つの領域に形成されており、隣り合うルーバ４３形成領域同士では、ルーバ４３の傾斜方向が逆になっている。
【００３１】
各ルーバ４３形成領域において、両端に位置するものを除くルーバ４３は、空気流通方向ＡＡの両端部が平面部４１を挟んでそれぞれ反対側に切り起こされた所謂両切りルーバとなっており、空気流通方向ＡＡの両端に位置するルーバ４３のみが片側端部のみを切り起こされた所謂片切りルーバとなっている。
【００３２】
図３に示すように、フィンピッチ（基部ピッチに相当）Ｆｐでチューブ延在方向ＢＢに並列した複数の平面部４１には、全て同様にルーバ４３が形成されており、エバポレータ４のコア部２０（図２参照）に上流側の面から流入した空気は、例えば、図３に破線矢印で示すように流れて、下流側の面から流出して行く。
【００３３】
図４に、フィン４０の平面部４１の下流端近傍（図３図示右方端近傍）の拡大断面を示す。図４に示すように、平面部４１の空気流通方向ＡＡにおける最下流部には、ルーバが形成されていない平坦部４４が、平面部４１の下流端から更に空気流通方向ＡＡ下流側に向かって延出するように設けられている。また、平坦部４４の空気流通方向ＡＡの上流側には、空気流通方向ＡＡに対して同一傾斜角度Ｌａで同一方向にルーバピッチＬｐで切り起こされた複数のルーバ４３が空気流通方向ＡＡに並列している。この複数のルーバ４３は、前述した同一方向に傾斜するルーバ４３群のうち、空気流通方向ＡＡにおいて最下流に位置するルーバ４３群である。したがって、図４に示すように、平坦部４４と当該複数のルーバ４３の形成領域とが隣接している。
【００３４】
図３に破線矢印で示したように、コア部２０のチューブ３０間を流れる空気は、熱交換特性を向上するために設けたルーバ４３に沿って、平面部４１の一方の面側から他方の面側へ通過する。したがって、図４に示すルーバ４３間を通過する空気の流れ方向は、平面部４１が延びる空気流通方向ＡＡ、すなわち、コア部２０の下流側面に直交する方向（並列配置されたチューブ３０の配列面に直交する方向）に対して、上方に向かって傾斜している（偏向している）。
【００３５】
空気流通方向ＡＡにおいて最下流に位置する同一方向に傾斜した複数のルーバ４３の作用によって、ルーバ４３間を通過した直後の空気は、コア部２０の下流側面の直交する方向に対して、ルーバ４３の傾斜方向に傾斜する。これに対して、本発明者らは、ルーバ４３間を通過した空気がコア部２０の下流側面に到達するまでに空気流れ方向を整流すれば、熱交換特性を向上するためにルーバ４３を設けていても、コア部２０から流出する空気の流れ方向をコア部２０の下流側面の直交する方向とすることが可能であることに着目した。
【００３６】
そこで、空気流通方向ＡＡにおいて最下流に位置する同一方向に傾斜した複数のルーバ４３より下流側に平坦部４４を設け、空気流れの方向に関係する因子となるルーバ４３の傾斜角度Ｌａ、ルーバピッチＬｐ、フィンピッチＦｐ、平坦部４４の長さＬｆ等の関係について、鋭意シミュレーションおよび実験を行い、平坦部４４の空気流通方向ＡＡの長さＬｆを、以下に示す関係を満たす所定長さに設定すれば、コア部２０から流出する空気の流れ方向をコア部２０の下流側面の直交する方向とすることができることを見出した。
【００３７】
それは、フィンピッチＦｐが１ｍｍ≦Ｆｐ≦２．５ｍｍであり、ルーバ傾斜角度Ｌａが２５°≦Ｌａ≦４０°であり、ルーバピッチＬｐが０．７ｍｍ≦Ｌｐ≦１．２ｍｍであるときに、平坦部４４の長さＬｆは、フィン４０の空気流通方向ＡＡの長さ（すなわち、平面部４１および平坦部４４の長さの和）Ｗの２５％以下であるとともに、下記の式（１）
Ｌｆ≧（２Ｌｐ−１．４）（１．３３Ｌａ３−３００Ｌａ２＋１７１００Ｌａ）／１０５−５Ｌｐ＋４．９＋（２Ｌｐ−１．４）{０．１０８５（２Ｆｐ−２．９）２＋０．３２（２Ｆｐ−２．９）}  ・・・（１）
の関係を満たすように設定すればよい。
【００３８】
これは、以下に示すシミュレーション結果に基づいている。本発明者らは、フィンピッチＦｐ、ルーバ傾斜角度Ｌａ、ルーバピッチＬｐの各因子に複数の水準を設定して組み合わせ、それぞれの組み合わせにおいて平坦部長さＬｆを変更して流れ解析を行い、コア部２０から流出する空気の流れ方向がコア部２０の下流側面の直交する方向となる（流出空気流れの偏向角度が０°となる）平坦部長さＬｆを求めた。例えば、図５に示すように、フィンピッチＦｐを１．４５ｍｍ、ルーバ傾斜角度Ｌａを２５°、ルーバピッチＬｐを０．７ｍｍとして平坦部長さＬｆを変更してそれぞれ流れ解析を行い、平坦部長さＬｆが１．４ｍｍ以上であれば、流出空気流れの偏向角度が０°となることを求めた。
【００３９】
このようにして行った解析結果を、図６では、ルーバ傾斜角度Ｌａを横軸として、平坦部長さＬｆを縦軸として、流出空気流れの偏向角度が０°となるＬｆの最小値を示している。また、図７では、ルーバピッチＬｐを横軸として、平坦部長さＬｆを縦軸として、流出空気流れの偏向角度が０°となるＬｆの最小値を示している。また、図８では、フィンピッチＦｐを横軸として、平坦部長さＬｆを縦軸として、流出空気流れの偏向角度が０°となるＬｆの最小値を示している。いずれのグラフにおいても、解析結果を示した点を結んだ線上もしくは線よりも上方の値の平坦部長さＬｆを設定すれば、コア部２０からの流出空気流れの偏向角度を０°とすることができる。
【００４０】
これらの解析結果の値を近似する近似式を算出すると、上記した式（１）の関係が得られる。なお、流れ解析を行った際には、フィン４０の板厚は０．０７ｍｍとしており、風速は２．８８ｍ／ｓとしている。また、フィン４０の空気流通方向ＡＡの長さＷは、平坦部長さＬｆを変更しているので、Ｗ−Ｌｆを３５ｍｍとしている。なお、風速については、２．８８ｍ／ｓ以外の速度についても解析を行い、エバポレータ４を通過する空気の一般的な最大風速よりもはるかに高速である風速１００ｍ／ｓまでは、解析結果に影響を与えないことを確認している。
【００４１】
平坦部４４の長さＬｆは、フィン４０の空気流通方向ＡＡの長さＷの２５％以下であることが好ましい。これは、平坦部長さＬｆをフィン長さＷ（所謂コルゲートフィンであるフィン４０の幅Ｗ）の１／４より長くすると、ルーバ４３の形成領域が充分に確保できず、エバポレータ４の熱交換性能が充分に発揮できないためである。
【００４２】
上述の構成によれば、エバポレータ４のフィン４０には、空気流通方向ＡＡにおける最下流部において平面部４１から空気流通方向ＡＡに延設され、空気流通方向ＡＡに所定長さＬｆを有する平坦部４４と、平坦部４４の空気流通方向ＡＡの上流側に設けられ、空気流通方向ＡＡに対して所定の傾斜角度Ｌａで傾斜するように同一方向に平面部４１から切り起こされて、所定のルーバピッチＬｐで空気流通方向ＡＡに並列する複数のルーバ４３とが備えられて、平坦部４４と当該複数のルーバ４３の形成領域とが隣接しており、フィンピッチＦｐが１ｍｍ≦Ｆｐ≦２．５ｍｍであり、ルーバ傾斜角度Ｌａが２５°≦Ｌａ≦４０°であり、ルーバピッチＬｐが０．７ｍｍ≦Ｌｐ≦１．２ｍｍであるときに、平坦部４４の所定長さＬｆを、フィン４０の空気流通方向ＡＡの長さＷの２５％以下とするとともに、前述した式（１）の関係を満たすようにしている。
【００４３】
これにより、平坦部４４の所定長さＬｆをフィン４０の空気流通方向ＡＡの長さＷの２５％以下として、フィン４０のうちルーバが形成される基部４１領域を確保することでエバポレータ４の熱交換性能を確保しつつ、ルーバ４３に沿って流れることで偏向した空気の流れ方向を、ルーバ４３より下流側の平坦部４４によって整流し、コア部２０の下流側面に直交する方向（チューブ３０の配列面に直交する方向）に、空気をコア部２０から流出させることができる。このようにして、流出する空気の偏向を抑止することができる。
【００４４】
このように、コア部２０から流出する空気の偏向を抑止することで、図１に示した車両用空調装置において、第１開口部８と第２開口部９との並び方向がエバポレータ４のチューブ延在方向ＢＢであっても、エバポレータ４を通過した冷風を第１開口部８と第２開口部９とへ均等に配風しやすく、エアミックスドア７の両開口部８、９開度比による温度コントロール制御が極めて容易になる。
【００４５】
本発明を適用していないエバポレータ９０４を採用した場合には、フィンの最下流部のルーバの傾斜の影響により、エバポレータ９０４からの空気流出方向はチューブ延在方向ＢＢのいずれかに偏向する。したがって、例えば図９（ａ）に示すように、エバポレータ９０４を通過した冷風が第１開口部８よりも第２開口部９へ大きく配風されたり、図９（ｂ）に示すように、エバポレータ９０４を通過した冷風が第２開口部９よりも第１開口部８へ大きく配風されたりして、エアミックスドア７の両開口部８、９開度比による温度コントロール制御が比較的難しくなる。
【００４６】
また、エバポレータ４のフィン４０は、コルゲート形状をなす所謂コルゲートフィンである。したがって、フィン４０の平面部４１をフィンピッチＦｐでチューブ３０の延在方向ＢＢに並列させることが容易であるため、エバポレータ４の製造工程を簡素化することができる。
【００４７】
エバポレータ４を製造する際に、コルゲートフィン４０の向き、具体的には、平面部４１の最下流部のルーバ４３の傾斜方向を、ランダムに組みつけても、それぞれのチューブ３０間において流出する空気の偏向を抑止することができるので、コア部２０全体として流出する空気の偏向を抑止することが可能である。
【００４８】
これに対し、本発明を適用していないエバポレータの場合には、コルゲートフィンをランダムに組み付けると、コルゲートフィンの平面部の最下流部のルーバの傾斜方向の比率に応じて、コア部からの流出空気の偏向方向および偏向角度がエバポレータ毎に変化して一定せず、車両用空調装置毎の温度コントロール制御が極めて難しくなる。
【００４９】
なお、上記実施形態のエバポレータ４では、フィンピッチＦｐを１ｍｍ≦Ｆｐ≦２．５ｍｍとしていたが、フィンピッチＦｐを１ｍｍ≦Ｆｐ≦２ｍｍとして、フィン４０の伝熱面積を大きく確保して熱交換性能を向上したエバポレータ４においても、本発明は適用して極めて有効である。
【００５０】
（他の実施形態）
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明は上述した実施形態に何ら制限されることなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲において種々変形して実施することが可能である。
【００５１】
上記実施形態では、車両用空調装置の第１開口部８と第２開口部９との並び方向が、エバポレータ４のチューブ延在方向ＢＢであり、コア部２０から流出する空気の偏向を抑止することで、エバポレータ４を通過した冷風を第１開口部８と第２開口部９とへ均等に配風しやすくしていたが、これに限定されるものではない。
【００５２】
他の熱交換器において、外部流体の流通方向の下流側には、外部流体が流入する第１開口部と第２開口部とが設けられており、第１開口部と第２開口部とが、熱交換器のチューブ延在方向（長手方向）に並んで配設されているものであってもよい。これによると、ルーバに沿って流れ、第１開口部と第２開口部との並び方向に偏向した外部流体の流れ方向を、ルーバより下流側の平坦部によって整流し、外部流体をチューブの配列面に直交する方向に熱交換器から流出させることができる。したがって、熱交換器を通過した外部流体を第１開口部および第２開口部へ配分供給する制御を容易とすることができる。
【００５３】
例えば、車両用空調装置のヒータコアに本発明を適用し、ヒータコア下流側に設けられた複数の吹出開口部がヒータコアのチューブ延在方向に並んでいる場合には、各吹出開口部への配風制御を容易とすることが可能である。
【００５４】
また、上記実施形態では、車両用空調装置の第１開口部８と第２開口部９との並び方向が、エバポレータ４のチューブ延在方向ＢＢであり、コア部２０から流出する空気の偏向を抑止することで、エバポレータ４を通過した冷風を第１開口部８と第２開口部９とへ均等に配風しやすくしていたが、第１開口部８と第２開口部９との並び方向が、エバポレータ４のチューブ延在方向ＢＢでなくてもかまわない。例えば、第１開口部８と第２開口部９との並び方向が、間隔を空けて積層されたチューブの積層方向（チューブの延在方向に直交する方向）であってもよい。これによれば、それぞれの開口部において開口部内へ流入する外部流体の流量分布を均一化することができる。
【００５５】
また、熱交換器の下流側の開口部は１つであっても本発明は適用して有効である。例えば、リヒートタイプの車両用空調装置のエバポレータに本発明を適用してもよい。エバポレータのコア部を通過した空気が全てヒータコアに供給される際に、ヒータコアのコア部へ流入する冷風の流量分布を均一化して、効率のよい再加熱により温度コントロール制御を容易にすることができる。
【００５６】
また、上記実施形態では、フィン４０はコルゲートフィンであったが、これに限定されるものではない。例えば、所定のフィンピッチＦｐでチューブの延在方向に平面部が並列するように、平面部がチューブの積層方向に連続するプレートフィンを採用してもかまわない。
【００５７】
また、上記実施形態では、ルーバ４３は、基部である平面部４１から切り起こされたものであったが、これに限定されるものではなく、平面部４１から空気流通方向ＡＡと交差する方向に突出するものであればよい。
【００５８】
また、上記実施形態では、エバポレータ４は、偏平状のチューブ３０の端部がヘッダタンク６０に設けられたチューブ孔に嵌合されてろう付けされて構成されていたが、エバポレータの構成はこれに限定されるものではない。例えば、ドロンカップ型やサーペンタイン型のエバポレータであってもよい。
【００５９】
また、上記実施形態では、熱交換器はエバポレータ４であったが、これに限定されるものではなく、本発明は、他の熱交換器であっても広く適用して有効である。
【符号の説明】
【００６０】
４  エバポレータ（熱交換器、冷却用熱交換器）
５  ヒータコア（加熱手段）
８  第１開口部（加熱用導入口）
９  第２開口部（バイパス導入口）
２０  コア部（熱交換部）
３０  チューブ
４０  フィン（熱交換促進手段）
４１  平面部（基部）
４３  ルーバ（ルーバ部）
４４  平坦部
ＡＡ  空気流通方向（外部流体の流通方向）
ＢＢ  チューブの延在方向（チューブの長手方向）
Ｆｐ  フィンピッチ
Ｌａ  ルーバの傾斜角度
Ｌｆ  平坦部の長さ
Ｌｐ  ルーバピッチ
Ｗ  フィンの空気流通方向の長さ（コルゲート形状のフィン幅）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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