(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハウジングと、
このハウジング内に充填されたダンパーオイルと、
前記ハウジングから一部が突出する回転軸と、この回転軸の下端部に連設されて前記ハウジング内に回転可能に収納されたローター制動板と、を有するローターと、
前記ダンパーオイルが前記ハウジングの外へ漏れるのを防止するために、前記ハウジングと前記回転軸との間に配設された環状シール材と、
を有し、前記環状シール材はＪＩＳＫ６２５３のデュロメータ硬さ試験（Ａタイプ）による硬さが２５度以上４５度以下で、周波数が１Ｈｚでの動的粘弾性測定から求められる温度２３℃±２℃での、損失正接が０．１２以上０．２５以下であるシリコーンゴムからなるダンパー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、歯車やラックと噛み合う被駆動歯車の回転を制動するダンパーに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、回転軸の一部がダンパーオイルが充填されたハウジングから突出しており、ハウジング内に回転可能に収納されたローター制動板が回転軸の下端部に連設されたダンパーが記載されている。そして、ハウジングと回転軸との間には、ダンパーオイルがハウジングの外へ漏れるのを防止する環状シール材が設けられている。また、このダンパーにおいては、環状シール材として、シリコーンオイルに対して非膨潤性を有したエチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）で形成したＯリングを使用している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−３０５５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、シリコーンオイルに対して非膨潤性を有したＥＰＤＭでＯリングを形成しても、ハウジング及び回転軸と、Ｏリングとが接触するので、Ｏリングに起因するトルクが発生する。このため、起動トルクの増加や、低速域でのトルクのばらつきがある。
【０００５】
本発明は上記事実を考慮し、起動トルクを低減できると共に、低速域でのトルクのばらつきを抑制できるダンパーを得ることを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１に記載の発明のダンパーは、ハウジングと、このハウジング内に充填されたダンパーオイルと、前記ハウジングから一部が突出する回転軸と、この回転軸の下端部に連設されて前記ハウジング内に回転可能に収納されたローター制動板と、を有するローターと、前記ダンパーオイルが前記ハウジングの外へ漏れるのを防止するために、前記ハウジングと前記回転軸との間に配設された環状シール材と、を有し、前記環状シール材はＪＩＳＫ６２５３のデュロメータ硬さ試験（Ａタイプ）による硬さが２５度以上４５度以下で、周波数が１Ｈｚでの動的粘弾性測定から求められる温度２３℃±２℃での、損失正接が０．１２以上０．２５以下であるシリコーンゴムからなる。
【０００７】
請求項１に記載の発明のダンパーでは、ハウジング内に充填されたダンパーオイルがハウジングの外へ漏れるのを防止するために、ローターの回転軸とハウジングとの間に環状シール材が配設されており、この環状シール材はＪＩＳＫ６２５３のデュロメータ硬さ試験（Ａタイプ）による硬さが２５度以上４５度以下のシリコーンゴムからなる。このため、環状シール材に起因するトルクが抑制される。この結果、起動トルクが低減されると共に、低速度回転領域でのトルクのばらつきも低減される。さらに、環状シール材を構成するシリコーンゴムは、周波数が１Ｈｚでの動的粘弾性測定から求められる温度２３℃±２℃での、損失正接が０．１２以上０．２５以下である。このため、環状シール材に起因するステックスリップが発生し難く、トルク波形が安定する。
【０００８】
なお、環状シール材を構成するシリコーンゴムの上記硬さが４５度を超えると、上記効果が得られないと共に、環状シール材を構成するシリコーンゴムの上記硬さが２５度に達しないと、シリコーンゴムの硬さ不足により、環状シール材の成形が困難になる。
【００１１】
なお、環状シール材を構成するシリコーンゴムの損失正接が０．１２に達しない場合には上記効果が得られないと共に、環状シール材を構成するシリコーンゴムの損失正接が０．２５を超えると、シリコーンゴムの硬さ不足により、環状シール材の成形が困難になる。
【００１２】
なお、損失正接は、損失正接（ｔａｎδ）＝損失弾性率（粘性成分）／貯蔵弾性率（弾性成分）で示される。
【発明の効果】
【００１３】
請求項１に記載の本発明のダンパーは、上記構成としたので、起動トルクを低減できると共に、低速域でのトルクのばらつきを抑制できる。また、トルク波形が安定する。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】図２の１−１断面線に沿った断面図である。
【図２】本発明の一実施形態である回転ダンパーを示す平面図である。
【図３】本発明の一実施形態であるＯリングを示す平面図である。
【図４】図３の４−４断面線に沿った断面図である。
【図５】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムの上記硬さが２７度のときの回転追従性を示すトルク特性図である。
【図６】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムの上記硬さが３０度のときの回転追従性を示すトルク特性図である。
【図７】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムの上記硬さが４０度のときの回転追従性を示すトルク特性図である。
【図８】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムの上記硬さが４５度のときの回転追従性を示すトルク特性図である。
【図９】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムの上記硬さが５０度のときの回転追従性を示すトルク特性図である。
【図１０】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムの上記硬さが８０度のときの回転追従性を示すトルク特性図である。
【図１１】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムの上記硬さが２７度のときのトルクの時間変化を示すグラフである。
【図１２】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムの上記硬さが３０度のときのトルクの時間変化を示すグラフである。
【図１３】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムの上記硬さが４０度のときのトルクの時間変化を示すグラフである。
【図１４】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムの上記硬さが４５度のときのトルクの時間変化を示すグラフである。
【図１５】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムの上記硬さが５０度のときのトルクの時間変化を示すグラフである。
【図１６】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムの上記硬さが８０度のときのトルクの時間変化を示すグラフである。
【図１７】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムがＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄであるときの各測定周波数と損失正接との関係を示すグラフである。
【図１８】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムがＡのときのトルクの時間変化を示すグラフである。
【図１９】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムがＢのときのトルクの時間変化を示すグラフである。
【図２０】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムがＣのときのトルクの時間変化を示すグラフである。
【図２１】回転ダンパーのＯリングを構成するシリコーンゴムがＤのときのトルクの時間変化を示すグラフである。
【図２２】本実施形態の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時間の分布を示すグラフである。
【図２３】比較例回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時間の分布を示すグラフである。
【図２４】本実施形態の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時の時間経過と角速度との関係を示すグラフである。
【図２５】比較例の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時の時間経過と角速度との関係を示すグラフである。
【図２６】金型にサンドブラスト処理（ＳＢ♯１２０）をしたＯリング使用の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時間の分布を示すグラフである。
【図２７】金型にサンドブラスト処理（ＳＢ♯２２０）をしたＯリング使用の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時間の分布を示すグラフである。
【図２８】金型にサンドブラスト処理（ＳＢ♯３２０）をしたＯリング使用の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時間の分布を示すグラフである。
【図２９】金型にサンドブラスト処理（ＳＢ♯４００）をしたＯリング使用の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時間の分布を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
次に、本発明の一実施形態に係るダンパーについて説明する。
【００１７】
なお、図１は図２の１−１断面線に沿った断面図であり、図２は本発明の一実施形態である回転ダンパーの平面図である。
【００１８】
図２に示すように、本実施形態の回転ダンパー１０はハウジング１２を備えており、ハウジング１２は合成樹脂で成形されたハウジング本体１４と、合成樹脂で成形されたキャップ１６とを備えている。
【００１９】
図１に示すように、ハウジング１２の内部にはダンパーオイルとしてのシリコーンオイル１８が充填されている。また、回転ダンパー１０のローター２０は、ハウジング１２から一部が突出する回転軸２２と、この回転軸２２の下端部に連設されてハウジング１２内に回転可能に収納されたローター制動板２４とを有する。回転ダンパー１０の環状シール材としてのＯリング３０は、ハウジング１２と回転軸２２との間に配設されており、シリコーンオイル１８がハウジング１２の外へ漏れるのを防止するようになっている。また、ハウジング１２から突出した回転軸２２の部分には被駆動歯車４０が取り付けられている。
【００２０】
ハウジング本体１４は、底を有する円筒部１４Ａと、この円筒部１４Ａの中心に連設され、円筒部１４Ａよりも上側へ突出する平断面円形の支持軸１４Ｂと、円筒部１４Ａの対向する外側位置に半径方向外側へ延びるように連設された取付片１４Ｃ、１４Ｄと、で構成されている。なお、取付片１４Ｃには取付孔４２が設けられ、取付片１４Ｄには取付凹部４４が設けられている。
【００２１】
キャップ１６の中心には、回転軸２２が貫通する円形の貫通孔４６設けられている。また、キャップ１６は、円形の天板１６Ａと、この天板１６Ａの周縁に周回して連設された周壁１６Ｂとを備えている。天板１６Ａにおける貫通孔４６の下端部に連なる部位には、貫通孔４６と同心で貫通孔４６よりも太径の段状をしたＯリング収容部４８が設けられており、周壁１６Ｂの内側にはハウジング本体１４の円筒部１４Ａが嵌合している。
【００２２】
回転軸２２は、太径軸部２２Ａと、この太径軸部２２Ａの上側に同心で連なる取付軸部２２Ｂとで構成されている。また、太径軸部２２Ａには、円筒状の凹部からなる軸受け部２２Ｃが形成されており、軸受け部２２Ｃには、ハウジング本体１４の支持軸１４Ｂが下側から回転可能に挿入されている。一方、回転軸２２の取付軸部２２Ｂには、被駆動歯車４０が一体で回転するように取り付けられている。
【００２３】
回転軸２２の取付軸部２２Ｂは、被駆動歯車４０を一体で回転させるために、Ｉカット状に成形されており、平行する面の下方部分に係止凹部２２Ｄがそれぞれ設けられている。また、ローター制動板２４は、太径軸部２２Ａの下端外周に、太径軸部２２Ａと同心の円板状に設けられている。さらに、被駆動歯車４０には、係止凹部２２Ｄに対応した係合部５０を内周面に有した取付孔５２が設けられている。
【００２４】
なお、この回転ダンパー１０は、ハウジング本体１４の取付片１４Ｃの取付孔４２及び取付片１４Ｄの取付凹部４４によって、所望の位置に取り付けることができると共に、被駆動歯車４０で制動をかける歯車、ラックなどに噛み合わせることができるようになっている。
【００２５】
（回転ダンパーの動作について）
次に、本実施形態の回転ダンパー１０の動作について説明する。
【００２６】
回転ダンパー１０の被駆動歯車４０に、回転させようとする力が作用すると、シリコーンオイル１８が充填されたハウジング１２内でローター制動板２４が回転することになる。そして、ローター制動板２４がシリコーンオイル１８内で回転すると、ローター制動板２４にシリコーンオイル１８の粘性抵抗およびせん断抵抗が作用することにより、被駆動歯車４０の回転を制動する。
【００２７】
従って、回転ダンパー１０によって、被駆動歯車４０が噛み合う歯車、ラックなどの回転または移動を制動してその回転または移動をゆっくりとさせることができる。
【００２８】
（Ｏリングについて）
次に、本実施形態のＯリング３０について説明する。
【００２９】
Ｏリング３０はシリコーンゴムで形成されており、このシリコーンゴムは自己潤滑無しで、ＪＩＳＫ６２５３のデュロメータ硬さ試験（Ａタイプ）による硬さが２５度以上４５度以下となっている。なお、自己潤滑無しとは、潤滑油成分を含有していないものをいう。
【００３０】
例えば、シリコーンゴムは自己潤滑性添加剤を含まない構造で上記硬さとしている。なお、自己潤滑性添加剤とはメチルフェニルシリコーンオイル、ジメチルシリコーンオイル等である。
従って、シリコーンゴムの上記硬さを２５度以上４５度以下とすることで、Ｏリング３０に起因するトルクが抑制されるため、回転ダンパー１０の起動トルクが低減すると共に、回転ダンパー１０の低速度回転領域でのトルクのばらつきが低減される。なお、シリコーンゴムの上記硬さは２５度以上４０度以下が好ましい。また、シリコーンゴムの上記硬さは３０度以上４０度以下がさらに好ましい。
【００３１】
また、Ｏリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが４５度を超えると、上記効果が得られないと共に、Ｏリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが２５度に達しないと、シリコーンゴムの硬さ不足により、環状シール材の成形が困難になる。
【００３２】
また、このシリコーンゴムは、周波数が１Ｈｚでの動的粘弾性測定から求められる温度２３℃±２℃での、損失正接（ｔａｎδ）が０．１２以上０．２５以下となっている。
【００３３】
従って、シリコーンゴムの周波数が１Ｈｚでの損失正接（ｔａｎδ）を０．１２以上０．２５以下とすることで、Ｏリング３０に起因するステックスリップが発生し難く、回転ダンパー１０のトルク波形が安定する。
【００３４】
また、Ｏリング３０を構成するシリコーンゴムの周波数が１Ｈｚでの損失正接が０．１２に達しない場合には上記効果が得られないと共に、Ｏリング３０を構成するシリコーンゴムの周波数が１Ｈｚでの損失正接が０．２５を超えると、シリコーンゴムの硬さ不足により、環状シール材の成形が困難になる。なお、シリコーンゴムの上記損失正接（ｔａｎδ）は０．１３以上０．２５以下が好ましい。
【００３５】
従って、Ｏリング３０に起因する回転ダンパー１０のトルクが低く、起動トルクも無い。
【００３６】
（測定１）
本実施形態では、回転ダンパー１０の回転追従性を示すトルク特性を測定している。この測定１に使用されているＯリング３０は、図３及び図４に示す外径Ｄ１が５．６２ｍｍ、内径Ｄ２が３．５ｍｍ、円形断面の直径（断面径）Ｄ３が１．０６ｍｍであって、潰れ代が１４．１４％、内径伸張率３．４３％となっている。
【００３７】
回転追従性を示すトルク特性の測定方法は、微小トルク測定装置（株式会社小野測器社製ＭＤ−２０２Ｒ型）の下側のアタッチメントに回転ダンパー１０を配置し回転させ、微小トルク測定装置の上側のトルク検出部にてトルクを測定する。なお、各硬さの測定サンプル数ｎは３０、測定時の温度は２３℃±２℃とする。
【００３８】
（測定１の結果）
【００３９】
図５はＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが２７度のときの回転追従性を示すトルク特性図である。
【００４０】
また、図６はＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが３０度のときの回転追従性を示すトルク特性図である。
【００４１】
また、図７はＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが４０度のときの回転追従性を示すトルク特性図である。
【００４２】
また、図８はＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが４５度のときの回転追従性を示すトルク特性図である。
【００４３】
また、図９はＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが５０度のときの回転追従性を示すトルク特性図である。
【００４４】
また、図１０はＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが８０度のときの回転追従性を示すトルク特性図である。
【００４５】
なお、図５〜図１０の、縦軸はトルク（ｍＮ・ｍ）で、横軸は回転数（ｒ／ｍｉｎ）である。また、各図の範囲Ｘ１は、測定サンプル数ｎのばらつきを示している。
【００４６】
（測定２）
また、本実施形態では、各回転ダンパー１０のトルクの時間変化（空トルク波形）をそれぞれ測定している。なお、この測定２に使用されているＯリングは測定１と同じＯリングとなっている。
【００４７】
空トルク波形の測定方法は、微小トルク測定装置（株式会社小野測器社製ＭＤ−２０２Ｒ型）の下側のアタッチメントに回転ダンパー１０を配置し回転させ、微小トルク測定装置の上側のトルク検出部にてトルクをｎ＝４回測定する。なお、測定時の温度は２３℃±２℃とする。
【００４８】
（測定２の結果）
図１１はＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが２７度のときのトルクの時間変化である。
【００４９】
また、図１２はＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが３０度のときのトルクの時間変化である。
【００５０】
また、図１３はＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが４０度のときのトルクの時間変化である。
【００５１】
また、図１４はＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが４５度のときのトルクの時間変化である。
【００５２】
また、図１５はＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが５０度のときのトルクの時間変化である。
【００５３】
また、図１６はＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが８０度のときのトルクの時間変化である。
【００５４】
なお、図１１〜図１６の、縦軸はトルク（ｇｆ・ｃｍ）で、横軸は時間（ｍｉｎ）である。また、各図のＴ１、Ｔ３、Ｔ５、Ｔ７は測定開始時間を示しており、Ｔ２、Ｔ４、Ｔ６、Ｔ８は測定終了時間を示している。
【００５５】
以上の測定結果１、２から、回転ダンパー１０のＯリング３０を構成するシリコーンゴムのＪＩＳＫ６２５３のデュロメータ硬さ試験（Ａタイプ）による硬さが４５度以下の場合に、Ｏリング３０に起因する回転ダンパー１０のトルクのばらつきが抑制されることがわかる。この結果、回転ダンパー１０のＯリング３０を構成するシリコーンゴムのＪＩＳＫ６２５３のデュロメータ硬さ試験（Ａタイプ）による硬さを４５度以下とすることで、回転ダンパー１０の起動トルクが低減できると共に、低速度回転領域でのトルクのばらつきを低減できる。
【００５６】
なお、回転ダンパー１０のＯリング３０を構成するシリコーンゴムの上記硬さが４５度を超えると、上記効果が得られないと共に、シリコーンゴムの上記硬さが２５度に達しないと、シリコーンゴムの硬さ不足により、Ｏリング３０の成形が困難になる。このため、シリコーンゴムにおける上記硬さ、即ち、ＪＩＳＫ６２５３のデュロメータ硬さ試験（Ａタイプ）による硬さを２５度以上４５度以下とする。
【００５７】
（測定３）
本実施形態では、Ｏリング３０を構成するシリコーンゴム（表１のＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ）の損失正接を算出している。
【００５８】
【表１】
0005613502.tif 000002
【００５９】
各周波数におけるシリコーンゴム（Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ）の損失正接（ｔａｎδ）＝損失弾性率（粘性成分）／貯蔵弾性率（弾性成分）を算出する。このとき、損失弾性率は粘弾性測定装置（レオ・ラボラトリ社製、レオメータ）を用い、測定温度２５℃一定、測定歪は線形歪み領域内で測定した。なお、この測定３に使用されているＯリングは測定１と同じ形状になっている。
【００６０】
（測定３の結果）
図１７は、Ｏリング３０を構成するシリコーンゴムがＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄのときの各測定周波数と損失正接との関係を示すグラフである。
【００６１】
なお、図１７の、縦軸はｔａｎδ（損失正接＝損失弾性率／貯蔵弾性率）で、横軸は測定周波数（Ｈｚ）である。
（測定４）
また、本実施形態では、Ｏリング３０を構成するシリコーンゴムがＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄのときの、回転ダンパー１０のトルクの時間変化（空トルク波形）を測定している。
【００６２】
空トルク波形測定方法は、微小トルク測定装置（株式会社小野測器社製ＭＤ−２０２Ｒ型）の下側のアタッチメントに回転ダンパー１０を配置し回転させ、微小トルク測定装置の上側のトルク検出部にてトルクをｎ＝３回測定する。また、測定時の温度は２３℃±２℃とする。なお、この測定４に使用されているＯリングは測定３と同じになっている。
【００６３】
（測定４の結果）
図１８はＯリング３０を構成するシリコーンゴムがＡのときのトルクの時間変化である。
【００６４】
また、図１９はＯリング３０を構成するシリコーンゴムがＢのときのトルクの時間変化である。
【００６５】
また、図２０はＯリング３０を構成するシリコーンゴムがＣのときのトルクの時間変化である。
【００６６】
また、図２１はＯリング３０を構成するシリコーンゴムがＤのときのトルクの時間変化である。
【００６７】
なお、図１８〜図２１の、縦軸はトルク（ｇｆ・ｃｍ）で、横軸は時間（ｍｉｎ）である。また、各図のＴ１、Ｔ３、Ｔ５、は測定開始時間を示しており、Ｔ２、Ｔ４、Ｔ６は測定終了時間を示している。
【００６８】
以上の測定４の結果から、起動トルクがなく、トルク波形が安定しているのは、Ｏリング３０を構成するシリコーンゴムがＡのときである。また、以上の測定３の結果から、シリコーンゴムがＡのとき、周波数が１Ｈｚでの損失正接ｔａｎδ（損失正接＝損失弾性率／貯蔵弾性率）が０．１２以上である。この結果、回転ダンパー１０のＯリング３０を構成するシリコーンゴムは、周波数が１Ｈｚでの動的粘弾性測定から求められる温度２３℃±２℃での、損失正接ｔａｎδ（損失正接＝損失弾性率／貯蔵弾性率）が０．１２以上であると、回転ダンパー１０にＯリング３０を起因するステックスリップが発生し難く、トルク波形が安定する。
【００６９】
なお、シリコーンゴムは、上記損失正接が０．１２に達しない場合には上記効果が得られないと共に、Ｏリング３０を構成するシリコーンゴムの上記損失正接が０．２５を超えると、シリコーンゴムの硬さ不足により、環状シール材の成形が困難になる。このため、Ｏリング３０を構成するシリコーンゴムは周波数が１Ｈｚでの動的粘弾性測定から求められる温度２３℃±２℃での、損失正接を０．１２以上０．２５以下とする。
【００７０】
（測定５）
また、本実施形態のシリコーンゴム（上記硬さ３５度）からなるＯリングを使用した回転ダンパーと、ＥＰＤＭ（上記硬さ５０度）からなるＯリングを使用した比較例回転ダンパーとをそれぞれ同じ車載用コンソールボックスの開閉扉に取付けて、開放作動時間のばらつきを測定している。なお、測定サンプル数ｎは３０とする。
【００７１】
（測定５の結果）
図２２は本実施形態の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時間の分布を示すグラフである。
図２３は比較例の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時間の分布を示すグラフである。
なお、図２２及び図２３の、縦軸は作動時間（ｓｅｃ）で、横軸は個数ｎである
【００７２】
以上の測定結果５から、本実施形態回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスは、比較例回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスと比較して、作動時間のばらつきが少ない。
【００７３】
（測定６）
また、本実施形態のシリコーンゴム（上記硬さ３５度）からなるＯリングを使用した回転ダンパーと、ＥＰＤＭ（上記硬さ５０度）からなるＯリングを使用した比較例回転ダンパーとをそれぞれ同じ車載用コンソールボックスの開閉扉に取付けて、開放作動時の時間経過と角速度との関係を測定している。なお、測定サンプル数ｎは３０とする。
（測定６の結果）
図２４は本実施形態の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時の時間経過と角速度との関係を示すグラフである。
図２５は比較例の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時の時間経過と角速度との関係を示すグラフである。
なお、図２４及び図２５の、角各速（ｄｅｇ／ｓｅｃ）で、横軸は時間（ｓｅｃ）である。
【００７４】
以上の測定結果６から、本実施形態回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスは、比較例回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスと比較して、低角速度時（開放作動後半）の作動ばらつき（図２４及び図２５のＹ１の範囲）が小さく、全体の開放作動時間のばらつき（図２４及び図２５のＴ１の範囲）も小さい。
【００７５】
（測定７）
また、本実施形態では、金型に大同特殊鋼製のＮＡＫ５５材を使用し、金型の成形表面にサンドブラスト処理（ＳＢ♯１２０、ＳＢ♯２２０、ＳＢ♯３２０、ＳＢ♯４００）をして製造したＯリング３０（上記硬さ３５度）を使用した回転ダンパーをそれぞれ同じ車載用コンソールボックスの開閉扉に取付けて、開放作動時間のばらつきを測定している。なお、測定サンプル数ｎは５とする。
【００７６】
（測定７の結果）
図２６は金型にサンドブラスト処理（ＳＢ♯１２０）をしたＯリング使用の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時間の分布を示すグラフである。
図２７は金型にサンドブラスト処理（ＳＢ♯２２０）をしたＯリング使用の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時間の分布を示すグラフである。
図２８は金型にサンドブラスト処理（ＳＢ♯３２０）をしたＯリング使用の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時間の分布を示すグラフである。
図２９は金型にサンドブラスト処理（ＳＢ♯４００）をしたＯリング使用の回転ダンパーを取付けた車載用コンソールボックスの開閉扉の開放作動時間の分布を示すグラフである。
なお、図２６〜図２９の縦軸は作動時間（ｓｅｃ）で横軸は個数ｎである
【００７７】
以上の測定結果７から、Ｏリング３０を製造する金型に大同特殊鋼製のＮＡＫ５５材を使用し、成形表面にサンドブラスト処理（ＳＢ♯１２０又はＳＢ♯２２０）をして、Ｏリング３０の外周面を滑らかにすることで、サンドブラスト処理（ＳＢ♯３２０又はＳＢ♯４００）と比較して、作動時間のばらつきが少なくなる。なお、好ましくは、Ｏリング３０の耐久性能が向上するサンドブラスト処理（ＳＢ♯２２０）がよい。
【００７８】
（その他の実施形態）
以上に於いては、本発明を特定の実施形態について詳細に説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施形態が可能であることは当業者にとって明らかである。例えば、上記実施形態では、ダンパーオイルとしてシリコーンオイル１８を使用したが、シリコーンオイル１８に代えて高度に精錬したパラフィン系基油等をダンパーオイルとして使用してもよい。
【００７９】
また、上記実施形態では、環状シール材としての断面円形のＯリング３０をしたが、断面が他の形状のＯリング等の他の環状シール材を使用してもよい。
【符号の説明】
【００８０】
１０    回転ダンパー
１２    ハウジング
１４    ハウジング本体
１６    キャップ
１８    シリコーンオイル（ダンパーオイル）
２０    ローター
２２    回転軸
２４    ローター制動板
３０    Ｏリング（環状シール材）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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