(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
タイヤ周方向に分割された複数のセグメントを具え、該セグメントの分割面を合わせることにより環状に連続するトレッド成形面が形成されるタイヤ加硫金型の設計方法であって、
前記セグメントを有限個の要素に分割してセグメントモデルを設定するステップと、
前記セグメントモデルの分割面を互いに揃えて位置合わせするとともに該分割面での接触を無効化して自由膨張を可能とする境界条件を与え、しかも、温度及び圧力を作用させて前記セグメントモデルの自由膨張シミュレーションを行うステップと、
前記自由膨張シミュレーションから一対のセグメントモデルの前記分割面での重複量を求めるステップと、
前記重複量に基づいてセグメントの初期ギャップを決定するステップと、
前記初期ギャップに基づいてセグメントを設計するステップとを含むことを特徴とするタイヤ加硫金型の設計方法。
【請求項２】
前記重複量は、前記セグメントモデルのタイヤ半径方向の最も内側の重複量Ｌ１と、タイヤ半径方向の最も外側の重複量Ｌ２とを含む請求項１記載のタイヤ加硫金型の設計方法。
【請求項３】
前記初期ギャップは、下式を用いて決定される請求項２記載のタイヤ加硫金型の設計方法。
セグメントのタイヤ半径方向の最も内側の初期ギャップＧ１＝α・Ｌ１
セグメントのタイヤ半径方向の最も外側の初期ギャップＧ２＝α・Ｌ２
（α：０．９２〜０．９８の値をとる安全率である。）
【請求項４】
前記初期ギャップは、下式を用いて決定される請求項２記載のタイヤ加硫金型の設計方法。
セグメントのタイヤ半径方向の最も内側の初期ギャップＧ１＝α・Ｌ１＋β（Ｔａ−Ｔｐ）
セグメントのタイヤ半径方向の最も外側の初期ギャップＧ２＝α・Ｌ２＋β（Ｔａ−Ｔｐ）
（α：０．９２〜０．９８の値をとる安全率、βは解析対象のセグメントの熱膨張係数、Ｔａは自由膨張シミュレーションの初期温度、Ｔｐはセグメントの製造時の温度である。）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、オーバースピューを防止しつつセグメントの変形を防止しうるタイヤ加硫金型の設計方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、空気入りタイヤを加硫成形する加硫金型は、例えば、図１２に示されるように、タイヤ周方向に分割された複数の扇状のセグメント２を具える。該セグメント２は、各々の分割面２ａが合わされることにより、タイヤ周方向に環状で連続するトレッド成形面３を形成する。そして、このトレッド成形面３には、未加硫ゴム等を用いて形成された生カバーｔのトレッド部が熱と圧力とを受けて押し当てられ、トレッドパターンが成形される。関連する技術としては、次のものが提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００４−２１６６２２号公報
【特許文献２】特開２００７−６２２７０号公報
【特許文献３】特開２００８−１９４９４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上述のセグメント２には、パターンの反転形状を刻設するために比較的柔らかいアルミニウム合金等が使用されている。一方、セグメント２は、加硫成形中、環状に連続させるための型締めにより大きな圧力を受けるとともに、熱による膨張によって、前記分割面２ａに大きな力が作用する。このため、セグメント２は、数ヶ月程度で分割面２ａ等に摩耗や変形が生じやすく、耐久性の面で問題があった。
【０００５】
このような問題点を解決するために、セグメント２の熱膨張を見込んで、セグメントを型締めするまでの初期状態において、前記分割面２ａ、２ａ間に予め初期ギャップを設けておくことが提案されている。
【０００６】
しかしながら、このような初期ギャップの量も、実験や経験値に依存した部分が大きい他、タイヤの外径毎に適正値が異なるため、未だ有効な改善策が提案されてはいない。
【０００７】
本発明は、以上のような問題点に鑑み案出なされたもので、セグメントを有限個の要素に分割してセグメントモデルを設定し、このセグメントモデルの分割面を互いに揃えて位置合わせするとともに該分割面での接触を無効化して自由膨張を可能とする境界条件の下で自由膨張シミュレーションを行ない、この自由膨張シミュレーションからセグメントモデルの前記分割面での重複量を求め、この重複量に基づいてセグメントの初期ギャップを決定することを基本として、耐久性に優れたタイヤ加硫金型の設計方法を提供することを主たる目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明のうち請求項１記載の発明は、タイヤ周方向に分割された複数のセグメントを具え、該セグメントの分割面を合わせることにより環状に連続するトレッド成形面が形成されるタイヤ加硫金型の設計方法であって、前記セグメントを有限個の要素に分割してセグメントモデルを設定するステップと、前記セグメントモデルの分割面を互いに揃えて位置合わせするとともに該分割面での接触を無効化して自由膨張を可能とする境界条件を与え、しかも、温度及び圧力を作用させて前記セグメントモデルの自由膨張シミュレーションを行うステップと、前記自由膨張シミュレーションから一対のセグメントモデルの前記分割面での重複量を求めるステップと、前記重複量に基づいてセグメントの初期ギャップを決定するステップと、前記初期ギャップに基づいてセグメントを設計するステップとを含むことを特徴とする。
【０００９】
また請求項２記載の発明は、前記重複量は、前記セグメントモデルのタイヤ半径方向の最も内側の重複量Ｌ１と、タイヤ半径方向の最も外側の重複量Ｌ２とを含む請求項１記載のタイヤ加硫金型の設計方法である。
【００１０】
また請求項３記載の発明は、前記初期ギャップは、下式を用いて決定される請求項２記載のタイヤ加硫金型の設計方法である。
セグメントのタイヤ半径方向の最も内側の初期ギャップＧ１＝α・Ｌ１
セグメントのタイヤ半径方向の最も外側の初期ギャップＧ２＝α・Ｌ２
（α：０．９２〜０．９８の値をとる安全率である。）
【００１１】
また請求項４記載の発明は、前記初期ギャップは、下式を用いて決定される請求項２記載のタイヤ加硫金型の設計方法である。
セグメントのタイヤ半径方向の最も内側の初期ギャップＧ１＝α・Ｌ１＋β（Ｔａ−Ｔｐ）
セグメントのタイヤ半径方向の最も外側の初期ギャップＧ２＝α・Ｌ２＋β（Ｔａ−Ｔｐ）
（α：０．９２〜０．９８の値をとる安全率、βは解析対象のセグメントの熱膨張係数、Ｔａは自由膨張シミュレーションの初期温度、Ｔｐはセグメントの製造時の温度である。）
【発明の効果】
【００１２】
本発明は、タイヤ周方向に分割された複数のセグメントを具え、該セグメントの分割面を合わせることにより環状に連続するトレッド成形面が形成されるタイヤ加硫金型の設計方法であって、前記セグメントを有限個の要素に分割してセグメントモデルを設定するステップと、前記セグメントモデルの分割面を互いに揃えて位置合わせするとともに該分割面での接触を無効化して自由膨張を可能とする境界条件を与え、しかも、温度及び圧力を作用させて前記セグメントモデルの自由膨張シミュレーションを行うステップと、前記自由膨張シミュレーションからセグメントモデルの前記分割面での重複量を求めるステップと、前記重複量に基づいてセグメントの初期ギャップを決定するステップと、前記初期ギャップに基づいてセグメントを設計するステップとを含むことを特徴とするタイヤ加硫金型の設計方法である。これにより、セグメントの耐久性を維持しつつオーバースピューを抑制しうるタイヤ加硫金型を設計することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】加硫金型の部分的な分解斜視図である。
【図２】加硫金型の断面図である。
【図３】本実施形態の処理手順を示すフローチャートである。
【図４】（ａ）はセグメントモデルを視覚化して示す斜視図、（ｂ）はその側面図である。
【図５】セグメントモデルを環状に配置したセグメントモデル組立体の側面図である。
【図６】自由膨張シミュレーションを説明するセグメントモデル組立体の部分側面図である。
【図７】セグメントモデルなどを視覚化して示す斜視図である。
【図８】自由膨張シミュレーションを説明するセグメントモデルの模式的な側面図である。
【図９】周期境界条件を適用した単位モデルの模式的な側面図である。
【図１０】セグメントモデルの分割面の応力分布図であり、（ａ）は従来例、（ｂ）は実施例のものを示す。
【図１１】セグメントモデルの分割面での接触力の平均値を示すグラフである。
【図１２】セグメントを説明する側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の実施の一形態が図面に基づき説明される。
本発明の設計方法の対象となるタイヤ加硫金型は、図１２に示したように、タイヤ周方向に分割された複数のセグメント２を具え、該セグメント２の分割面２ａを合わせることにより環状に連続するトレッド成形面３が形成される。
【００１５】
また、図１及び図２に示されるように、タイヤ加硫金型Ｍは、例えば、生カバーｔ（タイヤ）の回転軸を垂直として用いられ、セグメント２に連なるとともに下側のサイドウォール面を成形する下サイドリング４ａと、セグメント２の上部側に連なるとともに上側のサイドウォール面を成形する上サイドリング４ｂとを有する。上、下のサイドリング４ｂ、４ａのタイヤ半径方向内方には、ビード部を成形しうる上、下のビードリング５ｂ、５ａがそれぞれ接続されている。
【００１６】
さらに、タイヤ加硫金型Ｍは、セグメント２のタイヤ半径方向外側に嵌合されかつ斜面６ａを有するセクターシュー６と、該セクターシュー６の斜面６ａに対向する斜面７ａを有するとともに、下降によってセクターシュー６及びセグメント２をタイヤ半径方向内方に押圧して型締めするアクチュエータリング７とを含んでいる。さらに、タイヤ加硫金型Ｍは、サイドリングの下、及び上に、それぞれ下プレート８ａ及び上プレート８ｂが配されている。
【００１７】
このようなタイヤ加硫金型Ｍでは、周知のように、アクチュエータリング７を上方に位置させることにより、各セグメント２の分割面２ａを離間させて拡径させ、しかも上サイドリング４ｂ及び上ビードリング５ｂを上部に位置させて生カバーｔが投入される。しかる後、上サイドリング４ｂ及び上ビードリング５ｂをアクチュエータリング７とともに下降させることにより、セグメント２の各分割面２ａを接近させて型締めし生タイヤｔを加硫成形する。
【００１８】
図３には、本実施形態のタイヤ加硫金型の設計方法の処理手順の一例が示されており、以下順に説明する。本実施形態の設計方法では、先ず、セグメントモデルが設定される（ステップＳ１）。
【００１９】
図４（ａ）には、セグメントモデル１０を視覚化して示す斜視図、（ｂ）にはその側面図がそれぞれ示される。該セグメントモデル１０は、解析対象となる前記セグメント２の三次元形状が有限個の要素１０ａ、１０ｂ、１０ｃ…に分割して離散化されることにより、コンピュータにて取り扱い可能な数値データとして設定される。具体的には、各要素１０ａ、１０ｂ、１０ｃ…の節点座標値、要素形状、材料特性が定義され、コンピュータに記憶される。
【００２０】
前記材料特性としては、解析対象のセグメント２を構成する金属材料の密度、ヤング率及び減衰係数などが含まれる。また、各要素１０ａ、１０ｂ、１０ｃ…には、例えば、３次元の４乃至６面体のソリッド要素が用いられるのが好ましい。
【００２１】
本実施形態のセグメントモデル１０は、図５に示されるように、中心角が４０゜の扇状をなし、その周方向の両端面が分割面Ｅをなす。また、本実施形態では、９個のセグメントモデル１０の分割面Ｅを互いに揃えて周方向に連ねることにより、セグメントモデル１０は、隙間なく３６０゜連続した環状体からなるセグメントモデル１１を構成するようにモデル化されている。つまり、本実施形態では、環状のリングを９等分することで、初期ギャップが零のセグメントモデル１０が形成されている。
【００２２】
次に、図６に示されるように、前記セグメントモデル１０の分割面Ｅを互いに揃えて位置合わせするとともに該分割面Ｅでの互いの接触を無効化して自由膨張を可能とする境界条件を与え、しかも、温度及び圧力を作用させて前記セグメントモデル１０の自由膨張シミュレーションが行われる（ステップＳ２）。
【００２３】
図６の態様は、コンピュータ上で、９つのセグメントモデル１０をそれぞれ分割面Ｅで当接するように位置合わせすることにより、３６０゜の連続した前記セグメントモデル組立体１１を設定し、このセグメントモデル組立体１１に、加硫成形時に生じる温度及び圧力を作用させる条件を与え、セグメントモデル１０の自由膨張シミュレーションが行われる。
【００２４】
また、上記自由膨張シミュレーションでは、各セグメントモデル１０は、分割面Ｅでの互いの接触が無効化されることで自由膨張が可能な境界条件が与えられる。通常の自由膨張シミュレーションでは、熱を受けることで各セグメントモデル１０は膨張する。セグメントモデル１０のタイヤ周方向の伸長は、分割面Ｅを介して接触する他のセグメントモデル１０によって拘束され、分割面Ｅの圧力を増大させるものとして働く。しかし、本実施形態の自由膨張シミュレーションでは、このようなタイヤ周方向で隣り合うセグメントモデル１０、１０間の接触を無効化し、両者の接触がないものとして各セグメントモデル１０の自由な膨張変形が可能とされる。ただし、各セグメントモデル１０の位置を固定するために、セグメントモデル１０のタイヤ周方向の中心位置ＣＬは変位不能に位置決めされる。
【００２５】
また、自由膨張シミュレーションにおいて、各セグメントモデル１０に、実際の加硫成形時と同様に熱及び圧力が作用するように、図７に示されるように、前記タイヤ加硫金型Ｍを構成する各部品についても有限個の要素を用いてモデル化を行い、これらを用いて熱及び圧力を作用させるのが望ましい。本実施形態では、下、上のサイドリング５ａ、５ｂがモデル化された下、上のサイドリングモデル１２ａ、１２ｂと、セクターシュー６をモデル化したセクターシューモデル１３と、アクチュエータリング７をモデル化したアクチュエータリングモデル１４と、下、上プレート８ａ、８ｂをモデル化した下、上プレートモデル１５ａ、１５ｂとを含んでいる。
【００２６】
そして、図７に示したように、各モデルを組み合わせ、実際のタイヤ加硫金型Ｍと同様に、アクチュエータリングモデル１４を用いてセクターシューモデル１３を半径方向に移動させ、これによって、各セグメントモデル１０に型締めの力を作用させている。また、各モデル１２乃至１５には、それぞれタイヤ加硫中の温度が定義される。このように、各セグメントモデル１０に、実際の加硫金型Ｍと同様に熱及び圧力を作用させる場合には、より正確なシミュレーション結果を得るのに役立つ。
【００２７】
図８には、本実施形態の自由膨張シミュレーションを行ったセグメントモデル組立体１１の部分側面図を示す。本実施形態のように、分割面Ｅでの接触を無効化した自由膨張シミュレーションを行った場合、隣り合う一対のセグメントモデル１０Ａ、１０Ｂにおいて、各々の分割面Ｅａ、Ｅｂは、それぞれ膨張前の分割面Ｅを超えて他方のセグメントモデル側に位置することになる。これにより、隣り合うセグメントモデル１０Ａ、１０Ｂは、互いに重なる重複部が形成される。
【００２８】
次に、本実施形態において、コンピュータは、上記自由膨張シミュレーションの結果から、一対のセグメントモデル１０Ａ、１０Ｂの分割面Ｅでの重複量を求める（ステップＳ３）。これは、各モデルの節点座標等から容易に計算される。また、図８に示されるように、重複量Ｌは、タイヤ半径方向の位置で異なるため、好ましくは、セグメントモデル１０のタイヤ半径方向の最も内側の重複量Ｌ１と、タイヤ半径方向の最も外側の重複量Ｌ２とを含めるのが望ましい。
【００２９】
実際の加硫金型Ｍにおいて、重複量Ｌ１、Ｌ２は生じないが、この値に基づいてセグメント２の分割面２ａの圧力が増大し、セグメント２の変形等をもたらす。他方、セグメント２の分割面２ａの接触力が小さすぎると、セグメント２の分割面２ａから生カバーのゴムが吸い上げられ、過剰なバリやスピューを生成させる（以下、これらの不具合を「オーバースピュー」と呼ぶことがある。）。従って、セグメント２は、上記自由膨張シミュレーションを行ったときの重複量が最適となるように、設計される必要がある。
【００３０】
そこで、本実施形態では、前記重複量に基づいてセグメントの初期ギャップが決定される（ステップＳ４）。初期ギャップは、上で述べたように、熱及び外力を作用させることなく、図５の側面視のように、各セグメント（セグメントモデル１０）のタイヤ周方向の中心線ＣＬをタイヤ回転軸Ｏを通るように位置合わせして環状に並べたときに、隣り合うセグメント（セグメントモデル１０）の向き合う分割面Ｅ、Ｅ間に形成される型締め前の初期の隙間である。なお、図５に示したセグメントモデル組立体１１は、初期ギャップが零のものが示されている。
【００３１】
本実施形態において、コンピュータは、初期ギャップを下式を用いて決定する。
セグメントのタイヤ半径方向内側の初期ギャップＧ１＝α・Ｌ１
セグメントのタイヤ半径方向外側の初期ギャップＧ２＝α・Ｌ２
ここで、Ｌ１、Ｌ２は、上記自由膨張シミュレーションで得られたタイヤ半径方向の内側及び外側の重複量、αは０．９２〜０．９８の値をとる安全率である。
【００３２】
発明者らは、重複量と初期ギャップとの関係が、耐久性やオーバースピューについてどのような影響を及ぼすかについて種々の実験を行った。その結果、概ね、初期ギャップを、自由膨張シミュレーションで得られたセグメントモデル１０の重複量Ｌ１、Ｌ２の９２〜９８％とすることによって、セグメントの耐久性を維持しつつオーバースピューを抑制しうることを見出し前記安全率αを設定した。ただし、本発明は、このような安全率の値に限定されるものではないのは言うまでもない。
【００３３】
さらに、好ましい態様としては、前記初期ギャップを、下式を用いて決定することができる。
セグメントのタイヤ半径方向内側の初期ギャップＧ１＝α・Ｌ１＋β（Ｔａ−Ｔｐ）
セグメントのタイヤ半径方向外側の初期ギャップＧ２＝α・Ｌ２＋β（Ｔａ−Ｔｐ）
ここで、Ｌ１、Ｌ２及びαは、上記と同様であるが、βは解析対象のセグメントの熱膨張係数、Ｔａは自由膨張シミュレーションの初期温度、Ｔｐは、セグメントの製造時の温度である。
【００３４】
このような決定方法は、自由膨張シミュレーションを行う際の初期温度Ｔａと、セグメントの製造時の温度Ｔｐとが異なる場合、予め温度差に見合ったセグメントの膨張量を考慮して、初期ギャップを決定することができる。従って、より確実に耐久性を高めつつオーバースピューを抑制しうるセグメントの設計に特に有効である。
【００３５】
なお、上記自由膨張シミュレーションでは、セグメントモデル１０を環状に連ねたセグメントモデル組立体１１を用いているが、これらは一対のセグメントモデルの配置の周期的な繰り返し構造である。従って、このような構造は、例えば、図９に示されるように、周期境界条件を用いて計算対象の要素数を減らすことができる。図９の場合、分割面Ｅを介して接触する一対のセグメントモデル１０Ａ、１０Ｂの各半分の単位モデル１２が周期的に連続するものとされる。従って、要素の変形計算等も単位モデル１２のみについて行うことができ、計算時間を短縮できる。
【００３６】
以上、本発明の実施形態について詳細に説明したが、本発明は、上記実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施することができる。
【実施例】
【００３７】
タイヤサイズ１５５Ｒ６５／１４の空気入りタイヤを成形するタイヤ加硫金型を例に挙げ、本発明の効果を確認した。主な仕様は、次の通りである。
・タイヤの外径：５５３mm
・セグメント
外径：６９０mm
分割数：９等分割
ヤング率：７０．５ＧＰａ
ポアソン比：０．３３
密度：２．６８ｇ／cm3
・セグメントモデル（図４（ａ）、（ｂ）の形状を基調とした）
要素数：２６８４、節点数：３６７２
【００３８】
このセグメントモデルを使用して自由膨張シミュレーションを行った。重複量は、次の通りであった。
タイヤ半径方向内側の重複量Ｌ１：０．２７mm
タイヤ半径方向外側の重複量Ｌ２：０．３２mm
【００３９】
次に、安全率αとして０．９５を採用し、セグメント間の初期ギャップが次のように決定された。
＜実施例＞
タイヤ半径方向内側の初期ギャップＧ１＝α×Ｌ１＝０．２６mm
タイヤ半径方向外側の初期ギャップＧ２＝α×Ｌ２＝０．３０mm
【００４０】
次に、この初期ギャップを有するセグメントモデルを定義し、分割面での接触を考慮した通常の膨張シミュレーションを行った。同様に、経験則的に定められた下記の初期ギャップを有する従来のセグメントを参考としたセグメントモデルについても同様の膨張シミュレーションが行われた。
＜従来例＞
タイヤ半径方向内側の初期ギャップＧ１＝０．２４mm
タイヤ半径方向外側の初期ギャップＧ２＝０．３０mm
テストの結果は、図１０及び図１１に示される。
【００４１】
図１０には、セグメントモデルの分割面の応力分布図であり、（ａ）が従来例、（ｂ）が実施例である。白く表示されている部分が、応力が大きいことを示している。シミュレーションの結果、実施例のセグメントモデルの分割面は、従来例のセグメントモデルのそれに比べると、大きな応力が作用している領域が少ないことが分かる。
【００４２】
図１１は、各セグメントモデルの分割面に作用する接触力の平均値を示したグラフである。図１１から明らかなように、実施例のセグメントモデルは、従来例の半分以下の接触力であることが確認された。なお、実施例のセグメントモデルに基づいて実際のセグメントを試作したところ、オーバースピューは見られなかった。
【符号の説明】
【００４３】
２  セグメント
３  トレッド成形面
１０  セグメントモデル
Ｅ  セグメントモデルの分割面
Ｍ  加硫金型
【図１】
0005613137.tif 000002
【図２】
0005613137.tif 000003
【図３】
0005613137.tif 000004
【図４】
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【図５】
0005613137.tif 000006
【図６】
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【図７】
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【図８】
0005613137.tif 000009
【図９】
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【図１１】
0005613137.tif 000011
【図１２】
0005613137.tif 000012
【図１０】
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