(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに直交する長軸及び短軸によって規定される略楕円形状のトロコイド内周面を有するロータハウジングと、該ロータハウジングを挟んだ両側にそれぞれ配置されて、該ロータハウジングと共にロータ収容室を形成するサイドハウジングと、上記ロータ収容室内に収容されて、該ロータ収容室内に３つの作動室を区画するとともに、回転によって各作動室を周方向に移動させながら、各作動室において吸気、圧縮、膨張及び排気の各行程を順に行わせるロータと、上記ロータハウジングの短軸よりもロータ回転方向のリーディング側に設けられた第１点火プラグと、上記短軸よりもロータ回転方向のトレーリング側に設けられた第２点火プラグとを備え、上記ロータにおける上記各作動室に接する外周面にリセスがそれぞれ形成されたロータリピストンエンジンであって、
上記リセスには、圧縮トップにおける該リセスの上記短軸よりもロータ回転方向のリーディング側に位置して、圧縮トップ以降の膨張行程において該リセス内をトレーリング側からリーディング側へ流れるスキッシュ流の少なくとも一部を乱流に変換する乱流生成部材が設けられているとともに、圧縮トップにおける該リセスの上記短軸よりもロータ回転方向のトレーリング側には乱流生成部材が設けられておらず、
上記乱流生成部材は、上記第１点火プラグの点火時点における該第１点火プラグに対向するリセス内において該点火による火炎の伝播を促進しかつ上記第２点火プラグの点火によるトレーリング側の火炎の伝播を悪化させる位置に設けられ、
上記第１点火プラグは、ロータ幅方向中央線上に位置しており、
更に上記乱流生成部材は、上記ロータ幅方向中央線の両側でかつ該ロータ幅方向中央線から外れた位置に設けられていることを特徴とするロータリピストンエンジン。
【請求項２】
請求項１記載のロータリピストンエンジンにおいて、
上記乱流生成部材は、上記リセスに一体形成されていることを特徴とするロータリピストンエンジン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ロータリピストンエンジンに関する技術分野に属する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、ロータリピストンエンジンは、互いに直交する長軸及び短軸によって規定される概略楕円形状のトロコイド内周面を有するロータハウジングの両側にサイドハウジングを配置することによって形成したロータ収容室内に、概略三角形状のロータを収容したエンジンである。このロータリピストンエンジンは、ロータ外周面とロータハウジング内周面との間に区画した３つの作動室それぞれを、ロータの回転につれて周方向に移動させながら、各作動室において吸気、圧縮、膨張及び排気の各行程を順に行わせる。
【０００３】
このようなロータリピストンエンジンでは、通常、上記ロータハウジングの短軸よりもロータ回転方向のリーディング側（進み側）に第１点火プラグが設けられ、上記短軸よりもロータ回転方向のトレーリング側（遅れ側）に第２点火プラグが設けられている。また、上記ロータにおける上記各作動室に接する外周面には、リセスがそれぞれ形成されている（例えば特許文献１参照）
さらに、特許文献１では、上記リセス内に、リセス内の流体流路を変更するとともに、該リセスに隣接する燃焼室内に乱流を生成する流れ変更手段を設けることによって、燃焼室全体の燃焼促進を図るようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−１８５０２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、圧縮トップにおける上記リセスの上記短軸よりもロータ回転方向のリーディング側では、リーディング側に行くに従ってロータ外周面とロータハウジング内周面との間の距離が長くなることで、圧縮トップ以降の膨張行程においてリセス内をトレーリング側からリーディング側へ流れるスキッシュ流の流速が遅くなるとともに、膨張行程で圧力が低下するために、上記第１点火プラグの点火による火炎の伝播性（リーディング側の燃焼性）が悪くなる傾向にある。特に軽負荷においてリーディング側の燃焼性が悪くなる。
【０００６】
しかし、上記特許文献１の流れ変更手段は、ロータの回転によりロータに対して相対的に生じる空気流の流れを変更するものであり、リーディング側よりも寧ろトレーリング側での燃焼促進を図ったものである。しかも、上記特許文献１では、第１点火プラグの点火時に、該第１点火プラグに対向する位置に流れ変更手段が位置する場合があり、この場合、流れ変更手段が、第１点火プラグの点火直後の微弱な火炎の伝播に悪影響を及ぼして、リーディング側の燃焼性を悪化させるという問題がある。
【０００７】
本発明は、斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、ロータハウジングの短軸よりもロータ回転方向のリーディング側に設けられた第１点火プラグと、上記短軸よりもロータ回転方向のトレーリング側に設けられた第２点火プラグとを備えたロータリピストンエンジンにおいて、上記第１点火プラグの点火による火炎の伝播性（リーディング側の燃焼性）を向上させようとすることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の目的を達成するために、この発明では、互いに直交する長軸及び短軸によって規定される略楕円形状のトロコイド内周面を有するロータハウジングと、該ロータハウジングを挟んだ両側にそれぞれ配置されて、該ロータハウジングと共にロータ収容室を形成するサイドハウジングと、上記ロータ収容室内に収容されて、該ロータ収容室内に３つの作動室を区画するとともに、回転によって各作動室を周方向に移動させながら、各作動室において吸気、圧縮、膨張及び排気の各行程を順に行わせるロータと、上記ロータハウジングの短軸よりもロータ回転方向のリーディング側に設けられた第１点火プラグと、上記短軸よりもロータ回転方向のトレーリング側に設けられた第２点火プラグとを備え、上記ロータにおける上記各作動室に接する外周面にリセスがそれぞれ形成されたロータリピストンエンジンを対象として、上記リセスには、圧縮トップにおける該リセスの上記短軸よりもロータ回転方向のリーディング側に位置して、圧縮トップ以降の膨張行程において該リセス内をトレーリング側からリーディング側へ流れるスキッシュ流の少なくとも一部を乱流に変換する乱流生成部材が設けられているとともに、圧縮トップにおける該リセスの上記短軸よりもロータ回転方向のトレーリング側には乱流生成部材が設けられておらず、上記乱流生成部材は、上記第１点火プラグの点火時点における該第１点火プラグに対向するリセス内において該点火による火炎の伝播を促進しかつ上記第２点火プラグの点火によるトレーリング側の火炎の伝播を悪化させる位置に設けられ、上記第１点火プラグは、ロータ幅方向中央線上に位置しており、更に上記乱流生成部材は、上記ロータ幅方向中央線の両側でかつ該ロータ幅方向中央線から外れた位置に設けられている、という構成にした。
【０００９】
上記の構成により、乱流生成部材により生成された乱流により、乱流生成部材のリーディング側において混合気のミキシングが改善される。また、上記乱流生成部材は、リセス内において第１点火プラグの点火による火炎の伝播を促進する位置、つまり、第１点火プラグの点火直後の微弱な火炎が成長しながら伝播する成長空間と、該成長空間のリーディング側に連続しかつ成長した火炎が乱流により伝播を促進する促進空間とが形成される位置に設けられているので、これら成長及び促進空間内では、乱流生成部材により火炎の成長及び伝播が阻害されず、第１点火プラグの点火直後の微弱な火炎が成長しながらスムーズに伝播しかつ成長した火炎が乱流により伝播を促進する。この結果、上記混合気のミキシングと相俟って、第１点火プラグの点火による火炎の伝播性（リーディング側の燃焼性）が向上する。
【００１０】
また、乱流生成部材は、トレーリング側からのスキッシュ流に対する抵抗要素になるため、スキッシュ流自体を弱める役割を果たし、これにより、第２点火プラグの点火による火炎の伝播性（トレーリング側の燃焼性）が悪化する。ここで、トレーリング側では、リーディング側に行くに従ってロータ外周面とロータハウジング内周面との間の距離が短くなっていくために、熱がロータハウジングへ伝達され易く、このことを考慮すると、トレーリング側での燃焼を抑制することが好ましい。本発明では、上記の如く乱流生成部材によりスキッシュ流自体が弱められてトレーリング側の燃焼性が悪化するので、トレーリング側での熱損失を低減することができる。
【００１１】
また、リセス内におけるロータ幅方向中央線上には、第１点火プラグの点火直後の微弱な火炎が成長しながら伝播する成長空間が必要になるが、乱流生成部材がロータ幅方向中央線から外れて設けられることで、そのような成長空間を確保することができる。これにより、この成長空間内で第１点火プラグの点火直後の微弱な火炎が成長しながらスムーズに伝播していく。そして、促進空間において、乱流生成部材により生成された乱流により、成長した火炎のロータ幅方向及びリーディング側への伝播が促進されて、リーディング側の燃焼性が向上する。
【００１２】
上記ロータリピストンエンジンにおいて、上記乱流生成部材は、上記リセスに一体形成されていることが好ましい。
【００１３】
このことで、乱流生成部材をリセス内に容易に形成することができ、ロータ製造時のコストの低減化を図ることができる。
【発明の効果】
【００１４】
以上説明したように、本発明のロータリピストンエンジンによると、乱流生成部材によりリーディング側での燃焼を促進して、リーディング側の燃焼性を向上させることができるとともに、トレーリング側での熱損失を低減することができ、よって、燃費の向上化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の実施形態に係るロータリピストンエンジンの概要を示す斜視図である。
【図２】ロータリピストンエンジンの要部を示す、一部を簡略化した断面図である。
【図３】ロータの１つのフランク面を、その正面から見た図である。
【図４】図３のIV−IV線断面図である。
【図５】リセスに乱流生成部材を設けた場合と設けない場合とにおいて、第１点火プラグのみを点火したときのエキセントリックシャフトの圧縮トップからの回転角と熱発生率との関係を示すグラフである。
【図６】リセスに乱流生成部材を設けた場合と設けない場合とにおいて、第２点火プラグのみを点火したときのエキセントリックシャフトの圧縮トップからの回転角と熱発生率との関係を示すグラフである。
【図７】リセスに乱流生成部材を設けた場合の火炎の拡がる様子を示すシミュレーション結果であり、（ａ）は、エキセントリックシャフトの圧縮トップからの回転角が１５°である場合を示し、（ｂ）は、同回転角が２０°である場合を示す。
【図８】リセスに乱流生成部材を設けない場合の火炎の拡がる様子を示すシミュレーション結果であり、（ａ）は、エキセントリックシャフトの圧縮トップからの回転角が１５°である場合を示し、（ｂ）は、同回転角が２０°である場合を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１７】
図１及び図２は、本発明の実施形態に係るロータリピストンエンジン１（以下、単にエンジン１という）を示している。このエンジン１は、２つのロータ２を備えた２ロータタイプ（２気筒エンジン）であり、フロント側（図１の右側）及びリヤ側（図１の左側）の２つのロータハウジング３が、インターミディエイトハウジング４（サイドハウジングに相当）をその間に挟んだ状態で、これらの両側からさらに２つのサイドハウジング５で挟み込むようにして一体化されることによって構成されている。尚、図１では、その右側（フロント側）の一部は切り欠いて内部を示すとともに、左側（リヤ側）のサイドハウジング５も内部を示すために分離してある。また、図中の符号Ｘは、出力軸としてのエキセントリックシャフト６の回転軸心であって、以下、これを単に回転軸心Ｘという。
【００１８】
上記各ロータハウジング３の、平行トロコイド曲線で描かれるトロコイド内周面３ａと、これらロータハウジング３を両側から挟むサイドハウジング５の内側面５ａと、インターミディエイトハウジング４の両側の側面４ａとによって、図２に示すように回転軸心Ｘの方向から見て繭のような略楕円形状（互いに直交する長軸Ｙ及び短軸Ｚによって規定される略楕円形状（図２参照））をしたロータ収容室７（気筒）が、フロント側及びリヤ側の２つ横並びに区画されており、これらロータ収容室７にそれぞれロータ２が１つずつ収容されている。各ロータ収容室７は、インターミディエイトハウジング４に対して対称に配置されており、ロータ２の位置及び位相が異なっている点を除けば構成は同じであるため、以下、１つのロータ収容室７について説明する。
【００１９】
ロータ２は、回転軸心Ｘの方向から見て各辺の中央部が外側に膨出する略三角形状をしたブロック体からなり、その外周面における各頂部間に、３つの略長方形をしたフランク面２ａ（後述の各作動室８に接する外周面）を備えている。この各フランク面２ａの中央部分には、リセス２ｂがそれぞれ形成されている。
【００２０】
また、ロータ２は、その三角形の各頂部に図示しないアペックスシールを有し、これらアペックスシールがロータハウジング３のトロコイド内周面３ａに摺接しており、このロータハウジング３のトロコイド内周面３ａと、インターミディエイトハウジング４の側面４ａと、サイドハウジング５の内側面５ａと、ロータ２のフランク面２ａとで、ロータ収容室７の内部（ロータ２のフランク面２ａとロータハウジング３のトロコイド内周面３ａとの間）に、３つの作動室８がそれぞれ区画形成されている。
【００２１】
図示は省略するが、ロータ２は、該ロータ２の内側に設けた内歯車（ロータギア）とサイドハウジング５に設けた外歯車（固定ギア）とが噛合しながら、インターミディエイトハウジング４及びサイドハウジング５を貫通するエキセントリックシャフト６に対して、遊星回転運動をするように支持されている。
【００２２】
すなわち、ロータ２の回転運動は内歯車と外歯車との噛み合いによって規定され、ロータ２は、３つのアペックスシールが各々ロータハウジング３のトロコイド内周面３ａに摺接しつつ、エキセントリックシャフト６の偏心輪６ａの周りを自転しながら、回転軸心Ｘの周りに、該自転と同じ方向に公転する（この自転及び公転を含めて、広い意味で単にロータ２の回転という）。そして、ロータ２が１回転する間に３つの作動室８が周方向に移動し、それぞれで吸気、圧縮、膨張及び排気の各行程が行われて、これにより発生する回転力がロータ２を介してエキセントリックシャフト６から出力される。尚、ロータ２の１回転中にエキセントリックシャフト６は３回転し、この間に３つの作動室８がそれぞれ１回ずつ燃焼サイクルを行う。このことから、エキセントリックシャフト６の１回転につき１回の燃焼サイクルが行われることになる。
【００２３】
より具体的に、図２において、ロータ２は矢印で示すように、時計回り方向に回転しており、回転軸心Ｘを通るロータ収容室７の長軸Ｙを境に分けられるロータ収容室７の左側が概ね吸気及び排気行程の領域となり、右側が概ね圧縮及び膨張行程の領域となっている。
【００２４】
そして、図２における左上の作動室８に着目すると、この作動室８は、吸気と、噴射された燃料とによって混合気を形成する吸気行程にあり、この吸気行程にある作動室８がロータ２の回転につれて圧縮行程に移行すると、その内部にて混合気が圧縮される。その後、図２の右側に示す作動室８のように（図２では、この作動室８は、圧縮トップ（圧縮上死点：ＴＤＣ）にある）、圧縮行程の後期から膨張行程にかけての所定のタイミングにて後述の第１及び第２点火プラグ２１，２２により点火されて、膨張行程が行われる。そして、最後に図２の左下の作動室８のような排気行程に至ると、燃焼ガスが排気ポート１０から排気された後、再び吸気行程に戻って上記各行程が繰り返されるようになっている。
【００２５】
ロータハウジング３における長軸Ｙ上には、インジェクタ１５（燃料噴射弁）が取り付けられている。このインジェクタ１５は、吸気行程にある作動室８に臨んで配設されていて、該作動室８内に燃料を直接噴射する。
【００２６】
この吸気行程にある作動室８にはまた、複数（本実施形態では、３つ）の吸気ポート１１，１２，１３が連通している。すなわち、該作動室８に面するインターミディエイトハウジング４の側面４ａには、ロータ収容室７の外周側における短軸Ｚ寄りに第１吸気ポート１１が開口している。また、図１に示すように、吸気行程にある作動室８に面するサイドハウジング５の内側面５ａには、第１吸気ポート１１に対向するように、そのロータ収容室７の外周側における短軸Ｚ寄りに第２吸気ポート１２及び第３吸気ポート１３が開口している。
【００２７】
そして、例えば、エンジン１の低回転域では、第１吸気ポート１１のみから吸気され、吸気量が不足するようになると第２吸気ポート１２からも吸気され（中回転域）、さらに吸気量が不足するようになると第３吸気ポート１３からも吸気されて（高回転域）、吸気量が変化しても最適な吸気流速を維持して、エンジン１の低負荷低回転から高負荷高回転までの全運転領域に亘って効率良く吸気できるようになっている。
【００２８】
ロータハウジング３における、短軸Ｚを挟んだロータ回転方向のリーディング側（進み側）及びトレーリング側（遅れ側）の両位置（短軸Ｚの近傍）には、それぞれ、第１点火プラグ２１及び第２点火プラグ２２が取り付けられている。これら２つの点火プラグ２１，２２は、圧縮ないし膨張行程にある作動室８内の混合気（圧縮行程で圧縮された混合気）を燃焼させるべく、第１点火プラグ２１及び第２点火プラグ２２の順番で点火する。本実施形態では、両点火プラグ２１，２２共に、圧縮トップ（ＴＤＣ）の前に点火される。
【００２９】
図２に示すように、第１点火プラグ２１は、圧縮トップ（ＴＤＣ）におけるリセス２ｂの上記短軸Ｚよりもロータ回転方向のリーディング側の部分と対向し、第２点火プラグ２２は、当該リセス２ｂの上記短軸Ｚよりもロータ回転方向のトレーリング側の部分と対向する。このようにリセス２ｂは、両点火プラグ２１，２２の間隔よりも長い長さを有している。また、両点火プラグ２１，２２は、ロータ２の幅方向中央線Ｌ（図３参照）上に位置している。ロータ２の幅方向中央線Ｌは、リセス２ｂの幅方向中央線と一致する。
【００３０】
上記排気行程にある作動室８には、複数（本実施形態では、２つ）の排気ポート１０が連通している。すなわち、該作動室８に面するインターミディエイトハウジング４の側面４ａには、ロータ収容室７の外周側の短軸Ｚ寄りに１つの排気ポート１０が開口している。また、図１に示すように、排気行程にある作動室８に面するサイドハウジング５の内側面５ａにも、前記排気ポート１０に対向してもう１つの排気ポート１０が開口している。このように、このエンジン１では、いわゆるサイド排気方式が採用されており、この排気ポート１０の開口位置及び開口形状は、吸気のオープンタイミングと排気のオープンタイミングとがオーバーラップしないように設定されている。これによって、次行程に持ち込まれる残留排ガスを低減するようにしており、その結果、混合気がリーンであっても燃焼安定性が向上するようになる。
【００３１】
図３及び図４に示すように、上記リセス２ｂには、圧縮トップ（ＴＤＣ）における該リセス２ｂの上記短軸Ｚよりもロータ回転方向のリーディング側に位置して、圧縮トップ以降の膨張行程において該リセス２ｂ内をトレーリング側からリーディング側へ流れるスキッシュ流Ｗの少なくとも一部を乱流に変換する２つの板状の乱流生成部材５１が設けられている。
【００３２】
これら２つの乱流生成部材５１は、上記第１点火プラグ２１の点火時点における該第１点火プラグ２１に対向するリセス２ｂ内において該第１点火プラグ２１の点火による火炎の伝播を促進する位置、つまり、第１点火プラグの点火直後の微弱な火炎が成長しながら伝播する成長空間と、該成長空間のリーディング側に連続しかつ成長した火炎が乱流により伝播を促進する促進空間とが形成される位置に設けられている。本実施形態では、乱流生成部材５１は、ロータ２の幅方向中央線Ｌの両側に設けられているとともに、圧縮トップ（ＴＤＣ）におけるリセス２ｂにおいて、第１点火プラグ２１とロータ２の回転方向で略同じ位置に設けられている。すなわち、リセス２ｂ内におけるロータ２の幅方向中央線Ｌ上には、第１点火プラグ２１の点火直後の微弱な火炎が成長しながら伝播する成長空間が必要になるが、乱流生成部材５１をロータ２の幅方向中央線Ｌの両側（第１点火プラグ２１の両側）に設けることで、２つの乱流生成部材５１間に、そのような成長空間を確保している。また、乱流生成部材５１は、この成長空間のリーディング側に形成される促進空間に入り込まない位置（上記火炎の伝播を阻害しない位置）に位置する。
【００３３】
上記乱流生成部材５１は、リーディング側に向かってロータ２の幅方向中央線Ｌから遠ざかる側に傾斜した状態で、リセス２ｂの底面から三角形状に突出している。本実施形態では、乱流生成部材５１は、リセス２ｂの底面に一体形成されている。乱流生成部材５１の上記中央線Ｌに対する傾斜角及び高さ（乱流生成部材５１の頂点とリセス２ｂの底面との間の距離）が大きいほど、強い乱流が生成されるが、乱流が強すぎると、第１点火プラグの点火直後の微弱な火炎に悪影響を及ぼす。したがって、このことと燃焼の促進とを考慮して上記傾斜角及び高さを設定する。尚、上記高さは、リセス２ｂの深さよりも大きくすることは困難であり、また、乱流をリセス２ｂ内に生成するという観点から、リセス２ｂの深さよりも所定値（誤差を考慮して乱流生成部材５１がリセス２ｂから確実に突出しないような値）だけ小さいことが好ましい。
【００３４】
トレーリング側から乱流生成部材５１に衝突したスキッシュ流Ｗは、乱流生成部材５１を乗り越えようとする。このスキッシュ流Ｗが、乱流生成部材５１の三角形の頂点のリーディング側近傍で乱流に変換される。これにより、乱流生成部材５１のリーディング側において混合気のミキシングが改善される。また、乱流生成部材５１は、リセス２ｂ内において第１点火プラグ２１の点火による火炎の伝播を促進する位置、つまり、ロータ２の幅方向中央線Ｌの両側の位置に設けられて、上記成長空間及び上記促進空間が確保されている。これにより、成長空間で、第１点火プラグ２１の点火直後の微弱な火炎が成長しながらスムーズに伝播するとともに、促進空間で、乱流生成部材５１により生成された乱流により、成長した火炎のロータ幅方向及びリーディング側への伝播が促進される。この結果、上記混合気のミキシングと相俟って、第１点火プラグ２１の点火による火炎の伝播性（リーディング側の燃焼性）が向上する。
【００３５】
また、乱流生成部材５１は、トレーリング側からのスキッシュ流Ｗに対する抵抗要素になるため、スキッシュ流Ｗ自体を弱める役割を果たし、これにより、第２点火プラグ２２の点火による火炎の伝播性（トレーリング側の燃焼性）が悪化する。これにより、トレーリング側での熱損失を低減することができる。すなわち、トレーリング側では、リーディング側に行くに従ってフランク面２ａとロータハウジング３のトロコイド内周面３ａとの間の距離が短くなっていくために、熱がロータハウジング３へ伝達され易く、トレーリング側での燃焼を促進しても、熱損失の増大を招く。しかし、本実施形態のように、リーディング側に行くに従ってフランク面２ａとロータハウジング３のトロコイド内周面３ａとの間の距離が長くなっていくリーディング側での燃焼を促進しながら、トレーリング側での燃焼を抑制するようにすれば、熱損失を低減して、燃費の向上化を図ることができる。
【００３６】
図５は、上記のような乱流生成部材５１を設けた場合と設けない場合とにおいて、第１点火プラグ２１のみを点火したときのエキセントリックシャフト６の圧縮トップからの回転角θ（ｄｅｇ）と熱発生率ｄＱ／ｄθ（Ｊ／ｄｅｇ）との関係を示すグラフである。この図５において破線で囲った部分から分かるように、乱流生成部材５１を設けた場合の方がより早いタイミングで多くの熱を発生している。これは、乱流生成部材５１を設けることで、リーディング側での燃焼が促進されたからである。
【００３７】
また、図６は、上記のような乱流生成部材５１を設けた場合と設けない場合とにおいて、第２点火プラグ２２のみを点火したときのエキセントリックシャフト６の圧縮トップからの回転角θ（ｄｅｇ）と熱発生率ｄＱ／ｄθ（Ｊ／ｄｅｇ）との関係を示すグラフである。この図６から分かるように、乱流生成部材５１を設けた場合の方が熱発生率の立ち上がりが遅くなっている。これは、乱流生成部材５１を設けることで、トレーリング側での燃焼が抑制されたからである。
【００３８】
図７は、上記のような乱流生成部材５１を設けた場合の火炎の拡がる（伝播する）様子を示すシミュレーション結果であり、（ａ）は、エキセントリックシャフト６の圧縮トップからの回転角が１５°である場合を示し、（ｂ）は、同回転角が２０°である場合を示す。この図７より、２つの乱流生成部材５１の間の成長空間で成長した火炎が、該成長空間のリーディング側に連続する促進空間で、ロータ２の幅方向両側及びリーディング側に拡がっていく様子が分かる。
【００３９】
一方、図８は、乱流生成部材５１を設けない場合の火炎の拡がる（伝播する）様子を示すシミュレーション結果であり、（ａ）は、エキセントリックシャフト６の圧縮トップからの回転角が１５°である場合を示し、（ｂ）は、同回転角が２０°である場合を示す。図７（ｂ）と図８（ｂ）とを比較して、図７（ｂ）において破線で囲った部分（３箇所）から分かるように、乱流生成部材５１を設けた場合の方が、火炎がロータ２の幅方向両側及びリーディング側に大きく拡がっており、乱流生成部材５１により火炎の伝播が促進されている。したがって、リーディング側の燃焼性が向上することになる。
【００４０】
本発明は、上記実施形態に限られるものではなく、請求の範囲の主旨を逸脱しない範囲で代用が可能である。
【００４１】
例えば、上記実施形態では、乱流生成部材５１を三角形状に形成したが、スキッシュ流Ｗの少なくとも一部を乱流に変換することが可能であれば、どのような形状に形成してもよい。
【産業上の利用可能性】
【００４２】
本発明は、ロータハウジングの短軸よりもロータ回転方向のリーディング側に設けられた第１点火プラグと、上記短軸よりもロータ回転方向のトレーリング側に設けられた第２点火プラグとを備えたロータリピストンエンジンに有用である。
【符号の説明】
【００４３】
１      ロータリピストンエンジン
２      ロータ
２ｂ    リセス
３      ローターハウジング
３ａ    トロコイド内周面
４      インターミディエイトハウジング（サイドハウジング）
５      サイドハウジング
７      ローター収容室（気筒）
８      作動室
２１    第１点火プラグ
２２    第２点火プラグ
５１    乱流生成部材
Ｌ      ロータ幅方向中央線
Ｙ      長軸
Ｚ      短軸
【図１】
0005544970.tif 000002
【図２】
0005544970.tif 000003
【図３】
0005544970.tif 000004
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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