(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
液体燃料吸入ダクトおよび噴射流体吸入ダクトを含み、前記液体燃料吸入ダクトが噴射器から噴射する前に燃料を中空回転噴流に形成するために複数の傾斜チャンネルにより穿孔された要素を含む液体燃料噴射器において、
前記傾斜チャンネルの各々の母線は液体燃料吸入方向と１０°未満の角度を形成していることを特徴とする、液体燃料スプレー噴射器。
【請求項２】
前記傾斜チャンネルの各々の母線は液体燃料吸入方向と２°から８°の範囲の角度を形成していることを特徴とする、請求項１に記載の噴射器。
【請求項３】
前記液体燃料吸入ダクトの終端部は、液体燃料噴射器の終端部と同一面内にあることを特徴とする、請求項１または２に記載の噴射器。
【請求項４】
前記噴射流体吸入ダクトは前記液体燃料吸入ダクトを中心に同軸に設置され、前記液体燃料吸入ダクトは終端部を介して液体燃料を噴射するためにノズル内で終端し、前記噴射流体吸入ダクトは噴射流体を噴射するオリフィスにより穿孔されたブロック内で終端し、前記ノズルの少なくとも一部は前記ブロックへ挿入され、前記ノズルの終端部は前記ブロックの終端部の平面に整合し、かつ前記オリフィスは前記ブロックの終端部に対して開口している、請求項１から３のいずれか一に記載の噴射器。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか一に記載の液体燃料スプレー噴射器を含む、バーナー。
【請求項６】
０．５から３ｍ2の範囲の断面積を有する空気または酸素富化空気のための入口を更に含む、請求項５に記載のバーナー。
【請求項７】
請求項５または６に記載のバーナーを含む、炉。
【請求項８】
端燃焼炉であることを特徴とする、請求項７に記載の炉。
【請求項９】
請求項８に記載の炉内で溶融ガラスを加熱することを特徴とする、溶融ガラスを加熱処理する方法。
【請求項１０】
溶融ガラスを加熱するために、請求項１から４のいずれか一に記載の液体燃料スプレー噴射器またはバーナーの使用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、少なくとも一つの噴射器（injector)により燃料を供給する燃焼法および装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
更に詳細に、本発明は、ガラス炉内のガラスを溶融するための用途に関し、特に、浮動（float)タイプのフラットガラスを製造するための炉、または深みのあると容器を製造するための炉、例えば、限定的でないが蓄熱室（エネルギ回復装置）を使用しそれらと同様に転換により作動する炉について説明する。
【０００３】
殆どの燃焼法、特にガラス炉に使用される燃焼法は、燃焼排ガス中の望ましくない窒素酸化物排出の問題に対面する。
【０００４】
二酸化窒素ガスは人間かつ環境に有害である。実際に、一方で、二酸化窒素は、刺激性ガスであり、かつ呼吸器疾患の原因である。他方で、大気との接触により、窒素酸化物は徐々に酸性雨を形成する。最後に、それらは光化学汚染を発生する。これは、窒素酸化物が揮発性有機化合物および太陽熱放射と一緒になって、その濃度が低高度で上昇するときに、特に非常に温かい時期に、人間にとって、有害となる対流圏オゾンと呼ばれるオゾン発生の原因になることによる。
【０００５】
このことは、窒素酸化物に対する実施中の基準が徐々に厳しくなる理由である。かかる基準の非常な存在により、ガラス炉等の炉製造業者および作業員は、常時、窒素酸化物排出を最少に、好ましくは、燃焼排ガスのＳｍ３当たり、８００、更には、６００ｍｇ未満のレベルにするようにしている。
【０００６】
窒素酸化物の形成に影響を与えるパラメタは、既に分析されている。パラメタとして温度は、１３００°Ｃを超えると過剰空気により窒素酸化物排出が急激に増加するので、必須であり、窒素酸化物濃度は酸素濃度または窒素濃度の√４で変化する。
【０００７】
多くの技術が窒素酸化物排出を減少させるために提案されている。
【０００８】
第一の方法は、窒素酸化物を窒素に変換するために排出ガスに還元剤を使用する。還元剤はアンモニアであってよいが、これはその保存および取り扱いの困難性等の欠点を生じる。更に、還元剤として天然ガスを利用することも可能であるが、これは炉の炭酸ガス排出により炉の消費に有害でありかつ炭酸ガス排出量を増加させる。蓄熱室等の炉の一定部分での還元剤の存在は、かかる領域の耐火物の加速腐食の原因になる。
【０００９】
従って、絶対に必要ではないが、一次的と呼ばれる方法を採用することによりこの技術を放棄することが好ましい。一次的と呼ばれる方法は、上述したように形成された窒素酸化物を破壊する代わりに、窒素酸化物の、例えば、火炎内での形成を阻止することを試みる。一次的方法は、また、簡単であり、結果としてより一層経済的である。しかし、かかる方法は、上述の技術に完全に取って代わることはできないが、それを有利に補足する。いずれにしても、一次的方法は二次的方法の反応物消費を減少させるために必須前提条件である。
【００１０】
現存する方法は、幾つかのカテゴリに、非限定的に、分類される。
【００１１】
第一カテゴリは、無空気ゾーンが炉の燃焼室で創出される、所謂『ガス再燃焼』法を使用して窒素酸化物の形成を減少させる。この方法は、複数の蓄熱室のスタック(stacks)内の温度を上昇させる欠点を有し、かつ蓄熱室そしてそのスタックの特別設計を必要とし、特に密閉性と耐腐食性を条件とする。
【００１２】
第二カテゴリは、窒素酸化物の形成を減少または防止するために火炎を調節する。この目的から、過剰燃焼空気を減少することが可能である。更に、温度ピークを制限し、他方で火炎の長さを維持し、かつ火炎前面の体積を増加して火炎の平均温度を低下する。かかる解決は、例えばＵＳ６０４７５６５およびＷＯ９８０２３８６に記載されている。ガラス溶融燃焼法が記載され、燃料および酸化剤が、その両方が接触して長時間にわたって拡散し、かつ／または窒素酸化物の排出を低減するために接触量を増大するように、供給される。
【００１３】
一般的に、噴射器(injector)は燃料の推進に専用され、燃料は酸化剤により燃焼する機能を有する。従って、噴射器はバーナーの一部を形成し、バーナーの用語は、概ね、燃料および酸化剤を取り込む装置を指す。
【００１４】
窒素酸化物減少目的で、ＥＰ９２１３４９（またはＵＳ６２４４５２４）は、少なくとも一つの噴射器を具備したバーナーを提案し、このバーナーは、燃料油タイプの液体燃料用吸入ダクト、液体燃料吸入ダクトを中心に同軸に設けられた噴射流体吸入ダクトを含み、液体燃料吸入ダクトは傾斜チャンネルを有する穿孔要素を含み、液体燃料を内側壁に実質的に合致した中空噴流(hollow jet)に形成し、傾斜チャンネルの各々の母線は少なくとも１０°、特に１５°から３０°、好適には２０°の角度を液体燃料吸入方向と形成する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１５】
【特許文献１】ＵＳ６０４７５６５
【特許文献２】ＷＯ９８０２３８６
【特許文献３】ＥＰ９２１３４９
【特許文献４】ＵＳ６２４４５２４
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
本発明の課題は、ＥＰ９２１３４９（またはＵＳ６２４４５２４）に基づいて実施できるものと比較して窒素酸化物を更に減少することにある。実際に、液体燃料吸入方向に対して傾斜チャンネルにより形成される角度の縮小は、発生する火炎を直接的に細長くし、火炎温度を更に均一し、かつ窒素酸化物を減少することが発見されている。
【００１７】
本発明の他の課題は、特に適当な長さおよび十分に大きい体積を有する火炎を発生し、最大範囲のガラス溶融およびバッチ材料の溶融を促進することにより、あらゆる鉱物ガラス溶融製造形態に適合し、最適熱伝達を可能にする燃焼炉および燃焼法を提案することにある。
【００１８】
本発明による噴射器は、蓄熱室またはユニット溶解装置等を装備した端燃焼炉(end-fired furnaces)または横断燃焼炉（cross-fired furnaces)等のガラス炉のいずれのタイプにも適合する。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明は、液体燃料スプレー噴射器に関し、液体燃料吸入ダクトおよび噴射流体吸入ダクトを含み、前記液体燃料吸入ダクトが燃料を噴射器から噴射する前に中空回転噴流に形成するために複数の傾斜チャンネルにより穿孔された要素を含み、前記傾斜チャンネルの各々の母線は液体燃料吸入方向と１０°未満の角度を形成している。
【００２０】
前記噴射器は、特に燃料油タイプの液体燃料用吸入ダクト、および液体燃料吸入ダクトを中心に概ね同心に配設された噴射流体吸入ダクトを含み、前記液体燃料吸入ダクトは、燃料を噴射器から噴射する前に、中空回転噴流に形成するために複数の傾斜チャンネルにより穿孔された要素を含み、前記傾斜チャンネルの各々の母線は液体燃料吸入方向と１０°未満の角度を形成している。
【００２１】
液体燃料および噴射流体は、噴射器の外面上へ噴射される。一般的に、噴射流体は、液体燃料噴射オリフィスを中心に同心のオリフィスを介して発射する。液体燃料吸入ダクトの外面と液体燃料噴射器の外面の平面内にあるのが有利である。
【００２２】
前記液体燃料吸入ダクトは液体燃料を外面を介して噴射するためにノズル内で終端する。この場合に、液体燃料吸入ダクトの外面はノズルの外面を形成する。前記噴射流体吸入ダクトは噴射流体を噴射するオリフィスにより穿孔されたブロック内で終端し、前記ノズルの少なくとも一部は前記ブロックへ挿入され、前記ノズルの外面（終端部）は前記ブロックの外面により形成される平面（この面は噴射流体と接触しない）に整合し、かつ前記オリフィスは前記ブロックの外面へ開口している。従って、前記噴射器の外面は前記ノズルの外面および前記ブロックの外面を加えたものに対応する。前記液体燃料吸入ダクトの外面がノズル内で終端するので、液体燃料吸入ダクトの外面はノズルの外面である。
【００２３】
液体燃料吸入ダクトから脱出する直前に非常に特殊な液体燃料流が形成されることにより、液体燃料の多様な液滴を得るのに適した、ダクトを離れるときの噴射流体、による液体燃料の効果的機械的噴射が可能になり、かつそれにより窒素酸化物発生源となる、過剰に急速に燃焼することを防止する。その結果として、所望火炎温度について、入口、従って火炎根で、燃料を必要とせず、それにより窒素酸化物発生の危険を低減する。
【００２４】
液体燃料は、少なくとも１．２ＭＰａの供給駆動圧力で噴射されてよい。
【００２５】
好適には、液体燃料は１００°から１５０°の範囲、更に好適には１２０°から１４０°の範囲の温度で噴射される。
【００２６】
かかる温度範囲は、特にガラス炉筒の今日使用されている設備に使用されるいずれかのタイプの液体燃料を、吸入ダクトから噴射される直前に要求される粘度に、調節する作用をする。この粘度は、少なくとも５ｘ１０−６ｍ２／ｓ、特に１０−５から２ｘ１０−５ｍ２／ｓが有利である。
【００２７】
液体燃料噴射の開口円錐の角度は、液体燃料を液体燃料吸入方向と共に、中空噴流に形成する要素内の傾斜チャンネルにより形成される角度に相関することが発見された。結果として、液体燃料は、１０°未満、特に３°から８°の範囲の頂角を有する円錐形で噴射される。約５°の頂角が特に好適である。
【００２８】
液体燃料吸入ダクトの形状および大きさと独立に、かかる数値は、噴射流体噴流と液体燃料滴間の干渉、発明の内容に必要な干渉を得るのに役立つだけでなく、かかる液滴のサイズ分散に役立ち、そのようにして得られる火炎は全長に沿って均一温度を有する。
【００２９】
噴射流体について、７０Ｓｍ３／時間未満、概ね３０から６０Ｓｍ３／時間の流量で非常に有利に発射される。
【００３０】
噴射流体流量は、その流体の圧力に相関し、圧力は最大限低下させるべきである。上述のごとき最大流量にすることにより、十分な火炎長が既存のあらゆる形態のガラス炉について得られる。
【００３１】
液体燃料吸入ダクトは、筒状管およびノズルを含んでよい。ノズルは、特に螺合により、筒状管の端へ固定されてよい。本発明の噴射器に特に適したノズル形状は、筒状内壁を有する端片により長く引っ張られた円錐形揺動室を含むような形状である。作動時に、液体燃料流は回転により、即ち、傾斜チャンネルにより穿孔された要素を離れかつ噴射器から排除されるときに中空になる、即ち液滴スプレーになる。
【００３２】
特に好適な実施形態において、揺動室の頂角αは、少なくとも３０°、好適には５５°から６５°の範囲、特に６０°であり、それにより液体燃料流の圧力降下を最少にする。
【００３３】
液体燃料の中空回転噴流を形成するために使用される要素は、液体燃料吸入ダクトを妨害し、かつ特に筒状で液体燃料吸入方向に対して傾斜したチャンネルにより穿孔されている。
【００３４】
上述要素は、液体燃料上に、回転流を付与し、それを中空噴流の形状に形成し、かつそれを吸入ダクトの出口で最適サイズ分散する液滴としてスプレーするのに十分に高レベルの機械的エネルギを付与する。
【００３５】
上述チャンネルは、上記要素の周辺上に均一に分配されてよい。
【００３６】
上記要素は、液体燃料吸入ダクトへ挿入される適宜形状を有し、かつ例えば、筒状、好適には、二つの実質的平行面（ペレット形状）を有してよい。これらの二面は、更に、液体燃料吸入方向に対して垂直方向に配向するのが好ましい。チャンネルを含む上記要素は、従って、特に筒状形態であってよく、その軸は液体燃料吸入方向に整合する。
【００３７】
更に有利には、上記チャンネルの各々の配向は、その母線が、液体燃料吸入方向に対して１０°未満、更には８°未満、６°未満、特に約５°の角度αを形成するように選択される。概ね、上記チャンネルの各々の配向は、液体燃料吸入方向に対して２°を超える、または３°を超える、更には４°を超える、角度αを形成するように選択される。
【００３８】
このようなら特別配向は、対応するチャンネルを離れる液体燃料の『分割』噴流間の相乗効果を得るのに役立ち、そのようにして噴流が液体燃料がチャンネルを脱出するときに、チャンネルを含む要素（液体燃料排除のために端片に続く揺動室）に追従するいずれのダクトの内壁にも合致した単一中空噴流の下流における創出に寄与する。
【００３９】
チャンネルが上記要素を貫通し、各チャンネルはその要素の各側で特にオリフィスにより画定されている、即ちチャンネルごとに二つのオリフィスにより形成されている。一般的に、全チャンネルのオリフィスの中心は、その要素の一側に位置し、円形に均一に分配され、円の中心は噴射器の要素端の軸に対応する。従って、二つの円を形成することが可能であり、各円はその要素のいずれかの側に位置する。一般的に、二つの円の半径Ｒは、同一である。例えば、Ｒは、２．５から４．５ｍｍの範囲内であてよい。
【００４０】
Ｓが上記要素内に含まれる全チャンネルの表面積である場合に、Ｓ／Ｒ比は６対１３ｍｍが好適である。
【００４１】
本発明の他の特徴によれば、上記要素は、液体燃料吸入ダクト内のノズルの上流に封止状態で取り付けられてよく、好適には揺動室に対して取り付けられる。
【００４２】
『下流』および『上流』の用語は、液体燃料吸入方向を参照して理解されるべきである。
【００４３】
噴射流体吸入ダクトについて、このダクトは少なくとも一つの筒状管を含むのが好ましく、管の端にはオリフィスが穿孔されたブロックが、好ましくは螺合により、設置され、かつ本発明によるノズルの少なくとも一部がそこへ挿入されている。
【００４４】
好適には、ブロックのオリフィスおよびそこへ挿入されるノズルの一部の外壁は同軸配置されている。この好適配置は、上記要素の自動センタリング、即ちブロックのオリフィスに対するノズルの一部の挿入、を確実にするために、螺合により得られる。
【００４５】
この同心性は、特に一酸化炭素の出現の閾値を高める危険を伴う好ましくない燃焼原因となる中空噴流の周辺に燃料油タイプの液体燃料の非常に大きい液滴の形成の危険を招かない限り、有利である。
【００４６】
上記ノズルの外面（終端部）は、ブロックの外面により形成される面に一致することが好ましい。即ち、噴射燃料と接触しない面でありかつブロックのオリフィスはその面に対して開口している。実際に、不正確な一致は、液体燃料および噴射流体がそれぞれの吸入ダクトを離れるときにそれらの空気力学の改良を暗示する。
【００４７】
有利には、本発明による噴射器は、冷却フィンを具備した板を含む封止装置を使用して耐火ブロック内に封止状態で取り付けられる。かかる封止組立体は、噴射器の下流端での望ましくない空気吸入を阻止する。そのような望ましくない空気は、最高に熱い部分を構成する火炎根内の酸素含有量を増加するので特に有害である。
【００４８】
本発明による噴射器は、調節可能サポートに固定されてよく、換気ノズルは噴射器の下流端へ向けて配向し、更に具体的には上記板へ向けて配向されている。調節可能サポートは、好適には、傾斜、担持および移動、特に封止装置の板に対して付勢するために調節可能である。
【００４９】
換気ノズルは、空気を送り、噴射器の下流端での過剰な局所的加熱を防止するのに役立つ。
【００５０】
液体燃料吸入ダクトは、少なくとも一つのディフューザを含んでよい。
【００５１】
本発明に使用される液体燃料は、ガラス炉内でガラスバッチ材料を加熱するために燃焼装置で通常に使用される液体化石燃料である。例えば、それは重油燃料であってよい。噴射流体は、同様に従来設備に普通に見られるものでありかつ上述の液体燃料をスプレーするのに役立つ。これは、例えば、空気（この場合、主な酸化剤として作用する二次的空気に対して一次空気を言う）。更に、それは、天然ガス、酸素（オキシ燃料燃焼の場合）、または蒸気であってよい。本発明は、特に、重油燃料タイプの燃料に適用され、かつ本発明による単一噴射器上のこの種の燃料の非常に大きい形状全体を循環するのに役立つ（５００から６００ｋｇ／時間）。
【００５２】
噴射器内の液体燃料流量もしくは流速(flow rate)は、取り付けられる炉のタイプ、外形等の作動パラメタ、および使用される液体燃料のタイプから決定されるべきである。これらの値は、試験を実施することにより特にチャートを作成できる当業者により困難なく決定されることができる。同様に、当業者は、揺動室、チャンネル、および内壁の端片のそれぞれの注意深く形成された表面を選択することができ、高速で要素を洗い流す液体燃料の摩擦により生じる最少の圧力滴を確保するようにする。
【００５３】
本発明による噴射器は、燃焼室で僅かな窒素酸化物を発生する。例えば、炉は低流量の噴射流体により作動し、酸化剤の広く柔軟な使用を可能にし、究極的にはエネルギの見地から良好な結果を得る。
【００５４】
本発明による噴射器は、酸化剤入口を更に含むバーナーに概ね一体化される。酸化剤は、空気、酸素富化空気、また純酸素であってよい。一般的に、噴射器は酸化剤入口下に設置される。酸化剤が空気または酸素富化空気の場合に、空気は、特に０．５から３ｍ２であってよい比較的大きい断面を有する開口を介して侵入し、複数の噴射器が各空気入口で結合されてよい。
【００５５】
本発明は、特に光学的に高度のガラス、浮動法により形成されたフラットガラス、または深みのある容器（holloware)に特に適している。本発明による噴射器を具備した炉は、殆ど窒素酸化物を発生せず、ガラスの色に潜在的障害となる燃焼低下の危険を伴わない。
【００５６】
本発明はＵＳ６０４５６５ＷＯ９８０２３８６に記載の方法を有利に補足してよい。 
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】本発明による噴射器の一部の概略断面を示す。
【図２】燃料を中空噴流に形成するチャンネルを有する穿孔要素を示し、ａ）は側断面図であり、ｂ）は平面図である。
【図３】図１の噴射器を含むガラス炉の壁の垂直断面を示す。
【発明を実施するための形態】
【００５８】
図１は、本発明による噴射器１の一部の断面を示す。噴射器１は、二つの流体供給装置、即ち、液体燃料吸入ダクト２および噴射流体吸入ダクト３を含む。
【００５９】
上述液体燃料吸入ダクトおよび噴射流体吸入ダクトは、それぞれの流体の流れの上流で、図示されていない液体燃料源および噴射流体源から発生する回路に連結される。
【００６０】
液体燃料吸入ダクトは、筒状管２１で事実上構成され、その端にノズル２２が螺合されている。ノズル２２は、下流端に、筒状内壁２５を有する端片２４により延長されたフルスト円錐形(frustoconical)揺動室２３を含む。揺動室２３の頂角θは６０°である。
【００６１】
ノズル２２の内側でシリンダ４が揺動室２３に対して当接封止する状態で取り付けられている。シリンダ４は液体燃料を中空噴流に形成する傾斜チャンネルを有する穿孔要素である。シリンダ４は、周辺に均一に配置されたチャンネル４１を含み、かつ相互に対して平行でありかつ図１の矢印により示された液体燃料吸入方向に対して実質的垂直の二つの面４２，４３を有する。液体燃料吸入方向は噴射流体吸入方向と同じである。
【００６２】
チャンネル４１は筒状であり、その母線は上述吸入方向に対して５°のα角を形成する。
【００６３】
流体吸入ダクト３の噴射について、流体吸入ダクト３は筒状管３１を含み、その端にブロック３２が螺合され、ブロック３２の内側ショルダ３３は管３１の下流端に当接している。
【００６４】
ブロック３２には、ノズル２２の一部の挿入に適した形状を有するオリフィス３４が形成されている。ブロック３２は、更に、オリフィス３４の側に、オリフィス３４内での端片２４の外壁２６の自動センタリングを確実にするために、筒状管３１にブロック３２を螺合するのに適した突出部３５を有する。
【００６５】
合致した形状により、二つの要素２６、３４の同心性は完全に保証され、それにより寸法の望ましくない変化、ダクト２を出る液体燃料滴のサイズ分散を防止する。
【００６６】
平面ＩＩにおけるノズルの終端部３６（ノズルの外面）の整合は完全に達成され、平面ＩＩはブロックの外面３７により形成される面、即ち、噴射流体と接触しない、オリフィス３４が開口する面である。
【００６７】
かかる装置は、二つの流体がそれぞれの吸入ダクトから出るときに、それらの流体の空気力学を保持するのに役立つ。
【００６８】
図２は図１のシリンダ４を更に詳細に示す側断面図（図２ａ）および平面図（図２ｂ）である。図２ｂは、シリンダが八つのチャンネル２０を含み、それぞれのチャンネルの中心は半径Ｒを有する円上に均一に分配されている。２ｂは、それらのチャンネルから現れるオリフィスを示すのみであり、一つのチャンネルを除き、オリフィスはその部分の上面から開口し、上方のオリフィス２１は連続円で示され、下方のオリフィス２２は点線の円で描かれている。明らかなように全チャンネルが同一である。図２ａは、シリンダの側面を示し、オリフィス２１および２２を有するチャンネルのみが示されている。このチャンネルの軸は、角度αをシリンダの軸と共に形成し、液体燃料吸入方向に対応する。本発明のかかる状況から、角度αは、１０°未満である。
【００６９】
図３は、図１による噴射器５を含むガラス炉の壁の垂直断面を示す。この特別形態において、噴射器５は傾斜、担持、および移動のために調節可能サポート６を含む。調節可能サポート６には噴射器５が固定され、噴射器５は冷却フィンを具備した板８により耐火ブロック７の壁に当接している。耐火ブロック７は、それ自体、炉９の壁の開口内に取り付けられている。
【００７０】
噴射器５は、更に、上述の板に向けて配向された換気ノズル１０を含む。
【００７１】
同様に、図示されていない液体燃料および噴射流体供給源にそれぞれ連結される二つの可撓性吸入パイプ１１，１２が観察できる。
【００７２】
噴射器５の作用を次に説明する。
【００７３】
シリンダ４を通過するときに、筒状管２１に搬送される液体燃料は、傾斜チャンネル４１の数と同数の個別噴流(individual jets)に分割される。
【００７４】
個別噴流は揺動室２３へ侵入し、頂角θが６０°の値であることから最小の圧力滴により、揺動室の壁に衝突する。
【００７５】
傾斜チャンネル４１の均一分布および各チャンネル４１のシリンダ４の全周上の母線の傾斜αが５°である結果として、揺動室２３の壁に対する個別噴流の全てが如何なる干渉もなく遠心分離される。
【００７６】
揺動室内の遠心分離は、端片２４の内壁２５に合致する中空噴流の形状になることにより、下流で燃料を螺旋形軌道に追従させる役割をする。
【００７７】
それにより、液体燃料は、端片２４の出口で最大の機械的エネルギを獲得し、かつスプレー(spray)流体の影響下で、垂直方向に燃焼して最適のサイズ分散をする非常に微細な液滴になる。かかる分散は、噴射器から噴射される火炎に、主な酸化剤により一旦活性化したときに、その全長に沿って非常に均一な温度を付与する。
【００７８】
かかる燃料スプレーは、所定の燃料流量(fuel flow rate)で、シリンダ４を伴わない同一噴射器１により形成されるスプレーと比較して火炎を相当に長くする。
【００７９】
シリンダ４は、完全には充填されず、かつ本発明により内壁に実質的に合致した中空噴流が常時得られるような大きさでなければならない。
【００８０】
上述の噴射器は、簡単かつ安価なデザインを有する。更に、上述の噴射器は完全かつ容易に取外し可能かつ既存設備に適応可能である。
【００８１】
図面において、角度αは理解を容易にするために僅かに誇張されている。
【実施例１】
【００８２】
１４４ｍ２（ガラス溶融表面積）端燃焼炉は、１３０°Ｃに加熱される液体燃料油の四つの噴射器を下設した空気入口流を含むバーナーを具備する。このバーナーは１５メガワットの能力を有する。各噴射器は直径２．３ｍｍの八つの孔を含む燃料油を回転するための要素を収容し、その軸は液体燃料油吸入方向に対して５°角を形成している。これらの孔の軸は３．７５ｍｍの半径を有する円上に設けられる。全燃料油の流量（全噴射器に供給される流量の総数）は２０００ｋｇ／時間であった。空気は燃料油に関して化学量論的条件でバーナーへ供給された。流体ガス内で測定された窒素酸化物はＳｍ３当たり５５０ｍｇであった。
【実施例２】
【００８３】
（比較）
孔が液体燃料油吸入方向に対して２０°角を形成することを除き、実施例１の手順に従った。炉筒ガス内で測定した窒素酸化物は、Ｓｍ３当たり８００ｍｇであった。
【符号の説明】
【００８４】
１    噴射器
２    液体燃料吸入ダクト
３    噴射流体吸入ダクト
【図１】
0005603230.tif 000002
【図２】
0005603230.tif 000003
【図３】
0005603230.tif 000004