(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃａを１５ｐｐｍ以上、Ｓｉを０．１質量％以上、Ａｌを０．０１５質量％以上０．０３５質量％未満含有する鋼の連続鋳造に用いられるパウダーであって、下記（１）式で示す塩基度Ｂが１．５以上であり、Ｎａ２Ｏを４〜１２質量％、Ａｌ２Ｏ３を１〜８質量％、Ｆを５〜１２質量％、Ｃを１〜６質量％含有し、残部が不可避的不純物からなり、凝固温度が１２３０℃以下であることを特徴とする連続鋳造用パウダー。
Ｂ＝Ｔ．ＣａＯ／ＳｉＯ2  …  （１）
ここで、Ｔ．ＣａＯはパウダー中のＣａがすべてＣａＯであるとしたときのＣａＯ含有量（質量％）、ＳｉＯ2はパウダー中のＳｉＯ2含有量（質量％）を表す。
【請求項２】
１３００℃における粘度が０．５〜１．４ｐｏｉｓｅであることを特徴とする請求項１に記載の連続鋳造用パウダー。
【請求項３】
Ｌｉ２Ｏを０．５〜２質量％含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の連続鋳造用パウダー。
【請求項４】
鋼の連続鋳造がスラブ連続鋳造であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載の連続鋳造用パウダー。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれか一項に記載の連続鋳造用パウダーを用いて、Ｃａを１５ｐｐｍ以上、Ｓｉを０．１質量％以上、Ａｌを０．０１５質量％以上０．０３５質量％未満含有する鋼を連続鋳造することを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼の連続鋳造において鋳型内に添加する連続鋳造用パウダー及びそれを用いた鋼の連続鋳造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鋼の連続鋳造において、鋳型内に連続鋳造用パウダーが添加される。連続鋳造用パウダーは鋳型内の溶鋼表面において溶融し、鋳型壁と凝固シェルとの間に潤滑層を形成する。連続鋳造用パウダーはスラブおよび大断面ブルームにおいてはほとんどすべて採用されている。連続鋳造用パウダーは、鋳型内溶鋼表面の酸化防止、鋳型と鋳片の間の潤滑、浮上した介在物の捕捉、鋳型内溶鋼表面の保温といった役割を持つ。パウダーはその溶融速度、溶融温度、粘性などの多くの管理要因があり、鋼種、鋳造速度、鋳片断面形状などによって最適パウダーは異なるため、その選択が極めて重要である。非特許文献１の第６３８頁表１２・９にも記載の通り、従来の連続鋳造用パウダーにおいては、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2）が０．６〜１．１の範囲のものが多く使用されていた。
【０００３】
連続鋳造の鋳造速度の増加にともない、メニスカス直下での凝固シェルから鋳型への局所熱流束が増大する。そこで、過度の熱流束増大を抑えるため、連続鋳造用パウダーによって形成されるパウダーフィルムの伝熱抵抗増大が図られている。具体的には、非特許文献２に記載のように、パウダー組成の高塩基度化により、メニスカス直下のパウダーフィルムの結晶化を促進させることで伝熱抵抗の増大を図る。また、鋳片の縦割れ防止にも緩冷却化が有効とされ、中炭素鋼などの鋳造には結晶化しやすいパウダーが使用されている（非特許文献２）。
【０００４】
特許文献１においては、高速鋳造時あるいは中炭素鋼を鋳造する際の鋳片表面の縦割れを防止するためには、パウダーフィルムの伝熱抵抗を大きくして凝固殻を緩冷却するとき、凝固殻の厚みはより均一化され、鋳片表面が割れにくくなるとしている。そのためにパウダーの塩基度を増大し、結晶の析出量を増大させてパウダーフィルムの伝熱抵抗を大きくする主旨の発明が記載されている。
【０００５】
パウダー組成の塩基度を増大させると、上記のように凝固殻の緩冷却化が実現する一方、パウダーフィルムの流入性が低下し、鋳型と凝固殻の隙間への流入が不均一となり、特に高速鋳造の場合に拘束性ブレークアウトが発生しやすくなるという問題がある。拘束性ブレークアウトとは、メニスカス近傍で凝固殻が鋳型壁に固着して破断し、凝固殻の破断部が鋳造の進行とともに下方に移動し、最終的に破断部が鋳型下端に達してブレークアウトに到るものである。そこで、特許文献２においてはパウダー中にＣｅ酸化物等を含有させることにより、鋳型と凝固殻間の潤滑性と凝固殻の緩冷却化の機能とを同時に満足させようとしている。また、極端な高速鋳造などで鋳片の縦割れが問題とならない限り、連続鋳造用パウダーの塩基度としては１．３以下程度の値が採用されていた。
【０００６】
連続鋳造で製造される鋼は通常はキルド鋼であり、Ａｌを０．０１５質量％以上、Ｓｉを０．１％以上添加することによって脱酸された鋼はＡｌ−Ｓｉキルド鋼と言われ、薄鋼板、厚鋼板、鋼管、線材等の製品として幅広く製造されている。さらに、極めて脱酸力の強いＣａを１５ｐｐｍ以上添加すると、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２を主体とする介在物が形成される。通常Ａｌ２Ｏ３を主体とする介在物は溶鋼中で凝集・合体しやすくアルミナクラスターを形成し、連続鋳造で用いられる浸漬ノズルに付着し、ノズル閉塞を招いたり、あるいは鋼にアルミナクラスターが残存すると、表面疵の原因となったり、製品の機械的な特性の劣化を招く。これに対して、Ｃａ添加により形成されるＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２系の介在物は凝集・合体しにくい。したがって、Ｃａの添加はノズル閉塞の防止や鋼製品の機械的特性の改善に有効である。さらに通常鋼には不可避的不純物としてＳが存在し、鋼中にＭｎＳを形成する。ＭｎＳは圧延時に延伸しやすく、これも製品の機械的特性を悪化させる、例えば水素誘起割れを発生させる。ＭｎＳの生成抑制に対しても、硫化物形成能の高いＣａ添加は有効であり、圧延時に延伸されないＣａＳとして硫化物を生成させることにより、材質を著しく向上させることができる。
【０００７】
特許文献３では、Ａｌ含有量が０．０１５質量％未満のＳｉキルド鋼の連続鋳造に際し、拘束性ブレークアウトの予知信号を防止する方法が述べられている。鋳型壁内に熱電対を設置しておけば、凝固殻の破断部が鋳型の下方に移動するに際してこの温度測定部を通過するときに温度が非定常に上昇するので、ブレークアウトの発生を予知することができる。予知信号が発生したときに鋳造速度を急減速すれば、凝固殻の破断部を修復してブレークアウト発生を防止することができる。特許文献３によれば、パウダー中にＯＨ−として存在するＨが、Ａｌ含有量の高いＡｌキルド鋼の場合には、溶鋼中のＡｌが溶融プールのパウダーと反応してＯＨ−イオン濃度を低下させるのに対して、低Ａｌ品種では溶鋼中のＡｌが少ないので溶融パウダープールのＯＨイオン濃度が還元されにくく、ＯＨ−イオンが高い濃度でパウダーフィルム中に残存する。その結果、低Ａｌ品種ではパウダーフィルム中のＯＨ−イオン濃度が冷却過程で溶解濃度を超え、水蒸気気泡がパウダーフィルム中に発生することとなる。さらに低Ａｌ品種であってもパウダー中のＳｉＯ２の活量を低下、すなわち塩基度を増加させれば、溶鋼中のＳｉによって溶融パウダー中のＯＨイオンを還元し、ＯＨ−イオン濃度の上昇を抑制し、気泡の発生は防ぐことができる。すなわち、塩基度の高いパウダーを適用することで、ブレークアウトが防止できることが述べられている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２０００−２１８３４８号公報
【特許文献２】特開２００５−３０５４５６号公報
【特許文献３】特開２００７−２２９８０３号公報
【非特許文献】
【０００９】
【非特許文献１】第３版鉄鋼便覧II製銑・製鋼、昭和５４年１０月、丸善株式会社発行
【非特許文献２】第４版鉄鋼便覧、平成１４年７月、社団法人日本鉄鋼協会発行
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明者らは、特許文献３においてはブレークアウトが多発することがないとされるＡｌを０．０１５％以上含有する鋼であっても、Ｓｉを０．１％以上含有するＡｌ−Ｓｉキルド鋼においてはブレークアウト予知信号の発生が多く発生する傾向があり、さらに、材質を向上させるために、Ｃａを１５ｐｐｍ以上添加した鋼を連続鋳造するに際して、拘束性ブレークアウトの予知信号が非常に多く発生するという現象を、新たに知見した。Ｃａ含有量が２０ｐｐｍ以上になるとさらに発生頻度が増大する。
【００１１】
本発明は、Ｃａを１５ｐｐｍ以上、Ｓｉを０．１質量％以上、Ａｌを０．０１５質量％以上０．０３５質量％未満の鋼を連続鋳造するに際し、拘束性ブレークアウトの予知信号発生を少なくすることのできる連続鋳造用パウダー及び連続鋳造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
Ｃａを含有するＡｌ−Ｓｉキルド鋼を連続鋳造するに際し、鋳型内のメニスカス近傍に埋設した熱電対の温度の変動が他の品種に比較して大きくなっている。それが拘束性ブレークアウト予知信号多発の原因と推定される。
【００１３】
そこで、鋳造後に鋳型に付着したパウダーフィルムを採取し、フィルムの断面観察を行った。その結果、Ｃａ含有量が高い鋼を鋳造した際には、他の品種の鋳造に比べて、パウダーフィルムが分厚く、またフィルム断面に気泡の発生が見られた。このことから、Ｃａ処理鋼においては、鋳造中にパウダーフィルムの気泡発生やフィルム厚の変動により、特にメニスカス近傍で凝固殻から鋳型壁への抜熱のばらつきが増加し、凝固シェル厚の薄い部分からシェルが破れ、拘束性ブレークアウト予知信号多発につながっているものと考えられる。
【００１４】
パウダーフィルム中の気泡中に含まれる気体の種類を特定したところ、水素の含有量が多く、気泡成分には水素ガスあるいは水蒸気ガスが含まれることが判明した。溶融パウダーフィルム中に溶解しているＯＨ−の濃度が飽和溶解度以上となったときに、パウダーフィルム中で水蒸気となって気泡が生成するものと考えられる。またＯＨ−の濃度が大きいと、パウダーの結晶化が促進されるため、これもフィルム厚の変動に影響していると考えられる。
【００１５】
特許文献３で知られるように、溶融パウダーと接する溶鋼中にＡｌが含有されていると、パウダー中のＯＨ−と鋼中のＡｌが反応し、水素成分は鋼中に移動するので、パウダー中のＯＨ−濃度が減少する。そのため、パウダーフィルム中への気泡発生が少ない。
これに対して本発明者らは、溶鋼中にＡｌが含有されていても、溶鋼中にＳｉを含有すると、溶鋼中の水素の活量が増加することから、パウダー中のＯＨ−は鋼中に水素として移動しがたくなることに加えて、Ｃａを含有する溶鋼では、より一層水素の溶鋼への移動が抑制され、パウダー中のＯＨ−濃度が減少することがなく、高い濃度に維持されることがわかった。そのため、パウダーフィルム中に多くの気泡が発生したり、結晶化が促進されフィルム厚が変動したりすることとなる。
【００１６】
以上より、Ｃａを含有するＡｌ−Ｓｉキルド鋼を鋳造する際であっても、鋳造中の溶融パウダープールのＯＨ−イオンを溶鋼中に水素として移動させることができれば、パウダーフィルム内の気泡発生やフィルム厚の増大を防止できると考えられる。
【００１７】
一方、Ｃａを含有するＡｌ−Ｓｉキルド鋼の連続鋳造において、種々の塩基度を有するパウダーを用いて鋳造を行った。その結果、パウダーフィルム中への気泡発生量が減少し、鋳型内の抜熱のばらつきが低減し、ブレークアウト予知信号発生頻度を低減できるパウダーを発明した。
【００１８】
本発明は上記知見に基づいてなされたものであり、その要旨とするところは以下の通りである。
（１）Ｃａを１５ｐｐｍ以上、Ｓｉを０．１質量％以上、Ａｌを０．０１５質量％以上０．０３５％未満含有する鋼の連続鋳造に用いられるパウダーであって、下記（１）式で示す塩基度Ｂが１．５以上であり、Ｎａ２Ｏを４〜１２質量％、Ａｌ２Ｏ３を１〜８質量％、Ｆを５〜１２質量％、Ｃを１〜６質量％含有し、残部が不可避的不純物からなり、凝固温度が１２３０℃以下であることを特徴とする連続鋳造用パウダー。
Ｂ＝Ｔ．ＣａＯ／ＳｉＯ2  …  （１）
ここで、Ｔ．ＣａＯはパウダー中のＣａがすべてＣａＯであるとしたときのＣａＯ含有量（質量％）、ＳｉＯ2はパウダー中のＳｉＯ2含有量（質量％）を表す。
（２）１３００℃における粘度が０．５〜１．４ｐｏｉｓｅであることを特徴とする（１）に記載の連続鋳造用パウダー。
（３）Ｌｉ２Ｏを０．５〜２質量％含有することを特徴とする（１）または（２）に記載の連続鋳造用パウダー。
（４）鋼の連続鋳造がスラブ連続鋳造であることを特徴とする（１）乃至（３）のいずれかに記載の連続鋳造用パウダー。
（５）（１）乃至（４）のいずれかに記載の連続鋳造用パウダーを用いて、Ｃａを１５ｐｐｍ以上、Ｓｉを０．１質量％以上、Ａｌを０．０１５質量％以上０．０３５質量％未満含有する鋼の連続鋳造を行うことを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
【発明の効果】
【００１９】
本発明の連続鋳造用パウダーあるいはそれを用いた連続鋳造方法においては、Ｃａを含有するＡｌ−Ｓｉキルド鋼の連続鋳造においてパウダーフィルムへの気泡発生を低減し、凝固殻から鋳型壁への抜熱のばらつきを低減し、ブレークアウト発生頻度を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】Ａｌ−Ｓｉキルド鋼においてＣａ添加と２次精錬の真空処理がブレークアウト予知信号発生率への影響を示す図である。
【図２】鋼中Ｃａ添加と鋳型内に埋設した熱電対温度の変動に対する鋼中Ｃａ添加の影響を示す図である。
【図３】鋼中Ｃａ添加と鋳型長辺面の抜熱量との関係を示す図である。
【図４】Ｃａ添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼を鋳造した後のパウダーフィルムの断面写真を示す図である。
【図５】Ｃａ添加していないＡｌ−Ｓｉキルド鋼を鋳造した後のパウダーフィルムの断面写真を示す図である。
【図６】Ａｌ−Ｓｉキルド鋼においてＣａ添加と２次精錬の真空処理がパウダー中に水酸イオンとして含有する水素の濃度に対する影響を示す図である。
【図７】パウダー塩基度と鋳型熱電対温度のばらつきとの関係を示す図である。
【図８】パウダー塩基度とパウダー中にＯＨ-として存在する水素の量との関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
本発明の連続鋳造用パウダー（以下、パウダーという）は、Ｃａ含有量が１５ｐｐｍ以上、Ｓｉ含有量が０．１質量％以上、Ａｌ含有量が０．０１５質量％以上０．０３５質量％未満の範囲で含有されているＡｌ−Ｓｉキルド鋼を連続鋳造する際に好適に用いられる。
【００２２】
鋼中のＣａ含有量を１５ｐｐｍ以上とする理由は次の通りである。極めて脱酸力の強いＣａを１５ｐｐｍ以上添加すると、溶鋼中にＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２を主体とする介在物が形成するが、この介在物は凝集・合体しにくいので、連続鋳造設備のノズル閉塞の防止や鋼製品の機械的特性の改善に有効である。また、硫化物形成能の高いＣａ添加により、ＭｎＳの形成を抑制しつつ、圧延時に延伸されないＣａＳとして硫化物を生成させることで、材質を著しく向上させることができる。
その一方で、Ｃａを添加した鋼のブレークアウトの予知信号の発生率がＣａを添加しない鋼よりも高くなるところ、本発明のパウダーを好適に用いることで、ブレークアウトの予知信号の発生率を低減できる。
また、Ｃａ含有量の上限値は特に規定するものではないが、浸漬ノズル等耐火物の溶損防止などの観点から４０ｐｐｍ以下とすることが好ましい。
なお、Ｃａ添加によるブレークアウトの予知信号の発生率の増大と、ブレークアウトの予知信号低減との詳細については後述する。
【００２３】
また、鋼中のＳｉ含有量を０．１質量％以上とするのは、鋼を十分に脱酸するためである。一方、Ｓｉ含有量の上限値は特に規定するものではないが、コストや材質の観点から０．４質量％以下とすることが好ましい。
【００２４】
さらに、鋼中のＡｌ含有量を０．０１５質量％以上とするのは、鋼を十分に脱酸するためである。一方、Ａｌ含有量を０．０３５質量％未満とするのは、コストや製品の機械的性質確保のためである。
【００２５】
また、鋼の炭素濃度は特に規定しないが、本発明では０．０４〜０．１５質量％程度の低炭素鋼が主な対象であり、また、０．１５〜０．４０質量％程度の中炭素鋼であってもよい。
【００２６】
また、鋼を連続鋳造する際の鋳型形状は特に限定しないが、本発明ではスラブ連続鋳造が主要な対象となる。なお、本明細書において、鋼中ＣａおよびＡｌ含有量はトータルＣａおよびトータルＡｌであり、すなわち溶存した量と酸化物、硫化物として存在する量の総量を意味する。
【００２７】
なお、本発明のパウダーが適用される鋼には、Ｃａ、Ｓｉ、Ａｌ以外の他の添加元素が添加されていても良い。また、Ｃａ、Ｓｉ、Ａｌ及び他の添加元素以外の残部は、不可避的不純物及びＦｅである。
【００２８】
本発明のパウダーは、下記（１）式で示す塩基度Ｂが１．５以上であり、Ｎａ２Ｏを４〜１２質量％、Ａｌ２Ｏ３を１〜８質量％、Ｆを５〜１２質量％、Ｃを１〜６質量％含有し、残部が不可避的不純物からなるパウダーである。
【００２９】
Ｂ＝Ｔ．ＣａＯ／ＳｉＯ2  …  （１）
【００３０】
上記式（１）において、Ｔ．ＣａＯはパウダー中のＣａがすべてＣａＯであるとしたときのＣａＯ含有量（質量％）を表し、ＳｉＯ2はパウダー中のＳｉＯ2含有量（質量％）を表す。
【００３１】
Ｃａ添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼の連続鋳造に際しては、塩基度Ｂが１．５以上の連続鋳造用パウダーを用いることで、パウダーフィルム中の気泡発生を抑え、鋳型内の抜熱を安定化できる。この結果として、拘束性ブレークアウトの予知信号発生頻度を低減できるので、鋳造速度変動による品質非定常部の発生頻度を低減し、ブレークアウト発生頻度をも低減できる。また、パウダーの塩基度が高すぎると、連続鋳造時に形成されるパウダーフィルムの凝固温度が高くなり、液体スラグによる鋳片潤滑機能を著しく損なう場合があるので、パウダーの塩基度は２．２以下であることが好ましい。
【００３２】
Ｃａ、Ｓｉ及びＡｌが所定の含有率で含まれる鋼を連続鋳造する際に、パウダーの塩基度を１．５以上に限定する理由については上記の通りであるが、詳細な限定理由については後述する。
【００３３】
また、本発明のパウダーは、凝固温度が１２３０℃以下の範囲であり、好ましくは１１３０〜１２３０℃の範囲である。本発明のパウダーは塩基度が従来に比べて高いので、パウダーの組成によっては連続鋳造時のパウダーフィルムの凝固温度が高くなり、液体スラグによる鋳型潤滑機能を著しく損なう可能性がある。それを回避するためには、パウダーの凝固温度を１２３０℃以下にする必要があることが判った。但し、凝固温度を低下させすぎると鋳片表面の縦割れ発生が懸念されるので、凝固温度は１１３０℃以上とする。
【００３４】
パウダーの凝固温度は、回転粘度計にてパウダーを溶融した後の冷却過程で、１０℃おきに粘度を測定し、粘度が大きく上昇した温度である。
【００３５】
パウダーの粘度は、連続鋳造時のパウダーの流入を安定化させるという観点から、好ましくは０．５〜１．４ｐｏｉｓｅ、より好ましくは１．０ｐｏｉｓｅ以下とする。０．５ｐｏｉｓｅより低いとパウダーの流入が過多となることがある。また１．４ｐｏｉｓｅより高いとパウダー流入が少なく、鋼に縦割れが発生することがある。
【００３６】
パウダーの粘度の測定方法としては、回転円筒法を用いるとよい。測定対象のパウダーを坩堝に挿入し１４００℃にて１０〜１５分間予備溶解した後に、縦型管状炉（エレマ炉）に入れ、Ｅ型粘度計のローターを溶融パウダー中に浸漬し、１３００℃で３０分間安定させた後、ローターを回転させ粘性抵抗によるトルクを測定し粘度を求める。なおＥ型粘度計は事前に標準粘度液にて校正しておくことが重要である。
【００３７】
次に、パウダーの成分について説明する。
塩基度が高く、また凝固温度が１１３０〜１２３０℃となるパウダーを実現するには、Ｎａ2Ｏ、Ａｌ2Ｏ3の添加量を適量とする必要がある。Ｎａ2Ｏの添加量は、凝固温度低減のためある程度必要であるが、多量の添加は凝固温度を著しく低下させるので、４〜１２質量％の範囲とし、望ましくは６〜９質量％とする。
【００３８】
また、Ａｌ2Ｏ3は凝固温度低減に有効であるが、過度の添加は縦割れ発生を誘発する危険があるため、１〜８質量％の範囲で添加する。望ましくは２〜６質量％である。
【００３９】
さらにＬｉ2Ｏを０．５〜２質量％添加することが好ましい。Ｌｉ２Ｏの微量添加は鋳片表面の縦割れが著しく改善されるため、特に縦割れの発生しやすい鋼中Ｃ濃度が０．０８〜０．１２質量％の鋼を鋳造する際に特に有効である。ただし過度の添加は凝固温度を著しく低下させる。Ｌｉ２Ｏは高価であり、縦割れ発生の問題がない場合などには、添加しなくてもよい。
【００４０】
また、Ｃは、連続鋳造時のパウダーの溶融速度を調整するために添加される。Ｃの含有量は、１〜６質量％の範囲としている。Ｃは、カーボンブラック、コークス粉、グラファイト等の炭素質成分として添加すればよい。
【００４１】
また、Ｆは、パウダーの粘度を低下させ流入性を確保するのに有用であり、５質量％以上の添加が必要である。また過度の添加は粘度を下げすぎて、かえって不均一な流入となるため、１２％以下とする。なお、Ｆが化合物としてどのような形態をとっている場合であってもよく、上記Ｆ含有量は全Ｆ含有量を示す。
【００４２】
更に、パウダーの主成分としては、ＣａＯ、ＳｉＯ２がある。パウダー中の塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ２を１．５以上に維持することが重要であることは既に述べた通りである。
【００４３】
ＳｉＯ２は、溶融温度や粘度等の物性調整のために必要な成分である。ＳｉＯ２含有量が１９質量％未満では、溶融温度や粘度等の物性調整が困難になる場合があるので、１９質量％以上の添加が好ましい。但し、３０質量％超ではパウダーと溶鋼との反応抑制効果が得られにくく、巻き込み性が悪化する場合があるので、３０質量％以下が好ましい。
【００４４】
また、ＣａＯは、パウダーの凝固温度、流入性及び鋳型に対する潤滑性を調整するために必要な成分である。ＣａＯ含有量は５０質量％以下とするのが好ましい。ＣａＯ含有量が５０質量％超では凝固温度が高くなり、流入性や潤滑性が損なわれやすくなる。ＣａＯ含有量は、Ｔ．ＣａＯを用いればよい。
【００４５】
さらに、本発明のパウダーには、繊維や樹脂等の有機質を適宜含有させることができる。これらの有機質は溶融速度調整用や溶鋼表面保温効果、成形のためのバインダー等の目的で添加する。
【００４６】
上記パウダーのそれぞれの成分は、蛍光Ｘ線や化学分析で分析された値を用いることができる。
【００４７】
本発明のパウダーは、その５０質量％以上がプリメルト基材より形成すると好ましい。プリメルト基材とは、パウダーの原料として一部の成分を前もって高温で溶融処理したものである。通常は１０００〜１４００℃に熱して溶融する。プリメルト基材は、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２をベースにしてＮａ２Ｏ、Ｆなどを混合したものを上記温度で溶融し、凝固したものである。５０質量％以上をプリメルト基材とするのは、鋳型内溶鋼湯面上においてパウダーを均一に溶融させるためである。本発明のパウダーの形態は、粉末であってもあるいは顆粒状であっても良いが、好ましくは、環境および溶鋼の保温性と被覆性に優れる中空顆粒状であることがより好ましい。
【００４８】
本発明の鋼の連続鋳造法は、溶鋼を鋳型で連続的に鋳造する際に、溶鋼に対して本発明に係るパウダーを連続的または断続的に供給しつつ連続鋳造を行う。溶鋼上に供給されたパウダーは溶鋼の熱により溶融してスラグとなり、更に鋳型と溶鋼との間に引き込まれてパウダーフィルムを形成する。
また、連続鋳造に用いる溶鋼は、あらかじめ真空処理したものでもよいが、本発明に係るパウダーを使用することにより、真空処理を省略することができる。
【００４９】
次に、パウダーの塩基度を規定した理由について詳細に説明する。
従来、Ｃａを含有するＡｌ−Ｓｉキルド鋼を連続鋳造するに際し、連続鋳造用パウダーとしては塩基度１．３程度の一般的なパウダーが、通常、用いられていた。なお、塩基度Ｂの定義は先に記載した通りである。
【００５０】
連続鋳造に際しては、拘束性ブレークアウト発生を防止するため、鋳型壁内に熱電対を埋め込み、ブレークアウト予知信号を発生させている。拘束性ブレークアウトの原因となる凝固殻の破断部が鋳型の下方に移動するに際し、破断部がこの熱電対設置部を通過するときに温度が非定常に上昇するので、ブレークアウトの発生を予知することが可能である。
【００５１】
質量ベースで、Ｃ：０．０８〜０．１２％、Ｓｉ：０．１５〜０．２５％、Ｍｎ：１．０％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌを０．０２５〜０．０３５％含有するＡｌ−Ｓｉキルド鋼の鋳造に際して、ブレークアウト予知信号の発生頻度を、Ｃａ添加の有無、２次精錬における真空処理の有無で比較してみた。
真空処理はＲＨ脱ガス設備により行った。真空処理は溶鋼中の脱水素が目的であり、真空処理を行わない場合には溶鋼中の水素が３〜７ｐｐｍ、真空処理を実施した溶鋼では水素が０．５〜２ｐｐｍとなった。
また、鋳造に用いたパウダーは、下記の表１に記載したパウダー２である。
【００５２】
【表１】
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【００５３】
結果を図１に示す。図１から明らかなように、真空処理の有無にかかわらず、Ｃａを添加した鋼（Ｃａを２０〜３０ｐｐｍ含有）ではＣａを添加していない鋼（Ｃａ：５ｐｐｍ以下）に比べてブレークアウトの予知信号発生率が高いことが明らかになった。また、真空処理をしない鋼のほうが、真空処理したものよりもブレークアウト予知信号発生率が高くなった。
【００５４】
ブレークアウト予知信号発生が起こる場合には、ブレークアウト発生を防止する対応が間に合わずにブレークアウトが発生してしまうこともある。Ｃａを添加しないＡｌ−Ｓｉキルド鋼ではブレークアウトがほとんど発生しないのに対し、Ｃａを添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼ではブレークアウト発生率が著しく高くなった。
【００５５】
そこで上記と同じ鋼成分、同じパウダー（表１のパウダー２）での連続鋳造において、鋳型内での抜熱に関して以下の調査を行った。まず鋳型内のメニスカスから１００ｍｍ下方に埋設した熱電対温度の時系列的な変化について調査した。この位置での凝固シェルは薄く破断しやすいために、ブレークアウトの発生と関わりが強い。
【００５６】
図２には、熱電対による測定温度と鋳造時間との関係を示す。図２に示すように、熱電対温度のばらつきはＣａを添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼の方が、Ｃａを添加しないＡｌ−Ｓｉキルド鋼に比べて大きかった。
また、図３には鋳型による抜熱量と鋳造速度との関係を示す。図３に示すように、鋳型長辺面の冷却水の温度上昇代から鋳型抜熱量を比較したところ、Ｃａを添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼のほうが、Ｃａを添加しないＡｌ−Ｓｉキルド鋼に比べて、抜熱量が小さかった。
【００５７】
以上のように、同じ連続鋳造用パウダーを用いているにもかかわらず、Ｃａ添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼では、Ｃａ添加しない場合に比べて、伝熱のばらつきが大きく、抜熱量も小さいことが明らかになった。そこで、鋳造が完了した鋳型の壁面に残存しているパウダーフィルムを採取し、調査を行った。メニスカス近傍の抜熱挙動に大きな影響を与えるメニスカスから１００ｍｍ程度の位置からパウダーフィルムを採取した。
【００５８】
図４に、Ｃａ添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼鋳造後のパウダーフィルムの断面写真を示す。写真中に見られる黒い空隙が存在し、パウダーフィルムも分厚い。これに対して図５はＣａ添加なしのＡｌ−Ｓｉキルド鋼鋳造後のパウダーフィルムの断面写真であるが、気泡が少なく、フィルム厚も薄くなっている。
【００５９】
以上の結果から、Ｃａ添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼でメニスカス近傍の抜熱がばらつきかつ抜熱量も低下する原因は、パウダーフィルム中に気泡が多発すること、および結晶化が促進されてフィルム厚が大きく変動することが原因であると推定された。
【００６０】
パウダーフィルム中の気泡に含まれる気体のガス分析は、ガス質量分析計にて行ったが、いずれのサンプルにも窒素に加えて、水素を含有するガス（水素、水蒸気など）が含まれていた。これより、溶融パウダー中の水酸イオンがパウダーフィルム中の気泡の発生と関係していることが示唆された。
【００６１】
次に、パウダー中にＯＨ−として存在する水素を、核磁気共鳴（固体ＮＭＲ）を用いて分析した。鋳造前のパウダーおよび鋳造後採取したパウダーフィルムに対して、ＨのＮＭＲスペクトルを測定した。また標準試料としてカオリナイトＡｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4を用いた。カオリナイトはＯＨ−としてＨを１．５６質量％含むことが既知なので、パウダー試料のＯＨ−に相当するＮＭＲスペクトルの面積値と標準試料のＯＨ−に相当するＮＭＲスペクトルの面積値の比を知ることで、パウダー中にＯＨ−として存在するＨの質量を定量化した。
【００６２】
鋳造前のパウダーのＯＨ−として存在するＨは７０ｐｐｍであった。これに対して図６は、鋳造中に溶鋼湯面上のパウダー溶融プールから採取したパウダーにＯＨ−として存在する水素を示している。図６において真空処理せずにＣａ添加をしたＡｌ−Ｓｉキルド鋼では、鋳造中に１０８ｐｐｍに増加している。この鋳造ではメニスカスの抜熱変動が大きく、鋳型全体での抜熱量も低下し、最終的に拘束性ブレークアウトが発生した。
一方、真空処理せずにＣａ処理していないＡｌ−Ｓｉキルド鋼では、８５ｐｐｍである。
【００６３】
これに対して、真空処理後Ｃａ処理をしたＡｌ−Ｓｉキルド鋼では、鋳造中にＯＨ−として存在するＨは９０ｐｐｍであり、メニスカスの抜熱変動がやや大きかった。
一方、真空処理を行いＣａ処理は行っていないＡｌ−Ｓｉキルド鋼では、鋳造中にＯＨ−として存在するＨは７１ｐｐｍであり、メニスカス抜熱変動も小さく鋳造も極めて安定していた。
【００６４】
この結果より、Ｃａ処理したＡｌ−Ｓｉキルド鋼を鋳造する際には、パウダー中のＯＨ−が増加し、パウダーフィルム中に気泡の発生もしくは結晶化を促進する。特に真空処理していない場合には、その傾向が顕著になる。一方Ｃａ処理を行っていない溶鋼では、溶鋼中のＡｌがパウダー中のＯＨ−を還元し、ＯＨ−濃度が低位になり、特に真空処理を行うとさらに低位になる。そのため気泡が発生しないし結晶化も促進されない。
【００６５】
本発明者らの検討の結果、上述のようなパウダー中のＯＨ−イオンの変化は次の反応式で説明することができる。
【００６６】
４[Ａｌ]＋６(ＯＨ−)＋３(ＣａＯ)→２(Ａｌ2Ｏ3)＋６[Ｈ]＋３[Ｃａ]＋３(Ｏ２−)  …  （２）
【００６７】
この反応式において（  ）はパウダー中、[  ]は溶鋼中にそれぞれ、カッコ内の化学種が存在することを意味する。この反応式は、溶鋼中のＡｌによってパウダー中のＯＨ−が還元される反応を示している。この式より、まず溶鋼中の水素が高いと、すなわち真空処理をしないと、反応は右に進みにくく、パウダー中のＯＨ−が高くなることがわかる。また鋼中のＳｉが高いと溶鋼中の水素の活量が増加するため、反応は右に進みにくく、パウダー中のＯＨ−は高くなる。さらに溶鋼中のＣａが高いと、すなわちＣａを添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼では、反応は右に進みにくく、パウダー中のＯＨ−が高くなる。このように図６の結果は反応式（２）から、矛盾なく説明することができる。
【００６８】
以上の解析より、Ｃａ添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼であっても、溶融パウダー中のＯＨ−イオン濃度の上昇を抑制できれば、気泡の発生やメニスカスの抜熱変動は防ぐことができる可能性があることを着想した。そのためにはパウダー中のＣａＯの活量を増加させて、すなわちパウダーの塩基度を高くすることにより、（２）式で示される反応を右に進めることによって、パウダーフィルム中の気泡を抑え、さらには拘束性ブレークアウトの発生を防止できる可能性があると考えた。
【００６９】
そこで、Ｃａ添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼とＣａ添加しないＡｌ−Ｓｉキルド鋼に対して、塩基度を１．１〜２．２の範囲で変更したパウダーを用いて、スラブ連続鋳造の鋳造試験を行った。使用したパウダーの成分は表２に示すとおりである。なお、表２のパウダー２は、表１のパウダー２と同じである。
【００７０】
【表２】
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【００７１】
表２のパウダー１〜１０を用いて鋳造実験を行った。図７には、パウダー塩基度と鋳型熱電対温度の標準偏差との関係を示す。図７の鋳型熱電対温度については、メニスカスから１００ｍｍ位置にある熱電対の温度である。鋳造速度は１．５〜１．７ｍ／ｍｉｎの範囲であった。Ｃａを添加した水準、すなわちＣａ濃度２０〜３０ｐｐｍ（●）とＣａを添加していない、すなわちＣａ＜５ｐｐｍ（○）について示す。
【００７２】
図７から明らかなように、パウダーの塩基度が１．５以上になると、熱電対温度の標準偏差（ばらつき）は特にＣａ添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼で著しく低減される。さらに、核磁気共鳴で測定されたパウダー中にＯＨ−として存在する水素と塩基度との関係を図８に示す。パウダーの塩基度を１．５まで増大することにより、ＯＨ−イオンの濃度は低下し、Ｃａ添加なしとほぼ同等にまで低減される。これより高塩基度パウダーでは、パウダー中のＣａＯの活量が大きいために、溶鋼中のＡｌによるパウダー中のＯＨ−イオンの還元反応が促進され、ＯＨ−イオンが低下したと考えられる。さらに図７で熱電対温度のばらつきが低減したのも、ＯＨ−イオンの低下により気泡の発生や結晶化のばらつきが抑制されたためであると推定される。
【００７３】
以上より、Ｃａ添加したＡｌ−Ｓｉキルド鋼の連続鋳造に際しては、塩基度Ｂが１．５以上の連続鋳造用パウダーを用いることにより、パウダーフィルム中の気泡発生を抑え、鋳型内の抜熱を安定化できることが明らかになった。この結果として、後述の通り拘束性ブレークアウトの予知信号発生頻度を低減できるので、鋳造速度変動による品質非定常部の発生頻度を低減し、ブレークアウト発生頻度をも低減することができる。
【００７４】
なお、Ｃａ処理を行ったＡｌ−Ｓｉキルド鋼のうち真空処理をしていない鋼においても、拘束性ブレークアウト予知信号の発生を大幅に低減できることから、本発明のパウダーを用いることで、２次精錬の工程省略、すなわち真空処理の省略も可能となる。またスラブ連続鋳造において効果が顕著に表れる。また本発明の効果は、鋼中の炭素濃度によらず得ることができるが、Ｃ：０．０８〜０．１５質量％の中炭素鋼では、拘束性ブレークアウトとともに鋳片表面の縦割れの防止も可能となる。
【実施例】
【００７５】
垂直曲げ型のスラブ連続鋳造機において、連続鋳造用パウダーとして表３のパウダー１〜１０を用いて、質量ベースで、Ｃ：０．０８〜０．１２％、Ｓｉ：０．１５〜０．２５％、Ｍｎ：１．０％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌを０．０２５〜０．０３５％含有し、Ｃａを１５〜３５ｐｐｍ含有するＡｌ-Ｓｉキルド鋼の連続鋳造を行った。鋳造速度は１．０〜２．０ｍ/ｍｉｎであった。表３にパウダー成分、パウダーの１３００℃における粘度（ｐｏｉｓｅ）、凝固温度（℃）を示す。
【００７６】
表３に、ブレークアウト発生予知信号発生率を示す。比較例のパウダー１〜３に比べて、本発明のパウダー４〜１０ではブレークアウト予知信号の発生率が大きく低下している。
【００７７】
パウダー１、２、３（比較例）では、塩基度Ｂが低いために、図８に示すようにパウダー中の水酸イオン濃度が非常に高く、これが鋳型内抜熱量の低下やばらつき増大を起こし、そのためブレークアウト予知信号も頻発していた。これに対して、塩基度Ｂを１．５以上としたパウダー４〜１０（実施例）では塩基度Ｂが高いために、図８に示すようにパウダー中の水酸イオン濃度が７５ｐｐｍ以下にまで低減し、そのため表３に示すブレークアウト予知信号の大幅な低減に寄与した。
【００７８】
【表３】
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【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図４】
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【図５】
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