(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
酸化鉄粉もしくは鉄鉱石粉の外側に酸化鉄粉を被覆してなる鉄含有原料中に、−３ｍｍの大きさのコークス粉を分散状態で含む塊成鉱であって、この塊成鉱中の上記鉄含有原料の外層部が、下記式により算出される酸化度Ｉｏにおいて、平均酸化度Ｉｏ（ａｖｅ）が０．９２未満を示す低酸化度の酸化鉄殻からなることを特徴とする製鉄用炭材内装塊成鉱。
記
Ｉｏ＝[（ＦｅＯ％×０．２２３）＋（全Ｆｅ％−金属製Ｆｅ％
−ＦｅＯ％×０．７７７）×０．４３０]／（全Ｆｅ％×０．４３０）
【請求項２】
前記低酸化度の酸化鉄殻は、少なくとも金属鉄を含有する酸化鉄粉からなることを特徴とする請求項１に記載の製鉄用炭材内装塊成鉱。
【請求項３】
前記酸化鉄殻の外表面に、高酸化度の酸化鉄からなる硬質薄層を有することを特徴とする請求項１または２に記載の製鉄用炭材内装塊成鉱。
【請求項４】
前記酸化鉄殻が、主に製鉄所発生ダストまたはミルスケールで構成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１に記載の製鉄用炭材内装塊成鉱。
【請求項５】
酸化鉄粉もしくは鉄鉱石粉の外側に酸化鉄粉を被覆してなる鉄含有原料中に内装状態の炭材を含む炭材内装塊成鉱の製造に当たり、酸化鉄粉もしくは鉄鉱石粉と炭材とを、造粒機を使って混合造粒し、次いで、その造粒物の外表面に金属鉄含有酸化鉄粉を被覆して、下記式により算出される酸化度Ｉｏにおいて、平均酸化度Ｉｏ（ａｖｅ）が０．９２未満を示す低酸化度の酸化鉄殻を被覆形成することを特徴とする製鉄用炭材内装塊成鉱の製造方法。
記
Ｉｏ＝[（ＦｅＯ％×０．２２３）＋（全Ｆｅ％−金属製Ｆｅ％
−ＦｅＯ％×０．７７７）×０．４３０]／（全Ｆｅ％×０．４３０）
【請求項６】
前記酸化鉄殻形成後は、大気中で２００℃以上３００℃未満の温度で、０．５〜５時間加熱する酸化処理をすることにより、該酸化鉄殻表面にのみ高酸化度の酸化鉄からなる硬質薄層を形成することを特徴とする請求項５に記載の製鉄用炭材内装塊成鉱の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高炉などで製鉄原料として使用される製鉄用炭材内装塊成鉱およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
高炉などでは、現在、主原料として鉄鉱石や焼結鉱などの鉄含有原料が用いられている。例えば、焼結鉱は、粒径が１０ｍｍ以下の鉄鉱石の他、珪石、蛇紋岩、精錬ニッケルスラグなどからなるＳｉＯ２含有原料や、石灰石などのＣａＯ含有原料などからなる副原料および、粉コークスや無煙炭などの凝結材である固体燃料を、適量の水分を添加してドラムミキサーなどを用いて混合造粒した後、焼結機で焼成し、得られた焼結ケーキを破砕し整粒して、一定の粒径以上のものを成品焼結鉱として回収した塊成鉱の一種である。
【０００３】
ところで、製鉄所というのは、文字通り、金属鉄を含有するダストやスラッジ等の酸化鉄が多量に発生する場所である。これらの金属鉄含有ダスト等の酸化鉄は有用な鉄資源であり、塊成鉱用原料として有望である。従来、このような酸化鉄を塊成鉱用原料として有効利用する方法として、特許文献１に開示されているような技術；即ち、製鉄原料用ペレットの製造方法がある。この製鉄原料用ペレットは、鉄含有ダスト等を原料とし、これに石炭やコークスなどの炭材およびバインダーとして澱粉などを加え、これらを混練し、造粒した後、焼成して塊成鉱としたものである。
【０００４】
近年、製鉄所における原料処理の考え方について、鉄鉱石やダスト等の鉄資源とコークス等の炭材とを近接配置してなる塊成鉱が注目を浴びている。その理由は、例えば、鉄鉱石原料と炭材とを一つの塊成鉱の中で近接配置すると、鉄鉱石側の還元反応（発熱反応）と炭材側のガス化反応（吸熱反応）とが速い速度で繰り返されることから、製鉄効率が向上すると共に高炉などでの炉内温度を低下させることもできるからである。この点、前記特許文献１に記載されている技術は、単に鉄含有ダストをコークスの存在下で焼成して鉄含有率の高い製鉄用原料を製造する方法であって、製造時にペレット中の炭材が焼失してしまい、実際には鉄鉱石等の鉄含有原料と炭材とが近接配置されたものにはなっていない。また、近接配置を目的として、コークスや鉄鉱石の粒径を単に小さくしただけでは、熱を伝搬するガスの移動抵抗が大きくなりすぎて、却って反応速度の低下を招いて製鉄効率を低下させてしまう。
【０００５】
これに対し、従来、鉄鉱石と炭材との近接配置を目的とした幾つかの技術が提案されている（特許文献２、特許文献３、特許文献４、特許文献５）。これらの技術は、基本的に、鉄含有原料（鉄鉱石等）と石炭とを混合したのち熱間成形して塊成化したもの、あるいは焼成せずに生粒子のまま高炉などにおいて製鉄用原料として使用する方法である。ただし、これらの技術は、均一混合物もしくは、多層化造粒物からなる非焼成塊成鉱であって、それ故に、これを高炉等で使用すると、脱水粉化や還元粉化を招いて、高炉の通気性を阻害するため、使用量が制限されてしまうという問題点がある。
【０００６】
これに対し、上記従来技術（特許文献２〜５）が抱えている上述した問題点のない解決方法の例として、特許文献６に開示のものでは、金属鉄および／または炭素を含有する鉄源原料を核とし、その核の外周に酸化鉄を被覆してなる多層構造の塊成鉱を、３００〜１３００℃の酸化性雰囲気中で焼成した高温焼成塊成鉱を提案している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００１−３４８６２５号公報
【特許文献２】特許第３５０２００８号公報
【特許文献３】特許第２５０２０１１号公報
【特許文献４】特開２００５−３４４１８１号公報
【特許文献５】特開２００２−２４１８５３号公報
【特許文献６】特開平１０−１８３２６２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
製鉄用塊成鉱の製造に際し、特許文献１〜６に記載されているような前記各従来技術の場合、前述したように、強度が不足したり、粉化が激しく操業時に、通気性障害を招きやすいとか、高温焼成を必要とする点で生産性が悪くかつ低温還元をしにくい、という問題点があった。
【０００９】
本発明は、従来技術が抱えている上述した問題点の克服を目指して鋭意研究して、開発した技術であり、その目的とするところは、製鉄原料として適当な大きさと十分な強度を有し、反応しやすい構造と低温還元が可能な鉄含有原料と炭材とが近接配置された炭材内装塊成鉱を得るための技術を提案することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、上記課題を解決し、所期の目的を達成するために、酸化鉄粉もしくは鉄鉱石粉の外側に酸化鉄粉を被覆してなる鉄含有原料中に、−３ｍｍの大きさのコークス粉を分散状態で含む塊成鉱であって、この塊成鉱中の上記鉄含有原料の外層部が、下記式により算出される酸化度Ｉｏにおいて、平均酸化度Ｉｏ（ａｖｅ）が０．９２未満を示す低酸化度の酸化鉄殻からなることを特徴とする製鉄用炭材内装塊成鉱である。
記
Ｉｏ＝[（ＦｅＯ％×０．２２３）＋（全Ｆｅ％−金属製Ｆｅ％
−ＦｅＯ％×０．７７７）×０．４３０]／（全Ｆｅ％×０．４３０）
【００１１】
また、本発明は、酸化鉄粉もしくは鉄鉱石粉の外側に酸化鉄粉を被覆してなる鉄含有原料中に内装状態の炭材を含む炭材内装塊成鉱の製造に当たり、酸化鉄粉もしくは鉄鉱石粉と炭材とを、造粒機を使って混合造粒し、次いで、その造粒物の外表面に金属鉄含有酸化鉄粉を被覆して、下記式により算出される酸化度Ｉｏにおいて、平均酸化度Ｉｏ（ａｖｅ）が０．９２未満を示す低酸化度の酸化鉄殻を被覆形成することを特徴とする製鉄用炭材内装塊成鉱の製造方法を提案する。
記
Ｉｏ＝[（ＦｅＯ％×０．２２３）＋（全Ｆｅ％−金属製Ｆｅ％
−ＦｅＯ％×０．７７７）×０．４３０]／（全Ｆｅ％×０．４３０）
【００１２】
また、本発明における塊成鉱ならびにその製造方法においては、
（１）前記低酸化度の酸化鉄殻は、少なくとも金属鉄を含有する酸化鉄粉からなること、
（２）前記酸化鉄殻の外表面に、高酸化度の酸化鉄からなる硬質薄層を有すること、
（３）前記酸化鉄殻が、主に製鉄所発生ダストまたはミルスケールで構成されていること、
（４）前記酸化鉄殻形成後は、大気中で２００℃以上３００℃未満の温度で、０．５〜５時間加熱する酸化処理をすることにより、該酸化鉄殻表面にのみ高酸化度の酸化鉄からなる硬質薄層を形成すること、
が、より好適な上記課題の解決手段となる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明に係る炭材内装塊成鉱ならびにその製造方法によれば、少なくとも金属鉄および／または劣質の鉄鉱石粉などを含有しているために低酸化度となっている酸化鉄であって、例えば、製鉄所で発生する各種のダストやミルスケールなどの低酸化度の酸化鉄粉を用い、さらには生塊成鉱を酸化処理して焼成することで、高炉等の原料として用いる上で十分な強度を有する上、酸化鉄と炭材とが近接配置された炭材内装塊成鉱を容易に得ることができる。その結果、こうした塊成鉱が製鉄原料として用いられた場合、反応効率の向上、炉内温度の低下、燃料比の低減をもたらし、製鉄コストの低減にも寄与する。
また、本発明によれば、常に外表面に位置して外層となる低酸化度酸化鉄殻の厚さを１〜１５ｍｍとすることにより、炭材内装塊成鉱の大きさを２０〜２５ｍｍ程度にすることができ、高炉などで使用される原料として最も好適な大きさのものが得られる。
さらに、本発明によれば、酸化鉄殻の最外層部には酸化処理によって、薄く硬質の薄層を有するものになるので、高強度での塊成鉱が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】炭材−鉄含有原料間の距離と反応速度との関係を示す説明図である。
【図２】従来高炉内現象と発明例との炭材−鉄含有原料間の還元反応とガス化反応を対比する説明図である。
【図３】炭材内装塊成鉱における還元反応とガス化反応の説明図である。
【図４】炭材と酸化鉄とを近接配置したときの炉内温度推移のグラフである。
【図５】本発明に係る炭材内装塊成鉱の一部切欠き模式図および断面図である。
【図６】本発明製造方法の一例を示す工程図である。
【図７】酸化処理前後における塊成鉱の断面を示す顕微鏡等の写真等である。
【図８】本発明の炭材内装塊成鉱の一実施形態における焼成温度及びＣＯ、ＣＯ２の推移を示すグラフである。
【図９】炭材内装塊成鉱と焼結鉱の圧壊強度の対比図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下に、本発明に係る炭材内装塊生鉱の一実施形態について説明する。図１、図２は、本発明に係る炭材内装塊生鉱を開発する契機となった考え方、即ち、炭材と鉄鉱石や焼結鉱などの鉄含有原料との距離と、鉄含有原料の還元反応速度との関係を説明する図である。一般に、コークスなどの炭材と鉄含有原料との距離は小さいほど、反応速度は速くなる。例えば、高炉の炉頂から原料を装入する場合、鉄鉱石や焼結鉱などの鉄含有原料とコークスなどの炭材とは、それぞれ２０〜４０ｍｍ程度の大きさのものを、図２（ａ）、（ｂ）に示すように、層状に分別装入するのが普通である。この場合において、焼結鉱等の鉄含有原料層と炭材層とをそれぞれ薄層化すれば、炭材と焼結鉱等との距離は小さくなり、反応速度が速くなると考えられる。
【００１６】
この点、こうした両者の接触による反応速度を飛躍的に速くするためには、鉄含有原料と炭材との混合装入が有効であると考えられる。ただし、前述したように、単に、鉄含有原料と炭材とを混合装入するだけでは、伝熱手段であるガスの移動抵抗が大きすぎて、却って反応速度が遅くなる。
【００１７】
そこで、近年、反応速度を向上させる方法として考えられてきたのが、図１の概念図に示すような、フェロコークスや炭材内装塊成鉱、炭材の超微細化などの技術である。フェロコークスは、炭材と鉄鉱石を混合し、焼き固めたものであり、炭材内装塊成鉱は、鉄含有原料中に炭材を充填内装してなるものであり、そして、超微細化は、主として炭材を微細化して使用する方法である。
【００１８】
反応速度を向上させるという、これらの考え方は、図２（ｂ）に示すような理論に基づいたものである。即ち、図２は、鉄鉱石と炭材とが近接しているときの熱の交換と反応の関係を示している。鉄鉱石側では、Ｆｅ２Ｏ３とＣＯが反応して、ＦｅとＣＯ２となる還元反応が起き、このときの反応は発熱反応である。一方、炭材側では、ＣＯ２とＣとが反応してＣＯを発生する、ブドワール反応と呼ばれるガス化反応（ガス改質反応）が起き、この反応は吸熱反応である。従って、鉄鉱石等と炭材とが近接していると、発熱反応である還元反応と吸熱反応であるガス化反応とが速い速度で繰り返される結果、製鉄効率が向上すると共に、外部から必要とする熱供給も少なくてすむことから、炉内温度の低下も期待できる。
【００１９】
従って、鉄含有原料と炭材とが互いに近くにあること、即ち、近接配置することが有効であることがわかる。このような考え方の下では、予め鉄含有原料と炭材とを混合すると共に、その炭材を鉄含有原料中に埋設してなる炭材内装塊成鉱というものが、究極の炭材−鉄含有原料の近接配置の形態となり得る。
【００２０】
このように、炭材−鉄含有原料を近接配置したものにおいては、ガス化反応に必要な熱が該炭材内装塊成鉱の内部に及ぶと、図３に示すように、そのガス化反応で発生したＣＯとＦｅｎＯｍが還元反応を起こし、その還元反応で発生したＣＯ２がガス化反応を導くといったように、塊成鉱の内部から外部に向って反応が連鎖的に起こり、内部のＦｅｎＯｍが順次に自己還元されてＦｅ（金属鉄）が生じさせるものと考えられる。従って、この場合、塊成鉱内部で反応が進むことから外部からの熱供給は少なくて済み、その分だけ、炉内温度を低下させることができるようになるのである。
【００２１】
このような考え方に基づいて、鉄鉱石や焼結鉱などの鉄含有原料と炭材との高温混練物（炭材内装塊成鉱）を用いて高炉シミュレータで還元速度（還元率）を求めると、図４に示すように、炭材内装塊成鉱は、炭材を含んでいない焼結鉱に比べると、高炉内での炉内温度を低くすることができると考えられる。こうした高炉の炉内温度の低下は、単に炭材や羽ロからの送風の原単位の低減だけでなく、炉体の長寿命化を始め、二酸化炭素の発生量を相対的に抑制できる等のメリットもある。
【００２２】
図５は、本発明に係る炭材内装塊成鉱の実施形態を示す一部切欠き状態の模式図および断面図である。図５（ａ）に示す例は、金属鉄を含有する原料、例えば、各種製鉄ダストやミルスケール粉等の酸化鉄粉２とその中に、−３ｍｍ（３ｍｍの篩目をパスする粉）の大きさのコークス粉１が分散状態で含まれる塊成鉱であり、この塊成鉱の少なくとも外層部は、厚さが１〜１０ｍｍ程度の低酸化度の酸化鉄の殻、即ち酸化鉄殻２で覆われた状態の、全体の粒径が２０〜２５ｍｍφである炭材内装塊成鉱の例である。
【００２３】
また、図５（ｂ）に示す例は、鉄鉱石粉３とその中に、−３ｍｍの大きさのコークス粉１が分散状態で含まれている状態の造粒物の、さらにその外側部分に、製鉄ダストやミルスケール粉等からなる酸化鉄粉を５〜１５ｍｍ程度の層厚で被覆して、いわゆる酸化鉄殻２が被覆形成された全体の粒径が２０〜３０ｍｍφとなった２層構造の塊成鉱である。
なお、上記鉄鉱石としては、好ましくはロメラル鉄鉱石やウクライナ鉄鉱石、キャロルレイク鉄鉱石などのような劣質の鉄鉱石粉を１０〜２ｍｍφ程度の造粒物として形成したものである。
【００２４】
なお、図５（ｃ）は、図５（ａ）の例の炭材内装塊成鉱の例の断面図であり、図５（ｂ）のものを含めて、これらの塊成鉱は、完全な炭材内装構造となっている。それ故に、図２（ａ）に示す従来技術のように、反応域内を流れるガスを介して反応熱やＣＯ、ＣＯ２が移動するのではなく、本発明にあっては、図２（ｂ）に示すように、一つの粒子（塊成鉱）内に互いが隣り合うように接近した位置で、還元反応とコークスのガス化反応が同時に進行するようになるので、反応が高速度・高効率にかつ低温で進行するようになる。
【００２５】
図５（ｃ）は、中心部にコークス粒子と製鉄ダストや直接還元炉等発生粉（ＲＨＦ粉）、ミルスケール粉等の酸化鉄粉とを、バインダー（澱粉水溶液３％）を介してペレタイザーに混合し、２０〜１５ｍｍφ程度の大きさの造粒粒子とする。そして、さらにその外側に、上記酸化鉄粉を被覆して炭材が内装された状態の、見掛上２層構造の造粒粒子としたものについての断面図であり、約２３ｍｍφの大きさの炭材内装塊成鉱としたものである。
【００２６】
本発明に係る炭材内装塊成鉱において特徴的な事項は、以下に詳しく説明するように、表面層が低酸化度の酸化鉄殻２にて構成されている塊成鉱を大気雰囲気下の中低温域（３００℃程度未満）の温度で２〜５時間の中低温での酸化処理を施して、最外層部分にのみ薄くて硬い高酸化度の硬質薄層４（図７参照）が形成する点の構成にある。
【００２７】
かかる酸化処理のため、前記生塊成鉱を電気炉等の加熱炉内に装入し、２００℃以上３００℃未満の中低温域での焼成、即ち、大気雰囲気中で２〜５時間程度の酸化処理を行い、前記低酸化度酸化鉄殻２の最外層部分に、薄い高酸化度の膜、高酸化度の酸化鉄からなる硬質薄層を生成させて、製鉄用炭材内装塊成鉱とする。
【００２８】
このような酸化処理を行って得られる炭材内装塊成鉱は、この処理にもかかららず、内部のコークス粒子は、中心部にほぼ初期のままの状態で残留したものになる。そして、この炭材内装塊成鉱の前記酸化鉄殻２は、表１ならびに図７に示すように、ＦｅＯならびに金属鉄（Ｍ．Ｆｅ）減る一方で、Ｆｅ２Ｏ３の量と見掛比重は増加したものになる。しかも、前記酸化鉄殻２の最外層の部分は、酸化と緻密化が一層進行し、それ故に焼結鉱並みの冷間強度を有すると共に、焼結鉱よりも優れた被還元性を有するものになる。
【００２９】
【表１】
0005540859.tif 000002
【００３０】
本発明において、炭材内装塊成鉱の酸化鉄殻２を構成する鉄含有原料としては、基本的に、製鉄所で多量に発生する各種製鉄ダストやミルスケールの如き酸化鉄粉、即ち、金属鉄含有原料が好適に用いられる。一方、内部に位置する内装炭材としては、粒径が−３ｍｍ（篩目寸法のマンダー）、好ましくは１ｍｍのコークス粉を用いる。
【００３１】
前記酸化鉄の１つである製鉄ダストは、代表的な金属鉄含有量が２０〜５０ｍａｓｓ％、Ｔ．Ｆｅが６０ｍａｓｓ％以上だと、炭材内装塊成鉱の酸化鉄殻２として十分な鉄分を有するものと言える。一方、粒径が−３ｍｍのコークス粉は、高炉に用いられるコークスが２０〜４０ｍｍの大きさであることを考えると、高炉用原料としては使用に適しないものであって、再処理を必要とするものの有効利用するから、コスト的に有利である。
【００３２】
なお、本発明において、外層殻の成分として製鉄ダストやミルスケールの酸化鉄に着目した理由は、これらは、金属鉄分を多く含み、Ｆｅ、ＦｅＯ、Ｆｅ２Ｏ３を主成分とする低酸化度のものだからである。このことは、この酸化鉄については、中低温域の大気中では酸化しやすく、それは、この酸化処理により、前記酸化鉄殻２の外層にある鉄が該酸化処理により高酸化度の酸化鉄に変化しやすいこと、即ち、酸化鉄殻２部分の最外層の部分が、酸化によって硬化して、より高酸化度の薄い膜状の硬質薄層４を生成して強化できることを意味している。
【００３３】
本発明において、前記低酸化度の酸化鉄は、下式により算出される酸化度Ｉｏにおいて、Ｉｏ＜０．９２の酸化鉄原料と鉄鉱石とを混合し、平均酸化度Ｉｏ（ａｖｅ）が０．９２未満としたものを用いることが好ましい。なお、下記式は、含有するＦｅ分が全てＦｅ２Ｏ３となったときの酸素量に対する対象酸化鉄中のＦｅと結合した酸素量の割合を示すものである。即ち、Ｆｅ分が全てＦｅ２Ｏ３になったとき、Ｉｏ＝１．０である。
Ｉｏ＝[（ＦｅＯ％×０．２２３）＋（全Ｆｅ％−金属製Ｆｅ％
−ＦｅＯ％×０．７７７）×０．４３０]／（全Ｆｅ％×０．４３０）
【００３４】
次に、本発明に係る炭材内装塊成鉱の製造方法の具体例を説明する。この例では、図６に示すように、酸化鉄含有原料として、製鉄ダスト（ＯＧダスト）を７０μｍ以下（６３μｍ以下）に粉砕し、これに−３ｍｍの粉コークスと７ｍａｓｓ％の澱粉水溶液を添加混練し、次いで、これらを４００ｍｍφパン型ペレタイザーで２０ｍｍφの大きさに造粒した後、得られた造粒粉を別のパンペレタイサーに入れて＋３ｍｍ肥厚化させて約２３ｍｍφの塊成鉱とした。ＯＧダストとコークス粉の体積比は、約６５：３５であった。その後、得られた造粒物を、電気炉に装入し、空気雰囲気中、２９０℃で５時間加熱して酸化処理した。送風量は１５  １ｍ３／ｍｉｎとし、温度は送風量で調整した。
【００３５】
その結果、前記製鉄ダスト、造粒後（焼成前）の炭材内装塊成鉱（生造粒物）、造粒後酸化処理した炭材内装塊成鉱ならびに硬質薄層部分の平均的成分組成例を表２に示す。なお、図８は、焼成（酸化処理）中の炉内温度、試料（外皮）温度、ＣＯ、ＣＯ２濃度を示す。この図に示すように、前記焼成中、ＣＯの発生はほとんど見られなかった。また、炉内温度が２９０℃であるのに対し、ＣＯ２の発生と、Ｍ．Ｆｅ、ＦｅＯの酸化発熱が起こり、試料（外皮）温度は４５０℃まで到達した。その結果、表層酸化が進んで、外殻部分（硬質薄層４）が硬化し緻密化した様子が観察された。また、酸化反応により、Ｍ．ＦｅとＦｅＯが減少する一方、Ｆｅ２Ｏ３は増加し、フリーＣも減少しており発熱による反応促進が起っていると考えられる。
【００３６】
【表２】
0005540859.tif 000003
【００３７】
次いで、焼成後の炭材内装塊成鉱を押圧して圧壊強度を調べたところ、図９に示すように、この炭材内装塊成鉱の圧壊強度は９０ｋｇｆ以上で、平均値も１１５ｋｇｆであり、高炉操業に供している焼結鉱と同程度である。例えば、圧壊強度が低いと、高炉内に充填されたとき、自重で粉化するおそれがあり、粉化した場合、粒径が小さくなって目詰まりを起こし、炉内反応ガスの流動を妨げて製鉄効率が低下する。この点、高炉操業に供している焼結鉱と同程度の圧壊強度があれば、高炉内で粉砕するようなことがなく、製鉄（製銑）効率の低下を招くことはない。しかも、前述したように、炭材と鉄鉱石とが互いに近接した位置にあると、構造的に反応しやすいものになると共に、低い炉内温度で効果的に反応させることができるようなものになる。
【００３８】
なお、本発明に係る炭材内装塊成鉱を、高炉装入原料の一部として使用する場合、１０ｍａｓｓ％未満、あるいは２０ｍａｓｓ％未満の使用量であれば、高炉装入までの輸送に耐えられる程度の圧壊強度があれば十分である。例えば、必要な圧壊強度は５０ｋｇｆ以上、好ましくは焼結鉱と同程度の９０ｋｇｆであればよい。また、コークス粉は３〜１５ｍｍ程度の小塊を粉砕して使用してもよい。
【００３９】
このように本発明に係る炭材内装塊成鉱では、酸化鉄殻２の最外層部分が酸化処理によって酸化が進み、その表面層にのみ高酸化度酸化鉄からなる硬化薄膜４を有する酸化鉄殻２で被われた状態になるため、圧壊強度９０ｋｇｆ以上の炭材内装塊成鉱が得られる。従って、これを高炉などの製鉄炉の塊成鉱として用いると、高炉炉内温度の低下をもたらすと共に、製鉄効率の向上を図ることができると共に、コストの低い小塊コークスやリサイクルダストを用いて製造できるので塊成鉱そのもののコストも低廉化する。
【００４０】
なお、前記中間層３に用いられる鉄鉱石としては、ロメラル鉄鉱石やウクライナ鉄鉱石、キャロルレイク鉄鉱石など、好ましくはマグネタイト系硬質鉱石粉を５〜１０ｍｍ程度の厚みで炭材核１の表面に被覆し、また、この中間層３の表面に形成する酸化鉄殻２としては、ＯＧダストなどの各種製鉄ダスト、回転炉床炉等の直接還元炉発生粉（ＲＨＦ粉）、あるいはミルスケールなどの酸化鉄が好適に用いられる。前記各原料粉の成分組成、熱量を下記の表３に示す。
【００４１】
【表３】
0005540859.tif 000004
【実施例】
【００４２】
内容積３０００ｍ３級の大型高炉に、焼結鉱を用いる通常操業時の配合に対し、その一部（１０ｍａｓｓ％）を本発明に係る図５（ａ）に示す炭材内装塊成鉱（表４に化学成分を示す）で代替した高炉操業を行ったところ、該炭材内装塊成鉱自体の被還元性が上昇（焼結鉱６．０５％→塊成鉱９５．８％）することに伴い、高炉内ガス利用率が改善され、還元剤炉は合計で１０ｋｇ／ｔ低減し、ボッシュガス量の低下の影響等により、出銑比は２％（２．２５→２．２９ｔ／Ｄ／ｍ３）上昇し、本発明に係る塊成鉱を高炉操業に用いることの有効性が確められた。なお、下記の表５に高炉の操業条件、操業結果について示す。
【００４３】
なお、この高炉操業で用いた炭材内装塊成鉱は、焼結鉱と比べて、還元性の解析から有効拡散係数（Ｄｅ）は、焼結鉱：０．２０×１０−４ｍ２／ｓに対し、２．０×１０−４ｍ２／ｓと１０倍も高く、還元粉化特性（ＪＩＳ  ＲＤ）も、焼結鉱：２０．２％に対し、３１．６％と高いものであり、これらの差が上記高炉操業に反映されたものと考えられる。
【００４４】
【表４】
0005540859.tif 000005
【００４５】
【表５】
0005540859.tif 000006
【産業上の利用可能性】
【００４６】
本発明の技術は、例示した高炉操業用原料だけに限らず、他の製鉄用冶金炉の原料としても有効であり、その製造方法は、他の塊成鉱を製造する技術として応用が可能である。
【符号の説明】
【００４７】
１  コークス粉
２  酸化鉄殻
３  鉄鉱石粉
４  硬質薄層
【図１】
0005540859.tif 000007
【図２】
0005540859.tif 000008
【図３】
0005540859.tif 000009
【図４】
0005540859.tif 000010
【図５】
0005540859.tif 000011
【図６】
0005540859.tif 000012
【図７】
0005540859.tif 000013
【図８】
0005540859.tif 000014
【図９】
0005540859.tif 000015