(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
浸炭処理炉内の鋼材を浸炭処理する浸炭方法であって、
前記浸炭処理炉内の雰囲気を９００〜１０００℃の浸炭雰囲気とし、
当該浸炭雰囲気内においてファンを１５００ｒｐｍ以上の回転数で回転させて撹拌を行い、
前記浸炭処理炉内雰囲気から鋼材表面への炭素の侵入に関し炭素移行係数βが２．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上であって、前記浸炭処理炉内のＣＯ濃度が３５ｖｏｌ％以下の雰囲気で浸炭処理することを特徴とする、鋼材の浸炭方法。
【請求項２】
前記炭素移行係数βが３．０×１０−５ｃｍ／ｓ以上であることを特徴とする、請求項１に記載の鋼材の浸炭方法。
【請求項３】
前記ＣＯ濃度が３０ｖｏｌ％以下であることを特徴とする、請求項１または２に記載の鋼材の浸炭方法。
【請求項４】
鋼材を浸炭する浸炭処理炉であって、炉殻と、炉内加熱用ヒーターと、炉内のＣＯ分圧測定手段と、炉内に変成ガスを導入する手段と、炉内を攪拌するファンを有し、９００〜１０００℃の浸炭雰囲気中において前記ファンが１５００ｒｐｍ以上の回転数で回転可能である、浸炭処理炉。
【請求項５】
９００〜１０００℃の浸炭雰囲気中において前記ファンが１８００ｒｐｍを超える回転で回転可能である、請求項４に記載の浸炭処理炉。
【請求項６】
前記ファンが回転することにより炭素移行係数βを２．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上とすることが可能である、請求項４または５に記載の浸炭処理炉。
【請求項７】
前記炭素移行係数βが３．０×１０−５ｃｍ／ｓ以上であることを特徴とする、請求項４〜６のいずれかに記載の浸炭処理炉。
【請求項８】
前記ファンの回転数がインバータ制御されていることを特徴とする、請求項４〜７のいずれかに記載の浸炭処理炉。
【請求項９】
前記ファンが除振台を介して炉殻に取り付けられていることを特徴とする、請求項４〜８のいずれかに記載の浸炭処理炉。
【請求項１０】
前記ファンがラジアルファンであって、該ラジアルファンのブレードが３枚以上、ブレードの長さが１５０ｍｍ以上、幅５０ｍｍ以上であることを特徴とする、請求項４〜９のいずれかに記載の浸炭処理炉。
【請求項１１】
前記ラジアルファンのブレードの長さが２００ｍｍ以上、幅１００ｍｍ以上であることを特徴とする、請求項１０に記載の浸炭処理炉。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼材料の浸炭処理炉及び浸炭方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鋼材料の浸炭処理方法としては、炭化水素系ガスと空気との混合ガスを原料として吸熱型変成ガス発生炉を用いて変成することで得られる変成ガス（エンドサーミックガス）をキャリアガスとし、このキャリアガスと共に所定のカーボンポテンシャルを得るためのエンリッチガスとして炭化水素系ガスを浸炭室内に供給して浸炭処理する方法（キャリアガスを用いたガス浸炭処理方法）が広く普及している。このガス浸炭処理方法では、浸炭室内雰囲気を構成するガス成分の濃度もしくは分圧を測定することにより、間接的に炭素ポテンシャルを算出し、その結果を元にエンリッチガスの供給量を調節することにより浸炭の制御が可能である。
【０００３】
通常、このようなキャリアガスを用いたガス浸炭処理方法では、目標とする表面炭素濃度よりも高い雰囲気炭素ポテンシャルに設定することで、単位時間当たりの炭素侵入量を高めて処理時間の短縮を図っている。そして、続く拡散工程で炭素の拡散を行い、表面炭素濃度と浸炭深さの調整を行う。しかし、浸炭中の炭素ポテンシャルを高くするためにエンリッチガス（炭化水素ガス）を浸炭室内に供給しすぎるとスーティング発生（煤の発生）の危険性を生じるので、処理時間の短縮には限界がある。現在では、キャリアガスを用いたガス浸炭処理方法は、数ある浸炭方法の中で比較的確立された技術であるといえるが、エネルギーや地球環境の観点からはまだ十分であるとの言い難く、更なる改善が望まれている。その取り組みの一つとして、処理時間短縮が挙げられる。そして、処理時間短縮は、使用ガス量やエネルギーの低減にもつがなる。
【０００４】
浸炭処理における炭素の挙動は、炭素が鋼表面に侵入する過程と、鋼表面の炭素が鋼内部に拡散する過程とからなる。このうち炭素が鋼表面に侵入する過程において、単位面積単位時間当たりの炭素浸入量Ｊ（ｇ／ｃｍ２ｓ）は、鋼表面近傍の雰囲気中の炭素濃度をＣｇ（ｇ／ｃｍ３）、鋼表面の炭素濃度をＣｓ（ｇ／ｃｍ３）とした場合、Ｊ＝β（Ｃｇ−Ｃｓ）と表される。ここでβは炭素移行係数（ｃｍ／ｓ）であり、雰囲気により値が変化することが知られている。式からわかるように、同じ時間浸炭したとしても、炭素移行係数βの値が大きいほど炭素浸入量が多くなる。すなわち、特定の深さまで炭素を浸入させる場合、βの値が大きいほど浸炭処理が短時間で終わる。
この炭素移行係数を大きくするために、６６体積％以上７４体積％以下の濃度の一酸化炭素を含有する雰囲気で鋼を浸炭する浸炭工程が提案されている。（特許文献１）
【０００５】
また、雰囲気ガス中のＣＯガス濃度を高くすれば、浸炭時間が短縮されてコストを削減することができるので、３５体積％以上の高ＣＯ濃度の変成ガスを長時間にわたって安定して効率的に発生することのできる浸炭雰囲気ガスの発生方法および装置が開示されている。（特許文献２）
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−０５７０３９号公報
【特許文献２】特開２００４−３３２０８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、本発明者らは浸炭処理において、被処理品の浸炭状態のバラツキがロット内（バッチ内）あるいはロット間でまだまだ大きいといった事実を知見した。そこで、本発明の目的は、このバラツキを改善し、安定した被処理品が得られる浸炭処理炉および浸炭方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは様々な検討の結果、炭素移行係数βを所定値以上とすること、具体的には炉内雰囲気を従来にないレベルで強力に攪拌することで、能力の高い浸炭状態に制御でき、ロット内、ロット間のバラツキも抑えることができることを知見した。
【０００９】
上記知見に基づき、本発明によれば、浸炭処理炉内の鋼材を浸炭処理する浸炭方法であって、前記浸炭処理炉内の雰囲気を９００〜１０００℃の浸炭雰囲気とし、当該浸炭雰囲気内においてファンを１５００ｒｐｍ以上の回転数で回転させて撹拌を行い、前記浸炭処理炉内雰囲気から鋼材表面への炭素の侵入に関し炭素移行係数βが２．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上であって、前記浸炭処理炉内のＣＯ濃度が３５ｖｏｌ％以下の雰囲気で浸炭処理することを特徴とする、鋼材の浸炭方法が提供される。
【００１０】
前記炭素移行係数βが３．０×１０−５ｃｍ／ｓ以上であってもよく、前記ＣＯ濃度が３０ｖｏｌ％以下であってもよい。
【００１１】
また、別な観点からの本発明によれば、鋼材を浸炭する浸炭処理炉であって、炉殻と、炉内加熱用ヒーターと、炉内のＣＯ分圧測定手段と、炉内に変成ガスを導入する手段と、炉内を攪拌するファンを有し、９００〜１０００℃の浸炭雰囲気中において前記ファンが１５００ｒｐｍ以上の回転数で回転可能である、浸炭処理炉が提供される。
【００１２】
上記浸炭処理炉において、９００〜１０００℃の浸炭雰囲気中において前記ファンが１８００ｒｐｍを超える回転で回転可能としてもよい。また、上記浸炭処理炉において、前記ファンが回転することにより炭素移行係数βを２．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上とすることが可能であるとしてもよい。また、前記炭素移行係数βが３．０×１０−５ｃｍ／ｓ以上であってもよい。さらにまた、前記ファンの回転数がインバータ制御されていてもよく、前記ファンが除振台を介して炉殻に取り付けられていてもよく、前記ファンがラジアルファンであって、該ラジアルファンのブレードが３枚以上、ブレードの長さが１５０ｍｍ以上、幅５０ｍｍ以上であってもよく、前記ラジアルファンのブレードの長さが２００ｍｍ以上、幅１００ｍｍ以上であってもよい。
【発明の効果】
【００１３】
本願発明の浸炭処理炉および浸炭方法によって、浸炭室内雰囲気の炭素ポテンシャル制御を高いレベルで、また、炭素移行係数を高いレベルにすることが可能になり、浸炭処理の状態が安定し、被処理品のロット内、ロット間バラツキを抑えることができる。さらに、浸炭処理時間も短縮され、処理コストも低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】β値（炭素移行係数）と表面のＣ質量％（炭素質量％）の関係について概念図である。
【図２】本発明を実施するに適した雰囲気熱処理炉（浸炭処理炉）の説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
【００１６】
鋼材料（鋼材）の浸炭処理において、被処理品（鋼材）の浸炭状態のバラツキがロット内（バッチ内）あるいはロット間でまだまだ大きいといった事実がある。発明者らは浸炭のばらつきの因子を鋭意研究した結果、以下のことを見いだした。
まず浸炭ばらつきは炭素分布（Ｃ分布）の計算方法から、Ｃ分布に影響を及ぼす因子を抽出した。これらの因子がばらつくことで浸炭のばらつきが発生すると考えた。
Ｃ分布の計算は、以下のようにＦｉｃｋの第２法則を適当な境界条件の下で解くことである。
（Ｆｉｃｋの第２法則・・・式１）
∂Ｃ／∂ｔ＝Ｄ・∂２Ｃ／∂Ｘ２・・・式１
ただし、各記号の意味は以下の通りである。
Ｃ：炭素濃度（ｇ／ｃｍ３）
Ｄ：拡散定数（ｃｍ２／ｓ）
Ｘ：表面からの距離（ｃｍ）
ｔ：時間（ｓ）
（境界条件・・・式２）
浸炭処理において、雰囲気から鋼表面への炭素（Ｃ）侵入量を、式２とする。
Ｊ＝β（Ｃｇ−Ｃｓ）・・・式２
ただし、各記号の意味は以下の通りである。
Ｊ：炭素流速（ｇ／ｃｍ２ｓ）・・・単位面積、単位時間あたりの炭素侵入量
β：炭素移行係数（ｃｍ／ｓ）
Ｃｇ：雰囲気の炭素濃度（ｇ／ｃｍ３）
Ｃｓ：鋼表面の炭素濃度（ｇ／ｃｍ３）
上記式１、式２より、炭素分布に影響を与えるものはＤ、β、Ｃｇの３つの因子であり、これらの因子は温度、炭素質量％（Ｃ質量％）、雰囲気組成（各ガス成分の分圧）、“その他”に依存すると考えられる。前記因子のうち温度、Ｃ質量％、雰囲気組成については、一般的に制御に利用されている条件（要因）である。すなわち浸炭処理の条件は主にワークの浸炭深さに応じて定められ、実操業においては温度、カーボンポテンシャル、雰囲気組成、時間を適当に定めて浸炭深さを調整する。
【００１７】
ここで発明者らは式１、式２を鋭意検討した結果、炭素移行係数βが２．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上、好ましくは３．０×１０−５ｃｍ／ｓ以上、さらに好ましくは３．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上の範囲であれば、炭素移行係数βが実際の操業でばらついても、そのばらつきは浸炭深さにほとんど影響しないことが判明した。また、従来の炉内のＣＯ濃度が３５ｖｏｌ％以下の浸炭炉において炭素移行係数βが２．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上のものがなく、大きくとも２×１０−５ｃｍ／ｓ以下であることを現行の浸炭炉を調査によりつきとめた。
特許文献１には炭素移行係数βに着目し、それを大きくするために、雰囲気組成（各ガス成分の分圧）を変更、すなわちＣＯ濃度を６６〜７４ｖｏｌ％に上げ、浸炭時間が短縮される浸炭方法を提供している。しかしながら、ＣＯ濃度が３５ｖｏｌ％以下の例（比較例）をみると、炭素移行係数βは最も大きいものでも１．８×１０−５ｃｍ／ｓであり、すなわち本発明者らの調査と同様前記２×１０−５ｃｍ／ｓ以下であり、本発明である３５ｖｏｌ％で２．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上とならない。
本発明者らは炭素移行係数βを浸炭ガスとして比較的扱いやすく経済的なＣＯが３５ｖｏｌ％以下の雰囲気ガスで、すなわちＣＯ濃度が低くてもβ値を向上させる前記式では表されない“その他”の要因を鋭意検討した結果、炉内雰囲気の強攪拌が炭素移行係数β値を大きくするのに効果があることを見いだした。すなわち従来では不可能であったＣＯ濃度が３５ｖｏｌ％以下で炭素移行係数βを２．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上とすることが可能になった。
なお、炭素移行係数βは前記式２と下記式３から実験により求めた。実験により、Ｍ（ｔ）曲線を作成し下式で回帰すればβを求めることができる。
（式３）
ｔ：  浸炭開始からの時間（ｓ）
Ｍ：  浸炭開始から単位面積あたりのＣ増加量（ｇ／ｃｍ２）
τ：  鋼の厚さ（ｃｍ）、非常に薄く内部にＣ濃度勾配がないと仮定する
これにより炭素浸入量Ｊの式２を整理すると
∫Ｊ・ｄｔ＝Ｍ
Ｊ＝ｄＭ／ｄｔ＝β・（Ｃｇ−Ｃｓ）
Ｍ＝Ｍ（ｔ）＝τ・Ｃｇ（１−ｅｘｐ（−２β・ｔ／τ））／２  ・・・  式３
以上、本発明は浸炭炉（浸炭部、浸炭室）の炉内のＣＯ濃度が３５ｖｏｌ％以下で、且つ炭素移行係数βを２．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上とした状態で、浸炭処理する鋼材の浸炭方法である。
【００１８】
ＣＯ濃度が３５ｖｏｌ％より高くなると変成ガスの製造が煤などの発生で困難になり、それを解決するためには変成ガス発生装置（変成炉）及び製造コストが高くなり好ましくない。また、ＣＯ濃度が３５ｖｏｌ％より高くなると、浸炭炉中に特にスーティングが発生しやすく設備の保全に手間がかかり、被処理材表面にスーティングすると浸炭のばらつきが大きくなる。よって、ＣＯ濃度は３５ｖｏｌ％以下、好ましくは３０ｖｏｌ％以下とする必要がある。
炭素移行係数βは２．５×１０−５ｃｍ／ｓ未満であると、操業におけるβ値の多少の変化（ばらつき）で表面のＣ％が大きく変化する。よって前述の通り、本発明では炭素移行係数βは２．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上、好ましくはβは３．０×１０−５ｃｍ／ｓ以上、さらに好ましくはβは３．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上とすることにより、実際の操業において場所やワークによりβ値が多少ばらついても表面のＣ％の変化の少なくすることができる。図１にβ値と表面のＣ質量％の関係について概念図を示す。図１に示す概念図（グラフ）からは、炭素移行係数βが大きいほど、そのばらつきによる鋼材の表面Ｃ質量％の変化が少ないことが分かる。
【００１９】
図２は、一例として本発明を実施するに適した雰囲気熱処理炉（浸炭処理炉）の説明図である。
雰囲気熱処理炉は図１に示すように、被処理品（鋼材）の搬入部１と、予熱部８と、浸炭部９と、降温均熱部１１と、焼入油槽部３と、搬出部４とをこの順で並設し、搬入部１と予熱部８間、この予熱部８と浸炭部９間、この浸炭部９と降温均熱部１１間、この降温均熱部１１と焼入油槽部３間を夫々扉１２〜１５により開閉自在ならしめると共に、上記予熱部８及び降温均熱部１１内は少くとも１個の被処理品７を装入できるスペースとし、上記浸炭部９内は複数の、例えば３個の被処理品７を装入できるスペースとする。
また、雰囲気熱処理においては、上記浸炭部９内を浸炭可能な一定温度、例えば９３０℃に加熱し、浸炭処理を行う。
【００２０】
雰囲気熱処理においては、扉１２を開いて被処理品７を予熱部８に搬入部１を介して装入して予熱し、その後扉１３を開いて浸炭部９内に予熱された被処理品７を１個づつ順次に装入し、浸炭を行う。
【００２１】
このようにして上記浸炭部９内にそのスペースに見合う、例えば３個の被処理品７が装入された場合は所定の浸炭時間経過後、扉１４を開いて上記浸炭部９から１個の被処理品７を上記降温均熱部１１内に送ると共に、タイミングを等しくして上記予熱部８から１個の予熱された被処理品７を上記浸炭部９内に装入し、また、上記降温均熱部１１から焼入油槽部３へ１個の降温された被処理品７を送るようにし、以下この操作を繰り返して従来の雰囲気熱処理方法と同様の処理を行うようにする。
【００２２】
本発明は浸炭炉（浸炭部９）内の雰囲気を攪拌するファン１６と、炉殻１７と炉内加熱用ヒーター（図示しない）と、炉内のＣＯ分圧測定手段（図示しない）と、炉内に変成ガスを導入する手段（図示しない）とを有し、前記攪拌ファン１６は９００〜１０００℃の浸炭雰囲気中において１５００ｒｐｍ以上の回転数で回転することができる浸炭処理炉である。さらに前記攪拌ファン１６は９００〜１０００℃の浸炭雰囲気中において、１８００ｒｐｍを超える回転数で回転することができるのが好ましい。
【００２３】
浸炭炉（浸炭部９）において、ファン１６はモーター１８の駆動により回転させられ、通常１２００ｒｐｍ以下の定格で回転するものがほとんどである。それよりも早い回転数で回転させると、モーター１８の振動で炉殻１７やファン１６とモーターの接続部、炉内のファン１６そのものなどの接合部が破壊する恐れがあり、１５００ｒｐｍ以上で定常的に回転させることは困難である。さらに、交流モーターを使用する上では通常１８００ｒｐｍが最大であり、それ以上はインバータによって交流電流の周波数を変える必要があり、且つそのような強力なモーター１８を浸炭炉上に設置すると、浸炭炉やファン１６がこわれる恐れがある。よって従来は上記のような回転数でファン１６を回転することは考えられなかった。
【００２４】
浸炭炉（浸炭部９）においては、攪拌により浸炭のばらつきを小さくするという考えはあるが、そのレベルは従来の装置に関し、最大限出力（回転数）をあげるという処置にとどまっていた。すなわち、強大なモーターを取り付けると炉がこわれる恐れがあり、また攪拌が炭素移行係数β値に関連し、且つ所定のβ値以上になると浸炭ばらつきを著しく小さくすることが知られていなかったのである。よって通常の装置で考えられる範囲での強攪拌にとどまっていた。
しかしながら、本発明では炭素移行係数βの値が２．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上、好ましくは３．０×１０−５ｃｍ／ｓ以上、さらに好ましくは３．５×１０−５ｃｍ／ｓ以上とする前述の理論的な予想（目的）があるために、９００〜１０００℃の高温での浸炭処理温度において、ファン１６や炉殻１７がこわれないような材質や構造を設計上もたせることにより、上記炭素移行係数βを達成できる能力を有するファン１６を浸炭炉に取り付けることができた。例えば、耐熱鋼の使用、図２に示すように除振台１９の上にファン１６の駆動用のモーター１８を設置するなどして、炉やファン１６がこわれるのを防止し、また、ファンの回転数を１８００ｒｐｍ以上とするためにインバータ制御で電源の周波数を変えたファン１６を駆動するモーター１８を設計し、使用した。
【００２５】
また、前記ファン１６がラジアルファンであって、該ラジアルファンのブレードが３枚以上、ブレードの長さが１５０ｍｍ以上、幅５０ｍｍ以上、さらに好ましくはブレードの長さが２００ｍｍ以上、幅１００ｍｍ以上であることが好ましい。
さらに、前記浸炭炉（浸炭部９）が炭化水素系ガス供給部、酸化性ガス供給部有することが好ましい。また、前記浸炭炉（浸炭部９）が炉内減圧用の真空ポンプを有しても良い。
【００２６】
即ち従来と比べ非常に攪拌能力の強力な出力のファン１６（例えば従来の１．３〜２．０倍程度）を所定範囲内の実効容積の炉に設置することにより、炉内の雰囲気攪拌が強力に実施可能となり、炭素移行係数βを本発明に示す所定値以上にすることができる。
これにより、被処理品７を浸炭処理した場合に、ロット内のばらつきが大幅に低減できると共に、その浸炭速度も向上する。さらには、減圧下で処理する場合にも有効である。また、予熱部８と降温均熱部１１のない、単純なバッチ炉（浸炭焼入れ炉）や減圧浸炭炉その他の形式の炉にも適用できる。
【００２７】
以上、本発明の実施の形態の一例を説明したが、本発明は図示の形態に限定されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
【実施例】
【００２８】
（実施例）
浸炭処理の条件を以下の通りとし、ファンの回転数およびファンの直径は以下の表１に示す条件で、鋼材の浸炭処理を実施した。なお、浸炭炉としてはバッチ式（予熱、浸炭、拡散、冷却を１つの部屋で行う）の炉を用いた。
（条件）
１．温度          ９３０℃×３ｈ
２．ＲＸガス      ２３ｖｏｌ％ＣＯ、流量３ｍ3／ｈ
３．挿入量        ８０ｋｇ／グロス（フルチャージ）
４．ファン        ラジアルファン、ブレードの幅７０ｍｍ、長さ２００ｍｍ
５．処理室        ３００×６００×３００ｍｍ（０．０５４ｍ3、有効加熱容積）
６．モーター      ファンを駆動（回転）するインバータ制御のモーター
最大回転数  ３０００ｒｐｍ
７．その他        除振台にモーターを載せ、炉体にモーターの振動が伝わるのを抑制。
（評価）
浸炭しやすさを炭素移行係数β値、浸炭のバラツキを処理バッチにおいて浸炭深さの最大値と最小値との差（レンジ）で評価した。なお、β値は実験により前述の方法で求めた。
【００２９】
（比較例）
ファンの回転数はモーターの制限により最大１８００ｒｐｍ（定常運転としては１０００ｒｐｍ仕様）およびファンのブレードの幅４０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、直径を表１に示す条件で行った以外は、実施例と同条件で鋼材の浸炭処理を実施し、比較例とした。評価も実施例と同様とした。
【００３０】
結果を以下の表１に示す。
表１に示すように、実施例１、２はファンの直径の大きい４００ｍｍ（ブレードの長さは約２００ｍｍ）の大きさのものを、またモーターは前述の強力な駆動力を有するものを使用した。この結果、炭素移行係数β値はそれぞれ２．７０、４．０であり、従来の装置では得られない大きいものであった。また、浸炭深さのレンジも１バッチ中で０．１２ｍｍ以下に低減することができた。なお、実施例１のファンの出力（消費電力）は０．２５ｋＷであった。
【００３１】
表１に示すように、比較例１〜４は、ファンの直径が２００ｍｍ（ブレードの長さは約１００ｍｍ）の大きさのものを使用した。そして、回転数を変更したものである。本試験では回転数が大きくなるほど、β値は上昇したが、最大でも１．９９であった。さらに、ファンの回転数を上げ過ぎた比較例４は、その回転の振動等のため故障し試験不能となった。また、最もβ値の大きい比較例３でも浸炭深さのレンジは０．１５ｍｍであり、実施例１、２に劣った。
したがって、実施例の被処理品はバラツキは小さく抑えられることがわかった。また、浸炭速度も比較例と比べ１５％以上向上していた。
【表１】
0005560013.tif 000002
【産業上の利用可能性】
【００３２】
本発明は、鋼材料の浸炭処理炉及び浸炭方法に適用できる。
【符号の説明】
【００３３】
１…搬入部
３…焼入油槽部
４…搬出部
７…被処理品
８…予熱部
９…浸炭部
１１…降温均熱部
１２〜１５…扉
１６…ファン
１７…炉殻
１８…モーター
１９…除振台
【図１】
0005560013.tif 000003
【図２】
0005560013.tif 000004