(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
巻枠の円筒状巻胴部の外周に、複数のテープ状の酸化物超電導線材を電気的に直列に接続しながら螺旋状に多層巻きされて構成される酸化物超電導ソレノイド巻きコイルであって、多層巻きされた巻線部内で、前記酸化物超電導線材がその幅広面を重ね合せることで接続されていると共に、酸化物超電導線材の前記接続部は、下記（１）式の関係を満足する位置に存在するものであることを特徴とする酸化物超電導ソレノイド巻きコイル。
Ｌ／２−（２．２×１０7／ｄＬ）≦｜ｚ｜＜Ｌ／２              …（１）
但し、Ｌ：巻線部長さ（ｍｍ）
ｄ：巻線部の内直径（ｍｍ）
ｚ：コイル中心をゼロとしたときの接続部の軸方向距離（ｍｍ）
【請求項２】
巻枠の円筒状巻胴部の外周に、複数のテープ状の酸化物超電導線材を電気的に直列に接続しながら螺旋状に多層巻きされて構成される酸化物超電導ソレノイド巻きコイルであって、多層巻きされた巻線部内で、前記酸化物超電導線材を突き合わせ、両酸化物超電導線材の幅広面に、テープ状接続片の幅広面を重ね合わせることで、前記酸化物超電導線材が接続されていると共に、酸化物超電導線材の前記接続部は、下記（１）式の関係を満足する位置に存在するものであることを特徴とする酸化物超電導ソレノイド巻きコイル。
Ｌ／２−（２．２×１０7／ｄＬ）≦｜ｚ｜＜Ｌ／２              …（１）
但し、Ｌ：巻線部長さ（ｍｍ）
ｄ：巻線部の内直径（ｍｍ）
ｚ：コイル中心をゼロとしたときの接続部の軸方向距離（ｍｍ）
【請求項３】
巻線部における外直径の最大値、最小値が、下記（２）式の関係を満足するものである請求項１または２に記載の酸化物超電導ソレノイド巻きコイル。
（Ｄｍａｘ−Ｄｍｉｎ）／Ｄｍｉｎ≦０．０３５０              …（２）
但し、Ｄｍａｘ：巻線部の外直径の最大値（ｍｍ）
Ｄｍｉｎ：巻線部の外直径の最小値（ｍｍ）
【請求項４】
巻線部の酸化物超電導線材層間に絶縁シートが挿入されたものである請求項１〜３のいずれかに記載の酸化物超電導ソレノイド巻きコイル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、複数のテープ状酸化物超電導線材を接続しつつ螺旋状（ソレノイド状）に多層巻きして構成される酸化物超電導ソレノイド巻きコイル、およびその製造方法に関するものであり、特に核磁気共鳴（ＮＭＲ）分析装置に用いられる超電導マグネットのように、高い磁場均一度が要求される酸化物超電導ソレノイド巻きコイルの構成、およびそのような酸化物超電導ソレノイド巻きコイルを製造するための有用な方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
超電導線材には、ＮｂＴｉやＮｂ3Ｓｎなどの金属系超電導線材と、Ｂｉ系酸化物やＹ系酸化物などの酸化物系超電導線材が知られている。前者の金属系超電導線材は、丸型や平角形（矩形）の横断面形状を有し、ある程度の厚みを有する帯状のものである。後者の酸化物系超電導線材は、圧延などで酸化物結晶の方向性を調整する必要があるため、薄いテープ状のものが主流となっている。
【０００３】
超電導線材のうち、酸化物系超電導線材は、一条ものでは長さが短いため、一条ものの線材だけで途中に接続部を設けないで大型のコイルに巻線することが困難である。
【０００４】
金属系超電導線材コイル同士の接続では、ＮｂＴｉ超電導線材を巻いたコイル（ＮｂＴｉコイル）とＮｂ3Ｓｎ金属系超電導線材を巻いたコイル（Ｎｂ3Ｓｎコイル）を別々に製造して、図１に示すように組み合わせるという方法が一般的に用いられている。しかしながら、こうした構成では、内側のＮｂ3Ｓｎコイルの巻線部（超電導線材を巻回した部分）外周から外側のＮｂＴｉコイルの巻線部内周に無効スペースが生じるため、１個のコイルとして密巻きした場合と比べ、同一磁場を発生させるために使用する線材の量が増え、しかも巻枠を２個必要とするため、製造コストが高くなるという問題がある。また２個のコイルを組み合わせているため、ＮｂＴｉコイルとＮｂ3Ｓｎコイルに生じる電磁力によって、両者の相対位置がずれやすく、このずれが急に生じた場合、クエンチを起こす可能性が高くなる。
【０００５】
こうした問題を解決するために、例えば特許文献１では、Ｎｂ3Ｓｎ金属系超電導線材を熱硬化性樹脂でモールドすることにより、巻線部外周に絶縁被覆層の繊維を利用した繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）による新たな巻胴表面を形成し、この巻胴表面上にＮｂＴｉ超電導線材を巻き重ねて単一巻枠の複合コイルを形成する技術が提案されている。
【０００６】
上記の技術のように、巻線部内で金属系超電導線材の接続を行う場合には、図２に示すように、２本の超電導線材を並列にして半田や圧着等で接続されているのが一般的である（例えば特許文献２）。図２に示した構成から明らかなように、接続部では電気的には１ターンであっても物理的には２ターン分のスペースが必要となる。そのため、１ターン分の局所的な無効空間が生じることになる。
【０００７】
金属系超電導線材の場合には、断面が円形または矩形の線材が用いられるため、この無効空間が大きくなり、巻線の均一性が乱され、発生磁場の均一度が悪化する。核磁気共鳴（ＮＭＲ）用超電導マグネットのように、非常に高い均一度の磁場が要求されるマグネットでは、この無効空間が致命的な欠点となる。
【０００８】
上記特許文献２では、図３に示すように、上記の様な接続部を巻線部の外に設け、且つ１個の巻枠で処理できる範囲の中で接続しているので、前記図１に示したように接続されるコイル間に無効スペースが生じるという問題はない。しかしながら、酸化物超電導線材では、断面のアスペクト比が１０程度以上であるようなテープ状線材であり、エッジワイズの歪みに極端に弱く、小さな歪みにより特性が大きく低下するという問題がある。図３の接続部のような線材に大きな曲げ歪みを与える接続を行うと、超電導特性が大きく低下するため、このような技術を適用できない。
【０００９】
上に述べたように、複数の酸化物超電導線材を、複数のコイル間の無効空間を生じることなく、単一コイル内で超電導特性を劣化させることなく接続する技術はこれまで確立されていないのが実情である。特に、ＮＭＲ超電導マグネットのように、非常に高い磁場均一度を要求されるマグネットを、酸化物超電導線材を接続して製造することは非常に難しく、これまで確立されていないのが実情である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開昭５８−１２７３０５号公報
【特許文献２】特開昭５９−１１６０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は上記の様な状況の下で、その目的は、複数の酸化物超電導線材を、複数のコイル間の無効空間を生じることなく、単一コイル内で超電導特性を劣化させることなく接続することができるような酸化物超電導ソレノイド巻きコイル、およびこうした酸化物超電導ソレノイド巻きコイルを製造するための有用な方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決することのできた本発明に係る酸化物超電導ソレノイド巻きコイルとは、巻枠の円筒状巻胴部の外周に、複数のテープ状の酸化物超電導線材を電気的に直列に接続しながら螺旋状に多層巻きされて構成される酸化物超電導ソレノイド巻きコイルであって、多層巻きされた巻線部内で、前記酸化物超電導線材がその幅広面を重ね合せることで接続されている点に要旨を有するものである。
【００１３】
本発明の酸化物超電導ソレノイド巻きコイルは、巻枠の円筒状巻胴部の外周に、複数のテープ状の酸化物超電導線材を電気的に直列に接続しながら螺旋状に多層巻きされて構成される酸化物超電導ソレノイド巻きコイルであって、多層巻きされた巻線部内で、前記酸化物超電導線材を突き合わせ、両酸化物超電導線材の幅広面に、テープ状接続片の幅広面を重ね合わせることで、前記酸化物超電導線材が接続されている点にも要旨を有するものである。
【００１４】
本発明の酸化物超電導ソレノイド巻きコイルにおいては、酸化物超電導線材同士の前記接続部が、下記（１）式の関係を満足する位置に存在するものであることが好ましい。
Ｌ／２−（２．２×１０7／ｄＬ）≦｜ｚ｜＜Ｌ／２              …（１）
但し、Ｌ：巻線部長さ（ｍｍ）
ｄ：巻線部の内直径（ｍｍ）
ｚ：コイル中心をゼロとしたときの接続部の軸方向距離（ｍｍ）
【００１５】
また、巻線部における外直径の最大値、最小値が、下記（２）式の関係を満足するものや、巻線部の酸化物超電導線材層間に絶縁シートが挿入されたものであることも好ましい要件である。
（Ｄｍａｘ−Ｄｍｉｎ）／Ｄｍｉｎ≦０．０３５０              …（２）
但し、Ｄｍａｘ：巻線部の外直径の最大値（ｍｍ）
Ｄｍｉｎ：巻線部の外直径の最小値（ｍｍ）
【００１６】
上記のような酸化物超電導ソレノイド巻きコイルを製造するに当たっては、一つの酸化物超電導線材を前記円筒状巻胴部にその片端から重ならないように巻き始め、その線材の巻き終わり端部の上面と、別の酸化物超電導線材端部の下面とを低融点金属を挟んで加熱接続した後、当該酸化物超電導線材を、接続前に巻線していた方向に続けて巻線するようにすれば良い。
【００１７】
また一つの酸化物超電導線材を前記円筒状巻胴部にその片端から重ならないように巻き始め、その線材の巻き終わり端部の上面と、別の酸化物超電導線材における巻き始め端部の上面とに、低融点金属を配置し、それらの低融点金属の上に別の酸化物超電導線材を接続片として橋渡しして加熱接続した後、接続前に巻線していた方向に続けて酸化物超電導線材を巻線するようにしても希望する特性を発揮する酸化物超電導ソレノイド巻きコイルが得られることになる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、複数の酸化物超電導線材が多層巻きされた巻線部内で、酸化物超電導線材がその幅広面を重ね合わせることで接続するか、または酸化物超電導線材を突き合わせ、両酸化物超電導線材の幅広面に、テープ状接続片の幅広面を重ね合わせることで、前記酸化物超電導線材が接続されているようにしたので、酸化物超電導線材の超電導特性を低下させることなく、巻線部内の臨界電流密度の均一なソレノイド巻きコイルを動作することが可能となり、永久電流モードで運転し、且つ高精度の磁場均一度を必要とする酸化物超電導線材ソレノイド巻きコイルが実現できた。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】金属系超電導線材のコイル同士の接続状況を示す概略説明図である。
【図２】巻線部内で金属系超電導線材の接続を行う場合の状態を示す説明図である。
【図３】接続部の一形態を示す概略説明図である。
【図４】比較例１で作製した酸化物超電導ソレノイド巻きコイルの形態を示す概略説明図である。
【図５】実施例１で作製した酸化物超電導ソレノイド巻きコイルの形態を示す概略説明図である。
【図６】実施例３の計算に用いたモデル図である。
【図７】実施例３の計算結果を示すグラフである。
【図８】実施例４の計算に用いたモデル図である。
【図９】実施例４の計算結果を示すグラフである。
【図１０】本発明における接続箇所の一形態を示す概略説明図である。
【図１１】本発明における接続箇所の他の形態を示す概略説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明者らは、上記課題を解決する為に様々な角度から検討した。その結果、酸化物超電導線材の場合、テープ状であり、線材断面のアスペクト比（線材幅と線材厚さの比）が大きいため、巻線部内で接続を行ったとしても、幅広面で線材を重ねて接続するような構成とすれば、無効空間を１ターンではなく１層（接続部分から鍔部にかけて）にすることができ、発生磁場の均一度に及ぼす無効空間の影響を緩和できることを見出し、本発明を完成した。
【００２１】
即ち、金属系超電導線材の場合には、断面が円形または矩形の線材が用いられるため、巻線部内で接続を行うと無効空間が局所的になって、磁場均一度に及ぼす影響が大きくなるが、酸化物超電導線材の場合は、無効空間の形状をコイル半径方向に薄くコイル長手方向に長く均一な形状にできるため、無効空間の磁場均一度に及ぼす影響を小さくすることができるのである。
【００２２】
酸化物超電導線材同士を幅広面で重ねて接続するときに、その重ねる接続部の長さは、５０ｍｍ以上で１ターン未満であることが望ましい。接続部の長さが短か過ぎると、接続抵抗が大きくなり通電時に発熱が多くなって温度上昇が大きくなる。また、接続部の長さが１ターンより長くなると、半田層の厚みのバラツキにより、磁場均一度の乱れが大きくなる。
【００２３】
巻枠には（即ち、巻胴部の両端部）には、鍔部が形成されているが（後記図４参照）、酸化物超電導線材同士の接続箇所は、フープ応力が低くなる鍔部近傍であることが望ましい。本発明者らが検討したところによると、接続箇所のコイル中心からの軸方向距離ｚが
Ｌ／２−（２．２×１０7／ｄＬ）[但し、Ｌ：巻線部長さ（ｍｍ）、ｄ：巻線部の内直径（ｍｍ）]よりも小さくなって、接続箇所がコイル中心に近づくと、接続された線材にかかるフープ応力が大きくなり超電導特性の低下につながる。また、接続抵抗によって発生した熱が超電導線材に沿って冷却端である鍔部に伝わるまでに温度差が大きくなり、接続箇所の温度が高くなり過ぎて、液体ヘリウム等の寒剤（冷却剤）の蒸発量が増大する。更に、極端な場合には、接続箇所の超電導特性が大きく低下して、所定の電流を流すことが困難となる。
【００２４】
酸化物超電導線材同士の前記接続部が、下記（１）式の関係を満足する位置に存在すれば、接続箇所が巻胴部の近傍に存在しても、接続抵抗で発生する熱を半径方向だけでなく、軸方向へ逃がすことが期待でき、接続箇所の温度上昇を許容範囲内に抑えることができることになる。
Ｌ／２−（２．２×１０7／ｄＬ）≦｜ｚ｜＜Ｌ／２              …（１）
但し、Ｌ：巻線部長さ（ｍｍ）
ｄ：巻線部の内直径（ｍｍ）
ｚ：コイル中心をゼロとしたときの接続部の軸方向距離（ｍｍ）
【００２５】
巻線部の長さＬ（Ｌ：軸方向長さ）が短くなると、接続箇所で発生する熱を片方の鍔部だけでなく両方の鍔部へ逃がすことが期待できるので、鍔部から巻線部内側に入る許容長さ[Ｌ／２−（２．２×１０7／ｄＬ）]は、Ｌが短くなると長くなる。また、巻線部の内直径ｄ(ｄ：巻線部の巻胴側の直径)が小さくなると、巻線部の長さＬが同じでも線材長さが短くなるので、接続箇所で発生する熱を、線材を通して鍔部に効率的に逃がすことが可能となり、鍔部から巻線部内側に入る許容長さ[Ｌ／２−（２．２×１０7／ｄＬ）]は、ｄが小さくなると長くなる。
【００２６】
発生磁場の均一度の観点からすれば、接続箇所を含む巻線部の巻径（巻線部の外直径）の均一性が重要である。コイルボア内の中心軸からある半径ｒ（固定）の位置における、ｚ方向(ｚ：接続箇所のコイル中心からの軸方向距離)の磁場Ｂの方位角θ、仰角φの依存性については下式のように表されることが知られている（例えば、"Ｃａｓｅ  Ｓｔｕｄｉｅｓ  Ｓｕｐｏｒｃｏｎｄｕｃｔｉｎｇ  Ｍａｇｎｅｔｓ"  Ｙｕｋｉｋａｚｕ  Ｉｗａｓａ（１９９４）  Ｐｌｎｕｍ  Ｐｒｅｓｓ・Ｎｅｗ  Ｙｏｒｋ  ａｎｄ  Ｌｏｎｄｏｎ）。
【００２７】
【数１】
0005548108.tif 000002
【００２８】
ここでｍ、ｎは０以上の整数であり、ｍ≦ｎである。またＰｎｍ（ｃｏｓθ）は、ルジャンドル陪関数である。上式で求められるＡ20とＡ00の比[Ａ20／Ａ00]が、磁場のｚ成分Ｂｚの不均一性の指標として、（ｃｏｓθ）2（＝ｚ2）に比例した不均一成分の（Ｂｚ）2を意味する。
【００２９】
本発明者等が、巻線部における外直径の最大値、最小値が、発生磁場の均一度に与える影響について検討したところ、下記（２）式の関係を満足することが好ましいことが判明している。
（Ｄｍａｘ−Ｄｍｉｎ）／Ｄｍｉｎ≦０．０３５０              …（２）
但し、Ｄｍａｘ：巻線部の外直径の最大値（ｍｍ）
Ｄｍｉｎ：巻線部の外直径の最小値（ｍｍ）
【００３０】
また、上記（２）式の関係を満足させるための条件としては、巻線部の酸化物超電導線材層間に絶縁シート（例えば、ポリエステルシート等）を挿入することが挙げられる。
【００３１】
上記のような酸化物超電導ソレノイド巻きコイルを製造するに当たっては、一つの酸化物超電導線材を前記円筒状巻胴部にその片端から重ならないように巻き始め、その線材の巻き終わり端部の上面と、別の酸化物超電導線材端部の下面とを低融点金属を挟んで加熱接続した後、当該酸化物超電導線材を、接続前に巻線していた方向に続けて巻線するようにすれば良い。こうした方法を採用することによって、両酸化物超電導線材の幅広面に、テープ状接続片の幅広面を重ね合わせることで、前記酸化物超電導線材が接続されているような構成の酸化物超電導ソレノイド巻きコイルが得られる。
【００３２】
また一つの酸化物超電導線材を円筒状巻胴部にその片端から重ならないように巻き始め、その線材の巻き終わり端部の上面と、別の酸化物超電導線材における巻き始め端部の上面とに、低融点金属を配置し、それらの低融点金属の上に別の酸化物超電導線材を接続片として橋渡しして加熱接続した後、接続前に巻線していた方向に続けて酸化物超電導線材を巻線するようにしても良い。こうした方法を採用することによって、多層巻きされた巻線部内で、前記酸化物超電導線材を突き合わせ、両酸化物超電導線材の幅広面に、テープ状接続片の幅広面を重ね合わせることで、前記酸化物超電導線材が接続されているような構成の酸化物超電導ソレノイド巻きコイルが得られる。特に、この方法では、酸化物系超電導線材が、ＹＢＣＯ（即ち、ＹＢａ2Ｃｕ3Ｏｘ）などの様に、テープ状線材の両幅広面で特性異方性が認められる場合に、それを揃えるために有効である。
【００３３】
上記の方法で用いることのできる低融点金属としては、後記実施例で示すように、Ａｇ入りの半田（Ｓｎ−Ｐｂ−Ａｇ系半田）が代表的なものとして挙げられるが、Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ系半田や通常のＳｎ−Ｐｂ−Ａｇ系半田の他、Ｉｎ等の低融点金属材料を用いても良く、要するに接続部の温度を２５０℃以下に保つことによって、同様の効果が期待できる。
【００３４】
本発明で適用される酸化物超電導線材の種類には特に制限がなく、例えはＢｉ−２２１２（即ち、Ｂｉ2Ｓｒ2Ｃａ1Ｃｕ2Ｏｘ）やＢｉ−２２２３（即ち、Ｂｉ2Ｓｒ2Ｃａ2Ｃｕ3Ｏｘ）などのビスマス系酸化物超電導線材、ＹＢＣＯ（即ち、ＹＢａ2Ｃｕ3Ｏ7-ｙ）など、様々な酸化物系超電導線材がその対象となる。
【実施例】
【００３５】
以下、実施例を挙げて本発明の構成および作用効果をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更して実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【００３６】
[比較例１]
補強材として二枚の真鍮製のテープを一枚ずつ両側から挟んだ構造の裸断面サイズ０．３６ｍｍ×４．４５ｍｍのＢｉ2Ｓｒ2Ｃａ2Ｃｕ3Ｏｘ(Ｂｉ−２２２３)の酸化物超電導線材に、厚さ０．０２５ｍｍの絶縁用ポリイミドテープを巻き付け、厚さ０．４１ｍｍ×幅４．５０ｍｍのポリイミド被覆絶縁酸化物超電導線材（内側巻き線材）とし、これを直径７８.４ｍｍ、長さ８４０ｍｍの円筒状ステンレス鋼製の巻胴部にソレノイド状に巻き付けて巻線部を構成した。このときの形態を図４（概略説明図）に示す。
【００３７】
図４に示すように、巻枠の片方の鍔部から巻き始めて２５層を全て巻き終わり、反対側の鍔部で折り返してｚ＝０ｍｍの位置（テープにおけるＺの基準位置は、巻枠の軸心方向中央がＺ＝０の位置となる）まで巻いたときに、酸化物超電導線材の末端がそこで留まった。その末端部の長さ８０ｍｍ分の線材表面に、Ａｇ入りの半田（Ｓｎ−Ｐｂ−Ａｇ系半田）をコーティングした。別のスプールに予め巻き取りしてあったＢｉ−２２２３の酸化物超電導線材（外側巻き線材）の末端を引き出し、その末端部の長さ８０ｍｍの線材の表面に上記と同じＡｇ入りの半田をコーティングした。
【００３８】
図４に示すように、内側巻き線材の半田コーティング面の上に、外側巻き線材の半田コーティング面を重ね、更にその上から、コテ先温度を２８０℃に保持した半田コテを押し当て、半田を融かして内側巻き線材と外側巻き線材を接続した[Ｌ＝８４０ｍｍ、ｄ＝７８.４ｍｍであるので、Ｌ／２−（２．２×１０7／ｄＬ）＝８５．９ｍｍ＞｜ｚ｜＝０ｍｍ]。接続箇所の表面に薄膜型の温度センサを取り付け、その後、外側巻き線材を巻回し全体で５４層の巻線を行った。
【００３９】
巻線後にコイル全体をワックスに含浸し、含浸したコイルを室温で、ボア径５４ｍｍのクライオスタット内に設置し、クライオスタット内に液体ヘリウムを搬送した後、２４５Ａの電流を通電した。その結果、接続箇所の温度は、通電開始直後は４．７Ｋであったが、時間の経過につれて温度が上昇し、３０分後には接続箇所で溶断が生じていた。
【００４０】
[実施例１]
比較例１と同様にして、酸化物超電導線材(内側巻き線材)を、巻枠の片方の鍔部から巻き始めて２６層を全て巻き終わってｚ＝４１８ｍｍの位置で酸化物超電導線材の末端が留まった。その末端部の長さ８０ｍｍ分の線材表面に、Ａｇ入りの半田（Ｓｎ−Ｐｂ−Ａｇ系半田）をコーティングした。別のスプールに予め巻き取りしてあったＢｉ−２２２３の酸化物超電導線材（外側巻き線材）の末端を引き出し、その末端部の長さ８０ｍｍの線材の表面に上記と同じＡｇ入りの半田をコーティングした。このときの形態を図５（概略説明図）に示す。
【００４１】
図５に示すように、内側巻き線材の半田コーティング面の上に、外側巻き線材の半田コーティング面を重ね、更にその上からコテ先温度を２８０℃に保持した半田コテを押し当て、半田を融かして内側巻き線材と外側巻き線材を接続した[Ｌ＝８４０ｍｍ、ｄ＝７８.４であるので、Ｌ／２−（２．２×１０7／ｄＬ）＝８５．９ｍｍ＜｜ｚ｜＝４１８ｍｍ＜Ｌ／２＝４２０ｍｍ]。接続箇所の表面に薄膜型の温度センサを取り付け、その後、外側巻き線材を巻回し全体で５４層の巻線を行った。
【００４２】
巻線後にコイル全体をワックスに含浸し、含浸したコイルを室温で、含浸したコイルを室温で、ボア径５４ｍｍのクライオスタット内に設置し、クライオスタット内に液体ヘリウムを搬送した後、２４５Ａの電流を通電した。その結果、接続箇所の温度は、通電開始直後は４．２Ｋとなり、２時間の連続運転を行っても接続箇所の温度は上昇せず一定値を保持した。
【００４３】
[実施例２]
比較例１と同様にして、酸化物超電導線材(内側巻き線材)を、巻枠の片方の鍔部から巻き始めて２５層を全て巻き終わり、反対側の鍔部で折り返してｚ＝−１００ｍｍの位置まで巻いたときに酸化物超電導線材の末端がそこで留まった。その後、実施例１と同様にして、内側巻き線材と外側巻き線材を接続した[Ｌ＝８４０ｍｍ、ｄ＝７８.４であるので、Ｌ／２−（２．２×１０7／ｄＬ）＝８５．９ｍｍ＜｜ｚ｜＝１００ｍｍ＜Ｌ／２＝４２０ｍｍ]。接続箇所の表面に薄膜型の温度センサを取り付け、その後、外側巻き線材を巻回し全体で５４層の巻線を行った。
【００４４】
巻線後にコイル全体をワックスに含浸し、含浸したコイルを室温で、含浸したコイルを室温で、ボア径５４ｍｍのクライオスタット内に設置し、クライオスタット内に液体ヘリウムを搬送した後、２４５Ａの電流を通電した。その結果、接続箇所の温度は、通電開始直後は４．４Ｋとなり、液体ヘリウム温度４．２Ｋよりも０．２Ｋ高くなったが、２時間の連続運転を行っても接続箇所の温度は上昇せず一定値を保持した。
【００４５】
[実施例３]
実施例２と同様にして、ｚ＝-１００ｍｍの位置に接続箇所が存在する酸化物超電導コイルを製作したと仮定して、２４５Ａを通電した場合に得られるマグネットボア中心部の直径２０ｍｍ球の空間における磁場不均一のｚ2成分である（Ｂｚ）2＝Ａ20／Ａ00を計算した。
【００４６】
この計算では、図６（モデル図）に示すように、内半径３９.２ｍｍ、外半径６１．３ｍｍの巻線部をベースとして、ｚ＝−１００ｍｍの位置の接続によって、接続箇所を中心に幅２０ｍｍの部分の外半径がａｍｍに大きくなった巻線部に変えたモデルを使用した。巻き層数は５４でどのｚ位置でも一定である。接続箇所の各外半径ａの値、ｚ2成分である（Ｂｚ）2＝Ａ20／Ａ00を計算し、ａ＝６１．３ｍｍの場合の（Ｂｚ）2(≡（Ｂｚ）20)との差[（Ｂｚ）2−（Ｂｚ）20]（ｐｐｍ）を求めた。その結果を、ｚ＝−２００ｍｍの位置の接続の場合と共に図７に示す。この結果から明らかなように、接続箇所の外半径ａが増大すると共に、（Ｂｚ）2−（Ｂｚ）20も増大し、磁場の均一度が低下することが分かる。
【００４７】
商用ＮＭＲ超電導マグネットは、磁場均一度をシムコイルと呼ばれる磁場均一度調整用コイルにより調整を行っている。しかし調整範囲には限界があるため、シムコイルの調整前に[（Ｂｚ）2−（Ｂｚ）20]は±４ｐｐｍ程度の範囲内に調整しておくことが必要とされている。
【００４８】
図７に示した結果から、（Ｂｚ）2−（Ｂｚ）20≦４ｐｐｍとするためには、ａ＜６２．４ｍｍとする必要がある。巻線部の外直径の最大値をＤｍａｘ、巻線部の外直径の最小値をＤｍｉｎとしたとき、Ｄｍａｘ＝６２．４ｍｍ×２＝１２４．８ｍｍ、Ｄｍｉｎ＝６１．３ｍｍ×２＝１２２．６ｍｍであるから、（Ｄｍａｘ−Ｄｍｉｎ）／Ｄｍｉｎ＝０．０１７９（≦０．０３５０）となる。
【００４９】
即ち、前記実施例１では、巻線部内で接続を行った超電導マグネットの連続運転は可能であったが、ＮＭＲマグネットのように発生磁場の高い均一度を要求される場合には、前記（２）式の関係を満足することが必要となる。
【００５０】
接続の位置が鍔部に近づくと、（Ｄｍａｘ−Ｄｍｉｎ）／Ｄｍｉｎの制約は緩和されることになる。前記図７には、ｚ＝−２００ｍｍの位置に接続部がある場合の接続箇所の巻線部外半径ａと（Ｂｚ）2−（Ｂｚ）20の関係も同時に示したが、同じ接続箇所の巻線部外半径で比較すると、ｚ＝−１００ｍｍに比べてｚ＝−２００ｍｍのときに、（Ｂｚ）2−（Ｂｚ）20の値は低く抑えることができている。
【００５１】
[実施例４]
実施例２と同様にして、酸化物超電導線材(内側巻き線材)を、巻枠の片方の鍔部から巻き始めて２５層を全て巻き終わり、反対側の鍔部で折り返してｚ＝−１００ｍｍの位置まで巻いたときに酸化物超電導線材の末端がそこで留まった。その後、比較例１と同様にして、内側巻き線材と外側巻き線材を接続した[Ｌ＝８４０ｍｍ、ｄ＝７８.４であるので、Ｌ／２−（２．２×１０7／ｄＬ）＝８５．９ｍｍ＜｜ｚ｜＝１００ｍｍ＜Ｌ／２＝４２０ｍｍ]。
【００５２】
その後、接続箇所の表面に薄膜型の温度センサを取り付け、厚さ０．５０ｍｍのポリエステルフィルム製のシート（商品名「マイラ」：デュポン社製）を、−９７.７５ｍｍ＜ｚ＜４２０ｍｍの領域の巻線部の表面に巻回し、その上に続けて外側巻き線材を巻線し、全体で５４層の巻線を行った。巻線後にコイル全体をワックスに含浸し、含浸したコイルを室温で、ボア径５４ｍｍのクライオスタット内に設置し、クライオスタット内に液体ヘリウムを搬送した後、２４５Ａの電流を通電した。その結果、接続箇所の温度は、通電開始直後は４．４Ｋとなり、液体ヘリウム温度４．２Ｋよりも０．２Ｋ高くなったが、２時間の連続運転を行っても接続箇所の温度は上昇せず一定値を保持した。
【００５３】
このコイルと同じで、ｚ＝−１００ｍｍの位置に接続箇所が存在し、接続箇所に温度センサを入れずに、異なる厚さのポリエステルフィルム製のシート（商品名「マイラ」：デュポン社製）を、−９７.７５ｍｍ＜ｚ＜４２０ｍｍの領域の巻線部の表面に巻回し、その上に続けて外側巻き線材を巻線し、全体で５４層の巻線を行った酸化物超電導コイルを製作したと仮定して、２４５Ａを通電した場合に得られるマグネットボア中心部の直径２０ｍｍ球の空間における磁場不均一のｚ2成分である（Ｂｚ）2＝Ａ20／Ａ00を計算した。
【００５４】
この計算では、図８（モデル図）に示すように、内半径３９.２ｍｍ、外半径６１．３ｍｍの巻線部をベースとして、−９７.７５ｍｍ＜ｚ＜４２０ｍｍのシートを挿入した領域の巻線部外半径をａｍｍにしたモデルを使用した。巻き層数は５４でどのｚ位置でも一定である。ｚ2成分である（Ｂｚ）2＝Ａ20／Ａ00を計算し、ａ＝６１．３ｍｍの場合の（Ｂｚ）2(≡（Ｂｚ）20)との差の絶対値|（Ｂｚ）2−（Ｂｚ）20|（ｐｐｍ）を求めた。その結果を、ｚ＝−２００ｍｍの位置の接続の場合と共に図９に示す。この結果から明らかなように、接続箇所の外半径ａが増大すると共に、（Ｂｚ）2−（Ｂｚ）20も増大し、磁場の均一度が低下することが分かる。
【００５５】
図９に示した結果から、（Ｂｚ）2−（Ｂｚ）20≦４ｐｐｍとするためには、ａ＜６３．２ｍｍとする必要がある。巻線部の外直径の最大値をＤｍａｘ、巻線部の外直径の最小値をＤｍｉｎとしたとき、Ｄｍａｘ＝６３．２ｍｍ×２＝１２６．４ｍｍ、Ｄｍｉｎ＝６１．３ｍｍ×２＝１２２.６ｍｍであるから、（Ｄｍａｘ−Ｄｍｉｎ）／Ｄｍｉｎ＝０．０３１０（≦０．０３５０）となる。
【００５６】
即ち、前記実施例３では、|（Ｂｚ）2−（Ｂｚ）20|≦４ｐｐｍを満足するためには、（Ｄｍａｘ−Ｄｍｉｎ）／Ｄｍｉｎ≦０．０１７９である必要であったが、実施例４では（Ｄｍａｘ−Ｄｍｉｎ）／Ｄｍｉｎ≦０．０３１０を満足すれば良く、巻線に対する制約が緩和されていることが分かる。
【００５７】
接続の位置が鍔部に近づくと、（Ｄｍａｘ−Ｄｍｉｎ）／Ｄｍｉｎの制約は緩和されることになる。前記図９には、ｚ＝−２００ｍｍの位置に接続部がある場合のシート挿入部の巻線部外半径ａと|（Ｂｚ）2−（Ｂｚ）20|の関係も同時に示したが、同じ接続箇所の巻線外半径で比較すると、ｚ＝−１００ｍｍに比べてｚ＝−１００ｍｍのときに、|（Ｂｚ）2−（Ｂｚ）20|の値は低く抑えることができることが分かる。
【００５８】
実施例３と実施例４では、巻線部外半径は計算のため仮定しているが、実際のコイルでは、巻線部の直径の最小値と最大値については、接続箇所を含み、巻線部長手方向に等間隔に最低でも５箇所以上で計測して求めることが望ましい。
【００５９】
上記の実施例では、巻線部内の接続が１箇所の場合であったが、接続箇所が巻線部内に複数ある場合も、同様の効果が期待でき、適用が可能である。
【００６０】
巻線部の長さＬと巻線部の内直径ｄについては、Ｌ／２−（２．２×１０7／ｄＬ）≧０である必要があるので、２ｄＬ≧４．４×１０7の条件を満たす必要がある。Ｌとｄの上限については特に制約は無いが、これらの値が大きくなると、鍔部から巻線部の内側に入る許容長さ（２．２×１０7／ｄＬ）がゼロに近づき、鍔部に隣接した箇所でしか接続が許されないことになる。
【００６１】
尚、上記の実施例では、接続箇所の断面図が図１０となる接続方法を用いたが、接続箇所の断面図が図１１である接続方法を用いても同様の効果が期待できる。即ち、図１０に示した接続方法では、一つの酸化物超電導線材を前記円筒状巻胴部にその片端から重ならないように巻き始め、その線材の巻き終わり端部の上面（幅広面）と、別の酸化物超電導線材端部の下面（幅広面）とを低融点金属を挟んで加熱接続した後、当該酸化物超電導線材を、接続前に巻線していた方向に続けて巻線したものであるが、図１１に示すように、一つの酸化物超電導線材を円筒状巻胴部にその片端から重ならないように巻き始め、その線材の巻き終わり端部の上面（幅広面）と、別の酸化物超電導線材における巻き始め端部の上面（幅広面）とに、低融点金属を配置し、それらの低融点金属の上に別の酸化物超電導線材を接続片として橋渡しして加熱接続した後、接続前に巻線していた方向に続けて酸化物超電導線材を巻線するようにしても良い。
【００６２】
特に、ＹＢＣＯ系の超電導線材の場合には、ハステロイやＮｉ−Ｗ基板の上に中間層を形成してその上にＹＢＣＯ系の超電導線材（薄膜）を成膜し、断面構造が上下方向に非対称になる場合（即ち、テープ状線材の両幅広面で特性異方性が認められる場合）がある。このような場合には、図１１において、ハステロイやＮｉ−Ｗ基板を接続箇所の断面構造で反対方向に向くように配置し、内側巻き線材と接続片（接続片線材）、外側巻き線材と接続片線材（接続片）の各ＹＢＣＯ系超電導線材が向き合うように配置することにより、良好に接続することが可能となる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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