(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃｕ、Ｐｄ及びＡｌで構成される水素透過性銅合金であり、Ｃｕ、Ｐｄ及びＡｌの原子濃度（ａｔ％）をそれぞれ［Ｃｕ］、［Ｐｄ］及び［Ａｌ］とすると、［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００＝４１〜５０、［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００＝０．０５〜４．０であって、式：［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）≦（２／９）×［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）−（０．６４／９）
の関係を満たす水素透過性銅合金。
【請求項２】
［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００＝４４〜４７、［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００＝０．４〜１．５である請求項１に記載の水素透過性銅合金。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の銅合金でできた水素透過膜。
【請求項４】
厚みが１〜２００μｍである請求項３に記載の水素透過膜。
【請求項５】
水素含有ガスが請求項３又は４に記載の水素透過膜を通過する工程を含む水素含有ガスからの水素分離方法。
【請求項６】
水素含有ガスが請求項３又は４に記載の水素透過膜を５５０〜６５０℃の温度で通過する工程を含む請求項５に記載の水素含有ガスからの水素分離方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水素透過性合金及びこれを利用した水素透過膜に関し、より詳細には水素透過性Ｃｕ−Ｐｄ合金及びこれを利用した水素透過膜に関する。
【背景技術】
【０００２】
水素の用途は広く、例えば石油精製分野では脱硫剤として、化学工業分野ではアンモニアやメタノールをはじめとする各種化学品の原料として、半導体分野では還元雰囲気ガスとして、燃料電池分野では燃料として利用されている。
【０００３】
水素の製造技術としては、炭化水素や石炭から水素を製造する水蒸気改質法が知られており、例えば金属触媒下、７００〜８００℃の高温で水蒸気をメタンと反応させ、一酸化炭素と水素を得るという方法である。一酸化炭素は更にシフト反応により、二酸化炭素に変換される。水素及び副生成物を含む混合ガスから水素を分離・精製する方法としては水素透過膜を利用する方法が知られている。水素透過膜は水素のみを選択的に透過する特性を有しており、水素透過膜の一方の面（一次側）に対して混合ガスで加圧すると、水素だけが水素透過膜中に溶け込んで拡散し、反対側の面（二次側）に到達することができる。このようにして混合ガスから水素を分離することにより、水素を高純度に精製できる。
【０００４】
最近では、水素透過膜と改質器を組み合わせることで、水素の生成反応と水素の分離・精製を同時に行うメンブレンリフォーマー技術の開発が進んでいる。これは、シフト反応器や一酸化炭素の選択除去を必要としないことから新たな水素製造方法として期待されている技術であり、改質触媒を利用して５５０〜６５０℃程度の従来に比べて低温でしかも高い改質効率で改質反応を進行させることができるという利点がある。
【０００５】
パラジウムは水素の選択透過性を有していることから、水素透過膜の材料としてパラジウムを主体とする合金が使用されており、その中でもＰｄ−Ｃｕ合金というのが知られている。特表２００２−５３９９１８号公報（特許文献１）では６０重量％のパラジウムと４０重量％の銅の合金を水素透過膜として使用したことが記載されている。特開２００１−２６２２５２号公報（特許文献２）では、Ｐｄを主成分としてＣｕを０〜２０ａｔ％添加することで水素脆化を抑制することが記載されている。特開２００４−１７４３７３号公報（特許文献３）ではＣｕはＰｄを合金化して強度を向上させ、水素脆化を抑制する効果があり、水素ガスが４００℃以上になりうる水素ガス精製・分離装置に適用するには、高温強度を維持できるようにＰｄを主成分としてＣｕを１〜４０ａｔ％含んだ合金組成とすることが好ましいとされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特表２００２−５３９９１８号公報
【特許文献２】特開２００１−２６２２５２号公報
【特許文献３】特開２００４−１７４３７３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記先行技術文献に記載されているように、Ｐｄ−Ｃｕ合金は水素透過膜用の材料として有望であるが、Ｐｄ−Ｃｕ合金は高温下における水素透過性が極端に低下するという問題がある。すなわち、Ｐｄ−Ｃｕ合金は５００℃程度までは水素透過性に大きな変化は見られないが、６００℃近くまで加熱すると一桁近くも水素透過係数が減少する。
【０００８】
上述したように、水素製造のための改質反応は高温で行う必要があることから、高温下における水素透過率は特に優れていることが望ましい。特に６００℃付近というのはメンブレンリフォーマー技術の実用化を進める上でも重要であることから、この温度付近における水素透過率を高める必要性が存在する。
【０００９】
そこで、本発明は高温下での水素透過率に優れたＣｕ−Ｐｄ合金を提供することを課題の一つとする。また、本発明はそのようなＣｕ−Ｐｄ合金を材料とした水素透過膜を提供することを別の課題の一つとする。また、本発明はそのような水素透過膜を利用した水素含有ガスからの水素分離方法を提供することを更に別の課題の一つとする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者は上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねたところ、所定の組成をもつＣｕ−Ｐｄ合金に対してアルミニウムを所定量含有させることで、高温特性が有意に改善することを見出した。
【００１１】
上記知見を基礎として完成した本発明は一側面において、Ｃｕ、Ｐｄ及びＡｌで構成される水素透過性銅合金であり、Ｃｕ、Ｐｄ及びＡｌの原子濃度（ａｔ％）をそれぞれ［Ｃｕ］、［Ｐｄ］及び［Ａｌ］とすると、［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００＝４１〜５０、［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００＝０．０５〜４．０であって、式：［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）≦（２／９）×［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）−（０．６４／９）
の関係を満たす水素透過性銅合金である。
【００１２】
本発明に係る水素透過性銅合金は一実施形態において、［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００＝４４〜４７、［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００＝０．４〜１．５である。
【００１３】
本発明は別の一側面において、本発明に係る銅合金でできた水素透過膜である。
【００１４】
本発明に係る水素透過膜は一実施形態において、厚みが１〜２００μｍである。
【００１５】
本発明は別の一側面において、水素含有ガスが本発明に係る水素透過膜を通過する工程を含む水素含有ガスからの水素分離方法である。
【００１６】
本発明に係る水素分離方法は一実施形態において、水素含有ガスが本発明に係る水素透過膜を５５０〜６５０℃の温度で通過する工程を含む。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、とりわけ６００℃付近における高温特性に優れた水素透過膜を得ることができる。また、Ｐｄは貴金属であり高価であるところ、本発明に係る水素透過膜の組成に占めるＰｄの割合は原子比でＣｕ以下であることから、従来に比べて安価に製造できるようになる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】実施例において水素透過係数を求めた測定系の概略図を示す。
【図２】実施例において採用した組成範囲を示す。
【図３】実施例において、Ａｌ比を変化させたときの水素透過係数の推移を示した図である。
【図４】実施例において、Ｐｄ比を変化させたときの水素透過係数の推移を示した図である。
【図５】実施例において、加熱温度を変化させたときの水素透過係数の推移を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。
【００２０】
本発明に係る銅合金は所定の原子比を満足するＣｕ、Ｐｄ及びＡｌの三成分で構成される。具体的には、本発明に係る銅合金はＣｕ、Ｐｄ及びＡｌの原子濃度（ａｔ％）をそれぞれ［Ｃｕ］、［Ｐｄ］及び［Ａｌ］とすると、［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００＝４１〜５０、［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００＝０．０５〜４．０を満たす組成を有する。
【００２１】
本発明においては、原子濃度は、一定の質量の銅合金に含まれるＣｕのモル数、Ｐｄのモル数及びＡｌのモル数を求め、
［Ｃｕ］＝（Ｃｕのモル数）／（Ｃｕのモル数＋Ｐｄのモル数＋Ａｌのモル数）
［Ｐｄ］＝（Ｐｄのモル数）／（Ｃｕのモル数＋Ｐｄのモル数＋Ａｌのモル数）
［Ａｌ］＝（Ａｌのモル数）／（Ｃｕのモル数＋Ｐｄのモル数＋Ａｌのモル数）
で計算される。
【００２２】
Ｃｕ−Ｐｄ合金に対してアルミニウム（Ａｌ）を少量添加すると、６００℃付近の高温下における水素透過率が向上するという効果があり、［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００が０．０５以上になるとその効果が有意に表れてくる。ただし、［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００が４．０を超えると今度は水素透過率の向上効果がほとんどなくなり、逆に悪化するケースもある。そこで、本発明では［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００は０．０５〜４．０と規定している。
【００２３】
パラジウム（Ｐｄ）は、アルミニウム（Ａｌ）が存在しない系においては、［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００が５０以上となる濃度に設定したほうが６００℃付近の高温下における水素透過率は向上する傾向にあるが、本発明者の検討結果によれば、アルミニウムを含む系においては、上記の４１〜５０の範囲が６００℃付近の高温下における高い水素透過率を得る観点で好ましく、５０を超えると逆に水素透過率が低下していく傾向にある。
【００２４】
パラジウムの濃度が高いときには６００℃付近の高温下における最も高い水素透過率を得ることのできるアルミニウム濃度は高い方へシフトする傾向にある。逆に、パラジウムの濃度が低いときには６００℃付近の高温下における最も高い水素透過率を得ることのできるアルミニウム濃度も低い方へシフトする傾向にある。そのため、［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００が４７を超える範囲では［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００は１．５を超えることが好ましく、［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００が４７以下の範囲では［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００は１．５以下とすることが好ましい。６００℃付近で特に高い水素透過率を示すパラジウム濃度とアルミニウム濃度の組み合わせは、［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００が４４〜４７、且つ、［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００が０．４〜１．５である。
【００２５】
同様に、パラジウムの濃度が高いときには所望の効果を発揮する上で許容されるアルミニウム濃度も高くなる傾向にあり、パラジウムの濃度が低いときには許容されるアルミニウム濃度も低くなる傾向にある。本発明者の検討結果によれば、６００℃付近の高温下において優れた水素透過率を得るためには、銅、パラジウム及びアルミニウムの原子比の関係として次式：
［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）≦（２／９）×［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）−（０．６４／９）
を満たすことが必要である。
【００２６】
本発明に係る銅合金は、Ｃｕ、Ｐｄ及びＡｌの三成分で構成されており、他の元素を積極的に含有させることはないが、製造過程で混入する不可避的不純物のように他の元素が極微量含有していても構わないため、そのような場合も本発明の範囲とする。他の元素の許容値は一概には決定できないが、６００℃付近における水素透過係数に有意な悪影響を与えない程度の場合（例：水素透過係数の低下率が５％以下）、例えばＣｕ、Ｐｄ及びＡｌの合計に対してそれぞれ１ａｔ％以下の濃度で混入している場合には有意な悪影響はないと考えられる。他の元素としては、限定的ではないが、水素透過膜への添加元素として公知であるＧａ、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｉｒ、Ｒｕ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ａｇ、Ｂ、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ及びＬｕが挙げられる。
【００２７】
本発明に係る銅合金は、このようにＡｌを所定量添加したＣｕ−Ｐｄ合金であり、６００℃付近における水素透過率がＡｌを添加しない場合よりも有意に高い。このため、当該温度付近で水素含有ガスから水素を分離することが要求される場合に用いる水素透過膜として特に好適に使用できる。
【００２８】
本発明に係る銅合金は、限定されるものではないが、所定の成分に調整したインゴットを溶解鋳造した後、適宜焼鈍及び圧延を繰り返すことで製造可能である。具体的には、８００℃以上で加熱したインゴットを熱間圧延し、黒皮除去後、冷間圧延で所定厚みまで薄くする。必要に応じて焼鈍を行う。また、湿式めっきやスパッタリングで作製することも可能である。
【００２９】
本発明に係る銅合金を水素透過膜として利用する場合、水素透過量は膜厚に反比例するため、膜厚が薄いほど単位面積当たりの透過量は上昇する。また、同じ面積でも膜厚が薄いと使用する材料も少なくなることから、膜厚を薄くすることは水素透過膜として使用する場合、非常に効果的である。ただし、あまり薄すぎると機械的強度が保てず、ピンホール等によって水素以外の不純物ガスが二次側に到達してしまうことから一定以上の膜厚があることが必要である。一方、膜厚があまり厚すぎると今度は二次側に到達する水素の量が少なくなり、生産性が悪くなる。そこで、膜厚は１〜２００μｍとするのが好ましく、３〜１００μｍとするのがより好ましい。膜厚は圧延時の圧下率を制御することで調節可能である。
【００３０】
本発明に係る水素透過膜を利用して水素含有ガスから水素を分離する方法は、水素含有ガスが当該水素透過膜を通過する工程を含む。一般的には、膜の一方の面（一次側）に水素を含有する混合ガスを配置し、一次側の圧力を膜の他方の面（二次側）に対して高くする方法が採用される。本発明に係る水素透過膜は特に６００℃付近での水素透過率に優れていることから、水素含有ガスは５５０〜６５０℃の温度として水素透過膜を通過することが好ましく、５８０〜６２０℃の温度として水素透過膜を通過することがより好ましい。
【００３１】
水素透過膜を利用して水素含有ガスから水素を分離するシステム自体は公知であり、任意の公知のシステムを採用することができ、特に制限はない。一例を挙げると、本発明に係る水素分離システムは水素含有ガスを流すための一次側配管と、水素透過膜をガス通路に設置した加熱管と、水素透過膜を通過した後の水素ガスを流すための二次側配管とを備え、加熱管の入口を一次側配管に、出口を二次側配管に連結したシステムである。別の一例を挙げると、本発明に係る水素透過膜は水素分離型改質器であるメンブレンリフォーマーに組み込む水素透過膜として使用することができる。
【実施例】
【００３２】
以下に本発明を実施例でさらに詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００３３】
＜１．合金組成が与える影響＞
Ｃｕ、Ｐｄ及びＡｌで構成され、表１に記載の原子比を満足する組成となるように成分調整したＣｕ−Ｐｄ−Ａｌ合金をそれぞれ溶解鋳造後、８００℃以上に加熱したインゴットを熱間圧延し、黒皮除去後、膜厚２５μｍの膜に冷間圧延した。
膜厚はマイクロメータで測定した５箇所の平均値を指す。
【００３４】
このようにして得られたそれぞれの膜に対して、以下の要領で水素透過係数を測定した。
水素のガスボンベ（図示せず）、加熱炉１１、一次側水素配管１２、二次側水素配管１３、管状炉内に配置され、一次側水素配管及び二次側水素配管を連結する１／２ＶＣＲ（登録商標）継手内にガスケットと共に固定された水素透過膜１４（水素透過部の直径１１．２ｍｍ）、二次側の水素配管に連結した水素測定器（水素用マスフローコントローラ（山武、ＭＱＶ９０５０））１５を備えた測定系を構築した（図１参照）。水素のガスボンベから配管を通じて供給される水素はＶＣＲ継手の一次側に入り、水素透過膜を通過して、ＶＣＲ継手の二次側から出てくる。水素透過膜を固定したＶＣＲ継手が入っている管状炉は所定の温度に加熱可能となっており、水素固定部のＶＣＲ継手部分の温度を熱電対で測定している。測定試験は、一次側圧を０．１ＭＰａＧ、二次側圧を０ＭＰａＧとし、一次側の水素供給量を２０ｓｃｃｍとして６００℃に水素を加熱しながら３時間供給し続けたときの水素透過量を測定し、以下の式により水素透過係数ｑを測定した。
ｑ＝ｆM・ｄ・Ｓ-1・（Ｐ1/2−ｐ1/2）-1
ｑ：水素透過係数（ｍｏｌ・ｍ-1・ｓｅｃ-1・Ｐａ-1/2）
ｆM：二次側水素流量（ｍｏｌ・ｓｅｃ-1）
ｄ：膜厚（ｍ）
Ｓ：膜面積（ｍ2）
Ｐ：一次側圧力（Ｐａ）
ｐ：二次側圧力（Ｐａ）
【００３５】
試験結果を表１に示す。図２は、横軸に［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００（以下、「Ｐｄ比」ともいう）、縦軸に［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００（以下、「Ａｌ比」ともいう）をとり、試験したデータ範囲を示している。台形で囲った範囲が本発明の範囲である。得られた結果を幾つかの切り口で以下に検討してみる。
【表１】
0005562698.tif 000002
【００３６】
（１）［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００：約４１
表１からＰｄ比が４１付近の例を抽出し、Ａｌ比の小さい順に並べたのが表２である。表２より、Ａｌ比が０のとき（Ｎｏ．１）は水素透過係数が最も低く、Ａｌ比が増加するにつれて水素透過係数が徐々に上昇し、Ａｌ比が０．４９のとき（Ｎｏ．４）に最大の水素透過係数が得られた。その後、更にＡｌ比を増加させていくと今度は徐々に水素透過率が減少していき、Ａｌ比が２．３０まで増えると（Ｎｏ．２１）、式：［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）≦（２／９）×［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）−（０．６４／９）を満たさなくなったため、優れた水素透過係数は得られなくなった。
【００３７】
【表２】
0005562698.tif 000003
【００３８】
（２）［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００：約４６
表１からＰｄ比が４６付近の例を抽出し、Ａｌ比の小さい順に並べたのが表３である。表３より、Ａｌ比が０のとき（Ｎｏ．６）は水素透過係数が最も低く、Ａｌ比が増加するにつれて水素透過係数が徐々に上昇し、Ａｌ比が０．９９のとき（Ｎｏ．９）に最大の水素透過係数が得られた。その後、更にＡｌ比を増加させていくと今度は徐々に水素透過率が減少していき、Ａｌ比が３．２７まで増えると（Ｎｏ．２２）、式：［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）≦（２／９）×［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）−（０．６４／９）を満たさなくなったため、優れた水素透過係数は得られなくなった。
【００３９】
【表３】
0005562698.tif 000004
【００４０】
（３）［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００：約５０
表１からＰｄ比が５０付近の例を抽出し、Ａｌ比の小さい順に並べたのが表４である。表４より、Ａｌ比が０のとき（Ｎｏ．１２）は水素透過係数が最も低く、Ａｌ比が増加するにつれて水素透過係数が徐々に上昇し、Ａｌ比が１．９６のとき（Ｎｏ．１６）に最大の水素透過係数が得られた。その後、更にＡｌ比を増加させていくと今度は徐々に水素透過率が減少していき、Ａｌ比が４．２５まで増えると（Ｎｏ．２３）、式：［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）≦（２／９）×［Ｐｄ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）−（０．６４／９）を満たさなくなったため、優れた水素透過係数は得られなくなった。
【００４１】
【表４】
0005562698.tif 000005
【００４２】
上記の（１）、（２）及び（３）について、横軸をＡｌ比とし、縦軸を水素透過係数としてプロットしたものが図３である。
【００４３】
（４）［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００：０
表１からＡｌ比が０の例を抽出し、Ｐｄ比の小さい順に並べたのが表５である。表５より、Ｐｄ比が４１．３のとき（Ｎｏ．１）は水素透過係数が最も低く、Ｐｄ比が増加するにつれて水素透過係数が徐々に上昇し、Ｐｄ比が５０．２のとき（Ｎｏ．１２）に最大の水素透過係数が得られた。ただし、Ａｌ比が０であったため、本発明に匹敵する水素透過係数は得られなかった。
【００４４】
【表５】
0005562698.tif 000006
【００４５】
（５）［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００：０．５
表１からＡｌ比が約０．５の例を抽出し、Ｐｄ比の小さい順に並べたのが表６である。表６より、Ｐｄ比が３９．１のとき（Ｎｏ．２４）は水素透過係数が最も低く、Ｐｄ比が増加するにつれて水素透過係数が徐々に上昇し、Ｐｄ比が４６．０のとき（Ｎｏ．８）に最大の水素透過係数が得られた。その後、更にＰｄ比を増加させていくと今度は徐々に水素透過率が減少していき、Ｐｄ比が５１．９まで増えると（Ｎｏ．２５）、優れた水素透過係数は得られなくなった。
【００４６】
【表６】
0005562698.tif 000007
【００４７】
（６）［Ａｌ］／（［Ｃｕ］＋［Ｐｄ］）×１００：２．０
表１からＡｌ比が約２．０の例を抽出し、Ｐｄ比の小さい順に並べたのが表７である。表７より、Ｐｄ比が３９．４のとき（Ｎｏ．２６）は水素透過係数が最も低く、Ｐｄ比が増加するにつれて水素透過係数が徐々に上昇し、Ｐｄ比が４９．５のとき（Ｎｏ．１６）に最大の水素透過係数が得られた。その後、更にＰｄ比を増加させていくと今度は徐々に水素透過率が減少していき、Ｐｄ比が５２．４まで増えると（Ｎｏ．２７）、優れた水素透過係数は得られなくなった。
【００４８】
【表７】
0005562698.tif 000008
【００４９】
上記の（４）、（５）及び（６）について、横軸をＰｄ比とし、縦軸を水素透過係数としてプロットしたものが図４である。
【００５０】
＜２．加熱温度の影響＞
Ｃｕ、Ｐｄ及びＡｌで構成され、表８に記載の原子比を満足する組成となるように成分調整したＣｕ−Ｐｄ−Ａｌ合金をそれぞれ溶解鋳造後、８００℃以上に加熱したインゴットを熱間圧延し、黒皮除去後、膜厚２５μｍの膜に冷間圧延した。
【００５１】
このようにして得られたそれぞれの膜に対して、先の実施例と同様の手順で水素透過係数を測定した。ただし、水素ガスの加熱温度を３５０℃、４００℃、４５０℃、５００℃、及び６００℃に変動させることで、水素透過係数の変化を調べた。
【００５２】
試験結果を、温度（℃）を横軸に、水素透過係数を縦軸にしてプロットして示したのが図５である。これらから、Ｃｕ−Ｐｄ合金に対してＡｌを所定量添加した場合、水素透過係数は、低温領域ではＡｌを添加しない場合よりも低いにもかかわらず、高温条件下（とりわけ６００℃付近）では逆転し、Ａｌを添加しない場合よりも高いことが分かる。
【表８】
0005562698.tif 000009
【図１】
0005562698.tif 000010
【図２】
0005562698.tif 000011
【図３】
0005562698.tif 000012
【図４】
0005562698.tif 000013
【図５】
0005562698.tif 000014