(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
樹脂製の受衝板を含む受衝部と、該受衝部の防舷材高さ方向下側に設けられた一対のゴム製の脚部と、を具える防舷材において、
前記受衝部の幅Ｗと前記防舷材の高さＨとが下記式（１）：
２Ｈ≦Ｗ  ・・・  （１）
［式中、Ｗは受衝部の幅（ｍｍ）であり、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）である］の関係を満たし、
前記受衝部の厚さｈ1と前記脚部の高さｈ2と前記脚部の厚さｔと前記防舷材の高さＨとが下記式（２）：
ｈ2／４≦ｔ≦ｈ1≦Ｈ／２≦ｈ2  ・・・  （２）
［式中、ｈ1は受衝部の厚さ（ｍｍ）であり、ｈ2は脚部の高さ（ｍｍ）であり、ｔは脚部の厚さ（ｍｍ）であり、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）である］の関係を満たし、
前記受衝部は、更に、前記樹脂製の受衝板の防舷材高さ方向下側にゴム製の受衝板を含み、
前記樹脂製の受衝板の降伏応力Ｅｐが２０〜３５ＭＰａであり、
前記ゴム製の受衝板のヤング率Ｅｒが１．５〜８ＭＰａであり、
前記樹脂製の受衝板の降伏応力Ｅｐと前記ゴム製の受衝板のヤング率Ｅｒが下記式（３）：
Ｈ／Ｔ1≦５×（Ｅｐ／Ｅｒ）1/2  ・・・  （３）
［式中、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）であり、Ｔ1は樹脂製の受衝板の厚さ（ｍｍ）であり、Ｅｐは樹脂製の受衝板の降伏応力（ＭＰａ）であり、Ｅｒはゴム製の受衝板のヤング率（ＭＰａ）である］の関係を満たす、
ことを特徴とする防舷材。
【請求項２】
前記樹脂製の受衝板の厚さＴ1が２０ｍｍ以上である、ことを特徴とする請求項１に記載の防舷材。
【請求項３】
前記受衝部には、更に、該受衝部の防舷材高さ方向下側であって前記一対の脚部の間に突起部が設けられている、ことを特徴とする請求項１又は２に記載の防舷材。
【請求項４】
前記樹脂製の受衝板が超高分子量ポリエチレンからなる、ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の防舷材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、防舷材、特には、圧縮面圧が低く且つ均一で、摩耗特性に優れた防舷材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、港湾、河川、船舶補修ドック等の岸壁に船舶が接岸する際の衝撃や摩擦から、岸壁及び船舶を保護するために、岸壁には防舷材が設けられている。かかる防舷材としては、ゴム製の防舷材が一般的であるが、ゴムは、船舶の外面を主として構成する鉄との摩擦係数が高く（通常、０．４）、船舶のせん断方向の挙動による擦れ、引掻き、削れ等で摩耗してしまう。これに対して、船舶が接岸する際の衝撃を受ける受衝面を、鉄との摩擦係数がゴムよりも低い硬質の樹脂で被覆し、防舷材のゴム部分と船舶とが直接接触するのを防止した防舷材が知られている。
【０００３】
例えば、特開２０００−３０９９１４号公報（特許文献１）には、船舶と接触する頭部の表面にゴムよりも摩擦係数の小さい合成樹脂層を有する防舷材が開示されている。また、特開平１１−９３１４１号公報（特許文献２）には、ゴム製の防舷材本体と、該防舷材本体の受衝面を被覆する表面層とからなり、該表面層が結晶性ポリオレフィン樹脂と高不飽和ジエンゴムとのポリマーブレンドからな防舷材が開示されている。
【０００４】
また、船舶は、岸壁に設けられた防舷材に接触する際に、防舷材から反力を受けるが、かかる反力を低減するために、防舷材の受衝部の裏面に脚部に加えて、該脚部よりも短い突起部を設けた防舷材が知られている。
【０００５】
例えば、特開２００２−８８７３８号公報（特許文献３）には、受衝部と、該受衝部の両側に接続された一対の第１支衝部と、前記受衝部の中央に接続された第２支衝部（突起部）とを備える防舷材が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０００−３０９９１４号公報
【特許文献２】特開平１１−９３１４１号公報
【特許文献３】特開２００２−８８７３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上述のように、様々な場所に付設される防舷材の中でも、運河や狭い河川路、船舶補修ドック等の岸壁に設けられる防舷材は、船舶の接岸時のエネルギー吸収を主目的とせず、主として、船舶が岸壁に直接接触するのと防止するための保護材として使用される。この場合、防舷材には、船舶接岸時のエネルギー吸収性能よりも、摩耗特性に優れることが求められる。
【０００８】
また、運河や狭い河川路、船舶補修ドック等の岸壁に設けられる防舷材は、船舶を保護する観点から、船舶のせん断移動時に防舷材が圧縮されることで発生する圧縮面圧（圧縮荷重／受衝面積）がより低く且つ均一であることが望ましい。
【０００９】
そこで、本発明の目的は、上記従来技術の問題を解決し、圧縮面圧が低く且つ均一で、摩耗特性に優れた防舷材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者は、上記目的を達成するために鋭意検討した結果、樹脂製の受衝板を含む受衝部と、一対のゴム製の脚部とを具える防舷材において、（１）受衝部の幅Ｗと防舷材の高さＨとが特定の関係を有し、更に、（２）受衝部の厚さｈ１と脚部の高さｈ２と脚部の厚さｔと防舷材の高さＨとが特定の関係を有することで、防舷材の摩耗特性を向上させつつ、防舷材の圧縮面圧を低く且つ均一にできることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１１】
即ち、本発明の防舷材は、樹脂製の受衝板を含む受衝部と、該受衝部の防舷材高さ方向下側に設けられた一対のゴム製の脚部と、を具え、
前記受衝部の幅Ｗと前記防舷材の高さＨとが下記式（１）：
２Ｈ≦Ｗ  ・・・  （１）
［式中、Ｗは受衝部の幅（ｍｍ）であり、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）である］の関係を満たし、
前記受衝部の厚さｈ1と前記脚部の高さｈ2と前記脚部の厚さｔと前記防舷材の高さＨとが下記式（２）：
ｈ2／４≦ｔ≦ｈ1≦Ｈ／２≦ｈ2  ・・・  （２）
［式中、ｈ1は受衝部の厚さ（ｍｍ）であり、ｈ2は脚部の高さ（ｍｍ）であり、ｔは脚部の厚さ（ｍｍ）であり、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）である］の関係を満たし、
前記受衝部は、更に、前記樹脂製の受衝板の防舷材高さ方向下側にゴム製の受衝板を含み、
前記樹脂製の受衝板の降伏応力Ｅｐが２０〜３５ＭＰａであり、
前記ゴム製の受衝板のヤング率Ｅｒが１．５〜８ＭＰａであり、
前記樹脂製の受衝板の降伏応力Ｅｐと前記ゴム製の受衝板のヤング率Ｅｒが下記式（３）：
Ｈ／Ｔ1≦５×（Ｅｐ／Ｅｒ）1/2  ・・・  （３）
［式中、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）であり、Ｔ1は樹脂製の受衝板の厚さ（ｍｍ）であり、Ｅｐは樹脂製の受衝板の降伏応力（ＭＰａ）であり、Ｅｒはゴム製の受衝板のヤング率（ＭＰａ）である］の関係を満たす、
ことを特徴とする。
【００１２】
本発明の防舷材の好適例においては、前記樹脂製の受衝板の厚さＴ１が２０ｍｍ以上である。この場合、長期に亘って防舷材に優れた摩耗特性を付与することができる。
【００１３】
本発明の防舷材において、前記受衝部は、樹脂製の受衝板の防舷材高さ方向下側にゴム製の受衝板を含み、樹脂製の受衝板とゴム製の受衝板との接触面積が広くなるため、防舷材の樹脂部分とゴム部分の接着性を非常に高くすることができる。
【００１４】
ここで、前記樹脂製の受衝板の降伏応力Ｅｐが２０〜３５ＭＰａであり、
前記ゴム製の受衝板のヤング率Ｅｒが１．５〜８ＭＰａであり、
前記樹脂製の受衝板の降伏応力Ｅｐと前記ゴム製の受衝板のヤング率Ｅｒが下記式（３）：
Ｈ／Ｔ1≦５×（Ｅｐ／Ｅｒ）1/2  ・・・  （３）
［式中、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）であり、Ｔ1は樹脂製の受衝板の厚さ（ｍｍ）であり、Ｅｐは樹脂製の受衝板の降伏応力（ＭＰａ）であり、Ｅｒはゴム製の受衝板のヤング率（ＭＰａ）である］の関係を満たすため、樹脂製の受衝板が、脚部の圧縮による座屈変形時の荷重に十分に耐えることができる。
【００１５】
本発明の防舷材において、前記受衝部には、更に、該受衝部の防舷材高さ方向下側であって前記一対の脚部の間に突起部が設けられていることが好ましい。この場合、船舶の凸部による引っ掛けで防舷材が破損するのを確実に防止することができる。
【００１６】
本発明の防舷材の好適例においては、前記樹脂製の受衝板が超高分子量ポリエチレン（ＵＨＭＷ−ＰＥ）からなる。この場合、防舷材の耐摩耗性が非常に高くなる。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、樹脂製の受衝板を含む受衝部と、一対のゴム製の脚部とを具え、（１）受衝部の幅Ｗと防舷材の高さＨとが特定の関係にあり、更に、（２）受衝部の厚さｈ１と脚部の高さｈ２と脚部の厚さｔと防舷材の高さＨとが特定の関係にあり、圧縮面圧が低く且つ均一で、摩耗特性に優れた防舷材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の防舷材の一例の断面図である。
【図２】本発明の防舷材の一例の斜視図である。
【図３】ゴム製の受衝板を有さない防舷材の一例の断面図である。
【図４】樹脂製の受衝板を有さない防舷材の一例の断面図である。
【図５】圧縮荷重を受けた際の、樹脂製の受衝板を有さない防舷材の一例の断面図である。
【図６】本発明の防舷材の好適例の断面図である。
【図７】圧縮荷重を受けた本発明の防舷材の好適例の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下に、図を参照しながら、本発明を詳細に説明する。図１及び図２に示す防舷材１は、船舶が接岸する際の衝撃を受ける受衝部２と、該受衝部２の下面に設けられた一対の脚部３とを具える。ここで、脚部３は、ゴムからなり、また、該脚部３には、防舷材１を岸壁等に取り付けるためのフランジ３ａが設けられている。一方、図１及び図２中の受衝部２は、船舶と接触する面（即ち、最表面）に樹脂製の受衝板４を有し、更に、該樹脂製の受衝板４の防舷材高さ方向下側にゴム製の受衝板５を有する。図１及び図２中の受衝部２において、ゴム製の受衝板５は、圧縮時の大変形のみを受け持つ。樹脂製の受衝板４は、船舶の外面を主として構成する鉄との摩擦係数がゴム製の受衝板５よりも低いため、防舷材１の摩耗特性を向上させることができる。
【００２０】
本発明の防舷材において、樹脂製の受衝板４は、硬質樹脂からなることが好ましく、超高分子量ポリエチレン（ＵＨＭＷ−ＰＥ）からなることが特に好ましい。ここで、該超高分子量ポリエチレンは、重量平均分子量が１，０００，０００以上であることが好ましい。該超高分子量ポリエチレンは、鉄との摩擦係数が低く、防舷材の耐摩耗性を向上させる効果が高い。
【００２１】
一方、本発明の防舷材において、ゴム製の脚部３及びゴム製の受衝板５には、任意のゴム材料を使用することができる。該ゴム材料としては、従来より防舷材に使用されている種々のゴム材料を使用することができ、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、エチレン−プロピレン−ジエンゴム（ＥＰＤＭ）等のゴム成分に、カーボンブラック等の充填剤、硫黄等の加硫剤、その他の配合剤を配合した組成物を使用することができる。
【００２２】
ここで、本発明の防舷材１においては、受衝部２の幅Ｗと防舷材１の高さＨとが下記式（１）：
２Ｈ≦Ｗ  ・・・  （１）
［式中、Ｗは受衝部の幅（ｍｍ）であり、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）である］の関係を満たす。このように、本発明の防舷材１は、受衝部２の幅Ｗが防舷材１の高さＨの２倍以上であり、従来の防舷材に比べて、受衝部２の幅Ｗが広い。そのため、本発明の防舷材１は、受衝面積が広く、圧縮荷重を受けた際の圧縮面圧（圧縮荷重／受衝面積）を低くすることができる。
【００２３】
なお、受衝部がゴム製の場合、即ち、図４に示すように、受衝部２がゴム製の受衝板５から構成されている場合、受衝部２の幅Ｗが広く、防舷材１の高さＨの２倍以上であると、図５に示すように、圧縮荷重を受けた際に、受衝部２の中央部が落ち込み、受衝部２の両縁に圧縮時に発生する応力が集中し、圧縮面圧が均等にならない。これに対して、本発明の防舷材１は、受衝部２の幅Ｗを広くして、防舷材１の高さＨの２倍以上とすると共に、受衝部２が樹脂製の受衝板４を含むことで、圧縮荷重を受けた際の受衝部２の中央部の落ち込みが防止されているため、圧縮面圧を均一することができる。
【００２４】
また、本発明の防舷材１においては、受衝部２の高さｈ１と脚部３の高さｈ２と脚部３の厚さｔと防舷材１の高さＨとが下記式（２）：
ｈ２／４≦ｔ≦ｈ１≦Ｈ／２≦ｈ２  ・・・  （２）
［式中、ｈ１は受衝部の厚さ（ｍｍ）であり、ｈ２は脚部の高さ（ｍｍ）であり、ｔは脚部の厚さ（ｍｍ）であり、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）である］の関係を満たす。防舷材において、ゴム製の脚部３の厚さｔよりも受衝部２の厚さｈ１が薄い場合、圧縮変形時に受衝部２が先に屈曲してしまい、脚部３にて変形し、船舶の運動エネルギーを吸収するという設計思想から逸脱し、異常な反力を発生させてしまう。但し、脚部３の厚さｔが脚部３の高さｈ２より小さすぎると、圧縮中の挙動が不安定となり、脚部３が正常に屈曲せず倒れ、正常な圧縮特性を発現できないため、通常、脚部３の厚さｔは脚部３の高さｈ２の１／４以上に設定する。また、受衝部２の厚さｈ１が防舷材１の高さＨの半分よりも厚いと、脚部３の変形量が小さくなり、船舶の運動エネルギーを効率的に吸収することができなくなる。同様に、脚部３の高さｈ２が防舷材１の高さＨの半分より低いと、脚部３の変形量が小さくなるため、通常、脚部３の高さｈ２は防舷材１の高さＨの１／２以上に設定する。
【００２５】
本発明の防舷材１において、樹脂製の受衝板４の厚さＴ１は２０ｍｍ以上であることが好ましく、製造上の品質特性から、２０〜１００ｍｍであることが更に好ましい。樹脂製の受衝板４の厚さＴ１が２０ｍｍ以上であれば、擦れ、引掻き等により、樹脂製の受衝板４が摩耗しても、消失するまでの期間が長く、長期に亘って防舷材１に優れた摩耗特性を付与することができる。
【００２６】
本発明の防舷材１において、受衝部２は、図１に示すように、樹脂製の受衝板４と、該樹脂製の受衝板４の防舷材高さ方向下側（即ち、受衝板厚さ方向下側）にゴム製の受衝板５を具える。この場合、樹脂製の受衝板４とゴム製の受衝板５との接触面積が広いため、防舷材の樹脂部分とゴム部分の接着性を非常に高くすることができる。なお、図３に示すように、受衝部２を樹脂製の受衝板４のみから構成し、樹脂製の受衝板４の下面に一対の脚部３を設ける場合は、ゴム製の脚部３と樹脂製の受衝板４との接触面積が小さくなるため、一般に、樹脂製の受衝板４の下面にゴム製の受衝板５を設けた場合よりも、樹脂部分とゴム部分との接着性が低くなる。
【００２７】
ここで、本発明の防舷材１において、樹脂製の受衝板４の降伏応力Ｅｐは２０〜３５ＭＰａの範囲であり、一方、ゴム製の受衝板５のヤング率Ｅｒは１．５〜８ＭＰａの範囲である。また、樹脂製の受衝板４の降伏応力Ｅｐとゴム製の受衝板５のヤング率Ｅｒは、下記式（３）：
Ｈ／Ｔ1≦５×（Ｅｐ／Ｅｒ）1/2  ・・・  （３）
［式中、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）であり、Ｔ1は樹脂製の受衝板の厚さ（ｍｍ）であり、Ｅｐは樹脂製の受衝板の降伏応力（ＭＰａ）であり、Ｅｒはゴム製の受衝板のヤング率（ＭＰａ）である］の関係を満たす。
【００２８】
一般に、樹脂はゴムに比べて変形し難く、降伏点を超えると復元しなくなるため、脚部３の圧縮による圧縮変形時の荷重Ｆに耐えることが好ましい。ここで、防舷材を弾性変形体であり、垂直に起立していると仮定すると、脚部３が座屈変形する際の荷重Ｒは、両端自由とすると、オイラーの公式から、
Ｒ＝（π2×Ｅｒ×Ｉｒ）／（ｈ２2）
［式中、Ｒは脚部に発生する反力であり、Ｅｒは脚部（ゴム）のヤング率であり、Ｉｒは脚部の断面２次モーメントであり、ｈ２は脚部の高さである］となる。
【００２９】
また、受衝部２に発生する最大応力は、樹脂製の受衝板４の降伏応力Ｅｐ以下であることが好ましいため、モーメントによる曲げ応力から、
Ｆ＝２×Ｒ
（Ｆ×Ｗ／４）／（２×Ｉｐ／Ｔ１）≦Ｅｐ
［式中、Ｅｐは樹脂製の受衝板の降伏応力であり、Ｗは受衝部の幅であり、Ｉｐは樹脂製受衝板の断面２次モーメントであり、Ｔ１は樹脂製の受衝板の厚さである］となる。ここで、樹脂製の受衝板４の高さ方向下側にゴム製の受衝板５が設けられていても、このゴム製の受衝板５の主たる目的は樹脂製の受衝板４とゴム製の脚部３との接着性向上であり、また、樹脂に比べゴムは降伏することがないため、本計算式には寄与しないものとしている。
【００３０】
そして、代入して整理すると、
（（π2×Ｅｒ×Ｉｒ）／（ｈ２2）×Ｗ／４）／（Ｉｐ／Ｔ１）≦Ｅｐ
（π2／４）×（Ｉｒ／Ｉｐ）×（Ｗ×Ｔ１／ｈ２2）×Ｅｒ≦Ｅｐ
（π2／４）×（ｔ3／Ｔ１3）×（Ｗ×Ｔ１／ｈ２2）≦Ｅｐ／Ｅｒ
となる。
【００３１】
受衝部の厚さｈ１は、脚部の厚さｔ以上であり、また、防舷材１の高さＨの１／２以下であり、また、受衝部２の幅Ｗは、防舷材１の高さＨの２倍以上であることから、ｈ２／４≦ｔ≦ｈ１≦Ｈ／２≦ｈ２、２Ｈ≦Ｗを代入すると、
ｈ２／４≦ｔ、２Ｈ≦Ｗ、より
（π2／４）×（（ｈ２／４）3／Ｔ１3）×（２Ｈ×Ｔ１／ｈ２2）≦Ｅｐ／Ｅｒ
（π2／４）×（ｈ２／４3／Ｔ１2）×（２Ｈ）≦Ｅｐ／Ｅｒ
Ｈ／２≦ｈ２、より
（π2／４）×（（Ｈ／２)／４3／Ｔ１2）×（２Ｈ）≦Ｅｐ／Ｅｒ
（π2／１６2）×（（Ｈ2／Ｔ１2）≦Ｅｐ／Ｅｒ
Ｈ／Ｔ１≦１６／π×（Ｅｐ／Ｅｒ）1/2
よって、１６／π≒５であることから、
Ｈ／Ｔ１≦５×（Ｅｐ／Ｅｒ）1/2  ・・・  （３）
となる。従って、式（３）の関係を満たす場合、樹脂製の受衝板４が、脚部３の圧縮による座屈変形時の荷重Ｆに十分に耐えることができる。
【００３２】
なお、通常、ゴムのヤング率は１．５〜８ＭＰａの範囲であり、樹脂の降伏応力が２０〜３５ＭＰａの範囲である。例えば、１００万以上の分子量を有する超高分子ポリエチレン（ＵＨＭＷ−ＰＥ）の降伏応力が２０ＭＰａ、ゴムのヤング率が５ＭＰaである場合、式（３）より
Ｈ／Ｔ１≦５×（２０／５）1/2＝１０
即ち、樹脂製の受衝板の厚さＴ１は防舷材１の高さＨの１／１０以上でなければならない。例えば、４００ｍｍの高さの防舷材は、樹脂製の受衝板の厚さを４０ｍｍ以上とすることが必要である。
【００３３】
本発明の防舷材において、受衝部２には、図６に示すように、更に、該受衝部２の防舷材高さ方向下側であって一対の脚部３の間に突起部６が設けられていることが好ましい。船舶がせん断移動する際には、防舷材は、一旦所定の変形量まで圧縮変形され、その後せん断荷重を受けることとなる。この際、船舶の外表面が滑らかであれば問題はないが、実際には、船舶の外表面には、鋼板を接合するための溶接による凸部や、ドレインを抜くために突出したパイプ穴、船体自体ものに付設されている比較的硬質な船体防舷材等が存在する。本発明の防舷材１は、上述の低面圧化を実現するために、上記式（１）に示すように、受衝部の幅Ｗに比べて、防舷材の高さＨが半分以下であり、従来の防舷材に比べて、防舷材の高さＨが比較的低く、脚部３の厚さｔが比較的薄く設計される。そのため、船舶の凸部に防舷材１が引っ掛かった場合、防舷材１が破損することが考えられる。
【００３４】
これに対して、受衝部２の防舷材高さ方向下側（即ち、受衝板厚さ方向下側）であって、一対の脚部３の間に突起部６が設けられている場合、防舷材１が所定の変形量まで圧縮変形された後は、図７に示すように、一対の脚部３の間に配置された突起部６が岸壁に接触し、該突起部６によって支えられ、これによって、岸壁−ゴム間の摩擦係数によって、せん断挙動に対する抗力を急激に増大させることにより、船舶の凸部による引っ掛けで防舷材１が破損するのを防止することができる。
【００３５】
なお、図６及び図７において、突起部６は断面形状が台形であるが、突起部６の断面形状は特に限定されない。また、突起部６は、脚部３がほぼ等しく変形する場合、一対の脚部３の間のほぼ中央部に配設されていることが好ましい。また、突起部６の高さは、脚部３の高さｈ２より小さい限り、特に限定されず、突起部６の厚さも特に限定されない。また、突起部６には、上述したゴム製の脚部３及びゴム製の受衝板５と同様のゴム材料を使用することが好ましい。
【産業上の利用可能性】
【００３６】
以上に説明した本発明の防舷材は、摩耗特性に優れ、また、圧縮面圧が低く且つ均一であるため、運河や狭い河川路、船舶補修ドック等の岸壁に設けられる防舷材として特に好適である。
【符号の説明】
【００３７】
１  防舷材
２  受衝部
３  脚部
３ａ  フランジ
４  樹脂製の受衝板
５  ゴム製の受衝板
６  突起部
Ｗ  受衝部の幅
Ｈ  防舷材の高さ
ｈ１  受衝部の厚さ
ｈ２  脚部の高さ
ｔ  脚部の厚さ
Ｔ１  樹脂製の受衝板の厚さ
Ｔ２  ゴム製の受衝板の厚さ
【図１】
0005623932.tif 000002
【図２】
0005623932.tif 000003
【図３】
0005623932.tif 000004
【図４】
0005623932.tif 000005
【図５】
0005623932.tif 000006
【図６】
0005623932.tif 000007
【図７】
0005623932.tif 000008