(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
タイヤ周方向に延在する複数の周方向主溝と、タイヤ幅方向に延在する複数のラグ溝と、前記周方向主溝および前記ラグ溝に区画されて成る陸部とを備える空気入りタイヤであって、
前記ラグ溝のタイヤ周方向の断面視にて、前記ラグ溝が溝深さ方向に対して傾斜角γにて傾斜すると共に、前記周方向主溝を挟んで隣り合う前記陸部のうち一方の前記陸部における前記ラグ溝の傾斜角γと、他方の前記陸部における前記ラグ溝の傾斜角γとが相互に逆方向となり、且つ、
前記周方向主溝が、タイヤ周方向に向かうに連れて変化する溝壁角度を有すると共に、タイヤ周方向に向かうに連れて溝底幅を拡大させつつ溝深さを減少させる構造を有することを特徴とする空気入りタイヤ。
【請求項２】
前記周方向主溝と前記ラグ溝との交差部にて、前記周方向主溝の溝底幅が極大かつ前記周方向主溝の溝深さが極小となる請求項１に記載の空気入りタイヤ。
【請求項３】
前記陸部のエッジ部が前記周方向主溝の溝幅を拡大する切り欠き部を前記ラグ溝との交差部に有する請求項２に記載の空気入りタイヤ。
【請求項４】
前記周方向主溝の溝底幅Ｄの最大値Ｄmaxと最小値ＤminとがＤmin／Ｄmax＜０．７の関係を有する請求項１〜３のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
【請求項５】
前記ラグ溝の傾斜角γが５［deg］≦｜γ｜≦４５［deg］の範囲内にある請求項１〜４のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
【請求項６】
一方の前記陸部における前記ラグ溝のタイヤ幅方向に対する傾斜角θと、他方の前記陸部における前記ラグ溝のタイヤ幅方向に対する傾斜角φとが｜θ−φ｜＜２０［deg］の関係を有する請求項１〜５のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
【請求項７】
前記ラグ溝の溝深さｈがｈ≧６［ｍｍ］の範囲にある請求項１〜６のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
【請求項８】
重荷重用ラジアルタイヤに適用される請求項１〜７のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、空気入りタイヤに関し、さらに詳しくは、耐異物噛み込み性能を向上できる空気入りタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
重荷重車両に装着される空気入りタイヤでは、周方向主溝に石が噛み込んで抜けなくなり、この石噛みによりタイヤの耐久性能が低下するという課題がある。このような課題に関する従来の空気入りタイヤとして、特許文献１〜４に記載される技術が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平５−３３８４１３号公報
【特許文献２】特開２００２−３３７５１４号公報
【特許文献３】特開２００８−０８７６２８号公報
【特許文献４】特開２００４−１５５３８２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
この発明は、耐異物噛み込み性能を向上できる空気入りタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、この発明にかかる空気入りタイヤは、タイヤ周方向に延在する複数の周方向主溝と、タイヤ幅方向に延在する複数のラグ溝と、前記周方向主溝および前記ラグ溝に区画されて成る陸部とを備える空気入りタイヤであって、前記ラグ溝のタイヤ周方向の断面視にて、前記ラグ溝が溝深さ方向に対して傾斜角γにて傾斜すると共に、前記周方向主溝を挟んで隣り合う前記陸部のうち一方の前記陸部における前記ラグ溝の傾斜角γと、他方の前記陸部における前記ラグ溝の傾斜角γとが相互に逆方向となり、且つ、前記周方向主溝が、タイヤ周方向に向かうに連れて変化する溝壁角度を有すると共に、タイヤ周方向に向かうに連れて溝底幅を拡大させつつ溝深さを減少させる構造を有することを特徴とする。
【０００６】
この空気入りタイヤでは、タイヤ接地時にて、隣り合う陸部がタイヤ周方向に対して相互に逆方向に倒れ込むことにより、周方向主溝の溝壁が噛み込んだ異物をタイヤ周方向に移動させつつ押し上げて周方向主溝の外部に排出させる。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能が向上する利点がある。
【０００７】
また、この発明にかかる空気入りタイヤは、前記周方向主溝と前記ラグ溝との交差部にて、前記周方向主溝の溝底幅が極大かつ前記周方向主溝の溝深さが極小となる。
【０００８】
この空気入りタイヤでは、異物が最も噛み込み易い位置（周方向主溝とラグ溝との交差部）における、異物の排出性が向上する。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能がさらに向上する利点がある。
【０００９】
また、この発明にかかる空気入りタイヤは、前記陸部のエッジ部が前記周方向主溝の溝幅を拡大する切り欠き部を前記ラグ溝との交差部に有する。
【００１０】
この空気入りタイヤでは、切り欠き部により、溝底幅が極大かつ溝深さが極小となる位置（周方向主溝とラグ溝との交差部）における周方向主溝の溝幅が拡大される。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能がさらに向上する利点がある。
【００１１】
また、この発明にかかる空気入りタイヤは、前記周方向主溝の溝底幅Ｄの最大値Ｄmaxと最小値ＤminとがＤmin／Ｄmax＜０．７の関係を有する。
【００１２】
この空気入りタイヤでは、溝底幅Ｄの最大値Ｄmaxと最小値Ｄminとの比Ｄmin／Ｄmaxが適正化されるので、タイヤの耐異物噛み込み性能がさらに向上する利点がある。
【００１３】
また、この発明にかかる空気入りタイヤは、前記ラグ溝の傾斜角γが５［deg］≦｜γ｜≦４５［deg］の範囲内にある。
【００１４】
この空気入りタイヤでは、傾斜角γの範囲が適正化されるので、タイヤ接地時にて、タイヤ周方向への陸部の動きが良好となる。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能がさらに向上する利点がある。
【００１５】
また、この発明にかかる空気入りタイヤは、一方の前記陸部における前記ラグ溝のタイヤ幅方向に対する傾斜角θと、他方の前記陸部における前記ラグ溝のタイヤ幅方向に対する傾斜角φとが｜θ−φ｜＜２０［deg］の関係を有する。
【００１６】
この空気入りタイヤでは、ラグ溝のタイヤ幅方向に対する傾斜角θ、φの関係が適正化されるので、タイヤ接地時における隣り合う陸部の倒れ込み方向がほぼ逆方向となる。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能が効果的に向上する利点がある。
【００１７】
また、この発明にかかる空気入りタイヤは、前記ラグ溝の溝深さｈがｈ≧６［ｍｍ］の範囲にある。
【００１８】
この空気入りタイヤでは、ラグ溝の溝深さｈが適正化されるので、タイヤ接地時における隣り合う陸部の倒れ込み作用が適正に得られる。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能が適正に向上する利点がある。
【００１９】
また、この発明にかかる空気入りタイヤは、重荷重用ラジアルタイヤに適用される。
【００２０】
重荷重用ラジアルタイヤでは、周方向主溝における異物の噛み込みが発生し易い傾向にある。したがって、重荷重用ラジアルタイヤを適用対象とすることにより、タイヤの耐異物噛み込み性能がより顕著に向上する利点がある。
【発明の効果】
【００２１】
この発明にかかる空気入りタイヤでは、タイヤ接地時にて、隣り合う陸部がタイヤ周方向に対して相互に逆方向に倒れ込むことにより、周方向主溝の溝壁が噛み込んだ異物をタイヤ周方向に移動させつつ押し上げて周方向主溝の外部に排出させる。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能が向上する利点がある。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】図１は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤのトレッド面を示す平面図である。
【図２】図２は、図１に記載した空気入りタイヤのラグ溝を示すＡ−Ａ視断面図である。
【図３】図３は、図１に記載した空気入りタイヤのラグ溝を示すＢ−Ｂ視断面図である。
【図４】図４は、図１に記載した空気入りタイヤの周方向主溝を示す拡大図である。
【図５】図５は、図４に記載した周方向主溝を示すＣ−Ｃ視断面図である。
【図６】図６は、図４に記載した周方向主溝の溝壁を示す斜視図である。
【図７】図７は、図１に記載した空気入りタイヤの作用を示す説明図である。
【図８】図８は、図１に記載した空気入りタイヤの作用を示す説明図である。
【図９】図９は、図１に記載した空気入りタイヤのラグ溝の変形例を示す説明図である。
【図１０】図１０は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤの性能試験の結果を示す表である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、この発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。また、この実施の形態の構成要素には、発明の同一性を維持しつつ置換可能かつ置換自明なものが含まれる。また、この実施の形態に記載された複数の変形例は、当業者自明の範囲内にて任意に組み合わせが可能である。
【００２４】
［空気入りタイヤ］
図１は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤのトレッド面を示す平面図である。
【００２５】
この空気入りタイヤ１は、タイヤ周方向に延在する複数の周方向主溝２１、２２と、タイヤ幅方向に延在するラグ溝３１、３２と、これらの周方向主溝２１、２２およびラグ溝３１、３２に区画されて成る陸部４１、４２とをトレッド部に備える（図１参照）。例えば、この実施の形態では、タイヤ赤道線ＣＬ上の周方向主溝２１を中心として、３本の周方向主溝２１、２２が形成されている。また、タイヤ幅方向に延在してこれらの周方向主溝２１、２２に開口する複数のラグ溝３１、３２が形成されている。そして、これらの周方向主溝２１、２２およびラグ溝３１、３２により４列の陸部（ブロック列）４１、４２が区画されている。また、タイヤ赤道線ＣＬを中心とした左右対称なトレッドパターンが形成されている。
【００２６】
なお、この実施の形態では、タイヤ幅方向の最も外側にある周方向主溝２２、２２を境界としてトレッド部のタイヤ幅方向内側にある陸部４１をセンター陸部と呼び、タイヤ幅方向外側にある陸部４２をショルダー陸部と呼ぶ。また、周方向主溝２１、２２とは、溝幅６［ｍｍ］以上かつ溝深さＨが最も深い位置で１０［ｍｍ］以上となる周方向溝をいうものとする。
【００２７】
［石噛み抑制構造］
図２および図３は、図１に記載した空気入りタイヤのラグ溝を示すＡ−Ａ視断面図（図２）およびＢ−Ｂ視断面図（図３）である。これらの図は、周方向主溝を挟んで隣り合う陸部のラグ溝をそれぞれ示している。図４は、図１に記載した空気入りタイヤの周方向主溝を示す拡大図である。図５は、図４に記載した周方向主溝を示すＣ−Ｃ視断面図である。図６は、図４に記載した周方向主溝の溝壁を示す斜視図である。
【００２８】
この空気入りタイヤ１は、周方向主溝２１、２２における石噛みを抑制するために、以下の構造を備える（図１〜図６参照）。
【００２９】
まず、ラグ溝３１、３２のタイヤ周方向の断面視にて、ラグ溝３１、３２が溝深さ方向に対して傾斜角γにて傾斜する（図１〜図３参照）。また、周方向主溝２１（２２）を挟んで隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）のうち、一方の陸部４１におけるラグ溝３１の傾斜角γと、他方の陸部４１（４２）におけるラグ溝３１（３２）の傾斜角γとが相互に逆方向（異符号）となる。また、周方向主溝２１、２２が、タイヤ周方向に向かうに連れて変化する溝壁角度を有し、また、タイヤ周方向に向かうに連れて溝底幅Ｄを拡大させつつ溝深さＨを減少させる（図４〜図６）。
【００３０】
例えば、この実施の形態では、左右一対のセンター陸部４１、４１およびショルダー陸部４２、４２が、それぞれ複数のラグ溝３１、３２を有している（図１〜図３参照）。また、これらのラグ溝３１、３２がタイヤ周方向に対して所定の傾斜角にて傾斜しつつ各陸部４１、４２を横断している。また、周方向主溝２１（２２）を挟んで隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）を区画するラグ溝３１、３１（３１、３２）が、その周方向主溝２１（２２）に対する開口部を対向させて配置されている。また、図１の左側のショルダー陸部４２および右側のセンター陸部４１では、ラグ溝３２、３１が溝深さ方向に対してタイヤ周方向かつ一方向（図１の下側）に傾斜している。一方、図１の左側のセンター陸部４１および右側のショルダー陸部４２では、ラグ溝３１、３２が溝深さ方向に対してタイヤ周方向かつ他方向（図１の上側）に傾斜している。これにより、周方向主溝２１（２２）を挟んで隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）のラグ溝３１、３１（３１、３２）が、相互に逆方向に傾斜している（周方向主溝２１、２２を跨ぐたびに傾斜角γの向きを反転させている）。
【００３１】
また、周方向主溝２１、２２の溝底幅Ｄがタイヤ周方向に向かうに連れて変化している（図４および図６参照）。具体的には、溝底幅Ｄが陸部４１、４２を構成するブロックの周方向長さを単位周期として単調増加している。このため、周方向主溝２１（２２）を挟んで隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）に着目したときに、この陸部４１、４１（４１、４２）間における溝底幅Ｄが、一方のラグ溝３１（３２）側（陸部４１、４２のタイヤ周方向の端部）にて最小となり、他方のラグ溝３１（３２）側にて最大となっている。したがって、周方向主溝２１（２２）とラグ溝３１（３２）との交差部には、周方向主溝２１（２２）の溝底幅Ｄが最大（極大）となる部分が、それぞれ形成されている。
【００３２】
また、周方向主溝２１、２２の溝深さＨがタイヤ周方向に向かうに連れて変化している（図５および図６参照）。具体的には、溝深さＨが陸部４１、４２を構成するブロックの周方向長さを単位周期として単調減少している。このため、隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）間では、溝深さＨが、一方のラグ溝３１（３２）側にて最大となり、他方のラグ溝３１（３２）側にて最小となっている。したがって、周方向主溝２１（２２）とラグ溝３１（３２）との交差部には、周方向主溝２１（２２）の溝深さＨが最小（極小）となる部分が、それぞれ形成されている。
【００３３】
なお、溝深さＨの下限（溝底の高さが最も高くなるときの溝深さ）は、周方向主溝２１（２２）の最大溝深さの２５［％］である。
【００３４】
また、周方向主溝２１、２２の溝壁角度（周方向主溝の溝壁面と溝深さ方向とのなす角）がタイヤ周方向に向かうに連れて変化することにより、上記の溝底幅Ｄと溝深さＨとの関係が両立するように調整されている（図４〜図６参照）。具体的には、溝底幅Ｄが拡大するに連れて溝深さＨが減少するように設定されている。このため、隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）間では、周方向主溝２１（２２）の溝底がタイヤ周方向に向かうに連れて溝底幅Ｄを拡大させつつ溝深さＨを減少させている。そして、周方向主溝２１、２２とラグ溝３１、３２との各交差部（合流部）にて、周方向主溝２１（２２）の溝底幅Ｄが最大となり、同時に、周方向主溝２１（２２）の溝深さＨが最小となっている。
【００３５】
なお、ラグ溝の傾斜角γとは、タイヤが規定リムに装着されて規定内圧を付与されると共に無負荷状態とされたときの、ラグ溝の溝深さ方向の進展角度であり、以下のように定義される（図２および図３参照）。まず、ラグ溝のタイヤ周方向の断面視にて、ラグ溝の溝開口幅の中点と、最大溝深さ位置（溝底幅の中点）とを結ぶ直線を引く。そして、この直線と、溝深さ方向（陸部の踏面に対する法線）とのなす角を傾斜角γとする。この傾斜角γは、ラグ溝の溝壁面が溝深さ方向に屈曲する構成（図９参照）においても、同様に定義される。また、ラグ溝の傾斜角γがラグ溝の溝長さ方向に向かうに連れて変化する構成（図示省略）では、傾斜角γがラグ溝の溝長さの全域における平均値として算出される。
【００３６】
同様に、周方向主溝の溝底幅Ｄおよび溝深さＨは、タイヤが規定リムに装着されて規定内圧を付与されると共に無負荷状態とされたときを基準として測定される。
【００３７】
また、溝底幅Ｄとは、溝深さ方向かつ溝幅方向の断面視にて、溝底（溝深さが最大となる位置）から溝開口部側に向かって２［ｍｍ］の距離にある点を通りトレッド表面（陸部の踏面）に平行な直線を引き、この直線が左右の溝壁により区画されて成る線分の長さをいうものとする。この溝底幅Ｄは、一般に、溝底でのクラック等の発生を防止するためにＤ＞０［ｍｍ］に設定される。
【００３８】
なお、規定リムとは、ＪＡＴＭＡに規定される「適用リム」、ＴＲＡに規定される「Design Rim」、あるいはＥＴＲＴＯに規定される「Measuring Rim」をいう。また、規定内圧とは、ＪＡＴＭＡに規定される「最高空気圧」、ＴＲＡに規定される「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」の最大値、あるいはＥＴＲＴＯに規定される「INFLATION PRESSURES」を意味し、乗用車用タイヤの場合には１８０ｋＰａとする。また、規定荷重とは、ＪＡＴＭＡに規定される「最大負荷能力」、ＴＲＡに規定される「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」の最大値、あるいはＥＴＲＴＯに規定される「LOAD CAPACITY」をいう。
【００３９】
図７および図８は、図１に記載した空気入りタイヤの作用を示す説明図である。これらの図において、図７の矢印は、タイヤ接地時における陸部４１、４２の倒れ込み方向を示している。また、図８は、周方向主溝２１（２２）に噛み込んだ異物Ｘ（例えば、小石）が排出される様子を示している。
【００４０】
この空気入りタイヤ１では、タイヤ転動時にて陸部４１、４２に接地圧が作用すると、隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）のラグ溝３１、３１（３１、３２）が逆方向の傾斜角γを有するので、隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）がタイヤ周方向に対して相互に逆方向に倒れ込む（図７参照）。すると、周方向主溝２１（２２）の溝壁が、この隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）の動きに連動してタイヤ周方向に相互に逆方向に変位する。すると、周方向主溝２１（２２）がタイヤ周方向に向かうに連れて変化する溝壁角度を有するので、対向する溝壁が間隔を絞り込むように変位する。すると、異物Ｘは、溝壁に押されてタイヤ周方向かつ溝底幅Ｄが拡大する方向に移動し、同時に、溝深さＨが浅くなることで周方向主溝２１、２２の開口部まで押し上げられる（図８参照）。そして、異物Ｘが、タイヤ接地時にて路面と接触することにより、周方向主溝２１、２２から掻き出されて排出される。
【００４１】
なお、この空気入りタイヤ１では、陸部４１、４２のエッジ部が周方向主溝２１、２２の溝幅を拡大する切り欠き部をラグ溝３１、３２との交差部に有することが好ましい（図４および図６参照）。例えば、この実施の形態では、陸部４１（４２）のエッジ部が、周方向主溝２１、２２の溝底幅Ｄの大きい側の端部に切り欠き部を有している。そして、この切り欠き部により、周方向主溝２１、２２の溝幅および溝底幅Ｄがさらに拡大されている。同時に、この位置にて、周方向主溝２１、２２の溝深さＨが最も浅くなっている。これにより、周方向主溝２１、２２とラグ溝３１、３２との交差部における異物Ｘの排出性が高められている。
【００４２】
しかし、これに限らず、陸部４１、４２のエッジ部が直線形状（切り欠き部を有さない形状）を有することにより、周方向主溝２１、２２がストレート形状を有しても良い（図示省略）。
【００４３】
また、この空気入りタイヤ１では、周方向主溝２１、２２の溝底幅Ｄの最大値Ｄmaxと最小値ＤminとがＤmin／Ｄmax＜０．７の関係を有することが好ましい。例えば、この実施の形態では、周方向主溝２１（２２）を挟んで隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）に着目したときに、この陸部４１、４１（４１、４２）間における溝底幅Ｄの最大値Ｄmaxと最小値Ｄminとが、上記の関係に設定されている。なお、Ｄmin／Ｄmaxの下限は、Ｄmin／Ｄmax＞０である。
【００４４】
また、この空気入りタイヤ１では、ラグ溝３１、３２の傾斜角γが５［deg］≦｜γ｜≦４５［deg］の範囲内にあることが好ましく、さらに、１５［deg］≦｜γ｜≦２５［deg］の範囲内にあることが好ましい（図２および図３参照）。これにより、ラグ溝３１、３２の傾斜角γが適正化される。
【００４５】
また、この空気入りタイヤ１では、周方向主溝２１（２２）を挟んで隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）のうち、一方の陸部４１におけるラグ溝３１のタイヤ幅方向に対する傾斜角θと、他方の陸部４１（４２）におけるラグ溝３１（３２）のタイヤ幅方向に対する傾斜角φとが｜θ−φ｜＜２０［deg］の関係を有することが好ましく、さらに、｜θ−φ｜＝０［deg］であることがより好ましい。これにより、ラグ溝３１、３２のタイヤ幅方向に対する傾斜角θ、φが適正化される。
【００４６】
また、この空気入りタイヤ１では、ラグ溝３１、３２の溝深さｈがｈ≧６［ｍｍ］の範囲にあることが好ましく、さらに、ｈ≧８［ｍｍ］の範囲にあることが好ましい（図２および図３参照）。これにより、ラグ溝３１、３２の溝深さｈが適正化される。なお、溝深さｈの上限は、トレッド部の溝下ゲージに依存する。
【００４７】
［効果］
以上説明したように、この空気入りタイヤ１では、ラグ溝３１、３２のタイヤ周方向の断面視にて、ラグ溝３１、３２が溝深さ方向に対して傾斜角γにて傾斜する（図１〜図３参照）。このとき、周方向主溝２１（２２）を挟んで隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）のうち、一方の陸部４１におけるラグ溝３１の傾斜角γと、他方の陸部４１（４２）におけるラグ溝３１（３２）の傾斜角γとが相互に逆方向（異符号）となる。また、この周方向主溝２１（２２）が、タイヤ周方向に向かうに連れて変化する溝壁角度を有する（図４および図６参照）。また、周方向主溝２１（２２）が、タイヤ周方向に向かうに連れて溝底幅Ｄを拡大させつつ溝深さＨを減少させる（図４〜図６参照）。
【００４８】
かかる構成では、タイヤ接地時にて、隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）がタイヤ周方向に対して相互に逆方向に倒れ込むことにより、周方向主溝２１（２２）の溝壁が噛み込んだ異物Ｘをタイヤ周方向に移動させつつ押し上げて周方向主溝２１（２２）の外部に排出させる（図８参照）。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能が向上する利点がある。
【００４９】
また、この空気入りタイヤ１では、周方向主溝２１、２２とラグ溝３１、３２との交差部にて、周方向主溝２１、３２の溝底幅Ｄが極大かつ周方向主溝２１、３２の溝深さＨが極小となる（図４〜図６参照）。かかる構成では、異物Ｘが最も噛み込み易い位置（周方向主溝２１、２２とラグ溝３１、３２との交差部）における、異物Ｘの排出性が向上する。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能がさらに向上する利点がある。
【００５０】
また、この空気入りタイヤ１では、陸部４１、４２のエッジ部が周方向主溝２１、２２の溝幅を拡大する切り欠き部をラグ溝３１、３２との交差部に有する（図４および図６参照）。かかる構成では、切り欠き部により、溝底幅Ｄが極大かつ溝深さＨが極小となる位置（周方向主溝２１、２２とラグ溝３１、３２との交差部）における周方向主溝２１、３２の溝幅が拡大される。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能がさらに向上する利点がある。
【００５１】
また、この空気入りタイヤ１では、周方向主溝２１、２２の溝底幅Ｄの最大値Ｄmaxと最小値ＤminとがＤmin／Ｄmax＜０．７の関係を有する。かかる構成では、溝底幅Ｄの最大値Ｄmaxと最小値Ｄminとの比Ｄmin／Ｄmaxが適正化されるので、タイヤの耐異物噛み込み性能がさらに向上する利点がある。例えば、０．７≦Ｄmin／Ｄmaxとなると、異物の排出性が低下するため、好ましくない。
【００５２】
また、この空気入りタイヤ１では、ラグ溝３１、３２の傾斜角γが５［deg］≦｜γ｜≦４５［deg］の範囲内にある（図２および図３参照）。かかる構成では、傾斜角γの範囲が適正化されるので、タイヤ接地時にて、タイヤ周方向への陸部４１、４２の動きが良好となる。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能がさらに向上する利点がある。例えば、｜γ｜＜５［deg］では、タイヤ接地時にて、タイヤ周方向への陸部の変動が小さくなり、耐異物噛み込み性能が十分に得られないため、好ましくない。また、４５［deg］＜｜γ｜では、ブロックが動きすぎることによるヒールアンドトウなどの偏摩耗が発生し易くなるため、好ましくない。
【００５３】
なお、ラグ溝３１、３２の傾斜角γがラグ溝３１、３２の溝長さ方向に向かう途中で反転する構成（図示省略）では、ラグ溝３１、３２の溝長さの５０％以上の領域にて、隣り合う陸部４１、４２のラグ溝３１、３２が上記した所定方向に傾斜することが好ましい。これにより、タイヤ接地時における隣り合う陸部４１、４２の倒れ込み方向が相互に逆方向となるので、タイヤの耐異物噛み込み性能が適正に向上する利点がある。
【００５４】
また、この空気入りタイヤ１では、周方向主溝２１（２２）を挟んで隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）のうち、一方の陸部４１におけるラグ溝３１のタイヤ幅方向に対する傾斜角θと、他方の陸部４１（４２）におけるラグ溝３１（３２）のタイヤ幅方向に対する傾斜角φとが｜θ−φ｜＜２０［deg］の関係を有する。かかる構成では、ラグ溝３１、３２のタイヤ幅方向に対する傾斜角θ、φの関係が適正化されるので、タイヤ接地時における隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）の倒れ込み方向がほぼ逆方向となる。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能が効果的に向上する利点がある。例えば、２０［deg］≦｜θ−φ｜となると、タイヤ接地時における隣り合う陸部の倒れ込み方向が逆方向とならないため、周方向主溝の溝壁の動作が小さくなる。すると、耐異物噛み込み性能が十分に得られないため、好ましくない。
【００５５】
また、上記の構成では、ラグ溝３１、３２の傾斜角θ、φが１０≦θ≦４０、１０≦φ≦４０の範囲内にあることが好ましく、１５≦θ≦３０、１５≦φ≦３０の範囲内にあることがより好ましい。かかる構成では、ラグ溝３１、３２がタイヤ周方向に対して適正な傾斜角θ、φを有するので、タイヤ接地時にて陸部４１、４２が倒れ込んだときに、周方向主溝２１（２２）の対向する溝壁面が溝形状を捻り込むように変位する。すると、噛み込んだ異物が溝壁面に押し出されて排出され易くなる。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能が効果的に向上する利点がある。
【００５６】
また、この空気入りタイヤ１では、ラグ溝３１、３２の溝深さｈがｈ≧６［ｍｍ］の範囲にある（図２および図３参照）。かかる構成では、ラグ溝３１、３２の溝深さｈが適正化されるので、タイヤ接地時における隣り合う陸部４１、４２の倒れ込み作用が適正に得られる。これにより、タイヤの耐異物噛み込み性能が適正に向上する利点がある。例えば、ｈ＜６［ｍｍ］となると、タイヤ接地時における隣り合う陸部４１、４２の倒れ込み量が小さくなり、耐異物噛み込み性能が十分に得られないため、好ましくない。
【００５７】
［適用対象］
また、この空気入りタイヤ１は、重荷重用ラジアルタイヤを適用対象とすることが好ましい。重荷重用ラジアルタイヤでは、周方向主溝における異物の噛み込みが発生し易い傾向にある。したがって、重荷重用ラジアルタイヤを適用対象とすることにより、タイヤの耐異物噛み込み性能がより顕著に向上する利点がある。
【００５８】
［性能試験］
この実施の形態では、条件が異なる複数の空気入りタイヤについて、耐異物噛み込み性能に関する性能試験が行われた（図１０参照）。この性能試験では、タイヤサイズ１１／Ｒ２２．５の空気入りタイヤがＪＡＴＭＡ規定の適用リムに組み付けられ、この空気入りタイヤにＪＡＴＭＡ規定の規定内圧および規定荷重が負荷される。また、８本の空気入りタイヤが２−ＤＤ方式の試験車両のドライブ軸に装着される。そして、試験車両が所定のテストコースを走行した後に、周方向主溝に噛み込んだ石の個数が測定される。そして、この測定結果に基づいて、従来例を基準（１００）とした指数評価が行われる。この指数評価は、数値が大きいほど好ましい。
【００５９】
従来例は、ラグ溝が溝深さ方向に対して傾斜していない（傾斜角γ＝０）。また、周方向主溝の溝壁角度がタイヤ周方向全周に渡って一定である。また、周方向主溝の溝底幅Ｄおよび溝深さＨがタイヤ全周に渡って一定である。
【００６０】
比較例１は、ラグ溝が溝深さ方向に対して傾斜していない（傾斜角γ＝０）。また、周方向主溝が、タイヤ周方向に向かうに連れて溝壁角度を変化させることにより、タイヤ周方向に向かうに連れて溝底幅Ｄを拡大させつつ溝深さＨを減少させている。
【００６１】
比較例２は、周方向主溝を挟んで隣り合う陸部のラグ溝がタイヤ周方向に対して相互に逆方向に傾斜している（傾斜角｜γ｜＝２０［deg］）。また、周方向主溝の溝壁角度がタイヤ周方向全周に渡って一定である。また、周方向主溝の溝底幅Ｄおよび溝深さＨがタイヤ全周に渡って一定である。
【００６２】
実施例１〜実施例７は、図１に記載した空気入りタイヤ１であり、周方向主溝２１（２２）を挟んで隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）のラグ溝３１、３１（３１、３２）がタイヤ周方向に対して相互に逆方向かつ傾斜角γにて傾斜している（図２および図３参照）。また、この周方向主溝２１（２２）が、タイヤ周方向に向かうに連れて溝壁角度を変化させることにより、タイヤ周方向に向かうに連れて溝底幅Ｄを拡大させつつ溝深さＨを減少させている（図４〜図６参照）。
【００６３】
試験結果に示すように、実施例１と従来例とを比較すると、実施例１の空気入りタイヤ１では、タイヤの耐異物噛み込み性能が向上することが分かる。また、実施例１と比較例１、２とを比較すると、周方向主溝２１（２２）を挟んで隣り合う陸部４１、４１（４１、４２）におけるラグ溝３１、３１（３１、３２）のタイヤ周方向に対する傾斜角γを逆方向とし、同時に、周方向主溝２１、２２の溝壁角度を変化させ、タイヤ周方向に向かうに連れて溝底幅Ｄを拡大させつつ溝深さＨを減少させることにより、タイヤの耐異物噛み込み性能が飛躍的に向上することが分かる。
【００６４】
また、実施例１、２を比較すると、溝底幅Ｄの最大値Ｄmaxと最小値Ｄminとの比Ｄmin／Ｄmaxが適正化されることにより、タイヤの耐異物噛み込み性能が効果的に向上することが分かる。また、実施例１、３、４を比較すると、傾斜角γの範囲を適正化することにより、タイヤの耐異物噛み込み性能がさらに向上することが分かる。また、実施例１、５、６を比較すると、ラグ溝３１、３２のタイヤ幅方向に対する傾斜角θ、φの関係が適正化されることにより、タイヤの耐異物噛み込み性能が効果的に向上することが分かる。また、実施例１、７を比較すると、ラグ溝３１、３２の溝深さｈが適正化されることにより、タイヤの耐異物噛み込み性能が効果的に向上することが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００６５】
以上のように、この発明にかかる空気入りタイヤは、耐異物噛み込み性能を向上できる点で有用である。
【符号の説明】
【００６６】
１         空気入りタイヤ
２１、２２       周方向主溝
３１、３２       ラグ溝
４１     センター陸部
４２     ショルダー陸部
Ｘ         異物
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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