(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
オキシ塩化ジルコニウムを溶解した水溶液中に炭酸ジルコニウム塩を溶解して水溶液中のＺｒ／Ｃｌのモル比を０.５超え〜１とする工程、
前記のＺｒ／Ｃｌを調整した水溶液に、希土類元素、マグネシウムおよびアルミニウムからなる群から選ばれる一種または二種以上の安定化元素を含む化合物を溶解する工程、
前記のジルコニウムおよび安定化元素の一種または二種以上を含む水溶液に、さらに硫酸塩イオンを含む化合物を溶解した後、該水溶液を５０℃以上に加熱し、ジルコニウムの塩基性硫酸塩を析出させる工程、
前記のジルコニウムの塩基性硫酸塩の析出物を含む水溶液のｐＨを８〜１２とし、前記のジルコニウムの塩基性硫酸塩の析出物の硫酸塩イオンを水酸イオンと置換してジルコニウムの水酸化物とするとともに、前記の安定化元素を水酸化物として前記のジルコニウムの水酸化物と共沈させる工程、および、
前記の安定化元素の水酸化物とジルコニウムの水酸化物とが共沈した固相を固液分離により回収する工程、
を有する、安定化ジルコニア粉末の前駆体の製造方法。
【請求項２】
前記Ｚｒ／Ｃｌのモル比を０.６〜０.８４とする、請求項１に記載の安定化ジルコニア粉末の前駆体の製造方法。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の安定化ジルコニア粉末の前駆体を焙焼する工程をさらに有する、安定化ジルコニア粉末の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ジルコニアの微粉末、特に部分安定化ジルコニアまたは安定化ジルコニアの粉末およびそれらの前駆体の製造方法に関する。なお、本明細書においては、部分安定化ジルコニアおよび安定化ジルコニアを総称して、安定化ジルコニアと呼ぶ。
【背景技術】
【０００２】
ジルコニアは、高融点のセラミックスであり、耐熱性や耐食性に優れているので、ファインセラミックスの分野では重要な材料の一つであり、一般には焼結体で用いられることが多い。ジルコニアは常温では単斜晶系であるが、温度を上げて行くと、その結晶系が正方晶系に相転移する。この相転移は可逆的なものであるが、単斜晶系から正方晶系への相転移は、約４％の体積収縮を伴うので、ジルコニアの焼結体は、昇降温を繰り返すことにより、破壊に至る。この破壊を防ぐために、ジルコニアに酸化イットリウム、希土類酸化物、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化アルミニウム等の安定化剤を固溶させたものが安定化ジルコニアであり、安定化剤の含有量の少ないものが部分安定化ジルコニア、安定化剤の含有量の多いものが安定化ジルコニアである。従って、ジルコニア焼結体の破壊を抑制するためには、焼結原料である安定化ジルコニア粉末中に安定化剤が均一に分布していることが必要となる。
【０００３】
この様な安定化ジルコニウム粉末の製造方法として、従来より各種の手段が用いられてきたが、その中で、低コストで一度に大量の粉末を製造することが可能な方法として、酸性の水溶液中に溶解したジルコニウムを出発物質とする方法が、特開昭６１−１４１６１９号公報（特許文献１）および特開２００３−２０６１３７号公報（特許文献２）に開示されている。
特許文献１および特許文献２に開示されている方法は、いずれも、ジルコニウム、安定化剤となる元素、および、硫酸塩イオンを含む酸性の水溶液を加熱して安定化元素を一部吸着若しくは取り込んだジルコニウムの塩基性硫酸塩を析出させた後、系のｐＨを上昇させてジルコニウムの塩基性硫酸塩を水酸化物に変換するとともに、安定化元素を水酸化物としてジルコニウムの水酸化物と共沈させ、得られたジルコニウムと安定化元素とを含む水酸化物を焙焼して安定化ジルコニア粉末を得るというものである。
【０００４】
ところで、特許文献１および特許文献２に開示されている方法は、いずれも、ジルコニウム源としてオキシ塩化ジルコニウムを用いたものである。これは、酸性の水溶液中で可溶なジルコニウム塩で、実用上最も入手が容易なものが、オキシ塩化ジルコニウムであるためである。オキシ塩化ジルコニウムを水に溶解すると加水分解を起こし、ジルコニウムが一部水酸イオンと結合するとともに、塩化物イオンおよびプロトンを放出するため、オキシ塩化ジルコニウムの水溶液は強酸性を呈し、遊離の塩化物イオンを含むものとなる。
【０００５】
本発明者等の検討によると、オキシ塩化ジルコニウムの水溶液を出発物質として、その濃度を高くすると、得られる安定化ジルコニア粉末の品質にバラツキが生じ易く、仮焼工程後、常温で保存する際に、正方晶系から単斜晶系への相変態を起こし易いものが一部生成することが判明した。その原因として、オキシ塩化ジルコニウムの濃度の増加とともに水溶液中に放出される遊離の塩化物イオン濃度が増加し、ジルコニウムの水酸化物中へ安定化剤元素の均一な取り込みを阻害することが判明した。なお、ジルコニウムの塩基性硫酸塩を析出させる工程において、オキシ塩化ジルコニウムに由来する塩化物イオンは全て遊離し、次工程の中和処理において、ジルコニウムの水酸化物と安定化元素の水酸化物との均一な共沈を妨げることが推定された。この様な不均一性を回避するためには、安定化ジルコニア粉を得るためにより高温で焼成する必要があり、エネルギーコストが増大するという問題があった。従って、酸性の水溶液から安定化ジルコニア粉末を得る方法においては、出発物質である水溶液中の遊離の塩化物イオン濃度を低減する必要があったが、脱塩化物イオン処理を行うためには、高価な設備が必要であり、製造コストが増大するという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開昭６１−１４１６１９号公報
【特許文献２】特開２００３−２０６１３７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記の問題点に鑑み、酸性の水溶液を出発物質とした安定化ジルコニウム粉末およびその前駆体の製造方法において、出発物質中の遊離塩化物イオン濃度を低減することにより、低温域での焼結性に優れ、安定した品質の安定化ジルコニウム粉末およびその前駆体を安価に製造する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の目的を達成するために、本発明は、以下を提供する。すなわち、
［１］オキシ塩化ジルコニウムを溶解した水溶液中に炭酸ジルコニウム塩を溶解して水溶液中のＺｒ／Ｃｌのモル比を０.５０を超え１.００以下、好ましくは０.６０以上０.８４以下とする工程、前記のＺｒ／Ｃｌを調整した水溶液に、希土類元素、マグネシウムおよびアルミニウムからなる群から選ばれる一種または二種以上の安定化元素を含む化合物を溶解する工程、前記のジルコニウムおよび安定化元素の一種または二種以上を含む水溶液に、さらに硫酸塩イオンを含む化合物を溶解した後、その水溶液を５０℃以上に加熱し、ジルコニウムの塩基性硫酸塩を析出させる工程、前記のジルコニウムの塩基性硫酸塩の析出物を含む水溶液のｐＨを８〜１２とし、前記のジルコニウムの塩基性硫酸塩の析出物の硫酸塩イオンを水酸イオンと置換してジルコニウムの水酸化物とするとともに、前記の安定化元素を水酸化物として前記のジルコニウムの水酸化物と共沈させる工程、および、前記の安定化元素の水酸化物とジルコニウムの水酸化物とが共沈した固相を固液分離により回収する工程、とを含む、安定化ジルコニア粉末の前駆体の製造方法、および、
［２］前記の安定化ジルコニア粉末の前駆体を焙焼する工程をさらに含む、安定化ジルコニア粉末の製造方法、
である。
ここでいう希土類元素とは、スカンジウム、イットリウムおよびランタノイドを意味する。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の方法を用いることにより、酸性の水溶液を出発物質とした安定化ジルコニウム粉末およびその前駆体の製造方法において、低温焼結性に優れ、かつ、安定した品質の安定化ジルコニウム粉末およびその前駆体を安価に製造することが可能になった。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
［ジルコニウム源］
本発明の安定化ジルコニウム粉末およびその前駆体の製造方法においては、出発物質のジルコニウム源として、酸性の水溶液に可溶なオキシ塩化ジルコニウムを用い、さらにその水溶液に炭酸ジルコニウム塩を溶解する。本発明に使用可能な炭酸ジルコニウム塩としては、炭酸ジルコニウム、炭酸ジルコニウムアンモニウム等が挙げられる。炭酸ジルコニウム塩は、オキシ塩化ジルコニウム水溶液に固体状態で直接溶解することも可能であるが、反応の均一性の観点から、水溶液の状態でオキシ塩化ジルコニウム水溶液に混合することが好ましい。なお、これらの反応は、４５℃以下で行うことが好ましい。また、これらの反応は、公知の撹拌手段を用いて、撹拌条件下で行っても良い。
炭酸ジルコニウム塩の水溶液は、通常アルカリ性域で安定に用いられる。酸性域では炭酸基が安定に存在できず、炭酸ジルコニウム塩単独では急速に加水分解して水酸化物の沈殿を形成するが、オキシ塩化ジルコニウム水溶液に溶解した場合には、可溶性の状態を保つことが可能である。これは、炭酸ジルコニウム塩由来のジルコニウムが、水溶液中に存在していた可溶性のジルコニウム化合物と反応して、水酸基を含む可溶性の無機ポリマーを形成したためと考えられる。
本発明においては、全ジルコニウム濃度については特に規定するものではないが、炭酸ジルコニウム塩を溶解した時点で２.７７〜３.７８ｍｏｌ／Ｌとすることが好ましい。全ジルコニウム濃度が２.７７ｍｏｌ／Ｌ未満では、1回の処理により得られる安定化ジルコニウム粉末の量が少なく、製造コストの増大を招くので好ましくない。全ジルコニウム濃度が３.７８ｍｏｌ／Ｌを超えると、後述する硫酸塩イオンを添加した際に、ジルコニウムの塩基性硫酸塩が析出し易くなるので、好ましくない。すなわち、ジルコニウムの塩基性硫酸塩は難溶性の塩であり、全ジルコニウム濃度、硫酸塩イオン濃度および水酸イオン濃度のいずれかが増加しても、溶解度積を超えて当該塩が析出し易くなる。なお、最終生成物の均一性を得るためには、ジルコニウムの塩基性硫酸塩は、コントロールした条件下で析出させる必要がある。
【００１１】
［Ｚｒ／Ｃｌ比］
本発明の安定化ジルコニウム粉末およびその前駆体の製造方法においては、オキシ塩化ジルコニウム水溶液に炭酸ジルコニウム塩を溶解した際の全ジルコニウム濃度と全塩化物イオン濃度とのモル比、Ｚｒ／Ｃｌ比、を０.５超え〜１、好ましくは０.６０〜０.８５とする。オキシ塩化ジルコニウム水溶液への炭酸ジルコニウム塩の添加は、少量でも遊離塩化物イオン濃度の低減に効果を有するが、Ｚｒ／Ｃｌ比を０.６０以上とすることにより、その効果がより一層明確になる。Ｚｒ／Ｃｌ比が１を超えると、後述する硫酸塩イオンを添加した際に、ジルコニウムの塩基性硫酸塩が析出し易くなるので、好ましくない。すなわち、酸性水溶液中への炭酸ジルコニウム塩の添加は、加水分解による中和現象でもあり、ジルコニウムと結合する水酸イオンの数を増加させるため、ジルコニウムの塩基性硫酸塩を析出し易くすることになる。なお、例えば、Ｚｒ／Ｃｌ比が１の場合、全塩化物イオン濃度は初期の１／２となり、それに応じて遊離の塩化物イオン濃度も減少する。
【００１２】
［安定化元素］
本発明の安定化ジルコニウム粉末およびその前駆体の製造方法においては、ジルコニウム塩を最終的に焙焼してジルコニアとした際にそれを安定化させるために、オキシ塩化ジルコニウム水溶液に炭酸ジルコニウム塩を溶解した水溶液に、安定化元素の化合物を溶解する。安定化元素としては、希土類元素（例えばイットリウム）、マグネシウムおよびアルミニウムからなる群から選ばれる一種または二種以上を添加する。これらの安定化元素は酸化物や、塩化物等の塩の形態の固体状態で添加して溶解することも可能であるが、予め溶解して水溶液の形態で添加することが好ましい。なお、本発明において、安定化元素の添加量は特に規定するものではなく、オキシ塩化ジルコニウム水溶液に炭酸ジルコニウム塩を溶解した水溶液に含まれる全ジルコニウム量を最終的に安定化するのに必要な量を算出して添加すればよい。なお、これらの反応は、４５℃以下で行うことが好ましい。また、これらの反応は、公知の撹拌手段を用いて、撹拌条件下で行っても良い。
【００１３】
［ジルコニウムの塩基性硫酸塩の析出］
前記のオキシ塩化ジルコニウム、炭酸ジルコニウム塩、および安定化元素の化合物を溶解した水溶液に、さらに硫酸塩イオンを溶解した後、その水溶液の温度を５０℃以上に上昇させ、安定化元素を一部吸着若しくは取り込んだジルコニウムの塩基性硫酸塩を析出させる。これは、ジルコニウムを含む酸性の水溶液を中和して、ジルコニウムの水酸化物を直接得ようとすると、沈殿形成反応が急速に進行し、生成する沈殿が不純物を含み易くなる等、不均質な水酸化物の沈殿となるので、反応速度を制御可能なジルコニウムの塩基性硫酸塩を一度経由して、均一なジルコニウムの水酸化物を得るものである。なお、本発明のオキシ塩化ジルコニウムと炭酸ジルコニウム塩を溶解した水溶液中に存在するジルコニウム化学種は、オキシ塩化ジルコニウム単独の水溶液中のそれと比較して多量の水酸基を含有し、オキシ塩化ジルコニウムと炭酸ジルコニウム塩を溶解した水溶液から出発した場合、オキシ塩化ジルコニウム単独の水溶液から出発した場合と比較して、低い温度でジルコニウムの塩基性硫酸塩の析出が開始するため、本発明の製造方法の方が、従来法と比較して、エネルギーコストが安くなるという、副次的なメリットも存在する。
【００１４】
本発明において使用可能な硫酸塩イオンの添加源としては、硫酸ナトリウム、硫酸アンモニウム等の可溶性硫酸塩が挙げられるが、本発明の一連の工程の終了後の排水処理の負荷を考慮すると、硫酸ナトリウムの使用が好ましい。
本発明における硫酸塩イオンの添加量としては、全ジルコニウム濃度１ｍｏｌ／Ｌに対して好ましくは０.４〜０.５ｍｏｌ／Ｌ、より好ましくは０.４５〜０.４８ｍｏｌ／Ｌの範囲とする。硫酸塩イオンの添加量が０.４ｍｏｌ／Ｌ未満では、ジルコニウムの塩基性硫酸塩の析出が生起し難くなり、硫酸塩イオンの添加量が０.５ｍｏｌ／Ｌを超えると、ジルコニウムの塩基性硫酸塩ではなく、ジルコニウムの硫酸塩が生成するようになる。
本発明において、ジルコニウムの塩基性硫酸塩の析出速度は、その反応温度によってコントロールされる。すなわち、ジルコニウムと硫酸塩イオンとを含む水溶液の液温を上昇すると水の解離が促進され、水酸イオン濃度が増加することにより、ジルコニウムの塩基性硫酸塩の溶解度積を超えることになる。因みに、水の解離積ＫWは、２５℃で１.００×１０-14であるが、５０℃では５.４７×１０-14である。本発明においては、ジルコニウム、安定化元素および硫酸塩イオンを含む水溶液の昇温速度は特に規定するものではないが、０.４３〜０.８７℃／ｍｉｎが好ましい。昇温速度が０.４３℃／ｍｉｎ未満では、反応に時間が掛かりすぎ、０.８７℃／ｍｉｎを超えると、ジルコニウムの塩基性硫酸塩の析出速度が速くなり、得られる沈殿が不均一なものとなり易い。なお、昇温速度を変化させることにより、種結晶の発生状況が変化するため、最終的に得られるジルコニウムの水酸化物の凝集状態を変化させることが可能である。ジルコニウム、安定化元素および硫酸塩イオンを含む水溶液の到達温度（保持温度）は５０℃以上とする。到達温度が５０℃未満では、反応に長時間を要するので好ましくない。なお、反応時間短縮の観点からは、到達温度を８０〜９０℃とするのが好ましい。本発明における反応溶液の到達温度の上限としては、１００℃（沸点）でも構わないが、反応の際の反応溶液からの水の蒸発が無視できなくなるので、到達温度を９０℃以下とするのが好ましい。到達温度（保持温度）における反応時間（保持時間）は３０〜６０分が適当である。また、これらの反応は、公知の撹拌手段を用いて、撹拌条件下で行っても良い。
【００１５】
［中和処理］
本発明においては、ジルコニウムの塩基性硫酸塩を析出させてスラリー状となった反応溶液に、引き続きアルカリを添加する中和処理を施し、塩基性硫酸塩に含まれる硫酸塩イオンを水酸イオンと置換することにより、ジルコニウムの水酸化物に変化させるとともに、安定化元素も水酸化物としてジルコニウムの水酸化物と共沈させ、ジルコニウムと安定化元素との複合水酸化物を得る。中和処理を行うｐＨは８〜１２が好ましく、９〜１１がより好ましい。ｐＨが８未満では、水酸イオンの置換反応に長時間を要するので好ましくない。また、ｐＨが１２を超えると、中和に必要な薬品量が増加するとともに、ジルコニウムおよび安定化元素の水酸化物中にアルカリカチオンが不純物として取り込まれ易くなるので好ましくない。中和処理には、水酸化ナトリウム、水酸化アンモニウム等を使用することが出来る。本発明においては、中和処理の温度は特に規定するものではないが、反応促進の観点から、上述のジルコニウムの塩基性硫酸塩の析出の保持温度と同程度の高い温度で行うのが好ましい。中和処理の反応時間は、５０〜７０分が適当である。なお、これらの反応は、公知の撹拌手段を用いて、撹拌条件下で行っても良い。
【００１６】
［固液分離］
前記の中和処理工程において共沈した固相の複合水酸化物を、デカンテーション、濾過、遠心分離等の公知の固液分離手段に分離し、複合水酸化物を回収する。回収された複合水酸化物は、不純物として硫酸塩イオンやアルカリカチオンを含んでいるので、純水や希アンモニア水を用いて洗浄し、不純物を除去した後、公知の乾燥手段により脱水、乾燥する。
以上の一連の工程により、安定化ジルコニアの前駆体である、品質の均一性に優れるジルコニウムと安定化元素の複合水酸化物が得られる。
【００１７】
［焙焼］
前記の安定化ジルコニアの前駆体である、ジルコニウムと安定化元素の複合水酸化物を、公知の加熱手段を用い、５００〜１２００℃、好ましくは７００〜１２００℃で焙焼することにより、品質の均一性に優れる安定化ジルコニアの粉体が得られる。所望の粒径の安定化ジルコニア粉末を得るためには、公知の粉砕手段を用いて、前記の安定化ジルコニアの粉体を粉砕すれば良い。
【実施例】
【００１８】
［ｐＨ測定］
本明細書に記載のｐＨの値は、ＪＩＳ  Ｚ８８０２に準拠し、ガラス電極を用い、ｐＨ標準液として、酸性域ではシュウ酸塩およびフタル酸塩緩衝液を、中性域では中性リン酸塩およびリン酸塩緩衝液を、アルカリ性域ではほう酸塩および炭酸塩緩衝液を、それぞれ用いて較正したｐＨ計により測定した値を言う。また、高温の水溶液のｐＨは、温度補償電極により補償されたｐＨ計の示す測定値を直接読み取った値である。
【００１９】
［実施例１］
空調された室内において、特別に加温することなしに、８０５.６３ｇのオキシ塩化ジルコニウム（２.５ｍｏｌのＺｒＯＣｌ2・８Ｈ2Ｏ：Ｚｒ２.５ｍｏｌ、Ｃｌ５.０ｍｏｌを含有）を４２９.８１ｍＬの純水に溶解した後、その水溶液に５５４.９６ｇの炭酸ジルコニウム（２ＺｒＯ2・ＣＯ2・ｎＨ2Ｏ：Ｚｒ２.５ｍｏｌを含有）を添加し、溶解して、全ジルコニウム含有量５.０ｍｏｌかつＺｒ／Ｃｌ比が１.００の第一のジルコニウム水溶液を準備した。なお、ここで用いた炭酸ジルコニウムのジルコニウム量は、１０００℃強熱減量後の重量減少率から、残量を全てＺｒＯ2と仮定し算出した値である。
前記の第一のジルコニウム水溶液を純水で希釈し、ＺｒＯ2濃度で３６７.５ｇ／Ｌとした第二のジルコニウム水溶液と、酸化イットリウム（Ｙ2Ｏ3  ９９％）を塩酸で溶解し、水で希釈してＹ2Ｏ3濃度で１８０ｇ／Ｌとしたイットリウム水溶液と、硫酸塩イオン源として無水硫酸ナトリウム粉末（Ｎａ2ＳＯ4  ９９.５％）とをそれぞれ用意した。
前記の第二のジルコニウム水溶液６２６ｍＬと、前記のイットリウム水溶液６６ｍＬとを混合し、さらに純水１６７４ｍＬを添加して２３６６ｍＬの原料水溶液を得た。この時の原料水溶液は無色透明で、液温度は２８℃であった。なお、この原料水溶液はＺｒＯ2濃度で１００ｇ／Ｌであり、安定化剤のＹ2Ｏ3が最終的に、Ｙ2Ｏ3／ＰＳＺ（ＰＳＺは部分安定化ジルコニア)として２.７５ｍｏｌ％相当になる組成である。
この原料水溶液に１０６.５７ｇの無水硫酸ナトリウム粉末を添加し、溶解して、ＺｒＯ2含量に対し硫酸塩イオンの量を０.４６質量％とした後、０.５７℃／ｍｉｎの速度で８０℃まで加熱し、更にその温度に６０分間保持してジルコニアの塩基性硫酸塩の沈殿が析出したスラリーを得た。この時のｐＨは０.７８であった。
前記の８０℃のスラリーに４８質量％ＮａＯＨ水溶液を４.２ｇ／ｍｉｎの速度で添加し、スラリーのｐＨを８.７とし、その状態で６０分間保持した。なお、ｐＨをこの値にするために、ＮａＯＨを２１５ｇ添加した。
最終的に得られたスラリーを吸引濾過し、ＺｒＯ2−ｋｇ当たり１０Ｌに相当する量の０.２ｍｏｌ％アンモニア水およびＺｒＯ2−ｋｇ当たり９０Ｌに相当する量の純水で沈殿を洗浄した後、棚段乾燥機で大気下１２０℃で乾燥させることにより、安定化ジルコニアの前駆体であるジルコニウムと安定化剤とを含む複合水酸化物を得た。
【００２０】
次いで前述の複合水酸化物を、電気炉を用い大気下にて８００℃、９００℃、１０００℃および１１００℃の４水準で焙焼を行ない、得られた４水準の仮焼粉をそれぞれ、Ｚｒ製３ｍｍφの粉砕メディアを用い、遊星ボールミルにより２時間粉砕処理を行なった。得られた粉末を乾燥させ、１軸油圧プレス機にて１ｔｏｎ／ｃｍ2（９８ＭＰａ）となるように成型した後、冷間等方圧成型機にて単位面積あたり１.５ｔｏｎ／ｃｍ2（１４７ＭＰａ）の圧力で成型体を作成した。その成型体を、電気炉を用い大気下にて１２５０℃−２Ｈｒ焼成を行い、４種類の安定化ジルコニア焼結体を得た。
そこで得られた焼結体を、アルキメデス法により密度測定を行ったところ、８００℃仮焼粉では５.８３ｇ／ｃｍ3、９００℃仮焼粉では５.８３ｇ／ｃｍ3、１０００℃仮焼粉では５.８９ｇ／ｃｍ3、１１００℃仮焼粉では５.９３ｇ／ｃｍ3との結果を得た。
【００２１】
［実施例２］
８０５.６３ｇのオキシ塩化ジルコニウム（２.５ｍｏｌのＺｒＯＣｌ2・８Ｈ2Ｏ：Ｚｒ２.５ｍｏｌ、Ｃｌ５.０ｍｏｌを含有）を４８４.８１ｍＬの純水に溶解した後、その水溶液に３７７.３７ｇの炭酸ジルコニウム（２ＺｒＯ2・ＣＯ2・ｎＨ2Ｏ：Ｚｒ１.７ｍｏｌを含有）を添加し、溶解して、全ジルコニウム含有量４.２ｍｏｌかつＺｒ／Ｃｌ比が０.８４の第三のジルコニウム水溶液を準備した。なお、ここで用いた炭酸ジルコニウムのジルコニウム量は、実施例１に記載の方法で算出した値である
前記の第三のジルコニウム水溶液を純水で希釈し、ＺｒＯ2濃度で３１７.５ｇ／Ｌとした第四のジルコニウム水溶液と、酸化イットリウム（Ｙ2Ｏ3  ９９％）を塩酸で溶解し、水で希釈してＹ2Ｏ3濃度で１８０ｇ／Ｌとしたイットリウム水溶液と、硫酸塩イオン源として無水硫酸ナトリウム粉末（Ｎａ2ＳＯ4  ９９.５％）とをそれぞれ用意した。
前記の第四のジルコニウム水溶液７２４ｍＬと、前記のイットリウム水溶液６６ｍＬとを混合し、さらに純水１５７６ｍＬを添加して２３６６ｍＬの原料水溶液を得た。この時の原料水溶液は無色透明で、液温度は２８℃であった。なお、この原料水溶液はＺｒＯ2濃度で１００ｇ／Ｌであり、安定化剤のＹ2Ｏ3が最終的に、Ｙ2Ｏ3／ＰＳＺ（ＰＳＺは部分安定化ジルコニア)として２.７５ｍｏｌ％相当になる組成である。
この原料水溶液に１０６.５７ｇの無水硫酸ナトリウム粉末を添加し、溶解して、ＺｒＯ2含量に対し硫酸塩イオンの量を０.４６質量％とした後、０.５７℃／ｍｉｎの速度で８０℃まで加熱し、更にその温度に６０分間保持してジルコニアの塩基性硫酸塩の沈殿が析出したスラリーを得た。この時のｐＨは０.５５であった。
前記の８０℃のスラリーに４８質量％ＮａＯＨ水溶液を４.２ｇ／ｍｉｎの速度で添加し、スラリーのｐＨを８.７とし、その状態で６０分間保持した。なお、ｐＨをこの値にするために、ＮａＯＨを２４５ｇ添加した。
最終的に得られたスラリーを吸引濾過し、ＺｒＯ2−ｋｇ当たり１０Ｌに相当する量の０.２ｍｏｌ％アンモニア水およびＺｒＯ2−ｋｇ当たり９０Ｌに相当する量の純水で沈殿を洗浄した後、棚段乾燥機で大気下１２０℃で乾燥させることにより、安定化ジルコニアの前駆体であるジルコニウムと安定化剤とを含む複合水酸化物を得た。
【００２２】
次いで前述の複合水酸化物を、電気炉を用い、大気下にて８００℃、９００℃、１０００℃および１１００℃の４水準で焙焼を行ない、得られた４水準の仮焼粉をそれぞれ、Ｚｒ製３ｍｍφの粉砕メデイアを用い、遊星ボールミルにより2時間粉砕処理を行なった。得られた粉末を乾燥させ、１軸油圧プレス機にて１ｔｏｎ／ｃｍ2（９８ＭＰａ）となるように成型した後、冷間等方圧成型機にて１.５ｔｏｎ／ｃｍ2（１４７ＭＰａ）の圧力で成型体を作成した。その成型体を、電気炉を用い大気下にて１２５０℃−２Ｈｒ焼成を行い、４種類の安定化ジルコニア焼結体を得た。
そこで得られた焼結体を、アルキメデス法により密度測定を行ったところ、８００℃仮焼粉では５.８４ｇ／ｃｍ3、９００℃仮焼粉では５.８２ｇ／ｃｍ3、１０００℃仮焼粉では５.９０ｇ／ｃｍ3、１１００℃仮焼粉では５.９２ｇ／ｃｍ3との結果を得た。
【００２３】
［実施例３］
８０５.６５ｇのオキシ塩化ジルコニウム（２.５ｍｏｌのＺｒＯＣｌ2・８Ｈ2Ｏ：Ｚｒ２.５ｍｏｌ、Ｃｌ５.０ｍｏｌを含有）を４２９.８１ｍＬの純水に溶解した後、その水溶液に１８８.６９ｇの炭酸ジルコニウム（２ＺｒＯ2・ＣＯ2・ｎＨ2Ｏ：Ｚｒ０.８５ｍｏｌを含有）を添加し、溶解して、全ジルコニウム含有量３.３５ｍｏｌかつＺｒ／Ｃｌ比が０.６７の第五のジルコニウム水溶液を準備した。なお、ここで用いた炭酸ジルコニウムのジルコニウム量は、実施例１に記載の方法で算出した値である
前記の第五のジルコニウム水溶液を純水で希釈し、ＺｒＯ2濃度で２６９.７ｇ／Ｌとした第六のジルコニウム水溶液と、酸化イットリウム（Ｙ2Ｏ3  ９９％）を塩酸で溶解し、水で希釈してＹ2Ｏ3濃度で１８０ｇ／Ｌとしたイットリウム水溶液と、硫酸塩イオン源として無水硫酸ナトリウム粉末（Ｎａ2ＳＯ4  ９９.５％）とをそれぞれ用意した。
前記の第六のジルコニウム水溶液８５３ｍＬと、前記のイットリウム水溶液６６ｍLとを混合し、さらに純水１４４７ｍＬを添加して２３６６ｍＬの原料水溶液を得た。この時の原料水溶液は無色透明で、液温度は２８℃であった。なお、この原料水溶液はＺｒＯ2濃度で１００ｇ／Ｌであり、安定化剤のＹ2Ｏ3が最終的に、Ｙ2Ｏ3／ＰＳＺ（ＰＳＺは部分安定化ジルコニア)として２.７５ｍｏｌ％相当になる組成である。
この原料水溶液に１０６.５７ｇの無水硫酸ナトリウム粉末を添加し、溶解して、ＺｒＯ2含量に対し硫酸塩イオンの量を０.４６質量％とした後、０.５７℃／ｍｉｎの速度で８０℃まで加熱し、更にその温度に６０分間保持してジルコニアの塩基性硫酸塩の沈殿が析出したスラリーを得た。この時のｐＨは０.３９であった。
前記のスラリーに４８質量％ＮａＯＨ水溶液を４.２ｇ／ｍｉｎの速度で添加し、スラリーのｐＨを８.７とし、その状態で６０分間保持した。なお、ｐＨをこの値にするために、ＮａＯＨを２７７ｇ添加した。
最終的に得られたスラリーを吸引濾過し、ＺｒＯ2−ｋｇ当たり１０Ｌに相当する量の０.２ｍｏｌ％アンモニア水およびＺｒＯ2−ｋｇ当たり９０Ｌに相当する量の純水で沈殿を洗浄した後、棚段乾燥機で大気下１２０℃で乾燥させることにより、安定化ジルコニアの前駆体であるジルコニウムと安定化剤とを含む複合水酸化物を得た。
【００２４】
次いで前述の複合水酸化物を、電気炉を用い、大気下にて８００℃、９００℃、１０００℃および１１００℃の４水準で焙焼を行ない、得られた４水準の仮焼粉をそれぞれ、Ｚｒ製３ｍｍφの粉砕メディアを用い、遊星ボールミルにより2時間粉砕処理を行なった。得られた粉末を乾燥させ、１軸油圧プレス機にて１ｔｏｎ／ｃｍ2（９８ＭＰａ）となるように成型した後、冷間等方圧成型機にて１.５ｔｏｎ／ｃｍ2（１４７ＭＰａ）の圧力で成型体を作成した。その成型体を、電気炉を用い大気下にて１２５０℃−２Ｈｒ焼成を行い、４種類の安定化ジルコニア焼結体を得た。
そこで得られた焼結体を、アルキメデス法にて密度測定を行ったところ、８００℃仮焼粉では５.８２ｇ／ｃｍ3、９００℃仮焼粉では５.８５ｇ／ｃｍ3、１０００℃仮焼粉では５.８８ｇ／ｃｍ3、１１００℃仮焼粉では５.９１ｇ／ｃｍ3との結果を得た。
【００２５】
［比較例１］
８０５.６５ｇのオキシ塩化ジルコニウム（２.５ｍｏｌのＺｒＯＣｌ2・８Ｈ2Ｏ：Ｚｒ２.５ｍｏｌ、Ｃｌ５.０ｍｏｌを含有）を６０１.７ｍＬの純水に溶解した後、さらに純水で希釈し、ＺｒＯ2濃度で２２８.２ｇ／Ｌとした第七のジルコニウム水溶液と、酸化イットリウム（Ｙ2Ｏ3  ９９％）を塩酸で溶解し、水で希釈してＹ2Ｏ3濃度で１８０ｇ／Ｌとしたイットリウム水溶液と、硫酸塩イオン源として無水硫酸ナトリウム粉末（Ｎａ2ＳＯ4  ９９.５％）とをそれぞれ用意した。
前記の第七のジルコニウム水溶液８７６ｍＬと、前記のイットリウム水溶液５７ｍＬとを混合し、さらに純水１１２４ｍＬを添加して２０５７ｍＬの原料水溶液を得た。この時の原料水溶液は無色透明で、液温度は２８℃であった。なお、この原料水溶液はＺｒＯ2濃度で１００ｇ／Ｌであり、安定化剤のＹ2Ｏ3が最終的に、Ｙ2Ｏ3／ＰＳＺ（ＰＳＺは部分安定化ジルコニア)として２.７５ｍｏｌ％相当になる組成である。
この原料水溶液に９２.６７ｇの無水硫酸ナトリウム粉末を添加し、溶解して、ＺｒＯ2含量に対し硫酸塩イオンの量を０.４６質量％とした後、０.５７℃／ｍｉｎの速度で８０℃まで加熱し、更にその温度に６０分間保持してジルコニアの塩基性硫酸塩の沈殿が析出したスラリーを得た。この時のｐＨは０.２１であった。
前記のスラリーに４８質量％ＮａＯＨ水溶液を４.２ｇ／ｍｉｎの速度で添加し、スラリーのｐＨを８.７とし、その状態で６０分間保持した。なお、ｐＨをこの値にするために、ＮａＯＨを２８６ｇ添加した。
最終的に得られたスラリーを吸引濾過し、ＺｒＯ2−ｋｇ当たり１０Ｌに相当する量の０.２ｍｏｌ％アンモニア水およびＺｒＯ2−ｋｇ当たり９０Ｌに相当する量の純水で沈殿を洗浄した後、棚段乾燥機で大気下１２０℃で乾燥させることにより、安定化ジルコニアの前駆体であるジルコニウムと安定化剤とを含む複合水酸化物を得た。
次いで前述水酸化物を電気炉にて大気下１１００℃で焙焼を行った。
【００２６】
次いで前述の複合水酸化物を、電気炉を用い大気下にて８００℃、９００℃、１０００℃および１１００℃の４水準で焙焼を行ない、得られた４水準の仮焼粉をそれぞれ、Ｚｒ製３ｍｍφの粉砕メディアを用い、遊星ボールミルにより２時間粉砕処理を行なった。得られた粉末を乾燥させ、１軸油圧プレス機にて１ｔｏｎ／ｃｍ2（９８ＭＰａ）となるように成型した後、冷間等方圧成型機にて１.５ｔｏｎ／ｃｍ2（１４７ＭＰａ）の圧力で成型体を作成した。その成型体を、電気炉を用い大気下にて１２５０℃−２Ｈｒ焼成を行い、４種類の安定化ジルコニア焼結体を得た。
そこで得られた焼結体をアルキメデス法により密度測定を行ったところ、８００℃仮焼粉では４.３１ｇ／ｃｍ3、９００℃仮焼粉では５.６３ｇ／ｃｍ3、１０００℃仮焼粉では５.７９ｇ／ｃｍ3、１１００℃仮焼粉では５.７４ｇ／ｃｍ3との結果を得た。
【００２７】
以上の焼結体密度試験の結果を表１に示す。
【００２８】
【表１】
0005611382.tif 000002
【００２９】
以上の結果から明らかな様に、本発明の安定化ジルコニア粉末およびその前駆体の製造方法を用いることにより、８００℃での焼結においても良好な焼結体密度を示す、低温焼結性に優れ、安定した品質の安定化ジルコニウム粉末およびその前駆体を安価に製造することが可能になった。