(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
艶消し剤の含有率が０．５重量％以下のポリエステルからなる、単繊維径５０〜１５００ｎｍの、フィラメント数が１０００本以上であるポリエステルマルチフィラメントＡと、艶消し剤の含有率が０．５重量％以下のポリエステルからなる、単繊維径３μｍ以上のポリエステルマルチフィラメントＢとを複合糸として布帛に含み、かつ該複合糸において、ポリエステルマルチフィラメントＡの糸長ＤＡと、ポリエステルマルチフィラメントＢの糸長ＤＢとの比ＤＡ／ＤＢが１．０５以上であることを特徴とする布帛を用いてなるワイピング製品。
【請求項２】
前記ポリエステルマルチフィラメントＡが、海成分と島成分とからなる海島型複合繊維の海成分を溶解除去して得られたマルチフィラメントである、請求の範囲第１項に記載のワイピング製品。
【請求項３】
前記ポリエステルマルチフィラメントＢのフィラメント数が１０〜３００本の範囲内である、請求の範囲第１項に記載のワイピング製品。
【請求項４】
布帛が前記複合糸を含む織物であり、該織物の織物組織において、前記複合糸が浮き本数２本以上の、経浮き成分および／または緯浮き成分として含まれる、請求の範囲第１項に記載のワイピング製品。
【請求項５】
布帛が織物であり、かつ該織物のカバーファクターＣＦが１５００〜４５００の範囲内である、請求の範囲第１項に記載のワイピング製品。
【請求項６】
布帛の厚みが０．１０〜０．８０ｍｍの範囲内である、請求の範囲第１項に記載のワイピング製品。
【請求項７】
ＫＥＳ風合い計測器により測定した布帛の圧縮剛さが０．０８〜０．９の範囲内である、請求の範囲第１項に記載のワイピング製品。
【請求項８】
親水化剤が布帛に、布帛の重量に対して０．２〜１０．０重量％の範囲で付着している、請求の範囲第１項に記載のワイピング製品。
【請求項９】
ＪＩＳ Ｌ１０９６−１９９８ ６．２６．１滴下法で測定した吸水速度が１０秒以下である、請求の範囲第８項に記載のワイピング製品。
【請求項１０】
布帛の経方向の伸度と緯方向の伸度がともに２００％以下である、請求の範囲第１項に記載のワイピング製品。
【請求項１１】
第１項に記載の布帛に、有機材料からなるシートを貼り合せてなる複合シートを用いてなるワイピング製品。
【請求項１２】
有機材料からなる前記シートの厚みが２０〜５００μｍの範囲内である、請求の範囲第１１項に記載のワイピング製品。
【請求項１３】
有機材料からなる前記シートが多孔質発泡体からなる、請求の範囲第１１項に記載のワイピング製品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、極細繊維を含む布帛および該布帛を用いてなる複合シート、およびこれらの布帛または複合シートを用いてなる、研磨布およびワイピング製品に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、極細繊維を含む布帛は研磨布やワイピング製品などの分野で幅広く用いられている。
研磨布は、記録デイスクの基板表面に微細な溝を形成するために用いられることが多い（例えば、特許文献２、特許文献３、特許文献４参照）。かかる溝が均一でかつ微細であるほど、記録デイスクと磁気ヘッドとの距離を小さくすることができるため、磁気デイスク等の高容量化および高記憶密度化が可能となる。
また、ワイピングクロスやワイピングテープなどのワイピング製品は、清掃用途、眼鏡拭き用途、ＩＣや半導体などの産業用途、レンズ拭き用途などで使用されている（例えば、特許文献１、特許文献５、特許文献６、特許文献７、特許文献８参照）。かかるワイピング製品としては、天然繊維を含むワイピング製品、不織布からなるワイピング製品、ポリエステルフィラメントを用いたワイピング製品などが知られている。
しかしながら、天然繊維を含むワイピング製品では、拭取り対象物の表面に毛羽が落ち、発塵するという問題があった。また、不織布からなるワイピング製品では、不織布から脱落した繊維が拭取り対象物の表面に落ち、発塵するという問題があった。また、ポリエステルフィラメントを用いたワイピング製品では、通常のポリエステルに含まれる艶消し剤が拭き取り対象物の表面に落ちることにより、艶消し剤自体が塵埃になるという問題や、拭取り対象物の表面が傷つけられるという問題があった。
【特許文献１】特開２００６−３３６１１８号公報
【特許文献２】特開２００７−３０８８２１号公報
【特許文献３】特開２００１−１７９５９５号公報
【特許文献４】特開２００５−３２９５３４号公報
【特許文献５】特開昭６１−２２８８２１号公報
【特許文献６】特開２００５−１６０７２１号公報
【特許文献７】特開平１１−１５２６４４号公報
【特許文献８】特開２００６−３３６１１８号公報
【発明の開示】
【０００３】
本発明の目的は、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用布帛として使用することができ、また、拭取り性が良好でかつ発塵の少ないワイピング製品用布帛としても使用することができる布帛、および該布帛を用いてなる複合シート、およびこれらを用いてなる研磨布およびワイピング製品を提供することにある。上記目的は、本発明の布帛および複合シートおよび研磨布およびワイピング製品により達成することができる。
本発明は、艶消し剤の含有率が０．５重量％以下のポリエステルからなる、単繊維径５０〜１５００ｎｍの、フィラメント数が１０００本以上であるポリエステルマルチフィラメントＡと、艶消し剤の含有率が０．５重量％以下のポリエステルからなる、単繊維径３μｍ以上のポリエステルマルチフィラメントＢとを複合糸として布帛に含み、かつ該複合糸において、ポリエステルマルチフィラメントＡの糸長ＤＡと、ポリエステルマルチフィラメントＢの糸長ＤＢとの比ＤＡ／ＤＢが１．０５以上であることを特徴とする布帛を用いてなるワイピング製品である。
ここで前記ポリエステルマルチフィラメントＡが、海成分と島成分とからなる海島型複合繊維の海成分を溶解除去して得られたマルチフィラメントであることが好ましい。また、前記ポリエステルマルチフィラメントＢのフィラメント数が１０〜３００本の範囲内であることが好ましい。
本発明の布帛において、布帛が前記複合糸を含む織物であり、該織物の織物組織において、前記複合糸が浮き本数２本以上の、経浮き成分および／または緯浮き成分として含まれることが好ましい。また、布帛が織物であり、かつ該織物のカバーファクターＣＦが１５００〜４５００の範囲内であることが好ましい。また、布帛の厚みが０．１０〜０．８０ｍｍの範囲内であることが好ましい。また、ＫＥＳ風合い計測器により測定した布帛の圧縮剛さが０．０８〜０．９の範囲内であることが好ましい。また、親水化剤が布帛に、布帛の重量に対して０．２〜１０．０重量％の範囲で付着していることが好ましい。その際、ＪＩＳＬ１０９６−１９９８ ６．２６．１滴下法で測定した吸水速度が１０秒以下であることが好ましい。また、布帛の経方向の伸度と緯方向の伸度がともに２００％以下であることが好ましい。
また、本発明によれば、前記の布帛に有機材料からなるシートを貼り合せてなる複合シートを用いてなるワイピング製品が提供される。
ここで、有機材料からなる前記シートの厚みが２０〜５００μｍの範囲内であることが好ましい。また、有機材料からなる前記シートが多孔質発泡体からなることが好ましい。本発明の効果
本発明によれば、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用布帛として使用することができ、また、拭取り性が良好でかつ発塵の少ないワイピング製品用布帛としても使用することができる布帛、および該布帛を用いてなる複合シート、およびこれらを用いてなる研磨布およびワイピング製品が提供される。
【図面の簡単な説明】
【０００４】
図１は本発明において、海島型複合繊維を紡糸するために用いることのできる紡糸口金の一例を示す概略図である。
図２は、本発明において、海島型複合繊維を紡糸するために用いることのできる紡糸口金の他の例を示す概略図である。
なお、１は分配前の島成分ポリマー溜め部分、２は島成分の分配用導入孔、３は海成分の導入孔、４は分配前の海成分ポリマー溜め部分、５は個別の海／島（＝鞘／芯）構造形成部、６は海島全体の合流絞り部である。
図３は、ＫＥＳ風合い計測器による圧縮特性曲線の模式図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００５】
まず、本発明の布帛において、ポリエステルマルチフィラメントＡはその単繊維径（単繊維の直径）が５０〜１５００ｎｍ（好ましくは１００〜１０００ｎｍ、より好ましくは４００〜８００ｎｍ、特に好ましくは５２０〜８００ｎｍ）の範囲内であることが肝要である。かかる単繊維径を単糸繊度に換算すると、０．００００２〜０．０２２ｄｔｅｘに相当する。ここで、単繊維径が５０ｎｍ未満の場合には製造が困難となるだけでなく、繊維強度が低くなるため実用上好ましくない。逆に、単繊維径が１５００ｎｍを超える場合には、布帛を研磨布用布帛として使用する際、被研磨物に微細な溝を形成することができず好ましくない。また、単繊維径が１５００ｎｍを超える場合には、布帛をワイピング製品用布帛として使用する際、十分な拭取り性が得られず好ましくない。なお、単繊維の断面形状が丸断面以外の異型断面である場合には外接円の直径を単繊維径とする。また、単繊維径は、透過型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定が可能である。
前記ポリエステルマルチフィラメントＡにおいて、フィラメント数は特に限定されないが、１０００以上（より好ましくは２０００〜２００００、特に好ましくは２０００〜１００００）であることが好ましい。また、ポリエステルマルチフィラメントＡの総繊度（単繊維繊度とフィラメント数との積）としては、５〜２００ｄｔｅｘの範囲内であることが好ましい。
かかるポリエステルマルチフィラメントＡを形成するポリマーは、艶消し剤の含有率がポリエステル重量対比０．５重量％以下（より好ましくは０．１重量％以下、特に好ましくは０重量％）のポリエステルであることが肝要である。艶消し剤がポリエステル重量対比０．５重量％より多くポリエステル中に含まれていると、布帛を研磨布用布帛として用いる場合、研磨布を用いて被研磨物を研磨した際に、被研磨物表面に欠点（スクラッチ）が発生しやすくなり好ましくない。また、艶消し剤がポリエステル重量対比０．５重量％より多くポリエステル中に含まれていると、布帛をワイピング製品用布帛として用いる際、布帛を構成する繊維中に含まれる艶消し剤の粒子が拭取り対象物と繊維との摩擦により、対象物の表面に落ち、艶消し剤自体が塵埃になり、さらには対象物にキズを付けるおそれがある。
また、前記ポリエステルマルチフィラメントＡを形成するポリエステルの種類としては、ポリエチレンテレフタレートやポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ステレオコンプレックスポリ乳酸、ポリ乳酸、第３成分を共重合させたポリエステルなどが好ましく例示される。なお、本発明でいう艶消し剤とは二酸化チタンのことであり、二酸化チタンは無機微粒子の１種である。かかる二酸化チタンの含有量は、蛍光Ｘ線（例えば、リガク電機工業（株）社製ＺＳＸ１００ｅ）を用いる方法や、溶媒を用いてポリエステルを溶かす方法などにより測定をすることができる。
また、前記ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤が１種または２種以上含まれていてもよいが、無機微粒子が含まれていないことが好ましい。
前記ポリエステルマルチフィラメントＡの繊維形態は特に限定されない。例えば、前記ポリエステルマルチフィラメントＡに通常の空気加工、仮撚捲縮加工が施されていてもさしつかえない。
一方、ポリエステルマルチフィラメントＢはその単繊維径が３μｍ以上（好ましくは３〜３０μｍ）の範囲内であることが肝要である。該単繊維径が３μｍよりも小さいと、布帛の圧縮剛さが小さくなるため、布帛を研磨布用布帛として用いる場合、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）が発生しやすくなり好ましくない。また、該単繊維径が３μｍよりも小さいと、布帛をワイピング製品用布帛として用いる場合、布帛表面が平坦となり拭取り性が損われるおそれがある。ここで、単繊維の断面形状が丸断面以外の異型断面である場合には、外接円の直径を単繊維径とする。なお、単繊維径は、前記と同様、透過型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定が可能である。
前記ポリエステルマルチフィラメントＢにおいて、フィラメント数は特に限定されないが、１０〜３００本（好ましくは３０〜１５０本）の範囲内であることが好ましい。また、かかるポリエステルマルチフィラメントＢの繊維形態は特に限定されないが、長繊維（マルチフィラメント糸）であることが好ましい。単繊維の断面形状も特に限定されず、丸、三角、扁平、中空など公知の断面形状でよい。また、前記ポリエステルマルチフィラメントＢに通常の空気加工、仮撚捲縮加工が施されていてもさしつかえない。特に前記ポリエステルマルチフィラメントＢが仮撚捲縮加工糸であると、布帛を研磨布用布帛として用いる場合、布帛のクッション性が向上することにより欠点（スクラッチ）発生率が低下し好ましい。また、前記ポリエステルマルチフィラメントＢが仮撚捲縮加工糸であると、布帛をワイピング製品用布帛として用いる場合、拭取り性能が向上し好ましい。なお、前記仮撚捲縮加工糸の捲縮率としては４〜３０％の範囲内であることが好ましい。
前記ポリエステルマルチフィラメントＢを形成するポリマーは、艶消し剤の含有率がポリエステル重量対比０．５重量％以下（より好ましくは０．１重量％以下、特に好ましくは０重量％）のポリエステルであることが肝要である。艶消し剤がポリエステル重量対比０．５重量％より多くポリエステル中に含まれていると、布帛を研磨布用布帛として用いる場合、研磨布を用いて被研磨物を研磨した際に、被研磨物表面に欠点（スクラッチ）が発生しやすくなり好ましくない。また、艶消し剤がポリエステル重量対比０．５重量％より多くポリエステル中に含まれていると、布帛をワイピング製品用布帛として用いる際、布帛を構成する繊維中に含まれる艶消し剤の粒子が拭取り対象物と繊維との摩擦により、対象物の表面に落ち、艶消し剤自体が塵埃になり、さらには対象物にキズを付けるおそれがある。
また、前記ポリエステルマルチフィラメントＢを形成するポリエステルの種類としては、ポリエステル系ポリマーであれば特に限定されず、ポリエチレンテレフタレートやポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ステレオコンプレックスポリ乳酸、ポリ乳酸、第３成分を共重合させたポリエステルなどが好ましく例示される。かかるポリエステルとしては、マテリアルリサイクルまたはケミカルリサイクルされたポリエステルであってもよい。さらには、特開２００４−２７００９７号公報や特開２００４−２１１２６８号公報に記載されているような、特定のリン化合物およびチタン化合物を含む触媒を用いて得られたポリエステルでもよい。特に後記のように高い沸水収縮率を有する点で共重合ポリエステルが特に好ましい。該ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤が１種または２種以上含まれていてもよいが、無機微粒子が含まれていないことが好ましい。
前記ポリエステルマルチフィラメントＡとポリエステルマルチフィラメントＢとは複合糸として布帛に含まれていることが好ましい。かかる複合糸が布帛に含まれていると、該布帛を研磨布用布帛として用いた場合、研磨性能を向上させることができる。また、かかる複合糸が布帛に含まれていると、該布帛をワイピング製品用布帛として用いた場合、拭取り性能を向上させることができる。その際、前記ポリエステルマルチフィラメントＡとポリエステルマルチフィラメントＢとの複合方法としては、インターレース空気加工、引き揃え仮撚捲縮加工、カバリング加工などが例示される。なかでも明確な芯鞘構造を形成する上でインターレース空気加工が好ましい。また、前記複合糸において、複合糸に含まれるポリエステルマルチフィラメントＡの糸長ＤＡと、ポリエステルマルチフィラメントＢの糸長ＤＢとの比ＤＡ／ＤＢが１．０５以上（好ましくは１．１〜１．４）であること好ましい。該比ＤＡ／ＤＢが１．０５以上であると、該布帛を研磨布用布帛として用いた場合、研磨性能を向上させることができる。また、該比ＤＡ／ＤＢが１．０５以上であると、該布帛をワイピング製品用布帛として用いた場合、拭取り性能を向上させることができる。逆に該比ＤＡ／ＤＢが１．４よりも大きいと、布帛を製造する際の工程性が低下するおそれがある。
本発明の布帛において布帛の組織は限定されず、織物でもよいし編物でもよい。
前記織物の組織は特に限定されず、通常の方法で製織されたものでよい。層数は単層でもよいし、２層以上の多層でもよい。例えば、織組織としては、平織、斜文織、サテン織物等の三原組織、変化組織、変化斜文織等の変化組織、たて二重織、よこ二重織等の片二重組織、たてビロードなどが例示される。なかでも、前記ポリエステルマルチフィラメントＡとポリエステルマルチフィラメントＢとで構成される複合糸が浮き本数が２本以上の、経浮き成分および／または緯浮き成分として含まれる織組織が好ましい。具体的には、斜文織組織またはサテン織組織（朱子織組織）が好ましい。例えば、４／１の５枚サテン織組織の場合、浮き本数が４本の緯浮き成分が織組織に含まれる。
織組織が斜文織組織またはサテン織組織であると、布帛を研磨布用布帛として用いた場合、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）を低減することができ好ましい。すなわち、組織の浮き糸の浮きが高くなり、経糸と緯糸により大きくくぼんだ交点（組織点）が形成され、研磨による屑をこの交点に捕集できるので、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）を低減することができる。織組織が平織組織であると、交点のくぼみが十分でなく被研磨物表面の欠点（スクラッチ）が発生しやすくなるおそれがある。
また、織組織が斜文織組織またはサテン織組織であると、布帛をワイピング製品用布帛として用いた場合、拭取り性を向上させることができ好ましい。すなわち、組織の浮き糸の浮きが高くなるため、経糸と緯糸により大きくくぼんだ交点（組織点）が形成され、このくぼんだ交点に拭取った微小な塵埃や油脂などを捕集できるので、優れた拭取り性および捕集性が得られる。織組織が平織の場合、交点のくぼみが十分できないおそれがある。
また、布帛が織物である場合、ポリエステルマルチフィラメントＡが単独糸条、またはポリエステルマルチフィラメントＡと他糸条との複合糸として、織物の経糸および緯糸のうちどちらか一方にのみ配され、他方には、前記のポリエステルマルチフィラメントＢが配されることが好ましい。かかる構成を採用すると、織物内の空隙が大きくなり織物のクッション性が向上するため、被研磨物に微細な溝を形成することができるだけでなく、欠点（スクラッチ）の発生を低減することができ好ましい。その際、前記クッション性としては、ＫＥＳ風合い計測器による圧縮剛さで０．０８〜０．９（より好ましくは０．１〜０．７）の範囲内であることが、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させる上で好ましい。ここで、圧縮剛さは、クッション性の代用特性であり、数値が大きいほどクッション性が高く、数値が小さいほどクッション性が小さいことを表す。布帛の圧縮剛さ（クッション性）が大きくなると、被研磨物に微細な溝を形成することができるだけでなく、欠点（スクラッチ）の発生を低減することができる理由についてはまだ明らかにはされていないが、欠点（スクラッチ）の原因となる異物が布帛表面上に付着していても、その布帛のクッション性により影響が低減されるためであろうと推定される。ポリエステルマルチフィラメントＡが織物の経糸および緯糸両方に配されていると布帛を研磨布用布帛として用いた場合、織物のクッション性が低下することにより、欠点（スクラッチ）発生率が大きくなるおそれがある。
また、布帛が織物である場合、該織物のカバーファクターＣＦが１５００〜４５００（より好ましくは２３００〜４０００）の範囲内であることが好ましい。織物のカバーファクターＣＦが該範囲内であると、該布帛を研磨布用として用いた場合、被研磨物に微細な溝を形成することが可能となり好ましい。また、織物のカバーファクターＣＦが該範囲内であると、該布帛をワイピング製品用布帛として用いた場合拭取り性能が向上し好ましい。織物のカバーファクターＣＦが１５００未満であると、研磨布用織物に研磨剤を付与した際、分散性が不十分となり被研磨物に微細な溝を形成するのが困難となるおそれがある。また、織物のカバーファクターＣＦが１５００未満であると、織物の剛性が低いため該布帛をワイピング製品用布帛として用いた場合、作業性が低下するおそれがある。織物のカバーファクターＣＦが４５００よりも大きいと、剛性が高くなりすぎ被研磨物に微細な溝を形成するのが困難となるおそれがある。また、織物のカバーファクターＣＦが４５００よりも大きいと、剛性が高くなりすぎ拭取り性能が低下するおそれがある。なお、本発明でいうカバーファクターＣＦは下記の式により表されるものである。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
ただし、ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。
また、本発明の布帛が編物である場合、編物組織は特に限定されず、通常の方法で製編されたものでよい。層数は単層でもよいし、２層以上の多層でもよい。例えば、編組織としては、平編、ゴム編、両面編、パール編、タック編、浮き編、片畔編、レース編、添え毛編、シングルデンビー編、シングルアトラス編、ダブルコード編、ハーフトリコット編、裏毛編、ジャガード編等が好ましく例示される。
本発明の布帛は前記ポリエステルマルチフィラメントＡとポリエステルマルチフィラメントＢだけで構成されることが好ましいが、布帛重量に対して３０重量％以下であれば、他の繊維が含まれていてもさしつかえない。
本発明の布帛において、厚みが０．１０〜０．８０ｍｍ（より好ましくは０．１７〜０．６０ｍｍ）の範囲内であることが好ましい。該厚みが０．１０ｍｍよりも小さいと、該布帛を研磨布用布帛として用いた場合、クッション性が低くなり被研磨物表面に欠点（スクラッチ）を発生させやすくなるおそれがある。また、該厚みが０．１０ｍｍよりも小さいと、該布帛をワイピング製品用布帛として用いた場合、布帛の剛性が低くなり作業性が損なわれるおそれがある。逆に厚みが０．８０ｍｍよりも大きいと、該布帛を研磨布用布帛として用いた場合、作業性が低下するおそれがある。また、厚みが０．８０ｍｍよりも大きいと、該布帛をワイピング製品用布帛として用いた場合、剛性が高くなりすぎ拭取り性が低下するおそれがある。
前記の布帛は、以下の製造方法により製造することができる。すなわち、ポリエステルマルチフィラメントＡ用として、島成分と海成分とで形成される海島型複合繊維であって、島成分が艶消し剤の含有率がポリエステル重量対比０．５重量％以下（より好ましくは０．１重量％以下、特に好ましくは０重量％）のポリエステルからなりかつ島成分の径が５０〜１５００ｎｍ（好ましくは１００〜１０００ｎｍ、より好ましくは４００〜８００ｎｍ、特に好ましくは５２０〜８００ｎｍ）である海島型複合繊維を用い、一方、ポリエステルマルチフィラメントＢ用として、艶消し剤の含有率がポリエステル重量対比０．５重量％以下（より好ましくは０．１重量％以下、特に好ましくは０重量％）のポリエステルからなる、単繊維径３μｍ以上のポリエステルマルチフィラメントを用いて布帛を織編成した後、前記海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することにより、前記の布帛を製造することができる。
ここで、前記の海島型複合繊維において、該繊維を構成するポリマーは、海成分ポリマーが島成分ポリマーよりも溶解性が高い組合せであれば任意であるが、特に溶解速度比（海／島）が２００以上であることが好ましい。かかる溶解速度比が２００未満の場合には、繊維断面中央部の海成分を溶解させている間に繊維断面表層部の島成分の一部も溶解されるため、海成分を完全に溶解除去するためには、島成分の何割かも減量されてしまうことになり、島成分の太さ斑や溶剤浸食による強度劣化が発生して、毛羽やピリングなどの品位に問題が生じやすくなる。
海成分ポリマーは、好ましくは島成分との溶解速度比が２００以上であればいかなるポリマーであってもよいが、特に繊維形成性の良好なポリエステル、ポリアミド、ポリスチレン、ポリエチレンなどが好ましい。例えば、アルカリ水溶液易溶解性ポリマーとしては、ポリ乳酸、超高分子量ポリアルキレンオキサイド縮合系ポリマー、ポリエチレングルコール系化合物共重合ポリエステル、ポリエチレングリコール系化合物と５−ナトリウムスルホン酸イソフタル酸の共重合ポリエステルが好適である。また、ナイロン６は、ギ酸溶解性があり、ポリスチレン・ポリエチレンはトルエンなど有機溶剤に非常によく溶ける。なかでも、アルカリ易溶解性と海島断面形成性とを両立させるため、ポリエステル系のポリマーとしては、５−ナトリウムスルホイソフタル酸６〜１２モル％と分子量４０００〜１２０００のポリエチレングルコールを３〜１０重量％共重合させた固有粘度が０．４〜０．６のポリエチレンテレフタレート系共重合ポリエステルが好ましい。ここで、５−ナトリウムイソフタル酸は親水性と溶融粘度向上に寄与し、ポリエチレングリコール（ＰＥＧ）は親水性を向上させる。なお、ＰＥＧは分子量が大きいほど、その高次構造に起因すると考えられる親水性増加効果が大きくなるが、反応性が悪くなってブレンド系になるため、耐熱性・紡糸安定性などの点から好ましくなくなる。また、共重合量が１０重量％以上になると、本来溶融粘度低下作用があるので、本発明の目的を達成することが困難になる。したがって、上記の範囲で、両成分を共重合することが好ましい。
一方、島成分ポリマーは、艶消し剤の含有率がポリエステル重量対比０．５重量％以下（より好ましくは０．１重量％以下、特に好ましくは０重量％）のポリエステルでありかつ海成分との溶解速度差があればいかなるポリエステルポリマーであってもよいが、前記のように繊維形成性のポリエチレンテレフタレートやポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、第３成分を共重合させたポリエステルなどのポリエステルが好ましい。該ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤が１種または２種以上含まれていてもよいが、無機微粒子は含まれていないことが好ましい。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーからなる本発明の海島型複合繊維は、溶融紡糸時における海成分の溶融粘度が島成分ポリマーの溶融粘度よりも大きいことが好ましい。かかる関係にある場合には、海成分の複合重量比率が４０％未満と少なくなっても、島同士が接合したり、島成分の大部分が接合して海島型複合繊維とは異なるものになり難い。
好ましい溶融粘度比（海／島）は、１．１〜２．０、特に１．３〜１．５の範囲である。この比が１．１倍未満の場合には溶融紡糸時に島成分が接合しやすくなり、一方２．０倍を越える場合には、粘度差が大きすぎるために紡糸調子が低下しやすい。
次に島数は、多いほど海成分を溶解除去して極細繊維を製造する場合の生産性が高くなり、しかも得られる極細繊維の細さも顕著となって被研磨物に微細な溝を形成することが可能となるので１００以上（より好ましくは３００〜１０００）であることが好ましい。なお、島数があまりに多くなりすぎると紡糸口金の製造コストが高くなるだけでなく、加工精度自体も低下しやすくなるので１００００以下とするのが好ましい。
次に、島成分の径は、５０〜１５００ｎｍ（好ましくは１００〜１０００ｎｍ、より好ましくは４００〜８００ｎｍ、特に好ましくは５２０〜８００ｎｍ）の範囲とする必要がある。また、海島複合繊維断面内の各島は、その径が均一であるほど海成分を除去して得られる極細マルチフィラメント糸からなる織物の品位や耐久性が向上するので好ましい。
前記の海島型複合繊維において、その海島複合重量比率（海：島）は、４０：６０〜５：９５の範囲が好ましく、特に３０：７０〜１０：９０の範囲が好ましい。かかる範囲であれば、島間の海成分の厚みを薄くすることができ、海成分の溶解除去が容易となり、島成分の極細繊維への転換が容易になるので好ましい。ここで海成分の割合が４０％を越える場合には海成分の厚みが厚くなりすぎ、一方５％未満の場合には海成分の量が少なくなりすぎて、島間に接合が発生しやすくなる。
前記の海島型複合繊維において、その島間の海成分厚みが５００ｎｍ以下、特に２０〜２００ｎｍの範囲が好ましい。該厚みが５００ｎｍを越える場合には、該厚い海成分を溶解除去する間に島成分の溶解が進むため、島成分間の均質性が低下するだけでなく、毛羽やピリングなど着用時の欠陥や染め斑も発生しやすくなる。
前記の海島型複合繊維は、例えば以下の方法により容易に製造することができる。すなわち、まず溶融粘度が高く且つ易溶解性であるポリマーと溶融粘度が低く且つ難溶解性のポリマーとを、前者が海成分で後者が島成分となるように溶融紡糸する。ここで、海成分と島成分の溶融粘度の関係は重要で、海成分の比率が小さくなって島間の厚みが小さくなると、海成分の溶融粘度が小さい場合には島間の一部の流路を海成分が高速流動するようになり、島間に接合が起こりやすくなるので好ましくない。
溶融紡糸に用いられる紡糸口金としては、島成分を形成するための中空ピン群や微細孔群を有するものなど任意のものを用いることができる。例えば中空ピンや微細孔より押し出された島成分とその間を埋める形で流路を設計されている海成分流とを合流し、これを圧縮することにより海島断面形成がなされるいかなる紡糸口金でもよい。好ましく用いられる紡糸口金例を図１および２に示すが、必ずしもこれらに限定されるものではない。なお図１は、中空ピンを海成分樹脂貯め部分に吐出してそれを合流圧縮する方式であり、図２は、中空ピンのかわりに微細孔方式で島を形成する方法である。
吐出された海島型複合繊維は、冷却風によって固化され、好ましくは４００〜６０００ｍ／分で溶融紡糸された後に巻き取られる。得られた未延伸糸は、別途延伸工程をとおして所望の強度・伸度・熱収縮特性を有する複合繊維とするか、あるいは、一旦巻き取ることなく一定速度でローラーに引き取り、引き続いて延伸工程をとおした後に巻き取る方法のいずれでも構わない。
ここで、延伸工程は通常のローラー延伸工程が好ましい。また、特に微細な島径を有する海島型複合繊維を高効率で製造するために、通常のいわゆる配向結晶化を伴うネック延伸（配向結晶化延伸）に先立って、繊維構造は変化させないで繊維径のみを極細化する流動延伸工程を採用してもよい。流動延伸を容易とするため、熱容量の大きい水媒体を用いて繊維を均一に予熱し、低速で延伸することが好ましい。このようにすることにより延伸時に流動状態を形成しやすくなり、繊維の微細構造の発達を伴わずに容易に延伸することができる。このプロセスでは、特に海成分および島成分が共にガラス転移温度１００℃以下のポリマーであることが好ましく、なかでもポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、ポリトリメチレンテレフタレート等のポリエステルに好適である。具体的には６０〜１００℃、好ましくは６０〜８０℃の範囲の温水バスに浸漬して均一加熱を施し、延伸倍率は１０〜３０倍、供給速度は１〜１０ｍ／分、巻取り速度は３００ｍ／分以下、特に１０〜３００ｍ／分の範囲で実施することが好ましい。予熱温度不足および延伸速度が速すぎる場合には、目的とする高倍率延伸を達成することができなくなる。
得られた流動状態で延伸された延伸糸は、その強伸度などの機械的特性を向上させるため、常法にしたがって６０〜２２０℃の温度で配向結晶化延伸する。該延伸条件がこの範囲外の温度では、得られる繊維の物性が不十分なものとなる。なお、この延伸倍率は、溶融紡糸条件、流動延伸条件、配向結晶化延伸条件などによって変わってくるが、該配向結晶化延伸条件で延伸可能な最大延伸倍率の０．６〜０．９５倍で延伸すればよい。
以上に説明した海島型複合繊維（海島型複合延伸糸）と前記ポリエステルマルチフィラメントＢとを用いて布帛を製造した後、海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することにより、本発明の布帛が得られる。なお、前記のアルカリ水溶液による海成分の溶解除去処理の前および／または後に染色加工や親水加工など各種加工を付加適用してもよい。
かくして得られた布帛は、前記のポリエステルマルチフィラメントＡとポリエステルマルチフィラメントＢとを含んでいるので、研磨布用布帛として使用すると、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能となる。また、該布帛をワイピング製品用布帛として使用すると、拭取り性が良好でかつ発塵を少なくすることが可能となる。その際、布帛の表面および／または裏面において、ＫＥＳ風合い計測器で測定した摩擦係数が０．４〜０．９の範囲内であると優れた拭取り性が得られ好ましい。
かくして得られた布帛において、経方向の伸度と緯方向の伸度がともに２００％以下であると、布帛を研磨布用布帛として使用する場合、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能となり好ましい。
また、前記布帛に親水化剤を、布帛の重量に対して０．２〜１０．０重量％の範囲で付着させると、布帛を研磨布用布帛として使用する場合、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能となり好ましい。
前記親水化剤としては、構成繊維と親和性のある親水剤であればいずれも使用できる。特にポリエステル系繊維と親和性のある親水性重合体が好ましく用いられる。例えば、ポリエチレングリコールジアクリレートやその誘導体、ポリアルキレングリコール（ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなど）と、テレフタル酸および／またはイソフタル酸および低級アルキレングリコール（エチレングリコールなど）をブロック共重合してなるブロック共重合体などが好ましく例示される。その際、１種類の親水剤のみを使用しても、または２種類以上の親水剤を併用してもよい。親水剤の付与方法は特に限定されず、例えば、染色と同浴加工、パディング法、フラットスクリーンプリント法、ロータリースクリーンプリント法、ローラープリント法、グラビアロール法、キスロール法、泡加工機による方法などが例示される。
ここで、ＪＩＳ  Ｌ１０９６−１９９８  ６．２６．１滴下法で測定した吸水速度が１０秒以下（より好ましくは７秒以下）であることが被研磨物に微細な溝を効率的に形成する上で好ましい。吸水速度が１０秒以上であると、研磨布用布帛に研磨剤を付与した際、拡散性が不十分となり被研磨物に微細な溝を形成するのが困難となるおそれがある。
また、前記の布帛に有機材料からなるシートを貼り合わせた複合シートを研磨布用複合シートとして使用すると、シートの剛性を高めることができるため、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能となり好ましい。
その際、有機材料からなる前記シートの厚みが２０〜５００μｍの範囲内であることが好ましい。また、前記有機材料の種類として、ポリウレタン樹脂、ポリエステル樹脂、ナイロン樹脂などが例示される。特にポリウレタン樹脂からなる多孔質発泡体が好ましい。
また、前記の布帛に、有機材料からなるシートを貼り合せる方法は特に限定されず、ラミネート法（熱接着法）でもよいし接着剤を用いる方法でもよい。
本発明の研磨布は、前記の布帛または複合シートを用いてなる研磨布である。かかる研磨布には、磁気デイスクや光デイスクなど記録媒体のテキスチャリング用研磨布、記録媒体のポリッシング用研磨布、電子部品の仕上げ用研磨布、および電子部品のバフ研磨用研磨布などが含まれる。かかる研磨布によれば、被研磨物に微細な溝を形成することが可能で、かつ被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させることが可能となる。
また、本発明のワイピング製品は、前記の布帛または複合シートを用いてなるワイピング製品である。かかるワイピング製品には、携帯電話、眼鏡、レンズ、液晶材料、大規模集積回路、電子情報材料、電子機器類、医薬品、医療用器具、真珠、宝石、家具、自動車部品などの用途に用いられるワイピング製品が含まれる。かかるワイピング製品は、拭取り性および捕塵性に極めて優れており、かつ発塵の少ないものである。なお、ワイピング製品の形状は特に限定されず、ワイピングクロス、ワイピングテープ、マスコット形状をした携帯ストラップなどいずれでもよい。
【実施例】
【０００６】
次に本発明の実施例および比較例を詳述するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、実施例中の各測定項目は下記の方法で測定した。
（１）単繊維径
透過型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定した。ｎ数５で測定しその平均値を求めた。
（２）カバーファクターＣＦ
下記の式によりカバーファクターＣＦを算出した。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
ただし、ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。
（３）織物の厚み
ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．５に従って織物の厚みを測定した。
（４）研磨効果
テクスチャー加工後のデイスク表面の欠点数により研磨効果を判定した。テクスチャー加工試験においてデイスク基板１０枚を対象とし、ＣａｎｄｅｌａＯＳＡ６１００光学表面分析計を用いて、スクラッチなどの欠点数を測定した。その際、１０枚の測定値の平均値を算出し、１００点以下であれば「良好」、１０１点以上３００点以下であれば「普通」、３０１点以上であれば「不良」とした。
（５）摩擦係数
ＫＥＳ風合い計測器による表面特性測定法に従って摩擦係数を測定した。
（６）表面粗さ
ＫＥＳ風合い計測器による表面特性測定法に従って表面粗さを測定した。
（７）糸長の測定
布帛から複合糸を取り出し３０ｃｍの長さに裁断した（ｎ数＝５）。次いで、該複合糸から、ポリエステルマルチフィラメントＡとポリエステルマルチフィラメントＢを１本ずつ取り出し、１．７６ｍＮ／ｄｔｅｘ（２００ｍｇ／ｄｅ）の荷重をかけてポリエステルマルチフィラメントＡの糸長ＤＡ（ｍｍ）、ポリエステルマルチフィラメントＢの糸長ＤＢ（ｍｍ）を測定した。そして、（糸長ＤＡの平均値）／（糸長ＤＢの平均値）をＤＡ／ＤＢとした。
（８）ワイピング性能
ガラス板に定量の人工汚れ（カーボンブラックおよび牛脂極度硬化油および流動パラフィンのヘキサン希釈液）を滴下し、常温で１時間以上風乾させてスポット状の汚れを付着させた。その後、ガラス板に対し、ワイピング布で押圧荷重４０ｇｒ／ｃｍ２（３９．２ｃＮ／ｃｍ２）、拭き取り速度１０ｃｍ／分で拭取り動作を行った。拭取り後のガラス板について５名の試験者が官能評価を行った。その際、試験者がガラス板を見た時の状態を下記の基準により評価し、２０点以上のものを「良好」、１１点〜１９点のものを「普通」、１０点以下のものを「不良」と判定した。
５点：ガラス板に汚れがあったことが全く感じられず、非常にきれいである。
４点：ガラス板に汚れがあったことがほとんど感じられず、きれいである。
３点：ガラス板に汚れがあったことが少し感じられるが、ややきれいである。
２点：ガラス板に汚れがあったであろうと推測され、少し汚い。
１点：ガラス板に汚れがあったことが確信できるほど、汚い。
（９）発塵性
ワイピング性能の評価方法において、人工汚れを付着させていないガラス板に対し、ワイピング布を用いて同条件で拭取り動作を行った。拭取り後のガラス板について５名の試験者が官能評価を行った。試験者がガラス板を見た時の状態を下記の基準により評価した。合格とした人が４人以上の場合は「良好」、４人未満の場合は「不良」と判定した。
合格：繊維や塵埃がガラス板に付着しておらず、合格である。
不合格：繊維や塵埃がガラス板に付着しており、不合格である。
（１０）伸度
ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．１２に従って布帛の伸度を測定した。
（１１）捲縮率
供試フィラメント糸条を、周長が１．１２５ｍの検尺機のまわりに巻きつけて、乾繊度が３３３３ｄｔｅｘのかせを調製した。
前記かせを、スケール板の吊り釘に懸垂して、その下部分に６ｇｒｆ（５．９ｃＮ）の初荷重を付加し、さらに６００ｇｒｆ（５８８ｃＮ）の重荷重をかけ、１分後にかせの長さＬ０を測定した。その後、直ちに、前記かせから重荷重を除き、スケール板の吊り釘から外し、このかせを沸騰水中に２０分間浸漬して、捲縮を発現させる。沸騰水処理後のかせを沸騰水から取り出し、かせに含まれる水分をろ紙により吸収除去し、室温において２４時間風乾した。この風乾されたかせを、スケール板の吊り釘に懸垂し、その下部分に、６００ｇｒｆ（５８８ｃＮ）の重荷重をかけ、１分後にかせの長さＬ１を測定し、その後かせから重荷重を外し、１分後にかせの長さＬ２を測定した。初荷重は、測定中において常時付加しておいた。供試フィラメント糸条の捲縮率（ＣＰ）を、下記式により算出した。
ＣＰ（％）＝（（Ｌ１−Ｌ２）／Ｌ０）×１００
（１２）圧縮剛さ
クッション性の代用特性として、ＫＥＳ風合い計測器による圧縮特性における曲線（図３）から求める三角形ＡＢＣの面積とａの面積とｂの面積から下記の式で圧縮剛さを計算した。
圧縮剛さ＝（ａの面積＋ｂの面積）／三角形ＡＢＣの面積
（１３）吸水速度
ＪＩＳ Ｌ １０９６−１９９８ ６．２６．１（滴下法）に従って測定した。
（１４）親水化剤の付着量
下記式により親水化剤の付着量を算出した。
親水化剤の付着量（％）＝（織物に付着した親水化剤重量（ｇｒ）／付着前の織物重量（ｇｒ））×１００
［実施例１］
島成分として艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレート、海成分として５−ナトリウムスルホイソフタル酸９モル％と数平均分子量４０００のポリエチレングリコール３重量％を共重合したポリエチレンテレフタレートを用い、海：島＝３０：７０、島数＝８３６の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度２８０℃、紡糸速度１５００ｍ／分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度８０℃、延伸倍率２．５倍でローラー延伸し、次いで１５０℃で熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌであり、透過型電子顕微鏡ＴＥＭによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は７００ｎｍであった。
次いで、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）２本と、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、単糸繊度２．７５ｄｔｅｘ、ポリエステルマルチフィラメントＢ）１本とをインターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。
そして、該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸後、経糸および緯糸に全量配し、経密度１７２本／２．５４ｃｍ、緯密度５９本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
次いで、該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて２３．８％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径７００ｎｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢの単繊維径１６．１μｍ、カバーファクターＣＦは３４４２、厚みは０．２５ｍｍであった。
得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は９２個であり、研磨効果は「良好」であり、磁気特性においても問題なかった。
［実施例２］
実施例１と同様に海島型複合延伸糸５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌ（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）を得た。次いで、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）２本と、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、単糸繊度２．７５ｄｔｅｘ、ポリエステルマルチフィラメントＢ１）１本とを、インターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。そして、該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸後、経糸のみに全量配した。
一方、ポリエステルマルチフィラメントＢ２として艶消し剤（二酸化チタン）を０．０７重量％含有するポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント仮撚捲縮加工糸（５６ｄｔｅｘ／１４４ｆｉｌ、単糸繊度０．３９ｄｔｅｘ）を２本引き揃え３００回／ｍ（Ｓ方向）にて合撚後、緯糸に全量配した。
次いで、経密度１７２本／２．５４ｃｍ、緯密度６７本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
その後、該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて２０．５％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径７００ｎｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ１の単繊維径１６．１μｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ２の単繊維径５．９μｍ、カバーファクターＣＦは３６２６、厚みは０．３３ｍｍであった。圧縮剛さ０．４１であった。
得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は８６個であり、研磨効果は「良好」であり、磁気特性においても問題なかった。
［実施例３］
実施例１と同様に海島型複合延伸糸５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌ（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）を得た後、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）２本と、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、単糸繊度２．７５ｄｔｅｘ、ポリエステルマルチフィラメントＢ１）１本とをインターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。そして、前記混繊糸を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸後、緯糸に全量配した。
一方、ポリエステルマルチフィラメントＢ２として艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント糸８４ｄｔｅｘ／７２ｆｉｌ（単糸繊度１．１７ｄｔｅｘ、帝人ファイバー（株）製）を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸後、経糸のみに全量配した。
そして、経密度１５０本／２．５４ｃｍ、緯密度１０１本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
実施例１と同様に該織物生機を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて１９．２％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径７００ｎｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ１の単繊維径１６．１μｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ２の単繊維径１０．４μｍ、カバーファクターＣＦは３１４８、厚みは０．２０ｍｍであった。
得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は６９個であり、研磨効果は「良好」であり、磁気特性においても問題なかった。
［実施例４］
島成分として艶消し剤（二酸化チタン）を０．０７重量％含有するポリエチレンテレフタレート、海成分として５−ナトリウムスルホイソフタル酸９モル％と数平均分子量４０００のポリエチレングリコール３重量％を共重合したポリエチレンテレフタレートを用い、海：島＝３０：７０、島数＝８３６の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度２８０℃、紡糸速度１５００ｍ／分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度８０℃、延伸倍率２．５倍でローラー延伸し、次いで１５０℃で熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌであり、透過型電子顕微鏡ＴＥＭによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は７００ｎｍであった。
次いで、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）２本と、艶消し剤（二酸化チタン）を０．３５重量％含有するポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、単糸繊度２．７５ｄｔｅｘ、ポリエステルマルチフィラメントＢ）１本とをインターレース加工により混繊することにより混繊糸を得た。該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸後、経糸のみに全量配した。
一方、ポリエステルマルチフィラメントＢ２として艶消し剤（二酸化チタン）を０．０７重量％含有するポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント仮撚捲縮加工糸（５６ｄｔｅｘ／１４４ｆｉｌ、単糸繊度０．３９ｄｔｅｘ）を２本引き揃え３００回／ｍ（Ｓ方向）にて合撚後、緯糸に全量配した。
次いで、経密度１７２本／２．５４ｃｍ、緯密度６７本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
その後、該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて２０．７％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径７００ｎｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ１の単繊維径１６．１μｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ２の単繊維径５．９μｍ、カバーファクターＣＦは３５８０、厚みは０．３３ｍｍであった。
得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は８９個であり、研磨効果は「良好」であり、磁気特性においても問題なかった。
［比較例１］
実施例１と同様に海島型複合延伸糸（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）を得た。そして、該海島型複合延伸糸２本と、艶消し剤（二酸化チタン）を１．０重量％含有するポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、単糸繊度２．７５ｄｔｅｘ、ポリエステルマルチフィラメントＢ１）１本とをインターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。そして、該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸後、経糸のみに全量配した。
一方、ポリエステルマルチフィラメントＢ２として艶消し剤（二酸化チタン）を１．０重量％含有するポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント仮撚捲縮加工糸（１１０ｄｔｅｘ／１４４ｆｉｌ、単糸繊度０．７６ｄｔｅｘ）を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸後、緯糸に全量配した。
そして、経密度１７２本／２．５４ｃｍ、緯密度６７本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
その後、該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて２０．５％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径７００ｎｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ１の単繊維径１６．１μｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ２の単繊維径８．５μｍ、カバーファクターＣＦは３６８５、厚みは０．３１ｍｍであった。
得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得てテクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は約３６７個であり、研磨効果は「不良」であり、磁気特性に劣るものであった。
［実施例５］
実施例１で得られた織物を用いてワイピング布を得て、ワイピング試験を実施した。ワイピング性能は「良好」であり、発塵性においても「良好」であった。
［参考例１］
実施例１と同様に海島型複合延伸糸５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌ（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）を得た。そして、該海島型複合延伸糸を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。
一方、ポリエステルマルチフィラメントＢとして、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント８４ｄｔｅｘ／７２ｆｉｌ（単糸繊度１．１７ｄｔｅｘ）を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。
そして、経密度１５０本／２．５４ｃｍ、緯密度１６３本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
次いで、該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて１９．２％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径は７００ｎｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢの単繊維径は１０．４μｍ、織物のカバーファクターＣＦは３１４８、織物の厚さは０．１８ｍｍ、摩擦係数は０．５８であった。得られた織物を用いてワイピング布を得て、ワイピング試験を実施した。ワイピング性能は「良好」であり、発塵性においても「良好」であった。
［参考例２］
島成分として艶消し剤（二酸化チタン）を０．０７重量％含有するポリエチレンテレフタレート、海成分として５−ナトリウムスルホイソフタル酸９モル％と数平均分子量４０００のポリエチレングリコール３重量％を共重合したポリエチレンテレフタレートを用い、海：島＝３０：７０、島数＝８３６の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度２８０℃、紡糸速度１５００ｍ／分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度８０℃、延伸倍率２．５倍でローラー延伸し、次いで１５０℃で熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌであり、透過型電子顕微鏡ＴＥＭによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は７００ｎｍであった。そして、前記海島型複合延伸糸を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。
一方、ポリエステルマルチフィラメントＢとして艶消し剤（二酸化チタン）を０．３５重量％含有するポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント糸８４ｄｔｅｘ／３６ｆｉｌ（単糸繊度２．３３ｄｔｅｘ）を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。
そして、経密度１５０本／２．５４ｃｍ、緯密度１６３本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
次いで、該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて１９．１％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径は７００ｎｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢの単繊維径は１４．８μｍ、織物のカバーファクターＣＦは３１８０、織物の厚さは０．１８ｍｍ、摩擦係数は０．５１であった。得られた織物を用いてワイピング布を得て、ワイピング試験を実施した。ワイピング性能は「良好」であり、発塵性においても「良好」であった。
［参考例３］
島成分として艶消し剤（二酸化チタン）を０．３５重量％含有するポリエチレンテレフタレート、海成分として５−ナトリウムスルホイソフタル酸９モル％と数平均分子量４０００のポリエチレングリコール３重量％を共重合したポリエチレンテレフタレートを用い、海：島＝３０：７０、島数＝８３６の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度２８０℃、紡糸速度１５００ｍ／分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度８０℃、延伸倍率２．５倍でローラー延伸し、次いで１５０℃で熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌであり、透過型電子顕微鏡ＴＥＭによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は７００ｎｍであった。そして、前記海島型複合延伸糸を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。
一方、ポリエステルマルチフィラメントＢとして艶消し剤（二酸化チタン）を０．３５重量％含有するポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント８４ｄｔｅｘ／３６ｆｉｌ（単糸繊度２．３３ｄｔｅｘ）を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。
そして、経密度１５０本／２．５４ｃｍ、緯密度１６３本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
次いで、該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて１９．３％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径は７００ｎｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢの単繊維径は１４．８μｍ、織物のカバーファクターＣＦは３０４６、織物の厚さは０．１７ｍｍ、摩擦係数は０．５９であった。得られた織物を用いてワイピング布を得て、ワイピング試験を実施した。ワイピング性能は「良好」であり、発塵性においても「良好」であった。
［参考例４］
実施例１と同様に海島型複合延伸糸５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌ（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）を得た。そして、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）２本と、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、ポリエステルマルチフィラメントＢ１）とインターレース加工にて混繊糸を得た。そして、前記の海島型複合延伸糸を含む混繊糸を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。
一方、参考例１と同様に、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント８４ｄｔｅｘ／７２ｆｉｌ（単糸繊度１．１７ｄｔｅｘ、ポリエステルマルチフィラメントＢ２）を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。
そして、経密度１５０本／２．５４ｃｍ、緯密度１０２本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
次いで、実施例１と同様に該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて１５．５％減量（アルカリ減量）した。その後、実施例１と同様に常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径７００ｎｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ１の単繊維径１６．１μｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ２の単繊維径１０．４μｍ、織物のカバーファクターＣＦは３０７７、摩擦係数は０．５４であった。得られた織物を用いてワイピング布を得て、ワイピング試験を実施した。ワイピング性能は「良好」であり、発塵性においても「良好」であった。
［実施例６］
実施例１と同様に海島型複合延伸糸５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌ（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）を得た後、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）２本と、艶消し剤（二酸化チタン）を０．３５重量％含有するポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂ１）とをインターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。そして、該混繊糸を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。
一方、参考例１と同様に艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント糸８４ｄｔｅｘ／７２ｆｉｌ（単糸繊度１．１７ｄｔｅｘ、ポリエステルマルチフィラメントＢ２）を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。
そして、経密度１５０本／２．５４ｃｍ、緯密度１０２本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
次いで、実施例１と同様に該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて１５．５％減量（アルカリ減量）した。その後、実施例１と同様に常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径は７００ｎｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ１の単繊維径は１６．１μｍ、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂ２の単繊維径は１０．４μｍ、織物のカバーファクターＣＦは３１２４、摩擦係数は０．５６であった。得られた織物を用いてワイピング布を得て、ワイピング試験を実施した。ワイピング性能は「良好」であり、発塵性においても「良好」であった。
［参考例５］
実施例１と同様に海島型複合延伸糸５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌ（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）を得た。そして、該海島型複合延伸糸（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し緯糸に全量配した。
一方、参考例１と同様に艶消し剤などの無機微粒子を含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント糸８４ｄｔｅｘ／７２ｆｉｌ（単糸繊度１．１７ｄｔｅｘ）を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し経糸に全量配した。
そして、経密度１０７本／２．５４ｃｍ、緯密度７０本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により平組織の織物生機を得た。
次いで、該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて１９．０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径は７００ｎｍ、前記マルチフィラメント糸８４ｄｔｅｘ／７２ｆｉｌの単繊維径は１０．４μｍであった。また、カバーファクターＣＦは２０３７、摩擦係数は０．３４であった。得られた織物を用いてワイピング布を得て、ワイピング試験を実施した。発塵性は「良好」であったが、ワイピング性能は「普通」であった。
［比較例２］
実施例１と同様に海島型複合延伸糸５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌ（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）を得た。そして、該海島型複合延伸糸（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。
一方、艶消し剤（二酸化チタン）を１．０重量％含有するポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント糸８４ｄｔｅｘ／３６ｆｉｌ（単糸繊度２．３３ｄｔｅｘ）を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。
そして、経密度１５０本／２．５４ｃｍ、緯密度１０１本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
次いで、実施例１と同様に該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて１８．８％減量（アルカリ減量）した。その後、実施例１と同様に常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径は７００ｎｍ、前記マルチフィラメント糸８４ｄｔｅｘ／３６ｆｉｌの単繊維径は１４．８μｍであった。また、カバーファクターＣＦは３０７３、摩擦係数は０．６５であった。得られた織物を用いてワイピング布を得て、ワイピング試験を実施した。ワイピング性能は「良好」であったが、発塵性においては「不良」であり、ガラス板に微小なキズも見られた。
［実施例７］
島成分として艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレート、海成分として５−ナトリウムスルホイソフタル酸９モル％と数平均分子量４０００のポリエチレングリコール３重量％を共重合したポリエチレンテレフタレートを用い、海：島＝３０：７０、島数＝８３６の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度２８０℃、紡糸速度１５００ｍ／分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度８０℃、延伸倍率２．５倍でローラー延伸し、次いで１５０℃で熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａ用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌであり、透過型電子顕微鏡ＴＥＭによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は７００ｎｍであった。また、ポリエステルマルチフィラメントＢ１として、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まない、高熱収縮性のイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌを用意し、前記ポリエステルマルチフィラメントＡ（２本）とポリエステルマルチフィラメント糸Ｂ１（１本）とを引き揃えてインターレース加工により混繊することにより複合糸Ｃを得た。そして、前記複合糸Ｃを３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。
一方、ポリエステルマルチフィラメントＢ２として、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント８４ｄｔｅｘ／７２ｆｉｌを３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。
そして、経密度２２０本／２．５４ｃｍ、緯密度１５０本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により４／１の５枚サテン織組織（複合糸Ｃが浮き糸本数４本の緯浮き成分として含まれる。）の織物生機を得た。
次いで、該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて１３．２％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの平均繊維径は７００ｎｍ、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し１５％であった。また、ポリエステルマルチフィラメントＢ１の単繊維径は１６μｍであった。また、ＤＡ／ＤＢは１．１５であった。また、ポリエステルマルチフィラメントＢ２の単繊維径は１０．５μｍであった。また、織物表面において、摩擦係数は０．７２、表面粗さは０．９４μｍであった。得られた織物を用いてワイピングクロスを得て、ワイピング試験を実施した。ワイピング性能は「良好」であった。
［実施例８］
実施例７と同様に海島型複合延伸糸５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌ（ポリエステルマルチフィラメントＡ）を得た。そして、実施例７と同様に、該延伸糸２本と、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まない、高熱収縮性のイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント糸３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ（単繊維径１６μｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ１）１本とで構成される複合糸Ｃを得た。そして、前記の複合糸Ｃを３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。
一方、実施例７と同様にポリエステルマルチフィラメントＢ２として艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント８４ｄｔｅｘ／７２ｆｉｌ（単繊維径１０．５μｍ）を３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。
そして、経密度１５０本／２．５４ｃｍ、緯密度１３１本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により２／２ツイル組織（複合糸Ｃが浮き糸本数２本の緯浮き成分として含まれる。）の織物生機を得た。
次いで、実施例７と同様に該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて１５．８％減量（アルカリ減量）した。その後、実施例１２と同様に常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの平均繊維径は７００ｎｍ、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し２９％であった。また、ポリエステルマルチフィラメントＢ１の単繊維径は１６μｍであった。またＤＡ／ＤＢは１．１０であった。また、ポリエステルマルチフィラメントＢ２の単繊維径は１０．５μｍであった。また、織物表面において、摩擦係数は０．５５、表面粗さは１．６８μｍであった。得られた織物を用いてワイピングクロスを得て、ワイピング試験を実施した。ワイピング性能は「合格」であった。
［実施例９］
実施例７と同様に海島型複合延伸糸５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌ（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）を得た。そして、実施例７と同様にして、前記延伸糸２本と、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まない、高熱収縮性のイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント糸３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ（ポリエステルマルチフィラメントＢ１）１本とで構成される複合糸Ｃを得た。そして、前記の複合条Ｃを３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。
一方、実施例７と同様に、ポリエステルマルチフィラメントＢ２として艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント８４ｄｔｅｘ／７２ｆｉｌを３００回／ｍ（Ｚ方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。
そして、経密度１５６本／２．５４ｃｍ、緯密度１０５本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により平組織の織物生機を得た。
次いで、実施例７と同様に、該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて１４．９％減量（アルカリ減量）した。その後、実施例７と同様に常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの平均繊維径は７００ｎｍ、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し２３％であった。またＤＡ／ＤＢは１．０６であった。また、ポリエステルマルチフィラメントＢ１の単繊維径は１６μｍであった。また、ポリエステルマルチフィラメントＢ２の単繊維径は１０．５μｍであった。また、織物表面においては摩擦係数は０．４５、表面粗さは３．６２μｍであった。得られた織物を用いてワイピングクロスを得て、ワイピング試験を実施した。ワイピング性能は実施例７より劣るものであった。
［参考例６］
島成分として艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレート、海成分として５−ナトリウムスルホイソフタル酸９モル％と数平均分子量４０００のポリエチレングリコール３重量％を共重合したポリエチレンテレフタレートを用い、海：島＝３０：７０、島数＝８３６の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度２８０℃、紡糸速度１５００ｍ／分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度８０℃、延伸倍率２．５倍でローラー延伸し、次いで１５０℃で熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌであり、透過型電子顕微鏡ＴＥＭによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は７００ｎｍであった。そして、前述の海島型複合延伸糸を通常の２８ゲージの経編機のフロント筬とミドル筬に配した。
一方、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるポリエステルマルチフィラメントＢ（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ）を前記経編機のバック筬に配した。
そして、サテン組織（バック：１０／２１、ミドル：１０／３４、フロント：１０／３４による編方）によりサテン組織の経編生機を得た。
次いで、該編物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて２５％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工を行い、その後、通常のピンテンター（（株）ヒラノテクシード製）を使用して、１８０℃で１分間熱セットを行った。
得られた編物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの平均単繊維径は７００ｎｍ、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し１５％であった。また、ポリエステルマルチフィラメントＢの単繊維径は１６μｍであった。また、得られた編物において、伸度はタテ方向６１％、ヨコ方向９７％であった。
該編物を３８．１ｍｍ幅にスリットし、ガラスハードディスク基板のポリッシュ加工に適した研磨テープとした。該研磨テープを用い、研磨剤に０．０７μｍの多結晶ダイヤモンド砥粒を含有しアニオン性の分散剤を含んでいるスラリーと併用してポリッシュ加工を実施した。ポリッシュ加工後の基板の表面平均粗さＲａ＝１．４５Åと良好であり、スクラッチ傷などの欠点が非常に少ない上、ハードディスク媒体としての収率は９８％と安定した加工が行われた。
［実施例１０］
参考例６と同様に海島型複合延伸糸５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌ（ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条）を得た。次いで、該延伸糸２本と、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるポリエステルマルチフィラメントＢ１（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ）１本とをインターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。そして、該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。
一方、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント仮撚捲縮加工糸（ポリエステルマルチフィラメントＢ２、５６ｄｔｅｘ／１４４ｆｉｌ）を２本引き揃え３００回／ｍ（Ｓ方向）にて合撚後、緯糸に全量配した。
そして、経密度１７１本／２．５４ｃｍ、緯密度６７本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
次いで、該織物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工を行い、その後、通常のピンテンター（（株）ヒラノテクシード製）を使用して、１８０℃で１分間熱セットを行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの平均単繊維径は７００ｎｍであり、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し２０％であった。また、ポリエステルマルチフィラメントＢ１の単繊維径は１６μｍ、ポリエステルマルチフィラメントＢ２の単繊維径は６．０μｍであった。また、伸度はタテ方向６５％、ヨコ方向４０％であった。
該織物を３８．１ｍｍ幅にスリットし、ガラスハードディスク基板のポリッシュ加工に適した研磨テープとした。該研磨テープを用い、参考例６と同様の方法でポリッシュ加工を実施した。ポリッシュ加工後の基板の表面平均粗さＲａ＝１．９５Åと良好であり、スクラッチ傷などの欠点が非常に少ない上、ハードディスク媒体としての収率は９５％と安定した加工が行われた。
［参考例７］
参考例６と同様に経編生機を得た後、該編物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて２５％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工を行い、その後、乾燥のみで仕上げた。
得られた編物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの平均単繊維径は７００ｎｍ、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し１５％であった。伸度はタテ方向９１％、ヨコ方向２３０％であった。
該編物を３８．１ｍｍ幅にスリットし、ガラスハードディスク基板のポリッシュ加工に適した研磨テープとした。該研磨テープを用い、研磨剤に０．０７μｍの多結晶ダイヤモンド砥粒を含有しアニオン性の分散剤を含んでいるスラリーと併用してポリッシュ加工を実施した。ポリッシュ加工後の基板の表面平均粗さＲａ＝１．５５Åと良好であったが、微小なうねりやスクラッチ傷などの欠点が多発し、ハードディスク媒体としての収率は５０％と、参考例６で得られたものより低かった。
［参考例８］
島成分として艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレート、海成分として５−ナトリウムスルホイソフタル酸９モル％と数平均分子量４０００のポリエチレングリコール３重量％を共重合したポリエチレンテレフタレートを用い、海：島＝３０：７０、島数＝８３６の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度２８０℃、紡糸速度１５００ｍ／分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度８０℃、延伸倍率２．５倍でローラー延伸し、次いで１５０℃で熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌであり、透過型電子顕微鏡ＴＥＭによる繊維横断向を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は７００ｎｍであった。そして、通常の２８ゲージの経編機を使用して、前述の海島型複合延伸糸をフロント筬とミドル筬に配した。
一方、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（ポリエステルマルチフィラメントＢ、３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ）を前記経編機のバック筬に配した。
そして、サテン組織（バック：１０／２１、ミドル：１０／３４、フロント：１０／３４による編方）によりサテン組織の経編生機を得た。
次いで、該編物を５０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、２．５％ＮａＯＨ水溶液で、５５℃にて２５％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の染色仕上げ加工、湿熱加工、乾熱加工を行った。
その後、該編物の裏面に、ポリエチレンテレフタレートからなる厚さ１００μｍのフィルム（帝人デュポンフィルム（株）製「メリネックス」）を常法のラミネート法にて貼り合せ、編物からなる研磨層と、ポリエチレンテレフタレートフィルムからなる下地層とで構成される複合シートを得た。
得られた複合シートにおいて、ポリエステルマルチフィラメントＡの平均単繊維径は７００ｎｍ、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し１５％であった。また、ポリエステルマルチフィラメントＢの単繊維径は１６μｍであった。また、複合シートの厚みは０．４５ｍｍであった。
該複合シートを直径３８０ｍｍの円形に裁断し、シリコンウエハのポリッシュ加工に適した研磨パッドとした。該研磨パッドを用い、研磨剤に０．０３５μｍのコロイダルシリカ砥粒を５重量％含んでいるスラリーを用いて、８０ｒｐｍ、２００ｇｆ／ｃｍ２で１０分間ポリッシュ加工を実施した。研磨能率は０．６μｍ／ｍｉｎと良好であり、スクラッチ傷などの欠点が非常に少なかった。
［参考例９］
参考例８と同様にして編物を得た後、該編物の裏面に、厚さ２００μｍのポリウレタン樹脂からなる多孔質発泡体を常法のラミネート法にて貼り合せることにより、編物からなる研磨層と多孔質発泡体からなる下地層とで構成される複合シートを得た。
得られた複合シートにおいて、ポリエステルマルチフィラメントＡの平均単繊維径は７００ｎｍ、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し１５％であった。また、また、ポリエステルマルチフィラメントＢの単繊維径は１６μｍであった。また、複合シートの厚みは０．５８ｍｍであった。
該複合シートを直径３８０ｍｍの円形に裁断し、シリコンウエハのポリッシュ加工に適した研磨パッドとした。該研磨パッドを用い、研磨剤に０．０３５μｍのコロイダルシリカ砥粒を５重量％含んでいるスラリーを用いて、８０ｒｐｍ、１９６ｃＮ／ｃｍ２（２００ｇｆ／ｃｍ２）で１０分間ポリッシュ加工を実施した。研磨能率は０．５５μｍ／ｍｉｎと良好であり、スクラッチ傷などの欠点が非常に少なかった。
［実施例１１］
島成分として艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレート、海成分として５−ナトリウムスルホイソフタル酸９モル％と数平均分子量４０００のポリエチレングリコール３重量％を共重合したポリエチレンテレフタレートを用い、海：島＝３０：７０、島数＝８３６の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度２８０℃、紡糸速度１５００ｍ／分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度８０℃、延伸倍率２．５倍でローラー延伸し、次いで１５０℃で熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメントＡ用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌであり、透過型電子顕微鏡ＴＥＭによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は７００ｎｍであった。
次いで、該延伸糸と、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（ポリエステルマルチフィラメントＢ、３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、単糸繊度２．７５ｄｔｅｘ、帝人ファイバー（株）製）とをインターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。
該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸および緯糸に全量配した。そして、経密度２１５本／２．５４ｃｍ、緯密度１０５本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物を得た。
そして、該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の染色加工と親水加工とを同浴処理を行うことにより、親水化剤（ポリエチレンテレフタレート−ポリエチレングリコール共重合体）を織物重量に対して３．０重量％付着させた。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径は７００ｎｍであり、また、ポリエステルマルチフィラメントＢの単繊維径は１６μｍであった。また、織物のカバーファクターＣＦは３２８０、厚みは０．２８ｍｍ、吸水速度は２．１秒であった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は１４０個であり、研磨効果は「良好」であり、磁気特性においても問題なかった。
［実施例１２］
実施例１１と同様にして海島型複合延伸糸５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌポリエステルマルチフィラメントＡを得た。そして、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメントＡ）２本と、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（ポリエステルマルチフィラメントＢ１、３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、単糸繊度２．７５ｄｔｅｘ、帝人ファイバー（株）製）とをインターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。
一方、艶消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艶消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント仮撚捲縮加工糸５６ｄｔｅｘ／１４４ｆｉｌ（捲縮率６．６％、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂ２）を２本引き揃え３００回／ｍ（Ｓ方向）にて合撚し、緯糸に全量配した。
そして、経密度１７２本／２．５４ｃｍ、緯密度６７本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン織組織の織物生機を得た。
次いで、実施例１１と同様に該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２５％減量（アルカリ減量）した。その後、実施例１１と同様に染色加工と親水加工とを同浴処理を行うことにより、親水化剤（ポリエチレンテレフタレート−ポリエチレングリコール共重合体）を織物重量に対して７．０重量％付着させた。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径は７００ｎｍであり、ポリエステルマルチフィラメントＢ１の単繊維径は１６μｍであり、ポリエステルマルチフィラメントＢ２の単繊維径は５．９μｍであった。また、織物のカバーファクターＣＦは３５０５、厚みは０．３４ｍｍ、吸水速度は１．７秒であった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は７５個であり、研磨効果は「良好」であり、磁気特性においても問題なかった。
［実施例１３］
実施例１１と同様に織物を得た後、実施例２０と同様に該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、親水加工を行わずに、常法の湿熱加工と乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメントＡの単繊維径は７００ｎｍであり、また、ポリエステルマルチフィラメントＢの単繊維径は１６μｍであった。また、カバーファクターＣＦは３２７０、厚みは０．２７ｍｍ、吸水速度は１２．５秒であった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。該織物は、デイスク表面の欠点数は２６０個であり、研磨効果において実施例１１で得られたものより劣っていた。また、該織物は磁気特性においても、実施例１１で得られたものより劣るものであった。
【産業上の利用可能性】
【０００７】
本発明によれば、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用布帛として使用することができ、また、拭き取り性が良好でかつ発塵の少ないワイピング製品用布帛としても使用することができる布帛、および該布帛を用いてなる複合シート、および研磨布、およびワイピング製品が提供され、これらは高い実用性を有するものである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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