(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機、凝縮器、第１の流量制御手段および蒸発器を順次主配管で接続して冷媒が循環する主回路を備え、
上記蒸発器は複数の並列熱交換器に分割され、各並列熱交換器が、上記蒸発器を配置する位置の上記主配管を複数に並列に分岐した並列回路のそれぞれに配置されており、
一端を上記圧縮機から上記凝縮器に至る上記主配管に接続し、他端を分岐して各々を上記並列熱交換器の入口側の主配管に接続した第１のバイパス配管と、
上記第１のバイパス配管に設けられた第２の流量制御手段と、
一端を上記圧縮機の圧縮途中の圧縮室に連通するインジェクションポートに接続し、他端を分岐して各々を上記並列熱交換器の出口側の主配管に接続した第２のバイパス配管とを備え、
上記並列熱交換器の着霜を除去するデフロスト運転時に、上記圧縮機から吐出した冷媒の一部を上記第１のバイパス配管に通過させ、上記第２の流量制御手段にて、吐出圧力より低く、インジェクションの圧力より高い圧力まで減圧し、温度及び圧力を低下させた後にデフロスト対象の並列熱交換器に供給し、上記第２のバイパス配管を通過させて上記圧縮機の上記インジェクションポートからインジェクションすることを特徴とするヒートポンプ。
【請求項２】
上記圧縮機の冷媒の吐出温度を測定する温度センサーを設け、上記主配管から上記第１のバイパス配管に流入させる冷媒の流量を制御する上記第２の流量制御手段を、上記温度センサーにて測定した吐出温度に応じて制御することを特徴とする請求項１記載のヒートポンプ。
【請求項３】
第１の圧縮機、第２の圧縮機、凝縮器、第１の流量制御手段および蒸発器を順次主配管で接続して冷媒が循環する主回路を備え、
上記蒸発器は複数の並列熱交換器に分割され、各並列熱交換器が、上記蒸発器を配置する位置の上記主配管を複数に並列に分岐した並列回路のそれぞれに配置されており、
一端を上記第２の圧縮機から上記凝縮器に至る上記主配管に接続し、他端を分岐して各々を上記並列熱交換器の入口側の主配管に接続した第１のバイパス配管と、
上記第１のバイパス配管に設けられた第２の流量制御手段と、
一端を上記第１の圧縮機から上記第２の圧縮機に至る上記主配管に接続し、他端を分岐して各々を上記並列熱交換器の出口側の主配管に接続した第２のバイパス配管とを備え、
上記並列熱交換器の着霜を除去するデフロスト運転時に、上記第２の圧縮機から吐出した冷媒の一部を上記第１のバイパス配管に通過させ、上記第２の流量制御手段にて、上記第２の圧縮機から吐出された冷媒の吐出圧力より低く、上記第２の圧縮機が吸入する冷媒の圧力より高い圧力まで減圧し、温度及び圧力を低下させた後に上記第１のバイパス配管からデフロスト対象の並列熱交換器に供給した後、上記第２のバイパス配管を通過させて上記第１の圧縮機と上記第２の圧縮機との間の主配管に合流させることを特徴とするヒートポンプ。
【請求項４】
上記第２の圧縮機の冷媒の吐出温度を測定する温度センサーを設け、上記主配管から上記第１のバイパス配管に流入させる冷媒の流量を制御する上記第２の流量制御手段を、上記温度センサーにて測定した吐出温度に応じて制御することを特徴とする請求項３記載のヒートポンプ。
【請求項５】
上記第２の圧縮機の冷媒の吸入温度を測定する温度センサーを設け、上記主配管から上記第１のバイパス配管に流入させる冷媒の流量を制御する上記第２の流量制御手段を、上記温度センサーにて測定した吸入温度に応じて制御することを特徴とする請求項３記載のヒートポンプ。
【請求項６】
上記第１の流量制御手段から上記蒸発器に向かう冷媒の一部を分岐して上記第２のバイパス配管に合流させる第３のバイパス配管と、上記第１の流量制御手段から上記蒸発器に向かう冷媒を、上記第３のバイパス配管から第３の流量制御手段に流入して減圧した冷媒と熱交換して冷却する熱交換器と、上記熱交換器にて冷却されて上記蒸発器に向かう冷媒を減圧する第４の流量制御手段とを有することを特徴とする請求項１乃至請求項５の何れか１項に記載のヒートポンプ。
【請求項７】
上記主回路の冷媒の循環方向を切り換える四方弁を備え、上記四方弁の切り換えにより冷房運転又は暖房運転を行うことを特徴とする請求項１乃至請求項６の何れか１項に記載のヒートポンプ。
【請求項８】
前記複数の並列熱交換器を、４台の逆止弁と共にブリッジ状に組合せ、前記複数の並列熱交換器を流れる冷媒の流れ方向を、運転モードに関係なく一方向にするようにし、前記複数の並列熱交換器それぞれの入口側及び出口側にそれぞれ設けられる流路切替手段を、一方向にのみ冷媒を流通する二方切替弁としたことを特徴とする請求項７記載のヒートポンプ。
【請求項９】
冷媒と熱交換させる空気を、前記複数の並列熱交換器の一方から他方に順次流通させる送風機を備え、前記送風機による空気の流れの上流側の並列熱交換器をデフロスト対象としたことを特徴とする請求項１乃至請求項８の何れか１項に記載のヒートポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ヒートポンプに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来のヒートポンプでは、暖房運転時に蒸発器となる室外熱交換器の着霜を除去するにあたり、冷媒サイクルを逆転させる方法でデフロスト運転を行っている。しかしながら、このデフロスト方法では、デフロスト運転中、暖房が停止されるため室内の快適性が損なわれる。そこで、暖房運転とデフロスト運転を同時に可能とした技術として、室外熱交換器を冷媒分流パスを基準として複数の並列熱交換器に分割し、それらの各々に対応して圧縮機からの吐出ガスをバイパスさせるバイパス回路とバイパス状態を制御する電磁開閉弁とを設けたヒートポンプがある（例えば、特許文献１参照）。このヒートポンプでは、圧縮機からの冷媒の一部を各バイパス回路に交互に流入させ、各並列熱交換器を交互にデフロストすることで、冷凍サイクルを逆転させることなく連続して暖房を行うことを可能としている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−８５４８４号公報（要約）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１の技術では、暖房運転とデフロスト運転の同時運転中、デフロスト対象の並列熱交換器から流出した気液二相状態の冷媒と、暖房作用を行っている並列熱交換器から流出したガス冷媒とが混合して圧縮機に吸入される。したがって、圧縮機は暖房を行うための冷媒だけでなく、デフロストを行うための冷媒も低圧から高圧に昇圧する必要があり、ヒートポンプの効率が低下する問題があった。【０００５】
この発明は、上述のような従来の課題を解決するためになされたものであり、暖房運転とデフロスト運転の同時運転に際し、エネルギー効率の向上が可能なヒートポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この発明に係るヒートポンプは、圧縮機、凝縮器、第１の流量制御手段および蒸発器を順次主配管で接続して冷媒が循環する主回路を備え、蒸発器は複数の並列熱交換器に分割され、各並列熱交換器が、蒸発器を配置する位置の主配管を複数に並列に分岐した並列回路のそれぞれに配置されており、一端を圧縮機から凝縮器に至る主配管に接続し、他端を分岐して各々を並列熱交換器の入口側の主配管に接続した第１のバイパス配管と、第１のバイパス配管に設けられた第２の流量制御手段と、一端を圧縮機の圧縮途中の圧縮室に連通するインジェクションポートに接続し、他端を分岐して各々を並列熱交換器の出口側の主配管に接続した第２のバイパス配管とを備え、並列熱交換器の着霜を除去するデフロスト運転時に、圧縮機から吐出した冷媒の一部を第１のバイパス配管に通過させ、第２の流量制御手段にて、吐出圧力より低く、インジェクションの圧力より高い圧力まで減圧し、温度及び圧力を低下させた後にデフロスト対象の並列熱交換器に供給し、第２のバイパス配管を通過させて圧縮機のインジェクションポートからインジェクションするものである。
【発明の効果】
【０００７】
この発明によれば、デフロストを行うための冷媒の圧力を吸入圧力まで下げる必要がない。よって、圧縮機では、暖房を行うための主回路を循環する冷媒だけを低圧から高圧に昇圧するだけでよく、インジェクションされた中間圧の気液二相状態の冷媒については中間圧から高圧に昇圧すればよいため、圧縮機の仕事量が減少し、ヒートポンプの効率が向上する効果が得られる。また、インジェクションポートから流入する気液二相状態の冷媒は、圧縮途中の中間圧のガス冷媒によって加熱され、圧縮機内部でガス状態に変化するため、ヒートポンプの信頼性が向上する。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】この発明の実施の形態１によるヒートポンプの冷媒回路を示す図である。
【図２】この発明の実施の形態１によるヒートポンプの全暖房運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図３】この発明の実施の形態１によるヒートポンプの第１の暖房デフロスト同時運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図４】この発明の実施の形態１によるヒートポンプの第２の暖房デフロスト同時運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図５】この発明の実施の形態１によるヒートポンプの全暖房運転時における冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す図である。
【図６】この発明の実施の形態１によるヒートポンプの第１の暖房デフロスト同時運転時における冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す図である。
【図７】この発明の実施の形態１によるヒートポンプの第２の暖房デフロスト同時運転時における冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す図である。
【図８】この発明の実施の形態２によるヒートポンプの冷媒回路を示す図である。
【図９】この発明の実施の形態２によるヒートポンプの全暖房運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図１０】この発明の実施の形態２によるヒートポンプの第１の暖房デフロスト同時運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図１１】この発明の実施の形態２によるヒートポンプの第２の暖房デフロスト同時運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図１２】この発明の実施の形態３によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。
【図１３】この発明の実施の形態３によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の冷媒回路の全冷房運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図１４】この発明の実施の形態４によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。
【図１５】この発明の実施の形態４によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の全冷房運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図１６】この発明の実施の形態４によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の第１の全暖房運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図１７】この発明の実施の形態４によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の第２の全暖房運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図１８】この発明の実施の形態４によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の第１の暖房デフロスト同時運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図１９】この発明の実施の形態４によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の第２の暖房デフロスト同時運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図２０】この発明の実施の形態４によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の第１の全暖房運転時における冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す図である。
【図２１】この発明の実施の形態４によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の第２の全暖房運転時における冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す図である。
【図２２】この発明の実施の形態４によるヒートポンプの一例として、第１の暖房デフロスト同時運転時における冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す図である。
【図２３】この発明の実施の形態４によるヒートポンプの一例として、他の空気調装置の冷媒回路を示す図である。
【図２４】この発明の実施の形態５によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。
【図２５】この発明の実施の形態５によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の第１の暖房デフロスト同時運転時の冷媒の流れを示す図である。
【図２６】この発明の実施の形態５によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の第１の暖房デフロスト同時運転時における冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
発明の実施の形態１．
以下、図面を参照してこの発明の実施の形態１について説明する。尚、各図中で同一または相当する部分には同一符号を付す。図１は、この発明の実施の形態１によるヒートポンプの冷媒回路を示す図である。
ヒートポンプの冷媒回路は、圧縮機１と、室内熱交換器２と、開閉自在な第１の流量制御手段（ここでは電子式膨張弁）３と、室外熱交換器４とを順次主配管５で接続した主回路を有している。室外熱交換器４は複数の並列熱交換器、ここでは２つの並列熱交換器４Ａと４Ｂに分割されており、主回路において室外熱交換器４の配置部分は、並列熱交換器の数に合わせて複数（ここでは２つ）の並列回路に分岐している。また、主回路は、並列熱交換器４Ａ，４Ｂ（以下、室外熱交換器４Ａ，４Ｂという）に流入する冷媒の流路を主回路または後述の第１のバイパス配管６に切り替える三方弁７Ａ，７Ｂを有する第１の流路切替手段Ｅを備えている。また、主回路は、室外熱交換器４Ａ，４Ｂから流出した冷媒の流路を主回路または後述の第２のバイパス配管４０に切り替える三方弁４４Ａ、４４Ｂを有する第２の流路切替手段Ｆを備えている。
【００１０】
第１のバイパス配管６は、一端が圧縮機１から室内熱交換器２に至る主配管５に接続され、他端が２つに分岐して各々が室外熱交換器４Ａ，４Ｂの入口側の主配管５に接続されている。また、第１のバイパス配管６には冷媒の流量を制御する第２の流量制御手段４１が接続されている。第２のバイパス配管４０は、一端が圧縮機１の圧縮室に連通して設けたインジェクションポート４３に接続され、他端が２つに分岐して各々が室外熱交換器４Ａ，４Ｂの出口側の主配管５に接続されている。インジェクションポート４３は、圧縮機１内の圧縮途中の冷媒に中間圧力の冷媒を注入するためのポートである。なお、主回路は、図１に示した全体の冷媒回路のうち、第１のバイパス配管６および第２のバイパス配管４０を除いた部分を指している。
【００１１】
主回路の圧縮機１の出口には、圧縮機１の吐出温度を測定する温度センサー４２が設けられている。温度センサー４２の検知信号は制御手段（図示せず）に出力される。制御手段（図示せず）には、更に第１の流量制御手段３、第１の流路切替手段Ｅおよび第２の流路切替手段Ｆが接続され、後述の各運転モードや温度センサー４２の検知信号に応じて第１の流量制御手段３、第１の流路切替手段Ｅおよび第２の流路切替手段Ｆを制御する。制御手段（図示せず）は、後述の実施の形態においても同様に冷媒回路内の弁および流量制御弁を制御する。
【００１２】
つぎに、この装置の冷媒の流れを示す図２〜図４およびｐ−ｈ線図（冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す線図）である図５〜図７に添って説明する。図２〜図４において、実線は運転時の冷媒の流れを示し、括弧内の数字［ｉ］（ｉ＝１，２，．．．）は、図５〜図７の線図上のｉ点（冷媒の各状態）に対応する配管部分を示す。
【００１３】
図２では室内熱交換器２で室内の空気を加熱し室外熱交換器４で外気から吸熱することによって暖房を行う場合（以下では全暖房運転と称する）の流れを説明する。図３では、室内熱交換器２で室内の空気を加熱し、室外熱交換器４を構成する一方の並列熱交換器の１台（図３では室外熱交換器４Ａ）では冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱し、他方の並列熱交換器（図３では室外熱交換器４Ｂ）では室外熱交換器４Ｂに発生した霜を融かすために霜を加熱する場合（以下では第１の暖房デフロスト同時運転と称する）の流れを説明する。図４では、室内熱交換器２で室内の空気を加熱し、室外熱交換器を構成する一方の並列熱交換器（図４では室外熱交換器４Ａ）では室外熱交換器４Ａに発生した霜を融かすために霜を加熱し、他方の並列熱交換器の１台（図４では室外熱交換器４Ｂ）では冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱する場合（以下では第２の暖房デフロスト同時運転と称する）の流れを説明する。なお、これらの暖房運転時において室内熱交換器２は凝縮器として機能し、室外熱交換器４は蒸発器として機能する。後述の実施の形態においても同様である。
【００１４】
＜全暖房運転＞
ここでは、まず、図２および図５に添って全暖房運転の流れを説明する。まず、圧縮機１に吸入された低温低圧のガス冷媒が圧縮機１により圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。圧縮機１における冷媒の圧縮は、周囲との熱の出入はないものとして、図５のｐ−ｈ線図にて等エントロピ線（点［１］→点［２］）で表される。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は室内熱交換器２に流入し、ここで室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器２での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器２の圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［２］→点［３］）で表される。そして、この液状態となった冷媒は、第１の流量制御手段３に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。第１の流量制御手段３での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［３］→点［４］）で表される。
【００１５】
そして、低圧まで減圧された冷媒は分岐した後、第１の流路切替手段Ｅを通り、室外熱交換器４Ａ，４Ｂに流入する。なお、第１の流路切替手段Ｅおよび第２の流路切替手段Ｆは、第１の流量制御手段３を出た冷媒が室外熱交換器４Ａ，４Ｂの両方に分岐して流入し、室外熱交換器４Ａ，４Ｂを出た冷媒が圧縮機１に吸入されるように切り替えられている。室外熱交換器４Ａ，４Ｂに流入した冷媒は、室外の空気と熱交換して蒸発し、低温低圧のガス状態となって第２の流路切替手段Ｆを通過し、圧縮機１に吸入される。室外熱交換器４Ａ，４Ｂでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器４Ａ，４Ｂの圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［４］→点［１］）で表される。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。この運転では、室外の空気温度が低い場合、室外熱交換器４に霜が発生し、連続して運転するとさらに霜が多くなり熱交換量が低下する。
【００１６】
＜第１の暖房デフロスト同時運転＞
つぎに、第１の暖房デフロスト同時運転（室外熱交換器４Ｂをデフロスト対象とした暖房運転）の流れを図３と図６に添って説明する。まず、圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、分岐し一部は室内熱交換器２へ供給され、残りは第１のバイパス配管６に流入する。室内熱交換器２に流入した冷媒は、室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器２での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器２の圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［２］→点［３］）で表される。
【００１７】
そして、液状態となった冷媒は、室内熱交換器２の出口のサブクール量により制御される第１の流量制御手段３に入って減圧される。第１の流量制御手段３での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［３］→点［４］）で表される。減圧された冷媒は、主配管５を通り、第１の流路切替手段Ｅに流入する。なお、第１の流路切替手段Ｅの三方弁７Ａは主回路側、三方弁７Ｂは第１のバイパス配管６側に切替えられており、第１の流量制御手段３を出た冷媒の全ては室外熱交換器４Ａに流入する。そして、室外熱交換器４Ａに流入した主回路の冷媒は、室外の空気と熱交換して蒸発しガス状態となって、圧縮機１に吸入される。室外熱交換器４Ａでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器４Ａの圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［４］→点［１］）で表される。
【００１８】
そして、圧縮機１に吸入された主回路からのガス冷媒は、まず中間圧力まで昇圧される。このときの冷媒の変化は、点［１］→点［５］で表される。そして、圧縮機１にて中間圧力まで昇圧された点［５］の状態の冷媒は、以下に詳述するがインジェクションポート４３からインジェクションされた冷媒と混合する。この混合による冷媒変化は、圧力一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて水平線（点［５］→点［８］）で表される。そして、点［８］の状態の冷媒は、圧縮機１内で更に圧縮されて点［８］→点［２］に変化する。すなわち、圧縮機１内にて中間圧力まで昇圧されたガス冷媒は、圧縮途中の圧縮室内にインジェクションされた中間圧力の気液二相状態の冷媒と混合し、共に圧縮されて点［２］の状態となる。そして、圧縮機１から吐出された点［２］の状態の冷媒は、再び室内熱交換器２に流れ込み、１サイクルが終了する。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。
【００１９】
一方、圧縮機１から吐出された高温高圧の残りのガス冷媒は、第１のバイパス配管６に流入し、第２の流量制御手段４１にて圧縮機１の吐出圧力よりも低く圧縮機１の吸入圧力よりも高い中間圧力まで減圧される。第２の流量制御手段４１での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［２］→点［６］）で表される。減圧された中間圧力のガス冷媒は第１の流路切替手段Ｅを通り、室外熱交換器４Ｂに流入し、室外熱交換器４Ｂで発生した霜を融かしながら凝縮し中間圧力の気液二相状態に変化する。室外熱交換器４Ｂでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器４Ｂの圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［６］→点［７］）で表される。このとき、室外熱交換器４Ｂの冷媒の温度は図６に示す０℃の等温線より上の領域で変化し、気液二相状態まで変化する。
【００２０】
室外熱交換器４Ｂから流出した中間圧力の気液二相状態の冷媒は、第２の流路切替手段Ｆおよび第２のバイパス配管４０を通り、インジェクションポート４３から圧縮機１に流入する。そして、圧縮機１にインジェクションされた中間圧力の気液二相状態の冷媒は、主回路からのガス冷媒（室外熱交換器４Ａから圧縮機１に流入して圧縮機１内で中間圧力まで圧縮されたガス冷媒）と圧縮機１にて混合して蒸発気化し、温度が低下する。この混合によって、中間圧力の気液二相状態の冷媒が蒸発気化する変化は、圧力一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて水平線（点［７］→点［８］）で表される。そして、点［８］の状態の冷媒は、上述したように圧縮機１にて更に圧縮され、点［２］に変化する。
【００２１】
＜第２の暖房デフロスト同時運転＞
つぎに、第２の暖房デフロスト同時運転（室外熱交換器４Ａをデフロスト対象とした暖房運転）の流れを図４と図７に添って説明する。まず、圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、分岐し一部は室内熱交換器２へ供給され、残りは第１のバイパス配管６に流入する。室内熱交換器２に流入した冷媒は、室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器２での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器２の圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［２］→点［３］）で表される。
【００２２】
そして、液状態となった冷媒は、室内熱交換器２の出口のサブクール量により制御される第１の流量制御手段３に入って減圧される。第１の流量制御手段３での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［３］→点［４］）で表される。減圧された冷媒は、主配管５を通り、第１の流路切替手段Ｅに流入する。なお、第１の流路切替手段Ｅの三方弁７Ａは第１のバイパス配管６側、三方弁７Ｂは主回路側に切替えられており、第１の流量制御手段３を出た冷媒の全ては室外熱交換器４Ｂに流入する。そして、室外熱交換器４Ｂに流入した冷媒は、室外の空気と熱交換して蒸発しガス状態となって、圧縮機１に吸入される。室外熱交換器４Ｂでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器の圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［４］→点［１］）で表される。そして、圧縮機１に吸入された主回路からのガス冷媒は、まず中間圧力まで昇圧される。このときの冷媒の変化は、点［１］→点［５］で表される。そして、圧縮機１にて中間圧力まで昇圧された点［５］の状態の冷媒は、以下に詳述するがインジェクションポート４３からインジェクションされた冷媒と混合する。この混合による冷媒変化は、圧力一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて水平線（点［５］→点［８］）で表される。そして、点［８］の状態の冷媒は、圧縮機１内で更に圧縮されて点［８］→点［２］に変化する。すなわち、圧縮機１内にて中間圧力まで昇圧されたガス冷媒は、圧縮途中の圧縮室内にインジェクションされた中間圧力の気液二相状態の冷媒と混合し、共に圧縮されて点［２］の状態となる。そして、圧縮機１から吐出された点［２］の状態の冷媒は、再び室内熱交換器２に流れ込み、１サイクルが終了する。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。
【００２３】
一方、圧縮機１から吐出された高温高圧の残りのガス冷媒は、第１のバイパス配管６に流入し、第２の流量制御手段４１にて圧縮機１の吐出圧力よりも低く圧縮機１の吸入圧力よりも高い中間圧力まで減圧される。第２の流量制御手段４１での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［２］→点［６］）で表される。減圧された中間圧力のガス冷媒は第１の流路切替手段Ｅを通り、室外熱交換器４Ａに流入し、室外熱交換器４Ａで発生した霜を融かしながら凝縮し中間圧力の気液二相状態に変化する。室外熱交換器４Ａでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器４Ａの圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［６］→点［７］）で表される。このとき、室外熱交換器４Ａの冷媒の温度は図７に示す０℃の等温線より上の領域で変化し、気液二相状態まで変化する。
【００２４】
室外熱交換器４Ａから流出した中間圧力の気液二相状態の冷媒は、第２の流路切替手段Ｆおよび第２のバイパス配管４０を通り、インジェクションポート４３から圧縮機１に流入する。そして、圧縮機１にインジェクションされた中間圧力の気液二相状態の冷媒は、主回路からのガス冷媒（室外熱交換器４Ａから圧縮機１に流入し圧縮機１内で中間圧力まで圧縮されたガス冷媒）と圧縮機１にて混合して蒸発気化し、温度が低下する。この混合によって、中間圧力の気液二相状態の冷媒が蒸発気化する変化は、圧力一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて水平線（点［７］→点［８］）で表される。そして、点［８］の状態の冷媒は、上述したように圧縮機１にて更に圧縮され、点［２］に変化する。
【００２５】
＜圧縮機１の吐出温度の調整方法＞
つぎに、圧縮機１の吐出温度の調整方法を説明する。温度センサー４２によって測定される圧縮機１の吐出温度が、圧縮機１の信頼性を確保するための上限の温度以上である場合には第１の流量制御手段３の開度を大きくし、上限温度以下の場合には第１の流量制御手段３の開度を小さくする。低外気温度での暖房運転時には、圧縮機１の吐出温度が上昇することから、このように圧縮機１の吐出温度をチェックすることで圧縮機１の吐出温度の異常上昇を防止している。
【００２６】
以上のように実施の形態１のヒートポンプでは、全暖房運転、第１の暖房デフロスト同時運転および第２の暖房デフロスト同時運転の３つの運転モードがあり、室外熱交換器４で霜が発生し風量の低下や蒸発温度の低下などによる性能低下を生じ始めた場合に、第１の暖房デフロスト同時運転と第２の暖房デフロスト同時運転とを交互に行い、連続して室内の暖房を行うことができる。また、この効果に加えて、以下の効果がある。すなわち、デフロストを行うための冷媒を圧縮機１の吸入側ではなく圧縮機１での圧縮過程の途中にインジェクションするようにしたため、デフロストを行うための冷媒の圧力を吸入圧力まで下げる必要がない。よって、圧縮機１では、暖房を行うための主回路を循環する冷媒だけを低圧から高圧に昇圧するだけでよく、インジェクションされた中間圧の気液二相状態の冷媒については中間圧から高圧に昇圧すればよい。したがって、圧縮機１の仕事量が減少し、ヒートポンプの効率（暖房能力／圧縮機仕事量）が向上する。その結果、省エネ効果にも寄与できる。
【００２７】
さらに、インジェクションポート４３から圧縮機１内に流入する気液二相状態の冷媒は、圧縮途中の中間圧のガス冷媒によって加熱され、圧縮機１内部でガス状態に変化するため、ヒートポンプの信頼性が向上する。また、上記実施の形態１では、デフロストに利用される冷媒のエンタルピ差（図６中の点［６］→点［７］の線分長さ）を、従来に比べて大きくすることができ、少量の冷媒流量でデフロストを行うことができエネルギー効率が向上する。よって、エネルギー効率の向上による地球温暖化防止にも効果がある。
【００２８】
また、圧縮機１の冷媒の吐出温度を測定する温度センサー４２を設け、吐出温度に応じて第１の流量制御手段３を制御するようにしたので、低外気条件での吐出温度の上昇を抑制することができ、圧縮機１の信頼性が向上する。
【００２９】
また、上記実施の形態１では、第１の流路切替手段Ｅと第２の流路切替手段Ｆをそれぞれ２台の三方弁で示したが、それぞれ４台の二方弁または流量制御手段で構成してもよい。
【００３０】
また、上記実施の形態１では、第２の流量制御手段４１を第１のバイパス配管６に設けたが、第２の流量制御手段４１を第２のバイパス配管４０に設け、第１の暖房デフロスト同時運転および第２の暖房デフロスト同時運転においてデフロストを行っている室外熱交換器４を流出した後に、冷媒の流量を制御してもよい。このとき、第２の流量制御手段４１の入口で気液二相状態の冷媒が流入することによる圧力振動や冷媒音の発生を抑制するために毛細管で構成してもよい。
【００３１】
また、第１のバイパス配管６と第２のバイパス配管４０の両方に流量制御手段を設け、デフロストを行うための冷媒流量を制御するようにしてもよい。
【００３２】
発明の実施の形態２．
実施の形態２は、実施の形態１において圧縮機１から吐出した冷媒の一部をバイパスして室外熱交換器４に流入させるようにしていたことに代えて、実施の形態１の圧縮機１の吐出側に新たに圧縮機を設け、新たに設けた圧縮機から吐出した冷媒の一部をバイパスして室外熱交換器４に流入させるようにしたものである。また、実施の形態１ではデフロストに利用された冷媒を圧縮機１にインジェクションするようにしていたが、実施の形態２では、デフロストに利用された冷媒を圧縮機１と新たに設けた圧縮機との間の主配管５に合流させるようにしたものである。
【００３３】
図８は、この発明の実施の形態２によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。図８において、図１と同一部分には同一符号を付す。
実施の形態２のヒートポンプの冷媒回路は、第１の圧縮機５０と、第２の圧縮機５１と、室内熱交換器２と、開閉自在な第１の流量制御手段（ここでは電子式膨張弁）３と、室外熱交換器４とが順次主配管５で接続された主回路を有している。室外熱交換器４は、複数の並列熱交換器、ここでは２つの並列熱交換器４Ａと４Ｂに分割されており、主回路において室外熱交換器４の配置部分は、並列熱交換器の数に合わせて複数（ここでは２つ）の並列回路に分岐している。また、主回路は、並列熱交換器４Ａ，４Ｂ（以下、室外熱交換器４Ａ，４Ｂという）に流入する冷媒の流路を主回路または後述の第１のバイパス配管５２に切り替える三方弁７Ａ，７Ｂを有する第１の流路切替手段Ｅを備えている。また、主回路は、室外熱交換器４Ａ，４Ｂから流出した冷媒の流路を主回路または後述の第２のバイパス配管５３に切り替える三方弁４４Ａ、４４Ｂを有する第２の流路切替手段Ｆを備えている。
【００３４】
第１のバイパス配管５２は、一端が第２の圧縮機５１から室内熱交換器２に至る主配管５に接続され、他端が２つに分岐して各々が室外熱交換器４Ａ，４Ｂの入口側の主配管５に接続されており、第１のバイパス配管５２には、冷媒の流量を制御する第２の流量制御手段４１が接続されている。第２のバイパス配管５３は、一端が第１の圧縮機５０と第２の圧縮機５１との間の主配管５に接続され、他端が２つに分岐して各々が室外熱交換器４Ａ，４Ｂの出口側の主配管５に接続されている。なお、主回路は、図８に示した全体の冷媒回路のうち、第１のバイパス配管５２および第２のバイパス配管５３を除いた部分を指している。
【００３５】
主回路の第２の圧縮機５１の出口には、第２の圧縮機５１から吐出される冷媒の温度を測定する第１の温度センサー５４が設けられている。また、主回路の第２の圧縮機５１の入口には、第２の圧縮機５１に吸入される冷媒の温度を測定する第２の温度センサー５５が設けられている。第１の温度センサー５４および第２の温度センサー５５の検知信号は制御手段（図示せず）に出力される。制御手段（図示せず）には、更に第１の流量制御手段３、第１の流路切替手段Ｅおよび第２の流路切替手段Ｆが接続され、後述の各運転モードや第１の温度センサー５４および第２の温度センサー５５の検知信号に応じて第１の流量制御手段３、第１の流路切替手段Ｅおよび第２の流路切替手段Ｆを制御する。
【００３６】
つぎに、この装置の冷媒の流れを示す図９〜図１１に添って説明する。図９では室内熱交換器２で室内の空気を加熱し室外熱交換器で外気から吸熱することによって暖房を行う場合（以下では全暖房運転と称する）の流れを説明する。図１０では、室内熱交換器２で室内の空気を加熱し、室外熱交換器を構成する一方の並列熱交換器の１台（図では室外熱交換器４Ａ）では冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱し、他方の並列熱交換器（図では室外熱交換器４Ｂ）では室外熱交換器４Ｂに発生した霜を融かすために霜を加熱する場合（以下では第１の暖房デフロスト同時運転と称する）の流れを説明する。図１１では、室内熱交換器２で室内の空気を加熱し、室外熱交換器を構成する一方の並列熱交換器（図では室外熱交換器４Ａ）では室外熱交換器４Ａに発生した霜を融かすために霜を加熱し、他方の並列熱交換器の１台（図では室外熱交換器４Ｂ）では冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱する場合（以下では第２の暖房デフロスト同時運転と称する）の流れを説明する。
【００３７】
＜全暖房運転＞
ここでは、まず、図９に添って全暖房運転の流れを説明する。まず、低温低圧のガス冷媒が第１の圧縮機５０により圧縮され、中間圧力のガス冷媒となって吐出された後、第２の圧縮機５１に吸入され、再び圧縮され高温高圧のガス冷媒になる。この高温高圧のガス冷媒が第１の圧縮機５０に戻り冷媒が循環する動作は実施の形態１と同様である。
【００３８】
＜第１の暖房デフロスト同時運転＞
つぎに、第１の暖房デフロスト同時運転（室外熱交換器４Ｂをデフロスト対象とした暖房運転）の流れを図１０に添って説明する。まず、中間圧力のガス冷媒が第２の圧縮機５１により圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。第２の圧縮機５１から吐出された高温高圧のガス冷媒が、第１の圧縮機５０に吸入されるまでの動作は実施の形態１と同様である。第１の圧縮機５０に吸入された低温低圧のガス冷媒は第１の圧縮機５０にて圧縮されて吐出され、第２のバイパス配管５３を流れる中間圧力の気液二相状態の冷媒と混合する。この混合によって第２のバイパス配管５３を流れる中間圧力の気液二相状態の冷媒は加熱されて蒸発し、第２の圧縮機５１にガス状態の冷媒が吸入される。
【００３９】
＜第２の暖房デフロスト同時運転＞
つぎに、第２の暖房デフロスト同時運転（室外熱交換器４Ａをデフロスト対象とした暖房運転）の流れを図１１に添って説明する。まず、中間圧力のガス冷媒が第２の圧縮機５１により圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。第２の圧縮機５１から吐出された高温高圧のガス冷媒が第１の圧縮機５０に吸入されるまでの動作は実施の形態１と同様である。第１の圧縮機５０に吸入された低温低圧のガス冷媒は第１の圧縮機５０にて圧縮されて吐出され、第２のバイパス配管５３を流れる中間圧力の気液二相状態の冷媒と混合する。この混合によって第２のバイパス配管５３を流れる中間圧力の気液二相状態の冷媒は加熱されて蒸発し、第２の圧縮機５１にガス状態の冷媒が吸入される。
【００４０】
＜第２の圧縮機５１の吐出温度と吸入温度の調整方法＞
つぎに、第２の圧縮機５１の吐出温度と吸入温度の調整方法を説明する。まず、第２の温度センサー５５によって測定される第２の圧縮機５１の吸入温度が、第２の圧縮機５１の信頼性を確保するための下限の温度以上である場合には第２の流量制御手段４１の開度を大きくし、下限温度以下の場合には第２の流量制御手段４１の開度を小さくする。これにより、第２の圧縮機５１に気液二相状態の冷媒が吸入されることがなく、第２の圧縮機５１の故障を防止でき、ヒートポンプの信頼性が向上する効果が得られる。
【００４１】
また、第１の温度センサー５４によって測定される第２の圧縮機５１の吐出温度が、第２の圧縮機５１の信頼性を確保するための上限の温度以上である場合には第２の流量制御手段４１の開度を大きくし、上限温度以下の場合には第２の流量制御手段４１の開度を小さくする。これにより、低外気温度での暖房運転時における第２の圧縮機５１の吐出温度の異常上昇を防止することができ、第２の圧縮機５１の信頼性が向上する。
【００４２】
以上のように構成したヒートポンプでは、実施の形態１と同様の効果が得られるとともに、第１の圧縮機５０にインジェクションポート４３がないため、実施の形態１に比べて混合による損失や死容積を少なくすることができ、エネルギー効率が向上する効果が得られる。
【００４３】
また、第１の圧縮機５０の冷媒の吐出温度を測定する第２の温度センサー５５を設け、吐出温度に応じて第２の流量制御手段４１を制御するようにしたので、第２の圧縮機５１に気液二相状態の冷媒が吸入されることがなく、第２の圧縮機５１の故障を防止でき、ヒートポンプの信頼性が向上する効果が得られる。
【００４４】
発明の実施の形態３．
図１２は、この発明の実施の形態３によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。図１２において図１に示した実施の形態１と同一部分には同一符号を付す。実施の形態３の空気調和装置は、図１に示した実施の形態１のヒートポンプを基本として備え、更に冷房運転も行えるように構成したものである。すなわち、圧縮機１から吐出されたガス冷媒を、室外熱交換器４または室内熱交換器２のどちらか一方へ供給する四方弁６０を設けた構成を有するものである。
【００４５】
図１２に示すように、この実施の形態３に係る空気調和装置は、室外ユニットＡと、室内ユニットＢと、それらを接続する第１配管５ａおよび第２配管５ｂとを備えており、１台の室外ユニットＡに複数台の室内機が接続されるマルチタイプの空調機である。第１配管５ａおよび第２配管５ｂは、主回路を構成する主配管５の一部である。室外ユニットＡは、圧縮機１、四方弁６０、室外熱交換器４Ａ、室外熱交換器４Ｂ、第１の流路切替手段Ｅ、第２の流路切替手段Ｆ及び第２の流量制御手段４１を備えている。また、室内ユニットＢは室内熱交換器２と第１の流量制御手段３との組が並列に複数組（ここでは２つ）接続された構成を有している。
【００４６】
つぎに、この装置の冷媒の流れを示す図１２およびｐ−ｈ線図（冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す線図）である図１３に添って説明する。図１２では、室内熱交換器２で室内の空気を冷却し室外熱交換器４で外気へ放熱することによって冷房を行う場合（以下では全冷房運転と称する）の流れを説明する。なお、全暖房運転、第１の暖房デフロスト同時運転、第２の暖房デフロスト同時運転については、実施の形態１と同様の冷媒の流れである。
【００４７】
＜全冷房運転＞
ここでは、図１２に添って全冷房運転の流れを説明する。全冷房運転時は、四方弁６０は図１２の実線で示される状態に切り換えられている。また、第１の流路切替手段Ｅおよび第２の流路切替手段Ｆは、第１の流量制御手段３を出た冷媒が室外熱交換器４Ａ，４Ｂの両方に分岐して流入し、室外熱交換器４Ａ，４Ｂを出た冷媒が圧縮機１に吸入されるように切り替えられている。まず、低温低圧のガス冷媒が圧縮機１により圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁６０を通過し、分岐した後、第２の流路切替手段Ｆを通り各々が室外熱交換器４Ａと室外熱交換器４Ｂに流入し、ここで室外の外気と熱交換して凝縮液化、室外へ放熱する。そして、この液状態となった各々の冷媒は、第１の流路切替手段Ｅを通った後、合流し、室外ユニットＡを出て第２配管５ｂを通って室内ユニットＢに流入する。そして、室内ユニットＢに流入した冷媒は分岐し、各々が第１の流量制御手段３に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。そして、低圧まで減圧された各々の冷媒は、それぞれ室内熱交換器２に流入し、室内の空気と熱交換して蒸発し、室内を冷房する。各室内熱交換器２を出た各々の低温低圧のガス状態の冷媒は合流し、室内ユニットＢを出て第１配管５ａを通って室外ユニットＡに流入し、再び四方弁６０を通り、圧縮機１に吸入される。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより冷房運転を行う。
【００４８】
以上のように構成したヒートポンプでは、実施の形態１と同様の効果が得られるとともに、冷房運転も可能である。
【００４９】
発明の実施の形態４．
図１４は、この発明の実施の形態４によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。以下、図面を参照してこの発明の実施の形態について説明する。図１４において、図１２に示した実施の形態３と同一部分には同一符号を付す。実施の形態４において基本的な構成は実施の形態１と同様であるため、以下では、異なる点を中心に説明する。
【００５０】
実施の形態４では、実施の形態３の構成に更に第３のバイパス配管７０と、熱交換器７１と、第３の流量制御手段７２と、第４の流量制御手段７３とを設けたものである。第３のバイパス配管７０は、第１の流量制御手段３から蒸発器としての室外熱交換器４に向かう冷媒の一部を主配管５から分岐して第２のバイパス配管４０に流通させる。熱交換器７１は、第３のバイパス配管７０を流れる冷媒と主配管５を流れる冷媒とを熱交換させる。第３の流量制御手段７２は、第３のバイパス配管７０を流れる冷媒の流量を制御する。第４の流量制御手段７３は熱交換器７１から室外熱交換器４に至る主配管５を流れる冷媒の流量を制御する。
【００５１】
つぎに、この装置の冷媒の流れを示す図１５〜図１９およびｐ−ｈ線図（冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す線図）である図２０〜図２２に添って説明する。図１５〜図１９において、実線は運転時の冷媒の流れを示し、図１６〜図１８において括弧内の数字［ｉ］（ｉ＝１，２，．．．）は、図２０〜図２２の線図上のｉ点（冷媒の各状態）に対応する配管部分を示す。
【００５２】
図１５では、室内熱交換器で室内の空気を冷却し室外熱交換器で外気へ放熱することによって冷房を行う場合（以下では全冷房運転と称する）の流れを説明する。図１６では室内熱交換器で室内の空気を加熱し室外熱交換器で外気から吸熱することによって暖房を行う場合（以下では第１の全暖房運転と称する）の流れを説明する。図１７では、室内熱交換器で室内の空気を加熱し室外熱交換器で外気から吸熱することによって暖房を行いながら、主回路の冷媒の一部をバイパスし、圧縮途中の圧縮機に冷媒をインジェクションする場合（以下では第２の全暖房運転と称する）の流れを説明する。
【００５３】
図１８では、室内熱交換器で室内の空気を加熱し、室外熱交換器を構成する一方の並列熱交換器の１台（図１８では室外熱交換器４Ａ）では冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱し、他方の並列熱交換器（図１８では室外熱交換器４Ｂ）では室外熱交換器４Ｂに発生した霜を融かすために霜を加熱しながら、第１の全暖房運転と同様に冷媒の一部を圧縮途中の冷媒にインジェクションする場合（以下では第１の暖房デフロスト同時運転と称する）の流れを説明する。
【００５４】
図１９では、室内熱交換器で室内の空気を加熱し、室外熱交換器を構成する一方の並列熱交換器（図１９では室外熱交換器４Ａ）では室外熱交換器４Ａに発生した霜を融かすために霜を加熱し、他方の並列熱交換器の１台（図１９では室外熱交換器４Ｂ）では冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱しながら第１の全暖房運転と同様に冷媒の一部を圧縮途中の冷媒にインジェクションする場合（以下では第２の暖房デフロスト同時運転と称する）の流れを説明する。
【００５５】
＜全冷房運転＞
ここでは、図１５に添って全冷房運転の流れを説明する。全冷房運転時は、四方弁６０は図１５の実線で示される状態に切り換えられている。また、第３の流量制御手段７２は全閉であり、第４の流量制御手段７３は全開である。さらに、第１の流路切替手段Ｅおよび第２の流路切替手段Ｆは、第１の流量制御手段３を出た冷媒が室外熱交換器４Ａ，４Ｂの両方に分岐して流入し、室外熱交換器４Ａ，４Ｂを出た冷媒が圧縮機１に吸入されるように切り替えられている。
【００５６】
まず、低温低圧のガス冷媒が圧縮機１により圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁６０を通過し、分岐した後、第２の流路切替手段Ｆを通り各々が第１の室外熱交換器４Ａと第２の室外熱交換器４Ｂに流入し、ここで室外の外気と熱交換して凝縮液化し、室外へ放熱する。そして、液状態となった冷媒は、第１の流路切替手段Ｅを通り合流した後、第４の流量制御手段７３および熱交換器７１を通り、第１の流量制御手段３に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。そして、低圧まで減圧された冷媒は分岐した後、室内熱交換器２に流入し、室内の空気と熱交換して蒸発し、室内を冷房する。低温低圧のガス状態となった冷媒は、再び四方弁６０を通り、圧縮機１に吸入され、１サイクルが終了する。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより冷房運転を行う。
【００５７】
＜第１の全暖房運転＞
次に、図１６と図２０に添って第１の全暖房運転の流れを説明する。第１の全暖房運転時は、四方弁６０は図１６の実線で示される状態に切り換えられている。また、第３の流量制御手段７２は全閉であり、第４の流量制御手段７３は全開である。さらに、第１の流路切替手段Ｅおよび第２の流路切替手段Ｆは、第１の流量制御手段３を出た冷媒が室外熱交換器４Ａ，４Ｂの両方に分岐して流入し、室外熱交換器４Ａ，４Ｂを出た冷媒が圧縮機１に吸入されるように切り替えられている。まず、低温低圧のガス冷媒が圧縮機１により圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。圧縮機１における冷媒の圧縮は、周囲との熱の出入はないものとして、図２０のｐ−ｈ線図にて等エントロピ線（点［１］→点［２］）で表される。圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁６０を通り室内熱交換器２に流入し、ここで室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器２での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器２の圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［２］→点［３］）で表される。そして、液状態となった冷媒は、第１の流量制御手段３に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。第１の流量制御手段３での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［３］→点［４］）で表される。
【００５８】
そして、低圧まで減圧された冷媒は熱交換器７１および第４の流量制御手段７３を通り、分岐した後、第１の流路切替手段Ｅを通り、室外熱交換器４Ａ，４Ｂに流入する。室外の空気と熱交換して蒸発し低温低圧のガス状態となった冷媒は、第２の流路切替手段Ｆを通り、圧縮機１に吸入される。室外熱交換器４Ａ，４Ｂでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器４Ａ，４Ｂの圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［４］→点［１］）で表される。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。なお、室外の空気温度が低い場合、室外熱交換器４Ａ，４Ｂに霜が発生し、連続して運転するとさらに霜が多くなり熱交換量が低下する。
【００５９】
＜第２の全暖房運転＞
次に、図１７と図２１に添って第２の全暖房運転の流れを説明する。第２の全暖房運転時は、四方弁６０は図１７の実線で示される状態に切り換えられている。また、第１の流量制御手段３、第３の流量制御手段７２および第４の流量制御手段７３は開度を絞る。さらに、第１の流路切替手段Ｅおよび第２の流路切替手段Ｆは、第１の流量制御手段３を出た冷媒が室外熱交換器４Ａ，４Ｂの両方に分岐して流入し、室外熱交換器４Ａ，４Ｂを出た冷媒が圧縮機１に吸入されるように切り替えられている。
【００６０】
まず、圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四方弁６０を通り、室内熱交換器２に流入し、ここで室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器２での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器２の圧力損失を考慮して、図２１のｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［４］→点［５］）で表される。そして、この液状態となった冷媒は、第１の流量制御手段３に流入し減圧される。第１の流量制御手段３での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［５］−［６］）で表される。そして、減圧された冷媒は分岐し、一部はそのまま主配管５を流れて熱交換器７１に流入し、残りは第３のバイパス配管７０に流入して第３の流量制御手段７２にて減圧された後、熱交換器７１に流入する。
【００６１】
主配管５から熱交換器７１に流入した冷媒は、第３のバイパス配管７０からの冷媒と熱交換器７１にて熱交換して冷却され、温度が低下する。熱交換器７１での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて水平線（点［６］−［７］）で表される。温度低下した液状の主回路の冷媒は、第４の流量制御手段７３に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。第４の流量制御手段７３での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［７］→点［８］）で表される。そして、低圧まで減圧された冷媒は、分岐した後、第１の流路切替手段Ｅを通り、室外熱交換器４Ａ，４Ｂに流入する。室外熱交換器４Ａ，４Ｂにて室外の空気と熱交換して蒸発し低温低圧のガス状態となった冷媒は、第２の流路切替手段Ｆ、四方弁６０を通り、圧縮機１に吸入され、１サイクルが終了する。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。室外熱交換器４での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器４の圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［８］→点［１］）で表される。
【００６２】
一方、第３のバイパス配管７０に流入した冷媒は、上述したように第３の流量制御手段７２にて減圧され、気液二相状態になる。第３の流量制御手段７２での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもので行われ、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［６］−［９］）で表される。気液二相状態の冷媒は、熱交換器７１にて主配管５を流れる冷媒と熱交換して蒸発する。熱交換器７１での冷媒の変化は、熱交換器７１での圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［９］→点［１０］）で表される。
【００６３】
熱交換器７１を流出した第３のバイパス配管７０の冷媒は、圧縮機１のインジェクションポート４３から圧縮途中の圧縮室内に注入される。インジェクションポート４３から圧縮機１に流入した冷媒は、圧縮途中の冷媒と合流することにより、ｐ−ｈ線図にて点［１０］→点［３］に変化する。一方、主配管５から圧縮機１に流入した冷媒は、インジェクションポート４３から流入した冷媒と合流することにより、ｐ−ｈ線図にて点［２］→点［３］に変化する。この第２の全暖房運転は、第１の全暖房運転と同様に、室外の空気温度が低い場合、室外熱交換器４に霜が発生し、連続して運転するとさらに霜が多くなり熱交換量が低下する。
【００６４】
＜第１の暖房デフロスト同時運転＞
つぎに、第１の暖房デフロスト同時運転（室外熱交換器４Ｂをデフロスト対象とした暖房運転）の流れを図１８と図２２に添って説明する。第１の暖房デフロスト同時運転時は、四方弁６０は図１８の実線で示される状態に切り換えられている。また、第１の流量制御手段３、第３の流量制御手段７２および第４の流量制御手段７３は開度を絞る。さらに、第１の流路切替手段Ｅの三方弁７Ａは主回路側、三方弁７Ｂは第１のバイパス配管６側に切替えられており、第４の流量制御手段７３を出た冷媒の全ては室外熱交換器４Ａに流入する。また、第２の流路切替手段Ｆの三方弁４４Ａは主回路側、三方弁４４Ｂは第２のバイパス配管４０側に切替えられている。
【００６５】
まず、圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、分岐し一部は四方弁６０を通り室内熱交換器２へ供給され、残りは第１のバイパス配管６に流入する。室内熱交換器２に流入した冷媒は、室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器２での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器２の圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［４］→点［５］）で表される。そして、この液状態となった冷媒は、室内熱交換器２の出口のサブクール量により制御される第１の流量制御手段３に入って減圧される。第１の流量制御手段３での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［５］→点［６］）で表される。そして、減圧された冷媒は分岐し、一部はそのまま主配管５を流れて熱交換器７１に流入し、残りは第３のバイパス配管７０に流入して第３の流量制御手段７２にて減圧された後、熱交換器７１に流入する。
【００６６】
主配管５から熱交換器７１に流入した冷媒は、第３のバイパス配管７０からの冷媒と熱交換器７１にて熱交換して冷却され、温度が低下する。熱交換器７１での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて水平線（点［６］→［７］）で表される。温度低下した液状の主回路の冷媒は、第４の流量制御手段７３に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。第４の流量制御手段７３での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［７］→点［８］）で表される。そして、低圧まで減圧された冷媒は、分岐した後、第１の流路切替手段Ｅを通り、一方の室外熱交換器４Ａに流入し、室外の空気と熱交換して蒸発しガス状態となって圧縮機１に吸入される。室外熱交換器４Ａでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器４Ａの圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［８］→点［１］）で表される。
【００６７】
そして、圧縮機１に吸入された主回路からのガス冷媒は、まず中間圧力まで昇圧される。このときの冷媒の変化は、点［１］→点［２］で表される。そして、圧縮機１にて中間圧力まで昇圧された点［２］の状態の冷媒は、以下に詳述するがインジェクションポート４３からインジェクションされた冷媒と混合する。この混合による冷媒変化は、ｐ−ｈ線図にて点［２］→点［３］で表される。
【００６８】
圧縮機１に吸入された主回路からの冷媒は、圧縮機１にてインジェクションポート４３からの冷媒と共に圧縮され、点［３］→点［４］に変化する。そして、圧縮機１から吐出された点［４］の状態の冷媒は、再び室内熱交換器２に流れ込み、１サイクルが終了する。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。
【００６９】
一方、圧縮機１から吐出された高温高圧の残りのガス冷媒は、第１のバイパス配管６に流入し第２の流量制御手段４１で、圧縮機１の吐出圧力よりも低く圧縮機１の吸入圧力よりも高い中間圧力まで減圧される。第２の流量制御手段４１での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［４］→点［１１］）で表される。減圧された中間圧力のガス冷媒は第１の流路切替手段Ｅを通り、室外熱交換器４Ｂに流入し、室外熱交換器４Ｂで発生した霜を融かしながら凝縮し中間圧力の気液二相状態に変化する。室外熱交換器４Ｂでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器４Ｂの圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［１１］→点［１２］）で表される。
【００７０】
室外熱交換器４Ｂを通過した中間圧力の気液二相状態の冷媒は、第２の流路切替手段Ｆおよび第２のバイパス配管４０を通り、第３のバイパス配管７０を流れる冷媒と合流する。この合流による冷媒の変化は点［１２］→点［１３］で表される。そして、合流後の冷媒は、インジェクションポート４３から圧縮機１に流入する。インジェクションポート４３から圧縮機１に流入した中間圧力の気液二相状態の冷媒は、主回路からのガス冷媒（室外熱交換器４Ａから圧縮機１に流入して圧縮機１内で中間圧力まで圧縮されたガス冷媒）と圧縮機１にて混合して蒸発気化し、温度が低下する。混合によって、中間圧力の気液二相状態の冷媒が蒸発気化する変化は、圧力一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて水平線（点［１３］→点［３］）で表される。
【００７１】
そして、点［３］の状態の冷媒は、上述したように圧縮機１にて更に圧縮され、点［４］に変化する。なお、第３のバイパス配管７０に流入した冷媒の変化は、第２の全暖房運転と同様である。
【００７２】
＜第２の暖房デフロスト同時運転＞
第２の暖房デフロスト同時運転（室外熱交換器４Ａをデフロスト対象とした暖房運転）は、第１の流路切替手段Ｅおよび第２の流路切替手段Ｆの切り換えを第１の暖房デフロスト同時運転の場合と逆に切り換え、室外熱交換器４Ａで霜を融かし、室外熱交換器４Ｂでは、冷媒を蒸発させて室外空気へ放熱する運転を行うようにしたものである。その他の動作について第１の暖房デフロスト同時運転と同様のため説明を省略する。
【００７３】
以上のように実施の形態４の空気調和装置では、実施の形態３の効果が得られることに加え、第１の流量制御手段３から蒸発器としての室外熱交換器４に向かう冷媒の一部をバイパスして第３の流量制御手段７２を介して熱交換器７１を通過させ、その後、圧縮機１にインジェクションするようにしたので、以下の効果が得られる。すなわち、主配管５の冷媒を、第３のバイパス配管７０の冷媒と熱交換器７１にて熱交換して冷却することによって主回路の冷媒のエンタルピが低下し（ｐ−ｈ線図の点［６］−［７］の線分長さ）、そのエンタルピ低下分、冷媒効率を上昇させることができる。よって、インジェクションを行う、第２の全暖房運転、第１の暖房デフロスト同時運転および第２の暖房デフロスト同時運転において暖房能力が向上する効果が得られる。
【００７４】
なお、この実施の形態４では、四方弁６０の切り換えにより冷房運転又は暖房運転が可能な空気調和装置に対して熱交換器７１等を構成を設けた例を説明したが、実施の形態１に設けた構成としてもよい。
【００７５】
また、図２３に示すように、室外熱交換器４を、４台の逆止弁を有する第３の流路切替手段Ｇと共にブリッジ状に組合せ、室外熱交換器４を流れる冷媒の流れ方向を、運転モードに関係なく一方向にする回路構成としてもよい。この構成により、双方向に冷媒が流通する二方切替弁よりもシール構造が簡単な、一方向にのみ冷媒を流通する二方切替弁を、第１の流量切替手段Ｅ及び第２の流量切替手段Ｆとして利用できる効果が得られる。この二方切替弁を適宜切り替えることにより、実施の形態４と同様の運転モードの運転が可能である。なお、図中の二方切替弁の近くに示す矢印は、冷媒の流通方向を示す。また図２３では、実施の形態４の構成に第３の流路切替手段Ｇを組み合わせた構成を例示したが、図１２に示した実施の形態３の構成に組み合わせても同様の作用効果を得ることができる。
【００７６】
発明の実施の形態５．
図２４は、この発明の実施の形態５によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。以下、図面を参照してこの発明の実施の形態について説明する。図２４において、図１４に示した実施の形態４と同一部分には同一符号を付す。実施の形態５において基本的な構成は実施の形態４と同様であるため、以下では、異なる点を中心に説明する。
【００７７】
実施の形態５では、実施の形態４の構成に更に送風機９０を設けている。送風機９０は、冷媒と熱交換させる空気を、室外熱交換器４Ｂから室外熱交換器４Ａの順で流通させる。なお、この実施の形態５では、送風機９０による空気の流れの下流側に位置する室外熱交換器４Ａを除霜対象とする第２の暖房デフロスト同時運転は行わないため、第２の暖房デフロスト同時運転にて必要であった配管及び三方弁７Ａ及び三方弁４４Ａを削除した構成としている。
【００７８】
つぎに、この装置の冷媒の流れを示す図２５およびｐ−ｈ線図（冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す線図）である図２６に添って説明する。図２５において、実線の矢印は運転時の冷媒の流れを示し、白抜きの矢印は空気の流れを示す。図２５において括弧内の数字［ｉ］（ｉ＝１，２，．．．）は、図２６の線図上のｉ点（冷媒の各状態）に対応する配管部分を示す。
【００７９】
図２５では、室内熱交換器２で室内の空気を加熱し、室外熱交換器４を構成する一方の並列熱交換器の１台（図２５では室外熱交換器４Ａ）では冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱し、他方の並列熱交換器（図２５では室外熱交換器４Ｂ）では室外熱交換器４Ｂに発生した霜を融かすために霜を加熱しながら、第１の全暖房運転と同様に冷媒の一部を圧縮途中の冷媒にインジェクションする場合（以下では第１の暖房デフロスト同時運転と称する）の流れを説明する。なお、全冷房運転、第１の全暖房運転および第２の全暖房運転は実施の形態４と同様である。また、この実施の形態５では上述したように第２の暖房デフロスト同時運転は行わない。
【００８０】
以下、図２５と図２６に添って第１の暖房デフロスト同時運転を説明する。
まず、圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、分岐し一部は四方弁６０を通り室内熱交換器２へ供給され、残りは第１のバイパス配管６に流入する。室内熱交換器２に流入した冷媒は、室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器２での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器２の圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［４］→点［５］）で表される。そして、この液状態となった冷媒は、室内熱交換器２の出口のサブクール量により制御される第１の流量制御手段３に入って減圧される。第１の流量制御手段３での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［５］→点［６］）で表される。そして、減圧された冷媒は分岐し、一部はそのまま主配管５を流れて熱交換器７１に流入し、残りは第３のバイパス配管７０に流入して第３の流量制御手段７２にて減圧された後、熱交換器７１に流入する。
【００８１】
主配管５から熱交換器７１に流入した冷媒は、第３のバイパス配管７０からの冷媒と熱交換器７１にて熱交換して冷却され、温度が低下する。熱交換器７１での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて水平線（点［６］→［７］）で表される。温度低下した液状の主回路の冷媒は、第４の流量制御手段７３に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。第４の流量制御手段７３での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［７］→点［８］）で表される。そして、低圧まで減圧された冷媒は、分岐した後、第１の流路切替手段Ｅを通り、一方の室外熱交換器４Ａに流入し、送風機９０によって室外熱交換器４Ｂを流通した後の室外の空気と熱交換して蒸発し、ガス状態となって圧縮機１に吸入される。室外熱交換器４Ａでの冷媒の変化は、後述するが、室外熱交換器４Ｂによって加熱された空気が流れるため、実施の形態４における第１の暖房デフロスト同時運転の際の圧力よりも高い圧力になり、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［８］−点［１］）で表される。
【００８２】
そして、圧縮機１に吸入された主回路からのガス冷媒は、まず中間圧力まで昇圧される。このときの冷媒の変化は、点［１］→点［２］で表される。そして、圧縮機１にて中間圧力まで昇圧された点［２］の状態の冷媒は、以下に詳述するがインジェクションポート４３からインジェクションされた冷媒と混合する。この混合による冷媒変化は、ｐ−ｈ線図にて点［２］→点［３］で表される。
【００８３】
圧縮機１に吸入された主回路からの冷媒は、圧縮機１にてインジェクションポート４３からの冷媒と共に圧縮され、点［３］→点［４］に変化する。そして、圧縮機１から吐出された点［４］の状態の冷媒は、再び室内熱交換器２に流れ込み、１サイクルが終了する。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。
【００８４】
一方、圧縮機１から吐出された高温高圧の残りのガス冷媒は、第１のバイパス配管６に流入し第２の流量制御手段４１で、圧縮機１の吐出圧力よりも低く圧縮機１の吸入圧力よりも高い中間圧力まで減圧される。第２の流量制御手段４１での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて垂直線（点［４］→点［１１］）で表される。減圧された中間圧力のガス冷媒は第１の流路切替手段Ｅを通り、室外熱交換器４Ｂに流入し、室外熱交換器４Ｂで発生した霜を融かし、さらに送風機９０によって室外の空気を加熱しながら、凝縮し中間圧力の気液二相状態に変化する。室外熱交換器４Ｂでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器４Ｂの圧力損失を考慮して、ｐ−ｈ線図にてやや傾いた水平線に近い線（点［１１］→点［１２］）で表される。
【００８５】
室外熱交換器４Ｂを通過した中間圧力の気液二相状態の冷媒は、第２の流路切替手段Ｆおよび第２のバイパス配管４０を通り、第３のバイパス配管７０を流れる冷媒と合流する。この合流による冷媒の変化は点［１２］→点［１３］で表される。そして、合流後の冷媒は、インジェクションポート４３から圧縮機１に流入する。インジェクションポート４３から圧縮機１に流入した中間圧力の気液二相状態の冷媒は、主回路からのガス冷媒（室外熱交換器４Ａから圧縮機１に流入して圧縮機１内で中間圧力まで圧縮されたガス冷媒）と圧縮機１にて混合して蒸発気化し、温度が低下する。混合によって、中間圧力の気液二相状態の冷媒が蒸発気化する変化は、圧力一定のもとで行われるものであり、ｐ−ｈ線図にて水平線（点［１３］→点［３］）で表される。
【００８６】
そして、点［３］の状態の冷媒は、上述したように圧縮機１にて更に圧縮され、点［４］に変化する。なお、第３のバイパス配管７０に流入した冷媒の変化は、第２の全暖房運転と同様である。
【００８７】
以上のように実施の形態５の空気調和装置では、実施の形態３と略同様の効果が得られると共に、雪などが付着しやすく、また着霜しやすい空気の流れの上流側に位置する室外熱交換器４Ｂの除霜運転を行いながら、暖房運転を行うことができる。さらに、室外熱交換器４Ｂの除霜を行う第１の暖房デフロスト同時運転において、室外熱交換器４Ｂによって加熱された空気が室外熱交換器４Ａを流れるため、室外熱交換器４Ａにおける冷媒の圧力を上昇させることができる。その結果として圧縮機１の吸入圧力が上昇するため、効率よく第１の暖房デフロスト同時運転を行うことができる効果が得られる。
【００８８】
なお、この実施の形態５では、実施の形態４に送風機９０を設けた構成を例示して説明したが、実施の形態１〜実施の形態３に送風機９０を設けた構成としてもよく、この場合も同様の作用効果を得ることができる。
【符号の説明】
【００８９】
１  圧縮機、２  室内熱交換器、３  第１の流量制御手段、４  室外熱交換器、４Ａ，４Ｂ  室外熱交換器（並列熱交換器）、５  主配管、５ａ  第１配管、５ｂ  第２配管、６  第１のバイパス配管、７Ａ，７Ｂ  三方弁、４０  第２のバイパス配管、４１  第２の流量制御手段、４２  温度センサー、４３  インジェクションポート、４４Ａ，４４Ｂ  三方弁、５０  第１の圧縮機、５１  第２の圧縮機、５２  第１のバイパス配管、５３  第２のバイパス配管、５４  第１の温度センサー、５５  第２の温度センサー、６０  四方弁、７０  第３のバイパス配管、７１  熱交換器、７２  第３の流量制御手段、７３  第４の流量制御手段、８０〜８３  逆止弁、９０  送風機、Ａ  室外ユニット、Ｂ  室内ユニット、Ｅ  第１の流路切替手段、Ｆ  第２の流路切替手段、Ｇ  第３の流路切替手段。
【図１】
0005611353.tif 000002
【図２】
0005611353.tif 000003
【図３】
0005611353.tif 000004
【図４】
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【図５】
0005611353.tif 000006
【図６】
0005611353.tif 000007
【図７】
0005611353.tif 000008
【図８】
0005611353.tif 000009
【図９】
0005611353.tif 000010
【図１０】
0005611353.tif 000011
【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
0005611353.tif 000014
【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
0005611353.tif 000017
【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
0005611353.tif 000021
【図２１】
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【図２２】
0005611353.tif 000023
【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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