(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複合構造体の孔に取り付けられることができるスリーブ型干渉締結具であって、
ａ．）一端部にヘッド部と、内側基層及び外側コーティング層から成る管状部とを有し、該管状部は内径及び外径を有する管状部を有し、該管状部の外径は複合構造体の孔の内径よりも小さく、内側基層は硬度がＸである少なくとも一つの第１材料から成り、外側コーティング層は硬度がＹである少なくとも一つの第２材料から成る適合性スリーブと、
ｂ．）一端部に少なくともピンヘッドと、該ピンヘッドの反対側端部にロッキング部と、それらの間に軸部とを有し、前記軸部はピンヘッドの下方に位置し、直径が適合性スリーブの管状部の内径よりも大きく、硬度がＺである少なくとも一つの第３材料から成るピン部材と、を具えており、
ｃ．）ＹはＸよりも低い硬度であり、ＺはＸと等しいか或いはＸより高い硬度であり、取付位置において、管状部の外側コーティング層の少なくとも一部分が複合構造体の孔の内側表面の形状に適合して、複合構造体の孔の内側表面と適合性スリーブとの界面で連続的電気接触が生じるようにし、
ｄ．）適合性スリーブは、ピン部材の軸部から圧力を受けると、複合構造体の孔の内側表面を越えて径方向に拡大し、スリーブの外径と複合構造体の孔との間で締まり嵌めを形成して、取付位置を構成し、
ｅ．）ピン部材が適合性スリーブの中を移動し易くするために、締結具は導電性固体フィルム材料を含む潤滑剤を更に含んでいる、スリーブ型干渉締結具。
【請求項２】
導電性固体フィルム材料は、カーボンナノチューブを含み、濃度は、導電性固体フィルム材料の全重量の０.０５％〜３０％である、請求項１に記載のスリーブ型干渉締結具。
【請求項３】
外側層は固定された固体コーティングである、請求項１に記載のスリーブ型干渉締結具。
【請求項４】
固定された固定コーティングは、
ｉ）少なくとも一つの有機材料、及び
ｉｉ）少なくとも一つの導電性フィラー材料
を含む、請求項３に記載のスリーブ型干渉締結具。
【請求項５】
固定された固定コーティングは金属材料を含む、請求項３に記載のスリーブ型干渉締結具。
【請求項６】
金属材料は、銀、アルミニウム、金、及びニッケルから成る群より選択される１又は複数の金属元素を含む、請求項５に記載のスリーブ型干渉締結具。
【請求項７】
ＸはロックウェルＢスケールで１００ＨＲＢより低い、請求項１に記載のスリーブ型干渉締結具。
【請求項８】
締結具が取付位置にあるとき、複合構造体の孔の内側表面はシーラントを有する、請求項１に記載のスリーブ型干渉締結具。
【請求項９】
ピン部材が適合性スリーブの中を移動し易くするために、締結具は潤滑剤を更に有する、請求項１に記載のスリーブ型干渉締結具。
【請求項１０】
潤滑剤は導電性固体フィルム材料を含む、請求項９に記載のスリーブ型干渉締結具。
【請求項１１】
導電性固体フィルム材料は、カーボンナノチューブを含み、濃度は、導電性固体フィルム材料の全重量の０.０５％〜３０％である、請求項１０に記載のスリーブ型干渉締結具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
＜関連出願＞
本願は、２００９年４月３日に出願された米国仮特許出願第６１／１６６，６６４号「締結具用適合性スリーブ」、及び２００９年４月３日に出願された米国仮特許出願第６１／１６６，６１８号「導電性固体フィルム材料」の優先権を主張し、それらの全体は引用を以て本明細書に組み込まれる。
【０００２】
＜技術分野＞
本発明は、干渉締結具(interference fasteners)と、該干渉締結具を取り付ける(installing)方法に関する。
【背景技術】
【０００３】
＜背景技術＞
幾つかの適用において、干渉締結具は、該干渉締結具が配置される構造体と密接に接触している。幾つかの適用において、締結具と構造体との間に形成される空間(spaces)又は空隙(voids)は、数が最少であり、大きさは小さいものであるか、又は存在しないことが望ましいとされる。
【０００４】
例えば、単一航空機において、非常に多くの干渉締結具及び付随のスリーブが用いられている。航空機が落雷(lightning strike)を受けた場合、締結具／スリーブと、該締結具／スリーブが挿入された構造体の孔の側壁とが密接に接触していないと、雷により生じた瞬間的熱エネルギーが、締結具／スリーブと側壁との間の空隙中の空気をイオン化し、プラズマアークを生成し、これがスパークという形で噴出する。これは航空機にとって非常に危険な状態であり、スパーク発生(sparking)が燃料タンク近傍で起こったときは特に危険である。
【０００５】
例えば、カーボンファイバー強化プラスチックなどの複合材料から作製された航空機構造部品の場合、これらの空隙は、複合材料に締結具孔をドリル穿孔する工程で生じる。個々のカーボンファイバーは不規則な角度で破壊し、締結具／スリーブと孔との間に微小な空隙が形成される。切削工具は使用するにつれて摩耗し、構造体表面でチッピング(chipping)が増加するため、切削されないファイバーや樹脂の量が増え、剥離が増大する。これらは、機械加工によって生じる微細組織(machining-induced microtexture)としても知られる。
【０００６】
金属締結具は複合構造体の様々な要素を取り付けるのに広く用いられているから、複合構造体の表面に落雷すると、金属締結具の周りで電流密度が大きくなり易い。これらの電流が、締結具から該締結具の中を通って構造体のある地点まで流れると、発火源となり、アーク放電を起こす。この状態を回避するには、電流は、締結具孔に直交するカーボンファイバーの中を通じて放散させなければならない。上述のように、締結具と孔の側壁とが密接に接触していないと、瞬間的熱エネルギーが空隙中の空気をイオン化してアークプラズマを生成し、スパークという形で噴出する。
【０００７】
更に、導電性コーティングが、様々な用途に用いられている(例えば、電荷拡散や無線周波妨害シールディング(ＥＭＩ／ＲＦＩ)など)。必要とされる直流伝導度の大きさは、具体的な用途に依存する。例えば、他の材料と摩擦接触しているグラスファイバー構造のような誘電体基板により電荷が蓄積すると、非常に大きな静電気電圧となり、危険な放電スパークを起こす。この電荷を効果的に漸減させてスパーク発生を防ぐために必要な表面抵抗率は、通常は比較的低く、１０6乃至１０9Ω／ｃｍ2である。
【発明の概要】
【０００８】
＜発明の要旨＞
幾つかの実施例において、複合構造体(composite structure)の孔に取り付けられることができるスリーブ型干渉締結具は、
ａ．）一端部にヘッド部と、管状部とを有し、前記管状部は内径及び外径を有し、管状部の前記外径は複合構造体の孔の内径よりも小さく、硬度がＸである少なくとも一つの第１材料から成る適合性スリーブ(conformable sleeve)と、
ｂ．）一端部に少なくともピンヘッドと、該ピンヘッドの反対側端部にロッキング部と、それらの間に軸部(shank portion)とを有し、前記軸部はピンヘッドの下方に位置し、直径が適合性スリーブの管状部内径よりも大きく、硬度がＹである少なくとも一つの第２材料から成るピン部材と、を具えており、
ｃ．）ＸはＹよりも十分に低い硬度であり、取付位置(installed position)において、適合性スリーブの少なくとも一つの第１材料の少なくとも一部分が複合構造体の孔の内側表面の形状に適合して、複合構造体の孔の内側表面と適合性スリーブとの界面で連続的電気接触が生じるようにし、
ｄ．）適合性スリーブは、ピン部材の軸部から圧力を受けると、複合構造体の孔の内側表面を越えて径方向に拡大して、スリーブの外径と複合構造体の孔との間で締まり嵌め(interference fit)を形成し、取付位置を構成する。
【０００９】
幾つかの実施例において、複合構造体の孔に取り付けられることができるスリーブ型干渉締結具は、
ａ．）一端部にヘッド部と、管状部とを有し、前記管状部は内側基層及び外側コーティング層から成り、前記管状部は内径及び外径を有し、管状部の前記外径は複合構造体の孔の内径よりも小さく、内側基層は硬度がＸである少なくとも一つの第１材料から成り、外側コーティング層は硬度がＹである少なくとも一つの第２材料から成る適合性スリーブと、
ｂ．）一端部に少なくともピンヘッドと、該ピンヘッドの反対側端部にロッキング部と、それらの間に軸部とを有し、前記軸部はピンヘッドの下方に位置し、直径が適合性スリーブの管状部内径よりも大きく、硬度がＺである少なくとも一つの第３材料から成るピン部材と、を具えており、
ｃ．）ＹはＸよりも十分に低い硬度で、ＺはＸと等しいか或いはＸより高い硬度であり、取付位置において、管状部の外側コーティング層の少なくとも一部分が、複合構造体の孔の内側表面の形状に適合して、複合構造体の孔の内側表面と適合性スリーブとの界面で連続的電気接触を生じるようにし、
ｄ．）適合性スリーブは、ピン部材の軸部から圧力を受けると、複合構造体の孔の内側表面を越えて径方向に拡大して、スリーブの外径と複合構造体の孔との間で締まり嵌めを形成し、取付位置を構成する。
【００１０】
本発明のスリーブ型干渉締結具に係る幾つかの実施例において、適合性スリーブの外側層は、固着された固体コーティングである。
【００１１】
本発明のスリーブ型干渉締結具に係る幾つかの実施例において、永久固着された固体コーティングは、
ｉ）少なくとも一つの有機材料及び少なくとも一つの導電性フィラー材料と、
ｉｉ）金属材料と、
のうちの少なくとも一つから成る。
【００１２】
本発明のスリーブ型干渉締結具に係る幾つかの実施例において、金属材料はＡｇ、Ａｌ、Ａｕ及びＮｉのうちの少なくとも一種を有する。
【００１３】
他の実施例において、本発明のスリーブ型干渉締結具は、硬度ＸがロックウェルＢスケールで１００ＨＲＢより低い。
【００１４】
本発明のスリーブ型干渉締結具に係る他の実施例において、締結具が取付位置にあるとき、複合構造体の孔の内側表面はシーラントを有する。
【００１５】
本発明のスリーブ型干渉締結具に係る他の実施例において、取付位置では、適合性スリーブの少なくとも一つの第１材料が、複合構造体の孔の内側表面にトラップされた(entrapped)過剰のシーラントを取り除く(expunge)。
【００１６】
本発明のスリーブ型干渉締結具に係る幾つかの実施例において、取付位置では、適合性スリーブは、界面にてスパーク発生を十分に回避することができるよう構成される。
【００１７】
本発明のスリーブ型干渉締結具に係る幾つかの実施例において、ピン部材が適合性スリーブの中を移動し易くするために、締結具は、
ｉ）管状部の内側表面、及び
ｉｉ）ピン部材の軸部、
のうち少なくとも一つに潤滑剤を有する。
【００１８】
本発明のスリーブ型干渉締結具に係る幾つかの実施例において、潤滑剤は導電性固体フィルム材料から成る。本発明のスリーブ型干渉締結具に係る幾つかの実施例において、導電性固体フィルム材料は、重量率で０．０５％〜３０％のカーボンナノチューブを含む。
【００１９】
本発明のスリーブ型干渉締結具に係る他の幾つかの実施例において、潤滑剤は、
ｉ）外部粒子の溶解、
ｉｉ）外部粒子の運搬、及び
ｉｉｉ）熱の分配、
のうち少なくとも一つを十分に実行できるよう構成される。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】図１は、従来の締結具のスリーブと、複合構造体との接触を示す。
【００２１】
【図２】図２は、図１に示される側壁の拡大図である。
【００２２】
【図３】図３は、従来の締結具のスリーブと、複合構造体との接触を示す。
【００２３】
【図４】図４は、図３に示される側壁の拡大図である。
【００２４】
【図５】図５は、複合構造体中の典型的な孔の拡大図である。
【００２５】
【図６】図６は、本発明に基づいて作製され、取り付けられた締結具のスリーブの一実施例の一部の拡大図である。
【００２６】
【図７】図７は、本発明に基づいて作製され、取り付けられた締結具のスリーブの一実施例の一部の拡大図である。
【００２７】
【図８】図８は、本発明に基づいて作製され、取り付けられた締結具のスリーブの一実施例の一部の拡大図である。
【００２８】
【図９】図９は、本発明の一実施例を示す図である。
【図１０】図１０は、本発明の一実施例を示す図である。
【図１１】図１１は、本発明の一実施例を示す図である。
【図１２】図１２は、本発明の一実施例を示す図である。
【図１３】図１３は、本発明の一実施例を示す図である。
【００２９】
【図１４】図１４は、本発明を用いない場合の典型的なスパーク発生について、スパーク発生の前及び後の例を示す。
【００３０】
【図１５】図１５は、本発明の実施例を用いた場合の典型的なスパーク発生について、スパーク発生の前及び後の例を示す。
【００３１】
【図１６】図１６は、本発明に基づいて作製され、取り付けられた締結具のスリーブの一実施例の一部の拡大図である。
【００３２】
【図１７】図１７は、本発明を用いない場合と本発明の実施例を用いた場合のスパーク発生について、スパーク発生の前及び後の例を示す。
【００３３】
【図１８】図１８は、典型的なスパーク発生について、スパーク発生後の孔の表面の例を示す。
【００３４】
【図１９】図１９は、本発明の実施例を用いた場合の典型的なスパーク発生について、スパーク発生後の孔の表面の例を示す。
【００３５】
【図２０】図２０は、本発明の実施例を用いた場合のスパーク発生の例を示す。
【００３６】
【図２１】図２１は、本発明を用いない従来の締結具のスリーブの、落雷試験後の拡大図を示す。
【００３７】
【図２２】図２２は、取り付けられた従来の締結具の一部の拡大図である。
【００３８】
【図２３】図２３は、本発明の一実施例に関するグラフである。
【図２４】図２４は、本発明の一実施例に関するグラフである。
【図２５】図２５は、本発明の一実施例に関するグラフである。
【図２６】図２６は、本発明の一実施例に関するグラフである。
【００３９】
【図２７】図２７は、本発明の幾つかの実施例の拡大図である。
【００４０】
【図２８】図２８は、本発明の他の実施例の拡大図である。
【００４１】
【図２９】図２９は、本発明の幾つかの実施例に関するグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００４２】
これらの利点や改良について開示するが、本発明の他の目的及び利点は、添付の図面と併せて以下の説明から明らかになるであろう。図面は本明細書の一部を構成し、本発明の例示的実施例を含むと共に、それらに係る様々な目的や特徴を含むものである。
【００４３】
＜詳細な説明＞
ここに、本発明の詳細な実施例を開示するが、開示される実施例は発明の例示に過ぎず、様々な形態で実施されてよいことは理解されるべきである。更に、発明の様々な実施例に関連して示される実験例の各々は例示を意図したものであり、制限するものではない。また、図面は必ずしも縮尺通りではなく、幾つかの特徴については、特定の部品の細部を示すために誇張されている。そして、図面に示されたあらゆる測定結果や仕様等は例示を意図したものであり、制限するものではない。従って、本明細書に開示される具体的な構造上及び機能上の詳細は、限定するものと解されるべきではなく、当業者が本発明を様々に用いることができるよう説明するための単なる基礎と解されるべきである。
【００４４】
本発明の一実施例におけるスリーブ型締結具は、コアピン及び該コアピンに適合可能な適合性スリーブを含む。スリーブは、機械加工によって生じる微細組織に適合するように設計されており、この微細組織は、材料(例えば、複合材料)にドリル穿孔された締結具用孔に固有の組織である。これにより、締結具を取り付ける間、過剰にトラップされたシーラントをえぐり取る(excavate)ことができ、スリーブは構造体と密接に接触した状態になる。
【００４５】
適合性スリーブは様々な方法で得られることができ、そのうちの幾つかは特定の構造に対してより適切なものもある。
【００４６】
幾つかの実施例において、複合構造体の孔に取り付けられることができるスリーブ型干渉締結具は、
ａ．）一端部にヘッド部と、管状部とを有し、前記管状部は内径及び外径を有し、管状部の前記外径は複合構造体の孔の内径よりも小さく、硬度がＸである少なくとも一つの第１材料から成る適合性スリーブと、
ｂ．）一端部に少なくともピンヘッドと、該ピンヘッドの反対側端部にロッキング部と、それらの間に軸部とを有し、前記軸部はピンヘッドの下方に位置し、直径が適合性スリーブの管状部内径よりも大きく、硬度がＹである少なくとも一つの第２材料から成るピン部材と、を具えており、
ｃ．）ＸはＹよりも十分に低い硬度であり、取付位置において、適合性スリーブの少なくとも一つの第１材料の少なくとも一部分が複合構造体の孔の内側表面の形状に適合して、複合構造体の孔の内側表面と適合性スリーブとの界面で連続的電気接触が生じるようにし、
ｄ．）適合性スリーブは、ピン部材の軸部から圧力を受けると、複合構造体の孔の内側表面を越えて径方向に拡大して、スリーブの外径と複合構造体の孔との間で締まり嵌めを形成し、取付位置を構成する。
【００４７】
一実施例において、適合性スリーブ材の組成物(composition)が有する硬度Ｘは、ロックウェルＢスケールで、約１００ＨＲＢ(或いは、ロックウェルＣスケールで２５ＨＲＣ)以下である。一実施例において、適合性スリーブ材の組成物が有する硬度Ｘは、ロックウェルＢスケールで、約９０ＨＲＢ(或いは、ロックウェルＣスケールで９ＨＲＣ)以下である。一実施例において、適合性スリーブ材の組成物が有する硬度Ｘの値は、ロックウェルＢスケールで、約３５〜１００ＨＲＢの範囲である。一実施例において、適合性スリーブ材の組成物が有する硬度Ｘは、ロックウェルＢスケールで、約８０ＨＲＢ(或いは、ロックウェルＣスケールで０ＨＲＣ)以下である。一実施例において、適合性スリーブ材の組成物が有する硬度Ｘは、ロックウェルＢスケールで、約７０ＨＲＢ以下である。一実施例において、適合性スリーブ材の組成物が有する硬度Ｘの値は、ロックウェルＢスケールで、約３５〜８０ＨＲＢの範囲である。一実施例において、適合性スリーブ材の組成物が有する硬度Ｘの値は、ロックウェルＢスケールで、約５０〜１００ＨＲＢの範囲である。一実施例において、適合性スリーブ材の組成物が有する硬度Ｘの値は、ロックウェルＢスケールで、約６０〜１００ＨＲＢの範囲である。
【００４８】
一実施例において、ピン部材の組成物が有する硬度Ｙは、ロックウェルＣスケールで、約３０ＨＲＣであるかそれより高い。一実施例において、ピン部材の組成物が有する硬度Ｙは、ロックウェルＣスケールで、約４０ＨＲＣであるかそれより高い。一実施例において、ピン部材の組成物が有する硬度Ｙの値は、ロックウェルＣスケールで、約２５〜６０ＨＲＣの範囲である。一実施例において、ピン部材の組成物が有する硬度Ｙは、ロックウェルＣスケールで、約５０ＨＲＣであるかそれより高い。一実施例において、ピン部材の組成物が有する硬度Ｙは、ロックウェルＣスケールで、約７０ＨＲＣ以下である。一実施例において、ピン部材の組成物が有する硬度Ｙの値は、ロックウェルＣスケールで、約４０〜７０ＨＲＣの範囲である。一実施例において、ピン部材の組成物が有する硬度Ｙの値は、ロックウェルＣスケールで、約３０〜５０ＨＲＣの範囲である。一実施例において、ピン部材の組成物が有する硬度Ｙは、ロックウェルＣスケールで、約２５ＨＲＣ(或いは、ロックウェルＢスケールで１００ＨＲＢ)であるかそれより低くてよいが、適合性スリーブ材組成物の硬度Ｘよりは十分に高いため、取付け中にスリーブを拡大させて孔と締まり嵌めを形成するピンの能力を保つことができる。
【００４９】
幾つかの実施例において、ピン部材の組成物における硬度ＹはロックウェルＣスケールでＲＣ３５であるかそれより高く、また、適合性スリーブ材における硬度ＸはロックウェルＣスケールで約２５ＨＲＣ以下である。
【００５０】
幾つかの実施例において、ピン部材の組成物が有する硬度Ｙは、適合性スリーブ材の組成物が有する硬度Ｘよりも、ロックウェルＣスケールで約５ＨＲＣ(或いは、ロックウェルＢスケールで５ＨＲＢ)高い。実施例によっては、ピン部材の組成物が有する硬度Ｙは、適合性スリーブ材の組成物が有する硬度Ｘよりも、ロックウェルＣスケールで約１０ＨＲＣ(或いは、ロックウェルＢスケールで１０ＨＲＢ)高い。実施例によっては、ピン部材の組成物が有する硬度Ｙは、適合性スリーブ材の組成物が有する硬度Ｘよりも、ロックウェルＣスケールで約２０ＨＲＣ(或いは、ロックウェルＢスケールで２０ＨＲＢ)高い。実施例によっては、ピン部材の組成物が有する硬度Ｙは、適合性スリーブ材の組成物が有する硬度Ｘよりも、ロックウェルＣスケールで約１〜４０ＨＲＣ或いはロックウェルＢスケールで約１〜４０ＨＲＢ高い。
【００５１】
一実施例において、スリーブが構造体の孔の形状に嵌合する際、適合性スリーブの材料が変形することで、スリーブと構造体との間の空隙を埋めることができる。実施例では、適合性スリーブは種々のニッケル合金又はそれと同様な物理的特性を有する材料から作られる。実施例では、適合性スリーブはＡ２８６ステンレス鋼合金から作られ、Ａ２８６ステンレス鋼合金はロックウェルＢスケールで８５ＨＲＢの硬度を有する。一実施例において、適合性スリーブの組成物が有する導電率は、ＩＡＣＳ(国際軟銅規格)で約２０％であるかそれより高い。一実施例において、適合性スリーブの組成物が有する導電率は、ＩＡＣＳ(国際軟銅規格)で約３０％であるかそれより高い。一実施例において、適合性スリーブの組成物が有する導電率は、ＩＡＣＳ(国際軟銅規格)で約５０％であるかそれより高い。一実施例において、適合性スリーブの組成物が有する導電率は、ＩＡＣＳ(国際軟銅規格)で約７０％であるかそれより高い。一実施例において、適合性スリーブの組成物が有する導電率は、ＩＡＣＳ(国際軟銅規格)で約９０％であるかそれより高い。一実施例において、適合性スリーブの組成物が有する導電率は、ＩＡＣＳ(国際軟銅規格)で約１００％であるかそれより高い。
【００５２】
一実施例において、コアピンは、適合性スリーブの内径よりも大きい直径を有しており、該コアピンは、適合性スリーブの中を通って移動すると、スリーブは変形して、該スリーブの外径は、複合物(composite)がドリル穿孔中に生成される小さな空隙の中に充満する。一実施例において、ピンは例えば、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金又はそれと同様な物理的特性を有する材料で作られる。
【００５３】
取付け前に孔の内側表面にシーラントが施される用途において、適合性スリーブが空隙の中に変形するとき、トラップされたシーラントを移動させる。そのため、締結具を取り付ける間、適合性スリーブは過剰にトラップされたシーラントをえぐり取り、複合構造体と密接に接触した状態になる。本発明を説明する目的において、“シーラント(sealant)”という用語は粘着性物質を意味するが、この硬度値はスリーブ材の値Ｘよりも十分に低いため、締結具を取り付ける間、適合性スリーブ材は、複合構造体の孔の表面にある空隙からシーラントを移動させることができる。幾つかの実施例において、シーラントは非金属組成物から構成される。
【００５４】
一実施例において、複合構造体の孔に取り付けられることができるスリーブ型干渉締結具は、
ａ．）一端部にヘッド部と、管状部とを有し、前記管状部は内側基層及び外側コーティング層から成り、前記管状部は内径及び外径を有し、管状部の前記外径は複合構造体の孔の内径よりも小さく、内側基層は硬度がＸである少なくとも一つの第１材料から成り、外側コーティング層は硬度がＹである少なくとも一つの第２材料から成る適合性スリーブと、
ｂ．）一端部に少なくともピンヘッドと、該ピンヘッドの反対側端部にロッキング部と、それらの間に軸部とを有し、前記軸部はピンヘッドの下方に位置し、直径が適合性スリーブの管状部内径よりも大きく、硬度がＺである少なくとも一つの第３材料から成るピン部材と、を具えており、
ｃ．）ＹはＸよりも十分に低い硬度であり、ＺはＸと等しいか或いはＸより高い硬度であり、取付位置において、管状部の外側コーティング層の少なくとも一部分が、複合構造体の孔の内側表面の形状に適合して、複合構造体の孔の内側表面と適合性スリーブとの界面で連続的電気接触を生じるようにし、
ｄ．）適合性スリーブは、ピン部材の軸部から圧力を受けると、複合構造体の孔の内側表面を越えて径方向に拡大して、スリーブの外径と複合構造体の孔との間で締まり嵌めを形成し、取付位置を構成する。
【００５５】
コーティングとは物体に施される被覆(covering)のことであり、通常、ベース材料の表面特性を向上させる目的で用いられ、基材(substrate)と称される。このような表面特性としては、とりわけ、外観、粘着性(adhesion)、濡れ性、耐食性、耐摩耗性、及びスクラッチ特性が挙げられる。コーティングは液体、気体又は固体として施されることができる。本発明の一実施例において、複合材料の例としてのワークピースの孔の中に適合する締結具を取り付ける間、外側コーティング層は、スリーブの内側基層に十分に取り付けられた状態を維持する。
【００５６】
実施例では、内側基層は高い硬度特性と、低い展性又は延性を有する。実施例において、内側基層はステンレス鋼又はそれと同様な硬度特性をもつ材料で作られる。別の実施例において、外側コーティング層は低い硬度特性と、高い展性又は延性を有する。
【００５７】
一実施例において、スリーブの内側基層の組成物における硬度Ｘは、ロックウェルＣスケールで約２５ＨＲＣであるかそれより高い。一実施例において、スリーブの内側基層の組成物における硬度Ｘは、ロックウェルＣスケールで約３０ＨＲＣであるかそれより高い。一実施例において、スリーブの内側基層の組成物における硬度Ｘの値は、ロックウェルＣスケールで約２５〜５０ＨＲＣの範囲である。一実施例において、スリーブの内側基層の組成物における硬度Ｘは、ロックウェルＣスケールで約４０ＨＲＣであるかそれより高い。一実施例において、スリーブの内側基層の組成物における硬度Ｘは、ロックウェルＣスケールで約６０ＨＲＣであるかそれより高い。
【００５８】
一実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物における硬度Ｙは、ロックウェルＢスケールで約１００ＨＲＢ(或いは、ロックウェルＣスケールで約２５ＨＲＣ)かそれより低い。一実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物における硬度Ｙは、ロックウェルＢスケールで約９０ＨＲＢかそれより低い。一実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物における硬度Ｙは、ロックウェルＢスケールで約３５〜１００ＨＲＢの間である。一実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物における硬度Ｙは、ロックウェルＢスケールで約８０ＨＲＢかそれより低い。一実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物における硬度Ｙは、ロックウェルＢスケールで約７０ＨＲＢかそれより低い。一実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物における硬度Ｙは、ロックウェルＢスケールで約３５〜８０ＨＲＢの間である。一実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物における硬度Ｙは、ロックウェルＢスケールで約５０〜１００ＨＲＢの間である。一実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物における硬度Ｙは、ロックウェルＢスケールで約６０〜１００ＨＲＢの間である。
【００５９】
一実施例において、スリーブのピン部材の組成物における硬度Ｚは、ロックウェルＣスケールで約２５ＨＲＣかそれより高い。一実施例において、スリーブのピン部材の組成物における硬度Ｚは、ロックウェルＣスケールで約４０ＨＲＣかそれより高い。一実施例において、スリーブのピン部材における硬度Ｚは、ロックウェルＣスケールで約２３〜８０ＨＲＣの間である。一実施例において、スリーブのピン部材の組成物における硬度Ｚは、ロックウェルＣスケールで約５０ＨＲＣかそれより高い。一実施例において、スリーブのピン部材の組成物における硬度Ｚは、ロックウェルＣスケールで約７０ＨＲＣかそれより低い。一実施例において、スリーブのピン部材における硬度Ｚは、ロックウェルＣスケールで約４０〜７０ＨＲＣの間である。一実施例において、スリーブのピン部材における硬度Ｚは、ロックウェルＣスケールで約３０〜７０ＨＲＣの間である。一実施例において、スリーブのピン部材における硬度Ｚは、ロックウェルＣスケールで約２５〜６０ＨＲＣの間である。一実施例において、スリーブのピン部材の組成物における硬度Ｚは、ロックウェルＣスケールで約２５ＨＲＣ(或いは、ロックウェルＢスケールで約１００ＨＲＢ)かそれより低くてよいが、スリーブの内側基層の組成物の硬度Ｘと同じかそれより十分に高いため、取付け中にスリーブを拡張させて孔に締まり嵌めを形成するピンの作用を保持することができる。
【００６０】
幾つかの実施例において、ピン部材の組成物が有する硬度Ｚ、及び／又は内側基層の組成物が有する硬度Ｘは、外側コーティング層の組成物が有する硬度Ｙよりも、ロックウェルＣスケールで約５ＨＲＣ(或いは、ロックウェルＢスケールで５ＨＲＢ)高い。実施例によっては、ピン部材の組成物が有する硬度Ｚ、及び／又は内側基層の組成物が有する硬度Ｘは、外側コーティング層の組成物が有する硬度Ｙよりも、ロックウェルＣスケールで約１０ＨＲＣ(或いは、ロックウェルＢスケールで１０ＨＲＢ)高い。実施例によっては、ピン部材の組成物が有する硬度Ｚ、及び／又は内側基層の組成物が有する硬度Ｘは、外側コーティング層の組成物が有する硬度Ｙよりも、ロックウェルＣスケールで約２０ＨＲＣ(或いは、ロックウェルＢスケールで２０ＨＲＢ)高い。実施例によっては、ピン部材の組成物が有する硬度Ｚ、及び／又は内側基層の組成物が有する硬度Ｘは、外側コーティング層の組成物が有する硬度Ｙよりも、ロックウェルＣスケールで約１〜４０ＨＲＣ(或いはロックウェルＢスケールで１〜４０ＨＲＢ)高い。
【００６１】
一実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物が有する導電率は、ＩＡＣＳ(国際軟銅規格)で約２０％かそれより高い。ある実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物が有する導電率は、ＩＡＣＳ(国際軟銅規格)で約３０％かそれより高い。ある実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物が有する導電率は、ＩＡＣＳ(国際軟銅規格)で約５０％かそれより高い。ある実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物が有する導電率は、ＩＡＣＳ(国際軟銅規格)で約７０％かそれより高い。ある実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物が有する導電率は、ＩＡＣＳ(国際軟銅規格)で約９０％かそれより高い。ある実施例において、スリーブの外側コーティング層の組成物が有する導電率は、ＩＡＣＳ(国際軟銅規格)で約１００％かそれより高い。
【００６２】
幾つかの実施例において、外側コーティング層の厚さは約３ミクロン(μｍ)〜２５ミクロン(μｍ)の間である。実施例によっては、外側コーティング層の厚さは約５ミクロン(μｍ)〜２０ミクロン(μｍ)の間である。実施例によっては、外側コーティング層の厚さは約３ミクロン(μｍ)〜１５ミクロン(μｍ)の間である。実施例によっては、外側コーティング層の厚さは約１０ミクロン(μｍ)〜２５ミクロン(μｍ)の間である。実施例によっては、外側コーティング層の厚さは約１０ミクロン(μｍ)〜２０ミクロン(μｍ)の間である。実施例によっては、外側コーティング層の厚さは約３ミクロン(μｍ)〜１０ミクロン(μｍ)の間である。
【００６３】
例えば、幾つかの実施例において、外側コーティング層は、比較的軟らかく、つまり展性又は延性が高く、導電性で、複合構造体に電食適合性(galvanically compatible)であることが知られた金属材料の群より選択される材料から成る。これらの材料には、限定されるものではないが、金、銀、ニッケル、銅及びスズが含まれる。他の材料としては、金、銀、ニッケル、銅及びスズの合金を含む様々な合金がある。実施例において、変形可能な種々の金属コーティングがベース材料の上に層として設けられることができる。その方法として、例えば電気めっき、イオン蒸着の他、適合性スリーブをワークピース(例えばドリル穿孔穴)の中に配置する間、変形可能なコーティングがベース材料に十分に取り付けられた状態を維持できるものであれば、他のあらゆる技術を用いることができる。
【００６４】
他の実施例において、本発明の変形可能コーティングの組成物は、有機材料と導電性フィラーとの組合せで構成することができる。例として、有機材料にはエポキシなどのポリマー族が含まれ、導電性フィラーには金属粉末や、カーボンナノチューブなどの非伝導性材料が含まれる。実施例において、様々な有機ベースの変形可能なコーティングがベース材料の上に層として設けられることができる。その方法として、例えばスプレー法の他、適合性スリーブをワークピース(例えばドリル穿孔穴)の中に配置する間、変形可能なコーティングがベース材料に十分に取り付けられた状態を維持できるものであれば、他のあらゆる技術を用いることができる。
【００６５】
幾つかの実施例において、有機ベースの変形可能なコーティングの組成物が有する硬度Ｙは、ロックウェルＢスケールで約１００ＨＲＢ(或いは、ロックウェルＣスケールで約２５ＨＲＣ)以下である。一実施例において、スリーブの有機ベースの変形可能なコーティングの組成物が有する硬度Ｙは、ロックウェルＢスケールで約９０ＨＲＢ以下である。一実施例において、有機ベースの変形可能なスリーブコーティングの組成物が有する硬度Ｙの値は、ロックウェルＢスケールで約３５〜１００ＨＲＢの範囲である。一実施例において、有機ベースの変形可能なスリーブコーティングの組成物が有する硬度Ｙは、ロックウェルＢスケールで約８０ＨＲＢ以下である。一実施例において、有機ベースの変形可能なスリーブコーティングの組成物が有する硬度Ｙの値は、ロックウェルＢスケールで約３５〜８０ＨＲＢの範囲である。一実施例において、有機ベースの変形可能なスリーブのーティングの組成物が有する硬度Ｙの値は、ロックウェルＢスケールで約５０〜１００ＨＲＢの範囲である。一実施例において、有機ベースの変形可能なスリーブコーティングの組成物が有する硬度Ｙの値は、ロックウェルＢスケールで約６０〜１００ＨＲＢの範囲である。
【００６６】
幾つかの実施例において、有機ベースの変形可能なコーティングの組成物が有する体積抵抗率(volume resistivity)は、１０Ｖ(ｏｈｍ−ｍ)で約１０3ｏｈｍ−ｍより低い(例えば、ＡＳＴＭ  Ｄ２５７に準拠して計測した場合)。幾つかの実施例において、有機ベースの変形可能なコーティングの組成物が有する体積抵抗率は、１０Ｖ(ｏｈｍ−ｍ)で約１０2ｏｈｍ−ｍより低い。幾つかの実施例において、有機ベースの変形可能なコーティングの組成物が有する体積抵抗率は、１０Ｖ(ｏｈｍ−ｍ)で約１０ｏｈｍ−ｍより低い。幾つかの実施例において、有機ベースの変形可能なコーティングの組成物が有する体積抵抗率は、１０Ｖ(ｏｈｍ−ｍ)で約１０-3ｏｈｍ−ｍより低い。幾つかの実施例において、有機ベースの変形可能なコーティングの組成物が有する体積抵抗率は、１０Ｖ(ｏｈｍ−ｍ)で約１×１０-8ｏｈｍ−ｍ〜４×１０-5ｏｈｍ−ｍの間である。
【００６７】
締結具を取り付ける前に、孔の内側表面にシーラントが施される用途において、適合性スリーブの変形可能な外側コーティング層が、孔の内側表面の空隙の中に入るとき、トラップされたシーラントを移動させる。そのため、締結具を取り付ける間、適合性スリーブの変形可能なコーティングは過剰にトラップされたシーラントをえぐり取り、スリーブと複合構造体との間で、密接な電気接触が生じる。
【００６８】
上記の一例として、界面を通る電圧降下が小さくなると、今度は、シーラントによる誘電効果が弱まる。このことにより、スリーブと複合パネルとの間でアーク放電が起こる可能性が最小限に抑えられるか、又は取り除かれる。一実施例において、いかなるアーク放電もスパーク発生に至らない。
【００６９】
適合性スリーブの実施例では、マクロレベル及びミクロレベルでの優れた間隙充填、また、スリーブと構造体との間で密接な接触がもたらされる。
【００７０】
適合性スリーブの実施例では、締結具から航空機パネルへの電流伝達の効率の向上をもたらすことができる。
【００７１】
適合性スリーブの実施例は、孔の性質やミクロ間隙に対する感受性がより低い。
【００７２】
適合性スリーブの実施例では、スリーブとパネルとの間にトラップされるシーラントの量を少なくすることができる。
【００７３】
図１及び図３は、従来の締結具のスリーブと複合構造体とが接触している写真である。矢印は、締結具を収容するスロットの側壁を指しており、該側壁は、締結具のドリル穿孔中に生じた粗い不均一な空隙を数多く有している。
【００７４】
図２及び図４は、夫々、図１及び図３のスロット側壁の状態のミクロレベル写真である。丸印は、スリーブとスロット側壁との間に存在する空隙を示している。
【００７５】
図５は、個々のカーボンファイバーのミクロレベル写真であり、前記カーボンファイバーは不規則な角度で破壊し、スリーブとカーボンファインバー強化構造体との間に微小な空隙を形成する。これらの空隙に過剰のシーラントがトラップすると、スリーブと構造体との密接な接触が妨げられる。
【００７６】
図６は、本発明に基づいて作製されたスリーブの実施例と、締結具を収容するスロットの側壁との適合(conformance)を示すマクロレベル写真である。この写真は、スリーブの材料が側壁に存在する不完全部分(imperfections)を充填していることを示している。
【００７７】
図７及び図８は、本発明に基づいて作製されたスリーブの実施例の変形例のミクロレベル写真である。この写真は、スリーブが変形して、機械加工により生じた微細な空隙に充満しており、スリーブと個々のカーボンファイバーとの間の密接な接触を示している。
【００７８】
図９は、本発明の一実施例の写真であり、スリーブには、電気めっきにより、変形可能な金が永久的に固着されたコーティングが形成されている。
【００７９】
図１０は、本発明の一実施例の写真であり、スリーブには、電気めっきにより、変形可能な銀が永久的に固着されたコーティングが形成されている。
【００８０】
図１１は、本発明の一実施例の写真であり、スリーブには、電気めっきにより、変形可能なニッケルが永久的に固着されたコーティングが形成されている。
【００８１】
図１２は、本発明の一実施例の写真であり、スリーブには、イオン蒸着により、変形可能なアルミニウムが永久的に固着されたコーティングが層状に形成されている。
【００８２】
図１３は、本発明の一実施例の写真であり、スリーブには、スプレーにより、カーボンナノチューブで作られた有機物質が永久的に固着されたコーティングが形成されている。
【００８３】
図１４は、スパークによる生成物の蓄積と、従来の締結具を収容するスロット側壁に及ぼす前記蓄積の効果について、その試験結果の写真である。左上の写真は、スロットについて粗い面に破壊された(fractured)側壁を示す。右上と右下の写真は、スロット側壁と従来スリーブとの間に蓄積されたスパーク生成物を示す。
【００８４】
図１５は、本発明に基づいて作製されたスリーブを収容するスロットの側壁に、スパーク生成物が蓄積していないことを示す試験結果写真である。左側の写真で矢印が示す側壁は、一様で滑らかな境界を有しているが、これは、締結具の適合性スリーブがスロットの中に装入され、スリーブのベース材料又はスリーブの変形可能なコーティングの材料が、側壁に存在するあらゆる空隙に入り込んだためである。
【００８５】
図１６は、適合性スリーブ型締結具の実施例とスロットの側壁との適合性(conformance)を示すミクロレベル写真である。この写真は、スリーブ材料又はスリーブの変形可能なコーティングがどのようにして個々のカーボンファイバーに適合するか、即ち、個々のカーボンファイバーの中で破損により生じた空隙にどのように充満するかを示している。
【００８６】
図１７は、従来の締結具のスリーブと、本発明に基づいて作製された適合性スリーブ型締結具の実施例とにおいて、側壁の状態を対比した試験結果写真である。左上及び左下の写真は、従来のファスナーを用いた場合の状態を示す。右上と右下の写真は、本発明に基づく締結具の実施例を用いた場合の状態を示しており、スロット側壁の空隙が埋まっている。
【００８７】
図１８は、落雷(lightning strike)試験後に撮影されたミクロレベル写真であり、従来の標準的なＡ２８６スリーブが用いられたときのスロットの側壁を示している。写真から、このスリーブは、スロットの複合構造体のミクロ組織(micro texture)に適合しないことが分かる。この試験は、残留するシーラントの位置に、高いアーク密度と激しいアーク放電を示している。
【００８８】
図１８との対比において、図１９は、落雷試験後に撮影されたミクロレベル写真であり、本発明の適合性スリーブが用いられたときのスロット側壁を示している。写真から、適合性スリーブでは、アーク密度が低く、強い電気的活性は低減し、ファイバーとスリーブとの接触がより密接であることが分かる。
【００８９】
表１は、従来の締結具と、本発明の適合性スリーブの実施例とを用いて直結型(direct attachment)落雷試験を行なった試験結果を示す。これらの試験は、カーボンファイバー複合材料で作られたパネル(厚さ０．２５インチ)と、ＲＸＬタイプのロックボルト(ＲＸＬ４ＢＣ−ＶＣ０８−０８のピン、カラー及びスリーブ)のファスナーとを用いて行なった。一つのパネルにつき１８個のファスナーを使用した。一つのパネルにつき、４つの別個のファスナーに落雷を加えた。試験の幾つかは、最悪の取付け条件(例えば、取り付ける把持部は最小で、孔サイズは最大、即ち、干渉或いは接触は最小)を再現するべく設計された。試験は、試料のカラー側に光源が検知されないことを基準にして、合格／不合格を記録した。試験結果は、適合性スリーブ(Ａ２８６又は３００シリーズ)ではスリーブ／構造体の界面におけるスパーク発生が最小であること、前記適合性スリーブは、機械加工によって生じる組織に対する許容性がより高いことを示している。
【表１】
0005467145.tif 000002
【００９０】
図２０は、表１のパネルＩ(本発明の適合性スリーブ型締結具に対応する)に実施した直結型落雷試験の写真である。白色の点は基準光を表しており、実際のスパークではない。
【００９１】
一実施例において、コアピンのスリーブの中の移動を促進するために、潤滑剤が用いられる。潤滑剤は、移動する２つの表面の間に導入され、それら表面間の摩擦を低減させる物質(液体の場合が多い)であって、効率を改善し摩耗を減らすことができる。潤滑剤はまた、外部粒子を溶解又は運搬して、熱を分配する作用も有する。
【００９２】
他の実施例において、潤滑剤は例えば導電性固体フィルム材料／コーティングである。幾つかの実施例では、導電性固体フィルム材料をベースとする潤滑剤は、ピンとスリーブとの間の内部アーク放電を減少させるか又は無くす作用がある。
【００９３】
本発明は、カーボンナノチューブ(carbon nano-tubes“ＣＮＴｓ”)を含有する導電性固体フィルム(conductive solid film“ＣＳＦ”)材料(“ＣＳＦ−ＣＮＴｓ 材料”)を提供する。ＣＳＦ材料の実施例は、典型的には、主要成分として濃度が＜３０〜４０％のメチルエチルケトン、濃度が＜５〜１０％のフェノール樹脂、及び濃度が＜３０〜４０％のエチルアルコールを有する。
【００９４】
一実施例において、ＣＳＦ材料は流体の様な挙動を示す。一実施例において、ＣＳＦの粘度は低くてよい。幾つかの実施例では、ＣＳＦ材料は潤滑剤(即ち、二つの移動する表面の間に導入されることによりそれら表面間の摩擦を低減させる物質(液体の場合が多い))として用いられ、効率を改善し摩耗を減らすことができ、また、外部粒子を溶解又は運搬して、熱を分配する作用も有する。
【００９５】
他の幾つかの実施態様において、ＣＳＦ材料はコーティング(即ち、物体に施される被覆)として、通常は、ベース材料(通常は基材と称される)の表面特性を向上させる目的で用いられる。このような表面特性として、とりわけ、外観、粘着性、濡れ性、耐食性、耐摩耗性、及びスクラッチ特性が挙げられる。コーティングは液体、気体又は固体として施されることができる。
【００９６】
幾つかの実施例において、好ましいＣＳＦ材料の摩擦係数は低く、１よりも実質的に低い。幾つかの実施例において、市販の締結具コーティング(例えば、Incotec Corp.の８Ｇアルミニウムコーティング、Teclubeコーティング、又はあらゆるアルミニウム顔料コーティングなど)が、ＣＳＦ材料として用いられることができる。
【００９７】
ＣＮＴｓは、ナノ直径が約３〜２００ｎｍの間のカーボン化合物であり、長さと直径の比が２８,０００,０００：１ほどもある。ＣＮＴｓの長さは、最大で約１．０ｍｍである。ＣＮＴｓは、チューブの軸方向に非常に優れた熱伝導性を示し、チューブ軸の横方向に優れた断熱性を示す。ＣＮＴｓの引張強度は、鋼よりも約５０倍高い。ＣＮＴｓは、その構造に応じて、金属又は半導電性材料に匹敵する電気伝導性を有する。通常、ＣＮＴｓの密度は約１．３〜２ｇ／ｃｍ3である。ＣＮＴｓは、単一壁又は複数壁の構造である。ＣＮＴｓは、金属及び／又は非晶質カーボンなどの不純物を少量含んでいる。ＣＮＴｓは通常、耐酸化性が非常に強く、強酸中での長時間の浸漬にも耐えることができる。更にＣＮＴｓは、急性毒性や環境への有害性は問題とはならず、希少で限られた供給前駆体(supply precursors)から作られる。
【００９８】
幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は、Cheap Tubes, Inc.が販売しているＣＮＴｓ(ＩＧＭＷＮＴｓ９０重量％及びＩＧＭＷＮＴｓ９０重量％ＣＯＯＨ)を用いて作られる。Nanocylのような他の供給者によるＣＮＴｓを用いてもよい。
【００９９】
幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は、スプレー法により、或いはそれと同等の他の技術を用いることによって、製品の表面に施される。幾つかの実施例において、ＣＮＴｓの(及び、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の特定組成物の他の成分)物品表面での成長、及び／又は該表面への付着、及び／又は蒸着を促進する環境下(例えば、ＣＮＴｓの反応溶液)に維持されるとき、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は物品の表面に蒸着(deposition)される。
【０１００】
ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の実施例では、ＣＮＴｓは、少量の界面活性湿潤剤(surfactant-wetting agent)が添加された溶媒中に分散される。前記界面活性湿潤剤は、液体の表面張力を低下させて拡散を容易にするので、ＣＮＴｓは、２種類の液体間の界面張力を低下させる。
【０１０１】
一実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は、直径が約３〜３０ｎｍのＣＮＴｓを含んでいる。
【０１０２】
一実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料におけるＣＮＴｓの量が十分であれば、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料のスティフネス(stiffness)を実質的に増大させることなく、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の導電性を高めることができる。
【０１０３】
実施例において、ＣＮＴｓを添加すると、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料と同じ特性を達成するのに、高導電性を有する金属を用いる必要性は有意に低下するか又はなくなるので、ベースＣＳＦ材料のスティフネス特性とは異なり、スティフネスを実質的に増大させることはない。
【０１０４】
ＣＮＴｓを約１％の濃度で含むＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の実施例では、抵抗率は、＞１０12Ω／スクエアから約１０5Ω／スクエアまで低下した。ＣＮＴｓを１％を超える濃度で含むＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の実施例では、抵抗率が約５００Ω／スクエアまで更に低下した。ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料を航空宇宙の締結具コーティングとして用いる実施例では、例えば、金属粒子が最少であるか全く無くても高伝導性という望ましい特性を具えた締結具が提供される。なお、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の幾つかの実施例において、ＣＮＴｓのサイズ及び負荷の低さは、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料で施されたコーティングの表面品質に利点をもたらす。
【０１０５】
幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は、典型的には、潤滑剤組成物の合計重量に対し、０．０５％〜３０％の濃度のＣＮＴを含有する。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は、典型的には、潤滑剤組成物の合計重量に対し、０．１％〜１０％の濃度のＣＮＴを含有する。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は、典型的には、潤滑剤組成物の合計重量に対し、１％〜１０％の濃度のＣＮＴを含有する。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は、典型的には、潤滑剤組成物の合計重量に対し、３％〜１５％の濃度のＣＮＴを含有する。
【０１０６】
幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する体積抵抗率は、約１０3ｏｈｍ−ｍ(例えば、ＡＳＴＭ  Ｄ２５７に基づいて計測した場合)より小さい。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する体積抵抗率は、約１０2ｏｈｍ−ｍより小さい。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する体積抵抗率は、約１０ｏｈｍ−ｍより小さい。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する体積抵抗率は、約１０-3ｏｈｍ−ｍより小さい。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する体積抵抗率は、１ｘ１０-8ｏｈｍ−ｍ乃至４ｘ１０-5ｏｈｍ−ｍである。
【０１０７】
幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する摩擦係数は、約０．１２μより低い(例えば、Falex試験機で計測した場合)。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する摩擦係数は、約０．１０μより低い(例えば、Falex試験機で計測した場合)。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する摩擦係数は、約０．２μより低い(例えば、Falex試験機で計測した場合)。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する摩擦係数は、約０．３μより低い(例えば、Falex試験機で計測した場合)。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する摩擦係数は、約０．５μより低い(例えば、Falex試験機で計測した場合)。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する摩擦係数は、約０．８μより低い(例えば、Falex試験機で計測した場合)。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する摩擦係数は、約０．０４μ〜０．５μの間である(例えば、Falex試験機で計測した場合)。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の組成物が有する摩擦係数は、約０．０４μ〜１μの間である(例えば、Falex試験機で計測した場合)。
【０１０８】
実施例では、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の望ましい特性として、その単純特性、例えば、成分数の少なさ、特別な取扱い処理の不要性も含まれる。
【０１０９】
次の表２は、市販のTeclubeコーティングをベースにしたＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の実施例における幾つかの特性と、Teclubeコーティング自体の特性とを比較するものである。表２は、ＣＮＴｓを０．０２％含有するＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の実施例が、ベースであるTeclubeコーティングよりも実質的に体積抵抗率が低いことを示す。表２は、ＣＮＴｓの添加が、ＣＮＴｓなしのTeclubeコーティングと比べて、ＣＮＴｓを有するTeclubeコーティングの流動性、即ち厚さに実質的な影響を与えなかったことを示す。
【表２】
0005467145.tif 000003
【０１１０】
このＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は、様々な用途に用いられることができる。一実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は航空宇宙産業の締結具のコーティング用に用いられる。ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の実施例は、落雷から少なくとも部分的に保護され得るのに十分な高導電性を有する。とりわけ金属締結具の近傍では、高導電性は、例えば航空機の複合構造体に落雷を受けたときの大電流を方向づけるのに必要である。ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の実施例により、高い熱伝導性と、より小さな重量、そして強い耐酸化性という特性を具える締結具がもたらされる。実施例において、ＣＮＴｓは典型的に、密度が約２．０ｇ／ｃｍ3(通常８ｇ／ｃｍ3の密度を有する典型的な金属粒子又は薄片(flakes)の約４分の１)であるため、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料を用いることによって、航空宇宙産業における締結具コーティングの重量、及び航空機全体の重量を減らすのに役立つ。更に、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の実施例を航空宇宙産業の締結具コーティングとして用いると、従来の金属ベース導電性コーティングの金属濃度よりもＣＮＴｓの濃度が低い場合、電気伝導性及び熱伝導性、換算質量(reduce mass)、靱性及び耐久性を含む物理的特性が実質的に高められる。
【０１１１】
幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料はスリーブの外側表面に施されるが、該スリーブは、締結具を収容するスロット壁に接触する。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は、スリーブの内側及び外側表面の両方に施される。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は、ピンの表面及びスリーブの内部表面の両方に施される。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は、ピンの表面に施される。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料は、ピン及びスリーブの全ての表面に施される。ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料をスリーブの内壁又はピンの外部表面のいずれかに、或いは、これら両方の表面に施すことによって、ピンがスリーブに導入される間に受ける抵抗が少なくなる。幾つかの実施例において、ピンの表面とスリーブの内側表面との間にＣＳＦ−ＣＮＴｓコーティングがあると、落雷から少なくとも部分的に保護されることができる。
【０１１２】
幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の層を設けることによりもたらされる利点は、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ層の厚さが約３ミクロン(μｍ)〜２５ミクロン(μｍ)であるときに得られる。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の層を設けることによりもたらされる利点は、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ層の厚さが約５ミクロン(μｍ)〜２０ミクロン(μｍ)であるときに得られる。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の層を設けることによりもたらされる利点は、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ層の厚さが約３ミクロン(μｍ)〜１５ミクロン(μｍ)であるときに得られる。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の層を設けることによりもたらされる利点は、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ層の厚さが約１０ミクロン(μｍ)〜２５ミクロン(μｍ)であるときに得られる。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の層を設けることによりもたらされる利点は、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ層の厚さが約１０ミクロン(μｍ)〜２０ミクロン(μｍ)であるときに得られる。幾つかの実施例において、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の層を設けることによりもたらされる利点は、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ層の厚さが約３ミクロン(μｍ)〜１０ミクロン(μｍ)であるときに得られる。
【０１１３】
図２１は、ＣＳＦ−ＣＮＴｓコーティングなしの従来の締結具スリーブについて落雷試験後のマクロレベル写真であり、スリーブの表面が重度の損傷を受けていることを示す。
【０１１４】
図２２は、従来の締結具スリーブと、締結具を収容するスロット壁との間にの空隙にある孔を示すマクロレベル写真である。本発明の実施例において、この孔は、ＣＳＦ−ＣＮＴｓコーティングにより実質的に埋められるので、雷に起因するスパーク発生の可能性を回避するか又は減少させることができる。
【０１１５】
図２３は、ＣＳＦ−ＣＮＴｓの幾つかの実施例において、ＣＮＴｓ濃度(総重量％)の増加が、これら実施例のコーティングとしての表面抵抗率にどのように大きな影響を及ぼすかを示すグラフである。コーティングは、グラスファイバー基材に施された。
【０１１６】
図２４は、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の一実施例において、ＣＮＴｓ濃度(総重量％)の増加が、実施例の体積抵抗率に対してどのような影響を及ぼすかを示すグラフである。グラフは、この特定の実施例に対するもので、０．０５０％のＣＮＴｓを添加することにより、体積抵抗率に望ましい低下がみられることを示す。コーティングは、金属基材に施された。
【０１１７】
図２５は、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料(試料１)の一実施例において、ＣＮＴｓ濃度の増加が、実施例の摩擦係数に対してどのような影響を及ぼすかを示すグラフである。グラフは、この特定のＣＳＦ−ＣＮＴｓコーティングにおいて、ＣＮＴｓ濃度の増加が徐々に摩擦係数の増大をもたらすことを示している。摩擦係数の測定は、Falex試験機を用いて２００ポンドの負荷で行なった。
【０１１８】
図２６は、ＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の他の実施例において、高ＣＮＴｓ濃度(総重量％)が、実施例の摩擦係数にどのような影響を及ぼすかを示すグラフである。グラフは、この特定のＣＳＦ−ＣＮＴｓコーティングにおいて、ＣＮＴｓ濃度の増加が摩擦係数の安定した増大をもたらすことを示している。摩擦係数の測定は、Falex試験機を用いて５００ポンドの負荷で行なった。
【０１１９】
図２７は、様々なＣＮＴｓ濃度(総重量％)を有するＣＳＦ−ＣＮＴｓコーティングの実施例について、物理的一貫性(physical consistency)を示すマクロレベル写真である。左上写真は、ＣＮＴｓなしのＣＳＦコーティングの物理的一貫性を示す。左下写真は、ＣＮＴｓを０．０５％含有するＣＳＦ−ＣＮＴｓコーティングの物理的一貫性を示す。右上写真は、ＣＮＴｓを０．５％含有するＣＳＦ−ＣＮＴｓコーティングの物理的一貫性を示す。右下写真は、ＣＮＴｓを１％含有するＣＳＦ−ＣＮＴｓコーティングの物理的一貫性を示す。
【０１２０】
図２８は、様々なＣＮＴｓ濃度(総重量％)を有するＣＳＦ−ＣＮＴｓコーティングの実施例について、物理的一貫性を示すマクロレベル写真である。低倍率撮影の左上写真は、ＣＮＴｓを１０％含有するＣＳＦコーティングの物理的一貫性を示す。高解像度撮影の右上写真は、ＣＮＴｓを１０％含有するＣＳＦ−ＣＮＴｓコーティングの物理的一貫性を示す。下の写真は、ＣＮＴｓを５％含有するＣＳＦ−ＣＮＴｓコーティングの物理的一貫性を示す。
【０１２１】
図２９は、種々のＣＮＴｓ濃度(総重量％)を有するＣＳＦ−ＣＮＴｓ材料の実施例について、表面の導電性(上から下のピンク色の線)及び摩擦係数(下から上の青色の線)における影響を示すグラフである。幾つかの実施例において、ＣＮＴｓ濃度が約０．０５％〜約３．０％であるとき、その摩擦係数は実質的に増大することなく、表面導電性において望ましい増大がもたらされる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１６】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２９】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１７】
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【図２０】
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【図２７】
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【図２８】
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