(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
一次α相、二次α相、及び、β相からなる合金組織を有するチタン合金ビレットであって、
直径がφ１５０ｍｍ以上で円柱状のＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットの中心軸を中心とした直径の１／４の内部範囲の軸方向に平行な任意の断面の総面積が４０万μｍ２以上である領域において、全組織中に占める、一次α相の面積率が２０％以上であると共に、アスペクト比が２．０以下の一次α相の面積率が１２％以上であることを特徴とする超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレット。
【請求項２】
前記チタン合金ビレットの中心軸を中心とした直径の１／４の内部範囲を中心とした直径の１／４の内部範囲の軸方向に平行な任意の断面の総面積が４０万μｍ２以上である領域において、存在する一次α相の平均アスペクト比が３．０以下であることを特徴とする請求項１記載の超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、チタン合金製品の製造工程で得られる中間素材のチタン合金ビレットに係り、超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレットに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金に代表される高強度α＋β型チタン合金は、軽量、高強度、高耐食性に加え、溶接性、超塑性、拡散接合性などの利用加工諸特性を有することから、航空機産業を中心に多用されてきた。これらの特性を更に活用すべく、近年では、ゴルフ用品をはじめとしたスポーツ用品にも使用されるようになってきており、自動車部品、土木建築用素材、各種工具類などの民生品分野や、深海やエネルギー開発用途などへの適用拡大も進んでいる。
【０００３】
チタン合金製品は、まず、原材料の溶解、ビレット鍛造という工程を経て中間素材であるチタン合金ビレットを製造し、そのチタン合金ビレットを、鍛造、熱処理、機械加工することによって製造される。
【０００４】
航空機向け部材にあっては、疲労強度等の製品特性を害するサブミリメートル以上の内部欠陥の検査は、超音波探傷法によって、ビレットおよび熱処理後の鍛造品の２回の製造段階で実施されるのが一般的である。
【０００５】
しかし、チタン合金は他の金属素材と比較して超音波探傷試験における欠陥検出能力が低く、特に直径がφ１５０ｍｍ以上の大型のチタン合金ビレットにおいては、φ０．８ｍｍより小さい欠陥を検出することは困難であった。
【０００６】
従来からのチタン合金ビレットで、超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れるビレットとしては、特許文献１、２ならびに非特許文献１に記載のＵＦＧ（Ｕｎｉｆｏｒｍ  Ｆｉｎｅ  Ｇｒａｉｎ）ビレットを挙げることができる。このＵＦＧビレットは、ビレット製造時の鍛造方法を制御して均一且つ微細な等軸α組織を得ることで、超音波探傷試験における欠陥検出能力を高めたビレットである。しかしながら、このＵＦＧビレットを製造するには、低歪速度での鍛造が必要であり、試験的な製造は行うことができるものの、量産を行うことはできず、実際の製造現場で生産することは不可能であった。また、前記の鍛造方法で大型のＵＦＧビレットを製造することは不可能であった。
【０００７】
また、本出願人は、直径がφ１５０ｍｍ以上の大型のビレットであっても、他の金属製品の場合と同様に、一般的に用いられている超音波探傷法で、従来よりも微細な内部欠陥の検査を行うことができ、しかも、量産することが可能な、超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレットとして、ＡＭＳ４９２８で規定されるチタン合金ビレットに関する発明を、特願２００８−１５４４６２号として既に提案している。
【０００８】
しかしながら、このＡＭＳ４９２８で規定されるチタン合金ビレットは、チタン合金ビレットの中では超音波透過性に優れる材料であり、ＡＭＳ４９２８で規定されるチタン合金ビレットより超音波透過性に劣るＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットに関しては、上記特性を備えた超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレットは、まだ開発されていないのが現状であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】米国特許第６５９６０９９号明細書
【特許文献２】米国特許第６３７０９５６号明細書
【非特許文献】
【００１０】
【非特許文献１】Ｖａｓｉｓｈｔ  Ｖｅｎｋａｔｅｓｈ、「Ｔｉ−２００７  Ｓｃｉｅｎｃｅ  ａｎｄ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｔｈｅ  Ｊａｐａｎ  Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ  ｏｆ  Ｍｅｔａｌｓ」、Ｊａｐａｎ、２００７、ｐ．９５７−９６０
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、上記従来の問題を解決せんとしてなされたもので、チタン合金の中では超音波透過性が比較的劣る材料であるＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金製で、しかも、直径がφ１５０ｍｍ以上の大型のビレットであっても、他の金属製品の場合と同様に、一般的に用いられている超音波探傷法で、従来よりも微細な内部欠陥の検査を行うことができ、また、量産することが可能な、超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレットを提供することを課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
請求項１記載の発明は、一次α相、二次α相、及び、β相からなる合金組織を有するチタン合金ビレットであって、直径がφ１５０ｍｍ以上で円柱状のＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットの中心軸を中心とした直径の１／４の内部範囲の軸方向に平行な任意の断面の総面積が４０万μｍ２以上である領域において、全組織中に占める、一次α相の面積率が２０％以上であると共に、アスペクト比が２．０以下の一次α相の面積率が１２％以上であることを特徴とする超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレットである。
【００１３】
請求項２記載の発明は、前記チタン合金ビレットの中心軸を中心とした直径の１／４の内部範囲の軸方向に平行な任意の断面の総面積が４０万μｍ２以上である領域において、存在する一次α相の平均アスペクト比が３．０以下であることを特徴とする請求項１記載の超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレットである。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレットによると、チタン合金の中では超音波透過性が比較的劣る材料であるＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金製で、しかも、直径がφ１５０ｍｍ以上の大型のビレットであっても、一般的に用いられている超音波探傷法により、内部欠陥の検査を問題なく行うことができ、また、量産することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】チタン合金ビレットの実施例で、そのチタン合金ビレットから採取するサンプルの位置の一例を示す斜視図である。
【図２】Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ合金ビレットの中心部の軸方向に平行な任意の断面の一例を示す４００倍の組織観察写真である。
【図３】実施例で用いた超音波探傷試験装置を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明者らは、ＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金製で、直径がφ１５０ｍｍ以上の大型のビレットを製造し、実験により調査することで、チタン合金の中では超音波透過性が比較的劣る材料であるＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットであっても、超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレットとすることができる発明を見出すために鋭意研究を進めた。
【００１７】
その結果、一次α相の面積率を増大させることで、超音波探傷試験時の超音波透過能を増大させることができることを見出し、また、一次α相の等軸化度を促進し、一次α相のアスペクト比を小さくすることで、超音波探傷試験時の超音波ノイズの発生源となるコロニー（同一方位の針状α相の集合体）のサイズを小さくすることができることを見出した。これらの要件を採用することで、チタン合金の中では超音波透過性が比較的劣る材料であるＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金製で、しかも、直径がφ１５０ｍｍ以上の大型のビレットであっても、従来からのチタン合金ビレットを超える超音波探傷試験における欠陥検出能力を備えたチタン合金ビレットを得ることができることを確認した。
【００１８】
以下、本発明を実施形態に基づいて更に詳細に説明する。
【００１９】
本発明者らは、鋭意研究を進めた結果、直径がφ１５０ｍｍ以上で略円柱状のＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットの中心軸を中心とした直径の１／４の内部範囲（以下、中心部という。）の軸方向に平行な任意の断面の総面積が４０万μｍ２以上である領域において、全組織中に占める、一次α相の面積率と、アスペクト比が２．０以下の一次α相の面積率が、共に増加するに伴い、超音波探傷試験における欠陥検出能力が向上することを確認した。一次α相の面積率の下限は２０％、より好ましくは３０％である。また、アスペクト比が２．０以下の一次α相の面積率の下限は、１２％以上であれば効果を得ることができる。この面積率の下限は、より好ましくは２０％、更に好ましくは３０％である。
【００２０】
尚、ＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットの成分組成は、主添加元素として、Ａｌ、Ｓｎ、ＺｒおよびＭｏを含有し、その含有量は、Ａｌ：５．５０〜６．５０質量％、Ｓｎ：１．７５〜２．２５質量％、Ｚｒ：３．５０〜４．５０質量％、Ｍｏ：５．５０〜６．５０質量％であって、残部はＴｉおよび不可避的不純物である。不可避的不純物としては、おおよそＮ：０．０４質量％、Ｃ：０．０８質量％、Ｈ：０．０１５質量％、Ｆｅ：０．１５質量％、Ｏ：０．１５質量％を含有する。
【００２１】
ここで、略円柱状のＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットの直径をφ１５０ｍｍ以上としたのは、直径がφ１５０ｍｍ未満であれば、サイズが小さいことから、特に本発明のような組織制御を行わなくても超音波探傷法によって、内部欠陥の検査を行うことが可能であるという理由からである。
【００２２】
また、チタン合金ビレットの中心部の軸方向に平行な任意の断面の総面積が４０万μｍ２以上である領域を要件としたのは、その総面積が４０万μｍ２未満であると、得られるデータが少な過ぎ、正確な数値を得ることができない可能性が懸念されるからである。
【００２３】
また、略円柱状のＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットの中心部の軸方向に平行な断面における組織を基準としたのは、中心部が最も内部欠陥が発生しやすく、また、ビレット製造後において超音波探傷試験時の超音波ノイズの発生源となるコロニーが残存しやすいため、最も内部欠陥の検査が行い難い部位であるという理由からである。
【００２４】
尚、全組織中に占める、一次α相の面積率と、アスペクト比が２．０以下の一次α相の面積率を条件としたが、本発明のＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットの面積率の分母である組織には、この一次α相と二次α相のほか、β相が存在する。
【００２５】
本発明者らは、直径がφ１５０ｍｍ以上で略円柱状のＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットの中心部の軸方向に平行な任意の断面の総面積が４０万μｍ２以上である領域において、全組織中に占める、一次α相の面積率が２０％以上、且つ、アスペクト比が２．０以下の一次α相の面積率を１２％以上とした上で、更に、存在する一次α相の平均アスペクト比の上限を規定することで、より優れた超音波探傷試験における欠陥検出能力のチタン合金ビレットを得ることができることも確認した。
【００２６】
その一次α相の平均アスペクト比の上限は３．０である。一次α相の平均アスペクト比の上限を３．０とすることで、より優れた超音波探傷試験における欠陥検出能力のチタン合金ビレットを得ることができる。また、その平均アスペクト比の上限は、より好ましくは２．５、更に好ましくは２．０である。
【００２７】
次に、本発明のチタン合金ビレットの製造条件について説明する。
【００２８】
通常、ＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットは、β鍛造→α−β鍛造→β熱処理→α−β鍛造の各工程を経て製造されるが、原材料の化学組成や工程の順序並びに工程毎の諸条件という複数の条件によって、製造されるチタン合金ビレットの物性や組織状態は変化するので、一連の製造工程として総合的に条件を選択して決定すべきであって、必ずしも工程の順序や工程毎の条件を厳密に規定することは適切ではない。
【００２９】
そのような前提条件をもとに、本発明者らは本発明のチタン合金ビレットの製造条件を検討した。通常ＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットを製造するには、α−β域での鍛造の総鍛錬比を、３５００００÷Ｒ２（Ｒはビレット直径で、その単位はｍｍ）という数式から得られる数値未満程度とするか、鍛造時の歪速度を、１０−２ｓ−１以上程度とすることで製造されているが、本発明の要件を満たす超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレットを製造するためには、１）α−β域での鍛造の総鍛錬比を通常程度（３５００００÷Ｒ２という数式から得られる数値未満程度）として、歪速度を１０−２ｓ−１未満とする。或いは、２）鍛造時の歪速度については通常程度（１０−２ｓ−１以上程度）として、α−β域での鍛造の総鍛錬比を３５００００÷Ｒ２という数式から得られる数値以上とすること、のいずれかを採用すれば良いことを確認した。更には、これに併せて、最終のα−β域での鍛造回数を３回以上とすることが必要であることを確認した。
【００３０】
更には、これに併せて、最終鍛造後に、９２０℃以下のα−β温度域で熱処理を加えても良い。また、β熱処理後の冷却中に鍛造を加えても良い。また、更には、α−β鍛造における鍛造前の均熱保持時間を通常よりも長時間としても良い。これらの条件を適切に組み合わせることで、本発明の要件を満たし、更に超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレットを製造することができる。
【実施例】
【００３１】
以下実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、本発明の趣旨に適合し得る範囲で適宜変更を加えて実施することも可能であり、それらは何れも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００３２】
本実施例の試験では、まず、φ８４０ｍｍのＴｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ鋳塊をβ鍛造し、その後、α−β鍛造→β熱処理→α−β鍛造という工程を経て、直径がφ２０５ｍｍで略円柱状の、ＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットの一例であるＴｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ合金ビレットを製造した。一部のＴｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ合金ビレットには、最終α−β鍛造後に熱処理を加えた。α−β域での鍛造の総鍛錬比、最終のα−β域での鍛造回数、最終α−β鍛造後の熱処理温度（鍛造温度）と処理時間（鍛造時間）、並びに歪速度を表１に示す。
【００３３】
また、表１からα−β域での鍛造の総鍛錬比を、３５００００÷Ｒ２（Ｒはビレット直径で、その単位はｍｍ）という数式から得られる数値以上とすることで、本発明の要件を満たす超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れたチタン合金ビレットを確実に製造することができることが分かる。
【００３４】
試験では、図１に示すＴｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ合金ビレット１の中心部の軸方向に平行な任意の断面において、任意の１０箇所から切断することによって、組織観察用サンプルを採取した。その任意の１０箇所の断面の総面積は４３７５００μｍ２である。その断面を仕上げ研磨並びにエッチングすることにより観察面に仕上げ、光学顕微鏡にて４００倍の倍率で組織観察した。４００倍の倍率で観察した理由は、４００倍が、広範囲の微細組織の観察ができる最適の倍率であるからである。
【００３５】
その観察結果の写真の一例を図２に示す。写真には、略球形の一次α相と、針状の二次α相が確認できる。β相は、α相の境界部の黒色部である。
【００３６】
それら１０箇所の組織観察用サンプルの断面写真を適宜拡大、印刷し、ＯＨＰシートにアスペクト比が２．０以下の一次α相のみをトレースした。トレースしたＯＨＰシートをスキャナによりパソコンに取り込み、画像解析ソフトＩｍａｇｅ−Ｐｒｏ  ＰＬＵＳを用いて各視野の、一次α相の面積率、アスペクト比が２．０以下の一次α相の面積率、一次α相の平均アスペクト比を夫々求めた。得られた結果を表１に示す。
【００３７】
本発明の要件を満たすチタン合金ビレットが超音波探傷試験における欠陥検出能力に優れることは、ＳＮ比（底面エコー高さ÷ノイズ高さ）を測定することで確認した。その測定方法には水侵法を採用した。まず、図１に示すＴｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ合金ビレット１の中心部の軸方向の任意の１０箇所から、□３０ｍｍの立方体形状のサンプルを切断することにより採取し、表面を６Ｓ仕上げした後に、図３に示す試験装置で、超音波探傷試験（Ｃスコープ法）を実施した。尚、超音波探傷試験における超音波入射方向は、図１に示す２方向とした。
【００３８】
この試験で、立方体形状のサンプルのＳＮ比を測定算出し、全１０サンプルから得られた合計２０面（＝２面×１０サンプル）のＳＮ比のうち、その最小値をサンプルのＳＮ比とした。更に、従来の製造ビレット（現行材）と試験で求めたサンプルのＳＮ比から換算ＳＮ比（＝サンプルのＳＮ比÷現行材のＳＮ比）を算出し、この換算ＳＮ比をＳＮ比の評価値とした。この試験では換算ＳＮ比が１．２５以上であれば合格とする。得られた結果を表１に示す。
【００３９】
また、超音波透過能としてＢ１エコー高さを測定した。まず、図１に示すＴｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ合金ビレット１の中心部の軸方向の任意の１０箇所から、□３０ｍｍの立方体形状のサンプルを切断することにより採取し、表面を６Ｓ仕上げした後に、図３に示す試験装置で、超音波探傷試験（Ａスコープ法）によりサンプルの中心部を測定した。その際、まず、現行材（比較例５）のサンプル底面からのエコー高さ（Ｂ１エコー高さ）の平均値が８０％になるよう調整し、その後、他のサンプルの測定も実施した。超音波透過能は、Ｂ１エコー高さが７５％以上であれば合格とする。得られた結果を表１に示す。
【００４０】
【表１】
0005421796.tif 000002
【００４１】
Ｎｏ．１〜８は、ＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットの中心部の軸方向に平行な任意の断面の総面積が４０万μｍ２以上である領域において、全組織中に占める、一次α相の面積率が２０％以上であると共に、アスペクト比が２．０以下の一次α相の面積率が１２％以上である。また、一次α相の平均アスペクト比は３．０以下である。
【００４２】
これらＮｏ．１〜８は、前記した超音波探傷試験で得られた評価値（換算ＳＮ比）は、１．３〜１．８であり、一次α相の面積率と、アスペクト比が２．０以下の一次α相の面積率を、本発明で規定した値とすることで、現行材（Ｎｏ．１２）よりも超音波探傷試験における欠陥検出能力が優れるものとすることができ、更には、換算ＳＮ比を合格判定基準の１．２５以上とすることができることを確認した。また、超音波透過能（Ｂ１エコー高さ）は、７８〜８０％であり、合格判定基準の７５％を上回り、現行材（Ｎｏ．１２）と同等のＢ１エコー高さを確保することができたといえる。
【００４３】
一方、Ｎｏ．１０は、最終α−β鍛造後の熱処理（焼鈍）温度が９３０℃と高すぎたため、一次α相の面積率が１７％と低くなってしまった事例である。その結果、超音波透過能（Ｂ１エコー高さ）が６９％と低くなってしまった。
【００４４】
また、Ｎｏ．１１は、最終α−β鍛造後の熱処理（焼鈍）を実施しなかったため、アスペクト比が２．０以下の一次α相の面積率が１１％と低くなってしまった事例である。その結果、超音波探傷試験で得られた評価値（換算ＳＮ比）が１．２０で現行材（Ｎｏ．１２）よりは高かったものの、合格判定基準の１．２５より低かった。
【００４５】
以上の結果は、一次α相、二次α相、及び、β相からなる合金組織を有するチタン合金ビレットであって、直径がφ１５０ｍｍ以上で円柱状のＡＭＳ４９８１で規定されるチタン合金ビレットの中心部の軸方向に平行な任意の断面の総面積が４０万μｍ２以上である領域において、全組織中に占める、一次α相の面積率を２０％以上とすると共に、アスペクト比が２．０以下の一次α相の面積率を１２％以上とすることで、超音波探傷試験における欠陥検出能力が優れたチタン合金ビレットが得られることを示している。
【符号の説明】
【００４６】
１…Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ合金ビレット
２…軸方向の縦断面
【図１】
0005421796.tif 000003
【図２】
0005421796.tif 000004
【図３】
0005421796.tif 000005