(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
片持ち状態で水平方向に保持されて物品の支持部材として使用される中空パイプにおいて、
長手軸線方向に延在した長尺の、繊維強化樹脂材にて作製されたベースパイプであって、前記長手軸線方向に直交する横断面にて上下方向に配置された平行な上面壁及び下面壁と、前記上面壁及び前記下面壁の両端部にそれぞれ一体に配置され外方へと湾曲した両側面壁とを有したベースパイプと、
前記ベースパイプの前記上面壁及び前記下面壁に積層された、前記ベースパイプの前記繊維強化樹脂材より長手軸線方向の縦弾性率が高い繊維強化樹脂材にて形成された補強部材と、
を有し、
前記ベースパイプは、長手軸線方向に直交する断面にて、前記ベースパイプの長手軸線の軸中心を通る水平面及び垂直面に対して対称形状とされ、前記補強部材は、前記ベースパイプの長手軸線方向に直交する横断面にて、前記ベースパイプの前記上面壁及び前記下面壁に積層され、前記両側面壁の湾曲部と協働してほぼ円形或いは楕円形の包絡湾曲面を形成するように最下層より外方へと段階的に幅が狭くされた複数の補強層にて形成され、
前記上面壁及び前記下面壁の幅をＷ１、前記上面壁と前記下面壁の間隔をＨ１とすると、
０．８≦Ｗ１／Ｈ１≦３
であり、前記中空パイプの長手軸線方向に直交する横断面の形状が全体としてほぼ円形状或いは楕円形状とされることを特徴とする中空パイプ。
【請求項２】
前記上面壁と前記下面壁の幅Ｗ１は３〜８００ｍｍであり、前記両側面壁の半径は５〜８００ｍｍであることを特徴とする請求項１に記載の中空パイプ。
【請求項３】
前記ベースパイプの長手軸線方向における前記補強部材の前記繊維強化樹脂材の縦弾性率は、５０〜８００ＧＰａであることを特徴とする請求項１又は２に記載の中空パイプ。
【請求項４】
前記ベースパイプは、強化繊維として炭素繊維、ガラス繊維、バサルト繊維又は有機繊維を使用した繊維強化樹脂材にて作製されることを特徴とする請求項１〜３のいずれかの項に記載の中空パイプ。
【請求項５】
前記ベースパイプは、肉厚が０．１〜１０ｍｍであることを特徴とする請求項１〜４のいずれかの項に記載の中空パイプ。
【請求項６】
前記ベースパイプは、前記ベースパイプの長手軸線方向における一端から他端へと横断面積が連続的に減少したテーパ形状とされることを特徴とする請求項１〜５のいずれかの項に記載の中空パイプ。
【請求項７】
前記補強部材の前記繊維強化樹脂材は、強化繊維に樹脂が含浸された複合材であり、前記強化繊維は、炭素繊維、ガラス繊維、有機繊維、金属繊維又はバサルト繊維であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかの項に記載の中空パイプ。
【請求項８】
前記補強部材の前記樹脂は、エポキシ樹脂、ビニールエステル樹脂、ＭＭＡ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、若しくはフェノール樹脂などの熱硬化性樹脂、又は、ポリアミド樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリイミド樹脂、ＰＥＥＫ樹脂、若しくはＰＰＳ樹脂などの熱可塑性樹脂であることを特徴とする請求項７に記載の中空パイプ。
【請求項９】
最外層に絶縁層の部材にて形成された表皮層を有することを特徴とする請求項１〜８のいずれかの項に記載の中空パイプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水平方向に保持されて使用される長手軸線方向に延在した長尺の中空パイプに関するものであり、特に、液晶搬送用ロボットハンドのアーム部、液晶ガラス用棚の支持部材などとして有効な中空パイプに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、液晶搬送用ロボットハンドのアーム部、液晶ガラス用棚の支持部材などのように一端部のみが固定され他端は自由端とされる、所謂、片持ち状態にて、水平方向に保持されて使用される中空パイプからなる支持部材が開示されている。この支持部材は、断面が円形の炭素繊維以外の強化繊維複合樹脂材料からなるベースパイプと、支持部材を使用する際の鉛垂方向上下に当たる前記ベースパイプ外面に形成された炭素繊維複合樹脂材料からなる補強層を有する楕円形の支持部材とされている。
【０００３】
特許文献１には、上記構成の支持部材は、支持部材の断面上下にのみ炭素繊維を使用することで、炭素繊維使用量の大幅な削減を図ることが可能であり、このように炭素繊維使用量を削減したにもかかわらず、従来の支持部材と同程度の優れた荷重撓み特性を達成することができる、と記載している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−１９６６１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明者は、上記特許文献１に記載の発明を更に改良するべく多くの研究実験を行なった。
【０００６】
中空パイプとされる支持部材の断面二次モーメントを高くすることにより、曲げによる撓みを減らすことが可能であることは当業者には明らかである。
【０００７】
本願添付の図１０に、本発明者が行った、ＧＦＲＰ製のベースパイプ（ＧＦＲＰ）をＣＦＲＰ製の補強材（ＣＦＲＰ）にて補強した中空パイプの断面形状と、補強材（ＣＦＲＰ）部の断面二次モーメントの関係の検討結果を示す。この検討においては、中空円（図１０（ｃ））を基準として、断面高さを一定（３２ｍｍ）とし、補強材（ＣＦＲＰ）の断面積を一定とした。
【０００８】
特許文献１に記載する断面が円形のベースパイプ（ＧＦＲＰ）の上下に補強材（ＣＦＲＰ）を積層した楕円中空形状の中空パイプ（図１０（ｄ））は、同じ断面積を持つ中空円形断面形状の中空パイプ（図１０（ｃ））に比べた場合には、中空パイプの断面二次モーメントが大きく曲げ効率が高い。しかし、矩形中空断面のベースパイプ（ＧＦＲＰ）の上下に補強材（ＣＦＲＰ）を積層した中空パイプ（図１０（ｂ））に比べ断面二次モーメントが大幅に小さく、効率的でない。
【０００９】
しかしながら、図１０（ｂ）に示す矩形断面を有するベースパイプ（ＧＦＲＰ）を、ＧＦＲＰのような繊維強化複合樹脂材料（ＦＲＰ）で製造する場合は、ＦＲＰパイプを製造する場合に非常に効率の良い製法の一つであるテープテンションによる加圧（以下、「テーピング加圧法」という。）にて作ることが困難である、といった不都合がある。
【００１０】
つまり、テーピング加圧法においてポリプロピレン等のテープで積層後のパイプを締め、圧力をかける場合には円形／楕円パイプの場合にはテープテンションが略均一にかかるが、矩形断面の場合には、テープテンションは角部に集中的にかかり、角を除く辺部には殆どテンションが掛からない。そのため、プリプレグを芯材（マンドレル）に巻き付け積層する際に巻き込んだエアーが抜けず、きちっとした製品を作ることは大変に難しい。そのため、矩形断面形状を有するパイプを製造する場合には、効率の良いテーピング加圧法で作ることが基本的には不可能であり、結局は効率が悪く、コストが高い金型とバグフィルムを用いた真空加圧、内圧加圧、或いは、オートクレーブによる加圧を使うしか方法がなかった。
【００１１】
本発明者は、詳しくは後述するが、図１０（ｂ）に示すような矩形中空断面に近い材料効率を有し、しかもテープ締めによる加圧ができる断面を鋭意検討した結果、平行な平面と、該平行平面の両側に湾曲面を配置した断面形状が曲げに対する材料効率が高く、且つ、テープ締めによる加圧により効率良く製造できることを見出した。
【００１２】
即ち、同じ断面積を持つ各種の断面形状を比較すると、図１０（ａ）に示す断面形状の中空パイプの断面は、矩形断面より若干断面二次モーメントは低いが、図１０（ｃ）、（ｄ）に示す中空円形断面、楕円中空断面に比較して大幅に断面二次モーメントが高く、ＦＲＰ（繊維強化樹脂材）の材料効率を高くし得ること、即ち、ＦＲＰの材料使用量を低減し得ることが分かった。
【００１３】
本発明は、斯かる本発明者の新規な知見に基づきなされたものである。
【００１４】
本発明の目的は、矩形断面より若干断面二次モーメントは低いが、中空円形断面、楕円中空断面に比較して大幅に断面二次モーメントが高く、ＦＲＰの材料効率が高い中空パイプを提供することである。
【００１５】
本発明の他の目的は、水平に配置して物品の支持部材として使用した場合の自重撓み及び載荷時の撓みが少なく、高性能な支持部材を実現し得る中空パイプを提供することである。
【００１６】
本発明の他の目的は、テーピング加圧法によりボイドフリーにて成型することができ、製造が容易な中空パイプを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
上記目的は本発明に係る中空パイプにて達成される。要約すれば、本発明は、片持ち状態で水平方向に保持されて物品の支持部材として使用される中空パイプにおいて、
長手軸線方向に延在した長尺の、繊維強化樹脂材にて作製されたベースパイプであって、前記長手軸線方向に直交する横断面にて上下方向に配置された平行な上面壁及び下面壁と、前記上面壁及び前記下面壁の両端部にそれぞれ一体に配置され外方へと湾曲した両側面壁とを有したベースパイプと、
前記ベースパイプの前記上面壁及び前記下面壁に積層された、前記ベースパイプの前記繊維強化樹脂材より長手軸線方向の縦弾性率が高い繊維強化樹脂材にて形成された補強部材と、
を有し、
前記ベースパイプは、長手軸線方向に直交する断面にて、前記ベースパイプの長手軸線の軸中心を通る水平面及び垂直面に対して対称形状とされ、前記補強部材は、前記ベースパイプの長手軸線方向に直交する横断面にて、前記ベースパイプの前記上面壁及び前記下面壁に積層され、前記両側面壁の湾曲部と協働してほぼ円形或いは楕円形の包絡湾曲面を形成するように最下層より外方へと段階的に幅が狭くされた複数の補強層にて形成され、
前記上面壁及び前記下面壁の幅をＷ１、前記上面壁と前記下面壁の間隔をＨ１とすると、
０．８≦Ｗ１／Ｈ１≦３
であり、前記中空パイプの長手軸線方向に直交する横断面の形状が全体としてほぼ円形状或いは楕円形状とされることを特徴とする中空パイプである。
【００１８】
本発明の一実施態様によると、前記上面壁と前記下面壁の幅Ｗ１は３〜８００ｍｍであり、前記両側面壁の半径は５〜８００ｍｍである。
【００１９】
本発明の他の実施態様によると、前記ベースパイプの長手軸線方向における前記補強部材の前記繊維強化樹脂材の縦弾性率は、５０〜８００ＧＰａである。
【００２０】
本発明の他の実施態様によると、前記ベースパイプは、強化繊維として炭素繊維、ガラス繊維、バサルト繊維又は有機繊維を使用した繊維強化樹脂材にて作製される。
【００２１】
本発明の他の実施態様によると、前記ベースパイプは、肉厚が０．１〜１０ｍｍである。
【００２２】
本発明の他の実施態様によると、前記ベースパイプは、前記ベースパイプの長手軸線方向における一端から他端へと横断面積が連続的に減少したテーパ形状とされる。
【００２６】
本発明の他の実施態様によると、前記補強部材の前記繊維強化樹脂材は、強化繊維に樹脂が含浸された複合材であり、前記強化繊維は、炭素繊維、ガラス繊維、有機繊維、金属繊維又はバサルト繊維である。
【００２７】
本発明の他の実施態様によると、前記補強部材の前記樹脂は、エポキシ樹脂、ビニールエステル樹脂、ＭＭＡ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、若しくはフェノール樹脂などの熱硬化性樹脂、又は、ポリアミド樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリイミド樹脂、ＰＥＥＫ樹脂、若しくはＰＰＳ樹脂などの熱可塑性樹脂である。
本発明の他の実施態様によると、最外層に絶縁層の部材にて形成された表皮層を有する。
【発明の効果】
【００２８】
本発明の中空パイプは、矩形断面より若干断面二次モーメントは低いが、中空円形断面、楕円中空断面に比較して大幅に断面二次モーメントが高く、ＦＲＰの材料効率が高い。
【００２９】
また、本発明の中空パイプは、水平に配置して物品の支持部材として使用した場合の自重撓み及び載荷時の撓みが少なく、高性能な支持部材を実現し得る。
【００３０】
更に、本発明の中空パイプは、ＦＲＰパイプ成型時に効果的に圧力を付加する手段であるテーピング加圧法によりボイドフリーにて成型することができ、製造が容易である。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】図１（ａ）は本発明に係る中空パイプの一実施例の斜視図であり、図１（ｂ）は本発明に係る中空パイプの他の実施例の斜視図であり、図１（ｃ）は本発明に係る中空パイプの長手軸線方向に対して直交する方向に取った断面図である。
【図２】本発明に係る中空パイプの製造方法の一実施例を説明する工程図である。
【図３】本発明に係る中空パイプを製造する際に使用するマンドレル、各繊維強化樹脂材ブランクを説明する図である。
【図４】本発明に係る中空パイプを製造する際に使用する各繊維強化樹脂材ブランクの形状を説明する図である。
【図５】本発明に係る中空パイプを製造する際に使用するマンドレル及び各繊維強化樹脂材ブランクを説明するための図で、図５（ａ）はマンドレルの上面図であり、図５（ｂ）はマンドレルの平面図であり、図５（ｃ）は各繊維強化樹脂材ブランクの平面図である。
【図６】本発明に係る中空パイプを製造する際に使用するマンドレルを説明するための図で、図６（ａ）は図５（ａ）の線Ａ−Ａに取った断面図であり、図６（ｂ）は図５（ａ）の線Ｂ−Ｂに取った断面図である。
【図７】図５（ａ）、（ｂ）に示すマンドレルに、図５（ｃ）に示す各繊維強化樹脂材ブランクを積層したときの断面図で、図７（ａ）は図５（ｂ）の断面１の図であり、図７（ｂ）は図５（ｂ）の断面２の図であり、図７（ｃ）は図５（ｂ）の断面３の図である。
【図８】中空パイプの撓みを測定する方法を説明するための撓み測定装置の概略構成図である。
【図９】図９（ａ）は本発明に係る中空パイプを使用した液晶搬送用ロボットハンドのアーム部を説明する斜視図であり、図９（ｂ）は本発明に係る中空パイプを使用した液晶ガラス用棚を説明する斜視図である。
【図１０】ベースパイプ（ＧＦＲＰ）を補強材（ＣＦＲＰ）にて補強した中空パイプの断面形状と、断面二次モーメントの関係の検討結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
以下、本発明に係る中空パイプを図面に則して更に詳しく説明する。
【００３３】
実施例１
（中空パイプの全体構成）
図１（ａ）、（ｂ）、（ｃ）に、本発明に係る中空パイプ１の一実施例の概略構成を示す。
【００３４】
本実施例の中空パイプの斜視図である図１（ａ）、（ｂ）に示すように、本発明の中空パイプ１は、実質的に水平に配置され、長軸線方向に延在した中空の管状体、即ち、パイプ形状体とされる。
【００３５】
本発明の細長長尺形状とされる中空パイプ１は、特に、一端が固定され、他方の先端部は自由端部とされ、所謂、片持ちの態様で、例えば液晶ガラスなどの重量物を担持する支持部材として使用することができる。
【００３６】
本実施例にて、中空パイプ１は、図１（ａ）、（ｂ）に示すように、実質的に水平に配置され、長軸線方向に延在した中空の管状体とされるベースパイプ２を有している。更に、中空パイプ１は、中空パイプ１の長手軸線に対し直交する断面形状を示す図１（ｃ）をも参照すると理解されるように、ベースパイプ２の横断面にて上下方向に形成した平行な上面壁２１及び下面壁２２には、補強部材３が設けられている。補強部材３は、ベースパイプ２の長手軸線方向に沿って一体に積層された、所定の形状寸法とされる複数種類の、本実施例では、６種類の補強材３ａ〜３ｆにて構成される。また、各補強材３ａ〜３ｆは、それぞれ、１層づつでも良いが、複数層重ね合わせた複数補強層をなして使用することもできる。即ち、補強部材３は、本実施例では６種類の補強材３ａ〜３ｆで形成される複数の補強層にて形成される。
【００３７】
このように、複数の補強層を積層して形成される補強部材３は、中空パイプ１の横断面形状が全体として円形状或いは楕円形状に近似した形状となるようにベースパイプ２の上面壁２１及び下面壁２２に配置される。
【００３８】
ベースパイプ２及び補強部材３は、繊維強化樹脂材にて作製される。補強部材３は、ベースパイプ２の繊維強化樹脂材より長手軸線方向のヤング率（縦弾性率）が高い繊維強化樹脂材にて形成される。詳しくは後述する。
【００３９】
長手軸線方向に延在した中空のベースパイプ２は、図１（ａ）に示すように、一端（即ち、中空パイプ１の固定側）より他端（即ち、中空パイプ２の先端自由端側）へと横断面積（即ち、中空パイプ２の長手軸線に直交する断面における外周長さ）が連続的に減少したテーパ形状とすることができ、また、所望によっては、図１（ｂ）に示すように、長手軸線方向に沿って横断面形状は同一とされる。
【００４０】
また、中空パイプ１には、図１（ｃ）に一点鎖線にて示すように、必要に応じて、中空パイプ１を絶縁するために、最外層に表皮層４として絶縁性の部材、例えば、ガラススクリム等の絶縁性クロス或いはフィルムがパイプ外周囲に一体に被覆して配置される。場合によっては、炭素繊維を使用したＣＦＲＰなどの導電性を有する部分の上にのみ被覆して配置される。
【００４１】
(ベースパイプ）
図１（ｃ）を参照すると、本実施例にて、ベースパイプ２は、長手軸線方向に直交する横断面にて上下方向に対向して配置された平行な上面壁２１及び下面壁２２と、上面壁２１及び下面壁２２の両端部にそれぞれ一体に配置され外方へと湾曲した両側面壁２３、２４とを有している。
【００４２】
ベースパイプ２の形状寸法について説明すると、図１（ｃ）にて、ベースパイプ２は、好ましくは、長手軸線の軸中心Ｏを通る水平面Ｘ−Ｘ及び垂直面Ｙ−Ｙに対して対称形状とされる。
【００４３】
本実施例にて、平行とされる上面壁２１と下面壁２２の幅は、実質的に同じとされる。
【００４４】
ここで、上面壁２１及び下面壁２２の幅Ｗ１と、上面壁２１と下面壁２２の間隔（Ｈ１）との関係は、
０．３≦Ｗ１／Ｈ１≦１０、好ましくは、０．８≦Ｗ１／Ｈ１≦３
とされる。Ｗ１／Ｈ１が、０．３未満の場合は、補強部材３の材料効率が悪くなるといった問題があり、また、Ｗ１／Ｈ１が１０を越えると、テープ締めによるテンションが部材に均等にかからないといった問題が生じてくる。
【００４５】
また、ベースパイプ２の具体的な寸法は、ベースパイプ２が、図１（ａ）に示すようなテーパ形状とされる場合は、一端最大外形部（固定側）における寸法としては、上面壁２１と下面壁２２の幅（Ｗ１）は３〜８００ｍｍであり、従って、上面壁２１と下面壁２２との間隔（Ｈ１）は、０．９〜８０００ｍｍとされる。
【００４６】
両側面壁２３、２４の湾曲形状は、必ずしも円弧状である必要はないが、通常、製造の容易さから、半径Ｒの円弧状とされる。好ましくは、両側面壁２３、２４の内壁面の半径（Ｒ）は５〜８００ｍｍとされる。また、両側側面壁２３、２４の上面壁２１及び下面壁２２の両端部から外方への突出量Ｗ２は、１〜３００ｍｍとされる。
【００４７】
つまり、ベースパイプ２の両側面壁２３、２４の内側寸法Ｗ＝（Ｗ１＋２×Ｗ２）とされる。
【００４８】
本実施例では、図６に示すように、マンドレル１００を作製する容易さから、両側面壁２３、２４は、一つの軸中心Ｏの周りに形成される半径Ｒの円形の一部周面（円弧面）とされる。即ち、ベースパイプ２の水平方向の幅Ｗ＝２Ｒとされる。勿論、中空パイプ２の両側面壁２３、２４の内側寸法Ｗは、２Ｒより大とすることもできまた、小とすることもできる。
【００４９】
図１（ａ）、（ｂ）にて、ベースパイプ２（即ち、中空パイプ１）の長さＬは、１０〜１５０００ｍｍ、ベースパイプ２の肉厚Ｔは、０．１〜１０ｍｍ、とされる。ベースパイプ２がテーパ形状とされる場合（図１（ａ））は、一端最大外形部（固定側）から他端最小外形部（先端自由端部）へと１／２０００〜１／１０のテーパ率にて細形化されるのが好ましい。
【００５０】
ここで、テーパ率とは、一端（固定側）の大径部の径をＤ１、他端（先端部）の小径部の径をＤ２、一端と他端の間の長さをＬとしたとき、（Ｄ１−Ｄ２）／２Ｌ、で示される。
【００５１】
なお、ベースパイプ２の厚みＴは、固定側から先端部へと一定であるのが好ましいが、必要に応じて、厚み（Ｔ）を連続的に或いは段階的に薄くすることも可能である。
【００５２】
なお、液晶搬送用ロボットハンドのアーム部、液晶ガラス用棚などを作製するための中空パイプ１においては、ベースパイプ２としては、好ましくは、テーパ形状とされ、ガラス繊維に樹脂を含浸した複合材が使用される。この場合、ベースパイプ２の長さＬは、５００〜４５００ｍｍ、ベースパイプ２の肉厚Ｔは、０．３〜１ｍｍとされる。また、ベースパイプ２の両側面壁２３、２４の内側寸法Ｗは、固定側で、１０〜２００ｍｍ、上面壁２１と下面壁２２の幅（Ｗ１）は１０〜２５０ｍｍであり、そして、上面壁２１と下面壁２２との間隔（Ｈ１）は、１０〜１５０ｍｍとされる。また、ベースパイプ２の先端側では、ベースパイプ２の両側面壁２３、２４の内側寸法Ｗは、５〜１８０ｍｍ、上面壁２１と下面壁２２の幅（Ｗ１）は３〜２５０ｍｍであり、そして、上面壁２１と下面壁２２との間隔（Ｈ１）は、５〜２３０ｍｍとされる。
【００５３】
上述のように、ベースパイプ２は、平行な上面壁２１及び下面壁２２と、湾曲した両側面壁２３、２４とを有している。即ち、本実施例にてベースパイプ２は、好ましくは、断面円形状にて、上下方向に対向する外周部を平行に切断した形状とされる。つまり、本実施例では、両側面壁２３、２４は、一つの円形状の対向した外周部を構成する湾曲部であって、上下壁面２１、２２は、両湾曲部２３、２４を連結する平面部である。
【００５４】
ベースパイプ２は、繊維強化樹脂材にて作製される。すなわち、強化繊維としては、ガラス繊維、ポリエステル繊維、ザイロン繊維、ビニロン繊維、アラミド繊維、場合によっては炭素繊維、を単独で、或いは、組み合わせて用いることができ、これら繊維にて作製された織物（例えば、朱子織りクロス）又は不織布に樹脂が含浸された複合材とされる。樹脂としては、エポキシ樹脂、ビニールエステル樹脂、ＭＭＡ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、若しくは、フェノール樹脂などの熱硬化性樹脂、又は、ポリアミド樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリイミド樹脂、ＰＥＥＫ樹脂、ＰＰＳ樹脂などの熱可塑性樹脂を使用し得る。樹脂含浸量は２５〜８０％（重量）とされる。
【００５５】
本発明にて、ベースパイプ２を上記強化繊維を使用した繊維強化樹脂材にて作製した場合には、ベースパイプ２の長手軸線方向の繊維強化樹脂材の縦弾性率は、０．５〜１００ＧＰａとされる。なお、ベースパイプ２に炭素繊維を用いることも可能であり、その場合には、炭素繊維のヤング率（引張弾性率）は５０〜４００ＧＰａとされ、ベースパイプ２の長手軸線方向の繊維強化樹脂材の縦弾性率は、１５〜２８０ＧＰａである。
【００５６】
ベースパイプ２は、例えば、金属にて作製された長尺のマンドレル１００（図２参照）にプリプレグとされる上記繊維強化樹脂材を巻き付けることによって作製される。詳しくは後述する。
【００５７】
（補強部材）
本発明によると、補強部材３は、図１（ｃ）に示すように、中空パイプ２の上面壁２１及び下面壁２２に、最下層とされる補強材３ａが接着される。次いで、壁面から離れる方向へと幅が段階的に狭くされたシート状とされる複数種類の、本実施例では、５種類の形状寸法（パターン）に裁断された補強材３ｂ〜３ｆが順次積層される。各補強材３ａ〜３ｆは、１層であっても良く、複数層積層しても良い。補強材３ａ〜３ｆにて形成される補強層は、ベースパイプ２の繊維強化樹脂材より長手軸線方向のヤング率（縦弾性率）が高い繊維強化樹脂材にて形成される。
【００５８】
通常、詳しくは後述するように、ベースパイプ２は、ガラス繊維を強化繊維とした繊維強化樹脂材にて作製される。ガラス繊維の引張弾性率は、７０ＧＰａ程度であり、そのため、ガラス繊維を使用した繊維強化樹脂材のベースパイプ長手軸線方向の縦弾性率は１５〜４０ＧＰａとなる。従って、補強材を有さない状態のベースパイプ自体を、液晶搬送用ロボットハンドのアーム部、液晶ガラス用棚支持部材を作製するための中空パイプとして使用することは問題である。そのため、このような場合には、補強材３ａ〜３ｆとして、炭素繊維などを使用した繊維強化樹脂材を使用することとなる。
【００５９】
つまり、本発明によれば、ベースパイプ２の上面壁２１及び下面壁２２には、ベースパイプ２の繊維強化樹脂材より長手軸線方向の縦弾性率が高い繊維強化樹脂材にて形成される補強部材３が積層される。
【００６０】
つまり、補強部材３、即ち、補強材３ａ〜３ｆを構成する繊維強化樹脂材は、強化繊維としては、炭素繊維、ガラス繊維、有機繊維（アラミド繊維、ビニロン繊維、ＰＢＯ繊維等）、金属繊維（鉄、ステンレススチール、ボロン等）又はバサルト繊維を単独で、或いは、組み合わせて使用することができる。
【００６１】
また、補強材３ａ〜３ｆに含浸される樹脂は、エポキシ樹脂、ビニールエステル樹脂、ＭＭＡ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、若しくはフェノール樹脂などの熱硬化性樹脂、又は、ポリアミド樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリイミド樹脂、ＰＥＥＫ樹脂、若しくはＰＰＳ樹脂などの熱可塑性樹脂である。樹脂含浸量は１５〜８５％（重量）とされる。
【００６２】
補強材３ａ〜３ｆを上述の繊維強化樹脂材で作製することにより、ベースパイプ２の長手軸線方向における補強部材３の繊維強化樹脂材の縦弾性率は、５０〜８００ＧＰａとされる。好ましくは、１００〜５００ＧＰａである。補強部材３の繊維強化樹脂材の縦弾性率が５０ＧＰａ未満の場合には、補強部材３の補強の効率が悪いといった問題があり、縦弾性率が８００ＧＰａを越えると、繊維の圧縮強度が低いため、容易に圧縮破壊し易いといった問題がある。
【００６３】
なお、上述したように、ベースパイプ２に炭素繊維を用いることも可能であり、その場合には、炭素繊維の引張弾性率は５０〜４００ＧＰａとされ、ベースパイプ２の長手軸線方向の繊維強化樹脂材の縦弾性率は、１５〜２８０ＧＰａである。この場合の補強部材３に使用する強化繊維としては、引張弾性率が４００〜８００ＧＰａの高弾性のものが望ましい。高弾性の炭素繊維を使用した場合の補強部材の繊維強化樹脂材の縦弾性率は、７０〜５００ＧＰａとされる。
【００６４】
補強部材３は、所定の形状寸法（固定側の下底部と先端部の上底都から成るパイプの長手軸線方向に延在した台形状）に裁断された繊維強化樹脂材プリプレグブランク、即ち、補強材３ａ〜３ｆを、中空パイプ２を形成するためにプリプレグが巻き付けられた長尺のマンドレルの互いに平行な面に積層することによって形成される。各補強材３ａ〜３ｆの厚さ、及び、積層数は、要求される中空パイプ２の剛性を満足するように、適宜最適な厚さ、及び積層数とされる。補強部材３を形成する補強材３ａ〜３ｆは、中空パイプ２の両側面湾曲部と協働して円形或いは楕円形に近似した包絡湾曲面を形成するように積層される。具体例は後述する。
【００６５】
次に、本発明の中空パイプ１の製造方法の一実施例を説明する。
【００６６】
（中空パイプの製造方法）
本発明の中空パイプ１は、上述したように、テーピング加圧法にて極めて効率良く製造することができ、また、製造された中空パイプ１の性能が極めて優れている。以下の実施例では、テーパ形状の中空パイプ１を製造するものとする。つまり、金属製の芯材であるマンドレルにプリプレグとされる繊維強化樹脂材を巻き付け、テープ締めを行った後、加熱硬化することによって作製される。
【００６７】
更に説明すると、図２（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び図３に示すように、先ず、金属製の、例えば、アルミニウム、鋼、或いは、ステンレススチール等で作製されたマンドレル１００を準備する。
【００６８】
本実施例にて、マンドレル１００は鋼製とし、マンドレル１００の長さＬｍは、製品中空パイプの長さ（製品長）Ｌより長くされる。
【００６９】
本実施例で使用したマンドレル１００は、長手軸線方向に延在した長尺のロッドであって、長手軸線方向に直交する横断面にて上下方向に配置された平行な上面壁１０１及び下面壁１０２と、上面壁１０１及び下面壁１０２の両端部にそれぞれ一体に配置され外方へと湾曲した両側面壁１０３、１０４とを有している。本実施例では、横断面形状は、一端部１００ａより他端部１００ｂへと連続的に横断面積が減少したものとされる。
【００７０】
本実施例にて、マンドレル１００は、大形状とされる一端部１００ａから所定の長さＬｍ１においては、同形状とされ、その後、断面積が漸次減少されたテーパ形状とされ、小形状の他端部１００ｂへと至る。
【００７１】
先ず、ベースパイプ２を形成するために、所定枚数の、図２（ａ）及び図３に示す本実施例では２枚のベースパイプ形成用の繊維強化樹脂材２ａ、２ｂが使用される。この場合、プリプレグとされる繊維強化樹脂材２ａ、２ｂは、一端（中空パイプの固定側）（下底２ａ１、２ｂ１）が幅広く、他端（中空パイプの先端側）（上底２ａ２、２ｂ２）へと幅が連続的に狭くされた台形状とされ、マンドレル１００の外周囲に貼り付けられる。台形状の高さ、即ち、ベースパイプ２の長手軸線に沿った長さＬ２ａ、Ｌ２ｂは同じとすることもできるが、変えることも可能である。本実施例では、上述のように、同じ高さ（Ｌ２ａ＝Ｌ２ｂ）のものが２枚作製され、マンドレル１００の外周に巻き付け、積層した。
【００７２】
なお、ベースパイプ形成用の繊維強化樹脂材２ａ、２ｂの形状寸法（パターン）、即ち、プリプレグブランクは、本実施例では、図４（ａ）、（ｂ）に示すように台形状とされるが、これに限定されるものではなく、例えば、図４（ｃ）に示すように、台形と矩形とから成る形状とすることもできるし、その他、必要に応じて種々の形状を採用し得る。
【００７３】
プリプレグ２ａ、２ｂの巻き出し位置Ｐａ、Ｐｂは、図２（ａ）に示すように、マンドレル１００の平行面、即ち、上面壁１０１及び下面壁１０２の位置とした。両側面壁１０３、１０４より巻き出すことや、上面壁１０１と側面壁１０３の境目などから巻き出すことも可能である。
【００７４】
次いで、図２（ｂ）及び図３に示すように、補強部材３を形成するために、所定形状寸法の、本実施例では６種類の補強材３ａ〜３ｆが作製された。補強材３ａ〜３ｆは、補強部材形成用のプリプレグとされる繊維強化樹脂材を使用して作製され、一端（中空パイプの固定側）（下底３ａ１〜３ｆ１）が幅広く、他端（中空パイプの先端側）（上底３ａ２〜３ｆ２）へと幅が連続的に狭くされた台形状とされる。補強材３ａ〜３ｆの形状寸法（パターン）、即ち、プリプレグブランクは、本実施例では、図４（ａ）、（ｂ）に示すように台形状とされるが、これに限定されるものではなく、例えば、図４（ｃ）に示すように、台形と矩形とから成る形状とすることもできるし、その他、必要に応じて種々の形状を採用し得る。
【００７５】
補強材３ａ〜３ｆのマンドレル軸線方向の長さＬ３ａ〜Ｌ３ｆは、図３に示すように、マンドレル１００の平行面１０１、１０２に近い側の補強材３ａから最外層の補強材３ｆへと行くに従って短くされる。勿論、同じであっても良い。即ち、Ｌ３ａ≧Ｌ３ｂ≧Ｌ３ｃ≧Ｌ３ｄ≧Ｌ３ｅ≧Ｌ３ｆ、である。また、場合によっては、長さの順序は逆に、Ｌ３ａ≦Ｌ３ｂ≦Ｌ３ｃ≦Ｌ３ｄ≦Ｌ３ｅ≦Ｌ３ｆ、とすることもでき、或いは、これらの長さの順序に限定されず、適宜長さの順序を変えて製造することができる。
【００７６】
つまり、プリプレグとされる補強材３ａ〜３ｆは、図３に示すように、長さＬｍとされるマンドレル１００の同形状部の基準位置ＳＰを貼着始点として先端部１００ｂへと延在して貼着されるが、上層に行くに従って補強材３ａ〜３ｆは、長さを短くすることができる。つまり、この場合は、上層補強材に行くに従って、マンドレル１００に対する貼着長さは短くなり、マンドレル１００の細長形状先端部においては貼着されないこととなる。
【００７７】
本実施例では、補強部材３は、マンドレル１００の平行面に近い最下層から最外層へと補強材３ａ〜３ｆにて構成されるが、第１補強材３ａ及び第２補強材３ｂは、全長に亘って貼着され、その後、第３補強材３ｃ〜第６補強材３ｆは段階的に短くされている。各補強材３ａ〜３ｆの貼着枚数、貼着長さ等は、要求される製品中空パイプ１の剛性に対応して適宜決定される。
【００７８】
次に、必要に応じて、図２（ｃ）及び図３に示すように、マンドレル１００の外周を覆って、即ち、マンドレル１００に巻き付けられたベースパイプ用プリプレグ２ａ、２ｂ及び補強部材用プリプレグ３ａ〜３ｆを囲包して表皮層４が巻回される。表皮層４は、補強材３ａ〜３ｆとして炭素繊維等を使用した場合に、中空パイプ１を絶縁体とするためのものであって、従って、表皮層４としては、絶縁性のクロス材やフィルム、好ましくはガラススクリムなどが使用される。
【００７９】
絶縁フィルム４は、他の部材と同様に、一端（中空パイプの固定側）（下底４ａ）が幅広く、他端（中空パイプの先端側）（上底４ｂ）へと幅が連続的に狭くされた台形状とされ、マンドレル１００の外周囲に貼り付けられる。台形状の高さ、即ち、ベースパイプ２の長手軸線に沿った長さＬ４は、ベースパイプ２の長さ、即ち、ベースパイプ用プリプレグ２ａ、２ｂと同じとされる。
【００８０】
なお、絶縁フィルム４の形状寸法（パターン）は、本実施例では、図４（ａ）、（ｂ）に示すように台形状とされるが、これに限定されるものではなく、例えば、図４（ｃ）に示すように、台形と矩形とから成る形状とすることもできるし、その他、必要に応じて種々の形状を採用し得る。
【００８１】
ガラススクリムの巻き出し位置Ｐｃは、本実施例では、図２（ｃ）に示すように、マンドレル１００の角部近傍とした。ただし、これに限定されるものではない。
【００８２】
その後、当業者には周知のテープワインディング装置を用いて、マンドレル１００の外周を覆ってポリプロピレン製のテープを巻き付ける。これによって、マンドレル１００に巻き付け、或いは、積層されたプリプレグ２ａ、２ｂ，３ａ〜３ｆ、更には、ガラススクリム４等がテープでマンドレル１００上に締め付けられる。この時、マンドレル１００には、プリプレグ２ａ、２ｂ，３ａ〜３ｆ、更には、ガラススクリム４等が、図１（ｃ）に示すように、横断面形状が全体として円形状或いは楕円形状に近似した連続した湾曲形状となるように巻き付け、或いは、積層されているので、これら部材は、テープにてマンドレル１００上に極めて好適に締め付けられ、即ち、テープテンションが略均一にかかり、内部にボイドが残留することがない。
【００８３】
次いで、１３０℃、２時間で硬化させた。脱芯後に、中空パイプ１の端部を切り落とし、中空パイプ製品を得ることができる。
【００８４】
勿論、ベースパイプ２のみを加熱硬化して成型した後、ベースパイプ２に補強部材３及び表皮層４を積層、巻付け、加熱硬化させることもできる。
【００８５】
次に、図５〜図７を参照して、本発明に従った構成の中空パイプ１の更に具体的な構成について説明し、本発明の中空パイプ１の有用性を比較例と比較しながら説明する。
【００８６】
具体例
本具体例で使用したマンドレル１００としては、図５（ａ）、（ｂ）、及び、図６（ａ）、（ｂ）に示すように、長さＬｍが２０００ｍｍとされ、一端部（図５（ａ）、（ｂ）にて左側端部）１００ａの直径２Ｒａ（＝Ｗ１ａ）が２７ｍｍで、他端部（図５（ａ）、（ｂ）にて右側端部）１００ｂの直径２Ｒｂ（＝Ｗ１ｂ）が１６．９ｍｍのテーパ形状の鋼製ロッドを使用した。このロッドを使用して、一端部１００ａの平行面１０１、１０２の間隔Ｈ１ａが２０．２ｍｍ、他端部１００ｂの平行面１０１、１０２の間隔Ｈ１ｂが１２．７ｍｍとなるように二方取り加工を行って、テーパ状のマンドレル１００を作製した。なお、左側端部１００ａから長さ（Ｌｍ１）＝３７０ｍｍの間は、同一形状とし、テーパ形状とはされていない。
【００８７】
ベースパイプ２を形成するための繊維強化樹脂材としては、強化繊維としてガラス繊維を使用したガラス朱子織りクロスにエポキシ樹脂を含浸したプリプレグ（ガラス朱子織りクロスプリプレグ）（株式会社ダイトー製「Ｅ２４３ＢＬ」商品名）を使用した。樹脂含浸量は３７％（重量）であった。
【００８８】
ガラス朱子織りクロスプリプレグは、厚さ０．２３ｍｍとされ、図５に示すように、１枚の台形状のプリプレグブランク２を用意した。プリプレグブランク２の寸法は、下底２ａが１８２ｍｍ、上底２ｂが１１５ｍｍ、高さＬ２が１７９０ｍｍとした。使用したガラス繊維のヤング率は７０ＧＰａであった。繊維強化樹脂材の縦弾性率は２０ＧＰａである。
【００８９】
この台形状のガラス朱子織りクロスプリプレグ２をマンドレル１００の外周に巻き付け、積層した。ガラス朱子クロスプリプレグ２の巻き出し位置は、図２（ａ）に示すように、マンドレル１００の平行面（上面壁１０１）の位置とした。
【００９０】
補強部材３を形成するための補強材としては、強化繊維として超高弾性の炭素繊維（日本グラファイトファイバー株式会社製「ＸＮ８０」商品名）を一方向に配列したプリプレグを使用した。樹脂含浸量は３０（重量）であった。使用した超高弾性の炭素繊維の引張弾性率は７８０ＧＰａであった。従って、繊維強化樹脂材の縦弾性率は４３５ＧＰａであった。
【００９１】
炭素繊維プリプレグは、厚さ０．２１ｍｍとされ、図５（ｃ）に示すように、３種類の台形状の補強材（プリプレグブランク）３ａ〜３ｃを使用した。各炭素繊維プリプレグ３ａ〜３ｃの寸法は、下記の通りであった。
・第１補強材３ａ（第１〜第４補強層）４ｐｌｙ
下底（３ａ１）：１７ｍｍ、上底（３ａ２）：１０ｍｍ
高さ（Ｌ３ａ）：１７９０ｍｍ
厚さ：０．２１ｍｍ
・第２補強材３ｂ（第５〜第６補強層）２ｐｌｙ
下底（３ｂ１）：１３ｍｍ、上底（３ｂ２）：６ｍｍ
高さ（Ｌ３ｂ）：１７９０ｍｍ
厚さ：０．２１ｍｍ
・第３補強材３ｃ（第７〜第９補強層）３ｐｌｙ
下底（３ｃ１）：１０ｍｍ、上底（３ｃ２）：６ｍｍ
高さ（Ｌ３ｃ）：１０９０ｍｍ
厚さ：０．２１ｍｍ
【００９２】
第１層から第９層を形成する補強材３ａ〜３ｃは、この順にて、図７（ａ）〜（ｃ）に示すように、マンドレル１００の上面壁１０１、下面壁１０２に近い側から外方へと積層した。本具体例では、第１補強材３ａは４層（第１補強層〜第４補強層）積層し、第２補強材３ｂは２層（第５補強層、第６補強層）積層し、第３補強材３ｃは３層（第７補強層〜第９補強層）積層した。これにより、各側の補強部材３の厚さＨ２は、図７（ａ）、（ｂ）、（ｃ）にて理解されるように、中空パイプの固定側における最大厚さＨ２が１．８９ｍｍとされた。中空パイプの先端部における補強部材の厚さＨ２は、１．２６ｍｍとされた。
【００９３】
次に、図７には示していないが、図２（ｃ）にて説明したと同様にして、断面形状が略円形状とされる、補強材３ａ〜３ｃを積層したマンドレル１００の外周を覆って、即ち、マンドレル１００に巻き付けられたベースパイプ用プリプレグ２及び補強部材用プリプレグ３ａ〜３ｃを囲包して、図５（ｃ）に示す絶縁性の表皮層４を巻回した。表皮層４としては、厚さ０．０３ｍｍのガラススクリム（株式会社ダイトー製「ＳＣＦ０３」商品名）を使用した。台形状とされるガラススクリム４は、下底４ａが１００ｍｍ、上底４ｂが６５ｍｍ、高さＬ４が１７９０ｍｍとした。ガラススクリムの巻き出し位置Ｐｃは、図２（ｃ）に示すように、マンドレル１００の角部近傍とした。
【００９４】
その後、テープワインディング装置を用いて、マンドレル１００の外周を覆ってポリプロピレン製のテープをピッチ２ｍｍで巻き付け、１３０℃、２時間で硬化させた。脱芯後に、中空パイプの端部を所定長さＥ（図５）だけ切り落とし、長さＬ１７５０ｍｍの中空パイプ製品１を得ることができた。
【００９５】
上述のようにして作製した本発明に従った構成とされる中空パイプ１の切断面等の観察の結果、ベースパイプ部分及び補強部材共にボイドフリーで良好な成型ができていることが確認された。
【００９６】
又、図８に示すような撓み試験装置を使用して、本発明の中空パイプ１の撓みを計測した。
【００９７】
本発明の中空パイプ１の固定側にアルミ製端部固定金具を挿入し、Ｍ６ボルト３本でジグに固定することで固定端とした。中空パイプ１の先端に８００ｇの重りを架けて先端の撓みをダイヤルゲージで測定した。
【００９８】
測定の結果、中空パイプ１の先端部の撓みは、略計算値と同等の８．５ｍｍであり、所定の性能が得られていることが確認された。
【００９９】
性能を確認した後、本発明の中空パイプ１を、図９（ａ）に示す液晶搬送用ロボットのハンドとして５本組み込んだ。この液晶搬送用ロボットハンドにてガラスを載荷したところ、自重撓み及び載荷時の撓みが少なく、極めて高性能なアームであることが確認された。
【０１００】
同様に、本発明の中空パイプ１を、図９（ｂ）に示す液晶ガラス用棚の支持部材として使用した。この棚にガラスを載荷したところ、自重撓み及び載荷時の撓みが少なく、極めて好適な棚を作製することができた。
【０１０１】
比較例
上記具体例にて説明したマンドレル１００は、テーパ形状の鋼製ロッドを二方取り加工を行ってテーパ状のマンドレル１００を作製したが、比較例においては、二方取り加工を行わないテーパ形状の鋼製ロッドをそのままマンドレルとして使用した。
【０１０２】
このマンドレルに、具体例にて使用したと同じ材料のベースパイプ用プリプレグ２ａ、２ｂを巻き付けた。更に、その上に、具体例にて説明した補強部材用プリプレグ３ａ〜３ｃと同じ材料及び寸法の補強材を積層し、更に、絶縁性の表皮層４を巻回した。
【０１０３】
その後、テープワインディング装置を用いて、マンドレル１００の外周を覆ってポリプロピレン製のテープを巻き付け、１３０℃、２時間で硬化させた。脱芯後に、中空パイプの端部を切り落とし、長さ１８００ｍｍの比較例としての中空パイプ製品を作製した。
【０１０４】
又、図８に示すような撓み試験装置を使用して、比較例の中空パイプの撓みを計測した。
【０１０５】
測定の結果、比較例の中空パイプの先端部の撓みは、略計算値と同等の１１．３ｍｍであり、本発明の中空パイプ１に比較して撓み量が大であった。
【０１０６】
なお、上述したように、図１０に、本発明者が行った、ベースパイプ（ＧＦＲＰ）を補強材（ＣＦＲＰ）にて補強した中空パイプの断面形状と、断面二次モーメントの関係の検討結果を示しているが、同じ断面積を持つ補強材（ＣＦＲＰ）で補強された各種の断面形状の中空パイプを比較すると、本発明の中空パイプ２に相当する図１０（ａ）の中空パイプは、矩形断面形状の中空パイプ（図１０（ｂ））より若干断面二次モーメントは低いが、中空円形断面形状の中空パイプ（図１０（ｃ）））、上記比較例に相当する楕円中空形状の中空パイプ（図１０（ｄ））に比較して大幅に断面二次モーメントが高いことが分かる。
【０１０７】
また、上記具体例による本発明の中空パイプ１の撓み測定結果と、上記比較例の撓み測定の結果から判断すると、本発明の中空パイプ１は、上述のように、その断面は矩形断面より若干断面二次モーメントは低いが、中空円形断面及び楕円中空断面に比較して大幅に断面二次モーメントが高く、従って、ＦＲＰの材料効率を高くし得ること、即ち、ＦＰＲの材料使用量を低減し得ることが理解される。
【符号の説明】
【０１０８】
１            中空パイプ
２            ベースパイプ
２ａ、２ｂ    繊維強化樹脂材
３            補強部材
３ａ〜３ｆ    補強材（繊維強化樹脂材）
４            表皮層
２１          上面壁
２２          下面壁
２３、２４    側面壁
１００        マンドレル
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
0005627078.tif 000009
【図９】
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【図１０】
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