(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ヨーク部と磁極部とを有する固定子鉄心と該磁極部に巻装された界磁巻線とを含む固定子と、電機子鉄心と該電機子鉄心に形成したスロット中に施した電機子巻線と該電機子巻線が接続される整流子とを含む回転子と、該電機子巻線に該整流子とブラシとを介して電力授受を行う２極の交流整流子電動機において、
前記磁極部の先端形状は左右対称であり、
前記固定子鉄心と前記回転子鉄心間のギャップ長を非同心ギャップ形状とし、
前記磁極部の磁極片部の前記回転子と対向していない面の先端部に段差部を設けたことを特徴とする交流整流子電動機。
【請求項２】
ヨーク部と磁極部とを有する固定子鉄心と該磁極部に巻装された界磁巻線とを含む固定子と、電機子鉄心と該電機子鉄心に形成したスロット中に施した電機子巻線と該電機子巻線が接続される整流子とを含む回転子と、該電機子巻線に該整流子とブラシとを介して電力授受を行う２極の交流整流子電動機において、
前記磁極部の磁極片部の前記回転子と対向していない面の先端部に段差部を設け、かつ該磁極片部の先端部形状が異なる前記固定子鉄心を複数枚毎に前記回転子の軸方向に積層したことを特徴とする交流整流子電動機。
【請求項３】
請求項２に記載された交流整流子電動機において、前記磁極部の磁極片の前記回転子と対向していない面の先端部形状がそれぞれ異なる第１の固定子鉄心Ｉと第２の固定子鉄心IIとを設け、該固定子鉄心Ｉの磁極片先端の段差部までの角度をθ２とし、該固定子鉄心IIの磁極片先端の段差部までの角度をθ３としたとき、θ３＜θ２に設定するとともに（θ２−θ３）を１０°以下に設定したことを特徴とする交流整流子電動機。
【請求項４】
請求項２又は３に記載された交流整流子電動機において、前記磁極部の磁極片先端の極弧度を１２０度より小さく設定したことを特徴とする交流整流子電動機。
【請求項５】
請求項２乃至４の何れかに記載された交流整流子電動機において、前記固定子鉄心の前記ヨーク部の最小内径をｌ、前記回転子の外径をＤとしたとき、その（ｌ−Ｄ）／２を９以上に設定したことを特徴とする交流整流子電動機。
【請求項６】
請求項２乃至５の何れかに記載された交流整流子電動機において、前記磁極部の磁極片部の前記回転子と対向していない面に複数段の先端部形状を設けるとともに、複数段に変化している先端部形状の連結部が直線的に連続していないことを特徴とする交流整流子電動機。
【請求項７】
請求項２乃至６の何れかに記載された交流整流子電動機を用いた電動送風機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は交流整流子電動機に関し、特に電気掃除機，電動工具用電動機に使用される交流整流子電動機の固定子構造に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
電気掃除機や電動工具の駆動源として用いられる交流整流子電動機（ユニバーサルモータ）は、環状の固定子と、この固定子の磁極部間に配設された電機子と、この電機子の電機子巻線に電力授受を行う整流子とブラシから主に構成されている。この種の交流整流子電動機では、常に小型化，軽量化，ブラシの長寿命化，低振動化などが要求されている。小型化・軽量化を達成するには電動機の高速化が効果的であるが、電動機を高速にすると脈動トルクが大きくなり、脈動トルクが大きいと整流性能が悪化（ブラシからの火花発生が大きくなる）してブラシ寿命低下に至る。また、電機子反作用（電機子巻線が作る横軸磁界により主磁束が偏磁される作用）が大きいと、同じく整流性能が悪化してブラシ寿命低下に至る。
【０００３】
従来、脈動トルクを低減する方法としては、磁極片の角度を左右非対称にする方法（特許文献１）、磁極部に複数のスリットを設ける方法（特許文献２）が提案されている。また、電機子反作用を低減する方法としては、磁極部中心にスリットを設ける方法（特許文献３）が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平７−２９８５９２号公報
【特許文献２】特開平６−６９４３号公報
【特許文献３】特開２００５−２０９３１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上述した従来技術では、ブラシの機械的接触状態を除けば、ブラシからの火花発生は磁極部や磁極片から電機子側へ流れる磁束に関係した整流起電力で左右され、個々に脈動トルクや電機子反作用を低減した場合にはブラシの整流状態が悪化する恐れがあった。
【０００６】
本発明の目的は、脈動トルクと電機子反作用を同時に低減できる交流整流子電動機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記の目的を解決するために、本発明は、ヨーク部と磁極部とを有する固定子鉄心と該磁極部に巻装された界磁巻線とを含む固定子と、電機子鉄心と該電機子鉄心に形成したスロット中に施した電機子巻線と該電機子巻線が接続される整流子とを含む回転子と、該電機子巻線に該整流子とブラシとを介して電力授受を行う２極の交流整流子電動機において、磁極部の先端形状は左右対称であり、固定子鉄心と回転子鉄心間のギャップ長を非同心ギャップ形状とし、磁極部の磁極片部の回転子と対向していない面の先端部に段差部を設けたことを特徴とする。
【０００８】
または、本発明では、ヨーク部と磁極部とを有する固定子鉄心と磁極部に巻装された界磁巻線とを含む固定子と、電機子鉄心と電機子鉄心に形成したスロット中に施した電機子巻線と電機子巻線が接続される整流子とを含む回転子と、電機子巻線に整流子とブラシとを介して電力授受を行う２極の交流整流子電動機において、磁極部の磁極片部の回転子と対向していない面の先端部に段差部を設け、かつ磁極片部の先端部形状が異なる固定子鉄心を複数枚毎に回転子の軸方向に積層したことを特徴とする。
【０００９】
また、本発明では、磁極部の磁極片の回転子と対向していない面の先端部形状がそれぞれ異なる第１の固定子鉄心Ｉと第２の固定子鉄心IIとを設け、該固定子鉄心Ｉの磁極片先端の段差部までの角度をθ２とし、該固定子鉄心IIの磁極片先端の段差部までの角度をθ３としたとき、θ３＜θ２に設定するとともに（θ２−θ３）を１０°以下に設定したことを特徴とする。
【００１０】
さらに、本発明では、磁極部の磁極片先端の極弧度を１２０度より小さく設定したことを特徴とする。
【００１１】
また、本発明では、固定子鉄心のヨーク部の最小内径をｌ、回転子の外径をＤとしたとき、（ｌ−Ｄ）／２を９.０以上に設定したことを特徴とする。
【００１２】
また、本発明では、磁極部の磁極片部の回転子と対向していない面に複数段の先端部形状を設けるとともに、複数段に変化している先端部形状の連結部が直線的に連続していないことを特徴とする。
【００１３】
また、本発明の交流整流子電動機を掃除機の駆動源である電動送風機に適用したことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の一つの形態によれば、ヨーク部と磁極部とを有する固定子鉄心と、磁極部に巻装された界磁巻線を含む固定子と、電機子鉄心に形成した、なす形スロット中に電機子巻線を施し、電機子巻線が接続される整流子とを含む回転子と、電機子巻線に整流子とブラシとを介して電力授受を行う２極の交流整流子電動機において、磁極部の磁極片部の回転子と対向していない面の先端部形状が複数段に変化させた。
【００１５】
あるいは、本発明の別の一つの形態によれば、ヨーク部と磁極部とを有する固定子鉄心と、磁極部に巻装された界磁巻線を含む固定子と、電機子鉄心に形成した、なす形スロット中に電機子巻線を施し、電機子巻線が接続される整流子とを含む回転子と、電機子巻線に整流子とブラシとを介して電力授受を行う２極の交流整流子電動機において、磁極部の磁極片部の回転子と対向していない面の先端部形状を複数段に変化させ、かつ磁極片部の先端部形状が異なる固定子鉄心を複数枚毎に回転子の軸方向に積層した。
【００１６】
以上の構成により、脈動トルクとともに電機子反作用を低減して整流性能が向上した交流整流子電動機を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明による固定子鉄心の構成図を示す一実施例。
【図２】本発明による固定子鉄心の斜視図を示す一実施例。
【図３】本発明の交流整流子電動機を用いた電動送風機の構造を示す図。
【図４】本発明の交流整流子電動機の電源電流波形の一例。
【図５】従来の電源電流が流れた時のトルク波形と、トルクピーク点での拡大図。
【図６】図１の交流整流子電動機トルク波形と、トルクピーク点での拡大図。
【図７】従来の電動機と本発明の電動機の電流波形の拡大図。
【図８】実際に測定した従来と本発明を採用した電動送風機の入力に対する電動送風機効率。
【図９】電動送風機の界磁コイル巻数増減に対する電動送風機効率。
【図１０】磁極片先端部の形状を示す図。
【図１１】本発明による固定子鉄心の構成図を示す一実施例。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照し、説明する。
【実施例１】
【００１９】
以下に、本発明の一実施例を示す。
【００２０】
図１は本発明による固定子鉄心の構成図を示す一実施例である。
【００２１】
図２は本発明による固定子鉄心の斜視図を示す一実施例である。
【００２２】
図３は本発明の交流整流子電動機を用いた電動送風機の構造を示す図である。
【００２３】
図１〜図３を同時に参照して説明する。各図中において、共通する符号は同一物を示す。
【００２４】
電動送風機１は電動機（交流整流子電動機）２と送風機３から構成される。電動機２は、ハウジング４の内周側に固定された固定子鉄心５に界磁コイル６を巻装した固定子７、ハウジング４に設けられた軸受け８ａと、エンドブラケット９に設けられた軸受け８ｂによって保持されるシャフト１０、シャフト１０には電機子鉄心１１と整流子１２が固定され、電機子鉄心１１の電機子スロット１３中に巻装された電機子巻線１４が整流子１２に接続された回転子１５からなり、整流子１２と機械的接触によって電気的接続を行うカーボンブラシ１６と、カーボンブラシ１６を保持するとともにハウジング４に固定するためのブラシホルダ１７とからなる。送風機３は、ナット１８によりシャフト１０の一端に固定される遠心ファン１９、遠心ファン１９から出た空気流の速度を落とし圧力回復するディフューザ２０、空気流を電動機２内へ導くディフューザ２０と一体に成形されたリターンガイド２１、遠心ファン１９とディフューザ２０を覆うファンケーシング２２によって構成される。
【００２５】
整流子１２は、その円周面に整流子片１２ａを有し、各整流子片１２ａは回転子１５内の電機子巻線１４と接続されている。カーボンブラシ１６は、つる巻バネ２３により整流子１２に押し付けられ、整流子１２に摺接している。２４はカーボンブラシ１６を外部電極に接続するためのリード線であり、ブラシホルダ１７に設けられた端子（図示せず）と接続されている。
【００２６】
電動送風機１が回転を開始すると回転子１５が回転し、回転子１５と同軸に固定された遠心ファン１９も回転する。遠心ファン１９が回転するとファンケーシング２２の空気取り入れ口２５から空気が流入し、遠心ファン１９，ディフューザ２０，リターンガイド２１を通り電動機２内部へと流れ込み、電動機２を冷却しつつ電動機２から排出される。
【００２７】
図４は交流整流子電動機の電源電流波形の一例であり、電源電流波形と波形分離結果（ＦＦＴ解析結果）を示す。図より、電動機に流れる電流は基本波１次のほかに３次高調波，５次高調波を含んだ尖頭電流が流れ、電流ピーク値が大きくなるためカーボンブラシ１６からの火花が大きくなり、ブラシ寿命が低下する原因である。なぜ、尖頭電流が流れるかであるが、正弦波の電源電圧に対し、磁気回路の飽和の影響で電動機の誘導起電力が台形波となり、誘導起電力が正弦波とならないため電源電流が尖頭電流となるのである。
【００２８】
言い換えれば、磁気回路の磁気飽和によって尖頭電流が流れるのであるから、磁気回路の磁気飽和を緩和すれば解決できる。磁気回路の磁気飽和を緩和するためには体格を大きくし、磁路断面積を大きくすれば良い。しかし、体格を大きくするとコストアップとなり、また、回転子１５を高速回転させるには強度面で問題となる。
【００２９】
そこで、体格を大きくしないでブラシからの火花発生を抑えるには、磁気回路を工夫して脈動トルクを低減し、電機子反作用を押さえ込めば良い。その対策が本発明の着眼点であり、以下に述べる。
【００３０】
図１（ａ）は固定子鉄心５の固定子鉄心Ｉ、図１（ｂ）には固定子鉄心５の固定子鉄心II、図１（ｃ）は固定子鉄心５の固定子鉄心Ｉの形状を示し、固定子鉄心ＩとIIを交互に積層したのが図２である。図１（ａ）において、固定子鉄心５はヨーク部５１，磁極部５２，磁極片５３とから構成され、磁極片５３の先端部には狭幅の磁極片先端部５４を形成している。すなわち磁極片形状を２段形状としている。このとき、固定子鉄心５の中心を中心点とし、磁極部５２の一方の磁極片５３の先端から他方の磁極片の先端までの極弧度をθ１、固定子鉄心５の中心を中心点とし、磁極部５２の一方の磁極片５３の磁極片先端部５４の段差部から他方の磁極片５３の磁極片先端部５４の段差部までの角度をθ２とする。図１（ｂ）においては、磁極片５３の先端部に狭幅の磁極片先端部５５を形成し、磁極片形状を２段形状としている。このとき固定子鉄心５の中心を中心点とし、磁極部５２の一方の磁極片５３の磁極片先端部５５の段差部から他方の磁極片５３の磁極片先端部５５の段差部までの角度をθ３とし、θ３＜θ２と設定している。そして、図１（ｃ）は図１（ａ）と同じ図であり、図１（ａ）→図１（ｂ）→図１（ｃ）の順に積層したのが図２である。磁極片５３において、回転子１５と対向する面から回転子１５と対向しない面までを磁極片５３の周方向の幅とすると、磁極片５３は、端部に行くにつれ周方向の幅が徐々に狭くなる。磁極片５３の先端部である磁極片先端部５４の段差部に差し掛かると周方向の幅が大幅に狭くなる。磁極片先端部５４も端部に行くにつれ周方向の幅が徐々に狭くなる。ここで、磁極片５３の回転子と対向する面は磁極片先端部５４に差し掛かっても段差等はない。一方、磁極片５３の回転子と対向していない面は磁極片先端部５４に差し掛かると段差が生じる。この段差により磁極片先端部５４になると周方向の幅が大幅に狭くなる。磁極片先端部５５も磁極片先端部５４と同様の構成である。磁極片先端部５５は段差部から磁極片５３の先端までの長さが磁極片先端部５４の段差部から磁極片５３の先端までの長さよりも長くなる構成としている。固定子鉄心Ｉや固定子鉄心IIのように先端部形状が異なる固定子鉄心を複数枚毎に回転子の軸方向に積層することで図２に示すような固定子鉄心５を構成している。
【００３１】
図２において、図２（ａ）は固定子鉄心５の傾斜図、図２（ｂ）は磁極片５３の拡大図である。図より、磁極片５３が回転子の軸方向（図示せず）にスタガ（Stagger）配置されていることが分かる。なお、ヨーク部５１の内周側長さをｌとする。
【００３２】
本発明の電動送風機用電動機の一実施例として、θ１＝１１７度，θ２＝１０６度，θ３＝９６度，電機子外径Ｄ＝３９mm、固定子鉄心５の内径を図１１に示すように４０mm，４０.１mm，４０.２mm（非同心ギャップ形状）にし、ヨーク部５１の内周側長さをｌ＝５７mm、固定子鉄心５の積厚を１９.４mmとしたときの脈動トルクの計算結果を従来と比較して示す。ここで、従来はθ１＝１２６度，電機子外径Ｄ＝３９mm、固定子鉄心５の内径を４０mm，４０.１mm，４０.２mm（非同心ギャップ形状）にし、ヨーク部５１の内周側長さをｌ＝５０mm、固定子鉄心５の積厚を１９.４mmとした場合である。
【００３３】
図５は、従来構造で図４に示した電源電流が流れた時のトルク波形と、トルクピーク点での拡大図を示す。図より、全領域でトルクが脈動しており、電流ピーク値での脈動トルクの最大値は０.０６６Ｎｍとなる。
【００３４】
図６は、本実施例の構造で、図４に示した電源電流が流れた時のトルク波形と、トルクピーク点での拡大図を示す。図６において、図１（ａ）に示した固定子鉄心構造で固定子鉄心を作成した場合のトルク波形を図６（ａ）に示し、図１（ｂ）に示した固定子鉄心構造で固定子鉄心を作成した場合のトルク波形を図６（ｂ）に示し、図６（ｃ）のトルク波形は図１（ａ）と図１（ｂ）の固定子鉄心を７：３の割合で回転子の軸方向に積層し固定子鉄心を作成した場合である。
【００３５】
図６より、本実施例では図１（ａ）に示した固定子鉄心構造で脈動トルクが０.０５１Ｎｍとなり、従来構造の脈動トルク０.０６６Ｎｍと比べて小さくなる（図６（ａ）参照）。また、図１（ｂ）に示した固定子鉄心構造では脈動トルクが０.０３１Ｎｍと小さくなる（図６（ｂ）参照）。以上より、磁極部の磁極片部の回転子と対向していない面の先端部形状を変化させた固定子鉄心は従来の固定子鉄心に比べて脈動トルクが低減する。さらに、図１（ａ）と図１（ｂ）の両固定子鉄心の脈動トルクの位相が１８０度ずれていることから、両固定子鉄心を組み合わせることにより、脈動トルクが０.０２５Ｎｍと最小になる（図６（ｃ）参照）。すなわち、本実施例では脈動トルクの位相差が１８０度になることを発見し、異なる磁極片形状の固定子鉄心を組み合わせることにより脈動トルクのミニマム化を見出したものである。本実施例の脈動トルクの値は従来に対し半減化できることが分かる。
【００３６】
本実施例においては、角度θ２とθ３の差が１０度異なる固定子鉄心Ｉと固定子鉄心IIの脈動トルクの位相が１８０度ずれることを見出し、固定子鉄心Ｉ，固定子鉄心IIを７：３の割合で積層すると脈動トルクがミニマム化していることを見出したものである。ここで、角度θ２とθ３の差が１０度以下である２種類の固定子鉄心では、上記比率とは異なる比率によりミニマムとなる。
【００３７】
また、本実施例においては固定子鉄心５を、固定子鉄心Ｉを複数積層した後固定子鉄心IIを複数積層し、更に固定子鉄心Ｉを複数積層し、固定子鉄心５における固定子鉄心Ｉと固定子鉄心IIの割合が７：３となるよう構成している。その結果、脈動トルクがミニマムになる効果を得ている。しかし、脈動トルクがミニマムになるには固定子鉄心Ｉと固定子鉄心IIの割合が７：３であれば良いため、固定子鉄心５の積層構成は本実施例に限らない。例えば固定子鉄心Ｉと固定子鉄心IIを交互に積層し全体として７：３の割合となるようにする積層構成や、固定子鉄心Ｉを複数積層した後に固定子鉄心IIを複数積層し固定子鉄心５における固定子鉄心Ｉと固定子鉄心IIの割合が７：３となるようにする積層構成でも脈動トルクがミニマムになる効果を奏する。
【００３８】
電動機では脈動トルクの値を検出できないため、図７には実際に測定した従来と本実施例を採用した電動機の電流波形の拡大図を示す。電流とトルクは相反する関係にあり、トルクが大きくなると電流が小さくなり、トルクが小さくなると電流は大きくなる。図７に示す電流波形より、従来の電流脈動は０.９Ａであるのに対し、本実施例の電流脈動は０.５Ａとなる。すなわち、本実施例の電流脈動はトルクの場合と同じく、従来に対し半減化できることが分かる。なお、電流のピーク値は、本実施例の方が従来より大きくなっているが、これについては界磁巻線等で調整できるので問題ない。
【００３９】
図８は同じ送風機を用い、電動送風機としての入力に対する電動送風機効率を単位ｐ.ｕ.で示したものである。電動送風機効率は、次式で算出する。（電動送風機効率（ｐ.ｕ.）＝電動送風機の出力÷電動送風機入力）。図８において、本実施例と従来の電動送風機効率の範囲を示し、本実施例の入力の傾きをＡ、従来の入力の傾きをＢとして表した。図８より、本実施例と従来とも入力がアップすると電動送風機効率が低下するが、ＢよりＡの傾きが小さいことから、本実施例は従来に対し、電動送風機効率が向上し、電機子反作用による影響が小さいことが分かる。
【００４０】
本実施例では、磁極部の磁極片の回転子と対向していない面の先端部形状が異なる固定子鉄心の角度の差を１０°以下に設定したものである。
【００４１】
本実施例では、磁極部の磁極片先端部の極弧度を１２０度より小さく（１１７度）設定したものである。ここで、極弧度については図９に電動送風機の界磁コイル巻数増減に対する電動送風機効率を示す。図１１に示すように磁極中心の内径を４０mm、極弧度の点の内径を４０.２mm、そして磁極中心と極弧度間の内径を４０.１mmとし、ある動作条件下である界磁コイルの巻数を基準（実際の巻数５０ターン）の０とし、それから巻数を±１ターンずつ変化させた場合の電動送風機効率の変化を示したものである。極弧度１２６度の場合は巻数を１ターン減少させただけで電動送風機効率が急減する。この理由は界磁コイルの起磁力が減少して電機子反作用の起磁力が増加する結果、ブラシの整流が悪化して入力が急増し、電動送風機効率が急減したものによるためである。言い換えれば、ブラシの整流状態が限界ギリギリにあり、急激な負荷変化を繰り返すとブラシ寿命低下に至る場合があるためである。
【００４２】
次に、極弧度１２３度の場合は巻数を２ターン減少させただけで電動送風機効率が急減する。この理由は極弧度１２６度の場合と同様であり、ブラシの整流状態が限界ギリギリにあり、急激な負荷変化を繰り返すとブラシ寿命低下に至る場合があるためである。
【００４３】
次に、極弧度１２０度の場合は巻数を５ターン減少させると電動送風機効率が急減した。言い換えれば、ブラシの整流状態が若干の余裕があり、急激な負荷変化を繰り返してもブラシ寿命低下に至る場合がない。続いて、極弧度１１７度の場合は巻数を６ターン減少させても電動送風機効率が急減しないことを確認した。
【００４４】
したがって、極弧度を１２０度以下に設定すればブラシの整流状態が安定し、電動送風機効率も向上させることができる。
【００４５】
本実施例は、固定子鉄心のヨーク部の最小内径をｌ、回転子の外径をＤとしたとき、（ｌ−Ｄ）／２を９以上に設定したものである。ここで、（ｌ−Ｄ）／２を９以上としたが、ブラシ１６の整流状態からは好ましいものの、（ｌ−Ｄ）／２を大きくすればするほどヨーク５１の内径が大きくなり、遠心ファン１９で発生させた空気の流れに対してヨーク５１そのものが抵抗体となって却って電動送風機効率を低下させる要因となる。したがって、（ｌ−Ｄ）／２を９以上とすればブラシ１６の整流状態は安定するが、電動送風機効率との見合いで上限を決めれば良い。
【００４６】
また、図１０には磁極片５３の磁極片先端部の形状を示している。磁極片先端部５４の径方向厚みを０.５mmと小さく設定しているため、磁極片先端部５５を前加工で形成する必要がある。磁極片先端部５４と５５の連結部は図１０に示すように直線的に連結しておらず、段差が生じている。この連結部の段差は５０μｍ以下であり、特性に大きな影響はない。
【００４７】
以上、本発明の実施例では個々の構造寸法を規定したが、構造寸法については設計の範囲で変更しても良いことは言うまでもない。
【００４８】
また、ブラシ寿命については詳述していないが従来より本発明の方が向上することを確認している。
【００４９】
以上の構成によれば、磁極部の磁極片部の電機子と対向していない面の先端部形状を複数段に変化させ、かつ磁極片部の先端部形状が異なる固定子鉄心を複数枚毎に回転子の軸方向に積層した。これにより、脈動トルクとともに電機子反作用を低減して整流性能が向上した交流整流子電動機を提供できる。
【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明の整流子電動機は、電気掃除機や、電動工具にも適用できる。
【符号の説明】
【００５１】
１  電動送風機
２  電動機
３  送風機
４  ハウジング
５  固定子鉄心
６  界磁巻線
７  固定子
８，８ａ，８ｂ  軸受け
９  エンドブラケット
１０  シャフト
１１  電機子鉄心
１２  整流子
１２ａ  整流子片
１３  電機子スロット
１４  電機子巻線
１５  回転子
１６  カーボンブラシ
１７  ブラシホルダ
１８  ナット
１９  遠心ファン
２０  ディフューザ
２１  リターンガイド
２２  ファンケーシング
２３  つる巻ばね
２４  リード線
２５  空気取り入れ口
５１  ヨーク部
５２  磁極部
５３  磁極片
５４，５５  磁極片先端部
【図１】
0005622493.tif 000002
【図２】
0005622493.tif 000003
【図３】
0005622493.tif 000004
【図４】
0005622493.tif 000005
【図５】
0005622493.tif 000006
【図６】
0005622493.tif 000007
【図７】
0005622493.tif 000008
【図８】
0005622493.tif 000009
【図９】
0005622493.tif 000010
【図１０】
0005622493.tif 000011
【図１１】
0005622493.tif 000012