(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
還元剤の存在下に、少なくとも二つの触媒床を含む触媒システムに排気ガスを通過させることを含む、排気ガス中の窒素酸化物類を窒素に還元する方法であって、第一の触媒床が、鉄−ベータ−ゼオライトであり、そして下流の第二の触媒床が、アルミナ上に支持された銀であり、その際、還元剤が水素とアンモニアの混合物であり、
その際、前記アンモニアが、アンモニアが放出される固体金属アミンの形態のアンモニア貯蔵媒体から供給され、そして、前記水素が、アンモニア分解反応器中でアンモニアを分解させることによって供給される、前記方法。
【請求項２】
前記第二の触媒床中の銀の量が０．５〜５重量％である。請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記銀の量が１重量％である、請求項２に記載の方法。
【請求項４】
前記アルミナがべーマイトである、請求項２に記載の方法。
【請求項５】
少なくとも一つの材料の不活性層を、前記第一の触媒床と第二の触媒床との間に設けることをさらに含む、請求項１〜４のいずれか一つに記載の方法。
【請求項６】
アンモニア酸化触媒床を、前記第二の触媒床の下流にさらに含む、請求項１〜５のいずれか一つに記載の方法。
【請求項７】
前記鉄−ベータ−ゼオライト触媒がモノリス基材の一方の側に被覆され、そしてアルミナ上に支持された銀触媒が、モノリス基材の他方の側に被覆される、請求項１〜６のいずれか一つに記載の方法。
【請求項８】
第一の触媒床が、鉄−ベータ−ゼオライトであり、そして下流の第二の触媒床が、アルミナ上に支持された銀である、少なくとも二つの触媒床を含む、請求項１〜７のいずれか一つに記載の方法において使用するための触媒システム。
【請求項９】
少なくとも一つの材料の不活性層を、前記第一の触媒床と第二の触媒床との間にさらに含む、請求項８に記載の触媒システム。
【請求項１０】
アンモニア酸化触媒床を前記第二の触媒床の下流にさらに含む、請求項８又は９に記載の触媒システム。
【請求項１１】
リーン燃焼エンジン、ガスタービン、及びボイラーからの排気ガスの処理のための、請求項８〜１０のいずれか一つに記載の触媒システムの使用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アンモニア及び尿素のような還元剤を用いて、排気ガスからの窒素酸化物類を還元するための方法及び触媒システムに関する。特に、本発明は、還元剤を用いて窒素酸化物類を還元するための二段床触媒（ｄｕａｌ  ｂｅｄ  ｃａｔａｌｙｓｔ）システムであって、ここでこの触媒システムは、第一の触媒床が、鉄−ベータ−ゼオライト（Ｆｅ−ベータ−ゼオライト）であり、そして下流の第二の触媒床が、アルミナに支持された銀（Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３）である、前記触媒システムに関する。より詳細には、本発明は、水素とアンモニアとの混合物を、排気ガスに添加し、そして続いてそのガスを、第一の触媒床が、鉄−ベータ−ゼオライト（Ｆｅ−ベータ−ゼオライト）であり、そして下流の第二の触媒床が、アルミナに支持された銀（Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３）である適当な二段床触媒を通過させることによって、リーン−バーン燃焼エンジンからの排気ガス中のＮＯｘを、窒素に転化するための方法及び触媒システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
据置型及び自動車の用途における排気ガスによる窒素酸化物類の放出は、長い間主要な環境問題であった。窒素酸化物類（ＮＯｘ）の有害な影響は良く知られており、そのため、より厳しい環境規制に対処できる方法及び触媒システムを見出すべく、集中的な研究が続けられている。ＮＯｘ還元のための従来の触媒はバナジウムを含むが、これら触媒は、厳しくなる環境規制により、それらの使用の禁止が予想されるため、その魅力が次第に失われつつある。自動車ビジネス、特に、リーン−バーンエンジンにおいて、ＮＯｘの窒素（Ｎ２）への還元は、普通、還元剤としてアンモニア又は尿素を用いて、適当な触媒による、いわゆる選択的接触還元（ＳＣＲ）において実施される。
【０００３】
リーン−バーン燃焼プロセス中の排気からＮＯｘを除去するためにアンモニア（尿素の水溶液もまたはアンモニア源として使用できる）によってＮＯｘの選択的接触還元（ＳＣＲ）を利用するシステムは、据置型及び自動車の用途のいずれについても十分に確立されている。
【０００４】
いくつかの用途、特に自動車の用途において、Ｖ／Ｗ／ＴｉＯ２及びＦｅ−ゼオライトのような市販のＳＣＲ触媒を用いる場合、標準的なＳＣＲ反応（４ＮＯ＋４ＮＨ３＋Ｏ２＝４Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ）は、いくつかの国の法律で定められているＮＯｘ転化率要求を満たすのには、低温（約２００℃）では十分な速さではない。これら低温における高いＮＯｘ転化率を得る一つの方法は、いわゆる急速ＳＣＲ反応（ＮＯ＋ＮＯ２＋２ＮＨ３＝２Ｎ２＋３Ｈ２Ｏ）を利用することである。通常の条件において、リーン燃焼排気中のＮＯｘの主たる部分はＮＯである。したがって、急速ＳＣＲ反応に要求される１：１に近いＮＯ：ＮＯ２比を得るためには、ＮＯをＮＯ２に酸化するための酸化触媒が、ＳＣＲ触媒の上流に通常使用される。この解決法にはいくつかの欠点：すなわち、（１）ＮＯ酸化に必要な酸化触媒が、高価なＰｔの高い充填量を要し；（２）酸化触媒が、時間とともに著しく失活してＳＣＲ作用における変化を招き、それがＮＨ３／尿素用量の調節を困難にし；（３）運転温度間隔全体にわたって１：１という最適のＮＯ：ＮＯ２比を得ることができないという欠点を有する。
【０００５】
高いＳＣＲ活性は、急速ＳＣＲ反応を利用することなく、Ｃｕ−ゼオライト材料によって達成できるが、Ｃｕ−ゼオライトは、Ｆｅ−ゼオライトと比べて、多くの用途におけるそれらの使用を制限するような熱水による失活傾向がある。
【０００６】
米国特許第６，６８９，７０９号（特許文献１）は、高温（４２５、５５０℃）でアンモニアにより、窒素酸化物類の選択的還元のための鉄−ベータ−ゼオライトの使用を開示している。６００〜８００℃で０．２５〜８時間触媒を予備スチーミング（ｐｒｅ−ｓｔｅａｍｉｎｇ）することにより、触媒が熱水的安定性となることを示している。
【０００７】
Ｒｉｃｈｔｅｒ  ｅｔ  ａｌ．（Ｃａｔａｌｙｓｉｓ  Ｌｅｔｔｅｒｓ  Ｖｏｌ．  ９４，  Ｎｏｓ．  １−２，  ｐａｇｅ  １１５，  Ａｐｒｉｌ  ２００４）（非特許文献１）は還元剤としてＨ２とＮＨ３との混合物を使用するとき、ＳＣＲ触媒として良好な、Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３機能に基づくいく種かの触媒を示している。ＮＨ３：Ｈ２：ＮＯのモル比１：１０：１、及び残りの酸素（６体積％Ｏ２）を有するガスにおいて、２００℃という低い温度でほぼ完全なＮＯ転化が達成される。しかしながら、ガスから水素が除去される場合、ＮＯ転化は、１５０〜４５０℃の範囲内のすべての温度においてより制限されてしまう。ＮＨ３：Ｈ２：ＮＯのモル比１：２．５：１を有するガス、すなわち、低減された量の水素及び残りの酸素（６体積％Ｏ２）を有するガスにおいては、３００℃で９０％を超えるＮＯ転化率が達成される。８０％に近いＮＯｘ転化率は、ＮＨ３：Ｈ２：ＮＯのモル比１：１．５：１を有するガス中３００℃で得られる。換言すれば、１モルのＮＯを還元するには、１．５〜２．５又はそれ以上のモル数の水素が必要である。そのような触媒を単独で用いるには、より広い範囲の温度、すなわち、１５０〜５５０℃にわたって許容可能なＮＯｘ転化率を得るのに相当量の水素を使用する必要がある。
【０００８】
アンモニア（又は尿素）によるＨ２−支援のＳＣＲ除去におけるＡｇ／Ａｌ２Ｏ３触媒の性能に関する我々独自の研究では、この触媒が、十分な量の水素（１０００ｐｐｍ）の存在下で、１７５〜２５０℃の低温範囲内で、ＮＨ３：Ｈ２：ＮＯのモル比約１：３：１を有するガスのＮＨ３−脱ＮＯｘ中に、非常に期待できるＮＯｘ転化率をもたらすことが示されている。しかしながら、費用を低く抑えるための望ましい水素の不在下では、触媒は、アンモニア又は尿素によるＳＣＲ除去において活性ではない。この触媒に関する我々の研究ではまた、１モルのＮＯを還元するのに、かなりの量の水素、すなわち、１．５〜２モルの水素が必要であることが示されている。さらには、触媒は、供給ガス中のＳＯ２の存在に起因して、特に、ガス中の高いＳＯ２濃度に短時間（例えば、３０ｐｐｍ、２時間）さらされる時、ガス中の低いＳＯ２濃度により長い期間（例えば、８ｐｐｍ、８時間）さらされる場合と比較して、反復的な触媒サイクル後に不活性化する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】米国特許第６，６８９，７０９号
【非特許文献】
【００１０】
【非特許文献１】Ｒｉｃｈｔｅｒ  ｅｔ  ａｌ．（Ｃａｔａｌｙｓｉｓ  Ｌｅｔｔｅｒｓ  Ｖｏｌ．  ９４，  Ｎｏｓ．  １−２，  ｐａｇｅ  １１５，  Ａｐｒｉｌ  ２００４）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
したがって、上記の問題を克服する、ＮＯｘ還元のための方法及び触媒を提供することが望まれている。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
当初、本出願人は、Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３触媒を、Ｆｅ−ベータ−ゼオライトと単純に、機械的に混合することにより、低温（約２００℃）において高いＮＯｘ転化率を得ることを意図していた。これは、上述したような急速ＳＣＲ反応を促進するためにアンモニアの存在下でＮＯをＮＯ２に酸化できるという目標を伴う。しかしながら、研究により、次の思わぬ展開が認められた：本出願人は、驚くべきことに、鉄−ベータ−ゼオライトとアルミナ上に支持された銀とのこの順での、かつ、積層された触媒システムの形態での組み合わせ、及び、還元剤が、アンモニアと水素との混合物を含む場合に、アルミナに支持された銀だけが使用される場合と比較して、水素の消費量が低減されることを見出した。ＮＨ３：Ｈ２：ＮＯのモル比約１：０．３：１を有するガス、すなわち、ＮＯを１モル還元するのに１モルより少ない水素しか必要でないガスにおいてさえ、２５０〜５５０℃の広い温度範囲において良好なＳＣＲ触媒活性が見出される。本出願人は、鉄−ベータ−ゼオライトと、アルミナ上に支持された銀とのこの順での、かつ、積層された触媒システム（二段床触媒システム）の形態での組み合わせによって、失活に対する非常に高い耐性が得られることも見出した。したがって、１５０〜５５０℃の温度間隔全体にわたって触媒の活性が所望するレベルに保たれるだけでなく、その温度間隔全体にわたって得られるＮＯｘ転化率を得るための水素が、１５０〜２００℃の最も低い温度でしか要求されず、使用される水素の量が、アルミナ上に支持された銀触媒を単独で使用する場合よりも低い。
【００１３】
ここで用いられる“二段床”という用語は、少なくとも二つの触媒床、すなわち、上流床（第一の触媒床）と続く下流床（第二の触媒システム）とを含む触媒システムを意味する。“二段床”という用語は、第二の触媒床の下流の第三の床の使用を排除するものではない。
【００１４】
従って、本発明の第一の局面において、本発明者等は、排気ガスを還元剤の存在下で、少なくとも二つの触媒床を含む触媒システムに通過させることを含む、排気ガス中の窒素酸化物類を窒素に還元する方法であって、上記の二つの触媒床において、第一の触媒床が鉄−ベータ−ゼオライトであり、そして下流の第二の触媒床がアルミナ上に支持された銀である、上記の方法を提供する。
【００１５】
かくして、Ａｇ／Ａｌ２０３とＦｅ−ベータ−ゼオライトを単純に機械的に混合することに替えて、それらを積層し、そしてそのようにしてそれらが物理的に分離されることは明らかである。鉄−ベータ−ゼオライトと下流のＡｇ／Ａｌ２０３の別々の層を有する本発明の触媒システムの性能が、混合されたＡｇ／Ａｌ２０３と鉄−ベータ−ゼオライトの性能より優れていることが見出された。積層された触媒は安定な性能を示し、そして反復的な触媒サイクルの後で失活化する傾向を全く示さない。
【００１６】
好ましくは、還元剤は、アンモニア、尿素、水素、Ｃ６Ｈ１４のようなアルカン類、アルケン類、及びそれらの混合物から選択される。より好ましくは、還元剤は、水素とアンモニアの混合物である。そのような還元剤は、下記の実施形態の一つ又は二つ以上と組み合わせて使用することもできる。
【００１７】
好ましくは、上記又は下記の実施形態の一つ又はより多くと組み合わせて、ガス中のＮＨ３：Ｈ２：ＮＯのモル比は１：０．３〜３：１であり、そして反応温度は、１５０〜５５０℃の範囲内である。
【００１８】
本発明の一実施形態において、上記又は下記の実施形態の一つ又はより多くと組み合わせて、第二の触媒床中の銀の量（銀充填量）は、０．５〜５重量％、より好ましくは銀の量は１重量％である。
【００１９】
銀は、初期湿式含浸法によって充填してよい。
【００２０】
アルミナは、好ましくは、ＳＡＳＯＬ  （ＳＡＳＯＬ  Ｎ１、ＢＥＴ表面積：１５０ｍ２／ｇ）から市販のアルミナのようなγ−アルミナである。
【００２１】
本発明者等は、本方法で使用される水素濃度において、銀充填量がＮＯ転化率に対して影響を及ぼすことを見出した。より具体的には、本発明者等は、１重量％の銀充填により、広い温度範囲にわたって高いＮＯｘ転化率と高いＮＨ３転化率の両方が得られることを見出した。１５０〜４００℃の温度範囲内で約９５％のＮＯｘ転化率が得られる一方、１５０〜５５０℃の温度範囲全体にわたって、ＮＨ３転化率が約９５％である場合にＮＨ３スリップは低く維持される。これとは対照的に、触媒に対して２及び５重量％のようなより高い銀の充填量によって、低い転化率と高いアンモニアスリップの両方をもたらす結果となる。例えば、１７５℃において、２及び５重量％の場合のＮＯｘ転化率は、それぞれ８０％及び７０％であり、そしてその後温度が上昇するにつれて急に低減する。おそらくは、１重量％の銀充填量による高いＮＯ及びＮＨ３転化率が、微細に分散されたＡｇ種の低い酸化活性に起因する一方で、より高いＡｇ充填量は、Ａｇ種の小規模な凝集を招き得る。１重量％銀を有するこの第二の触媒は、アンモニア酸化において実質上不活性であるのに対し、より高い銀含有量、例えば、５重量％の銀によって、顕著なアンモニア酸化が起こり、そしてＮＯが形成する結果となる。
【００２２】
本発明の別の実施形態において、上記又は下記の実施形態の一つ又は二つ以上と組み合わせて、アルミナはベーマイトである。本発明者等は、銀がこの特別なタイプのアルミナに、好ましくは、初期湿式含浸法によって充填され、特に、この第二の触媒中で銀の量が１重量％超である場合に、特に、この第二の触媒中で銀の量が２〜５重量％、より具体的には、２、３、及び５重量％である場合に、ＮＯｘとＮＨ３転化率が高められることを見出した。例えば、アルミナ上の第二の銀触媒が、２重量％のＡｇを含み、そしてアルミナがベーマイトである場合に、３００℃におけるＮＯｘ転化率は、市販のアルミナ（γ−アルミナ、ＳＡＳＯＬ  Ｎ１、ＢＥＴ表面積１５０ｍ２／ｇ）上に２重量％のＡｇを使用する際の約６０％から、ベーマイトを使用する際の約８０％に高められる。おそらくは、Ａｇ種が、このアルミナ表面とより強く相互に作用し、それにより、それらの凝集を減少できる一方で、望ましくない水素とアンモニア酸化抑制される。
【００２３】
本発明のさらに別の実施形態において、上記又は下記の実施形態の一つ又はより多くえお組み合わせると、本方法は、不活性材料の少なくとも一つの層を第一と第二の触媒床の間に提供することをさらに含む。この不活性層材料は、好ましくは、５ｍｍの石英層のような薄層として設けられる石英（ＳｉＯ２）である。Ｆｅ−ベータ−ゼオライト触媒床とアルミナ上の銀触媒床との間に不活性材料の層を挟むことにより、これらの活性床の完全な分離が可能になる。言い換えるならば、特に、ＮＯｘ還元のための触媒活性における望ましくない局部的な低下を生じさせるおそれのある触媒床の境界面におけるＦｅ−ベータ−ゼオライト触媒とアルミナ上の銀触媒との混合が回避される。
【００２４】
アンモニアは、アンモニア溶液又は尿素溶液の形態で供給できる。アンモニアが純粋な形態で供給される場合、加圧タンク中の液体アンモニアとして貯蔵できるか、あるいは例えば加熱又は国際公開第０７０００１７０Ａ号パンフレットに記載されるようなその他の手段で、アンモニアが塩から遊離される金属アミン塩のような固体形態で貯蔵できる。よって、本発明のさらなる一実施形態により、上記又は下記の実施形態の一つ又はより多くと組み合わせて、アンモニアが遊離される固体金属アミンの形態のアンモニア貯蔵媒体からアンモニアが供給され、アンモニア分解反応器中でアンモニアが分解されることによって水素が供給される。そのような設定において、要求されるアンモニアと水素の流れは、図１に示すような設定において示されるように、アンモニアの二つの流れを別々に制御することによって達成できる；一方は排気ガスに直接流れ、そして他方はアンモニア分解反応を介して排気ガスに行く。
【００２５】
それに代えて、アンモニアの一つの流れだけを制御し、そしてアンモニア水素比を、図２に示すようにアンモニア分解反応器中の温度を制御することによって変える。後者は、自動車用途において経験される運転条件の急速な変化に追随するために温度を十分迅速に変えられるアンモニア分解反応器が必要であり；それ故、それは、低い熱質量を有するある種のマイクロリアクターでならなくてはならない。水素の一部又は全部は、都合が良ければ、エンジン管理によって供給される。アンモニア分解反応器は、優先的にアンモニア分解触媒で充填される。そのような触媒は、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｒｕのような活性金属又はそれらの組み合わせをベースとすることができる。しかしながら、アンモニア分解反応器に触媒作用を及ぼすことができるいずれの材料も使用可能である。
【００２６】
水素は、水素貯蔵タンクから又は例えばディーゼルなどの燃焼プロセスで使用される燃料を幾分改質することによって供給できる。
【００２７】
さらに別の実施形態において、上記又は下記の実施形態の一つ又は二つ以上を組み合わせて、本方法は、第二の触媒床の下流にアンモニア酸化触媒をさらに含み、好ましくは、触媒は白金を含む。そのような触媒は、ＳＣＲからのアンモニアスリップの酸化によって転化され、そして高いＮＯｘ転化率により１５０℃又はそれよりも下の非常に低い温度でＨ２−ＳＣＲ反応を生じさせることができる。
【００２８】
放出要求の全てを満たす自動車用途における排気処理システムを持たせるために、ＣＯ、ＨＣ及び粒子状の放出物を許容可能なレベルまで還元するその他の要素を有する排気システム中にＳＣＲ触媒がしばしば位置する。酸化触媒は、ＣＯ及び炭化水素をＣＯ２及びＨ２Ｏの形態に酸化することによって転化する。粒状物（ほとんどが煤）は、再生を助けるよう触媒化できる可能性のあるパーティキュレートフィルター中に捕捉される。図３〜図５に例示されるように、これらの要素は、別々の方法で配置できる。最適の構成は、特定のエンジン並びに用途に依存する。表１は、異なるシステムによってもたらされる利点、欠点及び機会を示す。
【００２９】
フィルターの再生（酸化による煤の除去）は、最適のシステムを設計する関連局面でもある。再生は、通常運転中の受動的な手段によってある程度まで達成できる。このことは、フィルターが煤酸化触媒で被覆されたフィルターに及び／又はＯ２と比較して煤酸化における比較的高い活性のＮＯ２に、最も頻繁に依存する。ＮＯ２による煤の酸化は、２００℃ですでに始まる。いずれの方法も、図３〜図５に示すシステム中で使用可能である。フィルターが、ＳＣＲ触媒後に配置されたシステムにおいては、ＮＨ３の流れが時折停止されない限り、ＮＯ２を煤酸化剤として使用できず、その流れの停止は潜在的に行い得る。
【００３０】
もし、受動的な再生がフィルターを清浄に保つのに十分でない場合、能動的な再生が時々必要である。これは、フィルターを、捕捉された煤が酸素リッチの雰囲気中で燃焼される温度まで加熱することによって達成される。典型的には、フィルター中の全部の煤が酸化された完全な再生には６５０℃の温度で１０分間が必要である。ディーゼル用途においては、そのような高い排気温度は、そのようなエンジン運転のもとで比較的高い濃度の不燃焼ディーゼルを燃焼させるために、排気システム中でディーゼル酸化触媒と組み合わせて、後にディーゼルをエンジンに注入するによって最も頻繁に達成される。しかしながら、フィルターの電気加熱のような及びフィルターの前に別の燃料バーナーを適用するようなその他の手段もまた選択肢となる。
【００３１】
【表１】
0005627091.tif 000002
【００３２】
活性触媒成分は、ほとんどの用途に関して、モノリス基材上に被覆される。好ましくは、上記又は下記の一つ又はより多くの実施形態と組み合わせて、鉄−ベータ−ゼオライト及びアルミナ上の銀触媒は、Ｆｅ−ベータ−ゼオライトと下流のＡｇ／Ａｌ２Ｏ３の物理的な分離の必要性だけでなく、排気システムにおける低い圧力低下による通常の機械的に安定な触媒要素を得るために、モノリス基材の両端にそれぞれ被覆される。モノリス基材は、押出成形されたコージライト、あるいは金属又は繊維材料の波形構造物をベースとすることができる。
【００３３】
触媒は、フィルターとＳＣＲを、図３に示すシステム中で機能的に統合するために、パーティキュレートフィルター上に別々に被覆することもできる。
【００３４】
本発明の第二の局面において、本発明者等は、本方法で使用される触媒システムを提供する。従って、請求項１１に記載されるように、本発明者等は、少なくとも二つの触媒床を含む、排気ガスから窒素酸化物類の還元のための触媒システムであって、第一の触媒床が鉄−ベータ−ゼオライトであり、そして下流の第二の触媒床がアルミナ上に支持された銀である、上記の触媒システムも提供する。
【００３５】
別の実施形態において、触媒システムは、請求項１２に記載されるように、材料の少なくとも一つの不活性層を第一と第二の触媒床の間にさらに含むことができる。これにより、上記で説明したように、鉄−ベータ−ゼオライトとアルミナ上の銀との完全な分離を可能にすることにより、特に両方の触媒の接触境界面における、性能の潜在的な局部的低下を低減できる。
【００３６】
請求項１１又は１２による触媒システムは、ガス中に残存するいずれのアンモニアも除去するだけでなく、非常に低い温度、すなわち１００℃のような１５０℃よりも低い温度において高い性能（高いＮＯ転化率）を促進するために、第二の触媒床の下流にアンモニア酸化触媒床をさらに含むことができる。
【００３７】
請求項１１〜１３のいずれか一つに記載の触媒システムは、還元剤、好ましくは、アンモニア、尿素、水素、アルカン類、アルケン類、及びそれらの混合物、より好ましくは、水素とアンモニアの混合物、最も好ましくは、等モル量濃度の水素とアンモニアの混合物から選択される還元剤の存在下で使用される。
【００３８】
請求項１４に記載されるように、本発明は、リーン燃焼エンジン、ガスタービン、及びボイラーからの排気ガスの処理のための、請求項１１〜１３のいずれか一つに記載の触媒システムの使用をも包含する。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
添付の図面を参照すると、
【図１】本発明の方法の一般的な実施形態を示しており、ここで、アンモニアと水素は、流れが合流し、排気ガス中のＳＣＲ触媒システムと接触する前の別個のラインに供給される。
【図２】本発明の方法の実施形態を示しており、そこでは、アンモニアと水素は、単一のラインを介して供給され、そのラインでは、水素は排気ガス中のＳＣＲ触媒システムと接触する前にアンモニア分解反応器とを通過することによって生成される。
【図３】図１の一般的な実施形態のより具体的な実施形態を示しており、排気ガス中のＳＣＲ触媒システムに関する酸化触媒とパーティキュレートフィルターの異なる配置を含んでいる。
【図４】図１の一般的な実施形態のより具体的な実施形態を示しており、排気ガス中のＳＣＲ触媒システムに関する酸化触媒とパーティキュレートフィルターの異なる配置を含んでいる。
【図５】図１の一般的な実施形態のより具体的な実施形態を示しており、排気ガス中のＳＣＲ触媒システムに関する酸化触媒とパーティキュレートフィルターの異なる配置を含んでいる。
【図６】ＮＨ３  ＳＣＲにおける１重量％Ａｇ／アルミナの性能に対するＨ２濃度の影響を示している。上部は、ＮＯｘ転化率を示し、そして下部はＮＨ３残部（残量）の百分率を示している。
【図７】ＮＨ３  ＳＣＲ中に積層された鉄−ベータ−ゼオライト及び１重量％Ａｇ／アルミナを含む本発明による触媒の性能に対するＨ２入り口濃度の影響を示している。上部は、ＮＯｘ転化率を示し、そして下部はＮＨ３残部（残量）の百分率を示している。
【図８】単純に機械的に混合された鉄−ベータ−ゼオライト及びアルミナ上の銀対鉄−ベータ−ゼオライト及びアルミナ上の銀の二段床触媒の、失活に関する比較調査を示している。上部は、ＮＯｘ転化率を示し、そして下部はＮＨ３残部（残量）の百分率を示している。
【実施例】
【００４０】
例１（比較）：
Ｈ２濃度が１００〜１６００ｐｐｍに変化する際のＮＨ３−脱ＮＯｘ中の１％Ａｇ−Ａｌ２Ｏ３（１重量％）おける性能を評価するために、実験を行った。これらの実験により、Ｈ２共供給（ｃｏｆｆｅｄｉｎｇ）によるプロセス全体の効果の、高いＮＯｘ転化率に必要なＨ２の量の観点での評価が可能になる。
【００４１】
１重量％Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３（ＳＡＳＯＬ  １、ＳＢＥＴ＝１５０ｍ２／ｇ）を含む触媒を、初期湿式含浸法によって調製した。その際、３．０ｇＡｌ２Ｏ３（ＳＡＳＯＬ  Ｎ１）を、初期湿式含浸法により、０．０１４ｇＡｇ／ｍｌを含むＡｇＮＯ３の水溶液（２．２ｍｌ）に含浸することによって、１重量％Ａｇを充填した。生成物を空気中において室温で一晩乾燥させた。得られた材料を、気流（〜３００ｍｌ／分）中で６００℃において（４時間）か焼した。温度は、０．５℃／分の速度で室温から６００℃まで高めた。
【００４２】
ＮＨ３−脱ＮＯｘ中の１％Ａｇ−Ａｌ２Ｏ３の性能を異なるＨ２濃度において図６中の上部に示す。反応条件：ＧＨＳＶ＝７２０００ｈ−１、供給ガス組成：３４５ｐｐｍ  ＮＨ３、３００ｐｐｍＮＯ、１００〜１６００ｐｐｍＨ２、７％Ｏ２、４．５％Ｈ２Ｏ、１０％ＣＯ２、残部Ｎ２。全体の流速：５００ｍｌ／分。触媒充填量：０．３６ｇ１％  Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３（Ｓａｓｏｌ＃１）。
【００４３】
ＮＯｘ転化率は、Ｈ２濃度が１００〜７５０ｐｐｍに上昇するにつれて急速に上昇し、１０００及び１６００ｐｐｍまでのＨ２濃度のさらなる上昇は、ＮＯｘ転化率をとりわけ向上させない。排気ガス中に残存するＮＨ３の量の依存性もまた、１００〜７５０ｐｐｍへのＨ２濃度の上昇が、結果として、ＮＨ３スリップの急速な低減を招く一方で、Ｈ２含有量のさらなる上昇はこのパラメーターを本質的に変化させない。
【００４４】
注目すべきは、水素含有量が最適量未満（例えば５００〜２５０ｐｐｍ）である場合の反応温度によるＮＯｘ転化率の変化である。ＮＯｘ転化率は、２５０〜４５０℃において本質的に一定のままであり、反応温度のさらなる上昇にともない若干低減される。このことは、反応速度が、広い温度範囲内の反応温度で実質上変化しないことを示している。同様の傾向が、排気ガス中に残存するＮＨ３の量の分析によって関連づけることができる（図６、下部）
【００４５】
これらのデーターは、反応速度が本質的に広い温度範囲内での反応温度に依存していることをほのめかしている。反応機構全体のある工程中に水素が加わり、そして触媒に供給された水素の量と転化されたＮＯｘの量との間に化学量論的関係があることが考えられる。従って、ＮＨ３−脱ＮＯｘ中のＡｇ／Ａｌ２Ｏ３によるＮＯｘ転化率は、水素濃度に関して非常に感応性であると思われる。１つのＮＯ分子の還元には、少なくとも１．５〜２の水素分子が必要である。
【００４６】
例２（本発明）：
ＮＨ３−脱ＮＯｘ中の積層されたＦｅ−ベータ−ゼオライト（市販のＣＰ７１２４）と、１％Ａｇ−Ａｌ２Ｏ３（１重量％）の性能を異なるＨ２濃度において調査した。反応混合物中に添加されたＨ２の量を、１００ｐｐｍ〜１６００ｐｐｍに変え、そして触媒性能を１００〜５５０℃で評価した。反応条件：供給ガス組成：３４０ｐｐｍＮＨ３、３００ｐｐｍＮＯ、１００−１６００ｐｐｍＨ２、７％Ｏ２、４．５％Ｈ２Ｏ、１０％ＣＯ２、残部Ｎ２。全体の流速：  ５００ｍｌ／分。触媒充填量：０．１２ｇＦｅ−ベータ−ゼオライト（前部層）＋０．３６ｇ１％  Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３（下流層）。
【００４７】
積層された触媒は０．１２ｇ最上層（０．２ｃｍ３）のＦｅ−ベータ−ゼオライト、フラクションの０．４〜１．０ｍｍ、及び０．３６ｇ最下層（０．５ｃｍ３）の１重量％Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３（ＳＡＳＯＬ  １）。
【００４８】
積層された触媒は、初期湿式含浸法によって調製され、その際、５．０ｇＡｌ２Ｏ３（ＳＡＳＯＬ  Ｎ１）を、０．０１４ｇＡｇ／ｍｌを含むＡｇＮＯ３の水溶液（３．７ｍｌ）に初期湿式含浸させて、１重量％のＡｇで充填した。生成物を、空気中で室温において一晩乾燥させた。得られた材料を、気流（〜３００ｍｌ／分）中で５５０℃において（４時間）か焼した。温度は、０．５℃／分の速度で室温から５５０℃まで高めた。
【００４９】
最上層：０．１２ｇ（０．２ｃｍ３）のＣＰ７１２４（Ｆｅ−ベータ）、フラクション０．４〜１．０ｍｍ
【００５０】
最下層：上述のように調製された０．３６ｇ（０．５ｃｍ３）の１重量％Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３（ＳＡＳＯＬ  １）−１００、フラクション０．４〜１．０ｍｍ
【００５１】
積層された（二段床）Ｆｅ−ベータ−ゼオライト及び１％Ａｇ−Ａｌ２Ｏ３の異なるＨ２濃度における性能を、図７の上部で比較している。１００〜５２５ｐｐｍのＨ２濃度の上昇が結果として１５０〜３００℃の温度範囲において触媒性能を急速に向上させる。７５０、１０００及び１６００ｐｐｍそれぞれまでのＨ２濃度のさらなる上昇は、結果として、触媒性能のわずかな上昇を招き、これは特に１２０〜１７０℃で顕著である。触媒性能における最も顕著な向上は、Ｈ２含有量が５００〜６００ｐｐｍに上昇する際に観察される。
【００５２】
例１により、本発明者等は、Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３触媒に関して、１モルのＮＯの還元に、１．５〜２モルのＨ２が必要であることを見出した。入口ＮＯ濃度が約３００ｐｐｍであり、その一部が、前面のＦｅ−ベータ−ゼオライトによって還元されることを考慮すると、５００ｐｐｍのＨ２が、残りのＮＯｘの効率的な還元に十分であろう。
【００５３】
積層されたＦｅ−ベータ−ゼオライト／１％Ａｇ−Ａｌ２Ｏ３触媒は、Ａｇ−Ａｌ２Ｏ３触媒（例１）と比較して、Ｈ２濃度に対する性能の同様の依存性を示している。一方、Ｆｅ−ベータ−ゼオライト触媒の存在により、１００ｐｐｍという低いＨ２濃度でさえも、２５０〜５５０℃における良好な触媒活性がもたらされる。１５０〜２５０℃内において、Ｈ２濃度の５２５ｐｐｍへの上昇により触媒性能の顕著な向上が達成できる一方、７５０〜１６００ｐｐｍへのさらなる上昇の結果、ＮＯｘ転化率のわずかな向上を招く。これらのデーターは、積層された触媒システムが、Ａｇ−Ａｌ２Ｏ３成分とＦｅ−ベータ−ゼオライト成分との間の性能の相乗効果に起因して、Ａｇ−Ａｌ２Ｏ３と比較して、Ｈ２消費量に関してより効果的であることを示している。より詳細には、水素消費量が、アルミナ上に支持された銀だけが使用された場合と比較して低減される。良好なＳＣＲ触媒活性（２５０℃ですでに約６０％ＮＯｘ転化率）が、約１：０．３：１モル比のＮＨ３：Ｈ２：ＮＯを有するガスでさえ、２５０〜５５０℃の広い温度範囲で見られる、すなわち１モルのＮＯの還元に、１モルより少ない水素しか必要としない。
【００５４】
例３：
Ｆｅ−ベータ−ゼオライトをＡｇ／Ａｌ２Ｏ３と単純に機械的に混合した混合物の性能を、Ｆｅ−ベータ−ゼオライトとＡｇ／Ａｌ２Ｏ３との二段床と比較した。その際、両方の触媒は空間的に分離されており、Ｆｅ−ベータ−ゼオライトは触媒の前部である。
【００５５】
機械的に混合された触媒システム：０．３１ｇ（０．５ｃｍ３）の１重量％Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３（ベーマイト）−下記のように調製された−を、０．１２ｇ（０．２ｃｍ３）のＦｅ−ベータ−ゼオライト（ＣＰ  ７１２４）を混合し、完全に粉砕して粉末とし、そして０．４〜１．０ｍｍのフラクションに圧縮した。１重量％のＡｇ／Ａｌ２Ｏ３（ベーマイト）を、初期湿式含浸法で調製した。その際、３．０ｇのベーマイトを、０．０１４ｇＡｇ／ｍｌを含むＡｇＮＯ３水溶液（２．２ｍｌ）に初期湿式含浸させて、１重量％のＡｇを充填した。生成物を、空気中で室温において一晩乾燥させて、得られた材料を、気流（〜３００ｍｌ／分）中で６００℃において（４時間）か焼した。０．５℃／分の速度で温度を、室温から６００℃まで高めた。得られた混合物の触媒組成は、１重量％Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３（ベーマイト）（０．３１ｇ）＋Ｆｅ−ベータ−ゼオライト（０．１２ｇ）であった。
【００５６】
積層された（二段床）触媒：積層されたＦｅ−ベータ−ゼオライト＋１重量％Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３（ベーマイト）の触媒システムを調製した。最上層は、０．１２ｇ（０．２ｃｍ３）のＦｅ−ベータ−ゼオライト（ＣＰ  ７１２４）、フラクションの０．４〜１．０ｍｍを含んでいた。最下層は、０．３１ｇ（０．５ｃｍ３）の１重量％Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３（ベーマイト）（上記のように調製された）、フラクションの０．４〜１．０ｍｍからなるものであった。その結果積層された触媒の触媒組成は、Ｆｅ−ベータ−ゼオライト（０．１２ｇ）＋１重量％Ａｇ／Ａｌ２Ｏ３（ベーマイト）（０．３１ｇ）であった。
【００５７】
得られたこのデーターは、おそらくは、反応混合物中における冷却後の触媒が加熱されると、混合された触媒の激しい失活を示している。図８において、混合システムと積層された触媒システムの安定性を、反復触媒運転に対して比較する。
【００５８】
第二の及び続く触媒運転の工程中、積層された触媒の失活はない（円及び四角）。積層された触媒の安定性は、混合された触媒（三角）と比較して著しくより高いと思われ、そのために１度の運転後の性能を示す。
【００５９】
不完全なＮＯｘ転化（図８、上部）は、供給ガス中における低下したアンモニアの濃度によるものであることがわかった。アンモニア含有量を３４０〜３５０ｐｐｍに増加した後、３度の運転後の、積層された触媒によるＮＯｘ転化率（ひし形）は、１度の運転後の新たに調製された混合された触媒によって観察される場合（三角）と本質的に同じである。この図は、積層されたＦｅ−ベータ−ゼオライト（前部）＋Ａｇ−Ａｌ２Ｏ３（下流）触媒の性能が、混合されたＡｇ−Ａｌ２Ｏ３＋Ｆｅ−ベータ−ゼオライト触媒の性能よりも優れていることが判明したことを示している。この前者の触媒は、安定な性能を示し、かつ、反復的触媒サイクル後の失活傾向を全く示さない。
【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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