(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
遠心圧縮機の回転軸方向に開口する吸気口と該吸気口につながる吸気通路とを有するハウジングと、
前記ハウジングの内部に前記回転軸を中心に回転可能に配置され、前記吸気口から流入する吸気を圧縮するインペラホイールと、
前記吸気口と前記インペラホイールとの間に配設され、前記吸気口から流入する吸気を前記回転軸方向と平行に整流する平行流生成手段と、
前記インペラホイールの外周部と該インペラホイールの上流側の前記吸気通路に開口した再循環口とを連通させる再循環流路とを備え、
前記平行流生成手段は、前記ハウジングの内周壁に沿って周状に配置される複数のガイドベーンを有し、該ガイドベーンによって前記吸気口から流入する吸気を前記回転軸方向と平行に整流する平行流生成部と、
前記平行流生成部に囲まれる空間であって、前記吸気口から流入する吸気が流通するように前記回転軸方向に開口する中央吸気流通部と、を有し、
前記再循環口は前記平行流生成部より前記吸気口側に位置され、再循環口からの吸気流出方向は前記平行流生成部に向かうように、再循環口の回転軸方向における断面形状において前記吸気口側の壁面が前記平行流生成部に向かって傾斜していることを特徴とする遠心圧縮機。
【請求項２】
前記再循環口は、周方向において前記吸気通路の周方向に間隔を有して隣設された前記ガイドベーン間の中間部に位置して設けられたことを特徴とする請求項１記載の遠心圧縮機。
【請求項３】
前記中央吸気流通部は、前記ガイドベーンの内周端を周方向に連結する環状ガイド部を備えたことを特徴とする請求項１又は２記載の遠心圧縮機。
【請求項４】
前記環状ガイド部の前記インペラホイール側端縁は、前記ガイドベーンの前記インペラホイール側端縁より、前記インペラホイール側に突出していることを特徴とする請求項３記載の遠心圧縮機。
【請求項５】
前記再循環流路は、前記吸気通路の周方向で且つ、前記回転軸方向に沿った隔壁によって区切られていることを特徴とする請求項１記載の遠心圧縮機。
【請求項６】
前記ガイドベーンは、前記吸気通路の内周面から前記回転軸の回転軸線側に近づくにつれて、前記回転軸方向に沿った長さが短くなる台形状に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の遠心圧縮機。
【請求項７】
前記ガイドベーンの前記回転軸線側端縁は、前記インペラホイールの上流側端縁の外周より前記回転軸線側に位置されていることを特徴とする請求項１に記載の遠心圧縮機。
【請求項８】
前記平行流生成手段は、前記再循環口を有すると共に、前記再循環流路の一部を構成する環状ケーシングと、前記環状ガイド部と、前記ガイドベーンと、
一端が前記再循環口の上流側に結合し、他端が前記環状ガイド部の上流端に連結した連結部と、を一体的に形成したことを特徴とする請求項３に記載の遠心圧縮機。
【請求項９】
前記ハウジングは前記吸気通路を有する上流側ハウジングと、前記インペラホイールを収納する下流側ハウジングとに分割され、
前記上流側ハウジングには、前記下流側ハウジングとの接合面部に、前記吸気通路とを区画すると共に、外周側に前記回転軸を中心にした環状で且つ前記吸気通路上流側に延在した第１凹溝を形成する第１隔壁と、
前記下流側ハウジングの前記第１凹溝に対向した部位で、前記吸気通路下流側に延在し、
前記インペラホイールの外周部と連通する連通孔を有した前記回転軸を中心にして環状に配置された第２凹溝を前記吸気通路と区画すると共に、前記第１凹溝に遊嵌し、前記第１凹溝に対し、外周面側および内周面側に隙間部を設けるように配置した環状の突出部を有した第２隔壁と、
前記第１隔壁と前記第２隔壁との前記隙間部に前記ガイドベーンとを備え、
前記連通孔から流入した吸気は、前記第２凹溝、前記第１凹溝と前記第２隔壁の外周側との隙間、前記第２隔壁の内周側と前記第１隔壁の外周側との隙間を順次通過して、前記ガイドベーンによって回転軸方向と平行に整流されて、前記インペラホイール側に向けて吸気通路へ流出させることを特徴とする請求項１記載の遠心圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転軸によって回転するインペラホイールを備えた遠心圧縮機にかかり、特に排気ターボ過給機に組込まれる遠心圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等に用いられるエンジンにおいて、エンジンの出力を向上させるために、エンジンの排ガスエネルギーでタービンを回転させ、回転軸を介してタービンと直結させた遠心圧縮機で吸気を圧縮してエンジンに供給する排気ターボ過給機が広く知られている。
この場合、種々のインペラホイール回転速度に対して正常な昇圧が得られる流量には下限値があり、それ以下の流量ではインペラホイールのインペラ上流側端縁に吸気の振動が発生し、昇圧が得られなくなる。
このような現象はサージと称されている。【０００３】
一方、インペラホイールの回転速度に対応した最高吸気流量にも限界があり、チョーク現象と称されている。
この種の遠心圧縮機の作動特性の比較として、吸気流量を横軸、圧力比を縦軸とした性能特性比較表をグラフに表すと、概略図１０に示すようになることが知られている。
サージ現象に対しては、インペラホイールのインペラ上流側端縁より下流側の流路から吸気の一部を取出し、インペラホイールをバイパスさせて、インペラ上流側端縁より上流側の吸気通路へ還流させて、インペラ上流側端縁における見掛けの吸気流量を増大させることにより、サージ現象が発生する限界を改善させることができる。【０００４】
図１０において、ノーマル圧縮機に対し、再循環流路を設けた場合、再循環流路＋吸気流ガイドベーン（案内翼）を設けた場合における、夫々の最低流量側のサージライン及び、最高流量側のチョーキングラインに囲まれた正常作動範囲の比較図を示す。
再循環流路＋吸気流ガイドベーンの場合が最もサージ現象の改善効果が表れている。
従って、遠心圧縮機においては、チョーク流量とサージ流量との間の安定的に運転できる流量範囲が広いことが求められている。【０００５】
かかる要求を解決するために、特許文献１が開示されている。
特許文献１によると、遠心圧縮機は、インペラホイール上流側に、吸気に旋回流を発生させるガイドベーンを設け、インペラホイールに吸気の旋回流を吹き付ける旋回流発生手段や、遠心圧縮機のハウジングに、インペラホイールに吸引された吸気の一部を旋回流発生手段の上流側の吸気通路に再循環させる再循環流路を設けた技術が開示されている。【０００６】
かかる技術を図１１に基づいて説明する。
遠心圧縮機１００のインペラホイール１０１は、ハウジング１０２内に回転可能な複数の羽根１０４を含み、ハウジング１０２は、羽根１０４の半径方向外側縁１０４ａに近接配置された内側壁を有する。【０００７】
遠心圧縮機１００の吸気口は、吸気吸込み口１０８を形成する外側環状壁１０７と、外側環状壁１０７内に延在してインデューサ部１１０を形成する内側環状壁１０９とを備えている。
外側環状壁１０７と内側環状壁１０９の間には循環ガス流路１１１が形成されている。
下流開口部１１３は、羽根１０４が近傍を通過するハウジング表面１０５と循環ガス流路１１１とを連通する。【０００８】
上流開口部は、循環ガス流路１１１とインデューサ部１１０即ち吸気吸込み口１０８との間をつなぐ。
上流開口部のインデューサ部１１０の内側に案内翼１１４を設けている。
案内翼１１４は、インデューサ部１１０を通過する吸気に先行渦巻を生起する。
そして、かかる構成により圧縮機を通過する吸気の流量が小さい場合、前記循環ガス流路１１１を通過する吸気の方向が逆転して、吸気は、インペラホイール１０１から下流開口部１１３を通過して、上流方向の循環ガス流路１１１を通過して、吸気吸込み口１０８に再導入されて、圧縮機を再循環する。
これは、圧縮機の性能を安定させ、圧縮機サージマージンとチョーク流量とを共に向上させる。【０００９】
さらに、特許文献１は、内側環状壁１０９の内側空間部には吸気案内翼装置を収容している。
この吸気案内翼装置は、中央のノーズコーン１１５と内側環状壁１０９との間にラジアル方向に延在する複数の案内翼１１４を備えている。
案内翼１１４は、インペラホイール１０１の回転方向に対して、吸気が回転を助長する方向に流れるように先行渦巻を誘発し、該先行渦巻は、遠心圧縮機のサージマージン（サージ限界）を向上させている。（図１０の再循環路＋案内翼参照）【００１０】
また、特許文献２（特に第４図）によると、吸気通路外周のハウジングに、周方向に沿うと共に、吸気通路の流路方向に延在した再循環路（キャビティ）が形成されている。
再循環路は、インペラホイールの中間部に開口された空気吸込み口と、インペラホイールの上流側の吸気通路に開口して、インペラホイールの回転軸中心に向けて開口された吸気流出口とを有している。
そして、吸気通路のインペラホイール前縁（長ブレード）と吸気流出口との間のハウジングには、複数の入口ガイドベーンが周方向に間隔を有して配設されている。
入口ガイドベーンは、インペラホイール前縁の外周端より、ラジアル方向外方に配置されて、回転軸に対して傾斜して配設されている。
入口ガイドベーンの傾斜方向は、吸気通路を流れてきた吸気をインペラホイールの回転方向と逆方向の旋回を与えるように配設されている。【００１１】
これは、インペラホイールの入口側の空気流量が少なくなった場合に、インペラ前端縁のインシデンス（相対流れ角と羽角度の差）が増大して、羽の前縁付近に空気流の剥離が発生して、遠心圧縮機はサージングに至る。
従って、インペラの前端縁のハウジング周辺における吸気の流れに、インペラホイールの回転方向と逆方向の旋回を与えることにより、羽の前縁付近に空気流の剥離が発生するのを抑制して、サージマージンを向上させて遠心圧縮機の作動域を拡大させるとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２００４−３３２７３３号公報
【特許文献２】特開２０１０−２７０６４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
しかし、特許文献１によると、インペラホイール１０１前面の内側環状壁内の中央空間にノーズコーン１１５が位置している。
ノーズコーン１１５は吸気流に対し、吸気抵抗が増加して、チョーク流量が減少することは明らかである。
また、ノーズコーン１１５の製作及び、ノーズコーン１１５に案内翼１１４を高精度に取付けるための工数等の増加が伴う。
即ち、旋回流を発生させる案内翼１１４には、中央部に吸気を案内翼１１４に導くコーン状の部材が設けられ空気抵抗が増大して、チョーク流量が減少するという問題があった。  また、循環ガス流路１１１を長くするために、内側環状壁１０９を上流側に延長すると、入口吸込み空気との干渉により、案内翼に導入される空気を妨害する問題がある。【００１４】
また、特許文献２（特に図４）においては、再循環路から吸気通路に流出する吸気流出口がコンプレッサホイールの回転軸芯に向かって流出する構造になっている。
従って、吸気通路を流れてきた吸気に対し角度を有して衝突するため、吸気通路の吸気流は流れが乱れ、吸気の流通抵抗が増加する。【００１５】
また、入口ガイドベーンの傾斜方向は、吸気通路を流れてきた吸気をインペラホイールの回転方向と逆方向の旋回を与えるように配設されているので、インペラホイールに流入する吸気の流れが乱され、吸気流れの損失が増大してサージング及びチョーク流量の減少、圧縮効率の悪化を招く。【００１６】
本発明は、上述した課題に鑑みてなされた発明であって、吸気通路を流れる吸気の流通抵抗を軽減させて、チョーク流量の減少を抑制しつつ、サージマージンを改善させて遠心圧縮機の作動範囲を拡大することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明はかかる課題を解決するため、遠心圧縮機の回転軸方向に開口する吸気口と該吸気口につながる吸気通路とを有するハウジングと、
前記ハウジングの内部に前記回転軸を中心に回転可能に配置され、前記吸気口から流入する吸気を圧縮するインペラホイールと、
前記吸気口と前記インペラホイールとの間に配設され、前記吸気口から流入する吸気を前記回転軸方向と平行に整流する平行流生成手段と、
前記インペラホイールの外周部と該インペラホイールの上流側の前記吸気通路に開口した再循環口とを連通させる再循環流路とを備え、
前記平行流生成手段は、前記ハウジングの内周壁に沿って周状に配置される複数のガイドベーンを有し、該ガイドベーンによって前記吸気口から流入する吸気を前記回転軸方向と平行に整流する平行流生成部と、
前記平行流生成部に囲まれる空間であって、前記吸気口から流入する吸気が流通するように前記回転軸方向に開口する中央吸気流通部と、を有し、
前記再循環口は前記平行流生成部より前記吸気口側に位置され、再循環口からの吸気流出方向は前記平行流生成部に向かうように、再循環口の回転軸方向における断面形状において前記吸気口側の壁面が前記平行流生成部に向かって傾斜していることを特徴とする遠心圧縮機を提供できる。
【００１８】
かかる構成によれば、吸気口から流入する吸気及び再循環口からの吸気を平行流生成部で回転軸方向に整流し、インペラホイールに再循環させること、及び平行流生成部に囲まれた空間の中央吸気流通部を設けることで、吸気流の直進性を強めて、吸気流通抵抗を低減させて、インペラホイールへ流入する吸気量を増加させることができ、遠心圧縮機の圧縮効率が向上する。
従って、吸気流量が少ない場合に発生するサージ限界を改善すると共に、チョーク限界の減少を抑制することができる。【００１９】
また、本発明は、前記再循環口は前記平行流生成部より前記吸気口側に位置され、再循環口からの吸気流出方向は前記平行流生成部に向かうように、再循環口の回転軸方向における断面形状において前記吸気口側の壁面が前記平行流生成部に向かって傾斜していることを特徴とする。
【００２０】
かかる構成によれば、再循環された吸気が平行流生成手段のガイドベーンに確実に沿って、且つ接するようにして、再循環吸気の整流効率を向上させて流通抵抗低減を図り、インペラホイールへ流入する吸気量を増加させることができる。
また、吸気通路の中央部を流れる吸気に衝突して乱れを生起させることを防止して、吸気の流通抵抗増大を防止する。【００２１】
また、本発明において好ましくは、前記再循環口は、周方向において前記吸気通路の周方向に間隔を有して隣設された前記ガイドベーン間の中間部に位置して設けられるとよい。【００２２】
かかる構成によれば、再循環口を周方向において、ガイドベーンとガイドベーンとの中間部分に位置して配設させたので、噴出する吸気は、ガイドベーンのガイド面に対し強く接触することなく、回転軸と平行に流れる流れを形成し易いので、ガイドベーン部における吸気の流通抵抗を低減することができる。【００２３】
また、本発明において好ましくは、前記中央吸気流通部は、前記ガイドベーンの内周端を周方向に連結する環状ガイド部を有しているとよい。【００２４】
かかる構成によれば、吸気通路の中央部を吸気の流通抵抗が発生しない空間を有した環状ガイド部としたので、インペラホイール中央部に多くの吸気を導くことができる。
更に、環状ガイド部によって、該環状ガイド部の外周側のガイドベーン間を通過する吸気と、環状ガイド部の中を通過する吸気の流れとが区画され、環状ガイド部の中を通過する吸気がガイドベーン間を通過する吸気の干渉を受けないので、吸気の流通抵抗の低減向上が可能となり、インペラホイールへ流入する吸気量を増加し、サージが改善される。
更に、ガイドベーンは環状ガイド部とハウジング内周面（吸気通路内周面）間に両側支持されるため、ガイドベーンの剛性が保持される。【００２５】
また、本発明において好ましくは、前記環状ガイド部の前記インペラホイール側端縁は、前記ガイドベーンの前記インペラホイール側端縁より、前記インペラホイール側に突出しているとよい。【００２６】
かかる構成によれば、環状ガイド部のインペラホイール側端縁をガイドベーンのインペラホイール側端縁よりインペラホイール側に突出させて長くすることにより、環状ガイド部の内側を流れる吸気の乱れを少なくして、回転軸方向の流れを安定化することができる。
更に、ガイドベーンに沿って流れた吸気は、ガイドベーンによって整流されるが、ガイドベーンを通過した直後の部分で若干の乱れを生じる。
そのため、環状ガイド部のインペラホイール側端縁をガイドベーンのインペラホイール側端縁より、インペラホイール側に突出させることで、環状ガイド部の内側を流れる吸気がガイドベーンの間を流れた吸気による干渉を減少させることができる。【００２７】
また、本発明において好ましくは、前記再循環流路は、前記吸気通路の周方向で且つ、前記回転軸方向に沿った隔壁によって区切られているとよい。【００２８】
かかる構成によれば、インペラホイールの外周部から再循環流路に流入した吸気は、インペラホイールの回転方向に慣性力を有している。
従って、給気は、再循環流路内の隔壁によって回転軸と平行な流れに整流されて、再循環口から吸気通路内に流出させることで、吸気通路内におけるガイドベーンとの周方向において交差する量を抑制して、ガイドベーンによる流通抵抗を減少させる。
更に、ガイドベーンと交差する量を減少させることで、吸気が整流される際に発生する騒音を抑制できる。【００２９】
また、本発明において好ましくは、前記ガイドベーンは、前記吸気通路の内周面から前記回転軸の回転軸線側に近づくにつれて、前記回転軸方向に沿った長さが短くなる台形状に形成されているとよい。【００３０】
かかる構成によれば、再循環口から吸気通路内に流出する吸気は、吸気通路内周面から回転軸線側に近づくにつれて、吸気口から流れてきた吸気に与える影響が小さくなる。
従って、ガイドベーンの回転軸方向に沿った長さを短くすることで、吸気の流通抵抗を小さくすることができる。【００３１】
また、本発明において好ましくは、前記ガイドベーンの前記回転軸線側端縁は、前記インペラホイールの上流側端縁の外周より前記回転軸線側に位置されているとよい。【００３２】
かかる構成によれば、ガイドベーンの軸線側端縁をインペラホイールの上流側端縁の外周より吸気通路の中央側に位置させているので、ガイドベーンによって回転軸線方向に整流された流れをインペラホイールの上流側端縁に効率よく導くことができ、吸気の流通抵抗を低減することができる。【００３３】
また、本発明において好ましくは、前記平行流生成手段は、前記再循環口を有すると共に、前記再循環流路の一部を構成する環状ケーシングと、前記環状ガイド部と、前記ガイドベーンと、一端が前記再循環口の上流側に結合し、他端が前記環状ガイド部の上流端に連結した連結部と、を一体的に形成するとよい。【００３４】
かかる構成によれば、環状ケーシング、環状ガイド部、ガイドベーン及び、連結部材を一体化することにより、平行流生成手段構成部材の剛性向上が図れる。
更に、連結部材によって、再循環口に吸気通路を流れる吸気が直接当たらないので、再循環流路からの吸気流出量を増加させることができる。
環状ケーシング、環状ガイド部、ガイドベーン及び、連結部材を一体化することにより、遠心圧縮機の加工工数、組立精度及びコストの低減が可能となる。【００３５】
また、本発明において好ましくは、前記ハウジングは前記吸気通路を有する上流側ハウジングと、前記インペラホイールを収納する下流側ハウジングとに分割され、
前記上流側ハウジングには、前記下流側ハウジングとの接合面部に、前記吸気通路とを区画すると共に、外周側に前記回転軸を中心にした環状で且つ前記吸気通路上流側に延在した第１凹溝を形成する第１隔壁を有し、
前記下流側ハウジングの前記第１凹溝対向した部位で、前記吸気通路下流側に延在し、
前記インペラホイールの外周部と連通する連通孔を有した前記回転軸を中心にして環状に配置された第２凹溝を前記吸気通路と区画すると共に、前記第１凹溝に遊嵌し、前記第１凹溝に対し、外周面側および内周面側に隙間部を設けるように配置した環状の突出部を有した第２隔壁と、
前記第１隔壁と前記第２隔壁との前記隙間部に前記ガイドベーンとを有し、前記連通孔から流入した吸気は、前記第２凹溝、前記第１凹溝と前記第２隔壁の外周側との隙間、前記第２隔壁の内周側と前記第１隔壁の外周側との隙間を順次通過して、前記ガイドベーンによって回転軸方向と平行に整流されて、前記インペラホイール側に向けて吸気通路へ流出させるとよい。【００３６】
かかる構成によれば、ハウジング本体内に、再循環流路からの吸気を整流するガイドベーンを収納させる構造とすることで、中央吸気通路部の流路断面積を大きくなり、吸気流通抵抗の低減によりチョーク流量の増大を図ることができる。
【発明の効果】
【００３７】
かかる発明によれば、吸気通路を流れる吸気の流通抵抗を軽減させて、チョーク流量の減少を抑制しつつ、サージマージンを改善させて遠心圧縮機の作動範囲を拡大する遠心圧縮機を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明の第１実施形態の遠心圧縮機の回転軸方向の要部断面図を示す。
【図２】図１のＡ−Ａ断面図を示す。
【図３】図１のＢ−Ｂ断面図を示す。
【図４】本発明の第１実施形態における平行流生成手段の斜視図を示す。
【図５】本発明の第２実施形態の遠心圧縮機の回転軸方向の要部断面図を示す。
【図６】図５のＡ−Ａ断面図を示す。
【図７】本発明の第３実施形態の遠心圧縮機の回転軸方向の要部断面図を示す。
【図８】本発明の第４実施形態の遠心圧縮機の回転軸方向の要部断面図を示す。
【図９】図８のＡ−Ａ断面図を示す。
【図１０】遠心圧縮機の一般的な性能特性の比較図を示す。
【図１１】従来技術の遠心圧縮機の断面説明図を示す。
【発明を実施するための形態】
【００３９】
以下、本発明に係る実施形態について図面を用いて詳細に説明する。
但し、この実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
また、以下では代表的な遠心圧縮機の例としてターボチャージャを用いて説明するが、タービンロータとインペラホイールの間に電動機を有するアシストターボ、タービンロータを有さない電動コンプレッサやベルト駆動スーパーチャージャ等の遠心圧縮機全般に適用できる。
【００４０】
（第１実施形態）
図１は、本発明が実施された遠心圧縮機１９の回転軸方向の要部断面図を示す。
該遠心圧縮機１９を備えるターボチャージャ１は、エンジンの排ガスによって駆動されるタービンロータ３を収納するタービンハウジング５と、該タービンロータ３の回転力をインペラホイール７に伝達する回転軸９と、該回転軸９を軸受１１を介して回転自在に支持する軸受ハウジング１３と、空気を吸引して圧縮するインペラホイール７と、該インペラホイール７を収納するハウジングであるコンプレッサハウジング１５とを備えている。
タービンハウジング５の外周部には、渦巻状に形成されたスクロール通路１７がタービンロータ３の外周に形成され、エンジンからの排ガスが外周側から回転軸９の中心側に流れて、その後、回転軸方向に排出されてタービンロータ３を回転するようになっている。
【００４１】
本発明に係るコンプレッサ（遠心圧縮機）１９は、回転軸９の回転軸線ＣＬを中心にしてインペラホイール７がコンプレッサハウジング１５内に回転可能に支持される。
インペラホイール７にて圧縮される吸気は、回転軸線ＣＬ方向に、且つ同軸状に延びている吸気通路２１によって導かれる。
そして、吸気通路２１に連続する吸気口２３が吸気通路２１の上流側である端部に開口している。
吸気口２３は、吸気を導入し易いように、端部に向かってテーパ状に拡径している。
【００４２】
インペラホイール７の外側には、回転軸線ＣＬと直角方向に延びるディフューザ２５が形成されている。
該ディフューザ２５の外周には渦巻状の空気通路２７が設けられている。この渦巻状の空気通路２７は、コンプレッサハウジング１５の外周部を形成している。
【００４３】
インペラホイール７には、回転軸線ＣＬを中心に回転駆動されるハブ部２９と共に、回転駆動される複数枚のインペラ３１が設けられている。ハブ部２９は、回転軸９に取付けられていると共に、径方向外側の面に複数のインペラ３１が設けられている。
インペラ３１は、回転駆動されることによって、吸気口２３から吸込み、吸気通路２１を通過した吸気を圧縮するものであり、形状については特に限定するものではない。
インペラ３１には、上流側の縁部である前縁３１ａと、下流側の縁部である後縁３１ｂと、径方向外側の縁部である外周縁（外周部）３１ｃが設けられている。
該外周縁３１ｃは、コンプレッサハウジング１５のシュラウド部３３によって覆われた側縁の部分をいう。
外周縁３１ｃは、シュラウド部３３の内表面の近傍を通過するように配置されている。
【００４４】
コンプレッサ１９のインペラホイール７は、タービンロータ３の回転駆動力によって、回転軸線ＣＬを中心として回転駆動される。
インペラホイール７の回転により、外部の空気が吸気口２３から引き込まれて、インペラホイール７の複数のインペラ３１間を流れて、主に動圧が上昇された後に、径方向外側に配置されたディフューザ２５に流入して、動圧の一部が静圧に変換されて圧力が高められて、渦巻状の空気通路２７を流れて排出される。
排出された吸気（給気）は、エンジンの給気として供給される。
【００４５】
コンプレッサハウジング１５に形成される再循環流路４１について説明する。
再循環流路４１は、インペラ３１の外周縁３１ｃに対向するコンプレッサハウジング１５に開口する環状の下流側開口部４３と、インペラ３１の前縁３１ａより上流側のコンプレッサハウジング１５の内周壁に開口する再循環口である上流側開口部４５とを連通するように設けられている。
そして、インペラ３１間に流入した直後の吸気又は、過圧途中の吸気の一部を再循環流路４１を通って、インペラホイール７の上流側の吸気通路２１内に再循環させるようになっている。
また、再循環流路４１は、円筒状の吸気通路２１の外側に回転軸線ＣＬを中心とした円周上に設けられた複数の循環孔４１ａ、４１ｂによって構成されている。
コンプレッサハウジング１５は、再循環流路４１を回転軸線ＣＬ方向途中で分断する位置で上流側ハウジング１５ａと下流側ハウジング１５ｂとに分割されて、上流側ハウジング１５ａと下流側ハウジング１５ｂとによって構成されている。
【００４６】
この、上流側ハウジング１５ａと下流側ハウジング１５ｂとの合せ面は、階段状の合せ面を形成して、インロー嵌合によって回転軸線ＣＬ方向及びそれに直角な径方向の位置合せがされるようになっている。
そして、上流側ハウジング１５ａと下流側ハウジング１５ｂとの合せ面は、シールリング４７を介在させて、クランプリング４９によって結合されている。
尚、結合はボルト等の締結手段を用いてもよい。
【００４７】
また、２分割された上流側ハウジング１５ａ及び、下流側ハウジング１５ｂには、回転軸線ＣＬを中心とした円周上に再循環流路４１を構成する複数個の循環孔４１ａ、４１ｂが回転軸線ＣＬ方向に沿って延設されている。
上流側ハウジング１５ａに形成されている再循環流路４１は、上流側ハウジング１５ａの回転軸線ＣＬ方向の中途位置で閉塞されて、上流側ハウジング１５ａの内周面から吸気通路２１に連通する上流側開口部４５につながっている。
【００４８】
図２に、再循環流路４１を構成する上流側ハウジング１５ａにおける循環孔４１ａの回転軸線ＣＬに直角方向の断面（図１のＡ−Ａ断面）における配置状態を示す。
吸気通路２１の外側に、回転軸線ＣＬを中心とした同一円周上に複数個、例えば、１３個の略長円状の循環孔４１ａが長円形状の長手方向を周方向に位置させて等間隔で配置されている。
上流側ハウジング１５ａの循環孔４１ａは、上流側ハウジング１５ａの内周壁に周方向へ循環孔４１ａの数だけ凹凸部を形成し、その凹凸部の内周面に、後述する平行流生成手段５１の外筒部材５３が嵌合して、外筒部材５３の外周壁と凹凸部とによって囲まれて形成される。
【００４９】
一方、図３に、再循環流路４１を構成する下流側ハウジング１５ｂにおける循環孔４１ｂの回転軸線ＣＬに直角方向の断面（図１のＢ−Ｂ断面）における配置状態を示す。
吸気通路２１の外側に、上流側ハウジング１５ａに形成された循環孔４１ａと同一円周上に、周方向に同一間隔で且つ同位相の長円状の循環孔４１ｂが１３個形成されている。
【００５０】
このように、再循環流路４１を上流側ハウジング１５ａの部分と、下流側ハウジング１５ｂの部分とに２分割されるため、上流側ハウジング１５ａの分割面、下流側ハウジング１５ｂの分割面から夫々再循環流路４１の循環孔４１ａ、４１ｂを加工することができる。
従って、再循環流路４１の形成が容易となり、工数低減が可能となる。
そして、下流側ハウジング１５ｂの循環孔４１ｂと、上流側ハウジング１５ａの循環孔４１ａとの位置は、径方向及び周方向共に一致するように形成されて、夫々のハウジングを結合することで一体となる。
【００５１】
再循環流路４１を設けると、次のような作用をする。
コンプレッサ１９を通過する吸気量が適正な流用状態では、再循環流路４１を通る吸気は、吸気口２３からの吸気が上流側開口部４５から下流側開口部４３に向かって流れ、下流側開口部４３からインペラ３１の外周縁３１ｃに流れ込む。
一方、コンプレッサ１９を通る吸気量が減少してサージングを生じるような低流量になると、再循環流路４１を通る吸気は、逆になり、下流側開口部４３から上流側開口部４５に向かって流れて、吸気通路２１に再導入される。
これは、コンプレッサ中間部で吸気が圧縮されることにより、上流側開口部４５の吸気圧より下流側開口部４３の吸気圧が高くなるために逆流する。
これによって、見掛け上、インペラ３１の前縁３１ａに流入する吸気の流入量が多くなり、サージングが発生するサージ流量を小流量化できる。
【００５２】
このように再循環流路４１を設けることによって、サージ流量を小流量化できるが、インペラホイール７は、インペラ３１の枚数と、回転速度とによって決まる周波数の騒音を発生するため、再循環流路４１の長さ、循環孔４１ａ、４１ｂの本数（本実施形態では１３本）は、インペラホイール７による騒音の周波数と共振しない周波数帯域になるように設定される。
【００５３】
平行流生成手段５１を図１及び図４に基づいて説明する。
図１に示すように、平行流生成手段５１は、上流側ハウジング１５ａの吸気通路２１の内部に設けられ、上流側開口部４５とインペラホイール７との間に配置され、上流側開口部４５から吸気通路２１に流出する再循環吸気および、吸気口２３から流入する吸気を回転軸９と平行に整流する。
平行流生成手段５１は、平行流生成部５２と、中央吸気流通部５９とを備えている。
平行流生成部５２は、上流側ハウジング１５ａの内周壁に嵌合する外筒部材５３と、該外筒部材５３の内周壁に沿って周方向に等間隔で配置された複数のガイドベーン５５とを備えている。
ガイドベーン５５は、薄板状の平板部材からなり、回転軸線ＣＬ側の形状が略台形形状を成している。
【００５４】
図４に示すように、ガイドベーン５５の取付姿勢は、略台形形状の長辺５５ａ側が外筒部材５３の内周壁面に固定され、短辺５５ｂ側が回転軸線ＣＬ側で且つ、吸気通路２１の中間部まで延在している。
ガイドベーン５５は、平板部材の平面（ガイド面）が回転軸線ＣＬ方向に対して平行に配設されている。
中央吸気流通部５９は、回転軸線ＣＬを中心にした、複数のガイドベーン５５の短辺側によって形成される、吸気通路２１の中央部分に形成される空間部である。
中央吸気流通部５９は吸入される吸気がダイレクトにインペラホイール７に到達するため、吸気の流通抵抗が小さく、チョーク流量の減少を抑制する効果が大きい。
また、ガイドベーン５５は、外筒部材５３に強固に固定するため、長辺側の周方向の板厚を厚くし、短辺側の板厚を薄くして、強度向上を図るようにしてもよい。
【００５５】
また、図４に平行流生成手段５１の斜視図を示すように、ガイドベーン５５は、外筒部材５３の内周壁に周方向に等間隔で配設されている。
外筒部材５３に配設された上流側開口部４５は、隣接するガイドベーン５５の中間位置と対向する位置に配設されている。
更に、上流側開口部４５は、該上流側開口部４５から吸気通路２１へ流出する吸気の流出方向が、回転軸と交差する方向であると共に、ガイドベーン５５の上流側端縁５５ｃと少なくとも一部が交差するように配設されている。
このような構造にすることで、再循環された吸気が平行流生成手段５１のガイドベーン５５との接触を極力少なくして、ガイドベーン５５による吸気の流通抵抗低減を図り、インペラホイール７へ流入する吸気量を増加させることで、サージ流量を小流量化することができる。
【００５６】
また、ガイドベーン５５の高さＨ（図１参照）は、外筒部材５３の内周壁から短辺５５ｂの位置（高さＨ）が、インペラ３１の前縁３１ａの外周より回転軸線ＣＬ側に位置する高さとなっている。
これは、吸気通路２１を流れる吸気は、吸気通路壁面による流通抵抗があるため、吸気通路２１の中央部よりの吸気流の乱れが発生し易い。
そのため、ガイドベーン５５の高さＨは、インペラ３１の上流側端縁の外周縁より回転軸線ＣＬ側に位置させる必要がある。
従って、上流側開口部４５から吸気通路２１に流入してくる吸気によって、吸気通路２１を流れる吸気が乱れるのを防止すると共に、インペラ３１の外周縁３１ｃに導入される吸気を整流（回転軸方向に平行）させて、インペラ３１の吸込み量を増加させることができる。
更に、ガイドベーン５５の高さＨは、インペラ３１の前縁３１ａの高さＷ（図１参照）より小さくしてある。
これは、中央吸気流通部５９の吸気流通断面積をできるだけ大きくするためである。
このようにすることで、上流側開口部４５から吸気通路２１へ流出する吸気は、ガイドベーン５５によって整流される。
また、ガイドベーン５５の高さＨをインペラ３１の前縁３１ａの高さＷより小さくすることで、中央吸気流通部５９の吸気流通断面積を大きくして、中央吸気流通部５９を流れる吸気の流通抵抗を小さくしてチョーク流量の減少を抑制する効果が図れる。
【００５７】
平行流生成手段５１は、上流側ハウジング１５ａとは別体に形成されて、上流側ハウジング１５ａの内周壁に外筒部材５３を圧入等によって嵌合して組付けられている。
図１のように、組付けられたときには、外筒部材５３の内周壁は、下流側ハウジング１５ｂに形成される吸気通路２１、及び上流側ハウジング１５ａに形成される吸気通路２１の内周壁面と同一面を形成する。
従って、このようにすることで、吸気通路２１は滑らかな壁面にすることができる。
また、図１のように、平行流生成手段５１が上流側ハウジング１５ａの内周部分に組付けられた場合には、外筒部材５３の外周壁は、上流側ハウジング１５ａ内に形成される循環孔４１ａの内周部（図２参照）を形成する。
【００５８】
また、上流側ハウジング１５ａと、下流側ハウジング１５ｂと、平行流生成手段５１とは、それぞれ別部材として形成し、それぞれを組み立てることで、コンプレッサハウジング１５が製造される。
このため、コンプレッサハウジングの内部加工が、上流側ハウジング１５ａと下流側ハウジング１５ｂとの接合面から加工できるので製造が容易となる。
コンプレッサハウジング１５を組み立てることで製造するため、再循環流路４１を構成する循環孔４１ａ、４１ｂの断面形状および長さの変更への対応や、ガイドベーン５５の枚数、高さＨの変更への対応が容易であり、コンプレッサ１９の作動レンジを容易に変化させることができる。
更に、平行流生成手段５１は、ターボチャージャ１の吸気側なので、接触する吸気温度が低いため、アルミ材又は、樹脂等で一体成型することにより、更なるコスト低減が可能となる。
【００５９】
上述の実施形態によれば、再循環流路４１からの吸気及び吸入口２３からの吸気を平行流生成部５２にて、回転軸線ＣＬ方向に整流すると共に、平行流生成部に囲まれた空間の中央吸気流通部５９を設けることで、吸気流の回転軸線ＣＬ方向の直進性が強められ、インペラホイール７直前における吸気流の乱れが防止される。
そのため、インペラホイール７に導入される吸気の流通抵抗が小さくなり、吸気量が多くなりコンプレッサ（遠心圧縮機）１９の圧縮効率が向上する。
従って、再循環流路４１によるサージマージン（サージ発生限界）の改善に加えて、再循環流路４１から吸気通路２１に流入する再循環吸気と、吸気口２３からの吸気の一部をガイドベーン５５によって、回転軸９と平行に整流することで、サージ流量（最小流量）がさらに減少してサージマージンが改善される。
さらに、ガイドベーン５５の内側にある中央吸気流通部５９によって、吸気流の回転軸線ＣＬ方向の直進性が強められ、吸気に対する流通抵抗を小さくできるので、チョーク流量の減少を抑制することができる。即ち、ターボチャージャ１の過給性能を向上することができる。
【００６０】
（第２実施形態）
図５、及び図６に基づいて第２実施形態を説明する。
第２実施形態は、第１実施形態に対し平行流生成手段６１の中央吸気流通部に環状ガイド部である内筒部材６５が追加になった以外は同じである。
従って、同一部品には同一符号を付して、説明を省略する。
【００６１】
図５に示すように、コンプレッサ２０の平行流生成手段６１は、上流側ハウジング１５ａの吸気通路２１の内部に設けられ、上流側開口部４５とインペラホイール７との間に配設され、上流側開口部４５から吸気通路２１に流出する再循環吸気及び、吸気口２３から流入する吸気を回転軸線ＣＬと平行に整流する。
平行流生成手段６１は、平行流生成部６２と中央吸気流通部６３とを備えている。
また、図５のＡ−Ａ断面を図６に示すように、平行流生成部６２は、上流側ハウジング１５ａの内周壁に嵌合する外筒部材５３と、外筒部材５３の内周壁に沿って周方向に等間隔で配置された複数枚のガイドベーン５５と、該複数枚のガイドベーン５５の回転軸線ＣＬ側の端縁である短辺５５ｂ（図１参照）を吸気通路２１の周方向に連結する構造に設けられた環状ガイド部である内筒部材６５とを備えている。
ガイドベーン５５は、薄板状の平板部材で形成され、外筒部材５３の内周壁に固着する長辺５５ａ（図１参照）と回転軸線ＣＬ側の短辺５５ｂとを有する略台形形状を成している。
【００６２】
平行流生成部６２は、ガイドベーン５５と内筒部材６５とによって構成されている。
内筒部材６５の内側空間は、吸気口２３から流入する吸気が回転軸線ＣＬ方向に向かい、該回転軸線ＣＬを中心軸にして回転するインペラホイール７に向かうように中央吸気流通部６３となっている。
尚、ガイドベーン５５の高さＨ及び、ガイドベーン５５と上流側開口部４５との相対位置関係、ガイドベーン５５の外筒部材５３への取付等は第１実施形態と同じなので説明は省略する。
【００６３】
内筒部材６５の回転軸線ＣＬ方向の長さＫは、ガイドベーン５５の短辺５５ｂの長さＭより長く、上流側開口端縁６５ａおよび下流側開口端縁６５ｂ共に、ガイドベーン５５の短辺５５ｂより回転軸線ＣＬ方向に突出している。
尚、本実施形態では、内筒部材６５の長さＫは、ガイドベーン５５の長辺５５ａより長くしてある。
そして、内筒部材６５の下流側開口端縁６５ｂは、中央吸気流通部６３の断面積がインペラホイール７に向かうにしたがい、拡径された空間を形成している。
【００６４】
このような構造にすることで、内筒部材６５の上流側開口端縁６５ａは、短辺５５ｂより上流側に突出しているので、上流側開口部４５から流出する再循環吸気が中央吸気流通部６３を流れる吸気の流れが乱れるのを抑制する。
一方、下流側開口端縁６５ｂを、ガイドベーン５５の短辺５５ｂのインペラホイール７側端縁より下流側への突出量Ｎとして、中央吸気流通部６３を流れる吸気流の乱れを抑制する。
本実施形態では突出量Ｎ≧Ｍ／３でよい結果が得られた。
これは、ガイドベーンに沿って流れた吸気は、ガイドベーン５５によって整流されるが、ガイドベーンを通過した直後の部分で若干の乱れを生じる。
そのため、内筒部材６５の下流側開口端縁６５ｂをガイドベーン５５の短辺５５ｂよりインペラホイール７側に突出させることで、中央吸気流通部６３から出た吸気がガイドベーン５５の間を流れた吸気によって干渉されるのを抑制することができる。
吸気の乱れを抑制して、吸気流通抵抗の低減向上が可能となり、インペラホイールへ流入する吸気量を増加し、サージが改善される。
ガイドベーン５５は、外筒部材５３と、内筒部材６５との間において両端支持とすることができ、ガイドベーン５５の剛性が向上する。
【００６５】
上述の第２実施形態によれば、再循環流路４１によるサージマージン（サージ発生限界）の改善に加えて、再循環流路４１から吸気通路２１に流入する吸気をガイドベーン５５によって、回転軸９と平行に整流することで、サージ流量（最小流量）がさらに減少してサージマージンが改善される。
さらに、内筒部材６５の内側にある中央吸気流通部６３によって、吸気流通抵抗を小さくできるので、チョーク流量の減少を抑制することができる。
即ち、ターボチャージャ１の過給性能を向上することができる。
更に、平行流生成手段６１は、ターボチャージャ１の吸気側なので、接触する吸気温度が低いので、アルミ材又は、樹脂等で一体成型することにより、更なるコスト低減が可能となる。
【００６６】
（第３実施形態）
次に、図７に基づいて第３実施形態を説明する。
第３実施形態は、第２実施形態に対し平行流生成手段７１が異なる以外は同じである。
従って、同一部品には同一符号を付して、説明を省略する。
【００６７】
図７に示すように、コンプレッサ７０の平行流生成手段７１は、上流側ハウジング１５ａの吸気通路２１の内部に設けられ、上流側開口部４５とインペラホイール７との間に配設され、上流側開口部４５から吸気通路２１に流出する再循環吸気及び、吸気口２３から流入する吸気を回転軸線ＣＬと平行に流れるように整流する。
平行流生成手段７１は、平行流生成部７２と中央吸気流通部６３とを備えている。
平行流生成部７２は、上流側ハウジング１５ａの内周壁に嵌合する外筒部材５３と、外筒部材５３の内周壁に沿って周方向に等間隔で配置された複数枚のガイドベーン５５と、該複数枚のガイドベーン５５の内周端部である短辺５５ｂ（図１参照）を吸気通路２１の周方向に連結する構造に設けられた環状ガイド部である内筒部材６５と、外筒部材５３の再循環口である上流側開口部４５の上流側と内筒部材６５の上流側端縁７５ａとを連結する連結部材７３とを備えている。
【００６８】
ガイドベーン５５、内筒部材６５及び連結部材７３によって、平行流生成部７２を構成されている。
内筒部材６５の内側空間は、吸気口２３から流入する吸気が回転軸線ＣＬ方向に向かい、該回転軸線ＣＬを中心軸にして回転するインペラホイール７に向かって流れるように中央吸気流通部６３となっている。
連結部材７３は、外観が円錐台形状を成し、吸気通路２１の上流側が大径、下流側が小径に形成され、回転軸線ＣＬ方向の両端が開口しており、内部空間７５が外観形状に倣った円錐台形の空間になっている。
そして、連結部材７３の円錐台形の内部空間７５は、内筒部材６５の中央吸気流通部６３に滑らかに連結している。
【００６９】
更に、連結部材７３は、大径と小径とを連結する連結部は、回転軸線ＣＬ方向に開通した貫通孔７３ａが設けられている。
貫通孔７３ａは、回転軸線ＣＬを中心にして、周方向へ等間隔に配設されており、且つ貫通孔７３ａと貫通孔７３ａとを仕切る連結部７３ｂは、ガイドベーン５５と周方向において略同位相に配設されている。
但し、ガイドベーン５５の板厚に対し、連結部７３ｂの周方向の幅は大きくなっている。
尚、外筒部材５３、ガイドベーン５５、および内筒部材６５夫々の形状及び取付相対位置関係は、第２実施形態と同じなので、説明は省略する。
【００７０】
このような構造にすることで、上流側ハウジング１５ａの吸気口２３から流入する吸気及び、上流側開口部４５からの再循環吸気は、連結部材７３の貫通孔７３ａを通り、ガイドベーン５５によってインペラホイール７側に整流されて流れる。
また、上流側開口部４５からの再循環吸気は、貫通孔７３ａを通る吸気によって吸出されるので、再循環吸気量が多くなり、再循環流路４１によるサージマージンの改善が図れる。
一方、内筒部材６５の中央吸気流通部６３を流れる吸気量は、維持されるのでチョーク流量の減少を抑制することができる。
【００７１】
（第４実施形態）
図８に基づいて第４実施形態を説明する。
第４実施形態は、第１実施形態に対し平行流生成手段８１が異なる以外は同じである。
従って、同一部品には同一符号を付して、説明を省略する。
【００７２】
図８は、本発明が実施されたコンプレッサ（遠心圧縮機）８０の回転軸方向の要部断面図を示す。
本発明に係るコンプレッサ８０は、回転軸９の回転軸線ＣＬを中心にしてインペラホイール７がコンプレッサハウジング８５内に回転可能に支持される。
インペラホイール７にて圧縮される吸気は、回転軸線ＣＬ方向に、且つ同軸状に延びている空気通路２７によってエンジン側に導かれる。
そして、吸気通路２１に連続する吸気口２３が吸気通路２１の上流側である端部に開口している。
吸気口２３は、吸気を導入し易いように、端部に向かってテーパ状に拡径している。
【００７３】
インペラホイール７の外側には、回転軸線ＣＬと直角方向に延びるディフューザ２５が形成されている。
該ディフューザ２５の外周には渦巻状の空気通路２７が設けられている。この渦巻状の空気通路２７は、コンプレッサハウジング８５の外周部によって形成している。
インペラホイール７の回転により、外部の空気が吸気口２３から引き込まれて、インペラホイール７の複数のインペラ３１間を流れて、主に動圧が上昇された後に、径方向外側に配置されたディフューザ２５に流入して、動圧の一部が静圧に変換されて圧力が高められて、渦巻状の空気通路２７を流れて排出される。
排出された空気は、エンジンの給気として供給される。
【００７４】
コンプレッサハウジング８５に形成される再循環流路８２について説明する。
コンプレッサハウジング８５は、再循環流路８２を回転軸線ＣＬ方向途中で分断する位置で上流側ハウジング８５ａと下流側ハウジング８５ｂとに分割されて、上流側ハウジング８５ａと下流側ハウジング８５ｂとによって構成されている。
再循環流路８２は、インペラ３１の外周縁３１ｃに対向する下流側ハウジング８５ｂに開口する連通孔である環状の下流側開口部４３と、インペラ３１の前縁３１ａより上流側の上流側コンプレッサハウジング８５ａの内周壁に開口する上流側開口部８３とを連通するように設けられている。
そして、インペラ３１間に流入した直後の吸気又は、過圧途中の吸気の一部は再循環流路８２を通って、インペラホイール７の上流側の吸気通路２１内に再循環させるようになっている。
【００７５】
また、２分割された上流側ハウジング８５ａ及び、下流側ハウジング８５ｂには、回転軸線ＣＬを中心とし、吸気通路２１の外周に再循環流路８２を構成する第１凹溝８２ａ、上流側開口部８３，第２凹溝である循環孔８２ｂが回転軸線ＣＬ方向に沿って流路を形成している。
上流側ハウジング８５ａに形成され再循環流路８２を構成する第１凹溝８２ａは、下流側ハウジング８５ｂとの接合面から吸気口２３方向へ回転軸線ＣＬに沿って延設され、中途位置で閉塞された環状に形成された凹溝である。
環状の第１凹溝８２ａと吸気通路２１とを区画する第１隔壁である上流側隔壁部８５ａｐは、下流側ハウジング８５ｂとの接合面より上流側の位置Ｅまで延在している。
【００７６】
一方、下流側ハウジング８５ｂに形成されている再循環流路８２は、環状の第１凹溝８２ａと対向した位置で、上流側ハウジング８５ａとの接合面から、環状の下流側開口部４３に連通する第２凹溝である循環孔８２ｂが設けられている。
循環孔８２ｂは、図８のＢ−Ｂ断面を図３に示すように、回転軸線ＣＬを中心にして、吸気通路２１の外周に周方向へ同一間隔で略同一の長円状の循環孔８２ｂが１３個形成されている。
そして、長円状の循環孔８２ｂと吸気通路２１とを区画する第２隔壁である下流側隔壁部には、上流側ハウジング８５ａの環状の第１凹溝８２ａに遊嵌する環状の突出部８５ｂｐを有している。
尚、遊嵌とは、第１凹溝８２ａを形成する壁面に対し、環状の突出部８５ｂｐの外周面及び内周面共に、再循環吸気が流通するのに十分な隙間（流通断面積）を有している。
【００７７】
環状の突出部８５ｂｐは、回転軸線ＣＬを中心にして、環状の第１凹溝８２ａの半径方向中間部に位置するように形成されている。
更に、環状の突出部８５ｂｐは、インペラ３１の前縁３１ａの上流側から上流側隔壁部８５ａｐの位置Ｅに向けてテーパ状に拡開して、当該部（位置Ｅ）からさらに、上流側へ延出した円筒状に形成されている。
突出部８５ｂｐの上流側先端部と環状の第１凹溝８２ａの上流側先端部（閉塞された部分）間に隙間Ｆを有している。
上流側ハウジング８５ａと下流側ハウジング８５ｂとが組付けられると、環状の第１凹溝８２ａに環状の突出部８５ｂｐが遊嵌される。
また、上流側ハウジング８５ａと下流側ハウジング８５ｂとが組付けられた状態において、吸気通路２１の流通断面積は、変化ないように滑らかに接続されている。
その状態において、環状の突出部８５ｂｐの外周側に形成される空間部が環状の第１凹溝８２ａとなり、環状の突出部８５ｂｐの内周側（吸気通路２１側）に形成される空間部が環状の上流側開口部８３となる。
さらに、第１凹溝８２ａは、下流側ハウジング８５ｂの循環孔８２ｂと連通している。
従って、再循環流路８２は、下流側ハウジング８５ｂの吸気通路２１の周方向に沿って配設された長円状の循環孔８２ｂ（図３参照）と、上流側ハウジング８５ａの吸気通路２１の周方向に沿って、該循環孔８２ｂに連通した環状の第１凹溝８２ａと、環状の第１凹溝８２ａに連通した環状の上流側開口部８３とで構成される。
【００７８】
上流側ハウジング８５ａの第１凹溝８２ａの回転軸線ＣＬに対し直角方向の断面、図８のＡ−Ａ断面を図９に示す。
中心部に中央吸気流通部８６が環状の上流側隔壁部８５ａｐの内側空間部として形成されている。
上流側隔壁部８５ａｐ外周面と環状の突出部８５ｂｐの内周面とで形成された隙間である環状の上流側開口部８３、該上流側開口部８３内にガイドベーン５６が回転軸線ＣＬを中心にラジアル方向で、且つ周方向に等間隔に配置されている。
環状の突出部８５ｂｐの内周面と上流側ハウジング８５ａの第１凹溝形成壁面とで形成された第１凹溝８２ａが形成されている。
【００７９】
また、上流側ハウジング８５ａには、吸気通路２１の外周部で、上流側開口部８３と対向した位置に、上流側開口部８３と吸気口２３とを連通する吸気導入孔８９が配設されている。
吸気導入孔８９は、回転軸線ＣＬを中心にして、周方向へ等間隔に配設されており、且つ隣設する吸気導入孔８５ａｂ間を仕切る区画壁８５ａｃは、ガイドベーン５６と周方向において略同位相に配設されている。
但し、ガイドベーン５６の板厚に対し、区画壁８５ａｃの周方向の幅は大きくなっている。
【００８０】
平行流生成手段８１は、平行流生成部８７と中央吸気流通部８６とを備えている。
平行流生成部８７は、環状の突出部８５ｂｐの内周側面と、上流側隔壁部８５ａｐの外周側面と、これらによって形成される環状の上流側開口部８３と、該上流側開口部８３内にガイド面を回転軸線ＣＬ方向と平行に配置したガイドベーン５６によって形成される。
更に、ガイドベーン５６は、環状の突出部８５ｂｐの内周側面又は、上流側隔壁部８５ａｐの外周側面のいずれかに、一体的に形成されている。
中央吸気流通部８６は、上流側隔壁部８５ａｐの内周面によって形成される、回転軸線ＣＬ方向が開口され円筒状空間部である。
【００８１】
従って、吸気流量が少ない（サージ流量）場合に、吸気（再循環吸気）は、下流側開口部４３から循環孔８２ｂ、環状の第１凹溝８２ａ、突出部８５ｂｐの上流側先端部と環状の第１凹溝８２ａの上流側先端部との隙間Ｆ、上流側開口部８３に配設されたガイドベーン５６間を通過して、吸気通路２１内に流出する。
一方、吸気口２３からの吸気が吸気導入孔８５ａｂに導入され、上流側開口部８３から再循環吸気を吸い出しながらガイドベーン５６間を通過して、吸気通路２１内に流出する。  
【００８２】
突出部８５ｂｐのラジアル方向の板厚を薄くすることで、環状の第１凹溝８２ａおよび上流側開口部８３の吸気流通断面積を大きくすると共に、テーパ状の拡開部にて、吸気通路２１を流れる吸気によって吸気通路２１内に吸出され易くすると共に、整流された吸気が乱れないようにしている。
そして、ガイドベーン５６間を通過して回転軸９と平行に整流された吸気は、下流側ハウジング８５ｂの位置Ｅに向けたテーパ状の拡開部によって滑らかに、インペラ３１の上流側端縁の外周部に導入される。
また、上流側開口部８３からの吸気は、吸気導入孔８５ａｂに導入された吸気によって吸出されるので、サージ流量（最小流量）がさらに減少してサージマージンが改善される。
また、ガイドベーン５６を再循環流路８２内（上流側隔壁部８５ａｐと突出部８５ｂｐとの隙間）に配設したので、吸気通路２１側への突出量を小さくでき、即ち、中央吸気流通部６６の吸気流通断面積が大きく確保できる。
従って、吸気通路２１を流れる吸気流量が多くなり、チョーク流量の増大を図ることができる。
【００８３】
このように、再循環流路４１を上流側ハウジング８５ａの部分と、下流側ハウジング８５ｂの部分とに２分割されるため、上流側ハウジング８５ａの分割面、下流側ハウジング８５ｂの分割面から夫々再循環流路８２の循環孔８２ａ、循環孔８２ｂ、およびガイドベーン５６を加工することができる。
従って、再循環流路８２の形成が容易となり、工数低減が可能となる。
そして、下流側ハウジング８５ｂの循環孔８２ｂと、上流側ハウジング８５ａの循環孔８２ａとの位置は、径方向及び周方向共に一致するように形成されて、夫々のハウジングを結合することで一体となる。
【産業上の利用可能性】
【００８４】
本発明によれば、回転軸によって回転するインペラホイールを備えた遠心圧縮機にかかり、特にターボチャージャ１に組込まれる遠心圧縮機を備えた遠心圧縮機への利用に適している。
【符号の説明】
【００８５】
１                      ターボチャージャ
７                      インペラホイール
９                      回転軸
１５，８５              コンプレッサハウジング（ハウジング）
１５ａ、８５ａ          上流側ハウジング
１５ｂ、８５ｂ          下流側ハウジング
１９，２０，７０，８０  コンプレッサ（遠心圧縮機）
２１                    吸気通路
２３                    吸気口
３１                    インペラ
３３                    シュラウド部
４１、８２              再循環流路
４１ａ、８２ａ          第１凹溝
４１ｂ、８２ｂ          循環孔（第２凹溝）
４３                    下流側開口部
４５，８３              上流側開口部（再循環口）
５２，６２，７２，８７  平行流生成部
５３                    外筒部材
５５，５６              ガイドベーン
５９，６３，８６        中央吸気流通部
５１、６１，７１，８１  平行流生成手段
６５                    内筒部材（環状ガイド部）
７３                    連結部材
７３ａ                  貫通孔
７３ｂ                  連結部
８５ａｂ                吸気導入孔
８５ａｃ                区画壁
８５ａｐ                上流側隔壁部
８５ｂｐ                環状の突出部（第２隔壁）
ＣＬ                    回転軸線
【要約】
【課題】吸気通路を流れる吸気の流通抵抗を軽減させて、チョーク流量の減少を抑制しつつ、サージマージンを改善させて遠心圧縮機の作動範囲を拡大することを目的とする。
【解決手段】コンプレッサハウジング１５と、コンプレッサハウジング１５の内部に吸気を圧縮するインペラホイール７と、吸気口２３から流入する吸気を回転軸９と平行に整流する平行流生成手段５１と、インペラホイール７の外周部の一部の吸気をインペラホイール７の上流側に戻す再循環流路４１とを備え、平行流生成手段５１は、ガイドベーン５５による平行流生成部５２と、平行流生成部５２に囲まれる空間である中央吸気流通部５９とを有し、上流側開口部４５からの吸気流出方向は平行流生成部５２に向かうことを特徴とする。【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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