(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を用いた冷凍・空調装置に搭載される電動圧縮機に使用され、該電動圧縮機の固定子のマグネットワイヤーを絶縁・固着する水分散型ワニスにおいて、
熱硬化性樹脂として、１分子中に２個以上の（メタ）アクリロイル基を有し、下記の一般式（Ｉ）〜（ＩＩＩ）のいずれかで表されるエポキシアクリレート樹脂のうちの少なくとも１つと、
反応性希釈剤として、エーテル結合を有するビニル系モノマー、エステル結合を有するビニル系モノマー、エーテル結合を有する１−アルキルビニル系モノマー、及びエステル結合を有する１−アルキルビニル系モノマーのうちの少なくとも１つと、
反応開始剤として有機過酸化物と、
界面活性剤として水溶性有機化合物と、
水と、
を混合したものであり、
熱硬化性樹脂と反応性希釈剤用ビニルモノマーとの割合（熱硬化性樹脂／反応性希釈剤用ビニルモノマー（重量比））は、１０／９０以上、９０／１０以下であり、有機化合物と水との割合（有機化合物／水（重量比））は、１５／８５以上、９０／１０以下であり、界面活性剤の量は、熱硬化性樹脂１００重量部に対して０．５重量部以上、２０重量部以下であり、硬化させる際の硬化条件は、加熱温度が１３０℃以上１８０℃以下であり、加熱時間が０．５時間以上５時間以下であることを特徴とする水分散型ワニス。
一般式（Ｉ）：
【化１】
0005528453.tif 000019
｛式中、Ｒ１，Ｒ２及びＲ３はそれぞれ独立してＨ又はＣＨ３を示し、Ｒ４は一般式：
【化２】
0005528453.tif 000020
（式中、Ｒ５はＨ又はＣＨ３を示す）で表わされる基を示し、ｎは１〜６の整数を示す。｝
一般式（ＩＩ）：
【化３】
0005528453.tif 000021
｛式中、Ｒ６，Ｒ７及びＲ８はそれぞれ独立してＨ又はＣＨ３を示し、Ｒ９は一般式：
【化４】
0005528453.tif 000022
（式中、Ｒ５は前記と同じ）で表わされる基を示し、ｍは１〜６の整数を示す。｝
一般式（ＩＩＩ）：
【化５】
0005528453.tif 000023
｛式中、Ｒ１０，Ｒ１１及びＲ１２はそれぞれ独立してＨ又はＣＨ３を示し、Ｒ１３，Ｒ１４及びＲ１５は一般式：
【化６】
0005528453.tif 000024
（式中、Ｒ５は前記と同じ）で表わされる基を示し、ｐは１〜６の整数を示す。｝
【請求項２】
反応性希釈剤として、１分子中に３個以上の（メタ）アクリロイル基又はアリル基を有する多官能性ビニルモノマーがさらに混合されていることを特徴とする請求項１に記載の水分散型ワニス。
【請求項３】
有機酸金属塩が混合されていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の水分散型ワニス。
【請求項４】
エーテル結合を有する前記１−アルキルビニル系モノマー及び／又はエステル結合を有する前記１−アルキルビニル系モノマーが、
一般式（ＩＶ）：
【化７】
0005528453.tif 000025
｛式中、Ｒ１６は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基を示し、Ｒ１７は−（ＣＨ２）ｑ−（式中、ｑは１〜６の整数を示す）又は−（ＣＨ（Ｒ１８）Ｏ）ｒ−（式中、Ｒ１８は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基、ｒは１〜６の整数を示す）を示し、ＸはＨ，ＯＨ又はＯＣＯ（Ｒ１９）（式中、Ｒ１９は炭素数１〜５のアルキル基，ビニル基又は炭素数１〜５のアルキル基を有する１−アルキルビニル基を示す）を示す｝で表わされる化合物であることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の水分散型ワニス。
【請求項５】
冷媒を用いた冷凍・空調装置に搭載され、その密閉容器内に、電動要素と、該電動要素により駆動される圧縮要素とが収納され、前記密閉容器の底部に冷凍機油が貯留される電動圧縮機の製法であって、
前記電動要素の固定子のマグネットワイヤーを絶縁・固着する含浸ワニスとして、請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載の水分散型ワニスを用い、
該水分散型ワニスを１３０〜１８０℃で０．５〜５時間加熱して硬化させることを特徴とする電動圧縮機の製法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水分散型ワニス、この水分散型ワニスを用いた電動圧縮機及びその製法、並びにこの電動圧縮機を搭載した冷凍・空調装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば冷蔵庫やエアーコンディショナー等の冷凍・空調装置に搭載される電動圧縮機としては、例えば図１及び図２に示されるような構造を有するものがある。ここで、図１は、冷凍・空調装置に搭載される電動圧縮機の一実施態様を示す概略説明図（縦断面模式図）である。図２は、図１の電動要素の固定子を示す部分概略説明図であって、１Ａは平面図を示し、１Ｂは一部を断面図で表した側面図である。なお、図１及び図２では、冷凍・空調装置に搭載される電動圧縮機の一実施態様として、密閉型電動圧縮機を示している。【０００３】
密閉容器１内には、電動要素２及びこの電動要素２により駆動される圧縮要素３等が設けられている。また、密閉容器１の底部には、冷凍機油４が貯留されている。
電動要素２は、固定子２１及び回転子２２等により構成されている。固定子２１は、その外周部が密閉容器１に固定されている。固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６は、密閉容器１に設けられた密封電源端子７と連結され、密封電源端子７を介して電源（図示せず）から電力が供給される。回転子２２は、固定子２１の内周面から一定の隙間を保つように支持され、クランク軸５にて圧縮要素３と連結されている。【０００４】
図２に示すように、固定子２１は、コア８、マグネットワイヤー６、絶縁フィルム１０、及び縛り糸１１等から構成されている。コア８は、鉄板を円筒状に積層したものである。マグネットワイヤー６は、コア８において軸方向に複数形成されたスロット９内を通るように設けられている。また、マグネットワイヤー６は縛り糸１１により結束されている。さらに、マグネットワイヤー６は、その絶縁性能を向上させるため、含浸ワニス１２によって含浸処理が施されている。
絶縁フィルム１０は、コア８とマグネットワイヤー６との間や、マグネットワイヤー６内の層間に設けられている。【０００５】
マグネットワイヤー６の含浸処理に用いられる従来の含浸ワニスには、スチレンに代表される芳香族オレフィン化合物を反応性希釈剤としたポリエステル系樹脂等の無溶剤ワニス、エポキシ樹脂系の溶剤型ワニス、無溶剤ワニス等がある。これらの無溶剤ワニスや溶剤型ワニスを用いてマグネットワイヤー６に含浸処理を施す場合、熱硬化処理の際に多量の溶剤又は反応性希釈剤の揮発性成分が揮発してしまう。したがって、環境負荷低減対策の面から、熱硬化処理時に揮発する揮発性成分等の量を低減する必要がある。【０００６】
ところで、冷凍・空調装置には、ジクロロジフルオロメタン（Ｒ−１２）等のクロロフルオロカーボン系冷媒や、モノクロロジフルオロメタン（Ｒ−２２）等のハイドロクロロフルオロカーボン系冷媒（以下、これらの冷媒を従来冷媒ともいう）が従来より用いられてきた。従来冷媒を冷凍・空調装置に用いる際、極性の低い鉱油系やアルキルベンゼン系の冷凍機油（以下、従来冷凍機油ともいう）が多く用いられる。
また、オゾン層の破壊を防止する観点から、分子中に塩素原子を含まない１，１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ−１３４ａ）等のハイドロフルオロカーボン系冷媒（以下、代替冷媒ともいう）が、冷凍・空調装置に用いられている。ハイドロフルオロカーボン系冷媒は、オゾン破壊係数が０の冷媒である。代替冷媒を冷凍・空調装置に用いる際、極性が高く代替冷媒との相溶性が高いポリアルキレングリコール系、エステル系、エーテル系の冷凍機油（以下、代替冷凍機油ともいう）が用いられている。
さらに近年では、ハイドロフルオロカーボン系冷媒は地球温度上昇への影響度合いであるＧＷＰ（Ｇｌｏｂａｌ  Ｗａｒｍｉｎｇ  Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ）が大きいため、地球の温暖化を防止する観点から、ＣＯ2 やプロパン等の自然冷媒への切り替えが進められている。自然冷媒を冷凍・空調装置に用いる際にも、極性の高い代替冷凍機油が用いられている。【０００７】
つまり、ワニス硬化物（熱硬化処理後の含浸ワニス）は、密閉容器１内において、高温・高圧となった従来冷媒／冷凍機油、代替冷媒／冷凍機油、又は自然冷媒／冷凍機油の冷媒系環境下に設けられることとなる。そして、代替冷媒／代替冷凍機油の冷媒系や自然冷媒／代替冷凍機油の冷媒系は従来冷媒／冷凍機油の冷媒系よりも極性が高いため、代替冷媒や自然冷媒を冷凍・空調装置に用いた場合、ワニス硬化物の劣化や冷媒系への溶出が生じてしまう。特に、ＣＯ2 を冷媒として用いた場合、ワニス硬化物からの抽出性が高い。【０００８】
このとき、含浸ワニスが極性の低い成分で構成されていた場合、ワニス硬化物から抽出された（溶出した）抽出物と冷凍機油との相溶性が低い。このため、低分子量物等の析出が生じ、これが冷凍・空調サイクル内の毛細管、膨張弁等の絞り部にスラッジとして堆積し、長時間の運転によって絞り部の閉塞が生じてしまう。したがって、含浸ワニスには、劣化が少なく機械的強度の低下が抑制される、冷媒系への抽出性が低い等、冷媒系に対して優れた耐性が必要である。【０００９】
このような課題を解決するため、従来の含浸ワニスとして、例えば「Ａ）エポキシ樹脂及び変性エポキシ樹脂からなる群から選択される少なくとも１つのバインダー、Ｂ）少なくとも１つのポリウレタンベースの会合増粘剤及びＣ）少なくとも１つの三フッ化ホウ素錯体を少なくとも１つのエポキシ基を有する少なくとも１つの化合物と反応させて製造できる少なくとも１つの硬化のための触媒、を水中に溶解されてかつ／又は分散されて含有する水性エポキシ樹脂エマルジョン」（例えば特許文献１参照）というものが提案されている。例えば特許文献１に示す従来の含浸ワニスは、熱硬化処理時に揮発する揮発性成分等の低減を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特許第３９０４５１６号公報（請求項１）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
しかしながら、代替冷媒／冷凍機油の冷媒系又は自然冷媒／冷凍機油の冷媒系において、特許文献１に記載の含浸ワニスは、ワニス硬化物の抽出特性が不明である。また、代替冷媒／冷凍機油の冷媒系又は自然冷媒／冷凍機油の冷媒系において、ワニス硬化物から抽出された抽出物と冷媒系との相溶性が不明である。
つまり、従来の含浸ワニスには、代替冷媒／冷凍機油の冷媒系又は自然冷媒／冷凍機油の冷媒系において、熱硬化処理時における揮発性成分等の低減という課題と、冷媒系に対する耐性という課題の双方を解決したものが存在しないという問題点があった。【００１２】
本発明は上述のような課題を解決するためになされたものであり、代替冷媒／冷凍機油の冷媒系又は自然冷媒／冷凍機油の冷媒系において、熱硬化処理時における揮発性成分等の低減という課題と、冷媒系に対するワニス硬化物の耐性という課題の双方を解決することが可能な、水分散型ワニスを得ることを目的とする。また、この水分散型ワニスを用いた電動圧縮機及びその製法、並びにこの電動圧縮機を搭載した冷凍・空調装置を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明に係る水分散型ワニスは、冷媒を用いた冷凍・空調装置に搭載される電動圧縮機に使用され、該電動圧縮機の固定子のマグネットワイヤーを絶縁・固着する水分散型ワニスにおいて、
熱硬化性樹脂として、１分子中に２個以上の（メタ）アクリロイル基を有し、下記の一般式（Ｉ）〜（ＩＩＩ）のいずれかで表されるエポキシアクリレート樹脂のうちの少なくとも１つと、反応性希釈剤として、エーテル結合を有するビニル系モノマー、エステル結合を有するビニル系モノマー、エーテル結合を有する１−アルキルビニル系モノマー、及びエステル結合を有する１−アルキルビニル系モノマーのうちの少なくとも１つと、反応開始剤として有機過酸化物と、界面活性剤として水溶性有機化合物と、水と、を混合したものであり、
熱硬化性樹脂と反応性希釈剤用ビニルモノマーとの割合（熱硬化性樹脂／反応性希釈剤用ビニルモノマー（重量比））は、１０／９０以上、９０／１０以下であり、有機化合物と水との割合（有機化合物／水（重量比））は、１５／８５以上、９０／１０以下であり、界面活性剤の量は、熱硬化性樹脂１００重量部に対して０．５重量部以上、２０重量部以下であり、硬化させる際の硬化条件は、加熱温度が１３０℃以上１８０℃以下であり、加熱時間が０．５時間以上５時間以下であることを特徴とするものである。
一般式（Ｉ）：
【００１４】
【化１】
0005528453.tif 000002
｛式中、Ｒ1 ，Ｒ2 及びＲ3 はそれぞれ独立してＨ又はＣＨ3 を示し、Ｒ4 は一般式：【００１５】
【化２】
0005528453.tif 000003
（式中、Ｒ5 はＨ又はＣＨ3 を示す）で表わされる基を示し、ｎは１〜６の整数を示す。｝
一般式（ＩＩ）：【００１６】
【化３】
0005528453.tif 000004
｛式中、Ｒ6 ，Ｒ7 及びＲ8 はそれぞれ独立してＨ又はＣＨ3 を示し、Ｒ9 は一般式：【００１７】
【化４】
0005528453.tif 000005
（式中、Ｒ5 は前記と同じ）で表わされる基を示し、ｍは１〜６の整数を示す。｝
一般式（ＩＩＩ）：【００１８】
【化５】
0005528453.tif 000006
｛式中、Ｒ10，Ｒ11及びＲ12はそれぞれ独立してＨ又はＣＨ3 を示し、Ｒ13，Ｒ14及びＲ15は一般式：【００１９】
【化６】
0005528453.tif 000007
（式中、Ｒ5 は前記と同じ）で表わされる基を示し、ｐは１〜６の整数を示す。｝【００２０】
また、本発明に係る電動圧縮機の製法は、ハイドロフルオロカーボンを主成分とする冷媒又は自然冷媒を主成分とする冷媒を用いた冷凍・空調装置に搭載され、その密閉容器内に、電動要素と、該電動要素により駆動される圧縮要素とが収納され、前記密閉容器の底部に冷凍機油が貯留される電動圧縮機の製法であって、前記電動要素の固定子のマグネットワイヤーを絶縁・固着する含浸ワニスとして上記に記載の水分散型ワニスを用い、該水分散型ワニスを１３０〜１８０℃で０．５〜５時間加熱して硬化させることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００２３】
本発明に係る含浸ワニスは水分散型ワニスであるので、代替冷媒／冷凍機油の冷媒系又は自然冷媒／冷凍機油の冷媒系において、熱硬化処理時における揮発性成分等の低減が可能となる。また、本発明に係る含浸ワニスは、ベースポリマーとして特定の熱硬化性樹脂と、反応性希釈剤として特定のビニルモノマーと、反応開始剤として有機過酸化物と、水と、が混合された水分散型ワニスなので、代替冷媒／冷凍機油の冷媒系又は自然冷媒／冷凍機油の冷媒系に対して優れた耐性（劣化が少なく機械的強度の低下が抑制される、冷媒系への抽出性が低い等）を有するワニス硬化物を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】冷凍・空調装置に搭載される電動圧縮機の一実施態様を示す概略説明図（縦断面模式図）である。
【図２】図１の電動要素の固定子を示す部分概略説明図であって、２Ａは平面図を示し、２Ｂは一部を断面図で表した側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
実施の形態．
本実施の形態に係る水分散型ワニスは、ポリアルキレングリコール系、エステル系、エーテル系等の代替冷凍機油との相溶性にすぐれたモノマーを反応性希釈剤として用いている。また、この水分散型ワニスは、硬化過程でのエネルギーロスが少なく、環境負荷を低減可能な水分散型ワニスとなっている。このような水分散ワニスを含浸ワニスに用いることが本実施の形態の大きな特徴の１つである。
【００２６】
さらに、この水分散型ワニスに有機酸金属塩を添加して表面乾燥性を向上させることが可能である。これにより、ナフテン系やパラフィン系鉱油、アルキルベンゼン系油等の従来冷凍機油（炭化水素系冷凍機油）が用いられた場合であっても、ワニス硬化物からの抽出物の量を抑制することができる。このような特徴も、本実施の形態の大きな特徴の１つである。
【００２７】
本実施の形態に係る水分散型ワニスは、
（Ａ）１分子中に２個以上の（メタ）アクリロイル基を有するエポキシアクリレート樹脂である熱硬化性樹脂（以下、ベースポリマーともいう）、
（Ｂ）ポリアルキレングリコール系、エステル系、エーテル系の冷凍機油との相溶性にすぐれた反応性希釈剤として、エーテル結合を有するビニル系モノマー、エステル結合を有するビニル系モノマー、エーテル結合を有する１−アルキルビニル系モノマー、又はエステル結合を有する１−アルキルビニル系モノマー（以下、これらのビニル系モノマー及び１−アルキルビニル系モノマーをあわせて、反応性希釈剤用ビニルモノマーともいう）、
（Ｃ）反応開始剤として有機過酸化物、
（Ｄ）水、
を混合することにより得られるワニスである。
【００２８】
必要に応じて、
（Ｅ）１分子中に３個以上の（メタ）アクリロイル基又はアリル基を有する多官能性ビニルモノマー、
（Ｆ）反応開始剤として有機過酸化物、
（Ｇ）界面活性剤として水溶性有機化合物
を上記の水分散型ワニスに混合してもよい。
また、必要に応じて、有機酸金属塩、光開始剤等を混合してもよい。
【００２９】
ベースポリマーは、１分子中に２個以上の（メタ）アクリロイル基を有する熱硬化性樹脂であり、エポキシアクリレート樹脂（ビニルエステル樹脂）である。このエポキシアクリレート樹脂は、代替冷媒／代替冷凍機油の冷媒系中での抽出性が小さく、また耐加水分解性にすぐれる。
このようなエポキシアクリレート樹脂としては、例えば一般式（Ｉ）：
【００３０】
【化７】
0005528453.tif 000008
｛式中、Ｒ1 ，Ｒ2 及びＲ3 はそれぞれ独立してＨ又はＣＨ3 を示し、Ｒ4 は一般式：
【００３１】
【化８】
0005528453.tif 000009
（式中、Ｒ5 はＨ又はＣＨ3 を示す）で表わされる基を示し、ｎは１〜６の整数を示す。｝で表わされる化合物がある。
【００３２】
また、このようなエポキシアクリレート樹脂としては、例えば一般式（ＩＩ）：
【００３３】
【化９】
0005528453.tif 000010
｛式中、Ｒ6 ，Ｒ7 及びＲ8 はそれぞれ独立してＨ又はＣＨ3 を示し、Ｒ9 は一般式：
【００３４】
【化１０】
0005528453.tif 000011
（式中、Ｒ5 は前記と同じ）で表わされる基を示し、ｍは１〜６の整数を示す。｝で表わされる化合物がある。
【００３５】
また、このようなエポキシアクリレート樹脂としては、例えば一般式（ＩＩＩ）：
【００３６】
【化１１】
0005528453.tif 000012
｛式中、Ｒ10，Ｒ11及びＲ12はそれぞれ独立してＨ又はＣＨ3 を示し、Ｒ13，Ｒ14及びＲ15は一般式：
【００３７】
【化１２】
0005528453.tif 000013
（式中、Ｒ5 は前記と同じ）で表わされる基を示し、ｐは１〜６の整数を示す。｝で表わされる化合物がある。
【００３８】
これらのエポキシアクリレート樹脂は、単独で又は２種以上を混合して用いることができる。
【００３９】
反応性希釈剤は、ポリアルキレングリコール油、エステル油、エーテル油等の代替冷凍機油との相溶性にすぐれたビニルモノマーである。反応性希釈剤用ビニルモノマーとしては、分子中にエーテル結合を有するビニル系モノマー、分子中にエステル結合を有するビニル系モノマー、分子中にエーテル結合を有する１−アルキルビニル系のモノマー、又は分子中にエステル結合を有する１−アルキルビニル系のモノマーであることが好ましい。このようなビニルモノマーとしては、例えば、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、エトキシジエチレングリコール（メタ）アクリレート等の一般式（ＩＶ）：
【００４０】
【化１３】
0005528453.tif 000014
｛式中、Ｒ16は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基を示し、Ｒ17は−（ＣＨ２）ｑ−（式中、ｑは１〜６の整数を示す）又は−（ＣＨ（Ｒ１８）Ｏ）ｒ−（式中、Ｒ18は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基、ｒは１〜６の整数を示す）を示し、ＸはＨ，ＯＨ又はＯＣＯ（Ｒ19）（式中、Ｒ19は炭素数１〜５のアルキル基，ビニル基又は炭素数１〜５のアルキル基を有する１−アルキルビニル基を示す）を示す｝で表わされる化合物がある。
【００４１】
また、このようなビニルモノマーとしては、例えば、ジエチレングリコールビスアリルカーボネート等の一般式（Ｖ）：
【００４２】
【化１４】
0005528453.tif 000015
（式中、Ｒ20は水素原子又は式：
【００４３】
【化１５】
0005528453.tif 000016
で表わされる基を示す）で表わされる化合物等がある。
【００４４】
これらのビニルモノマーは、単独で又は２種以上を混合して用いることができる。これらのなかでは、特に代替冷凍機油との相溶性にすぐれるという点から、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート及び２−ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレートが好ましい。
【００４５】
熱硬化性樹脂と反応性希釈剤用ビニルモノマーとの割合（熱硬化性樹脂／反応性希釈剤用ビニルモノマー（重量比））は、ワニス硬化物の特性のうちの冷媒系に対する抽出性を考慮すると、１０／９０以上、好ましくは３０／７０以上であることが望ましい。また、熱硬化性樹脂と反応性希釈剤用ビニルモノマーとの割合（熱硬化性樹脂／反応性希釈剤用ビニルモノマー（重量比））は、ワニス粘度が高くなりすぎて電動圧縮機コイルへの含浸性が劣るようになる恐れをなくすためには、９０／１０以下、好ましくは７０／３０以下であることが望ましい。
【００４６】
また、本実施の形態では、ワニス硬化物の架橋密度を向上させ、冷媒／冷凍機油の冷媒系中での抽出量をさらに低減させる目的で、反応性希釈剤として、１分子中に３個以上、好ましくは３〜６個の（メタ）アクリロイル基又はアリル基を有する多官能性ビニルモノマーを必要に応じて用いることができる。このような多官能性ビニルモノマーとしては、例えば、
（Ａ）トリメリット酸、ピロメリット酸等のカルボン酸や、トリメチロールプロパン、トリヒドロキシエチルイソシアヌレート、ペンタエリスリトール等のアルコールと、
（Ｂ）アクリル酸、メタクリル酸、アリルアルコール等のビニル基含有モノマーと、
の反応によってえられるエステル又はエーテルがある。より好ましくは、このような多官能性ビニルモノマーとしては、例えば、トリメチロールプロパントリメタクリレート、トリス（２−ヒドロキシエチル）イソシアヌル酸のトリアクリレート、ジペンタエリスリトールヘキサアクリレート等をあげることができる。
【００４７】
多官能性ビニルモノマーは、ポリアルキレングリコール油、エステル油、エーテル油等の冷凍機油との相溶性にすぐれた反応性希釈剤用ビニルモノマーの一部を置換えて使用することができる。このような多官能性ビニルモノマーの量は、冷媒／冷凍機油の冷媒系中での抽出量を低減させる効果をより向上させるためには、反応性希釈剤用ビニルモノマーの３重量％以上、好ましくは２０重量％以上であることが望ましい。また、このような多官能性ビニルモノマーの量は、架橋密度が高くなりすぎ、硬化収縮にともなう硬化物のクラック発生の問題が生じる恐れをなくすためには、反応性希釈剤用ビニルモノマーの６０重量％以下、好ましくは５０重量％以下であることが望ましい。
【００４８】
本実施の形態に用いられる反応開始剤である有機過酸化物は、特に限定されるものではない。例えば、反応開始剤として用いられる有機過酸化物としては、ｔ−ヘキシルハイドロパーオキサイド等のパーヘキシル系、ベンゾイルパーオキサイド等のアシルパーオキシド系、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート等の過酸エステル系、テトラメチルブチルハイドロパーオキサイド等の有機ハイドロパーオキシド系、ジクミルパーオキサイド等のジアルキルパーオキシド系の過酸化物等を好ましく例示することができる。
【００４９】
有機過酸化物の量は、水分散型ワニスの硬化性がいちじるしく低下する恐れをなくすためには、かかる水分散型ワニスの全量１００重量部に対して０．０５重量部以上、好ましくは０．３重量部以上であることが望ましい。また、有機過酸化物の量は、水分散型ワニスのポットライフ特性がいちじるしく短くなる恐れをなくすためには、水分散型ワニスの全量１００重量部に対して５重量部以下、好ましくは３重量部以下であることが望ましい。
【００５０】
さらに、本実施の形態においては、ナフテン系やパラフィン系の鉱油又はアルキルベンゼン系油等の従来冷凍機油（炭化水素系冷凍機油）に対しても抽出量を抑制する目的で、有機酸金属塩を水分散型ワニスに混合してもよい。有機酸金属塩を用いることにより、ベースポリマーとの組合わせにおいて水分散型ワニスの表面硬化性をいちじるしく向上させ、抽出量を低減させることが可能となる。
【００５１】
このような有機酸金属塩としては、例えば、オクチル酸、ナフテン酸等の有機酸と、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｃｒ、Ｆｅ等の金属との塩があげられる。また、このような有機酸金属塩としては、例えば、ナフテン酸コバルト、ナフテン酸マンガン、ナフテン酸スズ、ナフテン酸ニッケル、ナフテン酸亜鉛、ナフテン酸鉛、ナフテン酸クロム、ナフテン酸鉄等が好ましく例示される。
【００５２】
有機酸金属塩の量は、水分散型ワニスの表面硬化性より向上させるためには、水分散型ワニスの全量１００重量部に対して０．０１５重量部以上、好ましくは０．０３重量部以上であることが望ましい。また、有機酸金属塩の量は、水分散型ワニスのポットライフ特性がわるくなる恐れをなくすためには、水分散型ワニスの全量１００重量部に対して３重量部以下、好ましくは１．５重量部以下であることが望ましい。
【００５３】
また、本実施の形態においては、水を除去後の硬化に関し、水分散型ワニスの紫外線硬化を可能にする目的で、反応開始剤として光開始剤を水分散型ワニスに混合してもよい。紫外線硬化が可能となることにより、ワニス硬化時に発生するモノマー類の揮発をより抑制することができ、また作業環境の悪化や大気汚染への影響を大幅に低減することができる。
【００５４】
本実施の形態に用いられる光開始剤は、特に限定されるものではない。例えば、光開始剤として、ベンゾインイソブチルエーテル、ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン等のベンゾインエーテル系化合物、ジメチルベンジルケタール等のベンジルケタール系化合物、１−フェニル−２−ヒドロキシ−２−メチルプロパン−１−オン等のアセトフェノン誘導体、４，４−ビス（ジメチルアミノベンゾフェノン）等のケトン系化合物等を好ましく例示することができる。
【００５５】
光開始剤の量は、水分散型ワニスの紫外線硬化性を充分に発現させるためには、水分散型ワニスの全量１００重量部に対して０．２重量部以上、好ましくは０．５重量部以上であることが望ましい。また、光開始剤の量は、ワニス硬化物から光開始剤が冷媒中に多く抽出され、冷媒系の汚染の原因となる恐れをなくすためには、水分散型ワニスの全量１００重量部に対して１５重量部以下、好ましくは１０重量部以下であることが望ましい。
【００５６】
また、有機化合物と水との相溶性を向上させ、水分散型ワニスの保存安定性を向上させることを目的として、界面活性剤を水分散型ワニスに混合することができる。界面活性剤を用いることにより、マグネットワイヤーへの付着量を一定にすることが可能となる。
【００５７】
本実施の形態で用いる界面活性剤は水溶性の界面活性剤を用いているが、界面活性剤は特に限定されるものではない。例えば、界面活性剤として、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシアルキレン誘導体、ソルビタン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステル、グリセリン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油、ポリオキシエチレンアルキルアミン、アルキルアルカノールアミドの非イオン性界面活性剤、ラウリル硫酸ナトリウム、高級アルコール硫酸ナトリウム、アルキル硫酸エステル塩、ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸エステル塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、アルキルナフタレンスルホン酸ナトリウム、ジアルキルスルホコハク酸ナトリウム、アルキルジフェニルエーテルジスルホン酸ナトリウム、アルカンスルホン酸ナトリウム、ポリオキシアルキレンアルケニルエーテル硫酸アンモニウム、脂肪酸塩、アルケニルコハク酸ジカリウム、β‐ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物ナトリウム塩、芳香族スルホン酸ホルマリン縮合物のナトリウム塩、ポリカルボン酸型高分子界面活性剤等の陰イオン性界面活性剤を用いてもよい。また、界面活性剤として、例えば、アルキルアミン塩、第４級アンモニウム塩等の陽イオン界面活性剤を用いてもよい。また、界面活性剤として、例えば、両性界面活性剤を用いてもよい。
【００５８】
これらの界面活性剤は単独で又は２種以上を混合して用いることができる。これらのなかでは、特にベースポリマーとの相溶性がすぐれるという点から（ポリ）オキシアルキンアルケニルエーテルが好ましい。該界面活性剤は冷媒／冷凍機油中での抽出性が小さく、また耐加水分解性にすぐれる。
【００５９】
本実施の形態に用いられる界面活性剤の量は、ベースポリマーの水分散性を充分に発現させるためには、ベースポリマー１００重量部に対して０．５重量部以上、好ましくは３重量部以上であることが望ましい。また、本実施の形態に用いられる界面活性剤の量は、ワニス硬化物の耐熱性低下の原因の恐れをなくすために、２０重量部以下、好ましくは１５重量部以下であることが望ましい。
【００６０】
本実施の形態の水分散型ワニスは、上記の熱硬化性樹脂、反応性希釈剤、触媒、有機酸金属塩、光開始剤、界面活性剤等の有機化合物と水を例えば混合することにより得られる。有機化合物と水との割合（有機化合物／水（重量比））は、１５／８５以上、好ましくは３０／７０以上であることが望ましい。また、有機化合物と水との割合（有機化合物／水（重量比））は、ワニス粘度が高くなりすぎて電動圧縮機コイルへの含浸性が劣るようになる恐れをなくすために、９０／１０以下、好ましくは７０／３０以下であることが望ましい。
【００６１】
なお、水分散型ワニスの製法には特に限定がなく、熱硬化性樹脂、反応性希釈剤用ビニルモノマー及び有機過酸化物、界面活性剤、水、及び必要に応じて多官能性ビニルモノマー、有機酸金属塩、光開始剤等の量を適宜調整し、これらを混合する等すればよい。
【００６２】
続いて、本実施の形態に係る密閉型電動圧縮機の製法について説明する。本実施の形態では、図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機を作製する。
本実施の形態に係る密閉型電動圧縮機の製法においては、電動要素２の固定子２１のマグネットワイヤー６を絶縁・固着するための含浸ワニスとして上記の水分散型ワニスを用いることを大きな特徴の１つとしている。
【００６３】
水分散型ワニスを電動要素の固定子２１のマグネットワイヤー６に含浸させた後、水分散型ワニスを特定温度で特定時間加熱して硬化させる。この固定子を組み込んで、密閉型電動圧縮機を得ることができる。
【００６４】
水分散型ワニスを硬化させる際の硬化条件は、加熱温度が１３０℃以上（好ましくは１４０℃以上）１８０℃以下（好ましくは１７５℃以下）であり、加熱時間が０．５時間以上（好ましくは１時間以上）５時間以下（好ましくは４時間以下）である。このような硬化条件を採用することにより、より電気的、機械的にすぐれた電動圧縮機用のコイルを得ることができる。
なお、加熱温度や加熱時間が下限値未満である場合、硬化過程で水分散型ワニスに未硬化部分が発生し、電気的、機械的な種々の特性が低下する。また、加熱温度や加熱時間が上限値を越える場合、硬化過程での架橋反応のバランスがくずれ、絶縁物（ワニス硬化物）へクラックが発生する原因となる。
【実施例】
【００６５】
続いて、以下の実施例により、本実施の形態に係る水分散型ワニスについて、さらに詳細に説明する。なお、本実施の形態に係る水分散型ワニスは、以下の実施例のみに限定されるものではない。【００６６】
［実施例１］
ベースポリマーとしてエポキシアクリレート（ビスフェノールＡタイプ、１分子中のアクリロイル基：２個、数平均分子量：約５００）２５重量部と、反応性希釈剤として２−ヒドロキシプロピルメタクリレート１２重量部及び２−ヒドロキシシプロピルアクリレート１０重量部と、有機過酸化物としてｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．５重量部と、有機酸金属塩としてナフテン酸コバルト０．０５重量部と、界面活性剤３重量部と、水５０重量部と、を混合して含浸ワニス（水分散型ワニス）を得た。【００６７】
得られた含浸ワニスを、０．２ｍｍのギャップのガラス板間にワニスを封入し、１６０℃で３時間加熱硬化させた後、ガラス板からはずし、シートを作製した。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、冷媒よりワニス硬化物の抽出性が高いメタノールを用いてメタノール抽出特性試験を実施した。抽出特性試験では、ソックスレー抽出器を用い、メタノール沸点下でシートを８時間加温した。その後、メタノールを蒸発乾個させ、抽出器のフラスコ重量を測定し、試験前における抽出器のフラスコ重量との差からシートの抽出性を算出した。シートの抽出性は以下の式に従って算出した。
抽出性（％）＝（メタノールを蒸発乾個させた後における抽出器のフラスコ重量−試験前における抽出器のフラスコ重量）／試験前における抽出器のフラスコ重量×１００
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００６８】
また、含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１６０℃で３時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてハイドロフルオロカーボンのＲ−４０７Ｃ（ダイキン工業株式会社製、Ｒ−１３４ａ／Ｒ−１２５／Ｒ−３２の三種混合冷媒）を４ｋｇ、冷凍機油として相溶タイプのエステル油（日本石油（株）製、フレオールα）を１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。【００６９】
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、模擬冷凍サイクルの膨張弁の絞り部の流量低下率を測定した。膨張弁の絞り部の流量低下率は、配管に冷媒又は空気を一定圧力（０．４９Ｎ／ｍ2 ）で流して出口流量を流量計で測定し、この出口流量と２０００時間運転前の出口流量との割合から算出した。膨張弁の絞り部の流量低下率を算出する式は、以下になる。
流量低下率（％）＝（２０００時間運転後の出口流量／２０００時間運転前の出口流量）×１００
なお、流量低下率の値が大きいほど、絞り部の流量低下が少ないことを示す。
また、２０００時間の加速信頼性試験を実施した後の膨張弁及び配管ラインの外観変化を目視にて観察し、以下の評価基準に基づいて評価した。なお、膨張弁及び配管ラインの外観は、模擬冷凍サイクル及び実機を分解し、膨張弁及び配管ラインの内周面等を目視で観察した。
（外観変化の評価基準）
○：まったく変化なし△：一部変化あり×：いちじるしく変化あり
これらの結果を表２に示す。【００７０】
［実施例２］
実施例１と同様にして得られた含浸ワニスを用い、１７０℃で２時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００７１】
また、実施例１と同様にして得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１７０℃で２時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ７４４（ＣＯ2 ）を４ｋｇ、冷凍機油としてポリアルキレングリコールを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００７２】
［実施例３］
実施例１と同様にして得られた含浸ワニスを用い、１３０℃で５時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００７３】
また、実施例１と同様にして得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１３０℃で５時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ−２９０を４ｋｇ、冷凍機油としてポリビニルエーテルを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００７４】
［実施例４］
実施例１と同様にして得られた含浸ワニスを用い、１５０℃で５時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００７５】
また、実施例１と同様にして得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１５０℃で５時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ−１２７０を４ｋｇ、冷凍機油としてポリアルキレングリコールを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００７６】
［実施例５］
実施例１と同様にして得られた含浸ワニスを用い、１８０℃で０．５時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００７７】
また、実施例１と同様にして得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１８０℃で０．５時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ７１７（アンモニア）を４ｋｇ、冷凍機油としてポリビニルエーテルを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００７８】
［実施例６］
ベースポリマーとしてエポキシアクリレート（ノボラックタイプ、１分子中のアクリロイル基：２個、数平均分子量：約８５０）３０重量部と、反応性希釈剤として２−ヒドロキシエチルメタクリレート２７重量部及びトリメチロールプロパントリメタクリレート１０重量部と、有機過酸化物としてｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．５重量部と、有機酸金属塩としてナフテン酸コバルト０．０５重量部と、界面活性剤３重量部と、水４０重量部と、を混合して含浸ワニス（水分散型ワニス）を得た。【００７９】
この含浸ワニスを用い、実施例１と同様にして、シートを作製した。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００８０】
また、本実施例６で得られた含浸ワニスを用い、実施例１と同様の条件で実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒として実施例１で用いたものと同じＲ−４０７Ｃを４ｋｇ、冷凍機油としてパラフィン系鉱油（三菱石油（株）製、ダイヤモンドフリーズ）を１．５ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００８１】
［実施例７］
実施例６と同様にして得られた含浸ワニスを用い、１４５℃で２時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例６と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００８２】
また、実施例６と同様にして得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１４５℃で２時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ７４４（ＣＯ2 ）を４ｋｇ、冷凍機油としてポリビニルエーテルを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００８３】
［実施例８］
実施例６と同様にして得られた含浸ワニスを用い、１７０℃で３．５時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例６と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００８４】
また、実施例６と同様にして得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１７０℃で３．５時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ−２９０を４ｋｇ、冷凍機油としてポリアルキレングリコールを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００８５】
［実施例９］
実施例６と同様にして得られた含浸ワニスを用い、１５０℃で３時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例６と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００８６】
また、実施例６と同様にして得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１５０℃で３時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ−１２７０を４ｋｇ、冷凍機油としてポリビニルエーテルを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００８７】
［実施例１０］
実施例６と同様にして得られた含浸ワニスを用い、１８０℃で２時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例６と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００８８】
また、実施例６と同様にして得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１８０℃で２時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ７１７（アンモニア）を４ｋｇ、冷凍機油としてポリアルキレングリコールを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００８９】
［比較例１］
ベースポリマーとして不飽和ポリエステル系樹脂（数平均分子量：約３５００）２０重量部と、反応性希釈剤としてスチレン３０重量部と、有機過酸化物としてｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．０３重量部と、有機酸金属塩としてナフテン酸コバルト０．０５重量部と、界面活性剤３重量部と、水５０重量部と、を混合して含浸ワニス（水分散型ワニス）を得た。【００９０】
この含浸ワニスを用い、１６０℃で２時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００９１】
また、本比較例１にて得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１６０℃で２時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒として実施例１で用いたものと同じハイドロフルオロカーボンのＲ−４０７Ｃ、（Ｒ−１３４ａ／Ｒ−１２５／Ｒ−３２の三種混合冷媒）を４ｋｇ、冷凍機油として相溶タイプのエステル油（日本石油（株）製、フレオールα）を１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００９２】
［比較例２］
ベースポリマーとしてエポキシアクリレート（ビスフェノールＡタイプ、１分子中のアクリロイル基：２個、数平均分子量：約５００）３０重量部と、反応性希釈剤として２−ヒドロキシエチルメタクリレート１０重量部及びトリメチロールプロパントリメタクリレート１５重量部と、有機過酸化物としてｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．５重量部と、有機酸金属塩としてナフテン酸コバルト０．０５重量部と、界面活性剤５重量部と、水４０重量部と、を混合して含浸ワニス（水分散型ワニス）を得た。【００９３】
この含浸ワニスを用い、１９０℃で３時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００９４】
また、本比較例２にて得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１９０℃で３時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ７４４（ＣＯ2 ）を４ｋｇ、冷凍機油としてポリビニルエーテルを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００９５】
［比較例３］
比較例２と同様にして得られた含浸ワニスを用い、１５０℃で０．２５時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００９６】
また、比較例２と同様にして得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１５０℃で０．２５時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ−２９０を４ｋｇ、冷凍機油としてポリアルキレングリコールを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００９７】
［比較例４］
比較例２と同様にして得られた含浸ワニスを用い、１２５℃で５時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【００９８】
また、比較例２と同様にして得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１２５℃で５時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ−１２７０を４ｋｇ、冷凍機油としてポリアルキレングリコールを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【００９９】
［比較例５］
比較例２と同様にして得られた含浸ワニスを用い、１５０℃で９時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【０１００】
また、比較例２と同様にして得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１５０℃で９時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ７１７（アンモニア）を４ｋｇ、冷凍機油としてポリビニルエーテルを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【０１０１】
［比較例６］
ベースポリマーとしてエポキシアクリレート（ノボラックタイプ、１分子中のアクリロイル基：２個、数平均分子量：約８５０）５重量部と、反応性希釈剤として２−ヒドロキシエチルメタクリレート３７重量部及びトリメチロールプロパントリメタクリレート１５重量部と、有機過酸化物としてｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．５重量部と、有機酸金属塩としてナフテン酸コバルト０．０５重量部と、界面活性剤３重量部と、水４０重量部と、を混合して含浸ワニス（水分散型ワニス）を得た。【０１０２】
この含浸ワニスを用い、１５５℃で３時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【０１０３】
また、本比較例６にて得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１５５℃で３時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒として実施例１で用いたものと同じＲ−４０７Ｃを４ｋｇ、冷凍機油としてパラフィン系鉱油（三菱石油（株）製、ダイヤモンドフリーズ）を１．５ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【０１０４】
［比較例７］
ベースポリマーとしてエポキシアクリレート（ビスフェノールＡタイプ、１分子中のアクリロイル基：２個、数平均分子量：約６００）４７重量部と、反応性希釈剤として２−ヒドロキシエチルメタクリレート２重量部と、有機過酸化物としてｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．５重量部と、有機酸金属塩としてナフテン酸コバルト０．０５重量部と、界面活性剤１重量部と、水５０重量部と、を混合して含浸ワニス（水分散型ワニス）を得た。【０１０５】
この含浸ワニスを用い、実施例１と同様にしてシートを作製した。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【０１０６】
また、本比較例７にて得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて実施例１と同様の条件で加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ７４４（ＣＯ2 ）を４ｋｇ、冷凍機油としてポリアルキレングリコールを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【０１０７】
［比較例８］
ベースポリマーとしてエポキシアクリレート（ノボラックタイプ、１分子中のアクリロイル基：２個、数平均分子量：約８５０）５重量部と、反応性希釈剤として２−ヒドロキシエチルメタクリレート３重量部及びトリメチロールプロパントリメタクリレート２重量部と、有機過酸化物としてｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．５重量部と、有機酸金属塩としてナフテン酸コバルト０．０５重量部と、界面活性剤３重量部と、水８７重量部と、を混合して含浸ワニス（水分散型ワニス）を得た。【０１０８】
この含浸ワニスを用い、１５５℃で３時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【０１０９】
また、本比較例８にて得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１５５℃で３時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ−２９０を４ｋｇ、冷凍機油としてポリビニルエーテルを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【０１１０】
［比較例９］
ベースポリマーとしてエポキシアクリレート（ノボラックタイプ、１分子中のアクリロイル基：２個、数平均分子量：約６００）５０重量部と、反応性希釈剤として２−ヒドロキシエチルメタクリレート２５重量部及びトリメチロールプロパントリメタクリレート２０重量部と、有機過酸化物としてｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．５重量部と、有機酸金属塩としてナフテン酸コバルト０．０５重量部と、界面活性剤１重量部と、水４重量部と、を混合して含浸ワニス（水分散型ワニス）を得た。【０１１１】
この含浸ワニスを用い、１６０℃で３時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【０１１２】
また、本比較例１にて得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１６０℃で３時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ−１２７０を４ｋｇ、冷凍機油としてポリビニルエーテルを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【０１１３】
［比較例１０］
ベースポリマーとしてエポキシアクリレート（ノボラックタイプ、１分子中のアクリロイル基：２個、数平均分子量：約４００）２５重量部と、反応性希釈剤として２−ヒドロキシエチルメタクリレート２０重量部及びトリメチロールプロパントリメタクリレート１５重量部と、有機過酸化物としてｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．５重量部と、有機酸金属塩としてナフテン酸コバルト０．０５重量部と、界面活性剤２５重量部と、水１５重量部と、を混合して含浸ワニス（水分散型ワニス）を得た。【０１１４】
この含浸ワニスを用い、１６０℃で３時間加熱硬化させて、シートを作製した。これ以外のシート作製条件は実施例１と同様である。
このシートの冷媒／冷凍機油の冷媒系に対する抽出特性を確認するため、実施例１と同様にメタノールを用い、冷媒系に対する抽出特性試験を実施した。
また、４０℃条件下で１ヶ月保管した含浸ワニスを用いて、同様な試験を行った。
これらの結果を表１に示す。【０１１５】
また、本比較例１０にて得られた含浸ワニスを密閉型電動圧縮機の固定子２１に設けられたマグネットワイヤー６に含浸させて１５０℃で２時間加熱硬化させた後、固定子２１を密閉型電動圧縮機に組み込んで実機（図１及び図２に示す密閉型電動圧縮機）を作製した。
この実機における冷媒／冷凍機油でのコイル外観変化及びスラッジ生成の有無を確認するため、この実機を評価用の模擬冷凍サイクルのなかに組み込んだ。そして、模擬冷凍サイクルに、冷媒としてＲ７１７（アンモニア）を４ｋｇ、冷凍機油としてポリアルキレングリコールを１．６ｋｇ封入した後、２０００時間の加速信頼性試験を実施した。
２０００時間の加速信頼性試験を実施した後、膨張弁の絞り部の流量低下率、並びに膨張弁及び配管ラインの外観変化を、実施例１と同様にして調べた。その結果を表２に示す。【０１１６】
【表１】
0005528453.tif 000017
【０１１７】
【表２】
0005528453.tif 000018
【０１１８】
表１及び表２に示された結果から、実施例１〜実施例１０のいずれの場合にも、比較例１〜比較例１０と比較して、初期及び１ヶ月後のワニスを用いた絞り部の流量低下が小さくなっている。また、実施例１〜実施例１０のいずれの場合にも、膨張弁及び配管ラインの外観変化がまったくなかった。この結果より、実施例１〜実施例１０のいずれの場合にも、比較例１〜比較例１０と比較して、抽出率が低く、加速信頼性がきわめて良好であることが判る。【０１１９】
これに対して、
比較例１の場合、反応性希釈剤としてスチレンを含有したために抽出量が多く、膨張弁及び配管ラインにスラッジが多く生成し、膨張弁及び配管ラインの外観に変化が認められる。また、絞り部の流量低下がかなり大きい。
比較例２の場合、硬化温度が高いため、シート作製及び実機作製の際にワニス硬化物にクラックが発生し、膨張弁の絞り部の流量低下率、抽出率及び外観検査の評価が不可能であった。
比較例３の場合、硬化時間が短いため、ワニス未硬化部分からの抽出量が多く、外観変化が生じた。
比較例４の場合、硬化温度が低いため、ワニス未硬化部分からの抽出量が多く、外観変化が生じた。
比較例５の場合、硬化時間が長いため、シート作製及び実機作製の際にワニス硬化物にクラックが発生し、膨張弁の絞り部の流量低下率、抽出率及び外観検査の評価が不可能であった。
比較例６の場合、熱硬化性樹脂の含有率が低いため、ワニス硬化物からの抽出量が多く、外観変化が生じた。
比較例７の場合、熱硬化性樹脂の含有率が高いため、ワニス粘度が高くなってしまった。このため、含浸ワニスの含浸性が悪くなり、実機を作製することが不可能であった。
比較例８の場合、水の含有率が高いため、ワニス安定性が悪くなってしまった。このため、マグネットワイヤーに含浸ワニスが付着せず、実機を作製することが不可能であった。
比較例９の場合、水の含有率が低いためにワニス安定性が悪く、ワニス未硬化部分からの抽出量が多くなり、外観変化が生じた。
比較例１０の場合、界面活性剤の含有率が高いためにワニス安定性が悪く、ワニス未硬化部分からの抽出量が多くなり、外観変化が生じた。【０１２０】
以上のように、本実施の形態に係るワニスは、水分散型であるので、代替冷媒／冷凍機油の冷媒系又は自然冷媒／冷凍機油の冷媒系において、熱硬化処理時における揮発性成分等の低減が可能となる。また、ベースポリマーとして特定の熱硬化性樹脂と、反応性希釈剤として特定のビニルモノマーと、反応開始剤として有機過酸化物と、水と、が混合された水分散型ワニスなので、代替冷媒／冷凍機油の冷媒系又は自然冷媒／冷凍機油の冷媒系に対して優れた耐性（劣化が少なく機械的強度の低下が抑制される、冷媒系への抽出性が低い、冷媒系からの析出物が少ない等）を有するワニス硬化物を得ることができる。【０１２１】
また、本実施の形態に係る水分散型ワニスを用いることにより、上述の効果を有するワニス硬化物によってマグネットワイヤー６が絶縁・固着された密閉型電動圧縮機及びこの圧縮機を搭載した冷凍・空調装置を得ることができる。このため、毛細管や膨張弁等の閉塞を抑制することが可能な電動圧縮機及びこの圧縮機を搭載した冷凍・空調装置を得ることができる。【０１２２】
なお、本実施の形態に係る水分散型ワニスは、密閉型電動圧縮機に限らず、例えば半密閉型圧縮機等にももちろん使用可能である。
【符号の説明】
【０１２３】
１  密閉容器、２  電動要素、３  圧縮要素、４  冷凍機油、５  クランク軸、６  マグネットワイヤー、７  密封電源端子、８  コア、９  スロット、１０  絶縁フィルム、１１  縛り糸、１２  含浸ワニス、２１  固定子、２２  回転子。
【図１】
0005528453.tif 000026
【図２】
0005528453.tif 000027