(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造型の鋳込孔に充填された溶湯を、鋳塊として連続鋳造型の下部に設けられた鋳込孔開口部から下型と共に引き抜くことにより連続鋳造する際における連続鋳造開始を判定するための連続鋳造開始判定方法であって、
前記鋳込孔開口部を下型が閉塞している状態で溶湯を中子を有する前記連続鋳造型に満たした後に、下型の上面に接触する位置から上方にかけて、４ヶ所での溶湯の固相率を規定する条件を設け、
前記条件は、
下型の上面に接触する溶湯の固相率が１００％である条件Ａ、
下型の上面から上方へ１０ｍｍの位置での溶湯の固相率が１０．６〜１２．８％の範囲である条件Ｂ、
前記１０ｍｍの位置より上方では更に溶湯の固相率が低下して、下型の上面から上方へ２０ｍｍの位置では溶湯の固相率が１．１〜４．９％の範囲となり、この２０ｍｍの位置より上方にて更に溶湯の固相率が低下して連続鋳造型内にて溶湯の固相率が０％となっている条件Ｃ、
の３つの条件Ａ，Ｂ，Ｃであり、これらの条件Ａ，Ｂ，Ｃが全て満たされたタイミングを連続鋳造開始タイミングであると判定することを特徴とする連続鋳造開始判定方法。
【請求項２】
請求項１に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記条件Ｃは、前記１０ｍｍの位置より上方の位置では更に溶湯の固相率が低下し、下型の上面から連続鋳造型内上方へ３０ｍｍ以上の位置での溶湯の固相率が０％となっている条件であることを特徴とする連続鋳造開始判定方法。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記条件Ｃは、前記１０ｍｍの位置より上方の位置では更に溶湯の固相率が低下し、下型の上面から連続鋳造型内上方へ３０ｍｍの位置を境界として、この領域より下方では固相率が０％より大きく、この領域より上方では固相率が０％となっている条件であることを特徴とする連続鋳造開始判定方法。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記条件Ａは、下型の上面の直上では溶湯の固相率が１００％未満であり、下型の上面に接触する位置にて溶湯の固相率が１００％に達している条件であることを特徴とする連続鋳造開始判定方法。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記溶湯の固相率は、溶湯温度を測定することにより決定されることを特徴とする連続鋳造開始判定方法。
【請求項６】
請求項１〜４のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記溶湯の固相率は、超音波にて測定することにより決定されることを特徴とする連続鋳造開始判定方法。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記溶湯は、アルミニウム合金であることを特徴とする連続鋳造開始判定方法。
【請求項８】
請求項７に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記溶湯は、Ｓｉを１５〜２５％含むアルミニウム合金であることを特徴とする連続鋳造開始判定方法。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記連続鋳造型は、内燃機関のシリンダライナ鋳造用であることを特徴とする連続鋳造開始判定方法。
【請求項１０】
連続鋳造型の鋳込孔に充填された溶湯を、鋳塊として連続鋳造型の下部に設けられた鋳込孔開口部から下型と共に引き抜くことにより連続鋳造する際における連続鋳造開始を判定するための連続鋳造開始判定装置であって、
下型の上面位置での溶湯の固相率を検出する第１固相率検出手段と、下型の上面から上方へ１０ｍｍの位置での溶湯の固相率を検出する第２固相率検出手段と、下型の上面から連続鋳造型内上方へ２０ｍｍの位置での溶湯の固相率を検出する第４固相率検出手段と、前記２０ｍｍの位置より上方の位置での溶湯の固相率を検出する第３固相率検出手段とからなり、下型の上面に接触する位置から上方にかけての４ヶ所に複数配置された固相率検出手段と、
下型が前記鋳込孔開口部を閉塞するとともに中子を有する前記連続鋳造型に満たされた溶湯に対して、前記第１固相率検出手段が検出する溶湯の固相率が１００％である条件１、前記第２固相率検出手段が検出する溶湯の固相率が１０．６〜１２．８％である条件２、前記第３固相率検出手段が検出する溶湯の固相率が０％である条件３、前記第４固相率検出手段が検出する溶湯の固相率が１．１〜４．９％である条件４の４つの条件１，２，３，４が全て満たされたタイミングを連続鋳造開始タイミングであると判定する連続鋳造開始タイミング判定手段と、
を備えた
ことを特徴とする連続鋳造開始判定装置。
【請求項１１】
請求項１０に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記連続鋳造開始タイミング判定手段は、前記条件１を、前記第１固相率検出手段の位置の直上では溶湯の固相率が１００％未満であり、前記第１固相率検出手段の位置にて溶湯の固相率が１００％に達している条件としていることを特徴とする連続鋳造開始判定装置。
【請求項１２】
請求項１０又は１１に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記連続鋳造開始タイミング判定手段は、前記条件３を、前記第３固相率検出手段の位置まで溶湯の固相率が０％であり、前記第３固相率検出手段の位置の直下にて溶湯の固相率が０％を越えている条件としていることを特徴とする連続鋳造開始判定装置。
【請求項１３】
請求項１０〜１２のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記第３固相率検出手段は、下型の上面から連続鋳造型内上方へ３０ｍｍ以上の位置での溶湯の固相率を検出していることを特徴とする連続鋳造開始判定装置。
【請求項１４】
請求項１０〜１２のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記第３固相率検出手段は、下型の上面から連続鋳造型内上方へ３０ｍｍの位置での溶湯の固相率を検出していることを特徴とする連続鋳造開始判定装置。
【請求項１５】
請求項１０〜１４のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記固相率検出手段は、溶湯温度を測定すると共に、溶湯温度と固相率との関係に基づいて測定した溶湯温度から固相率を求めているものであることを特徴とする連続鋳造開始判定装置。
【請求項１６】
請求項１０〜１４のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記固相率検出手段は、超音波により固相率を測定するものであることを特徴とする連続鋳造開始判定装置。
【請求項１７】
請求項１０〜１６のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記溶湯は、アルミニウム合金であることを特徴とする連続鋳造開始判定装置。
【請求項１８】
請求項１７に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記溶湯は、Ｓｉを１５〜２５％含むアルミニウム合金であることを特徴とする連続鋳造開始判定装置。
【請求項１９】
請求項１０〜１８のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記連続鋳造型は、内燃機関のシリンダライナ鋳造用であることを特徴とする連続鋳造開始判定装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造型内部に充填された溶湯を、鋳塊として連続鋳造型の下部に設けられた開口部から下型と共に引き抜くことにより連続鋳造する際における連続鋳造開始を判定するための連続鋳造開始判定方法及び連続鋳造開始判定装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
各種の鋳造不良を防止して安定した連続鋳造を行う技術が知られている（例えば特許文献１〜４参照）。
特許文献１は溶湯レベルの正確な検出を行うことにより連続鋳造開始の遅延によるオーバーフローを防止するものである。このために複数の測温器を設けることによりレベル計の較正と連続鋳造開始タイミングの決定を行っている。
【０００３】
特許文献２では水平連続鋳造中において鋳型壁への焼き付きやブレークアウトなどを防止するために、鋳塊の上方表面にＳｉリッチ組織部を形成している。このＳｉリッチ組織部形成のために溶解炉で溶解されて生成される溶湯の温度とその凝固温度との温度差を制御している。
【０００４】
特許文献３では冷却ロールの間隙を通過させる半凝固金属の固相率を温度計により捉えて、この固相率に応じて冷却ロールの回転数を調節している。このことにより安定した連続操業と均一で良好な品質の薄板を製造している。
【０００５】
特許文献４では固相線温度以上に保持したアルミニウム合金の溶湯を、所定の鋳造速度及び冷却速度にて連続鋳造している。このことにより優れた切削性、切削工具の摩耗やチッピング等の損傷を抑制して、良好なアルマイト処理性を有するアルミニウム合金材を製造する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平８−２０６８０５号公報（第４−５頁、図２−３）
【特許文献２】特開２００４−６６３４５号公報（第１２−１４頁、図２）
【特許文献３】特開平５−２２０５４８号公報（第３−５頁、図１−３）
【特許文献４】国際公開第２００３／０１０３４９号公報（第１０−１１，２７頁、図６）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
連続鋳造型内部に充填された溶湯を連続鋳造型の下部に設けられた開口部から下型と共に引き抜くことにより連続鋳造する際には、その連続鋳造開始タイミングの決定が以後の連続鋳造を円滑に実行する上で非常に重要である。
【０００８】
すなわち連続鋳造開始時には下部の開口が下型により閉塞された状態で連続鋳造型内に溶湯が注入される。注入後に下型に接している部分が凝固したタイミングにて下型を引き抜くことにより下型と共に鋳塊を連続鋳造型から引き出すことにより連続鋳造を開始することになる。
【０００９】
ところが下型を引き抜くタイミングが早すぎると、下型に接している鋳塊が十分に凝固していない内に開口部が開口し、かつ鋳塊が引っ張られるために鋳塊が破れて凝固部分より上部の溶湯が吹き出すブレークアウトが生じてしまう。特に連続鋳造型の鋳造形状が複雑であったり、中子が存在したりすると、鋳塊が薄かったり複雑な断面形状を呈している場合があり、ブレークアウトを促進しやすい。
【００１０】
逆に下型を引き抜くタイミングが遅すぎると、開口部から連続鋳造型内部へ厚い凝固（過凝固）が生じて下型と共に鋳塊を引き抜くことが困難となる。特に連続鋳造型の鋳造形状が複雑であったり中子が存在したりすると、連続鋳造型の一部や中子を強く締め付け、下型と共に鋳塊を引き抜くことが不能となり、鋳塊が連続鋳造型の開口部に吊り下がって連続鋳造を開始することができなくなるおそれがある。
【００１１】
このように連続鋳造型による連続鋳造の開始判定は極めて短い時間幅を見極めなくてはならない。実際には溶湯の注入からの時間経過にて決定しているが、作業環境の変化により、適切な連続鋳造開始タイミングも変動することから、このような時間による判定以外に、より正確に連続鋳造開始判定ができる手法が望まれている。
【００１２】
前記特許文献１は連続鋳造開始時におけるオーバーフローについての技術であり、上述した連続鋳造開始時の問題については解決できない。
前記特許文献２は連続鋳造中における対策であり、このように連続鋳造中であれば、凝固部分は既に連続鋳造型や中子に対しては摺動している状態であり、連続鋳造開始時、すなわち停止状態から摺動状態への移行期には適用できない。
【００１３】
前記特許文献３はロールによる圧延分野であり、かつ連続操業中のものである。したがって連続鋳造開始時の問題とは無関係であり、解決手段とはならない。
前記特許文献４は、連続鋳造による鋳塊改質の技術であり、したがって連続鋳造開始時の問題とは無関係であり、解決手段とはならない。
【００１４】
本発明は、連続鋳造型の鋳込孔に充填された溶湯を、連続鋳造型の下部に設けられた鋳込孔開口部から下型と共に引き抜くことにより連続鋳造する際に、その連続鋳造開始タイミングの判定を正確に行うことを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
以下、上記目的を達成するための手段及びその作用・効果について記載する。
請求項１に記載の連続鋳造開始判定方法は、連続鋳造型の鋳込孔に充填された溶湯を、鋳塊として連続鋳造型の下部に設けられた鋳込孔開口部から下型と共に引き抜くことにより連続鋳造する際における連続鋳造開始を判定するための連続鋳造開始判定方法であって、前記鋳込孔開口部を下型が閉塞している状態で溶湯を連続鋳造型に満たした後に、下型の上面に接触する位置から上方にかけて、複数位置にて溶湯の固相率を規定する条件を設けて、これらの条件が全て満たされたタイミングを連続鋳造開始タイミングであると判定することを特徴とする。
【００１６】
このように複数位置にて溶湯の固相率を規定する条件を設けて連続鋳造開始タイミングを判定することにより、溶湯の凝固状態を適切に制御できる。例えば鋳込孔開口部の位置での溶湯の固相率を十分に凝固した状態となるように規定し、これより上方では鋳込孔開口部直上にて過凝固とならないように固相率を規定して連続鋳造型の形状が複雑であったり中子が存在したとしてもこれらを締め付ける力を小さくするようにできる。
【００１７】
このような複数位置にて溶湯の固相率を規定する条件を満たしたタイミングで、下型を鋳込孔開口部から引き抜くことにより、溶湯において、凝固部分が破壊されるブレークアウトを生じさせることなく、かつ吊り下がりを生じさせることなく、鋳込孔開口部から下方へ円滑に抜け出させることができ、連続鋳造を開始できる。
【００１８】
このようにして、正確に連続鋳造開始タイミングを判定することができる。
また、請求項１に記載の連続鋳造開始判定方法では、前記連続鋳造型は、中子を有するものであることを特徴とする。
【００１９】
このように中子が存在する連続鋳造型においては、過凝固時に中子を溶湯が締め付けることにより吊り下がりが生じやすいが、本発明によりこのような吊り下がりも防止される適切な連続鋳造開始タイミングを正確に判定することができる。
【００２０】
また、請求項１に記載の連続鋳造開始判定方法では、複数位置にて溶湯の固相率を規定する前記条件は、４ヶ所での溶湯の固相率を規定する条件であることを特徴とする。
【００２１】
このように４ヶ所での溶湯の固相率を規定する条件にて、十分に正確に連続鋳造開始タイミングを判定することができる。
また、請求項１に記載の連続鋳造開始判定方法では、前記条件は、下型の上面に接触する溶湯の固相率が１００％である条件Ａ、下型の上面から上方へ１０ｍｍの位置での溶湯の固相率が１０．６〜１２．８％の範囲である条件Ｂ、前記１０ｍｍの位置より上方では更に溶湯の固相率が低下して、下型の上面から上方へ２０ｍｍの位置では溶湯の固相率が１．１〜４．９％の範囲となり、この２０ｍｍの位置より上方にて更に溶湯の固相率が低下して連続鋳造型内にて溶湯の固相率が０％となっている条件Ｃの３つの条件Ａ，Ｂ，Ｃであり、これらの条件Ａ，Ｂ，Ｃが全て満たされたタイミングを連続鋳造開始タイミングであると判定することを特徴とする。
【００２２】
条件Ａは、下型の上面位置、すなわち鋳込孔開口部の位置での溶湯の固相率が１００％であるため完全に凝固した状態を表している。これに更に条件Ｂが加えられていることにより、鋳込孔開口部の１０ｍｍ上方部分についても固相率が１０．６〜１２．８％の範囲であり、鋳込孔開口部から１０ｍｍの位置までは、凝固は大きくなっていないが或る程度凝固が進んでおり、鋳込孔開口部が開いてもブレークアウトを防止できる。しかも条件Ｃにより上方の広い範囲で固相率が高くなっていない状態であり、これら条件Ｂ，Ｃにより鋳込孔開口部直上にて過凝固とならない。連続鋳造型の形状が複雑であったり中子が存在したとしても、これらを締め付ける力は非常に小さい。
【００２３】
このため上記条件Ａ，Ｂ，Ｃを全て満たしたタイミングで、下型を鋳込孔開口部から引き抜くことにより、溶湯において、凝固部分が破壊されるブレークアウトを生じさせることなく、かつ吊り下がりを生じさせることなく、鋳込孔開口部から下方へ円滑に抜け出させることができるので、連続鋳造を開始できる。
【００２４】
このようにして前記条件Ａ，Ｂ，Ｃの全てを満足したタイミングを判定することにより、正確に連続鋳造開始タイミングを判定することができる。
請求項２に記載の連続鋳造開始判定方法では、請求項１に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記条件Ｃは、前記１０ｍｍの位置より上方の位置では更に溶湯の固相率が低下し、下型の上面から連続鋳造型内上方へ３０ｍｍ以上の位置での溶湯の固相率が０％となっている条件であることを特徴とする。
【００２５】
より具体的には、条件Ｃは、上述したごとく、次第に溶湯の固相率が低下して３０ｍｍ以上の位置にて溶湯の固相率が０％となる条件とすることができる。
このことによりブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを正確に判定することができる。
【００２６】
請求項３に記載の連続鋳造開始判定方法では、請求項１又は２に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記条件Ｃは、前記１０ｍｍの位置より上方の位置では更に溶湯の固相率が低下し、下型の上面から連続鋳造型内上方へ３０ｍｍの位置を境界として、この領域より下方では固相率が０％より大きく、この領域より上方では固相率が０％となっている条件であることを特徴とする。
【００２７】
このように下型の上面から連続鋳造型内上方へ３０ｍｍの位置でちょうど固相率０％となり、これより上は全て固相が存在しない状態（固相率０％）を条件Ｃとしても良く、ブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを正確に判定することができる。
【００２８】
請求項４に記載の連続鋳造開始判定方法では、請求項１〜３のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記条件Ａは、下型の上面の直上では溶湯の固相率が１００％未満であり、下型の上面に接触する位置にて溶湯の固相率が１００％に達している条件であることを特徴とする。
【００２９】
このように条件Ａを設定することにより、下型の上面の直上にて不必要に固相率を上げさせることがないので、より適切な連続鋳造開始タイミングを正確に判定することができる。
【００３２】
請求項５に記載の連続鋳造開始判定方法では、請求項１〜４のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記溶湯の固相率は、溶湯温度を測定することにより決定されることを特徴とする。
【００３３】
合金溶湯においては、その温度と固相率とは対応していることから、各位置での温度を測定することにより、その位置での固相率を推定することができる。このことにより連続鋳造型の鋳込孔に充填された溶湯の各位置での固相率を容易に測定でき、ブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを、簡易な装置にて正確に判定することができる。
【００３４】
しかも温度により固相率を求めているので、所望の固相率、特に１００％や０％では他の固相率との境界にある状態か否かが容易に判明できる。すなわち、１００％の固相率であっても必要以上に低温であったり、０％の固相率であっても必要以上に高温であったりすることがないようにできるので、より適切な連続鋳造開始タイミングを判定することができる。
【００３５】
請求項６に記載の連続鋳造開始判定方法では、請求項１〜４のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記溶湯の固相率は、超音波にて測定することにより決定されることを特徴とする。
【００３６】
このように固相率は超音波にても測定可能であり、ブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを、容易にかつ正確に判定することができる。
請求項７に記載の連続鋳造開始判定方法では、請求項１〜６のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記溶湯は、アルミニウム合金であることを特徴とする。
【００３７】
このようにアルミニウム合金の連続鋳造に適用することで、連続鋳造型によりアルミニウム合金を連続鋳造する場合に、その開始時に鋳込孔開口部からアルミニウム合金の鋳塊が出てくる際に、ブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを正確に判定できる。
【００３８】
請求項８に記載の連続鋳造開始判定方法では、請求項７に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記溶湯は、Ｓｉを１５〜２５％含むアルミニウム合金であることを特徴とする。
【００３９】
尚、特にＳｉを１５〜２５％含むアルミニウム合金を溶湯として、連続鋳造を開始する場合に、ブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを正確に判定できる。
【００４０】
請求項９に記載の連続鋳造開始判定方法では、請求項１〜８のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定方法において、前記連続鋳造型は、内燃機関のシリンダライナ鋳造用であることを特徴とする。
【００４１】
このように内燃機関のシリンダライナを連続鋳造するための鋳造開始タイミングに対して、正確な開始判定に利用でき、生産性が高い連続鋳造を実施させることができる。
請求項１０に記載の連続鋳造開始判定装置は、連続鋳造型の鋳込孔に充填された溶湯を、鋳塊として連続鋳造型の下部に設けられた鋳込孔開口部から下型と共に引き抜くことにより連続鋳造する際における連続鋳造開始を判定するための連続鋳造開始判定装置であって、下型の上面に接触する位置から上方にかけての複数位置にて溶湯の固相率を検出する固相率検出手段と、下型が前記鋳込孔開口部を閉塞している連続鋳造型に満たされた溶湯に対して、前記固相率検出手段が複数位置にて検出する溶湯の固相率を規定する条件が満たされたタイミングを連続鋳造開始タイミングであると判定する連続鋳造開始タイミング判定手段とを備えたことを特徴とする。
【００４２】
このように固相率検出手段を配置して、連続鋳造開始タイミング判定手段が、複数位置での固相率を用いて、これを規定する条件が満たされたタイミングを連続鋳造開始タイミングであると判定する。
【００４３】
このことにより、前記請求項１にて述べたごとく、ブレークアウトを生じることなく、かつ吊り下がることなく、鋳込孔開口部から下へ、凝固した溶湯を円滑に抜き出せる連続鋳造開始タイミングを正確に判定できる。
【００４４】
また、請求項１０に記載の連続鋳造開始判定装置では、前記連続鋳造型は、中子を有するものであることを特徴とする。
このように中子が存在する連続鋳造型においては、過凝固時に中子を溶湯が締め付けることにより吊り下がりが生じやすいが、本発明によりこのような吊り下がりも防止される適切な連続鋳造開始タイミングを正確に判定することができる。
【００４５】
また、請求項１０に記載の連続鋳造開始判定装置では、前記固相率検出手段は、４ヶ所に複数配置された固相率検出手段であり、前記連続鋳造開始タイミング判定手段は、複数の固相率検出手段が各位置にて検出する溶湯の固相率を規定する条件が全て満たされたタイミングを連続鋳造開始タイミングであると判定することを特徴とする。
【００４６】
固相率検出手段は４ヶ所に複数配置されたものとしても良く、これらの位置にて検出する溶湯の固相率を規定する条件にて、十分に正確に連続鋳造開始タイミングを判定することができる。
【００４７】
また、請求項１０に記載の連続鋳造開始判定装置では、前記複数の固相率検出手段は、下型の上面位置での溶湯の固相率を検出する第１固相率検出手段と、下型の上面から上方へ１０ｍｍの位置での溶湯の固相率を検出する第２固相率検出手段と、下型の上面から連続鋳造型内上方へ２０ｍｍの位置での溶湯の固相率を検出する第４固相率検出手段と、前記２０ｍｍの位置より上方の位置での溶湯の固相率を検出する第３固相率検出手段とからなり、前記連続鋳造開始タイミング判定手段は、前記第１固相率検出手段が検出する溶湯の固相率が１００％である条件１、前記第２固相率検出手段が検出する溶湯の固相率が１０．６〜１２．８％である条件２、前記第３固相率検出手段が検出する溶湯の固相率が０％である条件３、前記第４固相率検出手段が検出する溶湯の固相率が１．１〜４．９％である条件４の４つの条件１，２，３，４が全て満たされたタイミングを連続鋳造開始タイミングであると判定することを特徴とする。
【００４８】
このように固相率検出手段を配置して、連続鋳造開始タイミング判定手段が、それぞれの固相率を用いて、４つの条件１，２，３，４が全て満たされたタイミングを連続鋳造開始タイミングであると判定する。
【００４９】
このことにより、前記請求項１にて述べたごとく、ブレークアウトを生じることなく、かつ吊り下がることなく、鋳込孔開口部から下へ、凝固した溶湯を円滑に抜き出せる連続鋳造開始タイミングを正確に判定できる。
【００５０】
請求項１１に記載の連続鋳造開始判定装置では、請求項１０に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記連続鋳造開始タイミング判定手段は、前記条件１を、前記第１固相率検出手段の位置の直上では溶湯の固相率が１００％未満であり、前記第１固相率検出手段の位置にて溶湯の固相率が１００％に達している条件としていることを特徴とする。
【００５１】
このように条件１を設定することにより、下型の上面の直上にて不必要に固相率を上げさせることがない。したがってブレークアウトや吊り下がりを防止できる連続鋳造開始タイミングを、より正確に判定することができる。
【００５２】
請求項１２に記載の連続鋳造開始判定装置では、請求項１０又は１１に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記連続鋳造開始タイミング判定手段は、前記条件３を、前記第３固相率検出手段の位置まで溶湯の固相率が０％であり、前記第３固相率検出手段の位置の直下にて溶湯の固相率が０％を越えている条件としていることを特徴とする。
【００５３】
このように条件３を設定することにより、より適切な連続鋳造開始タイミングを正確に判定することができる。
請求項１３に記載の連続鋳造開始判定装置では、請求項１０〜１２のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記第３固相率検出手段は、下型の上面から連続鋳造型内上方へ３０ｍｍ以上の位置での溶湯の固相率を検出していることを特徴とする。
【００５４】
より具体的には、第３固相率検出手段は、３０ｍｍ以上の位置での溶湯の固相率を検出することとしても良い。したがって条件３は３０ｍｍ以上の位置にて溶湯の固相率が０％となっている条件となる。
【００５５】
このことによりブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを正確に判定することができる。
請求項１４に記載の連続鋳造開始判定装置では、請求項１０〜１２のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記第３固相率検出手段は、下型の上面から連続鋳造型内上方へ３０ｍｍの位置での溶湯の固相率を検出していることを特徴とする。
【００５６】
このように第３固相率検出手段は、３０ｍｍの位置での溶湯の固相率を検出することとしても良い。したがって条件３は３０ｍｍの位置で固相率０％となっている条件となる。このことによってブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを正確に判定することができる。
【００５９】
請求項１５に記載の連続鋳造開始判定装置では、請求項１０〜１４のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記固相率検出手段は、溶湯温度を測定すると共に、溶湯温度と固相率との関係に基づいて測定した溶湯温度から固相率を求めているものであることを特徴とする。
【００６０】
合金溶湯においては、その温度と固相率とは対応していることから、固相率検出手段はその位置での溶湯温度と固相率との関係に基づいて測定した溶湯温度から固相率を求めることができる。このことにより固相率検出手段は簡易な構成にて連続鋳造型内部に充填された各位置での固相率を容易に測定でき、ブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを正確に判定することができる。
【００６１】
しかも温度により固相率を求めているので、所望の固相率、特に１００％や０％では他の固相率との境界にある状態か否かが容易に判明できる。すなわち、１００％の固相率であっても必要以上に低温であったり、０％の固相率であっても必要以上に高温であったりすることがないようにできる。このため連続鋳造開始タイミング判定手段は、より適切な連続鋳造開始タイミングを判定することができる。
【００６２】
請求項１６に記載の連続鋳造開始判定装置では、請求項１０〜１４のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記固相率検出手段は、超音波により固相率を測定するものであることを特徴とする。
【００６３】
固相率検出手段は超音波にて固相率を測定するものでも良く、ブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを、容易にかつ正確に判定することができる。
【００６４】
請求項１７に記載の連続鋳造開始判定装置では、請求項１０〜１６のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記溶湯は、アルミニウム合金であることを特徴とする。
【００６５】
この連続鋳造開始判定装置をアルミニウム合金の連続鋳造開始時に適用することで、連続鋳造型の鋳込孔開口部からアルミニウム合金の鋳塊が出てくる際にブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを正確に判定できる。
【００６６】
請求項１８に記載の連続鋳造開始判定装置では、請求項１７に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記溶湯は、Ｓｉを１５〜２５％含むアルミニウム合金であることを特徴とする。
【００６７】
尚、特にＳｉを１５〜２５％含むアルミニウム合金の溶湯の連続鋳造を開始する場合に、ブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを正確に判定できる。
【００６８】
請求項１９に記載の連続鋳造開始判定装置では、請求項１０〜１８のいずれか一項に記載の連続鋳造開始判定装置において、前記連続鋳造型は、内燃機関のシリンダライナ鋳造用であることを特徴とする。
【００６９】
この連続鋳造開始判定装置は、内燃機関のシリンダライナを連続鋳造するための鋳造開始タイミングに対して、正確な開始判定に利用でき、生産性が高い連続鋳造を実施させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００７０】
【図１】実施の形態１の竪型連続鋳造装置の主要部構成を示す縦断面図。
【図２】実施の形態１のコントローラが実行する連続鋳造開始判定処理のフローチャート。
【図３】（ａ），（ｂ）実施の形態１にて用いられる溶湯温度と固相率Ｓｆとの関係を示すマップＭＡＰｓｆの構成説明図とその拡大説明図。
【図４】（ａ）〜（ｃ）溶湯位置、固相率、溶湯温度との関係を示すグラフ。
【図５】実施の形態２のコントローラが実行する連続鋳造開始判定処理のフローチャート。
【発明を実施するための形態】
【００７１】
［実施の形態１］
図１は、上述した連続鋳造開始判定方法及び連続鋳造開始判定装置の発明が適用された竪型連続鋳造装置２の主要部構成を示す縦断面図である。この竪型連続鋳造装置２は内燃機関のシリンダライナを連続鋳造するためものであり、連続鋳造型４、中子６、下型８、及びホットトップ１０を備えている。連続鋳造型４はトーラス状をなし、内部空間４ａには冷却水が供給されている。連続鋳造型４の下面において中心孔回りにスリット孔４ｂが設けられ、内部空間４ａ内の冷却水は中心側に向けて斜め下方向に噴射されるように構成されている。
【００７２】
連続鋳造型４及び断熱材からなるホットトップ１０にかけて、中心孔が連続して設けられ、この中心孔にはその軸位置に、円柱状の中子６が指示されている。したがって連続鋳造型４と中子６との間には溶湯１１が通過する円筒状の鋳込孔１２が形成されている。尚、鋳込孔１２に注入される溶湯に対し、連続鋳造型４とホットトップ１０との両者の外周部に電磁撹拌装置を設けることで、電磁的作用力（電磁撹拌装置のコイルに通電した際に生じる磁界に伴い誘導される力）により撹拌するようにしても良い。
【００７３】
下型８は、この連続鋳造型４と中子６との間に形成されている鋳込孔１２の下部における鋳込孔開口部１２ａを下側から閉塞している。この下型８は下型移動装置１４により軸方向、すなわち上下方向に昇降移動可能とされている。
【００７４】
連続鋳造型４には中心孔の内周面に、熱電対からなる４つの温度センサ１６，１８，２０，２２が設けられている。これらの温度センサ１６〜２２は、中心孔の軸方向（上下方向）に１０ｍｍ間隔で配置されている。最も下部に存在する第１温度センサ１６は、鋳込孔開口部１２ａを閉塞している状態にある下型８の上面８ａ位置に配置されている。第２温度センサ１８は第１温度センサ１６の位置から１０ｍｍ上に配置され、第３温度センサ２２は第１温度センサ１６よりも３０ｍｍ上に配置され、第４温度センサ２０は第１温度センサ１６よりも２０ｍｍ上に配置されている。
【００７５】
連続鋳造型４と中子６との間の鋳込孔１２には、連続鋳造時に樋２４からホットトップ１０を介して溶湯１１が流れ込むので、４つの温度センサ１６〜２２はそれぞれの位置で鋳込孔１２内での溶湯１１の温度を検出することになる。
【００７６】
この４つの温度センサ１６，１８，２２，２０により出力された検出値ＴＨｍ１，ＴＨｍ２，ＴＨｍ３，ＴＨｍ４は連続鋳造用コントローラ２６に入力されて、連続鋳造開始時を含めた連続鋳造制御用のデータとして用いられる。連続鋳造用コントローラ２６はコンピュータを中心とする電子制御回路により構成されて、プログラムにより連続鋳造制御を実行する装置である。
【００７７】
次に連続鋳造用コントローラ２６に実行される制御処理の内で、連続鋳造開始判定処理のフローチャートを図２に示す。本処理は所定時間周期で繰り返し実行されるものである。尚、個々の処理内容に対応するフローチャート中のステップを「Ｓ〜」で表す。
【００７８】
本処理が開始されると、まず判定開始条件が成立したか否かを判定する（Ｓ１０２）。例えば、溶解炉、保持炉あるいは取鍋などに存在する溶湯１１、ここではアルミニウム合金（Ｓｉが１５〜２５％）の溶湯１１を、樋２４から注入する作業開始により判定開始条件が成立する。尚、連続鋳造用コントローラ２６に設けられた開始指示スイッチのオン操作により判定開始条件が成立するようにしても良い。あるいはステップＳ１０２を設けずに、連続鋳造用コントローラ２６の電源オン時に次のステップＳ１０４から開始させるようにしても良い。
【００７９】
本実施の形態では溶湯注入開始前はステップＳ１０２にてＮＯと判定して、このまま処理を出る。したがって実質的に判定は行わない。
溶湯注入開始により上述した判定開始条件が成立すると（Ｓ１０２でＹＥＳ）、次に４つの温度センサ１６，１８，２２，２０がそれぞれの位置で測定した溶湯温度の検出値ＴＨｍ１，ＴＨｍ２，ＴＨｍ３，ＴＨｍ４を作業メモリに読み込む（Ｓ１０４）。
【００８０】
次に検出値ＴＨｍ１，ＴＨｍ２，ＴＨｍ３，ＴＨｍ４に基づいて、溶湯１１を構成している金属材料、ここではアルミニウム合金について予め設定している溶湯温度と固相率との関係を示すマップＭＡＰｓｆから、各位置での溶湯１１の固相率Ｓｆ１，Ｓｆ２，Ｓｆ３，Ｓｆ４を算出する（Ｓ１０６）。マップＭＡＰｓｆは図３の（ａ）に実線にて示すごとくである。図３の（ｂ）は低固相率側でのマップＭＡＰｓｆ部分拡大図である。
【００８１】
尚、アルミニウム合金としてはＳｉ成分が１５％〜２５％の範囲にあるアルミニウム合金を用いる。アルミニウム合金に含まれる他の成分としては、Ｓｉ以外に、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｆｅ等の、通常アルミニウム合金として含まれる成分を含んでいる。例えば、Ｓｉ：２３％、Ｃｕ：２．５％、Ｍｇ：０．２％、Ｆｅ：０．２％以下、等である。
【００８２】
そして、上述したごとく各位置での固相率Ｓｆ１，Ｓｆ２，Ｓｆ３，Ｓｆ４を算出すると、次に連続鋳造開始判定として、この固相率Ｓｆ１，Ｓｆ２，Ｓｆ３，Ｓｆ４について次の４つの条件を全て満足するか否かを判定する（Ｓ１０８）。
【００８３】
第１条件：第１温度センサ１６が検出する溶湯温度の検出値ＴＨｍ１に基づく固相率Ｓｆ１が１００％である。（特許請求の範囲の条件Ａ、条件１に相当）
第２条件：第２温度センサ１８が検出する溶湯温度の検出値ＴＨｍ２に基づく固相率Ｓｆ２が１０．６〜１２．８％の間にある。（特許請求の範囲の条件Ｂ、条件２に相当）
第３条件：第３温度センサ２２が検出する溶湯温度の検出値ＴＨｍ３に基づく固相率Ｓｆ３が０％である。（特許請求の範囲の条件Ｃの一部、条件３に相当）
第４条件：第４温度センサ２０が検出する溶湯温度の検出値ＴＨｍ４に基づく固相率Ｓｆ４が１．１〜４．９％の間にある。（特許請求の範囲の条件Ｃの一部、条件４に相当）
すなわち、図４の（ｂ）に実線にて示すごとくの固相率分布となっているか否かが判定される。尚、図４は、Ｓｉ成分が１５％及び２５％のアルミニウム合金の溶湯１１が、竪型連続鋳造装置２内にて前記４つの条件を満足している場合の各位置での固相率分布と溶湯温度分布とを示したグラフである。図４の（ａ）は竪型連続鋳造装置２内での温度センサ１６〜２２の配置図、図４の（ｂ）は下型８の上面８ａからの上方位置に対する固相率分布、図４の（ｃ）は下型８の上面８ａからの上方位置に対する各アルミニウム合金の溶湯温度分布を示すグラフである。尚、図４の（ｃ）においては、Ｓｉ２５％のアルミニウム合金とＳｉ１５％のアルミニウム合金とは、０ｍｍ位置と１０ｍｍ位置とで、溶湯温度の値は重なっている。
【００８４】
注入によりアルミニウム合金の溶湯１１が下型８の上面８ａに到達したばかりで、第１温度センサ１６、第２温度センサ１８、第４温度センサ２０の位置にて、固相率Ｓｆ１，Ｓｆ２，Ｓｆ４が低くて、第１条件、第２条件、第４条件の少なくともいずれか１つが満足されていない場合は、ステップＳ１０８でＮＯとなる。したがって、このまま本処理を一旦出る。したがって連続鋳造開始判定はなされないので、下型８が下型移動装置１４により下方に引き抜かれる処理が実行されることはない。
【００８５】
以後、制御周期毎にステップＳ１０８の判定にて前記４つの条件のいずれかが満足されていない期間は、ステップＳ１０８にてＮＯと判定されて、連続鋳造は開始しない。
そして時間経過により（例えば溶湯注入から数秒後）、図４の（ｂ）に示したごとくの固相率状態となり、前記４つの条件が満足される状態となると（Ｓ１０８でＹＥＳ）、連続鋳造開始判定がなされて、連続鋳造開始判定処理終了設定が行われると共に、連続鋳造開始設定がなされる（Ｓ１１０）。
【００８６】
すなわち連続鋳造開始判定処理終了設定により、本処理である連続鋳造開始判定処理（図２）は終了し、連続鋳造開始設定により、別途、連続鋳造用コントローラ２６に備えられているプログラムにより連続鋳造処理が開始される。
【００８７】
この連続鋳造処理の開始により、下方への下型８の引き抜きが開始され、連続鋳造時の各温度センサの検出値ＴＨｍ１〜ＴＨｍ４のいずれかあるいは全てを用いて、連続鋳造条件に対応した固相率となるように、下型８の引き抜き速度、溶湯注入速度、冷却状態などを調節して所望の品質の鋳塊を製造する。ここでは内燃機関のシリンダライナとなる円筒状の鋳塊を製造することになる。
【００８８】
上述した構成において、請求項との関係は、連続鋳造用コントローラ２６が連続鋳造開始判定方法を実施する連続鋳造開始判定装置に相当し、第１温度センサ１６が第１固相率検出手段に、第２温度センサ１８が第２固相率検出手段に、第３温度センサ２２が第３固相率検出手段に、第４温度センサ２０が第４固相率検出手段に相当する。
【００８９】
連続鋳造開始判定処理（図２）のステップＳ１０４〜１１０が連続鋳造開始タイミング判定手段としての処理に相当する。
以上説明した本実施の形態１によれば、以下の効果が得られる。
【００９０】
（１）４つの温度センサ１６〜２２を下型８の上面８ａから１０ｍｍ間隔で配置し、各位置での溶湯温度である検出値ＴＨｍ１〜ＴＨｍ４に基づいて、各位置での溶湯１１の固相率Ｓｆ１〜Ｓｆ４を求めている。
【００９１】
そしてこれらの固相率Ｓｆ１〜Ｓｆ４が、前記第１条件から第４条件を満足する特定の固相率分布となったタイミングを連続鋳造開始タイミングであると判定している。この固相率の特定分布は、第１条件により下型８の上面８ａ（鋳込孔開口部１２ａの位置）では溶湯１１の固相率Ｓｆ１が１００％であるため、完全に凝固した状態を表している。
【００９２】
そして第２条件により下型８の上面８ａから上方に１０ｍｍの位置では、溶湯１１の固相率Ｓｆ２は１０．６〜１２．８％の範囲にあり、鋳込孔開口部１２ａから１０ｍｍの位置までは、大きくはないが或る程度凝固が進んでいることを示しており、鋳込孔開口部１２ａが開いてもブレークアウトを防止できる。
【００９３】
しかも第３条件により１０ｍｍよりも上方位置、ここでは３０ｍｍの位置で固相率Ｓｆ３が０％となっているので、上方の広い範囲で固相率が高くなっていない状態を示している。したがってこれら第２条件と第３条件とにより鋳込孔開口部１２ａの直上にて中子６を締め付ける力は非常に小さい状態であることが判る。
【００９４】
しかも、第４条件により２０ｍｍの位置では溶湯１１の固相率Ｓｆ４が１．１〜４．９％の範囲にあるとしている。このことから、中子６を有する竪型連続鋳造装置２における連続鋳造開始判定に際して、固相率が高すぎたり低すぎたりすることない適切な固相率分布を設定でき、ブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを、より正確に判定することができる。
【００９５】
このような４つの条件を全て満たしたタイミングで、下型８を鋳込孔開口部１２ａから引き抜くことにより、溶湯１１は、凝固部分を破壊するようなブレークアウトを生じることなく、かつ過凝固により中子６を締め付けて吊り下がることなく、鋳込孔開口部１２ａから下に円滑に抜け出てくる。
【００９６】
（２）尚、それぞれの位置にて溶湯温度（検出値ＴＨｍ１〜ＴＨｍ４）により固相率を判定している。このため、図３に示したごとく特に下型８の上面８ａでの固相率Ｓｆ１が１００％となった瞬間を捉えることができる。したがって同じ１００％でも溶湯温度（検出値ＴＨｍ１）が不必要に温度が低下した状態を捉えることがなく、下型８の上面８ａの直上における固相率を必要以上に上昇させることがない。
【００９７】
このことは３０ｍｍの位置の固相率Ｓｆ３を０％とする条件でも同じであり、３０ｍｍ直下では固相率が０％より高い状態にあることを容易に判定できるので、３０ｍｍの位置における溶湯温度（検出値ＴＨｍ３）を必要以上に高くすることがなく、その下方まで固相率０％とならないようにすることができる。
【００９８】
（３）上述したごとく連続鋳造用コントローラ２６により、内燃機関のシリンダライナを連続鋳造する際に、鋳造開始タイミングに対して正確な判定がなされるので、竪型連続鋳造装置２により生産性の高い連続鋳造を実施させることができる。
【００９９】
［実施の形態２］
本実施の形態では、図１に示した温度センサ１６〜２２の代わりに超音波発信素子と超音波受信素子との組み合わせからなる超音波センサを、下型８の上面８ａ位置、１０ｍｍ位置、２０ｍｍ位置、３０ｍｍ位置に設ける。ただし、超音波センサは、冷却水Ｗが流れる連続鋳造型４の内部空間４ａ側の壁面に配置されて、鋳込孔１２内の溶湯１１に向けて連続鋳造型４の壁部を介して超音波を発信しその溶湯１１からの反射波を受信するように配置されている。
【０１００】
そして図２の代わりに図５に示す連続鋳造開始判定処理を実行する。他の構成は前記実施の形態１と同じであるので、図１〜４も参照して説明する。
連続鋳造開始判定処理（図５）について説明する。本処理は図２と同様に所定時間周期で繰り返し実行されるものである。尚、ステップＳ２０２，Ｓ２０８，Ｓ２１０は前記図２のステップＳ１０２，Ｓ１０８，Ｓ１１０と同じ処理であり、判定開始条件成立後（Ｓ２０２でＹＥＳ）に行われるステップＳ２０４，Ｓ２０６が前記図２のステップＳ１０４，Ｓ１０６と異なる処理で行われる点が前記図２の連続鋳造開始判定処理とは異なる。
【０１０１】
判定開始条件が成立すると（Ｓ２０２でＹＥＳ）、まず４つの超音波センサのそれぞれにおいて、超音波の発信とその反射波の受信とが行われ、超音波センサ検出時間差ｄＴｍ１，ｄＴｍ２，ｄＴｍ３，ｄＴｍ４がメモリ作業領域に読み込まれる（Ｓ２０４）。この超音波センサ検出時間差ｄＴｍ１，ｄＴｍ２，ｄＴｍ３，ｄＴｍ４は、溶湯１１に接している連続鋳造型４の表面から反射される超音波と、溶湯１１を伝播して中子６の表面から反射されてくる超音波との到達時間差である。
【０１０２】
溶湯１１の固相率に応じて超音波の伝播速度は変化する。すなわち固相率が高いほど早く、低いほど遅くなる。したがって検出時間差が小さければ固相率は高く、検出時間差が大きければ固相率は低いことになる。このため、図１に示した溶湯１１の種類と溶湯１１の径方向の厚さに対して、予め、測定により検出時間差と固相率との関係を示すマップＭＡＰｓｆｔを作成しておくことができる。
【０１０３】
次に、このマップＭＡＰｓｆｔを用いて、超音波センサ検出時間差ｄＴｍ１〜ｄＴｍ４に基づいて、各位置での固相率Ｓｆ１〜Ｓｆ４を算出する（Ｓ２０６）。
そしてこの固相率Ｓｆ１〜Ｓｆ４が、前記図２のステップＳ１０８にて述べた４つの条件（第１条件〜第４条件）を全て満足するか否かが判定される（Ｓ２０８）。いずれか１つでも満足していなければ（Ｓ２０８でＮＯ）、このまま一旦本処理を出る。
【０１０４】
満足すれば連続鋳造開始判定がなされて（Ｓ２０８でＹＥＳ）、前記図２のステップＳ１１０にて述べたごとく、連続鋳造開始判定処理終了設定が行われると共に連続鋳造開始設定がなされる（Ｓ２１０）。
【０１０５】
上述した構成において、請求項との関係は、連続鋳造用コントローラ２６が連続鋳造開始判定方法を実施する連続鋳造開始判定装置に相当し、温度センサの代わりに用いられている４つの超音波センサが、それぞれ第１固相率検出手段、第２固相率検出手段、第３固相率検出手段、第４固相率検出手段に相当する。
【０１０６】
連続鋳造開始判定処理（図５）のステップＳ２０４〜２１０が連続鋳造開始タイミング判定手段としての処理に相当する。
以上説明した本実施の形態２によれば、温度の代わりに超音波を用いているが前記実施の形態１の（１）（３）と同様な効果が得られる。
【０１０７】
［実施の形態３］
前記実施の形態１では下型８の上面８ａから２０ｍｍの位置に第４温度センサ２０を用いて温度を測定し、その測定結果により、ステップＳ１０８で第４条件を判定している。同様に前記実施の形態２では下型８の上面８ａから２０ｍｍの位置に第４超音波センサを用いて検出時間差を測定して、その測定結果によりステップＳ２０８で第４条件を判定している。
【０１０８】
このように前記実施の形態１，２では４点の温度あるいは検出時間差を測定しているが、下型８の上面８ａから上方へ２０ｍｍの位置は省略して判定しても良い。
少し精度は落ちるが、前記実施の形態１又は２の効果をそれぞれ生じさせることができる。
【０１０９】
［その他の実施の形態］
・前記各実施の形態においては、複数位置にて溶湯の固相率を規定する条件は、３ヶ所又は４ヶ所での溶湯の固相率を規定する条件であったが、複数位置、すなわち２ヶ所以上であれば或る程度正確に連続鋳造開始タイミングを判定することができる。ただし前記各実施の形態のごとく３ヶ所又は４ヶ所であることが、極力少ない固相率測定でかつ十分に正確な連続鋳造開始タイミングを判定する上で、特に重要である。
【０１１０】
・前記各実施の形態において、下型８の上面８ａから上方へ３０ｍｍの位置に設けた温度センサ２２あるいは超音波センサは、３０ｍｍを越えた位置に配置しても良い。このような構成でもブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを正確に判定することができる。
【０１１１】
・固相率の検出としては、温度や超音波に限らない。固相率が検出できれば他のセンサでも良い。
・前記各実施の形態においては、内燃機関のシリンダライナの連続鋳造開始に関わるものであったが、中子を用いる他の各種部材の連続鋳造開始に対しても適用することができる。
【０１１２】
・前記各実施の形態では、中子を有する連続鋳造型の例であったが、中子を用いない連続鋳造型による連続鋳造開始判定にも適用できる。特に連続鋳造型の鋳造形状が複雑で、過凝固により連続鋳造型の一部を強く締め付けて、下型と共に鋳塊を引き抜くことが困難となりやすい連続鋳造においても、本発明を適用することにより、ブレークアウトや吊り下がりが生じることない連続鋳造開始タイミングを正確に判定することができる。
【符号の説明】
【０１１３】
２…竪型連続鋳造装置、４…連続鋳造型、４ａ…内部空間、４ｂ…スリット孔、６…中子、８…下型、８ａ…上面、１０…ホットトップ、１１…溶湯、１２…鋳込孔、１２ａ…鋳込孔開口部、１４…下型移動装置、１６…第１温度センサ、１８…第２温度センサ、２０…第４温度センサ、２２…第３温度センサ、２４…樋、２６…連続鋳造用コントローラ、Ｗ…冷却水。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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