(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内環状孔と、該内環状孔の外周から放射状に延びる複数の直線状孔と、該直線状孔の外端間を連結する外環状孔と、前記内環状孔と前記外環状孔と前記直線状孔とで囲まれた領域に設けられた内圧調整用エアの導入用貫通孔と、を少なくとも備えたダイスを使用し、前記内圧調整用エアの導入用貫通孔から内圧調整エアを導入しながら、前記内環状孔と前記外環状孔と前記直線状孔から、溶融した樹脂を１度に押出す工程と、
押し出された成形体を、予備水槽において冷却しながらサイジングした後、減圧水槽において減圧条件下でサイジングするサイジング工程と、
を有し、
前記予備水槽でのサイジングは、サイジングプレートに設けられた貫通孔から冷却水を減圧吸引しながら行い、
内環状部と、該内環状部の外周に沿って略等間隔で放射状に延設された複数のリブ部と、前記複数のリブ部を連結する外環状部と、を備え、前記内環状部と前記リブ部と前記外環状部とにより中空部が形成されると共に、前記内環状部と前記外環状部とが、縦断面視、同心的に配置され、最小曲げ直径が外環状部の外径の１．７５倍以下で、かつ１ｍｍ圧縮時側圧が１５０Ｎ以上であり、熱可塑性樹脂により一体成形された多孔チューブを得る多孔チューブの製造方法。
【請求項２】
前記減圧水槽でのサイジング径は製造される多孔チューブの径よりも大きくし、かつ、前記予備水槽でのサイジング径は前記減圧水槽でのサイジング径よりも大きくする請求項１に記載の多孔チューブの製造方法。
【請求項３】
前記多孔チューブは、前記外環状部の内径が前記内環状部の内径の２〜２．５倍である請求項１又は２に記載の多孔チューブの製造方法。
【請求項４】
前記熱可塑性樹脂は、熱可塑性ポリウレタン、ナイロン６及びナイロン１２のうちの少なくとも１種である請求項１〜３のいずれか１項に記載の多孔チューブの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、多孔チューブ及びその製造方法に関する。より詳しくは、複数の中空部を有する多孔チューブ及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
空気や水等の流体を流す多孔チューブは幅広い分野で用いられており、近年では、産業用ロボット等のような可動部分に用いられるものや、各種配管用多孔チューブとして用いられたりしている。このような可動部分に用いることができるには折り曲げ特性に優れたチューブであることが必要となる。このような特性を備えたチューブを開発することは幅広い産業界からの強く望まれているところである。そして、このようなチューブとして多層チューブ等が用いられている。
【０００３】
特許文献１には、充実構造のポリテトラフルオロエチレンよりなる第１層と、その外周面に積層された多孔質構造のポリテトラフルオロエチレンよりなる第２層と、更にその外周面に積層され、通気性を有しかつ該第２層材料より弾力性が高い高分子材料よりなる第３層とからなり、該第１層と該第２層とは熱融着により一体化され、かつ該第３層の通気度がガーレー数で１０００００秒以下であることを特徴とする可とう性多層チューブ等が開示されている。
【０００４】
【特許文献１】特開平８−０７２１７８号公報。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、チューブの構造を多層にする場合等には、製造工程が複雑になりコストがかかる等といった問題があった。また、チューブの側圧特性をさらに向上させることが求められている。そこで、本発明は、側圧特性に優れた多孔チューブを提供すること主な目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
まず、本発明は、内環状部と、該内環状部の外周に沿って略等間隔で放射状に延設された複数のリブ部と、前記複数のリブ部を連結する外環状部と、を備え、前記内環状部と前記リブ部と前記外環状部とにより中空部が形成され、前記内環状部と前記外環状部とが、縦断面視、同心的に配置され、最小曲げ直径が外環状部の外径の１．７５倍以下で、かつ１ｍｍ圧縮時側圧が１５０Ｎ以上であり、熱可塑性樹脂により一体成形された多孔チューブを提供する。このような構造の多孔チューブとすることで、多孔チューブの側方から負荷がかけられた場合等であっても、その負荷を効率よく分散できる。その結果、側圧特性に優れた多孔チューブとすることができる。なお、「最小曲げ直径」は、温度２０℃において、１８０°曲げ時に折れない、あるいはキンクが発生しない最小の曲げ直径をピンケージにて測定するものである。
続いて、本発明は、前記外環状部の内径は、前記内環状部の内径の２〜２．５倍である多孔チューブを提供する。
そして、本発明の多孔チューブは、熱可塑性ポリウレタン、ナイロン６及びナイロン１２のうちの少なくとも１種の熱可塑性樹脂で形成することができる。 
また、本発明は、内環状孔と、該内環状孔の外周から放射状に延びる複数の直線状孔と、該直線状孔の外端間を連結する外環状孔と、前記内環状孔と前記外環状孔と前記直線状孔とで囲まれた領域に内圧調整用エアの導入用貫通孔と、を少なくとも備えたダイスを使用し、前記内圧調整用エアの導入用貫通孔から内圧調整エアを導入しながら、前記内環状孔と前記外環状孔と前記直線状孔から、溶融した樹脂を１度に押出す工程と、押し出された成形体を、冷却しながら真空サイジングする工程と、を行い、内環状部と、該内環状部の外周に沿って略等間隔で放射状に延設された複数のリブ部と、前記複数のリブ部を連結する外環状部と、を備え、前記内環状部と前記リブ部と前記外環状部とにより中空部が形成されると共に、前記内環状部と前記外環状部とが、縦断面視、同心的に配置され、最小曲げ直径が外環状部の外径の１．７５倍以下で、かつ１ｍｍ圧縮時側圧が１５０Ｎ以上であり、熱可塑性樹脂により一体成形された多孔チューブを得る多孔チューブの製造方法を提供する。このような製造方法によって、側圧特性に優れた多孔チューブを得ることができる。
更に、本発明は、前記真空サイジングは予備冷却を行なう多孔チューブの製造方法を提供する。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、側圧特性に優れた多孔チューブとすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下、添付図面に基づいて、本発明に係る多孔チューブの好適な実施形態及び多孔チューブの製造方法について説明する。なお、添付図面に示された各実施形態は、本発明に係わる一例を例示したものであり、これにより本発明の範囲が狭く解釈されることはない。
【０００９】
図１は、本発明に係る多孔チューブの第１実施形態の断面図である。図２は、同実施形態の簡略斜視図である。図１中の符号１は、本発明に係る多孔チューブを示している。該多孔チューブ１のサイズや構造等は、本発明の効果が得られる範囲内において、目的に応じて適宜選定可能である。
【００１０】
多孔チューブ１は、内環状部１０と、６本のリブ部１２と、リブ部１２を連結する外環状部１４と、を備えている。内環状部１０とリブ部１２と外環状部１４とによって中空部Ｂが形成されている。また、内環状部１０の内部に中心孔Ａが形成されている。この多孔チューブは、少なくとも最小曲げ直径が、外環状部１４の外径の１．７５倍以下である。最小曲げ直径が外環状部１４の外径の１．７５倍以下である多孔チューブとすることで、実用レベルにおいても優れた側圧特性を有する多孔チューブとすることができる。
【００１１】
本発明に係る多孔チューブ１は、側圧特性や曲げ特性等の機械的特性や、多孔チューブ構造の真円性を、より良好に保つために、リブ部１２を３本以上とすることが望ましい。また、多孔チューブ１の中空率や、製造時に用いるダイス先端部の機械加工精度の観点から、１０本以下であることが望ましい。更に好適には６本であることが望ましい。
【００１２】
そして、多孔チューブ１の中空率については限定されず、適宜好適な中空率とすることができる。本発明に係る多孔チューブ１では、チューブ内の単位時間あたりの流体輸送量を低下させずにすみ、かつ圧力損失が大きくなって材質を高圧対応することも不要とできる。また、キンク等の発生も防止できる。本発明によれば、高い中空率を有しながらキンク等にも優れた多孔チューブとすることができる。この中空率とは、多孔チューブ１の断面積（環状部１０、リブ１２、外環状部１４、中心孔Ａ、中空部Ｂの各断面積の総和）に対する、多孔チューブ１の中空領域の断面積（中心孔Ａと中空部Ｂの各断面積の総和）の割合をいう。そして、好適には、外環状部１４の内径は、内環状部１０の内径の２〜２．５倍であることが望ましい。
【００１３】
本発明に係る多孔チューブ１の材料としては、例えば、合成樹脂を用いることができる。合成樹脂としては熱可塑性樹脂等が好適に用いることができる。具体的には、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィン樹脂や環状ポリオレフィン樹脂、メタクリル樹脂（ＰＭＭＡ）、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン樹脂（ＡＢＳ）、ポリエチレンテレフタラート（ＰＥＴ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、シンジオタクチックポリスチレン（ＳＰＳ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）やポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等のフッ素樹脂、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、熱可塑性ポリウレタン樹脂、ポリアミド樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合体、シリコーンゴム等が挙げられる。より好適には、熱可塑性ポリウレタン樹脂（ＴＰＵ）、ナイロン６（Ｎｙ６）、ナイロン１２（Ｎｙ１２）等が望ましい。
【００１４】
また、視認性をより高めたい場合には、透明な合成樹脂を用いることが望ましい。透明な合成樹脂としては、ポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭＡ）樹脂等が挙げられる。そして、必要に応じて、本発明に係る多孔チューブ１に着色や表面加工を施すことができる。更に、本発明に係る多孔チューブ１は、使用用途に応じて、透明な部位と、着色された部位とを併せ持たせることも自由である。
【００１５】
加えて、多孔チューブ１は内環状部１０とリブ部１２と外環状部１４を一体成形できるため、多層チューブに比して視認性に優れたチューブとすることができる。従って、チューブ内を通過する対象物質を容易に確認できる。更に、用途によっては発生するであろう結露やオイルミスト等といった異物の存在有無等も容易に確認できる。
【００１６】
本発明に係る多孔チューブ１は、側圧特性に優れているため、曲げてもキンクやクラックが発生しない多孔チューブとして、幅広い用途に用いることができる。例えば、医療用・生化学分析用多孔チューブ、多種流体ノズル用多孔チューブ、各種装置の配管用多孔チューブ、結束用多孔チューブ等に用いることができる。
【００１７】
医療用多孔チューブとして用いる場合には、中空部Ｂ等をルーメンとして、複数のワイヤーを格納することができる。特に、内視鏡等のカテーテル多孔チューブとして好適に用いることができる。カテーテル多孔チューブの先端を目標部位に向けて曲げたり動かしたりする必要があるが、本発明に係る多孔チューブ１であれば、側圧特性に優れ、最小曲げ直径も小さいため、可動域が広くかつキンクや歪みを発生することのないカテーテル多孔チューブとして好適に用いることができる。
【００１８】
微量の多種流体を送液する送液用多孔チューブとして用いることができる。通常の微細な多孔チューブであれば、多数本の多孔チューブを束ねる必要があるため曲げ難くなるとともに、曲げた際に多孔チューブ内の空間が潰れることがある。これに関して、本発明に係る多孔チューブ１であれば、側圧特性等に優れているため、多孔チューブ１内の空間が閉塞されることなく確実に多種流体を送液することができる。
【００１９】
例えば、医療用の薬液多孔チューブや、化学反応等を行うマイクロリアクター用多孔チューブ等として用いることができる。あるいは、種々のガスや燃料や冷却媒体等の送液多孔チューブとして用いることもできる。
【００２０】
ノズル用多孔チューブとして用いる場合は、例えば、霧噴霧や半導体洗浄に用いることができる。微小や液体を噴霧する際に、ある程度の側圧が多孔チューブに負荷されたとしても、本発明にかかる多孔チューブ１であれば円滑に送液できるため好適である。更に、最小曲げ直径が小さいため、噴霧装置や半導体洗浄用装置の内部に多孔チューブ１を曲げて格納したとしても、曲げた部分が潰れることがないため、送液に必要な空間を確保できる点でも好適である。
【００２１】
各種分析機器用多孔チューブとして用いる場合には、微量試料を分析する高速液体クロマトグラフィー（ＨＰＬＣ）や各種分光測定機器やフローサイトメトリー等に用いられる送液用多孔チューブとして用いることができる。また、ガス捕集器等の集気用多孔チューブや採気用多孔チューブとして用いることができる。中心孔Ａや中空部Ｂを有するため、複数の流体（液体やガス等）を多孔チューブ１によって送液できるため省スペース化ができる。また、多孔チューブ１を曲げても流路となる中心孔Ａや中空部Ｂが潰れることがないため好適である。
【００２２】
各種装置の配管用多孔チューブとして用いる場合には、側圧特性に優れている多孔チューブであるため、曲げることで省スペース化が可能となる。また、中空部Ｂに各種ケーブルや配線等を挿入することで、省スペース化のみならず材料コストの削減にも資することができる。例えば、産業ロボットの可動部分に使用する配管用多孔チューブ等として好適に用いることができる。
【００２３】
なお、本発明に係る多孔チューブを用いて搬送する対象は流体に限られず、例えば微小粒子等の固体であってもよい。従って、中心孔Ａや中空部Ｂから微小粒子等を搬送することができる。
【００２４】
製造方法としては、内環状部と、該内環状部から放射状に延設された複数のリブ部と、前記複数のリブ部を連結する外環状部と、を備え、前記内環状部と前記リブ部と前記外環状部とにより中空部が形成され、前記内環状部と前記外環状部とが、縦断面視、同心的に配置される多孔チューブの製造に際して、所定形状のダイスを用いた押出形成により前記多孔チューブを一体形成することにより、多孔チューブ１を得ることができる。以下、製造方法を中心に説明する。
【００２５】
図３は、本発明に係る多孔チューブ１の製造方法の一例を示す概念図である。図４は、それに用いられるダイスの一形態例である。図３の符号２は、多孔チューブの製造装置を示している。
【００２６】
溶融した樹脂Ｐは、ノズル２１から押出されて、予備水槽２２と減圧水槽２３とでサイジングされて、多孔チューブ１が製造される。予備水槽２２と減圧水槽２３とは隔壁２４によって仕切られている。なお、本発明の製造工程では、サイジング工程において減圧サイジングする前に所定の冷却手法として予備水槽２２を設けており、これによって側圧特性に優れた多孔チューブ１を得ることができる。以下、各工程について説明する。
【００２７】
ノズル２１に備えられたダイス３から溶融した樹脂Ｐを押出しする。このダイス３は、内環状孔３１と、この内環状孔３１の外周から放射状に延びる複数の直線状孔３２と、この直線状孔３２の外端間を連結する外環状孔３３の孔を備えている。この内環状孔３１と外環状孔３２と直線状孔３３から、樹脂Ｐを押出しすることで、多孔チューブ１の形状とする（図１参照）。
【００２８】
また、ダイス３に内圧調整用エアを導入するための貫通孔３５を設けることが必要である。貫通孔３５は、内環状孔３１と直線状孔３２，３２と外環状孔３３とで囲まれた領域に設けられている（図４参照）。押出しする樹脂Ｐを所定速度で引き取る際に、これに伴って外部のエアが、貫通孔３５の後方から前方に通される（図３の矢印ａ参照）。これによって、樹脂Ｐから成形される多孔チューブ１の中心孔Ａや中空部Ｂの内圧を均一化することができる。
【００２９】
そして、押出し時に伴って自然発生する空気流により中心孔Ａや中空部Ｂに内圧調整用エアを導入してもよいし、積極的に所定圧力で加圧した内圧調整用エアを導入することも可能である。
【００３０】
なお、面積引き落とし倍率は、下記式で求められる値であり、好ましい範囲としては、４〜３２倍であることが望ましい。このような数値範囲とすることで、吐出量をより安定させることができ、更には外径ムラを防止できるという点でより好適である。
【００３１】
【数１】
0005393016.tif 000002
【００３２】
続いて、多孔チューブ１の賦形を行うサイジングを行う。これにより多孔チューブ１の形状を微調整する。サイジングは、予備水槽２２と減圧水槽２３とを用いて真空サイジングすることで行われる。減圧水槽２３の前に予備水槽２２を設けることで、減圧条件下でサイジングしやすいように適度に樹脂を冷却できる。その結果、サイジングの精度を高めることができる。
【００３３】
予備水槽２２は、サイジングプレート２２１，２２１を上下に備えている。このサイジングプレート２２１は、予備水槽２２と一体であってもよい。そして、樹脂Ｐの押出し方向（矢印ａ参照）と逆方向（矢印ｃ）に冷却水を吐出する給水部２２２を備えている。給水方向は限定されないが、樹脂Ｐの押出し方向と同軸方向であることが望ましい。給水部２２２から吐出される水流が押出しされている樹脂に直接当たらないため、予備水槽２２内でチューブが踊ったり、その表面が波打つことを防止できる。
【００３４】
予備水槽２２の入り口ではいわゆる水走りが起こりうるが、これに関してはサイジングプレート２２１の貫通孔２２１１から冷却水を減圧吸引することが望ましい。あるいは、予備水槽２２の水位を一定に保つことが望ましい。これらによって、水槽内の水がノズル２１にかかってしまうことを防止できる。また、外環が上下の区別なく同時に冷却されるので、真円性が優れた多孔チューブとすることができる。
【００３５】
予備水槽２２の長さは限定されず、適宜好適な長さに調節することができる。これにより、後続の減圧水槽２３で減圧水槽用プレート２３１，２３１でサイジングされる際に、溶融した樹脂が冷却固化しすぎることもなく、かつサイジングに好適な冷却効果も得ることができるため望ましい。なお、予備水槽２２の長さは、押出し速度に応じて適宜選定することができる。例えば、押出し速度が高速の場合には水槽長を長く、押出し速度が低速の場合には水槽長を短くすればよい。
【００３６】
例えば、柔らかい樹脂をいきなり減圧水槽２３に入れてしまうと膨張してしまい、サイジングを行う際に詰まりを引き起こしてしまうが、本発明ではこのような現象を防止できる。また、樹脂Ｐに含有される添加剤等のブリード現象を防止できる。溶融状態である樹脂Ｐはサイジングによって急冷却されると、添加剤が樹脂表面からブリードアウトしてしまう。このブリード現象は冷却ムラの原因となるだけでなく、更には外径のムラの原因ともなりうるが、このような現象も防止できる。
【００３７】
また、通常の減圧サイジングでは、樹脂を搾るようにサイジングする。そのため、このような多孔チューブの製造においては、高精度の形状制御が難しいといった問題が挙げられる。例えば、多孔チューブであれば、そのリブ部の形状制御等がとりわけ難しい。すなわち、搾るようにサイジングすればリブ部が潰れるやすくなる。そこでサイジング径は、製品径より必ず大きめにする必要がある。より好適には、減圧サイジング径は製品径よりも大きく、更に予備水槽サイジング径は減圧サイジング径よりも大きいことが望ましい。
【００３８】
このように、本発明に係る製造方法では、予備冷却を行なうことが望ましく、より好適には、予備冷却でのサイジング径は所望する製品径よりも大きいサイジング径でサイジングを行うことが望ましい。次に、このサイジングされた樹脂Ｐは減圧されることでその径を外周方向に大きくしながら成形することが更に望ましい。これによって、より正確な形状制御が可能となり、その結果、より側圧特性に優れた多孔チューブを得ることができる。
【００３９】
また、減圧水槽２３では、真空ポンプ（図示せず）により水槽内の空気のみを吸引するように設定することが望ましい。空気も冷却水も一緒に真空ポンプに送りこむのではなく、空気系と水系とを別個に制御することが望ましい。そして、冷却水は別途に設けた排水口から排水することが望ましい。これにより、オーバーフローした冷却水が空気の吸引を妨げることを防止でき、より安定した減圧状態を作り出すことができる。
【００４０】
各サイジングプレートは、製造する多孔チューブの形状や大きさ等を考慮して、適宜好適な形状のものとすることができるが、好適には、予定する外径よりもやや大きい口径であることが望ましい。また、サイジングプレートの材質は限定されないが、ＳＵＳや真鍮等を用いることができる。
【００４１】
隔壁２４は、予備水槽２２と減圧水槽２３を仕切るためのものであり、その材質は限定されないが、好適にはＳＵＳ等の金属製であることが望ましい。
【実施例】
【００４２】
本発明に係る製造方法の効果を検証するために、以下の試験を実施した。種々の細径多孔チューブを製造し、その物性を測定・評価した。
【００４３】
＜実施例１＞
図３に示す装置を用いて、φ６（リブ厚み０．７ｍｍ）である６リブ構造の熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）製の多孔チューブを作製した。溶融した熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）を、図４に示すダイス３（図３のノズル２１）に挿通し、押出し成形することによって多孔チューブを得た。その際の条件は以下のようにして夫々行なった。
線速度は６〜１５ｍ／分、予備水槽長は７５ｍｍ、サイジングプレート２２１は真鍮製フッ素樹脂コート（プレート長８ｍｍ、穴径φ８．０ｍｍ）、サイジングプレート２３１は真鍮製フッ素樹脂コート（プレート長８ｍｍ、穴径φ６．４ｍｍ）、水槽温度は１９度、面積引き落とし倍率は７．１倍で行った。
そして、単重が２３．３ｇ／ｍ、最小曲げ直径と外環状部の外径との比が１．３０、外環状部の内径と内環状部の内径との比が２．２２の多孔チューブとした。
【００４４】
＜実施例２＞
最小曲げ直径が７．５ｍｍであり、最小曲げ直径と外環状部の外径との比が１．２５である多孔チューブを、実施例１と同様にして作成した。なお、表１に示す条件以外は実施例１と同様の条件で作成した。
【００４５】
＜実施例３＞
単重が１９．７ｇ／ｍ、最小曲げ直径が１０．０ｍｍ、最小曲げ直径と外環状部の外径との比が１．６７である多孔チューブを、実施例１と同様にして作成した。なお、表１に示す条件以外は実施例１と同様の条件で作成した。
【００４６】
＜実施例４＞
外環状部内径と内環状部内径の比が２．０５である多孔チューブを、実施例１と同様にして作成した。なお、表１に示す条件以外は実施例１と同様の条件で作成した。
【００４７】
＜実施例５＞
最小曲げ直径が８．０ｍｍであり、外環状部内径と内環状部内径の比が２．４５である多孔チューブを、実施例１と同様にして作成した。なお、表１に示す条件以外は実施例１と同様の条件で作成した。
【００４８】
＜比較例１＞
単重が１９．０ｇ／ｍ、φ６−φ４（リブ厚み１．０ｍｍ）、最小曲げ直径が１５．０ｍｍである多孔チューブを作製した。これ以外の条件は実施例１と同様の条件で作製した。
【００４９】
＜物性の測定・評価＞
［最小曲げ直径の測定］
温度２０℃において、各多孔チューブを、１８０°曲げた時に折れない（あるいはキンクが発生しない）最小の曲げ半径をピンケージにて測定した。なお、測定は、ＪＩＳ  Ｃ６８５１  １３に準拠して行った。
［平板側圧の測定］
５０ｍｍの長さにカットした多孔チューブに平板にて側圧をかけていき、１ｍｍ変化した時の側圧を測定した。側圧の測定には、「万能引張試験機  ＴＣＭ−２０００（新興通信工業（株）社製）」を用いて測定した。
［破壊圧力の測定］
「キョーワテスターＴ−３００Ｎ  （株）キョーワ社製」により測定した。
【００５０】
実施例１〜５、比較例１の結果を下記表１，２に示す。
【００５１】
【表１】
0005393016.tif 000003
【００５２】
【表２】
0005393016.tif 000004
【００５３】
＜考察＞
実施例１〜５の多孔チューブは、いずれも１ｍｍ圧縮時側圧が１５０Ｎ以上であり、破壊圧力が２．５ＭＰａ以上であった。一方、比較例１は、１ｍｍ圧縮時側圧は１３７Ｎであり、破壊圧力は２．０ＭＰａとなった。
以上より、本発明に係る多孔チューブは側圧特性に優れていることが示唆された。
【産業上の利用可能性】
【００５４】
本発明に係る多孔チューブは、側圧特性に優れているため、医療用多孔チューブや各種分析機器の配管用多孔チューブ等として幅広い用途に用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】本発明に係る多孔チューブの第１実施形態の断面図である。
【図２】同実施形態の概略斜視図である。
【図３】本発明に係る多孔チューブの製造方法の一例を示す概念図である。
【図４】本発明に係る多孔チューブの製造方法に用いるダイスの一形態例である。
【符号の説明】
【００５６】
１  多孔チューブ
２  多孔チューブの製造装置
３  ダイス
１０  内環状部
１２  リブ部
１４  外環状部
２１  ノズル
２２  予備水槽
２３  減圧水槽
２４  隔壁
Ａ  中心孔
Ｂ  中空部
【図１】
0005393016.tif 000005
【図２】
0005393016.tif 000006
【図３】
0005393016.tif 000007
【図４】
0005393016.tif 000008