(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゴム製のベルト本体に有機繊維で構成された心線が埋設されたエンドレスの伝動ベルトを、複数のプーリに巻き掛けた状態で、前記心線を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度とし、その後、前記複数のプーリに巻き掛けた状態の前記伝動ベルトのベルト張力を安定時張力として測定する伝動ベルトの安定時張力測定方法。
【請求項２】
請求項１に記載された伝動ベルトの安定時張力測定方法において、
前記心線を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度の前記伝動ベルトを前記複数のプーリに巻き掛けた状態で静止させ、その静止させた状態で前記伝動ベルトのベルト張力を測定する伝動ベルトの安定時張力測定方法。
【請求項３】
請求項１に記載された伝動ベルトの安定時張力測定方法において、
前記心線を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度の前記伝動ベルトを前記複数のプーリに巻き掛けた状態で所定時間走行させ、その走行中に前記伝動ベルトのベルト張力を測定する伝動ベルトの安定時張力測定方法。
【請求項４】
請求項１に記載された伝動ベルトの安定時張力測定方法において、
前記心線を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度の前記伝動ベルトを前記複数のプーリに巻き掛けた状態で所定時間走行させ、その走行後に前記伝動ベルトのベルト張力を測定する伝動ベルトの安定時張力測定方法。
【請求項５】
請求項４に記載された伝動ベルトの安定時張力測定方法において、
前記伝動ベルトの走行時間を０．５〜５分とする伝動ベルトの安定時張力測定方法。
【請求項６】
請求項４又は５に記載された伝動ベルトの安定時張力測定方法において、
前記伝動ベルトを走行させて冷却した後、前記伝動ベルトのベルト張力を測定する伝動ベルトの安定時張力測定方法。
【請求項７】
請求項６に記載された伝動ベルトの安定時張力測定方法において、
前記伝動ベルトのベルト張力を測定するときのベルト温度を１０〜４０℃とする伝動ベルトの安定時張力測定方法。
【請求項８】
請求項１乃至７のいずれかに記載された伝動ベルトの安定時張力測定方法において、
前記伝動ベルトを、前記心線を構成する有機繊維のガラス転移点よりも１０〜５０℃高いベルト温度とする伝動ベルトの安定時張力測定方法。
【請求項９】
請求項１乃至８のいずれかに記載された伝動ベルトの安定時張力測定方法において、
前記心線を構成する有機繊維が脂肪族ポリアミド繊維である伝動ベルトの安定時張力測定方法。
【請求項１０】
請求項１乃至９のいずれかに記載された伝動ベルトの安定時張力測定方法において、
前記複数のプーリは、プーリ径が同一の一対のプーリである伝動ベルトの安定時張力測定方法。
【請求項１１】
ゴム製のベルト本体に有機繊維で構成された心線が埋設されたエンドレスの伝動ベルトの安定時張力を測定するのに用いられる伝動ベルトの安定時張力測定装置であって、
温調機構が付帯した加熱槽と、
前記加熱槽内に伝動ベルトが巻き掛けられるように設けられた複数のプーリと、
前記複数のプーリに巻き掛けられた状態の伝動ベルトのベルト張力を検出するベルト張力検出手段と、
を備えた伝動ベルトの安定時張力測定装置。
【請求項１２】
請求項１１に記載された伝動ベルトの安定時張力測定装置において、
前記複数のプーリは、プーリ径が同一の一対のプーリである伝動ベルトの安定時張力測定装置。
【請求項１３】
ゴム製のベルト本体に有機繊維で構成された心線が埋設されたエンドレスの伝動ベルトの製造方法であって、
円筒型の外周上に一定の張力を付与して心線を螺旋状に巻き付け、さらにその上に未架橋ゴム組成物を巻き付ける材料セット工程と、
前記材料セット工程で円筒型上にセットした心線及び未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して円筒状のベルトスラブに加硫成型する加硫成型工程と、
前記加硫成型工程で得たベルトスラブから作製した伝動ベルトを、複数のプーリに巻き掛けた状態で、心線を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度とし、その後、その複数のプーリに巻き掛けた状態の伝動ベルトのベルト張力を安定時張力として測定する安定時張力検査工程と、
を備えた伝動ベルトの製造方法。
【請求項１４】
請求項１３に記載された伝動ベルトの製造方法において、
前記安定時張力検査工程で測定した安定時張力に基づいて、前記材料セット工程において心線に付与する張力の設定を変更する伝動ベルトの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、伝動ベルトの安定時張力測定方法及び測定装置、並びにそれを用いた伝動ベルトの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車の補機駆動用のベルト伝動装置では、例えば、クランクシャフトプーリ、パワーステアリングプーリ、エアコンプーリ、ウォーターポンププーリ、及びＡＣジェネレータプーリ等にＶリブドベルトが巻き掛けられ、そして、Ｖリブドベルトにはオートテンショナにより一定のベルト張力が付与されるように構成されている（例えば特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１２−４１９７３号公報
【発明の概要】
【０００４】
本発明は、ゴム製のベルト本体に有機繊維で構成された心線が埋設されたエンドレスの伝動ベルトを、複数のプーリに巻き掛けた状態で、前記心線を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度とし、その後、前記複数のプーリに巻き掛けた状態の前記伝動ベルトのベルト張力を安定時張力として測定する伝動ベルトの安定時張力測定方法である。
【０００５】
本発明は、ゴム製のベルト本体に有機繊維で構成された心線が埋設されたエンドレスの伝動ベルトの安定時張力を測定するのに用いられる伝動ベルトの安定時張力測定装置であって、温調機構が付帯した加熱槽と、前記加熱槽内に伝動ベルトが巻き掛けられるように設けられた複数のプーリと、前記複数のプーリに巻き掛けられた状態の伝動ベルトのベルト張力を検出するベルト張力検出手段とを備える。
【０００６】
本発明は、ゴム製のベルト本体に有機繊維で構成された心線が埋設されたエンドレスの伝動ベルトの製造方法であって、円筒型の外周上に一定の張力を付与して心線を螺旋状に巻き付け、さらにその上に未架橋ゴム組成物を巻き付ける材料セット工程と、前記材料セット工程で円筒型上にセットした心線及び未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して円筒状のベルトスラブに加硫成型する加硫成型工程と、前記加硫成型工程で得たベルトスラブから作製した伝動ベルトを、複数のプーリに巻き掛けた状態で、心線を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度とし、その後、その複数のプーリに巻き掛けた状態の伝動ベルトのベルト張力を安定時張力として測定する安定時張力検査工程とを備える。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施形態に係るＶリブドベルトの斜視図である。
【図２】実施形態に係るＶリブドベルトを用いた自動車の補機駆動ベルト伝動装置のプーリレイアウトを示す図である。
【図３】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法１を示す第１の説明図である。
【図４】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法１を示す第２の説明図である。
【図５】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法１を示す第３の説明図である。
【図６】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法１を示す第４の説明図である。
【図７】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法１を示す第５の説明図である。
【図８】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法１の安定時張力検査工程で用いる安定時張力測定装置の正面図である。
【図９】Ｖリブドベルトの型抜き後の経過時間とベルト長さとの関係を示すグラフである。
【図１０】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法２を示す第１の説明図である。
【図１１】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法２の加硫成型工程で用いるベルト成形型の縦断面図である。
【図１２】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法２の加硫成型工程で用いるベルト成形型の一部分の縦断面図である。
【図１３】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法２を示す第２の説明図である。
【図１４】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法２を示す第３の説明図である。
【図１５】実施例１〜３及び比較例１〜３のそれぞれについての走行中ベルト張力、温間ベルト張力、及び冷間ベルト張力を示すグラフである。
【図１６】心線を円筒型に対して螺旋状に巻き付ける際の張力とＶリブドベルトの安定時張力との関係を示すグラフである。
【図１７】心線を円筒型に対して螺旋状に巻き付ける際の張力を１９．６Ｎとした場合及び１３．７Ｎとした場合のＶリブドベルトの安定時張力を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
以下、実施形態について図面に基づいて詳細に説明する。
【０００９】
（ＶリブドベルトＢ）
図１は、実施形態に係るＶリブドベルトＢ（伝動ベルト）を示す。実施形態に係るＶリブドベルトＢは、例えば、自動車のエンジンルーム内に設けられる補機駆動用のベルト伝動装置等に用いられるエンドレスのものである。実施形態に係るＶリブドベルトＢは、例えば、ベルト長さが７００〜３０００ｍｍ、ベルト幅が１０〜３６ｍｍ、及びベルト厚さが４．０〜５．０ｍｍである。なお、本実施形態では、ＶリブドベルトＢを伝動ベルトの例とするが、特にこれに限定されるものではなく、平ベルトやＶベルトや歯付ベルトであってもよい。
【００１０】
実施形態に係るＶリブドベルトＢは、ベルト内周側のプーリ接触部分を構成する圧縮ゴム層１１と中間の接着ゴム層１２とベルト外周側の背面ゴム層１３との三重層に構成されたゴム製のＶリブドベルト本体１０を備えており、接着ゴム層１２には、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように配された心線１４が埋設されている。
【００１１】
圧縮ゴム層１１は、複数のＶリブ１５がベルト内周側に垂下するように設けられている。複数のＶリブ１５は、各々がベルト長さ方向に延びる断面略逆三角形の突条に形成されていると共に、ベルト幅方向に並設されている。各Ｖリブ１５は、例えば、リブ高さが２．０〜３．０ｍｍ、基端間の幅が１．０〜３．６ｍｍである。また、リブ数は、例えば、３〜６個である（図１では３個）。
【００１２】
接着ゴム層１２は、断面横長矩形の帯状に構成されており、厚さが例えば１．０〜２．５ｍｍである。
【００１３】
背面ゴム層１３も、断面横長矩形の帯状に構成されており、厚さが例えば０．４〜０．８ｍｍである。背面ゴム層１３の表面は、ベルト背面が接触する平プーリとの間で生じる音を抑制する観点から、織布の布目が転写された形態に形成されていることが好ましい。
【００１４】
圧縮ゴム層１１、接着ゴム層１２、及び背面ゴム層１３は、ゴム成分に種々の配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して架橋剤により架橋させたゴム組成物で形成されている。このゴム組成物は、硫黄を架橋剤として架橋したものであってもよく、また、有機過酸化物を架橋剤として架橋したものであってもよい。
【００１５】
圧縮ゴム層１１、接着ゴム層１２、及び背面ゴム層１３は、別配合のゴム組成物で形成されていてもよく、また、同じ配合のゴム組成物で形成されていてもよい。ベルト背面が接触する平プーリとの接触で粘着が生じるのを抑制する観点からは、背面ゴム層１３は、接着ゴム層１２よりもやや硬めのゴム組成物で形成されていることが好ましい。
【００１６】
圧縮ゴム層１１、接着ゴム層１２、及び背面ゴム層１３を形成するゴム組成物のゴム成分としては、例えば、エチレン−α−オレフィンエラストマー（ＥＰＤＭ、ＥＰＲなど）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、水素添加アクリロニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）等が挙げられる。配合剤としては、補強剤、充填剤、老化防止剤、軟化剤、架橋剤、加硫促進剤等が挙げられる。なお、圧縮ゴム層１１と接着ゴム層１２とでＶリブドベルト本体１０を構成し、背面ゴム層１３の代わりに、例えば、綿、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維、アラミド繊維等の糸で形成された織布、編物、不織布等で構成された補強布が設けられた構成であってもよい。
【００１７】
圧縮ゴム層１１を形成するゴム組成物には、ナイロン短繊維等の短繊維が配合されていてもよい。その場合、短繊維が圧縮ゴム層１１にベルト幅方向に配向するように含まれていることが好ましく、また、短繊維が圧縮ゴム層１１の表面から突出するように設けられていることが好ましい。なお、圧縮ゴム層１１を形成するゴム組成物に短繊維を配合した構成ではなく、圧縮ゴム層１１の表面に短繊維を付着させた構成であってもよい。
【００１８】
心線１４は、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように配されているが、その螺旋のピッチは例えば０．８〜１．５ｍｍである。
【００１９】
心線１４は有機繊維のフィラメント糸で構成されている。心線１４を構成する有機繊維としては、例えば、脂肪族ポリアミド繊維（ＰＡ）、ポリエチレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ）、ポリエチレンナフタレート繊維（ＰＥＮ）、ビニロン繊維（ＰＶＡ）等が挙げられる。これらのうち、ＶリブドベルトＢをストレッチタイプとする観点から、脂肪族ポリアミド繊維（ＰＡ）が好ましい。脂肪族ポリアミド繊維としては、例えば、ナイロン６６繊維、ナイロン６繊維、ナイロン４６繊維、ナイロン６１０繊維、ナイロン１２繊維、ナイロン６１１繊維、ナイロン６１２繊維等が挙げられる。
【００２０】
心線１４を構成する有機繊維のガラス転移点は、例えば、脂肪族ポリアミド繊維（ＰＡ）では、ナイロン６６繊維が５０℃、ナイロン６繊維が５０℃、ナイロン４６繊維が６０℃であり、ポリエチレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ）が６７℃であり、ポリエチレンナフタレート繊維（ＰＥＮ）が１１３℃であり、ビニロン繊維（ＰＶＡ）が約８５℃である。ここで、ガラス転移点は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ：Differential scanning calorimetry）によるものである。
【００２１】
心線１４は、単一種の有機繊維で構成されていてもよく、また、複数種の有機繊維が混在して構成されていてもよい。心線１４を構成する有機繊維のフィラメント糸の繊度は例えば２〜６ｄｔｅｘであり、フィラメント径は例えば１４〜２５μｍである。
【００２２】
心線１４を構成する有機繊維のトータル繊度は、ＶリブドベルトＢの適切な安定時張力を得る観点から、好ましくは２５００ｄｔｅｘ以上であり、より好ましくは４０００ｄｔｅｘであり、また、好ましくは１００００ｄｔｅｘ以下であり、より好ましくは８０００ｄｔｅｘ以下である。心線１４の外径は、好ましくはφ０．５〜１．５ｍｍであり、より好ましくはφ０．７〜１．１ｍｍである。ここで、本出願における「安定時張力」とは、初期伸び、つまり、伝動によってほぼ安定するまでの初期に生ずる伸びの後におけるベルト張力をいう。
【００２３】
心線１４の糸構成としては、例えば、片撚り糸、諸撚り糸、ラング撚り糸、組紐が挙げられる。これらのうち片撚り糸及び諸撚り糸が好ましい。
【００２４】
心線１４が片撚り糸の場合、撚り数は、ＶリブドベルトＢの適切な安定時張力を得る観点から、好ましくは３Ｔ／１０ｃｍ以上であり、より好ましくは６Ｔ／１０ｃｍ以上であり、また、好ましくは２０Ｔ／１０ｃｍ以下であり、より好ましくは１５Ｔ／１０ｃｍ以下である。片撚り糸の心線１４は、Ｓ撚り糸であってもよく、また、Ｚ撚り糸であってもよく、さらに、Ｓ撚り糸及びＺ撚り糸の両方を、それらで二重螺旋を形成するように設けてもよい。
【００２５】
心線１４が諸撚り糸の場合、下撚り糸の繊度は、ＶリブドベルトＢの適切な安定時張力を得る観点から、好ましくは１００ｄｔｅｘ以上であり、より好ましくは４００ｄｔｅｘであり、また、好ましくは１５００ｄｔｅｘ以下であり、より好ましくは１０００ｄｔｅｘ以下である。下撚り数は、ＶリブドベルトＢの適切な安定時張力を得る観点から、好ましくは６Ｔ／１０ｃｍ以上であり、より好ましくは１２Ｔ／１０ｃｍ以上であり、また、好ましくは３５Ｔ／１０ｃｍ以下であり、より好ましくは２５Ｔ／１０ｃｍ以下である。下撚り糸の本数は、好ましくは２〜７本であり、より好ましくは３〜５本である。上撚り数は、ＶリブドベルトＢの適切な安定時張力を得る観点から、好ましくは３Ｔ／１０ｃｍ以上であり、より好ましくは６Ｔ／１０ｃｍ以上であり、また、好ましくは２０Ｔ／１０ｃｍ以下であり、より好ましくは１５Ｔ／１０ｃｍ以下である。諸撚り糸の心線１４は、上撚りがＳ撚りであるＳ撚り糸であってもよく、また、上撚りがＺ撚りであるＺ撚り糸であってもよく、さらに、Ｓ撚り糸及びＺ撚り糸の両方を、それらで二重螺旋を形成するように設けてもよい。
【００２６】
図２は、実施形態に係るＶリブドベルトＢを用いた自動車の補機駆動ベルト伝動装置２０のプーリレイアウトを示す。
【００２７】
この補機駆動ベルト伝動装置２０は、クランクシャフトプーリ２１と、その右斜め上方に配置されたウォーターポンププーリ２２とを備えている。クランクシャフトプーリ２１及びウォーターポンププーリ２２のいずれもリブプーリであり、例えば、金属のプレス加工品や鋳物、ナイロン樹脂、フェノール樹脂などの樹脂成形品で構成されている。クランクシャフトプーリ２１のプーリ径は例えばφ１２０〜１７０ｍｍであり、ウォーターポンププーリ２２のプーリ径は例えばφ８０〜１２０ｍｍである。そして、この補機駆動ベルト伝動装置２０では、ＶリブドベルトＢは、Ｖリブ１５側が接触するようにクランクシャフトプーリ２１及びウォーターポンププーリ２２のそれぞれに巻き掛けられている。クランクシャフトプーリ２１及びウォーターポンププーリ２２に巻き掛けられたＶリブドベルトＢの安定時張力は、１Ｖリブ１５当たり好ましくは８０Ｎ以上であり、より好ましくは９０Ｎ以上であり、また、１Ｖリブ１５当たり好ましくは１２０Ｎ以下であり、より好ましくは１１０Ｎ以下である。
【００２８】
なお、補機駆動ベルト伝動装置２０としては、プーリ数が３個以上のプーリレイアウトであってもよい。
【００２９】
（ＶリブドベルトＢの製造方法）
次に、実施形態に係るＶリブドベルトＢの製造方法１及び２について説明する。
【００３０】
［製造方法１］
製造方法１は、材料準備工程、材料セット工程、加硫成型工程、研削工程、幅切り工程、及び安定時張力検査工程を有し、ＶリブドベルトＢのＶリブ１５を研削工程における研削により形成する方法である。
【００３１】
＜材料準備工程＞
まず、ゴム成分に各配合物を配合し、ニーダー、バンバリーミキサー等の混練機で混練し、得られた未架橋ゴム組成物をカレンダー成形等によってシート状に成形して圧縮ゴム層１１用の未架橋ゴムシート１１’を作製する。圧縮ゴム層１１に短繊維を含める場合には、この未架橋ゴムシート１１’に短繊維を配合すればよい。同様に、接着ゴム層１２用及び背面ゴム層１３用の未架橋ゴムシート１２’，１３’も作製する。
【００３２】
また、心線１４’である撚り糸をＲＦＬ水溶液に浸漬して加熱する接着処理を施す。
【００３３】
ここで、ＲＦＬ水溶液は、レゾルシンとホルムアルデヒドとの初期縮合物にラテックスを混合したものである。ＲＦＬ水溶液の液温は例えば２０〜３０℃である。ＲＦＬ水溶液の固形分は例えば３０質量％以下である。レゾルシン（Ｒ）とホルマリン（Ｆ）とのモル比は例えばＲ／Ｆ＝１／１〜１／２である。ラテックスとしては、例えば、ビニルピリジンスチレンブタジエンゴムラテックス（Ｖｐ・ＳＢＲ）、クロロプレンゴムラテックス（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴムラテックス（ＣＳＭ）等が挙げられる。レゾルシンとホルムアルデヒドとの初期縮合物（ＲＦ）とラテックス（Ｌ）の質量比は例えばＲＦ／Ｌ＝１／５〜１／２０である。
【００３４】
心線１４’のＲＦＬ水溶液への浸漬時間は例えば１〜３秒である。ＲＦＬ水溶液への浸漬後の加熱温度（炉温度）は例えば２００〜２５０℃である。加熱時間（炉内滞在時間）は例えば１〜３分である。ＲＦＬ水溶液による接着処理時に心線１４’にヒートセットのために付与する張力は、ＶリブドベルトＢの適切な安定時張力を得る観点から、好ましくは０．０００９Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、より好ましくは０．００１７Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、また、好ましくは０．０１７Ｎ／ｄｔｅｘ以下であり、より好ましくは０．００５２Ｎ／ｄｔｅｘ以下である。心線１４’のＲＦＬ水溶液による接着処理回数は、１回のみであってもよく、また、２回以上であってもよい。心線１４’にはＲＦＬ被膜が付着するが、その付着量（目付量）は、心線１４’を構成する有機繊維の質量を基準として例えば２〜５質量％である。
【００３５】
心線１４’には、ＲＦＬ水溶液による接着処理の前に、エポキシやイソシアネート（ブロックイソシアネート）をトルエン等の溶剤に溶解させた、或いは、水に分散させたプライマー溶液に浸漬して加熱する接着処理を施してもよい。プライマー溶液の液温は例えば２０〜３０℃である。プライマー溶液の固形分は例えば２０質量％以下である。
【００３６】
心線１４’のプライマー溶液への浸漬時間は例えば１〜３秒である。プライマー溶液への浸漬後の加熱温度（炉温度）は例えば２００〜２５０℃である。加熱時間（炉内滞在時間）は例えば１〜３分である。プライマー溶液による接着処理時に心線１４’に付与する張力は、ＶリブドベルトＢの適切な安定時張力を得る観点から、好ましくは０．０００９Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、より好ましくは０．００１７Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、また、好ましくは０．０１７Ｎ／ｄｔｅｘ以下であり、より好ましくは０．００５２Ｎ／ｄｔｅｘ以下である。心線１４’のプライマー溶液による接着処理回数は、１回のみであってもよく、また、２回以上であってもよい。心線１４’には樹脂被膜が付着するが、その付着量（目付量）は、心線１４’を構成する有機繊維の質量を基準として例えば２〜５質量％である。
【００３７】
心線１４’には、ＲＦＬ水溶液による接着処理の後に、未加硫ゴム組成物をトルエン等の溶剤に溶解させたゴム糊に浸漬して乾燥させる接着処理を施してもよい。ゴム糊の液温は例えば２０〜３０℃である。ゴム糊の固形分は例えば２０質量％以下である。
【００３８】
心線１４’のゴム糊への浸漬時間は例えば１〜３秒である。ゴム糊への浸漬後の乾燥温度（炉温度）は例えば５０〜１００℃である。乾燥時間（炉内滞在時間）は例えば１〜３分である。ゴム糊による接着処理時に心線１４’に付与する張力は、ＶリブドベルトＢの適切な安定時張力を得る観点から、好ましくは０．０００９Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、より好ましくは０．００１７Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、また、好ましくは０．０１７Ｎ／ｄｔｅｘ以下であり、より好ましくは０．００５２Ｎ／ｄｔｅｘ以下である。心線１４’のゴム糊による接着処理回数は、１回のみであってもよく、また、２回以上であってもよい。心線１４’には糊ゴム被膜が付着するが、その付着量（目付量）は、心線１４’を構成する有機繊維の質量を基準として例えば２〜５質量％である。
【００３９】
接着処理後の心線１４’の乾熱時収縮応力は、ＶリブドベルトＢの適切な安定時張力を得る観点から、好ましくは５Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、より好ましくは１０Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、また、好ましくは３０Ｎ／ｄｔｅｘ以下であり、より好ましくは２５Ｎ／ｄｔｅｘ以下である。接着処理後の心線１４’の中間伸度は、ＶリブドベルトＢの適切な安定時張力を得る観点から、好ましくは１％以上であり、より好ましくは３％以上であり、また、好ましくは８％以下であり、より好ましくは６％以下である。ここで、乾熱時収縮応力及び中間伸度は、ＪＩＳ  Ｌ１０１７に基づいて測定される値である。
【００４０】
＜材料セット工程＞
次いで、図３に示すように、円筒型３１の外周上に、背面ゴム層１３用の未架橋ゴムシート１３’、及び接着ゴム層１２用の未架橋ゴムシート１２’を順に巻き付けて積層し、その上に心線１４’を円筒型３１に対して螺旋状に一定の張力を付与して巻き付け、さらにその上に接着ゴム層１２用の未架橋ゴムシート１２’及び圧縮ゴム層１１用の未架橋ゴムシート１１’を順に巻き付けて積層することによりベルト形成用成形体Ｂ’を成形する。
【００４１】
ここで、心線１４’を巻き付ける際には心線１４’に一定の張力を付与するが、その張力は、ＶリブドベルトＢの適切な安定時張力を得る観点から、好ましくは０．０００９Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、より好ましくは０．００１７Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、また、好ましくは０．００５２Ｎ／ｄｔｅｘ以下であり、より好ましくは０．００３５Ｎ／ｄｔｅｘ以下である。
【００４２】
＜加硫成型工程＞
次いで、図４に示すように、ベルト形成用成形体Ｂ’にゴムスリーブ３２を被せ、それを加硫缶内に配置して密閉すると共に、加硫缶内に高温及び高圧の蒸気を充填して所定の成型時間だけ保持する。このとき、図５に示すように、未架橋ゴムシート１１’，１２’，１３’の架橋が進行して一体化すると共に心線１４’と複合化し、最終的に、円筒状のベルトスラブＳが成型される。
【００４３】
ここで、ベルトスラブＳの成型温度は例えば１００〜１８０℃、成型圧力は例えば０．５〜２．０ＭＰａ、成型時間は例えば１０〜６０分である。
【００４４】
＜研削工程＞
続いて、加硫缶内から蒸気を排出して密閉を解き、円筒型３１上に成型されたベルトスラブＳを型抜きし、図６に示すように、ベルトスラブＳを一対のスラブ掛け渡し軸３３間に掛け渡すと共に、ベルトスラブＳの外周面に対し、周方向に延びるＶリブ形状溝が外周面の軸方向に連設された研削砥石３４を回転させながら当接させ、また、ベルトスラブＳも一対のスラブ掛け渡し軸３３間で回転させることにより、その外周面を全周に渡って研削する。このとき、図７に示すように、ベルトスラブＳの外周面にはＶリブ１５が形成される。なお、ベルトスラブＳは、必要に応じて長さ方向に分割して研削を行ってもよい。
【００４５】
＜幅切り工程＞
そして、研削によりＶリブ１５を形成したベルトスラブＳを所定幅に幅切りして表裏を裏返すことによりＶリブドベルトＢが得られる。
【００４６】
＜安定時張力検査工程＞
最後に、幅切り工程で得たＶリブドベルトＢの安定時張力を検査する。
【００４７】
図８は、ＶリブドベルトＢの安定時張力の測定に用いる安定時張力測定装置６０を示す。
【００４８】
この安定時張力測定装置６０は、縦長の加熱槽６１とその加熱槽６１内にＶリブドベルトＢが巻き掛けられるように上下にそれぞれ設けられた駆動プーリ６２及び従動プーリ６３とを備えている。
【００４９】
加熱槽６１には、前面に開閉扉６１ａが設けられており、この開閉扉６１ａを開けて検査対象のＶリブドベルトＢの駆動プーリ６２及び従動プーリ６３への取り付け及び取り外しを行い、また、この開閉扉６１ａを閉じてＶリブドベルトＢの安定時張力の測定を行うように構成されている。
【００５０】
加熱槽６１には、上部に給気管６４及び下部に排気管６５がそれぞれ接続されており、それらの給気管６４及び排気管６５は温調空気循環ポンプに接続されている。そして、これらの給気管６４及び排気管６５並びに温調空気循環ポンプは、加熱槽６１に付帯された温調機構を構成し、温調した空気を循環させて加熱槽６１内に温調した空気を連続供給及び排出するように構成されている。なお、加熱槽６１内又は加熱槽６１外に設けたヒータによって温調機構を構成してもよい。
【００５１】
駆動プーリ６２は、加熱槽６１内の上部に軸回転可能に固設され、図示しない駆動源に接続されている。駆動プーリ６２はリブプーリである。駆動プーリ６２のプーリ径は、好ましくはφ４５ｍｍ以上であり、より好ましくはφ７０ｍｍ以上であり、また、好ましくはφ１５０ｍｍ以下であり、より好ましくはφ１２０ｍｍ以下である。
【００５２】
従動プーリ６３は、駆動プーリ６２の下方に軸回転可能で且つ上下可動に設けられている。従動プーリ６３は、駆動プーリ６２との間に任意の一定の軸間距離が保持可能なように構成されており、また、軸荷重検知用の図示しないロードセルが設けられている。そして、このロードセルによって検知される軸荷重からＶリブドベルトＢのベルト張力を算出することができ、従って、このロードセルがＶリブドベルトＢのベルト張力を検出するベルト張力検出手段を構成する。従動プーリ６３もリブプーリである。従動プーリ６３のプーリ径は、好ましくはφ４５ｍｍ以上であり、より好ましくはφ７０ｍｍ以上であり、また、好ましくはφ１５０ｍｍ以下であり、より好ましくはφ１２０ｍｍ以下である。従動プーリ６３のプーリ径は、駆動プーリ６２のプーリ径と同一であることが好ましく、その場合、ロードセルで検知される軸荷重の２分の１がベルト張力となる。
【００５３】
なお、安定時張力測定装置６０のプーリ数は、駆動プーリ６２及び従動プーリ６３の２個の場合に限定されず、３個以上であってもよく、その場合、そこにリブプーリ以外のＶリブドベルトＢの背面に接触して押圧する平プーリが含まれていてもよい。
【００５４】
この安定時張力測定装置６０を用いた安定時張力の検査では、まず、加熱槽６１の開閉扉６１ａを開き、駆動プーリ６２及び従動プーリ６３にＶリブドベルトＢを巻き掛けると共に、従動プーリ６３を下方に移動させ、駆動プーリ６２との間が所定の軸間距離となった位置で移動を停止して固定する。このとき、ＶリブドベルトＢは伸張されてベルト張力が付与される。ここで、駆動プーリ６２及び従動プーリ６３の軸間距離は、駆動プーリ６２及び従動プーリ６３に巻き掛けられたＶリブドベルトＢのベルト長さが、実際に使用されるプーリレイアウトに巻き掛けられたＶリブドベルトＢのベルト長さに一致するように設定する。この初期にＶリブドベルトＢに付与されるベルト張力は、好ましくは１Ｖリブ当たり２０Ｎ以上、より好ましくは１Ｖリブ当たり５０Ｎ以上であり、また、好ましくは１Ｖリブ当たり２００Ｎ以下、より好ましくは１Ｖリブ当たり１２０Ｎ以下である。
【００５５】
次いで、加熱槽６１の開閉扉６１ａを閉じ、加熱槽６１に給気管６４から温風を送り込み、加熱槽６１内を高温度雰囲気とし、それによってＶリブドベルトＢを、心線１４を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度に昇温させる。ＶリブドベルトＢのベルト温度は、心線１４を構成する有機繊維のガラス転移点よりも１０〜５０℃高いことが好ましく、２０〜４０℃高いことがより好ましい。ＶリブドベルトＢのベルト温度は、非接触型温度計等により測定することができる。なお、ＶリブドベルトＢのベルト温度を所定のベルト温度まで昇温させるには、加熱槽６１内の雰囲気温度を、その所定のベルト温度よりも２０℃程度高くすることが好ましい。
【００５６】
そして、その後、ロードセルによって検知される軸荷重に基づいて駆動プーリ６２及び従動プーリ６３に巻き掛けた状態のＶリブドベルトＢのベルト張力を安定時張力として測定する。
【００５７】
安定時張力の測定は、ＶリブドベルトＢが心線１４を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度となったとき、ＶリブドベルトＢを走行させることなく、駆動プーリ６２及び従動プーリ６３に巻き掛けて静止させた状態で行ってもよい。
【００５８】
安定時張力の測定は、駆動プーリ６２を駆動源により回転させることにより、心線１４を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度となったＶリブドベルトＢを駆動プーリ６２及び従動プーリ６３に巻き掛けた状態で所定時間走行させ、その走行中又は走行後に行ってもよい。
【００５９】
この場合、駆動プーリ６２の回転数は、好ましくは５００ｒｐｍ以上であり、より好ましくは２０００ｒｐｍ以上であり、また、好ましくは６０００ｒｐｍ以下であり、より好ましくは４０００ｒｐｍ以下である。
【００６０】
ＶリブドベルトＢの走行時間は、好ましくは０．５分以上であり、より好ましくは１分以上であり、また、好ましくは５分以下であり、より好ましくは３分以下である。
【００６１】
安定時張力の測定は、ＶリブドベルトＢの走行直後に行ってもよく、また、走行後所定時間経過（例えば０．５〜３分）した後に行ってもよく、さらに、走行させて冷却した後に行ってもよい。ＶリブドベルトＢを冷却する場合、加熱槽６１に給気管６４から冷風を送り込み、加熱槽６１内を低温度雰囲気とすればよい。冷却後のＶリブドベルトＢのベルト温度は、好ましくは１０℃以上であり、より好ましくは２０℃以上であり、また、好ましくは４０℃以下であり、より好ましくは３０℃以下である。
【００６２】
ところで、脂肪族ポリアミド繊維製の心線が用いられたストレッチタイプのＶリブドベルトでは、オートテンショナ等の張力付与機構を必要としないメリットがあるものの、その一方、安定時張力が所定の張力範囲に入るような作り込みが必要であり、また、製造したＶリブドベルトの安定時張力が所定の張力範囲に入るか否かを検査する必要もある。
【００６３】
安定時張力を工程検査する方法としては、ＶリブドベルトＢを実際に連続走行させて安定時張力を測定することが考えられる。ところが、ＶリブドベルトＢが常温雰囲気下で安定時張力を示すまで走行させるには長時間を要するため、検査に時間がかかりすぎるという問題がある。また、安定時張力はベルト長さに大きく依存することから、安定時張力を工程検査する方法として、代用特性としてベルト長さを測定して安定時張力を検査することが考えられる。ところが、ベルト長さは、図９に示すように、ベルトスラブＳの型抜き後、時間の経過に伴って大きく変化する一方、その型抜き後から検査時までの時間を一定にすることは実質的に不可能であるため、ベルト長さの測定によって安定時張力の検査を高精度に行うことはできないという問題がある。なお、図９は、周長８６２ｍｍの円筒型を用いて製造したＶリブドベルトＢのベルト長さのベルトスラブＳの型抜き後からの経時変化を示す。
【００６４】
しかしながら、上記のようにすれば、駆動プーリ６２及び従動プーリ６３に巻き掛けた状態のＶリブドベルトＢを、心線１４を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度とすることにより、安定時張力を簡易で且つ高精度に検査することができる。これは、ＶリブドベルトＢの初期クリープによるベルト張力の低下が加速され、そして、その低下分のベルト張力が短時間で除去されてベルト張力が安定化するためであると考えられる。
【００６５】
ところで、心線１４’を円筒型３１に対して螺旋状に巻き付ける際の張力とＶリブドベルトＢの安定時張力との間には相関関係が認められるので、ＶリブドベルトＢの安定時張力のばらつきを抑制する観点から、この安定時張力検査工程で測定した安定時張力に基づいて、材料セット工程において心線１４’に付与する張力の設定を変更することが好ましい。具体的には、測定した安定時張力が規格の上限に近い或いは上限を超えた場合には、フィードバックして、心線１４’を円筒型３１に対して螺旋状に巻き付ける際の張力を低下させ、逆に、測定した安定時張力が規格の下限に近い或いは下限を下回った場合には、フィードバックして、心線１４’を円筒型３１に対して螺旋状に巻き付ける際の張力を上昇させることが好ましい。
【００６６】
また、研削工程における研削量の多少によってベルト長さを制御することができるので、測定した安定時張力が規格の上限に近い或いは上限を超えた場合には、フィードバックして、研削工程における研削量を増やしてベルト長さを長めにし、逆に、測定した安定時張力が規格の下限に近い或いは下限を下回った場合には、フィードバックして、研削工程における研削量を減らしてベルト長さを短めにすることにより、ＶリブドベルトＢの安定時張力のばらつきを抑制することもできる。
【００６７】
［製造方法２］
製造方法２は、材料準備工程、材料セット工程、加硫成型工程、幅切り工程、及び安定時張力検査工程を有し、ＶリブドベルトＢのＶリブ１５を加硫成型工程における成型により形成する方法である。上記工程のうち材料準備工程及び幅切り工程以降の各工程は製造方法１と同一であるので説明を省略し、以下、材料セット工程及び加硫成型工程についてのみ説明する。
【００６８】
＜材料セット工程＞
材料セット工程では、図１０に示すように、表面が平滑な円筒ドラム４１上にゴムスリーブ４２を被せ、その上に、材料準備工程で準備した背面ゴム層１３用の未架橋ゴムシート１３’、及び接着ゴム層１２用の未架橋ゴムシート１２’を順に巻き付けて積層し、その上から心線１４’を円筒状の内型５１に対して螺旋状に巻き付け、さらにその上から接着ゴム層１２用の未架橋ゴムシート１２’及び圧縮ゴム層１１用の未架橋ゴムシート１１’を順に巻き付けて積層することによりベルト形成用成形体Ｂ’を成形する。圧縮ゴム層１１の表面に短繊維を付着させる場合には、このベルト形成用成形体Ｂ’の最外層の未架橋ゴムシート１１’の表面に短繊維を付着させればよい。
【００６９】
ここで、心線１４’を巻き付ける際には心線１４’に一定の張力を付与するが、その張力は、ＶリブドベルトＢの適切な安定時張力を得る観点から、好ましくは０．０００９Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、より好ましくは０．００１７Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、また、好ましくは０．００５２Ｎ／ｄｔｅｘ以下であり、より好ましくは０．００３５Ｎ／ｄｔｅｘ以下である。
【００７０】
＜加硫成型工程＞
図１１及び１２は、この製造方法２の加硫成型工程で用いるベルト成形型５０を示す。
【００７１】
このベルト成形型５０は、同心状に設けられた、可撓性の円筒状の内型５１及び外型５２を有する。内型５１は、ゴム等の可撓性材料で形成されている。内型５１の外周面は成型面に構成されており、その内型５１の外周面には、織布の布目形成模様等が設けられている。外型５２は、金属等の剛性材料で形成されている。外型５２の内周面は成型面に構成されており、その外型５２の内周面には、Ｖリブ形成面５３が構成されている。また、外型５２には、水蒸気等の熱媒体や水等の冷媒体を流通させて温調する温調機構が設けられている。そして、このベルト成形型５０には、内型５１を内部から加圧膨張させるための加圧手段が設けられている。
【００７２】
材料セット工程に次いで、図１３に示すように、ベルト形成用成形体Ｂ’を設けたゴムスリーブ４２を円筒ドラム４１から外し、それを上記ベルト成形型５０の外型５２の中に位置付け、また、内型５１を外型５２にセットされたゴムスリーブ４２内に位置付けて密閉する。
【００７３】
続いて、外型５２を、所定の成型温度に加熱すると共に、内型５１の密封された内部に高圧空気等を注入して加圧し、その状態を所定の成型時間だけ保持する。このとき、図１４に示すように、内型５１が膨張し、外型５２の成型面に、ベルト形成用成形体Ｂ’が圧接し、そして、未架橋ゴムシート１１’，１２’，１３’の架橋が進行して一体化すると共に心線１４’と複合化し、最終的に、Ｖリブ１５が外周側に形成された円筒状のベルトスラブＳが成型される。
【００７４】
ここで、ベルトスラブＳの成型温度は例えば１００〜１８０℃、成型圧力は例えば０．５〜２．０ＭＰａ、成型時間は例えば１０〜６０分である。
【実施例】
【００７５】
（試験評価１）
＜Ｖリブドベルト＞
上記実施形態の製造方法１と同一の方法によりＶリブドベルトを作製した。作製したＶリブドベルトは、ベルト長さが８５６ｍｍ及びベルト厚さが４．３ｍｍであり、リブ数が３個のベルト幅が１０ｍｍのものである。また、作製したＶリブドベルトでは、ナイロン６６繊維製の心線（９４０ｄｔｅｘ／２×３構成の諸撚り糸、旭化成社製  商品名：レオナ、ガラス転移点：５０℃）を用い、心線を円筒型に対して螺旋状に巻き付ける際の張力は１４．７Ｎ／１本（０．００２６Ｎ／ｄｔｅｘ）とした。【００７６】
＜試験評価内容＞
以下の実施例１〜３及び比較例１〜３の試験評価を行った。それぞれの内容は表１にも示す。【００７７】
−実施例１−
上記Ｖリブドベルトを、各々、プーリ径が１００ｍｍである一対のプーリに巻き掛けて実質的にベルト張力が付与されない状態で軸間距離（以下「検査前長さ」という。）を測定したところは２７８．４３ｍであった。また、このとき、プーリ外周をゼロ点としてプーリに巻き掛けられたＶリブドベルトの背面までのライドアウト寸法（以下「Ｒ／Ｏ」という。）は２．６３ｍｍであった。【００７８】
次に、図８に示すのと同一構成の安定時張力測定装置を用い、このＶリブドベルトを駆動プーリ及び従動プーリに巻き掛け、従動プーリを下方に移動させてそれらの軸間距離を２８０ｍｍに設定した。軸間距離を２８０ｍｍに設定したときのベルト張力（以下「組み付け時ベルト張力」という。）は３９３Ｎ／３Ｖリブであった。【００７９】
次いで、加熱槽内を８０℃の温度雰囲気とした後、駆動プーリを３７００ｒｐｍの回転数で回転させてＶリブドベルトを１分間走行させた。走行後のベルト温度（以下「走行後ベルト温度」という。）はナイロン６６繊維のガラス転移点より高い６０℃であった。ベルト温度は非接触型温度計（TASCO JAPAN社製  商品名：THI-700）を用いて測定した。走行中のベルト張力（以下「走行中ベルト張力」という。）は２２０Ｎ／３Ｖリブであった。走行直後のベルト張力（以下「温間ベルト張力」という。）は２５７Ｎ／３Ｖリブであった。【００８０】
そして、加熱槽内に外気を導入してＶリブドベルトを冷却した。冷却後のベルト温度（以下「冷却後ベルト温度」という。）は１８℃であった。冷却後のベルト張力（以下「冷間ベルト張力」という。）は２２０Ｎ／３Ｖリブであった。【００８１】
−実施例２−
加熱槽内を１００℃の温度雰囲気としたことを除いて実施例１と同一の操作を行った。【００８２】
検査前長さは２７８．５８ｍｍ、Ｒ／Ｏは２．６４ｍｍ、組み付け時ベルト張力は３５９Ｎ／３Ｖリブ、走行後ベルト温度はナイロン６６繊維のガラス転移点より高い６９℃、走行中ベルト張力は２１６Ｎ／３Ｖリブ、温間ベルト張力は２４５Ｎ／３Ｖリブ、冷却後ベルト温度は２０℃、及び冷間ベルト張力は２０９Ｎ／３Ｖリブであった。【００８３】
−実施例３−
加熱槽内を１２０℃の温度雰囲気としたことを除いて実施例１と同一の操作を行った。【００８４】
検査前長さは２７８．３６ｍｍ、Ｒ／Ｏは２．６５ｍｍ、組み付け時ベルト張力は３６５Ｎ／３Ｖリブ、走行後ベルト温度はナイロン６６繊維のガラス転移点より高い８０℃、走行中ベルト張力は２３２Ｎ／３Ｖリブ、温間ベルト張力は２６３Ｎ／３Ｖリブ、冷却後ベルト温度は２０℃、及び冷間ベルト張力は２１０Ｎ／３Ｖリブであった。【００８５】
−比較例１−
加熱槽内を大気雰囲気とし、Ｖリブドベルトを冷却しなかったことを除いて実施例１と同一の操作を行った。【００８６】
検査前長さは２７８．４４ｍｍ、Ｒ／Ｏは２．６３ｍｍ、組み付け時ベルト張力は４２１Ｎ／３Ｖリブ、走行後ベルト温度はナイロン６６繊維のガラス転移点より低い２１℃、走行中ベルト張力は２９８Ｎ／３Ｖリブ、温間ベルト張力は３４０Ｎ／３Ｖリブ、冷却後ベルト温度は２０℃、及び冷間ベルト張力は３０２Ｎ／３Ｖリブであった。【００８７】
−比較例２−
加熱槽内を４０℃の温度雰囲気としたことを除いて実施例１と同一の操作を行った。【００８８】
検査前長さは２７８．６１ｍｍ、Ｒ／Ｏは２．５９ｍｍ、組み付け時ベルト張力は４０４Ｎ／３Ｖリブ、走行後ベルト温度はナイロン６６繊維のガラス転移点より低い４０℃、走行中ベルト張力は２３５Ｎ／３Ｖリブ、温間ベルト張力は２７６Ｎ／３Ｖリブ、冷却後ベルト温度は２０℃、及び冷間ベルト張力は２５０Ｎ／３Ｖリブであった。【００８９】
−比較例３−
加熱槽内を６０℃の温度雰囲気としたことを除いて実施例１と同一の操作を行った。【００９０】
検査前長さは２７８．５３ｍｍ、Ｒ／Ｏは２．６１ｍｍ、組み付け時ベルト張力は３８８Ｎ／３Ｖリブ、走行後ベルト温度はナイロン６６繊維のガラス転移点より低い５０℃、走行中ベルト張力は２２５Ｎ／３Ｖリブ、温間ベルト張力は２６２Ｎ／３Ｖリブ、冷却後ベルト温度は１９℃、及び冷間ベルト張力は２３２Ｎ／３Ｖリブであった。【００９１】
【表１】
0005400991.tif 000002
【００９２】
＜試験評価結果＞
図１５は、実施例１〜３及び比較例１〜３のそれぞれについての走行中ベルト張力、温間ベルト張力、及び冷間ベルト張力を示す。【００９３】
上記Ｖリブドベルトの場合、冷間ベルト張力が２１０Ｎ／３Ｖリブとなるように設計がなされているところ、走行後ベルト温度をナイロン６６繊維のガラス転移点よりも高めた実施例１〜３では設計値に近い測定値が得られており、特に実施例２及び３ではほぼ設計値通りの測定値となっている。一方、走行後ベルト温度をナイロン６６繊維のガラス転移点よりも低い温度とした比較例１〜３では、設計値に対して１０〜５０％程度高い測定値となっている。【００９４】
これは、Ｖリブドベルトのベルト温度を、心線を構成するナイロン６６繊維のガラス転移点よりも高めることにより、Ｖリブドベルトの初期クリープによるベルト張力の低下が加速され、その結果、その低下分のベルト張力が短時間で除去されてベルト張力が安定化するためであると考えられる。【００９５】
従って、Ｖリブドベルトを、心線を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度とすることにより、そのときのベルト張力を安定時張力として簡易で且つ高精度に検査することができる。【００９６】
（試験評価２）
上記実施形態の製造方法１と同一の方法により、心線を円筒型に対して螺旋状に巻き付ける際の張力を９．８Ｎ／１本（０．００１７Ｎ／ｄｔｅｘ）、１４．７Ｎ／１本（０．００２６Ｎ／ｄｔｅｘ）、及び２９．４Ｎ／１本（０．００５２Ｎ／ｄｔｅｘ）と変量してＶリブドベルトを作製した。作製したＶリブドベルトは、ベルト長さが８５６ｍｍ及びベルト厚さが４．３ｍｍであり、リブ数が３個のベルト幅が１０ｍｍのものである。また、作製したＶリブドベルトでは、ナイロン６６繊維製の心線（９４０ｄｔｅｘ／２×３構成の諸撚り糸、旭化成社製  商品名：レオナ、ガラス転移点：５０℃）を用いた。【００９７】
心線を円筒型に巻き付ける際の張力を変量した各Ｖリブドベルトについて、試験評価１の実施例１と同様の方法により温間ベルト張力を安定時張力として測定した。【００９８】
図１６は、心線を円筒型に巻き付ける際の張力と安定時張力との関係を示す。【００９９】
これによれば、心線を円筒型に巻き付ける際の張力と安定時張力とが相関関係を有し、心線の張力が高いほど安定時張力が高いことが分かる。これらの関係の回帰式は、
（安定時張力）＝２９．６２３×（心線の張力／９．８）＋２１８．０６  （１）
となった。【０１００】
（試験評価３）
上記実施形態の製造方法１と同一の方法により、心線を円筒型に対して螺旋状に巻き付ける際の張力を１９．６Ｎ／１本（０．００３５Ｎ／ｄｔｅｘ）としてＶリブドベルトを作製した。作製したＶリブドベルトは、ベルト長さが８６２ｍｍ及びベルト厚さが４．３ｍｍであり、リブ数が３個のベルト幅が１０ｍｍのものである。また、作製したＶリブドベルトでは、ナイロン６６繊維製の心線（９４０ｄｔｅｘ／２×３構成の諸撚り糸、旭化成社製  商品名：レオナ、ガラス転移点：５０℃）を用いた。【０１０１】
心線を円筒型に巻き付ける際の張力を１９．６Ｎ／１本（０．００３５Ｎ／ｄｔｅｘ）としたＶリブドベルトについて、試験評価１の実施例１と同様の方法（軸間距離＝２８０ｍｍ）により冷間ベルト張力を安定時張力として測定したところ２１７Ｎ／３Ｖリブであった。【０１０２】
ここで、試験評価２で求めた回帰式（１）は、温間ベルト張力を安定時張力とするものであるが、その心線の張力への依存性について冷間ベルト張力を安定時張力としても妥当するとすれば、安定時張力が１９９Ｎ／３ＶリブであるＶリブドベルトを製造する場合、（２１７−１９９）／２９．６２３×９．８＝１８／２９．６２３×９．８≒５．９（Ｎ／１本）となり、従って、心線を円筒型に巻き付ける際の張力を５．９Ｎ／１本下げて１３．７Ｎ／１本（０．００２４Ｎ／ｄｔｅｘ）とすればよいということになる。【０１０３】
そこで、上記と同一の方法により、心線を円筒型に対して螺旋状に巻き付ける際の張力を１３．７Ｎ／１本（０．００２４Ｎ／ｄｔｅｘ）としてＶリブドベルトを作製し、同様に安定時張力として測定したところ図１７に示すように設計通り１９９Ｎ／３Ｖリブであった。
【産業上の利用可能性】
【０１０４】
本発明は、伝動ベルトの安定時張力測定方法及び測定装置、並びにそれを用いた伝動ベルトの製造方法について有用である。
【符号の説明】
【０１０５】
Ｂ  Ｖリブドベルト（伝動ベルト）
Ｂ’  ベルト形成用成形体  
Ｓ  ベルトスラブ
１０  Ｖリブドベルト本体
１１  圧縮ゴム層
１１’，１２’，１３’  未架橋ゴムシート
１２  接着ゴム層
１３  背面ゴム層
１４，１４’  心線
１５  Ｖリブ
２０  補機駆動ベルト伝動装置
２１  クランクシャフトプーリ
２２  ウォーターポンププーリ
３１  円筒型
３２  ゴムスリーブ
３３  スラブ掛け渡し軸
３４  研削砥石
４１  円筒ドラム
４２  ゴムスリーブ
５０  ベルト成形型
５１  内型
５２  外型
５３  Ｖリブ形成面
６０  安定時張力測定装置
６１  加熱槽
６１ａ  開閉扉
６２  駆動プーリ
６３  従動プーリ
６４  給気管
６５  排気管
【要約】
伝動ベルトの安定時張力測定方法は、ゴム製のベルト本体に有機繊維で構成された心線が埋設されたエンドレスの伝動ベルトＢを、複数のプーリ６２，６３に巻き掛けた状態で、心線を構成する有機繊維のガラス転移点よりも高いベルト温度とし、その後、複数のプーリ６２，６３に巻き掛けた状態の伝動ベルトのベルト張力を安定時張力として測定するものである。【図１】
0005400991.tif 000003
【図２】
0005400991.tif 000004
【図３】
0005400991.tif 000005
【図４】
0005400991.tif 000006
【図５】
0005400991.tif 000007
【図６】
0005400991.tif 000008
【図７】
0005400991.tif 000009
【図８】
0005400991.tif 000010
【図９】
0005400991.tif 000011
【図１０】
0005400991.tif 000012
【図１１】
0005400991.tif 000013
【図１２】
0005400991.tif 000014
【図１３】
0005400991.tif 000015
【図１４】
0005400991.tif 000016
【図１５】
0005400991.tif 000017
【図１６】
0005400991.tif 000018
【図１７】
0005400991.tif 000019