(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
茶抽出物と、メジアン径１〜２００μｍの微細気泡とを、攪拌レイノルズ数１００００〜６００００の条件で攪拌接触させ、次いで液表面に形成された泡の層を除去する、茶抽出物の精製方法。
【請求項２】
前記茶抽出物が緑茶抽出物である、請求項１記載の精製方法。
【請求項３】
請求項１又は２記載の精製方法により得られた茶抽出物を、そのまま容器に充填するか、又は希釈若しくは濃縮して容器に充填してなる、容器詰飲料。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、茶抽出物の精製方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
消費者の嗜好の多様化や健康志向の高揚により、茶系飲料の需要が増大している。茶系飲料は、通常茶から得られた茶抽出物を配合して製造されているが、配合する茶抽出物中のタンニン濃度により風味バランスが崩れたり、茶抽出物中の茶成分の凝集等により濁りが発生して商品価値を損ねることがあった。
【０００３】
従来、茶抽出液の風味を改善する方法として、例えば、茶葉から得た茶抽出液に室温で窒素を注入してバブリングを行い、更に攪拌して起泡させ、茶抽出液表面に形成された泡を除去する方法が提案されている（特許文献１）。また、清澄度の高い茶抽出物の製造方法として、茶葉から得た茶抽出液をゼータ膜で処理し、０．０３程度の濁度に精製した茶抽出物を含む溶液内にメジアン径１〜２００μｍの気泡を放出し、次いで液表面に形成された泡の層を除去する方法が提案されている（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００５−１７６７６１号公報
【特許文献２】特開２００８−１１３６２１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１に記載の方法は風味バランスの改善に有効であるが、清澄度の向上が不十分であった。また、特許文献２に記載の方法は清澄度の高い茶抽出物が得られるものの、高度に清澄化するには長時間を要するため、製造効率の点で改善の余地がある。
したがって、本発明の課題は、茶抽出物を効率よく高度に清澄化する精製方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
通常、微細気泡を含む茶抽出物に物理的な剪断力を加えると、微細気泡の破裂や微細気泡に吸着した物質の解離等により精製効率が低下すると予測される。しかしながら、本発明者らは、意外なことに、茶抽出物と微細気泡とを攪拌接触させ、液表面に形成された泡の層を除去することで、精製効率が低下することなく、高度に清澄化された精製茶抽出物が得られることを見出した。
【０００７】
すなわち、本発明は、茶抽出物と、メジアン径１〜２００μｍの微細気泡とを攪拌接触させ、次いで液表面に形成された泡の層を除去する、茶抽出物の精製方法及びそれを使用した飲料を提供するものである。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、茶抽出物を簡便な操作により効率よく高度に清澄化することが可能であり、しかも渋味の少ない風味の良好な精製茶抽出物とすることができる。このように、本発明の精製方法により得られた精製茶抽出物は、清澄度が高く、かつ風味が良好であるので、茶系飲料及びスポーツドリンク等の非茶系飲料の原料として有用である。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の茶抽出物精製装置の一実施形態を示す模式図である。
【図２】本発明の茶抽出物精製装置の他の実施形態を示す模式図である。
【図３】処理時間と、精製前後の茶抽出物の濁度の比（精製後／精製前）との関係を示す図である。
【図４】処理時間と、精製前後の茶抽出物の濁度の比（精製後／精製前）との関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態を詳細に説明する。なお、図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。また、図示の便宜上、図面の寸法比率は説明のものと必ずしも一致しない。
【００１１】
先ず、本発明の茶抽出物精製装置について説明する。
（第１実施形態）
図１は、本発明の第１実施形態に係る茶抽出物精製装置を示す模式図である。茶抽出物精製装置１０は、微細気泡発生手段１１と、処理槽１２と、攪拌手段２２とから構成されている。微細気泡発生手段１１は、処理槽１２と循環経路で連結され、また攪拌手段２２は、処理槽１２内に配設されている。
【００１２】
微細気泡発生手段１１としては、所定のメジアン径を有する気泡を発生できれば特に限定されず、例えば、加圧溶解法、旋回法、衝撃波法、細孔法、剪断法又は超音波法による装置を使用することが可能であり、市販の微細気泡発生装置を使用してもよい。ここで、加圧溶解法とは、加圧下で液体に気体を溶解させ、その後減圧開放させて微細気泡を発生させる方法である。旋回法とは、気泡と水との旋回流により空洞を発生させ、その空洞前後の旋回流差で微細気泡を発生させる方法である。衝撃波法とは、狭路部に気体を供給し、その狭路部に衝撃波（キャビテーション）を与えることにより、微細気泡を発生させる方法である。細孔法とは、フィルタやシラス多孔質ガラス膜の微細孔から気体を高圧で押し出し微細気泡を発生させる方法である。剪断法とは、水ジェット等の機械的揃断力を与えることにより、微細気泡を発生させる方法である。超音波法とは、超音波場の水中に、細い針先から気体を供給することにより、微細気泡を発生させる方法である。中でも、加圧溶解法が微細気泡の生成量が最も多い点で特に好ましい。
【００１３】
本実施形態に係る微細気泡発生手段１１は、加圧溶解法による微細気泡発生装置である。具体的には、微細気泡発生手段１１は、茶抽出物１３に気体を溶解するための気液溶解手段１６と、微細気泡１４を放出するための微細気泡発生ノズル１７を備えている。また、循環経路内の気液溶解手段１６の上流側には、処理槽１２からの茶抽出物１３を気液溶解手段１６に供給するための循環ポンプ１８が配設され、気液溶解手段１６には気体を供給するための気体導入管１９が装着されている。更に、循環経路内の気液溶解手段１６の下流側には、茶抽出物１３に未溶解の気体を排出するための気体排出管２１が装着された気液分離手段２０が配設されている。第１実施形態の茶抽出物精製装置１０は、微細気泡発生ノズル１７が処理槽１２の下方に配設され、かつ微細気泡放出面が液表面側を向いているので、茶抽出物１３と微細気泡１４との接触効率を高めることができる。
【００１４】
（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態に係る茶抽出物精製装置について説明する。図２は、本実施形態に係る茶抽出物精製装置を示す模式図である。
本実施形態の茶抽出物精製装置１００は、微細気泡発生手段１１と、処理槽１２と、攪拌手段２２を備える点で、第１実施形態の茶抽出物精製装置１０と同様の装置構成を有するが、微細気泡発生ノズル１７の微細気泡放出面が処理槽１２の底部側を向いている点で茶抽出物精製装置１０と相違する。なお、本実施形態の茶抽出物精製装置１００の各装置構成及び配置は、上記相違点を除き第１実施形態において説明した通りである。
【００１５】
第２実施形態の茶抽出物精製装置１００は、微細気泡発生ノズル１７が処理槽１２の上方に配設され、かつ微細気泡放出面が液表面側を向いているので、茶抽出物１３と微細気泡１４との接触効率を高めることが可能である。
【００１６】
次に、図面を参照しつつ本発明の精製方法について説明する。
先ず、茶抽出物を準備する。茶抽出物１３としては、茶から抽出して得られた茶抽出液又はその濃縮物が例示され、これらを混合して使用してもよい。
ここで、茶抽出液とは、茶から熱水又は水溶性有機溶媒を用いてニーダー抽出やカラム抽出等により抽出したものであって、濃縮や精製操作が行われていないものをいう。なお、茶の抽出の際には、酸化安定性の観点から、抽出溶媒にあらかじめアスコルビン酸ナトリウムなどの有機酸類の塩を添加することができる。また、煮沸脱気や窒素ガス等の不活性ガスを通気して溶存酸素を除去しつつ、いわゆる非酸化的雰囲気下で抽出する方法も併用してもよい。
【００１７】
抽出に使用する茶としては、例えば、Camellia属、例えば、C.var.sinensis（やぶきた種を含む）、C.var.assamica及びそれらの雑種から選択される茶樹が例示される。茶は、その加工方法により、不発酵茶、半発酵茶、発酵茶に大別することができる。不発酵茶としては、例えば、煎茶、番茶、碾茶、釜入り茶、茎茶、棒茶、芽茶等の緑茶が例示される。また、半発酵茶としては、例えば、鉄観音、色種、黄金桂、武夷岩茶等の烏龍茶が例示される。更に、発酵茶としては、ダージリン、アッサム、スリランカ等の紅茶が例示される。これらは単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００１８】
また、茶抽出液の濃縮物とは、茶から熱水又は水溶性有機溶媒により抽出した茶抽出液から溶媒を一部除去してタンニン濃度を高めたものをいい、例えば、特開昭５９−２１９３８４号公報、特開平４−２０５８９号公報、特開平５−２６０９０７号公報、特開平５−３０６２７９号公報等に記載の方法により調製することができる。ここで、本明細書において「タンニン」とは、非重合体カテキン類、そのエステル誘導体（例えば、没食子酸エステル）及びそれらの縮合物を包含する概念である。
茶抽出液の濃縮物として市販品を使用してもよく、例えば、三井農林（株）の「ポリフェノン」、伊藤園（株）の「テアフラン」、太陽化学（株）の「サンフェノン」等の緑茶抽出物の濃縮物が例示される。茶抽出物の濃縮物の形態としては、固体、水溶液、スラリー状等の種々のものが例示される。
【００１９】
本発明で使用する茶抽出物としては、緑茶抽出液及びその濃縮物から選択される少なくとも１種の緑茶抽出物が好ましい。
【００２０】
また、本発明においては、茶抽出物として、茶抽出液をそのまま使用しても、茶抽出液及び／又は茶抽出液の濃縮物を、必要により濃縮又は水希釈して使用してもよい。なお、茶抽出後において、例えば、茶から得た茶抽出液を、茶葉と分離するためにパンチングメタルや１００メッシュ程度の金網で濾過しても、茶由来の微粒子を除去するために目開き５μｍ程度のフィルタで濾過してよい。
【００２１】
このように、本発明で使用する茶抽出物は、高度に精製することを要さず、清澄度の低い茶抽出物をも使用することが可能である。茶抽出物の濁度（ＯＤ６６０ｎｍ）としては、好ましくは０．０１５〜０．６、より好ましくは０．０２〜０．４５、特に好ましくは０．０５〜０．４である。なお、本明細書において「濁度」は、後掲の実施例に記載の方法により測定した値である。
【００２２】
また、茶抽出物として、タンナーゼ等の酵素で処理したものを使用してもよい。ここで、「タンナーゼ処理」とは、茶抽出液及び／又はその濃縮物を、タンナーゼ活性を有する酵素と接触させることをいう。なお、タンナーゼ処理における具体的な操作方法は公知の方法を採用することが可能であり、例えば、特開２００４−３２１１０５号公報に記載の方法が例示される。
【００２３】
茶抽出物中のタンニン濃度は特に限定されないが、好ましくは１０〜５００ｍｇ／１００ｍＬ、より好ましくは２０〜４００ｍｇ／１００ｍＬ、特に好ましくは３０〜３５０ｍｇ／１００ｍＬである。
また、茶抽出物のＢｒｉｘも特に限定されないが、０．０５〜５％、より好ましくは０．１５〜３．５％、特に好ましくは０．４〜３％である。
なお、本明細書において「タンニン濃度」及び「Ｂｒｉｘ」は、後掲の実施例に記載の方法により測定した値である。
【００２４】
次に、準備した茶抽出物１３を処理槽１２に供給する。
本発明においては、処理槽１２内に供給した茶抽出物１３のｐＨを調整してもよい。茶抽出物１３のｐＨ（２０℃、以下同様）は、好ましくは５．５以下、より好ましくは５以下、更に好ましくは４．５以下、特に好ましくは４以下である。このように茶抽出物のｐＨを５．５以下とすることで、茶抽出物１３中の濁り成分等が微細気泡１４の表面に電気的に吸着されやすくなる。なお、ｐＨの下限は装置の部材が腐食しなければ特に限定されず、部材の材質により適宜決定することが可能である。例えば、部材がチタン等の耐食性材質である場合、好ましくはｐＨ２であり、またＳＵＳ等の比較的耐酸性の低い材質である場合、好ましくはｐＨ２．８、特に好ましくは３である。なお、ｐＨ調整には、無機酸及び／又は有機酸を使用することが可能であり、例えば、塩酸やアスコルビン酸が好適に使用される。
【００２５】
また、本発明においては、処理槽１２内に供給した茶抽出物１３の温度を調整してもよい。茶抽出物１３の温度は、清澄度及び風味向上の観点から、好ましくは３０〜１００℃、より好ましくは３５〜９０℃、更に好ましくは３５〜８０℃、特に好ましくは４０〜７０℃である。このような温度に制御するために、例えば、図１に示す処理槽１２に加温手段又は保温手段を設けてもよい。
【００２６】
次に、処理槽１２内に供給した茶抽出物１３を攪拌する。なお、攪拌は、後述する微細気泡の放出前又は微細気泡の放出と同時に開始してもよい。
攪拌は、攪拌翼を有する攪拌機等の攪拌手段２２を用いて行うことができる。攪拌翼の種類は特に限定されず、例えば、パドル翼、タービン翼、プロペラ翼、アンカー翼、ヘリカルスクリュー翼等を使用することができる。翼枚数は適宜選択することが可能であるが、通常２〜８枚である。また、翼径は、処理槽１２内の茶抽出物１３が十分に混合されるように設計されていれば限定されるものではないが、混合効率・動力の観点から処理槽１２の内径に対して、好ましくは５０〜８０％程度である。更に、本発明では微細気泡発生ノズル１７付近で撹拌しても精製効率を損なうものではないため、攪拌翼の設置位置は、微細気泡の発生を阻害せず、微細気泡発生ノズル１７と干渉しない位置であれば特に限定されない。なお、混合時に発生した浮遊物を巻き込まないために、処理槽１２内の液表面から離れた位置に設置することが好ましい。
【００２７】
本発明においては、処理槽１２内に邪魔板を配置してもよく、更には完全邪魔板状態としてもよいが、より一層の清澄度向上及び風味の観点から、穏やかな攪拌条件とすることが好ましい。具体的には、攪拌条件として、茶抽出物１３の攪拌レイノルズ数（攪拌Ｒｅ）を、好ましくは２３００〜６００００、より好ましくは５０００〜５００００、更に好ましくは１００００〜４５０００、特に好ましくは２００００〜４００００とすることが挙げられる。
【００２８】
なお、攪拌Ｒｅは、下記式：
Ｒｅ＝ｎｄ2ρ／μ
（式中、ｎは攪拌翼の回転数［ｓ-1］、ｄは攪拌翼径［ｍ］、ρは液体の密度［ｋｇ・ｍ-3］、μは液体の粘度［Ｐａ・ｓ］を表す）
で定義される。
【００２９】
次に、処理槽１２内の茶抽出物１３を循環ポンプ１８により配管Ｌ１を介して気液溶解手段１６に移送する。配管Ｌ１には、茶抽出物１３の供給速度を制御するための流量検知手段ＦＩが設けられている。茶抽出物１３の供給速度は、１分当たりの供給量が処理槽１２に供給した茶抽出物１３の容量を超えなければ特に限定されないが、清澄度向上の観点から、１分当たりの供給量は処理槽１２に供給した茶抽出物１３の容量に対して、好ましくは５０〜８０体積％である。
【００３０】
次に、気体導入管１９から供給した気体を循環ポンプ１８により吸引し、その気体を気液溶解手段１６内で茶抽出物１３に加圧条件下で溶解させる。気体導入管１９からの気体の供給速度は、好ましくは０．０１〜５Ｌ／ｍｉｎ、更に好ましくは０．１〜１Ｌ／ｍｉｎ、特に好ましくは０．３〜０．７Ｌ／ｍｉｎである。また、溶解圧力は、好ましくは０．２〜０．７ＭＰａである。なお、流量検知手段ＦＩの検出結果に基づいて、循環ポンプ１８や気体導入管１９のバルブ等を制御してもよい。
【００３１】
溶解させる気体の種類は特に限定されないが、酸素による品質劣化を防止するために、二酸化炭素、窒素、その他の不活性ガスを含むことが好ましい。中でも、窒素は、茶抽出物中の成分との反応性が低く、かつ飲料への溶解度が低く残存しない点で特に好ましい。気体中の窒素濃度は、９５体積％以上がよい。
【００３２】
次に、気液溶解手段１６内で気体を溶解した茶抽出物１３を気液分離手段２０に移送し、茶抽出物１３中に溶解していない余剰気体を気体排出管２１から排出する。
次に、気液分離手段２０内の茶抽出物１３を循環ポンプ１８により微細気泡発生ノズル１７に移送し、微細気泡発生ノズル１７から攪拌状態にある茶抽出物１３中に微細気泡１４を放出させる。これにより、茶抽出物１３と微細気泡とが攪拌接触される。なお、微細気泡発生ノズル１７への茶抽出物１３の供給速度は、処理槽１２から気液溶解手段１６への供給速度と略同一とすることが好ましい。
【００３３】
攪拌接触させる微細気泡１４のメジアン径は１〜２００μｍであるが、清澄度向上、気泡の安定性及び粒子径制御の観点から、好ましくは１〜１５０μｍ、より好ましくは１〜１００μｍ、特に好ましくは５〜６０μｍである。なお、「メジアン径」は、レーザー回折法（島津製作所製ＳＡＬＤ−７１００など）を用いてバッチセルで測定することができる。
【００３４】
放出される気体の体積は、懸濁物等の効率的除去の観点から、茶抽出物１３に対する２５℃、１気圧での換算値として、好ましくは０．１〜１０体積％、更に好ましくは０．２〜７体積％、特に好ましくは０．２〜５体積％である。また、茶抽出物１３中の気泡の数密度は、好ましくは１０2〜１０6個／ｃｍ3、更に好ましくは１０3〜１０5個／ｃｍ3である。なお、気泡の数密度は、パーティクルカウンター（ＲＩＯＮ製、ＫＳ−１７Ａ）などで測定することができる。
【００３５】
放出された微細気泡１４は、茶抽出物１３中の濁り成分や渋味成分と接触し、該成分を吸着して液表面に浮上する。なお、茶抽出物１３は、より一層の清澄度向上の観点から、装置内の一部又は全部に循環させて微細気泡１４と十分接触させることが好ましく、循環時間は好ましくは２０〜１２０分、より好ましくは３０〜９０分、特に好ましくは４０〜６０分である。
【００３６】
次に、液表面に形成された泡の層１５を除去する。泡の層１５の除去方法としては、例えば、フィルタ濾過、遠心分離、泡のバキューム等を採用できる。また、簡便な操作として、液表面に形成された泡の層１５だけを処理槽１２内に残すように、図１に示す処理槽１２の下方の排出管２３から精製茶抽出物を排出する方法が例示される。
【００３７】
このようにして得られた精製茶抽出物は、精製後の茶抽出物の濁度と、精製前の茶抽出物の濁度との比（精製後／精製前、「精製前後の濁度の比」とも称する）を好ましくは０．６以下、より好ましくは０．５５以下、より好ましくは０．５以下、更に好ましくは０．４５以下、特に好ましくは０．４以下とすることができる。なお、濁度の比の下限は、特に限定されない。
このように高度に清澄化された精製茶抽出物が得られる要因は必ずしも明らかではないが、温和な条件で攪拌すると、微細気泡が崩壊することなく茶抽出物中の成分と衝突する頻度が高められ、その結果吸着効率が向上したことによるものと本発明者らは推察する。
【００３８】
また、得られた精製茶抽出物は清澄度が高いだけでなく、渋味が顕著に低減されている。そのため、本発明の精製茶抽出物は、そのまま、又は必要により希釈若しくは濃縮して飲料とすることができる。
【００３９】
飲料としては、例えば、茶系飲料、非茶系飲料が例示される。茶系飲料としては、例えば、緑茶飲料、烏龍茶飲料、紅茶飲料が例示される。また、非茶系飲料としては、清涼飲料（例えば、果汁ジュース、野菜ジュース、スポーツ飲料、アイソトニック飲料）、コーヒー飲料、栄養ドリンク剤、美容ドリンク剤等の非アルコール飲料、ビール、ワイン、清酒、梅酒、発泡酒、ウィスキー、ブランデー、焼酎、ラム、ジン、リキュール類等のアルコール飲料が例示される。
【００４０】
飲料には、酸化防止剤、香料、有機酸、有機酸塩、無機酸、無機酸塩、無機塩、色素、乳化剤、保存料、調味料、甘味料、酸味料、ガム、油、ビタミン、アミノ酸、果汁エキス、野菜エキス、花蜜エキス、ｐＨ調整剤、品質安定剤等の添加剤を単独で、あるいは併用して配合してもよい。
【００４１】
飲料のｐＨ（２０℃）は、風味及びタンニンの安定性の観点から、好ましくは２〜７、特に好ましくは２〜６．５である。
【００４２】
飲料中のタンニン濃度は、風味の観点から、当該飲料１００ｍＬ当たり６０〜５００ｍｇ、更に好ましくは８０〜５００ｍｇ、特に好ましくは１００〜４００ｍｇである。
【００４３】
飲料は、ポリエチレンテレフタレートを主成分とする成形容器（いわゆるＰＥＴボトル）、金属缶、金属箔やプラスチックフィルムと複合された紙容器、瓶等の通常の包装容器に充填して提供することができる。
【００４４】
また、容器詰した飲料は、例えば、金属缶のような容器に充填後、加熱殺菌できる場合にあっては適用されるべき法規（日本にあっては食品衛生法）に定められた殺菌条件で製造できる。ＰＥＴボトル、紙容器のようにレトルト殺菌できないものについては、あらかじめ上記と同等の殺菌条件、例えばプレート式熱交換器などで高温短時間殺菌後、一定の温度迄冷却して容器に充填する等の方法が採用できる。また無菌下で、充填された容器に別の成分を配合して充填してもよい。さらに、酸性下で加熱殺菌後、無菌下でｐＨを中性に戻すことや、中性下で加熱殺菌後、無菌下でｐＨを酸性に戻すなどの操作も可能である。
【実施例】
【００４５】
（１）タンニンの測定
各緑茶抽出物又は精製緑茶抽出物中のタンニン量の測定は酒石酸鉄法により、標準液として没食子酸エチルを用い、没食子酸の換算量として求めた（参考文献：「緑茶ポリフェノール」飲食料品用機能性素材有効利用技術シリーズＮｏ．１０）。試料５ｍＬを酒石酸鉄標準溶液５ｍＬで発色させ、リン酸緩衝液で２５ｍＬに定溶し、５４０ｎｍで吸光度を測定し、没食子酸エチルによる検量線からタンニン量を求めた。
酒石酸鉄標準液の調製：硫酸第一鉄・７水和物１００ｍｇ、酒石酸ナトリウム・カリウム（ロッシェル塩）５００ｍｇを蒸留水で１００ｍＬとした。
リン酸緩衝液の調製：１／１５ｍｏｌ／Ｌリン酸水素二ナトリウム溶液と１／１５ｍｏｌ／Ｌリン酸二水素ナトリウム溶液を混合しｐＨ７．５に調整した。
【００４６】
（２）濁度の測定
各緑茶抽出物又は精製緑茶抽出物をタンニン濃度６５ｍｇ／１００ｍＬとなるようにイオン交換水で希釈した後、濁度計（U-2010 HITACHI社製）を用いて、波長６６０ｎｍ、９０°透過散乱比較方式で２０℃にて測定した。
【００４７】
（３）Ｂｒｉｘの測定
各緑茶抽出物又は精製緑茶抽出物について、糖度計（（株）アタゴＲＸ−５０００α−Ｂｅｖ）を用いて２０℃にてＢｒｉｘ測定した。
【００４８】
（４）官能評価
各精製緑茶抽出物をタンニン濃度６５ｍｇ／１００ｍＬとなるようにイオン交換水で希釈した後、渋味及び苦味についてパネラー５名により下記の基準で評価し、その後協議により最終スコアを決定した。
【００４９】
渋味の評価基準
各精製緑茶抽出物の渋味について、比較例１の緑茶抽出物（タンニン濃度６５ｍｇ／１００ｍＬ）の渋味を評点５（基準）として、０〜１０の１１段階で評価した。数値が低いほど渋味が弱く、数値が高いほど、渋味を強く感じることを意味する。
【００５０】
苦味の評価基準
各精製緑茶抽出物の苦味について、比較例１の緑茶抽出物（タンニン濃度６５ｍｇ／１００ｍＬ）の苦味を評点５（基準）として、０〜１０の１１段階で評価した。数値が低いほど苦味が弱く、数値が高いほど、苦味を強く感じることを意味する。
【００５１】
実施例１
緑茶葉０．３５ｋｇに６５℃の熱水１０．５ｋｇを投入し、３０秒間手で攪拌して１分３０秒間静置し、次いで１０秒間手で攪拌して２分５０秒間静置し、次いで１２０メッシュの金網で濾過し、更に目開き５μｍのフィルタで濾過し、そして２５℃まで冷却して緑茶抽出液を得た。
得られた緑茶抽出液を、イオン交換水で２０ｋｇにメスアップして緑茶抽出物を得た。得られた緑茶抽出物は、タンニン濃度が１３０ｍｇ／１００ｍＬ、濁度（ＯＤ６６０）が０．０７１、Ｂｒｉｘが０．４８％であった。
次いで、緑茶抽出物２０Ｌを、図１に示す茶抽出物精製装置１０の処理槽１２（高さ１０００ｍｍ×内径１６０ｍｍ）に投入し、４５度傾斜４枚パドル翼（翼径１００ｍｍ）を用いて１００ｒｐｍ（攪拌Ｒｅ＝１８０００）で攪拌した。次いで、緑茶抽出物を渦流ポンプ１８（Ｍ２０ＬＤ、（株）ニクニ製）により気液溶解手段１６に移送した。次いで、気体導入管１９から０．５Ｌ／ｍｉｎの速度で供給された窒素を、緑茶抽出物中に窒素溶解圧力０．４ＭＰａにて溶解した後（加圧溶解法）、未溶解の窒素を気液分離手段２０の気体排出管２１から除去した。そして、窒素を溶解した緑茶抽出物を減圧開放して微細気泡発生ノズル１７から微細気泡１４（メジアン径５０μｍ）を、処理槽１２内の緑茶抽出物中に放出した。なお、緑茶抽出物は、速度１０Ｌ／ｍｉｎで循環させ、２５℃に保持した。
製造開始から２０分経過後及び３０分経過後にサンプリングして濁度を測定した。製造開始から６０分経過後に液表面に形成された泡の層を除去し、得られた精製緑茶抽出物の濁度を測定した。得られた精製緑茶抽出物の分析結果及び官能評価の結果を表１に示す。なお、表１中、Ａ0は精製前の緑茶抽出物の濁度を示し、Ａ20、Ａ30及びＡ60は製造開始からそれぞれ２０分、３０分及び６０分経過後の緑茶抽出物の濁度を示す。また、Ｂ0は精製前の緑茶抽出物のＢｒｉｘを示し、Ｂ60は製造開始から６０分経過後の緑茶抽出物のＢｒｉｘを示す。更に、処理時間に対する精製前後の濁度比（精製後／精製前）の変化を図３に示す。
【００５２】
実施例２
完全邪魔板条件となるように攪拌翼を３段、邪魔板を６枚配置し、２００ｒｐｍ（攪拌Ｒｅ＝３７０００）で攪拌したこと以外は、実施例１と同様の操作により精製緑茶抽出物を得た。得られた精製緑茶抽出物の分析結果及び官能評価の結果を表１に示す。また、処理時間に対する精製前後の濁度比（精製後／精製前）の変化を図３に示す。
【００５３】
実施例３
３００ｒｐｍ（攪拌Ｒｅ＝５５０００）で攪拌したこと以外は、実施例２と同様の操作により精製緑茶抽出物を得た。得られた精製緑茶抽出物の分析結果及び官能評価の結果を表１に示す。また、処理時間に対する精製前後の濁度比（精製後／精製前）の変化を図３に示す。
【００５４】
実施例４
緑茶抽出物の温度を５５℃に調整し、かつ攪拌速度を２００ｒｐｍ（攪拌Ｒｅ＝３７０００）に変更したこと以外は、実施例１と同様の操作により精製緑茶抽出物を得た。得られた精製緑茶抽出物の分析結果及び官能評価の結果を表１に示す。また、処理時間に対する精製前後の濁度比（精製後／精製前）の変化を図４に示す。
【００５５】
実施例５
緑茶抽出物のｐＨ及び温度をそれぞれｐＨ３．０、５３℃に調整し、かつ攪拌速度を２００ｒｐｍ（攪拌Ｒｅ＝３７０００）に変更したこと以外は、実施例１と同様の操作により精製緑茶抽出物を得た。得られた精製緑茶抽出物の分析結果及び官能評価の結果を表１に示す。また、処理時間に対する精製前後の濁度比（精製後／精製前）の変化を図４に示す。
【００５６】
比較例１
実施例１と同様の操作により得られた緑茶抽出液を、イオン交換水で２０ｋｇにメスアップして緑茶抽出物を得た。この緑茶抽出物の分析し、官能評価を行った。その結果を表１に示す。
【００５７】
比較例２
攪拌しなかったこと以外は、実施例１と同様の操作により精製緑茶抽出物を得た。得られた精製緑茶抽出物の分析結果及び官能評価の結果を表１に示す。また、処理時間に対する精製前後の濁度比（精製後／精製前）の変化を図３及び４に示す。
【００５８】
【表１】
0005409447.tif 000002
【００５９】
表１より、茶抽出物と、メジアン径１〜２００μｍの微細気泡とを攪拌接触させ、次いで液表面に形成された泡の層を除去することで、高度に清澄化されるとともに、渋味が低減された精製茶抽出物が得られることが確認された。また、茶抽出物を穏やかな攪拌状態で微細気泡に接触させると、清澄度がより一層高められるともに、渋味が顕著に低減された精製茶抽出物が得られることがわかった。更に、茶抽出物のｐＨ及び／又は温度を制御することで、精製茶抽出物の風味が一段と良好になることが分かった。
【符号の説明】
【００６０】
１０  茶抽出物精製装置
１１  微細気泡発生手段
１２  処理槽
１３  茶抽出物
１４  微細気泡
１５  泡の層
１６  気液溶解手段
１７  微細気泡発生ノズル
１８  循環ポンプ
１９  気体導入管
２０  気液分離手段
２１  気体排出管
２２  攪拌手段
２３  排出管
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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