(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
平均繊維長３〜１００ｍｍの強化繊維と熱可塑性樹脂とを含み、前記強化繊維が下記ｉ）〜ｉｉｉ）を満たし、前記強化繊維の重量平均繊維厚みが０．０１ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下であるランダムマット。
ｉ）強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が下記式（１）を満たす。
０ｍｍ＜Ｗｗ＜２．８ｍｍ    （１）
ｉｉ）強化繊維について、重量平均繊維幅（Ｗｗ）の数平均繊維幅（Ｗｎ）に対する比として定義される平均繊維幅分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．００以上２．００以下である。
ｉｉｉ）強化繊維の重量平均繊維厚みが、その重量平均繊維幅（Ｗｗ）よりも小さい。
【請求項２】
強化繊維が炭素繊維、アラミド繊維、およびガラス繊維からなる群から選ばれる少なくとも一種である請求項１に記載のランダムマット。
【請求項３】
強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が下記式（２）を満たす、請求項１または２に記載のランダムマット。
０．１ｍｍ＜Ｗｗ＜２．０ｍｍ    （２）
【請求項４】
強化繊維における平均繊維幅分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．３０以上１．９５以下である請求項１〜３のいずれか１項に記載のランダムマット。
【請求項５】
強化繊維の重量平均繊維厚みが０．０２ｍｍ以上０．２０ｍｍ以下である請求項１〜４のいずれか１項に記載のランダムマット。
【請求項６】
強化繊維目付が２５〜１００００ｇ／ｍ２である請求項１〜５のいずれか１項に記載のランダムマット。
【請求項７】
熱可塑性樹脂の存在量が、強化繊維１００重量部に対し、１０〜８００重量部である請求項１〜６のいずれか１項に記載のランダムマット。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれか１項に記載のランダムマットから得られる繊維強化複合材料成形体。
【請求項９】
平均繊維長３〜１００ｍｍの強化繊維と熱可塑性樹脂とを含み、その強化繊維が下記ｉ）〜ｉｉｉ）を満たす請求項８に記載の繊維強化複合材料成形体。
ｉ）強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が下記式（１）を満たす。
０ｍｍ＜Ｗｗ＜２．８ｍｍ    （１）
ｉｉ）強化繊維における重量平均繊維幅（Ｗｗ）の数平均繊維幅（Ｗｎ）に対する比として定義される分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．００以上２．００以下である。
ｉｉｉ）強化繊維の重量平均繊維厚みが、その重量平均繊維幅（Ｗｗ）よりも小さい。
【請求項１０】
前記繊維強化複合材料成形体が前記強化繊維から構成される強化繊維マットを含み、前記強化繊維マットの厚み斑が、下記式（３）にて定義される変動係数ＣＶで２０％以下である請求項８または９に記載の繊維強化複合材料成形体。
変動係数ＣＶ（％）＝標準偏差／平均値 × １００    （３）
【請求項１１】
肉厚が０．２〜１００ｍｍである請求項８〜１０のいずれか１項に記載の繊維強化複合材料成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性樹脂をマトリクスとする繊維強化複合材料成形体の中間材料として用いられるランダムマットと、それより得られる繊維強化複合材料成形体に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
炭素繊維やアラミド繊維、ガラス繊維などを強化繊維として用いた繊維強化複合材料として、等方性であるランダムマットが、賦形性や工程の簡便さより用いられている。このランダムマットは、カットした強化繊維単体、あるいは熱硬化性の樹脂を成形型に同時に吹きつけるスプレーアップ方式（乾式）や、バインダーを含有させたスラリーに予めカットした強化繊維を添加し、抄紙する方法（湿式）等により得る事ができる。【０００３】
複合材料の機械物性を向上させる手段としては、強化繊維体積含有率（Ｖｆ）を高くする事が知られているが、カット繊維を用いたランダムマットの場合、３次元方向の繊維が存在する、繊維の交絡が多いなどの理由により、強化繊維体積含有率を高くすることが困難であった。またランダムマットを用いた場合は連続繊維を用いた場合と比較して繊維が不連続であるため、強化繊維の強度を十分に発現させる事が困難であり、成形体にした後の強化繊維の強度発現率として、理論値に対し５０％以下になってしまうという問題があった。非特許文献１には、熱硬化性樹脂をマトリクスとした炭素繊維のランダムマットからの複合材料が挙げられている。かかる複合材料の強度発現率は理論値に対し４４％程度である。【０００４】
また、従来の熱硬化性樹脂をマトリクスとした複合材料では、予め、強化繊維基材に熱硬化性樹脂を含浸させたプリプレグと呼ばれる中間材料を、オートクレーブを用いて２時間以上加熱・加圧する事により得られていた。近年、樹脂を含浸させていない強化繊維基材を金型内にセットした後、熱硬化性樹脂を流し入れるＲＴＭ成形方法が提案され、成形時間は大幅に短縮されたが、ＲＴＭ成形方法を用いた場合でも、１つの部品を成形するまでに１０分以上必要となる。
そのため、従来の熱硬化性樹脂に代わり、熱可塑性樹脂をマトリクスに用いた複合材料が注目されている。【０００５】
熱可塑性樹脂をマトリクスとした、熱可塑スタンピング成形（ＴＰ−ＳＭＣ）（特許文献１）は、予め熱可塑性樹脂を含浸させたチョップドファイバーを融点以上に加熱し、これを金型内の一部に投入した後、直ちに型を閉め、型内にて繊維と樹脂を流動させる事により製品形状を得、冷却・成型するという成型方法である。この手法では、予め樹脂を含浸させた繊維を用いる事により、約１分程度という短い時間で成形が可能である。これらはＳＭＣやスタンパブルシートと呼ばれるような成形材料とする方法であって、かかる熱可塑スタンピング成形では、型内を繊維と樹脂を流動させるために、薄肉なものが作れない、繊維配向が乱れ、制御が困難である等の問題があった。【０００６】
さらに特許文献２では、繊維強化熱可塑性樹脂成形体における力学特性、およびその等方性を向上させる手段として、構成する炭素繊維を、単繊維状に均一に分散させることで、繊維の束と束の隙間に樹脂リッチ部が発生したり、繊維束内に樹脂が含浸できず未含浸部分となったりすることを防ぐことで力学特性、およびその等方性を向上させることを提案している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】日本国特許第４１６１４０９号公報
【特許文献２】国際公開第２００７／０９７４３６号
【非特許文献】
【０００８】
【非特許文献１】Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ ＰａｒｔＡ ３８ （２００７） Ｐ．７５５〜７７０
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、上記の従来技術では、機械強度が均一で、引張強度に優れ、かつ理論強度に対する強度の発現率が高い繊維強化複合材料成形体については検討されていない。
本発明の課題は、等方性で、かつ機械強度に優れる繊維強化複合材料成形体とその中間材料として用いられるランダムマットを提供することにある。特に、該ランダムマットから得られる繊維強化複合材料成形体であって、含有する強化繊維マットの厚み斑が小さく、機械強度が均一で、引張強度に優れ、かつ強度の発現率が高い繊維強化複合材料成形体を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、熱可塑性樹脂と特定の重量平均繊維幅、平均繊維幅分散比および重量平均繊維厚みの不連続な強化繊維とを含むランダムマットにより、機械強度およびその等方性、ならびに強度の発現性に優れる繊維強化複合材料成形体を提供できることを見出し、本発明を完成させた。より詳細には、強化繊維を小型で、かつ同程度の繊維幅に制御することで、ランダムマット中に強化繊維を緻密に含有させることができ、均一で、優れた機械強度を有し、かつ強度の発現率が高い繊維強化複合材料成形体を提供できることを見出した。
即ち、本発明は下記に示すとおりである。
［１］
平均繊維長３〜１００ｍｍの強化繊維と熱可塑性樹脂とを含み、前記強化繊維が下記ｉ）〜ｉｉｉ）を満たし、前記強化繊維の重量平均繊維厚みが０．０１ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下であるランダムマット。
ｉ）強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が下記式（１）を満たす。
０ｍｍ＜Ｗｗ＜２．８ｍｍ    （１）
ｉｉ）強化繊維について、重量平均繊維幅（Ｗｗ）の数平均繊維幅（Ｗｎ）に対する比として定義される平均繊維幅分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．００以上２．００以下である。
ｉｉｉ）強化繊維の重量平均繊維厚みが、その重量平均繊維幅（Ｗｗ）よりも小さい。
［２］
強化繊維が炭素繊維、アラミド繊維、およびガラス繊維からなる群から選ばれる少なくとも一種である［１］に記載のランダムマット。
［３］
強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が下記式（２）を満たす、［１］または［２］に記載のランダムマット。
０．１ｍｍ＜Ｗｗ＜２．０ｍｍ    （２）
［４］
強化繊維における平均繊維幅分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．３０以上１．９５以下である［１］〜［３］のいずれか１項に記載のランダムマット。
［５］
強化繊維の重量平均繊維厚みが０．０２ｍｍ以上０．２０ｍｍ以下である［１］〜［４］のいずれか１項に記載のランダムマット。
［６］
強化繊維目付が２５〜１００００ｇ／ｍ２である［１］〜［５］のいずれか１項に記載のランダムマット。
［７］
熱可塑性樹脂の存在量が、強化繊維１００重量部に対し、１０〜８００重量部である［１］〜［６］のいずれか１項に記載のランダムマット。
［８］
［１］〜［７］のいずれか１項に記載のランダムマットから得られる繊維強化複合材料成形体。
［９］
平均繊維長３〜１００ｍｍの強化繊維と熱可塑性樹脂とを含み、その強化繊維が下記ｉ）〜ｉｉｉ）を満たす［８］に記載の繊維強化複合材料成形体。
ｉ）強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が下記式（１）を満たす。
０ｍｍ＜Ｗｗ＜２．８ｍｍ    （１）
ｉｉ）強化繊維における重量平均繊維幅（Ｗｗ）の数平均繊維幅（Ｗｎ）に対する比として定義される分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．００以上２．００以下である。
ｉｉｉ）強化繊維の重量平均繊維厚みが、その重量平均繊維幅（Ｗｗ）よりも小さい。
［１０］
前記繊維強化複合材料成形体が前記強化繊維から構成される強化繊維マットを含み、前記強化繊維マットの厚み斑が、下記式（３）にて定義される変動係数ＣＶで２０％以下である［８］または［９］に記載の繊維強化複合材料成形体。
変動係数ＣＶ（％）＝標準偏差／平均値 × １００    （３）
［１１］
肉厚が０．２〜１００ｍｍである［８］〜［１０］のいずれか１項に記載の繊維強化複合材料成形体。
本発明は、上記［１］〜［１１］に関するものであるが、その他の事項（たとえば下記＜１＞〜＜１１＞に記載した事項など）についても参考のために記載した。
＜１＞
平均繊維長３〜１００ｍｍの強化繊維と熱可塑性樹脂とを含み、前記強化繊維が下記ｉ）〜ｉｉｉ）を満たすランダムマット。
ｉ）強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が下記式（１）を満たす。
０ｍｍ＜Ｗｗ＜２．８ｍｍ    （１）
ｉｉ）強化繊維について、重量平均繊維幅（Ｗｗ）の数平均繊維幅（Ｗｎ）に対する比として定義される平均繊維幅分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．００以上２．００以下である。
ｉｉｉ）強化繊維の重量平均繊維厚みが、その重量平均繊維幅（Ｗｗ）よりも小さい。
＜２＞
強化繊維が炭素繊維、アラミド繊維、およびガラス繊維からなる群から選ばれる少なくとも一種である＜１＞に記載のランダムマット。
＜３＞
強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が下記式（２）を満たす、＜１＞または＜２＞に記載のランダムマット。
０．１ｍｍ＜Ｗｗ＜２．０ｍｍ    （２）
＜４＞
強化繊維における平均繊維幅分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．３０以上１．９５以下である＜１＞〜＜３＞のいずれか１項に記載のランダムマット。
＜５＞
強化繊維の重量平均繊維厚みが０．０１ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下である＜１＞〜＜４＞のいずれか１項に記載のランダムマット。
＜６＞
強化繊維目付が２５〜１００００ｇ／ｍ２である＜１＞〜＜５＞のいずれか１項に記載のランダムマット。
＜７＞
熱可塑性樹脂の存在量が、強化繊維１００重量部に対し、１０〜８００重量部である＜１＞〜＜６＞のいずれか１項に記載のランダムマット。
＜８＞
＜１＞〜＜７＞のいずれか１項に記載のランダムマットから得られる繊維強化複合材料成形体。
＜９＞
平均繊維長３〜１００ｍｍの強化繊維と熱可塑性樹脂とを含み、その強化繊維が下記ｉ）〜ｉｉｉ）を満たす＜８＞に記載の繊維強化複合材料成形体。
ｉ）強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が下記式（１）を満たす。
０ｍｍ＜Ｗｗ＜２．８ｍｍ    （１）
ｉｉ）強化繊維における重量平均繊維幅（Ｗｗ）の数平均繊維幅（Ｗｎ）に対する比として定義される分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．００以上２．００以下である。
ｉｉｉ）強化繊維の重量平均繊維厚みが、その重量平均繊維幅（Ｗｗ）よりも小さい。
＜１０＞
前記繊維強化複合材料成形体が前記強化繊維から構成される強化繊維マットを含み、前記強化繊維マットの厚み斑が、下記式（３）にて定義される変動係数ＣＶで２０％以下である＜８＞または＜９＞に記載の繊維強化複合材料成形体。
変動係数ＣＶ（％）＝標準偏差／平均値 × １００    （３）
＜１１＞
肉厚が０．２〜１００ｍｍである＜８＞〜＜１０＞のいずれか１項に記載の繊維強化複合材料成形体。
【発明の効果】
【００１１】
本発明は、熱可塑性樹脂と強化繊維を含むランダムマットにおいて、含まれる強化繊維が、特定の繊維幅分布を有する。すなわち、本発明のランダムマットは、含有する強化繊維が小型で、かつ同程度の繊維幅を有しており、繊維の強化機能の発現性に優れ、均質で優れた機械強度を有する。さらに、本発明のランダムマットは、面内方向において繊維が特定の方向に配向しておらず等方性であり、更に、成形用中間材料として極めて成形性に優れている。【００１２】
したがって、本発明のランダムマットより得られる繊維強化複合材料成形体は優れた機械強度を有し、またその等方性に優れるため、各種構成部材、例えば自動車の内板、外板、構成部材、また各種電気製品、機械のフレームや筐体等に用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】ロータリーカッターを用いたカット工程の一例の模式図である。
【図２】好ましいロータリーカッターの一例について、正面と断面の概略を示す模式図である。
【図３】繊維の拡幅・分繊方法の好ましい一例の模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下に、本発明の実施の形態について順次説明する。以下、本発明に関して、重量との語が用いられている箇所があるが、いずれにおいても、重量は質量を意味する。
本発明は、平均繊維長３〜１００ｍｍの強化繊維と熱可塑性樹脂とを含み、その強化繊維が下記ｉ）〜ｉｉｉ）を満たすランダムマットに関する。
ｉ）強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が下記式（１）を満たす。
０ｍｍ＜Ｗｗ＜２．８ｍｍ    （１）
ｉｉ）強化繊維について重量平均繊維幅の数平均繊維幅に対する比として定義される平均繊維幅分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．００以上２．００以下である。
ｉｉｉ）強化繊維の重量平均繊維厚みが、その重量平均繊維幅（Ｗｗ）よりも小さい。
【００１５】
本発明のランダムマットに含まれる強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）とは、ランダムマットから取り出した充分な数（好ましくは、１００ｍｍ×１００ｍｍに切り出したランダムマットから取り出した２００〜１０００本であり、より好ましくは３００〜１０００本であり、たとえば３００本である）の強化繊維の各々について、それらの幅（以下、繊維幅またはＷｉと表記することがある）と重量（以下、繊維重量またはｗｉと表記することがある）、更に、取り出した強化繊維の総重量（ｗ）から、以下の式（５）により求めることができる。
Ｗｗ＝Σ（Ｗｉ×ｗｉ／ｗ）    （５）
上記式（５）において、ｉは１から、ランダムマットより取り出した強化繊維の数までの自然数である。
【００１６】
本発明のランダムマットに関して、強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）は、前記式（１）のとおり２．８ｍｍ未満であり、２．０ｍｍ未満であることが好ましく、０．１ｍｍより大きく２．０ｍｍより小さい、つまり下記式（２）
０．１ｍｍ＜Ｗｗ＜２．０ｍｍ    （２）
で示されるものであると好ましく、０．２ｍｍより大きく１．６ｍｍより小さいとより好ましく、０．２ｍｍより大きく１．４ｍｍより小さいと更に好ましく、０．３ｍｍより大きく１．２ｍｍより小さいと特に好ましい。強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が２．８ｍｍ以上の場合は、強化繊維が小型ではないため、ランダムマット中に緻密に含有させることが難しく、物性（強度）の発現性に劣り、ランダムマットの均質性を損なう場合があるといった問題が生じることがある。強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）の下限について、特に制限は無いが、Ｗｗを小さくするために強化繊維を拡幅や分繊する場合には、あまり極端に小さくしようとすると、繊維幅の分散比の制御が困難になるなどの恐れがある。
【００１７】
本発明のランダムマットは、含有する強化繊維について、重量平均繊維幅（Ｗｗ）の、数平均繊維幅（Ｗｎ）に対する比として定義される平均繊維幅分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．００以上２．００以下であり、１．３０以上１．９５以下であると好ましく、１．４０以上１．９０以下であるとより好ましい。この平均繊維幅分散比（Ｗｗ/Ｗｎ、以下、単に分散比と略称することがある）が１．００以上２．００以下であると、同程度の繊維幅の強化繊維となり、得られるランダムマットの均質性が高くなり、強度の発現率が高くなる。なお、このＷｗ／Ｗｎの下限値は、その定義により１である。強化繊維を完全に開繊させ単糸状とする場合などを除き、強化繊維のＷｗ／Ｗｎを完全に１にするには、目的とする強化繊維以外を選別する工程や、事前に繊維幅を正確に調整、固定化するなどの操作が必要になり、作製工程が非常に煩瑣になるが、Ｗｗ／Ｗｎ＝１のランダムマットは均質性の点でより好ましい。強化繊維の加工や選別の操作の行いやすさの観点からは、上記平均繊維幅分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）は１超過が好ましく、１．３０以上であるとより好ましい。
【００１８】
ここで、数平均繊維幅（Ｗｎ）は、重量平均繊維幅（Ｗｗ）について上述した手順にて、ランダムマットから充分な数（Ｉ）の強化繊維を取り出し、それら各々について、繊維幅（Ｗｉ）を測定し、以下式（４）により算出される。
Ｗｎ＝ΣＷｉ／Ｉ    （４）
【００１９】
本発明のランダムマットに含まれる強化繊維は、その重量平均繊維厚みが、その重量平均繊維幅（Ｗｗ）よりも小さいものであり、重量平均繊維厚みが重量平均繊維幅（Ｗｗ）の１／５以下であると好ましく、１／１０以下であるとより好ましく、１／２０以下であるとより一層好ましく、１／５０以下であると更に好ましい。強化繊維の重量平均繊維厚みが、その重量平均繊維幅（Ｗｗ）と等しい場合、面内方向のみならず厚み方向にも繊維が配向してしまい、繊維の交絡によって強化繊維体積含有率を高くすることが困難になるといった問題が生じることが懸念される。
本発明においては、強化繊維の長さ方向を除いた２つの方向の長さのうち、短い方を「厚み」とし、もう一方を「幅」とする。強化繊維の長手方向に垂直な断面における直交する二方向の寸法が等しい場合、任意の一方向を強化繊維の幅とし、もう一方を強化繊維の厚みとする。
【００２０】
本発明のランダムマットに含まれる強化繊維の重量平均繊維厚みとしては、０．０１ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下であると好ましく、０．０２ｍｍ以上０．２０ｍｍ以下であるとより好ましく、０．０３ｍｍ以上０．１５ｍｍ以下であると更に好ましく、０．０３ｍｍ以上０．１０ｍｍ以下であると特に好ましい。強化繊維の重量平均繊維厚みが０．０１ｍｍ以上であれば、繊維拡幅する際に、拡幅幅を極端に大きくする必要がなく、繊維厚みにバラツキが生じにくい。マトリクスである熱可塑性樹脂の含浸の点で、強化繊維の重量平均繊維厚みが０．３０ｍｍ以下であると好ましい。
【００２１】
なお、強化繊維の重量平均繊維厚み（ｔ）については、前記の重量平均繊維幅（Ｗｗ）について示したものと同様の操作を行い、取り出した全ての強化繊維についての繊維厚み（ｔｉ）と繊維重量（ｗｉ）、そして取り出した強化繊維の総重量（ｗ）を測定後、以下の式（７）により求めることができる。
ｔ＝Σ（ｔｉ×ｗｉ／ｗ）    （７）
【００２２】
本発明のランダムマットの面内において、強化繊維は特定の方向に配向しておらず、無作為な方向に分散して配置されている。本発明のランダムマットは面内等方性の中間材料である。本発明のランダムマットを加工して得られる成形体では、ランダムマット中の強化繊維の等方性が、維持されている。ランダムマットより成形体を得て、互いに直交する二方向の引張弾性率の比を求めることで、ランダムマットおよびそれからの成形体の等方性を定量的に評価できる。ランダムマットから得られた成形体における２方向の弾性率の値のうち大きいものを小さいもので割った比が２を超えないときに等方性であるとする。比が１．３を超えないときは等方性に優れているとする。
【００２３】
本発明のランダムマットは、上記のとおり、所定の重量平均繊維幅、平均繊維幅分散比および重量平均繊維厚みの強化繊維と熱可塑性樹脂とを含んで構成される。本発明のランダムマットは、前記強化繊維から構成される強化繊維マットと熱可塑性樹脂とを含んで構成されることが好ましい。本発明でいう強化繊維マットは、マトリクスとしての熱可塑性樹脂を含まず不連続な強化繊維から構成される面状体（マット状物）である。本発明に関する強化繊維マットは、強化繊維がサイジング剤や、マットとする時に少量のバインダーを含んだものでもよく、また、面内において強化繊維がランダムな方向に配向しており、実質的に面内の縦横方向の物性がほぼ等しいマットであると好ましい。
強化繊維の種類としては特に制限はなく、単一であっても、２種類以上の混合であっても構わない。
本発明のランダムマットにおける熱可塑性樹脂の形態としては、強化繊維マットに、粉末状、繊維状、または塊状などの熱可塑性樹脂が含まれるものであってもよく、強化繊維マットを熱可塑性樹脂がマトリクスとして保持しているものでもよく、また、強化繊維マットにシート状やフィルム状などの熱可塑性樹脂が搭載または積層されたものであっても良い。ランダムマット中の熱可塑性樹脂は溶融状態であっても良い。
なお、本発明のランダムマットに含まれる強化繊維マットについて、重量平均繊維幅（Ｗｗ）や、繊維幅の分散比（Ｗｗ／Ｗｎ）などを求めれば、それらの値を該ランダムマットのものと見なすことができることは言うまでもない。
本発明のランダムマットは、プリフォームとしてそのまま最終形態の繊維強化材料成形体（以下、単に成形体と称することがある）を得るのに用いられてもよく、加熱などにより熱可塑性樹脂を含浸させプリプレグとされてから最終形態の成形体を得るのに用いられてもよい。本発明のランダムマットは、熱可塑性樹脂の含浸された、上記プリプレグも包含する。
ここでいう最終形態の成形体は、ランダムマットやその成形板を加圧・加熱して得られたものに対して、さらなる加熱や加圧により（さらなる成形により）、マトリクスである熱可塑性樹脂を溶融させて、他の形状や厚みにしない形態の成形体のことをいう。
従って、ランダムマット等を加圧・加熱して得られたものを、切断して他の形状の形態にしたものや、研磨して薄くしたり、樹脂等を塗布して厚くしたりしたものは、加熱・加圧をしていないため、最終形態の成形体である。なお、切断や加工の手段として熱を利用する場合は、ここでの加熱に該当しない。
また、溶融状態の熱可塑性樹脂が供給されたランダムマットを成形する際に、供給された熱可塑性樹脂が溶融状態のままで成形する場合は、例えば、加圧だけの成形で成形体が得られる。
【００２４】
本発明のランダムマットは、プリフォームとしてそのまま成形に用いても良く、成形板としてから成形に用いてもよく、所望の成形に合わせて各種目付けが選択できるが、ランダムマットにおける強化繊維の目付けは、好ましくは２５〜１００００ｇ／ｍ２であり、より好ましくは５０〜４０００ｇ／ｍ２であり、更に好ましくは６００ｇ／ｍ２〜３０００ｇ／ｍ２であり、より一層好ましくは６００ｇ／ｍ２〜２２００ｇ／ｍ２である。
【００２５】
本発明のランダムマットは、含有する強化繊維が上記の特定の重量平均繊維幅、平均繊維幅分散比および重量平均繊維厚みのものであることにより、小型で同程度の大きさの繊維で面内が占められ、ランダムマットに含まれる強化繊維マットの厚み斑が極めて小さいものとなっている。そのため、ランダムマットを成形して得られる繊維強化複合材料成形体は、均質で強化繊維の物性発現性に優れる。この厚み斑の指標としては、変動係数ＣＶ（％）を用いることができる。ランダムマットに含まれる強化繊維マットの厚みのＣＶ（％）を求める手順の一例を以下に示す。
【００２６】
まず、ランダムマットから適当な大きさ、例えば１００×１００ｍｍの正方形の板の試料片を切り出し、熱可塑性樹脂を分離し、これを密封可能な袋に入れ、−０．０９ＭＰａ以下まで減圧する。袋の上から１０ｍｍ間隔で試料片に格子状に印をつけ、マイクロメーターにて厚さを１／１０００ｍｍまで測定する。測定は、５行×５列の合計２５点を測定する。測定した厚みより、袋の厚みを引き、平均値と標準偏差を計算し、下記式により強化繊維マットの厚みの変動係数ＣＶ（％）を算出できる。
変動係数ＣＶ（％）＝標準偏差／平均値 × １００ （３）
ランダムマットから熱可塑性樹脂を分離できず、強化繊維マットの厚み斑を測定できない場合は、後述する繊維強化複合材料成形体と同様に熱可塑性樹脂を加熱除去した後に測定を行う。
なお、ランダムマットにおける強化繊維マットの厚み斑の程度は、該ランダムマットを成形して得られる繊維強化複合材料成形体中の強化繊維においても維持される。
【００２７】
［強化繊維］
ランダムマットに含まれる強化繊維は不連続であり、ある程度長い強化繊維を含んで強化機能が発現できることを特徴とする。繊維長は、得られたランダムマットにおける強化繊維の繊維長を測定して求めた平均繊維長で表現される。平均繊維長の測定方法としては無作為に抽出した１００本の繊維の繊維長を、ノギス等を用いて１ｍｍ単位まで測定し、その平均を求める方法が挙げられる。
【００２８】
本発明のランダムマットにおける強化繊維の平均繊維長は、３ｍｍ以上１００ｍｍ以下であり、好ましくは５ｍｍ以上８０ｍｍ以下であり、より好ましくは１０ｍｍ以上８０ｍｍ以下であり、より一層好ましくは１０ｍｍ以上６０ｍｍ以下であり、さらに好ましくは１２ｍｍ以上４５ｍｍ以下である。繊維長の分布としては、単一であっても構わないし、２種類以上の混合であっても構わない。
後述する好ましい強化繊維のカット方法において、強化繊維を固定長にカットしてランダムマットを製造した場合、平均繊維長はカットした繊維長と等しくなる。
【００２９】
強化繊維は、炭素繊維、アラミド繊維、およびガラス繊維からなる群から選ばれる少なくとも一種であることが好ましい。ランダムマットを構成する強化繊維は、軽量でありながら強度に優れた複合材料が提供できる点で炭素繊維が好ましい。上記炭素繊維としては、一般的にポリアクリロニトリル系炭素繊維（以下、ＰＡＮ系炭素繊維と略称することがある）、石油ピッチ系炭素繊維、石炭ピッチ系炭素繊維、レーヨン系炭素繊維、セルロース系炭素繊維、リグニン系炭素繊維、フェノール系炭素繊維、気相成長系炭素繊維などが知られているが、本発明においてはこれらのいずれの炭素繊維であっても好適に用いることができ、特にＰＡＮ系炭素繊維が好ましく、これらの炭素繊維は１種類単独で用いられてもよく、複数の種類の混合物として用いられても良い。本発明のランダムマットに用いられる強化繊維としては、炭素繊維単独であっても、耐衝撃性を付与する等のためにガラス繊維やアラミド繊維などを含むものでも構わない。
炭素繊維の場合、平均繊維径は好ましくは１〜５０μｍであり、より好ましくは３〜１２μｍであり、より一層好ましくは５〜９μｍ、極めて好ましくは５〜７μｍである。
炭素繊維はサイジング剤が付着されたものを用いることが好ましく、サイジング剤は炭素繊維１００重量部に対し、０超〜１０重量部であることが好ましい。
本発明における強化繊維は、単糸状に開繊した状態であってもよいし、複数の単糸が集まった繊維束であってもよいし、単糸と繊維束が混在していてもよい。
【００３０】
［マトリクス樹脂］
本発明のランダムマットに含まれるマトリクス樹脂は熱可塑性樹脂である。熱可塑性樹脂の種類としては例えば塩化ビニル樹脂、塩化ビニリデン樹脂、酢酸ビニル樹脂、ポリビニルアルコール樹脂、ポリスチレン樹脂、アクリロニトリル−スチレン樹脂（ＡＳ樹脂）、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリアミド６樹脂、ポリアミド１１樹脂、ポリアミド１２樹脂、ポリアミド４６樹脂、ポリアミド６６樹脂、ポリアミド６１０樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンナフタレート樹脂、ポリブチレンナフタレート樹脂、ボリブチレンテレフタレート樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリ乳酸樹脂などからなる群より選ばれる１種類以上のものが挙げられる。本発明においては、上記の熱可塑性樹脂を、単独で使用してもよく、複数種を混合して使用してもよく、共重合体や変性体として使用してもよい。
【００３１】
マトリクス樹脂の存在量としては、強化繊維１００重量部に対し、１０〜８００重量部であると好ましく、２０〜３００重量であるとより好ましく、２０〜２００重量部であるとより一層好ましく、３０〜１５０重量部であるとさらに好ましく、５０〜１００重量部であると特に好ましい。
【００３２】
なお、強化繊維と熱可塑性樹脂との量の関係については、下記式で定義される強化繊維体積含有率（以下Ｖｆと略記することがある）でも定義することができる。
強化繊維体積含有率（Ｖｏｌ％）＝１００×［強化繊維の体積／（強化繊維の体積＋熱可塑性樹脂の体積）］
【００３３】
この強化繊維体積含有率（Ｖｆ）と、上記の強化繊維１００重量部に対する重量部で表した熱可塑性樹脂の存在量とは、強化繊維の密度と熱可塑性樹脂の密度を用いて換算される。
また、本発明のランダムマット中には、本発明の目的を損なわない範囲で、有機繊維または無機繊維の各種繊維状または非繊維状フィラー、難燃剤、耐ＵＶ剤、顔料、離型剤、軟化剤、可塑剤、界面活性剤の添加剤を含んでいてもよい。
【００３４】
［繊維強化複合材料成形体］
本発明のランダムマットは、構成する強化繊維が、前記のような特徴を有するため、賦型性が高いという利点も併せ持っている。そのため本発明のランダムマットを、繊維強化複合材料成形体を得るための中間材料として好ましく用いることができる。
すなわち本発明はランダムマットから得られる繊維強化複合材料成形体の発明を包含するものである。
【００３５】
本発明の繊維強化複合材料成形体としては、 平均繊維長３〜１００ｍｍの強化繊維と熱可塑性樹脂とを含み、その強化繊維が下記ｉ）〜ｉｉｉ）を満たすものであると好ましい。
ｉ）強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が下記式（１）を満たす。
０ｍｍ＜Ｗｗ＜２．８ｍｍ （１）
ｉｉ）強化繊維における重量平均繊維幅の数平均繊維幅に対する比として定義される分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．００以上２．００以下である。
ｉｉｉ）強化繊維の重量平均繊維厚みが、その重量平均繊維幅（Ｗｗ）よりも小さい。
【００３６】
本発明の繊維強化複合材料成形体の厚みは、含有する強化繊維の目付および熱可塑性樹脂量を制御することで、適正な範囲に好ましく調整される。
本発明の繊維強化複合材料成形体を構成する強化繊維の種類としてはとくに限定はなく、ランダムマットの強化繊維の項に述べたものが好ましく挙げられる。
本発明の繊維強化複合材料成形体を構成する樹脂の種類としてはとくに限定はなく、ランダムマットのマトリクス樹脂の項に述べたものが好ましく挙げられる。
【００３７】
本発明の繊維強化複合材料成形体における熱可塑性樹脂の存在量は、ランダムマットにおける熱可塑性樹脂量について前述したとおり、強化繊維１００重量部に対し、１０〜８００重量部であると好ましく、２０〜３００重量部であるとより好ましく、２０〜２００重量部であるとより一層好ましい、３０〜１５０重量部であるとさらに好ましく、５０〜１００重量部であると特に好ましい。
【００３８】
本発明における繊維強化複合材料成形体の形状は特に限定されない。当該形状としては、例えば、シート状、板状でもよく、曲面部を有していてもよく、断面がＴ字型、Ｌ字型、コの字型、ハット型といった立ち面部などを有するものでもよく、これらを含む三次元形状のものであってもよい。
本発明の繊維強化複合材料成形体は、種々の肉厚、例えば０．２〜１００ｍｍの肉厚のものとすることができるが、より薄肉の成形体でも物性や外観が極めて良好なものとすることが可能であり、具体的には成形体としての肉厚が０．２ｍｍ〜２．０ｍｍ（極めて厳密に定める必要があるならば２５℃での肉厚）とすることができる。
繊維強化複合材料成形体における強化繊維の目付けは好ましくは２５〜１００００ｇ／ｍ２、より好ましくは５０〜４０００ｇ／ｍ２であり、更に好ましくは６００ｇ／ｍ２〜３０００ｇ／ｍ２であり、より一層好ましくは６００ｇ／ｍ２〜２２００ｇ／ｍ２である。
【００３９】
本発明は、少なくとも１種の本発明の繊維強化複合材料成形体をコア材やスキン層に用いた積層体も包含する。本発明の積層体は、更に、連続強化繊維が一方向に揃えて配置された、少なくとも１種の一方向繊維強化複合材料をコア材やスキン層として含んでいても良い。本発明の積層体は、更に、本発明の繊維強化複合材料成形体や一方向繊維強化複合材料以外の繊維強化複合材料成形体（以下、他の繊維強化複合材料成形体と称する）の少なくとも１種を、コア材やスキン層として含んでいても良い。本発明の積層体は、更に、強化繊維を含まない樹脂の少なくとも１種をコア材やスキン層として含んでいても良い。
上記の、一方向繊維強化複合材料や他の繊維強化複合材料成形体のマトリクス樹脂、強化繊維を含まない樹脂は、熱硬化性樹脂でも熱可塑性樹脂であっても良い。
【００４０】
上記のように、本発明の繊維強化複合材料成形体は、含有する強化繊維が特定の重量平均繊維幅、平均繊維幅分散比および重量平均繊維厚みのものであるため、含有する強化繊維マットの厚み斑が極めて小さいものとなっている。この厚み斑の指標としては、変動係数ＣＶ（％）を用いることができる。
繊維強化複合材料成形体に含まれる強化繊維マットのＣＶ（％）を求める手順の一例を以下に示す。
【００４１】
まず、平板状の該成形体から、適当な大きさ、例えば１００ｍｍ×１００ｍｍの試料片を切り出し、これを５００℃×１時間程度、炉内にて加熱し樹脂を除去する。この樹脂が除去された試料片の寸法を測定し、平滑な平板上に乗せる。その後、該試料片を乗せた平板を密封可能な袋に入れ、ランダムマット中の強化繊維マットの厚み斑の測定について前述した手順にて、２５か所の厚みを測定する。それらの厚みの測定値から、袋と平板の厚みを引いた、該試料の正味の厚みの値を用いて、前記式（３）により繊維強化複合材料成形体中の強化繊維の厚みの変動係数を求めることができる。なお、繊維強化複合材料成形体中の強化繊維マットの厚み斑の程度も、ランダムマットにおけるものが維持される。
【００４２】
［ランダムマットの製造方法］
本発明のランダムマットの製造方法としては、以下の工程１〜４を含む方法が好ましい。
１．強化繊維をカットする工程（カット工程）、
２．カットされた強化繊維を管内に導入し、空気により搬送し散布する工程（散布工程）
３．散布された強化繊維を定着させ、強化繊維マットを得る工程（定着工程）
４．強化繊維マットに熱可塑性樹脂を添加して、ランダムマットを得る工程（熱可塑性樹脂添加工程）
【００４３】
＜カット工程＞
強化繊維をカットする工程について述べる。カットされる強化繊維としては、長繊維の単糸が束ねられた形状の、いわゆるストランドが入手や扱いがし易く好ましい。強化繊維のカット方法は、好ましくはロータリーカッター等のナイフを用いて強化繊維をカットする工程である。ロータリーカッターを用いたカット工程の一例を図１に示す。強化繊維を連続的にカットするためのナイフ角度は特に限定されるものではなく、一般的な、繊維に対し、９０度の刃を用いても、角度を持たせたものでも、螺旋状に並べたものでも構わない。螺旋状ナイフを有するロータリーカッターの例を図２に示す。
本発明のランダムマットは上述のように強化繊維が小型に制御されていることを特徴とするので、カット工程に供する強化繊維の大きさ、例えば繊維幅や繊維厚みを、後述する拡幅方法、分繊方法で制御することが好ましい（図３も参照）。
【００４４】
繊維の拡幅の方法についてはとくに限定はなく、拡張スプレッダー、例えば凸型のピンなどを繊維に押し当てる方法や、繊維の進行方向に対し、交差方向に気流を通過させて繊維を風下方向へ弓なりに撓ませる方法、振動を与える方法などが挙げられる。拡幅した強化繊維は、後段に繊維幅を規制するための規制ローラーを設けることで、目的の繊維幅とすることが好ましい。
さらに本発明のランダムマットを製造するには、上記のように拡幅した後、強化繊維幅をより小さく分繊することが好ましい。
【００４５】
繊維分繊の方法としては、とくに限定はなく、例えばスリッターでストランドを細い束にする方法などが挙げられる。スリッターを用いて繊維を分繊する場合、スリット間隔を調整することで、目的の繊維幅のものを好適に得られる。さらに、スリット刃には、一定の繊維幅とした強化繊維を、ナイフ状のスリット刃に通すことで繊維を切り分けるか、くし状としたスリットに通して繊維を選り分けることで、より好ましく繊維幅を制御するが出来る。また、強化繊維の収束剤を選択し、分繊することで強化繊維中の平均繊維数が目的の数量のものを得易くすることも出来る。
【００４６】
このように繊維拡幅に次いで繊維分繊を行うことで、強化繊維を小型で、かつ同程度の繊維幅に制御することができる。そのためランダムマットに含まれる強化繊維の強化機能の発現性に優れ、均質性が向上し、厚み斑が小さく機械強度に優れたランダムマットが得られる。
【００４７】
＜散布工程＞
次いでカットされた強化繊維をカッター下流のテーパ管内に導入し、散布する工程を行う。強化繊維をテーパ管へ搬送する方法については特に限定はないが、テーパ管に吸引風速を発生させ、空気によりテーパ管内部へと搬送させることが好ましい。
また、散布工程において、強化繊維に圧縮空気を直接吹きつけることで、強化繊維幅の分布を適宜広げることも好ましい。分布の広さは吹きつける圧縮空気の圧力によってコントロールする事も出来る。
【００４８】
搬送した強化繊維は散布装置下部に設けた通気性シート上に散布することが好ましい。また下記の定着工程のためにも、吸引機構を持つ可動式の通気性シート上に散布することが好ましい。
また散布工程において、カットされた強化繊維を、繊維状又は粉末状の熱可塑性樹脂を同時に、シート上に散布することで、強化繊維と熱可塑樹脂とを含むランダムマットを好適に得ることができる。
【００４９】
＜定着工程＞
次いで散布された強化繊維を定着させ、強化繊維マットを得る。具体的には、散布された強化繊維を通気性シート下部よりエアを吸引して、強化繊維を定着させて強化繊維マットを得る方法が好ましい。強化繊維と同時に繊維状または、粉末状の熱可塑性樹脂を散布する場合であっても、強化繊維に伴って定着される。なお、この定着工程の処理は、前記の散布工程において、強化繊維などを散布するのと連続して行っても良い。
【００５０】
＜熱可塑性樹脂添加工程＞
熱可塑性樹脂添加工程は前述する１〜３の工程と同時に行ってもよく、例えば、上記の散布工程で、粉末状等の熱可塑性樹脂を散布しても良い。そのような前述する１〜３の工程における熱可塑性樹脂の添加をせず、強化繊維マットを作成した場合は、強化繊維マットにシート状やフィルム状などの熱可塑性樹脂を搭載または積層し本発明のランダムマットとすることができ、この場合シート状またはフィルム状の熱可塑性樹脂は溶融状態であっても良い。
なお、上記の散布工程で、粉末状等の熱化成樹脂を散布して得られたランダムマットに対して、上記のように、シート状やフィルム状、または粉末状などの熱可塑性樹脂を搭載または積層しても良い。
【００５１】
［繊維強化複合材料成形体の製造］
本発明のランダムマットを成形して、繊維強化複合材料成形体を得ることができる。繊維強化複合材料成形体を得る方法としては、上記のようにして得られたランダムマットをプレス等により加熱・加圧して得る方法が挙げられる。本発明の繊維強化複合材料成形体を得る方法に特に限定はないが、例えば真空成形や液圧成形、ホットプレス、コールドプレス等により成形することで好適に該成形体を得ることが出来る。なかでも本発明の繊維強化複合材料成形体は、ランダムマットを、その含有する熱可塑性樹脂の融点あるいはガラス転移温度以上まで加熱した後、該樹脂の融点あるいはガラス転移温度以下の温度に保った型で挟み込んで形状を得る、コールドプレス成形において好適に得られる。
【００５２】
ランダムマットを成形する場合、予めマトリクスである熱可塑性樹脂が結晶性の場合は融点以上、または熱可塑性樹脂が非晶性の場合はガラス転移点以上の温度、好ましくは、更に熱可塑性樹脂の分解点以下の温度に、ランダムマットが加熱されていることが好ましい。加圧媒体は、マトリクスである熱可塑性樹脂の融点またはガラス転移点以上に調整されていても、融点またはガラス転移点以下に調整されていてもよい。また成形する際に、適宜、熱可塑性樹脂を加えることで目的に応じて厚みの異なる繊維強化複合材料成形体を得ることが出来る。加える熱可塑性樹脂は特に指定は無く、具体例としてはマトリクス樹脂の項で述べたものと同じものが挙げられる。さらに樹脂の形態も、溶融樹脂や繊維状、粉末状やフィルム状などを用いることができる。
これら本発明のランダムマットは、プリフォームとしてそのまま用いられてもよく、成形板とされてから最終形態の成形体としても良い。
【実施例】
【００５３】
以下に実施例を示すが、本発明はこれらに制限されるものではない。なお、特に、注記無い限り、強化繊維やその試料について、繊維の長さ、繊維幅および繊維厚みの単位はｍｍ、重量の単位はｇである。なお、以下の実施例、比較例で用いた炭素繊維や熱可塑性樹脂の密度は以下のとおりである。
ＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”(登録商標)ＳＴＳ４０−２４Ｋ：１．７５ｇ／ｃｍ３
ＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”(登録商標)ＩＭＳ６０−２４Ｋ：１．８０ｇ／ｃｍ３
ＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”(登録商標)ＨＴＳ４０−１２Ｋ：１．７６ｇ／ｃｍ３
ＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＵＴＳ５０−２４Ｋ：１．７９ｇ／ｃｍ３
ＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＨＴＳ４０−６Ｋ：１．７６ｇ／ｃｍ３
ポリプロピレン：０．９１ｇ／ｃｍ３
ポリカーボネート：１．２０ｇ／ｃｍ３
ポリアミド６：１．１４ｇ／ｃｍ３【００５４】
［ランダムマットにおける強化繊維の数平均繊維幅および重量平均繊維幅の求め方］
ランダムマットを１００ｍｍ×１００ｍｍに切り出し、強化繊維をピンセットで無作為に３００本取り出す。取り出した強化繊維について、個々の繊維幅（Ｗｉ）と繊維重量（ｗｉ）、繊維厚み（ｔｉ）を測定し、記録する。繊維幅と繊維厚みの測定には、１／１００ｍｍまで測定可能なノギスを用い、重量の測定には、１／１００ｍｇまで測定可能な天秤を用いる。重量が測定できない小型の強化繊維については、同じ繊維幅のものをまとめて重量を測定した。なお、２種類以上の強化繊維が使用されている場合には、繊維の種類毎に分け、各々について測定及び評価を行う。
取り出した全ての繊維について繊維幅（Ｗｉ）と繊維重量（ｗｉ）測定後、数平均繊維幅（Ｗｎ）を以下の式（４）により求める。
Ｗｎ＝ΣＷｉ／Ｉ    （４）
Ｉは強化繊維の本数であり、繊維本数が３００本に満たない場合を除き、その値は３００である。
さらに、強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）を、強化繊維の総重量（ｗ）から以下の式（５）により求める。
Ｗｗ＝Σ（Ｗｉ×ｗｉ／ｗ）    （５）
なお、強化繊維と熱可塑性樹脂とを分離できず上記測定に支障がある場合は、例えば５００℃で１時間程度加熱する等して、熱可塑性樹脂を除去した後に上記測定を行う。【００５５】
［強化繊維における分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）の求め方］
得られた強化繊維の数平均繊維幅（Ｗｎ）、および重量平均繊維幅（Ｗｗ）より、平均繊維幅分散比（Ｗｗ／Ｗｎ）を以下の式（６）により求める。
平均繊維幅分散比（Ｗｗ／Ｗｎ）＝重量平均繊維幅（Ｗｗ）／数平均繊維幅（Ｗｎ）    （６）【００５６】
［ランダムマットにおける強化繊維の重量平均繊維厚みの求め方］
上記により、取り出した全ての強化繊維について繊維厚み（ｔｉ）と繊維重量（ｗｉ）測定後、重量平均繊維厚み（ｔ）を以下の式（７）により求める。
ｔ＝Σ（ｔｉ×ｗｉ／ｗ）    （７）【００５７】
［繊維強化複合材料成形体における強化繊維の数平均繊維幅および重量平均繊維幅の求め方］
繊維強化複合材料成形体中の強化繊維の平均繊維幅は、複合材料成形体を１００ｍｍ×１００ｍｍに切り出し、５００℃で１時間程度炉内にて加熱して樹脂を除去した後、ランダムマットと同様の手順で、繊維を取り出して繊維幅（Ｗｉ）と繊維重量（ｗｉ）等を測定し求める。【００５８】
［強化繊維マットまたはランダムマットにおける平均繊維長Ｌの求め方］
強化繊維マットまたはランダムマットより、強化繊維を、ピンセットを用いて無作為に１００本取り出し、個々の繊維長Ｌｉを、ノギスを用いて、１ｍｍまで測定し、記録する。取り出す際の大きさは繊維長に対して、十分大きい範囲について、取り出すことが好ましい。
得られた個々の繊維長Ｌｉより、下記式より平均繊維長Ｌを求める。
Ｌ＝ΣＬｉ／１００
なお、強化繊維と熱可塑性樹脂とを分離できず上記測定に支障がある場合は、例えば５００℃で１時間程度加熱する等して、熱可塑性樹脂を除去した後に上記の測定を行う。【００５９】
［ランダムマットにおける強化繊維マットの厚み斑測定方法］
以下の手順でランダムマット中の強化繊維マットの厚み変動係数ＣＶを算出し、これより厚み斑を評価した。変動係数ＣＶ（％）が大きいほど、繊維の厚みのばらつきが大きいとする。
なお、ランダムマットから熱可塑性樹脂を分離できず、強化繊維マットの厚み斑を測定できない場合は、下記繊維強化複合材料成形体と同様に熱可塑性樹脂を加熱除去した後に測定を行う。
１）ランダムマットを１００ｍｍ×１００ｍｍに切り出し、熱可塑性樹脂を分離し、密封可能な袋に入れ、−０．０９ＭＰａ以下まで減圧する。
２）袋の上から１０ｍｍ間隔で格子状に印をつけ、マイクロメーターにて厚さを１／１０００ｍｍまで測定する。測定は、５行×５列の合計２５点を測定する。
３）測定した厚みより、袋の厚みを引き、平均値と標準偏差を計算し、下記式により繊維の厚みの変動係数ＣＶを算出する。
変動係数ＣＶ（％）＝標準偏差／平均値 × １００    （３）【００６０】
［繊維強化複合材料成形体における強化繊維マットの厚み斑測定方法］
繊維強化複合材料成形体の強化繊維マットの厚み斑を評価する場合、平板状の繊維強化複合材料成形体を１００ｍｍ×１００ｍｍに切り出し、５００℃で１時間程度炉内にて加熱し熱可塑性樹脂を除去する。その後、同様に寸法を測定し、平滑な平板上に乗せる。その後、平板毎、密封可能な袋に入れ、測定した厚みより、袋と平板の厚みを引く以外はランダムマットにおける手順と同様に、厚みを２５点測定し、厚みの変動係数ＣＶを求めた。【００６１】
［繊維強化複合材料成形体（成形板）の熱可塑性樹脂の含浸程度の評価］
繊維強化複合材料成形体（成形板）の含浸程度は、超音波探傷試験により評価する。超音波探傷映像化装置（日本クラウトクレーマー（株） ＳＤＳ−ＷＩＮ）にて探傷機周波数５ＭＨｚ、走査ピッチ２．０ｍｍ×２．０ｍｍで探傷試験を行うことで評価した。評価を行うに当って、反射波強度９０％以上の部分の断面において顕微鏡観察を行い、欠陥や空隙が存在しないことを確認した。探傷試験において反射波強度が高い（本実施例では７０％以上）部分の面積割合が多いほど、成形板の内部が緻密であり、成形板において熱可塑性樹脂の含浸程度が高いとする。一方反射波強度が低い（本実施例では５０％以下）部分の面積割合が多いほど、成形板の内部に微細な空隙部があり、成形板において未含浸部分が多いとする。【００６２】
［引張試験］
ウォータージェットを用いて繊維強化複合材料成形体（成形板）から試験片を切出し、ＪＩＳ Ｋ ７１６４を参考として、インストロン社製の万能試験機を用いて、引張強度および引張弾性率を測定した。試験片の形状は１Ｂ系Ｂ形試験片とした。チャック間距離は１１５ｍｍ、試験速度は１０ｍｍ／分とした。なお、試験片については、成形体の任意の方向（０度方向）、およびこれと直交する方向（９０度方向）についてそれぞれ切出し、両方向の引張強度および引張弾性率を測定した。また、引張弾性率については、大きい方の値を小さい方の値で割った比（Ｅδ）を算出した。【００６３】
［理論強度に対する物性発現率の算出］
上記手順にて得られた成形板の引張強度と、当該成形板に含まれる強化繊維（炭素繊維）の引張強度から以下の計算によって、理論強度に対する物性発現率（％）を求めた。
物性発現率（％）＝成形体の引張強度／成形体の理論強度×１００
ここで、成形体の理論強度は、成形体に含まれる強化繊維の引張強度（Ｆｆ）、破断時のマトリクス樹脂の応力（σｍ）、強化繊維体積含有率（Ｖｆ）、繊維の配向係数（ηθ）から、複合材料の強さの複合則によって以下の式で求めた。
成形体の理論強度（ＭＰａ）＝（ηθ×Ｆｆ×Ｖｆ）＋σｍ（１−Ｖｆ）
（ここで配向係数ηθは、面内ランダム配向におけるηθ＝３／８を用いた。）【００６４】
［実施例１］
強化繊維として、東邦テナックス社製のＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＳＴＳ４０−２４Ｋストランド（繊維径７．０μｍ 繊維幅１０ｍｍ 引張強度４０００ＭＰａ）を繊維拡幅して２２ｍｍ幅とした。拡幅した強化繊維ストランドを分繊装置に処する前に、内幅２０ｍｍのローラーに通すことで繊維幅を正確に２０ｍｍ幅となるように調節を行った。分繊装置として、超硬合金の円盤状の分繊刃を用いて、２０ｍｍ幅とした強化繊維ストランドを０．８ｍｍ間隔にスリットし、更に、カット装置として、２０ｍｍ間隔に刃が形成された超硬合金製のロータリーカッターを使用して繊維長が２０ｍｍになるようにカットした。このロータリーカッターの直下にテーパ管を配置した。このテーパ管に圧縮空気を送りこむことにより、吸引風速５ｍ／ｓｅｃにて強化繊維をテーパ管に導入し、搬送した。テーパ管の側面よりマトリクス樹脂として、平均粒径５００μｍに粉砕、分級したポリプロピレン（プライムポリマー社製 Ｊ−１０６Ｇ）を供給した。次に、テーパ管出口の下部に、移動可能なコンベアネットを設置し、ネット下部のブロワにより吸引を行いながら、上記テーパ管より強化繊維を供給し、繊維目付１５００ｇ／ｍ２のランダムマットを得た。ランダムマットにおける強化繊維の形態を観察したところ、強化繊維の繊維軸は面とほぼ並行にあり、面内においては無作為に分散されていた。【００６５】
得られたランダムマットの強化繊維の平均繊維長は２０ｍｍであり、重量平均繊維厚みは０．０６ｍｍであった。ランダムマットを構成する強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）は０．６６ｍｍであり、数平均繊維幅（Ｗｎ）は０．４３ｍｍであり、分散比（Ｗｗ／Ｗｎ）は１．５２であった。
得られたランダムマットを２２０℃に加熱したプレス装置にて、４．０ＭＰａにて１０分間加熱し、厚さ１．９ｍｍの成形板を得た。得られた成形板について強化繊維マットの厚み斑の評価を行ったところ、厚みの変動係数のＣＶは６．４％であった。さらに超音波探傷試験を行ったところ、反射波強度が７０％以上の部分が８０％以上観察された。
得られた成形板の強化繊維体積含有率は４５Ｖｏｌ％であり、ＪＩＳ７１６４に準拠し引張特性の評価を行った結果、引張強度は４９０ＭＰａであり、理論強度に対する物性発現率は７３％であった。また、０度方向と９０度方向の引張弾性率比は１．０６であった。【００６６】
［実施例２］
強化繊維として、東邦テナックス社製のＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＩＭＳ６０−２４Ｋストランド（繊維径５．０μｍ 繊維幅１０ｍｍ 引張強度５８００ＭＰａ）を繊維拡幅して２６ｍｍ幅とした。拡幅した強化繊維ストランドを分繊装置に処する前に、内幅２５ｍｍのローラーに通すことで繊維幅を正確に２５ｍｍ幅となるように調節を行った。分繊装置として、超硬合金の円盤状の分繊刃を用いて、２５ｍｍ幅とした強化繊維ストランドを１．４ｍｍ間隔にスリットし、更に、カット装置として、４５ｍｍ間隔に刃が形成された超硬合金製のロータリーカッターを使用して繊維長が４５ｍｍになるようにカットした。このロータリーカッターの直下にテーパ管を配置した。このテーパ管に圧縮空気を送りこむことにより、吸引風速５ｍ／ｓｅｃにて強化繊維をテーパ管に導入し、搬送した。テーパ管の側面よりマトリクス樹脂として、平均粒径５００μｍに粉砕、分級したポリカーボネート（帝人化成社製“パンライト”（登録商標）Ｌ−１２２５Ｙ）を供給した。次に、テーパ管出口の下部に、移動可能なコンベアネットを設置し、ネット下部のブロワにより吸引を行いながら、上記テーパ管より強化繊維を供給し、繊維目付２５００ｇ／ｍ２のランダムマットを得た。ランダムマットにおける強化繊維の形態を観察したところ、強化繊維の繊維軸は面とほぼ並行にあり、面内においては無作為に分散されていた。【００６７】
得られたランダムマットの強化繊維の平均繊維長は４５ｍｍであり、重量平均繊維厚みは０．０５ｍｍであった。ランダムマットを構成する強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）は１．２５ｍｍであり、数平均繊維幅（Ｗｎ）は０．６９ｍｍであり、分散比（Ｗｗ／Ｗｎ）は１．８０であった。
得られたランダムマットを３００℃に加熱したプレス装置にて、４．０ＭＰａにて１０分間加熱し、厚さ４．０ｍｍの成形板を得た。得られた成形板について強化繊維マットの厚み斑の評価を行ったところ、厚みの変動係数のＣＶは９．０％であった。さらに超音波探傷試験を行ったところ、反射波強度が７０％以上の部分が８０％以上観察された。
得られた成形板の強化繊維体積含有率は３５Ｖｏｌ％であり、ＪＩＳ７１６４に準拠し引張特性の評価を行った結果、引張強度は５４０ＭＰａであり、理論強度に対する物性発現率は７１％であった。また、０度方向と９０度方向の引張弾性率比は１．０７であった。【００６８】
［実施例３］
強化繊維として、東邦テナックス社製のＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＳＴＳ４０−２４Ｋストランド（繊維径７．０μｍ 繊維幅１０ｍｍ 引張強度４０００ＭＰａ）を繊維拡幅して１６ｍｍ幅とした。拡幅した強化繊維ストランドを分繊装置に処する前に、内幅１５ｍｍのローラーに通すことで繊維幅を正確に１５ｍｍ幅となるように調節を行った。分繊装置として、超硬合金の円盤状の分繊刃を用いて、１５ｍｍ幅とした強化繊維ストランドを０．５ｍｍ間隔にスリットし、更に、カット装置として、１２ｍｍ間隔に刃が形成された超硬合金製のロータリーカッターを使用して繊維長が１２ｍｍになるようにカットした。散布装置として、小孔を有した管を用意し、コンプレッサーを用いて圧縮空気を送気した。この時、小孔からの吐出風速は５０ｍ／ｓｅｃであった。さらにその下部にテーパ管を配置した。次に、テーパ管出口の下部に、移動可能なコンベアネットを設置し、ネット下部のブロワにより吸引を行いながら、上記テーパ管より強化繊維を供給し、繊維目付７００ｇ／ｍ２の強化繊維マットを得た。強化繊維マットにおける強化繊維の形態を観察したところ、強化繊維の繊維軸は面とほぼ並行にあり、面内においては無作為に分散されていた。【００６９】
次いで、このマット上に、溶融したマトリクス樹脂を供給した。すなわち、マトリクス樹脂としてポリアミド６樹脂(ユニチカ社製 Ａ１０３０)を使用し、これを溶融して、コンベアネット上方５ｃｍの位置に設けた幅１ｍのＴ−ダイから厚み０．６ｍｍの膜状溶融樹脂体をコンベアライン速度と同速度で押し出し、マット全面に溶融樹脂を供給した。この際、強化繊維マット面上の樹脂が供給される箇所を、赤外線ヒータにより加熱して、樹脂の冷却固化を防ぐようにした。
そして、強化繊維の供給量を１４００ｇ／ｍｉｎに対し、マトリクス樹脂の供給量を１３６０ｇ／ｍｉｎとする条件で装置を稼動したところ、定着ネット上に強化繊維と熱可塑性樹脂からなるランダムマットが形成された。引き続き、これを設定温度２８０℃の一対の加熱ローラーにより加熱加圧して、樹脂が均一に含浸したランダムマットを得た。【００７０】
得られたランダムマットの強化繊維の平均繊維長は１２ｍｍであり、重量平均繊維厚みは０．０６ｍｍであった。ランダムマットを構成する強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）は０．３２ｍｍであり、数平均繊維幅（Ｗｎ）は０．１６ｍｍであり、分散比（Ｗｗ／Ｗｎ）は１．９６であった。
得られたランダムマットを２６０℃に加熱したプレス装置にて、４．０ＭＰａにて１０分間加熱し、厚さ１．０ｍｍの成形板を得た。
得られた成形板について、強化繊維マットの厚み斑の評価を行ったところ、厚みの変動係数のＣＶは６．８％であった。さらに超音波探傷試験を行ったところ、反射波強度が７０％以上の部分が８０％以上観察された。
得られた成形板の強化繊維体積含有率は４０Ｖｏｌ％であり、ＪＩＳ７１６４に準拠し引張特性の評価を行った結果、引張強度は４４０ＭＰａであり、理論強度に対する物性発現率は７３％であった。また、０度方向と９０度方向の引張弾性率比は１．０４であった。【００７１】
［実施例４］
強化繊維として、東邦テナックス社製のＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＨＴＳ４０−１２Ｋストランド（繊維径７．０μｍ 繊維幅８ｍｍ 引張強度４２００ＭＰａ）を繊維拡幅して１６ｍｍ幅とした。拡幅した強化繊維ストランドを分繊装置に処する前に、内幅１５ｍｍのローラーに通すことで繊維幅を正確に１５ｍｍ幅となるように調節を行った。分繊装置として、超硬合金の円盤状の分繊刃を用いて、１５ｍｍ幅とした強化繊維ストランドを０．５ｍｍ間隔にスリットし、更に、カット装置には、１５ｍｍ間隔に刃が形成された超硬合金製のロータリーカッターを使用して繊維長が１５ｍｍになるようにカットした。このロータリーカッターの直下にテーパ管を配置した。このテーパ管に圧縮空気を送りこみ、吸引風速５ｍ／ｓｅｃにて繊維をテーパ管に導入、搬送した。テーパ管の側面よりマトリクス樹脂として、平均粒径５００μｍに粉砕、分級したポリカーボネート（帝人化成社製“パンライト”（登録商標）Ｌ−１２２５Ｙ）を供給した。次に、テーパ管出口の下部に、移動可能なコンベアネットを設置し、ネット下部のブロワにより吸引を行いながら、上記テーパ管より強化繊維を供給し、繊維目付２６４０ｇ／ｍ２のランダムマットを得た。ランダムマットにおける強化繊維の形態を観察したところ、強化繊維の繊維軸は面とほぼ並行にあり、面内においては無作為に分散されていた。【００７２】
得られたランダムマットの強化繊維の平均繊維長は１５ｍｍであり、重量平均繊維厚みは０．０４ｍｍであった。ランダムマットを構成する強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）は０．４７ｍｍであり、数平均繊維幅（Ｗｎ）は０．３６ｍｍであり、分散比（Ｗｗ／Ｗｎ）は１．３１であった。
得られたランダムマットを３００℃に加熱したプレス装置にて、４．０ＭＰａにて１０分間加熱し、厚さ３．０ｍｍの成形板を得た。得られた成形板について強化繊維マットの厚み斑の評価を行ったところ、厚みの変動係数のＣＶは５．６％であった。さらに超音波探傷試験を行ったところ、反射波強度が７０％以上の部分が８０％以上観察された。
得られた成形板の強化繊維体積含有率は５０Ｖｏｌ％であり、ＪＩＳ７１６４に準拠し引張特性の評価を行った結果、引張強度は５８５ＭＰａであり、理論強度に対する物性発現率は７４％であった。また、０度方向と９０度方向の引張弾性率比は１．０４であった。【００７３】
［比較例１］
強化繊維として、東邦テナックス社製のＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＨＴＳ４０−１２Ｋストランド（繊維径７．０μｍ 繊維幅８ｍｍ 引張強度４２００ＭＰａ）を繊維拡幅して１６ｍｍ幅とした。拡幅した強化繊維ストランドを分繊装置に処する前に、内幅１５ｍｍのローラーに通すことで繊維幅を正確に１５ｍｍ幅となるように調節を行った。分繊装置として、超硬合金の円盤状の分繊刃を用いて、強化繊維ストランドを３．２ｍｍ間隔にスリットし、更に、カット装置として、１５ｍｍ間隔に刃が形成された超硬合金製のロータリーカッターを使用して繊維長が１５ｍｍになるようにカットした。このロータリーカッターの直下にテーパ管を配置した。このテーパ管に圧縮空気を送りこみ、吸引風速５ｍ／ｓｅｃにて繊維をテーパ管に導入、搬送した。テーパ管の側面よりマトリクス樹脂として、平均粒径５００μｍに粉砕、分級したポリカーボネート（帝人化成社製“パンライト”（登録商標）Ｌ−１２２５Ｙ）を供給した。次に、テーパ管出口の下部に、移動可能なコンベアネットを設置し、ネット下部のブロワにより吸引を行いながら、上記テーパ管より強化繊維を供給し、繊維目付２６４０ｇ／ｍ２のランダムマットを得た。ランダムマットにおける強化繊維の形態を観察したところ、強化繊維の繊維軸は面とほぼ並行にあり、面内においては無作為に分散されていた。【００７４】
得られたランダムマットの強化繊維の平均繊維長は１５ｍｍであり、重量平均繊維厚みは０．０５ｍｍであった。ランダムマットを構成する強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）は３．０２ｍｍであり、数平均繊維幅（Ｗｎ）は２．２７ｍｍであり、分散比（Ｗｗ／Ｗｎ）は１．３３であった。
得られたランダムマットを３００℃に加熱したプレス装置にて、４．０ＭＰａにて１０分間加熱し、厚さ３．０ｍｍの成形板を得た。得られた成形板について強化繊維マットの厚み斑の評価を行ったところ、厚みの変動係数のＣＶは１８．４％であった。さらに超音波探傷試験を行ったところ、反射波強度が７０％以上の部分が８０％以上観察された。
得られた成形板の強化繊維体積含有率は５０Ｖｏｌ％であり、ＪＩＳ７１６４に準拠し引張特性の評価を行った結果、引張強度は４２０ＭＰａであり、理論強度に対する物性発現率は５３％であった。また、０度方向と９０度方向の引張弾性率比は１．１６であった。【００７５】
［実施例５］
強化繊維として、東邦テナックス社製のＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＵＴＳ５０−２４Ｋストランド（繊維径６．９μｍ 繊維幅１０ｍｍ 引張強度５０００ＭＰａ）を繊維拡幅して２２ｍｍ幅とした。拡幅した強化繊維ストランドを分繊装置に処する前に、内幅２０ｍｍのローラーに通すことで繊維幅を正確に２０ｍｍ幅となるように調節を行った。分繊装置として、２．６ｍｍと２．２ｍｍの間隔を交互に持つ円盤状の分繊刃を用いて、強化繊維ストランドをスリットし、更に、カット装置として、３０ｍｍ間隔に刃が形成された超硬合金製のロータリーカッターを使用して繊維長が３０ｍｍになるようにカットした。このロータリーカッターの直下にテーパ管を配置した。このテーパ管に圧縮空気を送りこみ、吸引風速５ｍ／ｓｅｃにて繊維をテーパ管に導入し、搬送した。テーパ管の側面よりマトリクス樹脂として、平均粒径５００μｍに粉砕、分級したポリアミド６（ユニチカ社製“Ａ１０３０”）を供給した。次に、テーパ管出口の下部に、移動可能なコンベアネットを設置し、ネット下部のブロワにより吸引を行いながら、上記テーパ管より強化繊維を供給し、繊維目付４０００ｇ／ｍ２のランダムマットを得た。ランダムマットにおける強化繊維の形態を観察したところ、強化繊維の繊維軸は面とほぼ並行にあり、面内においては無作為に分散されていた。
得られたランダムマットの強化繊維の平均繊維長は３０ｍｍであり、重量平均繊維厚みは０．０７ｍｍであった。ランダムマットを構成する強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）は２．２０ｍｍであり、数平均繊維幅（Ｗｎ）は１．３９ｍｍであり、分散比（Ｗｗ／Ｗｎ）は１．５８であった。
得られたランダムマットを２８０℃に加熱したプレス装置にて、４．０ＭＰａにて１０分間加熱し、厚さ５．０ｍｍの成形板を得た。得られた成形板について強化繊維マットの厚み斑の評価を行ったところ、厚みの変動係数のＣＶは１３．３％であった。さらに超音波探傷試験を行ったところ、反射波強度が７０％以上の部分が８０％以上観察された。
得られた成形板の強化繊維体積含有率は４５Ｖｏｌ％であり、ＪＩＳ７１６４に準拠し引張特性の評価を行った結果、引張強度は５５０ＭＰａであり、理論強度に対する物性発現率は６５％であった。また、０度方向と９０度方向の引張弾性率比は１．０９であった。【００７６】
［比較例２］
強化繊維として、東邦テナックス社製のＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＵＴＳ５０−２４Ｋストランド（繊維径６．９μｍ  繊維幅１０ｍｍ  引張強度５０００ＭＰａ）を繊維拡幅して２２ｍｍ幅とした。拡幅した強化繊維ストランドを分繊装置に処する前に、内幅２０ｍｍのローラーに通すことで繊維幅を正確に２０ｍｍ幅となるように調節を行った。拡幅して２０ｍｍ幅とした強化繊維ストランドをそれぞれ、４．２ｍｍ間隔および０．３ｍｍ間隔にスリットし、同量をカット装置に供給した。カット装置として、２０ｍｍ間隔に刃が形成された超硬合金製のロータリーカッターを使用して繊維長が２０ｍｍになるようにカットした。
このロータリーカッターの直下にテーパ管を配置した。このテーパ管に圧縮空気を送りこみ、吸引風速５ｍ／ｓｅｃにて繊維をテーパ管に導入し、搬送した。テーパ管の側面よりマトリクス樹脂として、平均粒径５００μｍに粉砕、分級したポリアミド６（ユニチカ社製“Ａ１０３０”）を供給した。次に、テーパ管出口の下部に、移動可能なコンベアネットを設置し、ネット下部のブロワにより吸引を行いながら、上記テーパ管より炭素繊維を供給し、繊維目付２３８０ｇ／ｍ２のランダムマットを得た。ランダムマットにおける強化繊維の形態を観察したところ、強化繊維の繊維軸は面とほぼ並行にあり、面内においては無作為に分散されていた。
得られたランダムマットの強化繊維の平均繊維長は２０ｍｍであり、重量平均繊維厚みは０．０６ｍｍであった。ランダムマットを構成する強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）は２．２１ｍｍであり、数平均繊維幅（Ｗｎ）は０．５４ｍｍであり、分散比（Ｗｗ／Ｗｎ）は４．０８であった。
得られたランダムマットを２８０℃に加熱したプレス装置にて、４．０ＭＰａにて１０分間加熱し、厚さ３．０ｍｍの成形板を得た。得られた成形板について強化繊維マットの厚み斑の評価を行ったところ、厚みの変動係数のＣＶは１６．２％であった。さらに超音波探傷試験を行ったところ、反射波強度が７０％以上の部分が８０％以上観察された。
得られた成形板の強化繊維体積含有率は４５Ｖｏｌ％であり、ＪＩＳ７１６４に準拠し引張特性の評価を行った結果、引張強度４９０ＭＰａであり、理論強度に対する物性発現率は５８％であった。また、０度方向と９０度方向の引張弾性率比は１．０８であった。【００７７】
［比較例３］
強化繊維として、東邦テナックス社製のＰＡＮ系炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＨＴＳ４０−６Ｋストランド（繊維径７．０μｍ  繊維幅６ｍｍ  引張強度４２００ＭＰａ）を用いた。強化繊維ストランドを６ｍｍ間隔に刃が形成されたロービングカッターを使用して繊維長が６ｍｍになるようにカットした。このロービングカッターでカットした強化繊維を、直下のコンベアネットへと供給し、繊維目付２６４０ｇ／ｍ２の強化繊維マットを得た。強化繊維マットにおける強化繊維の形態を観察したところ、強化繊維の繊維軸は面とほぼ並行にあり、面内においては無作為に分散されていた。
得られた強化繊維マットの強化繊維の平均繊維長は６．１ｍｍであり、重量平均繊維厚みは０．０５ｍｍであった。強化繊維マットを構成する強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）は５．８１ｍｍであり、数平均繊維幅（Ｗｎ）は５．２５ｍｍであり、分散比（Ｗｗ／Ｗｎ）は１．１１であった。
強化繊維マットは、ポリカーボネートフィルム（帝人化成社製“パンライト”（登録商標）Ｌ−１２２５Ｙ）を用いて、強化繊維目付２６４０ｇ／ｍ２に対して、樹脂フィルムを１８１５ｇ／ｍ２をマットの両面に積層し、設定温度３００℃の一対の加熱ローラーにより加熱加圧して、樹脂が均一に含浸したランダムマットを得た。
得られたランダムマットを３００℃に加熱したプレス装置にて、４．０ＭＰａにて１０分間加熱し、厚さ３．１ｍｍの成形板を得た。得られた成形板について強化繊維マットの厚み斑の評価を行ったところ、厚みの変動係数のＣＶは３２．４％であった。さらに超音波探傷試験を行ったところ、反射波強度が７０％以上の部分が４７％観察され、成形板内部に未含浸部分が確認された。
得られた成形板の強化繊維体積含有率は４９Ｖｏｌ％であり、ＪＩＳ７１６４に準拠し引張特性の評価を行った結果、引張強度は３８０ＭＰａであり、理論強度に対する物性発現率は４８％であった。また、０度方向と９０度方向の引張弾性率比は１．３２であった。
【産業上の利用可能性】
【００７８】
本発明により得られるランダムマットおよび繊維強化複合材料成形体は優れた機械強度を有し、またその等方性に優れるため、各種構成部材、例えば自動車の内板、外板、構成部材、また各種電気製品、機械のフレームや筐体等に用いることができる。【００７９】
本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。
本出願は、２０１２年７月３１日出願の日本特許出願（特願２０１２−１６９９３６）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
【符号の説明】
【００８０】
１．強化繊維
２．ピンチローラー
３．ゴムローラー
４．ロータリーカッター本体
５．刃
６．カットされた強化繊維
７．刃のピッチ
８．拡幅された強化繊維
９．拡幅装置
１０．繊維幅規制ローラー
１１．分繊スリッター
１２．分繊された強化繊維
【要約】
等方性で、かつ機械強度に優れる繊維強化複合材料成形体とその中間材料として用いられるランダムマットを提供する。
平均繊維長３〜１００ｍｍの強化繊維と熱可塑性樹脂とを含み、その強化繊維が下記ｉ）〜ｉｉｉ）を満たすランダムマット。
ｉ）強化繊維の重量平均繊維幅（Ｗｗ）が下記式（１）を満たす。
０ｍｍ＜Ｗｗ＜２．８ｍｍ    （１）
ｉｉ）強化繊維について、重量平均繊維幅（Ｗｗ）の数平均繊維幅（Ｗｎ）に対する比として定義される平均繊維幅分散比（Ｗｗ/Ｗｎ）が１．００以上２．００以下である。
ｉｉｉ）強化繊維の重量平均繊維厚みが、その重量平均繊維幅（Ｗｗ）よりも小さい。【図１】
0005531170.tif 000002
【図２】
0005531170.tif 000003
【図３】
0005531170.tif 000004