(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｓｂ含有量が１．７質量％〜３．５質量％である鉛蓄電池用の鉛合金であって、
前記鉛合金のＡｓ含有量は０．０９質量％以下であり、
前記鉛合金は、０．００１５質量％〜０．１５質量％のＡｇおよび０．００１５質量％〜０．０１５質量％のＳｎを含み、
かつ、前記鉛合金中に含まれるＡｓの質量（ＭＡｓ）に対する、前記鉛合金中に含まれるＳｂの質量（ＭＳｂ）の質量比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）を７０．０以下としたことを特徴とする鉛蓄電池用の鉛合金。
【請求項２】
０．００１５質量％〜０．０１５質量％のＣｕを含むことを特徴とする請求項１に記載の鉛蓄電池用の鉛合金。
【請求項３】
請求項１〜２に記載の鉛蓄電池用の鉛合金を備えた鉛蓄電池。
【請求項４】
請求項１〜２に記載の鉛蓄電池用の鉛合金をバーニング溶接によって形成されたストラップに用いた鉛蓄電池。
【請求項５】
請求項１〜２に記載の鉛蓄電池用の鉛合金を互いにバーナー溶接によって溶接される極柱もしくは端子のいずれか一方、もしくは両方に用いた鉛蓄電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鉛蓄電池用の鉛合金と鉛蓄電池に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、鉛蓄電池の格子に用いる鉛合金や、端子ブッシング、接続体、ストラップあるいは極柱等の鉛部品用の鉛合金には、それぞれ使用される部位の特性に応じた硬さや耐食性が必要であり、このような鉛合金として、１．５質量％〜６．０質量％程度のアンチモン（Ｓｂ）、０．２質量％〜０．５質量％程度のヒ素（Ａｓ）を添加した、Ｐｂ−Ｓｂ−Ａｓ合金が一般的に用いられている。
【０００３】
鉛蓄電池に用いる、Ｐｂ−Ｓｂ−Ａｓ合金に関して、これまで種々の技術開発が行なわれてきたが、これらの多くは、Ｐｂ−Ｓｂ−Ａｓ合金の耐食性を向上するための、Ｓｂ、Ａｓ以外の他の合金成分およびその含有量の検討や、電解液中の水分の減液を抑制することを目的とした、Ｓｂ含有量の削減に関するものであった。
【０００４】
例えば、特許文献１には、Ｓｂ含有量が１．６質量％〜３．５質量％、Ａｓ含有量が０．２質量％未満、Ｓｎ含有量が０．０６質量％〜１質量％、Ｃｕ含有量が０．００２質量％〜０．０１質量％、Ｓｅ含有量が０．００６質量％〜０．１質量％、残部を鉛から成る蓄電池用の鉛合金が提案されている。特許文献１の鉛合金では、Ｓｂ含有量を低減しても、鉛合金の結晶粒が微細な状態となり、良好な耐食性が得られること、また、溶湯表面上での酸化皮膜の発生量が抑制でき、材料ロスが削減できることが示されている。
【０００５】
特許文献１に示された鉛合金では、Ａｓ含有量が０．２質量％未満に制限されているものの、Ａｓおよびその無機化合物は人体や他の生物に対して強い毒性を有し、環境衛生上好ましくない物質であり、Ａｓ含有量をさらに制限することが環境負荷を低減する上で好ましい。特に、このようなＡｓを含む鉛合金を用いて蓄電池を製造したり、あるいはこのような蓄電池から鉛を回収する際、鉛合金を溶融する工程は不可避的に存在し、鉛合金の溶湯からＡｓが昇華したり、あるいは、Ａｓを含むフュームとして空気中に放散する場合があった。
【０００６】
そのため、鉛合金中のＡｓによる環境負荷を低減することを目的として、鉛蓄電池用のＰｂ−Ｓｂ系合金中のＡｓ含有量をさらに削減するか、あるいはＡｓを含まない鉛合金の検討が行なわれてきた。しかしながら、Ｐｂ−Ｓｂ−Ａｓ合金中のＡｓ含有量を、ただ単に削減しただけでは、鉛蓄電池用の鉛合金に必要な硬度が得られない。
【０００７】
このような状況に鑑み、特許文献２では、Ａｓ含有量が０．０９５質量％以下であり、Ｓｂを含有し、Ｓｎが０．００１質量％〜０．０２質量％、Ａｇが０．００１質量〜０．０２質量％、残部を鉛から成る鉛合金が提案されている。このような組成によれば、鉛蓄電池に用いる、Ｐｂ−Ｓｂ系の鉛合金中の、Ａｓ含有量を低減しても、鉛合金の硬さを低下させることのないことが示されている。
【０００８】
また、特許文献３では、Ａｓ含有量が０．１質量％以下、Ｓｂ含有量が０．７質量％〜３．０質量％、Ｓｎ含有量が０．００１質量％〜０．０２質量％、Ｚｎ含有量が０．００１質量％〜０．０２質量％、残部を鉛から成る、Ｐｂ−Ｓｂ系の鉛蓄電池用鉛合金が提案されている。このような組成によれば、Ａｓ含有量を０．１質量％以下に制限した場合においても、鉛合金中の、Ｓｂ、ＳｎおよびＺｎの含有量を上記の値に規定することによって、鉛蓄電池用鉛合金として必要な硬度が得られることが示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開平４−２０５５号公報
【特許文献２】特開２００８−２６６７３９号公報
【特許文献３】特開２００９−６８０９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
前記したような、特許文献２および特許文献３によれば、Ｐｂ−Ｓｂ系合金中のＡｓ含有量を削減しつつ、合金の硬度低下を抑制できることが示されているが、依然として、従来から使用されてきた、０．２質量％〜０．５質量％のＡｓを含むＰｂ−Ｓｂ−Ａｓ合金に比較して、機械的強度に劣ったものであった。また、鉛合金の耐食性も未だ十分ではなく、また、鋳造性にも優れているとは言えなかった。
【００１１】
本発明は、Ｓｂを含むＰｂ−Ｓｂ系の鉛蓄電池用鉛合金において、生体に対して強い毒性を有するＡｓを削減することによって、環境負荷を低減するとともに、機械的強度および耐食性に優れた鉛合金と、この鉛合金を用いることにより、耐久性に優れた鉛蓄電池を提供することを課題とする。
【００１２】
また、同時に鋳造性に優れ、鉛蓄電池生産時の、生産性に有利な鉛合金を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
前記した課題を解決するために、本発明の請求項１に係る発明は、Ｓｂ含有量が１．７質量％〜３．５質量％である鉛蓄電池用の鉛合金であって、前記鉛合金のＡｓ含有量は０．０９質量％以下であり、前記鉛合金は、０．００１５質量％〜０．１５質量％のＡｇおよび０．００１５質量％〜０．０１５質量％のＳｎを含み、かつ、前記鉛合金中に含まれるＡｓの質量（ＭＡｓ）に対する、前記鉛合金中に含まれるＳｂの質量（ＭＳｂ）の質量比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）を７０．０以下としたことを特徴とする鉛蓄電池用の鉛合金を示すものである。
【００１４】
また、本発明の請求項２に係る発明は、請求項１の鉛合金において、さらに０．００１５質量％〜０．０１５質量％のＣｕを含むことを特徴とする鉛蓄電池用の鉛合金を示すものである。
【００１５】
また、本発明の請求項３に係る発明は、請求項１〜２に記載の鉛蓄電池用の鉛合金を備えた鉛蓄電池を示す。なお、鉛合金の鉛蓄電池の使用部位としては、正極格子、負極格子、同極性の極板耳を集合溶接するストラップ、セル間接続部品、端子、および端子とセルとを接続する極柱に適用することができる。
【００１６】
さらに、本発明の請求項４に係る発明は、請求項１〜２の鉛蓄電池用の鉛合金をバーニング溶接によって形成されたストラップに用いることを特徴とした鉛蓄電池を示すものである。鉛蓄電池に用いる部材、すなわち、正負の格子、セル間接続部品、端子および極柱といった部材は、溶融鉛を鋳造やその鋳造物を圧延することによって製造される。
【００１７】
一方、ストラップ、特にバーニング方式により形成されるストラップは、足し鉛を高温の炎により熱するため、鉛合金中のＡｓが、前記した部材に比較して放散されやすい。したがって、製造時の環境負荷を考慮すれば、バーニング方式により形成するストラップに形成することが好ましい。
【００１８】
さらに、本発明の請求項５に係る発明は、請求項１〜２の鉛合金を互いにバーナー溶接によって溶接される極柱および端子部品のいずれか一方に用いた鉛蓄電池を示すものである。本構成によれば、端子溶接時に生じ、溶接後に端子表面に残存するＡｓを含む酸化皮膜の発生が抑制され、電池外部でのＡｓの露出量が抑制され、環境上好ましい。
【発明の効果】
【００１９】
前記した本発明の構成によれば、従来、鉛蓄電池に使用するＰｂ−Ｓｂ系合金に対して機械的強度を向上させるために添加していた、Ａｓの含有量を削減しているにもかかわらず、鉛蓄電池の実使用で十分な機械的強度、耐食性および鋳造性を確保することが可能となる。従って、Ａｓの含有量を低減させることによって、環境負荷を低減でき、従来の０．２質量％〜０．５質量％程度のＡｓを含有するＰｂ−Ｓｂ系合金より優れた機械的強度、耐食性および鋳造性を有した鉛蓄電池の鉛合金を適用できるという、顕著な効果が得られる。
【００２０】
また、本発明による鉛蓄電池用の鉛合金を用いることにより、耐久性に優れた鉛蓄電池を得ることができる。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
（第１の実施形態）
本発明の第１の実施形態による鉛蓄電池用の鉛合金は、１．７質量％〜３．５質量％のＳｂを含む鉛合金である。本発明の鉛蓄電池用の鉛合金（以下、本発明の鉛合金）に含まれるＡｓ含有量は０．０９％以下とする。また、本発明の鉛合金は、０．００１５質量％〜０．０１５質量％のＡｇおよび０．００１５質量％〜０．０１５質量％のＳｎを含み、さらに、本発明では、本発明の鉛合金に含有するＡｓの質量（ＭＡｓ）に対する、本発明の鉛合金中に含有するＳｂの質量（ＭＳｂ）の質量比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）を７０．０の範囲に規定する。なお、本発明においては、Ｓｂ含有量の範囲が１．７質量％から３．５質量％、Ａｓ含有量の範囲が０．０９質量％以下であることを考慮すると、本発明が規定するところの質量比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）の下限値は、一義的に１８．８となる。
【００２２】
本発明の発明者は、Ｐｂ−Ｓｂ合金へのＡｓ添加による機械的強度向上のメカニズムを詳細に検討する過程で、Ｐｂ−Ｓｂ系合金に含まれるＡｓの質量（ＭＡｓ）に対する、Ｓｂの質量（ＭＳｂ）の質量比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）が鉛合金の機械的強度に強く影響することを見出した。本発明では、当該質量比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）を７０．０以下とすることにより、鉛蓄電池用のＰｂ−Ｓｂ系鉛合金の強度を高めるものである。
【００２３】
一方、Ｐｂ−Ｓｂ系の鉛合金の強度を高めるメカニズムとして、前記した検討において、本発明の発明者らは、以下のように考察したものである。
【００２４】
すなわち、溶融されたＰｂ−Ｓｂ系合金が冷却されて凝固していく過程で、Ｐｂおよび微量のＳｂを固溶したＰｂの結晶が成長するとともに、Ｐｂ結晶間でＳｂが結晶化する。Ｐｂ−Ｓｂ系合金の凝固が終了した時点では、Ｐｂ結晶とＰｂ結晶の間の結晶粒界にＳｂが析出する。鉛合金中のＳｂ含有量を少なくするにつれ、当然のことながら粒界析出物であるＳｂ結晶は少なくなるため、Ｐｂ結晶成長は、粒界析出物であるＳｂ結晶に妨げられることがなく、凝固後のＰｂ結晶粒は粗大化するとともに、粒界の厚みが薄くなる。
【００２５】
粒界の析出物であるＳｂは、Ｐｂ結晶粒間の結合力を高め、鉛合金強度を高めることから、ある程度の厚みで粒界の析出物であるＳｂを成長させることが重要であり、本発明はこのような観点から、Ｐｂ−Ｓｂ系の鉛合金中におけるＳｂ含有量は１．７質量％以上とする。また、Ｓｂ含有量が３．５質量％を超える領域では、鉛合金の粒界腐食によって溶出したＳｂにより、鉛蓄電池の減液性能が低下し、減液量が多くなるため、Ｐｂ−Ｓｂ系合金中のＳｂ含有量は３．５質量％以下とする。
【００２６】
そして、質量比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）と鉛合金強度との相関関係に注目したところ、Ｓｂ含有量が１．７質量％〜３．５質量％であるＰｂ−Ｓｂ系の鉛合金において、Ａｓ含有量が０．０９質量％以下である場合には、質量比（ＭＳｂ／ＭＡｓ）が７０．０を超えると、結晶粒界に析出するＳｂ結晶の核となるＡｓが不足し、粒界におけるＳｂ結晶のサイズが粗大化し、Ｐｂ結晶粒間の結合力が低下し、結果として、鉛合金の強度が低下する。
【００２７】
以上のことから、１．７質量％〜３．５質量％のＳｂを含むＰｂ−Ｓｂ系の鉛蓄電池用の鉛合金において、Ａｓによる環境負荷を低減する目的で、Ａｓ含有量を０．０９質量％以下とした場合、鉛合金の機械的強度を確保するためには、質量比（ＭＳｂ／ＭＡｓ）を７０．０以下の範囲内とすることが必要である。
【００２８】
また、本発明の発明者らは、従来のＰｂ−Ｓｂ系の鉛合金において、０．２質量％〜０．５質量％程度の含有量で存在するＡｓによって得られていたものと同等以上の耐食性を確保するため、Ｓｂを１．７質量％〜３．５質量％含み、かつＡｓ含有量を０．０９質量％以下とした鉛合金に、Ａｇを０．００１５質量％以上で含有させることが極めて効果的であることを見出した。Ａｇ含有量を０．００１５％未満とした場合には、鉛合金の耐食性が低下するため、本発明においては、Ａｇ含有量を０．００１５質量％以上とする。
【００２９】
なお、Ａｓ含有量が０．０９質量％以下のＰｂ−Ｓｂ系合金において、Ａｇ含有量が０．０１５質量％を超えた領域では、さらなる耐食性向上は認められず、過剰なＡｇの添加は耐食性を低下させる場合もあり、また、Ａｇ自体が鉛に比較して極めて高価であるため、鉛合金価格が高くなることから、実用的でない。したがって、本発明においては、Ａｇ含有量は０．０１５％以下とすべきである。
【００３０】
さらに、従来の０．２質量％〜０．５質量％程度の含有量のＡｓを含むＰｂ−Ｓｂ系合金において、Ａｓは合金溶湯の湯流れ性を改善する効果を有しており、ただ単にＡｓ含有量を、本発明のように、０．０９質量％以下にすると、合金溶湯の湯流れ性が低下し、結果として鋳造性が低下する。鋳造性の低下により、格子、端子および接続体といった鉛部品中に引け巣やクラックといった欠陥が生じるため、鋳造不良が生じ、鋳造工程での歩留まりが低下する。また、このような鋳造欠陥によって、部品の機械的強度や耐食性が著しく低下する。
【００３１】
本発明の鉛蓄電池用の鉛合金では、Ｓｎ含有量を０．００１５質量％〜０．０１５質量％とすることにより、鉛合金の鋳造性を改善し、引け巣やクラックといった、鋳造欠陥によって生じる機械的強度および耐食性の低下を抑制できる。なお、鋳造性の向上の結果、鉛合金から格子や鉛部品を鋳造する際の歩留まりが向上し、同時に、鉛部品の機械的強度および耐食性の低下を抑制できる。なお、０．０１５質量％を超えるＳｎの含有は、それ以上の鋳造性向上の効果が期待できないため、Ｓｎの含有量は０．０１５質量％以下とすべきである。また、Ｓｎ含有量が０．００１５質量％未満では、鋳造性向上の効果が十分に得られないため、Ｓｎ含有量を０．００１５質量％以上とする。
【００３２】
（第２の実施形態）
本発明の第２の実施形態による鉛蓄電池用の鉛合金は、第１の実施形態による鉛蓄電池用の鉛合金に、さらに０．００１５質量％〜０．０１５質量％のＣｕを含む。このような量のＣｕの含有によって、粗大なＰｂ結晶の成長が抑制され、鉛合金の機械的強度と耐食性をさらに改善することができる。
【００３３】
なお、Ｃｕの含有量が０．００１５質量％未満の場合には、実質的に本発明の第１の実施の形態による鉛合金と差がない。また、Ｃｕの含有量が０．０１５質量％を超えると、鉛蓄電池の減液量や自己放電量が増大するため、Ｃｕの含有量は０．０１５質量％以下とすべきである。
【００３４】
本発明の第１および第２の実施形態による鉛蓄電池用の鉛合金は、鉛蓄電池に用いる格子、ストラップ、接続体、極柱、端子部品に用いるＰｂ−Ｓｂ合金中におけるＡｓ含有量を従来の鉛合金に比較して削減しているため、鉛部品製造工程や鉛蓄電池からの鉛回収工程におけるＡｓの大気中への飛散が抑制され、生体に対するＡｓの被曝や、環境へのＡｓの放散が抑制され、環境衛生上、好ましい。
【００３５】
また、Ａｓ含有量を低減することによって、従来発生していた、鉛合金の強度と耐食性および鋳造性の低下が、本発明によって抑制され、Ａｓ含有量の低減と、鉛合金の強度と耐食性および優れた鋳造性を両立した鉛蓄電池用の鉛合金を提供できるという、顕著な効果を奏する。
【００３６】
（第３の実施形態）
前記した第１の実施形態による鉛合金および第２の実施形態による鉛合金を、正負両極の格子、ストラップ、接続体、極柱および端子部品の少なくともいずれかに適用することにより、本発明の鉛蓄電池を得ることができる。
【００３７】
また、本発明の鉛合金を用いる部位としては、一般的にＰｂ−Ｓｂ系合金が用いられる、ストラップ、接続体、極柱および端子部品に適用することが好ましく、特にバーニング法によって形成されるストラップ、および溶接によって互いに接合される極柱と端子部品に適用することが最も好ましい。
【００３８】
バーニング法によって形成されるストラップおよび溶接によって互いに接合される極柱と端子部品は、それぞれの形成時に溶融鉛を炎で熱するため、溶融鉛の温度が鋳造での溶融鉛の温度（４５０℃〜５５０℃）よりも高くなる（約６００℃〜１２００℃程度）ため、Ａｓの環境への放散が行なわれやすいからである。
【００３９】
特に、バーニング法では、ストラップと極板耳、ストラップと接続体もしくは極柱との溶接を強固なものとするために、溶接炎を放出するトーチを動かしたり、あるいは溶接炎の放出圧によって溶融鉛を揺動させることから、溶融鉛の温度は高くなりやすく、また、揺動によって、酸化膜も発生しやすいことから、鉛合金中のＡｓが昇華したり、あるいは溶接フューム（溶湯表面に形成された酸化物が粉体として吹き飛ばされた煙状のもの）中の含有物としてＡｓが大気中に放散される。
【００４０】
したがって、本発明の好ましい形態の鉛蓄電池は、第１もしくは第２の実施形態による鉛合金をバーニング法によって形成するストラップに適用した鉛蓄電池であり、また、第１もしくは第２の実施形態による鉛合金を互いに溶接して接合される極柱および端子部品に用いる鉛蓄電池も好ましいものである。
【００４１】
また、極柱あるいはこれに接続される端子部品のいずれか一方に本発明の鉛合金を用い、両者をバーナー溶接によって溶接する鉛蓄電池にも好ましいものである。このような鉛蓄電池においては、バーナー溶接時に飛散するＡｓ量を削減することができる。また、溶接終了後の端子を覆う、Ａｓを含む酸化皮膜の発生が抑制され、端子表面でのＡｓの暴露が抑制され、好ましい。
【００４２】
また、極板群同士を接続する、接続体および／もしくは極柱に本発明の第１もしくは第２の実施形態による鉛合金を適用してもよい。バーニング法、キャストン法ともに接続体は鋳造によって形成される。本発明の鉛合金を接続体に適用した場合、鋳造欠陥が少なく、強度および耐食性に優れた鉛蓄電池を得ることができる。また、接続体や極柱を溶融、すなわち、鉛蓄電池製造時の部品鋳造工程および鉛蓄電池から鉛を再生回収する工程で鉛合金を溶融する際のＡｓの大気中への放散を抑制することができる。
【００４３】
また、本発明の第１の実施形態もしくは第２の実施形態による鉛合金を正極格子および／もしくは負極格子に適用することができる。本発明の鉛合金は強度に優れるため、正極、負極ともに用いることにより、極板の変形が抑制され、機械的強度に優れた極板を得ることができ、鉛蓄電池の信頼性を向上することができる。
【００４４】
また、特に正極格子に用いた場合は、本発明の鉛合金が有する優れた耐食性によって、信頼性の高い鉛蓄電池を得ることができる。
【００４５】
一方、Ｐｂ−Ｓｂ系合金である、本発明の鉛合金を正極格子および／もしくは負極格子に用いることによれば、長寿命ではあるが、鉛合金中に含まれるＳｂの作用によって鉛蓄電池の減液が増大するため、補水作業が必要となる。
【００４６】
したがって、本発明においては、正極格子および／負極格子に本発明の鉛合金を用いず、Ｓｂを含まないＰｂ−Ｃａ合金、あるいはＰｂ−Ｓｎ合金を用い、ストラップ、接続体、極柱および端子部品の少なくともいずれかに本発明の鉛合金を用いてよい。ただし、そのような場合、格子合金として用いるＰｂ−Ｃａ合金あるいはＰｂ−Ｓｎ合金は、本発明のＡｓ含有量の削減による環境負荷の削減効果を損なわないよう、本発明の鉛合金と同様、Ａｓの含有量は０質量％であるか、含んだとしても０．０９質量％以下に制限されるべきである。
【００４７】
本発明の鉛蓄電池は、その内部に用いる鉛合金のＡｓ含有量が削減されているため、その製造あるいは回収工程におけるＡｓの環境への放散が抑制され、環境衛生上、好ましい。また、Ａｓ含有量が従来の鉛蓄電池用鉛合金に比較して大幅に削減したにも関らず、鉛合金の強度、耐食性および鋳造性の面で、従来のＡｓを０．２質量％〜０．５質量％含有する鉛合金に遜色がなく、信頼性に優れた鉛蓄電池を歩留まりよく製造することができるという、顕著な効果を奏する。
【実施例】
【００４８】
（実施例１）
以下、実施例により、本発明の効果を説明する。
【００４９】
本実施例ではＰｂ−Ｓｂ合金について、表１に示すように、種々の含有量でＳｂ、Ａｓ、Ａｇ、ＳｎおよびＣｕを含有する鉛蓄電池用の鉛合金を作成した。これらの鉛合金に含まれるＳｂ、Ａｓ、ＳｎおよびＣｕの含有量と、鉛合金に含まれるＡｓの質量（ＭＡｓ）に対する鉛合金に含まれるＳｂの質量（ＭＳｂ）の比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）を表１に示す。
【００５０】
【表１】
0005428645.tif 000002
【００５１】
表１に示した各鉛合金の機械的強度を、ＪＩＳ  Ｚ２２４４「ビッカース硬さ−試験方法」に規定されたビッカース硬さ測定において、測定時の荷重を１０ｇｆ（０．０９８Ｎ）としたマイクロビッカース硬さ試験によって評価した。
【００５２】
また、表１の各鉛合金の耐食性を以下の方法で行った。すなわち、各鉛合金を溶融し、鋳造によって幅８０ｍｍ、高さ８０ｍｍおよび厚さ１．０ｍｍの板状テストピースを作成した。また、板状テストピースとは別に純鉛（Ｐｂ含有量９９．９９９質量％）で幅８０ｍｍ、高さ８０ｍｍ、厚さ１．０ｍｍの純鉛板を準備した。
【００５３】
板状テストピースを厚み１ｍｍの微孔性ポリエチレン製のセパレータで袋詰めした。セパレータの両面に純鉛板を重ね合わせてアクリル製の容器に収納し、モデルセルとした。
【００５４】
アクリル製の容器に密度１．３０ｇ／ｃｍ３（２５℃換算値）の希硫酸を注液した。希硫酸の液面は、板状テストピースの上端から上に３０ｍｍの位置とした。そして、板状テストピースを陽極、純鉛板を陰極として連続通電を行なった。通電時の電流密度は、板状テストピースの面積を基準として０．５ｍＡ／ｃｍ２とした。また、通電期間は６０日間連続とした。通電中、モデルセルは７５℃に温度制御された恒温槽に配置した。モデルセルの希硫酸液面が低下した場合、イオン交換水を適宜補充し、希硫酸液面が純鉛板上端より上方５ｍｍの位置を下回らないようにした。
【００５５】
６０日間の連続通電の終了後、板状テストピースを水洗した。その後、作用極を水洗した後にマンニトールのアルカリ性水溶液に浸漬することにより、板状テストピース表面に生成した腐食物を除去し、水洗乾燥した。
【００５６】
次に、腐食物を除去した状態の板状テストピースの質量（Ｗ１）を計量した。通電前に予め計量した板状テストピース質量（Ｗ０）と、通電後の板状テストピースの質量（Ｗ１）の差（Ｗ０−Ｗ１）を腐食量として求め、この腐食量の、通電前の板状テストピース質量（Ｗ０）に対する百分率を腐食減量として算出し、この腐食減量の多寡によって耐食性の評価を行なった。鉛合金の腐食減量が少ない程、より耐食性に優れていることになる。この板状テストピースを用いたビッカース硬さと腐食減量の評価結果については後述する。
【００５７】
更に、表１に示した各鉛合金を用いて鉛蓄電池用の格子を鋳造した。鋳造格子の骨切れ不良や、やけ巣不良等の鋳造不良の発生率で、各鉛合金の鋳造性を評価した。なお、骨切れ不良は、格子鋳造型の枠骨および中骨の掘り込み部分に十分に溶融鉛合金が流入せず、枠骨や中骨が途中で不連続になったものを目視で確認した。
【００５８】
また、目視確認後の各格子をＶ字形に折り曲げた際、折り曲げ部分で切断したものや、目視で確認できるレベルの亀裂が折り曲げ部に発生したものをやけ巣不良とした。なお、鋳造不良の計数について、骨切れ不良とやけ巣不良が一枚の格子に同時に発生している場合、骨切れ不良のみが発生している場合、やけ巣不良のみが発生している場合および骨切れ不良もやけ巣不良も発生していない場合（良品）に場合わけし、良品を除く格子の発生率を鋳造不良率として算出した。
【００５９】
表１に示した各鉛合金の各鉛合金のビッカース硬さ、腐食減量および鋳造不良率の測定結果を表２に示す。
【００６０】
【表２】
0005428645.tif 000003
【００６１】
鉛合金１はＳｂを１．７質量％、Ａｓを０．２質量％それぞれ含有し、鉛合金２はＳｂを３．５質量％、Ａｓを０．２質量％それぞれ含有しており、いずれも比較例であり、鉛蓄電池用の鉛合金として一般的に使用されているＰｂ−Ｓｂ−Ａｓ合金である。
【００６２】
鉛合金３〜３８は、Ｓｂの含有量を１．７質量％から３．５質量％の範囲で変化させるとともに、Ａｓの含有量を０．０２５質量％から０．０９質量％の範囲で変化させた鉛合金である。
【００６３】
表１に示した各鉛合金のビッカース硬さを比較すると、鉛合金中に含有されるＳｂの質量（ＭＳｂ）とＡｓの質量（ＭＡｓ）の比（ＭＳｂ／ＭＡｓ）が７０以下とすることにより、Ａｓを０．０９５質量％以下とした場合であっても、従来のＡｓの含有量が０．２質量％である鉛合金１および２と同等の強度を得られることが分かる。すなわち、Ｐｂ−Ｓｂ合金中のＡｓ含有量を削減することによる、環境負荷の緩和効果と、鉛合金の機械的強度の低下を抑制する効果を両立して得ることができる。
【００６４】
一方、鉛合金２１、２２、２４、２８、３７および３８での比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）は、それぞれ８５、８５、８３．３、８０、７８および７８であり、表２に示した結果によれば、これらの各鉛合金のビッカース硬さは、比較例の鉛合金１と鉛合金２のそれと比較すると、より小さく、機械的強度が低下したことを示している。
【００６５】
このような鉛合金の強度が低下する要因として、前記した比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）比が７０を超えると、鉛合金を溶融状態から急冷した際、Ｓｂに対するＡｓが非常に少ないため、結晶粒界に析出する粒界析出物であるＳｂの結晶粒径が粗大化し、粒界析出物自体の強度が低下する、あるいは粒界析出物と鉛結晶間の結合強度が低下することが推測される。
【００６６】
したがって、Ｐｂ−Ｓｂ系合金中のＡｓ量を削減することによる鉛合金の強度低下を抑制するためには、少なくとも、前記した比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）を７０以下とすべきである。
【００６７】
また、ＡｇとＳｎを含まないか、どちらか一方のみを含む、あるいは、比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）比が７０を超える鉛合金、すなわち、鉛合金３〜５、鉛合金８〜９、鉛合金１２〜１４、鉛合金１７〜１８、鉛合金２１〜２２、鉛合金２４、鉛合金２８〜３０、鉛合金３３〜３４および鉛合金３７〜３８は、ＡｇとＳｎを共に含む、あるいは、比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）が７０以下になる鉛合金と比較して、腐食減量が増加し、鋳造不良率が増加した。
【００６８】
以上の結果から、Ａｓ含有量を削減した鉛合金の中には、鉛合金の機械的強度の低下とともに、耐食性の低下（腐食減量の増加）とともに、鋳造性の低下（鋳造不良率の増大）が認められた。したがって、Ｐｂ−Ｓｂ合金中に添加するＡｓは鉛合金の機械的強度を改善するとともに、鉛合金の耐食性を向上し、鋳造性を向上する作用を有していると推測される。
【００６９】
一方、比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）を７０以下とし、鉛合金中のＡｓ含有量を０．０９質量％以下とするとともに、鉛合金中にＡｇとＳｎを含有させた鉛合金６、１０、１５、１９、２２〜２８、３１、３５および３８は、ビッカース硬度も鉛蓄電池に使用する鉛合金として十分な水準にあり、また腐食減量や鋳造不良率も低い水準で抑制されていた。このことから、本発明では、Ａｓ含有量削減による耐食性や鋳造性の低下を、鉛合金中にＡｇとＳｎとを共存させることによって抑制できると考えられる。
【００７０】
以上のことから、環境負荷の削減を目的として、鉛蓄電池用のＰｂ−Ｓｂ鉛合金に添加するＡｓを、環境負荷への影響が殆ど問題とならないレベルである、０．０９％以下に削減する場合、鉛蓄電池用の鉛合金として実用的な機械的強度、耐食性および鋳造性を得るために、前記した比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）を７０以下とするとともに、０．００１５質量％〜０．０１５質量％の含有量のＡｇと０．００１５質量％〜０．０１５質量％の含有量のＳｎを共存させることによって得られるものであり、ＡｇとＳｎのいずれか一方を含むだけでは、本発明の効果は得られない。
【００７１】
したがって、本発明の効果を得るためには、前記した比率（ＭＳｂ／ＭＡｓ）を７０以下とし、かつ鉛合金中にＳｎとＡｇとを共存させることが必要である。
【００７２】
そして、本発明では、鉛合金中のＡｇ含有量を０．００１５質量％〜０．０１５質量％の範囲とする。Ａｇ含有量が０．００１５％未満の場合、機械的強度および耐食性が低下する。一方、Ａｇ含有量が０．０１５質量を超えても、機械的強度や耐食性の向上に対してさらなる効果はないこと、さらには、Ａｇ増量によるコスト増加が障害となりうるため、Ａｇ含有量の上限は０．０１５質量％とすべきである。
【００７３】
また、Ｓｎ含有量についても、Ａｇと同様の理由から０．００１５質量〜０．０１５質量％とする。Ｓｎ含有量が０．００１５％未満の場合、機械的強度および耐食性を向上させる効果を得ることができない。一方、Ｓｎ含有量が０．０１５質量％を超えた場合、機械的強度や耐食性に対してさらなる効果はなく、むしろ鉛蓄電池の減液量や自己放電量を増大させるため、避けるべきである。
【００７４】
さらに、本発明の鉛合金において、０．００１５質量％〜０．０１５質量％のＣｕを含む鉛合金７、１１、１６、２０、３２および３６は、Ｃｕを含まない本発明の鉛合金６，１０、１５、１９、３１および３５と比較して、ビッカース硬さが向上し、腐食減量および鋳造不良率も、より抑制されることから、本実施例において、鉛蓄電池用の鉛合金として最も好ましいことがわかる。
【００７５】
なお、Ｃｕ含有量は、０．００１５質量％〜０．０１５質量％の範囲にすべきである。０．００１５％未満の含有量では、Ｃｕ含有による機械的強度および耐食性が向上する効果を得ることができない。０．０１５質量％を超えるＣｕの添加は、鉛蓄電池の自己放電および減液が増大するため、Ｃｕ含有量の上限は０．０１５質量％とすべきである。
【００７６】
本発明によれば、鉛蓄電池用のＳｂを含む鉛合金において、Ａｓ含有量を０．０９質量％以下に削減できることから、環境負荷を削減した鉛合金が得られ、この鉛合金を使用することにより、鉛蓄電池の製造および鉛蓄電池からの鉛回収工程における環境中へのＡｓの放散が抑制される。また、従来の０．２質量％程度の多量のＡｓを含む鉛合金に比較して、同等以上の機械的強度を有し、耐食性および鋳造性に優れた鉛合金を得ることができる。
【００７７】
さらに、本発明の鉛合金を格子やストラップ、接続体、極柱や端子に用いることにより、耐久性に優れた鉛蓄電池を得ることができる。
【００７８】
（実施例２）
実施例２として、前記した実施例１の鉛合金１（比較例）と、鉛合金６（本発明例）を足し鉛として用い、バーニング法およびキャストン法によってストラップを形成した。いずれのストラップにも溶湯が空気に触れた面にＡｓを含む酸化皮膜が形成されるが、Ａｓを含む酸化皮膜の厚みは、鉛合金１のバーニング法によるストラップの表面に生成する酸化皮膜の厚みを１とすると、鉛合金１のキャストン法によるストラップ２の表面に生成するＡｓを含む酸化皮膜の厚みは０．２であった。
【００７９】
一方、鉛合金６（本発明例）のバーニング法によるストラップの表面に生成する酸化皮膜の厚みは０．２、キャストン法によるストラップ表面に生成する酸化皮膜の厚みは０．１５であり、いずれも本発明の鉛合金６を用いたストラップにおいて、その表面での酸化皮膜の生成が抑制されており、特にバーニング法によるストラップにおいてその削減効果は特に顕著であった。また、鉛合金１と鉛合金２から生成する酸化皮膜に含まれるＡｓ含有量は、鉛合金中のＡｓの含有量に相関しており、本発明の鉛合金を特にバーニング法により形成されるストラップ合金に適用することにより、ストラップ溶接時に生成するＡｓを含む酸化物の生成が抑制され、作業者へのＡｓの暴露抑制という、環境衛生上の観点から好ましいことが解る。
【００８０】
（実施例３）
実施例１で表１に示した鉛合金１および鉛合金６を鋳造して端子ブッシング（ＪＩＳ  Ｄ５３０１（始動用鉛蓄電池）で規定するテーパ端子用）を２種類の端子ブッシングを作成した。
【００８１】
次に、上記した端子ブッシングに適合する極柱を、鉛合金１および鉛合金６を用いて鋳造により作成した。
【００８２】
前記した端子ブッシングと極柱を表３に示す組み合わせで、端子ブッシングに形成した貫通孔に極柱の先端を挿通し、端子ブッシング天面から３．０ｍｍの高さで極柱が突出した状態とし、これら両者を溶接して端子を形成した。端子の形成方法としては、端子ブッシングの側面に鉛流失防止用の金型を配置した状態で、端子ブッシングの天面にバーナー火炎を放出し、この火炎の熱によって、端子ブッシングの天面と極柱の先端を溶融し、凝固させる、バーナー溶接と、端子ブッシングの側面に鉛流出防止用の金型を配置した状態で、端子ブッシングの天面とこれから突出する極柱先端に、鉛合金の融点以上の温度に保温された底面が円形平面の円筒状の加熱体を圧接することにより、端子ブッシングと極柱を溶融させ、両者を溶接する溶接法（以下、加熱体溶接という）を用いて端子を形成した。
【００８３】
【表３】
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【００８４】
前記した鉛合金と端子溶接方法を表３に示した組み合わせで端子を形成した際の端子天面の酸化皮膜の厚みと、酸化皮膜中のＡｓのＥＰＭＡ分析を行なった。これらの結果を表４に示す。なお、酸化皮膜の厚みは同一端子中で最大の値とし、端子ブッシングと極柱の両者に鉛合金１を用い、かつ両者をバーナー溶接で溶接した端子での酸化皮膜の最大厚みを１とした相対値で示した。また、酸化皮膜中のＡｓは、ＥＰＭＡにおけるＡｓの検出ピーク値を比較した。検出ピーク値は、前記した、端子ブッシングと極柱の両者に鉛合金１を用い、かつ両者をバーナー溶接で溶接した端子の酸化皮膜で検出されたＡｓの検出ピークを１としたときの相対値で示した。
【００８５】
【表４】
0005428645.tif 000005
【００８６】
表４に示した結果から、端子ブッシングもしくは極柱の一方、あるいは両方を本発明の鉛合金を用いることにより、端子天面でのＡｓを含んだ酸化皮膜の厚みが減少するとともに、酸化皮膜中のＡｓ量も減少していることがわかる。また、これらの減少量は、特にバーナー溶接の方が、加熱体溶接に比較して多く、本発明の効果がより顕著に得られていることがわかる。
【００８７】
実施例３から、本発明の鉛蓄電池用の鉛合金を端子および／あるいは極柱に用いて鉛蓄電池を構成することにより、鉛蓄電池の外部に露出した部分でのＡｓの暴露量が低減でき、環境負荷が低減した鉛蓄電池を提供することができる。また、このようにして得た鉛蓄電池の端子の強度は、少なくとも従来の鉛合金１で構成した端子と同等の強度を有しているものである。
【００８８】
また、本発明の鉛蓄電池用の鉛合金は、従来の鉛合金と同等の強度あるいは鋳造性を有するとともに、従来の鉛合金に比較して優れた耐食性を有することから、本発明の鉛合金をセル間接続体、あるいは格子体に用いることができる。
【００８９】
Ｐｂ−Ｓｂ系合金を正極格子に用いる場合、Ｓｂによる正極活物質改質効果と、活物質と正極格子間の結合力向上効果によって長寿命の鉛蓄電池を得ることができる。但し、正極格子中のＳｂが負極に移行するため、鉛蓄電池の自己放電特性や減液特性を低下させる場合がある。したがって、求められる自己放電特性および減液特性に応じて本発明の鉛合金を正極格子に用いてもよい。
【００９０】
鉛蓄電池の負極格子に、本発明の鉛合金を用いることもできる。但し、前記した本発明の鉛合金を正極格子に用いた場合と同様、鉛合金中のＳｂの存在によって、鉛蓄電池の自己放電特性や減液特性を低下させる場合がある。したがって、求められる自己放電特性および減液特性に応じて本発明の鉛合金を負極格子に用いてもよい。
【産業上の利用可能性】
【００９１】
本発明の構成によれば、鉛蓄電池に必要な機械的強度や耐食性および鋳造性を低下させることなく、鉛合金中のＡｓ含有量を低減でき、Ａｓによる環境負荷を緩和することができる。また、本発明の鉛合金を端子、極柱、ストラップ、接続体および格子といった部位に適用することができる。また、このような鉛蓄電池は、始動用鉛蓄電池やサイクルサービス用鉛蓄電池等、各種用途に適用することができる。