(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ａｌ合金からなる芯材と当該芯材の外面にＡｌ又はＡｌ合金からなるクラッド層とを備える管材と、Ａｌ合金からなるフィン材とを拡管接合した熱交換器であって、
前記芯材より前記クラッド層の孔食電位が卑であり、かつ、前記フィン材が管材のクラッド層よりも孔食電位が卑であり、
前記管材の芯材がＳｉ０．２〜１．０ｍａｓｓ％、Ｃｕ０．０５〜０．７ｍａｓｓ％、Ｍｎ０．３〜１．５ｍａｓｓ％、Ｆｅ０．７ｍａｓｓ％以下、ならびに、Ｍｇを添加しない残部不可避不純物を含むＡｌ合金からなり、
前記管材のクラッド層が、純度９９．０ｍａｓｓ％以上の純Ａｌ、又は、Ｚｎ０．２〜２．５ｍａｓｓ％と残部不可避不純物を含むＡｌ−Ｚｎ合金のうちのいずれか一方からなり、
前記フィン材がＺｎ０．３〜３．０ｍａｓｓ％と残部不可避不純物を含むＡｌ−Ｚｎ合金からなること、を特徴とする熱交換器。
【請求項２】
前記フィン材がプレコーティングされた有機系親水性皮膜を表面に有する、請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
前記フィン材がプレコーティングされた無機系親水性皮膜を表面に有する、請求項１に記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空気と冷媒間で熱交換を行う熱交換器に関し、空気側の耐久寿命を向上させた、特にルームエアコンに用いる熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ルームエアコンの熱交換器は、Ｃｕ製の押出し管を冷媒管とし、Ａｌ製フィン材と拡管接合されることにより作製されていた。近年、エアコンのリサイクルの観点からＣｕ製の管をＡｌ製に替える動きがある。Ｃｕに比べＡｌは耐食性が劣るため、Ａｌ製の管を用いた場合には耐久寿命が問題となる。
【０００３】
特許文献１には、母材をＡｌ材製とし、外表面はＪＩＳ規格Ｈ４０８０−Ａ７０７２に規定するクラッド処理が施されることで保護被覆層を形成した冷媒管と、この冷媒管が挿通固着されるよう、ＪＩＳ規格Ｈ４０００−Ａ１０５０又はＡ１１００に規定するＡｌ材製で、表面に電気絶縁層がプレコーティングされたフィン材とから成る熱交換器を備えたことを特徴とするアンモニア冷媒冷凍装置が記載されている。
【０００４】
この特許文献では、Ｈ４０８０−７０７２をクラッド処理した管とフィン材とを電気絶縁することで管の耐食性を向上させているが、フィン材に電気絶縁層がプレコーティングされているために、管とフィン材との接触部で隙間腐食が発生する虞がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−３１４９７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の課題は、耐久寿命に優れたＡｌ製熱交換器を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
管材の耐食性を向上させるためには、管材よりも孔食電位の卑なＡｌ又はＡｌ合金を電気的に接合させ、犠牲防食作用によって管材を防食することが有用である。これには管材の外面に孔食電位の卑なＡｌ又はＡｌ合金をクラッドする手法があるが、それだけでは不十分である。本発明者らは、管材外面にクラッドしたＡｌ又はＡｌ合金よりも孔食電位の卑なフィン材を更に使用することで、管材の耐久寿命を大幅に向上できることを見出した。本発明は、この知見に基づきなすに至ったものである。
【０００８】
すなわち、本発明は請求項１において、Ａｌ合金からなる芯材と当該芯材の外面にＡｌ又はＡｌ合金からなるクラッド層とを備える管材と、Ａｌ合金からなるフィン材とを拡管接合した熱交換器であって、前記芯材より前記クラッド層の孔食電位が卑であり、かつ、前記フィン材が管材のクラッド層よりも孔食電位が卑であり、前記管材の芯材がＳｉ０．２〜１．０ｍａｓｓ％、Ｃｕ０．０５〜０．７ｍａｓｓ％、Ｍｎ０．３〜１．５ｍａｓｓ％、Ｆｅ０．７ｍａｓｓ％以下、ならびに、Ｍｇを添加しない残部不可避不純物を含むＡｌ合金からなり、前記管材のクラッド層が、純度９９．０ｍａｓｓ％以上の純Ａｌ、又は、Ｚｎ０．２〜２．５ｍａｓｓ％と残部不可避不純物を含むＡｌ−Ｚｎ合金のうちのいずれか一方からなり、前記フィン材がＺｎ０．３〜３．０ｍａｓｓ％と残部不可避不純物を含むＡｌ−Ｚｎ合金からなること、を特徴とする熱交換器とした。
【００１１】
本発明は請求項２において、フィン材がプレコーティングされた有機系親水性皮膜を表面に有するようにし、請求項３において、フィン材がプレコーティングされた無機系親水性皮膜を表面に有するようにした。
【発明の効果】
【００１２】
本発明係るＡｌ製熱交換器は、耐久寿命に優れる。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
Ａ．管材
本発明に用いる管材は、Ａｌ合金からなる芯材と、その外面に芯材よりも孔食電位の卑なＡｌ又はＡｌ合金のクラッド層とを備える。管材としては、押出し管が好適に用いられる。
【００１４】
Ａ−１．芯材
本発明に用いる管材における芯材のＳｉ含有量は、０．２〜１．０ｍａｓｓ％の範囲が望ましい。Ｓｉは、マトリックスに固溶したり金属間化合物を生成することによって、強度を向上させる元素である。さらに、Ｓｉの添加は芯材の電位を貴にして、芯材とクラッド層との電位差を大きくし、管材の耐久寿命を向上させる。このようなＳｉ添加効果を得るためには、０．２ｍａｓｓ％以上のＳｉの含有量とするのが望ましい。一方、過剰にＳｉが含有すると、単独で晶出したＳｉにより耐食性を低下させるおそれがある。この過剰なＳｉの含有による悪影響を回避するために、Ｓｉ量の上限は１．０ｍａｓｓ％とするのが望ましい。Ｓｉの含有量は０．３〜０．６ｍａｓｓ％が更に望ましい。
【００１５】
本発明に用いる管材の芯材のＣｕ含有量は、０．０５〜０．７ｍａｓｓ％の範囲とするのが望ましい。Ｃｕは孔食電位を貴にする働きがあり、クラッド層との孔食電位差が大きくなり犠牲防食作用を高めることができる。この効果を得るためには、Ｃｕ量を０．０５ｍａｓｓ％以上とするのが望ましい。一方、材料製造時の熱履歴によって、Ａｌ合金中にＣｕ系金属間化合物が析出する。このＣｕ系金属間化合物はカソード反応を促進させるため、腐食速度が増大する。したがって、Ｃｕ量の上限は０．７ｍａｓｓ％とするのが望ましい。Ｃｕの含有量は０．１〜０．５ｍａｓｓ％が更に望ましい。
【００１６】
本発明に用いる管材の芯材のＭｎ含有量は、０．３〜１．５ｍａｓｓ％の範囲とするのが望ましい。ＭｎはＡｌ−Ｍｎ系金属間化合物として晶出又は析出して強度を向上させる元素である。また、Ａｌ−Ｍｎ系金属間化合物は、Ｆｅを取り込むために後述するＦｅによる耐食性阻害効果を抑制する働きがある。これらの効果を得るためには、０．３ｍａｓｓ％以上のＭｎを添加するのが望ましい。但し、Ｍｎ量が１．５ｍａｓｓ％を超えると、巨大な金属間化合物が晶出し、製造性を阻害するおそれがある。したがって、Ｍｎ量の上限は１．５ｍａｓｓ％とするのが望ましい。Ｍｎの含有量は０．８〜１．３ｍａｓｓ％が更に望ましい。
【００１７】
本発明に用いる管材の芯材のＦｅ含有量は、０．７ｍａｓｓ％以下とするのが望ましい。Ｆｅは鋳造中にＦｅ系金属間化合物として晶出し、耐食性を低下させるおそれがあるため、０．７ｍａｓｓ％以下とするのが望ましい。０．４ｍａｓｓ％以下とするのが更に望ましく、０．２ｍａｓｓ％以下とするのが最も望ましい。
【００１８】
本発明に用いる管材の芯材には、不可避不純物としてＭｇ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｖ、Ｉｎ、Ｓｎ等を含有しても良い。これらの元素は、全体で０．３ｍａｓｓ％以下とされるのが望ましい。
【００１９】
Ａ−２．クラッド層
本発明に用いる管材外面には、管材の芯材よりも孔食電位の卑な純Ａｌ又はＡｌ合金をクラッドしたクラッド層が設けられる。クラッド層の純Ａｌ又はＡｌ合金は、管材の芯材よりも孔食電位が卑であるため犠牲防食作用によって管材の芯材を防食し、管材の耐久寿命を向上させることができる。
【００２０】
クラッド層の純Ａｌに含有される不純物元素は、金属間化合物として晶出・析出し、カソード反応を促進するため、腐食速度を増大させる。このため、不純物元素が多いほど腐食速度が大きくなる。この作用を減じるためにはＡｌ純度を高めることが効果的であり、Ａｌ純度９９．０ｍａｓｓ％以上が望ましく、９９．５ｍａｓｓ％以上が更に望ましく、９９．９ｍａｓｓ％以上が最も望ましい。
【００２１】
また、クラッド層にＡｌ−Ｚｎ合金を用いることによって孔食電位を大幅に卑にし、大きな犠牲防食作用を得ることもできる。Ｚｎは孔食電位を卑にする働きがあり、管の芯材との孔食電位差が大きくなり、犠牲防食作用を高める。この効果を得るためには、Ｚｎ含有量が０．２ｍａｓｓ％以上であることが望ましい。一方、Ｚｎ量が２．５ｍａｓｓ％を超えると腐食速度が増大し、犠牲防食層の耐食性が劣化してしまう。したがって、Ｚｎの上限は２．５ｍａｓｓ％であることが望ましい。Ｚｎの含有量は０．４〜１．９ｍａｓｓ％が更に望ましい。
【００２２】
Ａ−３．管材の作製
管材は以下のようにして作製される。まず、円筒状の芯材の外面にクラッド層となる皮材スリーブを被せて、組み合わせビレットを作製する。所望のクラッド層厚さになるように、皮材スリーブの厚さを選定する。次いで、組み合わせビレットを加熱炉で３５０℃〜６００℃に均熱する。次いで、組み合わせビレットをダイスとラムノーズ間に狭持してコンテナ内に挿入し、ダイスとラムノーズを固定した状態で芯材内径より大きな外径をもつマンドレルを圧入し、芯材の内径を拡管して芯材と皮材間の空気を追い出す。更に、マンドレルを所定の位置に固定して、ホローシステムを前進させダイスを通して組み合わせビレットを押し出し、継ぎ目無しの中空管材とするものである。最後に、抽伸工程を経て所定の外径と内径を有するクラッド管を作製する。
これに代わって、押し出し成形によって芯材管を作製し、その外面にクラッド層を溶射によって形成してもよい。
【００２３】
Ｂ．フィン材
本発明に用いるフィン材の孔食電位は、管材外面のクラッド層の孔食電位よりも卑とされる。フィン材は、管材外面のクラッド層よりも孔食電位が卑であるため犠牲防食作用によって管材外面のクラッド層及び芯材を防食し、管材の耐久寿命を向上させることができる。Ｚｎは孔食電位を卑にする働きがあり、管材外面のクラッド層との孔食電位差が大きくなり、犠牲防食作用を高める。この効果を得るためには、Ｚｎ量を０．３ｍａｓｓ％以上とするのが望ましい。一方、Ｚｎ量が３．０ｍａｓｓ％を超えると腐食速度が増大し、犠牲防食層の耐食性が劣化してしまうため、Ｚｎの上限は３．０ｍａｓｓ％とするのが望ましい。Ｚｎの含有量は０．５〜２．０ｍａｓｓ％が更に望ましい。
【００２４】
本発明においてフィン材には、不可避不純物としてＭｇ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｖ、Ｉｎ、Ｓｎ
等を含有しても良い。これらの元素は、全体で０．３ｍａｓｓ％以下とされるのが望まし
い。
【００２５】
Ｂ−１フィン材の作製
フィン材は、上記素材を用いて通常の半連続鋳造を行い、４００〜６００℃の温度で１〜１０時間予備加熱を行い、熱間圧延を行なう。その後、冷間圧延によって所定の板厚まで圧延される。冷間圧延の途中又は冷間圧延後において、１〜２回程度の焼鈍工程を経ても良い。焼鈍工程は、通常はバッチ式の炉を用いて２００〜５００℃において１〜１０時間の条件で行なわれるか、連続式の炉を用いて２００〜５００℃で行なわれる。これをプレス加工してフィン材を作製する。
【００２６】
Ｂ−２．フィン材のプレコーティング
本発明におけるフィン材は、プレコーティングされた有機系又は無機系の親水性皮膜を表面に有することが望ましい。ルームエアコンの冷房運転時にフィン材表面に水滴が付着しフィン材間にブリッジが形成されると、フィン材間を通過する空気等の気体の抵抗が増大し冷却効率が低下する。親水性皮膜をプレコーティングすることによって、フィン材表面の接触角を非常に小さくし、水膜として流下させ水滴形成を防ぎ冷却効率の低下を防止できる。有機系又は無機系の親水性皮膜は、例えば有機系塗料又は無機系塗料を塗布しこれを乾燥することによって形成することができる。
【００２７】
有機系塗料としては、ポリビニルアルコール、カルボキシメチルセルロース等のセルロース系樹脂；アクリルアミド、アクリル酸、アクリル酸エステル等を主体としたアクリル系樹脂；エポキシ系樹脂；が適しており、これらの単独ポリマー、２種以上の混合物、又はこれらの共重合体であってもよい。また、これらの樹脂は自己架橋型のものであってもよく、必要に応じてヘキサブチロールメラミン、ヘキサブチロールメチルメラミンなどのメラミン化合物、エポキシ基を含有する化合物、ブチロール基を付加させた尿素又はイソシアナート基を有する化合物といった硬化剤が添加されていてもよい。なお、有機系塗料の溶媒としては、各成分を溶解又は分散できるものであれば特に制限されるものではなく、例えば水等の水性溶媒、アセトン等のケトン系溶媒、エタノール等のアルコール系溶媒等の溶媒を用いることができる。その中でも水性溶媒が望ましく、水が特に望ましい。塗料溶液中の塗料成分の濃度は、通常、５〜４０ｗｔ％である。
【００２８】
一方、親水性皮膜の形成に使用される無機系塗料としては、水ガラス、コロイダルシリカ等を主体とする無機系塗料；これらとアクリル樹脂又はポリビニルアルコール等の混合塗料が用いられる。また、ジルコニウム酸等の金属架橋剤が添加されたものであってもよい。なお、無機系塗料の溶媒としては、各成分を溶解又は分散できるものであれば特に制限されるものではなく、例えば水等の水性溶媒、アセトン等のケトン系溶媒、エタノール等のアルコール系溶媒等の溶媒を用いることができる。その中でも水性溶媒が望ましく、水が特に望ましい。塗料溶液中の塗料成分の濃度は、通常、５〜４０ｗｔ％である。
【００２９】
有機系塗料や無機系塗料のプレコーティング方法としては、フィン材の基板であるアルミニウム合金薄板の表面に、下地処理としてクロメート処理やベイマイト処理などを行って耐食性皮膜（下地皮膜）を形成した後、その耐食性皮膜上に有機系又は無機系の塗料溶液を塗装・焼付けする方法、或いは、耐食性皮膜を設けたアルミニウム合金薄板を有機系又は無機系の塗料溶液中に浸漬する方法が挙げられる。塗装・焼付け方法における焼付条件は、通常、１４０〜３００℃で５〜６０秒間焼き付け、室温で乾燥させるものである。一方、浸漬方法では、３０℃〜溶媒の沸点附近で１０〜２００秒間浸漬し、室温で乾燥させるものである。
【００３０】
Ｃ．熱交換器の作製
本発明に係る熱交換器は、上述の管材とフィン材とを接合することによって得られる。フィン材は打ち抜き加工、バーリング加工、チューブ挿入を行い、管材とフィン材と組み合わせて、たとえば、拡管用の治具を管材内部に押し込み、液圧拡管によって管材径を広げフィンと密着させ接合する。
【実施例】
【００３１】
以下に、本発明例と比較例に基づいて本発明の実施の形態を具体的に説明する。
【００３２】
本発明例１〜１２及び比較例１〜９
表１に、本発明に係る管材を用いた熱交換器の成分を示す。フィン材の成分及び親水性皮膜についても併せて示す。管材のクラッド層は純Ａｌ又はＡｌ−Ｚｎ合金であり、表１に示す成分の他に不可避不純物を含有する。管材の芯材も、表１に示す成分を含有するＡｌ合金である。フィン材は、表１に示す成分を含有するＡｌ−Ｚｎ合金である。
【００３３】
【表１】
0005466472.tif 000002
【００３４】
管材は以下のようにして作製した。表１に示す芯材の円筒上の外面にクラッド層となる純Ａｌ又はＡｌ−Ｚｎ合金の皮材スリーブを被せ、組み合わせビレットを作製した。次いで、これを加熱炉により３５０℃〜６００℃に均熱する。この組み合わせビレットをダイスとラムノーズ間に狭持してコンテナ内に挿入し、ダイスとラムノーズを固定した状態で、芯材内径より大きな外径をもつマンドレルを圧入し、芯材の内径を拡管して芯材と皮材間の空気を追い出した。マンドレルを所定の位置に固定して、ホローシステムを前進させダイスを通して組み合わせビレットを押し出し、継ぎ目無しの中空管材を作製した。次いで、抽伸工程を経て外径φ８ｍｍ、内径φ６ｍｍ、クラッド率１０％のクラッド管を作製した。
【００３５】
上記のようにして作製した管材を用いて、これをフィン材と組み合わせ、管材を液圧拡管し実際の熱交換器に似せたコアを形成した。この熱交換器ミニコアを用い以下の評価を行なった。
【００３６】
（１）自然電位
上記のようにして作製した熱交換器ミニコアの各部位の自然電位を測定した。測定方法は、ＡＳＴＭ  Ｇ６９に準じて行った。溶液は、５％ＮａＣｌに酸化剤として１Ｍ  Ｈ２Ｏ２が含まれているために、この際に測定される自然電位は孔食電位とほぼ同じ値を示すと考えられる。結果を表２に示す。
【００３７】
【表２】
0005466472.tif 000003
【００３８】
表２の測定値から、芯材とクラッド層の自然電位差、及び、クラッド層とフィン材の自然電位差を算出した。結果を表３に示す。ここで、芯材とクラッド層の自然電位差とは、表２に示す芯材の自然電位から同表に示すクラッド層の自然電位を引き算したものである。クラッド層とフィン材の自然電位差とは、表２に示すクラッド層の自然電位から同表に示すフィン材の自然電位を引き算したものである。
【００３９】
【表３】
0005466472.tif 000004
【００４０】
比較例１では、芯材よりもクラッド層の自然電位の方が貴であり、比較例２では、クラッド層よりもフィン材の自然電位の方が貴であり、その他の例では、フィン材＜クラッド層＜芯材の順番に自然電位が貴になった。
【００４１】
（２）腐食試験
作製した熱交換器ミニコアを用い、ＪＩＳ  Ｈ８６０１に準じるＣＡＳＳ試験を２０００時間行なった。試験後、コアのフィンを除去し、チューブに付着した腐食生成物を濃硝酸とリン酸−クロム酸混液で除去した後に、フィン下の管の腐食深さを焦点深度法にて測定した。結果を表４に示す。腐食深さが０．４０ｍｍ未満のものを合格とし、０．４０ｍｍ以上を不合格とした。
【００４２】
【表４】
0005466472.tif 000005
【００４３】
表４から明らかなように、本発明例１〜１２では、用いた管材の芯材が請求項１に記載の成分条件を満たすので、管材の腐食深さがいずれも０．４０ｍｍ未満であり、管材の耐食性が合格であった。
【００４４】
比較例１では、管材において芯材よりもクラッド層の自然電位の方が貴であるため腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
比較例２では、管材のクラッド層よりもフィン材の自然電位の方が貴であるため腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
比較例３では、芯材のＳｉ含有量が少な過ぎたために、芯材とクラッド層との電位差が小さくなり過ぎた。その結果、腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
比較例４では、芯材のＳｉ含有量が多過ぎたために、多量のＳｉが晶出した。その結果、腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
比較例５では、芯材のＦｅ含有量が多過ぎたために、多量のＦｅ系金属間化合物が晶出した。その結果、腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
比較例６では、芯材のＣｕ含有量が少な過ぎたために、芯材とクラッド層との電位差が小さ過ぎた。その結果、腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
比較例７では、芯材のＣｕ含有量が多過ぎたために、多量のＣｕ系金属間化合物が析出した。その結果、腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
比較例８では、芯材のＭｎ含有量が少な過ぎたために、Ｆｅの耐食性阻害効果の抑制が十分でなかった。その結果、腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
比較例９では、芯材のＭｎ含有量が多過ぎたために、多量のＭｎ系金属間化合物が析出した。その結果、腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
【００４５】
本発明例１３〜２２及び比較例１０〜１３
表５に、本発明に係る熱交換器に用いたフィン材の成分を示す。管材の成分についても併せて示す。
【００４６】
【表５】
0005466472.tif 000006
【００４７】
フィン材の作製では、Ａｌ鋳塊の両面を１０ｍｍずつ面削し、総厚さが５５０ｍｍとなるようにした。次いで、５００℃で６時間の予備加熱を行い、熱間圧延により板厚５ｍｍまで圧延し、更に板厚０．１ｍｍまで冷間圧延を行い、３５０℃で３時間の最終焼鈍を施した。このようにして、所定のＺｎ含有量のＡｌ基材を得、これをコルゲート加工してフィン材を成形した。
【００４８】
親水性皮膜を塗布する場合には、Ａｌ基材に脱脂処理を施した後、水洗、乾燥を行なった。その後、塗布型クロメート液を基材表面に塗布し、焼付け乾燥を行なった。このようにして基材表面に塗布型クロメート皮膜を形成した後、その塗布型クロメート皮膜上に有機系塗料としてアクリル系塗料、或いは、無機系塗料として水ガラス系塗料を塗布し、プレコーティングフィン材とした。なお、有機系塗料の溶媒は水性溶媒であり、塗料溶液中の塗料成分の濃度は、２０ｗｔ％であった。一方、無機系塗料の溶媒は水性溶媒であり、塗料溶液中の塗料成分の濃度は、２０ｗｔ％であった。コーティング方法としては、有機系塗料、無機系塗料のいずれの場合にも浸漬法を採用し、２５℃の塗料中に６０秒間浸漬し、室温で乾燥した。
【００４９】
上記のようにして作製したフィンを用いて、これを管材と組み合わせ、管材を液圧拡管し実際の熱交換器に似せたコアを形成した。この熱交換器ミニコアを用い実施例１と同様にして、熱交換器ミニコアの各部位の自然電位を測定した。結果を表６に示す。
【００５０】
【表６】
0005466472.tif 000007
【００５１】
表６の測定値から、芯材とクラッド層の自然電位差、及び、クラッド層とフィン材の自然電位差を算出した。結果を表７に示す。比較例１０では、熱交換器に用いた管材の芯材よりもクラッド層の自然電位の方が貴であり、比較例１１では、クラッド層よりもフィン材の自然電位の方が貴であり、その他の例では、フィン材＜クラッド層＜芯材の順番に自然電位が貴になった。
【００５２】
【表７】
0005466472.tif 000008
【００５３】
作製した熱交換器ミニコアを用い、上記管材の場合と同様にしてＪＩＳ  Ｈ８６０１に準じるＣＡＳＳ試験を２０００時間行なった。結果を表８に示す。腐食深さが０．４０ｍｍ未満のものを合格とし、０．４０ｍｍ以上を不合格とした。
【００５４】
【表８】
0005466472.tif 000009
【００５５】
表８から明らかなように、本発明例１３〜２２では、用いたフィン材が請求項１に記載の成分条件を満たすので、管材の腐食深さがいずれも０．４０ｍｍ未満であり、管材の耐食性が合格であった。
【００５６】
比較例１０では、管材において芯材よりもクラッド層の自然電位の方が貴であるため腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
比較例１１では、管材のクラッド層よりもフィン材の自然電位の方が貴であるため腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
比較例１２では、フィン材のＺｎ含有量が少な過ぎたために、犠牲防食効果が不十分となった。その結果、腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
比較例１３では、フィン材のＺｎ含有量が多過ぎたために、腐食速度が増大した。その結果、腐食深さが深く、管材の耐腐食性に劣った。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
このように本発明によって、耐久寿命に優れたＡｌ製熱交換器を提供できる。