(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
天板部と該天板部の周縁部から垂下するスカート部とを備えたキャップシェルにおける前記天板部の内面側の周辺部分に、容器の口部の開口端に縦断面が略円形に形成されたカール部の頂部に当接する平坦部と、前記カール部の内周面に当接する内側リブとが一体に形成されたライナーを施し、該ライナーが施された前記キャップシェルを前記口部に冠着させて、前記天板部と前記スカート部との境界位置を絞り成形して前記平坦部と前記カール部とを密着させるレトルト殺菌に適したキャップの製造方法において、
前記ライナーは、（Ａ）２３０℃で荷重が２１．１８Ｎでは流動しない水素添加スチレン／共役ジエン系ブロック共重合体３０〜５０質量％と、（Ｂ）流動パラフィン３５〜５０質量％と、（Ｃ）ポリプロピレン系樹脂５〜３０質量％と、（Ｄ）シリコーンオイル０．２質量％以上とを含む樹脂組成物１００質量部に対して、（Ｅ）平均粒径０．１〜１０μｍの微粉末タルク０．１〜２０質量部を含有し、「測定温度２５℃における５０％圧縮応力」が１９６Ｎ／ｃｍ２〜４９０Ｎ／ｃｍ２、（１３０℃における５０％圧縮応力）／（２５℃における５０％圧縮応力）≧０．３、１３０℃で７０％圧縮した後の復元率が６０％以上、かつ１３０℃での伸び率が１００％以上である組成物を素材として形成され、
前記ライナーを前記天板部の内面に施す際に、
前記平坦部の厚さを前記前記カール部の外周半径の８０％〜１５０％、
前記平坦部が前記カール部の外周面から前記口部の半径方向で外側に突出する長さを前記カール部の外周半径の０％〜６５％に成形し、
かつ前記内側リブを、前記平坦部において、前記口部における中心軸線を中心とした前記カール部の中心よりも内周側の位置から環状に突出して形成するとともに、該内側リブの外周面を前記口部の中心軸線に平行な軸線に対して１５°〜４５°の角度範囲で傾斜したテーパー面に形成し、
かつ前記内側リブの前記平坦部との境界部分での前記口部の半径方向に測った厚さを前記カール部の外周半径の５０％〜１５０％、
前記内側リブの前記平坦部からの突出長さを前記カール部の外周半径の６０％〜１５０％に成形し、
前記平坦部の圧縮量が、前記カール部の頂部側および前記口部の半径方向で外側のそれぞれで６０％〜９０％になるように前記絞り成形する
ことを特徴とする、レトルト殺菌に適したキャップの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、レトルト殺菌される容器に用いられるキャップの製造方法に関し、特にキャップの内部に密封用のライナーが形成する製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
金属製のボトル型缶などの容器には、ネジ式のキャップが用いられており、この種の容器では、開封した後に再度キャップを装着して再封止できるので、容器としての利便性が高い。また、この種の容器における内容物は飲料が大半であり、そのために容器の開口部（いわゆる口部）を液密状態に封止するために、キャップの内面には、口部に密着するライナーが設けられている。
【０００３】
ライナーは、容器の口部を密封するためのものであるから、口部に密着する必要があり、そのため従来では、キャップを容器の口部に装着する際にライナーを容器の口部に積極的に密着させている。その例が特許文献１ないし４などに記載されている。具体的には、天板部と、その周辺部に連続して形成された円筒状のスカート部とを備えたキャップシェルをアルミニウム合金などの金属板によって一体的に形成し、その天板部の内面における周辺部に、合成樹脂製のライナーを設け、そのキャップシェルを容器の口部に冠着した状態で、天板部の周辺部を絞り成形し、その内面に設けられているライナーの外周側の部分を、口部の上端部に形成されているカール部の外周面に密着させている。
【０００４】
このようにキャップシェルに絞り加工を施すことにより、カール部に荷重が掛かるので、その荷重によるカール部の変形を防止する必要があり、例えば特許文献１に記載された発明では、ライナーの外周部に、カール部の内側に嵌合させられる内周側リブと、カール部の外周面に密着させられる外周側リブとを形成し、これらのリブの間にカール部の頂部を挿入させるように構成し、かつ各リブにおける内壁面（カール部に接触する面）で形成される凹部をいわゆる山形状としている。したがって、特許文献１に記載された発明では、カール部に掛かる荷重を低減して、その変形を防止できる、とされている。また、特許文献１の発明によれば、容器口部の密封性を十分に確保できるとともに、キャップの開閉を円滑にできる、とされている。さらに、特許文献２に記載された発明では、ライナーをカール部の外周面から離隔して位置させるように構成することにより、キャップシェルのコーナー部を絞り成形した際の荷重によりカール部が変形することを防止するようにしている。
【０００５】
一方、ライナーは、キャップシェルのコーナー部を絞り成形することに伴って変形するので、そのような変形の後においてもカール部との間に隙間を生じることなく密封性を維持する必要がある。そこで、例えば特許文献３に記載された発明では、ライナーの外周端を、ナール谷部の天板部側先端部よりも筒部開口端に延出させている。したがって、ライナーにおけるカール部の内側に嵌合するリング状凸部よりも外周側の部分は、ほぼ平板状の鍔部となっている。また、特許文献４に記載された発明では、ナール部より上方に、周方向に連続して延びる環状凹部が形成されている。
【０００６】
さらに、ライナーに要求される特性は、上述した密封性および開栓性だけではないのであり、落下などによってキャップに衝撃力が作用した場合であっても密封状態を維持することが要求される。そこで、例えば特許文献５には、延伸性を高めることにより耐熱気密性および開栓性に加えて落下密封性を向上させるように組成を特定したライナーが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００１−１３９０５３号公報
【特許文献２】特開２００３−１７５９６２号公報
【特許文献３】特開平０５−２０１４５９号公報
【特許文献４】特開平０９−９５３５４号公報
【特許文献５】特許第４３１９５９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
上述した特許文献１ないし４に記載された発明では、ライナーの形状を工夫することにより、それぞれの発明における目的を達成するようにしているが、耐熱気密性および開栓性に加えて落下密封性の各特性を十分に満足することは難しい。これに対して特許文献５に記載された発明は、ライナーの組成を特定し、伸びに優れた耐熱性ライナーであり、耐熱気密性および開栓性ならびに落下密封性の各特性を向上させることができる。しかしながら、特許文献５に記載されている組成のライナーは、伸びに優れているために、特許文献１ないし４に記載されているような一般的な形状とした場合、カール部の外周面に大きく巻き付いた形状になって開栓トルクが増大する要因になったり、あるいはキャップシェルのコーナー部の内面から部分的に剥離して隙間が生じたり、さらには落下などによる衝撃を受けた場合に破断もしくは亀裂が生じる可能性があり、特許文献５に記載された組成による特性を生かしたライナーとするには未だ改善の余地があった。
【０００９】
本発明は、上記の技術的課題に着目してなされたものであり、上記の特許文献５に記載された組成の合成樹脂のうち、性状を更に特定した樹脂を用い、耐熱気密性は勿論のこと、開栓性および落下密封性に優れたライナーを有するキャップの製造方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記の目的を達成するために、本発明は、天板部と該天板部の周縁部から垂下するスカート部とを備えたキャップシェルにおける前記天板部の内面側の周辺部分に、容器の口部の開口端に縦断面が略円形に形成されたカール部の頂部に当接する平坦部と、前記カール部の内周面に当接する内側リブとが一体に形成されたライナーを施し、該ライナーが施された前記キャップシェルを前記口部に冠着させて、前記天板部と前記スカート部との境界位置を絞り成形して前記平坦部と前記カール部とを密着させるレトルト殺菌に適したキャップの製造方法において、前記ライナーは、（Ａ）２３０℃で荷重が２１．１８Ｎでは流動しない水素添加スチレン／共役ジエン系ブロック共重合体３０〜５０質量％と、（Ｂ）流動パラフィン３５〜５０質量％と、（Ｃ）ポリプロピレン系樹脂５〜３０質量％と、（Ｄ）シリコーンオイル０．２質量％以上とを含む樹脂組成物１００質量部に対して、（Ｅ）平均粒径０．１〜１０μｍの微粉末タルク０．１〜２０質量部を含有し、「測定温度２５℃における５０％圧縮応力」が１９６Ｎ／ｃｍ２〜４９０Ｎ／ｃｍ２、（１３０℃における５０％圧縮応力）／（２５℃における５０％圧縮応力）≧０．３、１３０℃で７０％圧縮した後の復元率が６０％以上、かつ１３０℃での伸び率が１００％以上である組成物を素材として形成され、前記ライナーを前記天板部の内面に施す際に、前記平坦部の厚さを前記前記カール部の外周半径の８０％〜１５０％、前記平坦部が前記カール部の外周面から前記口部の半径方向で外側に突出する長さを前記カール部の外周半径の０％〜６５％に成形し、かつ前記内側リブを、前記平坦部において、前記口部における中心軸線を中心とした前記カール部の中心よりも内周側の位置から環状に突出して形成するとともに、該内側リブの外周面を前記口部の中心軸線に平行な軸線に対して１５°〜４５°の角度範囲で傾斜したテーパー面に形成し、かつ前記内側リブの前記平坦部との境界部分での前記口部の半径方向に測った厚さを前記カール部の外周半径の５０％〜１５０％、前記内側リブの前記平坦部からの突出長さを前記カール部の外周半径の６０％〜１５０％に成形し、前記平坦部の圧縮量が、前記カール部の頂部側および前記口部の半径方向で外側のそれぞれで６０％〜９０％になるように前記絞り成形することを特徴とする製造方法である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、ライナーが上記の組成物を素材として形成されているので、カール部に密着させるために天板部とスカート部との境界部分に絞り成形を施した場合、ライナーがカール部の外周面に隙間なく密着し、良好な密封性を得ることができる。特に、１３０℃で７０％圧縮した後の復元率が６０％以上、かつ１３０℃での伸び率が１００％以上であることにより、容器が落下してキャップに衝撃力が作用した場合であっても、ライナーの割れや亀裂が生じにくく、落下密封性を良好なものとするができる。また、ライナーにおける各部の寸法を上記のように規定したことにより、上記の絞り成形を行った後のライナーが、カール部の外周面に過剰に回り込むことがなく、開栓トルクの増大を抑制して開栓性を良好なものにすることができる。特に、平坦部の厚さおよび絞り成形による圧縮量を上記のように規定したことにより、衝撃吸収力を十分大きくできるとともに、開栓トルクの増大を抑制でき、さらには密封性を良好なものとすることができる。総じて、本発明によれば、耐熱気密性は勿論のこと、開栓性および落下密封性に優れたライナーを有するキャップを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】コーナー部の絞り成形前のライナーの形状を示す部分断面図である。
【図２】コーナー部の絞り成形後のライナーの形状を示す部分断面図である。
【図３】この発明に係るキャップシェルの一例の左半分を断面で示す部分断面側面図である。
【図４】ライナーの素材である組成物についての伸び率の試験片を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明のキャップは、１３０℃で３０分ほどの条件でレトルト殺菌される容器の口部を密封するために用いられるキャップであり、特にその容器の口部が、断面がほぼ円形となるようにカール成形され、そのカール部に密着する合成樹脂製のライナーを内面に備えているキャップである。さらに、容器の再封止を可能にするために、ネジによって容器の口頸部に装着されるように構成されている。そのネジは、いわゆるロールオン成形されるようになっており、したがってネジ部やライナーを口部に密着させるための絞り成形の施されていないキャップシェルを金属素材によって作り、その内面に上記のライナーを設け、これをボトル型缶などの容器の口頸部に冠着し、その状態で、絞り成形およびネジ部のロールオン形成が行われる。
【００１４】
そのキャップシェルの一例を図３に示してある。ここに示すキャップシェルは、アルミニウム合金板や表面処理鋼板等の従来から知られた金属製キャップ用の金属板を素材としてプレス加工によって成形されたものであり、円板状の天板部１と円筒形のスカート部２とをカップ状に一体成形したものである。また、絞り成形の後に、スカート部２の上部に凹部３ａと凸部３ｂとが周方向全体に亘って交互に繰り返しているナール部３が形成され、そのナール部３の凹部３ａの上部には、容器の開栓時に容器内部のガスを速やかに排出するために形成された周方向に延びるベントスリット４が形成される。また、スカート部２の下部には、複数のブリッジ５ａと周方向に延びるスリット５ｂとによる破断ライン５が形成されており、スカート部２は破断ライン５よりも上方の主部と破断ライン５よりも下方のピルファープルーフバンド部６とに区画されている。
【００１５】
また、キャップシェルの天板部１の内面には合成樹脂製の密封用のライナー７が形成されている。その素材は、耐熱仕様のレトルト用ライナー材として特別に開発されたものであって、より具体的には、前掲の特許第４３１９５９４号公報に記載されている組成物のうち、圧縮後の復元率および伸びに優れたものが使用されている。すなわち、その組成物は、
（Ａ）２３０℃で荷重が２１．１８Ｎでは流動しない水素添加スチレン／共役ジエン系ブロック共重合体３０〜５０質量％と、
（Ｂ）流動パラフィン３５〜５０質量％と、
（Ｃ）ポリプロピレン系樹脂５〜３０質量％と、
（Ｄ）シリコーンオイル０．２質量％以上とを含む樹脂組成物１００質量部に対して、
（Ｅ）平均粒径０．１〜１０μｍの微粉末タルク０．１〜２０質量部を含有し、「測定温度２５℃における５０％圧縮応力」が１９６Ｎ／ｃｍ２〜４９０Ｎ／ｃｍ２、（１３０℃における５０％圧縮応力）／（２５℃における５０％圧縮応力）≧０．３の組成物であり、そのうちの特に、「１３０℃で７０％圧縮した後の復元率が６０％以上、かつ１３０℃での伸び率が１００％以上」の組成物である。ここで、復元率と伸び率とを上記の範囲に規定しているのは、上記の復元率が６０％を下回ると、容器が落下した場合などに衝撃力を受けるとライナー７が割れたり、亀裂が入ったりするからである。また、同様の理由で、伸び率を１００％以上としたのである。なお、伸び率とは、厚さ２ｍｍで各部の寸法が図４の試験片を、１３０℃の条件下で試験片に５０ｍｍ／ｍｉｎの速度で引張荷重を加えたとき、試験片が破断した時点のチャック（つかみ具）間の距離の、元の距離に対する伸び量の割合である。
【００１６】
ライナー７は、このような樹脂材料を溶融した状態で、キャップシェルの天板部１の内面側に供給し、その樹脂材料を金型により所定の形状に型押し成形したものであり、図１に示すように、天板部１の内面の中央部分を被覆する平板部７ａと、天板部１の周辺部分に位置し、容器における口部の開口端を密封するための密封部とを一体に成形したものである。その密封部は、容器における口部の開口端部であるカール部８の頂部に密接される平坦部７ｂと、平坦部７ｂの内周縁から下方に突出するように形成され、カール部８の内周面に密接される内側リブ７ｃとを備えている。したがって、カール部８の内周面に対しては内側リブ７ｃを密着させ、カール部８の外周面に対しては、後述するコーナー部の絞り成形によって、前記平坦部７ｂを密着させるように構成されている。
【００１７】
上述したように、本発明におけるライナー７は伸びに優れた合成樹脂を素材としているので、カール部８に対して効果的に密着させることができるが、その半面、カール部８に過度に巻き付いて開栓トルクの増大要因になったり、あるいは伸びのためのいわゆる余肉が不足して隙間が生じたりする可能性がある。そこで、本発明ではライナー７の絞り成形前における各部の寸法を、その素材の特性をより良く生かすために以下のように設定してある。なお、以下に示す各部の寸法は、本発明者等の実験に基づいて求められたものである。
【００１８】
本発明に係るライナー７は、上述したように、平坦部７ｂと内側リブ７ｃとを備えており、その平坦部７ｂの厚さＬ3は、カール部８の外周半径ｒの８０％（ｒ×４／５）〜１５０％（ｒ×３／２）に設定されている。これは、カール部８の内径Ｄ0が２０ｍｍのボトル型缶を対象とする場合には、１ｍｍ〜１．７ｍｍに相当する。
【００１９】
平坦部７ｂの厚さＬ3がカール部８の外周半径ｒの８０％（ｒ×４／５）より薄い（１ｍｍ未満）と、天板部１とスカート部２との境界部分であるコーナー部に絞り成形を施すことにより平坦部７ｂに伸びが生じた場合、ライナー７の余肉が不足してライナー７とコーナー部の内面との間に隙間Ｃが生じる可能性が高くなる。図２に、コーナー部に絞り成形を施した後の形状を示してあり、絞り成形によって生じるコーナー部の内面と絞り成形によって引き延ばされたライナー７との間に上記の隙間Ｃが生じて密封性を確保できなくなる可能性が高くなる。また、平坦部７ｂの厚さＬ3がカール部８の外周半径ｒの１５０％（ｒ×３／２）より厚い（１．７ｍｍ超）と、ライナー７を形成するための樹脂素材の量が過剰になってコストの増大要因となり、また、上述したコーナー部の絞り成形によって延ばされた前記平坦部７ｂの先端部が、図２に破線で示すＡ’部のように、カール部８の下側にまで流れ込み、これが要因となって開栓トルクが増大してしまう。このような理由で、平坦部７ｂの厚さＬ3を上記の範囲に規定してある。
【００２０】
また、本発明では、絞り成形前における前記平坦部７ｂの長さを規定してある。具体的には、前述した構成のキャップシェルを容器の口部に冠着した状態、すなわち絞り成形前における平坦部７ｂの先端が、カール部８の最外周面から突出する長さＬ4は、（０≦Ｌ4≦ｒ×０．６５）に設定されている。すなわち、カール部８の外周半径ｒの６５％以下であり、これは、上述したボトル型缶を対象とする場合には、０．８ｍｍ以下である。
【００２１】
絞り成形前における平坦部７ｂのカール部８からのいわゆる突出長さＬ4が「０」未満であると、すなわち平坦部７ｂの先端がカール部８の最外周面から内周側に後退していると、コーナー部の絞り成形によってカール部８の外周面に密着するライナー７の長さ（もしくは幅）が不足し、その結果、密封性が悪くなる可能性が高くなる。また反対に、絞り成形前における平坦部７ｂのカール部８からのいわゆる突出長さＬ4がカール部８の外周半径ｒの６５％を超えると、上述したコーナー部の絞り成形によって延ばされた前記平坦部７ｂの先端部が、図２に破線で示すＡ’部のように、カール部８の下側にまで流れ込み、これが要因となって開栓トルクが増大してしまう。このような理由で、絞り成形前における平坦部７ｂのカール部８からのいわゆる突出長さＬ4を上記の範囲に規定してある。
【００２２】
一方、本発明におけるライナー７の内側リブ７ｃは、外周面７coがテーパー形状であり、かつ内周面７ciが円筒形状をなすように構成されている。その外周面７coは、前記口部における前記カール部８の中心Ｏの半径位置より口部の中心側に寄った位置から図１での斜め下方に向けて形成されたテーパー面であり、そのテーパー面の母線角度θすなわち口部の中心軸線と平行な軸線に対する外周面７coの傾斜角は、１５°〜４５°に設定されている。そして、その外周面７coの最大外径Ｄ1すなわち前記平坦部７ｂと外周面７coとの交点の径Ｄ1はＤ0がφ２０ｍｍの時、２１．５ｍｍ〜２２．５ｍｍに設定されている。
【００２３】
上記の母線角度θが１５°未満であると、すなわち外周面７coが平坦部７ｂに対して、より垂直に近くなると、キャップシェルを容器の口部に冠着させる際に、カール部８に対する内側リブ７ｃの掛かり具合が悪くなってキャッピング不良や密封不良が生じ易くなる。また、母線角度θが４５°を超えると、同様に、キャッピング不良や密封不良が生じ易くなり、これに加えて前記平坦部７ｂのうち内側リブ７ｃに繋がる部分（言い換えれば内側リブ７ｃの基礎となる部分）Ｘの剛性が低下し、前記コーナー部の絞り成形に伴ってキャップシェルがカール部８に押し付けられた場合に材料の流れが促進され、その結果、前記平坦部７ｂの先端部が、図２に破線で示すＡ’部のように、カール部８の下側にまで流れ込み、これが要因となって開栓トルクが増大してしまう。このような理由で、絞り成形前における内側リブ７ｃの母線角度θを上記の範囲に規定してある。
【００２４】
同様の理由で、内側リブ７ｃの基端部（内側リブ７ｃと前記平坦部７ｂとの境界部分）の厚さ（口部の半径方向に測った幅：以下、最大幅と記す）Ｌ1と、内側リブ７ｃの長さＬ2とが以下の範囲に設定されている。すなわち、内側リブ７ｃの最大幅Ｌ1は、カール部８の外周半径ｒに対して、（ｒ／２≦Ｌ1≦３／２ｒ）に設定されている。すなわち、カール部８の外周半径ｒの１／２倍以上、３／２倍以下に設定されており、これは前述したボトル型缶を対象とする場合には、０．６ｍｍ〜１．８ｍｍの範囲である。また、内側リブ７ｃの長さＬ2は、カール部８の外周半径ｒに対して、（ｒ×０．６≦Ｌ2≦ｒ×１．５）に設定されている。すなわち、カール部８の外周半径ｒの０．６倍以上、１．５倍以下に設定されており、これは前述したボトル型缶を対象とする場合には、０．７ｍｍ〜１．９ｍｍの範囲である。
【００２５】
これら内側リブ７ｃの最大幅Ｌ1および長さＬ2が上記の範囲を下回ると、剛性の低下によって、前記平坦部７ｂの先端部が、図２に破線で示すＡ’部のように、カール部８の下側にまで流れ込み、これが要因となって開栓トルクが増大してしまう。反対に上記の範囲を超えると、ライナー７を形成するための樹脂素材の量が過剰になってコストの増大要因となる。
【００２６】
さらに、本発明に係るキャップでは、天板部１とスカート部２との境界部分であるコーナー部に絞り成形が施されてライナー７がカール部８の外周面に密着させられる。その場合、ライナー７は圧縮されるとともに材料の流動（伸び）が生じるので、上述した平坦部７ｂの圧縮量が以下の範囲となるように絞り成形が行われる。すなわち、コーナー部の絞り成形を行った後における前記カール部８の頂部側（図２での上側）のライナー７の厚さＴ1と絞り成形前の平坦部７ｂの厚さＬ3との比率（Ｔ1／Ｌ3）、およびコーナー部の絞り成形を行った後における前記口部の半径方向で外側（図２での左側）のライナー７の厚さＴ2と絞り成形前の平坦部７ｂの厚さＬ3との比率（Ｔ2／Ｌ3）のそれぞれが、０．１〜０．４に設定されている。
【００２７】
これらの比率（Ｔ1／Ｌ3，Ｔ2／Ｌ3）が０．１未満となると、ライナー７が過剰に圧縮された状態となってライナー７が絞り成形時に樹脂割れが発生する可能性が高く、またライナー７による衝撃吸収力が低減し、またライナー７がカール部８を強く締め付けて開栓トルクが増大してしまう。また反対に上記の各比率が０．４を超えると、ライナー７の圧縮応力が不足して容器の口部を良好に密封する状態を維持できなくなる可能性が高くなる。
【００２８】
なお、参考として、前記内側リブ７ｃにおける外周面７coの後退量Ｌ5、すなわち口部の半径方向で図った前記外周面７coの基端部の位置と外周面７coの先端（図１での下端）との位置の寸法差Ｌ5は、（０．４×ｒ≦Ｌ5≦０．７×ｒ）とすることが好ましい。前述したボトル型缶を対象とする場合には、０．５ｍｍ以上で０．８ｍｍ以下の範囲である。ｒ×０．４ｍｍ未満であると、前述したキャッピング不良や密封不良が生じ易くなり、また反対にｒ×０．７ｍｍを超えると、キャッピング時に内側リブ７ｃがカール部８に対して掛かり難くなって密封不良が生じ易くなるとともに、平坦部７ｂのうち内側リブ７ｃの基礎となる部分の剛性が不足して、前記平坦部７ｂの先端部が、図２に破線で示すＡ’部のように、カール部８の下側にまで流れ込み、これが要因となって開栓トルクが増大してしまう。
【００２９】
ここで、本発明でライナーに使用する素材について行った実験結果を示す。表１に、本発明例と比較例とにおける各材料の配合割合および一般性状をまとめて示してある。「エラストマーＡ」および「エラストマーＢ」は水素添加スチレン／共役ジエン系ブロック共重合体である。一方、「一般性状」における硬度の「Ｄ型」は、タイプＤデュロメータを使用して測定した表面硬度であり、試験片（厚さ２ｍｍ×１６ｍｍφの試料を３枚重ねて、厚さ６ｍｍ×１６ｍｍφの円柱形を作成した）にデュロメータ（株式会社テクロック製）を２５℃の条件下で４９Ｎで押し付けた時の値である。また「Ａ型」は、タイプＡデュロメータを使用して測定した表面硬度であり、試料にデュロ  メータを２５℃の条件下で９．８Ｎで押し付けた時の値である。そして、「ＭＦＲ」は、２３０℃に加熱した状態で３７．２４Ｎの荷重を掛けた場合のメルトフローレートである。したがって、これら本発明例および比較例のいずれも、特許第４３１９５９４号公報に記載された発明で特定している組成物に含まれるものである。
【表１】
0005620140.tif 000002
【００３０】
（圧縮復元性試験）
上記の本発明例による組成物および比較例による組成物を使用して、４ｍｍ×１６ｍｍφの試験片を作成し、これを、レトルト殺菌処理時の温度と同じ１３０℃に加熱し、その状態で体積比で７０％に圧縮し、その圧縮荷重を取り除いて１時間放置した後の体積を測定し、圧縮して減少した体積のうち荷重を取り除いたことにより復元した体積の割合、すなわち７０％圧縮復元率を測定した。結果は、表２に示すとおりである。すなわち、本発明例では、７０％圧縮復元率が６０％を超えていたが、比較例では６０％を下回っていた。
【表２】
0005620140.tif 000003
【００３１】
（引張り試験）
上記の本発明例による組成物および比較例による組成物を使用して、厚さ２ｍｍで図４のような試験片を作成し、これをレトルト殺菌処理時の温度と同じ１３０℃に加熱し、その状態で試験片をチャックで挟んで５０ｍｍ／ｍｉｎの速度で引張荷重を加えたとき、試験片が破断した時点のチャック間の距離を測定し、その測定値に基づいて伸び率を求めた。
結果は表３に示すとおりである。すなわち本発明例では、伸び率が１００％以上であったのに対して、比較例における伸び率は１００％に至らなかった。
【表３】
0005620140.tif 000004
【００３２】
（評価）
上記の本発明例および比較例の組成物（合成樹脂）を使用してキャップシェルの内面にライナーを形成し、これをボトル型缶の口部に冠着し、ロールオン成形によって容器の口部にキャップを装着した。ボトル型缶の内容物は、水であり、その量は５００ｍｌとした。キャップ装着後１３０℃、３０分のレトルトされた試験缶を、キャップを下向きにして１０度の傾斜角をつけた鉄製の治具に高さ５０ｃｍの高さから落下させ、ライナーの状態を目視で調べたところ、本発明例では、ライナーの割れや亀裂は認められなかった。これに対して、比較例では、８０％のボトル型缶のライナーに割れや亀裂が認められた。すなわち、本発明例によれば、ライナーの各部の寸法を前述した範囲の収めることにより開栓トルクを増大させることなく確実に容器の口部を密封することができ、これに加えて落下密封性に優れることが認められた。
【符号の説明】
【００３３】
１…天板部、  ２…スカート部、  ７…ライナー、  ７ｂ…平坦部、  ７ｃ…内側リブ、  ７co…（内側リブの）外周面、  ８…カール部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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