(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービン用高温部材の基材の表面に施工したボンドコートと、このボンドコートの表面に施工したトップコートとで構成された遮熱コーティングの剥離寿命を推定する検査方法であって、複数種類の前記ボンドコートの結晶化面積割合とその剥離寿命との相関を求める工程と、試験片の前記結晶化面積割合を計測する工程と、前記試験片の結晶化面積割合と前記相関とから前記剥離寿命を推定する工程とを含むことを特徴とする遮熱コーティングの検査方法。
【請求項２】
前記結晶化面積割合を算出する際、結晶化面積の測定に用いる部位の断面を研磨することを特徴とする請求項１記載の遮熱コーティングの検査方法。
【請求項３】
前記ボンドコートの結晶化面積は、電子後方散乱回折によって測定することを特徴とする請求項１又は２に記載の遮熱コーティングの検査方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービン部材等に好適な遮熱コーティングの検査方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、ガスタービンにおいては、高効率化を目指して燃焼ガス温度の高温化が進んでいる。現在、既に燃焼ガス温度は、タービン動翼、静翼等の耐熱合金部材の融点を超えており、各種の冷却技術に加えて、タービンの動翼及び静翼の表面への遮熱コーティング（Ｔｈｅｒｍａｌ  Ｂａｒｒｉｅｒ  Ｃｏａｔｉｎｇ：ＴＢＣ）の施工が普及してきている。
【０００３】
ＴＢＣは、遮熱のためのトップコートと、耐酸化性及び耐食性の確保のためのボンドコートとで構成されるものであって、燃焼ガスから耐熱合金基材への熱流束を減少させ、耐熱合金基材の表面温度を低減する効果が得られるものである。
【０００４】
トップコートには、熱伝導率が低い酸化物であるイットリア部分安定化ジルコニア（Ｙｔｔｒｉａ  Ｓｔａｂｉｌｉｚｅｄ  Ｚｉｒｃｏｎｉａ：ＹＳＺ）が広く用いられている。ＹＳＺは、イットリアを添加することにより結晶構造を安定化したものである。また、ボンドコートには、ＭＣｒＡｌＹ合金（Ｍは、Ｎｉ、Ｃｏ及びＦｅのうち１種類以上の金属元素を含む。）やＮｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ａｌ−Ｐｔ等のアルミナイドが用いられている。ボンドコートの表面には、高温に暴露している際に熱成長酸化物（Ｔｈｅｒｍａｌ  Ｇｒｏｗｎ  Ｏｘｉｄｅ：ＴＧＯ）が形成してあり、酸化性ガス及び腐食性ガスを遮断することにより、耐酸化性及び耐食性を確保している。
【０００５】
最近のＴＢＣの場合、約１５０℃の遮熱効果があると言われている。しかしながら、ガスタービンにおいては、定常的に高温に暴露されるほか、起動・停止の際、加熱・冷却に伴う熱応力の変化が大きく、トップコートが剥離し、脱落してしまう。トップコートが剥離・脱落すると、ボンドコートが直接高温の燃焼ガスに曝され、局所的に温度が上昇し、タービンの動翼、静翼等の耐熱合金部材の損傷を引き起こすことになる。したがって、遮熱コーティングの健全性を保ち、ガスタービンの信頼性向上を目指す上で、ＴＢＣの劣化、特にトップコートの剥離を予測する検査法が望まれている。
【０００６】
このような課題を解決するために、トップコートに鋼球等を衝突させてできた損傷部分を加熱し、損傷部分の温度分布を赤外線映像装置により検出し、剥離長さ算出することにより劣化を判断するセラミックスコーティング材の劣化検査方法が開発されている（特許文献１）。また、ＴＢＣ試験片に室温で機械的荷重負荷を繰り返し与え、ひずみ量と剥離量を計測し、剥離量に対するひずみ量及び繰り返し数の関数で示される剥離パラメータを設定し、剥離パラメータにより剥離量を評価するコーティング剥離評価方法が開発されている（特許文献２）。
【０００７】
また、特許文献３及び特許文献４には、ＴＢＣを備えた高温部品について劣化状況を推定して高温部品の寿命を管理する遮熱コーティングの寿命管理方法として、ボンドコート層中の界面酸化物形成金属の平均含有量に着目して、計測値の相関から遮熱コーティングの寿命を推測する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２０００−２０６０７２号公報
【特許文献２】特開２００６−４７０７４号公報
【特許文献３】特開２００８−１４７４７号公報
【特許文献４】特開２００８−１４７４８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
従来、産業用ガスタービン部材における遮熱コーティング（ＴＢＣ）施工後の検査としては、生産性の点から、短時間で実施可能な方法が望まれ、ＴＢＣの表面の亀裂、剥離、変色等の外観検査が主であり、施工時に発生する外部の欠陥を見つけることはできても、ＴＢＣの内部の状態や、使用中におけるトップコート剥離等の劣化を予測することは困難であった。
【００１０】
特許文献１又は２に記載の技術を用いれば、ＴＢＣの劣化を診断、予測するのに一定の効果はある。しかしながら、損傷後の劣化度合いを測定しているため、その試験に多大な時間と費用とを必要とし、種々のＴＢＣを短時間に検査する事は困難であった。また、損傷を受けていない施工直後のＴＢＣが使用中にどの程度の経年劣化を示すのか予測することが可能とはいえなかった。
【００１１】
特許文献３又は４に記載の技術に関しては、実機で使用された高温部品の状態を計測するものであり、使用前に寿命を推測することは困難であった。また、特許文献３又は４に記載の技術においては、ボンドコート層中の界面酸化物形成金属の平均含有量、すなわち界面酸化物形成金属の「組成」を計測するものであり、界面酸化物形成金属の「組織」に着目したものではない。
【００１２】
本発明の目的は、ＴＢＣの性能を使用前の状態において簡便に、かつ、短時間で判定できる検査方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明の遮熱コーティングの検査方法においては、ガスタービン用高温部材の基材の表面に施工したボンドコートと、このボンドコートの表面に施工したトップコートとで構成された遮熱コーティングの剥離寿命を推定する際、複数種類のボンドコートの結晶化面積割合とその剥離寿命との相関を求め、試験片の結晶化面積割合を計測し、この試験片の結晶化面積割合と前記相関とから剥離寿命を推定する。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、短時間で、容易にＴＢＣのトップコート剥離を予測し、ＴＢＣの耐久性及び施工の良否を判定することができる。
【００１５】
また、本発明によれば、部品を組み立てる前又は出荷する前に、部品の出来不出来を判別することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】遮熱コーティングの検査方法の手順を示すフローチャートである。
【図２】ＴＢＣの熱サイクル試験におけるトップコート剥離に至るまでの加熱・冷却の回数を示すグラフである。
【図３】ＴＢＣ施工後のボンドコートＡの構成を示すＥＢＳＤ像である。
【図４】ＴＢＣ施工後のボンドコートＢの構成を示すＥＢＳＤ像である。
【図５】ＴＢＣ施工後のボンドコートＣの構成を示すＥＢＳＤ像である。
【図６】ボンドコートの結晶化面積割合とトップコート剥離に至るまでの加熱・冷却の回数との相関を示す概念的なグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明は、例えばガスタービン部材に好適な遮熱コーティングのボンドコートの検査法に関する。
【００１８】
本発明者は、上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、ＴＢＣのトップコート剥離と施工後のボンドコートの結晶組織との相関を用いることにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた。
【００１９】
以下、本発明を実施するための形態（以下、適宜「本実施形態」という。）を詳細に説明するが、本実施形態は、以下の内容に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内で任意に変更して実施することができる。
【００２０】
以下、本発明の一実施形態に係る遮熱コーティングの検査方法について説明する。
【００２１】
前記遮熱コーティングの検査方法は、ガスタービン用高温部材の基材の表面に施工したボンドコートと、このボンドコートの表面に施工したトップコートとで構成された遮熱コーティングの剥離寿命を推定する検査方法であって、複数種類のボンドコートの結晶化面積割合とその剥離寿命との相関を求める工程と、試験片の結晶化面積割合を計測する工程と、試験片の結晶化面積割合と上記の相関とから剥離寿命を推定する工程とを含む。
【００２２】
前記遮熱コーティングの検査方法は、結晶化面積割合を算出する際、結晶化面積の測定に用いる部位の断面を研磨する。
【００２３】
前記遮熱コーティングの検査方法において、ボンドコートの結晶化面積は、電子後方散乱回折によって測定する。
【００２４】
前記遮熱コーティングの検査方法は、図１に示すように、主に下記の手順を経て行われる。
【００２５】
（１）ガスタービン用高温部材の基材に種々のＴＢＣを施工する（ＴＢＣ施工工程）。
【００２６】
（２）種々のＴＢＣの断面観察を行い、それぞれのボンドコートの結晶状態を測定する（結晶状態測定工程）。
【００２７】
（３）上記（２）に記載のボンドコートの結晶質部分の面積比（結晶化面積割合）を算出する（結晶化面積割合算出工程）。
【００２８】
（４）結晶化面積割合とトップコートが剥離に至るまでの加熱・冷却の回数（トップコートの剥離寿命に対応する値である。）との相関を求める（相関算出工程）。
【００２９】
（５）上記（４）に記載の相関を用いて、実機に組み込む前の試験片のトップコートの剥離寿命を推定する（剥離寿命推定工程）。
【００３０】
（６）上記（５）に記載の試験片のＴＢＣの耐久性及び施工の良否を判定する（判定工程）。
【００３１】
上記の試験片は、ガスタービン用高温部材の一部（実機に組み込まない部分が望ましい。）を切り出して用いてもよいし、ガスタービン用高温部材の基材にＴＢＣを施工する際、別途準備した試験片の基材に同時に施工してもよい。
【００３２】
また、上記（４）に記載の相関を求めるために用いる種々のＴＢＣは、実際のガスタービン用高温部材の基材に施工してもよいし、上記の試験片の基材に施工してもよい。
【００３３】
以下、それぞれの工程について説明する。
【００３４】
（ＴＢＣ施工工程）
本実施形態においては、先ず、耐熱合金基材にボンドコート及びトップコートを順次積層して、評価対象とするＴＢＣを施工した試験片を用意する。
【００３５】
ボンドコートとしては、例えば、優れた耐食性及び耐酸化性を発揮するＭＣｒＡｌＹが使用される。厚さは、特に限定されないが、通常、約１００〜２００μｍ程度であり、具体的な成膜方法としては、例えば減圧プラズマ溶射法（Ｌｏｗ  Ｐｒｅｓｓｕｒｅ  Ｐｌａｓｍａ  Ｓｐｒａｙ：ＬＰＰＳ）、高速フレーム溶射法（Ｈｉｇｈ  Ｖｅｌｏｃｉｔｙ  Ｏｘｙ−ｆｕｅｌ  Ｆｒａｍｅ−ｓｐｒａｙｉｎｇ：ＨＶＯＦ）等を用いることができる。
【００３６】
トップコートには、熱伝導率が低い材料、例えば、イットリア安定化ジルコニア（ＹＳＺ：ＺｒＯ２−６〜８Ｙ２Ｏ３）が使用され、通常、約３００〜５００μｍ程度である。トップコートの堆積には、例えば大気圧下での大気圧プラズマ溶射法（Ａｉｒ  Ｐｌａｓｍａ  Ｓｐｒａｙ：ＡＰＳ）が通例用いられる。
【００３７】
このようにして、評価するＴＢＣ試験片を準備するが、本実施形態においては、ＴＢＣの断面観察による検査を行うため、試験片としては、ガスタービン部材に施工されている状態のものや、試験用に平板、円板状等の簡易な形状の基材に施工した種々の形状のものが使用可能である。
【００３８】
このように、試験片の形状、測定部位に左右されずに検査を行える点は、本実施形態の利点である。溶射による成膜においては、その性質上、平面部と曲面部とで膜質が異なる場合があるが、局所的な検査・評価を行い、施工条件の検討に活用することができ、信頼性の高いＴＢＣの施工に寄与する。
【００３９】
一方、特許文献１に示す鋼球等を衝突させる方法の場合、鋼球の衝突する角度により損傷の程度が変わり、試験片の形状が翼形状等の複雑な場合、精度良く劣化を推定することは困難である。また、特許文献２に記載されている機械的荷重を与える評価方法の場合、歪量を測定するため、試験片の形状が平板、円筒、丸棒状等の簡易な形状に限られる。
【００４０】
（結晶状態測定工程）
ＴＢＣ試験片を準備した後、断面観察を行い、ボンドコートの結晶状態を測定する。
【００４１】
断面の調整は、一般的な金属組織の観察方法と同様に、任意の評価部分を採取し、樹脂等へ埋め込み、観察する断面を研磨する。
【００４２】
研磨後の断面について、その結晶状態を測定する。結晶状態は、例えば、電子後方散乱回折（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｂａｃｋ−Ｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ  Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ：ＥＢＳＤ）を用いて測定することができる。このＥＢＳＤは、走査型電子顕微鏡（Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ：ＳＥＭ）の反射電子回折における菊池線のパターンを解析して任意の点における結晶方位を測定する方法である。ＥＢＳＤを用いることにより、合金の組織（結晶状態の分布）を観察することができる。
【００４３】
最近は、全自動解析システムが開発され、数μｍ間隔で多数（数万点〜数十万点）の結晶方位を測定し、観察面の結晶方位の情報を画像情報として容易に得ることができるようになっている。
【００４４】
以上のように、本実施形態においては、試験片の準備から結晶状態の測定までに要する時間が、特許文献１及び２に記載されている試験を実施する評価法に比較して短いことが特徴である。
【００４５】
（結晶化面積割合算出工程）
上記の結晶化状態測定工程において得られた画像情報を用いて、ボンドコートにおける結晶質部分の面積割合（結晶化面積割合）を計測する。
【００４６】
ＥＢＳＤ測定においては、結晶粒界など結晶格子が歪んでいる部分や非晶質部分では、結晶方位の測定が困難であり、測定精度が低下する。通常は、測定精度に関する指標として信頼性指数（Ｃｏｎｆｉｄｅｎｃｅ  Ｉｎｄｅｘ：ＣＩ値）を用い、ＣＩ値が一定値以上の部分を結晶質と判定する。画像表示においては、任意にＣＩ値の閾値の設定が可能であり、ＣＩ値の高低により結晶質部分と非晶質または高歪部分とを区別することが可能である。
【００４７】
本工程においては、結晶状態を測定し得られた画像情報から、ボンドコートの単位面積に占めるＣＩ値が一定値以上の結晶質部分の面積を計測する。
【００４８】
（相関算出工程）
上記の工程で得られた結晶質面積割合とトップコート剥離寿命との相関を求める。
【００４９】
トップコート剥離寿命は、トップコートが剥離に至るまでの加熱・冷却の回数（サイクル数）で定義する。このサイクル数は、熱サイクル試験を行うことによって求める。熱サイクル試験の温度、保持時間等の条件は、任意に設定が可能であるが、ガスタービン用高温部材の場合は９００〜１２００℃の高温で一定時間保持した後、室温に冷却し保持する工程を１サイクルとして実施するのが通例である。保持時間は、実機の運転条件により任意に設定される。
【００５０】
予め結晶化面積を変化させたＴＢＣをいくつか用意し、結晶化面積の計測を行うとともに、数回の熱サイクル試験を実施し、それぞれのトップコート剥離寿命を測定し、結晶化面積及びトップコート剥離寿命をパラメータとしてマスターカーブ（相関グラフ）を作成する。
【００５１】
（剥離寿命推定工程）
上記の相関算出工程において算出した相関と、試験片から求められた結晶化面積割合とを対照させることにより、試験片のトップコート寿命を推定する。  すなわち、上記の相関算出工程において得られたマスターカーブに対して、試験片より得られた結晶化面積割合を対応させる。
【００５２】
（判定工程）
結晶化状態によるトップコート剥離寿命の推定の結果に基づき、ＴＢＣ健全（ＴＢＣ良好）又はＴＢＣ不健全（ＴＢＣ不良）の判定を行う。ＴＢＣが健全（良好）であれば出荷し、ＴＢＣが不良であれば出荷せずに再コーティング、施工条件の再検討等の決定を行い、品質を管理する。
【００５３】
以下、実施例を用いて説明する。
【実施例】
【００５４】
ガスタービン部材に好適なＮｉ基合金ＩＮ７３８を棒状に鋳造し、直径１インチ、厚さ３ミリに機械加工し、基材とした。
【００５５】
基材の表面に対する溶射の前処理として、粒度２４のアルミナ粒子を用い、圧力５ｋｇｆ／ｃｍ２の条件でブラスト処理を行った。
【００５６】
ボンドコートの成膜方法は、様々な方法が利用可能で有ることは自明であるが、本実施例においては、高速フレーム溶射（ＨＶＯＦ）又は減圧プラズマ溶射（ＬＰＰＳ）を用いて基材の上に約１５０μｍの厚さで成膜した。
【００５７】
後述するボンドコートＡ及びＤは、Ｎｉリッチの合金であり、ボンドコートＢ及びＣは、Ｃｏリッチの合金である。また、ボンドコートＡ及びＢは、高速フレーム溶射（ＨＶＯＦ）を用いたものであり、ボンドコートＣ及びＤは、減圧プラズマ溶射（ＬＰＰＳ）を用いたものである。ここで、Ｎｉリッチの合金の粉末は、ＮｉＣｏＣｒＡｌＹ（組成式：Ｎｉ−２３Ｃｏ−１７Ｃｒ−１２．５Ａｌ−０．５Ｙ（ｍａｓｓ％））であり、Ｃｏリッチの合金の粉末は、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ（組成式：Ｃｏ−３２Ｎｉ−２１Ｃｒ−８Ａｌ−０．５Ｙ（ｍａｓｓ％））である。
【００５８】
トップコートについては、市販のイットリア安定化ジルコニア（ＹＳＺ）を、大気圧プラズマ溶射（ＡＰＳ）を用いて約３００μｍの厚さで施工した。
【００５９】
本実施形態の検査法の有効性を確認するため、上述の方法にて作製したＴＢＣについて熱サイクル試験を１０９３℃で１０ｈ保持後、室温に冷却し、１５分保持を１サイクルとする条件で実施した。
【００６０】
図２は、熱サイクル試験における剥離サイクル数を示すグラフである。
【００６１】
横軸にボンドコートの種類をとり、縦軸にトップコート剥離に至るまでの加熱・冷却の回数（Ｎｕｍｂｅｒ  ｏｆ  Ｃｙｃｌｅｓ：サイクル数（剥離サイクル数とも呼ぶ。））をとって示している。
【００６２】
本図から、ボンドコートＡは、サイクル数が３０以下と小さく、ボンドコートＢ及びＣは、サイクル数が６０以上と大きいことがわかる。
【００６３】
図３、図４及び図５は、図２に示す熱サイクル試験を実施したＴＢＣを施工した試験片の断面の結晶状態を示すＥＢＳＤ像である。
【００６４】
これらの図に示す試験片は、基材１の上にボンドコート２及びトップコート３を順次施工したものである。
【００６５】
また、これらの図においては、前述のＣＩ値が０．１以下の部分を非晶質または高歪部分として判定した。図中においては、最も灰色を濃くした部分すなわち黒色で示す部分が非晶質または高歪部分である。
【００６６】
図３に示すボンドコートＡにおいては、ボンドコートの大部分が非晶質または高歪部分であり、図５に示すボンドコートＣにおいては、ほぼ全体が結晶質であることがわかる。
【００６７】
ボンドコートの単位面積に占める結晶化部分の面積（結晶化面積割合）を画像解析により測定した結果は、ボンドコートＡが５％であり、ボンドコートＢが２２％であり、ボンドコートＣが１００％である。すなわち、ボンドコートＡ、ボンドコートＢ、ボンドコートＣの順で結晶質が多くなっていることがわかる。
【００６８】
また、ＥＢＳＤ像を示していないが、ボンドコートＤの場合、結晶化面積割合は１００％であった。
【００６９】
結晶化面積割合の大小関係と図２に示す熱サイクル試験における剥離サイクル数とから、結晶化部分に比例して剥離寿命が長くなっている傾向がわかった。そこで、結晶化部分の面積及び剥離サイクル数をパラメータとして関係を整理した。
【００７０】
図６は、結晶化面積割合（Ｆｒａｃｔｉｏｎ  ｏｆ  Ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚｅｄ  Ａｒｅａ）とトップコート剥離に至るまでの加熱・冷却の回数（Ｎｕｍｂｅｒ  ｏｆ  Ｃｙｃｌｅｓ）との相関を示す概念的なグラフである。
【００７１】
本図より、結晶化割合から剥離寿命を推定することが可能である。本実施例においては、結晶化面積割合が１０％程度の場合、約３０サイクルと早期のトップコート剥離を示すが、結晶化面積割合が２０％程度以上の場合、７０サイクル程度と良好な剥離寿命（剥離寿命が長いこと）を示している。そこで、良好な剥離寿命を示した結晶化面積割合の閾値を２０％以上と規定することにより、ＴＢＣの健全性を判断することができる。
【００７２】
表１は、ボンドコートＡ〜Ｄの評価結果をまとめたものである。
【００７３】
【表１】
0005384540.tif 000002
【００７４】
表中、カッコ内の数値は、結晶化面積割合（％）を示したものであり、○及び×はそれぞれ、剥離寿命の良否（剥離寿命が十分長いこと及び剥離寿命が短いこと）を表している。
【００７５】
以上の説明の通り、本発明のボンドコート遮熱コーティングの検査方法によれば、ＴＢＣのボンドコートの結晶化割合からトップコート剥離寿命を推定することができ、ＴＢＣの健全性を評価し、品質管理を効率的に行うことが可能となる。
【符号の説明】
【００７６】
１：基材、２：ボンドコート、３：トップコート。
【図１】
0005384540.tif 000003
【図２】
0005384540.tif 000004
【図３】
0005384540.tif 000005
【図４】
0005384540.tif 000006
【図５】
0005384540.tif 000007
【図６】
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