(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ジエン系ゴム１００重量部に対して、シリカ単独又はシリカ７０重量％以上とカーボンブラック３０重量％以下との併用からなるフィラー５０〜１５０重量部を含有するタイヤトレッド用ゴム組成物であって、
前記ジエン系ゴム１００重量部中、ガラス転移点が−１０℃〜１０℃でかつ重量平均分子量が９０万以上の溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ａ）１０重量部以上と、ガラス転移点が−１２０℃〜−５０℃でかつ重量平均分子量が前記溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ａ）よりも３０万以上小さい低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）９０重量部以下を、両者の重量部の比（Ａ／Ｂ）が１／８以上１／１未満となるよう配合したことを特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項２】
前記低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）は重量平均分子量が３０万〜８０万である請求項１記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のゴム組成物を用いてなるトレッドを備えた空気入りタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空気入りタイヤのトレッドに用いられるタイヤトレッド用ゴム組成物、及びそれを用いた空気入りタイヤに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
空気入りタイヤ、とりわけハイパフォーマンスタイヤにおいては、湿潤路面でのグリップ性能であるウェットグリップ性だけでなく、優れた耐摩耗性や、常温以下の低温時にも硬くなりにくく接地面積が低下しないトレッドゴムが求められている。
【０００３】
ウェットグリップ性を向上させるための手法として、例えば、ガラス転移点の高いゴムポリマーを使用したり、粘着付与剤を添加したり、フィラーとオイルの配合量を増やすなどの手法がとられている。
【０００４】
しかしながら、ゴムポリマーのガラス転移点を高くすると、ウェットグリップ性は改善するものの、耐摩耗性の悪化や、低温時に硬くなりすぎて路面との接触面積が減少しグリップ性が低下する可能性が考えられる。また、粘着付与剤は、ロールに過粘着するなどし、多くを用いることはできない。フィラーとオイルの配合量を増やすと、耐摩耗性が悪化してしまう。このように従来技術では、ウェットグリップ性と耐摩耗性と低温性能をバランスよく向上することはできない。
【０００５】
ところで、ウェットグリップ性と、耐摩耗性などの背反性能をバランスさせるために、ガラス転移点の高いゴムポリマーと、ガラス転移点の低いゴムポリマーをブレンドして用いることが知られている。
【０００６】
例えば、下記特許文献１には、ゴム成分として、ガラス転移点−３５℃超のスチレンブタジエンゴムと、ガラス転移点−５５℃以下のジエン系ゴムとをブレンドしてなり、両ゴムポリマーが特定のスチレン分布を持つことを特徴としたゴム組成物が開示されている。
【０００７】
下記特許文献２には、ガラス転移点が−４０℃以上のスチレンブタジエンゴム（ｉ）と、これに非相溶でガラス転移点が１０℃以上低いスチレンブタジエンゴム（ｉｉ）と、（ｉ）に相溶で（ｉｉ）に非相溶のブロックＡと（ｉｉ）に相溶で（ｉ）に非相溶のブロックＢを有するブロック共重合体とを配合したゴム組成物が開示されている。
【０００８】
下記特許文献３には、ゴム成分として、ガラス転移点が−６０℃〜０℃の高Ｔｇジエン系ゴムと、該高Ｔｇジエン系ゴムとのＳＰ値の差が所定範囲内にある低Ｔｇジエン系ゴムとを用い、高Ｔｇジエン系ゴムをシリカ配合のマスターバッチとし、低Ｔｇジエン系ゴムをカーボンブラック配合のマスターバッチとして、両者をブレンドしてなるゴム組成物が開示されている。
【０００９】
下記特許文献４には、ゴム成分として、スチレン含量が２０重量％以下、ビニル含量が６０〜８０％の高Ｔｇスチレンブタジエンゴム（Ａ’）１０〜５０重量部と、スチレン含量が１５重量％以上、ビニル含量が１０％以下の低Ｔｇスチレンブタジエンゴム（Ｂ’）５０〜９０重量部とを用いたゴム組成物が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特公平７−８１０３４号公報
【特許文献２】特開平８−２８３４６５号公報
【特許文献３】特開平１０−３１６７９９号公報
【特許文献４】特開２００１−１５１９４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
上記のように従来、ゴム成分として、高Ｔｇポリマーと低Ｔｇポリマーをブレンドして用いる点は知られていたものの、低Ｔｇポリマーに、より高分子量で高Ｔｇのポリマーを、低Ｔｇポリマーの方が多量となるように配合することにより、フィラーを低Ｔｇポリマー側に偏在させて、ウェットグリップ性と耐摩耗性と低温性能を高度にバランスさせることは知られていなかった。
【００１２】
より詳細には、例えば、上記特許文献４には、低Ｔｇのスチレンブタジエンゴムを高Ｔｇのスチレンブタジエンゴムよりも多量にブレンドする点は開示されているものの、分子量の点で本発明の特徴を開示するものではなく、よって、フィラーを低Ｔｇポリマー側に偏在させることを何ら示唆するものではない。また、特許文献４には、スチレン含量及びビニル含量から推定して、ガラス転移点が−１０℃以上となるような高Ｔｇのスチレンブタジエンゴムも開示されていない。
【００１３】
本発明は以上の点に鑑みてなされたものであり、ウェットグリップ性と耐摩耗性と低温性能のバランスを改良することができるタイヤトレッド用ゴム組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明に係るタイヤトレッド用ゴム組成物は、ジエン系ゴム１００重量部に対して、シリカ単独又はシリカ７０重量％以上とカーボンブラック３０重量％以下との併用からなるフィラー５０〜１５０重量部を含有するものであって、前記ジエン系ゴム１００重量部中、ガラス転移点が−１０℃〜１０℃でかつ重量平均分子量が９０万以上の溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ａ）１０重量部以上と、ガラス転移点が−１２０℃〜−５０℃でかつ重量平均分子量が前記溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ａ）よりも３０万以上小さい低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）９０重量部以下を、両者の重量部の比（Ａ／Ｂ）が１／８以上１／１未満となるよう配合したことを特徴とするものである。
【００１５】
本発明に係る空気入りタイヤは、かかるゴム組成物を用いてなるトレッドを備えたものである。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、ウェットグリップ性と耐摩耗性と低温性能のバランスを改良することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】実施例１に係るゴム組成物におけるｔａｎδの温度依存性カーブを示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の実施に関連する事項について詳細に説明する。
【００１９】
上記のようにウェットグリップ性と耐摩耗性と低温性能のバランスを改良できる理由は次のように考えられる。すなわち、ゴム成分として、ガラス転移点が−５０℃以下の低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）に、ガラス転移点が−１０℃以上でかつ重量平均分子量が９０万以上であるより高分子量の溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ａ）を、低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）よりも少量で用いたことにより、低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）を海相とし、高Ｔｇの溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ａ）を島相とした海島構造とすることができ、フィラーをより低分子量側の低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）側に偏在させることができる。そのため、フィラーを強固に結合させたバウンドラバーを低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）で形成させることができ、耐摩耗性を向上させることができる。また、ゴム成分の大半を占める低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）の影響により低温時も硬くなりにくく、グリップ性を発揮することができる。そして、フィラーに拘束されずにウェットグリップ性に寄与すると考えられる島相に高Ｔｇ溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ａ）を配置することにより、ウェットグリップ性が向上する。
【００２０】
（Ａ）成分のゴムポリマーは、溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ｓ−ＳＢＲ）である。Ｓ−ＳＢＲは、一般に、有機リチウム化合物を開始剤とする１，３−ブタジエンとスチレンとの共重合により得られた共重合体ゴムであり、（Ａ）成分としては、ガラス転移点（Ｔｇ）が−１０℃〜１０℃（即ち、−１０℃≦Ｔｇ≦１０℃）であり、かつ、重量平均分子量（Ｍｗ）が９０万以上（即ち、Ｍｗ≧９０万）であるものを用いる。
【００２１】
（Ａ）成分のＳ−ＳＢＲのＴｇが−１０℃未満であると、ウェットグリップ性の向上効果が得にくく、逆に１０℃を超えると低温性能や耐摩耗性を確保することが難しくなる。該Ｔｇはより好ましくは−１０℃〜０℃である。なお、本発明においてガラス転移点は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に準拠して示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を用いて測定される値（昇温速度２０℃／分）である。
【００２２】
このようなＴｇの高いＳ−ＳＢＲは、スチレン含量やブタジエン部中のビニル含量を調整することにより得ることができ、詳細には、スチレン含量とビニル含量をともに多くすることで得られる。特に限定するものではないが、（Ａ）成分のＳ−ＳＢＲとしては、スチレン含量（Ｓｔ）が３５〜５０重量％で、ブタジエン部中のビニル含量（Ｖｉ、ブタジエン部分の全体を１００重量％としたときの１，２−ビニル構造の含量）が５５〜８０重量％であるものが好ましく用いられる。スチレン含量とブタジエン部中のビニル含量は、１ＨＮＭＲスペクトルの積分比により算出される値である。
【００２３】
（Ａ）成分のＳ−ＳＢＲは、このように高Ｔｇでありながら、Ｍｗ≧９０万の高分子量であることを要する。高分子量とすることで、フィラーとの混練時に（Ａ）成分にフィラーを入りにくくして、グリップ性をより効果的に発揮することができる。Ｍｗはより好ましくは１００万以上、更に好ましくは１１０万以上である。一方、Ｍｗの上限は、特に限定されないが、通常は２００万以下、より好ましくは１５０万以下である。なお、Ｍｗは、テトロヒドロフラン（ＴＨＦ）を展開溶媒としてゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ、東ソー社製「ＨＣＬ−８２２０」、測定温度４０℃）により測定される値である。
【００２４】
（Ａ）成分のＳ−ＳＢＲとしては、上記のような高Ｔｇかつ高分子量のＳ−ＳＢＲを１種のみ用いてもよく、あるいはまた、このような高Ｔｇかつ高分子量のＳ−ＳＢＲを２種以上組み合わせて用いてもよい。
【００２５】
（Ｂ）成分のゴムポリマーは、ガラス転移点が−１２０℃〜−５０℃（即ち、−１２０℃≦Ｔｇ≦−５０℃）であり、かつ重量平均分子量が上記（Ａ）成分のＳ−ＳＢＲよりも３０万以上小さい低Ｔｇジエン系ゴムである。このようなジエン系ゴムの種類としては、特に限定されず、例えば、溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ｓ−ＳＢＲ）や乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ−ＳＢＲ）などのスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）などが挙げられる。
【００２６】
（Ｂ）成分のジエン系ゴムのＴｇが−５０℃よりも高いと、上記（Ａ）成分のＳ−ＳＢＲとブレンドすることとの関係上、低温性能を確保することができない。なお、Ｔｇの下限値を−１２０℃以上としたのは、これよりもＴｇが低いジエン系ゴムは一般に市販されていないためである。該Ｔｇはより好ましくは−１１０℃〜−６０℃である。
【００２７】
（Ｂ）成分にＳＢＲを用いる場合、スチレン含量やブタジエン部中のビニル含量を調整することにより上記の低ガラス転移点とすることができる。特に限定するものではないが、（Ｂ）成分のＳＢＲとしては、スチレン含量（Ｓｔ）が１０〜３０重量％、ブタジエン部中のビニル含量（Ｖｉ）が５〜３０重量％であるものが好ましく用いられる。
【００２８】
（Ｂ）成分の低Ｔｇジエン系ゴムは、Ｍｗが（Ａ）成分のＳ−ＳＢＲよりも３０万以上小さいことを要する。すなわち、
（Ａ成分のＳ−ＳＢＲのＭｗ）−（Ｂ成分のジエン系ゴムのＭｗ）≧３０万
である。このように（Ｂ）成分のジエン系ゴムとして、（Ａ）成分に比べて所定以上低分子量のジエン系ゴムを用いることにより、フィラーとの混練時に（Ｂ）成分にフィラーを偏在させることができ、低Ｔｇのジエン系ゴムによりバウンドラバーを形成させることにより、耐摩耗性を効果的に向上させることができる。より好ましくは、Ｍｗが（Ａ）成分よりも４０万以上小さいことであり、更に好ましくは５０万以上小さいことである。（Ｂ）成分のジエン系ゴムのＭｗは、３０万〜８０万であることが好ましく、より好ましくは４０万〜６０万である。なお、（Ｂ）成分として天然ゴムを用いる場合、素練りにより分子量を下げることで、上記分子量の範囲内のものを得ることができる。
【００２９】
（Ｂ）成分のジエン系ゴムとしては、上記のような低Ｔｇかつ低分子量のジエン系ゴムのＭｗを１種のみ用いてもよく、あるいはまた、このような低Ｔｇかつ低分子量のジエン系ゴムを２種以上組み合わせて用いてもよい。
【００３０】
本発明に係るゴム組成物において、ゴム成分であるジエン系ゴムは、上記（Ａ）成分のＳ−ＳＢＲが１０重量部以上と、（Ｂ）成分の低Ｔｇジエン系ゴムが９０重量部以下とを、両者の重量部の比（Ａ／Ｂ）が１／８以上１／１未満となるようにブレンドさせることで構成される。（Ａ）成分が１０重量部未満で、（Ｂ）成分が９０重量部超であると、ウェットグリップ性に劣る。（Ａ）成分は、より好ましくは２０〜４０重量部であり、（Ｂ）成分は、より好ましくは６０〜８０重量部である。
【００３１】
また、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の重量比Ａ／Ｂが１／１以上であると、（Ｂ）成分が少なくなって、低温性能が損なわれる。Ａ／Ｂは、より好ましくは１／５〜３／４であり、更に好ましくは１／４〜２／３である。
【００３２】
本発明のゴム組成物において、ゴム成分としてのジエン系ゴムは、上記（Ａ）成分と（Ｂ）成分のみから構成されることが好ましいが、本発明の効果を損なわない範囲内で、これ以外のゴムポリマーを含有してもよい。
【００３３】
ゴム組成物に配合されるフィラーとしては、特に限定されないが、カーボンブラック及び／又はシリカを用いることが補強性の点で好ましい。フィラーの配合量は、ジエン系ゴム１００重量部に対して５０〜１５０重量部であることが好ましく、より好ましくは５０〜１００重量部である。フィラーの配合量が５０重量部未満では、耐摩耗性を確保することが難しくなる。逆に１５０重量部を超えると加工性が損なわれる。
【００３４】
より好ましくは、フィラーはシリカを主成分とすることであり、即ち、フィラーは、シリカ単独、又はシリカ７０重量％以上とカーボンブラック３０重量％以下との併用である。このようにシリカを主として用いることにより、ウェットグリップ性を向上することができる。シリカとしては、特に限定されず、例えば、湿式シリカ（含水ケイ酸），乾式シリカ（無水ケイ酸），ケイ酸カルシウム，ケイ酸アルミニウム等が挙げられるが、中でも湿式シリカが好ましい。シリカのコロイダル特性は特に限定しないが、ＢＥＴ法による窒素吸着比表面積（ＢＥＴ）１５０〜２５０ｍ２／ｇであるものが好ましく用いられ、より好ましくは１８０〜２３０ｍ２／ｇである。なお、シリカのＢＥＴはＩＳＯ ５７９４に記載のＢＥＴ法に準拠し測定される。なお、シリカを配合する場合、シランカップリング剤を配合することが好ましく、シランカップリング剤は、シリカ１００重量部に対して５〜１５重量％で用いることが好ましい。
【００３５】
本発明に係るゴム組成物には、上述した各成分の他に、亜鉛華、ステアリン酸、老化防止剤、軟化剤、加硫促進剤、加硫剤、加硫助剤、樹脂類など、タイヤのトレッド用ゴム組成物において一般に使用される各種添加剤を配合することができる。
【００３６】
上記ゴム組成物は、通常に用いられるバンバリーミキサーやロール、ニーダー等の混合機を用いて混練し作製することができる。得られたゴム組成物は、各種空気入りタイヤのトレッドに用いることができ、常法に従い加硫成形することにより、該トレッドを備えた空気入りラジアルタイヤを作製することができる。適用するタイヤとしては、乗用車用タイヤ、トラックやバスなどの重荷重用タイヤなど、特に限定するものではないが、より好ましくは、ハイパフォーマンスタイヤと称される、例えば扁平率が５５％以下の高性能タイヤに用いることである。
【実施例】
【００３７】
以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００３８】
バンバリーミキサーを使用し、下記表１に示す配合に従って、常法に従いゴム組成物を調製した。詳細には、まず第一混合段階で、ジエン系ゴムに対し、硫黄及び加硫促進剤を除く他の配合剤を添加し混練し、次いで、得られた混練物に、最終混合段階で、硫黄と加硫促進剤を添加し混練して、ゴム組成物を調製した。表１中の各成分は以下の通りである。
【００３９】
・（Ａ１）Ｓ−ＳＢＲ：住友化学株式会社製「ＳＥ−６５２９」（Ｓｔ＝４３重量％、Ｖｉ＝５７重量％、Ｔｇ＝−４℃、Ｍｗ＝１２０万）
・（Ａ２）Ｓ−ＳＢＲ：住友化学株式会社製「ＳＥ−６２３３」（Ｓｔ＝４０重量％、Ｖｉ＝６４重量％、Ｔｇ＝−２℃、Ｍｗ＝１１６万）
・（Ｂ１）Ｓ−ＳＢＲ：旭化成株式会社製「Ｔｕｆ１８３４」（Ｓｔ＝１７重量％、Ｖｉ＝１１重量％、Ｔｇ＝−６８℃、Ｍｗ＝５９万）
・（Ｂ２）Ｅ−ＳＢＲ：ＪＳＲ株式会社製「ＳＢＲ１７２３」（Ｓｔ＝２４重量％、Ｖｉ＝１９重量％、Ｔｇ＝−５３℃、Ｍｗ＝４８万）
・（Ｂ３）ＢＲ：ＪＳＲ株式会社製「ＢＲ０１」（Ｔｇ＝−１０２℃、Ｍｗ＝４５万）
・（Ｃ１）Ｓ−ＳＢＲ：旭化成株式会社製「ＴｕｆＥ５８０」（Ｓｔ＝３６重量％、Ｖｉ＝３８重量％、Ｔｇ＝−３１℃、Ｍｗ＝８１万）
【００４０】
・カーボンブラック：ＩＳＡＦ、東海カーボン株式会社製「シースト７ＨＭ」
・シリカ：東ソー・シリカ株式会社製「ニップシールＡＱ」（ＢＥＴ＝２０５ｍ２／ｇ）
・シランカップリング剤：エボニック社製「Ｓｉ６９」
・オイル：株式会社ジャパンエナジー製「ＮＣ１４０」
・ステアリン酸：花王株式会社製「ルナックＳ−２０」
・亜鉛華：三井金属鉱業株式会社製「亜鉛華１種」
・老化防止剤：大内新興化学工業株式会社製「ノクラック６Ｃ」
・ワックス：日本精鑞株式会社製「ＯＺＯＡＣＥ０３５５」
・加硫促進剤１：三新化学工業株式会社製「サンセラーＤＭ−Ｇ」
・加硫促進剤２：住友化学株式会社製「ソクシノールＣＺ」
・硫黄：鶴見化学工業株式会社製「粉末硫黄」
【００４１】
得られた各ゴム組成物について、１６０℃×３０分で加硫して所定形状の試験片を作製し、得られた試験片を用いて、ウェットグリップ性、耐摩耗性、及び低温性能を評価した。各評価方法は次の通りである。
【００４２】
・ウェットグリップ性：ＪＩＳ  Ｋ６２５５に従いリュプケ式反発弾性試験を行い、２３℃での反発弾性率を測定し、その逆数について比較例１の値を１００とした指数（「比較例１の反発弾性率」×１００／「各試験片の反発弾性率」）で示した。指数が大きいほど、反発弾性率が小さいことを示す。２３℃での反発弾性率とウェットグリップ性には相関関係があり、反発弾性率が小さいほどウェットグリップ性に優れることは当業者によく知られたことである。従って、該指数が大きいほど、ウェットグリップ性に優れることを意味する。
【００４３】
・耐摩耗性：ＪＩＳ  Ｋ６２６４に準拠して、岩本製作所株式会社製のランボーン摩耗試験機を用いて、荷重４０Ｎ、スリップ率３０％、落砂量２０ｇ／分の条件で摩耗量を測定し、その逆数について比較例１の値を１００とした指数（「比較例１の摩耗量」×１００／「各試験片の摩耗量」）で示した。指数が大きいほど、耐摩耗性に優れることを意味する。
【００４４】
・低温指数：東洋精機株式会社製の粘弾性試験機を使用し、周波数１０Ｈｚ、静歪み１０％、動歪み±０．２５％、温度−５℃における貯蔵弾性率Ｅ’を測定し、その逆数について比較例１の値を１００とした指数（「比較例１のＥ’」×１００／「各試験片のＥ’」）で示した。指数が大きいほど、貯蔵弾性率Ｅ’が小さく、従って低温時の接地面積が広く、低温性能に優れることを意味する。
【００４５】
【表１】
0005479015.tif 000002
【００４６】
結果は表１に示す通りであり、実施例１であると、コントロールである比較例１に対して、ゴムポリマー全体の平均Ｔｇはほぼ同等でありながら、ウェットグリップ性と耐摩耗性と低温性能のバランスが大幅に向上していた。実施例２では、ゴムポリマー全体の平均Ｔｇが比較例１よりも高いため、耐摩耗性と低温性能がやや低下したが、その低下を抑えつつ、ウェットグリップ性を大幅に向上することができ、全体のバランス（指数合計）としては比較例１よりも有利に向上していた。実施例３では、低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）としてＢＲを用いており、この場合にも、ウェットグリップ性と耐摩耗性と低温性能のバランスが大幅に向上していた。実施例４は、実施例１に対して高ＴｇのＳ−ＳＢＲ（Ａ）の種類を変更したが、同様に、ウェットグリップ性と耐摩耗性と低温性能のバランスが大幅に向上していた。実施例５は、実施例１に対して、高ＴｇのＳ−ＳＢＲ（Ａ）と低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）との比率を変更したものであり、ゴムポリマー全体のＴｇが低いことから、ウェットグリップ性の向上幅は小さかったものの、耐摩耗性と低温性能が大幅に向上したので、全体のバランスも大きく向上していた。
【００４７】
これに対し、比較例２では、高ＴｇのＳ−ＳＢＲとブレンドしたのが、（Ｂ）成分の低Ｔｇジエン系ゴムよりもガラス転移点の高いジエン系ゴムであったため、ウェットグリップ性には優れたものの、耐摩耗性と低温性能が大幅に悪化していた。比較例３では、（Ａ）成分の高ＴｇのＳ−ＳＢＲを、（Ｂ）成分の低Ｔｇジエン系ゴムよりも多量に配合しており、ウェットグリップ性には優れたものの、耐摩耗性が悪化し、特に低温性能の悪化が大きく、全体のバランスが低下していた。比較例４では、（Ａ）成分の高ＴｇのＳ−ＳＢＲが少なすぎて、ウェットグリップ性が大きく悪化してしまった。
【００４８】
実施例１に係るゴム組成物について、損失係数（ｔａｎδ）と温度との関係を求めたグラフを図１に示す。損失係数の測定は、東洋精機製の粘弾性試験機を使用し、周波数１０Ｈｚ、静歪み１０％、動歪み±０．２５％の条件で実施した。
【００４９】
図１に示すように、実施例１に係るゴム組成物では、０℃付近に（Ａ）成分に由来する高Ｔｇ側のピーク（Ｐａ）が、−３０℃付近に（Ｂ）成分に由来する低Ｔｇ側のピーク（Ｐｂ）が、それぞれ現れたが、低Ｔｇ側のピーク（Ｐｂ）は、（Ｂ）成分を（Ａ）成分よりも多量に配合しているにもかかわらず、山のピークが低かった。一般にｔａｎδのピークは、フィラーが存在すると低くなる傾向にあるため、図１のグラフから、このゴム組成物は、低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）を海相とし、高ＴｇのＳ−ＳＢＲ（Ａ）を島相とした海島構造であって、フィラーが低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）側に偏在しているものと推測される。この点、他の実施例についても同様であり、よって、実施例のゴム組成物であると、低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）で形成されるバウンドラバーによる耐摩耗性効果、ゴム成分の大半を占める低Ｔｇジエン系ゴム（Ｂ）による低温性能効果、更には、高ＴｇのＳ−ＳＢＲがフィラーに拘束されない島相に存在することによるウェットグリップ性効果が、発揮され、これらのバランスが高度に向上するものと解され、上記実施例の表１で示す結果とも符合していた。
【図１】
0005479015.tif 000003