(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．１２〜０．２８％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．００％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｃｒ：１．２０〜２．００％、Ａｌ：０．０２０〜０．０５０％、Ｎ：０．００８０〜０．０２００％、Ｂ：０．０００２％未満を含有し、さらにＣｒ％−（Ｓｉ％＋Ｍｎ％＋Ｃｕ％＋Ｎｉ％＋Ｍｏ％）≧０．３０％を満足し、残部がＦｅ及びＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏを含む不可避的不純物よりなることを特徴とするＭｏ無添加で強度の優れた浸炭用鋼。
【請求項２】
請求項１記載の鋼材を所定形状に加工後、浸炭処理した部品であって、表面から深さ０．５ｍｍまでの平均トルースタイト析出面積率が５％以下であることを特徴とする浸炭部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Ｍｏ無添加で強度の優れた浸炭用鋼及びこれを用いた浸炭部品に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車、産業用機械等で使用される歯車は、エンジン等から得られた駆動力を長期間部品交換せずに使用可能な疲労強度、耐摩耗性を確保する必要があることから、従来より、炭素量が０．２０％程度のＳＣｒ、ＳＣＭ等の合金鋼を用い、表面硬化処理である浸炭処理を行なうことにより必要な強度を確保して使用されている。
【０００３】
その中でも特に強度面で厳しい要求がされる部品については、Ｍｏが添加されたＳＣＭ材を用いるのが通常である。なぜなら、Ｍｏは浸炭異常層の発生を抑制しつつ焼入性を向上させることができる元素であるため、大物部品を製造する場合には、必要な焼入性を確保しつつ、優れた強度を有する部品を製造するのに有効な元素であるからである。
【０００４】
しかしながら、近年スクラップ、合金鉄等、本発明で対象とする合金鋼等の特殊鋼を製造するのに必要な原料の価格変動が非常に大きくなる場合が頻発し、Ｍｏ添加に必要なフェロモリブデンの価格変動も例外ではない。従って、フェロモリブデンの価格が極端に高騰したような場合に備えて、Ｍｏの添加に頼らなくても、ＳＣＭ材と同程度の強度を確保できる浸炭用鋼を開発し、準備しておく必要がある。
【０００５】
Ｍｏを添加することなく、同等の性能を確保可能とするためには、Ｍｏ添加量減少に伴い生じる焼入性の低下を他の元素で補う必要がある。従来そのための方法として、２通りの対策がよく知られている。
【０００６】
１点目の対策は、Ｂ添加による焼入性確保である。Ｂは非常に少量の添加(０．００１〜０．００５％程度)で焼入性を向上できることが知られており、Ｂを含有する鋼の提案も多数行われている。例えば、特許文献１、２に示す鋼が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平１０−１５２７４６号公報
【特許文献２】特開平１１−７１６５４号公報
【０００８】
また、２点目の対策は、Ｍｏ以外の浸炭用鋼の主要成分であるＣ、Ｍｎ、Ｃｒ量の調整によりＭｏ含有の場合と同等の焼入性を確保しようとするものである。具体的には、これら３元素を増量することにより、Ｍｏ添加鋼と同等の焼入性を確保できるように調整しようとするものである。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、上記の従来技術では、以下の問題がある。
まず、１点目のＢ添加肌焼鋼であるが、Ｂ添加による焼入性向上効果を有効とするためには、ＢがＮと結合して焼入性向上に寄与しないＢＮが生成するのを防止しなければならず、通常Ｎを低減したり、Ｂと結合するＮを低減するために、窒化物形成元素であるＡｌやＴｉを添加することが行なわれている。ところが、Ｎを低減するということは、浸炭処理時に生じやすい結晶粒異常成長を抑制するＡｌＮが減少することを意味しており、異常粒成長発生に伴い強度が低下する可能性がある。
【００１０】
また、Ｂ添加により焼入性を高めた肌焼鋼の場合、従来から浸炭層にトルースタイトが生成し、低サイクル疲労強度が低下するという問題が知られており、部品寸法が大きくなるほど、その現象が顕著となる。従って、Ｂ添加により焼入性が同等となるように成分調整したとしても、Ｍｏ添加鋼と同等の疲労強度を確保できないという問題がある。
【００１１】
次に２点目に記載したＣ、Ｍｎ、Ｃｒ量の最適化による焼入性の調整であるが、まずＣを増量した場合には、被削性が大きく低下するという問題があり、浸炭前に必ず必要となる機械加工が難しくなるという問題がある。
【００１２】
また、Ｍｎ、Ｃｒ量の増量は、Ｍｏ添加とは異なり浸炭異常層が増加する懸念があるとともに、Ｍｎを増量した場合には、特に浸炭層の焼入生が確保されにくい大物部品において、Ｂ添加の場合と同様に浸炭層へのトルースタイトの生成を完全に防止することができず、低サイクル疲労強度が低下するおそれがある。
【００１３】
本発明は、かかる従来の問題点に鑑みてなされたものであって、フェロモリブデンが高騰したような場合等Ｍｏ添加を極力低減する必要が生じた場合等において、Ｍｏ添加に頼ることなく、従来のＣｒ−Ｍｏ鋼(ＳＣＭ)と同等の性能を有するＭｏ無添加のＣｒ含有肌焼鋼の提供を可能にすることを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明の請求項１記載の発明は、質量％で、Ｃ：０．１２〜０．２８％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．００％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｃｒ：１．２０〜２．００％、Ａｌ：０．０２０〜０．０５０％、Ｎ：０．００８０〜０．０２００％、Ｂ：０．０００２％未満を含有し、さらにＣｒ％−（Ｓｉ％＋Ｍｎ％＋Ｃｕ％＋Ｎｉ％＋Ｍｏ％）≧０．３０％を満足し、残部がＦｅ及びＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏを含む不可避的不純物よりなることを特徴とするＭｏ無添加で強度の優れた浸炭用鋼である。
【００１５】
また、請求項２記載の発明は、請求項１記載の鋼材を所定形状に加工後、浸炭処理した部品であって、表面から深さ０．５ｍｍまでの平均トルースタイト析出面積率が５％以下であることを特徴とする浸炭部品である。
【発明の効果】
【００１６】
本発明であるＭｏ無添加で強度の優れた浸炭用鋼は、通常であれば不純物として特に管理することのないＢの含有率を厳しく管理し、その上限を０．０００２％未満としたことを特徴とするものである。これにより、Ｍｏを添加しなくても浸炭層におけるトルースタイトの生成を抑制することが可能となり、焼入性を適切に調整すれば、低サイクル疲労強度の優れた肌焼鋼をＭｏを添加することなく提供することが可能となる。
【００１７】
従って、Ｍｏ添加に必要な合金鉄であるフェロモリブデンが高騰したような場合であっても、Ｍｏ添加に頼ることなく同等の性能を有する肌焼鋼を提供可能となり、ユーザーからの強い希望である省Ｍｏ化の対応が容易に可能となる。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
本発明であるＭｏ無添加で強度の優れた浸炭用鋼は、前述したように、質量％で、Ｃ：０．１２〜０．２８％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．００％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｃｒ：１．２０〜２．００％、Ａｌ：０．０２０〜０．０５０％、Ｎ：０．００８０〜０．０２００％、Ｂ：０．０００２％未満を含有し、さらにＣｒ％−（Ｓｉ％＋Ｍｎ％＋Ｃｕ％＋Ｎｉ％＋Ｍｏ％）≧０．３０％を満足し、残部がＦｅ及びＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏを含む不可避的不純物よりなることを特徴とする。
【００１９】
既に記載した通り、Ｍｏを添加することなく、Ｍｏ添加鋼の同等の性能を有する鋼を開発するためには、Ｍｏを添加しないことによる焼入性の低下を他元素の添加により補う必要があり、従来技術によりこれを達成するためには、Ｍｏ以外の焼入性向上元素であるＣ、Ｍｎ、Ｃｒを増量するか、焼入性向上元素であるＢを添加する必要がある。ところが、これらの元素をＭｏ添加鋼と焼入性が同等となるように単純に増量するのみでは、前記したように浸炭異常層が増加したり、トルースタイトが生成して、Ｍｏ添加鋼と同等の性能を確保することは困難である。
【００２０】
そこで、本発明者等は、さらに鋭意検討した結果、主要成分のみの最適化では問題解決が困難であると判断し、不純物として含有する元素の鋼性能への影響について詳しく調査した。
【００２１】
すなわち、ＳＣｒ、ＳＣＭ等の肌焼鋼はスクラップを電気炉で溶解し、合金鉄を添加し、成分調整して製造する場合が多く、鉄鉱石を用い高炉や転炉を使って製造する場合とは異なり、不純物の含有率はスクラップ内に含有する不純物の存在により大きく左右される。
【００２２】
本発明者等は、スクラップ内に含有する不純物元素と浸炭後に浸炭層に生成するトルースタイト生成との関係について詳しく調査した。その結果、通常焼入性向上のために添加するＢがスクラップ中に少量含有している場合があること、この少量のＢの存在が浸炭層内のトルースタイト生成との間に高い相関関係を有すること、使用するスクラップを、Ｂ含有率の少ないものに限定して使用し、製造した鋼のＢ含有率の上限を厳しく管理して製造した場合には、浸炭後のトルースタイト生成を抑制することが可能となり、Ｍｏ添加鋼と同等の性能を有する鋼の製造が可能となることを新規に見出し、本発明を完成したものである。
【００２３】
以下、本発明の詳細について説明する。
本発明であるＭｏ無添加で強度の優れた浸炭用鋼は、前記した通り質量％で、Ｃ：０．１２〜０．２８％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．００％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｃｒ：１．２０〜２．００％、Ａｌ：０．０２０〜０．０５０％、Ｎ：０．００８０〜０．０２００％、Ｂ：０．０００２％未満を含有し、さらにＣｒ％−（Ｓｉ％＋Ｍｎ％＋Ｃｕ％＋Ｎｉ％＋Ｍｏ％）≧０．３０％を満足し、残部がＦｅ及びＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏを含む不可避的不純物よりなることを特徴とする。
【００２４】
本発明は、スクラップ中に含まれる不純物と、浸炭後の浸炭層内に生成されるトルースタイトの析出量との関係を詳しく調査し、Ｍｏ添加鋼と同等以上の低サイクル疲労強度を確保するためには、不純物として含有するＢ含有率を０．０００２％未満に抑制する必要があることを見出したものである。
【００２５】
通常、ＳＣｒ、ＳＣＭ等の合金鋼を製造する場合においては、不純物であるＢ含有率について特に製造上考慮されることなく製造されるのが普通である。従って、不純物として含有する可能性のあるＢについて、何ら製造上の対応がされることなく製造された場合、製造時にＢを意図的に添加する処置を行なわなかったとしても、鋼中にＢを０．０００２〜０．０００４％程度含有する鋼が製造される場合がある。このようにＢを少量含有する鋼が製造された場合、浸炭後における浸炭層内のトルースタイトの生成を狙い通りに抑制することが難しくなり、低サイクル疲労強度が低下するおそれが生じることを、多数の実験結果により見出し、本発明を完成させたものである。
【００２６】
ここで、本発明で言うトルースタイトとは、通常ガス浸炭等を行なった場合、歯車表面に観察される不完全焼入層(浸炭ガス雰囲気の酸素が歯車表面から拡散し、素材に含まれるＳｉ、Ｍｎ、Ｃｒ等の合金元素と酸化物を形成するため、その周辺部のＳｉ、Ｍｎ等の固溶合金元素が欠乏し、焼入性が低下して生じる組織であり、浸炭異常層と呼ばれる場合がある。)とは全く異なる組織であり、浸炭処理後の焼入による冷却時に主に浸炭層のオーステナイト粒界に沿って析出する微細パーライトのことを意味する。
【００２７】
次に、本発明である浸炭用鋼の各成分の上下限の限定理由について、以下に説明する。
Ｃ：０．１２〜０．２８％
Ｃは、浸炭処理後の必要な内部硬さを確保するために不可欠の元素であり、焼入性を高める元素でもあるため、０．１２％以上の含有が必要である。しかしながら、含有率を高めすぎると、焼入性が上昇し、内部硬さを高めることは可能であるが、その一方で浸炭処理前の素材硬さが上昇し、浸炭前に行なわれる所定形状への機械加工時の工具寿命が大きく低下する。従って、本発明では、上限を０．２８％とした。
【００２８】
Ｓｉ：０．１５％以下
Ｓｉは焼もどし軟化抵抗を高める効果があり、歯車として使用の際の硬さ低下を防止する効果があるため、浸炭用鋼でも積極的に添加される場合もある。しかしながら、本発明では、Ｍｏを無添加としても同等の性能を確保できることを最大の目的としており、その場合には、Ｍｏ添加による浸炭異常層低減効果が期待できないため、浸炭処理時に酸化しやすく浸炭異常層生成を助長する可能性のあるＳｉを極力低減せざるをえない。
従って、本発明ではその上限を０．１５％とした。
【００２９】
Ｍｎ：０．３０〜１．００％
Ｍｎは必要な焼入性と内部硬さを確保するために不可欠な元素であるため、少なくとも０．３０％以上の含有が必要である。しかしながら、Ｍｎは酸化されやすい元素であり浸炭時に酸化され浸炭異常層発生の原因になる。また多量に含有させすぎると被削性が低下し浸炭前の機械加工が難しくなるため、上限を１．００％とした。
【００３０】
Ｐ：０．０３５％以下
Ｐは、オーステナイト粒界に偏析しやすい元素であり、偏析すると曲げ疲労強度低下の原因となる元素である。Ｐは製造上、少量の含有が避けられない元素であるが、製鋼工程の改善等により、含有率を低めに抑えて製造することは可能であり、上限を０．０３５％とした。望ましくは、０．０２０％以下とするのが良い。
【００３１】
Ｓ：０．０３５％以下
Ｓは被削性向上に効果のある元素としてよく知られているが、多量に含有すると硫化物系の非金属介在物が増加し、これが疲労破壊の起点となり、疲労強度低下の原因となる。従って、Ｍｏ添加鋼と同等の疲労強度を確保することを主な目的とする本発明では、極力低減することが望ましく、上限を０．０３５％とした。
【００３２】
Ｃｒ：１．２０〜２．００％
Ｃｒは焼入性向上に効果のある元素であり、Ｍｏを無添加とすることによる焼入性の低下を補うために不可欠な元素である。また、Ｃｒと同様に焼入性向上に効果のあるＭｎとは異なり、トルースタイト生成を抑制する効果のある元素である。従って、ＪＩＳ規格のＳＣｒ鋼に比較してＣｒ含有率を若干高めとする必要があるため、下限を１．２０％とした。しかしながら、多量に含有しすぎると浸炭前の硬さが上昇し、機械加工が難しくなるため、上限を２．００％とした。
【００３３】
なお、Ｃｒは浸炭時に雰囲気ガス中の酸素と反応して酸化する可能性があり、その量を増量すると浸炭異常層が増加する懸念があるが、これについては浸炭異常層生成と関係の大きいＳｉ量を極力低減すること、必要とする焼入性が確保できることを条件に、過剰にＣｒを増量しないこと等で対応することが可能になる。
【００３４】
Ａｌ：０．０２０〜０．０５０％
Ａｌは、Ｎと結合してＡｌＮを形成し、ピン止め効果により浸炭後の結晶粒微細化に効果があるだけでなく、その異常粒成長を抑制する元素であり、最低でも０．０２０％の含有が必要である。しかしながら、含有量が増加すると、その効果が飽和するとともに、アルミナ系の非金属介在物が増加して疲労強度低下の原因となるため、上限を０．０５０％とした。
【００３５】
Ｎ：０．００８０〜０．０２００％
Ｎは、Ａｌと結合してＡｌＮを形成し、浸炭後の結晶粒微細化と異常粒成長抑制に効果のある元素である。Ｎは大気中に多量に存在し、大気溶解の場合には、製造上不純物として含有が避けられない元素であるが、前記理由から製造時に含有率の下限を制御し、必要に応じ意図的な添加も必要となるため、下限を０．００８０％とした。しかしながら、多量に含有させても効果が飽和するため、上限を０．０２００％とした。
【００３６】
Ｂ：０．０００２％未満
Ｂは少量の添加で焼入性向上に効果のある元素であり、Ｍｎ、Ｃｒ等、他の焼入性向上元素の増量に頼らなくても焼入性を高めることができるため、特にその効果の大きい低炭素鋼において、肌焼鋼に限らず幅広く使用されている元素である。ところが、Ｂ添加鋼においては、脱Ｂ現象による浸炭層の焼入性低下から、浸炭層におけるトルースタイト析出が発生しやすくなるという問題があり、それにより疲労強度低下のおそれがあるため、本発明のように高い疲労強度の達成を最重要課題としている場合には、前記目的では使用できない。しかし、従来は脱Ｂ現象によるトルースタイト析出を、合金元素の調整による最適な焼入性確保により防止するという考え方は知られていたが、不純物として含有するＢまで厳しく管理するという考え方までは、考慮されていなかった。
【００３７】
そこで、本発明者等はさらに不純物として含有するＢの影響について詳細に調査した結果、わずか２ｐｐｍの含有でもトルースタイト析出に大きく影響することを見出したものである。従って、本発明は使用するスクラップ中に含有するＢ含有率まで厳しく管理し、上限を０．０００２％未満とすることにより、トルースタイト析出を効果的に抑制可能となることを新規に見出したものである。望ましくは０．０００１％未満とするのが良い。
【００３８】
Ｃｒ％−(Ｓｉ％＋Ｍｎ％＋Ｃｕ％＋Ｎｉ％＋Ｍｏ％)≧０．３０％
上記式は、トルースタイト組織の析出を抑制するために必要な関係式である。浸炭焼入後の組織を正常に保つためには、製造する部品の大きさに応じ必要な焼入性を確保するための成分調整をする必要がある。焼入性はＣｒだけでなくＭｎやＭｏによっても向上させることができるが、Ｃｒによって焼入性を確保するのが最もトルースタイト析出抑制に効果的であるため、それを実験により得られたトルースタイト発生状況のデータに基づき、式により表現したものが、上記式である。
【００３９】
上記式を満足するように成分調整して焼入性を確保することにより、Ｃｒ鋼(省Ｍｏ化)においても、Ｃｒ−Ｍｏ鋼と同等のトルースタイト析出量とすることが可能になる。なお、上記式中に前記した成分限定理由で説明していない元素であるＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏは全てスクラップ中に不純物として含有する元素であるので、その含有率を考慮する必要があるので、式中に追加したものである。
【００４０】
次に請求項２に記載の発明は、上記した請求項１記載の発明からなる鋼材を所定形状に加工後浸炭処理し得られた部品であって、表面から深さ０．５ｍｍまでの間の平均トルースタイト析出面積率が５％以下であることを特徴とする浸炭部品である。
【００４１】
今日までに一般的に肌焼鋼として使用されてきたＣｒ鋼であるＳＣｒ４２０とＣｒ−Ｍｏ鋼であるＳＣＭ４２０では、トルースタイト析出率に大きな差異があり、これが、両者の疲労強度の違いが生じる１つの理由とされてきた。具体的にはφ３０程度の試験片の場合、ごく普通のガス浸炭を９５０℃×２．５ｈｒで処理した場合、ＳＣＭ４２０では、深さ０．５ｍｍまでの範囲内でのトルースタイト析出面積率を５％程度に抑えることができるのに対し、ＳＣｒ４２０では１０％を超える析出量が確認される場合も多いことが知られていた。この傾向は被処理材の寸法が大きくなると、さらに顕著になる。
【００４２】
そして、本発明では、前記した通り、Ｍｏを添加することなく従来のＣｒ−Ｍｏ鋼と同等以上の疲労強度を得ることを目的としており、そのために、上述のようなＣｒ鋼では十分な浸炭層のトルースタイト析出の抑制ができなかった大物の浸炭部品に対しても、従来のＣｒ−Ｍｏ鋼と同様にトルースタイト析出面積率を５％以下とする必要があるため、このように規定したものである。
【実施例】
【００４３】
次に本発明の効果を実施例により説明する。
表１に、実施例として用いた供試材の化学成分を示す。このうち、１〜５鋼は本発明の条件を満足する発明鋼であり、６〜１１鋼は一部の条件が本発明で規定した条件を満足しない比較鋼、１２、１３鋼は従来から広く用いられてきたＪＩＳのＳＣｒ４２０とＳＣＭ４２０の市販鋼である。
【００４４】
【表１】
0005487778.tif 000002
【００４５】
そして、表１に記載の成分からなる供試材を用い熱間圧延及び機械加工により、直径３０ｍｍの試験片を製作し、これを９５０℃×２．５ｈｒの条件でガス浸炭処理し、処理後に光学顕微鏡で観察することにより、表面から深さ０．５ｍｍの範囲内におけるトルースタイトの平均析出面積率と、平均の浸炭異常層深さを測定し、結果を表２に示した。
【００４６】
また、トルースタイト析出による低サイクル疲労強度への影響を評価するため、前記した供試材より縦横が１７．８ｍｍの正方形断面で深さ２ｍｍ、切欠底半径１．５ｍｍ、切欠角度６０度の切欠付試験片を作製し、３点曲げ疲労試験を行なって、寿命１００回の場合の曲げ疲労強度を測定した。結果をまとめて表２に示す。
【００４７】
【表２】
0005487778.tif 000003
【００４８】
表２に示す通り、本発明鋼である１〜５鋼は、Ｂ含有率を１ｐｐｍ以下とする等、本発明の各成分の条件を満足し、かつ前記した関係式が０．３０％以上となるよう成分調整したことにより、トルースタイト面積率が５％以下となり、３点曲げ疲労試験結果も従来鋼であるＳＣＭ４２０と同等以上の強度を確保することができた。特にトルースタイト面積率が１．９％と最も低い供試材である５鋼は従来のＣｒ−Ｍｏ鋼である１２鋼を上回る３点曲げ疲労強度を示した。
【００４９】
それに対し、比較鋼である６鋼はＳｉ含有率が高いため浸炭異常層深さが３０μｍを超えるレベルに増加したものであり、７〜１１鋼はＣｒ含有率、関係式の値、Ｂ含有率のいずれかの条件が本発明の条件を満足していないため、トルースタイト析出面積率が５％を超え、その結果３点曲げ疲労試験結果が従来鋼のＳＣＭ４２０に比べ劣る結果となったものである。
【００５０】
このように、本発明では、従来特に製造上何ら考慮することなく製造されてきたＢ含有率の調整について、その上限を厳しく管理し、製造することにより、Ｍｏを添加することなく従来のＣｒ−Ｍｏ鋼（ＳＣＭ材）と同等以上にトルースタイト析出を抑制することが可能となり、その結果Ｍｏ無添加でＳＣＭ材と同等の低サイクル疲労強度を達成したものである。
【００５１】
従って、今後フェロモリブデンが高騰したような場合でも、Ｍｏ無添加で同等性能の鋼材をゲロモリブデン高騰の影響を受けることなく提供可能とすることができ、産業への貢献は極めて大きいものである。