(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ステリルグルコシドを溶解した状態で含有する油脂と低級アルコールとをエステル交換反応させて反応混合物を得る工程と、
その後、該反応混合物中にステリルグルコシドを析出させる工程と、
該反応混合物からステリルグルコシドを分離する工程と、
を有する、脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン及びステリルグルコシドの製造法であって、
該エステル交換反応が、油脂由来の脂肪酸の脂肪酸低級アルキルエステルへの変換率が９０％以上となるまで行う工程であり、
前記反応混合物中にステリルグルコシドを析出させる工程が、反応混合物の温度を３０〜５５℃に調整する工程であり、
前記反応混合物からステリルグルコシドを分離する工程が、３０〜５５℃の反応混合物をろ過して分離する工程である、
脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン及びステリルグルコシドの製造法。
【請求項２】
工程（ａ）：ステリルグルコシドを溶解した状態で含有する油脂と低級アルコールとをエステル交換反応させる工程、
工程（ｂ）：工程（ａ）より得られた反応混合物を油水分離する工程、
工程（ｃ）：工程（ｂ）で得られた油相と低級アルコールとをエステル交換反応させる工程、
工程（ｄ）：工程（ｃ）より得られた反応混合物中にステリルグルコシドを析出させる工程、
工程（ｅ）：工程（ｄ）より得られた反応混合物からステリルグルコシドを分離する工程、
工程（ｆ）：工程（ｅ）により分離された反応混合物を油水分離し、脂肪酸アルキルエステル及びグリセリンを得る工程を含む、請求項１記載の脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン及びステリルグルコシドの製造法。
【請求項３】
前記エステル交換反応工程で得られる反応混合物が、脂肪酸低級アルキルエステル、未反応油脂、グリセリン、低級アルコール、及びステリルグルコシドを含む混合物で、２相に分離した状態のものを得る工程であり、
前記応混合物中にステリルグルコシドを析出させる工程が、前記２相の中間にステリルグルコシドの白色析出物を析出させる工程である、請求項１又は２記載の脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン及びステリルグルコシドの製造法。
【請求項４】
前記２相が脂肪酸メチルエステルを含む相及びグリセリンを含む相である、請求項３記載の脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン及びステリルグルコシドの製造法。
【請求項５】
前記反応混合物中にステリルグルコシドを析出させる工程が、反応混合物の温度を３０〜３５℃に調整する工程である、請求項１〜４の何れか１項記載の脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン及びステリルグルコシドの製造法。
【請求項６】
前記エステル交換反応工程で得た反応混合物から、反応混合物中の低級アルコール濃度を８質量％以下になるまで低級アルコールを除去する工程を含む、請求項１〜５の何れか１項記載の脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン及びステリルグルコシドの製造法。
【請求項７】
エステル交換反応工程が、固体酸触媒を用いて行う工程である、請求項１〜６の何れか１項記載の脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン及びステリルグルコシドの製造法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、油脂からの脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン及びステリルグルコシドの製造法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ステリルグルコシド及びアシルステリルグルコシド等のステロール配糖体及びステロール配糖体エステルは天然油脂成分として油脂中に含有されており、その生理活性に関する有用性が指摘されている。例えば、発毛・育毛（特許文献１）、血中脂質の低下（特許文献２）、肥満予防（特許文献３）などの種々の用途が開示されている。
【０００３】
天然物からのステリルグルコシドの取得技術として、油さいからの有機溶媒抽出（特許文献４）、大豆油、ゴマ油等の食用油脂の精製工程で発生する副産物を原料としたステリルグルコシドの製造方法（特許文献５、６）が開示されている。また、特定の酵母にステリルグルコシドを蓄積させて、ステリルグルコシドを分離、精製する方法も知られている（特許文献７）。
【０００４】
特許文献８では、油脂とアルコールを反応させてアルキルエステルとグリセリンを得る工程において、反応物からアルコールを除去し、ろ過機に通して固体のステロール類を分離する工程が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平７−１０１８３５
【特許文献２】特開平７−１１８１５９
【特許文献３】特開平７−１０７９３９
【特許文献４】特開昭６２−２３８２９９
【特許文献５】特開２００１−１９９９９２号公報
【特許文献６】特開平７−０６２３８４号公報
【特許文献７】特開２００７−２９５８４８号公報
【特許文献８】特開２００９−１５５４７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
油脂中のステリルグルコシドの存在量は極めて微量であり、特許文献４〜６のような溶媒を用いた抽出方法は、大量のステリルグルコシドを安定供給する方法としては適していない。また、ステリルグルコシドを分離するために煩雑な工程が必要となる。一方、特許文献７は、限定された酵母しか使用できず、また、酵母菌体からのステリルグルコシドを分離するステップとして、例えば、有機溶媒による抽出を行う必要がある。また、特許文献８には、ステリルグルコシドを含む反応生成物を得ることや、ステリルグルコシドを脂肪酸低級アルキルエステルやグリセリンと共に製造することは記載されていない。  
【０００７】
本発明の課題は、油脂中の有用な生理活性物質であるステリルグルコシドを、簡便かつ安定に分離でき、更に脂肪酸低級アルキルエステルとグリセリンも同時に製造できる方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、ステリルグルコシドを溶解した状態で含有する油脂と低級アルコールとをエステル交換反応させてステリルグルコシドが析出した反応混合物を得る工程（以下、工程１という）と、該反応混合物からステリルグルコシドを分離する工程（以下、工程２という）とを有する、ステリルグルコシド、脂肪酸低級アルキルエステル及びグリセリンの製造法に関する。
【０００９】
なお、本発明で、ステリルグルコシドという場合、ステリルグルコシド及びアシルステリルグルコシドを指す場合もある。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、油脂中に含有される微量のステリルグルコシドを、簡便かつ安定に分離・製造できる方法が提供され、同時に脂肪酸低級アルキルエステル及びグリセリンを製造する方法が提供される。本発明では、アルコール除去の後、ステリルグルコシドを固液分離によって回収できる。エステル交換の反応率、未反応アルコールの残存濃度、分離温度の好ましい条件により、より効率よくステリルグルコシドを回収できる。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明は、油脂からのステリルグルコシド及びアシルステリルグルコシドの製造法、もしくは、油脂からのステリルグルコシド及びアシルステリルグルコシド、脂肪酸低級アルキルエステル並びにグリセリンの製造法であり、（Ｉ）ステリルグルコシドを溶解した状態で含有する油脂と低級アルコールとをエステル交換反応させて低級アルコールに対応する脂肪酸低級アルキルエステルとグリセリンとを含む反応混合物を得ること、（II）該反応混合物中にステリルグルコシドを析出させること、（III）ステリルグルコシドが析出した反応混合物からステリルグルコシドを分離すること、を行うものである。工程１では、この（Ｉ）と（II）が行われる。
【００１２】
本発明の工程１で使用される油脂は、ステリルグルコシドを溶解した状態で含有するものであればその種類に限定されるものではないが、ステリルグルコシド及びアシルステリルグルコシドを多く含む植物油脂の使用が好ましい。より具体的には、椰子油、パーム油、パーム核油等を使用する事が好ましい。一般に、油脂には、常温（２５〜４０℃）でステリルグルコシドが溶解した状態で存在する。
【００１３】
本発明の工程１で使用される低級アルコールとしては、炭素数１〜５の低級アルコールであり、具体的にはメタノール、エタノール、プロパノール等が使用できる。特に除去が容易で分離エネルギーの使用量が少ないメタノールが好ましい。
【００１４】
工程１のエステル交換反応は、触媒の存在下に行われる。触媒としては、エステル交換反応及びエステル化反応に供せられる触媒であれば良く、均一系触媒、不均一系触媒（例えば、粉末触媒あるいはその成型体、またはイオン交換樹脂）を用いることができるが、高い反応温度でも使用できる粉末触媒、あるいはその成型体を使用する方が石鹸副生の無い点から好ましい。不均一系触媒としては、固体酸触媒が好ましく、下記で定義される強酸点を０．２ｍｍｏｌ／ｇ−ｃａｔ以下、かつ下記で定義される弱酸点を０．３ｍｍｏｌ／ｇ−ｃａｔ以上有する弱酸性固体酸触媒がより好ましい。
弱酸点：ＴＰＤ（Temperature Programmed Desorption：アンモニア吸着脱離法）において、１００〜２５０℃の範囲でＮＨ3の脱離を起こす点
強酸点：ＴＰＤにおいて、２５０℃より高い温度でＮＨ3の脱離を起こす点
【００１５】
これらの弱酸性固体酸触媒の中で好ましい一群として、下記構造（Ａ）、構造（Ｂ）及び金属原子（Ｃ）を有する固体触媒の成形体が挙げられる。
構造（Ａ）：無機リン酸が有するＯＨ基の少なくとも一つから水素原子が除かれた構造
構造（Ｂ）：一般式（１）又は（２）で表される有機リン酸が有するＯＨ基の少なくとも一つから水素原子が除かれた構造
【００１６】
【化１】
0005618648.tif 000002
【００１７】
（式中、−Ｒ1及び−Ｒ2は、それぞれ−Ｒ、−ＯＲ、−ＯＨ、−Ｈから選ばれる基を示し、−Ｒ1及び−Ｒ2の少なくとも一方は、−Ｒ又は−ＯＲである。但し、Ｒは炭素数１〜２２の有機基である。）
金属原子（Ｃ）：アルミニウム、ガリウム、鉄から選ばれる一種以上の金属原子
【００１８】
上記構造（Ａ）において、無機リン酸として、オルトリン酸、メタリン酸やピロリン酸等の縮合リン酸等が挙げられ、性能の点から、オルトリン酸が好ましい。また構造（Ｂ）において、一般式（１）又は（２）で表される有機リン酸として、ホスホン酸、ホスホン酸モノエステル、ホスフィン酸、リン酸モノエステル、リン酸ジエステル、亜リン酸モノエステル、亜リン酸ジエステルなどが挙げられ、これらの混合物でもよく、好ましくはホスホン酸である。
【００１９】
有機リン酸中の有機基Ｒとしては、メチル、エチル、ｎ−プロピル、iso−プロピル、ｎ−ブチル、iso−ブチル、tert−ブチル、ｎ−ヘキシル、２−エチルヘキシル、オクチル、ドデシル、オクタデシル等のアルキル基、フェニル、３−メチルフェニル等のアリール基が好ましく、またそれらの基に、アミノ基、アルコキシ基、カルボニル基、アルコキシカルボニル基、カルボン酸基、クロロ基等のハロゲン基、ホスホン酸基、スルホン酸基等が結合した基も用いられる。
【００２０】
金属原子（Ｃ）としては、性能及び／又はコストの点から、アルミニウムが好ましい。尚、選択性その他性能を改良する目的で、アルミニウム、ガリウム、鉄以外の金属原子を少量有してもよい。また触媒中に含まれる金属原子（Ｃ）の全てが、必ずしも、構造（Ａ）或いは構造（Ｂ）と結合している必要はなく、金属原子（Ｃ）の一部分が金属酸化物或いは金属水酸化物等の形で存在しても構わない。
【００２１】
本発明で用いる弱酸性固体酸触媒の好ましい他の一群として、オルトリン酸アルミニウムを含有する不均一系触媒の成形体が挙げられ、特に細孔直径が６〜１００ｎｍである細孔容量が０．４６ｍｌ／ｇ以上であって、かつ０．４０ｍｍｏｌ／ｇ以上の酸量を有するものが好ましい。
【００２２】
本発明で用いる弱酸性固体酸触媒の調製法として、沈殿法や金属酸化物或いは水酸化物へ無機リン酸及び有機リン酸を含浸する方法、無機リン酸アルミニウムゲル中の無機リン酸基を有機リン酸基へ置換する方法等が用いられ、沈殿法が好ましい。
【００２３】
また、本発明で用いる弱酸性固体酸触媒を調製する際に、高表面積の担体を共存させ、担持触媒を得る事も可能である。担体として、シリカ、アルミナ、シリカアルミナ、チタニア、ジルコニア、ケイソウ土、活性炭等を用いる事ができる。担体を過剰に用いると、活性成分の含有量が低下し、活性を低下させるため、触媒中の担体の占める割合は、９０質量％以下が好ましい。
【００２４】
上記弱酸性固体酸触媒以外の触媒として、周知の均一系又は不均一系の触媒を用いることができる。均一系の触媒としてはＮａＯＨ等のアルカリ触媒を用いることができる。また、不均一系の触媒としてはアルコーリシス反応活性を有する触媒であれば特に限定されないが、例えば、特開昭６１−２５４２５５号公報に記載されているような炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウムや、欧州特許第０６２３５８１号明細書に記載されているような結晶性チタンシリケート、結晶性チタンアルミニウムシリケート、アモルファスチタンシリケート、及び対応するジルコニウム化合物等が挙げられる。
【００２５】
工程１の反応形式は、攪拌機を有する槽型反応器及び触媒を充填した固定床反応器のいずれでも良いが、触媒分離を必要としない点から固定床反応器が好ましい。
【００２６】
工程１のエステル交換反応では、油脂由来の脂肪酸と低級アルコールとのエステル及びグリセリンが生成する。工程１における好ましい反応方式は液状油脂と低級アルコールとの固体触媒反応であるが、使用する触媒の活性に応じた反応圧力と反応温度に応じてガス状で供給してもよく、液状で供給しても良い。また、反応を複数の段階で行ってもよい。例えば、固定床反応器を使用する場合には、第一段目の反応を行った後に低級アルコールを除去し、脂肪酸低級アルキルエステルを含む油相とグリセリン相を含む混合物を既知の方法で油水分離（油相とグリセリン相の分離を以下油水分離と称する）せしめ、分離した油相を再度第二段目の反応に供することによって脂肪酸低級アルキルエステルの濃度を所定値まで進行させる方法が効果的である。第一段目の反応のみでステリルグルコシドを回収する場合には、脂肪酸低級アルキルエステルの濃度がステリルグルコシドの析出する濃度になるまで反応を進行させる必要がある。反応の進行は使用する触媒の活性に依存する。触媒活性が高い場合には一段の反応でステリルグルコシドの析出が可能であるが、比較的活性の低い既存の触媒を使用する場合、経済性を考慮して多段反応とする方法が効果的である。
【００２７】
本発明では、工程１で得られる反応混合物の油相中における脂肪酸低級アルキルエステルの濃度が８８質量％以上であることが好ましい。この濃度は、ガスクロマトグラフ等の分析手法によって測定される。ここで油相とはエステル交換後の反応混合物にイオン交換水あるいはイオン交換水の温水を添加し、反応混合物中のグリセリン及び低級アルコールを除去した後に残存する水分を除去した油脂及び脂肪酸低級アルキルエステルを含む混合物である。反応混合物が、８８質量％以上の濃度の脂肪酸低級アルキルエステルを含む油相及びグリセリンの混合物であれば、ステリルグルコシドの析出が容易となり、分離、濃縮も容易となるため好ましい。
【００２８】
また、工程１では、エステル交換反応を、油脂由来の脂肪酸の脂肪酸低級アルキルエステルへの変換率が８８％以上、好ましくは９０％以上、更に好ましくは９２％以上、特に好ましくは９５％以上となるまで行うことが好ましい。ここで、変換率とは、油相のメチルエステル濃度から算出される鹸化価／原料油脂の鹸化価×１００で定義されるものである。この変換率が８８％以上であれば、上記のような、油相中における脂肪酸低級アルキルエステルの濃度が８８質量％以上の反応混合物を容易に得ることができる。油相の肪酸低級アルキルエステル、例えばメチルエステル濃度の測定は既知の方法で行うことができる。例えばガスクロマトグラフィーを用いた方法により測定することができる。また、原料油脂の鹸化価の測定も既知の方法で行うことができる。例えばＪＩＳ  Ｋ００７０のような方法で測定することができる。
【００２９】
工程１において、油脂に対する低級アルコールのモル比（油脂を全てトリグリセリド換算）は触媒活性にも依るが、良好な反応速度を得る観点から５以上が好ましく、８以上がより好ましい。また低級アルコールの回収量を抑えて経済的に反応を行う観点から５０以下が好ましく、４０以下がより好ましく、３０以下が更に好ましい。
【００３０】
反応温度は触媒活性にも依るが、１００℃以上が好ましく、１３０℃以上がより好ましく、１５０℃以上が更に好ましく、１６０℃以上が特に好ましい。また、副生成物であるメトキシプロパンジオール等のグリセリンと低級アルコールとのエーテル体の生成を抑制するために、２５０℃以下が好ましく、２２０℃以下がより好ましい。
【００３１】
反応圧力は反応形式、使用触媒の種類と温度にも依るが、０．１〜１０ＭＰａ−Ｇ（ここでＧはゲージ圧力を意味する）がより好ましく、０．５〜８ＭＰａ−Ｇが更に好ましく、１．５〜８ＭＰａ−Ｇが特に好ましい。
【００３２】
工程１での反応時間は、反応条件（反応形式、触媒量、温度など）によって異なるが、槽型反応器を用いた反応では、通常２〜１０時間で良い。また、固定床反応器を用いた連続反応では、油脂基準の液空間速度（ＬＨＳＶ）は、反応器の単位体積あたりの生産性を高め、経済的に反応を行う観点から、０．０２／ｈｒ以上が好ましく、０．１／ｈｒ以上がより好ましい。また、十分な反応率を得る観点から、２．０／ｈｒ以下が好ましく、１．０／ｈｒ以下がより好ましい。
【００３３】
工程１で得られた反応混合物は、脂肪酸低級アルキルエステル、未反応油脂、グリセリン、低級アルコール、及びステリルグルコシドを含む混合物であり、反応モル比にも依るが均一の液相あるいは２相の状態を形成する。エステル交換反応前の油脂と低級アルコールの混合物と、エステル交換反応後の反応混合物との組成が変動することから、ステリルグルコシドが析出ないし析出しやすい状態となるものと考えられる。エステル交換反応が十分に進行する等により、得られた反応混合物中にステリルグルコシドが析出していればそのまま工程２に供することもできる。本発明では、反応生成物にステリルグルコシドを析出させる操作を施すことが好ましく、反応混合物中の低級アルコール（未反応低級アルコール）を除去してステリルグルコシドを析出させることが好ましい。
【００３４】
低級アルコールの除去方法は特に限定されるものではなく、通常用いられるフラッシュ蒸留、あるいは精留操作で行うことができる。反応混合物中の低級アルコール含有量が８質量％以下、好ましくは６質量％以下、更に好ましくは４質量％以下となるまで低級アルコールを除去することが好ましい。
【００３５】
低級アルコールを除去する方法としては特に限定されず、既知の方法を用いることができる。例えば、反応混合物を蒸発器に通すことで、存在する低級アルコールを８質量％以下となるまで分離することができる。ここで蒸発条件としては反応混合物の液体反応物中の低級アルコール含有量が８質量％以下、好ましくは５質量％以下、更に好ましくは２質量％以下となるような圧力、温度で行う。具体的には、常圧下にフラッシュさせる場合には、場合により反応混合物を予め加熱した後にフラッシュさせても良い。また、蒸発場を減圧条件とするなど、適宜調整が可能である。好ましくは圧力−０．９９３ＭＰａ−Ｇから０．２ＭＰａ−Ｇ、分離温度６０℃から１６０℃の範囲で行うことができる。
【００３６】
また、反応混合物の温度を低下させることでステリルグルコシドが析出した反応混合物を得ることもできる。冷却温度としてはステリルグルコシド及びアシルステリルグルコシドが析出する温度であり、工程２の分離で用いる装置の耐熱性に問題がなければ特に限定はされないが、好ましくは５５℃以下、より好ましくは５３℃以下、更に好ましくは５０℃以下とするのがよい。また３０℃以上、好ましくは３５℃以上であることが、反応混合物の粘度の上昇を抑え、ろ過に要する時間を適正にできることから好ましい。よって、反応混合物の温度を３０〜５５℃に調整することにより、ステリルグルコシドが析出した反応混合物を得ることが好ましい。更に、上記のように、低級アルコール濃度を低減した反応混合物を前記温度範囲に冷却してステリルグルコシドが析出した反応混合物を得ることが好ましい。
【００３７】
工程２は、工程１で得られた、ステリルグルコシドが析出した反応混合物からステリルグルコシドを分離する工程である。更には、工程１で得られた、ステリルグルコシドが析出した反応混合物から、脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン、ステリルグルコシドを、それぞれ分離する工程である。上記の通り、工程１の反応混合物は、油相とグリセリン相とを含む混合物であるが、ステリルグルコシドは、通常、ステリルグルコシドとアシルステリルグルコシド等を含む白色析出物として析出する。本発明では、このようなステリルグルコシドが析出した反応混合物を、油相、水相と共にそのまま分離操作に供するため、極めて効率がよい。本発明では、ステリルグルコシドが析出した温度が３０〜５５℃の反応混合物からステリルグルコシドを分離することが好ましい。
【００３８】
反応混合物からのステリルグルコシドの分離は、ろ過により行うことが好ましい。ろ過は、ろ過装置を用いた既知の方法により行うことができる。ろ過装置は特に限定はされないが、連続的に処理する場合には、例えばカートリッジフィルターによるろ過方法が採用できる。ろ過に供するろ材材質としては反応混合物が脂肪酸低級アルキルエステル、油脂、グリセリンを含む混合物であることから、これらが通過できるものであればよく、例えばポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステルなどが好適に使用できる。またろ材の目の粗さに関しては析出したステリルグルコシドが通過しない程度のものでよく、好ましくは１００μｍ以下、より好ましくは５０μｍ以下、より好ましくは２０μｍ以下のものが使用できる。カートリッジフィルターでは例えば、チッソフィルター（株）製のＣＰ−０１、ＣＰＨ−０１などが好適に使用できる。また、あまりに目の粗さが細かいものを使用した場合には、ろ過面積当たりの処理量が減少し効率的ではなくなることから、好ましくは０．５μｍ以上、より好ましくは２μｍ以上、より好ましくは５μｍ以上のものが好適に使用できる。
【００３９】
ろ過後は、必要に応じてろ過残渣からステリルグルコシドを精製、単離すればよい。また、ろ液を油水分離することで、脂肪酸低級アルキルエステルとグリセリンとを分離することができる。
【００４０】
本発明の分離法は、油脂と低級アルコールとから脂肪酸低級アルキルエステルを製造する工程に取り込むことができ、しかも、ステリルグルコシドを析出させるために煩雑な操作や装置を必要としないため、工業的に極めて有用である。本発明の分離法は、油脂から脂肪酸低級アルキルエステルとステリルグルコシドの両方、更には油脂から脂肪酸低級アルキルエステルとグリセリンとステリルグルコシドの３成分を製造する方法として実施できる。その具体例としては、次の工程（ａ）〜（ｇ）を含む、脂肪酸低級アルキルエステルとグリセリンとステリルグルコシドの製造法が挙げられる。
工程（ａ）：油脂と低級アルコールとをエステル交換反応させる工程
工程（ｂ）：工程（ａ）より得られた反応混合物を油水分離する工程（低級アルコール除去工程を含んでもよい）
工程（ｃ）：工程（ｂ）で得られた油相と低級アルコールとをエステル交換反応させる工程
工程（ｄ）：工程（ｃ）より得られた反応混合物中にステリルグルコシドを析出させる工程（低級アルコール除去工程を含んでもよい）
工程（ｅ）：工程（ｄ）より得られた反応混合物からステリルグルコシドを分離する工程
工程（ｆ）：工程（ｅ）により分離された反応混合物を油水分離し、脂肪酸アルキルエステル及びグリセリンを得る工程
【００４１】
上記製造法において、各工程での反応物品や操作は前述の好ましい態様及び公知の方法に従って行うことができる。なお、上記製造法では、工程（ｂ）においてグリセリンを併せて回収することができる。
【００４２】
本発明は、ステリルグルコシドを溶解した状態で含有する油脂と低級アルコールとをエステル交換反応させて、脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン及びステリルグルコシドを含有する反応混合物を得る工程と、該反応混合物から、脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン及びステリルグルコシドをそれぞれ分離する工程とを有する、脂肪酸低級アルキルエステル、グリセリン及びステリルグルコシドの製造法であり、前記反応混合物は、脂肪酸低級アルキルエステルを含む油相、グリセリンを含む水相、ステリルグルコシドを含む固相とに分離した状態で得られる。
【００４３】
また、本発明は、ステリルグルコシドを溶解した状態で含有する油脂と低級アルコールとをエステル交換反応させてステリルグルコシドが析出した反応混合物を得る工程と、該反応混合物からステリルグルコシドを分離する工程とを有する、ステリルグルコシドの製造法もまた提供する。この製造法の好ましい態様も前記のものを参照できる。
【実施例】
【００４４】
触媒製造例１
エチルホスホン酸９．９ｇと、８５％オルトリン酸２７．７ｇ、硝酸アルミニウム（９水和物）１１２．５ｇを水１０００ｇに溶解させた。室温にて、この混合溶液にアンモニア水溶液を滴下し、ｐＨを５まで上昇させた。途中、ゲル状の白色沈殿が生成した。沈殿をろ過し、水洗後、１１０℃で１５時間乾燥し、６０メッシュ以下に粉砕した。粉砕した触媒に対して、アルミナゾルを１０％添加し、２．５ｍｍφの押出成形を行った。これを２５０℃で３時間焼成して、固体酸触媒の成形触媒（以下、触媒１という）を得た。得られた触媒の弱酸点は１ｍｍｏｌ／ｇ−ｃａｔ、強酸点は検出限界以下であった。
【００４５】
比較例１
温度測定用に内径６ｍｍの管を軸方向に有する、内径３５．５ｍｍφ、長さ８００ｍｍの反応管を２本直列につなぎ、触媒１をそれぞれ５００ｃｃずつ充填した。油脂としてはステリルグルコシドを４５ｍｇ／ｋｇの濃度で含む酸価８．５の精製椰子油を用い、これと液状メタノールを反応器上部より供給し、反応温度１７０℃、ＬＨＳＶ０．４、反応圧力３．０ＭＰａ−Ｇで反応を行った。メタノールは油脂に対し１０モル倍（油脂を全てトリグリセリド換算）でフィードした。油脂の通液量は触媒１の体積に対して１１２倍を通液した。反終液はエバポレータを使用して、圧力−０．９８６７ＭＰａ−Ｇ（１００ｍｍＨｇ）、１００℃でメタノールを蒸発させた。油相中のメタノール含有量は１．０質量％
以下であった。その後、反終液を５０℃に冷却静置させ、メチルエステル相とグリセリン相に分離した。この反応混合物にはステリルグルコシドが析出していなかった。得られたメチルエステル相のメチルエステル濃度をガスクロマトグラフィーで測定したところ、８５．３％であった。また得られたグリセリンは理論生成量に対して７６％であった。なお、グリセリンの理論生成量は、原料ヤシ油通液量［ｇ］／６５４［ｇ／ｍｏｌ−ヤシ油］×９２．０４［ｇ／ｍｏｌ−グリセリン］により求められ、理論生成量に対するグリセリン生成比率は、グリセリン生成量［ｇ］／理論生成量［ｇ］×１００により求められる。
【００４６】
実施例１
比較例１で得られたメチルエステル相を、比較例１と同じ反応管を用いて再度メタノールと反応させた。反応温度１７０℃、ＬＨＳＶ０．８、反応圧力３．０ＭＰａ−Ｇで反応を行った。メタノールは油脂に対し１０モル倍（油脂を全てトリグリセリド換算）でフィードした。メチルエステル相の通液量は触媒１の体積に対して１０２倍を通液した。得られた反終液はエバポレータを使用して、圧力−０．９８６７ＭＰａ−Ｇ（１００ｍｍＨｇ）、１００℃でメタノールを蒸発させた。油相中のメタノール含有量は１．０質量％以下であった。その後、反終液を５０℃に冷却させた。この際、メチルエステル相とグリセリン相の中間にステリルグルコシドの白色析出物が浮遊している状態であった。この混合物の全量をろ紙（ＡＤＶＡＮＴＥＣＨ社製Ｎｏ２ろ紙）を使用して減圧ろ過したところ、ろ紙上に残渣としてステリルグルコシドの濃縮物が得られた。ステリルグルコシドとして７８質量％の濃縮組成物を得た。またこの際のメチルエステル濃度は９８．０％であり、得られたグリセリンは理論生成量に対して９０．７％であった。
【００４７】
比較例２
実施例１と同様の操作で反応を行い、２回目の反応後にメタノールの除去を行わない以外はすべて同様の操作を行った。ろ過前の反応混合物中のメタノール濃度は３１．５％であった。５０℃で静置分離させたが、ステリルグルコシドは析出せず、ろ過後のろ紙上にも残渣は得られなかった。
【００４８】
比較例３
触媒１を充填した管型反応器に、ステリルグルコシドを４５ｍｇ／ｋｇの濃度で含む酸価８．５の精製椰子油をＬＨＳＶ０．５、反応温度１７５℃、反応圧力４．０ＭＰａ−Ｇ、液状メタノールのモル比１０モル倍を供給して反応を行わせた。この際の触媒体積に対する通液倍数は７３８倍であった。反応後の反応混合物はフラッシュ蒸留缶を使用し圧力０ＭＰａ−Ｇ、１３０℃で連続的にメタノール除去を行った。メタノール除去後の反応混合物中のメタノール濃度は１．８質量％であった。メタノール除去後の反応混合物を連続的に６０℃に冷却後、カートリッジフィルター（チッソフィルター社製ＣＰ−０１）に通してろ過を行ったが、析出物は得られなかった。
【００４９】
実施例２
比較例３で得られたろ過後の反応混合物からメチルエステル相を分離した後、再度ＬＨＳＶ１．１、反応温度１７３℃、反応圧力４．０ＭＰａ−Ｇ、メタノールのモル比１０モルの条件で管型反応器を用いて反応を行い、メチルエステル相のメチルエステル濃度が９８．１％であり、グリセリン生成量が理論生成量に対し９０．７％となる反応混合物を得た。触媒体積に対する通液倍数は１６１６倍であった。この混合物を連続的にフラッシュ蒸留缶に導入し、１２０℃，０ＭＰａ−Ｇでフラッシュ分離を行い、メタノール濃度２．１％の反応混合物を得た。更に連続的に４５℃まで冷却後に、カートリッジフィルター（チッソフィルター社製ＣＰ−０１）に通液させたところ、ステリルグルコシド８２質量％を含む白色の濃縮組成物を得た。
【００５０】
比較例４
触媒１を充填した管型反応器に、ステリルグルコシドを４５ｍｇ／ｋｇの濃度で含む酸価８．５の精製椰子油をＬＨＳＶ０．４、反応温度１６６℃、反応圧力４．０ＭＰａ−Ｇ、液状メタノールのモル比１０モル倍を供給して反応を行わせた。この際の触媒体積に対する通液倍数は３８倍であった。反応後の反応混合物はフラッシュ蒸留缶を使用し圧力０ＭＰａ−Ｇ、１３０℃で連続的にメタノール除去を行った。メタノール除去後の反応混合物中のメタノール濃度は１．８質量％であった。メタノール除去後の反応混合物を連続的に４０℃に冷却後、カートリッジフィルター（チッソフィルター社製ＣＰ−０１）に通してろ過を行ったが、析出物は得られなかった。
【００５１】
比較例５
比較例４で得られたろ過後の反応混合物からメチルエステル相を分離した後、再度ＬＨＳＶ１．５、反応温度１８２℃、反応圧力４．０ＭＰａ−Ｇ、メタノールのモル比１０モルの条件で管型反応器を用いて反応を行い、メチルエステル相のメチルエステル濃度が９７．９％となる反応混合物を得た。触媒体積に対する通液倍数は３９２倍であった。この混合物を連続的にフラッシュ蒸留缶に導入し、１２０℃，０ＭＰａ−Ｇでフラッシュ分離を行い、メタノール濃度２．２％の反応混合物を得た。更に連続的に６０℃まで冷却後に、カートリッジフィルター（チッソフィルター社製ＣＰ−０１）に通してろ過を行ったが、析出物は得られなかった。
【００５２】
上記実施例及び比較例の反応条件、ステリルグルコシドの分離結果等を表１に示す。
【００５３】
【表１】
0005618648.tif 000003