(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくともモリブデンおよびビスマスを触媒成分として含む固体酸化触媒が充填され触媒層が形成された反応管を備えた固定床管型反応器を用い、プロピレン、イソブチレン、第三級ブチルアルコール、およびメチル第三級ブチルエーテルからなる群より選ばれた少なくとも１種を反応原料として含む原料ガスを前記反応管に供給し、酸素含有ガスとの気相接触酸化反応により（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸を製造する方法において、
前記原料ガスの供給開始から定常運転に移行するまでの間に、下記条件（１）〜（３）を満たすように反応原料の供給量を段階的に増やし、その後、定常運転を行うことを特徴とする（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸の製造方法。
（１）反応原料の供給量が、定常運転時における供給量の１０〜６０％のときに、プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が１００〜９８％である。
（２）反応原料の供給量が、定常運転時における供給量の９０〜１００％のときに、プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が９７％以下である。
（３）反応原料の供給量が、定常運転時における供給量の６０％超、９０％未満のときに、プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が９９〜９７％である。
【請求項２】
前記原料ガスは酸素含有ガスとして酸素および水蒸気を含み、定常運転時における当該原料ガス中の反応原料の濃度が４〜１０容量％、酸素の濃度が７〜１６容量％、水蒸気の濃度が５〜５０容量％であることを特徴とする請求項１に記載の（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸の製造方法。
【請求項３】
前記固定床管型反応器は反応管の外側に熱媒浴を備え、反応管に形成された触媒層と、熱媒浴との温度差（触媒層の温度−熱媒浴の温度）が最大となる位置から、触媒層の原料ガス入口側の端部までの距離が、当該触媒層の全長の０．５倍以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸は、プロピレン、イソブチレン、第三級ブチルアルコール（ＴＢＡ）、またはメチル第三級ブチルエーテル（ＭＴＢＥ）（以下、これらをまとめて「反応原料」ともいう。）の気相接触酸化反応により製造される。該気相接触酸化反応に使用される触媒について、これまで数多くの提案がなされている。これらの提案は、主として触媒を構成する元素やその比率に関するものであった。
【０００３】
ところで、気相接触酸化反応（以下、単に「酸化反応」という。）は発熱反応であるため、触媒層で蓄熱が起こる。蓄熱の結果生じる局所的高温帯域はホットスポットと呼ばれ、この部分の温度が高すぎると過度の酸化反応を生じるので目的生成物の収率は低下する。このため、酸化反応の工業的実施において、ホットスポットの温度抑制は重大な問題である。特に生産性を上げるために原料ガス中における反応原料の濃度を高める場合や、酸化反応をスタートアップする際に、ホットスポットの温度が高くなる傾向にある。中でもスタートアップ中にホットスポットの温度が過度に上昇すると、触媒の暴走反応が起こる場合があり、反応条件やスタートアップ時間に関して大きな制約を強いられる。
従って、スタートアップ中のホットスポットの温度を抑制することは、工業的に高収率で（メタ）アタクロレインや（メタ）アクリル酸を生産する上で非常に重要である。
【０００４】
スタートアップ中のホットスポットの温度を抑制する方法として、これまでにいくつかの提案がなされている。例えば、特許文献１には、多管式反応器を使用して、プロピレンを気相接触酸化してアクロレインを製造する方法において、反応のスタートアップに際して、反応器への原料の単位時間当たりの供給量が、原料の単位時間当たりの許容最大供給量の３０％以上に達してから、少なくとも２０時間以上原料の単位時間当たりの供給量を許容最大供給量の３０％以上８０％未満に保つ方法が開示されている。
【０００５】
また、特許文献２には、固定酸化触媒が充填された反応器の触媒層に、イソブチレンおよび／またはＴＢＡを４〜９容量％含む原料ガスを流通させる前に、前記触媒層に、酸素、窒素および水蒸気を含み、かつイソブチレンおよびＴＢＡが０〜０．５容量％のガスを流通させながら２５０〜４００℃の範囲まで昇温し、次いでイソブチレンおよび／またはＴＢＡを１〜３．８容量％、酸素を７〜１６容量％および水蒸気を５〜５０容量％含むガスを２５０〜４００℃で１時間以上流通させる方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００５−３３６０８５号公報
【特許文献２】特開２００２−３５６４５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１、２に記載された方法では、スタートアップ中のホットスポットの温度を抑制する効果が必ずしも十分ではなく、加えてスタートアップに長時間を費やすことがあった。
【０００８】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、気相接触酸化反応をスタートアップする際のホットスポットの温度を十分に抑制し、短時間でスタートアップを行うことができる（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸の製造方法は、少なくともモリブデンおよびビスマスを触媒成分として含む固体酸化触媒が充填され触媒層が形成された反応管を備えた固定床管型反応器を用い、プロピレン、イソブチレン、第三級ブチルアルコール、およびメチル第三級ブチルエーテルからなる群より選ばれた少なくとも１種を反応原料として含む原料ガスを前記反応管に供給し、酸素含有ガスとの気相接触酸化反応により（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸を製造する方法において、前記原料ガスの供給開始から定常運転に移行するまでの間に、下記条件（１）〜（３）を満たすように反応原料の供給量を段階的に増やし、その後、定常運転を行うことを特徴とする。
（１）反応原料の供給量が、定常運転時における供給量の１０〜６０％のときに、プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が１００〜９８％である。
（２）反応原料の供給量が、定常運転時における供給量の９０〜１００％のときに、プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が９７％以下である。
（３）反応原料の供給量が、定常運転時における供給量の６０％超、９０％未満のときに、プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が９９〜９７％である。
【００１１】
さらに、前記原料ガスは酸素含有ガスとして酸素および水蒸気を含み、定常運転時における当該原料ガス中の反応原料の濃度が４〜１０容量％、酸素の濃度が７〜１６容量％、水蒸気の濃度が５〜５０容量％であることが好ましい。
また、前記固定床管型反応器は反応管の外側に熱媒浴を備え、反応管に形成された触媒層と、熱媒浴との温度差（触媒層の温度−熱媒浴の温度）が最大となる位置から、触媒層の原料ガス入口側の端部までの距離が、当該触媒層の全長の０．５倍以下であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸の製造方法によれば、気相接触酸化反応をスタートアップする際のホットスポットの温度を十分に抑制し、短時間でスタートアップを行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】実施例１における熱媒浴の温度、イソブチレンの供給量、イソブチレンの転化率、および触媒層と熱媒浴の温度差の最大値（ΔＴｍａｘ）と、時間とのそれぞれ関係を示すグラフである。
【図２】実施例２における熱媒浴の温度、イソブチレンの供給量、イソブチレンの転化率、および触媒層と熱媒浴の温度差の最大値（ΔＴｍａｘ）と、時間とのそれぞれ関係を示すグラフである。
【図３】比較例１における熱媒浴の温度、イソブチレンの供給量、イソブチレンの転化率、および触媒層と熱媒浴の温度差の最大値（ΔＴｍａｘ）と、時間とのそれぞれ関係を示すグラフである。
【図４】比較例３における熱媒浴の温度、イソブチレンの供給量、イソブチレンの転化率、および触媒層と熱媒浴の温度差の最大値（ΔＴｍａｘ）と、時間とのそれぞれ関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明において、（メタ）アクロレインおよび（メタ）アクリル酸を合成する反応は、固定床管型反応器（以下、単に「反応器」という。）を用いて実施される。反応器としては特に限定されないが、工業的には内径１０〜４０ｍｍの反応管を数千〜数万本備えた多管式反応器が好ましい。反応管には、固体酸化触媒が充填され、触媒層が形成される。
また、反応器は、反応管の外側に該反応管を加熱または除熱するための熱媒浴を備えることが好ましい。熱媒としては特に限定されないが、例えば、硝酸カリウムおよび亜硝酸ナトリウムを含む塩溶融物が挙げられる。
なお、本発明において「（メタ）アクロレイン」はメタクロレインとアクロレインの両方を示し、「（メタ）アクリル酸」はメタクリル酸とアクリル酸の両方を示す。
【００１５】
本発明に用いる固体酸化触媒（以下、単に「触媒」という。）としては、少なくともモリブデンおよびビスマスを触媒成分として含み、気相接触酸化反応（以下、単に「酸化反応」という。）に用いられる固体触媒であれば特に限定されない。例えば、従来から知られているモリブデンおよびビスマスを含む複合酸化物等を用いることができるが、下記の式（Ｉ）で表される複合酸化物が好ましい。
ＭｏａＢｉｂＦｅｃＡｄＸｅＹｆＺｇＯｈ    ・・・（Ｉ）
【００１６】
式（Ｉ）において、Ｍｏ、Ｂｉ、ＦｅおよびＯはそれぞれモリブデン、ビスマス、鉄および酸素を表し、Ａはニッケルおよび／またはコバルト、Ｘはマグネシウム、亜鉛、クロム、マンガン、スズおよび鉛からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素、Ｙはリン、ホウ素、イオウ、テルル、ケイ素、ゲルマニウム、セリウム、ニオブ、チタン、ジルコニウム、タングステンおよびアンチモンからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素、Ｚはカリウム、ナトリウム、ルビジウム、セシウムおよびタリウムからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素を表す。
ただし、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇおよびｈは各元素の原子比を表し、ａ＝１２のとき、０．１≦ｂ≦５、０．１≦ｃ≦５、１≦ｄ≦１２、０≦ｅ≦１０、０≦ｆ≦１０、０．０１≦ｇ≦３であり、ｈは前記各元素の原子価を満足するのに必要な酸素の原子比である。特に好ましい各元素の原子比は、ａ＝１２のとき、０．２≦ｂ≦３、０．５≦ｃ≦４、２≦ｄ≦１０、０．１≦ｇ≦２である。
【００１７】
触媒の調製方法としては特に限定されず、成分の著しい偏在を伴わない限り、従来からよく知られている種々の方法を用いることができる。
また、触媒の調製に用いる原料としては特に限定されず、各元素の硝酸塩、炭酸塩、酢酸塩、アンモニウム塩、酸化物、ハロゲン化物等を組み合わせて使用することができる。例えばモリブデンの原料化合物としてはパラモリブデン酸アンモニウム、三酸化モリブデン、モリブデン酸、塩化モリブデン等が挙げられる。ビスマスの原料化合物としては、硝酸ビスマス、酸化ビスマス、酢酸ビスマス、水酸化ビスマス等が挙げられる。触媒成分の原料化合物は、触媒成分を構成する各元素に対して１種を用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００１８】
本発明に用いる触媒は無担体でもよいが、シリカ、アルミナ、シリカ・アルミナ、シリコンカーバイト等の不活性担体に担持させた担持触媒や、あるいはこれら不活性担体で希釈した触媒を用いることもできる。
【００１９】
上述した触媒を反応器に備わる反応管に充填し、触媒層を形成させる。
なお、本発明において「触媒層」とは、反応管内において少なくとも触媒が含まれている領域を指す。すなわち、触媒だけが充填されている領域だけでなく、触媒が不活性担体等で希釈されている領域も触媒層とする。ただし、反応管の両端部など、何も充填されていない空間部分や不活性担体等だけが充填されている領域は、触媒が実質的に含まれないので触媒層には含まない。
【００２０】
本発明においては、触媒層が形成された反応管を備えた反応器を用い、反応原料を含む原料ガスを反応管に供給し、酸素含有ガスとの酸化反応により、（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸を製造する。
反応原料としては、プロピレン、イソブチレン、第三級ブチルアルコール（ＴＢＡ）、およびメチル第三級ブチルエーテル（ＭＴＢＥ）からなる群より選ばれた少なくとも１種を用いる。
【００２１】
ところで、酸化反応により（メタ）アクロレインおよび（メタ）アクリル酸を製造する際は、通常、２５０〜４００℃の範囲の反応温度で実施される。しかし、２５０〜４００℃の範囲の反応温度に保たれた触媒層に、反応開始当初から多量の反応原料を供給すると、触媒層に最大温度の高いホットスポットが生じやすい。その結果、触媒の暴走反応が起こりやすくなり、反応を継続するのが困難となる。そのため、酸化反応を行う際は、反応原料の供給量を段階的に増やして定常運転に移行する操作（以下、「スタートアップ」という。）を行うのが一般的であるが、ホットスポットの温度上昇を抑え、目標の反応原料の供給量に達するまで（すなわち、定常状態に移行するまで）には長時間を費やす必要があった。
【００２２】
本発明者らはこの問題を解決すべく鋭意検討した結果、ホットスポットの温度を抑制するには、反応原料の転化率を下げることで反応熱を抑制するのが一般的であるところ、本発明では逆に反応原料の転化率を高め、ホットスポットの位置を制御することでホットスポットの温度を抑制できることを見出した。そして、酸化反応においてスタートアップを行う際の条件を規定することで、スタートアップ中のホットスポットの温度を十分に抑制でき、短時間でスタートアップを行うことができ、結果として（メタ）アクロレインおよび（メタ）アクリル酸を高い収率で製造できることを見出した。
【００２３】
すなわち、本発明は原料ガスの供給開始から定常運転に移行するまでの間に、下記条件（１）および（２）を満たすようにスタートアップすることを特徴とする。
（１）反応原料の供給量が、定常運転時における供給量の１０〜６０％のとき（以下、この間を「供給期間１０〜６０％」という。）に、プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が１００〜９８％である。
（２）反応原料の供給量が、定常運転時における供給量の９０〜１００％のとき（以下、この間を「供給期間９０〜１００％」という。）に、プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が９７％以下である。
【００２４】
なお、本発明において「定常運転」とは、反応原料が目標の供給量に達し、一定で運転している状態のことである。また、「定常運転時における反応原料の供給量」とは、反応原料の供給量を増加させる工程を終了してから、酸化反応を停止するまでの間に供給される反応原料の供給量の平均値のことである。
【００２５】
また、本発明において「平均転化率」とは、指定された範囲の量の反応原料を供給する期間中のプロピレンおよび／またはイソブチレンの転化率の平均値のことである。すなわち、例えば条件（１）の場合は、供給期間１０〜６０％のときの、プロピレンおよび／またはイソブチレンの転化率の平均値のことである。
【００２６】
プロピレンおよび／またはイソブチレンの転化率は、熱媒浴の温度、反応圧力、反応原料の供給量など、反応条件を変更したときに測定するのが一般的であり、自動ガスクロマトグラフィー等で随時測定することが好ましい。そして、下記式（ｉ）より転化率を求めることができる。
転化率（％）＝Ａ／Ｂ×１００    ・・・（ｉ）
ここで、「Ａ」は反応したプロピレンおよび／またはイソブチレンのモル数、「Ｂ」は供給したプロピレンおよび／またはイソブチレンのモル数である。
【００２７】
なお、転化率は反応条件を変更する際にその値が大きく変化することがあるが、後述するΔＴｍａｘの上昇を抑制する観点から、反応条件を変更する前の転化率から±１０％以内の変化に留めることが好ましく、より好ましくは±５％である。また、反応条件の変更により一時的に変化した転化率は、反応条件を変更した後２時間以内に、反応条件を変更する前の転化率の±５％以内に戻ることが好ましい。このように転化率の変化を制御するには、例えば熱媒浴の温度を調整したり、反応圧力を調整したりすればよい。
【００２８】
条件（１）について、供給期間１０〜６０％のときのプロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が９８％未満であると、ホットスポットの温度が原料ガス出口側で局所的に上昇し、触媒の暴走反応が起こりやすくなるため、短時間でのスタートアップが困難となる。プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率は、９９．５〜９８．１％が好ましい。
また、条件（１）において、供給期間１０〜６０％のときのプロピレンおよび／またはイソブチレンの転化率の下限値は、９５％以上が好ましい。
【００２９】
条件（２）について、供給期間９０〜１００％のときのプロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が９７％を超えると、ホットスポットの温度が上昇し、触媒の暴走反応が起こりやすくなるため、安定した運転が困難となる。プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率は、９６．８％以下が好ましい。なお、平均転化率の下限値については、９３％以上が好ましい。
また、条件（２）において、供給期間９０〜１００％のときのプロピレンおよび／またはイソブチレンの転化率の上限値は、９８％以下が好ましく、下限値は、９０％以上が好ましい。
【００３０】
このように、原料ガスの供給開始から定常運転に移行するまでの間に、上記条件（１）および（２）を満たすようにスタートアップすることで、反応原料の転化率を高め、ホットスポットの位置を制御することができる。
「反応原料の転化率を高める」とは、触媒層の原料ガス入口側の反応を促進することを意味する。逆に、反応原料の転化率が低い場合は、触媒層の原料ガス出口側で主に酸化反応が進行することとなる。そのため、ホットスポットの発生位置が触媒層の原料ガス出口側に移動しやすくなる。ホットスポットの発生位置が触媒層の原料ガス出口側に移動すると、該ホットスポットで局所的に発熱する傾向があり、触媒の暴走反応が起こりやすくなる。そのため、ホットスポットの温度が下がるまで反応原料の供給量を増やすことができないので、スタートアップが完了するまでに長時間を費やすこととなる。
【００３１】
しかし、本発明であれば、スタートアップ中の反応原料の転化率を高めるので、ホットスポットが原料ガス出口側に発生することを抑制できる（すなわち、触媒層の長さ方向においてホットスポットの発生位置を制御できる）。従って、触媒層の長さ方向の発熱を均一化でき、ホットスポットの温度が局所的に上昇することを抑制できる。そのため、反応原料の供給量を減らしたり供給量の上昇を止めたりする必要がなく、短時間でスタートアップできる。
【００３２】
本発明においては、原料ガスの供給開始から定常運転に移行するまでの間に、下記条件（３）を満たすようにスタートアップする。
（３）反応原料の供給量が、定常運転時における供給量の６０％超、９０％未満のとき（以下、この間を「供給期間６０％超〜９０％未満」という。）に、プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が９９〜９７％である。
【００３３】
条件（３）について、供給期間６０％超〜９０％未満のときのプロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が９７％未満であると、ホットスポットの温度が原料ガス出口側で局所的に上昇し、触媒の暴走反応が起こりやすくなるため、短時間でのスタートアップが困難となる。一方、プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率が９９％を超えると、ホットスポットの温度が上昇し、触媒の暴走反応が起こりやすくなるため、安定した運転が困難となる。プロピレンおよび／またはイソブチレンの平均転化率は、９８．５〜９７．１％が好ましい。
また、条件（３）において、供給期間６０％超〜９０％未満のときのプロピレンおよび／またはイソブチレンの転化率の上限値は、９９．５％以下が好ましく、下限値は、９４％以上が好ましい。
【００３４】
なお、ＴＢＡやＭＴＢＥは、反応器に供給されると速やかに脱水されてイソブチレンに変換される。従って、反応原料としてＴＢＡやＭＴＢＥを用いた場合は、イソブチレンを用いた場合と同様の結果が得られると予想される。
【００３５】
各供給期間におけるプロピレンおよび／またはイソブチレンの転化率は、例えば熱媒浴の温度を調整したり、反応圧力を調整したりすることで制御できるが、これらの方法に限定されない。
熱媒浴の温度は、２８０〜４５０℃が好ましく、３００〜４００℃がより好ましい。
反応圧力は、常圧から数気圧程度が好ましい。
熱媒浴の温度や反応圧力が高くなるに連れて、プロピレンおよび／またはイソブチレンの転化率は上がる傾向にある。
【００３６】
また、プロピレンおよび／またはイソブチレンの転化率は、原料ガス中の反応原料と酸素のモル比を調整することでも制御できる。
本発明に用いる原料ガスは、上述した反応原料と、酸素源として酸素含有ガスを含む。酸素含有ガスには、通常、酸素と水蒸気が含まれる。
特に、反応原料としてイソブチレンおよび／またはＴＢＡを用いる場合、原料ガス中の酸素の濃度は、反応原料１モルに対して０．３〜４．０モルが好ましく、０．４〜３．０モルが好ましい。反応原料１モルに対する酸素の濃度が大きくなるに連れて、プロピレンおよび／またはイソブチレンの転化率は上がる傾向にある。
【００３７】
原料ガス中の酸素としては、分子状酸素として空気を用いるのが経済的に有利であるが、必要に応じて純酸素で富化した空気を用いてもよい。
また、原料ガスには、本反応に対して実質的に影響を与えない低級アルデヒド等の不純物を少量含んでいてもよいし、原料ガスを窒素、水蒸気、二酸化炭素等の不活性ガスを加えて希釈してもよい。
【００３８】
定常運転時における原料ガスの濃度は、反応原料の濃度が４〜１０容量％、酸素の濃度が７〜１６容量％、水蒸気の濃度が５〜５０容量％であることが好ましく、反応原料の濃度が６〜８容量％、酸素の濃度が９〜１５容量％、水蒸気の濃度が６〜４０容量％であることがより好ましい。
【００３９】
定常運転時に供給される反応原料の供給量は、通常、反応原料の反応器への上限供給量の７０％以上であり、（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸の生産性を高めるためには、反応原料の供給量を増やすのが好ましい。
また、定常運転時に供給される原料ガスの流量は、反応管１本あたり、空間速度が３００〜３０００ｈｒ−１となるような流量が好ましく、より好ましくは５００〜２０００ｈｒ−１である。なお、スタートアップ中の原料ガスの流量は、反応原料の供給量が上述した条件（１）および（２）を満たせば、特に制限されない。
【００４０】
上述したように、本発明はスタートアップ中の反応原料の転化率を高めることで、触媒層の長さ方向においてホットスポットの発生位置を制御することが可能となる。具体的には、触媒層と熱媒浴との温度差（ΔＴ：触媒層−熱媒浴の温度）が最大となる位置（すなわち、ホットスポットの発生位置）から、触媒層の原料ガス入口側の端部までの距離（ｄ）が、当該触媒層の全長の０．５倍以下となるような位置に、ホットスポットの発生位置を制御できる。距離（ｄ）は、触媒層の全長の０．４倍以下が特に好ましい。距離（ｄ）の下限値については特に制限されない。
距離（ｄ）が触媒層の全長の０．５倍以下であれば、触媒層の長さ方向の発熱を均一化でき、ホットスポットの温度が局所的に上昇することをより効果的に抑制できる。そのため、反応原料の供給量を減らしたり供給量の上昇を止めたりする必要がなく、短時間でスタートアップできる。
【００４１】
なお、熱媒浴中の熱媒は、反応器の形態、反応条件、熱媒の流動状態によって温度に若干の不均一分布が生じる場合がある。この不均一分布の度合いが小さい場合は、熱媒浴の平均温度を「熱媒浴の温度」として採用してもよい。ただし、不均一分布の度合いが大きい場合は、触媒層の位置に応じて触媒層近傍の熱媒浴の温度を測定し、ΔＴを求める。
【００４２】
触媒層の温度を測定する方法としては、例えば反応管に触媒を充填するに先立ち、反応管内に保護管を設置し、該保護間内に熱電対を挿入して、酸化反応中の各場所における触媒層の温度を測定する方法が挙げられる。この測定方法において、保護管の設置位置は、反応管の管軸方向に対して垂直な断面の中心付近が好ましい。また、保護管の長さは触媒層を超える長さが必要である。この測定方法によれば、触媒層のあらゆる位置の温度を簡便に測定できるので好ましい。
なお、工業的に用いられる多管式反応器の場合には、全ての反応管内の触媒層の温度を測定することは実際上困難であるため、実質的に反応器全体を代表する反応管を複数選択し、選択された反応管内の触媒層について温度を測定すればよい。
【００４３】
以上説明したように、本発明によれば、原料ガスの供給開始から定常運転に移行するまでの間に、上記条件（１）および（２）を満たすようにスタートアップするので、反応原料の転化率を高め、ホットスポットの位置を制御することができる。その結果、ホットスポットの温度が上昇するのを抑制できる。具体的には、上述した触媒層と熱媒浴との温度差（ΔＴ）の最大値（ΔＴｍａｘ）を５０℃以下程度に抑制できる。
従って、本発明の（メタ）アクロレインまたは（メタ）アクリル酸の製造方法は、スタートアップ中に反応原料の供給量を減らしたり供給量の上昇を止めたりする必要がなく、短時間でスタートアップでき、結果として（メタ）アクロレインおよび（メタ）アクリル酸を高い収率で製造できる。
【実施例】
【００４４】
以下、本発明について実施例を挙げて具体的に説明する。ただし、本発明はこれらに限定されるものではない。
なお、実施例および比較例中の「部」は「質量部」を意味する。
【００４５】
＜ΔＴｍａｘの定義＞
ΔＴｍａｘは、以下のように定義される。
触媒層の温度は、反応管の管軸方向に対して垂直な断面の中心に設置した保護管に挿入した熱電対により測定した。なお、保護管は反応系と隔離されており、温度を測定する位置は挿入する熱電対の長さを調節して変えることができる。このとき測定した触媒層の温度と熱媒浴の温度との差（ΔＴ＝触媒層の温度−熱媒浴の温度）を測定することでホットスポットを検出した。このとき検出されたΔＴ分布のうち、最も高温のΔＴをΔＴｍａｘとして示した。
また、ΔＴｍａｘの位置は、触媒層の原料ガス入口側の端部から測定した距離（ｄ）として示した。
【００４６】
＜スタートアップの手順＞
実施例および比較例におけるスタートアップは以下のように行った。
スタートアップ中はΔＴｍａｘが高温になると触媒が暴走反応を起こすことがあるため、ΔＴｍａｘが５０℃を超えた場合は反応原料の供給量を上昇させず、ΔＴｍａｘが５０℃以下に下がったのを確認した後、反応原料の供給量を上昇させることとした。また、ΔＴｍａｘの管理上限値を６０℃とし、上限値を超える場合は直ちに反応原料の供給を止め、反応を停止することとした。
反応原料の供給量は、０％から定常運転時における供給量まで１０％ずつ段階的に上昇させた。また、反応原料の供給量はΔＴｍａｘが一定になった後、上昇させた。ここで「ΔＴｍａｘが一定になる」とは、ΔＴｍａｘの温度変化が、３０分以上にわたり±１．０℃の範囲の状態を意味する。
なお、反応原料の供給量が定常運転時の供給量に達し、ΔＴｍａｘが一定に後を定常運転とした。
【００４７】
＜転化率の算出方法＞
原料ガス及び反応生成ガスは、ガスクロマトグラフィーにより分析した。実施例および比較例の反応原料（イソブチレン）の転化率は、下記式（ｉ）により算出した。
イソブチレンの転化率（％）＝Ａ／Ｂ×１００    ・・・（ｉ）
ここで、「Ａ」は反応したイソブチレンのモル数、「Ｂ」は供給したイソブチレンのモル数である。
【００４８】
＜触媒の調製＞
純水１０００部に、パラモリブデン酸アンモニウム５００部、パラタングステン酸アンモニウム６．２部、硝酸セシウム２３．０部、三酸化アンチモン３４．３部および三酸化ビスマス２８．５部を加え、加熱攪拌した（Ａ液）。
別途、純水１０００部に、硝酸第二鉄２０９．８部、硝酸ニッケル１０２．９部、硝酸コバルト４１２．１部、硝酸鉛１５．７部および８５％リン酸２．８部を順次加え、溶解した（Ｂ液）。
ついで、Ａ液にＢ液を加えて水性スラリーとした後、この水性スラリーをスプレー乾燥機にて乾燥させ、平均粒径６０μｍの乾燥球状粒子とした。この乾燥球状粒子を３００℃で１時間、５１０℃で３時間焼成を行い、球状粒子形状の触媒材料を製造した。
この触媒材料５０００部に対して、ヒドロキシプロピルメチルセルロース１５０部およびカードラン５０部を加え、乾式混合した。ここに純水１９００部を混合し、混練り機で粘土状物質になるまで混合（混練り）した後、得られた混練物をピストン式押出し成形機を用いて外径５ｍｍ、内径２ｍｍ、高さ５ｍｍのリング状に押出成形し、粒状の固体酸化触媒とした。
得られた固体酸化触媒の酸素以外の元素組成は、次の通りであった。なお、元素組成は触媒原料の仕込み量から求めた。
Ｍｏ１２Ｗ０．１Ｂｉ０．７Ｆｅ２．２Ｓｂ１．０Ｎｉ１．５Ｃｏ６．０Ｐｂ０．２Ｐ０．１Ｃｓ０．５
【００４９】
［実施例１］
＜触媒の充填＞
気相接触酸化反応には、内径２６．５ｍｍ、長さ６ｍの反応管を１本備え、該反応管の外側に熱媒浴を有する固定床管型反応器を用いた。熱媒としては、硝酸カリウム５０質量％および亜硝酸ナトリウム５０質量％からなる塩溶融物を用い、熱媒浴の温度を１８０℃に設定した。
反応管の原料ガス入口側に、先に調製した固体酸化触媒５００ｇと、ＳＵＳ３０４製のラシヒリング（外径５ｍｍ、外径と内径の差０．４ｍｍ、長さ５ｍｍ）４００ｇとを混合したものを充填した。さらにその上から固体酸化触媒８００ｇを充填し、全長４０８５ｍｍの触媒層を形成した。
この触媒層に、酸素９容量％、水蒸気１０容量％、および窒素８１容量％からなる酸素含有ガスを、空間速度２４０ｈｒ−１で流通させながら、熱媒浴の温度を３５０℃まで５０℃／時間で昇温した。
【００５０】
＜第１工程：供給期間１０〜６０％＞
熱媒浴の温度を３２５℃に設定した。
反応原料としてイソブチレンと、酸素、水蒸気および窒素からなる酸素含有ガスとを含む原料ガスを反応管に供給し、イソブチレンの供給量を定常運転時における供給量の０〜６０％まで増やした。供給期間１０〜６０％（すなわち、定常運転時における反応原料の供給量に対するスタートアップ中の反応原料の供給量の割合が１０〜６０％）のときのイソブチレン、酸素、水蒸気および窒素の濃度と、原料ガスの空間速度を表１に示す。
供給期間１０〜６０％のとき、イソブチレンの平均転化率９９．４％であった。
また、供給期間１０〜６０％のときのΔＴｍａｘ、ΔＴｍａｘの位置、第１工程の所要時間を表２に示す。
【００５１】
＜第２工程：供給期間６０％超〜９０％未満＞
第１工程に引き続き、イソブチレンの供給量を定常運転時における供給量の６０％超〜９０％未満まで増やした。なお、熱媒浴の温度は３２５℃に設定した。供給期間６０％超〜９０％未満のときのイソブチレン、酸素、水蒸気および窒素の濃度と、原料ガスの空間速度を表１に示す。
供給期間６０％超〜９０％未満のとき、イソブチレンの平均転化率９８．０％であった。
供給期間６０％超〜９０％未満のときのΔＴｍａｘ、ΔＴｍａｘの位置、第２工程の所要時間を表２に示す。
【００５２】
＜第３工程：供給期間９０〜１００％＞
第２工程に引き続き、イソブチレンの供給量を定常運転時における供給量の９０〜１００％まで増やした。なお、熱媒浴の温度は３２５℃に設定した。供給期間９０〜１００％のときのイソブチレン、酸素、水蒸気および窒素の濃度と、原料ガスの空間速度を表１に示す。
供給期間９０〜１００％のとき、イソブチレンの平均転化率９６．８％であった。
供給期間９０〜１００％のときのΔＴｍａｘ、ΔＴｍａｘの位置、第３工程の所要時間を表２に示す。
また、各供給期間における、熱媒浴の温度、イソブチレンの供給量、イソブチレンの転化率、およびΔＴｍａｘと、時間（原料ガスの供給開始からの経過時間）とのそれぞれ関係（推移）を図１に示す。
【００５３】
［実施例２］
第１工程〜第３工程において、熱媒浴の温度を３２２℃に設定した以外は、実施例１と同様にして第１工程〜第３工程を行った。
各供給期間におけるイソブチレンの平均転化率、ΔＴｍａｘ、ΔＴｍａｘの位置、および第１工程〜第３工程の所要時間を表２に示す。
また、各供給期間における、熱媒浴の温度、イソブチレンの供給量、イソブチレンの転化率、およびΔＴｍａｘと、時間とのそれぞれ関係を図２に示す。
【００５４】
［比較例１］
熱媒浴の温度を３０８℃に設定し、供給期間１０〜６０％のときのイソブチレンの転化率が９５％で一定になるように、イソブチレンの供給量を増やした際に熱媒浴の温度を調節した以外は、実施例１と同様にして第１工程を行った。
ついで、供給期間６０％超〜９０％未満のときのイソブチレンの転化率が９５％で一定になるように、イソブチレンの供給量を増やした際に熱媒浴の温度を調節した以外は、実施例１と同様にして第２工程を行った。
ついで、供給期間９０〜１００％のときのイソブチレンの転化率が９５％で一定になるように、イソブチレンの供給量を増やした際に熱媒浴の温度を調節した以外は、実施例１と同様にして第３工程を行った。
【００５５】
各工程終了時の熱媒浴の温度、各供給期間におけるイソブチレンの平均転化率、ΔＴｍａｘ、ΔＴｍａｘの位置、および第１反応〜第３反応の所要時間を表２に示す。
また、各供給期間における、熱媒浴の温度、イソブチレンの供給量、イソブチレンの転化率、およびΔＴｍａｘと、時間とのそれぞれ関係を図３に示す。
【００５６】
［比較例２］
比較例１と同様にして第１工程を行った。
ついで、ΔＴｍａｘが５０℃を超えてもイソブチレンの供給量の上昇を続けた以外は、比較例１と同様にして第２工程、第３工程を行った。
その結果、イソブチレンの供給量が定常運転時の供給量の９０％に達したときに、ΔＴｍａｘが６０℃を超えたため、原料ガスの供給を止め、反応器を停止した。反応器を開放して触媒を確認したところ、触媒の一部が変色し、失活していた。
【００５７】
［比較例３］
各供給期間におけるイソブチレンの転化率が９７％で一定になるように、イソブチレンの供給量を増やした際に熱媒浴の温度を調節した以外は、比較例１と同様にして第１工程〜第３工程を行った。
各工程終了時の熱媒浴の温度、各供給期間におけるイソブチレンの平均転化率、ΔＴｍａｘ、ΔＴｍａｘの位置、および第１工程〜第３工程の所要時間を表２に示す。
また、各供給期間における、熱媒浴の温度、イソブチレンの供給量、イソブチレンの転化率、およびΔＴｍａｘと、時間とのそれぞれ関係を図４に示す。
【００５８】
［比較例４］
比較例３と同様にして第１工程を行った。
ついで、ΔＴｍａｘが５０℃を超えてもイソブチレンの供給量の上昇を続けた以外は、比較例３と同様にして第２工程、第３工程を行った。
その結果、イソブチレンの供給量が定常運転時の供給量の９０％に達したときに、ΔＴｍａｘが６０℃を超えたため、原料ガスの供給を止め、反応器を停止した。反応器を開放して触媒を確認したところ、触媒の一部が変色し、失活していた。
【００５９】
［比較例５］
第１工程を行わなかった以外は、実施例１と同様にして第２工程を行った。なお、「第１工程を行わない」とは、定常運転時におけるイソブチレンの供給量の６０％に相当する量にて、原料ガスの供給を開始したことを意味する。
その結果、イソブチレンの供給量が定常運転時の供給量の９０％に達したときに、ΔＴｍａｘが６０℃を超えたため、原料ガスの供給を止め、反応器を停止した。反応器を開放して触媒を確認したところ、触媒の一部が変色し、失活していた。
【００６０】
【表１】
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【００６１】
【表２】
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【００６２】
表２中、実施例１、２の「熱媒浴の温度」は、各工程において設定した熱媒浴の温度を示した。一方、比較例１、２の「熱媒浴の温度」は、各工程終了時の熱媒浴の温度を示した。
【００６３】
表２、および図１、２から明らかなように、実施例１、２の場合、ホットスポットの温度を十分に抑制でき、短時間でスタートアップを行うことができた。また、第３工程が終了した後、反応器を開放して触媒を確認したところ、異常は認められなかった。
【００６４】
一方、比較例１の場合、表２、および図３から明らかなように、第２工程においてイソブチレンの供給量が定常運転時における供給量の８０％に達したときに、ΔＴｍａｘが５０℃を越えたため、ΔＴｍａｘが５０℃以下に下がるまでイソブチレンの供給量の上昇をやめざるをえず、第２工程の所要時間が２３時間と大幅に長くなった。その結果、スタートアップが完了するまでに３０時間も要した。なお、ΔＴｍａｘの位置は、原料ガスの供給開始から２０時間目に、その位置が原料ガス入口側に大きく移動した。
比較例３の場合、表２、および図４から明らかなように、第２工程においてイソブチレンの供給量が定常運転時における供給量の８０％に達したときに、ΔＴｍａｘが５０℃を越えたため、ΔＴｍａｘが５０℃以下に下がるまでイソブチレンの供給量の上昇をやめざるをえず、第２工程の所要時間が１８時間と大幅に長くなった。その結果、スタートアップが完了するまでに２５時間も要した。なお、ΔＴｍａｘの位置は、原料ガスの供給開始から２１時間目に、その位置が原料ガス入口側に大きく移動した。
なお、比較例１、３において第３工程が終了した後、反応器を開放して触媒を確認したところ、異常は認められなかった。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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