(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンと、
前記ガスタービンの排気ガスに含まれる排熱を利用して発生する高圧主蒸気で駆動する高圧タービン、前記排熱を利用して発生する中圧主蒸気で駆動する中圧タービン、および、前記排熱を利用して発生する低圧主蒸気で駆動する低圧タービンを含んでなる蒸気タービンと、
前記高圧タービンから排出される前記高圧主蒸気を凝縮して復水を発生する復水器と、
前記復水器で発生する前記復水を前記排熱で過熱する排熱回収ボイラと、
前記排熱回収ボイラで過熱された前記復水で前記高圧主蒸気を発生する高圧ドラムと、
前記高圧ドラムで発生する前記高圧主蒸気を前記高圧タービンをバイパスして前記復水器に導入する高圧タービンバイパス管および当該高圧タービンバイパス管における前記高圧主蒸気の圧力を調節して前記高圧主蒸気を前記復水器へ導入する高圧主蒸気圧力調節手段と、を含んで構成され、
前記排熱回収ボイラに、
前記高圧ドラムで発生する前記高圧主蒸気を前記排熱で過熱する高圧過熱器と、
前記高圧タービンから排気される前記高圧主蒸気を前記排熱で過熱する再熱器と、が、前記排気ガスの流れに対する上流からこの順に配置されるコンバインドサイクル型発電プラントであって、
前記蒸気タービンが停止したときに、
前記高圧ドラムで発生する前記高圧主蒸気を前記高圧タービンバイパス管で前記復水器に導入し、前記高圧主蒸気圧力調節手段で前記高圧主蒸気を減圧することで、当該高圧ドラムの蒸発量を増やして前記高圧過熱器における前記排熱の吸熱量を増やすとともに、
前記高圧ドラムの蒸発量が当該高圧ドラムの許容最大蒸発量を超えないように前記高圧タービンバイパス管における前記高圧主蒸気の圧力を調節し、
さらに、前記高圧過熱器で吸熱された後の前記排気ガスに含まれる前記排熱で前記再熱器が耐熱許容値を超えて高温にならないように前記ガスタービンの運転負荷を調節して前記ガスタービンを単独で運転可能であること、を特徴とするコンバインドサイクル型発電プラント。
【請求項２】
前記中圧主蒸気を発生する中圧ドラムと、
前記中圧ドラムで発生する前記中圧主蒸気を前記中圧タービンをバイパスして前記復水器に導入する中圧タービンバイパス管および当該中圧タービンバイパス管における前記中圧主蒸気の圧力を調節して前記中圧主蒸気を前記復水器へ導入する中圧主蒸気圧力調節手段と、
前記低圧主蒸気を発生する低圧ドラムと、
前記低圧ドラムで発生する前記低圧主蒸気を前記低圧タービンをバイパスして前記復水器に導入する低圧タービンバイパス管および当該低圧タービンバイパス管における前記低圧主蒸気の圧力を調節して前記低圧主蒸気を前記復水器へ導入する低圧主蒸気圧力調節手段と、をさらに備え、
前記蒸気タービンが停止したときに、
前記中圧ドラムで発生する前記中圧主蒸気を前記中圧タービンバイパス管で前記復水器に導入し、前記中圧主蒸気圧力調節手段で前記中圧主蒸気を減圧することで、当該中圧ドラムの蒸発量を増やすとともに、前記中圧ドラムの蒸発量が当該中圧ドラムの許容最大蒸発量を超えないように前記中圧タービンバイパス管における前記中圧主蒸気の圧力を調節し、
前記低圧ドラムで発生する前記低圧主蒸気を前記低圧タービンバイパス管で前記復水器に導入し、前記低圧主蒸気圧力調節手段で前記低圧主蒸気を減圧することで、当該低圧ドラムの蒸発量を増やすとともに、前記低圧ドラムの蒸発量が当該低圧ドラムの許容最大蒸発量を超えないように前記低圧タービンバイパス管における前記低圧主蒸気の圧力を調節することを特徴とする請求項１に記載のコンバインドサイクル型発電プラント。
【請求項３】
ガスタービンと、
前記ガスタービンの排気ガスに含まれる排熱を利用して発生する高圧主蒸気で駆動する高圧タービン、前記排熱を利用して発生する中圧主蒸気で駆動する中圧タービン、および、前記排熱を利用して発生する低圧主蒸気で駆動する低圧タービンを含んでなる蒸気タービンと、
前記高圧タービンから排出される前記高圧主蒸気を凝縮して復水を発生する復水器と、
前記復水器で発生する前記復水を前記排熱で過熱する排熱回収ボイラと、
前記排熱回収ボイラで過熱された前記復水で前記高圧主蒸気を発生する高圧ドラムと、
前記高圧ドラムで発生する前記高圧主蒸気を前記高圧タービンをバイパスして前記復水器に導入する高圧タービンバイパス管および当該高圧タービンバイパス管における前記高圧主蒸気の圧力を調節して前記高圧主蒸気を前記復水器へ導入する高圧主蒸気圧力調節手段と、を含んで構成され、
前記排熱回収ボイラに、
前記高圧ドラムで発生する前記高圧主蒸気を過熱する高圧過熱器と、
前記高圧タービンから排気される前記高圧主蒸気を前記排熱で過熱する再熱器と、が、前記排気ガスの流れに対する上流からこの順に配置されるコンバインドサイクル型発電プラントで前記ガスタービンを単独で運転する運転方法であって、
前記高圧過熱器における前記排熱の吸熱量を増やすために前記高圧ドラムの蒸発量を増やすとともに、前記高圧ドラムの蒸発量が当該高圧ドラムの許容最大蒸発量を超えないように前記高圧主蒸気圧力調節手段を介して前記高圧タービンバイパス管における前記高圧主蒸気の圧力を調節する手順と、
前記高圧過熱器で吸熱された後の前記排気ガスに含まれる前記排熱で前記再熱器が耐熱許容値を超えて高温にならないように前記ガスタービンの運転負荷を調節する手順と、を有することを特徴とする運転方法。
【請求項４】
前記中圧主蒸気を発生する中圧ドラムと、
前記中圧ドラムで発生する前記中圧主蒸気を前記中圧タービンをバイパスして前記復水器に導入する中圧タービンバイパス管および当該中圧タービンバイパス管における前記中圧主蒸気の圧力を調節して前記中圧主蒸気を前記復水器へ導入する中圧主蒸気圧力調節手段と、
前記低圧主蒸気を発生する低圧ドラムと、
前記低圧ドラムで発生する前記低圧主蒸気を前記低圧タービンをバイパスして前記復水器に導入する低圧タービンバイパス管および当該低圧タービンバイパス管における前記低圧主蒸気の圧力を調節して前記低圧主蒸気を前記復水器へ導入する低圧主蒸気圧力調節手段と、が備わる前記コンバインドサイクル型発電プラントにおいて、
前記中圧ドラムの蒸発量が当該中圧ドラムの許容最大蒸発量を超えないように前記中圧主蒸気圧力調節手段を介して前記中圧タービンバイパス管における前記中圧主蒸気の圧力を調節する手順と、
前記低圧ドラムの蒸発量が当該低圧ドラムの許容最大蒸発量を超えないように前記低圧主蒸気圧力調節手段を介して前記低圧タービンバイパス管における前記低圧主蒸気の圧力を調節する手順と、
を備えることを特徴とする請求項３に記載の運転方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンバインドサイクル型発電プラントおよび運転方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、コンバインドサイクル型発電プラント（以下、Ｃ／Ｃ発電プラントと称する）は、特許文献１、２に記載されるように、１台の蒸気タービンと、１台以上のガスタービンと、それに付随する補機類（再熱器、蒸気発生器等）を含んで構成される。
そして、Ｃ／Ｃ発電プラントはガスタービンの運転で生じる排熱で発生する蒸気が蒸気タービンに供給されるように構成される。
このようなＣ／Ｃ発電プラントにおいて、ガスタービンを単独負荷運転するときには、再熱器の温度上昇を抑制するために再熱器に戻り蒸気を供給することが必要になる。
特許文献１に開示される多軸型コンバインドサイクルプラント（Ｃ／Ｃ発電プラント）は蒸気タービンの停止時に、高圧タービンバイパス管を介して再熱器に戻り蒸気を流し込んでガスタービンの単独負荷運転を可能とするように構成される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００４−２７９３８号公報
【特許文献２】特開平９−６８００４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に開示される多軸型コンバインドサイクルプラントのように、ガスタービンを単独負荷運転するためには、再熱器に戻り蒸気を流し込むための高圧タービンバイパス管が必要になる。
また、特許文献２に開示されるようにガスタービンの排熱で発生する蒸気が高圧タービンバイパス管（タービンバイパス回路）を介して直接、復水器に流れ込む構成のコンバインドサイクル発電プラントでは、ガスタービンの単独負荷運転時にガスタービンの排熱で発生する蒸気を戻り蒸気として再熱器に戻すことができない。したがって、このように構成されるコンバインドサイクル発電プラントでは、再熱器が耐熱許容値を超えて高温になる場合があるためガスタービンの単独負荷運転は実施されない。
【０００５】
そこで、本発明は、ガスタービンの排熱で発生する蒸気が再熱器に戻らずに復水器に流れ込む構成であってもガスタービンを単独で運転可能なコンバインドサイクル型発電プラントおよび運転方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記課題を解決するため本発明は、ガスタービンと、前記ガスタービンの排気ガスに含まれる排熱を利用して発生する高圧主蒸気で駆動する高圧タービン、前記排熱を利用して発生する中圧主蒸気で駆動する中圧タービン、および、前記排熱を利用して発生する低圧主蒸気で駆動する低圧タービンを含んでなる蒸気タービンと、前記高圧タービンから排出される前記高圧主蒸気を凝縮して復水を発生する復水器と、前記復水器で発生する前記復水を前記排熱で過熱する排熱回収ボイラと、前記排熱回収ボイラで過熱された前記復水で前記高圧主蒸気を発生する高圧ドラムと、前記高圧ドラムで発生する前記高圧主蒸気を前記高圧タービンをバイパスして前記復水器に導入する高圧タービンバイパス管および当該高圧タービンバイパス管における前記高圧主蒸気の圧力を調節して前記高圧主蒸気を前記復水器へ導入する高圧主蒸気圧力調節手段と、を含んで構成され、前記排熱回収ボイラに、前記高圧ドラムで発生する前記高圧主蒸気を前記排熱で過熱する高圧過熱器と、前記高圧タービンから排気される前記高圧主蒸気を前記排熱で過熱する再熱器と、が、前記排気ガスの流れに対する上流からこの順に配置されるコンバインドサイクル型発電プラントおよびその運転方法とする。そして、前記蒸気タービンが停止したときに、前記高圧ドラムで発生する前記高圧主蒸気を前記高圧タービンバイパス管で前記復水器に導入し、前記高圧主蒸気圧力調節手段で前記高圧主蒸気を減圧することで、当該高圧ドラムの蒸発量を増やして前記高圧過熱器における前記排熱の吸熱量を増やすとともに、前記高圧ドラムの蒸発量が当該高圧ドラムの許容最大蒸発量を超えないように前記高圧タービンバイパス管における前記高圧主蒸気の圧力を調節し、さらに、前記高圧過熱器で吸熱された後の前記排気ガスに含まれる前記排熱で前記再熱器が耐熱許容値を超えて高温にならないように前記ガスタービンの運転負荷を調節して前記ガスタービンを単独で運転可能であること、を特徴とする。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によると、ガスタービンの排熱で発生する蒸気が再熱器に戻らずに復水器に流れ込む構成であってもガスタービンを単独で運転可能なコンバインドサイクル型発電プラントおよび運転方法を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】Ｃ／Ｃ発電プラントの概略構成図である。
【図２】低圧タービンバイパス弁を制御する機能ブロックを示す図である。
【図３】中圧タービンバイパス弁を制御する機能ブロックを示す図である。
【図４】中圧特性線図の一例を示す図である。
【図５】高圧タービンバイパス弁を制御する機能ブロックを示す図である。
【図６】高圧特性線図の一例を示す図である。
【図７】ガスタービンを制御する機能ブロックを示す図である。
【図８】タービン負荷特性線図の一例を示す図である。
【図９】運転負荷が切り替わる状態を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、適宜図を参照して本発明の実施形態を詳細に説明する。
図１に示すように、本実施形態に係るコンバインドサイクル型発電プラント（Ｃ／Ｃ発電プラント１）は、ガスタービン１１と、蒸気タービン１０（高圧タービン１２、中圧タービン１３、低圧タービン１４）と、制御装置２と、を有して構成され、ガスタービン１１と蒸気タービン１０の出力軸のそれぞれに発電機Ｇが接続される多軸型の発電プラントである。
【００１０】
ガスタービン１１と蒸気タービン１０がともに運転される通常運転の場合、ガスタービン１１の排気側に設置される排熱回収ボイラ５４に備わる高圧ドラム２２で発生した蒸気は、高圧過熱器５４ｊ、高圧主蒸気管４５を流通して高圧タービン１２に流入する。高圧タービン１２で仕事をした蒸気（低温蒸気）は、低温再熱蒸気管４６を流通して排熱回収ボイラ５４に備わる再熱器５４ｉに流入し、ガスタービン１１から排気される排気ガスに含まれる熱量（以下、タービン排熱と称する）で加熱された後に高温再熱蒸気管４７、インターセプト弁８３を流通して中圧タービン１３に流入する。そして、中圧タービン１３で仕事をした蒸気はクロスオーバ管８１を流通して低圧タービン１４に流入する。
【００１１】
なお、高圧主蒸気管４５から、高圧主蒸気の圧力を調節する高圧タービンバイパス弁２３（高圧主蒸気圧力調節手段）および減温器８８が備わる高圧タービンバイパス管５１ａが分岐し、高圧主蒸気管４５は高圧タービンバイパス管５１ａを介して復水器１５と接続され、高圧ドラム２２で発生する高圧主蒸気を復水器１５に高圧タービン１２をバイパスして導入可能に、かつ、高圧主蒸気の圧力を調節可能に構成される。
また、高圧主蒸気管４５と高圧タービンバイパス管５１ａの分岐点と高圧タービン１２の間で高圧主蒸気管４５に高圧加減弁８２が備わる。
さらに、高圧主蒸気管４５に備わる高圧タービン入口圧力検出器２６によって、高圧主蒸気管４５を流通する蒸気の圧力（高圧主蒸気圧力）が検出され、高圧主蒸気管４５に備わる高圧流量検出器４０１によって、高圧主蒸気管４５を流通する蒸気の流量（高圧主蒸気流量）が検出される。
【００１２】
低圧タービン１４から排出された蒸気は復水器１５で復水に凝縮され、低圧給水ポンプ１６で加圧されて給水管５０を流通し、グランド蒸気復水器１８を経由して排熱回収ボイラ５４の低圧節炭器５４ａに流入し、低圧節炭器５４ａを流通する間にタービン排熱で加熱されて低圧ドラム２０に流入する。また、給水管５０を流通する復水の一部は高中圧給水ポンプ１９で加圧されて排熱回収ボイラ５４の中圧節炭器５４ｃと高圧節炭器５４ｆに流れ込んでタービン排熱で加熱され、それぞれ中圧ドラム２１、高圧ドラム２２に流入する。
なお、高中圧給水ポンプ１９で加圧された復水の一部は、減温器８８に導入されて高圧タービンバイパス管５１ａを流通する高圧主蒸気の減温に利用され、気化して復水器１５に流入する。また、低圧給水ポンプ１６で加圧された復水の一部は、減温器８９に導入されて中圧タービンバイパス管５２ａを流通する中圧主蒸気の減温に利用され、気化して復水器１５に流入する。
【００１３】
低圧ドラム２０に流入した復水は低圧蒸発器５４ｂで加熱され高温の復水となって低圧ドラム２０に戻り、その一部が蒸気（飽和蒸気）となって低圧過熱器入口連絡管を経由して低圧過熱器５４ｄに流入する。そして、低圧過熱器５４ｄで加熱された蒸気は低圧主蒸気管４８によって中圧タービン１３の最終段に導かれクロスオーバ管８１を流通して低圧タービン１４に流入する。
なお、低圧主蒸気管４８から、低圧主蒸気の圧力を調節する低圧タービンバイパス弁２５（低圧主蒸気圧力調節手段）が備わる低圧タービンバイパス管５３が分岐し、低圧主蒸気管４８は低圧タービンバイパス管５３を介して復水器１５と接続される。そして、低圧ドラム２０で発生する低圧主蒸気を復水器１５に直接導入可能に、かつ、低圧主蒸気の圧力を調節可能に構成される。
また、低圧主蒸気管４８と低圧タービンバイパス管５３の分岐点と中圧タービン１３の間で低圧主蒸気管４８に低圧加減弁８４が備わる。
さらに、低圧主蒸気管４８に備わる低圧タービン入口圧力検出器２８によって、低圧主蒸気管４８を流通する蒸気の圧力（低圧主蒸気圧力）が検出され、低圧主蒸気管４８に備わる低圧流量検出器２０１によって、低圧主蒸気管４８を流通する蒸気の流量（低圧主蒸気流量）が検出される。
【００１４】
また、中圧ドラム２１に流入した復水は中圧蒸発器５４ｅで加熱され高温の復水となって中圧ドラム２１に戻り、その一部が飽和蒸気となって中圧過熱器入口連絡管を経由して中圧過熱器５４ｇに流入する。そして、中圧過熱器５４ｇで加熱された蒸気は中圧主蒸気管３９によって低温再熱蒸気管４６に流入する。
また、中圧主蒸気管３９から、中圧主蒸気の圧力を調節する中圧タービンバイパス弁２４（中圧主蒸気圧力調節手段）および減温器８９が備わる中圧タービンバイパス管５２ａが分岐し、中圧主蒸気管３９は中圧タービンバイパス管５２ａを介して復水器１５と接続される。そして、中圧ドラム２１で発生する中圧主蒸気を復水器１５に直接導入可能に、かつ、中圧主蒸気の圧力を調節可能に構成される。
また、中圧主蒸気管３９と中圧タービンバイパス管５２ａの分岐点と低温再熱蒸気管４６の間で中圧主蒸気管３９に中圧主蒸気遮断弁９１が備わる。
中圧主蒸気遮断弁９１は、蒸気タービン１０とガスタービン１１がともに運転される通常運転のときに開弁し、中圧ドラム２１で発生する中圧主蒸気を再熱器５４ｉを介して中圧タービン１３に供給する。また、蒸気タービン１０が停止してガスタービン１１が単独負荷運転するとき、中圧主蒸気遮断弁９１は閉弁する。
【００１５】
さらに、中圧主蒸気管３９に備わる中圧タービン入口圧力検出器２７によって、中圧主蒸気管３９を流通する蒸気の圧力（中圧主蒸気圧力）が検出され、中圧主蒸気管３９に備わる中圧流量検出器３０１によって、中圧主蒸気管３９を流通する蒸気の流量（中圧主蒸気流量）が検出される。
【００１６】
また、高圧ドラム２２に流入した復水は高圧蒸発器５４ｈで加熱され高温の復水となって高圧ドラム２２に戻り、その一部が飽和蒸気となって高圧過熱器入口連絡管を経由して高圧過熱器５４ｊに流入し、前記したように高圧主蒸気管４５を流通して高圧タービン１２に流入する。
【００１７】
なお、排熱回収ボイラ５４には脱硝装置９２が備わり、ガスタービン１１から排出されるガスに含まれる窒素酸化物が窒素と水蒸気に分解されるように構成される。
また、符号９０は高圧タービン１２の初段後圧力を検出する高圧タービン初段後圧力検出器である。
【００１８】
以上のように構成されるＣ／Ｃ発電プラント１は、蒸気タービン１０（高圧タービン１２、中圧タービン１３、低圧タービン１４）を停止してガスタービン１１を単独負荷運転する場合、高圧加減弁８２、インターセプト弁８３、および、低圧加減弁８４を閉弁して蒸気タービン１０（高圧タービン１２、中圧タービン１３、低圧タービン１４）への蒸気の供給を遮断するように制御される。
【００１９】
しかしながら、ガスタービン１１を単独負荷運転する場合に再熱器５４ｉに蒸気が流入しないとガスタービン１１から排気される排気ガスに含まれるタービン排熱によって再熱器５４ｉの温度が上昇し、設計温度を超えると再熱器５４ｉが破損するなどの問題が発生する。
そこで、本実施形態の制御装置２は、ガスタービン１１の単独負荷運転の時に再熱器５４ｉにおけるタービン排熱の熱量を下げるようにＣ／Ｃ発電プラント１を制御する。
【００２０】
具体的に制御装置２は、ガスタービン１１の排気ガスの流れにおいて再熱器５４ｉの上流に配置される高圧過熱器５４ｊでの交換熱量（タービン排熱の吸収熱量）を増やして再熱器５４ｉにおけるタービン排熱の熱量を下げる。
そのため制御装置２は、高圧タービンバイパス弁２３を開いて高圧主蒸気管４５、および、高圧タービンバイパス管５１ａの蒸気を真空状態の復水器１５に導入して高圧主蒸気を減圧する。このことによって高圧ドラム２２における飽和蒸気温度が低下して高圧ドラム２２での蒸発量が増え、高圧過熱器５４ｊを流れる蒸気流量が増えることによって高圧過熱器５４ｊでの交換熱量が増える。この結果、再熱器５４ｉの過熱が抑制される。
【００２１】
しかしながら、高圧ドラム２２には許容最大蒸発量が設計値として設定されているため、この許容最大蒸発量を超えないように蒸発量が設定されることが好ましい。高圧ドラム２２の蒸発量は内部の蒸気圧によって決まり、高圧ドラム２２の内部の蒸気圧は高圧タービンバイパス弁２３の開度によって決定される。
つまり、高圧ドラム２２の蒸発量が許容最大蒸発量を超えないように高圧タービンバイパス弁２３の開度が設定されることが要求される。
【００２２】
本実施形態において制御装置２は、以下のようにガスタービン１１の運転負荷、高圧タービンバイパス弁２３の開度、中圧タービンバイパス弁２４の開度、および、低圧タービンバイパス弁２５の開度を設定してガスタービン１１を単独負荷運転する。
【００２３】
《ガスタービン１１の運転負荷の設定》
制御装置２は、Ｃ／Ｃ発電プラント１の蒸気タービン１０を停止してガスタービン１１の単独負荷運転に切り替える場合にガスタービン１１の運転負荷を決定するが、このとき制御装置２は、高圧ドラム２２の蒸発量が変化しない状態（つまり、高圧過熱器５４ｊでの交換熱量が変化しない状態）で排気ガスの温度が再熱器５４ｉの耐熱温度以下となるガスタービン１１の運転負荷の最大値をガスタービン１１の運転負荷に決定する。
【００２４】
この運転負荷は再熱器５４ｉの耐熱温度、高圧ドラム２２の蒸発量に応じて決定される値である。例えば、高圧ドラム２２の蒸発量と、高圧過熱器５４ｊを通過した排気ガスの温度と、ガスタービン１１の運転負荷と、の関係を示すマップ形式のデータが予め設定されている構成とすれば、制御装置２は高圧ドラム２２の蒸発量に基づいて当該マップ形式のデータを参照することによって、排気ガスの温度が再熱器５４ｉの耐熱温度以下となるガスタービン１１の運転負荷を決定できる。なお、排気ガスの温度と運転負荷がマップ形式のデータで設定されることは一例であり、制御装置２が参照できる形態であればマップ形式に限定されるものではない。
【００２５】
《低圧タービンバイパス弁２５の開度設定》
制御装置２は、蒸気タービン１０を停止すると、低圧タービンバイパス弁２５の開度を調節して低圧主蒸気圧力を制御する。低圧タービンバイパス弁２５が開弁すると低圧ドラム２０は低圧過熱器５４ｄを介して復水器１５と連通して内部が減圧する。低圧ドラム２０では減圧にともなって飽和温度が低下して蒸発量が増える。
制御装置２は、低圧ドラム２０の蒸発量が予め設定される許容値（許容最大蒸発量）を超えない範囲で最大の蒸発量となるような低圧主蒸気圧力の初期値（低圧圧力初期値）を設定し、低圧タービンバイパス弁２５の開度は、低圧タービンバイパス管５３の低圧主蒸気圧力が低圧圧力初期値となるように制御される。この低圧圧力初期値は予め決定されている値であってもよい。
【００２６】
《中圧タービンバイパス弁２４の開度設定》
制御装置２は、蒸気タービン１０を停止すると、中圧タービンバイパス弁２４の開度を調節して中圧ドラム２１の蒸発量を設定する。低圧ドラム２０と同様に中圧タービンバイパス弁２４が開弁すると中圧ドラム２１は中圧過熱器５４ｇを介して復水器１５と連通し、内部が減圧する。中圧ドラム２１では減圧にともなって飽和温度が低下して蒸発量が増える。
制御装置２は、中圧ドラム２１の蒸発量が予め設定される許容値（許容最大蒸発量）を超えない範囲で最大の蒸発量となるような中圧主蒸気圧力の初期値（中圧圧力初期値）を設定し、中圧タービンバイパス弁２４の開度は、中圧タービンバイパス管５２ａの中圧主蒸気圧力が中圧圧力初期値となるように制御される。この中圧圧力初期値は予め決定されている値であってもよい。
【００２７】
《高圧タービンバイパス弁２３の開度設定》
また、制御装置２は、蒸気タービン１０を停止すると、高圧タービンバイパス弁２３の開度を調節して高圧ドラム２２の蒸発量を設定する。低圧ドラム２０と同様に高圧タービンバイパス弁２３が開弁すると高圧ドラム２２は高圧過熱器５４ｊを介して復水器１５と連通し、内部が減圧する。高圧ドラム２２では減圧にともなって飽和温度が低下して蒸発量が増える。
制御装置２は、高圧ドラム２２の蒸発量が予め設定される許容値（許容最大蒸発量）を超えない範囲で最大の蒸発量となるような高圧主蒸気圧力の初期値（高圧圧力初期値）を設定し、高圧タービンバイパス弁２３の開度は、高圧タービンバイパス管５１ａの高圧主蒸気圧力が高圧圧力初期値となるように制御される。この高圧圧力初期値は予め決定されている値であってもよい。
【００２８】
制御装置２は蒸気タービン１０を停止したとき、前記のように、ガスタービン１１の運転負荷、高圧圧力初期値、中圧圧力初期値、および、低圧圧力初期値を設定する。そして、制御装置２はガスタービン１１を単独負荷運転する間、ガスタービン１１の運転負荷、高圧タービンバイパス弁２３の開度、中圧タービンバイパス弁２４の開度、および、低圧タービンバイパス弁２５の開度を以下のように連続して制御（調節）する。
【００２９】
《低圧タービンバイパス弁２５の開度調節》
制御装置２は、図２に示す機能ブロックを含んで構成され、低圧タービンバイパス弁２５を制御する。図２に示すように制御装置２は、低圧タービン入口圧力検出器２８の検出値を低圧主蒸気管４８における低圧主蒸気の圧力（低圧主蒸気圧力）の実測値とし、低圧主蒸気管４８に許容される最大値（低圧主蒸気許容最大圧力値）から、低圧主蒸気圧力の実測値を減算器１００ｂで減算した偏差（低圧主蒸気圧偏差ΔＰＬ）を演算する。そして制御装置２は、例えば、ＰＩ動作器１００ｃでのＰＩ動作（比例・積分動作）によって低圧主蒸気圧偏差ΔＰＬをゼロとするように低圧タービンバイパス弁２５の開度を調節する。
【００３０】
低圧主蒸気圧偏差ΔＰＬが正のとき、低圧主蒸気圧力の実測値を高くするため制御装置２は低圧タービンバイパス弁２５を閉じる方向に調節し、低圧主蒸気圧偏差ΔＰＬが負のとき、低圧主蒸気圧力の実測値を低くするため制御装置２は低圧タービンバイパス弁２５を開く方向に調節する。
なお、蒸気タービン１０が停止していないとき（つまり、蒸気タービン１０とガスタービン１１がともに運転される通常運転のとき）、制御装置２は、低圧主蒸気許容最大圧力値に替えて、予め設定される低圧設定値を選択器１００ａで選択する。この低圧設定値は、通常運転のときに低圧タービン１４に設定される固定値であってＣ／Ｃ発電プラント１（図１参照）の特性値として決定される。
【００３１】
制御装置２は減算器１００ｂで、選択した低圧設定値から低圧主蒸気圧力の実測値を減算して低圧主蒸気圧偏差ΔＰＬを演算し、低圧主蒸気圧偏差ΔＰＬをゼロとするように低圧タービンバイパス弁２５を制御する。
以上のような手順で制御装置２は、低圧タービンバイパス弁２５を制御して開度を調節し、低圧タービンバイパス管５３における低圧主蒸気の圧力を調節する。
【００３２】
《中圧タービンバイパス弁２４の開度調節》
制御装置２は、図３に示す機能ブロックを含んで構成され、低圧主蒸気管４８（図１参照）における低圧主蒸気の蒸気流量が低圧許容最大流量未満となるように中圧タービンバイパス弁２４を制御する。図３に示すように制御装置２は、低圧主蒸気管４８に備わる低圧流量検出器２０１の検出値を低圧主蒸気管４８における低圧主蒸気流量の実測値とし、低圧主蒸気管４８に許容される低圧許容最大流量から実測値を減算器２００ａで減算（低圧許容最大流量−実測値）して低圧流量偏差ΔＦＬを算出する。
また、制御装置２は、ガスタービン１１の運転負荷と、現在設定されている中圧主蒸気圧力目標値に対応する低圧主蒸気管４８の流量（低圧主蒸気流量）を流量予測器２００ｂで予測する。本実施形態において制御装置２は、図４に示す特性線図（中圧特性線図）に基づいて低圧主蒸気流量を予測する。
さらに制御装置２は、算出した低圧流量偏差ΔＦＬがゼロとなるように、予測した低圧主蒸気流量を変化させるために必要な中圧主蒸気圧力目標値を演算する。
【００３３】
例えば、図４に示すように、ガスタービン１１の運転負荷が「Ｗ１」で、現在設定されている中圧主蒸気圧力目標値が「ＰＭ１」のとき、制御装置２は中圧特性線図に基づいて、低圧主蒸気流量を「ＦＬ１」と予測する。
さらに、制御装置２は、低圧流量偏差ΔＦＬが正の場合（つまり、低圧主蒸気流量の実測値が低圧許容最大流量より小さい場合）、低圧主蒸気流量の予測値である「ＦＬ１」よりもΔＦＬだけ高い「ＦＬ３」を低圧主蒸気流量とし、「ＦＬ３」に対応する中圧主蒸気圧力「ＰＭ３」を中圧主蒸気圧力目標値とする。一方、低圧流量偏差ΔＦＬが負の場合（つまり、低圧主蒸気流量の実測値が低圧許容最大流量より大きい場合）、制御装置２は、低圧主蒸気流量の予測値である「ＦＬ１」よりもΔＦＬだけ低い「ＦＬ２」を低圧主蒸気流量とし、「ＦＬ２」に対応する中圧主蒸気圧力「ＰＭ２」を中圧主蒸気圧力目標値とする。
【００３４】
また制御装置２は、図３に示すローモニタ２０７で、中圧主蒸気管３９に許容される中圧許容最大流量から中圧流量検出器３０１が検出する中圧主蒸気流量の実測値を減算した値を監視する。ローモニタ２０７は、中圧許容最大流量から中圧主蒸気流量の実測値を減算した値が正のとき、すなわち、中圧主蒸気流量が中圧許容最大流量の実測値よりも小さいときは、流量予測器２００ｂで予測する中圧主蒸気圧力目標値を出力するように選択器２００ｃの出力を切り替える。一方、中圧許容最大流量の実測値から中圧主蒸気流量を減算した値が負のとき、すなわち、中圧主蒸気流量が中圧許容最大流量の実測値よりも大きいとき、ローモニタ２０７は出力を保持するように選択器２００ｃの出力を切り替える。
【００３５】
制御装置２は、選択器２００ｃから選択器２００ｄを経由して出力される中圧主蒸気圧力目標値から中圧タービン入口圧力検出器２７が検出する中圧主蒸気圧力の実測値を減算器２００ｅで減算（中圧主蒸気圧力目標値−実測値）して中圧主蒸気圧偏差ΔＰＭを算出する。そして制御装置２は、例えば、ＰＩ動作器２００ｆでのＰＩ動作によって中圧主蒸気圧偏差ΔＰＭをゼロとするように中圧タービンバイパス弁２４の開度を調節する。
中圧主蒸気圧偏差ΔＰＭが正のとき、中圧主蒸気圧力を高くするため制御装置２は中圧タービンバイパス弁２４を閉じる方向に調節し、中圧主蒸気圧偏差ΔＰＭが負のとき、中圧主蒸気圧力を低くするため制御装置２は中圧タービンバイパス弁２４を開く方向に調節する。
【００３６】
なお、蒸気タービン１０が停止していない場合に制御装置２は、演算した中圧主蒸気圧力目標値に替えて、高圧タービン初段後圧力検出器９０が検出する高圧タービン１２の初段後圧力に応じて関数発生器２００ｇで決定される目標圧力を選択器２００ｄで選択して中圧主蒸気圧力目標値とする。蒸気タービン１０が停止していない場合（つまり、ガスタービン１１と蒸気タービン１０がともに運転される通常運転の場合）、関数発生器２００ｇで決定される目標圧力は中圧タービンバイパス弁２４が閉弁するように決定される。
なお、中圧特性線図は、マップ形式であってもテーブル形式であっても関数形式であってもよく、制御装置２が参照できる形式であれば、そのデータ形式は限定されない。
【００３７】
以上のような手順で制御装置２は、中圧タービンバイパス弁２４を制御して開度を調節し、中圧タービンバイパス管５２ａにおける中圧主蒸気の圧力を調節する。
図１に示す中圧タービンバイパス弁２４の開度が変化すると中圧ドラム２１の蒸発量が変化し、中圧過熱器５４ｇでの交換熱量（タービン排熱からの吸熱量）が変化する。それによって、中圧過熱器５４ｇの下流に備わる低圧蒸発器５４ｂを通過する排気ガスに含まれるタービン排熱の熱量が変化して低圧ドラム２０における復水の温度が変化し、これによって低圧ドラム２０の蒸発量が変化する。したがって、中圧タービンバイパス弁２４の開度を調節することによって低圧主蒸気管４８における低圧主蒸気流量を調節できる。
【００３８】
《高圧タービンバイパス弁２３の開度調節》
制御装置２は、図５に示す機能ブロックを含んで構成され、中圧主蒸気管３９（図１参照）における中圧主蒸気の蒸気流量が中圧許容最大流量未満となるように高圧タービンバイパス弁２３を制御する。図５に示すように制御装置２は、中圧主蒸気管３９に備わる中圧流量検出器３０１の検出値を中圧主蒸気管３９における中圧主蒸気流量の実測値とし、中圧主蒸気管３９に許容される中圧許容最大流量から実測値を減算器３００ａで減算（中圧許容最大流量−実測値）して中圧流量偏差ΔＦＭを算出する。さらに制御装置２は、選択器２００ｄ（図３参照）で選択される中圧主蒸気圧力目標値で、予め設定される中圧設定値を除算器３００ｂで除算して補正係数ｋを算出する。そして制御装置２は、算出した補正係数ｋを中圧流量偏差ΔＦＭに乗算器３００ｃで乗算して中圧流量偏差ΔＦＭを補正する。予め設定される中圧設定値は、後記する高圧特性線図を設定する条件となる固定値であり、Ｃ／Ｃ発電プラント１の構成によって決定される特性値である。
【００３９】
また、制御装置２は圧力演算器３００ｄで、ガスタービン１１の運転負荷と現在設定されている高圧主蒸気圧力目標値に対応する中圧主蒸気管３９の流量（中圧主蒸気流量）を予測し、算出した中圧流量偏差ΔＦＭに補正係数ｋを乗算した中圧流量偏差補正値ｋΔＦＭがゼロとなるように中圧主蒸気流量を変化させるための高圧主蒸気圧力目標値を演算する。
制御装置２は、図６に示す、予め設定される中圧主蒸気圧力における特性線図（高圧特性線図）に基づいて高圧主蒸気圧力目標値を演算する。
中圧流量偏差ΔＦＭに乗算する補正係数ｋは、前記したように、予め設定される中圧設定値と中圧主蒸気圧力目標値との比であり、制御装置２は、補正係数ｋを中圧流量偏差ΔＦＭに乗算することによって、予め設定される中圧主蒸気圧力における高圧特性線図上の偏差を演算する。
【００４０】
例えば、図６に示すように、ガスタービン１１の運転負荷が「Ｗ１」で、現在設定されている高圧主蒸気圧力目標値が「ＰＨ１」のとき、制御装置２は高圧特性線図に基づいて中圧主蒸気流量を「ＦＭ１」と予測する。
さらに、制御装置２は、中圧流量偏差補正値ｋΔＦＭが正の場合（つまり、中圧主蒸気流量の実測値が中圧許容最大流量より小さい場合）、中圧主蒸気流量の予測値である「ＦＭ１」よりもｋΔＦＭだけ高い「ＦＭ３」を中圧主蒸気流量とし、「ＦＭ３」に対応する高圧主蒸気圧力「ＰＨ３」を高圧主蒸気圧力目標値とする。一方、中圧流量偏差補正値ｋΔＦＭが負の場合（つまり、中圧主蒸気流量の実測値が中圧許容最大流量より大きい場合）、制御装置２は、中圧主蒸気流量の予測値である「ＦＭ１」よりもｋΔＦＭだけ低い「ＦＭ２」を中圧主蒸気流量とし、「ＦＭ２」に対応する高圧主蒸気圧力「ＰＨ２」を高圧主蒸気圧力目標値とする。
なお、高圧特性線図は、マップ形式であってもテーブル形式であっても関数形式であってもよく、制御装置２が参照できる形式であれば、そのデータ形式は限定されない。
【００４１】
また、図５に示すように制御装置２は、高圧タービン入口圧力検出器２６が検出する高圧主蒸気圧力の実測値を、演算した高圧主蒸気圧力目標値から、減算器３００ｆで減算（高圧主蒸気圧力目標値−実測値）して高圧主蒸気圧偏差ΔＰＨを算出する。そして制御装置２は、例えば、ＰＩ動作器３００ｇでのＰＩ動作によって、高圧主蒸気圧偏差ΔＰＨをゼロとするように高圧タービンバイパス弁２３の開度を調節する。
高圧主蒸気圧偏差ΔＰＨが正のとき、高圧主蒸気圧力を高くするため制御装置２は高圧タービンバイパス弁２３を閉じる方向に調節し、高圧主蒸気圧偏差ΔＰＨが負のとき、高圧主蒸気圧力を低くするため制御装置２は高圧タービンバイパス弁２３を開く方向に調節する。
なお、蒸気タービン１０が停止していない場合、制御装置２は、圧力演算器３００ｄで演算した高圧主蒸気圧力目標値に替えて、予め設定される高圧主蒸気設定圧力を選択器３００ｅで選択し、高圧主蒸気設定圧力を高圧主蒸気圧力目標値とする。
【００４２】
以上のような手順で制御装置２は、高圧タービンバイパス弁２３を制御して開度を調節し、高圧タービンバイパス管５１ａにおける高圧主蒸気の圧力を調節する。
図１に示す高圧タービンバイパス弁２３の開度が変化すると高圧ドラム２２の蒸発量が変化し、高圧過熱器５４ｊでの交換熱量（タービン排熱からの吸熱量）が変化する。これによって、高圧過熱器５４ｊの下流に備わる中圧蒸発器５４ｅを通過する排気ガスに含まれるタービン排熱の熱量が変化して中圧ドラム２１における復水の温度が変化し、これによって中圧ドラム２１の蒸発量が変化する。したがって、高圧タービンバイパス弁２３の開度を調節することによって中圧主蒸気管３９における中圧主蒸気流量を調節できる。
【００４３】
《ガスタービン１１の運転負荷の調節》
制御装置２は、図７に示す機能ブロックを含んで構成されてガスタービン１１を制御する。図７に示すように制御装置２は、高圧主蒸気管４５（図１参照）に備わる高圧流量検出器４０１の検出値を高圧主蒸気管４５の高圧主蒸気流量の実測値とし、高圧主蒸気管４５に許容される高圧許容最大流量から高圧主蒸気流量の実測値を減算器４００ａで減算（高圧許容最大流量−実測値）して高圧流量偏差ΔＦＨを算出する。
【００４４】
また制御装置２は負荷演算器４００ｂで、選択器３００ｅ（図５参照）で選択される高圧主蒸気圧力目標値と、現在のガスタービン１１の運転負荷と、に基づいて図８に示す特性線図（タービン負荷特性線図）を参照し、高圧主蒸気圧力とガスタービン１１の運転負荷に対応する高圧主蒸気流量を予測する。
さらに制御装置２は負荷演算器４００ｂで、算出した高圧流量偏差ΔＦＨがゼロとなるように、タービン負荷特性線図の特性線上でガスタービン１１の運転負荷を変更する。
【００４５】
例えば図８に示すように、高圧主蒸気圧力目標値が「ＰＨ１」でガスタービン１１の運転負荷が「Ｗ１」の場合、タービン負荷特性線図に基づいて高圧主蒸気流量「ＦＨ１」が予測される。この場合に高圧流量偏差ΔＦＨが負のとき（すなわち、高圧主蒸気流量の実測値が高圧許容最大流量を超えているとき）、制御装置２は、高圧主蒸気流量が高圧流量偏差ΔＦＨに相当する量だけ「ＦＨ１」から低下した「ＦＨ２」と、高圧主蒸気圧力「ＰＨ１」を示す直線と、の交点となる運転負荷「Ｗ２」をガスタービン１１の運転負荷に設定する。一方、高圧流量偏差ΔＦＨが正のとき（すなわち、高圧主蒸気流量の実測値が高圧許容最大流量より低いとき）、制御装置２は、高圧主蒸気流量が高圧流量偏差ΔＦＨに相当する量だけ「ＦＨ１」から増加した「ＦＨ３」と、高圧主蒸気圧力「ＰＨ１」を示す直線と、の交点となる運転負荷「Ｗ３」をガスタービン１１の運転負荷に設定する。
制御装置２は、このように設定される運転負荷でガスタービン１１を運転することによって、算出した高圧流量偏差ΔＦＨをゼロにすることができる。なお、図６に示すように高圧主蒸気圧力が「ＰＨ２」または「ＰＨ３」になる場合、制御装置２は、「ＰＨ２」または「ＰＨ３」に対応するタービン負荷特性とするため、図８に示すようにタービン負荷特性線図を適宜変更する。
【００４６】
さらに制御装置２は、現在の運転負荷（現在値）から、設定したガスタービン１１の運転負荷（設定値）を図７に示す減算器４００ｃで減算した偏差（負荷偏差ΔＷ）を演算し、選択器４００ｄから出力する。このとき、制御装置２は蒸気タービン１０が停止していない場合（つまり、ガスタービン１１と蒸気タービン１０がともに運転される通常運転の場合）、減算器４００ｃで演算する負荷偏差ΔＷに替えてゼロを選択器４００ｄで選択し、負荷偏差ΔＷをゼロとする。
そして、制御装置２は、選択器４００ｄから出力される負荷偏差ΔＷをガスタービン１１の運転負荷に対する負荷増減指令としてガスタービン１１の運転負荷を調節する。
【００４７】
以上のように本実施形態に係る制御装置２（図１参照）は、ガスタービン１１（図１参照）を単独負荷運転する場合に、低圧タービンバイパス弁２５（図１参照）、中圧タービンバイパス弁２４（図１参照）、および、高圧タービンバイパス弁２３（図１参照）の弁開度と、ガスタービン１１の運転負荷と、を調節しながらＣ／Ｃ発電プラント１（図１参照）を運転する。
【００４８】
図９に示すように、本実施形態に係るガスタービン１１（図１参照）は、蒸気タービン１０（図１参照）が運転されている通常運転のときに第１負荷で運転される。そして、蒸気タービン１０の運転が停止してガスタービン１１が単独負荷運転する場合、蒸気タービン１０停止後の第１段階では排気ガスの温度が再熱器５４ｉ（図１参照）の耐熱温度を超えないように第２負荷が設定される。さらに第２段階として、低圧ドラム２０（図１参照）、中圧ドラム２１（図１参照）、および、高圧ドラム２２（図１参照）での蒸発量が、それぞれの許容最大蒸発量を超えないように第３負荷が調節される。
【００４９】
このように本実施形態のＣ／Ｃ発電プラント１（図１参照）は、ガスタービン１１（図１参照）を単独負荷運転する場合に、図９に示すように運転負荷を段階的に切り替えることによって、蒸気が流入しない状態の再熱器５４ｉ（図１参照）が耐熱温度を超えて温度上昇することを防ぐとともに、低圧ドラム２０（図１参照）、中圧ドラム２１（図１参照）、および、高圧ドラム２２（図１参照）の蒸発量がそれぞれの許容最大蒸発量を超えることを防ぎ、さらに、可能な範囲で最大の運転負荷でガスタービン１１を単独負荷運転できる。
【００５０】
また、高圧過熱器５４ｊ（図１参照）から排出される蒸気を、蒸気タービン１０（図１参照）を通ることなく再熱器５４ｉ（図１参照）に戻り蒸気として戻す配管がない構成のＣ／Ｃ発電プラント１（図１参照）であっても、ガスタービン１１（図１参照）が単独負荷運転する場合の再熱器５４ｉの温度上昇を耐熱温度以下に抑えることができる。したがって、戻り蒸気が再熱器５４ｉに流入しない構造のＣ／Ｃ発電プラント１であってもガスタービン１１を可能な範囲で最大の運転負荷で単独負荷運転できる。
そして、例えば新興国など、電力不足が懸念される地域において蒸気タービン１０が停止したときに可能な範囲で最大の運転負荷でガスタービン１１を単独負荷運転することによって、安定して電力を供給できる。
さらに、排熱回収ボイラ５４に脱硝装置９２が備わる構成によって、環境負荷低減や排熱回収ボイラ５４での熱回収による蒸気タービン１０の起動時間短縮を図ることができる。
【００５１】
なお、排熱回収ボイラ５４をバイパスするようにバイパススタック（図示せず）および排気ガス切替ダンパ（図示せず）を備え、排気ガス切替ダンパをバイパススタック側に切り替えることでガスタービン１１（図１参照）の排気ガスを大気に放出してガスタービン１１を単独負荷運転する構成も考えられる。しかしながら、このような構成では、ガスタービン１１の排気ガスが大気に放出されて周囲環境に影響をおよぼすという問題がある。
本実施形態に係るＣ／Ｃ発電プラント１（図１参照）においては、ガスタービン１１の排気ガスは排熱回収ボイラ５４（図１参照）に取り込まれるため大気に放出されない。したがって周囲環境に影響をおよぼすことなくガスタービン１１を単独負荷運転できる。
【００５２】
また、本実施形態に係るＣ／Ｃ発電プラント１は図１に示すように、低圧ドラム２０、中圧ドラム２１、および高圧ドラム２２の３つの蒸気ドラムを有する「三重圧排熱回収ボイラ」を含んで構成されるが、この構成に限定されない。１つ、または２つの蒸気ドラムを有するＣ／Ｃ発電プラントに本発明を適用することも可能であるし、４つ以上の蒸気ドラムを有するＣ／Ｃ発電プラントに本発明を適用することも可能である。
また、図１に示す多軸型のＣ／Ｃ発電プラント１に限定されず、ガスタービン１１と蒸気タービン１０とが１つの軸で直列に連結される発電プラントに本発明を適用することもできる。この場合、蒸気タービン１０に不具合が発生していない状態でガスタービン１１を単独負荷運転できる。
【００５３】
また、ガスタービン１１（図１参照）の排気ガスの温度は、大気温度の変動に応じて変化することから、例えば、ガスタービン１１の出力が同じであっても夏季と冬季とでは発生蒸気流量に差異が生じる。そこで、各タービンバイパス弁（高圧タービンバイパス弁２３（図１参照）、中圧タービンバイパス弁２４（図１参照）、低圧タービンバイパス弁２５（図１参照））を、蒸気流量ではなく大気温度に基づいて補正する構成としてもよい。
【００５４】
また、ガスタービン１１（図１参照）の運転負荷の目標値と、この目標値に基づいて熱バランス計算によって求められた各タービンバイパス弁の設定値と、を固定値とする構成としてもよい。この場合、ガスタービン１１の運転負荷の目標値は低めに設定されることが好ましい。
【符号の説明】
【００５５】
１      Ｃ／Ｃ発電プラント（コンバインドサイクル型発電プラント）
１０    蒸気タービン
１１    ガスタービン
１２    高圧タービン
１３    中圧タービン
１４    低圧タービン
１５    復水器
２０    低圧ドラム
２１    中圧ドラム
２２    高圧ドラム
２３    高圧タービンバイパス弁（高圧主蒸気圧力調節手段）
２４    中圧タービンバイパス弁（中圧主蒸気圧力調節手段）
２５    低圧タービンバイパス弁（低圧主蒸気圧力調節手段）
５１ａ  高圧タービンバイパス管
５２ａ  中圧タービンバイパス管
５３    低圧タービンバイパス管
５４    排熱回収ボイラ
５４ｉ  再熱器
５４ｊ  高圧過熱器
【図１】
0005618336.tif 000002
【図２】
0005618336.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
0005618336.tif 000009
【図９】
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