(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼ガスの吸引方向に対して直角方向、かつ該燃焼ガス流れの中心方向に低温ガスを吐出する複数の吐出口を備える低温ガス吐出手段を有する燃焼ガス抽気プローブであって、
前記複数の吐出口の各々から吐出される低温ガスの運動量ベクトルを合成したベクトルが鉛直方向下向きの成分を有することを特徴とする燃焼ガス抽気プローブ。
【請求項２】
前記燃焼ガスの吸引方向と、該燃焼ガスの該プローブによる吸引前の流れ方向とのなす角度が直角に近づく程、前記合成ベクトルの鉛直方向下向きの成分が大きくなるように前記吐出口を配置し、前記燃焼ガスの吸引方向と、該燃焼ガスの該プローブによる吸引前の流れ方向とが平行に近づく程、前記合成ベクトルの鉛直方向下向きの成分が小さくなるように前記吐出口を配置することを特徴とする請求項１に記載の燃焼ガス抽気プローブ。
【請求項３】
前記吐出口は、該プローブの前記燃焼ガスの吸引方向に対して垂直な面内の２乃至６箇所に配置され、各々の吐出口から前記低温ガスの全量の１０％以上５０％以下の低温ガスが吐出されることを特徴とする請求項１又は２に記載の燃焼ガス抽気プローブ。
【請求項４】
前記吐出口は、該プローブの前記燃焼ガスの吸引方向に対して垂直な面内の２箇所に配置され、該２箇所に配置された吐出口の各々は、該プローブの物理的中心位置から前記燃焼ガスの速度分布の重心位置方向へ移動した位置に配置されることを特徴とする請求項１、２又は３に記載の燃焼ガス抽気プローブ。
【請求項５】
前記吐出口の各々の移動量の最大値を、該プローブの内径の３０％とすることを特徴とする請求項４に記載の燃焼ガス抽気プローブ。
【請求項６】
請求項１乃至５のいずれかに記載の燃焼ガス抽気プローブの運転方法であって、
前記低温ガスの吐出後の該プローブ内の温度分布を測定し、付近の温度が最も高温である吐出口からより多くの低温ガスを吐出することを特徴とする燃焼ガス抽気プローブの運転方法。
【請求項７】
前記複数の吐出口の各々の吐出口から吐出される低温ガスの吐出速度を、５ｍ／ｓ以上１００ｍ／ｓ以下の範囲で調節することを特徴とする請求項６に記載の燃焼ガス抽気プローブの運転方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃焼ガス抽気プローブ及びその運転方法に関し、特に、セメントキルンの窯尻から最下段サイクロンに至るまでのキルン排ガス流路より、燃焼ガスの一部を抽気して塩素を除去するためのセメントキルン塩素バイパス設備等に使用される燃焼ガス抽気プローブと、その運転方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、セメント製造設備におけるプレヒーターの閉塞等の問題を引き起こす原因となる塩素、硫黄、アルカリ等の中で、塩素が特に問題となることに着目し、セメントキルンの入口フード付近より、燃焼ガスの一部を抽気して塩素を除去する塩素バイパス設備が用いられている。また、近年の塩素含有リサイクル資源の活用量の増加に伴い、セメントキルンに持ち込まれる塩素の量が増加し、塩素バイパス設備の能力の増大が不可避となっている。【０００３】
この塩素バイパス設備には、上記入口フード付近より燃焼ガスの一部を抽気するため、入口フード付近にプローブを突設し、このプローブの後段に抽気ガス処理設備が設けられている。このプローブの先端は、入口フード付近で１０００℃程度の高温に晒されるため、耐熱度の高い鋳鋼を使用したり、入口フードの外部から取り入れた冷風等によって冷却してプローブを保護する必要がある。【０００４】
また、キルン排ガス中の塩素等の揮発性成分は、プローブで４５０℃程度以下に急冷することによって、バイパスダストの微粉部分に濃縮されるため、後段のガス抽気排出設備にサイクロン等の分級手段を配置し、バイパスダストを揮発性成分濃度の低い粗粉ダストと、揮発性成分濃度の高い微粉ダストに分級し、粗粉ダストはキルン系に戻し、微粉ダストのみ塩素バイパス設備を介して系外に排出することにより、バイパスダスト量を低減することができる。そのため、この点からも、プローブにおいてキルン排ガスを急冷することが必要である。【０００５】
上記の点に鑑み、特許文献１には、高温の燃焼ガスが流れる内筒と、内筒を囲繞する外筒と、内筒に穿設された低温のガスの吐出口と、内筒と外筒との間に低温のガスを供給し、吐出口から低温のガスを、高温の燃焼ガスの吸引方向に対して略々直角中心方向に吐出させる低温ガス供給手段とを備える燃焼ガス抽気プローブが記載されている。【０００６】
【特許文献１】国際公開ＷＯ２００５／０５０１１４号パンフレット
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、特許文献１に記載の燃焼ガス抽気プローブ等、高い塩素除去能力を有する直交流冷却型プローブを用いた場合でも、プローブの設置角度等の設置条件によっては、抽気対象の燃焼ガスや、該燃焼ガスに含まれるダストがプローブ内又は二次混合冷却器において偏流を起こし、プローブの摩耗や、プローブ内のガス温度の偏分布を誘発し、プローブの寿命の短縮化や、性能の低下の原因となっていた。【０００８】
また、プローブの摩耗や、プローブ内のガス温度の偏分布を防止するため、摩擦防止板や偏流防止板を設置することも行われているが、期待された程の効果を得ることができなかった。【０００９】
そこで、本発明は、上記従来の技術における問題点に鑑みてなされたものであって、燃焼ガス抽気プローブの長寿命化、及び該プローブの塩素除去能力等の性能の向上を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、本発明は、燃焼ガスの吸引方向に対して直角方向、かつ該燃焼ガス流れの中心方向に低温ガスを吐出する複数の吐出口を備える低温ガス吐出手段を有する燃焼ガス抽気プローブであって、前記複数の吐出口の各々から吐出される低温ガスの運動量ベクトルを合成したベクトルが鉛直方向下向きの成分を有することを特徴とする。
【００１１】
そして、本発明によれば、複数の吐出口の各々から吐出される低温ガスの運動量ベクトルを合成したベクトルが鉛直方向下向きの成分を有するように構成したため、燃焼ガスやダストの偏流の程度に合わせて低温ガスを供給することができ、ダストの偏流や、プローブの構成部品へのダストの衝突を最小限に抑えることができるとともに、プローブ内のガス温度の偏分布を抑えることもでき、プローブの長寿命化、性能の向上を図ることができる。【００１２】
上記燃焼ガス抽気プローブにおいて、前記燃焼ガスの吸引方向と、該燃焼ガスの該プローブによる吸引前の流れ方向とのなす角度が直角に近づく程、前記合成ベクトルの鉛直方向下向きの成分が大きくなるように前記吐出口を配置し、前記燃焼ガスの吸引方向と、該燃焼ガスの該プローブによる吸引前の流れ方向とが平行に近づく程、前記合成ベクトルの鉛直方向下向きの成分が小さくなるように前記吐出口を配置することができる。燃焼ガスの吸引方向と、燃焼ガスのプローブによる吸引前の流れ方向とのなす角度が直角に近づく程、燃焼ガスの速度分布の重心位置が該プローブの物理的中心位置から大きく変化するため、重心位置の変化の大きさに合わせて吐出口の位置を適切に調整することができる。
【００１３】
上記燃焼ガス抽気プローブにおいて、前記吐出口を、該プローブの前記燃焼ガスの吸引方向に対して垂直な面内の２乃至６箇所に配置し、各々の吐出口から前記低温ガスの全量の１０％以上５０％以下の低温ガスが吐出されるように構成することができる。これにより全体的にバランスよくプローブ内に低温ガスを吐出することができ、プローブ内のガス温度の偏分布等を効果的に低減することができる。尚、各吐出口の位置は、燃焼ガスの冷却状況（プローブ内の温度分布）をシミュレーションして決定することができ、各吐出口から吐出する冷風量は、温度分布の測定結果から調整することが好ましい。【００１４】
上記燃焼ガス抽気プローブにおいて、前記吐出口を、該プローブの前記燃焼ガスの吸引方向に対して垂直な面内の２箇所に配置し、該２箇所に配置した吐出口の各々を、該プローブの物理的中心位置から前記燃焼ガスの速度分布の重心位置方向へ移動した位置に配置することができる。また、この燃焼ガス抽気プローブにおいて、前記吐出口の各々の移動量の最大値を、該プローブの内径の３０％とすることができ、プローブの内径の３０％を超える変位を与えた場合には、該プローブの物理的中心位置から見て、燃焼ガスの速度分布の重心位置方向とは逆方向への低温ガスの供給量が不足する場合があるので、プローブの出口温度設定による最適値をシミュレーションなどにより決定していくことが好ましい。【００１５】
また、本発明は、上記各々の燃焼ガス抽気プローブの運転方法であって、前記低温ガスの吐出後の該プローブ内の温度分布を測定し、付近の温度が最も高温である吐出口からより多くの低温ガスを吐出することを特徴とする。これにより、吐出口付近の温度に応じて該吐出口からの低温ガス吐出量を調整することができ、効果的にプローブ内のガス温度の偏分布等を低減することができる。【００１６】
上記燃焼ガス抽気プローブの運転方法において、複数の吐出口の各々の吐出口から吐出される低温ガスの吐出速度を、５ｍ／ｓ以上１００ｍ／ｓ以下の範囲で調節することができる。吐出速度が５ｍ／ｓに達しない場合には、吐出した低温ガスがプローブの中心部まで届かないため、プローブ内のガス温度の偏分布等を効果的に低減することができず、吐出速度が１００ｍ／ｓを超えると、プローブによる燃焼ガスの円滑な吸引を阻害する虞があるため好ましくない。
【発明の効果】
【００１７】
以上のように、本発明によれば、プローブの長寿命化、及び塩素除去能力等の性能の向上を図ることが可能な燃焼ガス抽気プローブ及びその運転方法を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
次に、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。【００１９】
図１（ａ）は、本発明にかかる燃焼ガス抽気プローブ（以下、「プローブ」と略称する）の一実施の形態を示し、このプローブ１は、円筒状の内筒２と、内筒２を囲繞する円筒状の外筒３と、外筒３の先端部に固定された、リング状の板状部材としての鏡板６と、内筒２と外筒３との間に形成された冷却空気通路８と、冷却ファン（不図示）からの一次冷却空気を冷却空気通路８に供給する一次冷却空気供給口９等を備え、セメントキルンの立上り部５に取付座４を介して設置される。プローブ１の下流側のダクト１１には、均一な温度に冷却するための二次冷却空気供給口１０が設けられる。【００２０】
内筒２は、立上り部５を流れる高温の燃焼ガスＧを、吐出口２ｂから導入された一次冷却空気（以下、「冷却空気」という）Ｃによって冷却しながら矢印Ｓ方向に抽気するために備えられる。この内筒２の入口部２ａは、セメントキルンの立上り部５の燃焼ガス流路に面する。吐出口２ｂは、内筒２の中心Ｏを通る鉛直線Ｐを対称軸として線対称の位置に２つ設けられる。【００２１】
外筒３は、内筒２を囲繞するように、断面が内筒２と同心円状の円筒状に形成される。この外筒３は、フランジ部３ａを介して取付座４に固定される。外筒３の内面と、内筒２の外面との間には、冷却空気通路８が形成され、この冷却空気通路８に、一次冷却空気供給口９（以下、「供給口」という）から冷却空気Ｃが供給され、吐出口２ｂを介して内筒２の内部に導入される。【００２２】
次に、本発明の特徴部分である吐出口２ｂの取付位置について、図１（ｂ）を参照しながら説明する。尚、図１（ｂ）は、プローブ１のＡ−Ａ矢視図であって、図１（ａ）における軸線Ｌが、図１（ｂ）において紙面に垂直になるように描いている。【００２３】
図１（ｂ）に示すように、吐出口２ｂは、吐出口２ｂの中心２ｃと内筒２の中心Ｏとを結ぶ直線Ｌ１と、内筒２の中心Ｏを通る水平線Ｈとのなす角が１５°になるように左右に各々１つずつ配置される。このような配置としたのは、以下の理由による。【００２４】
図２は、上述のプローブ１の内部の温度分布のシミュレーション結果を示す。（ａ）は、ブランクテストとして、冷却空気Ｃの吐出口２ｂの中心を内筒２の中心Ｏを通る水平線Ｈ上に左右に各々１つずつ配置し、内筒２の中心Ｏに向かって冷却空気Ｃを吐出した場合、（ｂ）は、冷却空気Ｃの吐出口２ｂの中心と内筒２の中心Ｏとを結ぶ直線と、内筒２の中心Ｏを通る水平線Ｈとのなす角が３０°になるように左右に各々１つずつ配置し、内筒２の中心Ｏに向かって冷却空気Ｃを吐出した場合、（ｃ）は、冷却空気Ｃの吐出口２ｂの中心と内筒２の中心Ｏとを結ぶ直線と、内筒２の中心Ｏを通る水平線Ｈとのなす角が６０°になるように左右に各々１つずつ配置し、内筒２の中心Ｏに向かって冷却空気Ｃを吐出した場合、（ｄ）は、冷却空気Ｃの吐出口２ｂの中心と内筒２の中心Ｏとを結ぶ直線と、内筒２の中心Ｏを通る水平線Ｈとのなす角が３０°になるように左右に各々１つずつ配置し、水平方向に冷却空気Ｃを吐出した場合を示す。【００２５】
図２（ａ）〜（ｄ）において、立上り部５の内部と、プローブ１の立上り部５近傍の黒色部分は、高温部（１１００℃程度）であって、高温部に隣接する淡色部Ｙは、上記黒色部より低温の部分（６００℃程度）であって、プローブ１の内部の模様部分Ｚは、低温部（４００℃〜６００℃程度）を示し、低温部は色が濃い程温度が低いことを示す。【００２６】
図２（ａ）のブランクでは、プローブ１の上方に強く淡色部Ｙが現れ、下方には弱く現れていることから、プローブ１の上方の燃焼ガスＧの冷却が不十分であることが判る。また、模様部分Ｚに複数の異なる色の模様ができていることから、プローブ１内のガス温度が偏分布していることが判る。【００２７】
次に、図２（ｂ）の場合には、プローブ１の下方に強く淡色部Ｙが現れ、上方には弱く現れていることから、プローブ１の下方の燃焼ガスの冷却が不十分であることが判る。但し、模様部分Ｚが現れているものの、単色の模様のみであるため、プローブ１内のガス温度の偏分布は僅かであることが判る。この結果から、図２（ａ）と図２（ｂ）の中間的な位置、すなわち、冷却空気Ｃの吐出口２ｂの中心と内筒２の中心Ｏとを結ぶ直線と、内筒２の中心Ｏを通る水平線Ｈとのなす角が１５°程度になるように、左右に各々１つずつ吐出口２ｂを配置した場合には良好な結果が得られることが推測される。【００２８】
次に、図２（ｃ）の場合には、プローブ１の下方に強く淡色部Ｙが現れ、上方には全く現れていないことから、明らかにプローブ１の下方の燃焼ガスの冷却が不十分であることが判る。また、模様部分Ｚの領域も広く、複数の異なる色の模様ができ、特に中心部には濃い部分も存在するため、プローブ１内のガス温度の偏分布が強いことも判る。【００２９】
次に、図２（ｄ）の場合にも、プローブ１の下方に強く淡色部Ｙが現れ、上方には全く現れていないことから、明らかにプローブ１の下方の燃焼ガスの冷却が不十分であることが判る。また、模様部分Ｚの領域は狭いものの、複数の異なる色の模様ができ、特に中心部には濃い部分も存在するため、プローブ１内のガス温度の偏分布が強いことも判る。この結果と、図２（ｂ）の結果を比較することにより、吐出口２ｂの位置を調整しても、図１に示した内筒２の中心Ｏに向かって冷却空気Ｃを吐出しなければ、良好な結果が得られないことが判る。【００３０】
上記シミュレーション結果より、図１に示したプローブ１を用いた場合には、冷却空気Ｃの吐出口２ｂの中心と内筒２の中心Ｏとを結ぶ直線と、内筒２の中心Ｏを通る水平線Ｈとのなす角が１５°程度になるように吐出口２ｂを配置するとともに、内筒２の中心Ｏに向かって吐出口２ｂから冷却空気Ｃを吐出することにより良好な結果が得られることが判った。これは、図１に示すように、プローブ１内の抽気ガスの速度分布１３を見ると、上側に速度の大きい部分が集まり、速度分布１３の重心位置１４がプローブ１の物理的中心位置（軸線Ｌ上に存在する）より上側に存在するため、冷却空気Ｃを吐出するための吐出口２ｂも、これに合わせてプローブ１の物理的中心位置より上方に配置することで好結果が得られるものと推察される。【００３１】
次に、立上り部５へのプローブ１の取付角度と、吐出口２ｂの取付位置との関係について、図１及び図３を参照しながら説明する。【００３２】
図３は、図１に示したプローブ１と同様の構成を有するプローブ２１を立上り部５の表面に対する角度θ２が図１におけるθ１より小さくなるように取り付けた場合を示している。尚、以下、プローブ２１の構成要素についての詳細説明は省略する。【００３３】
プローブ２１は、その軸線Ｌが立上り部５の表面に対する角度θ２、すなわち、燃焼ガスＧのプローブ２１による吸引前の流れ方向との関係が図１よりも平行に近づいている分、プローブ２１内での抽気ガスの偏流の程度が小さくなり、プローブ２１内の抽気ガスの速度分布２２の重心位置２３の、プローブ２１の物理的中心位置（軸線Ｌ上に存在する）から上方へのずれ量Δ２が、図１のプローブ１の上方へのずれ量Δ１よりも小さくなる。そのため、この重心位置２３のずれ量を考慮し、プローブ２１においては、プローブ１の場合と比較して吐出口２ｂをプローブ１の物理的中心位置に近づくように配置する。【００３４】
尚、上述のように、プローブ１、２１の立上り部５に対する取付角度θ１、θ２により吐出口２ｂの取付位置も変更する必要があるが、吐出口２ｂの取付位置のプローブ１、２１の物理的中心位置からの変位Ｘ（図１（ｂ）参照）がプローブ１、２１の内径の３０％を超える場合には、プローブ１、２１の物理的中心位置から見て、燃焼ガスＧの速度分布１３、２２の重心位置１４、２３の方向とは逆方向（内筒２の底面側）への冷却空気Ｃの供給量が不足する場合があるので、プローブ１、２１の出口温度設定による最適値をシミュレーションなどにより決定していくことが好ましい。【００３５】
上記実施の形態においては、吐出口２ｂを、プローブ１、２１の燃焼ガスの吸引方向Ｓに対して垂直な面内の２箇所に配置したが、３箇所以上に配置することも可能である。この場合の配置例について、図４を参照しながら説明する。図４（ａ）〜（ｅ）は、各々吐出口２ｂを２〜６箇所に配置した例を示し、各図とも、プローブ３１の燃焼ガスの吸引方向に対して垂直な断面を示している。【００３６】
図４（ａ）は、吐出口を２箇所に配置した例であり、この場合、上述のように、吐出口２ｂをプローブ３１の物理的中心位置Ｏから燃焼ガスの速度分布の重心位置Ｇの方向へ移動した位置に配置している。ここで、吐出口２ｂからの冷却空気Ｃの吐出方向は、プローブ３１の物理的中心位置Ｏであるため、各吐出口２ｂから各々質量Ｍの冷却空気Ｃが速度Ｖで吐出された場合、運動量ベクトルＭＶは、図示のような大きさと方向を有する。そこで、２つの運動量ベクトルＭＶを合成すると、ベクトルＡとなり、このベクトルＡの方向は鉛直方向下向きとなる。従って、吐出口２ｂを２箇所に配置した場合、吐出口２ｂをプローブ３１の物理的中心位置Ｏから燃焼ガスの速度分布の重心位置Ｇの方向へ移動させることは、言い換えれば、各吐出口２ｂから吐出される冷却空気Ｃの運動量ベクトルＭＶの合成ベクトルＡを鉛直方向下向きとすることに相当する。【００３７】
図４（ｂ）は、吐出口を３箇所に配置した例であり、この場合、吐出口２ｂは、プローブ３１の物理的中心位置Ｏと同じレベルに２個、天井部に１個配置している。ここで、各吐出口２ｂから各々質量Ｍの冷却空気Ｃが速度Ｖで吐出された場合、運動量ベクトルＭＶは、図示のような大きさと方向を有する。そこで、３つの運動量ベクトルＭＶを合成すると、ベクトルＡとなり、このベクトルＡの方向も鉛直方向下向きとなる。【００３８】
図４（ｃ）〜（ｅ）は、吐出口を４〜６箇所に配置した例であり、各吐出口２ｂから吐出された冷却空気Ｃの運動量ベクトル（各吐出口２ｂにおいて矢印で示す）を合成して得られたベクトルＡの方向は、図４（ｄ）、（ｅ）において鉛直方向下向きとなる。一方、図４（ｃ）は、吐出口を４箇所に配置した例であるが、この場合セメントキルンの奥側（矢印Ｙの方向）の燃焼ガス量が多いため、奥側に吐出口２ｂ’を設けている。このため、各吐出口２ｂ、２ｂ’から吐出された冷却空気Ｃの運動量ベクトルを合成して得られたベクトルＡの方向は、鉛直方向下向きではなく、右下方向となり、ベクトルＡは、鉛直方向下向きの成分を有する。【００３９】
以上のように、本発明では、配置する吐出口２ｂ（２ｂ’も含む）の数に関わらず、各吐出口２ｂから吐出される冷却空気Ｃの運動量ベクトルを合成したベクトルＡが鉛直方向下向きの成分を有することを特徴としている。尚、各吐出口２ｂから吐出される冷却空気Ｃの量は、同一である必要はなく、また同速度で吐出しなくともよい。いずれの場合でも、各吐出口から吐出される冷却空気の運動量ベクトルを合成して得られるベクトルが鉛直方向下向きの成分を有することで同様の効果を得ることができる。【００４０】
次に、プローブの取付角度、すなわちプローブによる燃焼ガスの吸引方向と、吸引前の燃焼ガスの流れ方向とのなす角と、吐出口の取付位置との関係について説明する。【００４１】
図１と図３において、吐出口２ｂを２箇所に配置した場合の立上り部５へのプローブ１の取付角度と、吐出口２ｂの取付位置との関係について説明し、図３では、燃焼ガスの吸引方向Ｓと、燃焼ガスＧのプローブ２１による吸引前の流れ方向との関係が図１よりも平行に近づいている分、プローブ２１内の抽気ガスの速度分布２２の重心位置２３の、プローブ２１の物理的中心位置から上方へのずれ量Δ２が、図１のプローブ１の上方へのずれ量Δ１よりも小さくなるため、この重心位置のずれ量を考慮し、プローブ２１においては、プローブ１の場合と比較して吐出口２ｂをプローブ１の物理的中心位置に近づくように配置した。これは、言い換えれば、図３では、各吐出口２ｂからの冷却空気Ｃの運動量ベクトルを合成したベクトルの鉛直方向下向きの成分を小さくしたことに相当する。吐出口２ｂを３箇所以上に配置した場合も同様に、燃焼ガスの吸引方向と、プローブによる吸引前の燃焼ガスの流れ方向とのなす角度が平行に近づく程、冷却空気Ｃの運動量ベクトルの合成ベクトルの鉛直方向下向きの成分を小さくする必要がある。【００４２】
上記プローブ１、２１、３１を運転する際には、冷却空気Ｃの吐出後のプローブ内の温度分布を測定し、測定温度に応じて各々の吐出口２ｂからの冷却空気供給量を制御することが好ましい。例えば、付近の温度が最も高温である吐出口２ｂからより多くの冷却空気Ｃを吐出する。吐出口２ｂからの冷却空気Ｃの吐出速度は、吐出した冷却空気Ｃがプローブ１、２１、３１の内筒の中心部まで届くように５ｍ／ｓ以上とし、過度の速度上昇は円滑な燃焼ガスの吸引を阻害する虞があるため、１００ｍ／ｓ以下の吐出速度となるように調節する。【００４３】
また、上記実施の形態においては、高温の燃焼ガスＧをプローブ１、２１、３１の周囲から取り入れた空気によって冷却する場合について説明したが、セメント焼成設備において廃棄物（例えば、都市ごみ焼却灰、下水汚泥、建設発生処理土等）を乾燥する際に発生する悪臭を含む換気空気等を冷却用ガスとして用いることもできる。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明にかかる燃焼ガス抽気プローブの一実施の形態を示す一部破断断面図である。
【図２】燃焼ガス抽気プローブの内部の温度分布のシミュレーション結果を示す図である。
【図３】本発明にかかる燃焼ガス抽気プローブの他の実施の形態を示す一部破断断面図である。
【図４】本発明にかかる燃焼ガス抽気プローブの吐出口の配置例を説明するための概略図である。
【符号の説明】
【００４５】
１  プローブ
２  内筒
２ａ  入口部
２ｂ（２ｂ’）  吐出口
２ｃ  （吐出口の）中心
３  外筒
３ａ  フランジ部
４  取付座
５  立上り部
６  鏡板
８  冷却空気通路
９  一次冷却空気供給口
１０  二次冷却空気供給口
１１  ダクト
１３  （抽気ガスの）速度分布
１４  速度分布の重心位置
２１  プローブ
２２  （抽気ガスの）速度分布
２３  速度分布の重心位置
３１  プローブ
【図１】
0005411126.tif 000002
【図２】
0005411126.tif 000003
【図３】
0005411126.tif 000004
【図４】
0005411126.tif 000005