(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
銅合金を押出成形してなる高強度銅管であって、
前記銅合金は、Ｃｏ：０．１３〜０．３０質量％、Ｐ：０．０３〜０．１０質量％を含有し、前記Ｃｏの含有量が前記Ｐの含有量の２．５倍以上であって、残部がＣｕおよび不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物として、Ｓ：０．００５質量％以下、Ｏ：０．００５質量％以下、Ｈ：０．０００２質量％以下に規制され、
管軸に沿った断面における平均結晶粒径が３０μｍ以下であり、比抵抗から算出される析出物が０．２０〜０．３０質量％であって、前記析出物のすべてに対して前記断面の肉厚方向中心部における円相当径３〜５０ｎｍの析出物が面積率で５０％以上であることを特徴とするろう付け後の強度に優れた高強度銅管。
【請求項２】
前記銅合金がさらに、Ｎｉ：０．００５〜０．２０質量％を含有し、前記Ｎｉの含有量が前記Ｃｏの含有量以下、前記Ｃｏと前記Ｎｉの合計の含有量が前記Ｐの含有量の２．５倍以上であることを特徴とする請求項１に記載のろう付け後の強度に優れた高強度銅管。
【請求項３】
前記銅合金がさらに、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｇから選択された１種以上を合計０．１０質量％未満含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載のろう付け後の強度に優れた高強度銅管。
【請求項４】
前記銅合金がさらに、Ｓｎ：０．０５〜１．０質量％、Ｚｎ：０．００５〜１．０質量％の少なくとも１種を含有することを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか一項に記載のろう付け後の強度に優れた高強度銅管。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空調機や給湯器等の熱交換器に用いられる銅管に関し、特に高温でのろう付け処理後においても高強度を有する銅管に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、熱交換器の熱媒体を流通させる管には、熱伝導率および加工性に優れる、銅管（銅または銅合金からなる管をいう）が適用される。例えば空調機の熱交換器は、板状のアルミニウムフィンを多数重ねて、これに蛇行する銅管を貫通させた構造である。このような熱交換器を製造するためには、まず、銅管をヘアピン状に曲げ加工してＵ字形銅管とし、両端共にアルミニウムフィンに形成した貫通孔に通し、内側から治具により拡管してアルミニウムフィンの貫通孔の縁に形成されているフィンカラーに密着させる。アルミニウムフィンに貫通させた複数のＵ字形銅管は、端（開放端）を拡管して、別のＵ字形銅管（リターンベンド銅管）の端を挿入されることで互いに連結され、連結部をりん銅ろう等のろう材でろう付けされることにより接合される。
【０００３】
また、エコキュート（関西電力株式会社の登録商標）の愛称で知られる自然冷媒ヒートポンプ給湯機は、水を流通させる配管（水配管）に、冷媒とするＣＯ2を流通させるための銅管（ＣＯ2冷媒管）を螺旋状に巻き付けた構造である。したがって、まず、銅管を螺旋状に加工してこれに水配管を通し、ＣＯ2冷媒管が巻き付けられた状態の水配管をコの字型に加工した後、りん銅ろう（例えばＪＩＳＺ３２６４、ＢＣｕＰ−２）による炉中ろう付けで一括ろう付けすることにより、水配管とＣＯ2冷媒管とが密着される。さらに、水配管、ＣＯ2冷媒管等を同じく銅管の機内配管を用いて、アキュームレーターおよびコンプレッサー等とろう付けすることにより接続して製造される。
【０００４】
このように、熱交換器に用いられる銅管は、熱伝導率や曲げ加工性の他に、ろう付け性が良好であることが要求される。したがって、これらの特性が良好であり、適切な強度を有するりん脱酸銅が広く使用されている。一方、近年は、省資源化の観点から、銅管の薄肉化および長寿命化が求められ、これらの要求を満足するために、過酷な内圧に長期間耐え得る強度を有する銅管が求められている。
【０００５】
例えば、特許文献１〜３には、Ｐの他にＣｏ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ｎｉ等を所定量含有し、不可避的不純物であるＯ，Ｈ等を規制した銅合金で形成されることで強度、特にろう付け後の強度を向上させた銅管が開示されている。さらに特許文献１〜３は、組織についても制御した銅管としている。すなわち特許文献１，２においては、結晶粒径を所定値以下として曲げ加工性を向上させ、特許文献３においては、微細析出物の分散した所定の粒径の再結晶粒を有して疲労強度を向上させている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第３７９４９７１号公報
【特許文献２】特開２００８−２５５３７９号公報
【特許文献３】特許第４２２８１６６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
一方、近年では、ろう付けにおいて、作業性を向上させるために従来よりも高温で行われるようになっている。しかしながら、耐熱性に優れるＣｕ−Ｃｏ−Ｐ系の銅合金からなる銅管においても、特に８００℃以上の高温でのろう付け処理を行うと強度が大きく低下するという問題がある。
【０００８】
本発明はかかる問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、薄肉化され、さらに８００℃以上の高温でのろう付け処理後であっても、十分な強度を有する高強度銅管を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記課題を解決するために、本発明に係るろう付け後の強度に優れた高強度銅管は、Ｃｏ：０．１３〜０．３０質量％、Ｐ：０．０３〜０．１０質量％を含有し、前記Ｃｏの含有量が前記Ｐの含有量の２．５倍以上であって、残部がＣｕおよび不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物として、Ｓ：０．００５質量％以下、Ｏ：０．００５質量％以下、Ｈ：０．０００２質量％以下に規制された銅合金を押出成形してなる。そして、管軸に沿った断面における平均結晶粒径が３０μｍ以下であり、比抵抗から算出される析出物が０．２０〜０．３０質量％であって、前記析出物のすべてに対して前記断面の肉厚方向中心部における円相当径３〜５０ｎｍの析出物が面積率で５０％以上であることを特徴とする。さらに、前記銅合金は、Ｎｉ：０．００５〜０．２０質量％を含有してもよく、この場合は、前記Ｎｉの含有量は前記Ｃｏの含有量以下とし、前記Ｃｏと前記Ｎｉの合計の含有量が前記Ｐの含有量の２．５倍以上であればよい。
【００１０】
このように、ＣｏおよびＰ、あるいはさらにＮｉを所定範囲で含有し、さらにＣｏ，ＮｉをＰに対して所定比以上とした銅合金で形成することにより、Ｃｏ−Ｐ化合物または(Ｃｏ,Ｎｉ)−Ｐ化合物を適量析出させることができ、さらに前記の析出量および析出物の大きさを制限することにより、強度、さらには高温でのろう付け後の強度を高くすることができる。そして、銅合金に不可避的に含有するＳ，Ｏ，Ｈの許容量を規制し、また結晶粒径を所定値以下に制限することにより、押出時や曲げ加工時における割れを防止することができる。
【００１１】
さらに、前記銅合金は、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｇから選択された１種以上を合計０．１０質量％未満含有してもよい。これらの金属を合計で所定範囲含有させることで、その析出物により、Ｃｏ−Ｐ化合物と同様にろう付け後も含めて強度が向上する。
【００１２】
さらに、前記銅合金は、Ｓｎ：０．０５〜１．０質量％、Ｚｎ：０．００５〜１．０質量％の少なくとも１種を含有してもよい。このように、銅合金にＳｎ，Ｚｎを所定範囲で含有させることで、強度や耐熱性が向上する。
【発明の効果】
【００１３】
本発明に係るろう付け後の強度に優れた高強度銅管によれば、薄肉化され、さらに８００℃以上の高温でのろう付け処理後であっても、十分な強度を有するため、省資源化およびろう付け作業性が向上し、また熱交換器として長期間の使用に耐え得るので、コストが低減する。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明に係るろう付け後の強度に優れた高強度銅管について、詳細に説明する。
本発明に係るろう付け後の強度に優れた高強度銅管（以下、単に高強度銅管という）は、熱交換器、例えば空調機やヒートポンプ給湯機の熱媒体を流通させる配管に適用され、平滑管、内面溝付管等の用途に応じた形状および寸法とするが、特に限定するものではない。はじめに、本発明に係る高強度銅管を形成する銅合金について説明する。
【００１５】
〔銅合金〕
本発明に係る高強度銅管を形成する銅合金は、Ｃｏ：０．１３〜０．３０質量％、Ｐ：０．０３〜０．１０質量％を含有し、Ｃｏの含有量がＰの含有量の２．５倍以上であって、残部がＣｕおよび不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物として、Ｓ：０．００５質量％以下、Ｏ：０．００５質量％以下、Ｈ：０．０００２質量％以下に規制される。以下、この銅合金を構成する各要素について説明する。
【００１６】
（Ｃｏ：０．１３〜０．３０質量％）
Ｃｏは、銅合金中でＰとの化合物（適宜、Ｃｏ−Ｐ化合物という）を生成、析出させる。この化合物（析出物）は、高強度銅管の引張強さ等の強度を向上させる効果を有し、また、ろう付けのための熱処理において、結晶粒の粗大化を抑制するピンニング粒子として作用するため、熱処理による強度低下を抑制し、特に８００℃以上の高温でのろう付け処理後の強度を確保する。また、Ｃｏ−Ｐ化合物は、熱間押出や中間焼鈍においても析出して、結晶粒の粗大化を抑制するため、ろう付け前の高強度銅管の結晶粒径を所定値以下とすることができる。これらの効果はＣｏ−Ｐ化合物の析出量が多いほど向上し、Ｃｏの含有量が０．１３質量％未満では、析出量が少なく、前記効果が十分に得られない。一方、Ｃｏの含有量が０．３０質量％を超えると、Ｃｏ−Ｐ化合物が過剰に析出するため、強度が過大となって、伸びが低下して加工性が不足したり、熱間押出等にて変形抵抗が過大となって割れを生じる虞がある。したがって、Ｃｏの含有量は０．１３質量％以上０．３０質量％以下とする。
【００１７】
（Ｐ：０．０３〜０．１０質量％）
Ｐは、一般に銅合金の脱酸のために添加される。さらに本発明に係る高強度銅管においては、Ｐは銅合金中でＣｏとの化合物（Ｃｏ−Ｐ化合物）を生成、析出させ、前記の通り強度を向上させる効果を有する。Ｐの含有量が０．０３質量％未満では、Ｃｏ−Ｐ化合物の析出量が少なく、前記効果が十分に得られない。一方、Ｐの含有量が０．１０質量％を超えると、加工性が低下して、熱間加工や冷間加工において割れが生じる虞がある。したがって、Ｐの含有量は０．０３質量％以上０．１０質量％以下とする。
【００１８】
（Ｃｏ／Ｐ質量比：２．５以上）
前記の通り、本発明に係る高強度銅管においては、ＣｏとＰとの化合物（Ｃｏ−Ｐ化合物）が十分に析出することにより、高温でのろう付け処理後も含めて強度を向上させる。特に高温でのろう付け処理後の強度が高い高強度銅管について、ＴＥＭ（透過型電子顕微鏡）による観察および抽出残渣分析を詳細に行った結果、Ｃｏ2Ｐ（リン化二コバルト）が析出していることが明らかとなった。Ｃｏ2ＰにおけるＰに対するＣｏの質量比（Ｃｏ／Ｐ）は約３．８である。銅合金に含有されるＣｏ，Ｐについて、質量比（Ｃｏ／Ｐ）が３．８から大きく減少して２．５未満になると、ＣｏおよびＰの各含有量が前記の範囲であっても、Ｐに対してＣｏが不足して、Ｃｏ2Ｐを十分に析出せずに前記効果が十分に得られない。したがって、Ｃｏの含有量はＰの含有量の２．５倍以上とし、好ましくは３．０倍以上である。なお、後記するように、銅合金にＮｉを含有させる場合は、Ｃｏは、Ｎｉとの合計の含有量がＰの含有量の２．５倍以上であればよい。
【００１９】
（Ｓ：０．００５質量％以下）
Ｓは、銅合金中においてＣｕとの化合物として母相中に存在する。Ｓの含有量が多くなると、銅合金の鋳造時の鋳塊割れや、熱間押出時の割れが増加する。そして、これらの割れが発生しなくても、このようなＳを多く含有する銅合金の押出材を冷間圧延、抽伸すると、材料内部のＣｕ−Ｓ化合物が管の軸方向に伸張し、Ｃｕ−Ｓ化合物界面で割れが生じ易い。これにより、加工時や加工後の製品（銅管）において、表面疵や割れ等が発生して製品の歩留りを低下させる。あるいは、銅管に曲げ加工を行う際に、割れ発生の起点となり、曲げ部で割れが発生し易い。したがって、Ｓの含有量は０．００５質量％以下に規制し、好ましくは０．００３質量％以下、さらに好ましくは０．００１５質量％以下である。
【００２０】
Ｓは、銅地金およびスクラップ等の原料やスクラップに付着する油から、また、溶解鋳造雰囲気（フラックス、溶湯と接触する雰囲気中のＳＯｘガス、炉材等）から比較的容易に溶湯中に取り込まれる。したがって、銅合金におけるＳの含有量を０．００５質量％以下に抑えるためには、低品位のＣｕ地金およびスクラップの使用量を低減し、溶解雰囲気のＳＯｘガスを低減し、適正な炉材を選定し、ＭｇおよびＣａ等のＳと親和性が強い元素を溶湯に微量添加する等の対策が有効である。
【００２１】
なお、Ｓ以外の不純物元素Ａｓ，Ｂｉ，Ｓｂ，Ｐｂ，Ｓｅ，Ｔｅも鋳塊、熱間押出材、および冷間加工材の健全性を低下させ、また銅管の曲げ加工性を損なうことから、できるだけ低減させることが好ましい。これらの元素も前記Ｓと同様の方法で低減させることができ、合計の含有量は、好ましくは０．００１５質量％以下、より好ましくは０．００１０質量％以下、さらに好ましくは０．０００５質量％以下である。
【００２２】
（Ｏ：０．００５質量％以下）
Ｏ（酸素）が銅合金中に存在すると、Ｃｕ、あるいは含有する場合はＳｎの酸化物が生成して、これらの酸化物が鋳塊に巻き込まれて鋳塊の健全性が低下し、製造された銅管の曲げ加工性が低下する虞がある。したがって、Ｏの含有量は０．００５質量％以下に規制し、高強度銅管の曲げ加工性をより向上させるために、好ましくは０．００３質量％以下、さらに好ましくは０．００１５質量％以下とする。銅合金へのＯの取り込みを抑制するためには、原料の電気銅の溶解時に還元雰囲気とすればよい。
【００２３】
（Ｈ：０．０００２質量％以下）
Ｈ（水素）は銅合金の溶解鋳造時に溶湯に取り込まれ、多くなると、鋳塊中にピンホールを生じたり、Ｈが粒界に濃化等の状態で存在して、熱間押出時に割れを発生させる。そして、熱間押出時に割れが発生しなくても、Ｈを多く含有する銅合金の押出材は、焼鈍時に粒界にＨの膨れが発生し易く、製品歩留が低下する。したがって、Ｈの含有量は０．０００２質量％以下に規制し、製品歩留りをより向上させるために、好ましくは０．０００１質量％以下とする。銅合金へのＨの取り込みを抑制するためには、溶解鋳造時の原料を乾燥させたり、溶湯と接触する雰囲気の露点を低下させたり、Ｐ（Ｃｕ−Ｐ合金）添加前の溶湯を酸化気味にする等の対策が有効である。
【００２４】
本発明に係る銅合金管を形成する銅合金は、前記成分にさらにＮｉ：０．００５〜０．２０質量％を含有してもよく、このとき、ＮｉとＣｏの合計の含有量はＰの含有量の２．５倍以上とする。また、本発明に係る銅合金管を形成する銅合金は、前記成分にさらに、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｇから選択された１種以上を合計０．１０質量％未満含有してもよく、あるいは、Ｓｎ：０．０５〜１．０質量％、Ｚｎ：０．００５〜１．０質量％の少なくとも１種を含有してもよい。
【００２５】
（Ｎｉ：０．００５〜０．２０質量％、かつＣｏの含有量以下）
（(Ｃｏ＋Ｎｉ)／Ｐ質量比：２．５以上）
Ｎｉは、銅合金中でＣｏ，Ｐとの三元化合物（適宜、(Ｃｏ,Ｎｉ)−Ｐ化合物という）を生成、析出させる。この(Ｃｏ,Ｎｉ)−Ｐ化合物は、Ｃｏ−Ｐ化合物と同様に、高強度銅管の強度を向上させ、また熱処理においてピンニング粒子として作用してろう付け後強度を確保する効果を有する。したがって、Ｎｉは、Ｃｏの含有量を増大させることなく、強度をいっそう向上させることができる。Ｃｏ，Ｎｉ，Ｐを含有する銅合金からなり、特に高温でのろう付け処理後の強度が高い高強度銅管について、ＴＥＭ（透過型電子顕微鏡）による観察および抽出残渣分析を詳細に行った結果、(Ｃｏ,Ｎｉ)2Ｐが析出していることが明らかとなった。すなわち、Ｎｉを含有させることで、Ｃｏ2ＰのＣｏがＮｉに一部置換される形となる。また、ＮｉはＣｏと原子量が近いので、(Ｃｏ,Ｎｉ)2ＰにおけるＰに対するＣｏとＮｉとの合計の質量比（(Ｃｏ＋Ｎｉ)／Ｐ）は約３．８であるといえる。したがって、Ｃｏ，Ｐを含有する銅合金と同様に、質量比（(Ｃｏ＋Ｎｉ)／Ｐ）が３．８から大きく減少して２．５未満になると、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｐの各含有量が前記の範囲であっても、Ｐに対してＣｏ，Ｎｉが不足して、Ｃｏ2Ｐや(Ｃｏ,Ｎｉ)2Ｐを十分に析出せずに前記効果が十分に得られない。
【００２６】
(Ｃｏ,Ｎｉ)−Ｐ化合物を十分に析出させて前記効果を得るために、Ｎｉの含有量は０．００５質量％以上とすることが好ましい。一方、Ｎｉの含有量が０．２０質量％を超えると、(Ｃｏ,Ｎｉ)−Ｐ化合物が過剰に析出するため強度が過大となって伸びが低下して、加工性が不足する。また、ＮｉがＣｏを超えて多くなると、生成するＰの三元化合物が、Ｃｏに対してＮｉが多い組成の(Ｎｉ,Ｃｏ)−Ｐ化合物になり易く、析出物が固溶温度の低いＮｉ−Ｐ化合物（Ｎｉ2Ｐ）の性質に近付き、ろう付け処理にて溶融し易いため、ピンニング粒子としての効果が小さい。したがって、Ｎｉの含有量は、０．２０質量％以下、かつＣｏの含有量以下とし、さらに、Ｃｏの含有量との合計でＰの含有量の２．５倍以上とし、好ましくは３．０倍以上である。
【００２７】
（Ｆｅ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｇ：合計０．１０質量％未満）
Ｆｅ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｇはそれぞれ、単体で、またはＦｅ2Ｐ，Ｍｎ3Ｐ2等のＰとの化合物として析出することで、前記のＣｏ−Ｐ化合物等と同様に、高強度銅管の強度およびろう付け後の強度を向上させる効果がある。一方、これらの元素が合計で０．１０質量％以上含有されると、熱間押出における熱間変形抵抗が高くなり、当該元素を含有しない銅合金と同一の押出圧力とするためには熱間押出温度を高くする必要があり、高温で押出材の表面酸化が増加し、生産性の低下や銅管の表面欠陥が増加する。したがって、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｇから選択された１種以上の含有量は合計で０．１０質量％未満とする。
【００２８】
（Ｓｎ：０．０５〜１．０質量％）
Ｓｎは、銅合金中で固溶硬化によって引張強さを向上させ、また、高強度銅管の焼鈍やろう付けによる熱影響に対して結晶粒度の粗大化が抑制されて耐熱性が向上する。これらの効果を得るために、Ｓｎの含有量は０．０５質量％以上とすることが好ましい。一方、Ｓｎの含有量が１．０質量％を超えると、鋳塊における凝固偏析が激しくなって、通常の熱間押出や加工熱処理において偏析が完全に解消しないことがあり、銅管の組織、機械的性質、曲げ加工性、ろう付け後の組織および機械的性質の不均一が生じる。また、熱間押出における熱間変形抵抗が高くなり、Ｓｎの含有量が１．０質量％以下の銅合金と同一の押出圧力とするためには熱間押出温度を高くする必要があり、高温で押出材の表面酸化が増加し、生産性の低下や銅管の表面欠陥が増加する。したがって、Ｓｎの含有量は１．０質量％以下とする。
【００２９】
（Ｚｎ：０．００５〜１．０質量％）
Ｚｎは、銅合金の強度、耐熱性、および疲労強度を向上させる効果を有する。また、Ｚｎを含有することにより、高強度銅管のろう付けにおいてりん銅ろう等のろう材の濡れ性を向上させる。さらに、Ｚｎを含有することにより、冷間圧延、抽伸、転造等に用いる工具の磨耗を低減させて、抽伸プラグや溝付プラグ等を長寿命化する効果があり、生産コストの低減に寄与する。また、高強度銅管の熱交換器への組立てにおいても、曲げ加工時のマンドレルの磨耗を低減し、さらにアルミニウムフィンの貫通孔のフィンカラーに密着させる際の拡管加工時の拡管ビュレットの磨耗も低減することができる。これらの効果を得るために、Ｚｎの含有量は０．００５質量％以上とすることが好ましい。一方、Ｚｎの含有量が１．０質量％を超えると、応力腐食割れ感受性が高くなる。したがって、Ｚｎの含有量は１．０質量％以下とする。
【００３０】
〔高強度銅管の組織〕
本発明に係る高強度銅管は、管軸に沿った断面における平均結晶粒径が３０μｍ以下である。また、比抵抗から算出される析出物の析出量が０．２０〜０．３０質量％であって、析出物のすべてに対して前記断面の肉厚方向中心部における円相当径３〜５０ｎｍの析出物が面積率で５０％以上である。
【００３１】
（平均結晶粒径：３０μｍ以下）
銅管をＵ字形にする曲げ加工においては、Ｕ字の外周側に負荷される塑性歪みは、曲げ半径が小さいほど、また薄肉化された銅管ほど大きくなる。銅管は、前記外周に該当する部位に大きな結晶粒が存在すると、結晶粒界が破壊の起点となって割れが発生し易い。また、銅管は熱交換器に組み立てられて内部に静水圧を作用させると、管軸直交断面における周方向に、すなわち肉厚と直交する方向に力が加わる。これにより、薄肉化された銅管においては、内側表面の疵や微細な割れ、または内部の微細な割れ等の欠陥、あるいは硫化物等の介在物を起点にして割れが発生し得て、結晶粒が大きいと亀裂が伝播して破壊に至る。銅管の管軸方向と肉厚方向とを含む断面、すなわち管軸に沿った断面における平均結晶粒径が３０μｍを超えていると、特に大きな結晶粒により、曲げ加工時に割れを生じたり、あるいはろう付け処理時にさらに大きくなって、熱交換器に組み立てられた後に破壊の原因となる虞がある。したがって、高強度銅管は、管軸に沿った断面における平均結晶粒径を３０μｍ以下とし、好ましくは２０μｍ以下である。結晶粒径は、銅合金の成分を前記の範囲とし、さらに後記の高強度銅管の製造方法によって制御することができる。平均結晶粒径は、肉厚方向における全体の結晶粒の粒径の平均であり、例えば、管軸を含む面で高強度銅管を切断して断面を研磨して観察面とし、肉厚方向に沿って複数視野を選んで光学顕微鏡で観察して、ＪＩＳＨ０５０１に記載されている比較法で結晶粒径を測定し、平均値を算出して得られる。
【００３２】
（析出物：比抵抗に基づく算出値０．２０〜０．３０質量％）
本発明に係る高強度銅管における析出物は、主にＣｏ−Ｐ化合物を指し、銅合金がＮｉを含有する場合はさらに(Ｃｏ,Ｎｉ)−Ｐ化合物を、銅合金がＦｅ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｇを含有する場合はさらにこれらの元素の単体またはＰとの化合物を指し、析出物の量（析出量）とはこれらすべての合計量を指す。これらの析出物は、前記の通り、析出量が多いほど高強度銅管の強度、特にろう付け後の強度を向上させる。銅合金の鋳造時に調整したＣｏ，Ｎｉ等のすべてが析出すると限らないことから、本発明においては、銅合金の成分のみならず、高強度銅管における析出量を、後記するように比抵抗に基づいて算出し、管理することにより、十分な強度の高強度銅管とする。析出量が０．２０質量％未満では、ろう付け後強度向上の効果が十分に得られない。一方、析出量が０．３０質量％を超えると、強度が過大となって伸びが低下して、加工性が不足する。したがって、高強度銅管における析出物は、０．２０質量％以上０．３０質量％以下とする。析出物は、銅合金の成分、特にＣｏ，Ｎｉ，Ｐの各含有量を質量比も含めて前記の範囲とし、さらに後記の高強度銅管の製造条件によって制御することができる。
【００３３】
Lindeらによって銅合金の比抵抗と銅合金中の固溶元素の関係が報告されており、固溶している元素の濃度による銅の比抵抗（単位：Ω・ｃｍ）の変化量（増加量）Δρは、下式（１）で表すことができる。
Δρ＝Σ(Ｃi・Δρi)  ・・・（１）
Ｃiはｉ番目の固溶元素の濃度（質量％）である。Δρiはｉ番目の固溶元素の電気抵抗に及ぼす寄与度で、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｐ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ａｇについて、ΔρCo＝６．０、ΔρNi＝１．１、ΔρP＝７．０、ΔρSn＝３．１、ΔρZn＝０．３、ΔρFe＝９．３、ΔρMn＝２．９、ΔρMg＝０．８、ΔρCr＝４．０、ΔρTi＝１６．０、ΔρAg＝０．６（単位：×１０-6Ω・ｃｍ／質量％）である。なお、Ｚｒについては、本発明に係る高強度銅管を形成する銅合金の成分の範囲では、導電率にほとんど影響しないため、比抵抗の変化量Δρの算出において無視することができる。
【００３４】
ここで、本発明に係る高強度銅管を形成する銅合金の成分の範囲では、Ｓｎ，Ｚｎは化合物を生成しないため、銅合金におけるＳｎ，Ｚｎの含有量（鋳造時の添加量）が、そのまま固溶Ｓｎ量（ＣSn）、固溶Ｚｎ量（ＣZn）となる。一方、化合物（析出物）を生成するＣｏ，Ｎｉ，Ｐは、それぞれ銅合金における含有量から析出量を減じた値が固溶量（ＣCo，ＣNi，ＣP）となる。また、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｇは、それぞれ一部が固溶するが、本発明に係る高強度銅管を形成する銅合金の成分の範囲では含有量が少ないため、いずれも含有量の２０％が固溶すると近似して計算することができる。したがって、本発明に係る高強度銅管において、比抵抗の変化量Δρは下式（２）で表すことができる。
Δρ＝(Ｃｏ含有量−Ｃｏ析出量)・ΔρCo＋(Ｎｉ含有量−Ｎｉ析出量)・ΔρNi＋(Ｐ含有量−Ｐ析出量)・ΔρP＋ＣSn・ΔρSn＋ＣZn・ΔρZn＋０．２×[(Ｆｅ含有量)・ΔρFe＋(Ｍｎ含有量)・ΔρMn＋(Ｍｇ含有量)・ΔρMg＋(Ｃｒ含有量)・ΔρCr＋(Ｔｉ含有量)・ΔρTi＋(Ａｇ含有量)・ΔρAg]  ・・・（２）
【００３５】
比抵抗の変化量Δρは、純銅の比抵抗と、銅合金からなる銅管を測定した比抵抗との差として得られる。Δρiは既知の定数である。Ｃｏ，Ｎｉ，Ｐの各含有量およびＳｎ，Ｚｎ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ａｇの各固溶量は、銅合金の成分より明らかである。そして、前記の通り、析出物Ｃｏ2Ｐ、(Ｃｏ,Ｎｉ)2Ｐの組成より、これらの化合物におけるＣｏ，Ｎｉ，Ｐの質量比について、Ｃｏ／Ｐまたは(Ｃｏ＋Ｎｉ)／Ｐを３．８であると仮定することができ、さらに(Ｃｏ,Ｎｉ)2ＰにおけるＮｉ／Ｃｏを１／８であると仮定することができる。以上より、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｐのそれぞれの固溶量および析出量を算出して、析出量の和を銅管におけるＣｏ−Ｐ化合物や(Ｃｏ,Ｎｉ)−Ｐ化合物の析出量として得ることができる。さらに、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｇは、含有量の８０％が析出すると仮定することができるので、これらの含有量に０．８を乗ずることで析出量が近似される。なお、これらの元素は、Ｐとの化合物を生成するものは比較的少ないため、前記化合物に含まれるＰは無視することができる。以上、得られた析出量を加算すれば、すべての析出物の析出量が算出される。
【００３６】
（析出物サイズ分布：円相当径３〜５０ｎｍの析出物が面積率５０％以上）
Ｃｏ−Ｐ化合物や(Ｃｏ,Ｎｉ)−Ｐ化合物等の析出物は、前記の通り、ろう付けのための熱処理において、結晶粒の粗大化を抑制するピンニング粒子として作用することで熱処理による強度低下を抑制し、ろう付け後の強度を向上させる。しかし、微小な析出物、具体的には、管軸に沿った断面（管軸方向と肉厚方向とを含む断面）において円相当径３ｎｍ未満の析出物、すなわち直径３ｎｍの円の面積よりも断面積の小さい析出物は、ろう付け処理にて溶融するのでピンニング粒子として作用しない。一方、直径５０ｎｍを超える析出物が多い場合、個数としては少なく、分布が不十分であるため、結晶粒の粗大化を抑制する効果が低下する。したがって、肉厚方向中心部の前記析出物において、円相当径３〜５０ｎｍのものが半分以上、すなわち断面の肉厚方向中心部における面積率で５０％以上とし、好ましくは６０％以上である。肉厚方向中心部とは、具体的には、肉厚方向１／２の部位を中心として肉厚の５５〜７０％に相当する範囲を指す。このような析出物のサイズ分布は、後記の高強度銅管の製造条件によって制御することができる。
【００３７】
析出物のサイズ分布は、管軸を含む面で高強度銅管を切断して断面を研磨し、肉厚方向における前記中心部の範囲から、好ましくは複数視野を選んでＴＥＭ（透過型電子顕微鏡）で観察することができる。そして、ＴＥＭ画像を画像解析ソフトにて解析して、析出物のそれぞれの面積を測定し、面積から円換算にて直径（円相当径）を導出して、解析範囲におけるすべての析出物の総面積に対して、円相当径３ｎｍ以上５０ｎｍ以下の析出物の合計面積の割合を算出すればよい。
【００３８】
〔高強度銅管の製造方法〕
次に、本発明に係る高強度銅管の製造方法の一例を示す。本発明に係る高強度銅管は、公知の銅管と同様に、鋳造、熱間押出、圧延、抽伸、最終焼鈍にて製造することができるが、結晶粒や析出物を制御するため、さらに以下の条件とすることが好ましい。
【００３９】
はじめに、原料の電気銅を溶解し、銅が溶解した後、Ｃｏ、さらにＮｉ，Ｓｎ，Ｚｎ等をそれぞれ所定量添加し、さらに脱酸のために１５質量％程度のＰを含有する銅合金を添加し、溶湯を成分調整した後、半連続鋳造により所定の寸法のビレットを製造する。次に、ビレットを６８０〜８００℃に加熱し、必要に応じて偏析改善のために０．１〜２時間程度保持して均質化処理を行う。
【００４０】
加熱されたビレットに穿孔加工を行い、７５０〜９８０℃で熱間押出により押出素管とし、水冷等により急速冷却する。本発明に係る高強度銅管は、押出後にＣｏを固溶させ、また再結晶による結晶粒の粗大化を防止するために、押出素管の表面温度が３００℃になるまで冷却速度１０℃／秒以上で急速冷却することが好ましい。前記冷却速度は、好ましくは１５℃／秒以上、さらに好ましくは２０℃／秒以上である。また、熱間押出の加工率すなわち、（穿孔されたビレットの断面積−押出素管の断面積）／穿孔されたビレットの断面積×１００（％）は、８０％以上とすることが好ましく、９０％以上とすることがさらに好ましい。
【００４１】
押出素管を圧延加工して圧延素管とする。このときの加工率は、加工時の製品不良を低減するために、断面減少率で９５％以下とすることが好ましく、９０％以下とすることがさらに好ましい。
【００４２】
圧延素管を抽伸加工して所定の寸法の抽伸管（平滑管）とする。ここで、まず粗抽伸加工を行って、４００〜７００℃にて５分間〜１時間保持して中間焼鈍を行うことにより、析出物を分散させる。中間焼鈍温度が４００℃未満では析出量が不足し、一方、７００℃を超えると析出物が粗大化して個数が不足する。さらにその後に抽伸加工を行って抽伸管とする。ここで、通常、抽伸加工は何台かの抽伸機を用いるが、各抽伸機による加工率（断面減少率）を４０％以下にすることにより、表面欠陥や内部割れを低減することができる。そして、抽伸管を５００〜７５０℃で５分間〜１時間程度保持して最終焼鈍を行うことにより、加工硬化した抽伸管を軟質化させて曲げ加工等を可能とすることに加え、さらに析出物を分散させる。なお、中間焼鈍後の抽伸加工に代えて、溝付転造加工を行って内面溝付管としてもよい。
【００４３】
このように、２回の焼鈍を行うことにより、所望の析出状態とすることができる。特に抽伸加工における中間焼鈍は、通常の製造方法においては行わなかったり、あるいは抽伸し易くするために歪みを減少させる目的で行うため、析出物を分散させるためには温度や時間が不十分な場合がある。圧延素管や抽伸管を連続的に焼鈍するには、銅管コイル等の焼鈍に通常使用されるローラーハース炉、または高周波誘導コイルに通電しながら、抽伸管等を前記コイル内に通す、高周波誘導コイルによる加熱を利用することができる。
【００４４】
以上、本発明を実施するための形態について述べてきたが、以下に、本発明の効果を確認した実施例を、本発明の要件を満たさない比較例と対比して具体的に説明する。なお、本発明はこの実施例によって制限を受けるものではなく、請求項に示した範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【実施例】
【００４５】
〔高強度銅管作製〕
供試材として銅管を以下の工程により作製した。
電気銅を原料とした溶湯中に、表１および表２に示す成分にしたがい、Ｎｉ等を添加した後、Ｃｕ−Ｐ合金を添加して、鋳造温度１２００℃で、直径３００ｍｍ、長さ３０００ｍｍの鋳塊を半連続鋳造した。鋳塊から長さ４７５ｍｍのビレットを切り出し、均質化処理としてビレットを６８０〜８００℃の範囲に加熱して１時間保持した後、熱間押出して、外径１００ｍｍ、肉厚１０ｍｍの押出素管を作製し、水冷にて表面温度が３００℃になるまで冷却速度２０℃／秒以上で急速冷却した。この押出素管を圧延し、さらに粗抽伸した後、中間焼鈍として供試材Ｎｏ．１〜１７，２０〜３１は６００℃で、供試材Ｎｏ．１８，１９，３３，３４は表２に示す温度で、１時間保持した。中間焼鈍後、さらに抽伸して、外径９．５２ｍｍ、肉厚０．８０ｍｍの平滑管を作製した。なお、供試材Ｎｏ．３２については中間焼鈍を行わずに連続して抽伸し、表２の中間焼鈍温度を「−」で表す。平滑管を、最終焼鈍として６００℃で３０分間保持し、銅管を作製した。また、途中の工程にて不具合により作製を中断したものは、以下の測定および評価を行わず、表１の測定値等の欄を「−」で表す。また、表１の供試材Ｎｏ．９については、表２にも併記する。
【００４６】
作製した銅管について、以下の方法で、平均結晶粒径、析出物の析出量、析出物における円相当径３ｎｍ以上５０ｎｍ以下の面積率を測定し、表１および表２に示す。
【００４７】
（平均結晶粒径）
銅管を、管軸を含む面で切断して断面を研磨して観察面とした。肉厚方向における全体から３視野を光学顕微鏡で観察して、ＪＩＳＨ０５０１に記載されている比較法で結晶粒径を測定し、平均値を算出した。
【００４８】
（比抵抗に基づく析出物の測定）
銅管について、GE Inspection Technologies社製「Hocking Autosigma 3000」にて比抵抗を測定し、純銅の比抵抗を１．６８×１０-6Ω・ｃｍとして比抵抗の変化量Δρを算出した。得られた比抵抗の変化量Δρおよび銅合金の成分より、式（２）に基づいて、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｐの各析出量（Ｃｏ−Ｐ化合物または(Ｃｏ,Ｎｉ)−Ｐ化合物における量）を算出した。Ｃｏ，Ｎｉ，Ｐ，Ｓｎ，Ｚｎの各固溶元素の電気抵抗に及ぼす寄与度を、ΔρCo＝６．０、ΔρNi＝１．１、ΔρP＝７．０、ΔρSn＝３．１、ΔρZn＝０．３、ΔρFe＝９．３、ΔρMn＝２．９、ΔρMg＝０．８、ΔρCr＝４．０、ΔρTi＝１６．０、ΔρAg＝０．６（単位：×１０-6Ω・ｃｍ／質量％）とした。また、前記化合物におけるＣｏ，Ｎｉ，Ｐの質量比について、Ｃｏ／Ｐまたは(Ｃｏ＋Ｎｉ)／Ｐを３．８とし、さらにＮｉを含有する場合はＮｉ／Ｃｏを１／８、ただしＮｉの含有量がＣｏよりも多い供試材はＮｉ，Ｃｏ各含有量の比と同値と仮定した。また、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｇは含有量の８０％が析出すると仮定し、これらの元素およびＣｏ，Ｎｉ，Ｐの各析出量の合計を析出量とした。
【００４９】
（析出物のサイズ分布）
銅管を、管軸を含む面で切断して断面を研磨して観察面とした。ＴＥＭにて倍率×１５００００で観察し、肉厚方向１／２の部位を中心として肉厚の７０％に相当する範囲から、７００ｎｍ×８００ｎｍの視野を肉厚方向に沿って３視野、画像写真を撮影した。画像写真を画像解析ソフトにて解析して、析出物のそれぞれの面積を測定し、面積から円相当径を導出して、画像におけるすべての析出物の総面積に対して、円相当径３ｎｍ以上５０ｎｍ以下の析出物の合計面積の割合を算出し、さらに３視野の平均値を算出した。
【００５０】
〔評価〕
作製した銅管について、曲げ加工性、強度として引張強さ、ろう付け後強度として熱処理後の引張強さ、耐応力腐食割れ性を、以下の通り評価した。
【００５１】
（曲げ加工性）
銅管を、曲げピッチ２５ｍｍ（管軸における曲げ半径が１２．５ｍｍ）のＵ字形に曲げ加工し、外側表面の曲げ部を目視にて観察した。各仕様１０本について行い、割れや亀裂が観察されたものが５本以下であれば合格とし、１０本すべてに割れ等のないものを「○」、割れ等が観察されたものが１本以上５本以下を「△」、６本以上を不合格として「×」と表１および表２に示す。
【００５２】
（強度）
銅管を切り出して、ＪＩＳ１１号引張試験片を各仕様２本作製した。この試験片をＪＩＳＺ２２４１に準じて引張試験を室温にて行った。詳しくは、５８８２型インストロン社製万能試験機により、試験速度１０．０ｍｍ／分、ＧＬ＝５０ｍｍで、引張強さを測定した。２回の平均値を表１および表２に示す。合格基準は、引張強さ２４０ＭＰａ以上とする。
【００５３】
（ろう付け後強度）
ろう付け処理を模擬して、８００℃、８５０℃の２通りの温度で１０分間の熱処理をした銅管について、前記引張試験と同様の方法で引張強さを測定した。それぞれの熱処理温度について２回の平均値を表１および表２に示す。合格基準は、引張強さ２３０ＭＰａ以上とする。
【００５４】
（耐応力腐食割れ性）
以下の方法で応力腐食割れ試験を実施した。銅管を長さ７５ｍｍに切り出して試験片とし、この試験片を脱脂、乾燥した後、ＪＩＳＫ８０８５に規定するアンモニア水を等量の純水で希釈した１１．８％以上のアンモニア水を入れたデシケーターに、液面から５０ｍｍの距離を空けた高さ位置に固定して収容し、アンモニア雰囲気中に常温で２時間保持した。その後、試験片を銅管の元の外径の５０％まで径方向に押しつぶした。この試験片を目視で観察して外周面の割れの有無を判定した。割れのないものを合格として「○」、割れの発生したものを「×」で、表１および表２に示す。
【００５５】
【表１】
0005602707.tif 000002
【００５６】
【表２】
0005602707.tif 000003
【００５７】
表１および表２に示すように、供試材Ｎｏ．１〜１９は、銅合金の成分、結晶粒径、および析出物の分布がいずれも本発明の範囲の実施例であり、強度、曲げ加工性、耐応力腐食割れ性がいずれも良好で、特に８５０℃の高温でのろう付け処理による強度の低下が抑制された。
【００５８】
これに対して、供試材Ｎｏ．２０〜３１は、銅合金の成分が本発明の範囲外の比較例である。供試材Ｎｏ．２０，２２は、Ｃｏ，Ｐがそれぞれ不足したため、Ｃｏ−Ｐ化合物が不足し、さらに円相当径３ｎｍ未満の小さな析出物が多かった。特に析出量が少ない供試材Ｎｏ．２２は、強度が低く、熱処理によりいっそう低下し、さらに熱間押出や中間焼鈍においてもピンニング粒子となる析出物も少ないために結晶粒が粗大化した。供試材Ｎｏ．２０も、８５０℃の熱処理により強度が大きく低下した。反対に、供試材Ｎｏ．２１はＣｏが過剰であるために高温下でもＣｏ−Ｐ化合物が析出し、熱間押出にて変形抵抗が過大となって割れを生じた。供試材Ｎｏ．２３はＰが過剰であるため、熱間押出にて割れを生じた。
【００５９】
供試材Ｎｏ．２４，２５は、ＮｉがＣｏを超えて含有されるため、Ｃｏが本発明の範囲である供試材Ｎｏ．２５も含めて、析出量は本発明の範囲であっても析出した(Ｃｏ,Ｎｉ)−Ｐ化合物がＮｉ過剰となって、８５０℃の熱処理においてピンニング粒子として作用せず、その後の強度が大きく低下した。供試材Ｎｏ．２６はＳｎが過剰であるため、熱間変形抵抗が高くなって熱間押出をすることができなかった。供試材Ｎｏ．２７はＺｎが過剰であるため、応力腐食割れ感受性が高くなった。供試材Ｎｏ．２８はＣｒが過剰であるため、過剰な析出物により強度が過大となって、曲げ加工性が低下した。
【００６０】
供試材Ｎｏ．２９，３１は不可避的不純物Ｓ，Ｈがそれぞれ規定を超えて含有されるため、熱間押出にて割れを生じた。供試材Ｎｏ．３０は不可避的不純物Ｏが規定を超えて含有されるため、曲げ加工性が低下した。
【００６１】
供試材Ｎｏ．３２〜３４は、銅合金の成分は供試材Ｎｏ．９と同一で本発明の範囲であるが、析出物の分布、あるいはさらに結晶粒径が本発明の範囲外の比較例である。供試材Ｎｏ．３２は抽伸加工時に中間焼鈍を行わず、また供試材Ｎｏ．３３は抽伸加工における歪みを除去するための一般的な中間焼鈍で温度が低かったため、それぞれ(Ｃｏ,Ｎｉ)−Ｐ化合物が十分に析出せず、強度が、当初は高いが８５０℃の熱処理により大きく低下した。一方、供試材Ｎｏ．３４は、中間焼鈍温度が高かったため、結晶粒および析出物が粗大化して、強度が低下した。