(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
構造物内面の亀裂を予め検出する第１ステップと、
検出された亀裂の構造物外面の歪を、前記亀裂の構造物外面に貼設された複数の歪ゲージによって測定する第２ステップと、
前記複数の歪ゲージによって測定された複数の歪測定値を、有限要素解析により仮想構造物内面の仮想亀裂の深さ及び表面長さと前記仮想構造物外面の歪とについて予め求められた関係に導入し、該複数の歪測定値の各々に対応する仮想亀裂の深さ及び表面長さを導出する第３ステップと、
前記複数の歪測定値の各々に対応する前記仮想亀裂の深さと表面長さとの関係を、複数の曲線としてグラフ化する第４ステップと、
前記グラフ化された複数の曲線が交わる交点の深さと表面長さを求めることにより、検出された亀裂の深さと表面長さを推定する第５ステップと、
を含むことを特徴とする亀裂サイズ推定方法。
【請求項２】
前記第５ステップにおいて、前記複数の曲線の交点を複数選び、複数の交点について、各交点の深さと表面長さとを求め、
前記各交点の深さと表面長さについて、重み係数を考慮した平均値を導出する第６ステップを更に含むことを特徴とする請求項１に記載の亀裂サイズ推定方法。  
【請求項３】
亀裂が検出された前記構造物が厚さｔの板状であって、歪ゲージのゲージ長さを０．１ｔ以下とすることを特徴とする請求項１または２に記載の亀裂サイズ推定方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、原子力発電プラント等において内圧による疲労や応力腐食割れなどによって発生する構造物内面の亀裂の深さ及び表面長さ（以下、「亀裂サイズ」とも言う。）を推定する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば配管内面に発生した亀裂は、超音波検査によって検出することが多い。検出された亀裂は、その大きさが小さい場合または次回検査までの進展量が小さいと予想された場合は、補修しないでそのまま使用を継続することがある。そして、次回の検査時に亀裂の大きさを再度計測し、亀裂の進展の有無や進展予測の妥当性を確認する。しかし、超音波による計測では、配管内面の亀裂位置は推定できるが、板面に垂直な亀裂の深さを測定するには精度が悪く、また、板厚が薄い場合には亀裂深さを測定することができない。さらに、超音波探傷法による亀裂深さ測定の精度は数ｍｍと言われており、亀裂進展の有無の判断や進展量の測定も困難である。
【０００３】
一方、管内面に亀裂が発生している位置が予め分かっている場合に、その亀裂が発生している位置の管外面に歪ゲージを貼付し、該位置の歪変化を測定することにより、亀裂深さを推定する方法が知られている（特許文献１等）。この方法は、円筒体のような構造物において内面亀裂が発生し、この亀裂が板厚方向へ進展すると、該位置外面の歪が内面亀裂深さの増加にほぼ比例して増加するという知見に基づくもので、この内面亀裂深さと外面の歪との関係を利用して、外面の歪の測定値から内面亀裂深さを推定するものである。特許文献１では、外面の歪の測定値から内面亀裂深さの推定が可能となる理由は、負荷応力が一定で内面亀裂深さが増加すると、残存部分の剛性が低下するために外面の歪が増加することによると考えられていた（特許文献１、第２頁、右上欄１〜４行目）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開昭５５−１１９０４１号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記した管外面に歪ゲージを貼付して管内面の亀裂深さを推定する方法は、亀裂の深さを同定することはできるが、亀裂の構造物表面方向への広がり（表面長さ）を同時に同定することはできなかった。
【０００６】
本発明は、内側に圧力がかかる構造物内面の亀裂について、亀裂の深さだけでなく表面長さも同定可能な亀裂サイズ推定方法を提供することを主たる目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するため、本発明に係る亀裂サイズ推定方法は、構造物内面の亀裂を予め検出する第１ステップと、検出された亀裂の構造物外面の歪を、前記亀裂の構造物外面に貼設された複数の歪ゲージによって測定する第２ステップと、前記複数の歪ゲージによって測定された複数の歪測定値を、有限要素解析により仮想構造物内面の仮想亀裂の深さ及び表面長さと前記仮想構造物外面の歪とについて予め求められた関係に導入し、該複数の歪測定値の各々に対応する仮想亀裂の深さ及び表面長さを導出する第３ステップと、前記複数の歪測定値の各々に対応する前記仮想亀裂の深さと表面長さとの関係を、複数の曲線としてグラフ化する第４ステップと、前記グラフ化された複数の曲線が交わる交点の深さと表面長さを求めることにより、検出された亀裂の深さと表面長さを推定する第５ステップと、を含むことを特徴とする。
【０００８】
前記第５ステップにおいて、前記複数の曲線の交点を複数選び、複数の交点について、各交点の深さと表面長さとを求め、第6ステップとして、前記各交点の深さと表面長さについて、重み係数を考慮した平均値を導出するステップを更に含むことが好ましい。
【０００９】
また、亀裂が検出された前記構造物が厚さｔの板状として場合に、歪ゲージのゲージ長さを０．１ｔ以下とすることが好ましい。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１（Ａ）】解析対象として、周方向の半楕円形状の亀裂が内面に存在する管（仮想構造物）の断面を示し、（ａ）は軸直角断面、（ｂ）は軸平行断面である。
【図１（Ｂ）】解析対象として、軸方向の半楕円形状の亀裂が内面に存在する管（仮想構造物）の断面を示し、（ａ）は軸直角断面、（ｂ）は軸平行断面である。
【図２（Ａ）】図１（Ａ）の解析対象をメッシュ分割した解析画像である。
【図２（Ｂ）】図１（Ｂ）の解析対象をメッシュ分割した解析画像である。
【図３（Ａ）】図１（Ａ）の解析対象の周歪に関する、亀裂の深さ、亀裂の表面長さ、及び、外表面での歪の関係を示すグラフである。
【図３（Ｂ）】図１（Ａ）の解析対象の軸歪に関する、亀裂の深さ、亀裂の表面長さ、及び、外表面での歪の関係を示すグラフである
【図３（Ｃ）】図１（Ｂ）の解析対象の周歪に関する、亀裂の深さ、亀裂の表面長さ、及び、外表面での歪の関係を示すグラフである。
【図３（Ｄ）】図１（Ｂ）の解析対象の軸歪に関する、亀裂の深さ、亀裂の表面長さ、及び、外表面での歪の関係を示すグラフである。
【図４（Ａ）】図１（Ａ）の解析対象に関する亀裂周辺での歪分布であって、亀裂の延びる方向に沿う亀裂中心からの距離と歪（周歪及び軸歪）との関係を示すグラフである。
【図４（Ｂ）】図１（Ａ）の解析対象に関する亀裂周辺での歪分布であって、亀裂の延びる方向と直交する方向に沿う亀裂中心からの距離と歪（周歪及び軸歪）との関係を示すグラフである。
【図４（Ｃ）】図１（Ｂ）の解析対象に関する亀裂周辺での歪分布であって、亀裂の延びる方向に沿う亀裂中心からの距離と歪（周歪及び軸歪）との関係を示すグラフである。
【図４（Ｄ）】図１（Ｂ）の解析対象に関する亀裂周辺での歪分布であって、亀裂の延びる方向と直交する方向に沿う亀裂中心からの距離と歪（周歪及び軸歪）との関係を示すグラフである。
【図５】図１（Ａ）の解析対象に関する亀裂中心からの距離（ｘ）と歪変化との関係を示すグラフである。
【図６】複数の歪ゲージを貼設した状態を一部拡大断面図とともに示す斜視図である。
【図７】複数の歪ゲージから推定される亀裂深さと表面長さの組合せを示すグラフである。
【図８】図６のＬｍの範囲内にある周方向と軸方向の歪ゲージを用いて、それらの歪ゲージの組合せから推定される亀裂深さの誤差（歪ゲージ出力に正規分布誤差を考慮）を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明に係る亀裂サイズ推定方法の一実施形態について、以下に図１〜図８を参照しつつ説明する。
【００１２】
先ず、亀裂のある構造物をＣＡＤ等で仮想的にモデル化し、この仮想構造物を解析対象として、仮想亀裂について有限要素法によるコンピュータシミュレーション解析（有限要素解析）を実施する。
【００１３】
本実施形態において、解析対象は、図１に示すように、周方向（図１（ａ））または軸方向（図１（ｂ））の半楕円形状の亀裂１，２が内面に存在する、内圧（Ｐａ）を受ける管（仮想構造物）３，４とした。
【００１４】
仮想構造物としての管３，４は、内径（Ｒｉ）は４３．６４ｍｍ、肉厚（ｔ）は１３．５ｍｍ（４インチ管、スケジュール番号１６０相当）とした。管３，４の肉厚（ｔ）に対して、亀裂（仮想亀裂）の表面長さ（２ｃ）をｔ、２ｔおよび４ｔとし、深さ（ａ）を０から０．５ｔまで変化させた。
【００１５】
有限要素解析には図２に示すように２０節点要素でメッシュ分割を用い、汎用コードのＡＢＡＱＵＳにて弾性解析を実施した。１５ＭＰａの内圧を亀裂面も含めて負荷し、キャップ効果を考慮するため、管端部に内圧相当の軸荷重を負荷した。ヤング率は１８０ＧＰａ、ポアソン比は０．３とした。
【００１６】
上記有限要素解析の結果として、図３に、亀裂の表面長さ（２ｃ）がｔ、２ｔ、及び４ｔのそれぞれについて、亀裂１，２の深さ（ａ／ｔ）と亀裂の中心位置で管外面の歪との関係を示す。
【００１７】
図３において、歪は周方向歪（周歪）εθと軸方向歪（軸歪）εＺをそれぞれ示している。なお、図３において、各表面長さ（２ｃ）における深さ（ａ／ｔ）と歪との関係は、近似曲線で表示されているが、深さ（ａ／ｔ）のプロット間隔（図３では０．０５）をより細かくプロットすることにより近似曲線を用いずに点の集合としてグラフ表示してもよい。
【００１８】
上記のような亀裂の表面長さ（２ｃ）、亀裂の深さ（ａ／ｔ）、及び、亀裂の外面での歪の関係は、データベース化され、記憶装置に保存される。なお、本実施形態では、図示都合上、亀裂の表面長さ（２ｃ）を３つ（２ｃ＝ｔ、２ｔ、４ｔ）にしているが、データベース化に際しては、亀裂の表面長さ（２ｃ）の数を増やして詳細なデータベースを構築する。また、図３は亀裂の中心位置での管外面の歪のみとの関係を示しているが、後述するように、亀裂の中心位置から離隔する複数位置の管外面の歪についても有限要素解析を用いてデータベース化される。
【００１９】
図３において、亀裂がない場合、つまり健全部における周歪εθは２００μεであるが、軸歪εＺは約５０μεとなっている。いずれも亀裂が大きくなる（亀裂が進展する）にしたがって歪が単調に低下している。例えば、亀裂長さ（２ｃ）が２ｔ（即ちｃ＝１ｔ）の場合、亀裂深さが０．５ｔとなると歪は５０με以上低下しており、とくに、軸方向亀裂の周歪εθは１００με以上低下している。亀裂深さが０から０．５ｔに進展したときに歪が１００με低下する場合、歪の検出感度が５μεとすると、０．５ｔ×（５／１００）＝０．０２５ｔ（おおよそ０．３４ｍｍ）の亀裂進展を検出できることになる。ただ、図３から分かるように、歪の変化は亀裂の形状（アスペクト比ａ／ｃ）に依存し、亀裂の表面長さ（ｃ）が大きい方が歪の変化が大きくなる。なお、亀裂が進展するに従って歪が低下するという解析結果は、従来の認識（上記特許文献１）と相違する。
【００２０】
上記有限要素解析による亀裂周囲での歪の分布を図４に示す。いずれの歪も亀裂中心の外表面で最小となっており、最も感度が大きくなった。亀裂面に沿った方向では、亀裂の長さの範囲で、亀裂面に垂直な方向では亀裂深さ（０．５ｔ）程度の範囲で歪が大きく変化した。いずれの亀裂方向、歪方向についても亀裂中心から０．１ｔ（１．３５ｍｍ）程度の範囲では歪変化が小さい。したがって、歪ゲージのゲージ長さは０．１ｔ以下とすることが望ましい。
【００２１】
図５は、上記有限要素解析による計算結果をもとに、ａ／ｔ=０．５、ｃ=ｔ，ａ／ｃ=０．５の周方向の亀裂による歪の変化（亀裂ない場合の歪からの変化量）を示す。ｔ=１３．５ｍｍであることから、ｘ=１３．５ｍｍ（ｘは亀裂中心から亀裂長さ方向の距離）がちょうど亀裂の端部に相当する。亀裂による歪変化はこれより広い範囲で観察され、軸方向歪の変化の方が大きいことが分かる。
【００２２】
上記したように、亀裂が成長することによって、管外面の歪は変化するが、その変化は亀裂形状（アスペクト比）に依存する。そのため、単一の歪変化からは亀裂が深さ方向へ進展したか表面方向へ進展したのかが判断できない。
【００２３】
亀裂を例えば半楕円形状と仮定すれば、亀裂の形状は深さと長さの２自由度となり、少なくとも２枚の歪ゲージの出力から理論上は推定可能となる。なお、亀裂形状は、半楕円形状に限らず、方形、半年形、異形等、種々の形状に仮定することができる。
【００２４】
管内面の軸方向の亀裂を例として、図６に示すように、半楕円形状の亀裂２の管外面に、複数の歪ゲージ５…５を所定間隔（図では２ｍｍ間隔）で設置した場合を想定し、以下に説明するようにして亀裂２の深さ（ａ）と表面長さ（２ｃ）を同定する。各々の歪ゲージ５…５は、管４の周方向と軸方向の歪を測定して出力するもの（直交２方向を測定可能なもの）を用いることができる。
【００２５】
図６の亀裂の中心にある歪ゲージ、即ち、図６の距離Ｘ＝０ｍｍの歪ゲージの出力から得られる深さと表面長さの関係は、先に構築したデータベースを利用して求めることができる。
【００２６】
例えば、図３（Ａ）を参照すれば、周歪（εθ）が１５０μεのとき、ｃ＝１ｔではａ＝０．５、ｃ＝２ｔではａ≒０．４６、ｃ＝０．５ｔではａ＞０．５（図外）となっている。上記したように、図３（Ａ）において表面長さ（２ｃ）の数を増やせば、図３（Ａ）に表示される曲線の数が増え、その結果、歪値に対する深さと表面長さとの関係の数が増える。そのようにして図３に表示される曲線の数を増やしたグラフを用いて、ある歪値（周歪及び軸歪）に対する深さと表面長さの組をプロットしたグラフが、図７のＸ＝０ｍｍのプロット群である。なお、図７では、ｃ／ｔが０．１間隔でプロットされている。
【００２７】
図6の距離Ｘ＝２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの場合についても、上記と同様にして歪に対する深さと表面長さの関係が図７にプロットされている。図３で示したグラフは、亀裂の中心位置、即ち、図6の距離Ｘ＝０ｍｍの場合のグラフであり、図示していないが、図6の距離Ｘ＝２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの場合に図３に対応するグラフは、距離Ｘ＝０のデータベースを作成した際の有限要素解析から得ることができる。
【００２８】
上記のように、１枚の歪ゲージ出力から亀裂サイズを推定する場合、亀裂の深さと長さは一意に決定されず、歪量に対応する深さと表面長さの組み合わせを有することになる。図７から分かるように、亀裂の深さと表面長さの関係は、歪ゲージの位置によって異なる曲線を描く。そして、図７に示されているように、計算条件としたａ／ｔ=０．５、ｃ=ｔにおいて全ての曲線が交わっている。したがって、２枚の歪ゲージの出力を用いることで、亀裂の深さと表面長さとの関係を示す２本の曲線が一点で交差し、その交点から亀裂の深さと表面長さの２種類のパラメータが推定できる。
【００２９】
実際の測定では、亀裂の位置を超音波探傷法等によって予め検出しておいて、検出された亀裂の構造物外面に、所定間隔で複数の歪ゲージを貼設する。歪ゲージは、公知の歪ゲージを用いることができる。例えば、２ｍｍ間隔で５個の歪ゲージが一体となった集合ゲージ等も市販されており、これを用いることもできる。
【００３０】
実際の測定では歪測定誤差が存在するため、図７のように全ての曲線が１点で交わることがない。しかし、複数の歪ゲージから２枚の歪ゲージを選択し、選択した２枚の歪ゲージから得られる仮想亀裂の深さと表面長さとの相関関係を示す２本の曲線の交点から、仮想亀裂の深さと長さを求めることができ、得られた仮想亀裂の深さと表面長さを実際の亀裂の深さと表面長さとして推定できる。歪ゲージの出力をオンラインでモニタリングし、実際の亀裂の深さ方向及び表面長さ方向への進展度合いを監視することができる。
【００３１】
複数の歪ゲージから選択される２枚の歪ゲージの組み合わせを変えることで、仮想亀裂の深さと表面長さの組を複数組推定することができる。推定された複数組の亀裂の深さと表面長さについて平均をとることで推定精度の向上が図られる。図８は、図６に示したＬｍの範囲内にある周方向と軸方向の歪ゲージを用いて、それらの全て組み合わせから推定される亀裂深さの誤差を示している。例えば、Ｌｍ=４ｍｍの場合、ｘ＝０，２，４ｍｍにある周方向と軸方向の歪ゲージ、計６枚を用いて推定することになる。
【００３２】
ここで、実際の測定を想定し、誤差は図中に示した標準偏差を有する正規分布で全ての歪ゲージ出力に与えた。そして、歪ゲージの測定誤差を変化させた１０００回の計算から得られる推定値の誤差を図８に示している（図中の塗りつぶしプロット）。
【００３３】
歪ゲージの誤差の標準偏差が５μεの場合、亀裂深さの推定誤差はＬｍ＝４ｍｍまでは低下するが、それ以上では逆に誤差が増加した。また、誤差の標準偏差が２μεの場合は歪ゲージの数が増えるほど誤差が増加した。歪ゲージの貼り付け位置が亀裂中心より離れると、歪の変化量が小さくなり（感度が悪くなり）、測定精度が低下する。そして、このような感度の悪い（精度の悪い）歪ゲージを用いた推定値を用いることで、平均から得られる推定誤差が低下する結果となった。このように、複数の歪ゲージから推定される亀裂深さの単純な平均値を用いる場合は、歪ゲージの数を増やしても必ずしも誤差を低減させることができない。
【００３４】
図８に示されているように、歪ゲージの数を単純に増加させると誤差が大きくなる場合が出現する。そこで、各歪ゲージの組み合わせの単純な平均を用いるのではなく、平均に重みを考慮することが好ましい。具体的には、ｎ枚のゲージを用いて、その中の２枚のゲージｉとｋの組み合わせから推定される亀裂サイズ（深さ又は表面長さ）ａｅｓｔ（ｉ，ｋ）に対する重みｗ（ｉ，ｋ）を定義し、亀裂サイズ（深さ又は方面長さ）ａｅｓｔを次式（１）により求める。
【００３５】
【数１】
0005602655.tif 000002
この式で、ｗ（ｉ，ｋ）を全て同じ数値にした場合が、先に示した単純平均をした場合に相当する。例えば、図７において軸方向歪の曲線はほとんど一致している。このような場合、歪ゲージの誤差によって、２本の曲線の交点が大きくずれることになり、推定精度が悪くなる傾向にある。逆に、２本の曲線の交わる角度が大きい組み合わせは誤差が小さくなる。また、亀裂サイズに対する歪変化の大きさが測定誤差に対して小さくなると推定精度は低下する。
【００３６】
上記のように、歪ゲージの組み合わせやゲージの貼り付け位置によって精度が異なることから、精度の良い推定値に対しては重みｗ（ｉ，ｋ）を相対的に大きくすることで、推定精度の向上を図ることができる。
【００３７】
最終的に得られる亀裂深さの推定値ａｅｓｔの誤差が小さくなるように、それぞれのひずみゲージの組み合わせに対して重み変化させる収束計算を実施した。ここでは、歪ゲージの誤差を乱数で与えるモンテカルロ法により、歪ゲージの誤差の影響を最小とする重み係数の組み合わせを試行錯誤で決定した。
【００３８】
そして、下記表１のような重みの組み合わせを得た。
【００３９】
【表１】
0005602655.tif 000003
この表はＬｍ=６ｍｍ、ひずみゲージ誤差の標準偏差５μεの場合の結果を示しているが、ｘ=６ｍｍの位置にある周方向ひずみゲージは重みが全て零で、亀裂サイズの推定には使用しないことになる。また、軸方向ひずみゲージ同士の組み合わせ、周方向歪ゲージ同士の組み合わせには重みが零の場合が多い。このように得られた重みを用いて（１）式から亀裂深さを推定した誤差を図８に示す（白抜きのプロット）。重みを考慮することで、歪ゲージ数が増加しても同定誤差が増加することはない。そして、ゲージ数を増やすことで、誤差が大きく低減していることが分かる。ただし、同定精度はＬｍ=１２ｍｍ程度、つまり亀裂長さ近傍で飽和している。このように、重みを考慮することで、誤差を低減させることができる。
【産業上の利用可能性】
【００４０】
本発明は、原子力発電プラントや航空機など、構造物内面に亀裂が存在した状態で使用する可能性のある全ての分野に利用できる。
【符号の説明】
【００４１】
１  周方向の亀裂
２  軸方向の亀裂
３、４  管（構造物）
５  歪ゲージ
【図１（Ａ）】
0005602655.tif 000004
【図１（Ｂ）】
0005602655.tif 000005
【図２（Ａ）】
0005602655.tif 000006
【図２（Ｂ）】
0005602655.tif 000007
【図３（Ａ）】
0005602655.tif 000008
【図３（Ｂ）】
0005602655.tif 000009
【図３（Ｃ）】
0005602655.tif 000010
【図３（Ｄ）】
0005602655.tif 000011
【図４（Ａ）】
0005602655.tif 000012
【図４（Ｂ）】
0005602655.tif 000013
【図４（Ｃ）】
0005602655.tif 000014
【図４（Ｄ）】
0005602655.tif 000015
【図５】
0005602655.tif 000016
【図６】
0005602655.tif 000017
【図７】
0005602655.tif 000018
【図８】
0005602655.tif 000019