(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料が吸入する吸入孔、及びシリンダボアを有するシリンダブロックと、
前記シリンダボア内を往復動するピストンと、
前記シリンダブロックの端面に面接触して設けられ、前記吸入孔に連通する吸入通路、及び前記燃料が吐出する吐出孔を有するバルブプレートと、
このバルブプレートと前記シリンダブロックとの間に挟まれて設けられ、前記吸入孔を開閉する板状の吸入バルブと、
前記バルブプレートに面接触して設けられ、前記吐出孔に連通する吐出溝を有するケーシングと、
このケーシングと前記バルブプレートとの間に挟まれて設けられ、前記吐出孔を開閉する板状の吐出バルブとを備え、
前記ピストンが前記シリンダボア内を上死点から下死点に移動する際に、前記吸入バルブが開弁して前記燃料が吸入孔及び前記吸入通路を通って前記シリンダボア内に流入し、
また前記ピストンが前記シリンダボア内を下死点から上死点に移動する際に、前記吸入バルブが閉弁し、前記吐出バルブが開弁して前記燃料が吐出孔から前記吐出溝内に流入し、燃料噴射装置に供給される燃料供給装置であって、
前記シリンダブロックの端面に、前記吸入孔と前記シリンダボアの開口部との間の部位を始点として傾斜して前記シリンダボアに接続された切り欠き部が形成されていることを特徴とする燃料供給装置。
【請求項２】
燃料が吸入する吸入孔、及びシリンダボアを有するシリンダブロックと、
前記シリンダボア内を往復動するピストンと、
前記シリンダブロックの端面に面接触して設けられ、前記吸入孔に連通する吸入通路、及び前記燃料が吐出する吐出孔を有するバルブプレートと、
このバルブプレートと前記シリンダブロックとの間に挟まれて設けられ、前記吸入孔を開閉する板状の吸入バルブと、
前記バルブプレートに面接触して設けられ、前記吐出孔に連通する吐出溝を有するケーシングと、
このケーシングと前記バルブプレートとの間に挟まれて設けられ、前記吐出孔を開閉する板状の吐出バルブとを備え、
前記ピストンが前記シリンダボア内を上死点から下死点に移動する際に、前記吸入バルブが開弁して前記燃料が吸入孔及び前記吸入通路を通って前記シリンダボア内に流入し、
また前記ピストンが前記シリンダボア内を下死点から上死点に移動する際に、前記吸入バルブが閉弁し、前記吐出バルブが開弁して前記燃料が吐出孔から前記吐出溝内に流入する燃料供給装置であって、
前記バルブプレートの前記吐出孔の開口部の縁部であって、前記吸入孔と前記シリンダボアの開口部との間の部位と対向した部位を始点として傾斜して前記吐出孔に接続された切り欠き部が形成されていることを特徴とする燃料供給装置。
【請求項３】
前記シリンダボアは、この周縁部に面取りされたテーパ部が形成されており、
前記切り欠き部は、このテーパ部に接続されてエッジ部を有していることを特徴とする請求項１に記載の燃料供給装置。
【請求項４】
前記切り欠き部は、前記始点を頂点とした半円以下の円弧形状であることを特徴とする請求項１に記載の燃料供給装置。
【請求項５】
前記始点と前記吸入孔の中心点とを結ぶ直線において、前記始点と、前記直線と交差する前記吸入孔の周縁部の交点との間の距離が、前記吸入通路の高さの５倍以下であることを特徴とする請求項１、３及び４の何れか１項に記載の燃料供給装置。
【請求項６】
前記吸入通路は、幅をＷ、高さをＨとしたときに、Ｗ/Ｈが７以上であることを特徴とする請求項１〜５の何れか１項に記載の燃料供給装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ピストンの往復動により燃料タンクの燃料を燃料噴射装置に供給する燃料供給装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
地球温暖化などの環境問題から、ガソリンエンジンへの燃費および排ガスに対する規制が厳しくなってきている。近年では、小型二輪などの小型排気量エンジンにも規制が行われつつあり、このような背景の中、四輪自動車や二輪自動車のエンジンへの燃料供給システムを、キャブレタを用いた従来の機械式のものに代え、エンジンの低燃費化、及び排ガスのクリーン化を目的として、電子制御化、つまりＦＩ（Ｆｕｅｌ  Ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ）化することが要求されている。
【０００３】
自動車、中大型二輪などでは、燃料タンク内に設置するインタンク式燃料供給装置が採用されている。しかし、小排気量のエンジンの場合、燃料タンクの容量が小さいので、インタンク式燃料供給装置を搭載するには、燃料タンクの大幅なレイアウトの見直しが必要となる。
そこで、小排気量エンジンのＦＩ化には、燃料タンクと燃料噴射装置との間の配管に搭載できる小型、軽量のインライン式燃料供給装置が採用されている。
【０００４】
そして、インライン式燃料供給装置は、燃料タンク内の燃料を自吸する必要があることから、自吸性能に優れるピストン式ポンプが提案されている。
そして、この燃料供給装置として、吸入通路の形状を規定することによって増圧室内の蒸気発生量を抑制し、また増圧室内の容積比の規定により増圧室内で発生した蒸気の排出を確保したものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第４５１２１５２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、このものの場合、蒸気の排出に対して、より高温環境下で燃料ポンプを使用する場合、燃料の圧縮比を高くするために、シリンダブロックの吸入孔からシリンダボア間の吸入通路の容積を小さくすべくその高さを小さくする必要があるが、吸入通路の高さを低くすると燃料の圧力損失が増大し、容積効率が低下してしまうという問題点があった。
【０００７】
この発明は、かかる問題点を解決することを課題とするものであり、所定の圧縮比を確保しながら吸入通路における燃料の圧力損失を低減し、より過酷な使用環境においても高い容積効率を確保することができる燃料供給装置を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
この発明に係る燃料供給装置は、燃料が吸入する吸入孔、及びシリンダボアを有するシリンダブロックと、前記シリンダボア内を往復動するピストンと、
前記シリンダブロックの端面に面接触して設けられ、前記吸入孔に連通する吸入通路、及び前記燃料が吐出する吐出孔を有するバルブプレートと、このバルブプレートと前記シリンダブロックとの間に挟まれて設けられ、前記吸入孔を開閉する板状の吸入バルブと、前記バルブプレートに面接触して設けられ、前記吐出孔に連通する吐出溝を有するケーシングと、このケーシングと前記バルブプレートとの間に挟まれて設けられ、前記吐出孔を開閉する板状の吐出バルブとを備え、前記ピストンが前記シリンダボア内を上死点から下死点に移動する際に、前記吸入バルブが開弁して前記燃料が吸入孔及び前記吸入通路を通って前記シリンダボア内に流入し、また前記ピストンが前記シリンダボア内を下死点から上死点に移動する際に、前記吸入バルブが閉弁し、前記吐出バルブが開弁して前記燃料が吐出孔から前記吐出溝内に流入し、燃料噴射装置に供給される燃料供給装置であって、
前記シリンダブロックの端面に、前記吸入孔と前記シリンダボアの開口部との間の部位を始点として傾斜して前記シリンダボアに接続された切り欠き部が形成されている。
【０００９】
また、この発明に係る燃料供給装置は、燃料が吸入する吸入孔、及びシリンダボアを有するシリンダブロックと、前記シリンダボア内を往復動するピストンと、前記シリンダブロックの端面に面接触して設けられ、前記吸入孔に連通する吸入通路、及び前記燃料が吐出する吐出孔を有するバルブプレートと、このバルブプレートと前記シリンダブロックとの間に挟まれて設けられ、前記吸入孔を開閉する板状の吸入バルブと、前記バルブプレートに面接触して設けられ、前記吐出孔に連通する吐出溝を有するケーシングと、このケーシングと前記バルブプレートとの間に挟まれて設けられ、前記吐出孔を開閉する板状の吐出バルブとを備え、前記ピストンが前記シリンダボア内を上死点から下死点に移動する際に、前記吸入バルブが開弁して前記燃料が吸入孔及び前記吸入通路を通って前記シリンダボア内に流入し、また前記ピストンが前記シリンダボア内を下死点から上死点に移動する際に、前記吸入バルブが閉弁し、前記吐出バルブが開弁して前記燃料が吐出孔から前記吐出溝内に流入する燃料供給装置であって、
前記バルブプレートの前記吐出孔の縁部であって、前記吸入孔と前記シリンダボアの開口部との間の部位と対向した部位を始点とした傾斜した切り欠き部が形成されている。
【発明の効果】
【００１０】
この発明に係る燃料供給装置によれば、シリンダブロックの端面に、吸入孔とシリンダボアの開口部との間の部位を始点として傾斜してシリンダボアに接続された切り欠き部が形成されているので、所定の圧縮比を確保しながら吸入通路における燃料の圧力損失を低減し、より過酷な使用環境においても高い容積効率を確保することができる。
【００１１】
また、この発明に係る燃料供給装置によれば、バルブプレートの吐出孔の縁部であって、吸入孔とシリンダボアの開口部との間の部位と対向した部位を始点とした傾斜して吐出孔に接続された切り欠き部が形成されているので、所定の圧縮比を確保しながら吸入通路における燃料の圧力損失を低減し、より過酷な使用環境においても高い容積効率を確保することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】この発明の実施の形態１の燃料供給装置を有する燃料供給システムを示す図である。
【図２】図１の燃料供給装置を示す断面図である。
【図３】図２の要部拡大図である。
【図４】図３のＩＶ-ＩＶに沿った矢視断面図である。
【図５】図１の燃料供給装置において吸入孔が開口したときの流体の流れを示す図である。
【図６】燃料ポンプ内に蒸気が満たされたときの、圧縮比と最大到達圧力との関係を示す図である。
【図７】切り欠き部の始点から吸入孔までの距離と容積効率との関係を示す関係図である。
【図８】吸入通路の高さと幅との関係を示す関係図である。
【図９】この発明の実施の形態２の燃料供給装置の要部拡大図である。
【図１０】図９のシリンダボアを示す正面図である。
【図１１】この発明の実施の形態３の燃料供給装置を示す断面図である。
【図１２】図１１の要部拡大図である。
【図１３】図１２のＸＩＩＩ-ＸＩＩＩに沿った矢視断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、この発明の各実施の形態について図に基づいて説明するが、各図において同一または相当部材、部位については同一符号を付して説明する。
【００１４】
実施の形態１．
図１はこの発明の実施の形態１に係る燃料供給装置３を有する燃料供給システムを示す図、図２は図１の燃料供給装置３を示す断面図、図３は図２の要部拡大図、図４は図３のＩＶ-ＩＶに沿った矢視断面図である。
この燃料供給システムは、燃料タンク１と、燃料タンク１の外部で低圧配管２を介して燃料タンク１に接続され燃料圧力調整装置７が内蔵された燃料供給装置３と、高圧配管４を介して燃料供給装置３に接続され、燃料供給装置３から供給された燃料を噴射する燃料噴射装置５と、燃料圧力調整装置７と燃料タンク１とを接続した連絡配管６とを備えている。
【００１５】
燃料圧力調整装置７は、高圧配管４内の燃料圧力と燃料タンク１の燃料圧力の差が規定値より大きくなると、高圧配管４と燃料タンク１との間を連通し、高圧配管４内の燃料を連絡配管６を通じて燃料タンク１に戻すように動作する。つまり、燃料噴射装置５に供給される燃料圧力は、燃料圧力調整装置７によって所定値に調整される。
【００１６】
燃料供給装置３は、モータ１０と、このモータ１０に連結された容積型のアキシャルピストンポンプである燃料ポンプ１１とを有している。
燃料ポンプ１１は、低圧配管２と接続された吸入ポート１２及び高圧配管４に接続された吐出ポート１３を有するとともにモータ１０に連結されたハウジング１４と、このハウジング１４の軸線Ａ上に延びたシャフト１５に固定されシャフト１５の回転に連動して回転する斜板１６と、ハウジング1４内に嵌着されているとともに吐出溝３３を有するケーシング１７とを備えている。
【００１７】
また、燃料ポンプ１１は、ピストン２２と、ハウジング１４内に設けられピストン２２が軸線方向に沿って往復摺動するシリンダボア２１及び吸入孔２３を有するシリンダブロック２４と、シリンダブロック２４の端面とピストン２２の端部との間に設けられピストン２２の先端面を斜板１６の面に付勢したスプリング３２と、シリンダブロック２４とケーシング１７とに挟まれ吐出孔２６を有するバルブプレート２５と、バルブプレート２５とシリンダブロック２４との間に挟まれて設けられ吸入孔２３を塞ぐ板ばねで構成された吸入バルブ２７と、バルブプレート２５とケーシング１７との間に挟まれて設けられ吐出孔２６を塞ぐ板ばねで構成された吐出バルブ２８とを備えている。
吸入バルブ２７は、吸入孔２３の開口部を覆ったバルブ本体４０と、このバルブ本体４０に連続的に設けられた矩形状の基部４１とを有している。
バルブプレート２５のシリンダブロック２４側には、シリンダブロック２４の吸入孔２３とシリンダボア２１の開口部との間を接続する、矩形状に窪んだ吸入通路２９が形成されている。
ここで、吸入バルブ２７、吐出バルブ２８及びピストン２２で仕切られた空間が増圧室Ｂである。
【００１８】
シリンダブロック２４の端面には、シリンダボア２１に接続された切り欠き部３４が形成されている。この切り欠き部３４は、吸入孔２３とシリンダボア２１の開口部との間の部位を始点Ｄとした円弧形状であり、この投影形状は三日月形状である。
【００１９】
なお、燃料圧力調整装置７は、ケーシング１７及びシリンダブロック２４を貫通して設けられており、チェックバルブ１８は、ケーシング１７に吐出ポート１３と対向して取付けられている。
また、封止部材３０は、燃料ポンプ１１とモータ１０との間を封止しており、またケーシング１７の外周壁面とハウジング１４の内周壁面との間を封止している。軸受３１は、シャフト１５を回転自在に支持している。
【００２０】
次に、上記構成の燃料供給装置３の動作について説明する。
初期状態として燃料溜め室Ｃ（ハウジング１４内において吸入バルブ２７を境にして吸入ポート１２側の空間）に燃料が充満されているものとする。
モータ１０によりシャフト１５が回転されるのに連動して斜板１６が回転すると、スプリング３２で斜板１６に付勢したピストン２２は、斜板１６の回転角度に応じて、上死点と下死点との間を往復移動する。
【００２１】
ピストン２２が上死点から下死点に向かうとき、増圧室Ｂ内の体積が増大し増圧室Ｂ内は減圧され、上死点に向かうときに増圧室Ｂ内の体積が縮小し増圧室Ｂ内は増圧される。
このとき、増圧室Ｂ内の圧力が、ピストン２２の往復移動により、燃料溜め室Ｃ内の圧力より大きくなったり、小さくなったりする。
【００２２】
増圧室Ｂ内の圧力が、燃料溜め室Ｃの圧力よりも低い場合には、図５に示すように、吸入バルブ２７のバルブ本体４０がバルブプレート２５側に変位し、燃料溜め室Ｃと増圧室Ｂとを連通する。
つまり、上死点から下死点に向かう途中でピストン２２が変位することで、増圧室Ｂ内の燃料が減圧され、吸入バルブ２７は、吸入孔２３の開口部を開口するように変位し、燃料留め室Ｃ内の燃料は、吸入通路２９を通じてシリンダブロック２４のシリンダボア２１内に流入する。
このとき、吐出バルブ２８では、増圧室Ｂ内の圧力がケーシング１７の吐出溝３３側の圧力よりも低いので、吐出バルブ２８は、バルブプレート２５側に変位しており、吐出孔２６を閉じている。
【００２３】
また、ピストン２２が下死点から上死点に変位し、増圧室Ｂ内の圧力が増圧し、燃料溜め室Ｃの圧力よりも高くなった場合には、吸入バルブ２７のバルブ本体４０がシリンダブロック２４側に変位し、吸入バルブ２７は、吸入孔２３を閉じ、燃料留め室Ｃと増圧室Ｂとの連通を遮断する。
さらに、ピストン２２が上死点側に移動するにつれて増圧室Ｂ内が加圧され、吐出溝３３側の圧力よりも高くなった時点で、吐出バルブ２８は、ケーシング１７側に変位して、吐出孔２６は開口される。
そして、増圧室Ｂ内の高圧の燃料は、吐出孔２６、吐出溝３３、チェックバルブ１８、吐出ポート１３、高圧配管４を介して燃料噴射装置５に供給される。
【００２４】
ところで、増圧室Ｂ内が燃料で充満されている場合、増圧室Ｂ内の圧力の状態式は、以下の（１）式で表わされる。
【００２５】
Ｐ＝Ｋ・ΔＶ／Ｖ    ・・・・・・・・・（１）
Ｐ  ：燃料圧力
Ｋ  ：燃料の体積弾性係数（ガソリンの場合、１ＧＰａ）
ΔＶ  ：増圧室Ｂの容積変化量（押しのけ容積、ピストン２２の移動容積）
Ｖ  ：増圧室Ｂの最大容積（ピストン２２が下死点にあるときの容積）
【００２６】
また、増圧室Ｂ内が蒸気で充満しているときの増圧室Ｂ内の圧力の状態式は、増圧室Ｂの容積が断熱状態で変化しているとみなせるので、（２）式のように表わすことができる。
【００２７】
ｐ・ｖｋ＝ｐ‘・（ｖ−Δｖ）ｋ    ・・・（２）
ｐ  ：容積変化前の増圧室Ｂ内の圧力
ｖ  ：容積変化前の増圧室Ｂの容積（ピストン２２が下死点にあるときの容積）
ｐ‘  ：容積変化後の増圧室Ｂ内の圧力（ピストン２２が上死点にあるときの容積）
ｖ−Δｖ  ：容積変化後の増圧室Ｂの容積
Δｖ  ：増圧室Ｂの容積変化量（押しのけ容積  ピストン２２の移動容積）
ｋ  ：ガス定数（空気の場合、１．４０２）
【００２８】
燃料であるガソリンは、飽和蒸気圧曲線で示された圧力より低下すると蒸気が発生する。燃料ポンプ１１内に蒸気が発生すると、液密の場合と比較して容積効率（ピストン２２の移動容積に対して実際に吐出される燃料の量）が急激に悪化する。
【００２９】
図６は、燃料ポンプ１１内に蒸気が満たされた場合の、圧縮比と最大到達圧力との関係を示す。
ここで、圧縮比は、（ｖ＋Δｖ）/ｖであり、最大到達圧力は、増圧室Ｂ内の最大到達圧力である。
この図６から分かるように、増圧室Ｂの圧縮比が高い程、増圧室Ｂ内の蒸気の圧力が増大し、それだけ蒸気が圧縮されることが分かる。
つまり、圧縮比が高い程、蒸気はより圧縮され、その分増圧室Ｂ内に占める液体燃料の割合が増大することから、液体燃料の吐出能力が上昇する。
そして、圧縮比を高め、液体燃料の吐出能力を高めるためには、増圧室Ｂの容積変化量Δｖが一定の場合には、容積変化前の増圧室Ｂの容積ｖの値を小さくする必要性があり、そのために、吸入通路２９の容積は小さくなるように設定されている。
【００３０】
一方で、ピストン２２が上死点から下死点に移動し、増圧室Ｂ内が減圧する吸入行程時の減圧沸騰の問題がある。
燃料が吸入孔２３から吸入通路２９に流れ込む際、流量に対して吸入通路２９の有効断面積が十分確保されない場合、燃料の流れがチョークし、蒸気が発生する。
圧縮比を上げて、蒸気の吐出性を向上させるべく、吸入通路２９での容積を小さくしようとした場合に、吸入通路２９の流路断面積を小さくすべく、その高さＨを小さくする必要があるが、この結果吸入通路２９での燃料の圧力損失が増大し、却って容積効率の低下を招くことになる。
【００３１】
この実施の形態の燃料供給装置３では、上記の問題に鑑み、増圧室Ｂ内の容積増加を最低限に抑えながら吸入通路２９における燃料の圧力損失を低減する対策が施されている。
即ち、シリンダブロック２４の端面に、シリンダボア２１に接続された切り欠き部３４を形成し、その部位での吸入通路２９の流路断面積を拡大している。
吸入孔２３から流入した燃料は、吸入バルブ２７を通過し、流路の有効断面積が小さい吸入通路２９に流れ込み、燃料の圧力損失が増加するものの、圧力低下が最も大きい部位を始点Ｄとした切り欠き部３４が形成され、流路断面積が拡大しており、この結果燃料の流れがチョークして蒸気が発生するのが抑制される。
【００３２】
このように、吸入通路２９の流路断面積の拡大を圧力低下が大きくなる箇所に限定することで、増圧室Ｂ内の容積増加を最低限に抑えて、所定の圧縮比が確保され、より過酷な使用環境においても高い容積効率が確保される。
また、傾斜した切り欠き部３４は、シリンダボア２１に通じており、吸入通路２９からシリンダボア２１への流れの急激な変化が緩和され、流れの剥離が抑制される。
【００３３】
また、この切り欠き部３４は、吸入孔２３とシリンダボア２１の開口部との間の始点Ｄを頂点とした円弧形状であり、この円弧は、半円以下の円弧である。
切り欠き部３４の円弧が半円以上の場合の場合には、燃料が吸入通路２９からシリンダボア２１に流れる切り欠き部３４で縮流し、このことにより燃料の圧力損失を招くことになるが、この実施の形態では、切り欠き部３４は、半円以下の円弧であるので、そのような不都合は生じない。
【００３４】
ところで、吸入孔２３から吸入通路２９に流入した燃料は、流路断面積の縮小により、圧力損失し、流れがチョークする。
そして、圧力低下が最大となる箇所に切り欠き部３４を設けることが燃料の圧力損失低減に最も有効であるが、この位置は吸入通路２９の高さＨに依存する。
図７は切り欠き部３４の始点Ｄから吸入孔２３までの距離Ｌと容積効率との関係を示す関係図である。
この関係図は、本願発明者が実施の形態１のものと特許文献１のものとを対比して求めた図である。
ここで、距離Ｌは、始点Ｄと吸入孔２３の中心点とを結ぶ直線において、始点Ｄと、前記直線と交差する吸入孔２３の周縁部の交点との間の距離である。
【００３５】
この図７から、距離Ｌが吸入通路２９の高さＨの５倍を超えると、実施の形態１のものと特許文献１のものとの間で容積効率に殆ど差がないものの、吸入通路２９の高さの５倍までは、実施の形態１のものが特許文献１のものと比較して容積効率が高いことが分かる。
即ち、吸入通路２９の高さの５倍までの距離Ｌに切り欠き部３４を形成した場合に、切り欠き部３４の燃料の圧力損失低減効果が有効に作用しているのが分かる。
【００３６】
また、切り欠き部３４を形成することの主な目的は、吸入通路２９における燃料の圧力損失を低減することであるが、吸入通路２９の有効断面積が十分確保されており、吸入通路２９における燃料の圧力損失が小さい場合にはその効果は減少する。
図８は吸入通路２９の(幅Ｗ/高さＨ)と、容積効率との関係を示す関係図である。
この関係図は、本願発明者が実施の形態１のものと特許文献１のものとを対比して求めた図である。
この図８から分かるように、Ｗ/Ｈが７以上になると実施の形態１のものが特許文献１のものと比較して容積効率が高い。
即ち、Ｗ/Ｈが７以上になると燃料の圧力損失低減効果が有効に作用し始めていることが分かる。
【００３７】
実施の形態２．
図９は、この発明の実施の形態２の燃料供給装置３を示す要部断面図、図１０は、シリンダブロック２４のシリンダボア２１を示す正面図である。
この実施の形態では、シリンダブロック２４のシリンダボア２１の縁部に形成された面取りであるテーパ部３５に対して、切り欠き部３４は、このテーパ部３５に接続されて形成されている。
切り欠き部３４とテーパ部３５とが交わるエッジ部３６は、ピストン２２の摺動範囲の外側に位置している。
他の構成は、実施の形態１の燃料供給装置３と同じである。
【００３８】
シリンダブロック２４を切削加工する場合、エッジ部３６にはバリやかえりが発生し、ピストンが往復運動する際に、バリやかえりがピストン２２を傷つける虞れがある。このエッジ部３６にできたバリやかえりを完全に除去しようとするとバリ取りの工程が増え、製造コストが増加する。
しかしながら、この実施の形態では、エッジ部３６は、ピストン２２の摺動範囲の外側に位置しているので、エッジ部３６にできたバリやかえりにより、ピストン２２が傷付くのを避けることができる。
【００３９】
実施の形態３．
図１１は、この発明の実施の形態３の燃料供給装置３を示す断面図、図１２は、図１１の要部拡大図、図１３は、図１２のＸＩＩＩ-ＸＩＩＩに沿った矢視断面図である。
この実施の形態では、バルブプレート２５の吐出孔２６の吸入通路２９側の縁部に、円弧状の切り欠き部３４が形成されている。
この切り欠き部３４の始点Ｄは、吸入孔２３とシリンダボア２１の開口部との間の部位と対向した部位であり、この始点Ｄから傾斜した切り欠き部３４は、吐出孔２６に接続されている。
他の構成は、実施の形態１，２の燃料供給装置３と同じである。
【００４０】
この実施の形態でも、吸入孔２３から流路の有効断面積が小さい吸入通路２９に流れ込み、燃料の圧力損失が増加するものの、実施の形態１と同様に圧力低下が最も大きいところを始点Ｄとして切り欠き部３４が形成され、流路断面積が拡大しており、燃料の流れがチョークして蒸気が発生するのが抑制され、実施の形態１と同様の効果を得ることができる。
【符号の説明】
【００４１】
１  燃料タンク、２  低圧配管、３  燃料供給装置、４  高圧配管、５  燃料噴射装置、６  連絡配管、７  燃料圧力調整装置、１０  モータ、１１  燃料ポンプ、１２  吸入ポート、１３  吐出ポート、１４  ハウジング、１５  シャフト、１６  斜板、１７  ケーシング、１８  チェックバルブ、１９  吸入孔、２１  シリンダボア、２２  ピストン、２３  吸入孔、２４  シリンダブロック、２５  バルブプレート、２６  吐出孔、２７  吸入バルブ、２８  吐出バルブ、２９  吸入通路、３０  封止部材、３１  軸受、３２  スプリング、３３  吐出溝、３４  切り欠き部、３５  テーパ部、３６  エッジ部、４０  バルブ本体、４１  基部、Ａ  軸線、Ｂ  増圧室、Ｃ  燃料溜め室、Ｄ  始点。
【図１】
0005404839.tif 000002
【図２】
0005404839.tif 000003
【図３】
0005404839.tif 000004
【図４】
0005404839.tif 000005
【図５】
0005404839.tif 000006
【図６】
0005404839.tif 000007
【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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