(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
開口部が円形でフランジ部を有し、そこに蓋シートが接着されて密閉構造とされるプラスチック容器において、
該蓋シートの一部に開封タブが設けられるとともに、フランジ部のそれと対向する部位には幅広部が設けられており、
接着部は、同心円であるシール内円とシール外円を内縁および外縁とする同一幅のシール部で形成されていて、フランジ部の当該幅広部においては外方に突出するＶ字状に形成されており、
該Ｖ字状シール部の内縁はその頂点から両側にシール内円に接線を引いてそのシール内円と接する点までの接線で示され、そして、外縁は上記の各接線と平行にシール外円の接線を引いて両接線の交わる点を頂点としてそれからシール外円と接する点までの接線で示され、
該Ｖ字状シール部の内縁の頂点とそれからシール内円の中心を結ぶ線がシール内円と交わる点との間の距離が前記同一幅の０．７５〜２倍であることを特徴とするプラスチック容器
【請求項２】
幅広部が蓋シートに開封タブが設けられている部位にも設けられ、接着部は当該部位においても外方に突出するＶ字状に形成されている請求項１記載のプラスチック容器
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、開封性と開封時の液跳ねが改善された円形カップの易開封性プラスチック容器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
包装容器の蓋材は接着材やヒートシール技法を利用した熱接着で密封されている。
【０００３】
カップやトレーのような固形型の包装容器は易開封と開封時の液跳ね防御を必要としている。
【０００４】
袋状の包装品では胴部のたるみ部分を摘まんで、内側からの開封ができるが、固形の容器包装では柔軟材の蓋材は平面に加工されるので蓋部の摘みは難しい。そこでカップやトレー包装の場合には、蓋材のシールの外側の一部にタブを加工して、これを摘まんで外側から開口する方法が適用されている。又はカッターを使って内側を切り取っている。
【０００５】
タブを利用した開封では、シールの接着面は剥がれ状態の接着が必要である。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
剥がれシールを利用した開封は剥がれ長さ、接着強さ、接着状態等の調節で特別な加工等をせずに開封が可能である。開封の実際を図１の写真に示した。
【０００７】
しかし、液状商品の固形容器包装では開封時の衝撃で充填物が飛び出してロスしたり、衣服や周辺を汚してしまう不具合が発生する。この不具合はユニバーサルデザインの課題の筆頭に挙げられている。
【０００８】
固形包装の代表である円形カップの蓋シールの剥がれは開封タブの摘まみ部の引張りで図２に示したように横一線で進行し、［１］から始まり［５］に終わる。［３］が開封力の最小になるラインである。
【０００９】
図３に示した方法で［１］−［２］、［２］−［３］、［３］−［４］、［４］−［５］の４区分間の剥がし長さを演算して、この演算結果を2倍すれば、それぞれの剥がれ線の長さになる。この剥がれ線の長さに接着面の接着強さを乗じると開封力になる。
【００１０】
各部位の剥がれ線の長さは次の演算で算出できる。
すなわち、開封距離をrpxとすると、rpxはカップの天面フランジ部のシール部内周縁（シール内円）半径r1とシール部外周縁（シール外円）半径r2から図２の［１］〜［５］の各間で次の不等式が成立する。
(イ) rpx≦(ｒ2−ｒ1)    （［１］−［２］の制限範囲）
この［１］［２］の間は△obaから線分baを計算することで剥がれ線の長さL1を求めることができる。
【００１１】
【数１】
0005388313.tif 000002
(ロ) r2≧rpx＞(ｒ2−ｒ1)   （［２］−［３］の制限範囲）
この間は△odcの線分dcと△oecの線分ecの差を計算することで剥がれ線の長さを求めることができる。
【００１２】
【数２】
0005388313.tif 000003
(ハ)（r2＋r1）≧rpx＞(ｒ2)   （［３］−［４］の制限範囲）
この間はrpxとr2を入れ替えて、［２］−［３］と同様な計算をすればよいから
【００１３】
【数３】
0005388313.tif 000004
(ニ)（2×r2）≧rpx＞（r2＋r1） （［５］−［６］の制限範囲）
この間はrpxとr2を入れ替えて、［１］−［２］と同様な計算をすればよいから
【００１４】
【数４】
0005388313.tif 000005
各開封位置の開封力は、開封距離（rpx）に数値を与えて求めた剥がれ線の長さを２倍にして、接着面の接着強さを乗じることによって、一連の開封力のグラフが得られる。
r1＝35mm、r2＝41mm（シール幅；6mm）の円形カップを一例として、開封距離(rpx)と剥がれ線の長さの関係を計算した結果を図４に示した。開封の剥がれが直径点に到達すると（図２の［３］ライン）、剥がれ幅は（r2-r1＝6mm）となり、剥がれ線の長さは12mm（6mm×2）となる。開封強さの全パターンはこの点を中心にした対称形になっている。例えば接着強さが6Ｎ/15mmとすれば、実際の開封力は、6×剥がれ線の長さ÷15(Ｎ)となる。
【００１５】
図４の観察から、カップ等の円形の固形包装の蓋の開封力は開封開始直後と終了直前に大きくなっていることが分かる。かつ開封開始直後と終了直前に大きな開封力変化が認められる。
【００１６】
袋包装のような柔軟包装では２つの摘まみ点の応力が正反対の180°の方向であるが、固形包装の開封面と操作の応力方向は直角の90°である。これは開封方向と液跳ね方向が同一であり、開封操作が液跳ね発生に直接的に結びついていることが分かる。
【００１７】
固形包装では開封面と開封方向が90°なので、開封操作量と剥がれ長さが同一であるのに対して、柔軟包装では180°なので開封操作量と剥がれ長さは1：2となる。両者の開封に対する仕事率は固形包装を１とすると、柔軟包装では1／2となり、開封者は官能的に柔軟包装の方が容易に感じる。
【００１８】
従来の課題は開封操作のメカニズム解析が不十分で固形包装の開封性と液跳ねメカニズムの的確な解析／評価が不十分であった。
【００１９】
これまで述べてきたように、今日、カップやトレーに代表される固形容器包装では、蓋の開け難さ、開封操作の際に液状の中身が跳ねたり、飛び出す不具合があり、ユニバーサルデザイン(UD)の主要な不具合課題となっている。
【００２０】
実際には、図５に示すように、液跳ねやこぼれが怖いので開封を途中で止める不便な使い方が消費者に定着さえしている。
【００２１】
カップ包装の蓋シールのような固形包装の開封性の評価はJIS  Z  023やASTM  F88の引張試験法を準用して、開封強さに着目した評価が適用されているが、開封操作の動的な開封特性や液跳ね原因の解析や評価には適用できない。
【００２２】
開封力のメカニズムと液跳ねの原因である衝撃の発生原因の合理的な究明対応が要求されている。
【課題を解決するための手段】
【００２３】
本発明者は開封力を支配している接着面の幾何学的構造と開封操作によって発生する衝撃メカニズムの解析から次の方法を発明した。
（１）開封開始及び開封終了付近にシール面の内円及び外円に外接する接線で構成されるV字状シールを施す。
（２）開封開始部位のV字状シールの突起部の長さを任意に設定して、最大開封力を(剥がれ長さ)×2×(接着強さ)に漸近できる設計法を発明した。
（３）開封終了直前部位にV字状シールを適用して、開封操作で人手の撓みに蓄積されていた開封エネルギーの解放をV字状先端の三角形の接着部の高さの調節で、開封操作によって発生する衝撃の液跳ねの防御方法を発明した。
（４）ヒートシール幅、ヒートシール強さ（接着強さ）、V字状形状の選択で易開封と液跳ね防御の適正なシール条件の設定方法を発明した。
従って、本発明は、開口部が円形でフランジ部を有し、そこに蓋シートが接着されて密閉構造とされるプラスチック容器において、該フランジ部の一部に幅広部が設けられ、接着部が当該部分において外方に突出するＶ字状に形成されていることを特徴とするプラスチック容器と幅広部が互いに対向する２個所に設けられ、いずれも接着部が当該部分において外方に突出するＶ字状に形成されている上記のプラスチック容器を提供するものである。
【発明の効果】
【００２４】
（１）開封開始直後のシール部位のV字状構成で、円形シール部の最大開封力を低減させた。
（２）開封終了直前部位に同様なV字状シールを施し、V字状シールの深さ（Ｖ字の深さ）の調節で、三角形シール部の高さ（rx2）の調整設計で液跳ねを防御する。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】蓋シートでシールされたカップを開封しているところを示す写真である。
【図２】従来のカップの剥がしを説明する平面図である。
【図３】従来のカップの剥がしを説明する図である。
【図４】従来のカップの剥がしの開封距離と剥がれ線の長さの関係を示すグラフである。
【図５】蓋シートでシールされたカップを開封して使用している状態を示す写真である。
【図６】開封シミュレータの概略構造を示す図である。
【図７】開封シミュレータで用いたスプリングの引張り強さと延びの関係を示すグラフである。
【図８】本発明の一実施例のカップの剥がしを説明する図である。
【図９】その部分図である。
【図１０】本発明のカップと従来のカップの開封距離と剥がれ線の長さの関係を示すグラフである。
【図１１】ヒートシール幅を変えて、それぞれその幅の倍数と剥がれ線の長さの関係を示したグラフである。
【図１２】Ｖ字の深さを変えて図示したものである。
【図１３】Ｖ字の深さを変えてヒートシール強さと開封力の関係を求め、円形のシールと比較したグラフである。
【図１４】本発明の蓋シールの例を示す平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
ヒートシールの易開封性を支配するのは、ヒートシール強さ（接着強さ）とヒートシール部の剥がれ線の長さであり、円形のシール面では、この剥がれ線の長さは、ヒートシール部の剥がれの進行に従って変化する。一方、ヒートシール強さとヒートシール幅は、本発明が適用される容器のいずれにおいても、通常は、既に設計され実施されている。本発明においては、このヒートシール部にＶ字状シール部分を設け、さらに、必要によりヒートシール強さとヒートシール幅も調整して開封性と開封時の液跳ねを改善している。この剥がれ線の長さは、図４に示すように、剥がれがヒートシール部のシール内円に接した時に最大になり、大きな開封力を要して開封性の悪化や液跳ねの問題を生じていた。本発明では、ここをＶ字状にして剥がれ線の長さのピークを大幅に低下させてこれらの問題を解決している。
本発明においては、液跳ね発生の衝撃源は摘み開封操作の人手の弾力性（撓み）にあることを見出した。すなわち、引張り強さに比例したエネルギーが摘みの筋肉に蓄積される。開封の終端で接着部位がなくなると、人手の撓み（バネ）の復元で自動的にこのエネルギーが一気に解放されるので、包装容器は自重に慣性力の作用を受けながら高速で復元方向に移動する。充填物が自由移動運動の容易な液体では、この加速度で、跳ね上がり発生する。液跳ね防御性は、実際の開封操作による効果確認が必要である。モデル化を図６で示した。
【００２７】
人手の開封特性を模擬した図６に示す開封シミュレータ（特願２０１１−１４９９５３）を用いて、軽量で衝撃の影響を受け易い5mlコーヒーミルク容器の開封時に発生する衝撃と液跳ねに関係する諸状態を調べた事例を表1に示した。
【表１】
0005388313.tif 000006
【００２８】
成人男子の開封力を２０Ｎとして、この時に５〜１０ｍｍの延びが発生するようなスプリングとして図７の弾性特性を持つスプリングを対象物の上下にそれぞれ取付けた。引っ張り速度を４００ｍｍ／ｍｉｎで行い、発生するＧ値が10〜60Ｇまで整数ステップになるように開封シミュレータの引張距離を調整してバネに変位変化させた。これを一気に解放してコーヒーミルク容器に衝撃を与え、液跳ねに状態を目視で観察した。容器に発生する加速度は微小の加速度センサを容器の底部に設置した。加速度は容器の自重と計測系重さの慣性力で変化するので自重が大きくなれば加速度は小さくなる。この測定系の総重量は約20ｇである。この結果から実用的なレベルとして、0.1〜30Gの加速度に制限すれば液跳ねの不具合が調節できることを見出した。尚、荷重はシミュレータの引張試験機の荷重計の表示から読み取った。変位は引張試験の引張距離から読み取った。開封エネルギー＝(荷重)×(変位)である。荷重と変位の関係は図7に示してある。
【００２９】
液跳ねの影響を少ない範囲にするには開封時に発生する垂直方向の衝撃を0.1〜30Gにする必要がある。この確認実験からバネの蓄積エネルギーを0.1〜2ｍJにする必要が分かった。
【００３０】
表１の事例はバネに蓄積されていた開封操作エネルギーを一気に解放した場合である。
この蓄積エネルギーを時間を掛けて直線的(V字状)に減少さて、剥がれエネルギーに変
換すれば衝撃の発生を低減できる。
この結果から、Ｇ値が0.1〜30Ｇ、好ましくは0.1〜20Ｇ、より好ましくは0.1〜10ＧになるようにＶ字の深さ（rx1）、ヒートシール強度およびヒートシール幅を設定する。
【００３１】
Ｖ字の深さ（rx1）は任意に選択できる。rx1はV字状シール先端の三角形の高さと底辺の長さ（Lb）の変数となる。開封開始部のＶ字の深さは開封力の設定制限からから決定される。開封終了部のＶ字の深さは衝撃の発生の低減性をもとに決定する。開封開始部と開封終了部のrx1を一致させる必要はない。いずれもrx1を大きく取ると期待効果は大きくなるが、V字状シール部分のフランジ寸法が大きくなるので、rx1の制限寸法より少しだけ大きく取るようにする。（実施事例の表３参照）
【００３２】
V字状シールの形状と開封の剥がれ線の長さの関係を図８，９で次のように説明する。
（ｉ）カップのシール円の中心線上に開封基点と開封終了点を設定する。
（ii）シール内円とV字状シールの内側頂点の最短距離をrx1とする。これをＶ字の深さと言う。rx1は任意に設定でき、rx2とLbの決定の変数になる。
（iii）rx1の先端点Cからシール内円に接線CDを引く。
（iv）接線CDと平行にシール外円の接線BAを引く。これでV字状シール部分のシール幅（r2-r1）は円形部分と同一になる。
（ｖ）rx1の延長線上に接線CDと接線BAで構成される線分CBをrx2とする。これを三角形シール部の高さといい、この線の長短が液跳ね調節に関係する。
（vi）rx1とrx2の接点と直角に構成する線分HC(Lb)はV字状シール部分の剥がれ長さの最大値（最大の開封代）となる。
（vii）実際のV字状シール部分はrx1+rx2(線分；EB)を軸とする対称形に構成する。
【００３３】
開封開始時の最大開封力を小さくするには、先ず上記の剥がれ線の長さの最大値を小さくする必要があり、これはＶ字の深さ（rx1）を深くしあるいはヒートシール幅（r2-r1）を小さくして、Lb(線分HC)を小さく設計することで達成できる。
【００３４】
開封中の容器に加わる衝撃を小さくするためには、V字状シール部分の先端部の三角形（HCB）の高さrx2を高くして、開封操作系(弾力系)の伸び分を一気に解放しないようにする。
【００３５】
V字状シールの開封によって進行する剥がれ線の長さの変化は3区分に分けられる。
（ａ）直線的に剥離するV字状部分rx2 〜rx1〜 rx3
（ｂ）rx3〜rx4：V字剥がれの直線部と円形部のつなぎの微小部分
（ｃ）rxn＞rx4は円形シールの剥がれ部分
V字状シールの効果は内円のE点からV字状シールの谷部までの距離rx1の増加で開封時の開封力を円形の最小値に漸近できるところである。
【００３６】
そして開封終了直前部位に同様なV字状シール形状を施すことで、開封操作中に蓄積されている開封力の解放を直線的に減少させて、衝撃力の発生を小さくして、液跳ね制御を可能とする。
【００３７】
各部位の寸法の演算は次の方法で行う。
rx2の計算式：ΔODCとΔOABの相似形から計算する。
r1，r2は任意に与えられ、線分C-D,B-AはC点、B点を基点としたシール内円、シール外円の接線である。
(r1+rx1)／r1=[ (r1+rx1)+rx2]／r2
(r1+rx1) r2／r1= (r1+rx1)+rx2      
rx2 = (r1+rx1)×(r2／r1−1)           (5)
【００３８】
≪V字状部の剥がれ線の長さの計算式≫ΔODCのθ1の三角関数から計算
J-C//A-D
L0／Lb=sinθ1,      cosθ1＝r1／(r1+rx1)
Lb=L0＝(r2-r1)／sinθ1=(r2-r1)／sinθ1      (6)
【００３９】
≪rx3,rx4の計算式≫：ΔODCとΔOABのθ1の三角関数から計算
(r1−rx3)／r2=cosθ1
rx3=r1−( r2×cos θ1)＝r1−[ r2×r1／(r1+rx1)]＝r1[1−r2／(r1+rx1)]    (7)
(r1−rx4)／r1=cos θ1
rx4＝r1−( r1×cos θ1)＝r1−[ r1×r1／(r1+rx1)] ＝r1[1−r1／(r1+rx1)]   (8)
以上、接着部がヒートシールで形成された場合について述べたが接着材を用いて蓋シートを接着する場合についても本発明が適用できるということはいうまでもない。
【実施例】
【００４０】
（１）V字状シールの最適形状の確認
開封力のシミュレーション式(5)〜(8)にr1=35mm，r2=41mm，(シール幅＝6mm)の共通条件で、rx1=7mmと10mmを適用して、開封開始部位と開封完了部位にV字状シールを施した開封力パターンの演算の結果例を図１０に示した。円形シールの最大剥がれ線の長さは43mmに対してV字状シールではrx1が7mmの時；22mm、10mmの時；19mmであった。V字状シールのrx1の選択で開封開始直後と終了直前の剥がれ線の長さの減少（開封力の減少）を巧く制御できることが分かった。
【００４１】
（２）V字状シール深さ（rx1）の最適形状の確認
r1=35mmのヒートシール幅；3,5,7mm、r1=15mmのヒートシール幅；2,3,4mmの２例の剥がれ線の長さLbの計算結果を各条件の共通的に評価するためにrx1／ヒートシール幅の指数化で表すと図１１のようになった。
この結果をまとめると次のようになった。
＜１＞シール円が大きくなると開封力は増大する。
＜２＞シール幅が大きくなると開封力は増大する。
＜３＞rx1が大きくなると開封力は減少し円形部の(シール幅×2)に漸近する。
【００４２】
rx1を大きくすると剥がれ線の長さはシール幅×2に漸近すること分かる。しかしむやみにrx1を大きくしても効果は比例せず、V字状シール部が大きくなって、商品形状が不自然になるので、実用的には、ヒートシール幅の0.75〜2に選ぶとよい。
【００４３】
一般的に接着強さはJIS Z 0238の引張試験が適用されている。この方法では15mm幅の接着強さを定義しているから、これに準じて開封力を［（剥がれ線の長さ）/15mm］×(ヒートシール強さ)で確認する。
人手の容易な開封には最大強さが4〜15Nの開封力になるように、好ましくは4〜10Nになるようにシール幅、V字状の深さ、ヒートシール強さの３要素の組み合わせを考慮してそれぞれを決定する。
【００４４】
ヒートシール強さの調節は材料固有の凝集接着強さより小さい範囲を溶着面温度の調整で実施できる。（参考文献：特許第3465741号）
【００４５】
（３）液跳ね制御のV字状シールの最良形状の確認
液跳ね発生を極小化するには、人手の開封速度によって発生する垂直方向の加速度を0.1〜30Gにする必要がある。V字状シールの形状が液跳ね防御機能を有しているかの確認をする。
【００４６】
開封終端部に施したV字状シール面は先端の三角形と帯状の接着面で構成される。この部位をモデル化するとV字状シールの最大剥がれ長さを一辺とする四辺形と三角形の組み合わせになる。（図１２参照）
【００４７】
[(最大剥がれ長さ)／15]×ヒートシール強さ＝開封力となるから、開封弾力系の[(開封力)×(伸び長さ)＝衝撃エネルギー源]が得られる。
人手の開封系のシミュレーションモデル（図７参照）から開封力に相当するバネの伸び量を読み取る。バネの伸び代より大きい剥がれ代(rx2)＞(バネの伸び代) が設定されれば残留エネルギーは一気に解放されず、直線的に剥がれエネルギーに変換でき、容器に付与される衝撃が低減できる。
【００４８】
モデルとして、2Lb＝15mm、rx2＝3,10,15mm、接着強さが(7N／15mm)のV字状シールのモデル化を図１２に示した。図６に示す開封シミュレータを適用して、剥がし速度400mm／分（6.7mm/s）、バネ定数に5mm／10Nを適用して、進行中の剥がし強さ(開封力)、容器の加速度（0.5ｇの加速度センサ貼り付けて実測）の剥がし試験を行った。この時の発生衝撃と解放時の残留力の実測結果を表２に示した。
【００４９】
ここに残存開封力は開封終了時に残っていた荷重の実測値（記録計から抽出）である。この残荷重の解放が衝撃の発生エネルギーになる。これを０にするにはバネに蓄積されていたエネルギーを極小化するために超低速の剥がれが必要になる。
【００５０】
この結果から人手の変形代（撓み）相当分の（4mm）より小さい三角形部の高さ(rx2)が3mmでは直前の蓄積荷重に近い6.7Nが一気に解放されて30Gの衝撃が発生している。10mmは蓄積変形を（4mm）カバーしているが1.8Nの残留荷重が残っていて、18Gの衝撃発生になっている。15mmでは、ほぼ残留エネルギーを消化している。10mmで18G、15mmで9Gの衝撃となっているのでV字状シールの設計法が機能していることが分かる。
【００５１】
【表２】
0005388313.tif 000007
【００５２】
以上の結果から易開封にはV字状シールの内側深さをシール幅の0.7〜2.0倍に設定する。好ましくは1.0〜2.0倍とする。
【００５３】
開封終了時の液跳ねを防御するためにV字状シールの先端の三角形シール部の高さ（rx2）を弾性系の伸び代よりも大きくなるように設定する。
【００５４】
保持される開封エネルギーは開封力[(剥がれ線の長さ)×(ヒートシール強さ)]にのみに依存するので、容器の自重（内容物を含む）が大きくなれば慣性力の増加により、容器に発生する加速度は減少するので、（三角形シール部の高さ）＞（弾性系の伸び代）の設定は容器が重くなれば目的達成の余裕に働く。
【００５５】
（４）関係変数とパラメータの相互関係の確認
易開封と液跳ね防御に関係する要素の相互関係の確認を行った。
〈１〉V字状シールの先端の三角形の高さrx2はrx1を変数として、式（5）を用いて算
出する。
〈２〉剥がれ線の長さの最大値Lbはシール円の内円、外円とrx1を変数として、式（6）を用いて算出する。
〈３〉開封力は剥がれ線の長さの最大値Lbに適用する接着強さ／ヒートシール強さを
乗じて算出する。
〈４〉人手の変形は図7に示したシミュレーションモデルの弾力特性を参照して、開封力による変位を読み取る。
〈５〉液跳ね防御条件は（三角形シール部の高さ；rx2)＞（弾性系の伸び代）の関係の成立域を見つけ出す。
〈６〉開封力の適正性は開封力を参照して、15Nを上限にして、V字状シールの適用の必要性の可否を判定する。
〈７〉開封力を参照して、容易な開封力の2〜10Nに設定する各条件を検証する。
【００５６】
【表３】
0005388313.tif 000008
【００５７】
r1＝35mm、r2=38mm、ヒートシール強さ=7N/15mmの例の計算結果を表3に示した。
この例では、rx1=0は円形シールのままの時である。この時の開封力は14Nであるので人手の開封は可能であるから、開封開始部のV字状シールは必ずしも必要としないことが分かる。他方開封終了部の液跳ね防御条件は弾性系の伸び代が3.4mmより小さい時rx2が3.48mmを下回る。従って、rx1を5.5mm以上のV字状シールを要求している。
易開封をより目指せば、開封開始時の開封力を10Nにしようとすれば、rx1を1.5mmのV字状シールを開封側の施せば達成できる。本表を設計時に採取して適用すれば、適正な易開封と液跳ね防御の失敗をなくせる。
【００５８】
易開封、液跳ね防御を支配するのは容器の開口部のサイズ、ヒートシール幅、ヒートシール強さである。r1＝35mm、r2=38mmのシールにおいて、ヒートシール強さ；4,5,6,7,8,9,10N/15mmの条件で、ヒートシール強さを変数にして、調節に必要なrx1、円形の開封力、液跳ね防御のV字状シールの最大開封力の相互関係を図１３に示した。
ヒートシール強さが7Nを超えると、円形の開封力は14Nを超えるが、V字状シールによって開封終了時の開封力は10Nのヒートシール強さの場合でも6Nより小さく制御されている。
V字の深さは10Nのヒートシール強さの時、≒10mmとなっている。
【００５９】
容器の開口部の寸法をr1＝35mm、r2=38,41mm、r1＝15mm、r2=17,18mmを設定して、開口部のサイズとV字状シールと円形開封力の変化を調べた。
各々の寸法の円形の最大開封力と液跳ね制御の可能時（三角形シール部の高さ；rx2)＞（弾性系の伸び代）を満足するrx1の開封力の最大値のみを表４に列挙した。
【００６０】
【表４】
0005388313.tif 000009
この表から円径、シール幅サイズとヒートシール強さが液跳ね防御の適否に大きく関与していることが分かった。開封力を小さくするためにはヒートシール強さを小さくすればよいが、物流中の振動や落下衝撃でシール面の破損、安定したヒートシール強さを維持するためにはヒートシール強さは4N／15mm以上が好ましい。
r1＝35mm、r2=41mmの条件ではヒートシール強さ4N/15mmの場合でも開封力が10Nを超えており、この条件では開封性も液跳ね調節も難しいことを示している。
好適なシールには、シール幅が6mmより小さくて、ヒートシール強さが8〜4N/15mmの制限選択が好ましい。
【００６１】
この結果からシール幅、ヒートシール強さ、rx1のパラメータが易開封と液跳ね防御機能の関係を明確にでき、3要素の的確な選択方法(設計方法)を提示した。
【００６２】
本実施例では人手の開封弾力性を5mm／10Nとして解析した。目的に合わせて、この基準値を変更することは本発明の範囲内である。
【００６３】
開封開始部位にはタブが不可欠であるが、開封終了部位にはタブは不要である。
終了側は蓋材をシール線ぎりぎりでカットすればよい。そして、開封箇所を間違わないようにするとよい。事例を図１４（A）に示した。
【００６４】
開封開始時の開封力の制約は開封終了部より小さいから、開封開始部のV字状シールは不要の場合もある。この場合は開封終了部のみにV字状シールを適用する。（図１４(B)参照）意匠性の視点から開封開始時のV字の外側の一部をカットしてもよい。図１４(C)参照）
【産業上の利用可能性】
【００６５】
本発明は、開封がスムーズで液跳ねのないプラスチック容器を提供するので、蓋材でシールされるプラスチック容器に広く適用できる。
【符号の説明】
【００６６】
r1       シール内円半径
r2       シール外円半径
r2−r1   シール幅；［L0］
rx1      Ｖ字の深さ
rx2      三角形シール部の高さ
rx3      シール外円の接線の接点の水平線と中心線の交点までのシール内円からの
距離
rx4      シール内円の接線の接点の水平線と中心線の交点までのシール内円からの
距離
rpx      開封距離
L0       r2−r1の記号化
L1       剥がれ線の長さ
L2       剥がれがシール内円の接線以上に進行した時の剥がれ線の長さ
L3       剥がれがシール内円の接線以上に進行した時の剥がれ線の延長線の長さ
Lb       剥がれ線の長さの最大値
θ1      剥がれ線（Lb）とシール外円の接線の角度
開封力＝接着強さ×剥がれ長さ
剥がれ幅＝剥がれ長さ／２
接着強さ＝ヒートシール強さ
【図１】
0005388313.tif 000010
【図２】
0005388313.tif 000011
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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