(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
‐原料（２）を予熱するためのサイクロンプレヒータ（３、３a）、
‐サイクロンプレヒータ（３、３a）に熱を供給する、一つまたは複数のバーナを備えるプレか焼反応炉（４）、
‐燃料を供給されるバーナを備える回転炉（１）、
‐高温ガスを生成する、前記回転炉（１）の出口の位置の、冷却ガスの送風によるクリンカクーラ（５）、
を備える設備におけるセメントクリンカの製造方法であって、
‐前記サイクロンプレヒータ（３、３a）及び／または前記プレか焼反応炉（４）において、原料を予熱し、その二酸化炭素を除去し、
‐前記クリンカクーラ（５）において、回転炉から出たクリンカを冷却し、
‐回転炉（１）によって生成される排ガス（１０）とプレヒータ（３、３a）のガスとを分離して、前記排ガス（１０）と前記プレヒータのガスとが混ざらないようにし、
‐プレか焼反応炉（４）に、前記反応炉（４）の唯一の酸素源を構成する、窒素含有量が３０％未満の酸素の豊富なガス（９）を供給し、
‐前記サイクロンプレヒータ（３、３a）から出たガス（８）の一部分（８a）を前記プレか焼反応炉（４）内、さらに前記サイクロンプレヒータ（３、３a）内でリサイクルして、前記プレヒータ内での材料の浮遊に必要な適切な流を得るようにし、一方では、二酸化炭素が豊富な前記サイクロンプレヒータ（３、３a）のガスの他の部分（８b）は、例えば、隔離などのような、大気中への二酸化炭素の排出を制限することのできる処理に適応させ、
‐前記回転炉の排ガス（１０）がサイクロン（１２）内で除塵され、プレヒータ（３、３a）内、さらにプレか焼反応炉（４）内に、このようにして回収された原料（１３）が導入されることを特徴とする方法。
【請求項２】
前記サイクロンプレヒータ（３、３a）から出たガス（８）の前記部分（８a）をリサイクルして、処理される材料と材料の浮遊に必要な流との間の質量流量比が０．５ｋｇ／ｋｇ〜２ｋｇ／ｋｇの範囲になるようにすることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
プレか焼反応炉（４）内、さらに、プレヒータ（３、３a）内でリサイクルされるガスの部分（８a）を、熱交換器（１１）を介して、前記回転炉（１）の排ガス（１０）に含まれる熱によって再加熱することを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の方法。
【請求項４】
プレか焼反応炉（４）内、さらに、プレヒータ（３、３a）内でリサイクルされるガスの部分（８a）を、熱交換器（１１）を介して、前記クリンカクーラ（５）によって生成される高温ガスの一部分によって再加熱することを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項５】
‐前記クリンカクーラ（５）内で生成される高温ガスの第一の部分（６０）、すなわち二次流を回転炉（１）へ送り、
‐７５０℃以上の温度と定義される前記クリンカクーラ内で生成される高温ガスの第二の部分（６）、すなわち三次流を運び、前記熱交換器（１１）まで第一の部分とは別々に運搬し、それによって、リサイクルされるガスの部分（８a）を再加熱し、
‐前記クリンカクーラ内で生成される高温ガスの第三の部分（７）、すなわち過剰流を抽出することを特徴とする、請求項４に記載の方法。
【請求項６】
エネルギー、特に電気の生成のために、ガス（６a、１０a）、さらに詳細には、前記熱交換器（１１）から出た、回転炉の排ガス及び／またはクーラの流に含まれる熱、同様に、過剰流（７）の熱、さらにリサイクルされない排ガスの他の部分（８b）を少なくとも部分的に使用することを特徴とする、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
プレか焼反応炉（４）のバーナに供給される固体燃料の空気輸送用流体及び／または液体燃料の噴霧用流体として、及び／またはサイクロンプレヒータ（３、３a）の空気圧清掃流体として、二酸化炭素の豊富なガスの、リサイクルされない前記部分（８b）を少なくとも部分的に使用することを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一つに記載の方法。
【請求項８】
‐回転炉（１）のバーナに、回転炉の唯一の酸素源を構成する、窒素含有量が３０％未満の、酸素の豊富なガス（１５）を供給し、
‐クリンカクーラ（５）に冷却ガスを供給するために冷却された、回転炉（１）によって生成されたガスおよび前記クーラ（５）によって生成された高温ガスの一部分（１７）をリサイクルし、一方、二酸化炭素の豊富なガスの他の部分（１６）は、特に隔離などの、大気中への二酸化炭素の排出を制限することのできる処理に適応させることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一つに記載の方法。
【請求項９】
回転炉のバーナに供給される固体燃料の空気輸送用流体及び／または液体燃料の噴霧用流体として、及び／または、回転炉（１）及びクーラ（５）の入口チャンバの自動空気圧清掃装置に供給される流体として、二酸化炭素の豊富なガスの一部分（８b、１６）を使用することを特徴とする、請求項１〜８のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１０】
前記の酸素の豊富なガス（９または１５）の窒素含有量が、５％未満であることを特徴とする、請求項１〜９のいずれか一つに記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、設備におけるセメントクリンカの製造方法及びそのようなセメントクリンカ製造設備に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
セメントの製造には、その大部分で、焼成材料であるクリンカを使用し、クリンカは主成分が炭酸カルシウムである鉱物から製造される。クリンカの作製には、焼成作業を行うが、その焼成作業では、炭酸カルシウムの分解によっても、作業に必要な燃料の燃焼によっても、大量の二酸化炭素が発生する。
【０００３】
例えば、いわゆるポルトランドセメント１トンの製造には、処理される材料に由来するＣＯ2約５３０ｋｇ、及び燃料に由来するＣＯ2２５０〜３００ｋｇの放出が伴う。この二酸化炭素は、３０％未満の濃度で排ガスに放出され、そのような排ガスの主成分は窒素である。この状態では、大気中へのＣＯ2排出を制限する目的で、分離、特に隔離することは困難である。
【０００４】
セメントクリンカの製造には、あらかじめ粉砕した原料を回転炉でか焼する、いわゆる乾式焼成法が最も多く使用される。作業に必要とされるエネルギーを削減するために、回転炉の上流及び下流に熱交換器を加えて、材料及び回転炉から出た排ガスに含まれている熱を直接回収する。上流には、浮遊状の原料を予熱し、部分的に二酸化炭素を除去するサイクロンプレヒータがある。下流には、焼成した材料を冷気送風によって冷却するクリンカクーラがある。いわゆる乾式で作動する設備の大部分は、プレか焼炉（ｐｒｅｃａｌｃｉｎａｔｅｕｒ）と呼ばれる、プレヒータの下方の燃焼反応装置を備え、そのプレか焼炉内に焼成装置によって消費される大量の燃料が供給される。二酸化炭素除去反応の大部分がプレヒータ内で実施されることに注目すべきである。
【０００５】
より正確には、乾式で作動する標準的な設備では、燃料の６０〜６５％はプレか焼炉に、そして残りは回転炉に供給され、二酸化炭素除去反応の約８５％は回転炉に入る前に起きる。したがって、焼成装置によって放出される二酸化炭素７８０〜８３０ｋｇのうち、７６〜７８％がプレヒータ及びプレか焼炉の位置で生成され、回転炉で生成されるのは２２〜２４％にすぎない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、大気中への二酸化炭素の排出を制限することのできる経済的に実現性のあるセメントクリンカの製造方法を提案して、前述の問題点を解消することにある。
【０００７】
本発明の別の目的は、セメントクリンカの製造用に従来から使用されている設備と技術的に近い設備で実施できるセメントクリンカの製造方法を提案することである。
【０００８】
本発明のまた別の目的は、そのような設備そのものを提案することである。
【０００９】
本発明の他の目的及び利点は、以下の説明から明らかになるものであるが、これらの説明は例として挙げたものであり、本発明を何ら限定するものではない。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、まず、
‐原料を予熱するためのサイクロンプレヒータ、
‐サイクロンプレヒータに熱を供給する、一つまたは複数のバーナを備えるプレか焼反応炉、
‐燃料を供給されるバーナを備える回転炉、
‐高温ガスを生成する、前記回転炉の出口の位置の、冷却ガスの送風によるクリンカクーラ、
を備える設備におけるセメントクリンカの製造方法であって、
‐前記サイクロンプレヒータ及び／またはプレか焼反応炉において、原料を予熱し、その二酸化炭素を除去し、
‐前記クリンカクーラにおいて、回転炉から出たクリンカを冷却する
方法に関するものである。
【００１１】
本発明によると、
‐回転炉によって生成された排ガスとプレヒータのガスとを分離して、それらの排ガス及びガスが混ざらないようにし、
‐プレか焼反応炉に、該反応炉の唯一の酸素源を構成する、窒素含有量が３０％未満の酸素の豊富なガスを供給し、
‐前記サイクロンプレヒータから出たガスの一部分を前記プレか焼反応炉内、さらに前記プレヒータ内でリサイクルして、前記プレヒータ内での材料の浮遊（ｓｕｓｐｅｎｓｉｏｎ）に必要な適切な流（ｆｌｕｘ）を得るようにし、一方では、二酸化炭素の豊富な、前記サイクロンプレヒータのガスの他の部分は、例えば、隔離などのような、二酸化炭素の排出を制限することのできる処理に適応させる。
【００１２】
本発明は、また、特に前記の方法を実施することのできるセメントクリンカの製造設備であって、下記の、
‐原料を予熱するためのサイクロンプレヒータ、
‐サイクロンプレヒータに熱（高温ガス）を供給する、一つまたは複数のバーナを備えるプレか焼反応炉、
‐燃料を供給されるバーナを備える回転炉、
‐高温ガスを生成する、前記回転炉の出口の位置の、冷却ガスの送風によるクリンカクーラ、
を備える設備に関するものである。
【００１３】
本発明によると、その設備は、さらに、
‐回転炉の排ガス用およびプレヒータのガス用の分離された各導管であって、それらの排ガス及びガスが混ざらないようにする導管、
‐プレか焼反応炉に供給される、窒素含有量が３０％未満の酸素の豊富なガス源、
‐前記サイクロンプレヒータから出るガスの一部分をプレか焼反応炉内、さらに前記プレヒータ内でリサイクルするための導管、
を備える。
【００１４】
本発明は、添付図面を参照して行う下記の説明を読むことでより明らかになるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】図１は、本発明による第一の実施態様の設備内で実施されるセメントクリンカの製造方法の実施例を概略的に示したものである。
【図２】図２は、本発明による第二の実施態様のセメントクリンカの製造方法及びその関連設備を示したものである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明は、また、設備におけるセメントクリンカの製造方法に関する。
【００１７】
この設備は、下記の、
‐原料を予熱するためのサイクロンプレヒータ３、３a、
‐サイクロンプレヒータに特に高温ガスの形態で熱を供給する、一つまたは複数のバーナを備えるプレか焼反応炉４、
‐燃料を供給されるバーナを備える回転炉１、
‐高温ガスを生成する、前記回転炉の出口の位置の、冷却ガスの送風によるクリンカクーラ５、
を備える。したがって、従来技術の設備と同様に、サイクロンプレヒータ、プレか焼反応炉、回転炉及びクリンカクーラを備える設備に関する。
【００１８】
本発明の方法によると、
‐前記サイクロンプレヒータ３、３a及び／またはプレか焼反応炉４において、原料を予熱し、（その大部分について）二酸化炭素を除去し、
‐前記クリンカクーラ５において、回転炉から出たクリンカを冷却する。
【００１９】
本発明の製造方法によると、
‐回転炉１によって生成される排ガス１０とプレヒータ３、３aのガスとを分離して、それらの回転炉の排ガス１０とプレヒータ３、３aのガスとが混ざらないようにし、
‐プレか焼反応炉４に、該反応炉４の唯一の酸素源を構成する、窒素含有量が３０％未満の酸素の豊富なガス９を供給し、
‐前記サイクロンプレヒータ３、３aから出たガス８の一部分８aを前記プレか焼反応炉内、さらに前記プレヒータ３、３a内でリサイクルして、前記プレヒータ内での材料の浮遊に必要な適切な流を得るようにし、一方では、二酸化炭素の豊富な前記サイクロンプレヒータ３、３aのガスの他の部分８bは、大気中への二酸化炭素の排出を制限することのできる処理に適応させる。
【００２０】
二酸化炭素の約四分の三がプレヒータ及びプレか焼反応炉内で生成されるので、本発明はこのように少なくとも設備のこれらの部分でＣＯ2を濃縮させることからなる。
【００２１】
したがって、回転炉１によって生成される排ガス１０と、プレヒータ３、３a／反応炉４の組（ｅｎｓｅｍｂｌｅ）の排ガスとは分離される。ところが、従来のセメント工業設備では、回転炉の排ガスはプレヒータ／プレか焼炉の組に高温ガスを供給し、それにより、一方ではこの組に熱を供与しながら、また、材料の浮遊に必要なガス流をこの組内に作り出すこともできるようになっている。
【００２２】
本発明による設備では、回転炉の排ガスはプレヒータ／プレか焼炉の組には供給されない。従来の設備と比べると、プレヒータ内のガス流は材料の浮遊を得るためにはもはや十分でなく、熱流は所望の予熱を得るためにはもはや十分ではないので、二重の機能不均衡が生じる。
【００２３】
本発明の設備によると、この不均衡は、プレヒータから出たガス８の部分８aのリサイクルによって完全にまたは部分的に回復される。リサイクルされるガスの部分は、プレヒータ内での材料の浮遊に必要な適切な流を得ることができるようなものである。
【００２４】
より正確には、一実施態様によると、プレヒータから出るガス８の部分８aをリサイクルして、処理される材料と材料の浮遊に必要な流との間の質量流量比が０．５ｋｇ／ｋｇ〜２ｋｇ／ｋｇの範囲になるようにする。
【００２５】
該ガスがプレか焼反応炉４の方へ直接送られるとき、反応炉４内の燃焼ガスは、酸素が豊富なガス９と、二酸化炭素が豊富なリサイクルされた部分８aとの混合物である。有利には、この混合物は、燃焼ガスの酸素濃度が高くなりすぎないようにし、そうすることで、反応炉４内で、その反応炉を劣化させるおそれのある大きすぎる炎が生じることがないようにしている。
【００２６】
また、部分８aのこのリサイクルによって、プレヒータ３、３a及びプレか焼反応炉４によって生成される大量の熱をリサイクルすることができる。反応炉４内の燃料消費をさらに削減するために、本発明の方法は、プレか焼反応炉４内、さらに、プレヒータ３、３a内でリサイクルされるガスの部分８aを、熱交換器１１を介して、特に回転炉１の排ガス１０に含まれる熱及び／または前記クリンカクーラ５によって生成される高温ガスの一部分によって再加熱する過程を備えることができる。
【００２７】
より正確には、一実施態様によると、
‐前記クリンカクーラ５内で生成される高温ガスの第一の部分６０、すなわち二次流を回転炉１の方へ送り、特に回転炉１の一つまたは複数のバーナによって燃焼ガスとして使用し、
‐７５０℃以上の温度と定義される、前記クリンカクーラ５内で生成される高温ガスの第二の部分６、すなわち三次流を運び、前記熱交換器１１まで第一の部分とは別々に運搬し、それによって、リサイクルされる排ガスの部分８aを再加熱し、
‐前記クリンカクーラ内で生成される高温ガスの第三の部分７、すなわち過剰流を抽出する。
【００２８】
場合によっては、サイクロン１２内で回転炉１の排ガス１０が除塵（ｄｅｐｏｕｓｓｉｅｒｅｒ）され、プレヒータ３、３a内、さらにプレか焼反応炉４内に、そのようにして回収された高温の材料が導入される。
【００２９】
ここでは、図１の実施例、及び、特に、リサイクルされるガス８aを熱交換器１１によって再加熱する方法が部分的に記載されている。
【００３０】
この実施例では、クリンカクーラ５の冷却ガスは空気であり、したがって、窒素をかなりの割合で含む。
【００３１】
クーラの空気は、三つの流に分割される。クーラ内で生成される高温ガスの一部分６０、いわゆる二次流は、回転炉１の方へ送られ、回転炉内で燃焼空気として使用される。
【００３２】
７５０℃以上の温度と定義される、クリンカクーラ内で生成される高温ガスの第二の部分６、いわゆる三次流は、第一の部分６０とは別に、熱交換器１１まで運ばれ、リサイクルされるガスの部分８aを再加熱する。
【００３３】
さらに、温度が三次流の温度より低い第三の部分７は抽出され、力学的エネルギー、さらに電気の生成に使用できる。
【００３４】
回転炉の排ガス１０は、サイクロン１２の方へ運ばれ、除塵される。サイクロン１２で回収された粉塵（ｐｏｕｓｓｉｅｒｅｓ）はプレか焼反応炉４まで運ばれる。除塵された排ガスは熱交換器１１を通過して、三次流６とともに、リサイクルされるガスの部分８aの再加熱に使用される。
【００３５】
熱交換器１１の後、三次流に由来するガス６a及び回転炉１に由来する排ガス１０の残留熱は、また、力学的エネルギー、さらに、電気の生成に使用できる。
【００３６】
この実施例では、熱交換器１１によって、三つの流、すなわち、リサイクルされるガスの部分８a、三次流６及び排ガス１０の間で熱を交換することができる。このように、熱交換器１１とは、場合によっては複数の熱交換器モジュールで構成することができる広い意味での熱交換器を示す。一般的には、特にこの実施例では、ガス６a、１０a、さらに詳細には、前記熱交換器１１から出た、回転炉１の排ガス１０及び／またはクリンカクーラによって発生する三次流に含まれる熱、同様に、過剰流７の熱、さらにリサイクルされない排ガスの他の部分８bを、エネルギー、特に電気の生成のために少なくとも部分的に使用する。
【００３７】
図１のこの実施例では、また、プレか焼反応炉４の一つまたは複数のバーナに供給される固体燃料の空気輸送用流体及び／または液体燃料の噴霧用流体として、及び／またはサイクロンプレヒータ３、３bの空気圧清掃（ｎｅｔｔｏｙａｇｅ  ｐｎｅｕｍａｔｉｑｕｅ）流体として、二酸化炭素の豊富なガスの、特に直接リサイクルされない部分８bを少なくとも部分的に使用することができる。
【００３８】
図１のこの実施例では、プレか焼反応炉４／サイクロンプレヒータ３、３aの組によって生成されるガスだけが、二酸化炭素の排出を制限する目的で処理されることがわかる。実際、窒素の豊富な回転炉の排ガス１０は、そのような処理、特に隔離に適応させていない。
【００３９】
図２に示した別の実施態様によると、また、二酸化炭素の豊富な回転炉１のガスを濃縮して、大気中へのＣＯ2の排出を制限することのできる処理を受けさせる。さらに詳しく言えば、この実施態様によると、
‐回転炉１のバーナに、回転炉の唯一の酸素源を構成する、窒素含有量が３０％未満の、酸素の豊富なガス１５を供給し、
‐クリンカクーラ５に冷却ガスを供給するために冷却された、回転炉１によって生成されたガスおよび前記クリンカクーラ５によって生成された高温ガスの一部分１７をリサイクルし、一方、二酸化炭素の豊富なガスの他の部分１６は、特に二酸化炭素の隔離に適応させる。
【００４０】
場合によっては、図２の実施態様によると、回転炉のバーナに供給される固体燃料の空気輸送用流体及び／または液体燃料の噴霧用流体として、及び／または、回転炉１及びクーラ５の入口チャンバの自動空気圧清掃装置に供給される流体として、プレか焼炉４／サイクロンプレヒータ３、３aの組、及び回転炉１／クリンカクーラ５の組の各々の二酸化炭素の豊富なガスの一部分８b、１６を使用する。
【００４１】
以下に、図２の実施例について、特に詳細に記載する。この実施例では、一方ではサイクロンプレヒータ３、３a／プレか焼反応炉４の組のガス、もう一方では回転炉１／クリンカクーラ５の組のガスが、互いに無関係にリサイクルされる。
【００４２】
特に図２に示したこの実施例では、酸素の豊富なガス１５が、回転炉１のバーナに供給され、回転炉の唯一の酸素源を構成する。
【００４３】
クリンカクーラ５の冷却ガスは、リサイクルされるガスによって構成されており、そのリサイクルされるガスの一部分はクリンカクーラ５によって生成されるガスに由来し、別の部分は回転炉の排ガス１０に由来するものである。
【００４４】
したがって、冷却ガスは二酸化炭素が豊富である。クリンカクーラ５内で生成される高温ガスの一部分６０、いわゆる二次流は、回転炉１の方へ送られる。より正確には、その高温ガスの部分６０は酸素の豊富なガス１５と混じり合い、そのようにして燃焼ガスの酸素濃度を制限し、それによって、回転炉のバーナで、該回転炉を劣化させるおそれのある大きすぎる炎が生じないようにする。
【００４５】
７５０℃以上の温度と定義されており、同様に二酸化炭素の豊富な、クリンカクーラ５内で生成される高温ガスの第二の部分６、いわゆる三次流は、第一の部分とは別に熱交換器１１の方へ運ばれ、リサイクルされるガスの部分８aを再加熱する。
【００４６】
温度が低い、クリンカクーラ内で生成される高温ガスの第三の部分７は、回転炉の排ガス１０の一部分とともにクリンカクーラ５内でリサイクルされるためのものである。
【００４７】
より正確には、回転炉の排ガス１０は、サイクロン１２内で除塵される。サイクロン１２で回収された高温の粉塵は、プレか焼反応炉４内及び／または回転炉１内へ送られる。除塵された排ガス１０は熱交換器１１を通過して、プレヒータ３、３aのリサイクルされるガスの部分８aを再加熱する。
【００４８】
同様に、７５０℃以上の温度と定義された、クリンカクーラ５内で生成されるガスの前記の部分６、いわゆる三次流は、熱交換器１１まで運ばれ、リサイクルされるガスの部分８aを再加熱する。
【００４９】
熱交換器１１から出る排気ガス、すなわち、排ガス１０に由来するガス１０a及び三次流に由来するガス６aは、そのとき、熱交換器１４の方へ運ばれ、冷却される。これらのガスの一部分１６はリサイクルされず、他の部分はクリンカクーラ５の方へ送られ、クリンカクーラに冷却ガスが供給される。
【００５０】
また、前記の過剰流７は、別の熱交換器１４a内で冷却され、同様にクリンカクーラ５の冷却ガスとして使用される。
【００５１】
場合によっては、回転炉１のバーナに供給される固体燃料の空気輸送用流体及び／または液体燃料の噴霧用流体として、及び／または、回転炉１及びクリンカクーラ５の入口チャンバの自動空気圧清掃装置に供給される流体として、一方では、プレか焼反応炉４／サイクロンプレヒータ３、３aの組、もう一方では、クリンカクーラ５／回転炉１の組に各々由来する、特にリサイクルされない二酸化炭素の豊富なガスの一部分８b／１６を使用することができる。
【００５２】
一般的には、酸素が豊富で、プレか焼反応炉４に供給されるガス９の窒素含有量は５％未満であり得る。場合によっては、酸素が豊富で、特に図２の実施例によると、回転炉１のバーナに供給されるガス１５の窒素含有量も同様に５％未満であり得る。
【００５３】
本発明は、また、そのようなセメントクリンカ製造設備に関するものでもある。この設備は、
‐原料２を予熱するためのサイクロンプレヒータ３、３a、
‐サイクロンプレヒータ３、３aに熱を供与する、一つまたは複数のバーナを備えるプレか焼反応炉４、
‐燃料を供給されるバーナを備える回転炉１、
‐高温ガスを生成する、前記回転炉１の出口の位置の、冷却ガスの送風によるクリンカクーラ５、
を備える。
【００５４】
本発明によると、前記設備は、
‐回転炉の排ガス１０用およびプレヒータ３、３aのガス用の分離された各導管であって、それらの排ガス及びガスが混ざらないようにする導管、
‐プレか焼反応炉４に供給される、窒素含有量が３０％未満の酸素の豊富なガス源９、
‐前記サイクロンプレヒータ３、３aから出るガス８の一部分８aをプレか焼反応炉内、さらに、前記プレヒータ３、３a内でリサイクルするための導管８０、
を備える。特に、本発明による方法を実施することのできる、図１及び図２に先に記載した設備に関するものである。
【００５５】
より一般的には、熱交換器１１は、回転炉の排ガス１０及びクリンカクーラ５によって生成される高温ガスの少なくとも一部分と協働して、サイクロンプレヒータ３、３aから出たガス８のリサイクルされる部分８aを再加熱することができる。
【００５６】
回転炉１の排ガス１０の除塵をするために、サイクロン１２を備えることができる。場合によっては、導管１２０により、サイクロン１２によって回収した粉塵をプレか焼反応炉４内、さらに、プレヒータ３、３a内に導入することができる。
【００５７】
場合によっては、特に図２の実施例によると、本発明の設備は、さらに、
‐回転炉１のバーナに供給される、窒素含有量が３０％未満の酸素の豊富なガス源１５、
‐回転炉１の排ガス１０及びクリンカクーラ５によって生成される高温ガスの一部分を前記クリンカクーラ５内でリサイクルできるようにする導管
を備えることができ、一連の熱交換器１１、１４、１４aにより、リサイクルされるガスを冷却して、前記クリンカクーラ５に冷却ガスを供給することができる。
【００５８】
ここで、従来技術の設備の性能、続いて、前述の図１に示した設備の期待される性能、さらに前述の図２に示した設備の性能について記載する。
【００５９】
従来技術
ここで考察する従来技術の設備は、現在使用されている多数の装置の能力の代表である平均的なサイズのクリンカ製造装置であり、１時間当たりの原料３３７トンの原料供給量から一日当たり５０００トンのクリンカを生産するものである。
【００６０】
従来技術のこの設備は、６２．８％がプレか焼反応炉の位置に導入される燃料の形態で供給されて、生産するクリンカ１トンにつき３０００ＭＪを消費する。燃料が石油コークスであり、その真発熱量が３４３００ｋＪ／ｋｇであり、窒素含有量が２％である場合を考察する。
【００６１】
クリンカクーラは、とりわけ、プレか焼反応炉の燃焼に供給される８９０℃の三次空気１１７０００Ｎｍ3／時及び２４５℃の排気２１００００Ｎｍ3／時を生成する。サイクロンプレヒータの排ガスは、温度３２０℃で流量２８６２００Ｎｍ3／時である。供給される原料とプレヒータの排ガスとの間の質量流量比は０．８２である。
【００６２】
生成され、プレヒータから出る排ガスの組成は、下記のとおりである。
‐酸素３．６％
‐水７．１％
‐二酸化炭素２９．６％
‐窒素５９．７％
【００６３】
回転炉の排ガスの流量は８６２００Ｎｍ3／時、温度は１１６０℃である。その排ガスは、サイクロンプレヒータで使用される。回転炉で生成される排ガスの組成は、下記のとおりである。
‐酸素３．２％
‐水５．９％
‐二酸化炭素２１．５％
‐窒素６９．４％
【００６４】
これらの条件では、二酸化炭素の総量の７８．１％はプレヒータ内で生成され、２１．９％だけが回転炉内で生成される。
【００６５】
本発明による実施例１
ここで考察する設備は従来技術の設備に匹敵するが、今回は、本発明による、図１に示したプレヒータ内での二酸化炭素の濃縮を実施する。
【００６６】
製造されるクリンカ１トンにつき１９７２ＭＪとして、プレか焼反応炉に燃料を供給する。回転炉の作動は全体として従来技術に比較して変更されておらず、クリンカ１トンにつき１１１７ＭＪを消費する。プレか焼炉の燃焼に必要な酸素量は、２７６５０Ｎｍ3／時であり、純酸素の形態で供給される。
【００６７】
このように、プレヒータで３２５℃の排ガス２３５６００Ｎｍ3／時が生成され、そのうち、１５０８００Ｎｍ3／時がリサイクルされ、８４８００Ｎｍ3／時が抽出されて、その二酸化炭素が処理される。供給される原料とプレヒータの排ガスとの間の質量流量比は、従来技術の例と同様に０．８２である。
【００６８】
生成され、プレヒータから出るこれらの排ガスの組成は、下記のとおりである。
‐酸素５．１％
‐水１５．８％
‐二酸化炭素７８．８５％
‐窒素０．２４％
‐乾燥した排ガスにおけるＣＯ2９３．６％
【００６９】
排ガスによって放出されるＣＯ2の質量流量は３６．４トン／時であり、プレヒータから抽出された排ガスから隔離され得るＣＯ2の質量流量は１３１．３４トン／時であり、すなわち、全体の７８．２％である。
【００７０】
回転炉の排ガスは、サイクロンを通過して運ばれ、そのサイクロンで、１１６０℃の含まれている粉塵の大部分が取り除かれ、その粉塵はプレか焼反応炉内に再度導入される。
【００７１】
クーラから８１０℃の三次空気１４５８００Ｎｍ3／時が取り出され、回転炉の排ガスとともに熱交換器を通過して運ばれ、３５０℃まで冷却されながら、それらのエネルギーがプレヒータのリサイクルされる排ガスに伝達される。そのようにして、そのプレヒータの前記排ガスは、温度が９４３℃に達した後、プレか焼炉に導入される。
【００７２】
本発明による実施例２
ここで考察する設備は、前述の設備であり、図２に示しているが、本発明によって、さらに回転炉内で排ガスのリサイクルを実施し、それによって、排ガスの二酸化炭素を濃縮する。
【００７３】
プレヒータの作動は先の実施例の作動と同様であり、酸素の供給と、ＣＯ2の極めて豊富な排ガスのリサイクルが行われる。
【００７４】
今回は、一方では回転炉の排ガス、もう一方ではクリンカクーラ内で生成される高温ガスであるガスを様々な熱交換器を介して運ぶことにより、これらのガスに含まれる熱の最大部分を交換し、これらのガスの温度を１３５℃まで低下させる。そのようにして冷却したこれらのガスを使用してクリンカクーラ内での送風を実施する。
【００７５】
回転炉で、燃料の必要量は、製造されるクリンカ１トンにつき１１１７ＭＪであり、燃料の燃焼は純酸素を使用して確実に行われる。そのようにして、排ガスの組成は、下記のとおりである。
‐酸素６．５％
‐水１６．２％
‐二酸化炭素７７．０８％
‐窒素０．１９％
‐乾燥した排ガスにおけるＣＯ2９２．０％
【００７６】
これらの排ガスを使用し、リサイクルすることで、下記のように作動するようにする。クリンカクーラ内に、温度が１３５℃に低下した排ガス３０６９００Ｎｍ3／時を送風する。１１８０℃の極めて高温のガス５３５００Ｎｍ3／時が生成され、回転炉の方へ送られる。同様に、８１０℃の高温ガス１１２９００Ｎｍ3／時が生成され、その熱の一部をプレヒータのリサイクルされる排ガスを再加熱するために使用する。そして最後に、２６２℃のそれほど高温でないガス１４０５００Ｎｍ3／時が生成される。
【００７７】
流量７７６００Ｎｍ3／時で、温度１１８０℃の回転炉の排ガスを使用して、プレヒータのリサイクルされる排ガスを再加熱する。排ガス２４１００Ｎｍ3／時を抽出して、そこから二酸化炭素を取り出すと、３６．４ｔ／時である。残りは、クリンカクーラで使用するために、３５０℃まで冷却する。クリンカは、クーラ内で温度２０５℃まで冷却される。燃焼のため、回転炉に純酸素１４７００Ｎｍ3／時を供給する。
【００７８】
そのようにして、９２％以下に濃縮された排ガスの形態で設備の二酸化炭素の総量を放出し、その排ガスは隔離処理に適している。
【００７９】
以下の特許請求の範囲によって規定された本発明の範囲を逸脱することなく、当業者がその他の実施態様を企図することが可能であることは明らかである。
【符号の説明】
【００８０】
１              回転炉
２              原料
３、３a        サイクロンプレヒータ
４              プレか焼反応炉
５              クリンカクーラ
１１、１４、１４a            熱交換器
１２            サイクロン
８０、１２０    導管
【図１】
0005575126.tif 000002
【図２】
0005575126.tif 000003