(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
融点の異なる少なくとも２種のフッ素樹脂からなる多層構造を有し、且つ最外層のフッ素樹脂より融点の高いフッ素樹脂からなる層を、内層に少なくとも１層有する多層構造のフッ素樹脂粒子からなり該最外層のフッ素樹脂が、テトラフルオロエチレンと炭素数３−６個のパーフルオロアルケンまたは炭素数３−６個のパーフルオロ（アルキルビニルエーテル）との共重合体であり、該最外層のフッ素樹脂より融点の高いフッ素樹脂がポリテトラフルオロエチレンであって、該ポリテトラフルオロエチレンがフッ素樹脂全体の５０〜９０重量％を占めるフッ素樹脂粒子を、最外層のフッ素樹脂の融点以上、ただし多層構造のフッ素樹脂粒子が複数種あるときは最外層を構成するフッ素樹脂の融点のうち最も低い融点以上で、最高融点のフッ素樹脂の融点未満の温度で成形するフッ素樹脂成形方法。
【請求項２】
前記最外層を構成するフッ素樹脂が、テトラフルオロエチレン・パーフルオロ(アルキルビニルエーテル)共重合体、テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体から選ばれる樹脂である、請求項１に記載のフッ素樹脂成形方法。
【請求項３】
多層構造を有するフッ素樹脂粒子の最外層がテトラフルオロエチレン・パーフルオロ(アルキルビニルエーテル)共重合体であり、内層の少なくとも１層がテトラフルオロエチレン重合体である、請求項１または２に記載のフッ素樹脂成形方法。
【請求項４】
前記テトラフルオロエチレン重合体の結晶融解熱量（ΔＨ）が、４５Ｊ／ｇ以上である、請求項１〜３のいずれかに記載のフッ素樹脂成形方法。
【請求項５】
多層構造を有するフッ素樹脂粒子が、少なくとも２種の多層構造を有するフッ素樹脂粒子を含有する混合物である、請求項１〜４のいずれかに記載のフッ素樹脂成形方法。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載のフッ素樹脂成形方法により得られたフッ素樹脂成形品。
【請求項７】
フッ素樹脂成形品の１００℃〜１５０℃における線膨張率が１５×１０−５／Ｋ以下である請求項６に記載のフッ素樹脂成形品。
【請求項８】
フッ素樹脂成形品の比重が２．１８０以上である請求項６または７に記載のフッ素樹脂成形品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐薬液・ガス透過性に優れ、線膨張係数が小さいフッ素樹脂成形品の成形方法、及びそれにより得られるフッ素樹脂成形品に関する。
【背景技術】
【０００２】
優れた耐熱性、耐薬品性などの特徴を有するフッ素樹脂は、配管やタンクなどのライニング、或いは半導体製造工程や化学プラントなどの薬液移送用配管、継ぎ手、薬液貯蔵容器として利用されている。
【０００３】
フッ素樹脂の中で最も耐熱性、耐薬品性などに優れた特徴を有するテトラフルオロエチレン重合体(ＰＴＦＥ)は、３８０℃で少なくとも１０８Ｐａ・ｓという非常に高い溶融粘度であり溶融流動性を有さないため、溶融押出成形、射出成形、ブロー成形、トランスファー成形、溶融圧縮成形などの溶融成形法により成形することができない。
【０００４】
そのため、この非溶融加工性であるＰＴＦＥは、ペースト押出成形、或いは圧縮成形などの非溶融成形法により成形される。ペースト押出成形は、剪断にかけるとフィブリル化する微粉末ＰＴＦＥと潤滑油との混合物（ペースト）を低温（７５℃未満）で押出す方法である。圧縮成形は、結晶転移点（約１９℃）以上の温度に保持された顆粒状のＰＴＦＥ粉末を、鋳型に充填しラムで圧縮し加熱して成形する方法である。
【０００５】
しかし、ペースト押出成形ではペースト押出後に潤滑油を除去しなければならないため、成形品に残存した潤滑油は炭化し、成形品の着色、耐薬品性、電気特性などの低下を招くという問題があった。さらに、潤滑油の突沸による成形品のクラック発生を防ぐため、徐々に昇温して潤滑油を除去しなければならないという問題もあった。
また、圧縮成形では成形品の形状が単純なものに限定され、複雑な形状のＰＴＦＥ成形品が所望な場合には、圧縮成形により得られたＰＴＦＥブロックから機械加工しなければならないという問題があった。
【０００６】
テトラフルオロエチレン/パーフルオロ(アルキルビニルエーテル)共重合体(ＰＦＡ)は、ＰＴＦＥと同等の耐熱性、耐薬品性などに優れ、且つ溶融押出成形、射出成形、ブロー成形、トランスファー成形、溶融圧縮成形などの溶融成形が可能であり、ＰＴＦＥより低コストで量産できるなどの利点を有している。
【０００７】
しかしながら、耐薬液・ガス透過性においてはＰＴＦＥに比して劣るため、ＰＦＡにＰＴＦＥをブレンドし成形品の結晶化度を向上させることにより、耐薬液・ガス透過性を改善することが提案されている。しかし、成形用粉末として一般に使用されるＰＴＦＥは高分子量であるため、ＰＦＡに添加する量が多くなるにつれ粘度が急激に上昇し溶融成形が困難になるという問題があった。一方、粘度が上昇した組成物を用いて圧縮成形やペースト押出成形などの非溶融成形をＰＴＦＥと同様に行うことは可能であるが、形状が限定され生産性も著しく低下するため実用的ではない。
【０００８】
特開２００２−１６７４８８号、特開２００３−３２７７７０号では、低分子量ＰＴＦＥを用いることにより粘度の上昇を防いで溶融成形を可能にし、且つ耐薬液・ガス透過性を向上することを提案している。しかし、低分子量ＰＴＦＥの添加は、添加量に限度があるという問題があった。
【０００９】
さらに、融点以上の温度で焼成されたフッ素樹脂成形品は、線膨張係数が他の材料に比べて大きく、高温での使用時にジョイントで両端を固定されたパイプが撓る、継ぎ手のシールが緩み液で漏れてしまうなどの問題があった。線膨張係数は、成形品の結晶化度が高い（非結晶質部分が少ない）ほど小さくなるため、成形品の結晶化度は高いことが好ましい。成形品の結晶化度は、焼成後徐冷することにより向上させることもできるが、耐薬液・ガス透過性、及び線膨張係数の低下などの十分な効果を得ることはできない。
【００１０】
【特許文献１】特開２００２−１６７４８８号公報
【特許文献２】特開２００３−３２７７７０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、溶融成形が可能であると共に、耐薬液・ガス透過性に優れ線膨張係数が小さいという特徴をも有するフッ素樹脂成形品の開発を目指して、鋭意研究を進めた結果本発明に到達したものである。
本発明は、耐薬液・ガス透過性に優れ、線膨張係数が小さいフッ素樹脂成形品を、溶融成形で得ることを可能とする成形方法を提供する。
本発明は、該成形方法で得られる耐薬液・ガス透過性に優れ、線膨張係数が小さいフッ素樹脂成形品を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明は、融点の異なる少なくとも２種のフッ素樹脂からなる多層構造を有し、且つ最外層のフッ素樹脂より融点の高いフッ素樹脂からなる層を、内層に少なくとも１層有する多層構造のフッ素樹脂粒子からなり該最外層のフッ素樹脂が、テトラフルオロエチレンと炭素数３−６個のパーフルオロアルケンまたは炭素数３−６個のパーフルオロ（アルキルビニルエーテル）との共重合体であり、該最外層のフッ素樹脂より融点の高いフッ素樹脂がポリテトラフルオロエチレンであって、該ポリテトラフルオロエチレンがフッ素樹脂全体の５０〜９０重量％を占めるフッ素樹脂粒子を、最外層のフッ素樹脂の融点以上、ただし多層構造のフッ素樹脂粒子が複数種あるときは最外層を構成するフッ素樹脂の融点のうち最も低い融点以上で、最高融点のフッ素樹脂の融点未満の温度で成形するフッ素樹脂成形方法を提供する。
【００１３】
前記フッ素樹脂が、テトラフルオロエチレン重合体、テトラフルオロエチレン・パーフルオロ(アルキルビニルエーテル)共重合体、テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体、エチレン・テトラフルオロエチレン共重合体、エチレン・クロロトリフルオロエチレン共重合体、ポリクロロトリフルオロエチレン重合体、ポリビニリデンフルオライド、ビニルフルオライドから選ばれる樹脂である、フッ素樹脂成形方法は本発明の好ましい態様である。
【００１４】
フッ素樹脂が、テトラフルオロエチレン重合体、及びテトラフルオロエチレン・パーフルオロ(アルキルビニルエーテル)共重合体である、フッ素樹脂成形方法は本発明の好ましい態様である。
【００１５】
多層構造を有するフッ素樹脂の最外層が、テトラフルオロエチレン・パーフルオロ(アルキルビニルエーテル)共重合体などの熱溶融流動性のフッ素樹脂であり、内層の少なくとも１層が非熱溶融流動性のテトラフルオロエチレン重合体である、フッ素樹脂成形方法は本発明の好ましい態様である。
【００１６】
テトラフルオロエチレン重合体の結晶融解熱量（ΔＨ）が４５Ｊ／ｇ以上である、フッ素樹脂成形方法は本発明の好ましい態様である。
【００１７】
前期多層構造を有するフッ素樹脂が、少なくとも２種の多層構造を有するフッ素樹脂粒子を含有する混合物である、前記したフッ素樹脂成形方法は本発明の好ましい態様である。
【００１８】
前期多層構造を有するフッ素樹脂が、少なくとも１種の非多層構造のフッ素樹脂とを含有する混合物である、フッ素樹脂成形方法は本発明の好ましい態様である。
【００１９】
本発明また、前記したフッ素樹脂成形方法により得られるフッ素樹脂成形品を提供する。
【００２０】
１００℃〜１５０℃における線膨張率が１５×１０-5／Ｋ以下である前記フッ素樹脂成形品は、本発明の好ましい態様である。
【００２１】
比重が２．１８０以上である前記フッ素樹脂成形品は、本発明の好ましい態様である。
【発明の効果】
【００２２】
本発明により、耐薬液・ガス透過性に優れ、線膨張係数が小さいフッ素樹脂成形品の成形方法、及び当該成形方法により得られるフッ素樹脂成形品が提供される。
【００２３】
本発明のフッ素樹脂成形方法によれば、融点の異なる少なくとも２種のフッ素樹脂による多層型構造を有するフッ素樹脂を、最外層フッ素樹脂の融点以上、ただし多層構造のフッ素樹脂粒子が複数種あるときは最外層を構成するフッ素樹脂の融点のうち最も低い融点以上で、その内側にある最高融点フッ素樹脂の融点未満の温度で成形することにより、高融点フッ素樹脂の高い結晶過度が維持されるため、耐薬液・ガス透過性に優れ、線膨張率が小さいフッ素樹脂成形品が提供される。
また、本発明のフッ素樹脂成形方法は、溶融成形によってフッ素樹脂成形方法を得ることを可能とするものであるので、所望の複雑な形状のＰＴＦＥ成形品の提供が可能となる。
【００２４】
本発明のフッ素樹脂成形品は、耐薬液・ガス透過性に優れ、線膨張係数が小さいという優れた性能を有するフッ素樹脂成形品であるので、半導体用途、ＣＰＩ用途、ＯＡ用途、摺動材用途、自動車用途（エンジンまわりの部品、及び電線、酸素センサー、燃料ホースなど）、及びプリント基板用途などに適用可能なフッ素樹脂成形品である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
本発明は、本発明は、融点の異なる少なくとも２種のフッ素樹脂からなる多層構造を有し、かつ最外層のフッ素樹脂より融点の高いフッ素樹脂からなる層を、内層に少なくとも１層有する多層構造を有するフッ素樹脂粒子からなるフッ素樹脂を、最外層のフッ素樹脂の融点以上、ただし多層構造のフッ素樹脂粒子が複数種あるときは最外層を構成するフッ素樹脂の融点のうち最も低い融点以上で、最高融点のフッ素樹脂の融点未満の温度で成形するフッ素樹脂成形方法を提供する。
本発明また、前記したフッ素樹脂成形方法により得られるフッ素樹脂成形品を提供する。
【００２６】
本発明のフッ素樹脂としては、テトラフルオロエチレン重合体、テトラフルオロエチレン・パーフルオロ(アルキルビニルエーテル)共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、エチレン・テトラフルオロエチレン共重合体、エチレン・クロロトリフルオロエチレン共重合体、ポリクロロトリフルオロエチレン重合体、ポリビニリデンフルオライド、ビニルフルオライドから選ばれる融点の異なる少なくとも２種であることが好ましい。
【００２７】
これらの中でも、高融点フッ素樹脂がテトラフルオロエチレン重合体、低融点フッ素樹脂がＰＦＡ及び／又はＦＥＰであることが好ましい。テトラフルオロエチレン重合体の結晶融解熱量（ΔＨ）は４５Ｊ／ｇ以上であることが好ましい。結晶融解熱量（ΔＨ）が４５Ｊ／ｇ未満である場合には、結晶化度が低くなり耐薬液・ガス透過性及び線膨張係数の改善効果が小さくなる。
【００２８】
テトラフルオロエチレン重合体のＭＦＲは、フッ素樹脂成形品表面がスムースさの観点から、１ｇ／１０ｍｉｎ未満であることが好ましい。ＭＦＲが１ｇ/１０ｍｉｎより大きいテトラフルオロエチレン重合体、即ち低分子量テトラフルオロエチレン重合体、を用いると、フッ素樹脂成形品表面がスムースでなくなる傾向がある。
【００２９】
テトラフルオロエチレン重合体は、四フッ化エチレンの重合体（ＰＴＦＥ）、またはテトラフルオロエチレンと２重量％未満の共重合可能な含フッ素単量体との共重合体（以下、変性ＰＴＦＥ）をいう。変性ＰＴＦＥ中の共重合可能な含フッ素単量体の含有量は、２重量％未満であり、好ましくは１．５重量％以下、より好ましくは１重量％以下である。
【００３０】
前記テトラフルオロエチレンと共重合可能な含フッ素単量体の例としては、炭素数３以上、好ましくは炭素数３−６個のパーフルオロアルケン、炭素数１−６個のパーフルオロ（アルキルビニルエーテル、クロロトリフルオロエチレンなどが挙げられる。含フッ素単量体の具体例としては、ヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）、パーフルオロ（メチルビニルエーテル）（ＰＭＶＥ）、パーフルオロ（エチルビニルエーテル）（ＰＥＶＥ）、パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）、およびパーフルオロ（ブチルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）、クロロトリフルオロエチレンを挙げることができるが好適である。中でもヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）、パーフルオロ（エチルビニルエーテル）（ＰＥＶＥ）およびパーフルオロ（プロピルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）が好ましく、特には、ヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）が好ましい。
【００３１】
本発明において多層構造を有するフッ素樹脂とは、中心部を形成する樹脂層の外側に、樹脂層が形成されている多層構造を有するフッ素樹脂粒子からなるフッ素樹脂をいう。多層構造を有するフッ素樹脂粒子は２を超える樹脂層から構成されていてもよい。各層を構成する樹脂は、それぞれ融点の異なるフッ素樹脂であってもよい。本発明の多層構造を有するフッ素樹脂粒子は、融点の異なる少なくとも２種のフッ素樹脂の層を有する多層構造のフッ素樹脂粒子であって、最外層のフッ素樹脂よりも融点が高いフッ素樹脂の層を、内側に少なくとも１層有するものである。すなわち、本発明の多層構造のフッ素樹脂粒子は、コア−シェル型構造のフッ素樹脂粒子構造であることが好ましいが、いずれの層がコアでいずれの層がシェルであるかを特定する必要はなく、多層構造を有する粒子であれは十分である。
【００３２】
このような多層構造を有するフッ素樹脂として、乳化重合により中心部が重合された後、続いて外側層が重合されて得られた水性分散液、または、あらかじめ乳化重合により得られた水性分散液を中心部を形成するコア剤として重合容器に仕込み、その周りに外側層が重合されて得られた水性分散液を用いることが好ましい。フッ素樹脂水性分散液は、平均粒径が０．０１〜０．４０μｍ、好ましくは０．０５〜０．３μｍ程度のフッ素樹脂粒子を、水中に２５〜７０重量％含むものが好ましい。フッ素樹脂水性分散液及び多層構造を有するフッ素樹脂水性分散液を得る方法は、従来公知の方法を適宜採用することができる。例えば、フッ素樹脂水性分散液については、特公昭３７−４６４３号公報、特公昭４６−１４４６６号公報、特公昭５６−２６２４２号公報などに記載された方法を採用してもよく、多層構造を有するフッ素樹脂水性分散液については、特開２００３−２３１７２２号公報、特開２００３−２１３１９６号公報、特表２００４−５０７５７１号公報などに記載された方法を採用してもよい。
【００３３】
本発明の融点の異なる少なくとも２種のフッ素樹脂による多層構造を有するフッ素樹脂は、最外層のフッ素樹脂が９０〜５重量％、内層の高融点フッ素樹脂が１０〜９５重量％からなることが好ましい。最外層と内層の割合は、所望する耐薬液・ガス透過性、線膨張係数、最大強度、伸びなどを考慮して決定される。フッ素樹脂成形品の結晶化度を保つ観点から、高融点フッ素樹脂が１０重量％以上であることが好ましい。また、得られるフッ素樹脂成形品の機械的強度（最大強度、伸びなど）の観点から、低融点フッ素樹脂が５重量％以上であることが好ましい。
【００３４】
本発明の多層構造を有するフッ素樹脂において、最外層がテトラフルオロエチレン・パーフルオロ(アルキルビニルエーテル)共重合体などの熱溶融流動性のフッ素樹脂であり、内層の少なくとも１層が非熱溶融流動性のテトラフルオロエチレン重合体であるフッ素樹脂は、多層構造を有するフッ素樹脂の好ましい態様である。
【００３５】
本発明の多層構造を有するフッ素樹脂は、前記したような多層構造を有するフッ素樹脂粒子であって、少なくとも２種の多層構造のフッ素樹脂粒子を含有する混合物からなるフッ素樹脂であってもよい。この場合フッ素樹脂の成形は、最外層を構成するフッ素樹脂の融点のうち最も低い融点以上で、最高融点のフッ素樹脂の融点未満の温度で行うことが好ましい。
【００３６】
また本発明の多層構造を有するフッ素樹脂は、少なくとも１種の前記したような多層構造を有するフッ素樹脂と、少なくとも１種の非多層構造のフッ素樹脂とを含有する混合物であってもよい、この場合フッ素樹脂の成形は、多層構造のフッ素樹脂の最外層のフッ素樹脂の融点以上で、最高融点のフッ素樹脂の融点未満の温度で行うことが好ましい。
【００３７】
この場合、多層構造を有するフッ素樹脂に対して、非多層構造のフッ素樹脂の量割合は、成形品が所定の特性を得られるよう適宜調整することが好ましい。
【００３８】
該混合物を得る方法には特に制限がないが、好ましい方法としては、多層構造を有する多層構造を有するフッ素樹脂を含む水性分散液と、非多層構造のフッ素樹脂を含む水性分散液を混合する方法を挙げることができる。該方法により本発明の混合物を得る場合、混合物の組成が所定の範囲となるようそれぞれのフッ素樹脂水性分散液の組成と、混合割合を適宜調整することが好ましい。
【００３９】
上記したような本発明のフッ素樹脂の水性分散液を得て、これを攪拌・凝集して凝集物を得た後乾燥し、その平均粒径が３００〜６００μｍ程度、好ましくは４００μｍ程度の粉末を得る方法は好ましい態様である。
【００４０】
また、多層構造を有するフッ素樹脂の粉末と、非多層構造のフッ素樹脂の粉末とを、従来公知の混合器、ドライ・ブレンダー、ヘンシェルミキサー、またはは高速で回転するブレードもしくはカッターナイフを有する高速回転混合機等を用いて均一混合して該混合物を得ることもできる。
【００４１】
本発明のフッ素樹脂の溶融流動性（Ｆ）は、０．１以上が好ましく、より好ましくは１．０以上であることが望ましい。溶融流動性（Ｆ）が小さすぎる場合、剪断速度(剪断応力)の増加によるフッ素樹脂の粘度低下が起こり難くなって、成形性が悪くなる傾向がある。溶融流動性（Ｆ）は、下記式（１）により求めることができる。
【００４２】
【化１】
0005542295.tif 000002
（γ：剪断速度（ｓｅｃ−１）、ＭＶ１：剪断速度γ１における粘度、ＭＶ２：剪断速度γ２における粘度）  各剪断速度における粘度は下記式（２）により求めた。
ＭＶ（ｐｏｉｓｅ）＝  ΔＰ／γ              （２）
（ΔＰ:キャピラリーフローテスター（キャピログラフ１Ｂ、東洋精機製）を用いて、一定の成形温度に昇温したシリンダー底部のオリフィス（φ２ｍｍ×２０ｍｍＬ）から、一定の剪断速度（γ）で試料粉末を押出した時の押出圧力（ＭＰa））
【００４３】
上記により得られたフッ素樹脂は、必要に応じて任意の添加剤を含んでいてもよい。このような添加剤の例として、酸化防止剤、光安定剤、蛍光増白剤、着色剤、顔料、染料、フィラー、例えばカーボンブラック、グラファイト、アルミナ、マイカ、炭化珪素、窒化硼素、酸化チタン、酸化ビスマス、ブロンズ、金、銀、銅、ニッケル、などの粉末または繊維粉末などを例示することができる。また最近量産ができ、市販されるようになったフラーレン（Ｃ６０）やカーボンナノチューブなどのナノ材料も添加剤として配合することができる。また、本発明の目的を損なわない範囲であれば、フッ素樹脂以外の他の重合体微粒子、その他の成分を含有させて使用することができる。
【００４４】
本発明におけるフッ素樹脂の好ましい成形方法は、融点の異なる少なくとも２種のフッ素樹脂による多層構造を有するフッ素樹脂粒子からなるフッ素樹脂、または多層構造を有するフッ素樹脂粒子と非多層構造のフッ素樹脂を混合して得られる混合物からなるフッ素樹脂を、最低融点フッ素樹脂の融点以上、最高融点フッ素樹脂の融点未満の温度で、溶融成形、例えば溶融押出成形、射出成形、ブロー成形、トランスファー成形、溶融圧縮成形などで成形するフッ素樹脂成形方法である。
【００４５】
最高融点フッ素樹脂がテトラフルオロエチレン重合体、最低融点フッ素樹脂がＰＦＡである場合には、上記により得られた混合物の粉末を用いてビーズ或いはペレットを最低融点フッ素樹脂の融点以上、最高融点フッ素樹脂の融点未満の温度で成形し、それを用いて最低融点フッ素樹脂の融点以上、最高融点フッ素樹脂の融点未満の温度で連続溶融押出成形することが可能である。該ビーズ或いはペレットはそれらに含まれる不安定末端基を安定化するためフッ素化することが可能である。
【００４６】
また、前記多層構造を有するフッ素樹脂粒子または前期混合物からなるフッ素樹脂と、公知のペースト押出助剤とを混合し圧縮して予備成形体を得た後、該予備成形体をペースト押出機に充填し、最低融点フッ素樹脂の融点以上、最高融点フッ素樹脂の融点未満の温度で非溶融成形することも可能である。必要が無ければ公知のペースト押出助剤は用いなくても良い。
【００４７】
本発明のフッ素樹脂成形方法において、最低融点フッ素樹脂の融点未満の温度で焼成した場合には、成形圧力が上昇すると共に、得られるフッ素樹脂成形品の強度や伸びが劣るため好ましくない。また、最高融点フッ素樹脂の融点以上の温度で焼成した場合には、得られるフッ素樹脂成形品の結晶化度が低下し、耐薬液・ガス透過性、及び線膨張係数を小さくすることができなくなるため好ましくない。
【００４８】
本発明のフッ素樹脂成形方法により、溶融成形が可能となると共に高融点フッ素樹脂の高い結晶化度が維持されるため、耐薬液・ガス透過性に優れ、線膨張率が小さいフッ素樹脂成形品を得ることができる。
【００４９】
本発明のフッ素樹脂成形品は、１００℃〜１５０℃における線膨張率が１５×１０-5／Ｋ以下であることが、高温での寸法安定性に優れるため好ましい。線膨張率が大きすぎると高温での使用条件において、得られるフッ素樹脂成形品、例えばチューブと継ぎ手とのシールが悪くなり薬液が漏れたり、フッ素樹脂成形品が変形したりするおそれがある。
【００５０】
本発明のフッ素樹脂成形品の比重は、２．１６０以上、より好ましくは２．１８０以上であることが好ましい。フッ素樹成形品の比重が小さ過ぎると、成形品の結晶化度が低くなり、耐薬液・ガス透過性に劣る傾向がある。
【００５１】
本発明のフッ素樹脂成形品は、特に限定されることはなく、例えば、チューブ類、シート類、棒類、繊維類、パッキング類、ケーブル類、ライニング類、及び本発明の成形品を用いた積層体など、耐薬液・ガス透過性、線膨張係数が小さいことなどを必要とするフッ素樹脂成形品を対象とする。
【００５２】
本発明のフッ素樹脂成形品は、半導体用途、ＣＰＩ用途、ＯＡ用途、摺動材用途、自動車用途（エンジンまわりの部品、及び電線、酸素センサー、燃料ホースなど）、及びプリント基板用途などに好適に用いることができる。
【実施例】
【００５３】
以下に本発明を、実施例および比較例を挙げてさらに具体的に説明するが、この説明が本発明を限定するものではない。
本発明において各物性の測定は、下記の方法によって行った。
【００５４】
（１）融点(融解ピーク温度)
示差走査熱量計（Ｐｙｒｉｓ１型ＤＳＣ、パーキンエルマー社製）を用いた。試料粉末１０ｍｇを秤量して専用のアルミパンに入れ、専用のクリンパーによってクリンプした後、ＤＳＣ本体に収納し、１５０℃から３６０℃まで１０℃／分で昇温をする。この時得られる融解曲線から融解ピーク温度(Ｔｍ)を求めた。
【００５５】
（２）メルトフローレート（ＭＦＲ）
ＡＳＴＭ  Ｄ−１２３８−９５に準拠した耐食性のシリンダー、ダイ、ピストンを備えたメルトインデクサー（東洋精機製）を用いて、５ｇの試料粉末を３７２±１℃に保持されたシリンダーに充填して５分間保持した後、５ｋｇの荷重（ピストン及び重り）下でダイオリフィスを通して押出し、この時の押出速度（ｇ/１０分）をＭＦＲとして求めた。
【００５６】
（３）結晶融解熱量
示差走査熱量計（Ｐｙｒｉｓ１型ＤＳＣ、パーキンエルマー社製）を用いた。試料１０ｍｇを秤量して専用のアルミパンに入れ、専用のクリンパーによってクリンプした後、ＤＳＣ本体に収納し、１５０℃から３６０℃まで１０℃／分で昇温をする。この時得られる融解曲線から、融解ピーク前後で曲線がベースラインから離れる点とベースラインに戻る点とを直線で結んで定められるピーク面積から結晶融解熱量を求めた。
【００５７】
（４）比重
圧縮成形機（ホットプレス  ＷＦＡ−３７、神藤工業所製）を用いて、試料粉末を表２、３に示す成形温度にて溶融圧縮成形（４ＭＰａ）して厚さ約１．０ｍｍのシートを得た。得られたシートから、縦２０ｍｍ、横２０ｍｍの試験片を切り出し、ＪＩＳ  Ｋ７１１２のＡ法（水中置換法）によりその比重を求めた。
【００５８】
（５）耐薬液・ガス透過性
圧縮成形機（ホットプレス  ＷＦＡ−３７、神藤工業所製）を用いて、試料粉末を表２、３に示す成形温度にて溶融圧縮成形（４ＭＰａ）して厚さ約１．０ｍｍのシートを得た。得られたシートについて、ガス透過度測定装置（柴田化学機械（株）製）を用いて、温度２３℃で窒素ガス透過度を測定した。
【００５９】
（６）線膨張係数
圧縮成形機（ホットプレス  ＷＦＡ−３７、神藤工業所製）を用いて、試料粉末を表２、３に示す成形温度にて溶融圧縮成形（４ＭＰａ）してビレットを得た。得られたビレットから、旋盤により径４ｍｍ×長さ２０ｍｍの測定サンプルを切り出した。ＴＭＡ  ＴＭ−７０００（真空理工製）を用いて、−１０℃から２７０℃まで５℃／ｍｉｎで昇温して、１００℃から１５０℃の間の寸法変化を測定し、ＡＳＴＭ  Ｄ６９６により線膨張係数を求めた。
【００６０】
（７）押出品表面、引張り強度、及び伸び
キャピラリーフローテスター（キャピログラフ１Ｂ、東洋精機製）を用いて、表２、３に示す成形温度に昇温したシリンダー底部のオリフィス（φ２ｍｍ×２０ｍｍＬ）から剪断速度１５．２ｓｅｃ−１で試料粉末を押出し、ひも状押出品（ビード）を得た。得られたひも状押出物（ビード）の押出品表面を、触針式表面粗さ形状測定器（ＴＯＫＹＯ  ＳＥＩＭＩＴＳＵ性、ＳＵＲＦＣＯＭ  ５７５Ａ−３Ｄ）を用いて、任意の５箇所の表面粗さ（Ｒ（ａ））を測定し、５箇所の表面粗さ（Ｒ（ａ））の平均値が１００μｍ以下の場合を、表面がスムースとした。
また、得られたひも状押出品（ビード）の破断までの最大強度、及び破断までの伸びをテンシロンＲＴＣ−１３１０Ａ（オリエンテック社製）を用いて、チャック間距離２２．２ｍｍ、引張り速度５０ｍｍ／ｍｉｎで測定した。
【００６１】
（８）溶融流動性
下記式（１）により求められるＦの値を、溶融流動性とした。
【化２】
0005542295.tif 000003
γ    ：  剪断速度（ｓｅｃ−１）；  γ１＝３、γ２＝４０
ＭＶ１：  剪断速度  ３ｓｅｃ−１における粘度
ＭＶ２：  剪断速度４０ｓｅｃ−１における粘度
【００６２】
各剪断速度における粘度は下記式（２）により求めた。
ＭＶ（ｐｏｉｓｅ）＝  ΔＰ／γ                （２）
ΔＰ:キャピラリーフローテスター（キャピログラフ１Ｂ、東洋精機製）を用いて、表１に示す成形温度に昇温したシリンダー底部のオリフィス（φ２ｍｍ×２０ｍｍＬ）から、一定の剪断速度（γ）で試料粉末を押出した時の押出圧力（ＭＰa）。
【００６３】
（原料）
本発明の実施例、及び比較例で用いた原料は下記の通りである。
（１）変性ＰＴＦＥ水性分散液
約３０重量％のヘキサフルオロプロピレン変性ＰＴＦＥ水性分散液（平均粒径＝０．２４μｍ、融点３４３℃、ＭＦＲ＝０ｇ／１０ｍｉｎ、結晶融解熱量（ΔＨ）７０Ｊ／ｇ）
（２）ＰＦＡ水性分散液
約４５重量％のテトラフルオロエチレン・パーフルオロ（エチルビニルエーテル）共重合体水性分散液
（平均粒径０．２４μｍ、融点２８５℃、ＭＦＲ＝３０ｇ／１０ｍｉｎ）
【００６４】
（３）多層構造を有する多層構造フッ素樹脂の調製
前記変性ＰＴＦＥ水性分散液をコア剤として重合容器に仕込み、そのコアの周りにテトラフルオロエチレン・パーフルオロ（エチルビニルエーテル）共重合体（ＰＦＡ）を重合されて得られた多層構造フッ素樹脂水性分散液を得た。変性ＰＴＦＥとＰＦＡが、それぞれ表１に記載された含有量割合となるようにして、多層構造フッ素樹脂の水性分散液である試料１、試料２及び試料３を調整した。
【００６５】
【表１】
0005542295.tif 000004
【００６６】
（実施例１〜３、比較例１、２）
試料１〜３を用いて、最外層のフッ素樹脂の融点以上で、最高融点のフッ素樹脂の融点未満の温度である３２０℃でフッ素樹脂の成形を行った。得られた成形品の比重、窒素ガス透過度、線膨張係数、押出表面、最大強度、及び伸びを測定した。結果を表２に示す。比較のため、試料２及び試料３について、最高融点のフッ素樹脂の融点以上である３８０℃で成形を行った結果を、比較例１および２として、表２に併記した。
【００６７】
【表２】
0005542295.tif 000005
【００６８】
（実施例４）
試料１と等重量割合となるように上記ＰＦＡ水性分散液を混合し、攪拌・凝集してフッ素樹脂を凝集物として得た後乾燥し、最外層のフッ素樹脂の融点以上で、最高融点のフッ素樹脂の融点未満の温度である３２０℃でフッ素樹脂の成形を行った。得られた成形品の比重、窒素ガス透過度、線膨張係数、押出表面、最大強度、及び伸びを測定した。結果を表３に示す。
【００６９】
（実施例５）
実施例４において、試料１を試料２に代え、ＰＦＡ水性分散液を上記変性ＰＴＦＥ水性分散液に代えるほかは同様にして、フッ素樹脂の成形を行った。結果を表３に示す。
【００７０】
（比較例３）
実施例４において、成形温度を３８０℃にするほかは同様にして、フッ素樹脂の成形を行った。結果を表３に示す。
【００７１】
（比較例４）
実施例５において、成形温度を３８０℃にするほかは同様にして、フッ素樹脂の成形を行った。結果を表３に示す。
【００７２】
【表３】
0005542295.tif 000006
【産業上の利用可能性】
【００７３】
本発明により、耐薬液・ガス透過性に優れ、線膨張係数が小さいフッ素樹脂成形品の成形方法、及び当該成形方法により得られるフッ素樹脂成形品が提供される。
本発明のフッ素樹脂成形品の成形方法は、溶融成形が可能であると共に、耐薬液・ガス透過性に優れ、線膨張率が小さいフッ素樹脂成形品を得ることができるフッ素樹脂成形方法である。
本発明のフッ素樹脂成形品は、耐薬液・ガス透過性に優れ、線膨張係数が小さいという優れた性能を有するフッ素樹脂成形品であって、半導体用途、ＣＰＩ用途、ＯＡ用途、摺動材用途、自動車用途（エンジンまわりの部品、及び電線、酸素センサー、燃料ホースなど）、及びプリント基板用途などに適用可能なフッ素樹脂成形品である。