(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
屈折率（ｎｄ）が１．７８〜１．８８、アッベ数（νｄ）が３５〜４２．５、ΔＴ＝（１００．５ポイズでの温度−液相温度）が２０℃以上のＢ２Ｏ３−ＺｎＯ−Ｌａ２Ｏ３−Ｇｄ２Ｏ３系ガラスからなり、質量％で、Ｂ２Ｏ３  １３．７〜４５％、Ｌａ２Ｏ３  ５〜２５％、ＺｎＯ  １０〜４５％、Ｇｄ２Ｏ３  ０．５〜２１％、ＳｉＯ２  ０〜１０％、Ｌｉ２Ｏ  ０〜１０％、Ｔａ２Ｏ５ ０．５〜２０％、ＺｒＯ２  ０〜１５％、Ｙ２Ｏ３  ０〜３．８％、ＷＯ３  ０〜４．５％、Ｎｂ２Ｏ５  ０．５〜１５％、Ｓｂ２Ｏ３  １％以下を含有することを特徴とする光学ガラス。
【請求項２】
Ｌａ２Ｏ３とＧｄ２Ｏ３とＺｎＯの含有量が、質量％基準で、０．１≦（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３）／ＺｎＯ≦５．０の関係にあることを特徴とする請求項１に記載の光学ガラス。
【請求項３】
モールドプレス成形に使用されることを特徴とする請求項１または２に記載の光学ガラス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は光学ガラスに関し、特にモールドプレス成形用光学ガラスに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、ビデオカメラや一般のカメラの撮影用レンズといった光学レンズに用いられるガラスの光学特性として、より高屈折率、低分散が求められることが多くなっている。そしてこれらの用途には従来、屈折率（ｎｄ）が１．７８〜１．８８、アッベ数（νｄ）が３５〜４５のＢ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌａ2Ｏ3系ガラスが使用されている。（例えば特許文献１）
【特許文献１】特開２００２−３６２９３８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
光ピックアップレンズや撮影用レンズの作製方法として、一旦、溶融ガラスをインゴットに成形し、これから適当な大きさに切りだした硝材を研磨した後、モールドプレスする方法と、溶融ガラスをノズル先端から滴下して液滴状にする、いわゆる液滴成形により成形した硝材を研磨した後、或いは研磨せずにモールドプレスする方法が知られている。
【０００４】
しかし、Ｂ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌａ2Ｏ3系ガラスは失透性が高く、液相温度が上昇するため、作業性が低いという問題がある。つまりＢ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌａ2Ｏ3系ガラスは失透傾向が強いため、溶融ガラスを急冷鋳造してインゴットを作製する場合、その量産性が悪い。また、液滴成形では、溶融ガラスをノズル先端から滴下させることから、液滴形成が可能なガラスの成形粘度は１０0.5ポイズ程度が下限となっている。ところがＢ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌａ2Ｏ3系ガラスは１０0.5ポイズ以下の低粘度で失透してしまうため、液滴成形には不向きである。なお１０0.5ポイズ以下の粘度で滴下すると、ガラスが連続流となって流出してしまい、液滴を形成できなくなる。
【０００５】
Ｂ2Ｏ3−Ｌａ2Ｏ3−Ｙ2Ｏ3系組成を用いた耐失透性改善組成の検討もなされているが、この系では屈折率が低下してしまう。
【０００６】
本発明の目的は、屈折率（ｎｄ）が１．７８〜１．８８、アッベ数（νｄ）が３５〜４２．５であり、耐失透性に優れた光学ガラスを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者の調査の結果、Ｂ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌａ2Ｏ3系ガラスに失透が発生する主な原因は、Ｌａ2Ｏ3が多量に含有されているためであることが分かった。Ｌａ2Ｏ3は屈折率を高めるための成分であるが、多量に含有させると失透性が高くなる傾向があり、ガラスの失透性が高くなると、製造中に結晶が析出するなどして製品の品質低下に繋がる。そこで本発明者は、Ｂ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌａ2Ｏ3系ガラスのＬａ2Ｏ3の一部をＧｄ2Ｏ3で置換することにより、上記課題が達成可能であることを見いだし、本発明を提案するに至った。
【０００８】
即ち、本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が１．７８〜１．８８、アッベ数（νｄ）が３５〜４２．５、ΔＴ＝（１００．５ポイズでの温度−液相温度）が２０℃以上のＢ２Ｏ３−ＺｎＯ−Ｌａ２Ｏ３−Ｇｄ２Ｏ３系ガラスからなり、質量％で、Ｂ２Ｏ３  １３．７〜４５％、Ｌａ２Ｏ３  ５〜２５％、ＺｎＯ  １０〜４５％、Ｇｄ２Ｏ３  ０．５〜２１％、ＳｉＯ２  ０〜１０％、Ｌｉ２Ｏ  ０〜１０％、Ｔａ２Ｏ５ ０．５〜２０％、ＺｒＯ２  ０〜１５％、Ｙ２Ｏ３  ０〜３．８％、ＷＯ３  ０〜４．５％、Ｎｂ２Ｏ５  ０．５〜１５％、Ｓｂ２Ｏ３  １％以下を含有することを特徴とする。
【０００９】
なお本発明における屈折率（ｎｄ）は、ヘリウムランプのｄ線（５８７．６ｎｍ）に対する測定値である。アッベ数（νｄ）はｄ線の屈折率と水素ランプのＦ線（４８６．１ｎｍ）、同じく水素ランプのＣ線（６５６．３ｎｍ）の屈折率の値を用い、アッベ数（νｄ）＝｛（ｎｄ−１）／（ｎＦ−ｎＣ）｝式から算出する。
【００１０】
△Ｔは、次のようして求める温度範囲である。まず白金球引上げ法により、１０0.5ポイズに相当する温度を求める。また液相温度は、２９７〜５００μｍの粉末状になるようガラスを粉砕、分級してから白金製のボートに入れ、温度勾配を有する電気炉に２４時間保持した後、空気中で放冷し、光学顕微鏡で失透の析出位置を求めることで特定した温度である。このようにして得られた１０0.5ポイズに相当する温度と液相温度の差を△Ｔとする。
【００１３】
また本発明の光学ガラスは、Ｌａ2Ｏ3とＧｄ2Ｏ3とＺｎＯの含有量が、質量％基準で、０．１≦（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3）／ＺｎＯ≦５．０の関係にあることが好ましい。
【００１４】
また上記光学ガラスは、モールドプレス成形に使用されることが好ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の光学ガラスは、ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、ビデオカメラや一般のカメラの撮影用レンズ等の光学レンズに使用される１．７８〜１．８８の屈折率（ｎｄ）、３５〜４２．５のアッベ数（νｄ）を有している。しかも作業温度範囲が広く、プリフォームガラスの量産性に優れるとともに、耐候性が良好であるため、製造工程や製品の使用中に物性の劣化や表面の変質を起こすことがない。
【００１６】
また塩基性度が低い組成を選択すれば、プレス時の金型との融着がなく量産性が非常によい。さらに軟化点が低いガラスを作製することが可能である。軟化点が低いほど、ガラス成分が揮発し難く、成形精度の低下および金型の劣化や汚染が生じない。
【００１７】
それゆえモールドプレス成形用光学ガラスとして好適である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が１．７８〜１．８８、アッベ数（νｄ）が３５〜４２．５、ΔＴ＝（１０0.5ポイズでの温度−液相温度）が２０℃以上のＢ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌａ2Ｏ3−Ｇｄ2Ｏ3系ガラスからなる。本発明において、各種特性を上記の通り限定した理由を示す。
【００１９】
まず屈折率に関して、例えばガラスをレンズとして使用する場合、屈折率を高めるほどレンズを薄くすることが可能となり、光学デバイスを小型化する上で有利となる。本発明の光学ガラスの屈折率は１．７８以上であるが、好ましくは１．７８５以上、さらに好ましくは１．７９以上である。屈折率の上限は、ガラスの安定性を考慮して１．８８以下、好ましくは１．８７以下である。
【００２０】
本発明の光学ガラスのアッベ数は３５以上であるが、特に３７以上、さらには３９以上であることが好ましい。ただしアッベ数は高いほど屈折率の波長分散が小さくなるため好ましいが、高屈折率の維持とガラスの安定性の点から４２．５以下である。
【００２１】
また△Ｔ＝（１０0.5ポイズでの温度−液相温度）が２０℃以上、特に３０℃以上、さらには４０℃以上であれば、十分な作業温度を確保することが可能となり、プリフォームガラスを歩留まり良く製造することができる。△Ｔは大きい程よく、その上限は特に限定する必要はないが、現実的には３００℃以下、特に２００℃以下であることが好ましい。なお１０0.5ポイズに相当する温度は、液滴成形法を採用した場合の成形温度に該当する。液滴成形を行う場合に最もガラスが失透しやすくなることから、この１０0.5ポイズでの温度と液相温度の差△Ｔが２０℃以上であれば、液滴成形法を含むすべての成形方法において、失透を生じることなく成形することが可能となる。
【００２２】
上記特性すべてを満足するガラスであれば、Ｂ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌａ2Ｏ3−Ｇｄ2Ｏ3系ガラスの組成は特に限定されない。なお上記特性を有するＢ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌａ2Ｏ3−Ｇｄ2Ｏ3系ガラスを得るには、下記の点を考慮して適切な組成を選択すればよい。
【００２３】
Ｂ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌａ2Ｏ3−Ｇｄ2Ｏ3系ガラスにおいて屈折率（ｎｄ）を高めるためには、ＺｎＯやＬａ2Ｏ3やＧｄ2Ｏ3の含有量を多くすればよい。またこれらの成分以外にも、Ｔａ2Ｏ5、ＺｒＯ2、Ｙ2Ｏ3、ＷＯ3、Ｎｂ2Ｏ5等を添加すれば屈折率（ｎｄ）を高めることが可能である。アッベ数（νｄ）を高めるには、Ｂ2Ｏ3の含有量を多くすればよい。なおアッベ数（νｄ）を低下させることなく屈折率（ｎｄ）を高めたい場合には、屈折率増加成分としてＬａ2Ｏ3やＹ2Ｏ3を使用すればよい。△Ｔを大きくするということは、ガラスの失透性傾向を小さくすることを意味しており、Ｂ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌａ2Ｏ3−Ｇｄ2Ｏ3系ガラスにおいては、Ｂ2Ｏ3やＺｎＯやＧｄ2Ｏ3の含有量を多くすればよい。またこれらの成分以外にも、ＳｉＯ2、Ｔａ2Ｏ5、ＺｒＯ2、ＷＯ3等を添加すれば△Ｔを大きくすることが可能である。
【００２４】
本発明の光学ガラスは、ガラスの塩基性度が１１以下（好ましくは９．５以下）であることが好ましい。塩基性度が低ければ、モールドプレスによる成形時にガラスとプレス金型の融着を防止することができる。なお本発明において、塩基性度とは、（酸素原子のモル数の総和／陽イオンのＦｉｅｌｄ  Ｓｔｒｅｎｇｔｈの総和）×１００として定義される。式中のＦｉｅｌｄ  Ｓｔｒｅｎｇｔｈ（以下Ｆ．Ｓ．と表記する）は次式により求められる。
【００２５】
Ｆ．Ｓ．＝Ｚ／ｒ2
Ｚはイオン価数、ｒはイオン半径を示している。ガラス中の元素の配位数、イオン価数はガラス組成によって変化するものであり、それにともなってイオン半径の数値も変化する。そのため正確な塩基性度を算出するにあたって、各元素のイオン価数、イオン半径は組成系ごとに適宜選択することが望ましい。なおＺ、ｒの数値は『化学便覧基礎編  改訂２版（１９７５年  丸善株式会社発行）』を参照して決定すればよい。本発明においては、同文献を参照して決定した表１の値を用いることが適当である。
【００２６】
【表１】
0005601557.tif 000002
【００２７】
ガラスの塩基性度はガラス中の酸素の電子がガラス中の陽イオンにどのくらい引きつけられているかを示す指標になる。塩基性度の高いガラスではガラス中の陽イオンによる酸素の電子の引きつけが弱い。したがって、塩基性度の高いガラスは、電子を求める傾向の強い陽イオン（金型成分）と接した際、塩基性度の低いガラスに比べガラス中に金型からの陽イオンの侵入が起きやすい。金型成分である陽イオンがガラス中へ侵入（拡散）すると、界面付近のガラス相中の金型成分濃度が増加する。これによりガラス相と金型相の組成差が減少するため、両者の間の親和性が増し、ガラスが金型に濡れやすくなる。このような機構により、ガラスと金型が融着すると考えられる。従って塩基性度が低くなるにしたがって、ガラス中に金型成分が侵入しにくくなり、ガラスと金型は融着しなくなる。
【００２８】
具体的にはガラスの塩基性度が１１以下、好ましくは９．５以下であれば融着が起こらなくなると考えられる。ガラスの塩基性度が９．５を超えると金型と融着する傾向が現れ、１１を超えるとガラスと金型が融着して製品の面精度が損なわれ、量産性が顕著に悪化する。
【００２９】
本発明の光学ガラスは、質量％で、Ｂ２Ｏ３  １３．７〜４５％、Ｌａ２Ｏ３  ５〜２５％、ＺｎＯ  １０〜４５％、Ｇｄ２Ｏ３  ０．５〜２１％を含有する。上記組成範囲であれば、屈折率（ｎｄ）が１．７８〜１．８８、アッベ数（νｄ）が３５〜４２．５、ΔＴ＝（１００．５ポイズでの温度−液相温度）が２０℃以上のＢ２Ｏ３−ＺｎＯ−Ｌａ２Ｏ３−Ｇｄ２Ｏ３系ガラスを容易に得ることができる。また塩基性度が１１以下のガラスを作製することも可能である。
【００３０】
さらに上記組成に加えて質量％で、ＳｉＯ２  ０〜１０％、Ｌｉ２Ｏ  ０〜１０％、Ｔａ２Ｏ５ ０．５〜２０％、ＺｒＯ２  ０〜１５％、Ｙ２Ｏ３  ０〜３．８％、ＷＯ３  ０〜４．５％、Ｎｂ２Ｏ５  ０．５〜１５％含有する。これらの成分を導入することで、所望の屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、ΔＴ、塩基性度を有するガラスを容易に作製することができる。また上記組成のうち、Ｌｉ２Ｏは失透性を強める傾向があり、Ｂ２Ｏ３−ＺｎＯ−Ｌａ２Ｏ３系ガラスに添加し難い成分であるが、本発明のガラスはＬａ２Ｏ３の含有量を少なくできることから、Ｌｉ２Ｏを比較的多量含有させることができ、軟化点の低いガラスを設計することが可能になる。
【００３１】
組成範囲を上記のように限定した理由を以下に述べる。
【００３２】
Ｂ2Ｏ3はガラスの骨格成分であり、耐失透性の向上に効果がある。また、アッベ数を高める成分であり、軟化点を低下させることができる。Ｂ2Ｏ3はガラスの塩基性度を下げる作用もあり、モールドプレス成形におけるガラスと金型の融着防止にも効果がある。その含有量は１３．７〜４５％、好ましくは１３．７〜２９％、さらに好ましくは１３．７〜２４％、さらに好ましくは１３．７〜２１％である。Ｂ2Ｏ3が４５％を超えるとガラスの化学的耐久性が低下し、耐候性が著しく悪化する。１３．７％より少ないと、光学定数のうち特にアッベ数が十分に確保できなくなり、また耐失透性が低下し、安定してガラスを得ることが困難となる。
【００３３】
Ｌａ2Ｏ3は、十分な作業温度範囲を確保するための成分であり、またアッベ数を低下させることなく屈折率を高める効果がある。さらに軟化点の上昇を抑え、また耐候性を向上させる効果もある。ただし高い屈折率を得るために多量に添加すると失透性が増大するため、Ｇｄ2Ｏ3等によりその一部を置換する必要がある。Ｌａ2Ｏ3の含有量は５〜２５％、好ましくは７〜２４．５％、さらに好ましくは９〜２４．２％である。Ｌａ2Ｏ3が２５％を超えると失透性が高くなり、液相温度が上昇するため、作業性が大幅に低下する。５％より少ないと、屈折率が低下し、また耐候性が悪化する。
【００３４】
ＺｎＯは屈折率、化学的耐久性を高め、軟化点を低下させることができる成分である。またＢ2Ｏ3とＬａ2Ｏ3を多量に含むガラスは失透し易いが、ＺｎＯはこれを抑制する効果がある。その含有量は１０〜４５％、好ましくは１５．５〜３０％、さらに好ましくは１６〜２１％、さらに好ましくは１６〜２０％である。ＺｎＯが４５％を超えるとガラスの分相傾向が強くなり、均質なガラスを得難くなる。１０％より少ないと屈折率が低下し、また失透抑制効果が得られず、液相温度が上昇し、作業温度範囲を十分に確保できなくなる。
【００３５】
Ｇｄ２Ｏ３は屈折率を高める成分であるため、多量のＬａ2Ｏ3を含有させる必要がなくなり耐失透性の向上に効果がある。またＧｄ2Ｏ3にも耐失透性を向上する効果があり、作業温度範囲を拡大することができる成分であるが、多量に含有するとガラスの分相傾向が強くなり、均質なガラスを得にくくなる、すなわち作業温度範囲の縮小に繋がる。Ｇｄ2Ｏ3の含有量は０．５〜２１％、好ましくは１〜２１％、１〜２０％、１〜１５％、２〜１０％、さらに好ましくは３〜９．５％である。
【００３６】
また本発明は、高い耐失透性を維持し、広い作業温度範囲を確保する目的でＬａ2Ｏ3とＧｄ2Ｏ3の含有量を制限し、その一方で、高屈折率を確保する目的でＺｎＯを多量に含有している。高い耐失透性と高屈折率を両立させるためには、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3及びＺｎＯの含有量を適切なバランスに保つことが重要となる。この観点から、質量％基準で（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3）／ＺｎＯの値が０．１〜５．０、特に０．２〜４．０、さらに０．３〜３．０、さらに０．５〜２．５の範囲内となるように調節することが好ましい。この値を０．１〜５．０とすることで屈折率を低下させることなく、高い耐失透性を維持することができる。この比が大きくなると耐失透性が低下し、小さくなると屈折率が低下する傾向がある。
【００３７】
ＳｉＯ2はガラスの骨格を構成する成分であり、耐失透性を向上させ、作業範囲を広げる効果がある。また耐候性を向上させる効果もある。その含有量は０〜１０％、好ましくは１〜１０％、さらに好ましくは２〜１０％である。ＳｉＯ2が１０％を超えると屈折率が著しく低下したり、軟化点が６５０℃を超えてしまったりする可能性がある。
【００３８】
Ｌｉ2Ｏは軟化点を低下させるための成分であり、その合量は０〜１０％、好ましくは０．１〜５％、さらに好ましくは０．５〜４％である。Ｌｉ2Ｏが１０％を超えると液相温度が著しく上昇して作業温度範囲が狭くなり、量産性に悪影響を与える。また耐候性が著しく悪化する。
【００３９】
Ｔａ2Ｏ5は、屈折率、化学的耐久性と耐失透性を高める効果があり、その含有量は０．５〜２０％、特に０．５〜１５％、さらに１〜１０％であることが好ましい。Ｔａ2Ｏ5が２０％を超えるとアッベ数が低下してしまい、所望の光学特性を得ることが困難となり、またコストが高くなる。
【００４０】
ＺｒＯ2は屈折率を高める成分である。また、中間酸化物としてガラスを形成するため、耐失透性と化学的耐久性を向上する効果もある。ただしＺｒＯ2の含有量が多くなると軟化点が上昇し、プレス成形性が悪化する。ＺｒＯ2の含有量は０〜１５％、好ましくは０．５〜１０％、さらに好ましくは１〜８％である。
【００４１】
Ｙ2Ｏ3は、アッベ数を低下することなく屈折率を高める成分である。このためＬａ2Ｏ3との置換により耐失透性を改善することができる。また、適量添加することによって、Ｂ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌａ2Ｏ3系ガラスに起こりやすい分相を抑制する効果がある。その含有量は０〜３．８％、特に１〜３．８％、さらに２〜３．８％であることが好ましい。Ｙ2Ｏ3が３．８％を超えると失透性が高くなり、作業温度範囲が狭くなる。
【００４２】
ＷＯ3は屈折率を高める効果がある。また、中間酸化物としてガラスを形成するため、耐失透性を向上する効果もある。さらにＴｉＯ2に比べ紫外域の着色が小さい。ＷＯ3の含有量は０〜４．５％、好ましくは０．５〜４％、さらに好ましくは１〜３．５％である。ＷＯ3が５％を超えるとアッベ数が低下してしまい、所望の光学特性を得ることが困難となる。また過剰な添加は紫外域透過率の低下を招いたり、プレス金型との親和性が増し、プレス時の金型との融着を招いたりする。
【００４３】
屈折率を高める成分であるＮｂ2Ｏ5含有量は、０．５〜１５％、好ましくは０．５〜１０％、さらに好ましくは１〜８％である。Ｎｂ2Ｏ5が１５％を超えるとアッベ数が低下してしまい、所望の光学特性を得ることが困難となる。
【００４４】
また上記以外にも、種々の成分を添加することが可能である。例えば清澄剤としてＳｂ2Ｏ3を添加することができる。なおガラスに対する過度の着色を避けるために、Ｓｂ2Ｏ3の含有量は１％以下であることが好ましい。
【００４５】
次に本発明の光学ガラスを用いて光ピックアップレンズ、撮影用レンズ等を作製する方法を説明する。
【００４６】
まず所望の組成を有するように調合したガラス原料を溶融し、溶融ガラスとする。次に溶融ガラスをノズル先端から滴下して液滴状に成形（液滴成形）して硝材を得る。さらに成形した硝材を研磨した後、或いは研磨することなくモールドプレスし、所定形状のレンズを得る。
【００４７】
なお、液滴成形を行う代わりに、溶融ガラスをインゴットに成形し、これから適当な大きさに切りだした硝材を研磨した後、モールドプレスする方法を採用することもできる。
【実施例】
【００４８】
以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
【００４９】
表２〜６は本発明の実施例（試料Ｎｏ．３、５〜１６、１８〜２８、３０〜３４、３７）、参考例（試料Ｎｏ．１、２、４、１７、２９、３５、３６、３８〜４２）及び比較例（試料Ｎｏ．４３）をそれぞれ示している。
【００５０】
【表２】
0005601557.tif 000003
【００５１】
【表３】
0005601557.tif 000004
【００５２】
【表４】
0005601557.tif 000005
【００５３】
【表５】
0005601557.tif 000006
【００５４】
【表６】
0005601557.tif 000007
【００５５】
各試料は次のようにして調製した。まず表に示す組成になるようにガラス原料を調合し、白金ルツボを用いて１３００℃で２時間溶融した。溶融後、融液をカーボン板上に流しだし、更にアニール後、各測定に適した試料を作製した。
【００５６】
得られた試料について、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、軟化点ＴS、液滴成形の成形温度ＴW、液相温度ＴL、作業温度範囲△Ｔを測定した。また塩基性度を算出した。それらの結果を各表に示す。
【００５７】
表から明らかなように、本発明の実施例及び参考例であるＮｏ．１〜４２の各試料は、屈折率（ｎｄ）が１．７８０６〜１．８７９４、アッベ数（νｄ）が３６．８〜４４．７、軟化点Ｔｓが６７５℃以下である。また作業温度範囲ΔＴが２４℃以上であり、作業性が優れている。また塩基性度が１０．９９以下であり、金型との融着が起こりにくいと考えられる。一方、比較例であるＮｏ．４３は、作業温度範囲ΔＴが２０℃以下の１３℃であり、作業性に劣る。
【００５８】
なお屈折率（ｎｄ）は、ヘリウムランプのｄ線（５８７．６ｎｍ）に対する測定値で示した。
【００５９】
アッベ数（νｄ）は上記したｄ線の屈折率と水素ランプのＦ線（４８６．１ｎｍ）、同じく水素ランプのＣ線（６５６．３ｎｍ）の屈折率の値を用い、アッベ数（νｄ）＝｛（ｎｄ−１）／（ｎＦ−ｎＣ）｝式から算出した。
【００６０】
軟化点ＴSは、日本工業規格Ｒ−３１０４に基づいたファイバーエロンゲーション法によって測定した。
【００６１】
作業温度範囲△Ｔは次のようして求めた。まず成形温度ＴWを白金球引上げ法により測定し、１０0.5ポイズに相当する温度を求め、成形温度Ｔｗとした。また液相温度ＴLは２９７〜５００μｍの粉末状になるよう試料を粉砕、分級してから白金製のボートに入れ、温度勾配を有する電気炉に２４時間保持した後、空気中で放冷し、光学顕微鏡で失透の析出位置を求めることで測定した。このようにして得られた成形温度ＴWと液相温度ＴLの差を作業温度範囲△Ｔとした。
【００６２】
塩基性度は、（酸素原子のモル数の総和／陽イオンのＦｉｅｌｄ  Ｓｔｒｅｎｇｔｈの総和）×１００の式に基づいて算出したものである。なお式中のＦｉｅｌｄ  Ｓｔｒｅｎｇｔｈ（以下Ｆ．Ｓ．と表記する）は次式により求められる。
【００６３】
Ｆ．Ｓ．＝Ｚ／ｒ2
Ｚはイオン価数、ｒはイオン半径を示している。なお本実施例におけるＺ、ｒの数値は表１を参照した。
【産業上の利用可能性】
【００６４】
本発明の光学ガラスは、モールドプレス成形用光学ガラスとして好適に使用可能であるが、これに限定されるものではなく、例えば球レンズや研磨加工レンズ、金属部品とのアセンブリを行ったレンズキャップとして光通信等の用途に使用可能である。