(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
押出可能な熱可塑性ポリマー成形材料からなる異方性の熱膨張係数を有する平面状の成形体の製造方法において、１０〜１０００ｎｍの範囲での直径及び１：５〜１：１００００の範囲のアスペクト比を有する小片状のフィロケイ酸塩での該熱可塑性ポリマー成形材料の充填、充填された熱可塑性ポリマー成形材料の押出、そして続いて押出物の二軸延伸によって、平面状の成形体又はシートを得る方法であって、その際、前記押出を、リングダイから、続く二軸延伸を使用して、吹き付けによって実施し、該押出した及び延伸した成形体又はシートを、層の厚さを増加するために、積層し、圧縮し、又はラミネートし、そして該成形体の製造を、続いて衝撃押出法によって又は熱成形によって実施する、方法。
【請求項２】
前記小片状のフィロケイ酸塩を有機的改質することを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
熱可塑性ポリマー成形材料の充填を、小片状のフィロケイ酸塩で、モノマーからポリマーの製造の前又は間に実施することを特徴とする、請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
前記熱可塑性ポリマー成形材料の熱可塑性ポリマーが、ポリアミド、ポリオキシメチレン、ポリアルキレンテレフタレート、ポリスルホン、ポリオレフィン、ポリスチレン、ポリエーテル、ポリエステル、もしくはポリメチル（メタ）アクリレート、又はそれらのコポリマー、又はさらにゴムを含有することができるそれらの混合物から選択されることを特徴とする、請求項１から３までのいずれか１項に記載の方法。
【請求項５】
前記熱可塑性ポリマー成形材料が、さらに他の無機充填剤を含有することを特徴とする、請求項１から４までのいずれか１項に記載の方法。
【請求項６】
少なくとも１つのフィロケイ酸塩で充填されたシートを、少なくとも１つの他の熱可塑性プラスチックシートと結合して、複合物を得ることを特徴とする、請求項１から５までのいずれか１項に記載の方法。
【請求項７】
シート積層体を、同時押出によって製造することを特徴とする、請求項１から６までのいずれか１項に記載の方法。
【請求項８】
前記シート積層体に、他のシート層又はシート積層体を、ラミネートによって付加することを特徴とする、請求項６又は７に記載の方法。
【請求項９】
請求項１から８までのいずれか１項に記載の方法によって得られる、成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
発明の詳細な説明
本発明は、押出可能な熱可塑性ポリマー成形材料からの異方性の熱膨張係数を有する平面状の成形体又はシートの製造方法に関する。
【０００２】
熱可塑性プラスチックからなる構成部材は、金属から製造された部分に対して多数の利点を有するが、しかし決定的な欠点も有する。明確な質量の軽減を導く少ない密度、デザインにおける可撓性の高い程度を可能にする射出成形における効率の良い加工性、特定の耐食測定が不必要である固有の耐食性、及び金属構造物におけるプラスチック部材の簡単な統合が利点である。前記欠点の側面において、なかでも、しばしば高い吸水性、低い熱安定性（剛性の温度依存）及びポリマーの高い熱膨張係数（ＣＴＥ：Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｏｆ Ｔｈｅｒｍａｌ Ｅｘｐａｎｓｉｏｎ）に由来する低い形状安定性、並びにそれらか生じた製造の問題がある。特に自動車製造において、プラスチックからなるボデー取り付け部分は、従ってせいぜい、所望されるように、オンライン、それどころか一般にオフラインでもなく、インラインでのみ加工され、従って、その構成部分は、ペイントラインの終わりで組み立てられる。従って、追加の費用に加えて色合せの問題も結びつく。
【０００３】
金属のＣＴＥの大きさの等級は１０×１０-6Ｋ-1であり、ガラス転移温度（Ｔg）以内のポリマーの等級は、１００×１０-6Ｋ-1であり、従って１０倍高い。金属のＣＴＥが大幅な温度依存である場合に、ポリマーは、さらに２〜３倍のＴgの超過で増加する。
【０００４】
ポリマー成形材料における充填剤としての平板状の無機充填剤、例えばフィロケイ酸塩の使用は公知である。
【０００５】
ＷＯ ２００６／０２９１３８は、膜及びシートにさらに処理されうる水溶性ポリアミド組成物の製造に関する。この場合、フィロケイ酸塩を共に使用することができる。製造のために、ポリマーのアルコール溶液がフィロケイ酸塩と混合され、そして膜又はシートに注がれる。前記シートは、包装産業において使用されうる。
【０００６】
ＪＰ−Ａ−５７０８３５５１は、改善された硬度及び延性を有する、バーミキュライトで満たしたポリアミド樹脂組成物に関する。そのために、＞５のアスペクト比を有するバーミキュライトは、ナイロン−６６中に取り込まれ、かつ射出成形される。異なる熱膨張係数は、押出方向及びそれらに垂直に測定された。
【０００７】
ポリマー４３（２００２）、６７２７〜６７４１頁において、ナイロン−６−ナノ複合材料の熱膨張方法を記載している。そのために、フィロケイ酸塩をナイロン−６中に組み込み、そしてその成形材料を押出す。押出しは、３つの空間方向のために異なる熱膨張係数を導く。これから、層剥離させたフィロケイ酸塩の非統計的方向付けを導く。
【０００８】
従来の方法で偶然及び従って定義できないフィロケイ酸塩の得られた方向付け、並びに従って熱膨張係数の結合された異方性は、しかしながら、２つの空間方向において低減させた熱膨張係数を要求する適用のために十分ではない。これは、特に、１ｍｍ未満の壁厚を有する射出成形で製造された生成物にも関係する。
【０００９】
本発明を基礎とする課題は、特にガラス転移温度より高い温度で、ポリマー原料又は成形体の熱膨張を低下させることである。平面状に適合されるべき３次元の構成部材の関心の観点から、ＣＴＥは、二次元で減少されなければならい。三次元での、構成部材の厚さの変更は、より少ない又は適切ではない。このために原料、それらのブレンド又は化合物組成物に必要な変更は、有利には、強度の減少、従って物質の脆化と結びつかない。
【００１０】
前記課題は、押出可能な熱可塑性ポリマー成形材料からなる異方性の熱膨張係数を有する平面状の成形体又はシートの製造方法において、１０〜１０００ｎｍの範囲での直径及び１：５〜１：１００００の範囲のアスペクト比を有する小片状のフィロケイ酸塩での該熱可塑性ポリマー成形材料の充填、充填された熱可塑性ポリマー成形材料の押出、そして続いて押出物の単軸又は二軸に延伸によって、平面状の成形体又はシートを得る方法による本発明によって解決される。
【００１１】
平面状の成形体又はシートを得るための押出ノズルにおける剪断及び膨張によってすでに方向付けさせた押出物の単軸又は双軸の延伸によって、十分に高いフィロケイ酸塩の方向付けを達することができ、その結果、熱膨張係数が平面のレベルでわずかであるのに対して、表面に対する垂直さが高いことが、本発明によって見出される。これによって、成形体又はシートが入手可能であり、その成形体又は膜は、ＣＴＥを二次元で低減しない。
【００１２】
原則として、この場合、ＣＴＥの低減のために、ポリマーに対して少ない熱膨張の無機化合物を使用しうる。前記化合物が粉末としてポリマー中で均一に配合される場合に、ＣＴＥは、混合ルールに応じて、充填剤の濃度に関して直線的及び等方的に低減される。充填剤のＣＴＥが、約１０×１０-6Ｋ-1であるために、公知の方法が重要な効果を達成するために、非常に高い充填剤の濃度を必要とすることに従って、機械的性質、特に原料の粘性に対してネガティブな結果をもたらす。驚くべきことに、有利には、非常に薄い小片状の、すなわちほとんど二次元の粒子が、これらがポリマーマトリックスにおいて、できるだけ均一に分散し、かつ平面においてできるだけ良好に方向付けしている場合に、すでに低い濃度において大きいＣＴＥ低減を達成することができることを示す。さらに、これらの物質は、剛性（Ｅ−Ｍｏｄｕｌ）及び熱安定性を示すが、しかしほとんど粘性を低減する。平板状の充填剤として、有利に有機改質したモンモリロナイト（ＭＭＴ）を使用し、良好な剥離及び分散をもたらす。
【００１３】
平面状の成形体又はシートを得るための押出物の単軸又は二軸の延伸は、任意の適した方法によって達成されうる。本発明の一実施態様によって、押出は、有利にはスロットダイから、次の押出されたシートの単軸又は二軸延伸で実施する。本発明の他の一実施態様によって、押出は、有利にはリングダイから、続いて二軸延伸で、吹き付け又はブロー成形によって実施する。適した方法又は適したダイ幾何学及び装置は当業者に公知である。
【００１４】
高い層の厚さを維持するために、押出された又は延伸された成形体又はシートが、例えば熱間で積層され、圧縮され、又はラミネートされる。これらの方法工程は、充填剤の分散でもなく方向付けでもない。融解した、同時押出法で製造した下層が互いに設置される場合に、積層方法を断念しうる。層の厚さの補正のためにカレンダー工程が、又は方向付けを増加するために延伸枠における処理が続きうる。
【００１５】
シート技術の利点は、この場合、材料の組合せの可撓性である。低いＣＴＥを有する膜は、機能特性、例えば拡散障壁、強度、難燃性、光学特性等が、全体の生成物のために重要である膜と組合せられうる。
【００１６】
少なくとも１つのフィロケイ酸塩充填剤のシートを、例えば分散の遮断又は衝撃強さに関する例えば改質に使用される少なくとも１つの他の熱可塑性プラスチックシートと、結合のために組合せることができる。膜の堆積を同時押出によって製造し、他のシート層又はシート積層体をラミネートによって付加することができる。
【００１７】
成形体又はシートから、続いて、衝撃押出法（Ｆｌｉｅｓｓｐｒｅｓｓｖｅｒｆａｈｒｅｎ）によって、又は熱成形によって、成形体を製造する。これらの成形体は、特に自動車構造において使用される。この場合、特に車体の外側部分、例えば泥よけ、エンジンフード、ドア又はテールゲートが挙げられ、例えば自動車におけるインテリア部分も挙げられる。
【００１８】
本発明の範囲内で、"シート状の成形体"の表現は、主に二次元で、及び三次元で小さい範囲でのみ延びている成形体を意味する。例えば、成形体の長さ及び幅は、成形体の厚さと同じくらい大きい、それぞれ少なくとも１０×、有利には少なくとも２０×である。
【００１９】
"異方性の熱膨張係数"の表現は、成形体が、少なくとも１つの３つの空間方向において、他の空間方向とは異なる熱膨張係数を示すことを意味する。有利には、本発明による成形体又はシートは、表面に対して垂直な高い熱膨張係数を有し、かつ表面の内側が充填されていないポリマーと比較して低減された熱膨張係数を有する。
【００２０】
"小片状"の表現は、１０〜１０００ｍｍの範囲の直径、１：５〜１：１００００の範囲のアスペクト比を有するフィロケイ酸塩のための意味である。
【００２１】
方法において続く押出物単軸又は二軸の延伸は、有利には１：１〜１：２０の範囲内、特に有利には１：２〜１：８の範囲内の延伸比を導く。
【００２２】
本発明による方法において、あらゆる所望の小片状のフィロケイ酸塩が使用される。有利なフィロケイ酸塩は、１５ｎｍ〜５００ｎｍ、特に２０ｎｍ〜５００ｎｍの範囲の直径を有する。そのアスペクト比は、この場合、有利には１：５〜１：１０００、特に１：１０〜１：１００である。その層の厚さは、有利には５０ｎｍ未満、特に有利には１０ｎｍ未満、特に２ｎｍ未満である。
【００２３】
前記フィロケイ酸塩は、あらゆる所望のケイ酸塩、例えばモンモリロナイト、ケイ酸アルミニウム又はケイ酸マグネシウム、ベントナイト、バーミキュライト等に基づいてよい。他の適したフィロケイ酸塩は、ヘクトライト、サポナイト、バイデライト、ノントロナイトである。
【００２４】
適したフィロケイ酸塩は、冒頭で引用された文献において記載されている。他の適したフィロケイ酸塩は、ＷＯ ２００８／０６３１９８及びＵＳ ５，７４７，５６０に記載されている。
【００２５】
前記フィロケイ酸塩は、未処理、又は有機的に改質されていてよい。有利には、有機的に改質されたフィロケイ酸塩が使用される。かかる有機的改質は、例えばＷＯ ２００８／０６３１９８において記載されている。そのために、フィロケイ酸塩を、熱可塑性成形材料のポリマーと相容性である末端基、及びさらにフィロケイ酸塩に結合するためのアンカー基を有する有機化合物と反応させる。
【００２６】
有利には、フィロケイ酸塩は、カチオン交換反応によって、適した有機塩、例えば第四級アンモニウム塩、ホスホニウム塩、又はイミダゾリウム塩で改質される。有利には、好適な第四級アンモニウム塩は、一般式Ｒ1Ｒ2Ｒ3Ｒ4Ｎ+、［式中、Ｒ1〜Ｒ4は、互いに独立して、直鎖、分枝鎖、又は芳香族の炭化水素基を意味する］に相応する。窒素の代わりに、燐も、カチオン中に存在しうる。適した改質は、ＷＯ ２００８／０６３１９８に記載されている。
【００２７】
前記炭化水素基は、さらにヒドロキシル基又は酸基によって改質されうる。
【００２８】
例えば、第四級アンモニウム対イオンは、メチル基、２つのヒドロキシメチル基、及び獣脂から誘導される基を示す（Ｃ14-18基）。
【００２９】
さらに、アミノ酸も、プロトン化された形で、カチオンとして使用され、例えばＣ6-14アミノ酸である。適したフィロケイ酸塩は、例えばＲｏｃｋｗｏｏｄ Ａｄｄｉｔｉｖｅｓ（Ｓｏｕｔｈｅｒｎ Ｃｌａｙ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ）から得られる。加えて、例えばＢ＋Ｍ Ｎｏｔｔｅｎｋａｅｍｐｅｒ Ｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ ｆｕｅｒ Ｂｅｒｇｂａｕ ｕｎｄ Ｍｉｎｅｒａｌｓｔｏｆｆｅ ｍｂＨ ｕｎｄ Ｃｏ． ＫＧの、Ａｒｇｉｎｏｔｅｃｈフィロケイ酸塩が使用されうる。
【００３０】
前記フィロケイ酸塩の量は、実際の必要条件に従って調製されうる。通常、熱可塑性ポリマー形成材料における部分は、全体のポリマー形成材料に対して０．１質量％〜１０質量％、有利には１質量％〜５質量％である。
【００３１】
前記量は、ポリマー形成材料におけるフィロケイ酸塩の分散の程度に依存する。フィロケイ酸塩が完成したポリマー形成材料に添加され、かつ例えば押出機中で混合される場合に、その量は、すでにポリマーを製造する場合に、混合の際のモノマー混合物中のフィロケイ酸塩よりも高い。
【００３２】
これは、押出機、例えば二軸スクリュー押出機中での組み込みが、ｉｎ−ｓｉｔｕ重合中と同様に均一な分散を達成することが出来ない事実に帰する。フィロケイ酸塩の分散及び剥離がよくなるにつれて、使用される量はより少なくなる。
【００３３】
さらに、本発明によって、熱可塑性ポリマー成形材料に、さらに他の有機充填剤を添加することが可能である。この充填剤は、特に、粒状の充填剤、特にタルクである。使用される他の充填剤の量は、有利には、０．１質量％〜１０質量％、特に有利には０．５質量％５質量％の範囲である。
【００３４】
有利には、ポリマー成型材料に対して５質量％までが、他の無機充填剤と共に使用される。
【００３５】
前記熱可塑性ポリマー成形材料は、あらゆる所望の熱可塑性ポリマー成形材料から選択されてよい。有利には基礎となる熱可塑性ポリマーは、ポリアミド、ポリオキシメチレン、ポリアルキレンテレフタレート、例えばポリエチレンテレフタレート又はポリブチレンテレフタレート、ポリスルホン、ポリオレフィン、例えばポリエチレン又はポリプロピレン、ポリエーテル、ポリエステル、ポリメチル（メタ）アクリレート、又はそれらのコポリマー、又はさらにゴムを含有しても良い混合物から選択される。前記ポリマーは、衝撃強さを有してよい。特に有利には、ポリアミド、及びそれらのＯＣ、ＡＢＳ等との配合物が使用される。
【００３６】
前記熱可塑性ポリマーの製造は、すでに公知である。前記ポリマーは、さらに他の内容物質、例えば光安定剤及び熱安定剤、染料、離型剤、難燃剤等を含有してよい。繊維状充填剤、例えばガラス繊維又はカーボン繊維の併用も可能である。
【００３７】
有利に使用される熱可塑性ポリマーの溶融粘度は、有利には、５０Ｐａｓ〜３５００Ｐａｓの範囲である。
【００３８】
前記製造の場合に、押出は、有利には２２０℃〜２８０℃の範囲の温度で実施する。延伸の場合に、ポリマーシート又は膜は、有利には、さらに７０℃〜２００℃の範囲の温度を有する。
【００３９】
本発明は、前記方法の１つに従って得られた成形体又はシートにも関する。
【００４０】
シートの場合、層の厚さは、有利には５０μｍ〜３００μｍである。多くのシートからなる積層物又は成形体に関して、その厚さは、有利には１ｍｍ〜４ｍｍである。
【００４１】
本発明による成形体又はシートは、特に自動車構造において使用される。
【００４２】
本発明を次の実施例によって詳細に説明する。
【００４３】
実施例
ポリアミドに基づく熱可塑性成形体組成物及び有機的改質させたモンモリロナイト（ＭＭＴ）を使用した。
【００４４】
均一な分散
ＭＭＴｓの均一な分散のために、二経路を使用した。熱可塑性ポリマーにおいて、ＭＭＴｓを、二軸スクリュー押出機での直接成形によって、良好に分散することができる（例えばＰＡ６／ＭＭＴ−１）。ＭＭＴｓの良好な分配、及び従ってその効果において効率のよい粒子は、ｉｎ−ｓｉｔｕで、カプロラクタムで重合させた製品において見出された（例えばＰＡ６／ＭＭＴ−２）。
【００４５】
充填剤の方向付け
射出成形で１ｍｍ未満の薄さの薄い壁の生成物において、ＭＭＴｓの方向付けは、十分ではない、及び定義されて適合可能ではないと証明された。それとは逆に、所望された平面状の方向付けを、スロットダイから押出によって、続いて単軸及び二軸の方向付けによって製造されたシートにおいて達成することができた。これは、通常の方法がリングダイからの溶融物の押出、及び続いて二軸延伸（ブロー形成）によって製造されるブロー成形シートにも該当する。前記シートの典型的な厚さは、３００μｍ未満である。
【００４６】
実際の構成成分の壁の厚さが少しのミリメートルの範囲であるために、積層体における個々のシート層を、熱成形もしくはラミネートし、又は同時押出工程において製造した。これらの方法工程は、充填剤の分散でもなく方向付けでもない。そのように製造された、固体のシート積層体から構成される半製品によって、本発明の実施例において挙げられたＣＴＥ値を算出した。
【００４７】
使用物質：
成分Ａ
Ａ１：１５０ｍｌ／ｇの粘度数を有するポリアミド６（ＩＳＯ ３０７により２５℃で硫酸中で０．５質量％の溶液として測定）
Ａ２：以下のように製造した、ｉｎ−ｓｉｔｕで重合させたポリアミド６：（成分Ｂの存在での成分Ａ製造）
フィロケイ酸塩Ｂ２の１ｋｇを、カプロラクタム１９ｋｇ、及び水０．２ｋｇ中で溶解し、又は懸濁する。プロピオン酸１０ｇ及び水５ｌの添加後に、その混合物を撹拌槽中で２７０℃に加熱し、その際該槽の内圧は１７ｂａｒである。
【００４８】
１時間の前縮合後に、その容器を、２時間の時間にわたって放圧し、そして続いて１時間後縮合する。その溶融物を、前記槽から取り出し、そして顆粒化する。前記顆粒を、２４時間熱水で抽出し、乾燥し、そして続いて２２時間１８０℃で温度処理する。出発材料は、以下の特性を示す：ＶＺ＝１６３ｍｌ／ｇ、ＡＥＧ＝３２ｍｍｏｌ／ｋｇ、ＣＥＧ＝１０４ｍｍｏｌ／ｋｇ。
【００４９】
成分Ｂ
Ｂ１：Ｃｌｏｉｓｉｔｅ ３０Ｂ（登録商標）（Ｓｏｕｔｈｅｒｎ Ｃｌａｙ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ、Ｇｏｎｚａｌｅｓ、ＴＸ、ＵＳＡ）、第四級アンモニウム塩で疎水化したフィロケイ酸塩
Ｂ２：ＳＣＰＸ １３０４（登録商標）（Ｓｏｕｔｈｅｒｎ Ｃｌａｙ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ、Ｇｏｎｚａｌｅｓ、ＴＸ、ＵＳＡ）、第四級Ｃ12アミノ酸で疎水化したフィロケイ酸塩。
【００５０】
成分Ｃ
Ｃ１：タルク  ＩＴ Ｅｘｔｒａ（登録商標）（Ｎｏｒｗｅｇｉａｎ Ｔａｌｃ、Ｂａｄ Ｓｏｄｅｎ、ＤＥ）。
【００５１】
成分Ｄ
Ｄ１：Ｉｒｇａｎｏｘ ６７０（登録商標）（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ、ＣＨ）。
【００５２】
実施例１（Ｐ１）
成分Ａ１を、成分Ｂ１の５質量％と組み合わせて使用する。成分Ｄ１を、０．２質量％の濃度で添加する。ＰＡ６ナノ複合材料の調製を、Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製の二軸スクリュー押出機ＺＳＫ２５で、２５０℃で実施する。この場合、全ての成分を混合し、そしてそのプレミックスを、押出機の供給で生じさせる。得られた配合物を顆粒化する。
【００５３】
シートを、押出によって、ブロー成形シートのプラント（Ｗｅｂｅｒ社製）から製造する。押出機のスクリュー直径は５０ｍｍである。前記押出機を、５０ｒｐｍで、５．４ｋｇ／ｈのスループットで、２４０℃（領域１）〜２６０℃（領域３）で動かす。
【００５４】
その膨張比は１：２であり、かつ引き出し速度は４．８ｍ／分である。得られたシートは、約４０μｍの厚さを有する。このシートから、厚さ試験体を製造する。多くのシートを、６ｍｍの合計厚さを得るために積層し、そして９分間、３ｂａｒ未満で２２５℃で成形する。得られた製品（Ｐ１と言われる）は、約５ｍｍの厚さであり、かつ他の特徴付けのために使用する。
【００５５】
実施例２（Ｐ２）
成分Ａ２を、成分Ａ１で、成分Ｂ２の濃度が２質量％になるまで薄め、そしてさらに成分Ｃ１の２質量％、及びさらに成分Ｄ１の２質量％と混合する。ＰＡ６ナノ複合材料の調製を、二軸スクリュー押出機ＺＳＫ２５で、２５０℃で実施する。この場合、全ての成分を混合し、そしてそのプレミックスを、押出機の供給で生じさせる。得られた配合物（Ｐ２と言われる）を顆粒化する。
【００５６】
シートを、押出によって、ブロー成形シートプラント（Ｗｅｂｅｒ社製）から製造する。押出機のスクリュー直径は５０ｍｍである。前記押出機を、５０ｒｐｍで、５．４ｋｇ／ｈのスループットで、２４０℃（領域１）〜２６０℃（領域３）で動かす。その膨張比は１：２であり、かつ引き出し速度は５ｍ／分である。得られたシートは、約４０μｍの厚さを有する。このシートから、厚い部分を製造する。多くのシートを、共に、６ｍｍの合計厚さを得るために積層し、そして９分間、３ｂａｒ未満で２２５℃で成形する。得られた部分（Ｐ２と言われる）は、約５ｍｍの厚さであり、かつ他の特徴付けのために使用する。
【００５７】
実施例３（Ｐ３）
成分Ａ２を、純粋な製品として使用する。シートを、押出によって、平面上のシートのプラント（Ｗｅｂｅｒ社製のＺＥ３０）から製造する。押出機を、７５ｒｐｍで、並びに２３０℃（第一のシリンダーの温度）、２４０℃（ノズルの温度）及び２５０℃（押出機の中間）の間で動かす。その引き出し速度は４．２ｍ／分である。得られたシートは、約２００μｍの厚さを有する。このシートから、厚さ試験体を製造する。多くのシートを、６ｍｍの合計厚さを得るために積層し、そして９分間、３ｂａｒ未満で２２５℃で成形する。得られた部分（Ｐ３と言われる）は、約５ｍｍの厚さであり、かつ他の特徴付けのために使用する。
【００５８】
比較例１（Ｐ４）
成分Ａ１を、純粋な製品として使用する。シートを、押出によって、平面上のシートのプラント（Ｗｅｂｅｒ社製のＺＥ３０）から製造する。押出機を、７５ｒｐｍで、並びに２３０℃（第一のシリンダー及びノズルの温度）及び２５０℃（押出機の中間）の間で動かす。その引き出し速度は４．２ｍ／分である。得られたシートは、約２５０μｍの厚さを有する。このシートから、厚さ試験体を製造する。多くのシートを、６ｍｍの合計厚さを得るために積層し、そして９分間、３ｂａｒ未満で２２５℃で成形する。得られた部分（Ｐ４と言われる）は、約５ｍｍの厚さであり、かつ他の特徴付けのために使用する。
【００５９】
比較例２（Ｐ５）
成分Ａ１を、成分Ｂ１の５質量％と組み合わせて使用する。成分Ｄ１を、０．２質量％の濃度で添加する。ＰＡ６ナノ複合材料の調製を、二軸スクリュー押出機ＺＳＫ２５で、２５０℃で実施する。この場合、全ての成分をプレミックスとして混合し、そして押出機の供給で生じる。得られた配合物を顆粒化する。乾燥させた顆粒を、２６０℃の材料温度で、射出成形機械中で、６０ｍｍ×１０ｍｍ×０．８ｍｍの引張棒に加工し、その際工具温度は３５℃である。
【００６０】
ＣＴＥ（熱膨張係数）の測定
ＣＴＥｓを、三方向（流れ方向、横方向、及び厚さ）で、Ｓｅｉｋｏ社製のＴＭＡ−ＳＳ６０００器具で、測定する。試験体の表面を、まず研磨して、滑らかな表面を得る。該試験体を、測定セル中に入れ、そして確実にするために測定前に１４０℃に加熱し、試験体を乾燥する。続いてＣＴＥｓの測定を、それぞれ１Ｋ／分の加熱速度で、２０ｍＮの負荷下で−４０℃〜１２０℃の温度範囲で実施する。
【００６１】
結果は、温度範囲に基づく場合に、平均値として挙げられる。２つの温度範囲は異なる：Ｔg（−４０℃〜約４０℃）未満の温度、及びＴg（約４０℃〜１２０℃）を越える温度。さらに、ＣＴＥを、１２０℃で測定する。
【００６２】
【表１】
0005602740.tif 000002
Ｆは、流れ方向において、
Ｔは、横方向（シート平面における流れ方向に対する横断）において、かつ
Ｐは、シート平面に垂直（シートの厚さを越える）に、測定されたＣＴＥを示す。