(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
セメント、高炉スラグ、アルミノケイ酸カルシウムガラス、石膏、凝結調整剤、及び減水
剤を以下の割合で含有してなる１ショット方式用注入材。
（１）セメントと高炉スラグの割合が、セメント３〜３０質量部：高炉スラグ９７〜７０
質量部
（２）石膏の使用量が、アルミノケイ酸カルシウムガラス１００質量部に対して、５０〜
２００質量部
（３）セメントと高炉スラグの合計とアルミノケイ酸カルシウムガラスと石膏の合計の割
合が、セメントと高炉スラグの合計９０〜９９質量部：アルミノケイ酸カルシウムガラス
と石膏の合計１０〜１質量部
（４）有機酸１００質量部と炭酸塩５０
〜１０００質量部を含有してなる凝結調整剤の使用量が、セメント、高炉スラグ、アルミノケイ酸カルシウムガラス
、及び石膏の合計１００質量部に対して０．０５〜２質量部
（５）減水剤の使用量が、セメント１００質量部に対して１２〜３０質量部
【請求項２】
減水剤がメラミンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系である請求項１に記載の１ショット方式用注入材。
【請求項３】
平均粒子径が１０μｍ以下である請求項１又は２に記載の１ショット方式用注入材。
【請求項４】
セメント、高炉スラグ、アルミノケイ酸カルシウムガラス、石膏、凝結調整剤、減水剤、
及び水を以下の割合で予め混合し、注入してなる１ショット方式注入工法。
（１）セメントと高炉スラグの割合が、セメント３〜３０質量部：高炉スラグ９７〜７０
質量部
（２）石膏の使用量が、アルミノケイ酸カルシウムガラス１００質量部に対して、５０〜
２００質量部
（３）セメントと高炉スラグの合計とアルミノケイ酸カルシウムガラスと石膏の合計の割
合が、セメントと高炉スラグの合計９０〜９９質量部：アルミノケイ酸カルシウムガラス
と石膏の合計１０〜１質量部
（４）有機酸１００質量部と炭酸塩５０
〜１０００質量部を含有してなる凝結調整剤の使用量が、セメント、高炉スラグ、アルミノケイ酸カルシウムガラス
、及び石膏の合計１００質量部に対して０．０５〜２質量部
（５）減水剤の使用量が、セメント１００質量部に対して１２〜３０質量部
（６）水の使用量が、セメント、高炉スラグ、アルミノケイ酸カルシウムガラス、及び石
膏の合計１００質量部に対して１００〜１０００質量部
【請求項５】
減水剤がメラミンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系である請求項４に記載の１ショット方式注入工法。
【請求項６】
平均粒子径が１０μｍ以下である請求項４又は５に記載の１ショット方式注入工法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、各種土木工事におけるトンネル工事、地盤改良工事や止水工事で用いられる地盤注入材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、セメントを用いた注入工法で、地盤の補強や止水効果を得るため、微粉スラグを主成分とした注入材やセメントとカルシウムアルミネ−ト等を含む急硬材を用いた注入材が用いられている（特許文献１、２、３、４参照）。
【０００３】
しかしながら、微粉スラグを使用した注入材は凝結が非常に遅く、注入したミルクが地下水に流され、または、所定の注入位置から流れて逸脱するおそれがあった。
【０００４】
カルシウムアルミネートを使用した注入材は、セメントミルクと急硬材スラリーを別々に混練りし、注入直前に混合するので、ミキサやポンプが各２台必要であり、施工性が煩雑という課題があった。施工性を簡便にすべく、セメントと急硬材を混合し同時練りした場合、硬化時間の制御が難しく、ミキサやポンプを固めてしまうトラブルが発生するおそれがあった。地盤が細砂、シルト、あるいは粘土の場合は浸透性が小さく、注入が不可能となるおそれがあった。
【０００５】
また、注入の際、ポンプ圧送性の向上や、地盤中への浸透性を増す目的で水量を増す場合があるが、その結果、硬化が遅れ、強度が低くなる等のおそれがあった。
【０００６】
微粒子セメント、微粒子スラグ、アルミノケイ酸カルシウム、石膏、凝結調整剤、及び減水剤を含有する注入材が提案されている（特許文献５参照）。しかしながら、減水剤の使用量は、セメント１００質量部に対して０．０１〜１０質量部であり、本発明の使用量とは異なる。
【０００７】
【特許文献１】特開平６−３３０５７号公報
【特許文献２】特公昭５７−１００５８号公報
【特許文献３】特開２００４−１４９６８５号公報
【特許文献４】特開２００６−０１６５４３号公報
【特許文献５】特開２００２−８８３６４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明者は、上記課題を解決すべく種々検討した結果、特定の材料を使用することにより、従来、問題の多かったセメントと急硬材の同時混練り、即ち、１ショット方式での注入を可能となるという知見を得て本発明を完成するに至った。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
即ち、本発明は、セメント、高炉スラグ、アルミノケイ酸カルシウムガラス、石膏、凝結調整剤、及び減水
剤を以下の割合で含有してなる１ショット方式用注入材であり、
（１）セメントと高炉スラグの割合が、セメント３〜３０質量部：高炉スラグ９７〜７０
質量部
（２）石膏の使用量が、アルミノケイ酸カルシウムガラス１００質量部に対して、５０〜
２００質量部
（３）セメントと高炉スラグの合計とアルミノケイ酸カルシウムガラスと石膏の合計の割
合が、セメントと高炉スラグの合計９０〜９９質量部：アルミノケイ酸カルシウムガラス
と石膏の合計１０〜１質量部
（４）有機酸１００質量部と炭酸塩５０
〜１０００質量部を含有してなる凝結調整剤の使用量が、セメント、高炉スラグ、アルミノケイ酸カルシウムガラス
、及び石膏の合計１００質量部に対して０．０５〜２質量部
（５）減水剤の使用量が、セメント１００質量部に対して１２〜３０質量部
減水剤がメラミンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系である該１ショット方式用注入材であり、平均粒子径が１０μｍ以下である該１ショット方式用注入材であり、セメント、高炉スラグ、アルミノケイ酸カルシウムガラス、石膏、凝結調整剤、減水剤、
及び水を以下の割合で予め混合し、注入してなる１ショット方式注入工法であり、
（１）セメントと高炉スラグの割合が、セメント３〜３０質量部：高炉スラグ９７〜７０
質量部
（２）石膏の使用量が、アルミノケイ酸カルシウムガラス１００質量部に対して、５０〜
２００質量部
（３）セメントと高炉スラグの合計とアルミノケイ酸カルシウムガラスと石膏の合計の割
合が、セメントと高炉スラグの合計９０〜９９質量部：アルミノケイ酸カルシウムガラス
と石膏の合計１０〜１質量部
（４）有機酸１００質量部と炭酸塩５０
〜１０００質量部を含有してなる凝結調整剤の使用量が、セメント、高炉スラグ、アルミノケイ酸カルシウムガラス
、及び石膏の合計１００質量部に対して０．０５〜２質量部
（５）減水剤の使用量が、セメント１００質量部に対して１２〜３０質量部
（６）水の使用量が、セメント、高炉スラグ、アルミノケイ酸カルシウムガラス、及び石
膏の合計１００質量部に対して１００〜１０００質量部
減水剤がメラミンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系である該１ショット方式注入工法であり、平均粒子径が１０μｍ以下である該１ショット方式注入工法である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の注入用セメント組成物を用いることにより、１ショットでの注入が可能という効果が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００１２】
本発明で使用するセメントは、普通、早強、及び超早強等の各種ポルトランドセメントを粉砕または分級により、好ましくは平均粒子径２０μｍ以下の超微粒子セメントにしたものである。より好ましくは１０μｍ以下であり、最も好ましくは７μｍ以下である。２０μｍを超えると、注入時の浸透性が低下することに加え、初期の強度発現性の向上を十分示さない場合がある。
【００１３】
本発明で使用する高炉スラグは、鉄鋼製造の過程で高炉から排出される溶融状態のスラグを水等で急冷してガラス質にし、粉砕して微粉末化したもので、潜在水硬性を有しており、アルカリの刺激作用により硬化する性質を持つものである。これ以外の、例えば、都市ゴミや下水汚泥等を溶融したスラグ、脱燐スラグ、徐冷スラグ等も使用することができる。
【００１４】
高炉スラグの組成は、ＣａＯ含有率３５〜５０％、Ａｌ２Ｏ３含有率１０〜２５％、及びＳｉＯ２含有率３１〜４０％が好ましく、ＣａＯ含有率４０〜５０％、Ａｌ２Ｏ３含有率１１〜２０％、及びＳｉＯ２含有率３５〜３９％がより好ましい。高炉スラグは、ＭｇＯ、ＴｉＯ２、Ｆｅ２Ｏ３、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ等の不純物が含まれているが、本発明の効果を阻害しない範囲であれば許容されるものである。
【００１５】
高炉スラグを含有することで高い注入性と長期強度の発現性が付与される。高炉スラグの粉末度は、好ましくは平均粒子径１０μｍ以下、より好ましくは７μｍ以下である。１０μｍを超えると、注入時の浸透性が低下することに加え、短・長期の強度発現性の向上を十分に示さない場合がある。
【００１６】
セメントと高炉スラグの割合は、セメント３〜３０質量部：高炉スラグ９７〜７０質量部が好ましく、セメント５〜２５：高炉スラグ９５〜７５質量部質量部がより好ましい。セメントの使用量が３質量部未満では短期強度が小さい場合があり、３０質量部を超えると注入材を懸濁液としたときの粘度が大きくなり、浸透性が低下する場合がある。
【００１７】
本発明で使用するアルミノケイ酸カルシウム（以下、ＣＡＳという）は、カルシア原料、アルミナ原料、及びシリカ原料を電気炉や高周波炉などで加熱溶融したものであり、石膏との併用により主として短期強度の発現に寄与するものである。
【００１８】
ＣＡＳの組成は、ＣａＯ含有率２０〜６０％、Ａｌ２Ｏ３含有率２０〜７０％、及びＳｉＯ２含有率５〜３０％が好ましく、ＣａＯ含有率３０〜５５％、Ａｌ２Ｏ３含有率３０〜６０％、及びＳｉＯ２含有率１０〜２０％がより好ましい。この範囲外では短期強度が小さくなる場合がある。
【００１９】
ＣＡＳは、石灰石等のカルシア原料、アルミナ、ボーキサイト、長石、及び粘土等のアルミナ原料、並びに、ケイ石、ケイ砂、石英、及びケイ藻土等のシリカ原料等を所定の割合で配合した後、ロータリーキルン等で焼成、又は、電気炉や高周波炉等で溶融することにより製造する。
【００２０】
ＣＡＳとしては、２ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＳｉＯ２やＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・２ＳｉＯ２等の結晶性化合物を使用することも可能であるが、短期強度が大きい点で、溶融物を急冷して得られるガラス質のものが好ましい。
【００２１】
ＣＡＳのガラス化率は、ＣＡＳを１，０００℃で２時間加熱後、５℃／分の冷却速度で徐冷し、粉末Ｘ線回折法により結晶鉱物のメインピークの面積Ｓ０を求め、ＣＡＳの結晶のメインピークＳから、Ｘ（％）＝１００×（１−Ｓ／Ｓ０）として求められるものである。ＣＡＳのガラス化率は、短期強度の点で、５０％以上が好ましく、８０％以上がより好ましく、９０％以上が最も好ましい。５０％未満では短期強度が小さい場合がある。
【００２２】
ＣＡＳの粉末度は、好ましくは平均粒子径１０μｍ以下、より好ましくは７μｍ以下である。１０μｍを超えると、注入時の浸透性が低下し、短期の強度発現性の向上が不良な場合がある。
【００２３】
本発明で使用する石膏としては、無水石膏、半水石膏、及び二水石膏が挙げられる。さらに天然石膏や、リン酸副生石膏、排脱石膏、及びフッ酸副生石膏等の化学石膏、又はこれらを熱処理して得られる石膏等が挙げられる。これらの中では、強度発現性が大きい点で無水石膏が好ましい。
【００２４】
石膏の粉末度は、平均粒子径１０μｍ以下、好ましくは７μｍ以下である。１０μｍを超えると注入時の浸透性が低下する場合がある。
【００２５】
石膏の使用量は、ＣＡＳ１００質量部に対して、５０〜２００質量部が好ましく、７０〜１５０質量部がより好ましい。５０質量部未満では短期強度が小さい場合があり、２００部を超えると浸透性が低下する場合がある。  
【００２６】
セメントと高炉スラグの合計とＣＡＳと石膏の合計（以下急硬材という）の割合は、セメントと高炉スラグの合計９０〜９９質量部：アルミノケイ酸カルシウムガラスと石膏の合計１０〜１質量部が好ましく、セメントと高炉スラグの合計が９７〜９２質量部：アルミノケイ酸カルシウムガラスと石膏の合計３〜８質量部がより好ましい。アルミノケイ酸カルシウムガラスと石膏の合計が１質量部未満では短期強度の発現が不良の場合があり、アルミノケイ酸カルシウムガラスと石膏の合計が１０質量部を超えると硬化時間の制御が難しく、ミキサやポンプを固めてしまい、浸透性が悪くなる場合がある。
【００２７】
本発明では、所要の硬化時間が得られるように、凝結調整剤を使用する。
【００２８】
本発明で使用する凝結調整剤としては、アルミン酸ナトリウムやアルミン酸カリウム等のアルミン酸塩、炭酸ナトリウムや炭酸カリウム等の炭酸塩、水酸化ナトリウムや水酸化カリウム等の水酸化物、硫酸アルミニウム、硫酸鉄、及びミョウバン等の硫酸塩、ケイ酸ナトリウムやケイ酸カリウム等のケイ酸塩、リン酸ナトリウム、リン酸カルシウム、及びリン酸マグネシウム等のリン酸塩、並びに、ホウ酸リチウムやホウ酸ナトリウム等のホウ酸塩等の無機塩、クエン酸、グルコン酸、酒石酸、及びリンゴ酸又はこれらのナトリウム塩、カリウム塩及びカルシウム塩等の有機酸、並びに、糖等が挙げられ、これらのうちの一種又は二種以上を併用することが可能である。これらの中では、所要の硬化時間を確保する上で、炭酸塩と有機酸を併用することが好ましい。塩としては、ナトリウム塩、カリウム塩が好ましい。
【００２９】
炭酸塩と有機酸を併用した場合、炭酸塩の使用量は、有機酸１００質量部に対して５０〜１０００質量部が好ましく、１００〜５００質量部がより好ましい。５０質量部未満では短期強度の発現性が不良な場合があり、１０００部を超えると所定の遅延を得るのが難しい場合がある。
【００３０】
凝結調整剤の使用量は、硬化時間に応じて調整するため特に限定されるものではないが、セメントと高炉スラグと急硬材の合計１００質量部に対して０．０５〜２質量部が好ましく、０．１〜１質量部がより好ましい。０．０５質量部未満では硬化時間が確保しにくい場合があり、２質量部を超えると硬化時間が異常に長くなり、不均一な固化状態となる場合がある。
【００３１】
本発明における注入材の最大粒径は、２０μｍ以下が好ましく、１０μｍ以下がより好ましく、７μｍ以下が最も好ましい。２０μｍを超えると地盤の地質によっては微細な間隙への注入が困難になる場合がある。
【００３２】
本注入材の粒度の調製方法は、特に限定されるものではないが、各材料を別々にボ−ルミル等の粉砕機で粉砕し、分級により２０μｍ以下のものを集め、その後混合する方法や、各材料を混合した後に粉砕し、分級により２０μｍ以下のものを集める方法のいずれも使用可能である。しかしながら、各材料を混合した後に粉砕し、分級すると、各材料の密度差により混合比が変わるおそれがある。本注入材の粒度の調製方法は、各材料を別々に粉砕後、分級し、その後混合する方法が好ましい。
【００３３】
地盤中への浸透性を向上させるため、減水剤を使用する。
【００３４】
本発明で使用する減水剤としては、ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系、リグニンスルホン酸塩系、メラミンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系、ポリカルボン酸塩系、及びポリエ−テル系の高性能減水剤が挙げられる。これらの中では、注入材の懸濁液の粘度が小さい点で、メラミンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系が好ましい。
【００３５】
減水剤の使用量は、セメント１００質量部に対して、固形分概算で１２〜３０質量部以下が好ましく、１４〜２０部がより好ましい。１２質量部未満では低水比の場合は浸透性が悪くなる場合があり、３０部を超えると注入材の懸濁液の粘度が上がり、浸透性が悪くなる場合がある。
【００３６】
注入材を懸濁液とする場合の水の使用量はポンプで圧送できれば特に限定されるものではないが、セメント、高炉スラグ及び急硬材の合計１００質量部に対して、１００〜１０００質量部が好ましく、２００〜５００質量部がより好ましい。１００質量部未満では懸濁液の粘度が高くなり、浸透性が小さくなる場合があり、１０００質量部を超えると硬化しない場合がある。
【００３７】
注入材の練り混ぜ方法や注入方法は、特に限定されるものではない。注入管の種類により、単管ロット工法、単管ストレーナー工法、二重管単相工法、二重管複相工法、二重管ダブルパッカ−工法等、現在使用されている工法に適用可能である。
【００３８】
懸濁液を地盤内に注入する方法の違いにより、１ショット方式、１．５ショット方式、２ショット方式に適用可能である。１ショット方式とは、セメントと高炉スラグからなる主材と急硬材を所定の配合比率で薬液ミキサにより予め撹拌混合し、主材と急硬材を混合した１材状態の懸濁液を圧送して地盤に注入する方式である。１．５ショット方式は、主材と急硬材をポンプで個別に注入管に送り、注入管の頭部で２材を混合し、混合した懸濁液を注入管の先端から吐出して地盤に注入する方式である。２ショット方式とは、１．５ショット方式と同様に、主材と急硬材をポンプで個別に注入管に送り、注入管の先端から吐出される瞬間に２材を混合する方式である。本発明は、１材状態のゲル化時間を確保でき、ミキサやポンプを固めないので、１ショット方式に適用できる。１ショット方式の場合、セメントミルクと急硬材スラリーを予め混合するので、ミキサやポンプが１台で済み、施工性が簡便という利点を有する。
【実施例】
【００３９】
以下実験例により本発明を詳細に説明する。
【００４０】
実験例１
セメント、高炉スラグ、ＣＡＳ、石膏を分級、粉砕した。その後、セメント２０質量部と高炉スラグ８０質量部からなる主材９５質量部と、ＣＡＳ１００質量部と石膏１００質量部からなる急硬材５質量部を混合し、表１に示す平均粒子径の注入材を作製した。注入材１００質量部に対して、凝結調整剤０．７質量部と水４００質量部、セメント１００質量部に対して減水剤１６質量部を混合し、懸濁液を作製した。
懸濁液を作製後、模擬砂層を用い、浸透長さの測定を行った。結果を表１に示した。
【００４１】
＜使用材料＞
セメント：普通ポルトランドセメント分級品
高炉スラグ：ＣａＯ４２％、Ａｌ２Ｏ３１３％、ＳｉＯ２３４％、その他１１％の組成の高炉水砕スラグ微粉砕品
ＣＡＳ：ＣａＯ  ４５％、Ａｌ２Ｏ３  ４０％、及びＳｉＯ２  １５％の組成のガラス質、ガラス化率９５％
石膏：天然無水石膏微粉砕品
減水剤  ：メラミンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系、粉末状
凝結調整剤：クエン酸１００質量部と炭酸カリウム３００質量部からなる混合物
砂：豊浦硅砂（旧豊浦標準砂）
水：水道水
【００４２】
＜測定方法＞
平均粒子径：レーザー回折法により平均粒径を測定。機種は、ＬＡ−９２０（堀場製作所）を使用した。
浸透長さ：直径５ｃｍの土木学会基準ビニル袋に豊浦硅砂を２０ｃｍになるように充填し、作製した懸濁液２００ｍｌを上部面より静かに注ぎ入れ、自然浸透させた。２時間後、模擬砂層への浸透長さを測定した。
２０ｃｍまでの時間：浸透長さの測定において、懸濁液を上部面に注入してから、懸濁液が模擬砂層２０ｃｍに浸透するまでの時間を測定した。
【００４３】
【表１】
0005442944.tif 000002
【００４４】
表１より、注入材の平均粒子径が小さいほど、高い浸透性が得られることが判った。
【００４５】
実験例２
表２に示すセメントと高炉スラグからなる主材を使用し、平均粒子径５μｍの注入材を作製したこと以外は、実験例１と同様に懸濁液を作製し、試験を実施した。結果を表２に示した。
【００４６】
＜測定方法＞
ゲル化時間  ：懸濁液をカップに入れてから、懸濁液を入れたカップを傾けても懸濁液が流れなくなるまでの時間。
硬化時間：浸透長さの測定において、懸濁液が砂に浸透してから、ビニル袋の周囲を指触し、砂に浸透した懸濁液が凹まない状態までの時間。
短期強度：硬化時間の測定において、硬化してから２４時間後の圧縮強度を測定。供試体寸法は４×４×１６ｃｍ。圧縮強度の測定はＪＩＳ  Ｒ  ５２０１に準じた。
【００４７】
【表２】
0005442944.tif 000003
【００４８】
表２より、セメントと高炉スラグの割合が適量な場合、高い浸透性と短期強度発現性が得られることが判った。１材状態のゲル化時間を確保できるので、一定の作業時間を有することができ、浸透後は速やかに硬化することが判った。
【００４９】
実験例３
ＣＡＳ１００質量部と石膏１００質量部からなる急硬材を、主材と急硬材の合計１００質量部中、表３に示す質量部使用し、平均粒子径５μｍの注入材を作製したこと以外は、実験例１と同様に懸濁液を作製し、試験を実施した。結果を表３に示した。
【００５０】
【表３】
0005442944.tif 000004
【００５１】
表３より、急硬材が適量な場合、高い浸透性と短期強度発現性が得られることが判った。１材状態のゲル化時間を確保できるので、一定の作業時間を有することができ、浸透後は速やかに硬化することが判った。
【００５２】
実験例４
主材と急硬材の合計１００質量部に対して表４に示す凝結調整剤を使用し、平均粒子径５μｍの注入材を作製したこと以外は、実験例１と同様に懸濁液を作製し、試験を実施した。結果を表４に示した。
【００５３】
【表４】
0005442944.tif 000005
【００５４】
表４より、凝結調整剤が適量な場合、高い浸透性が得られることが判った。１材状態のゲル化時間を確保できるので、一定の作業時間を有することができ、浸透後は速やかに硬化することが判った。
【００５５】
実験例５
ＣＡＳ１００質量部と表５に示す石膏からなる急硬材を使用し、平均粒子径５μｍの注入材を作製したこと以外は、実験例１と同様に懸濁液を作製し、試験を実施した。結果を表５に示した。
【００５６】
【表５】
0005442944.tif 000006
【００５７】
表５より、石膏が適量な場合、高い浸透性と短期強度発現性が得られることが判った。
【００５８】
実験例６
セメント１００質量部に対して表６に示す減水剤を使用し、平均粒子径５μｍの注入材を作製したこと以外は、実験例１と同様に懸濁液を作製し、試験を実施した。結果を表６に示した。
【００５９】
【表６】
0005442944.tif 000007
【００６０】
表６より、減水剤が適量な場合、高い浸透性が得られることが判った。１材状態のゲル化時間を確保できるので、一定の作業時間を有することができ、浸透後は速やかに硬化することが判った。
【００６１】
実験例７
クエン酸１００質量部と表７に示す炭酸カリウムからなる凝結調整剤を使用し、平均粒子径５μｍの注入材を作製したこと以外は、実験例１と同様に懸濁液を作製し、試験を実施した。結果を表７に示した。
【００６２】
【表７】
0005442944.tif 000008
【００６３】
表７より、急硬材が適量な場合、高い短期強度発現性が得られることが判った。１材状態のゲル化時間を確保できるので、一定の作業時間を有することができ、浸透後は速やかに硬化することが判った。
【産業上の利用可能性】
【００６４】
本発明の注入材は１材状態のゲル化時間を確保できるので、セメントと急硬材の同時混練り、即ち、１ショット方式での注入が可能となる。１材状態のゲル化時間を確保した場合にも、浸透後速やかに硬化し、高い強度発現性か得られる。
【００６５】
各種土木工事におけるトンネル工事、地盤改良工事や止水工事で用いられる地盤注入材に本注入材を使用した場合、十分な施工時間が取れ、浸透性に優れているため、注入性が向上し、従来適応困難だった地質の地盤への注入が可能となる。注入後の硬化が速やかで、注入個所の移動が速やかで施工性が大幅に改善される。
【００６６】
本発明の注入材を用いることにより、数μｍ程度の空隙にも浸透し固化することにより、遮水性を向上し、その効果を長期間持続させることができ、長期耐久性に優れた効果が得られる。