(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸方向に軸孔を有し、自身の一端に中心電極を有する絶縁体と、
軸方向に貫通する貫通孔を有してその貫通孔内に前記絶縁体が装着される主体金具と、を備えており、
前記主体金具は、
外周にエンジン側のプラグ取付孔に形成された雌ネジ部に螺合する雄ネジ部を有すると共に、前記中心電極が配置される端部側を先端側とし反対側を後端側としたとき前記雄ネジ部より後端側に拡径方向に突設されて前記プラグ取付孔に向かう側の面を座面とする締め止め部材を有し、
さらに後端側には前記絶縁体の後端側を囲うシールド部と、該シールド部の後端を内向きに加締めて形成される加締め蓋と、を備えており、
この主体金具の内周面と前記絶縁体の外周面とにより囲まれた円筒形状の空間に緩衝材が充填されると共に該空間の後端側に前記加締め蓋で押さえられる押さえ管が装填されている点火プラグであって、
前記緩衝材と前記押さえ管との間に該押さえ管とは別体にした環状の押さえ部材を介装し、
一方、前記主体金具には、外部から前記押さえ部材に向けてピン用貫通孔を形成し、
前記主体金具の外部から前記ピン用貫通孔に固定ピンを挿通して、前記押さえ部材を主体金具の前記シールド部内面に固定するようにしたことを特徴とする点火プラグ。
【請求項２】
軸方向に軸孔を有し、自身の一端に中心電極を有する絶縁体と、
軸方向に貫通する貫通孔を有してその貫通孔内に前記絶縁体が装着される主体金具と、を備えており、
前記主体金具は、
外周にエンジン側のプラグ取付孔に形成された雌ネジ部に螺合する雄ネジ部を有すると共に、前記中心電極が配置される端部側を先端側とし反対側を後端側としたとき前記雄ネジ部より後端側に拡径方向に突設されて前記プラグ取付孔に向かう側の面を座面とする締め止め部材を有し、
さらに後端側には前記絶縁体の後端側を囲うシールド部と、該シールド部の後端を内向きに加締めて形成される加締め蓋と、を備えており、
この主体金具の内周面と前記絶縁体の外周面とにより囲まれた円筒形状の空間に緩衝材が充填されると共に該空間の後端側に前記加締め蓋で押さえられる押さえ管が装填されている点火プラグであって、
前記緩衝材と前記押さえ管との間に該押さえ管とは別体にして軸方向の長さＫを３ｍｍ≦Ｋ≦１０ｍｍにした環状の押さえ部材を介装し、該押さえ部材が主体金具の前記シールド部内面に固定されるようにしたことを特徴とする点火プラグ。
【請求項３】
前記押さえ部材の軸方向の長さＫが、３ｍｍ≦Ｋ≦１０ｍｍであることを特徴とする請求項１記載の点火プラグ。
【請求項４】
前記押さえ部材は、主体金具の外部から挿通した固定ピンにより固定されていることを特徴とする請求項２記載の点火プラグ。
【請求項５】
前記主体金具の前記座面から前記加締め蓋までの長さＬが３０ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の点火プラグ。
【請求項６】
前記絶縁体は、先端部側の小径部と後端部側の大径部との間に境界段部が形成され、該境界段部が前記主体金具の前記貫通孔内に形成された棚段部に係合して固定されており、該棚段部と前記境界段部の係合位置が主体金具の前記座面より後端側に設けられていることを特徴とする請求項１〜５の何れか１項に記載の点火プラグ。
【請求項７】
前記押さえ部材は、主体金具の前記シールド部内面に圧入されていることを特徴とする請求項１〜６の何れか１項に記載の点火プラグ。
【請求項８】
前記主体金具の材質が、オーステナイト系ステンレス鋼であることを特徴とする請求項１〜７の何れか１項に記載の点火プラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関やバーナー等の燃料に点火する点火プラグに関する。
【背景技術】
【０００２】
図９は、例えばガスタービンエンジンに使用する点火プラグ１００を示したものである。
この点火プラグ１００は、軸方向に軸孔を有し自身の一端に中心電極１０１を有する絶縁体１０２と、軸方向に貫通する貫通孔１０３を有してその貫通孔１０３内に前記絶縁体１０２が装着される主体金具１０４と、を備えており、前記中心電極１０１と、エンジン１０５側に設けられる接地電極（図示せず）との間で火花を発生させて燃料に点火するものである。
【０００３】
前記絶縁体１０２は、中心電極１０１が配置される端部側を先端側とし反対側を後端側としたとき、中間に位置する最大径部１０２ａの後端側にそれより小径の後軸部１０２ｂが形成され、一方、前記最大径部１０２ａの先端部側にもそれより小径の先軸部１０２ｃが形成され、さらに該先軸部１０２ｃの先端側にさらに小径の最先軸部１０２ｄが形成されている。
【０００４】
前記主体金具１０４は、外周に、エンジン１０５側のプラグ取付孔１０６に形成された雌ネジ部に螺合する雄ネジ部１０７を有する。
また、主体金具１０４は、前記中心電極１０１が配置される端部側を先端側とし反対側を後端側としたとき、前記雄ネジ部１０７より後端側に拡径方向に突設されて前記プラグ取付孔１０６に向かう側の面を座面１０８とする締め止め部材１０９を有し、該締め止め部材１０９より後端側に六角ボルトの頭部形態である工具係合部１１０を有する。
また、主体金具１０４は、前記工具係合部１１０の後端側に突設されて前記絶縁体１０２の後端側を囲う筒状のシールド部１１１と、該シールド部１１１の後端を内向きに加締めて形成される加締め蓋１１２と、を備えている。
また、主体金具１０４の貫通孔１０３は、前記絶縁体１０２の最大径部１０２ａとほぼ同径の後孔部１０３ａと、絶縁体１０２の先軸部１０２ｃとほぼ同径の中孔部１０３ｂと、絶縁体１０２の最先軸部１０２ｄとほぼ同径の先孔部１０３ｃとを有する段付孔形態である。
【０００５】
そして点火プラグ１００は、前記主体金具１０４の貫通孔１０３に後孔部１０３ａ側から絶縁体１０２を挿通すると共に、その際、絶縁体１０２の先軸部１０２ｃと最先軸部１０２ｄとの境界に形成される境界段部１１３と、主体金具１０４の貫通孔１０３の中孔部１０３ｂと先孔部１０３ｃの境界に形成される棚段部１１４とを、両者の間に第１のパッキン１１５を介在させて係合させ、さらに前記主体金具１０４の貫通孔１０３の後孔部１０３ａの内周面と、前記絶縁体１０２の後軸部１０２の外周面とにより囲まれた円筒形状の空間１１６に、第２のパッキン１１７と、例えばタルクやカオリン等のセラミックで形成された粉末状の緩衝材１１８と、緩衝用のパッキン１１９を順に装填すると共に該空間１１６の後端側に絶縁碍管である押さえ管１２０を装填し、該押さえ管１２０の後端部（厳密には押さえ管１２０の後端部に載置したパッキン１２０ａ（アルミニウム製）を介して）を前記加締め蓋１１２で押さえるようにしている。従って、加締め蓋１１２により、主体金具１０４と絶縁体１０２の間の空間１１６に緩衝材１１８が加圧状態に封入され、その圧力で第１のパッキン１１５が主体金具１０４の棚段部１１４と絶縁体１０２の境界段部１１３の双方に密着して前記空間１１６の気密を保つ。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平１１−２４２９８２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
従来より、長寿命の点火プラグ１００を得るために、主体金具１０４と絶縁体１０２の間の気密性を向上させる手段が有効であることが知られている（特許文献１：段落［０００４］参照）。
ところがシールド部１１１を有する従来の点火プラグ１００は、高温時に第１のパッキン１１５による主体金具１０４と絶縁体１０２の間の気密性が低下するおそれがあった。
すなわち従来の点火プラグ１００は、シールド部１１１後端の加締め蓋１１２で押さえ管１２０を押さえ、その押さえ管１２０で加締め荷重を伝達して最終的に前記第１のパッキン１１５を加圧し、そうして主体金具１０４と絶縁体１０２の間の気密を保つようにしていたが、金属製の主体金具１０４と、絶縁碍管である押さえ管１２０の線膨張率が異なり、主体金具１０４の線膨張が押さえ管１２０の熱膨張を上回るため、押さえ管１２０によって伝達される第１のパッキン１１５への加圧力が減少するのである。
特に、シールド部１１１を有する点火プラグ１００は、固定的な基点となる主体金具１０４の締め止め部材１０９の座面１０８から、加締め蓋１１２までの距離Ｌが長いため、線膨張の影響を受けやすい。
また、高温環境下での使用となるガスタービンエンジン用の点火プラグ１００は、耐熱性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼（例えばＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１０Ｓ等）を用いることが一般的であり、かかる材料は炭素鋼やフェライト系ステンレス鋼に比べて線膨張率が大きいため、前記した気密性の低下が起きやすい。
【０００８】
本発明は上記に鑑みなされたもので、その目的は、気密性に優れた長寿命の点火プラグを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の目的を達成するため本発明は、
軸方向に軸孔を有し、自身の一端に中心電極を有する絶縁体と、
軸方向に貫通する貫通孔を有してその貫通孔内に前記絶縁体が装着される主体金具と、を備えており、
前記主体金具は、
外周にエンジン側のプラグ取付孔に形成された雌ネジ部に螺合する雄ネジ部を有すると共に、前記中心電極が配置される端部側を先端側とし反対側を後端側としたとき前記雄ネジ部より後端側に拡径方向に突設されて前記プラグ取付孔に向かう側の面を座面とする締め止め部材を有し、
さらに後端側には前記絶縁体の後端側を囲うシールド部と、該シールド部の後端を内向きに加締めて形成される加締め蓋と、を備えており、
この主体金具の内周面と前記絶縁体の外周面とにより囲まれた円筒形状の空間に緩衝材が充填されると共に該空間の後端側に前記加締め蓋で押さえられる押さえ管が装填されている点火プラグであって、
前記緩衝材と前記押さえ管との間に該押さえ管とは別体にした環状の押さえ部材を介装し、
一方、前記主体金具には、外部から前記押さえ部材に向けてピン用貫通孔を形成し、
前記主体金具の外部から前記ピン用貫通孔に固定ピンを挿通して、前記押さえ部材を主体金具の前記シールド部内面に固定するようにした点火プラグを提供する。
【００１０】
また、請求項２に記載したように、軸方向に軸孔を有し、自身の一端に中心電極を有する絶縁体と、
軸方向に貫通する貫通孔を有してその貫通孔内に前記絶縁体が装着される主体金具と、を備えており、
前記主体金具は、
外周にエンジン側のプラグ取付孔に形成された雌ネジ部に螺合する雄ネジ部を有すると共に、前記中心電極が配置される端部側を先端側とし反対側を後端側としたとき前記雄ネジ部より後端側に拡径方向に突設されて前記プラグ取付孔に向かう側の面を座面とする締め止め部材を有し、
さらに後端側には前記絶縁体の後端側を囲うシールド部と、該シールド部の後端を内向きに加締めて形成される加締め蓋と、を備えており、
この主体金具の内周面と前記絶縁体の外周面とにより囲まれた円筒形状の空間に緩衝材が充填されると共に該空間の後端側に前記加締め蓋で押さえられる押さえ管が装填されている点火プラグであって、
前記緩衝材と前記押さえ管との間に該押さえ管とは別体にして軸方向の長さＫを３ｍｍ≦Ｋ≦１０ｍｍにした環状の押さえ部材を介装し、該押さえ部材が主体金具の前記シールド部内面に固定されるようにした点火プラグを提供する。
【００１１】
また、請求項３に記載したように、前記押さえ部材の軸方向の長さＫが、３ｍｍ≦Ｋ≦１０ｍｍである請求項１記載の点火プラグを提供する。
【００１２】
また、請求項４に記載したように、前記押さえ部材は、主体金具の外部から挿通した固定ピンにより固定されている請求項２記載の点火プラグを提供する。
【００１３】
また、請求項５に記載したように、前記主体金具の前記座面から前記加締め蓋までの長さＬが３０ｍｍ以上である請求項１〜４の何れか１項に記載の点火プラグを提供する。
【００１４】
また、請求項６に記載したように、前記絶縁体は、先端部側の小径部と後端部側の大径部との間に境界段部が形成され、該境界段部が前記主体金具の前記貫通孔内に形成された棚段部に係合して固定されており、該棚段部と前記境界段部の係合位置が主体金具の前記座面より後端側に設けられている請求項１〜５の何れか１項に記載の点火プラグを提供する。
【００１５】
また、請求項７に記載したように、前記押さえ部材は、主体金具の前記シールド部内面に圧入されている請求項１〜６の何れか１項に記載の点火プラグを提供する。
【００１６】
また、請求項８に記載したように、前記主体金具の材質が、オーステナイト系ステンレス鋼である請求項１〜７の何れか１項に記載の点火プラグを提供する。
【発明の効果】
【００１７】
請求項１に記載の点火プラグは、緩衝材と押さえ管との間に該押さえ管とは別体にした環状の押さえ部材を介装し、該押さえ部材が主体金具の前記シールド部内面に固定されるようにしたため、主体金具と押さえ管の線膨張の差により押さえ管から伝達される加締め荷重が減少しても、押さえ管とは別体の押さえ部材によって第１のパッキンへの加圧力がほぼ維持される。従って、高温下でも主体金具と絶縁体の間の気密性が殆ど低下しない。
また、請求項１、４に記載したように、前記押さえ部材を、主体金具の外部から挿通した固定ピンにより固定するようにすれば、押さえ部材の固定をより確実にすることができる。
【００１８】
また、請求項２、３に記載したように、前記押さえ部材の軸方向の長さＫを３ｍｍ≦Ｋ≦１０ｍｍにすることにより、押さえ部材について十分な内部フラッシュバック（以下、「Ｆ／Ｏ」ともいう。）電圧を確保しながら十分な圧入摩擦力を得ることができる。
【００１９】
また、線膨張による気密性の低下は、主体金具の締め止め部材の座面から加締め蓋までの長さＬが３０ｍｍ以上である場合に起きやすい。従って、請求項５のように前記長さＬを３０ｍｍ以上とした場合に本発明の有用性が顕著になる。
【００２０】
一方、前記した第１のパッキンによる気密性の低下は、線膨張による場合のほか、エンジンのプラグ取付孔に取り付ける際の過トルクによっても生じ得る。すなわち、点火プラグの取り付けは、プラグ取付孔の雌ネジ部と主体金具の雄ネジ部の螺合によって行われ、主体金具の締め止め部材がエンジンに当たってから所定のトルクで締め付けるのであるが、そのトルクが大きすぎた場合、座面と雄ネジ部の間に引張り応力が作用して伸びるため、相対的に絶縁体が縮んだ格好になって第１のパッキンへの加圧力が減少する。
これに対して請求項６のように、前記絶縁体の境界段部と、主体金具の棚段部の係合位置を主体金具の座面より後端側に設定しておけば、たとえ過トルクによって座面と雄ネジ部の間に過大な引張り応力が作用しても第１パッキンへの加圧力に影響が及ばない。従って、点火プラグ取り付け時の過トルクによる気密性の低下が防止できる。
【００２１】
また、請求項７に記載したように、前記押さえ部材を主体金具の前記シールド部内面に圧入しておけば、シールド部の後端を加締める工程に移行するときに一旦押さえ管の加圧を解除しても、押さえ部材の摩擦力で第１のパッキンへの加圧が継続されるから、加締め工程への移行を契機とする気密低下が防止できる。
【００２２】
また、主体金具の材質がオーステナイト系ステンレス鋼であると、線膨張率の高さから線膨張に起因する気密性の低下が起きやすくなる。従って請求項８のように主体金具の材質をオーステナイト系ステンレス鋼にした場合には、本発明の有効性が顕著になる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】一部を断面にした点火プラグの斜視図である。
【図２】点火プラグの縦断面図である。
【図３】（ａ）〜（ｅ）は、製造工程を説明する縦断面図である。
【図４】高温気密性評価試験の試験方法を説明する断面図である。
【図５】他の形態を示す点火プラグの縦断面図である。
【図６】押さえ部材の長さと内部Ｆ／Ｏ開始電圧の関係を示すグラフである。
【図７】押さえ部材の長さとプッシュバック荷重の関係を示すグラフである。
【図８】高温気密性評価試験の結果を示すグラフである。
【図９】従来の点火プラグを示す縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下に本発明の実施の形態を図面を参照しつつ説明する。
点火プラグ１は、軸方向に軸孔を有し自身の一端に中心電極２を有する絶縁体３と、軸方向に貫通する貫通孔４を有してその貫通孔４内に前記絶縁体３が装着される主体金具５と、を備えており、前記中心電極２と、エンジン６側に設けられる接地電極（図示せず）との間で火花を発生させて燃料に点火するものである。
【００２５】
前記絶縁体３は、中心電極２が配置される端部側を先端側とし反対側を後端側としたとき、中間に位置する最大径部３ａの後端側にそれより小径の後軸部３ｂが形成され、一方、前記最大径部３ａの先端部側にもそれより小径の先軸部３ｃが形成され、さらに該先軸部３ｃの先端側にさらに小径の最先軸部３ｄが形成されている。
【００２６】
前記主体金具５は、外周に、エンジン６側のプラグ取付孔７に形成された雌ネジ部に螺合する雄ネジ部８を有する。
また、主体金具５は、中心電極２が配置される端部側を先端側とし反対側を後端側としたとき、雄ネジ部８より後端側に拡径方向に突設されて前記プラグ取付孔７（エンジン６側）に向かう側の面を座面９とするフランジ状の締め止め部材１０を有し、該締め止め部材１０より後端側に六角ボルトの頭部形態である工具係合部１１を有する。
また、主体金具５は、前記工具係合部１１の後端側に突設されて前記絶縁体３の後端側を囲う筒状のシールド部１２と、該シールド部１２の後端に形成されたコネクタ固定用の外ネジ部１３と、該シールド部１２の前記外ネジ部１３より後端を内向きに加締めて形成される加締め蓋１４と、を備えている。
また、主体金具５の貫通孔４は、前記絶縁体３の最大径部３ａとほぼ同径の後孔部４ａと、絶縁体３の先軸部３ｃとほぼ同径（若干大径）の中孔部４ｂと、絶縁体３の最先軸部３ｄとほぼ同径（若干大径）の先孔部４ｃとを有する段付孔形態である。
【００２７】
この主体金具５の貫通孔４の内部に前記絶縁体３が装着されているが、この装着状態で、絶縁体３の最大径部３ａ（後端部側の大径部）と先軸部３ｃ（先端部側の小径部）との境界に形成される境界段部１５と、主体金具５の貫通孔４の後孔部４ａと中孔部４ｂの境界に形成される棚段部１６との間に第１のパッキン１７が介装されていて主体金具５と絶縁体３の間の隙間から燃焼ガスが外部に漏れないように気密が保たれている。なお、実施形態では、絶縁体３の最大径部３ａと先軸部３ｃとの境界に形成される境界段部１５と、主体金具５の貫通孔４の後孔部４ａと中孔部４ｂの境界に形成される棚段部１６とが係合するようになっており、従って主体金具５と絶縁体３の係合位置が、主体金具５の座面９より後端側にある。
【００２８】
また、主体金具５の貫通孔４の後孔部４ａの内周面と、絶縁体３の後軸部３の外周面とにより囲まれた円筒形状の空間１８に、絶縁体３の最大径部３ａの後面に接する第２のパッキン１９と、例えばタルクやカオリン等のセラミックで形成された粉末状の緩衝材２０と、マイカ等の無機材繊維製のパッキン２１と、金属製（好ましくは主体金具５と同材（例えば、ＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１０Ｓ））で筒状の押さえ部材２２と、マイカ等の無機材繊維製のパッキン２３と、絶縁碍管である押さえ管２４と、アルミニウム製のパッキン２５が順に装填され、該パッキン２５を介して押さえ管２４の後端が前記加締め蓋１４で押さえられている。
【００２９】
次に、前記点火プラグ１の製造方法を図３（ａ）〜（ｅ）により説明する。
先ず、図３（ａ）に示した主体金具５の貫通孔４に後孔部４ａ側から絶縁体３を挿入する。その際、図３（ｂ）に示したように、絶縁体３の最大径部３ａと先軸部３ｃとの境界に形成される境界段部１５と、主体金具５の貫通孔４の後孔部４ａと中孔部４ｂの境界に形成される棚段部１６との間に第１のパッキン１７を介在させて両段部１５，１６を係合させる。
【００３０】
次に、図３（ｂ）に示したように、主体金具５の後孔部４ａの内周面と、絶縁体３の後軸部３の外周面とにより囲まれた円筒形状の空間１８に第２のパッキン１９と、粉末状の緩衝材２０と、パッキン２１を充填する。なお、この状態で第２のパッキン１９が最大径部３ａの後側の面に密着して緩衝材２０の流出を止めている。
【００３１】
次に、図３（ｃ）に示したように、前記空間１８に前記押さえ管２４とは別体の押さえ部材２２を押圧工具（図示せず）で圧入し、該押さえ部材２２で緩衝材２０と第２のパッキン１９を加圧すると共に、その力で絶縁体３を押し込んで第１のパッキン１７を絶縁体３の境界段部１５と主体金具５の棚段部１６の間に密着させる。空間１８内に圧入された押さえ部材２２は、その摩擦力により該空間１８内に止まるため、空間１８から押圧工具を抜いても押さえ部材２２による第１のパッキン１７の加圧力は維持される。
【００３２】
次に、図３（ｄ）に示したように、空間１８にパッキン２３と押さえ管２４とパッキン２５を挿入した後、同図に想像線で示したような加締め治具２６をシールド部１２の後端に当てて内向きに加締める。これにより図３（ｅ）のようにシールド部１２の後端に加締め蓋１４が形成され、該加締め蓋１４で押さえ管２４が空間１８内に固定される。なお、実施形態の点火プラグ１は、図３（ｅ）に示した固定ピン２７を主体金具５の外部から挿通することにより、押さえ管２４の固定強度を高めるようにしてある。
【実施例１】
【００３３】
押さえ部材２２の好ましい長さＫを内部Ｆ／Ｏ耐性の面から確認するため、その長さＫを３ｍｍ、６ｍｍ、１０ｍｍ、１４ｍｍにしてそれぞれ実施形態の点火プラグ１を製造し、発火部を絶縁して各点火プラグ１ごとに内部Ｆ／Ｏ開始電圧を測定した。その結果を図６のグラフに示す。
この試験結果より、十分な内部Ｆ／Ｏ電圧を確保するために、押さえ部材２２の長さＫは１０ｍｍ以下であればよいことが確認できた。
【００３４】
一方、押さえ部材２２の好ましい長さＫを強度面から確認するため、その長さＫを２ｍｍ、３ｍｍ、６ｍｍ、１０ｍｍにして図３（ｃ）の工程まで実行し、その中間品を固定して図３（ｃ）矢示の方向にプッシュバック荷重を加え、耐え得る荷重の大きさを測定した。その結果を図７のグラフに示す。
実際の燃焼圧力から想定される必要プッシュバック荷重を７５０ｋｇｆに設定すれば、十分な強度を確保するために、押さえ部材２２の長さＫは３ｍｍ以上であればよいことが確認できた。
【００３５】
以上、押さえ部材２２の長さに関する２つの試験結果より、押さえ部材２２の好ましい軸方向の長さＫは、３ｍｍ≦Ｋ≦１０ｍｍであることが確認できた。
【００３６】
次に、主体金具５の材質の相違と、押さえ部材２２の固定手段の相違と、主体金具５と絶縁体３の係合位置の相違のそれぞれと、高温時の気密性との関係を確認するため、次のようなサンプル１〜４と、図９により説明した従来構造の比較例１〜３を製造して高温気密性評価試験を行った。
【００３７】
なお、高温気密性評価試験は、図４に示したように点火プラグ１の先端側に１.５ＭＰａの圧力を加えると共に主体金具５の座面９の温度を上昇させつつ、後端側に連結して外ネジ部１３にナット締めした捕集チューブ２８で前記空間１８から１分間に漏れ出す気体の量を測定するものである。また、取り付け時の過トルクによる影響も同時に確認するため、４０Ｎｍの締め付けトルクで締め付けた場合と、５０Ｎｍの締め付けトルクで締め付けた場合のそれぞれについて前記試験を行った。
【００３８】
［サンプル１］
・主体金具５の材質…オーステナイト系ＳＵＳ（ＳＵＳ３１０Ｓ）
・押さえ部材２２の固定手段…圧入後に固定ピン２７使用
・主体金具５と絶縁体３の係合位置…座面９より後端側（図１参照）
［サンプル２］
・主体金具５の材質…オーステナイト系ＳＵＳ（ＳＵＳ３１０Ｓ）
・押さえ部材２２の固定手段…圧入のみ
・主体金具５と絶縁体３の係合位置…座面９より後端側（図１参照）
［サンプル３］
・主体金具５の材質…オーステナイト系ＳＵＳ（ＳＵＳ３１０Ｓ）
・押さえ部材２２の固定手段…圧入のみ
・主体金具５と絶縁体３の係合位置…座面９より先端側（図９参照）
［サンプル４］
・主体金具５の材質…フェライト系ＳＵＳ（ＳＵＳ４３０）
・押さえ部材２２の固定手段…圧入のみ
・主体金具５と絶縁体３の係合位置…座面９より後端側（図１参照）
［比較例１］
・主体金具１０４の材質…オーステナイト系ＳＵＳ（ＳＵＳ３１０Ｓ）
・押さえ部材…なし
・主体金具１０４と絶縁体１０２の係合位置…座面１０８より後端側（図１参照）
［比較例２］
・主体金具１０４の材質…オーステナイト系ＳＵＳ（ＳＵＳ３１０Ｓ）
・押さえ部材…なし
・主体金具１０４と絶縁体１０２の係合位置…座面１０８より先端側（図９参照）
［比較例３］
・主体金具１０４の材質…フェライト系ＳＵＳ（ＳＵＳ４３０）
・押さえ部材…なし
・主体金具１０４と絶縁体１０２の係合位置…座面１０８より後端側（図１参照）
［参考例］
比較のため、ノンシールドタイプの点火プラグについても同様の試験を行った。
【００３９】
高温気密性評価試験の結果を図８のグラフに示す。この試験結果より次のことが確認できた。
（ｉ）サンプル１及びサンプル２と比較例１又はサンプル３と比較例２又はサンプル４と比較例３の比較より、押さえ部材２２を設けることで高温時の気密性に優れることが判る。
（ii）サンプル１とサンプル２の比較より、押さえ部材２２の固定手段として固定ピン２７を使用することで気密性に優れることが判る。
(iii) 主体金具５と絶縁体３の係合位置が座面９より先端側にあるサンプル３と比較例２について締め付けトルク間に漏洩温度差が生じている結果より、主体金具５と絶縁体３の係合位置が座面９より先端側にある場合、締め付けトルクが大きいと気密性が低下することが判る。そして、サンプル３の締め付けトルク間の漏洩温度差が比較例２の漏洩温度差の半分であることより、押さえ部材２２が有効に機能していることが判る。
（iv）サンプル２とサンプル４又は比較例１と比較例３の比較より、主体金具５の材質として線膨張率の大小が高温時の気密性に影響することが判り、且つ、サンプル２とサンプル４の気密性の差が比較例１と比較例３の気密性の差より小さいことより、押さえ部材２２を設けることで気密性の変動が効果的に抑制されることが判る。
【００４０】
以上、本発明を実施の形態及び実施例について説明したが、もちろん本発明は上記実施形態及び実施例に限定されるものではない。例えば、実施形態では押さえ部材２２に固定ピン２７を通したが、図５に示したように押さえ部材２２を圧入のみで固定するようにしてもよい。その場合でも、前記高温気密性評価試験のサンプル２、３、４で実証したように十分な効果を発揮する。
また、実施形態では、主体金具５と絶縁体３の係合位置を座面９より後端側に設定したが、該係合位置を図９のように座面９より先端側に設定するようにしてもよい。その場合でも高温時の気密性についてはサンプル３で実証したように押さえ部材２２による利益を享受することができる。
【符号の説明】
【００４１】
１  …点火プラグ
２  …中心電極
３  …絶縁体
３ａ  …絶縁体の最大径部（後端部側の大径部）
３ｃ  …絶縁体の先軸部（先端部側の小径部）
４  …貫通孔
５  …主体金具
６  …エンジン
７  …プラグ取付孔
８  …雄ネジ部
９  …座面
１０  …締め止め部材
１２  …シールド部
１４  …加締め蓋
１５  …境界段部
１６  …棚段部
１８  …空間
２０  …緩衝材
２２  …押さえ部材
２４  …押さえ管
２７  …固定ピン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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