(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
クラウン、ソール及び連続的に延びるリブ（Ｘ）を備えており、
上記リブ（Ｘ）が、ヘッドの内面に設けられており、
上記リブ（Ｘ）が、トウ−ヒール方向に対して略平行であり、
上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの振動の最大振幅がＭａ１とされ、この最大振幅Ｍａ１に対する振幅比がＲｈ（％）とされるとき、上記リブ（Ｘ）の配置が、以下の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を満たしており、
上記リブ（Ｘ）が、上記ソールの内面に設けられており、
高Ｒｈ領域が２個存在し、
単一の上記リブ（Ｘ）が、上記２個の上記高Ｒｈ領域を横断して連続的に延びており、
上記リブ（Ｘ）の高さＨＲが３ｍｍ以上であり、
上記リブ（Ｘ）の幅ＢＲの平均値が２ｍｍ以下であり、
ヘッド体積が４００ｃｍ３以上であり、
上記リブ（Ｘ）の重量が５．０ｇ以下である中空のゴルフクラブヘッド。
（ａ）上記リブ（Ｘ）が、上記Ｒｈが８０％以上である上記高Ｒｈ領域のうちの少なくとも一つを横断している。
（ｂ）上記リブ（Ｘ）よりもトウ側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。
（ｃ）上記リブ（Ｘ）よりもヒール側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。
【請求項２】
上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１が、上記クラウン以外に位置する請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
上記リブ（Ｘ）が配置された状態における一次モードでの最大振幅点Ｐｍ１が、上記クラウンに位置する請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項４】
サイドを更に備えており、
上記リブ（Ｘ）が、上記ソールの内面及び上記サイドの内面に設けられている請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項５】
上記リブ（Ｘ）の高さＨＲが１５ｍｍ以下であり、
上記リブ（Ｘ）の幅ＢＲの平均値が０．５ｍｍ以上である請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項６】
ヘッド重量が２００ｇ以下であり、
ヘッドの左右慣性モーメントが５０００ｇ・ｃｍ２以上であり、
上記ソールの厚さが１ｍｍ以下であり、
上記ソールの曲率半径が１００ｍｍ以上である請求項１から５のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項７】
ヘッド幅Ｗａが１００ｍｍ以上である請求項１から６のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項８】
ヘッド長さＷｃが１００ｍｍ以上である請求項１から７のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項９】
上記リブ（Ｘ）のトウ−ヒール方向長さがＷｒとされるとき、このリブ長さＷｒの、ヘッド長さＷｃに対する比（Ｗｒ／Ｗｃ）が、０．８以上である請求項１から８のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項１０】
上記リブ（Ｘ）が配置された状態における二次モードでの最大振幅点Ｐｍ２が、上記クラウンに位置する請求項１から９のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
大型化された中空のゴルフクラブヘッドでは、打球音が低い。良好な打球音を得るために、リブを設けたゴルフクラブヘッドが開示されている。米国特許公報第７０５６２２８号は、ヘッド内部に補強部材（ｓｔｉｆｆｅｎｉｎｇ  ｍｅｍｂｅｒ）が設けられたヘッドを開示する。特開２００３−１０２８７７号公報は、ソール部における面外二次曲げ振動の腹部に設けられたリブを開示する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】米国特許公報第７０５６２２８号
【特許文献２】特開２００３−１０２８７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ヘッドが更に大型化されると、ヘッドの肉厚がより薄くなり、打球音は過度に低くなる。一方、ヘッドの大型化に伴い、リブに配分される質量は抑制を余儀なくされる。リブの質量が少ない場合、リブの効果が減退し、高い打球音が得られにくい。
【０００５】
本発明の目的は、リブによる打球音の改善効果が高いゴルフクラブヘッドの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係るゴルフクラブヘッドは、クラウン、ソール及び連続的に延びるリブ（Ｘ）を備えている。上記リブ（Ｘ）は、ヘッドの内面に設けられている。上記リブ（Ｘ）は、トウ−ヒール方向に対して略平行である。上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの振動の最大振幅がＭａ１とされ、この最大振幅Ｍａ１に対する振幅比がＲｈ（％）とされるとき、上記リブ（Ｘ）の配置は、以下の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を満たす。このヘッドは中空である。
（ａ）上記リブ（Ｘ）が、上記Ｒｈが８０％以上である高Ｒｈ領域のうちの少なくとも一つを横断している。
（ｂ）上記リブ（Ｘ）よりもトウ側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。
（ｃ）上記リブ（Ｘ）よりもヒール側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。
【０００７】
好ましくは、上記高Ｒｈ領域が複数存在し、上記リブ（Ｘ）が、全ての上記高Ｒｈ領域を横断している。
【０００８】
好ましくは、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１が、上記クラウン以外に位置する。好ましくは、（上記リブ（Ｘ）が配置された状態における）上記一次モードでの最大振幅点Ｐｍ１が、上記クラウンに位置する。この最大振幅点Ｐｍ１は、上記ヘッドの一次モードでの最大振幅点である。換言すれば、この最大振幅点Ｐｍ１は、上記リブ（Ｘ）が配置された状態における上記一次モードでの最大振幅点である。
【０００９】
本発明のヘッドの他の態様は、クラウン、ソール及びリブ（Ｘ）を備えており、ヘッド体積が４００ｃｃ以上であり、上記リブ（Ｘ）が、ヘッドの内面に設けられており、一次モードでの最大振幅点Ｐｍ１が、上記クラウンに位置するゴルフクラブヘッドである。
【００１０】
好ましくは、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１が、上記クラウン以外に位置する。好ましくは、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１が、上記ソールに位置する。好ましくは、上記リブ（Ｘ）が、上記ソールの内面に設けられている。このヘッドは、サイドを更に備えており、上記リブ（Ｘ）が、上記ソールの内面及び上記サイドの内面に設けられていてもよい。
【００１１】
好ましくは、上記リブ（Ｘ）の高さＨＲが２ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。好ましくは、上記リブ（Ｘ）の幅ＢＲの平均値が０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下である。
【００１２】
好ましくは、ヘッド重量は２００ｇ以下である。好ましくは、ヘッドの左右慣性モーメントが４０００ｇ・ｃｍ２以上である。好ましくは、上記ソールの厚さは１ｍｍ以下である。好ましくは、上記ソールの曲率半径は１００ｍｍ以上である。
【発明の効果】
【００１３】
リブの効果が向上し、高い打球音が得られうる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るヘッドをクラウン側から見た図である。
【図２】図２は、図１のＦ２−Ｆ２線に沿った断面図である。
【図３】図３は、図１のＦ３−Ｆ３線に沿った断面図である。
【図４】図４は、図１のヘッドをソール側から見た図である。
【図５】図５は、図１に寸法線等を付した図である。
【図６】図６は、図１のヘッドからリブが除かれた状態の図である。
【図７】図７は、図６のヘッドの一次モードにおける振動形態が、等高線によって示された図である。
【図８】図８は、図７に、リブの配置が書き加えられた図である。
【図９】図９は、本発明の他の実施形態に係るヘッドをクラウン側から見た図である。
【図１０】図１０は、本発明の他の実施形態に係るヘッドをクラウン側から見た図である。
【図１１】図１１は、図１０のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
【図１２】図１２は、本発明の他の実施形態に係るヘッドをクラウン側から見た図である。
【図１３】図１３は、図１２のＢ−Ｂ線に沿った断面図である。
【図１４】図１４は、ヘッドＴ１のシミュレーション画像である。
【図１５】図１５は、ヘッドＴ１のシミュレーション画像である。
【図１６】図１６は、ヘッドＴ２のシミュレーション画像である。
【図１７】図１７は、ヘッドＴ２のシミュレーション画像である。
【図１８】図１８は、ヘッドＴ３−１０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図１９】図１９は、ヘッドＴ３−１０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図２０】図２０は、ヘッドＴ３−１５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図２１】図２１は、ヘッドＴ３−１５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図２２】図２２は、ヘッドＴ３−３０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図２３】図２３は、ヘッドＴ３−３０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図２４】図２４は、ヘッドＴ３−３５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図２５】図２５は、ヘッドＴ３−３５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図２６】図２６は、ヘッドＴ３−４０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図２７】図２７は、ヘッドＴ３−４０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図２８】図２８は、ヘッドＴ３−４５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図２９】図２９は、ヘッドＴ３−４５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図３０】図３０は、ヘッドＴ３−５０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図３１】図３１は、ヘッドＴ３−５０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図３２】図３２は、ヘッドＴ３−５５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図３３】図３３は、ヘッドＴ３−５５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図３４】図３４は、ヘッドＴ４−５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図３５】図３５は、ヘッドＴ４−５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図３６】図３６は、ヘッドＴ４−１０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図３７】図３７は、ヘッドＴ４−１０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図３８】図３８は、ヘッドＴ４−１５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図３９】図３９は、ヘッドＴ４−１５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図４０】図４０は、ヘッドＴ５−２０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図４１】図４１は、ヘッドＴ５−２０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図４２】図４２は、ヘッドＴ５−３０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図４３】図４３は、ヘッドＴ５−３０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図４４】図４４は、ヘッドＴ５−３５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図４５】図４５は、ヘッドＴ５−３５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図４６】図４６は、ヘッドＴ５−４５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図４７】図４７は、ヘッドＴ５−４５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図４８】図４８は、ヘッドＴ５−６０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図４９】図４９は、ヘッドＴ５−６０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図５０】図５０は、ヘッドＴ５−８０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図５１】図５１は、ヘッドＴ５−８０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図５２】図５２は、ヘッドＴ６−４５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図５３】図５３は、ヘッドＴ６−４５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図５４】図５４は、ヘッドＴ６−５０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図５５】図５５は、ヘッドＴ６−５０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図５６】図５６は、ヘッドＴ６−５５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図５７】図５７は、ヘッドＴ６−５５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図５８】図５８は、ヘッドＴ６−６０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図５９】図５９は、ヘッドＴ６−６０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図６０】図６０は、ヘッドＴ６−６５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図６１】図６１は、ヘッドＴ６−６５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図６２】図６２は、ヘッドＴ６−７０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図６３】図６３は、ヘッドＴ６−７０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図６４】図６４は、ヘッドＴ６−７５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図６５】図６５は、ヘッドＴ６−７５ｍｍのシミュレーション画像である。
【図６６】図６６は、ヘッドＴ６−８０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図６７】図６７は、ヘッドＴ６−８０ｍｍのシミュレーション画像である。
【図６８】図６８は、ヘッドＲｆ１をクラウン側から見た図である。
【図６９】図６９は、ヘッドＲｆ１をソール側から見た図である。
【図７０】図７０は、ヘッドＥｘ１をクラウン側から見た図である。
【図７１】図７１は、ヘッドＥｘ２をクラウン側から見た図である。
【図７２】図７２は、ヘッドＥｘ３をクラウン側から見た図である。
【図７３】図７３は、ヘッドＥｘ４をクラウン側から見た図である。
【図７４】図７４は、ヘッドＥｘ５をクラウン側から見た図である。
【図７５】図７５は、リブＲｂ１、リブＲｂ２、リブＲｂ３、リブＲｂ４及びリブＲｂ５の位置関係を示す図であり、クラウン側から見た図である。
【図７６】図７６は、リブＲｂ１、リブＲｂ２、リブＲｂ３、リブＲｂ４及びリブＲｂ５の位置関係を示す図であり、ソール側から見た図である。
【図７７】図７７は、ヘッドＥｘ６をクラウン側から見た図である。
【図７８】図７８は、ヘッドＥｘ７をクラウン側から見た図である。
【図７９】図７９は、ヘッドＥｘ８をクラウン側から見た図である。
【図８０】図８０は、ヘッドＥｘ２１をクラウン側から見た図である。
【図８１】図８１は、ヘッドＥｘ２２をクラウン側から見た図である。
【図８２】図８２は、ヘッドＥｘ２３をクラウン側から見た図である。
【図８３】図８３は、ヘッドＥｘ２４をクラウン側から見た図である。
【図８４】図８４は、ヘッドＥｘ３１をクラウン側から見た図である。
【図８５】図８５は、ヘッドＥｘ３２をクラウン側から見た図である。
【図８６】図８６は、ヘッドＥｘ３３をクラウン側から見た図である。
【図８７】図８７は、ヘッドＥｘ３４をクラウン側から見た図である。
【図８８】図８８は、ヘッドＥｘ４１をクラウン側から見た図である。
【図８９】図８９は、ヘッドＥｘ４２をクラウン側から見た図である。
【図９０】図９０は、ヘッドＥｘ４３をクラウン側から見た図である。
【図９１】図９１は、ヘッドＥｘ４４をクラウン側から見た図である。
【図９２】図９２は、リブ（Ｘ）の配置とソール一次固有振動数との関係を示すグラフである。
【図９３】図９３は、リブ（Ｘ）の配置とソール一次固有振動数との関係を示すグラフである。
【図９４】図９４は、ヘッドＥｘ１、ヘッドＥｘ２、ヘッドＥｘ３、ヘッドＥｘ４、ヘッドＥｘ５、ヘッドＥｘ６、ヘッドＥｘ７及びヘッドＥｘ８の固有振動数を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００１６】
本発明では、ヘッドの固有モード及びヘッドの固有振動数が考慮される。
【００１７】
先ず、本願における用語が、以下のように定義される。
【００１８】
［固有モード］
あらゆる物体は、振動するときの固有の形態を有する。この固有の形態が、固有モードである。本願では、ヘッド（ヘッド全体）の固有モードが考慮される。
【００１９】
本願にいう「固有モード」とは、ヘッドの固有モードである。本願において、単に「固有モード」という場合、ヘッド全体の固有モードを意味する。本願において、「ヘッドの固有モード」という場合も、ヘッド全体の固有モードを意味する。
【００２０】
固有モードを得る方法は限定されず、モード試験（実験モード解析とも称される）又はモード解析が用いられ得る。モード試験では、加振実験を行い、この実験の結果に基づいて、固有モードを求める。モード解析では、シミュレーションにより、固有モードを求める。このシミュレーションでは、例えば、有限要素法が用いられ得る。モード試験及びモード解析の方法は、公知である。
【００２１】
モード試験又はモード解析は、自由支持条件で行われる。即ち、拘束条件がフリーとされる。モード解析では、例えば、市販の固有値解析ソフトウェアが用いられる。このソフトウェアとして、商品名「ＡＢＡＱＵＳ」（ＡＢＡＱＵＳ  ＩＮＣ．製）、ＭＡＲＣ（ＭＳＣ  ＳＯＦＴ社製）及び商品名「ＩＤＥＡＳ」（ＥＤＳ  ＰＬＭ  Ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ社製）が例示される。
【００２２】
後述される実施例では、固有値解析ソフトウェアを用いたモード解析がなされている。実測によるモード試験では、例えば、ヘッドのいずれかの部位（例えばネック端面）に糸を取り付け、ヘッドを糸につるした状態で、ヘッド各部をインパクトハンマーで叩き、フェース中心の加速度応答との伝達関数を計測することで、モードが求められる。
【００２３】
［固有振動数］
本願にいう「固有振動数」とは、ヘッドの固有振動数である。本願において、単に「固有振動数」という場合、ヘッド全体の固有振動数を意味する。本願において、「ヘッドの固有振動数」という場合も、ヘッド全体の固有振動数を意味する。
【００２４】
［Ｎ次固有振動数］
本願にいう「Ｎ次固有振動数」とは、「ヘッド全体における固有振動数のうち、小さい方から数えてＮ番目の固有振動数」である。ただし、Ｎは１以上の整数である。ヘッドが変形しない剛体モードは、次数に数えない。例えば、「一次固有振動数」とは、「ヘッド全体における一次の固有振動数」である。例えば、「二次固有振動数」とは、「ヘッド全体における二次の固有振動数」である。本願において、単に「Ｎ次固有振動数」という場合、ヘッド全体におけるＮ次の固有振動数を意味する。本願において、「ヘッドのＮ次固有振動数」という場合も、ヘッド全体におけるＮ次の固有振動数を意味する。
【００２５】
［Ｎ次モード］
本願にいう「Ｎ次モード」とは、「ヘッド全体におけるＮ次の固有モード」である。ただし、Ｎは１以上の整数である。例えば、「一次モード」とは、「ヘッド全体における一次の固有モード」である。例えば、「二次モード」とは、「ヘッド全体における二次の固有モード」である。本願において、単に「Ｎ次モード」という場合、ヘッド全体におけるＮ次の固有モードを意味する。本願において、「ヘッドのＮ次モード」という場合も、ヘッド全体におけるＮ次の固有モードを意味する。
【００２６】
「一次固有振動数」は、ヘッドの固有振動数のうち、最も小さい固有振動数である。「二次固有振動数」は、小さいほうから２番目の固有振動数である。「３次固有振動数」は、小さい方から３番目の固有振動数である。「Ｎ次固有振動数」とは、小さい方からＮ番目の固有振動数である。打球音を高くするには、「一次固有振動数」を高くするのが最も有効であると考えられる。
【００２７】
［最大振幅点］
Ｎ次の固有モードにおいて、最も振幅が大きい点が、最大振幅点である。最大振幅点は、通常、各次の固有モード毎に、１箇所定まる。例えば、一次モードでの最大振幅点Ｐｍ１は、通常、一箇所である。同様に、二次モードでの最大振幅点Ｐｍ２は、通常、一箇所である。同様に、三次モードでの最大振幅点Ｐｍ３は、通常、一箇所である。同様に、四次モードでの最大振幅点Ｐｍ４は、通常、一箇所である。同様に、五次モードでの最大振幅点Ｐｍ５は、通常、一箇所である。
【００２８】
最大振幅点Ｐｍ１は、一次モードにおいて、最も振幅の大きな点である。最大振幅点Ｐｍ２は、二次モードにおいて、最も振幅の大きな点である。最大振幅点Ｐｍ３は、三次モードにおいて、最も振幅の大きな点である。最大振幅点Ｐｍ４は、四次モードにおいて、最も振幅の大きな点である。最大振幅点Ｐｍ５は、五次モードにおいて、最も振幅の大きな点である。
【００２９】
［一次モードでの振動の最大振幅Ｍａ１］
一次モードでの振動の最大振幅Ｍａ１とは、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１における振幅である。
【００３０】
［振幅比Ｒｈ］
一次モードでの振動の最大振幅Ｍａ１に対する振幅比率が、振幅比Ｒｈ（％）と定義される。振幅比Ｒｈは、リブ（Ｘ）が除かれた状態において決定される。
【００３１】
［高Ｒｈ領域］
「高Ｒｈ領域」とは、上記振幅比Ｒｈ（％）が８０％以上である領域を意味する。典型的には、高Ｒｈ領域は、ソールに位置する。高Ｒｈ領域の数は、単数又は複数である。典型的な大型ヘッド（１番ウッド）では、高Ｒｈ領域の数が複数となりうる。
【００３２】
［第一の腹（最大の腹）］
本願にいう「第一の腹」とは、各固有モードにおいて、最も振幅の大きな腹を意味する。上記最大振幅点Ｐｍ１は、一次モードにおける第一の腹に位置する。上記最大振幅点Ｐｍ２は、二次モードにおける第一の腹に位置する。上記最大振幅点Ｐｍ３は、三次モードにおける第一の腹に位置する。上記最大振幅点Ｐｍ４は、四次モードにおける第一の腹に位置する。上記最大振幅点Ｐｍ５は、五次モードにおける第一の腹に位置する。この第一の腹は、「最大の腹」とも称される。  
【００３３】
［第二の腹］
本願にいう「第二の腹」とは、各固有モードにおいて、振幅が２番目に大きな腹を意味する。
【００３４】
［第三の腹］
本願にいう「第三の腹」とは、各固有モードにおいて、振幅が３番目に大きな腹を意味する。
【００３５】
［第四の腹］
本願にいう「第四の腹」とは、各固有モードにおいて、振幅が４番目に大きな腹を意味する。
【００３６】
［第五の腹］
本願にいう「第五の腹」とは、各固有モードにおいて、振幅が５番目に大きな腹を意味する。
【００３７】
［リブ（Ｘ）］
本願にいう「リブ（Ｘ）」は、本発明に係るリブである。本発明のゴルフクラブヘッドでは、本発明と関係しないリブが更に設けられてもよい。本発明と関係しないリブとの区別を明確とする目的で、「リブ（Ｘ）」との用語が用いられる。
【００３８】
本発明のゴルフクラブヘッドは、リブ（Ｘ）を有する。このリブ（Ｘ）の配置を決定する目的で、本発明では、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態が考慮される。リブ（Ｘ）が除かれた状態を考慮することにより、リブ（Ｘ）の好ましい配置が実現しうる。「リブ（Ｘ）が除かれた状態」とは、「リブ（Ｘ）のみが除かれており、その他は同一である状態」である。
【００３９】
リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点が、点Ｐｅ１である。リブ（Ｘ）が除かれた状態における二次モードでの最大振幅点が、点Ｐｅ２である。リブ（Ｘ）が除かれた状態における三次モードでの最大振幅点が、点Ｐｅ３である。リブ（Ｘ）が除かれた状態における四次モードでの最大振幅点が、点Ｐｅ４である。リブ（Ｘ）が除かれた状態における五次モードでの最大振幅点が、点Ｐｅ５である。
【００４０】
本願では、リブ（Ｘ）を有するヘッドの一次固有振動数がＨ１（Ｈｚ）とされ、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態におけるヘッドの一次固有振動数がＶ１（Ｈｚ）とされる。
【００４１】
本願では、リブ（Ｘ）を有するヘッドの二次固有振動数がＨ２（Ｈｚ）とされ、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態におけるヘッドの二次固有振動数がＶ２（Ｈｚ）とされる。 
【００４２】
本願では、リブ（Ｘ）を有するヘッドの三次固有振動数がＨ３（Ｈｚ）とされ、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態におけるヘッドの三次固有振動数がＶ３（Ｈｚ）とされる。
【００４３】
本願では、リブ（Ｘ）を有するヘッドの四次固有振動数がＨ４（Ｈｚ）とされ、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態におけるヘッドの四次固有振動数がＶ４（Ｈｚ）とされる。
【００４４】
本願では、リブ（Ｘ）を有するヘッドの五次固有振動数がＨ５（Ｈｚ）とされ、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態におけるヘッドの五次固有振動数がＶ５（Ｈｚ）とされる。
【００４５】
リブ（Ｘ）を有するヘッドの固有振動数は、以下の関係を満たす。
Ｈ１＜Ｈ２＜Ｈ３＜Ｈ４＜Ｈ５
【００４６】
即ち、リブ（Ｘ）を有するヘッドの固有振動数は、小さい方から順に、Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、Ｈ４、Ｈ５である。
【００４７】
リブ（Ｘ）が除かれた状態におけるヘッドの固有振動数は、以下の関係を満たす。
Ｖ１＜Ｖ２＜Ｖ３＜Ｖ４＜Ｖ５
【００４８】
即ち、リブ（Ｘ）を有するヘッドの固有振動数は、小さい方から順に、Ｖ１、Ｖ２、Ｖ３、Ｖ４、Ｖ５である。
【００４９】
次に、本発明に係るゴルフクラブヘッドの構造の一例が説明される。
【００５０】
図１及び図５は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブヘッド２をクラウン側から見た図である。図２は、図１のＦ２−Ｆ２線に沿った断面図である。図３は、図１のＦ３−Ｆ３線に沿った断面図である。図４は、ヘッド２をソール側から見た図である。
【００５１】
ヘッド２は、フェース４、クラウン６、ソール８、サイド１０及びホーゼル１２を有する。クラウン６は、フェース４の上縁からヘッド後方に向かって延びている。ソール８は、フェース４の下縁からヘッド後方に向かって延びている。サイド１０は、クラウン６とソール８との間に延びている。図２及び図３が示すように、ヘッド２の内部は中空である。ヘッド２は、中空である。ヘッド２は、いわゆるウッド型のゴルフクラブヘッドである。
【００５２】
図２及び図３が示すように、ヘッド２の内面には、ソール８とサイド１０との境界ｋ２が存在する。更に、ヘッド２の内面には、サイド１０とクラウン６との境界ｋ３が存在する。
【００５３】
なお、ソール８とサイド１０との境界が不明である場合、ヘッドの輪郭線Ｌｈよりもソール側の部分をソールとみなし、ヘッドの輪郭線Ｌｈよりもクラウン側の部分をクラウンとみなす。ヘッドの輪郭線Ｌｈとは、ヘッドをクラウン側から見たときの輪郭線である。
【００５４】
ヘッド２は、フェース部材１４と、クラウン部材１５と、ヘッド本体１６とが接合されてなる（図３参照）。接合方法は、溶接である。フェース部材１４、クラウン部材１５及びヘッド本体１６は、いずれも、チタン合金よりなる。図３には、フェース部材１４とヘッド本体１６との境界ｋ１が示されている。図３には、クラウン部材１５とヘッド本体１６との境界ｋ１１が示されている。
【００５５】
フェース部材１４は、フェース４の全部を構成する。更にフェース部材１４は、クラウン６の一部、ソール８の一部及びサイド１０の一部を構成する。フェース部材１４は、略皿状（カップ状）である。フェース部材１４は、カップフェースと称されることがある。
【００５６】
クラウン部材１５は、クラウン６の一部を構成している。クラウン部材１５は、クラウン６の中央部を構成している。
【００５７】
本体１６は、クラウン６の一部、ソール８の一部、サイド１０の一部及びホーゼル１２の全部を構成している。図示しないが、本体１６には、クラウン部材１５の形状に対応した形状の貫通孔が開けられている。この貫通孔を、クラウン部材１５が塞いでいる。
【００５８】
図１が示すように、ホーゼル１２は、シャフトを装着するための孔１７を有する。図示されないシャフトは、孔１７に挿入される。図示しないが、孔１７は、中心軸線Ｚ１を有する。この中心軸線Ｚ１は、ヘッド２を備えたゴルフクラブのシャフト軸線に略一致する。
【００５９】
なお、本発明では、ヘッドの構造及びヘッドの製法は限定されない。
【００６０】
本願では、基準垂直面、フェース−バック方向及びトウ−ヒール方向が定義される。上記中心軸線Ｚ１が水平面Ｈに対して垂直な平面Ｐ１に含まれ、且つ所定のライ角及びリアルロフト角で水平面Ｈ上にヘッドが載置された状態が、基準状態とされる。上記平面Ｐ１が、基準垂直面とされる。
【００６１】
本願においてトウ−ヒール方向とは、上記基準垂直面と上記水平面Ｈとの交線の方向である。
【００６２】
本願においてフェース−バック方向とは、上記トウ−ヒール方向に対して垂直であり且つ上記水平面Ｈに対して平行な方向である。
【００６３】
ヘッド２は、その内面にリブ２０を有している。図２が示すように、リブ２０は、ソール８の内面に設けられている。リブ２０は、トウ−ヒール方向に対して略平行である。この「略平行」とは、トウ−ヒール方向に対する角度が±５度（ｄｅｇｒｅｅ）以内であることを意味する。
【００６４】
このリブ２０は、本願におけるリブ（Ｘ）である。
【００６５】
リブ２０は、１本である。リブ２０は、一本の筋状に延びている。図１が示すように、リブ２０は、直線状に延びている。上記基準状態のヘッド２において、リブ２０を上記水平面Ｈに投影したとき、このリブ２０の投影像Ｔｒは、略真っ直ぐである。リブ２０の上面２２の幅方向中心線（図示しない）は、直線である。リブ２０の上面２２の幅は一定である。リブ２０の上面２２は真っ直ぐに伸びている。リブ２０のフェース側の側面２４は、平面である。リブ２０のバック側の側面２６は、平面である。
【００６６】
打球時において、ヘッド２が振動する。このヘッド２の振動が、打球音の一因である。リブ２０は、ソール８の剛性を高める。リブ２０を配置することにより、ヘッド２の一次モードにおける第一の腹の位置が、ソールからクラウンへと移動する。リブ２０により、、一次の固有振動数はＶ１からＨ１になる。一次の固有振動数Ｈ１の値は、打球音の高さへの影響が大きい。一次の固有振動数がＨ１となることにより、打球音が高くなりやすい。リブ２０は、打球音の改善に寄与する。
【００６７】
図５において符号ｅ１で示されるのは、ヘッドの最前方点である。最前方点ｅ１は、上記基準状態のヘッド２において、最もフェース側（前方）に位置する点である。この最前方点ｅ１は、リーディングエッジに含まれる。
【００６８】
図５において符号Ｗａで示されるのは、ヘッド幅である。ヘッド幅は、フェース−バック方向におけるヘッドの最大幅である。このヘッド幅Ｗａは、上記基準状態のヘッドを上記水平面Ｈに投影した投影像に基づいて測定される。この投影の投影方向は、水平面Ｈに対して垂直な方向である。
【００６９】
図５において符号Ｒ１で示されるのは、リブ２０に属する点である。この点Ｒ１は、多数存在する。
【００７０】
図５において符号Ｗｂで示されるのは、最前方点ｅ１から点Ｒ１までのフェース−バック方向距離である。距離Ｗｂは、リブ２０に属する各点Ｒ１のそれぞれについて定まる。
【００７１】
図５において符号Ｗｃで示されるのは、ヘッド長さである。このヘッド長さは、ヒール側の地点Ｗｈと、トウ側の地点Ｗｔとのトウ−ヒール方向長さである。地点Ｗｔは、基準状態のヘッドにおいて最もトウ側に位置する点である。地点Ｗｈの決定にあたっては、上記基準状態のヘッドにおいて、上記水平面Ｈから上方に２２．２３ｍｍ隔てた水平面Ｈ１が考慮される。水平面Ｈ１に含まれ且つヘッドにも含まれる点のうち、最もヒール側に位置する点が、地点Ｗｈである。ヘッド長さＷｃは、地点Ｗｔと地点Ｗｈとのトウ−ヒール方向における距離である。
【００７２】
図５において符号Ｗｒで示されるのは、リブ２０の長さである。このリブ長さＷｒは、上記基準状態のヘッド２において、リブ２０を上記水平面Ｈに投影した投影像Ｔｒに基づいて測定される。この投影の投影方向は、水平面Ｈに対して垂直な方向である。リブの長さＷｒは、トウ−ヒール方向における長さである。
【００７３】
ヘッド２８における一次モードの形態を考慮して、比（Ｗｂ／Ｗａ）が設計される。比（Ｗｂ／Ｗａ）は、一定でなくてもよい。打球音の観点から、比（Ｗｂ／Ｗａ）は、略一定であるのが好ましい。この観点から、好ましくは、リブ２０のあらゆる点Ｒ１に関し、比（Ｗｂ／Ｗａ）は、±５％の範囲内である。
【００７４】
リブ２０は、曲がって延在していてもよい。ただし、トウ−ヒール方向に対する角度は±５度以内であるのが好ましい。リブ２０の質量を抑制しつつ打球音を改善する観点から、リブ２０は、真っ直ぐに伸びているのがよい。
【００７５】
本発明では、リブ２０が除かれた状態におけるヘッド２８が考慮される。図６は、ヘッド２８をクラウン側から見た図である。図７及び図８は、ヘッド２８をソール側から見た図である。リブ２０の有無を除き、ヘッド２とヘッド２８とは同一である。ヘッド２８は、例えば、ヘッド２からリブ２０を切除することにより得られうる。また、リブ２０を取り付けない他はヘッド２と同様にしてヘッドを製造することによっても、ヘッド２８が得られうる。ヘッドの三次元データにおいて、リブ２０が除去されてもよい。
【００７６】
図７及び図８には、リブ２０が除かれた状態のヘッド２８における、一次モードでの振動形態が示されている。図７及び図８では、振幅比Ｒｈが等高線として示されている。図７及び図８には、等高線ＣＬ１０、等高線ＣＬ２０、等高線ＣＬ３０、等高線ＣＬ４０、等高線ＣＬ５０、等高線ＣＬ６０、等高線ＣＬ７０、等高線ＣＬ８０及び等高線ＣＬ９０が示されている。等高線ＣＬ１０は、振幅比Ｒｈが１０％である位置を示す。等高線ＣＬ２０は、振幅比Ｒｈが２０％である位置を示す。等高線ＣＬ３０は、振幅比Ｒｈが３０％である位置を示す。等高線ＣＬ４０は、振幅比Ｒｈが４０％である位置を示す。等高線ＣＬ５０は、振幅比Ｒｈが５０％である位置を示す。等高線ＣＬ６０は、振幅比Ｒｈが６０％である位置を示す。等高線ＣＬ７０は、振幅比Ｒｈが７０％である位置を示す。等高線ＣＬ８０は、振幅比Ｒｈが８０％である位置を示す。等高線ＣＬ９０は、振幅比Ｒｈが９０％である位置を示す。
【００７７】
図７及び図８が示す様に、ヘッド２８は、振幅比Ｒｈが８０％以上である高Ｒｈ領域Ａ８０を有する。高Ｒｈ領域Ａ８０は、等高線ＣＬ８０の内側の領域である。ヘッド２８では、高Ｒｈ領域Ａ８０は、２個存在する。いずれの高Ｒｈ領域Ａ８０も、ソール８に位置する。最大振幅点Ｐｅ１は、トウ側の高Ｒｈ領域Ａ８０に位置する。図７及び図８において、高Ｒｈ領域Ａ８０がハッチングで示されている。
【００７８】
図７が示す様に、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１は、ソール８に位置する。一方、図１が示す様に、（上記リブ（Ｘ）を有する）ヘッド２の最大振幅点Ｐｍ１は、クラウンに位置する。リブ（Ｘ）の設置により、一次モードの最大振幅点がソールからクラウンに移動している。この最大振幅点Ｐｍ１がクラウンに位置することは、一次固有振動数Ｈ１の増大に寄与する。一次固有振動数Ｈ１の増大は、打球音を高くするのに有効である。
【００７９】
ソールの形状は、平坦に近い場合が多い。一方、クラウンには、通常、曲率が付与される。通常、クラウンの曲率半径は、ソールの曲率半径よりも小さい。一方、ヘッドの大型化に伴い、クラウンの厚みと、ソールの厚みとは、近づく傾向にある。ヘッドの大型化に伴い、ソールが薄くされる傾向にある。その結果、クラウンの厚みとソールの厚みとが近くなりやすい。この場合、一次モードでの最大振幅点がソールに位置しやすい。
【００８０】
一次モードでの最大振幅点がソールに位置している場合、一次固有振動数Ｈ１が小さくなりやすい。ソール形状が比較的平坦なのが、その一因である。一方、一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置している場合、一次固有振動数Ｈ１が大きくなりやすい。クラウンの曲率半径が比較的小さいのが、その一因である。大きな一次固有振動数Ｈ１により、打球音が高くなりやすい。上記リブ２０の配置は、一次固有振動数Ｈ１を高くするのに効果的である。
【００８１】
上記の通り、ヘッド２では、リブ２０の設置により、一次モードでの最大振幅点の位置が、クラウン以外からクラウンへと移動している。このことは、リブ２０が、打球音を高くするのに有効であることを示している。
【００８２】
一次モードでの最大振幅点がソールに位置している場合、その最大振幅点の位置をソールからクラウンへと移動させる観点から、リブ（Ｘ）は、ソールの内面に配置されるのが好ましい。
【００８３】
サイドを有するヘッドの場合、リブ（Ｘ）は、ソールの内面のみに配置されていてもよいし、ソール内面及びサイドの内面に跨って配置されていてもよい。ソールの内面にリブ（Ｘ）が配置されることにより、最大振幅点の位置がソールからクラウンへと移動しうる。
【００８４】
図８には、リブ２０の位置が仮想線（２点鎖線）で示されている。リブ２０は、少なくとも一つの高Ｒｈ領域Ａ８０を通過している。このリブ２０の配置は、次の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を満たす。
（ａ）上記リブ（Ｘ）が、上記Ｒｈが８０％以上である高Ｒｈ領域のうちの少なくとも一つを横断している。
（ｂ）上記リブ（Ｘ）よりもトウ側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。
（ｃ）上記リブ（Ｘ）よりもヒール側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。
【００８５】
上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は、振動を拘束するのに寄与する。上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を満たすリブ（Ｘ）は、一次固有振動数Ｈ１を高くするのに効果的である。上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は、振動を拘束するのに寄与する。
【００８６】
リブ２０の配置は、次の（ａ１）を満たす。
（ａ１）上記リブ（Ｘ）が、上記Ｒｈが８０％以上である高Ｒｈ領域のうち、上記最大振幅点Ｐｅ１が存在する高Ｒｈ領域Ａ８０を横断している。
【００８７】
上記（ａ１）を満たすリブ（Ｘ）は、一次固有振動数Ｈ１を高くするのに効果的である。
【００８８】
ヘッド２８には、高Ｒｈ領域Ａ８０が複数存在する。リブ２０は、２つの高Ｒｈ領域Ａ８０を横断している。即ちリブ２０は、全ての上記高Ｒｈ領域Ａ８０を横断している。この構成により、打球音が更に高くされうる。
【００８９】
サイドを有するヘッドの場合、ソールとサイドとが同時に振動することがある。サイドを有するヘッドの場合、サイドとソールとにまたがって存在する一つの腹（一次モードの腹）が生じることがある。サイドを有するヘッドの場合、サイド及びソールに存在するリブ（Ｘ）が設けられてもよい。即ち、リブ（Ｘ）は、ソールの内面及びサイドの内面に設けられていてもよい。
【００９０】
単一のリブ（Ｘ）がソール８、ヒール側のサイド１０及びトウ側のサイド１０を補強していてもよい。
【００９１】
図９は、第二実施形態に係るヘッド３０をクラウン側から見た図である。    
【００９２】
ヘッド３０は、フェース４、クラウン６、ソール（図示されず）及びホーゼル１２を有する。ヘッド３０は、中空である。ヘッド３０は、いわゆるウッド型のゴルフクラブヘッドである。
【００９３】
ヘッド３０は、その内面にリブ３２を有している。リブ３２は、トウ側のサイド１０から、ソール８を経由して、ヒール側のサイド１０にまで連続的に延びている。このリブ３２は、リブ（Ｘ）である。
【００９４】
ヘッド３０では、リブ３２の延在方向は、トウ−ヒール方向に対して傾斜している。本発明では、このような構成も可能である。
【００９５】
図９において両矢印θ１で示されているのは、リブの上記投影像Ｔｒの延在方向とトウ−ヒール方向とのなす角度（ｄｅｇｒｅｅ）である。リブの投影像Ｔｒが曲がっている場合、この角度θ１は、投影像Ｔｒの接線のそれぞれとトウ−ヒール方向とのなす角度である。一次固有振動数Ｈ１を大きくする観点から、角度θ１の絶対値は、５度以下が好ましく、４度以下がより好ましく、３度以下がより好ましい。
【００９６】
図１０は、第三実施形態に係るヘッド３６をクラウン側から見た図であり、図１１は、図１０のＡ−Ａ線に沿った断面図である。ヘッド３６の内面には、リブ３８が設けられている。このリブ３８は、リブ（Ｘ）である。
【００９７】
リブ３８は、トウ側のサイド１０から、ソール８を経由して、ヒール側のサイド１０にまで連続的に延びている。即ち、リブ３８は、ソール８の内面に位置するソール配置部３８ｓと、トウ側のサイド１０に位置するトウサイド部３８ｔと、ヒール側のサイド１０に位置するヒールサイド部３８ｈとを有する。このリブ３８により、一次固有振動数Ｈ１が効果的に増大しうる。
【００９８】
このように、リブ３８は、そのヒール側の端がクラウン６にまで延在している。このリブ３８では、トウサイド部３８ｔ、ソール配置部３８ｓ及びヒールサイド部３８ｈが連続している。本発明では、このような構成も可能である。前述の様に、サイドとソールとにまたがるリブ３８は、一次固有振動数Ｈ１を効果的に向上させうる。サイドとソールとにまたがるリブ３８により、一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置しやすい。
【００９９】
図１２は、第四実施形態に係るヘッド４６をクラウン側から見た図であり、図１３は、図１２のＢ−Ｂ線に沿った断面図である。ヘッド４６の内面には、リブ４８が設けられている。このリブ４８は、リブ（Ｘ）である。
【０１００】
リブ４８は、トウ側のサイド１０から、ソール８及びヒール側のサイド１０を経由して、クラウン６にまで連続的に延びている。即ち、リブ４８は、ソール８の内面に位置するソール配置部４８ｓと、トウ側のサイド１０に位置するトウサイド部４８ｔと、ヒール側のサイド１０に位置するヒールサイド部４８ｈと、クラウン６の内面に位置するクラウン配置部４８ｃとを有する。
【０１０１】
このように、リブ４８は、クラウンの内面に配置されていてもよい。ソールとクラウンとにまたがるリブ４８により、一次固有振動数Ｈ１が高くされうる。
【０１０２】
なお、本発明のヘッドには、リブ（Ｘ）以外のリブが設けられてもよい。
【０１０３】
図１及び図２において両矢印Ｖｔで示されるのは、リブ２０（リブ（Ｘ））のトウ側の端点ｐｔとクラウン境界点ｃｔとの距離（三次元的な距離）である。図１及び図２において両矢印Ｖｈで示されるのは、リブ２０（リブ（Ｘ））のヒール側の端点ｐｈとクラウン境界点ｃｈとの距離（三次元的な距離）である。端点ｐｔは、リブ（Ｘ）において最もトウ側に位置する点である。端点ｐｈは、リブ（Ｘ）において最もヒール側に位置する点である。上記クラウン境界点ｃｔ及び上記クラウン境界点ｃｈを決定するために、平面Ｐｘ（図示されず）が定義される。この平面Ｐｘは、上記端点ｐｔ及び上記端点ｐｈを含み、且つ、フェース−バック方向に対して垂直な平面である。上記クラウン境界点ｃｔは、上記平面Ｐｘとクラウン６の内面との交線において、最もトウ側に位置する点である。
クラウン境界点ｃｈは、上記平面Ｐｘとクラウン６の内面との交線において、最もヒール側に位置する点である。
【０１０４】
距離Ｖｔ及び距離Ｖｈは、一次モードでの固有振動の形態等に基づいて適切に設定されうる。固有振動数を高くする観点から、距離Ｖｔ及び距離Ｖｈは小さいのが好ましい。この観点から、好ましい距離Ｖｔは、例えば、５０ｍｍ以下、更には４５ｍｍ以下に設定されうる。同様に、好ましい距離Ｖｈは、例えば、５０ｍｍ以下、更には４５ｍｍ以下に設定されうる。
【０１０５】
過度に短いリブは、打球音を高くできないばかりでなく、逆に、打球音を低くすることがある。振動の腹の位置に設けられた過度に短いリブは、振動の腹の位置の質量を増加させる一方で、その振動をほとんど拘束しない。よって、この過度に短いリブは、打球音を低くしてしまう。少なくとも一つの高Ｒｈ領域を横断できないような短いリブは、打球音を低くする。
【０１０６】
ヘッド幅Ｗａ（図５参照）は限定されない。重心深度を深くし且つ慣性モーメントを大きくする観点から、ヘッド幅Ｗａは、１００ｍｍ以上が好ましく、１０７ｍｍ以上がより好ましく、１１５ｍｍ以上がより好ましい。ゴルフクラブに関する規則を遵守する観点から、ヘッド幅Ｗａは、１２７ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍの測定誤差を考慮すると、１２５ｍｍが特に好ましい。
【０１０７】
ヘッド長さＷｃは限定されない。フェースを広くし且つ慣性モーメントを大きくする観点から、ヘッド長さＷｃは、１００ｍｍ以上が好ましく、１０７ｍｍ以上がより好ましく、１１５ｍｍ以上がより好ましい。ゴルフクラブに関する規則を遵守する観点から、ヘッド長さＷｃは、１２７ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍの測定誤差を考慮すると、１２５ｍｍが特に好ましい。
【０１０８】
ヘッド体積は限定されない。慣性モーメントの増大及びスイートエリアの拡大の観点から、ヘッド体積は、４００ｃｃ以上が好ましく、４２０ｃｃ以上がより好ましく、４４０ｃｃ以上がより好ましい。ゴルフクラブに関する規則を遵守する観点から、ヘッド体積は４７０ｃｃ以下が好ましく、１０ｃｃの測定誤差を考慮すると、４６０ｃｃが特に好ましい。
【０１０９】
ヘッド重量Ｍｈは限定されない。スイングバランスの観点から、ヘッド重量Ｍｈは１７５ｇ以上が好ましく、１８０ｇ以上がより好ましく、１８５ｇ以上がより好ましい。スイングバランスの観点から、ヘッド重量Ｍｈは、２００ｇ以下が好ましく、１９５ｇ以下がより好ましい。
【０１１０】
リブ（Ｘ）の重量Ｍｒは限定されない。一次固有振動数Ｈ１の増大の観点から、リブ（Ｘ）の重量Ｍｒは、１．０ｇ以上が好ましく、１．２ｇ以上がより好ましく、１．５ｇ以上がより好ましい。リブ（Ｘ）の重量が過大である場合、ヘッド本体に配分しうる重量が減少し、慣性モーメントが小さくなる。この観点から、リブ（Ｘ）の重量Ｍｒは、５．０ｇ以下が好ましく、４．０ｇ以下がより好ましく、３．０ｇ以下がより好ましい。
【０１１１】
リブ重量Ｍｒの、ヘッド重量Ｍｈに対する比（Ｍｒ／Ｍｈ）は限定されない。高い打球音を得る観点から、比（Ｍｒ／Ｍｈ）は、０．００５以上が好ましく、０．００７以上がより好ましく、０．００９以上がより好ましい。リブ（Ｘ）の重量が過大である場合、ヘッド本体に配分しうる重量が減少し、慣性モーメントが小さくなる。この観点から、比（Ｍｒ／Ｍｈ）は、０．０２８以下が好ましく、０．０２１以下がより好ましく、０．０１５以下がより好ましい。
【０１１２】
図３の拡大図において両矢印ＨＲで示されているのは、リブ（Ｘ）の高さである。打球音を高くする観点から、リブ高さＨＲは、２ｍｍ以上が好ましく、２．５ｍｍ以上がより好ましく、３ｍｍ以上がより好ましい。リブ重量を抑制する観点から、リブ高さＨＲは、１５ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましい。
【０１１３】
ヒール側のサイドの振動を抑制しつつリブの重量を抑える観点から、リブのヒール側の端部において、リブ高さＨＲは、ヒール側にいくほど徐々に又は段階的に低くされてもよい。トウ側のサイドの振動を抑制しつつリブの重量を抑える観点から、リブのトウ側の端部において、リブ高さＨＲは、トウ側にいくほど徐々に又は段階的に低くされてもよい。  
【０１１４】
サイドの振動を抑制しつつリブ（Ｘ）の重量を抑える観点から、サイドにおけるリブ高さＨＲの平均値は、ソールにおけるリブ高さＨＲの平均値よりも小さくされてもよい。
【０１１５】
図３の拡大図において両矢印ＢＲで示されているのは、リブ（Ｘ）の幅である。打球音を高くする観点から、リブ幅ＢＲの平均値は、０．５ｍｍ以上が好ましく、０．７ｍｍ以上がより好ましく、０．９ｍｍ以上がより好ましい。リブの重量を抑制する観点から、リブ幅ＢＲの平均値は、３ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍ以下が好ましい。
【０１１６】
上記リブ長さＷｒの、ヘッド長さＷｃに対する比（Ｗｒ／Ｗｃ）は限定されない。リブ（Ｘ）による効果を高める観点から、比（Ｗｒ／Ｗｃ）は、０．８０以上が好ましく、０．８５以上がより好ましく、０．９０以上がより好ましい。ヘッドの生産性の観点からは、比（Ｗｒ／Ｗｃ）は、１以下が好ましく、１未満がより好ましく、０．９８以下がより好ましく、０．９５以下がより好ましい。
【０１１７】
一次固有振動数Ｈ１が高い場合、実際の打撃における打球音も高くなりやすい。この観点から、一次固有振動数Ｈ１は、２０００Ｈｚ以上が好ましく、２５００Ｈｚがより好ましく、３４００Ｈｚ以上がより好ましい。なお、一次固有振動数Ｈ１が過度に高い場合、反発性能が低下する場合があり、また、ヘッド設計上の制限もある。これらの観点から、一次固有振動数Ｈ１は、５０００Ｈｚ以下、更には４０００Ｈｚ以下とすることもできる。
【０１１８】
打球音に対する影響度は一次固有振動数Ｈ１よりも低下するが、二次固有振動数Ｈ２は、打球音に影響しうる。この観点から、二次固有振動数Ｈ２は、３０００Ｈｚ以上が好ましく、３２００Ｈｚがより好ましく、３４００Ｈｚ以上がより好ましい。なお、ヘッド設計上の制限から、二次固有振動数Ｈ２は、通常、５０００Ｈｚ以下、更には４０００Ｈｚ以下であると考えられる。
【０１１９】
打球音に対する影響度は二次固有振動数Ｈ２よりも大きく低下するが、三次固有振動数Ｈ３は、打球音に影響する可能性がある。この観点から、三次固有振動数Ｈ３は、３０００Ｈｚ以上が好ましく、３２００Ｈｚがより好ましく、３４００Ｈｚ以上がより好ましい。なお、ヘッド設計上の制限から、三次固有振動数Ｈ３は、通常、５０００Ｈｚ以下、更には４５００Ｈｚ以下であると考えられる。
【０１２０】
打球音に対する影響度は三次固有振動数Ｈ３よりも大きく低下するが、四次固有振動数Ｈ４は、打球音に影響する可能性がある。この観点から、四次固有振動数Ｈ４は、３０００Ｈｚ以上が好ましく、３２００Ｈｚがより好ましく、３４００Ｈｚ以上がより好ましい。なお、ヘッド設計上の制限から、四次固有振動数Ｈ４は、通常、５０００Ｈｚ以下、更には４５００Ｈｚ以下であると考えられる。
【０１２１】
打球音に対する影響度は四次固有振動数Ｈ４よりも大きく低下するが、五次固有振動数Ｈ５は、打球音に影響する可能性がある。この観点から、五次固有振動数Ｈ５は、３０００Ｈｚ以上が好ましく、３２００Ｈｚがより好ましく、３４００Ｈｚ以上がより好ましく、４０５０Ｈｚ以上がより好ましい。なお、ヘッド設計上の制限から、五次固有振動数Ｈ５は、通常、５０００Ｈｚ以下、更には４５００Ｈｚ以下であると考えられる。
【０１２２】
上記リブ（Ｘ）の本数は限定されない。リブ重量の抑制の観点から、リブ（Ｘ）の本数は、２本以下が好ましく、１本が特に好ましい。リブ（Ｘ）に加えて、他のリブが設けられていても良い。リブ（Ｘ）同士が交差していてもよい。また、リブ（Ｘ）と、リブ（Ｘ）以外のリブとが交差していてもよい。リブ重量を抑制する観点からは、リブ（Ｘ）以外のリブは存在しないのが好ましい。
【０１２３】
前述の通り、ソールが薄い場合、本発明の効果が向上しうる。この観点から、ソールの平均厚さＴｓは、１ｍｍ以下が好ましく、０．８ｍｍ以下がより好ましく、０．７ｍｍ以下がより好ましい。ヘッドの強度の観点から、ソールの平均厚さＴｓは、０．５ｍｍ以上が好ましい。
【０１２４】
前述の通り、クラウンの平均厚さＴｃ（ｍｍ）とソールの平均厚さＴｓ（ｍｍ）とが近い場合、本発明の効果が顕在化しやすい。この観点から、比（Ｔｓ／Ｔｃ）は、２．０以下が好ましく、１．８以下がより好ましい。低重心の観点から、比（Ｔｓ／Ｔｃ）は、１．０以上が好ましく、１．２以上がより好ましい。
【０１２５】
ソールの曲率半径が大きく、ソールが平坦に近い場合、ソールが振動しやすい。よってこの場合、リブ（Ｘ）をソールに設けることによる打球音の改善効果が大きい。この観点から、ソールの曲率半径は、１００ｍｍ以上であるのが好ましく、１１０ｍｍ以上であるのがより好ましく、１２０ｍｍ以上であるのがより好ましい。ダフリの際における接地抵抗を抑制する観点から、ソールの曲率半径は、１５０ｍｍ以下であるのが好ましい。
【０１２６】
ソールの曲率半径は、次のようにして測定されうる。上記軸Ｚを含むあらゆる平面Ｈｐを考え、これらの平面Ｈｐとソール内面との交線が決定される。これらの交線は、多数である。各交線の曲率が、ソールの曲率半径である。なお、ソールの曲率半径の決定において、ソールに表示された文字等に起因する凹凸は、無視される。
【０１２７】
ヘッドの材質は限定されない。ヘッドの材質として、金属、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）等が例示される。ヘッドに用いられる上記金属として、純チタン、チタン合金、ステンレス鋼、マレージング鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及びタングステン−ニッケル合金から選ばれる一種以上の金属が例示される。ステンレス鋼として、ＳＵＳ６３０及びＳＵＳ３０４が例示される。ステンレス鋼の具体例として、ＣＵＳＴＯＭ４５０（カーペンター社製）が例示される。チタン合金として、６−４チタン（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ等が例示される。ヘッド体積が大きい場合、打球音が大きくなりやすい。本発明は、打球音が大きなヘッドにおいて特に効果的である。この観点から、ヘッドの材質は、チタン合金が好ましい。この観点から、ソール及びサイドの材質は、チタン合金が好ましい。
【０１２８】
ヘッドの製造方法は限定されない。通常、中空のヘッドは、２個以上の部材が接合されることにより製造される。ヘッドを構成する部材の製造方法は限定されず、鋳造、鍛造及びプレスフォーミングが例示される。
【０１２９】
ヘッドの構造として、それぞれ一体成形された２個の部材が接合された２ピース構造、それぞれ一体成形された３個の部材が接合された３ピース構造、及び、それぞれ一体成形された４個の部材が接合された４ピース構造が例示される。
【実施例】
【０１３０】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【０１３１】
［シミュレーション１：ヘッドＴ１からＴ６による検討］
【０１３２】
［ヘッドＴ１］
上記ヘッド２８と同様の形状を有するヘッドＴ１の三次元データを作成した。このヘッドＴ１は、リブを有さない。このヘッドのクラウンの厚さＴｃは０．５５（ｍｍ）とされ、ソールの厚さＴｓは１．３ｍｍとされ、ヘッド体積は４６０ｃｃとされた。ヘッドの材質としてはチタン合金が選択され、この材質に基づく係数を用いて計算を行った。ヘッド重量は１９３ｇとされた。
【０１３３】
市販のプリプロセッサ（ＨｙｐｅｒＭｅｓｈ等）を用いて、ヘッドＴ１を有限の要素にメッシュ分割し、計算モデルを得た。次に、市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０１３４】
図１４及び図１５は、メッシュ分割されたヘッドＴ１を示すシミュレーション画像である。図１４は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図１４の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１３５】
図１５には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１３６】
図１５の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０１３７】
なお、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４には、複数のラインが描かれているが、これらは、ソールの内面の段差あるいは計算モデルのメッシュラインであって、リブ（Ｘ）ではない。
【０１３８】
このヘッドＴ１の一次モードにおける振動形態は、図７に示す通りであった。なお図７は、ソール側から見た図である。
【０１３９】
図１５の画像ＳＯＬＥ−１及び図７が示す様に、このヘッドＴ１では、２つの高Ｒｈ領域が、ソールに位置する。
【０１４０】
計算の結果、ヘッドＴ１の、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０１４１】
一次固有振動数Ｖ１：３０７２Ｈｚ
二次固有振動数Ｖ２：３３１７Ｈｚ
三次固有振動数Ｖ３：３４３２Ｈｚ
四次固有振動数Ｖ４：３６４１Ｈｚ
【０１４２】
［ヘッドＴ２］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ２がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ２の計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０１４３】
図１６及び図１７は、メッシュ分割されたヘッドＴ２を示すシミュレーション画像である。図１６は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図１６の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１４４】
リブｔ２の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。
【０１４５】
図１７には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１４６】
図１７の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０１４７】
図１７の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ２では、一次モードでの最大振幅点が、ソールに存在しない。このヘッドＴ２では、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置することは、一次の固有振動数を高めるのに寄与している。
【０１４８】
計算の結果、ヘッドＴ２の、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０１４９】
一次固有振動数Ｈ１：３４２２Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６３３Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３９０７Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：４０５５Ｈｚ
【０１５０】
［ヘッドＴ３］
【０１５１】
［ヘッドＴ３−１０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３１０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−１０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０１５２】
図１８及び図１９は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−１０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図１８は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図１８の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１５３】
リブｔ３１０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が１０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が１０ｍｍとされた。
【０１５４】
図１９には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１５５】
図１９の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０１５６】
図１９の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−１０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに存在しない。このヘッドＴ３−１０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置することは、一次の固有振動数を高めるのに寄与している。
【０１５７】
計算の結果、ヘッドＴ３−１０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０１５８】
一次固有振動数Ｈ１：３４２２Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６２９Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８９５Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：４０１０Ｈｚ
【０１５９】
［ヘッドＴ３−１５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３１５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−１５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０１６０】
図２０及び図２１は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−１５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図２０は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図２０の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１６１】
リブｔ３１５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が１５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が１５ｍｍとされた。
【０１６２】
図２１には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１６３】
図２１の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０１６４】
図２１の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−１５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに存在しない。このヘッドＴ３−１５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置することは、一次の固有振動数を高めるのに寄与している。
【０１６５】
計算の結果、ヘッドＴ３−１５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０１６６】
一次固有振動数Ｈ１：３４２２Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６２６Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８７１Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９６２Ｈｚ
【０１６７】
［ヘッドＴ３−３０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３３０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−３０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０１６８】
図２２及び図２３は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−３０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図２２は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図２２の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１６９】
リブｔ３３０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が３０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が３０ｍｍとされた。
【０１７０】
図２３には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１７１】
図２３の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０１７２】
図２３の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−３０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに存在しない。このヘッドＴ３−３０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置することは、一次の固有振動数を高めるのに寄与している。
【０１７３】
計算の結果、ヘッドＴ３−３０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０１７４】
一次固有振動数Ｈ１：３４２１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６１９Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７９６Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９３２Ｈｚ
【０１７５】
［ヘッドＴ３−３５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３３５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−３５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０１７６】
図２４及び図２５は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−３５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図２４は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図２４の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１７７】
リブｔ３３５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が３５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が３５ｍｍとされた。
【０１７８】
図２５には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１７９】
図２５の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０１８０】
図２５の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−３５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに存在しない。このヘッドＴ３−３５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置することは、一次の固有振動数を高めるのに寄与している。
【０１８１】
計算の結果、ヘッドＴ３−３５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０１８２】
一次固有振動数Ｈ１：３４２１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６０５Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７１１Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３８２３Ｈｚ
【０１８３】
［ヘッドＴ３−４０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３４０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−４０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０１８４】
図２６及び図２７は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−４０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図２６は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図２６の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１８５】
リブｔ３４０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が４０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が４０ｍｍとされた。
【０１８６】
図２７には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１８７】
図２７の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０１８８】
図２７の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−４０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに存在しない。このヘッドＴ３−４０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置することは、一次の固有振動数を高めるのに寄与している。
【０１８９】
計算の結果、ヘッドＴ３−４０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０１９０】
一次固有振動数Ｈ１：３４１６Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４８５Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６３０Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７８８Ｈｚ
【０１９１】
［ヘッドＴ３−４５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３４５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−４５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０１９２】
図２８及び図２９は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−４５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図２８は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図２８の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１９３】
リブｔ３４５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が４５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が４５ｍｍとされた。
【０１９４】
図２９には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０１９５】
図２９の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０１９６】
図２９の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−４５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに位置する。このヘッドＴ３−４５ｍｍにおいて、リブｔ３４５は、２個存在する高Ｒｈ領域（図７参照）のいずれをも横断していない。
【０１９７】
計算の結果、ヘッドＴ３−４５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０１９８】
一次固有振動数Ｈ１：３３８７Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４２７Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６１８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７８２Ｈｚ
【０１９９】
前述したヘッドＴ３−４０ｍｍと比較して、このヘッドＴ３−４５ｍｍの一次固有振動数Ｈ１は、低い。また、前述したリブｔ３４０は、一次モードでの最大振幅点をソールからクラウンに移動させているのに対して、このリブｔ３４５は、一次モードでの最大振幅点をソールからクラウンに移動させることができない。ヘッドＴ３−４０ｍｍとヘッドＴ３−４５ｍｍとの間に、顕著な相違がある。
【０２００】
［ヘッドＴ３−５０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３５０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−５０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０２０１】
図３０及び図３１は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−５０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図３０は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図３０の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２０２】
リブｔ３５０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が５０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が５０ｍｍとされた。
【０２０３】
図３１には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２０４】
図３１の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０２０５】
図３１の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−５０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに位置する。このヘッドＴ３−５０ｍｍにおいて、リブｔ３５０は、２個存在する高Ｒｈ領域（図７参照）のいずれをも横断していない。
【０２０６】
計算の結果、ヘッドＴ３−５０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０２０７】
一次固有振動数Ｈ１：３２４６Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４２２Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６０５Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７３３Ｈｚ
【０２０８】
［ヘッドＴ３−５５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３５５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−５５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０２０９】
図３２及び図３３は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−５５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図３２は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図３３の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２１０】
リブｔ３５５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が５５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が５５ｍｍとされた。
【０２１１】
図３３には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２１２】
図３３の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０２１３】
図３３の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−５５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに位置する。このヘッドＴ３−５５ｍｍにおいて、リブｔ３５５は、２個存在する高Ｒｈ領域（図７参照）のいずれをも横断していない。
【０２１４】
計算の結果、ヘッドＴ３−５５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０２１５】
一次固有振動数Ｈ１：３１２６Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４１９Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３５５３Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３６７７Ｈｚ
【０２１６】
［ヘッドＴ４］
【０２１７】
［ヘッドＴ４−５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ４５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ４−５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０２１８】
図３４及び図３５は、メッシュ分割されたヘッドＴ４−５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図３４は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図３４の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２１９】
リブｔ４５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）は０ｍｍであり、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍである。
【０２２０】
このヘッドＴ４−５ｍｍにおいて、リブｔ４５は、連続的ではなく、断続的である。トウ−ヒール方向の略中央位置において、リブｔ４５は途切れている。この途切れている部分（分断部）のトウ−ヒール方向幅（分断幅とも称される）が、５ｍｍである。
【０２２１】
図３５には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２２２】
図３５の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０２２３】
図３５の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ４−５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０２２４】
計算の結果、ヘッドＴ４−５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０２２５】
一次固有振動数Ｈ１：３４１６Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６２０Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８８１Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９４５Ｈｚ
【０２２６】
［ヘッドＴ４−１０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ４１０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ４−１０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０２２７】
図３６及び図３７は、メッシュ分割されたヘッドＴ４−１０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図３６は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図３６の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２２８】
リブｔ４１０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）は０ｍｍであり、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍである。
【０２２９】
このヘッドＴ４−１０ｍｍにおいて、リブｔ４１０は、連続的ではなく、断続的である。トウ−ヒール方向の略中央位置において、リブｔ４１０は途切れている。この途切れている部分のトウ−ヒール方向幅（分断幅とも称される）が、１０ｍｍである。
【０２３０】
図３７には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２３１】
図３７の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０２３２】
図３７の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ４−１０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０２３３】
計算の結果、ヘッドＴ４−１０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０２３４】
一次固有振動数Ｈ１：３４１５Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６１１Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７７８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３８９９Ｈｚ
【０２３５】
［ヘッドＴ４−１５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ４１５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ４−１５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０２３６】
図３８及び図３９は、メッシュ分割されたヘッドＴ４−１５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図３８は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図３８の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２３７】
リブｔ４１５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）は０ｍｍであり、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍである。
【０２３８】
このヘッドＴ４−１５ｍｍにおいて、リブｔ４１５は、連続的ではなく、断続的である。トウ−ヒール方向の略中央位置において、リブｔ４１５は途切れている。この途切れている部分（分断部）のトウ−ヒール方向幅（分断幅とも称される）が、１５ｍｍである。
【０２３９】
図３９には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２４０】
図３９の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０２４１】
図３９の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ４−１５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０２４２】
計算の結果、ヘッドＴ４−１５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０２４３】
一次固有振動数Ｈ１：３４０８Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４６４Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６５１Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９０１Ｈｚ
【０２４４】
［ヘッドＴ５］
【０２４５】
［ヘッドＴ５−２０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ５２０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ５−２０ｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０２４６】
図４０及び図４１は、メッシュ分割されたヘッドＴ５−２０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図４０は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図４０の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２４７】
リブｔ５２０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が２０ｍｍとされた。
【０２４８】
図４１には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２４９】
図４１の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０２５０】
図４１の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ５−２０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０２５１】
計算の結果、ヘッドＴ５−２０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０２５２】
一次固有振動数Ｈ１：３４２１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６３０Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８８８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９９２Ｈｚ
【０２５３】
［ヘッドＴ５−３０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ５３０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ５−３０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０２５４】
図４２及び図４３は、メッシュ分割されたヘッドＴ５−３０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図４２は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図４２の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２５５】
リブｔ５３０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が３０ｍｍとされた。
【０２５６】
図４３には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２５７】
図４３の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０２５８】
図４３の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ５−３０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０２５９】
計算の結果、ヘッドＴ５−３０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０２６０】
一次固有振動数Ｈ１：３４２１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６２８Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８８９Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９９４Ｈｚ
【０２６１】
［ヘッドＴ５−３５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ５３５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ５−３５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０２６２】
図４４及び図４５は、メッシュ分割されたヘッドＴ５−３５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図４４は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図４４の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２６３】
リブｔ５３５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が３５ｍｍとされた。
【０２６４】
図４５には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２６５】
図４５の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０２６６】
図４５の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ５−３５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０２６７】
計算の結果、ヘッドＴ５−３５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０２６８】
一次固有振動数Ｈ１：３４２０Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６２４Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８８９Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９７２Ｈｚ
【０２６９】
［ヘッドＴ５−４５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ５４５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ５−４５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０２７０】
図４６及び図４７は、メッシュ分割されたヘッドＴ５−４５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図４６は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図４６の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２７１】
リブｔ５４５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が４５ｍｍとされた。
【０２７２】
図４７には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２７３】
図４７の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０２７４】
図４７の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ５−４５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０２７５】
計算の結果、ヘッドＴ５−４５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０２７６】
一次固有振動数Ｈ１：３４１９Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６１８Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８６８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９０５Ｈｚ
【０２７７】
［ヘッドＴ５−６０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ５６０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ５−６０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０２７８】
図４８及び図４９は、メッシュ分割されたヘッドＴ５−６０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図４８は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図４８の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２７９】
リブｔ５６０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が６０ｍｍとされた。
【０２８０】
図４９には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２８１】
図４９の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０２８２】
図４９の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ５−６０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０２８３】
計算の結果、ヘッドＴ５−６０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０２８４】
一次固有振動数Ｈ１：３４１９Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６１８Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８６８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９０５Ｈｚ
【０２８５】
［ヘッドＴ５−８０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ５８０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ５−８０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０２８６】
図５０及び図５１は、メッシュ分割されたヘッドＴ５−８０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図５０は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図５０の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２８７】
リブｔ５８０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が８０ｍｍとされた。
【０２８８】
図５１には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２８９】
図５１の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０２９０】
図５１の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ５−８０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０２９１】
計算の結果、ヘッドＴ５−８０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０２９２】
一次固有振動数Ｈ１：３４１９Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６１８Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８６８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９０５Ｈｚ
【０２９３】
［ヘッドＴ６］
【０２９４】
［ヘッドＴ６−４５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６４５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−４５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０２９５】
図５２及び図５３は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−４５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図５２は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図５２の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２９６】
リブｔ６４５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が４５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。
【０２９７】
図５３には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０２９８】
図５３の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０２９９】
図５３の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ６−４５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０３００】
計算の結果、ヘッドＴ６−４５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０３０１】
一次固有振動数Ｈ１：３４２１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６２０Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７５１Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９３０Ｈｚ
【０３０２】
［ヘッドＴ６−５０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６５０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−５０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０３０３】
図５４及び図５５は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−５０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図５４は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図５４の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３０４】
リブｔ６５０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が５０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。
【０３０５】
図５５には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３０６】
図５５の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０３０７】
図５５の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ６−５０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０３０８】
計算の結果、ヘッドＴ６−５０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０３０９】
一次固有振動数Ｈ１：３４１９Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６１１Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７０８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９２８Ｈｚ
【０３１０】
［ヘッドＴ６−５５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６５５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−５５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０３１１】
図５６及び図５７は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−５５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図５６は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図５６の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３１２】
リブｔ６５５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が５５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。
【０３１３】
図５７には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３１４】
図５７の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０３１５】
図５７の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ６−５５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０３１６】
計算の結果、ヘッドＴ６−５５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０３１７】
一次固有振動数Ｈ１：３４１７Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３５９８Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７１０Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９１３Ｈｚ
【０３１８】
［ヘッドＴ６−６０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６６０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−６０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０３１９】
図５８及び図５９は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−６０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図５８は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図５８の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３２０】
リブｔ６６０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が６０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。
【０３２１】
図５９には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３２２】
図５９の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０３２３】
図５９の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ６−６０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０３２４】
計算の結果、ヘッドＴ６−６０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０３２５】
一次固有振動数Ｈ１：３４１４Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３５８５Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７２３Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３８２７Ｈｚ
【０３２６】
［ヘッドＴ６−６５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６６５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−６５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０３２７】
図６０及び図６１は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−６５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図６０は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図６０の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３２８】
リブｔ６６５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされた。上記距離Ｖｔ（図２参照）が６５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。
【０３２９】
図６０には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３３０】
図６１の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０３３１】
図６１の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ６−６５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０３３２】
計算の結果、ヘッドＴ６−６５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０３３３】
一次固有振動数Ｈ１：３４１１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３５５７Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７１６Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７３９Ｈｚ
【０３３４】
［ヘッドＴ６−７０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６７０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−７０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０３３５】
図６２及び図６３は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−７０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図６２は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図６２の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３３６】
リブｔ６７０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされた。上記距離Ｖｔ（図２参照）が７０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。
【０３３７】
図６３には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３３８】
図６３の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０３３９】
図６３の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ６−７０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。
【０３４０】
計算の結果、ヘッドＴ６−７０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０３４１】
一次固有振動数Ｈ１：３４０３Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４８６Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６４８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７５１Ｈｚ
【０３４２】
［ヘッドＴ６−７５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６７５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−７５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０３４３】
図６４及び図６５は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−７５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図６４は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図６４の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３４４】
リブｔ６７５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされた。上記距離Ｖｔ（図２参照）が７５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。
【０３４５】
図６５には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３４６】
図６５の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０３４７】
図６５の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ６−７５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに位置する。
【０３４８】
計算の結果、ヘッドＴ６−７５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０３４９】
一次固有振動数Ｈ１：３３１４Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４２１Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６１８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７５６Ｈｚ
【０３５０】
［ヘッドＴ６−８０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６８０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−８０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。
【０３５１】
図６６及び図６７は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−８０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図６６は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図６６の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３５２】
リブｔ６８０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされた。上記距離Ｖｔ（図２参照）が８０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。
【０３５３】
図６７には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。
【０３５４】
図６７の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。
【０３５５】
図６７の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ６−８０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに位置する。
【０３５６】
計算の結果、ヘッドＴ６−８０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。
【０３５７】
一次固有振動数Ｈ１：３２４１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４１６Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６０８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７４７Ｈｚ
【０３５８】
以上のシミュレーション１において、リブ（Ｘ）（リブＴ２からＴ６）のフェース−バック方向位置は、図８において仮想線で示される位置とされた。
【０３５９】
各リブ（Ｘ）の端の位置は、次の通りである。
・Ｔ３−１０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ１０とＣＬ２０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約１０％の地点）
・Ｔ３−１０ｍｍのヒール側の端：振幅比Ｒｈが１０％以下の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約５％の地点）
・Ｔ３−１５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ１０とＣＬ２０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約１０％の地点）
・Ｔ３−１５ｍｍのヒール側の端：振幅比Ｒｈが１０％以下の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約１０％の地点）
・Ｔ３−３０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約３０％の地点）
・Ｔ３−３０ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約２０％の地点）
・Ｔ３−３５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約３０％の地点）
・Ｔ３−３５ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ３０とＣＬ４０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約４０％の地点）
・Ｔ３−４０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ４０とＣＬ５０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約５０％の地点）
・Ｔ３−４０ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ４０とＣＬ５０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約５０％の地点）
・Ｔ３−４５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ７０とＣＬ８０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約７５％の地点）
・Ｔ３−４５ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ６０とＣＬ７０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約６０％の地点）
・Ｔ３−５０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ８０とＣＬ９０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約９０％の地点）
・Ｔ３−５０ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ８０とＣＬ９０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約９０％の地点）
・Ｔ３−５５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ９０で囲まれる領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約９５％の地点）
・Ｔ３−５５ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ８０で囲まれる領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約８５％の地点）
・Ｔ４−５ｍｍの分断部のトウ側の端（分断部よりもトウ側のリブのヒール端）：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約３０％の地点）
・Ｔ４−５ｍｍの分断部のヒール側の端（分断部よりもヒール側側のリブのトウ端）：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約３０％の地点）
・Ｔ４−１０ｍｍの分断部のトウ側の端（分断部よりもトウ側のリブのヒール端）：等高線ＣＬ４０とＣＬ５０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約５０％の地点）
・Ｔ４−１０ｍｍの分断部のヒール側の端（分断部よりもヒール側側のリブのトウ端）：：等高線ＣＬ４０とＣＬ５０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約５０％の地点）
・Ｔ４−１５ｍｍの分断部のトウ側の端（分断部よりもトウ側のリブのヒール端）：等高線ＣＬ５０とＣＬ６０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約６０％の地点）
・Ｔ４−１５ｍｍの分断部のヒール側の端（分断部よりもヒール側側のリブのトウ端）：等高線ＣＬ５０とＣＬ６０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約６０％の地点）
・Ｔ５−２０ｍｍのヒール側の端：振幅比Ｒｈが１０％以下の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約１０％の地点）
・Ｔ５−３０ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約２０％の地点）
・Ｔ５−３５ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ３０とＣＬ４０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約４０％の地点）
・Ｔ５−４５ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ６０とＣＬ７０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約６０％の地点）
・Ｔ５−６０ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ８０で囲まれる領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約８５％の地点）
・Ｔ５−８０ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約２０％の地点）
・Ｔ６−４５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ７０とＣＬ８０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約７５％の地点）
・Ｔ６−５０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ９０で囲まれる領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約９０％の地点）
・Ｔ６−５５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ９０で囲まれる領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約９５％の地点）
・Ｔ６−６０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ８０とＣＬ９０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約８５％の地点）
・Ｔ６−６５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ５０とＣＬ６０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約６０％の地点）
・Ｔ６−７０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ３０とＣＬ４０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約３５％の地点）
・Ｔ６−７５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ３０とＣＬ４０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約３０％の地点）
・Ｔ６−８０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ６０とＣＬ７０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約６０％の地点）
【０３６０】
高Ｒｈ領域の横断に関しては、次の通りである。ヘッドＴ２のリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−１０ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−１５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−３０ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−３５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−４０ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−４５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−５０ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ３−５５ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しておらず、且つ、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ４−５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。即ち、トウ側のリブがトウ側の高Ｒｈ領域を横断しており、ヒール側のリブがヒール側の高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ４−１０ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。即ち、トウ側のリブがトウ側の高Ｒｈ領域を横断しており、ヒール側のリブがヒール側の高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ４−１５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。即ち、トウ側のリブがトウ側の高Ｒｈ領域を横断しており、ヒール側のリブがヒール側の高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ５−２０ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ５−３０ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ５−３５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ５−４５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ５−６０ｍｍのリブ（Ｘ）は、トウ側の高Ｒｈ領域を横断しているが、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ５−８０ｍｍのリブ（Ｘ）は、トウ側の高Ｒｈ領域を横断しているが、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−４５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ６−５０ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−５５ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−６０ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−６５ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−７０ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−７５ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−８０ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。
【０３６１】
打球音を高める観点から、本発明では、次の（ｂ）及び（ｃ）を満たすヘッドが好ましい。
（ｂ）上記リブ（Ｘ）よりもトウ側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。
（ｃ）上記リブ（Ｘ）よりもヒール側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。
【０３６２】
シミュレーション１において、ヘッドＴ２、ヘッドＴ３−１０ｍｍ、ヘッドＴ３−１５ｍｍ、ヘッドＴ３−３０ｍｍ、ヘッドＴ３−３５ｍｍ、ヘッドＴ３−４０ｍｍ、ヘッドＴ４−５ｍｍ、ヘッドＴ４−１０ｍｍ、ヘッドＴ４−１５ｍｍ、ヘッドＴ５−２０ｍｍ、ヘッドＴ５−３０ｍｍ及びヘッドＴ５−３５ｍｍは、上記（ｂ）を満たしており、且つ、上記（ｃ）を満たしている。
【０３６３】
前述の通り、リブ（Ｘ）の設置に起因して、一次の最大振幅点がソールからクラウンに移動している場合がある。この移動は、固有振動数を高くするのに寄与している。更に、リブ（Ｘ）の設置に起因して、二次の最大振幅点がソールからクラウンに移動していてもよい。
【０３６４】
以上の結果を考慮すると、打球音の観点から、下記の（ｘ１）が好ましく、（ｘ２）がより好ましい。
（ｘ１）一次の最大振幅点Ｐｍ１はクラウンに位置する。
（ｘ２）一次の最大振幅点Ｐｍ１はクラウンに位置し、且つ、二次の腹がソールに位置する。
【０３６５】
また、以上の結果を考慮すると、打球音の観点から、下記の（ｙ１）が好ましく、（ｙ２）がより好ましい。
（ｙ１）リブ（Ｘ）の設置に起因して、一次の最大振幅点が、ソールからクラウンに移動している。即ち、リブ（Ｘ）が除かれた状態ではソールに位置していた一次の最大振幅点が、リブ（Ｘ）の設置後には、クラウンに位置する。
（ｙ２）リブ（Ｘ）の設置に起因して一次の最大振幅点がソールからクラウンに移動しており、且つ第二の腹がソールに位置する。即ち、リブ（Ｘ）が除かれた状態ではソールに位置していた一次の最大振幅点が、リブ（Ｘ）の設置後にはクラウンに位置し、かつ第二の腹がソールに位置する。
【０３６６】
［シミュレーション２：リブの配向及びリブの断続に関する検討］
以下に、他の実施例について、説明する。
【０３６７】
［ヘッドＲｆ１］
図６８及び図６９は、他の実施例に係るヘッドＲｆ１を示す。図６８はクラウン側から見た図であり、図６９はソール側から見た図である。
【０３６８】
図６８及び図６９に示される形状を有するヘッドＲｆ１の三次元データを作成した。このヘッドＲｆ１の形状は、上記ヘッド２８の形状と同じである。図６８及び図６９が示す様に、このヘッドＲｆ１は、リブを有さない。このヘッドのクラウンの厚さＴｃは０．５５（ｍｍ）とされ、ソールの厚さＴｓは１．３ｍｍとされ、ヘッド体積は４６０ｃｃとされた。ヘッドの材質としてはチタン合金が選択され、この材質に基づく係数を用いて計算を行った。ヘッド重量は１９３ｇとされた。
【０３６９】
市販のプリプロセッサ（ＨｙｐｅｒＭｅｓｈ等）を用いて、ヘッドを有限の要素にメッシュ分割し、計算モデルを得た。次に、市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。この結果が下記の表に示される。
【０３７０】
次に、このヘッドＲｆ１にリブを設けて、以下に示すヘッドのデータを作成した。各ヘッドの仕様について、以下に説明がなされる。なお、以下のヘッドの全てにおいて、リブの材質は、ヘッドＲｆ１と同じに設定された。
【０３７１】
［ヘッドＥｘ１］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブ（Ｘ）としてのリブＲｂ１を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ１の三次元データを得た（図７０参照）。距離Ｗｂ（図５参照）は、１６（ｍｍ）とされた。このヘッドＥｘ１について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。
【０３７２】
［ヘッドＥｘ２］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブ（Ｘ）としてのリブＲｂ２を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ２の三次元データを得た（図７１参照）。距離Ｗｂ（図５参照）は、２６（ｍｍ）とされた。このヘッドＥｘ２について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。
【０３７３】
［ヘッドＥｘ３］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブ（Ｘ）としてのリブＲｂ３を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ３の三次元データを得た（図７２参照）。距離Ｗｂ（図５参照）は、３６（ｍｍ）とされた。このヘッドＥｘ３について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。
【０３７４】
［ヘッドＥｘ４］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブ（Ｘ）としてのリブＲｂ４を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ４の三次元データを得た（図７３参照）。距離Ｗｂ（図５参照）は、４６（ｍｍ）とされた。このヘッドＥｘ４について、固有値解析を行った。この結果が下記の表及び図に示されている。
【０３７５】
［ヘッドＥｘ５］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブ（Ｘ）としてのリブＲｂ５を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ５の三次元データを得た（図７４参照）。距離Ｗｂ（図５参照）は、５６（ｍｍ）とされた。このヘッドＥｘ５について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。
【０３７６】
図７５及び図７６は、リブＲｂ１、リブＲｂ２、リブＲｂ３、リブＲｂ４及びリブＲｂ５の位置関係を示す図である。図７５はクラウン側から見た図であり、図７６はソール側から見た図である。これらのリブにおいて、リブ幅ＢＲは１（ｍｍ）とされ、リブ同士の間隔ＬＥｘは１０（ｍｍ）とされた。また、各リブの長さは、１００（ｍｍ）で一定とされた。
【０３７７】
［ヘッドＥｘ６］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブＲｂ６及びリブＲｂ７を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ６の三次元データを得た（図７７参照）。これらリブＲｂ６及びリブＲｂ７は、フェース−バック方向に延在している。このヘッドＥｘ６について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。
【０３７８】
［ヘッドＥｘ７］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブＲｂ８及びリブＲｂ９を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ７の三次元データを得た（図７８参照）。これらリブＲｂ８及びリブＲｂ９は、フェース−バック方向に延在している。このヘッドＥｘ７について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。
【０３７９】
［ヘッドＥｘ８］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブＲｂ１０及びリブＲｂ１１を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ８の三次元データを得た（図７９参照）。これらリブＲｂ１０及びリブＲｂ１１は、フェース−バック方向に対して斜めに延在している。このヘッドＥｘ８について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。
【０３８０】
［ヘッドＥｘ２１］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ２１を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ２１の三次元データを得た（図８０参照）。図８０が示すように、この断続リブＲｂ２１は、第一部分ＲＤ２１、第二部分ＲＤ２３及び第三部分ＲＤ２６を有している。この断続リブＲｂ２１は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ２１について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。
【０３８１】
［ヘッドＥｘ２２］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、連続リブＲｂ２２を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ２２の三次元データを得た（図８１参照）。この連続リブＲｂ２２は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ２２について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。
【０３８２】
［ヘッドＥｘ２３］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ２３を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ２３の三次元データを得た（図８２参照）。図８２が示すように、この断続リブＲｂ２３は、第一部分ＲＤ２２及び第二部分ＲＤ２５を有している。この断続リブＲｂ２３は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ２３について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。
【０３８３】
［ヘッドＥｘ２４］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ２４を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ２４の三次元データを得た（図８３参照）。図８３が示すように、この断続リブＲｂ２４は、第一部分ＲＤ２１及び第二部分ＲＤ２６を有している。この断続リブＲｂ２４は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ２４について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。
【０３８４】
断続リブＲｂ２１、連続リブＲｂ２２、断続リブＲｂ２３及び断続リブＲｂ２４のデータ作成では、上記リブＲｂ２がベースとされた。先ず、距離ＬＷｒ（図８０等参照）が９０ｍｍとなるようにリブＲｂ２の両端を若干短くした上で、このリブＲｂ２を５箇所で均等に分断させ、６等分された部分のうちの２個以上を適宜選択して、断続リブＲｂ２１、連続リブＲｂ２２、断続リブＲｂ２３及び断続リブＲｂ２４を得た。
【０３８５】
［ヘッドＥｘ３１］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ３１を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ３１の三次元データを得た（図８４参照）。図８４が示すように、この断続リブＲｂ３１は、第一部分ＲＤ３１、第二部分ＲＤ３３及び第三部分ＲＤ３６を有している。この断続リブＲｂ３１は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ３１について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。
【０３８６】
［ヘッドＥｘ３２］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、連続リブＲｂ３２を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ３２の三次元データを得た（図８５参照）。図８５が示すように、この連続リブＲｂ３２は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ３２について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。
【０３８７】
［ヘッドＥｘ３３］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ３３を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ３３の三次元データを得た（図８６参照）。図８６が示すように、この断続リブＲｂ３３は、第一部分ＲＤ３２及び第二部分ＲＤ３５を有している。この断続リブＲｂ３３は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ３３について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。
【０３８８】
［ヘッドＥｘ３４］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ３４を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ３４の三次元データを得た（図８７参照）。図８７が示すように、この断続リブＲｂ３４は、第一部分ＲＤ３１及び第二部分ＲＤ３６を有している。この断続リブＲｂ３４は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ３４について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。
【０３８９】
断続リブＲｂ３１、連続リブＲｂ３２、断続リブＲｂ３３及び断続リブＲｂ３４のデータ作成では、上記リブＲｂ３がベースとされた。先ず、距離ＬＷｒ（図８４参照）が９０ｍｍとなるようにリブＲｂ３の両端を若干短くした上で、このリブＲｂ３を５箇所で均等に分断させ、６等分された部分のうちの２個以上を適宜選択して、断続リブＲｂ３１、連続リブＲｂ３２、断続リブＲｂ３３及び断続リブＲｂ３４を得た。
【０３９０】
［ヘッドＥｘ４１］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ４１を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ４１の三次元データを得た（図８８参照）。この断続リブＲｂ４１は、第一部分ＲＤ４１、第二部分４３及び第三部分ＲＤ４６を有している。この断続リブＲｂ４１は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ４１について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。
【０３９１】
［ヘッドＥｘ４２］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、連続リブＲｂ４２を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ４２の三次元データを得た（図８９参照）。図８９が示すように、この連続リブＲｂ４２は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ４２について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。
【０３９２】
［ヘッドＥｘ４３］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ４３を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ４３の三次元データを得た（図９０参照）。図９０が示すように、この断続リブＲｂ４３は、第一部分ＲＤ４２及び第二部分ＲＤ４５を有している。この断続リブＲｂ４３は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ４３について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。
【０３９３】
［ヘッドＥｘ４４］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ４４を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ４４の三次元データを得た（図９１参照）。図９１が示すように、この断続リブＲｂ４４は、第一部分ＲＤ４１及び第二部分ＲＤ４６を有している。この断続リブＲｂ４４は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ４４について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。
【０３９４】
断続リブＲｂ４１、連続リブＲｂ４２、断続リブＲｂ４３及び断続リブＲｂ４４のデータ作成では、上記リブＲｂ４がベースとされた。距離ＬＷｒ（図８８参照）が９０ｍｍとなるようにリブＲｂ４の両端を若干短くした上で、このリブＲｂ４を５箇所で均等に分断させ、６等分された部分のうちの２個以上を適宜選択して、断続リブＲｂ４１、連続リブＲｂ４２、断続リブＲｂ４３及び断続リブＲｂ４４を得た。
【０３９５】
上記各ヘッドの評価結果が、下記の表１、表２、表３、表４、表５及び表６に示される。
【０３９６】
【表１】
0005607224.tif 000002
【０３９７】
【表２】
0005607224.tif 000003
【０３９８】
【表３】
0005607224.tif 000004
【０３９９】
【表４】
0005607224.tif 000005
【０４００】
【表５】
0005607224.tif 000006
【０４０１】
【表６】
0005607224.tif 000007
【０４０２】
［グラフ］
図９２及び図９３は、上記シミュレーション１の結果の一部をプロットしたグラフである。図９４は、上記シミュレーション２の結果の一部をプロットしたグラフである。
【０４０３】
図９２及び図９３における縦軸は、ソール一次固有振動数を示す。ソール固有振動数とは、ヘッドの固有振動数のうち、ソールが実質的に振動している場合の固有振動数を意味する。ソール一次固有振動数とは、ソール固有振動数のうち、最も小さい振動数を意味する。ソールが実質的に振動している場合とは、ソールの最大振幅が、上記最大振幅Ｍａ１の２０％以上である場合を意味する。この場合、ソールの振動が打球音に影響を与えうる。ソールの振動は、低い打球音を発生させやすい。ソール一次固有振動数が大きい場合、打球音が高くなりやすい。
【０４０４】
図９２における横軸（開始端位置ｘ）は、上記距離Ｖｔ及び上記距離Ｖｈのうち、値が大きい方を示す。ただし、ヘッドＴ４に関しては、図９２のグラフの横軸は、上記分断幅を意味する。
【０４０５】
図９３における横軸（開始端Ｒｈ）は、リブ端の位置における振幅比Ｒｈを示す。リブの端部が２つである場合、即ち、上記距離Ｖｔ及び上記距離Ｖｈがいずれも０ｍｍでない場合、図９３における横軸（開始端Ｒｈ）は、リブ両端の位置における振幅比Ｒｈのうち、大きいほうの振幅比Ｒｈを示す
【０４０６】
図９２及び図９３における「Ｔ４」は、上記ヘッドＴ４、即ち、リブが途中で分断されている場合の結果である。このヘッドＴ４は、前述した先行文献（特開２００３−１０２８７７公報）に記載されているヘッドに相当すると思われる。特開２００３−１０２８７７公報には正確なヘッド寸法は記載されていないので、予想可能な範囲で、特開２００３−１０２８７７公報に記載のヘッドに似たヘッドをモデル化した。このヘッドＴ４では、ソール一次固有振動数が小さく、打球音が比較的低い。
【０４０７】
図９２及び図９３における「Ｔ６」は、上記ヘッドＴ６の結果である。これらのヘッドＴ６の結果のうち、白抜き三角で示されているのは、上記ヘッドＴ６−７５ｍｍ及び上記ヘッドＴ６−８０ｍｍである。これらのヘッドは、前述した先行文献（米国特許公報第７０５６２２８号）に記載されているヘッドに相当すると思われる。米国特許公報第７０５６２２８号には正確なヘッド寸法は記載されていないので、予想可能な範囲で、米国特許公報第７０５６２２８号に記載のヘッドに似たヘッドをモデル化した。このヘッドＴ６−７５及びヘッドＴ６−８０では、ソール一次固有振動数が小さく、打球音が比較的低い。
【０４０８】
図９４は、上記ヘッドＥｘ１、ヘッドＥｘ２、ヘッドＥｘ３、ヘッドＥｘ４、ヘッドＥｘ５、ヘッドＥｘ６、ヘッドＥｘ７及びヘッドＥｘ８の固有振動数を示すグラフである。図９４には、一次、二次、三次、四次及び五次のそれぞれにおける固有振動数が示されている。全ての次数において、上記ヘッドＥｘ１、ヘッドＥｘ２、ヘッドＥｘ３、ヘッドＥｘ４及びヘッドＥｘ５の固有振動数は、ヘッドＥｘ６、ヘッドＥｘ７及びヘッドＥｘ８よりも大きい。
【０４０９】
これらの結果をも参酌すると、好ましい実施形態として、以下が挙げられる。
【０４１０】
高い打球音を得る観点から、一次モードでの最大振幅点Ｐｍ１がクラウンに位置しているのが好ましい。より好ましくは、最大振幅点Ｐｍ１がクラウンに位置しており、第二の腹の最大振幅点がソールに位置しているのがよい。クラウンだけが振動するモードよりも、クラウン及びソールが振動するモードの方が、クラウン剛性とソール剛性とのバランスが良く、リブ（Ｘ）の配置が最も効率的であると言えるからである。
【０４１１】
リブが除かれた状態のヘッドにおいて、一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１及び二次固有モードでの最大振幅点Ｐｅ２が、いずれも、ソールに位置しているのが好ましい。この場合、ソールの内面リブ（Ｘ）を配置することにより、打球音が改善されやすい。
【０４１２】
リブ（Ｘ）の効果を顕在化させる観点から、リブが除かれた状態のヘッドにおいては、以下の（ａ２）が好ましく、（ｂ２）がより好ましく、（ｃ２）がより好ましく、（ｄ２）がより好ましい。
（ａ２）一次モードにおける第一の腹の位置がソールである。
（ｂ２）一次モードにおける第一の腹の位置及び一次モードにおける第二の腹の位置がソールである。
（ｃ２）一次モードにおける第一の腹の位置、一次モードにおける第二の腹の位置及び二次モードにおける第一の腹の位置がソールである。
（ｄ２）一次モードにおける第一の腹の位置、一次モードにおける第二の腹の位置、二次モードにおける第一の腹の位置及び二次モードにおける第二の腹の位置がソールである。
【０４１３】
表及びグラフに示されるように、本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【０４１４】
以上説明されたヘッドは、あらゆる中空のゴルフクラブヘッドに適用されうる。
【符号の説明】
【０４１５】
２・・・ヘッド
４・・・フェース
６・・・クラウン
８・・・ソール
２０・・・リブ（リブ（Ｘ））
Ｐｅ１・・・リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点
Ｐｍ１・・・一次モードでの最大振幅点
Ｒｂ１ａ・・・連続リブ（リブ（Ｘ））
２８、Ｔ１・・・リブ（Ｘ）が除かれた状態のヘッド
Ｔ２・・・ヘッド
Ｔ３（Ｔ３−１０ｍｍ、Ｔ３−１５ｍｍ、Ｔ３−３０ｍｍ、Ｔ３−３５ｍｍ、Ｔ３−４０ｍｍ、Ｔ３−４５ｍｍ、Ｔ３−５０ｍｍ、Ｔ３−５５ｍｍ）・・・ヘッド
Ｔ４（Ｔ４−５ｍｍ、Ｔ４−１０ｍｍ、Ｔ４−１５ｍｍ）・・・ヘッド
Ｔ５（Ｔ５−２０ｍｍ、Ｔ５−３０ｍｍ、Ｔ５−３５ｍｍ、Ｔ５−４５ｍｍ、Ｔ５−６０ｍｍ、Ｔ５−８０ｍｍ）・・・ヘッド
Ｔ６（Ｔ６−４５ｍｍ、Ｔ６−５０ｍｍ、Ｔ６−５５ｍｍ、Ｔ６−６０ｍｍ、Ｔ６−６５ｍｍ、Ｔ６−７０ｍｍ、Ｔ６−７５ｍｍ、Ｔ６−８０ｍｍ）・・・ヘッド
ｔ２、ｔ３１０、ｔ３１５、ｔ３３０、ｔ３３５、ｔ３４０、ｔ３４５、ｔ３５０、ｔ３３５、ｔ４５、ｔ４１０、ｔ４１５、ｔ５２０、ｔ５３０、ｔ５３５、ｔ５４５、ｔ５６０、ｔ５８０、ｔ６４５、ｔ６５０、ｔ６５５、ｔ６６０、ｔ６６５、ｔ６７０、ｔ６７５、ｔ６８０、ｔ７２６５、ｔ７３６５、ｔ８０７５、ｔ８３７５・・・リブ（リブ（Ｘ））
Ａ８０・・・高Ｒｈ領域
３０・・・ヘッド
３２・・・リブ（リブ（Ｘ））
３６・・・ヘッド
３８・・・リブ（リブ（Ｘ））
４６・・・ヘッド
４８・・・リブ（リブ（Ｘ））
【図１】
0005607224.tif 000008
【図２】
0005607224.tif 000009
【図３】
0005607224.tif 000010
【図４】
0005607224.tif 000011
【図５】
0005607224.tif 000012
【図６】
0005607224.tif 000013
【図７】
0005607224.tif 000014
【図８】
0005607224.tif 000015
【図９】
0005607224.tif 000016
【図１０】
0005607224.tif 000017
【図１１】
0005607224.tif 000018
【図１２】
0005607224.tif 000019
【図１３】
0005607224.tif 000020
【図６８】
0005607224.tif 000021
【図６９】
0005607224.tif 000022
【図７０】
0005607224.tif 000023
【図７１】
0005607224.tif 000024
【図７２】
0005607224.tif 000025
【図７３】
0005607224.tif 000026
【図７４】
0005607224.tif 000027
【図７５】
0005607224.tif 000028
【図７６】
0005607224.tif 000029
【図７７】
0005607224.tif 000030
【図７８】
0005607224.tif 000031
【図７９】
0005607224.tif 000032
【図８０】
0005607224.tif 000033
【図８１】
0005607224.tif 000034
【図８２】
0005607224.tif 000035
【図８３】
0005607224.tif 000036
【図８４】
0005607224.tif 000037
【図８５】
0005607224.tif 000038
【図８６】
0005607224.tif 000039
【図８７】
0005607224.tif 000040
【図８８】
0005607224.tif 000041
【図８９】
0005607224.tif 000042
【図９０】
0005607224.tif 000043
【図９１】
0005607224.tif 000044
【図９２】
0005607224.tif 000045
【図９３】
0005607224.tif 000046
【図９４】
0005607224.tif 000047
【図１４】
0005607224.tif 000048
【図１５】
0005607224.tif 000049
【図１６】
0005607224.tif 000050
【図１７】
0005607224.tif 000051
【図１８】
0005607224.tif 000052
【図１９】
0005607224.tif 000053
【図２０】
0005607224.tif 000054
【図２１】
0005607224.tif 000055
【図２２】
0005607224.tif 000056
【図２３】
0005607224.tif 000057
【図２４】
0005607224.tif 000058
【図２５】
0005607224.tif 000059
【図２６】
0005607224.tif 000060
【図２７】
0005607224.tif 000061
【図２８】
0005607224.tif 000062
【図２９】
0005607224.tif 000063
【図３０】
0005607224.tif 000064
【図３１】
0005607224.tif 000065
【図３２】
0005607224.tif 000066
【図３３】
0005607224.tif 000067
【図３４】
0005607224.tif 000068
【図３５】
0005607224.tif 000069
【図３６】
0005607224.tif 000070
【図３７】
0005607224.tif 000071
【図３８】
0005607224.tif 000072
【図３９】
0005607224.tif 000073
【図４０】
0005607224.tif 000074
【図４１】
0005607224.tif 000075
【図４２】
0005607224.tif 000076
【図４３】
0005607224.tif 000077
【図４４】
0005607224.tif 000078
【図４５】
0005607224.tif 000079
【図４６】
0005607224.tif 000080
【図４７】
0005607224.tif 000081
【図４８】
0005607224.tif 000082
【図４９】
0005607224.tif 000083
【図５０】
0005607224.tif 000084
【図５１】
0005607224.tif 000085
【図５２】
0005607224.tif 000086
【図５３】
0005607224.tif 000087
【図５４】
0005607224.tif 000088
【図５５】
0005607224.tif 000089
【図５６】
0005607224.tif 000090
【図５７】
0005607224.tif 000091
【図５８】
0005607224.tif 000092
【図５９】
0005607224.tif 000093
【図６０】
0005607224.tif 000094
【図６１】
0005607224.tif 000095
【図６２】
0005607224.tif 000096
【図６３】
0005607224.tif 000097
【図６４】
0005607224.tif 000098
【図６５】
0005607224.tif 000099
【図６６】
0005607224.tif 000100
【図６７】
0005607224.tif 000101