(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
粉砕パルプの集合体によって内面とその反対面の外面とを有する吸水性の芯材が形成され、前記内面が透水性シートによって被覆され、前記外面が透水性シートおよび不透水性シートのいずれかによって被覆されている吸収体であって、
前記集合体は、単位面積当たりの質量が１５０〜５００ｇ／ｍ２の範囲にあって、比容積が３〜２０ｃｃ／ｇの範囲にあり、
前記集合体における前記粉砕パルプの水平方向配向指数ＩＨと前記比容積ＶＳＰとが以下の関係にあることを特徴とする前記吸収体。
ＩＨ≦−０．０９９ＶＳＰ＋２．４
水平方向配向指数ＩＨ：  前記集合体の前記外面を水平面に置いたときの前記水平面に平行な断面で観察される前記粉砕パルプの断面積の平均値をＣＳ１とし、互いに直交しかつ前記水平面に直交する二つの平面それぞれで観察される前記粉砕パルプの断面積の平均値をＣＳ２とＣＳ３としたときに、水平方向配向指数ＩＨは次式によって求められる値である。
ＩＨ＝ＣＳ１／（（ＣＳ２＋ＣＳ３）／２）
【請求項２】
前記集合体の前記内面に人工経血を１秒間で０．３ｍｌ滴下してから、（ａ）２０秒後における前記内面での人工経血の拡散面積ＳＡと、（ｂ）３分後における前記外面での前記人工経血の拡散面積ＳＢとにおいて、拡散面積ＳＢが拡散面積ＳＡよりも大きい請求項１記載の吸収体。
【請求項３】
前記集合体が前記粉砕パルプと高吸水性ポリマー粒子とを含み、前記比容積は、前記高吸水性ポリマー粒子を含む前記集合体の体積から前記高吸水性ポリマー粒子の占める体積を差し引いて計算される値である請求項１または２記載の吸収体。
【請求項４】
前記集合体は、前記粉砕パルプを所要の離間距離を有する一対の通気性支持体でサンドウィッチし、前記一対の通気性支持体のうちの一方における外側から前記集合体に向かって高圧水蒸気を噴射し、前記支持体のうちのもう一方における外側からは前記高圧水蒸気を吸引することにより得られたものである請求項１または２記載の吸収体。
【請求項５】
前記集合体は、高吸水性ポリマー粒子を含むものである請求項４記載の吸収体。
【請求項６】
前記粉砕パルプの前記断面積の平均値ＣＳ１とＣＳ２とＣＳ３とは、前記集合体のＸ線ＣＴ写真から求められる値である請求項１〜５のいずれかに記載の吸収体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、使い捨ておむつや生理用ナプキン等の使い捨ての体液処理用品において使用するのに好適な吸収体に関する。
【背景技術】
【０００２】
使い捨ておむつや生理用ナプキンの吸収体における芯材として粉砕パルプの集合体や粉砕パルプと高吸水性ポリマー粒子との集合体を使用することは周知である。また、ロールプレスを使用してこれらの集合体を圧縮し、薄型の芯材を得ることも公知ないし周知である。
【０００３】
例えば、米国特許第４，６１０，６７８号公報（特許文献１）には、親水性繊維と高吸水性ポリマー粒子との混合物をプレスで圧縮することにより吸収性の構造物とする例が記載されている。
【０００４】
また、特開２００２−１７２１３９号公報（特許文献２）には、パルプ等の吸収性繊維と高吸収性ポリマー粒子とを散布シュートと吸引装置とを使用するエアレイ法によって処理して、それら繊維と粒子との解繊と混合とを同時に進行させながら繊維と粒子とをベルトコンベア上に集積させ、しかる後に繊維と粒子との混合物を加圧ロールによって加圧し、薄型化する例が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】米国特許第４，６１０，６７８号公報
【特許文献２】特開２００２−１７２１３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
パルプの集合体やパルプと高吸水性ポリマー粒子との集合体をプレスや加圧ロールによって圧縮すると、集合体が高密度化して薄くなると同時に、パルプ繊維はその長さ方向が横向きになる傾向がある。換言すると、パルプ繊維の長さ方向は、吸収体における芯材の厚さ方向へ向くのではなくて、厚さ方向に直交する方向に向く傾向が強くなる。そのような芯材から得られる吸収体では、体液が吸収体の表面近傍において平面的に拡散する傾向が強い。一方、体液が吸収体の厚さ方向へ拡散すると、吸収体の表面に滞溜する体液が少なくなり、表面に滞溜している体液によって体液処理用品の着用者に不快感を与えるという問題が解消したり軽微になったりする。
【０００７】
この発明では、吸収体を形成する粉砕パルプの集合体が圧縮された状態にあっても、集合体の厚さ方向へ体液を拡散させることが容易である吸収体の提供を課題にしている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するためにこの発明が対象とするのは、粉砕パルプの集合体によって内面とその反対面の外面とを有する吸水性の芯材が形成され、前記内面が透水性シートによって被覆され、前記外面が透水性シートおよび不透水性シートのいずれかによって被覆されている吸収体である。
【０００９】
かかる吸収体において、この発明が特徴とするところは、次のとおりである。前記集合体は、単位面積当たりの質量が１５０〜５００ｇ／ｍ２の範囲にあって、比容積が３〜２０ｃｃ／ｇの範囲にある。前記集合体における前記粉砕パルプの水平方向配向指数ＩＨと前記比容積ＶＳＰとが以下の関係にある。
ＩＨ≦−０．０９９ＶＳＰ＋２．４
【００１０】
水平方向配向指数ＩＨ：  前記集合体の前記外面を水平面に置いたときの前記水平面に平行な断面で観察される前記粉砕パルプの断面積の平均値をＣＳ１とし、互いに直交しかつ前記水平面に直交する二つの平面それぞれで観察される前記粉砕パルプの断面積の平均値をＣＳ２とＣＳ３としたときに、水平方向配向指数ＩＨは次式によって求められる値である。
ＩＨ＝ＣＳ１／（（ＣＳ２＋ＣＳ３）／２）
【００１１】
この発明の実施形態の一つにおいて、前記集合体の前記内面に人工経血を１秒間で０．３ｍｌ滴下してから、（ａ）２０秒後における前記内面での人工経血の拡散面積ＳＡと、（ｂ）３分後における前記外面での前記人工経血の拡散面積ＳＢとにおいて、拡散面積ＳＢが拡散面積ＳＡよりも大きい。
【００１２】
この発明の実施形態の他の一つにおいて、前記集合体が前記粉砕パルプと高吸水性ポリマー粒子とを含み、前記比容積は、前記高吸水性ポリマー粒子を含む前記集合体の体積から前記高吸水性ポリマー粒子の占める体積を差し引いて計算される値である。
【００１３】
この発明の実施形態の他の一つにおいて、前記集合体は、前記粉砕パルプを所要の離間距離を有する一対の通気性支持体でサンドウィッチし、前記一対の通気性支持体のうちの一方における外側から前記集合体に向かって高圧水蒸気を噴射し、前記支持体のうちのもう一方における外側からは前記高圧水蒸気を吸引することにより得られたものである。前記集合体は、高吸水性ポリマー粒子を含むことがある。
【００１４】
この発明の実施形態の他の一つにおいて、前記粉砕パルプの前記断面積の平均値ＣＳ１とＣＳ２とＣＳ３とは、前記集合体のＸ線ＣＴ写真から求められる値である。
【発明の効果】
【００１５】
この発明に係る吸収体では、吸収体の芯材となる粉砕パルプの集合体における水平方向配向指数ＩＨを小さな値とすることによって、水平面に直交する方向へ延びる粉砕パルプの量が多くなるから、集合体の内面における体液は、内面において広く拡散する傾向が抑えられて、内面から外面に向かう方向への拡散が促進される。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】生理用ナプキンの部分破断斜視図。
【図２】芯材の製造工程図。
【図３】Ｘ線ＣＴ写真撮影の対象となる断面を示す図。
【図４】Ｘ線ＣＴ写真の一例。
【図５】Ｘ線ＣＴ写真の一例。
【図６】Ｘ線ＣＴ写真の一例。
【図７】Ｘ線ＣＴ写真の一例。
【図８】比容積と水平方向配向指数との関係を示す図。
【図９】比容積と内面拡散面積との関係を示す図。
【図１０】比容積と外面拡散面積との関係を示す図。
【図１１】比容積と断面積変化量との関係を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
添付の図面を参照して、この発明に係る吸収体の詳細を説明すると以下のとおりである。
【００１８】
図１は、実施形態の一例である吸収体１０が使用されている生理用ナプキン１の部分破断斜視図である。ナプキン１は、透水性内面シート２と、不透水性外面シート３と、内外面シート２，３間に介在する吸収体１０とを含み、長さ方向と幅方向と厚さ方向とが双頭矢印Ａ，Ｂ，Ｃで示されている。内面シート２と外面シート３とは、吸収体１０の周縁から延出する部分で重なり合い、ホットメルト接着剤等の接合手段（図示せず）を介して互いに接合している。吸収体１０は、吸水性の芯材１１と、芯材１１の内面１２を被覆している透水性の被覆シート１３と、芯材１１の外面１４を被覆している透水性または不透水性の被覆シート１５とを含んでいて、被覆シート１３と１５とは、芯材１１の周縁から延出する部分においてホットメルト接着剤（図示せず）を介して、またはホットメルト接着剤を介することなく互いに重なり合っている。なお、生理用ナプキン１において内面というときには、生理用ナプキン１の着用者（図示せず）の肌と向かい合う方向にある面を意味し、外面というときには、着用者の着衣と向かい合う方向にある面を意味している。
【００１９】
かような生理用ナプキン１において、内面シート２には熱可塑性合成繊維によって形成された不織布や開孔プラスチックフィルム等の透水性シートを使用することができる。外面シート３にはプラスチックフィルム、熱可塑性合成繊維によって形成された不織布、プラスチックフィルムと不織布との積層シート等であって不透水性を有するシートを使用することができる。被覆シート１３には、ティシュペーパや熱可塑性合成繊維で形成された不織布等であって透水性を有するシートを使用することができる。被覆シート１５には、被覆シート１３と同じ透水性のシートを使用することができる他に、不透水性のプラスチックフィルムを使用することもできる。
【００２０】
図２は、吸収体１０の製造工程の一例を示す図である。第１工程Ｉでは、機械方向ＭＤの上流から被覆シート１５の連続体であるキャリヤシート１５ａが連続的に供給される。
【００２１】
図２の第２工程ＩＩには、機械方向ＭＤへ回転するサクションドラム３０ａと、サクションドラム３０ａを覆うように形成されたフード付きの吸水性材料供給部３０ｂとが含まれている。サクションドラム３０ａの周面３０ｃには芯材１１の平面形状にほぼ一致する形状の凹部３０ｄが周方向に所要のピッチで形成されている。サクションドラム３０ａが回転して凹部３０ｄが供給部３０ｂへ進入すると、その凹部３０ｄには真空圧によるサクション３０ｅが作用する。供給部３０ｂは、ソーミル方式の開繊装置（図示せず）で開繊された粉砕パルプ２０をサクションドラム３０ａに対して供給する部位であって、粉砕パルプ２０を供給するための粉砕パルプ供給部３０ｆと、必要に応じて高吸水性ポリマー粒子２０ａを供給することのできる供給部３０ｇが含まれていて、供給部３０ｂへ進入した凹部３０ｄに向かって粉砕パルプ２０を供給したり、粉砕パルプ２０と高吸水性ポリマー粒子２０ａとの混合状態が形成されるように供給したり、粉砕パルプ２０と高吸水性ポリマー粒子２０ａとの積層状態が形成されるように供給したりすることができる。第１工程Ｉから走行してきたキャリヤシート１５ａは、サクションドラム３０ａの周面３０ｃに載せられて供給部３０ｂへ進入し、サクション３０ｅの作用を受けて凹部３０ｄの形状に倣うように変形して、凹部３０ｄの表面を覆う。その後、凹部３０ｄには、粉砕パルプ２０または粉砕パルプ２０と高吸水性ポリマー２０ａとが供給される。
【００２２】
第３工程ＩＩＩでは、キャリヤシート１５ａが第１無端ベルト２１に載せられてサクションドラム３０ａから離れ、機械方向ＭＤへ走行する。そのキャリヤシート１５ａの上には、凹部３０ｄに倣った形状を有し未圧縮の状態にある粉砕パルプ２０の集合体または粉砕パルプ２０と高吸水性ポリマー粒子２０ａとの集合体であって、芯材１１の１個分に相当する第１パルプユニット２３ａが機械方向ＭＤにおいて間欠的に並んでいる。かかる第３工程ＩＩＩではまた、被覆シート１３の連続体であるカバーシート１３ａが図の上方から連続的に供給されて、キャリヤシート１５ａと協働して第１パルプユニット２３ａをサンドウィッチし、これらカバーシート１３ａとキャリヤシート１５ａと第１パルプユニット２３ａとが第１複合体２６を形成する。
【００２３】
第４工程ＩＶでは、互いに平行して機械方向ＭＤへ走行する通気性の第２無端ベルト２７と通気性の第３無端ベルト２８との間に第１複合体２６が供給される。第２無端ベルト２７と第３無端ベルト２８とは図の上下方向における離間距離ｄ１が所要の寸法となるように調整されていて、第２無端ベルト２７の直上には高圧水蒸気を噴射するノズル集合体３１ａが設置されている。第３無端ベルト２８の下方には、ノズル集合体３１ａと向かい合うようにサクションボックス３１ｂが設置されている。ノズル集合体３１ａの一例では、ノズル径０．５ｍｍのノズル（図示せず）が２ｍｍのピッチで機械方向ＭＤに直交する交差方向ＣＤ（図３参照）へ並んでいる。ノズル集合体３１ａは、その交差方向ＣＤにおける寸法が第１複合体２６の交差方向ＣＤにおける寸法よりも長く作られていて、第１複合体２６の幅全体に対して高圧水蒸気を噴射することができる。例えば、５ｍ／ｍｉｎの速度で走行する第１複合体２６の第１パルプユニット２３ａに対しては、ノズルのそれぞれから、蒸気圧が０．７Ｍｐａの高圧水蒸気が１．２７ｋｇ／ｍ２の割合で噴射されて、第１パルプユニット２３ａが第２パルプユニット２３ｂへと変化し、第１複合体２６が第２複合体３２へと変化し、変化した第２複合体３２が第５工程Ｖにおける第４無端ベルト３４に載せられる。
【００２４】
第５工程Ｖでは、第２複合体３２が、機械方向ＭＤにおいて隣り合う第２パルプユニット２３ｂと２３ｂとの間においてカッタ３６で裁断され、第２パルプユニット２３ｂは芯材１１へと変化し、キャリヤシート１５ａは被覆シート１５へと変化し、カバーシート１３ａは被覆シート１３へと変化して個別の吸収体１０が得られる。
【００２５】
図２の工程を経て得られる吸収体１０では、第１パルプユニット２３ａに対して高圧水蒸気を噴射することによって、エアーで搬送されて積層状態にあった第２工程ＩＩの粉砕パルプ２０が、その長さ方向をカバーシート１３ａからキャリヤシート１５ａへ向かう方向、すなわち第１パルプユニット２３ａの厚さ方向へ向くように変化させる。この発明において、その変化の度合いは、高圧水蒸気の噴射条件や第２，第３無端ベルト２７，２８の離間寸法ｄ１によって、調整することが可能である。なお、芯材１１の被覆シート１５として不透水性のシートを使用する場合には、図２の第５工程Ｖにおいて透水性のキャリヤシート１５ａを不透水性のシートに交換するか、またはキャリヤシート１５ａに不透水性シートを重ねることができる。また、第２工程ＩＩにおいて高吸水性ポリマー粒子２０ａを供給する場合には、その量は粉砕パルプ２０の全重量の１０〜８０％に相当する量であることが好ましい。
【００２６】
図３は、図２の工程によって得られた吸収体１０の芯材１１における粉砕パルプ２０の配向状態の観察方法を説明するための図であって、芯材１１はその外面１４が水平面（図示せず）の上にある。この発明においては、芯材１１についてのＸ線ＣＴ写真を使用して、粉砕パルプ２０の配向状態を観察する。そのＸ線ＣＴ写真では、芯材１１において写真撮影をすべき断面の位置を定め、その断面全体を撮影して断面に現れた粉砕パルプ２０それぞれの断面積を測定する。その測定の結果から、撮影した断面における粉砕パルプ２０の１本当たり平均断面積を求める。
【００２７】
図３の（ａ）は、Ｘ線ＣＴ写真撮影の対象の一つとなる芯材１１についての機械方向ＭＤに平行な断面（以下、ＸＹ断面という）の位置を示している。
【００２８】
図３の（ｂ）は、Ｘ線ＣＴ写真撮影の対象の一つとなる芯材１１についての交差方向ＣＤに平行な断面（以下、ＹＺ断面という）の位置を示している。交差方向ＣＤは、図２においての機械方向ＭＤに直交して第１複合体２６の幅方向へ延びる方向である。
【００２９】
図３の（ｃ）は、Ｘ線ＣＴ写真撮影の対象の一つとなる芯材１１についての内面１２（図１参照）に平行な断面（以下、ＸＺ断面、または水平方向断面という）の位置を示している。ＸＺ断面は、外面１４に平行な面でもある。
【００３０】
図４，５，６，７は、Ｘ線ＣＴ写真を例示している。図４は、Ｘ線ＣＴ写真の撮影のために後記する実施例１の芯材１１から切り取った試料の立体像であって、図３のＸ，Ｙ，Ｚ軸に対応する座標軸が記入されている。図５は、ＸＹ断面の写真であって、多数の粉砕パルプ２０の断面が見えている。図６は、ＹＺ断面の写真であって、粉砕パルプ２０の断面が見えている。図７はＸＺ断面の写真であって、この断面に広がる多数の粉砕パルプ２０が見えている。
【００３１】
図５〜７を一例とする図３（ａ），（ｂ），（ｃ）それぞれに基づいて撮影されるＸ線ＣＴ写真から、粉砕パルプ２０の断面積と平均断面積とを求める手順を説明すると、次のとおりである。
【００３２】
（１）ＸＹ断面、ＹＺ断面、ＸＺ断面の画像を．ｂｍｐ形式で得て、それぞれの断面画像をスカラ（株）製の画像解析ソフトｕｓｂデジタルスケールに転送する。
（２）測定部位の．ｂｍｐ画像を切り出す。切り出す対象は、ＸＹ断面とＹＺ断面では、芯材１１の厚さ方向における中央部で厚さの約１／３に相当する範囲とし、ＸＺ断面では、約５００ピクセル×約５００ピクセルの範囲とする。
（３）得られた画像を２値化処理し、各断面での粉砕パルプ２０の断面部位を抽出可能な状態にする。
（４）各断面における粉砕パルプ２０の面積占有率を求め、ＸＹ断面、ＹＺ断面、ＸＺ断面の間で面積率がほぼ同等であることを確認する。
（５）要素抽出範囲の下限値を粉砕パルプ断面積換算で２００μｍ２相当に設定し、その値よりも小さな粉砕パルプ断面を要素抽出から外す。
（６）各断面において要素抽出された粉砕パルプ断面の平均ピクセル数を求める。
（７）水平方向配向指数を求めるために、下記の式
（ＸＺ断面における平均ピクセル）／（（ＸＹ断面における平均ピクセル＋ＹＺ断面における平均ピクセル）／２）
の値を求め、その値を粉砕パルプ２０についての水平方向配向指数ＩＨとする。上記の式における「平均ピクセル」のそれぞれは「粉砕パルプの断面積の平均値」と言い換えることができる。水平方向配向指数ＩＨが大きいということは、多くの粉砕パルプ２０の配向方向が水平方向であることを意味している。
【００３３】
図２の第４工程ＩＶでは、開繊され、エアーで搬送されて積層状態にある粉砕パルプ２０を距離ｄ１だけ離間している一対の通気性支持体である第２無端ベルト２７と第３無端ベルト２８とによってサンドウィッチし、その粉砕パルプ２０に高圧水蒸気を噴射するので、高圧水蒸気の噴射前には水平方向にあってＸＺ断面に広がっていた粉砕パルプ２０が、高圧水蒸気の噴射後にはＸＹ断面やＹＺ断面で広がるように変化する。このようにして粉砕パルプ２０のうちで芯材１１における厚さ方向ＴＤ（図３参照）に配向するものの割合を多くすることは、体液が芯材１１の内面１２に滞溜することなく外面１４に向かって拡散・浸透することを容易にする。芯材１１がそのように作用する吸収体１０では、被覆シート１３や内面シート２を乾燥状態に保つことが容易になって、生理用ナプキン１の着用者に不快な湿潤感を与えることがないようになる。
【００３４】
また、一般的に粉砕パルプを含む芯材は、密度の低い部位、すなわち比容積の大きい部位の内面が体液で濡れると、体液が持つ凝集力や質量によってパルプ繊維どうしが接近し、その部位は密度が高くなる。一方、その部位の周辺にあって体液で濡れることがなく、パルプ繊維がそのように接近することのない密度の低い周辺部位には体液が拡散し難い。その結果として、体液で濡れた密度の高い部位では、内面が沈み込み、体液の滞留することがある。しかし、この発明における芯材１１では、内面１２から外面１４に向かっての体液の拡散・浸透を促進することによって、内面１２の沈み込みを抑えたり、体液の滞留を抑えたりすることができる。
【００３５】
このように作用する芯材１１と吸収体１０とを得るために、この発明では、芯材１１に単位面積当たりの質量が１５０〜５００ｇ／ｍ２の範囲にあるものを使用する。その質量が１５０ｇ／ｍ２よりも小さい芯材１１は、体液吸収量が少ないもので、実用性に乏しい。また、その質量が５００ｇ／ｍ２よりも大きい芯材１１は、高圧水蒸気によって粉砕パルプ２０を芯材１１の厚さ方向ＴＤへ効率よく配向させることが難しい。芯材１１にはまた、その比容積が３〜２０ｃｃ／ｇの範囲にあるものを使用する。比容積がこの範囲にある芯材１１は、生理用ナプキン１等の体液処理用品に使用するうえにおいて適度な柔軟性を有している。さらに、芯材１１には、粉砕パルプ２０についての比容積ＶＳＰと水平方向配向指数ＩＨとが下記式の関係にあるものを使用する。
【００３６】
ＩＨ≦−０．０９９ＶＳＰ＋２．４
後記表１，２と図８とに基づくと、水平方向配向指数ＩＨがこのような範囲にある芯材１１は、粉砕パルプ２０が芯材１１の厚さ方向ＴＤへ配向して、芯材１１の内面１２から外面１４へ向かう方向への体液の拡散・浸透が生じ易いと考えられる。また、そのような芯材１１では、内面１２に対して０．３ｍｌの人工経血を１秒間で滴下してから２０秒後に測定した内面１２での人工経血の拡散面積ＳＡが、３分後に測定した外面１４での人工経血の拡散面積ＳＢよりも小さいという現象を示す（後記実施例１〜４，表２参照）。
【００３７】
このように芯材１１の内面１２における体液の滞留を抑えることによって、内面１２が内面シート２を介して生理用ナプキン１の着用者の肌に触れたときに与える不快感を軽減する効果が得られるのであるが、その効果の程度を確認する手段として、この発明ではカトーテック（株）製の「ＫＥＳ−７７  精密迅速熱物性測定装置  サーモラボＩＩ」を使用した。この装置による測定では、人工経血と芯材１１とを２０℃、相対湿度７５％の室内で少なくとも４８時間コンディショニングし、装置に付属のセンサを３０℃に設定した。その人工経血を滴下した芯材１１の内面１２にセンサを接触させ、センサと内面１２との間の所定時間内における熱移動のピーク値Ｑｍａｘを測定した。具体的なセンサの一例は、面積９ｃｍ２、質量９．７９ｇの銅板であって、これに熱を蓄えて一定の温度、たとえば３０℃に維持しておき、センサが内面１２に接触した直後に、蓄えた熱がセンサよりも低温の芯材１１に移動するときの熱流のピーク値を求めた。そのピーク値は、Ｑｍａｘと呼ばれる値であって、Ｑｍａｘは、肌が物体に接触したときに感じる冷たい感じや温かい感じに対応すると考えられている。具体的には、Ｑｍａｘが大きいことは冷たい感じが強いことを意味し、Ｑｍａｘが小さいことは温かい感じが強いことを意味すると考えられている。この発明に係る芯材１１は、体液が内面１２に滞留することを抑えることができるのでＱｍａｘは小さくなる傾向にあり、生理用ナプキン着用者に与える冷たいという不快な感じを抑えることができる。ただし、着用された生理用ナプキンにおいて、芯材１１が実際に経血を吸収するという状態では、芯材１１も経血もほぼ体温に等しい温度にある。Ｑｍａｘの大きい芯材１１がこのような状況にあるときには、冷たい感じが強いものというよりも、経血を吸収する速度が遅く、経血で肌が汚れていることを強く感じるものということが適切であると考えられる。
【００３８】
この発明によって得られるかような芯材１１を評価するための測定項目は、次のとおりである：（１）厚さ、（２）単位面積当たりの質量、（３）水平方向配向指数ＩＨ、（４）人工経血滴下後における断面積の変化量、（５）人工経血の内面における拡散面積、（６）人工経血の外面における拡散面積、（７）Ｑｍａｘ。また、これらの測定項目における測定方法は、以下のとおりである。
【００３９】
（１）厚さ
ａ．吸収体を１０×１０ｍｍにカットし、被覆シートを剥離して得られる芯材の測定用試片について、ダイヤルシックネスゲージを使用して厚さを測定した。ダイヤルシックネスゲージの測定子には直径５０ｍｍのものを使用し、測定荷重を２．５／ｃｍ２に設定した。
ｂ．１０枚の試片についての厚さの平均値を芯材の厚さとした。
【００４０】
（２）単位面積当たりの質量
ａ．（１）と同様にして得た試片についての質量を求め、下記の式により単位面積当たりの質量を求めた。
単位面積当たりの質量（ｇ／ｍ２）＝測定質量（ｇ）／０．０１（ｍ２）
【００４１】
（３）水平方向配向指数ＩＨ
ａ．図３について説明した方法を採用した。
【００４２】
（４）人工経血滴下後における断面積の変化、（５）人工経血の内面における拡散面積および（６）人工経血の外面における拡散面積
ａ．（１）と同様にして得た測定用試片を使用した。
ｂ．測定用機器：  キーエンス社製二次元レーザー変位測定装置。この装置の主要な機器は、以下のとおりである。
センサヘッド：  キーエンス社製  ＬＪ−Ｇ０３０（レーザー発信および測定ヘッド）
コントローラ：  キーエンス社製  ＬＪ−５０００セット（データ集積および蓄積）
液晶モニタ：  キーエンス社製  ＣＡ−ＭＰ８１
これらの機器では、レーザー反射光を利用して試片の表面形状を二次元（一直線上の高さ方向の座標）で測定し、得られたデータを蓄積しておくことができる。なお、高さ方向の座標データの抽出には、コントローラに付属するアプリケーションソフトウエア「ＬＪ  Ｎａｖｉｇａｔｏｒ（バージョン１．５．１．０）」を使用し、集計と変化断面積の算出は、マイクロソフト社表計算ソフト「エクセル２００３」へデータを転送することにより行った。
ｃ．試片は、二次元レーザー変位測定装置にセットして、表面の凹凸を測定した。
ｄ．凹凸を測定した部位の中央に、人工経血を１秒間で０．３ｍｌ滴下した。
ｅ．滴下してから２０秒経過後に凹凸を測定した部位と同一部位においての凹凸を再度測定した。
ｆ．ｅ項の測定直後に、直線定規を使用して、人工経血で汚れている内面の寸法を芯材製造時における機械方向と交差方向との寸法を測定した。
ｇ．ｆ項で測定した寸法を楕円換算して、人工経血の内面における拡散面積ＳＡを求めた。
ｈ．ｅ項で測定した座標の値からｃ項で測定した座標の値を引き、測定ピッチ（０．０３３ｍｍ）を掛け、積算することにより、人工経血吸収前後における断面積の変化を求めた。
ｉ．人工経血を滴下してから３分経過後における芯材の外面を観察し、外面および外面を通して目視できる経血で汚れている部分の互いに直交する二方向の寸法を測定し、測定した寸法を楕円換算して拡散面積を求め、拡散面積の大きい方の値を人工経血の外面における拡散面積ＳＢとした。
ｊ．人工経血の組成は、下記のとおりであった。
ａ．イオン交換水                            １Ｌ
ｂ．グリセリン                            ８０ｇ
ｃ．カルボキシメチルセルロースナトリウム    ８ｇ
ｄ．塩化ナトリウム                        １０ｇ
ｅ．炭酸水素ナトリウム                      ４ｇ
ｆ．色素  赤色１０２号                      ８ｇ
ｇ．色素  赤色２号                          ２ｇ
ｈ．色素  赤色５号                          ２ｇ
ａに対してｂ〜ｅを添加して３時間攪拌した。その後にｆ〜ｈを添加して１時間攪拌し、人口経血とした。
【００４３】
（７）Ｑｍａｘ
ａ．（１）と同様にして得た測定用試片を使用した。
ｂ．測定用機器：  カトーテック（株）製「ＫＥＳ−Ｆ７精密迅速熱物性測定装置  サーモラボＩＩ」を使用した。「サーモラボＩＩ」のセンサは、標準のものにウエイトを追加して接触圧を３０ｇ／ｍ２に設定した。
ｃ．人工経血の試片に対する滴下量：  実施例１〜４の芯材から得た試片に対して、直径１８ｍｍで試片の厚さに等しい高さを有する円筒を想定し、その円筒の容積の２／３に相当する量の人工経血を１秒間で滴下した。各試片に対する人工経血の実際の滴下量は、次のとおりであった。
実施例１：  ０．１６ｍｌ
実施例２：  ０．３３ｍｌ
実施例３：  ０．５ｍｌ
実施例４：  ０．８３ｍｌ
ｄ．測定手順は次のとおりであった。
（イ）「サーモラボＩＩ」を所定温度に設定した。
（ロ）試片中央部に所定量の人工経血を１秒間で滴下した。
（ハ）滴下開始から１０秒後に、滴下した位置の中央部に「サーモラボＩＩ」のセンサの中央部分を置いて、センサに３０ｇ／ｃｍ２の荷重をかけ、試片〜センサ間の熱移動のピーク値Ｑｍａｘを測定した。
（ニ）試片３個の測定値を平均して、芯材のＱｍａｘとした。
【実施例】
【００４４】
（実施例１〜４）
図２の工程に下記条件を適用し、第２無端ベルトと第３無端ベルトとの離間寸法ｄを０．４〜２．４ｍｍの間で変化させることにより、生理用ナプキンの吸収体に使用するための実施例１〜４の芯材を得た。実施例１〜４の芯材については、厚さ、単位面積当たりの質量、水平配向指数ＩＨ、人口経血滴下後における断面積の変化、人工経血の内面における拡散面積、人口経血の外面における拡散面積およびＱｍａｘを測定して、測定結果を表１，２に示した。
（１）粉砕パルプ：  ウェハウザー社製  ＮＢ−４１６
（２）芯材１個についての粉砕パルプ使用量：  ３００ｇ／ｍ２
（３）キャリヤシートおよびカバーシート：  ポリエステルを芯とし、ポリエチレンを鞘とする芯鞘複合繊維で形成されたエアースルー不織布。不織布の単位面積当たりの質量  ２５ｇ／ｍ２、複合繊維の繊度  ２．２ｄｔｅｘ、複合繊維の繊維長  ５１ｍｍ。
（４）キャリヤシートおよびカバーシートの走行速度：  ５ｍ／ｍｉｎ
（５）蒸気ノズルの径：  ０．５ｍｍ
（６）蒸気ノズルのピッチ：  ２ｍｍ
（７）水蒸気圧：  ０．７Ｍｐａ
（８）第１パルプユニットに対する水蒸気量（蒸気処理量）：  １．２７ｋｇ／ｍ２
【００４５】
（実施例５，６）
粉砕パルプの使用量を５００ｇ／ｍ２（実施例５）または２００ｇ／ｍ２（実施例６）とし、第２無端ベルトと第３無端ベルトの離間寸法ｄ１を実施例５では２．４ｍｍに設定し、実施例６では０．５ｍｍに設定した以外は実施例１と同様にして実施例５，６の芯材と測定用試片とを得た。試片については、厚さ、単位面積当たりの質量、人工経血滴下後における断面積の変化、人工経血の内面における拡散面積、人工経血の外面における拡散面積、およびＱｍａｘを測定し、測定結果を表１，２に示した。
【００４６】
（実施例７）
粉砕パルプとしてインターナショナルペーパー社製スーパーソフトＩＰ−ＳＳを使用した以外は、実施例２と同様にして実施例７の芯材と測定用試片とを得た。試片にいては実施例５，６と同様な測定をし、測定結果を表１，２に示した。
【００４７】
（実施例８，９）
実施例１で使用した粉砕パルプに代えてその粉砕パルプに高吸水性ポリマー粒子が２００ｇ／ｍ２の割合で均一に混合してある複合吸水性材料を使用した以外は実施例２と同様にして実施例８，９の芯材と測定用試片とを得た。得られた芯材については、実施例５，６と同様な測定をして、測定結果を表１，２に示した。高吸水性ポリマー粒子には、住友精化製ＵＧ−８６０Ｄとサンダイヤポリマー社製ＵＰ−２７０を使用した。
【比較例】
【００４８】
（比較例１〜４）
図２の工程を使用して実施例１〜４の芯材を得る過程において工程ＩＶで高圧水蒸気を第１複合体２６に対して噴射することに代えて、第１複合体２６を機械方向ＭＤへ５ｍ／ｍｉｎの速度で走行させながら一対のプレスロールで圧縮することにより、実施例１〜４それぞれの厚さに匹敵する厚さの比較例１〜４の芯材を得た。一対のプレスロールは、直径が２５０ｍｍのもので、互いの周面の離間寸法（ｄ２）を変化させることによって、比較例における芯材の厚さを変化させた。比較例１〜４の芯材からは、実施例１と同様にして測定用試片を作り、各試片について実施例１〜４と同様な測定をして、測定結果を表１，２に示した。
【００４９】
（比較例５，６）
実施例５，６の芯材を得る過程で使用した図２の第１複合体２６を比較例１と同様な一対のプレスロールで圧縮して実施例５，６の厚さに匹敵する厚さの比較例５，６の芯材と測定試片とを得た。比較例５，６の試片は、実施例５，６と同様な測定をして、測定結果を表１，２に示した。
【００５０】
（比較例７）
実施例７の芯材を得る過程で使用した図２の第１複合体２６を比較例１と同様な一対のプレスロールで圧縮して、実施例７の厚さに匹敵した厚さを有する比較例７の芯材と測定試片とを得た。比較例７の試片は、実施例７と同様な測定をして、測定結果を表１，２に示した。
【００５１】
（比較例８，９）
比較例１で使用した粉砕パルプに代えてその粉砕パルプに高吸水性ポリマー粒子が２００ｇ／ｍ２の割合で均一に混合してある複合吸水性材料を使用した以外は比較例２と同様にして芯材と測定用試片とを得た。試片については、比較例５，６と同様な測定をして、測定結果を表１，２に示した。
【００５２】
【表１】
0005385200.tif 000002
【００５３】
【表２】
0005385200.tif 000003
【００５４】
図８は、表１の実施例１〜４と比較例１〜４とにおける比容積ＶＳＰと水平方向配向指数ＩＨとの関係を示す図である。実施例１〜４の芯材は、比容積ＶＳＰと水平方向配向指数ＩＨとの関係を次式で示すことができた。
【００５５】
ＩＨ=−０．０９９ＶＳＰ＋２．４
比較例１〜４の芯材は、比容積ＶＳＰと水平方向配向指数ＩＨとの関係を次式で示すことができた。
【００５６】
ＩＨ=−０．０８４５ＶＳＰ＋２．６
芯材の比容積が一定であるときに、芯材における粉砕パルプが水平方向に配向する割合は、比較例よりも実施例の方が小さくなった。なお、芯材が高吸水性ポリマー粒子を含むものである場合には、芯材の体積から高吸水性ポリマー粒子の占める体積を差し引いた値を使用して芯材の比容積を計算する。
【００５７】
図９は、表１，２の実施例１〜４と比較例１〜４とにおける比容積ＶＳＰと内面拡散面積との関係を示す図である。芯材の比容積が一定であるときに、実施例における内面拡散面積は比較例における内面拡散面積よりも小さくなる傾向にあった。
【００５８】
図１０は、表１，２の実施例１〜４と比較例１〜４とにおける比容積ＶＳＰと外面拡散面積との関係を示す図である。芯材の比容積が一定であるときに、実施例における外面拡散面積は比較例における外面拡散面積よりも大きくなる傾向にあった。
【００５９】
図１１は、表１，２の実施例１〜４と比較例１〜４とにおける比容積ＶＳＰと断面積変化量との関係を示す図である。芯材の比容積が一定であるときに、実施例における断面積変化量は比較例における断面積変化量よりも小さくなる傾向にあった。
【符号の説明】
【００６０】
１０    吸収体
１１    芯材
１２    内面
１３    透水性シート（被覆シート）
１４    外面
１５    透水性シート（被覆シート）
２０    粉砕パルプ
２０ａ    高吸水性ポリマー粒子
２７    通気性支持体（無端ベルト）
２８    通気性支持体（無端ベルト）
ＶＳＰ      比容積
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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