(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｓｉ：０．４〜２．０質量％、Ｆｅ：０．２〜０．６質量％、Ｃｕ：０．１〜０．７質量％、Ｍｎ：０．５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．５〜２．０質量％、Ｚｎ：０．０５〜１．０質量％を含み、さらに、Ｔｉ：０．００７〜０．１質量％が添加され、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金から構成されるアルミニウム合金板であって、
前記アルミニウム合金板は、板厚全断面にわたって再結晶組織を有し、かつ、再結晶粒径：５０μｍ以下、導電率：４３．０〜４９．５％ＩＡＣＳであることを特徴とするヒートインシュレータ用アルミニウム合金板。
【請求項２】
前記アルミニウム合金は、Ｃｒ：０．１５質量％以下およびＺｒ：０．１５質量％以下の少なくとも一方をさらに含有することを特徴とする請求項１に記載のヒートインシュレータ用アルミニウム合金板。
【請求項３】
前記アルミニウム合金板は、その固溶Ｍｇ量と固溶Ｓｉ量の合計量が０．８〜１．５質量％であり、前記固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量が熱フェノールによる残渣抽出法により得られた溶液と、粒子サイズが０．１μｍ以下の析出物中に含まれるＭｇ量およびＳｉ量であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載されたヒートインシュレータ用アルミニウム合金板。
【請求項４】
前記アルミニウム合金板は、その表面にエンボス成形により連続する凹凸形状を設けたことを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか一項に記載のヒートインシュレータ用アルミニウム合金板。
【請求項５】
Ｓｉ：０．４〜２．０質量％、Ｆｅ：０．２〜０．６質量％、Ｃｕ：０．１〜０．７質量％、Ｍｎ：０．５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．５〜２．０質量％、Ｚｎ：０．０５〜１．０質量％を含み、さらに、Ｔｉ：０．００７〜０．１質量％が添加され、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金を溶解し、その溶湯からＤＣ鋳造により鋳塊を作製する鋳造工程と、
前記鋳塊に４５０〜６００℃の均質化熱処理を施す均質化熱処理工程と、
均質化熱処理された前記鋳塊を熱間圧延して熱延板を作製する熱間圧延工程と、
前記熱延板を冷間圧延率７０％以上で冷間圧延して冷延板を作製する冷間圧延工程と、
前記冷延板に４００〜５００℃の範囲で５分以内の連続焼鈍を施し、冷却速度１０℃／秒以上で冷却する焼鈍工程とを含むことを特徴とするヒートインシュレータ用アルミニウム合金板の製造方法。
【請求項６】
前記アルミニウム合金は、Ｃｒ：０．１５質量％以下およびＺｒ：０．１５質量％以下の少なくとも一方をさらに含有することを特徴とする請求項５に記載のヒートインシュレータ用アルミニウム合金板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ヒートインシュレータに使用されるアルミニウム合金板およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ヒートインシュレータとは、自動車等の輸送機の、触媒コンバータ、マフラー周辺の排気案内部分、トランスミッション部分、エンジンのマウント周辺等に設けられる、断熱や遮熱のためのカバー（遮蔽材）を総称したものである。このヒートインシュレータには、例えば、特許文献１、２に記載されているように、主にアルミニウム合金板（特にＪＩＳ３００４合金板：Ａｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金）が使用されることが多い。
【０００３】
近年、環境負荷軽減の目的から、アルミニウム合金板の原料として、アルミニウム合金にブレージングシート屑を配合したものを使用することが検討されている。この際、アルミニウム合金の化学成分の変化にともなって、種々の問題が発生する。ここで、ブレージングシート屑とは、例えば、熱交換器または食品缶等に用いられる芯材の片側または両側に側材をクラッドしたブレージングシートのスクラップ材をいう。そして、熱交換器に用いられるブレージングシートとしては、３０００系（Ａｌ−Ｍｎ系アルミニウム合金）からなる芯材に、４０００系（Ａｌ−Ｓｉ系アルミニウム合金）からなるろう材用の側材、７０００系（Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合金）からなる犠牲材用の側材をクラッドしたクラッド材、または、前記クラッド材の芯材と側材（犠牲材用）との間に１０００系（純アルミニウム）からなる中間材用の側材をクラッドしたクラッド材が挙げられる。また、食品缶に用いられるブレージングシートとしては、３０００系（Ａｌ−Ｍｎ系アルミニウム合金）または５０００系（Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金）からなる芯材に、１０００系（純アルミニウム）からなる側材をクラッドしたクラッド材が挙げられる。
【０００４】
例えば、ヒートインシュレータにおいては、ボルト締結部での破損等を防止するために、高い素材強度（例えば、１６０ＭＰａ以上）が要求されるが、屑配合率を増加させた場合には、素材強度が低下するという問題がある。強度低下の原因は、屑配合にともなって、アルミニウム合金に含有されるＳｉ量が増加し、Ｓｉとアルミニウム合金に含有されるＭｇ、Ｃｕ等とが結合してＭｇ２Ｓｉ、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ化合物等の金属間化合物を形成し、この金属間化合物の形成にＭｇ、Ｓｉが消費された結果、強度向上に寄与する固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量が減少するためと考えられる。そして、強度低下を補完する手段として、製品の板厚を厚くする等の解決策はあるが、質量増とコストアップが避けられない。
【０００５】
また、ヒートインシュレータにおいては、放熱性（遮熱性）や部品剛性を高める目的から、アルミニウム合金板にエンボス加工とよばれる成形が施される場合が多い。エンボス加工とは、板材を凹凸模様が相対する金型でプレス、あるいはロール成形し、局所的な張出し成形により板材に連続する凹凸形状を設ける成形法である。そして、高い剛性を維持向上するため、凹凸形状を密に、高く成形することが求められる。近年の車体軽量化、およびコストダウン要求の高まりから、ヒートインシュレータを構成するアルミニウム合金板の薄肉化（０．５ｍｍ以下）が求められ、薄肉化した場合、エンボス成形時に割れが発生し、所望のエンボス形状（凹凸形状）が得られないという問題がある。このことは、アルミニウム合金板を、エンボス成形後に製品形状（ヒートインシュレータ）にプレス成形される際の割れ発生を助長し、所望の最終製品が得られにくいという問題にもつながる。
【０００６】
これらの問題を解決する手段として、以下のような技術が提案されている。
まず、Ａｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金にブレージングシート屑を配合した原料を使用した場合の固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量の減少に起因した強度低下を解決する技術として、ヒートインシュレータ用アルミニウム合金板ではないが缶胴用アルミニウム合金板に関する技術がある。例えば、特許文献３では、アルミニウム合金鋳塊に６００〜６４０℃で１時間以上の均質化熱処理を施すことで、Ｍｇ、Ｓｉの固溶量を増加させ、かつ冷間圧延において加工発熱を利用して材料温度が１２０℃以上になるように冷間圧延を終了し、１０℃／ｈｒ以下で冷却する技術が提案されている。
【０００７】
また、特許文献４では、熱間仕上圧延後巻き取ったコイルをファンで冷却（１０℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却）することにより、熱間仕上圧延後のアルミニウム合金板における直径０．１〜１μｍのＭｇ２Ｓｉ析出物の個数を１００００個／ｍｍ２以下にする技術が提案されている。
【０００８】
また、エンボス成形の割れを防止する技術として、ヒートインシュレータ用アルミニウム合金板ではないがサイディング材などの建材に使用されるエンボス加工用アルミニウム合金板に関する技術がある。例えば、特許文献５ではＭｇ：１．２〜２．１質量％、Ｓｉ：０．３質量％以下を含有するアルミニウム合金板（軟質材）、特許文献６ではＭｇ：１．３〜２．３質量％、Ｓｉ：０．３質量％以下を含有するアルミニウム板（軟質材）が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２０００−１３６７２０号公報
【特許文献２】特開２００２−３８９４４号公報
【特許文献３】特開平０６−２０９０号公報
【特許文献４】特許第４０６０４６０号公報
【特許文献５】特開２００１−２５４１３７号公報
【特許文献６】特開２００２−２１２６６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、特許文献３、４のアルミニウム合金板は、缶胴用途に関するもので、一般に冷間圧延上がりのままの硬質材（ＪＩＳ規定のＨ材）が使用される。そして、ヒートインシュレータ用途に使用されるアルミニウム合金板には、前記したようにエンボス成形が施されるため、一般に冷間圧延後に焼鈍が施された軟質材（ＪＩＳ規定のＯ材）が使用される。したがって、特許文献３、４の強度向上のための技術では、軟質材で構成されるヒートインシュレータ用アルミニウム合金板の強度低下を防止することはできない。特に、ブレージングシート屑を配合した原料を用いた場合には、強度低下の防止は困難なものとなる。
【００１１】
また、特許文献５、６のアルミニウム合金板は、Ｓｉ添加量が０．３質量％以下と非常に低いため、原料におけるブレージングシート屑配合率が低く、リサイクル性が低いものとなる。
【００１２】
そこで、本発明は前記問題を解決するために創案されたもので、ブレージングシート屑を配合した原料を用いても、優れた強度を有し、エンボス成形性およびプレス成形性にも優れたヒートインシュレータ用アルミニウム合金板およびその製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
前記課題を解決するため、本発明のヒートインシュレータ用アルミニウム合金板は、Ｓｉ：０．４〜２．０質量％、Ｆｅ：０．２〜０．６質量％、Ｃｕ：０．１〜０．７質量％、Ｍｎ：０．５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．５〜２．０質量％、Ｚｎ：０．０５〜１．０質量％を含み、さらに、Ｔｉ：０．００７〜０．１質量％が添加され、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金から構成されるアルミニウム合金板であって、前記アルミニウム合金板は、板厚全断面にわたって再結晶組織を有し、かつ、再結晶粒径：５０μｍ以下、導電率：４３．０〜４９．５％ＩＡＣＳであることを特徴とする。
【００１４】
前記構成によれば、所定量のＳｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｍｎ、ＭｇおよびＺｎを含有し、さらに所定量のＴｉが添加され、かつ、所定の再結晶組織、再結晶粒径、導電率を有することにより、強度、エンボス成形性およびプレス成形性が向上する。特に、所定量のＳｉおよびＭｇを含有し、所定の導電率を有することにより、十分な固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量が確保でき、強度、エンボス成形性およびプレス成形性が向上する。また、Ｓｉ：０．４質量％以上、Ｆｅ：０．２質量％以上およびＺｎ：０．０５質量％以上を含有することにより、原料におけるブレージングシート屑の配合率を高くでき、リサイクル性が向上する。
【００１５】
本発明のヒートインシュレータ用アルミニウム合金板は、前記アルミニウム合金が、Ｃｒ：０．１５質量％以下およびＺｒ：０．１５質量％以下の少なくとも一方をさらに含有することを特徴とする。
【００１６】
前記構成によれば、所定量のＣｒおよびＺｒの少なくとも一方を含有することにより、アルミニウム合金板の製造の際の均質化熱処理時に分散粒子（分散相）を生成し、再結晶粒を微細化し、エンボス成形性およびプレス成形性が向上する。
【００１７】
本発明のヒートインシュレータ用アルミニウム合金板は、前記アルミニウム合金板が、その固溶Ｍｇ量と固溶Ｓｉ量の合計量が０．８〜１．５質量％であり、前記固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量が熱フェノールによる残渣抽出法により得られた溶液と、粒子サイズが０．１μｍ以下の析出物中に含まれるＭｇ量とＳｉ量であることを特徴とする。
【００１８】
前記構成によれば、固溶Ｍｇ量と固溶Ｓｉ量の合計量が所定量であることにより、強度が向上し、優れたエンボス成形性およびプレス成形性が得られる。
【００１９】
本発明のヒートインシュレータ用アルミニウム合金板は、前記アルミニウム合金板が、その表面にエンボス成形により連続する凹凸形状を設けたことを特徴とする。
【００２０】
前記構成によれば、連続する凹凸形状を設けたことにより、アルミニウム合金板の表面積が増大し、放熱性（遮熱性）が向上する。
【００２１】
本発明のヒートインシュレータ用アルミニウム合金板の製造方法は、Ｓｉ：０．４〜２．０質量％、Ｆｅ：０．２〜０．６質量％、Ｃｕ：０．１〜０．７質量％、Ｍｎ：０．５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．５〜２．０質量％、Ｚｎ：０．０５〜１．０質量％を含み、さらに、Ｔｉ：０．００７〜０．１質量％が添加され、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金を溶解し、その溶湯からＤＣ鋳造により鋳塊を作製する鋳造工程と、前記鋳塊に４５０〜６００℃の均質化熱処理を施す均質化熱処理工程と、均質化熱処理された前記鋳塊を熱間圧延して熱延板を作製する熱間圧延工程と、前記熱延板を冷間圧延率７０％以上で冷間圧延して冷延板を作製する冷間圧延工程と、前記冷延板に４００〜５００℃の範囲で５分以内の連続焼鈍を施し、冷却速度１０℃／秒以上で冷却する焼鈍工程とを含むことを特徴とする。また、本発明のヒートインシュレータ用アルミニウム合金板の製造方法は、前記アルミニウム合金が、Ｃｒ：０．１５質量％以下およびＺｒ：０．１５質量％以下の少なくとも一方をさらに含有することを特徴とする。
【００２２】
前記手順によれば、所定条件の均質化熱処理工程、冷間圧延工程および焼鈍工程を行うことにより、固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量の合計量が十分なものとなり、導電率が所定範囲となる。また、アルミニウム合金板の板厚全断面にわたって再結晶組織を有し、再結晶粒径も所定範囲となる。その結果、製造されるアルミニウム合金板の強度、エンボス成形性およびプレス成形性が向上する。
【発明の効果】
【００２３】
本発明のヒートインシュレータ用アルミニウム合金板によれば、ブレージングシート屑を配合した原料を用いても、優れた強度を有し、エンボス成形性およびプレス成形性に優れたものとなる。
本発明のヒートインシュレータ用アルミニウム合金板の製造方法によれば、ブレージングイシート屑を配合した原料を用いても、優れた強度を有し、エンボス成形性およびプレス成形性に優れたアルミニウム合金板が製造される。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明に係るヒートインシュレータ用アルミニウム合金板の凹凸形状を示す図である。
【図２】アルミニウム合金板のプレス成形性を評価するために使用される角筒絞り用金型の正面図である。
【図３】アルミニウム合金板の結晶組織であって、（ａ）は再結晶組織、（ｂ）は未再結晶組織を示す光学顕微鏡写真である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
＜ヒートインシュレータ用アルミニウム合金板＞
本発明に係るヒートインシュレータ用アルミニウム合金板について説明する。
ヒートインシュレータ用アルミニウム合金板は、Ｓｉ：０．４〜２．０質量％、Ｆｅ：０．２〜０．６質量％、Ｃｕ：０．１〜０．７質量％、Ｍｎ：０．５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．５〜２．０質量％、Ｚｎ：０．０５〜１．０質量％を含み、さらに、Ｔｉ：０．００７〜０．１質量％が添加され、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金から構成されるアルミニウム合金板であって、前記アルミニウム合金板は、板厚全断面にわたって再結晶組織を有し、かつ、再結晶粒径：５０μｍ以下、導電率：４３．０〜４９．５％ＩＡＣＳであることを特徴とする。
【００２６】
まず、アルミニウム合金の各成分の数値限定理由について説明する。
（Ｓｉ：０．４〜２．０質量％）
Ｓｉは、ブレージングシート屑によって原料に配合されるもので、鋳造、均質化熱処理時にＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系あるいはＭｇ２Ｓｉ系の金属間化合物を生成する元素である。Ｓｉ量が０．４質量％未満であると、原料に配合されるブレージングシート屑が少なくなり、リサイクル性が低下する。Ｓｉ量が２．０質量％を超えると、粗大な金属間化合物が生成され、アルミニウム合金板のエンボス成形およびその後のプレス成形において割れの起点となり、エンボス成形性およびプレス成形性が低下する。
【００２７】
（Ｆｅ：０．２〜０．６質量％）
Ｆｅは、ブレージングシート屑および原料に含有されるもので、鋳造、均質化熱処理時にＡｌ７Ｃｕ２Ｆｅ、Ａｌ１２（Ｆｅ，Ｍｎ）３Ｃｕ２、（Ｆｅ，Ｍｎ）Ａｌ６などの晶出物を生成する元素である。Ｆｅ量が０．２質量％未満であると、原料に配合されるブレージングシート屑が少なくなり、リサイクル性が低下する。Ｆｅ量が０．６質量％を超えると、粗大な晶出物が生成され、アルミニウム合金板のエンボス成形およびその後のプレス成形において割れの起点となり、エンボス成形性およびプレス成形性が低下する。
【００２８】
（Ｃｕ：０．１〜０．７質量％）
Ｃｕは、強度に寄与する重要な元素であって、ブレージングシート屑および原料に含有されるもので、エンボス成形性およびプレス成形性を向上させるものである。Ｃｕ量が０．１質量％未満であると、強度が低下する。また、原料に配合されるブレージングシート屑が少なくなり、リサイクル性が低下する。Ｃｕ量が０．７質量％を超えると、粗大なＡｌ７Ｃｕ２Ｆｅ、Ａｌ２（Ｆｅ，Ｍｎ）３Ｃｕ２などの晶出物が生成され、エンボス成形性およびプレス成形性が低下すると共に、耐食性および溶接性を著しく劣化させる。
【００２９】
（Ｍｎ：０．５〜１．５質量％）
Ｍｎは、均質化熱処理時に分散粒子（分散相）を生成する元素である。これらの分散粒子は、再結晶後の粒界移動を妨げ、再結晶粒を微細化するため、アルミニウム合金板のエンボス成形性およびプレス成形性を向上させる。Ｍｎ量が０．５質量％未満であると、再結晶粒が微細化せず、エンボス成形性およびプレス成形性が低下する。Ｍｎ量が１．５質量％を超えると、溶解、鋳造時に粗大なＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ系の金属間化合物を生成し、アルミニウム合金板のエンボス成形およびその後のプレス成形において破壊の起点となり、エンボス成形性およびプレス成形性が低下する。
【００３０】
（Ｍｇ：０．５〜２．０質量％）
Ｍｇは強度に寄与する元素である。Ｍｇ量が０．５質量％未満であると、Ｍｇ２Ｓｉとして化合物を形成し、実質的に強度に寄与する固溶Ｍｇ量が低下し、ヒートインシュレータに要求される強度が得られない。Ｍｇ量が２．０質量％を超えると、強度過剰になると共に伸びが低下して、アルミニウム合金板のエンボス成形性およびプレス成形性が低下する。また、所定量を超えるＭｇ添加はコストアップにもなる。
【００３１】
（Ｚｎ：０．０５〜１．０質量％）
Ｚｎは、ブレージングシート屑によって原料に配合される元素である。Ｚｎ量が０．０５質量％未満であると、原料に配合されるブレージングシート屑が少なくなり、リサイクル性が低下する。Ｚｎ量が１．０質量％を超えると、Ａｌ−Ｚｎ系化合物が生成され、アルミニウム合金板のエンボス成形およびその後のプレス成形において割れの起点となり、エンボス成形性およびプレス成形性が低下すると共に、耐食性を著しく低下させる。
【００３２】
（Ｔｉ：０．００７〜０．１質量％）
ＴｉおよびＢは、鋳塊組織を微細化する作用を有する。通常、Ｔｉを添加する場合には、Ｔｉ：Ｂ＝５：１の割合とした鋳塊微細化剤（ＴｉＢ）を、ワッフルあるいはロッドの形態で溶湯（溶解炉、介在物フィルター、脱ガス装置、溶湯流量制御装置のいずれかに投入された、スラブ凝固前の溶湯）に添加するため、含有割合に応じたＢも必然的に添加されることとなる。Ｔｉの添加量で０．００７質量％以上の添加により、鋳塊の結晶粒が微細化され、アルミニウム合金板のエンボス成形性およびプレス成形性が向上する。一方、Ｔｉの添加量で０．１質量％を超えた添加となると、粗大な晶出物が形成され、アルミニウム合金板のエンボス成形性およびプレス成形性が低下する。
【００３３】
（不可避的不純物）
不可避的不純物は、ブレージングシート屑などから混入される、Ｂｉ、Ｓｎ、Ｇａ、Ｖ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｍｏ、Ｂｅ、Ｐｂ、Ｗなどの不純物元素であって、ヒートインシュレータ用アルミニウム合金板の特性を阻害しない範囲で含有する。不可避的不純物の含有量は、具体的には、前記不純物元素の合計量で０．１５質量％以下が好ましい。
【００３４】
本発明において、アルミニウム合金は、前記成分にＣｒおよびＺｒの少なくとも一方をさらに含有したものであってもよい。
（Ｃｒ：０．１５質量％以下、Ｚｒ：０．１５質量％以下）
遷移元素であるＣｒ、Ｚｒには、Ｍｎと同様、均質化熱処理時に分散粒子（分散相）を生成し、再結晶粒を微細化する作用を有する。しかし、Ｃｒ、Ｚｒも、０．１５質量％を超えて含有すると、粗大な金属間化合物が生成され、エンボス成形性およびプレス成形性が低下すると共に、耐食性を著しく低下させる。
【００３５】
次に、アルミニウム合金板の各特性について説明する。
（再結晶組織）
本発明のアルミニウム合金板は、ヒートインシュレータとしての所望の製品形状に不具合無くプレス成形を行うため、軟質材（Ｏ材）、すなわち、光学顕微鏡により観察した結晶組織において、板厚全断面にわたって再結晶組織（図３（ａ）参照）を有し、未再結晶組織（図３（ｂ）参照）が認められないことを特徴とする。未再結晶組織は、加工硬化能を低下させ、エンボス成形性およびプレス成形性を低下させる。なお、このような再結晶組織は、アルミニウム合金板の製造における焼鈍条件を制御することによって達成される。
【００３６】
（再結晶粒径：５０μｍ以下）
再結晶粒径の粗大化は、エンボス成形性およびプレス成形性を低下させる。したがって、再結晶粒径は５０μｍ以下とする必要がある。また、好ましくは４０μｍ以下である。
なお、再結晶粒径の調整は、アルミニウム合金板の製造における冷間圧延率および焼鈍条件を制御することによって達成される。再結晶粒径の測定は、後記するように、光学顕微鏡観察によって行う。
【００３７】
（導電率：４３．０〜４９．５％ＩＡＣＳ）
導電率は、アルミニウム合金板における添加元素、特に、ＭｇおよびＳｉの固溶、析出状態を示すものである。そして、ヒートインシュレータ用アルミニウム合金板として要求される強度を確保するためには、ＭｇおよびＳｉの固溶状態を適正範囲とする必要があり、導電率：４３．０〜４９．５％ＩＡＣＳとする。導電率が４３．０％ＩＡＣＳ未満であると、後記する固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量が過剰となり、アルミニウム合金板の強度が過剰となり、エンボス成形性およびプレス成形性が低下する。導電率が４９．５％ＩＡＣＳを超えると、固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量が不足となり、アルミニウム合金板の強度が低下する。なお、導電率の調整は、アルミニウム合金におけるＭｇ量およびＳｉ量、アルミニウム合金板の製造における均質化熱処理条件および焼鈍条件を制御することによって達成される。導電率の測定は、後記するように、渦流導電率測定装置で行う。
【００３８】
また、本発明において、アルミニウム合金板の固溶Ｍｇ量と固溶Ｓｉ量の合計量が所定量であることが好ましい。
（固溶Ｍｇ量と固溶Ｓｉ量の合計量：０．８〜１．５質量％）
固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量は、アルミニウム合金板の強度に大きく寄与する。そして、ヒートインシュレータ用アルミニウム合金板として要求される強度を得るためには、従来技術（特許文献５、６参照）のようにＭｇおよびＳｉの添加量のみの規定では不十分で、ＭｇおよびＳｉの固溶・析出状態も制御する必要がある。
【００３９】
また、固溶しているＭｇ量およびＳｉ量だけでなく、粒子サイズが０．１μｍ以下の析出物も、固溶しているＭｇ量およびＳｉ量と同様に、アルミニウム合金板の強度に大きく寄与する。このため、本発明では、固溶しているＭｇ量およびＳｉ量と粒子サイズが０．１μｍ以下の析出物中に含まれるＭｇ量およびＳｉ量との合計量を、固溶Ｍｇ量と固溶Ｓｉ量の合計量として規定し、その合計量を０．８〜１．５質量％とする。なお、固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量の調整は、アルミニウム合金におけるＭｇ量およびＳｉ量、アルミニウム合金板の製造における均質化熱処理条件および焼鈍条件を制御することによって達成される。
【００４０】
そして、固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量は、熱フェノールによる残渣抽出法（フィルターのメッシュサイズ＝０．１μｍ）により得られた残渣に含まれるＭｇおよびＳｉ量をＩＣＰ発光分析によって測定し、アルミニウム合金板に含まれる全Ｍｇ、Ｓｉ量から除した値を用いた。
【００４１】
固溶Ｍｇ量と固溶Ｓｉ量の合計量が０．８質量％未満であると、アルミニウム合金板の強度が低下する。合計量が１．５質量％を超えると、アルミニウム合金板の強度が過剰となり、エンボス成形性およびプレス成形性が低下する。また、このような１．５質量％を超える合計量は、後記するように、Ｍｇ添加量または熱処理温度（均質化熱処理温度および焼鈍温度）過剰によるものなので、コストアップにもつながる。
【００４２】
本発明に係るヒートインシュレータ用アルミニウム合金板は、アルミニウム合金板の表面にエンボス成形により、連続する凹凸形状が設けられたものが好ましい。
本発明において、凹凸形状とは、図１に示すように格子状の規則的な配列をなすべく、交差する２方向に沿って、それぞれ凹部および凸部が平面的に繰り返し設けられたものであることが好ましい。そして、図１においては、隣り合う４つの凸部が形成する格子の中央部に凹部、または、隣り合う４つの凹部が形成する格子の中央部に凸部を設けることによって、アルミニウム合金板の両面方向に凹凸形状が設けられている。
【００４３】
そして、凹凸形状の寸法は、ヒートインシュレータ用アルミニウム合金板として要求される強度および板厚によって適宜設定されるが、例えば、隣り合う凸部の頂点を結んだ距離ａまたは距離ｂは５〜１５ｍｍ（隣り合う凹部の頂点を結んだ距離も５〜１５ｍｍ）、凸部（凹部）の高さｈは１〜２．５ｍｍである。なお、距離ａと距離ｂとを異なる長さに設定してもよい。
【００４４】
また、本発明に係るインシュレータ用アルミニウム合金板は、交差する２方向に沿って凹凸形状が設けられているものに限定されず、図示しないが１方向に沿って設けられているものでもよい。さらに、アルミニウム合金板の両面方向に設けられているものに限定されず、図示しないが、凸部が形成する格子の中央部に、凹凸のない平面部または高さの異なる凸部が設けられ、アルミニウム合金板の片面方向に凹凸形状が設けられているものでもよい。
【００４５】
＜ヒートインシュレータ用アルミニウム合金板の製造方法＞
次に、ヒートインシュレータ用アルミニウム合金板の製造方法について説明する。
本発明に係る製造方法は、鋳造工程と、均質化熱処理工程と、熱間圧延工程と、冷間圧延工程と、焼鈍工程とを含むことを特徴とする。また、鋳造工程の後に得られた鋳塊を面削する面削工程を含んでもよい。以下、各工程について説明する。
【００４６】
（鋳造工程）
鋳造工程は、前記アルミニウム合金を溶解し、ＤＣ鋳造により鋳塊を作製する工程である。なお、ＤＣ鋳造方法については常法に従って行う。
【００４７】
（均質化熱処理工程）
均質化熱処理工程は、前記工程で得られた鋳塊に４５０〜６００℃の均質化熱処理を施す工程である。そして、均質化熱処理工程は、ＭｇおよびＳｉの固溶による強度向上、および分散粒子制御による再結晶粒の微細化を図り、エンボス成形性を向上させるために重要な工程である。
【００４８】
均質化熱処理の温度が４５０℃未満であると、固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量が減少し、強度が低下する。また、均質化処理が十分なされておらず、不均質な組織が残存し、エンボス成形時およびプレス成形時の割れ起点となりやすい。その結果、エンボス成形性およびプレス成形性が低下する。また、均質化に時間がかかり過ぎて生産性が低下する。均質化熱処理温度が６００℃を超えると、鋳塊表面の膨れ、局所的な融解が生じる。また、均質化熱処理の時間は、１〜２４時間行うことが好ましい。
【００４９】
（熱間圧延工程）
熱間圧延工程は、前記工程で均質化熱処理された鋳塊を熱間圧延して熱延板を作製する工程である。熱間圧延方法については常法に従って行う。また、熱間圧延は、均質化熱処理直後に行っても、均質化熱処理後に一旦冷却し、再度鋳塊を加熱してから行ってもよい。なお、熱間圧延開始温度は、４００〜６００℃が好ましい。
【００５０】
（冷間圧延工程）
冷間圧延工程は、前記工程で得られた熱延板を冷間圧延して冷延板を作製する工程である。そして、冷間圧延工程は、アルミニウム合金板の再結晶粒径を制御するために重要な工程である。
【００５１】
また、本工程では、冷間圧延は複数回（繰り返し）行ってもよいし、熱間圧延終了後（冷間圧延開始前）、または、冷間圧延の繰り返しの間に焼鈍（例えば、バッチ焼鈍であれば２５０〜５００℃で０．５〜２４時間、連続焼鈍であれば３００〜５００℃で０（到達後冷却）〜５分の中間焼鈍）を行ってもよい。さらに、冷間圧延率（最終冷延率）は、最終冷間圧延時の圧延率を意味し、下式（１）で算出する。
[（Ｔ１−Ｔ２）／Ｔ１]×１００・・・（１）
式（１）において、Ｔ１：熱間圧延後または最終冷間圧延前の板厚、Ｔ２：最終冷間圧延後の板厚である。
【００５２】
冷間圧延率が７０％未満であると、再結晶粒径が粗大化して、アルミニウム合金板のエンボス成形性およびプレス成形性が低下する。また、冷間圧延率が高すぎると、生産性が低下するため、通常は冷間圧延率９５％以下である。したがって、冷間圧延率は７０〜９５％が好ましい。
【００５３】
（焼鈍工程）
焼鈍工程は、前記工程で得られた冷延板を、４００〜５００℃の範囲で５分以内の連続焼鈍（最終焼鈍）を施し、冷却速度１０℃／秒以上で冷却する工程である。そして、焼鈍工程は、冷延板を再結晶させ、軟質材（Ｏ材、再結晶組織）にする工程で、アルミニウム合金板の導電率（固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量）、再結晶粒径を制御するために重要な工程である。そして、バッチ焼鈍ではアルミニウム合金板に強度不足が生じるため、連続焼鈍である必要がある。なお、再結晶粒径を微細化させる最終焼鈍温度までの加熱速度は、５℃／秒以上が好ましい。
【００５４】
最終焼鈍温度が４００℃未満であると、十分な再結晶組織が得られなくなるか、またはＭｇ、Ｓｉ化合物が再固溶しにくく、固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量が少なくなり、導電率が高くなり、アルミニウム合金板の強度が低下する。具体的には、３５０℃以下では未再結晶組織が残り、３５０℃を超え４００℃未満では再結晶組織は得られるが強度不足となる。最終焼鈍温度が５００℃を超えると、アルミニウム合金板の表面に膨れが発生すると共に、固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量も多くなり、導電率が小さくなり、アルミニウム合金板の強度が過剰となり、エンボス成形性およびプレス成形性が低下する。最終焼鈍時間が５分を超えると、その効果が飽和するとともに、生産性の低下を招く。
【００５５】
冷却速度が１０℃／秒未満であると、再固溶したＭｇ、Ｓｉが冷却時に化合物として再び析出し、固溶Ｍｇ量および固溶Ｓｉ量が少なくなり、導電率が高くなり、アルミニウム合金板の強度が低下する。
【００５６】
また、本発明に係る製造方法においては、前記鋳造工程をＤＣ鋳造ではなく、薄板鋳造で行ってもよい。その場合は、均質化熱処理工程および熱間圧延工程を省略することが可能である。さらに、冷間圧延工程において、冷間圧延前、または、冷間圧延の繰り返しの間に焼鈍を行ってもよい。
【００５７】
なお、本発明に係る製造方法においては、前記各工程に悪影響を与えない範囲において、前記各工程の間あるいは前後に他の工程を含んでもよい。例えば、焼鈍工程後に最終焼鈍が施された冷延板の表面にエンボス成形により連続する凹凸形状を設ける加工工程を行ってもよい。
【実施例】
【００５８】
次に、本発明の実施例について説明する。
表１に示す各組成の鋳塊を、ＤＣ鋳造により溶製した。鋳造時の平均冷却速度は、溶解温度（約７００℃）から固相線温度までを５０℃／分とした。続いて鋳塊を、表２に示す均質化熱処理、熱間圧延を施した。熱間圧延終了温度は２５０〜３５０℃とした。その後、冷間圧延または中間焼鈍（連続焼鈍）後に冷間圧延し、厚さ０．４ｍｍの冷延板とした。この各冷延板に対し、表２に示す最終焼鈍（連続焼鈍）を施して供試材とした。なお、Ｔｉを含有する合金Ａ、Ｂ、Ｅ、Ｆ、Ｋ〜Ｐは、Ｔｉ添加のためにＴｉＢを用いたため、Ｔｉと共にＢを含有する。また、均質化熱処理において、上限値を超える温度で均質化熱処理を行った場合（表２の略号ヌ）には、鋳塊にバーニングが発生し、それ以降の製造が不可であった。
【００５９】
各供試材について、結晶組織を確認した。次いで、再結晶粒径、導電率および固溶Ｍｇ量と固溶Ｓｉ量の合計量を以下の方法で測定した。その結果を表３に示す。なお、表１〜表３において、下線を付したものは、請求の範囲を満足しないことを表す。
【００６０】
（結晶組織）
供試材の５ケ所より試料を採取し、板厚断面方向（圧延方向に対して直角方向）を鏡面状態まで研磨した後、バーカー液を用いて陽極酸化処理した表面を光学顕微鏡で観察し、板厚全断面にわたって再結晶組織（図３（ａ）参照）が認められるかどうかを確認した。なお、供試材Ｎｏ．１〜２４では未再結晶組織（図３（ｂ）参照）が確認されず再結晶組織であった。
【００６１】
（再結晶粒径）
ここで言う再結晶粒径とは供試材の長手方向（圧延方向）の再結晶粒の最大径である。この再結晶粒径は、供試材を０．０５〜０．１ｍｍ機械研磨した後電解エッチングした表面を、光学顕微鏡を用いて観察し、前記長手方向に、ラインインターセプト法で測定した。１測定ライン長さは０．９５ｍｍとし、１視野当たり各３本で合計５視野を観察し、測定した再結晶粒径の平均値を算出した。
【００６２】
（導電率）
導電率の測定は、市販の渦流導電率測定装置によって測定した。また、導電率の測定は、供試材表面の互いに間隔を１００ｍｍ以上開けた任意の５箇所で行った。そして、本発明における導電率は、測定された各導電率を平均化したものとした。
【００６３】
（固溶Ｍｇ量と固溶Ｓｉ量）
熱フェノールによる残渣抽出法により得られた溶液と粒子サイズが０．１μｍ以下の析出物中のＭｇ量およびＳｉ量を測定した。具体的には、熱フェノールによる残渣抽出法（フィルターのメッシュサイズ＝０．１μｍ）により得られた残渣に含まれるＭｇおよびＳｉ量をＩＣＰ発光分析によって測定し、アルミニウム合金板に含まれる全Ｍｇ、Ｓｉ量から除した値を用いた。
【００６４】
次に、各供試材の強度（機械的性質）、エンボス成形性、プレス成形性、耐食性およびリサイクル性を以下の方法で評価した。その結果を表３、表４に示す。
【００６５】
（機械的性質）
機械的性質を測定するための引張試験は、供試材から、各々、ＪＩＳＺ２２０１の５号試験片（２５ｍｍ×５０ｍｍＧＬ×板厚）を採取し、室温引張り試験を行った。このときの試験片の引張り方向は圧延方向と平行方向とした。引張り速度は、０．２％耐力までは５ｍｍ／分、耐力以降は２０ｍｍ／分とした。機械的特性測定のＮ数は５とし、各々平均値で算出した。そして、引張強さが１６０ＭＰａ以上のものを合格（○）、１６０ＭＰａ未満のものを不合格（×）とした。
【００６６】
（エンボス成形性）
エンボス成形性試験は、供試材から矩形ブランク（サイズ：２００ｍｍ×２００ｍｍ）を切り出した。矩形ブランクに対して、図１に示す凹凸形状のエンボス成形金型を使用してエンボス成形を行った。凹凸部の頂点１００個のうち、割れが発生した個数を割れ発生率と定義し、このときの割れ発生率が６０％以下を合格（○）、６０％超えを不合格（×）とした。なお、凹凸形状としては、凸部頂点間の距離ａ＝１０ｍｍ、距離ｂ＝１０ｍｍ、凸部の高さｈ＝２．４ｍｍとした。また、凹部頂点間の距離、凹部の高さも凸部と同様とした。
【００６７】
（プレス成形性）
プレス成形試験は、凹凸部の頂点に割れが発生しない加工条件（凹凸部の高さ＝１．８ｍｍ）にてエンボス成形を行った供試材から矩形ブランク（サイズ：１５０ｍｍ×１５０ｍｍ）を切り出した。図２に示すように、矩形ブランク１に対して、ポンチ５：□９０ｍｍ（肩Ｒ：１０ｍｍ、コーナー：１０ｍｍ）、ダイス６：□９７．５ｍｍ（肩Ｒ：１０ｍｍ、コーナー：１０．７５ｍｍ）の金型を使用して、しわ押え板３とスペーサー４によって、ダイフェース面のクリアランスＣを各矩形ブランク１の凹凸部の高さと板厚を含めた高さにとり、角筒絞り成形を行った。角筒絞り成形時の成形限界高さが２３ｍｍ以上を合格（○）、２３ｍｍ未満を不合格（×）とした。なお、潤滑油として一般防錆油を塗油した。
【００６８】
（耐食性）
各供試材に対して塩水噴霧試験（ＪＩＳ  Ｚ２３７１）を行った。１０００時間後の腐食発生状況を目視にて判定した。腐食の著しいものを不合格（×）、中程度のものを合格（△）、軽微なものを合格（○）とした。
【００６９】
【表１】
0005607215.tif 000002
【００７０】
【表２】
0005607215.tif 000003
【００７１】
【表３】
0005607215.tif 000004
【００７２】
【表４】
0005607215.tif 000005
【００７３】
表１〜４の結果から、供試材Ｎｏ．１〜３、６、７（実施例）は、請求の範囲を満足するため、機械的性質、エンボス成形性、プレス成形性および耐食性のいずれにおいても合格であった。また、供試材Ｎｏ．４、５（参考例）においても、機械的性質、エンボス成形性、プレス成形性および耐食性が合格であった。
【００７４】
一方、供試材Ｎｏ．８（比較例）は、Ｓｉ量が上限値を超え、導電率が下限値未満、固溶Ｍｇ量と固溶Ｓｉ量の合計量（以下、固溶量と称す）が上限値を超えるため、エンボス成形性およびプレス成形性のいずれにおいても不合格であった。供試験材Ｎｏ．９（比較例）は、Ｆｅ量が上限値を超えるため、エンボス成形性およびプレス成形性が不合格であった。
【００７５】
供試材Ｎｏ．１０（比較例）は、Ｃｕ量が下限値未満であるため、リサイクル性が劣るアルミニウム合金板であり、導電率が上限値を超え、機械的性質が不合格であった。供試材Ｎｏ．１１（比較例）は、Ｃｕ量が上限値を超えるため、エンボス成形性、プレス成形性および耐食性のいずれにおいても不合格であった。
【００７６】
供試材Ｎｏ．１２（比較例）は、Ｍｎ量が上限値を超えるため、エンボス成形性およびプレス成形性のいずれにおいても不合格であった。供試材Ｎｏ．１３（比較例）は、Ｍｇ量が下限値未満、導電率が上限値を超えるため、機械的性質が不合格であった。供試材Ｎｏ．１４（比較例）は、Ｍｇ量が上限値を超え、導電性が下限値未満、固溶量が上限値を超えるため、エンボス成形性およびプレス成形性のいずれにおいても不合格であった。
【００７７】
供試材Ｎｏ．１５（比較例）は、Ｚｎ量が下限値未満であるため、リサイクル性が劣るアルミニウウ合金板であった。供試材Ｎｏ．１６（比較例）は、Ｚｎ量が上限値を超えるため、エンボス成形性、プレス成形性および耐食性のいずれにおいても不合格であった。供試材Ｎｏ．１７またはＮｏ．１８（比較例）は、Ｃｒ量またはＺｒ量が上限値を超えるため、エンボス成形性、プレス成形性および耐食性のいずれにおいても不合格であった。
【００７８】
供試材Ｎｏ．１９（比較例）は、焼鈍工程がバッチ焼鈍である（焼鈍時間が長い）ため再結晶組織が得られているが、冷却速度が下限値未満で、導電率が上限値を超えるため、機械的性質が不合格であった。また、焼鈍工程の加熱速度が遅く、再結晶粒径も上限値を超えるため、エンボス成形性およびプレス成形性も不合格であった。供試材Ｎｏ．２０（比較例）は、焼鈍工程の最終焼鈍温度が下限値未満の３８０℃、導電率が上限値を超えるため、再結晶組織は得られるものの、機械的性質が不合格であった。供試材Ｎｏ．２１（比較例）は、焼鈍工程の最終焼鈍温度が上限値を超えるため、導電率が下限値未満、固溶量が上限値を超え、エンボス成形性およびプレス成形性のいずれにおいても不合格であった。
【００７９】
供試材Ｎｏ．２２（比較例）は、均質化熱処理工程の均質化熱処理温度が下限値未満であるため、導電率が上限値を超え、固溶量が下限値未満となり、機械的性質、エンボス成形性およびプレス成形性のいずれにおいても不合格であった。供試材Ｎｏ．２３（比較例）は、特許文献６のアルミニウム合金板であって、Ｓｉ量およびＦｅ量が下限値未満であるため、リサイクル性が劣るアルミニウム合金板であった。また、焼鈍工程がバッチ焼鈍である（焼鈍時間が長い）ため、最終焼鈍温度が下限値未満の３５０℃であっても、再結晶組織が得られているが、冷却速度が下限値未満で、固溶量も下限値であるため、機械的性質が不合格であった。さらに、冷間圧延工程の冷間圧延率（最終冷延率）が下限値未満、焼鈍工程の加熱速度が遅いため、再結晶粒径が上限値を超えるため、エンボス成形性およびプレス成形性も不合格であった。供試材Ｎｏ．２４（比較例）は、焼鈍工程における冷却速度が下限値未満で、導電率が上限値を超え、固溶量も下限値未満であるため、機械的性質が不合格であった。
【符号の説明】
【００８０】
ａ、ｂ  距離
１      矩形ブランク
３      しわ押え板
４      スペーサー
５      ポンチ
６      ダイス
Ｃ      クリアランス
【図１】
0005607215.tif 000006
【図２】
0005607215.tif 000007
【図３】
0005607215.tif 000008