(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶融紡糸用の加熱箱体に紡糸パックを装着し、その下方に風吹出装置を設けるとともに、該風吹出装置内に紡出糸条を囲繞するように紡出糸条の最外周側から最内周側へ向かって冷却風を発生させる円筒状の風整流部材を設けた溶融紡糸装置において、該筒状風整流部材を上部と下部に分けて設け、該筒状風整流部材の上部は熱伝導率が１０〜３６０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕の材質からなり、下部は熱伝導率が０．０４〜０．５〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕の材質からなることを特徴とする合成繊維の溶融紡糸装置。
【請求項２】
前記筒状風整流部材の上部の長さが２０〜１００ｍｍであることを特徴とする請求項１に記載の合成繊維の溶融紡糸装置。
【請求項３】
複数錘の風吹出装置に共通する一体型の冷却風供給箱を設けることを特徴とする請求項１または２に記載の合成繊維の溶融紡糸装置。
【請求項４】
紡糸パックと筒状風整流部材との間に、熱伝導率が１４０〜３６０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕の良伝導部材を設けたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の合成繊維の溶融紡糸装置。
【請求項５】
紡糸パックに内蔵された紡糸口金から筒状風吹出装置までが連続的に配置され、各錘糸条に外部から気体の流入、あるいは流出が遮断されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の合成繊維の溶融紡糸装置。
【請求項６】
溶融紡糸用の加熱箱体に複数錘の紡糸パックを列状に配列するように装着し、その下方に前記複数錘の紡糸パックに対応して風吹出装置を設けたことを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の合成繊維の溶融紡糸装置。
【請求項７】
熱交換部材を前記筒状風整流部材の外側に設けた請求項１〜６のいずれかに記載の合成繊維の溶融紡糸装置
【請求項８】
請求項１〜７のいずれか１項記載の合成繊維の溶融紡糸装置を用いて紡糸することを特徴とする合成繊維の溶融紡糸方法。
【請求項９】
溶融紡糸装置の筒状風整流部材の下端で、風の出口に当たる部分での下向きの風の単錘当たりの合計風速が０．８〜３ｍ／秒となるように紡糸することを特徴とする請求項８に記載の合成繊維の溶融紡糸方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリエステル、ポリアミド等の熱可塑性合成繊維を溶融紡糸する際に紡出された糸条を冷却するために用いる糸条の冷却装置を備えた合成繊維の溶融紡糸装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、合成繊維の製造方法において、口金から吐出された糸条に対して安定した冷却を行う方法としては、口金下近傍の雰囲気を閉鎖系にした徐冷手段を設け、その下に冷却する糸条冷却装置を備える溶融紡糸装置が知られている（例えば、特許文献１参照）。
しかしながら、この溶融紡糸装置は、紡糸速度が高速になるに従い糸条の走行により発生する随伴気流により、徐冷手段の中に冷却風が流入し、そのことにより雰囲気温度が激しく変動するとともに、更に前記雰囲気温度が激しく変動することにより糸の太さ斑が発生することが分かった。
この欠点を解決する提案として紡糸口金直下に配置された長さ５〜２０ｃｍの加熱筒より温度２００〜５００℃の加熱気体を風速０．０５〜０．８ｍ／秒で紡出糸条に吹き付け、次いで、加熱筒直下に配置された円筒型冷却装置により糸条を冷却固化することを特徴とするポリエステル繊維の高速紡糸方法が知られている（例えば、特許文献２参照）。
しかしながら、この高速紡糸方法では装置が大がかりとなり、このような大がかりな装置では、コンパクトに複数錘の紡糸パックを列状に配列するような紡糸機には不可能な装置である。
【０００３】
一方、繊維のタフネス（強伸度積）を向上させる方法として、環状冷却装置において、冷却風の上部が高温であり、下部が低温である温度勾配とするための糸条の走行方向に対する冷却風の温度制御が可能な加熱装置を設けた溶融紡糸装置も提案されている（例えば、特許文献３参照）。
しかしながら、この装置も大がかりとなるので、コンパクトに複数錘の紡糸パックを列状に配列するような紡糸機には不可能な装置である。
【０００４】
一方、コンパクトな冷却装置として、風吹出装置内の筒状風整流部材として、例えば、セルロースリボンを螺旋状に巻いて熱硬化成形した多孔性部材などを用いたものが提案されている（例えば、特許文献４参照）。この多孔性部材は、セルロースリボン（ 材質： 紙） にフェノール樹脂などの熱硬化性樹脂を含浸後、加熱硬化することで、リボン層に隙間（ 孔４０μｍ程度の大きさ）を形成するものである。
しかしながら、セルロースリボン（材質：紙）では、２００℃を越える温度となる筒状風整流部材の上部に使用すると、１ヶ月も経過すると最上部が炭化して部分的に欠け、風速が局部的にアップして糸の太さ斑を生じるという問題を有する。
【０００５】
これを解決するために、風吹出装置内の筒状風整流部材について、長手方向に略均一の凹凸形状を有する帯状金属テープを、一定の傾斜角度を持って旋回積層させながら筒状体を形成し、前記積層して接触する帯状金属を接合させ、前記筒状体の内外壁面を通過する傾斜した放射状の細孔群を備えたことを特徴とする紡糸冷却装置の筒状冷却風整流装置が提案されている（例えば、特許文献５参照）。
【０００６】
同様に、風吹出装置内の筒状風整流部材について、素線で織られた一定長さのステンレス製の金網からなり、前記金網が円筒状に多層に巻かれ、積層され、堅固に焼結されていることを特徴とする紡糸冷却装置の筒状冷却風整流装置も提案されている（例えば、特許文献６参照）。
しかしながら、このような筒状風整流部材の全てが金属であると熱伝導が良好すぎるために、糸条に当たる風の全てが熱風となり、糸の太さ斑が発生することが分かった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００７−６３６８９号公報
【特許文献２】特開平４−４１７１１号公報
【特許文献３】特開２００７−２８４８５７号公報
【特許文献４】特開２００６−２２５７９２号公報
【特許文献５】特開２００６−３４８４５７号公報
【特許文献６】特開２００８−１１５４９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の目的は、上記した問題点を解決し、高速紡糸法あるいは直接延伸紡糸法により、合成繊維を製造するに際し、紡糸口金より溶融紡出された糸条を、均一で安定した冷却を行うとともに、紡糸口金および紡糸口金近傍の温度低下を起こすことなく紡糸し、単糸切れや、タルミ糸のない良好なパッケージ形状に巻き取られ、糸の太さ斑、および品質バラツキのない合成繊維を製造することのできるコンパクトな溶融紡糸装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明は以下の構成を採用する。すなわち、
（１）溶融紡糸用の加熱箱体に紡糸パックを装着し、その下方に風吹出装置を設けるとともに、該風吹出装置内に紡出糸条を囲繞するように紡出糸条の最外周側から最内周側へ向かって冷却風を発生させる円筒状の風整流部材を設けた溶融紡糸装置において、該筒状風整流部材を上部と下部に分けて設け、該筒状風整流部材の上部は熱伝導率が１０〜３６０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕の材質からなり、下部は熱伝導率が０．０４〜０．５〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕の材質からなることを特徴とする合成繊維の溶融紡糸装置。
【００１０】
（２）前記筒状風整流部材の上部の長さが２０〜１００ｍｍであることを特徴とする前記（１）に記載の合成繊維の溶融紡糸装置。
【００１１】
（３）複数錘の風吹出装置に共通する一体型の冷却風供給箱を設けることを特徴とする前記（１）または（２）に記載の合成繊維の溶融紡糸装置。
【００１２】
（４）紡糸パックと筒状風整流部材との間に、熱伝導率が１４０〜３６０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕の良伝導部材を設けたことを特徴とする前記（１）〜（３）のいずれか１項に記載の合成繊維の溶融紡糸装置。
【００１３】
（５）紡糸パックに内蔵された紡糸口金から筒状風吹出装置までが連続的に配置され、各錘糸条に外部から気体の流入、あるいは流出が遮断されている前記（１）〜（４）のいずれか１項に記載の合成繊維の溶融紡糸装置。
【００１４】
（６）溶融紡糸用の加熱箱体に複数錘の紡糸パックを列状に配列するように装着し、その下方に前記複数錘の紡糸パックに対応して風吹出装置を設けたことを特徴とする前記（１）〜（５）のいずれか１項に記載の合成繊維の溶融紡糸装置。
（７）熱交換部材を前記筒状風整流部材の外側に設けた前記（１）〜（６）のいずれか１項に記載の合成繊維の溶融紡糸装置
（８）前記（１）〜（７）のいずれか１項記載の合成繊維の溶融紡糸装置を用いて紡糸することを特徴とする合成繊維の溶融紡糸方法。
【００１５】
（９）溶融紡糸装置の筒状風整流部材の下端で、風の出口に当たる部分での下向きの風の単錘当たりの合計風速が０．８〜３ｍ／秒となるように紡糸することを特徴とする前記（８）に記載の合成繊維の溶融紡糸方法。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、上記のように円筒状の風吹出装置を設けた溶融紡糸装置において、該風吹出装置内の筒状風整流部材を上部と下部に分けて設け、上部を熱伝導率が１０〜３６０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕で、下部を熱伝導率が０．０４〜０．５〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕の材質とすることにより、コンパクトな設備であり、高速紡糸にも適用できて、糸の太さ斑が発生することなく、繊維のタフネス（強伸度積）をも向上させることができる。
【００１７】
また、上部の風の温度を高くすることで高分子の配向を抑制した延伸または延伸仮撚加工が可能な紡糸配向したポリエステルやポリアミド繊維が得られる。しかも高倍率で延伸することが可能であり、ポリエステル繊維のタフネスを向上させることができる。このため、高分子の配向が高く高倍率で延伸できずタフネス不足が生じる極細ポリエステルやポリアミド繊維やホモポリマを用いたポリエステ繊維に比べタフネスが低い共重合ポリマーを用いたポリエステルやポリアミド繊維を紡糸する場合に特に好適である。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の合成繊維の溶融紡糸装置の一実施態様を示す概略縦断面図である。
【図２】図１に示す本発明の合成繊維の溶融紡糸装置にさらに引取ローラを付設した概略縦断面図である。
【図３】図１の本発明の合成繊維の溶融紡糸装置の出口の一部を拡大して示した概略縦断面図である。
【図４】本発明の合成繊維の溶融紡糸装置の他の一実施態様を示す概略縦断面図である。
【図５】本発明の合成繊維の溶融紡糸装置のさらに他の一実施態様を示す概略縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
本発明のポリエステル、ポリアミド等の熱可塑性合成繊維を均一に冷却する溶融紡糸装置は、紡出糸条を囲繞するように紡出糸条の最外周側から最内周側へ向かって冷却風を放射状に発生させる円筒状の風吹出装置において、風吹出装置内に筒状の風整流部材を設け、該筒状風整流部材を上部と下部に分けて設けていることが重要である。
整流部材は冷却風の吹出方向を紡出糸条の最外周側から最内周側（中心側）へ向かう方向へ揃える役割を果たすものである。
そして該筒状風整流部材の上部は、口金面の温度を下げないようにし、かつ安定した気流を与えるために、１５０〜２３０℃程度の熱風とすることが望ましい。そのため上部の筒状風整流部材は、熱伝導率が１０〜３６０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕と高い材質のものを採用する。好ましくは、コストも考慮して１３０〜３４０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕となる材質、例えば、展性にも優れる純アルミニウム、アルミニウム合金、純銅、黄銅、青銅などからなる材質のものが好適である。このように熱伝導が良好な材質を用いるために、上部筒状風整流部材は、２００〜２５０℃の高温となり、該箇所を通過、接触する空気は、比熱が小さいため瞬間的に温度が上昇する。
【００２０】
熱伝導率が１０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕未満であると極端に熱の伝導が低下して、効果がなくなる。一方、熱伝導率が３６０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕を越える超伝導部材は、工業的、実用的に適さない。
更に、安定して上記熱風を供給するには、前記筒状風整流部材の外側に熱交換部材を設けることが望ましい。
【００２１】
本発明においては、熱交換部材も熱伝導率が１０〜３６０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕と高い材質のものを採用する。好ましくは、コストも考慮して１３０〜３４０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕となる材質、例えば、展性にも優れる純アルミニウム、アルミニウム合金、純銅、黄銅、青銅などからなる材質のもので、開口率が３０％以上の圧力損失をほとんど生じない多孔板、ハニカム、３０メッシュ以下の金網などが好適である。長さは、予熱を十分に行うためには１５０〜２５０ｍｍとすることが望ましい。また、特許文献１と異なり、一体型の風供給箱７とは接触していない。
【００２２】
下部の筒状風整流部材は糸を急冷するために冷風であることが要求されるため、熱伝導率が０．０４〜０．５〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕と低い材質のものを採用する。好ましくは、強度やコストも考慮して熱伝導率が０．０４〜０．５〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕であり、セルロース繊維やプラスチック細線の不織布、羊毛などのフェルトなどを使用するのが望ましい。これらを使用することで２５〜５０℃の冷風が得られる。
熱伝導率が０．０４〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕未満のものは、工業的、実用的に適さない。一方、０．５〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕を越えると冷風が暖まり、冷却効果が軽減される。下部は熱伝導率の低い筒状風整流部材を用いているために、上部からの熱が伝わりにくく、また１５〜２５℃の風が常に供給されるので、下部筒状風整流部材自体は３０〜６０℃程度と低い。このように、下部筒状風整流部材を通過した風は、２５〜５０℃にすぎない。
熱伝導率とは、物質内に温度差があると温度の高い部分から低い部分へ熱移動がおこる。熱伝導率とはこの熱移動のおこりやすさを表す係数で，単位長さ（厚み）あたり１（Ｋ）の温度差があるとき、単位時間に単位面積を移動する熱量である。機械実用便覧改訂第３版（日本機械学会発行）などにはこれらの数値が記載されている。なお、特殊な素材の試験方法は、ＪＩＳ  Ｈ７９０３などに記載されている。
【００２３】
本発明の筒状風整流部材の上部の長さは、２０〜１００ｍｍのものとすることが好ましい。２０ｍｍより短いと熱風の量が不足し、１００ｍｍを越えると熱風の量が多すぎるために、糸条の表面固化点が冷却装置より下になるために糸の太さ斑が発生する。好ましい上部の長さは４０〜８０ｍｍである。
【００２４】
下部の長さは、後述するように上部の長さと合計して、１５０〜２５０ｍｍが好ましい。
また、本発明においては、複数錘の風吹出装置に共通する一体型の冷却風供給箱を設けることが重要である。この理由は、単位面積当たりの生産性を向上させるために紡糸機のコンパクト化が必須である。これに伴い列状に配列する紡糸パックのピッチが小さくなり、冷風を適量供給する均圧室なるものを個々に設けるスペースが無くなる。そこで、冷却風供給箱を一体化して、冷却風の入り口に近い錘のみに、多くの風が出てしまうことを防止するために、冷却風供給箱中に適切な邪魔板（図には記載なし）を設けることで各環状冷却装置に均等な冷風を供給する。
【００２５】
図５は、本発明の合成繊維の溶融紡糸装置の他の一実施態様を示す概略縦断面図であり、弾性体１７を設けることで紡糸パックのバラツキにも対応できる様子を示す。
図５に示すように、弾性体１７を下部筒状風整流部材の下端や、風吹出装置４の壁面の一部に設けることで、風吹出装置を自由に動かすことが可能となるため、紡糸パックが傾き、あるいは個々の高さが多少異なっていても、それに接触する部材が追従するように風吹出装置を動かすことのできる構造とすることで、紡糸パックから風吹出装置までが隙間ないようにすることが出来る。
また、本発明の紡糸パックと筒状風整流装置間に、熱伝導率が１４０〜３６０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕の風を通さない良伝導部材を設けることが重要である。加熱箱体から熱を伝達して紡糸パック及び紡糸口金が紡糸温度に加熱されている。そこに、環状冷却装置が直接接すると紡糸口金面が冷えて糸切れを誘発する。そこで、熱伝導率の良好なアルミニウム合金や銀をリング状にして加熱箱体から熱を伝導して口金面を加温する。好ましくは、熱伝導率が１４０〜３６０〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕の純銅、黄銅、青銅や純アルミニウム、アルミニウム合金が経済的に良い。
【００２６】
図４は、本発明の合成繊維の溶融紡糸装置のさらに他の一実施態様を示す概略縦断面図であり、紡糸パックに内蔵された紡糸口金から筒状風吹出装置までが連続的に配置されている様子を示す。
本発明の紡糸パックに内蔵された紡糸口金から筒状風吹出装置までが図４に示すとおり、例えば上から順次に断熱板１５、金属製（例えば、純銅）の良熱伝導部材、および保温筒１６、断熱板１５などが連続的に配置され、各錘糸条に外部から気流が入る、あるいは出ることがないよう遮断されていることが重要で、隙間があり冷風が抜けて徐冷効果を損なうようなことがあってはならない。これは、糸の太さ斑、強伸度バラツキなどに悪影響を与えることとなる。
また、本発明の溶融紡糸装置の筒状風整流部材の下端で、風の出口に当たる部分、すわち、図３に示す面積Ｓ１での下向きの風の単錘当たりの合計風速が０．８〜３ｍ／秒となることが糸の太さ斑を起こさない為に好ましい。更に好ましくは、１〜２ｍ／秒である。特に筒状風整流部材の上下合計長さが２５０ｍｍを越えて長くなると悪影響が出やすく、風速を上げすぎると悪くなる。これは、糸揺れを誘発するからである。
風速測定は、糸条が無い状態で、風吹出装置の上面に蓋をして、筒状風整流部材の内側の風速を測定して、吹き出し面積を掛けて、合計風量を計算し、更に面積Ｓ１で割り、合計風速とする。
【００２７】
紡出糸条の単繊維繊度は特に限定するものではないが、好ましくは、紡糸引き取り後の単繊維繊度が５．０デシテックス以下、０．１デシテックス以上。さらに好ましくは、紡糸引き取り後の単繊維繊度が２．５デシテックス以下、０．１デシテックス以上の合成繊維を製造する場合に好適である。
【００２８】
本発明で製造し得る合成繊維は、ポリエステルやポリアミドなどの溶融紡糸できる合成繊維であれば、特に、限定されるものではない。例えば、顔料、染料、艶消し剤、防汚剤、蛍光増白剤、難燃剤、安定剤、紫外線吸収剤、滑剤等を含んでいてもよい。
本発明で用いられる合成繊維は、単一成分で構成しても、複数成分で構成してもよく、複数成分の場合には、例えば、芯鞘、サイドバイサイド等の構成が挙げられる。また繊維の断面形状は、丸、三角、扁平等の異形状や中空であってもよい。本発明において対象とする合成繊維、単繊維繊度、フィラメント数は、目的に応じて適宜選択される。
【００２９】
以下、本発明の合成繊維の製造装置、製造方法の一実施例について、図面により説明する。
図１は、本発明の合成繊維の溶融紡糸装置の一実施態様を示す概略縦断面図である。
溶融紡糸装置は、紡糸パック１、紡糸口金２、加熱箱体３、風吹出装置４、上部筒状風整流部材５、下部筒状風整流部材６、一体型の風供給箱７、良熱伝導部材９を備えている。
加熱箱体３は、溶融されたポリマー、紡糸パック１、紡糸口金２などの最適温度を保つことを役割とするものであり、通常２９０〜３００℃の温度である。良熱伝導部材９は、該加熱箱体３から熱を受けて紡糸口金２の温度を下げにくくすることと、上部筒状風整流部材５へも熱を伝える役割がある。上部・下部筒状風整流部材を通過することで得られた風の流れ方向８。上部のみ風温をより高温とするために筒状風整流部材の外側に設けた熱交換部材１８を備えている。
整流部材は、＃４０メッシュから＃８０メッシュ金網を積層したものや、セルロースリボンを螺旋状に巻いて熱硬化成形した多孔性部材などが挙げられる。この多孔性部材は、例えば、セルロースリボン（材質：紙）に特殊な紙をフェノール樹脂などの熱硬化性樹脂を含浸後、加熱硬化することで、リボン層に隙間（孔：４０μｍ程度の大きさ）が形成されるものである。
風供給箱４の風は、露点１５〜２５℃に保たれ、温度は常温で供給される。
図２は、図１に示す本発明の合成繊維の溶融紡糸装置にさらに引取ローラを付設した概略縦断面図である。
【００３０】
図２において、図１の装置にさらに、油剤付与装置１１、引取ローラ１２、１３および巻取装置１４を備えている。紡糸口金２の吐出孔から紡出された糸条１０は、風吹出装置４から吹き出される冷却風で冷却され、油剤付与装置１１で油剤を付与された後、一対の引取ローラ１２、１３を介して巻取装置１４により巻き取られる。
【００３１】
図３は、本発明の合成繊維の溶融紡糸装置の一実施態様を示す概略縦断面図であり、溶融紡糸装置の筒状風整流部材の下端で、風の出口に当たる部分での下向きの風の単錘当たりの合計風を示す。
【実施例】
【００３２】
以下、ポリエステルマルチフィラメントを例にとり、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。実施例中の各特性値は次の測定方法により求めた。
【００３３】
〔糸太さ斑〕
ＺＥＬＬＷＥＧＥＲ    ＵＳＴＥＲ社のＵＳＴＥＲ    ＴＥＳＴＥＲ    ＵＴ−４を用い、糸速１００ｍ／分、給糸張力１／３０ｇ／ｄｔｅｘ、Ｓ撚り、ツイスター回転数８０００ｒｐｍで５分間測定し、ＨＩｎｅｒｔで評価し、Ｕ％（Ｈ）で示した。
【００３４】
［強度・伸度・タフネス］
ＯＲＩＥＮＴＥＣ社のＴＥＮＳＩＬＯＮ  ＲＴＣ−１２１０Ａを用い、試長２００ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／分で測定し、次式より求めた強伸度積を用いタフネスを評価した。
強伸度積＝強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）×〔（伸度（％））／１００＋１〕
［製糸性］
３６錘紡糸で、２４時間の紡糸を行い、この間の糸切れ回数評価を実施し、「１回未満」を○○、「１回以上２回未満」を○、「２回以上３回未満」を×、「３回以上」を××として評価した。
【００３５】
実施例１、２および比較例１〜３
溶融温度２５５℃のポリエチレンテレフタレートを溶融紡糸し、それぞれの冷却装置条件で、紡糸速度２６００ｍ／分で引き取った糸条の特性を表１に示す。
実施例１は、本発明に適した冷却装置、上部筒状風整流部材を純銅（熱伝導率３３２〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）で、長さを５０ｍｍ、下部筒状風整流部材を紙（熱伝導率０．１２〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）で長さを１５０ｍｍとした。良熱伝導部材９として純アルミニウム（熱伝導率１９６〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）（の、長さ１０ｍｍを使用。
実施例２は、本発明に適した冷却装置、上部筒状風整流部材をステンレス（熱伝導率  １４〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）で、長さを５０ｍｍ、下部筒状風整流部材を紙（熱伝導率０．１２〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）で長さを１５０ｍｍ。良熱伝導部材９として純アルミニウム（熱伝導率１９６〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）、長さ１０ｍｍを使用した。
これらは、Ｕ％、タフネス、製糸性とも優れていた。
比較例１は、実施例１の上部筒状風整流部材を紙（熱伝導率０．１２〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）とし、良熱伝導部材９は使用しなかったので、タフネスがかなり劣位であった。
比較例２は、実施例１の上部筒状風整流部材を紙（熱伝導率０．１２〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）とした上、下部筒状風整流部材の長さを２５０ｍｍ。筒状風整流部材の合計長さが３００ｍｍとした。また、良熱伝導部材９を使用しなかったので、Ｕ％、タフネス共にかなり劣位であった。
比較例３は、実施例１の上下部筒状風整流部材を全て純銅（熱伝導率３３２〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）としたのでタフネスは上昇したが、冷却が不足してＵ％がかなり劣位であった。
【００３６】
実施例３および比較例４
溶融温度２５５℃のポリエチレンテレフタレートを溶融紡糸し、それぞれの冷却装置条件で、紡糸速度６０００ｍ／分で引き取った糸条の特性を表１に示す。
実施例３は、本発明に適した冷却装置、上部筒状風整流部材を純銅（熱伝導率３３２〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）で、長さを１００ｍｍ、下部筒状風整流部材を紙（熱伝導率０．１２〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）で長さを１００ｍｍとした。また、良熱伝導部材９として純アルミニウム（熱伝導率１９６〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）、長さ４０ｍｍとした。その結果、Ｕ％、タフネス、製糸性とも優れていた。
比較例４は、実施例３の上部筒状風整流部材を紙（熱伝導率０．１２〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）、長さ合計２００ｍｍとした。良熱伝導部材９は、使用しない条件で実施した結果、糸切れが多発した。
【００３７】
実施例４および比較例５
溶融温度２５５℃のポリエチレンテレフタレートと溶融温度２２８℃のポリトリエチレンテレフタレートをバイメタル複合として溶融紡糸し、それぞれの冷却装置条件で、紡糸速度１２５０ｍ／分、延伸倍率３．３６で延伸後、巻き取った糸条の特性を表１に示す。
実施例４は、本発明に適した冷却装置、上部筒状風整流部材を純銅（熱伝導率３３２〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）で、長さを８０ｍｍ、下部筒状風整流部材を紙（熱伝導率０．１２〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）で長さを１２０ｍｍとした。また、良熱伝導部材９として純アルミニウム（熱伝導率１９６〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）、長さ３０ｍｍを使用した。その結果、Ｕ％、タフネス、製糸性とも優れていた。
【００３８】
比較例５は、実施例４の上部筒状風整流部材を紙（熱伝導率０．１２〔ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃〕）、長さ合計２００ｍｍを使用した。また、良熱伝導部材９は使用しなかったので、紡糸口金吐出直後の曲がりがひどくて連続して紡糸出来なかった。
実施例５は、付いていた熱交換部材の開口率４０％の多孔板を外した結果である。ここに示すようにタフネス（強伸度積）が低下した。また、熱風も２０℃低下していた。
【００３９】
【表１】
0005585469.tif 000002
【符号の説明】
【００４０】
１：紡糸パック
２：紡糸口金
３：加熱箱体
４：風吹出装置
５：上部筒状風整流部材
６：下部筒状風整流部材
７：一体型の風供給箱
８：風の流れ方向
９：良熱伝導部材
１０：糸条
１１：油剤付与装置
１２：第１引取ローラ
１３：第２引取ローラ
１４：巻取装置
１５：断熱板
１６：保温筒
１７：弾性体
１８：熱交換部材
【図１】
0005585469.tif 000003
【図２】
0005585469.tif 000004
【図３】
0005585469.tif 000005
【図４】
0005585469.tif 000006
【図５】
0005585469.tif 000007