(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の羽根部材を複数枚の円盤状固定板に円筒状に固定して形成される送風機の羽根車であって、
前記羽根車における羽根部材の材質を、合成樹脂材料とガラス繊維の複合材料とし、前記ガラス繊維の含有率が重量比率で１０％から３０％となる樹脂複合材料としたこと、
前記羽根車の羽根部材の平均肉厚を０．３ｍｍ以上０．６ｍｍ以下の範囲にて構成したこと、
羽根部材に含まれるガラス繊維を羽根部材の表面の面内に配向させたこと、
を特徴とする羽根車。
【請求項２】
前記羽根部材の表面面方向の弾性係数（Ｅ’）が２．５×１０９Ｐａ〜１．２×１０１０Ｐａであること、
を特徴とする請求項１に記載の羽根車。
【請求項３】
羽根車を両端支持状態で雰囲気温度６０℃の槽内に１０００時間放置させる静止クリープ試験において、羽根車のアンバランス変化量が偏心量換算にて４０μｍ以下であること、
を特徴とする請求項１または請求項２のいずれかに記載の羽根車。
【請求項４】
前記羽根部材の配向比を１．１５〜１．４としたこと、
を特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の羽根車。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、貫流送風機などの送風機に用いられる羽根車に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年の環境問題や省資源への取り組みから送風機の性能向上のため、羽根車を軽量化するとともに、低騒音及び低振動の羽根車の要求が高まっている。
【０００３】
従来の送風機の羽根車において、羽根部材の薄肉化による送風性能の向上、軽量化、さらに高剛性と高耐熱性を達成するために、羽根部材の材質としてアルミニウム一般材やガラス繊維入りプラスチック又は高抗張力鋼板が用いられてきた。
【０００４】
しかしながら、羽根部材にアルミニウム一般材を用いた場合は、鋼板と比べて軽量化には効果があるものの、材質としての引っ張り強さが低く外力に弱く変形しやすいために、羽根部材の薄肉化には限界があるとともに、軽量化も十分な効果が得られなかった。また、羽根部材に高抗張力の薄板鋼板を用いた場合は、羽根の薄肉化により十分な送風性能を得られるが、薄板鋼板は比重が大きいため軽量化の点では十分な効果が得られない。
【０００５】
上記の対策として特許文献１では、アルミニウム合金材のＡＨ５１８２−Ｈ１９を用いて薄肉化した羽根部材による羽根車が提案されている。また同文献には、羽根部材にガラス繊維入りプラスチック材を用いた場合は、羽根の成形加工能力の問題から薄肉化には限界があり、また、耐熱性においても十分な能力が得られないなどの開示がなされている。
【特許文献１】特開平８−２００２９２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
送風機の羽根車を軽量化するとともに騒音特性を低騒音とするために、特許文献１に記載のアルミニウム合金で薄肉化した羽根部材を用いて羽根車を構成しても、羽根部材が金属材料でありダンピング特性に劣るため低騒音を実現できない。
【０００７】
一方羽根部材にガラス繊維で複合化したプラスチック材を用いた場合は、従来は騒音対策としては肉厚を厚くして対応していた。このように肉厚を厚くすると羽根部材の剛性等が高くなりダンピング特性は低下し騒音対策の効果は十分に発揮されない。更に軽量化の実現がなされていなかった。
【０００８】
本発明は、上記の本事情に鑑みてなされたものであり、軽量化および低騒音・低振動を実現した樹脂材料とガラス繊維の複合材料を使用した羽根部材を使用した羽根車を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するため、第１発明の羽根車は、複数の羽根部材を複数枚の円盤状固定板に円筒状に固定して形成される送風機の羽根車であって、前記羽根車における羽根部材の材質を合成樹脂材料とガラス繊維の複合材料とし、羽根車の羽根部材の平均肉厚を０ ． ３ 〜 ０．６ｍｍの範囲にて構成し、さらに羽根部材に含まれるガラス繊維を羽根部材の表面の面内に配向させたことを特徴としている。
【００１０】
また、第１発明の羽根車においては、ガラス繊維の含有率が重量比率で１０％から３０％となる樹脂複合材料としたことを特徴としている。
【００１１】
第２発明の羽根車は、第１発明において、羽根部材の表面面方向の弾性係数（Ｅ’）が２．５×１０９Ｐａ〜１．２×１０１０Ｐａであることを特徴としている。
【００１２】
第３発明の羽根車は、第１発明または第２発明の羽根車であって、羽根車を両端支持状態で雰囲気温度６０℃の槽内に１０００時間放置させる静止クリープ試験において、羽根車のアンバランス変化量が偏心量換算にて４０μｍ以下であることを特徴としている。
ここでアンバランス変化量とは羽根車の回転中心に対する不均一な出来栄えによって発生する回転振動を積分平均的に考え、本発明では羽根車の軸部側とボス側の両端２ヶ所に回転振動の積分平均値を集約して、発生振動の大きさと羽根車の位相角度で表現した値である。また偏心量換算とはアンバランス変化量を羽根車の重心と回転中心軸との距離で表した偏心量であり、アンバランス変化量は（羽根車の重量×偏心量）で表すことができる。
【００１３】
第４発明の羽根車は、第１発明から第３発明の羽根車のいずれかにおいて、羽根部材の配向比が１．１５〜１．４であることを特徴としている。
ここで配向比とは、以下のように定義される。配向比とは、後述する式（１）に示すように、本発明の板厚に成型された羽根部材の表面面方向の弾性係数（Ｅ’）と、従来の板厚に成型された羽根部材の表面面方向の弾性係数（Ｅ’）との比である。
【００１４】
第５発明の羽根車の製造方法は、羽根部材の材質が合成樹脂材料とガラス繊維の複合材料である羽根車を製造する方法であって、ガラス繊維の含有率を重量比率で１０％から３０％として配合した液体状態の複合材料を用意し、前記液体状態の複合材料を成形用金型に注入し、前記成形用金型の羽根車の固まる時の金型温度を２０℃〜８０℃に温度制御することを特徴としている。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の羽根車は、複数の羽根部材を複数枚の円盤状固定板に円筒状に固定して形成される送風機の羽根車であって、羽根車の羽根部材の材質を合成樹脂材料とガラス繊維の複合材料とし、羽根車の羽根部材の平均肉厚を０．３〜０．６ｍｍと薄肉化し、さらに羽根部材に含まれるガラス繊維を羽根部材の表面の面内に配向させている。したがって前記複数の羽根部材を複数枚の円盤状固定板に円筒状に固定して形成される送風機の羽根車に構成することにより、羽根車の重量は、従来の樹脂製の羽根車（その羽根部材の平均肉厚が１．２ｍｍ以上）に対して半分以下に軽量化される。羽根部材を薄肉化し軽量化しても羽根車としての性能低下を招来することなく、羽根車を駆動するためのパワーを軽減できる。さらに羽根部材の肉厚が従来の半分以下になったことから、材料費のコストも半分以下になっている。また本発明の羽根部材の平均肉厚を０．３ｍｍから０．６ｍｍと薄肉化し、軽量化だけでなく複合材料の中のガラス繊維の配置を適切にしてその羽根部材の強度を更に向上させることができた。
【００１６】
また、本発明の羽根車は、ガラス繊維の含有率が重量比率で１０％から３０％となる樹脂複合材料としている。羽根車の羽部部材の平均肉厚を０．３ｍｍから０．６ｍｍと薄肉化しても、ガラス繊維を羽根部材の面内に配置することができるので、羽根部材の強度を向上させることができる。
【００１７】
第２発明の羽根車は、羽根部材の表面面方向の弾性係数（Ｅ’）が２．５×１０９Ｐａ〜１．２×１０１０Ｐａで損失正接が０．００９〜０．０３８の樹脂材料とガラス繊維の複合材料を用いている。したがって本発明の羽根車は、羽根部材を薄肉化することにより、同一の複合材料で厚肉とした場合に較べ高弾性係数であり戻り易い（復元性）特性を有する羽根車とすることができる。
【００１８】
また第３発明の羽根車は、両端支持状態で雰囲気温度６０℃の槽内に１０００時間放置させる静止クリープ試験において、羽根車のアンバランス変化量が偏心量換算値で４０μｍ以下である。本発明における羽根車のアンバランス変化量が偏心量換算値で４０μｍ以下という数値は、従来の樹脂製の羽根部材を使用した羽根車の同じアンバランス変化量が偏心量換算値の半分である。したがってアンバランス変化量が格段に小さいので、本発明の羽根車を運転した際の回転による振動も少なく、振動騒音も格段に低減することができる。
【００１９】
第４発明の羽根車は、羽根部材の配向比（本発明の薄肉化した羽根部材の表面面方向の弾性係数と現状の肉厚の羽根部材の弾性係数との比）を１．１５〜１．４としているので、ガラス繊維が羽根部材の面内方向に配列した羽根部材とすることができる。これにより羽根部材の高弾性および復元性を実現することができ、薄肉であるのにも拘わらず高強度および高剛性の羽根部材となっている。したがってこのような羽根部材を使用した羽根車は、高強度であり復元性に優れている。
【００２０】
第５発明の羽根車の製造方法は、合成樹脂とガラス繊維をガラス繊維の含有率を重量比率で１０％から３０％として配合した液体状態の複合材料を用意し、前記液体状態の複合材料を成形用金型に注入し、前記成形用金型の羽根車の固まる時の金型温度を２０℃〜８０℃に温度制御する。
このような製造方法により羽根部材を成形しているので羽根部材内部のガラス繊維が面内方向に確実に配列させ、これにより羽根部材の高弾性および復元性を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】羽根車の正面図である。
【図２】羽根車の構成ユニットの説明図である。
【図３】本発明の羽根車と従来品の軸部側アンバランス特性の比較図である。
【図４】本発明の羽根車と従来品のボス部側アンバランス特性の比較図である。
【図５】本発明の羽根車と従来品の送風効率の比較図である。
【図６】本発明の羽根車と従来品の騒音特性の比較図である。
【図７】本発明の羽根車に使用される薄肉の羽根部材のモデル品を成形する金型の概略図である。
【図８】従来の羽根車に使用される厚肉の羽根部材のモデル品を成形する金型の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
本発明の実施形態を図により説明する。
図１は送風機用羽根車の正面図である。図２は、羽根車の構成ユニットの説明図である。図３は、本発明の羽根車と従来品の軸部側アンバランス特性の比較図である。図４は、本発明の羽根車と従来品のボス部側アンバランス特性の比較図である。図５は、本発明の羽根車と従来品の送風効率の比較図である。図６は、本発明の羽根車と従来品の騒音特性の比較図である。図７は、本発明の羽根車に使用される薄肉の羽根部材のモデル品を成形する金型の概略図である。図８は、従来の羽根車に使用される厚肉の羽根部材のモデル品を成形する金型の概略図である。
【００２３】
＜１＞本発明の羽根車の構造
本発明の図１の羽根車１は、複数の図２の羽根車の構成ユニット２、ボス側円盤状固定板５、及び軸部６とボス部７から構成されている。軸部６は、羽根車１の一方側の端部の構成ユニット２の円盤状部材３に取り付けされている。ボス側円盤状固定板５は、羽根車１の他方側の端部の構成ユニットの羽根部材側に取り付けされている。ボス部７は、ボス側円盤状固定板５に設けられている。
【００２４】
＜２＞羽根部材（構成ユニット２）の構造
羽根車１の構成ユニット２は、円盤状部材３と羽根部材４から構成されている。材質は、ＡＳ樹脂とガラス繊維の複合材料、またはＡＢＳ樹脂とガラス繊維の複合材料、またはＰＰ樹脂とガラス繊維の複合材料である。ここに記載した樹脂は一例であり、通常使われる合成樹脂として成形品に一定の強度をもたらす合成樹脂であれば十分使用することができる。円盤状部材３と羽根部材４は、射出成形、プレス法又は押出法などにより一体で成形されている。各構成ユニット２の接続は、超音波溶着法等の接着法により接合することができる。またボス側円盤状固定板５は、羽根車１のボス側の端部の構成ユニット２の羽根部材４と超音波溶着法等の接着法により接合することができる。
【００２５】
羽根車１の構成ユニット２の羽根部材４は、その肉厚は、成型用の抜き勾配が設けられている。羽根部材４の肉厚は、好ましくは平均肉厚で０．３〜０．８ｍｍであり、さらに好ましくは０．４〜０．６ｍｍである。羽根部材の平均肉厚が０．３ｍｍより薄くなると成形法による成形性が悪化し羽根部材の先端側にて成形不良を発生する虞がある。羽根部材の平均肉厚が０．８ｍｍより厚くなると羽根部材が重くなり薄肉軽量化の効果が発現しない虞があるとともに羽根部材の強度の向上が低下する、すなわちガラス繊維が羽根部材の面内に配向しなくなる虞がある。
【００２６】
＜３＞羽根部材（構成ユニット２）の材質
羽根車１の構成ユニット２およびボス側円盤状固定板５の材質について説明する。材質としては、ＡＳ樹脂とガラス繊維の複合材料、またはＡＢＳ樹脂とガラス繊維の複合材料、またはＰＰ樹脂とガラス繊維の複合材料を使用することができる。複合材料を使用する場合は、ガラス繊維の含有率が重量比率で全体の１０％から４０％とすることが好ましく、さらに１０％から３０％とすることがより好ましい。ガラス繊維の含有率の重量比率で全体の４０％を上回ると構成ユニットの羽根部材の成形不良が発生する虞がある。また１０％を下回ると羽根部材の強度が低下する虞がある。
【００２７】
また本発明の羽根車の羽根部材には、羽根部材の材質を樹脂材料およびガラス繊維の複合材料とし、その複合材料の弾性係数（Ｅ’）が２．５×１０９Ｐａ〜１．２×１０１０Ｐａである複合材料を用いることができる。その複合材料の弾性係数（Ｅ’）が２．５×１０９Ｐａ未満であると低弾性係数であり戻り易い（復元性）特性の効果が全く現れない虞があり、１．２×１０１０Ｐａを超えると構成ユニットの羽根部材の成形不良が発生し製品化出来ない虞がある。
尚上記の弾性係数（Ｅ’）は、成形した羽根部材から所定の寸法の試験片を作成し粘弾性測定機（ティー・エイ・インスツルメント社製のＲＳＡ３）により測定した。また弾性係数の測定は、昇温速度、７．２℃／分、および測定周波数は１Ｈｚにて行った。また弾性係数は、２０℃における測定値とした。
【００２８】
尚本発明の羽根車の羽根部材に使用する樹脂材料とガラス繊維の複合材料の弾性係数（Ｅ’）は、図２に示す羽根部材の肉厚を薄くすると高くなり、羽根部材の肉厚を厚くすると低くなる傾向にある。肉厚を０．５ｍｍから２ｍｍに厚くすると弾性係数（Ｅ’）は、約半分になる。
またガラス繊維の含有量を増加させると、弾性係数（Ｅ’）も増加する傾向にある。ガラス繊維の含有量を重量比で１０％から４０％に増加させると弾性係数（Ｅ’）は、約３倍になる。
【００２９】
＜４＞実施例１および比較例１
以下、実施例および比較例を挙げて、本発明をより具体的に説明するが、本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
【００３０】
［実施例１］
本実施例では、ガラス繊維の含有率が重量比率で全体の２０％としたＡＳ樹脂の複合材料により、構成ユニットとボス側円盤状固定板を作製した。構成ユニットの羽根部材は、図２に示す形態であり、その平均肉厚は０．４ｍｍ、長さは７９ｍｍとし、その枚数は３５枚とした。また構成ユニットの直径は、羽根部材４の最外部で、１０６ｍｍとした。このような構成ユニットは、上記材質の素材により射出成形により成形した。さらにこのような構成ユニット８個と、構成ユニット２と同材質のボス側円盤状固定板５とを超音波溶着法により接合し図１の羽根車を作製した。作製した羽根車は、全長６３５ｍｍ、直径１０６ｍｍ、全重量は３８５ｇｒであった。
【００３１】
［比較例１］
本比較例の羽根車は、構成ユニットの羽根部材が三日月形状をしており肉厚を平均で約１．２ｍｍとし、それ以外は、実施例と同様にして図１の羽根車を作製した。得られた羽根車の重量は、７３３ｇｒであった。
【００３２】
実施例１および比較例１にて作製した羽根車について以下を試験し比較した。
［１］熱クリープ性能
実施例および比較例で得られた羽根車について、熱クリープ性能を以下のように評価した。上記の方法により作製された羽根車を恒温槽内に、その軸部６とボス側のボス部７にて水平に支持した。そして恒温槽内の温度を６０℃として、１０００時間経過した後の偏心量を測定した。
［２］送風効率
実施例および比較例で得られた羽根車について、送風効率を以下のように評価した。上記の方法により作製された羽根車をエアコン室内機に組み込み、エアコン実機を風量測定装置に設置して、送風量と、羽根車の駆動に要する消費電力を測定した。
［３］騒音特性
実施例および比較例で得られた羽根車について、騒音特性を以下のように評価した。上記の方法により作製された羽根車をエアコン室内機に組み込み、エアコン実機を風量測定装置に設置して、送風量と、羽根車の回転数を測定した。さらにエアコン実機を騒音測定室に壁掛け状態に設置し、騒音値と、羽根車の回転数を測定した。同一回転数での送風量と騒音値の関係をグラフ化した。
【００３３】
熱クリープ性能の評価結果を図３および図４に示す。図３は、羽根車の軸部側のアンバランス変化量について実施例と比較例の羽根車について比較した結果である。また図４は、羽根車のボス側のアンバランス変化量について実施例と比較例の羽根車について比較した結果である。
図３および図４から従来の羽根車において構成ユニットの羽根部材の平均肉厚を約１．２ｍｍとした場合のアンバランス変化量は、図３（ｂ）の軸部側で１．５９（ｇｒ・ｃｍ）であり、図４（ｂ）のボス側で２．３３（ｇｒ・ｃｍ）である。一方本発明の羽根車において構成ユニットの羽根部材の平均肉厚を０．４ｍｍとした場合のアンバランス変化量は、図３（ｂ）の軸部側で０．３５（ｇｒ・ｃｍ）であり、図４（ｂ）のボス側で０．４８（ｇｒ・ｃｍ）である。
偏心量換算で、従来の羽根車において、図３（ａ）の軸部側で４４μｍであり、図４（ａ）のボス側で６４μｍである。一方本発明の羽根車において、図３（ａ）の軸部側で１９μｍであり、図４（ａ）のボス側で２４μｍである。
以上の結果から本発明の羽根車は、従来の羽根車と比較してアンバランス変化量で１９〜２３％に、偏心量換算で３７〜４４％になっていることが分かる。従って本発明の羽根車を長時間運転してもアンバランスによる振動の発生が格段に抑制されることになり、本発明の羽根車を使用した送風機の性能が格段に向上することが分かる。
【００３４】
送風効率（消費電力）の評価結果を図５に示す。図５は、実施例と比較例の羽根車について風量（ｍ３／分）と消費電力（Ｗ）の関係を比較したものである。図５から風量が１２ｍ３／分においてその消費電力は、従来の羽根車に対して本発明の羽根車の方が、その消費電力が約５〜６％低減されている。
【００３５】
騒音特性の評価結果を図６に示す。図６は、実施例と比較例の羽根車について風量（ｍ３／分）と騒音値（ｄＢ（Ａ））の関係を比較したものである。図６から従来の羽根車に対して同等の性能であることが確認できる。
【００３６】
以上実施例と比較例の羽根車についてアンバランス変化量、送風効率、騒音特性を比較した。騒音特性については、両者の特性はほぼ同程度であった。しかしアンバランス変化量や送風効率は、実施例である本発明品の方が向上している。これは、羽根部材の内部に含まれるガラス繊維がほぼ表面の面内に配向しているからだと推定される。ちなみに、全体的に早く硬化する薄型の羽根部材に含まれている強度補強に使われるガラス繊維がほぼその部材の表面に沿って配向され、熱クリープ特性が向上し、アンバランス変化量も減少するからであると考えられる。
上記以外に羽根車の羽根部材の平均肉厚が半分に薄くなっているのでその重量は、半分に軽量化されている。従って羽根車を製造するための素材の重量も半分でよく、素材費が大幅に削減される。
【００３７】
＜４＞別形態で得られた羽根部材
また本発明では、以下で説明する実施形態で得られた羽根部材を使用することもできる。
すなわち本発明の羽根車の羽根部材は、羽根部材の表面面方向の弾性係数が２．５×１０９Ｐａ〜１．２×１０１０Ｐａであって、羽根部材の配向比を１．１５〜１．４としたものを使用することができる。
ここで配向比とは、以下のように定義される。配向比とは、以下の式（１）に示すように、本発明の板厚に成型された羽根部材の表面面方向の弾性係数Ｅ’（Ｂ）と、従来の板厚に成型された羽根部材の表面面方向の弾性係数Ｅ’（Ａ）との比である。従来の平均肉厚に成型された羽根部材は、後述する比較例２に相当し、その弾性係数（Ｅ’）は、５．３×１０９Ｐａである。
配向比＝｛Ｅ’（Ｂ）｝／｛Ｅ’（Ａ）｝・・・式（１）
配向比が１．１５未満であると軽量化の効果が低く弾性係数が上がらない虞があり、１．４を超えると成形法による成形性が悪化し羽根部材の先端側にて成形不良を発生する虞がある。
また本実施形態において羽根部材を成形する金型の温度は、２０℃から８０℃が好ましい。２０℃から８０℃の金型温度範囲では、より早く硬化するのでガラス繊維の配向が羽根部材の表面に沿う配向特性がより良くなる。金型温度が２０℃未満では、原料樹脂の固化が早まり、射出率の高い特殊仕様の成形機が必要になり成形コストが高くなるという問題がある。また羽根部材を成形する金型温度が８０℃を超えると円盤状部材の冷却に時間がかかるため成形コストが高くなる虞がある。
【００３８】
尚金型温度の制御は、以下の様に行う。金型を冷却する冷却水を金型温度調節機によって２０℃から８０℃に制御し、加圧して金型内を循環させ熱交換によって金型温度をほぼ一定に制御する。
【００３９】
本実施形態を参考例１、実施例３、実施例４及び比較例２により説明する。参考例１、実施例３、実施例４及び比較例２では、成形品を成形する際の金型温度は、５０℃としている。
【００４０】
［参考例１］
参考例１は、実施例１と同一種類の複合材料の樹脂を使用し配向比を１．１５となるように調整した。配向比は、図７（ａ）に示す金型にて成形した板厚０．８ｍｍの成形品の弾性係数（Ｅ’）と、図８に示す金型にて成形した板厚１．２ｍｍの成形品の弾性係数（Ｅ’）との比である。成形品を成形する金型温度は５０℃としている。このような配向比が１．１５になるような実施例１と同一種類の複合材料の樹脂により実施例１と同様の形状の羽根車を製造し熱クリープ性能を測定した。
【００４１】
［実施例３］
実施例３は、実施例１と同一種類の複合材料の樹脂を使用し配向比を１．３５となるように調整した。配向比は、図７（ｂ）に示す金型にて成形した板厚０．４ｍｍの成形品の弾性係数（Ｅ’）と、図８に示す金型にて成形した板厚１．２ｍｍの成形品の弾性係数（Ｅ’）との比である。成形品を成形する金型温度は５０℃としている。このような配向比が１．３５になるような実施例１と同一種類の複合材料の樹脂により実施例１と同様の形状の羽根車を製造し熱クリープ性能を測定した。
【００４２】
［実施例４］
実施例４は、実施例１と同一種類の複合材料の樹脂を使用し配向比を１．４となるように調整した。配向比は、図７（ｃ）に示す金型にて成形した板厚０．３ｍｍの成形品の弾性係数（Ｅ’）と、図８に示す金型にて成形した板厚１．２ｍｍの成形品の弾性係数（Ｅ’）との比である。成形品を成形する金型温度は５０℃としている。このような配向比が１．４になるような実施例１と同一種類の複合材料の樹脂により実施例１と同様の形状の羽根車を製造し熱クリープ性能を測定した。
【００４３】
［比較例２］
比較例２は、実施例１と同一種類の複合材料の樹脂を使用し配向比を１．０としている。したがって図８に示す板厚１．２ｍｍの成形品であり、弾性係数（Ｅ’）は、５．３×１０９Ｐａである。成形品を成形する金型温度は５０℃としている。このような配向比が１．０になるような実施例１と同一種類の複合材料の樹脂により実施例１と同様の形状の羽根車を製造し熱クリープ性能を測定した。
【００４４】
参考例１、実施例３、実施例４と比較例２の結果を表１に示す。この表に示すとおり羽根部材の配向比が１．１５から１．４の間で羽根車の熱クリープ性能が向上していることが分かる。板厚が薄くなった状態の成形品の表面を観察したところ、部材内部に含まれるガラス繊維がほぼ表面の面内にすなわち表面の二次元方向に沿って配向していることが確認できた。これにより本発明の板厚を薄く、配向比を大きくした羽根車の熱クリープ性能が向上するものと推測される。
［表１］
0005550181.tif 000002
【符号の説明】
【００４５】
符号の説明
１      羽根車
２      羽根車の構成ユニット
３      円盤状部材
４      羽根部材
５      ボス側円盤状固定板
６      軸部
７      ボス部
【図１】
0005550181.tif 000003
【図２】
0005550181.tif 000004
【図３】
0005550181.tif 000005
【図４】
0005550181.tif 000006
【図５】
0005550181.tif 000007
【図６】
0005550181.tif 000008
【図７】
0005550181.tif 000009
【図８】
0005550181.tif 000010