(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
略円筒状に形成され、複数のティース（34）が周方向に配列された固定子コア（30）と、
上記ティース（34）に巻装された３相の巻線部（41,42,43）と、
上記固定子コア（30）の一端面の周方向に設けられ、上記各相の巻線部（41,42,43）の一端が個別に接続された３つの接続部（61,62,63）と、
上記各接続部（61,62,63）から上記固定子コア（30）の外周部に位置する１つの引き出し部（80）まで、上記固定子コア（30）の周方向に引き回された複数の引き出し線（71,72,73）とを備えた固定子であって、
上記接続部（61,62,63）から上記引き出し部（80）に至る引き回し距離が最も長くなる接続部（63）の引き出し線（73）は、他の接続部（61,62）の引き出し線（71,72）よりも本数が多く、
上記引き回し距離が最も長くなる接続部の引き出し線は、上記固定子コア（30）の周方向の一方と他方とに分かれて引き回されている
ことを特徴とする固定子。
【請求項２】
略円筒状に形成され、複数のティース（34）が周方向に配列された固定子コア（30）と、
上記ティース（34）に巻装される複数のコイル（41a〜41f,42a〜42f,43a〜43f）によって各相が構成された３相の巻線部（41,42,43）と、
上記固定子コア（30）の一端面の周方向に設けられ、上記各コイル（41a〜41c,42a〜42c,43a〜43c）の一端が個別に接続された複数の接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）と、
上記各接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）から上記固定子コアの外周部に位置する１つの引き出し部（80）まで、上記固定子コア（30）の周方向に引き回された複数の引き出し線（71a〜71c,72a〜72c,73a〜73c）とを備えた固定子であって、
３相のうち少なくとも１つの相において、上記接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）から上記引き出し部（80）に至る引き回し距離が最も長くなる接続部（61c,62c,63c）の引き出し線（71c,72c,73c）は、他の接続部（61a,61b,62a,62b,63a,63b）の引き出し線（71a,71b,72a,72b,73a,73b）よりも本数が多い
ことを特徴とする固定子。
【請求項３】
略円筒状に形成され、複数のティース（34）が周方向に配列された固定子コア（30）と、
上記ティース（34）に巻装された３相の巻線部（41,42,43）と、
上記固定子コア（30）の一端面の周方向に設けられ、上記各相の巻線部（41,42,43）の一端が個別に接続された３つの接続部（61,62,63）と、
上記各接続部（61,62,63）から上記固定子コア（30）の外周部に位置する１つの引き出し部（80）まで、上記固定子コア（30）の周方向に引き回された複数の引き出し線（71,72,73）とを備えた固定子であって、
上記接続部（61,62,63）から上記引き出し部（80）に至る引き回し距離が最も長くなる接続部（63）の引き出し線（73）は、他の接続部（61,62）の引き出し線（71,72）よりも本数が多く、
上記３つの接続部（61,62,63）は、上記固定子コア（30）の周方向に互いに等間隔に配置され、上記引き回し距離が最も長くなる接続部（62）は、上記固定子コア（30）の軸心を挟んで上記引き出し部（80）の反対側に設けられる
ことを特徴とする固定子。
【請求項４】
請求項２において、
上記引き回し距離が最も長くなる接続部の引き出し線は、上記固定子コア（30）の周方向の一方と他方とに分かれて引き回されている
ことを特徴とする固定子。
【請求項５】
請求項１、２または４の何れか１項において、
上記引き回し距離が最も長くなる接続部の引き出し線は、他の引き出し線よりも断面積が大きい
ことを特徴とする固定子。
【請求項６】
請求項２において、
上記接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）は、各相に３つずつ上記固定子コア（30）の周方向に互いに等間隔に配置され、
上記引き回し距離が最も長くなる接続部（61c,62c,63c）は、上記固定子コア（30）の軸心を挟んで上記引き出し部（80）の反対側に設けられる
ことを特徴とする固定子。
【請求項７】
請求項１乃至６の何れか１項に記載の固定子と、
上記固定子の内周側に回転可能に装着され、永久磁石（22）を有する回転子（20）とを備える
ことを特徴とする電動機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電動機の固定子に関し、特に、電動機の駆動安定性の向上に係るものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、永久磁石を有する回転子と、その回転子の径方向外側に隙間を介して配置され、３相のコイルが巻装された固定子とを備えた電動機が知られている。このような３相駆動の電動機では、各相のコイルに位相の異なる電流を流して回転磁界を発生させることによって、回転子を回転駆動させている。
【０００３】
特許文献１には、この種の電動機の固定子が開示されている。固定子は、略円筒状に形成された固定子コアを有し、その固定子コアの径方向内側には複数のティースが周方向に配列されている。上記ティースには、３相のコイルがティースの周方向に均等に巻装されている。また、上記３相のコイルに電流を流すため、固定子コアの一端面には、各相のコイルの一端と給電線である引き出し線とを個別に繋ぐ３つの接続部が設けられている。
【０００４】
また、図９に示すように、従来の固定子（10）では、上記引き出し線（71,72,73）は各接続部（61,62,63）から固定子コア（30）の周方向に引き回され、固定子コア（30）の外周部にある引き出し部（80）からまとめて引き出されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−１３４７１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従来の固定子（10）では、上記３つの接続部（61,62,63）は、固定子コア（30）の周方向においてそれぞれ異なる位置に設けられている。そのため、各接続部（61,62,63）から引き出し部（80）に至る引き出し線（71,72,73）の引き回し距離は各相によって異なり、３相の間で引き回し部分の抵抗値にばらつきが生じてしまう。このように、引き回し部分の抵抗値にばらつきが生じると、電流の値がばらついたり３相駆動による回転子の回転が不安定になって、振動や騒音が発生したり、固定子や駆動回路の一部が発熱して焼損したりするという問題があった。
【０００７】
また、高速の電動機は、一般的に低速の電動機に比べてコイルの巻数が少ない。そのため、高速の電動機では、コイルの抵抗値のばらつきより上記引き回し部分の抵抗値のばらつきの影響を大きく受ける場合が多い。また、大型の電動機は、一般的に小型の電動機に比べてコイルの巻数が少ない。そのため、大型の電動機では、高速の電動機と同様に、コイルの抵抗値のばらつきより上記引き回し部分の抵抗値のばらつきの影響を大きく受ける場合が多い。そのため、特に、高速または大型の電動機では、上記引き回し部分の抵抗値にばらつきが生じると、その影響を大きく受けて上記問題が発生しやすくなる。
【０００８】
本発明は、斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、引き出し線の抵抗値のばらつきを抑制し、安定した３相駆動が可能な信頼性の高い固定子及び電動機を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
第１の発明は、略円筒状に形成され、複数のティース（34）が周方向に配列された固定子コア（30）と、上記ティース（34）に巻装された３相の巻線部（41,42,43）と、上記固定子コア（30）の一端面の周方向に設けられ、上記各相の巻線部（41,42,43）の一端が個別に接続された３つの接続部（61,62,63）と、上記各接続部（61,62,63）から上記固定子コア（30）の外周部に位置する１つの引き出し部（80）まで、上記固定子コア（30）の周方向に引き回された複数の引き出し線（71,72,73）とを備えた固定子を前提としている。そして、第１の発明は、上記接続部（61,62,63）から上記引き出し部（80）に至る引き回し距離が最も長くなる接続部（63）の引き出し線（73）は、他の接続部（61,62）の引き出し線（71,72）よりも本数が多いものである。そして、第１の発明では、上記引き回し距離が最も長くなる接続部の引き出し線は、上記固定子コア（30）の周方向の一方と他方とに分かれて引き回されている。
【００１０】
上記第１の発明では、引き出し線（71,72,73）が各相の接続部（61,62,63）から引き出し部（80）まで固定子コア（30）の周方向に引き回されている。３相の接続部（61,62,63）は、固定子コア（30）の周方向に個別に設けられている。そのため、引き出し線（71,72,73）の引き回し距離は、各相によって異なる。よって、その引き回し部分の抵抗値も各相によって異なり、引き回し部分の抵抗値にばらつきが生じてしまう。上記引き回し部分の抵抗値は、引き回し距離に比例するため、通常では、引き回し距離が最も長い引き出し線（73）の引き回し部分の抵抗値が最も高くなる。しかし、本発明では、その引き回し距離が最も長い引き出し線（73）が、他の引き出し線（71,72）よりも多く設けられている。このように引き出し線の本数を多くすると、引き出し線の導体の総断面積が大きくなる。引き回し部分の抵抗値は、引き出し線の断面積に反比例する。そのため、引き回し距離が最も長い引き出し線（73）を多く設けることで、その引き回し部分の抵抗値を小さくすることができ、引き回し部分の抵抗値の相間ばらつきを低減することができる。更に、上記第１の発明では、引き回し距離が最も長くなる接続部の引き出し線を分けて引き回すことによって、固定子コア（30）の外周部でまとめて引き回しされる複数の引き出し線の線束ができるだけ太くならないようにすることができる。
【００１１】
第２の発明は、略円筒状に形成され、複数のティース（34）が周方向に配列された固定子コア（30）と、上記ティース（34）に巻装される複数のコイル（41a〜41f,42a〜42f,43a〜43f）によって各相が構成された３相の巻線部（41,42,43）と、上記固定子コア（30）の一端面の周方向に設けられ、上記各コイル（41a〜41f,42a〜42f,43a〜43f）の一端が個別に接続された複数の接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）と、上記各接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）から上記固定子コアの外周部に位置する１つの引き出し部（80）まで、上記固定子コア（30）の周方向に引き回された複数の引き出し線（71a〜71c,72a〜72c,73a〜73c）とを備えた固定子を前提としている。そして、第２の発明は、３相のうち少なくとも１つの相において、上記接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）から上記引き出し部（80）に至る引き回し距離が最も長くなる接続部（61c,62c,63c）の引き出し線（71c,72c,73c）は、他の接続部（61a,61b,62a,62b,63a,63b）の引き出し線（71a,71b,72a,72b,73a,73b）よりも本数が多いものである。
【００１２】
上記第２の発明では、各相の巻線部（41,42,43）は、複数のコイル（41a〜41f,42a〜42f,43a〜43f）によって構成されている。そして、各相の複数のコイル（41a〜41f,42a〜42f,43a〜43f）に対して、接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）が固定子コア（30）の周方向に個別に設けられている。各相において、各接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）から引き出し部（80）に至る引き回し距離は、それぞれ異なっている。そのため、引き出し線（71a〜71c,72a〜72c,73a〜73c）の引き回し部分の抵抗値もそれぞれ異なり、各相における引き回し部分の抵抗値にばらつきが生じてしまう。引き回し部分の抵抗値は、引き回し距離に比例するため、通常では、各相内で引き回し距離が最も長い引き出し線（71c,72c,73c）の引き回し部分の抵抗値が最も高くなる。しかし、本発明では、３相のうち少なくとも１つの相において、引き回し距離の最も長い引き出し線（71c,72c,73c）が、他の引き出し線（71a,71b,72a,72b,73a,73b）よりも多く設けられている。このように引き出し線の本数を多くすると、引き出し線の導体の総断面積が大きくなる。引き回し部分の抵抗値は、引き出し線の断面積に反比例する。そのため、引き回し距離の最も長い引き出し線（71c,72c,73c）を多く設けることで、その引き回し部分の抵抗値を小さくすることができ、各相の相内における引き回し部分の抵抗値ばらつきを低減することができる。
【００１３】
第３の発明は、略円筒状に形成され、複数のティース（34）が周方向に配列された固定子コア（30）と、上記ティース（34）に巻装された３相の巻線部（41,42,43）と、上記固定子コア（30）の一端面の周方向に設けられ、上記各相の巻線部（41,42,43）の一端が個別に接続された３つの接続部（61,62,63）と、上記各接続部（61,62,63）から上記固定子コア（30）の外周部に位置する１つの引き出し部（80）まで、上記固定子コア（30）の周方向に引き回された複数の引き出し線（71,72,73）とを備えた固定子を前提としている。そして、上記接続部（61,62,63）から上記引き出し部（80）に至る引き回し距離が最も長くなる接続部（63）の引き出し線（73）は、他の接続部（61,62）の引き出し線（71,72）よりも本数が多いものである。そして、上記３つの接続部（61,62,63）は、上記固定子コア（30）の周方向に互いに等間隔に配置され、上記引き回し距離が最も長くなる接続部（63）は、上記固定子コア（30）の軸心を挟んで上記引き出し部（80）の反対側に設けられるものである。
【００１４】
上記第３の発明では、引き出し線（71,72,73）が各相の接続部（61,62,63）から引き出し部（80）まで固定子コア（30）の周方向に引き回されている。３相の接続部（61,62,63）は、固定子コア（30）の周方向に個別に設けられている。そのため、引き出し線（71,72,73）の引き回し距離は、各相によって異なる。よって、その引き回し部分の抵抗値も各相によって異なり、引き回し部分の抵抗値にばらつきが生じてしまう。上記引き回し部分の抵抗値は、引き回し距離に比例するため、通常では、引き回し距離が最も長い引き出し線（73）の引き回し部分の抵抗値が最も高くなる。しかし、本発明では、その引き回し距離が最も長い引き出し線（73）が、他の引き出し線（71,72）よりも多く設けられている。このように引き出し線の本数を多くすると、引き出し線の導体の総断面積が大きくなる。引き回し部分の抵抗値は、引き出し線の断面積に反比例する。そのため、引き回し距離が最も長い引き出し線（73）を多く設けることで、その引き回し部分の抵抗値を小さくすることができ、引き回し部分の抵抗値の相間ばらつきを低減することができる。更に、、３つの接続部（61,62,63）のうち、引き回し距離が最も長くなる接続部（63）以外の２つの接続部（61,62）の引き回し距離は等しくなる。そのため、引き回し距離が最も長くなる引き出し線（63）を変更するだけで、引き回し部分の抵抗値の相間ばらつきを低減することができる。
【００１５】
第４の発明は、上記第２の発明において、上記引き回し距離が最も長くなる接続部の引き出し線は、上記固定子コア（30）の周方向の一方と他方とに分かれて引き回されているものである。
【００１６】
上記第４の発明では、引き回し距離が最も長くなる接続部の引き出し線を分けて引き回すことによって、固定子コア（30）の外周部でまとめて引き回しされる複数の引き出し線の線束ができるだけ太くならないようにすることができる。
【００１７】
第５の発明は、上記第１、第２または第４の何れか１項の発明において、上記引き回し距離が最も長くなる接続部の引き出し線は、他の引き出し線よりも断面積が大きいものである。
【００１８】
引き回し部分の抵抗値は、引き回し距離に比例する。そのため、引き回し部分の抵抗値において、通常、引き回し距離が最も長い引き出し線が最も高くなる。しかし、ここでは、その引き回し距離が最も長い引き出し線が、他の引き出し線よりも断面積が大きく設けられている。引き回し部分の抵抗値は、引き出し線の断面積に反比例する。そのため、引き回し距離が最も長い引き出し線の引き回し部分の抵抗値を小さくすることができ、引き回し部分の抵抗値ばらつきを低減することができる。
【００１９】
第６の発明は、上記第２の発明において、上記接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）は、各相に３つずつ上記固定子コア（30）の周方向に互いに等間隔に配置され、上記引き回し距離が最も長くなる接続部（61c,62c,63c）は、上記固定子コア（30）の軸心を挟んで上記引き出し部（80）の反対側に設けられるものである。
【００２０】
上記第６の発明では、引き回し距離が最も長くなる接続部（61c）を有する相において、３つの接続部（61a,61b,61c）のうち、引き回し距離が最も長くなる接続部（61c）以外の２つの接続部（61a,61b）の引き回し距離は等しくなる。そのため、引き回し距離が最も長くなる引き出し線（61bc）を変更するだけで、引き回し部分の抵抗値の相内のばらつきを低減することができる。
【００２１】
第７の発明は、上記第１乃至第６の何れか１項に記載の固定子と、上記固定子の内周側に回転可能に装着され、永久磁石（22）を有する回転子（20）とを備える電動機である。
【００２２】
上記第７の発明では、複数の引き出し線の引き回し部分の抵抗値ばらつきが低減された固定子が電動機に備えられている。上記引き回し部分の抵抗値ばらつきが低減されると、各巻線部からバランス良く磁束が発生する。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によれば、各接続部（61,62,63）から引き出し部（80）に至る引き回し距離が最も長くなる接続部（63）の引き出し線（73）の本数を、他の接続部（61,62）の引き出し線（71,72）の本数よりも多くした。これにより、引き回し距離が最も長い引き出し線（73）の引き回し部分の抵抗値を低くすることができ、３相の引き回し部分の抵抗値のばらつきを低減することができる。これにより、回転駆動が不安定になったり、流れる電流がばらついたりして発生する振動や騒音を抑制することができる。更に、本発明によれば、引き回し距離が最も長くなる接続部の引き出し線を固定子コア（30）の周方向の一方と他方とに分けて引き回しするようにした。このように、上記引き出し線を分けて引き回すことによって、固定子コア（30）の外周部で引き回しされる複数の引き出し線の線束ができるだけ太くならないようにすることができる。つまり、各引き出し線が配線スペースを小さくすることができ、これにより、電動機を小型化することができる。
【００２４】
第２の発明によれば、３相のうち少なくとも１つの相において、各接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）から引き出し部（80）に至る引き回し距離が最も長くなる接続部（61c,62c,63c）の引き出し線（71c,72c,73c）の本数を、他の接続部（61a,61b,62a,62b,63a,63b）の引き出し線（71a,71b,72a,72b,73a,73b）の本数よりも多くした。これにより、引き回し距離が最も長い引き出し線（71c,72c,73c）の引き回し部分の抵抗値を低くすることができ、少なくとも１つの相において、相内の引き回し部分の抵抗値のばらつきを低減することができる。また、少なくとも１つの相において、相内の引き回し部分の抵抗値のばらつきが低減されると、３相駆動の不安定要素を軽減して回転を安定化させることができ、回転が不安定になることや流れる電流のばらつきでもたらされる振動や騒音を抑制することができる。
【００２５】
第３の発明によれば、各接続部（61,62,63）から引き出し部（80）に至る引き回し距離が最も長くなる接続部（63）の引き出し線（73）の本数を、他の接続部（61,62）の引き出し線（71,72）の本数よりも多くした。これにより、引き回し距離が最も長い引き出し線（73）の引き回し部分の抵抗値を低くすることができ、３相の引き回し部分の抵抗値のばらつきを低減することができる。これにより、回転駆動が不安定になったり、流れる電流がばらついたりして発生する振動や騒音を抑制することができる。更に、３つの接続部（61,62,63）は、固定子コア（30）の周方向に互いに等間隔に配置され、引き回し距離が最も長くなる接続部（63）は、固定子コア（30）の軸心を挟んで上記引き出し部（80）の反対側に設けられるようにした。そのため、引き回し距離が最も長くなる引き出し線（63）を変更するだけで、引き回し部分の抵抗値の相間ばらつきを低減することができ、回転駆動の安定化と流れる電流ばらつきの低減を容易に行うことができる。
【００２６】
第４の発明によれば、引き回し距離が最も長くなる接続部の引き出し線を固定子コア（30）の周方向の一方と他方とに分けて引き回しするようにした。このように、上記引き出し線を分けて引き回すことによって、固定子コア（30）の外周部で引き回しされる複数の引き出し線の線束ができるだけ太くならないようにすることができる。つまり、各引き出し線が配線スペースを小さくすることができ、これにより、電動機を小型化することができる。
【００２７】
第５の発明によれば、引き回し距離が最も長くなる接続部の引き出し線は、他の引き出し線よりも断面積が大きくなるようにした。そのため、引き回し距離が最も長い引き出し線の引き回し部分の抵抗値を一層小さくすることができ、引き回し部分の抵抗値ばらつきを低減することができ、３相による回転駆動を更に安定化し、流れる電流のばらつきを低減することができる。
【００２８】
第６の発明によれば、上記第２の発明において、接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）は、各相に３つずつ固定子コア（30）の周方向に互いに等間隔に配置され、引き回し距離が最も長くなる接続部は、上記固定子コア（30）の軸心を挟んで上記引き出し部（80）の反対側に設けられるようにした。そのため、引き回し距離が最も長くなる引き出し線（61c）を変更するだけで、引き回し部分の抵抗値の相内のばらつきを低減することができ、回転駆動の安定化と流れる電流ばらつきの低減を容易に行うことができる。
【００２９】
第７の発明によれば、永久磁石（22）を有する回転子（20）を備えた電動機に、上記第１乃至第６の何れか１項に記載の固定子を設けるようにした。これにより、引き出し線の引き回し部分の抵抗値ばらつきが原因で発生する振動や騒音等の不安定な回転を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】図１は、本発明の実施形態１に係る電動機の平面図である。
【図２】図２は、本発明の実施形態１に係る固定子の平面図である。
【図３】図３は、本発明の実施形態１に係る各相のコイルの結線図である。
【図４】図４は、本発明の変形例３に係る固定子の平面図である。
【図５】図５は、本発明の変形例３に係る各相のコイルの結線図である。
【図６】図６は、本発明の実施形態２に係る固定子の平面図である。
【図７】図７は、本発明の実施形態２に係る各相のコイルの結線図である。
【図８】図８は、本発明の実施形態２に係る引き出し線の接続状態を示す構成図である。
【図９】図９は、従来の固定子の平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施形態及び変形例は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、或いはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【００３２】
〈発明の実施形態１〉
本発明の実施形態１に係る電動機（1）は、圧縮機等を駆動するものである。
【００３３】
電動機（1）は、図１に示すように、回転子（20）と、この回転子（20）の径方向外側に隙間を介して配置される固定子（10）とを有している。
【００３４】
上記回転子（20）は、コア（21）と永久磁石(22)とを有している。コア（21）は、外形が略円柱状に形成され、その中心部において軸方向に貫通孔(23)が形成されている。貫通孔（23）には、回転力を伝達するための回転軸（25）が挿入され、その回転軸（25）はコア（21）に対して同軸に固定されている。回転子（20）は、回転軸（25）と共に回転する。つまり、回転子（20）は、固定子（10）に回転可能に装着されている。また、コア（21）の外周部において、互いに等間隔に配置され、軸方向に貫く複数の永久磁石埋設用の穴が設けられている。各永久磁石埋設用の穴には、板状の永久磁石(22)が埋設されている。図１では、永久磁石（22）は6個設けて、極数が6である場合を例示している。
【００３５】
上記固定子（10）は、図２に示すように、固定子コア（30）と該固定子コア（30）に巻装される３相の巻線部（41,42,43）とを備えている。
【００３６】
上記固定子コア（30）は、外形が略円筒状に形成され、コア本体（32）と巻線部（41,42,43）との間に設けられる絶縁紙（図示省略）とを有している。
【００３７】
上記コア本体（32）は、金属材料からなる複数の薄板が互いに積層されるとともに、溶接などによって互いに接合されることによって形成されている。コア本体（32）には、径方向内側に向けて突出し、周方向に配列された複数のティース（34）が形成されている。各ティース（34）は、略同一の形状で形成されている。互いに隣接するティース（34）の間には、スロット（35）が形成されている。
【００３８】
上記絶縁紙は、ポリエチレンテレフタレート等の絶縁体で形成され、前記スロット（35）の内周面に沿うように配置されている。
【００３９】
上記巻線部（41,42,43）は、絶縁紙が配置された複数個のスロット（35）内に挿入され巻装されている。巻線部（41,42,43）は、Ｕ相巻線部（41）、Ｖ相巻線部（42）及びＷ相巻線部（43）を有し、各相の巻線部（41,42,43）は、第１コイル（41a,42a,43a）から第６コイル（41f,42f,43f）によって構成されている。Ｕ相の巻線部（41）に対して、Ｖ相の巻線部（42）は反時計回りに４０度回転させて配置され、Ｗ相の巻線部（43）は反時計回りに８０度回転させて配置されている。つまり、電動機が反時計回りに回転するように巻線部（41,42,43）は配置されている。各相において第１コイル（41a,42a,43a）、第２コイル（41b,42b,43b）、第３コイル（41c,42c,43c）は、１２０度間隔で反時計回りに配置され、第４コイル（41d,42d,43d）は第１コイルに、第５コイル（41e,42e,43e）は第２コイル（41b,42b,43b）に、第６コイル（41f,42f,43f）は第３コイル（41c,42c,43c）にそれぞれ対向配置されている。図３に示すように、Ｕ相は、第１コイル（41a）、第６コイル（41f）、第２コイル（41b）、第４コイル（41d）、第３コイル（41c）、第５コイル（41e）の順に直列に接続されている。Ｖ相は、第２コイル（42b）、第４コイル（42d）、第３コイル（42c）、第５コイル（42e）、第１コイル（42a）、第６コイル（42f）の順に直列に接続されている。Ｗ相は、第３コイル（43c）、第５コイル（43e）、第１コイル（43a）、第６コイル（43f）、第２コイル（43b）、第４コイル（43d）の順に直列に接続されている。このように、各相の巻線部（41,42,43）は、ティース（34）の周方向に均等に配置されている。尚、各巻線部（41,42,43）のコイルの個数や接続方法はこれに限らず、電動機の回転方向も反時計回りに限らない。
【００４０】
上記固定子コア（30）の一端面には、各相の巻線部（41,42,43）のコイル（41a,42b,43c）の一端を個別に接続する接続部（61,62,63）が設けられている。各接続部（61,62,63）には、給電するための引き出し線（71,72,73）が接続されている。各相の引き出し線（71,72,73）には、導体の断面積が２２ｍｍ２の電線が使用されている。また、接続部（61,62,63）は、コイル（41a,42b,43c）の一端と引き出し線（71,72,73）とが、例えば、半田接続、かしめ接続、圧着接続等によって接続された部分であって、その接続形態が如何なる構成であっても構わない。
【００４１】
上記引き出し線（71,72,73）は、各相の接続部（61,62,63）から固定子コア（30）の外周部に位置する１つの引き出し部（80）まで、固定子コア（30）の周方向に引き回されている。そして、各相の引き出し線（71,72,73）は、その引き出し部（80）でまとめられ外方へ引き出されている。
【００４２】
上記３相の接続部（61,62,63）は、各相の巻線部（41,42,43）のコイル端の長さが等しくなるように設けられている。具体的に、上記引き出し部（80）に対して、Ｕ相の接続部（61）は時計回りに１００度回転させた位置に設けられ、Ｖ相の接続部（62）は反時計回りに６０度回転させた位置に設けられ、Ｗ相の接続部（63）は反時計回りに１９０度回転させた位置に設けられている。このように、各相の巻線部（41,42,43）のコイル端の長さが等しくすることによって、３相の巻線部（41,42,43）の抵抗値がばらつくのを抑制できる。しかし、各接続部（61,62,63）から引き出し部（80）に至る引き回し距離において、Ｗ相の引き回し距離は他の相の引き回し距離よりも長くなる。引き出し線（71,72,73）の引き回し部分の抵抗値は、引き回し距離に比例する。そのため、通常では、Ｗ相の引き回し部分の抵抗値は、他の相の引き回し部分の抵抗値よりも高くなってしまう。
【００４３】
そこで、本実施形態では、Ｕ相の接続部（61）及びＶ相の接続部（62）には引き出し線（71,72）が１本ずつ接続され、Ｗ相の接続部（63）には引き出し線（73）が２本接続されている。引き出し線の本数を多くすると、引き出し線の導体の総断面積が大きくなる。また、引き回し部分の抵抗値は、引き出し線の断面積に反比例する。そのため、Ｗ相の引き出し線（73）の本数を他の引き出し線（71,72）よりも多くすることによって、Ｗ相の引き回し部分の抵抗値だけを低くすることができ、３相の引き回し部分の抵抗値のばらつきを抑制することができる。これにより、電流の値がばらついたり回転駆動が不安定になったりして、発生する振動や騒音を抑制することができる。
【００４４】
また、本実施形態では、Ｗ相の２本の引き出し線（73）のうち、一方がＵ相の接続部（61）側に引き回しされ、もう一方がＶ相の接続部（62）側に引き回しされている。つまり、引き回し距離が最も長くなる接続部（63）の引き出し線（73）は、固定子コア（30）の周方向の一方と他方とに分かれて引き回されている。そして、Ｕ相の接続部（61）側では、Ｕ相の引き出し線（71）とＷ相の引き出し線（73）の１本とがまとめられて引き回しされ、Ｖ相の接続部（62）側では、Ｖ相の引き出し線（72）とＷ相の引き出し線（73）の１本とがまとめられて引き回しされている。このように、Ｗ相の引き出し線（73）を分けて引き回すことによって、固定子コア（30）の外周部でまとめて引き回しされる複数の引き出し線（71,72,73）の線束ができるだけ太くならないようにすることができる。つまり、引き出し線（71,72,73）の配線スペースを小さくすることができ、これにより、電動機を小型化することができる。本実施形態では、Ｗ相の２本の引き出し線（73）は、一方がＵ相の接続部（61）側の周方向に、他方がＶ相の接続部（62）側の周方向にそれぞれ延びるように、接続部（63）に接続されている。しかし、Ｗ相の引き出し線（73）の接続形態はこれに限らず、例えば、２本が同一方向に向くように接続されても構わない。
【００４５】
また、本実施形態では、Ｗ相の引き出し線（73）が２本設けられているが、他の相の引き出し線（71,72）よりも多く設けられていれば何本でも構わない。また、本実施形態では、各相の引き出し線（71,72,73）の導体の断面積は２２ｍｍ２であるが、これに限らない。
【００４６】
−実施形態１の効果−
実施形態１では、各接続部（61,62,63）から引き出し部（80）に至る引き回し距離が最も長いＷ相の引き出し線（73）の本数を２本にして、他の接続部（61,62）の引き出し線（71,72）の本数よりも多くした。これにより、Ｗ相の引き出し線（73）の引き回し部分の抵抗値を低くすることができ、３相の引き回し部分の抵抗値ばらつきを抑制することができる。これにより、回転駆動が不安定なったり、流れる電流がばらついたりして発生する振動や騒音を抑制することができる。
【００４７】
また、実施形態１では、Ｗ相の接続部（63）の２本の引き出し線（73）を固定子コア（30）の周方向の一方と他方とに分けて引き回しするようにした。そのため、Ｗ相の引き出し線（73）を２本にしても、固定子コア（30）の外周部でまとめて引き回しされる複数の引き出し線（71,72,73）の線束ができるだけ太くならないようにすることができる。つまり、引き出し線（71,72,73）の配線スペースを小さくすることができ、固定子（10）ひいては電動機（1）を小型化することができる。
【００４８】
〈実施形態１の変形例１〉
上記実施形態１では、各相の引き出し線（71,72,73）は、導体の断面積が同じであったが、本変形例では、Ｗ相の２本の引き出し線（73）の導体の断面積を、Ｕ相及びＶ相の引き出し線（71,72）の導体の断面積よりも大きくしている。つまり、引き回し距離が最も長い引き出し線（73）の断面積を、他の引き出し線（71,72）の断面積よりも大きくしている。具体的には、Ｗ相の２本の引き出し線（73）の導体の断面積を２２ｍｍ２とし、Ｕ相及びＷ相の引き出し線（71,72）の導体の断面積を１４ｍｍ２としている。引き回し部分の抵抗値は、導体の断面積に反比例する。そのため、引き回し距離が最も長いＶ相の引き出し線（73）の断面積を大きくすることによって、Ｗ相の引き回し部分の抵抗値だけを更に小さくすることができ、引き回し部分の抵抗値の相間ばらつきを一層低減することができる。
【００４９】
また、本変形例では、Ｕ相の接続部（61）側では、Ｕ相の引き出し線（71）とＷ相の引き出し線（73）の１本とがまとめて引き回しされている。同様に、Ｖ相の接続部（62）側では、Ｖ相の引き出し線（72）とＷ相の引き出し線（73）の１本とがまとめて引き回しされている。このように、Ｕ相の接続部（61）側及びＶ相の接続部（62）側では、１４ｍｍ２の引き出し線（71,72）と２２ｍｍ２の引き出し線（73）とがまとめられた線束が形成されている。上記線束は、実施形態１の線束に比べて細い。そのため、引き出し線（71,72,73）の配線スペースを小さくすることができる。また、線束の取り回しが行い易くなり、例えば、電源側の端子台に接続しやすくなる。尚、本変形例では、引き出し線（71,72,73）の本数及び導体の断面積については、これに限らない。また、その他の構成、作用及び効果は、実施形態１と同様である。
【００５０】
〈実施形態１の変形例２〉
上記実施形態１の変形例１では、Ｗ相の２本の引き出し線（73）の導体の断面積を２２ｍｍ２とし、Ｕ相及びＶ相の引き出し線（71,72）の導体の断面積を１４ｍｍ２としたが、本変形例では、Ｗ相の２本の引き出し線（73）の導体の断面積を１４ｍｍ２とし、Ｕ相及びＶ相の引き出し線（71,72）の導体の断面積を２２ｍｍ２としている。このように引き出し線（71,72,73）の導体の断面積を変更すると、引き回し部分の抵抗値の相間ばらつきは、変形例１ほど低減はできないが、従来よりも低減することができる。また、変形例１と同様に、上記線束が実施形態１に比べて細くなるため、引き出し線（71,72,73）の配線スペースを小さくすることができ、線束の取り回しが行い易くなる。尚、本変形例では、引き出し線（71,72,73）の本数及び導体の断面積については、これに限らない。また、その他の構成、作用及び効果は、実施形態１と同様である。
【００５１】
〈実施形態１の変形例３〉
本変形例は、上記実施形態１の各相の接続部（61,62,63）の配置を変更したものである。上記実施形態１では、各相の接続部（61,62,63）は、各相の巻線部（41,42,43）のコイル端の長さが等しくなるように配置されていた。これに対し、本変形例では、各相の接続部（61,62,63）を固定子コア（30）の周方向に互いに等間隔に配置するようにした。具体的には、図４に示すように、Ｗ相の接続部（63）は、固定子コア（30）の軸心を挟んで引き出し部（80）の反対側に設けられている。一方、Ｕ相の接続部（61）は、固定子コア（30）の一方の周方向に、Ｖ相の接続部（62）は、Ｕ相の接続部（61）とは反対の周方向に、それぞれ引き出し部（80）から６０度の位置に設けられている。このように、各接続部（61,62,63）が等間隔に配置されると、Ｕ相及びＷ相の引き回し距離を同じにすることができる。つまり、Ｗ相の引き出し線（73）の本数を多くするだけで、引き回し部分の抵抗値の相間ばらつきをなくすことができる。尚、本変形例では、各相の巻線部（41,42,43）のコイル端の長さが等しくなるように、Ｗ相の第２コイル（43b）の端部が固定子コア（30）の周方向に折り返されてＷ相の接続部（63）に接続されている。そして、各相の巻線部（41,42,43）のコイル（41a〜41f,42a〜42f,43a〜43f）は、図５のように接続されている。また、その他の構成、作用及び効果は、実施形態１と同様である。
【００５２】
〈発明の実施形態２〉
次に、本発明の実施形態２を図面に基づいて詳細に説明する。本実施形態は、上記実施形態１において、各相の接続部の数を変更したものである。つまり、上記実施形態１では、各相に１つずつ接続部（61,62,63）が設けられていたが、本実施形態では、図６に示すように、各相に３つずつ接続部（61a〜61c,62a〜62c,63a〜63c）を設けるようにした。
【００５３】
具体的に、Ｕ相巻線部（41）は、同じ巻回方法で形成された第１から第６のコイル（41a,41b,41c,41d,41e,41f）によって構成されている。図７に示すように、第１から第３のコイル（41a,41b,41c）には、それぞれ第４から第６のコイル（41d,41e,41f）が直列に接続される。そして、その第４から第６のコイル（41d,41e,41f）の一端は、Ｖ相及びＷ相の第４から第６のコイル（42d,43d,42e,43e,42f,43f）の一端にそれぞれ接続され、中性点が形成される。第１から第３の各コイル（41a,41b,41c）は、ティース（34）の周方向に互いに１２０度離れて配置され、第４コイルから第６コイル（41d,41e,41f）は、それぞれ第１から第３の各コイル（41a,41b,41c）に対向配置されている。つまり、Ｕ相の各コイル（41a,41b,41c,41d,41e,41f）は、ティース（34）の周方向に均等に配置されている。
【００５４】
上記固定子コア（30）の一端面、には、Ｕ相の第１から第３のコイル（41a,41b,41c）の一端を個別に接続する第１から第３の接続部（61a,61b,61c）が設けられている。各接続部（61a,61b,61c）には、給電するための第１から第３の引き出し線（71a,71b,71c）が個別に接続されている。第１から第３の引き出し線（71a,71b,71c）には、導体の断面積が２２ｍｍ２の電線が使用されている。各接続部（61a,61b,61c）では、Ｕ相の第１から第３のコイル（41a,41b,41c）の一端と各引き出し線（71a,71b,71c）とが、例えば、半田接続、かしめ接続、圧着接続等によって個別に接続されており、その接続形態が如何なる構成でも構わない。
【００５５】
Ｕ相の引き出し線（71a,71b,71c）は、各接続部（61a,61b,61c）から固定子コア（30）の外周部に位置する１つの引き出し部（80）まで、固定子コア（30）の周方向に引き回されている。そして、引き出し部（80）で、各引き出し線（71a,71b,71c）は外方へ引き出されている。
【００５６】
Ｕ相の各接続部（61a,61b,61c）のうち、第３接続部（61c）は、固定子コア（30）の軸心を挟んで引き出し部（80）の略反対側に設けられている。一方、第１接続部（61a）は、固定子コア（30）の一方の周方向に、第２接続部（61b）は、第１接続部（61a）とは反対の周方向に、各接続部（61a,61b,61c）が、固定子コア（30）の周方向に等間隔になるように配置されている。このようにＵ相の各接続部（61a,61b,61c）が等間隔に配置されると、第１から第３コイル（41a,41b,41c）と対応する接続部（61a,61b,61c）との間の距離が等しくなるため、各コイル（41a,41b,41c）の抵抗値がばらつくのを抑制することができる。しかし、各接続部（61a,61b,61c）から引き出し部（80）に至る引き回し距離において、第３引き出し線（71c）が他の引き出し線（71a,71b）よりも長くなる。引き出し線の引き回し部分の抵抗値は、引き回し距離に比例する。そのため、第３引き出し線（71c）の引き回し部分の抵抗値は、他の引き出し線（71a,71b）の引き回し部分の抵抗値よりも高くなってしまう。
【００５７】
そこで、本実施形態では、第１引き出し線（71a）及び第２引き出し線（71b）は１本ずつ設けられ、第３引き出し線（71c）は２本設けられている。引き出し線の本数を多くすると、引き出し線の導体の総断面積が大きくなる。また、引き回し部分の抵抗値は、引き出し線の断面積に反比例する。そのため、第３引き出し線（71c）の本数を他の引き出し線（71a,71b）よりも多くすることによって、第３引き出し線（71c）の引き回し部分の抵抗値だけを低くすることができ、第１から第３の引き出し線（71a,71b,71c）の引き回し部分の抵抗値のばらつきを抑制することができる。
【００５８】
また、Ｖ相についても、Ｕ相と同様に、第１から第６のコイル（42a,42b,42c,42d,42e,42f）によって構成されるＶ相巻線部（42）を備えている。Ｖ相巻線部（42）は、Ｕ相巻線部（41）に対して、ティース（34）の周方向に４０度ずらして設けられている。そして、Ｖ相巻線部（42）の第１から第３のコイル（42a,42b,42c）の一端を個別に接続する第１から第３の接続部（62a,62b,62c）が設けられ、該各接続部（62a,62b,62c）には、第１から第３の引き出し線（72a,72b,72c）が個別に接続されている。第１から第３の引き出し線（72a,72b,72c）には、導体の断面積が２２ｍｍ２の電線が使用されている。Ｖ相の各接続部（62a,62b,62c）も、Ｕ相の接続部（61a,61b,61c）に対して固定子コア（30）の周方向にそれぞれ４０度ずらし、互いに等間隔に配置されている。このようにＶ相の各接続部（62a,62b,62c）が配置されると、３つの接続部（62a,62b,62c）のうち、第３引き出し線（72c）が他の引き出し線（72a,72b）よりも長くなり、その分引き回し部分の抵抗値は、第３引き出し線（72c）が最も高くなってしまう。そこで、Ｕ相と同様に、第１引き出し線（72a）及び第２引き出し線（72b）は１本ずつ設けられ、第３引き出し線（72c）は２本設けられている。このように、第３引き出し線（72c）の本数を他の引き出し線（72a,72b）よりも多くすることによって、第３引き出し線（72c）の引き回し部分の抵抗値が低くなり、第１から第３の引き出し線（72a,72b,72c）の引き回し部分の抵抗値ばらつきを抑制することができる。
【００５９】
また、Ｗ相についても、Ｕ相及びＶ相と同様に、第１から第６のコイル（43a,43b,43c,43d,43e,43f）によって構成されるＷ相巻線部（43）を備えている。Ｗ相巻線部（43）は、Ｖ相巻線部（42）に対して、周方向にそれぞれさらに４０度ずらして設けられている。また、Ｗ相巻線部（43）の第１から第３のコイル（43a,43b,43c）の一端を個別に接続する第１から第３の接続部（63a,63b,63c）が設けられ、該各接続部（63a,63b,63c）には、第１から第３の引き出し線（73a,73b,73c）が個別に接続されている。第１から第３の引き出し線（73a,73b,73c）には、導体の断面積が２２ｍｍ２の電線が使用されている。Ｗ相の各接続部（63a,63b,63c）も、Ｖ相の接続部（62a,62b,62c）に対してそれぞれさらに４０度ずらし、互いに等間隔に配置されている。このようにＷ相の接続部（63a,63b,63c）が配置されると、３つの接続部（63a,63b,63c）のうち、第３引き出し線（73c）が他の引き出し線（73a,73b）よりも長くなり、その分引き回し部分の抵抗値は、第３引き出し線（73c）が最も高くなってしまう。そこで、Ｕ相及びＶ相と同様に、第１引き出し線（73a）及び第２引き出し線（73b）は１本ずつ設けられ、第３引き出し線（73c）は２本設けられている。このように、第３引き出し線（73c）の本数を他の引き出し線（73a,73b）よりも多くすることによって、第３引き出し線（73c）の引き回し部分の抵抗値が低くなり、第１から第３の引き出し線（73a,73b,73c）の引き回し部分の抵抗値ばらつきを抑制することができる。
【００６０】
以上のように、各相において、引き回し部分の抵抗値のばらつきが低減されると、各相の間の抵抗値ばらつきも低減される。そのため、３相による回転駆動は安定し、回転駆動が不安定になることで発生する振動や騒音を抑制することができる。
【００６１】
また、本実施形態では、各相において、２本の第３引き出し線（71c,72c,73c）のうち、一方が第１接続部（61a,62a,63a）側に引き回しされ、もう一方が第２接続部（61b,62b,63b）側に引き回しされている。つまり、各相の２本の第３引き出し線（71c,72c,73c）は、固定子コア（30）の周方向の一方と他方とに分かれて引き回されている。そして、第１接続部（61a,62a,63a）側では、第１引き出し線（71a,72a,73a）と第３引き出し線（71c,72c,73c）の１本とがまとめられて引き回しされ、第２接続部（61b,62b,63b）側では、第２引き出し線（71b,72b,73b）と第３引き出し線（71c,72c,73c）の１本とがまとめられて引き回しされる。このように、第３引き出し線（71c,72c,73c）を分けて引き回すことによって、固定子コア（30）の外周部でまとめて引き回しされる複数の引き出し線（71,72,73）の線束ができるだけ太くならないようにすることができる。つまり、引き出し線（71,72,73）の配線スペースを小さくすることができ、これにより、電動機（1）を小型化することができる。本実施形態では、２本の第２引き出し線（71b,72b,73b）は、一方が第１接続部（61a,62a,63a）側の周方向に、他方が第２接続部（61b,62b,63b）側の周方向にそれぞれ延びるように、接続部（62）に接続されている。しかし、第２引き出し線（71b,72b,73b）の接続形態はこれに限らず、例えば、２本が同一方向に向くように接続されても構わない。
【００６２】
また、各相の引き出し線（71,72,73）は、端子台（図示省略）を介して、電源から延びる電源線（図示省略）に接続されている。各相の複数の引き出し線（71,72,73）は、その端部同士を予め端子接続しておくと、まとめて端子台の接続端子に接続できるが、引き出し線（71,72,73）の取り回し易さを考慮すると、まとめて接続される引き出し線（71,72,73）の本数は２本が好ましい。端子台への接続は、３相とも同じ接続形態で行われる。ここでは、代表してＵ相について説明する。図８では、Ｕ相の第１接続部（61a）側の第１引き出し線（71a）と第３引き出し線（71c）の１本とが丸端子（91）に接続され、第２接続部（61b）側の第２引き出し線（71b）と第３引き出し線（71c）の１本とが別の丸端子（92）に接続されている。そして、上記２つの丸端子（91,92）は端子台の接続端子に個別に接続されている。このように本実施形態では、第３引き出し線（71c）を２本にすることによって、合計４本の引き出し線（71a,71b,71c）を２本ずつにまとめることができる。従って、接続部を１個にして３つのコイルの一端をまとめて１本の太い引き出し線で引き出し大きな丸端子１つに接続したり、または各接続部から各１本の引き出し線を１個の大きな丸端子にまとめて接続したりするよりも取り回し易い状態で端子台に接続することができる。
【００６３】
また、従来では、Ｕ相の３つの接続部（61a,61b,61c）は１つにまとめられ、その接続部から太い引き出し線が１本引き出されていた。そのため、接続端子に大きな電流が流れていた。しかし、本実施形態では、各接続端子の電流値を小さくすることができる。よって、従来に比べて、定格電流の小さいの端子台を使用することができる。
【００６４】
また、従来では、Ｕ相の３つの接続部（61a,61b,61c）から引き出し線（71a,71b,71c）が１本ずつ引き回されていため、３本の引き出し線（71a,71b,71c）は２本と１本とに分けて端子台に接続されていた。そのため、各接続端子に流れる電流値に差が生じ、２本の引き出し線が接続される接続端子に大きな電流が流れていた。しかし、本実施形態では、２本ずつにまとめられた引き出し線（71a,71b,71c）の断面積を同じにすることができる。そのため、各接続端子に均等に電流を流すことができ、各接続端子の電流値を小さくすることができる。よって、従来に比べて、定格電流の小さい端子台を使用することができる。
【００６５】
尚、本実施形態では、各相の第３引き出し線（71c,72c,73c）が２本設けられているが、他の引き出し線（71a,71b,72a,72b,73a,73b）よりも多く設けられていれば何本でも構わない。また、本実施形態では、各相の引き出し線（71,72,73）の導体の断面積は２２ｍｍ２であるが、これに限らない。
【００６６】
〈実施形態２の変形例１〉
上記実施形態２では、各相の引き出し線（71,72,73）は、導体の断面積が同じであったが、本変形例では、各相の第３引き出し線（71c,72c,73c）の導体の断面積を、第１及び第２引き出し線（71a,71b,72a,72b,73a,73b）の導体の断面積よりも大きくしている。つまり、各相において、引き回し距離が最も長い引き出し線（71c,72c,73c）の断面積を、他の引き出し線（71a,71b,72a,72b,73a,73b）の断面積よりも大きくしている。具体的には、第３引き出し線（71c,72c,73c）の導体の断面積を２２ｍｍ２とし、第１及び第２引き出し線（71a,71b,72a,72b,73a,73b）の導体の断面積を１４ｍｍ２としている。引き回し部分の抵抗値は、導体の断面積に反比例する。そのため、引き回し距離が最も長い第３引き出し線（71c,72c,73c）の断面積を大きくすることによって、第３引き出し線（71c,72c,73c）の引き回し部分の抵抗値だけを更に小さくすることができ、各相における引き回し部分の抵抗値のばらつきを一層低減することができる。
【００６７】
また、本変形例では、第１接続部（61a,62a,63a）側では、第１引き出し線（71a,72a,73a）と第３引き出し線（71c,72c,73c）の１本とがまとめて引き回しされる。同様に、第２接続部（61b,62b,63b）側では、第２引き出し線（71b,72b,73b）と第３引き出し線（71c,72c,73c）の１本とがまとめて引き回しされる。このように、第１接続部（61a,62a,63a）側及び第２接続部（61b,62b,63b）側では、１４ｍｍ２の引き出し線（71a,71b,72a,72b,73a,73b）と２２ｍｍ２の引き出し線（71c,72c,73c）とによって線束が形成される。上記線束は、実施形態２の線束に比べて細い。そのため、引き出し線（71,72,73）の配線スペースを小さくすることができる。また、線束の取り回しが行い易くなり、例えば、電源側の端子台に接続しやすくなる。尚、本変形例では、引き出し線（71,72,73）の本数及び導体の断面積については、これに限らない。また、その他の構成、作用及び効果は、実施形態２と同様である。
【００６８】
〈実施形態２の変形例２〉
上記実施形態２の変形例１では、各相の第３引き出し線（71c,72c,73c）の導体の断面積を２２ｍｍ２とし、第１及び第２引き出し線（71a,71,b72a,72b,73a,73b）の導体の断面積を１４ｍｍ２としたが、本変形例では、各相の第３引き出し線（71c,72c,73c）の導体の断面積を１４ｍｍ２とし、第１及び第２引き出し線（71a,71b,72a,72b,73a,73b）の導体の断面積を２２ｍｍ２としている。このように引き出し線（71,72,73）の導体の断面積を変更すると、実施形態２の変形例１に比べて、各相における引き出し線（71,72,73）の引き回し部分の抵抗値ばらつきは低減できないが、引き回し部分の抵抗値を全体的に小さくすることができる。そのため、引き回し部分の抵抗値の相間ばらつきがあっても、その影響を小さくすることができる。また、実施形態２の変形例１と同様に、上記線束が実施形態１の線束と比べて細くなるため、線束の取り回しが行い易くなる。尚、本変形例では、引き出し線（71,72,73）の本数及び導体の断面積については、これに限らない。また、その他の構成、作用及び効果は、実施形態２と同様である。
【符号の説明】
【００６９】
1           電動機
10          固定子
20          回転子
22          永久磁石
30          固定子コア
34          ティース
41          Ｕ相巻線部（巻線部）
42          Ｖ相巻線部（巻線部）
43          Ｗ相巻線部（巻線部）
41a,42a,43a 第１コイル（コイル）
41b,42b,43b 第２コイル（コイル）
41c,42c,43c 第３コイル（コイル）
41d,42d,43d 第４コイル（コイル）
41e,42e,43e 第５コイル（コイル）
41f,42f,43f 第６コイル（コイル）
61          Ｕ相接続部（接続部）
62          Ｖ相接続部（接続部）
63          Ｗ相接続部（接続部）
61a,62a,63a 第１接続部（接続部）
61b,62b,63b 第２接続部（接続部）
61c,62c,63c 第３接続部（接続部）
71          Ｕ相引き出し線（引き出し線）
72          Ｖ相引き出し線（引き出し線）
73          Ｗ相引き出し線（引き出し線）
71a,72a,73a 第１引き出し線（引き出し線）
71b,72b,73b 第２引き出し線（引き出し線）
71c,72c,73c 第３引き出し線（引き出し線）
80          引き出し部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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