(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶融スラグが流し込まれる凹陥部を有する複数の金属製の鋳型を有し、前記凹陥部に流し込まれた溶融スラグを凝固させて凝固スラグを製造する凝固スラグ製造装置であって、
前記複数の鋳型を近接させ支持した状態で水平方向に周回移動させる周回移動機構を備え、
前記周回移動機構は、周回方向に順に、
流し込まれた溶融スラグを前記凹陥部に保持した状態で前記鋳型を周回方向に移動させ、前記凹陥部に保持した溶融スラグを空冷して凝固させる空冷移動部と、
前記鋳型を前記凹陥部が下方に向くように反転させて凝固スラグを排出する反転排出部と、
反転した前記鋳型を反転した状態のままで移動させる反転移動部と、
反転状態にある前記鋳型を前記凹陥部が上方に向くように再反転させる再反転部と、
を備える凝固スラグ製造装置。
【請求項２】
前記空冷移動部の占める長さ（角度）を、前記周回移動機構の周回軌道全長（全角３６０度）の１／２（１８０度）超え、３／４（２７０度）未満とする、請求項１に記載の凝固スラグ製造装置。
【請求項３】
前記反転排出部は、前記鋳型を周回方向に向けて回転させることによって前記鋳型を反転させる、請求項１または２に記載の凝固スラグ製造装置。
【請求項４】
前記反転移動部は、反転状態の前記鋳型の上下両面に冷媒を噴射して冷却する冷却装置を備える、請求項１〜３のいずれかに記載の凝固スラグ製造装置。
【請求項５】
前記冷却装置は、前記鋳型の背面の表面温度を３００℃以下にするように前記鋳型を冷却する、請求項４に記載の凝固スラグ製造装置。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載の凝固スラグ製造装置と、
前記凝固スラグ製造装置によって製造された凝固スラグを破砕する衝撃破砕装置と、
前記衝撃破砕装置によって破砕された凝固スラグを分級する分級装置と、
を備えるコンクリート用粗骨材の製造装置。
【請求項７】
請求項１〜５のいずれかに記載の凝固スラグ製造装置を用いて凝固スラグを製造する凝固スラグ製造方法であって、
前記鋳型の前記凹陥部に溶融スラグを流し込み、
前記凹陥部に溶融スラグが流し込まれた前記鋳型を周回移動させながら、前記凹陥部に流し込まれた溶融スラグを空冷し、
前記鋳型を反転させて２０〜４０ｍｍの厚みの板状に凝固した凝固スラグを排出する、
凝固スラグ製造方法。
【請求項８】
請求項７に記載の凝固スラグ製造方法によって製造された凝固スラグを破砕し、
破砕された凝固スラグを５〜２０ｍｍに分級する、
コンクリート用粗骨材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶融状態のスラグ（以下、溶融スラグという）を凝固させて、凝固状態のスラグ（以下、凝固スラグという）を製造する凝固スラグ製造装置、上記凝固スラグ製造装置を備えるコンクリート用粗骨材の製造装置、上記凝固スラグ製造装置を用いた凝固スラグ製造方法およびコンクリート用粗骨材の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
金属の精錬工程などで発生する溶融スラグを凝固させるには、高圧の冷却水を溶融スラグに吹き付けて急冷する方法、あるいは、溶融スラグをドライピットやスラグヤードに放置して大気中で徐冷する方法が広く用いられている。
溶融スラグを急冷すると、高圧の冷却水を大量に吹き付けるので、多数の気孔を有する粒径５ｍｍ以下の砂状の凝固スラグ（いわゆる水砕スラグ）となる。一方、溶融スラグを土間に流して徐冷すると、厚さが数ｍとなり、これを破砕して塊状の凝固スラグ（いわゆる徐冷スラグ）とする。【０００３】
近年、凝固スラグの再利用に伴って、砂利等に代わるコンクリート用粗骨材に凝固スラグの適用が図られている。凝固スラグをコンクリート用粗骨材に適用するには、スラグ中の気孔を低減し、スラグ粒径の最大値を２０ｍｍ程度に調整する必要がある。従って、水砕スラグは、現状のままでは、気孔が多くて粒径が小さいことから、コンクリート用粗骨材には適用できず、一方、徐冷スラグは、数ｍの大きさの塊を２０ｍｍ程度の粒径に破砕する時間が多大であって効率的でない。【０００４】
そこで、コンクリート用粗骨材として、気孔が少なく破砕が容易な凝固スラグを得るために、比較的小さい鋳型を用いて溶融スラグを凝固させる技術が種々提案されている。小さい鋳型の中でスラグを凝固させると、水砕スラグより大きくて、かつ、徐冷スラグより小さいサイズを容易に得ることができて、徐冷スラグより破砕の時間を短縮できて２０ｍｍ程度の所望の凝固スラグを容易に得ることができる。【０００５】
このような小さい鋳型を用いて凝固スラグを製造する装置としては、例えば特許文献１に開示されたスラグの連続凝固装置がある。
特許文献１に開示されたスラグの連続凝固装置は、複数個の金属製鋳型を無端状に連結して直線状一方向に移動させながら、溶融スラグを鋳型に流し込んで凝固させて、凝固スラグを鋳型から連続して排出するというものである。
また、小さい鋳型を用いて凝固スラグを製造する他の例として、例えば特許文献２に記載された鉄冶金滓の処理装置がある。特許文献２の鉄冶金滓の処理装置は、回転テーブルを用いたものであって、個々の鋳造容器内の鋳造面を常に水平位置に維持しながら鋳造容器が曲線の軌道上を連続的に水平移動し、複数回周回して、１周当たり薄くスラグを凝固させ、複数回の周回によって厚くスラグを積層させるものである（特許文献２の第２頁右上欄参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００３−２０７２８１号公報
【特許文献２】特開昭５３−３２８２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１に記載のスラグの連続凝固装置は、複数の鋳型を無端状に連結し、無端状の一端側にある鋳型に溶融スラグを流し込んだ後、無端状の他端まで直線的に移動させ、上記他端において鋳型を反転させて凝固スラグを鋳型から排出し、反転状態にある鋳型を上記一端側まで直線的に移動させて戻すというものである。
上記のような複数の鋳型を直線的に無端状に連結する装置では、行きの行程と帰りの行程とが同じ長さになるため、鋳型に溶融スラグを流し込んで移動させる（行きの行程）時間と、凝固スラグを排出して空の状態で鋳型を移動させる（帰りの行程）時間とが同じになる。鋳型に溶融スラグを流し込んで移動させる時間は、溶融スラグを凝固させるのに必要な時間となるため、この時間を基準にして鋳型の連結個数や移動速度が決められることになる。このため、鋳型を反転させた後の移動時間には無駄が生じてしまうことになる。【０００８】
特許文献２に記載の鉄冶金滓の処理装置は、鋳造容器（鋳型）を常に水平状態で移動させるものであり、溶滓を早期に凝固させるため１回周回する際の鋳造層の厚みを薄くして、鋳造容器を複数回周回させて鋳造層を多層に積層させて所望する厚みの鋳造層を得る装置である。従って、所望する厚みとなった塊滓を排出する以外は、鋳造容器の凹部を常に上に向けたまま、複数回の周回の間を水平移動させる必要があり、また、溶滓を注いだ鋳造層を早期に凝固させるために空気または蒸気を溶滓の上から吹き付けている。また、鋳造容器の冷却については一切記載がなく、鋳造容器から塊滓を排出した後、鋳造容器はそのままの状態で溶滓を鋳込んでいると思われる。
従って、特許文献２の方法および装置を採用すると、複数回の周回に時間が掛かり、効率良く凝固塊滓を得ることが難しい問題がある。また、特許文献２では、溶滓に空気または蒸気を吹き付けているため、溶滓に気孔が生じやすい。
なお、複数回の周回を必要とし、その間、鋳造容器は全く強制冷却されないことから、鋳造容器が高温の溶滓の熱により歪んで装置の連続回転が不能になる問題が多々生じる。さらに、特許文献２の第１図に示すように凝固した塊滓を周回方向の径方向に傾動させて鋳造容器から排出させるため、周回中心に対して重心がずれて回転装置全体のバランスが崩れ易く、安定して凝固塊滓を得ることが難しくて問題であった。【０００９】
本発明は、上記のような問題を解決するためになされたものであり、気孔が少なく、破砕により２０ｍｍ程度の粒径に調整しやすい凝固スラグを、効率良く得ることができる凝固スラグ製造装置を提供することを目的とする。
また、上記凝固スラグ製造装置を備えるコンクリート用粗骨材の製造装置、上記凝固スラグ製造装置を用いた凝固スラグ製造方法およびコンクリート用粗骨材の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
（１）溶融スラグが流し込まれる凹陥部を有する複数の金属製の鋳型を有し、上記凹陥部に流し込まれた溶融スラグを凝固させて凝固スラグを製造する凝固スラグ製造装置であって、上記複数の鋳型を近接させ支持した状態で水平方向に周回移動させる周回移動機構を備え、上記周回移動機構は、周回方向に順に、流し込まれた溶融スラグを上記凹陥部に保持した状態で上記鋳型を周回方向に移動させ、上記凹陥部に保持した溶融スラグを空冷して凝固させる空冷移動部と、上記鋳型を上記凹陥部が下方に向くように反転させて凝固スラグを排出する反転排出部と、反転した上記鋳型を反転した状態のままで移動させる反転移動部と、反転状態にある上記鋳型を上記凹陥部が上方に向くように再反転させる再反転部と、を備える凝固スラグ製造装置。【００１１】
（２）上記空冷移動部の占める長さ（角度）を、上記周回移動機構の周回軌道全長（全角３６０度）の１／２（１８０度）超え、３／４（２７０度）未満とする、上記（１）に記載の凝固スラグ製造装置。【００１２】
（３）上記反転排出部は、上記鋳型を周回方向に向けて回転させることによって上記鋳型を反転させる、上記（１）または（２）に記載の凝固スラグ製造装置。【００１３】
（４）上記反転移動部は、反転状態の上記鋳型の上下両面に冷媒を噴射して冷却する冷却装置を備える、上記（１）〜（３）のいずれかに記載の凝固スラグ製造装置。【００１４】
（５）上記冷却装置は、上記鋳型の背面の表面温度を３００℃以下にするように上記鋳型を冷却する、上記（４）に記載の凝固スラグ製造装置。【００１５】
（６）上記（１）〜（５）のいずれかに記載の凝固スラグ製造装置と、上記凝固スラグ製造装置によって製造された凝固スラグを破砕する衝撃破砕装置と、上記衝撃破砕装置によって破砕された凝固スラグを分級する分級装置と、を備えるコンクリート用粗骨材の製造装置。【００１６】
（７）上記（１）〜（５）のいずれかに記載の凝固スラグ製造装置を用いて凝固スラグを製造する凝固スラグ製造方法であって、上記鋳型の上記凹陥部に溶融スラグを流し込み、上記凹陥部に溶融スラグが流し込まれた上記鋳型を周回移動させながら、上記凹陥部に流し込まれた溶融スラグを空冷し、上記鋳型を反転させて２０〜４０ｍｍの厚みの板状に凝固した凝固スラグを排出する、凝固スラグ製造方法。【００１７】
（８）上記（７）に記載の凝固スラグ製造方法によって製造された凝固スラグを破砕し、破砕された凝固スラグを５〜２０ｍｍに分級する、コンクリート用粗骨材の製造方法。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、気孔が少なく、破砕により２０ｍｍ程度の粒径に調整しやすい凝固スラグを、効率良く得ることができる凝固スラグ製造装置を提供することができる。
また、本発明によれば、上記凝固スラグ製造装置を備えるコンクリート用粗骨材の製造装置、上記凝固スラグ製造装置を用いた凝固スラグ製造方法およびコンクリート用粗骨材の製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の一実施の形態に係る凝固スラグ製造装置の全体構成を模式的に示す模式図である。
【図２】本発明の一実施の形態に係る凝固スラグ製造装置の鋳型の説明図である。
【図３】本発明の一実施の形態に係る凝固スラグ製造装置における周回移動機構の各部の配置を説明する説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明の一実施の形態に係る凝固スラグ製造装置１（図１参照）は、溶融スラグ３が流し込まれる凹陥部５ａ（図２参照）を有する複数の金属製の鋳型５を有し、凹陥部５ａに流し込まれた溶融スラグ３を凝固させて凝固スラグ１８を製造する凝固スラグ製造装置であって、複数の鋳型５を近接させ支持した状態で水平方向に周回移動させる周回移動機構７を備える。
周回移動機構７は、周回方向に順に、流し込まれた溶融スラグ３を凹陥部５ａに保持した状態で鋳型５を周回方向に移動させ、凹陥部５ａに保持した溶融スラグ３を空冷して凝固させる空冷移動部９と、鋳型５をその凹陥部５ａが下方に向くように反転させて凝固スラグ１８を排出する反転排出部１１と、反転した鋳型５を反転した状態のままで移動させる反転移動部１３と、反転状態にある鋳型５を凹陥部５ａが上方に向くように再反転させる再反転部１５とを備えるものであり、必要に応じて、再反転させた鋳型５を溶融スラグ３が流し込まれる部位まで移動させる再反転移動部１７を備える。
凝固スラグ製造装置１によれば、鋳型５が凝固スラグ製造装置１を１周する間に、凹陥部５ａに溶融スラグ３を流し込んで凝固スラグを製造し、１周ごとの操作を周回させて連続的に行うことができる。
なお、凝固スラグ製造装置１には、鋳型５に溶融スラグ３を流し込みやすいように、樋２０を設置するとよい。
以下、各構成を詳細に説明する。
【００２１】
＜鋳型＞
鋳型５は、溶融スラグ３が流し込まれる浅底の凹陥部５ａを有している。より詳細には、図２に示すように、鋳型５は、ほぼ台形形状の凹陥部５ａを有する金属製容器がよい。本実施の形態の鋳型５は、図１に示されるように、複数の鋳型５が円周を形成するように近接させて配置される。そのため、円周状に効率よく配置されるように外周側となる辺部が下底、内周側となる辺部が上底となる略台形をしている。
なお、この例では、鋳型５を円周状に配置するため、鋳型５の形状を平面視で略台形になるようにしているが、周回軌道の形状に合わせて効率的な配置ができる形状に設定すればよい。例えば、周回軌道が矩形状であれば、鋳型５は矩形が好ましい。
【００２２】
鋳型５の内壁は底から上に向かって外側に傾斜する傾斜面５ｂを有するとよい。これは、鋳型５を反転した際に凝固スラグが離型しやすくするためである。
また、鋳型５には、溶融スラグ３を流し込む際に、隣接する鋳型５の隙間に溶融スラグ３が落下することを防止するためのスラグ落下防止部位５ｃを設けるとよい（図２参照）。
鋳型５の材質は、鋳鋼またはステンレス鋼等の耐熱性に優れた金属からなる。また、鋳型５の厚みは、例えば４０ｍｍ程度が良い。鋳型５の厚みが薄過ぎると高温のスラグの熱により変形しやすくなり、搬送に支障をきたすことになるため、少なくとも２０ｍｍ以上にするのが好ましく、逆に、厚くなり過ぎると、重量が増加して、搬送や反転に支障をきたすことにもなりかねないので、８０ｍｍ以下とするのが好ましい。
【００２３】
なお、後述するように凝固スラグをコンクリート用粗骨材として使用する場合、凝固スラグの厚みは２０〜４０ｍｍが好ましい。このような凝固厚みの凝固スラグを製造するには、鋳型５の凹陥部５ａの深さは、凝固厚みの３〜５倍程度の６０〜２００ｍｍ程度が好ましい。凝固厚みの３〜５倍程度の深さがあれば、溶融スラグの流量が変動した場合でも、鋳型から溶融スラグが溢れることはない。
【００２４】
＜周回移動機構＞ 
周回移動機構７は、複数の鋳型５を近接状態で円周状に支持して周回移動させるものである。鋳型５を支持する支持機構は特に限定されるものではないが、例えば鋳型５の外周側および内周側に軸部および車輪を設け、上記車輪を周回方向に延びるレール上に支持し、車輪を駆動機構によって所定の速度で回転させるようにすればよい。
周回移動機構７は、鋳型５が凝固スラグ製造装置１を１周する間に、図１および図３に示すように、周回方向に順に、空冷移動部９と、反転排出部１１と、反転移動部１３と、再反転部１５と、必要に応じて再反転移動部１７とを備えている。
以下、周回移動機構７の各部を詳細に説明する。
【００２５】
《空冷移動部》
空冷移動部９は、流し込まれた溶融スラグ３を凹陥部５ａに保持した状態で鋳型５を周回方向に移動させて溶融スラグ３を空冷して凝固させる部位である。
空冷移動部９は、流し込まれた溶融スラグ３が空冷されて所定の凝固状態になるまでの時間が必要とされるが、本実施の形態の周回移動機構７は、鋳型５を水平方向に周回移動させるようにしているので、鋳型５を直線的に無端状に連結する場合のように、周回移動の半分の行程が溶融スラグ凝固のための空冷移動部９になるというような制約がない。
そのため、空冷移動部９に続く反転排出部１１等の各部に必要とされる周回方向長さを除く長さを空冷移動部９に割り当てることも可能となる。これによって、周回行程の中に無駄な時間が生じないようにすることができる。
なお、空冷移動部９では、スラグに散水して冷却すると多孔質に凝固して固化したスラグの強度が低下するため、散水を禁止している。
また、空冷移動部９の占める長さ（角度）は、周回軌道全長（全角３６０度）に占める割合の１／２（１８０度）超え、３／４（２７０度）未満とするとよい。
【００２６】
《反転排出部》
反転排出部１１は、鋳型５をその凹陥部５ａが下方に向くように反転させて、空冷移動部９で凝固した凝固スラグ１８を排出する部位である。
反転排出部１１は、図１に示されるように、空冷移動部９の次に配置されるものであり、排出される凝固スラグ１８を収容するピット１９が周回する鋳型５の下方に設けられている。
鋳型５を反転させる機構は特に限定されるものではないが、例えば上記の周回移動機構７の説明で述べたように、鋳型５をレール上に車輪を介して軸支持する際に回転可能に支持して、かつ空冷移動部９では鋳型５が回転しないように鋳型５の姿勢を保持する保持部を設けておき、続いて、反転排出部１１に鋳型５が来たときに、鋳型５の姿勢が反転するようにガイドするガイド部を設けるようにすればよい。
【００２７】
なお、鋳型５の反転方向は、図１に示すように、周回方向に向かって回転させて反転させる方向が好ましい。鋳型５を周回方向に回転させて反転させるようにすれば、例えば特許文献２の鋳型５を周回方向の径方向に傾動させる場合のような周回中心に対して重心がずれて回転装置全体のバランスが崩れるといった問題がない。鋳型５の周回方向の回転は順転または逆転のいずれでもよい。
【００２８】
《反転移動部》
反転移動部１３は、反転排出部１１で反転し凝固スラグを排出した鋳型５を反転した状態のままで移動させる部位である。反転移動部１３には、図１に示すように、鋳型５の上側および下側から冷媒を噴射して鋳型５を冷却する冷却装置２１を設けるのが好ましい。
具体的には、上側および下側から、ノズル等を用いて冷却水やミストや冷却ガスを反転させた鋳型５に吹き付けるとよいが、効率よく短時間で冷却するには、冷却水を上下双方から噴射して急冷するのがよい。
本実施の形態では鋳型５を反転させ凹陥部５ａを下方にしたまま冷却するので、冷却水が自然落下し、鋳型５の内部に水がそのまま残留することはない。従って、鋳型５内に冷却水が残留した場合のように、再反転後の鋳型に再び溶融スラグを流し込む際に、凝固したスラグに気孔が多数発生してコンクリート用粗骨材として適用できなくなるという問題はなくなる。また、水蒸気爆発を引き起こす危険性の問題も全くなくなり、品質のよい凝固スラグ１８を安全に製造できる。
【００２９】
なお、鋳型５を上側および下側の両面から冷却することで、片側のみからの冷却に比較すると冷却時間を短くでき、このため全周回長さに対する鋳型冷却の反転移動部１３の長さを短くし、その分をスラグ凝固のための空冷移動部９の長さを長くすることができて、空冷移動部９の長さを、周回軌道全長の１／２超えとできるわけである。
前述したように、空冷移動部９の長さは溶融スラグ３が所定の状態に凝固するための時間を確保する必要があるため、所定の長さが必要となるが、それ以外の周回長さにおける各部位の長さの割合を少なくできるということは、装置全体を小型化できることになる。その意味で、鋳型５を上下両面から冷却することは、装置全体の小型化に大きく寄与する。
また、鋳型５を上下両面から冷却することで、鋳型５を満遍なく冷却できるので、冷却による熱収縮で鋳型５が変形するのを防止できるという優れた効果もある。鋳型５の変形は周回移動や反転にとって安定してこれら動作を行う上で重要な問題となるので、鋳型５の充分な冷却は本装置稼働の要である。
【００３０】
なお、上述のように鋳型５の冷却は上側および下側の両面から行うのが好ましいが、本発明では、上側のみ、あるいは下側のみからの片側冷却を排除するものではない。
【００３１】
《再反転部》
再反転部１５は、反転移動部１３を移動した反転状態にある鋳型５を凹陥部５ａが上方に向くように再反転させる部位である。再反転部１５は、反転移動部１３の後であって、鋳型５の凹陥部５ａに冷却水が残留しない状態の後に設けるのが好ましい。
つまり、図１に示すように、冷却装置２１によって冷却した後、所定の距離だけ反転移動させ、その後に再反転させるようにするのが好ましい。この理由は、冷却後に所定距離だけ反転移動させることで、反転移動中に冷却時に残留した水分が、一部は鋳型５から自然落下し、一部は高温の凝固スラグを排出した鋳型５の残留熱によって蒸発して、完全に除去されるからである。
【００３２】
なお、鋳型５を再反転させる機構は特に限定されるものではなく、例えば上述した反転排出部１１と同様の機構が採用可能である。また、鋳型５の再反転方向についても、図１に示すように、反転排出部１１と同様に、周回方向に向かって回転させて再反転させるようにするのが好ましい。また、鋳型５の周回方向の回転は、順転あるいは逆転いずれでもよい。
【００３３】
《再反転移動部》
再反転移動部１７は、再反転させた鋳型５を溶融スラグ３が流し込まれる部位まで移動させる部位である。
なお、再反転部１５で鋳型５を再反転させた直後に溶融スラグ３を流し込むようにするのであれば、再反転移動部１７は設けなくてもよい。
【００３４】
以上のように構成された本実施の形態の凝固スラグ製造装置１を用いて凝固スラグを製造する方法の一例を、凝固スラグ製造装置１の動作と共に説明する。
周回移動機構７を所定の速度で回転させ、溶融スラグ流入部位にて、周回している鋳型５に溶融スラグ３を流し込み、溶融スラグ３が流し込まれた鋳型５は空冷移動部９を移動し、溶融スラグ３は空冷されて凝固スラグになる。 
反転排出部１１に到着した鋳型５は、反転排出部１１において周回方向に向けて回転して反転し、凝固スラグ１８がピット１９に排出される。凝固スラグ１８を排出した鋳型５は反転状態で反転移動部１３を移動し、上記移動途中において冷却装置２１によって冷却される。
反転移動部１３を通過した鋳型５は再反転部１５において周方向に向けて回転して凹陥部５ａが上方に向くように再反転する。再反転した鋳型５には再反転直後または再反転移動部１７を移動した後、再びスラグ流入部で溶融スラグ３が流し込まれる。
【００３５】
以上のように、本実施の形態においては、凝固スラグ製造装置１が、複数の鋳型５を近接させ支持した状態で水平方向に周回移動させる周回移動機構７を備え、周回移動機構７が、溶融スラグ３を空冷して凝固させる空冷移動部９と、鋳型５をその凹陥部５ａが下方に向くように反転させて凝固スラグ１８を排出する反転排出部１１と、反転した鋳型５を反転した状態のままで移動させる反転移動部１３と、反転状態にある鋳型５を凹陥部５ａが上方に向くように再反転させる再反転部１５とを備える。これにより、鋳型を直線的に無端状に連結する従来例のようにスラグ凝固の空冷行程の必要長さによって装置の全周長さが限定されず、空冷移動部９に続く反転排出部１１等の各部に必要とされる周回方向長さを除いて空冷移動部９の長さに割り当てることが可能となり、周回行程に無駄な時間が生じない。
また、本実施の形態では、反転移動部１３において鋳型５を上下両面から冷却するようにしているので、鋳型５を効率的に冷却することができ、これによって反転移動部１３の長さを短くでき、その結果として周回長さを短くでき、装置全体をコンパクトにできる。
【００３６】
なお、ＪＩＳ Ａ５０１１コンクリート用スラグ骨材−第１部：高炉スラグ骨材に規定される高炉スラグ粗骨材２００５の粒径範囲のものを製造するため、スラグの凝固厚みは２０〜４０ｍｍにするのが好ましい。
凝固厚みが２０ｍｍ未満では、破砕後の粒度分布が細粒になり、規格を満たしにくい。
一方、凝固厚みが４０ｍｍ超になると、吸水率が高くなり１．５％を超えやすくなること、および、２０ｍｍ以下にするために破砕の繰り返しが必要になり５ｍｍ未満の細粒が増え歩留が低下しやすいことが問題になる。後述するように、粗骨材の吸水率としては、１％以下が好ましい。
【００３７】
なお、上記の実施の形態では、凝固スラグ製造装置１について説明したが、この凝固スラグ製造装置１で製造された板状の凝固スラグを粉砕するインパクトクラッシャーあるいはハンマークラッシャー等の衝撃破砕装置と、衝撃破砕装置で破砕された凝固スラグをコンクリート用粗骨材として使用できる２０〜５ｍｍに分級する分級装置とを用いれば全体としてコンクリート用粗骨材の製造装置となる。
【００３８】
なお、上述した実施の形態では、図１に示したように周回方向を右回りにする例を示したが、本発明における周回方向はこれに限られず、空冷移動部、反転排出部、反転移動部、再反転部、必要によっては再反転移動部の順に左回りであってもよい。
また、周回の形状についても、円周状でなくても、例えば楕円、矩形等であってもよい。
【実施例】
【００３９】
本実施の形態の凝固スラグ製造装置１による作用効果について、具体的な実施例に基づいて説明する。
本実施例においては、鋳型５は平面視台形形状の鋳鋼製で、その厚みを４５ｍｍとし、台形外径の上底短辺を０．７ｍ、台形外径の下底短辺の長さを１．０ｍとし、台形外径の高さを２．７ｍとした。また、鋳型５の凹陥部５ａの深さを１００ｍｍとした。
周回移動機構７は、図１に示したものと同様であり、周回搬送する搬送速度は鋳型中心で１４ｍ／ｍｉｎとした。
スラグ流入部位において、鋳型５には、１３６０℃以上１４１０℃以下の溶融状態の高炉スラグを約２ｔ／ｍｉｎで流入させた。
溶融スラグ３が流し込まれた鋳型５は空冷移動部９を約１２０秒間｛空冷移動部の長さが全周の２／３（２４０度）｝搬送し、溶融スラグ３を空冷によって凝固スラグとした。【００４０】
反転排出部１１では実施の形態で説明したように、鋳型５を、その支持軸を回転軸として周回方向に回転させて反転させ、凝固スラグ１８をピット１９に落下させ排出させた。  凝固スラグ１８を排出した鋳型５を、反転移動部１３を反転状態のまま移動させ、冷却装置２１が設置されている部位にて上下両面から冷却水を噴射して急冷した。
凝固スラグ排出直後の反転状態の鋳型５は凝固スラグ１８に接触していた表面は３００℃超えの高温状態であったが、反転させたまま冷却水を噴射することによって、鋳型５の表面温度を２００℃以下の温度に急冷することができた。
冷却後の鋳型５は、鋳型５の凹陥部５ａを下方に向けたまま反転移動部１３を搬送され、この間において水冷時に残留した水分が、鋳型５から一部は自然落下し、一部は鋳型５の残留熱によって蒸発して、完全に除去された。【００４１】
なお、鋳型の温度はスラグを反転して落下させる直前に最も高い温度になるが、そのときに放射温度計で測定した鋳型背面（反転した鋳型の上面、すなわち鋳型の裏面）の表面温度が３００℃を超えると、耐力が低下して鋳型５が変形する場合があったので、散水量、散水時間を増加して冷却水噴射による鋳型の温度低下を大きくし、これによって鋳型反転直前の鋳型５の背面の表面温度を３００℃以下にするのが望ましい。【００４２】
続いて、反転状態の鋳型５は、再反転部１５によって再反転して、再び元の凹陥部５ａが上方を向いた状態に戻された。その後、戻された鋳型に再び溶融スラグを流し込んだ。以上の工程を１回のスラグ鍋に対して５周繰り返し、３０トンの溶融スラグを連続して処理した。【００４３】
反転した鋳型から落下したスラグをピット１９から回収後、凝固厚み測定すると２０〜３０ｍｍであり、平均厚みは２５ｍｍであった。
従来実施されていた土間に溶融スラグ３を流して数ｍの厚みとなる場合に比べて、空冷であっても冷却速度は大きくなり、凝固スラグ１８は気孔が少ない緻密な結晶質になっていた。【００４４】
以上のように、凝固スラグ製造装置１によれば、気孔の含有率が極めて低い緻密で高品質な凝固スラグ１８を効率よく且つ連続的に得ることができた。【００４５】
次に、上記のようにして製造された凝固スラグをコンクリート用粗骨材にするため、板状の凝固スラグ１０ｔを、インパクトクラッシャーを用いて破砕した。そして、破砕したスラグを２０ｍｍ、５ｍｍの篩で分級した。これにより、２０〜５ｍｍのコンクリート用粗骨材が製造できた。
製造された粗骨材の吸水率を測定すると０．９％であり、従来の高炉スラグ粗骨材の吸水率である３〜４％に比べ著しく小さく、天然骨材と同等のものが得られた。
なお、粗骨材の吸水率としては、１％以下が好ましい。
【符号の説明】
【００４６】
１  凝固スラグ製造装置
３  溶融スラグ
５  鋳型
５ａ  凹陥部
５ｂ  傾斜面
５ｃ  スラグ落下防止部位
７  周回移動機構
９  空冷移動部
１１  反転排出部
１３  反転移動部
１５  再反転部
１７  再反転移動部
１８  凝固スラグ
１９  ピット
２０  樋
２１  冷却装置
【要約】
本発明に係る凝固スラグ製造装置１は、溶融スラグ３が流し込まれる凹陥部５ａを有する複数の金属製の鋳型５を有し、凹陥部５ａに流し込まれた溶融スラグ３を凝固させて凝固スラグ１８を製造する凝固スラグ製造装置であって、複数の鋳型５を近接させ支持した状態で水平方向に周回移動させる周回移動機構７を備え、周回移動機構７は、周回方向に順に、流し込まれた溶融スラグ３を凹陥部５ａに保持した状態で鋳型５を周回方向に移動させ、凹陥部５ａに保持した溶融スラグ３を空冷して凝固させる空冷移動部９と、鋳型５を凹陥部５ａが下方に向くように反転させて凝固スラグ１８を排出する反転排出部１１と、反転した鋳型５を反転した状態のままで移動させる反転移動部１３と、反転状態にある鋳型５を凹陥部５ａが上方に向くように再反転させる再反転部１５と、を備える。【図１】
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【図２】
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【図３】
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