(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリエチレンテレフタレート系樹脂製の２軸延伸ブロー成形による合成樹脂製壜体であり、口筒部は、胴部と同様に試験管状のプリフォームの径を前記２軸延伸ブロー成形の延伸工程により拡径して形成したもので、
前記２軸延伸ブロー成形による口筒部の縦方向の延伸倍率と横方向の延伸倍率の積を４倍程度とし、
口筒部の平均肉厚を０．６〜１．８ｍｍの範囲とし、
前記口筒部を形成する部分の金型温度を前記ポリエチレンテレフタレート系樹脂の熱結晶化温度領域内の温度に設定し、
前記口筒部の示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の定速昇温測定における結晶化に伴う発熱ピークから算出される結晶化エンタルピー△Ｈｃの絶対値及び、融解に伴う吸熱ピークから算出される融解エンタルピー△Ｈｍの比率（|△Ｈｃ|／△Ｈｍ）を０．１未満とし、
９０℃の水を充填して実施する耐熱試験による前記口筒部の外径の寸法変化率を０．２％以下としたことを特徴とする合成樹脂製壜体。
【請求項２】
ポリエチレンテレフタレート系樹脂製の２軸延伸ブロー成形による合成樹脂製壜体の製造方法であり、
試験管状のプリフォームを用い、
ブロー成形金型の前記壜体の口筒部を形成する部分の金型温度を前記ポリエチレンテレフタレート系樹脂の熱結晶化領域内の温度に設定し、
胴部と同様に口筒部を、予熱した試験管状のプリフォームの径を２軸延伸ブロー成形の延伸工程により拡径して形成し、該延伸工程による口筒部の縦方向の延伸倍率と横方向の延伸倍率の積を４倍程度とし、
前記口筒部における縦方向と横方向の延伸倍率の積と金型温度の設定を、口筒部の結晶化の進行程度の指標である前記口筒部の示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の定速昇温測定における結晶化に伴う発熱ピークから算出される結晶化エンタルピー△Ｈｃの絶対値及び、融解に伴う吸熱ピークから算出される融解エンタルピー△Ｈｍの比率（|△Ｈｃ|／△Ｈｍ）が０．１未満となるように調整することを特徴とする合成樹脂製壜体の製造方法。
【請求項３】
口筒部を形成する部分の金型温度を１３５℃以上の温度に設定した請求項２記載の合成樹脂製壜体の製造方法。
【請求項４】
プリフォームを円筒状の胴部の上端部にネックリングを配設した口部を有する形状とし、
該口部を利用してプリフォームを金型内に固定し、前記プリフォームの胴部を２軸延伸して、壜体の口筒部、肩部、胴部、および底部を形成し、その後壜体の口筒部の上端面の上方に一体連結される前記プリフォームの口部を含む部分を切除する請求項２または３記載の合成樹脂製壜体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリエチレンテレフタレート系樹脂製の２軸延伸ブロー成形による広口の口筒部を有する合成樹脂製壜体及びその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、高温での充填、あるいは殺菌等の熱処理工程を要する製品、たとえばお茶、果汁飲料用等に使用されるポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂製の２軸延伸ブロー成形壜体（以下、ペットボトルと記載する場合がある。）についての記載がある。このように、お茶、果汁飲料等の（８０〜９０℃程度）での充填（以下、高温充填と記す。）あるいは熱処理工程のある製品向けのペットボトルでは熱結晶化処理により耐熱変形性が改良された、所謂、耐熱口筒部が使用される。たとえば特許文献２には赤外線ヒータを使用した口筒部の熱結晶化処理方法についての記載がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平１０−０５８５２７号公報
【特許文献２】特公昭６１−２４１７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ここで、２軸延伸ブロー成形壜体では通常、プリフォームの口部を延伸することなしに、プリフォームの口部の形状がそのまま壜体の口筒部となるので、そのままでは、高温充填工程等での高温下では口筒部が収縮あるいは変形してキャップによるシール性と云う壜体として基本的に要求される性能が損なわれてしまう恐れがあるので、肉厚を厚くすると共に前述したように熱結晶化により耐熱性を付与する必要がある。
【０００５】
一方で、壜体の用途によって口筒部の口径を大きくした、所謂、広口ボトルの場合には、肉厚にすると口径が大きな分、使用する樹脂量が多くなり、材料コスト、省資源の点から問題となる。
またプリフォームの口部の口径を大きくすると、射出成形機の金型用盤面の制約から、一度の射出成形により成形可能なプリフォームの個数が少なくなると云う、生産性の低下の問題もある。
【０００６】
本発明の技術的な課題は、上記したＰＥＴ樹脂系の２軸延伸ブロー成形による広口ボトルの耐熱性あるいは生産性を向上するための壜体構造あるいは製造方法を創出する点にある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記技術課題を解決するための壜体の参考となる構成は、
ＰＥＴ系樹脂製の２軸延伸ブロー成形による合成樹脂製壜体において、
口筒部は、胴部と同様に試験管状のプリフォームの径を２軸延伸ブロー成形の延伸工程により拡径して形成したもので、
前記延伸と、金型温度を前記ＰＥＴ系樹脂の熱結晶化温度領域の所定の温度に設定することにより、口筒部の密度を１．３６８ｇ／ｃｍ３以上とする、と云うものである。
【０００８】
上記、構成の壜体の口筒部は胴部と同様に延伸工程により配向結晶化し、この配向結晶化により生成した微結晶を核として、さらにＰＥＴ系樹脂の熱結晶化温度領域の所定の温度に設定された金型に接触することにより、さらに結晶化を均一にかつ十分促進させて密度を１．３６８ｇ／ｃｍ３以上としたものであり、口筒部の肉厚が比較的薄肉であっても、高温充填工程における耐熱性が発揮される。
【０００９】
そして、前述した広口ボトルの口筒部の広口化に起因する材料コストや省資源の問題を解消することが可能となると共に、小口径のプリフォームを使用することができるので金型盤面の制約に係る生産性低下の問題を解決することも可能となる。
【００１０】
上記構成の口筒部の密度は、この口筒部が延伸形成され、比較的高温に設定された金型により形成されると云う二つの要件が相俟って、２軸延伸ブロー成形と同時に結晶化を均一に進行させて密度を１．３６８ｇ／ｃｍ３以上とすることができる。
ここで、口筒部の延伸倍率は胴部等に比較して小さくなるので、延伸だけでは十分に密度を高くすることはできないし、一方、金型温度を高温にしても金型からの加熱だけでは、２軸延伸ブロー成形の生産性を損なうことなく、短時間内で密度を高くすることは困難である。
【００１１】
なお、ＰＥＴ系樹脂の熱結晶化温度領域は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の定速昇温測定により、略８０〜１８０℃の温度範囲に現れる結晶化に伴う発熱ピークが現出する温度範囲を示す。
【００１３】
そして、口筒部の密度をさらに１．３７０ｇ／ｃｍ３以上とすることにより、さらに十分な耐熱性を付与することができる。
【００１４】
本発明の壜体に係る主たる構成は、
ＰＥＴ系樹脂製の２軸延伸ブロー成形による合成樹脂製壜体において、
口筒部は、胴部と同様に試験管状のプリフォームの径を２軸延伸ブロー成形の延伸工程により拡径して形成したもので、
２軸延伸ブロー成形による口筒部の縦方向の延伸倍率と横方向の延伸倍率の積を４倍程度とし、
口筒部の平均肉厚を０．６〜１．８ｍｍの範囲とし、
口筒部を形成する部分の金型温度をＰＥＴ系樹脂の熱結晶化温度領域内の温度に設定し、
口筒部の示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の定速昇温測定における結晶化に伴う発熱ピークから算出される結晶化エンタルピー△Ｈｃの絶対値及び、融解に伴う吸熱ピークから算出される融解エンタルピー△Ｈｍの比率（|△Ｈｃ|／△Ｈｍ）を０．1未満とし、
９０℃の水を充填して実施する耐熱試験による前記口筒部の外径の寸法変化率を０．２％以下とする、と云うものである。
【００１５】
上記構成は結晶化エンタルピー△Ｈｃ及び融解エンタルピー△Ｈｍを、口筒部における結晶化の進行程度を表す指標としたものである。
ここで、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）によるこの△Ｈｃ、△Ｈｍの測定方法は次のようなものである。
（１）口筒部からサンプルを採取して試料パンにセットする。
（２）一定速度（１０℃／分）で２０℃から３００℃まで昇温させて、略８０〜１８０℃の温度範囲に現れる結晶化に伴う発熱ピークの面積から△Ｈｃを、略１７０〜２６０℃の温度範囲に現れる融解に伴う吸熱ピークの面積から△Ｈｍを算出する。
【００１６】
ここで、延伸と金型温度の高めの設定により口筒部の結晶化が十分に進行していれば、上記のような測定条件ではさらなる結晶化がほとんど進行しないので、△Ｈｃの絶対値はゼロに近い値となり、そして、|△Ｈｃ|／△Ｈｍの値を０．１より小さくすることにより、高温充填工程において耐熱性を発揮させることができる。
【００１７】
そして、本発明の壜体は口筒部の肉厚が比較的薄肉で０．６〜１．８ｍｍの範囲であっても、十分な耐熱性を発揮させることができる。
なお、従来の通常のペットボトルの口筒部の肉厚は２ｍｍ程度である。
【００１８】
次に製造方法に係る参考となる主たる構成は、
ＰＥＴ系樹脂製の２軸延伸ブロー成形による合成樹脂製壜体の製造方法であり、
試験管状のプリフォームを用い、
ブロー成形金型の壜体の口筒部を形成する部分の金型温度を熱結晶化温度領域の所定の温度に設定し、
胴部と同様に口筒部を、予熱した試験管状のプリフォームの径を２軸延伸ブロー成形の延伸工程により拡径して形成し、
口筒部における延伸倍率と金型温度の設定を、口筒部の結晶化の進行程度の指標である密度が所定の値以上になるように調整する、と云うものである。
【００１９】
上記構成の製造方法によれば、結晶化の進行の程度を表す密度を指標として延伸の程度と金型温度の設定を調整することにより、延伸の程度と金型温度を高くすると云う二つの要件が相俟って、従来のように赤外線ヒータ等による熱結晶化処理工程によることなく、２軸延伸ブロー成形と同時に高い生産性で口筒部の結晶化を進行させて耐熱性を付与することができる。
【００２０】
ここで、延伸倍率と金型温度の組み合せは、口筒部の口径とプリフォームの口径の組み合せ、プリフォームの射出成形の生産性、２軸延伸ブロー成形の生産性等を考慮して適宜選択することができる。
【００２１】
本発明の製造方法に係る他の主たる構成は、
ＰＥＴ系樹脂製の２軸延伸ブロー成形による合成樹脂製壜体の製造方法であり、
試験管状のプリフォームを用い、
ブロー成形金型の壜体の口筒部を形成する部分の金型温度をＰＥＴ系樹脂の熱結晶化温度領域内の温度に設定し、
胴部と同様に口筒部を、予熱した試験管状のプリフォームの径を２軸延伸ブロー成形の延伸工程により拡径して形成し、延伸工程による口筒部の縦方向の延伸倍率と横方向の延伸倍率の積を４倍程度とし、
口筒部における縦方向と横方向の延伸倍率の積と金型温度の設定を、口筒部の結晶化の進行程度の指標である示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の定速昇温測定における結晶化に伴う発熱ピークから算出される結晶化エンタルピー△Ｈｃの絶対値及び、融解に伴う吸熱ピークから算出される融解エンタルピー△Ｈｍの比率（|△Ｈｃ|／△Ｈｍ）が０．１未満となるように調整する、と云うものである。
【００２２】
上記構成は結晶化エンタルピー△Ｈｃの絶対値及び、融解に伴う吸熱ピークから算出される融解エンタルピー△Ｈｍの比率（|△Ｈｃ|／△Ｈｍ）を、口筒部における結晶化の進行程度を表す指標としたものである。
【００２４】
金型温度をどの程度にまで高温にするかは口筒部の延伸倍率や、二軸延伸ブロー成形の生産性等を考慮して適宜決めることができるものであるが、口筒部の延伸倍率（縦延伸倍率×横延伸倍率）が数倍程度であっても、金型温度を１３５℃以上とすることにより高温充填工程の高温下において耐熱性を発揮させることができる。
ここで、従来の口筒部の熱結晶化処理は赤外線ヒータ等を用いて２００℃程度の高温で実施されるものであるが、本発明の製造方法によれば比較的低温の１３５℃程度の温度で結晶化を短時間に進行させることが可能である。
【００２５】
本発明の製造方法に係るさらに他の構成は、２軸延伸ブロー成形により試験管状のプリフォームから壜体の口筒部を延伸形成し、最終成形品である壜体を得るための方法に係るものであり、
プリフォームを円筒状の胴部の上端部にネックリングを配設した口部を有する形状とし、この口部を利用してプリフォームを金型内に固定し、プリフォームの胴部と底部を２軸延伸して、壜体の口筒部、肩部、胴部、および底部を形成し、その後壜体の口筒部の上端面の上方に一体連結される前記プリフォームの口部を含む部分を切除する、と云うものである。
【００２６】
ここで、本発明に使用するＰＥＴ系樹脂としては、主としてＰＥＴ樹脂が使用されるが、ＰＥＴ樹脂の本質が損なわれない限り、エチレンテレフタレート単位を主体として、他のポリエステル単位を含む共重合ポリエステルも使用できると共に、たとえば耐熱性を向上させるためにナイロン系樹脂、ポリエチレンナフタレート樹脂等の樹脂を少量ブレンドして使用することもできる。共重合ポリエステル形成用の成分としては、たとえばイソフタル酸、ナフタレン２，６ジカルボン酸、アジピン酸等のジカルボン酸成分、プロピレングリコール、１，４ブタンジオール、テトラメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサンジメタノール、ジエチレングリコール等のグリコール成分を挙げることができる。
【００２７】
さらには、本発明のＰＥＴ系樹脂製壜体は、ＰＥＴ樹脂製壜体としての本質が損なわれない限り、たとえば耐熱性、ガスバリア性の向上のためにＰＥＴ樹脂／ナイロン樹脂／ＰＥＴ樹脂のようにナイロン樹脂等の中間層を有したものであっても良い。
【発明の効果】
【００２８】
本発明は上記した構成を有する合成樹脂製壜体及びその製造方法であり、以下に示す効果を奏する。
まず、本発明の主たる構成を有する合成樹脂製壜体にあっては、壜体の口筒部は胴部と同様に２軸延伸により配向結晶化し、この配向結晶化により生成した微結晶を核として、さらに高温に設定した金型温度により結晶化を均一に進行させて、結晶化エンタルピー△Ｈｃの絶対値及び融解エンタルピー△Ｈｍの比率（|△Ｈｃ|／△Ｈｍ）を０．１より小さくしたものであり、肉厚が比較的薄肉であっても高温充填工程等の高温下にあって、収縮や変形を抑制することができ、耐熱性を付与することができる。
【００２９】
また、本発明の製造方法にあっては、結晶化の進行の程度を表す密度あるいは結晶化エンタルピー△Ｈｃを指標として延伸程度と金型温度の設定を調整することにより、延伸と金型温度を高くすると云う二つの要件が相俟って、従来のように赤外線ヒータ等による熱結晶化処理工程によることなく、２軸延伸ブロー成形と同時に高い生産性で口筒部の結晶化を進行させて耐熱性を付与することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】本発明の合成樹脂製壜体の一実施例を示す正面図である。
【図２】図１の壜体の中間成形品の一例を示す正面図である。
【図３】金型温度と口筒部の密度、結晶化エンタルピーあるいは寸法変化率の関係を示す表１である。
【図４】ＤＳＣ測定の例を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
以下、本発明の実施の形態を実施例に沿って図面を参照しながら説明する。
図１は本発明の合成樹脂製壜体の一実施例を示す正面図であり、また図２は図１の壜体の前駆体である中間成形品の一例を示す正面図である。
この壜体１はＰＥＴ樹脂製の２軸延伸ブロー成形によるものであり、広口の口筒部２、肩部３、胴部４そして底部５を有し、胴部４には周壁の剛性及び座屈強度を高くするための周溝リブ６が５ケ配設されている。
【００３２】
この壜体１の主たる寸法と容量は次の通りである。
口筒部外径５９．６１ｍｍ、口筒部平均肉厚１．０５ｍｍ、胴部外径９０．５ｍｍ、胴部平均肉厚０．４３ｍｍ、全高さ１４７．７６ｍｍ、容量７２５ｍｌ
【００３３】
次に、本発明の製造方法の一実施例である上記壜体１の製造方法について説明する。
まず、本発明の製造方法の概略は、図２中、胴部２４から底部２５にかけての部分を二点鎖線で描いたプリフォーム２１を２軸延伸ブロー成形して中間成形品１１を成形し、その後この中間成形品１１の上部に位置する切除部Ｃを切除して壜体１を製造する、と云うものである。そして本発明の製造方法の特徴は口筒部２を、延伸工程で胴部４と共に縦横に延伸して成形すると共に、この口筒部２を形成する金型部分の温度を比較的高く設定し、これら両要件により口筒部２の結晶化を十分に進行させる点にある。
【００３４】
ここで、プリフォーム２１は、従来から一般的に用いられているプリフォームを利用したもので、全体としては試験管状で、上部に螺条２２ｂを下部にネックリング２２ｅを配設した口部２２、円筒状の胴部２４そして半球殻状の底部２５を有する。このプリフォーム２１の主たる寸法等は次の通りである。
胴部平均肉厚４．２ｍｍ、胴部外径３３ｍｍ、ネック下高さ９７ｍｍ
【００３５】
中間成形品１１は最終成形品となる壜体１部分と、切除される切除部分Ｃを一体連結した形状をしており、プリフォーム２１の口部２２の直下には、２軸延伸ブロー成形によりプリフォーム２１の胴部２４の上端部を拡径して形成されたテーパー筒状の延伸連結部１３を有し、この延伸連結部１３がプリフォーム２１の口部２２と壜体１の口筒部２を一体連結している。
また、この延伸連結部１３の下端部には切除部分Ｃの切除をスムーズに実施できるようにガイド周溝１４が形成されている。
また、テーパー筒状の延伸連結部１３により口筒部２の拡径状の延伸をスムーズに達成することができる。
【００３６】
そして、壜体１部分の口筒部２は、２軸延伸ブロー工程で胴部４と共に縦横に延伸された部分であり、本実施例での縦×横の延伸倍率の値は４倍程度である。因みに胴部４の延伸倍率は６倍程度である。
また、本実施例における２軸延伸ブロー成形の主たる成形条件では、プリフォーム１１の予熱温度を１２０℃とし、胴部４、底部５を形成する部分の平均的な金型温度を１３０℃としている。
【００３７】
そして、図３の表１は、壜体１の口筒部２を形成する部分の金型温度を、１１０℃、１１８．５℃、１３５℃、１４９℃、１６７℃とした際の、口筒部２の物性（平均密度、高温化での寸法変化率、結晶化エンタルピー|△Ｈｃ|／融解エンタルピー△Ｈｍ）を測定した結果を示すものである。
ここで、各物性の測定条件は次の通りである。
（１）密度は、口筒部２のリップ部２ａ、ネジ部２ｂ、ビード下部２ｄ、ネックリング部２ｅ（図１参照）の各箇所からサンプリングし、ＪＩＳＫ７１１２の測定方法に沿って密度を測定し、平均値を算出した。
（２）結晶化エンタルピー△Ｈｃ及び融解エンタルピー△Ｈｍは密度と同様に口筒部２の各箇所からサンプリングして試料パンにセットし、一定速度（１０℃／分）で２０℃から３００℃まで昇温させて、略８０〜１８０℃の温度範囲に現れる結晶化に伴う発熱ピークの面積から△Ｈｃを、略１７０〜２６０℃の温度範囲に現れる融解に伴う吸熱ピークの面積から△Ｈｍを求め、平均値を算出した。
（３）高温化での寸法変化率は、高温充填工程を想定して壜体内に９０℃の水を充填する耐熱試験を実施し、その充填前後の外径の変化率を、口筒部２のリップ部２ａ、ネジ部２ｂ、ビード下部２ｄ、ネックリング部２ｅの各箇所において測定し、平均値を算出した。
ここで、上記口筒部の外径の変化率とキャップによるシール性の関係を検討すると、耐熱口筒部としての性能が発揮されるためには寸法変化率を０．２５％未満とする必要があり、さらに０．２％以下とすることにより、より確実にシール性が発揮される。
【００３８】
また、図４はＤＳＣ測定の例を示すグラフであり、Ａは図３の表１の金型温度１１８．５℃の口筒部１から採取したサンプルの測定結果、Ｂは金型温度１４９℃の口筒部１から採取したサンプルの測定結果である。
測定結果Ａについてみると、２０℃から一定速度（１０℃／分）で昇温すると、８０℃近傍から結晶化が開始し、１５０℃近傍でこのピークが終了する。さらに昇温を続けると１９０℃近傍から結晶の融解が開始し、２６０℃近傍でこのピークが終了する。そして、上記ピークの面積（図中ハッチングで示した部分の面積）から結晶化エンタルピー△Ｈｃ及び融解エンタルピー△Ｈｍを算出することができる。
【００３９】
一方、金型温度を１４９℃としたサンプルでは、すでに結晶化が十分に進行しているために測定結果Ｂでは、発熱ピークが現出していない。
なお、結晶化エンタルピー△Ｈｃは発熱ピークに基づくものであり、通常マイナスで記載するが、結晶化の進行の指標として本発明では絶対値である｜△Ｈｃ｜を用いている。
また、１３５℃、１４９℃において今回のＤＳＣ測定条件では発熱ピークが現出していないため、表１での測定結果は０として表示している。なおこのため１６７℃のサンプルについてのＤＳＣ測定は割愛した。
【００４０】
次に、図３の表１から次のようなことが分かる。
（１）１１０℃〜１６７℃の範囲で金型温度を高くすると、密度が大きくなり、口筒部の寸法変化率が小さくなる。
（２）１１０℃〜１４９℃の範囲で金型温度を高くすると、｜△Ｈｃ｜が小さくなり、口筒部の寸法変化率が小さくなる。
（３）上述したように、キャップによるシール性の保持と云う観点から、口筒部２の外径の寸法変化率が０．２５％未満であることが耐熱性の基準となり、この基準から密度を１．３６８ｇ／ｃｍ３以上とする、また｜△Ｈｃ｜／△Ｈｍを０．１より小さくすると云うのが耐熱性口筒部の基準となる。
（４）また、口筒部の延伸倍率が本実施例のように４倍程度の場合には金型温度を１３５℃以上とすることにより上記基準を達成することができる。
【００４１】
以上、本発明の構成とその作用効果を実施例に沿って説明したが、本発明の実施の形態は上記実施例に限定されるものではない。
たとえば上記実施例では容量が７２５ｍｌの丸形壜体について説明したが、角形壜体、またさらに小型、さらに大型の壜体についても適用することができる。
また、上記実施例ではＰＥＴ樹脂製の壜体について説明したが、前述したように、ＰＥＴ樹脂の本質が損なわれない範囲で、他の成分を共重合、あるいはブレンドしたＰＥＴ系樹脂にも適用することができる。
また、図２に示した切除部分Ｃの形状もプリフォームの生産性や、切除に係る設備や生産性を考慮して、適宜の形状とすることができる。
【産業上の利用可能性】
【００４２】
以上説明したように本発明の２軸延伸ブロー成形によるＰＥＴ樹脂系の壜体は、材料コストの増加や、生産性の低下を抑制しながら、広口の耐熱口筒部を実現したものであり、高温充填を必要とする用途等への幅広い利用展開が期待される。
【符号の説明】
【００４３】
１  ；壜体
２  ；口筒部
２ａ；リップ部
２ｂ；ネジ部
２ｃ；ビード部
２ｄ；ビード下部
２ｅ；ネックリング
３  ；肩部
４  ；胴部
５  ；底部
６  ；周溝リブ
１１；中間成形品
１３；延伸連結部
１４；ガイド周溝
２１；プリフォーム
２２；口部
２２ｂ；螺条
２２ｅ；ネックリング
２４；胴部
２５；底部
Ｃ  ；切除部分
【図１】
0005614609.tif 000002
【図２】
0005614609.tif 000003
【図３】
0005614609.tif 000004
【図４】
0005614609.tif 000005