(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機（１１）から吐出された冷媒を冷却する放熱器（１３）と、
ノズル部（１５ａ、２４ａ）から噴出する高速度の冷媒流により冷媒吸引口（１５ｂ、２４ｂ）から冷媒を吸引する第１エジェクタ（１５）および第２エジェクタ（２４）と、
前記第１エジェクタ（１５）の冷媒吸引口（１５ｂ）に接続される第１吸引側蒸発器（１９）と、
前記第２エジェクタ（２４）の冷媒吸引口（２４ｂ）に接続される第２吸引側蒸発器（２７）とを備え、
前記第２エジェクタ（２４）における冷媒の流量は、前記第１エジェクタ（１５）における冷媒の流量よりも小さくなっており、
前記第２エジェクタ（２４）には、前記放熱器（１３）の下流側かつ前記第１エジェクタ（１５）の上流側に位置する分岐部（Ｚ２）で分岐された冷媒が流入され、
前記第２吸引側蒸発器（２７）には、前記第２エジェクタ（２４）の下流側で分岐された冷媒が流入されることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項２】
冷媒を吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機（１１）から吐出された冷媒を冷却する放熱器（１３）と、
ノズル部（１５ａ、２４ａ）から噴出する高速度の冷媒流により冷媒吸引口（１５ｂ、２４ｂ）から冷媒を吸引する第１エジェクタ（１５）および第２エジェクタ（２４）と、
前記第１エジェクタ（１５）の冷媒吸引口（１５ｂ）に接続される第１吸引側蒸発器（１９）と、
前記第２エジェクタ（２４）の冷媒吸引口（２４ｂ）に接続される第２吸引側蒸発器（２７）とを備え、
前記第２エジェクタ（２４）における冷媒の流量は、前記第１エジェクタ（１５）における冷媒の流量よりも小さくなっており、
前記第２エジェクタ（２４）には、前記圧縮機（１１）の下流側かつ前記放熱器（１３）の上流側に位置する分岐部（Ｚ２）で分岐された冷媒が流入され、
前記第２吸引側蒸発器（２７）には、前記放熱器（１３）の下流側且つ前記第１エジェクタ（１５）の上流側で分岐された冷媒が流入されることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項３】
前記第２エジェクタ（２４）は、内筒部（２４１）と外筒部（２４２）とを有する２重筒構造になっており、
前記内筒部（２４１）の内側に形成される流路を、前記冷媒吸引口（２４ｂ）から吸引された吸引流（Ｇｅ）が流れ、
前記内筒部（２４１）と前記外筒部（２４２）との間に形成される流路（２４３）を、前記ノズル部（１５ａ、２４ａ）から噴出される駆動流（Ｇｎ）が流れるようになっていることを特徴とする請求項１または２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項４】
前記第２エジェクタ（２４）は、１つの筒状部材の一端側部位に前記ノズル部（２４ａ）を形成し、残余の部位に、前記ノズル部（２４ａ）から噴出した高速度の冷媒流と前記冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合する混合部（２４ｃ）と、前記混合部（１５ｃ）で混合された冷媒を減速して冷媒圧力を上昇させるディフューザ部（２４ｄ）とを形成し、前記ノズル部（２４ａ）と前記混合部（２４ｃ）とが滑らかに接続された構成になっていることを特徴とする請求項１または２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項５】
前記第２吸引側蒸発器（２７）に流入する冷媒を減圧する絞り機構（２６）を備え、
前記絞り機構（２６）は、流入した冷媒を旋回させるための構造を有していることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタと、複数の蒸発器とを有するエジェクタ式冷凍サイクルに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、複数のエジェクタおよび複数の蒸発器を備えたエジェクタ式冷凍サイクルは、特許文献１等にて知られている。この特許文献１には、第１エジェクタの下流側に第１蒸発器を接続すると共に、第１エジェクタの冷媒吸引口に第２蒸発器の出口側を接続している。
【０００３】
第２エジェクタは第３蒸発器の出口冷媒を吸引するためのもので、第２エジェクタの冷媒吸引口に第３蒸発器の出口側を接続している。
【０００４】
第１エジェクタの上流側で分岐された分岐通路を設け、この分岐通路を通して放熱器下流側の高圧冷媒が第２エジェクタに流入する。第２エジェクタの下流側は第１蒸発器の出口側に接続されている。
【０００５】
第１、第２蒸発器は１つの蒸発器ユニットとして一体に構成されており、第１、第２蒸発器からなる蒸発器ユニットにより第１の冷却対象空間を冷却し、第３蒸発器により第２の冷却対象空間を冷却する。
【０００６】
第１エジェクタは第１、第２蒸発器からなる蒸発器ユニット専用に設けられ、第２エジェクタは第３蒸発器専用に設けられている。
【０００７】
これにより、蒸発器ユニットの冷媒流量および第３蒸発器の冷媒流量をそれぞれ専用のエジェクタで適切に調整することが容易であり、蒸発器ユニットおよび第３蒸発器の双方で高い冷却性能を発揮できる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００７−２４４１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
図２４は、上記従来技術におけるサイクル構成図を示す。図２４からわかるように、上記従来技術によると、第２エジェクタ２４の上流側に設けられた分岐部Ｘにおいて、冷媒が第２エジェクタ側と第３蒸発器側とに分岐されるようになっているので、第２エジェクタ２４に流入する冷媒流量が小さくなる。そのため、第２エジェクタ２４のノズル部２４ａを小型なものにする必要があるので、高い加工精度が要求されるノズル部２４ａの製造の難易度が一層高くなるという問題がある。
【００１０】
本発明は、上記点に鑑み、製造が容易な第２エジェクタを用いることのできるエジェクタ式冷凍サイクルを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷媒を吐出する圧縮機（１１）と、
圧縮機（１１）から吐出された冷媒を冷却する放熱器（１３）と、
ノズル部（１５ａ、２４ａ）から噴出する高速度の冷媒流により冷媒吸引口（１５ｂ、２４ｂ）から冷媒を吸引する第１エジェクタ（１５）および第２エジェクタ（２４）と、
第１エジェクタ（１５）の冷媒吸引口（１５ｂ）に接続される第１吸引側蒸発器（１９）と、
第２エジェクタ（２４）の冷媒吸引口（２４ｂ）に接続される第２吸引側蒸発器（２７）とを備え、
第２エジェクタ（２４）における冷媒の流量は、第１エジェクタ（１５）における冷媒の流量よりも小さくなっており、
第２エジェクタ（２４）には、放熱器（１３）の下流側かつ第１エジェクタ（１５）の上流側に位置する分岐部（Ｚ２）で分岐された冷媒が流入され、
第２吸引側蒸発器（２７）には、第２エジェクタ（２４）の下流側で分岐された冷媒が流入されることを特徴とする。
【００１２】
これによると、第２エジェクタ（２４）の上流側において冷媒を第２エジェクタ（２４）側と第２吸引側蒸発器（２７）側とに分岐させないので、上記従来技術のように第２エジェクタの上流側で冷媒を第２エジェクタ側と第２吸引側蒸発器側とに分岐させる場合と比較して、第２エジェクタ（２４）における冷媒流量を増加させることができる。そのため、ノズル部（２４ａ）を大型なものにすることができるので、製造が容易な第２エジェクタ（２４）を用いることができる。
【００１３】
請求項２に記載の発明では、冷媒を吐出する圧縮機（１１）と、
圧縮機（１１）から吐出された冷媒を冷却する放熱器（１３）と、
ノズル部（１５ａ、２４ａ）から噴出する高速度の冷媒流により冷媒吸引口（１５ｂ、２４ｂ）から冷媒を吸引する第１エジェクタ（１５）および第２エジェクタ（２４）と、
第１エジェクタ（１５）の冷媒吸引口（１５ｂ）に接続される第１吸引側蒸発器（１９）と、
第２エジェクタ（２４）の冷媒吸引口（２４ｂ）に接続される第２吸引側蒸発器（２７）とを備え、
第２エジェクタ（２４）における冷媒の流量は、第１エジェクタ（１５）における冷媒の流量よりも小さくなっており、
第２エジェクタ（２４）には、圧縮機（１１）の下流側かつ放熱器（１３）の上流側に位置する分岐部（Ｚ２）で分岐された冷媒が流入され、
第２吸引側蒸発器（２７）には、放熱器（１３）の下流側且つ第１エジェクタ（１５）の上流側で分岐された冷媒が流入されることを特徴とする。
【００１４】
これによると、第２エジェクタ（２４）に、圧縮機（１１）から吐出された密度の小さい気相冷媒が流れるので、密度の大きい液相冷媒が流れる場合と比較して第２エジェクタ（２４）のノズル部（２４ａ）を大型なものにすることができる。そのため、製造が容易な第２エジェクタ（２４）を用いることができる。
【００１５】
請求項３に記載の発明では、請求項１または２に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第２エジェクタ（２４）は、内筒部（２４１）と外筒部（２４２）とを有する２重筒構造になっており、
内筒部（２４１）の内側に形成される流路を、冷媒吸引口（２４ｂ）から吸引された吸引流（Ｇｅ）が流れ、
内筒部（２４１）と外筒部（２４２）との間に形成される流路（２４３）を、ノズル部（１５ａ、２４ａ）から噴出される駆動流（Ｇｎ）が流れるようになっていることを特徴とする。
【００１６】
これによると、吸引流（Ｇｅ）が内筒部（２４１）の内側を流れる場合と比較して、吸引流（Ｇｅ）が流れる流路（２４３）の幅寸法を拡大できるので、第２エジェクタ（２４）の製造を容易化できる（後述の図１９を参照）。
【００１７】
請求項４に記載の発明では、請求項１または２に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第２エジェクタ（２４）は、１つの筒状部材の一端側部位にノズル部（２４ａ）を形成し、残余の部位に、ノズル部（２４ａ）から噴出した高速度の冷媒流と冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合する混合部（２４ｃ）と、混合部（１５ｃ）で混合された冷媒を減速して冷媒圧力を上昇させるディフューザ部（２４ｄ）とを形成し、ノズル部（２４ａ）と混合部（２４ｃ）とが滑らかに接続された構成になっていることを特徴とする。
【００１８】
これによると、第２エジェクタ（２４）を２重筒構造にする場合と比較して、第２エジェクタ（２４）の構造を簡素化でき、製造を容易化できる。
【００１９】
請求項５に記載の発明では、請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第２吸引側蒸発器（２７）に流入する冷媒を減圧する絞り機構（２６）を備え、
絞り機構（２６）は、流入した冷媒を旋回させるための構造を有していることを特徴とする。
【００２０】
これによると、旋回中心の外周側よりも内周側に気相冷媒が多く存在する状態とすることができる。このため、冷媒を旋回させない場合と比較して、絞り機構（２６）から流出する冷媒流量を小さくすることができる。
【００２１】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】第１実施形態におけるエジェクタ式冷凍サイクルのサイクル構成図である。
【図２】第１実施形態における第２エジェクタの模式的な断面図である。
【図３】第１実施形態における冷媒分配器の模式的な斜視図である。
【図４】第１実施形態における絞り機構の模式的な断面図である。
【図５】第１実施形態の冷凍サイクルにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図６】第１実施形態の絞り機構における冷媒流量低減効果を示すグラフである。
【図７】第２実施形態におけるエジェクタ式冷凍サイクルのサイクル構成図である。
【図８】第３実施形態におけるエジェクタ式冷凍サイクルのサイクル構成図である。
【図９】第３実施形態の第１変形例におけるエジェクタ式冷凍サイクルのサイクル構成図である。
【図１０】第３実施形態の第２変形例におけるエジェクタ式冷凍サイクルのサイクル構成図である。
【図１１】第４実施形態における冷媒分配器の模式的な断面図である。
【図１２】第５実施形態における冷媒分配器の模式的な断面図である。
【図１３】第６実施形態におけるエジェクタ式冷凍サイクルのサイクル構成図である。
【図１４】第６実施形態の冷凍サイクルにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図１５】第７実施形態におけるエジェクタ式冷凍サイクルのサイクル構成図である。
【図１６】第７実施形態の第１変形例におけるエジェクタ式冷凍サイクルのサイクル構成図である。
【図１７】第７実施形態の第２変形例におけるエジェクタ式冷凍サイクルのサイクル構成図である。
【図１８】第８実施形態における第２エジェクタの模式的な断面図である。
【図１９】（ａ）は図１８の第２エジェクタ２４の模式的な断面図であり、（ｂ）は図２の第２エジェクタの模式的な断面図である。
【図２０】第８実施形態の第１変形例における第２エジェクタの模式的な断面図である。
【図２１】第８実施形態の第２変形例における第２エジェクタの模式的な断面図である。
【図２２】第９実施形態における第２エジェクタの模式的な断面図である。
【図２３】第９実施形態の変形例における第２エジェクタの模式的な断面図である。
【図２４】第１０実施形態における絞り機構の模式的な断面図である。
【図２５】従来技術におけるエジェクタ式冷凍サイクルのサイクル構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
（第１実施形態）
図１は第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、プーリ１２、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。
【００２４】
この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。
【００２５】
この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１３が配置されている。放熱器１３は圧縮機１２から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。
【００２６】
ここで、エジェクタ式冷凍サイクル１０の冷媒として、通常のフロン系冷媒を用いる場合は、高圧圧力が臨界圧力を超えない亜臨界サイクルとなるので、放熱器１３は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。一方、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ２）のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる場合はエジェクタ式冷凍サイクル１０が超臨界サイクルとなるので、冷媒は超臨界状態のまま放熱するだけで、凝縮しない。本実施形態では、以下、放熱器１３が凝縮器として作用する亜臨界サイクルに例をとって説明する。
【００２７】
放熱器１３よりもさらに冷媒流れ下流側部位には、絞り機構１４が配置され、この絞り機構１４よりも下流側部位には第１エジェクタ１５が配置されている。
【００２８】
絞り機構１４は冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはキャピラリチューブやオリフィスのような固定絞りで構成できる。また、電動アクチュエータにより弁開度（通路絞り開度）が調整可能になっている電気制御弁を絞り機構１４として用いてもよい。
【００２９】
第１エジェクタ１５は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。
【００３０】
第１エジェクタ１５には、絞り機構１４から流入する中間圧冷媒の通路面積を小さく絞って、中間圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部１５ａと、ノズル部１５ａの冷媒噴出口と連通するように配置され、後述する第２蒸発器１９からの冷媒を吸引する冷媒吸引口１５ｂが備えられている。
【００３１】
さらに、ノズル部１５ａおよび冷媒吸引口１５ｂの下流側部位には、ノズル部１５ａから噴出する高速度の冷媒流と冷媒吸引口１５ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１５ｃが設けられている。そして、混合部１５ｃの下流側に、昇圧部をなすディフューザ部１５ｄが配置されている。このディフューザ部１５ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。
【００３２】
第１エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄの下流側には第１蒸発器１６が接続されており、この第１蒸発器１６の冷媒流れ下流側には気液分離器１７が接続されている。気液分離器１７の冷媒流れ下流側は圧縮機１１の吸入側に接続されている。
【００３３】
一方、第１エジェクタ１５の上流部（絞り機構１４と第１エジェクタ１５との間の中間部位）に位置する分岐部Ｚ１から第１分岐通路１８が分岐され、この第１分岐通路１８の下流側は第１エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂに接続される。この第１分岐通路１８には第２蒸発器１９（第１吸引側蒸発器）が配置されている。
【００３４】
本実施形態では、２つの蒸発器１６、１９および第１エジェクタ１５を一体構造に組み付けて、２つの蒸発器１６、１９および第１エジェクタ１５を１つの蒸発器ユニット２０として一体に構成している。ここで、２つの蒸発器１６、１９および第１エジェクタ１５を一体化する組み付け構造の具体例は種々考えられるが、２つの蒸発器１６、１９および第１エジェクタ１５をろう付けにて一体化する構造が生産性向上の観点から好ましい。
【００３５】
すなわち、２つの蒸発器１６、１９の冷媒通路を構成する扁平状のチューブ（図示せず）、このチューブと交互に積層されるコルゲートフィン（図示せず）、多数のチューブへの冷媒の分配あるいは多数のチューブからの冷媒の集合を行うタンク部（図示せず）等の部品をアルミニウム等の金属で成形し、２つの蒸発器１６、１９のこれらの各部品および第１エジェクタ１５を所定の構造に仮組み付けし、この仮組み付け体を加熱炉内に搬入して、２つの蒸発器１６、１９の各部品および第１エジェクタ１５をろう付けにて一体に接合すればよい。
【００３６】
２つの蒸発器１６、１９および第１エジェクタ１５を一体化した蒸発器ユニット２０は、車両用空調装置の室内ユニットケース（図示せず）内に収納するようになっている。そして、室内ユニットケース内に構成される空気通路に電動送風機２１により空気（被冷却空気）を矢印Ａのごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１６、１９で冷却するようなっている。
【００３７】
２つの蒸発器１６、１９で冷却された冷風を共通の冷却対象空間、具体的には、車室内空間（図示せず）に送り込み、これにより、２つの蒸発器１６、１９にて車室内空間を冷房するようになっている。ここで、２つの蒸発器１６、１９のうち、第１エジェクタ１５下流側の流路に接続される第１蒸発器１６を空気流れＡの上流側に配置し、第１エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂに接続される第２蒸発器１９を空気流れＡの下流側に配置している。
【００３８】
一方、絞り機構１４の上流部（放熱器１３と絞り機構１４との間の中間部位）に位置する分岐部Ｚ２から第２分岐通路２２が分岐され、この第２分岐通路２２の下流側は第１蒸発器１６の出口側に位置する合流部Ｚ３に接続されている。
【００３９】
第２分岐通路２２にも絞り機構２３が配置され、この絞り機構２３よりも下流側部位に第２エジェクタ２４が配置されている。絞り機構２３は冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはキャピラリチューブやオリフィスのような固定絞りで構成できる。また、電動アクチュエータにより弁開度（通路絞り開度）が調整可能になっている電気制御弁を絞り機構２３として用いてもよい。
【００４０】
第２エジェクタ２４は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。
【００４１】
第２エジェクタ２４には、絞り機構２３から流入する中間圧冷媒の通路面積を小さく絞って、中間圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部２４ａと、ノズル部２４ａの冷媒噴出口と連通するように配置され、後述する第３蒸発器２７からの冷媒を吸引する冷媒吸引口２４ｂが備えられている。
【００４２】
さらに、ノズル部２４ａおよび冷媒吸引口２４ｂの下流側部位には、ノズル部２４ａから噴出する高速度の冷媒流と冷媒吸引口２４ｂの吸引冷媒とを混合する混合部２４ｃが設けられている。そして、混合部２４ｃの下流側に、昇圧部をなすディフューザ部２４ｄが配置されている。このディフューザ部２４ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。
【００４３】
第２エジェクタ２４のディフューザ部２４ｄの下流側には冷媒分配器２５が接続されている。冷媒分配器２５は、冷媒を旋回させて気液を分離する気液分離機能と、分離された液相冷媒を溜める液溜め機能と、乾き度の高い冷媒（気相リッチな冷媒）を第１出口２５ａ側へ流出させるとともに乾き度の低い冷媒（液相リッチな冷媒）を第２出口２５ｂ側へ流出させる冷媒分配機能とを有している。
【００４４】
冷媒分配器２５の第１出口２５ａ側は、第１蒸発器１６の出口側に位置する合流部Ｚ３に接続されいる。冷媒分配器２５の第２出口２５ｂ側は絞り機構２６に接続されている。これにより、第２エジェクタ２４の出口側冷媒の気液を冷媒分配器２５にて分離して、液相冷媒を絞り機構２６に流入させ、気相冷媒を圧縮機１１に吸入させる。よって、圧縮機１１への液冷媒戻りを確実に防止できる。
【００４５】
絞り機構２６の冷媒流れ下流側は第３蒸発器２７（第２吸引側蒸発器）に接続されている。そして、第３蒸発器２７の冷媒流れ下流側は第２エジェクタ２４の冷媒吸引口２４ｂに接続されている。
【００４６】
本実施形態では、第３蒸発器２７、第２エジェクタ２４、冷媒分配器２５および絞り機構２６を一体構造に組み付けて、第３蒸発器２７、第２エジェクタ２４、冷媒分配器２５および絞り機構２６を１つの蒸発器ユニット２８として一体に構成している。
【００４７】
ここで、第３蒸発器２７、第２エジェクタ２４、冷媒分配器２５および絞り機構２６を一体化する組み付け構造の具体例は種々考えられるが、第３蒸発器２７、第２エジェクタ２４、冷媒分配器２５および絞り機構２６をろう付けにて一体化する構造が生産性向上の観点から好ましい。
【００４８】
すなわち、第３蒸発器２７の冷媒通路を構成する扁平状のチューブ（図示せず）、このチューブと交互に積層されるコルゲートフィン（図示せず）、多数のチューブへの冷媒の分配あるいは多数のチューブからの冷媒の集合を行うタンク部（図示せず）等の部品をアルミニウム等の金属で成形し、第３蒸発器２７のこれらの各部品、第２エジェクタ２４、冷媒分配器２５および絞り機構２６を所定の構造に仮組み付けし、この仮組み付け体を加熱炉内に搬入して、第３蒸発器２７、第２エジェクタ２４、冷媒分配器２５および絞り機構２６をろう付けにて一体に接合すればよい。
【００４９】
第３蒸発器２７、第２エジェクタ２４、冷媒分配器２５および絞り機構２６を一体化した蒸発器ユニット２８は、車室内に搭載される車載冷蔵庫（図示せず）内に配置され、車載冷蔵庫の庫内空間を第３蒸発器２７にて冷却するようになっている。具体的には、車載冷蔵庫内には庫内空気を第３蒸発器２７に送風する電動送風機２９が配置され、この電動送風機２９の送風空気が第３蒸発器２７にて冷却され、その冷風が車載冷蔵庫の庫内空間へ吹き出すようになっている。
【００５０】
次に、第２エジェクタ２４の具体的構造を図２に基づいて説明する。第２エジェクタ２４は、２重筒構造になっていて、内筒部２４１はノズル部２４ａを構成し、外筒部２４２は、混合部２４ｃおよびディフューザ部２４ｄを形成している。また、外筒部２４２には、冷媒吸引口２４ｂが形成されている。
【００５１】
したがって、絞り機構２３から流入する中間圧冷媒Ｇｎ（以下、駆動流と言う。）は、第２エジェクタ２４の内筒部２４１の内側に形成される流路を流れ、第３蒸発器２７からの冷媒Ｇｅ（以下、吸引流と言う。）は、第２エジェクタ２４の外筒部２４２と内筒部２４１との間に形成される流路を流れることとなる。
【００５２】
ノズル部２４は、金属で形成されており、略円筒状で冷媒の流れ方向に向かって先細形状の先端部を有している。そして、内部に形成される冷媒通路面積を変化させ、冷媒を等エントロピ的に減圧させるように形成されている。
【００５３】
具体的には、ノズル部２４の内部に形成される冷媒通路には、冷媒流れ上流側から下流側に向かって冷媒通路面積が徐々に縮小する先細空間、先細空間の先端部に形成されて冷媒通路面積が最も縮小した喉部、さらに、喉部から冷媒流れ下流側に向かって冷媒通路面積が徐々に拡大する末広部が形成されている。
【００５４】
換言すると、本実施形態のノズル部２４は、ラバールノズルとして構成されており、喉部における冷媒の流速が音速以上となるようにしている。もちろん、ノズル部２４を先細ノズルで構成してもよい。また、ノズル部２４の末広部の先端部には、冷媒を噴射する冷媒噴射口が形成されている。
【００５５】
外筒部２４２は、ノズル部２４と同様に金属で略円筒状に形成されており、その内部には、ノズル部２４が収容される収容空間２４ｆおよびディフューザ部２４ｄが形成されている。
【００５６】
収容空間２４ｆは、ノズル部２４の外側形状に適合するように、冷媒流れ上流側からノズル部２４の軸線方向に延びる円筒状空間、および円筒状空間から冷媒流れ方向に向かってノズル部２４の軸線方向に垂直な断面積が徐々に縮小する先細空間によって形成されている。
【００５７】
一方、ディフューザ部２４ｄは、冷媒流れ方向に向かってノズル部２４の軸線方向に垂直な断面積が徐々に拡大する形状に形成された空間である。さらに、外筒部２４２には、冷媒吸引口２４ｂが形成されている。
【００５８】
次に、冷媒分配器２５の具体的構造を図３に基づいて説明する。冷媒分配器２５は、冷媒を旋回させて気液を分離する旋回部２５ｃと、旋回部２５ｃで分離された液相冷媒を溜める液溜め部２５ｄとを有している。
【００５９】
旋回部２５ｃには、冷媒を流入させる入口２５ｅと、乾き度の高い冷媒（気相リッチな冷媒）を流出させる第１出口２５ａとが形成されている。液溜め部２５ｄには、乾き度の低い冷媒（液相リッチな冷媒）を流出させる第２出口２５ｂが形成されている。
【００６０】
旋回部２５ｃは、水平方向に延びる円筒状に形成されており、その一端部に冷媒の入口２５ｅが形成され、その他端部に第１出口２５ａが形成されている。液溜め部２５ｄは旋回部２５ｃの下方側に配置されている。液溜め部２５ｄは、連通穴２５ｆを介して旋回部２５ｃと連通している。
【００６１】
すなわち、冷媒分配器２５は、旋回する冷媒の流れ方向が、入口２５ｅからの冷媒流入方向と同一方向になっている。なお、冷媒分配器２５は、旋回する冷媒の流れ方向が、冷媒流入方向と直交するアキュムレータで構成されていてもよい。このようなアキュムレータにおいては、冷媒を旋回させる旋回部が上下方向に延びる円筒状に形成されていて、その旋回部の上部に冷媒の入口が形成されていればよい。
【００６２】
次に、絞り機構２６の具体的構成を図４に基づいて説明する。なお、図４（ａ）は、絞り機構２６の軸方向断面図であり、図４（ｂ）は、図４（ａ）のＣ−Ｃ断面図である。
【００６３】
絞り機構２６は、その内部に冷媒流入口２６ａから流入した冷媒を旋回させる旋回空間ＳＳを形成する本体部２６ｂを備えている。本体部２６ｂは、その外観形状が略円柱形状に形成された金属製の中空容器によって構成されている。さらに、本体部２６ｂの内部に形成される旋回空間ＳＳも、本体部２６ｂの外観形状に沿った円柱状の空間を含んで形成されている。
【００６４】
冷媒流入口２６ａは、本体部２６ｂの側面のうち軸方向一端側（図４（ａ）では上方側）に設けられ、さらに、上方側から見たときに、図４（ｂ）に示すように、旋回空間ＳＳへ流入する冷媒の流入方向および略円形状となる旋回空間ＳＳの軸方向垂直断面の接線方向が一致するように設けられている。
【００６５】
これにより、冷媒流入口２６ａから流入した冷媒は、図４の太線矢印に示すように、本体部２６ｂの内壁面に沿って流れ、旋回空間ＳＳ内を旋回する。なお、冷媒流入口２６ａは、旋回空間ＳＳへ流入する冷媒の流入方向が旋回空間ＳＳの軸方向垂直断面の接線方向と完全に一致するように設けられている必要はなく、少なくとも旋回空間ＳＳの軸方向垂直断面の接線方向の成分を含んでいれば、旋回空間ＳＳの軸方向の成分を含んでいてもよい。
【００６６】
冷媒流出口２６ｃは、本体部２６ｂの軸方向他端側（図４（ａ）では下方側）に設けられ、さらに、旋回空間ＳＳから流出する冷媒の流出方向が旋回空間ＳＳの軸方向と略同軸上に配置されている。
【００６７】
冷媒流出口２６ｃの冷媒通路断面積は、旋回空間ＳＳの断面積よりも縮小している。従って、冷媒流出口２６ｃは、冷媒通路面積を縮小させて冷媒を減圧させる固定絞りとしての機能を果たす。
【００６８】
旋回空間ＳＳ内で旋回する冷媒には遠心力が作用するので、冷媒流入口２６ａから気液二相冷媒が流入する場合には、密度の高い液相冷媒が旋回中心の外周側に偏在する。従って、冷媒流入口２６ａから気液二相冷媒が流入する場合は、旋回中心の外周側よりも内周側に気相冷媒が多く存在する。
【００６９】
さらに、上記の遠心力の作用によって、旋回中心近傍の冷媒圧力は旋回中心の外周側よりも低くなる。この旋回中心近傍の冷媒圧力は、遠心力が強くなるに伴って低下することから、旋回空間ＳＳ内で旋回する冷媒の旋回流速が速くなるに伴って、旋回中心近傍の冷媒圧力が低下する。
【００７０】
従って、旋回流速を充分に増速させて、旋回中心近傍の冷媒圧力を、冷媒が減圧沸騰するまで低下させることで、冷媒流入口２６ａから液相冷媒が流入する場合であっても、旋回中心の外周側よりも内周側に気相冷媒が多く存在する状態とすることができる。このため、旋回空間ＳＳ内で冷媒を旋回させない場合に対して、冷媒流出口２６ｃから流出する冷媒流量を小さくすることができる。
【００７１】
次に、第１実施形態の作動を図５のモリエル線図に基づいて説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１は冷媒を吸入し、高圧冷媒となるまで圧縮して吐出する（図５のａ５点）
圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は放熱器１３に流入する。放熱器１３では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する（ａ５点→ｂ５点）。放熱器１３から流出した高圧液相冷媒は、分岐部Ｚ２にて絞り機構１４に向かう冷媒流れと、第２分岐通路２２に向かう冷媒流れとに分流する。
【００７２】
分岐部Ｚ２から絞り機構１４に向かう冷媒流れは、絞り機構１４で減圧されて中間圧冷媒となり（ｂ５点→ｃ５点）、この中間圧冷媒が分岐部Ｚ１にて第１エジェクタ１５に向かう冷媒流れと、第１分岐通路１８に向かう冷媒流れとに分流する。
【００７３】
第１エジェクタ１５に流入した冷媒流れはノズル部１５ａで減圧され膨張する（ｃ５点→ｄ５点）。従って、ノズル部１５ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１５ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口１５ｂから第１分岐通路１８の第２蒸発器１９通過後の冷媒を吸引する。
【００７４】
ノズル部１５ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口１５ｂに吸引された冷媒は、ノズル部１５ａ下流側の混合部１５ｃで混合してディフューザ部１５ｄに流入する。このディフューザ部１５ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。
【００７５】
そして、第１エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄから流出した冷媒は第１蒸発器１６を通過した後、合流部Ｚ３にて、冷媒分配器２５から流出した冷媒と合流する。第１蒸発器１６では、低温の低圧冷媒が矢印Ａ方向の送風空気から吸熱して蒸発する。
【００７６】
合流部Ｚ３にて合流した冷媒は気液分離器１７で気液分離され（ｄ５点→ｅ５点）、分離された気相冷媒は圧縮機１１に吸入され（ｅ５点→ｆ５点）、再び圧縮される（ｆ５点→ａ５点）。
【００７７】
一方、第１分岐通路１８に流入した冷媒流れは第２蒸発器１９に流入する。第２蒸発器１９では、低圧冷媒が矢印Ａ方向の送風空気から吸熱して蒸発する（図５では省略）。この蒸発後の冷媒は冷媒吸引口１５ｂから第１エジェクタ１５内に吸引される（図５では省略）。
【００７８】
また、分岐部Ｚ２にて分流して第２分岐通路２２に流入した冷媒流れは絞り機構２３で減圧されて中間圧冷媒となり、この中間圧冷媒が第２エジェクタ２４に流入する（ｃ５点→ｇ５点）。
【００７９】
第２エジェクタ２４に流入した冷媒流れはノズル部２４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部２４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部２４ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口２４ｂから第３蒸発器２７通過後の冷媒を吸引する。
【００８０】
ノズル部２４ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口２４ｂに吸引された冷媒は、ノズル部２４ａ下流側の混合部２４ｃで混合してディフューザ部２４ｄに流入する（ｇ５点→ｈ５点）。このディフューザ部２４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する（ｈ５点→ｉ５点）。
【００８１】
そして、ディフューザ部２４ｄから流出した冷媒は冷媒分配器２５に流入する。冷媒分配器２５では、ディフューザ部２４ｄから流出した冷媒の気液を分離する（ｉ５点→ｊ５点、ｉ５点→ｋ５点）。この冷媒分配器２５で分離された冷媒は、合流部Ｚ３にて、第１蒸発器１６から流出した冷媒と合流する（ｊ５点→ｅ５点）。
【００８２】
一方、冷媒分配器２５で分離された液相冷媒は絞り機構２６で減圧されて低圧冷媒となり（ｋ５点→ｌ５点）、絞り機構２６で減圧された低圧冷媒は第３蒸発器２７に流入する。第３蒸発器２７では、低圧冷媒が電動送風機２９の送風空気Ｂから吸熱して蒸発する（ｌ５点→ｍ５点）。この蒸発後の冷媒は冷媒吸引口２４ｂから第２エジェクタ２４内に吸引される（ｍ５点→ｈ５点）。第３蒸発器２７で吸熱されて冷風となった送風空気Ｂは、車載冷蔵庫（図示せず）の庫内空間へ吹き出される。
【００８３】
以上のごとく、本実施形態によると、第１エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄの下流側冷媒を第１蒸発器１６に供給するととともに、第１分岐通路１８側の冷媒を第２蒸発器１９にも供給できるので、第１、第２蒸発器１６、１９で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２蒸発器１６、１９の両方で冷却された冷風を冷却対象空間をなす車室内空間２２に吹き出して、車室内空間２２を冷房できる。
【００８４】
その際に、第１蒸発器１６の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１５ｄで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１９の出口側は第１エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂに接続されているから、ノズル部１５ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１９に作用させることができる。
【００８５】
これにより、第１蒸発器１６の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１９の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。そして、送風空気の流れ方向Ａに対して冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１６を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１９を下流側に配置しているから、第１蒸発器１６における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器１９における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。
【００８６】
このため、第１、第２蒸発器１６、１９の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間である車室内空間２２に対する冷房性能を第１、第２蒸発器１６、１９の組み合わせにて効果的に発揮できる。
【００８７】
しかも、第１、第２蒸発器１６、１９を一体化して１つの蒸発器ユニット２０を構成しているから、第１、第２蒸発器１６、１９を小型簡潔な１ユニット構造にまとめることができるとともに、ユニットケース（図示せず）内への組み付け作業も１つの蒸発器ユニット２０として一度に簡単に行うことができる。
【００８８】
一方、第２分岐通路２２に設けた第３蒸発器２７にて車載冷蔵庫（図示せず）の庫内空間を冷却できるから、車載冷蔵庫内という別の冷却対象空間を第３蒸発器２７にて独立に冷却できる。
【００８９】
第１エジェクタ１５を第１、第２蒸発器１６、１９からなる蒸発器ユニット２０専用に設け、第２エジェクタ２４を第３蒸発器２７専用に設けているから、蒸発器ユニット２０の冷媒流量および第３蒸発器２７の冷媒流量をそれぞれ専用のエジェクタで適切に調整することが容易であり、蒸発器ユニット２０および第３蒸発器２７の双方で高い冷却性能を発揮できる。
【００９０】
さらに、本実施形態によると、第３蒸発器２７への冷媒が第２エジェクタ２４の下流側で分岐されるので、図２５に示す従来技術のように第２エジェクタ２４の上流側で冷媒を第２エジェクタ２４側と第３蒸発器側２５とに冷媒を分岐させるものと比較して第２エジェクタ２４における冷媒流量を増加させることができる。このため、上記従来技術と比較して第２エジェクタ２４を大型化できるので、第２エジェクタ２４の製造が容易である。
【００９１】
また、本実施形態によると、上述のように、絞り機構２６で冷媒を旋回させることによって、冷媒流出口２６ｃから流出する冷媒流量を小さくすることができる。
【００９２】
図６は、冷媒を旋回させることによる流量低減効果を示すグラフであり、絞り径が同一で冷媒を旋回させない絞り機構における流量と比較して示している。図６に示すように、本実施形態の絞り機構２６の使用領域において、旋回ありの場合、旋回なしの場合に比べて流量を小さくすることができる。このため、第３蒸発器側２５に流入する冷媒流量を最適に調整することが可能になる。
【００９３】
また、旋回なしの場合、流量を小さくするために絞りを小径にする必要があるので、製造の難易度が高くなるとともに絞りに異物が詰まりやすくなるのに対し、旋回ありの場合、旋回なしの場合と比較して、流量が同一であれば絞りを大径化できるので製造を容易化できるとともに絞りに異物が詰まりにくくすることができる。
【００９４】
（第２実施形態）
本第２実施形態では、図７に示すように、上記第１実施形態に対して内部熱交換器３０を追加し、気液分離器１７を廃止している。
【００９５】
内部熱交換器３０は、放熱器１３流出後の高圧冷媒と合流部Ｚ３通過後の低圧冷媒（気液２相冷媒）とを熱交換させる機能を果たすものである。したがって、放熱器１３流出後の高圧冷媒は内部熱交換器３０で冷却され、合流部Ｚ３通過後の低圧冷媒（気液２相冷媒）は内部熱交換器３０で吸熱して気相冷媒となる。このため、上記第１実施形態の気液分離器１７を廃止することができる。
【００９６】
なお、本実施形態においても、上記第１実施形態と同様に、冷媒分配器２５は、旋回する冷媒の流れ方向が、冷媒流入方向と直交するアキュムレータで構成されていてもよい。
【００９７】
（第３実施形態）
本第３実施形態では、図８に示すように、上記第１実施形態に対して第４蒸発器３１を追加し、気液分離器１７を廃止している。
【００９８】
第４蒸発器３１は、冷媒分配器２５と合流部Ｚ３との間に配置されている。冷媒分配器２５から流出した乾き度の高い冷媒は、第４蒸発器３１で蒸発して気相冷媒となる。このため、上記第１実施形態の気液分離器１７を廃止することができる。
【００９９】
なお、第４蒸発器３１の用途としては、例えば、第１、第２蒸発器１６、１９の補助として車室内空間を冷却する用途や、第３蒸発器２７の補助として車載冷蔵庫の庫内空間を冷却する用途が挙げられる。
【０１００】
また、図９に示すように、第４蒸発器３１を内部熱交換器として用いてもよい。図９の例では、第４蒸発器３１は、分岐部Ｚ２から第２分岐通路２２へ分岐した高圧冷媒と冷媒分配器２５から流出した低圧冷媒とを熱交換させるようになっているが、放熱器１３流出後の高圧冷媒と冷媒分配器２５から流出した低圧冷媒とを熱交換させるようになっていてもよい。
【０１０１】
また、図１０に示すように、図８に対して冷媒分配器２５を廃止して、第２エジェクタ２４から流出した冷媒を気液分離することなく絞り機構２６側と第４蒸発器３１側とに分岐させるようにしてもよい。
【０１０２】
なお、図１０の例では、分岐部Ｚ１と第２蒸発器１９との間に絞り機構３２が配置されている。また、図１０の例では、第４蒸発器３１を第３蒸発器２７、第２エジェクタ２４、冷媒分配器２５および絞り機構２６を一体に構成して１つの蒸発器ユニット２８としている。
【０１０３】
（第４実施形態）
上記第１実施形態では、冷媒分配器２５は、旋回部２５ｃで分離された液相冷媒を溜める液溜め部２５ｄを有しているが、本第４実施形態では、図１１に示すように、冷媒分配器２５は、液溜め部を有しておらず、旋回部２５ｃの内壁に生成された液膜をそのまま流出させるようにしている。
【０１０４】
（第５実施形態）
上記第１実施形態では、冷媒分配器２５は、冷媒を旋回させることによって気液分離するが、本第５実施形態では、図１２に示すように、冷媒分配器２５は、冷媒を旋回させることなく、重力で気液分離させる。すなわち、冷媒分配器２５の全長Ｌと内径ｄとの比Ｌ／ｄを大きくすれば、気相冷媒と液相冷媒の比重差によって気液を分離することができる。
【０１０５】
（第６実施形態）
上記実施形態では、第２エジェクタ２４に中間圧冷媒（気液２相冷媒）が流入するようになっているが、本第６実施形態では、図１３に示すように、第２エジェクタ２４に気相冷媒が流入するようになっている。
【０１０６】
具体的には、圧縮機１１と放熱器１３との間に位置する分岐部Ｚ４から第３分岐通路３３が分岐され、この第３分岐通路３３の下流側は合流部Ｚ３に接続されている。第３分岐通路３３には第２エジェクタ２４が配置されている。また、第３分岐通路３３には、第３分岐通路３３を開閉する開閉弁３４も配置されている。
【０１０７】
第２エジェクタ２４の冷媒吸引口２４ｂには、第２分岐通路２２の下流側が接続されている。第２分岐通路２２には、絞り機構２６および第３蒸発器２７が配置されている。
【０１０８】
本実施形態の作動を図１４のモリエル線図に基づいて説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１は冷媒を吸入し、高圧冷媒となるまで圧縮して吐出する（図１４のａ１４点）
圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は分岐部Ｚ４にて放熱器１３に向かう冷媒流れと、第２エジェクタ２４に向かう冷媒流れとに分流する。分岐部Ｚ４から放熱器１３に向かう高温の冷媒流れは、放熱器１３にて外気により冷却されて凝縮する（ａ１４点→ｂ１４点）。放熱器１３から流出した高圧液相冷媒は、分岐部Ｚ２にて絞り機構１４に向かう冷媒流れと、第２分岐通路２２に向かう冷媒流れとに分流する。
【０１０９】
分岐部Ｚ２から絞り機構１４に向かう冷媒流れは、絞り機構１４で減圧されて中間圧冷媒となり、この中間圧冷媒が分岐部Ｚ１にて第１エジェクタ１５に向かう冷媒流れと、第１分岐通路１８に向かう冷媒流れとに分流し、第１エジェクタ１５に流入した冷媒流れはノズル部１５ａで減圧され膨張する（ｂ１４点→ｃ１４点）。
【０１１０】
従って、ノズル部１５ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１５ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口１５ｂから第１分岐通路１８の第２蒸発器１９通過後の冷媒を吸引する。
【０１１１】
ノズル部１５ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口１５ｂに吸引された冷媒は、ノズル部１５ａ下流側の混合部１５ｃで混合してディフューザ部１５ｄに流入する。このディフューザ部１５ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。
【０１１２】
そして、第１エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄから流出した冷媒は第１蒸発器１６を通過する。第１蒸発器１６では、低温の低圧冷媒が矢印Ａ方向の送風空気から吸熱して蒸発する（ｃ１４点→ｄ１４点）。
【０１１３】
第１蒸発器１６を通過した冷媒は、合流部Ｚ３にて、第２エジェクタ２４から流出した気相冷媒と合流する（ｄ１４点→ｅ１４点）。合流部Ｚ３にて合流した冷媒は圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される（ｅ１４点→ａ１４点）。なお、図１４に示すように、冷媒が圧縮機１１に吸入される際には圧力の低下が生じる（吸引減圧）。
【０１１４】
一方、第１分岐通路１８に流入した冷媒流れは絞り機構３２で減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒が第２蒸発器１９に流入する。第２蒸発器１９では、低圧冷媒が矢印Ａ方向の送風空気から吸熱して蒸発する（図１４では省略）。この蒸発後の冷媒は冷媒吸引口１５ｂから第１エジェクタ１５内に吸引される（図１４では省略）。
【０１１５】
また、分岐部Ｚ２にて分流して第２分岐通路２２に流入した冷媒流れは絞り機構２６で減圧されて低圧冷媒となり（ｂ１４点→ｆ１４点）、この低圧冷媒が第３蒸発器２７に流入する。
【０１１６】
第３蒸発器２７では、低圧冷媒が電動送風機２９の送風空気Ｂから吸熱して蒸発する（ｆ１４点→ｇ１４点）。この蒸発後の冷媒は冷媒吸引口２４ｂから第２エジェクタ２４内に吸引される（ｇ１４点→ｈ１４点）。第３蒸発器２７で吸熱されて冷風となった送風空気Ｂは、車載冷蔵庫（図示せず）の庫内空間へ吹き出される。
【０１１７】
分岐部Ｚ４から第２エジェクタ２４に向かう高温高圧状態の気相冷媒は、第２エジェクタ２４のノズル部２４ａで減圧され膨張する（ａ１４点→ｉ１４点）。従って、ノズル部２４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部２４ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口２４ｂから第３蒸発器２７通過後の冷媒を吸引する。
【０１１８】
ノズル部２４ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口２４ｂに吸引された冷媒は、ノズル部２４ａ下流側の混合部２４ｃで混合してディフューザ部２４ｄに流入する（ｉ１４点→ｈ１４点）。このディフューザ部２４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。
【０１１９】
そして、ディフューザ部２４ｄから流出した冷媒は、合流部Ｚ３にて、第１蒸発器１６を通過した冷媒と合流する（ｈ１４点→ｅ１４点）。合流部Ｚ３にて合流した冷媒は圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される（ｅ１４点→ａ１４点）
本実施形態によると、第２エジェクタ２４に流れる冷媒が、密度の小さい気相冷媒であるので、第２エジェクタ２４に密度の大きい液相冷媒が流れる場合と比較して第２エジェクタ２４を大型化できる。そのため、第２エジェクタ２４の製造が容易である。
【０１２０】
（第７実施形態）
本第７実施形態では、図１５に示すように、上記第６実施形態に対して内部熱交換器３５を追加している。
【０１２１】
内部熱交換器３５は、分岐部Ｚ２から絞り機構２６へ向かう高圧冷媒と第３蒸発器２７通過後の低圧冷媒（気液２相冷媒）とを熱交換させる機能を果たすものである。したがって、分岐部Ｚ２から絞り機構２６へ向かう高圧冷媒は内部熱交換器３５で冷却され、第３蒸発器２７通過後の低圧冷媒（気液２相冷媒）は内部熱交換器３５で吸熱して気相冷媒となる。
【０１２２】
なお、内部熱交換器３５は、放熱器１３から分岐部Ｚ２へ向かう高圧冷媒と第３蒸発器２７通過後の低圧冷媒（気液２相冷媒）とを熱交換させる機能を果たすようになっていてもよい。
【０１２３】
また、図１６に示すように、内部熱交換器３５は、放熱器１３から分岐部Ｚ２へ向かう高圧冷媒と第２エジェクタ２４通過後の低圧冷媒とを熱交換させる機能を果たすようになっていてもよい。
【０１２４】
また、図１７に示すように、内部熱交換器３５は、放熱器１３から分岐部Ｚ２へ向かう高圧冷媒と蒸発器ユニット２０通過後の低圧冷媒とを熱交換させる機能を果たすようになっていてもよい。
【０１２５】
（第８実施形態）
上記実施形態では、第２エジェクタ２４は、２重筒構造になっていて、内筒部２４１にの内側に形成される流路を駆動流Ｇｎが流れ、内筒部２４１と外筒部２４２との間に形成される流路を吸引流Ｇｅが流れるようになっているが、本第８実施形態では、図１８に示すように、２重筒構造になっている第２エジェクタ２４の内筒部２４１の内側に形成される流路を吸引流Ｇｅが流れ、内筒部２４１と外筒部２４２との間に形成される流路を駆動流Ｇｎが流れるようになっている。
【０１２６】
内筒部２４１は外径が一定になっている。外筒部２４２は、冷媒流れ上流側から下流側に向かって内径が徐々に縮小する先細部、先細部の先端に形成されて内径が最も縮小した喉部、さらに、喉部から冷媒流れ下流側に向かって内径が徐々に拡大する末広部が形成されている。これにより、外筒部２４２によって形成されるノズル部２４ａをラバールノズルとすることができる。
【０１２７】
図１９（ａ）は、図１８の第２エジェクタ２４を軸方向と直交する方向に切断した断面図であり、図１９（ｂ）は、図２の第２エジェクタ２４を軸方向と直交する方向に切断した断面図である。
【０１２８】
図１９（ａ）に示す本実施形態の第２エジェクタ２４では、図１９（ｂ）に示す第２エジェクタ２４と比較して、吸引流Ｇｅが流れる流路２４３の断面積が同じでも、流路２４３の幅寸法Ｗを拡大することができる。このため、第２エジェクタ２４の製造が容易である。
【０１２９】
図２０の例では、第２エジェクタ２４は、駆動流Ｇｎが外筒部２４２に対して偏心し且つ接線方向に流入するように冷媒吸引口２４ｂが形成されている。これにより、ノズル部２４で駆動流を旋回させることができる。
【０１３０】
ノズル部２４で駆動流Ｇｎを旋回させることにより、駆動流Ｇｎが遠心力で気液分離され、ノズル部２４ａの喉部の内壁に液膜が生成される。これにより、喉部の液膜が駆動流Ｇｎの沸騰の起点となって沸騰が促進される。喉部での沸騰促進により液滴が微細化され、さらに沸騰促進によるガス冷媒の発生により微細化された液滴が加速しやすい。その結果、ノズル効率が向上し第２エジェクタ２４の昇圧が増加する。なお、ノズル効率とは、ノズル部において冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率と定義される。
【０１３１】
図２１の例では、内筒部２４１は、冷媒の流れ方向に向かって外径が徐々に縮小する先細円筒形状になっている。この場合、外筒部２４２のうち内径が最も縮小した喉部よりも冷媒流れ下流側の内径を一定にしても、ノズル部２４をラバールノズルとすることができる。
【０１３２】
（第９実施形態）
上記実施形態では、第２エジェクタ２４は２重筒構造になっているが、本第９実施形態では、図２２に示すように、第２エジェクタ２４は１つの筒状部材で構成されている。図２２の例では、第２エジェクタ２４は、エジェクタタンク４０に収容されている。
【０１３３】
第２エジェクタ２４は、具体的には、筒状部材の一端側部位にノズル部２４ａを形成し、筒状部材の残余の部位に混合部２４ｃおよびディフューザ部２４ｄを形成し、ノズル部２４ａと混合部２４ｃとを滑らかに接続し、ノズル部２４ａと混合部２４ｃとを滑らかに接続する部位に冷媒吸引口２４ｂを形成した構成となっている。
【０１３４】
ノズル部２４ａと混合部２４ｃとを滑らかに接続しているので、ノズル部２４ａと混合部２４ｃとの間で流路断面積が連続的に変化している。これにより、渦損失を抑制することができる。
【０１３５】
なお、エジェクタタンク４０は、両端が開口した筒状部材であり、その側面に吸引冷媒Ｇｅの流入口４０ａが形成されている。第２エジェクタ２４の外周面と、エジェクタタンク４０の内周面との間には、吸引冷媒Ｇｅの外部漏れを防止するためのＯリング４１が配置されている。
【０１３６】
図２３は、本実施形態の変形例であり、第２エジェクタ２４のノズル部２４ａに流入する駆動流Ｇｎを旋回させ、冷媒吸引口２４ｂから混合部２４ｃに流入する吸引流Ｇｅを、駆動流Ｇｎと逆方向に旋回させている。
【０１３７】
図２３の例では、駆動流Ｇｎおよび吸引流Ｇｅが第２エジェクタ２４に対して偏心し且つ接線方向に流入するように、駆動流Ｇｎの流入口２４ｇおよび吸引流Ｇｅの流入口４０ａが形成されている。
【０１３８】
ノズル部２４で駆動流Ｇｎを旋回させることにより、駆動流Ｇｎが遠心力で気液分離され、ノズル部２４ａの喉部の内壁に液膜が生成され、駆動流Ｇｎの沸騰が促進され、ノズル効率が向上し第２エジェクタ２４の昇圧が増加する。
【０１３９】
さらに、冷媒吸引口２４ｂから混合部２４ｃに流入する吸引流Ｇｅを、駆動流Ｇｎと逆方向に旋回させているので、混合部２４ｃにおいて、駆動流Ｇｎの旋回が吸引流Ｇｅの旋回によって打ち消される。その結果、駆動流Ｇｎの旋回の運動エネルギーを直進の運動エネルギーに利用することができる。
【０１４０】
（第１０実施形態）
上記実施形態では、絞り機構２６は、接線方向に冷媒を流入させることによって冷媒を旋回させるようになっているが、図２４に模式的に示すように、絞り機構２６に螺旋状の溝２６ｄを形成することによって冷媒を旋回させるようにしてもよい。
【０１４１】
（他の実施形態）
なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下述べるごとく種々変形可能である。
【０１４２】
（１）上述の各実施形態では、第３蒸発器２７を、車載冷蔵庫の庫内空間を冷却する用途に用いているが、第３蒸発器２７の用途はこれに限定されるものではなく、冷凍サイクルの内部熱交換器、車載バッテリの冷却、シート空調装置の冷却用熱交換器等として用いるようにしてもよい。
【０１４３】
（２）上述の各実施形態では、車両用の冷凍サイクルについて説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。
【０１４４】
（３）上述の各実施形態では、冷媒の種類を特定しなかったが、冷媒はフロン系、ＨＣ系の代替フロン、二酸化炭素（ＣＯ２）など蒸気圧縮式の超臨界サイクルおよび亜臨界サイクルのいずれに適用できるものであってもよい。
【０１４５】
なお、ここでフロンとは炭素、フッ素、塩素、水素からなる有機化合物の総称であり、冷媒として広く使用されているものである。フロン系冷媒には、ＨＣＦＣ（ハイドロ・クロロ・フルオロ・カーボン）系冷媒、ＨＦＣ（ハイドロ・フルオロ・カーボン）系冷媒等が含まれており、これらはオゾン層を破壊しないため代替フロンと呼ばれる冷媒である。
【０１４６】
また、ＨＣ（炭化水素）系冷媒とは、水素、炭素を含み、自然界に存在する冷媒物質のことである。このＨＣ系冷媒には、Ｒ６００ａ（イソブタン）、Ｒ２９０（プロパン）などがある。
【０１４７】
（４）上述の各実施形態において、第１、第２エジェクタ１５、２４としてノズル１５ａ、２４ａの冷媒流路面積を調節することで流量を調節することのできる可変流量型のエジェクタを使用してもよい。
【符号の説明】
【０１４８】
１１    圧縮機
１３    放熱器
１５    第１エジェクタ
１５ａ  ノズル部
１５ｂ  冷媒吸引口
１５ｃ  混合部
１５ｄ  ディフューザ部
１６    第１蒸発器
１９    第２蒸発器（第１吸引側蒸発器）
２４    第２エジェクタ
２４１  内筒部
２４２  外筒部
２４ａ  ノズル部
２４ｂ  冷媒吸引口
２４ｃ  混合部
２４ｄ  ディフューザ部
２６    絞り機構
２７    第３蒸発器（第２吸引側蒸発器）
Ｚ２    分岐部
Ｚ４    分岐部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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