(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素短繊維と、炭素化可能なフィブリル状繊維とを二次元平面内において分散させて、前駆体シートを作製する工程；および前記前駆体シートを、２００℃以上３００℃未満の温度での酸化処理をせずに、１０００℃以上の温度で炭素化処理する工程；を有する多孔質電極基材の製造方法。但し、前記前駆体シートに熱硬化性樹脂の含浸処理を行う場合を除く。
【請求項２】
前駆体シートを作製する工程と炭素化処理する工程との間に、前記前駆体シートを２００℃未満の温度で加熱加圧成型する工程、を有する請求項１に記載の多孔質電極基材の製造方法。
【請求項３】
請求項１または２に記載の多孔質電極基材の製造方法で製造される多孔質電極基材。
【請求項４】
２次元平面内において分散した炭素短繊維同士が、フィブリル状炭素によって接合されている請求項３に記載の多孔質電極基材。
【請求項５】
請求項３または４に記載の多孔質電極基材を用いた膜−電極接合体。
【請求項６】
請求項５に記載の膜−電極接合体を用いた固体高分子型燃料電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、液体燃料を用いた固体高分子型燃料電池に用いられる多孔質電極基材およびその製造方法、ならびにその多孔質電極基材を用いた膜−電極接合体および固体高分子型燃料電池に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
固体高分子型燃料電池はプロトン伝導性の高分子電解質膜を用いることを特徴としており、水素等の燃料ガスと酸素等の酸化ガスを電気化学的に反応させることにより起電力を得る装置である。固体高分子型燃料電池は、自家発電装置や、自動車等の移動体用の発電装置として利用可能である。
【０００３】
このような固体高分子型燃料電池は、水素イオン（プロトン）を選択的に伝導する高分子電解質膜を有する。また、貴金属系触媒を担持したカーボン粉末を主成分とする触媒層とガス拡散電極基材とを有するガス拡散電極が、触媒層側を内側にして、高分子電解質膜の両面に接合された構造となっている。
【０００４】
このような高分子電解質膜と２枚のガス拡散電極からなる接合体は膜−電極接合体（ＭＥＡ：  Ｍｅｍｂｒａｎｅ  Ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ  Ａｓｓｅｍｂｌｙ）と呼ばれている。またＭＥＡの両外側には燃料ガスまたは酸化ガスを供給し、かつ生成ガスおよび過剰ガスを排出することを目的としたガス流路を形成したセパレーターが設置されている。
【０００５】
多孔質電極基材は電気的な接触抵抗を低減し、かつ、セパレーターより供給される燃料ガスまたは酸化ガスがセル外へ漏出することを抑制することを目的として、セパレーターによって数ＭＰａの荷重で締結されるため、機械的強度が必要となる。
【０００６】
さらに、多孔質電極基材は主に次の３つの機能を持つ必要がある。第１に多孔質電極基材の外側に配置されたセパレーターに形成されたガス流路より触媒層中の貴金属系触媒に均一に燃料ガスまたは酸化ガスを供給する機能である。第２に触媒層で反応により生成した水を排出する機能である。第３に触媒層での反応に必要な電子または生成される電子をセパレーターへ導電する機能である。これらの機能を付与するため、多孔質電極基材は一般的に炭素質材料を用いることが有効とされている。
【０００７】
従来は、機械強度を強くするために、炭素短繊維を抄造後有機高分子で結着させ、高温で焼成し有機高分子を炭素化させたペーパー状の炭素／炭素複合体か成る多孔質電極基材を得ていたが、製造プロセスが複雑であり、高コストであるという問題があった。また、低コスト化を目的として、酸化短繊維を抄造後有機高分子で結着させずに、高温で焼成し酸化短繊維を炭素化させた多孔質電極基材が提案されているが、焼成時の酸化短繊維の収縮により寸法安定性、表面精度に問題があった。さらに低コスト化を目的として、炭素化可能なアクリルパルプを炭素短繊維と混合後、硬化、炭素化する多孔質電極基材が提案されているが、高温で硬化が必要であり、低コスト化への障害となってしまうという問題があった。
【０００８】
特許文献１には、厚みが０．０５〜０．５ｍｍで嵩密度が０．３〜０．８ｇ／ｃｍであり、かつ、歪み速度１０ｍｍ／ｍｉｎ、支点間距離２ｃｍおよび試験片幅１ｃｍの条件での３点曲げ試験において曲げ強度が１０ＭＰａ以上でかつ曲げの際のたわみが１．５ｍｍ以上であることを特徴とする燃料電池用多孔質炭素電極基材が記載されている。しかし、この多孔質電極基材は、機械的強度、表面平滑性が高く、十分なガス透気度、導電性は有しているもの、高コストであるという問題があった。
【０００９】
特許文献２には、厚さ０．１５〜１．０ｍｍ、嵩密度０．１５〜０．４５ｇ／ｃｍ、炭素繊維含有率９５質量％以上、圧縮変形率１０〜３５％、電気抵抗値６ｍΩ以下、風合度５〜７０ｇの炭素繊維シートが記載されている。この多孔質電極基材は、低コスト化は可能であるものの、焼成時の収縮が大きく厚みムラが大きいことや表面精度が低いといった問題があった。
【００１０】
特許文献３には、複数の炭素繊維を含んで成るマット；及び該炭素繊維マットに組み込まれた複数のアクリルパルプ繊維を含んでなり、該アクリルパルプ繊維は、炭素繊維マットに組み込まれた後に硬化され炭化される燃料電池用ガス拡散層が記載されている。この多孔質電極基材は２５０℃までの温度で１〜２分間硬化させる必要があり、十分な低コスト化が困難であるという問題があった。
【特許文献１】国際公開第２００２／０４２５３４号パンフレット
【特許文献２】国際公開第２００１／０５６１０３号パンフレット
【特許文献３】特開２００７−２７３４６６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、上記のような問題点を克服し、安価でありながら、機械的強度、厚み精度、表面平滑性が高く、かつ十分なガス透気度、導電性を持った多孔質電極基材およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明は以下のとおりである。
（１）炭素短繊維と、炭素化可能なフィブリル状繊維とを二次元平面内において分散させて、前駆体シートを作製する工程；および前記前駆体シートを、２００℃以上３００℃未満の温度での酸化処理をせずに、１０００℃以上の温度で炭素化処理する工程；を有する多孔質電極基材の製造方法。但し、前記前駆体シートに熱硬化性樹脂の含浸処理を行う場合を除く。
（２）前駆体シートを作製する工程と炭素化処理する工程との間に、前記前駆体シートを２００℃未満の温度で加熱加圧成型する工程、を有する前記（１）に記載の多孔質電極基材の製造方法。
（３）前記（１）または（２）に記載の多孔質電極基材の製造方法で製造される多孔質電極基材。
（４）２次元平面内において分散した炭素短繊維同士が、フィブリル状炭素によって接合されている前記（３）に記載の多孔質電極基材。
（５）前記（３）または（４）に記載の多孔質電極基材を用いた膜−電極接合体。
（６）前記（５）に記載の膜−電極接合体を用いた固体高分子型燃料電池。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、安価でありながら、機械的強度、厚み精度、表面平滑性が高く、かつ十分なガス透気度、導電性を持った多孔質電極基材を得ることができる。また、本発明の多孔質電極基材の製造方法によれば、前記多孔質電極基材を低コストで生産することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
＜炭素短繊維＞
本発明で用いる炭素短繊維の原料である炭素繊維は、ポリアクリロニトリル系炭素繊維、ピッチ系炭素繊維、レーヨン系炭素繊維などいずれであっても良いが、ポリアクリロニトリル系炭素繊維が好ましい。特に、多孔質炭素電極基材の機械的強度を比較的高くすることができることから、用いる炭素繊維がポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系炭素繊維のみからなることが好ましい。
【００１５】
炭素短繊維の直径は、炭素短繊維の生産コスト、分散性の面から、３〜９μｍであることが好ましい。最終的に得られる多孔質電極基材の平滑性の面から、４μｍ以上、８μｍ以下であることがさらに好ましい。
【００１６】
炭素短繊維の繊維長は、分散性の点から、２〜１２ｍｍが好ましい。
【００１７】
＜フィブリル状炭素＞
本発明では、多孔質電極基材中の炭素短繊維同士は、直接接合しておらず、フィブリル状炭素によって接合している。フィブリル状炭素とは、フィブリル状繊維を炭素化してできた、炭素短繊維同士を接合する物質である。このフィブリル状繊維としては、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系フィブリル状繊維、セルロース系フィブリル状繊維などいずれであっても良いが、低温から高温にかけて炭素短繊維同士を接合させることができ、炭素化した際の残存質量が大きいポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系フィブリル状繊維がより好ましい。ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系フィブリル状繊維、セルロース系フィブリル状繊維などのフィブリル状繊維は、その種類や炭素短繊維との混合比、２００℃以上３００℃未満の温度での酸化処理の有無によって、最終的に得られる多孔質電極基材中にフィブリル状炭素として残る割合が異なる。
【００１８】
多孔質電極基材を１００質量％としたときに、その中に含まれるフィブリル状炭素の量は、１０〜９０質量％であることが好ましい。多孔質電極基材の機械的強度を十分なものに保つため、２０質量％以上、６０質量％以下がさらに好ましい。
【００１９】
＜分散＞
本発明において、「二次元平面内において分散」とは、炭素短繊維がおおむね一つの面を形成するように横たわっているという意味である。これにより炭素短繊維による短絡や炭素短繊維の折損を防止することができる。二次元平面内での炭素短繊維の配向方向は実質的にランダムであっても、特定方向への配向性が高くなっていても良い。
【００２０】
＜製造方法＞
本発明の多孔質電極基材の製造方法は、以下に示す方法である。上記の多孔質電極基材は、例えば以下の方法により好適に製造することができる。
（１）炭素短繊維と、炭素化可能なフィブリル状繊維とを二次元平面内において分散させて、前駆体シートを作製し、その前駆体シートを酸化処理せずに１０００℃以上の温度で炭素化処理する。
（２）炭素短繊維と、炭素化可能なフィブリル状繊維とを二次元平面内において分散させて、前駆体シートを作製し、その前駆体シートを２００℃未満の温度で加熱加圧成型し、加熱加圧成型した前駆体シートを酸化処理せずに１０００℃以上の温度で炭素化処理する。
【００２１】
＜フィブリル状繊維＞
本発明の製造方法では、炭素化可能なフィブリル状繊維を用いることが必要である。フィブリル状繊維とは、繊維状の幹より直径が数μｍ以下（例えば０．１〜３μｍ）のフィブリルが多数分岐した構造を有する。このフィブリル状繊維を用いることにより、前駆体シート中で炭素短繊維とフィブリル状繊維が良く絡み合い、機械的強度の優れた前駆体シートを得ることが容易となる。フィブリル状繊維の濾水度は特に限定されないが、一般的に濾水度が高いフィブリル状繊維を用いると機械的強度が向上するが、多孔質電極基材のガス透気度が低下する。
【００２２】
＜有機高分子化合物＞
有機高分子化合物は、炭素短繊維と、炭素化可能なフィブリル状繊維とを含む前駆体シート中で各成分をつなぎとめるバインダー（糊剤）として使用される。有機高分子化合物としては、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、ポリ酢酸ビニルなどを用いることができる。特にポリビニルアルコールは前駆体シートの作製工程での結着力に優れるため、炭素短繊維の脱落が少なくバインダーとして好ましい。本発明では、有機高分子化合物を繊維状として用いることも可能である。
【００２３】
炭素短繊維と、炭素化可能なフィブリル状繊維とを含む前駆体シートでは、フィブリル状繊維が、炭素短繊維またはフィブリル状繊維同士と絡み合うことによって、前駆体シート中の各成分をつなぎとめるバインダーとしても機能するため、一般的な炭素繊維前駆体シートで用いられるバインダーとしての有機高分子化合物を使用の有無は特に限定されないが、低コスト化の観点からは、有機高分子化合物を使用しないことが好ましい。
【００２４】
＜前駆体シートを作製する工程＞
炭素短繊維と、炭素化可能なフィブリル状繊維とを二次元平面内において分散させて、前駆体シートを作製する方法としては、液体の媒体中に炭素短繊維およびフィブリル状繊維を分散させて抄造する湿式法や、空気中に炭素短繊維およびフィブリル状繊維を分散させて降り積もらせる乾式法などの抄紙方法が適用できるが、中でも湿式法が好ましい。炭素短繊維が単繊維に分散するのを助け、分散した単繊維が再び収束を防止するのを防ぐためにも、適切な量のフィブリル状繊維を、必要に応じてバインダーとして適切な量の有機高分子化合物と共に、湿式抄紙することが好ましい。
【００２５】
炭素短繊維と、フィブリル状繊維と、必要に応じて有機高分子化合物とを混合する方法としては、水中で攪拌分散させる方法と、直接混ぜ込む方法があるが、均一に分散させるためには水中で攪拌分散させる方法が好ましい。炭素短繊維と、フィブリル状繊維と、必要に応じて有機高分子化合物とを同時に抄紙して前駆体シートを作製することにより、前駆体シートの強度が向上し、その製造途中で前駆体シートから炭素短繊維が剥離したり、炭素短繊維の配向が変化したりするのを防止することができる。
【００２６】
また、前駆体シートの作製は連続で行う方法やバッチ式で行う方法があるが、本発明では特に限定されない。生産性および機械的強度の観点からは連続で行うことが好ましい。
【００２７】
前駆体シートの目付けは、１０〜２００ｇ／ｍとすることが好ましい。
【００２８】
＜炭素化処理＞
炭素短繊維と、炭素化可能なフィブリル状繊維を含む前駆体シートは、酸化処理（２００℃以上３００℃未満の温度での処理）をせずに、そのまま炭素化処理することができる。酸化処理をしないことにより、その工程にかかるコストを低減できるほか、細いフィブリル状繊維により多孔質電極基材が微細な空間を有するのでガス透気度が向上する。その他、前駆体シートを加熱加圧成型後に酸化処理をせずに、炭素化処理することが可能である。前駆体シートの炭素化処理は、炭素短繊維をフィブリル状繊維で融着させ、かつフィブリル状繊維を炭素化することより、多孔質電極基材の機械的強度と導電性を発現させることを目的に行う。
【００２９】
炭素化処理は、多孔質電極基材の導電性を高めるために、不活性ガス中で行うことが好ましい。炭素化処理は、１０００℃以上の温度で行う。１０００〜３０００℃の温度範囲で炭素化処理することが好ましく、１０００〜２２００℃の温度範囲がより好ましい。１０００℃未満の温度で炭素化処理して得られた多孔質電極基材は、導電性が十分ではない。炭素化処理の前に３００℃〜８００℃程度の不活性雰囲気での焼成による前処理を行っても良い。
【００３０】
炭素化処理の時間は、例えば１０分〜１時間とすることができる。
【００３１】
連続的に作製された前駆体シートを炭素化処理する場合は、前駆体シートの全長にわたって連続で炭素化処理を行うことが、低コスト化という観点で好ましい。多孔質電極基材が長尺であれば、多孔質電極基材の生産性が高くなるだけでなく、その後のＭＥＡ製造も連続で行うことができ、燃料電池のコスト低減に大きく寄与することができる。また、本発明の多孔質電極基材は、連続的に巻き取ることも可能で、多孔質電極基材や燃料電池の生産性、コストの観点から好ましい。
【００３２】
＜加熱加圧成型＞
炭素短繊維と、炭素化可能なフィブリル状繊維を含む前駆体シートは、炭素化処理の前に、２００℃未満の温度で加熱加圧成型することが、炭素短繊維をフィブリル状繊維で融着させ、かつ、多孔質電極基材の厚みムラを低減できるという点で好ましい。加熱加圧成型は、前駆体シートを均等に加熱加圧成型できる技術であれば、いかなる技術も適用できる。その例としては、上下両面から平滑な剛板にて熱プレスする方法や連続ベルトプレス装置を用いて行う方法がある。
【００３３】
連続的に作製された前駆体シートを加熱加圧成型する場合は、連続ベルトプレス装置を用いて行う方法が、長尺の多孔質電極基材ができるという点で好ましい。多孔質電極基材が長尺であれば、多孔質電極基材の生産性が高くなるだけでなく、その後のＭＥＡ製造も連続で行うことができ、燃料電池のコスト低減化に大きく寄与することができる。また、本発明の多孔質電極基材は、連続的に巻き取ることも可能で、多孔質電極基材や燃料電池の生産性、コストの観点から好ましい。連続ベルト装置におけるプレス方法としては、ロールプレスによりベルトに線圧で圧力を加える方法と液圧ヘッドプレスにより面圧でプレスする方法があるが、後者の方がより平滑な多孔質電極基材が得られるという点で好ましい。
【００３４】
加熱温度は、効果的に表面を平滑にするために、２００℃未満が好ましく、１２０〜１９０℃がより好ましい。
【００３５】
成型圧力は特に限定されないが、フィブリル状繊維の比率が多い場合は、成型圧力が低くても前駆体シートの表面を平滑にすることが容易である。このとき必要以上にプレス圧を高くすることは、成型時に炭素短繊維を破壊する、多孔質電極基材としたときその組織が緻密になりすぎるなどの問題が生じる場合がある。例えば２０ｋＰａ〜１０ＭＰａの圧力で加圧することができる。
【００３６】
加熱加圧成型の時間は、例えば３０秒〜１０分とすることができる。
【００３７】
剛板に挟んで、又連続ベルト装置で前駆体シートの加熱加圧成型を行う時は、剛板やベルトにフィブリル状繊維などが付着しないようにあらかじめ剥離剤を塗っておくか、前駆体シートと剛板やベルトとの間に離型紙を挟んで行うことが好ましい。
【００３８】
＜多孔質電極基材＞
本発明の多孔質電極基材の厚みは、５０〜３００μｍであることが好ましい。
【００３９】
＜膜−電極接合体（ＭＥＡ）、固体高分子型燃料電池＞
以上のような本発明の多孔質電極基材は、膜−電極接合体に好適に用いることができる。そして、本発明の多孔質電極基材を用いた膜−電極接合体は、固体高分子型燃料電池に好適に用いることができる。
【実施例】
【００４０】
以下、本発明を実施例により、さらに具体的に説明する。実施例中の各物性値等は以下の方法で測定した。
【００４１】
（１）ガス透気度
ＪＩＳ規格Ｐ−８１１７に準拠し、ガーレーデンソメーターを使用して２００ｍＬの空気が透過するのにかかった時間を測定し、ガス透気度を算出した。
【００４２】
（２）厚み
多孔質電極基材の厚みは、厚み測定装置ダイヤルシックネスゲージ７３２１（商品名、ミツトヨ製）を使用して測定した。測定子の大きさは直径１０ｍｍで、測定圧力は１．５ｋＰａとした。
【００４３】
（３）貫通方向抵抗
多孔質電極基材の厚さ方向の電気抵抗（貫通方向抵抗）は、試料を金メッキした銅板に挟み、金メッキした銅板の上下から１ＭＰａで加圧し、１０ｍＡ／ｃｍ2の電流密度で電流を流したときの抵抗値を測定し、次式より求めた。
【００４４】
貫通抵抗（ｍΩ・ｃｍ2）＝測定抵抗値（Ω）×試料面積（ｃｍ2）
（４）フィブリル状炭素の質量比
フィブリル状炭素の質量比は、得られた多孔質電極基材の目付と、使用した炭素短繊維の目付とから、次式より算出した。
【００４５】
フィブリル状炭素の質量比（質量％）＝［多孔質電極基材目付（ｇ／ｍ）−炭素短繊維目付（ｇ／ｍ）］÷多孔質電極基材目付（ｇ／ｍ）×１００
（実施例１）
炭素短繊維として、平均繊維径が７μｍ、平均繊維長が３ｍｍのポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系炭素繊維を用意した。また、炭素化可能なフィブリル状繊維として、噴射凝固によって作製したポリアクリロニトリル系パルプを用意した。
【００４６】
炭素短繊維１００質量部を水中に均一に分散して単繊維に解繊し、十分に分散したところに、ポリアクリロニトリル系パルプ１００質量部を均一に分散し、標準角型シートマシン（熊谷理機工業（株）製、商品名：Ｎｏ．２５５５  標準角型シートマシン）を用いてＪＩＳ  Ｐ−８２０９法に準拠して手動で抄紙を行い、乾燥させて、目付けが３０ｇ／ｍの前駆体シートを得た。炭素短繊維およびポリアクリロニトリル系パルプの分散状態は良好であった。
【００４７】
次に、この前駆体シートを２枚重ね合わせ、その両面をシリコーン系離型剤をコートした紙で挟んだ後、バッチプレス装置にて１８０℃、３ＭＰａの条件下で３分間加熱加圧成型した。さらに、この加熱加圧成型した前駆体シートをバッチ炭素化炉にて、窒素ガス雰囲気中、２０００℃の条件下で１時間炭素化処理することで、多孔質電極基材を得た。
【００４８】
得られた多孔質電極基材は、炭素化処理時における面内の収縮がほとんどなく、ガス透気度、厚み、貫通方向抵抗がそれぞれ良好な結果であった。また、フィブリル状炭素の質量比は３１質量％であった。結果を表１に示した。なお、多孔質電極基材の表面ＳＥＭ写真を図１に示す。２次元平面内に分散した炭素短繊維同士が、フィブリル状炭素によって接合されていることが確認できた。
【００４９】
（実施例２）
ポリアクリロニトリル系パルプの使用量を２７０質量部とし、得られる前駆体シートの目付けが５６ｇ／ｍとなるようにした以外は、実施例１と同様にして多孔質電極基材を得た。得られた多孔質電極基材は、炭素化処理時における面内の収縮がほとんどなく、ガス透気度、厚み、貫通方向抵抗がそれぞれ良好な結果であった。また、フィブリル状炭素の質量比は５０質量％であった。結果を表１に示した。
【００５０】
（実施例３）
ポリアクリロニトリル系パルプの使用量を２０質量部とし、得られる前駆体シートの目付けが１８ｇ／ｍとなるようにした以外は、実施例１と同様にして多孔質電極基材を得た。得られた多孔質電極基材は、実施例２で得られた多孔質電極基材と比較して機械的強度がやや劣るものの、ハンドリングには問題がなく、炭素化処理時における面内の収縮もほとんどなく、ガス透気度、厚み、貫通方向抵抗がそれぞれ良好な結果であった。また、フィブリル状炭素の質量比は１０質量％であった。結果を表１に示した。
【００５１】
（実施例４）
ポリアクリロニトリル系パルプの使用量を６３０質量部とし、得られる前駆体シートの目付けが８７ｇ／ｍとなるようにした以外は、実施例１と同様にして多孔質電極基材を得た。得られた多孔質電極基材は、実施例２で得られた多孔質電極基材と比較して機械的強度がやや劣るもののハンドリングには問題がなく、炭素化処理時における面内の収縮もほとんどなく、ガス透気度、厚み、貫通方向抵抗がそれぞれ良好な結果であった。また、フィブリル状炭素の質量比は６８質量％であった。結果を表１に示した。
【００５２】
（実施例５）
炭素化処理時の温度を１０００℃とした以外は、実施例１と同様にして多孔質電極基材を得た。得られた多孔質電極基材は、炭素化処理時における面内の収縮がほとんどなく、ガス透気度、厚み、貫通方向抵抗がそれぞれ良好な結果であった。また、フィブリル状炭素の質量比は２７質量％であった。結果を表１に示した。
【００５３】
（実施例６）
炭素化処理時の温度を１２００℃とした以外は、実施例１と同様にして多孔質電極基材を得た。得られた多孔質電極基材は、炭素化処理時における面内の収縮がほとんどなく、ガス透気度、厚み、貫通方向抵抗がそれぞれ良好な結果であった。また、フィブリル状炭素の質量比は２６質量％であった。結果を表１に示した。
【００５４】
（実施例７）
炭素化処理時の温度を１４００℃とした以外は、実施例１と同様にして多孔質電極基材を得た。得られた多孔質電極基材は、炭素化処理時における面内の収縮がほとんどなく、ガス透気度、厚み、貫通方向抵抗がそれぞれ良好な結果であった。また、フィブリル状炭素の質量比は２４質量％であった。結果を表１に示した。
【００５５】
（実施例８）
（１）ＭＥＡの作製
実施例１で得られた多孔質炭素電極基材をカソード用、アノード用に２組用意した。両面に触媒担持カーボン（触媒：Ｐｔ、触媒担持量：５０質量％）からなる触媒層（触媒層面積：２５ｃｍ2、Ｐｔ付着量：０．３ｍｇ／ｃｍ2）を形成したパーフルオロスルホン酸系の高分子電解質膜（膜厚：３０μｍ）を、カソード用、アノード用の多孔質炭素電極基材で挟持し、これらを接合してＭＥＡを得た。
【００５６】
（２）ＭＥＡの燃料電池特性評価
前記（１）で作製したＭＥＡを、蛇腹状のガス流路を有する２枚のカーボンセパレーターによって挟み、固体高分子型燃料電池（単セル）を形成した。
【００５７】
この単セルの電流密度−電圧特性を測定することによって、燃料電池特性評価を行った。燃料ガスとしては水素ガスを用い、酸化ガスとしては空気を用いた。セル温度を８０℃、燃料ガス利用率を６０％、酸化ガス利用率を４０％とした。また、ガス加湿は８０℃のバブラーにそれぞれ燃料ガスと酸化ガスを通すことによって行った。その結果、電流密度が０．８Ａ／ｃｍ2のときの燃料電池セルのセル電圧が０．６１８Ｖ、セルの内部抵抗が３．５ｍΩであり、良好な特性を示した。
【００５８】
（比較例１）
ポリアクリロニトリル系パルプの代わりに、有機高分子化合物としてポリビニルアルコール（ＰＶＡ）（商品名：ＶＢＰ１０５−１、クラレ株式会社製）３５質量部を用い、得られる前駆体シートの目付けが２７ｇ／ｍとなるようにした以外は、実施例１と同様にして多孔質電極基材を得た。得られた多孔質電極基材は、ＰＶＡがほとんど炭素化しないため炭素短繊維同士が接合されておらず、シート状の多孔質電極基材として構造を維持することができなかった。
【００５９】
（比較例２）
炭素短繊維を用いず、ポリアクリロニトリル系パルプのみを用いて、得られる前駆体シートの目付けが４０ｇ／ｍとなるようにした以外は、実施例１と同様にして多孔質電極基材を得た。得られた多孔質電極基材は、ポリアクリロニトリル系パルプが炭素化する際の収縮により、シート状の多孔質電極基材として構造を維持することができなかった。
【００６０】
（比較例３）
炭素化処理時の温度を８００℃とした以外は、実施例１と同様にして多孔質電極基材を得た。得られた多孔質電極基材は、炭素化処理時における面内の収縮はほとんどなく、またフィブリル状炭素の質量比は３２質量％であったが、貫通方向抵抗が実施例１で得られた多孔質電極基材と比較して非常に大きい結果となった。結果を表１に示した。
【００６１】
（比較例４）
比較例１で得られた前駆体シートに、フェノール樹脂（商品名：フェノライトＪ−３２５、大日本インキ化学株式会社製）のメタノール溶液を含浸させ、室温でメタノールを十分に乾燥させ、炭素短繊維１００質量部に対しフェノール樹脂の不揮発分を１００質量部付着させたフェノール樹脂含浸前駆体シートを得た。
【００６２】
このフェノール樹脂含浸前駆体シートを２枚重ね合わせ、その両面をシリコーン系離型剤をコートした紙で挟み、バッチプレス装置にて１８０℃、３ＭＰａの条件下で３分間加熱加圧成型してフェノール樹脂を硬化させた後、実施例１と同様の条件で炭素化処理することで多孔質電極基材を得た。得られた多孔質電極基材は、炭素化処理時における面内の収縮がほとんどなく、ガス透気度、厚み、貫通方向抵抗がそれぞれ良好な結果であったが、製造プロセスが複雑であり高コストとなった。結果を表１に示した。
【００６３】
（比較例５）
加熱加圧成型した前駆体シートをバッチ熱風炉で、空気中、２５０℃の条件下で２分間酸化処理した以外は、実施例１と同様にして多孔質電極基材を得た。得られた多孔質電極基材は、炭素化処理時における面内の収縮がほとんどなく、ガス透気度、厚み、貫通方向抵抗がそれぞれ良好な結果であり、またフィブリル状炭素の質量比は３６質量％であったが、酸化処理が必要となるため、実施例１で得られた多孔質電極基材と比較して高コストとなった。結果を表１に示した。
【００６４】
【表１】
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【図面の簡単な説明】
【００６５】
【図１】多孔質電極基材の表面ＳＥＭ像である。
【図１】
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