(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
焼ならし処理後のステンレスクラッド鋼板の合せ材が、質量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：２２．０〜２５．０％、Ｃｒ：２１．０〜２５．０％、Ｍｏ：２．０〜５．０％、Ｎ：０．１５〜０．２５％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、ＡＳＴＭ  Ｇ４８−０３  Ｍｅｔｈｏｄ  Ｅに規定する孔食発生臨界温度（ＣＰＴ）が４５℃以上であり、かつＮＯＲＳＯＫ  ＳＴＡＮＤＡＲＤ  Ｍ−６０１に規定する腐食試験による前記合せ材の溶接部の腐食量が１．０ｇ／ｍ２以下であることを特徴とする耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板の合せ材。
【請求項２】
さらに、合せ材が、質量％で、Ｂ：０．００１０〜０．００５５％を含有することを特徴とする請求項１記載の耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板の合せ材。
【請求項３】
前記合せ材の析出物は、１０体積％アセチルアセトン―１質量％塩化テトラメチルアンモニウム―メタノールを用いた定電流電解法により抽出され、前記析出物中のＣｒが質量％で０．５％以下で、かつＭｏが質量％で０．３％以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板の合せ材。
【請求項４】
さらに、前記合せ材の表面のσ（シグマ）相の析出量が面積率で２．０％以下であることを特徴とする請求項１乃至３の何れかに記載の耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板の合せ材。
【請求項５】
請求項１乃至４の何れかに記載の合せ材と炭素鋼または低合金鋼を母材とする、全厚が３０ｍｍ以上１００ｍｍ以下である耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板。
【請求項６】
請求項５に記載の耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板を製造するに際し、犠牲材を用い、圧下比を５以上とする熱間圧延を行い、その後８５０〜９５０℃に加熱し、空冷する焼ならし処理をすることを特徴とする耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、海洋構造物や造船、海水淡水化設備に代表される各種用途で使用される耐海水腐食性に優れたオーステナイト系ステンレスクラッド鋼板の合せ材及びそれを用いたステンレスクラッド鋼板並びにその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、産業設備と構造物のニ−ズとしては耐久性と長寿命化およびメンテナンスフリ−が指向されており、ステンレス鋼はこれらのニ−ズに適合した材料として注目を集めている。一方で、ステンレス鋼の主原料であるＮｉやＭｏ、Ｃｒに代表される合金元素は、価格の高騰や価格の上下動があるため、無垢のステンレス鋼にかわり、ステンレス鋼の優れた耐食性をより経済的に利用でき、価格が安定しかつ安価な鋼材としてステンレスクラッド鋼が、最近、注目されている。ステンレスクラッド鋼とは合せ材にステンレス鋼、母材に普通鋼材と、二種類の性質の異なる金属を張り合せた鋼材である。クラッド鋼は、異種金属を金属学的に接合させたもので、めっきとは異なり剥離する心配がなく単一金属および合金では達し得ない新たな特性を持たせることができる。このように、ステンレスクラッド鋼は、ステンレス鋼材の使用量が少なくてすみ、かつ、無垢材（全厚が合せ材であるステンレス鋼である材料を云う。）と同等の耐食性を確保できるため、経済性と機能性が両立できる利点を有する。
【０００３】
以上から、ステンレスクラッド鋼は非常に有益な機能性鋼材であると考えられており、近年そのニ−ズが各種産業分野で益々高まっている。特にステンレスクラッド鋼を海洋構造物や海水淡水化設備、浮体式海洋石油・ガス生産貯蔵積出設備（以下「ＦＰＳＯ」と云う。ＦＰＳＯ：Ｆｌｏａｔｉｎｇ  Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ，Ｓｔｏｒａｇｅ  ａｎｄ  Ｏｆｆｌｏａｄｉｎｇ  ｓｙｓｔｅｍ）等に代表される造船分野等、各種用途で使用する場合には、厳しい海水腐食環境下で使用されるため、耐海水腐食性が要求される。
【０００４】
ステンレス鋼の不動態皮膜は塩化物イオンにより破壊されやすくなり、その腐食形態は孔食（Ｐｉｔｔｉｎｇ  Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ）または隙間腐食（Ｃｒｅｖｉｃｅ  Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ）の形態をとる。一方、硫酸やふっ酸などに代表される酸中では腐食形態が全面腐食を呈するのに対し、海水中では局部腐食となる。したがって、局部腐食の起点を防止する特性として耐孔食性に対する配慮が極めて重要となる。
【０００５】
ステンレス鋼の耐孔食性は一般的に孔食指数；Ｃｒ（質量％）＋３．３Ｍｏ（質量％）＋１６Ｎ（質量％）、で整理され、孔食指数が高いほど、耐孔食性に優れるとされる。ただし、これが適用できるのは、析出物等を固溶させる熱処理を施した無垢のステンレス鋼に限られ、炭素鋼との複合材料であるステンレスクラッド鋼の合せ材の耐孔食性にそのまま適用はできない。
【０００６】
ステンレスクラッド鋼は、通常、母材の強度や靭性等の機械的性質を確保する目的で、８５０〜９５０℃の温度域に加熱し、その後空冷するいわゆる焼ならしを行って使用される。ステンレス鋼は、不適切な熱処理や溶接による熱影響部のような熱履歴を受けると、耐食性が著しく低下する場合がある。その原因の一つは、ステンレス鋼は、炭化物やσ相などの金属間化合物が、熱履歴を受けると、析出することにある。クラッド鋼が受ける熱履歴は、クラッド鋼の板厚により変化し、特に３０ｍｍ以上のクラッド鋼においては冷却速度が低くなり、より炭化物やσ相などの金属間化合物が析出しやすくなる。
【０００７】
特許文献１には、母材の機械的性質を確保するために行われる焼ならし処理でクラッド鋼の耐食性が劣化することを防ぐ目的で、合せ材の成分を特定することにより、クラッド材のオーステナイト系ステンレス鋼を８５０〜９５０℃の焼ならし処理を施しても優れた耐食性を保つ技術が開示されている。しかし、この方法で得られるステンレスクラッド鋼の耐食性は、塩化第二鉄腐食試験における腐食速度が２ｇ／ｍ２・ｈ程度と耐海水腐食性としては十分ではない。
【０００８】
また、特許文献２には、固溶化熱処理条件と母材炭素鋼の成分を規定し、耐海水性に優れたステンレス鋼を合せ材とし炭素鋼を母材としたステンレスクラッド鋼管を製造する方法が開示されている。しかしながら、特許文献２では、ステンレスクラッド鋼管の用途（例えば、海洋構造物等）毎に求められる耐食性および耐海水腐食性を確保するため、合せ材として使用するステンレス鋼を用途毎に選択しなければならない。すなわちステンレス鋼の成分のみで調整する方法が示されているに過ぎず、ステンレスクラッド鋼の場合、接合界面の健全性（接合性）に対する信頼性向上や母材と合せ材の性能（耐食性と機械的特性）を同時に維持することが困難である。また、高級鋼材や多様な品種すべてに対応させることは、さらに困難である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開昭６３−１２５６１５号公報
【特許文献２】特許第４１７９１３３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明らは、かかる事情に鑑み、接合界面の健全性に対する信頼性向上や母材と合せ材の性能（耐食性と機械的特性）を同時に維持する耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明らは、上記課題を解決するために、複数の成分（鋼組成）および複数の履歴で圧延から熱処理まで完了したステンレスクラッド鋼における耐孔食性に及ぼす鋼成分の検討を行った。
【００１２】
本発明の要旨は以下のとおりである。
【００１３】
［１］焼ならし処理後のステンレスクラッド鋼板の合せ材が、質量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：２２．０〜２５．０％、Ｃｒ：２１．０〜２５．０％、Ｍｏ：２．０〜５．０％、Ｎ：０．１８〜０．２２％で残部がＦｅ及び不可避的不純物を含有し、ＡＳＴＭ  Ｇ４８−０３  Ｍｅｔｈｏｄ  Ｅに規定する臨界孔食発生温度（ＣＰＴ）が４５℃以上であり、かつＮＯＲＳＯＫ  ＳＴＡＮＤＡＲＤ  Ｍ−６０１に規定する腐食試験による前記合せ材の溶接部の腐食量が１．０ｇ／ｍ２以下であることを特徴とする耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板の合せ材。
【００１４】
［２］さらに、合せ材が、質量％で、Ｂ：０．００１０〜０．００５５％を含有することを特徴とする前記［１］記載の耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板の合せ材。
【００１５】
［３］前記合せ材の析出物は、１０体積％アセチルアセトン―１質量％塩化テトラメチルアンモニウム―メタノールを用いた定電流電解法により抽出され、前記析出物中のＣｒが質量％で０．５％以下で、かつＭｏが質量％で０．３％以下であることを特徴とする前記［１］または［２］に記載の耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板の合せ材。
【００１６】
［４］さらに、前記合せ材の表面のσ（シグマ）相の析出量が面積率で２．０％以下であることを前記［１］乃至［３］の何れかに特徴とする記載の耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板の合せ材。
【００１７】
［５］前記［１］乃至［４］の何れかに記載の合せ材と炭素鋼または低合金鋼を母材とする、全厚が３０ｍｍ以上１００ｍｍ以下である耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板。
【００１８】
［６］前記［５］に記載の耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板を製造するに際し、犠牲材を用い、圧下比を５以上とする熱間圧延を行い、その後８５０〜９５０℃に加熱し、空冷する焼ならし処理をすることを特徴とする耐海水腐食性に優れたステンレスクラッド鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、耐海水腐食性に優れた全厚が３０ｍｍ以上１００ｍｍ以下のステンレスクラッド鋼が得られる。
【００２０】
海洋構造物やＦＰＳＯに代表される造船分野、海水淡水化装置に代表される、耐海水腐食性が要求される用途で、好適に用いることができる。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下本発明の構成を説明する。本発明のステンレスクラッド鋼は、耐海水腐食性を満足するため、成分、製造条件等の規定が必要となる。
【００２２】
（１）まず、合せ材のステンレス鋼の成分組成を限定した理由について説明する。以下の説明で、％表示は特に言及しない限り質量％を意味する。
【００２３】
Ｃ：０．０３％以下
Ｃは耐食性、特に溶接熱影響部の耐食性の観点から低いほど好ましく、０．０３％以下に制限する必要がある。好ましくは０．０２０％以下である。
【００２４】
Ｓｉ：１．５％以下
Ｓｉは脱酸のため０．０２％以上必要であるが、１．５％を超えると熱間加工性を著しく阻害するため、１．５％以下とする。好ましくは、０．６０％以下である。
【００２５】
Ｍｎ：２．０％以下
Ｍｎは脱酸のため０．０２％以上必要であるが、２．０％を超えると耐食性を劣化させるため２．０％以下とする。好ましくは、０．６０％以下である。
【００２６】
Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下
Ｐ、Ｓは熱間加工性の観点から低いほど好ましくＰが０．０４％、Ｓが０．０３％を超えると熱間加工性が損なわれるため、Ｐは０．０４％以下、Ｓは０．０３％以下とする。好ましくは、Ｐは０．０３％以下、Ｓは０．０１％以下である。
【００２７】
Ｎｉ：２２．０〜２５．０％
Ｎｉはオーステナイト相の安定性の観点から、主にＣｒおよびＭｏとのバランスにより、２２．０％以上必要である。一方、経済性および高Ｎｉ化に伴う熱間変形抵抗の増大を考慮して２５．０％以下とする。なお、オーステナイト相の安定性と経済性の両立の観点から、２２．０〜２４．５％の範囲が好適であり、２２．５〜２４．０％の範囲が更に好適である。
【００２８】
Ｃｒ：２１．０〜２５．０％
Ｃｒは耐孔食性、耐隙間腐食性向上のために有効であり、２１．０％以上必要とする。一方、２５．０％を超えると合せ材として製造する際およびクラッド圧延時やその冷却時にσ相の析出が著しく促進され、耐食性および熱間加工性が阻害されてしまうため、Ｃｒの含有量は２１．０〜２５．０％の範囲とする。なお、耐孔食性、耐隙間腐食性の向上とσ相析出抑制の観点から、２１．０〜２４．０％の範囲が好適であり、２２．０〜２３．５％の範囲がさらに好適である。
【００２９】
Ｍｏ：２．０〜５．０％
Ｍｏは耐孔食性、耐隙間腐食性向上のため有効であり、２．０％以上とする。一方、５．０％を超えると合せ材として製造する際およびクラッド圧延時やその冷却時にσ相の析出が著しく促進され、耐食性および熱間加工性が阻害されてしまうため、Ｍｏ量は、２．０〜５．０％の範囲とする。なお、耐孔食性、耐隙間腐食性の向上とσ相析出抑制の観点から、２．０〜４．５％の範囲が好適であり、２．５〜３．５％の範囲がさらに好適である。
【００３０】
Ｎ：０．１５〜０．２５％
Ｎは耐食性を高める効果があり、その効果を得るため０．１５％以上とする。一方、０．２５％を超えると他成分の含有量の関係から含有させることが困難となるため、Ｎ量は０．１５〜０．２５％の範囲とする。より好ましくは、０．１８〜０．２２％の範囲である。
【００３１】
以上が本発明のステンレスクラッド鋼板の合せ材の基本化学成分であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物であるが、更に、Ｂを下記範囲で含有してもよい。
【００３２】
Ｂ：０．００１０〜０．００５５％
Ｂは耐食性、熱間加工性向上のため有効であり、その効果を得るには０．００１０％以上の含有が好ましい。一方、０．００５５％を超えると耐食性、熱間加工性が劣化する。よって、Ｂを含有する場合は、Ｂ量は０．００１０〜０．００５５％の範囲とすることが好ましい。より好適には、０．００１５〜０．００３５％の範囲である。
【００３３】
上記以外の残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。また、本発明において、上記の作用効果を減殺しない場合には、他の微量元素を含有することができる。
【００３４】
なお、本発明のステンレスクラッド鋼の母材としては、炭素鋼や低合金鋼を用いることができる。
【００３５】
本発明のステンレスクラッド鋼の板厚（全厚）が３０ｍｍ以上１００ｍｍ以下である。この範囲の板厚のステンレスクラッド鋼が特に海洋構造物やＦＰＳＯに代表される造船分野、海水淡水化装置に要求されるからである。
【００３６】
そして、本発明のステンレスクラッド鋼は、この母材の片面または両面に合せ材として上記成分範囲のステンレス鋼がクラッドされたものである。
【００３７】
（２）次に合せ材のステンレス鋼の耐海水腐食性について説明する。
【００３８】
ア）焼ならし処理後、ＡＳＴＭ  Ｇ４８−０３  Ｍｅｔｈｏｄ  Ｅによる孔食発生臨界温度（ＣＰＴ）が４５℃以上であること。
【００３９】
クラッド鋼母材は、海洋構造物やＦＰＳＯに代表される造船分野、海水淡水化装置の構造材としての特性が要求される。そのため、熱間圧延後８５０〜９５０℃に加熱し、空冷する焼ならし処理が採用されることが多い。したがって、合せ材のステンレス鋼にも同様の熱履歴が付与される。孔食発生臨界温度（ＣＰＴ）が４５℃以上としたのは、この熱履歴の後においても、耐海水腐食性能を十分に満足させるためである。そのため、ＡＳＴＭ  Ｇ４８−０３  Ｍｅｔｈｏｄ  Ｅによる孔食発生臨界温度（ＣＰＴ）が４５℃以上とした。試験方法は、実施例で述べる。
【００４０】
イ）ＮＯＲＳＯＫ  ＳＴＡＮＤＡＲＤ  Ｍ−６０１に規定される腐食試験による溶接部の腐食量が１．０ｇ／ｍ２以下であること。
【００４１】
クラッド鋼は、単体で使用されるのでなく、構造部材として溶接して用いられることが多い。従って、合せ材のステンレス鋼部も溶接が実施される。耐海水腐食性能を十分に満足するには、ＮＯＲＳＯＫ  ＳＴＡＮＤＡＲＤ  Ｍ−６０１に規定される腐食試験による溶接部の腐食量が１．０ｇ／ｍ２以下が必要である。ここで、溶接はサブマージアーク溶接、ＭＩＧ溶接、ＭＡＧ溶接などが挙げられ、入熱量は５０ＫＪ／ｃｍ以下の範囲であることが好ましい。
【００４２】
ＣＰＴが４５℃以上でかつ上記腐食量が１．０ｇ／ｍ２以下が得られるのは合せ材のステンレス鋼の含有成分の制御と後述する製造方法を採用したことによる。試験方法は、実施例で述べる。
【００４３】
また、合せ材のステンレス鋼の耐食性に関し、さらに以下の特性を規定する。
【００４４】
ウ）１０体積％アセチルアセトン−１質量％塩化テトラメチルアンモニウム−メタノールを用いた定電流電解により抽出される析出物中のＣｒが質量％で０．５％以下かつ析出物中のＭｏが質量％で０．３％以下であることが好ましい。
【００４５】
この定電流電解を採用したのは、鋼中の析出物量が定量的に評価できるからであり、抽出した析出物をＸＲＤ（Ｘ線回折法）で分析することにより、析出物種を高精度で同定することができるからである。
【００４６】
また本発明ではσ（シグマ）相を形成するＣｒ，Ｍｏ量でσ相の耐海水腐食性を評価している。
析出物中のＣｒが質量％で０．５％以下としたのは、０．５％を超えると耐孔食性が劣化するからである。さらに０．３％以下であることが耐孔食性の観点から好ましい。
【００４７】
析出物中のＭｏが質量％で０．３％以下としたのは、０．３％を超えると耐孔食性が劣化するからである。さらに０．２％以下であることが耐孔食性の観点から好ましい。
【００４８】
エ）合せ材の表面のσ相の析出量が面積率で２．０％以下であること。
【００４９】
σ（シグマ）相の析出量が多いとσ（シグマ）相の周囲オーステナイト相のＣｒ量、Ｍｏ量が減少し耐孔食性を劣化させるため好ましくない。その析出量が面積率で２．０％を超えると耐孔食性が劣化するため好ましくない。面積率の測定は４００倍程度でミクロ組織観察し、その写真を画像解析することにより求める。なおσ（シグマ）相の組織についてはあらかじめエネルギー分散型Ｘ線分析などで、Ｃｒ量、Ｍｏ量が多い組織であることを確認しておく。
【００５０】
（３）次にクラッド鋼の製造方法について規定する。
【００５１】
ア）ステンレスクラッド鋼板を製造するに際し、犠牲材を用い、圧下比を５以上とする。
【００５２】
犠牲材を用いるのは、圧延後のそりを防止するためである。
【００５３】
変形抵抗、熱膨張係数の異なるオーステナイト系ステンレス鋼（合せ材）と炭素鋼（母材）の複合材料であるステンレスクラッド鋼は熱間圧延法で製造する場合、熱間圧延時や冷却時に変形が発生してしまう。それを防止するため熱間圧延前にオーステナイトステンレス鋼表面に炭素鋼板を四周溶接で固定し圧延する犠牲材方式とした。
【００５４】
また、熱間圧延において圧下比を５以上としたのは、クラッド鋼の接合は高温で圧下することにより、金属相互の結合力が生じることにより、圧下比５以上で良好な接合が得られるからである。
【００５５】
イ）熱間圧延後８５０〜９５０℃に加熱し、空冷する焼ならし処理を施こすこと。
【００５６】
前述したように、クラッド鋼母材は、海洋構造物やＦＰＳＯに代表される造船分野、海水淡水化装置の構造材としての特性が要求されるので、熱間圧延後８５０〜９５０℃に加熱し、空冷する焼ならし処理が採用されることが多い。８５０℃以上で組織改善の効果があり、９５０℃超えでは結晶粒が粗大化し組織改善効果が現れないためで、８５０〜９５０℃に加熱することとした。また、空冷としたのは合せ材と母材の熱膨張係数の差より急激に冷却すると歪が発生してしまうためであり、冷却速度は０．８℃／ｓ以下の範囲である。
【実施例】
【００５７】
以下に、本発明の実施例を説明する。
表１に示す成分組成からなるオ−ステナイト系ステンレス鋼とＳＳ４００成分系の鋼材（以下、「普通鋼」と略す場合がある。）を用いた。母材として板厚が１５０ｍｍのＳＳ４００系の鋼材、合せ材として板厚１３ｍｍのオーステナイト系ステンレス鋼、合せ材表面に犠牲材として２６ｍｍの普通鋼を組み合せて、厚みが（１５０＋１３＋２６）ｍｍのスラブに組み立てた。
【００５８】
ついで１２３０℃の加熱、９７０℃の熱間仕上げ圧延を施し、その後、９１０℃で１０分保持し、その後空冷することで、厚みが（２９．５＋２．５）ｍｍのクラッド鋼を製造した。
【００５９】
以上により得られたステンレスクラッド鋼に対して、合せ材の耐孔食性を以下に示すＡＳＴＭ  Ｇ４８−０３  Ｍｅｔｈｏｄ  Ｅにより評価した。次に、溶接部の耐孔食性を以下に示す溶接試験片の腐食試験により評価した。溶接試験片はＸ型の開先加工を施し、母材側を低合金溶接ワイヤーを用いて溶接した後、合せ材側をＪＩＳ  Ｚ３３３４に準拠する、径１．２ｍｍの６２５系合金相当の溶接材料を用いてアルゴンガスを用いたＴＩＧ溶接を行い作製した。このときの合せ材側の溶接条件は、溶接電流２００Ａ、溶接電圧２５Ｖ、溶接速度３０ｃｍ／分、４パス溶接とした。そして、この溶着金属と熱影響部とを半分ずつ含む厚さ２．０ｍｍ×幅２０ｍｍ×長さ５０ｍｍの寸法を有する試験片をクラッド鋼板の合せ材表層より余盛を削除して採取して、以下に示すＡＳＴＭ  Ｇ４８−０３  Ｍｅｔｈｏｄ  Ａにより腐食量を求めた。
【００６０】
また、σ相の析出量を評価するため、電解抽出による抽出Ｃｒ、抽出Ｍｏの定量を行った。電解液は１０体積％アセチルアセトン−１質量％塩化テトラメチルアンモニウム−メタノールを用いた。定電流電解を行い、０．２μｍメッシュの有機質フィルターで電解抽出残渣を、ろ別し、混酸（０．８％酒石酸/１０％硫酸）で加熱分解後、ＩＣＰ発光分光分析法によりＣｒ、Ｍｏの定量を行った。
【００６１】
孔食発生臨界温度（ＣＰＴ）  ＡＳＴＭ  Ｇ４８−０３  Ｍｅｔｈｏｄ  Ｅ
６％ＦｅＣｌ３＋１％ＨＣＬ溶液中、５℃間隔、２４時間で浸漬試験を行った。浸漬試験を３回行い、発生した孔食のうちの最大孔食深さが０．０２５ｍｍに達した場合は不合格とした。３回とも孔食が発生しなかった場合は合格とし、不合格であった場合の最高温度をＣＰＴ（℃）とした。なお、ＣＰＴが４５℃以上を良好と評価した。さらに好ましくは５０℃以上である。
【００６２】
塩化第二鉄試験  ＡＳＴＭ  Ｇ４８−０３  Ｍｅｔｈｏｄ  Ａ
６％ＦｅＣｌ３溶液中、４０℃、２４時間で浸漬試験を行った。浸漬試験後の重量減少から腐食量を求めた。腐食量の目標値は１．０ｇ／ｍ２以下、好ましくは０．８ｇ／ｍ２以下である。
【００６３】
【表１】
0005454723.tif 000002
【００６４】
表１より、発明例では、ＣＰＴが目標の４５℃以上、溶接部のＡＳＴＭ  Ｇ４８−０３  Ｍｅｔｈｏｄ  Ａ、４０℃、２４時間における腐食量が１．０ｇ／ｍ２以下となっており、優れた耐海水腐食性を示している。