(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋳造品が成形されるキャビティを形成する金型と、前記キャビティへ射出する溶湯を収容する射出スリーブと、前記射出スリーブに内挿されて前記溶湯を前記キャビティへ押圧するプランジャと、前記プランジャを加圧するための加圧装置と、を有するダイカスト鋳造装置によるダイカスト鋳造方法であって、
前記加圧装置により前記プランジャを加圧して溶湯を前記キャビティ内へ射出した状態で加圧を保持した後、前記溶湯の凝固時間の途中で、前記プランジャの先端部分に備えられたプランジャチップの前記射出スリーブ内における位置を固定した状態のまま加圧装置による加圧を解除するステップを有し、
前記ダイカスト鋳造装置に前記加圧装置を制御するための制御装置が設けられ、
前記加圧装置は、前記プランジャを押し込む方向へ加圧するキャップ側圧力およびプランジャを引き戻す方向へ加圧するヘッド側圧力を調整可能な複動形油圧シリンダであり、
前記加圧を解除するステップは、前記制御装置が、前記ヘッド側圧力の付与を停止した後に、前記キャップ側圧力の付与を停止することで行われる、ダイカスト鋳造方法。
【請求項２】
前記加圧を解除するステップの後、前記凝固時間の経過後であって金型を型開きする前に、前記加圧装置による加圧を再開するステップを有する、請求項１に記載のダイカスト鋳造方法。
【請求項３】
前記加圧を再開するステップは、前記制御装置が、前記キャップ側圧力の付与を再開した後に、前記ヘッド側圧力の付与を再開することで行われる、請求項２に記載のダイカスト鋳造方法。
【請求項４】
鋳造品が成形されるキャビティを形成する金型と、前記キャビティへ射出する溶湯を収容する射出スリーブと、前記射出スリーブに内挿されて前記溶湯を前記キャビティへ押圧するプランジャと、前記プランジャを加圧するための加圧装置と、前記加圧装置を制御するための制御装置と、を有するダイカスト鋳造装置であって、
前記加圧装置は、前記プランジャを押し込む方向へ加圧するキャップ側圧力およびプランジャを引き戻す方向へ加圧するヘッド側圧力を調整可能な複動形油圧シリンダであり、
前記制御装置は、前記プランジャによる加圧を保持した後、前記溶湯の凝固時間の途中でプランジャの前記射出スリーブ内における位置を固定したままプランジャによる加圧を解除させるように、前記ヘッド側圧力の付与を停止させた後に前記キャップ側圧力の付与を停止させる、ダイカスト鋳造装置。
【請求項５】
前記制御装置は、前記凝固時間の経過後であって前記金型を型開きする前に、前記プランジャによる加圧を再開させるように、前記キャップ側圧力の付与を再開させた後に前記ヘッド側圧力の付与を再開させる、請求項４に記載のダイカスト鋳造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金型のキャビティに溶湯を射出して鋳造を行うダイカスト鋳造方法およびダイカスト鋳造装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
ダイカスト鋳造法は、金型のキャビティと連通する射出スリーブに所定の溶湯（溶融金属）を給湯し、プランジャによって溶湯を速やかにキャビティ内に高速充填して高圧下で凝固させた後に、金型を型開きして製品を取り出す工法である。
【０００３】
溶湯をキャビティ内に充填した後には、プランジャからキャビティ内へランナおよびゲートを介して圧力伝播されるが、キャビティ内に有効に圧力伝播される時間は型内凝固時間のうちの僅かの時間である。したがって、残りの時間は、射出スリーブ内に形成される空間（流路）であるビスケットランナ内の溶湯のみがプランジャにより直接的な加圧を受けて凝固されているに過ぎない。
【０００４】
このため、ビスケットランナ内の溶湯は、金属の凝固が進行しやがて温度が低下しても、プランジャによる押湯効果によって、射出スリーブの側壁およびプランジャの先端部分に備えられたプランジャチップの前方面に密着した状態のままで型内凝固時間を完了する。ビスケットランナ内の溶湯が凝固して形成されるビスケットは、金型の型開きと同時に追従して行われるプランジャ前進動作によって、射出スリーブの外に離型排出される。
【０００５】
以上のようなダイカスト鋳造法の前提において、射出スリーブおよびプランジャチップは、型内凝固時間の全てにおいてビスケットランナ内の溶湯と常に密着しているため、溶湯の凝固冷却に伴って伝達される入熱量が過多の状態となる。入熱量が過多の状態となると、射出スリーブおよびプランジャチップの溶湯との接触面において、溶融金属との化学反応が生じて、溶融金属との金属間化合物が生成されたり、射出スリーブおよびプランジャチップの表面が溶損したりして、表面の平滑性が損なわれる。更に、プランジャチップでは、ビスケットとの接触面である前方面に入熱が集中するために、型内凝固時間においては前方側面が後方側面よりも高温となって前方径大となる。型内凝固時間の完了後には、型開きと同時にプランジャの前進動作が追従して行われるため、この動作によって前方径大となったプランジャチップの前方側面のみが集中して磨耗する。この状態では、溶湯の充填過程において、プランジャチップ側面と射出スリーブの間の隙間に溶湯が浸入しやすくなる。浸入して凝固した金属は“バリ差し”と呼称され、クサビ効果でプランジャチップの前進後退動作を不安定にするので、ダイカスト鋳造法の連続的稼動のみならず、鋳造品質に対しても影響を与える。
【０００６】
上述したダイカスト鋳造法として、例えば特許文献１および特許文献２に記載の方法が挙げられる。特許文献１のダイカスト鋳造法では、型内凝固時間の完了後のプランジャの前進追従動作に着目して、プランジャの前進前に一旦後退させてビスケットとプランジャチップを切り離すことで、型開きの際の成形品の破損を低減させている。特許文献２のダイカスト鋳造法では、プランジャの前進追従動作を極低速化することで、型開きの際にビスケットが推し潰れることを抑制している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開昭６３−２８６２６２号公報
【特許文献２】特開平３−２３４３４４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、上記の特許文献１は型内凝固時間内にプランジャチップを一旦後退させてビスケットランナとプランジャチップを切り離すため、この状態では、プランジャチップの前方部分が、径大になっているので、前方側面の磨耗を加速させてしまう。特許文献２に記載の方法でも、型内凝固時間において射出スリーブおよびプランジャチップは溶湯と接しており、射出スリーブおよびプランジャチップの溶損や、プランジャチップの前方側面の磨耗を抑えることはできない。
【０００９】
本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであり、射出スリーブおよびプランジャチップの溶損や磨耗を抑えて装置の連続的稼動を長期間にわたって維持でき、かつ成形品の品質向上が可能なダイカスト鋳造方法およびダイカスト鋳造装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成する本発明に係るダイカスト鋳造方法は、鋳造品が成形されるキャビティを形成する金型と、キャビティへ射出する溶湯を収容する射出スリーブと、射出スリーブに内挿されて溶湯をキャビティへ押圧するプランジャチップと、プランジャチップを加圧するための加圧装置と、を有するダイカスト鋳造装置によるダイカスト鋳造方法である。当該鋳造方法は、加圧装置によりプランジャを加圧して溶湯をキャビティ内へ射出した状態で加圧を保持した後、溶湯の凝固時間の途中で、プランジャチップの射出スリーブ内における位置を固定した状態のまま加圧装置による加圧を解除するステップを有する。また、ダイカスト鋳造装置に加圧装置を制御するための制御装置が設けられる。また、加圧装置は、プランジャを押し込む方向へ加圧するキャップ側圧力およびプランジャを引き戻す方向へ加圧するヘッド側圧力を調整可能な複動形油圧シリンダである。また、加圧を解除するステップは、制御装置が、ヘッド側圧力の付与を停止した後に、キャップ側圧力の付与を停止することで行われる。
【００１１】
上記目的を達成する本発明に係るダイカスト鋳造装置は、鋳造品が成形されるキャビティを形成する金型と、キャビティへ射出する溶湯を収容する射出スリーブと、射出スリーブに内挿されて溶湯をキャビティへ押圧するプランジャチップと、プランジャチップを加圧するための加圧装置と、加圧装置を制御するための制御装置とを有している。前記加圧装置は、プランジャを押し込む方向へ加圧するキャップ側圧力およびプランジャを引き戻す方向へ加圧するヘッド側圧力を調整可能な複動形油圧シリンダである。前記制御装置は、プランジャによる加圧を保持した後、溶湯の凝固時間の途中でプランジャチップの射出スリーブ内における位置を固定したままプランジャによる加圧を解除させるように、ヘッド側圧力の付与を停止させた後にキャップ側圧力の付与を停止させる。
【発明の効果】
【００１２】
上記のように構成したダイカスト鋳造方法によれば、溶湯の凝固時間の途中で、プランジャの射出スリーブ内における位置を固定した状態のまま加圧装置による加圧を解除するため、射出スリーブの先端側で溶湯が凝固して形成されるビスケットの体積が収縮し、ビスケットがプランジャチップおよび射出スリーブから離れる。これにより、溶湯の凝固冷却に伴ってプランジャチップおよび射出スリーブへ伝達される入熱量が減少し、プランジャチップおよび射出スリーブの溶損や磨耗が抑えられる。このため、ダイカスト鋳造装置の連続的稼動を長期間にわたって維持できるとともに、プランジャの前進後退動作を安定させて鋳造品質を向上させることができる。
【００１３】
上記のように構成したダイカスト鋳造装置によれば、溶湯の凝固時間の途中で、プランジャチップの射出スリーブ内における位置を固定した状態のまま加圧装置による加圧を解除させる制御装置を有するため、射出スリーブの先端側で溶湯が凝固して形成されるビスケットの体積が収縮し、ビスケットがプランジャおよび射出スリーブから離れる。これにより、溶湯の凝固冷却に伴ってプランジャチップおよび射出スリーブへ伝達される入熱量が減少し、プランジャチップおよび射出スリーブの溶損や磨耗が抑えられる。このため、ダイカスト鋳造装置の連続的稼動を長期間にわたって維持できるとともに、プランジャの前進後退動作を安定させて鋳造品質を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本実施形態に係るダイカスト鋳造装置を示す断面概略図である。
【図２】ダイカスト鋳造方法のフローチャートである。
【図３】ダイカスト鋳造方法のシリンダ圧力およびプランジャ移動距離の工程を示すグラフである。
【図４】ダイカスト鋳造装置に溶湯を給湯する際を示す断面図である。
【図５】溶湯をキャビティ内へ射出した際を示すダイカスト鋳造装置のビスケットランナ近傍の部分拡大断面図である。
【図６】溶湯の冷却が進んだ際を示すダイカスト鋳造装置のビスケットランナ近傍の部分拡大断面図である。
【図７】型開きする際を示すダイカスト鋳造装置の部分断面図である。
【図８】本実施形態および比較例におけるプランジャの圧力を示すグラフである。
【図９】比較例において射出スリーブの内壁面に生じたアルミの焼き付きの例を示す図である。
【図１０】比較例における２万ショットのダイカスト鋳造の後の射出スリーブの内径を、射出スリーブの前方側端部からの距離に応じて示すグラフである。
【図１１】比較例における２万ショットのダイカスト鋳造の後のプランジャチップの磨耗量を、プランジャチップの先端側からの距離に応じて示すグラフである。
【図１２】比較例における溶湯の圧力を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態を説明する。なお、図面の寸法比率は、説明の都合上誇張されており、実際の比率とは異なる場合がある。
【００１６】
本発明の実施形態に係るダイカスト鋳造装置１は、図１に示すように、金型２として固定金型２１および可動金型２２を備え、固定金型２１および可動金型２２が型締めされることで、鋳造品が成形されるキャビティ２３が分割面２４に形成される。固定金型２１および可動金型２２の分割面２４には、後述する射出スリーブ３からキャビティ２３への溶湯８の流路であるランナ２５が形成され、ランナ２５とキャビティ２３の間には、ランナ２５よりも断面積の小さいゲート２６が形成される。
【００１７】
固定金型２１には、キャビティ２３内へ射出する溶湯８を溜める射出スリーブ３が固定され、射出スリーブ３には、射出スリーブ３内の溶湯８を押出するプランジャ４が内挿される。また、射出スリーブ３には、内部に溶湯８を供給するための溶湯注入口３１が形成されている。
【００１８】
プランジャ４は、先端部に、射出スリーブ３の内壁面３２と接して摺動するプランジャチップ４１を備えている。プランジャ４は、基端部が油圧シリンダ５（加圧装置）に連結されて進退動可能となっている。
【００１９】
油圧シリンダ５は、複動形油圧シリンダであり、シリンダチューブ５１内にピストン５２が内挿入され、プランジャ４に連結されるロッド５３がピストン５２に固定されている。シリンダチューブ５１内のピストン５２を挟んで両側に油圧を付与でき、プランジャ４を押し込む方向（前進方向）へ加圧するキャップ側５４の油圧と、プランジャ４を引き戻す方向（後退方向）へ加圧するヘッド側５５の油圧を調整できるため、前進および後退の両方向への射出速度および射出圧力の制御が可能である。油圧シリンダ５のキャップ側５４およびヘッド側５５の各々には、調整弁およびポンプが設けられて油圧を調整された油を供給可能な油圧装置５６が連結されており、油圧装置５６が後述する制御装置６からの指令信号により制御されて、油圧シリンダ５の加圧力および速度が調整される。なお、各々の油圧装置５６は、説明の便宜上１つの装置として記載しているが、各々の油圧装置５６が複数の装置で構成されたり、または共通の装置として構成されてもよい。
【００２０】
制御装置６は、ダイカスト鋳造装置１の全体を統括制御する電子計算機であり、制御部６１、演算部６２、記憶部６３、入力部６４および出力部６５を備えている。記憶部６３には、油圧シリンダ５を含むダイカスト鋳造装置１全体を制御するためのプログラムが格納されており、このプログラムが演算部６２にて実行されることで、ダイカスト鋳造装置１による鋳造加工が進行する。なお、油圧シリンダ５を制御する制御装置６が、ダイカスト鋳造装置１の全体を統括制御する統括制御装置とは別体で構成されて、統括制御装置と接続される構造であってもよい。
【００２１】
次に、本実施形態に係るダイカスト鋳造装置１を用いた鋳造方法を説明する。図２は、鋳造方法のフローチャート、図３は、シリンダおよびプランジャの動作を示すグラフである。
【００２２】
まず、図４に示すように、固定金型２１および可動金型２２を型締した状態で、射出スリーブ３の溶湯注入口３１から、給油ラドル３４により必要な量の溶湯８を注入する。
【００２３】
この後、制御装置６により油圧シリンダ５を制御してプランジャ４を前進させて、ランナ２５およびゲート２６を介して溶湯８をキャビティ２３内に射出する（Ｓ１）。これにより、図５に示すように、押し込まれたプランジャチップ４１の先端側の射出スリーブ３の残存領域に、溶湯８が溜まる空間としてビスケットランナ３３が形成され、ビスケットランナ３３内が溶湯８で満たされた状態となる。
【００２４】
この後、プランジャ４による加圧を、凝固時間Ｔの途中までの前半の第１凝固時間Ｔ１が経過するまで保持する（Ｓ２）。この第１凝固時間Ｔ１の間、ビスケットランナ３３内の溶湯８がプランジャチップ４１により押圧されて、押湯効果が発揮される。ここで、凝固時間Ｔとは、必ずしも鋳造品の芯部まで凝固されるのに必要な時間ではなく、金型２から離型できる程度まで表面が凝固するのに必要な時間を表している。また、第１凝固時間Ｔ１は、溶湯８の凝固が進んで、プランジャ４による圧力がキャビティ２３内へ伝播しなくなった後までの時間である。凝固時間Ｔおよび第１凝固時間T１は、後述する図１２のようにして実験的又は解析的に求めることができる。図１２は、凝固時間Ｔの間、常にプランジャ４により溶湯８を加圧した比較例における、プランジャ４の加圧力、キャビティ２３内の実測圧力、およびビスケットランナ３３内の実測圧力を示すが、一定時間経過すると、キャビティ２３内へ圧力が伝播しなくなっていることが確認できる。
【００２５】
第１凝固時間Ｔ１が経過すると、制御装置６により油圧シリンダ５の駆動を停止させる。これにより、射出スリーブ３内におけるプランジャ４の位置が固定されたまま、溶湯の加圧が解除される（Ｓ３）。油圧シリンダ５による加圧を停止させる際には、まずヘッド側５５の油圧制御を停止させた後に、キャップ側５４の油圧制御を停止させる（図３参照）。すなわち、先にキャップ側５４の油圧制御を停止させると、停止させた直後にヘッド側５５の圧力によってプランジャ４が後退してしまう。これに対し、本実施形態のように先にヘッド側５５の油圧制御を停止させると、停止させた直後にキャップ側５４の圧力によってプランジャ４は前進方向へ力を受けるため、溶湯８の存在により前進せず、プランジャ４の位置を変化させずに固定できる。なお、ヘッド側５５とキャップ側５４を同時に停止させようとしても、シリンダチューブ５１内のヘッド側５５とキャップ側５４の体積差によって時間差が生じ、同時に停止させることは困難である。
【００２６】
続いて、凝固時間Ｔの残りの第２凝固時間Ｔ２が経過するまで、プランジャ４の位置を固定したまま保持して、キャビティ２３内の溶湯８を凝固させる（Ｓ４）。第２凝固時間Ｔ２の過程で溶湯８の冷却が進むと、図６に示すように、ビスケットランナ３３内の溶湯８が線膨張係数に依存して体積が収縮しつつ凝固し、ビスケット８１が形成される。このとき、プランジャチップ４１の位置が固定されているため、ビスケット８１がプランジャチップ４１の先端面４２と射出スリーブ３の内壁面３２から離れることになる。
【００２７】
第２凝固時間Ｔ２が経過した後には、型開きする前に、油圧シリンダ５による加圧を再開させる（Ｓ５）。油圧シリンダ５の駆動を再開させる際には、まずキャップ側５４の油圧制御を再開させた後に、ヘッド側５５の油圧制御を再開させる（図３参照）。すなわち、先にヘッド側５５の油圧制御を再開させると、再開させた直後にヘッド側５５の圧力によってプランジャ４が後退してしまう。これに対し、本実施形態のように先にキャップ側５４の油圧制御を再開させると、再開させた直後にキャップ側５４の圧力によってプランジャ４は前進方向へ力を受けるので、プランジャチップ４１が前進してビスケットランナ３３に押し付けられる。なお、ヘッド側５５とキャップ側５４を同時に再開させようとしても、シリンダチューブ５１内のヘッド側５５とキャップ側５４の体積差によって時間差が生じ、同時に再開させることは困難である。
【００２８】
この後、金型２の型開きを行う（Ｓ６）。この際に、図７に示すように、制御装置６により、可動金型２２を移動させるアクチュエータ（不図示）を駆動して可動金型２２を後退させるとともに、この可動金型２２の動作に追従してプランジャ４を前進させて、ビスケット８１を射出スリーブ３の外に排出する。これにより、鋳造品とともにビスケット８１を可動金型２２に固着させた状態で離型することができる。
【００２９】
この後、金型２の洗浄、離型剤の塗布、および乾燥が行われた後、再び型締めして、次サイクルの鋳造が行われる。
【００３０】
上述したダイカスト鋳造装置１では、第１凝固時間Ｔ１が経過した後に油圧シリンダ５の駆動を停止させ、プランジャ４の位置を固定したまま保持して、キャビティ２３内の溶湯８を冷却させる。このため、ビスケット８１の体積が収縮することにより、ビスケット８１がプランジャチップ４１の先端面４２と射出スリーブ３の内壁面３２から離れるため、溶湯８の凝固冷却に伴ってプランジャチップ４１および射出スリーブ３へ伝達される入熱量が減少する。
【００３１】
ここで、図８に点線で示すように、凝固時間Ｔの間、常にプランジャ４を加圧する比較例の場合、ビスケットランナ３３内の溶湯８は、凝固が進行しやがて温度が低下しても、プランジャ４による押湯効果によって、射出スリーブ３の内壁面３２およびプランジャ４の先端面４２に密着した状態のままで凝固時間Ｔを完了する。したがって、溶湯８の凝固冷却に伴って射出スリーブ３およびプランジャチップ４１へ伝達される入熱量が過多となる。入熱量が過多となると、射出スリーブ３およびプランジャチップ４１の溶湯８との接触面において、溶融金属との化学反応が生じて溶融金属との金属間化合物が生成されたり、射出スリーブ３およびプランジャ４の表面が溶損したりして、表面の平滑性が損なわれる。図９は、射出スリーブ３のビスケットランナ３３を構成する内壁面３２に、溶湯８の材料の１つであるアルミが焼き付いた例を示している。
【００３２】
これに対し、本実施形態では、ビスケット８１がプランジャチップ４１の先端面４２と射出スリーブ３の内壁面３２から離れることで過入熱が防止されるため、射出スリーブ３の内壁面３２およびプランジャチップ４１の先端面４２の溶融金属との化学反応が抑えられて、金属間化合物の生成が抑制される。さらに、射出スリーブ３の内壁面３２およびプランジャチップ４１の先端面４２の溶損も抑制される。これにより、射出スリーブ３およびプランジャチップ４１の平滑性を長く保つことができ、ダイカスト鋳造装置１の連続的稼動を長期間にわたって維持することができる。
【００３３】
また、上記の凝固時間Ｔの間で常にプランジャ４を加圧する比較例の場合（図８の点線参照）、プランジャチップ４１では、ビスケット８１との接触面である前方側に入熱が集中するため、凝固時間Ｔにおいてプランジャチップ４１の側面４３の前方が後方よりも高温となって前方径大となる。凝固時間Ｔの完了後には、型開きと同時にプランジャ４の前進動作が追従して行われるため、この動作によって前方径大となった側面４３の前方のみが集中して磨耗する。図１０は、比較例における２万ショットのダイカスト鋳造の後の射出スリーブ３の内径を、射出スリーブ３の前方側端部からの距離に応じて計測した実測値であるが、前方側（ビスケットランナ３３が形成される側、図１０中の左方側）において磨耗が進み、内径が大きくなっていることが確認できる。また、図１１は、比較例における２万ショットのダイカスト鋳造の後のプランジャチップ４１の磨耗量を、プランジャチップ４１の先端側からの距離に応じて計測した実測値であるが、先端側（図１１中の左方側）において磨耗が進んでいることが確認できる。
【００３４】
このように射出スリーブ３およびプランジャチップ４１の磨耗が進んだ状態では、溶湯８のキャビティ２３内への充填過程において、プランジャチップ４１の側面４３と射出スリーブ３の内壁面３２の間の隙間に溶湯８が浸入しやすくなる。浸入して凝固した金属は、クサビ効果でプランジャ４の前進後退動作を不安定にし、ダイカスト鋳造法の連続的稼動のみならず、鋳造品質に対しても影響を与える。
【００３５】
これに対し、本実施形態では、ビスケット８１がプランジャチップ４１の先端面４２と射出スリーブ３の内壁面３２から離れて冷却されることで過入熱が防止されるため、プランジャチップ４１の先端面４２の径の過大な膨張が抑制され、プランジャチップ４１の側面４３と射出スリーブ３の内壁面３２の磨耗が低減される。これにより、プランジャチップ４１の側面４３と射出スリーブ３の内壁面３２の間の隙間へ溶湯８が浸入しにくくなり、プランジャ４の前進後退動作が安定するため、ダイカスト鋳造法の連続的稼動を長期間にわたって維持することができ、かつ鋳造品質も向上する。
【００３６】
本実施形態に係るダイカスト鋳造方法によれば、溶湯８の凝固時間の途中で、プランジャチップ４１の射出スリーブ３内における位置を固定した状態のまま油圧シリンダ５による加圧を解除するため、射出スリーブ３の先端側のビスケット８１の体積が収縮し、ビスケット８１がプランジャチップ４１および射出スリーブ３から離れる。これにより、溶湯８の凝固冷却に伴ってプランジャチップ４１および射出スリーブ３へ伝達される入熱量が減少し、プランジャチップ４１および射出スリーブ３の溶損や磨耗が抑えられる。このため、ダイカスト鋳造装置１の連続的稼動を長期間にわたって維持できるとともに、プランジャ４の前進後退動作を安定させて鋳造品質を向上させることができる。
【００３７】
また、油圧シリンダ５による加圧を解除するステップは、制御装置６が、油圧シリンダ５のヘッド側５５の圧力の制御を停止した後に、キャップ側５４の圧力の制御を停止することで行われるため、プランジャ４を後退させずにプランジャチップ４１の位置を固定できる。
【００３８】
また、油圧シリンダ５による加圧を解除するステップの後、凝固時間Ｔの経過後であって金型２を型開きする前に、油圧シリンダ５による加圧を再開するステップを有するため、金型２を型開きする際に、ビスケット８１を射出スリーブ３から成形品とともに押し出すことができ、成形品の品質を良好に保持することができる。
【００３９】
また、油圧シリンダ５による加圧を再開するステップは、制御装置６が、キャップ側５４の圧力の制御を再開した後に、ヘッド側５５の圧力の制御を再開することで行われるため、プランジャ４を後退させずにプランジャチップ４１によってビスケット８１を押圧することができる。
【００４０】
本実施形態に係るダイカスト鋳造装置１によれば、溶湯８の凝固時間Ｔの途中で、プランジャチップ４１の射出スリーブ３内における位置を固定した状態のまま油圧シリンダ５による加圧を解除させる制御装置６を有するため、射出スリーブ３の先端側のビスケット８１の体積が収縮し、ビスケット８１がプランジャチップ４１および射出スリーブ３から離れる。これにより、溶湯８の凝固冷却に伴ってプランジャチップ４１および射出スリーブ３へ伝達される入熱量が減少し、プランジャチップ４１および射出スリーブ３の溶損や磨耗が抑えられる。このため、ダイカスト鋳造装置１の連続的稼動を長期間にわたって維持できるとともに、プランジャ４の前進後退動作を安定させて鋳造品質を向上させることができる。
【００４１】
また、制御装置６は、凝固時間Ｔの経過後であって金型２を型開きする前に、プランジャ４による加圧を再開させるように、油圧シリンダ５のキャップ側５４の制御を再開させた後にヘッド側５５の制御を再開させるため、プランジャ４を後退させずにプランジャ４によってビスケット８１を押圧することができる。更に、金型２を型開きする際に、ビスケット８１を射出スリーブ３から成形品とともに押し出すことができ、成形品の品質を良好に保持することができる。
【００４２】
なお、本発明は上述した実施の形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲の範囲内で種々改変することができる。例えば、加圧装置として、両方向への加圧力および速度を制御可能な複動形油圧シリンダではなく、前進方向に加圧力および速度を制御可能な単動形の油圧シリンダと、プランジャを後退させるための他の機構を組み合わせてもよい。また、ダイカスト鋳造に必要な出力を備えるアクチュエータであれば、油圧シリンダとは異なる如何なるアクチュエータ（例えば油圧モータ等）も使用可能である。
【符号の説明】
【００４３】
１    ダイカスト鋳造装置、
２    金型、
３    射出スリーブ、
４    プランジャ、
５    油圧シリンダ（加圧装置）、
６    制御装置、
８    溶湯、
２１    固定金型、
２２    可動金型、
２３    キャビティ、
４１    プランジャチップ、
５４    キャップ側、
５５    ヘッド側、
８１    ビスケット、
Ｔ    凝固時間、
Ｔ１    第１凝固時間、
Ｔ２    第２凝固時間。
【図１】
0005614051.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図９】
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