(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
空孔を含まないコアと、長手方向に伸びる空孔を有するクラッドとを有し、前記コアの屈折率が前記クラッドの空孔以外の部分の屈折率よりも高い空孔付き単一モード光ファイバであって、
前記コアの半径ｒ１が２．２〜３．２μｍの範囲内であり、
前記コアの前記クラッドに対する比屈折率差Δが０．３〜０．５６％の範囲内であり、
前記コアの中心と空孔内縁との距離Ｒｉｎが前記コアの半径ｒ１の２．０〜３．５倍の範囲内であり、
前記クラッド内に、８つ以上の空孔が１つの同心円上に等間隔に配置され、
空孔占有率Ｆが３０〜５０％の範囲内であり、
波長１．３１μｍにおけるモードフィールド径が６．５μｍ以上であり、
ケーブルカットオフ波長が１．０μｍ以下であり、
ゼロ分散波長が１２６０〜１４６０ｎｍの範囲内であり、
曲げ半径１０ｍｍにおける曲げ損失特性が１０ｄＢ／ｍ以下である
ことを特徴とする空孔付き単一モード光ファイバ。
【請求項２】
波長１５５０ｎｍにおける損失が０．３ｄＢ／ｋｍ以下である
ことを特徴とする請求項１に記載の空孔付き単一モード光ファイバ。
【請求項３】
他の光ファイバとの融着接続１箇所当たりの接続損失が１．０ｄＢ以下である
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の空孔付き単一モード光ファイバ。
【請求項４】
曲げ半径１０ｍｍにおける曲げ損失特性が１ｄＢ／ｍ以下である
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の空孔付き単一モード光ファイバ。
【請求項５】
前記クラッドの外径が１５０μｍ以上である
ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の空孔付き単一モード光ファイバ。
【請求項６】
前記クラッドの外周を覆う被覆を更に有し、前記被覆の外径が３５０μｍ以上である
ことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の空孔付き単一モード光ファイバ。
【請求項７】
前記コアが純粋石英からなる
ことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の空孔付き単一モード光ファイバ。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれか１項に記載の空孔付き単一モード光ファイバを有した光伝送システムであって、
波長１．０〜１．６２５μｍの波長範囲で波長分割多重伝送が行われることを特徴とする光伝送システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空孔付き単一モード光ファイバ及びこれを用いた光伝送システムに関する。
本願は、２００９年４月２１日に、日本国に出願された特願２００９−１０３２２４号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
【背景技術】
【０００２】
近年、ブロードバンドサービスの増加に伴い、伝送容量が飛躍的に増加している。将来予想される伝送容量の増加を考えると、新しい通信波長帯域の開拓が必要だと考えられている。波長１．０μｍ帯の光は、Ｙｂ添加光ファイバ増幅器（ＹＤＦＡ）が利用可能なことから注目され、１．０〜１．５５μｍに渡る非常に広い波長範囲で波長分割多重（ＷＤＭ）伝送することが提案されている（例えば、非特許文献１参照）。
非特許文献１には、伝送媒体として、フォトニック結晶ファイバ（ＰＣＦ：Photonic Crystal Fiber）と呼ばれる特殊な光ファイバを用いることが提案されている。ここで用いられている空孔数が６０個のＰＣＦ断面の模式図を図２１に示す。【０００３】
また、特許文献１及び非特許文献２には、波長１μｍの光の伝搬を考慮した空孔アシスト型ファイバ（ＨＡＦ：Hole-Assisted Fiber）が提案されている。
さらに、特許文献２には、曲げ損失に強い空孔付き単一シングルモード光ファイバが提案されている。このファイバは、空孔を付与することにより、曲げ損失を十分小さく抑えつつ、モードフィールド径（ＭＦＤ）や、分散特性などの光学特性がＩＴＵ−Ｔ（International Telecommunication Union Telecommunication Standardization Sector）勧告Ｇ．６５２に準拠する光ファイバが提案されている。
さらに、特許文献３には、ＨＡＦを用いて、波長１．３１μｍで長距離、高速伝送を行うため、非常に低い曲げ損失を実現しつつ、ゼロ分散波長が１３００〜１３２０ｎｍの範囲である光ファイバが提案されている。
さらに、特許文献４には、クラッド部の空孔がコア部を２重以上取り巻くように空孔を配置することによって、曲げ損失に強いＨＡＦが提案されている。また、明細書中には、１重の空孔では、長波長側での光の閉じ込めが弱く、伝送損失が大きくなることが指摘されている。【０００４】
さらに、特許文献５には、コアより低い屈折率を持つクラッドが、非周期的に配置された閉じたボイドからなる領域を有し、光ファイバの断面におけるボイドのパターン及びサイズが不規則（ランダム）になっている微細構造光ファイバが提案されている。
さらに、非特許文献３には、空孔を有する光ファイバを通常の空孔を有しない単一モードファイバ（ＳＭＦ）と接続する際、間欠放電またはスイープ放電して空孔をテーパー状に潰すことにより、平均０．０５ｄＢの接続損失でＳＭＦと融着接続する方法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】国際公開第２００８／０６２８３４号
【特許文献２】日本国特許第３８５４６２７号公報
【特許文献３】日本国特許第３９０９３９７号公報
【特許文献４】日本国特開２００５−２５０５６号公報
【特許文献５】米国特許第７４５０８０６号明細書
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】K. Kurokawa, K. Tsujikawa, K. Tajima, K. Nakajima and I. Sankawa, “10 Gb/ｓ WDM transmission at 1064 and 1550 nm over 24 km PCF with negative power penalties”, OECC/IOOC2007 Technical Digest, 2007年7月、12Ｃ1-3
【非特許文献２】K. Mukasa, R. Miyabe, K. Imamura, K. Aiso, R. Sugizaki and Ｔ. Yagi, “Hole Assisted Fibers （HAFs） and Holey Fibers （HFs） for short-wavelength applications”, Optics East 2007、2007年、6779-18
【非特許文献３】鈴木龍次ら、“ホーリーファイバの融着接続方法の検討”、２００４年電子情報通信学会エレクトロニクスソサイエティ大会、Ｃ−３−１１９
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、従来技術には、以下のような欠点がある。
非特許文献１で用いられるＰＣＦ１００（図２１参照）は、空孔１０２の数が３６〜９０個と非常に多いため、作製するのが非常に難しく、コストが高い。また、中心部１０３を構成する材質とクラッド１０１を構成する材質が同じであるため、融着接続などで空孔を潰してしまうと、局所的に導波構造が無くなり接続部で損失が大きくなってしまう問題点がある。【０００８】
特許文献１と非特許文献２で用いられるＨＡＦは、ゼロ分散波長が１．０μｍ近傍にあるので、波長１．５５μｍや１．６２５μｍでは波長分散が大きくなって波形が歪み、伝送容量を上げることが難しい。よって、波長１．０〜１．６２５μｍの広い波長域全体でＷＤＭ伝送することが困難である。また、コアに近接する位置に空孔が設けられているために、空孔部の構造不正による損失や、ＯＨ基による吸収損失の除去が難しく、損失を低減することが難しい。【０００９】
特許文献２で用いられる空孔付き単一モード光ファイバは、１２６０ｎｍから１６２５ｎｍの動作波長領域においてパラメータが設定されているため、ケーブルカットオフ波長を１．０μｍ以下にすることが難しい。
特許文献３で用いられるＨＡＦは、１．０μｍ付近での伝送は意識されておらず、ケーブルカットオフ波長が１．０μｍ以下のものは示されていない。
特許文献４で用いられるＰＣＦは、空孔の数が多いため、作製するのが難しく、コストが高い。【００１０】
一般的に、空孔を有さない光ファイバで、ケーブルカットオフ波長を１．０μｍ以下にする場合、コアとクラッドの比屈折率差を小さくする方法と、比屈折率差を大きくしてコア径を小さくする方法がある。
比屈折率差を小さくする方法では、長波長（例えば波長１５５０ｎｍ以上の波長帯）では、大きな曲げ損失をもち、波長１５５０ｎｍ帯を通信波長として用いるのに適さないファイバになってしまう。
比屈折率差を大きくする方法では、本発明者らのシミュレーションによれば、ケーブルカットオフ波長１．０μｍ以下、曲げ損失１０ｄＢ／ｍ以下（波長１．６２５μｍ、曲げ半径ｒ＝１０ｍｍ）の要求を満たしつつ、波長１．３１μｍのＭＦＤが６．４μｍ程度の大きさが実現可能であるが、ＭＦＤが非常に小さくなってしまう。【００１１】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、容易に作製可能で、かつ広い波長範囲（例えば波長１．０〜１．６２５μｍ）で通信可能な光ファイバを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
前記課題を解決するため、本発明は、空孔を含まないコアと、長手方向に伸びる空孔を有するクラッドとを有し、前記コアの屈折率が前記クラッドの空孔以外の部分の屈折率よりも高い空孔付き単一モード光ファイバであって、前記コアの半径ｒ１が２．２〜３．２μｍの範囲内であり、前記コアの前記クラッドに対する比屈折率差Δが０．３〜０．５６％の範囲内であり、前記コアの中心と空孔内縁との距離Ｒｉｎが前記コアの半径ｒ１の２．０〜３．５倍の範囲内であり、前記クラッド内に、８つ以上の空孔が１つの同心円上に等間隔に配置され、空孔占有率Ｆが３０〜５０％の範囲内であり、波長１．３１μｍにおけるモードフィールド径が６．５μｍ以上であり、ケーブルカットオフ波長が１．０μｍ以下であり、ゼロ分散波長が１２６０〜１４６０ｎｍの範囲内であり、曲げ半径１０ｍｍにおける曲げ損失特性が１０ｄＢ／ｍ以下であることを特徴とする空孔付き単一モード光ファイバを提供する。
【００１３】
本発明の空孔付き単一モード光ファイバにおいては、波長１５５０ｎｍにおける損失が０．３ｄＢ／ｋｍ以下である構成を採用することも可能である。
他の光ファイバとの融着接続１箇所当たりの接続損失が１．０ｄＢ以下である構成を採用することも可能である。
曲げ半径１０ｍｍにおける曲げ損失特性が１ｄＢ／ｍ以下である構成を採用することも可能である。
前記クラッドの外径が１５０μｍ以上である構成を採用することも可能である。
前記クラッドの外周を覆う被覆を更に有し、前記被覆の外径が３５０μｍ以上である構成を採用することも可能である。
前記コアが純粋石英からなる構成を採用することも可能である。
また、本発明は、上記の空孔付き単一モード光ファイバを有し、波長１．０〜１．６２５μｍの波長範囲で波長分割多重伝送が行われることを特徴とする光伝送システムを提供する。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、中心に屈折率の高いコアを有し、その周りに空孔を配置した光ファイバ（ＨＡＦ）の構造パラメータを最適化することによって、ケーブルカットオフ波長が１．０μｍ以下で、波長１．０〜１．６２５μｍにわたり曲げ半径ｒ＝１０ｍｍにおいて１０ｄＢ／ｍ以下の曲げ損失を有し、かつゼロ分散波長を１２６０〜１４６０ｎｍ間に持ち、接続損失が小さな光ファイバが実現可能でき、波長１．０〜１．６２５μｍでのＷＤＭ伝送が可能となる。また、空孔数が少ないため、作製が容易で、低コストで光ファイバを製造できる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１Ａ】本発明の空孔付き単一モード光ファイバの一実施形態を示す断面図である。
【図１Ｂ】同実施形態の一部分を拡大した断面図である。
【図２】空孔を有さないＳｔｅｐ型プロファイルを持つ単一モード光ファイバのシミュレーション結果を示すグラフである。
【図３】空孔を有する光ファイバのゼロ分散波長から空孔を有さない光ファイバのゼロ分散波長を減じた差（ゼロ分散シフト量）の測定結果を示すグラフである。
【図４】Ｆｉｂｅｒ  Ｂの分散測定の結果を示すグラフである。
【図５】Ｆｉｂｅｒ  Ｅの分散測定の結果を示すグラフである。
【図６】Ｆｉｂｅｒ  Ｂの接続損失を評価した結果を示すグラフである。
【図７】融着接続部において空孔が潰れた状態を模式的に示す断面図である。
【図８】図７に示す接続状態でのＦｉｂｅｒ  Ｂの接続損失を評価した結果を示すグラフである。
【図９】Ｆｉｂｅｒ  Ｆの分散測定の結果を示すグラフである。
【図１０】Ｆｉｂｅｒ  Ｈの分散測定の結果を示すグラフである。
【図１１】Ｆｉｂｅｒ  Ｉの分散測定の結果を示すグラフである。
【図１２】Ｆｉｂｅｒ  Ｆ、Ｇ、Ｈのマイクロベンド特性の評価結果を示すグラフである。
【図１３】Ｆｉｂｅｒ  Ｆの損失波長特性の評価結果を示すグラフである。
【図１４】Ｆｉｂｅｒ  Ｇの損失波長特性の評価結果を示すグラフである。
【図１５】Ｆｉｂｅｒ  Ｈの損失波長特性の評価結果を示すグラフである。
【図１６】空孔数が４の空孔付き単一モード光ファイバの一例を模式的に示す断面図である。
【図１７】空孔数が６の空孔付き単一モード光ファイバの一例を模式的に示す断面図である。
【図１８】空孔数が８の空孔付き単一モード光ファイバの一例を模式的に示す断面図である。
【図１９】ファイバ径１２５μｍ、被覆径２５０μｍの光ファイバの一例を模式的に示す断面図である。
【図２０】ファイバ径１２５μｍ、被覆径３５０μｍの光ファイバの一例を模式的に示す断面図である。
【図２１】従来のフォトニック結晶ファイバの一例を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、好適な実施の形態に基づき、図面を参照して本発明を説明する。
図１Ａ及び１Ｂに、本形態例の空孔付き単一モード光ファイバ１０の一例を示す。この空孔付き単一モード光ファイバ１０は、光ファイバ１０の中心に屈折率の高いコア１１が配置され、コア１１の周囲に空孔１３を有するクラッド１２が配置された孔アシスト型ファイバ（ＨＡＦ）から構成されている。そして、後述するように光ファイバの構造パラメータを最適化することによって、ケーブルカットオフ波長が１．０μｍ以下で、波長１．０〜１．６２５μｍにわたり曲げ半径ｒ＝１０ｍｍにおいて１０ｄＢ／ｍ以下の曲げ損失を有し、かつゼロ分散波長を１２６０〜１４６０ｎｍ間（Ｏバンド〜Ｅバンド）に持ち、接続損失が小さな光ファイバが実現可能であることを見出した。なお、通常のシングルモードファイバの曲げ損失は２０ｄＢ／ｍ（波長１．６２５μｍ、曲げ半径ｒ＝１０ｍｍ）程度である。
【００１７】
大容量伝送をする場合、１波長当たりの伝送速度を上げることに加え、高密度に波長多重した高密度波長多重伝送（ＤＷＤＭ）をすることが有効である。しかし、高密度に波長多重すると、相互位相変調（ＸＰＭ）や四光波混合（ＦＷＭ）などの非線形現象が生じ、伝送容量を上げる上で問題となる。非線形現象を抑えるためには、モードフィールド径（ＭＦＤ）又は、光ファイバの実効断面積（Ａｅｆｆ）を大きくすることや、伝送する波長での波長分散を大きくする必要がある。特に、高密度波長多重をする波長域では、ＭＦＤやＡｅｆｆを大きくすることに加え、波長分散を大きくすることが、ＸＰＭやＦＷＭを抑圧する上で重要である。波長１．０〜１．６２５μｍと広い波長範囲を用いて大容量伝送をする場合、ＤＷＤＭを、すでに技術が確立しているＣバンド（１５３０〜１５６５ｎｍ）、Ｌバンド（１５６５〜１６２５ｎｍ）及び、Ｙｂ添加光ファイバ増幅器（ＹＤＦＡ）で広帯域な増幅が可能な波長１．０μｍ帯（１．０〜１．２μｍ）で行うことが望ましい。以上の要求から、ＭＦＤを大きくしかつ、ゼロ分散波長が、１．０μｍ帯、Ｃ，Ｌバンド以外の波長である、Ｏバンド（１２６０〜１３６０ｎｍ）又はＥバンド（１３６０〜１４６０ｎｍ）にあるのが望ましい。
【００１８】
本形態例の空孔付き単一モード光ファイバ１０は、ゼロ分散波長λ０を１２６０〜１４６０ｎｍに持つことにより、波長１．０μｍ帯と１．５５μｍ帯で絶対値の大きな分散値を持つことが出来るため、四光波混合（ＦＷＭ）などの非線形現象を抑圧することができ、２つの波長帯域で高密度波長伝送するのに都合がよい。このように分散を設計することにより、例えば波長１．０μｍ帯で４波長以上、波長１．５５μｍで４波長以上の波長分割多重伝送（ＷＤＭ伝送）が可能で、かつ波長１．３１μｍや１．４９μｍなどでも伝送が可能である。さらに、波長を高密度にすると、例えば波長１．０μｍ帯で１２波長以上、波長１．５５μｍで１２８波長以上のＷＤＭ伝送が可能で、かつ波長１．３１μｍ、１．４９μｍなどでも伝送が可能である。
本発明の空孔付き単一モード光ファイバは、波長１．０〜１．６２５μｍの波長範囲で波長分割多重伝送を行う光伝送システムに好適に用いることができる。
【００１９】
ＷＤＭ伝送においては、複数の伝送波長で光信号が伝送される。本発明によれば、波長１．０μｍ帯（１．０〜１．２μｍ）及び波長１．５５μｍ帯（１５３０〜１６２５ｎｍ）の両方に、それぞれ少なくとも１つの伝送波長（好ましくは、それぞれ複数の伝送波長）が含まれていても、両波長帯の伝送が可能である。さらに、両波長帯の間（１．２〜１．５３μｍ）に伝送波長を含むことが可能である。
【００２０】
図１Ａ，１Ｂには、空孔１３の個数が１０個とされた空孔付き単一モード光ファイバ１０が例示されている。本発明においては、図１６、図１７、図１８に示すように、空孔１３の個数が４個、６個、８個等の偶数個であっても、あるいは７個、９個などの奇数個（図示せず）であっても良い。空孔１３の個数は、好ましくは複数（４個以上）であり、より好ましくは８個以上である。光ファイバの光軸に垂直な方向で切断した断面において、空孔１３が同心円状に等間隔に１層で配置されていることが望ましい。
【００２１】
ここで、図１Ｂに示すように、コア半径をｒ１、空孔半径をｒ２とし、各空孔１３の内縁を結んだ内接円１４の半径をＲｉｎ、各空孔１３の外縁を結んだ外接円１５の半径をＲｏｕｔとする。空孔１３の個数をＮとしたときに、下式（１）で表される空孔のある領域の面積比率を空孔占有率Ｆ（単位％）と呼ぶことにする。
【００２２】
【数１】
0005396468.tif 000002
【００２３】
また、コア１１の屈折率ｎ１は、従来の単一モード光ファイバと同様に、クラッド１２の屈折率ｎ２よりも高くなるようにしてあり、光の導波構造が形成されている。コア１１とクラッド１２との比屈折率差Δ（単位％）は、それぞれの屈折率ｎ１、ｎ２を用いて下記式（２）のように定義される。
【００２４】
【数２】
0005396468.tif 000003
【００２５】
コア１１の屈折率を高くする方法としては、コア１１に屈折率を高める添加材料（例えばゲルマニウム（Ｇｅ）等のドーパント）を添加する方法と、クラッド１２に屈折率を下げる添加材料（例えばフッ素（Ｆ）等のドーパント）を添加する方法の２つが知られており、本発明にはそのどちらを採用しても良い。
また、コア１１の屈折率分布は、Ｓｔｅｐ型プロファイル（屈折率分布パラメータｇが１０≦ｇ＜∞の屈折率分布をいい、ＪＩＳ  Ｃ  ６８２０に規定されるステップインデックス型光ファイバの屈折率分布に該当する。）に限定されず、従来の単一モード光ファイバと同様に、任意の屈折率分布を用いることが可能である。
【００２６】
本発明においてＨＡＦの構造パラメータを最適化するため、まず、以下に示すように、空孔を有しない光ファイバにおいて、Ｗ型プロファイル及びステップ型プロファイルを用いた場合のシミュレーションに基づき、検討した。
【００２７】
一般的に、空孔を有さない光ファイバにおいて、ケーブルカットオフ波長を１．０μｍ以下にする方法としては、コアとクラッドの比屈折率差を小さくする方法と、比屈折率差を大きくしてコア径を小さくする方法がある。
比屈折率差を小さくする方法では、長波長（例えば波長１５５０ｎｍ以上の波長帯）では、大きな曲げ損失をもち、波長１５５０ｎｍ帯を通信波長として用いるのに適さないファイバになってしまう。
比屈折率差を大きくする方法では、本発明者らのシミュレーションによれば、ケーブルカットオフ波長１．０μｍ以下、曲げ損失１０ｄＢ／ｍ以下（波長１．６２５μｍ、曲げ半径ｒ＝１０ｍｍ）の要求を満たしつつ、波長１．３１μｍのＭＦＤが６．４μｍ程度の大きさが実現可能であるが、ＭＦＤが非常に小さくなってしまう。ここで、本発明者らのシミュレーションとは、空孔を有しない光ファイバにおけるコアの屈折率プロファイルとしてＷ型プロファイル（コアとクラッドとの間に、コア及びクラッドのいずれよりも屈折率が低い低屈折率層を同心円状に有する屈折率分布）を用いた場合である。他の波長でのＭＦＤは、波長１．０６μｍで５．５μｍ、波長１．５５μｍで７．４μｍ、波長１．６２５μｍで７．８μｍであった。
【００２８】
また、空孔を有さないＳｔｅｐ型プロファイルを持つ単一モード光ファイバについて、理論遮断波長が０．７５μｍ以上かつ１．０μｍ以下、及び波長１．３１μｍのＭＦＤが６．５μｍ以上となる領域を計算した結果を図２に示す。図２においては、条件を満たす領域に網掛けを施している。
ここで、理論遮断波長に下限値０．７５μｍを設定したのは、理論遮断波長を０．７５μｍ未満にするとコアでの光の閉じ込めが非常に弱くなり、波長１．６２５μｍなどの長波長で、伝送損失や曲げ損失が悪化するためである。
【００２９】
次に、ゼロ分散波長は、空孔を付与することによって大きく短波長側にシフトすることが知られている（特許文献３参照）ので、図２に示した網掛け領域の比屈折率差Δ及びコア半径ｒ１を持つＨＡＦを作製し、空孔の有無によりゼロ分散波長が空孔位置に対して、どの程度シフトするかを調べた。その結果を図３に示す。ここでは、空孔占有率Ｆを３０〜４５％に固定し、空孔位置を変えたＨＡＦを作製した。この結果から、空孔１３の位置がコア１１に近くなるに従い、ゼロ分散波長は短波長側にシフトすることがわかる。コア半径ｒ１で規格化した空孔位置Ｒｉｎ／ｒ１＝２．０で最大−２００ｎｍ程度シフトし、Ｒｉｎ／ｒ１＝３．５ではほとんどシフトしないことが分かる。よって、ＨＡＦの空孔位置Ｒｉｎ／ｒ１が２．０以上であるとき、ＨＡＦのゼロ分散波長を１２６０〜１４６０ｎｍの範囲内とするためには、空孔を有さないＳｔｅｐ型プロファイルの設計で許されるゼロ分散波長の範囲は、１２６０〜１６６０ｎｍになる。このゼロ分散波長の範囲は、シミュレーションより、図２に示した要求条件を満たす領域すべてに当てはまる。
【００３０】
さらにＨＡＦの構造パラメータを最適化するため、以下の実施例によりＨＡＦを試作することにより、以下の（１）〜（４）の条件を見出した。
（１）コア半径ｒ１が２．２〜３．２μｍの範囲内である。
（２）コアのクラッドに対する比屈折率差Δが０．３〜０．５６％の範囲内である。
（３）コア中心と空孔内縁との距離Ｒｉｎが前記コア半径ｒ１の２．０〜３．５倍の範囲内である。
（４）空孔占有率Ｆが３０〜５０％の範囲内である。
【００３１】
空孔付き単一モード光ファイバ１０の外径は、特に限定されるものではないが、融着接続やメカニカルスプライス等（詳しくは後述）で他の光ファイバと接続する場合、外径が他の光ファイバと同程度であることが好ましい。一般的な石英系光ファイバの場合、クラッド径（ガラス部分の外径）が８０〜１２５μｍ（例えば８０μｍ、１２５μｍ）であり、樹脂被覆を含む素線としての外径が２５０〜４００μｍ（例えば２５０μｍ、４００μｍ）であるので、空孔付き単一モード光ファイバ１０の外径もこれと同様で良い。
また、クラッド外径が１５０μｍ以上、クラッドの外周を覆う被覆の外径が３５０μｍ以上といった外径の大きい光ファイバとすることも可能である。
【００３２】
本発明の空孔付き単一モード光ファイバ１０は、クラッド１２の空孔１３以外の部分の屈折率よりも高いコア１１を有する。これにより、光ファイバの融着接続の際に空孔１３の周囲が溶融して空孔１３が潰れたり、屈折率整合剤を空孔１３内に入れたりしても導波構造を維持することができる。したがって、非特許文献３に記載されているように、空孔付き単一モード光ファイバ１０をシングルモード光ファイバと融着接続したときの接続損失を非常に小さくすることが可能である。
【００３３】
空孔付き単一モード光ファイバ１０のコア１１及びクラッド１２は、例えば石英（シリカ）系ガラス材料から構成することができる。コア１１を構成する材料は、クラッド１２（詳しくは空孔１３以外の部分）を構成する材料よりも屈折率が高いものが選ばれる。例えば、コア１１がゲルマニウム（詳しくはＧｅＯ２）をドープした石英ガラスからなり、クラッド１２が純石英ガラスからなる組み合わせや、コア１１が純石英ガラスからなり、クラッド１２がフッ素（Ｆ）をドープした石英ガラスからなる組み合わせが挙げられる。
石英系ガラスの屈折率を上昇させるために用いられるドーパントとしては、Ｇｅのほか、アルミニウム（Ａｌ）、リン（Ｐ）等が挙げられる。また、石英系ガラスの屈折率を下降させるために用いられるドーパントとしては、Ｆやホウ素（Ｂ）等が挙げられる。
【００３４】
コア１１とクラッド１２との比屈折率差が得られる構成は、コア１１のみに屈折率を上昇させるドーパントのみを添加したり、クラッド１２のみに屈折率を下降させるドーパントのみを添加したりする場合に限られるものではない。コア１１がクラッド１２より高屈折率になるように、コア１１に屈折率を上昇させるドーパントと屈折率を下降させるドーパントをそれぞれ１種類以上ドープしても良い。また、クラッド１２がコア１１より低屈折率になるように、クラッド１２に屈折率を上昇させるドーパントと屈折率を下降させるドーパントをそれぞれ１種類以上ドープしても良い。また、コア１１およびクラッド１２の両方にドーパントをそれぞれ１種類以上ドープしても良い。
【００３５】
空孔付き単一モード光ファイバ１０同士、または空孔付き単一モード光ファイバ１０と他の光ファイバ（通常のＳＭＦ等）との接続は、より低損失で接続が可能で、長期的な信頼性に優れることから、融着接続が好ましい。融着接続の方法としては、非特許文献３に記載されているように、間欠放電やスイープ放電によってＨＡＦの空孔をテーパー状に潰すことが好ましい。コア１１の周囲に１層の空孔１３を有するＨＡＦの場合は、スイープ放電が好ましい。
【実施例】
【００３６】
以下では、クラッド１２の屈折率を純粋石英レベルとし、空孔１３の屈折率を１（空気）とし、コア１１は、添加材料としてゲルマニウム（Ｇｅ）を用いて屈折率を上昇させた石英ガラスからなり、ステップ型屈折率分布を有する場合について、実際にＨＡＦを作製し、構造パラメータと光学特性との関係を求めた。【００３７】
ケーブルカットオフ波長は、光ファイバの測定規格ＩＥＣ  ６０７９３−１−４４の７．６．１  Cable cut-offの方法によって測定された値を示す。また、空孔数が変化した場合、空孔半径よりも、空孔占有率Ｆを用いた方が、各光学特性との相関が大きいので、上述の式（１）に示される空孔占有率Ｆを用いた。【００３８】
以下の実施例で作製した各光ファイバの構造パラメータ及び主な光学特性を表１にまとめて示す。表１において、モードフィールド径（ＭＦＤ）［μｍ］は波長１．３１μｍにおける値である。また、曲げ損失［ｄＢ／ｍ］は、波長１．６２５μｍ、曲げ半径ｒ＝１０ｍｍにおける値である。【００３９】
【表１】
0005396468.tif 000004
【００４０】
（第１の実施例）
第１の実施例では、図１Ａに示すようなコア１１の回りに１０個の空孔１３を有する空孔付き単一モード光ファイバを作製した。光ファイバの断面において、空孔１３は１つの同心円上に位置する。
コア半径、コアΔ等のパラメータを表１のＦｉｂｅｒ  Ａ〜Ｆｉｂｅｒ  Ｅに示す。Ｆｉｂｅｒ  Ｅは、コア径及びコアΔは同じで空孔のない光ファイバであり、比較のため作製した。表１には、ゼロ分散波長とケーブルカットオフ波長を一緒に記載した。
この結果を見ると、空孔占有率Ｆが５０％以下のときケーブルカットオフ波長１．０μｍ以下を満たしている。なお、Ｆｉｂｅｒ  Ｃにおける空孔占有率Ｆの５０．１％は、有効数字２桁で５０％となり、上記「空孔占有率が５０％以下」を満たす。一方、Ｆｉｂｅｒ  Ｅの結果が示すように、空孔占有率Ｆが５４．１％の時、すなわち５０％を超えると、ケーブルカットオフ波長が１．０μｍを越えてしまったことが分かる。また、ゼロ分散波長は、どの光ファイバであっても、１２６０〜１４６０ｎｍの範囲に入っていることが分かる。【００４１】
Ｆｉｂｅｒ  Ａ〜Ｆｉｂｅｒ  Ｅに対して、モードフィールド径（ＭＦＤ）を測定した結果を表２に示す。ＨＡＦのＭＦＤは方向は角度依存性があるため、ＭＦＤはＶＡ（Variable Aperture）法を用いて平均的なＭＦＤを測定した。表２を見ると、Ｆｉｂｅｒ  Ａ〜Ｆｉｂｅｒ  Ｄの波長１．３１μｍにおけるＭＦＤは７．２μｍ以上であり、６．５μｍ以上という要求を満たしていることが分かる。【００４２】
【表２】
0005396468.tif 000005
【００４３】
Ｆｉｂｅｒ  Ａ〜Ｆｉｂｅｒ  Ｅに対して、曲げ損失を測定した結果を表３に示す。表３を見ると、Ｆｉｂｅｒ  Ａ〜Ｆｉｂｅｒ  Ｄではすべて、曲げ半径ｒ＝１０ｍｍ、波長１．６２５μｍでの曲げ損失が１０ｄＢ／ｍ以下であった。特に空孔占有率Ｆが４６％以上の時、曲げ損失は１ｄＢ／ｍ以下であった。【００４４】
【表３】
0005396468.tif 000006
【００４５】
Ｆｉｂｅｒ  Ｂ及びＦｉｂｅｒ  Ｅの分散測定の結果をそれぞれ図４及び図５に示す。測定は、波長１．３１μｍ付近と波長１．５５μｍ付近で行った。表４に波長１．３１μｍと波長１．５５μｍにおける波長分散及び分散スロープを示す。【００４６】
【表４】
0005396468.tif 000007
【００４７】
図４及び表４に示すように、Ｆｉｂｅｒ  Ｂでは、波長１．５５μｍ帯（１５３０〜１６２５ｎｍ）で２０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上の大きな分散値が得られた。また、波長１．０μｍ（１．０〜１．２μｍ）では分散値を直接測定していないが、−１０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下の絶対値が大きな分散値が得られる。
また、図５に示すＦｉｂｅｒ  Ｅは空孔を有さない光ファイバである。Ｆｉｂｅｒ  ＢとＦｉｂｅｒ  Ｅを比較することにより、表１に示すように、空孔を加えることでゼロ分散波長が短波長にシフトすることが分かる。Ｆｉｂｅｒ  Ｂ及びＦｉｂｅｒ  Ｅのゼロ分散波長はそれぞれ１３０４ｎｍ及び１４０７ｎｍで、Ｆｉｂｅｒ  Ｂでは１０３  ｎｍ短波長にシフトしている。【００４８】
また、Ｆｉｂｅｒ  Ｂの接続損失を評価した結果を図６〜図８に示す。
図６は、Ｆｉｂｅｒ  Ｂ同士を融着接続をする際に、非特許文献３を参考にして接続した場合について、１点当たりの接続損失の波長依存性を測定したものである。また、図８は、図７に示すように、融着接続部において空孔を距離Ｌ＝４００μｍ程度潰した場合について、１点当たりの接続損失の波長依存性を測定したものである。【００４９】
図６と図８に示すように、Ｆｉｂｅｒ  Ｂ同士は、波長１．６２５μｍでも、０．７ｄＢ／点以下の接続損失で接続できていることが分かる。非特許文献３を参考に接続した場合は、０．１ｄＢ／点程度で接続できている。
また、比較の為に、空孔層が３層（空孔数３６個）のＰＣＦの接続を上と同じ条件で接続した場合は、空孔を距離４００μｍ程度潰した場合：１０ｄＢ／点以上、非特許文献３を参考に接続した場合：０．２ｄＢ／点であった。この結果より、ファイバ中心に屈折率の高いコアが存在することによって、本発明の空孔付き単一モード光ファイバは、低接続損失で接続可能であることが分かった。【００５０】
また、Ｆｉｂｅｒ  Ｂを２０ｋｍ用いて、ＷＤＭ伝送を行った。伝送に用いた波長は、１．０μｍ、１．５５μｍの２波長である。波長１．０μｍでは、増幅器としてＹｂＦＡ（Ｙｂ  ｄｏｐｅｄ  ｆｉｂｅｒ  ａｍｐｌｉｆｉｅｒ）を用いた。２波長ともＬＮ（ニオブ酸リチウム）変調器を用いて１０Ｇｂｐｓに変調した。両波長とも伝送が可能であった。【００５１】
Ｆｉｂｅｒ  Ｂは、そのゼロ分散波長が１３０４ｎｍである。この値は、国際規格ＩＴＵ−Ｔ  勧告Ｇ．６５２準拠のシングルモードファイバのゼロ分散波長の範囲１３００ｎｍ〜１３２４ｎｍに入っている。そのため、既存の伝送システムとの互換性が非常に良い。同様に、Ｆｉｂｅｒ  Ａのゼロ分散波長（１３１１ｎｍ）も、国際規格ＩＴＵ−Ｔ  勧告Ｇ．６５２準拠のシングルモードファイバのゼロ分散波長の範囲（１３００ｎｍ〜１３２４ｎｍ）に入っている。そのため、既存の伝送システムとの互換性が非常に良い。【００５２】
（第２の実施例）
第２の実施例として、表１のＦｉｂｅｒ  Ｆ〜Ｆｉｂｅｒ  Ｉに示すパラメータでＨＡＦを作製した。Ｆｉｂｅｒ  Ｉは、コア径及びコアΔは同じで空孔のない光ファイバであり、比較のため作製した。
表１を見ると、ケーブルカットオフ波長は１．０μｍ以下、ゼロ分散波長は１２６０〜１４６０ｎｍの間にあり、要求を満たしているのが分かる。それぞれのファイバのＭＦＤと曲げ損失の測定結果をそれぞれ表５及び表６に示す。【００５３】
【表５】
0005396468.tif 000008
【００５４】
【表６】
0005396468.tif 000009
【００５５】
表５を見ると、波長１．３１μｍのモードフィールド径は８．４μｍ以上と大きな値であった。表６を見ると、波長１．６２５μｍ、曲げ半径ｒ＝１０ｍｍの曲げ損失は、空孔占有率２１．７％のＦｉｂｅｒ  Ｆが１０ｄＢ／ｍ以上の値であった。空孔占有率が３０％以上のＦｉｂｅｒ  Ｇ、Ｈは、１０ｄＢ／ｍが得られている。よって、空孔占有率が３０％以上あれば、波長１．６２５μｍ、曲げ半径ｒ＝１０ｍｍの曲げ損失を満たすことが可能である。【００５６】
Ｆｉｂｅｒ  Ｆ、Ｆｉｂｅｒ  Ｈ、Ｆｉｂｅｒ  Ｉの分散測定の結果を図９〜１１に示す。測定は、波長１．３１μｍ付近と波長１．５５μｍ付近で行った。また、表７に波長１．３１μｍと波長１．５５μｍの分散値、分散スロープを示す。【００５７】
【表７】
0005396468.tif 000010
【００５８】
図９〜１１より、Ｆｉｂｅｒ  Ｆ、Ｈでは、波長１．５５μｍ帯（１５３０〜１６２５ｎｍ）で１５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上の大きな分散値が得られた。また、波長１．０μｍ（１．０〜１．２μｍ）では分散値を直接測定していないが、両ファイバとも−１０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下の絶対値が大きな分散値が得られる。また、Ｆｉｂｅｒ  Ｉは空孔を有さない光ファイバである。Ｆｉｂｅｒ  Ｆ、Ｈ、Ｉを比較することにより、空孔を加えることでゼロ分散波長が短波長側にシフトすることが分かる。
Ｆｉｂｅｒ  Ｆ、Ｈ、Ｉのゼロ分散波長はそれぞれ１３４３ｎｍ、１３３４ｎｍ、１３９３ｎｍであった。つまり、Ｆｉｂｅｒ  Ｆでは５０ｎｍ、Ｆｉｂｅｒ  Ｈでは５９ｎｍ、Ｆｉｂｅｒ  Ｉに比べてゼロ分散波長が短波長にシフトした。【００５９】
また、Ｆｉｂｅｒ  Ｆ〜Ｆｉｂｅｒ  Ｈのマイクロベンド特性の評価を行った。評価方法は、規格ＩＥＣ  ＴＲ６２２２１にもとづき、直径４００ｍｍのボビンへの巻き張力１００ｇｆで＃３６０のサンドペーパーに巻いて、長さ６００ｍの光ファイバにマイクロベンドを発生させ、波長１．５５μｍ及び１．６２５μｍでの損失増加の大きさを測定して評価を行う方法による。比較対象として、通常のシングルモード光ファイバの損失増加も同じ方法で測定した。【００６０】
図１２は、Ｆｉｂｅｒ  Ｆ（空孔占有率２１．７％）、Ｆｉｂｅｒ  Ｇ（空孔占有率３１．８％）及びＦｉｂｅｒ  Ｈ（空孔占有率３５．５％）のマイクロベンド特性を評価した結果で、空孔占有率に対して損失増加をプロットしたグラフである。
図１２中の横線は、通常シングルモード光ファイバ（空孔なし）の評価結果であり、波長１．５５μｍ及び１．６２５μｍのそれぞれで損失増加は、１．０ｄＢ／ｋｍ及び１．４ｄＢ／ｋｍであった。この図１２を見ると、空孔占有率３０％以上であれば、通常シングルモード光ファイバよりも損失増加を小さく出来ていることがわかる。よって、空孔占有率を３０％以上にすることで、マイクロベンドによる損失増加を通常シングルモードファイバ以下にすることが可能である。【００６１】
また、Ｆｉｂｅｒ  Ｆ〜Ｆｉｂｅｒ  Ｈの損失波長特性の評価を行った。その結果を図１３〜１５に示す。図１３〜１５に示すように、Ｆｉｂｅｒ  Ｆ〜Ｆｉｂｅｒ  Ｈとも各波長で低い損失が得られている。波長１３８０ｎｍ付近で損失が高くなっているのは、ＯＨ基による吸収のためである。波長１５５０ｎｍでの損失は、Ｆｉｂｅｒ  Ｆ〜Ｆｉｂｅｒ  Ｈともに０．２５ｄＢ／ｋｍ以下の損失が得られている。【００６２】
（第３の実施例）
第３の実施例として、表１のＦｉｂｅｒ  Ｊ、Ｋに示すパラメータでＨＡＦを作製した。空孔位置として、それぞれＲｉｎ／ｒ１が１．８１、２．０４である。この表１の結果を見ると、空孔がコアに近いＦｉｂｅｒ  Ｊは、ゼロ分散波長が非常に短く１２２３ｎｍになってしまった。Ｆｉｂｅｒ  Ｋでは、ゼロ分散波長は１２６２ｎｍで、ぎりぎり要求範囲を満たしている。よって、空孔の位置は、Ｒｉｎ／ｒ１が２．０以上でないと、ゼロ分散波長の要求範囲を満たさないと考えられる。【００６３】
（第４の実施例）
第４の実施例として、表１のＦｉｂｅｒ  Ｌ、Ｍに示すパラメータでＨＡＦを作製した。空孔位置として、それぞれＲｉｎ／ｒ１が３．４８、３．７０である。この表１の結果を見ると、空孔がコアから遠いＦｉｂｅｒ  Ｍは、ケーブルカットオフ波長が１．１５μｍと１．０μｍ以上に長くなってしまった。Ｆｉｂｅｒ  Ｌでは、ケーブルカットオフ波長は０．９９μｍで、ぎりぎり要求範囲を満たしている。よって、空孔位置は、Ｒｉｎ／ｒ１が３．５０以下でないと、ケーブルカットオフ波長が要求を満たさなくなってしまう。Ｒｉｎ／ｒ１が３．５０より大きくなったとしても、空孔占有率を小さくすれば、ケーブルカットオフ波長は１．０μｍ以下にすることも出来るが、そのときは、波長１．６２５μｍ、曲げ半径ｒ＝１０ｍｍの曲げ損失が１０ｄＢ／ｍより大きくなってしまう。【００６４】
（第５の実施例）
第５の実施例として、コア半径とコアΔの範囲を決定するために幾つかの試作を行った。図２に示すように、カットオフ波長とＭＦＤを満たす領域は、「コア半径：大、コアΔ：小」から「コア半径：小、コアΔ：大」の方向へ斜めに分布している。【００６５】
そこで、この２つのパラメータの端を決めるために、表１のＦｉｂｅｒ  Ｎ〜Ｆｉｂｅｒ  Ｑの４つのファイバを作製した。
まず、「コア半径：大、コアΔ：小」の端を決めるために、Ｆｉｂｅｒ  Ｎ、Ｏを作製した。表１の結果を見ると、Ｆｉｂｅｒ  Ｎは、波長１．６２５μｍ、曲げ半径ｒ＝１０ｍｍの曲げ損失が１０ｄＢ／ｍ以上になってしまい、要求条件を満たさないが、Ｆｉｂｅｒ  Ｏは要求条件を満たしていることが分かる。よって、コア半径が３．２μｍ以下、コアΔが０．３０％以上である必要がある。
また、Ｆｉｂｅｒ  Ｎの損失波長特性を測定したところ、波長１５５０ｎｍより長波長で過剰な損失が生じることが分かった。これは、長波長域ではフィールドが広がり、コアへの閉じ込めが弱くなっているためだと考えられる。Ｆｉｂｅｒ  Ｏでは、長波長での過剰な損失増加は見られなかった。【００６６】
次に、「コア半径：小、コアΔ：大」の端を決めるために、Ｆｉｂｅｒ  Ｐ、Ｑを作製した。表１の結果を見ると、Ｆｉｂｅｒ  Ｑは、ゼロ分散波長が１４６０ｎｍより大きく、ＭＦＤ（１．３１μｍ）が６．５μｍ未満になってしまい、要求条件を満たさないが、Ｆｉｂｅｒ  Ｐは要求条件を満たしていることが分かる。よって、コア半径が２．２μｍ以上、コアΔが０．５６％以下である必要がある。【００６７】
以上の結果より、コア半径ｒ１及びコアΔが以下の範囲にあると、要求条件を満たすことが可能である。
２．２μｍ≦ｒ１≦３．２μｍ
０．３０％≦コアΔ≦０．５６％【００６８】
（第６の実施例）
第６の実施例として、空孔の個数を決めるため、空孔の個数が異なるＨＡＦを作製した。作製したＨＡＦは表１のＦｉｂｅｒ  Ｒ〜Ｆｉｂｅｒ  Ｔに示すパラメータで作製した。Ｆｉｂｅｒ  Ｒ、Ｓ、Ｔの断面の模式図を図１６〜１８に示した。表１の結果を見ると、空孔数が６個以下のＦｉｂｅｒ  Ｒ、Ｓは、ケーブルカットオフ波長が１．０μｍより長くなってしまっており、要求を満たさない。また、空孔数４のＦｉｂｅｒ  Ｒでは、波長１５５０ｎｍ以上の長波長で、伝送損失が過剰に大きくなるのが確認された。Ｆｉｂｅｒ  Ｓ，Ｔでは、この伝送損失の過剰な増加は見られなかった。空孔数が８つのＦｉｂｅｒ  Ｔはケーブルカットオフ波長が１．０μｍ以下になっており、要求事項を満たす。Ｆｉｂｅｒ  Ｒ、Ｓにおいても空孔占有率を小さくすれば、ケーブルカットオフ波長は１．０μｍ以下になるが、波長１．６２５μｍ、曲げ半径ｒ＝１０ｍｍの曲げ損失が大きくなってしまい、要求事項を満たさない。【００６９】
この結果より、空孔の数は８つ以上である必要がある。また、空孔数の上限は、コストの問題であるが、ＰＣＦの２層で空孔数が１８個必要であることから、１８個以下であることが望ましい。この実施例では、空孔数が偶数の場合のみ示したが、奇数であっても良い。空孔数が少ない場合（６個以下）は、偶数個で、４回対称性や６回対称性を持っていたほうが良いが、空孔が８個以上であれば、空孔によるコアの変形、モードフィールドの変形が均等化されるため、空孔数が奇数であっても、あるいは４回対称性や６回対称性を持っていなくても、問題ない。【００７０】
また、近年曲げ損失に強い光ファイバとして、特許文献５のように、小さな泡の微細構造によって、コアの周囲の屈折率を下げる方法も公開されている。本発明では、空孔層は１層に限定しているが、小さな泡の微細構造をもつ光ファイバであっても、微細構造の設けられている空孔占有率及び空孔が設けられている幅がほぼ同じであれば、同等の効果が得られると考えられる。本発明では、空孔層が設けられている動径方向の幅（Ｒｏｕｔ−Ｒｉｎ）は、０．６μｍ≦（Ｒｏｕｔ−Ｒｉｎ）≦７．３５μｍの範囲が好ましい。【００７１】
（第７の実施例）
第７の実施例として、第２の実施例で作製したＦｉｂｅｒ  Ｇとファイバ外径以外はほぼ同じパラメータでＦｉｂｅｒ  Ｕを作製した。Ｆｉｂｅｒ  Ｕのファイバ外径は１５０μｍとした。また、同様にＦｉｂｅｒ  Ｇと被覆外径以外は、ほぼ同じパラメータでＦｉｂｅｒ  Ｖを作製した。Ｆｉｂｅｒ  Ｖの被覆外径は３５０μｍである。Ｆｉｂｅｒ  Ｖ以外に実施例に用いたファイバは、図１９に示すように一次被覆２１及び二次被覆２２の２層構造をしており、１層目外径は１９５μｍ、２層目外径２５０μｍとなっている。Ｆｉｂｅｒ  Ｖは図２０に示すように、一次被覆３１及び二次被覆３２の２層構造になっており、１層目外径は２２０μｍ、２層目外径３５０μｍとなっている。作製したファイバＦｉｂｅｒ  Ｕ、Ｆｉｂｅｒ  Ｖに対して、第２の実施例と同じ方法によってマイクロベンドの評価を行った。Ｆｉｂｅｒ  Ｕでは、波長１．６２５μｍの損失増加は、０．３０ｄＢ／ｋｍに改善した（Ｆｉｂｅｒ  Ｇは０．５５ｄＢ／ｋｍ）。また、Ｆｉｂｅｒ  Ｖでは、波長１．６２５μｍの損失増加は、０．１５ｄＢ／ｋｍに改善した。【００７２】
（第８の実施例）
第８の実施例として、コアが純粋石英からなり、空孔以外のクラッドが純粋石英コアよりも屈折率の低いフッ素添加石英ガラスからなること以外は、Ｆｉｂｅｒ  Ｈと同様にしてＦｉｂｅｒ  Ｗを作製した。表１に構造パラメータと主な光学特性を示す。このＦｉｂｅｒ  Ｗでは、ゼロ分散波長が１３０５ｎｍであったこと以外は、Ｆｉｂｅｒ  Ｈと同じ値であった。
Ｆｉｂｅｒ  Ｗについて波長１０００ｎｍの伝送損失をＦｉｂｅｒ  Ｈと同様にして測定した。Ｆｉｂｅｒ  Ｈの波長１０００ｎｍでの伝送損失は、図１５に示す損失波長特性の結果から１．０ｄＢ／ｋｍであったのに対し、Ｆｉｂｅｒ  Ｗでは、その伝送損失が０．８７ｄｂ／ｋｍであった。すなわち、Ｆｉｂｅｒ  Ｗでは、伝送損失が大きくなる短波長側の損失を低減出来た。これは、純粋石英からなるコアにしたことによって、レーリー散乱による損失を低減出来たためである。【００７３】
以上の実施例より以下の構造パラメータを指定することにより、ケーブルカットオフ波長が１．０μｍ以下、ゼロ分散波長が１２６０ｎｍ〜１４６０ｎｍ、曲げ半径１０ｍｍにおける曲げ損失特性が１０ｄＢ／ｍ以下、波長１．３１μｍにおけるＭＦＤが６．５μｍ以上という要求事項を満たすことができることがわかった。
・コア半径ｒ１：  ２．２μｍ≦ｒ１≦３．２μｍ
・コアΔ：  ０．３％≦コアΔ≦０．５６％
・空孔位置Ｒｉｎ／ｒ１：  ２．０≦Ｒｉｎ／ｒ１≦３．５
・空孔占有率Ｆ：  ３０％≦Ｆ≦５０％
【産業上の利用可能性】
【００７４】
本発明は、広い波長範囲（例えば波長１．０〜１．６２５μｍ）での光通信に利用することができる。
【符号の説明】
【００７５】
１０，１０Ａ，１０Ｂ  空孔付き単一モード光ファイバ
１１，１１Ａ，１１Ｂ  コア
１２，１２Ａ，１２Ｂ  クラッド
１３，１３Ａ，１３Ｂ  空孔
１４  空孔内縁を結んだ内接円
１５  空孔外縁を結んだ外接円
２０，３０  被覆付き光ファイバ  
２１，３１  一次被覆
２２，３２  二次被覆
【図１Ａ】
0005396468.tif 000011
【図１Ｂ】
0005396468.tif 000012
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
0005396468.tif 000023
【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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