(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
スライドに型締力を与える型締シリンダと、
前記スライドを昇降させるスライド昇降シリンダとを備えており、
前記型締シリンダが複動形シリンダであり、型締に必要なストロークを有しており、かつ前記型締シリンダのロッドに挿入孔が設けられており、
前記スライドに、前記挿入孔に挿入自在な伸長ロッドが設けられており、
前記挿入孔を開閉すると共に閉状態で前記型締シリンダの型締力を前記伸長ロッドに伝えるシャッターを備える
ことを特徴とする液圧プレス。
【請求項２】
前記型締シリンダが両ロッド形シリンダであり、
上部ロッドの外径が細く、
下部ロッドの外径が太い
ことを特徴とする請求項１記載の液圧プレス。
【請求項３】
前記シャッターを回動自在に支持するピンを備えており、
前記シャッターは、前記型締シリンダのストローク方向に前記ピンに沿って摺動可能であり、弾性体で上方付勢されている
ことを特徴とする請求項１または２記載の液圧プレス。
【請求項４】
前記シャッターは油圧シリンダで開閉自在である
ことを特徴とする請求項３記載の液圧プレス。
【請求項５】
前記型締シリンダの型締用油圧回路および前記スライド昇降シリンダの昇降用油圧回路のそれぞれにおける作動油給排用のポンプは双方向ポンプである
ことを特徴とする請求項１、２、３または４記載の液圧プレス。
【請求項６】
前記型締用油圧回路の前記ポンプは、並列に接続された複数台の双方向ポンプで構成されている
ことを特徴とする請求項５記載の液圧プレス。
【請求項７】
前記双方向ポンプの圧油の供給先および吸入元を前記型締シリンダと前記スライド昇降シリンダとの間で切り替える回路切替バルブを備える
ことを特徴とする請求項５または６記載の液圧プレス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、液圧プレスに関する。さらに詳しくは、作業効率がよく、コンパクトな液圧プレスに関する。
【背景技術】
【０００２】
プレスの基本的なフレーム構造は、上部フレームであるクラウンと、下部フレームであるベッドと、それらの間にある柱状のアップライトとからなる。そしてプレスが液圧式である場合には、所望の加圧力を出力することのできる加圧シリンダがクラウンに取り付けられる。
【０００３】
特許文献１に、そのような液圧プレスの一例が記載されている。
図１３に示すように、特許文献１の液圧プレスは、クラウン101に加圧シリンダ106が取り付けられ、加圧シリンダ106の作動によりスライド107が下降するようになっている。加圧シリンダ106は大容量のラム形シリンダである。ラム形シリンダは自力で収縮することができないため、スライド107には引上げシリンダ108が連結されており、この引上げシリンダ108を収縮させることにより、加圧シリンダ106およびスライド107を上昇させるようになっている。
【０００４】
液圧プレスにおいて、その作業効率を良くするためには、スライドの高速下降、高速上昇が必要である。
しかし加圧シリンダ106は大容量であるため、その全ストロークの油量をポンプＰで賄うためには、大流量を吐出することのできるポンプが必要となる。さらに、大流量のポンプに合わせてバルブ類やパイプなども相当の大きさのものが必要となるため、設備費用が高くなってしまう。
【０００５】
これに対して、加圧シリンダ106をそのロッドやスライド107などの重量により下降させ、その下降に必要な大量の作動油をプレフィルタンク112から補充するようにして、小流量のポンプＰでも高速下降できるようにすることが知られている。この場合、ワークへの加圧は、スライド107が下降した状態でポンプＰから圧油を加圧シリンダ106に供給することにより行われ、スライド107の上昇は、引上げシリンダ108を収縮させることにより行われる。そして、スライド107の上昇に伴い、加圧シリンダ106内の作動油はプレフィルタンク112に戻される。
【０００６】
しかるに、加圧シリンダ106のストロークが大きくなるほど大容量のプレフィルタンク112が必要であるため、設備規模が大きくなり、大量の作動油が必要であるという問題がある。
また、大型になると加圧シリンダ106内の圧縮油の油量が多くなり、圧抜き時のショックが大きくなるため、振動による配管の緩み・油漏れなどの不具合が起こりやすいという問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特許第４２９５６０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は上記事情に鑑み、作業効率がよく、コンパクトな液圧プレスを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
第１発明の液圧プレスは、  スライドに型締力を与える型締シリンダと、前記スライドを昇降させるスライド昇降シリンダとを備えており、前記型締シリンダが複動形シリンダであり、型締に必要なストロークを有しており、かつ前記型締シリンダのロッドに挿入孔が設けられており、前記スライドに、前記挿入孔に挿入自在な伸長ロッドが設けられており、前記挿入孔を開閉すると共に閉状態で前記型締シリンダの型締力を前記伸長ロッドに伝えるシャッターを備えることを特徴とする。
第２発明の液圧プレスは、第１発明において、前記型締シリンダが両ロッド形シリンダであり、上部ロッドの外径が細く、下部ロッドの外径が太いことを特徴とする。
第３発明の液圧プレスは、第１または第２発明において、前記シャッターを回動自在に支持するピンを備えており、前記シャッターは、前記型締シリンダのストローク方向に前記ピンに沿って摺動可能であり、弾性体で上方付勢されていることを特徴とする。
第４発明の液圧プレスは、第３発明において、前記シャッターは油圧シリンダで開閉自在であることを特徴とする。
第５発明の液圧プレスは、第１、第２、第３または第４発明において、前記型締シリンダの型締用油圧回路および前記スライド昇降シリンダの昇降用油圧回路のそれぞれにおける作動油給排用のポンプは双方向ポンプであることを特徴とする。
第６発明の液圧プレスは、第５発明において、前記型締用油圧回路の前記ポンプは、並列に接続された複数台の双方向ポンプで構成されていることを特徴とする。
第７発明の液圧プレスは、第５または第６発明において、前記双方向ポンプの圧油の供給先および吸入元を前記型締シリンダと前記スライド昇降シリンダとの間で切り替える回路切替バルブを備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
第１発明によれば、つぎの効果を奏する。
ａ）スライドの昇降はスライド昇降シリンダの作動で行い、型締シリンダを動かす必要はないので、スライドの高速下降、高速上昇ができ、液圧プレスの作業効率が良い。また、型締シリンダは型締に必要なストロークだけ有すればよく、型締シリンダの油室を小容量とすることができるため、プレフィルタンクが不要であり、液圧プレスをコンパクトにできる。そして、型締シリンダ内の作動油量が少ないため、圧抜き時のショックを低減することができる。
ｂ）シャッターを閉じると型締シリンダの型締力が伸長ロッドに伝わるため、型締シリンダの型締力をスライドに伝達でき、型締をすることができる。また、シャッターを開けると、伸長ロッドは挿入孔に挿入自在になるので、型締シリンダに影響されることなくスライドをスライド昇降シリンダにより長ストロークで昇降させることができる。さらに、伸長ロッドが挿入孔に挿入されるので、液圧プレスをコンパクトにできる。
第２発明によれば、上部ロッドの外径が細く、上部油室の有効断面積が広いため、大きな型締力を出力することができる。また、下部ロッドの外径が太く、下部油室の有効断面積が狭いため、型締シリンダのロッドを速く上昇することができる。そして、下部ロッド底面とシャッターとの接する面積が広くなり、シャッターに対する圧力を分散することができ、ロッドとシャッターの変形などを生じにくくすることができる。
第３発明によれば、シャッターをピン周りに回動させることで挿入孔を開閉することができる。シャッターはピンに沿って摺動自在であり上方付勢されているため、型締シリンダのロッド底面に接したままロッドの動きに追随することができる。
第４発明によれば、シャッターを所望のタイミングで自動的に開閉することができる。
第５発明によれば、双方向ポンプを使用するので、大容量のオイルタンクが不要となる。そのため液圧プレスをコンパクトにでき、また、油圧システムの作動油量の削減ができる。
第６発明によれば、双方向ポンプが複数台並列に接続されているので、小流量の双方向ポンプでも流量を増すことができ、大型の型締シリンダを作動させることができる。
第７発明によれば、型締シリンダとスライド昇降シリンダとで使用する双方向ポンプを共通にすることができ、双方向ポンプの数を削減できるため、液圧プレスをコンパクトにできる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の一実施形態に係る液圧プレスの正面図であり、スライドが上限に位置しているときを示す図である。
【図２】同液圧プレスの正面図であり、スライドの高速下降後を示す図である。
【図３】同液圧プレスの正面図であり、型締時を示す図である。
【図４】同液圧プレスの正面図であり、圧抜き時を示す図である。
【図５】型締シリンダおよびスライド昇降シリンダのストローク線図である。
【図６】型締シリンダおよび閉じた状態のシャッターの正面視断面図であり、（Ａ）図は型締シリンダが上限に位置するとき、（Ｂ）図は型締シリンダが下限に位置するときを示す図である。
【図７】図６（Ａ）におけるVII線矢視図である。
【図８】本発明の一実施形態に係る液圧プレスの油圧回路図であり、スライドの高速下降時を示す図である。
【図９】同油圧回路図であり、型締時を示す図である。
【図１０】同油圧回路図であり、圧抜き時を示す図である。
【図１１】同油圧回路図であり、スライドの高速上昇時を示す図である。
【図１２】他の実施形態に係る液圧プレスの油圧回路図である。
【図１３】従来技術の液圧プレスの油圧回路図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
つぎに、本発明の実施形態を図面に基づき説明する。
図１に示すように、本発明の一実施形態に係る液圧プレスＡは、上部フレームであるクラウン１１と、下部フレームであるベッド１２と、それらの間にある柱状のアップライト１３とからなるフレーム構造を有する。クラウン１１には型締シリンダ２０およびスライド昇降シリンダ３０が取付けられ、それらの作動によりスライド４０が昇降するようになっている。スライド４０の底面には上型５１が、ベッド１２の上面には下型５２が設置されており、下型５２と上型５１とでワークに型締力を加えることにより型締を行うことができる。
【００１３】
型締シリンダ２０は主にスライド４０に型締力を与える役割を担う。型締シリンダ２０は大型の複動両ロッド形シリンダであり、後に説明するように型締に必要なストロークのみ有する。そして、その上部ロッド２１の外径は細く、下部ロッド２２の外径は太くなっている。さらに、それらロッド２１、２２にはストローク方向に挿入孔２３が設けられている。スライド４０の上面には伸長ロッド４１が設けられており、伸長ロッド４１は挿入孔２３に挿入自在となっている。
【００１４】
スライド昇降シリンダ３０は主にスライド４０を高速昇降させる役割を担う。スライド昇降シリンダ３０は型締シリンダ２０の両側に２本設けられており、型締シリンダ２０に比べて小型であり、スライド４０の全ストロークを動作させることのできるストロークを有する。スライド昇降シリンダ４０のロッド端部はスライド４０に結合されている。
【００１５】
図６に示すように、型締シリンダ２０の底面には、挿入孔２３を開閉するシャッター６０が設けられている。型締シリンダ２０のシリンダ部底面にはピン６１が縦に設けられており、シャッター６０はそのピン６１周りに回動自在に支持されている。そして、ピン６１はシャッター６０の厚みよりも長く、シャッター６０はピン６１に沿って摺動可能となっている。ピン６１は型締シリンダ２０のストローク方向と平行して設けられており、そのためシャッター６０は型締シリンダ２０のストローク方向に摺動可能となっている。また、ピン６１にはシャッター６０の下方にバネ６２が挿入されており、そのバネ６２によってシャッター６０は上方付勢されている。したがって、シャッター６０が下部ロッド２２底面に接した状態で型締シリンダ２０が作動すると、シャッター６０は下部ロッド２２底面に接したまま、ロッドの動きに追随することができる。
【００１６】
図７に示すように、シャッター６０にはシャッター開閉シリンダ６３が接続されており、シャッター開閉シリンダ６３の伸縮により、シャッター６０がピン６１周りに回動し、挿入孔２３を開閉することができる。
【００１７】
つぎに、図１から図５に基づいて、液圧プレスＡの動作を説明する。
（１）高速下降
図１はスライド４０が上限に達した状態である。この状態からスライド昇降シリンダ３０が伸長し、スライド４０が高速下降する（図５（１）参照）。高速下降によりスライド４０は型締前のストローク位置、すなわちワークを金型５１，５２で挟む直前の位置まで下降する。高速下降の間、型締シリンダ２０は上限に位置したまま作動せず、伸長ロッド４１は挿入孔２３内を下降する。スライド４０はスライド昇降シリンダ３０の作動だけで下降し、型締シリンダ２０を動かす必要はないので、高速下降を行うことができる。
【００１８】
（２）シャッター閉
図２に示すように、高速下降後は伸長ロッド４１の上端が挿入孔２３を抜け出た状態となる。この状態で、下部ロッド２２の底面と伸長ロッド４１の上端との間にシャッター６０が挿入される（図５（２）参照）。シャッター６０が挿入され挿入孔２３が閉じられることにより、下部ロッド２２と伸長ロッド４１とが連結され、型締シリンダ２０の型締力を伸長ロッド４１を介してスライド４０に伝えられる状態となる。
なお、図示しない位置検出装置や制御装置で下部ロッド２２やスライド４０などの位置を検出し、シャッター６０の開閉のタイミングが制御される。
【００１９】
（３）型締
つぎに図３に示すように、型締シリンダ２０のロッド２１、２２が下降し、その型締力がシャッター６０、伸長ロッド４１、スライド４０、上型５１へと伝わり型締が行われる（図５（３）参照）。型締シリンダ２０は上部ロッド２１の外径が細く、上部油室２４の有効断面積が広いため、大きな型締力を出力することができる。また、下部ロッド２２の外径が太いため、下部ロッド底面２２とシャッター６０との接する面積が広くなり、シャッター６０に対する圧力を分散することができ、下部ロッド２２とシャッター６０の変形など生じにくくすることができる。
【００２０】
（４）圧抜き
型締が終わると図４に示すように、型締シリンダ２０のロッド２１、２２が上昇し、圧抜きが行われる（図５（４）参照）。下部ロッド２２の外径は太く、下部油室２５の有効断面積が狭いため、型締シリンダ２０はロッド２１，２２を速く上昇することができる。
【００２１】
（５）シャッター開
下部ロッド２２と伸長ロッド４１はシャッター６０を介して連結されているだけなので、型締シリンダ２０が上昇する際にはその力が伝達されず、スライド４０は下限に位置したままである。すなわち、シャッター６０と伸長ロッド４１との間には隙間ができた状態となる。型締シリンダ２０が上限に達したところでシャッター６０は退避され挿入孔２３を開けた状態となる（図５（５）参照）。
【００２２】
（６）高速上昇
つぎに、スライド昇降シリンダ３０が収縮し、スライド４０が高速上昇する（図５（６）参照）。このとき図１に示すように、シャッター６０が開けられているため伸長ロッド４１は挿入孔２３に挿入自在となっており、型締シリンダ２０に影響されることなくスライド４０を長ストロークで上昇させることができる。スライド４０はスライド昇降シリンダ３０の作動だけで上昇し、型締シリンダ２０を動かす必要はないので、高速上昇を行うことができる。
【００２３】
このように、スライド４０の昇降はスライド昇降シリンダ３０の作動で行い、型締シリンダ２０を動かす必要はないので、スライド４０の高速下降、高速上昇ができ、液圧プレスの作業効率が良い。
また、図５に示すように型締シリンダ２０は型締に必要なストローク、換言すればワークを挟んで型締力を加えるストロークだけ有すればよく、型締シリンダの油室を小容量とすることができるため、プレフィルタンクが不要であり、液圧プレスＡをコンパクトにできる。そして、型締シリンダ２０内の作動油量が少ないため、圧抜き時のショックを低減することができ、振動による配管の緩み・油漏れなどの不具合が起こり難い。
さらに、伸長ロッド４１が挿入孔２３に挿入されるので、液圧プレスＡをコンパクトにできる。
【００２４】
なお、本実施形態では型締シリンダ２０のロッド２１，２２を貫通するように挿入孔２３を設けたが、型締シリンダ２０の上下位置とスライド４０のストロークとの関係から、ロッド２１，２２を貫通しない挿入孔２３としても良い。上部ロッド２１まで挿入孔２３を貫通させる必要がない場合は、型締シリンダ２０を下方にロッドが突出するピストン形にしてもよい。その場合は上部油室２４の有効断面積がより広くなり、より大きな型締力を出力できるようになり、その結果型締シリンダ２０自体を小型にすることもできる。
【００２５】
また、シャッター６０の形態も本実施形態に限られず、挿入孔２３を開閉することができるものであれば、その開閉機構や取り付け位置などを個々の液圧プレスの形態に適したものとすることができる。
【００２６】
つぎに、液圧プレスＡの油圧回路を説明する。
図８に示すように、本実施形態の油圧回路は、型締シリンダ２０を作動させる型締回路７０とスライド昇降シリンダ３０を作動させる昇降回路８０とからなる。両油圧回路７０，８０にはそれぞれの回路に圧油を供給するために双方向ポンプ７１ａ，７１ｂ，８１が用いられている。双方向ポンプ７１ａ，７１ｂ，８１を使用するため両油圧回路７０，８０は閉回路となり、オイルタンクＴからの作動油の出し入れが少量となるため、大容量のオイルタンクが不要となる。そのため液圧プレスＡをコンパクトにでき、また、油圧システムの作動油量の削減ができる。
【００２７】
また、型締回路７０には２台の双方向ポンプ７１ａ，７１ｂが並列に接続されている。一般に、双方向ポンプは数百トンクラスの比較的小容量の油圧プレス用のものはあるが、数千トンクラス以上の油圧プレスに適用できる容量のものがない。そこで、このように双方向ポンプを複数台並列に接続することにより、小流量の双方向ポンプでも流量を増すことができ、大型の型締シリンダ２０を作動させることができるようにしている。
【００２８】
型締回路７０は、つぎのように構成されている。
双方向ポンプ７１ａ，７１ｂの正転時吐出口と型締シリンダ２０の上部油室２４とは油路７２で接続され、逆転時吐出口と下部油室２５とは油路７３で接続されている。そして油路７３には開閉弁７８が介装されている。この開閉弁７８は開位置と排出阻止位置の二位置を有し、常時はスプリング付勢で排出阻止位置となっているが、ソレノイド励磁すると開位置に切り替わる制御弁である。開閉弁７８が排出阻止位置となっている場合には、下部油室２５から双方向ポンプ７１ａ，７１ｂへの作動油の排出を阻止するようになっている。
【００２９】
油路７２と油路７３との間には、逆止弁７４，７５とリリーフ弁７６，７７を介してオイルタンクＴが接続されている。逆止弁７４は双方向ポンプ７１ａ，７１ｂ正転時の作動油補給用である。リリーフ弁７７は逆転時の余剰油をオイルタンクＴに返すためにある。また、油路７３には安全弁７９が介装され、油路内の圧力が規定以上に上昇しないようにしている。
【００３０】
昇降回路８０は、つぎのように構成されている。
双方向ポンプ８１の正転時吐出口とスライド昇降シリンダ３０のピストン側油室３１とは油路８２で接続され、逆転時吐出口とロッド側油室３２とは油路８３で接続されている。そして油路８３には開閉弁８８が介装されている。この開閉弁８８は開位置と排出阻止位置の二位置を有し、常時はスプリング付勢で排出阻止位置となっているが、ソレノイド励磁すると開位置に切り替わる制御弁である。開閉弁８８が排出阻止位置となっている場合には、ロッド側油室３２から双方向ポンプ８１への作動油の排出を阻止するようになっている。
【００３１】
油路８２と油路８３との間には、逆止弁８４，８５とリリーフ弁８６，８７を介してオイルタンクＴが接続されている。逆止弁８４は双方向ポンプ８１正転時の作動油補給用である。リリーフ弁８７は逆転時の余剰油をオイルタンクＴに返すためにある。逆止弁８５とリリーフ弁８６は、スライド４０が型締シリンダ２０により下降する際の作動油の流路となる。また、油路８３には安全弁８９が介装され、油路内の圧力が規定以上に上昇しないようにしている。
【００３２】
つぎに、図８から図１１に基づいて、両油圧回路７０，８０の動作を説明する。
（１）高速下降
図８はスライド４０が上限に達した状態である。この状態で昇降回路８０に接続された双方向ポンプ８１を正転させ、開閉弁８８を開位置とする。双方向ポンプ８１から吐出された圧油はスライド昇降シリンダ３０のピストン側油室３１に供給され、スライド昇降シリンダ３０のピストンが下降することによりロッド側油室３２内の作動油が排出され双方向ポンプ８１に吸入される。
【００３３】
ここで、スライド昇降シリンダ３０のロッド側油室３２はピストン側油室３１に比べてロッド体積分だけ容量が小さい。そのため、ロッド側油室３２から排出される作動油量は、ピストン側油室３１に供給される作動油量より少ない。そこで、双方向ポンプ８１の吐出量と吸入量が同じになるように、逆止弁８４を通してオイルタンクＴから作動油を吸入側に補給する。
【００３４】
この間、型締回路７０に設けられた開閉弁７８は排出阻止位置となっており、型締シリンダ２０に背圧をかけて、上限で留めた状態としている。
これらの動作でスライド４０の高速下降が行われる（図５（１）参照）。
【００３５】
（２）シャッター閉
スライド４０の高速下降が終わると双方向ポンプ８１が停止され、シャッター６０が閉められる（図５（２）参照）。
【００３６】
（３）型締
つぎに、図９に示すように、型締回路７０に接続された双方向ポンプ７１ａ，７１ｂを正転させ、開閉弁７８を開位置とする。双方向ポンプ７１ａ，７１ｂから吐出された圧油は型締シリンダ２０の上部油室２４に供給され、ロッド２１，２２が下降することにより下部油室２５内の作動油が排出され双方向ポンプ７１ａ，７１ｂに吸入される。
【００３７】
ここで、上部ロッド２１の外径に比べて下部ロッド２２の外径の方が太いので、下部油室２５は上部油室２４に比べて容量が小さい。そのため、下部油室２５から排出される作動油量は、上部油室２４に供給される作動油量より少ない。そこで、双方向ポンプ７１ａ，７１ｂの吐出量と吸入量が同じになるように、逆止弁７４を通してオイルタンクＴから作動油を吸入側に補給する。
【００３８】
この間、昇降回路８０は、双方向ポンプ８１が停止されているものの、スライド４０は型締シリンダ２０により下降しているので、それによりシリンダ昇降シリンダ３０のピストンも下降する。そのため、ピストン側油室３１には、逆止弁８５を通してタンクＴから作動油が供給され、ロッド側油室３２から排出される作用油はリリーフバルブ８６を通してタンクＴに戻される。
これらの動作で型締が行われる（図５（３）参照）。
【００３９】
（４）圧抜き
型締が終わると、図１０に示すように、双方向ポンプ７１ａ，７１ｂを逆転させ、開閉弁７８を排出阻止位置とする。双方向ポンプ７１ａ，７１ｂから吐出された圧油は型締シリンダ２０の下部油室２５に供給され、ロッド２１，２２が上降することにより上部油室２４内の作動油が排出され双方向ポンプ７１ａ，７１ｂに吸入される。
【００４０】
ここで、上部油室２４は下部油室２５に比べて容量が大きいため、上部油室２４から排出される作動油量は、下部油室２５に供給される作動油量より多い。そこで、余分な作動油をリリーフバルブ７７を通してタンクＴに戻すことにより、双方向ポンプ７１ａ，７１ｂの吐出量と吸入量が同じになるように調整される。
この間、昇降回路８０は動作せず、スライド４０は下限に位置したままである。
これらの動作で圧抜きが行わる（図５（４）参照）。
【００４１】
（５）シャッター開
圧抜きが終わると双方向ポンプ７１ａ，７１ｂが停止され、シャッター６０が開けられる（図５（５）参照）。
【００４２】
（６）高速上昇
つぎに、図１１に示すように、双方向ポンプ８１を逆転させ、開閉弁８８を排出阻止位置とする。双方向ポンプ８１から吐出された圧油はスライド昇降シリンダ３０のロッド側油室３２に供給され、スライド昇降シリンダ３０のピストンが上降することにより上部油室３１内の作動油が排出され双方向ポンプ８１に吸入される。
【００４３】
ここで、ピストン側油室３１はロッド側油室３２に比べて容量が大きいため、ピストン側油室３１から排出される作動油量は、ロッド側油室３２に供給される作動油量より多い。そこで、余分な作動油をリリーフバルブ８７を通してタンクＴに戻すことにより、双方向ポンプ８１の吐出量と吸入量が同じになるように調整される。
この間、型締回路７０の開閉弁７８は排出阻止位置となっており、型締シリンダ２０に背圧をかけて、上限で留めた状態としている。
これらの動作でスライド４０の高速上昇が行われる（図５（６）参照）。
【００４４】
（他の実施形態）
前述の油圧回路では、型締シリンダ２０を作動させる型締回路７０とスライド昇降シリンダ３０を作動させる昇降回路８０とで使用する双方向ポンプを別々に設けたが、これを共通のものとし、単一の双方向ポンプで型締シリンダ２０とスライド昇降シリンダ３０を作動させるように構成しても良い。
【００４５】
すなわち図１２に示すように、双方向ポンプ９１の吐出側と吸入側に回路切替バルブ９２，９３を設け、双方向ポンプ９１の圧油の供給先および吸入元を昇降回路７０と型締回路８０とで切り替えるようにすればよい。
こうすることにより、液圧プレスに必要な双方向ポンプの数を削減できるため、液圧プレスをコンパクトにできる。
【００４６】
回路切替バルブ９２，９３は、型締シリンダ２０を昇降させる間は型締回路７０に、シリンダ昇降シリンダ３０を昇降させる間は昇降回路８０に接続する。具体的には、前述の（２）シャッター閉の段階で昇降回路８０から型締回路７０に切り替え、（５）シャッター開の段階で型締回路７０から昇降回路８０に切り替えるようにすればよい。
【産業上の利用可能性】
【００４７】
本発明の液圧プレスは主に大型の型締装置に利用される。また、型締装置などの独立した加工機としてのプレスの他にも、他の加工機に組み込まれた小型のプレスとしても利用される。
【符号の説明】
【００４８】
Ａ    液圧プレス
２０  型締シリンダ
２３  挿入孔
３０  スライド昇降シリンダ
４０  スライド
６０  シャッター
７０  型締回路
８０  昇降回路
【図１】
0005443121.tif 000002
【図２】
0005443121.tif 000003
【図３】
0005443121.tif 000004
【図４】
0005443121.tif 000005
【図５】
0005443121.tif 000006
【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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