(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
発電用ガスエンジンにおける着火手段として用いられるスパークプラグを製造する方法であって、
上記スパークプラグは、筒状のハウジングと、該ハウジングの内側に保持された筒状の絶縁碍子と、電極先端部が突出するように上記絶縁碍子の内側に保持された中心電極と、上記ハウジングに固定された接地電極とを備え、
上記中心電極と上記接地電極とは、上記スパークプラグの軸方向であるプラグ軸方向に対向配置され、両者の間に火花放電ギャップを形成してなり、
上記中心電極及び上記接地電極は、互いの対向面に、それぞれの電極母材よりも高融点の材料を用いた第１放電用チップ及び第２放電用チップをそれぞれ配置してなり、
上記第１放電用チップは、その外接円の直径が上記絶縁碍子の先端部の内径よりも大きく、
上記スパークプラグを製造するにあたっては、
上記絶縁碍子の内側に上記中心電極の上記電極母材を挿入配置するとともにその先端部を上記絶縁碍子の先端から突出させ、
次いで、上記電極母材の先端部に上記第１放電用チップを溶接し、
次いで、上記電極母材の基端側から上記絶縁碍子の内側に溶融した溶着材を充填し、該溶着材を固化させて上記電極母材を上記絶縁碍子に固定することを特徴とするスパークプラグの製造方法。
【請求項２】
請求項１に記載のスパークプラグの製造方法において、上記第１放電用チップは、異なる金属からなる複数の金属層を有し、上記対向面に配置される先端側金属層が上記中心電極の上記電極母材よりも高融点の金属からなり、上記中心電極の上記電極母材との接合面を有する基端側金属層は、上記電極母材と同材料もしくは上記先端側金属層と上記電極母材との間の熱膨張係数を有する材料からなることを特徴とするスパークプラグの製造方法。
【請求項３】
請求項２に記載のスパークプラグの製造方法において、上記第１放電用チップは、異なる金属からなる３層以上の金属層を有し、上記先端側金属層と上記基端側金属層との間に、両者の間の熱膨張係数を有する材料からなる中間金属層を介在させてなることを特徴とするスパークプラグの製造方法。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載のスパークプラグの製造方法において、上記第１放電用チップは、少なくとも上記対向面を構成する部分に貴金属もしくはＷ、Ｒｅ、Ｔａ、Ｎｂ又はこれらの合金からなる高融点金属を用いていることを特徴とするスパークプラグの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発電用ガスエンジンの燃焼室における着火手段として用いられるスパークプラグの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、内燃機関に配設されて、燃焼室における着火手段として用いられるスパークプラグがある。図１４に示すごとく、スパークプラグ９は、筒状のハウジング９２と、ハウジング９２の内側に保持された筒状の絶縁碍子９３と、電極先端部９４３が突出するように絶縁碍子９３の内側に保持された中心電極９４と、ハウジング９２に固定された接地電極９５とを備えている。そして、図１５に示すごとく、中心電極９４の先端部９４３及び接地電極９５の上記先端部９４３との対向位置には、耐消耗性向上ために貴金属からなる放電用チップ９６が配置され、かつ着火性向上ために放電用チップ９６は、その直径が絶縁碍子９３の先端部９３１の内径よりも径小に形成されている（特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−４９２０７号公報
【特許文献２】特開平９−３３０７８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、コージェネレーション等の発電用ガスエンジンの着火手段として用いられるスパークプラグにあっては、以下のような課題がある。すなわち、大型の発電用ガスエンジンは常時連続運転されることが多く、スパークプラグの寿命が短くなりやすい。その結果、発電用ガスエンジンのメンテナンスサイクルが短くなってしまう。そこで、メンテナンス費用低減のためにスパークプラグの交換寿命の大幅な向上が要求されており、スパークプラグの長寿命化が求められている。
【０００５】
ここで、スパークプラグの交換寿命は、電極材料の消耗による放電ギャップの拡大である。そのため、上記特許文献１に示されるスパークプラグ９のように、中心電極９４の先端側の放電用チップ９６の直径が絶縁碍子の先端部９３１の内径よりも径小であると、放電面の単位面積あたりの火花放電回数が多いため、電極材の温度が上がり消耗が促進される。そのため、結果として上記の課題が生じやすい。
【０００６】
なお、特許文献２には、中心電極の先端部の幅が大きいスパークプラグが開示されているが、該スパークプラグは、接地電極が中心電極の側面に対向したものである。すなわち、特許文献２の発明は、中心電極における火花放電ギャップに対向する部分に突出部を設けることによって、着火性を向上させるものである。しかし、かかる構成では、突出部の火花放電ギャップに対する対向面積が小さいため、むしろ放電ギャップが拡大しやすく、上記の課題を解決できない。
【０００７】
本発明は、かかる問題点に鑑みてなされたもので、火花放電ギャップの拡大を抑制することができる長寿命なスパークプラグの製造方法を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、発電用ガスエンジンにおける着火手段として用いられるスパークプラグを製造する方法であって、
上記スパークプラグは、筒状のハウジングと、該ハウジングの内側に保持された筒状の絶縁碍子と、電極先端部が突出するように上記絶縁碍子の内側に保持された中心電極と、上記ハウジングに固定された接地電極とを備え、
上記中心電極と上記接地電極とは、上記スパークプラグの軸方向であるプラグ軸方向に対向配置され、両者の間に火花放電ギャップを形成してなり、
上記中心電極及び上記接地電極は、互いの対向面に、それぞれの電極母材よりも高融点の材料を用いた第１放電用チップ及び第２放電用チップをそれぞれ配置してなり、
上記第１放電用チップは、その外接円の直径が上記絶縁碍子の先端部の内径よりも大きく、
上記スパークプラグを製造するにあたっては、
上記絶縁碍子の内側に上記中心電極の上記電極母材を挿入配置するとともにその先端部を上記絶縁碍子の先端から突出させ、
次いで、上記電極母材の先端部に上記第１放電用チップを溶接し、
次いで、上記電極母材の基端側から上記絶縁碍子の内側に溶融した溶着材を充填し、該溶着材を固化させて上記電極母材を上記絶縁碍子に固定することを特徴とするスパークプラグの製造方法にある（請求項１）。
【発明の効果】
【００１０】
上記スパークプラグは、上記第１放電用チップの外接円の直径が上記絶縁碍子の先端部の内径よりも大きい。これによって、放電用チップの放電面積を拡大することができ、放電用チップの耐消耗性を向上させることができる。その結果、放電ギャップの拡大を抑制することができ、スパークプラグの長寿命化を図ることが可能となる。なお、上記第１放電用チップの外接円の直径が上記絶縁碍子の先端部の内径よりも大きいという構成によって、上記絶縁碍子の外径を大きくすることなく、上記第１放電用チップの外接円の直径を大きくすることができる。すなわち、スパークプラグの大型化を招くことなく長寿命化を図ることが可能となる。
【００１１】
また、上記スパークプラグの製造方法においては、上記絶縁碍子の内側に上記中心電極の上記電極母材を挿入配置した後であって、かつ上記絶縁碍子の内側に溶融した溶着材を充填する工程の前に、上記電極母材の電極先端部に上記第１放電用チップを溶接することができる。そのため、上記絶縁碍子の先端部の内径よりも外接円の直径の大きい上記第１放電用チップを上記中心電極の上記電極母材に確実に溶接することができる。
【００１２】
すなわち、上記絶縁碍子の先端部の内径よりも大きい外接円の直径を有する上記第１放電用チップを上記電極母材の電極先端部に取り付ける工程は、少なくとも上記絶縁碍子の内側に上記中心電極の電極母材を挿入配置する前ではなく、挿入配置した後に行うことが必要とされる。しかし、仮に、上記絶縁碍子の内側に上記中心電極の上記電極母材を挿入配置した後に、上記絶縁碍子の内側に溶融した溶着材を充填する工程を行い、その後に、上記電極母材の電極先端部に上記第１放電用チップを溶接しようとしても、良好な溶接状態を得ることができない。
【００１３】
なぜならば、上記絶縁碍子の内側に溶融した溶着材を充填する際には、上記中心電極も８５０℃程度の高温雰囲気にさらされ、その表面に酸化皮膜が形成される。そうすると、上記第１放電用チップと上記電極母材との溶接面に酸化皮膜が存在することとなり、良好な溶接が行われず、充分な接合強度が得られない。それゆえ、溶接前に酸化皮膜を除去する工程が必要となるため、生産コストが上昇してしまう。
【００１４】
したがって、上記絶縁碍子の内側に上記中心電極の上記電極母材を挿入配置した後であって、かつ上記絶縁碍子の内側に溶融した溶着材を充填する工程の前に、上記電極母材の電極先端部に上記第１放電用チップを溶接することにより、容易かつ確実に上記第１の発明にかかるスパークプラグを製造することができる。
【００１５】
以上のごとく、本発明によれば、火花放電ギャップの拡大の抑制することができる長寿命なスパークプラグの製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】実施例１における、スパークプラグの説明図。
【図２】図１のＣ−Ｃ線断面矢視図。
【図３】実施例１における、スパークプラグの底面図。
【図４】実施例１における、角板状の第１放電用チップを溶接したスパークプラグの図２相当図。
【図５】実施例１における、角板状の第２放電用チップを溶接したスパークプラグの底面図。
【図６】実施例１における、スパークプラグの製造工程の電極母材の挿入状態の説明図。
【図７】実施例１における、スパークプラグの製造工程の電極母材の配置状態の説明図。
【図８】実施例１における、スパークプラグの製造工程の第１放電用チップの溶接状態の説明図。
【図９】実施例１における、スパークプラグの製造工程の溶着材の充填状態の説明図。
【図１０】実施例１における、スパークプラグの製造工程の放電用チップの取付後のスパークプラグの説明図。
【図１１】実施例１における、（ａ）電極母材に凸部及び第１放電用チップに凹部を設けた状態の説明図、（ｂ）電極母材に凹部及び第１放電用チップに凸部を設けた状態の説明図。
【図１２】実施例２における、第１放電用チップを２層の金属層に構成した状態の説明図。
【図１３】実施例３における、第１放電用チップを３層の金属層に構成した状態の説明図。
【図１４】従来例における、スパークプラグの説明図。
【図１５】従来例における、スパークプラグの先端側の拡大説明図。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明において、上記スパークプラグは、コージェネレーション等の発電用ガスエンジンの燃焼室における着火手段として用いることができる。
また、本願発明のスパークプラグにおいて、内燃機関の燃焼室内に挿入される側を先端側、その反対側を基端側として説明する。
なお、第１放電用チップが円板状に形成される場合において、「外接円の直径」とは、第１放電用チップの直径そのものとなる。
【００１８】
また、上記第１放電用チップは、異なる金属からなる複数の金属層を有し、上記対向面に配置される先端側金属層が上記中心電極の上記電極母材よりも高融点の金属からなり、上記中心電極の上記電極母材との接合面を有する基端側金属層は、上記電極母材と同材料もしくは上記先端側金属層と上記電極母材との間の熱膨張係数を有する材料からなることが好ましい（請求項２）。
【００１９】
この場合には、上記先端側金属層が上記中心電極の上記電極母材よりも高融点の金属から構成されることにより、放電面を構成する上記先端側金属層の耐消耗性を向上させることができる。また、基端側金属層を上記電極母材と同材料もしくは上記先端側金属層と上記電極母材との間の熱膨張係数を有する材料により構成することで、上記第１放電用チップと上記電極母材との接合面における熱膨張差によるクラックの発生を抑制することができ、両者の接合強度を高めることが可能となる。
【００２０】
また、上記第１放電用チップは、異なる金属からなる３層以上の金属層を有し、上記先端側金属層と上記基端側金属層との間に、両者の間の熱膨張係数を有する材料からなる中間金属層を介在させてなることが好ましい（請求項３）。
この場合には、上記先端側金属層と上記基端側金属層との間に、さらに両者の間の熱膨張係数を有する材料からなる中間金属層を介在させて上記第１放電用チップを構成することで、上記先端側金属層と上記電極母材との間の熱膨張差に起因する応力を中間金属層及び基端側金属層によって、より多段に吸収することができ、上記電極母材と第１放電用チップとの接合強度を高めることができる。
【００２１】
また、上記第１放電用チップは、少なくとも上記対向面を構成する部分に貴金属もしくはタングステン（Ｗ）、レニウム（Ｒｅ）、タンタル（Ｔａ）、ニオブ（Ｎｂ）又はこれらの合金からなる高融点金属を用いていることが好ましい（請求項４）。
この場合には、電極材料の耐消耗性をより効果的に向上させることが可能となる。
上記貴金属としては、例えば、イリジウム（Ｉｒ）、白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒｈ）等又はその合金が適宜に用いられる。
また、第１放電用チップは、必ずしも貴金属である必要がなく、例えばＷ、Ｒｅ、Ｔａ、Ｎｂ又はその合金からなる高融点金属を用いてもよい。
その他、実施例１と同様の作用効果を有する。
【実施例】
【００２２】
（実施例１）
本発明の実施例にかかるスパークプラグにつき、図１〜図１３を用いて説明する。
本例のスパークプラグ１は、発電用ガスエンジンにおける着火手段として用いられるスパークプラグであって、図１に示すごとく、筒状のハウジング２と、ハウジング２の内側に保持された筒状の絶縁碍子３と、電極先端部４３が突出するように絶縁碍子３の内側に保持された中心電極４と、ハウジング２に固定された接地電極５とを備える。
また、中心電極４と接地電極５とは、スパークプラグ１の軸方向であるプラグ軸方向に対向配置され、両者の間に火花放電ギャップＧを形成する。
【００２３】
中心電極４には、電極母材４２よりも高融点の材料を用いた第１放電用チップ４１が配置され、接地電極５にも、電極母材５４よりも高融点の材料を用いた第２放電用チップ５１が配置される。そして、第１放電用チップ４１と第２放電用チップ５１とは、中心電極４及び接地電極５の対向面にそれぞれ配置されている。
また、第１放電用チップ４１は、その直径Ｂが絶縁碍子３の先端部３１の内径よりも大きい。
【００２４】
中心電極４の電極母材４２は略円柱状に形成され、その材料はニッケル（Ｎｉ）合金が用いられる。そして、電極先端部４３に溶接された第１放電用チップ４１は、図２に示すごとく、電極母材４２の直径よりも大きい直径Ｂを有して、円板状に形成されている。また、その材料はイリジウム、白金、ロジウム等の貴金属又はその合金が適宜に用いられる。なお、第１放電用チップ４１は、必ずしも貴金属である必要がなく、例えば、タングステン、レニウム、タンタル、ニオブ又はその合金からなる高融点の材料であってもよい。
【００２５】
接地電極５の電極母材５４はニッケル合金からなるハウジング２の先端に固定され、ハウジング２の先端からスパークプラグ１の軸方向先端側へ向かって延びると共に直角に屈曲して、その一部を中心電極４の先端に対向させている。この中心電極４に対向した対向部５３に第２放電用チップ５１が溶接されている。また、第２放電用チップ５１も、図３に示すごとく、電極母材４２の直径よりも大きい直径Ａを有して、円板状に形成されている。
【００２６】
ここで、第２放電用チップ５１の直径と第１放電用チップ４１の直径の寸法差が大きいと、先に径小側が消失してしまい、長寿命を達成できない。
したがって、図３に示すごとく第２放電用チップ５１の直径をＡとし、図２に示すごとく第１放電用チップ４１の直径をＢとすると、Ａ／Ｂ＝０．７〜１．４内にするのが望ましい。理想はＡ／Ｂ＝１．０である。
そして、第２放電用チップ５１は、第１放電用チップ４１と平行に配置されている。
【００２７】
また、第２放電用チップ５１の材料は、イリジウム、白金、ロジウム等の貴金属又はその合金が適宜に用いられる。なお、第２放電用チップ５１は必ずしも貴金属である必要がなく、例えば、タングステン、レニウム、タンタル、ニオブ又はその合金からなる高融点の材料であればよい。また、第２放電用チップ５１の直径は、絶縁碍子３の内径よりも大きい。
【００２８】
なお、第１放電用チップ４１を、例えば、図４に示すごとく、電圧低減効果の高い角板状（四角柱形状）に形成してもよい。この場合、図５に示すごとく、第２放電用チップ５１も角板状（四角柱形状）とすることが好ましい。
また、この場合、第１放電用チップ４１及び第２放電用チップ５１の軸方向に直交する断面形状の外接円の直径を、第１放電用チップ４１及び第２放電用チップ５１が円板状の場合のＡ、Ｂに置き換えて、上述と同様の関係が説明できる。
【００２９】
絶縁碍子３はアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）からなり、略円筒形状に形成され、その内側に中心電極４の電極母材４２を保持できるように形成されている。また、電極母材４２の基端側に溶着材６が配置され、その基端側に金属製のステム８が配置されている。また、ステム８の基端部８１は絶縁碍子３から突出するように配置されている。
【００３０】
ハウジング２は、略円筒形状に形成され、絶縁碍子３の先端よりもハウジング２の先端の方がスパークプラグ１の先端側に突出するように形成されている。また、ハウジング２と第１放電用チップ４１との間には火花放電ギャップＧの大きさよりも大きい隙間が形成され、その大きさは、例えば１ｍｍ以上である。具体的には、例えばハウジング２の内径が８．０〜９．０ｍｍに設定されて形成される場合においては、ハウジング２と第１放電用チップ４１との間での放電を防ぐべく、第１放電用チップ４１の直径Ｂは、６．０ｍｍ以下とし、また、充分な対向面積を確保するために、３．４ｍｍ以上とする。また、第２放電用チップ５１の直径Ａについても、第１放電用チップ４１と同様に形成される。
【００３１】
次に、本例のスパークプラグ１の製造方法について、図６〜図１１を用いて説明する。
本例は、まず、図６、図７に示すごとく、絶縁碍子３の内側に中心電極４の電極母材４２を挿入配置するとともに、電極先端部４３を絶縁碍子３の先端部３１から突出させる。
次いで、図８に示すごとく、電極母材４２の電極先端部４３に第１放電用チップ４１を載置して、これらを軸方向の両側から一対の溶接電極７１、７２によって狭持する。すなわち、一方の溶接電極７１を絶縁碍子３の内側に基端側から挿入すると共に、電極母材４２の基端に当接させ、他方の溶接電極７２を第１放電用チップ４１の先端面に当接させる。そして、溶接電極７１と溶接電極７２との間に電圧をかけて抵抗溶接を行うことで第１放電用チップ４１と電極母材４２とを溶接する。そして、図９に示すごとく、電極母材４２の基端側から絶縁碍子３の内側に溶融した溶着材６を充填し、溶着材６を固化させて電極母材４２を絶縁碍子３に固定する。
【００３２】
その後に、図１０に示すごとく、絶縁碍子３の基端側からステム８を挿入し、溶着材６を電極母材４２とステム８との間に封止する。また、ハウジング２に接地電極５を取り付け、接地電極５の対向部５３には第１放電用チップ４１とスパークプラグ１の軸方向に対向する位置に第２放電用チップ５１を配置する。
以上により、本例のスパークプラグ１を得る。
【００３３】
なお、上記の抵抗溶接を行った後、さらに、第１放電用チップ４１と電極母材４２の電極先端部４３との接合箇所に対しレーザー溶接を行うことにより、第１放電用チップ４１と電極母材４２との接合強度を高めてもよい。
【００３４】
溶着材６は、導電性とシール性を有している材料であればよく、何ら限定されるものではないが、本例では、銅（Ｃｕ）とガラスとの混合材である銅ガラスが使用される。また、例えば銅の代わりに導電性に優れた銀（Ａｇ）を使用してもよい。さらに、ガラスの代わりに耐熱性を弾力性に優れた粉末を使用してもよい。
また、本例では、溶着材６内には電波雑音（ノイズ）の発生防止のためにレジスタが混合されて成る。
【００３５】
また、図８に示す、電極母材４２と第１放電用チップ４１を抵抗溶接する工程において、電極母材４２の電極先端部４３に第１放電用チップ４１を載置する際の位置決めを容易に行うべく、例えば、図１１（ａ）に示すごとく、第１放電用チップ４１における電極母材４２との接合面に凹部４１９を形成すると共に、電極母材４２における第１放電用チップ４１との接合面に凸部４２０を形成してもよい。あるいは、図１１（ｂ）に示すごとく、第１放電用チップ４１における電極母材４２との接合面に凸部４２０を形成し、電極母材４２における第１放電用チップ４１との接合面に凹部４１９を形成してもよい。これにより、電極母材４２と第１放電用チップ４１を抵抗溶接する工程において、電極母材４２の電極先端部４３に第１放電用チップ４１を載置する際の位置決めを容易に行うことができる。
【００３６】
次に、本例の作用効果について説明する。
本例のスパークプラグ１においては、第１放電用チップ４１の直径Ｂが絶縁碍子３の先端部３１の内径よりも大きい。これによって、放電用チップの放電面積を拡大することにより、放電用チップの耐消耗性を向上させることができる。その結果、放電ギャップの拡大を抑制することができ、スパークプラグ１の長寿命化を図ることが可能となる。
なお、第１放電用チップ４１の直径Ｂが絶縁碍子３の先端部３１の内径よりも大きいという構成によって絶縁碍子３の外径を大きくすることなく、第１放電用チップ４１の直径Ｂを大きくすることができる。すなわち、スパークプラグ１の大型化を招くことなく長寿命化を図ることが可能となる。
【００３７】
スパークプラグ１の製造方法においては、絶縁碍子３の内側に中心電極４の電極母材４２を挿入配置した後であって、かつ絶縁碍子３の内側に溶融した溶着材６を充填する工程の前に、電極母材４２の電極先端部４３に第１放電用チップ４１を溶接することができる。そのため、絶縁碍子３の先端部３１の内径よりも直径の大きい第１放電用チップ４１を中心電極４の電極母材４２に確実に溶接することができる。
【００３８】
すなわち、絶縁碍子３の先端部３１の内径よりも大きい直径を有する第１放電用チップ４１を電極母材４の電極先端部４３に取り付ける工程は、少なくとも絶縁碍子３の内側に中心電極４の電極母材４２を挿入配置する前ではなく、挿入配置した後に行うことが必要とされる。しかし、仮に、絶縁碍子３の内側に中心電極４の電極母材４２を挿入配置した後に、絶縁碍子３の内側に溶融した溶着材６を充填する工程を行い、その後に、電極母材４２の電極先端部４３に第１放電用チップ４１を溶接しようとしても、良好な溶接状態を得ることができない。
【００３９】
なぜならば、絶縁碍子３の内側に溶融した溶着材６を充填する際には、中心電極４も８５０℃程度の高温雰囲気にさらされ、その表面に酸化皮膜が形成される。そうすると、第１放電用チップ４１と電極母材４２との溶接面に酸化皮膜が存在することとなり、良好な溶接が行われず、充分な接合強度が得られない。それゆえ、溶接前に酸化皮膜を除去する工程が必要となるため、生産コストが上昇してしまう。
【００４０】
したがって、絶縁碍子３の内側に中心電極４の電極母材４２を挿入配置した後であって、かつ絶縁碍子３の内側に溶融した溶着材６を充填する工程の前に、電極母材４２の電極先端部４３に第１放電用チップ４１を溶接することにより、容易かつ確実に第１の発明にかかるスパークプラグ１を製造することができる。
【００４１】
以上のごとく、本例によれば、火花放電ギャップの拡大の抑制することができる長寿命なスパークプラグの製造方法を提供することができる。
【００４２】
（実施例２）
本例は、図１２に示すごとく、第１放電用チップ４１を異なる金属からなる２層の金属層によって構成した例である。
そして、第１放電用チップ４１における接地電極５に対向する対向面に配置される先端側金属層４１１が中心電極４の電極母材４２よりも高融点の金属によって構成されている。また、中心電極４の電極母材４２との接合面を有する基端側金属層４１２は、電極母材４２と同材料もしくは先端側金属層４１１と電極母材４２との間の熱膨張係数を有する材料から構成させる。
【００４３】
なお、具体的に本例では、電極母材４２はニッケルによって構成され、第１放電用チップ４１は、イリジウム、白金、ロジウム等の貴金属合金が適宜用いられて構成される。
そして、先端側金属層４１１と電極母材４２との間の熱膨張係数を有する材料としては、ニッケルとイリジウム、白金、ロジウム等の貴金属との合金であるニッケル合金等が適宜に用いられる。
その他は、実施例１と同様である。
【００４４】
本例の場合には、先端側金属層４１１が中心電極４の電極母材４２よりも高融点の金属から構成されることにより、放電面を構成する先端側金属層４１１の耐消耗性を向上させることができる。また、基端側金属層４１２を電極母材４２と同材料もしくは先端側金属層４１１と電極母材４２との間の熱膨張係数を有する材料により構成することで、第１放電用チップ４１と電極母材４２との接合面における熱膨張差によるクラックの発生を抑制することができ、両者の接合強度を高めることが可能となる。
その他、実施例１と同様の効果を有する。
【００４５】
（実施例３）
本例は、図１３に示すごとく、第１放電用チップ４１は、異なる金属からなる３層の金属層を有し、先端側金属層４１１と基端側金属層４１２との間に、両者の間の熱膨張係数を有する材料からなる中間金属層４１３を介在させて構成した例である。
なお、具体的に、本例では、基端側金属層４１２は電極母材４２と同材料のニッケルが用いられ、また、中間金属層４１３の材料としては、ニッケルとイリジウム、白金、ロジウム等の貴金属との合金であるニッケル合金等が適宜用いられる。
その他は、実施例１と同様である。
【００４６】
本例の場合には、先端側金属層４１１と基端側金属層４１２との間に、さらに両者の間の熱膨張係数を有する材料からなる中間金属層４１３を介在させて第１放電用チップ４１を構成することで、先端側金属層４１１と電極母材４２との間の熱膨張差に起因する応力を中間金属層４１３及び基端側金属層４１２によって、より多段に吸収することができ、電極母材４２と第１放電用チップ４１との接合強度を高めることができる。
その他、実施例１と同様の作用効果を有する。
【符号の説明】
【００４７】
１  スパークプラグ
２  ハウジング
３  絶縁碍子
３１  先端部
４  中心電極
４１  第１放電用チップ
４２  電極母材
５  接地電極
５１  第２放電用チップ
Ｇ  火花放電ギャップ
【図１】
0005589716.tif 000002
【図２】
0005589716.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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