(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
コイルケースと、前記コイルケースのケース底面及びプラグホールの上部開口端に密着する状態で装着され且つ前記プラグホールの内部空間及び前記コイルケースの頭部が配置される外部空間を形成させるレインカバーと、前記ケース底面及び前記レインカバーの密着面に形成され前記外部空間に連通される第１のエア抜き通路と、前記第１のエア抜き通路の通気断面幅より大きな気流断面の幅を具備する吸収空間と、前記吸収空間及び前記内部空間を連通させる第２のエア抜き通路と、を備える点火コイルにおいて、
前記吸収空間は、前記第１のエア抜き通路に直接的に連通される側面開口端と、前記第１のエア抜き通路の底面レベルに一致し且つ前記気流断面の幅が一の底面レベルによって形成される空間底面と、前記第２のエア抜き通路の端部が前記空間底面へ直接的に形成された底面開口端と、を具備することを特徴とする点火コイル。
【請求項２】
前記空間底面は、前記第１のエア抜き通路を構成する環状路の底面レベルに一致することを特徴とする請求項１に記載の点火コイル。
【請求項３】
前記吸収空間は、前記レインカバーに形成されていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の点火コイル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両用の内燃機関に搭載される点火コイルに関し、特に、プラグホールの上端部に配置されるレインカバーの構造に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
車両用の内燃機関に搭載された点火コイルは、点火信号又は点火電力を受けると、１２Ｖ〜２４Ｖ程度のバッテリ電位を用いて数百Ｖ程度にまで昇圧させる作用与える。そして、当該点火コイルは、これによって得た昇圧電位を点火プラグへ印加させることにより、シリンダー内の希薄燃料を燃焼させ、内燃機関のピストンを介してクランクシャフトへ駆動力を与えている。尚、近年の点火コイルにあっては、ディストリビュータによって点火電力が適宜に配電されるものの他、イグナイタを頭部に備えた直接点火方式を採用させたもの等、その形態は多岐に亘っている。
【０００３】
図１７には、閉磁路型の点火コイルの一例が示されている。かかる点火コイル１０は、コネクタ部１１ａ及びコイル収容部１１ｂを具備するコイルケース１１と、コイルケース内のコイルアセンブリに挿通された鉄芯１２と、コイルアセンブリで昇圧された高電圧を伝達させる高圧タワー１３と、高圧タワー１３の接続側端子に取り付けられたプラグキャップ１４と、プラグホールＰＨの上端側開口部とコイルケース１１ｂのケース底面との間に装着されるレインカバー１５とから構成されている。当該点火コイル１０は、高圧タワー１３がエンジンヘッドのプラグホールＰＨへ挿通され、接続側端子と点火プラグの頭部端子とが接続される。また、レインカバーは、絶縁性を有する弾性材料から成形されたものであって、固定ボルト１２ａによって適宜な弾性変形が与えられ、これにより、プラグホール内への雨水の浸入を防止させている。更に、レインカバーは、溝状のエア抜き通路が設けられており、プラグホール内の内部空間とエンジンヘッド表層部を覆う外部空間との間に生じる圧力差を緩和させている。ここで、シリンダーを構成するエンジンブロックでは、混合ガスの給排気動作及び点火プラグＰＧの着火動作に応じて温度が著しく変動するため、プラグホール内では、かかる温度変化が伝達され、プラグホールに形成される内部空間の体積変化が周期的に発生する。即ち、レインカバーに設けられたエア抜き通路は、この体積変化によって増減する内部空間の圧力を、エンジンヘッドの外部空間へと解放させる役割を担っている。
【０００４】
特許第２５７６０７１号公報（特許文献１）では、上述したエア抜き通路を容易に形成させることを目的とする点火コイル装置（以下、点火コイルと呼ぶ）が紹介されている。図１８（ａ）に示す如く、かかる点火コイルは、コイルケース１１の圧接部とシール部材１５（特許請求の範囲におけるレインカバー）とを備えている。尚、同図にあっては、高圧タワー１１ｄの一部が便宜的に図示省略されている。図示の如く、シール部材１５には、圧接部に接触する面とプラグホールＰＨの内部空間Ａｉとを連通させるシール側通路１５ｂが形成されており、圧接部におけるシール部材と接触する面１１ｃ（以下、ケース底面と呼ぶ）には、一方に開口端を具備するコイル側通路１１ｒと、シール側通路１５ｂ及びコイル側通路１１ｒを連通させる角度許容溝１１ｅとが形成されている。ここで、点火コイル１０をＡ−Ａ断面の矢線方向に観察すると、図１８（ｂ）に示す如く、角度許容溝１１ｅは、プラグホールＰＨの軸心を中心とする一定半径ＲＤの軌跡を成し、且つ、シール側通路１５ｂの開口端は、プラグホールＰＨの軸心から同半径ＲＤを隔てた位置に形成されている。従って、当該点火コイル１０では、コイルケース１５が装着されると自身が内部開口面１５ａによって位置決めされ、シール側通路１５ｂの開口端と角度許容溝１１ｅとの位置合わせが容易に行われることとなる。尚、図１８（ｂ）に示される線図のうち、実線部はレインカバー１５の輪郭を指し、破線部はコイルケースに形成されたコイル側通路１１ｒ及び角度許容溝１１ｅの輪郭を指すこととする。
【０００５】
また、図１９には、上述した特許文献１に係る技術の改変例が示されている。シール部材１５には、図１９（ａ）に示す如く、一方に開口端を具備する第１のシール側通路１１ｒと、シール側通路１５ｒに連通される角度許容溝１５ｅと、当該角度許容溝１５ｅ及び内部空間Ａｉを連通させる第２のシール側通路１５ｂとが形成されている。ここで、点火コイル１０をＡ−Ａ断面の矢線方向に観察すると、図１９（ｂ）に示す如く、角度許容溝１５ｅ及び連通溝１５ｒ，１５ｅから成るエア抜き通路は、レインカバー１５に其の全てが形成されるため、互いの位置合わせを行なうまでも無く、内部空間Ａｉと外部空間Ａｏとを連通させることとなる。尚、図１９（ｂ）に示される実線部は、全てレインカバー１５の輪郭を指すものである。
【０００６】
この他、特許第３１４５８８０号公報（特許文献２）では、エア抜き通路を介してプラグホールへ侵入する雨水の浸入を防ぐ点火コイルが紹介されている。かかる点火コイルは、図２０に示す如く、絶縁キャップ（特許請求の範囲におけるレインカバー）に第１のエア抜き通路と第２のエア抜き通路とを形成させることにより、プラグホールＰＨの内部空間Ａｉと外部空間Ａｏとを連通させている。ここで、第１のエア抜き通路は、外部空間Ａｏに連通する第１の連絡溝１５ｒと、略円周状に形成される円周溝１５ｅと、円周溝１５ｅの溝幅寸法より大きい溝幅を有し且つ円周溝１５ｅの深さ寸法より更に深い溝底を有する吸収空間１５ｇと、円周溝１５ｅの溝底と略同等のレベルとされ且つ吸収空間１５ｇの一つに連通される第２のエア抜き通路１５ｈとから構成される。尚、かかる吸収空間は、円周溝１５ｅに沿って複数個所に設けられている。一方、第２のエア抜き通路１５ｂは、一端がプラグホールＰＨの内部空間Ａｉへ開口され、他端が第２の連通溝１５ｈの溝底に開口されている。そして、かかる点火コイルでは、吸収空間１５ｇの溝底が第１のエア抜き通路の溝底より深いレベルに形成されているので、外部空間Ａｏから侵入してきた雨水が一時的に吸収空間の溝底近傍へ貯水され、これにより、溝底の浅い円周溝１５ｅ等の浸水を回避させ、気道の確保が実現されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特許第２５７６０７１号公報
【特許文献２】特許第３１４５８８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
近年の技術では、レインカバーを大量生産させる場合、金型を用いた射出成形法によって生産させるのが一般的である。かかる方法によれば、エア抜き通路等の細部の形状を金型に反映させることで、複雑な形状のレインカバーであっても、要求に応じた形状を実現させることが可能となる。
【０００９】
しかしながら、かかる射出成形法によれば、一体不可分な状態で細部の形状が金型に反映されてしまうと、穴径または穴位置等の細かな設計変更に対応することができなくなり、この結果、新たな金型が必要となるため、生産コストの高騰を招く場合がある。また、設計変更に対応する方策として一部の領域のみ交換可能な金型を用いることも考えられるが、この方策によれば、金型構造の複雑化を伴うので、製造コストの高騰を回避させる積極策とはなり得ない。
【００１０】
かかるレインカバーを製造する場合、射出成形工程及び機械加工工程の双方を用いることで、設計変更に伴う製造上の問題を解決することが可能である。図２１には、射出成形工程及び機械加工工程を併用させたレインカバーの製造方法が示されている。尚、同図では、Ｆｏをレインカバーの密着面側とし、Ｆｉをレインカバーの内部空間側として説明する。図２１（ａ）に示す如く、射出成形工程にて注形加工されたレインカバーは、内部開口面１５ａ及びフランジ部等の要部形状が形成される。このとき、上端面に形成されるエア抜き通路は、設計変更による影響が無いのであれば、射出成形工程によって同時に成形させても良い。そして、同図に示す如く、かかる状態のレインカバー１５が機械加工工程へ投入されると、当該レインカバーは、内部空間側Ｆｉが下方に配置され、密着面側Ｆｏが上方へ配置される。そして、針状のワークピースＷＰ（特許請求の範囲における穿孔手段）が内部空間側Ｆｉから押圧され、レインカバー１５における適宜な位置の穿孔加工が開始される。尚、当該ワークピースＷＰの針径は、数ｍｍ程度とされ、交換可能な機構によって支持されている。
【００１１】
ワークピースＷＰの送り動作が進行すると、図２１（ｂ）に示す如く、ワークピースＷＰの針先が密着面側Ｆｏへ到達する。このとき、ワークピースＷＰによって切削された切屑の一部は、当該ワークピースＷＰの送り動作に応じて内部空間側Ｆｉに押し出され、穿孔箇所の端部にバリ部ＤＰを形成させてしまう。
【００１２】
その後、ワークピースＷＰは、図２１（ｃ）に示す如く、内部空間側Ｆｉへと引き戻される。このとき、ワークピースＷＰの先端に付着していた切屑がエア抜き通路１５ｂの密着面側Ｆｏに堆積し、バリ部ＤＰが更に大きく成長してしまう場合もある。尚、程度の差は認められるものの、エア抜き通路１５ｂの内部空間側Ｆｉにあっても、バリ部ＤＰは形成される場合がある。
【００１３】
図２２には、射出成形工程及び機械加工工程を併用させたレインカバーを用いた際の、エア抜き通路の拡大図が示されている。尚、同図では、特許文献１に係るレインカバーが用いられており、当該レインカバーを用いて形成されたエア抜き通路の拡大断面を観察した図２２（ａ）と、Ｃ−Ｃ断面の矢線方向（平面方向）に観察した図２２（ｂ），２２（ｃ）とが示されている。ここで、図２２（ａ）を参照すると、コイルケース１１にレインカバー１５が当接することにより、密着面Ｓｆｉが形成される。かかる密着面Ｓｆｉには、コイルケース側に角度許容溝１１ｅが形成される。また、射出成形工程及び機械加工工程を併用させたレインカバーを用いるため、角度許容溝１１ｅによって形成される通気空間には、バリ部ＤＰが埋め込まれ、当該空間の大半が占拠されることとなる。かかるバリ部ＤＰは、切屑の堆積量によって、ＤＰ１のように角度許容溝１１ｅの全ての通気断面を埋め尽くし、場合によっては、ＤＰ２のように角度許容溝１１ｅに所定の隙間を形成されることもある。また、当該バリ部ＤＰは、切屑の細かな粒子によって形成させるため、図示の如く、当該粒子の存在しない欠損穴部Ｋが不連続に形成される。
【００１４】
ここで、図２２（ｂ）には、角度許容溝の通気断面を完全に占拠させるバリ部ＤＰ１が示されており、当該バリ部ＤＰ１には、二方向ある通気路のうち一方にのみ欠損穴部Ｋが形成されていることとする。尚、二方向ある経路のうち、バリ部ＤＰ１によって通気路が遮られる経路を通気路Ｒａとし、欠損穴部Ｋによって内部空間Ａｉへの通気路が確保されている経路を通気路Ｒｂとする。
【００１５】
同図を参照して、角度許容溝１１ｅでの気体の流れを観察すると、通気路Ｒａでは、バリ部ＤＰ１によって通気路が遮られるので、気体の流れは停滞する。一方、通気路Ｒｂでは、バリ部ＤＰ１が存在していても欠損穴部Ｋが存在しているので、プラグホールＰＨ方向への気体の流れは確保される。また、プラグホールＰＨの内圧が上昇する場合には、通気路Ｒｂによって、内部空間Ａｉから外部空間Ａｏへの逆経路も同様に確保される。
【００１６】
しかしながら、かかる特許文献１の技術では、一方の通気路が機能しなくなるため、通気路Ｒｂでの気体の流量が上昇してしまう。かかる場合、気体が角度許容溝１１ｅの壁面から受ける抵抗は、気体の流速に比例して大きくなるため、プラグホール内の内部空間Ａｉと外部空間Ａｏとの間に生じた圧力差は、瞬時に開放され得なくなるとの問題が生じる。特に、気体の流れが乱流状態とされる条件では、かかる問題が顕著に現われる。ここで、かかる点火コイルでは、当該差圧が瞬時に開放されないと、プラグホールの上部開口端とレインカバーとの接触面に不要な通気経路が形成される場合が有り、プラグホールへの雨水の浸入を防止させるシール機能が発揮されなくなるとの問題も起こり得る。更に、プラグホールの内部空間Ａｉにおいて負圧状態が継続されると、当該プラグホール内へ雨水または湿気を吸引してしまう可能性が高くなることも懸念される。
【００１７】
また、欠損穴部Ｋは、角度吸収溝の開口断面積と比較して小さな開口面積とされるため、気体の流れの途中で大きな圧力損失を与えてしまう。従って、かかる点火コイルでは、欠損穴部Ｋから開放方向へ流れる気体の圧力勾配が著しく緩くなり、双方の空間の間で生じた圧力差を効果的に開放できなくなるとの更なる問題も生じる。
【００１８】
また、図２２（ｃ）には、角度許容溝の通気断面に僅かな隙間を形成させるバリ部ＤＰ２が示されており、当該バリ部ＤＰ２にあっても、二方向ある通気路のうち一方にのみ欠損穴部Ｋが形成されていることとする。
【００１９】
同図を参照して、角度許容溝１１ｅでの気体の流れを観察すると、通気路Ｒｂでは、バリ部ＤＰ１が存在していても欠損穴部Ｋが存在しているので、プラグホールＰＨ方向への気体の流れは確保される。一方、通気路Ｒａでは、バリ部ＤＰ２の両脇に僅かな隙間が形成されるので、気体の流れは通気路Ｒｂに合流する。
【００２０】
しかしながら、かかる場合には、通気路Ｒａの通気断面が局所的に小さくなるため、上述同様、通気路Ｒｂでの気体の流量が上昇してしまう。このとき、プラグホール内の内部空間Ａｉと外部空間Ａｏとの間に生じた圧力差は、瞬時に開放され得なくなるとの問題が生じる。従って、かかる点火コイルにあっても、当該差圧が瞬時に開放されないため、プラグホールの上部開口端とレインカバーとの接触面に不要な通気経路が形成され、レインカバーのシール機能が発揮されなくなるとの問題が起こり得る。更に、プラグホールの内で負圧状態が継続されると、当該プラグホール内へ雨水または湿気を吸引してしまう可能性も高くなる。
【００２１】
また、かかる点火コイルでは、流動する気体に対して欠損穴部Ｋが圧力損出を与えるので、上述同様、欠損穴部Ｋから開放方向へ流れる気体の圧力勾配が著しく緩くなり、双方の空間の間で生じた圧力差を効果的に開放できなくなるとの問題も生じる。
【００２２】
次に、図２３には、特許文献１の改変例に係るレインカバーが示されており、当該レインカバーを用いて形成されたエア抜き通路の拡大断面を観察した図２３（ａ）と、Ｃ−Ｃ断面の矢線方向（平面方向）に観察した図２３（ｂ），２３（ｃ）とが示されている。ここで、図２３（ａ）を参照すると、密着面Ｓｆｉには、レインカバー側に角度許容溝１５ｅが形成される。また、射出成形工程及び機械加工工程を併用させたレインカバーを用いるため、角度許容溝１５ｅにバリ部ＤＰが形成され、通気断面の大半がバリ部ＤＰによって占拠されることとなる。バリ部ＤＰは、切屑の堆積量によって、ＤＰ１のように角度許容溝１１ｅの全ての通気断面を埋め尽くす場合もあり、ＤＰ２のように角度許容溝１１ｅに所定の隙間を形成させることもある。当該バリ部ＤＰには、図示の如く、切屑粒子の存在しない欠損穴部Ｋが不連続に形成される。
【００２３】
ここで、図２３（ｂ）を参照すると、特許文献１の技術と同様、一方の通気路が機能しなくなるため、通気路Ｒｂでの気体の流量が上昇してしまう。即ち、特許文献１の改変例にあっても、プラグホール内の内部空間Ａｉと外部空間Ａｏとの間に生じた圧力差は、瞬時に開放され得なくなるとの問題が生じる。かかる点火コイルでは、差圧が瞬時に開放されないので、レインカバーとの接触面に不要な通気経路が形成され、当該レインカバーのシール機能が発揮されなくなるとの問題も起こり得る。また、プラグホール内で負圧状態が継続されると、エンジンルーム内の雨水または湿気を吸引してしまうことも懸念される。更に、かかる点火コイルでは、欠損穴部Ｋによって、開放方向へ流れる気体の圧力勾配が著しく緩くなり、内外の圧力差を効果的に開放できなくなるとの問題も生じる。
【００２４】
また、図２３（ｃ）には、角度許容溝の通気断面に僅かな隙間を形成させるバリ部ＤＰ２が示されている。当該バリ部ＤＰ２は、前述同様、二方向ある通気路のうち一方にのみ欠損穴部Ｋが形成されている。かかる場合にあっても、一方の通気路の機能が低下するため、図２２（ｃ）にて指摘したものと同様の問題が生じることとなる。
【００２５】
加えて、特許文献２に係る技術では、図２０に示す如く、吸収空間１５ｇと第２のエア抜き通路１５ｂとの間に連通路１５ｈが設けられるので、外部開口端１５ｆから第２のエア抜き通路１５ｂに至る第１のエア抜き通路の構成が複雑となる。ここで、第１のエア抜き通路と一緒にレインカバー１５を射出成形させる場合、第１のエア抜き通路の複雑化に伴い、射出成形時に用いられる金型が複雑になるとの問題が生じる。一方、レインカバー１５の射出成形後に第１のエア抜き通路を機械加工させる場合、第１のエア抜き通路の形状が複雑であるため、機械加工工程の長時間化、及び、高コスト化に繋がるとの問題も生じる。また、かかる如く、通気経路の形状が複雑になると、不要な圧力損出の発生を招くことに繋がる。
【００２６】
また、図２１（ｂ）に示す如く、第２のエア抜き通路１５ｂは、連通路１５ｅから径方向に距離Ｄ１だけ隔てた位置に加工されている。従って、レインカバーが小型化されると、第１のエア抜き通路及び第２のエア抜き通路のレイアウトがタイトとなり、設計自由度が極めて狭くなるとの問題も生じる。そして、第２のエア抜き通路の周辺のレイアウトがタイトになると、弾性体に対する加工であるにも関わらず、第２のエア抜き通路１５ｂの加工精度が高く要求されることとなる。
【００２７】
更に、特許文献２に係る技術では、欠損穴部を具備するバリ部が連通路１５ｈの内部に形成される。かかるバリ部は、連通路１５ｈが他の連通路１５ｅの溝底と同程度のレベルとされるので、ケース底面１１ｃに到達してしまう場合もある。そして、かかる欠損穴部は、双方のエア抜き通路を連絡させる希少な開口とされるものであって、連通路１５ｈまたは第２のエア抜き通路１５ｂの開口断面積と比較して小さな開口面積とされるため、気体の流れの途中で大きな圧力損失を与えてしまう。即ち、かかる点火コイルでは、欠損穴部から開放方向へ流れる気体の圧力勾配が著しく緩くなり、上述同様、双方の空間の間で生じた圧力差を効果的に開放できなくなるとの問題が生じる。従って、当該点火コイルにあっても、レインカバーのシール機能が低下する問題や、エンジンルーム内の雨水，湿気をプラグホール内に吸引してしまう事態も起こり得る。
【００２８】
本発明は上記課題に鑑み、簡素な形状のレインカバーを利用し得て、且つ、プラグホールの内外の圧力差を長時間維持することなく開放させ得る点火コイルの提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２９】
上記課題を解決するため、本発明では次のような点火コイルの構成とする。即ち、コイルケースと、前記コイルケースのケース底面及びプラグホールの上部開口端に密着する状態で装着され且つ前記プラグホールの内部空間及び前記コイルケースの頭部が配置される外部空間を形成させるレインカバーと、前記ケース底面及び前記レインカバーの密着面に形成され前記外部空間に連通される第１のエア抜き通路と、前記第１のエア抜き通路の通気断面幅より大きな気流断面の幅を具備する吸収空間と、前記吸収空間及び前記内部空間を連通させる第２のエア抜き通路と、を備える点火コイルにおいて、
前記吸収空間は、前記第１のエア抜き通路に直接的に連通される側面開口端と、前記第１のエア抜き通路の底面レベルに一致し且つ前記気流断面の幅が一の底面レベルによって形成される空間底面と、前記第２のエア抜き通路の端部が前記空間底面へ直接的に形成された底面開口端と、を具備することとする。
【００３０】
好ましくは、前記空間底面は、前記第１のエア抜き通路を構成する環状路の底面レベルに一致することとする。
【００３１】
より好ましくは、前記吸収空間は、前記レインカバーに形成されていることとする。
【発明の効果】
【００３５】
本発明に係る点火コイルによると、第２のエア抜き通路と吸収空間との連通部周辺の通気断面が十分に確保されるので、第１のエア抜き通路として形成された全ての通気経路が機能し、これにより、高い圧力差が生じた場合でも、第１エア抜き通路を流動する気体の流量が分散され、プラグホールの内外の圧力差を長時間維持することなく開放させることが可能となる。
【００３６】
また、吸収空間の底面のレベルを第１のエア抜き通路の底面レベルより低く設定することで、吸収空間から第２のエア抜き通路へ連絡する開口面積が十分広く確保されるので、レインカバーに形成されたバリ部の存在に関わらず、第１のエア抜き通路として形成された全ての通気経路が機能する。従って、かかる構成を具備する点火コイルでは、高い圧力差が生じた場合でも、第１エア抜き通路を流動する気体の流量がより効果的に分散され、プラグホールの内外の圧力差を瞬時に開放することが可能となる。
【００３７】
更に、本発明に係る点火コイルによると、第２のエア抜き通路の端部が吸収空間の空間底面に連通されるため、外部空間から第２のエア抜き通路１１５ｂへ至るまでの第１のエア抜き通路の形状が簡素化されると供に、不要な圧力損失の発生を阻止させる。加えて、かかるレインカバーは、設計自由度が広がり、第２のエア抜き通路の穴径又は穴位置などの設計変更が容易なものとされる。
【００３８】
また、本発明に係る点火コイルの製造方法によると、レインカバーは、射出成形工程後に第２のエア抜き通路が機械加工されるので、吸収空間に形成される底面開口端の位置を自由に設定することが可能となる。従って、第１のエア抜き通路の端部と吸収空間の底面開口端との位置関係を最適化させることにより、底面開口端の周辺で発生する圧力損失を効果的に抑制させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本実施の形態に係る点火コイルの構成を示す図。
【図２】実施例１に係るレインカバーの構造を示す図。
【図３】実施例１に係る点火コイルのエア抜き通路を示す図。
【図４】実施例１に係るレインカバーの製造工程を示す図。
【図５】実施例１に係るエア抜き通路の拡大図。
【図６】実施例２に係るレインカバーの構造を示す図。
【図７】実施例２に係るエア抜き通路の拡大図。
【図８】実施例３に係るレインカバーの構造を示す図。
【図９】実施例３に係るエア抜き通路の拡大図。
【図１０】実施例４に係るレインカバーの構造を示す図。
【図１１】実施例５に係る吸収空間のレイアウトを示す図。
【図１２】実施例６に係る第２のエア抜き空間のレイアウトを示す図。
【図１３】実施例７に係る点火コイルのエア抜き通路を示す図。
【図１４】実施例７に係るレインカバーの製造工程を示す図。
【図１５】実施例８に係る点火コイルのエア抜き通路を示す図。
【図１６】実施例９に係るレインカバーの構造を示す図。
【図１７】従来例に係る点火コイルの構成を示す図。
【図１８】従来例に係るレインカバーの構造を示す図。
【図１９】従来例に係るレインカバーの構造を示す図。
【図２０】他の従来例に係るレインカバーの構造を示す図。
【図２１】従来例に係るレインカバーの製造工程を示す図。
【図２２】従来例に係るエア抜き通路を示す図。
【図２３】従来例に係るエア抜き通路を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００４０】
以下、本発明に係る実施の形態につき図面を参照して説明する。図１に示す如く、点火コイル１００は、コイルケース１１１とプラグキャップ１１４とレインカバー１１５とから構成されている。かかる点火コイル１１１は、エンジンヘッドに形成されたプラグホールＰＨの下端部で、点火プラグＰＧと接続される。尚、本実施の形態では、コイルケース１１１に内蔵されるコイル部がプラグホール内へ収容される形式の、所謂、ＰＥＮ型点火コイルについて説明する。
【００４１】
コイルケース１１１は、熱可塑性樹脂から成り、コネクタ部１１１ａと頭部１１１ｂと円筒部１１１ｋとが形成されている。コネクタ部１１１ａは、一方に開口を有する殻状体とされ、内部に複数のコネクタ端子が配列されている。頭部１１１ｂは、一端側に開口部が設けられ、他端側に連接部１１１ｐが形成されている。当該連接部１１１ｐには、フラット状に整えられたケース底面１１１ｃが形成されている。
【００４２】
円筒部１１１ｋは、所定長の中空空間を有し、当該空間にコイル部が収容される。ここで、コイル部は、中心鉄芯と、中心鉄芯の外周方向へ積層された一次コイル及び二次コイルとから成り、一端が、コネクタ端子から電圧の印加を受けるように配線され、他端が、円筒部１１１ｋの下端側に設けられた高圧端子に接続されている。当該コイル部では、一次コイルへ印加された断続的な入力電圧を昇圧させ、これによって得られた昇圧電圧を出力させる。かかる昇圧電圧を点火プラグＰＧへ中継させるため、円筒部１１１ｋの下端部では、当該高圧端子が点火プラグＰＧとの接点端子に接続されている。
【００４３】
プラグキャップ１１４は、絶縁性の弾性体から成り、コイルケースの円筒部１１１ｋの下端部へ取り付けられる。かかるプラグキャップ１１４は、振動又は衝撃によって高圧端子と点火プラグＰＧとの接触が解かれないように、点火プラグＰＧとの接続状態を維持させる。
【００４４】
レインカバー１１５は、弾性体から成るものであって、内部に開口部を有する環状体を呈している。かかるレインカバー１１５は、一方がプラグホールＰＨの上部開口端Ｕｏに密着する状態でコイルケース１１１に装着され、他方がコイルケース１１１のケース底面１１１ｃに密着するよう挟み込まれる。また、レインカバー１１５は、プラグホールＰＨの開口端Ｕｏへ配置されることにより、プラグホールＰＨの内部空間と、頭部１１１ｂが配置される外部空間とを各々形成させる。尚、レインカバー１１５には、適宜なエア抜き通路が形成される。かかるエア抜き通路の詳細については、種々の形態を示した実施例にて、その詳細を明らかにすることとする。
【００４５】
かかる構成を具備する点火コイル１００では、コネクタ端子を介して印加された入力電圧がコイル部へ供給され、当該コイル部によって昇圧電圧を生成させる。その後、高圧端子から点火プラグＰＧへ昇圧電圧を中継させ、点火プラグＰＧの電極部を火花放電させる。このとき、エンジンの内部では、燃焼動作に応じて熱量が増減し、プラグホールＰＨの内部空間では、これに応じて、気体の膨張収縮が行なわれる。そして、レインカバー１１５のエア抜き通路では、気体の流出入を行なわせることにより、内部空間の圧力と外部空間の圧力とが一致するように調整させる。
【実施例１】
【００４６】
図２（ａ）には、レインカバー１１５の平面図が示されている。当該レインカバー１１５は、図示の如く、第１のエア抜き通路１１５ｅ，１１５ｒと吸収空間１１５ｇと第２のエア抜き通路１１５ｂとが形成されている。尚、図２（ｂ）には、レインカバー１１５のＢ−Ｂ断面を矢線方向に観察した状態が示されている。
【００４７】
第１のエア抜き通路は、コイルケースのケース底面１１１ｃを伴って形成される通路であって、コイルケース１１５の密着面側Ｆｏに形成される。かかる第１のエア抜き通路は、開口端１１５ｆを具備する案内路１１５ｒと、内周面１１５ａに沿って形成された環状路１１５ｅとから成る。当該第１のエア抜き通路は、開口端１１５ｆが案内路１１５ｒを介して環状路１１５ｅへ連通される。尚、本実施例では、環状路１１５ｅの通気断面の幅Ｗ１（以下、通気断面幅Ｗ１と呼ぶ）が略一定であるとする。ここで、図２（ｂ）を参照すると、環状路１１５ｅの通気断面は、略矩形状とされ、中心軸を挟んで両側に現われる。このうち、一方の通気断面では案内路１１５ｒと連通され、他方の通気断面では第２のエア抜き通路及び吸収空間と連通される。ここで、第１のエア抜き通路は、案内路１１５ｒと環状路１１５ｅとの底面のレベルが略同一とされている。
【００４８】
図２（ａ）に戻りレインカバーを観察すると、開口端１１５ｆを第１のエア抜き通路の始点側とした場合、当該第１のエア抜き通路の終点側に吸収空間１１５ｇが設けられている。当該吸収空間は、略円形状とされ、其の直径に相当する断面幅Ｗ２は、環状路１１５ｅの通気断面幅Ｗ１より大きなものとされている。また、当該吸収空間１１５ｇでは、図示の如く、２経路分の環状路１１５ｅが連結されることとなるが、当該吸収空間の側面には、他の中継路を介さずに、各々の環状路と直接的に連通される側面開口端１１５ｐ，１１５ｑが形成される。更に、第２のエア抜き通路１１５ｂは、吸収空間１１５ｇの内部領域に現われることとなる。ここで、再び図２（ｂ）を参照すると、第１のエア抜き通路の終点側には、吸収空間１１５ｇと第２のエア抜き通路１１５ｂとの断面が現われる。吸収空間１１５ｇは、側面及び空間底面１１５ｘ及びケース底面１１１ｃによって形成される。本実施例における空間底面１１５ｘは、第１のエア抜き通路の底面レベル１１５ｍに一致している。そして、当該空間底面１１５ｘには、第２のエア抜き通路１１５ｂの端部に相当する底面開口端１１５ｙが形成されている。かかるレインカバー１１５は、第１のエア抜き通路及び第２のエア抜き通路によって、開口端１１５ｆから内部空間側Ｆｉの開口端に至るまでの経路が連通されることとなる。
【００４９】
かかるレインカバー１１５では、他の経路を介さずに空間底面１１５ｘと第２のエア抜き通路１１５ｂとが直接的に連通されるので、当該レインカバーの構成が簡素化される。また、吸収空間の側面には、他の中継路を介さずに各々の環状路が直接的に連通されるので、これによっても、レインカバーの構成が簡素化される。更に、第２のエア抜き通路及び吸収空間の周辺の構成が簡素化されるので、レインカバーにおける設計自由度が向上し、小型化を図る上で有利なものとされる。加えて、当該レインカバー１１５では、吸収空間がレインカバーに形成されるので、機械加工工程で第２のエア抜き通路を穿孔させる際、吸収空間と第２のエア抜き通路とを連通させる作業が容易となる。ここで、レインカバー側に形成された吸収空間及び第１のエア抜き通路は、特許請求の範囲におけるカバー側通路を指す。
【００５０】
図３には、レインカバー１１５が装着された状態が示されている。当該レインカバー１１５は、コイルケース１１１のケース底面１１１ｃとプラグホールの開口端Ｕｏとの間に配置される。そして、固定ボルト１２０ａの締め付け力によって、雨水からのシール状態が確保されている。また、ケース底面１１１ｃ及びレインカバーが密着されることにより、第１のエア抜き通路及び吸収空間１１５ｇが形成される。そして、図示される内部空間Ａｉ及び外部空間Ａｏは、第１のエア抜き通路及び第２のエア抜き通路によって連通され、双方の空間の間に発生した圧力差は、かかるエア抜き通路を気体が往来することで解消される。
【００５１】
ここで、本実施例で用いられるレインカバーの製造方法について説明する。図４には、かかる製造方法が順に示されている。まず、図４（ａ）に示す如く、射出成形工程にてレインカバーの要部が形成される。ここでは、内部開口面１１５ａと案内路１１５ｒと環状路１１５ｅと吸収空間１１５ｇとが形成されることとする。かかる射出成形工程では、金型を用いて射出成形され、第２のエア抜き通路を除く全ての構成が形成されることとなる。
【００５２】
射出成形工程を終えたレインカバーは、図４（ｂ）に示す如く、機械加工工程（特許請求の範囲における穿孔加工）へ投入される。かかる工程では、針状のワークピースＷＰ（特許請求の範囲における穿孔手段）を適宜の位置にセットさせ、レインカバーの内部空間側Ｆｉから密着面側Ｆｏへ向かって当該ワークピースが送り込まれる。
【００５３】
当該送り工程が進行すると、レインカバー１１５の素材をワークピースＷＰが押圧し、図４（ｃ）に示す如く、レインカバーの内部空間側から密着面側へ向かってワークピースが貫通する。このとき、図示の如く、穿孔加工によって生じた切屑の一部が密着面側に運び込まれ、吸収空間１１５ｇの内部にバリ部ＤＰが形成される。
【００５４】
その後、図４（ｄ）に示す如く、ワークピースＷＰは内部空間側Ｆｉへと収容され、これを以って、機械加工工程が終了する。尚、ワークピースＷＰの表面には切屑が付着しているため、同工程の収容動作によっても、バリ部ＤＰを成長させてしまう場合がある。
【００５５】
ここで、機械加工工程が終了した後、バリ取工程を設けても良い。しかし、かかる場合、加工工数の増加を伴うため、生産コストの高騰を招くことに繋がってしまう。また、バリ取りの除去方法によっては、吸収空間１１５ｇに形成されたバリ部ＤＰを完全に除去できない場合がある。従って、レインカバー１１５は、バリ部ＤＰの態様如何によっては、バリ取り工程を介さず、そのまま用いられる場合がある。
【００５６】
図５（ａ）には、図３にて示されるＶ部の拡大図が示されている。尚、同図にあっては、バリ部ＤＰが残されたレインカバー１１５が示されている。図示の如く、吸収空間１１５ｇは、通気断面を形成しており、当該通気断面の所定範囲にバリ部ＤＰが配置される。但し、本実施例の場合、吸収空間１１５ｇには、バリ部ＤＰを挟んで両サイドに十分な開口面積が確保される。尚、本実施例にあっても、バリ部ＤＰは、切屑の細かな粒子によって形成されるため、当該粒子の存在しない欠損穴部Ｋが不連続に形成される。
【００５７】
図５（ｂ）には、密着面Ｓｆｉを内部空間方向に観察した図が示されている。尚、同図では、環状路１１５ｅのうち、一方の経路を通気経路Ｒａとし、他方の経路を通気経路Ｒｂとする。また、吸収空間１１５ｇとバリ部ＤＰとによって形成される経路のうち、一方の経路を通気経路Ｒｃとし、他方の経路を通気経路Ｒｄとする。また、本実施例において、バリ部ＤＰに形成される欠損穴部Ｋは、通気経路Ｒｂに臨む方向にしか形成されていないこととする。
【００５８】
図示の如く、通気経路Ｒｂから流入する気体の流れは、通気経路Ｒｂから第２のエア抜き通路１１５ｂに至る最短経路に欠損穴部Ｋが存在するので、第２のエア抜き通路１１５ｂを介して内部空間側Ｆｉへスムーズに引き込まれる。尚、圧力状態が逆転し気体の流れが逆向きとなる場合には、同図の矢線方向を逆向きにした流れと成り、かかる場合にも気体の流れはスムーズなものとされる。
【００５９】
一方、通気経路Ｒａから流入する気体の流れは、通気経路Ｒａから第２のエア抜き通路１１５ｂに至る最短経路をバリ部ＤＰの壁が遮ることとなる。しかし、本実施例にあっては、適宜な断面を有する吸収空間が設けられるので、通気経路Ｒａから通気経路Ｒｃを介して欠損穴部Ｋへ導引される経路と、通気経路Ｒａから通気経路Ｒｄを介して欠損穴部Ｋへ導引される経路とが確保される。従って、通気経路Ｒａから流入する気体の流れにあっても、第２のエア抜き通路１１５ｂを介して内部空間側Ｆｉへスムーズに引き込まれることとなる。尚、かかる経路にあっても、圧力状態が逆転し気体の流れが逆向きとなる場合には、同図の矢線方向を逆向きにした流れと成り、その際の気体の流れもスムーズなものとされる。
【００６０】
従って、内部空間Ａｉ及び外部空間Ａｏの圧力差が大きくなる場合であっても、吸収空間１１５ｇによって通気断面の大きさが十分に確保されるので、切欠穴部Ｋから通気経路Ｒａに至るまでの気体の流れは、その流量を低下させる著しい圧力損失を受けることなく、内部空間Ａｉ及び外部空間Ａｏの圧力差が解消されるまで好適に維持される。
【００６１】
本実施例に係る点火コイルによると、第２のエア抜き通路１１５ｂと吸収空間１１５ｇとの連通部周辺の通気断面が十分に確保されるので、第１のエア抜き通路として形成された全ての通気経路Ｒａ，Ｒｂが機能し、これにより、高い圧力差が生じた場合でも、第１のエア抜き通路を流動する気体の流量が分散され、プラグホールの内外の圧力差を長時間維持することなく開放させることが可能となる。
【００６２】
また、第２のエア抜き通路１１５ｂの端部が吸収空間１１５ｇの空間底面１１５ｘに連通されるため、外部空間から第２のエア抜き通路１１５ｂへ至るまでの第１のエア抜き通路の形状が簡素化されると供に、不要な圧力損失の発生を阻止させる。加えて、かかるレインカバーは、設計自由度が広がり、第２のエア抜き通路の穴径又は穴位置などの設計変更が容易とされる。
【００６３】
更に、本実施例に係る点火コイルの製造方法によると、レインカバーは、射出成形工程後に第２のエア抜き通路が機械加工されるので、吸収空間に形成される底面開口端の位置を自由に設定することが可能となる。従って、第１のエア抜き通路の端部と吸収空間の底面開口端との位置関係を最適化させることにより、底面開口端の周辺で発生する圧力損失を効果的に抑制させることが可能となる。
【実施例２】
【００６４】
本実施例では、上述した実施例１の改変例について説明する。尚、上述した同一機能を有する箇所には同一符号を付し、その説明を省略することとする。図６（ａ）には、実施例２に係るレインカバー２１５の平面図が示されている。当該レインカバー２１５は、図示の如く、第１のエア抜き通路と吸収空間２１５ｇと第２のエア抜き通路１１５ｂとが形成されている。即ち、本実施例にあっては、吸収空間に改変が加えられている。尚、図６（ｂ）には、レインカバー１１５のＢ−Ｂ断面を矢線方向に観察した状態が示されている。
【００６５】
図６（ａ）を観察すると、開口端１１５ｆを第１のエア抜き通路の始点側とした場合、当該第１のエア抜き通路の終点側に吸収空間２１５ｇが設けられている。当該吸収空間２１５ｇは、略円形状とされ、其の直径に相当する断面幅Ｗ２は、環状路１１５ｅの通気断面幅Ｗ１より大きなものとされている。ここで、図６（ｂ）を参照すると、第１のエア抜き通路の終点側には、吸収空間２１５ｇと第２のエア抜き通路１１５ｂとの断面が現われる。吸収空間２１５ｇは、側面及び空間底面２１５ｘ及びケース底面１１１ｃによって形成される。本実施例における空間底面２１５ｘは、第１のエア抜き通路の底面レベル１１５ｍより更に深いレベルとされている。そして、当該空間底面には、第２のエア抜き通路１１５ｂの端部に相当する底面開口端２１５ｙが形成されている。
【００６６】
図７（ａ）には、吸収空間の断面拡大図が示されている。尚、同図にあっては、バリ部ＤＰが残されたレインカバー２１５が示されている。図示の如く、吸収空間２１５ｇは、通気断面を形成しており、当該通気断面の所定範囲にバリ部ＤＰが配置される。本実施例の場合、吸収空間２１５ｇには、バリ部ＤＰを挟んで両サイドに十分な開口面積が確保され、更に、バリ部ＤＰの上端部と密着面Ｓｆｉとの間にも十分な空間が形成される。
【００６７】
図７（ｂ）には、密着面Ｓｆｉを内部空間方向に観察した図が示されている。尚、同図では、環状路１１５ｅのうち、一方の経路を通気経路Ｒａとし、他方の経路を通気経路Ｒｂとする。
【００６８】
図示の如く、通気経路Ｒａ，Ｒｂの双方から流入する気体の流れは、バリ部ＤＰの上端部と密着面Ｓｆｉとの間にも十分な空間が形成されるので、第２のエア抜き通路１１５ｂを介して内部空間側Ｆｉへスムーズに引き込まれる。尚、圧力状態が逆転し気体の流れが逆向きとなる場合には、同図の矢線方向を逆向きにした流れと成り、かかる場合にも気体の流れはスムーズなものとされる。
【００６９】
本実施例の場合、気体の流れは、欠損穴部Ｋのみによらず、その多くが第２のエア抜き通路２１５ｂの端面から流出入されることとなる。従って、外部空間Ａｏから内部空間Ａｉに至るまでの流れは、吸収空間及び第２のエア抜き通路１１５ｂの端部の周辺における圧力損失が劇的に解消され、これにより、内部空間Ａｉ及び外部空間Ａｏの圧力差は、瞬時に解消されることとなる。
【００７０】
本実施例に係る点火コイルによると、吸収空間２１５ｇの底面のレベル２１５ｘを第１のエア抜き通路の底面レベル１１５ｍより低く設定することで、吸収空間から第２のエア抜き通路１１５ｂへ連絡する開口面積が十分広く確保されるので、レインカバー２１５に形成されたバリ部ＤＰの存在に関わらず、第１のエア抜き通路として形成された全ての通気経路が機能する。従って、かかる構成を具備する点火コイルでは、高い圧力差が生じた場合でも、第１エア抜き通路を流動する気体の流量がより効果的に分散され、プラグホールの内外の圧力差を瞬時に開放することが可能となる。
【実施例３】
【００７１】
本実施例では、上述した実施例２の改変例について説明する。図８（ａ）には、実施例３に係るレインカバー３１５の平面図が示されている。当該レインカバー３１５は、図示の如く、第１のエア抜き通路と吸収空間３１５ｇと第２のエア抜き通路１１５ｂとが形成されている。即ち、本実施例にあっても、吸収空間に改変が加えられている。尚、図８（ｂ）には、レインカバー１１５のＢ−Ｂ断面を矢線方向に観察した状態が示されている。
【００７２】
図８（ａ）を観察すると、各々の構成のレイアウトは実施例２のレインカバーと略同一とされる。ここで、図８（ｂ）を参照すると、第１のエア抜き通路の終点側には、吸収空間３１５ｇと第２のエア抜き通路１１５ｂとの断面が現われる。吸収空間３１５ｇは、側面及び空間底面３１５ｘ及びケース底面１１１ｃによって形成される。本実施例における空間底面３１５ｘは、環状路１１５ｅのレベル１１５ｍと第２のエア抜き通路１１５ｂの端面との間のカット面によって形成されることにより、第１のエア抜き通路の底面レベルより更に深いレベルを実現させている。
【００７３】
図９（ａ）には、吸収空間の断面拡大図が示されている。尚、同図にあっては、バリ部ＤＰが残されたレインカバー３１５が示されている。図示の如く、吸収空間３１５ｇは、通気断面を形成しており、当該通気断面の所定範囲にバリ部ＤＰが配置される。本実施例の場合、バリ部ＤＰの上端部と密着面Ｓｆｉとの間にも十分な空間が形成される。かかる構成によればバリ部ＤＰは、カット面近傍に空間が形成されるので、機械加工工程によって第２のエア抜き通路を形成させる際、第２のエア抜き通路の径方向に切屑が堆積しやすくなり、当該バリ部ＤＰの鉛直方向への成長を抑制させることが可能となる。
【００７４】
図９（ｂ）には、密着面Ｓｆｉを内部空間方向に観察した図が示されている。尚、同図では、環状路１１５ｅのうち、一方の経路を通気経路Ｒａとし、他方の経路を通気経路Ｒｂとする。
【００７５】
図示の如く、通気経路Ｒａ，Ｒｂの双方から流入する気体の流れは、バリ部ＤＰの上端部と密着面Ｓｆｉとの間にも十分な空間が形成されるので、第２のエア抜き通路１１５ｂを介して内部空間側Ｆｉへスムーズに引き込まれる。尚、圧力状態が逆転し気体の流れが逆向きとなる場合には、同図の矢線方向を逆向きにした流れと成り、かかる場合にも気体の流れはスムーズなものとされる。
【００７６】
本実施例にあっても、実施例２の点火コイルと同様、内部空間Ａｉ及び外部空間Ａｏの圧力差は、吸収空間３１５ｇ及び第２のエア抜き通路１１５ｂの端部の周辺における圧力損失が劇的に解消されるので、当該圧力差が瞬時に解消されることとなる。
【００７７】
本実施例に係る点火コイルによると、吸収空間３１５ｇの底面のレベルを第１のエア抜き通路の底面レベルより低く設定することで、吸収空間３１５ｇから第２のエア抜き通路１１５ｂへ連絡する開口面積が十分広く確保されるので、レインカバー２１５に形成されたバリ部ＤＰの存在に関わらず、第１のエア抜き通路として形成された全ての通気経路が機能する。従って、かかる構成を具備する点火コイルでは、高い圧力差が生じた場合でも、第１エア抜き通路を流動する気体の流量がより効果的に分散され、プラグホールの内外の圧力差を瞬時に開放することが可能となる。
【実施例４】
【００７８】
本実施例では、上述した実施例２の改変例について説明する。図１０（ａ１）には、実施例４に係るレインカバー４１５の断面図が示されている。尚、同図では、レインカバーの構成を説明するため、便宜的にバリ部ＤＰを省略して説明する。当該レインカバー３１５は、図示の如く、第１のエア抜き通路と吸収空間４１５ｇと第２のエア抜き通路１１５ｂとが形成され、吸収空間４１５ｇには、更に、空間底面４１５ｘのレベルより更に深いレベルに２次空間底面４１５ｚが形成されている。また、２次空間底面４１５ｚには、底面開口端４１５ｙが形成され、これにより、第２のエア抜き通路１１５ｂと連通される。
【００７９】
図１０（ａ２）には、バリ部ＤＰが残された実際のレインカバー４１５が示されている。図示の如く、吸収空間４１５ｇは、通気断面の一部を形成しており、当該通気断面の所定範囲にバリ部ＤＰが配置される。具体的に説明すると、バリ部ＤＰの殆どは、通気断面を形成する空間のうち、下段側の２次空間底面４１５ｚの周辺に形成される。かかる場合、バリ部ＤＰの上端部と密着面Ｓｆｉとの間に更に十分な空間が形成されるので、環状路１１５ｅを流れる気体は、第２のエア抜き通路１１５ｂを介して内部空間側Ｆｉへスムーズに引き込まれる。
【００８０】
本実施例に係る点火コイルによると、吸収空間４１５ｇの底面のレベルより更に低い２次空間底面を設けることで、吸収空間４１５ｇから第２のエア抜き通路１１５ｂへ連絡する開口面積がより広く確保され、第１のエア抜き通路として形成された全ての通気経路が機能する。従って、かかる構成を具備する点火コイルでは、高い圧力差が生じた場合でも、第１エア抜き通路を流動する気体の流量がより効果的に分散され、実施例２の点火コイルより効果的に、プラグホールの内外の圧力差を瞬時に開放することができる。
【実施例５】
【００８１】
本実施例では、上述した実施例４の改変例について説明する。図１０（ｂ１）には、実施例５に係るレインカバー５１５の断面図が示されている。尚、同図では、レインカバーの構成を説明するため、便宜的にバリ部ＤＰを省略して説明する。当該レインカバー５１５は、図示の如く、第１のエア抜き通路と吸収空間５１５ｇと第２のエア抜き通路１１５ｂとが形成され、吸収空間５１５ｇには、空間底面５１５ｘのレベルより更に深いレベルに２次空間底面５１５ｚが形成されている。また、２次空間底面５１５ｚには、底面開口端５１５ｙが形成され、これにより、第２のエア抜き通路１１５ｂと連通される。そして、これによって形成された通気断面には、図示の如く、上段部と下段部との間にカット部Ｃが形成されている。
【００８２】
かかる構成によれば、バリ部ＤＰは、図１０（ｂ２）に示す如く、カット部Ｃによって新たな空間が形成されるので、機械加工工程によって第２のエア抜き通路を穿孔させる際、第２のエア抜き通路の径方向に切屑が堆積しやすくなり、当該バリ部ＤＰの鉛直方向への成長を抑制させることが可能となる。
【００８３】
本実施例に係る点火コイルによると、バリ部ＤＰの鉛直方向への成長が抑制されるので、バリ部ＤＰの上端部と密着面Ｓｆｉとの間の空間がより十分に確保され、更に効果的に、プラグホールの内外の圧力差を瞬時に開放することが可能となる。
【実施例６】
【００８４】
本実施例では、吸収空間と第２のエア抜き通路の底面開口端とのレイアウトについて説明する。図１１には、吸収空間と環状路１１５ｅとのレイアウトが示されている。先ず、図１１（ａ）では、上述した実施例の如く、吸収空間１１５ｇの中心点が環状路１１５ｅの中立線付近に配置されている。但し、特許請求の範囲で記される吸収空間は、かかるレイアウトに限定されるものではない。例えば、図１１（ｂ）に示す如く、吸収空間６１５ｇは、環状路１１５ｅの外周側に配置され、側面開口端６１５ｐを介して環状路１１５ｅと連通されるようにしても良い。この他、図１１（ｃ）に示す如く、吸収空間７１５ｇは、環状路１１５ｅの内周側に配置され、側面開口端７１５ｐを介して環状路１１５ｅと連通されるようにしても良い。
【００８５】
かかる如く、吸収空間と環状路とのレイアウトを最適化することにより、レインカバーに形成される他の構成との干渉を回避させ、当該レインカバーの設計自由度が向上する。
【００８６】
図１２には、吸収空間と第２のエア抜き通路の底面開口端との関係が示されている。図１２（ａ）では、環状路１１ｅの中立線と吸収空間１１５ｇの中点とが一致しており、且つ、吸収空間１１５ｇの中点と底面開口端１１５Ｘの中点とが一致している。但し、特許請求の範囲に記される点火コイルは、かかるレインカバーのみに限定されるものではない。例えば、図１２（ｂ）に示す如く、環状路１１５ｅの中立線と吸収空間１１５ｇの中点とが略一致している場合、底面開口端１１５ｘは、環状路１１５ｅの径方向の何れかに偏在するよう穿孔されることにより、他の不要な経路を設けることなく、第２のエア抜き通路のレイアウトを一定範囲で調整することが可能となる。この他、図１２（ｃ）に示す如く、環状路１１５ｅの中立線から吸収空間１１５ｇの中点を径方向に変位させると、底面開口端１１５ｘは、更に大幅な穿孔位置の変更が可能となる。
【００８７】
かかる如く、吸収空間と環状路と底面開口端とのレイアウトを最適化することにより、レインカバーに形成される他の構成との干渉を回避させ、当該レインカバーの設計自由度が向上する。
【実施例７】
【００８８】
上述した実施例では、第１のエア抜き通路がレインカバーに形成されていた。しかし、特許請求の範囲に係る点火コイルは、かかる態様に限定されるものでない。例えば、図１３に示す如く、第１のエア抜き通路は、ケース底面に成形されたケース側通路と、レインカバーの当接面とによって成形されることとしても良い。
【００８９】
かかる場合のレインカバーの製造方法について説明する。図１４には、当該変更例に係るレインカバーの製造方法が順に示されている。まず、図１４（ａ）に示す如く、射出成形工程にてレインカバーの要部が形成される。ここでは、内部開口面１１５ａと吸収空間１１５ｇのみが形成されることとなる。
【００９０】
射出成形工程を終えたレインカバーは、図１４（ｂ）に示す如く、機械加工工程（特許請求の範囲における穿孔加工）へ投入される。かかる工程では、レインカバーの内部空間側Ｆｉから密着面側Ｆｏへ向かって当該ワークピースＷＰが送り込まれる。
【００９１】
当該送り工程が進行すると、レインカバー１１５の素材をワークピースＷＰが押圧し、図１４（ｃ）に示す如く、レインカバーの内部空間側から密着面側へ向かってワークピースが貫通する。このとき、図示の如く、穿孔加工によって生じた切屑の一部が密着面側に運び込まれ、吸収空間１１５ｇの内部にバリ部ＤＰが形成される。
【００９２】
その後、図１４（ｄ）に示す如く、ワークピースＷＰは内部空間側Ｆｉへと収容され、これを以って、機械加工工程が終了する。
【００９３】
即ち、本実施例では、コイルケース１１１へ第１のエア抜き通路（特許請求の範囲におけるケース側通路）が形成されるため、レインカバーの形状が簡素化される。
【実施例８】
【００９４】
図１５には、第１のエア抜き通路の変更に係る点火コイルが示されている。かかる点火コイルは、図示の如く、第１のエア抜き通路が、ケース底面１１１ｃに成形されたケース側通路と、レインカバー１１５に成形されたカバー側通路とによって形成される。
【００９５】
かかる実施例によると、第１のエア抜き通路の通気断面が広く確保できるので、当該第１のエア抜き通路での圧力損失の低下を期待できる。
【実施例９】
【００９６】
上述した各実施例では、ＰＥＮ型の点火コイルについて説明を行ってきたが、特許請求の範囲では、かかる形態の点火コイルに限定されるものではない。本実施例では、従来技術にて説明した閉磁路型の点火コイルについて説明する。
【００９７】
かかる閉磁路型の点火コイル（以下、実施例９において点火コイルと呼ぶ）は、図１６（ａ）に示す如く、コネクタ部１１ａ及びコイル収容部１１ｂを具備するコイルケース１１と、コイルケース内のコイルアセンブリに挿通された鉄芯１２と、コイルアセンブリで昇圧された高電圧を伝達させる高圧タワー１３と、高圧タワー１３の接続側端子に取り付けられたプラグキャップ１４と、プラグホールＰＨの上端側開口部とコイルケース１１ｂのケース底面との間に装着されるレインカバー１５’とから構成されている。当該点火コイル１０は、高圧タワー１３がエンジンヘッドのプラグホールへ挿通され、接続側端子と点火プラグの頭部端子とが接続される。また、レインカバー１５’は、絶縁性を有する弾性材料から成形されたものであって、固定ボルト１２ａによって適宜な弾性変形が与えられ、これにより、プラグホール内への雨水の浸入を防止させている。更に、レインカバー１５’は、溝状のエア抜き通路が設けられており、プラグホール内の内部空間とエンジンヘッド表層部を覆う外部空間との間に生じる圧力差を緩和させている。尚、本実施例に係る点火コイルは、ＰＥＮ型点火コイルと同様、点火プラグＰＧに所定タイミングで昇圧電圧を印加させる機能を備える。
【００９８】
図１６（ｂ）には、かかるレインカバー１５’の断面図が示されている。尚、同図にあっては、高圧タワー１１ｄの一部が便宜的に図示省略されている。図示の如く、レインカバー１５’は、上述の如く、内部空間Ａｉと外部空間Ａｏとを形成させるものであって、且つ、環状路１５ｅ及び案内路１５ｒと吸収空間１５ｇ’と第２のエア抜き通路１５ｂとが形成されている。環状路１５ｅ及び案内溝１５ｒは、第１のエア抜き通路を成し、外部空間に臨む開口端から吸収空間１５ｇ’までを連通させる。また、吸収空間１５ｇ’の底面では、第２のエア抜き通路１５ｂに直接的に連通される。即ち、かかる双方のエア抜き通路によって、外部空間と内部空間とが連通されることとなる。そして、吸収空間１５ｇ’の底部に加工都合上形成されるバリ部ＤＰが残っている場合でも、吸収空間によって通気断面が適宜に確保されるので、気体の流れに大きな圧力差を与えることは無い。従って、内部空間の内外に生じる圧力差は、その圧力差を長時間維持させることなく、適宜な時間で開放されることとなる。かかるレインカバーは、上述した各実施例を適用させることが可能である。
【００９９】
尚、以上説明したＰＥＮ型点火コイル及び閉磁路型点火コイルは、ディストリビュータで配電される方式のものであっても良く、ケースの頭部にイグナイタを内蔵させた直接点火方式のものであっても良い。また、閉磁路型点火コイルにあっては、閉磁鉄芯１２の一部が外部に露出されたものであっても良く、当該閉磁鉄芯１２の全てをコイルケースに収容させたものであっても良く、その形態を問うものではない。
【符号の説明】
【０１００】
１００    点火コイル
１１１    コイルケース
１１１ｃ  ケース底面
ＰＨ    プラグホール
１１５    レインカバー
１１５ｅ  環状路
１１５ｒ  案内路
１１５ｇ  吸収空間
１１５ｐ  側面開口端
１１５ｑ  側面開口端
１１５ｘ  中空底面
１１５ｙ  底面開口端
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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