(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
自動車のフレーム内に支持構造物として設けられるポリマーインサート部材であって、
その表面上に存在する全原子の１乃至６０原子％が酸素原子である表面を有し、ポリプロピレン成分とグラスファイバー成分との混合物である基材、及び、
上記酸素原子の酸化作用によって形成された一つ又は複数の反応性部分によって、上記表面に付着されている１５０乃至４５０％の発泡率を有するエポキシ系発泡接着剤、を備えるポリマーインサート部材。
【請求項２】
上記酸素原子の量は、上記表面上に存在する全原子の１０乃至５０原子％である、請求項１に記載のポリマーインサート部材。
【請求項３】
上記基材における少なくとも一部のグラスファイバー成分によって、上記接着剤と上記基材との間に形成されている機械的結合を更に備える、請求項１又は２に記載のポリマーインサート部材。
【請求項４】
上記基材の表面は、ヒドロキシル基、エーテル基、ケトン基、カルボキシル基、或いは、それらの組み合わせから選択された、一つ又は複数の反応性部分を含む、請求項１乃至３の何れかに記載のポリマーインサート部材。
【請求項５】
上記基材の表面は、該表面上に存在する全原子の０．１乃至１０原子％の割合で窒素原子を含有する、請求項１乃至４の何れかに記載のポリマーインサート部材。
【請求項６】
上記基材の表面は、該表面上に存在する全原子の５原子％以下の割合で珪素原子を含有する、請求項１乃至５の何れかに記載のポリマーインサート部材。
【請求項７】
上記基材の表面は、酸素原子及び窒素原子を、酸素／窒素の原子比が５乃至１２である範囲にて含有する、請求項１乃至６の何れかに記載のポリマーインサート部材。
【請求項８】
上記グラスファイバー成分は、上記基材の全重量の１乃至６０重量％の範囲内にある、請求項１乃至７の何れかに記載のポリマーインサート部材。
【請求項９】
上記グラスファイバー成分は、上記基材の全重量の３０乃至５０重量％の範囲内にある、請求項８に記載のポリマーインサート部材。
【請求項１０】
上記グラスファイバー成分は、２ｍｍ以上の平均繊維長を有する、請求項１乃至９の何れかに記載のポリマーインサート部材。
【請求項１１】
上記グラスファイバー成分は、２乃至７ｍｍの範囲内の平均繊維長を有する、請求項１０に記載のポリマーインサート部材。
【請求項１２】
構造耐久性を増大させるための外層を更に有し、上記外層は上記基材に結合されている、請求項１乃至１１の何れかに記載のポリマーインサート部材。
【請求項１３】
上記酸素原子は、空気プラズマ処理によって上記基材の表面に導入されている設けられている、請求項１乃至１２の何れかに記載のポリマーインサート部材。
【請求項１４】
自動車のフレーム内に支持構造物として設けられるポリマーインサート部材の形成方法であって、
ポリプロピレン成分とグラスファイバー成分との混合物である、表面を有する基材を提供する工程、
表面上に存在する全原子の１乃至６０原子％が酸素原子である処理済表面を形成すべく、上記基材の表面に酸素原子を導入する工程、及び、
結合体を生成すべく、１５０乃至４５０％の発泡率を有するエポキシ系発泡接着剤を上記処理済表面に付着させる工程、を備える方法。
【請求項１５】
上記付着させる工程は、上記酸素原子の酸化作用によって形成された一つ又は複数の反応性部分によってもたらされる、請求項１４に記載の方法。
【請求項１６】
予熱された結合体を形成すべく、上記結合体を３８乃至９３℃の温度にて予熱する工程を更に備える、請求項１４又は１５に記載の方法。
【請求項１７】
上記予熱された結合体を、９３℃乃至１４９℃の温度にて加熱硬化させる工程を更に備える、請求項１６に記載の方法。
【請求項１８】
上記酸素原子を導入する工程は、空気プラズマ処理によってもたらされる、請求項１４乃至１７の何れかに記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の少なくとも一つの観点は、接着剤に結合されるグラスファイバー含有ポリプロピレンを有し、自動車のフレーム内に支持構造物として設けられるポリマーインサート部材に関連する。
【背景技術】
【０００２】
金属製の支持構造物が、自動車のフレームに強度及びエネルギー吸収性を提供すべく、自動車産業においてしばしば用いられる。行政規制によって安全及び対衝突性に関する特定事項が要求されている現状において、グラスファイバーによって補強されたポリアミドインサートが、金属製の支持構造物に加えて、一般的に使用されている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、グラスファイバによって補強されたポリアミドインサートは、種々の理由によって（特にポリアミドについては必要とされる耐久性が不足することが多いので）、その使途が制限されている。加えて、ポリアミドは、比較的高価な材質であるため、構造ポリアミドインサートを広範に用いることは実質的に不可能である。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明の少なくとも一つの観点によれば、以下の自動車のフレーム内に支持構造物として設けられるポリマーインサート部材が提供される。少なくとも一つの実施形態において、ポリマーインサート部材は、ポリプロピレン成分とグラスファイバー成分との混合物である基材、及び、１５０乃至４５０％の発泡率を有するエポキシ系発泡接着剤を有する。基材は表面を有し、その表面は、その表面上に存在する全原子の１乃至６０原子％の酸素原子を含有する。接着剤は、酸素原子の酸化作用によって形成される一つ又は複数の反応性部分によって、その表面に付着される。少なくとも一つの実施形態において、一つ又は複数の反応性部分は、実例として、ヒドロキシル基、エーテル基、ケトン基、カルボキシル基、或いは、それらの如何なる組合せを含む。
【０００５】
少なくとも一つの実施形態において、基材の表面は、その表面上に存在する全原子の０．１乃至１０原子％の窒素原子を含有する。
【０００６】
少なくとも一つの実施形態において、基材の表面は、その表面上に存在する全原子の０乃至５原子％の珪素原子を含有する。
【０００７】
少なくとも一つの実施形態において、基材の表面は、酸素原子及び窒素原子を、酸素／窒素の原子比が５乃至１２である範囲にて含有する。
【０００８】
少なくとも一つの実施形態において、基材は、その全重量の１乃至６０重量％のグラスファイバー成分を含み、少なくとも一つの特定の実施形態においては、基材は、その全重量の３０乃至５０重量％のグラスファイバー成分を含む。少なくとも別の実施形態においては、グラスファイバー成分は、２ｍｍ以上の平均繊維長を有する。
【０００９】
本発明の少なくとも一つの観点によれば、以下の、自動車のフレーム内に支持構造物として設けられるポリマーインサート部材の形成方法もまた提供される。少なくとも一つの実施形態において、方法は、表面を有すると共に、ポリプロピレン成分とグラスファイバー成分との混合物である基材を提供する工程と、処理済表面を形成すべく酸素原子を表面上に導入する工程と、結合体を生成すべく１５０乃至４５０％の発泡率を有するエポキシ系発泡接着剤を処理済表面に付着させる工程とを含む。更に方法は、結合体を加熱硬化させる工程を選択的に含む。少なくとも一つの特定の実施形態において、酸素原子を導入する工程は、空気プラズマ処理によってもたらされる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
本発明の組成、実施形態、及び方法について、ここに詳細な記述が行なわれる。しかしながら、記述される実施形態は、種々の形態及び代替の形態に具現化され得る本発明の単なる例示であることを理解すべきである。従って、ここに詳述された特定の記述は、本発明の権利範囲を限定するものとして解釈されるべきではなく、寧ろ、本技術分野の当業者に本発明の様々な実施方法を教示するための、単なる典型的な土台として解釈されるべきである。
【００１１】
明確に指示されている場合を除いて、材質又は反応状態及び／又は使用状態の量を示す記述における全ての数量は、本発明の広範にわたる範囲を記述する場合には「約」という語によって変更されるように理解されるべきである。しかしながら、記述された数値限定の範囲内にて実施するのが、一般的には好ましい。
【００１２】
本発明の一つ又は二つ以上の実施形態に関連して所定の目的に適した材質の種類（Ｇｒｏｕｐ）又はグレード（Ｃｌａｓｓ）の記述は、その種類又はグレードであるならば如何なる二つ又は三つ以上の材質の混合が望ましいことを意味する。化学用語での組成物の記述は、明細書中で規定された各材質を混合した時点における組成物を言及しているものの、その混合された組成物において化学的相互作用が行なわれた後の組成物を必ずしも排除するものではない。頭字語或いは他の略語について最初に記述された定義は、引き続いて記述される同一の頭字語或いは略語の全てに適用され、そして必要に応じて、最初に記述された頭字語或いは略語の一般的な文法的変化に対しても適用される。それとは反対に、明確に言及されてない場合には、特性の測定は、同一特性に関して後述されているのと同様な測定技術によってなされる。
【００１３】
ここに使用されているように、他に指示されていないならば、「ＧＦＰＰ」という用語は、「グラスファイバー含有ポリプロピレン」という用語と代替可能に用いられる。
【００１４】
本発明の少なくとも一つの実施形態によれば、工業的に許容可能な耐久性と比較的高い経済効率とを備えたポリマーインサート部材が提供される。少なくとも一つの実施形態によれば、ポリマーインサート部材は、それらの間に比較的高いせん断結合強度を有する、発泡接着剤に結合されたグラスファイバー含有ポリプロピレン（ＧＦＰＰ）を含む。
【００１５】
少なくとも三つのパラメータ（すなわち表面処理の強度及び範囲、グラスファイバー成分の重量％、及び、グラスファイバーの繊維長）の相互作用によって、グラスファイバー含有ポリプロピレンを含む基材と発泡接着剤との間の結合強度に関して相乗効果が生じている。少なくとも一つの実施形態において、後で詳述するように、典型的な空気プラズマ処理は、互いに異なる二つの影響をもたらす。第一の影響は、空気プラズマ処理が行なわれることによって基材表面の炭素部分を酸化させ、その後、その酸化された炭素部分を介して発泡接着剤と基材との間に化学的結合を生成するときに、もたらされる。少なくとも別の実施形態において、第二の影響は、空気プラズマ処理がグラスファイバー成分の所定部分をエッチングすることによって表面粗さを更に増大させるときに、もたらされる。この空気プラズマ処理によって基材表面上に露出したグラスファイバーはその後、発泡接着剤と基材との間の結合強度を更に高めるべく、発泡接着剤との間で機械的結合を形成する。
【００１６】
少なくとも一つの実施形態において、後で詳述するように、グラスファイバー成分の含有は、構造耐久性を提供する機能を果たすと共に、結合強度に関する空気プラズマの影響を最大化する機能を果たす。グラスファイバーを含有しているポリプロピレンポリマーは、グラスファイバーを全く含有していないポリプロピレンポリマーと比べて、空気プラズマ処理によって、少なくとも５倍の結合強度増強効果がもたらされる。
【００１７】
空気プラズマ処理の適用量を増大することによって、基材はその表面から８０μｍの深さまでエッチングされて更に粗い表面を形成し得るので、大きな機械的結合が可能となり、一見したところ、より大きな結合強度をもたらすように思われる。しかしながら、結合強度の増加と空気プラズマ処理の適用量との間にはトレードオフの関係にあるので、実際にはそうならない場合がある。具体的には、空気プラズマを大量に適用すると、粗い表面が生成されるものの、それと同時に、基材表面において炭素種が若干過剰に酸化されてしまい、それ故、効果的な表面酸化度合いが低減される場合がある。
【００１８】
後で詳述するように、基材表面における炭素の過剰な酸化は、基材表面における酸化された炭素種の量を低減し、それ故、結合強度を低下させる。そういうものとして、比較的大きな結合強度を有するポリマーインサート部材は、少なくとも上述した要因の相乗効果によって実現される。
【００１９】
一般的なポリマーインサート部材は、ポリアミド（又は脂肪族のポリアミド：ナイロン（登録商標））を用いて製造される。ナイロンは、ペプチド結合又はアミド結合によって連結された反復単位から成る、熱可塑性の光沢のある材料である。ナイロンは、等量のジアミンとジカルボン酸を反応させることによって形成される縮合コポリマーであり、それ故、ペプチド結合が、ポリペプチドバイオポリマーと類似の手順によって、各モノマーの両端に形成される。ナイロンの固形物は、機械的部品（例えば、以前は金属によって鋳造されていた、歯車及びその他の低応力乃至中応力の部品）として使用される。エンジニアリンググレードのナイロンは、押し出し成形、鋳造成形、及び、射出成形によって加工される。
【００２０】
ナイロンとは異なり、ポリプロピレンは、用途が広く、より費用対効果の大きい熱可塑性材料である。例えば、グラスファイバー含有ポリプロピレンの典型的な市場価格は、ポリアミドの市場価格と比べて、少なくとも４０％安価である。グラスファイバー含有ポリプロピレンはポリアミドよりも短い成形時間で製造され得るので、ポリマーインサート部材の一成分としてグラスファイバー含有ポリプロピレンを用いた場合の費用対効果は高められる。加えて、ポリプロピレンは、工業的に許容可能な耐疲労性を有する熱可塑性ポリマーである。ポリプロピレンは、１６０℃の融点を有している。ポリプロピレンはオートクレーブ（加熱減菌器）内での熱に耐えることができるため、医療用又は研究用のプラスチック製アイテムの多くは、ポリプロピレンで作られている。しかしながら、ポリプロピレンは、化学的に不活性であって、通気性がなく、更には表面張力が小さいので、未加工のポリプロピレンポリマーは一般的に、印刷用インク、コーティング、及び接着剤と結合するのは効果的ではない。一つ又は複数の実施形態において、その目的は、工学的に適した結合強度を有する費用対効果の大きなポリマーインサート部材を提供すべく、ポリプロピレンポリマーの発泡接着剤への結合強度を増大することにある。
【００２１】
少なくとも一つの実施形態において、ポリマーインサート部材は、基材と、その基材に結合される１５０乃至４５０％の発泡率を有するエポキシ系発泡接着剤とを含む。基材はポリプロピレン成分及びグラスファイバー成分からなり、両成分は互いに混合されている。基材は表面を有し、その表面は、その表面上に存在する全原子の１乃至６０原子％の酸素原子を含有する。少なくとも特定の実施形態において、その酸素原子の量は、その表面上に存在する全原子の１０乃至５０原子％である。
【００２２】
少なくとも一つの実施形態において、ポリプロピレン成分は、基材の全重量の４０乃至９５重量％の含有量を有するポリプロピレンポリマー分子である。
【００２３】
少なくとも一つの実施形態において、グラスファイバー成分は、基材の全重量の１乃至６０重量％の含有量を有し、少なくとも別の実施形態においては、グラスファイバー成分は、基材の全重量の３０乃至５０重量％の含有量を有する。
【００２４】
少なくとも一つの実施形態において、グラスファイバー成分は、２ｍｍ以上（好ましくは７ｍｍ以下）の平均繊維長を有するグラスファイバーの集合体である。グラスファイバーの平均繊維長を所定値以上に保持するためには、低せん断スクリューを用いてポリプロピレン成分とグラスファイバー成分とを混合することによって、長い繊維長のグラスファイバーを含有する基材がモールド成型される。逆に、グラスファイバーの平均繊維長を短縮することが可能であれば、高せん断スクリューを用いてポリプロピレン成分とグラスファイバー成分とを混合することによって、短い繊維長のグラスファイバーを含有する基材がモールド成型される。
【００２５】
ポリプロピレン成分及びグラスファイバー成分は、適切であるならば如何なる公知の方法を用いても、組み合わされてそして混合され得る。典型的な方法の一つは、米国特許第３６５４２１９号明細書（Ｂｏｙｅｒ  ｅｔ  ａｌ．）に示されており、その内容は、参照によって、ここに完全に組み込まれる。結果として生じる混合物は、少なくとも１２０℃、好ましくは少なくとも１３５℃の温度にて加熱硬化させられ得る。具体的な適用例に応じて、基材は、その表面が種々の形状（例えば、ポケット形状又は穴形状）となるように、モールド成型され得る。
【００２６】
少なくとも一つの実施形態において、接着剤は、外部から加えられた特定状態にて発泡し得るエポキシ系発泡接着剤である。その特定状態は、実例として、温度、圧力、及び／又は、化学反応を含む。一例として、発泡接着剤は、熱に反応しやすく、高温状態（例えば１２０乃至１８０℃）に加熱するときに発泡し得る。エポキシ系の発泡接着剤は、加熱することで発泡可能であり、加熱硬化したときには、室温にて硬化させたものに比べて、耐熱性及び耐化学性に優れる。ポリマーインサート部材を形成するのに適したエポキシ系の発泡接着剤は、典型的には１５０乃至４５０％、一つの特定の例では２００乃至４００％、そして別の特定の例では２５０乃至３５０％の発泡率を有する。少なくとも一つの実施形態において、ＧＦＰＰにおける基材は、発泡接着剤と結合され、その結果として生じた結合体は硬化させられる。硬化は、適切であれば如何なる条件下でも実行され、外部から加熱される少なくとも一つの特定の実施形態において、発泡接着剤は、加熱されたときに、その熱によって発泡が促進されて、体積が膨張し得る。少なくとも一つの特定の実施形態において、結合体は、約３８乃至９３℃（華氏１００乃至２００度）の温度にて予熱される。少なくとも別の特定の実施形態において、予熱された結合体は、約９３乃至１４９℃（華氏２００乃至３００度）の温度にて更に加熱される。
【００２７】
少なくとも一つの実施形態において、接着剤は、少なくとも一つの結合面を介して、基材表面に付着される。結合面は、実例として、化学的結合、機械的結合、又はそれらの如何なる組み合わせを含む。化学的結合は、水素結合、ファン・デル・ワールス結合、イオン結合、又は共有結合であり得る。一例として、共有結合は、実例としてエーテル基、ヒドロキシル基、ケトン基、及びカルボキシル基を含む反応性部分を備えた基材表面に存在する、一つ又は複数の反応性部分の間に形成される。これら反応性部分は、酸素原子によって酸化された、種々の化学的状態の炭素原子である。
【００２８】
少なくとも一つの実施形態において、酸素原子は、表面処理を行うことによって、基材の表面上に導入される。表面処理は、例えば基材固有の界面エネルギーを増大することによって、基材と発泡接着剤との間の結合特性を向上する。表面処理は、表面粗さを変化させるべく、及び／又は、表面上の原子（例えば炭素原子）が反応性部分を有する炭素種に転換するのを促進すべく、基材表面に対して行われる。適切な表面処理は、実例として、空気プラズマ、コロナプラズマ、紫外線／オゾンプラズマ、火炎プラズマ、化学プラズマ、或いは、キャリアガスとして窒素又はヘリウムを使用する他の大気圧プラズマを含む。
【００２９】
コロナプラズマは、一般的に、高周波発電機、高電圧変圧器、静止電極、及び、表面処理用研削ロールを使用する。標準的な公共電気網の電力は、更に高周波である電力に変換され、その変換された電力はその後に表面処理部に供給される。表面処理部は、処理されるべき表面上の空隙を越えて、セラミック又は金属製の電極に、この電力を印加する。
【００３０】
火炎プラズマ処理は、一般的に、他のプラズマ処理よりも多くの熱を生成するものの、この方法（火炎プラズマ）を用いて処理された基材は、その寿命が長くなる傾向にある。この火炎プラズマ装置は、可燃性ガス及び周囲の空気が燃焼して激しい青炎を発するときに火炎プラズマが引き起こされる点で、空気プラズマ装置とは相違する。基材表面は、酸化状態にて、表面電子の分配に影響を及ぼす火炎プラズマによって、分極される。基材表面を侵食する高温の可燃性ガスに起因して、基材表面への熱損傷を防止すべく、適切な方法が実行されるべきである。
【００３１】
先行技術にて知られるように、化学プラズマは、しばしば、空気プラズマと火炎プラズマの組み合わせとして分類される。空気プラズマと多少類似しているように、化学プラズマは帯電した空気によって生成される。しかしながら、化学プラズマは、処理表面上に種々の化学基を析出させる別の混合気体に依存している。化学プラズマが真空状態にて生成されるときには、その表面処理は、（複数の基材が、順番に並べられて処理される場合のような）インライン処理ではなくて、（基材が、真空室内に一つずつ置かれて処理される場合のような）バッチ処理にて行われる場合がある。
【００３２】
空気プラズマは、コロナプラズマと類似しているが、幾つか相違点を有する。空気プラズマとこコロナプラズマの両方は、周囲の大気イオン粒子をプラスに帯電させる一つ又は複数の高電圧電極を使用する。しかしながら、空気プラズマ装置において、基材表面上における酸素析出割合は、十分に大きい。この酸素析出割合の増加によって、より大きなイオン衝撃が発生する。一例として、典型的な空気プラズマ処理方法は、実例として、米国特許出願公開第２００８／００３４３６号明細書「結合のための基材の処理方法」に詳述されており、その内容は、参照によって、ここに完全に組み込まれる。
【００３３】
少なくとも一つの実施形態において、種々の原子が、空気プラズマ装置によって、基材表面上に析出又は露出される。基材表面上にて露出される原子は、実例として、酸素原子、窒素原子、及び、珪素原子を含む。特に酸素原子は、その後の、基材表面上の炭素原子の酸化、及び、その炭素原子の反応性部分（エーテル基又はヒドロキシル基、カルボニル基、及び、カルボキシル基の何れかの形態による反応性部分）への変換をもたらす。ここにおいて、ヒドロキシル基の反応性部分は、基材と発泡接着剤との間の共有結合を形成するので、最も反応性が高い。
【００３４】
少なくとも一つの実施形態において、空気プラズマ処理を行った時に、ＰＰ（グラスファイバーを全く含有しない純粋なポリプロピレン）試料及びＧＦＰＰ試料の表面粗さを測定するため、トポグラフィーが使用される。トポグラフィー測定は、通常、Ｗｙｋｏ  ＮＴ−３３００システム（Ｖｅｅｃｏ社製：アメリカ合衆国アリゾナ州トゥーソン市）を用いた光学式な表面形状計測によって行われる。表面特性は、Ｘ線光電子分光法（ＸＰＳ）によって行われる。ＸＰＳによる表面特性の測定によって、結合強度の増加は、（発泡接着剤への共有結合の形成を可能にする）基材表面上のヒドロキシル基の官能基数と関連付けられる。実例として使用される器具は、電子分光計Ｋｒａｔｏｓ  ＡＸＩＳ  １６５（Ｋｒａｔｏｓ  Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ社製：英国マンチェスター）であり得る。光電子は、１５ｋＶ、２０ｍＡ（３００Ｗ）にて作動される単色のＡｌ  Ｋ−ａｌｐｈａ（１４８６．６ｅＶ）のＸ線励起源を用いて生成され、高分解能スペクトル用の２０ｅＶのパスエネルギー、及び、元素測量用の８０ｅＶのパスエネルギーにて、分析器によって、ハイブリッドモードでの倍率にて収集される。炭素酸化化学を規定するために、高分解能な炭素の１ｓ内殻準位スペクトルが得られる。炭素の１ｓ内殻準位は、炭素の１ｓ軌道原子内殻準位内に存在する電子を参照している。ＸＰＳにおける炭素の１ｓ内殻準位スペクトルは、Ａｌ  Ｋ−ａｌｐｈａのＸ線による試料照射の結果として、Ｃ（炭素）の１ｓ内殻準位によってもたらされる光電子放出スペクトルである。測量されたデータは、スコーフィールド（Ｓｃｏｆｉｅｌｄ）の光イオン化断面積の値に基づく処理によって定量化される。最小二乗法に基づくフィッティング方法は、高分解能な内殻準位スペクトルのピークにフィットさせるのに使用される。最小二乗法に基づくフィッティング方法が使用されることによって、ピークは最善の判断に基づいて手動で付加され、ルーチンは、得られたエンベロープに最も合致するＣ（炭素）の１ｓエンベロープを合成すべく、ピーク高さ、ピーク幅、及び結合エネルギー位置に関して、自由に繰り返すことが可能となる。結合エネルギーは、２８４．６ｅＶにおいて、脂肪族炭素の１ｓラインに示される。
【００３５】
少なくとも一つの実施形態において、空気プラズマ処理はまた、特定の適用量において、そして基材に含有されたグラスファイバー成分と共に、発泡接着剤と基材表面との間に機械的結合を生じさせる。少なくとも一つの実施形態において、機械的結合は、実例として、基材表面から８０μｍまでの深さに位置すると共に、表面処理が行われることによって露出された、グラスファイバーの一部を用いて形成される。成分の理論的な混合比が達成されている場合、５０重量％のグラスファイバー成分を有するＧＦＰＰは酸化されて、約４５．３原子％の酸素原子を含有する基材表面を生成する場合がある。エッチングを行なうことによって、基材表面上に炭素原子が（少なくとも理論的に）全く存在しなくなったとき、基材表面上における酸素含有量は６６．７原子％となり得る。基材表面上における６６．７原子％の酸素原子は、実例として、エッチング処理によって、珪素原子が実質的に酸化された状態（すなわちＳｉＯ２）を表わす。
【００３６】
特定の基材におけるグラスファイバーの含有量及び平均繊維長に依存して、特定の適用量での空気プラズマ処理は、基材と発泡接着剤との間の化学的結合及び機械的結合を好適に生成する。しかしながら、基材表面に対する空気プラズマ処理の強度は、適切な範囲内に確実に収まるように、注意が払われるべきである。特定の適用量での空気プラズマ処理は実際には結合強度を低減するため、ＧＦＰＰの基材に適用可能な空気プラズマ処理の効果は、二元的である。特定の理論によって限定されることを何ら意味するものではないが、空気プラズマ処理の長時間の実行によって、なぜ酸化された炭素種の量が低減されるかについて、可能性のあるメカニズムの一つが提案され得る。雑誌（Ｊｏｕｒｎａｌ  ｏｆ  Ａｄｈｅｓｉｏｎ  Ｓｃｉｅｎｃｅ  ａｎｄ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９５年、９（９）、Ｐ１２２９−１２４８、Ｗａｌｚａｋ  ＭＪ他著）において、基材表面における長時間の酸化が、連鎖切断反応、及び、低分子量酸化材料（ＬＭＷＯＭ）の生成をもたらすことが知られている。ＬＭＷＯＭは更に酸化して、二酸化炭素ガスを形成する。このようにして、特定の適用量での空気プラズマ処理が、基材表面上にて交差結合された酸化部分を生成しつつ、更に別の適用量の空気プラズマ処理が基材表面を過剰に酸化させて、ＬＭＷＯＭ及び／又は二酸化炭素の生成を引き起こす場合がある。ＬＭＷＯＭ及び二酸化炭素は、基材表面に対する交差結合性が比較的小さく、その後の高速空気流によって基材表面から吹き飛ばされて排出され、空気プラズマ処理によって基材表面自体に直接的な侵食をもたらす。
【００３７】
ＧＦＰＰの基材の発泡接着剤に対する結合強度を向上する点について、空気プラズマ処理の有効性は、処理条件に応じて変化する。空気プラズマ処理の動作において変更可能なパラメータとしては、主として、プラズマビームノズルと基材表面との離間距離、プラズマビームノズルの移動速度、及び、プラズマビームが回転しているか或いは逆に静止しているかを含む。これらパラメータは、ＧＦＰＰの基材及び発泡接着剤にとって最も効果的な結合力向上を導き出すべく、コヒーレント選定される。
【００３８】
トポグラフィーによる表面測定によって明らかにされるように、少量の適用量にて空気プラズマ処理が行なわれるときには、ＧＦＰＰの表面粗さを数倍増大させる一方で、大量の適用量にて空気プラズマ処理が行われるときには、表面粗さは４０倍まで増大され得る。プラズマビームノズルを低速で移動させる程、及び／又は、プラズマビームノズルを基材表面に近接させる程、空気プラズマ処理の強度が増大することは、一般的に理解されている。回転していない静止プラズマビームにおいて、ビームノズルと基材表面との間の離間距離が１０乃至２０ｍｍの間で維持されているとき、及び／又は、基材表面に対するビームノズルの移動速度が３００乃至８００ｍｍ／秒であるときには、一例として、空気プラズマ処理が少量の適用量にて行なわれる場合がある。ビームノズルと基材表面との間の離間距離が５ｍｍ未満のとき、及び／又は、基材表面に対するビームノズルの移動速度が１５０ｍｍ／秒以下であるときに、一例として、空気プラズマ処理が大量の適用量にて行なわれる場合もある。グラスファイバーが所定の含有量である場合、後で詳述する制約条件を前提として、空気プラズマを大量に適用する程、基材の表面粗さは増大する。表面粗さの増大は、主として、基材におけるグラスファイバー成分の大部分が、それら成分が基材表面から８０μｍまでの深さに位置するならば、空気プラズマのエッチングによって基材表面上に露出されることに起因する。露出されたグラスファイバーの量が増大するとき、基材表面は、露出されたグラスファイバーを用いて発泡接着剤との機械的結合を好適に生成する。
【００３９】
少なくとも一つの実施形態において、特定の適用量にて空気プラズマ処理を行なうのに、静止していない回転プラズマビーム（例えばテーブルトップユニット）が使用される場合がある。２０００ｒｐｍにて回転する直径約２．５ｃｍ（１インチ）のビームノズルを備えたヘッドＲＤ−１００４を有するユニットは、９．５アンペアの電流にて作動する。少量の適用量にて空気プラズマ処理を行なうために、そのユニットのビームノズルは、基材表面から８ｍｍの距離に配置され、８３．３ｍｍ／秒の速度で移動し得る。大量の適用量にて空気プラズマ処理を行なうために、そのユニットのビームノズルは、基材表面から５ｍｍ以下の距離に配置され、３３ｍｍ／秒の速度で移動し得る。
【００４０】
一般的な研磨においては、表面粗さを増大し得るものの、表面材質及び研磨工具の両方から磨耗廃物の堆積物が生成される。そういうものとして、研磨はしばしば、その後の（基材と接着剤との間の）機械的結合を妨げる物理的な磨耗廃物の層を生成する。一般的な研磨とは異なり、空気プラズマ処理のような表面処理は、発泡接着剤に対する機械的結合を形成するためのグラスファイバーを露出させることによって、表面粗さを増大させる。そういうものとして、空気プラズマ処理は、物理的な磨耗廃物を生成することなく、表面粗さを効果的に増大させる。
【００４１】
少なくとも一つの実施形態において、ポリマーインサート部材は、基材に付着された外層を更に含み、別の実施形態においては、発泡接着剤から離間して配置された外層を更に含む。外層は、追加の支持構造を提供する。基材は、製造段階で、外層に直接的にモールド成型され得る。外層は、実例としてアルミニウム、鋳鉄、鋼鉄、布地、木材、竹材、他の熱可塑性又は熱硬化性のポリマー、又は、それらの如何なる組み合わせを含む材質によって作られる。
【００４２】
本発明を概略的に記述すると、単なる説明の為にここに提供され、他に特に指示されなければ（本発明を）限定することを意味するものではない、特定の実施例を参照することによって、更なる理解が得られる。
【００４３】
例１
Ｘ線光電子分光法による表面解析（パート１）
１０乃至５０重量％にて変化し得るグラスファイバー含有量を有し、３ｍｍの平均繊維長を有するグラスファイバー含有ポリプロピレン試料（ＧＦＰＰ試料）が、２５ｍｍの幅、３ｍｍの厚み、及び１００ｍｍの長さという寸法にて製造される。ＧＦＰＰ試料は、空気プラズマ処理前及び空気プラズマ処理後におけるＸ線光電子分光法によって特徴付けられる。少量の適用量での回転プラズマビームは、基材表面に対して５０ｍｍ／秒の移動速度かつ６ｍｍのノズル離間距離にて、照射される。その結果は表１に示される。グラスファイバーを含有しない純粋なポリプロピレンポリマーの試料は、表面上における炭素原子の組成が９９％以上であることを示している。空気プラズマ処理は、空気プラズマ源によって、大量の酸素を生成し、場合によっては微量の窒素を生成する。加えて、珪素もまた観測される。但し、この例にて示されるように、珪素の含有量は、グラスファイバー成分の重量％とは正比例関係にはない。この例にて用いられた適用量での空気プラズマは、グラスファイバーを十分露出させるほど基材表面をエッチングすることなく、表面下の珪素のナノ粒子を露出させることが可能である。
【００４４】
【表１】
0005559978.tif 000002
【００４５】
表１における空白は、関連する試験パラメータが検知可能な範囲を下回っていることを示す。
【００４６】
上述の表１から、表面上における炭素含有量の減少、及び、それに伴う表面上における酸素含有量の増加は、試験された種々のＧＦＰＰ試料において常に観測されることに留意すべきである。そういうものとして、ＧＦＰＰ試料は、比較的広いグラスファイバー含有範囲（例えば１０乃至５０重量％）内において、与えられた空気プラズマ処理と同様に反応することが、結論付けられる。
【００４７】
図１は、上述の表１に示すＧＦＰＰ試料から得られたＸＰＳの実測スペクトルを示す。スペクトルは、空気プラズマ処理の結果として、基材表面における酸素及び窒素の放出を表している。酸素混入の詳細は、図２ＡのＸＰＳにおける炭素の１ｓ内殻準位スペクトルにて示される。初期スペクトルは、２８４．６ｅＶにおいて、オレフィン炭素に起因する単一のピークを含む。空気プラズマ処理後には、エーテル基、ヒドロキシル基、ケトン基、及びカルボキシル基のような酸化炭素種として、追加のピークが現れる（図２Ｂ）。
【００４８】
例２
Ｘ線光電子分光法による表面解析（パート２）
表面上における組成が、狭い範囲のグラスファイバー含有量を有するＧＦＰＰ試料に関して、更なる実験変動のもとで、更に調査される。ＧＦＰＰ試料は、上述の例１にて記述されたのと同一方法で用意される。加えて、ＧＦＰＰ試料は、グラスファイバー含有量（０、２０、又は３０重量％）、グラスファイバーの平均繊維長（１ｍｍ又は３ｍｍ）、及びプラズマ処理の適用量（適用量「ａ」又は「ｂ」）に関して、分類される。表２において、基材表面上における原子組成は、ＧＦＰＰ試料の表面上で検出された原子の原子％として示される。更に、空気プラズマ処理を行わない全ての試料においては、表面上における炭素原子の組成が殆ど（９９％以上）であることが示されている。
【００４９】
【表２】
0005559978.tif 000003
【００５０】
表２における空白は、関連する試験パラメータが検知可能な範囲を下回っていることを示す。
【００５１】
１５０ｍｍ／秒にて移動する、回転していない静止プラズマビームが適用量「ｂ」にて照射される一方で、適用量「ａ」での回転プラズマビームは、約８３ｍｍ／秒の速度にて移動させられる。上述したように、静止していない回転プラズマビームは、回転していない静止プラズマビームと比較して、一般的にそのプラズマ強度は極めて小さい。ここで、適用量「ａ」は、適用量「ｂ」と比べて、プラズマ強度が少量の適用量として特徴付けられる。適用量「ａ」及び適用量「ｂ」の何れにおいても、空気プラズマ処理は、空気プラズマ源によって、大量の酸素を生成し、微量の窒素を生成する。適用量「ａ」での空気プラズマ処理によって、窒素原子の組成は３．３乃至４．４％である一方で、酸素原子の組成は２６．７乃至３２．８％である。表面上で測定される酸素／窒素比はおよそ８乃至９であり、プラズマを生成するのに使用される空気源の組成比の２倍以上、すなわち３．７（７８．１／２０．９）である。大量の適用量「ｂ」において観測される酸素原子及び窒素原子の量は、少量の適用量「ａ」にて観測される酸素原子及び窒素原子の量よりも実際は約２０％低い。そういうものとして、特定の空気プラズマ処理の適用量（例えばここでは適用量「ｂ」）は、試料表面における酸化度合いが阻止されているのが観測されている。
【００５２】
ＸＰＳにおける高分解能な炭素の１ｓ内殻準位スペクトルは、各々の処理後の炭素の化学的状態を判定するのに、再び利用される。図３は、上述の表２にて示した３ｍｍの平均繊維長を有する３０％のＧＦＰＰ試料における炭素の１ｓ内殻準位スペクトルを示す。Ｌ３０ＧＦＰＰ試料から得られたスペクトルは、脂肪族炭素（Ａ）として特定される、２８４．６ｅＶにおいて単一のピークを示す。少量の適用量での空気プラズマ処理後において、各々エーテル基／ヒドロキシル基（Ｂ）、ケトン基（Ｃ）、及びカルボキシル基（Ｄ）の化学的状態として特定される、２８６．２ｅＶ、２８７．４ｅＶ、及び２８８．７ｅＶにおいて、Ｌ３０ＧＦＰＰ−ａ試料に更なるピークが観測される。空気プラズマ処理を行わないＬ３０ＧＦＰＰ−０試料において観測されるものよりも極めて大きいものの、Ｌ３０ＧＦＰＰ−ｂ試料において検出された酸化された炭素種の量は、Ｌ３０ＧＦＰＰ−ａ試料におけるそれよりも比較的小さい。
【００５３】
例３
トポグラフィーによる表面解析
空気プラズマ処理によって、ＧＦＰＰ試料の表面が、どの程度物理的な影響を受けているかを判定すべく、種々のＧＦＰＰ試料について表面形状が光学的に測定される。トポグラフィーは２０倍及び１００倍の倍率にて測定され、異なる長さスケールにて表面粗さを調査する。２０倍の倍率での測定は、純粋なポリプロピレンポリマーとグラスファイバーとの間の構造を明らかにするする一方で、１００倍の倍率での測定は、その試料のグラスファイバー中の具体構造を明らかにする。
【００５４】
粗さ測定は、中心からの標準偏差Ｒｑとして提供され、（式１）として表される。
【数１】
0005559978.tif 000004
【００５５】
上述の例２にて示された試料の１平方ｍｍの範囲内における２０倍の倍率でのトポグラフィーの測定結果が、図４に示される。２０倍の倍率での測定は、含有グラスファイバーによって導入されたトポグラフィーを含む。μｍの単位での各Ｒｑ値が、三回の測定平均値にて、標準偏差を示すエラーバーと共に示されている。試験された試料の中で、空気プラズマ処理を行っていない試料のＲｑ値と、適用量「ａ」での空気プラズマ処理を行った試料のＲｑ値との間には、統計上有意の相違は存在せず、全てのＲｑ値は２μｍ未満であった。しかしながら、繊維長が（１ｍｍから３ｍｍに）大きくなるに連れて、及び、グラスファイバー含有量が（２０％から３０％に）大きくなるに連れて、ＧＦＰＰ試料における平均表面粗さが増加するという傾向が観測された。その一方で、適用量「ｂ」での空気プラズマ処理後には、ＧＦＰＰ試料の表面粗さは大幅に(例えば３０倍以上に)増大する。これについても、繊維長が（１ｍｍから３ｍｍに）大きくなるに連れて、及び、グラスファイバー含有量が（２０％から３０％に）大きくなるに連れて、ＧＦＰＰ試料における平均表面粗さが増加するという傾向が観測された。
【００５６】
上述の表２に示された試料における表面反射率の変化は、図５に示すように、光学式顕微鏡写真にて表される。図５ａ乃至図５ｃは、各々、Ｓ３０ＧＦＰＰ−０試料、Ｓ３０ＧＦＰＰ−ａ試料、及び、Ｓ３０ＧＦＰＰ−ｂ試料に関する光学式顕微鏡写真を表す。図５ｄ乃至図５ｆは、各々、Ｌ３０ＧＦＰＰ−０試料、Ｌ３０ＧＦＰＰ−ａ試料、及び、Ｌ３０ＧＦＰＰ−ｂ試料に関する光学式顕微鏡写真を表す。
【００５７】
上述の例２にて示された試料の４４．７μｍ×５８．８μｍの狭い範囲内における１００倍の倍率でのトポグラフィーの測定結果が、図６に示される。広い範囲（１ｍｍ×１ｍｍ）において以前に観測されていた長い波長のうねりは、１００倍の倍率では、実質的にフィルター除去されている。μｍの単位での各Ｒｑ値が、十回の測定平均値にて、標準偏差を示すエラーバーと共に示されている。図６に示す１００倍の倍率でのデータは、図４に示す２０倍の倍率でのデータと、極めて類似した変化傾向を有している。しかしながら、１００倍の倍率で測定された４４．７μｍ×５８．８μｍの狭い範囲は、含有されているグラスファイバーを実質的に無視して、寧ろポリプロピレン樹脂そのもののうねりを表す。それ故、図６に示す１００倍の倍率にて測定されたＲｑ値は、図４に示す２０倍の倍率にて測定されたＲｑ値よりも大幅に小さい。
【００５８】
上述の表２にて示されたＬ３０ＧＦＰＰ試料の表面粗さに対する空気プラズマ処理の影響は、図７に示す２０倍又は１００倍の倍率での三次元プロフィールによって更に表されている。空気プラズマ処理を行っていない試料における三次元プロフィール、及び、少量の適用量にて空気プラズマ処理が行われた試料における三次元プロフィールは、何れの倍率においてもその外観形状に相違が実質的に存在しない（図７ａ、図７ｂ、図７ｄ、及び図７ｅ参照）。２０倍の倍率において、適用量「ｂ」での空気プラズマ処理が、試料表面においてグラスファイバーの露出を引き起こしていることが観測される（図７ｃ参照）。適用量「ｂ」での空気プラズマ処理後の試料もまた、１００倍の倍率での三次元プロフィールに表されるように、外観形状が変化している（図７ｆ参照）。その試料の表面は、適用量「ｂ」での空気プラズマ処理の間に高温状態におかれることによって、融解して形状変化し得る。
【００５９】
例４
接着試験
結合強度は、ラップ部分のせん断試験を行うことによって測定され、ｐｓｉ（平方インチ毎のポンド）又はｋＰａ（パスカル）に単位変換されて記録される。ラップ部分のせん断試験においては、基材と発泡接着剤と接着剤との間のせん断強度が判定される。ＧＦＰＰ試料は試験機のグリップ内に置かれて、破壊が起こるまで約５ｍｍ／分の速度にて引っ張られる。
【００６０】
上述の例３にて示された大量の適用量での空気プラズマ処理は酸化炭素種の量を低減し得るものの、グラスファイバーの露出は、基材と発泡接着剤との間で結合する機械的結合を与える。そういうものとして、接着試験は、ＧＦＰＰ試料における総合的な接着特性が、空気プラズマ処理の適用量、グラスファイバー含有量、及びグラスファイバーの繊維長の各要因によって、どのような影響を受けるのか解明するように行われる。
【００６１】
図８は、上述の表２にて示された０００ＰＰ−０試料、０００ＰＰ−ａ試料、及び０００ＰＰ−ｂ試料から測定される結合強度の分布を表す。結合強度は、せん断試験による測定値であり、各試験条件毎に、五回のせん断測定が行なわれる。ＯＯＯＰＰ−ａ試料の平均結合強度（２１５ｐｓｉ：約１４８３ｋＰａ）は、０００ＰＰ−０試料の平均結合強度（１９０ｐｓｉ）よりも僅かに大きい。大量の適用量「ｂ」での空気プラズマ処理によって、０００ＰＰ−ｂ試料の平均結合強度は、１９０ｐｓｉ：約１３１０ｋＰａ（０００ＰＰ−０試料）から１５７ｐｓｉ：約１０８３ｋＰａに、或いは２１％減少することが観測される。同じ組み合わせの試料における接着破壊状態は、図９にて表される。図９に示すように、１０乃至１４％の接着破壊が、全試料において同様に観測される。
【００６２】
同様のせん断試験が、上述の表２にて示されたＬ３０ＧＦＰＰ−０試料、Ｌ３０ＧＦＰＰ−ａ試料、及び、Ｌ３０ＧＦＰＰ−ｂ試料に対しても行われる。これら試料におけるせん断試験の結果は、図１０及び図１１に示される。第一に、ＧＦＰＰ試料において、３０重量％のグラスファイバー成分を単に含有することによって、結合強度が１９０ｐｓｉ：約１３１０ｋＰａ（図８の０００ＰＰ−０）から２３０ｐｓｉ：約１５８６ｋＰａ（図９のＬ３０ＧＦＰＰ−０）に増加しているのが示される。これは、図４におけるトポグラフィーの測定結果に示すように、グラスファイバーを含有する試料の表面粗さが実質的に３乃至５倍増加することに起因している。適用量「ａ」でのプラズマ処理が行われたＬ３０ＧＦＰＰ−ａ試料の結合強度は、２３０ｐｓｉ：約１５８６ｋＰａ（図９のＬ３０ＧＦＰＰ−０）から４１０ｐｓｉ：約２８２７ｋＰａ（図９のＬ３０ＧＦＰＰ−ａ）に、或いは７８．３％更に増加する。７８．３％の増加は、図８（の０００ＰＰ−０→０００ＰＰ−ａ）にて示された０００ＰＰ−ａ試料にて見られた１３．２％の結合強度の増加の少なくとも５倍である。加えて、大多数（平均８７．４％）のＬ３０ＧＦＰＰ−ａ試料が、せん断することによって接着破壊する（図１１参照）。更に、Ｌ３０ＧＦＰＰ−ｂ試料は、空気プラズマ処理を行わない場合の２３０ｐｓｉ：約１５８６ｋＰａ（図１０のＬ３０ＧＦＰＰ−０）から適用量「ｂ」での空気プラズマ処理を行う場合の２８５ｐｓｉ：約１９６５ｋＰａ（図１０のＬ３０ＧＦＰＰ−ｂ）へ、或いは２３．９％の接着性向上をもたらす。このＬ３０ＧＦＰＰ−ｂ試料は、（適用量「ｂ」での空気プラズマ処理によって、０００ＰＰ−０よりも結合強度が低減されている）図８及び図９の０００ＰＰ−ｂ試料とは対照的である。Ｌ３０ＧＦＰＰ−ｂ試料に適用量「ｂ」でのプラズマ処理を行うことによる２３．９％の結合強度増加（図１０のＬ３０ＧＦＰＰ−０→Ｌ３０ＧＦＰＰ−ｂ）は、適用量「ａ」での空気プラズマ処理を行うことによる結合強度増加に比べて、その増加度合いが小さい。それにも関わらず、その結合強度増加（２３．９％）は、ＧＦＰＰ試料におけるグラスファイバー成分の含有が、大量の適用量（例えば「ｂ」）での空気プラズマ処理を行うことによってもたらされる接着損失を実質的に補償していることを示している。特定の理論によって限定されることを何ら意味するものではないが、空気プラズマ処理が、グラスファイバー成分の少なくとも一部を、ＧＦＰＰ試料の表面上に露出し、発泡接着剤との機械的結合を与えることが一つの解釈として考えられる。この機械的結合は、グラスファイバーを含有しない純粋なポリプロピレンの試料においては、容易に実現されるものではない。
【００６３】
図１０及び図１１と同一の（ラップ部分の）せん断データが、図１２及び図１３において代案として示され、そのせん断データはグラスファイバーの繊維長及び含有量によって分類分けされている。このせん断データは、空気プラズマ処理の適用量、及び、基材におけるグラスファイバー含有量に基づくパターン変化を示している。図１２及び図１３に示すように、Ｌ２０ＧＦＰＰ−０試料について接着不足が指摘され、Ｌ３０ＧＦＰＰ−ａ試料について比較的良好な接着が行われている。実際には、これは、五回のせん断測定値に対して、１００％の接着破壊を示す唯一の試料である（図１２参照）。一般的に、データには大きな変動を伴うものの、グラスファイバーを大量に含有する試料にとって、良好な接着性能が達成されていることが極めて明確である。
【００６４】
図１２及び図１３と同一の（ラップ部分の）せん断データは、主効果プロットによって、図１４及び図１５において更なる代案として示される。空気プラズマ処理の適用量が、グラスファイバーの含有量及びグラスファイバーの平均繊維長と比べて、結合強度及び接着破壊状態の両面で、接着に最も大きな影響を及ぼすことが立証されている。少量の適用量での空気プラズマ処理は、接着結合を劇的に増大し、大量の適用量でのプラズマ処理は、場合によっては程度は小さくなるものの、総合的な接着結合を増大する。
【００６５】
グラスファイバーの繊維長が長い試料グループ（集合的に、Ｌ２０ＧＦＰＰ−０、Ｌ３０ＧＦＰＰ−０、Ｌ２０ＧＦＰＰ−ａ、Ｌ３０ＧＦＰＰ−ａ、Ｌ２０ＧＦＰＰ−ｂ、及びＬ３０ＧＦＰＰ−ｂを含む）に対する、グラスファイバーの繊維長が短い試料グループ（集合的に、Ｓ２０ＧＦＰＰ−０、Ｓ３０ＧＦＰＰ−０、Ｓ２０ＧＦＰＰ−ａ、Ｓ３０ＧＦＰＰ−ａ、Ｓ２０ＧＦＰＰ−ｂ、及びＳ３０ＧＦＰＰ−ｂを含む）における同一の結合強度データは、図１６において、ボックスプロットによって示されている。このデータについて二つの試料のＴ検定が行われ、これによって、統計的差異の９５％の信頼度にて、グラスファイバーの繊維長が長い試料グループは、グラスファイバーの繊維長が短い試料グループよりも、良好な接着結合を有していることが明らかに立証されている。
【００６６】
表３は、三つの試験パラメータ（すなわち、空気プラズマ処理の適用量、グラスファイバーの平均繊維長、及びグラスファイバーの含有量）に応じた、図１３のせん断結合強度の測定値を示す。各パラメータによるせん断結合強度の増強効果は、表３にて定量化されて示されている。グラスファイバーを含有しない純粋なポリプロピレン試料の間で、適用量「ａ」での空気プラズマ処理は、せん断結合強度を、（０００ＰＰ−０試料の）１９０ｐｓｉ：約１３１０ｋＰａから（０００ＰＰ−ａ試料の）２１５ｐｓｉ：約１４８２ｋＰａまで、２５ｐｓｉ：約１７２ｋＰａだけ、或いは１３．１％だけ増大させる。空気プラズマ処理が行われないＧＦＰＰ試料グループ（集合的に、Ｓ２０ＧＦＰＰ−０、Ｓ３０ＧＦＰＰ−０、及びＬ３０ＧＦＰＰ−０を含む）の結合強度の平均値は２３０ｐｓｉ：約１５８６ｋＰａであり、適用量「ａ」にて空気プラズマ処理が行われるＧＦＰＰ試料グループ（集合的に、Ｓ２０ＧＦＰＰ−ａ、Ｓ３０ＧＦＰＰ−ａ、及びＬ３０ＧＦＰＰ−ａを含む）の結合強度の平均値は４１０ｐｓｉ：約２８２７ｋＰａであり、そして、適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理が行われるＧＦＰＰ試料グループ（集合的に、Ｓ２０ＧＦＰＰ−ｂ、Ｓ３０ＧＦＰＰ−ｂ、及びＬ３０ＧＦＰＰ−ｂを含む）の結合強度の平均値は２８５ｐｓｉ：約ｋ１９６５Ｐａであると計算される。そういうものとして、適用量「ａ」での空気プラズマ処理が行われる場合の結合強度の平均値（４１０ｐｓｉ：約２８２７ｋＰａ）は、空気プラズマ処理が行われない場合の結合強度の平均値（２３０ｐｓｉ：約１５８６ｋＰａ）に比べて、１８０ｐｓｉ：約１２４１ｋＰａ或いは７８．２％の増大を伴なう結合強度の増強効果をもたらす。ＧＦＰＰ試料へのグラスファイバーの含有が、１３．１％から７８．２％へ、或いはほぼ６倍という、空気プラズマ処理による結合強度の増大効果をもたらす。大量の適用量「ｂ」での空気プラズマ処理が行われるとき、純粋なポリプロピレン試料の平均結合強度は、３３ｐｓｉ：約２２７ｋＰａ低減される（１９０ｐｓｉ：約１３１０ｋＰａ→１５７ｐｓｉ：約１０８３ｋＰａ）ものの、大量の適用量「ｂ」での空気プラズマ処理が行われるときのＧＦＰＰ試料グループについて、寧ろ５５ｐｓｉ：約３７９ｋＰａの増加（２３０ｐｓｉ：約１５８６ｋＰａ→２８５ｐｓｉ：約ｋ１９６５Ｐａ）が観測される。加えて、３０重量％以上のグラスファイバーを含有する試料グループ（集合的に、Ｓ３０ＧＦＰＰ−０、Ｓ３０ＧＦＰＰ−ａ、Ｓ３０ＧＦＰＰ−ｂ、Ｌ３０ＧＦＰＰ−０、Ｌ３ＧＦＰＰ−ａ、及びＬ３０ＧＦＰＰ−ｂを含む）は、平均３４０ｐｓｉ：約２３４４ｋＰａの結合強度を有する一方で、２０重量％以下のグラスファイバーを含有する試料グループ（集合的に、Ｓ２０ＧＦＰＰ−０、Ｓ２０ＧＦＰＰ−ａ、Ｓ２０ＧＦＰＰ−ｂ、Ｌ２０ＧＦＰＰ−０、Ｌ２０ＧＦＰＰ−ａ、及びＬ２０ＧＦＰＰ−ｂを含む）は、平均２７６ｐｓｉ：約１９０３ｋＰａの結合強度を有する。更に、上述したような繊維長が短いグラスファイバーを含有する試料グループは、平均２９３ｐｓｉ：約２０２０ｋＰａの結合強度を有する一方で、上述したような繊維長が長いグラスファイバーを含有する試料グループは、３２３ｐｓｉ：約２２２７ｋＰａの結合強度を有する。そういうものとして、６４ｐｓｉ：約４４１ｋＰａ（２７６ｐｓｉ：約１９０３ｋＰａ→３４０ｐｓｉ：約２３４４ｋＰａ）の結合強度増大が、２０％から３０％へのグラスファイバー含有量の増加に伴って観測され、３０ｐｓｉ：約２０７ｋＰａ（２９３ｐｓｉ：約２０２０ｋＰａ→３２３ｐｓｉ：約２２２７ｋＰａ）の結合強度増大が、１ｍｍから３ｍｍへの平均繊維長の増加に伴って観測される。従って、三つの試験パラメータの中で、ここで試験された試料における結合強度を増大するのに、空気プラズマ処理が最も大きな一因であることが合理的に結論付けられる。
【００６７】
【表３】
0005559978.tif 000005
【００６８】
本発明を実施するベストモードを詳細に記述してきたが、本発明が関連する技術分野の当業者は、特許請求の範囲によって規定された本発明を実施するための、種々の代替構成及び実施形態を認識するであろう。
【図面の簡単な説明】
【００６９】
【図１】空気プラズマ処理前後の、３ｍｍの平均繊維長を備えた３０重量％のグラスファイバー成分を含有するＧＦＰＰ試料におけるＸＰＳの実測スペクトルである。
【図２ａ】空気プラズマ処理前の、図１のＧＦＰＰ試料における炭素の１ｓ内殻準位スペクトルである。
【図２ｂ】空気プラズマ処理後の、図１のＧＦＰＰ試料における炭素の１ｓ内殻準位スペクトルである。
【図３】空気プラズマ処理を行わない場合、及び、適用量「ａ」及び適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合の、３ｍｍの平均繊維長を備えた３０重量％のグラスファイバー成分を含有するＧＦＰＰ試料における炭素の１ｓ内殻準位スペクトルである。
【図４】２０倍の倍率での表面粗さを表す、トポグラフィーの測定結果である。
【図５】各々、空気プラズマ処理を行わない場合、及び、適用量「ａ」及び適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合の、種々のＧＦＰＰ試料に対する光学式顕微鏡写真での表面画像である。
【図６】各々、空気プラズマ処理を行わない場合、及び、適用量「ａ」及び適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合の、ＧＦＰＰ試料に対する１００倍の倍率での表面粗さを示すトポグラフィーの測定結果である。
【図７ａ】空気プラズマ処理を行わない場合のＧＦＰＰ試料の２０倍の倍率での三次元プロフィールである。
【図７ｂ】適用量「ａ」にて空気プラズマ処理を行った場合のＧＦＰＰ試料の２０倍の倍率での三次元プロフィールである。
【図７ｃ】適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合のＧＦＰＰ試料の２０倍の倍率での三次元プロフィールである。
【図７ｄ】空気プラズマ処理を行わない場合のＧＦＰＰ試料に対する１００倍の倍率での三次元プロフィールである。
【図７ｅ】適用量「ａ」にて空気プラズマ処理を行った場合のＧＦＰＰ試料の１００倍の倍率での三次元プロフィールである。
【図７ｆ】適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合のＧＦＰＰ試料の１００倍の倍率での三次元プロフィールである。
【図８】各々、空気プラズマ処理を行わない場合、及び、適用量「ａ」及び適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合の、純粋なポリプロピレン試料のせん断結合強度の測定値の平均及び分布を示すボックスプロットである。
【図９】各々、空気プラズマ処理を行わない場合、及び、適用量「ａ」及び適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合の、純粋なポリプロピレン試料の接着破壊状態の平均及び分布を示すボックスプロットである。
【図１０】各々、空気プラズマ処理を行わない場合、及び、適用量「ａ」及び適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合の、種々のＧＦＰＰ試料のせん断結合強度の測定値の平均及び分布を示すボックスプロットである。
【図１１】各々、空気プラズマ処理を行わない場合、及び、適用量「ａ」及び適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合の、種々のＧＦＰＰ試料の接着破壊状態の平均及び分布を示すボックスプロットである。
【図１２】空気プラズマ処理の適用量、グラスファイバーの含有量、及びグラスファイバーの繊維長に応じた、空気プラズマ処理を行わない場合、及び、適用量「ａ」及び適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合の、種々のＧＦＰＰ試料の接着破壊状態の平均及び分布を示すボックスプロットである。
【図１３】空気プラズマ処理の適用量、グラスファイバーの含有量、及びグラスファイバーの繊維長に応じた、空気プラズマ処理を行わない場合、及び、適用量「ａ」及び適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合の、種々のＧＦＰＰ試料のせん断結合強度の測定値の平均及び分布を示すボックスプロットである。
【図１４】空気プラズマ処理の適用量、グラスファイバーの含有量、及びグラスファイバーの繊維長に応じた、空気プラズマ処理を行わない場合、及び、適用量「ａ」及び適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合の、結合強度の主効果プロットである。
【図１５】空気プラズマ処理の適用量、グラスファイバーの含有量、及びグラスファイバーの繊維長に応じた、空気プラズマ処理を行わない場合、及び、適用量「ａ」及び適用量「ｂ」にて空気プラズマ処理を行った場合の、接着破壊状態の主効果プロットである。
【図１６】平均繊維長の長いグラスファイバー、又は、平均繊維長の長いグラスファイバーの何れかを含有する、種々のＧＦＰＰ試料のせん断結合強度のボックスプロットである。
【図１】
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【図２ａ】
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【図２ｂ】
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【図３】
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【図４】
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【図６】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図５】
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【図７ａ】
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【図７ｂ】
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【図７ｃ】
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【図７ｄ】
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【図７ｅ】
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【図７ｆ】
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