(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
４ＮＨ3＋３Ｏ2→２Ｎ2＋６Ｈ2Ｏで示される反応によってアンモニアを分解するアンモニア処理装置の設計支援システムであって、
アンモニア処理装置と、
計算機とを備え、
前記アンモニア処理装置は、
第１ガスに含まれるアンモニアの一部を分解する、第１アンモニア分解触媒を備えた第１触媒塔と、
第１触媒塔から排出された第１ガスを冷却する第１冷却器と、
前記冷却器によって冷却された第２ガスに含まれるアンモニアの一部又は全部を分解する、第２アンモニア分解触媒を備えた第２触媒塔とを備え、
前記計算機は、
予め測定された、アンモニアを含有するガスを供給量Ｖ1’で第１触媒塔に供給した際の第１触媒塔におけるアンモニア分解率ρ1’（％）、および、その供給量Ｖ1’の入力手段、並びに、
第１ガスの供給量Ｖ1の入力手段を備え、
前記計算機は、
入力されたρ1’、Ｖ1’、および、Ｖ1から、第１触媒塔における第１ガスのアンモニア分解率ρ1を、下記式に基づいて計算する、設計支援システム。
ρ1（％）  ＝  ｛１−（１−ρ1’（％）／１００）V1’/V1｝ｘ１００
【請求項２】
前記計算機は、
予め測定された、アンモニア濃度がＮ1’であって温度がＴ1in’であるガスに含まれるアンモニアを第１触媒塔において分解した際の、前記第１触媒塔に供給されたガスの温度Ｔ1in’、第１触媒塔から排出されたガスの温度Ｔ1out’、および、そのアンモニア濃度Ｎ1’の入力手段、並びに、
第１触媒塔に供給される、第１ガスのアンモニア濃度Ｎ1、および、第１ガスの温度Ｔ1inの入力手段を更に備え、
前記計算機は、
入力されたＴ1in’、Ｔ1out’、Ｎ1’、Ｎ1、および、Ｔ1inから、第１触媒塔から排出される第１ガスの温度Ｔ1outを、下記式に基づいて更に計算することを特徴とする、請求項１に記載の設計支援システム。
Ｔ1out  ＝  Ｔ1in＋｛（Ｔ1out’−Ｔ1in’）ｘ（Ｎ1／Ｎ1’）ｘ（Ｖ1／Ｖ1’）ｘ（ρ1／ρ1’）｝
【請求項３】
前記計算機は、
予め測定された、アンモニアを含有するガスを供給量Ｖ2’で第２触媒塔に供給した際の第２触媒塔におけるアンモニア分解率ρ2’（％）、および、その供給量Ｖ2’の入力手段、並びに、
第２触媒塔への第２ガスの供給量Ｖ2の入力手段を更に備え、
前記計算機は、
入力されたρ2’、Ｖ2’、および、Ｖ2から、第２触媒塔における第２ガスのアンモニア分解率ρ2を、下記式に基づいて更に計算することを特徴とする、請求項１または２に記載の設計支援システム。
ρ2（％）  ＝  ｛１−（１−ρ2’（％）／１００）V2’/V2｝ｘ１００
【請求項４】
前記計算機は、
予め測定された、アンモニア濃度がＮ2’％であって温度がＴ2in’であるガスに含まれるアンモニアを第２触媒塔において分解した際の、前記第２触媒塔に供給されたガスの温度Ｔ2in’、第２触媒塔から排出されたガスの温度Ｔ2out’、および、そのアンモニア濃度Ｎ2’の入力手段、並びに、
第２触媒塔に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ2、および、第２触媒塔に供給される第２ガスの温度Ｔ2inの入力手段を更に備え、
前記計算機は、
下記式に基づいて、入力されたＴ2in’、Ｔ2out’、Ｎ2’、Ｎ2、および、Ｔ2inから、第２触媒塔から排出される第２ガスの温度Ｔ2outを更に計算することを特徴とする、請求項３に記載の設計支援システム。
Ｔ2out  ＝  Ｔ2in＋｛（Ｔ2out’−Ｔ2in’）ｘ（Ｎ2／Ｎ2’）ｘ（Ｖ2／Ｖ2’）ｘ（ρ2／ρ2’）｝
【請求項５】
前記第１冷却器は、第１触媒塔から排出される第１ガスを熱交換によって冷却し、温度がＴ2inである第２ガスにする冷却器であって、
前記計算機は、
下記式に基づいて、第２触媒塔に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ2、および／または、第２触媒塔への第２ガスの供給量Ｖ2を更に計算することを特徴とする、請求項３または４に記載の設計支援システム。
Ｎ2  ＝  Ｎ1ｘ（１−ρ1（％）／１００）
Ｖ2  ＝  Ｖ1
【請求項６】
前記アンモニア処理装置は、
第１触媒塔から排出される第１ガスに、アンモニアを含有するガスを混合することによって、第１触媒塔から排出される第１ガスのアンモニア濃度を上昇させる第１ガス混合器を更に備え、
前記計算機は、
第１触媒塔から排出される第１ガスに混合されるアンモニアを含有するガスの、供給量ｖ1、および、アンモニア濃度ｎ1の入力手段を更に備え、
下記式に基づいて、入力されたｖ1、および、ｎ1から、第２触媒塔に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ2、および／または、第２触媒塔への第２ガスの供給量Ｖ2を更に計算することを特徴とする、請求項５に記載の設計支援システム。
Ｎ2  ＝  ［｛Ｎ1ｘ（１−ρ1（％）／１００）｝ｘＶ1＋ｎ1ｘｖ1］／（Ｖ1＋ｖ1）
Ｖ2  ＝  Ｖ1＋ｖ1
【請求項７】
前記第１冷却器は、
第１触媒塔から排出される第１ガスに空気を混合することによって、第１触媒塔から排出される第１ガスを冷却する冷却器であり、
前記計算機は、
第１触媒塔から排出される第１ガスへの空気の混合量Ａ1、および、第１触媒塔から排出される第１ガスに混合される空気の温度Ｒ1の入力手段を更に備え、
下記式に基づいて、入力されたＡ1、および、Ｒ1から、第２触媒塔に供給される第２ガスの温度Ｔ2in、第２触媒塔に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ2、および／または、第２触媒塔への第２ガスの供給量Ｖ2を更に計算することを特徴とする、請求項３または４に記載の設計支援システム。
Ｔ2in  ＝｛（Ｔ1outｘＶ1）＋（Ｒ1ｘＡ1）｝／（Ｖ1＋Ａ1）
Ｎ2  ＝  ［｛Ｎ1ｘ（１−ρ1（％）／１００）｝ｘＶ1］／（Ｖ1＋Ａ1）
Ｖ2  ＝  Ｖ1＋Ａ1
【請求項８】
前記第１冷却器は、
第１触媒塔から排出される第１ガスに、アンモニアを含有するガスを混合することによって、第１触媒塔から排出される第１ガスを冷却する冷却器であり、
前記計算機は、
第１触媒塔から排出される第１ガスに混合される、アンモニアを含有するガスの供給量ｖ1、アンモニア濃度ｎ1、および、温度ｔ1の入力手段を更に備え、
下記式に基づいて、入力されたｖ1、ｎ1、および、ｔ1から、第２触媒塔に供給される第２ガスの温度Ｔ2in、第２触媒塔に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ2、および／または、第２触媒塔への第２ガスの供給量Ｖ2を更に計算することを特徴とする、請求項３または４に記載の設計支援システム。
Ｔ2in  ＝  ｛（Ｔ1outｘＶ1）＋（ｔ1ｘｖ1）｝／（Ｖ1＋ｖ1）
Ｎ2  ＝  ［｛Ｎ1ｘ（１−ρ1（％）／１００）｝ｘＶ1＋ｎ1ｘｖ1］／（Ｖ1＋ｖ1）
Ｖ2  ＝  Ｖ1＋ｖ1
【請求項９】
前記アンモニア処理装置は、
第１〜第（ｎ−１）ガスに含まれるアンモニアの一部を分解する、第１〜第（ｎ−１）アンモニア分解触媒を備えた第１〜第（ｎ−１）触媒塔と、
第１〜第（ｎ−１）触媒塔から排出された第１〜第（ｎ−１）ガスを冷却する第１〜第（ｎ−１）冷却器と、
第ｎガスに含まれるアンモニアの一部又は全部を分解する第ｎアンモニア分解触媒を備えた第ｎ触媒塔とを備え、
前記計算機は、
予め測定された、アンモニアを含有するガスを供給量Ｖk’で第ｋ触媒塔に供給した際の第ｋ触媒塔におけるアンモニア分解率ρk’（％）、および、その供給量Ｖk’の入力手段、並びに、
第ｋ触媒塔への第ｋガスの供給量Ｖkの入力手段を更に備え、
前記計算機は、
下記式に基づいて、入力されたρk’、Ｖk’、および、Ｖkから、第ｋ触媒塔における第ｋガスのアンモニア分解率ρkを更に計算することを特徴とする、請求項１〜８のいずれか１項に記載の設計支援システム（但し、１≦ｋ≦ｎであり、２≦ｎであり、ｋおよびｎは整数である）。
ρk（％）  ＝  ｛１−（１−ρk’（％）／１００）Vk’/Vk｝ｘ１００
【請求項１０】
前記計算機は、
予め測定された、アンモニア濃度がＮk’であって温度がＴkin’であるガスに含まれるアンモニアを第ｋ触媒塔において分解した際の、前記第ｋ触媒塔に供給されたガスの温度Ｔkin’、第ｋ触媒塔から排出されたガスの温度Ｔkout’、および、そのアンモニア濃度Ｎk’の入力手段、並びに、
第ｋ触媒塔に供給される、第ｋガスのアンモニア濃度Ｎk、および、第ｋガスの温度Ｔkinの入力手段を更に備え、
入力されたＴkin’、Ｔkout’、Ｎk’、Ｎk、および、Ｔkinから、第ｋ触媒塔から排出される第ｋガスの温度Ｔkoutを、下記式に基づいて更に計算することを特徴とする、請求項９に記載の設計支援システム。
Ｔkout  ＝  Ｔkin＋｛（Ｔkout’−Ｔkin’）ｘ（Ｎk／Ｎk’）ｘ（Ｖk／Ｖk’）ｘ（ρk／ρk’）｝
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アンモニア処理装置の設計支援システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
火力発電所や下水処理場等からは、アンモニアを含有するガスが発生することが知られている。このガスを大気中に放出するためには、含まれるアンモニアを無害化する必要がある。このため、例えば、火力発電所や下水処理場等から発生するガスに含まれるアンモニアを、触媒を用いて分解するアンモニア処理装置が知られている。
このアンモニア処理装置は、火力発電所や下水処理場等から発生するガスに含まれるアンモニアを、触媒に接触させる触媒塔を備えている。この触媒塔では、例えば、４ＮＨ３＋３Ｏ２→２Ｎ２＋６Ｈ２Ｏで示される反応が生じることによって、アンモニアが無害な窒素や水に分解される（例えば特許文献１を参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００４−２１６３００号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は、アンモニアを効率良く分解するアンモニア処理装置を設計することができる、設計支援システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題を解決するために、本発明に係るアンモニア処理装置の設計支援システムは、
アンモニア処理装置と、計算機とを備え、アンモニア処理装置は、第１ガスに含まれるアンモニアの一部を分解する、第１アンモニア分解触媒を備えた第１触媒塔と、第１触媒塔から排出された第１ガスを冷却する第１冷却器と、冷却器によって冷却された第２ガスに含まれるアンモニアの一部又は全部を分解する、第２アンモニア分解触媒を備えた第２触媒塔とを備え、計算機は、予め測定された、アンモニアを含有するガスを供給量Ｖ１’で第１触媒塔に供給した際の第１触媒塔におけるアンモニア分解率ρ１’（％）、および、その供給量Ｖ１’の入力手段、並びに、第１ガスの供給量Ｖ１の入力手段を備え、計算機は、入力されたρ１’、Ｖ１’、および、Ｖ１から、第１触媒塔における第１ガスのアンモニア分解率ρ１を、下記式に基づいて計算する。
ρ１（％）  ＝  ｛１−（１−ρ１’（％）／１００）Ｖ１’／Ｖ１｝ｘ１００
【０００６】
また、計算機は、予め測定された、アンモニア濃度がＮ１’であって温度がＴ１ｉｎ’であるガスに含まれるアンモニアを第１触媒塔において分解した際の、前記第１触媒塔に供給されたガスの温度Ｔ１ｉｎ’、第１触媒塔から排出されたガスの温度Ｔ１ｏｕｔ’、および、そのアンモニア濃度Ｎ１’の入力手段、並びに、第１触媒塔に供給される、第１ガスのアンモニア濃度Ｎ１、および、第１ガスの温度Ｔ１ｉｎの入力手段を更に備え、計算機は、入力されたＴ１ｉｎ’、Ｔ１ｏｕｔ’、Ｎ１’、Ｎ１、および、Ｔ１ｉｎから、第１触媒塔から排出される第１ガスの温度Ｔ１ｏｕｔを、下記式に基づいて更に計算することが好ましい。
Ｔ１ｏｕｔ  ＝  Ｔ１ｉｎ＋｛（Ｔ１ｏｕｔ’−Ｔ１ｉｎ’）ｘ（Ｎ１／Ｎ１’）ｘ（Ｖ１／Ｖ１’）ｘ（ρ１／ρ１’）｝
【０００７】
計算機は、予め測定された、アンモニアを含有するガスを供給量Ｖ２’で第２触媒塔に供給した際の第２触媒塔におけるアンモニア分解率ρ２’（％）、および、その供給量Ｖ２’の入力手段、並びに、第２触媒塔への第２ガスの供給量Ｖ２の入力手段を更に備え、計算機は、入力されたρ２’、Ｖ２’、および、Ｖ２から、第２触媒塔における第２ガスのアンモニア分解率ρ２を、下記式に基づいて更に計算することが好ましい。
ρ２（％）  ＝  ｛１−（１−ρ２’（％）／１００）Ｖ２’／Ｖ２｝ｘ１００
【０００８】
計算機は、予め測定された、アンモニア濃度がＮ２’％であって温度がＴ２ｉｎ’であるガスに含まれるアンモニアを第２触媒塔において分解した際の、前記第２触媒塔に供給されたガスの温度Ｔ２ｉｎ’、第２触媒塔から排出されたガスの温度Ｔ２ｏｕｔ’、および、そのアンモニア濃度Ｎ２’の入力手段、並びに、第２触媒塔に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２、および、第２触媒塔に供給される第２ガスの温度Ｔ２ｉｎの入力手段を更に備え、計算機は、下記式に基づいて、入力されたＴ２ｉｎ’、Ｔ２ｏｕｔ’、Ｎ２’、Ｎ２、および、Ｔ２ｉｎから、第２触媒塔から排出される第２ガスの温度Ｔ２ｏｕｔを更に計算することが好ましい。
Ｔ２ｏｕｔ  ＝  Ｔ２ｉｎ＋｛（Ｔ２ｏｕｔ’−Ｔ２ｉｎ’）ｘ（Ｎ２／Ｎ２’）ｘ（Ｖ２／Ｖ２’）ｘ（ρ２／ρ２’）｝
【０００９】
第１冷却器は、第１触媒塔から排出される第１ガスを熱交換によって冷却し、温度がＴ２ｉｎである第２ガスにする冷却器である場合には、計算機は、下記式に基づいて、第２触媒塔に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２、および／または、第２触媒塔への第２ガスの供給量Ｖ２を更に計算することが好ましい。
Ｎ２  ＝  Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）
Ｖ２  ＝  Ｖ１
【００１０】
さらに、第１冷却器が、第１触媒塔から排出される第１ガスを熱交換によって冷却し、温度がＴ２ｉｎである第２ガスにする冷却器である場合には、アンモニア処理装置は、第１触媒塔から排出される第１ガスに、アンモニアを含有するガスを混合することによって、第１触媒塔から排出される第１ガスのアンモニア濃度を上昇させる第１ガス混合器を更に備え、計算機は、第１触媒塔から排出される第１ガスに混合されるアンモニアを含有するガスの、供給量ｖ１、および、アンモニア濃度ｎ１の入力手段を更に備え、下記式に基づいて、入力されたｖ１、および、ｎ１から、第２触媒塔に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２、および／または、第２触媒塔への第２ガスの供給量Ｖ２を更に計算しても良い。
Ｎ２  ＝  ［｛Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）｝ｘＶ１＋ｎ１ｘｖ１］／（Ｖ１＋ｖ１）
Ｖ２  ＝  Ｖ１＋ｖ１
【００１１】
また、第１冷却器が、第１触媒塔から排出される第１ガスに空気を混合することによって、第１触媒塔から排出される第１ガスを冷却する冷却器である場合には、計算機は、第１触媒塔から排出される第１ガスへの空気の混合量Ａ１、および、第１触媒塔から排出される第１ガスに混合される空気の温度Ｒ１の入力手段を更に備え、下記式に基づいて、入力されたＡ１、および、Ｒ１から、第２触媒塔に供給される第２ガスの温度Ｔ２ｉｎ、第２触媒塔に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２、および／または、第２触媒塔への第２ガスの供給量Ｖ２を更に計算することが好ましい。
Ｔ２ｉｎ  ＝｛（Ｔ１ｏｕｔｘＶ１）＋（Ｒ１ｘＡ１）｝／（Ｖ１＋Ａ１）
Ｎ２  ＝  ［｛Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）｝ｘＶ１］／（Ｖ１＋Ａ１）
Ｖ２  ＝  Ｖ１＋Ａ１
【００１２】
第１冷却器が、第１触媒塔から排出される第１ガスに、アンモニアを含有するガスを混合することによって、第１触媒塔から排出される第１ガスを冷却する冷却器である場合には、計算機は、第１触媒塔から排出される第１ガスに混合される、アンモニアを含有するガスの供給量ｖ１、アンモニア濃度ｎ１、および、温度ｔ１の入力手段を更に備え、下記式に基づいて、入力されたｖ１、ｎ１、および、ｔ１から、第２触媒塔に供給される第２ガスの温度Ｔ２ｉｎ、第２触媒塔に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２、および／または、第２触媒塔への第２ガスの供給量Ｖ２を更に計算することが好ましい。
Ｔ２ｉｎ  ＝  ｛（Ｔ１ｏｕｔｘＶ１）＋（ｔ１ｘｖ１）｝／（Ｖ１＋ｖ１）
Ｎ２  ＝  ［｛Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）｝ｘＶ１＋ｎ１ｘｖ１］／（Ｖ１＋ｖ１）
Ｖ２  ＝  Ｖ１＋ｖ１
【００１３】
また、アンモニア処理装置は、第１〜第（ｎ−１）ガスに含まれるアンモニアの一部を分解する、第１〜第（ｎ−１）アンモニア分解触媒を備えた第１〜第（ｎ−１）触媒塔と、第１〜第（ｎ−１）触媒塔から排出された第１〜第（ｎ−１）ガスを冷却する第１〜第（ｎ−１）冷却器と、第ｎガスに含まれるアンモニアの一部又は全部を分解する第ｎアンモニア分解触媒を備えた第ｎ触媒塔とを備え、計算機は、予め測定された、アンモニアを含有するガスを供給量Ｖｋ’で第ｋ触媒塔に供給した際の第ｋ触媒塔におけるアンモニア分解率ρｋ’（％）、および、その供給量Ｖｋ’の入力手段、並びに、第ｋ触媒塔への第ｋガスの供給量Ｖｋの入力手段を更に備え、計算機は、下記式に基づいて、入力されたρｋ’、Ｖｋ’、および、Ｖｋから、第ｋ触媒塔における第ｋガスのアンモニア分解率ρｋを更に計算しても良い（但し、１≦ｋ≦ｎであり、２≦ｎであり、ｋおよびｎは整数である）。
ρｋ（％）  ＝  ｛１−（１−ρｋ’（％）／１００）Ｖｋ’／Ｖｋ｝ｘ１００
さらに、計算機は、予め測定された、アンモニア濃度がＮｋ’であって温度がＴｋｉｎ’であるガスに含まれるアンモニアを第ｋ触媒塔において分解した際の、前記第ｋ触媒塔に供給されたガスの温度Ｔｋｉｎ’、第ｋ触媒塔から排出されたガスの温度Ｔｋｏｕｔ’、および、そのアンモニア濃度Ｎｋ’の入力手段、並びに、第ｋ触媒塔に供給される、第ｋガスのアンモニア濃度Ｎｋ、および、第ｋガスの温度Ｔｋｉｎの入力手段を更に備え、入力されたＴｋｉｎ’、Ｔｋｏｕｔ’、Ｎｋ’、Ｎｋ、および、Ｔｋｉｎから、第ｋ触媒塔から排出される第ｋガスの温度Ｔｋｏｕｔを、下記式に基づいて更に計算することが好ましい。
Ｔｋｏｕｔ  ＝  Ｔｋｉｎ＋｛（Ｔｋｏｕｔ’−Ｔｋｉｎ’）ｘ（Ｎｋ／Ｎｋ’）ｘ（Ｖｋ／Ｖｋ’）ｘ（ρｋ／ρｋ’）｝
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、アンモニアを効率良く分解するアンモニア処理装置を設計することができる、設計支援システムを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の一実施形態にかかる、アンモニア処理装置の設計支援システムの構成を説明するための模式図である。
【図２】本発明の一実施形態にかかる、アンモニア処理装置の外形を示す上面図である。
【図３】車載された図２に示すアンモニア処理装置の外形を示す側面図である。
【図４】本発明の別の実施形態にかかる、アンモニア処理装置の設計支援システムの構成を説明するための模式図である。
【図５】本発明のさらに別の実施形態にかかる、アンモニア処理装置の設計支援システムの構成を説明するための模式図である。
【図６】本発明のまた別の実施形態にかかる、アンモニア処理装置の設計支援システムの構成を説明するための模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の実施の形態を、実施例を挙げながら詳細に説明する。なお、本発明の目的、特徴、利点、および、そのアイデアは、本明細書の記載により、当業者には明らかであり、本明細書の記載から、当業者であれば容易に本発明を再現できる。以下に記載された発明の実施の形態及び具体的な実施例などは、本発明の好ましい実施態様を示すものであり、例示又は説明のために示されているのであって、本発明をそれらに限定するものではない。本明細書で開示されている本発明の意図並びに範囲内で、本明細書の記載に基づき、様々な改変並びに修飾ができることは、当業者にとって明らかである。
【００１７】
図１〜６を参照しつつ、本実施形態にかかるアンモニア処理装置の設計支援システム１００の構成について説明する。これら図のうち図１および図４〜６は、アンモニア処理装置の設計支援システム１００の全体構成を説明するための模式図である。
アンモニア処理装置の設計支援システム１００は、アンモニア処理装置１と計算機７０とを備える。
【００１８】
<<<アンモニア処理装置について>>>
図１に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置１は、加熱装置２と、第１触媒塔３と、冷却器４と、第２触媒塔５と、流量調整装置６とを備える。これらのうち、第１触媒塔３と第２触媒塔５とにおいて、アンモニアを分解する。ここで、「アンモニアを分解する」とは、アンモニアを異なる物質に変換することをいう。例えば、４ＮＨ３＋３Ｏ２→２Ｎ２＋６Ｈ２Ｏで示される反応によって、アンモニアを無害な窒素及び水に変換することが好ましい。
【００１９】
アンモニア処理装置１は、図２及び図３に示されるように、例えば組み立てられた状態でトラック２００に車載されても良い。ここで、図２は、アンモニア処理装置１の外形を示す上面図であり、図３は、トラック２００に車載されたアンモニア処理装置１の外形を示す側面図である。車載されたアンモニア処理装置１は、例えば、火力発電所や下水処理施設等のアンモニアを含有するガスを発生する設備の付近まで運ばれ、そして、アンモニアを貯蔵するアンモニアタンク７内に残留する、アンモニアガスを分解する。
具体的には、アンモニア処理装置１の流量調整装置６は、アンモニアタンク７内からアンモニア処理装置１へのアンモニアガスの供給量を調整する。このようにして供給量が調整されたアンモニアガスと、空気とが混合されることによって、アンモニアを含有する第１ガスが調製される。なお、本明細書で供給量などの「量」という場合、単位時間あたりの体積を表す。
ブロア８は、アンモニアを含有する第１ガスを、その供給量Ｖ１を調整しながら、アンモニア処理装置１の加熱装置２に供給する。
ここで、第１ガスのアンモニア濃度Ｎ１は、第１触媒塔３におけるアンモニア分解効率を考慮すれば高いことが好ましいが、アンモニアの分解反応は発熱反応であるので、ガスのアンモニア濃度が高いほど、分解反応で生じる発熱量が多くなって触媒塔の温度が上昇しやすく、この結果、環境汚染の原因となるＮＯｘやＮ２Ｏ等の副生成物の生成率が増大するという問題が生じた。このため、第１触媒塔３の温度が上昇しすぎないように、即ち、第１触媒塔３に供給される第１ガスに含まれるアンモニア濃度が高くなり過ぎないように、流量調整装置６によってアンモニアガスの供給量と、ブロア８によって第１ガスの供給量Ｖ１とを調整することが好ましい。
【００２０】
加熱装置２は、熱交換器２０と、ヒータ２１とを備える。
熱交換器２０は、ブロア８から供給された第１ガスと、第２触媒塔５から排出されたガスとを熱交換する。これによって、熱交換器２０は、第１ガスを加熱するとともに、第２触媒塔５から排出されたガスを冷却する。アンモニア処理装置１は、熱交換器２０を備えることによって、第１触媒塔３に供給される前の第１ガスを加熱することができるので、第１ガスに含まれるアンモニアを分解処理する際に必要なエネルギーを低減できる。
ヒータ２１は、熱交換器２０での加熱が十分でなかった場合、第１触媒塔３に供給される前の第１ガスを、必要に応じてさらに加熱する。加熱する温度は、第１触媒塔３において、第１ガスに含まれるアンモニアの一部に該当するρ１（％）分のみが分解されるような温度であることが好ましい（ここで、０＜ρ１＜１００である）。
なお、加熱装置２は、第１ガスを加熱することができる装置であれば特に限定されず、本実施形態においては、熱交換器２０とヒータ２１とを備えたが、例えば、熱交換器２０のみであっても良く、ヒータ２１のみであっても良い。
加熱装置２は、第１ガスの温度Ｔ１ｉｎが、第１触媒塔３において第１ガスに含まれるアンモニアの分解が起こる温度以上になるように加熱することが好ましい。この際に、第１触媒塔３の温度が高くなりすぎると、アンモニア分解反応の副生成物であるＮＯｘやＮ２Ｏ等の生成率が著しく上昇してしまうため、第１ガスの温度Ｔ１ｉｎが、これら副生成物の生成率を低く抑えられる温度に収まるように、第１ガスを加熱することがより好ましい。
【００２１】
第１触媒塔３は、第１アンモニア分解触媒層３０を備え、この第１アンモニア分解触媒３０によって、第１触媒塔３に供給された第１ガスに含まれるアンモニアの一部に該当するρ１（％）分を分解する。よって、アンモニアを濃度Ｎ１で含有する第１ガスを第１触媒塔３に供給した場合、第１触媒塔３から排出される第１ガスのアンモニア濃度は、Ｎ１ｘ（１−ρ１／１００）である。
第１触媒塔３におけるアンモニア分解反応は発熱反応であるので、温度がＴ１ｉｎである第１ガスを第１触媒塔３に供給した場合、第１触媒塔３から排出されるガスの温度はＴ１ｏｕｔにまで上昇する（ここで、Ｔ１ｉｎ＜Ｔ１ｏｕｔである）。第１触媒塔３内のガスの温度は、第１触媒塔３から排出される時に最も高くなると考えられるため、第１触媒塔３から排出されるガスの温度Ｔ１ｏｕｔが、アンモニア分解反応の副生成物の生成率を低く抑えられる温度を超えないように、第１触媒塔３に供給される第１ガスの温度Ｔ１ｉｎを設定することが好ましい。このようなＴ１ｉｎを、当業者は、第１触媒塔３における反応の様子を観測するなどの手法によって、適宜適切に設定することができる。
また、第１触媒塔に供給された第１ガスのアンモニア濃度Ｎ１を、第１触媒塔３における副生成物の生成率を低く抑えられる程度に抑えた場合、第１触媒塔３に供給された第１ガスの供給量Ｖ１と、第１触媒塔３から排出されたガスの排出量とは同じであると近似することができる。即ち、第１触媒塔３から排出されたガスの排出量は、第１ガスの供給量と同じ、Ｖ１となる。
【００２２】
なお、本実施形態では、第１触媒塔３が備えるアンモニア分解触媒は、第１アンモニア分解触媒層３０のように層状になっているが、第１触媒塔３に供給された第１ガスに含まれるアンモニアと接触することができればどのような形状であっても良く、例えば、第１ガスの流れに沿った直線状であっても良い。また、本実施形態では、第１触媒塔３は、アンモニア分解触媒として、第１アンモニア分解触媒層３０の１つのみを備えるが、複数のアンモニア分解触媒を備えても良い。アンモニア分解触媒が２つ以上ある場合に、それぞれが、同一の形状および／または組成であっても良く、異なる形状および／または組成であっても良い。
【００２３】
アンモニア処理装置１は、第１触媒塔３から排出された温度１ｏｕｔの第１ガスを冷却することによって、第２触媒塔５に供給される温度２ｉｎの第２ガスにする冷却器を備える（ここで、Ｔ１ｏｕｔ＞Ｔ２ｉｎである）。
例えば、図１に係るアンモニア処理装置１が備える冷却器４は、熱交換器４０と、この熱交換器４０に空気を送風するブロワ４１とを備えている。熱交換器４０は、第１触媒塔３から排出量Ｖ１にて排出された第１ガスと、ブロワ４１を介して供給される空気とを熱交換させる。これによって、冷却器４は、第１触媒塔３から排出された温度Ｔ１ｏｕｔの第１ガスを温度Ｔ３ｉｎにまで冷却し、第２触媒塔５に供給される第２ガスとする。
ここで、第２触媒塔５に供給される第２ガスの温度Ｔ３ｉｎは、第２触媒塔５において、第２ガスに含まれるアンモニアの一部または全部に該当する、ρ２（％）分を分解することができる程度に高く設定することが好ましい（但し、０＜ρ２≦１００）。さらに、第２触媒塔５において、副生成物であるＮＯｘやＮ２Ｏ等の生成率を低く抑えられる程度に、第２触媒塔５に供給される第２ガスの温度Ｔ３ｉｎを低く設定することがより好ましい。
なお、本実施形態に係る冷却器４は、熱交換によって第１触媒塔３から排出されたガスを冷却するため、冷却器４から排出されるガスの量は、第１触媒塔３から排出されたガスの排出量と同じＶ１である。よって、第２触媒塔５に供給される第２ガスの供給量Ｖ２は、Ｖ１となる。また、第２触媒塔５に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２は、第１触媒塔３から排出された第１ガスのアンモニア濃度と同じ、Ｎ１ｘ（１−ρ１／１００）である。
【００２４】
第２触媒塔５は、第２アンモニア分解触媒層５０を備え、供給量Ｖ２ｉｎで第２触媒塔５に供給された第２ガスに含まれる、第１触媒塔３で分解されなかった残りのアンモニアの一部又は全部に該当する、ρ２（％）分を分解する。よって、アンモニアを濃度Ｎ１で含有する第２ガスを第２触媒塔５に供給した場合、第２触媒塔５から排出されるガスに含まれるアンモニアの濃度は、Ｎ２ｘ（１−ρ２／１００）である。
第１触媒塔３の時と同様に、第２触媒塔５におけるアンモニア分解反応は発熱反応であるので、温度がＴ３ｉｎである第２ガスを第２触媒塔５に供給した場合、第２触媒塔５から排出される第２ガスの温度はＴ２ｏｕｔにまで上昇する（ここで、Ｔ３ｉｎ＜Ｔ２ｏｕｔである）。第２触媒塔５内のガスの温度は、第２触媒塔５から排出される時に最も高くなると考えられるため、第２触媒塔５から排出される第２ガスの温度Ｔ２ｏｕｔが、アンモニア分解反応の副生成物の生成率を低く抑えられる温度を超えないように、第２触媒塔５に供給される第２ガスの温度Ｔ３ｉｎを設定することが好ましい。
また、第２触媒塔に供給された第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２を、第２触媒塔５における副生成物の生成率を低く抑えられる程度に抑えた場合、第２触媒塔５に供給された第２ガスの供給量Ｖ２と、第２触媒塔５から排出された第２ガスの排出量とは同じであると近似することができる。即ち、第２触媒塔５から排出された第２ガスの排出量は、第２触媒塔５への第２ガスの供給量と同じ、Ｖ２となる。
本実施形態においては、第２アンモニア分解触媒層５０は、上述した第１アンモニア分解触媒層３０と同一の構成を有するが、第２触媒塔５に供給されたガスに含まれるアンモニアの一部又は全部を分解することができれば、第２触媒塔５が備えるアンモニア分解触媒の構成は特に限定されない。
【００２５】
上記実施形態においては、アンモニア処理装置１へのアンモニアガスの供給は、ブロア８からの第１触媒塔３への１箇所のみであったが、別の実施形態として、例えば図４に示されるように、第１触媒塔３から排出された第１ガスに、アンモニアを含有するガスを第１ガス混合器を用いて混合することによって、低減したアンモニア濃度を再び上昇させても良い。
図４に示される実施形態において、アンモニア処理装置１は、第１ガス混合器として、流量調整装置６’とブロア８’とを更に備えている。流量調整装置６’は、アンモニアタンク７内から供給されて、アンモニア処理装置１の第１触媒塔３から排出された第１ガスに混合されるアンモニアガスの量を調整する。このようにして供給量が調整されたアンモニアガスと、空気とが混合されることによって、第１触媒塔から排出される第１ガスに混合される、アンモニアを含有するガスが調製される。
ブロア８’は、このようにして調製された濃度ｎ１でアンモニアを含有するガスを、その供給量ｖ１を調整しながら、第１触媒塔３から排出された第１ガスに混合する。即ち、混合後の第１ガスのアンモニア濃度は、［｛Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）｝ｘＶ１＋ｎ１ｘｖ１］／（Ｖ１＋ｖ１）であり、量は、Ｖ１＋ｖ１である。
また、本実施形態に係る冷却器４は熱交換によってガスを冷却するため、冷却器４から排出され、第２触媒塔５に供給される第２ガスの供給量Ｖ２は、Ｖ１＋ｖ１となる。また、第２触媒塔５に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２は、［｛Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）｝ｘＶ１＋ｎ１ｘｖ１］／（Ｖ１＋ｖ１）である。
【００２６】
ここで、第１触媒塔から排出される第１ガスに混合される、アンモニアを含有するガスの濃度ｎ１は、第２触媒塔５におけるアンモニア分解効率を考慮すれば高いことが好ましいが、アンモニアの分解反応は発熱反応であるので、ガスのアンモニア濃度が高いほど、分解反応で生じる発熱量が多くなって触媒塔の温度が上昇しやすく、この結果、環境汚染の原因となるＮＯｘやＮ２Ｏ等の副生成物の生成率が増大するという問題が生じた。このため、第２触媒塔５の温度が上昇しすぎないように、即ち、第２触媒塔５に供給される第２ガスに含まれるアンモニア濃度が高くなり過ぎないように、流量調整装置６’によってアンモニアガスの供給量と、ブロア８’によってアンモニアを含有するガスの供給量ｖ１とを調整することが好ましい。
【００２７】
上記の各実施形態においては、冷却器４が、熱交換によって第１触媒塔３から排出された第１ガスを冷却したが、例えば、さらに別の実施形態として、図５に示されるように、第１触媒塔３から排出された第１ガスに、空気を混合することによって、第１触媒塔３から排出された第１ガスを冷却しても良い。
図５に示される実施形態において、冷却器４は、ブロア４１を備えている。ブロア４１は、第１触媒塔３から排出量Ｖ１にて排出された第１ガスに、供給量Ａ１にて温度Ｒ１の空気を混合する。これによって、冷却器４は、第１触媒塔３から排出された温度Ｔ１ｏｕｔの第１ガスを冷却し、温度Ｔ２ｉｎの第２触媒塔５に供給される第２ガスとする。よって、温度Ｔ２ｉｎは、｛（Ｔ１ｏｕｔｘＶ１）＋（Ｒ１ｘＡ１）｝／（Ｖ１＋Ａ１）となる。
また、本実施形態に係る冷却器４は、空気を混合することによって、第１触媒塔３から排出された第１ガスを冷却するため、冷却器４から排出され第２触媒塔へと供給される第２ガスの量Ｖ２は、第１触媒塔３から排出された第１ガスの排出量Ｖ１と空気の供給量Ａ１との合計、即ち、Ｖ１＋Ａ１となる。さらに、冷却器４から排出され第２触媒塔５へと供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２は、［｛Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）｝ｘＶ１］／（Ｖ１＋Ａ１）となる。
【００２８】
さらに別の実施形態として、図６に示されるように、冷却器４が、第１触媒塔３から排出された第１ガスに、アンモニアを含有するガスを混合することによって、第１触媒塔３から排出された第１ガスを冷却しても良い。
図６に示される実施形態において、アンモニア処理装置１は、アンモニア流量調整装置６’を更に備えている。加えて、冷却器４は、ブロア４１を備えている。アンモニア処理装置１のアンモニア流量調整装置６’は、アンモニアタンク７内からブロア４１へのアンモニアガスの供給量を調整する。このようにして供給量が調整されたアンモニアガスと、空気とが混合されることによって、第１触媒塔３から排出された第１ガスに混合される、アンモニアを含有するガスが調製される。
このようにして調製された濃度がｎ１であり温度がｔ１であるアンモニアを含有するガスを、ブロア４１は、供給量ｖ１で、第１触媒塔３から排出された第１ガスに混合する。これによって、冷却器４は、第１触媒塔３から排出された温度Ｔ１ｏｕｔの第１ガスを冷却し、温度Ｔ２ｉｎの第２触媒塔５に供給される第２ガスとする。よって、温度Ｔ２ｉｎは、｛（Ｔ１ｏｕｔｘＶ１）＋（ｔ１ｘｖ１）｝／（Ｖ１＋ｖ１）となる。
また、本実施形態に係る冷却器４は、アンモニアを含有するガスを混合することによって、第１触媒塔３から排出された第１ガスを冷却するため、冷却器４から排出され第２触媒塔へと供給される第２ガスの量Ｖ２は、第１触媒塔３から排出された第１ガスの排出量Ｖ１とアンモニアを含有するガスの供給量ｖ１との合計、即ち、Ｖ１＋ｖ１となる。さらに、冷却器４から排出され第２触媒塔へと供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２は、［｛Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）｝ｘＶ１＋ｎ１ｘｖ１］／（Ｖ１＋ｖ１）となる。
このようにして、アンモニアを含有するガスを第１触媒塔３から排出された第１ガスに混合することによって、第１触媒塔３から排出された第１ガスを冷却すると同時に、低減した第１ガスのアンモニア濃度を再び上昇させることができるので、第２触媒塔においてより効率良くアンモニアを分解することが可能となる。
【００２９】
なお、上記各実施形態においては、アンモニア処理装置１は、第１触媒塔３と第２触媒塔５との２個の触媒塔を備えたが、触媒塔の数は２個以上であれば特に限定されない。
例えば、さらに別の実施形態として、アンモニア処理装置１は、第１〜第ｎ触媒塔のｎ個の触媒塔を備えることができる（ここで、ｎは、２≦ｎを満たす整数である）。第１触媒塔が第１アンモニア分解触媒を備えるのと同様に、第ｎ触媒塔は第ｎアンモニア分解触媒を備える。また、第１触媒塔は、供給量Ｖ１ｉｎで供給される、アンモニアを含有する第１ガスに含まれるアンモニアの一部を、分解率ρ１（％）で分解するのと同様に、第ｋ触媒塔は、供給量Ｖｋｉｎで供給される、アンモニアを含有する第ｋガスに含まれるアンモニアの一部を分解率ρｋ（％）で分解する（ここで、ｋは、１≦ｋ≦ｎ−１を満たす整数であり、０＜ρｋ＜１００である）。なお、ｋ＝ｎの場合には、第ｋ触媒塔は、アンモニアを含有する第ｋガスに含まれるアンモニアの一部または全部を、分解率ρｋ（％）で分解する（即ち、ｋ＝ｎの場合、０＜ρｋ≦１００である）。
【００３０】
本実施形態のアンモニア処理装置１は、第１〜第（ｎ−１）冷却器の（ｎ−１）個の冷却器をさらに備える。各冷却器は、各触媒塔の間に配され、前の触媒塔から排出されたガスを冷却することによって、次の触媒塔におけるアンモニア分解反応に適した温度にする。例えば、第１冷却器は、第１触媒塔と第２触媒塔との間に配され、第１触媒塔から排出された温度Ｔ１ｏｕｔの第１ガスを冷却することによって、第２触媒塔におけるアンモニア分解反応に適した温度Ｔ２ｉｎの第２ガスにするのと同様に、第ｋ冷却器は、第ｋ触媒塔と第（ｋ＋１）触媒塔との間に配され、第ｋ触媒塔から排出された温度Ｔｋｏｕｔの第ｋガスを冷却することによって、第（ｋ＋１）触媒塔におけるアンモニア分解反応に適した温度Ｔ（ｋ＋１）ｉｎの第（ｋ＋１）ガスにする（ここで、ｋは、１≦ｋ≦ｎ−１を満たす整数である）。
【００３１】
上述したように、本発明に係るアンモニア処理装置１は、アンモニア処理装置１に供給されたアンモニアを、第１触媒塔３と第２触媒塔５との少なくとも２段階で分解する。
一般的に、アンモニア処理装置では、触媒塔に供給するガスのアンモニア濃度を高めて、アンモニアの分解効率を高めることが望まれているが、アンモニアの分解反応は発熱反応であるので、ガスのアンモニア濃度が高いほど、分解反応で生じる発熱量が多くなって触媒塔の温度が上昇しやすく、この結果、環境汚染の原因となるＮＯｘやＮ２Ｏ等の副生成物の生成率が増大するという問題が生じた。このため、従来の、触媒塔を１つしか備えないアンモニア処理装置では、副生成物の発生を抑制しつつ、例えば２％を超えるような高濃度のアンモニアを分解することは困難であった。
これに対して、アンモニア処理装置１は、第１触媒塔３において、第１ガスに含まれるアンモニアの一部のみを分解するので、第１ガスに含まれるアンモニア全部を分解する場合に比べて、アンモニアの分解反応による発熱量を低減でき、第１触媒塔３の温度の上昇を抑制できる。
そして、第１触媒塔３から排出されたガスを、冷却器４によって冷却してから第２触媒塔５に供給する。第２触媒塔５に供給されたガスは、第１触媒塔３でアンモニアの一部が分解されているため、アンモニア濃度が低減しており、第２触媒塔５の温度は、第２触媒塔５に供給されるガスの温度およびアンモニア濃度に基づいて定まることから、第２触媒塔５では、第１触媒塔３においてガスのアンモニア濃度が低減した分及び冷却器４で処理ガスが冷却された分、第２触媒塔５における温度上昇を抑制できる。
この結果、本発明に係るアンモニア処理装置１では、触媒塔の温度上昇を抑制することが可能となるので、副生成物の発生を抑制しつつ、第１ガスのアンモニア濃度が２％を超えるような高濃度のアンモニアを分解できる。
【００３２】
<<<アンモニア処理装置の設計支援システム全体について>>>
図１に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の評価支援システムは、上述のアンモニア処理装置１の他に、計算機７０、第１ガス供給量測定器８Ａ、第１ガスアンモニア濃度測定器８Ｂ、第１温度測定器２１Ａ、および、第２温度測定器４０Ａを備える。
【００３３】
第１ガス供給量測定器８Ａは、アンモニアを含有する第１ガスの供給量Ｖ１を測定する。第１ガスアンモニア濃度測定器８Ｂは、第１ガスに含まれるアンモニアの濃度Ｎ１を測定する。第１温度測定器２１Ａは、第１触媒塔３に供給される第１ガスの温度Ｔ１を測定する。そして、第２温度測定器４０Ａは、冷却器４によって冷却されたガスの温度Ｔ３を測定する。
【００３４】
計算機７０は、以下の（１）〜（４）に記載の値を入力することができる入力手段７１を備える。
（１）第１ガス供給量測定器８Ａ、第１ガスアンモニア濃度測定器８Ｂ、第１温度測定器２１Ａ、および、第２温度測定器４０Ａによって測定された値、即ち、今回測定された、第１触媒塔３に供給される第１ガスの供給量Ｖ１、第１触媒塔３に供給される第１ガスに含まれるアンモニアの濃度Ｎ１、第１触媒塔３に供給される第１ガスの温度Ｔ１ｉｎ、および、冷却器４によって冷却された第２ガスの温度Ｔ３ｉｎである値。
なお、「今回測定された」とは、「本発明に係る設計支援システムを実施する際に測定された」ことを意味し、例えば、「今回測定された、第１触媒塔３に供給される第１ガスの供給量Ｖ１」とは、本発明に係る設計支援システムを実施する際に測定された、第１触媒塔３に供給される第１ガスの供給量Ｖ１を意味する。
（２）今回算出された、第２触媒塔５への第２ガスの供給量Ｖ２である値。
なお、「今回算出された」とは、「本発明に係る設計支援システムを実施する際に算出された」ことを意味し、例えば、「今回算出された、第２触媒塔５への第２ガスの供給量Ｖ２」とは、本発明に係る設計支援システムを実施する際に、例えば、第１触媒塔３への第１ガスの供給量Ｖ１などのＶ２以外の値から算出することによって得られたＶ２を意味する。
（３）予め測定された、第１触媒塔３にアンモニアを含有するガスを供給量Ｖ１’で供給した際の第１触媒塔３におけるアンモニア分解率ρ１’（％）、および、その供給量Ｖ１’、並びに、予め測定された、第２触媒塔５にアンモニアを含有するガスを供給量Ｖ２’で供給した際の第２触媒塔５におけるアンモニア分解率ρ２’（％）、および、その供給量Ｖ２’である値。
なお、「予め測定された」とは、「本発明にかかる設計支援システムを実施する前に測定された」ことを意味し、例えば、「予め測定された、アンモニアを含有するガスを第１触媒塔３に供給量Ｖ１’で供給した際の第１触媒塔３におけるアンモニア分解率ρ１’（％）」とは、本発明にかかる設計支援システムを実施する前に、実際に、第１触媒塔３に供給量Ｖ１’でアンモニアを含有するガスを供給し、その際の第１触媒塔３におけるアンモニア分解率ρ１’（％）を測定することによって得られたρ１’（％）を意味する。
予め測定された際の、第１触媒塔３に供給されたアンモニアを含有するガスの供給量Ｖ１’は、第１ガスの第１触媒塔３への供給量Ｖ１と同じであっても良く、異なっていても良い。また、予め測定された際の、第２触媒塔５に供給されたアンモニアを含有するガスの供給量Ｖ２’は、第２ガスの第２触媒塔５への供給量Ｖ２と同じであっても良く、異なっていても良い。
（４）予め測定された、アンモニア濃度がＮ１’％であって温度がＴ１ｉｎ’であるガスに含まれるアンモニアを第１触媒塔３において分解した際の、第１触媒塔３に供給されたガスの温度Ｔ１ｉｎ’、および、第１触媒塔３から排出されたガスの温度Ｔ１ｏｕｔ’、並びに、予め測定された、アンモニア濃度がＮ２’％であって温度がＴ２ｉｎ’であるガスに含まれるアンモニアを第２触媒塔において分解した際の、第２触媒塔５に供給されたガスの温度Ｔ２ｉｎ’、および、第２触媒塔５から排出されたガスの温度Ｔ２ｏｕｔ’である値。
予め測定された際の、第１触媒塔３に供給されたガスの温度Ｔ１ｉｎ’、および、第２触媒塔５に供給されたガスの温度Ｔ２ｉｎ’は、それぞれ、第１触媒塔３に供給された第１ガスの温度Ｔ１ｉｎ、および、第２触媒塔５に供給された第２ガスの温度Ｔ２ｉｎと同じであっても良く、異なっていても良い。
【００３５】
計算機７０は、入力手段７１に入力された値を用いて、アンモニア処理装置１においてアンモニアを効率良く分解する条件を計算することができる。この結果、本発明に係るアンモニア処理装置の設計支援システムは、アンモニアを効率良く分解するアンモニア処理装置の条件を予測することによって、アンモニア処理装置の設計を支援することができる。
例えば、予め測定された、アンモニアを含有するガスを供給量Ｖ１’で第１触媒塔３に供給した際の第１触媒塔３におけるアンモニア分解率ρ１’（％）、および、その供給量Ｖ１’、並びに、第１触媒塔３への第１ガスの供給量Ｖ１が入力されることによって、下記式に基づいて、目的とする第１触媒塔３におけるアンモニア分解率ρ１を計算することができる。
ρ１（％）  ＝  ｛１−（１−ρ１’（％）／１００）Ｖ１’／Ｖ１｝ｘ１００
【００３６】
さらに、予め測定された、アンモニア濃度がＮ１’％であって温度がＴ１ｉｎ’であるガスに含まれるアンモニアを第１触媒塔３において分解した際の、第１触媒塔３に供給されたガスの温度Ｔ１ｉｎ’、第１触媒塔３から排出されたガスの温度Ｔ１ｏｕｔ’、および、そのアンモニア濃度Ｎ１’、並びに、第１触媒塔３に供給される第１ガスに含まれるアンモニアの濃度Ｎ１、および、その第１ガスの温度Ｔ１ｉｎが入力されることによって、下記式に基づいて、第１触媒塔３から排出される第１ガスの温度Ｔ１ｏｕｔを計算することができる。
Ｔ１ｏｕｔ  ＝  Ｔ１ｉｎ＋｛（Ｔ１ｏｕｔ’−Ｔ１ｉｎ’）ｘ（Ｎ１／Ｎ１’）ｘ（Ｖ１／Ｖ１’）ｘ（ρ１／ρ１’）｝
【００３７】
さらに、下記式に基づいて、第２触媒塔５への第２ガスの供給量Ｖ２、および、アンモニア濃度Ｎ２を計算することができる。
Ｖ２  ＝  Ｖ１
Ｎ２  ＝  Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）
【００３８】
さらに、予め測定された、アンモニアを含有するガスを供給量Ｖ２’で第２触媒塔５に供給した際の第２触媒塔５におけるアンモニア分解率ρ２’（％）が入力されることによって、下記式に基づいて、第２触媒塔５におけるアンモニア分解率ρ２’を計算することができる。
ρ２（％）  ＝  ｛１−（１−ρ２’（％）／１００）Ｖ２’／Ｖ２｝ｘ１００
【００３９】
さらに、予め測定された、アンモニア濃度がＮ２’％であって温度がＴ２ｉｎ’であるガスに含まれるアンモニアを第２触媒塔５において分解した際の、第２触媒塔５に供給されたガスの温度Ｔ２ｉｎ’、第２触媒塔５から排出されたガスの温度Ｔ２ｏｕｔ’、および、そのアンモニア濃度Ｎ２’、並びに、今回測定された第２触媒塔５に供給される第２ガスの温度Ｔ２ｉｎが入力されることによって、下記式に基づいて、第２触媒塔５から排出される第２ガスの温度Ｔ２ｏｕｔを計算することができる。
Ｔ２ｏｕｔ  ＝  Ｔ２ｉｎ＋｛（Ｔ２ｏｕｔ’−Ｔ２ｉｎ’）ｘ（Ｎ２／Ｎ２’）ｘ（Ｖ２／Ｖ２’）ｘ（ρ２／ρ２’）｝
【００４０】
次に、図４に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の設計支援システムについて説明する。上述の図１に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の設計支援システムと比較すると、第１混合ガス供給量測定器８Ａ’、および、第１混合アンモニア濃度測定器８Ｂ’を更に備える点で異なる。
第１混合ガス供給量測定器８Ａ’は、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合される、アンモニアを含有するガスの供給量ｖ１を測定する。また、第１混合アンモニア濃度測定器８Ｂ’は、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合される、アンモニアを含有するガスのアンモニア濃度ｎ１を測定する。
【００４１】
計算機７０が備える入力手段７１は、図１に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の設計支援システムと比較すると、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合されるアンモニアを含有するガスの、供給量ｖ１、および、アンモニア濃度ｎ１を更に入力できる点で異なる。
【００４２】
計算機７０は、入力手段７１に入力された値を用いて、アンモニア処理装置１においてアンモニアを効率良く分解する条件を計算することができる。この結果、本発明に係るアンモニア処理装置の設計支援システムは、アンモニアを効率良く分解するアンモニア処理装置の条件を予測することによって、アンモニア処理装置の設計を支援することができる。
下記２式に基づく計算については、上述の図１に示される実施形態に係るアンモニア処理装置１の設計支援システムと同じである。
ρ１（％）  ＝  ｛１−（１−ρ１’（％）／１００）Ｖ１’／Ｖ１｝ｘ１００
Ｔ１ｏｕｔ  ＝  Ｔ１ｉｎ＋｛（Ｔ１ｏｕｔ’−Ｔ１ｉｎ’）ｘ（Ｎ１／Ｎ１’）ｘ（Ｖ１／Ｖ１’）ｘ（ρ１／ρ１’）｝
【００４３】
さらに、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合される、アンモニアを含有するガスの供給量ｖ１が入力されることによって、下記式に基づいて、第２触媒塔５への第２ガスの供給量Ｖ２を計算することができる。
Ｖ２  ＝  Ｖ１＋ｖ１
【００４４】
さらに、第１触媒塔から排出される第１ガスに混合される、アンモニアを含有するガスのアンモニア濃度ｎ１が入力されることによって、下記式に基づいて、第２触媒塔に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２を計算することができる。
Ｎ２  ＝  ［｛Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）｝ｘＶ１＋ｎ１ｘｖ１］／（Ｖ１＋ｖ１）
【００４５】
また、下記２式に基づく計算については、上述の図１に示される実施形態に係るアンモニア処理装置１の設計支援システムと同じである。
ρ２（％）  ＝  ｛１−（１−ρ２’（％）／１００）Ｖ２’／Ｖ２｝ｘ１００
Ｔ２ｏｕｔ  ＝  Ｔ２ｉｎ＋｛（Ｔ２ｏｕｔ’−Ｔ２ｉｎ’）ｘ（Ｎ２／Ｎ２’）ｘ（Ｖ２／Ｖ２’）ｘ（ρ２／ρ２’）｝
【００４６】
次に、図５に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の設計支援システムについて説明する。上述の図１に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の設計支援システムと比較すると、第２温度測定器４０Ａを備えないが、第１空気量測定器４１Ａおよび第１空気温度測定器４２を備える点で異なる。
第１空気量測定器４１Ａは、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合される空気の量Ａ１を測定する。第１空気温度測定器４２は、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合される空気の温度Ｒ１を測定する。
【００４７】
計算機７０が備える入力手段７１は、図１に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の評価支援システムと比較すると、冷却器４によって冷却された第２ガスの温度Ｔ３ｉｎの値を入力することができないが、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合される空気の量Ａ１、および、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合される空気の温度Ｒ１を入力できる点で異なる。
【００４８】
計算機７０は、入力手段７１に入力された値を用いて、アンモニア処理装置１においてアンモニアを効率良く分解する条件を計算することができる。この結果、本発明に係るアンモニア処理装置の設計支援システムは、アンモニアを効率良く分解するアンモニア処理装置の条件を予測することによって、アンモニア処理装置の設計を支援することができる。
下記２式に基づく計算については、上述の図１に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の評価支援システムと同じである。
ρ１（％）  ＝  ｛１−（１−ρ１’（％）／１００）Ｖ１’／Ｖ１｝ｘ１００
Ｔ１ｏｕｔ  ＝  Ｔ１ｉｎ＋｛（Ｔ１ｏｕｔ’−Ｔ１ｉｎ’）ｘ（Ｎ１／Ｎ１’）ｘ（Ｖ１／Ｖ１’）ｘ（ρ１／ρ１’）｝
【００４９】
さらに、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合される空気の量Ａ１が入力されることによって、下記式に基づいて、第２触媒塔５に供給される第２ガスの、供給量Ｖ２、および／または、アンモニア濃度Ｎ２を計算することができる。
Ｖ２  ＝  Ｖ１＋Ａ１
Ｎ２  ＝  ［｛Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）｝ｘＶ１］／（Ｖ１＋Ａ１）
【００５０】
さらに、第１触媒塔から排出される第１ガスに混合される空気の温度Ｒ１が入力されることによって、下記式に基づいて、第２触媒塔に供給される第２ガスの温度Ｔ２ｉｎを計算することができる。
Ｔ２ｉｎ  ＝｛（Ｔ１ｏｕｔｘＶ１）＋（Ｒ１ｘＡ１）｝／（Ｖ１＋Ａ１）
【００５１】
また、下記２式に基づく計算については、上述の図１に示される実施形態に係るアンモニア処理装置１の設計支援システムと同じである。
ρ２（％）  ＝  ｛１−（１−ρ２’（％）／１００）Ｖ２’／Ｖ２｝ｘ１００
Ｔ２ｏｕｔ  ＝  Ｔ２ｉｎ＋｛（Ｔ２ｏｕｔ’−Ｔ２ｉｎ’）ｘ（Ｎ２／Ｎ２’）ｘ（Ｖ２／Ｖ２’）ｘ（ρ２／ρ２’）｝
【００５２】
次に、図６に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の設計支援システムについて説明する。上述の図１に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の設計支援システムと比較すると、第２温度測定器４０Ａを備えないが、第１混合ガス供給量測定器４１Ａ、第１混合アンモニア濃度測定器４１Ｂ、および、第１混合ガス温度測定器４２を備える点で異なる。
第１混合ガス供給量測定器４１Ａは、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合される、アンモニアを含有するガスの供給量ｖ１を測定する。第１混合アンモニア濃度測定器４１Ｂは、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合される、アンモニアを含有するガスのアンモニア濃度ｎ１を測定する。また、第１混合ガス温度測定器４２は、第１触媒塔から排出される第１ガスに混合される、アンモニアを含有するガスの温度ｔ１を測定する。
【００５３】
計算機７０が備える入力手段７１は、図１に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の評価支援システムと比較すると、冷却器４によって冷却された第２ガスの温度Ｔ３ｉｎの値を入力することができないが、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合されるアンモニアを含有するガスの供給量ｖ１、そのアンモニア濃度ｎ１、および、その温度ｔ１を入力できる点で異なる。
【００５４】
計算機７０は、入力手段７１に入力された値を用いて、アンモニア処理装置１においてアンモニアを効率良く分解する条件を計算することができる。この結果、本発明に係るアンモニア処理装置の設計支援システムは、アンモニアを効率良く分解するアンモニア処理装置の条件を予測することによって、アンモニア処理装置の設計を支援することができる。
下記２式に基づく計算については、上述の図１に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の評価支援システムと同じである。
ρ１（％）  ＝  ｛１−（１−ρ１’（％）／１００）Ｖ１’／Ｖ１｝ｘ１００
Ｔ１ｏｕｔ  ＝  Ｔ１ｉｎ＋｛（Ｔ１ｏｕｔ’−Ｔ１ｉｎ’）ｘ（Ｎ１／Ｎ１’）ｘ（Ｖ１／Ｖ１’）ｘ（ρ１／ρ１’）｝
【００５５】
さらに、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合されるアンモニアを含有するガスの供給量ｖ１が入力されることによって、下記式に基づいて、第２触媒塔５に供給される第２ガスの供給量Ｖ２を計算することができる。
Ｖ２  ＝  Ｖ１＋ｖ１
【００５６】
さらに、第１触媒塔３から排出される第１ガスに混合されるアンモニアを含有するガスのアンモニア濃度ｎ１が入力されることによって、下記式に基づいて、第２触媒塔５に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２を計算することができる。
Ｎ２  ＝  ［｛Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）｝ｘＶ１＋ｎ１ｘｖ１］／（Ｖ１＋ｖ１）
【００５７】
さらに、第１ガスに混合されるアンモニアを含有するガスの温度ｔ１が入力されることによって、下記式に基づいて、第２触媒塔５に供給される第２ガスの温度Ｔ２ｉｎを計算することができる。
Ｔ２ｉｎ  ＝  ｛（Ｔ１ｏｕｔｘＶ１）＋（ｔ１ｘｖ１）｝／（Ｖ１＋ｖ１）
【００５８】
また、下記２式に基づく計算については、上述の図１に示される実施形態に係るアンモニア処理装置１の設計支援システムと同じである。
ρ２（％）  ＝  ｛１−（１−ρ２’（％）／１００）Ｖ２’／Ｖ２｝ｘ１００
Ｔ２ｏｕｔ  ＝  Ｔ２ｉｎ＋｛（Ｔ２ｏｕｔ’−Ｔ２ｉｎ’）ｘ（Ｎ２／Ｎ２’）ｘ（Ｖ２／Ｖ２’）ｘ（ρ２／ρ２’）｝
【００５９】
上記各実施形態においては、２個の触媒塔と１個の冷却器とを備えるアンモニア処理装置を例にして、本発明に係るアンモニア処理装置の設計支援システムについて説明したが、以下に、第１〜第ｎ触媒塔のｎ個の触媒塔と、第１〜第（ｎ−１）冷却器の（ｎ−１）個の冷却器とを備えるアンモニア処理装置の設計支援システムについて説明する。
上述の図１および４〜６に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置の設計支援システムと比較すると、計算機は、以下の（５）〜（８）の入力手段をさらに備える点で異なる。
（５）予め測定された、アンモニアを含有するガスを供給量Ｖｋ’で第ｋ触媒塔に供給した際の第ｋ触媒塔におけるアンモニア分解率ρｋ’（％）、および、その供給量Ｖｋ’である値。
（６）今回算出された、第ｋ触媒塔への第ｋガスの供給量Ｖｋである値。
（７）予め測定された、アンモニア濃度がＮｎ’であって温度がＴｎｉｎ’であるガスに含まれるアンモニアを第ｎ触媒塔において分解した際の、前記第ｎ触媒塔に供給されたガスの温度Ｔｎｉｎ’、第１触媒塔から排出されたガスの温度Ｔｎｏｕｔ’、および、そのアンモニア濃度Ｎｎ’である値。
（８）今回算出された、第ｋ触媒塔に供給される、第ｋガスのアンモニア濃度Ｎｋ、および、第ｋガスの温度Ｔｋｉｎである値。
【００６０】
計算機は、入力手段に入力された値を用いて、アンモニア処理装置においてアンモニアを効率良く分解する条件を計算することができる。この結果、本発明に係るアンモニア処理装置の設計支援システムは、アンモニアを効率良く分解するアンモニア処理装置の条件を予測することによって、アンモニア処理装置の設計を支援することができる。
【００６１】
即ち、下記式に基づいて、第ｋ触媒塔における第ｋガスのアンモニア分解率ρｋを計算することができる。
ρｋ（％）  ＝  ｛１−（１−ρｋ’（％）／１００）Ｖｋ’／Ｖｋ｝ｘ１００
【００６２】
また、下記式に基づいて、第ｋ触媒塔から排出される第ｋガスの温度Ｔｋｏｕｔを計算することができる。
Ｔｋｏｕｔ  ＝  Ｔｋｉｎ＋｛（Ｔｋｏｕｔ’−Ｔｋｉｎ’）ｘ（Ｎｋ／Ｎｋ’）ｘ（Ｖｋ／Ｖｋ’）ｘ（ρｋ／ρｋ’）｝
【００６３】
このように、本発明のアンモニア処理装置の設計支援システムによれば、実際にアンモニア処理装置を製造しなくても、各触媒塔についての基礎実験を行うだけで、アンモニア処理装置全体についてアンモニアを効率良く分解する条件を予測し、アンモニア処理装置の設計を支援することが可能となる。
【実施例】
【００６４】
以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明するが、本発明の範囲は下記の実施例に限定されることはない。
【００６５】
図５に示される実施形態にかかるアンモニア処理装置１について、実際に、アンモニアを効率良く分解できる条件を予測した。
まず、第１触媒塔３および第２触媒塔５についての基礎実験として、以下のことを行った。
アンモニア分解触媒０．０１ｍ３を備える第１触媒塔３に、濃度１％でアンモニアを含有するガスを、空間速度（Space Velocity，ＳＶ）１０００００（１／ｈ）で供給したところ、アンモニア分解率は９５．０％であった。従って、「予め測定された、第１触媒塔３へのアンモニアを含有するガスの供給量Ｖ１’」として１０００ｍ３／ｈという値が得られ、「この際の第１触媒塔３におけるアンモニア分解率ρ１’」として９５．０％という値が得られた。
さらに、第１触媒塔３に、温度が２６０℃であって、濃度１％でアンモニアを含有するガスを、ＳＶ２５０００で供給したところ、第１触媒塔３から排出されたガスの温度は３６０℃であった。従って、「予め測定された、アンモニア濃度がＮ１’％であって温度がＴ１ｉｎ’であるガスに含まれるアンモニアを第１触媒塔３において分解した際の、第１触媒塔３に供給されたガスの温度Ｔ１ｉｎ’」として２６０℃という値が得られ、「この際の第１触媒塔３から排出されたガスの温度Ｔ１ｏｕｔ’」として３６０℃という値が得られ、さらに、「そのアンモニア濃度Ｎ１’」として１％という値が得られた。
なお、本実施例においては、第１触媒塔３と第２触媒塔５とは同じ構造であるため、「予め測定された、第２触媒塔５へのアンモニアを含有するガスの供給量Ｖ２’」の値としてＶ１’の値、即ち、１０００ｍ３／ｈとの値を用いることができ、また、「この際の第２触媒塔５におけるアンモニア分解率ρ２’」としてρ１’の値、即ち、９５．０％との値を用いることができる。同様に、「予め測定された、アンモニア濃度がＮ２’％であって温度がＴ２ｉｎ’であるガスに含まれるアンモニアを第２触媒塔５において分解した際の、第２触媒塔５に供給されたガスの温度Ｔ２ｉｎ’」の値としてＴ１ｉｎ’の値、即ち、２６０℃との値を用い、「この際の第２触媒塔５から排出されたガスの温度Ｔ２ｏｕｔ’」としてＴ１ｏｕｔ’の値、即ち、３６０℃との値を用い、さらに、「そのアンモニア濃度Ｎ２’」としてＮ１’の値、即ち、１％という値を用いることができる。
【００６６】
第１触媒塔３に第１ガスを１０１１ｍ３／ｈの流量にて供給する場合の、第１触媒塔３におけるアンモニア分解率ρ１を予測したい場合には、入力手段７１に、Ｖ１’＝１０００ｍ３／ｈ、ρ１’＝９５．０％、および、Ｖ１＝１０１１ｍ３／ｈを入力する。そうすると、計算機７０は、下式に基づいて、Ｖ１＝１０１１ｍ３／ｈである場合の第１触媒塔３におけるアンモニア分解率ρ１は９４．８％であると計算することができる。
ρ１（％）  ＝  ｛１−（１−ρ１’（％）／１００）Ｖ１’／Ｖ１｝ｘ１００
【００６７】
引き続き、第１触媒塔３に供給する第１ガスに含まれるアンモニアの量が１１ｍ３／ｈであって、第１触媒塔３に供給する第１ガスの温度が２６０℃である場合の、第１触媒塔から排出されるガスの温度Ｔ１ｏｕｔを予測したい場合には、入力手段７１に、Ｔ１ｉｎ’＝２６０℃、Ｔ１ｏｕｔ’＝３６０℃、Ｔ１ｉｎ＝２６０℃、Ｎ１’＝１％、および、Ｎ１＝１．０９％を更に入力する。そうすると、計算機７０は、下式に基づいて、この場合の第１触媒塔３から排出されるガスの温度Ｔ１ｏｕｔは３７０℃であると計算することができる。
Ｔ１ｏｕｔ  ＝  Ｔ１ｉｎ＋｛（Ｔ１ｏｕｔ’−Ｔ１ｉｎ’）ｘ（Ｎ１／Ｎ１’）ｘ（Ｖ１／Ｖ１’）ｘ（ρ１／ρ１’）｝
【００６８】
さらに、第１触媒塔３から排出されたガスに、空気を４００ｍ３／ｈの流量にて混合する場合の、第２触媒塔５への第２ガスの供給量Ｖ２を予測したい場合には、入力手段７１に、Ａ１＝４００ｍ３／ｈを更に入力する。そうすると、計算機７０は、下式に基づいて、Ａ１＝４００ｍ３／ｈである場合の、第２触媒塔５への第２ガスの供給量Ｖ２は１４１１ｍ３／ｈであると計算することができる。
Ｖ２  ＝  Ｖ１＋Ａ１
また、第２触媒塔５に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２を予測したい場合には、計算機７０は、下式に基づいて、Ａ１＝４００ｍ３／ｈである場合の、第２触媒塔５に供給される第２ガスのアンモニア濃度Ｎ２は０．０４％であると計算することができる。
Ｎ２  ＝  ［｛Ｎ１ｘ（１−ρ１（％）／１００）｝ｘＶ１］／（Ｖ１＋Ａ１）
【００６９】
引き続き、第１触媒塔３から排出されたガスに混合される空気の温度Ｒ１が４０℃である場合の、第２触媒塔に供給される第２ガスの温度Ｔ２ｉｎを予測したい場合には、入力手段７１に、Ｒ１＝４０℃を更に入力する。そうすると、計算機７０は、下式に基づいて、この場合の第２触媒塔に供給される第２ガスの温度Ｔ２ｉｎは２７６℃であると計算することができる。
Ｔ２ｉｎ  ＝｛（Ｔ１ｏｕｔｘＶ１）＋（Ｒ１ｘＡ１）｝／（Ｖ１＋Ａ１）
【００７０】
さらに、第２触媒塔５におけるアンモニア分解率ρ２を予測したい場合には、入力手段７１に、Ｖ２’＝１０００ｍ３／ｈ、および、ρ２’＝９５．０％を更に入力する。そうすると、計算機７０は、下式に基づいて、この場合の第２触媒塔５におけるアンモニア分解率ρ２は８８．０％であると計算することができる。
ρ２（％）  ＝  ｛１−（１−ρ２’（％）／１００）Ｖ２’／Ｖ２｝ｘ１００
【００７１】
引き続き、第２触媒塔５から排出されるガスの温度Ｔ２ｏｕｔを予測したい場合には、入力手段７１に、Ｔ２ｉｎ’＝２６０℃、Ｔ２ｏｕｔ’＝３６０℃、および、Ｎ２’＝１％を更に入力する。そうすると、計算機７０は、下式に基づいて、第２触媒塔５から排出されるガスの温度Ｔ２ｏｕｔは２８１℃であると計算することができる。
Ｔ２ｏｕｔ  ＝  Ｔ２ｉｎ＋｛（Ｔ２ｏｕｔ’−Ｔ２ｉｎ’）ｘ（Ｎ２／Ｎ２’）ｘ（Ｖ２／Ｖ２’）ｘ（ρ２／ρ２’）｝
【符号の説明】
【００７２】
１…アンモニア処理装置，２…加熱装置，３…第１触媒塔，４…冷却器，５…第２触媒塔，６、６’…流量調整装置，７…アンモニアタンク，８、８’…ブロワ，８Ａ、８Ａ’…第１ガス供給量測定器、第１混合ガス供給量測定器，８Ｂ、８Ｂ’…第１ガスアンモニア濃度測定器、第１混合アンモニア濃度測定器，２０…熱交換器，２１…ヒータ，２１Ａ…第１温度測定器，３０…第１アンモニア分解触媒層，４０…熱交換器，４０Ａ…第２温度測定器，４１…ブロワ，４１Ａ…第１空気量測定器、第１混合ガス供給量測定器，４１Ｂ…第１混合アンモニア濃度測定器，４２…第１空気温度測定器、第１混合ガス温度測定器，５０…第２アンモニア分解触媒層，７０…計算機，７１…入力手段，１００…アンモニア処理装置の設計支援システム，２００…トラック
【図１】
0005642827.tif 000002
【図２】
0005642827.tif 000003
【図３】
0005642827.tif 000004
【図４】
0005642827.tif 000005
【図５】
0005642827.tif 000006
【図６】
0005642827.tif 000007