(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を減圧させるノズル部（１４ａ）から噴射される高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引し、前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された吸引冷媒と前記噴射冷媒とを混合させて昇圧させるエジェクタ（１４）と、
前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１５）と、
冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口（１４ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１８）とを備え、
前記流出側蒸発器（１５）は、前記空気流れと熱交換する冷媒が流通する複数の流出側チューブ（２１）および前記複数の流出側チューブ（２１）に対する冷媒の分配、集合の機能を果たす流出側タンク部（１５ｂ）とを有し、
前記吸引側蒸発器（１８）は、前記空気流れと熱交換する冷媒が流通する複数の吸引側チューブ（２１）および前記複数の吸引側チューブ（２１）に対する冷媒の分配、集合の機能を果たす吸引側タンク部（１８ｂ）とを有し、
前記流出側蒸発器（１５）および前記吸引側蒸発器（１８）は、冷却対象空間に送風される空気流れに対して、互いに直列に配置されており、
前記エジェクタ（１４）、前記流出側タンク部（１５ｂ）および前記吸引側タンク部（１８ｂ）は、それぞれの長手方向が互いに平行に配置され、
前記エジェクタ（１４）、前記流出側蒸発器（１５）および前記吸引側蒸発器（１８）は、一体に組み付けられて一体化ユニット（２０）を構成しており、
前記一体化ユニット（２０）のうち前記長手方向の一端側における部位には冷媒入口（２４）が設けられ、
前記冷媒入口（２４）から流入した冷媒のうち一部の冷媒は前記ノズル部（１４ａ）へ流入し、前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒は、前記流出側タンク部（１５ｂ）の内部のうち前記長手方向の他端側に形成された流出側通路（３２）に流入し、
前記流出側通路（３２）を出た冷媒は、前記複数の流出側チューブ（２１）のうち前記流出側タンク部（１５ｂ）における前記長手方向の他端側の部位に接続された他端側流出側チューブ（２１）へ流入し、
前記他端側流出側チューブ（２１）から流出した冷媒は、前記複数の流出側チューブ（２１）のうち前記流出側タンク部（１５ｂ）における前記長手方向の一端側の部位に接続された一端側流出側チューブ（２１）へ流入し、
前記一端側流出側チューブ（２１）から流出した冷媒は前記流出側タンク部（１５ｂ）の内部のうち前記長手方向の一端側に形成された一端側流出側タンク部（３１）を通過して前記流出側蒸発器（１５）の外部へ流出し、
前記冷媒入口（２４）から流入した冷媒のうち残余の冷媒は、前記吸引側タンク部（１８ｂ）の内部のうち前記長手方向の一端側の部位に形成された一端側吸引側タンク部（３６）に流入し、前記一端側吸引側タンク部（３６）の冷媒は、前記複数の吸引側チューブ（２１）のうち前記吸引側タンク部（１８ｂ）における前記長手方向の一端側の部位に接続された一端側吸引側チューブ（２１）へ流入し、
前記一端側吸引側チューブ（２１）から流出した冷媒は、前記複数の吸引側チューブ（２１）のうち前記吸引側タンク部（１８ｂ）における前記長手方向の他端側の部位に接続された他端側吸引側チューブ（２１）へ流入し、
前記他端側吸引側チューブ（２１）から流出した冷媒は、前記吸引側タンク部（１８ｂ）の内部に形成された吸引側通路（３５ｂ）に流入し、前記吸引側通路（３５ｂ）の冷媒は前記冷媒吸引口（１４ｂ）へ吸引されることを特徴とする蒸発器ユニット。
【請求項２】
前記吸引側蒸発器（１８）は、前記吸引側タンク部（１８ｂ）の内部空間の少なくとも一部を、前記吸引側チューブ（２１）に近い側のチューブ側空間（３４）と、前記吸引側チューブ（２１）から遠い側の反チューブ側空間（３５ｂ）とに仕切る仕切部（３７）を有し、
前記吸引側通路は、前記反チューブ側空間（３５ｂ）で構成されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器ユニット。
【請求項３】
前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒が流入する前記流出側タンク部（１５ｂ）内に形成される空間の長手方向垂直断面積をＡｏとし、前記吸引側通路（３５ｂ）の長手方向垂直断面積をＡｉ１とし、前記チューブ側空間（３４）の長手方向垂直断面積をＡｉ２としたときに、
Ａｉ２≦Ａｉ１≦Ａｏ
となっていることを特徴とする請求項２に記載の蒸発器ユニット。
【請求項４】
前記他端側吸引側チューブ（２１）のチューブ本数（Ｎｉ４）は、前記一端側吸引側チューブ（２１）のチューブ本数（Ｎｉ１）以上であることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項５】
前記一端側流出側チューブ（２１）のチューブ本数（Ｎｏ２）は、前記他端側流出側チューブ（２１）のチューブ本数（Ｎｏ１）以上であることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項６】
前記冷媒入口（２４）と、前記冷媒入口（２４）から流入した冷媒を前記ノズル部（１４ａ）側および前記一端側吸引側チューブ（２１）側へ流出させる流入通路とが形成されたジョイント（２６）を備え、
前記ジョイント（２６）は、前記エジェクタ（１４）の前記一端側に配置されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項７】
前記ジョイント（２６）の前記流入通路には、前記流入通路を流れる冷媒流れを旋回させる旋回流発生機構が設けられていることを特徴とする請求項６に記載の蒸発器ユニット。
【請求項８】
前記ジョイント（２６）には、前記流出側蒸発器（１５）から冷媒を流出させる流出通路が形成されていることを特徴とする請求項６または７に記載の蒸発器ユニット。
【請求項９】
前記流出側タンク部（１５ｂ）および前記吸引側タンク部（１８ｂ）とは異なるタンクであって、前記エジェクタ（１４）を収容する収容タンク部（２３）を備え、
前記流出側タンク部（１５ｂ）には、その内周面と外周面とを貫通する流出側貫通孔（４８）が設けられ、
前記収容タンク部（２３）には、その内周面と外周面とを貫通し、かつ前記流出側貫通孔（４８）と連通する流出側連通孔（４７）が設けられ、
前記収容タンク部（２３）の内部空間は、前記流出側貫通孔（４８）および前記流出側連通孔（４７）によって前記流出側タンク部（１５ｂ）の内部空間と連通し、
前記流出側連通孔（４７）の開口縁部には、前記流出側タンク部（１５ｂ）に対する前記収容タンク部（２３）の組み付け方向に沿って突出するリブ（４７ａ）が形成され、
前記リブ（４７ａ）は、前記流出側貫通孔（４８）に挿入されていることを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項１０】
前記流出側蒸発器（１５）および前記吸引側蒸発器（１８）は、一対のプレート同士を接合することによって前記流出側チューブ（２１）および前記吸引側チューブ（２１）が形成されるチューブプレート（６０）を有し、前記チューブプレート（６０）を複数積層して形成された積層型熱交換器にて構成されていることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項１１】
前記流出側蒸発器（１５）および前記吸引側蒸発器（１８）は、前記流出側チューブ（２１）および前記吸引側チューブ（２１）が蛇行状に曲げられたサーペンタイン型熱交換器にて構成されていることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エジェクタ式冷凍サイクルに適用される蒸発器ユニットに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、冷媒減圧手段としてのエジェクタ、エジェクタのディフューザ部から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器、および、エジェクタの冷媒吸引口に吸引される冷媒を蒸発させる吸引側蒸発器を備え、流出側蒸発器および吸引側蒸発器の双方の蒸発器にて冷媒に吸熱作用を発揮させるエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。
【０００３】
この種のエジェクタ式冷凍サイクルでは、ディフューザ部の冷媒昇圧作用によって、流出側蒸発器における冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を吸引側蒸発器における冷媒蒸発圧力よりも上昇させることができるので、それぞれの蒸発器において異なる温度帯で冷媒を蒸発させることができる。さらに、流出側蒸発器から流出した冷媒を圧縮機へ吸入させることで、圧縮機吸入冷媒圧力を上昇させて、圧縮機の消費動力を低減させることができる。
【０００４】
ところで、エジェクタ式冷凍サイクルに適用されるエジェクタは、一般的に、略円筒形状に形成され、長手方向一端側に冷媒流入口が設けられ、他端側に冷媒流出口が設けられ、さらに、冷媒流入口と冷媒流出口との間の円筒壁面に冷媒吸引口が設けられている。従って、エジェクタ式冷凍サイクルでは、冷媒流入出口のみを有する減圧手段を備える通常の冷凍サイクルに対して、エジェクタと他のサイクル構成機器との接続が複雑化しやすい。
【０００５】
このため、エジェクタ式冷凍サイクルでは、通常の冷凍サイクルに対して、冷房装置、冷凍装置等の製品へ搭載する際の搭載性が悪化しやすい。これに対して、例えば、特許文献１、２には、エジェクタ式冷凍サイクルの製品への搭載性を向上させる手段として、エジェクタ、流出側蒸発器、吸引側蒸発器等を蒸発器ユニットとして一体化する手段が開示されている。
【０００６】
さらに、特許文献１、２の蒸発器ユニットでは、冷却対象流体である空気の流れに対して、流出側蒸発器および吸引側蒸発器を直列に配置して、双方の蒸発器にて同一の冷却対象空間に送風される空気を冷却できるようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００７−５７２２２号公報
【特許文献２】特開２００７−１９２４６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ところが、特許文献１に開示された蒸発器ユニットでは、空気流れ方向から見たときに、流出側蒸発器の熱交換コア部のうち冷媒流れ下流側領域と吸引側蒸発器内の熱交換コア部のうち冷媒流れ下流側領域が重合配置されているため、蒸発器ユニットから吹き出される空気に温度分布が生じてしまう。
【０００９】
その理由は、蒸発器における熱交換コア部のうち冷媒流れ下流側領域は、冷媒が気相状態となり過熱度を有しているからである。つまり、双方の蒸発器の熱交換コア部のうち冷媒流れ下流側領域（以下、過熱度領域という）を通過する空気は、冷媒から顕熱分の吸熱しかされないので、蒸発潜熱分を吸熱された空気に対して充分に冷却されない。その結果、特許文献１の蒸発器ユニットでは、吹き出される空気に温度分布が生じてしまう。
【００１０】
これに対して、特許文献２の蒸発器ユニットでは、空気流れ方向から見たときに、流出側蒸発器の過熱度領域と吸引側蒸発器の過熱度領域が重合しないように配置して、蒸発器ユニットから吹き出される空気の温度分布の抑制を狙っている。ところが、前述の如く、エジェクタは、略円筒形状に形成され、冷媒流入口、冷媒流出口および冷媒吸引口のおおよその位置が決定されている。
【００１１】
このため、特許文献２の蒸発器ユニットでは、流出側蒸発器の一部と吸引側蒸発器を空気流れ下流側（風下側）に配置し、流出側蒸発器の残余の部分を空気流れ上流側（風上側）に配置する手段、エジェクタから流出した冷媒を強制的に風上側に配置した流出側蒸発器へ導く冷媒配管を追加する等の手段を採用して、空気流れ方向から見たときに、流出側蒸発器の過熱度領域と吸引側蒸発器の過熱度領域が重合しないように配置している。
【００１２】
しかしながら、流出側蒸発器における冷媒蒸発温度は吸引側蒸発器の冷媒蒸発温度よりも高いので、特許文献２の蒸発器ユニットのように、流出側蒸発器の一部を風下側に配置に配置してしまうと、この流出側蒸発器の一部から吹き出される空気と吸引側蒸発器から吹き出される空気との間に温度差が生じる。その結果、蒸発器ユニットから吹き出される空気の温度分布を充分に抑制できない。
【００１３】
また、エジェクタから流出した冷媒を強制的に風上側に配置した流出側蒸発器へ導く冷媒配管を追加すると、蒸発器ユニットの小型化が妨げられるとともに、ディフューザ部にて昇圧した冷媒が、冷媒配管を通過する際の圧力損失によって圧力降下してしまう。その結果、前述した圧縮機の消費動力を低減させることによるサイクル効率（ＣＯＰ）向上効果を充分に得ることができなくなってしまう。
【００１４】
本発明は、上記点に鑑み、エジェクタ式冷凍サイクルに適用した際に、吹き出される空気の温度分布を充分に抑制すること、および、サイクル効率を充分に向上させることの両立が可能な蒸発器ユニットを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷媒を減圧させるノズル部（１４ａ）から噴射される高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引し、前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された吸引冷媒と前記噴射冷媒とを混合させて昇圧させるエジェクタ（１４）と、
前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１５）と、
冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口（１４ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１８）とを備え、
前記流出側蒸発器（１５）は、前記空気流れと熱交換する冷媒が流通する複数の流出側チューブ（２１）および前記複数の流出側チューブ（２１）に対する冷媒の分配、集合の機能を果たす流出側タンク部（１５ｂ）とを有し、
前記吸引側蒸発器（１８）は、前記空気流れと熱交換する冷媒が流通する複数の吸引側チューブ（２１）および前記複数の吸引側チューブ（２１）に対する冷媒の分配、集合の機能を果たす吸引側タンク部（１８ｂ）とを有し、
前記流出側蒸発器（１５）および前記吸引側蒸発器（１８）は、冷却対象空間に送風される空気流れに対して、互いに直列に配置されており、
前記エジェクタ（１４）、前記流出側タンク部（１５ｂ）および前記吸引側タンク部（１８ｂ）は、それぞれの長手方向が互いに平行に配置され、
前記エジェクタ（１４）、前記流出側蒸発器（１５）および前記吸引側蒸発器（１８）は、一体に組み付けられて一体化ユニット（２０）を構成しており、
前記一体化ユニット（２０）のうち前記長手方向の一端側における部位には冷媒入口（２４）が設けられ、
前記冷媒入口（２４）から流入した冷媒のうち一部の冷媒は前記ノズル部（１４ａ）へ流入し、前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒は、前記流出側タンク部（１５ｂ）の内部のうち前記長手方向の他端側に形成された流出側通路（３２）に流入し、
前記流出側通路（３２）を出た冷媒は、前記複数の流出側チューブ（２１）のうち前記流出側タンク部（１５ｂ）における前記長手方向の他端側の部位に接続された他端側流出側チューブ（２１）へ流入し、
前記他端側流出側チューブ（２１）から流出した冷媒は、前記複数の流出側チューブ（２１）のうち前記流出側タンク部（１５ｂ）における前記長手方向の一端側の部位に接続された一端側流出側チューブ（２１）へ流入し、
前記一端側流出側チューブ（２１）から流出した冷媒は前記流出側タンク部（１５ｂ）の内部のうち前記長手方向の一端側に形成された一端側流出側タンク部（３１）を通過して前記流出側蒸発器（１５）の外部へ流出し、
前記冷媒入口（２４）から流入した冷媒のうち残余の冷媒は、前記吸引側タンク部（１８ｂ）の内部のうち前記長手方向の一端側の部位に形成された一端側吸引側タンク部（３６）に流入し、前記一端側吸引側タンク部（３６）の冷媒は、前記複数の吸引側チューブ（２１）のうち前記吸引側タンク部（１８ｂ）における前記長手方向の一端側の部位に接続された一端側吸引側チューブ（２１）へ流入し、
前記一端側吸引側チューブ（２１）から流出した冷媒は、前記複数の吸引側チューブ（２１）のうち前記吸引側タンク部（１８ｂ）における前記長手方向の他端側の部位に接続された他端側吸引側チューブ（２１）へ流入し、
前記他端側吸引側チューブ（２１）から流出した冷媒は、前記吸引側タンク部（１８ｂ）の内部に形成された吸引側通路（３５ｂ）に流入し、前記吸引側通路（３５ｂ）の冷媒は前記冷媒吸引口（１４ｂ）へ吸引されることを特徴とする。
【００１６】
これによると、流出側蒸発器（１５）の過熱度領域（ＳＨ１）がエジェクタ（１４）の長手方向の一端側に形成され、吸引側蒸発器（１８）の過熱度領域（ＳＨ２）がエジェクタ（１４）の長手方向の他端側に形成されることとなるので、流出側蒸発器（１５）の過熱度領域（ＳＨ１）と吸引側蒸発器（１８）の過熱度領域（ＳＨ２）とが重なることがない（後述する図２、図３を参照）。このため、吹き出される空気に温度分布が生じることを充分に抑制することができる。
【００１７】
また、エジェクタ（１４）から流出した冷媒を流出側蒸発器（１５）へ導くための冷媒流路を、冷媒配管を用いることなく、流出側タンク部（１５ｂ）の内部に形成された流出側通路（３２）で構成しているので、エジェクタ（１４）にて昇圧した冷媒の圧力損失を抑制できる。その結果、エジェクタ（１４）によるサイクル効率（ＣＯＰ）向上効果、すなわち圧縮機の消費動力を低減させることによるＣＯＰ向上効果を充分に得ることができる。
【００１８】
請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の蒸発器ユニットにおいて、前記吸引側蒸発器（１８）は、前記吸引側タンク部（１８ｂ）の内部空間の少なくとも一部を、前記吸引側チューブ（２１）に近い側のチューブ側空間（３４）と、前記吸引側チューブ（２１）から遠い側の反チューブ側空間（３５ｂ）とに仕切る仕切部（３７）を有し、
前記吸引側通路は、前記反チューブ側空間（３５ｂ）で構成されていることを特徴とする。これにより、簡素な構成にて吸引側通路（３５ｂ）を形成することができる。
【００１９】
請求項３に記載の発明では、請求項２に記載の蒸発器ユニットにおいて、前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒が流入する前記流出側タンク部（１５ｂ）内に形成される空間の長手方向垂直断面積をＡｏとし、前記吸引側通路（３５ｂ）の長手方向垂直断面積をＡｉ１とし、前記チューブ側空間（３４）の長手方向垂直断面積をＡｉ２としたときに、
Ａｉ２≦Ａｉ１≦Ａｏ
となっていることを特徴とする。
【００２０】
これによると、流出側タンク部（１５ｂ）、吸引側通路（３５ｂ）、およびチューブ側空間（３４）の長手方向垂直断面積が、冷媒が流れる順番に応じて増加することとなるので、冷媒流速に応じて断面積が増加することとなる。これは、流出側蒸発器（１５）および吸引側蒸発器（１８）では、冷媒が蒸発して乾き度が高くなるにつれて流速が増加するからである。
【００２１】
したがって、冷媒流速に応じて断面積が増加するので、冷媒流速の増加に伴う圧損の増加を抑制することができ、ひいては性能を向上できる。
【００２２】
請求項４に記載の発明では、請求項１ないし３のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、前記他端側吸引側チューブ（２１）のチューブ本数（Ｎｉ４）は、前記一端側吸引側チューブ（２１）のチューブ本数（Ｎｉ１）以上であることを特徴とする。
【００２３】
これによると、チューブ群の総断面積が、冷媒が流れる順番に応じて増加することとなるので、上記した請求項３に記載の発明と同様の作用効果を得ることができる。
【００２４】
請求項５に記載の発明では、請求項１ないし４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、前記一端側流出側チューブ（２１）のチューブ本数（Ｎｏ２）は、前記他端側流出側チューブ（２１）のチューブ本数（Ｎｏ１）以上であることを特徴とする。
【００２５】
これにより、上記した請求項４に記載の発明と同様の作用効果を得ることができる。
【００２６】
請求項６に記載の発明では、請求項１ないし５のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、前記冷媒入口（２４）と、前記冷媒入口（２４）から流入した冷媒を前記ノズル部（１４ａ）側および前記一端側吸引側チューブ（２１）側へ流出させる流入通路とが形成されたジョイント（２６）を備え、
前記ジョイント（２６）は、前記エジェクタ（１４）の前記一端側に配置されていることを特徴とする。
【００２７】
請求項７に記載の発明では、請求項６に記載の蒸発器ユニットにおいて、前記ジョイント（２６）の前記流入通路には、前記流入通路を流れる冷媒流れを旋回させる旋回流発生機構が設けられていることを特徴とする。
【００２８】
これにより、ジョイント（２６）によって冷媒の気液を分離することができるので、気液分離器をユニットに効率的に一体化できる。
【００２９】
請求項８に記載の発明では、請求項６または７に記載の蒸発器ユニットにおいて、前記ジョイント（２６）には、前記流出側蒸発器（１５）から冷媒を流出させる流出通路が形成されていることを特徴とする。
【００３０】
これにより、冷媒入口（２４）および冷媒出口（２５）をジョイント（２６）に集約できるので、ユニット体格を小型化できるとともにユニット搭載性を向上できる。
【００３１】
請求項９に記載の発明では、請求項１ないし８のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、前記流出側タンク部（１５ｂ）および前記吸引側タンク部（１８ｂ）とは異なるタンクであって、前記エジェクタ（１４）を収容する収容タンク部（２３）を備え、
前記流出側タンク部（１５ｂ）には、その内周面と外周面とを貫通する流出側貫通孔（４８）が設けられ、
前記収容タンク部（２３）には、その内周面と外周面とを貫通し、かつ前記流出側貫通孔（４８）と連通する流出側連通孔（４７）が設けられ、
前記収容タンク部（２３）の内部空間は、前記流出側貫通孔（４８）および前記流出側連通孔（４７）によって前記流出側タンク部（１５ｂ）の内部空間と連通し、
前記流出側連通孔（４７）の開口縁部には、前記流出側タンク部（１５ｂ）に対する前記収容タンク部（２３）の組み付け方向に沿って突出するリブ（４７ａ）が形成され、
前記リブ（４７ａ）は、前記流出側貫通孔（４８）に挿入されていることを特徴とする。
【００３２】
これによると、リブ（４７ａ）は、流出側タンク部（１５ｂ）に対する収容タンク部（２３）の組み付け方向に沿って突出しているので、収容タンク部（２３）の組み付け性が良好である。
【００３３】
請求項１０に記載の発明では、請求項１ないし９のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、前記流出側蒸発器（１５）および前記吸引側蒸発器（１８）は、一対のプレート同士を接合することによって前記流出側チューブ（２１）および前記吸引側チューブ（２１）が形成されるチューブプレート（６０）を有し、前記チューブプレート（６０）を複数積層して形成された積層型熱交換器にて構成されていることを特徴とする。
【００３４】
請求項１１に記載の発明では、請求項１ないし９のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、前記流出側蒸発器（１５）および前記吸引側蒸発器（１８）は、前記流出側チューブ（２１）および前記吸引側チューブ（２１）が蛇行状に曲げられたサーペンタイン型熱交換器にて構成されていることを特徴とする。
【００３５】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】第１実施形態におけるエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２】第１実施形態における一体化ユニットの斜視図である。
【図３】図２の要部を拡大して示す斜視図である。
【図４】図２の要部を分解して示す分解斜視図である。
【図５】図２のプレート部材を示す正面図である。
【図６】図４のＡ−Ａ断面図、Ｂ−Ｂ断面図およびＣ−Ｃ断面図である。
【図７】図４の上側タンク部の分解斜視図である。
【図８】第１実施形態の第１変形例における一体化ユニットの斜視図である。
【図９】第１実施形態の第２変形例における上側タンク部の斜視図である。
【図１０】第１実施形態の第３〜第７変形例における上側タンク部の断面図である。
【図１１】第２実施形態における一体化ユニットの模式的な斜視図である。
【図１２】第３実施形態における一体化ユニットの模式的な斜視図である。
【図１３】第４実施形態における一体化ユニットの模式的な斜視図である。
【図１４】第５実施形態における一体化ユニットの模式的な斜視図である。
【図１５】第６実施形態における一体化ユニットの分解斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００３７】
（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態を説明する。図１は第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。
【００３８】
図１に示すエジェクタ式冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１１ａ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。
【００３９】
この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１１ａの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。
【００４０】
この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。
【００４１】
本実施形態では、冷媒としてフロン系、ＨＣ系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いているので、エジェクタ式冷凍サイクル１０は蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。したがって、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として機能する。
【００４２】
放熱器１２の出口側には温度式膨張弁１３が配置されている。この温度式膨張弁１３は放熱器１２からの液冷媒を減圧する減圧手段であって、圧縮機１１の吸入側通路に配置された感温部１３ａを有している。
【００４３】
温度式膨張弁１３は、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整するものである。
【００４４】
温度式膨張弁１３の出口側にエジェクタ１４が配置されている。このエジェクタ１４は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。
【００４５】
エジェクタ１４は、温度式膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）の通路面積を小さく絞って冷媒をさらに減圧膨張させるノズル部１４ａと、ノズル部１４ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、第２蒸発器１８からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口１４ｂとを備えている。
【００４６】
エジェクタ１４のうちノズル部１４ａおよび冷媒吸引口１４ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１４ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口１４ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１４ｃが設けられている。そして、混合部１４ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部１４ｄが配置されている。このディフューザ部１４ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。
【００４７】
エジェクタ１４の出口部（ディフューザ部１４ｄの先端部）側には第１蒸発器１５が接続され、この第１蒸発器１５の出口側は圧縮機１１の吸入側に接続されている。
【００４８】
温度式膨張弁１３の出口側には、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒流量Ｇｎと、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに流入する冷媒流量Ｇｅとを調整する流量分配器１６が配置されている。
【００４９】
流量分配器１６は、温度式膨張弁１３通過後の冷媒を、エジェクタ１４のノズル部１４ａの入口側と、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂの入口側とに分配する。
【００５０】
流量分配器１６とエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂとの間には絞り機構１７と第２蒸発器１８とが配置されている。絞り機構１７は第２蒸発器１８への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であり、第２蒸発器１８の入口側に配置されている。
【００５１】
本実施形態では、２つの蒸発器１５、１８を一体構造に組み付けるようになっている。この２つの蒸発器１５、１８を図示しないケース内に収納し、そして、このケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機１９により空気（被冷却空気）を矢印Ｆ１のごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１５、１８で冷却するようになっている。
【００５２】
２つの蒸発器１５、１８で冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより２つの蒸発器１５、１８にて共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。
【００５３】
すなわち、２つの蒸発器１５、１８は、冷却対象空間に送風される空気流れに対して、互いに直列に配置されている。より具体的には、２つの蒸発器１５、１８のうち、エジェクタ１４下流側の主流路に接続される第１蒸発器１５は空気流れＦ１の上流側（風上側）に配置され、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８は空気流れＦ１の下流側（風下側）に配置されている。
【００５４】
なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。
【００５５】
本実施形態では、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８、流量分配器１６および絞り機構１７を１つの一体化ユニット（蒸発器ユニット）２０として組み付けている。この一体化ユニット２０の具体例を図２〜図７により説明する。
【００５６】
図２は一体化ユニット２０の斜視図である。本例では２つの蒸発器１５、１８が１つの蒸発器構造として一体化されている。そのため、第１蒸発器１５は１つの蒸発器構造のうち空気流れＦ１の上流側領域を構成し、第２蒸発器１８は１つの蒸発器構造のうち空気流れＦ１の下流側領域を構成している。
【００５７】
第１蒸発器１５および第２蒸発器１８の基本的構成は同一であり、それぞれ熱交換コア部１５ａ、１８ａと、この熱交換コア部１５ａ、１８ａの上下両側に位置して水平方向に延びるタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃとを備えている。
【００５８】
熱交換コア部１５ａ、１８ａは、それぞれ上下方向に延びて冷媒が流通する複数の熱交換チューブ２１を備えている。これら複数のチューブ２１の間には、被熱交換媒体である被冷却空気が通る通路が形成されている。
【００５９】
これら複数のチューブ２１相互間には、チューブ２１と接合されるフィン２２が配置されている。チューブ２１およびフィン２２は熱交換コア部１５ａ、１８ａの左右方向に交互に積層配置されており、チューブ２１とフィン２２との積層構造によって熱交換コア部１５ａ、１８ａが形成されている。なお、フィン２２を備えないチューブ２１のみの構成によって熱交換コア部１５ａ、１８ａを形成してもよい。
【００６０】
なお図２ではフィン２２を一部のみ図示しているが、熱交換コア部１５ａ、１８ａの全域にフィン２２が配置され、熱交換コア部１５ａ、１８ａの全域にチューブ２１とフィン２２の積層構造が構成されている。そして、この積層構造の空隙部を電動送風機１９の送風空気が通過するようになっている。
【００６１】
チューブ２１は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向Ｆ１に沿って扁平になっている扁平チューブよりなる。フィン２２は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ２１の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大している。
【００６２】
熱交換コア部１５ａのチューブ２１と熱交換コア部１８ａのチューブ２１は互いに独立した冷媒通路を構成し、第１、第２蒸発器１５、１８の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは互いに独立した冷媒通路空間（タンク空間）を構成している。
【００６３】
第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃは熱交換コア部１５ａのチューブ２１の上下両端部が挿入されて接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１５ｂ、１５ｃの内部空間に連通している。
【００６４】
同様に、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは熱交換コア部１８ａのチューブ２１の上下両端部が挿入されて接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１８ｂ、１８ｃの内部空間に連通している。
【００６５】
これにより、上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは、それぞれ対応する熱交換コア部１５ａ、１８ａの複数のチューブ２１へ冷媒流れを分配したり、複数のチューブ２１からの冷媒流れを集合したりする役割を果たす。
【００６６】
上側タンク部１５ｂ、１８ｂのうちチューブ２１と反対側の面（図２、図３では上面）には、エジェクタ１４を収容する収容タンク部２３が設けられている。
【００６７】
エジェクタ１４および収容タンク部２３は、ノズル部１４ａの軸方向に延びる細長形状となっており、その長手方向が上側タンク部１５ｂ、１８ｂの長手方向（水平方向）と平行になるように、上側タンク部１５ｂ、１８ｂ同士の間に形成された谷間に配置されている。
【００６８】
より具体的には、エジェクタ１４および収容タンク部２３は、エジェクタ１４の長手方向一端部に形成されたエジェクタ１４の入口部が上側タンク部１５ｂ、１８ｂの長手方向一端側を向き、エジェクタ１４の長手方向他端部に形成されたエジェクタ１４の出口部が上側タンク部１５ｂ、１８ｂの長手方向他端側を向くように配置される。
【００６９】
なお、チューブ２１、フィン２２、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ等の蒸発器構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することにより、第１、第２蒸発器１５、１８の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。
【００７０】
さらに、エジェクタ１４および収容タンク部２３もアルミニウム材によって成形し、ろう付けにて第１、第２蒸発器１５、１８と一体に組み付けるようになっている。
【００７１】
一体化ユニット２０の冷媒入口２４および冷媒出口２５は、第１、第２蒸発器１５、１８のうち上側タンク部１５ｂ、１８ｂの長手方向一端部（図２、図３では左端部）に設けられたジョイント２６に形成されている。
【００７２】
ジョイント２６は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材にて成形され、上側タンク１５ｂ、１８ｂの側面部にろう付け固定されている。
【００７３】
ジョイント２６の冷媒入口２４はエジェクタ１４の入口部に連通し、ジョイント２６の冷媒出口２５は上側タンク部１５ｂの内部空間の長手方向一端部に連通している。
【００７４】
本実施形態では、図４に示すように、ジョイント２６は、冷媒入口２４および冷媒出口２５が形成されたブロック部材２６１と、複数枚（図４の例では４枚）のプレート部材２６２、２６３、２６４、２６５とが積層されて構成されている。
【００７５】
プレート部材２６２〜２６５には、冷媒入口２４からの冷媒が流れる流入通路を構成するに連通する流入通路孔２６２ａ、２６３ａ、２６４ａ、２６５ａと、冷媒出口２５へと冷媒が流れる流出通路を構成する流出通路孔２６２ｂ、２６３ｂ、２６４ｂ、２６５ｂとが形成されている。
【００７６】
４枚のプレート部材２６２〜２６５のうち中間に位置するプレート部材２６３において、流入通路孔２６３ａは、円形状の孔２６３ｃと、円形状の孔２６３ｃの最外周部に接線方向に接続される細長形状の孔２６３ｄとで構成されている。これに対し、残余のプレート部材２６２、２６４、２６５の流入通路孔２６２ａ、２６４ａ、２６５ａは円形状の孔で構成されている。
【００７７】
プレート部材２６３〜２６５の円形状の孔２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａは、プレート部材２６２〜２６５の積層方向に延びる円柱状空間を形成し、この円柱状空間は、図１の流量分配器１６における気液分離部１６ａを構成している。気液分離部１６ａは、流入通路を流れる冷媒流れを旋回させる旋回流発生機構として機能するものである。細長形状の孔２６３ｄは、冷媒入口２４からの冷媒を気液分離部１６ａに導く導入通路としての役割を果たす。
【００７８】
図５に示すように、冷媒入口２４からの冷媒が気液分離部１６ａの最外周部に接線方向に流入するので、気液分離部１６ａに流入した気液２相冷媒が気液分離部１６ａの円筒面に沿って旋回して流れて気液分離部１６ａの円筒面に液膜が生成される。このため気液分離部１６ａにおいて遠心力を利用して冷媒の気液を分離することができる。
【００７９】
円形状の孔２６３ｃと細長形状の孔２６３ｄとの間の角部２６３ｅは、曲率半径が極めて小さい尖った形状になっている。このような曲率半径が極めて小さい角部２６３ｅの成形は、プレート部材２６３に対して円形状の孔２６３ｃおよび細長形状の孔２６３ｄを打ち抜き加工することで可能となる。
【００８０】
ジョイント２６のうち気液分離部１６ａの出口部の周縁部は、収容タンク部２３の一端部にろう付け接合されている。収容タンク部２３の一端部は開口しているので、気液分離部１６ａで気液分離された冷媒はエジェクタ１４の一端部（入口部）に流入することとなる。
【００８１】
エジェクタ１４の一端部（入口部）は、図１の流量分配器１６における冷媒分配部１６ｂを構成している。冷媒分配部１６ｂは、気液分離部１６ａで気液分離された冷媒を、エジェクタ１４のノズル部１４ａ側と第２蒸発器１８側とに分配する役割を果たす。
【００８２】
具体的には、冷媒分配部１６ｂの中心部を流れる乾き度の高い気液２相冷媒は、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入し、冷媒分配部１６ｂの外周部を流れる乾き度の低い液相冷媒は、エジェクタ１４の円筒面に形成された絞り穴（図示せず）を通じて第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂに流入する。エジェクタ１４の絞り穴は図１の絞り機構１７を構成するものである。
【００８３】
図６は図３のＡ−Ａ断面図、Ｂ−Ｂ断面図およびＣ−Ｃ断面図である。図７は上側タンク部１５ｂ、１８ｂの分解斜視図である。
【００８４】
本実施形態では、上側タンク部１５ｂ、１８ｂを上側部材２７と下側部材２８の２つの部品に分割して成型し、収容タンク部２３を上下２つの半筒部材２９、３０に分割して成型している。
【００８５】
第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの内部には、上側タンク部１５ｂの内部空間を長手方向一方側の第１空間３１と長手方向他方側の第２空間３２とに仕切る仕切板３３がろう付けされている。
【００８６】
第１空間３１は第１蒸発器１５の複数のチューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割を果たすものである。第２空間３２は第１蒸発器１５の複数のチューブ２１に対して冷媒を分配する分配タンクの役割と、エジェクタ１４から流出した冷媒が流れる流出側通路の役割とを果たすものである。
【００８７】
第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部には、上側タンク部１８ｂの内部空間を第１〜第３の３つの空間３４〜３６に仕切る仕切部３７が設けられている。仕切部３７は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材にて成形され、上側タンク１８ｂの内壁面にろう付け固定されている。
【００８８】
仕切部３７は、上側タンク部１８ｂの長手方向と平行に延びる１枚の仕切板３７ａと、上側タンク部１８ｂの長手方向と直交する方向に延びる３枚の仕切板３７ｂ、３７ｃ、３７ｄとで構成されている。換言すれば、仕切板３７ａは、チューブ２１の長手方向と直交する方向に延びている。
【００８９】
第１空間３４は、上側タンク部１８ｂの長手方向中央部にて上側タンク部１８ｂの長手方向に延びる空間であり、第２蒸発器１８の複数のチューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割と、第２蒸発器１８の複数のチューブ２１に対して冷媒を分配する分配タンクの役割とを果たす。
【００９０】
第２空間３５は、上側タンク部１８ｂの長手方向中央部から長手方向他端部にかけて上側タンク部１８ｂの長手方向に延びる空間であり、仕切部３７の仕切板３７ａ、３７ｄによって第１空間３４に対して仕切られている。
【００９１】
第２空間３５は、第１空間３４の側方に位置して上側タンク部１８ｂの全断面にわたって形成された集合空間３５ａと、第１空間３４の上方に位置する吸引側通路３５ｂとで構成されている。
【００９２】
集合空間３５ａは、第２蒸発器１８の複数のチューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割を果たし、吸引側通路３５ｂは、集合空間３５ａで集合した冷媒をエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに導く冷媒通路の役割とを果たす。
【００９３】
仕切部３７の仕切板３７ａは、上側タンク部１８ｂの内部空間を、チューブ２１に近い側（下方側）の第１空間（チューブ側空間）３４と、チューブ２１から遠い側（上方側）の吸引側通路（反チューブ側空間）３５ｂとに仕切る役割を果たす。
【００９４】
第３空間３６は、上側タンク部１８ｂの長手方向一端部に形成されており、絞り機構１７通過後の冷媒を導く内部通路の役割と、導かれた冷媒を第２蒸発器１８の複数のチューブ２１に対して分配する分配タンクの役割とを果たす。
【００９５】
第２蒸発器１８の下側タンク部１８ｃの内部には、下側タンク部１８ｃの内部空間を長手方向一方側の第１空間３８と長手方向他方側の第２空間３９とに仕切る仕切板４０がろう付け固定されている。
【００９６】
第１空間３８は第２蒸発器１８の複数のチューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割を果たすものであり、第２空間３９は第２蒸発器１８の複数のチューブ２１に対して冷媒を分配する分配タンクの役割を果たすものである。
【００９７】
収容タンク部２３には、その内周面と外周面とを貫通し、かつエジェクタ１４の円筒面に形成された絞り機構１７と連通する連通孔４４が形成されている。この連通孔４４は、上側タンク部１８ｂの内周面と外周面とを貫通する貫通孔（図示せず）と重合している。これにより、絞り機構１７が上側タンク部１８ｂの第３空間３６に連通している。
【００９８】
同様に、図６（ｂ）に示すように、収容タンク部２３には、その内周面と外周面とを貫通し、かつエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂと連通する連通孔４５が形成され、この連通孔４５は、上側タンク部１８ｂに形成された貫通孔４６と重合している。これにより、上側タンク部１８ｂの吸引側通路３５ｂがエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに連通している。本実施形態では、連通孔４５および貫通孔４６は複数個ずつ設けられている。
【００９９】
同様に、図６（ｃ）に示すように、収容タンク部２３には、その内周面と外周面とを貫通し、かつエジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口部と連通する流出側連通孔４７が形成され、この流出側連通孔４７は、上側タンク部１５ｂの内周面と外周面とを貫通する流出側貫通孔４８と重合している。これにより、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口部が上側タンク部１５ｂ内の第２空間３２に連通している。本実施形態では、流出側連通孔４７および流出側貫通孔４８は複数個ずつ設けられている。
【０１００】
図６（ｂ）、（ｃ）に示すように、収容タンク部２３の連通孔４５、４７の開口縁部には、収容タンク部２３の外方側に向かって突出するリブ４５ａ、４７ａが形成されている。リブ４５ａ、４７ａは、収容タンク部２３に連通孔４５、４７をバーリング加工によって成形する際に形成される。
【０１０１】
リブ４５ａ、４７ａは、上側タンク部１５ｂに対する収容タンク部２３の組み付け方向に沿って突出している。換言すれば、リブ４５ａ、４７ａは、収容タンク部２３の円筒面の接線方向に突出している。
【０１０２】
本実施形態では、図７に示すように、収容タンク部２３の連通孔４４の開口縁部にも、リブ４５ａ、４７ａと同様のリブが形成されている。
【０１０３】
図６に示すように、上側タンク部１５ｂの内部空間の長手方向垂直断面積をＡｏとし、上側タンク部１８ｂ内の第２空間３５のうち吸引側通路３５ｂの長手方向垂直断面積をＡｉ１とし、上側タンク部１８ｂ内の第１空間３４の長手方向垂直断面積をＡｉ２としたときに、
Ａｉ２≦Ａｉ１≦Ａｏ
となっている。
【０１０４】
図４に示すように、複数のチューブ２１のうち上側タンク部１５ｂ内の第２空間３２に接続されたチューブ群のチューブ本数をＮｏ１とし、複数のチューブ２１のうち上側タンク部１５ｂ内の第１空間３１に接続されたチューブ群のチューブ本数をＮｏ２としたときに、
Ｎｏ１≦Ｎｏ２
となっている。
【０１０５】
複数のチューブ２１のうち上側タンク部１８ｂ内の第３空間３６に接続されたチューブ群のチューブ本数をＮｉ１とし、複数のチューブ２１のうち上側タンク部１８ｂ内の第１空間３４および下側タンク部１８ｃ内の第１空間３８に接続されたチューブ群のチューブ本数をＮｉ２とし、複数のチューブ２１のうち上側タンク部１８ｂ内の第１空間３４および下側タンク部１８ｃ内の第２空間３９に接続されたチューブ群のチューブ本数をＮｉ３とし、複数のチューブ２１のうち上側タンク部１８ｂ内の第２空間３５に接続されたチューブ群のチューブ本数をＮｉ４としたときに、
Ｎｉ１≦Ｎｉ２≦Ｎｉ３≦Ｎｉ４
となっている。
【０１０６】
以上の構成において一体化ユニット２０全体の冷媒流路を図２、図３により具体的に説明する。ジョイント２６の冷媒入口２４から流入した冷媒は、気液分離部１６ａの円筒面に沿って旋回して流れ、その旋回流の遠心力によって気液が分離される。
【０１０７】
これにより、ジョイント２６内の気液分離部１６ａに流入した冷媒の流れは、気液分離部１６ａの中心側を流れて収容タンク部２３内のエジェクタ１４のノズル部１４ａに向かう気液２相冷媒流と、気液分離部１６ａの円筒面に沿って流れてエジェクタ１４の円筒面に形成された絞り機構１７に向かう液相冷媒流とに分岐される。
【０１０８】
エジェクタ１４のノズル部１４ａに向かって流れる気液２相冷媒は、エジェクタ１４（ノズル部１４ａ→混合部１４ｃ→ディフューザ部１４ｄ）を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は矢印ａ１のように収容タンク部２３の内部空間を経て第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの第２空間３２に流入する。
【０１０９】
この第２空間３２の冷媒は熱交換コア部１５ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ａ２のように下降して下側タンク部１５ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク部１５ｃ内には仕切板が設けられていないので、この下側タンク部１５ｃの右側部から冷媒は矢印ａ３のように左側部へと移動する。
【０１１０】
この下側タンク部１５ｃの左側部の冷媒は熱交換コア部１５ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ａ４のように上昇して上側タンク部１５ｂの第１空間３１に流入し、さらに冷媒は矢印ａ５のように冷媒出口２５へと流れる。
【０１１１】
これに対し、収容タンク部２３内において絞り機構１７に向かう液相冷媒は絞り機構１７を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒（気液２相冷媒）は第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの第３空間３６に流入する。
【０１１２】
この第３空間３６は第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂのうち左側部に位置しており、この左側部の第３空間３６に流入した冷媒は、熱交換コア部１８ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ａ６のように下降して下側タンク部１８ｃ内の第１空間３８の左側部に流入する。この第１空間３８の左側部から冷媒は矢印ａ７のように第１空間３８の右側部へと移動する。この下側タンク部１８ｃの第１空間３８の右側部の冷媒は熱交換コア部１８ａの中央左側部の複数のチューブ２１を矢印ａ８のように上昇して上側タンク部１８ｂの長手方向中央部の第１空間３４の左側部に流入する。
【０１１３】
この第１空間３４の左側部から冷媒は矢印ａ９のように第１空間３４の右側部へと移動する。この上側タンク部１８ｂの第１空間３４の右側部の冷媒は熱交換コア部１８ａの中央右側部の複数のチューブ２１を矢印ａ１０のように下降して下側タンク部１８ｃの第２空間３９の左側部に流入する。
【０１１４】
この第２空間３９の左側部から冷媒は矢印ａ１１のように第２空間３９の右側部へと移動する。この下側タンク部１８ｃの第２空間３９の右側部の冷媒は熱交換コア部１８ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ａ１２のように上昇して上側タンク部１８ｂの第２空間３５のうちタンク全断面にわたって形成された集合空間３５ａに流入する。
【０１１５】
この集合空間３５ａには、図６（ｂ）の吸引側通路３５ｂを介してエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂが連通しているので、この集合空間３５ａ内の冷媒は矢印ａ１３のように吸引側通路３５ｂを経て冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。
【０１１６】
一体化ユニット２０は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２４および冷媒出口２５を１つずつ設けるだけでよい。
【０１１７】
次に、第１実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は温度式膨張弁１３を通過する。
【０１１８】
この温度式膨張弁１３では、第１蒸発器１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この温度式膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）は一体化ユニット２０に設けられた１つの冷媒入口２４に流入し、さらに流量分配器１６に流入する。
【０１１９】
流量分配器１６において冷媒流れは、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する主流と、絞り機構１７に流入する分岐流とに分流する。
【０１２０】
エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入した冷媒はノズル部１４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１４ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この高速度の噴射冷媒の流れによる冷媒圧力低下により、冷媒吸引口１４ｂから第２蒸発器１８通過後の分岐流れ冷媒（気相冷媒）を吸引する。
【０１２１】
ノズル部１４ａから噴射された冷媒と冷媒吸引口１４ｂに吸引された冷媒は、ノズル部１４ａ下流側の混合部１４ｃで混合してディフューザ部１４ｄに流入する。このディフューザ部１４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。
【０１２２】
そしてエジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから流出した冷媒は第１蒸発器１５を図２の矢印ａ２〜ａ４の流路にて流れる。この間に、第１蒸発器１５の熱交換コア部１５ａでは低温の低圧冷媒が矢印Ｆ１方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は１つの冷媒出口２５から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。
【０１２３】
一方、絞り機構１７に流入した分岐冷媒は絞り機構１７で減圧されて低圧冷媒（気液２相冷媒）となり、この低圧冷媒が第２蒸発器１８を図２の矢印ａ６〜ａ１２の流路にて流れる。この間に第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａでは、低温の低圧冷媒が、第１蒸発器１５通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。
【０１２４】
以上のごとく、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの下流側冷媒を第１蒸発器１５に供給するととともに、分岐流れ冷媒を絞り機構１７を通して第２蒸発器１８にも供給できるので第１、第２蒸発器１５、１８で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２蒸発器１５、１８の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して冷却対象空間を冷房（冷却）できる。
【０１２５】
その際に、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１４ｄで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１８の出口側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続されているから、ノズル部１４ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１８に作用させることができる。
【０１２６】
これにより、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１８の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。そして、冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５を空気流れ方向Ｆ１の上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８を空気流れ方向Ｆ１の下流側に配置しているから、第１蒸発器１５における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器１８における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。
【０１２７】
このため、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第１、第２蒸発器１５、１８の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部１４ｄでの昇圧作用により圧縮機１１の吸入圧を上昇して、圧縮機１１の駆動動力を低減できる。
【０１２８】
本実施形態によると、図２、図３に示すような冷媒流路を構成しているので、第１蒸発器１５の過熱度領域（冷媒流れ下流側領域）ＳＨ１と、第２蒸発器の過熱度領域ＳＨ２とが重なることがない。このため、吹き出される空気に温度分布が生じることを抑制できる。
【０１２９】
さらに、風上側に配置される第１蒸発器１５の全体が流出側蒸発器となり、風下側に配置される第２蒸発器１８の全体が吸引側蒸発器となる。このため、吹き出される空気に温度分布が生じることを一層抑制できる。
【０１３０】
なお、第１蒸発器１５のチューブ２１の全てが流出側チューブとなり、第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの全体が流出側タンク部となり、第２蒸発器１８のチューブ２１の全てが吸引側チューブとなり、第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの全体が吸引側タンク部となる。
【０１３１】
また、エジェクタ１４から流出した冷媒を第１蒸発器１５（流出側蒸発器）へ導くための冷媒流路を、冷媒配管を用いることなく、一体化ユニット２０内に形成しているので、一体化ユニット２０を小型化できるとともに、ディフューザ部１４ｄにて昇圧した冷媒の圧力損失を抑制できる。その結果、エジェクタ１４によるサイクル効率（ＣＯＰ）向上効果、すなわち圧縮機の消費動力を低減させることによるＣＯＰ向上効果を充分に得ることができる。
【０１３２】
特に、本実施形態では、エジェクタ１４の出口から第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂへの連通路を構成する連通孔４７、４８を複数個形成しているので、圧力損失を一層低減でき、かつ第１蒸発器１５の複数のチューブ２１への冷媒分配を均等化することができる。また、エジェクタ１４の出口から第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂへの連通路４７、４８をディフューザとして機能させることもできる。
【０１３３】
ここで、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒は、気液分離部１６ａで旋回して流れて分離した乾き度の高い気液２相冷媒である。このため、エジェクタ１４の出口から流出する冷媒も旋回流になっている。
【０１３４】
本実施形態では、図６（ｂ）に示すように、収容タンク部２３の連通孔４７の開口縁部に、収容タンク部２３の円筒面の接線方向に突出するリブ４７ａを形成しているので、エジェクタ１４の出口から流出した旋回流をスムーズに上側タンク部１５ｂへと導くことができる。
【０１３５】
さらに、リブ４７ａは、上側タンク部１５ｂに対する収容タンク部２３の組み付け方向に沿って突出しているので、上側タンク部１５ｂに対する収容タンク部２３の組み付け性が良好である。
【０１３６】
また、第１、第２蒸発器１５、１８では、冷媒が蒸発して乾き度が高くなるにつれて流速が増加して圧損が増加する。本実施形態では、冷媒流速に応じて断面積を増加させているので、冷媒流速の増加に伴う圧損の増加を抑制することができ、ひいては性能を向上できる。
【０１３７】
具体的には、第１に、上側タンク部１５ｂの内部空間の長手方向垂直断面積Ａｏ、上側タンク部１８ｂ内の第２空間３５のうち吸引側通路３５ｂの長手方向垂直断面積Ａｉ１、および上側タンク部１８ｂ内の第１空間３４の長手方向垂直断面積Ａｉ２を、
Ａｉ２≦Ａｉ１≦Ａｏ
としている。
【０１３８】
第２に、上側タンク部１５ｂ内の第２空間３２に接続されたチューブ群（他端側流出側チューブ）のチューブ本数Ｎｏ１、上側タンク部１５ｂ内の第１空間３１に接続されたチューブ群（一端側流出側チューブ）のチューブ本数Ｎｏ２を、
Ｎｏ１≦Ｎｏ２
としている。
【０１３９】
第３に、上側タンク部１８ｂ内の第３空間３６に接続されたチューブ群（一端側吸引側チューブ）のチューブ本数Ｎｉ１、上側タンク部１８ｂ内の第１空間３４および下側タンク部１８ｃ内の第１空間３８に接続されたチューブ群のチューブ本数Ｎｉ２、上側タンク部１８ｂ内の第１空間３４および下側タンク部１８ｃ内の第２空間３９に接続されたチューブ群のチューブ本数Ｎｉ３、ならびに上側タンク部１８ｂ内の第２空間３５に接続されたチューブ群（他端側吸引側チューブ）のチューブ本数Ｎｉ４を、
Ｎｉ１≦Ｎｉ２≦Ｎｉ３≦Ｎｉ４
としている。
【０１４０】
なお、図８は本実施形態の第１変形例であり、一体化ユニット２０の冷媒入口２４および冷媒出口２５が空気流れ方向Ｆ１の上流側を向いて設けられている。具体的には、冷媒入口２４は収容タンク部２３の円筒面に設けられており、冷媒出口２５は上側タンク部１５ｂに設けられている。この第１変形例においても、上述と同様の作用効果を得ることができる。
【０１４１】
図９は本実施形態の第２変形例であり、仕切部材３７の仕切板３７ａを第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部空間の全域にわたって配置し、仕切板３７ａのうち上側タンク部１８ｂの第１空間３４と第２空間３５の吸引側通路３５ｂとを仕切る部位以外の部位に貫通孔３７ｅを形成している。この第２変形例においても、上側タンク部１８ｂの内部空間を第１〜第４空間３４〜３７に仕切ることができる。
【０１４２】
なお、仕切板３７ａは第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの内部空間の全域にも、貫通孔が形成された上で配置されている。
【０１４３】
図１０は本実施形態の第３〜第７変形例である。第３〜第７変形例は、収容タンク部２３および上側タンク部１５ｂ、１８ｂの具体的成形構造に関するものである。
【０１４４】
図１０（ａ）の第３変形例では、仕切板３７の仕切板３７ａが、上側タンク部１５ｂ側（図１０（ａ）の左方側）に向かうにつれて下方に下がるように傾斜している。
【０１４５】
図１０（ｂ）の第４変形例では、上側タンク部１８ｂの連通孔４６の開口縁部にリブ４６ａをバーリング加工によって形成し、リブ４６ａの突出方向を、収容タンク部２３の円筒面の接線方向に対して斜めの方向にしている。
【０１４６】
図１０（ｃ）は第５変形例では、収容タンク部２３の下側の半筒部を上側タンク部１５ｂ、１８ｂの上側部材２７と一体成形している。
【０１４７】
図１０（ｄ）の第６変形例では、収容タンク部２３の全体を上側タンク部１５ｂ、１８ｂと一体成形している。具体的には、帯材を曲げ成形して収容タンク部２３および上側タンク部１５ｂ、１８ｂの断面形状を成形した後、突合せ部をろう付けする。
【０１４８】
図１０（ｅ）の第７変形例では、収容タンク部２３と上側タンク部１５ｂ、１８ｂとを別体に成形し、収容タンク部２３および上側タンク部１５ｂ、１８ｂをそれぞれ一部品で一体成形している。具体的には、収容タンク部２３については、帯材を筒状に曲げ成形した後、突合せ部をろう付けしている。上側タンク部１５ｂ、１８ｂについては、帯材を曲げ成形して上側タンク部１５ｂ、１８ｂの断面形状を成形した後、突合せ部をろう付けしている。
【０１４９】
（第２実施形態）
上記第１実施形態では、第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部空間を第１〜第３の３つの空間３４〜３６に仕切り、且つ第２蒸発器１８の下側タンク部１８ｃの内部空間を第１空間３８と第２空間３９とに仕切っているが、本第２実施形態では、図１１に示すように、第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの第１空間３４と第３空間３６とを仕切ることなく１つの空間とし、且つ第２蒸発器１８の下側タンク部１８ｃの内部空間を仕切ることなく１つの空間としている。
【０１５０】
具体的には、上記第１実施形態に対して、上側タンク部１８ｂ内の仕切部３７の仕切板３７ｃと、下側タンク部１８ｃ内の仕切板４０とを廃止している。
【０１５１】
これにより、一体化ユニット２０全体の冷媒流路は、図１１の矢印ｂ１〜ｂ９に示す通りになる。
【０１５２】
本実施形態においても、第１蒸発器１５の過熱度領域（冷媒流れ下流側領域）ＳＨ１と、第２蒸発器の過熱度領域ＳＨ２とが重なることがなく、風上側に配置される第１蒸発器１５の全体が流出側蒸発器となり、風下側に配置される第２蒸発器１８の全体が吸引側蒸発器となる。このため、上記第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０１５３】
（第３実施形態）
上記第２実施形態では、第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部空間が仕切部３７の仕切板３７ａによって上下に仕切られているが、本第３実施形態では、図１２に示すように、上側タンク部１８ｂの内部空間を上下に仕切ることなく、仕切板５０によって長手方向一方側の第１空間５１と、長手方向他方側の第２空間５２とに仕切られている。
【０１５４】
そして、第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの内部空間を第１、第２空間３１、３２に仕切る仕切板３３の位置（タンク長手方向における位置）と、仕切板５０の位置（タンク長手方向における位置）とを揃えている。
【０１５５】
また、上記第２実施形態では、エジェクタ１４および収容タンク部２３を、上側タンク部１５ｂ、１８ｂ同士の間の谷間に配置しているが、本第３実施形態では、エジェクタ１４を上側タンク部１８ｂの真上に配置している。
【０１５６】
これにより、一体化ユニット２０全体の冷媒流路は、図１２の矢印ｃ１〜ｃ９に示す通りになる。
【０１５７】
本実施形態においても、第１蒸発器１５の過熱度領域（冷媒流れ下流側領域）ＳＨ１と、第２蒸発器の過熱度領域ＳＨ２とが重なることがなく、風上側に配置される第１蒸発器１５の全体が流出側蒸発器となり、風下側に配置される第２蒸発器１８の全体が吸引側蒸発器となる。このため、上記第２実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０１５８】
（第４実施形態）
上記第１実施形態では、絞り機構１７は、エジェクタ１４の円筒面に形成された絞り穴（図示せず）によって構成されているが、本第４実施形態では、図１３に示すように、絞り機構１７は、第１、第２蒸発器１５、１８の側面部に配置されたキャピラリーチューブによって構成されている。
【０１５９】
キャピラリーチューブ（絞り機構）１７の一端部は、流量分配器１６の冷媒分配部１６ｂに連通し、キャピラリーチューブ（絞り機構）１７の他端部は、流量分配器１６の冷媒分配部１６ｂに連通し、第２蒸発器１８の下側タンク部１８ｃの第１空間３４に連通している。
【０１６０】
また、上記第１実施形態では、第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部空間を第１〜第３の４つの空間３４〜３６に仕切っているが、本第３実施形態では、第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの第１空間３４と第３空間３６とを仕切ることなく１つの空間としている。
【０１６１】
具体的には、上記第１実施形態に対して、上側タンク部１８ｂ内の仕切部３７の仕切板３７ｃを廃止している。
【０１６２】
これにより、一体化ユニット２０全体の冷媒流路は、図１３の矢印ｄ１〜ｄ１３に示す通りになる。
【０１６３】
本実施形態においても、第１蒸発器１５の過熱度領域（冷媒流れ下流側領域）ＳＨ１と、第２蒸発器の過熱度領域ＳＨ２とが重なることがなく、風上側に配置される第１蒸発器１５の全体が流出側蒸発器となり、風下側に配置される第２蒸発器１８の全体が吸引側蒸発器となる。このため、上記第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０１６４】
（第５実施形態）
上記第１実施形態では、複数のチューブ２１が直線状に形成されていて、第１、第２蒸発器１５、１８がいわゆるマルチフロー型熱交換器になっているが、本第５実施形態では、図１４に示すように、チューブ２１が蛇行状に曲げ形成されていて、第１、第２蒸発器１５、１８がいわゆるサーペンタイン型熱交換器になっている。換言すれば、本実施形態では、上記第１実施形態における複数のチューブ２１同士が蛇行状に繋げられている。
【０１６５】
第１蒸発器１５は、蛇行状のチューブ２１が１本設けられており、下側タンク部１５ｃが廃止されている。蛇行状のチューブ２１は、一端部が上側タンク部１５ｂの第１空間３１に連通し、他端部が上側タンク部１５ｂの第２空間３２に連通している。
【０１６６】
第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部空間は、上記第３実施形態と同様に、仕切板５０によって長手方向一方側の第１空間５１と、長手方向他方側の第２空間５２とに仕切られている。
【０１６７】
第２蒸発器１８は、蛇行状のチューブ２１が２本設けられており、下側タンク部１８ｃが廃止されている。２本の蛇行状チューブ２１は共に、一端部が上側タンク部１８ｂの第１空間５１に連通し、他端部が上側タンク部１８ｂの第２空間５２に連通している。
【０１６８】
一方の蛇行状チューブ２１は、上側タンク部１８ｂの長手方向中間部に配置されている。他方の蛇行状チューブ２１は、一方の蛇行状チューブ２１を迂回するように蛇行して上側タンク部１８ｂの長手方向全域にわたって配置されている。
【０１６９】
上側タンク部１８ｂの第１空間５１は、２本の蛇行状チューブ２１に対して冷媒を分配する分配タンクの役割を果たし、上側タンク部１８ｂの第２空間５２は、２本の蛇行状チューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割を果たす。
【０１７０】
これにより、一体化ユニット２０全体の冷媒流路は、図１４の矢印に示す通りになる。本実施形態においても、第１蒸発器１５の過熱度領域（冷媒流れ下流側領域）ＳＨ１と、第２蒸発器の過熱度領域ＳＨ２とが重なることがなく、風上側に配置される第１蒸発器１５の全体が流出側蒸発器となり、風下側に配置される第２蒸発器１８の全体が吸引側蒸発器となる。このため、上記第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０１７１】
（第６実施形態）
本第６実施形態では、図１５に示すように、第１、第２蒸発器１５、１８がいわゆる積層型熱交換器になっている。すなわち、第１、第２蒸発器１５、１８は、一対のプレート同士を接合することによってチューブ２１が形成されるチューブプレート６０を有し、チューブプレート６０が複数積層されることによって構成されている
具体的には、所定形状にプレス成形されたアルミニウム製のプレートを積層した後にろう付けにて接合することにより、複数の偏平状のチューブ２１が積層して形成されるとともに、チューブ１１の長手方向の両端にタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃが形成されている。
【０１７２】
チューブプレート６０には、上記第１実施形態と同様の冷媒流路ａ１〜ａ１３を構成するための形状が適宜形成されている。具体的には、エジェクタ１４を収容するための孔形状や、タンク部１５ｂ、１８ｂ、１８ｃの内部空間を仕切るための仕切形状等が形成されている。
【０１７３】
本実施形態においても、上記第１実施形態と同様の冷媒流路ａ１〜ａ１３が構成されているので、上記第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０１７４】
（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。
【０１７５】
（１）上述の実施形態において、蒸発器ユニット２０はエジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８を一体化して構成されているが、蒸発器ユニット２０に他のエジェクタ式冷凍サイクル構成部品を一体化してもよい。例えば、蒸発器ユニット２０に温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体的に組みつけてもよい。
【０１７６】
（２）上述の実施形態では、蒸発器ユニット２０の各部材を一体に組み付けるに際して各部材を一体ろう付けしているが、これらの部材の一体組み付けは、ろう付け以外に、ねじ止め、かしめ、溶接、接着等の種々な固定手段を用いて行うことができる。
【０１７７】
（３）上述の実施形態では、冷媒として高圧圧力が臨界圧力を超えないフロン系、炭化水素系等の冷媒を用いる蒸気圧縮式の亜臨界サイクルについて説明したが、冷媒として二酸化炭素のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を採用してもよい。
【０１７８】
但し、超臨界サイクルでは、放熱器１２において圧縮機吐出冷媒が超臨界状態のまま放熱し、凝縮しないので受液器１２ａでは冷媒の気液を分離できない。そこで、受液器１２ａを廃止して、第１蒸発器１５下流側かつ圧縮機１１吸入側に低圧側気液分離器であるアキュムレータを配置するサイクル構成とすればよい。
【０１７９】
このようなサイクルであっても、サイクルの負荷変動によって第１蒸発器１５および第２蒸発器１８に過熱度領域が発生する場合には、本発明の蒸発器ユニットを採用することで、上述の実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０１８０】
（４）上述の実施形態では、絞り機構１７を固定絞りで構成しているが、絞り機構１７を電動アクチュエータにより弁開度（通路絞り開度）が調整可能になっている電気制御弁で構成してもよい。また、絞り機構１７を固定絞りと電磁弁との組み合わせで構成してもよい。
【０１８１】
（５）上述の各実施形態では、エジェクタ１４として、通路面積が一定のノズル部１４ａを有する固定エジェクタを例示しているが、エジェクタ１４として、通路面積を調整可能な可変ノズル部を有する可変エジェクタを用いてもよい。なお、可変ノズル部の具体例としては、例えば、可変ノズル部の通路内にニードルを挿入し、このニードルの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構とすればよい。
【０１８２】
（６）上記の実施形態では、蒸発器ユニット２０を室内側熱交換器として構成し、放熱器１２を大気側へ放熱する室外熱交換器として構成しているが、逆に、蒸発器ユニット２０を大気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として構成し、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱流体を加熱する室内側熱交換器として構成するヒートポンプサイクルに本発明を適用してもよい。
【０１８３】
（７）上述の各実施形態では、車両用の冷凍サイクルについて説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。
【符号の説明】
【０１８４】
１４    エジェクタ
１４ａ  ノズル部
１４ｂ  冷媒吸引口
１５    第１蒸発器（流出側蒸発器）
１５ｂ  上側タンク部（流出側タンク部）
１８    第２蒸発器（吸引側蒸発器）
１８ｂ  上側タンク部（吸引側タンク部）
２１    チューブ（流出側チューブ、吸引側チューブ）
２４    冷媒入口
３２    第２空間（流出側通路）
３４    第１空間（チューブ側空間）
３５    第２空間
３５ｂ  吸引側通路（反チューブ側空間）
３７    仕切部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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