(57)【要約】  本発明は、（１）２−ノルボルネンを開環重合して得られる開環重合体の主鎖炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）が、５０，０００〜２００，０００、分子量分布（Ｍｗ/Ｍｎ）が１．５〜１０．０、融点が１１０〜１４５℃であるか、又は２−ノルボルネンと置換基含有ノルボルネン系単量体とを開環共重合して得られる開環共重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環  重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜９９重量％、置換基含有ノルボルネン系モノマー由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が１〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃であることを特徴とするノルボルネン系開環重合体水素化物（水素化物）、これらの水素化物を含有する樹脂組成物及び成形材料、並びにこれらの水素化物を用いる（成形体、樹脂フィルム又はシート、多層体、包装体、医療成形体、ブリスター成形用シート、ブリスター成形体、多層のブロー成形容器）である。【特許請求の範囲】
【請求項１】
２−ノルボルネンを開環重合して得られる開環重合体の主鎖炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）が、５０，０００〜２００，０００、分子量分布（Ｍｗ/Ｍｎ）が１．５〜１０．０、融点が１１０〜１４５℃であることを特徴とするノルボルネン系開環重合体水素化物。
【請求項２】
２−ノルボルネンと置換基含有ノルボルネン系単量体とを開環共重合して得られる開環共重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜９９重量％、置換基含有ノルボルネン系モノマー由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が１〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃であることを特徴とするノルボルネン系開環重合体水素化物。
【請求項３】
ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）が５０，０００〜２００，０００である請求項２に記載のノルボルネン系開環重合体水素化物。
【請求項４】
ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ/Ｍｎ）が１．５〜１０．０である請求項２に記載のノルボルネン系開環重合体水素化物。
【請求項５】
請求項１又は２に記載のノルボルネン系開環重合体水素化物を含有することを特徴とする樹脂組成物。
【請求項６】
さらに、前記ノルボルネン系開環重合体水素化物１００重量部に対し、０．０１〜１重量部の酸化防止剤を含有する請求項５に記載の樹脂組成物。
【請求項７】
請求項１若しくは２に記載のノルボルネン系開環重合体水素化物、又は請求項５に記載の樹脂組成物を成形して得られる樹脂フィルム又はシート。
【請求項８】
２−ノルボルネン、又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体からなる単量体混合物を開環重合して得られる開環重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有し、かつ、８０℃で６０分間加熱した際の有機物放出量が１ｐｐｍ以下であることを特徴とする成形材料。
【請求項９】
遷移金属の含有量が１ｐｐｍ以下のものである請求項８に記載の成形材料。
【請求項１０】
請求項８に記載の成形材料を成形して得られる成形体。
【請求項１１】
電子部品処理用器材である請求項１０に記載の成形体。
【請求項１２】
半導体製造用ウェハーキャリアである請求項１１に記載の成形体。
【請求項１３】
２層以上の樹脂層を有する多層体であって、その内の少なくとも１層が、２−ノルボルネン又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体からなる単量体混合物を開環重合して得られる開環重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層であることを特徴とする多層体。
【請求項１４】
少なくとも１層がガスバリア性樹脂を含有する層である請求項１３に記載の多層体。
【請求項１５】
前記ガスバリア性樹脂が、エチレン−ビニルアルコール共重合体である請求項１４に記載の多層体。
【請求項１６】
少なくとも１層が、ポリオレフィン系樹脂、ポリアミド樹脂、及びポリエステル樹脂からなる群から選ばれる少なくとも一種を含有する層である請求項１３に記載の多層体。
【請求項１７】
請求項１３に記載の多層体を二次加工して得られる包装体。
【請求項１８】
樹脂層を少なくとも一層有する医療包装体であって、前記樹脂層が、２−ノルボルネン又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体からなる単量体混合物を開環重合して得られる開環重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層であることを特徴とする医療包装体。
【請求項１９】
少なくとも一層のポリオレフィン系樹脂層をさらに有する請求項１８に記載の医療包装体。
【請求項２０】
前記ポリオレフィン系樹脂層が、ポリエチレン樹脂層であることを特徴とする請求項１９に記載の医療包装体。
【請求項２１】
輸液バッグである請求項１８に記載の医療包装体。
【請求項２２】
樹脂層を少なくとも一層有するブリスター成形用シートであって、前記樹脂層が、２−ノルボルネン、又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体を開環重合して得られる開環重合体の炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層であることを特徴とするブリスター成形用シート。
【請求項２３】
少なくとも一層のポリオレフィン系樹脂を含有する層をさらに有する多層体である請求項２２に記載のブリスター成形用シート。
【請求項２４】
前記ポリオレフィン系樹脂が、ポリプロピレンである請求項２３に記載のブリスター成形用シート。
【請求項２５】
請求項２２に記載のブリスター成形用シートを成形してなるブリスター成形体。
【請求項２６】
樹脂層を少なくとも一層有するブロー成形容器であって、前記樹脂層が、２−ノルボルネン、又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体を開環重合して得られる開環重合体の炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層であることを特徴とするブロー成形容器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、近年の情報分野、食品分野、医療分野、土木分野等において要求される、水蒸気バリア性、耐熱性、耐油性、機械的特性、加工性等に優れるノルボルネン系開環重合体水素化物、このものに酸化防止剤を添加してなる樹脂組成物、及び前記ノルボルネン系開環重合体水素化物又は樹脂組成物を成形してなる成形体に関する。
【背景技術】
【０００２】
ノルボルネン系開環重合体水素化物は、透明性に優れ、低複屈折性を有することから、光学レンズや光学シート用の樹脂材料としての利用が提案されている（特許文献１，２）。また、このものは溶融時の流動性に優れ、溶出性や耐薬品性にも優れているため、包装用フィルム、医療容器をはじめとして、光学用途以外の種々の樹脂材料としても有用であることも提案されている（特許文献３，４）。しかし、ノルボルネン系開環重合体水素化物の多くは非晶性であることから、その用途によっては、防湿性、耐皮脂性、耐溶剤性等が不十分であり、物性のさらなる改善が望まれていた。【０００３】
一方、結晶性を有する（すなわち、融点を有する）ノルボルネン系開環重合体水素化物としては、特許文献５〜７に記載された、３環体以上のノルボルネン系単量体の繰り返し単位を含有する結晶性のノルボルネン系開環重合体水素化物が知られている。これらの文献に記載のノルボルネン系開環重合体水素化物から得られる樹脂フィルム又はシートは、透明性、耐熱性及び耐薬品性に優れ、機械的強度にも優れるものである。しかし、これら結晶性のノルボルネン系開環重合体水素化物は、溶剤に対する溶解性に乏しく、開環重合体を水素化した後において、溶剤から析出し、触媒残渣の除去等のポリマー精製が十分に行えない場合があった。また、当該ノルボルネン系開環重合体水素化物を使用して成形したフィルムの透湿度は十分に要求を満たすものではなかった。【０００４】
また、非特許文献１，２には、ある種の結晶性を有するノルボルネン系単量体の開環重合体水素化物が開示されている。しかし、これらの文献には、その重合体の重合体物性について具体的には記載されていない。また、具体的に開示された重合体のうち、分子量が大きく、分子量分布が狭い重合体は、フィルム成形する際においてフィルム厚みを制御することが困難であった。また、分子量が小さい重合体は、成形フィルムの引っ張り破断伸びが小さく、フィルムにした際の機械的特性に問題があった。さらに、水素添加率が必ずしも十分でないため、この重合体を成形して得られる成形体に焼けが生じ易い等の問題もあった。【０００５】
半導体チップや液晶表示デバイス等の電子部品分野では、高集積化に伴い、それらの製造工程における微粒子、水分、有機物質等の汚染物質の混入による品質低下が大きな問題となっている。そのため、これらの部品の製造に用いられるシリコンウェハ基板や液晶表示基板などの精密基板の保管や搬送は、上記汚染物質を可能な限り低減させた環境下で行う必要がある。そこで、これらの精密基板を、内部が高度に清浄された密閉容器（半導体製造用ウェハーキャリア）に収納し、外部環境から隔離した状態で保管や搬送する方法が用いられている。【０００６】
また、容器に収納される精密基板に微粒子などの汚染物質が付着することを防止するため、容器内部にクリーンエアや不活性ガスの封入が行われていたが、近年、低汚染性の要求が一層強まり、そのためにさらに内部を真空又は減圧状態にする方法が提案されている。内部を減圧又は真空状態にした容器は、気密性が高く、耐圧性があることに加えて、容器自体から水分や有機物等の汚染物質が揮散しないことが要求される。【０００７】
これらの要求を満たす容器として、金属製の容器や、耐薬品性、低吸水性等に優れる、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ペルフロオロアルコキシフッ素樹脂（ＰＦＡ）等の熱可塑性樹脂を用いた容器が知られている。【０００８】
しかし、金属製の容器は重く、内部の精密基板が観察できず、製造コストも高い。また、ＰＰは不透明であり、寸法精度、耐熱性に劣るという欠点がある。ＰＴＦＥは不透明で寸法精度に劣る上、射出成形ができないため量産が困難であり、価格的に問題がある。また、ＰＦＡは透明性が不十分で、寸法精度に劣り、合成が困難であり大量生産には適さず、価格的にも問題があった。【０００９】
これらの問題を解決する成形材料として、近年、射出成形が可能であり、耐熱性、耐湿性、耐薬品性、透明性などに優れた熱可塑性ノルボルネン系樹脂が注目されている。【００１０】
例えば、特許文献８には、環状オレフィン樹脂の成形体である熱可塑性樹脂製容器が提案されている。そこには、環状オレフィン樹脂として、樹脂中に低分子成分、触媒残渣、金属等の不純物が少なく、透明性が高いことから、ノルボルネン類の開環重合体水素化物が好ましい旨記載されている。【００１１】
また、特許文献９には、その接触面が１８．６ｋｇｆ／ｃｍ２の荷重撓み温度で７０℃以上の熱可塑性飽和ノルボルネン系樹脂で形成された半導体製造用物品が提案されている。さらに、特許文献１０には、熱可塑性樹脂を成形してなる、特定の性質を有する構成部品を１つ以上有する精密基板用容器が提案されている。そこには、熱可塑性樹脂として、ノルボルネン系単量体の開環重合体水素化物等が好ましい旨記載されている。【００１２】
しかしながら、これらの文献記載の熱可塑性樹脂を用いる成形材料を用いて半導体製造用ウェハーキャリアを成形した場合、成形体から放出される有機物により該キャリアに収容される半導体ウェハーの表面が汚染される場合があった。また、ウェハーを出し入れする操作において、キャリアとウェハーとが接触してキャリアから樹脂粉（異物）が生じ、ウェハーを汚染する場合があり、問題となっていた。【００１３】
従来、医療品や食料品包装の分野においては、輸液バッグ、血液バッグ、薬品用ボトル、分析用セル、医療用テストチューブ等の医療用包装体や、味噌、醤油、マヨネーズ等の食料品用包装体が広く用いられている。これらの包装体には、透明性、耐薬品性、耐衝撃性、繰り返し可滅菌性、水蒸気バリア性等が要求される。そして、このような要求を満足するべく、これまでにも、透明性や耐薬品性に優れる熱可塑性ノルボルネン系樹脂等の合成樹脂を用いる、医療用・食料品用包装体がいくつか提案されている。【００１４】
例えば、特許文献１１には、壁面が材質の異なる少なくとも２層を含む多層からなる容器であって、そのうちの少なくとも１層が熱可塑性飽和ノルボルネン系ポリマーからなることを特徴とする医療用又は食料包装用容器が提案されている。【００１５】
また、特許文献１２には、熱可塑性ノルボルネン系樹脂からなる成形品の表面に、ポリ酢酸ビニルの部分ケン化物からなるガスバリア樹脂層を積層してなる成形品が開示されている。【００１６】
しかし、これらの文献に記載された熱可塑性ノルボルネン系樹脂はいずれも非晶性であり、医療用包装体として用いる場合には耐衝撃性や耐油性が不十分な場合があった。また、特許文献１１に記載の医療用又は食料用包装容器は水蒸気バリア性に劣り、特許文献１２に記載された成形品は、熱可塑性ノルボルネン系樹脂の水蒸気バリア性が劣るため、高温・高湿度環境下においてはガスバリア樹脂層が水分により変質し、酸素バリア性が低下するという問題があった。【００１７】
一方、特許文献１３には、融点を有するノルボルネン系開環重合体、又は、該開環重合体中の炭素−炭素二重結合を水素化して得られた、融点を有するノルボルネン系開環重合体水素化物を成形してなるフィルム及びシートが提案されている。【００１８】
しかし、この文献に具体的に開示された融点を有するジシクロペンタジエンの開環重合体の水素化物は、融点が２７０℃以上と非常に高いため成形し難く、また、得られる成形体は、水蒸気バリア性、耐衝撃性等の機械的特性に劣る場合があった。【００１９】
従来、プレス・スルー・パッケージ（ＰＴＰ）等のブリスター成形体は、樹脂シート（ブリスター成形用シート）を得た後、該樹脂シートを真空成形、圧空成形等の熱成形法により成形して製造されている。【００２０】
このようなブリスター成形体には、優れた成形性、防湿性（水蒸気バリア性）、耐衝撃性、耐油性等が要求される。そして、このような要求を満足するべく、これまでにも、熱可塑性ノルボルネン系樹脂等の合成樹脂からなるブリスター成形体がいくつか提案されている。【００２１】
例えば、特許文献１４には、熱可塑性ノルボルネン系樹脂からなるシートに設けられた収納ポケットに被包装物を収納した後、該シートのポケット開口部を他のシートで閉塞して被包装物を包装したプレス・スルー・パッケージ（ＰＴＰ）が開示されている。【００２２】
また、特許文献１５には、シクロペンタジエン（若しくはその誘導体）とノルボルナジエン（若しくはその誘導体）とのディールズ・アルダー付加反応物と、不飽和単量体との共重合体であって、熱変形温度が１００℃以下の非晶性ポリオレフィン（Ａ）からなる樹脂層の少なくとも片面に、ポリプロピレン（Ｂ）からなる樹脂層を積層してなることを特徴とする高防湿薬品包装用多層シートが開示されている。【００２３】
しかし、これらの文献に記載された熱可塑性ノルボルネン系樹脂はいずれも非晶性であり、ブリスター成形体として用いる場合には、機械的強度、耐熱性、耐油性等が不十分な場合があった。また、特許文献１４に記載のＰＴＰは、使用時の皮脂付着により白化する場合があり、特許文献１５に記載された高防湿薬品包装用多層シートには、水蒸気バリア性に劣るという問題があった。【００２４】
この問題を改善すべく、特許文献１６には、融点を有するノルボルネン系開環重合体、又は、該開環重合体中の炭素−炭素二重結合を水素化して得られた、融点を有するノルボルネン系開環重合体水素化物を成形してなるフィルム及びシートが提案されている。【００２５】
しかし、この文献に具体的に開示された融点を有するジシクロペンタジエンの開環重合体の水素化物は、融点が２７０℃以上と非常に高いため成形し難く、また、得られる成形体は、水蒸気バリア性、機械的特性に劣る場合があった。【００２６】
他方、特許文献１７には、融点を有するノルボルネン系重合体をブロー成形してなるブロー成形品が開示されている。特許文献１７に記載の「融点を有するノルボルネン系重合体」は、結晶性ポリマーである。特許文献１７には、融点を有するノルボルネン系重合体として、広範なノルボルネン単量体開環重合体水素化物が例示されているが、具体的に示されているのは、ジシクロペンタジエンの開環重合体水素化物である。このジシクロペンタジエン開環重合体水素化物は、融点Ｔｍが２００〜４００℃の高融点ポリマーである。【００２７】
そのため、特許文献１７の各実施例では、ブロー成形に際し、二軸押出機のバレル温度を２９０〜３００℃、ダイ温度を３２０℃に設定して、ジシクロペンタジエン開環重合体水素化物を溶融押出して溶融パリソンを作製している。このような高温での成形は、成形機に対する負荷が大きいことに加えて、樹脂焼け（樹脂の変色）が発生しやすいという問題があった。しかも、得られたブロー成形容器は、耐熱性、耐油性、耐薬品性などに優れるものの、水蒸気バリア性は必ずしも十分ではない。しかも、ジシクロペンタジエン開環重合体水素化物は、有機溶媒に対して難溶性であるため、精製が困難であり、触媒に由来する金属の溶出問題がある。【００２８】
前記非特許文献１には、トランス含量が８０％で、重量平均分子量Ｍｗが２，０００，０００であり、非晶性のポリノルボルネンを水素添加することにより、融点が１４１℃の結晶性熱可塑性高分子量物の得られたことが報告されている。【００２９】
また、非特許文献２には、水素添加したポリノルボルネン／ポリエチリデンノルボルネン（ｈＰＮ／ｈＰＥＮ）ブロック共重合体の結晶構造と融点が報告されている。【００３０】
しかし、非特許文献１及び２に記載のノルボルネン単量体開環重合体水素化物は、数平均分子量Ｍｎが大きく、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが狭いため、ブロー成形すると、ブロー成形容器の厚みを精密に制御することが困難である。実際、非特許文献１及び２には、それらの水素化物をブロー成形容器に成形することについて記載されていない。【００３１】
【特許文献１】特開昭６０−２６０２４号公報
【特許文献２】特開平９−２６３６２７号公報
【特許文献３】特開２０００−３１３０９０号公報
【特許文献４】特開２００３−１８３３６１号公報
【特許文献５】特開２０００−２０１８２６号公報
【特許文献６】特開２０００−３９３３１６号公報
【特許文献７】特開２００６−５２３３３号公報
【特許文献８】特開平１１−７４３３７号公報
【特許文献９】特開２００２−２１７２７９号公報
【特許文献１０】ＷＯ２００３／０２１６６５号パンフレット
【特許文献１１】特開平４−２７６２５３号公報
【特許文献１２】特開２００２−１２７３１５号公報
【特許文献１３】特開２００２−１９４０６７号公報
【特許文献１４】特開平６−２７８７０６号公報
【特許文献１５】特開平７−１７８８８４号公報
【特許文献１６】特開２００２−１９４０６７号公報
【特許文献１７】特開２００２−２４９５５４号公報
【非特許文献１】Ｐｏｌｙｍｅｒ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，１９９４年，第３４巻，４９−５７頁
【非特許文献２】Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，２００４年，第３７巻，７２７８−７２８４頁
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００３２】
本発明は、このような従来技術の実情に鑑みてなされたものであり、その課題は、下記（ａ）〜（ｇ）に示すとおりである。
（ａ）近年の情報分野、食品分野、医療分野、土木分野等における、水蒸気バリア性、耐熱性、耐油性、機械的特性、加工性等のより優れた性能の要求を満たす樹脂材料となり得るノルボルネン系開環重合体水素化物、及びこのノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する樹脂組成物を提供すること。
（ｂ）前記ノルボルネン系開環重合体水素化物又は樹脂組成物を成形して得られる、樹脂フィルム又はシートを提供すること。
（ｃ）電子部品処理用器材として有用な、前記ノルボルネン系開環重合体水素化物又は樹脂組成物を成形して得られる成形体を提供すること。【００３３】
（ｄ）防湿性（水蒸気バリア性）、耐衝撃性等の機械的特性、及び耐油性に優れ、また、ガスバリア性樹脂を含有する層を少なくとも１層有する場合は高温・高湿度環境下においてもガスバリア性に優れる多層体、及びこの多層体を二次加工して得られる包装体を提供すること。
（ｅ）水蒸気バリア性、機械的特性、耐油性、柔軟性、成形性、特に高温時の水蒸気バリア性に優れる医療包装体を提供すること。
（ｆ）水蒸気バリア性、耐油性、加工性、特に高温時の水蒸気バリア性に優れるブリスター成形用シート、及び該シートを成形して得られるブリスター成形体を提供すること。
（ｇ）水蒸気バリア性、耐熱性、耐油性、機械的強度、加工性等に優れて、曇価（ヘイズ）も小さい、ノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層を含む単層又は多層のブロー成形容器を提供すること。【００３４】
上記課題を解決すべく、本発明は第１に、下記（１）〜（７）のノルボルネン系開環重合体水素化物、樹脂組成物、樹脂フィルム、及びシートを提供する。
（１）２−ノルボルネンを開環重合して得られる開環重合体の主鎖炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）が、５０，０００〜２００，０００、分子量分布（Ｍｗ/Ｍｎ）が１．５〜１０．０、融点が１１０〜１４５℃であることを特徴とするノルボルネン系開環重合体水素化物。【００３５】
（２）２−ノルボルネンと置換基含有ノルボルネン系単量体とを開環共重合して得られる開環共重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜９９重量％、置換基含有ノルボルネン系モノマー由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が１〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃であることを特徴とするノルボルネン系開環重合体水素化物。
（３）ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）が５０，０００〜２００，０００である（２）に記載のノルボルネン系開環重合体水素化物。
（４）ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ/Ｍｎ）が１．５〜１０．０である（２）に記載のノルボルネン系開環重合体水素化物。
（５）前記（１）又は（２）に記載のノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する樹脂組成物。
（６）さらに、前記ノルボルネン系開環重合体水素化物１００重量部に対し、０．０１〜１重量部の酸化防止剤を含有する（５）に記載の樹脂組成物。
（７）前記（１）若しくは（２）に記載のノルボルネン系開環重合体水素化物、又は前記（５）に記載の樹脂組成物を成形して得られる樹脂フィルム又はシート。【００３６】
本発明は第２に、（８）〜（１２）の成形材料及び成形体を提供する。
（８）２−ノルボルネン、又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体からなる単量体混合物を開環重合して得られる開環重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有し、かつ、８０℃で６０分間加熱した際の有機物放出量が１ｐｐｍ以下であることを特徴とする成形材料。
（９）遷移金属の含有量が１ｐｐｍ以下のものである（８）に記載の成形材料。
（１０）前記（８）に記載の成形材料を成形して得られる成形体。
（１１）電子部品処理用器材である（１０）に記載の成形体。
（１２）半導体製造用ウェハーキャリアである（１１）に記載の成形体。【００３７】
本発明は第３に、下記（１３）〜（１７）の多層体及び包装体を提供する。
（１３）２層以上の樹脂層を有する多層体であって、その内の少なくとも１層が、２−ノルボルネン又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体からなる単量体混合物を開環重合して得られる開環重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層であることを特徴とする多層体。
（１４）少なくとも１層がガスバリア性樹脂を含有する層である（１３）に記載の多層体。
（１５）前記ガスバリア性樹脂が、エチレン−ビニルアルコール共重合体である（１３）に記載の多層体。
（１６）少なくとも１層が、ポリオレフィン系樹脂、ポリアミド樹脂、及びポリエステル樹脂からなる群から選ばれる少なくとも一種を含有する層である（１３）に記載の多層体。
（１７）前記（１３）に記載の多層体を二次加工して得られる包装体。【００３８】
本発明は第４に、下記（１８）〜（２１）の医療包装体を提供する。
（１８）樹脂層を少なくとも一層有する医療包装体であって、前記樹脂層が、２−ノルボルネン又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体からなる単量体混合物を開環重合して得られる開環重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層であることを特徴とする医療包装体。
（１９）少なくとも一層のポリオレフィン系樹脂層をさらに有する（１８）に記載の医療包装体。
（２０）前記ポリオレフィン系樹脂層が、ポリエチレン樹脂層であることを特徴とする（１９）に記載の医療包装体。
（２１）輸液バッグである（１８）に記載の医療包装体。【００３９】
本発明は第５に、下記（２２）〜（２５）のブリスター成形用シート及びブリスター成形体を提供する。
（２２）樹脂層を少なくとも一層有するブリスター成形用シートであって、前記樹脂層が、２−ノルボルネン、又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体を開環重合して得られる開環重合体の炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層であることを特徴とするブリスター成形用シート。
（２３）少なくとも一層のポリオレフィン系樹脂を含有する層をさらに有する多層体である（２２）に記載のブリスター成形用シート。
（２４）前記ポリオレフィン系樹脂が、ポリプロピレンである（２３）に記載のブリスター成形用シート。
（２５）前記（２２）に記載のブリスター成形用シートを成形してなるブリスター成形体。【００４０】
本発明は第６に、下記（２６）のブロー成形容器を提供する。
（２６）樹脂層を少なくとも一層有するブロー成形容器であって、前記樹脂層が、２−ノルボルネン、又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体を開環重合して得られる開環重合体の炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層であることを特徴とするブロー成形容器。
【発明の効果】
【００４１】
本発明によれば、近年の情報分野、食品分野、医療分野、土木分野等における、水蒸気バリア性、耐熱性、耐油性、機械的特性、加工性等のより優れた性能の要求を満たす樹脂材料となり得る、ノルボルネン系開環重合体水素化物、このノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する樹脂組成物、及びこの樹脂組成物を成形して得られる樹脂フィルム又はシートが提供される。
本発明によれば、耐熱性に優れ、有機物放出性が低く、成形体にしたときに摩擦による異物の発生が少ない成形材料、及びこの成形材料を成形して得られる成形体が提供される。【００４２】
本発明の多層体及び包装体は、水蒸気バリア性、耐衝撃性等の機械的特性、及び耐油性に優れ、また、ガスバリア性樹脂を含有する層を少なくとも１層有する場合は高温・高湿度環境下においてもガスバリア性に優れる。
本発明の医療包装体は、水蒸気バリア性、機械的特性、耐油性、柔軟性、成形性、特に、高温時の水蒸気バリア性に優れている。【００４３】
本発明のブリスター成形用シート及びブリスター成形体は、水蒸気バリア性、耐油性、加工性、特に高温時の水蒸気バリア性に優れている。
本発明によれば、ノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層を含む単層又は多層のブロー成形容器であって、水蒸気バリア性、耐熱性、耐油性、機械的強度、加工性等に優れて、曇価（ヘイズ）も小さいブロー成形容器が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明に係る半導体製造用ウェハーキャリアの一例の斜視図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４５】
以下、本発明を詳細に説明する。
１）ノルボルネン系開環重合体水素化物
本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物は、下記（Ｉ）及び（ＩＩ）のいずれかに示すものである。【００４６】
（Ｉ）２−ノルボルネンを開環重合して得られる開環重合体の主鎖炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物（２−ノルボルネン開環重合体水素化物）であって、ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）が５０，０００〜２００，０００であり、分子量分布（Ｍｗ/Ｍｎ）が１．５〜１０で、かつ、融点が１１０〜１４５℃であることを特徴とするノルボルネン系開環重合体水素化物（以下、「ノルボルネン系開環重合体水素化物（Ｉ）」ということがある。）。【００４７】
（ＩＩ）２−ノルボルネンと置換基含有ノルボルネン系単量体とを開環共重合して得られる開環共重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜９９重量％、置換基含有ノルボルネン系モノマー由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が１〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃であることを特徴とするノルボルネン系開環重合体水素化物（以下、「ノルボルネン系開環重合体水素化物（ＩＩ）」ということがある。）。【００４８】
本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物（ＩＩ）中の、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合は、９０〜９９重量％、好ましくは、９５〜９９重量％、より好ましくは、９７〜９９重量％である。また、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合は、１〜１０重量％、好ましくは１〜５重量％、より好ましくは１〜３重量％である。【００４９】
繰り返し単位（Ａ）と繰り返し単位（Ｂ）の存在割合がこのような範囲にあると、ノルボルネン系開環共重合体水素化物の溶剤への溶解性が良好であるためポリマーの生産性に優れ、ポリマーの精製も容易である。また、得られる成形体の機械的特性、透明性、耐熱性や水蒸気バリア性が良好となる。さらに、有機物放出量が少なく、摩擦等により樹脂粉（異物）が発生し難いため好ましい。【００５０】
繰り返し単位（Ｂ）の存在割合が多すぎると、成形体の耐熱性や水蒸気バリア性が悪化するおそれがある。また、有機物放出量が増加するおそれがあり、得られる成形体は摩擦により異物が発生し易くなる傾向がある。
繰り返し単位（Ｂ）の存在割合が少なすぎると、当該重合体水素化物の溶剤への溶解性が悪化し、ポリマーの生産性の悪化やポリマーの精製が困難になるおそれがあり、また、成形体の機械的特性が低下するおそれがある。また、得られる成形体は摩擦により異物が発生し易くなる傾向がある。【００５１】
本発明に用いる２−ノルボルネンは公知化合物である。このものは、例えば、シクロペンタジエンとエチレンとを反応させることにより得ることができる。ただし、工業的に入手できる２−ノルボルネンは通常不純物を含有している。【００５２】
不純物としては、例えば、シクロペンタジエン、ノルボルナン、メチルノルボルネン、ジメチルジシクロペンタジエンなどが挙げられる。これらの中でも、メチルノルボルネン、ジメチルシクロペンタジエンなどは、２−ノルボルネンと開環共重合可能な単量体成分である。【００５３】
２−ノルボルネン中の不純物は通常、１重量％未満、好ましくは、０．８重量％未満、より好ましくは、０．５重量％未満である。この範囲にあると、得られるノルボルネン系開環重合体水素化物の耐熱性が高く維持され好ましい。【００５４】
前記のように、用いる２−ノルボルネン中には、２−ノルボルネンと開環共重合可能な他の単量体を含む場合があるので、本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物（Ｉ）においても、少量の２−ノルボルネンと開環共重合可能な他の単量体単位を含有する開環共重合体を含む。２−ノルボルネンと開環共重合可能な他の単量体単位の含有量は、全重合体中、通常、１重量％未満、好ましくは、０．８重量％未満、より好ましくは、０．５重量％未満である。【００５５】
本発明に用いる置換基含有ノルボルネン系単量体は、分子内にノルボルネン骨格を有する化合物である（ただし、２−ノルボルネンを除く）。本発明に用いる「置換基含有ノルボルネン系単量体」には、置換基を有する２−ノルボルネン誘導体のほか、縮合した環を有するノルボルネン化合物も含まれる。【００５６】
置換基含有ノルボルネン系単量体としては、分子内にノルボルネン環と縮合する環を有しないノルボルネン系単量体、及び３環以上の多環式ノルボルネン系単量体等が挙げられる。【００５７】
前記分子内にノルボルネン環と縮合する環を有しないノルボルネン系単量体の具体例としては、５−メチルノルボルネン、５−エチルノルボルネン、５−ブチルノルボルネン、５−ヘキシルノルボルネン、５−デシルノルボルネン、５−シクロヘキシルノルボルネン、５−シクロペンチルノルボルネン等のアルキル基を有するノルボルネン類；５−エチリデンノルボルネン、５−ビニルノルボルネン、５−プロペニルノルボルネン、５−シクロヘキセニルノルボルネン、５−シクロペンテニルノルボルネン等のアルケニル基を有するノルボルネン類；５−フェニルノルボルネン等の芳香環を有するノルボルネン類；５−メトキシカルボニルノルボルネン、５−エトキシカルボニルノルボルネン、５−メチル−５−メトキシカルボニルノルボルネン、５−メチル−５−エトキシカルボニルノルボルネン、ノルボルネニル−２−メチルプロピオネイト、ノルボルネニル−２−メチルオクタネイト、５−ヒドロキシメチルノルボルネン、５，６−ジ（ヒドロキシメチル）ノルボルネン、５，５−ジ（ヒドロキシメチル）ノルボルネン、５−ヒドロキシ−ｉ−プロピルノルボルネン、５，６−ジカルボキシノルボルネン、５−メトキシカルボニル−６−カルボキシノルボルネン、等の酸素原子を含む極性基を有するノルボルネン類；５−シアノノルボルネン等の窒素原子を含む極性基を有するノルボルネン類；等が挙げられる。【００５８】
３環以上の多環式ノルボルネン系単量体とは、分子内にノルボルネン環と、該ノルボルネン環と縮合している１つ以上の環とを有するノルボルネン系単量体である。その具体例としては、下記に示す式（２）又は式（３）で示される単量体が挙げられる。【００５９】
【化１】
2008026733.tif 000002
【００６０】
（式中、Ｒ１及びＲ２はそれぞれ独立に、水素原子；ハロゲン原子；置換基を有していてもよい炭素数１〜２０の炭化水素基；又はケイ素原子、酸素原子もしくは窒素原子を含む置換基；を表し、互いに結合して環を形成していてもよい。Ｒ３は置換基を有していてもよい炭素数１〜２０の二価の炭化水素基である。）【００６１】
【化２】
2008026733.tif 000003
【００６２】
（式中、Ｒ４〜Ｒ７はそれぞれ独立に、水素原子；ハロゲン原子；置換基を有していてもよい炭素数１〜２０の炭化水素基；又はケイ素原子、酸素原子もしくは窒素原子を含む置換基；を表し、Ｒ４とＲ６は互いに結合して環を形成していてもよい。ｍは１又は２である。）【００６３】
式（２）で示される単量体としては、具体的には、ジシクロペンタジエン、メチルジシクロペンタジエン、ジメチルジシクロペンタジエン、トリシクロ［５．２．１．０２，６］デカ−８−エン等を挙げることができる。また、テトラシクロ［９．２．１．０２，１０．０３，８］テトラデカ−３，５，７，１２−テトラエン（１，４−メタノ−１，４，４ａ，９ａ−テトラヒドロ−９Ｈ−フルオレンともいう）、テトラシクロ［１０．２．１．０２，１１．０４，９］ペンタデカ−４，６，８，１３−テトラエン（１，４−メタノ−１，４，４ａ，９，９ａ，１０−ヘキサヒドロアントラセンともいう）、等の芳香環を有するノルボルネン誘導体も挙げることができる。【００６４】
式（３）で示される単量体としては、ｍが１であるテトラシクロドデセン類、ｍが２であるヘキサシクロヘプタデセン類が挙げられる。【００６５】
テトラシクロドデセン類の具体例としては、テトラシクロドデセン、８−メチルテトラシクロドデセン、８−エチルテトラシクロドデセン、８−シクロヘキシルテトラシクロドデセン、８−シクロペンチルテトラシクロドデセン等の無置換又はアルキル基を有するテトラシクロドデセン類；８−メチリデンテトラシクロドデセン、８−エチリデンテトラシクロドデセン、８−ビニルテトラシクロドデセン、８−プロペニルテトラシクロドデセン、８−シクロヘキセニルテトラシクロドデセン、８−シクロペンテニルテトラシクロドデセン等の環外に二重結合を有するテトラシクロドデセン類；８−フェニルテトラシクロドデセン等の芳香環を有するテトラシクロドデセン類；８−メトキシカルボニルテトラシクロドデセン、８−メチル−８−メトキシカルボニルテトラシクロドデセン、８−ヒドロキシメチルテトラシクロドデセン、８−カルボキシテトラシクロドデセン、テトラシクロドデセン−８，９−ジカルボン酸、テトラシクロドデセン−８，９−ジカルボン酸無水物等の酸素原子を含む置換基を有するテトラシクロドデセン類；８−シアノテトラシクロドデセン、テトラシクロドデセン−８，９−ジカルボン酸イミド等の窒素原子を含む置換基を有するテトラシクロドデセン類；８−クロロテトラシクロドデセン等のハロゲン原子を含む置換基を有するテトラシクロドデセン類；８−トリメトキシシリルテトラシクロドデセン等のケイ素原子を含む置換基を有するテトラシクロドデセン類等が挙げられる。【００６６】
ヘキサシクロヘプタデセン類の具体例としては、ヘキサシクロヘプタデセン、１２−メチルヘキサシクロヘプタデセン、１２−エチルヘキサシクロヘプタデセン、１２−シクロヘキシルヘキサシクロヘプタデセン、１２−シクロペンチルヘキサシクロヘプタデセン等の無置換又はアルキル基を有するヘキサシクロヘプタデセン類；１２−メチリデンヘキサシクロヘプタデセン、１２−エチリデンヘキサシクロヘプタデセン、１２−ビニルヘキサシクロヘプタデセン、１２−プロペニルヘキサシクロヘプタデセン、１２−シクロヘキセニルヘキサシクロヘプタデセン、１２−シクロペンテニルヘキサシクロヘプタデセン等の環外に二重結合を有するヘキサシクロヘプタデセン類；１２−フェニルヘキサシクロヘプタデセン等の芳香環を有するヘキサシクロヘプタデセン類；１２−メトキシカルボニルヘキサシクロヘプタデセン、１２−メチル−１２−メトキシカルボニルヘキサシクロヘプタデセン、１２−ヒドロキシメチルヘキサシクロヘプタデセン、１２−カルボキシヘキサシクロヘプタデセン、ヘキサシクロヘプタデセン１２，１３−ジカルボン酸、ヘキサシクロヘプタデセン１２，１３−ジカルボン酸無水物等の酸素原子を含む置換基を有するヘキサシクロヘプタデセン類；１２−シアノヘキサシクロヘプタデセン、ヘキサシクロヘプタデセン１２，１３−ジカルボン酸イミド等の窒素原子を含む置換基を有するヘキサシクロヘプタデセン類；１２−クロロヘキサシクロヘプタデセン等のハロゲン原子を含む置換基を有するヘキサシクロヘプタデセン類；１２−トリメトキシシリルヘキサシクロヘプタデセン等のケイ素原子を含む置換基を有するヘキサシクロヘプタデセン類等が挙げられる。これらのノルボルネン系単量体は一種単独で、あるいは二種以上を組み合わせて用いることができる。【００６７】
ノルボルネン系開環重合体水素化物 (ＩＩ)を得る場合においては、上記した２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体と開環共重合可能なその他の単量体を組み合わせて用いることもできる。【００６８】
２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体と開環共重合可能なその他の単量体としては、シクロヘキセン、シクロヘプテン、シクロオクテン等のモノ環状オレフィン類及びその誘導体；シクロヘキサジエン、シクロヘプタジエン等の環状ジエン及びその誘導体；等が挙げられる。【００６９】
（開環重合）
２−ノルボルネンの開環重合、又は２−ノルボルネンと置換基含有ノルボルネン系単量体との開環共重合は、無溶媒又は適当な溶媒中で、メタセシス重合触媒の存在下に実施することができる。【００７０】
用いるメタセシス重合触媒としては、例えば、特公昭４１−２０１１１号公報、特開昭４６−１４９１０号公報、特公昭５７−１７８８３号公報、特公昭５７−６１０４４号公報、特開昭５４−８６６００号公報、特開昭５８−１２７７２８号公報、特開平１−２４０５１７号公報等に記載された、本質的に（ａ）遷移金属化合物触媒成分と（ｂ）金属化合物助触媒成分からなる一般のメタセシス重合触媒；シュロック型重合触媒（特開平７−１７９５７５号公報、Ｓｃｈｒｏｃｋ  ｅｔ  ａｌ．，Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，１９９０年，第１１２巻，３８７５頁〜等）や、グラブス型重合触媒（Ｆｕ  ｅｔ  ａｌ．，Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，１９９３年，第１１５巻，９８５６頁〜；Ｎｇｕｙｅｎ  ｅｔ  ａｌ．，Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，１９９２年，第１１４巻，３９７４頁〜；Ｇｒｕｂｂｓ  ｅｔ  ａｌ．，ＷＯ９８／２１２１４号パンフレット等）等のリビング開環メタセシス触媒；等が挙げられる。【００７１】
これらの中でも、得られる重合体の分子量分布を考慮すると、（α）遷移金属化合物触媒成分と、（β）金属化合物助触媒成分からなるメタセシス重合触媒が好ましい。【００７２】
前記（α）遷移金属化合物触媒成分は、周期律表第３〜１１族の遷移金属の化合物である。例えば、これらの遷移金属のハロゲン化物、オキシハロゲン化物、アルコキシハロゲン化物、アルコキシド、カルボン酸塩、（オキシ）アセチルアセトネート、カルボニル錯体、アセトニトリル錯体、ヒドリド錯体、これらの誘導体、これら又はこれらの誘導体のＰ（Ｃ６Ｈ５）５等の錯化剤による錯化物が挙げられる。【００７３】
具体例としては、ＴｉＣｌ４、ＴｉＢｒ４、ＶＯＣｌ３、ＷＢｒ３、ＷＣｌ６、ＷＯＣｌ４、ＭｏＣｌ５、ＭｏＯＣｌ４、ＷＯ２、Ｈ２ＷＯ４等が挙げられる。なかでも、重合活性等の点から、Ｗ、Ｍｏ、Ｔｉ、又はＶの化合物が好ましく、特にこれらのハロゲン化物、オキシハロゲン化物、又はアルコキシハロゲン化物が好ましい。【００７４】
前記（β）金属化合物助触媒成分は、周期律表第１〜２族、及び第１２〜１４族金属の化合物で少なくとも一つの金属元素−炭素結合、又は金属元素−水素結合を有するものである。例えば、Ａｌ、Ｓｎ、Ｌｉ、Ｎａ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｃｄ、Ｂ等の有機化合物等が挙げられる。【００７５】
具体例としては、トリメチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、ジエチルアルミニウムモノクロリド、メチルアルミニウムセスキクロリド、エチルアルミニウムジクロリド等の有機アルミニウム化合物；テトラメチルスズ、ジエチルジメチルスズ、テトラブチルスズ、テトラフェニルスズ等の有機スズ化合物；ｎ−ブチルリチウム等の有機リチウム化合物；ｎ−ペンチルナトリウム等の有機ナトリウム化合物；メチルマグネシウムイオジド等の有機マグネシウム化合物；ジエチル亜鉛等の有機亜鉛化合物；ジエチルカドミウム等の有機カドミウム化合物；トリメチルホウ素等の有機ホウ素化合物；等が挙げられる。これらの中で、第１３族金属の化合物が好ましく、特にＡｌの有機化合物が好ましい。【００７６】
また、前記（α）成分、（β）成分の他に第三成分を加えて、メタセシス重合活性を高めることができる。用いる第三成分としては、脂肪族第三級アミン、芳香族第三級アミン、分子状酸素、アルコール、エーテル、過酸化物、カルボン酸、酸無水物、酸クロリド、エステル、ケトン、含窒素化合物、含ハロゲン化合物、その他のルイス酸等が挙げられる。【００７７】
これらの成分の配合比は、（α）成分：（β）成分が金属元素のモル比で、通常、１：１〜１：１００、好ましくは１：２〜１：１０の範囲である。また、（α）成分：第三成分がモル比で、通常、１：０．００５〜１：５０、好ましくは１：１〜１：１０の範囲である。【００７８】
また、重合触媒の使用割合は、（重合触媒中の遷移金属）：（全単量体）のモル比で、通常、１：１００〜１：２，０００，０００、好ましくは１：１，０００〜１：２０，０００、より好ましくは１：５，０００〜１：８，０００である。触媒量が多すぎると重合反応後の触媒除去が困難となり、分子量分布が広がるおそれがあり、少なすぎると十分な重合活性が得られない。【００７９】
開環重合は無溶媒で行うこともできるが、適当な溶媒中で行うことが好ましい。また、
用いる有機溶媒としては、重合体及び重合体水素化物が所定の条件で溶解もしくは分散し、かつ、重合及び水素化反応に影響しないものであれば特に限定されないが、工業的に汎用されている溶媒が好ましい。【００８０】
このような有機溶媒としては、例えば、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン等の脂肪族炭化水素；シクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、ジメチルシクロヘキサン、トリメチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン、ジエチルシクロヘキサン、デカヒドロナフタレン、ビシクロヘプタン、トリシクロデカン、ヘキサヒドロインデンシクロヘキサン、シクロオクタン等の脂環族炭化水素；ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素；ジクロロメタン、クロロホルム、１，２−ジクロロエタン等のハロゲン系脂肪族炭化水素；クロロベンゼン、ジクロロベンゼン等のハロゲン系芳香族炭化水素；ニトロメタン、ニトロベンゼン、アセトニトリル等の含窒素炭化水素；ジエチルエ−テル、テトラヒドロフラン等のエ−テル類等の溶媒を使用することができる。これらの有機溶媒は、それぞれ単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用することができる。【００８１】
これらの中でも、工業的に汎用されている芳香族炭化水素や脂肪族炭化水素、脂環族炭化水素又はエーテル類が好ましい。【００８２】
重合を有機溶媒中で行う場合には、溶液中の、２−ノルボルネン又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体からなるモノマー混合物の濃度は、１〜５０重量％が好ましく、２〜４５重量％がより好ましく、３〜４０重量％が特に好ましい。２−ノルボルネン又はモノマー混合物の濃度が１重量％より小さいと生産性が低くなるおそれがあり、５０重量％より大きいと重合後の溶液粘度が高すぎて、その後の水素化反応が困難となるおそれがある。【００８３】
開環重合においては、反応系に分子量調節剤を添加することが好ましい。分子量調節剤を添加することで、得られる開環重合体の分子量を調整することができる。【００８４】
用いる分子量調節剤としては特に限定されず、従来公知のものが使用できる。
例えば、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン等のα−オレフィン類；スチレン、ビニルトルエン等のスチレン類；エチルビニルエーテル、イソブチルビニルエーテル、アリルグリシジルエーテル等のエーテル類；アリルクロライド等のハロゲン含有ビニル化合物；グリシジルメタクリレート等酸素含有ビニル化合物；アクリルアミド等の窒素含有ビニル化合物；１，４−ペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、１，５−ヘキサジエン、１，６−ヘプタジエン、２−メチル−１，４−ペンタジエン、２，５−ジメチル−１，５−ヘキサジエン等の非共役ジエン、又は１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエン等の共役ジエン等を挙げることができる。これらの中で、分子量調節のし易さから、α−オレフィン類が好ましい。【００８５】
分子量調節剤の添加量は、所望の分子量を持つ重合体を得るに足る量であればよく、（分子量調節剤）：（全単量体）のモル比で、通常、１：５０〜１：１，０００，０００、好ましくは１：１００〜１：５，０００、より好ましくは１：３００〜１：３，０００である。【００８６】
重合反応は、２−ノルボルネン又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体からなるモノマー混合物と重合触媒を混合することにより開始される。
重合反応を行う温度は、特に限定されないが、通常、−２０〜＋１００℃、好ましくは１０〜８０℃、さらに好ましくは３０〜６０℃である。重合反応の温度が低すぎると反応速度が低下し、高すぎると副反応により、分子量分布が広がるおそれがある。
重合時間は、特に限定されないが、通常、１分間から１００時間である。
圧力条件も特に限定されないが、通常、０〜１ＭＰａの加圧下で重合を行う。【００８７】
反応終了後においては、通常の後処理操作により、目的とする２−ノルボルネン開環重合体又は２−ノルボルネン開環共重合体（以下、これらをまとめて、「ノルボルネン系開環重合体」ということがある。）を単離することができる。【００８８】
得られたノルボルネン系開環重合体は、次の水素化反応工程へ供される。
また後述するように、開環重合又は開環共重合を行った反応溶液に水素化触媒を添加して、ノルボルネン系開環重合体を単離することなく、連続的に水素化反応を行うこともできる。【００８９】
（水素化反応）
ノルボルネン系開環重合体の水素化反応は、ノルボルネン系開環重合体の主鎖に存在する炭素−炭素二重結合に水素添加する反応である。この水素化反応は、２−ノルボルネン開環（共）重合体の不活性溶媒溶液に水素化触媒を添加し、反応系内に水素を供給して行う。【００９０】
用いる水素化触媒としては、オレフィン化合物の水素化に際して一般に使用されているものであれば、均一系触媒、不均一系触媒のいずれも使用することができる。得られる重合体中の残留金属の除去等を考慮すると、不均一系触媒が好ましい。【００９１】
均一系触媒としては、例えば、酢酸コバルト／トリエチルアルミニウム、ニッケルアセチルアセトナート／トリイソブチルアルミニウム、チタノセンジクロリド／ｎ−ブチルリチウム、ジルコノセンジクロリド／ｓｅｃ−ブチルリチウム、テトラブトキシチタネート／ジメチルマグネシウム等の組み合わせ等の遷移金属化合物とアルカリ金属化合物の組み合わせからなる触媒系；ジクロロビス（トリフェニルホスフィン）パラジウム、クロロヒドリドカルボニルトリス（トリフェニルホスフィン）ルテニウム、クロロトリス（トリフェニルホスフィン）ロジウム等の貴金属錯体触媒；等が挙げられる。【００９２】
不均一系触媒としては、例えば、ニッケル／シリカ、ニッケル／ケイソウ土、ニッケル／アルミナ、パラジウム／カーボン、パラジウム／シリカ、パラジウム／ケイソウ土、パラジウム／アルミナ等の、ニッケル、パラジウム、白金、ロジウム、ルテニウム、又はこれらの金属をカーボン、シリカ、ケイソウ土、アルミナ、酸化チタン等の担体に担持させた固体触媒系が挙げられる。【００９３】
触媒の使用量は、ノルボルネン系開環重合体１００重量部に対し、通常０．０５〜１０重量部である。【００９４】
水素化反応に用いる不活性有機溶媒としては、前述した２−ノルボルネンの開環重合又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体の開環共重合において用いることができる有機溶媒として例示したものと同様のものが挙げられる。【００９５】
水素化反応の温度は、使用する水素化触媒系によって適する条件範囲が異なるが、通常、−２０℃〜＋３００℃、好ましくは０℃〜＋２５０℃、より好ましくは１００℃〜２００℃である。水素化反応の温度が低すぎると反応速度が遅くなるおそれがあり、高すぎると副反応が起こる可能性がある。【００９６】
水素化反応終了後は、反応溶液から水素化触媒等を濾別し、濾別後の重合体溶液から溶媒等の揮発成分を除去することにより、目的とする本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物（Ｉ）又は（ＩＩ）を得ることができる。【００９７】
本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物（Ｉ）及び（ＩＩ）は有機溶媒に対する溶解性に優れるので、ノルボルネン系開環重合体を水素化した後において、触媒残渣の除去等のポリマー精製を十分に行うことができる。【００９８】
濾別後の重合体溶液から溶媒等の揮発成分を除去する方法としては、凝固法や直接乾燥法等公知の方法を採用することができる。【００９９】
凝固法は、重合体溶液を重合体の貧溶媒と混合することにより、重合体を析出させる方法である。用いる貧溶媒としては、エチルアルコール、ｎ−プロピルアルコール、イソプロピルアルコール等のアルコール類；アセトン、メチルエチルケトン等のケトン類；酢酸エチル、酢酸ブチル等のエステル類；等の極性溶媒が挙げられる。【０１００】
凝固して得られた粒子状の成分は、たとえば真空中又は窒素中若しくは空気中で加熱して乾燥させて粒子状にするか、さらに必要に応じて溶融押出機から押し出してペレット状にすることができる。【０１０１】
直接乾燥法は、重合体溶液を減圧下加熱して溶媒を除去する方法である。この方法には、遠心薄膜連続蒸発乾燥機、掻面熱交換型連続反応器型乾燥機、高粘度リアクタ装置等の公知の装置を用いて行うことができる。真空度や温度はその装置によって適宜選択され、限定されない。【０１０２】
得られたノルボルネン系開環重合体水素化物（Ｉ）及び（ＩＩ）（以下、これらをまとめて、「本発明の開環重合体水素化物」ということがある。）は、重合体水素化物中の主鎖二重結合の水素添加率が８０％以上、好ましくは９０％以上、より好ましくは９５％以上、さらに好ましくは９９％以上、特に好ましくは９９．９％以上である。上記の範囲にあると、成形する際に樹脂焼けが起こり難く、特にフィルム成形する際には、ダイラインの発生を抑制することができ、好ましい。【０１０３】
本発明の開環重合体水素化物の水素添加率は、溶媒に重クロロホルムを用い、1Ｈ−ＮＭＲにより測定して求めることができる。【０１０４】
本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物（Ｉ）は、その重量平均分子量（Ｍｗ）が、１，２，４−トリクロロベンゼンを溶離液とするゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による標準ポリスチレン換算で、５０，０００〜２００，０００、好ましくは、７０，０００〜１８０，０００、より好ましくは、８０，０００〜１５０，０００である。【０１０５】
また、本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物（ＩＩ）は、その重量平均分子量（Ｍｗ）が、１，２，４−トリクロロベンゼンを溶離液とするゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による標準ポリスチレン換算で、好ましくは５０，０００〜２００，０００、より好ましくは７０，０００〜１８０，０００、特に好ましくは、８０，０００〜１５０，０００である。【０１０６】
Ｍｗがこの範囲にあると、開環重合体水素化物の溶剤への溶解性が良好であるためポリマーの生産性に優れ、ポリマーの精製も容易であり、かつ、成形も容易であり、成形体の機械的特性や耐熱性が良好となる。すなわち、Ｍｗが高すぎると、溶液粘度が高くなりすぎ、ろ過性が低下するため、生産性が悪化するおそれがある。また、当該樹脂をフィルム成形する際には、フィルムの膜厚精度を高めるため樹脂温度を高くする必要が生じ、樹脂焼けに起因するダイラインが発生するおそれがある。一方、Ｍｗが低すぎると、成形品の機械的特性や耐熱性が低下するおそれや、当該重合体水素化物が結晶性であるため、溶液に溶解し難くなり、ポリマーの生産性の悪化やポリマーの精製が困難になるおそれがある。【０１０７】
開環重合体水素化物のＭｗがこの範囲にあると、ブリスター成形性に優れ、かつ、該成形体の強度にも優れるため好ましい。Ｍｗが高すぎると、ブリスター成形性が悪化し、ブリスター成形が困難となったり、成形体が偏肉する等の不具合が発生するおそれがある。一方、Ｍｗが低すぎると、ブリスター成形体の機械的強度が低下するおそれがある。【０１０８】
本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物（Ｉ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）の上限は、１０．０であり、好ましくは９．０、より好ましくは、８．５、さらに好ましくは８．０である。（Ｍｗ／Ｍｎ）の下限は、１．５であり、好ましくは２．０、より好ましくは、２．５である。【０１０９】
本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物（ＩＩ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）の上限は、特に限定されないが、好ましくは１０．０、より好ましくは９．０、さらに好ましくは、８．５、またさらに好ましくは８．０である。（Ｍｗ／Ｍｎ）の下限は、特に限定されないが、好ましくは１．５、より好ましくは２．０、さらに好ましくは２．５である。【０１１０】
Ｍｗ／Ｍｎがこの範囲にあると、ノルボルネン系開環重合体水素化物をブリスター成形体とする際の成形性に優れ、かつ、該成形体の強度や耐熱性にも優れるため好ましい。  Ｍｗ／Ｍｎが狭すぎると、開環重合体水素化物の温度に対する溶融粘度が敏感に変化し易くなるため、フィルム、シート等の成形品の加工性が悪化するおそれがある。また、ブリスター成形した際に、成形体が偏肉する等の不具合が発生するおそれがある。一方、Ｍｗ／Ｍｎが広すぎると、成形体の機械的強度の低下や、耐熱性が低下するおそれがある。
なお、Ｍｎは１，２，４−トリクロロベンゼンを溶離液とするゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により標準ポリスチレン換算として測定した数平均分子量である【０１１１】
本発明の開環重合体水素化物は、結晶性である、即ち融点（以下、「Ｔｍ」ということがある）を有する。本発明の開環重合体水素化物の融点は、１１０〜１４５℃、好ましくは１２０〜１４５℃、より好ましくは、１３０℃〜１４５℃である。【０１１２】
上記の範囲にあると、成形品の耐熱性に優れ好適である。特に、融点が１３０〜１４５℃の範囲においては、医療用成形品や食品用成形品において行われるスチーム滅菌にも耐えうるため好ましい。
開環重合体水素化物の融点は、公知の示差走査熱量分析計を用いて、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に基づく方法により測定することができる。【０１１３】
なお、開環重合体水素化物の融点は、ノルボルネン系開環重合体水素化物の分子量、分子量分布、異性化率、２−ノルボルネンと置換基含有ノルボルネン系単量体との共重合比率等により変化する。【０１１４】
本発明の開環重合体水素化物は、融点を有する重合体、すなわち結晶構造を形成する重合体であるので、ブリスター成形体内部に結晶部を形成し、これと非晶部とが相俟って成形品の引張り破断伸び等の機械的特性が向上する。それでいて、しかも結晶が大きくないので透明性の良さをも与えるものである。【０１１５】
本発明の開環重合体水素化物の異性化率は、通常０〜４０％、好ましくは０〜２０％、より好ましくは１〜１０％、さらに好ましくは、１〜５％である。異性化率が高すぎると、該重合体の耐熱性が低下するおそれがある。一方、異性化率が低すぎると、該重合体の溶液への溶解性が悪くなり、ポリマーの生産性の悪化やポリマーの精製が困難になるおそれがあり、また、得られた成形体の透明性が低下するおそれがある。【０１１６】
本発明の開環重合体水素化物の異性化率は、溶媒に重クロロホルムを用い、１３Ｃ−ＮＭＲにより測定した３３．０ｐｐｍピーク積分値／（３１．８ｐｐｍピーク積分値＋３３．０ｐｐｍピーク積分値）×１００から算出することができる。
ちなみに、３１．８ｐｐｍピークは、開環重合体水素化物中の２−ノルボルネンの繰り返し単位のシス体由来のもの、３３．０ｐｐｍピークは、開環重合体水素化物中の２−ノルボルネンの繰り返し単位のトランス体由来のものである。【０１１７】
異性化率を上記範囲にするためには、ノルボルネン系開環重合体の水素化反応において、反応温度を、好ましくは１００〜２００℃、より好ましくは１２０〜１７０℃、さらに好ましくは１３０〜１６０℃とし、かつ、使用する水素化触媒量を、２−ノルボルネン開環（共）重合体１００重量部に対し、好ましくは０．１〜５重量部、より好ましくは０．１〜１重量部とする。水素化反応の反応温度及び水素化触媒量がこのような範囲にあると、水素化反応速度と得られるポリマーの耐熱性のバランスに優れ、好適である。【０１１８】
以上のような特性を有する本発明の開環重合体水素化物は、近年の情報分野、食品分野、医療分野、土木分野等における、水蒸気バリア性、耐熱性、耐油性、機械的特性、加工性等のより優れた性能の要求を満たす樹脂材料として好適である。【０１１９】
２）樹脂組成物
本発明の樹脂組成物は、本発明の開環重合体水素化物及び酸化防止剤を含有する。
酸化防止剤の配合量は、開環重合体水素化物１００重量部に対し、０．０１〜１重量部、好ましくは、０．０５〜０．５重量部である。酸化防止剤の添加量が少なすぎると、成形品にやけが生じるおそれがある。一方、添加量が多すぎると、成形品が白濁したり、成形品から酸化防止剤が溶出するおそれがある。【０１２０】
用いる酸化防止剤としては、特に制限されないが、その分子量が７００以上であるものが好ましい。酸化防止剤の分子量が低すぎると、成形品から酸化防止剤が溶出するおそれがある。【０１２１】
用いる酸化防止剤の具体例としては、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン、ペンタエリスリチル−テトラキス〔３−（３，５−ジ−ターシャリ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕等のフェノール系酸化防止剤；トリフェニルホスファイト、トリス（シクロヘキシルフェニル）ホスファイト、９，１０−ジヒドロ−９−オキサ−１０−ホスファフェナントレン等リン系酸化防止剤；ジミリスチル３，３’−チオジプロピオネート、ジステアリル−３，３’−チオジプロピオネート、ラウリルステアリル−３，３’−チオジプロピオネート、ペンタエリスリトール−テトラキス（β−ラウリル−チオプロピオネート）等のイオウ系酸化防止剤；等が挙げられる。これらの酸化防止剤は１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中でも、フェノール系酸化防止剤が好ましい。【０１２２】
本発明の樹脂組成物には、本発明の開環重合体水素化物、及び酸化防止剤に加えて、本発明の目的を阻害しない範囲で、合成樹脂に一般的に用いられる各種配合剤を添加してもよい。【０１２３】
かかる配合剤としては、ゴム質重合体、その他の樹脂、紫外線吸収剤、耐候安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、防曇剤、染料、顔料、着色剤、天然油、合成油、可塑剤、有機又は無機の充填剤、抗菌剤、消臭剤、脱臭剤等が挙げられる。【０１２４】
ゴム質重合体は、ガラス転移温度が４０℃以下の重合体である。ゴム質重合体にはゴムや熱可塑性エラストマーが含まれる。ブロック共重合体のごとくガラス転移温度が２点以上ある場合は、最も低いガラス転移温度が４０℃以下であればゴム質重合体として用いることができる。ゴム質重合体のムーニー粘度（ＭＬ１＋４，１００℃）は、使用目的に応じて適宜選択されるが、通常、５〜３００である。【０１２５】
ゴム質重合体としては、例えば、エチレン−α−オレフィン系ゴム；エチレン−α−オレフィン−ポリエン共重合体ゴム；エチレン−メチルメタクリレート、エチレン−ブチルアクリレート等のエチレンと不飽和カルボン酸エステルとの共重合体；エチレン−酢酸ビニル共重合体等のエチレンと脂肪酸ビニルとの共重合体；アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸ヘキシル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸ラウリル等のアクリル酸アルキルエステルの重合体；ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレンとブタジエン又はイソプレンとのランダム共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体、ブタジエン−イソプレン共重合体、ブタジエン−（メタ）アクリル酸アルキルエステル共重合体、ブタジエン−（メタ）アクリル酸アルキルエステル−アクリロニトリル共重合体、ブタジエン−（メタ）アクリル酸アルキルエステル−アクリロニトリル−スチレン共重合体等のジエン系ゴム；ブチレン−イソプレン共重合体；スチレン−ブタジエンブロック共重合体、水素化スチレン−ブタジエンブロック共重合体、水素化スチレン−ブタジエンランダム共重合体、スチレン−イソプレンブロック共重合体、水素化スチレン−イソプレンブロック共重合体等の芳香族ビニル−共役ジエン系ブロック共重合体、低結晶性ポリブタジエン樹脂、エチレン−プロピレンエラストマー、スチレングラフトエチレン−プロピレンエラストマー、熱可塑性ポリエステルエラストマー、エチレン系アイオノマー樹脂等が挙げられる。【０１２６】
ゴム質重合体の量は、使用目的に応じて適宜選択される。耐衝撃性や柔軟性が要求される場合にはゴム質重合体の量は、開環重合体水素化物１００重量部に対して、通常０．０１〜１００重量部、好ましくは０．１〜７０重量部、より好ましくは１〜５０重量部の範囲である。【０１２７】
その他の樹脂としては、例えば、非晶性ノルボルネン系開環重合体、非晶性ノルボルネン系開環重合体水素化物、非晶性ノルボルネン系付加型重合体、結晶性ノルボルネン系開環重合体、本発明の開環重合体水素化物以外の結晶性ノルボルネン系開環重合体水素化物、結晶性ノルボルネン系付型加重合体、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、超低密度ポリエチレン、エチレン−エチルアクリレート共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリプロピレン、ポリスチレン、水素化ポリスチレン、ポリメチルメタクリレート、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリフェニレンスルフィド、ポリフェニレンエーテル、ポリアミド、ポリエステル、ポリカーボネート、セルローストリアセテート、ポリエーテルイミド、ポリイミド、ポリアリレート、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン等が挙げられる。【０１２８】
これらのその他の樹脂は、それぞれ単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができ、その配合割合は、本発明の目的を損なわない範囲で適宜選択することができる。【０１２９】
紫外線吸収剤及び耐候安定剤としては、例えば、２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジルベンゾエート、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）セバケート、ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）−２−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）−２−ｎ−ブチルマロネート、４−〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシ〕−１−{２−〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシ〕エチル}−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン等のヒンダードアミン系化合物；２−（２−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（３−ｔ−ブチル−２−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−２−ヒドロキシフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−（３，５−ジ−ｔ−アミル−２−ヒドロキシフェニル）ベンゾトリアゾール等のベンゾトリアゾール系化合物；２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエート、ヘキサデシル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエート等のベゾエート系化合物等が挙げられる。
これらの紫外線吸収剤及び耐候安定剤は、それぞれ単独で、あるいは２種以上組み合わせて用いることができる。【０１３０】
紫外線吸収剤及び耐候安定剤の量は、本発明の開環重合体水素化物１００重量部に対して通常０．００１〜５重量部、好ましくは０．０１〜２重量部の範囲である。【０１３１】
帯電防止剤としては、ステアリルアルコール、ベヘニルアルコール等の長鎖アルキルアルコール；アルキルスルホン酸ナトリウム塩及び／又はアルキルスルホン酸ホスホニウム塩；ステアリン酸のグリセリンエステル等の脂肪酸エステル；ヒドロキシアミン系化合物；無定形炭素、酸化スズ粉、アンチモン含有酸化スズ粉等を例示することができる。帯電防止剤の量は、本発明の開環重合体水素化物１００重量部に対して、通常０．００１〜５重量部の範囲である。【０１３２】
本発明の樹脂組成物を調製する方法としては、例えば、本発明の開環重合体水素化物を、酸化防止剤及び必要に応じて他の配合剤と共に、例えば二軸混練機等により、２００〜４００℃程度の温度にて溶融混練した後、ペレット状物や顆粒状物、粉末状物とする方法が挙げられる。【０１３３】
以上のようにして得られる本発明の樹脂組成物は加工性に優れる。本発明の開環重合体水素化物又は樹脂組成物を、公知のＴダイ式フィルム溶融押出成形機を使用してＴダイ成形を行い、単層フィルムを製膜した際の、膜厚変動は、通常１０μｍ以下、好ましくは７μｍ以下であり、かつ、連続製膜時にダイラインが長時間発生することが無く、ダイラインが発生するまでの時間は通常１０時間以上、好ましくは１５時間以上である。【０１３４】
ここで、「ダイライン」とは、ダイの特定の位置に対応する成形物の位置に樹脂の押出方向に沿って連続的に発生する肉眼で観察可能な縞を意味する。具体的には、成形物における表面凹凸の高さが約０．３μｍ〜１００μｍ（これ以下の凹凸では肉眼での観察不可能）である成形物に形成される縞をいう。【０１３５】
３）樹脂フィルム又はシート
本発明の樹脂フィルム又はシート（以下、「本発明の樹脂フィルム等」ということがある）は、本発明の開環重合体水素化物又は樹脂組成物を成形して得られるものである。【０１３６】
本発明の開環重合体水素化物又は樹脂組成物を成形する方法に制限はなく、加熱溶融成形法、溶液流延法のいずれも用いることができる。
加熱溶融成形法は、上記の成形用材料を、重合体のＴｍ以上で、熱分解温度未満の温度に加熱して流動状態にしてフィルム及びシートに成形する方法である。
加熱溶融成形法には、押出成形法、カレンダー成形法、圧縮成形法、インフレーション成形法、射出成形法、ブロー成形法、延伸成形法等がある。
また、押出成形法、カレンダー成形法、インフレーション成形法等により製膜した後に、延伸成形法を行ってもよい。【０１３７】
加熱溶融成形法における加熱、加圧条件としては、成形機、開環重合体水素化物の特性等により適宜選択すればよく、温度は、通常、Ｔｍ〜（Ｔｍ＋１００℃）、好ましくは（Ｔｍ＋２０℃）〜（Ｔｍ＋５０℃）である。
成形時の圧力は、通常、０．５〜１００ＭＰａ、好ましくは１〜５０ＭＰａである。
加圧時間は、通常数秒から数十分程度である。【０１３８】
本発明の開環重合体水素化物はＴｍが比較的高く、耐熱性が高いが、２００〜４００℃の間で著しく低粘度になって流動性となる特徴を有している。
この理由は明確ではないが、結晶性を有するため液晶状態になり急激に粘度が下がるものと考えられる。そのため本発明の開環重合体水素化物は溶融温度の高い樹脂であるにも拘らず、良く流動するので短時間でフィルム及びシートに成形することができる。【０１３９】
一方、溶液流延法は、本発明の樹脂組成物を有機溶媒に溶解して、このものを平面上又はロール上にキャスティングして、溶媒を加熱により除去してフィルム及びシートを成形する方法である。【０１４０】
用いる溶媒としては、２−ノルボルネンの開環重合反応又は２−ノルボルネンと置換基含有ノルボルネン系単量体とを開環共重合反応及びノルボルネン系開環重合体の水素化反応の溶媒として例示したものと同様のものが挙げられる。【０１４１】
溶液流延法は、溶媒を揮散する温度が成形温度となり、その温度は溶媒の種類により適宜設定される。【０１４２】
また、成形後、成形品の結晶性をより強く現出するために、成形品をアニール処理しても良い。【０１４３】
本発明の樹脂フィルム等の厚みは特に限定されないが、通常、１μｍから２０ｍｍ、好ましくは５μｍから５ｍｍ、より好ましくは１０μｍから２ｍｍである。フィルムとシートの区別に格別な規定はなく、厚みによって区別することもあるが、用途や業種における慣習により呼称が変わるのが実状である。【０１４４】
本発明において、フィルム等の成形に供する開環重合体水素化物は、融点を有する重合体、すなわち結晶構造を形成する重合体であるので、フィルム及びシートの成形体内部に結晶部を形成し、これと非晶部とが相俟って成形品の引張り破断伸び等の機械的特性が向上し、それでいて、結晶が大きくないので透明性にも優れている。【０１４５】
フィルム及びシートの機械的強度や水蒸気バリア性を増大すべく、結晶化度を高めるために延伸を施しても良い。延伸とは、成形されたフィルム及びシートを、続いて１．１〜１０倍程度伸張して塑性変形を与えることである。この塑性変形は、内部の摩擦で、結晶鎖は勿論、非晶鎖も引き伸ばして配向させる効果を有する。【０１４６】
本発明の樹脂フィルム等においては、開環重合体水素化物を含有する層と、その他の重合体を含有する層とを有する積層体であってもよい。【０１４７】
その他の重合体としては、ゴム質重合体又はその他の樹脂が挙げられ、それらの具体例は、いずれも本発明の開環重合体水素化物に配合して使用できるものとして前記したものと同様である。【０１４８】
積層する層の数は、通常、２層又は３層であるが、更に多層の積層体とすることができる。３層以上の多層における重合体種による層の配置順序は、目的や用途により決めることができる。【０１４９】
また、同種の重合体の層を他の重合体の層を隔てて配置してもよく、例えば、開環重合体水素化物層を含有する２つの層の間にポリスチレンを含む層を挟む３層の積層体や、さらにその一方の外側に水素化スチレン−イソプレンブロック共重合体を含む層が積層された４層の積層体等が可能である。【０１５０】
積層方法としては、層と層の間に接着剤を塗布して貼り合わせる方法、単層もしくは複数層のフィルム又はシートを熱もしくは高周波により融点以上に加熱して融着する方法、開環重合体水素化物又はその他の重合体のフィルム又はシートの表面に、その他の重合体又は開環重合体水素化物を分散もしくは溶解させた有機溶媒を塗布して乾燥させる方法等がある。
また、押出機で開環重合体水素化物とその他の重合体とを共押出して積層体を製造することもできる。【０１５１】
本発明の樹脂フィルム等は、水蒸気バリア性、耐熱性、耐油性に優れ、かつ、引張り破断伸び等の機械的特性に優れる。また、熱分解温度が高いので、加工温度範囲が広い利点を有する。【０１５２】
本発明の樹脂フィルム等は機械的特性に優れる。本発明の樹脂フィルム等のＩＳＯ  ５２７に基づいて測定される引張り破断伸びは、通常２５％以上、好ましくは３０％以上である。【０１５３】
本発明の樹脂フィルム等は水蒸気バリアー性に優れる。本発明の厚さ１００μｍの樹脂フィルム又はシートの、ＪＩＳ  Ｋ７１２９（Ａ法）に基づいて測定される透湿度〔ｇ／（ｍ２・２４ｈ）〕は、通常０．５〔ｇ／（ｍ２・２４ｈ）〕以下、好ましくは０．４〔ｇ／（ｍ２・２４ｈ）〕以下である。【０１５４】
また、本発明の樹脂フィルム等は耐油性に優れる。本発明の樹脂組成物を熱プレス成形して１０ｍｍ×１００ｍｍ×１ｍｍ試験片とし、該試験片の表面にサラダ油を塗布後、長径２００ｍｍ、短径８０ｍｍの楕円形面を有する高さ１０ｍｍの楕円柱を同形に４分割した大きさのアルミ製治具の曲面に該試験片を一時間固定した場合であっても、試験片にはクラックが発生することがない。【０１５５】
これらの特徴を有する本発明の樹脂フィルム等は、食品分野、医療分野、ディスプレイ分野、エネルギー分野、光学分野、電気電子分野、通信分野、自動車分野、民生分野、土木建築分野等の多岐の用途で利用することができる。【０１５６】
なかでも、食品分野、医療分野、エネルギー分野、ディスプレイ分野等の用途に適している。
食品分野としては、ハム、ソーセージ、レトルト食品、冷凍食品等の加工食品、乾燥食品、特定保険食品、米飯、菓子、食肉、ラップフィルム、シュリンクフィルム等の食品包装袋、ブリスター・パッケージ用フィルム等として使用できる。【０１５７】
医療分野では、薬栓、輸液用バッグ、点滴用バッグ、プレス・スルー・パッケージ（ＰＴＰ）用フィルム、ブリスター・パッケージ用フィルム等で使用できる。
エネルギー分野では太陽光発電システム周辺部材、燃料電池周辺部材、アルコール含有燃料系統部材及びそれらの包装フィルム等として使用できる。
ディスプレイ分野では、バリアーフィルム、位相差フィルム、偏光フィルム、光拡散シート、集光シート等として使用できる。【０１５８】
４）成形材料及び成形体
本発明の成形材料は、２−ノルボルネン、又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体からなる単量体混合物を開環重合して得られる開環重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有し、かつ、８０℃で６０分間加熱した際の有機物放出量が１ｐｐｍ以下であることを特徴とする。【０１５９】
すなわち、本発明の成形材料で用いることができるノルボルネン系開環重合体水素化物は、２−ノルボルネンを開環重合して得られる開環重合体の主鎖炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物（２−ノルボルネン開環重合体水素化物）を用いる場合に、そのゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）や、分子量分布（Ｍｗ/Ｍｎ）が、特に限定されるものではないこと以外は、前述した本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物と同様のものである。また、前述した本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物として好ましいものが、本発明の成形材料で好ましく用いられるノルボルネン系開環重合体水素化物である。【０１６０】
本発明の成形材料で用いるノルボルネン系開環重合体水素化物を得るために用いられる単量体混合物の組成は、２−ノルボルネンが、通常、９０〜１００重量％、好ましくは９５〜９９重量％、より好ましくは９７〜９９重量％であり、置換基含有ノルボルネン系単量体は、通常、０〜１０重量％、好ましくは１〜５重量％、より好ましくは１〜３重量％である。【０１６１】
また、本発明の成形材料で用いる開環重合体水素化物の２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合は、９０〜１００重量％、好ましくは９５〜９９重量％、より好ましくは９７〜９９重量％であり、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合は、０〜１０重量％、好ましくは１〜５重量％、より好ましくは１〜３重量％である。【０１６２】
繰り返し単位（Ｂ）の存在割合が上記範囲であると、耐熱性に優れ、有機物放出量が少なく、得られる成形体は摩擦等により樹脂粉（異物）が発生し難いため好ましい。繰り返し単位（Ｂ）の存在割合が多すぎると、耐熱性が悪化したり、有機物放出量が増加するおそれがあり、得られる成形体は摩擦により異物が発生し易くなる傾向がある。また、繰り返し単位（Ｂ）の存在割合が少なすぎると、得られる成形体は摩擦により異物が発生し易くなる傾向がある。【０１６３】
本発明の成形材料は、上記開環重合体水素化物の一種又は二種以上を含有するものであるが、必要に応じて、本発明の目的を損なわない範囲で酸化防止剤（安定剤）、紫外線吸収剤、耐候安定剤、帯電防止剤、熱可塑性樹脂や軟質重合体等のその他の重合体、滑剤等の配合剤を含有していてもよい。【０１６４】
本発明の成形材料中のノルボルネン系開環重合体水素化物の割合は、通常、５０重量％以上、好ましくは７０重量％以上、より好ましくは９０重量％以上である。この範囲にあるとノルボルネン系開環重合体水素化物の有する耐熱性、有機物低放出性等の特性が損なわれず好ましい。【０１６５】
酸化防止剤を配合すると機械的強度が低下しにくい成形体を得ることができる。
酸化防止剤としては、特に制限はなく、例えば、フェノール系酸化防止剤、リン系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤、ラクトン系酸化防止剤が挙げられる。【０１６６】
フェノール系酸化防止剤としては、従来公知のものが使用できる。例えば、２−ｔ−ブチル−６−（３−ｔ−ブチル−２−ヒドロキシ−５−メチルベンジル）−４−メチルフェニルアクリレート、２，４−ジ−第３アミル−６−（１−（３，５−ジ−第３アミル−２−ヒドロキシフェニル）エチル）フェニルアクリレート等の特開昭６３−１７９９５３号公報や特開平１−１６８６４３号公報に記載されるアクリレート系フェノール化合物；【０１６７】
２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−エチルフェノール、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、２，２'−メチレン−ビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、４，４'−ブチリデン−ビス（６−ｔ−ブチル−ｍ−クレゾール）、４，４'−チオビス（３−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、ビス（３−シクロヘキシル−２−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）メタン、３，９−ビス（２−（３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオニルオキシ）−１，１−ジメチルエチル）−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ〔５，５〕ウンデカン、１，１，３−トリス（２−メチル−４−ヒドロキシ−５−ｔ−ブチルフェニル）ブタン、１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、テトラキス（メチレン−３−（３'，５'−ジ−ｔ−ブチル−４'−ヒドロキシフェニルプロピオネート）メタン〔すなわち、ペンタエリスリメチル−テトラキス（３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニルプロピオネート）〕、トリエチレングリコールビス（３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオネート）、トコフェノール等のアルキル置換フェノール系化合物；【０１６８】
６−（４−ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔ−ブチルアニリノ）−２，４−ビスオクチルチオ−１，３，５−トリアジン、６−（４−ヒドロキシ−３，５−ジメチルアニリノ）−２，４−ビスオクチルチオ−１，３，５−トリアジン、６−（４−ヒドロキシ−３−メチル−５−ｔ−ブチルアニリノ）−２，４−ビスオクチルチオ−１，３，５−トリアジン、２−オクチルチオ−４，６−ビス−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−オキシアニリノ）−１，３，５−トリアジン等のトリアジン基含有フェノール系化合物；等が挙げられる。【０１６９】
リン系酸化防止剤としては、従来公知のものが使用できる。例えば、トリフェニルホスファイト、ジフェニルイソデシルホスファイト、フェニルジイソデシルホスファイト、トリス（ノニルフェニル）ホスファイト、トリス（ジノニルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、トリス（２−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ホスファイト、トリス（シクロヘキシルフェニル）ホスファイト、２，２−メチレンビス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）オクチルホスファイト、９，１０−ジヒドロ−９−オキサ−１０−ホスファフェナントレン−１０−オキサイド、１０−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）−９，１０−ジヒドロ−９−オキサ−１０−ホスファフェナントレン−１０−オキサイド、１０−デシロキシ−９，１０−ジヒドロ−９−オキサ−１０−ホスファフェナントレン等のモノホスファイト系化合物；【０１７０】
４，４'−ブチリデン−ビス（３−メチル−６−ｔ−ブチルフェニル−ジ−トリデシルホスファイト）、４，４'−イソプロピリデン−ビス（フェニル−ジ−アルキル（Ｃ１２〜Ｃ１５）ホスファイト）、４，４'−イソプロピリデン−ビス（ジフェニルモノアルキル（Ｃ１２〜Ｃ１５）ホスファイト）、１，１，３−トリス（２−メチル−４−ジ−トリデシルホスファイト−５−ｔ−ブチルフェニル）ブタン、テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）−４，４'−ビフェニレンジホスファイト、サイクリックネオペンタンテトライルビス（イソデシルホスファイト）、サイクリックネオペンタンテトライルビス（ノニルフェニルホスファイト）、サイクリックネオペンタンテトライルビス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニルホスファイト）、サイクリックネオペンタンテトライルビス（２，４−ジメチルフェニルホスファイト）、サイクリックネオペンタンテトライルビス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェニルホスファイト）等のジホスファイト系化合物等が挙げられる。【０１７１】
イオウ系酸化防止剤としては、例えば、ジラウリル３，３−チオジプロピオネート、ジミリスチル３，３'−チオジプロピオネート、ジステアリル３，３−チオジプロピオネート、ラウリルステアリル３，３−チオジプロピオネート、ペンタエリスリトール−テトラキス−（β−ラウリルチオ−プロピオネート）、３，９−ビス（２−ドデシルチオエチル）−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ〔５，５〕ウンデカン等が挙げられる。【０１７２】
ラクトン系酸化防止剤としては、ラクトン構造を含む化合物ものであれば特に限定はされないが、芳香族系のラクトン化合物が好ましく、ベンゾフラノン骨格を有するものがより好ましく、アリール基を置換基としてフラン環の側鎖に有する３−アリールベンゾフラン−２−オンがさらに好ましい。その具体例としては、５，７−ジ−第三ブチル−３−（３、４−ジ−メチルフェニル）−３Ｈ−ベンゾフラン−２−オンが挙げられる。【０１７３】
これらの中でも、本発明に用いる酸化防止剤としては、アルキル置換フェノール系酸化防止剤が特に好ましい。また、成形時の揮発を防止するため、２０℃における蒸気圧が１０−６Ｐａ以下のものが望ましい。【０１７４】
酸化防止剤は１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
酸化防止剤の配合量は、本発明の効果を妨げない範囲において適宜決定すればよいが、開環重合体水素化物１００重量部に対して、通常、０．００１〜５重量部、好ましくは０．０１〜１重量部の範囲である。【０１７５】
紫外線吸収剤及び耐候安定剤としては、例えば、２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジルベンゾエート、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）セバケート、ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）−２−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）−２−ｎ−ブチルマロネート、４−〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシ〕−１−{２−〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシ〕エチル}−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン等のヒンダードアミン系化合物；２−（２−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（３−ｔ−ブチル−２−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−２−ヒドロキシフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−（３，５−ジ−ｔ−アミル−２−ヒドロキシフェニル）ベンゾトリアゾール等のベンゾトリアゾール系化合物；２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエート、ヘキサデシル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエート等のベゾエート系化合物等が挙げられる。これらの紫外線吸収剤及び耐候安定剤は、それぞれ単独で、あるいは２種以上組み合わせて用いることができる。【０１７６】
紫外線吸収剤及び耐候安定剤の配合量は、開環重合体水素化物１００重量部に対して通常、０．００１〜５重量部、好ましくは、０．０１〜２重量部の範囲である。【０１７７】
帯電防止剤は帯電防止効果を付与するために添加される。
帯電防止剤としては、ステアリルアルコール、ベヘニルアルコール等の長鎖アルキルアルコール；アルキルスルホン酸ナトリウム塩及び／又はアルキルスルホン酸ホスホニウム塩；ステアリン酸のグリセリンエステル等の脂肪酸エステル；ヒドロキシアミン系化合物；無定形炭素、酸化スズ粉、アンチモン含有酸化スズ粉等が挙げられる。
帯電防止剤の配合量は、開環重合体水素化物１００重量部に対して、通常、０.００１〜５０重量部の範囲である。【０１７８】
熱可塑性樹脂や軟質重合体等のその他の重合体は、機械特性及び成形加工性の向上を目的として添加される。【０１７９】
熱可塑性樹脂としては、例えば、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、超低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリペンテン等のポリオレフィン；ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル；ナイロン−６、ナイロン６，６等のポリアミド；エチレン−エチルアクリレート共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリスチレン、ポリフェニレンスルフィド、ポリフェニレンエーテル、ポリアミド、ポリエステル、ポリカーボネート等が挙げられる。【０１８０】
軟質重合体としては、特に限定されず、少なくとも１つのガラス転移温度（Ｔｇ）が４０℃以下の重合体であればよい。例えば、スチレン−ブタジエンブロック共重合体、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体、スチレン−イソプレンブロック共重合体、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合体、スチレン−ブタジエンランダム共重合体等の、芳香族ビニルモノマーと共役ジエン系モノマーのランダム又はブロック共重合体及びその水素添加物；ポリイソプレンゴム；エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−α−オレフィン共重合体、プロピレン−α−オレフィン共重合体等のポリオレフィンゴム、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体、α−オレフィン−ジエン共重合体、ジエン共重合体、イソブチレン−イソプレン共重合体、イソブチレン−ジエン共重合体等のジエン系共重合体；ノルボルネン系単量体とエチレン又はα−オレフィンの共重合体、ノルボルネン系単量体とエチレンα−オレフィンの３元共重合体、ノルボルネン系単量体の開環重合体等のノルボルネン系ゴム質重合体；等が挙げられる。【０１８１】
滑剤は、成形性の改良等を目的として使用される。
滑剤としては、多価アルコールの部分エステル、多価アルコールのフルエステル（多価アルコールのアルコール性水酸基の９５％以上がエステル化されたもの）、高級飽和アルコール、多価アルコールの部分エーテル等が挙げられる。これらの中でも、多価アルコールのフルエステルが好ましく、多価アルコールとＯＨ基含有高級飽和脂肪酸とのフルエステル、及び高級飽和アルコールが特に好ましい。更に、成形時の揮発を防止するため、２０℃における蒸気圧が１０−６Ｐａ以下のものが望ましい。【０１８２】
滑剤の配合量は、使用目的に応じて適宜選択すればよいが、開環重合体水素化物１００重量部に対して、通常、０.００１〜１０重量部、好ましくは０．０１〜５重量部である。【０１８３】
本発明の成形材料は、上記に例示したもののほか、光安定剤、近赤外線吸収剤、染料や顔料等の着色剤、滑剤、可塑剤、アンチブロッキング剤、蛍光増白剤、防臭剤、有機又は無機フィラー充填剤、架橋剤、加硫剤、ワックス等の他の配合剤を更に含有していてもよい。
これらの他の配合剤の配合量は、本発明の目的を損なわない範囲で適宜選択される。【０１８４】
本発明の成形材料が樹脂組成物である場合、樹脂組成物を調製する方法としては、特に制約はないが、開環重合体水素化物と配合剤を、単軸押出機、２軸押出機、ロール、バンバリーミキサー等の混練機によって溶融混合する方法が挙げられる。【０１８５】
本発明の成形材料は、８０℃で６０分間加熱した際の有機物放出量が１ｐｐｍ以下、好ましくは１５０ｐｐｂ以下、より好ましくは５０ｐｐｂ以下、さらに好ましくは２０ｐｐｂ以下、特に好ましくは１０ｐｐｂ以下のものである。この範囲にあると、得られる成形体からの有機物放出のおそれがない。特に、成形体が半導体製造用ウェハーキャリアである場合に、放出された有機物によりウェハーが汚染されず好ましい。【０１８６】
前記有機物放出量は、例えば、クリーンルーム（クラス１０００）内において、成形材料５ｇを多量の超純水で洗浄後、表面に吸着していた水分や有機物を完全に除去したガラス製の試料容器に入れ、その試料容器を温度８０℃で６０分間加熱し、試料容器から出てきた気体を熱脱着ガスクロマトグラフィー質量分析計（例えば、ＴＤＳ−ＧＣ−ＭＳ、アジレント・テクノロジー社製）により測定することができる。【０１８７】
８０℃で６０分間加熱した際の有機物放出量が１ｐｐｍ以下である成形材料を得るには、濾別後の開環重合体水素化物溶液から溶媒等の揮発成分を極力除去すればよい。【０１８８】
溶媒等の揮発成分を除去する方法としては、凝固法や直接乾燥法等公知の方法が挙げられる。【０１８９】
凝固法は、重合体溶液を重合体の貧溶媒と混合することにより、重合体を析出させ、凝固分を固液分離することにより溶媒を除去する方法である。【０１９０】
用いる貧溶媒としては、メチルアルコール、エチルアルコール、ｎ−プロピルアルコール、イソプロピルアルコール等のアルコール類；アセトン、メチルエチルケトン等のケトン類；酢酸エチル、酢酸ブチル等のエステル類；等の極性溶媒が挙げられる。【０１９１】
凝固分を固液分離して得られた小塊状の重合体（クラム）は、加熱して乾燥させてさらに溶媒を除去することが好ましい。【０１９２】
直接乾燥法は、重合体溶液を減圧下加熱して溶媒を除去する方法である。この方法には、遠心薄膜連続蒸発乾燥機等の薄膜乾燥機、掻面熱交換型連続反応器型乾燥機、高粘度リアクタ装置等の公知の装置を用いて行うことができる。真空度や温度はその装置によって適宜選択され、限定されない。【０１９３】
凝固法や直接乾燥法により溶媒を除去した後、さらに減圧下で加熱して乾燥することが好ましい。その際の圧力は、通常１０ｋＰａ以下、好ましくは３ｋＰａ以下である。加熱温度は、通常２００℃以上、好ましくは２２０℃以上、より好ましくは２４０℃以上である。このような条件で乾燥すると重合体中に未反応単量体や溶媒がほとんど残らないので、成形体から揮散する有機物が少なくなる。【０１９４】
本発明の成形材料は、遷移金属の含有量が１ｐｐｍ以下であるものが好ましい。遷移金属の含有量が１ｐｐｍであると、得られる成形体からの金属溶出のおそれがない。特に、本発明の成形体が半導体製造用ウェハーキャリアである場合、酸やアルカリで洗浄した際にも金属が溶出することが少なく、溶出金属によるウェハーが汚染されることがないので好ましい。【０１９５】
なお、遷移金属種は特に限定されないが、重合触媒、水素化触媒、環境異物、製造設備から混入するものであり、主に使用した重合触媒、水素化触媒に由来するものである。【０１９６】
成形材料における遷移金属の含有量は、誘導結合プラズマ発光分光分析装置（例えば、ＩＲＩＳＡｄｖｎｔａｇｅ／ＳＳＥＡ、日本ジャーレル・アッシュ社製）により測定することができる。【０１９７】
遷移金属の含有量が１ｐｐｍ以下の成形材料を得る方法としては、例えば、前記開環重合体を水素化する際に水素化触媒として不均一系触媒を用いて水素化反応を行い、反応後に反応溶液を濾過する方法；前記開環重合体水素化物の溶液、又はこれに配合剤を添加して得られる樹脂組成物の溶液（以下、「樹脂溶液」ということがある）を、吸着剤で処理して金属原子を吸着する方法；樹脂溶液を酸性水と純水で交互に繰り返し洗浄する方法；などが挙げられる。これらの中でも、不均一系触媒を用いて水素化反応を行い、反応後に反応溶液を濾過する方法が好ましい。【０１９８】
不均一系触媒を用いて水素化反応を行い、反応後に反応溶液を濾過する方法としては、不均一系触媒を用いて水素化反応を行った後の反応溶液を、（ｉ）電荷的捕捉機能を有する濾過フィルターで濾過する方法、（ii）口径が０．５μｍ以下、好ましくは０．３μｍ以下の機械的濾過フィルターで少なくとも２回濾過する方法などが挙げられる。【０１９９】
これらの中でも、（ｉ）の方法が、微細異物の除去能が高く、目開きによる機械的濾過フィルターによる濾過では通過する微細異物を取り除け、濾過後の再凝集による異物の再生成などが防止できるので好適である。【０２００】
電荷的捕捉機能を有する濾過フィルターは、電気的に荷電異物を捕捉除去するフィルターである。電荷的捕捉機能を有するフィルターとしては、濾材に電荷を付与したもの、例えば、ゼータ電位を制御したゼータ電位濾過フィルターが挙げられる。【０２０１】
ゼータ電位濾過フィルターとしては、濾材に陽電荷変性剤を付与したフィルターなどが挙げられる。【０２０２】
陽電荷変性剤としては、例えば、特表平４−５０４３７９号公報などに記載されているセルロース繊維／シリカ／陽電荷変性剤（ポリアミンエピクロロヒドリン樹脂、脂肪族ポリアミンなど）や、メラミンホルムアルデヒド陽イオンコロイド、無機陽イオンコロイドシリカ、などが挙げられる。
また、陽電荷変性材を付与した濾過フィルターとして、市販品、例えば、キュノ社の商標「ゼータプラス」で販売されているものを使用してもよい。【０２０３】
さらに、処理能力を高めるために、電荷的捕捉機能を有する濾過フィルターでの濾過に、機械的濾過フィルターでの濾過を組み合わせて行うのが好ましい。濾過は、処理効率の観点から、通常、機械的濾過フィルターによる濾過、次いで電荷的捕捉機能を有する濾過フィルターによる濾過の順で行うのが好ましい。【０２０４】
機械的濾過フィルターとしては、溶媒によって悪影響を受けないものであれば特に限定されず、例えば、ポリプロピレン製、ポリエチレン製、ＰＴＦＥ製などの繊維製フィルター又はメンブランフィルター；セルロース製の繊維製フィルター；ガラス繊維製フィルター；ケイソウ土などの無機物製フィルター；金属繊維製フィルター；などが挙げられる。【０２０５】
機械的濾過フィルターの孔径は、格別制限はないが、通常１０μｍ以下、好ましくは５μｍ以下、より好ましくは１μｍ以下である。これらの機械的濾過フィルターは、それぞれ単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。【０２０６】
本発明の成形材料は耐熱性にも優れる。本発明の成形材料が耐熱性に優れることは、例えば、得られる半導体製造用ウェハーキャリアを温度１０５℃で３０分間放置し、変形の有無を目視で調べることで確認することができる。この試験で変形は確認されない。【０２０７】
本発明の成形材料は、通常、成形時に取り扱いやすいようにペレットと呼ばれる米粒程度の大きさに加工されて使用に供される。【０２０８】
本発明の成形体は、本発明の成形材料を成形して得られるものである。
本発明の成形体は、その形状や大きさなどに特に制約はない。また、本発明の成形体には、その一部が本発明の成形材料から成形されたものも含まれる。【０２０９】
本発明の成形体は、本発明の成形材料を用いて、従来公知の成形法により製造することができる。用いる成形法としては、例えば、射出成形法、カレンダー成形法、インフレーション成形法、押出ブロー成形法、射出ブロー成形法、多層ブロー成形法、コネクションブロー成形法、二重壁ブロー成形法、延伸ブロー成形法、真空成形法、回転成形法、プレス成形法、溶融押出成形法等が挙げられる。これらの中でも、量産性の観点から、射出成形法が好ましい。【０２１０】
射出成形法としては、本発明の成形材料を従来公知の射出成形機を用いて射出成形する方法を用いることができる。
成形時の樹脂の温度（シリンダー温度）は、通常、（Ｔｍ＋５℃）〜（Ｔｍ＋２００℃）、好ましくは（Ｔｍ＋２０℃）〜（Ｔｍ＋１５０℃）である。【０２１１】
本発明の成形材料のシリンダー滞留時間は通常１時間以内、好ましくは３０分以内、好ましくは１０分以内である。このような条件で射出成形した場合に樹脂の熱分解（劣化）が少なく、低分子量有機物の生成が抑制される。
なお、成形材料を調製してから成形に供するまでに所定期間を要することがある場合には、調製後の成形材料を、例えば、ステンレス製の容器等に入れ窒素シールして保管しておくことが好ましい。【０２１２】
以上のようにして得られる本発明の成形体は、摩擦等により樹脂粉などの異物が発生し難いものである。
成形体から異物が発生し難いことは、例えば、次のようにして確認することができる。先ず、クリーンルーム内（クラス１０００）において、ポリプロピレン製のウェハーシッパーに梱包された状態で購入した８インチの新品のベアシリコンウェハーを４．５重量％のフッ化水素酸溶液に２５℃で１分間浸漬し、薄い酸化シリコン皮膜を取り除く。次に、９８％濃硫酸と３０％過酸化水素水溶液の混合液［５０：１（容積比）］に１１０℃で１０分間浸漬し、次いで濃硫酸に６５℃で１０分間浸漬して有機物を取り除く。次いで、多量の超純水で洗浄し酸を流したあと、遠心分離機により水分を完全に振り飛ばし乾燥させた後のウェハー上の異物数を異物計測装置（例えば、サーフスキャンＳＰ１、ＫＬＡ−Ｔｅｎｃｏｒ社製）を用いて計測する。次いで、成形したウェハーキャリアに前記ウェハーを５０回出し入れした後、ウェハー上の異物数を再び計測し、異物数が増加しているかをみる。この試験における異物の増加量は、通常、２５０個以下、好ましくは２３０個以下、より好ましくは２００個以下である。【０２１３】
本発明の成形体は、耐熱性に優れ、有機物放出性が低く、摩擦による異物の発生が少ないことから、電子用処理用器材として好適に用いることができる。より具体的には、（Ａ）ＩＣ、ＬＳＩなどの半導体やハイブリッドＩＣ、液晶表示素子、発光ダイオードなどの電子部品と接触する器材、（Ｂ）ウェハー、液晶基板、これらに透明電極層や保護層などを積層したものなどの製造中間体と接触する器材、及び（Ｃ）電子部品の製造工程において製造中間体の処理に用いる薬液や超純水などの処理液と接触する器材等が挙げられる。【０２１４】
（Ａ）電子部品と接触する器材、及び（Ｂ）電子部品の製造中間体と接触する器材としては、例えば、タンク、トレイ、キャリア、ケース、シッパー等の処理用、及び移送用容器；キャリアテープ、セパレーション・フィルム等の保護材；などが挙げられる。（Ｃ）処理液と接触する器材としては、例えば、パイプ、チューブ、バルブ、流量計、フィルター、ポンプ等などの配管類；サンプリング容器、ボトル、アンプル、バッグなどの液用容器類；などが挙げられる。【０２１５】
これらの中でも、半導体製造用ウェハーキャリアであるのが特に好ましく、本発明の半導体製造用ウェハーキャリアは、ウェハーの保管中や運搬中にウェハー表面に傷が付き難く、また異物が付着し難くいため、高精度の電子部品等を得ることができる。【０２１６】
また、本発明の成形体は、ＣＤ、ＣＤ−ＲＯＭ、レーザーディスク、デジタル・ビデオ・ディスクなどの光ディスク、光カード、光テープなどの光学記録媒体；光学レンズ、プリズム、ビームスプリッター、レンズプリズム、光学ミラー、光ファイバー、ＬＥＤ封止材、液晶表示用基板、液晶表示用フィルム、液晶表示用導光板、光学フィルム、食品用包装容器、医療用包装容器などとしても使用することができる。【０２１７】
本発明の半導体製造用ウェハーキャリア（以下、「キャリア」ということがある）は、ウェハー同士が接触することなく保持、出し入れが可能であり、キャリアに収納したまま、ウェハーの加熱処理や薬品等への浸漬処理が可能になっている必要がある。すなわち、ウェハーの面同士が平行な形で互いに接触することなく収納でき、面に平行な方向に一枚ずつ接触することなく出し入れ可能になっている。【０２１８】
具体的には、ウェハーと空間が交互に層状に何層も積み重なった状態でウェハーを収納でき、ウェハーが取り出し方向以外には動かないように枠組みされており、その枠組みに溝や突起などが設けられた構造を有する。さらに、加熱処理や薬品等への浸漬処理が効率的に、またできるだけ均一にできるように、ウェハーの取り出し方向以外の方向からも、ウェハーの間の空間に液体等の流入口を有する。【０２１９】
例えば、特開平２−６３１１２号、特開平２−１４３５４５号、特開平２−１６１７４５号、特開平３−９５９５４号等に記載されたもの、図１に示すもの、ＳＥＭＩ規格のなかに規定されたキャリア等が挙げられる。【０２２０】
５）多層体
本発明の多層体は、２層以上の樹脂層を有する多層体であって、その内の少なくとも１層が、２−ノルボルネン又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体からなる単量体混合物を開環重合して得られる開環重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層であることを特徴とする。【０２２１】
すなわち、本発明の多層体で用いることができるノルボルネン系開環重合体水素化物は、２−ノルボルネンを開環重合して得られる開環重合体の主鎖炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物（２−ノルボルネン開環重合体水素化物）を用いる場合に、そのゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）や、分子量分布（Ｍｗ/Ｍｎ）が、特に限定されるものではないこと以外は、前述した本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物と同様のものである。また、前述した本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物として好ましいものが、本発明の多層体で好ましく用いられるノルボルネン系開環重合体水素化物である。【０２２２】
本発明の多層体で用いるノルボルネン系開環重合体水素化物を得るために用いられる単量体混合物の組成は、２−ノルボルネンが、通常、９０〜１００重量％、好ましくは９５〜９９重量％、より好ましくは９７〜９９重量％であり、置換基含有ノルボルネン系単量体は、通常、０〜１０重量％、好ましくは１〜５重量％、より好ましくは１〜３重量％である。【０２２３】
また、本発明の多層体で用いる開環重合体水素化物の２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合は、９０〜１００重量％、好ましくは９５〜９９重量％、より好ましくは９７〜９９重量％であり、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合は、０〜１０重量％、好ましくは１〜５重量％、より好ましくは１〜３重量％である。【０２２４】
本発明の多層体で用いるノルボルネン系開環重合体水素化物には、目的に応じて配合剤を添加することができる。用いる配合剤としては、酸化防止剤、ゴム質重合体、その他の樹脂、紫外線吸収剤、耐候安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、防曇剤、染料、顔料、着色剤、天然油、合成油、可塑剤、有機又は無機の充填剤、抗菌剤、消臭剤、脱臭剤等が挙げられる。【０２２５】
酸化防止剤としては、その分子量が７００以上であるものが好ましい。酸化防止剤の分子量が低すぎると、成形品から酸化防止剤が溶出するおそれがある。【０２２６】
酸化防止剤の具体例としては、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン、ペンタエリスリチル−テトラキス〔３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕等のフェノール系酸化防止剤；トリフェニルホスファイト、トリス（シクロヘキシルフェニル）ホスファイト、９，１０−ジヒドロ−９−オキサ−１０−ホスファフェナントレン等リン系酸化防止剤；ジミリスチル３，３’−チオジプロピオネート、ジステアリル−３，３’−チオジプロピオネート、ラウリルステアリル−３，３’−チオジプロピオネート、ペンタエリスリトール−テトラキス（β−ラウリル−チオプロピオネート）等のイオウ系酸化防止剤；等が挙げられる。これらの酸化防止剤は１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中でも、フェノール系酸化防止剤が好ましい。【０２２７】
酸化防止剤の配合量は、ノルボルネン系開環重合体水素化物１００重量部に対し、通常、０．０１〜１重量部、好ましくは、０．０５〜０．５重量部である。酸化防止剤の添加量が少なすぎると、成形品にやけが生じるおそれがある。一方、添加量が多すぎると、成形品が白濁したり、成形品から酸化防止剤が溶出するおそれがある。【０２２８】
ゴム質重合体は、ガラス転移温度が４０℃以下の重合体である。ゴム質重合体にはゴムや熱可塑性エラストマーが含まれる。ブロック共重合体のごとくガラス転移温度が２点以上ある場合は、最も低いガラス転移温度が４０℃以下であればゴム質重合体として用いることができる。ゴム質重合体のムーニー粘度（ＭＬ１＋４ ，１００℃）は、使用目的に応じて適宜選択されるが、通常、５〜３００である。【０２２９】
ゴム質重合体としては、例えば、エチレン−α−オレフィン系ゴム；エチレン−α−オレフィン−ポリエン共重合体ゴム；エチレン−メチルメタクリレート、エチレン−ブチルアクリレート等のエチレンと不飽和カルボン酸エステルとの共重合体；エチレン−酢酸ビニル共重合体等のエチレンと脂肪酸ビニルとの共重合体；アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸ヘキシル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸ラウリル等のアクリル酸アルキルエステルの重合体；ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレンとブタジエン又はイソプレンとのランダム共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体、ブタジエン−イソプレン共重合体、ブタジエン−（メタ）アクリル酸アルキルエステル共重合体、ブタジエン−（メタ）アクリル酸アルキルエステル−アクリロニトリル共重合体、ブタジエン−（メタ）アクリル酸アルキルエステル−アクリロニトリル−スチレン共重合体等のジエン系ゴム；ブチレン−イソプレン共重合体；スチレン−ブタジエンブロック共重合体、水素化スチレン−ブタジエンブロック共重合体、水素化スチレン−ブタジエンランダム共重合体、スチレン−イソプレンブロック共重合体、水素化スチレン−イソプレンブロック共重合体等の芳香族ビニル−共役ジエン系ブロック共重合体、低結晶性ポリブタジエン樹脂、エチレン−プロピレンエラストマー、スチレングラフトエチレン−プロピレンエラストマー、熱可塑性ポリエステルエラストマー、エチレン系アイオノマー樹脂等が挙げられる。【０２３０】
ゴム質重合体の配合量は、使用目的に応じて適宜選択される。耐衝撃性や柔軟性が要求される場合にはゴム質重合体の量は、ノルボルネン系開環重合体水素化物１００重量部に対して、通常、０．０１〜１００重量部、好ましくは、０．１〜７０重量部、より好ましくは、１〜５０重量部の範囲である。【０２３１】
その他の樹脂としては、例えば、非晶性ノルボルネン系開環重合体、非晶性ノルボルネン系開環重合体水素化物、結晶性ノルボルネン系付型加重合体、非晶性ノルボルネン系付加型重合体、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、超低密度ポリエチレン、エチレン−エチルアクリレート共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリプロピレン、ポリスチレン、水素化ポリスチレン、ポリメチルメタクリレート、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリフェニレンスルフィド、ポリフェニレンエーテル、ポリアミド、ポリエステル、ポリカーボネート、セルローストリアセテート、ポリエーテルイミド、ポリイミド、ポリアリレート、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン等が挙げられる。これらのその他の樹脂は、それぞれ単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができ、その配合割合は、本発明の目的を損なわない範囲で適宜選択することができる。【０２３２】
紫外線吸収剤及び耐候安定剤としては、例えば、２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジルベンゾエート、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）セバケート、ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）−２−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）−２−ｎ−ブチルマロネート、４−〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシ〕−１−{２−〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシ〕エチル}−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン等のヒンダードアミン系化合物；２−（２−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（３−ｔ−ブチル−２−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−２−ヒドロキシフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−（３，５−ジ−ｔ−アミル−２−ヒドロキシフェニル）ベンゾトリアゾール等のベンゾトリアゾール系化合物；２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエート、ヘキサデシル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエート等のベゾエート系化合物等が挙げられる。これらの紫外線吸収剤及び耐候安定剤は、それぞれ単独で、あるいは２種以上組み合わせて用いることができる。紫外線吸収剤及び耐候安定剤の量は、ノルボルネン系開環重合体水素化物１００重量部に対して通常、０．００１〜５重量部、好ましくは、０．０１〜２重量部の範囲である。【０２３３】
帯電防止剤としては、ステアリルアルコール、ベヘニルアルコール等の長鎖アルキルアルコール；アルキルスルホン酸ナトリウム塩及び／又はアルキルスルホン酸ホスホニウム塩；ステアリン酸のグリセリンエステル等の脂肪酸エステル；ヒドロキシアミン系化合物；無定形炭素、酸化スズ粉、アンチモン含有酸化スズ粉等を例示することができる。帯電防止剤の量は、ノルボルネン系開環重合体水素化物１００重量部に対して、通常、０．００１〜５重量部の範囲である。【０２３４】
本発明の多層体は２層以上の樹脂層を有し、その内の少なくとも１層が、本発明の開環重合体水素化物を含有する層であるものであれば、その他の層（以下「合成樹脂層」ということがある）は、特に制限されない。【０２３５】
本発明の多層体のノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層中のノルボルネン系開環重合体水素化物の割合は、通常、５０〜１００重量％、好ましくは７０〜１００重量％、さらに好ましくは、９０〜１００重量％である。この範囲にあると、ノルボルネン系開環重合体水素化物が有する水蒸気バリア性などの特性が損なわれず好ましい。【０２３６】
前記ノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層の厚みは特に限定されないが、通常、１〜９００μｍ、好ましくは１０〜４００μｍ、さらに好ましくは２０〜２００μｍの範囲である。この範囲にあると、ノルボルネン系開環重合体水素化物が有する水蒸気バリア性などの特性が損なわれず好ましい。【０２３７】
本発明の多層体においては、本発明の多層体を医療用又は食料用包装材料として用いる場合には、前記合成樹脂層が少なくとも１層のガスバリア性樹脂を含有する層であることが好ましい。
前記合成樹脂層として、ガスバリア性樹脂を含有する層を用いることにより、水蒸気バリア性に優れるとともに、ガスバリア性にも優れる多層体を得ることができる。【０２３８】
本発明に用いるガスバリア性樹脂としては、内容物の劣化や組成変化を引き起こすガスとしては主として酸素が問題となるので、酸素透過度が小さいものが好ましい。【０２３９】
ガスバリア性樹脂としては、２０μｍ厚のガスバリア性樹脂フィルムとして、温度２３℃、湿度０％ＲＨの条件下で、酸素透過度が、１００ｃｍ３・ｍ−２・ｄａｙ−１・ａｔｍ−１以下であることが好ましく、５０ｃｍ３・ｍ−２・ｄａｙ−１・ａｔｍ−１以下であることがより好ましく、１０ｃｍ３・ｍ−２・ｄａｙ−１・ａｔｍ−１以下であることがさらに好ましく、１ｃｍ３・ｍ−２・ｄａｙ−１・ａｔｍ−１以下であることが特に好ましい。【０２４０】
ガスバリア性樹脂としては、具体的には、包装材料等の分野で汎用の樹脂が使用できる。例えば、エチレン−ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）、塩化ビニリデン系ポリマー（ＰＶＤＣ）、ポリエチレン−イソフタレート系コポリマー等のバリア性ポリエステル、ＭＸＤ６ナイロン（ｍ−キシリレンアジバミド）、バリア性ナイロン（非晶性ナイロン）、ポリアクリロニトリル、液晶ポリエステル、全芳香族ナイロン（アラミド）、ポリ酢酸ビニル又はその加水分解物（ＰＶＡ）等が効果的な例として挙げられる。また、ＰＶＤＣコート２軸延伸ポリエチレンテレフタレート、ＰＶＤＣコート２軸延伸ポリプロピレン、ＰＶＤＣコート２軸延伸ポリビニルアルコール等の透明な多層フィルム、蒸着フィルム等も挙げられる。
これらの中でも、エチレン−ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）は、特にガスバリア性に優れるため好ましい。【０２４１】
本発明の多層体においては、前記合成樹脂層として、ガスバリア性樹脂を含有する層に代えて、あるいはガスバリア性樹脂を含有する層とともに、ノルボルネン系開環重合体水素化物層単独では不十分な曲げ強度や、耐屈曲性、引張り強度を補うために少なくとも１層の第２の合成樹脂層を含んでいてもよい。【０２４２】
前記第２の合成樹脂層を構成する樹脂材料としては、医療用又は食品包装用に用いられている樹脂材料であれば特に限定されない。例えば、ポリオレフィン系樹脂、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリメチルメタクリレート等のアクリル樹脂、ポリカーボネート、アイオノマー樹脂、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、熱可塑性エラストマー、エチレン−カルボン酸エステル共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリスルホン、ポリ塩化ビニル、フッ素樹脂等の各種合成樹脂を挙げることができる。これらの中でも、本発明においては、ポリオレフィン系樹脂、ポリアミド樹脂、及びポリエステル樹脂からなる群から選ばれる少なくとも一種が好ましい。【０２４３】
ポリオレフィン系樹脂としては、直鎖状、又は分岐鎖状のエチレン−α−オレフィン共重合体、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、超高分子量ポリエチレン等のポリエチレン系樹脂；ホモポリプロピレン、エチレン−プロピレンランダム共重合体、エチレン−プロピレンブロック共重合体、エチレン−プロピレン−１−ブテン共重合体等のポリプロピレン系樹脂；エチレン−プロピレン共重合体、ポリメチルペンテン、ポリブテン、ポリメチルブテン、ポリメチルヘキセン等からなる群で示されるポリオレフィン系樹脂；特許公開公報２００１−１４３３２３号記載の脂環式構造含有重合体等の非晶性ポリオレフィン系樹脂；等が挙げられる。【０２４４】
ポリアミド樹脂としては、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン６Ｔ等が挙げられる、
ポリエステル樹脂としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等が挙げられる。【０２４５】
これらの合成樹脂層は、各樹脂の単層又は２種以上の多層体として用いられ、使用目的に応じて、合成樹脂の種類や層構成は、適宜使い分けることができる。【０２４６】
これらの中でも、前記第２の合成樹脂層が、ポリオレフィン系樹脂を含有する層であることがより好ましく、ポリエチレン又はポリプロピレンを含有する層であることが、低溶出性、耐薬品性、耐油性にも優れることから、さらに好ましく、ポリプロピレンを含有する層であることが、前記特性に加え、耐熱性、透明性にも優れるため、特に好ましい。【０２４７】
本発明の多層体においては、ガスバリア性付与や耐候（光）性付与のために透明蒸着フィルムと組み合わせることもできる。【０２４８】
また、アルミニウム箔等の金属箔、アルミニウム蒸着フィルム、金属箔と合成樹脂フィルムとのラミネートフィルム、顔料を練り込んだ合成樹脂フィルム等の遮光性を有する層（遮光層）を設けることができる。【０２４９】
本発明の多層体において、その多層構成の具体例としては、次のような構成を挙げることができる。ただし、ノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層をＮＢ層、その他の樹脂層を合成樹脂層と略記する。【０２５０】
（１）  ＮＢ層／合成樹脂層
（２）  ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層
（３）  合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層
（４）  ＮＢ層／合成樹脂層／合成樹脂層／ＮＢ層
（５）  ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層
（６）  ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層
（７）  合成樹脂層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層／合成樹脂層
（８）  合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層
（９）  ＮＢ層／合成樹脂層／遮光層
（１０）  ＮＢ層／合成樹脂層／遮光層／合成樹脂層
（１１）  ＮＢ層／遮光層【０２５１】
本発明の多層体は、上記のものに限定されず、これらの多層を含み、さらに多層の構成等、使用目的に応じて所望の多層構成を採用することができる。【０２５２】
例えば、本発明の多層体にガスバリア性樹脂を含有する層を設ける場合、ガスバリア性能を保つため該樹脂層が水分と接しないことが必要となることがある。そのため、ガスバリア性樹脂を含有する層を有する本発明の多層体からなる包装体において、包装体外部からの水分や酸素の透過を防止したい場合には、外部と接する側にノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層を設けることが好ましい。また、該包装体の内容物として水溶液など入れる際には、該多層体の内容物と接する側にノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層を設けることが好ましい。【０２５３】
本発明の多層体においては、各層間に必要に応じて、層間接着剤からなる接着剤層を配置することができる。【０２５４】
層間接着剤としては、フィルムの特性を損なわないものであれば、特に制約されない。例えば、接着性ゴム、接着性熱可塑性樹脂、接着性熱可塑性エラストマー、エポキシ樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂等の熱硬化性樹脂接着剤、ポリビニルエーテル、アクリル樹脂、酢酸ビニルーエチレン共重合体等の熱可塑性樹脂接着剤、ポリアミド樹脂系ホットメルト接着剤、ニトリルゴム等のゴム系接着剤等が挙げられる。これらの中でも、ウレタン系接着剤、接着性オレフィン重合体が好ましい。【０２５５】
本発明の多層体においては、合成樹脂層に、本発明の開環重合体水素化物に用いることができる配合剤を含有させてもよい。【０２５６】
本発明の多層体を得る方法としては、本発明の開環重合体水素化物、又は前記開環重合体水素化物及び配合剤を含有する樹脂組成物と、合成樹脂層に用いる樹脂、又は前記合成樹脂層に用いる樹脂及び配合剤を含有する樹脂組成物とを公知の成形法により成形することにより得ることができる。【０２５７】
本発明の多層体を形成する方法としては、特に限定されないが、例えば、共押出Ｔダイ法、共押出インフレーション法、共押出ラミネーション法等の共押出による成形方法、ドライラミネーション等のフィルムラミネーション成形方法、及び基材樹脂フィルムに対して樹脂溶液をコーティングするようなコーティング成形方法、カレンダ成形法、熱プレス成形法、射出成形法の公知の方法が挙げられる。
成形条件は、使用する樹脂の種類に応じて適宜選択すればよい。【０２５８】
本発明の多層体の形状は特に制限されないが、包装材料として用いる場合には、通常はフィルム状又はシート状であるが、チューブ状になっていてもよい。【０２５９】
本発明の多層体は、通常は無延伸のものであるが、必要に応じて延伸加工が施されたものであってもよい。
延伸は、ロール方式、テンター方式、及びチューブ方式のいずれの方式で行なうこともできる。延伸条件は、使用する樹脂の種類に応じて適宜選択すればよい。【０２６０】
以上のようにして得られる本発明の多層体の厚みは、通常、５〜１０００μｍ、好ましくは２０〜５００μｍ、さらに好ましくは３０〜３００μｍの範囲である。多層体の厚さが、上記上限厚さを超えると多層体の柔軟性がなくなり、逆に上記下限厚さを下回ると多層体の強度が低下し、破れやすくなる傾向がある。【０２６１】
本発明の多層体には印刷加工を施すことができる。
印刷加工の方法は特に限定されず公知の方法を使用すればよく、例えば、凸版印刷、凹版印刷、平板印刷が挙げられる。印刷に適用される印刷インキの種類は、前記印刷の方法により適宜最適なものを選択して使用すればよいが、例えば、凸版インキ、フレキソインキ、ドライオフセットインキ、グラビアインキ、グラビアオフセットインキ、オフセットインキ、スクリーンインキが挙げられる。【０２６２】
また、インクの密着性を高める目的で、印刷インキを使用する前に印刷される層に対し予め表面処理を施しておくことが好ましい。表面処理としては、コロナ放電処理、プラズマ放電処理、火炎処理、エンボス加工処理、サンドマット加工処理、梨地加工処理等が挙げられる。【０２６３】
本発明の多層体は耐衝撃性に優れる。耐衝撃性は、厚さ５０μｍの多層体を２枚を重ね合わせ、四方をヒートシールして作られた２０ｃｍ角の食塩水入りの袋を３ｍ上空から垂直落下させ、落下後の袋のクラックの有無を目視で観察し、クラックの発生がほとんど認められないことで確認できる。【０２６４】
本発明の多層体は水蒸気バリア性に優れる。本発明の厚さ５０μｍの多層体の透湿度は、通常３（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））以下、好ましくは２．５（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））以下である。【０２６５】
水蒸気バリア性は、例えば、ＪＩＳ  Ｋ７１２９（Ａ法）に基づいて温度：５０℃、湿度：９０％ＲＨの条件下の透湿度を透湿度テスター（ＬＹＳＳＹ社製：Ｌ８０−５０００型）を使用して測定することにより評価することができる。【０２６６】
本発明のガスバリア性樹脂を含有する層を少なくとも１層有する多層体はガスバリア性に優れる。本発明のガスバリア性樹脂を含有する層を少なくとも１層有する厚さ５０μｍの多層体の酸素透過度は、通常０．５ｃｍ３・ｍ−２・ｄａｙ−１・ａｔｍ−１以下、好ましくは０．３５ｃｍ３・ｍ−２・ｄａｙ−１・ａｔｍ−１以下である。【０２６７】
本発明のガスバリア性樹脂を含有する層を少なくとも１層有する多層体は、特に高温多湿環境（沸騰水中に３０分間放置）下に置いた後であっても、酸素透過度はほとんど低下しない。【０２６８】
多層体のガスバリア性は、例えば、本発明の多層体からなる袋状の包装体を沸騰したお湯中に３０分間浸漬し（ボイル）、ボイル前後の多層体のガスバリア性を、ＪＩＳ  Ｋ７１２６（Ｂ法）に基づいて温度：２３℃、湿度：０％ＲＨの条件下の酸素透過度を酸素透過度テスター（ＬＹＳＳＹ社製：ＯＰＴ−５０００型）で測定することにより評価することができる。【０２６９】
本発明の多層体は耐油性に優れる。耐油性は、フィルムを５ｃｍ角にカットし、サラダ油（日清オイリオグループ社製）に３０秒間浸したのち、４０℃に加温されたオーブンに入れ、フィルムの外観が変化するまでの時間を測定することによって評価できる。本発明の多層体の耐油性は、フィルムが白化するまでの日数で、通常、４日後、好ましくは５日後、さらに好ましくは６日後である。【０２７０】
本発明の多層体は、食品分野、医療分野、ディスプレイ分野、エネルギー分野、工業分野のほか、玩具、生活雑貨等の包装材料等に適している。特に後述するように、本発明の多層体を二次加工することにより、所望の形状、大きさを有する包装体とすることができる。【０２７１】
本発明の多層体は、水蒸気バリア性、耐衝撃性が良好であり、特に、湯滅菌、レトルト、ホットフィル、スチーム滅菌等に使用される用途に好適である。また、ガスバリア性樹脂を含有する層を少なくとも１層有する多層体である場合には、高温・高湿下におけるガスバリア性の変化が少ない。例えば、輸液バッグ、ＰＴＰ（プレススルーパッケージ）、シリンジ等の医療関連の容器又は包装袋用のフィルム；加熱滅菌の必要なレトルトパック、ゼリー、プリン容器、ハム、ソーセージ、冷凍食品等の加工食品、乾燥食品、特定保険食品、米飯、菓子、食肉等の容器及びこれに用いる蓋、ホットフィル用容器等の食品容器又は包装袋用のフィルム及びブリスターパック；電気電子部品、半導体部品、プリント配線板等の精密部品包装容器又は包装袋用のフィルム及びブリスターパック；食品、薬品、及び器具、文具、ノート等雑貨類の保存・運搬用の熱収縮性包装材用のフィルム及びブリスターパック；キャップ、栓等の開封防止用シール包装材料用のフィルム及びブリスターパック；ボトル、容器等の熱収縮性ラベル材料用フィルム、太陽光発電システム周辺部材、燃料電池周辺部材、アルコール含有燃料系統部材及びそれらの包装フィルム及びブリスターパック等が挙げられる。【０２７２】
６）包装体
本発明の包装体は、本発明の多層体を二次加工することにより得られるものである。
二次加工する方法は、特に制約されない。例えば、プレス成形、真空成形、圧空成形、ヒートシール、溶着等が挙げられる。【０２７３】
ヒートシールの形態は、多層体の最内層を折り重ねるか、又は、その２枚を重ね合わせて、さらにその外周の周辺端部を、例えば側面シール型、２方シール型、３方シール型、４方シール型、封筒貼りシール型、合掌貼りシール型、ひだ付きシール型、平底シール型、角底シール型等のヒートシール形態等により、シールする方法が挙げられる。【０２７４】
ヒートシールする方法としては、特に限定されるものではなく、公知の方法が挙げられる。例えば、バーシール法、回転ロールシール法、ベルトシール法、インパルスシール法、高周波シール法、超音波シール法等である。本発明の包装体には、ワンピースタイプ、ツーピースタイプ等の注入口や、開閉用ジッパー等を取り付けることもできる。
ポケットを成形するためのブリスター成形法としては、加熱圧空成形、ドラム式真空成形、プラグ型成形、ピン成形、プレヒーター圧空成形、プレヒーター・プラグアシスト圧空成形等、適宜の方法を採用できる。このブリスター成形によって形成されるポケット形状は、円柱状、ドーム状、楕円ドーム状等、収容する物の形状や大きさに合わせた適宜のものとすることができる。【０２７５】
本発明の包装体は、水蒸気バリア性、耐衝撃性等の機械的特性、及び耐油性に優れ、また、ガスバリア性樹脂を含有する層を少なくとも１層有する場合は高温・高湿度環境下においてもガスバリア性に優れている。したがって、医療用包装容器、食料包装容器等に好適である。【０２７６】
７）医療包装体
本発明の医療包装体は、樹脂層を少なくとも一層有する医療包装体であって、前記樹脂層が、２−ノルボルネン又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体からなる単量体混合物を開環重合して得られる開環重合体の、炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層であることを特徴とする。【０２７７】
すなわち、本発明の医療包装体で用いることができるノルボルネン系開環重合体水素化物は、２−ノルボルネンを開環重合して得られる開環重合体の主鎖炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物（２−ノルボルネン開環重合体水素化物）を用いる場合に、そのゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）や、分子量分布（Ｍｗ/Ｍｎ）が、特に限定されるものではないこと以外は、前述した本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物と同様のものである。また、前述した本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物として好ましいものが、本発明の医療包装体で好ましく用いられるノルボルネン系開環重合体水素化物である。【０２７８】
本発明の医療包装体で用いるノルボルネン系開環重合体水素化物を得るために用いられる単量体混合物の組成は、２−ノルボルネンが、通常、９０〜１００重量％、好ましくは９５〜９９重量％、より好ましくは９７〜９９重量％であり、置換基含有ノルボルネン系単量体は、通常、０〜１０重量％、好ましくは１〜５重量％、より好ましくは１〜３重量％である。【０２７９】
また、本発明の医療包装体で用いる開環重合体水素化物の２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合は、９０〜１００重量％、好ましくは９５〜９９重量％、より好ましくは９７〜９９重量％であり、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合は、０〜１０重量％、好ましくは１〜５重量％、より好ましくは１〜３重量％である。【０２８０】
本発明の医療包装体で用いるノルボルネン系開環重合体水素化物には、目的に応じて配合剤を添加することができる。用いる配合剤としては、酸化防止剤、ゴム質重合体、その他の樹脂、紫外線吸収剤、耐候安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、防曇剤、染料、顔料、着色剤、天然油、合成油、可塑剤、有機又は無機の充填剤、抗菌剤、消臭剤、脱臭剤等が挙げられる。本発明の医療包装体で用いる配合剤の具体例としては、本発明の多層体で用いる配合剤と同様のものが挙げられ、また、本発明の医療包装体で好ましく用いられる配合剤としては、本発明の多層体で好ましく用いられる配合剤と同様のものが挙げられる。【０２８１】
本発明の医療包装体は、本発明の開環重合体水素化物を含有する樹脂層のみからなるものであっても、少なくとも１層の前記ノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する樹脂層以外に、少なくとも１層のその他の樹脂を含有する合成樹脂層をさらに有する多層体であってもよい。【０２８２】
本発明の医療包装体が多層体である場合には、耐油性、柔軟性、耐衝撃性、耐熱性などが向上することから好ましい。【０２８３】
本発明の医療包装体の、本発明の開環重合体水素化物を含有する樹脂層中の該開環重合体水素化物の割合は、通常、５０〜１００重量％、好ましくは７０〜１００重量％、さらに好ましくは９０〜１００重量％である。この範囲にあると、本発明の開環重合体水素化物が有する水蒸気バリア性などの特性が損なわれず好ましい。【０２８４】
前記開環重合体水素化物を含有する樹脂層の厚みは特に限定されないが、通常、１〜５００μｍ、好ましくは１０〜１５０μｍ、さらに好ましくは２０〜１００μｍの範囲である。この範囲にあると、本発明の開環重合体水素化物が有する水蒸気バリア性などの特性が損なわれず好ましい。【０２８５】
その他の樹脂としては、医療用に用いられている樹脂材料であれば特に限定されないが、例えば、ポリオレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリメチルメタクリレート、ポリカーボネート、アイオノマー樹脂、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、熱可塑性エラストマー、ナイロン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）、ナイロン、ポリスルホン、等の各種合成樹脂を挙げることができる。
これらの中で、ポリオレフィン系樹脂は、本発明の医療包装体の機械的特性、耐油性などを向上させることができ好ましい。【０２８６】
ポリオレフィン系樹脂としては、直鎖状又は分岐鎖状の高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、超高分子量ポリエチレンなどのポリエチレン系樹脂；直鎖状又は分岐鎖状の高密度ポリプロピレン、低密度ポリプロピレンなどのポリプロピレン系樹脂；エチレン−プロピレン共重合体、ポリメチルペンテン、ポリブテン、ポリメチルブテン、ポリメチルヘキセン等からなる群で示されるポリオレフィン系結晶性樹脂；等が挙げられる。【０２８７】
これらの中でも、多層化する合成樹脂層がポリエチレンを含有する層であると、低溶出性、耐油性、耐薬品性、にも優れ、さらに低密度ポリエチレン（ＪＩＳ  Ｋ６９２２に基づいて測定した密度は０．８８〜０．９４ｇ／ｃｍ３。）は上記の特性に加え、透明性にも優れることから好ましい。【０２８８】
また、多層化する層がエチレン−ビニルアルコール共重合体、ナイロンなどのガスバリア性樹脂である場合には、ガスバリア性が良好となり好ましい。【０２８９】
また、本発明の医療包装体においては、本発明の開環重合体水素化物を含有する樹脂層と、その他の樹脂を含有する合成樹脂層に加えて、アルミニウム箔等の金属箔、アルミニウム蒸着フィルム、金属箔と合成樹脂フィルムとのラミネートフィルム、顔料を練り込んだ合成樹脂フィルムなどの遮光性を有する層（遮光層）を設けることができる。【０２９０】
本発明の医療包装体が多層体である場合、その層構成としては、前記ノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する樹脂層と、その他の樹脂を含有する合成樹脂層を少なくとも含むものであれば特に限定されない。具体例としては、次のような構成を挙げることができる。ただし、本発明の開環重合体水素化物を含有する樹脂層を「ＮＢ層」、その他の樹脂を含有する合成樹脂層を「合成樹脂層」と略記する。【０２９１】
（１）    ＮＢ層／合成樹脂層
（２）    ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層
（３）    合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層
（４）    ＮＢ層／合成樹脂層／合成樹脂層／ＮＢ層
（５）    ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層
（６）    ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層
（７）    合成樹脂層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層／合成樹脂層
（８）    合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層
（９）    ＮＢ層／合成樹脂層／遮光層
（１０）  ＮＢ層／合成樹脂層／遮光層／合成樹脂層
（１１）  ＮＢ層／遮光層【０２９２】
これらの多層を含むさらに多層の構成など、使用目的に応じて所望の多層構成を採用することができる。【０２９３】
また、本発明の医療包装体においては、各層間に必要に応じて接着剤層を配置することができる。
層間接着剤としては、本発明の多層体において用いることができるものとして例示したのと同様のものが挙げられる。【０２９４】
本発明の医療包装体においては、その他の樹脂を含有する合成樹脂層に、ノルボルネン系開環重合体水素化物に用いることができる配合剤を含有させてもよい。【０２９５】
本発明の医療包装体は、本発明の医療包装体が単層からなるものである場合には、本発明の開環重合体水素化物、又は前記開環重合体水素化物及び配合剤を含有する樹脂組成物（以下、「樹脂組成物（１）」と略すことがある。）を、公知の成形法により成形することにより得ることができる。【０２９６】
前記樹脂組成物（１）を調製する方法としては、例えば、前記開環重合体水素化物、及び配合剤と、例えば二軸混練機等により、２００〜４００℃程度の温度にて溶融混練した後、ペレット状物や顆粒状物、粉末状物とする方法が挙げられる。【０２９７】
前記開環重合体水素化物又は樹脂組成物（１）を成形する方法に制限はなく、Ｔダイ法、インフレーション法、ラミネーション法等の成形方法；ドライラミネーション等のフィルムラミネーション成形方法；熱プレス成形法；射出成形法；などの公知の成形方法を適宜利用することができる。成形条件は、使用する樹脂の種類に応じて適宜選択すればよい。【０２９８】
また、本発明の医療包装体が多層体である場合には、前記開環重合体水素化物、若しくは樹脂組成物（１）、及びその他の樹脂、若しくはその他の樹脂及び他の配合剤を含有する樹脂組成物（以下、「樹脂組成物（２）」ということがある。）を、公知の成形法により成形することにより得ることができる。
前記樹脂組成物（２）は、前記樹脂組成物（１）を調製する方法と同様にして、調製することができる。【０２９９】
また、本発明においては、成形後において、成形品の結晶性をより強く現出するために、成形体をアニール処理することもできる。【０３００】
また、医療包装体の機械的特性や水蒸気バリア性を増大すべく、結晶化度を高めるために延伸を施しても良い。延伸とは、成形されたフィルム又はシートを、続いて１．１〜１０倍程度伸張して塑性変形を与えることである。この塑性変形は、内部の摩擦で、結晶鎖は勿論、非晶鎖も引き伸ばして配向させる効果を有する。【０３０１】
本発明の医療包装体は、通常はフィルム状又はシート状になっているが、チューブ状になっていてもよい。この中でも、インフレーション法によれば、チューブ状（筒状）の製膜となり、底シールをカットするだけで袋になることから工程が簡便になり好ましい。また、インフレーション成形する際には、高速（８ｍ／分以上）で押し出す場合に、剪断力によりフィルムにメルトフラクチャーが発生しないよう、ダイリップのクリアランスを２．５ｍｍ以上にすることが望ましい。【０３０２】
この場合、成形温度はダイ温度で１８０〜２１０℃が望ましい。ダイ温度が２１０℃以上の条件で成形を行うと、焼けやフィッシュアイが発生し易く、また、溶融粘度が低下して製膜が困難になる。スクリューの圧縮比は３．０以下が望ましい。圧縮比がそれ以上になると自己発熱が大きくなり、成形が困難になる。【０３０３】
以上のようにして得られる本発明の医療包装体の厚みは特に限定されないが、通常、１００〜５００μｍ、好ましくは１５０〜３５０μｍ、さらに好ましくは２００〜３００μｍの範囲である。包装体の厚さが、上記上限厚さを超えるとフィルムの柔軟性がなくなり、逆に上記下限厚さを下回ると包装体の強度が低下し、破れやすくなる。【０３０４】
本発明の医療包装体は、前記開環重合体水素化物、若しくは樹脂組成物（１）、又は前記開環重合体水素化物、若しくは樹脂組成物（１）、及びその他の樹脂、若しくは樹脂組成物（２）をフィルム又はシート状に成形した後、二次加工を施すことにより得られるものであってもよい。【０３０５】
二次加工としては、特に制限はないが、プレス成形、真空成形、圧空成形、ヒートシール、溶着などが挙げられる。なかでも、ヒートシールが好ましい。【０３０６】
ヒートシールの形態は、多層フィルム又は多層シートの最内層を折り重ねるか、又は、その２枚を重ね合わせて、さらにその外周の周辺端部を、例えば側面シール型、２方シール型、３方シール型、４方シール型、封筒貼りシール型、合掌貼りシール型、ひだ付きシール型、平底シール型、角底シール型などのヒートシール形態などにより、シールする方法が挙げられる。【０３０７】
ヒートシールする方法としては、特に限定されるものではなく、公知の方法が挙げられる。例えば、バーシール法、回転ロールシール法、ベルトシール法、インパルスシール法、高周波シール法、超音波シール法などである。本発明の包装体には、ワンピースタイプ、ツーピースタイプなどの注入口や、開閉用ジッパーなどを取り付けることもできる。【０３０８】
以上のようにして得られる本発明の医療包装体は、膜厚ムラが少ないものである。膜厚ムラが大きく、厚みのばらつき（偏肉）があると、巻き取り原反に硬い膨れた部分（コブ）が発生し、印刷性やヒートシール時に問題が発生するおそれがある。【０３０９】
本発明の医療包装体の膜厚ムラは、例えば、シートの流れ方向と垂直方向（ＴＤ方向）に４ｃｍ間隔で５点印を付け、各点からシートの流れ方向（ＭＤ方向）に２０ｃｍ間隔で２０点、計１００個の測定を行うことにより評価することができる。前記測定結果より算出される標準偏差の値が小さいほどシートの膜厚ムラが無く良好であることを示す。本発明の医療包装体においては、厚さ２５０μｍのシートの前記標準偏差が１０μｍ以下であり好ましい。【０３１０】
以上のようにして得られる本発明の医療包装体は水蒸気バリア性に優れる。本発明の医療包装体の厚さ２５０μｍでの、ＪＩＳ  Ｋ７１２９（Ａ法）に基づいた５０℃×９０％ＲＨでの透湿度は、通常２（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））以下、好ましくは１．５（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））以下、より好ましく１（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））以下である。この範囲にあると、医療包装体中の薬剤への水分の混入が抑えられ、薬剤の品質が劣化するのを防止でき、好ましい。【０３１１】
本発明の医療包装体は弾性率に優れる。本発明の医療包装体の形状１Ｂ形、厚さ２５０μｍの試験片での、ＩＳＯ  ５２７に基づいた引張速度２００ｍｍ／分の条件でオートグラフ（ＡＧＳ−５ｋＮＨ、島津製作所製）により測定した弾性率が、５００ＭＰａ以下が好ましい。弾性率が５００ＭＰａ以下であると、柔軟性に優れ、医療包装体を輸液バッグとして使用した際に、均一な流量で薬液を運ぶことができる。一方、弾性率が５００ＭＰａより大きいと、輸液バッグが硬くなり、均一な流量で薬液を運ぶことが困難となる。【０３１２】
本発明の医療包装体は耐油性に優れる。本発明の医療包装体の耐油性の評価値（未処理のヘイズ／サラダ油付着後のヘイズ）が０．８以上であると、油類に対して耐性があり、油類が付着しても、外観不良、性能不良が起こり難くなり、好ましい。【０３１３】
本発明の医療包装体は機械的特性に優れる。本発明の医療包装体の形状１Ｂ形、厚さ２５０μｍの試験片での、ＩＳＯ  ５２７に基づいた引張速度２００ｍｍ／分の条件でオートグラフ（ＡＧＳ−５ｋＮＨ、島津製作所製）により測定した表面のクラック発生時のひずみは、通常２０％以上、好ましくは、２５％以上、さらに好ましくは３０％以上である。この範囲にあると、医療包装体に、割れ、破れ等が生じ難くなり、好ましい。【０３１４】
本発明の医療包装体の具体例としては、例えば、輸液バッグ、ＰＴＰ（プレス・スルー・パッケージ）などの医療関連の容器、又は、シリンジなどの包装袋用のフィルム若しくはシートなどが挙げられる。特に、輸液バッグに好ましく用いられる。【０３１５】
８）ブリスター成形用シート
本発明のブリスター成形用シートは、樹脂層を少なくとも一層有するブリスター成形用シートであって、前記樹脂層が、２−ノルボルネン、又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体を開環重合して得られる開環重合体の炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層であることを特徴とする。【０３１６】
すなわち、本発明のブリスター成形用シートで用いることができるノルボルネン系開環重合体水素化物は、２−ノルボルネンを開環重合して得られる開環重合体の主鎖炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物（２−ノルボルネン開環重合体水素化物）を用いる場合に、そのゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）や、分子量分布（Ｍｗ/Ｍｎ）が、特に限定されるものではないこと以外は、前述した本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物と同様のものである。また、前述した本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物として好ましいものが、本発明のブリスター成形用シートで好ましく用いられるノルボルネン系開環重合体水素化物である。【０３１７】
本発明のブリスター成形用シートで用いるノルボルネン系開環重合体水素化物を得るために用いられる単量体混合物の組成は、２−ノルボルネンが、通常、９０〜１００重量％、好ましくは９５〜９９重量％、より好ましくは９７〜９９重量％であり、置換基含有ノルボルネン系単量体は、通常、０〜１０重量％、好ましくは１〜５重量％、より好ましくは１〜３重量％である。【０３１８】
また、本発明のブリスター成形用シートで用いる開環重合体水素化物の２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合は、９０〜１００重量％、好ましくは９５〜９９重量％、より好ましくは９７〜９９重量％であり、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合は、０〜１０重量％、好ましくは１〜５重量％、より好ましくは１〜３重量％である。【０３１９】
本発明のブリスター成形用シートで用いるノルボルネン系開環重合体水素化物には、目的に応じて配合剤を添加することができる。用いる配合剤としては、酸化防止剤、ゴム質重合体、その他の樹脂、紫外線吸収剤、耐候安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、防曇剤、染料、顔料、着色剤、天然油、合成油、可塑剤、有機又は無機の充填剤、抗菌剤、消臭剤、脱臭剤等が挙げられる。本発明のブリスター成形用シートで用いる配合剤の具体例としては、本発明の多層体で用いる配合剤と同様のものが挙げられ、また、本発明のブリスター成形用シートで好ましく用いられる配合剤としては、本発明の多層体で好ましく用いられる配合剤と同様のものが挙げられる。【０３２０】
本発明のブリスター成形用シートは、本発明の開環重合体水素化物を含有する樹脂層を少なくとも一層有する。本発明のブリスター成形用シートは、前記開環重合体水素化物を含有する層のみからなるものであっても、その他の樹脂を含有する合成樹脂層を、さらに少なくとも一層有する多層体であってもよい。【０３２１】
本発明のブリスター成形用シートの、本発明の開環重合体水素化物を含有する層中の開環重合体水素化物の割合は、通常、５０〜１００重量％、好ましくは７０〜１００重量％、さらに好ましくは、９０〜１００重量％である。この範囲にあると、本発明の開環重合体水素化物が有する水蒸気バリア性などの特性が損なわれず好ましい。【０３２２】
本発明の開環重合体水素化物を含有する層の厚みは特に限定されないが、通常、５〜１０００μｍ、好ましくは５〜５００μｍ、より好ましくは１０〜３００μｍ、さらに好ましくは２０〜２００μｍの範囲である。この範囲にあると、本発明の開環重合体水素化物が有する水蒸気バリア性などの特性が損なわれず好ましい。【０３２３】
その他の樹脂としては、食品用、医療、産業部材等の包装用に用いられている樹脂材料であれば特に限定されない。例えば、ポリオレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリメチルメタクリレート、ポリカーボネート、アイオノマー樹脂、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、熱可塑性エラストマー、ナイロン、エチレン−カルボン酸エステル共重合体、エチレン−カルボン酸共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）、ナイロン、ポリスルホン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、フッ素樹脂等の各種合成樹脂が挙げられる。【０３２４】
これらの合成樹脂層は、各樹脂の単層又は２種以上の多層体として用いられ、使用目的に応じて、合成樹脂の種類や層構成は、適宜使い分けることができる。【０３２５】
本発明のブリスター成形用シートにおいては、多層体になっていることが、機械的特性、耐油性、ブリスター成形性等が向上することから好ましい。なかでも、その他の樹脂を含有する合成樹脂層が、ポリオレフィン系樹脂層、又はエチレン−ビニルアルコール共重合体、ナイロン、及びポリ塩化ビニリデン等のガスバリア性樹脂を含有する層であることが好ましい。【０３２６】
ポリオレフィン系樹脂としては、直鎖状、又は分岐鎖状のエチレン−α−オレフィン共重合体、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、超高分子量ポリエチレン等のポリエチレン系樹脂；ホモポリプロピレン、エチレン−プロピレンランダム共重合体、エチレン−プロピレンブロック共重合体、エチレン−プロピレン−１−ブテン共重合体等のポリプロピレン系樹脂；エチレン−プロピレン共重合体、ポリメチルペンテン、ポリブテン、ポリメチルブテン、ポリメチルヘキセン等からなる群で示されるポリオレフィン系結晶性樹脂；特開２００１−１４３３２３号公報に記載された、ノルボルネン系重合体、単環の環状オレフィン系重合体、環状共役ジエン系重合体、ビニル脂環式炭化水素系重合体、及びこれらの水素化物等の脂環式構造含有重合体樹脂；等が挙げられる。【０３２７】
これらの中でも、前記合成樹脂層がポリエチレン、ポリプロピレンを含有する層であることが、低溶出性、耐薬品性、耐油性にも優れることから好ましく、さらにポリプロピレンであることが、上記特性に加え、耐熱性、透明性にも優れるため特に好ましい。【０３２８】
また、その他の樹脂を含有する合成樹脂層がガスバリア性樹脂を含有する層である場合には、ガスバリア性が良好となり好ましい。【０３２９】
本発明のブリスター成形用シートにおいては、ガスバリア性付与や耐候（光）性付与のために透明蒸着フィルムと組み合わせることもできる。【０３３０】
また、本発明のブリスター成形用シートにおいては、アルミニウム箔等の金属箔、アルミニウム蒸着フィルム、金属箔と合成樹脂フィルムとのラミネートフィルム、顔料を練り込んだ合成樹脂フィルム等の遮光性を有する層（遮光層）を設けることもできる。【０３３１】
本発明のブリスター成形用シートにおいては、前記合成樹脂層や遮光層が、２種以上の層をラミネートしたものであってもよい【０３３２】
本発明のブリスター成形用シートにおいては、使用目的に応じて所望の多層構成を採用することができる。本発明のブリスター成形用シートが多層体である場合、その多層構成としては、本発明の開環重合体水素化物の層と他の材質の層を含むものであれば特に限定されないが、具体例としては、次のような層構成を挙げることができる。ただし、本発明の開環重合体水素化物を含む樹脂層を「ＮＢ層」、その他の樹脂を含む合成樹脂層を「合成樹脂層」と略記する。【０３３３】
（１）    ＮＢ層／合成樹脂層
（２）    ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層
（３）    合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層
（４）    ＮＢ層／合成樹脂層／合成樹脂層／ＮＢ層
（５）    ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層
（６）    ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層
（７）    合成樹脂層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層／合成樹脂層
（８）    合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層
（９）    ＮＢ層／合成樹脂層／遮光層
（１０）  ＮＢ層／合成樹脂層／遮光層／合成樹脂層
（１１）  ＮＢ層／遮光層【０３３４】
また、本発明のブリスター成形用シートにおいては、各層間に必要に応じて接着剤層を配置することができる。【０３３５】
接着剤層を構成する層間接着剤の具体例としては、接着性ゴム、接着性熱可塑性樹脂、接着性熱可塑性エラストマー、エポキシ樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂等の熱硬化性樹脂接着剤、ポリビニルエーテル、アクリル樹脂、酢酸ビニル−エチレン共重合体等の熱可塑性樹脂接着剤、ポリアミド樹脂系ホットメルト接着剤、ニトリルゴム等のゴム系接着剤等が挙げられる。フィルムの特性を損なわない範囲で制限はないが、ウレタン系接着剤、接着性オレフィン重合体が好ましい。【０３３６】
また、本発明のブリスター成形用シートにおいては、合成樹脂層に、ノルボルネン系開環重合体水素化物に用いることができる配合剤を含有させてもよい。【０３３７】
本発明のブリスター成形用シートを得る方法としては、Ｔダイ法、インフレーション法、共押出Ｔダイ法、共押出インフレーション法、共押出ラミネーション法等による成形方法、ドライラミネーション等のフィルムラミネーション成形方法、及び基材樹脂フィルムに対して樹脂溶液をコーティングするようなコーティング成形方法、カレンダ成形、熱プレス成形、射出成形等の公知の方法を適宜利用することができる。
成形条件は、使用する樹脂の種類に応じて適宜選択すればよい。【０３３８】
本発明のブリスター成形用シートは、通常は無延伸のものであるが、必要に応じて延伸加工が施されたものであってもよい。延伸加工を行うことで、結晶化度を高め、機械的強度や水蒸気バリア性を高めることができる。【０３３９】
延伸は、ロール方式、テンター方式、及びチューブ方式のいずれの方式で行なうこともできる。延伸条件は、使用するシートに応じて適宜選択され、通常１．１〜１０倍程度延伸する。【０３４０】
以上のようにして得られる本発明のブリスター成形用シートの厚みは、通常、５〜１０００μｍ、好ましくは１０〜５００μｍ、より好ましくは３０〜４００μｍ、さらに好ましくは４０〜３００μｍの範囲である。ブリスター成形用シートの厚さが、上記上限厚さを超えるとシートの柔軟性がなくなり、逆に上記下限厚さを下回るとシートの強度が低下し、割れやすくなるおそれがある。【０３４１】
本発明のブリスター成形用シートには、所望により印刷加工を施すことが出来る。
印刷加工の方法は特に限定されず、公知の方法を使用すればよく、例えば、凸版印刷、凹版印刷、平板印刷が挙げられる。印刷に適用される印刷インキの種類は、前記印刷の方法により適宜最適なものを選択して使用すればよいが、例えば、凸版インキ、フレキソインキ、ドライオフセットインキ、グラビアインキ、グラビアオフセットインキ、オフセットインキ、スクリーンインキが挙げられる。【０３４２】
また、インクの密着性を高める目的で、印刷インキを使用する前に印刷される層に対し予め表面処理を施しておくことが好ましい。表面処理としては、コロナ放電処理、プラズマ放電処理、火炎処理、エンボス加工処理、サンドマット加工処理、梨地加工処理等が挙げられる。【０３４３】
本発明のブリスター成形用シートは、食品分野、医療分野、ディスプレイ分野、エネルギー分野、工業分野のほか、玩具、生活雑貨等に適している。ブリスター成形時の偏肉が少なく、機械的強度に優れ、特に環境変化に伴う水蒸気バリア性の変化が少ないので、自然環境化で長期保存するブリスターパックに好適である。例えば、プレススルーパッケージ（ＰＴＰ）、シリンジ、等の医療関連、食品用、電気電子部品、半導体部品、プリント配線板等の精密部品、太陽光発電システム周辺部材、燃料電池周辺部材、アルコール含有燃料系統部材及びそれらの容器又はブリスターパックに適している。【０３４４】
９）ブリスター成形体
本発明のブリスター成形体は、本発明のブリスター成形用シートを成形してなる。
具体的には、本発明のブリスター成形用シートを、公知の成形法により成形して、商品を収納する１個又は複数の凹部（ポケット）を有するプラスチックシートを回分式に又は連続的に成形し（ブリスター成形）、必要に応じて、次に加熱して上下又は左右の端縁の少なくとも２方又は３方を折り返し加工し（シート加工）、凹部を閉塞するように紙等の基材、いわゆる台紙を挿入するための各折り返し部を形成することによりブリスター成形体を得ることができる。【０３４５】
前記ポケットを成形するためのブリスター成形法としては、特に限定されない。例えば、（ｉ）本発明のブリスター成形用シートを加熱軟化後、高圧のエアーが供給されるようになっている孔を有する下型と、ポケット形状の凹部を有する上型に挟み、エアーを供給してポケットを形成する「平板式圧空成形法」、（ii）本発明のブリスター成形用シートを加熱軟化後、ポケット形状の凹部を有するドラムの該凹部を真空引きしてポケットを成形する「ドラム真空成形法」、（iii）ポケット形状を有する凹凸金型を用いて加熱軟化した、本発明のブリスター成形用シートを圧着する「プラグ成形法」、（iv）前記（ｉ）の圧空成形の際に、凸形状のプラグを上昇及び降下させて成形を補助する「プラグアシスト圧空成形法」等が挙げられる。
成形条件は、使用するブリスター成形用シートに応じて適宜選択される。【０３４６】
ブリスター成形後のシート加工する方法は特に制限はないが、ヒートシール、溶着等が挙げられる。【０３４７】
ヒートシールする方法としては、特に限定されるものではなく、公知の方法が採用できる。例えば、バーシール法、回転ロールシール法、ベルトシール法、インパルスシール法、高周波シール法、超音波シール法等が挙げられる。
本発明のブリスター成形体には、ワンピースタイプ、ツーピースタイプ等の注入口や、開閉用ジッパー等を取り付けることもできる。【０３４８】
以上のようにして得られる本発明のブリスター成形体は水蒸気バリア性に優れる。本発明の厚さ２５０μｍのブリスター用成形シートの５０℃×９０％ＲＨでの透湿度は、通常０．５（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））以下、好ましくは０．４（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））以下、より好ましく０．３（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））以下である。水蒸気バリア性が悪いと、例えばブリスター成形シートを薬剤を包装するＰＴＰに用いた場合、ＰＴＰ内の薬剤に水分が混入し、薬剤の品質が劣化するおそれがある。【０３４９】
本発明のブリスター成形体は耐油性に優れる。本発明のブリスター成形体の耐油性は、ブリスター成形体の凸側（突出側）にサラダ油（日清オイリオグループ株式会社）を塗布し、４０℃に加温されたオーブンに入れ、ブリスター成形体の外観が変化するまでの時間を測定したとき、通常、４日後、好ましくは５日後、さらに好ましくは６日後、特に好ましくは８日後である。【０３５０】
本発明のブリスター用成形シートは、ブリスター成形性に優れる。本発明のブリスター用成形シートのブリスター成形性（ポケット部の凹み）は、無作為に１０枚のＰＴＰ（ポケット数：縦５個、横２個、合計１０個）を選び、ＰＴＰの円柱状部分１００個を目視で観察し、円柱状部分の底面が内側に凹んでいる、もしくは、円柱状部分の膨らみが不良である個数を数えたとき、通常、１０個以内、好ましくは５個以内、さらに好ましくは１個以内、特に好ましくは０個である。【０３５１】
ちなみに、ブリスター成形体をＰＴＰとして加工した場合に、ブリスター成形体のポケット部に偏肉が生じていると、ポケット部の円柱上部分の底面が内側に凹んだり、もしくは、円柱部分のふくらみ不良が起き易く、この不良箇所を評価することで、ブリスター成形性を評価することができる。【０３５２】
本発明のブリスター成形体の具体例としては、例えば、プレススルーパッケージ（ＰＴＰ）、シリンジ、等の医療関連、食品用、電気電子部品、半導体部品、プリント配線板等の精密部品、太陽光発電システム周辺部材、燃料電池周辺部材、アルコール含有燃料系統部材及びそれらの容器又はブリスターパックが挙げられる。【０３５３】
樹脂組成物を調製する方法としては、例えば、ノルボルネン単量体開環重合体水素添加
物を、酸化防止剤及び必要に応じて他の配合剤と共に、例えば、二軸混練機等により、２
００〜４００℃程度の温度にて溶融混練した後、ペレット、顆粒、粉末とする方法が挙げ
られる。【０３５４】
１０）ブロー成形容器
樹脂層を少なくとも一層有するブロー成形容器であって、前記樹脂層が、２−ノルボルネン、又は２−ノルボルネン及び置換基含有ノルボルネン系単量体を開環重合して得られる開環重合体の炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物であって、２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合が９０〜１００重量％、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合が０〜１０重量％であり、かつ、融点が１１０〜１４５℃の範囲であるノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層であることを特徴とする。【０３５５】
すなわち、本発明のブロー成形容器で用いることができるノルボルネン系開環重合体水素化物は、２−ノルボルネンを開環重合して得られる開環重合体の主鎖炭素−炭素二重結合の８０％以上を水素化することにより得られるノルボルネン系開環重合体水素化物（２−ノルボルネン開環重合体水素化物）を用いる場合に、そのゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による重量平均分子量（Ｍｗ）や、分子量分布（Ｍｗ/Ｍｎ）が、特に限定されるものではないこと以外は、前述した本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物と同様のものである。また、前述した本発明のノルボルネン系開環重合体水素化物として好ましいものが、本発明のブロー成形容器で好ましく用いられるノルボルネン系開環重合体水素化物である。【０３５６】
本発明のブロー成形容器で用いるノルボルネン系開環重合体水素化物を得るために用いられる単量体混合物の組成は、２−ノルボルネンが、通常、９０〜１００重量％、好ましくは９５〜９９重量％、より好ましくは９７〜９９重量％であり、置換基含有ノルボルネン系単量体は、通常、０〜１０重量％、好ましくは１〜５重量％、より好ましくは１〜３重量％である。【０３５７】
また、本発明のブロー成形容器で用いる開環重合体水素化物の２−ノルボルネン由来の繰り返し単位（Ａ）の全繰り返し単位に対する存在割合は、９０〜１００重量％、好ましくは９５〜９９重量％、より好ましくは９７〜９９重量％であり、置換基含有ノルボルネン系単量体由来の繰り返し単位（Ｂ）の全繰り返し単位に対する存在割合は、０〜１０重量％、好ましくは１〜５重量％、より好ましくは１〜３重量％である。【０３５８】
本発明のブロー成形容器で用いるノルボルネン系開環重合体水素化物には、目的に応じて配合剤を添加することができる。用いる配合剤としては、酸化防止剤、ゴム質重合体、その他の樹脂、紫外線吸収剤、耐候安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、防曇剤、染料、顔料、着色剤、天然油、合成油、可塑剤、有機又は無機の充填剤、抗菌剤、消臭剤、脱臭剤等が挙げられる。本発明のブロー成形容器で用いる配合剤の具体例としては、本発明の多層体で用いる配合剤と同様のものが挙げられ、また、本発明のブロー成形容器で好ましく用いられる配合剤としては、本発明の多層体で好ましく用いられる配合剤と同様のものが挙げられる。【０３５９】
本発明のブロー成形容器は、ノルボルネン系開環重合体水素化物を単独で、あるいはその他の熱可塑性樹脂と共にブロー成形して得られる単層又は多層のブロー成形容器である。【０３６０】
ブロー成形法としては、例えば、ダイレクトブロー成形、インジェクションブロー成形、延伸ブロー成形、多層ブロー成形など、一般に熱可塑性樹脂のブロー成形に適用されている方法を採用することができる。これらの中でも、単層又は多層の延伸ブロー成形法が好ましい。そこで、以下延伸ブロー成形を中心に説明する。【０３６１】
延伸ブロー成形では、ノルボルネン系開環重合体水素化物又は該ノルボルネン系開環重合体水素化物とその他の熱可塑性樹脂とを射出して有底のプリフォームを作製し、次いで、該プリフォームの温度を調整した後、２軸延伸ブロー成形して単層又は多層のブロー成形容器を作製する。【０３６２】
プリフォーム成形時のシリンダー温度は、好ましくは１２０〜３５０℃、より好ましくは１５０〜３００℃、特に好ましくは１６０〜２５０℃の範囲である。シリンダー温度が前記範囲内であると、熱分解を抑制しつつ適度の溶融流動性が得られ、歪の少ないブロー成形容器を得ることができる。【０３６３】
プリフォーム成形時の圧力は、通常０．５〜１００ＭＰａ、好ましくは１〜５０ＭＰａの範囲である。加圧時間は、通常、数秒から数十分程度が好ましい。【０３６４】
本発明において、射出成形型で成形されたプリフォームを射出成形型から剥離させる際の剥離時の射出成形型温度としては、（融点Ｔｍ−１５０℃）〜（Ｔｍ−１０℃）の範囲であると好ましい。剥離時の射出成形型温度がこの範囲であると、プリフォームの形状安定性の点で好ましい。【０３６５】
本発明において、プリフォームの温度調整（温調）に加熱ポットなどの加熱手段を利用する場合、その設定温度は、好ましくは８０〜４００℃、より好ましくは１００〜３００℃、特に好ましくは１２０〜２００℃の範囲である。温調時の設定温度が低すぎると、プリフォームを再加熱するのに充分機能せず、高すぎると、プリフォームやブロー成形容器の表面に黄変や焼け異物が発生するため好ましくない。【０３６６】
加熱ポットなどの加熱手段とプリフォームとの間隔は、特に限定されないが、好ましくは１〜５０ｍｍ、より好ましくは２〜２５ｍｍ、特に好ましくは３〜１０ｍｍの範囲である。加熱手段とプリフォームとの間隔がこの範囲にあると、加熱手段とプリフォームとが接触するおそれが少なく、かつ、プリフォームの加熱が均一となるので好ましい。【０３６７】
ブロー成形時のブロー金型温度は、用いる開環重合体水素化物の種類により適宜選択されるが、該開環重合体水素化物の融点をＴｍとした場合に、好ましくは（Ｔｍ−１５０℃）〜（Ｔｍ−１０℃）、より好ましくは（Ｔｍ−１３０℃）〜（Ｔｍ−１０℃）の範囲である。ブロー金型温度がこの範囲にあると、残留応力が低減し、長期保存においても、容器の寸法が安定する。プリフォーム１個当りに使用される圧縮空気又は圧縮窒素の圧力（ブロー圧）は、通常０．１〜５ＭＰａ、好ましくは０．３〜３ＭＰａ、より好ましくは０．５〜１ＭＰａである。【０３６８】
これらのブロー成形条件は、ノルボルネン系開環重合体水素化物と他の熱可塑性樹脂との多層ブロー成形を行う場合には、他の熱可塑性樹脂のブロー成形条件を考慮して調節することが好ましい。【０３６９】
多層プリフォームの製造工程では、複数台の射出シリンダーを有する成形機を用いて、単一のプリフォーム金型キャビティ内に、一回の型締め動作で、１つのゲートを通して溶融した各樹脂を、逐次成形法又は同時成形法により共射出する。【０３７０】
逐次成形法では、溶融した各樹脂の射出タイミングをずらして、連続的かつ交互に射出することにより、先に射出した樹脂を内外層に、後から射出した樹脂を中間層に形成した多層プリフォームを作製する。同時成形法では、溶融した各樹脂の射出シリンダーからの射出タイミングをずらして、先ず第１の樹脂を射出し、途中から第２の樹脂を射出して、両樹脂を同時かつ連続的に射出することにより、第１の樹脂を内外層に、第２の樹脂を中間層に形成した多層プリフォームを作製する。【０３７１】
本発明のブロー成形容器は、延伸ブロー成形容器であることが好ましい。延伸ブロー成形工程では、単層又は多層のプリフォームを延伸可能な温度に調整した後、ブロー成形用金型キャビティ内に挿入し、空気などの加圧流体を吹き込んで延伸ブロー成形を行う。
延伸ブロー成形は、ホットパリソン方式又はコールドパリソン方式のいずれかの方式により行うことができる。【０３７２】
延伸ブロー成形における縦方向の延伸倍率ｙは、プリフォーム首下（延伸される部分）の長さに対するブロー成形容器の首下（延伸された部分）の長さの比率であり、横方向の延伸倍率ｘとは、プリフォームの横方向の最大径に対する、容器の横方向の最大径の比率である。ここで、最大径とは、プリフォーム及びブロー成形容器の断面が円形である場合には、最大の直径であり、断面が多角形又は楕円形である場合には、最大の相当直径である。【０３７３】
縦方向の延伸倍率ｙは、好ましくは１．１〜２５、より好ましくは１．２〜１５、さらに好ましくは１．５〜１０、特に好ましくは１．８〜８である。横方向の延伸倍率ｘは、好ましくは１．１〜２５、より好ましくは１．２〜１５、より好ましくは１．５〜１０、特に好ましくは１．７〜５である。縦方向の延伸倍率ｙ及び横方向の延伸倍率ｘが上記範囲にあると、透明性に優れ、落下試験でも割れが生じ難い延伸ブロー成形容器が得られるため好ましい。【０３７４】
ブロー成形容器の肉厚は、通常０．１〜３０ｍｍ、好ましくは０．３〜１５ｍｍ、より好ましくは０．５〜１０ｍｍである。ブロー成形容器の大きさは、横幅、縦幅、及び長さがそれぞれ、通常１０〜２０００ｍｍ、好ましくは５０〜２０００ｍｍであるが、シートブロー成形においては、横幅が、通常１０〜２０００ｍｍ、好ましくは５０〜１０００ｍｍに対して、縦幅が、通常０．１〜１００ｍｍ、好ましくは０．５〜５０ｍｍの扁平状のものである。【０３７５】
本発明のブロー成形容器における、ノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層中のノルボルネン系開環重合体水素化物の割合は、通常、５０〜１００重量％、好ましくは７０〜１００重量％、さらに好ましくは、９０〜１００重量％である。この範囲にあると、ノルボルネン系開環重合体水素化物が有する水蒸気バリア性などの特性が損なわれず好ましい。【０３７６】
本発明のブロー成形容器における、ノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層の厚さは、通常０．００５〜３０ｍｍ、好ましくは０．０１〜１０ｍｍ、より好ましくは０．０５〜５ｍｍである。この範囲にあると、ノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層が有する水蒸気バリア性などの特性が損なわれず好ましい。【０３７７】
ブロー成形容器の形状としては、円柱状、角柱状、球状等が挙げられるが、衝撃強度等の観点から円柱状及び角柱状が好ましい。ブロー成形容器は、開口部から底部にかけての裾広がり形状であっても、高さ方向の中央部が膨らんだ形状などであってもよい。またブロー成形体の底部の形状については特に制限されず、平面状であっても内側に向かって窪みのある形状であってもよい。【０３７８】
本発明のブロー成形容器は、意匠性を向上させるため、ブロー成形容器の表面又は一部に絵柄デザイン等を塗装、印刷などにより加飾してもよい。ブロー成形容器と印刷層との接着性を向上させるため、ブロー成形容器に表面処理を施してもよく、その具体例としては、例えば、コロナ放電処理、プラズマ処理、フレーム処理、樹脂塗布、ホットスタンプ等が挙げられる。【０３７９】
ブロー成形容器の結晶化を促進するために、ブロー成形容器をアニール処理することが好ましい。【０３８０】
本発明で用いるノルボルネン系開環重合体水素化物は、融点を有する結晶性のポリマーであるので、ブロー成形容器を構成するポリマー内部に結晶部を形成し、これと非晶部とが相俟って成形容器に大きな機械的強度を与えることができ、それでいて、結晶化度が大きくないので、良好な透明性も発揮することができる。【０３８１】
本発明のブロー成形容器は、ノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する樹脂層と、その他の熱可塑性樹脂層とを有する多層のブロー成形容器とすることができる。その他の熱可塑性樹脂層を構成する樹脂材料としては、食品用や医療用に用いられている樹脂材料を好適に用いることができる。【０３８２】
他の熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン樹脂；ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどの熱可塑性ポリエステル樹脂；ポリ塩化ビニリデン、エチレン−ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）、ポリビニルアルコール、ポリアミドなどのガスバリア性樹脂；ポリメチルメタクリレート、ポリカーボネート、アイオノマー樹脂、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、熱可塑性エラストマー、エチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリスルホン等の各種合成樹脂を挙げることができる。【０３８３】
ポリオレフィン樹脂としては、直鎖状又は分岐鎖状の高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、超高分子量ポリエチレンなどのポリエチレン系樹脂；直鎖状又は分岐鎖状の高密度ポリプロピレン、低密度ポリプロピレンなどのポリプロピレン系樹脂；エチレン−プロピレン共重合体、ポリメチルペンテン、ポリブテン、ポリメチルブテン、ポリメチルヘキセン等からなる群で示されるポリオレフィン系結晶性樹脂が挙げられる。【０３８４】
ブロー成形容器が多層の場合には、他の熱可塑性樹脂層によって、柔軟性、耐衝撃性、耐熱性、ガスバリア性などが向上することから好ましい。中でも、相手の層がエチレン−ビニルアルコール共重合体、ナイロンなどのガスバリア性樹脂である場合には、ガスバリア性が良好となり好ましい。ノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層及び他の熱可塑性樹脂層は、それぞれ１層又は２層以上配置されていてもよい。【０３８５】
多層構成は、ノルボルネン系開環重合体水素化物を含有する層と他の熱可塑性樹脂層を含むものであれば特に限定されないが、具体例としては、次のような構成を挙げることができる。ただし、本発明の開環重合体水素化物を含有する層を「ＮＢ層」、その他の熱可塑性樹脂層を「合成樹脂層」と略記する。【０３８６】
（１） ＮＢ層／合成樹脂層
（２） ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層
（３） 合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層
（４） ＮＢ層／合成樹脂層／合成樹脂層／ＮＢ層
（５） ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層
（６） ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層
（７） 合成樹脂層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層／合成樹脂層
（８） 合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層／ＮＢ層／合成樹脂層【０３８７】
ただし、上記層構成は、好ましい例示であって、本発明の多層ブロー成形容器は、これらのものに限定されない。また、各層間に必要に応じて接着剤層を配置することができる。【０３８８】
本発明のブロー成形容器には、アルミニウム箔等の金属箔、アルミニウム蒸着フィルム、金属箔と合成樹脂フィルムとのラミネートフィルム、顔料を練り込んだ合成樹脂フィルムなどの遮光性を有する層（遮光層）を設けることができる。これらの遮光層の中でも、アルミニウム箔やアルミニウム蒸着フィルムなどは、遮光性のみならず、防湿性、耐油性、非吸水性などを有しており、本発明のブロー成形容器に、薬剤等の内容物の長期保存性などの特性を付与することができる。これらの遮光層は、共射出ができない場合、ラミネート加工などによりブロー成形容器に付加することができる。その具体的な層構成としては、例えば、
（１）ＮＢ層／合成樹脂層／遮光層
（２）ＮＢ層／合成樹脂層／遮光層／合成樹脂層
（３）ＮＢ層／遮光層
などが挙げられる。【０３８９】
さらに、これらの多層を含むさらに多層の構成など、使用目的に応じて所望の多層構成を採用することができる。【０３９０】
多層ブロー成形容器の製造方法は、特に限定されないが、多層共押出ブロー成形、共射出延伸ブロー成形が一般的である。さらに、得られたブロー成形容器の表面に、樹脂フィルムに接着剤を塗布して貼り付ける方法、樹脂フィルムを熱もしくは高周波により融点以上に加熱して融着する方法、樹脂を溶解させた有機溶剤を塗布して乾燥させる方法などにより、ブロー成形後に多層化してもよい。【０３９１】
本発明のブロー成形容器は、水蒸気バリア性、耐熱性、透明性、耐油性に優れる上、機械的強度が大きい。本発明のブロー成形容器は、ノルボルネン系開環重合体水素化物の熱分解温度が高いので、加工温度範囲が広いという利点を有する。【０３９２】
本発明のブロー成形容器は、水蒸気バリアー性に優れる。本発明のブロー成形容器の胴部（側面部）のＪＩＳ  Ｋ  ７１２９に基づいて測定される透湿度（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））は、厚さ１ｍｍ換算値で、通常０．０４５（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））以下、好ましくは０．０３５（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））以下であり、０．０３（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））以下にまで低くすることもできる。【０３９３】
本発明のブロー成形容器は、耐油性に優れる。本発明のブロー成形容器（厚み１ｍｍ）のノルマルヘプタン含浸試験における浸漬１０分後のブロー成形容器表面は、白濁することがない。【０３９４】
本発明のブロー成形容器は、透明性に優れている。本発明のブロー成形容器（厚み１ｍｍ）のヘイズは、通常４０％以下、好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下である。【０３９５】
これらの特徴を有する本発明のブロー成形容器は、食品分野、医療分野、化粧品分野、エネルギー分野、光学分野、電気電子分野、通信分野、自動車分野、民生分野、玩具、理化学器具、土木建築分野等の多岐の用途分野で利用することができる。これらの中でも、本発明のブロー成形容器は、食品分野、医療分野、化粧品分野、エネルギー分野等の用途に適している。
【実施例】
【０３９６】
以下、本発明について、実施例及び比較例を挙げて、より具体的に説明する。ただし本発明は、これらの実施例のみに限定されるものではない。以下の実施例及び比較例において、「部」又は「％」は、特に断りがない限り、重量基準である。【０３９７】
以下の実施例及び比較例において、各種物性の測定法は次のとおりである。
（Ａ）重合体物性
（１）開環重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）は、トルエンを溶離液とするゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による標準ポリスチレン換算値として測定した。【０３９８】
測定装置として、ＧＰＣ−８０２０シリーズ（ＤＰ８０２０、ＳＤ８０２２、ＡＳ８０２０、ＣＯ８０２０、ＲＩ８０２０、東ソー社製）を用いた。
標準ポリスチレンとしては、標準ポリスチレン（Ｍｗが、５００、２６３０、１０２００、３７９００、９６４００、４２７０００、１０９００００、５４８００００の計８点、東ソー社製）を用いた。【０３９９】
サンプルは、サンプル濃度１ｍｇ／ｍｌになるように、測定試料をトルエンに溶解後、カートリッジフィルター（ポリテトラフルオロエチレン製、孔径０．５μｍ）でろ過して調製した。【０４００】
測定は、カラムに、ＴＳＫｇｅｌ  ＧＭＨＨＲ・Ｈ（東ソー社製）を２本直列に繋いで用い、流速１．０ｍｌ／ｍｉｎ、サンプル注入量１００μｍｌ、カラム温度４０℃の条件で行った。【０４０１】
（２）開環重合体水素化物の重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）は、１，２，４−トリクロロベンゼンを溶離液とするゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）による標準ポリスチレン換算値として測定した。【０４０２】
測定装置として、ＨＬＣ８１２１ＧＰＣ／ＨＴ（東ソー社製）を用いた。
標準ポリスチレンとして、標準ポリスチレン（Ｍｗが、９８８、２５８０、５９１０、９０１０、１８０００、３７７００、９５９００、１８６０００、３５１０００、８８９０００、１０５００００、２７７００００、５１１００００、７７９００００、２０００００００の計１６点、東ソー社製）を用いた。【０４０３】
サンプルは、サンプル濃度１ｍｇ／ｍｌになるように、１４０℃にて測定試料を１，２，４−トリクロロベンゼンに加熱溶解させて調製した。【０４０４】
測定は、カラムに、ＴＳＫｇｅｌ  ＧＭＨＨＲ・Ｈ（２０）ＨＴ（東ソー社製）を３本直列に繋いで用い、流速１．０ｍｌ／ｍｉｎ、サンプル注入量３００μｍｌ、カラム温度１４０℃の条件で行った。【０４０５】
（３）開環重合体水素化物の水素添加率は、溶媒に重クロロホルムを用い、1Ｈ−ＮＭＲにより測定して求めた。【０４０６】
（４）異性化率は、溶媒に重クロロホルムを用い、１３Ｃ−ＮＭＲにより測定した３３．０ｐｐｍピーク積分値／（３１．８ｐｐｍピーク積分値＋３３．０ｐｐｍピーク積分値）×１００から算出して求めた。
３１．８ｐｐｍピークは、該重合体中の２−ノルボルネンの繰り返し単位のシス体由来のもの、３３．０ｐｐｍピークは、該重合体中の２−ノルボルネンの繰り返し単位のトランス体由来のものである。【０４０７】
（５）融点は、示差走査熱量分析計（ＤＳＣ６２２０ＳＩＩ、ナノテクノロジー社製）を用いて、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に基づき、試料を融点より３０℃以上に加熱した後、冷却速度−１０℃／分で室温まで冷却し、その後、昇温速度１０℃／分で測定した。【０４０８】
（６）ガラス転移温度は、示差走査熱量分析計（ＤＳＣ６２２０ＳＩＩ、ナノテクノロジー社製）を用いて、ＪＩＳ  Ｋ６９１１に基づいて測定した。【０４０９】
（Ｂ）チューブシート物性
（１）シートの厚みは、マイクロゲージを用いて測定した。
（２）シートの膜厚ムラは、シートの流れ方向と垂直方向（ＴＤ方向）に４ｃｍ間隔で５点印を付け、各点からシートの流れ方向（ＭＤ方向）に２０ｃｍ間隔で２０点、計１００個の測定を行い、この結果より標準偏差を計算した。標準偏差の値が小さいほどシートの膜厚ムラが無く良好であることを示す。
（３）シートの水蒸気バリア性は、ＪＩＳ  Ｋ７１２９（Ａ法）に基づいて温度：５０℃、湿度：９０％ＲＨの条件下の透湿度を透湿度テスター（ＬＹＳＳＹ社製：Ｌ８０−５０００型）で測定した。透湿度（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））が小さいと水蒸気バリア性が良好であることを示す。【０４１０】
（４）シートの弾性率は、ＩＳＯ  ５２７に基づき、得られたチューブシートから作成した形状１Ｂ形の試験片を、引張速度２００ｍｍ／分の条件でオートグラフ（ＡＧＳ−５ｋＮＨ、島津製作所製）により測定した。ただし、試験片は、試験片の長手方向がチューブシートのＴＤ方向となるように作製した。
（５）シートの機械的特性評価は、ＩＳＯ  ５２７に基づき、得られたチューブシートから作成した形状１Ｂ形の試験片を用いて、引張速度２００ｍｍ／分の条件でオートグラフ（ＡＧＳ−５ｋＮＨ、島津製作所製）により表面のクラック発生時のひずみを測定することにより行った。ただし、試験片は、試験片の長手方向がチューブシートのＴＤ方向となるように作成した。
（６）シートの耐油性は、チューブシートから得られたフィルムをサラダ油に１時間浸し、処理前後のヘイズ値をＪＩＳ−Ｋ７１３６に基づいてヘイズメーター（日本電色社製：ＮＤＨ  ２００Ａ）を用いて測定することにより評価した。具体的には、未処理シートのヘイズ値を処理後シートのヘイズ値で割ることにより求めた。値が小さいと処理によりヘイズが悪化している、すなわち耐油性に劣ることを表す。【０４１１】
（Ｃ）ブリスター成形体物性
（１）フィルムの厚みは、マイクロゲージを用いて測定した。
（２）水蒸気バリア性は、ＪＩＳ  Ｋ７１２９（Ａ法）に基づいて、温度４０℃、湿度９０％ＲＨ、及び温度５０℃、湿度９０％ＲＨの条件下の透湿度を、透湿度テスター（ＬＹＳＳＹ社製：Ｌ８０−５０００型）を用いて測定することによって評価した。透湿度（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））が小さいと水蒸気バリア性が良好であることを示す。
（３）耐油性は、ブリスター成形体の凸側（突出側）にサラダ油（日清オイリオグループ株式会社）を塗布し、４０℃に加温されたオーブンに入れ、ブリスター成形体の外観が変化するまでの時間を測定することによって評価した。ブリスター成形体の外観が変化するまでの時間が長いほど耐油性に優れることを意味する。【０４１２】
（４）ブリスター成形性は、無作為に１０枚のＰＴＰ（ポケット数：縦５個、横２個、合計１０個）を選び、ＰＴＰの円柱状部分１００個を目視で観察し、円柱状部分の底面が内側に凹んでいる、もしくは、円柱状部分の膨らみが不良である個数を数えることによって評価した。円柱状部分の膨らみが不良である個数が少ないほどブリスター成形性に優れることを意味する。
ちなみに、ブリスター成形体をＰＴＰとして加工した場合に、ブリスター成形体のポケット部に偏肉が生じていると、ポケット部の円柱上部分の底面が内側に凹んだり、もしくは、円柱部分のふくらみ不良が起き易く、この不良箇所を評価することで、ブリスター成形性を評価することができる。【０４１３】
（Ｄ）多層体物性
（１）フィルムの厚みは、マイクロゲージを用いて測定した。
（２）耐衝撃性は、四方をヒートシールして作られた２０ｃｍ角の食塩水入りの袋（ｎ＝１００）を３ｍ上空から垂直落下させ、落下後の袋のクラックの有無を目視で観察し、クラックが発生した袋を数えることにより評価した。クラックが発生した袋の数が少ないものほど耐衝撃性に優れることを意味する。
（３）水蒸気バリア性は、ＪＩＳ  Ｋ７１２９（Ａ法）に基づいて温度：５０℃、湿度：９０％ＲＨの条件下の透湿度を透湿度テスター（ＬＹＳＳＹ社製：Ｌ８０−５０００型）で測定することにより評価した。透湿度（ｇ・（ｍ２・２４ｈ））が小さいと水蒸気バリア性が良好であることを示す。【０４１４】
（４）耐油性は、フィルム５ｃｍ角にカットし、サラダ油（日清オイリオグループ株式会社）に３０秒浸し、４０℃に加温されたオーブンに入れ、フィルムの外観が変化するまでの時間を測定することによって評価した。フィルムの外観が変化するまでの時間が長いほど耐油性に優れることを意味する。
（５）ガスバリア性は、フィルムを沸騰したお湯で３０分間ボイルし、ボイル前後の多層体のガスバリア性を、ＪＩＳ  Ｋ７１２６（Ｂ法）に基づいて温度：２３℃、湿度：０％ＲＨの条件下の酸素透過度を酸素透過度テスター（ＬＹＳＳＹ社製：ＯＰＴ−５０００型）で測定することにより評価した。酸素透過度（ｃｍ３・ｍ−２・ｄａｙ−１・ａｔｍ−１）が小さいとガスバリア性が良好であることを示す。【０４１５】
（Ｅ）ブロー成形容器物性
（１）ブロー成形性については、超音波厚み計（ＫＡＲＬ  ＤＥＵＴＳＣＨ社製）を用いて、端子をブロー成形容器の側面に当てて胴部の厚さｔを求めることにより評価した。具体的に、ブロー成形容器を水平面に置いて、水平面から１０ｍｍの高さの位置から、容器最右側から５ｍｍの容器側の位置の壁面を５ｍｍ間隔で１００箇所厚さ測定し、その標準偏差（σ）を算出した。
（２）水蒸気バリア性評価試験は、ＪＩＳ  Ｋ  ７１２９（Ａ法）に基づいて、温度４０℃、相対湿度９０％ＲＨの条件下で、透湿度テスター（Ｌ８０−５０００型、ＬＹＳＳＹ社製）を用いて透湿度を測定することにより行った。透湿度（ｇ／（ｍ２・２４ｈ））が小さいと水蒸気バリア性が良好であることを示す。ブロー成形容器から得た板状試料の水蒸気バリア性の評価試験を行った。【０４１６】
（３）ブロー成形容器の落下強度は、ブロー成形容器の全容量の９０％に相当する水を充填し、地面から容器底面までの距離１ｍの高さから容器底面がコンクリートの地面に当たるように落下させ、落下後の容器の状態を観察することにより評価した。３０個の容器中、割れや漏れがない容器を数えた。
（４）耐油性の評価試験として、ノルマルヘプタン含浸試験を行った。３Ｌガラスビーカーにノルマルヘプタン（和光純薬社製）を２．５Ｌ添加した。測定試料容器を前記ガラスビーカー内のノルマルヘプタン中に浸漬した。浸漬１０分後の、測定試料容器表面の白化状態及び破裂の有無を観察した。
（５）ヘイズ（％）は、ブロー成形容器を切り出して厚さ1ｍｍのサンプルを作製し、ヘイズメータ（ＮＤＨ２０００、日本電色工業社製）を用いて測定した。【０４１７】
（Ｆ）成形材料物性
（１）有機物放出量は、クリーンルーム（クラス１０００）内において、成形材料５ｇを多量の超純水で洗浄後、表面に吸着していた水分や有機物を完全に除去したガラス製の試料容器に入れ、その試料容器を温度８０℃で６０分間加熱し、試料容器から出てきた気体を熱脱着ガスクロマトグラフィー質量分析計（ＴＤＳ−ＧＣ−ＭＳ、アジレント・テクノロジー社製）により測定した。
（２）容器の耐熱性は、成形したウェハーキャリアを温度１０５℃で３０分間放置し、変形の有無を目視で確認した。変形していない場合を○、変形している場合を×として評価した。
（３）遷移金属含有量は、成形材料を誘導結合プラズマ発光分光分析装置（ＩＲＩＳＡｄｖｎｔａｇｅ／ＳＳＥＡ、日本ジャーレル・アッシュ社製）により測定して求めた。【０４１８】
（４）異物増加量は、先ず、クリーンルーム内（クラス１０００）において、ポリプロピレン製のウェハーシッパーに梱包された状態で購入した８インチの新品のベアシリコンウェハーを４．５重量％のフッ化水素酸溶液に２５℃で１分間浸漬し、薄い酸化シリコン皮膜を取り除き、次いで、９８％濃硫酸と３０％過酸化水素水溶液の混合液［５０：１（容積比）］に１１０℃で１０分間浸漬した。次いで濃硫酸に６５℃で１０分間浸漬して有機物を取り除き、さらに多量の超純水で洗浄し酸を流したあと、遠心分離機により水分を完全に振り飛ばし乾燥させた後のウェハー上の異物数を異物計測装置（サーフスキャンＳＰ１、ＫＬＡ−Ｔｅｎｃｏｒ社製）を用いて計測した。次いで、成形したウェハーキャリアに前記ウェハーを５０回出し入れした後、ウェハー上の異物数を再び計測し、先の異物数との差をとり評価した。【０４１９】
[実施例１]
（開環重合）
窒素雰囲気下、脱水したシクロヘキサン５００重量部に、１−ヘキセン０．５５重量部、ジイソプロピルエーテル０．３０重量部、トリイソブチルアルミニウム０．２０重量部、イソブチルアルコール０．０７５重量部を室温で反応器に入れ混合した後、５５℃に保ちながら、２−ノルボルネン２５０重量部、及び六塩化タングステンの１．０重量％トルエン溶液１５重量部を２時間かけて連続的に添加し、重合した。得られた開環重合体（１）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、８３，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．８であった。【０４２０】
（水素化反応）
上記で得た開環重合体（１）を含む重合反応液を耐圧の水素化反応器に移送し、そこへ、珪藻土担持ニッケル触媒（Ｔ８４００、ニッケル担持率５８重量％、日産ズードヘミー社製）０．５重量部を加え、１６０℃、水素圧４．５ＭＰａで６時間反応させた。この溶液を、珪藻土をろ過助剤としてステンレス製金網を備えた濾過器によりろ過し、触媒を除去した。
得られた反応溶液をイソプロピルアルコール３０００重量部中に撹拌下に注いで水素化物を沈殿させ、濾取した。さらに、アセトン５００重量部で洗浄した後、０．１３×１０３Ｐａ以下、１００℃に設定した減圧乾燥器中で４８時間乾燥し、開環重合体水素化物（１）を１９０重量部得た。【０４２１】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（１）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、８２，２００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．９、異性化率は５％、融点は１４０℃であった。【０４２２】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（１）１００重量部に酸化防止剤（テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン、イルガノックス１０１０、チバガイギー社製、以下、「酸化防止剤Ａ」という。）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した。【０４２３】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１５０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却して樹脂シート（１）を作製した。【０４２４】
[実施例２]
（水素化反応）
実施例１と同様にして得られた開環重合体（１）を含む重合反応液を耐圧の水素化反応器に移送し、そこへ、珪藻土担持ニッケル触媒（Ｔ８４００、ニッケル担持率５８重量％、日産ズードヘミー社製）１．０重量部を加え、１６５℃、水素圧４．５ＭＰａで６時間反応させた。この溶液を、珪藻土をろ過助剤としてステンレス製金網をそなえたろ過器によりろ過し、触媒を除去した。得られた反応溶液をイソプロピルアルコール３０００重量部中に撹拌下に注いで水素化物を沈殿させ、濾取した。さらに、アセトン５００重量部で洗浄した後、０．１３×１０３Ｐａ以下、１００℃に設定した減圧乾燥器中で４８時間乾燥し、開環重合体水素化物（２）１９０重量部を得た。【０４２５】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（２）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、８２，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．８、異性化率は１５％、融点は１３４℃であった。【０４２６】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（２）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４２７】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１４５℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却して樹脂シート（２）を作製した。【０４２８】
[実施例３]
（水素化反応）
実施例１と同様にして得られた開環重合体（１）を含む重合反応液を耐圧の水素化反応器に移送し、そこへ、珪藻土担持ニッケル触媒（Ｔ８４００、ニッケル担持率５８重量％、日産ズードヘミー社製）４重量部を加え、１８０℃、水素圧４．５ＭＰａで６時間反応させた。この溶液を、珪藻土をろ過助剤としてステンレス製金網をそなえた濾過器によりろ過し、触媒を除去した。得られた反応溶液をイソプロピルアルコール３０００重量部中に撹拌下に注いで水素化物を沈殿させ、濾取した。さらに、アセトン５００重量部で洗浄した後、０．１３×１０３Ｐａ以下、１００℃に設定した減圧乾燥器中で４８時間乾燥して、開環重合体水素化物（３）を１９０重量部得た。【０４２９】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（３）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、８１，６００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．８、異性化率は３５％、融点は１２５℃であった。【０４３０】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（３）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４３１】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１３５℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却して樹脂シート（３）を作製した。【０４３２】
[実施例４]
（開環重合）
実施例１において、１−ヘキセン０．２０重量部、ジイソプロピルエーテル０．４０重量部、トリイソブチルアルミニウム０．２７重量部、イソブチルアルコール０．１０重量部、六塩化タングステン１．０重量％トルエン溶液２０重量部にした以外は実施例１と同様に操作を行って、開環重合体（２）を含む反応溶液を得た。得られた開環重合体（２）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、１５３，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．０であった。【０４３３】
（水素化反応）
上記で得た開環重合体（２）を含む反応溶液を耐圧の水素化反応器に移送し、そこへ、珪藻土担持ニッケル触媒（Ｔ８４００、ニッケル担持率５８重量％、日産ズードヘミー社製）２重量部を加え、１６０℃、水素圧４．５ＭＰａで６時間反応させた。この溶液を、珪藻土をろ過助剤としてステンレス製金網をそなえたろ過器によりろ過し、触媒を除去した。得られた反応溶液をイソプロピルアルコール３０００重量部中に撹拌下に注いで水素化物を沈殿させ、濾取した。さらに、アセトン５００重量部で洗浄した後、０．１３×１０３Ｐａ以下、１００℃に設定した減圧乾燥器中で４８時間乾燥して、開環重合体水素化物（４）を１９０重量部得た。【０４３４】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（４）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、１５０，５００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は４．０、異性化率は９％、融点は１３６℃であった。【０４３５】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（４）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４３６】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１５０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却して樹脂シート（４）を作製した。【０４３７】
[実施例５]
（開環重合）
実施例１において、１−ヘキセン０．１０重量部、ジイソプロピルエーテル０．４０重量部、トリイソブチルアルミニウム０．２７重量部、イソブチルアルコール０．１０重量部、六塩化タングステンの１．０重量％トルエン溶液２０重量部にした以外は、実施例１と同様に操作して開環重合体（３）を含む反応溶液を得た。
得られた開環重合体（３）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、１８９，５００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．３であった。【０４３８】
（水素化反応）
上記で得た開環重合体（３）を含む反応溶液を耐圧の水素化反応器に移送し、そこへ、珪藻土担持ニッケル触媒（Ｔ８４００、ニッケル担持率５８重量％、日産ズードヘミー社製）１重量部を加え、１６０℃、水素圧４．５ＭＰａで６時間反応させた。この溶液を、珪藻土をろ過助剤としてステンレス製金網を備えたろ過器により濾過し、触媒を除去した。得られた反応溶液をイソプロピルアルコール３０００重量部中に撹拌下に注いで水素化物を沈殿させ、濾取した。さらに、アセトン５００重量部で洗浄した後、０．１３×１０３Ｐａ以下、１００℃に設定した減圧乾燥器中で４８時間乾燥して、開環重合体水素化物（５）を１９０重量部得た。【０４３９】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（５）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、１８５，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は４．４、異性化率は１０％、融点は１３６℃であった。【０４４０】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（５）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４４１】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１５０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却して、樹脂シート（５）を作製した。【０４４２】
[比較例１]
（開環重合）
実施例１において、１−ヘキセンを１．３重量部にした以外は、実施例１と同様に重合し開環重合体（４）を含む反応溶液を得た。得られた開環重合体（４）の重量平均分子量（Ｍｗ）は３９，８００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．７であった。【０４４３】
（水素化反応）
上記で得た開環重合体（４）を含む反応溶液を耐圧の水素化反応器に移送し、そこへ、珪藻土担持ニッケル触媒（Ｔ８４００、ニッケル担持率５８重量％、日産ズードヘミー社製）０．５重量部を加え、１６０℃、水素圧４．５ＭＰａで６時間反応させた。この溶液を、珪藻土をろ過助剤としてステンレス製金網を備えたろ過器によりろ過し、触媒を除去した。得られた反応溶液をイソプロピルアルコール３０００重量部中に撹拌下に注いで水素化物を沈殿させ、濾取した。さらに、アセトン５００重量部で洗浄した後、０．１３×１０３Ｐａ以下、１００℃に設定した減圧乾燥器中で４８時間乾燥し、開環重合体水素化物（６）を１９０重量部得た。【０４４４】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（６）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、３８，２００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．６、異性化率は６％、融点は１４２℃であった。【０４４５】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（６）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４４６】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１５０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却して、樹脂シート（６）を作製した。【０４４７】
[比較例２]
（開環重合）
窒素雰囲気下、攪拌機付きオートクレーブに、タングステン（フェニルイミド）テトラクロリド・ジエチルエーテル１．１重量部とシクロヘキサン１８．５重量部を添加した。さらにジエチルアルミニウムエトキシド０．８７重量部をヘキサン９．２６重量部に溶解した溶液を添加して、室温にて３０分攪拌した。得られた混合物に、ジシクロペンタジエン１３９重量部、１−ヘキセン０．３３重量部を添加し、５０℃で３時間重合反応を行うことにより、開環重合体（５）を含む反応溶液を得た
得られた開環重合体（５）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、７８，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．５であった。【０４４８】
（水素化反応）
上記で得られた重合溶液に、ビス（トリシクロヘキシルホスフィン）ベンジリジンルテニウム（ＩＶ）ジクロリド０．８７重量部及びエチルビニルエーテル２０．４重量部をシクロヘキサン６５０重量部に溶解した水素化触媒溶液を添加し、水素圧１．０ＭＰａ、１６０℃で２０時間水素化反応を行なった。反応溶液を大量のイソプロパノールに注いでポリマーを完全に析出させ、濾取した。さらに、アセトン５００重量部で洗浄した後、０．１３×１０３Ｐａ以下、１００℃に設定した減圧乾燥器中で４８時間乾燥し、開環重合体水素化物（７）を１３０重量部得た。
得られた開環重合体水素化物（７）は、ＧＰＣの溶剤に溶解せず、分子量の測定はできなかった。また、融点は２７３℃であった。【０４４９】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（７）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４５０】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度２８０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却して、樹脂シート（７）を作製した。【０４５１】
[参考例１]
（開環重合）
窒素雰囲気下、攪拌機付きオートクレーブに、７０重量％ノルボルネン／トルエン溶液３７．５重量部と１−ヘキセン０．０５２重量部、シクロヘキサン４９．３重量部を加えて攪拌した。続いて、２，６−ジイソプロピルフェニルイミドネオフィリデンモリブデニウム（ＶＩ）ビス（ｔｅｒｔ−ブトキシド）０．０２３重量部、及びトリメチルフォスフィン０．０１６重量部を８．６重量部のトルエンに溶解した溶液を加えて、３０℃にて１時間反応させた。この反応混合物にベンズアルデヒド０．４０重量部添加し、開環重合体（６）を含む反応溶液を得た。
得られた開環重合体（６）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、６５，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．１であった。【０４５２】
（水素化反応）
上記で得た開環重合体（６）を含む反応溶液を耐圧の水素化反応器に移送し、そこへ、触媒としてＰｄ／ＣａＣＯ３（Ｐｄ量：５ｗｔ％、Ｓｔｒｅｍ社製）５．２５重量部を加え、１００℃、水素圧３．５ＭＰａで４８時間反応させた。この溶液を、珪藻土をろ過助剤としてステンレス製金網をそなえた濾過器により濾過し、触媒を除去した。得られた反応溶液をイソプロピルアルコール３０００重量部中に撹拌下に注いで水素化物を沈殿させ、濾取した。さらに、アセトン５００重量部で洗浄した後、０．１３×１０３Ｐａ以下、１００℃に設定した減圧乾燥器中で４８時間乾燥して、開環重合体水素化物（８）を１９０重量部得た。【０４５３】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（８）の水素添加率は９９．７５％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、６４，２００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．３、異性化率は０％、融点は１４３℃であった。【０４５４】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（８）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４５５】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１５０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却して、樹脂シート（８）を作製した。【０４５６】
[比較例３]
（開環重合及び水素化反応）
実施例１において、２−ノルボルネンの代わりに、メチルテトラシクロドデセン（ＭＴＤ）２００重量部及びジシクロペンタジエン（ＤＣＰ）５０重量部を用い、１−ヘキセンを０．７０重量部とした以外は実施例１と同様にして、重合を行った。
得られた開環重合体（７）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、５６，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．０であった。
その後、実施例３と同様にして、水素化反応を行い、開環重合体水素化物（９）を得た。【０４５７】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（９）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、５５，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．１、ガラス転移温度は１４０℃であり、融点は観察されなかった。【０４５８】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（９）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４５９】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度２２０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却して、樹脂シート（９）を作製した。【０４６０】
[比較例４]
（開環重合及び水素化反応）
実施例５において、１−ヘキセンを０．０６重量部とした以外は、実施例５と同様に重合を行った。
得られた開環重合体（８）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、３１０，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．２であった。その後、実施例１と同様に水素化反応を行い、開環重合体水素化物（１０）を得た。【０４６１】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（１０）の水素添加率は９９．０％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、３００，２００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は４．５、異性化率は６％、融点は１４０℃であった。【０４６２】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（１０）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４６３】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１５０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却して、樹脂シート（１０）を作製した。【０４６４】
（溶解性評価試験（ｃ−Ｈｅｘ溶解性））
上記で得た開環重合体水素化物（１）〜（１０）を用いてシクロヘキサンに対する溶解性を評価した。溶解性は、開環重合体水素化物の濃度２０％の７０℃シクロヘキサン溶液を調製し、冷却時にポリマーが析出する温度を目視観察で判断した。評価結果を第２表に示す。【０４６５】
（加工性評価試験（１））
上記で得た開環重合体水素化物（１）〜（１０）を用いて加工性を評価した。加工性は、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比２．５又は３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用し、以下の条件で、開環重合体水素化物（１）〜（１０）のペレット状樹脂を、下記の成形条件によるＴダイ成形を行い、単層フィルム（Ｃ１）（層厚１００μｍ）を製膜し、膜厚測定により評価した。評価結果を第２表に示す。【０４６６】
具体的には、マイクロゲージを用いてＭＤ方向２．５ｍ間隔で１００箇所膜厚測定し、標準偏差（σ）を算出した。【０４６７】
＜成形条件＞
ダイリップ：０．８ｍｍ
溶融樹脂温度：樹脂のＴｍ＋４０℃（融点を持たない樹脂は、Ｔｇ+１００℃）
Ｔダイの幅：３００ｍｍ
Ｔダイ温度：樹脂のＴｍ＋５０℃（融点を持たない樹脂は、Ｔｇ+１１０℃）
冷却ロール：樹脂のＴｍ−２０℃（融点を持たない樹脂は、Ｔｇ−１５℃）
キャストロール：樹脂のＴｍ−１０℃（融点を持たない樹脂は、Ｔｇ−５℃）
シート引き取り速度：２．５ｍ／分
スクリュー圧縮比：融点をもたない樹脂は圧縮比２．５のスクリューを使用し、それ以外は圧縮比３．１のスクリューを使用した。【０４６８】
（加工性評価試験（２））
加工性評価試験（１）と同様の押出成形機を用いて、ダイ部の樹脂圧力が平均３ＭＰａとなるように、条件設定し、単層フィルム（Ｃ１）（層厚１００μｍ）を連続８時間製膜する際の膜厚変動及びダイラインが発生するまでの時間（ダイライン発生時間）にて評価した。【０４６９】
加工条件は、溶融樹脂温度、Ｔダイ温度以外は加工性評価試験（１）と同様とし、開環重合体水素化物（１）〜（１０）を加工する際の溶融樹脂温度、Ｔダイ温度は、下記第１表のように設定した。【０４７０】
【表１】
2008026733.tif 000004
【０４７１】
具体的には、製膜を開始してから１時間毎にマイクロゲージを用いてＭＤ方向２．５ｍ間隔で１０箇所（合計８０箇所）の膜厚測定し、標準偏差を算出した。ダイラインは目視にて判断し、製膜開始からのダイラインが発生するまでの所要時間で評価した。【０４７２】
（引張り破断伸びの測定）
上記で得た樹脂シート（１）〜（１０）のそれぞれの引っ張り破断伸びの測定を行った。引っ張り破断伸びは、ＩＳＯ  ５２７に基づき、引張速度２００ｍｍ／分の条件でオートグラフ（ＡＧＳ−５ｋＮＨ、島津製作所社製）により測定した。
測定結果を第２表に示す。【０４７３】
（水蒸気バリア性の評価試験）
上記で得た樹脂シート（１）〜（１０）のそれぞれの透湿度を測定した。透湿度は、ＪＩＳ  Ｋ７１２９（Ａ法）に基づいて温度：４０℃、湿度：９０％ＲＨの条件下の透湿度を透湿度テスター（Ｌ８０−５０００型、ＬＹＳＳＹ社製）で測定した。測定結果を第２表に示す。透湿度（透湿度〔ｇ／（ｍ２・２４ｈ）〕）が小さいと水蒸気バリア性が良好であることを示す。【０４７４】
（耐油性の評価試験）
上記で得た樹脂シート（１）〜（１０）のそれぞれについて、耐油性評価試験を行った。耐油性は、サラダ油（日清オイリオグループ社製）に対する限界応力で評価した。熱プレス成形した１０ｍｍ×１００ｍｍ×１ｍｍ試験片の表面にサラダ油を塗布後、長径２００ｍｍ、短径８０ｍｍの楕円形面を有する高さ１０ｍｍの楕円柱を同形に４分割した大きさのアルミ製治具の曲面に該試験片を一時間固定し、試験片に発生したクラックの有無を調査した。試験片の固定位置は全て一定とした。また、クラックが発生した試験片については、治具固定時に低曲率側の試験片端部を原点とし、クラック発生位置を測定した。調査結果及び測定結果を第２表に示す。【０４７５】
【表２】
2008026733.tif 000005
【０４７６】
第２表より、実施例１〜５の開環重合体水素化物（１）〜（５）は、シクロヘキサン（ｃ−Ｈｅｘ）に対する溶解性及び加工性に優れていた。また、実施例１〜５の樹脂シート（１）〜（５）は、引張り破断伸びが２５％以上であり、機械的特性に優れていた。また、その透湿度は０．３１〔ｇ／（ｍ２・２４ｈ）〕以下であって、水蒸気バリアー性に優れていた。さらに、実施例１〜５の樹脂シート（１）〜（５）は耐油性にも優れていた。
一方、比較例１、２、及び参考例１の開環重合体水素化物（６）、（７）及び（８）は、実施例の開環重合体水素化物に比して、シクロヘキサンに対する溶解性に劣っていた。
また、比較例１、２、４、及び参考例１の開環重合体水素化物（６）、（７）、（８）、（１０）は、実施例の開環重合体水素化物に比して、加工性が劣っていた。
比較例１、２、４、及び参考例１の樹脂シート（６）、（７）、（８）、（１０）は、引張り破断伸びが２５％以下であり、実施例の樹脂シートに比して、機械的特性が同等か劣っていた。また、比較例２、３の樹脂シート（７）、（９）の透湿度は０．７８〔ｇ／（ｍ２・２４ｈ）〕以上であって、実施例の樹脂シートに比して水蒸気バリアー性に劣っていた。さらに、比較例１、３の樹脂シート（６）、（９）は、耐油性に劣るものであった。【０４７７】
以上のことから、実施例１〜５の開環重合体水素化物及び樹脂シートは、近年の情報分野、食品分野、医療分野、土木分野等において要求される、水蒸気バリア性、耐熱性、耐油性、機械的特性、透明性、加工性の全ての面で優れているといえる。【０４７８】
[実施例６]
（開環共重合）
窒素雰囲気下、脱水したシクロヘキサン５００重量部に、１−ヘキセン０．４０重量部、ジイソプロピルエーテル０．３１重量部、トリイソブチルアルミニウム０．２０重量部、イソブチルアルコール０．０８重量部を室温で反応器に入れ混合した後、５５℃に保ちながら、２−ノルボルネン２４５重量部、メチルノルボルネン５重量部及び六塩化タングステン１．０重量％トルエン溶液１５重量部を２時間かけて連続的に添加して、重合反応を行った。重合転化率は、ほぼ１００％であった。
得られた開環重合体（９）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、１０３，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．９であった。【０４７９】
（水素化反応）
上記で得た重合反応液を耐圧の水素化反応器に移送し、そこへ、珪藻土担持ニッケル触媒（Ｔ８４００、ニッケル担持率５８重量％、日産ズードヘミー社製）０．５重量部を加え、１６０℃、水素圧４．５ＭＰａで６時間反応させた。この溶液を、珪藻土をろ過助剤としてステンレス製金網をそなえたろ過器によりろ過し、触媒を除去した。得られた反応溶液をイソプロピルアルコール３０００重量部中に撹拌下に注いで水素化物を沈殿させ、濾取した。さらに、アセトン５００重量部で洗浄した後、０．１３×１０３Ｐａ以下、１００℃に設定した減圧乾燥器中で４８時間乾燥し、開環重合体水素化物（１１）を１９０重量部得た。【０４８０】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（１１）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、１００，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．９、異性化率は８％、融点は１３６℃であった。【０４８１】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（１１）１００重量部に、酸化防止剤（テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン、イルガノックス１０１０、チバガイギー社製、以下、「酸化防止剤Ａ」という。）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４８２】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１５０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却し厚み３００μｍの樹脂シート（１１）を作製した。【０４８３】
[実施例７]
（開環共重合）
実施例６において、モノマーを２−ノルボルネン２４０重量部、メチルノルボルネン１０重量部とし、１−ヘキセン０．５５重量部とした以外は実施例６と同様に重合を行なった。重合転化率は、ほぼ１００％であった。得られた開環重合体（１０）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、８１，５００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．８であった。【０４８４】
（水素化反応）
上記で得た重合反応液を耐圧の水素化反応器に移送し、そこへ、珪藻土担持ニッケル触媒（Ｔ８４００、ニッケル担持率５８重量％、日産ズードヘミー社製）０．５重量部を加え、１６０℃、水素圧４．５ＭＰａで６時間反応させた。この溶液を、珪藻土をろ過助剤としてステンレス製金網をそなえたろ過器によりろ過し、触媒を除去した。得られた反応溶液をイソプロピルアルコール３０００重量部中に撹拌下に注いで水素化物を沈殿させ、濾取した。さらに、アセトン５００重量部で洗浄した後、０．１３×１０３Ｐａ以下、１００℃に設定した減圧乾燥器中で４８時間乾燥して、開環重合体水素化物（１２）を１９０重量部得た。【０４８５】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（１２）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、８０，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．９、異性化率は８％、融点は１３３℃であった。【０４８６】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（１２）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４８７】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１５０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却し厚み３００μｍの樹脂シート（１２）を作製した。【０４８８】
[実施例８]
（開環共重合）
窒素雰囲気下、攪拌機付きオートクレーブに、７０重量％の２−ノルボルネンのトルエン溶液３７．１重量部、ジシクロペンタジエン０．２６重量部、１−ヘキセン０．０２０重量部、及びシクロヘキサン４９．３重量部を加えて攪拌した。続いて、ビス（トリシクロヘキシルフォスフィン）ベンジリジンルテニウム（ＩＶ）ジクロリド０．０２３重量部を８．６重量部のトルエンに溶解した溶液を加えて、６０℃にて３０分間反応させた。重合転化率は、ほぼ１００％であった。
得られた開環重合体（１１）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、１６５，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．３であった。【０４８９】
（水素化反応）
上記で得た重合溶液にエチルビニルエーテル０．０２０重量部を加えて攪拌した後、水素圧力１．０ＭＰａ、１５０℃で２０時間水素化反応を行なった。その後、室温まで冷却し、活性炭粉末０．５重量部をシクロヘキサン１０重量部に懸濁させた溶液を添加し、水素圧力１．０ＭＰａ、１５０℃で２時間反応させた。次いで、反応液を孔径０．２μｍのフィルターでろ過し、活性炭粉末を除去した。反応溶液を大量のイソプロパノールに注いでポリマーを完全に析出させ、濾取した。さらに、アセトンで洗浄した後、０．１３×１０３Ｐａ以下、１００℃に設定した減圧乾燥器中で４８時間乾燥して、開環重合体水素化物（１３）を得た。【０４９０】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（１３）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、１６０，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．８、異性化率は０％、融点は１３９℃であった。【０４９１】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（１３）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４９２】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１５０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却し厚み３００μｍの樹脂シート（１３）を作製した。【０４９３】
[実施例９]
（開環共重合・水素化反応）
実施例６において、モノマーを２−ノルボルネン２２７．５重量部、メチルノルボルネン２２．５重量部とし、１−ヘキセン０．４重量部、ジイソプロピルエーテル０．４０重量部、トリイソブチルアルミニウム０．２７重量部、イソブチルアルコール０．１０重量部、六塩化タングステン１．０重量％トルエン溶液２０重量部とした以外は実施例６と同様にして、重合を行った。重合転化率は、ほぼ１００％であった。
得られた開環重合体（１２）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、１０１，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．８であった。
その後、実施例６と同様にして、水素化反応を行い、開環重合体水素化物（１４）を得た。【０４９４】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（１４）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、９８，８００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．８、異性化率は７％、融点は１１４℃であった。【０４９５】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（１４）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０４９６】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１４５℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却し厚み３００μｍの樹脂シート（１４）を作製した。【０４９７】
[実施例１０]
（開環共重合・水素化反応）
実施例６において、モノマーを２−ノルボルネン２４０重量部、ジシクロペンタジエン１０重量部とし、１−ヘキセン０．５５重量部、ジイソプロピルエーテル０．４０重量部、トリイソブチルアルミニウム０．２７重量部、イソブチルアルコール０．１０重量部、六塩化タングステン１．０重量％トルエン溶液２０重量部とした以外は実施例６と同様にして、重合を行った。重合転化率は、ほぼ１００％であった。
得られた開環重合体（１３）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、８３，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．７であった。
その後、実施例６と同様にして、水素化反応を行い、開環重合体水素化物（１５）を１９０重量部得た。【０４９８】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（１５）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、８１，３００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．８、異性化率は９％、融点は１３４℃であった。【０４９９】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（１５）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５００】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１４５℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却し厚み３００μｍの樹脂シート（１５）を作製した。【０５０１】
[実施例１１]
実施例６において、モノマーを２−ノルボルネン２４０重量部、ジシクロペンタジエン１０重量部とし、１−ヘキセン０．１５重量部、ジイソプロピルエーテル０．４０重量部、トリイソブチルアルミニウム０．２７重量部、イソブチルアルコール０．１０重量部、六塩化タングステン１．０重量％トルエン溶液２０重量部とした以外は実施例６と同様にして、重合を行った。重合転化率は、ほぼ１００％であった。
得られた開環重合体（１４）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、１４０，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は７．１であった。
その後、実施例６と同様にして、水素化反応を行い、開環重合体水素化物（１６）を１９０重量部得た。【０５０２】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（１６）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、１３７，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は７．８、異性化率は９％、融点は１３４℃であった。【０５０３】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（１６）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５０４】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１４５℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却し厚み３００μｍの樹脂シート（１６）を作製した。【０５０５】
[比較例５]
（開環共重合・水素化反応）
実施例８において、２−ノルボルネンの代わりに、メチルテトラシクロドデセン（ＭＴＤ）２００重量部及びジシクロペンタジエン（ＤＣＰ）５０重量部を用い、１−ヘキセン０．４０重量部とした以外は実施例８と同様にして、重合を行った。重合転化率は、ほぼ１００％であった。
得られた開環重合体（１５）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、５６，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．７であった。
その後、珪藻土担持ニッケル触媒を３重量部とした以外は実施例６と同様にして、水素化反応を行い、開環重合体水素化物（１７）を得た。【０５０６】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（１７）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、５５，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．９、ガラス転移温度は１４０℃であり、融点は観察されなかった。【０５０７】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（１７）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械製）で混練し、ペレット化した。【０５０８】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度２２０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却し厚み３００μｍの樹脂シート（１７）を作製した。【０５０９】
[比較例６]
（開環共重合・水素化反応）
実施例６において、モノマーを２−ノルボルネン２２２．５重量部、テトラシクロドデセン２７．５重量部とし、１−ヘキセン０．０７重量部、ジイソプロピルエーテル０．４重量部、トリイソブチルアルミニウム０．２７重量部、イソブチルアルコール０．１０重量部、六塩化タングステンの１．０重量％トルエン溶液２０重量部とした以外は実施例６と同様にして、重合を行った。重合転化率は、ほぼ１００％であった。
得られた開環重合体（１６）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、３１９，５００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．４であった。
その後、珪藻土担持ニッケル触媒を３重量部とした以外は実施例６と同様にして、水素化反応を行い、開環重合体水素化物（１８）を得た。【０５１０】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化（１８）の水素添加率は９９．０％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、３１５，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は４．９、異性化率は９％、融点は１００℃であった。【０５１１】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（１８）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５１２】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）プレス圧８ＭＰａ、型温度１３５℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却し厚み３００μｍの樹脂シート（１８）を作製した。【０５１３】
[参考例２] 
参考例１で得た開環重合体水素化物（８）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５１４】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度１５０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却し厚み３００μｍ樹脂シート（１９）を作製した。【０５１５】
[比較例７] 
比較例２で得た開環重合体水素化物（７）１００重量部に、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５１６】
（樹脂シートの作製）
このペレットを、片面を鏡面加工した厚さ１ｍｍ×長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍの金型を用いて、真空加熱プレス装置（井元製作所社製）にて、プレス圧８ＭＰａ、型温度２８０℃で５分の条件でプレス後、冷却速度０．５℃／分で室温まで冷却して、樹脂シート（２０）を作製した。【０５１７】
（溶解性評価試験（ｃ−Ｈｅｘ溶解性））
上記で得た開環重合体水素化物（１１）〜（１８）、（８）、（７）を用いてシクロヘキサンに対する溶解性を評価した。溶解性は、開環重合体水素化物の濃度２０％の７０℃シクロヘキサン溶液を調製し、冷却時にポリマーが析出する温度を目視観察で判断した。評価結果を第３表に示す。【０５１８】
（加工性評価試験（１））
上記で得た開環重合体水素化物（１１）〜（１８）、（８）、（７）を用いて加工性を評価した。加工性は、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比２．５又は３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用し、以下の条件で、開環重合体水素化物（１１）〜（１８）、（８）、（７）のペレット状樹脂を、下記の成形条件によるＴダイ成形を行い、単層フィルム（Ｃ１）（層厚１００μｍ）を製膜し、膜厚測定により評価した。評価結果を第４表に示す。【０５１９】
具体的には、マイクロゲージを用いてＭＤ方向２．５ｍ間隔で１００箇所膜厚測定し、標準偏差（σ）を算出した。【０５２０】
＜成形条件＞
ダイリップ：０．８ｍｍ
溶融樹脂温度：樹脂のＴｍ＋４０℃（融点を持たない樹脂は、Ｔｇ+１００℃）
Ｔダイの幅：３００ｍｍ
Ｔダイ温度：樹脂のＴｍ＋５０℃（融点を持たない樹脂は、Ｔｇ+１１０℃）
冷却ロール：樹脂のＴｍ−２０℃（融点を持たない樹脂は、Ｔｇ−１５℃）
キャストロール：樹脂のＴｍ−１０℃（融点を持たない樹脂は、Ｔｇ−５℃）
シート引き取り速度：２．５ｍ／分
スクリュー圧縮比：融点をもたない樹脂は圧縮比２．５のスクリューを使用し、それ以外は圧縮比３．１のスクリューを使用した。【０５２１】
（加工性評価試験（２））
加工性評価試験（１）と同様の押出成形機を用いて、ダイ部の樹脂圧力が平均３ＭＰａとなるように、条件設定し、単層フィルム（Ｃ１）（層厚１００μｍ）を連続８時間製膜する際の膜厚変動及びダイラインが発生するまでの時間（ダイライン発生時間）にて評価した。【０５２２】
加工条件は、溶融樹脂温度、Ｔダイ温度以外は加工性評価試験（１）と同様とし、開環重合体水素化物（１１）〜（１８）、（８）、（７）を加工する際の溶融樹脂温度、Ｔダイ温度は、下記第３表のように設定した。【０５２３】
【表３】
2008026733.tif 000006
【０５２４】
具体的には、製膜開始後から１時間毎にマイクロゲージを用いてＭＤ方向２．５ｍ間隔で１０箇所（合計８０箇所）の膜厚測定し、標準偏差を算出した。ダイラインは目視にて判断し、製膜開始からのダイラインが発生するまでの所要時間で評価した。【０５２５】
ちなみに、「ダイライン」とは、ダイの特定の位置に対応する成形物の位置に樹脂の押出方向に沿って連続的に発生する肉眼で観察可能な縞を意味する。具体的には、成形物における表面凹凸の高さが約０．３μｍ〜１００μｍ（これ以下の凹凸では肉眼での観察不可能）である成形物に形成される縞をいう。【０５２６】
（引張り破断伸びの測定）
上記で得た樹脂シート（１１）〜（２０）のそれぞれの引っ張り破断伸びの測定を行った。引っ張り破断伸びは、ＩＳＯ  ５２７に基づき、引張速度２００ｍｍ／分の条件でオートグラフ（ＡＧＳ−５ｋＮＨ、島津製作所社製）により測定した。
測定結果を第４表に示す。【０５２７】
（水蒸気バリア性の評価試験）
上記で得た樹脂シート（１１）〜（２０）のそれぞれの透湿度を測定した。透湿度は、ＪＩＳ  Ｋ７１２９（Ａ法）に基づいて温度：４０℃、湿度：９０％ＲＨの条件下の透湿度を透湿度テスター（Ｌ８０−５０００型、ＬＹＳＳＹ社製）で測定した。測定結果を第４表に示す。透湿度（透湿度、〔ｇ／（ｍ２・２４ｈ）〕）が小さいと水蒸気バリア性が良好であることを示す。【０５２８】
（耐油性の評価試験）
上記で得た樹脂シート（１１）〜（２０）のそれぞれについて、耐油性評価試験を行った。耐油性は、サラダ油（日清オイリオグループ社製）に対する限界応力で評価した。熱プレス成形した１０ｍｍ×１００ｍｍ×１ｍｍ試験片の表面にサラダ油を塗布後、長径２００ｍｍ、短径８０ｍｍの楕円形面を有する高さ１０ｍｍの楕円柱を同形に４分割した大きさのアルミ製治具の曲面に該試験片を一時間固定し、試験片に発生したクラックの有無を調査した。試験片の固定位置は全て一定とした。また、クラックが発生した試験片については、治具固定時に低曲率側の試験片端部を原点とし、クラック発生位置を測定した。調査結果及び測定結果を第４表に示す。【０５２９】
（ヘイズの測定）
上記で得た樹脂シート（１１）〜（２０）のそれぞれについて、ヘイズの測定を行った。ヘイズは厚さ３００μｍのサンプルを作製し、ヘイズメータ（ＮＤＨ２０００、日本電色工業社製）を用いて測定した。
測定結果を第４表に示す。【０５３０】
【表４】
2008026733.tif 000007
【０５３１】
第４表より、実施例６〜１１の開環重合体水素化物（１１）〜（１６）、及び比較例６、参考例２の開環重合体水素化物（１８）、（８）は優れた溶解性を示した。一方、比較例７の開環重合体水素化物（７）は溶解性が劣っていた。【０５３２】
実施例６〜１１の開環重合体水素化物（１１）〜（１６）、及び比較例５の開環重合体水素化物（１７）は、比較例６、７、参考例２の開環重合体水素化物（１８）、（８）、（７）に比して加工性に優れていた。【０５３３】
実施例６〜１１の樹脂シート（１１）〜（１６）は引張破断伸びが３０％以上であり、機械特性に優れていた。一方、比較例６、７、参考例２の樹脂シート（１８）〜（２０）は引張破断伸びが２５％以下であり、機械的特性に劣っていた。【０５３４】
実施例６〜１１の樹脂シート（１１）〜（１６）、及び参考例２の樹脂シート（１９）の透湿度は０．４０〔ｇ／（ｍ２・２４ｈ）〕以内であり、水蒸気バリアー性に優れていた。一方、比較例５、６、７の樹脂シート（１７）、（１８）、（２０）の透湿度は０．７８〔ｇ／（ｍ２・２４ｈ）〕以上であり、水蒸気バリアー性に劣っていた。【０５３５】
実施例６〜１１の樹脂シート（１１）〜（１６）、及び比較例５、６、７の樹脂シート（１７）、（１８）、（２０）のヘイズは３０．１％以下であった。一方、参考例２の樹脂シート（１９）のヘイズは４１．０％であり、透明性に劣っていた。【０５３６】
また、実施例６〜１１の樹脂シート（１１）〜（１６）、及び比較例６、７、参考例２の樹脂シート（１８）〜（２０）は耐油性に優れていた。一方、比較例５の樹脂シート（１７）は耐油性に劣っていた。【０５３７】
以上のことから、実施例６〜１１の開環重合体水素化物及び樹脂シートは、近年の情報分野、食品分野、医療分野、土木分野等において要求される、水蒸気バリア性、耐熱性、耐油性、機械的特性、透明性、加工性の全ての面で優れているといえる。【０５３８】
［実施例１２］
実施例１で得た開環重合体水素化物（１）１００重量部に酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５３９】
（チューブシートの作製）
このペレットを、インフレーション機（住友重機械モダン社製）を用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度１９０℃の成形条件で、肉厚２５０μｍのチューブシート（Ａ）を作製した。【０５４０】
［実施例１３］
実施例６で得た開環重合体水素化物（１１）１００重量部に酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５４１】
（チューブシートの作製）
このペレットと、低密度ポリエチレン（日本ポリエチレン社製；ノバテックＳＦ７２０：密度０．９２８ｇ／ｃｍ３）を用い、インフレーション機（住友重機械モダン株式会社製）を用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度１９０℃の成形条件で、開環重合体水素化物（１１）層（厚さ３０μｍ）、低密度ポリエチレン層（厚さ２２０μｍ）で構成された総肉厚２５０μｍのチューブシート（Ｂ）を作製した。【０５４２】
［実施例１４］
実施例９で得た開環重合体水素化物（１４）１００重量部に酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５４３】
（チューブシートの作製）
このペレットと、低密度ポリエチレン（日本ポリエチレン社製；ノバテックＳＦ７２０：密度０．９２８ｇ／ｃｍ３）を用い、インフレーション機（住友重機械モダン社製）を用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度１９０℃の成形条件で、開環重合体水素化物（１４）層（厚さ３０μｍ）、低密度ポリエチレン層（厚さ２２０μｍ）で構成された総肉厚２５０μｍのチューブシート（Ｃ）を作製した。【０５４４】
［実施例１５］
実施例５で得た開環重合体水素化物（５）１００重量部に酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５４５】
（チューブシートの作製）
このペレットと、低密度ポリエチレン（日本ポリエチレン社製；ノバテックＳＦ７２０：密度０．９２８ｇ／ｃｍ３）を用い、インフレーション機（住友重機械モダン株式会社製）を用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度１９０℃の成形条件で、開環重合体水素化物（５）層（厚さ３０μｍ）、低密度ポリエチレン層（厚さ２２０μｍ）で構成された総肉厚２５０μｍのチューブシート（Ｄ）を作製した。【０５４６】
［実施例１６］
実施例３で得た開環重合体水素化物（３）１００重量部に酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５４７】
（チューブシートの作製）
このペレットと、低密度ポリエチレン（日本ポリエチレン社製；ノバテックＳＦ７２０：密度０．９２８ｇ／ｃｍ３）を用い、インフレーション機（住友重機械モダン株式会社製）を用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度１９０℃の成形条件で、開環重合体水素化物（３）層（厚さ３０μｍ）、低密度ポリエチレン層（厚さ２２０μｍ）で構成された総肉厚２５０μｍのチューブシート（Ｅ）を作製した。【０５４８】
［実施例１７］
実施例１０で得た開環重合体水素化物（１５）１００重量部に酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５４９】
（チューブシートの作製）
この開環重合体水素化物（１５）のペレットをインフレーション機（住友重機械モダン社製）を用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度１９０℃の成形条件で、開環重合体水素化物（１５）層（厚さ２５０μｍ）からなるチューブシート（Ｆ）を作製した。【０５５０】
［実施例１８］
（チューブシートの作製）
開環重合体水素化物（１５）のペレットと、低密度ポリエチレン（日本ポリエチレン社製；ノバテックＳＦ７２０：密度０．９２８ｇ／ｃｍ３）を用い、インフレーション機（住友重機械モダン社製）を用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度１９０℃の成形条件で、開環重合体水素化物（１５）層（厚さ３０μｍ）、低密度ポリエチレン層（厚さ２２０μｍ）で構成された総肉厚２５０μｍのチューブシート（Ｇ）を作製した。【０５５１】
［実施例１９］
（チューブシートの作製）
開環重合体水素化物（１）のペレットと、低密度ポリエチレン（日本ポリエチレン社製；ノバテックＳＦ７２０：密度０．９２８ｇ／ｃｍ３）を用い、インフレーション機（住友重機械モダン株式会社製）を用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度１９０℃の成形条件で、低密度ポリエチレン層（厚さ１１０μｍ）／開環重合体水素化物（１）層（厚さ３０μｍ）／低密度ポリエチレン層（厚さ１１０μｍ）の３層からなる総肉厚２５０μｍのチューブシート（Ｈ）を作製した。【０５５２】
［実施例２０］
参考例１で得た開環重合体水素化物（８）１００重量部に酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した。【０５５３】
（チューブシートの作製）
開環重合体水素化物（８）のペレットと、低密度ポリエチレン（日本ポリエチレン社製；ノバテックＳＦ７２０：密度０．９２８ｇ／ｃｍ３）を用い、インフレーション機（住友重機械モダン社製）を用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度１９０℃の成形条件で、開環重合体水素化物（８）層（厚さ３０μｍ）、低密度ポリエチレン層（厚さ２２０μｍ）で構成された総肉厚２５０μｍのチューブシート（Ｉ）を作製した。【０５５４】
［比較例８］
比較例６で得た開環重合体水素化物（１８）１００重量部に酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５５５】
（チューブシートの作製）
この開環重合体水素化物（１７）のペレットと、低密度ポリエチレン（日本ポリエチレン社製；ノバテックＳＦ７２０：密度０．９２８ｇ／ｃｍ３）を用い、インフレーション機（住友重機械モダン社製）を用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度１９０℃の成形条件で、開環重合体水素化物（１７）層（厚さ３０μｍ）、低密度ポリエチレン層（厚さ２２０μｍ）で構成された総肉厚２５０μｍのチューブシート（Ｊ）を作製した。【０５５６】
［比較例９］
比較例５で得た開環重合体水素化物（１７）１００重量部に酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した樹脂組成物を得た。【０５５７】
（チューブシートの作製）
この開環重合体水素化物（１７）のペレットと、低密度ポリエチレン（日本ポリエチレン社製；ノバテックＳＦ７２０：密度０．９２８ｇ／ｃｍ３）を用い、インフレーション機（住友重機械モダン社製）を用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度２６０℃の成形条件で、開環重合体水素化物（１６）層（厚さ３０μｍ、低密度ポリエチレン層（厚さ２２０μｍ）で構成された総肉厚２５０μｍのチューブシート（Ｋ）を作製した。【０５５８】
［比較例１０］
比較例２で得た開環重合体水素化物（７）１００重量部に酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化した。【０５５９】
（チューブシートの作製）
このペレットと、低密度ポリエチレン（日本ポリエチレン社製；ノバテックＳＦ７２０：密度０．９２８ｇ／ｃｍ３）を用い、インフレーション機（住友重機械モダン株式会社製）を用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度２８５℃の成形条件で、開環重合体水素化物（７）層（厚さ３０μｍ）、低密度ポリエチレン層（厚さ２２０μｍ）で構成された総肉厚２５０μｍのチューブシート（Ｌ）を作製した。【０５６０】
［比較例１１］
（チューブシートの作製）
低密度ポリエチレン（日本ポリエチレン社製；ノバテックＳＦ７２０：密度０．９２８ｇ／ｃｍ３）を用い、インフレーション機（住友重機械モダン株式会社製）用いて、リップクリアランス２．５ｍｍ、引き出し速度８ｍ／分、ダイス温度１９０℃の成形条件で低密度ポリエチレンの総肉厚２５０μｍのチューブシート（Ｍ）を作製した。【０５６１】
実施例１２〜２０、比較例８〜１１で用いた開環重合体水素化物の番号、組成、Ｍｗ，Ｍｗ／Ｍｎ、水素添加率（％）、異性化率（％）、融点、及びチューブシートの層構成をまとめて第５表に示す。【０５６２】
【表５】
2008026733.tif 000008
【０５６３】
上記で作製したチューブシート（Ａ）〜（Ｍ）を用いて、膜厚ムラ測定、透湿度４０℃測定、透湿度５０℃測定、弾性率測定、クラック発生時のひずみ測定、サラダ油付着によるヘイズ変化を評価した。ちなみに、膜厚ムラ測定、透湿度４０℃測定、透湿度５０℃測定、サラダ油付着によるヘイズ変化の評価には、チューブシートの側面を切り開いた、厚さ２５０μｍのシートを用いて評価を行い、弾性率測定、クラック発生ひずみ測定には、ＩＳＯ５２７に基づいたダンベル形試験片１Ｂ形、厚さ２５０μｍのシートを用いて評価を行った。評価結果を第６表に示す。【０５６４】
【表６】
2008026733.tif 000009
【０５６５】
第６表より、実施例１２〜２０、比較例８及び比較例１１のチューブシート（Ａ）〜（Ｉ）、（Ｊ）、（Ｍ）は、厚み標準偏差の値が小さく、厚みムラの少ないものであった。一方、比較例９、１０のチューブシート（Ｋ）、（Ｌ）は、厚み標準偏差の値が相対的に大きく、相対的に厚みムラが大きいものであった。
実施例１２〜２０のチューブシート（Ａ）〜（Ｉ）は、水蒸気バリア性、特に高温時（５０℃）における水蒸気バリア性に優れていた。一方、比較例８〜１１のチューブシート（Ｊ）〜（Ｍ）は、特に高温時（５０℃）における水蒸気バリア性に劣っていた。【０５６６】
実施例１２〜２０のチューブシート（Ａ）〜（Ｉ）、及び比較例８、１１のチューブシート（Ｊ），（Ｍ）は、その弾性率が４２０ＭＰａ以下であり、柔軟性に優れていた。一方、比較例９、１０のチューブシート（Ｋ）、（Ｌ）は、その弾性率が６８０ＭＰａ以上であって、柔軟性に劣っていた。
実施例１３、１４、１６〜１８のチューブシート（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｅ）〜（Ｇ）は、そのクラック発生ひずみが３０％以上で機械的特性が特に優れていた。また、実施例１２〜２０のチューブシート（Ａ）〜（Ｉ）は、比較例８、９、１１のチューブシートと同様に、そのクラック発生ひずみが２４％以上で機械的特性に優れていた。一方、比較例１０のチューブシート（Ｌ）は、そのクラック発生ひずみが１７％であり、機械的特性に劣っていた。【０５６７】
また、実施例１２〜２０のチューブシート（Ａ）〜（Ｉ）は、比較例８、１０、１１のチューブシート（Ｊ）、（Ｌ）、（Ｍ）と同様にそのサラダ油付着によるヘイズ変化が少なく、耐油性にも優れていた。一方、比較例９のチューブシート（Ｋ）は、サラダ油付着によるヘイズ変化が大きく、耐油性に劣っていた。
実施例１２〜２０のチューブシートは、水蒸気バリア性、機械的特性、耐油性、柔軟性、成形性、特に高温時の水蒸気バリア性に優れることから、輸液バッグの包装体として好適である。【０５６８】
［ペレット製造例１] 
実施例１で得た開環重合体水素化物（１）１００重量部に、酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン-３-（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン、以下「酸化防止剤Ａ」と略記する）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５Ｂ、東芝機械社製）を用いて混練し、ペレット化してペレット（Ａ）を得た。【０５６９】
［ペレット製造例２]
実施例６で得た開環重合体水素化物（１１）１００重量部に、酸化防止剤Ａ  ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５Ｂ、東芝機械社製）で混練し、ペレット化してペレット（Ｂ）を得た。【０５７０】
[ペレット製造例３] 
実施例７で得た開環重合体水素化物（１２）１００重量部に酸化防止剤Ａ  ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５Ｂ、東芝機械社製）で混練し、ペレット化してペレット（Ｃ）を得た。【０５７１】
[ペレット製造例４] 
実施例９で得た開環重合体水素化物（１４）１００重量部に酸化防止剤Ａ  ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５Ｂ、東芝機械社製）で混練し、ペレット化してペレット（Ｄ）を得た。【０５７２】
[ペレット製造例５] 
実施例８で得た開環重合体水素化物（１３）１００重量部に酸化防止剤Ａ  ０．１重量部を加え、２軸混練機で混練し、ペレット化してペレット（Ｅ）を得た。【０５７３】
[ペレット製造例６] 
実施例１０で得た開環重合体水素化物（１５）１００重量部に酸化防止剤Ａ  ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５Ｂ、東芝機械社製）で混練し、ペレット化してペレット（Ｆ）を得た。【０５７４】
[ペレット製造例７] 
参考例１で得た開環重合体水素化物（８）１００重量部に酸化防止剤Ａ  ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５Ｂ、東芝機械製）で混練し、ペレット化してペレット（Ｇ）を得た。【０５７５】
[ペレット製造例８] 
（開環重合及び水素化反応）
ペレット製造例１において、２−ノルボルネンの代わりに、メチルテトラシクロドデセン（以降「ＭＴＤ」と略すことがある。）２００重量部及びジシクロペンタジエン５０重量部を用い、１−ヘキセンを０．４０重量部とした以外はペレット製造例１と同様にして、重合を行った。重合転化率は、ほぼ１００％であった。得られた開環重合体（１７）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、５６，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．０であった。その後、ペレット製造例３と同様にして、水素化反応を行い、開環重合体水素化物（１９）を得た。【０５７６】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（１９）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は、５５，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．１、ガラス転移温度は１４０℃であり、融点は観察されなかった。【０５７７】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（１９）１００重量部に酸化防止剤Ａ  ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５Ｂ、東芝機械製）で混練し、ペレット化してペレット（Ｈ）を得た。【０５７８】
[ペレット製造例９] 
（開環重合・水素化反応）
比較例６で得た開環重合体水素化物（１８）１００重量部に酸化防止剤Ａ  ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５Ｂ、東芝機械社製）で混練し、ペレット化してペレット（Ｉ）を得た。【０５７９】
［ペレット製造例１０]
比較例２で得た開環重合体水素化物（７）１００重量部に酸化防止剤Ａ  ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５Ｂ、東芝機械製）で混練し、ペレット化してペレット（Ｊ）を得た。【０５８０】
[実施例２１]
（シート成形）
ペレット（Ａ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層シート（Ａ）（厚み２５０μｍ）を得た。
単層シート（Ａ）を構成する開環重合体水素化物の、種類、組成、Ｍｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、水素添加率（％）、異性化率（％）、及び融点（℃）を第７表にまとめて示す。【０５８１】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１８０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２０℃
キャストロール：１３０℃【０５８２】
上記で得た単層シート（Ａ）を薬品包装械（ＦＢＰ−Ｍ２、ＣＫＤ社製）を用いて１３０℃でブリスター成形を行い、単層フィルム（Ａ）に錠剤（８ｍｍ φ×最大厚４ｍｍ ）を収容する円柱状部分（ポケット：直径９ｍｍ×高さ５ｍｍ ）合計１０個を縦５個、横２個、中心間隔１５ｍｍの配列で形成した加工シート（１）を得た。
得られた加工シート（１）の耐油性を評価した。評価結果を第８表に示す。【０５８３】
更に内容物を充填せず、加工シート（１）のポケットの凹部側（非突出側）の面と、ＰＴＰ用アルミ箔（日本製箔社製）（厚み２０μｍ）の接着層面とを重ね合わせ、２１０℃でヒートシール、１７５℃でスリッターを入れた後、幅３７ｍｍ、長さ９４ｍｍ、コーナー５ｍｍＲに打ち抜いてＰＴＰ（１）（ポケット数：縦５個、横２個、合計１０個）を得た。得られたＰＴＰ（１）のポケットのブリスター成形性を評価した。評価結果を第８表に示す。
また、用いた単層シート（Ａ）の水蒸気バリア性も第８表に併せて示す。【０５８４】
［実施例２２]
（シート成形）
ペレット（Ｂ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層シート（Ｂ）（厚み２５０μｍ）を得た。
単層シート（Ｂ）を構成する開環重合体水素化物の、種類、組成、Ｍｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、水素添加率（％）、異性化率（％）、及び融点（℃）を第７表にまとめて示す。【０５８５】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１８０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２０℃
キャストロール：１３０℃【０５８６】
単層シート（Ａ）を単層シート（Ｂ）に変更した以外は、実施例２１と同様にして加工シート（２）、ＰＴＰ（２）を得た。用いた単層シート（Ｂ）の水蒸気バリア性、得られた加工シート（２）の耐油性、及びＰＴＰ（２）のポケットのブリスター成形性を評価した。測定結果を第８表に示す。
また、用いた単層シート（Ｂ）の水蒸気バリア性も第８表に併せて示す。【０５８７】
［実施例２３]
（シート成形）
ペレット（Ｃ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層シート（Ｃ１）（厚み２５０μｍ）、単層シート（Ｃ２）（厚み２１５μｍ）、及び、単層シート（Ｃ３）（厚み１８０μｍ）を得た。
単層シート（Ｃ１）を構成する開環重合体水素化物の、種類、組成、Ｍｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、水素添加率（％）、異性化率（％）、及び融点（℃）を第７表にまとめて示す。【０５８８】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１８０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２０℃
キャストロール：１３０℃【０５８９】
単層シート（Ａ）の代わりに単層シート（Ｃ１）を用い、ブリスター成形温度を１２０℃の条件にした以外は実施例２１と同様にして加工シート（３）を得た。得られた加工シート（３）は実施例２１と同様にＰＴＰ成形を行い、ＰＴＰ（３）を得た。得られたＰＴＰ（３）の耐油性、及びＰＴＰ（３）のポケットのブリスター成形性を評価した。評価結果を第８表に示す。
また、用いた単層シート（Ｃ１）の水蒸気バリア性も第８表に併せて示す。【０５９０】
［実施例２４]
（シート成形）
ペレット（Ｄ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層シート（Ｄ）（厚み２５０μｍ）を得た。
単層シート（Ｄ）を構成する開環重合体水素化物の、種類、組成、Ｍｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、水素添加率（％）、異性化率（％）、及び融点（℃）を第７表にまとめて示す。【０５９１】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１７０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１００℃
キャストロール：１１０℃【０５９２】
単層シート（Ａ）の代わりに単層シート（Ｄ）を用い、ブリスター成形温度を１０５℃の条件にした以外は実施例２１と同様にして加工シート（４）を得た。得られた加工シート（４）は実施例２１と同様にＰＴＰ成形を行い、ＰＴＰ（４）を得た。得られたＰＴＰ（４）の耐油性、及びＰＴＰ（４）のポケットのブリスター成形性を評価した。評価結果を第８表に示す。
また、用いた単層シート（Ｄ）の水蒸気バリア性も第８表に併せて示す。【０５９３】
［実施例２５]
（シート成形）
ペレット（Ｅ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層シート（Ｅ）（厚み２５０μｍ）を得た。
単層シート（Ｅ）を構成する開環重合体水素化物の、種類、組成、Ｍｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、水素添加率（％）、異性化率（％）、及び融点（℃）を第７表にまとめて示す。【０５９４】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１８０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２０℃
キャストロール：１３０℃【０５９５】
単層シート（Ａ）を単層シート（Ｅ）に変更した以外は、実施例２１と同様にして加工シート（５）を得た。単層シート（Ｅ）の水蒸気バリア性、得られた加工シート（５）、ＰＴＰ（５）の耐油性、及びＰＴＰ（５）のポケットのブリスター成形性を評価した。評価結果を第８表に示す。
また、用いた単層シート（Ｅ）の水蒸気バリア性も第８表に併せて示す。【０５９６】
［実施例２６]
（シート成形）
ペレット（Ｆ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層シート（Ｆ）（厚み２５０μｍ）を得た。
単層シート（Ｆ）を構成する開環重合体水素化物の、種類、組成、Ｍｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、水素添加率（％）、異性化率（％）、及び融点（℃）を第７表にまとめて示す。【０５９７】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１８０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２０℃
キャストロール：１３０℃【０５９８】
単層シート（Ａ）を単層シート（Ｆ）に変更した以外は、実施例２１と同様にして加工シート（６）を得た。得られた加工シート（６）を実施例２１と同様にＰＴＰ成形を行い、ＰＴＰ（６）を得た。単層シート（Ｆ）の水蒸気バリア性、得られた加工シート（６）の耐油性、及びＰＴＰ（６）のポケットのブリスター加工性を評価した。評価結果を第８表に示す。
また、用いた単層シート（Ｆ）の水蒸気バリア性も第８表に併せて示す。【０５９９】
［実施例２７]
（シート成形）
ペレット（Ｇ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層シート（Ｇ）（厚さ２５０μｍ）を得た。
単層シート（Ｇ）を構成する開環重合体水素化物の、種類、組成、Ｍｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、水素添加率（％）、異性化率（％）、及び融点（℃）を第７表にまとめて示す。【０６００】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１８０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２０℃
キャストロール：１３０℃【０６０１】
単層シート（Ａ）の代わりに単層シート（Ｇ）を用いた以外は実施例２１と同様にして加工シート（７）、ＰＴＰ（７）を得た。単層シート（Ｇ）の水蒸気バリア性、得られた加工シート（７）、及びＰＴＰ（７）のポケットのブリスター成形性を評価した。評価結果を第８表に示す。
また、用いた単層シート（Ｇ）の水蒸気バリア性も第８表に併せて示す。【０６０２】
［実施例２８]
単層シート（Ｃ２）の片面にウレタン系接着剤を介して、無延伸ポリプロピレンフィルム（パイレンフィルムＣＴ、東洋紡社製、厚み３０μｍ）を貼り付け、温度７０℃において接着させて多層シート（１）（総厚み２５０μｍ）を得た。【０６０３】
単層シート（Ａ）を多層シート（１）に変更した以外は実施例２１と同様にして加工シート（８）を得た。得られた加工シート（８）を実施例２１と同様にＰＴＰ成形を行い、ＰＴＰ（８）を得た。ただし、ＰＴＰ（８）の凸側に前記無延伸ポリプロピレンフィルムの層がくるように成形した。得られた加工シート（８）の耐油性、及びＰＴＰ（８）のポケットのブリスター成形性を評価した。評価結果を第９表に示す。
また、多層シート（１）の水蒸気バリア性も第９表に併せて示す。【０６０４】
［実施例２９]
ペレット（Ｃ）と融点１２６℃、密度０．９３７ｇ／ｃｍ３の直鎖状低密度ポリエチレン（ユメリット４０４０Ｆ、宇部興産社製）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件で２層Ｔダイ成形を行い、ペレット（Ｃ）／直鎖状低密度ポリエチレン多層シート（総厚み：２１５μｍ、各層の厚み：ペレット（Ｃ）／直鎖状低密度ポリエチレン＝１６５／５０μｍ）を得た。【０６０５】
（成形条件）
ダイリップ                              ：０．８ｍｍ、
（ペレット（Ｃ））溶融樹脂温度          ：１８０℃、
（直鎖状低密度ポリエチレン）溶融樹脂温度：１８０℃、
Ｔダイの幅                              ：３００ｍｍ、
冷却ロール                              ：１１０℃
キャストロール                          ：１２０℃【０６０６】
得られたペレット（Ｃ）／直鎖状低密度ポリエチレン多層シートのペレット（Ｃ）面にウレタン系接着剤を介して、無延伸ナイロンフィルム（レイファンＮＯ、東レフィルム加工社製、厚み３０μｍ）を貼り付け、温度７０℃において接着させて多層シート（２）（総厚み２５０μｍ）を得た。【０６０７】
単層シート（Ａ）を多層シート（２）に変更した以外は実施例２１と同様にして加工シート（９）を得た。得られた加工シート（９）を実施例２１と同様にＰＴＰ成形を行い、ＰＴＰ（９）を得た。ただし、ＰＴＰ（９）の凸側に前記無延伸ナイロンフィルムの層がくるように成形した。得られた加工シート（９）の耐油性、及びＰＴＰ（９）のポケットのブリスター成形性を評価した。評価結果を第９表に示す。
また、多層シート（２）の水蒸気バリア性も第９表に併せて示す。【０６０８】
［実施例３０]
単層シート（Ｃ３）の両面にウレタン系接着剤を介して、無延伸ポリプロピレンフィルム（パイレンフィルムＣＴ、東洋紡社製、厚み３０μｍ）を貼り付け、温度７０℃において接着させて多層シート（３）（総厚み２５０μｍ）を得た。【０６０９】
単層シート（Ａ）を多層シート（３）に変更した以外は実施例２１と同様にして加工シート（１０）を得た。得られた加工シート（１０）を実施例２１と同様にＰＴＰ成形を行い、ＰＴＰ（１０）を得た。多層シート（３）の水蒸気バリア性、得られた加工シート（１０）の耐油性、及びＰＴＰ（１０）のポケットのブリスター成形性を評価した。評価結果を第９表に示す。
また、多層シート（３）の水蒸気バリア性も第９表に併せて示す。【０６１０】
［比較例１２］
（シート成形）
ペレット（Ｈ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比２．５、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層シート（Ｈ１）（厚み２５０μｍ）、及び単層シート（Ｈ２）（厚み１８０μｍ）を得た。
単層シート（Ｈ１）を構成する開環重合体水素化物の、種類、組成、Ｍｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、水素添加率（％）、異性化率（％）、及び融点（℃）を第７表にまとめて示す。【０６１１】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：２３０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：８５℃
キャストロール：９５℃【０６１２】
単層シート（Ａ）の代わりに単層シート（Ｈ１）を用い、ブリスター成形温度を１１０℃の条件にした以外は実施例２１と同様にして加工シート（１１）を得た。得られた加工シート（１１）は実施例２１と同様にＰＴＰ成形を行い、ＰＴＰ（１１）を得た。得られたＰＴＰ（１１）の耐油性、及びＰＴＰ（１１）のポケットのブリスター成形性を評価した。評価結果を第８表に示す。
また、単層シート（Ｈ１）の水蒸気バリア性も第８表に併せて示す。【０６１３】
［比較例１３］
（シート成形）
ペレット（Ｉ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層シート（Ｉ）（厚さ２５０μｍ）を得た。
単層シート（Ｉ）を構成する開環重合体水素化物の、種類、組成、Ｍｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、水素添加率（％）、異性化率（％）、及び融点（℃）を第７表にまとめて示す。【０６１４】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１５０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：８０℃
キャストロール：９０℃【０６１５】
単層シート（Ａ）の代わりに単層シート（Ｉ）を用い、ブリスター成形温度を９５℃の条件にした以外は実施例２１と同様にして加工シート（１２）を得た。得られた加工シート（１２）は実施例２１と同様にＰＴＰ成形を行い、ＰＴＰ（１２）を得た。
得られた加工シート（１２）の耐油性及びＰＴＰ（１２）のポケットのブリスター成形性を評価した。評価結果を第８表に示す。
また、単層シート（Ｉ）の水蒸気バリア性の測定結果を第８表に併せて示す。【０６１６】
［比較例１４］
（シート成形）
ペレット（Ｊ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層シート（Ｊ）（厚さ２５０μｍ）を得た。
単層シート（Ｊ）を構成する開環重合体水素化物の、種類、組成、Ｍｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、水素添加率（％）、異性化率（％）、及び融点（℃）を第７表にまとめて示す。【０６１７】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：３１０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：２２０℃
キャストロール：２３０℃【０６１８】
単層シート（Ａ）の代わりに単層シート（Ｊ）を用い、ブリスター成形温度を成形機の設定上限付近の２６０℃の条件にした以外は実施例２１と同様にして加工シートを作成したが、ポケット部が凹まず、加工シートは得られなかった。
単層シート（Ｊ）の水蒸気バリア性の測定結果を第８表に示す。【０６１９】
［比較例１５］
単層シート（Ａ）の代わりに単層シート（Ｈ２）を用いた以外は実施例２１と同様にして多層シート（４）、加工シート（１３）、ＰＴＰ（１３）を得た。
得られた加工シート（１３）の耐油性及びＰＴＰ（１３）のポケットのブリスター成形性を評価した。評価結果を第９表に示す。
また、多層シート（４）の水蒸気バリア性の測定結果を第９表に併せて示す。【０６２０】
【表７】
2008026733.tif 000010
【０６２１】
【表８】
2008026733.tif 000011
【０６２２】
【表９】
2008026733.tif 000012
【０６２３】
第８、９表より、実施例２１〜２７、及び実施例２８〜３０のブリスター用成形シート（単層シート（Ａ）〜（Ｇ）、及び多層シート（１）〜（３））は、温度４０℃、湿度９０％ＲＨの条件下での透湿度が０．２１〔ｇ／（ｍ２・２４ｈ）〕以下であり、また、温度５０℃、湿度９０％ＲＨの条件下での透湿度が０．３６〔ｇ／（ｍ２・２４ｈ）〕以下であり、水蒸気バリア性、特に高温時の水蒸気バリア性に優れていた。一方、比較例１２〜１５のブリスター成形用シート（単層シート（Ｈ１）〜（Ｊ）、及び多層シート（４））は、温度４０℃、湿度９０％ＲＨの条件下での透湿度が０．３１〜０．４５ｇ／（ｍ２・２４ｈ）であり、また、温度５０℃、湿度９０％ＲＨの条件下での透湿度が０．６４〜１．０ｇ／（ｍ２・２４ｈ）であり、水蒸気バリア性、特に高温時の水蒸気バリア性に劣っていた。【０６２４】
また、実施例２１〜２７、及び実施例２８〜３０のＰＴＰ（１）〜（１０）、比較例１２、１５のＰＴＰ（１１）、（１３）のポケットつぶれは１００個中１０個以下であり、ブリスター成形性に優れていた。一方、比較例１３のＰＴＰ（１２）のポケットつぶれは１００個中８３個であり、ブリスター成形性に劣っていた。【０６２５】
さらに、実施例２１〜２７、及び実施例２８〜３０の加工シート（１）〜（１０）、比較例２の加工シート（１２）の耐油性は、白化が起こるまでの時間が４日後以降であり、耐油性に優れていた。一方、比較例１２の加工シート（１１）の耐油性は、白化が起こるまでの時間が１時間以内であり、耐油性に劣っていた。
一方、単層シート（Ｊ）にいたっては、融点が非常に高く、ブリスター成形することができなかった。
以上より、本発明のブリスター用成形シート、及びブリスター成形体は、水蒸気バリア性、特に高温時の水蒸気バリア性に優れ、ブリスター成形性に優れ、かつ耐油性に優れるものである。【０６２６】
[フィルム製造例１] 
ペレット製造例１で得たペレット（Ａ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層フィルム（Ａ）（厚み３０μｍ）を得た。【０６２７】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１８０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２０℃
キャストロール：１３０℃【０６２８】
[フィルム製造例２] 
ペレット製造例２で得たペレット（Ｂ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層フィルム（Ｂ）（厚み３０μｍ）を得た。【０６２９】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１８０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２０℃
キャストロール：１３０℃【０６３０】
[フィルム製造例３] 
ペレット製造例３で得たペレット（Ｃ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層フィルム（Ｃ）（厚み３０μｍ）を得た。【０６３１】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１８０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２０℃
キャストロール：１３０℃【０６３２】
[フィルム製造例４] 
ペレット製造例４で得たペレット（Ｄ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層フィルム（Ｄ）（厚み３０μｍ）を得た。【０６３３】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１７０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１００℃
キャストロール：１１０℃【０６３４】
[フィルム製造例５] 
ペレット製造例５で得たペレット（Ｅ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層フィルム（Ｅ）（厚み３０μｍ）を得た。【０６３５】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１８０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２０℃
キャストロール：１３０℃【０６３６】
[フィルム製造例６] 
ペレット製造例６で得たペレット（Ｆ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層フィルム（Ｆ）（厚み３０μｍ）を得た。【０６３７】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１８０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２０℃
キャストロール：１３０℃【０６３８】
[フィルム製造例７] 
ペレット製造例７で得たペレット（Ｇ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層フィルム（Ｇ１）（厚さ３０μｍ）、単層フィルム（Ｇ２）（厚さ５０μｍ）を得た。【０６３９】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１８０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２０℃
キャストロール：１３０℃【０６４０】
[フィルム製造例８] 
比較例３で得られた開環重合体水素化物（９）１００重量部に酸化防止剤Ａ  ０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５Ｂ、東芝機械製）で混練し、ペレット化してペレット（Ｋ）を得た。【０６４１】
（フィルム成形）
ペレット（Ｋ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比２．５、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層フィルム（Ｈ）（厚み３０μｍ）を得た。【０６４２】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：２５０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：１２５℃
キャストロール：１３５℃【０６４３】
[フィルム製造例９] 
ペレット製造例９で得たペレット（Ｉ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層フィルム（Ｉ）（厚さ３０μｍ）を得た。【０６４４】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：１５０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：８０℃
キャストロール：９０℃【０６４５】
［フィルム製造例１０]
ペレット製造例１０で得たペレット（Ｊ）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件でＴダイ成形を行い、単層フィルム（Ｊ）（厚さ３０μｍ）を得た。ペレット（Ｊ）を成形するには高温とする必要があり、得られた単層フィルムは樹脂焼けに起因する着色が見られた。【０６４６】
（成形条件）
ダイリップ    ：０．８ｍｍ、
溶融樹脂温度  ：３１０℃、
Ｔダイの幅    ：３００ｍｍ、
冷却ロール    ：２２０℃
キャストロール：２３０℃【０６４７】
フィルム製造例１〜１０で得た単層フィルム（Ａ）〜（Ｊ）の製造に用いた開環重合体水素化物の重量平均分子量、分子量分布、融点、異性化率を第１０表にまとめた。【０６４８】
【表１０】
2008026733.tif 000013
【０６４９】
［実施例３１］
エチレン３２％のエチレン−ビニルアルコール共重合体フィルム（エバールＦ、クラレ社製、厚み１５μｍ）の片面にウレタン系接着剤（タケネート／タケラック、三井武田ケミカル社製）を介して単層フィルム（Ａ）を貼り付け、温度７０℃において接着させて多層フィルム（１）（総厚み５０μｍ）を得た。得られた多層フィルム（１）の水蒸気バリア性、耐油性試験を評価した。結果を第１１表に示す。【０６５０】
得られた多層フィルム（１）を２０ｃｍ角の正方形にカットし、カットした多層フィルム（１）を２枚用い、それぞれのエチレン−ビニルアルコール共重合体フィルム層同士を向い合せに重ね、ホットメルト接着剤（アロンメルトＰＰＥＴ、東亞合成社製）を接着層としてヒートシールテスター（ＴＰ−７０１−Ｂ、テスター産業社製）を用いて１９０℃、０．２ＭＰａ、２秒の条件で三辺をヒートシールして袋（１）を作製した。【０６５１】
袋（１）に５％の食塩水を７０ｍｌ入れ、開口している一辺を上記条件でヒートシールし、食塩水パック（１）を得た。得られた食塩水パック（１）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。得られた食塩水パック（１）の耐衝撃性の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６５２】
［実施例３２］
単層フィルム（Ａ）の代わりに単層フィルム（Ｂ）を用いた以外は実施例３１と同様にして多層フィルム（２）、袋（２）、食塩水パック（２）を得た。得られた食塩水パック（２）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。
得られた多層フィルム（２）の水蒸気バリア性、耐油性試験、及び食塩水パック（２）の耐衝撃性の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６５３】
［実施例３３］
単層フィルム（Ａ）の代わりに単層フィルム（Ｃ）を用いた以外は実施例３１と同様にして多層フィルム（３）、袋（３）、食塩水パック（３）を得た。得られた食塩水パック（３）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。
得られた多層フィルム（３）の水蒸気バリア性、耐油性試験、及び食塩水パック（３）の耐衝撃性の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６５４】
［実施例３４］
単層フィルム（Ａ）の代わりに単層フィルム（Ｄ）を用いた以外は実施例３１と同様にして多層フィルム（４）、袋（４）、食塩水パック（４）を得た。得られた食塩水パック（４）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。
得られた多層フィルム（４）の水蒸気バリア性、耐油性試験、及び食塩水パック（４）の耐衝撃性の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６５５】
［実施例３５］
単層フィルム（Ａ）の代わりに単層フィルム（Ｅ）を用いた以外は実施例３５と同様にして多層フィルム（５）、袋（５）、食塩水パック（５）を得た。得られた食塩水パック（５）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。
得られた多層フィルム（５）の水蒸気バリア性、耐油性試験、及び食塩水パック（５）の耐衝撃性の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６５６】
［実施例３６］
単層フィルム（Ａ）の代わりに単層フィルム（Ｆ）を用いた以外は実施例３１と同様にして多層フィルム（６）、袋（６）、食塩水パック（６）を得た。得られた食塩水パック（６）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。
得られた多層フィルム（６）の水蒸気バリア性、耐油性試験、及び食塩水パック（６）の耐衝撃性の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６５７】
［実施例３７］
ペレット（Ｃ）と、融点１２６℃、密度０．９３７ｇ／ｃｍ３の直鎖状低密度ポリエチレン（ユメリット４０４０Ｆ、宇部興産社製）を、スクリュー径２０ｍｍφ、圧縮比３．１、Ｌ／Ｄ＝３０のスクリューを備えたハンガーマニュホールドタイプのＴダイ式フィルム溶融押出成形機（据置型、ＧＳＩクレオス社製）を使用して以下の条件で２層Ｔダイ成形を行い、多層フィルム（７）（総厚み：５０μｍ、各層の厚み：ペレット（Ｃ）／直鎖状低密度ポリエチレン＝３０／２０μｍ）を得た。【０６５８】
（成形条件）
ダイリップ                              ：０．８ｍｍ
（ペレット（Ｃ））溶融樹脂温度          ：１８０℃
（直鎖状低密度ポリエチレン）溶融樹脂温度：１８０℃
Ｔダイの幅                              ：３００ｍｍ
冷却ロール                              ：１１０℃
キャストロール                          ：１２０℃【０６５９】
得られた多層フィルム（７）の水蒸気バリア性、耐油性試験を評価した。結果を第１１表に示す。
得られた多層フィルム（７）を２０ｃｍ角の正方形にカットし、カットした多層フィルム（７）を２枚用い、それぞれの直鎖状低密度ポリエチレン層同士を向い合せに重ね、ヒートシールテスター（ＴＰ−７０１−Ｂ、テスター産業社製）を用いて１９０℃、０．２ＭＰａ、２秒の条件で三辺をヒートシールして袋（７）を作製した。【０６６０】
袋（７）に５％の食塩水を７０ｍｌ入れ、開口している一辺を上記条件でヒートシールし、食塩水パック（７）を得た。得られた食塩水パック（７）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。得られた食塩水パック（７）の耐衝撃性の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６６１】
［実施例３８］
上記で得た単層フィルム（Ｃ）の片面にウレタン系接着剤（タケネート／タケラック、三井武田ケミカル社製）を介して、二軸延伸ナイロンフィルム（ハーデンフィルム、東洋紡社製、厚み１５μｍ）を貼り付け、温度７０℃において接着させて多層フィルム（８）（総厚み５０μｍ）を得た。得られた多層フィルム（８）の水蒸気バリア性、耐油性試験を評価した。結果を第１１表に示す。【０６６２】
得られた多層フィルム（８）を２０ｃｍ角の正方形にカットし、カットした多層フィルム（８）を２枚用い、それぞれのペレット（Ｃ）層同士を向い合せに重ね、ヒートシールテスター（ＴＰ−７０１−Ｂ、テスター産業社製）を用いて１９０℃、０．２ＭＰａ、２秒の条件で三辺をヒートシールして袋（８）を作製した。【０６６３】
袋（８）に５％の食塩水を７０ｍｌ入れ、開口している一辺を上記条件でヒートシールし、食塩水パック（８）を得た。得られた食塩水パック（８）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。得られた食塩水パック（８）の耐衝撃性の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６６４】
［実施例３９］
単層フィルム（Ｃ）の代わりに単層フィルム（Ｇ１）を用いた以外は実施例３８と同様にして多層フィルム（９）、袋（９）、食塩水パック（９）を得た。得られた食塩水パック（９）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。
得られた多層フィルム（９）の水蒸気バリア性、耐油性試験、及び食塩水パック（９）の耐衝撃性の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６６５】
［比較例１６］
単層フィルム（Ａ）の代わりに単層フィルム（Ｈ）を用いた以外は実施例３１と同様にして多層フィルム（１０）、袋（１０）、食塩水パック（１０）を得た。得られた食塩水パック（１０）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。
得られた多層フィルム（１０）の水蒸気バリア性、耐油性試験、及び食塩水パック（１０）の耐衝撃性の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６６６】
［比較例１７］
単層フィルム（Ａ）の代わりに単層フィルム（Ｉ）を用いた以外は実施例３１と同様にして多層フィルム（１１）、袋（１１）、食塩水パック（１１）を得た。得られた食塩水パック（１１）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。
得られた多層フィルム（１１）の水蒸気バリア性、耐油性試験、及び食塩水パック（１２）の耐衝撃性の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６６７】
［比較例１８］
単層フィルム（Ａ）の代わりに単層フィルム（Ｊ）を用いた以外は実施例３１と同様にして多層フィルム（１２）を得た。袋（１２）、食塩水パック（１２）を得た。得られた食塩水パック（１２）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。
得られた多層フィルム（１２）の水蒸気バリア性、耐油性試験の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６６８】
［比較例１９］
多層フィルム（１）の代わりに単層フィルム（Ｇ２）を用いた以外は実施例３１と同様にして袋（１３）、食塩水パック（１３）を得た。得られた食塩水パック（１３）に割れ、びび、シール不足等の不良はなかった。
得られた単層フィルム（Ｇ２）の水蒸気バリア性、耐油性試験、及び食塩水パック（１３）の耐衝撃性の評価を行った。結果を第１１表に示す。【０６６９】
なお、第１１表中、略号は以下の意味を表す。
「ＥＶ」：エチレン・ビニルアルコール共重合体フィルムの層
「ＡＤ」：ウレタン系接着剤層
Ａ〜Ｆ、Ｇ１、Ｇ２、Ｈ〜Ｋ：ノルボルネン系開環重合体水素化物の層
［ＬＰＥ］：直鎖状低密度ポリエチレンの層
「ＮＹ」：二軸延伸ナイロンフィルムの層【０６７０】
【表１１】
2008026733.tif 000014
【０６７１】
第１１表より、実施例３１〜３９の多層フィルム(多層体)、及び比較例１９の単層フィルムは、優れた水蒸気バリア性を有していた。一方、比較例１６〜１８の多層フィルムは水蒸気バリア性に劣っていた。
また、実施例３１〜３９の多層フィルム、及び比較例１７、１８の多層フィルム、比較例１９の単層フィルムは、耐油性に優れていた。一方、比較例１６の多層フィルムは耐油性に劣っていた。
さらには、実施例３１〜３９の食塩水パック(包装体)は優れた耐衝撃性を有していた。一方、比較例１６〜１９の食塩水パックは耐衝撃性に劣っていた。【０６７２】
［実施例４０］
上記で得た多層フィルム（１）をＡ４サイズに２枚カットし、エチレン−ビニルアルコール共重合体フィルム層同士を向い合せに重ね、ホットメルト接着剤（アロンメルトＰＰＥＴ、東亞合成社製）を接着層としてヒートシールテスター（ＴＰ−７０１−Ｂ、テスター産業社製）を用いて１９０℃、０．２ＭＰａ、２秒の条件で四辺をヒートシールして袋を作成した。得られた袋を沸騰したお湯で３０分ボイルした後、中央部の１５ｃｍ角をカットし、ボイルフィルム（１）を得た。
得られた多層フィルム（１）とボイルフィルム（１）のガスバリア性を評価した。結果を第１２表に示す。【０６７３】
［実施例４１］
多層フィルム（１）の代わりに多層フィルム（３）を用いた以外は実施例４０と同様にして、ボイルフィルム（２）を得た。
多層フィルム（３）とボイルフィルム（２）のガスバリア性を評価した。結果を第１２表に示す。【０６７４】
［実施例４２］
多層フィルム（１）の代わりに多層フィルム（６）を用いた以外は実施例４０と同様にして、ボイルフィルム（３）を得た。
多層フィルム（６）とボイルフィルム（３）のガスバリア性を評価した。結果を第１２表に示す。【０６７５】
［比較例２０］
多層フィルム（１）の代わりに多層フィルム（１０）を用いた以外は実施例４０と同様にして、ボイルフィルム（４）を得た。
多層フィルム（１０）とボイルフィルム（４）のガスバリア性を評価した。結果を第１２表に示す。【０６７６】
［比較例２１］
多層フィルム（１）の代わりに多層フィルム（１１）を用いた以外は実施例４０と同様にして、ボイルフィルム（５）を得た。
多層フィルム（１１）とボイルフィルム（５）のガスバリア性を評価した。結果を第１２表に示す。【０６７７】
［比較例２２］
多層フィルム（１）の代わりに、二軸延伸ポリプロピレンフィルム（パイレンフィルムＯＴ、東洋紡社製、厚み３０μｍ）を用いた以外は実施例４０と同様にして多層フィルム（１３）、ボイルフィルム（６）を得た。
得られた多層フィルム（１３）とボイルフィルム（６）のガスバリア性を評価した。結果を第１２表に示す。【０６７８】
【表１２】
2008026733.tif 000015
【０６７９】
第１２表より、実施例４０〜４２のガスバリア性樹脂層を有する多層フィルムは、ボイル前及びボイル後において、優れたガスバリア性を有していた。一方、比較例２０〜２２のガスバリア性樹脂層を有する多層フィルムは、ボイル前においては優れたガスバリア性を有していたが、ボイル後においては、ガスバリア性が劣るものとなっていた。【０６８０】
[実施例４３] 
実施例１で得られた開環重合体水素化物（１）１００重量部に、酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン-３-（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化し、樹脂組成物（Ａ２）を得た。【０６８１】
（ブロー成形容器の成形）
上記ペレットを、延伸ブロー成形機（日精エーエスビー機械社製）を用いて、先ず、シリンダー温度２００℃、射出金型温度６０℃で射出成形してプリフォームを作製し、次いで、プリフォームの加熱ポット温度１００℃、ブロー圧０．５ＭＰａ、ブロー金型温度６０℃でブロー成形して、縦方向の延伸倍率ｙが２．３倍、横方向の延伸倍率ｘが２．１倍、縦６０ｍｍ×横６０ｍｍ×高さ１８０ｍｍ、厚み１ｍｍの単層の延伸ブロー成形容器（Ａ３）を作製した。【０６８２】
ブロー成形容器の底部から高さ６０ｍｍの側面部の点を中心点として、左右２５ｍｍ幅、上下５０ｍｍ幅となるように、ブロー成形容器（Ａ３）から胴部を切断し、横５０ｍｍ×高さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍの板（Ａ４）を得た。得られた板（Ａ４）の水蒸気バリア性とヘイズを測定した。結果を第１３表、第１４表に示す。【０６８３】
[実施例４４] 
実施例１０で得られた開環重合体水素化物（１５）１００重量部に、酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化し、樹脂組成物（Ｂ２）を得た。【０６８４】
（ブロー成形容器の成形）
このペレットを、延伸ブロー成形機（日精エーエスビー機械社製）を用いて、先ず、シリンダー温度２００℃、射出金型温度６０℃で射出成形してプリフォームを作製し、次いで、プリフォームの加熱ポット温度１００℃、ブロー圧０．５ＭＰａ、ブロー金型温度６０℃でブロー成形して、縦方向の延伸倍率ｙが２．３倍、横方向の延伸倍率ｘが２．１倍、縦６０ｍｍ×横６０ｍｍ×高さ１８０ｍｍ、厚み１ｍｍの単層の延伸ブロー成形容器（Ｂ３）を作製した。【０６８５】
ブロー成形容器の底部から高さ６０ｍｍの側面部の点を中心点として、左右２５ｍｍ幅、上下５０ｍｍ幅となるように、ブロー成形容器（Ｂ３）から胴部を切断し、横５０ｍｍ×高さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍの板（Ｂ４）を得た。得られた板（Ｂ４）の水蒸気バリア性とヘイズを測定した。結果を第１３表、第１４表に示す。【０６８６】
[実施例４５] 
実施例５で得られた開環重合体水素化物（５）１００重量部に、酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化し、樹脂組成物（Ｃ２）を得た。【０６８７】
（ブロー成形容器の成形）
このペレットを、延伸ブロー成形機（日精エーエスビー機械社製）を用いて、シリンダー温度２１０℃、射出金型温度６０℃で射出成形し、加熱ポット温度１００℃、ブロー圧１ＭＰａ、ブロー金型温度６０℃でブロー成形し、縦方向の延伸倍率（ｙ）２．３倍、横方向の延伸倍率（ｘ）２．１倍、縦６０ｍｍ×横６０ｍｍ×高さ１８０ｍｍ（厚さ１ｍｍ）のブロー成形容器（Ｃ３）を作成した。【０６８８】
ブロー成形容器の底部から高さ６０ｍｍの側面部の点を中心点として、左右２５ｍｍ幅、上下５０ｍｍ幅となるように、ブロー成形容器（Ｃ３）から側面部を切断し、横５０ｍｍ×高さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍの板（Ｃ４）を得た。得られた板（Ｃ４）の水蒸気バリア性とヘイズを測定した。結果を第１３表、第１４表に示す。【０６８９】
[実施例４６] 
参考例１で得られた開環重合体水素化物（８）１００重量部に、酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン-３-（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械製）で混練し、ペレット化し、樹脂組成物（Ｄ２）を得た。【０６９０】
（ブロー成形容器の成形）
このペレットを、延伸ブロー成形機（日精エーエスビー機械社製）を用いて、先ず、シリンダー温度２００℃、射出金型温度６０℃で射出成形してプリフォームを作製し、次いで、プリフォームの加熱ポット温度１００℃、ブロー圧０．５ＭＰａ、ブロー金型温度６０℃でブロー成形し、縦方向の延伸倍率ｙが２．３倍、横方向の延伸倍率ｘが２．１倍、縦６０ｍｍ×横６０ｍｍ×高さ１８０ｍｍ、厚み１ｍｍの単層の延伸ブロー成形容器（Ｄ３）を作製した。【０６９１】
ブロー成形容器の底部から高さ６０ｍｍの側面部の点を中心点として、左右２５ｍｍ幅、上下５０ｍｍ幅となるように、ブロー成形容器（Ｄ３）から胴部を切断し、横５０ｍｍ×高さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍの板（Ｄ４）を得た。得られた板（Ｄ４）の水蒸気バリア性とヘイズを測定した。結果を第１３表、第１４表に示す。【０６９２】
[実施例４７] 
実施例６で得られた開環重合体水素化物（１１）１００重量部に、酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化し、樹脂組成物（Ｅ２）を得た。【０６９３】
（ブロー成形容器の成形）
このペレットを、延伸ブロー成形機（日精エーエスビー機械社製）を用いて、先ず、シリンダー温度２００℃、射出金型温度６０℃で射出成形してプリフォームを作製し、次いで、プリフォームの加熱ポット温度１００℃、ブロー圧０．５ＭＰａ、ブロー金型温度６０℃でブロー成形して、縦方向の延伸倍率ｙが２．３倍、横方向の延伸倍率ｘが２．１倍、縦６０ｍｍ×横６０ｍｍ×高さ１８０ｍｍ、厚み１ｍｍの単層の延伸ブロー成形容器（Ｅ３）を作製した。【０６９４】
ブロー成形容器の底部から高さ６０ｍｍの側面部の点を中心点として、左右２５ｍｍ幅、上下５０ｍｍ幅となるように、ブロー成形容器（Ｅ３）から胴部を切断し、横５０ｍｍ×高さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍの板（Ｅ４）を得た。得られた板（Ｅ４）の水蒸気バリア性とヘイズを測定した。結果を第１３表及び第１４表に示す。【０６９５】
[実施例４８]
（ブロー成形容器の成形）
実施例４７で得られたペレット状の樹脂組成物（Ｅ２）とポリエチレンテレフタレート(ＰＥＴ：三菱エンジニアリングプラスチックス社製：商品名ノバペット)から共射出成形してＰＥＴ／樹脂組成物（Ｅ２）／ＰＥＴの層構成を有する多層プリフォームを作製し、次いで、多層延伸ブロー成形機（日精エーエスビー機械社製）を用いて延伸ブロー成形して、層構成が外層／内層／外層＝ＰＥＴ／樹脂組成物（Ｅ２）／ＰＥＴ  縦６０ｍｍ×横６０ｍｍ×高さ１８０ｍｍ（外層／内層／外層＝３００μｍ／６００μｍ／１００μｍ）である多層の延伸ブロー成形容器（Ｆ３）を作製した。プリフォーム作製時のＰＥＴの射出温度は、２９０℃とした。【０６９６】
ブロー成形容器の底部から高さ６０ｍｍの側面部の点を中心点として、左右２５ｍｍ幅、上下５０ｍｍ幅となるように、ブロー成形容器（Ｆ３）から側面部を切断し、横５０ｍｍ×高さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍの板（Ｆ４）を得た。得られた板（Ｆ４）の水蒸気バリア性とヘイズを測定した。結果を第１３表及び第１４表に示す。【０６９７】
[実施例４９]
（ブロー成形容器の成形）
多層ブロー成形機（タハラ社製）を用いて、実施例５で得られたペレット状の樹脂組成物（Ｅ２）とエチレン３２％のエチレン−ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ:エバールＦ、クラレ社製）と接着層にマレイン酸変性オレフィン系重合体（モディック、三菱化学社製）から、層構成が最外層／接着層／ガスバリア層／接着層／最内層＝樹脂組成物（Ｅ２）／接着剤／ＥＶＯＨ／接着剤／樹脂組成物（Ｅ２）で、縦６０ｍｍ×横６０ｍｍ×高さ１８０ｍｍ（最外層／接着層／ガスバリア層／接着層／最内層＝５００μｍ／２０μｍ／６０μｍ／２０μｍ／４００μｍ）となる多層の延伸ブロー成形容器（Ｇ３）を作製した。【０６９８】
延伸ブロー成形容器の底部から高さ６０ｍｍの側面部の点を中心点として、左右２５ｍｍ幅、上下５０ｍｍ幅となるように、ブロー成形容器（Ｇ３）から胴部を切断し、横５０ｍｍ×高さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍの板（Ｇ４）を得た。得られた板（Ｇ４）の水蒸気バリア性とヘイズを測定した。結果を第１３表及び第１４表に示す。【０６９９】
[比較例２３]
窒素雰囲気下、攪拌機付きオートクレーブに、７０重量％の２−ノルボルネンのトルエン溶液３３．４重量部、ジシクロペンタジエン２．８６重量部と１−ヘキセン０．０２０重量部、シクロヘキサン４９．３部を加えて攪拌した。続いてビス（トリシクロヘキシルホスフィン）ベンジリジンルテニウム（ＩＶ）ジクロリド０．０２３重量部を８．６重量部のトルエンに溶解した溶液を加えて、６０℃にて３０分間反応させた。重合転化率は、ほぼ１００％であった。得られた開環重合体（２５）の重量平均分子量Ｍｗは、８１，０００で、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎは、３．６であった。【０７００】
（水素化反応）
上記で得た重合溶液にエチルビニルエーテル０．０２０重量部を加えて攪拌した後、水素圧力１．０ＭＰａ、１５０℃で２０時間水素化反応を行なった。その後、室温まで冷却させ、活性炭粉末０．５重量部をシクロヘキサン１０重量部に懸濁させた溶液を添加し、水素圧力１．０ＭＰａ、１５０℃で２時間反応させた。次いで、反応液を孔径０．２μｍのフィルターでろ過し、活性炭粉末を除去した。反応溶液を大量のイソプロパノールに注いでポリマーを完全に析出させ、ろ別して回収した。さらに、アセトンで洗浄した後、０．１３×１０３Ｐａ以下、１００℃に設定した減圧乾燥器中で４８時間乾燥し、開環重合体水素化物（２０）を得た。【０７０１】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（２０）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量Ｍｗは８５，０００、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎは３．９、異性化率は０％、融点は１０１℃であった。【０７０２】
（樹脂組成物の調製）
開環重合体水素化物（２０）１００重量部に、酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機で混練し、ペレット化し、樹脂組成物（Ｈ２）を得た。【０７０３】
（ブロー成形容器の成形）
このペレットを、延伸ブロー成形機（日精エーエスビー機械社製）を用いて、先ず、シリンダー温度２００℃、射出金型温度６０℃で射出成形してプリフォームを作製し、次いで、プリフォームの加熱ポット温度１００℃、ブロー圧０．５ＭＰａ、ブロー金型温度６０℃でブロー成形し、縦方向の延伸倍率ｙが２．３倍、横方向の延伸倍率ｘが２．１倍、縦６０ｍｍ×横６０ｍｍ×高さ１８０ｍｍ、厚み１ｍｍの単層の延伸ブロー成形容器（Ｈ３）を作製した。【０７０４】
ブロー成形容器の底部から高さ６０ｍｍの側面部の点を中心点として、左右２５ｍｍ幅、上下５０ｍｍ幅となるように、ブロー成形容器（Ｈ３）から胴部を切断し、横５０ｍｍ×高さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍの板（Ｈ４）を得た。得られた板（Ｈ４）の水蒸気バリア性とヘイズを測定した。結果を第１３表、第１４表に示す。【０７０５】
[比較例２４] 
比較例３で得られた開環重合体水素化物（９）１００重量部に、酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン-３-（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械社製）で混練し、ペレット化し、樹脂組成物（Ｉ２）を得た。【０７０６】
（ブロー成形容器の成形）
このペレットを、延伸ブロー成形機（日精エーエスビー機械社製）を用いて、先ず、シリンダー温度３００℃、射出金型温度１２０℃で射出成形してプリフォームを作製し、次いで、プリフォームの加熱ポット温度２５０℃、ブロー圧０．５ＭＰａ、ブロー金型温度１２０℃でブロー成形し、縦方向の延伸倍率ｙが２．３倍、横方向の延伸倍率ｘが２．１倍、縦６０ｍｍ×横６０ｍｍ×高さ１８０ｍｍ、厚み１ｍｍの単層の延伸ブロー成形容器（Ｉ３）を作製した。【０７０７】
ブロー成形容器の底部から高さ６０ｍｍの側面部の点を中心点として、左右２５ｍｍ幅、上下５０ｍｍ幅となるように、ブロー成形容器（Ｉ３）から側面部を切断し、横５０ｍｍ×高さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍの板（Ｉ４）を得た。得られた板（Ｉ４）の水蒸気バリア性とヘイズを測定した。結果を第１３表及び第１４表に示す。【０７０８】
[比較例２５] 
比較例５で得られた開環重合体水素化物（１６）１００重量部に、酸化防止剤（チバガイギー社製；イルガノックス１０１０、テトラキス〔メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン）０．１重量部を加え、２軸混練機（ＴＥＭ３５、東芝機械製）で混練し、ペレット化し、樹脂組成物（Ｊ２）を得た。【０７０９】
このペレットを、延伸ブロー成形機（日精エーエスビー機械社製）を用いて、先ず、シリンダー温度２００℃、射出金型温度６０℃で射出成形してプリフォームを作製し、次いで、プリフォームの加熱ポット温度１００℃、ブロー圧０．５ＭＰａ、ブロー金型温度６０℃でブロー成形し、縦方向の延伸倍率ｙが２．３倍、横方向の延伸倍率ｘが２．１倍、縦６０ｍｍ×横６０ｍｍ×高さ１８０ｍｍ、厚み１ｍｍの単層の延伸ブロー成形容器（Ｊ３）を作製した。【０７１０】
ブロー成形容器の底部から高さ６０ｍｍの側面部の点を中心点として、左右２５ｍｍ幅、上下５０ｍｍ幅となるように、ブロー成形容器（Ｊ３）から胴部を切断し、横５０ｍｍ×高さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍの板（Ｊ４）を得た。得られた板（Ｊ４）の水蒸気バリア性とヘイズを測定した。結果を第１３表及び第１４表に示す。【０７１１】
【表１３】
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【０７１２】
【表１４】
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【０７１３】
第１３表及び第１４表より、実施例４３〜４９の延伸ブロー成形容器の透湿度は、０．０４５ｇ／（ｍ２・２４ｈ）以内であり、水蒸気バリアー性に優れていた。
比較例２６の延伸ブロー成形容器の透湿度は０．０５０ｇ／（ｍ２・２４ｈ）であり、水蒸気バリア性が少し劣っていた。
一方、比較例２３及び２５の延伸ブロー成形容器の透湿度は０．０８０ｇ／（ｍ２・２４ｈ）を超えており、水蒸気バリアー性に劣っていた。【０７１４】
実施例４４、４５、及び４７〜４９の延伸ブロー成形容器、並びに比較例２３の延伸ブロー成形容器は、１ｍの高さから３０個の容器を落下しても容器に割れや漏れが観察されず、落下強度に優れていた。
一方、比較例２４の延伸ブロー成形容器は、落下強度が劣っていた。【０７１５】
実施例４３〜４５、及び４７〜４９の延伸ブロー成形容器、並びに比較例２３及び２５の延伸ブロー成形容器は、ブロー成形性に優れていた。
実施例４３、４４、及び４６〜４９の延伸ブロー成形容器、並びに比較例２３、２４の延伸ブロー成形容器は、耐油性が顕著に優れていた。比較例２５の延伸ブロー成形容器は、耐油性に劣っていた。【０７１６】
実施例４３〜４９の延伸ブロー成形容器は、ヘイズが２０％以下で透明性に優れており、特に実施例４８の多層の延伸ブロー成形容器は、ヘイズが１０％以下で透明性が非常に優れていた。比較例２４の延伸ブロー成形容器は、ヘイズが５０％以上であり、透明性に劣っていた。【０７１７】
以上のことから、実施例４３〜４９のブロー成形容器は、近年の情報分野、食品分野、医療分野、土木分野等において要求される、水蒸気バリア性、機械的強度、加工性、耐油性、透明性の全ての面で優れているといえる。【０７１８】
[実施例５０] 
実施例１と同様にして得られた開環重合体水素化物（１）の無色透明な溶液に、重合体固形分１００部当り、酸化防止剤Ａ０．１重量部を加え、溶解させた。【０７１９】
この溶液を金属ファイバー製フィルター（孔径０．５μｍ、ニチダイ社製）にて濾過した後、ろ液を「ゼータプラスフィルター３０Ｓ」（孔径０．５〜１μｍ、キュノ社製）で濾過し、さらに、金属ファイバー製フィルター（孔径０．２μｍ、ニチダイ社製）で濾過して異物を除去した。得られたろ液を予備加熱装置で２００℃に加熱し、圧力３ＭＰａで薄膜乾燥機（日立製作所社製）に連続的に供給した。薄膜乾燥機の運転条件は、圧力１３．４ｋＰａ下、内部の濃縮された重合体溶液の温度を２４０℃とした（第一段階乾燥）。【０７２０】
次に、濃縮された溶液を、薄膜乾燥機から連続的に導出し、さらに同型の薄膜乾燥機に温度２４０℃を保ったまま、圧力１．５ＭＰａで供給した。運転条件は、圧力０．７ｋＰａ、温度２４０℃とした（第二段階乾燥）。【０７２１】
溶融状態の重合体を、薄膜乾燥機から連続的に導出し、クラス１００のクリーンルーム内でダイから押し出し、水冷後、ペレタイザー（ＯＳＰ−２、長田製作所社製）でカッティングして成形材料（Ａ）のペレットを得た。【０７２２】
得られた成形材料（Ａ）の有機物放出量、遷移金属含有量を測定した。それらの結果を第１５表に示す。【０７２３】
（ウェハーキャリアの作製）
成形材料（Ａ）を、射出成形機（ファナック社製）を用いて、シリンダー温度２４０℃、金型温度１２０℃、射出速度５０ｃｍ３／ｓ、射出圧１．４７×１０８Ｐａ、保圧９．８×１０７Ｐａ、背圧６．９×１０６Ｐａの条件で成形して、図１に示す８インチのウェハーキャリア（Ａ）を作製した。【０７２４】
得られたウェハーキャリア（Ａ）の異物増加量、及び耐熱性を評価した。その結果を第１５表に示す。【０７２５】
[実施例５１] 
実施例１０と同様にして得られた開環重合体水素化物（１５）を含む溶液を得た。得られた開環重合体水素化物（１５）の溶液を用い、実施例５０と同様にして成形材料（Ｂ）を得た。
得られた成形材料（Ｂ）の有機物放出量、遷移金属含有量を測定した。その結果を第１５表に示す。【０７２６】
（ウェハーキャリアの成形）
実施例５０において、成形材料（Ａ）に代えて成形材料（Ｂ）を用いた以外は、実施例５０と同様にしてウェハーキャリア（Ｂ）を作製した。
得られたウェハーキャリア（Ｂ）の異物増加量、及び耐熱性を評価した。その結果を第１５表に示す。【０７２７】
［実施例５２］
実施例６と同様にして開環重合体水素化物（１１）を含む溶液を得た。得られた開環重合体水素化物（１１）の溶液を用い、実施例５０と同様にして成形材料（Ｃ）を得た。【０７２８】
得られた成形材料（Ｃ）の有機物放出量、遷移金属含有量を測定した。その結果を第１５表に示す。【０７２９】
（ウェハーキャリアの成形）
実施例５０において、成形材料（Ａ）に代えて成形材料（Ｃ）を用いた以外は、実施例５０と同様にしてウェハーキャリア（Ｃ）を作製した。
得られたウェハーキャリア（Ｃ）の異物増加量、及び耐熱性を評価した。その結果を第１５表に示す。【０７３０】
[比較例２６] 
比較例２３と同様にして得られた開環重合体水素化物（２０）を含む溶液に、重合体１００重量部当り酸化防止剤（Ａ）０．５重量部を加えた。その後、実施例５０と同様にして成形材料（Ｄ）を得た。【０７３１】
得られた樹脂組成物（Ｄ）の有機物放出量、遷移金属含有量を測定した。その結果を第１５表に示す。【０７３２】
（ウェハーキャリアの成形）
実施例５０において、成形材料（Ａ）に代えて成形材料（Ｄ）を用い、シリンダー温度を２１０℃、金型を温度８０℃とした以外は、実施例５０と同様にしてウェハーキャリア（Ｄ）を作製した。
得られたウェハーキャリア（Ｄ）の異物増加量、及び耐熱性を評価した。その結果を第１５表に示す。【０７３３】
[比較例２７]
（開環共重合及び水素化反応）
比較例２３において、２−ノルボルネンの代わりに、６−メチル−１，４：５，８−ジメタノ−１，４，４ａ，５，６，７，８，８ａ−オクタヒドロナフタレン（以下「ＭＤＯ」と略すことがある）、１−ヘキセン０．４０重量部とした以外は比較例２３と同様にして重合反応、及び水素化反応を行い、開環重合体水素化物（２１）を得た。【０７３４】
（重合体物性）
得られた開環重合体水素化物（２１）の水素添加率は９９．９％、重量平均分子量（Ｍｗ）は７０，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．５、ガラス転移温度は１４０℃であり、融点は観察されなかった。【０７３５】
（樹脂組成物の調製）
得られた開環重合体水素化物（２１）の溶液を用いて、実施例５０において、第一段階乾燥における薄膜乾燥機の運転温度を２６０℃、第二段階乾燥における薄膜乾燥機の運転温度を２７０℃にした以外は、実施例５０と同様にして成形材料（Ｅ）を得た。【０７３６】
得られた成形材料（Ｅ）の有機物放出量、遷移金属含有量を測定した。その結果を第１５表に示す。【０７３７】
（ウェハーキャリアの成形）
実施例５０において、成形材料（Ａ）に代えて成形材料（Ｅ）を用い、シリンダー温度を３００℃、金型温度１３０℃とした以外は、実施例５０と同様にしてウェハーキャリア（Ｅ）を作製した。
得られたウェハーキャリア（Ｅ）の異物増加量、及び耐熱性を評価した。その結果を第１５表に示す。【０７３８】
【表１５】
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【０７３９】
第１５表から、実施例５０〜５２のウェハーキャリアは、耐熱性に優れ、比較例２６，２７のウェハーキャリアに比べ、有機物放出量が少なく、異物増加量も少なかった。一方、比較例２６のウェハーキャリアは、耐熱性に劣っており、比較例２７のウェハーキャリアは、特に異物増加量が多かった。
【産業上の利用可能性】
【０７４０】
本発明の開環重合体水素化物及び樹脂組成物は、近年の情報分野、食品分野、医療分野、土木分野等において要求される、水蒸気バリア性、耐熱性、耐油性、機械的特性、透明性、加工性の全ての面で優れる成形体の樹脂材料として有用である。
本発明の成形体は、耐熱性に優れ、有機物放出性が低く、摩擦による異物の発生が少ないことから、電子用処理用器材として好適に用いることができる。
本発明の樹脂フィルム又はシートは、水蒸気バリア性、耐熱性、耐油性、機械的特性、透明性、加工性の全ての面で優れるため、情報分野、食品分野、医療分野、土木分野等において用いられるフィルム又はシートとして有用である。【０７４１】
本発明の多層体は、食品分野、医療分野、ディスプレイ分野、エネルギー分野、工業分野のほか、玩具、生活雑貨等の包装材料等に適している。また、本発明の多層体を二次加工することにより、所望の形状、大きさを有する包装体とすることができる。
本発明の医療包装体は、水蒸気バリア性、耐衝撃性が良好であり、輸液バッグ、ＰＴＰ（プレススルーパッケージ）、シリンジ等の医療関連の容器等として有用である。【０７４２】
本発明のブリスター成形体は、例えば、プレススルーパッケージ（ＰＴＰ）、シリンジ、等の医療関連、食品用、電気電子部品、半導体部品、プリント配線板等の精密部品、太陽光発電システム周辺部材、燃料電池周辺部材、アルコール含有燃料系統部材及びそれらの容器又はブリスターパック等として有用である。
本発明のブロー成形容器は、これらの諸特性を備えているため、近年の情報分野、食品分野、医療分野、土木分野等における各種容器として好適に利用することができる。
【図１】
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【国際調査報告】
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