【事件の表示】
　特願２０１１−２０４９８７「アライメントシステム」拒絶査定不服審判事件〔平成２４年６月１４日出願公開、特開２０１２−１１２９３３、請求項の数（１２）〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　原査定を取り消す。
　本願の発明は、特許すべきものとする。
【理　由】
第１　手続の経緯
　この審判事件に関する特許出願（以下、「本願」という。）は、２０１０年（平成２２年）１１月２２日にアメリカ合衆国でされた特許出願に基づくパリ条約の優先権を主張して平成２３年９月２０日にされたものである。そして、平成２７年６月１５日付けで拒絶理由が通知され、同年１２月１６日に特許請求の範囲及び明細書についての補正がされ、平成２８年５月１６日付けで拒絶査定がされ、同２４日に査定の謄本が送達された。
　これに対して、平成２８年９月２６日に拒絶査定不服審判が請求された。
第２　原査定の概要
　本願の請求項１及び請求項４ないし請求項１２に係る発明は、いずれも、例えば下記の引用文献１ないし引用文献４に記載された周知技術に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　また、本願の請求項２及び請求項３に係る発明は、いずれも、例えば下記の引用文献１ないし引用文献５に記載された周知技術に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　　引用文献１：特開平７−２７０５２５号公報
　　引用文献２：国際公開第２００９／１３４７５１号
　　引用文献３：特開昭５７−４７２００号公報
　　引用文献４：特開昭６０−２７８６７号公報
　　引用文献５：特開平４−１４２４７８号公報
第３　本願の各請求項に係る発明
　本願の特許請求の範囲の請求項１ないし請求項１２に係る発明（以下、「本願発明１」ないし「本願発明１２」という。）は、本願の特許請求の範囲の請求項１ないし請求項１２に記載された事項により特定される以下のとおりのものである。
「【請求項１】
　第２サブシステムに対する第１サブシステムのアライメントを判定するシステムであって、
　第１周波数のデルタパターン放射ビームと、前記第１周波数とは異なる第２周波数のサムパターン放射ビームとを同時に送信する第１アンテナシステムと、
　第１周波数のデルタパターン放射ビームと、第２周波数のサムパターン放射ビームとを受信する第２アンテナシステムと、
　受信したデルタパターン放射ビーム及びサムパターン放射ビームを処理し、第１アンテナシステムと第２アンテナシステムとの間における所定のアライメント基準の合否を判定するプロセッサと、
　を含み、
　サムパターン放射ビームのピークが第１アンテナシステムに連結した第１サブシステムの所望の方向軸に沿って調心され、
　デルタパターン放射ビームのヌルが、第１アンテナシステムに連結した第１サブシステムの所望の方向軸に沿って調心されるシステム。
　【請求項２】
　第１アンテナシステムが、第１周波数のデルタパターン放射ビーム及び第２周波数のサムパターン放射ビームの双方を送信する４線式ヘリックスアンテナを含む請求項１に記載のシステム。
　【請求項３】
　第１アンテナシステムが、多線式平面アンテナシステム、コニカルスパイラルアンテナシステム、マルチラジアルストリップアンテナシステム、マルチラジアルスロットアンテナシステム、スロット式平面アンテナシステム、またはアレーアンテナである請求項１に記載のシステム。
　【請求項４】
　プロセッサが、受信した第１周波数のデルタパターン放射ビーム及び受信した第２周波数のサムパターン放射ビームの各振幅から所定のアライメント基準の合否を判定する請求項１に記載のシステム。
　【請求項５】
　第１アンテナシステムが送信手段に連結され、第２アンテナシステムが受信手段に連結される請求項１に記載のシステム。
　【請求項６】
　直線偏光ビームを第１アンテナシステムが送信し、第２アンテナシステムが受信し、各ビームの偏光が同じである請求項１に記載のシステム。
　【請求項７】
　第１アンテナシステムが円形偏光ビームを送信し、第２アンテナシステムが直線または円形の偏光ビームを受信する請求項１に記載のシステム。
　【請求項８】
　第２サブシステムに対する第１サブシステムのアライメントを判定する方法であって、
　第１アンテナシステムからの第１周波数のデルタパターン放射ビームと、前記第１周波数とは異なる第２周波数のサムパターン放射ビームとを第１アンテナシステムから同時に送信すること、
　第１周波数のデルタパターン放射ビームと、第２周波数のサムパターン放射ビームとを第２アンテナシステムで受信すること、
　受信したデルタパターン放射ビーム及びサムパターン放射ビームを処理して第１アンテナシステムと第２アンテナシステムとの間における所定のアライメント基準の合否を判定すること、
　を含み、
　サムパターン放射ビームのピークが第１アンテナシステムに連結した第１サブシステムの所望の方向軸に沿って調心され、
　デルタパターン放射ビームのヌルが、第１アンテナシステムに連結した第１サブシステムの所望の方向軸に沿って調心される方法。
　【請求項９】
　第２アンテナシステムが、第１アンテナシステム方向に向けた無指向性、または広幅ビームアンテナである請求項８に記載の方法。
　【請求項１０】
　所定のアライメント基準の合否を、受信した第１周波数のデルタパターン放射ビーム及び受信した第２周波数のサムパターン放射ビームの相対振幅に基づき判定する請求項８に記載の方法。
　【請求項１１】
　受信した第２周波数のサムパターン放射ビームの振幅が、受信した第１周波数のデルタパターン放射ビームの振幅よりも所定閾値大きい場合に、所定のアライメント基準が満たされていると判定する請求項１０に記載の方法。
　【請求項１２】
　第１アンテナシステムに連結した送信手段から第１周波数のデルタパターン放射ビーム及び第２周波数のサムパターン放射ビームを送信すること、
　受信手段に連結した第２アンテナシステム位置で、デルタパターン放射ビーム及びサムパターン放射ビームを受信すること、
　を含む請求項８に記載の方法。」
　なお、本願発明２ないし本願発明７は、いずれも本願発明１の構成を全て含む。また、本願発明８は、本願発明１に係るシステムの動作を方法の発明として表現したものであり、本願発明９ないし本願発明１２は、いずれも本願発明８の構成を全て含む。
第４　引用文献に記載された事項
１　引用文献２
（１）引用文献２の記載
　引用文献２には、以下の記載がある。原文の引用の後に、日本語訳を記載する。日本語訳は、引用文献２に対応する公表特許公報（特表２０１１−５１９２５０号公報）によったが、原文に合わせて体裁や訳文を変更した箇所がある。下線は、当審が付したものであり、引用文献２に記載された発明を認定する際に特に着目した箇所を示す。
「SUMMARY OF THE INVENTION
[0006] In accordance with the concepts described herein, an 
interrogator antenna system includes pyramidal horn antenna and two 
sectored, canted horn antenna assemblies. With this particular 
arrangement, a relatively small and highly directive antenna array, 
appropriate for combat identification use, is provided. The 
pyramidal and sectored horn antennas are arranged in a sum-
difference antenna architecture. The sum pattern is established with
the optimal pyramidal horn antenna while the difference pattern is 
established with the two sectored and canted horn assemblies. The 
sum and difference patterns are thus achieved with only three horn 
antennas. This leads to an interrogator antenna system having a size
and weight which is significantly reduced compared with conventional
interrogator antenna systems. This size and weight reduced 
interrogator antenna also operates at milli-meter wave (mmW) 
frequencies in the Ka frequency band around 37 GigaHertz (GHz). 
Moreover, required azimuth discrimination angles as well as usable 
range performance of this three-horn interrogator antenna system is 
maintained by using the optimal and sectored horn antennas in a sum-
difference antenna architecture. This combination of horn antennas 
(aka horn radiators) placed in a specific form to achieve specific 
sum and difference azimuth radiation characteristics whereby the sum
response is greater than the difference response only at the 
boresight angular region. Grating lobes that will cause the 
difference pattern to intrude into the sum pattern at various other 
azimuth angles are suppressed such that other than boresight, the 
difference pattern will always be greater than the sum pattern. In 
one embodiment, the pyramidal horn antenna may be provided as an 
optimal pyramidal horn antenna.」
「発明の概要
［０００６］本明細書において説明される概念によれば、
呼び掛け機アンテナシステムは、１つの錐体ホーンアンテナ及び２つの傾斜したセクターホーンアンテナのアセンブリを備える。
錐体ホーンアンテナ及びセクターホーンアンテナは、和−差アンテナアーキテクチャで配置される。和パターンは最適な錐体ホーンアンテナを用いて確立され、一方、差パターンは２つの傾斜したセクターホーンアセンブリを用いて確立される。このため、和パターン及び差パターンは、３つのホーンアンテナのみを用いて達成される。
呼び掛け機アンテナは、３７ギガヘルツ（ＧＨｚ）付近のＫａ周波数帯内のミリメートル波（ｍｍＷ）周波数でも動作する。
「[0009] The three horn interrogator antenna system described herein
is provided having a size and weight which is reduced compared with 
the size and weight of prior art interrogator antenna systems while 
at the same time having similar azimuth discrimination and range 
capability. Thus, the antenna array described herein provides crew-
served, light-weight vehicles, and potentially dismounted soldiers 
with a means of friend-or-unknown identification.」
「［０００９］本明細書において説明される３ホーン呼び掛け機アンテナシステムは、従来技術の呼び掛け機アンテナシステムのサイズ及び重量と比較して低減されたサイズ及び重量を有し、一方で同時に、同様の方位識別及び射程能力を有して提供される。このため、本明細書において説明されるアンテナアレイは、要員操作型軽量車両及び潜在的には降車歩兵に、味方又は見知らぬ者の識別手段を提供する。」
「[0011] The three horn interrogator array described herein, 
however, has a smaller physical and electrical aperture than 
conventional arrays, but the efficiency of the smaller aperture 
makes this three horn interrogator array perform equally to the 
larger and heavier conventional ID antenna systems. Thus, the 
electrical performance characteristics of the three horn 
interrogator array described herein are substantially equal to the 
electrical performance characteristics of conventional ID antenna 
systems while at the same time having a smaller size and weight than
conventional ID antenna systems.」
「［００１１］一方、本明細書において説明される３ホーン呼び掛け機アレイは、従来のアレイよりも小さい物理的及び電気的開口を有するが、このより小さな開口の効率性によって、この３ホーン呼び掛け機アレイは、より大型で重い従来のＩＤアンテナシステムと同等に機能する。このため、本明細書において説明される３ホーン呼び掛け機アレイの電機性能特性は、従来のＩＤアンテナシステムの電機性能特性に実質的に等しく、一方で同時に、従来のＩＤアンテナシステムよりも小さいサイズ及び重量を有する。」
「[0013] Two sectored horn antennas are used to produce the 
difference pattern. By canting these horns inward toward each other,
grating lobe occurrences in the resulting difference pattern are 
significantly suppressed and pragmatically eliminated. Thus, grating
lobe suppression is a primary feature afforded by this three horn 
interrogator antenna system.」
「［００１３］２つのセクターホーンアンテナは、差パターンを生成するのに使用される。これらのホーンを互いに向かって内側に傾斜させることによって、結果としての差パターンにおけるグレーティングローブの発生が大幅に抑制され、実際的に除去される。このため、グレーティングローブ抑制は、この３ホーン呼び掛け機アンテナシステムによってもたらされる主な特徴である。」
「BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
[00018] The foregoing features of this invention, as well as the 
invention itself, may be more fully understood from the following 
description of the drawings in which:
[0019] Fig. 1 is an exploded isometric view of an interrogator 
system;
[0020] Figs. 2 - 2B are isometric views of an array antenna;
…（中略）…
[0022] Figs. 3 and 4 are isometric views of a prototype of a three 
horn antenna array;
[0023] Fig. 3A is a top view of the sector horn antenna of Fig. 3;
…（中略）…
[0030] Figs. 11 - 11C are a series of plots of azimuth sum and 
difference patterns from a 10λ optimal pyramidal and sectored horn 
antenna structure;
…（中略）…
[0033] Fig. 14 is an antenna radiation pattern plot which 
illustrates how sum, difference and omni-directional antenna 
patterns are time domain multiplexed to establish a criteria for a 
reply.」
「図面の簡単な説明
［００１８］本発明の上記の特徴及び本発明自体は、図面の以下の説明からさらに十分に理解されることができる。
［００１９］
図１は、呼び掛け機システムの組立分解等角図である。
［００２０］図２〜２Ｂは、アレイアンテナの等角図である。
…（中略）…
［００２２］図３及び４は、３ホーンアンテナレイの典型の等角図である。
［００２３］図３Ａは、図３のセクターホーンアンテナの上面図である。
…（中略）…
［００３０］図１１〜１１Ｃは、１０λの最適な錐体ホーンアンテナ及びセクターホーンアンテナ構造からの方位和パターン及び方位差パターンの一連のプロットである。
…（中略）…
［００３３］図１４は、和アンテナパターン、差アンテナパターン、及び全指向性アンテナパターンが時間領域多重化されて返答に関する判断基準をいかに確立するかを示すアンテナ放射パターンプロットである。」
「DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS
[0034] Referring now to Fig. 1, a light weight vehicle Crew Served 
Combat ID (CSCID) 10 includes a chassis 12 having a miniaturized 
control interface electronics module (MCM) 14 coupled thereto. The 
MCM 14 directs a transceiver, 16, an antenna matching network 21, 
22, a horn antenna assembly 20, and a polarizer/cover 24 to transmit
either a sum pattern by directing the transceiver output to a sum 
port of the matching network 21, 22 or a difference pattern, by 
directing the transceiver output to a difference port of the 
matching network 21, 22. In one particular embodiment, the output of
transceiver 16 is coupled to the matching network sum port via a 
direct connection between the transceiver and the sum horn. The sum 
and difference patterns are sequenced with a specific time duration 
for each which is controlled by the MCM 14.
[0035] Transceiver 16 is coupled to the MCM 14 and horn antenna 
assembly 20 is coupled to transmit signals to/from MCM 14 and 
antenna matching networks 21 , 22 are coupled to the horn antenna 
assembly 20. In the exemplary embodiment shown in Fig. 1, the 
antenna matching networks 21, 22 are coupled to provide RF energy to
the horn antenna assembly 20.
[0036] Front cover and polarizer 24 is disposed over a radiating 
aperture 20a of horn antenna assembly 20. As will become apparent 
form the description provided herein below in conjunction with 
Fig. 2, it should be appreciated that aperturte 20a comprises three 
separate aperatures 26a (Fig. 2), 28a (Fig. 2), 30a (Fig. 2).
[0037] As will be described in detail further below, horn antenna 
assembly 20 comprises three horn antenna structures. Typically, when
two horn antennas are placed side-by-side and fed 180°out of phase,
a difference pattern results and a fairly deep null is observed at a
bore-sight position (both in the azimuth and elevation planes). For 
pyramidal horns, their shortest aperture dimension is several 
wavelengths long. When placing such antennas close together so as to
establish a difference pattern, in addition to a deep null at bore-
sight, other deep nulls will occur at regularly spaced angular 
intervals. This phenomenon is known as grating. For some 
applications (including the above described interrogation antenna 
application), such grating lobes are unwelcome. Similarly, two 
horn antenna structures closely spaced and fed in phase will also 
exhibit grating lobes; however, their depth will not be as 
pronounced as compared to the difference pattern. To minimize the 
generation of grating lobes for the sum pattern, a single horn may 
be used.」
「好ましい実施形態の詳細な説明
［００３４］ここで
図１を参照すると、軽量車両要員操作型戦闘ＩＤ（ＣＳＣＩＤ）１０は、小型制御インターフェース電子モジュール（ＭＣＭ）１４が結合されたシャーシ１２を備える。ＭＣＭ１４は、送受信機１６、アンテナマッチング回路網２１、２２、ホーンアンテナアセンブリ２０、及び偏波器／カバー２４に、送信機出力をマッチング回路網２１、２２の和ポートに方向付けることによって和パターンを送信するか、又は送信機出力をマッチング回路網２１、２２の差ポートに方向付けることによって差パターンを送信するように命令する。
和パターン及び差パターンは、ＭＣＭ１４によって制御される、それぞれのための特定の時間期間を有して配列される。
［００３５］送受信機１６はＭＣＭ１４に結合され、ホーンアンテナアセンブリ２０はＭＣＭ１４に信号を送信／ＭＣＭ１４から信号を送信するように結合され、アンテナマッチング回路網２１、２２はホーンアンテナアセンブリ２０に結合される。図１に示す例示的な実施形態では、アンテナマッチング回路網２１、２２は、ホーンアンテナアセンブリ２０にＲＦエネルギーを提供するように結合される。
［００３６］前面カバー及び偏波器２４は、ホーンアンテナアセンブリ２０の放射開口２０ａ上に配置される。本明細書において図２と合わせて下記で提供される説明から明らかとなるように、開口２０ａは、３つの別個の開口２６ａ（図２Ａ）、２８ａ（図２Ａ）、３０ａ（図２Ａ）を含むことを理解されたい。
［００３７］下記でさらに詳細に説明されるように、
ホーンアンテナアセンブリ２０は、３つのホーンアンテナ構造を備える。通常、２つのホーンアンテナが並んで設置され、１８０度位相をずらして給電されるとき、結果として差パターンとなり、非常に深いヌルがボアサイト位置に（方位及び仰角面の双方において）観測される。
「[0040] Referring now to Figs. 2 - 2B in which like elements are 
provided having like reference designations, the horn antenna 
assembly 20 (also shown in Fig. 1) includes an optimal pyramidal 
horn 26 having an aperture 26a and a pair of canted sector horns 28,
30 having an apertures 28a, 30a, respectivley. In this exemplary 
embodiment, the horn antenna assembly 20 is provided from plastic 
(e.g. via an injection molding technique or other techniques) which 
is plated to provide conductive surfaces. The horn antenna, may of 
course, be fabricated using any fabrication techniques known to 
those of ordinary skill in the art.」
「［００４０］ここで
図２〜図２Ｂを参照すると、
ホーンアンテナアセンブリ２０（図１にも示される）は、開口２６ａを有する最適な錐体ホーン２６、及びそれぞれ開口２８ａ、３０ａを有する１対の傾斜したセクターホーン２８、３０を備える。
「[0043] Referring now to Figs. 3 and 3A, a horn antenna assembly 40
includes a sum horn 42 disposed above a pair of canted sector horns 
44, 46. As illustrated in Fig. 3A, each of the horns 44, 46 has a 
central longitudinal axis 44a, 46a. The horns 44, 46 are disposed 
such that the central longitudinal axis 44a, 46a of each horn 44, 46
cross at an angle a which is typically in the range of about ten 
degrees. Ideally, the horns 44, 46 are arranged such that the 
central longitudinal axis of each horn 44, 46 is at an angle 
typically in the range of about five degrees with respect to a 
centerline 48 which runs between the two horns 44, 46. The angle,α,
is selected to minimize grating lobes such that incursions between 
the sum and difference patterns no longer occur and are protected by
an additional 3 dB of margin. The angle,α, should be the minimum 
necessary in order to preserve the maximal gain of the canted 
sectored difference horn antennas.」
「［００４３］ここで
図３及び図３Ａを参照すると、ホーンアンテナアセンブリ４０は、一対の傾斜したセクターホーン４４、４６の上に配置される。
「[0045] In one embodiment, antenna 42 is provided as an optimal 
gain pyramidal horn. While other horn configurations can be used, an
optimal gain configuration assures maximum gain for a minimum size 
implementation. This antenna provides a sum pattern. The two 
oppositely phase fed vertical sectored horns 44, 46 provide good 
difference beam pattern performance. The size of the sector horns is
chosed to be commensurate with that of the sum horn. For a combat ID
Ka-frequency band at 37 GHz, the frontal area of such an arrangement
works out to be less than 5 3/4 square inches. Such an arrangement 
provides ample sum pattern gain in the bore-sight region. Beyond the
sum-difference crossover region of a few degrees, on up to about 
±30 degree from bore sight, difference pattern gain is predominant.
From ±30 degrees of bore-sight to ±180 degrees, the difference 
pattern remains dominant; however, to prevent ambiguity in the 
detection of sum and difference signal levels at these azimuth 
angles, the use of an omni-directional guard antenna can further 
assist in providing low probability of replies. In some embodiments,
by virtue of eliminating grating phenomena, it is not necessary to 
employ the omni-directional guard antenna technique.
[0046] A port 42a of horn 42 is coupled to a so-called sum (Σ) port
of a transceiver (not shown). Ports 44a, 46a of difference horns 44,
46 are coupled to respective ones of difference (Δ) ports of the 
transceiver (not shown) through a hybrid junction 50.」
「［００４５］
１つの実施形態では、アンテナ４２は最適な利得錐体ホーンとして提供される。
このアンテナは和パターンを提供する。２つの逆位相で給電された垂直セクターホーン４４、４６は、良好な差ビームパターン性能を提供する。
［００４６］
ホーン４２のポート４２ａは、送受信機（図示せず）のいわゆる和（Σ）ポートに結合される。差ホーン４４、４６のポート４４ａ、４６ａは、ハイブリッド接合部５０を通じて送受信機（図示せず）の差（Δ）ポートのそれぞれの１つに結合される。
「[0065] Referring now to Figs. 11-11C, sum and difference azimuth 
antenna patterns produced by an antenna having a structure the same 
as or similar to the antenna structures shown in Figs. 2-4 are 
shown. The azimuth sum and difference patterns shown in Fig. 11 are 
from a 10λ optimal pyramidal and sectored horn antenna structure. 
Region 70 denotes an incursion of the delta pattern into the sigma 
pattern. Ideally, the delta pattern should be less than the sigma 
pattern only at boresight. Figs. 11A-11C illustrate a delta pattern 
which is less than the sigma pattern only within the region which is
approximately boresight +/- 7.5 degrees. Outside of this angular 
range, the delta pattern is greater than the sigma pattern.」
「［００６５］ここで
図１１〜図１１Ｃを参照すると、図２〜図４に示したアンテナ構造と同じか又は同様の構造を有するアンテナによって生成される和方位アンテナパターン及び差方位アンテナパターンが示されている。図１１に示す方位和パターン及び方位差パターンは、１０λの最適な錐体ホーンアンテナ構造及びセクターホーンアンテナ構造からのものである。領域７０は、シグマパターンへのデルタパターンの侵害を表している。
「[0070] Referring now to Fig. 14, a sum pattern 100, a difference 
pattern 102 and an omni pattern 104 are time domain multiplexed to 
establish the criteria for a reply. This data sequence is 
transmitted as an interrogation by an interrogator disposed on a 
vehicle 106. Upon reception by a transponder, received signal power 
measurements are made and depending on the relative signal strengths
of the Σ, Δ, and Ω signals, the transponder either responds to 
the interrogator (because it determined it was indeed being 
targeted. Transponders can be mounted on any or all of vehicles 
108-114. In this case only the transponder on vehicle 108 responds 
to the interrogator and the responders on vehicles 110-114 do not 
reply.
[0071] As mentioned above, the battlefield target identification 
device (BTID) provides a narrow beam interrogation that can be pointed at a potential target in order to ask for friend 
identification. If the target is equipped with BTID, it responds 
with a reply signal (e.g. using an omni-directional antenna). 
Ideally, the beamwidth of the interrogator needs to be sufficiently 
small so as to avoid objects not being specifically targeted, but 
that are in close proximity, azimuth-wise, to the desired target. 
Should such non-targeted objects be friendly, a response from them 
should not occur. A narrow directed beam is achieved by using a 
directional antenna system which makes use of both sum and 
difference patterns from a set of antenna elements that are arranged
in a prescribed array. The beamwidths of the narrow beam is in the 
range of only a few degrees and it is established by radiating a sum
and a difference patterns in a time diverse manner. In general, it 
is desirable to have as narrow a beam as possible provided that the 
beam does not become so narrow that the target is not covered.
[0072] Interrogator azimuth discrimination must therefore be 
sufficiently narrow to keep unintended transponders from responding.
In addition, the azimuth discrimination beamwidth cannot be so small
as to not fully illuminate (i.e. cover) the desired transponder 
(vehicle) being targeted. To facilitate this goal, interrogator side
lobe suppression (ISLS) between the transponder replies received 
outside of the interrogator's field of view (FOV) may be used. When 
the antenna array is configured to radiate a sum pattern, basic 
directivity is established by the radiated sum pattern. When the 
antenna array is configured to radiate a difference pattern, a 
radiation null is observed to exist in the array's bore-sight aiming
direction. In this manner, the difference pattern provides the ISLS 
beam sharpening. To provide ISLS for azimuth displacements off of 
bore- sight, the use of a constant envelope pattern of an Omni-
directional antenna is employed.」
「［００７０］ここで
図１４を参照すると、和パターン１００、差パターン１０２、及び全方向パターン１０４は、返答の判断基準を確立するために多重化される時間領域である。このデータシーケンスは、車両１０６上に配置された呼び掛け器による呼び掛けとして送信される。トランスポンダーによって受信されると、受信信号電力測定が行われ、Σ信号、Δ信号、及びΩ信号の相対信号強度に依拠して、トランスポンダーは呼び掛け機に応答する（これは、トランスポンダーが、該トランスポンダーが実際にターゲットにされていると判断したためである）。トランスポンダーは、車両１０８〜１１４の任意のもの又は全てに搭載することができる。この場合、車両１０８上のトランスポンダーのみが呼び掛け機に応答し、車両１１０〜１１４上の応答機は返答しない。
［００７１］上述したように、
戦場ターゲット識別装置（ＢＴＩＤ）は、味方識別のために「尋ねる」ために、潜在的なターゲットに「向ける」ことができる狭ビーム呼び掛けを提供する。
［００７２］したがって、呼び掛け機方位識別は、意図しないトランスポンダーが応答するのを避けるのに十分狭くなくてはならない。さらに、方位識別ビーム幅は、ターゲットにされている所望のトランスポンダー（車両）を十分に照射（すなわち「カバー」）できないほど小さくなってはならない。この目標を容易にするため、呼び掛け機の視野（ＦＯＶ）外で受信されるトランスポンダー返答間の呼び掛け機サイドローブ抑制（ＩＳＬＳ）を使用することができる。
アンテナアレイが和パターンを放射するように構成されるとき、基本指向性は、放射される和パターンによって確立される。アンテナアレイが差パターンを放射するように構成されるとき、アレイのボアサイト照準方向において放射ヌルが存在するのが観測される。
図１
図２
図２Ａ
図２Ｂ
図３
図３Ａ
図４
図１１
図１１Ａ
図１１Ｂ
図１１Ｃ
図１４
（２）引用文献２に記載された発明
　引用文献２の前記（１）の記載（特に下線を付した部分）によれば、引用文献２には、以下の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されている。
「車両１０６上に配置された呼び掛け機と、車両１０８に搭載されたトランスポンダーとからなる戦場ターゲット識別装置であって、
　呼び掛け機は、３７ＧＨｚ付近のＫａ周波数帯内のミリメートル波で、和パターン１００，差パターン１０２及び全方向パターン１０４を、多重化された時間領域のデータシーケンスとして送信し、
　トランスポンダーは、送信されたデータシーケンスを受信すると、受信信号強度測定を行い、Σ信号、Δ信号及びΩ信号の相対信号強度に依拠して実際にターゲットにされていると判断した場合は、呼び掛け機に応答し、それ以外の場合は、呼び掛け機に応答しないものであり、
　呼び掛け機は、小型制御インターフェース電子モジュール１４と、送受信機１６と、アンテナマッチング回路網２１，２２と、ホーンアンテナアセンブリ２０と、偏波器／カバー２４とを備え、送受信機１６の出力をアンテナマッチング回路網２１，２２の和ポートに方向付けることによって和パターン１００を送信し、送受信機１６の出力をアンテナマッチング回路網２１，２２の差ポート１０２に方向付けることによって差パターン１０２を送信し、
　ホーンアンテナアセンブリ２０は、錐体ホーン２６と一対の傾斜したセクターホーン２８、３０とを備え、
　錐体ホーン２６は、和パターン１００を提供し、
　一対の傾斜したセクターホーン２８，３０は、差パターン１０２を提供し、
　和パターン１００は、基本指向性を確立し、
　差パターン１０２は、ボアサイト照準方向において放射ヌルが存在する
　戦場ターゲット識別装置。」
２　引用文献１
　引用文献１には、以下の記載がある。
「【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、航空交通管制システム、味方識別システム、或は車両識別システム等において、質問機と応答機とを対向して使用する２次レーダシステムに関し、特に、近接した複数の航空機、車両、船舶等の中から所望する目標体からの応答信号の有無、或はその種別等を識別し得るようにした２次レーダシステムに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、質問機と応答機を対向して用いる２次レーダシステムは、航空交通管制システム、敵味方識別システム等にも使用されている。この２次レーダシステムは、質問機からアンテナを介し、高周波質問信号を目標体に放射する。目標体に搭載されている応答機はアンテナを介し、この高周波質問信号を受信し、所定の質問信号と判断した場合は、高周波応答信号をアンテナから放射する。この高周波応答信号は上記質問機によって受信され、応答信号の解読・評価処理を行うことによって、応答信号の有無を含め、それが、予め予定されていたものか否か、更には、応答信号の内容を判断する。
【０００３】一般的に、従来の２次レーダでは、質問機側から質問信号を指向性アンテナのＳＵＭパターン（和）にて送信し、ＳＬＳ信号を指向性アンテナのＤＩＦＦパターン（差）で送信する。その質問信号を受けた応答機側においては、両者の受信電界強度差が所定値以上（例えば、６ｄＢ以上）ある場合にのみ、応答信号を返送するよう構成されている。ここで、アンテナのＳＵＭパターンとは、目標体方向にメインローブをもつ指向性アンテナパターンを指し、質問信号が、このＳＵＭパターンをもつアンテナを介して送信される。
【０００４】また、ＤＩＦＦパターンは、前記ＳＵＭパターンのメインローブ方向に零点（利得零）をもつアンテナパターンであって、ＤＩＦＦパターンをもつアンテナを介してＳＬＳ信号（サイドローブ抑圧信号）が送信される。尚、ＤＩＦＦパターンの代りに、全方向に均一の利得をもつ、無指向性アンテナパターンが用いられることもある。ＳＵＭパターンとＤＩＦＦパターンは一般にフェーズドアレイアンテナ等の電子制御された一つのアンテナを用い、夫々信号送信のタイミングに合せて、ＳＵＭ又はＤＩＦＦパターン制御が行われる。」
「【０００７】図８，図９は、質問信号を指向性アンテナを介して送信する場合について示したものである。図８に示すように、Ａ車に載置された質問機と、Ｂ車、Ｃ車、Ｄ車のそれぞれに載置された応答機からなる２次レーダシステムにおいて、Ａ車（質問機）がＢ車（応答機）を識別する場合、Ａ車（質問機）の指向性アンテナから高周波質問信号が、図８の点線で示す、指向性アンテナＳＵＭパターンでＢ車（応答機）に向かって放射される。しかしながら、図示するように、その質問機用指向性アンテナパターン内にＣ車、Ｄ車も位置する場合、Ａ車からの高周波質問信号はＢ車、Ｃ車、Ｄ車にも受信されるために、Ｂ車のみの識別は不可能である。即ち、図９に示すような質問機と応答機の対向は、Ａ−Ｂ、Ａ−Ｃ、Ａ−Ｄ間にも成り立ち、その結果、図１０に示すように、Ｃ車およびＤ車も高周波質問信号に対するそれぞれの高周波応答信号を発生する。この結果、Ａ車はＢ車、Ｃ車およびＤ車の、各々の高周波応答信号を、ほぼ同時に受信することになり、Ｂ車、Ｃ車、Ｄ車からの混在した受信信号の中から、Ｂ車のみからの応答信号を確実に抽出することが難しいと言う問題があった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、近接して位置する複数の航空機、車両、船舶等のそれぞれに、１つの質問装置に対向して載置された複数の応答装置の中から、質問装置からの質問信号に対し、所望する応答装置よりの応答信号のみを単独に得ることができる２次レーダシステムを提供することを目的とする。」
「【００１４】
【実施例】以下、本発明の２次レーダシステムの一実施例を図面に基づいて説明する。図１は、本発明による２次レーダシステムの一実施例を示す概略構成図であり、図２は、図１に示す実施例の動作概念図である。
【００１５】図１に示すように、本実施例の２次レーダシステムは、Ａ車に搭載された質問信号放射手段、および受信手段としての指向性アンテナ５を付した質問機１と、レーザ照射手段としてのレーザ測遠機２とを結合した質問装置Ａと、Ｂ車に搭載された、返信手段としての無指向性アンテナ６を付した応答機３と、レーザ検知手段としてのレーザ検知器４とを結合した応答装置Ｂとから基本的な１対向システムが成り立っている。」
「【００２２】図４は、上記質問装置Ａの内部構成例を示すブロック図である。前記したように、質問機用指向性アンテナ５、レーザ測遠機２と共に、質問装置Ａを構成する質問機１は、前記質問機用指向性アンテナ５に接続されたデュプレクサ８，９と、上記デュプレクサ８，９に接続された受信機１０，１１と、上記受信機１０，１１に接続されたビデオ処理回路１２と、上記ビデオ処理回路１２に接続された応答解読回路１３と、上記応答解読回路１３に接続された応答評価回路１４と、前記レーザ測遠機２と上記応答解読回路１３に接続されたタイミング回路１５と、上記タイミング回路１５に接続された質問パルス発生回路１６と、上記質問パルス発生回路１６に接続された送信機１７と、上記送信機１７と上記デュプレクサ８，９に接続されたＲＦスイッチ１８とからなる。尚、ＲＦスイッチ１８は送信機１７の出力を、デュプレクサ８，９のいづれか一方に、切り替えて供給するためのスイッチであって、質問信号をデュプレクサ８を介してＳＵＭパターンのアンテナに、又ＳＬＳ信号をデュプレクサ９を介してＤＩＦＦパターンのアンテナに供給する。」
図１
図２
図４
図８
図９
図１０
３　引用文献３
　引用文献３には、以下の記載がある。
「本発明は、基準点に関する遠隔物体の位置及び方向を決定することに関し、特に、基準点から電磁界を放射し、遠隔物体のところでこの電磁界を検出し、そして検出されたこの電磁界を解析して、遠隔物体の位置及び方向を決定することに関する。」（第２ページ左上欄第２０行ないし右上欄第５行）
「本発明は、電磁放射源とセンサーの間の相対位置及び方向を決定するために技術に関し、そして好ましい実施例においては、近接電磁界及び誘導電磁界結合を使用することができるけれども、放射源とセンサーの間の遠方電磁界結合を使用している。…（中略）…特に、基準座標フレームに関して遠隔物体の位置及び方向を決定する装置は、基準座標フレームの原点を中心にした直交素子を有する複数の放射手段を備えている。…（中略）…送信電磁界は多重化され、従つて相互に識別可能である。複数の受信手段が遠隔物体上に配置され、かつこの受信手段は、送信電磁界の受信成分を検出しかつ測定するためのアンテナ素子を有している。」（第４ページ左上欄第１１行ないし右上欄第１３行）
「周波数分割多重による３軸送信及び３軸検知
　本発明は、多数のところで実用性を有しているかもしれないけれども、遠方着陸システムに関する一実施例のみを詳細に説明する。第１図を参照すると、着陸補助システム１０は、電磁界を放射するための地面基礎要素３０、及び電磁界を受信するための航空機内要素２０を備えて、地面基礎要素３０に関して航空機内要素２０の位置及び方向を決定する。地面基礎要素２０は、電極増幅器３２，３３，３４に並列に結合された信号発生器３１を含んでいる。地面アンテナ配列４０は、電力増幅器３２，３３，３４にそれぞれ結合された直交電気ダイポールアンテナ４１，４２，４３（Ｘ，Ｙ，Ｚで示す）を含んでいる。…（中略）…航空機内要素２０は、直交受信アンテナ配列２１、信号増幅器群５２、周波数変換器群５３、信号プロセッサ群５４、コンピュータ５０、及びデイスプレイ５１に順次結合されている。」（第４ページ左下欄第１３行ないし第５ページ左上欄第３行）
「地面基礎要素３０は、遠方電磁界着陸補助信号を発生する。信号発生器３１は、各アンテナ４１，４２，４３を励起する電気信号を発生する。この信号は、受信アンテナ配列２１が、アンテナ４１，４２，４３のそれぞれからの電磁放射を識別することができるように多重化されなければならない。次のものは完全ではないけれども、各アンテナ４１，４２，４３から送信された電磁放射は、時分割多重、周波数多重、位相多重、及びスペクトラム拡散多重を使うことによつて識別することができる。」（第５ページ左下欄第１４行ないし右下欄第４行）
「先の要求に合致することのできる無限のフオーマツトがある。…（中略）…送信信号フオーマツトの４つの可能性は次の様である。
１．周波数分割多重（ＦＤＭ）
　このフオーマツトにおいて、配列内の各送信アンテナには、特別の異なる周波数が割り当てられる。情報パラメータの測定は単に、３つの周波数に相当する積分器の出力にすることができる。搬送波は一定位相のものであり、それ故、適切な時定数の位相固定ループ（ＰＬＬ）によつて容易に取得される。
２．時分割多重（ＴＤＭ）
　ＴＤＭにおいて、地面アンテナ配列の唯一のダイポールが一時に励起される。回路を時分割にすることができるので、送信機及び受信機の簡単化が可能である。しかしながら、データ伝送はもつと複雑であり、かつ動いている航空機は、瞬時測定と等価なものにするために測定間を補間しなければならない。これは、比較的にゆつくり動く車輌の位置に対して都合のよい多重化方法である。
３．位相分割多重（回転運動）
　３つのダイポールを適切に励起すると、単一ダイポールアンテナの物理的回転運動に等価なものを生じるであろう。これは、非変調搬送波によつてＺダイポールを、そしてｓｉｎ及びｃｏｓｉｎ波によりそれぞれ高周波振幅変調した搬送波によつてＸ及びＹダイポールを励起することにより達成することができる。この結果は、ビーコン状信号になるけれども、その特性は位置及び方向計算において実際には利用されない。利用されるのは、地面ダイポールアンテナのそれぞれからの放射電磁界が、非変調搬送波によつて、あるいは２つの変調搬送波の変調包絡線間の位相差によつて識別することができるということである。もし回転電磁界が使用されるならば、回転軸を放射アンテナと受信アンテナの間の線に沿つて位置決めする必要はない。遠隔物体の位置及び方向は、回転軸の方向にかかわらず決定することができる。
４．スペクトラム拡散多重
　スペクトラム拡散多重を達成するために、各送信信号には、搬送波周波数、搬送波位相、（又はその両方）をシフトする独特のコードシーケンスが割り当てられる。受信は、この変調を取り除くために同一のコードシーケンスを使うことによつて達成される。３つのアンテナに割り当てられたコードは、相互に関係しないように設計され、このように個々の信号の測定を可能にしている。しかしながら、搬送波成分がないために、そして搬送波に加えて、コードタイミングを取得しなければならないために、取得はより困難である。」（第１８ページ右上欄第１７行ないし第１９ページ左上欄第１３行）
４　引用文献４
　引用文献４には、以下の記載がある。
「本発明は、空中線装置に関し、特に無線航法装置、例えばＩＬＳ（Instrument Landing System：計器着陸装置）のローカライザに使用される空中線装置のような２周波方式の空中線装置に用いて有益なる空中線装置に関する。
　既知のように、ローカライザ用の空中線装置においては、前方に狭ビームを放射するディレクショナル系を、後方に広ビームを放射するクリアランス系の空中線系をそれぞれ独立に設置している。そしてこれら各系からの放射ビームの周波数は異ならせている。従って空中線を構成するエレメントの数は２系統分必要となるからコスト面および信頼性の面で問題が生じる。又、２系統の空中線装置は別個に設置しなければならないので設置面積が大きくなる。」（第１ページ左下欄第１２行ないし右下欄第１０行）
「本発明は、ビーム諸元（例えば周波数やビーム幅）の異なる２つのビーム放射パターンを１つの空中線列にて形成することにより上記欠点を改善した計器着陸（ＩＬＳ）用に適する空中線装置を提供するものである。」（第１ページ右下欄第１６行ないし第２０行）
第５　対比・判断
１　本願発明１について
（１）対比
　本願発明１と引用発明とを対比すると、以下のとおりである。
ア　引用発明の「トランスポンダー」は、「実際にターゲットにされていると判断した場合は、呼び掛け機に応答し、それ以外の場合は、呼び掛け機に応答しない」から、引用発明の「戦場ターゲット識別装置」は、「トランスポンダー」が「搭載された」「車両１０８」が、「呼び掛け機」が「配置された」「車両１０６」によって「実際にターゲットにされている」か否かを判定する装置である。
　ここで、「車両１０８」が「車両１０６」によって「実際にターゲットにされている」とは、換言すれば、「車両１０８」が「車両１０６」に対して「実際にターゲットにされている」に該当する特定の位置関係にあるということである。そうすると、引用発明の「戦場ターゲット識別装置」は、「車両１０６」に対する「車両１０８」のアライメントを判定していることになる。
　以上のことを踏まえると、引用発明の「車両１０６」及び「車両１０８」は、それぞれ、本願発明１の「第２サブシステム」及び「第１サブシステム」に相当し、引用発明の「戦場ターゲット識別装置」は、本願発明１の「第２サブシステムに対する第１サブシステムのアライメントを判定するシステム」に相当する。
イ　引用発明の「和パターン１００」は、具体的には引用文献２の図１１ないし図１１Ｃに示されているように、「呼び掛け機」が「送信」する「３７ＧＨｚ付近のＫａ周波数帯内のミリメートル波」のパターンであって、０度方向に最大値を有するパターンであり、引用発明の「差パターン１０２」は、同様に、０度方向に極小値を有するパターンである。
　一方、本願発明１の「サムパターン放射ビーム」は、具体的には本願の図面の図４に示されているように、９０度方向に最大値を有するアンテナ放射信号のパターンであり、本願発明１の「デルタパターン放射ビーム」は、同様に、９０度方向に極小値を有するパターンである。
　ここで、方向を表す基準となる０度方向は、任意に選ぶことができることを考慮すると、引用発明の「和パターン１００」及び「差パターン１０２」は、それぞれ、本願発明１の「サムパターン放射ビーム」及び「デルタパターン放射ビーム」に相当する。
ウ　引用発明の「呼び掛け機」は、「３７ＧＨｚ付近のＫａ周波数帯内のミリメートル波で、和パターン１００，差パターン１０２及び全方向パターン１０４を、多重化された時間領域のデータシーケンスとして送信」するものである。これは、「小型制御インターフェース電子モジュール１４と、送受信機１６と、アンテナマッチング回路網２１，２２と、ホーンアンテナアセンブリ２０と、偏波器／カバー２４とを備え」る「呼び掛け機」が、「送受信機１６の出力をアンテナマッチング回路網２１，２２の和ポートに方向付けることによって和パターン１００を送信し、送受信機１６の出力をアンテナマッチング回路網２１，２２の差ポート１０２に方向付けることによって差パターン１０２を送信」することによって行われる。そして、「ホーンアンテナアセンブリ２０は、錐体ホーン２６と一対の傾斜したセクターホーン２８，３０とを備え、」「錐体ホーン２６は、和パターン１００を提供し、」「一対の傾斜したセクターホーン２８，３０は、差パターン１０２を提供」する。
　そうすると、結局のところ、引用発明の「ホーンアンテナアセンブリ２０」が「３７ＧＨｚ付近のＫａ周波数帯内のミリメートル波で、和パターン１００，差パターン１０２及び全方向パターン１０４を、多重化された時間領域のデータシーケンスとして送信」していることになる。
　ここで、前記イを踏まえると、引用発明の「ホーンアンテナアセンブリ２０」が「３７ＧＨｚ付近のＫａ周波数帯内のミリメートル波で、和パターン１００，差パターン１０２及び全方向パターン１０４を、多重化された時間領域のデータシーケンスとして送信」していることと、本願発明１の「第１アンテナシステム」が「第１周波数のデルタパターン放射ビームと、前記第１周波数とは異なる第２周波数のサムパターン放射ビームとを同時に送信する」こととは、「第１アンテナシステム」が「デルタパターン放射ビームと、サムパターン放射ビームとを送信する」点で共通する。
エ　引用発明の「トランスポンダー」は、「送信されたデータシーケンスを受信する」ものであり、「送信されたデータシーケンス」は、引用発明の「呼び掛け機」が「３７ＧＨｚ付近のＫａ周波数帯内のミリメートル波で、和パターン１００，差パターン１０２及び全方向パターン１０４を、多重化された時間領域のデータシーケンスとして送信」したものである。そうすると、引用発明の「トランスポンダー」は、「３７ＧＨｚ付近のＫａ周波数帯内のミリメートル波」を受信可能なアンテナを備えることが明らかである。
　ここで、前記イ及びウを踏まえると、引用発明の「トランスポンダー」が「送信されたデータシーケンスを受信する」ことと、本願発明１の「第２アンテナシステム」が「第１周波数のデルタパターン放射ビームと、第２周波数のサムパターン放射ビームとを受信する」こととは、「第２アンテナシステム」が「デルタパターン放射ビームと、サムパターン放射ビームとを受信する」点で共通する。
オ　前記アないしエを踏まえると、引用発明の「トランスポンダー」が「送信されたデータシーケンスを受信すると、受信信号強度測定を行い、Σ信号、Δ信号及びΩ信号の相対信号強度に依拠して実際にターゲットにされていると判断した場合は、呼び掛け機に応答し、それ以外の場合は、呼び掛け機に応答しない」ことと、本願発明１の「プロセッサ」が「受信したデルタパターン放射ビーム及びサムパターン放射ビームを処理し、第１アンテナシステムと第２アンテナシステムとの間における所定のアライメント基準の合否を判定する」こととは、何らかの「装置」が「受信したデルタパターン放射ビーム及びサムパターン放射ビームを処理し、第１アンテナシステムと第２アンテナシステムとの間における所定のアライメント基準の合否を判定する」点で共通する。
カ　前記アを踏まえると、引用発明の「車両１０６上に配置された呼び掛け機」が「ホーンアンテナアセンブリ２０」「を備え」ることは、本願発明１の「第１サブシステム」が「第１アンテナシステムに連結した」ものであることに相当する。
キ　前記イ、ウ及びカを踏まえると、引用発明の「和パターン１００」が「基本指向性を確立」することは、本願発明１の「サムパターン放射ビームのピークが第１アンテナシステムに連結した第１サブシステムの所望の方向軸に沿って調心され」ることに相当し、引用発明の「差パターン１０２」の「ボアサイト照準方向において放射ヌルが存在する」ことは、本願発明１の「デルタパターン放射ビームのヌルが、第１アンテナシステムに連結した第１サブシステムの所望の方向軸に沿って調心される」ことに相当する。
（２）一致点及び相違点
　前記（１）の対比の結果をまとめると、本願発明１と引用発明との一致点及び相違点は、以下のとおりである。
ア　一致点
「第２サブシステムに対する第１サブシステムのアライメントを判定するシステムであって、
　デルタパターン放射ビームと、サムパターン放射ビームとを送信する第１アンテナシステムと、
　デルタパターン放射ビームと、サムパターン放射ビームとを受信する第２アンテナシステムと、
　受信したデルタパターン放射ビーム及びサムパターン放射ビームを処理し、第１アンテナシステムと第２アンテナシステムとの間における所定のアライメント基準の合否を判定する装置と、
　を含み、
　サムパターン放射ビームのピークが第１アンテナシステムに連結した第１サブシステムの所望の方向軸に沿って調心され、
　デルタパターン放射ビームのヌルが、第１アンテナシステムに連結した第１サブシステムの所望の方向軸に沿って調心されるシステム。」
イ　相違点
（ア）相違点１
　本願発明１では、「デルタパターン放射ビーム」が「第１周波数」とされ、「サムパターン放射ビーム」が「第１周波数とは異なる第２周波数」とされて、両者が「同時に」送信されるのに対し、引用発明では、「和パターン１００」（本願発明１の「サムパターン放射ビーム」に相当する。）及び「差パターン１０２」（同じく「デルタパターン放射ビーム」に相当する。）がいずれも「３７ＧＨｚ付近のＫａ周波数帯内のミリメートル波」であって、同じ周波数であり、「多重化された時間領域のデータシーケンスとして」送信される点。
（イ）相違点２
　本願発明１では、「受信したデルタパターン放射ビーム及びサムパターン放射ビームを処理し、第１アンテナシステムと第２アンテナシステムとの間における所定のアライメント基準の合否を判定する装置」が「プロセッサ」であるのに対し、引用発明では、本願発明１の「受信したデルタパターン放射ビーム及びサムパターン放射ビームを処理し、第１アンテナシステムと第２アンテナシステムとの間における所定のアライメント基準の合否を判定する」に相当する処理、すなわち、「送信されたデータシーケンスを受信すると、受信信号強度測定を行い、Σ信号、Δ信号及びΩ信号の相対信号強度に依拠して実際にターゲットにされていると判断した場合は、呼び掛け機に応答し、それ以外の場合は、呼び掛け機に応答しない」処理が「トランスポンダー」によって行われており、「プロセッサ」によって行われるとまでは特定されていない点。
（３）相違点１についての判断
ア　相違点１は、要するに、デルタパターン放射ビームとサムパターン放射ビームとを区別できる状態で送信するために、両者の周波数を異ならせて同時に送信する周波数分割多重方式を採用するか（本願発明１）、両者の周波数を同一にして順次送信する時分割多重方式を採用するか（引用発明）の違いである。
イ　そこで、引用発明において、時分割多重方式に代えて周波数分割多重方式を採用することが、引用文献１、引用文献３ないし引用文献５に記載又は示唆されているかを検討すると、以下のとおりである。
（ア）引用文献１の記載（前記第４の２）によれば、引用文献１には、航空交通管制システム、味方識別システム、車両識別システムなどに用いられる２次レーダシステムであって、互いに対向する質問機と応答機とを使用し、質問機が質問信号をＳＵＭパターン（和）で、サイドローブ抑圧信号をＤＩＦＦパターン（差）で、それぞれ送信する２次レーダシステムが記載されている。
　しかし、引用文献１に記載された２次レーダシステムでは、送信機１７の出力をＲＦスイッチ１８で切り替えることにより、質問信号をデュプレクサ８経由でＳＵＭパターンのアンテナに、サイドローブ抑圧信号をデュプレクサ９経由でＤＩＦＦパターンのアンテナに、それぞれ供給しているから（段落００２２、図４）、ＳＵＭパターンで送信される質問信号及びＤＩＦＦパターンで送信されるサイドローブ抑圧信号は、同時にではなく、順次（すなわち、時分割多重方式で）送信されることが明らかである。
　したがって、引用文献１には、時分割多重方式に代えて周波数分割多重方式を採用することは記載されていないし、示唆されてもいない。
（イ）引用文献３の記載（前記第４の３）によれば、引用文献３には、基準点に設置された直交電気ダイポールアンテナ４１、４２、４３から電磁界を放射し、遠隔物体のところでこの電磁界を検出し、解析することで、基準点に関する遠隔物体の位置及び方向を決定する装置が記載されている。そして、直交電気ダイポールアンテナ４１、４２、４３のそれぞれから放射される電磁界は、互いに識別できるように多重化する必要があり、多重化の方式としては、時分割多重方式、周波数分割多重方式、位相分割多重方式及びスペクトラム拡散多重方式のいずれかを採用し得ることが記載されている。
　しかし、引用文献３には、時分割多重方式と比較したときの周波数分割多重方式の利点など、時分割多重方式に代えて周波数分割多重方式を採用する動機付けとなるようなことは記載されていない。むしろ、引用文献３には、時分割多重方式は回路を時分割にできるので、送信機及び受信機の簡単化が可能である反面、データ伝送が複雑なので、航空機に比べてゆっくり動く車両の位置の決定に都合がよい旨の記載がある（第１８ページ左下欄第１２行ないし右下欄第１行）。
　引用発明は車両を対象としているから、引用文献３のこの記載に接した当業者が、車両の位置の決定に都合がよく、さらに、送信機及び受信機の簡単化が可能という利点を有する時分割多重方式に代えて、周波数分割多重方式を採用することを考えると認めることはできない。
　したがって、引用文献３は、引用発明において、時分割多重方式に代えて周波数分割多重方式を採用することを示唆するものではない。
（ウ）引用文献４の記載（前記第４の４）によれば、引用文献４には、ローカライザ用の空中線装置では狭ビームを放射するディレクショナル系及び広ビームを放射するクリアランス系の空中線系をそれぞれ独立に設置し、各系からの放射ビームの周波数を異ならせているので、空中線を構成するエレメントの数が２系統分必要となり、コスト面及び信頼性の面で問題が生じ、また、２系統の空中線装置を別個に設置しなければならないので、設置面積が大きくなることが記載されている。そして、引用文献４には、ビーム諸元（例えば周波数やビーム幅）が互いに異なる２つのビームを１つの空中線列で形成することにより、これらの欠点を改善することが記載されている。
　すなわち、引用文献４には、互いにビーム諸元が異なる２つのアンテナ系をそれぞれ独立に設けると、コスト、信頼性及び設置面積の点で不利であるので、互いにビーム諸元が異なる２つのビームを１つの空中線列で形成することが記載されているが、時分割多重方式に代えて周波数分割多重方式を採用することは、記載も示唆もされていない。
　また、引用発明は、錐体ホーン２６が和パターン１００を提供し、一対の傾斜したセクターホーン２８、３０が差パターン１０２を提供するものであるから、互いにビーム諸元（パターン）が異なる２つのビームを、それぞれ専用のホーンアンテナから放射するものである。そして、引用文献２の段落００１３に記載されているように、引用発明の特徴は、一対の傾斜したセクターホーン２８、３０を用いることによって、差パターンにおけるグレーティングローブの発生を大幅に抑制し、実質的に除去するという効果を奏する点にある。引用発明は、いわば、差パターンを提供する専用のアンテナを設けた点に特徴を有するものであるから、引用発明４の記載に従って引用発明の構成を変更し、互いにビーム諸元が異なる２つのビーム（和パターン１００、差パターン１０２）を１つの空中線列で形成するようにすると、引用発明の特徴が失われる結果になる。したがって、そのような変更をすることには阻害要因が認められる。
（エ）引用文献５は、４線巻ヘリカルアンテナを備えるＲＦセンサに関する文献であり、時分割多重方式に代えて周波数分割多重方式を採用することを示唆するものではない。
ウ　以上のとおりであるから、引用発明において、時分割多重方式に代えて周波数分割多重方式を採用することは、引用文献１及び引用文献３ないし引用文献５のいずれにも記載又は示唆されているということはできない。
　したがって、相違点１に係る本願発明１の構成は、引用文献１及び引用文献３ないし引用文献５に記載された事項に基づいて当業者が容易に思い付くことであるということはできない。
（４）本願発明１についてのまとめ
　前記（３）のとおり、相違点１に係る本願発明１の構成は、引用文献１及び引用文献３ないし引用文献５に記載された事項に基づいて当業者が容易に思い付くことであるということはできないから、相違点２について検討するまでもなく、本願発明１は、例えば引用文献１ないし引用文献４に記載された周知技術に基づいて、又はさらに例えば引用文献５に記載された周知技術に基づいても、当業者が容易に発明をすることができたものであるということはできない。
２　本願発明２ないし本願発明７について
　本願発明２ないし本願発明７は、いずれも本願発明１の構成を全て含むから、少なくとも本願発明１と引用発明との相違点１及び相違点２（前記１（２）イ（ア）及び（イ））で引用発明と相違する。そして、前記１（３）のとおり、相違点１に係る本願発明１の構成は、引用文献１及び引用文献３ないし引用文献５に記載された事項に基づいて当業者が容易に思い付くことであるということはできないから、相違点１に係る本願発明２ないし本願発明７の構成も同様である。
　したがって、本願発明２ないし本願発明７は、例えば引用文献１ないし引用文献４に記載された周知技術に基づいて、又はさらに例えば引用文献５に記載された周知技術に基づいても、当業者が容易に発明をすることができたものであるということはできない。
３　本願発明８ないし本願発明１２について
　本願発明８は、本願発明１に係るシステムの動作を方法の発明として表現したものであり、相違点１に係る本願発明１の構成に対応する構成を備えるものである。また、本願発明９ないし本願発明１２は、いずれも本願発明８の構成を全て含むから、本願発明８と同様に、相違点１に係る本願発明１の構成に対応する構成を備えるものである。
　そして、前記１（３）のとおり、相違点１に係る本願発明１の構成は、引用文献１及び引用文献３ないし引用文献５に記載された事項に基づいて当業者が容易に思い付くことであるということはできないから、これに対応する本願発明８ないし本願発明１２の構成も同様である。
　したがって、本願発明８ないし本願発明１２は、例えば引用文献１ないし引用文献４に記載された周知技術に基づいて、又はさらに例えば引用文献５に記載された周知技術に基づいても、当業者が容易に発明をすることができたものであるということはできない。
第６　原査定について
　原査定は、２つの信号を識別できるように送信するにあたっての多重化方式として、周波数を異ならせる周波数分割多重方式は、例えば引用文献３及び引用文献４に記載されているように当業者に周知の技術であり、これを採用すれば当然に２つの信号を同時に送信できるようになるとした上で、デルタパターン放射ビームとサムパターン放射ビームとを送信する際に、両者を識別可能とする多重化方式として周波数分割多重方式を選択し、第１周波数のデルタパターン放射ビームと第２周波数のサムパターン放射ビームとを同時に送信するように構成することは、当業者が容易に想到できたことであると判断した。
　しかし、時分割多重方式及び周波数分割多重方式がいずれも当業者に周知の技術であるとしても、引用文献１及び引用文献３ないし引用文献５のいずれにも、時分割多重方式に代えて周波数分割多重方式を採用することが記載も示唆もされていないことは、前記第５の１（３）のとおりである。
　したがって、原査定の理由は、維持することができない。
第７　むすび
　以上のとおりであるから、原査定の理由によっては、本願は拒絶をするべきものであるということはできない。
　また、他に、本願は拒絶をするべきものであるとする理由を発見しない。
　よって、結論のとおり審決する。