(57)【要約】一つの底辺（Ａ‐Ｂ）を共有して対をなす三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群が３つの底辺によって定められる基準平面上に最密充填状に配置されてなる三角錐型キューブコーナー再帰反射素子物品において、該素子対の共有底辺と他の２つの底辺となす２つの侠角が異なり、該素子対が共有底辺に対して線対称で配置されている第１の素子対群と、該素子対の底面の頂部を結ぶ線分に対して線対称な形状に合同な第２の素子対群により形成されていることを特徴とする三角錐型キューブコーナー再帰反射物品及びその製造方法。
2008023830.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
一つの底辺（Ａ‐Ｂ）を共有して対をなす三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群が３つの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、およびＣ−Ａ）によって定められる基準平面（Ｓ面）上に最密充填状に配置されてなる三角錐型キューブコーナー再帰反射素子物品において、該素子対の共有底辺（Ａ‐Ｂ）と他の２つの底辺（Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）となす２つの侠角（α＝∠ＢＡＣ、β＝∠ＡＢＣ）が異なり、該素子対が共有底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称で配置されている第１の素子対群と、該素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）を結ぶ線分に対して線対称な形状に合同な第２の素子対群により形成されていることを特徴とする三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項２】
該反射素子の頂点（Ｈ）から底面（ＡＢＣ）におろした垂線の交点（Ｐ）、および、光学軸と底面（ＡＢＣ）の交点（Ｑ）により定められる光学軸の傾斜角度（θ＝∠ＰＨＱ）、底面三角形（ＡＢＣ）の頂部（Ｃ）と交点（Ｐ）が形成する線分（Ｃ−Ｐ）および線分（Ｐ−Ｑ）がなす角（∠ＣＰＱ）を該光学軸の方位角（θａ）としたときに、該傾斜角度（θ）が０．５〜２５度であり、該方位角（θａ）が５〜８５度または９５〜１７５度であることを特徴とした請求項１に記載された三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項３】
該傾斜角度（θ）が３〜１５度であり、該方位角（θａ）が２５〜６５度または１１５〜１５５度であることを特徴とした請求項１または２のいずれかに記載された三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項４】
該傾斜角度（θ）が３〜１５度であり、該方位角（θａ）が４０〜５０度または１３０〜１４０度であることを特徴とした請求項１〜３のいずれか一つに記載された三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項５】
該傾斜角度（θ）が４〜８度であり、該方位角（θａ）が４３〜４７度または１３３〜１３７度であることを特徴とした請求項１〜４のいずれか一つに記載された三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項６】
該三角錐型再帰反射素子の３つの内角α（∠ＢＡＣ）、β（∠ＡＢＣ）及びχ（∠ＡＣＢ）を１８０°で除した値（α／１８０°，β／１８０°，χ／１８０°）を三角座標で表した場合に、（α／１８０°，β／１８０°，χ／１８０°）が（０．２５０，０．２７５，０．４７５）、（０．４５０，０．４７５，０．０７５）及び（０．０５０，０．４７５，０．４７５）で囲まれた第１領域、（０．２７５，０．２５０，０．４７５）、（０．４７５，０．４５０，０．０７５）及び（０．４７５，０．０５０，０．４７５）で囲まれた第２領域のいずれかの領域に存在することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載された三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項７】
該反射素子の高さ（ｈ＝ＨＰ）が２０〜４，０００μｍであることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一つに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項８】
該反射素子の高さ（ｈ＝ＨＰ）が６０〜１５０μｍであることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一つに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項９】
反射側面（ａ１およびａ２）の底辺により規定される共通平面（Ｓａ面）、反射側面（ｂ１およびｂ２）の底辺により規定される共通平面（Ｓｂ面）および反射側面（ｃ１およびｃ２）の底辺により規定される共通平面（Ｓｃ面）としたときに、該反射素子対の頂点（Ｈ１，Ｈ２）から共通平面（Ｓａ面、Ｓｂ面、及びＳｃ面）までの高さ（ｈａ，ｈｂ，及びｈｃ）の少なくとも一つの高さが異なることを特徴とする請求項１に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子
【請求項１０】
該反射素子対の頂点（Ｈ１，Ｈ２）から共通平面（Ｓａ面、Ｓｂ面、及びＳｃ面）までの高さ（ｈａ，ｈｂ，及びｈｃ）のいずれの高さも異なることを特徴とする請求項１または９のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項１１】
上記、高さ（ｈａ，ｈｂ及びｈｃ）の最も大であるものをｈｍａｘとし、最も小であるものをｈｍｉｎとした場合に、
１．０５＜ｈｍａｘ／ｈｍｉｎ＜１．９        （式１）
であることを特徴とする請求項１、９または１０のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項１２】
上記、高さ（ｈａ，ｈｂとｈｃ）の最も大であるものをｈｍａｘとし、最も小であるものをｈｍｉｎとしたときに、ｈｍａｘが最も短い底辺で規定される平面と頂点（Ｈ１，Ｈ２）と高さであり、ｈｍｉｎが最も長い底辺で規定される平面と頂点（Ｈ１，Ｈ２）と高さであることを特徴とする請求項１または９〜１１のいずれか一つに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項１３】
該再帰反射素子を形成する断面が実質的にＶ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）により形成されるプリズム頂角（Ｐａｂ，Ｐｂｃ，およびＰｃａ）が９０度をなす理論的なＶ溝角をＶｘ，Ｖｙ１，またはＶｙ２とすると、少なくとも一方向のＶ溝角が、±（０．１〜３０）分の偏差（ｄＶｘ，ｄＶｙ１，またはｄＶｙ２）を有していることを特徴とする請求項１に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項１４】
少なくとも一方向のＶ溝角が、±（０．２〜１０）分の偏差（ｄＶｘ，ｄＶｙ１，またはｄＶｙ２）を有していることを特徴とする請求項１または１３のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項１５】
該Ｖ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）の少なくとも一方向のＶ溝角が、２種類以上の偏差を繰返しのパターンで形成していることを特徴とする請求項１、１３または１４のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項１６】
該Ｖ字状の溝の少なくとも一方向のＶ溝角が左右非対称のＶ字状の溝形状を有していることを特徴とする請求項１４または１５のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項１７】
該反射素子を構成するＶ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）の少なくとも一つの方向の溝の底部の軌跡が、直線をなさない非直線底辺であることを特徴とする請求項１に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項１８】
該非直線底辺の両端を結んだ両端直線からの該非直線底辺への垂線と該非直線底辺との交点と、両端直線との最大距離で規定される非直線因子（γＡＢ，γＢＣ，またはγＣＡ）が，両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌであることを特徴とする請求項１７に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項１９】
該非直線底辺の軌跡が円弧，三角関数（正弦曲線，余弦曲線，正切曲線），逆三角関数，楕円関数，双曲線関数およびそれら関数を組み合わせた関数から選ばれる曲線で表されることを特徴とする請求項１７または１８のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項２０】
該非直線底辺の軌跡が直線を組み合わせた折れ線で表されることを特徴とする請求項１７または１８のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項２１】
該Ｖ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）の少なくとも一つのＶ溝角の断面形状が直線をなさない非直線断面であることを特徴とする請求項１に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項２２】
該非直線断面の両端を結んだ両端直線からの該非直線断面への垂直線と該非直線断面との交点と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（γＡＢ，γＢＣ，またはγＣＡ）が，両端直線の長さをＧとしたときに０．０００１Ｇ〜０．０５Ｇであることを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される請求項２１に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項２３】
該非直線断面が円弧，三角関数（正弦曲線，余弦曲線，正切曲線），逆三角関数，楕円関数，双曲線関数およびそれら関数を組み合わせた関数から選ばれる曲線で表されることを特徴とする請求項２１または２２のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項２４】
該非直線断面が直線を組み合わせた折れ線で表されることを特徴とする請求項２１または２２のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項２５】
第１の素子対群を形成する素子対の該共有の底辺（Ａ−Ｂ）が他の２組の底辺（Ｂ−Ｃ１、Ｃ１−ＡおよびＢ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）の交点（Ａ１、Ｂ１）を通  らず、一方の素子の底面が五角形（Ａ−Ａ１−Ｃ１−Ｂ１−Ｂ）であり、他方の素子の底面が三角形（Ａ−Ｃ２−Ｂ）であり、
第１の素子対群を形成する素子対の素子の高さ（ｈ１、ｈ２）が異なり
第２の素子対群を形成する素子対は第１の素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）を結ぶ線分に対して線対称な形状に合同である
ことを特徴とする請求項１に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項２６】
第１の素子対群を形成する素子対の該共有の底辺（Ａ−Ｂ）によって定められる平面（Ｓｃ面）が２つの底辺（Ｂ１−Ｃ１、Ｃ１−Ａ１およびＢ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）によって定められる基準平面（Ｓ面）と異なる深さで形成されていることを特徴とする請求項２５に記載された三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項２７】
Ｓｃ面から該素子の高さ（ｈ１、ｈ２）の内大きい方の頂点までの高さをｈｘＳ面から該素子の高さ（ｈ１、ｈ２）の内大きい方の頂点までの高さをｈｙとしたときにｈｘがｈｙより大きいことを特徴とする請求項２５または２６のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射シート。
【請求項２８】
ｈｘ／ｈｙが１．０５〜１．５の範囲になるようにｈｘがｈｙより大きいことを特徴とする請求項２５または２６のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射シート。
【請求項２９】
ｈｘ／ｈｙが１．０７〜１．４の範囲になるようにｈｘがｈｙより大きいことを特徴とする請求項２８に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射シート。
【請求項３０】
該ｈｘがｈｙより小さいことを特徴とする請求項２５または２６のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射シート。
【請求項３１】
ｈｘ／ｈｙが０．６７〜０．９５の範囲になるようにｈｘがｈｙより小さいことを特徴とする請求項２５または２６のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射シート。
【請求項３２】
ｈｘ／ｈｙが０．７１〜０．９３の範囲になるようにｈｘがｈｙより小さいことを特徴とする請求項２５または２６のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射シート。
【請求項３３】
第１の素子対群と第２の素子対群を形成する再帰反射素子対の底面が四角形（Ａ−Ｄ１−Ｅ１−Ｂ、Ａ−Ｄ２−Ｅ２−Ｂ）を形成しており、
該底辺（Ｄ１−Ｅ１、Ｄ２−Ｅ２）は共有の底辺（Ａ−Ｂ）と平行であることを
特徴とする請求項１に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射物品。
【請求項３４】
該再帰反射素子の光学軸の傾斜角度がプラス（＋）３度以上であることを特徴とする請求項３３に記載の再帰反射物品。
【請求項３５】
該再帰反射素子の光学軸の傾斜角度がプラス（＋）５〜２０度であることを特徴とする請求項３３または３４のいずれかに記載の再帰反射物品。
【請求項３６】
該再帰反射素子の光学軸の傾斜角度がプラス（＋）７〜１２度であることを特徴とする請求項３３〜３５のいずれか一つに記載の再帰反射物品。
【請求項３７】
該再帰反射素子の等脚台形形状の底面を形成する二つの台形底辺（Ａ−ＢとＥ１−Ｄ１，またはＡ−ＢとＥ２−Ｄ２）の距離をｒ、および、他の斜辺（Ａ−Ｄ１，Ｂ−Ｅ１およびＡ−Ｅ２，Ｂ−Ｄ２）の延長線の交点（Ｃ１およびＣ２）と底辺（Ａ−Ｂ）との距離をｓとしたときに。距離ｒと距離ｓとの比率（Ｒ）
Ｒ＝ｒ／ｓ        （式２）
が０．４〜０．９５であることを特徴とする請求項３３〜３６のいずれか一つに記載の再帰反射物品。
【請求項３８】
距離ｒと距離ｓとの比率（Ｒ）が０．５〜０．９であることを特徴とする請求項３３〜３７のいずれか一つに記載の再帰反射物品。
【請求項３９】
一つの底辺（Ａ‐Ｂ）を共有する対をなす三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群が３つの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、およびＣ−Ａ）によって定められる基準平面（Ｓ面）上に最密充填状に配置されてなる三角錐型キューブコーナー再帰反射物品であって、該素子対の共有底辺（Ａ‐Ｂ）と他の２つの底辺（Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）となす２つの侠角（α＝∠ＢＡＣ、β＝∠ＡＢＣ）が異なり、該素子対が共有底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称で配置されている第１の素子対群と、該素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）を結ぶ線分に対して線対称な形状に合同な第２の素子対群により形成された三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対からなる反射物品を、断面の形状が実質的に対称形のＶ字状であり底部の軌跡が直線の平行溝群（ｘ）と、断面の形状が実質的に対称形のＶ字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行溝群（ｙ１およびｙ２）とから形成する方法。
【請求項４０】
該直線の平行溝群（ｘ）と、屈曲線形状の平行溝群（ｙ１およびｙ２）の深さが異なっていることを特徴とした請求項３９に記載された三角錐型キューブコーナー再帰反射物品を形成する方法。
【請求項４１】
直線の平行溝群（ｘ）がＶ字状であり底部の溝幅（ｗ）が、５〜１００μｍであることを特徴とした請求項３９または４０のいずれかに記載された三角錐型キューブコーナー再帰反射物品を形成する方法。
【請求項４２】
該直線の平行溝群（ｘ）がＶ字状であり底部の溝幅（ｗ）が、１５〜５０μｍであることを特徴とした請求項３９〜４１のいずれか一つに記載された三角錐型キューブコーナー再帰反射物品を形成する方法。
【請求項４３】
三つの底辺の長さが異なり一つの底辺を共有した回転対称形の三角錐型キューブコーナー素子対において、該素子対の二つの底辺が隣接する他の素子対の底辺を共有し他の一つの底辺が同一直線上に配列されてなる素子対配列Ａ、該素子配列Ａの直線配列された底辺に対して線対称の形で形成されている素子対配列Ｂを、少なくとも１配列おきに配置することを特徴とする三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の形成方法。
【請求項４４】
２つの平行な四角形主平面と４つの端面からなる同一形状の薄板を多数重ね一つの端面集積面に、三方向からの平行Ｖ溝群が互に一点で交差し、該三方向の平行Ｖ溝群の一つの方向の平行Ｖ溝群の底部の軌跡が該端面の端部に一致するように形成させることにより、
三つの底辺の長さが異なり一つの底辺を共有した回転対称形の三角錐型キューブコーナー素子対の二つの底辺が隣接する他の素子対の底辺を共有し他の一つの底辺が薄板の端部に一致する同一直線上に配列されてなる素子対配列Ａ群が端部に形成された薄板ＰＡを形成し、
該薄版ＰＡを左右回転させて薄板ＰＢとすることにより、該素子配列Ａの直線配列された底辺に対して線対称の形で形成されている素子対配列Ｂを形成し、
該薄板ＰＡとＰＢを少なくとも１配列おきに交互に配置することを特徴とする請求項４３に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の形成方法。
【請求項４５】
該薄板の厚さが５０〜１０，０００μｍであることを特徴とする請求項４３または４４のいずれかに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の形成方法。
【請求項４６】
該薄板の材質が金属系薄板、プラスチック系薄板、セラミック系薄板またはガラス系薄板であることを特徴とする請求項４３〜４５のいずれか一つに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の形成方法。
【請求項４７】
金属系薄板が真鍮、ニッケル、銅、リン青銅、無酸素銅等の銅合金、ステンレス鋼あるいはアルミニウムから選ばれるものであることを特徴とする請求項４３〜４６のいずれか一つに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の形成方法。
【請求項４８】
プラスチック系薄板がポリエチレンテレフタレート系樹脂、ポリメチルメタクリレート系樹脂、あるいはポリカーボネート系樹脂から選ばれるもの    であることを特徴とする請求項４３〜４６のいずれか一つに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の形成方法。
【請求項４９】
セラミック系薄板がアルミナ、窒化ケイ素、ステアタイト、ジルコン、水晶、サファイア、光学ガラスあるいは石英ガラスから選ばれるものであることを特徴とする請求項４３〜４６のいずれか一つに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の形成方法。
【請求項５０】
多数の薄板を重ねた後に、端部集積面に三角錐型キューブコーナー素子の高さより厚い金属メッキ層を施し、該金属メッキ層に三方向からの平行Ｖ溝群を形成することを特徴とする請求項４３〜４９のいずれか一つに記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の形成方法。
【請求項５１】
形成する金属メッキ層が銅、ニッケルまたはニッケル−リン合金であることを特徴とする請求項５０に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の形成方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は交通標識、工事標識あるいは車両マーキングなどに好ましく用いることの出来る再帰反射物品に関し、優れた入射角特性、観測角特性および回転角特性に優れた再帰反射物品及びその製造方法に関する。
詳しくは、再帰反射物品をいかなる方位に設置しても均一な回転角特性を示す三角錐型キューブコーナー再帰反射物品及びその製造方法に関する。
さらに詳しくは、交通標識などに好ましく用いることが出来る再帰反射シートであって、改善された入射角特性、観測角特性および回転角特性を有する再帰反射シート及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
優れた入射角特性、観測角特性および回転角特性を有する再帰反射シートの提供に関しては従来からいくつかの提案がなされている。
例えば、ユンゲルセン（Ｊｕｎｇｅｒｓｅｎ）の米国特許第２，３１０，７９０号においては傾斜された光学軸を有する再帰反射物品が提案されており、このような傾斜した光学軸を有するキューブコーナー再帰反射物品は入射角特性が改善されることが記載されている。
さらに、ホープマン（Ｈｏｏｐｍａｎ）のヨーロッパ特許第１３７，７３６Ｂ１においても、同様に傾斜した光学軸を有する三角錐型キューブコーナー再帰反射物品が開示されており、その光学軸の傾斜方向はユンゲルセンに開示された素子とは反対の方向（マイナス傾斜）であることが示されている。また、光学軸の傾斜した方位とそれに対して直角な方位に再帰反射性能が改善されることが示されているが、それ以外の方位においては再帰反射性能の改善は得られない。
さらにまた、スチェッチ（Ｓｚｃｚｅｃｈ）の米国特許第５，１３８，４８８号においても、同様に傾斜した光学軸を有する三角錐型キューブコーナー再帰反射物品が開示されている。ホープマンの発明と同様に、光学軸の傾斜した方位とそれに対して直角な方位に再帰反射性能が改善されることが示されているが、それ以外の方位においては再帰反射性能の改善は得られない。
上記の３つのいずれの発明においても、光学軸を傾斜した方向に再帰反射性能が改善される光学原理を利用して入射角特性を改善しているが、光学軸の傾斜した方位とそれに対して直角な方位以外においては再帰反射性能の改善は得られない。
また、観測角特性の改善に関しても様々な提案がなされている。
アッペルドーン（Ａｐｐｅｌｄｏｒｎ）の米国特許第４，７７５，２１９号には，様々な頂角偏差を有したいくつかの再帰反射素子を繰返しのパターンで配置することにより、再帰反射光ビームを僅かに拡散して観測角特性の改善を試みている。
ネステガード（Ｎｅｓｔｇａｒｄｅ）の米国特許第５，７０６，１３２号においては、直角に交差する２つの方向に光学軸の傾斜方向を振り分けた三角錐型キューブコーナー素子群を用いて、シートを縦方向または横方向に設置しても同じ再帰反射性能が得られるような三角錐型キューブコーナー再帰反射シートが開示されている。しかしながら、互に直角に交差する素子群はそれぞれ独立した領域を形成しておりシートの外観を著しく阻害するものであった。
さらに、三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の三つの底辺の長さが異なる再帰反射素子（不等辺素子とも言う）も知られている。
スミス（Ｓｍｉｔｈ）らの米国特許第５，９２６，３１６号には三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の三つの底辺の長さが異なる不等辺再帰反射素子が開示されているが、形成されている素子はいずれも回転対称形状を有している。
三村（Ｍｉｍｕｒａ）らの日本特許公開公報１１−３０５０１７号にも三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の三つの底辺の長さが異なる再帰反射素子であって、素子の底辺の深さが異なっているような不等辺再帰反射素子が開示されている。しかしながら、この素子も形成されている素子はいずれも回転対称形状を有している。
三村（Ｍｉｍｕｒａ）らの日本特許公開２００１−２６４５２５号にも三角錐型キューブコーナー素子が開示され、第１の素子対群を形成する素子対の該共有の底辺（Ａ−Ｂ）が他の２組の底辺（Ｂ−Ｃ１、Ｃ１−ＡおよびＢ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）の交点（Ａ１、Ｂ１）を通らず、一方の素子の底面が五角形（Ａ−Ａ１−Ｃ１−Ｂ１−Ｂ）であり、他方の素子の底面が三角形（Ａ−Ｃ２−Ｂ）であることや、第１の素子対群を形成する素子対の該共有の底辺（Ａ−Ｂ）によって定められる平面（Ｓｃ面）が２つの底辺（Ｂ１−Ｃ１、Ｃ１−Ａ１およびＢ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）によって定められる基準平面（Ｓ面）と異なる深さで形成されていることが記載されている。しかしながら、この素子も形成されている素子はいずれも回転対称形状を有している。
また、薄板を利用して、キューブコーナー型再帰反射素子を形成する方法も提案されてきており、三村らの特許第３３１０２９７号や特許第３３５６２９０号や、クリンクらの特表２０００−５０４８２１号やアーウィンらの特表２００２−５０７９４５号や、スミスらの特表２００２−５０９４９５号、特表２００２−５０８０８５、ベンソンらの特表２００２−５０７９４４号、スミスの特表２００６−５２００１９号や特表２００６−５２０７１１号、スミーンクらの特表２００６−５２０７１２号などを例示することができるが、いずれにも、回転対称形状の素子が記載されている。
【発明の開示】
【０００３】
本発明が解決しようとしている課題は、再帰反射物品における入射角特性、観測角特性および回転角特性の改善にある。
特に、外観の均一性に優れた三角錐型キューブコーナー再帰反射物品であって、併せて、特に優れた回転角特性および観測角特性を兼備する再帰反射物品を提供することである。
具体的な用途としては、交通標識、工事標識、商業標識、車両ナンバープレート、車両反射テープ、路側反射体、光学センサーの反射体、安全衣料用品などに用いることのできる再帰反射物品を供給することにある。
さらに、交通標識、工事標識、商業標識、車両ナンバープレートなどに用いることのできる薄くて柔軟な再帰反射シートであって、優れた回転角特性を所有しているために自由な方位でシートを裁断して標識に用いることが出来る再帰反射シートを供給することにある。
以下に、本発明の課題を解決するための具体的な手段に関して詳細に説明を行なう。
本発明における三角錐型キューブコーナー再帰反射物品は、一つの底辺（Ａ‐Ｂ）を共有して対をなす三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群が３つの反射側面（ａ１，ｂ１，ｃ１，およびａ２，ｂ２，ｃ２）の底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、およびＣ−Ａ）によって定められる基準平面（Ｓ面）上に最密充填状に配置されてなる三角錐型キューブコーナー再帰反射素子物品において、該素子対の共有底辺（Ａ‐Ｂ）と他の２つの底辺（Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）となす２つの侠角（α＝∠ＢＡＣ、β＝∠ＡＢＣ）が異なり、該素子対が共有底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称で配置されている第１の素子対群と、該素子対の底面の頂点（Ｃ１、Ｃ２）を結ぶ線分に対して線対称な形状の第２の素子対群により形成されていることを特徴とする。
基準平面（Ｓ面）は多数の再帰反射素子対群の３つの底辺群（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ１、Ｃ１−Ａ、またはＡ−Ｂ、Ｂ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）によって定められる基準底面であり、再帰反射素子の底面（ＡＢＣ）は該基準底面上にある。
従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰素子対は、共通の底辺（Ａ−Ｂ）の中点を中心とした回転対称である。したがって、対を形成する２つの反射素子の光学軸はお互いに１８０度回転した方向に向かって対を成している。二等辺三角形の底面を有する三角錐型キューブコーナー再帰反射素子（二等辺素子）においては光学軸の傾斜方向は共通の底辺（Ａ−Ｂ）に垂直な方向に傾斜し、三つの底辺の長さが等しくないような三角錐型キューブコーナー再帰反射素子（不等辺素子）においては共通の底辺（Ａ−Ｂ）に垂直ではなくなるが、いずれの素子対においても、光学軸の傾きの角度が同じで傾斜方向が１８０度逆の方向である２方向の方位に形成されている。
キューブコーナー再帰反射素子における再帰反射理論に基づけば再帰反射効率は光学軸が傾斜した方位に対して改善がなされる。従って、回転対称形の素子対においては光学軸の傾斜の方位は常に１８０度回転した方向であるために、傾斜方位に対してのみ再帰反射効率が改善されるが、他の方位に対しての改善は小さい。
一方、本発明における再帰反射素子対は線対称の対を成しているために、素子対が持つ二つの光学軸の傾斜方位も対象形をなす。光学軸の方位が異なる２種類の素子対が組み合わされて形成されて光学軸が４方向の方位に形成されているために、広範な範囲の方位に対して再帰反射性の改善を達成することが可能である。
本発明に用いることのできる三角錐型キューブコーナー再帰反射素子は、２種類の反射素子対、即ち、該素子対が共有底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称で配置されている素子対群と、該素子対の底面の頂点（Ｃ１、Ｃ２）に対して線対称な形状に合同な他の素子対群とによって構成されており、いずれの素子対も不等辺素子により構成され、線対称の素子対を形成している。
本発明に用いることのできる再帰反射素子において、該反射素子の頂点（Ｈ）から底面（ＡＢＣ）におろした垂線の交点（Ｐ）、および、光学軸と底面（ＡＢＣ）の交点（Ｑ）により定められる光学軸の傾斜角度（θ＝∠ＰＨＱ）、底面三角形（ＡＢＣ）の頂部（Ｃ）と交点（Ｐ）が形成する線分（Ｃ−Ｐ）および線分（Ｐ−Ｑ）がなす角（∠ＣＰＱ）を該光学軸の方位角（θａ）としたときに、該傾斜角度（θ）が０．５〜２５度であり、該方位角（θａ）が５〜８５度または９５〜１７５度であることが好ましい。
光学軸の傾斜角（θ）が０．５未満であるような素子においては、入射角が非常に小さな角度で入射した光、即ち正面方向からの入射光に対しては優れた再帰反射性能を示すが、入射角が大きい角度においては再帰反射性能が著しく低下するために好ましくない。
光学軸の傾斜角（θ）が２５度を超えるような素子においては正面方向からの入射光に対する再帰反射性能が劣り、さらに、素子の三つの再帰反射面（ａ１，ｂ１，ｃ１，およびａ２，ｂ２，ｃ２）の面積の違いが過大になり大きな入射角においても好ましい反射性能は得られにくくなる。
即ち、好ましい入射角特性を付与するには、該傾斜角度（θ）が０．５〜２５度であることが好ましい。
また、光学軸の方位角（θａ）は５〜８５度または９５〜１７５度であることが好ましい。このような角度の方位角を持つ素子から構成されている再帰反射物品はあらゆる方位において均一な再帰反射性能を示す。
なお、本発明における光学軸の方位角（θａ）とは、二等辺素子における光学軸の傾斜方向がプラスまたはマイナスであるという概念に対応している。従来公知の二等辺素子においてプラス傾斜とは光学軸が共有底辺（Ａ−Ｂ）と反対の方向に傾斜しており、マイナス傾斜とは共有底辺（Ａ−Ｂ）の方向に傾斜していることを意味している。
本発明における素子においては、方位角（θａ）が−９０〜９０度である素子においては光学軸は共有底辺（Ａ−Ｂ）と反対の方向に傾斜しており、方位角（θａ）が９０〜２７０度である素子においては光学軸は共有底辺（Ａ−Ｂ）の方向に傾斜している。また、方位角が０度であるような素子はプラス傾斜の二等辺素子であり、方位角が１８０度であるような素子はマイナス傾斜の二等辺素子に一致する。
なお、方位角（θａ）は−９０度または＋９０度にもなりうるが、このような素子群においては第１と第２の素子対群の光学軸の方向は一致するために回転角特性の改善は得られにくい。
本発明の再帰反射物品においては、共有底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称で配置されている素子対群と、該素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）に対して線対称な形状に合同な他の素子対群により形成されているので、第１の素子対群を形成する片方の素子の方位角（θａ）が５〜８５度または９５〜１７５度であれば、対を形成する他のほうの素子の光学軸は線対称の方位角を持つ。また、第２の素子群は同じく第１群の光学軸と線対称の方位角を持つ。従って、再帰物品に含まれる４つの素子の光学軸は互いに線対称の４方向に振分けられている。
本発明における再帰反射素子の傾斜角度（θ）は３〜１５度であり、方位角（θａ）は２５〜６５度または１１５〜１５５度であることがより好ましい。
本発明における再帰反射素子の傾斜角度（θ）は３〜１５度であり、方位角（θａ）は４０〜５０度または１３０〜１４０度であることがさらに好ましい。
本発明における再帰反射素子の最も好ましい態様は、傾斜角度（θ）が４〜８度であり、方位角（θａ）が４３〜４７度または１３３〜１３７度である。このような光学軸を持つ再帰反射物品は４つの光学軸が互いに略９０度の方位角度で配置されており、優れた方位角特性を示す。
本発明における再帰反射素子の３つの内角α（∠ＢＡＣ）、β（∠ＡＢＣ）及びχ（∠ＡＣＢ）を１８０°で除した値（α／１８０°，β／１８０°，χ／１８０°）を三角座標で表した場合に、（α／１８０°，β／１８０°，χ／１８０°）が（０．２５０，０．２７５，０．４７５）、（０．４５０，０．４７５，０．０７５）及び（０．０５０，０．４７５，０．４７５）で囲まれた第１領域、（０．２７５，０．２５０，０．４７５）、（０．４７５，０．４５０，０．０７５）及び（０．４７５，０．０５０，０．４７５）で囲まれた第２領域のいずれかの領域に存在することが好ましい。
また、本発明における反射素子の高さ（ｈ＝ＨＰ）は２０〜４，０００μｍであることが好ましい。高さが２０μｍ未満である場合には、回折効果が過大となり再帰反射光の発散が大きくなりすぎるために再帰反射効率が低下して好ましくなく、４，０００μｍを超えるような素子においては反射素子が大きくなりすぎるために、柔軟なシート状の再帰反射物品が得られにくいために好ましくない。
また、本発明における反射素子の高さ（ｈ＝ＨＰ）が６０〜１５０μであることがより好ましい。素子の高さが１５０μｍ以内であるような再帰反射物品は、柔軟で小さな曲面に容易に貼付出来るようなシートとして得られるために特に好ましい。
本発明の好適な態様においては、反射側面（ａ１およびａ２）の底辺により規定される共通平面（Ｓａ面）、反射側面（ｂ１およびｂ２）の底辺により規定される共通平面（Ｓｂ面）および反射側面（ｃ１およびｃ２）の底辺により規定される共通平面（Ｓｃ面）としたときに、該反射素子対の頂点（Ｈ１，Ｈ２）から共通平面（Ｓａ面、Ｓｂ面、及びＳｃ面）までの高さ（ｈａ，ｈｂ，及びｈｃ）の少なくとも一つの高さが異なる反射素子を用いることが好ましい。
反射素子の光学軸が傾斜していない、いわゆる正規反射素子においては三つの反射側素面（ａ１，ｂ１，ｃ１，およびａ２，ｂ２，ｃ２）の面積は等しい。しかし、傾斜した光学軸を持つ反射素子においては反射側面の面積は等しくないので、再帰反射効率は低下する。この問題点を解決するためには三つの反射側面の面積が等しくなるように、反射素子対の頂点（Ｈ１，Ｈ２）から共通平面（Ｓａ面、Ｓｂ面、及びＳｃ面）までの高さ（ｈａ，ｈｂ，及びｈｃ）の少なくとも一つの高さが異なるようにすることが出来る。
反射側面の面積が等しくなるようにするには、小さな面積の反射側面の底辺を深くすることにより、頂点からの高さを大きくする方法が採用できる。
また、大きな面積の反射側面の底辺を浅くすることにより、頂点からの高さを小さくする方法も採用できる。いずれの方法も反射素子対の頂点（Ｈ１，Ｈ２）から共通平面（Ｓａ面、Ｓｂ面、及びＳｃ面）までの高さ（ｈａ，ｈｂ，及びｈｃ）の高さが異なる素子が形成される。
本発明における再帰反射素子の好ましい態様は三つの底辺の長さが等しくない所謂、不等辺素子であるので三つの反射側面の面積はいずれも等しくない。従って、好ましくは該反射素子対の頂点（Ｈ１，Ｈ２）から共通平面（Ｓａ面、Ｓｂ面、及びＳｃ面）までの高さ（ｈａ，ｈｂ，及びｈｃ）のいずれの高さも異なる反射素子の採用が望ましい。
なお、好ましい深さの比率は、上記、高さ（ｈａ，ｈｂ及びｈｃ）の最も大であるものをｈｍａｘとし、最も小であるものをｈｍｉｎとした場合に、
１．０５＜ｈｍａｘ／ｈｍｉｎ＜１．９        （式１）
であることが再帰反射性能を改善する上で好ましい。
さらに、より好ましくは、上記、高さ（ｈａ，ｈｂとｈｃ）の最も大であるものをｈｍａｘとし、最も小であるものをｈｍｉｎとしたときに、ｈｍａｘが最も短い底辺で規定される平面と頂点（Ｈ１，Ｈ２）と高さであり、ｈｍｉｎが最も長い底辺で規定される平面と頂点（Ｈ１，Ｈ２）と高さであることが再帰反射性能を改善する上で好ましい。
さらに上記のような線対称の対を成す本発明における反射素子の観測角特性をさらに改善することは、車両の運転手の視認性、特にバス、トレーラーなどの大型車両のようにヘッドランプと運転手の位置が大きく離れている場合に視認性を確保する上で重要である。
以下、前記線対称をなす反射素子の観測角特性を改善する方法を説明する。
本発明の線対称をなす反射素子の観測角を改善された態様においては、該再帰反射素子を形成する断面が実質的にＶ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）により形成されるプリズム頂角（Ｐａｂ，Ｐｂｃ，およびＰｃａ）が９０度をなす理論的なＶ溝角をＶｘ，Ｖｙ１，またはＶｙ２とすると、少なくとも一方向のＶ溝角が、±（０．１〜２０）分好ましくは、±（０．２〜１０）分の偏差（ｄＶｘ，ｄＶｙ１，またはｄＶｙ２）を有していることが望ましい。
偏差（ｄＶｘ，ｄＶｙ１，またはｄＶｙ２）はプリズム頂角（Ｐａｂ，Ｐｂｃ，およびＰｃａ）が９０度に対して大きくなる偏差や、小さくなる偏差のいずれの方向でも同様な効果を有する。
発散の無い理論的な形状を持つ再帰反射素子においては再帰反射光は光源にすべて戻り、運転手の目には到達しない。一方、このようなわずかな頂角偏差を有する反射素子は、入射した光を１８０度反対方向に再帰反射せず、わずかに広がりを持った発散された光束として光源の方向に戻る。
従って、わずかな頂角偏差を持つ反射素子においてはわずかに広がりを持った発散された光束として再帰反射するために、光源から離れた場所に位置する運転手の目に到達する。通常、好ましい光束の広がり角度は最大でも２〜３度である。過剰な広がりは特定の観測角における再帰反射光の低下を過剰に生じさせるために好ましくない。
このような光束の広がりが得られるようするには、少なくとも一方向のＶ溝角が、±（０．１〜２０）分の偏差（ｄＶｘ，ｄＶｙ１，またはｄＶｙ２）を有していることが好ましく、均一な光束の広がりを得るためには３方向いずれの方向にも偏差を付与することが好ましい。
Ｖ溝角の偏差は素子を切削するのに用いる切削工具の角度をあらかじめ小さく形成することにより達成される。あるいは、偏差を持たない切削工具を切削方向に対して傾斜あるいは回転させることにより所望の偏差を与えることが出来る。
さらに、該Ｖ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）の少なくとも一方向のＶ溝角は、２種類以上の偏差を繰返しのパターンで形成していることが均一な光束の広がりを得るために好ましい。また、３方向いずれの方向にも繰返しの周期で偏差を付与することが好ましい。
また、該Ｖ字状の溝の少なくとも一方向のＶ溝角が左右非対称のＶ字状の溝形状を有していてもよい。このような左右非対称のＶ字状の溝は、片側のみが偏差を持っていても良いし、両側とも偏差を持っていても良い。
上記で説明したＶ溝角への偏差の付与の方法はおのおの単独または組み合わせて採用することが出来る。
また、本発明における反射素子の頂角に偏差を付与する他の好ましい態様としては、該反射素子を構成するＶ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）の少なくとも一つの方向の溝の底部の軌跡が、直線をなさない非直線底辺として形成することが出来る。
底辺の直線からの隔たりは、該非直線底辺の両端を結んだ両端直線からの該非直線底辺への垂線と該非直線底辺との交点と、両端直線との最大距離で規定される非直線因子（γＡＢ，γＢＣ，またはγＣＡ）が，両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌであることが好ましい。
さらに、該非直線底辺の軌跡は円弧，三角関数（正弦曲線，余弦曲線，正切曲線），逆三角関数，楕円関数，双曲線関数およびそれら関数を組み合わせた関数から選ばれる曲線で表されることが好ましい。
あるいは、該非直線底辺の軌跡が直線を組み合わせた折れ線の形状で表されてもよい。
上記で説明した非直線底辺をもつ再帰反射側面は隣接する他の再帰反射側面となすプリズム頂角が様々な角度で変化するために、均一な光束の広がりを得るために好ましい。特に曲線状の底辺は連続的にプリズム頂角が変動するために特に好ましい。
また、本発明における反射素子の頂角に偏差を付与するさらなる他の好ましい態様としては、該Ｖ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）の少なくとも一つのＶ溝角の断面形状が直線をなさない非直線断面であるような形状の反射素子の採用が好ましい。
このような反射素子は、該非直線断面の両端を結んだ両端直線からの該非直線断面への垂直線と該非直線断面との交点と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（γＡＢ，γＢＣ，またはγＣＡ）が，両端直線の長さをＧとしたときに０．０００１Ｇ〜０．０５Ｇであることが好ましい。
さらに、該非直線断面は円弧，三角関数（正弦曲線，余弦曲線，正切曲線），逆三角関数，楕円関数，双曲線関数およびそれら関数を組み合わせた関数から選ばれる曲線で表されてもよく、該非直線断面が直線を組み合わせた折れ線で表されてもよい。
上記で説明した非直線断面をもつ再帰反射側面は隣接する他の再帰反射側面となすプリズム頂角が様々な角度で変化するために、均一な光束の広がりを得るために好ましい。特に曲線状の断面は連続的にプリズム頂角が変動するために特に好ましい。
本発明の好適な態様における三角錐型キューブコーナー再帰反射物品は、一つの底辺（Ａ‐Ｂ）を共有して対をなすキューブコーナー再帰反射素子対群が３つの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ１、Ｃ１−ＡおよびＡ−Ｂ、Ｂ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）によって定められる基準平面（Ｓ面）上に最密充填状に配置されてなる三角錐型キューブコーナー再帰反射物品を形成する素子対の共有底辺（Ａ‐Ｂ）と他の２つの底辺（Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）となす２つの侠角（α＝∠ＢＡＣ、β＝∠ＡＢＣ）が異なり、該素子対が共有底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称で配置されている第１の素子対と、
該素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）を結ぶ線分に対して線対称な形状に合同な第２の素子対群により形成されている形状キューブコーナー再帰反射物品において、
第１の素子対群を形成する素子対の該共有の底辺（Ａ−Ｂ）が他の２組の底辺（Ｂ−Ｃ１、Ｃ１−ＡおよびＢ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）の交点（Ａ１、Ｂ１）を通らず、
一方の素子の底面が五角形（Ａ−Ａ１−Ｃ１−Ｂ１−Ｂ）であり、他方の素子の底面が三角形（Ａ−Ｃ２−Ｂ）であり、
第１の素子対群を形成する素子対の素子の高さ（ｈ１、ｈ２）が異なり、
第２の素子対群を形成する素子対は第１の素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）に対して線対称な形状に合同である
ことを特徴とする三角錐型キューブコーナー再帰反射物品である。
基準平面（Ｓ面）は多数の再帰反射素子対群の３つの底辺群（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ１、Ｃ１−Ａ、またはＡ−Ｂ、Ｂ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）によって定められる基準底面であり、再帰反射素子の底面（ＡＢＣ）は該基準底面上にある。
従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対は、共通の底辺（Ａ−Ｂ）の中点を中心とした回転対称である。したがって、対を形成する２つの反射素子の光学軸はお互いに１８０度回転した方向に向かって対を成している。二等辺三角形の底面を有する三角錐型キューブコーナー再帰反射素子（二等辺素子）においては光学軸の傾斜方向は共通の底辺（Ａ−Ｂ）に垂直な方向に傾斜し、三つの底辺の長さが等しくないような三角錐型キューブコーナー再帰反射素子（不等辺素子）においては共通の底辺（Ａ−Ｂ）に垂直ではなくなるが、いずれの素子対においても、光学軸の傾斜角度が同じで傾斜方位が互いに１８０度となるように傾斜している。
キューブコーナー再帰反射素子における再帰反射理論に基づけば再帰反射効率は光学軸が傾斜した方位に対して改善がなされる。従って、回転対称形の素子対においては光学軸の傾斜の方位は常に１８０度回転した方向であるために、それぞれの素子の傾斜方位に対してのみ再帰反射効率が改善されるが、他の方位に対しての改善は小さい。
一方、本発明における再帰反射素子対は線対称の対を成しているために、素子対が持つ二つの光学軸の傾斜方位も線対称をなす。さらに、図５および図６に示されるように、光学軸の方位が異なる２種類の素子対が組み合わされて素子対群が形成されて光学軸が４方向の方位に形成されているために、広範な方位に対して再帰反射性能の改善を達成することが可能である。
2008023830.tif 000003
が他の２組の底辺（Ｂ−Ｃ１、Ｃ１−ＡおよびＢ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）の交点（Ａ１、Ｂ１）を通らず、離れた位置（Ａ，Ｂ）を通るように形成されている。
線分（Ａ１、Ｂ１）と線分（Ａ、Ｂ）の距離（オフセット量）は例えば、素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）の距離の±（２〜２０％）の範囲で適宜選択することができる。その結果、Ｓｃ面からの頂点（Ｈ１、Ｈ２）までの高さが異なり、かつ、互いに向かい合った２つの側面（ｃ１、ｃ２）は異なる形状を持ち、ｃ１面はｃ２面より大きくなる
このような構造とすることで、本発明においては、回転角特性に加えて入射角特性が改善できるので好ましい。
さらに、本発明においては、第１の素子対群を形成する素子対の該共有の底辺（Ａ−Ｂ）によって定められる平面（Ｓｃ面）が２つの底辺（Ｂ１−Ｃ１、Ｃ１−Ａ１およびＢ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）によって定められる基準平面（Ｓ面）と異なる深さで形成されているものである。
キューブコーナー型再帰反射素子では、光学軸の傾きによって、３つの反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１またはａ２、ｂ２、ｃ２）の面積の比率が変化する。
本発明においては、３つの反射側面の面積をなるべく等しくすることが、反射効率と入射角特性を改善のために好ましい。
本発明においては、光学軸の傾斜が＋傾斜のときには、ｃ１がａ１やｂ１に比べ小さくなるので、ｈｘをｈｙより大きくすることでａ１、ｂ１、ｃ１の面積を近づけることができ、ｈｘ／ｈｙを１．０５〜１．５さらには、１．０７〜１．４とするのが、反射効率と入射角特性を改善のために好ましい。
本発明においては、光学軸の傾斜が一傾斜のときには、ｃ１がａ１やｂ１に比べ大きくなるので、ｈｘをｈｙより小さくすることでａ１、ｂ１、ｃ１の面積を近づけることができ、ｈｘ／ｈｙを０．６７〜０．９５さらには、０．７１〜０．９３とするのが、反射効率と入射角特性を改善のために好ましい。
本発明の好適な態様における三角錐型キューブコーナー再帰反射物品は、一つの底辺（Ａ‐Ｂ）を共有して対をなすキューブコーナー再帰反射素子対群が３つの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、およびＣ−Ａ）によって定められる基準平面（Ｓ面）上に最密充填
2008023830.tif 000004
辺（Ａ‐Ｂ）と他の２つの底辺（Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）となす２つの侠角（α＝∠ＢＡＣ、β＝∠ＡＢＣ）が異なり、該素子対が共有底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称で配置されている第１の素子対群と、該素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）に対して線対称な形状に合同な第２の素子対群により形成されていることを特徴とするキューブコーナー再帰反射
2008023830.tif 000005
形（Ａ−Ｄ１−Ｅ１−Ｂ、Ａ−Ｄ２−Ｅ２−Ｂ）を形成しており、該底辺（Ｄ１−Ｅ１、Ｄ２−Ｅ２）は共有の底辺（Ａ−Ｂ）と平行であることを特徴とする三角錐型キューブコーナー再帰反射物品である。
基準平面（Ｓ面）は多数の再帰反射素子対群の３つの底辺群（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ１、Ｃ１−Ａ、またはＡ−Ｂ、Ｂ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）によって定められる基準底面であり、再帰反射素子の底面（ＡＢＣ）は該基準底面上にある。
従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰素子対は、共通の底辺（Ａ−Ｂ）の中点を中心とした回転対称である。したがって、対を形成する２つの反射素子の光学軸はお互いに１８０度回転した方向に向かって対を成している。二等辺三角形の底面を有する三角錐型キューブコーナー再帰反射素子（二等辺素子）においては光学軸の傾斜方向は共通の底辺（Ａ−Ｂ）に垂直な方向に傾斜し、三つの底辺の長さが等しくないような三角錐型キューブコーナー再帰反射素子（不等辺素子）においては共通の底辺（Ａ−Ｂ）に垂直ではなくなるが、いずれの素子対においても、光学軸の傾斜角度が同じで傾斜方位が互いに１８０度となるように傾斜している。
キューブコーナー再帰反射素子における再帰反射理論に基づけば再帰反射効率は光学軸が傾斜した方位に対して改善がなされる。従って、回転対称形の素子対においては光学軸の傾斜の方位は常に１８０度回転した方向であるために、それぞれの素子の傾斜方位に対してのみ再帰反射効率が改善されるが、他の方位に対しての改善は小さい。
一方、本発明における再帰反射素子対は線対称の対を成していであるために、素子対が持つ二つの光学軸の傾斜方位も対称形をなす。さらに、図６に示されるように、光学軸の方位が異なる２種類の素子対が組み合わされて形成されて光学軸が４方位に形成されているために、広範な方位に対して再帰反射性の改善を達成することが可能である。
本発明に用いることのできる三角錐型キューブコーナー再帰反射物品は、２種類の再帰反射素子対群、即ち、該素子対が共有底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称で配置されている素子対群と、該素子対群の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）に対して線対称な形状に合同な他の素子対群とによって構成されており、いずれの素子対も不等辺素子により構成され、線対称の素子対を形成している。
また、本発明による再帰反射物品は、ひとつの底辺を共有する実質的に対称形の多数のキューブコーナー再帰反射素子対群からなっており、図６に示されているように該再帰反射素子対群が、断面の形状が実質的に対称形のＶ字状であり底部の軌跡が直線の平行Ｖ字状溝群（ｘ）と、断面の形状が実質的に対称形のＶ字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行Ｖ字状溝群（ｗ１およびｗ２）とから形成されており、該再帰反射素子を形成する底面の投影形状が等脚台形（Ａ−Ｂ−Ｅ１−Ｄ１，およびＡ−Ｂ−Ｅ２−Ｄ２）を形成している。
本発明の再帰反射物品を構成する再帰反射素子対は、断面の形状がＶ字状の溝を２方向から切り取ることにより形成される。
一つの方向のＶ字状の溝は、断面の形状が実質的に対称形であり底部の軌跡が直線の平行Ｖ字状溝群（ｘ）によって構成される。
また、もう一つの方向のＶ字状の溝は、断面の形状が実質的に対称形であり底部の軌跡が屈曲線形状の２種の平行Ｖ字状溝群（ｗ１およびｗ２）とから形成されており、これらの２種類の平行Ｖ字状溝群（ｗ１およびｗ２）は、位相が異なっているが互いに平行で同一の隔たりを持って同じ方向に形成されている。
2008023830.tif 000006
子の底面の投影形状は台形（Ａ−Ｂ−Ｅ１−Ｄ１，およびＡ−Ｂ−Ｅ２−Ｄ２）を形成しており、該台形の長いほうの底辺を共通の素子底辺として、互いに向かい合った実質的に対称形の素子対として形成されている。
本発明において、屈曲線形状とは一定の長さの直線が一定の角度を持って連続的に周期的に結合された形状であって、結合部分は曲線部を持たずに鋭く曲がってもいいが、一定の曲線部によって結合されてほうが本発明における再帰反射物品を形成するための金型を加工する場合に好適である。曲線部の具体的な大きさとしては半径が５〜５０μｍの曲線を例示することが出来る。
本発明における再帰反射物品は従来公知の方法に従い、再帰反射素子の反転した凹形状の成型金型を用いて、圧縮成型、射出成型、射出圧縮成型、および注型成型などの方法で形成することが出来る。凹形状の成型金型は、同じく従来公知のフライカット加工、ヘール加工、シェーパー加工、ルーリング加工、ミーリング加工、フライス加工、押圧加工などの方法により凸形状の金型をＶ字状の溝を形成する方法により作成した後に、電鋳法等により反転させて作成することが出来る。Ｖ字状溝群（ｗ１およびｗ２）を形成する屈曲線の屈曲部分が曲線形状を形成していて反射側面を形成しないが、他のＶ字状溝群（ｘ）により大部分の領域が切取られて再帰反射性能を低下する不具合は少ない。
本発明において実質的に対称形のＶ字状の溝とは、該Ｖ字状の溝により形成されるキューブコーナー再帰素子の再帰反射性能が目的とする再帰反射製品の再帰反射の明るさを達成できる程度の角度精度を有しているＶ字状の溝である。
本発明において用いられるキューブコーナー再帰反射素子は、大きな傾斜角の光学軸を採用することができるので優れた入射角特性を持つことが出来る。従来公知の再帰反射素子においては光学軸の傾斜を大きくするにつれて、素子を形成する三つの反射側面（ａ１面，ｂ１面，ｃ１面，およびａ２面，ｂ２面，ｃ２面）の面積の違いが大きくなるために再帰反射効率が低下するという問題があった。一方、本発明における再帰反射素子においては、このような反射効率の低下を小さくすることが出来るために光学軸の傾斜角度がプラス（＋）３度以上に傾斜することが出来る。
本発明における再帰反射素子の光学軸の傾斜角度は、好ましくはプラス（＋）５〜２０度、より好ましくは、プラス（＋）７〜１２度に傾斜させることが好ましい。このような大きい角度で光学軸が傾斜していても、従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子と異なって素子を形成する三つの反射側面（ａ１面，ｂ１面，ｃ１面，およびａ２面，ｂ２面，ｃ２面）の面積の違いが小さいために再帰反射効率が低下するという不具合は最小限に抑えることが可能である。
また、該再帰反射素子の等脚台形形状の底面を形成する二つの台形底辺（Ａ−Ｂ，Ｄ１−Ｅ１およびＡ−Ｂ，Ｄ２−Ｅ２）の距離をｒ、および、他の斜辺（Ａ−Ｄ１，Ｂ−Ｅ１およびＡ−Ｅ２，Ｂ−Ｄ２）の延長線の交点（Ｃ１およびＣ２）と底辺（Ａ−Ｂ）との距離をｓとしたときに。距離ｒと距離ｓとの比率（Ｒ）
Ｒ＝ｒ／ｓ        （式２）
が０．４〜０．９５であることが好ましい。この比率（Ｒ）を０．４〜０．９５、好ましくは０．５〜０．９に調節することによって、素子を形成する三つの反射側面（ａ１面，ｂ１面，ｃ１面，およびａ２面，ｂ２面，ｃ２面）の面積の違いを小さくすることが出来る。
このようにして、従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の頂点（Ｃ１およびＣ２）部分を、台形底辺（Ｄ１−Ｅ１，Ｄ２−Ｅ２）で切り取った台形形状の底面をもつ本発明によるキューブコーナー再帰反射素子の再帰反射効率は、切り取る前の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の再帰反射効率に対して変化が少ない。
本発明は、一つの底辺（Ａ‐Ｂ）を共有する対をなす三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群が３つの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、およびＣ−Ａ）によって定められる基準平面（Ｓ面）上に最密充填状に配置されてなる三角錐型キューブコーナー再帰反射物品であって、該素子対の共有底辺（Ａ‐Ｂ）と他の２つの底辺（Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）となす２つの侠角（α＝∠ＢＡＣ、β＝∠ＡＢＣ）が異なり、該素子対が共有底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称で配置されている第１の素子対群と、該素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）を結ぶ線分に対して線対称な形状に合同な第２の素子対群により形成された三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対からなる反射物品を断面の形状が実質的に対称形のＶ字状であり底部の軌跡が直線の平行溝群（ｘ）と、断面の形状が実質的に対称形のＶ字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行溝群（ｙ１およびｙ２）とから形成する方法である。
基準平面（Ｓ面）は多数の再帰反射素子対群の３つの底辺群（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ１、Ｃ１−Ａ、またはＡ−Ｂ、Ｂ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）によって定められる基準底面であり、再帰反射素子の底面（ＡＢＣ）は該基準底面上にある。
従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対は、共通の底辺（Ａ−Ｂ）の中点を中心とした回転対称である。したがって、対を形成する２つの反射素子の光学軸はお互いに１８０度回転した方向に向かって対を成している。二等辺三角形の底面を有する三角錐型キューブコーナー再帰反射素子（二等辺素子）においては光学軸の傾斜方向は共通の底辺（Ａ−Ｂ）に垂直な方向に傾斜し、三つの底辺の長さが等しくないような三角錐型キューブコーナー再帰反射素子（不等辺素子）においては共通の底辺（Ａ−Ｂ）に垂直ではなくなるが、いずれの素子対においても、光学軸の傾斜角度が同じで傾斜方位が互いに１８０度となるように傾斜している。
キューブコーナー再帰反射素子における再帰反射理論に基づけば再帰反射効率は光学軸が傾斜した方位に対して改善がなされる。従って、回転対称形の素子対においては光学軸の傾斜の方位は常に１８０度回転した方向であるために、それぞれの素子の傾斜方位に対してのみ再帰反射効率が改善されるが、他の方位に対しての改善は小さい。
本発明に用いることのできる三角錐型キューブコーナー再帰反射素子は、２種類の反射素子対、即ち、該素子対が共有底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称で配置されている素子対群と、該素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）に対して線対称な形状に合同な他の素子対群とによって構成されており、いずれの素子対も不等辺素子により構成され、線対称の素子対を形成している。
2008023830.tif 000007
曲線形状の平行溝群（ｙ１およびｙ２）は、深さが異なっていることが好ましい。
2008023830.tif 000008
面（ａ１，ｂ１，ｃ１，およびａ２，ｂ２，ｃ２）の面積比は１に近い。しかし、傾斜した光学軸を持つ反射素子においては反射側面の面積は等しくないので、再帰反射効率は低下する。
この問題点を解決するためには三つの反射側面の面積が等しくなるように、光学軸の傾斜が＋傾斜の時には該直線の平行溝群（ｘ）を屈曲線形状の平行溝群（ｙ１およびｙ２）よりも深く、光学軸の傾斜が−傾斜の時には該並行溝群（ｘ）を屈曲線形状の平行
2008023830.tif 000009
びａ２，ｂ２，ｃ２）の面積比を１に近づけることができ、反射効率と入射角特性を改善することができて好ましい。
本発明においては、さらに、ｙ１とｙ２の溝の深さを異なるように形成することができ、好ましい深さの比率は、ｘ，ｙ１，ｙ２の最も深いものをｈｍａｘとし、最も浅いものをｈｍｉｎとした場合に、１．０５＜ｈｍａｘ／ｈｍｉｎ＜１．９とすることが、再帰反射効率および入射角特性の改善のために好ましい。
本発明による再帰反射物品を形成する方法においては、該直線の平行溝群（ｘ）のＶ字状であり底部の溝幅（ｗ）が、５〜１００μｍであることが好ましい。
本発明による再帰反射物品を形成する方法においては、三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群からなる再帰反射物品を、断面の形状が実質的に対称形のＶ字状であり底部の軌跡が直線の平行溝群（ｘ）と、断面の形状が実質的に対称形のＶ字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行溝群（ｙ１およびｙ２）とから形成する方法であるが、屈曲するときに、工具を溝群の形状に影響を与えず旋回させるために、底部の溝幅を設けることが好ましい。
本発明においては、該底部の溝幅を５〜１００μｍ、さらには、１５〜５０μｍとするのが好ましい。５μｍ未満では、加工工具の旋回が難しく、１００μｍ以上では、再帰反射効率が劣るので好ましくない。
本発明の方法は、三つの底辺の長さが異なり一つの底辺を共有した回転対称形の三角錐型キューブコーナー素子対において、該素子対の二つの底辺が隣接する他の素子対の底辺を共有し他の一つの底辺が同一直線上に配列されてなる素子対配列Ａ、該素子配列Ａの直線配列された底辺に対して線対称の形で形成されている素子対配列Ｂを、少なくとも１配列おきに配置することを特徴とする三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の形成方法である。
本発明で得ようとしている三角錐型キューブコーナー再帰反射素子は、一つの底辺（Ａ‐Ｂ）を共有して対をなす三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群が３つの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、およびＣ−Ａ）によって定められる基準平面（Ｓ面）上に最密充填状に配置されてなる三角錐型キューブコーナー再帰反射素子物品において、該素子対の共有底辺（Ａ‐Ｂ）と他の２つの底辺（Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）となす２つの侠角（α＝∠ＢＡＣ、β＝∠ＡＢＣ）が異なり、該素子対が共有底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称で配置されている第１の素子対群と、該素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）に対して線対称な形状に合同な第２の素子対群により形成されていることを特徴とするものである。
基準平面（Ｓ面）は多数の再帰反射素子対群の３つの底辺群（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ１、Ｃ１−Ａ、またはＡ−Ｂ、Ｂ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）によって定められる基準底面であり、再帰反射素子の底面（ＡＢＣ）は該基準底面上にあるものである。
本発明における再帰反射素子対は線対称の対を成しているために、素子対が持つ二つの光学軸の傾斜方位も対称形をなす。また、光学軸の方位が異なる２種類の素子対が組み合わされて形成されて光学軸が４方向の方位に形成されているために、広範な範囲の方位に対して再帰反射性の改善を達成することが可能である。
本発明に用いることのできる三角錐型キューブコーナー再帰反射素子は、２種類の反射素子対、即ち、該素子対が共有底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称で配置されている素子対群と、該素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）に対して線対称な形状に合同な他の素子対群とによって構成されており、いずれの素子対も不等辺素子により構成され、線対称の素子対を形成している。
本発明の方法は、このような三角錐型キューブコーナー再帰反射素子を形成するための方法である。
本発明の方法は、再帰反射素子対を線対称の対として形成するための方法として、素子対配列Ａ群が端部に形成された薄板ＰＡを左右回転させて薄板ＰＢとすることにより、該素子配列Ａの直線配列された底辺に対して線対称の形で形成されている素子対配列Ｂを形成し、該薄板ＰＡとＰＢを少なくとも１配列おきに交互に配置することを特徴とするものである。
本発明においては、該薄板の厚さが５０〜１００００μｍの表面が平滑な平板であることが好ましい。平板の厚さが５０μｍ未満では、形成される三角錐型キューブコーナー素子の開口寸法が小さすぎるために、回折効果により再帰反射する光束が広がりすぎて、再帰反射の輝度が低下するという不都合があり、また、平板の厚さが１００００μｍを超える場合には、一般に薄型で柔軟なプリズム型再帰反射シートの形成が困難となる。また、使用する平板の厚さは一定である必要はなく、厚さの異なる２種又はそれ以上の平板を組合わせて用いてもよい。
本発明においては、該薄板の材質が金属系薄板、プラスチック系薄板、セラミック系薄板またはガラス系薄板であるものが好ましい。
本発明において、該薄板の材質が金属系薄板を用いる時は、真鍮、ニッケル、ニッケル‐リン合金、銅、リン青銅、無酸素銅等の銅合金、ステンレス鋼あるいはアルミニウムなどの公差を正確に維持できる寸法的に安定な材料を選択することが好ましい。特に加工性の面で、ニッケル‐リン合金、リン青銅、無酸素銅等の銅合金、ステンレス鋼が好ましい。
本発明において、該薄板の材質がプラスチック系薄板を用いる時は、薄板がＶ溝切削時の強度不足により歪むという問題点を改善するために、特定の材質の薄板、詳しくは、ロックウェル硬さ（ＪＩＳ  Ｚ２２４５）７０以上、好ましくは７５以上の合成樹脂で形成されている薄板を用いることが好ましい。
さらに、上記の硬さを有すると共に、切削加工時に軟化して高精度の切削が困難となるなどの不都合が生じにくい等の理由から、その軟化点が１５０℃以上、特に２００℃以上の熱可塑性又は熱硬化性の合成樹脂であるのが好ましい。
このような合成樹脂としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート系樹脂、ポリブチレンフタレート系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリメチルメタクリレート系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリアリレート系樹脂、ポリエーテルサルフォン系樹脂、ポリエーテルイミド系樹脂及びセルローストリアセテート系樹脂等を好適に例示することができる。中でも、入手の容易性、加工性等の点からポリエチレンテレフタレート系樹脂、ポリメチルメタクリレート系樹脂及びポリカーボネート系樹脂が好ましい。
本発明において、該薄板の材質がセラミック系薄板を用いる時は、機械強度が強く、耐熱性であり、熱膨張が小さいなど熱的特性に優れる材質を選ぶのが好ましく、アルミナ、窒化ケイ素、ステアタイト、ジルコン、水晶、サファイア、光学ガラスあるいは石英ガラスから選ばれることが好ましい。
本発明においては、薄板を重ねた後に端部集積面に三角錐型キューブコーナー素子の高さより厚い金属メッキ層を施し、該金属メッキ層に三方向からの平行Ｖ溝群を形成することが、Ｖ溝群を形成する際に、薄板が歪んだり薄板がずれたりすることがなく好ましい。
本発明においては、金属メッキ層が銅、ニッケルまたはニッケル−リン合金であることが、Ｖ溝を形成する時に、変形、歪み、あるいは熱膨張などが起こりにくいので好ましい。
発明の効果
再帰反射シートの３つの輝度特性、即ち入射角特性、観測角特性、回転角特性を改善することができ、とりわけ、回転角特性の改善された再帰反射シート及びその製造方法を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【０００４】
図１は、従来技術による三角錐型キューブコーナー素子対である。
図２は、従来技術による三角錐型キューブコーナー素子群である。
図３は、従来技術による三角錐型キューブコーナー素子群である。
図４は、本発明における多方向性素子対である。
図５は、本発明における多方向性素子群である。
図６は、本発明における多方向性素子群である。
図７は、本発明における多方向性素子群である。
図８は、本発明における多方向性素子対である。
図９は、本発明における多方向性素子群である。
図１０は、本発明における多方向性素子群である。
図１１は、本発明における多方向性素子群の作成方法を示す図である。
図１２は、本発明における再帰反射素子の形状を規定する領域図である。
図１３は、本発明における多方向性素子対である。
図１４は、本発明における多方向性素子群である。
図１５は、本発明における多方向性素子群である。
図１６は、本発明における多方向性素子対である。
図１７は、本発明における多方向性素子群である。
図１８は、本発明における多方向性素子群である。
図１９は、本発明における多方向性素子対である。
図２０は、本発明における多方向性素子群である。
図２１は、本発明における多方向性素子群である。
図２２は、本発明における多方向性素子群の底辺の軌跡である。
図２３は、本発明における多方向性素子対である。
図２４は、本発明における多方向性素子対の立体図である。
図２５は、本発明における多方向性素子群である。
図２６は、本発明における多方向性素子対の立体図である。
図２７は、本発明における多方向性素子対の立体図である。
図２８は、本発明における多方向性素子対の立体図である。
図２９は、本発明における多方向性素子対の立体図である。
図３０は、本発明による再帰反射素子対である。
図３１は、本発明による再帰反射素子群である。
図３２は、本発明による再帰反射素子群である。
図３３は、本発明による再帰反射素子対である。
図３４は、本発明による再帰反射素子群である。
図３５は、本発明による再帰反射素子群である。
図３６は、本発明による再帰反射素子対である。
図３７は、本発明による再帰反射素子群である。
図３８は、本発明による再帰反射素子群である。
図３９は、図２の素子群を得るための、Ｖ溝群の底部の軌跡である。
図４０は、図６の素子群を得るための、Ｖ溝群の底部の軌跡である。
図４１は、本発明における多方向性素子対である。
図４２は、本発明における多方向性素子群である。
図４３は、図４２の素子群を得るための、Ｖ溝群の底部の軌跡である。
図４４は、本発明の再帰反射素子の形成に用いる加工機械である。
図４５は、本発明の再帰反射素子の形成に用いる加工工具である。
図４６は、本発明の再帰反射素子の形成に用いる加工工具の取付け方法である。
図４７は、本発明の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の形成方法である。
図４８は、本発明に用いられる薄板である。
図４９は、本発明に用いられる薄板である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００５】
本発明による多方向性再帰反射物品の好ましい形態を、図を引用しつつ以下に説明を行う。
図１は従来技術による不等辺素子対の平面図（Ａ）と断面図（Ｂ）を示す。不等辺素子対を形成する二つの素子は、共有の底辺（Ａ−Ｂ）の中点（Ｏ）に関して回転対称な形状を持つ。このような不等辺素子対においては、光学軸の方位角が０度または１８０度でない二方向の光学軸が互いに１８０度逆の方向を向いて配置されている。
図２には図１に示される不等辺素子対と隣接する他の不等辺素子対を示している。いずれの素子対の光学軸も同じ方向に傾斜している。
図３には図１および図２に示される従来技術による不等辺素子対の集合図が示されている。すべての素子対は回転対称形の素子対より形成されており、いずれの素子対の光学軸も同じ方向に傾斜している。このような素子群は光学軸が傾斜した方向には再帰反射性能の改善がなされるが、他の方向において、特に光学軸の傾斜方向に対して４５度の方位においては再帰反射性能の改善は達成されていない。このような問題点は、従来公知の反射素子のマイナス傾斜素子において顕著である。
図４は本発明による再帰反射素子対を示す。本発明における素子対は第１の素子対（Ａ１）と線対称な形状を有する第２の素子対（Ａ２）により形成されている。いずれの素子対も底面の形状が不等辺三角形である不等辺素子であり、共有の底辺（Ａ−Ｂ）に対して線対称な形状の対を成している。また、いずれの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、およびＣ−Ａ）も基準平面（Ｓ面）の上にある。
図４における素子の光学軸の方位角（θａ）は５〜８５度、好ましくは２５〜６５度、より好ましくは４０〜５０度、さらに好ましくは４３〜４７度の角度であり共有の底辺（Ａ−Ｂ）から離れる方向に傾斜している。また光学軸の傾斜角度（θ）は０．５〜２５度、好ましくは３〜１５度、より好ましくは４〜８度である。
図５は図４に示された本発明による二つの素子対が底辺を共有して配置されていることを示している。図５に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図６は図４及び図５に示された本発明による再帰反射素子対の集合図を示している。図６に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図７は、本発明の再帰反射素子群を示している。図７においては、素子配列が、２列おきに対をなしている。本発明においては、屈曲点を少なくすることができるので、このような配列とすることも好ましい。
図８は本発明による反射素子対を形成する一つの素子対において、光学軸の傾斜角（θ）および方位角（θａ）の関係を示す図である。光学軸の傾斜角（θ）は∠ＨＰＱで示され、光学軸の方位角（θａ）は底面三角形（ＡＢＣ）の頂部（Ｃ）と交点（Ｐ）が形成する線分（Ｃ−Ｐ）および線分（Ｐ−Ｑ）がなす角（∠ＣＰＱ）で示すことが出来る。
なお、本発明における光学軸の方位角（θａ）は、二等辺素子における光学軸の傾斜方向がプラスまたはマイナスであるという概念に対応している。従来公知の二等辺素子においてプラス傾斜とは光学軸が共有底辺（Ａ−Ｂ）と反対の方向に傾斜しており、マイナス傾斜とは共有底辺（Ａ−Ｂ）の方向に傾斜していることを意味している。
本発明の素子において、方位角（θａ）が−９０〜９０度である素子においては光学軸が共有底辺（Ａ−Ｂ）と反対の方向に傾斜しており、方位角（θａ）が９０〜２７０度である素子においては光学軸が共有底辺（Ａ−Ｂ）の方向に傾斜している。また、方位角が０度であるような素子はプラス傾斜の二等辺素子であり、方位角が１８０度であるような素子はマイナス傾斜の二等辺素子である。
図８においてこの関係を説明する。本発明の素子において底辺（Ａ−Ｂ）と交点Ｐとの距離をｐ、底辺（Ａ−Ｂ）と点Ｑとの距離をｑとしたときに、方位角（θａ）が−９０〜９０度である素子においては（ｑ−ｐ）がプラスであり、方位角（θａ）が９０〜２７０度である素子においては（ｑ−ｐ）がマイナスである。
図９は本発明による他の態様の再帰反射素子対を示す。図８における本発明における素子対も第１の素子対（Ａ１）と線対称な形状を有する第２の素子対（Ａ２）により形成されている。いずれの素子対も底面の形状が不等辺三角形である不等辺素子であり、共有の底辺（Ａ−Ｂ）に対して線対称な形状の対を成している。
図９における素子の光学軸の方位角（θａ）は９５〜１７５度、好ましくは１１５〜１５５度、より好ましくは１３０〜１４０度、さらに好ましくは１３３〜１３７度の角度であり共有の底辺（Ａ−Ｂ）の方向に傾斜している。また光学軸の傾斜角度（θ）は０．５〜２５度、好ましくは３〜１５度、より好ましくは４〜８度である。
図１０は図９に示された本発明による二つの素子対が底辺を共有して配置されていることを示している。図１０に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図１１は図９及び図１０に示された本発明による再帰反射素子対の集合図を示している。図１１に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図１２は本発明における反射素子の３つの内角α（∠ＢＡＣ）、β（∠ＡＢＣ）及びχ（∠ＡＣＢ）を１８０°で除した値（α／１８０°，β／１８０°，χ／１８０°）を三角座標で表した場合に、（α／１８０°，β／１８０°，χ／１８０°）が（０．２５０，０．２７５，０．４７５）、（０．４５０，０．４７５，０．０７５）及び（０．０５０，０．４７５，０．４７５）で囲まれた第１領域、（０．２７５，０．２５０，０．４７５）、（０．４７５，０．４５０，０．０７５）及び（０．４７５，０．０５０，０．４７５）で囲まれた第２領域のいずれかの領域に存在することを示している。
図１３は本発明による好適な再帰反射素子対の一態様を示す。本発明における素子対は第１の素子対（Ａ１）と線対称な形状を有する第２の素子対（Ａ２）により形成されている。いずれの素子対も底面の形状が不等辺三角形である不等辺素子であり、共有の底辺（Ａ−Ｂ）に対して線対称な形状の対を成している。また、断面図（Ｂ１）に示されるように素子対の２本の光学軸は底面（Ａ−Ｂ）の方向に対して互いに離れる方向に傾斜している。
図１３に示される第１の素子対（Ａ１）と第２の素子対（Ａ２）において、反射側面（ｃ１，ｃ２）の底辺（Ａ−Ｂ）は共通平面（Ｓｃ面）上に有り、反射側面（ａ１，ａ２）の底辺（Ａ−Ｃ１，Ａ−Ｃ２）および反射側面（ｂ１，ｂ２）の底辺（Ｄ１−Ｂ１，Ｄ２−Ｂ２）は共通平面（Ｓａｂ面）にある。
また、共通平面（Ｓｃ面）は共通平面（Ｓａｂ面）より深い位置にあり、高さ（ｈｃ）は高さ（ｈｂ，ｈａ）より大きいために、反射側面（ｃ１）の面積は増大している。
図１４は図１３に示された本発明による二つの素子対が底辺を共有して配置されていることを示している。図１３に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方位に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図１５は図１３及び図１４に示された本発明による再帰反射素子対の集合図を示している。図６に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
また、図１６は本発明による他の態様の再帰反射素子対を示す。本発明における素子対は第１の素子対（Ａ１）と線対称な形状を有する第２の素子対（Ａ２）により形成されている。いずれの素子対も底面の形状が不等辺三角形である不等辺素子であり、共有の底辺（Ａ−Ｂ）に対して線対称な形状の対を成している。また、断面図（Ｂ１）に示されるように素子対の２本の光学軸は底面（Ａ−Ｂ）の方向に対して互いに近づく方向に傾斜している。
図１６に示される第１の素子対（Ａ１）と第２の素子対（Ａ２）において、反射側面（ｃ１，ｃ２）の底辺（Ａ−Ｂ）は共通平面（Ｓｃ面）上に有り、反射側面（ａ１，ａ２）の底辺（Ａ−Ｃ１，Ａ−Ｃ２）および反射側面（ｂ１，ｂ２）の底辺（Ｄ１−Ｂ１，Ｄ２−Ｂ２）は共通平面（Ｓａｂ面）上にある。
また、共通平面（Ｓｃ面）は共通平面（Ｓａｂ面）より浅い位置にあり、高さ（ｈｃ）は高さ（ｈｂ，ｈａ）より小さいために、反射側面（ｃ１）の面積は減少している。
図１７は図１８に示された本発明による二つの素子対が底辺を共有して配置されていることを示している。図１７に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方位に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図１８は図１６及び図１７に示された本発明による再帰反射素子対の集合図を示している。図１８に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
さらに、図１９は本発明による他の好ましい態様の再帰反射素子対を示す。本発明における素子対は第１の素子対（Ａ１）と線対称な形状を有する第２の素子対（Ａ２）により形成されている。いずれの素子対も底面の形状が不等辺三角形である不等辺素子であり、共有の底辺（Ａ−Ｂ）に対して線対称な形状の対を成している。また、断面図（Ｂ１）に示されるように素子対の２本の光学軸は底面（Ａ−Ｂ）の方向に対して互いに離れる方向に傾斜している。
図１９に示される第１の素子対（Ａ１）と第２の素子対（Ａ２）において、反射側面（ｃ１，ｃ２）の底辺（Ａ−Ｂ）は共通平面（Ｓｃ面）上に有り、反射側面（ａ１，ａ２）の底辺（Ａ−Ｃ１，Ａ−Ｃ２）は共通平面（Ｓａ面）上に有り、反射側面（ｂ１，ｂ２）の底辺（Ｄ１−Ｂ１，Ｄ２−Ｂ２）は共通平面（Ｓｂ面）上に有る。
そして、共通平面（Ｓｃ面）、共通平面（Ｓａ面）、および共通平面（Ｓｂ面）はいずれも深さが異なっている。従って、高さ（ｈｃ）、高さ（ｈｂ）、および高さ（ｈａ）のいずれの高さも等しくない。これらの高さ（ｈｃ）、高さ（ｈｂ）、および高さ（ｈａ）は三つの反射側面の面積（ａ１，ｂ１，ｃ１，およびａ２，ｂ２，ｃ２）が実質的に等しくなるように選択される。この様な三つの共通平面（Ｓｃ面、Ｓｂ面、およびＳａ面）の深さがいずれも異なっているような不等辺素子は、反射側面の面積（ａ１，ｂ１，ｃ１，およびａ２，ｂ２，ｃ２）が実質的に等しく再帰反射効率に優れる。
図２０は図１９に示された本発明による二つの素子対が底辺を共有して配置されていることを示している。図１９に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方位に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図２１は図１９及び図２０に示された本発明による再帰反射素子対の集合図を示している。図２１に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示しているために、いずれの方位に対しても均一な再帰反射性能を示し回転角特性に優れる。
図２２は図６に示される再帰反射素子対の集合図において、再帰反射素子を形成するＶ字状の溝の軌跡が実質的にＶ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）により形成されていることを示している。Ｖ字状のｘ溝は互いに平行で等間隔の直線群を形成しており、ｙ１およびｙ２溝は屈曲した線群により構成されており、互いに等間隔に配置されている。
図２３は本発明による線対称な対を形成する素子対の一方の素子を示す立体図である。底面（ＡＢＣ）は三つの底辺（Ａ−Ｂ，Ｂ−Ｃ，および，Ｃ−Ａ）から構成されており、共有底辺（Ａ‐Ｂ）と他の２つの底辺（Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）となす２つの侠角（α＝∠ＢＡＣ、β＝∠ＡＢＣ）が異なる。反射素子の頂点（Ｈ）から底面（ＡＢＣ）に下された垂線と底面との交点（Ｐ）、光学軸との交点（Ｑ）とすると、光学軸の方位角（θａ）は∠ＣＰＱで表すことができる。
図２３に示される反射素子においては三つの反射側面（ＡＢＨ，ＢＣＨ，および，ＣＡＨ）は互いに実質的に垂直なプリズム頂角を持つキューブコーナー形状を持つ。
図２４は本発明による観測角特性が改善された反射素子の態様を示している。
図２４において反射側面（ＡＢＨ’）は垂直を形成する理論的な反射側面（ＡＢＨ）に対してわずかに異なる角度で形成されており、他の反射側面との交差角は垂直に対してわずかに頂角偏差を持っている。図２３においては一つの面に関して偏差を与えているが他の２面に対しても偏差を与えることが好ましい。
図２４に示されるような頂角偏差を持つ反射素子を形成するためには、反射素子を形成する断面が実質的にＶ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）により形成されるプリズム頂角（Ｐａｂ，Ｐｂｃ，およびＰｃａ）が９０度をなす理論的なＶ溝角をＶｘ，Ｖｙ１，またはＶｙ２とすると、少なくとも一方向のＶ溝角が、±（０．１〜２０）分、好ましくは±（０．２〜１０）分の偏差（ｄＶｘ，ｄＶｙ１，またはｄＶｙ２）を有していることが望ましい。
図２５は図２４に示された頂角偏差を有する反射素子を形成する方法において、該Ｖ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）の少なくとも一方向のＶ溝角を、２種類以上の偏差を繰返しのパターンで形成していることが示されている。図２５において、ｘ溝はＶ字状の溝のＶ溝角が３つの角度（Ｖｘａ，Ｖｘｂ，および，Ｖｘｃ）で繰り返しの周期で形成されている。また、ｙ１溝においても３つの角度（Ｖｙ１ａ，Ｖｙ１ｂ，および，Ｖｙ１ｃ）で繰り返しの周期で形成されて、ｙ２溝においても３つの角度（Ｖｙ２ａ，Ｖｙ２ｂ，および，Ｖｙ２ｃ）で繰り返しの周期で形成されていることが示されている。
図２６は本発明による観測角特性が改善された反射素子の他の態様を示している。
図２６には、該反射素子を構成するＶ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）の少なくとも一つの方向の溝の底部の軌跡が、直線をなさない非直線底辺として形成されている。
底辺の直線からの隔たりは、該非直線底辺の両端を結んだ両端直線からの該非直線底辺への垂線と該非直線底辺との交点と、両端直線との最大距離で規定される非直線因子（γＡＢ，γＢＣ，またはγＣＡ：図示されず）が，両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌであることが好ましい。
さらに、該非直線底辺の軌跡は円弧，三角関数（正弦曲線，余弦曲線，正切曲線），逆三角関数，楕円関数，双曲線関数およびそれら関数を組み合わせた関数から選ばれる曲線で表されることが好ましい。
あるいは、図２７に示されるように該非直線底辺の軌跡が直線を組み合わせた折れ線の形状で形成されていてもよい。
図２８は本発明による観測角特性が改善された反射素子の他の態様を示している。
図２８には、該Ｖ字状の溝（ｘ，ｙ１，およびｙ２）の少なくとも一つのＶ溝角の断面形状が直線をなさない非直線断面であるような形状の反射素子が示されている。図２８に示される反射素子の反射側面（ＡＢＨ）は平面を形成せず、湾曲した面を有している。
このような反射素子は、該非直線断面の両端を結んだ両端直線からの該非直線断面への垂直線と該非直線断面との交点と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（γＡＢ，γＢＣ，またはΓｃａ：図示されず）が，両端直線の長さをＧとしたときに０．０００１Ｇ〜０．０５Ｇであることが好ましい。
さらに、該非直線断面は円弧，三角関数（正弦曲線，余弦曲線，正切曲線），逆三角関数，楕円関数，双曲線関数およびそれら関数を組み合わせた関数から選ばれる曲線で表されてもよい。
あるいは、図２９に示されるように該非直線断面が直線を組み合わせた折れ線で表されてもよい。このような反射素子においては反射側面は一平面を形成せず多面体（ＡＢＢ’Ｃ，およびＡ’Ｂ’Ｈ’）として形成される。
図３０は本発明による再帰反射素子対を示す。第１の素子対群を形成する素子対の該共有の底辺（Ａ−Ｂ）が他の２組の底辺（Ｂ−Ｃ１、Ｃ１−ＡおよびＢ−Ｃ２、Ｃ２−Ａ）の交点（Ａ１、Ｂ１）を通らず、
一方の素子の底面が五角形（Ａ−Ａ１−Ｃ１−Ｂ１−Ｂ）であり、他方の素子の底面が三角形（Ａ−Ｃ２−Ｂ）であり、
第１の素子対群を形成する素子対の素子の高さ（ｈ１、ｈ２）が異なり
第２の素子対群を形成する素子対は第１の素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）に対して線対称な形状に合同である。
本発明においては、線分（Ａ１、Ｂ１）と線分（Ａ、Ｂ）の距離（オフセット量）を素子対の底面の頂部（Ｃ１、Ｃ２）の距離の±（２〜２０％）とすることが、入射角特性を改善するために好ましい。
図３１は図５に示された本発明による二つの素子対が底辺を共有して配置されていることを示している。図５に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図３２は図３０及び図３１に示された本発明による再帰反射素子対の集合図を示している。図３２に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図３３は本発明による再帰反射素子対を示す。図３３には本発明の光学軸の傾斜が＋傾斜の素子が示されている。図３３は図３０において、線分（Ａ、Ｂ）をＳ面より深くＳｃ面の深さで形成したものであり、ｃ１、ｃ２の面積が大きくなっており、３つの反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１）の面積比が図２９に示されている３つの反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１）の面積比よりも１に近づいており、再帰反射素子の反射効率と入射角特性が改善されるので好ましい。
図３３のように再帰反射素子の光学軸の傾斜が＋傾斜の時には、ｈｘをｈｙより大きくすることでａ１、ｂ１、ｃ１の面積を近づけることができ、ｈｘ／ｈｙを１．０５〜１．５さらには、１．０７〜１．４とするのが、反射効率と入射角特性を改善のために好ましい。
図３４は図３３に示された本発明による二つの素子対が底辺を共有して配置されていることを示している。図３３に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図３５は図３３及び図３４に示された本発明による再帰反射素子対の集合図を示している。図３５に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図３６には本発明による、再帰反射素子を形成する底面の投影形状が台形（Ａ−Ｂ−Ｅ１−Ｄ１，およびＡ−Ｂ−Ｅ２−Ｄ２）であることを特徴とする再帰反射物品が示されている。
図３６に示される再帰反射素子は、図４に示された従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の一つの底面の頂点（Ｃ１，Ｃ２）をＶ字状の溝により切取って形成されている。底面の頂点（Ｃ１，Ｃ２）は本発明の等脚台形の底面を形成する二つの底辺（Ａ−Ｄ１，Ｂ−Ｅ１，およびＡ−Ｅ２，Ｂ−Ｄ２）の延長線の交点に位置する。
図３６に示される再帰反射素子の等脚台形形状の底面を形成する二つの台形底辺（Ａ−ＢとＥ１−Ｄ１，またはＡ−ＢとＥ２−Ｄ２）の距離をｒ、および、他の斜辺（Ａ−Ｄ１，Ｂ−Ｅ１およびＡ−Ｅ２，Ｂ−Ｄ２）の延長線の交点（Ｃ１，およびＣ２）と底辺（Ａ−Ｂ）との距離をｓとしたときに、距離ｒと距離ｓとの比率（Ｒ）
Ｒ＝ｒ／ｓ        （式２）
が０．４〜０．９５であることが好ましい。この比率（Ｒ）を０．４〜０．９５、好ましくは０．５〜０．９に調節することによって、素子を形成する三つの反射側面（ａ１面，ｂ１面，ｃ１面，およびａ２面，ｂ２面，ｃ２面）の面積の違いを小さくすることができ、再帰反射効率と、入射角特性を改善することができるので好ましい。
図３７は図３５に示された本発明による二つの素子対が底辺を共有して配置されていることを示している。
図３８は図３６及び図３７に示された本発明による再帰反射素子対の集合図を示している。図３８に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図３９には図２に示されている従来公知の不等辺素子対群を構成する断面がＶ字状の溝群の底部の軌跡を示している。該溝群は３つの方向の平行溝群（ｘ，ｙ，および，ｚ）により構成されており、これらの３方向の溝群は１点で交差する直線群である。
図４は本発明による再帰反射素子対を示す。本発明における素子対は第１の素子対（Ａ１）と線対称な形状を有する第２の素子対（Ａ２）により形成されている。いずれの素子対も底面の形状が不等辺三角形である不等辺素子で構成されており、共有の底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称な形状の対を成している。また、いずれの底辺（Ａ‐Ｂ、Ｂ‐Ｃ、およびＣ‐Ａ）も基準平面（Ｓ面）の上にある。
図６は図４に示された本発明による再帰反射素子対の集合図を示している。図６に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図４０は、図６に示されている本発明の不等辺素子対群を構成する断面がＶ字状の溝群の底部の軌跡を示している。該溝群は１つの方向の平行溝群（ｘ）と断面の形状が実質的に対称形のＶ字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行溝群（ｙ１およびｙ２）により構成されており、これらの３方向の溝群は１点で交差する。
図４０においては、断面の形状が実質的に対称形のＶ字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行溝群（ｙ１およびｙ２）は、断面の形状が実質的に対称形のＶ字状であり底部の軌跡が直線の平行溝群（ｘ）と交差する位置で屈曲している。
図４１は本発明による再帰反射素子対を示す。本発明における素子対は第１の素子対（Ａ１）と線対称な形状を有する第２の素子対（Ａ２）により形成されている。いずれの素子対も底面の形状が不等辺三角形である不等辺素子で構成されており、共有の底辺（Ａ‐Ｂ）に対して線対称な形状の対を成している。また、いずれの底辺（Ａ‐Ｂ、Ｂ‐Ｃ、およびＣ‐Ａ）も基準平面（Ｓ面）の上にあり、直線の平行溝群（ｘ）の溝幅（ｗ）が、屈曲線形状の平行溝群（ｙ１およびｙ２）の底部の溝幅となる。
図４２は図４１に示された本発明による再帰反射素子対の集合図を示している。図４２に示されるように４つの光学軸は互いに異なる方向に配置されており、その方位は互いに線対称な方向を示している。
図４３は、図４２に示されている本発明の不等辺素子対群を構成する断面がＶ字状の溝群の底部の軌跡を示している。該溝群は１方向の直線の平行溝群（ｘ）と２方向の屈曲線形状の平行溝群（ｙ１およびｙ２）により構成されており、屈曲線形状の平行溝群（ｙ１およびｙ２）は繰り返し底部の溝幅（ｗ）をもって形成されている。
本発明においては、該底部の溝幅（ｗ）を５〜１００μｍ、さらには、１５〜５０μｍとするのが、好ましい。５μｍ未満では、加工工具の旋回が難しく、１００μｍ以上では、再帰反射効率が劣るので好ましくない。
インターバルは、加工工具の形状で調整することができ、具体的にはＶ字形状の加工工具の先端に平坦な部分を設け、その形状を転写させることにより形成することができる。インターバルの大きさは、該平坦な部分の幅により調整することが可能である。
本発明による再帰反射物品を構成する三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群の形成に用いる加工機械は、Ｖ字状の先端形状を持ったダイアモンド工具を加工素材に押し当てながら切取るルーリング法やシェーパー法と呼ばれる加工方法がもっとも好ましい。
本発明による三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を形成するのに用いたシェーパー機は、図４４に示すように、加工工具および加工基材を設置して５方向（Ｍｘ軸、Ｍｙ軸、Ｍｚ軸、Ｍｂ軸、Ｍｃ軸）の制御により加工するものである。
加工基材は回転テーブル上に固定し、加工工具をＭｘ軸またはＭｙ軸にそって移動させることによりＶ字状の溝を形成する。この際にＭｚ軸の位置を制御することによりＶ字状の溝の深さを変化させることが出来る。
さらに、本発明のＶ字状の溝を作成するためにＭｃ軸をわずかに回転させることによりＶ字状の先端形状を持った加工工具の投影形状を変化させてＶ字状の溝の角度を一つのＶ字状溝のなかで連続的に変化させることが出来る。
シェーパー加工においては所望の深さのＶ字状の溝を形成させるには１回の加工深さを例えば１〜１０μｍとして、所定の深さになるように数回の溝加工を行なう必要がある。この加工中にＭｘ軸およびＭｙ軸にそって移動させることにより直線だけではなく任意の軌跡を描いてＶ字状の溝が形成される。これによって本発明によ
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本発明の再帰反射素子を形成する加工工具としては、ダイアモンド、サファイア、各種の切削合金を用いる事ができ、その中でもダイアモンドが特に耐摩耗性にすぐれており、加工中にＶ字状溝の角度を一定に保つ上で好ましい。また、磨耗によるＶ字状の溝の角度が変化しないようにするために、２つの加工工具を用いて所定の深さまでの予備切削と目的とする深さでの仕上げ切削を分けてもよい。
従来公知のいわゆるフライカット法とよばれる加工方法においてもＶ字状溝加工法を実施する事が可能であり、ダイアモンド工具の取り付け角度を変化させることによって工具の投影形状を変化させてＶ字状の溝の角度を微小に変化させることが出来る。フライカット法においては所望の溝の深さを一度の切削で形成できる利点がある。しかしながら、フライカット法においては直線の軌跡を描かせることには適しているが、任意の非直線的な軌跡を精度よく形成するには適さない。また、加工中に工具取付け角度を変化させて一つのＶ字状溝のなかでＶ字状の溝の角度を変化させることは出来ない。
図４５（ａ）には本発明の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子を形成するのに用いたダイアモンド工具の例が示されている。工具の先端には拡大図（ｂ）に示されているようなＶ字状の先端形状を持ったダイアモンドが取り付けてあり、Ｖ字状の溝の形状と角度はこのダイアモンドの投影形状が反映される。さらに図４６の（ａ）〜（ｄ）にはこのダイアモンド工具の設置角度をさまざまに変化させることによりＶ字状の先端の投影形状を変化させ、形成されるＶ字状の溝を如何に変化させる事が出来るかを説明している。
図４６（ａ）には標準の取り付け方法により対称形のＶ字状のダイアモンドが対称の位置で加工基準面に対して垂直に取り付けられている。この加工工具は先述した３つの方向の加工軸により３つの方向に回転させることができる。
図４６（ｂ）においては加工工具の先端を中心としてＭｘ軸に沿った回転により工具をわずかに傾斜させることにより、Ｖ字状溝の角度を狭くする事が出来ることを示している。この様な変化は通常工具の垂直方向（Ｍｃ軸）の取り付け角度を変更させることによって達成される。
また、図４６（ｃ）においては加工工具の先端を中心としてＭｃ軸に沿った回転（角度；η）により工具をわずかに旋回させて投影形状を変化させ、Ｖ字状溝の角度をわずかに狭くする事が出来ることを示している。この様な角度の変更はＶ字状の溝の加工中にＭｃ軸を旋回させて行なう事ができ、この様な方法によって形成されたＶ字状溝の断面形状は一定の角度をもたない。
このような切削工具の図４６（ｃ）に図示されている旋回角（η）と切削工具の先端の投影角度（両側の片側溝角の和に一致し両側溝角（２Ｇ’）とも言う）との関係は式３によって表すことができる。
２Ｇ’＝２ｔａｎ−１（ｔａｎＧ・ｃｏｓη）          式３
なお、式３においてＧは旋回がない加工工具の先端の片側溝角、ηは図４６（ｃ）に示される工具の旋回角そしてＧ’は旋回した工具の投影片側溝角を表している。
本発明においては、底部の溝幅（ｗ）上で加工工具を旋回させることが好ましい。
図４７は、本発明の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の形成方法を説明した図である。
図４７（１）は、１配列の薄板を示しており、図４７（２）は、それを多数重ねたものを示している。図４７（３）は、多数重ねた薄板にＶ溝を形成したものを示している。多数重ねた薄板に直接Ｖ溝を形成することもできるが、本発明においては、薄板を重ねた後に端部集積面に三角錐型キューブコーナー素子の高さより厚い金属メッキ層を施し、該金属メッキ層に三方向からの平行Ｖ溝群を形成することが好ましい。この段階では、素子対配列は全てＡ群である。
図４７（４）は、素子対配列Ａ群が端部に形成された薄板ＰＡを左右回転して薄板ＰＢができることを示している。
図４７（５）は、図４７（４）の工程を繰り返して、薄板ＰＡと薄板ＰＢを一枚おきになるように重ねて並べたものである。
図４８は、全て薄板ＰＡの図である。
図４９は、一枚おきに薄板ＰＡを左右回転させたもので、薄板ＰＡ、薄板ＰＢ、薄板ＰＡ、薄板ＰＢ、・・・と並んでいる図である。
図７は、二枚おきに薄板ＰＡを左右回転させたもので、薄板ＰＡ、薄板ＰＡ、薄板ＰＢ、薄板ＰＢ、薄板ＰＡ、薄板ＰＡ、・・・と並んでいる図である。
【実施例】
【０００６】
以下、実施例により本発明の詳細を更に具体的に説明する。
実施例をはじめ本明細書に記載の再帰反射性能は、３次元光学シミュレーションによる計算より求めた。該光学シミュレーションは、モンテカルロ光線追跡法により、三次元空間内における光の挙動を計算により求めるものである。光源は白色平行光とし、再帰反射物品の大きさを１００ｍｍ２と設定して計算した。計算は、入射角（β）が５°、１５°、３０°、回転角（ε）が０°〜３４５°まで１５°毎に実施し、回転角特性評価は、再帰反射物品から１０ｍの位置に設定した評価面の照度分布の合計値により数値化し、以下の基準で判定した。
◎  β＝３０°における各回転角の数字の変動係数が２０以上
○  β＝３０°における各回転角の数字の変動係数が１０以上２０未満
×  β＝３０°における各回転角の数字の変動係数が１０未満
また、入射角５°での各回転角における評価面の照度分布の合計値を合算した数値（ＴＶ）を求め、実施例と比較例で比較した。
＜実施例１＞
図４〜６に示されるような形状であって、図４（Ａ２）における∠Ｃ１ＡＢが６６．６５９°、∠Ｃ１ＢＡが５４．９１８°、素子高さが８１．０６６μｍ、光学軸傾斜角θが６°、θａが７０°である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を３Ｄ  ＣＡＤにより作図し、この図を用いて光学シミュレーションを実施した。
＜実施例２＞
図４〜６に示されるような形状であって、図４（Ａ２）における∠Ｃ１ＡＢが６９．５８６°、∠Ｃ１ＢＡが５２．０３３°、素子高さが７８．７７６μｍ、光学軸傾斜角θが９°、θａが７０°である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を３Ｄ  ＣＡＤにより作図し、この図を用いて光学シミュレーションを実施した。
＜実施例３＞
図１３〜１５に示されるような形状であって、図１３（Ａ２）における∠Ｃ１ＡＢが６６．６５９°、∠Ｃ１ＢＡが５４．９１８°、光学軸傾斜角θが６°、θａが７０°であり、ｈａが８１．０６６μｍ、ｈｂが８１．０６６μｍ、ｈｃが９１．０６６である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を３Ｄ  ＣＡＤにより作図し、この図を用いて光学シミュレーションを実施した。なお、この際のｈｍａｘ／ｈｍｉｎは１．１２３であった。
＜実施例４＞
図１９〜２１に示されるような形状であって、図１９（Ａ２）における∠Ｃ１ＡＢが６６．６５９°、∠Ｃ１ＢＡが５４．９１８°、光学軸傾斜角θが６°、θａが７０°であり、ｈａが９６．０６６μｍ、ｈｂが８１．０６６μｍ、ｈｃが９１．０６６である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を３Ｄ  ＣＡＤにより作図し、この図を用いて光学シミュレーションを実施した。なお、この際のｈｍａｘ／ｈｍｉｎは１．１８５であった。
＜実施例５＞
図３０〜３２に示されるような形状であって、図３０（Ａ２）における∠Ｃ１Ａ１Ｂ１が６６．６５９°、∠Ｃ１Ｂ１Ａ１が５４．９１８°、素子高さが８１．０６６μｍ、光学軸傾斜角θが６°、θａが７０°である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群の形状において、ＡＢ方向のＶ字状溝がＣ２側に１０μｍ移動して設けられた三角錐型キューブコーナー再帰反射素子群を３Ｄ  ＣＡＤにより作図し、この図を用いて光学シミュレーションを実施した。この際のオフセット量は、Ｃ１とＣ２の距離の３％であった。
＜実施例６＞
図３３〜３５に示されるような形状であって、図３３（Ａ２）における∠Ｃ１Ａ１Ｂ１が６６．６５９°、∠Ｃ１Ｂ１Ａ１が５４．９１８°、素子高さが８１．０６６μｍ、光学軸傾斜角θが６°、θａが７０°である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群の形状において、ＡＢ方向のＶ字状溝がＣ２側に１０μｍ移動し、かつＡＢ方向のＶ字状溝の深さが９１．０６６μｍ、その他のＶ字状溝の深さが８１．０６６μｍである三角錐型キューブコーナー再帰反射素子群を３Ｄ  ＣＡＤにより作図し、この図を用いて光学シミュレーションを実施した。この際のオフセット量は、Ｃ１とＣ２の距離の３％であり、ｈｍａｘ／ｈｍｉｎは１．１２３であった。
＜実施例７＞
図３６〜３８に示されるような形状であって、図３６（Ａ２）における∠Ｄ１ＡＢが６６．６５９°、∠Ｅ１ＢＡが５４．９１８°、素子高さが８１．０６６μｍ、光学軸傾斜角θが６°、θａが７０°である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群の形状において、比率（Ｒ）が０．７となるようにＶ字状溝のピッチを定めた形状である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子群を３Ｄ  ＣＡＤにより作図し、この図を用いて光学シミュレーションを実施した。
＜比較例１＞
１〜３に示されるような形状であって、∠Ｃ１ＡＢ、∠Ｃ１ＢＡが共に５６．５９４°であり、素子高さが１００μｍ、光学軸傾斜角θが６°、θａが１８０°である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を３Ｄ  ＣＡＤにより作図し、この図を用いて光学シミュレーションを実施した。
＜比較例２＞
図１〜３に示されるような形状であって、∠Ｃ１ＡＢが６６．６５９°、∠Ｃ１ＢＡが５４．９１８°、素子高さが８１．０６６μｍ、光学軸傾斜角θが６°、θａが７０°である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を３Ｄ  ＣＡＤにより作図し、この図を用いて光学シミュレーションを実施した。
実施例および比較例の光学シミュレーション結果を、グラフ１〜９に示す。
グラフ１
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グラフ２
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グラフ３
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グラフ４
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グラフ５
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グラフ６
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グラフ７
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グラフ８
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グラフ９
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また、回転角特性評価結果とＴＶについて、表１に示す。
【表１】
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【産業上の利用可能性】
【０００７】
本発明における再帰反射物品の具体的な用途としては、交通標識、工事標識、商業標識、車両ナンバープレートなどに用いることのできる再帰反射物品および再帰反射シートであって、優れた回転角特性を所有しているために自由な方位でシートを切断して標識に用いることが出来る。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
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【図３７】
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【図３８】
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【図３９】
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【図４０】
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【図４１】
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【図４２】
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【図４３】
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【図４４】
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【図４５】
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【図４６】
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【図４７】
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【図４８】
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【図４９】
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【国際調査報告】
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