(57)【要約】Ｖリブドベルト１０は、下ゴム層１２、接着ゴム層１６、帆布２２を含む。下ゴム層１２は短繊維１４を含み、一部の短繊維１４は下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓから突出している。この下ゴム層１２において、平均窒素表面積が４９ｍ２／ｇ以下（ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１）のカーボンブラックであるＦＥＦを補強剤として用い、摩擦面１２Ｓに微細な凹凸を設けることにより、Ｖリブドベルト１０の使用時における異音の発生が防止される。さらに、このように補強剤を用いることにより、摩擦面１２Ｓから突出した短繊維１４が擦り減った後においても、適度な表面粗さが維持され、異音の発生が抑制可能である。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
摩擦面を有するゴム層が設けられた摩擦伝動ベルトであって、
前記ゴム層が、平均窒素表面積（ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１）が３３〜９９ｍ２／ｇであるカーボンブラックを含み、前記摩擦面において、前記摩擦面に付着した水による前記摩擦伝動ベルトのスリップを防止するための排水用の凹凸が形成されていることを特徴とする摩擦伝動ベルト。
【請求項２】
前記平均窒素表面積（ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１）が、４０〜４９ｍ２／ｇであることを特徴とする請求の範囲第１項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項３】
前記ゴム層が短繊維をさらに有することを特徴とする請求の範囲第１項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項４】
前記ゴム層が珪藻土をさらに有することを特徴とする請求の範囲第１項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項５】
前記ゴム層が、１００重量部のゴム材料当たり１０〜２０重量部の前記珪藻土を含むことを特徴とする請求の範囲第４項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項６】
前記珪藻土の平均粒子径が２０μｍ以下であることを特徴とする請求の範囲第４項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項７】
前記ゴム層がＥＰＤＭ（Ｅｔｈｙｌｅｎｅ  Ｐｒｏｐｙｌｅｎｅ  Ｔｅｒｐｏｌｙｍｅｒ）を含むゴムにより形成されていることを特徴とする請求の範囲第１項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項８】
前記ゴム層に積層された接着ゴム層と、前記接着ゴム層の間に配置された抗張体とをさらに有することを特徴とする請求の範囲第１項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項９】
摩擦伝動ベルトの摩擦面を有するゴム層を形成するためのゴム層材料であって、
前記ゴム層材料が、平均窒素表面積（ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１）が３３〜９９ｍ２／ｇであるカーボンブラックを含み、前記摩擦面において、前記摩擦面に付着した水による前記摩擦伝動ベルトのスリップを防止するための排水用の凹凸を形成可能であることを特徴とするゴム層材料。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車エンジン、一般産業用動力伝達装置等で用いられるベルトに関し、特に異音の発生を防止可能な摩擦伝動ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車や、一般産業用動力伝達装置等においては、Ｖベルト、Ｖリブドベルト、平ベルト等の摩擦伝動ベルトが、動力伝達のために幅広く使用されている。
使用中の摩擦伝動ベルトから、異音が発生することがある。このような異音は、ベルトやプーリ等に特別な異常がなくても発生する可能性があり、例えば、長期間に渡る使用で表面が平滑になった摩擦伝動ベルトが水をかぶった状態にある場合等においては、その傾向が顕著である。これは、プーリとベルトの摩擦接触面に水膜が形成されることによりベルトがスリップし、その後、水が排水されて水膜が消失し、再びプーリが回転を始めた瞬間に異音が発生し易いためである。
そして、摩擦伝動ベルトのユーザーにより、異音の発生が問題視される場合が多い。そこで、例えば、摩擦伝動ベルトが使用される自動車等においても、異音発生の大きな原因となる水が摩擦伝動ベルトに掛かることを防止する取り組みがなされているものの、水に起因した異音の発生を確実に防止することは困難である。従って、ユーザーのみならず、自動車等のメーカーからも、水が掛かった場合においても異音の発生しない摩擦伝動ベルトの開発が要望されている。
【発明の開示】
【０００３】
本発明は、水が付着した場合においても異音の発生を防止可能な摩擦伝動ベルトを供給することを目的とする。
本発明の摩擦伝動ベルトにおいては、摩擦面を有するゴム層が設けられている。そしてゴム層は、補強剤を含み、摩擦面において、摩擦面に付着した水による摩擦伝動ベルトのスリップを防止するための排水用の凹凸が形成されていることを特徴とする。
また、補強剤がカーボンブラックを含むことが好ましい。この場合、カーボンブラックの平均窒素表面積（ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１）が、３３〜９９ｍ２／ｇであること、特に４０〜４９ｍ２／ｇであることがより好ましい。
ゴム層は、短繊維をさらに有することが好ましい。また、ゴム層は、例えばＥＰＤＭ（Ｅｔｈｙｌｅｎｅ  Ｐｒｏｐｙｌｅｎｅ  Ｔｅｒｐｏｌｙｍｅｒ）を含むゴムにより形成されている。
摩擦伝動ベルトは、例えば、ゴム層に積層された接着ゴム層と、接着ゴム層の間に配置された抗張体とをさらに有する。
本発明のゴム層材料は、摩擦伝動ベルトの摩擦面を有するゴム層を形成するためのゴム層材料であって、ゴム層材料が補強剤を含み、摩擦面において、摩擦面に付着した水による摩擦伝動ベルトのスリップを防止するための排水用の凹凸を形成可能であることを特徴とする。
【図面の簡単な説明】
【０００４】
図１は、第１の実施形態におけるＶリブドベルトの断面図である。
図２は、実施例１のゴム層材料を用いて製造されたＶリブドベルトの一定時間使用後の状態における、下ゴム層の摩擦面の拡大画像である。
図３は、実施例２のゴム層材料を用いて製造されたＶリブドベルトの一定時間使用後の状態における、下ゴム層の摩擦面の拡大画像である。
図４は、比較例１のゴム層材料を用いて製造されたＶリブドベルトの一定時間使用後の状態における、下ゴム層の摩擦面の拡大画像である。
図５は、比較例２のゴム層材料を用いて製造されたＶリブドベルトの一定時間使用後の状態における、下ゴム層の摩擦面の拡大画像である。
図６は、使用後の状態における、実施例１のＶリブドベルトの第１の注水スリップ試験の結果を示す図である。
図７は、使用後の状態における、実施例２のＶリブドベルトの第１の注水スリップ試験の結果を示す図である。
図８は、使用後の状態における、比較例１のＶリブドベルトの第１の注水スリップ試験の結果を示す図である。
図９は、使用後の状態における、実施例１のＶリブドベルトの第２の注水スリップ試験の結果を示す図である。
図１０は、使用後の状態における、実施例２のＶリブドベルトの第２の注水スリップ試験の結果を示す図である。
図１１は、使用後の状態における、比較例１のＶリブドベルトの第２の注水スリップ試験の結果を示す図である。
図１２は、使用後の状態における、比較例２のＶリブドベルトの第２の注水スリップ試験の結果を示す図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００５】
以下、本発明の実施形態を、図面を参照して説明する。図１は、第１の実施形態におけるＶリブドベルト１０の断面図である。
Ｖリブドベルト１０（摩擦伝動ベルト）は、下ゴム層１２、接着ゴム層１６、帆布２２を含む。下ゴム層１２および帆布２２は、Ｖリブドベルト１０の表面に設けられている。接着ゴム層１６は下ゴム層１２に積層されており、接着ゴム層１６の表面は帆布２２で覆われている。下ゴム層１２により、複数のＶリブ２０が形成されている。Ｖリブ２０は、Ｖリブドベルト１０の長手方向に延び、幅方向に並ぶように配置されている。
Ｖリブ２０の表面、すなわち下ゴム層１２の表面１２Ｓは、プーリ（図示せず）に係合する摩擦面である。下ゴム層１２には、多数の短繊維１４が含まれている。短繊維１４は、ほぼＶリブドベルト１０の幅方向に沿って配向されている。一部の短繊維１４は、Ｖリブ２０の側面等、下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓから突出している。接着ゴム層１６のほぼ中央には、心線１８（抗張体）が埋設されている。
次に、下ゴム層１２の組成につき説明する。表１は、本実施形態の実施例と比較例において、下ゴム層１２を形成するために用いられるゴム層材料の組成を示す。
【表１】
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いずれの実施例、比較例においても、ゴム層材料は、主成分としてＥＰＤＭ（Ｅｔｈｙｌｅｎｅ  Ｐｒｏｐｙｌｅｎｅ  Ｔｅｒｐｏｌｙｍｅｒ）を１００重量部含む。さらに、これらの実施例１、２、および比較例１、２のゴム層材料は、ゴムの強度を上げ、モジュラス特性を向上させる補強剤としてカーボンブラックを含んでいる。実施例１では、６０重量部のＦＥＦ（ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１におけるコードＮ５００相当品・平均窒素表面積４０〜４９ｍ２／ｇ）、実施例２および比較例１では、５０もしくは６０重量部のＨＡＦ（ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１におけるコードＮ３００相当品・平均窒素表面積７０〜９９ｍ２／ｇ）、比較例２では、５０重量部のＳＲＦ（ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１におけるコードＮ７００相当品・平均窒素表面積２１〜３２ｍ２／ｇ）が用いられている。また、実施例１、２および比較例２のゴム層材料は、定常運転時のスティックスリップを防止するためのグラファイトを１５重量部含んでいる。
いずれの実施例および比較例のゴム層材料においても、綿もしくはナイロン６６の短繊維１４（図１参照）が含まれる。吸水性を有する綿は、摩擦面上の水の除去を補助し得る。さらに、これらのゴム層材料には、加硫剤である硫黄、老化防止剤等の共通の成分が加えられている。
本実施例、および比較例のＶリブドベルトは、表１に示されたゴム層材料を用いて製造される。すなわち、円筒形ドラム（図示せず）において、帆布２２の材料、接着ゴム層１６の材料シート、心線１８、上述のゴム層材料のシートを巻き付け、円筒形ドラムを所定の温度、圧力で加圧、加熱する。ここで、心線１８を接着ゴム層１６内部に配置させる（図１参照）ために、２枚の接着ゴム層１６の材料シートが心線１８を挟んだ状態で円筒形ドラムに巻きつけられる。
円筒形ドラムに対する加圧、加熱工程により得られた平ベルト状の加硫スリーブを所定幅に裁断し、さらに下ゴム層を研削してＶリブ２０を形成することにより、下ゴム層１２、接着ゴム層１６、心線１８および帆布２２を含むＶリブドベルト１０（図１参照）が製造される。
次に、本実施例、および比較例のゴム層材料を用いて形成された下ゴム層１２の表面形状につき説明する。図２は、実施例１のゴム層材料を用いて製造されたＶリブドベルト１０の一定時間使用後の状態における、下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓを示す拡大画像である。図３〜５は、実施例２、比較例１および比較例２についての図２にそれぞれ対応する拡大画像である。
なお、上述の一定時間使用の条件とは、以下の通りである。すなわち、Ｖリブドベルト１０を直径１２０ｍｍの駆動プーリおよび従動プーリ、直径４５ｍｍのテンショナプーリ（いずれも図示せず）に掛け回し、８５℃の高温下、駆動プーリ回転数４９００（ｒｐｍ）で２４時間走行させた。また、図２〜５の拡大画像は、Ｖリブドベルト１０の摩擦面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により撮影したものであり、倍率は３００倍である。
使用前の実施例および比較例の下ゴム層１２においては、いずれも、短繊維１４（図１参照）が下ゴム層１２の表面、すなわち摩擦面から突出している。このため、摩擦面は平滑ではなく、たとえ水が付着したとしても排水され、水膜が形成されず、Ｖリブドベルト１０がスリップしないことから異音は発生しない。これに対し、Ｖリブドベルト１０の使用後においては、摩擦面から突出していた短繊維１４が磨耗し、いずれも摩擦面の粗さが低下している。そして、使用後においては、比較例２、実施例１、実施例２および比較例１の順に摩擦面の粗さが維持されている（図２〜５参照）。
次に、本実施例、および比較例のＶリブドベルト１０の第１の注水スリップ試験の結果につき説明する。
第１の注水スリップ試験においては、直径１３０ｍｍの駆動プーリ、直径５５ｍｍのテンショナプーリ、および直径１２８ｍｍの従動プーリにＶリブドベルト１０を掛け回し、駆動プーリを１０００ｒｐｍで回転させた。このとき、従動プーリの負荷トルクが１０．０Ｎｍとなるように試験条件を調整した。さらに、試験開始直後の３０秒間においては、駆動プーリに対して水を毎分３００ｍｌの割合でかけ、スリップの発生を調査した。
図６は、上述の一定時間使用の条件下で２４時間使用された後の状態における実施例１のＶリブドベルト１０の第１の注水スリップ試験の結果を示す図である。図７、８は、実施例２、および比較例１についての図６にそれぞれ対応する試験結果である。
図６〜８、および後述する図９以下のグラフにおいては、太線は、マイクロフォン（図示せず）によって検出されたＶリブドベルト１０からの音に応じた電圧（音圧）、細い線は、従動プーリの回転数をそれぞれ示し、横軸は時間を表す。
一定時間使用後の実施例１および実施例２のＶリブドベルト１０においては、いずれにおいても従動プーリの回転数がほぼ一定である（図６、７参照）。これに対し、比較例１では、水を駆動プーリに掛けた試験開始直後にＶリブドベルト１０がスリップし、従動プーリの回転数が大幅に低下している。その後、Ｖリブドベルト１０が再び正常に走行を開始し、従動プーリの回転数が上昇する際に異音が発生している（図８参照）。
なお、第１の注水スリップ試験の結果においては、比較例１（図８参照）における音圧の変化の幅ほど大きくはないものの、実施例１および実施例２（図６、７参照）においても、音圧は変化している。しかしながら、以下のように、比較例１においてのみ異音が発生する。
すなわち、比較例１では、注水により駆動プーリとＶリブドベルト１０の接触面に水膜が生じ、Ｖリブドベルト１０がスリップして駆動プーリが空転し、その後で水膜が消失して再びＶリブドベルト１０が急に走行を開始するため、このときに周波数の高い異音が生じている（図８参照）。これに対し、実施例１および実施例２（図６、７参照）では、従動プーリの回転数が示すように、Ｖリブドベルト１０のスリップが防止されているため、比較例１において生じる、高周波数の異音は生じない。
次に、本実施例、および比較例のＶリブドベルト１０の第２の注水スリップ試験の結果につき説明する。
第２の注水スリップ試験は、従動プーリと段付従動軸の段差部との間に５ｍｍのシムを挟み、駆動プーリに対して僅かに角度をつけている点を除き、第１の注水スリップ試験と同じ条件で行った。このことから明らかであるように、第２の注水スリップ試験の条件は、第１の注水スリップ試験の条件よりも厳しい。なお、第２の注水スリップ試験も、第１の注水スリップ試験と同様に、上述の一定時間使用の条件で２４時間使用された実施例１、実施例２、比較例１および比較例２のＶリブドベルト１０に対して行った。
第２の注水スリップ試験において、実施例１のＶリブドベルト１０は、従動プーリの回転数がほぼ一定であり、スリップしていない（図９参照）。これに対し、実施例２、比較例１および比較例２では、注水により、試験開始直後にＶリブドベルト１０がスリップしたため、その後、Ｖリブドベルト１０が再び正常に走行を開始する際に、周波数の高い異音が発生している（図１０〜１２参照）。従って、第１の注水スリップ試験においては良好な結果を示した実施例２のＶリブドベルト１０については、より条件の厳しい第２の注水スリップ試験においては良い結果が得られなかったといえる。
これらの試験結果は、以下のことを示すものと考えられる。比較例１においては、使用後のＶリブドベルト１０のプーリ接触面、すなわち下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓ（図１および図４参照）と、プーリ表面との界面に水膜が形成され、Ｖリブドベルト１０がスリップする。そして、摩擦面１２Ｓが平滑であるために、水膜が比較的長い時間に渡って保持され、Ｖリブドベルト１０の正常な走行が妨げられる。また、比較例２では、摩擦面１２Ｓ（図５参照）は粗いものの、摩擦面１２Ｓの摩耗が激しく、偏摩耗等により、Ｖリブドベルト１０がスリップして異音が発生している。
これらの比較例に対し、下ゴム層１２において、適度な粗さを有する摩擦面１２Ｓが適切に形成されている実施例１および実施例２（図２、３参照）では、下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓから水が速やかに除かれるため、Ｖリブドベルト１０は、スリップ防止性能に優れる。この結果、実施例のＶリブドベルト１０においては、スリップによる異音の発生を防ぐことが可能である。
以上のように、平均窒素表面積が４０〜４９ｍ２／ｇ（ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１）程度のカーボンブラックであるＦＥＦを補強剤として用い、下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓに微細な排水用の凹凸を形成する（実施例１）ことにより、互いに傾いたプーリに掛け回されるといった厳しい使用条件下にあっても、Ｖリブドベルト１０のスリップを確実に防ぎ、異音発生を防止できる（図６、９参照）。そして、既に使用された状態の実施例１のＶリブドベルト１０であってもスリップが防止できることから、ＦＥＦを用いることにより、表面粗さの維持に寄与する短繊維１４（図１参照）、すなわち下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓから突出した短繊維１４が擦り減った後においても、排水用の凹凸を維持することが可能である。なお、実施例１では、実施例２よりもさらに良い結果が得られたことから、排水用の凹凸を形成するカーボンブラックとして、平均窒素表面積が４０〜４９ｍ２／ｇのＦＥＦが特に優れているといえる。
また、ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１の平均窒素表面積が７０〜９９ｍ２／ｇ程度のカーボンブラックであるＨＡＦを用いた場合でも、穏やかな使用条件においては、Ｖリブドベルト１０のスリップを抑制し、異音の発生を防止できる（図７、１０参照）。従って、ＨＡＦを用いることにより、摩擦面１２Ｓから突出した短繊維１４が磨耗した状態においても、排水用の凹凸は保たれている。
このように、実施例１および実施例２において、長期間に渡って使用された後のＶリブドベルト１０においても異音発生防止効果が維持されていることから、ＳＲＦを除くＦＥＦ、ＨＡＦ等の平均窒素表面積が３３〜９９ｍ２／ｇであるカーボンブラックにより、スリップならびに異音の発生を抑制できる。
以上のように第１の実施形態によれば、Ｖリブドベルト１０の下ゴム層１２における補強剤を調整することにより、水がＶリブドベルト１０の摩擦面１２Ｓに付着した場合においてもスリップおよび異音の発生を防止できる。
以下、第２の実施形態につき、説明する。本実施形態では、下ゴム層１２（図１参照）を形成するためのゴム層材料に珪藻土が加えられている点などが、第１の実施形態と異なる。そして本実施形態においても、ゴム層材料の組成を除き、第１の実施形態と同様の方法でＶリブドベルト１０（図１参照）が製造された。
表２は、本実施形態の実施例と比較例におけるゴム層材料の組成を示す。
【表２】
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実施例３〜５、および比較例３〜５では、ゴム材料である１００重量部のＥＰＤＭ、６０重量部のＦＥＦカーボンブラック、２５重量部のナイロン６６とともに、０〜４０重量部の珪藻土が用いられている（表２参照）。これらの実施例、および比較例においては、平均粒子径が９μｍの珪藻土が使用されている。
実施例３〜５、および比較例３〜５のゴム層材料を用いたそれぞれのＶリブドベルト１０（図１参照）につき、上述の第１の注水スリップ試験を行った。本実施形態では、いずれの実施例、比較例についても、第１の実施形態と同じ条件で一定時間使用された後の状態のみならず、使用前の状態の各Ｖリブドベルト１０についても同じ試験を行った。
この第１の注水スリップ試験において、実施例３、４のＶリブドベルト１０は、スリップせず、なおかつ異音も生じないという、特に良好な結果を示した。そして実施例５においても、使用後のＶリブドベルト１０においてわずかなスリップおよび異音の発生が認められたものの、使用前のＶリブドベルト１０では実施例３、４と同様であり、良好な結果であった。
さらに、これらの実施例３〜５は、以下の点で第１の実施形態における実施例１および２（表１参照）よりもさらに優れていた。すなわち、実施例１および２では、注水実験を複数回繰り返すと、時にはスリップ、異音の発生が認められることもあったのに対し、本実施形態の実施例３〜５では、常に同じ安定した試験結果が得られた。
これに対し、比較例３〜５においては、良好な結果は得られなかった。すなわち、比較例４の使用前のＶリブドベルト１０において、スリップと異音の発生が比較的少なかった点を除き、いずれのＶリブドベルト１０の使用前、使用後ともに、スリップおよび異音の発生が明らかに認められた。
以上の結果より、ゴム層材料において、１００重量部のゴム材料に対して１０〜２０重量部（ゴム層材料全体に対して５〜１０重量％）の珪藻土を加えることにより、Ｖリブドベルト１０のスリップ防止性能をさらに向上させ、異音の発生をより確実に防止し得ることが明らかである。これは、吸水性を有する珪藻土により、下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓ（図１参照）に付着した水がより効率的に除去されるためと考えられる。
これに対し、比較例３および４においては、珪藻土の添加量が少ないために、下ゴム層１２の吸水性能が不足し、Ｖリブドベルト１０はスリップしてしまう。また、比較例５のように、珪藻土が過剰に加えられた場合においては、摩擦面１２Ｓの摩擦係数（表２参照）が必要以上に低下してしまい、Ｖリブドベルト１０はやはりスリップする。従って、比較例３〜５においては実施例３〜５よりも大きな異音が発生したものと考えられる。
次に、比較例６および７につき説明する。これらの比較例では、珪藻土の平均粒子径が実施例３〜５における９μｍとは異なり、それぞれ２３．４μｍ、４３．６μｍである（表２参照）。これらの比較例６および７においては、Ｖリブドベルト１０の使用前後を問わず、スリップおよび異音の発生が明らかに認められた。
従って、Ｖリブドベルト１０のゴム層材料に加える珪藻土は、平均粒子径が２０μｍ以下のもの、例えば９μｍ前後の細かいものを用いることが適当であるといえる。これは、細かい粒子の珪藻土を用いたＶリブドベルト１０においては、より大きい粒子からなる珪藻土を同じ重量だけ用いる場合に比べ、下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓ（図１参照）に露出する珪藻土の量がより多いこと、および珪藻土の単位重量あたりの表面積がより大きいことにより、吸水効果が高まるためと考えられる。
次に、比較例８および９につき説明する。これらの比較例は、比較例１（表１参照）に珪藻土を加えたものであり、カーボンブラックとしてＨＡＦが用いられている。これらの比較例８および９においては、他の比較例と同様に、Ｖリブドベルト１０の使用前後ともに、スリップおよび異音の発生が明らかに認められた。
このように本実施形態の試験結果も、ゴム層材料に加えられるカーボンブラックとして、ＦＥＦがＨＡＦよりも適していることを示している。
次に、比較例１０〜１２について説明する。これらの比較例では、他の実施例、比較例よりもカーボンブラックの添加量を減らし、もしくはなくしている。カーボンブラックを除いた比較例１２の処方では、均一なゴム層材料が得られず、Ｖリブドベルト１０を製造できなかった。そして比較例１０および１１においても、Ｖリブドベルト１０の使用前後ともに、スリップおよび異音の発生が明らかに認められた。
従って、ＦＥＦ、もしくはＨＡＦのカーボンブラックの添加量をこれまでの実施例、比較例に比べてほぼ半減させ、もしくはゼロにすると、その減少量に相当する珪藻土を加えても、良好な結果は得られないことが確認された。
次に、比較例１３および１４について説明する。これらの比較例では、他の実施例、比較例と異なり、ゴム層材料にゼオライトが加えられている。すなわち、比較例１３では平均粒子径が０．２ｍｍ、比較例１４では平均粒子径が１．２５μｍのゼオライトがそれぞれ１５重量部ずつ、用いられた。これらの比較例１３、１４の処方は、比較例３とゼオライトの有無のみが異なるものである。
比較例１３および１４のいずれについても、Ｖリブドベルト１０の使用前後ともに、スリップおよび異音の発生が明らかに認められた。このため、珪藻土に代えてゼオライトを用いた場合においても、良好な結果は得られなかった。これは、ゼオライトの吸水性が珪藻土よりも劣るため、もしくは摩擦面１２Ｓにおける粗さ等の表面特性の違いによる可能性がある。
以上のように本実施形態によれば、ゴム層材料に、無機多孔質である珪藻土を加えることにより、摩擦面に水が付着したＶリブドベルト１０のスリップおよび異音の発生をより確実に防止することができる。
下ゴム層１２を始めとする、Ｖリブドベルト１０を構成する各部材の素材は、いずれの実施形態のものに限定されない。例えば、上述のように、平均窒素表面積が所定の範囲にあるカーボンブラックがスリップ、異音の発生を防止できることから、本実施形態において用いられたＦＥＦ、ＨＡＦのほかに、ＸＣＦ、ＧＰＦ等を下ゴム層１２の補強材として用いても良い。
また、第２の実施形態（実施例３〜５、比較例３〜１２）においては、摩擦面１２Ｓ（図１参照）の摩擦係数が必要以上に低下してしまうことを防止すべくグラファイトは使用されていないが、適量のみ加えても良い。
さらに、補強剤として、カーボンブラックの代わりに、もしくはカーボンブラックとともにシリカを用いても良い。
珪藻土についても同様であり、平均粒子径が上述の実施例とは異なるものなどを用いても良い。
また、ＥＰＤＭによって形成されるゴムは一般に耐熱性、耐摩耗性に優れるという利点があるものの、下ゴム層１２が、ＣＲゴム、水素化ニトリルゴム、スチレンブタジエンゴム、天然ゴム等で形成されても良い。なお、ＥＰＤＭ等の架橋反応のために、硫黄の他に過酸化物を用いても良い。そして、Ｖリブドベルト１０以外の摩擦伝動ベルト、例えば平ベルト、Ｖベルト等に、本実施形態の下ゴム層１２のゴム層材料を適用しても良い。
【産業上の利用可能性】
【０００６】
本発明によれば、水が付着した場合においても異音の発生を防止可能な摩擦伝動ベルトを供給できる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【手続補正書】
【提出日】平成20年5月16日(2008.5.16)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
摩擦面を有するゴム層が設けられた摩擦伝動ベルトであって、
前記ゴム層が、平均窒素表面積（ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１）が３３〜９９ｍ２／ｇであるカーボンブラックを含み、前記摩擦面において、前記摩擦面に付着した水による前記摩擦伝動ベルトのスリップを防止するための排水用の凹凸が、前記カーボンブラックの添加により形成されていることを特徴とする摩擦伝動ベルト。
【請求項２】
前記平均窒素表面積（ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１）が、４０〜４９ｍ２／ｇであることを特徴とする請求の範囲第１項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項３】
前記ゴム層が短繊維をさらに有することを特徴とする請求の範囲第１項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項４】
前記ゴム層が珪藻土をさらに有することを特徴とする請求の範囲第１項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項５】
前記ゴム層が、１００重量部のゴム材料当たり１０〜２０重量部の前記珪藻土を含むことを特徴とする請求の範囲第４項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項６】
前記珪藻土の平均粒子径が２０μｍ以下であることを特徴とする請求の範囲第４項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項７】
前記ゴム層がＥＰＤＭ（Ｅｔｈｙｌｅｎｅ  Ｐｒｏｐｙｌｅｎｅ  Ｔｅｒｐｏｌｙｍｅｒ）を含むゴムにより形成されていることを特徴とする請求の範囲第１項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項８】
前記ゴム層に積層された接着ゴム層と、前記接着ゴム層の間に配置された抗張体とをさらに有することを特徴とする請求の範囲第１項記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項９】
摩擦伝動ベルトの摩擦面を有するゴム層を形成するためのゴム層材料であって、
前記ゴム層材料が、平均窒素表面積（ＡＳＴＭ  Ｄ１７６５−０１）が３３〜９９ｍ２／ｇであるカーボンブラックを含み、前記摩擦面において、前記摩擦面に付着した水による前記摩擦伝動ベルトのスリップを防止するための排水用の凹凸を、前記カーボンブラックの添加により形成可能であることを特徴とするゴム層材料。
【国際調査報告】
2008102911.tif 000019
2008102911.tif 000020
2008102911.tif 000021
2008102911.tif 000022