(57)【要約】  触媒量を増加させることなく、且つ、ＳＯ2酸化性能を高めることなく、従来触媒よりも高い水銀酸化性能を有する触媒を提供することを狙いとし、モリブデンとバナジウムの複合酸化物、例えばＭｏＶ２Ｏ８を触媒活性を有する主成分とし、このモリブデンとバナジウムの複合酸化物を板状或いはハニカム状の多孔質担体表面にのみ層状に担持して金属水銀の酸化触媒を構成する。多孔質担体は、ＴｉとＷを含み、全体として脱硝触媒の機能を持つ。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
排ガス中に含まれる金属水銀と、酸素或いはハロゲン化合物とを酸化的に反応せしめる金属水銀の酸化触媒であって、触媒活性を有する主成分がモリブデンとバナジウムの複合酸化物であり、このモリブデンとバナジウムの複合酸化物が板状或いはハニカム状の多孔質担体表面にのみ層状に担持されている金属水銀の酸化触媒。
【請求項２】
請求項１記載の金属水銀の酸化触媒において、モリブデンとバナジウムの複合酸化物がＭｏＶ２Ｏ８であることを特徴とする金属水銀の酸化触媒。
【請求項３】
請求項１又は２記載の金属水銀の酸化触媒において、モリブデンとバナジウムの複合酸化物が、シリカ、チタニア、アルミナ、ジルコニアから選ばれる一種類以上からなる希釈剤で希釈されていることを特徴とする金属水銀の酸化触媒。
【請求項４】
請求項３記載の希釈剤とモリブデンとバナジウムの複合酸化物の混合モル比が、０／１００〜９０／１０の範囲にあることを特徴とする金属水銀の酸化触媒。
【請求項５】
請求項１、２、４のいずれかに記載の金属水銀の酸化触媒において、前記多孔質担体は、ＴｉとＷを含んでいることを特徴とする金属水銀の酸化触媒。
【請求項６】
請求項３に記載の金属水銀の酸化触媒において、前記多孔質担体は、ＴｉとＷを含んでいることを特徴とする金属水銀の酸化触媒。
【請求項７】
金属水銀を含む排ガスと、請求項１、２、４、６のいずれかに記載された触媒とを接触させることにより、排ガス中の金属水銀を酸化することを特徴とする排ガスの浄化方法。
【請求項８】
金属水銀を含む排ガスと、請求項３に記載された触媒とを接触させることにより、排ガス中の金属水銀を酸化することを特徴とする排ガスの浄化方法。
【請求項９】
金属水銀を含む排ガスと、請求項５に記載された触媒とを接触させることにより、排ガス中の金属水銀を酸化することを特徴とする排ガスの浄化方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排ガス中に含まれる金属水銀の酸化触媒と、排ガス浄化方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年石油の枯渇が懸念されており、今後の長期的なエネルギーの安定供給源として、可採埋蔵量が豊富で且つ地域的偏在性の少ない石炭を燃料とした火力発電が重要な役割を担っていくことが期待されている。【０００３】
一方、石炭の燃焼に伴い発生する排ガス中に含まれる濃度０．１％以下の微量元素(水銀(Ｈｇ)、セレン(Ｓｅ)、ヒ素(Ａｓ)、カドミウム(Ｃｄ)、鉛(Ｐｄ)等)については、環境中での許容濃度を超えた場合に、生物に対し毒性を示すことが分かっている。特に蒸気圧の高い元素水銀は大気に放出され易く、微量であっても人体に暴露されると神経障害や腎臓障害、心臓血管疾患を引き起こす。また、大気に放出された無機水銀が湖や海に吸収されると、無機水銀が有機水銀(メチル水銀)へと変化する。これら有機水銀が魚介類を経て人体に吸収されると、催奇障害をもたらす。このため、米国を中心に世界各国で水銀の排出に対して厳しい規制が課せられようとしている。【０００４】
火力発電所から排出される排ガスに含まれる水銀は、金属形態と酸化形態が存在しており、これらのうち、金属形態の水銀は、煤煙及び他の粒子には固着せず、大気温度に近い温度であっても気相中に残留するため、電気集塵装置やバグフィルタなどの除塵装置で除去することは困難である。一方、酸化形態の水銀、特に排ガス中の塩化水素または塩素と反応して生成される塩化水銀は、蒸気圧が低く、可溶性であり、灰中や脱硫装置の吸収液中に容易に固定化されるため、比較的容易に電気集塵機等の除塵装置や脱硫装置などで回収・除去することができる。【０００５】
そのため、水銀の酸化機能を有する固体触媒を用いて、金属態水銀を蒸気圧の低い酸化態水銀に酸化し、後流の除塵装置や脱硫装置などで除去する研究が進められている。このような固体触媒としては、例えば、チタン(Ｔｉ)を主成分とし、これにバナジウム(Ｖ)、モリブデン(Ｍｏ)、タングステン(Ｗ)などの酸化物を添加した一般的な脱硝触媒(Ｔｉ-Ｍｏ-Ｖ、Ｔｉ-Ｗ-Ｖ)が良く知られている。これらの触媒は、ハロゲン化合物の存在下において、金属態水銀を酸化態水銀へ効率的に酸化することができるものである(特許文献１及び２)。また、特許文献３には、排ガス中の揮発性金属化合物によって触媒活性が低下しにくい触媒を用いた窒素酸化物除去方法が開示され、特許文献４には、酸化チタン（ＴｉＯ２）、チタニアーシリカ複合酸化物（ＴｉＯ２−ＳｉＯ２）またはこれらの混合物を含有する有機ハロゲン化合物の除去用触媒であって、さらにバナジウムとモリブデンの複合酸化物を含有するものが開示されている。【０００６】
上記したようなＴｉ-Ｍｏ-Ｖ触媒またはＴｉ-Ｗ-Ｖ触媒は、排ガスの温度が高い場合や、排ガス中のハロゲン化合物濃度が低い場合には金属水銀の酸化効率が低下する。この酸化効率低下に対しては、触媒量を増加させ、活性点数を増やせば、金属水銀の酸化活性を向上させることができる。ところが、この方法では触媒量の増加に伴ってＳＯ2の酸化活性も増大してしまうことが大きな問題である。また、特許文献３、４には、金属水銀の酸化除去については述べられていない。【０００７】
【特許文献１】ＪＰ２００５−１２５２１１Ａ１
【特許文献２】ＪＰ２００３−５３１４２Ａ１
【特許文献３】ＪＰ０１−１７６４３１Ａ１
【特許文献４】ＪＰ２００１−２１９０６６Ａ１
【発明の開示】
【０００８】
本発明の課題は、触媒量を増加させることなく、且つ、ＳＯ2酸化性能を高めることなく、従来触媒よりも高い水銀酸化性能を有する触媒を提供することである。
【０００９】
上記課題は、排ガス中に含まれる金属水銀と、酸素或いは塩化水素とを酸化的に反応せしめる触媒において、モリブデンとバナジウムの複合酸化物(以下、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物という)を触媒活性を有する主成分とし、このＭｏ-Ｖ複合酸化物を板状或いはハニカム状の多孔質担体の表面にのみ層状に担持することで解決される。
【００１０】
Ｍｏ-Ｖ複合酸化物としては、例えば、ＭｏＶ2Ｏ８を用いる。また、前記Ｍｏ-Ｖ複合酸化物が、シリカ、チタニア、アルミナ、ジルコニアから選ばれる一種類以上からなる希釈剤で希釈されていることとしてもよい。
【００１１】
前記希釈剤とＭｏ-Ｖ複合酸化物の混合モル比は、０／１００〜９０／１０の範囲にあることが望ましい。
【００１２】
上述の触媒に金属水銀を含む排ガスを接触させることにより、排ガス中の金属水銀を酸化する。
【００１３】
本発明者らは、触媒活性を有する成分としてＭｏ-Ｖ複合酸化物を用い、このＭｏ-Ｖ複合酸化物を、板状或いはハニカム状の多孔質担体の表面にのみ層状に担持した触媒とした。本触媒は、酸素或いは塩化水素の存在下において、排ガス中の金属水銀をより効率的に酸化できる触媒であり、板状或いはハニカム状の多孔質担体の表面にのみＭｏ-Ｖ複合酸化物を担持しただけで高い性能を実現できる点に特徴がある。
【００１４】
本触媒における主な活性成分は、例えばＭｏＶ２Ｏ８の形で表されるＭｏ-Ｖ複合酸化物であり、この触媒の水銀酸化性能は、ＭｏやＶの酸化物がそれぞれ単独に存在している触媒よりも高い。また、水銀の酸化反応は、触媒中細孔内のガスの拡散速度が律速であるため、触媒の表面部分でよく進行する反応であるのに対し、ＳＯ2の酸化反応は、反応速度が遅いため、触媒内部も含んだ触媒の絶対量に大きく依存する。このため、多孔質担体の表面にのみＭｏ-Ｖ複合酸化物を層状に担持し、内部に活性点が存在しない触媒を形成させることによって、ＳＯ2の酸化性能を高めることなく、水銀の酸化性能のみを高めることが可能となる。
【００１５】
さらに、シリカ、チタニア、アルミナ、ジルコニアなどの水銀酸化反応に対して不活性である酸化物を希釈剤として用いて、上記のＭｏ-Ｖ複合酸化物触媒を希釈した後、これを多孔質担体の表面にコーティングすることもできる。このようにすると、コーティングする活性成分量を制御する場合、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物と希釈剤の混合比率を変えるだけでよいので操作が簡単である。また、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物が希釈剤の粒子表面に高分散した状態で触媒の表層部に活性成分の層が形成されるため、排ガスを触媒に通した際に、排ガスが触媒細孔内を拡散する段階で、触媒活性点と金属水銀とが接触しやすい状態となる。このため、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物を希釈しない場合と比較して、少ない活性成分量でも高い水銀酸化性能を得ることができる。
【００１６】
また、上記した希釈剤は、コーティング処理に際して多孔質担体と活性成分とのバインダーとしての役割も果たすから、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物と希釈剤の混合スラリとすることで、コーティング後の触媒表面の耐磨耗性が向上するという利点もある。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】実施例１及び比較例１に記載したＭｏ-Ｖ触媒の組成をＸ線回折分析により定性した結果を示したものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
Ｍｏ-Ｖ複合酸化物の調製方法では、モリブデン原料として、モリブデン酸アンモニウムやモリブデン酸ナトリウムなど一般的に良く知られているモリブデン酸アルカリの他、モリブデン酸や三酸化モリブデンが使用可能であるが、モリブデン酸アルカリの場合、ナトリウムやカリウム、マグネシウムといったアルカリ金属またはアルカリ土類金属を含むものを用いると、これらのアルカリ成分が触媒毒となり、触媒劣化を早める可能性があるため、モリブデン酸アンモニウムを用いることが好ましい。【００１９】
バナジウム原料としては、バナジウムの価数が４以下であるバナジウム化合物を用いると良く、例えば二酸化バナジウムや蓚酸バナジルなどを用いることが望ましい。バナジウムの価数が５であるバナジウム化合物、例えばバナジン酸アンモニウムや五酸化バナジウムなどは、上記のモリブデン化合物と混合しても、モリブデン、バナジウムそれぞれの単独酸化物を形成しやすく、複合酸化物を作り難いので好ましくない。また、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物は、上記したモリブデン原料とバナジウム原料をそれぞれ一種以上混合し、その混合溶液を加熱混合後、乾燥及びまたは焼成する周知の方法によって調製することができる。このときの焼成温度は、低すぎるとモリブデンとバナジウムの複合化が不十分となり、逆に温度が高すぎるとＭｏ-Ｖ複合酸化物の粒子径が大きくなりすぎるため、４００〜６００℃とすることが好ましい。【００２０】
Ｍｏ-Ｖ複合酸化物をコーティングする担体には、各種の無機の多孔質担体を用いることができ、例えば、無機繊維シートをコルゲート加工したハニカム状担体、無機繊維製不織布シート、コーディエライトやアルミナなどのセラミックハニカム担体、Ｅガラス繊維などの無機繊維ヤーンを網状に織った網状物などを用いることができる。また、金網やメタルラスなどの網状物に上記の無機繊維物を担持したものを用いることもできる。【００２１】
これら各種の無機多孔質担体へＭｏ-Ｖ複合酸化物をコーティングする方法は、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物に水を加えて得たスラリに、無機多孔質担体を含浸させた後、乾燥及びまたは焼成する方法やスラリを染込ませたローラを用いて担体表面に転着させる方法を用いることができる。このとき、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物の担持量は、５０〜３００ｇ／ｍ２(触媒層厚み：０．０５〜０．３ｍｍ)にするのが好ましいが、１５０〜２００ｇ／ｍ２(触媒層厚み：０．１５〜０．２ｍｍ)にすると好結果を得やすい。担持量が少なすぎると十分な性能が得られず、多すぎると触媒の剥離が生じるので好ましくない。焼成する場合は、その焼成温度を４００〜６００℃の範囲に設定すればよい。【００２２】
また、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物を希釈剤で希釈して用いる場合、使用する希釈剤は、それ自体が酸化反応に対して不活性であればよく、シリカやチタニア、アルミナ、ジルコニアなどの酸化物粉末を使用することができる。これらの希釈剤を２種以上組み合わせて使用しても構わない。希釈剤とＭｏ-Ｖ複合酸化物との混合比率は、所望の触媒量やコーティング処理の方法に合わせて自由に選ぶことができる。希釈剤とＭｏ-Ｖ複合酸化物の混合モル比は０/１００〜９０/１０の範囲にあればよく、希釈剤の比率を高くすれば、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物が希釈剤の粒子表面に高分散しやすくなり、また、多孔質担体にコーティングしたときの活性成分の付着性が良くなるので好結果を与え易い。この希釈剤／Ｍｏ-Ｖ複合酸化物をコーティングする担体には、上記したものと同様の各種の多孔質担体を用いることができる。また、これら各種の無機多孔質担体へ希釈剤／Ｍｏ-Ｖ複合酸化物をコーティングする方法は、希釈剤とＭｏ-Ｖ複合酸化物の混合物に水を加えて得たスラリに、無機多孔質担体を含浸後、乾燥及びまたは焼成する方法やスラリを染込ませたローラを用いて担体表面に転着させる方法を用いることができる。このとき、希釈剤／Ｍｏ-Ｖ複合酸化物の担持量は、５０〜２００ｇ／ｍ２(触媒層厚み：０．０５〜０．２ｍｍ)にするのが好ましいが、１００〜１５０ｇ／ｍ２(触媒層厚み：０．１〜０．１５ｍｍ)にすると好結果を得やすい。担持量が少なすぎると十分な性能が得られず、多すぎると触媒の剥離が生じるので好ましくない。焼成する場合は、その焼成温度を４００〜６００℃の範囲に設定すればよい。【００２３】
以下、具体例を用いて本発明の実施の形態を説明する。
（実施例１）
酸化チタン、パラタングステン酸アンモニウム、水とシリカ系無機繊維を混合してニーダを用いて混練し、組成がＴｉ／Ｗ＝９５／５(原子比)である触媒ペーストを得た。これとは別にＳＵＳ４３０製帯鋼をメタルラス加工して目開きが約２ｍｍの網状基材を作成した。この基材に上記触媒ペーストを置き、加圧ローラを通過させることにより、基材の網目間及び表面にペーストを圧着して厚さ０．７ｍｍの板状物に成型した。この板状物を１５０℃で２時間乾燥後、大気中５００℃で２時間焼成し、板状多孔質担体を得た。【００２４】
モリブデン酸アンモニウムとバナジウムゾル(ＶＯ２ゾル：２０ｗｔ％)をＭｏ／Ｖの原子比が１／１になるように混合し、１５０℃で約２時間かけて蒸発乾固した。得られた粉末を大気中５００℃で２時間焼成後、粉砕してＭｏ-Ｖ触媒粉末を得た。次いで、このＭｏ-Ｖ触媒粉末に水を適量加えた３０ｗｔ％の触媒スラリに前記の板状多孔質担体を含浸後、液切り、１５０℃で２時間乾燥後、大気中５００℃で２時間焼成して、触媒担持量が２００ｇ／ｍ２(触媒層厚み：０．２ｍｍ)の板状触媒を調製した。本実施例では、Ｍｏ-Ｖ触媒は、板状多孔質担体の表面にのみ、層状に担持されている。なお、本実施例のＭｏ-Ｖ触媒は、後述するように、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物を主成分として形成されている。
（実施例２）
バナジウム原料をバナジウムゾルから蓚酸バナジルに変更した以外は実施例１と同様にして板状触媒を調製した。本実施例でも、Ｍｏ-Ｖ触媒は、板状多孔質担体の表面にのみ、層状に担持されており、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物を主成分として形成されている。
（比較例１）
バナジウム原料をメタバナジン酸アンモニウムに変更した以外は実施例１と同様にして板状触媒を調製した。本比較例では、Ｍｏ-Ｖ触媒は、板状多孔質担体の表面にのみ、層状に担持されている。なお、本比較例のＭｏ-Ｖ触媒は、後述するように、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物を主成分として形成されているものではない。（比較例２）【００２５】
酸化チタン、パラタングステン酸アンモニウム、メタバナジン酸アンモニウム、水とシリカ系無機繊維を加えてニーダを用いて混練し、組成がＴｉ／Ｗ／Ｖ＝９１／５／４(原子比)である触媒ペーストを得た。これとは別にＳＵＳ４３０製帯鋼をメタルラス加工して目開きが約２ｍｍの網状基材を作成し、この基材に上記触媒ペーストを置き、加圧ローラを通過させることにより、基材の網目間及び表面に触媒を圧着して厚さ０．７ｍｍの板状触媒を調製した。得られた触媒を１５０℃で２時間乾燥後、大気中５００℃で2時間焼成した。
（比較例３）
触媒組成をＴｉ／Ｗ／Ｖ＝９３．５／５／１．５に変更した以外は比較例１と同様にして板状触媒を調製した。
（比較例４）
触媒組成をＴｉ／Ｗ／Ｖ＝８８／５／７に変更した以外は比較例１と同様にして板状触媒を調製した。【００２６】
実施例１及び比較例１で調製したＭｏ-Ｖ触媒をそれぞれＸ線回折分析した結果を図１に示した。この図から分かるように、バナジウム原料にメタバナジン酸アンモニウムを用いた場合、触媒中のバナジウム及びモリブデンはそれぞれ単独の酸化物(Ｖ２Ｏ５、ＭｏＯ３)で存在しているのに対し、バナジウム原料にＶＯ２ゾルを用いた場合には、ＭｏＶ２Ｏ８の複合酸化物が主成分で存在している。また、蓚酸バナジルを用いた場合も同様にＭｏＶ２Ｏ８の複合酸化物が主成分で存在している。【００２７】
さらに、実施例１、２及び比較例１〜４の触媒について、モリブデンとバナジウムの複合酸化物化による触媒性能への効果を確認するため、表１に示す試験条件で、水銀の酸化率、脱硝率及びＳＯ２酸化率をそれぞれ測定した。その結果を表２に纏めて示した。【００２８】
【表１】
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【００２９】
【表２】
2008035773.tif 000004
【００３０】
表２から明らかなように、Ｍｏ-Ｖ複合酸化物を形成した触媒（実施例１，２）は、モリブデンとバナジウムの酸化物がそれぞれ単独に存在する触媒（比較例１）よりも効率的に金属水銀を酸化することができる。さらに、触媒の表面にのみＭｏ-Ｖ複合酸化物の層を形成することによって、金属水銀を酸化する触媒の活性成分が触媒中に均一に分散している触媒(比較例２)よりもＳＯ２酸化率を低く抑えることができる。
（実施例３）
実施例１記載のＭｏ-Ｖ触媒粉末に、希釈剤としてシリカ粉末を加えた後、適量の水を加え、シリカ粉末とＭｏ-Ｖ触媒粉末との混合モル比が９０／１０である２０wt％の混合スラリを得た。次いで、この混合スラリに前記の板状多孔質担体を含浸後、液切り、１５０℃で２時間乾燥後、大気中５００℃で２時間焼成して、触媒担持量が１５０ｇ／ｍ２(触媒層厚み：０．１５ｍｍ)の板状触媒を調製した。
（実施例４）
希釈剤を酸化チタン粉末に変更した以外は実施例３と同様にして板状触媒を調製した。
（比較例５）
比較例１で使用したＭｏ-Ｖ触媒粉末に希釈剤としてシリカ粉末を加えた後、適量の水を加え、シリカ粉末とＭｏ-Ｖ触媒粉末との混合モル比が９０／１０である２０wt％の混合スラリを得た。次いで、この混合スラリに前記の板状多孔質担体を含浸後、液切り、１５０℃で２時間乾燥後、大気中５００℃で２時間焼成して、触媒担持量が１５０ｇ／ｍ２(触媒層厚み：０．１５ｍｍ)の板状触媒を調製した。
（比較例６）
希釈剤を酸化チタン粉末に変更した以外は比較例５と同様にして板状触媒を調製した。【００３１】
実施例３、４及び比較例５、６について、表１に示す試験条件で、水銀の酸化率、脱硝率及びＳＯ２酸化率をそれぞれ測定した。得られた結果を表３に纏めて示した。表３から分かるように、シリカやチタニアなどの適当な希釈剤で触媒成分を希釈した場合でも、ＭｏＶ２Ｏ８の複合酸化物を板状多孔質担体の表面にのみ担持させた触媒は高いＨｇ酸化率を維持している。【００３２】
【表３】
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【００３３】
上記各実施例は、いずれも触媒を板状に形成した例であるが、板状に限らず、例えばハニカム状に形成する等、通常触媒に採用される形式であれば、他の形態でもよい。要は、多孔質担体の表面にＭｏ−Ｖの複合酸化物を層状に形成すればよい。【００３４】
上述のように、多孔質担体の表面にＭｏ−Ｖの複合酸化物を層状に形成した触媒とすることにより、触媒量を増加させることなく、且つ、ＳＯ2酸化性能を高めることなく、従来触媒よりも高い水銀酸化性能を有する触媒を提供することができた。
【図１】
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【手続補正書】
【提出日】平成20年2月6日(2008.2.6)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
排ガス中に含まれる金属水銀と、酸素或いはハロゲン化合物とを酸化的に反応せしめる金属水銀の酸化触媒であって、触媒活性を有する主成分がモリブデンとバナジウムの複合酸化物であり、このモリブデンとバナジウムの複合酸化物が板状或いはハニカム状の多孔質担体表面にのみ層状に担持されている金属水銀の酸化触媒。
【請求項２】
請求項１記載の金属水銀の酸化触媒において、モリブデンとバナジウムの複合酸化物がＭｏＶ２Ｏ８であることを特徴とする金属水銀の酸化触媒。
【請求項３】
請求項１又は２記載の金属水銀の酸化触媒において、モリブデンとバナジウムの複合酸化物が、シリカ、チタニア、アルミナ、ジルコニアから選ばれる一種類以上からなる希釈剤で希釈されていることを特徴とする金属水銀の酸化触媒。
【請求項４】
請求項３記載の希釈剤に対するモリブデンとバナジウムの複合酸化物の混合モル比が、０を超えて９以下の範囲にあることを特徴とする金属水銀の酸化触媒。
【請求項５】
請求項１、２、４のいずれかに記載の金属水銀の酸化触媒において、前記多孔質担体は、ＴｉとＷを含んでいることを特徴とする金属水銀の酸化触媒。
【請求項６】
請求項３に記載の金属水銀の酸化触媒において、前記多孔質担体は、ＴｉとＷを含んでいることを特徴とする金属水銀の酸化触媒。
【請求項７】
金属水銀を含む排ガスと、請求項１、２、４、６のいずれかに記載された触媒とを接触させることにより、排ガス中の金属水銀を酸化することを特徴とする排ガスの浄化方法。
【請求項８】
金属水銀を含む排ガスと、請求項３に記載された触媒とを接触させることにより、排ガス中の金属水銀を酸化することを特徴とする排ガスの浄化方法。
【請求項９】
金属水銀を含む排ガスと、請求項５に記載された触媒とを接触させることにより、排ガス中の金属水銀を酸化することを特徴とする排ガスの浄化方法。
【国際調査報告】
2008035773.tif 000007
2008035773.tif 000008
2008035773.tif 000009
2008035773.tif 000010