【手続補正書】
【提出日】平成16年12月16日(2004.12.16)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【書類名】明細書
【発明の名称】ガス供給用ダクト
【特許請求の範囲】
【請求項１】ガスをガスタービンに導くガス供給用ダクトであって、
温度５００〜９５０℃および圧力０．１〜１．０ＭＰａでの前記ガスの流通条件の下で、少なくともクラックおよび破断に耐えうる金属管と、その金属管を被覆する断熱材と、この断熱材を前記金属管を被覆した状態に保持させる保持部材とで構成されていることを特徴とするガス供給用ダクト。
【請求項２】処理物を常圧より高温で燃焼または熱分解させて処理する熱処理炉と、この熱処理炉で発生する燃焼排ガスによって稼動するガスタービンとを備える熱処理装置において、前記燃焼排ガスを前記ガスタービンへ導くために使用されるガス供給用ダクトであって、
温度５００〜９５０℃および圧力０．１〜１．０ＭＰａでの前記燃焼排ガスの流通条件の下で、少なくともクラックおよび破断に耐えうる厚さの金属管と、この金属管を周囲に被覆する柔軟性の断熱材と、この断熱材を前記金属管を被覆した状態に保持させる金属製保持部材とで構成されていることを特徴とするガス供給用ダクト。
【請求項３】前記金属管がＳＵＳ３１０Ｓで形成されている請求項１または２記載のガス供給用ダクト。
【請求項４】前記金属管の厚さが５０〜１１０ｍｍである請求項１から３のいずれか１項に記載のガス供給用ダクト。
【請求項５】前記金属管はエクスパンション部を有するものである請求項１または４のいずれか１項に記載のガス供給用ダクト。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高温・高圧のガスをガスタービンへ導くガス供給用ダクトに関し、特に、廃棄物を焼処理等した際に発生する高温・高圧の燃焼排ガスをガスタービンへ導くのに好適なガス供給用ダクトに関する。
【０００２】
【従来の技術】
前記廃棄物は、熱処理炉を備えた熱処理装置において燃焼または熱分解させられて処理されているが、かかる廃棄物処理装置として、燃焼排ガスの有するエネルギーの再利用を図るべく、熱処理炉で発生した燃焼排ガスをガスタービンに供給することによりそのエネルギーを動力として利用し、このガスタービンの駆動により得られるエネルギーを再利用するものが知られている。
【０００３】
一方、図４に示されるように、高温・高圧のガスをガスタービンへ導くためのガス供給用ダクトとしては、耐熱性および剛性の高いインコネル６２５、インコネル６００あるいはハステロイＣ２２（三菱マテリアル社製）等といった金属で形成した二重管の内管４１と外管４２との間隙に、キャスタブル耐火物４３を鋳込みしたものが知られている。
【０００４】
かかる構造のガス供給用ダクトは、安価なキャスタブル耐火材４３の使用により、耐熱性および剛性の高い高価な金属で形成する必要がある内管４１および外管４２を肉薄にでき、比較的安価なため、広く実用に供されている。上述の熱処理装置において燃焼排ガスをガスタービンへ導くガス供給用ダクトとしても使用されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述の熱処理装置におけるガスタービンへのガス供給用ダクトでは、ガス供給用ダクト内を流通する燃焼排ガスの温度および圧力と、ガス供給用ダクト外部の温度差および圧力差が非常に大きくなること等に起因して、当該ガス供給用ダクトにクラックが発生する事故が頻発しており、ときにはクラック発生に伴ってガス供給用ダクトの構成部材の一部が剥離してその剥離片がガスタービン内に入り込み、タービンブレード等を破損させる事故も生じている。ガスタービンは非常に高価な装置であり、その破損は装置の運転コスト的に重大な影響を与える。また、ガス供給用ダクト内部にクラックが生じれば、その修理・交換のために、装置全体の稼動を停止しなければならないこともある。このように、従来構造のガス供給用ダクトは非常に重大な問題点を有しており、この問題点については早急な対策が求められている。
【０００６】
そこで、本発明の主たる課題は、上述の燃焼排ガスに代表される高温・高圧のガスを流通させたときのように、ダクト内部と外部と温度差および圧力差が大きくなっても、クラック等が発生したりすることがない耐久性の高いガス供給用ダクトを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決した請求項１記載の発明は、ガスをガスタービンに導くガス供給用ダクトであって、温度５００〜９５０℃および圧力０．１〜１．０ＭＰａでの前記ガスの流通条件の下で、少なくともクラックおよび破断に耐えうる金属管と、その金属管を被覆する断熱材と、この断熱材を前記金属管を被覆した状態に保持させる保持部材とで構成されていることを特徴とするガス供給用ダクトである。
【０００８】
請求項２記載の発明は、処理物を常圧より高温で燃焼または熱分解させて処理する熱処理炉と、この熱処理炉で発生する燃焼排ガスによって稼動するガスタービンとを備える熱処理装置において、前記燃焼排ガスを前記ガスタービンへ導くために使用されるガス供給用ダクトであって、
温度５００〜９５０℃および圧力０．１〜１．０ＭＰａでの前記燃焼排ガスの流通条件の下で、少なくともクラックおよび破断に耐えうる厚さの金属管と、この金属管を周囲に被覆する柔軟性の断熱材と、この断熱材を前記金属管を被覆した状態に保持させる金属製保持部材とで構成されていることを特徴とするガス供給用ダクトである。
【０００９】
請求項３記載の発明は、前記金属管がＳＵＳ３１０Ｓで形成されている請求項１または２記載のガス供給用ダクトである。
【００１０】
請求項４記載の発明は、前記金属管の厚さが５０〜１１０ｍｍである請求項１から３のいずれか１項に記載のガス供給用ダクトである。
【００１１】
請求項５記載の発明は、前記金属管はエクスパンション部を有するものである請求項１または４のいずれか１項に記載のガス供給用ダクトである。
【００１２】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を図面を参照しながら詳述する。図１は、本発明のガス供給用ダクトが使用された燃焼処理装置の一実施形態を示すものである。図１において１は燃焼炉であり、この燃焼炉１の上部にはスプレーノズル等を備えた複数（ただし、図１においては１つしか示されていない。）の処理物Ｐの供給口２が設けられており、これらの供給口２は、処理物供給管３により供給ポンプ４を介して処理物Ｐの貯槽５に接続されるとともに、この処理物供給管３には燃焼用空気Ａの供給管６が接続されており、貯槽５に貯留された廃液や下水汚泥等の高水分含有処理物Ｐは、供給ポンプ４によって昇圧されて燃焼用空気Ａとともに上記供給口２から燃焼炉１内に噴霧されて供給され、燃焼させられる。
【００１３】
また、燃焼炉１の上部には、やはりスプレーノズル等を備えた複数（ただし、やはり図１においては１つしか示されていない。）の補助燃料Ｒの供給口７が設けられており、これらの供給ロ７には、上記供給管６から分岐する燃焼用空気Ａの供給管８が接続された補助燃料Ｒの供給管９が接続されており、補助燃料Ｒはこの燃焼用空気Ａとともに燃焼炉１内に噴射させられて燃焼可能とされている。さらに、この燃焼炉１の炉底部には、処理物Ｐに含有された無機分の灰を排出する灰分排出口１０が設けられるとともに、燃焼炉１の炉頂部には、処理物Ｐを燃焼して発生した燃焼排ガスＧを排出する排気口１１が設けられている。
【００１４】
そして、この燃焼炉１の排気口１１に接続された排気管１２は集塵装置１３および本発明にかかるガス供給用ダクト１２Ｄを介してガスタービン１４に接続されていて、燃焼炉１において発生した高温・高圧の上記燃焼排ガスＧが、上記集塵装置１３において該燃焼排ガスＧ中に含有された固形分を分離された後に、ガス供給用ダクト１２Ｄを通ってガスタービン１４に供給されて該ガスタービン１４を駆動可能としている。さらに、このガスタービン１４を駆動した燃焼排ガスＧは予熱器１５に熱源として供給された後、排ガス処理装置１６に送られて清浄化処理され、大気に放出させられる。
【００１５】
ここで、前記ガス供給用ダクト１２Ｄの構造について図２を参照しながら説明すると、このガス供給用ダクト１２Ｄは、それのみでガスタービン１４に供給される燃焼排ガスＧの流通条件において少なくともクラックおよび破断に耐えうる金属管３１と、その金属管３１を被覆する断熱材３２と、この断熱材３２を前記金属管３１を被覆した状態に保持する保持部材３３とで構成されている。当該燃焼処理装置では、ガスタービン入口での燃焼排ガスの温度は５００〜９５０℃、圧力は０．１〜１．０ＭＰａとなるので、前記金属管３１は、当該温度および圧力での流通条件で少なくともクラックおよび破断に耐えうる構造のものが使用されている。具体的には、ＳＵＳ３１０Ｓで形成された、管厚が７５ｍｍの金属管である。もちろん、金属管３１はこれに限定されるわけではなく、本質的に耐熱性に優れる金属で構成し、かつ、管厚を肉厚にすることにより、当該温度および圧力に耐えうる金属管３１を構成することはできる。前記金属管３１を構成するのに適した、耐熱性に優れる金属のその他具体例を挙げれば、オーステナイト系ステンレス、特に、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１０Ｓが挙げられる。これらの金属または同等の耐熱性を有する金属で金属管を形成するならば、上記温度および圧力に耐えうる構造にするには、管厚が５０〜１１０ｍｍとなる。製造コスト的なことも考慮するならば、好適には６０〜１００ｍｍ、特に好適には７０〜９０ｍｍとする。ここで、このような耐熱性に優れる金属で、管厚の厚い金属管を構成すると高価なものとなるが、ガスタービンの破損によるコスト損失と比較考慮すれば、十分なコスト的メリットがある。また、本実施の形態にかかるガス供給用ダクト１２Ｄは、断熱材３２としてロックウールが使用され、保持部材３３として一般的な板金が使用されている。金属管をロックウールで被覆した後、そのロックウールの上から板金を巻きつけて、ロックウールを金属管に保持させている。断熱材は、金属管の熱膨張および熱収縮に影響されてクラック等が発生しないようある程度柔軟性を有するものを使用するのが好ましい。また、ロックウールまたはそれと同等の断熱効果を有する既知の断熱材を用いるのならば、ロックウールの被覆厚さは２００〜４００ｍｍ、好適には２５０〜３５０ｍｍ、特に好適には２５０〜３００とする。保持部材３３に関しては、鉄製の針金等でもよく、好適には耐腐食性、耐熱性に優れた材質のもの、例えばステンレス製の金網やパンチングメタル板とするのがよい。さらに、ガス供給用ダクト１２Ｄの他の構造例を一つ示せば、図３に示されるように、エンクスパンション部Ｅｘを設け、熱膨張に対する適応性を高めたものとすることができる。
【００１６】
本実施形態では、ガス供給用ダクト１２Ｄを流通して供給される燃焼排ガスＧによって稼動する上記ガスタービン１４にコンプレッサー１７が連結されて該ガスタービン１４により駆動可能とされている。そして、このコンプレッサー１７には空気Ｂが供給可能とされており、こうして供給された空気Ｂは当該コンプレッサー１７によって圧縮されて加圧された後、上記予熱器１５に送られて燃焼排ガスＧの熱により加熱され、高温高圧の燃焼用空気Ａとして上記供給管６，８に供給される。従って、本実施形態では、このようにコンプレッサー１７によって加圧された高圧の燃焼用空気Ａが燃焼炉１に供給されることにより、該燃焼炉１内では常圧よりも高圧の状態で上記処理物Ｐが燃焼させられることとなる。なお、本実施形態では、こうして高圧とされた燃焼炉１内の圧力は０．２〜１．０ＭＰａの範囲となるように設定されている。さらに本実施形態では、上記ガスタービン１４にこのコンプレッサー１７を介して発電機１８が連結されて駆動可能とされており、コンプレッサー１７を駆動したガスタービン１４の余剰の駆動力によって発電が可能とされている。
【００１７】
さらにまた、上記予熱器１５から燃焼炉１に至る燃焼用空気Ａの供給管６には、上記供給管８の他に供給管２６が分岐させられていて、この供給管２６は補助燃焼炉１９に接続されている。一方、燃焼炉１の上記供給口７に補助燃料Ｒを供給する供給管９からも供給管２０が分岐させられていて、この分岐管２０は上記補助燃焼炉１９に接続されており、この分岐管２０から供給される補助燃料Ｒが補助燃焼炉１９において上記供給管２６から供給される燃焼用空気Ａによって燃焼可能とされている。そして、この補助燃焼炉１９は排気管２１を介して燃焼炉１からガスタービン１４に至る上記ガス供給用ダクト１２Ｄに接続されており、この補助燃焼炉１９における燃焼によって発生した高温・高圧の補助燃焼排ガスＣも、これら排気管２１およびガス供給用ダクト１２Ｄを介して上記ガスタービン１４に供給可能とされている。
【００１８】
従って、このように構成された燃焼処理装置においては、廃液や下水汚泥等の高水分含有処理物Ｐは、上述のように加圧されて供給された燃焼用空気Ａによって常圧よりも高圧とされた燃焼炉１内で、その有機物成分が補助燃料Ｒとともに燃焼されて処理される。そして、その際に発生した高温の燃焼排ガスＧは、燃焼炉１内が高圧とされていることから高圧状態のまま排気口１１から排出されるので、その熱エネルギーを予熱器１５によって回収するのみならず、この燃焼排ガスＧが有する圧力のエネルギーも効率的に回収することができる。例えば、本実施形態では、この排気口１１に接続された排気管１２およびガス供給用ダクト１２Ｄが集塵装置１３を介してガスタービン１４に接続されており、この燃焼排ガスＧのエネルギーはこのガスタービン１４の駆動力として回収される。このため、上記構成の高水分含有処理物Ｐの燃焼処理装置によれば、この処理物Ｐの燃焼によって生じたエネルギーをより有効に利用することができ、エネルギー効率の向上を図って経済的な廃液や下水汚泥等の処理物Ｐの燃焼による処理を促すことが可能となる。
【００１９】
このような熱回収を行うには、燃焼炉１で発生した非常に高温・高圧の燃焼排ガスＧの温度および圧力を低下させることなくガスタービン１４へ導く必要があるが、当該ガスタービンへの燃焼排ガスを導くガス供給用ダクト１２Ｄとして、上記に詳細な構造を示した本発明にかかるガス供給用ダクト１２Ｄを用いることにより、燃焼排ガスの温度および圧力を落とすことなくかつガス供給用ダクトのクラックの発生や破断等なく安全かつ安定にガスタービン１４へ燃焼排ガスＧを導くことが可能である。
【００２０】
ところで、本実施形態では上述のように、この高圧状態とされる燃焼炉１内の圧力が、０．２〜１．０ＭＰａの範囲となるように設定されているが、これは、この燃焼炉１内の圧力が０．２ＭＰａを下回るほど小さいと、排気口１１から排出されて排気管１２およびガス供給用ダクト１２Ｄを介し上記ガスタービン１４に供給される燃焼排ガスＧの圧力も小さくなり、補助燃焼炉１９に多くの補助燃料Ｒを供給して補助燃焼排ガスＣを増大させなければガスタービン１４を駆動することができなくなるため、効率的なエネルギー回収が阻害されるおそれがあるからである。その一方で、逆に燃焼炉１内の圧力が１．０ＭＰａを上回るほど大きくなると、この燃焼炉１の耐圧構造をより高強度のものとしなげればならず、エネルギーの回収効率と比較しても却って非経済的となるおそれがあるので、この燃焼炉１内の圧力は、常圧より高圧でも本実施形態のように０．２〜１．０ＭＰａの範囲に設定されるのが望ましい。
【００２１】
一方、本実施形態では、上記燃焼排ガスＧのエネルギーによって駆動されるガスタービン１４が、コンプレッサー１７に連結されて該コンプレッサー１７を駆動可能としており、このコンプレッサー１７によって加圧された空気Ｂが予熱器１５によって加熱されて高温高圧の燃焼用空気Ａとして燃焼炉１や補助燃焼炉１９に供給可能とされている。すなわち、本実施形態では、上述のように燃焼炉１内を常圧よりも高圧の状態とするのに、この高圧とされた燃焼炉１から排出される燃焼排ガスＧのエネルギーが利用されており、例えばこの燃焼炉１内を高圧状態とするのに、独自に駆動されるコンプレッサーを用いて燃焼用空気を加圧したりするのに比べ、回収されたエネルギーのより効率的な利用を図ることが可能となる。しかも、本実施形態では、このコンプレッサー１７を介して上記ガスタービン１４に発電機１８が連結されていて、コンプレッサー１７を駆動した余剰の駆動力によって発電が可能とされているので、燃焼排ガスＧのエネルギーをさらに余すことなく回収して一層の有効利用を促すことができる。ただし、本実施形態では、このようにガスタービン１４に連結したコンプレッサー１７で空気Ｂを加圧し、燃焼用空気Ａとして燃焼炉１に供給するとともに、余剰のエネルギーで発電機１８を駆動するようにしているが、例えば上述のように燃焼炉に供給される燃焼用空気はガスタービンとは独自に駆動されるコンプレッサーで加圧しておいて、ガスタービンは直接的に発電機を駆動可能としてエネルギーを回収するようにしてもよい。
【００２２】
また、本実施形態では、このコンプレッサー１７によって加圧されて予熱器１５で加熱された燃焼用空気Ａと上記補助燃料Ｒとが補助燃焼炉１９に供給されて燃焼可能とされ、この燃焼によって発生した補助燃焼排ガスＣが上記ガスタービン１４に供給可能とされている。従って、燃焼炉１において発生した燃焼排ガスＧの圧力が低い場合などでも、この補助燃焼炉１９において発生した補助燃焼排ガスＣを燃焼排ガスＧと合わせてガスタービン１４に供給することにより、空気Ｂを十分な圧力にまで加圧して燃焼炉１に供給することができ、この燃焼炉１内の高圧状態を安定的に維持することが可能となる。また、例えば当該燃焼処理装置の運転当初など、燃焼炉１内が十分な圧力にまで昇圧されていないときでも、この補助燃焼炉１９から補助燃焼排ガスＣをガスタービン１４に供給して空気Ｂをコンプレッサー１７で加圧したり予熱器１５で加熱したりすることにより、速やかに高温高圧の燃焼用空気Ａを燃焼炉１に供給することができ、従って燃焼炉１内が所定の高圧状態となるまでの立ち上がり時間を短縮してさらに効率的な処理物Ｐの燃焼処理を促すことも可能となる。なお、この補助燃焼炉１９からの排気管２１は、燃焼炉１からの排気管１２あるいはガス供給用ダクト１２Ｄに接続されることなく、直接ガスタービン１４に接続されていてもよい。この場合は、排気管２１は実質的にガス供給用ダクト１２と同様の作用を奏するので、ガス供給用ダクト１２と同様の構造にする。
【００２３】
ところで、本実施形態では、このようにコンプレッサー１７によって空気Ｂを加圧するとともに予熱器１５で加熱して燃焼炉１に燃焼用空気Ａとして供給するようにしているが、図１に破線で示すように例えばこれらコンプレッサー１７と予熱器１５との間に酸素ＰＳＡ装置２２を介装してガスタービン１４により駆動するようにしてもよい。すなわち、この酸素ＰＳＡ装置２２によれば、周知のように加圧された空気中の窒素を吸着することにより酸素濃度を増大させることが可能であるので、こうしてガスタービン１４によって酸素ＰＳＡ装置２２を駆動してコンプレッサー１７で加圧した空気Ｂの酸素濃度を増大させ、さらに予熱器１５で加熱して燃焼用空気Ａとして燃焼炉１に供給することにより、当該燃焼炉１における処理物Ｐの燃焼効率の向上を図って補助燃料Ｒの使用量を削減したりすることができ、より一層経済的な燃焼処理を促すことができる。
【００２４】
しかも、こうして高酸素濃度の燃焼用空気Ａによって処理物Ｐや補助燃料Ｒが燃焼させられることにより発生した燃焼排ガスＧは、その組成の大部分が水蒸気と二酸化炭素となるので、これを例えば上記排ガス処理装置１６において冷却することにより水蒸気を凝縮させれば、当該燃焼排ガスＧは二酸化炭素が主体のものとなり、この二酸化炭素の回収や除去が、窒素が大部分を占める通常の空気により発生した燃焼排ガスＧに比べ、容易となる。従って、このようにガスタービン１４によって酸素ＰＳＡ装置２２を駆動して燃焼炉１に高酸素濃度の燃焼用空気Ａを供給すれば、排ガス処理装置１６を介して最終的に大気に放出される排気の二酸化炭素濃度を大幅に低減することができ、近年の地球温暖化の原因ともされる二酸化炭素の排出量の削減にも寄与することが可能な燃焼処理装置を提供することが可能となる。
【００２５】
上記の本発明のガス供給用ダクトを熱処理装置に使用した実施の形態として述べたが、本発明にかかるガス供給用ダクトは、ガス供給用ダクトの内外部の温度差および圧力差が非常に大きくなるような使用形態においては効果を奏するものである。
【００２６】
＜実施例＞
次に、図１に示した燃焼処理装置を用いて、高温高圧の状況下におけるガス供給用ダクトの耐久性について検討した。なお、本第１実施例では、コンプレッサー１７によって加圧された空気Ｂを、酸素ＰＳＡ装置２２を介することなく直接予熱器１５に供給して予熱した後、燃焼用空気Ａとして燃焼炉１に供給する運転を行った。その他の詳細な運転条件等は次記のとおりである。
【００２７】
水分８９ｗｔ％、有機分１１ｗｔ％であり、前記有機分の発熱量が２７ＭＪ／ｋｇである廃液を、昇圧能力１．５ＭＰａの供給ポンプ４により３８０００ｋｇ／ｈで燃焼炉１に供給するとともに、温度保持のための補助燃料Ｒとして灯油８５０ｌ／ｈを供給し、燃焼炉１で処理物Ｐの燃焼処理を行った。このとき、燃焼炉１内の圧力は０．５ＭＰａ、温度は８５０℃であり、燃焼炉１から排出される燃焼排ガス量は１４５００ｍ3Ｎ／ｈであった。
【００２８】
この燃焼排ガスＧと、補助燃焼炉１９において補助燃料Ｒとして灯油５０ｌ／ｈを燃焼させた補助燃焼排ガスＣとをガスタービン１４に供給し、コンプレッサー１７を駆動させて空気Ｂを加圧した。このときの、ガスタービン入口での流量は１５０００ｍ3Ｎ／ｈであり、コンプレッサー１７の吐出空気量は約１００００ｍ3Ｎ／ｈであった。また、ガスタービン１４の入口排ガスの温度は８８０℃、圧力は０．４６ＭＰａ、ガス供給用ダクト外部の温度は８０〜９０℃であった。
【００２９】
このようにかかる熱処理処理装置の運転では、ガス供給用ダクト内の温度が８８０℃、圧力が０．４６ＭＰａと高温・高圧であり、そしてガス供給用ダクト外部の温度が８０〜９０℃、圧力が常圧でガス供給用ダクトの内外部の温度差および圧力差が非常に大きい条件となるが、この運転を継続して３ヶ月間行っても、ガス供給用ダクトにクラックの発生や破断は見られなかった。
【００３０】
次に、第２の実施例として、図１において破線で示したようにガスタービン１４によって酸素ＰＳＡ装置２２を駆動して、高酸素濃度の燃焼用空気Ａを燃焼炉１および補助燃焼炉１９に供給するようにして運転をおこなった。この運転では、ガスタービン１４の入口での排ガスが温度９１０℃、圧力が０．４６ＭＰａとなり、第１実施例よりも、高温となったが、同様に３ヶ月間継続的に運転させても、ガス供給用ダクトにクラックの発生や破断は確認されなかった。
【００３１】
【発明の効果】
以上詳述のとおり本発明によれば、燃焼排ガスに代表される高温・高圧のガスを流通させたときのように、ダクト内部と外部と温度差および圧力差が大きくなっても、クラック等が発生したりすることがない耐久性の高いガス供給用ダクトが提供される。
【図面の簡単な説明】
【図１】
本発明に係るガス供給用ダクトが使用されるのに、好適な燃焼処理装置を示す図である。
【図２】
本発明にかかるガス供給用ダクトの説明図である。
【図３】
本発明にかかるガス供給用ダクトの他の例の説明図である。
【図４】
従来のガス供給用ダクトの説明図である。
【符号の説明】
１…燃焼炉、１２Ｄ…ガス供給用ダクト、１４…ガスタービン、１５…予熱器、１７…コンプレッサー、１８…発電機、１９…補助燃焼炉、２２…酸素ＰＳＡ装置、３１…金属管、３２…断熱材、３３…保持部材、Ｐ…処理物、Ｒ…補助燃料、Ａ…燃焼用空気、Ｇ…燃焼排ガス、Ｂ…空気、Ｃ…補助燃焼排ガス。