(57)【要約】  Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石を切断及び／又は研磨して表面の加工仕上げを行い、メッキ前処理をした後、電気ニッケルメッキにより所定の厚みにメッキ処理を行い、リン酸塩を含む水溶液に浸漬した後、水洗し、次いで酸素分圧が１．３×１０3Ｐａ以上の雰囲気下において、１５０〜４００℃にて１〜２４時間熱処理し、表層部に薄いニッケル酸化物層を形成させることを特徴とする高耐食性希土類永久磁石の製造方法。
2008146368.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
主成分をＲ（Ｒは希土類元素の１種又は２種以上の組み合わせ）、Ｔ（ＴはＦｅ、又はＦｅ及びＣｏ）、及びＢとし、Ｒが２６．８〜３３．５質量％、Ｂが０．７８〜１．２５質量％、Ｎｉ，Ｇａ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｃａ，Ｍｇから選ばれる１種又は２種以上の元素の合計量が０．０５〜３．５質量％、残部がＴ及び不可避の不純物からなる合金を鋳造し、アルゴン、窒素又は真空の無酸素雰囲気中で粉砕した後、微粉砕、磁場中成型、焼結、時効を順次行って焼結磁石とし、その酸素濃度が０．６質量％以下で、磁気特性がＢｒで１２．０ｋＧ以上１４．８ｋＧ以下、ｉＨｃが１１ｋＯｅ以上３５ｋＯｅ以下である磁石を切断及び／又は研磨して表面の加工仕上げを行い、次いで鉱酸などによるメッキ前処理をした後、電気ニッケルメッキにより所定の厚みにメッキ処理を行い、リン酸塩を含む水溶液に浸漬処理し、水洗し、次いで酸素分圧が１．３×１０3Ｐａ（１０ｔｏｒｒ）以上の雰囲気下において、１５０〜４００℃にて１〜２４時間熱処理し、表層部に薄いニッケル酸化物層を形成させることを特徴とする高耐食性希土類永久磁石の製造方法。
【請求項２】
主成分をＲ（Ｒは希土類元素の１種又は２種以上の組み合わせ）、Ｔ（ＴはＦｅ、又はＦｅ及びＣｏ）、及びＢとし、Ｒが２６．８〜３３．５質量％、Ｂが０．７８〜１．２５質量％、Ｎｉ，Ｇａ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｃａ，Ｍｇから選ばれる１種又は２種以上の元素の合計量が０．０５〜３．５質量％、残部がＴ及び不可避の不純物からなる合金を母合金とし、Ｒ’が２８〜７０質量％（Ｒ’＝Ｒ）、Ｂが０〜１．５質量％、Ｎｉ，Ｇａ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｃｕから選ばれる１種又は２種以上の元素の合計量が０．０５〜１０質量％、残部がＴ（Ｔの中でＣｏの割合が１０質量％以上でＦｅの割合が６０質量％以下）及び不可避の不純物からなる合金を助材とし、アルゴン、窒素又は真空の無酸素雰囲気で水素化粉砕した母合金を８５〜９９質量％、助材を１〜１５質量％の割合で混合した後、微粉砕、磁場中成型、焼結、時効を順次行って焼結磁石とし、その酸素濃度が０．６質量％以下で、磁気特性がＢｒで１２．０ｋＧ以上１４．８ｋＧ以下、ｉＨｃが１１ｋＯｅ以上３５ｋＯｅ以下である磁石を切断及び／又は研磨して表面の加工仕上げを行い、次いで鉱酸などによるメッキ前処理をした後、電気ニッケルメッキにより所定の厚みにメッキ処理を行い、リン酸塩を含む水溶液に浸漬処理し、水洗し、次いで酸素分圧が１．３×１０3Ｐａ（１０ｔｏｒｒ）以上の雰囲気下において、１５０〜４００℃にて１〜２４時間熱処理し、表層部に薄いニッケル酸化物層を形成させることを特徴とする高耐食性希土類永久磁石の製造方法。
【請求項３】
リン酸塩を含む水溶液が、リン酸二水素ナトリウム、リン酸二水素カリウム、リン酸水素二ナトリウム、リン酸水素二カリウムから選ばれる少なくとも１種のリン酸塩、又は該リン酸塩と、硫酸、硝酸、酢酸、蓚酸、クエン酸、リン酸、ピロリン酸、硫酸ナトリウム、硫酸カリウム、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、蓚酸ナトリウム、蓚酸カリウム、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウム、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、ピロリン酸ナトリウム、ピロリン酸カリウムから選ばれる少なくとも１種とを含む水溶液であることを特徴とする請求項１又は２記載の高耐食性希土類永久磁石の製造方法。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかの方法で得られた磁石を、工作機械の駆動機構に用いられ、アミンを含有する水溶性切削油に接触する磁石として使用することを特徴とする希土類永久磁石の使用方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、油性金属加工油もしくは水溶性金属加工油組成物に長時間晒される希土類永久磁石、特に工作機械用リニアモーター用として有効な高耐食性希土類永久磁石の製造方法及び当該磁石の使用方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
希土類永久磁石は、その優れた磁気特性と経済性のために、電気・電子機器の多くの分野で利用されており、近年その生産量は急激に増大しつつある。これらのうちＮｄ系希土類系永久磁石は、サマリウムコバルト磁石に比べて主要元素であるＮｄがＳｍより豊富に存在すること、Ｃｏを多量に使用しないことから原材料費が安価であり、磁気特性もサマリウムコバルト磁石をはるかに凌ぐことから、これまでサマリウムコバルト磁石が使用されてきた小型磁気回路だけでなく、ハードフェライトあるいは電磁石が使われていた分野にも広く応用されている。エアコンや冷蔵庫などのコンプレッサー用モーターにおいても、エネルギー効率を上げて電力消費量を少なくすることを目的に、従来の誘導電動機やフェライト磁石を使用した同期型回転機からＮｄ系希土類磁石を使用したＤＣブラシレスモーターへの転換が進みつつある。【０００３】
Ｒ−Ｆe−Ｂ系永久磁石は、主成分として希土類元素及び鉄を含有するため、湿度を帯びた空気中では短時間のうちに容易に酸化するという欠点を有している。磁気回路に組み込んだ場合には、これらの酸化腐食により磁気回路の出力を低下させたり、発生した錆等によって周辺機器を汚染するなどの問題があった。このため、一般に希土類磁石は表面処理を行って使用されている。希土類磁石における表面処理法には、電気メッキや無電解メッキ、更にはＡｌイオンプレーティング法や各種の塗装等を行って使用されている。このときＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石が晒される環境因子は、温度、あるいは湿度が主である。【０００４】
一方、産業用モーターやエアコン用コンプレッサーモーター等において、希土類永久磁石は、常に切削油等の薬液、あるいは冷媒及び冷凍機油の高温・高圧下混合系等に晒されるなど、使用する環境雰囲気に特有な環境因子がある。これら特有な環境に対して十分な耐食性を有するなど、高い信頼性が求められる。【０００５】
特に、希土類永久磁石を工作機械用リニアモーターに用いると、高い加速性能並びに高速回転により、従来より更なる高速機械加工が可能になると考えられる。また、圧縮ガスとしてＨＦＣ等のフレオン類のみならず、純水素、純アンモニア等の高い化学活性を有するガス類に産業用モーターが晒されて使用されることがある。【０００６】
高速機械加工に用いるリニアモーターの場合、十分な耐切削液性を有していないと、長時間の運転により、切削液と磁石との腐食反応が進行し、磁気特性の劣化が起こり、モーターとしての機能を十分に発揮できなくなることがある。同様に、純水素あるいは純アンモニアがある分圧で存在する雰囲気で使用する場合、十分な耐食性を有していないと、長時間の運転により、磁石との腐食反応が進行し、磁気特性の劣化が起こり、モーターとしての機能を十分には発揮できない。【０００７】
従って、これらの用途においては、上述の各種表面処理の適用が検討されるわけであるが、実使用環境で晒される環境で十分な耐食性を持つ表面処理方法が熱望されている。
こうした表面処理法が確立されれば、種々の産業用モーター等の高効率化及び高信頼性化が可能となり、その意義は極めて大きい。【０００８】
Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を高効率モーターに使用する場合の暴露環境は、高温高湿度のような空気中に水分が介在するものが一般的である。また、特殊環境としてＨＦＣ又はＨＣＦＣ冷媒と、鉱物油、エステル油、エーテル油等の冷凍機油を用いるエアコン用コンプレッサー等の高効率モーター等がある。こうした特殊雰囲気で使用する希土類永久磁石の製造方法として、特開２００２−５７０５２号公報が提案されている。
しかし、水溶性金属加工剤組成物、特にアミンを含有する水溶性切削油に対して耐切削液性を与える希土類永久磁石が更に望まれる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は、上記課題に着目し、鉱油をベースにした不水溶性切削油剤のみだけでなく、優れた耐食性能を有し、かつ、地球環境や人体に対し悪影響を及ぼしにくい水溶性金属加工剤組成物、特にアミンを含有する水溶性切削油に対して十分な耐切削液性を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ系で代表されるＲ−Ｔ−Ｂ系の高耐食性希土類永久磁石の製造方法及び当該磁石の使用方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者は、耐切削油性を有する希土類磁石の表面処理手法について種々検討した結果、希土類永久磁石表面に電気ニッケルメッキ膜を形成した後、リン酸塩を含む水溶液に浸漬し、水洗・乾燥させ、引き続き大気組成雰囲気下、もしくは同等の酸素活量で加熱処理することにより、表面に厚さ２００ｎｍ以内のＮｉ2Ｏ3層を形成する表面処理方法が非常に効果的であることを知見した。【００１１】
即ち、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類磁石の表面に高耐食性の物質が欠陥なく形成されておれば、その物質が溶解しない限り金属分が腐食されることはない。しかし、被覆した物質に何がしかの欠陥があれば、その欠陥部分から腐食性物質が侵入して腐食が進行する。
一般に腐食反応は電気化学的に進行するため、特定の雰囲気において腐食が進行するかどうかは、反応系に存在する化学物質の電気化学的電極電位を比較することにより推定できる。従って、その腐食反応を抑制するためには、その表面上で起こる酸化還元反応を抑制し、反応界面における電極電位を不動態域に移動させればよい。【００１２】
そこで、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石表面に水素還元反応を促進する金属酸化物層を所定の膜厚以上に形成し、化学活性の高い物質に対する被毒作用を保ち、かつＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石表面の電極電位を不動態域に移動させればＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の腐食を抑制することができる。
通常、多くの場合、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石は、耐食性を得るためにニッケルメッキが施される。
本発明では、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石にニッケルメッキを施すだけでなく、リン酸塩を含む水溶液に浸漬した後、水洗・乾燥させ、次いでこの皮膜を制御された雰囲気にて熱処理を行い、かつその生成する膜厚を調整することにより、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石表面に水素還元反応を促進するニッケル酸化物を形成し、化学活性の高い物質に対する被毒作用を得るものである。【００１３】
従って、本発明は、
（１）主成分をＲ（Ｒは希土類元素の１種又は２種以上の組み合わせ）、Ｔ（ＴはＦｅ、又はＦｅ及びＣｏ）、及びＢとし、Ｒが２６．８〜３３．５質量％、Ｂが０．７８〜１．２５質量％、Ｎｉ，Ｇａ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｃａ，Ｍｇから選ばれる１種又は２種以上の元素の合計量が０．０５〜３．５質量％、残部がＴ及び不可避の不純物からなる合金を鋳造し、アルゴン、窒素又は真空の無酸素雰囲気中で粉砕した後、微粉砕、磁場中成型、焼結、時効を順次行って焼結磁石とし、その酸素濃度が０．６質量％以下で、磁気特性がＢｒで１２．０ｋＧ以上１４．８ｋＧ以下、ｉＨｃが１１ｋＯｅ以上３５ｋＯｅ以下である磁石を切断及び／又は研磨して表面の加工仕上げを行い、次いで鉱酸などによるメッキ前処理をした後、電気ニッケルメッキにより所定の厚みにメッキ処理を行い、リン酸塩を含む水溶液に浸漬処理し、水洗し、次いで酸素分圧が１．３×１０3Ｐａ（１０ｔｏｒｒ）以上の雰囲気下において、１５０〜４００℃にて１〜２４時間熱処理し、表層部に薄いニッケル酸化物層を形成させることを特徴とする高耐食性希土類永久磁石の製造方法、
（２）主成分をＲ（Ｒは希土類元素の１種又は２種以上の組み合わせ）、Ｔ（ＴはＦｅ、又はＦｅ及びＣｏ）、及びＢとし、Ｒが２６．８〜３３．５質量％、Ｂが０．７８〜１．２５質量％、Ｎｉ，Ｇａ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｃａ，Ｍｇから選ばれる１種又は２種以上の元素の合計量が０．０５〜３．５質量％、残部がＴ及び不可避の不純物からなる合金を母合金とし、Ｒ’が２８〜７０質量％（Ｒ’＝Ｒ）、Ｂが０〜１．５質量％、Ｎｉ，Ｇａ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｃｕから選ばれる１種又は２種以上の元素の合計量が０．０５〜１０質量％、残部がＴ（Ｔの中でＣｏの割合が１０質量％以上でＦｅの割合が６０質量％以下）及び不可避の不純物からなる合金を助材とし、アルゴン、窒素又は真空の無酸素雰囲気で水素化粉砕した母合金を８５〜９９質量％、助材を１〜１５質量％の割合で混合した後、微粉砕、磁場中成型、焼結、時効を順次行って焼結磁石とし、その酸素濃度が０．６質量％以下で、磁気特性がＢｒで１２．０ｋＧ以上１４．８ｋＧ以下、ｉＨｃが１１ｋＯｅ以上３５ｋＯｅ以下である磁石を切断及び／又は研磨して表面の加工仕上げを行い、次いで鉱酸などによるメッキ前処理をした後、電気ニッケルメッキにより所定の厚みにメッキ処理を行い、リン酸塩を含む水溶液に浸漬処理し、水洗し、次いで酸素分圧が１．３×１０3Ｐａ（１０ｔｏｒｒ）以上の雰囲気下において、１５０〜４００℃にて１〜２４時間熱処理し、表層部に薄いニッケル酸化物層を形成させることを特徴とする高耐食性希土類永久磁石の製造方法、
（３）リン酸塩を含む水溶液が、リン酸二水素ナトリウム、リン酸二水素カリウム、リン酸水素二ナトリウム、リン酸水素二カリウムから選ばれる少なくとも１種のリン酸塩、又は該リン酸塩と、硫酸、硝酸、酢酸、蓚酸、クエン酸、リン酸、ピロリン酸、硫酸ナトリウム、硫酸カリウム、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、蓚酸ナトリウム、蓚酸カリウム、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウム、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、ピロリン酸ナトリウム、ピロリン酸カリウムから選ばれる少なくとも１種とを含む水溶液であることを特徴とする（１）又は（２）記載の高耐食性希土類永久磁石の製造方法、
（４）（１）〜（３）のいずれかの方法で得られた磁石を、工作機械の駆動機構に用いられ、アミンを含有する水溶性切削油に接触する磁石として使用することを特徴とする希土類永久磁石の使用方法
を提供する。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、上記焼結磁石に電気ニッケルメッキを施し、リン酸塩を含む水溶液に浸漬した後、水洗・乾燥させる。次いでこのＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石表面を制御された酸素雰囲気で熱処理による水素還元反応を促進させる保護膜形成を行うことにより、水溶性切削油の成分によらず、高い耐食性を付与することができる。
例えば、自動盤、トランスファーマシン、ボール盤等を用いて行う一般旋削作業、ガンドリル等による深穴あけ作業、タッピング等によるねじ切り作業、ホブ・ピニオン等による歯切り作業等の加工作業をするために使用されるエマルションタイプ、ソリュブルタイプ、シンセティックタイプの全ての切削液に対して、本発明のＲ−Ｔ−Ｂ系磁石は十分な耐食性を有するため、使用環境を選ばずに使用できる。
また、抗菌性を高めるため水溶性切削油に添加されているアミン類に対して、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は何ら影響をうけないことから、一般に化学反応性の高いアミン類及びアンモニア等に対しても十分なバリアー性を持つというきわめて優れた特徴を有するＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を簡便かつ安価に提供することができ、産業上その価値は極めて高い。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】実施例１における切削液浸漬（８０℃×４週間）前後の磁気特性を示すグラフである。
【図２】実施例１における切削液浸漬（１２０℃×１週間）前後の磁気特性を示すグラフである。
【図３】実施例２における切削液浸漬（８０℃×４週間）前後の磁気特性を示すグラフである。
【図４】比較例１における切削液浸漬前後の磁気特性を示すグラフである。
【図５】比較例２における切削液浸漬前後の磁気特性を示すグラフである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
本発明の希土類永久磁石の製造方法においては、まず、主成分をＲ（Ｒは希土類元素の１種又は２種以上の組み合わせ）、Ｔ（ＴはＦｅ、又はＦｅ及びＣｏ）、及びＢとし、Ｒが２６．８〜３３．５質量％、Ｂが０．７８〜１．２５質量％、Ｎｉ，Ｇａ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｃａ，Ｍｇから選ばれる１種又は２種以上の元素の合計量が０．０５〜３．５質量％、残部がＴ及び不可避の不純物からなる合金を鋳造する。【００１７】
ここで、上記Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石に用いるＲは、組成の２６．８〜３３．５質量％を占めるが、ＲとしてはＹ又はＬａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｐｍ，Ｓｍ，Ｇｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｌｕ，Ｙｂの内から選択される１種もしくは２種以上が使用され、中でもＣｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ，Ｄｙ，Ｔｂの内少なくとも１種を含むのが好ましい。Ｂは０．７８〜１．２５質量％の範囲とする。Ｆｅは５０〜９０質量％の範囲である。この場合、Ｆｅの一部をＣｏで置換することにより温度特性を改善することができる。但し、Ｃｏの添加量が０．１質量％未満では十分な効果が得られず、一方、１５質量％を超えると保磁力が低下し、コストも上昇するので、その量は０．１〜１５質量％が好ましい。また、磁気特性の改善、あるいは、コスト低減のために、Ｎｉ，Ｇａ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｃａ，Ｍｇから選ばれる少なくとも１種を添加することができる。このような組成の合金は合金の融点以上で溶湯化させ、金型鋳造法、ロール急冷法、アトマイズ法等の鋳造方法により得ることができる。【００１８】
上記組成の合金をアルゴン、窒素又は真空の無酸素雰囲気中で粉砕した後、好ましくは平均粒径１〜３０μｍに微粉砕し、磁場中配向圧縮成型あるいは非磁場中圧縮成型、焼結、溶体化、時効することによりバルク化し、研削、研磨加工して所望の実用形状を有する永久磁石が得られる。【００１９】
また、上記の希土類磁石は、主成分をＲ（Ｒは希土類元素の１種又は２種以上の組み合わせ）、Ｔ（ＴはＦｅ、又はＦｅ及びＣｏ）、及びＢとし、Ｒが２６．８〜３３．５質量％、Ｂが０．７８〜１．２５質量％、Ｎｉ，Ｇａ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｃａ，Ｍｇから選ばれる１種又は２種以上の元素の合計量が０．０５〜３．５質量％、残部がＴ及び不可避の不純物からなる合金を母合金とし、Ｒ’が２８〜７０質量％（Ｒ’＝Ｒ（即ち、Ｒ’は希土類元素の１種又は２種以上の組み合わせであり、Ｒ’とＲとが同一の元素であることが好ましい））、Ｂが０〜１．５質量％、Ｎｉ，Ｇａ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｃｕから選ばれる１種又は２種以上の元素の合計量が０．０５〜１０質量％、残部がＴ（Ｔの中でＣｏの割合が１０質量％以上でＦｅの割合が６０質量％以下）及び不可避の不純物からなる合金を助材とし、アルゴン、窒素又は真空の無酸素雰囲気で水素化粉砕した母合金を８５〜９９質量％、助材を１〜１５質量％の割合で混合した後、微粉砕、磁場中成型、焼結、時効を順次行い、更に、切断及び／又は研磨して表面を加工仕上げすることにより得ることもできる。【００２０】
なお、ここで得られた永久磁石は、その酸素濃度が０．６質量％以下で、磁気特性がＢｒで１２．０ｋＧ以上１４．８ｋＧ以下、ｉＨｃが１１ｋＯｅ以上３５ｋＯｅ以下である。【００２１】
以上のようにして焼結磁石を作製し、切断及び／又は研磨して表面の加工仕上げを行った後、硫酸、塩酸、硝酸等の鉱酸などを用いて常法によりメッキ前処理を行う。【００２２】
本発明においては、次いで上記磁石に対して電気ニッケルメッキを行う。電気ニッケルメッキは硫酸ニッケル、塩化ニッケル、ホウ酸を溶解させたワット浴だけでなく、スルファミン酸ニッケル浴、ウッドストライク浴等工業的に確立されたいずれのニッケルメッキ浴でもよい。なお、無電解ニッケルメッキでは、無電解ニッケルメッキであるＮｉ−Ｐ合金メッキに熱処理（特に４００℃以上）を施すと、電析時は非晶質又は微細結晶であったものが、加熱によりＮｉ3Ｐなどの金属化合物が、ニッケルマトリックス中に生成すると同時に歪を与え、メッキ皮膜が硬くなるという不利が生じ、本発明の目的を達成し得ない。電気ニッケルメッキをＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石に析出させる方法として、引っ掛け式、バレル方式等いずれの方法を用いてもよい。Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石に析出させたニッケルメッキ膜厚は５〜４０μｍがよく、好ましくは１０〜３０μｍ、より好ましくは１５〜２５μｍである。【００２３】
更に、本発明は、電気ニッケルメッキ膜を磁石表面に形成した後、リン酸塩を含む水溶液に浸漬する処理を行う。リン酸塩としては、リン酸二水素ナトリウム、リン酸二水素カリウム、リン酸水素二ナトリウム、リン酸水素二カリウムから選ばれる少なくとも１種が好ましく、必要によりこれらリン酸塩に、補助成分として、硫酸、硝酸、酢酸、蓚酸、クエン酸、リン酸、ピロリン酸、硫酸ナトリウム、硫酸カリウム、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、蓚酸ナトリウム、蓚酸カリウム、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウム、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、ピロリン酸ナトリウム、ピロリン酸カリウムから選ばれる少なくとも１種を更に添加してもよく、これら成分を水溶液状態にして上記電気ニッケルメッキを施した磁石を浸漬して処理する。溶液濃度は、特に限定しないが、リン酸塩濃度は０．０１〜２モル／リットル、特に０．０５〜０．５モル／リットルであり、上記補助成分を添加する場合、その濃度は、０．０１〜０．１モル／リットルであり、処理条件としては、場合によっては加温しながら１０〜７０℃で１〜６０分浸漬することが好ましい。その後、水洗処理を施し、強制循環式等の定法により乾燥させる。【００２４】
なお、リン酸塩を含む処理液のｐＨは、０．３以上６．５以下もしくは８．０以上１２．５以下となるよう調整することが好ましい。ｐＨ調整は成分の濃度を増減させてもよいし、水酸化カリウム又は水酸化ナトリウムを用いることもできる。【００２５】
上記リン酸塩処理を行わない場合、磁石表面に安定な被毒層を形成できず、本来磁石の有する磁気特性を劣化させてしまう場合がある。なお、リン酸塩処理後は水洗を行う。【００２６】
Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石に所望のニッケルメッキ層を形成させ、リン酸塩処理を施した後、酸素を含む雰囲気にて熱処理を行い、これによって耐食性を向上させる。この場合、酸素濃度として１．３×１０3Ｐａ（１０ｔｏｒｒ）以上、好ましくは１．３×１０4Ｐａ（１×１０2ｔｏｒｒ）〜６．５×１０4Ｐａ（５×１０2ｔｏｒｒ）の酸素濃度、より好ましくは１．３×１０4Ｐａ（１．０×１０2ｔｏｒｒ）〜２．６×１０4Ｐａ（２．０×１０2ｔｏｒｒ）の酸素分圧に処理室雰囲気が制御される。熱処理温度は１５０〜４００℃、好ましくは２５０〜４００℃にて行い、熱処理時間は１〜２４時間、好ましくは８〜２４時間加熱を行うことにより、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石表面に耐食性皮膜を形成させることができる。熱処理温度が高すぎる又は熱処理時間が長すぎると磁気特性劣化が起こり、また熱処理温度が低すぎる又は熱処理時間が短すぎると十分な耐切削液性を有しないおそれがある。【００２７】
Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石に対し酸素を含む所望の雰囲気で熱処理した後、１０〜２×１０3℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却してもよい。場合によっては多段にわたる熱処理を行うことも可能である。必要であれば熱処理されたＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石を冷却する際に熱処理容器中で窒素又はＡｒ等のキャリアガスによる冷却、あるいは炉内外で空冷させる代わりに、熱処理を施したＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石を冷水あるいは冷却媒体等によるいわゆる急冷焼入れ処理を行ってもよい。急冷焼入れ処理に用いる冷却媒体は、所望する耐食性に応じて、冷水だけでなくリン酸、クエン酸、シュウ酸等を溶解させた弱酸溶液あるいは炭酸カリウム等を溶解させた弱アルカリ溶液等も使用することができる。【００２８】
なお、以上のようにして形成されるニッケルの表面酸化物層の厚さは２００ｎｍ以下、特に５０〜１５０ｎｍであることが好ましい。薄すぎると耐食効果は十分でなく、厚すぎると磁石表面の変色が大きくなったり、色むらが生じるおそれがある。【００２９】
本発明の高耐食性希土類永久磁石は、切削加工、研削加工、塑性加工等の金属加工に広く適用できる水溶性金属加工油組成物（従来の水溶性金属加工油組成物のみでなく、特に、耐腐敗性能に優れた水溶性金属加工油組成物）及びそれを用いた水溶性金属加工油剤等を使用する産業用モーターに好適に用いられる。【００３０】
ここで、切削、切削加工分野に広く使用される切削油剤には、鉱油をベースにした不水溶性切削油剤と、鉱油、界面活性剤、有機アミン等を含有し、水に希釈して使用する水溶性切削油剤がある。水溶性切削油剤においては、油剤の耐腐敗性能を向上させるために、防腐効果のあるアミン類を加えることが行われている。【００３１】
耐腐敗性能を向上させるために、従来の防腐剤、アミンに代わり、特定のアミンが使用される。具体的には、（１）トリエタノールアミン、トリイソプロパノールアミン及びメチルジエタノールアミン等、（２）モノイソプロパノールアミン、２−アミノ−２−メチル−１−プロパノール等、（３）シクロヘキシルアミン、ジシクロヘキシルアミン等が挙げられる。但し、アルカノールアミンの使用量が少ないエマルジョンなどでは、ｐＨ維持能力に劣るため、防腐剤の添加が必要となる。フェノール系のＯ−フェニルフェノール、チアゾリン系のベンゾイソチアゾリン、ホルムアルデヒド放出型のトリアジン化合物等が用いられる。【００３２】
また、その他の任意の添加剤として、シリコーン系消泡剤、アルコール系消泡剤、トリアジン系防腐剤、アルキルベンゾイミダゾール防腐剤、アルキルベンゾイミダゾール金属防食剤、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル、カルボン酸アルカノールアミド等のノニオン系界面活性剤、多価アルコール類、グリコール類、水等のカップリング剤、リン酸塩、炭酸塩、ホウ酸塩、珪酸塩等の無機塩、ＥＤＴＡ等のイオン封鎖剤、酸化ワックス、天然油脂、合成油脂、合成エステル、高分子ポリマー等の油性剤を添加することができる。【００３３】
これら有効成分を含む水溶性金属加工油組成物、特に水溶性切削油は、水で５〜２００倍程度に希釈して使用するのが一般的である。【００３４】
本発明の磁石は、水及び／又は潤滑油並びに冷媒に長時間晒される雰囲気や、特に切削加工、研削加工、塑性加工等の金属加工に広く適用できる上記したような水溶性金属加工油組成物及びそれを用いた水溶性金属加工油等を使用する産業用各種モーター（改正省エネ法に準拠できるモーター）に使用され、その運転条件下で水溶性金属加工油や切削油に長時間晒される用途に有効である。【００３５】
近年、例えば工作機械の主軸／テ−ブル送り機構や各種産業機械の駆動部として、高速駆動が容易で静粛性に優れたリニア同期モーターが採用されている。このようなリニア同期モーターでは、駆動機構を単純にするために界磁部に永久磁石を用いることが多い。永久磁石界磁リニアモーターは、プレート上に並べられた複数の永久磁石を備えた界磁部と、これら界磁部との間に所定の空隙を介して配置され、それら永久磁石による磁界を順次横断する方向へ複数の永久磁石に対し直線的に相対移動する巻線を備えた電機子を具備しているが、特に主軸／テーブル送り機構は切削液等の化学薬品に触れることが多い。耐切削液性が十分でない永久磁石を使用する場合、磁気特性の劣化の懸念及び機械的強度補強のために、永久磁石の上に専用のカバ−を設置することがある。【００３６】
本発明の磁石を、こうした工作機械のリニアモーター等の駆動機構に用いられ、アミンを含有する水溶性切削油に接触される磁石に使用すれば、こうした専用のカバ−を必要としないことから安価・軽量・高信頼性を全て満足し、このため産業上その利用価値は極めて大きい。
【実施例】
【００３７】
以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。【００３８】
［実施例１］
Ａｒ雰囲気の高周波溶解により質量比で３２Ｎｄ−１．２Ｂ−５９．８Ｆｅ−７Ｃｏなる組成の鋳塊を作製した。このインゴットをジョウクラッシャーで粗粉砕し、更に窒素ガスによるジェットミルで微粉砕を行って、平均粒径が３．５μｍの微粉末を得た。次に、この微粉末を１０ｋＯｅ磁界が印加された金型内に充填し、１．０ｔ／ｃｍ2の圧力で成型した。次いで真空中１，１００℃で２時間焼結し、更に５５０℃で１時間時効処理を施して永久磁石とした。【００３９】
得られた永久磁石から縦２０．０ｍｍ×横２０．０ｍｍ×厚さ３．０ｍｍ寸法、酸素濃度０．５８質量％、Ｂｒ＝１２．０ｋＧ、ｉＨｃ＝２１．０ｋＯｅの磁石片を切り出し、バレル研磨処理を行った後、超音波水洗を行った。得られた磁石片を塩酸、硝酸、酢酸等の希薄鉱酸にて前処理を行い、硫酸ニッケル、塩化ニッケル及びホウ酸を溶解させたワット浴にて無光沢電気ニッケルメッキを行った。電気ニッケルメッキによるニッケル膜厚は、磁石中心部をＸ線膜厚計にて測定したところ、２０〜２２μｍであった。メッキ被覆後、０．１ｍｏｌ／Ｌ  リン酸二水素ナトリウム水溶液に３０℃で３０秒間浸漬し、イオン交換水で洗浄した後、８０℃の強制循環式乾燥機で５分間乾燥した。これを酸素濃度１．９５×１０4Ｐａ（１．５×１０2ｔｏｒｒ）の雰囲気にて３５０℃で２４時間熱処理を行った。この時、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石表面に対し熱処理により得られた主にＮｉ酸化物で構成される耐食性皮膜厚さは、ＸＰＳ分析により４０〜１００ｎｍ程度であった。【００４０】
切削液に対するＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永久磁石の耐食性を次のように調べた。市販の水溶性切削液５種（切削液Ａから切削液Ｅ）を所定の濃度に希釈した。使用した水溶性切削液のうち、切削液Ｄ及び切削液Ｅは、水溶性切削液で問題となる抗菌性を改良した、いわゆるバイオスタテイック型切削液である。なお、表１に、使用した水溶性切削液５種の種類、希釈時のｐＨ値及び抗菌性の有無等について示す。【００４１】
【表１】
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【００４２】
次に、キャップボルト式耐圧容器［容量２００ｍｌ（耐圧硝子工業（株）製ＴＰＲ型Ｎ２タイプ）］に所定の濃度に希釈した切削液を１００ｍｌ入れ、試験片のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石を入れ、容器を締結し、密封した。圧力容器を８０℃±０．２℃及び１２０℃±０．２℃に保持したオイルバスに入れ、切削液に対する浸漬試験を実施した。【００４３】
［実施例２］
実施例１と同様にＡｒ雰囲気の高周波溶解により質量比で３２Ｎｄ−１．２Ｂ−５９．８Ｆｅ−７Ｃｏなる組成の鋳塊を作製した。このインゴットをジョウクラッシャーで粗粉砕し、更に窒素ガスによるジェットミルで微粉砕を行って、平均粒径が３．５μｍの微粉末を得た。次に、この微粉末を１０ｋＯｅ磁界が印加された金型内に充填し、１．０ｔ／ｃｍ2の圧力で成型した。次いで真空中１，１００℃で２時間焼結し、更に５５０℃で１時間時効処理を施して永久磁石とした。【００４４】
得られた永久磁石から縦２０．０ｍｍ×横２０．０ｍｍ×厚さ３．０ｍｍ寸法、酸素濃度０．５８質量％、Ｂｒ＝１２．０ｋＧ、ｉＨｃ＝２１．０ｋＯｅの磁石片を切り出し、バレル研磨処理を行った後、超音波水洗を行った。得られた磁石片を塩酸、硝酸、酢酸等の希薄鉱酸にて前処理を行い、硫酸ニッケル、塩化ニッケル及びホウ酸を溶解させたワット浴にて無光沢電気ニッケルメッキを行った。電気ニッケルメッキによるニッケル膜厚は、磁石中心部をＸ線膜厚計にて測定したところ、２０〜２２μｍであった。メッキ被覆後、０．１ｍｏｌ／Ｌリン酸二水素カリウム水溶液に３０℃で３０秒間浸漬し、イオン交換水で洗浄した後、８０℃の強制循環式乾燥機で５分間乾燥した。これを酸素濃度１．９５×１０4Ｐａ（１．５×１０2ｔｏｒｒ）の雰囲気にて３５０℃で８時間熱処理を行った。得られた磁石を試験片として用い、同様の８０℃及び１２０℃における切削液浸漬試験を実施した。【００４５】
［比較例１］
所定の寸法に加工切断した後、電気ニッケルメッキを全く施さないいわゆる表面処理レス品を試験片として用い、同様の８０℃及び１２０℃における切削液浸漬試験を実施した。【００４６】
［比較例２］
熱処理を行わない以外は実施例１と同様のニッケルメッキされたＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石を試験片として用い、同様の８０℃及び１２０℃における切削液浸漬試験を実施した。【００４７】
切削液浸漬試験の結果を図１〜５及び表２に示す。
図１は、実施例１のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石を用い、水溶性切削液５種における８０℃×４週間浸漬試験前後の磁気特性を示す。水溶性切削液５種全てにおいて、浸漬試験によるＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の磁気特性劣化は何ら認められない。
図２は、実施例１のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石を用い、水溶性切削液５種における１２０℃×１週間浸漬試験前後の磁気特性を示す。水溶性切削液５種全てにおいて、浸漬試験によるＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の磁気特性劣化は何ら認められない。
図３は、実施例２のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石を用い、水溶性切削液５種における８０℃×４週間浸漬試験前後の磁気特性を示す。水溶性切削液５種全てにおいて、浸漬試験によるＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の磁気特性劣化は何ら認められない。
図４は、比較例１における水溶性切削液５種における８０℃×４週間浸漬前後の磁気特性変化を示す。水溶性切削液Ａ，Ｄ及びＥにおいて明らかな磁気特性劣化が見られた。
図５は、比較例２における水溶性切削液５種における８０℃×４週間浸漬前後の磁気特性変化を示す。水溶性切削液５種全てにわたり、明らかな磁気特性劣化が見られた。【００４８】
実施例１，２及び比較例１，２のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の表面処理方法における耐切削液浸漬試験の結果を表２に示す。明らかに実施例１，２は、水溶性切削液の抗菌性有無などの種類を問わず、長期にわたる浸漬試験においてＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の特性を全く損なわない優れた表面処理方法である。【００４９】
【表２】
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◎：全ての切削液において磁気特定の劣化は認められなかった。
×：いずれかの切削液において磁気特定の劣化が認められた。【００５０】
以上の結果から明らかなように、ニッケルメッキされたＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永久磁石を雰囲気制御された雰囲気で熱処理を行わない（比較例２）と、水溶性切削液に高温で長時間晒した場合、８０℃にて４週間経過後、大きく磁気特性が劣化するのが見られる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【国際調査報告】
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