(57)【要約】内燃機関に用いるインジェクタにおいて、燃料通路の流体抵抗で生ずる閉弁遅れ時間を短縮して最小噴射量を低減する。  電磁力によって、その中心に燃料通路が設けられた固定コアの端面にアンカーを吸引し、アンカーと共に駆動される弁体を制御して燃料噴射口を開閉するものにおいて、  アンカーの上端面の中央に燃料たまりを設け、この燃料たまりに一端が開口する軸方向に延びる貫通孔を前記アンカーに設け、前記燃料たまりから半径方向外側に延び、前記アンカーの上端面と固定コアの下端面との間の磁気ギャップに燃料を供給する燃料通路をもうけた。  また、前記アンカーの上端面に開口する貫通孔の開口位置が固定コアの燃料導入孔に少なくとも一部が対面する位置に開口しており、またその貫通孔の開口部にはアンカーの中心側から外側に流れる燃料を捕獲して前記貫通孔へ導く燃料導入部が設けられている。
2008038396.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
電磁力によって、その中心に燃料通路が設けられた固定コアの端面にアンカーを吸引し、アンカーと共に駆動される弁体を制御して燃料噴射口を開閉するものにおいて、
前記アンカーの上端面に開口する貫通孔の開口位置が固定コアの燃料導入孔に少なくとも一部が対面する位置に開口しており、またその貫通孔の開口部にはアンカーの中心側から外側に流れる燃料を捕獲して前記貫通孔へ導く燃料導入部が設けられている
ことを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
請求項１に記載のものにおいて、
前記貫通孔の長さはアンカーの軸方向寸法より短い
ことを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項３】
請求項１に記載のものにおいて、
前記貫通孔は前記アンカーの上端面の前記固定コアに対面する開口以外に中心部側に向かって開口する燃料導入部が形成されている
ことを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項４】
電磁力によって、その中心に燃料通路が設けられた固定コアの端面にアンカーを吸引し、アンカーと共に駆動される弁体を制御して燃料噴射口を開閉するものにおいて、
前記アンカーの上端面の中央に燃料たまりを設け、
この燃料たまりに一端が開口する軸方向に延びる貫通孔を前記アンカーに設け、
前記燃料たまりから半径方向外側に延び、前記アンカーの上端面と固定コアの下端面との間の磁気ギャップに燃料を供給する燃料通路を有する
ことを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項５】
環状コイルに通電することで、可動子であるアンカーと固定コアとを含む磁気通路に磁束を供給し、前記アンカー端面と固定コア端面との間の磁気吸引ギャップに磁気吸引力を発生させてアンカーを固定コア側に引付け、アンカーの先端に取付けられた弁体を弁座から引き離すことによって燃料通路を開く燃料噴射弁において、
前記アンカーは、燃料噴射弁の軸方向に延びる複数個の燃料通路用貫通孔を有し、前記貫通孔の側面の最外部は、前記固定コアに設けられた燃料通路の側面に対して外側に構成されることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項６】
前記アンカーは、前記貫通孔の最外部より内側に凹部が形成され、前記凹部から上流側において、前記凹部の側面と前記貫通孔との間を連通する燃料供給路を備えたことを特徴とする請求項５記載の燃料噴射弁。
【請求項７】
前記貫通孔との間を連通する燃料供給路の最外部は、前記固定コアの内径より外側に形成されていることを特徴とする請求項５もしくは請求項６のいずれかに記載の燃料噴射弁。
【請求項８】
前記貫通孔の側面は、前記貫通孔と前記凹部の間を連通する燃料供給路の側面と重なり合う部分を有することを特徴とする請求項５から請求項７のいずれかに記載の燃料噴射弁。
【請求項９】
前記貫通孔は、筒形状で形成されていることを特徴とする請求項５から請求項８のいずれかに記載の燃料噴射弁。
【請求項１０】
前記貫通孔は筒形状で形成され、前記貫通孔との間を連通する燃料供給路は円弧状で形成され、前記燃料供給路の円弧の径は、前記貫通孔より僅かに大きいことを特徴とする請求項９記載の燃料噴射弁。
【請求項１１】
前記アンカーの前記貫通孔の面積は、前記アンカーの磁路面積に対して、５％から１５％の範囲であることを特徴とする請求項５記載の燃料噴射弁。
【請求項１２】
円筒状のアンカー部と、
当該アンカー部の中心部に位置するプランジャ部と、
当該プランジャの先端に設けられた弁体と、
中心部に燃料を導く燃料導入孔を有する固定コアと、
前記アンカーの端面と前記固定コアの端面との間に設けられた磁気ギャップを含む磁気通路に磁束を供給する電磁コイルとを備え、
前記磁気ギャップを通る磁束によって前記アンカーの端面と前記固定コアの端面との間に生起された磁気吸引力で前記アンカーを前記固定コア側に引付けて前記可動子を駆動し、
もって、前記弁体を弁座から引き離して当該弁座に設けた燃料通路を開く燃料噴射弁において、
前記アンカーには、
その中央部で前記固定コアの前記燃料導入孔の端部に対面する位置に形成された凹所と、
前記アンカーを軸方向に貫通して前記プランジャの周囲に開口する複数の貫通孔を設け、
当該貫通孔の燃料入口は、その一部が前記凹所の底面に開口し、残る一部が前記アンカーの端面部に開口していることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項１３】
請求項１２に記載のものにおいて、
前記貫通孔は、前記アンカーの凹所の内周面にその一部が穿たれており、その貫通孔は軸方向延長されて前記凹所の底部から前記アンカーの反固定コア側に貫通していることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項１４】
請求項１２に記載したものにおいて、
前記貫通孔は、そのうちの少なくとも１本は前記アンカーの端面に燃料入口を有し、残余のものは前記凹所の底面にその燃料入口を有する
ことを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項１５】
請求項１２に記載のものにおいて、
前記アンカーの凹所の中心に前記プランジャを挿通するプランジャ挿通孔が設けられており、
前記プランジャには当該プランジャを前記弁座方向に付勢するばねの一端を受けるばね受けが形成されており、
前記アンカーと前記プランジャとは前記アンカーが前記固定コアに吸引されたときに軸方向に一緒に駆動するよう関係つけられており、
前記貫通孔の総断面積が前記プランジャ挿通孔の断面積より大きく構成されている
ことを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項１６】
請求項１２に記載のものにおいて、
前記アンカーの凹所の中心に前記プランジャを挿通するプランジャ挿通孔が設けられており、
前記プランジャには当該プランジャを前記弁座方向に付勢するばねの一端を受けるばね受けが形成されており、
前記アンカーと前記プランジャとは前記アンカーが前記固定コアに吸引されたときに軸方向に一緒に移動するよう関係つけられており、
前記プランジャのばね受けの外周と前記固定コアの内周との間に形成される燃料通路の最小断面積より、前記貫通孔の総断面積の方が大きくなるよう構成されている
ことを特徴とする燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関に用いられる燃料噴射弁に関し、特に電磁的に駆動される可動子によって、燃料通路を開閉するものに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来のこの種燃料噴射弁としては、特開平１１−２２５８５号公報では、アンカーの外周部に縦方向の溝を設けることによって、アンカーが移動する際の流体抵抗を低減して、弁挙動の応答性を向上させる方法が開示されている。
特開昭５８−１７８８６３号公報、あるいは特開２００６−２２７２１号公報に記載されるものでは可動子が円筒状のアンカー部とこのアンカー部の中心部に位置するプランジャ部と、さらにプランジャの先端に設けられた弁体とを含んで構成されており、中心部に燃料を導く燃料導入孔を有する固定コアの端面とアンカーの端面との間に磁気ギャップが設けられており、さらにこの磁気ギャップを含む磁気通路に磁束を供給する電磁コイルを備えている。
アンカーには軸方向に延びる貫通孔を設ける技術が記載されている。
また、特開表２００２−５２８６７２号公報に記載されるものでは、プランジャがアンカーの中心を貫いて配置され、その周囲のアンカー部分にこのアンカーを軸方向に貫通する貫通孔を設けて燃料通路を構成することが記載されている。
【発明の開示】
【０００３】
上記従来技術では、アンカーに設けた燃料通路の流体抵抗がアンカーの動きに影響を与え、開あるいは閉弁時の応答性が十分改善できていなかった。
本発明の目的は、固定コアの燃料導入孔からアンカー側に供給される燃料がスムースにアンカー下流に供給できるよう、あるいは特定の条件の下ではアンカー下流の燃料がアンカー上流にスムースに移動できるようにして、アンカーを含む可動子の動きをスムースにして、燃料噴射弁の開閉応答速度を高めることにある。
本発明の上記目的はアンカーの上端面に開口する貫通孔の開口位置が固定コアの燃料導入孔に少なくとも一部が対面する位置に開口しており、またその貫通孔の開口部にはアンカーの中心側から外側に流れる燃料を捕獲して貫通孔へ導く燃料導入部を設けることで達成される。
好適には貫通孔の長さはアンカーの軸方向寸法より短い。
好適には貫通孔の上端部（固定しコア側）は固定コアに対面する開口以外に中心部側に向かって開口する燃料導入部が形成されている。
このように構成された本発明によれば、燃料噴射弁の開閉時の応答性が向上する。
【図面の簡単な説明】
【０００４】
第１図は本発明の一実施例の燃料噴射弁の全体を示す断面図である。
第２図は第１図の一部分を拡大した断面図である。
第３図は本発明のアンカーを示す平面図と中心の断面図である。
第４図は噴射口を閉じる時の燃料の流れを示す図である。
第５図はアンカーの磁気吸引力特性である。
第６図は他の実施形態によるアンカーの平面図である。
第７図はさらに他の実施形態によるアンカーの平面図である。
第８図はさらに他の実施形態によるアンカーの平面図である。
第９図は本発明の他の実施例の燃料噴射弁の一部拡大断面図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００５】
実施形態の全体構成について第１図，第２図を用いて以下説明する。
第１図は実施例の燃料噴射弁の縦断面図である。第２図は第１図の部分拡大図で、実施例の燃料噴射弁の詳細を示したものである。
金属材製のノズルパイプ１０１は直径が小さい小径筒状部２２と直径が大きい大径筒状部２３とを備え、両者間は円錐断面部２４により繋がっている。
小径筒状部２２の先の部分にはノズル体が形成される。具体的には小径筒状部の先端部分の内部に形成された筒状部に、燃料を中心に向かってガイドするガイド部材１１５，燃料噴射口１１６Ａを備えたオリフィスプレート１１６がこの順に積層されて挿入され、オリフィスプレート１１６の周囲で筒状部に溶接により固定される。
ガイド部材１１５は後述する可動子１１４のプランジャ１１４Ａもしくはその先端に設けられた弁体１１４Ｂの外周をガイドすると共に、燃料を放射方向外側から内側に案内する燃料のガイドも兼ねる。
オリフィスプレート１１６にはガイド部材１１５に面する側に円錐状の弁座が形成されている。この弁座３９にはプランジャ１１４Ａの先端に設けた弁体１１４Ｂが当接し、燃料の流れを燃料噴射口１１６Ａに導いたり遮断したりする。
ノズル体の外周には溝が形成されており、この溝に樹脂材製のチップシールあるいは金属の周りにゴムが焼き付けられたガスケットで代表されるシール部材が嵌め込まれている。
金属材製のノズルパイプ１０１の大径筒状部２３の内周下端部には可動子１１４のプランジャ１１４Ａをガイドするプランジャガイド１１３が大径筒状部２３の絞り加工部２５に圧入固定されている。
プランジャガイド１１３は中央にプランジャ１１４Ａをガイドするガイド孔１２７が設けられており、その周囲に複数個の燃料通路１２６が穿孔されている。
さらに、中央の上面には押出し加工により凹部１２５が形成されている。この凹部１２５にはばね１１２が保持される。
プランジャガイド１１３の中央下面にはこの凹部１２５に対応する凸部が押出し加工によって形成され、その凸部中央にプランジャ１１４Ａのガイド孔１２７が設けられている。
かくして、細長い形状のプランジャ１１４Ａはプランジャガイド１１３のガイド孔１２７とガイド部材１１５のガイド孔によってまっすぐに往復動するようガイドされる。
このように、金属材製のノズルパイプ１０１は先端部から後端部まで、同一部材で一体に形成されているので部品の管理がやり易く、また組立て作業性が良い。
プランジャ１１４Ａの弁体１１４Ｂが設けられている端部とは反対の端部にはプランジャ１１４Ａの直径より大きい外径を有する段付き部１２９，１３３を有する頭部１１４Ｃが設けられている段付き部１２９の上端面にはスプリング１１０の着座面が設けられており、中心にはスプリングガイド用の突起１３１が形成されている。
可動子１１４はプランジャ１１４Ａが貫通する貫通孔を中央に備えたアンカー１０２を有する。アンカー１０２はプランジャガイド１１３と対面する側の面の中央にばね受け用の凹部１１２Ａが形成されており、プランジャガイド１１３の凹部１２５とこの凹部１１２Ａとの間にばね１１２が保持されている。
頭部１１４Ｃの段付き部１３３及び段付き部１２９の直径より貫通孔１２８の直径の方が小さいので、プランジャ１１４Ａをオリフィスプレート１１６の弁座に向かって押付けるスプリング１１０の付勢力もしくは重力の作用下においては、ばね１１２によって保持されたアンカー１０２の上側面に形成された凹所１２３の底面１２３Ａにプランジャ１１４Ａの頭部１１４Ｃの段付き部１２９の内周下端面が当接し、両者は係合している。
これによりばね１１２の付勢力もしくは重力に逆らう上方へのアンカー１０２の動きあるいは、ばね１１２の付勢力もしくは重力に沿った下方へのプランジャ１１４Ａの動きに対しては両者は協働して一緒に動くことになる。
しかし、ばね１１２の付勢力もしくは重力に関係なくプランジャ１１４Ａを上方へ動かす力、あるいはアンカー１０２を下方へ動かす力が独立して両者に別々に作用したときは、両者は別々の方向に動こうとする。
このとき、貫通孔１２８の部分でプランジャ１１４Ａの外周面とアンカー１０２の内周面との間の５乃至１５ミクロンの微小ギャップに存在する流体の膜が両者の異なった方向への動きに対して摩擦を生じ、両者の動きを抑制する。つまり両者の急速な変位に対してブレーキをかける。ゆっくりした動きに対してはほとんど抵抗を示さない。かくして、このような両者の反対方向への瞬間的な動作は短時間の間に減衰する。
ここで、アンカー１０２は、大径筒状部２３の内周面とアンカー１０２の外周面との間ではなく、アンカー１０２の貫通孔１２８の内周面とプランジャ１１４Ａの外周面とによって中心位置が保持されている。そして、プランジャ１１４Ａの外周面はアンカー１０２が、単独で軸方向に移動するときのガイドとして機能している。
アンカー１０２の下端面はプランジャガイド１１３の上端面に対面しているが、ばね１１２が介在していることで両者が接触することはない。
アンカー１０２の外周面と金属材製のノズルパイプ１０１の大径筒状部２３の内周面との間にはサイドギャップ１３０が設けられている。このサイドギャップ１３０はアンカー１０２の軸方向の動きを許容するために、貫通孔１２８の部分においてプランジャ１１４Ａの外周面とアンカー１０２の内周面との間に形成される５乃至１５ミクロンの微小ギャップより大きな、たとえば０．１ミリメートル程度にしてある。あまり大きくすると磁気抵抗が大きくなるので、このギャップは磁気抵抗との兼ね合いで決定される。
金属材製のノズルパイプ１０１の大径筒状部２３の内周部には固定コア１０７が圧入され、その上端部には燃料導入パイプ１０８が圧入され、ノズルパイプ１０１の大径筒状部２３と燃料導入用のパイプ部１０８との圧入接触位置で溶接接合されている。この溶接接合により金属材製のノズルパイプ１０１の大径筒状部２３の内部と外気との間に形成される燃料漏れ隙間が密閉される。
燃料導入パイプ１０８と固定コア１０７は中心にプランジャ１１４Ａの頭部１１４Ｃの直径よりわずかに大きい直径Ｄの貫通孔が設けられている。
固定コア１０７の燃料導入通路としての貫通孔１０７Ｄの下端部内周にはプランジャ１１４Ａの頭部１１４Ｃが非接触状態で挿通されており、固定コア１０７の貫通孔１０７Ｄの内周下端エッジ１３２と頭部１１４Ｃの段付き部１３３の外周エッジ部１３４との間の隙間は上記したサイドギャップ１３０と同程度の隙間Ｓ１が与えられている。これは、アンカー１０２の内周エッジ部１３５との間隔（約４０乃至１００ミクロン）より大きくして、固定コア１０７からプランジャ１１４Ａへ磁束が漏洩するのをできるだけ少なくするためである。
プランジャ１１４Ａの頭部１１４Ｃに設けられた段付き部１３３の上端面に形成されたスプリング受け座１１７には初期荷重設定用のスプリング１１０の下端が当接しており、スプリング１１０の他端が固定コア１０７の貫通孔１０７Ｄの内部に圧入される調整子５４で受け止められることで、頭部１１４Ｃと調整子５４の間に固定されている。
調整子５４の固定位置を調整することでスプリング１１０がプランジャ１１４Ａを弁座３９に押付ける初期荷重を調整することができる。
アンカー１０２のストロークの調整は、ノズルパイプ１０１の大径筒状部２３外周に電磁コイル（１０４，１０５），ヨーク（１０３，１０６）を装着した後、アンカー１０２をノズルパイプ１０１の大径筒状部２３内にセットし、プランジャ１１４Ａをアンカー１０２に挿通した状態で、冶具によりプランジャ１１４Ａを閉弁位置に押下し、コイル１０５へ通電したときの可動子１１４のストロークを検出しながら、固定コア１０７の圧入位置を決定することで可動子１１４のストロークを任意の位置に調整できる。
第１図，第２図に示すごとく、初期荷重設定スプリング１１０の初期荷重が調整された状態で、固定コア１０７の下端面が可動子１１４のアンカー１０２の上端面１２２に対して約４０乃至１００ミクロン程度（図面では誇張してある）の磁気吸引ギャップ１３６を隔てて対面するように構成されている。アンカー１０２の外径と固定コア１０７の外径はほんのわずかだけ（約０．１ミリメートル）アンカー１０２の外径が小さい。一方、アンカー１０２の中心に位置する貫通孔１２８の内径は可動子１１４のプランジャ１１４Ａ及び弁体の外径よりわずかに大きい。また頭部１１４Ｃの外径より固定子コア１０７の貫通孔の内径の方がわずかに大きい。そして頭部１１４Ｃの外径はアンカー１０２の貫通孔１２８の内径より大きい。
これにより、磁気吸引ギャップ１３６での磁気通路面積を十分確保しながら、プランジャ１１４Ａの頭部１１４Ｃの下端面とアンカー１０２の凹所１２３Ａの底面との軸方向の係合代を確保している。
金属材製のノズルパイプ１０１の大径筒状部２３の外周にはカップ状ヨーク１０３とこのカップ状ヨーク１０３の開放側開口を塞ぐように設けられた環状の上ヨーク１０６が固定されている。
カップ状ヨーク１０３の底の部には中央に貫通孔が設けられており、貫通孔には金属材製のノズルパイプ１０１の大径筒状部２３が挿通している。
カップ状ヨーク１０３の外周壁の部分は金属材製のノズルパイプ１０１の大径筒状部２３の外周面に対面する外周ヨーク部を形成している。
環状の上ヨーク１０７の外周はカップ状ヨーク１０３の内周に圧入されている。
カップ状ヨーク１０３と環状の上ヨーク１０６とによって形成される筒状空間内には環状若しくは筒状の電磁コイル１０５が配置されている。
電磁コイル１０５は半径方向外側に向かって開口する断面がＵ字状の溝を持つ環状のコイルボビン１０４と、この溝の中に巻きつけられた銅線で形成される環状コイル１０５とから構成されている。
電磁コイル装置はボビン１０４，コイル１０５，カップ状ヨーク１０３及び上ヨーク１０６から構成される。
コイル１０５の巻き始め，巻き終わり端部には剛性のある導体１０９が固定されており、上ヨーク１０６に設けた貫通孔より導体１０９が引き出されている。
この導体１０９と燃料導入パイプ１０８，ノズルパイプ１０１の大径筒部２３の外周はカップ状ヨーク１０３の上端開口部内周の、上ヨーク１０６上部に絶縁樹脂を注入して、モールド成形され、樹脂成形体１２１で覆われる。
かくして、電磁コイル（１０４，１０５）の周りに矢印１４０で示すトロイダル状の磁気通路１４０が形成される。
導体４３Ｃの先端部に形成されたコネクタ４３Ａにはバッテリ電源より電力を供給するプラグが接続され、図示しないコントローラによって通電，非通電が制御される。
コイル１０５に通電中は、磁気回路１４０を通る磁束によって磁気吸引ギャップ１３６において可動子１１４のアンカー１０２と固定コア１０７との間に磁気吸引力が発生し、アンカー１０２がスプリング１１０の設定荷重を超える力で吸引されることで上方へ動く。このときアンカー１０２はプランジャの頭部１１４Ｃと係合して、プランジャ１１４Ａと一緒に上方へ移動し、アンカー１０２の上端面が固定コア１０７の下端面に衝突するまで移動する。
その結果、プランジャ１１４Ａの先端の弁体１１４Ｂが弁座３９より離間し、燃料が燃料通路１１８を通り、複数の噴射口１１６Ａから燃焼室内に噴出する。
電磁コイル１０５への通電が断たれると、磁気回路１４０の磁束が消滅し、磁気吸引ギャップ１３６における磁気吸引力も消滅する。
この状態では、プランジャ１１４Ａの頭部１１４Ｃを反対方向に押す初期荷重設定用のスプリング１１０のばね力がばね１１２の力に打ち勝って可動子１１４全体（アンカー１０２，プランジャ１１４Ａ）に作用する。
その結果、磁気吸引力を失った可動子１１４のアンカー１０２はスプリング１１０のばね力によって、弁体１１４Ｂが弁座に接触する閉位置に押し戻される。
このとき、頭部１１４Ｃの段付き部１２９がアンカー１０２の凹所の底面１２３Ａに当接してアンカー１０２をばね１１２の力に打ち勝って、プランジャガイド１１３側へ移動させる。
弁体１１４Ｂが弁座に勢い良く衝突すると、プランジャ１１４Ａはスプリング１１０を圧縮する方向へ跳ね返る。
しかし、アンカー１０２はプランジャ１１４Ａとは別体であるため、プランジャ１１４Ａはアンカー１０２から離れてアンカー１０２の動きとは反対方向に動こうとする。
このときプランジャ１１４Ａの外周とアンカー１０２の内周との間には流体による摩擦が発生し、跳ね返るプランジャ１１４Ａのエネルギが、いまだ慣性力によって反対方向（弁の閉じ方向）に移動しようとしているアンカー１０２の慣性質量によって吸収される。
跳ね返り時には慣性質量の大きなアンカー１０２がプランジャ１１４Ａから切り離されるので、跳ね返りエネルギ自体も小さくなる。
また、プランジャ１１４Ａの跳ね返りエネルギを吸収したアンカー１０２は自らの慣性力がその分だけ減少するので、ばね１１２を圧縮するエネルギが減少して、ばね１１２の反発力が小さくなり、アンカー１０２自体の跳ね返り現象によってプランジャ１１４Ａが開弁方向に動かされる現象は発生し難くなる。
かくして、プランジャ１１４Ａの跳ね返りは最小限に抑えられ、電磁コイル（１０４，１０５）への通電が断たれた後に弁が開いて、燃料が不作為に噴射される、いわゆる二次噴射現象が抑制される。
ここで、燃料噴射弁には、入力された開弁信号に対して素早く応答して開閉弁できることが求められる。すなわち、開弁パルス信号の立ち上りから実際に開弁状態になるまでの遅れ時間（開弁遅れ時間）や、開弁パルス信号が終了してから実際に閉弁状態になるまでの遅れ時間（閉弁遅れ時間）を短縮することが、最小の可制御噴射量（最小噴射量）をより小さくするという観点からも重要である。中でも、とりわけ閉弁遅れ時間の短縮は最小噴射量の低減に有効であることが知られている。
閉弁遅れ時間の短縮の方法の１つに、弁体１１４Ｂを開状態から閉状態に移行させる力を可動子１１４に付与するスプリング１１０の設定荷重を大きくすることであるが、この力を大きくすると開弁時に大きな力が必要となり、電磁コイルが大型になるという相反する問題がある。このため設計上の限界があってこの方法だけで開弁遅れ時間を十分短縮できるとは限らない。
他の方法として、固定コア１０７の電磁吸引力により吸引されているアンカー１０２をスプリング１１０で押し下げたとき、固定コア１０７の下端面とアンカー１０２の上端面１２２との間の磁気ギャップ１３６が負圧状態になるため、これを利用してアンカー１０２移動によって押しのけられた燃料が、燃料通路１１８から速やかに磁気ギャップ１３６に流れ込むようにすることが考えられる。
以下、この原理に基づく実施例を説明する。本実施例では、閉弁遅れ時間を短縮するために、アンカー１０２には軸方向に燃料を流すための燃料通路用貫通孔１２４（１５０−１５３）を設け、アンカー１０２の上端面に開口する貫通孔の開口位置が固定コア１０７の燃料導入孔１０７Ｄに少なくとも一部が対面する位置に開口しており、またその貫通孔の開口部にはアンカー１０２の中心側から外側に流れる燃料を捕獲して貫通孔へ導く燃料導入部を設けた。
好適には貫通孔の長さはアンカー１０２の軸方向寸法より短い。
好適には貫通孔の上端部（固定コア側）は固定コア１０７の下端面に対面する開口以外に中心部側に向かって開口する燃料導入部が形成されている。
第３図は本発明の実施形態によるアンカー１０２の構成図である。（Ａ）はプランジャ頭部１１４Ｃ側からの平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＸ−Ｘ断面図である。
アンカー１０２の中央部分には凹所１２３が設けられており、その底面１２３Ａの中心部には可動子１１４のプランジャ１１４Ａを貫通させる貫通孔１２８が穿孔されている。
また燃料通路用の貫通孔１５０，１５１，１５２，１５３の一部を構成する断面が半円状の４つの縦溝１５０Ｂ−１５３Ｂが凹所１２３の内周壁面に等間隔で飛び飛びに形成されている。この縦溝１５０Ｂ−１５３Ｂは貫通孔１５０−１５３の上部にあって、中心側から外側に向かう燃料を捕獲する燃料導入部として機能する。
縦溝１５０Ｂ−１５３Ｂは凹所１２３の底面１２３Ａまで達したところで底面１２３Ａを貫通し、真直ぐにアンカー１０２の反固定コア側端面に開口している。底面１２３Ａから先の部分は断面が円形の貫通孔１５０，１５１，１５２，１５３として形成されている。この結果、底面１２３Ａにはその外周部から中心側に突出する断面が半円状の貫通孔１５０Ａ−１５３Ａが形成される。この実施例では断面が半円状の貫通孔１５０Ａ−１５３Ａと断面が半円状の縦溝１５０Ｂ−１５３Ｂとによって断面が円形になる貫通孔１５０−１５３を構成しているが、断面が半円状の貫通孔１５０Ａ−１５３Ａの直径と、断面が半円状の縦溝１５０Ｂ−１５３Ｂの直径はどちらかが大きくてもよい。また、断面形状は矩形でもその他の形状でもよい。とにかく、少なくとも一部がアンカー１０２凹所１２３の底面部、あるいはその途中でもよいが、アンカー１０２の端面１２２より窪んだ位置に開口し、残余の部分がアンカー１０２の端面１２２若しくは上記一部の開口よりアンカー１０２の端面１２２に近い位置に開口するように段差を持って開口することが条件である。このような構成によれば、燃料捕獲用の導入部として機能する縦溝１５０Ｂ−１５３Ｂで燃料を捕獲し貫通孔１５０Ａ−１５３Ａに燃料を導くので、燃料の流れがスムースになりアンカー１０２の応答性が向上する。
また、貫通孔１５０−１５３は固定コアの燃料導入孔１０７Ｄよりも内側にその一部が形成され、残余の一部がその直径の外に形成される。そして燃料導入孔１０７Ｄより内側の部分に位置する貫通孔１５０−１５３の上端開口位置が燃料導入孔１０７Ｄより外側の部分に位置する貫通孔１５０−１５３の上端開口位置より固定コア１０７の端面からより離れた位置に形成されるように構成されていることである。
このように構成されている、本実施例では固定コア１０７の燃料導入孔１０７Ｄから流れ込む燃料が貫通孔１５０−１５３に流れ込むと共に、貫通孔の開口部を通って燃料はアンカー１０２の端面の半径方向外側にも連通し、その結果磁気ギャップ内に燃料が速やかに出入りする。
なお、図３において、実線１２３φは凹所１２３の直径を示し、凹所１２３の内周壁を意味する。破線１０７Φは固定コア１０７の燃料導入孔１０７Ｄの内径を示す。また、一点差線１１７Φはプランジャ１１４Ａの頭部１１４Ｃに形成されたスプリング受け座１１７の外径を示す。図３と図２に示すように、固定コア１０７の下端から凹所１２３に導入される燃料は、固定コア１０７の内周のエッジ１３２とスプリング受け座１１７の上端外周のエッジとの間に形成される隙間Ｓ１で形成される燃料通路を通して導入される。そして、この燃料通路のすぐ下流（ほとんど真下）に貫通孔１５０−１５３の開口が形成されているので、燃料の流れがスムースになる。また、燃料通路１１８側から貫通孔１５０−１５３を通って流れる燃料も負圧になったアンカー１０２の端面１２２と固定コア１０７の端面との間の磁気ギャップ１３６にスムースに流れ込む。つまり、燃料導入孔１０７Ｄから、燃料通路１１８までほとんど真直ぐな燃料通路が形成されているので燃料の流れがスムースになるのである。さらに、磁気ギャップの部分では、貫通孔１５０−１５３の一部が凹所１２３を半径方向外側に膨らませるような形で拡張しているので、固定コア１０７の内周のエッジ１３２とスプリング受け座１１７の上端外周のエッジ１３４との間の隙間Ｓ１からの燃料、凹所１２３からの燃料が、アンカー１０２の端面１２２と固定コア１０７の端面との間の磁気ギャップ１３６にスムースに流れ込む。
このとき、隙間Ｓ１によって形成される燃料通路の通路断面積よりも貫通孔１５０−１５３の通路断面積の総和の方が大きくなるように構成した。これにより、燃料の流れ方向に断面積が広がるので燃料の流れがよりスムースになった。
また、隙間Ｓ１によって形成される燃料通路の通路断面積の下流部に燃料通路の広がり部としての凹所１２３を設けたので、隙間Ｓ１を通ってきた燃料が貫通孔１５０−１５３にもまた磁気ギャップ１３６にもスムースに供給される。その際、溝１５０Ｂ−１５３Ｂの上端部が接触面１６０−１６３の間を通して凹所１２３側からアンカー１０２の外周側の凹部区域１２２にスムースに燃料を供給する役目を果たす。
凹所１２３の深さはプランジャ１１４Ａの頭部１１４Ｃの高さ方向の寸法によって適宜選択される。
凹所１２３固定コア１０７の内周径より大きことが一つの条件であるが、どこまで大きくするかは、固定コア１０７との間の磁気特性も考慮して決定する。実施例では、貫通孔１５０−１５３の最外径部まで広げた場合でも十分な磁気特性が得られた。
また、プランジャ貫通孔１２８の断面積より貫通孔１５０−１５３の通路断面積の総和の方が大きくなるように構成した。
これにより、プランジャに貫通孔を設けた場合より大きな燃料通路断面積が得られることになる。当然、実施例の構成を維持しながら、プランジャ１１４Ａの中心あるいは外周部に貫通孔を設けてさらに燃料通路を拡大してもよい。
特に、アンカー１０２に設けた貫通孔１５０−１５３とプランジャガイド１１３に設けた燃料通路１２６とが周方向及び半径方向に同じ位置になるよう組み立てると燃料通路が固定コアの燃料導入孔からプランジャーガイド１１３の下流側の燃料通路１１８まで真直ぐな燃料通路が形成できるので、アンカ１０２ーを含む可動子１１４全体の動きがよりスムースになる。
第４図は、アンカー１０２が燃料噴射弁として組立てられた状態の図であり、上端面１２２は磁気吸引ギャップ１３６を隔てて固定コア１０７に対面し、下端面は燃料通路を介してプランジャガイド１１３に対面する。また、凹所１２３の底面１２３Ａには、可動子１１４の頭部１１４Ｃが位置し、その上部には、スプリング受け座１１７が位置する（第３図（Ｂ）の図面に点線で示す）。
以下、第４図に示す閉弁時の燃料の流れについて説明する。
ところで、燃料の供給が高圧で使用される筒内直接噴射式のガソリン内燃機関で用いられる燃料噴射弁では、燃料を噴射する開弁動作では、高圧で燃料が押されているため通路の流体抵抗は開弁遅れ時間に対する影響が小さい。
一方、燃料を遮断する閉弁動作では、弁体１１４Ｂが噴射口１１６Ａを閉じる時、高圧で供給されている燃料に逆らって押しのけられた燃料を逆流させることになるので、燃料が流れる通路は十分小さい流体抵抗であることが必要である。
以下、第４図により、アンカー１０２の貫通孔１５０を代表にして閉弁動作について説明する。
開弁パルス信号が終了すると、磁気回路１４０による磁気吸引力がなくなり、アンカー１０２が固定コア１０７からの吸引から開放される。そして、スプリング１１０の押し付け力によってアンカー１０２が押し下げられ、弁体１１４Ｂが噴射口１１６Ａを閉じて燃料の噴射が終了する。
弁体１１４Ｂが押し下げられ噴射口１１６Ａを閉じた時、押しのけられた燃料１６０は、プランジャガイド１１３の燃料通路１２６を通ってアンカー１０２の下端に達する。ここで燃料は、アンカー１０２のサイドギャップ１３０を流れる燃料１６２と、アンカー１０２の貫通孔１５０に流れる燃料１６２に分流する。しかし、サイドギャップ１３０は、０．１ミリメータ程度で流体抵抗が大きく、磁気吸引ギャップ１３６に引き込まれて流れる燃料が非常に少ないので、閉弁遅れの改善効果への寄与は少ない。
貫通孔１５０Ａに流れる燃料２０２は、ほとんど全部を貫通孔１５０Ａに連通するアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂに流すことになる。
アンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂは、貫通孔１５０Ａの周の一部と重なるように、凹所１２３の底面１２３Ａの側面に貫通孔１５０Ａの断面直径が等しい半円状の凹部によって形成して連通させている。そのため、貫通孔１５０Ａとアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂが重なる部分には、流体に対する抵抗部分がなく、燃料の流れは迅速である。
貫通孔１５０Ａに流れた燃料２０２は、アンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂと凹所１２３の底面１２３Ａに流れる。凹所１２３の底面１２３Ａの上部には可動子１１４の頭部１１４Ｃやスプリング受け座１１７などの突起物があり、流体抵抗が大きくなっている。そのため、大部分の燃料２０２はアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂを流れることになる。
開弁パルス信号が終了すると、固定コア１０７の磁気吸引力により吸引されているアンカー１０２がスプリング１１０で押し下げられて、固定コア１０７の下端面とアンカー１０２の上端面１２２の間の磁気ギャップ１３６の圧力が著しく低下する。
この状態では、磁気ギャップ１３６は負圧状態であり、燃料１６２が磁気ギャップ１３６に引き込まれることによってアンカー１０２が移動できるようになる。磁気ギャップの燃料の移動を容易にするためには、燃料通路の流体抵抗が小さく、燃料１６０や１６２が流れ易くなっている必要がある。燃料通路の流体抵抗を低減できると、閉弁動作を迅速にすることができる。
以上は貫通孔１５０を代表に説明したが、貫通孔１５１，１５２，１５３でも同様の動作で燃料が流れる。
以上述べたように、アンカー１０２に設けられた貫通孔１５０は、貫通孔１５０Ａとアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂが連通しているため、実質的に貫通孔の開口面積が貫通孔の径以上に大きくなったのと同じ効果を奏し、燃料導入用通路断面積が確保されるので、貫通孔入口での流体抵抗が小さくなり、燃料が貫通孔にスムースに入るようになる。一方、噴射口１１６Ａを閉じる方向にアンカーが移動するときは、燃料通路１１８の中で押しのけられた燃料２００を貫通孔１５０Ａ−１５３Ａを通して速やかに凹所１２３に移動させ、半円状の上端開口から磁気ギャップ１３６に速やかに燃料を流すことができ、その結果閉弁遅れ時間を短縮できる効果がある。
本実施形態の例では、貫通孔の最外部（燃料噴射弁の軸線に対して外側）は、固定コアに設けられた燃料通路の側面より外側になるように設けられており、したがってアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂは磁気ギャップ１３６に面するように設けられている。これにより、磁気ギャップへの燃料供給が円滑に行われ易くなり、流体抵抗力を減じることができる。また、貫通孔はアンカーにおいて主たる燃料通路になっている。すなわち、貫通孔は、アンカーを通過する燃料の通路として大きい断面積が確保されている。したがって、アンカーが移動した際に起こる磁気ギャップ１３６に対する燃料供給は、主たる燃料通路を介して行われる。この結果、アンカーが移動する際に押しのけられた体積が貫通孔を通過し、磁気ギャップに到達経路における流体抵抗を小さくできる。したがって磁気ギャップに生じる負圧は小さくなり、アンカーが受ける流体抵抗力が小さくなって、閉弁遅れ時間を短縮する効果がある。
このような効果は、単純に磁気ギャップに面した貫通孔をアンカーに設けただけでは得ることができない。磁気吸引力を十分に得るためには磁気ギャップを小さくする必要があり、特にアンカーが吸引されて開弁状態にあるときには磁気ギャップは非常に小さくなる。このため、アンカーに十分な断面積の貫通孔があったとしても、主たる流路断面積の絞り部は磁気ギャップと貫通孔の開口縁で形成される円筒面となり、その面積は非常に小さくなってしまい、磁気ギャップに面した通路が十分機能しないためである。本発明は、これを回避するために、貫通孔の側方に燃料通路を設け、アンカーに設けた凹部と連通させている。アンカーに設けた凹部と貫通孔の側方が連通することで、前述の磁気ギャップ部に生じる絞りが通路断面積を律してしまうことがないように構成している。
つまり、アンカーの端面で固定コアの下端面に対面する位置に開口を設け、この開口を固定コアの燃料導入孔に連通すると共にアンカーに設けた貫通孔にも連通するように構成したものである。
具体的には、アンカーの上端中央に固定コアの燃料導入孔より断面積の大きい燃料たまり部（例えば凹所１２３が該当）を設け、この燃料たまり部に接続される通路をアンカー上端面に半径方向外側に向けて形成し、また燃料たまりにアンカーに設けた貫通孔（１５０Ａ−１５３Ａ）の上端を開口したものである。
ところで、アンカー１０２の材料は、鍛造に適した加工性の良い磁性ステンレス鋼等で形成される。アンカー１０２の貫通孔１５０を、鍛造後に穴あけ加工する場合、貫通孔１５０Ａとアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂが連通していることにより、２つの貫通孔を一度で加工でき、加工工数を低減できる効果がある。ここで、貫通孔１５０Ａよりもアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂが大きくなるように設けられているとよい。鍛造でアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂを形成して後にパンチで貫通孔１５０Ａを形成する場合に、パンチとアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂの間にクリアランスを形成することができ、したがって加工を容易にする効果がある。
なお、貫通孔１５０の位置にピンを立て、鍛造と同時に貫通孔を形成することもできる。
ところで、第３図で示したアンカー１０２では、貫通孔を飛び飛びに４ヶ所設けた場合であったが、貫通孔の個数や貫通孔の断面積は、次のような関係から決定されるものである。
電磁コイル（１０４，１０５）に電流を通電すると、アンカー１０２は固定コア１０７に吸引されて可動子１１４を上部に移動させる。電磁コイル（１０４，１０５）と固定コア１０７が同一仕様においては、磁気吸引力はアンカー１０２の上端面１２２の面積が大きいほど大きくなり、同一の磁気吸引力を得るのに電磁コイル（１０４，１０５）に流す電流を少なくでき省電力化できる。このことは、電磁コイル（１０４，１０５）に流す電流が同一であれば、固定コア１０７，アンカー１０２が小さくできるので、燃料噴射弁を小型化することができる。
一方、燃料の流れについては、貫通孔の個数が多く、貫通孔の断面積が大きいほど流路抵抗が小さくなり、開弁遅れ時間の短縮効果が大きい。
このように、アンカー１０２の貫通孔の数，貫通孔の断面積は、上端面１２２の面積に影響を与え、磁気吸引力と開弁遅れ時間が変化する。この相関はトレードオフの関係があり、最も効率の良い設計が成されることになる。
第５図は、発明者等が実験により測定した、アンカー１０２の上端面１２２の磁路面積（磁気吸引力）と、磁路面積に対する貫通孔１５０Ａ，１５１Ａ，１５２Ａ，１５３Ａの磁路面積の総和の比を示した結果である。
本発明が適用される燃料噴射弁の特性１７０は、従来の燃料噴射弁の特性１７１に比較して、磁路面積（磁気吸引力）が改善されている。
特性１７０で必要とされる磁路面積（磁気吸引力）は設計上１７０の範囲であり、アンカー１０２の磁路面積に対する、貫通孔の磁路面積の総和の比は、５％から１５％であることが検証された。
第６図は、連通するアンカー１０２の燃料通路の他の構成である。
第３図では、アンカー１０２の燃料を流す貫通孔１５０は、プランジャ頭部１１４Ｃの下端面が位置する凹部１２３から下流側の貫通孔１５０Ａと、上流側のアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂが同一径で成形された場合であったが、第６図では、上流側のアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂの径を下流側の貫通孔１５０Ａより小さくして連通させている。
第６図とは逆に、下流側の貫通孔１５０Ａの径を上流側のアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂより小さくして連通させることもできる。
また、第３図や第６図ではアンカー１０２の２つの燃料通路は中心線を同一に形成した場合であるが、中心線がずれて連通させることもできる。
連通する流路の構成は、上述したように、磁気吸引力を受けるアンカー１０２の上端面１２２の磁路面積と閉弁遅れ時間のトレードオフと、アンカー１０２の加工の容易さによって決定する。
さらに、本実施形態では、貫通孔１５０の内、凹所１２３の底面１２３Ａから下流側の貫通孔１５０Ａ，１５１Ａ，１５２Ａ，１５３Ａは筒形状で、上流側のアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂ，１５１Ｂ，１５２Ｂ，１５３Ｂは、凹所１２３の底面１２３Ａの側面を円弧状の凹部で形成した場合で説明しているが、特に筒形状や円弧状の凹部に限定されるものではない。その断面形状は矩形でも楕円形でもかまわない。
以上の作用，効果により、燃料噴射弁の応答性が向上し、特に閉弁時の遅れ時間を短縮することができる。したがって、燃料噴射弁が制御可能な最小噴射量を低減することができ、例えばアイドリング状態にある機関の燃料噴射量を低減することができ、燃費を低減させる効果がある。また、１回の機関行程中で複数回の燃料を噴射する場合においても、必要な噴射量をより小さい噴射量に分割して噴射することができるようになる。
第７図は、本発明の他の実施形態によるアンカー１０２の構成図である。
アンカー１０２には、燃料を流す貫通孔は、プランジャ頭部１１４Ｃの下端面が位置する凹所１２３の底面１２３Ａから上流側の貫通孔１５０Ａ，１５１Ａ，１５２Ａ，１５３Ａと、下流側のアンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂ，１５１Ｂ，１５２Ｂ，１５３Ｂが連通することなく、異なる位置に形成した構成である。
貫通孔１５０Ａ，１５１Ａ，１５２Ａ，１５３Ａを流れた燃料は、一度凹所１２３の底面１２３Ａの外周部に流れ、アンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂ，１５１Ｂ，１５２Ｂ，１５３Ｂから磁気吸引ギャップ１３６に引き込まれる。
本実施形態では、可動子１１４のスプリング受け座１１７の側面に燃料を流す他に、アンカーの凹所１２３の内周面の断面半円状の縦溝１５０Ｂ，１５１Ｂ，１５２Ｂ，１５３Ｂによって燃料を流すことができるので、閉弁遅れ時間を短縮できる効果がある。
以下に実施例の実施の態様を整理して示す。
燃料噴射弁を用いる内燃機関では、燃料の噴射量のうち、制御可能な最小噴射量が小さいことが望まれる。これは、機関がアイドリング時などにおいて噴射量が過大になると燃費を悪化させる要因になるためである。あるいは、特に党内直接噴射式の内燃機関では、１回の工程中に複数回の燃料噴射を行わせることによって混合気の形成状態を良好にし、燃費を低減したり、ＨＣおよびＮＯｘなどの排気を低減できる場合がある。噴射量の合計を一定として複数回の噴射を行うためには、より小さい噴射量を計量して噴射できる必要がある。
計量できる可制御の噴射量（最小噴射量）が小さい燃料噴射弁を形成するためには、燃料噴射弁の弁の開閉動作を高速にする必要がある。電磁式燃料噴射弁において弁の開閉動作を高速化するためには、弁の磁気的な応答を早めると共に、強力な磁気吸引力を発生させて付勢ばねの設定荷重を大きくし、弁体の閉動作時に作用する力を大きくして動作を早める方法がある。
別の方法として、弁体の開閉動作に伴って、弁体を開閉させる力を作用させるアンカーと固定コアとの隙間Ｓ１に流れ込む燃料の移動を円滑にして、アンカーに働く流体抵抗を低減し、弁体の動作を妨げる力を抑制する方法がある。
従来技術では、アンカーの側面、もしくはアンカーを摺動ガイドする面に縦方向の溝を設け、アンカーの流体抵抗を低減している。アンカーの側面は、電磁式燃料噴射弁において、摺動ガイドする面との間で磁気回路を形成する。したがって、この面に溝を設ける場合、磁束の通過部に広い空隙を設けることと等しくなり、磁気吸引力が低下してしまうことがあった。特に、応答性を向上しようとして縦溝を拡大した場合に磁気吸引力が低下し易くなる。
また、従来技術では、アンカーに設けられた主たる燃料通路とは別に、流体抵抗を低減するための燃料通路として縦溝を設ける構造となっている。主たる燃料通路は、アンカーに設けられた燃料通路としては最大の通路断面積であることから、もっとも流体抵抗が小さい。しかしながら、従来技術では主たる燃料通路は流体通路としてのみ機能し、アンカーと固定コアとの隙間に燃料を供給し易くするという機能を十分に発揮することが難しかった。このため、主たる燃料通路よりも小さい断面積となるアンカー側方の縦溝による流体抵抗低減効果が、必ずしも十分ではない場合があった。
上記実施例の燃料噴射弁は、環状コイルに通電することでアンカーと固定コアとを含む磁気通路に磁束を供給し、アンカー端面と固定コア端面との間の磁気吸引ギャップに磁気吸引力を発生させてアンカーを固定コア側に引付け、アンカーから力を伝達される弁体を弁座から引き離すことによって燃料通路を開いて燃料噴射を行うものである。
上記実施例の燃料噴射弁の構成は、金属材製のパイプの内側に前記固定コアを固定し、アンカーが固定コアに対して磁気吸引ギャップを隔てて対面するように配置して、アンカーを弁座と固定コアとの間で往復動可能に金属パイプ内に配置し、パイプの外側に環状コイルとこの環状コイルの上下，周囲を取り巻くヨークを装着して成り、前記アンカーは、軸方向に延びる複数個の燃料通路用貫通孔を有し、前記貫通孔の燃料噴射弁の軸に対して外側の側面は、前記固定コアの略中央に設けられた燃料通路の側面に対して外側になるように構成した。
また、前記貫通孔は、前記アンカーの固定コア側において、前記貫通孔の側方から燃料の供給を受けられるように供給路が設けられるように構成した。
上記実施例の燃料噴射弁は、燃料が流れる通路の流体抵抗が小さくできるので、アンカーの移動を高速化でき、閉弁遅れ時間を短縮できる。
別の実施例について第８図を用いて説明する。
第８図の実施例では、貫通孔１５０−１５３がアンカー１０２の凹所１２３の底面１２３Ａに特定の間隔を隔てて貫通しており、アンカーの端面には凹所１２３から放射状に燃料供給溝１８０−１８３が設けられている。この燃料供給溝１８０−１８３はアンカー下降時に速やかに凹所１２３から磁気ギャップ１３６へ燃料を供給する。貫通孔１５０−１５３は先の実施例同様燃料通路１１８の燃料をスムースに凹所１２３へ運ぶ。このように軸方向の燃料の流れを促進する貫通孔と、燃料を半径方向に案内する通路部分とを別個に設けることもできる。
なお、燃料供給溝１８０−１８３がさらに軸方向の貫通孔を備えていてもよい。
さらに別の実施例を第９図に基づき説明する。
第９図の実施例は、アンカー１０２に、プランジャ１１４Ａが例えば溶接で接合され、アンカー１０２とプランジャ１１４Ａとがどの状態においても一緒に動く実施例である。
この場合でもアンカー１０２の中央に凹所１２３を設け、凹所１２３の底面及び凹所１２３の内周面に、第２図で説明した貫通孔と溝を設けることで先に説明した実施例と同じ効果を得ることができる。
なお、第１図，第２図，第９図において、１０１Ａは金属パイプ部材１０１の外周に形成した溝で、この溝に対応する薄肉部１１１が磁気通路内で磁気絞りを構成している。これによって漏洩磁束を低減している。
【産業上の利用可能性】
【０００６】
なお、本発明では燃料噴射弁は、ガソリン，軽油，アルコール等、内燃機関に使用される燃料すべてにおいて適用することができる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【国際調査報告】
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