(57)【要約】  本発明は、高温成形時の失透特性およびプレス成形性に優れ、光学系の軽量化・小型化を可能にする光学ガラスを提供することを課題とする。本発明は、酸化物基準の質量％表示で、Ｂ２Ｏ３：１０〜２５％、ＳｉＯ２：０．５〜１２％、Ｌａ２Ｏ３：１７〜３８％、Ｇｄ２Ｏ３：５〜２５％、ＺｎＯ：８〜２０％、Ｌｉ２Ｏ：０．５〜３％、Ｔａ２Ｏ５：５〜１５％、ＷＯ３：３〜１５％、を含有し、かつ、ＳｉＯ２とＢ２Ｏ３の合計含有量とＺｎＯとＬｉ２Ｏの合計含有量の質量比である（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）/（ＺｎＯ＋Ｌｉ２Ｏ）の値が１．３５〜１．９０である光学ガラスに関する。【特許請求の範囲】
【請求項１】
酸化物基準の質量％表示で、Ｂ２Ｏ３：１０〜２５％、ＳｉＯ２：０．５〜１２％、Ｌａ２Ｏ３：１７〜３８％、Ｇｄ２Ｏ３：５〜２５％、ＺｎＯ：８〜２０％、Ｌｉ２Ｏ：０．５〜３％、Ｔａ２Ｏ５：５〜１５％、ＷＯ３：３〜１５％、を含有し、かつ、ＳｉＯ２とＢ２Ｏ３の合計含有量とＺｎＯとＬｉ２Ｏの合計含有量の質量比である（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）/（ＺｎＯ＋Ｌｉ２Ｏ）の値が１．３５〜１．９０である光学ガラス。
【請求項２】
屈折率ｎｄが１．７９〜１．８３であり、アッベ数νｄが３８〜４５である請求項１記載の光学ガラス。
【請求項３】
ガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）からなる関係式Ａｔ＋（Ａｔ−Ｔｇ）／２によって定義される成形温度（Ｔｐ）の値が６５０℃以下で、かつ、液相温度（ＴＬ）が１０００℃以下である請求項１または２記載の光学ガラス。
【請求項４】
平均熱膨張係数（α）が６６×１０−７Ｋ−１〜８２×１０−７Ｋ−１である請求項１、２または３記載の光学ガラス。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか記載の光学ガラスからなるレンズ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高屈折率で低分散性の光学ガラスおよびそれを用いたレンズに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、高精細かつ小型のデジタルカメラやカメラ付携帯電話等の普及により、光学系の軽量化・小型化の要求が急速に高まっている。それらの要求に応えるため、高機能性ガラス製非球面レンズを使用した光学設計が主流となっている。特に、高屈折率で低分散特性を示すガラスを使用した大口径の非球面レンズは、光学設計上重要なものとなっている。【０００３】
高屈折率で低分散特性を示すガラスとしては、従来、Ｂ２Ｏ３、Ｌａ２Ｏ３を主成分とするガラスが知られているが、一般に成形温度が高いためにＷＣ系の金型母材上に形成されている貴金属系保護膜の寿命が短く成形金型の耐久性が短いという問題点や成形サイクルが長く生産性が低いという問題点があった。【０００４】
上記問題点を解決するために、Ｂ２Ｏ３、Ｌａ２Ｏ３以外にＬｉ２Ｏを主成分とするガラスが知られているが、Ｌａ２Ｏ３等の希土類元素を多量に含有するために、高温成形プロセス中に失透を生じやすいという問題点があった。【０００５】
また、非球面レンズの製造法としては、生産性と製造原価の点からプレス面を研磨せずにそのまま使用する精密プレス成形法が主流となっている。精密プレス成形では、プレス成形温度が低いほど、金型耐久性が向上し、成形サイクルが短く生産性が上がるため、成形温度の低い光学ガラスが求められる。【０００６】
成形温度を下げるため、ガラス成分としてアルカリ金属やアルカリ土類金属成分の含有量を多くすると、光学ガラスの熱膨張係数が大きくなる。金型として用いられるＷＣやセラミックスなどは、光学ガラスに比べて熱膨張係数がかなり小さいため、成形過程で、金型と光学ガラスの熱膨張係数の差に起因する熱歪が成形品である光学部品中に発生する。成形歪により光学特性が変化したり、最悪の場合は、成形品にクラック等の欠陥が発生する。したがって、光学ガラスには、成形温度が低くなると同時に熱膨張係数も低いことが求められる。【０００７】
上記問題を解決するために、Ｂ２Ｏ３−ＳｉＯ２−Ｌａ２Ｏ３−Ｇｄ２Ｏ３−ＺｎＯ−Ｌｉ２Ｏ−ＺｒＯ２を主成分とするガラスが特許文献１に提案されているが、実施例中には屈折率が１．７９以上となる高屈折率ガラスの組成は具体的に提示されておらず、加えて成形温度が高いという問題点がある。【０００８】
さらに、Ｂ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−ＺｎＯ−Ｔａ２Ｏ５−ＷＯ３を主成分としｎｄ＝１．７５〜１．８５、νｄ３５以上、軟化点が７００℃以下のモールドプレス成形用光学ガラスが特許文献２に提案されているが、光学特性、高温プロセス中の失透特性および低熱膨張性のバランスの点でまだ充分なものではない。【０００９】
【特許文献１】特開２００３−２０１１４３号公報
【特許文献２】特開２００５−１５３０２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、高屈折率・低分散性の光学特性を有し、成形温度が低く、失透しにくい、成形性に優れた光学ガラスの提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、酸化物基準の質量％表示で、Ｂ２Ｏ３：１０〜２５％、ＳｉＯ２：０．５〜１２％、Ｌａ２Ｏ３：１７〜３８％、Ｇｄ２Ｏ３：５〜２５％、ＺｎＯ：８〜２０％、Ｌｉ２Ｏ：０．５〜３％、Ｔａ２Ｏ５：５〜１５％、ＷＯ３：３〜１５％、を含有し、かつ、ＳｉＯ２とＢ２Ｏ３の合計含有量とＺｎＯとＬｉ２Ｏの合計含有量の質量比である（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）／（ＺｎＯ＋Ｌｉ２Ｏ）の値が１．３５〜１．９０である光学ガラスを提供する。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の光学ガラス（以下、本ガラスという）は、高屈折率で好ましくはｄ線に対する屈折率ｎｄが１．７９〜１．８３であり、アッベ数νｄが３８〜４５である。【００１３】
また、本ガラスは、成形温度が６５０℃以下と低く、しかも、失透が生成しない最高温度である、液相温度が１０００℃以下と低いため、高温プロセスでの成形性に優れる。さらに、本ガラスの熱膨張係数は、α＝６６〜８２（×１０−７  Ｋ−１）と同系統の光学ガラスに比べて低いため、ＷＣ系などのプレス金型との熱膨張係数の差が小さく、熱歪に起因する成形品の不良品発生率を著しく低減できる。さらに、これらのことにより、レンズなどの光学製品を生産性よく製造でき、製造原価の低減にも貢献もする。
尚、本ガラスは、高屈折率を必要とするガラス基板としても使用できる。具体的には、有機ＬＥＤ用の光取り出し効率を上げるための基板が挙げられる。通常のソーダ石灰ガラス、ホウケイ酸塩ガラス、無アルカリガラス等の基板ガラスでは、屈折率が１．６未満であることから、高屈折率であるＩＴＯ（屈折率：約１．９）などの透明導電膜との界面での反射によって有機層で発生した光の取り出し効率が低下するが、本ガラスを用いると光の取り出し効率の向上が可能となる。さらに、本ガラスでは、高屈折率を達成しながら、同時に低温でのモールド成形が可能であるため、表面へのテクスチュアの付与を容易に行うことができ、光の取り出し効率の更なる向上が可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本ガラスの各成分範囲を設定した理由を以下に説明する。
本ガラスにおいて、Ｂ２Ｏ３はガラス骨格を形成し、また液相温度ＴＬを低下させる成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、Ｂ２Ｏ３含有量は１０〜２５質量％（以下、質量％を単に％と略す）である。Ｂ２Ｏ３含有量が１０％未満ではガラス化が困難になるか、または液相温度ＴＬが高くなり好ましくない。液相温度ＴＬを低くするためにはＢ２Ｏ３含有量を１２％以上とすると好ましく、Ｂ２Ｏ３含有量が１３％以上であるとより好ましい、１４％以上であるとさらに好ましい。Ｂ２Ｏ３含有量が１５％以上であると、液相温度が低下するとともに、アッベ数を高くできるため、特に、好ましい。【００１５】
一方、本ガラスでは、Ｂ２Ｏ３含有量が２５％超では屈折率ｎｄが低くなり、または耐水性等の化学的耐久性が低下するおそれもある。本ガラスにおいて、Ｂ２Ｏ３含有量が２３％以下であると好ましく、屈折率ｎｄを高くしたい場合にはＢ２Ｏ３含有量を２１％以下とすると好ましく、Ｂ２Ｏ３含有量が２０％以下であるとさらに好ましい。【００１６】
本ガラスにおいて、ＺｎＯはガラスを安定化させ、成形温度Ｔｐまたは溶解温度を低下させる成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、ＺｎＯ含有量は８〜２０％である。ＺｎＯ含有量が、８％未満ではガラスが不安定になるか、成形温度が高くなるおそれがある。ＺｎＯ含有量が１０％以上であれば好ましく、１１％以上であるとさらに好ましい。一方、本ガラスにおいて、ＺｎＯ含有量が２０％を超えると、ガラスの安定性が悪くなり、また化学的耐久性も低下するおそれがある。ＺｎＯ含有量が１９％以下であると好ましく、ＺｎＯ含有量が１８％以下であるとさらに好ましい。【００１７】
本ガラスにおいて、Ｌａ２Ｏ３は屈折率ｎｄを高くし、化学的耐久性を向上させる成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、Ｌａ２Ｏ３含有量は１７〜３８％である。Ｌａ２Ｏ３含有量が、１７％未満では屈折率ｎｄが低くなりすぎるおそれがある。Ｌａ２Ｏ３含有量が１９％以上であると好ましく、Ｌａ２Ｏ３含有量が２１％以上であるとさらに好ましい。一方、Ｌａ２Ｏ３含有量が３８％を超えるとガラス化しにくくなり成形温度が高くなったり、液相温度ＴＬが高くなるおそれがある。Ｌａ２Ｏ３含有量が３５％以下であると好ましく、Ｌａ２Ｏ３含有量が３３％以下であるとより好ましい。【００１８】
本ガラスにおいて、Ｇｄ２Ｏ３はＬａ２Ｏ３と同様に屈折率ｎｄを高くし、化学的耐久性を向上させる成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、Ｇｄ２Ｏ３含有量は５〜２５％である。Ｇｄ２Ｏ３含有量が５％未満では屈折率ｎｄが低くなる。Ｇｄ２Ｏ３含有量が６％以上であると好ましく、Ｇｄ２Ｏ３含有量が７％以上であるとさらに好ましい。一方、Ｇｄ２Ｏ３含有量が２５％を超えるとガラス化しにくくなり成形温度が高くなったり、液相温度ＴＬが高くなるおそれがある。Ｇｄ２Ｏ３含有量が２２％以下であると好ましく、Ｇｄ２Ｏ３含有量が２０％以下であるとさらに好ましい。【００１９】
本ガラスにおいて、Ｌａ２Ｏ３含有量およびＧｄ２Ｏ３含有量の合量は、３３〜５０％であると好ましい。前記合量が３３％未満であると、屈折率ｎｄが低くなるか、または化学的耐久性が低くなるおそれがある。前記合量が３５％以上であると好ましく、前記合量が３７％以上であるとさらに好ましい。一方、前記合量が５０％を超えるとガラス化しにくくなり成形温度が高くなったり、液相温度ＴＬが高くなるおそれがある。前記合量が４７％以下であると好ましく、前記合量が４５％以下であるとさらに好ましい。【００２０】
本ガラスにおいて、Ｌｉ２Ｏは、ガラスを安定化させ、成形温度、溶解温度を低下させる成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、Ｌｉ２Ｏ含有量は０．５〜３％である。Ｌｉ２Ｏ含有量が０．５％未満では、成形温度または溶解温度が高くなりすぎるおそれがある。Ｌｉ２Ｏ含有量が１．１％以上であると好ましく、Ｌｉ２Ｏ含有量が１．３％以上であるとさらに好ましい。一方、Ｌｉ２Ｏ含有量が３％を超えると失透しやすくなり、化学的耐久性の低下や溶解時の成分の揮散が激しくなるおそれがある。Ｌｉ２Ｏ含有量が２．５％以下であると好ましく、Ｌｉ２Ｏ含有量が２．３％以下であるとさらに好ましい。【００２１】
本ガラスにおいて、Ｔａ２Ｏ５はガラスを安定化させる、屈折率ｎｄを高くする、高温成形時の失透を抑制する成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、Ｔａ２Ｏ５含有量は５〜１５％である。Ｔａ２Ｏ５含有量が、５％未満では屈折率ｎｄが低くなりすぎたり、液相温度ＴＬが高くなりすぎるおそれがある。Ｔａ２Ｏ５含有量が７％以上であると好ましく、Ｔａ２Ｏ５含有量が８％以上であるとさらに好ましい。一方、Ｔａ２Ｏ５含有量が１５％を超えると、成形温度が高くなりすぎたり、アッベ数νｄが小さくなりすぎるおそれがある。Ｔａ２Ｏ５含有量が、１４％以下であると好ましく、Ｔａ２Ｏ５含有量が、１３％以下であるとさらに好ましい。【００２２】
本ガラスにおいて、ＷＯ３はガラスを安定化させる、屈折率ｎｄを高くする、高温成形時の失透を抑制する成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、ＷＯ３含有量は３〜１５％である。ＷＯ３含有量が３％未満では屈折率ｎｄが低くなり、液相温度ＴＬが高くなるおそれがある。ＷＯ３含有量が、４％以上であると好ましく、ＷＯ３含有量が５％以上であるとさらに好ましい。一方、ＷＯ３含有量が１５％を超えると成形温度が高くなり、アッベ数νｄが小さくなるおそれがある。ＷＯ３含有量が１４％以下であると好ましく、ＷＯ３含有量が１３％以下であるとさらに好ましい。【００２３】
本ガラスにおいて、ＳｉＯ２はガラスを安定化させるため、または、高温成形時の失透を抑制する等のための成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、ＳｉＯ２含有量は、０．５〜１２％である。ＳｉＯ２含有量が１２％を超えると、成形温度が高くなりすぎたり、屈折率ｎｄが低くなりすぎるおそれがある。ＳｉＯ２含有量が１０％以下であると好ましく、ＳｉＯ２含有量が９％以下であるとより好ましい。【００２４】
一方、高温成形時の失透を抑制したり、または粘性を調整したい場合には、ＳｉＯ２含有量を０．５％以上とする。ＳｉＯ２含有量が２％以上であると好ましく、ＳｉＯ２含有量が４％以上であるとより好ましい。【００２５】
本発明者らは、ガラスの網目形成酸化物成分であるＢ２Ｏ３含有量およびＳｉＯ２含有量の合量と、１もしくは２価のガラスの修飾酸化物成分であるＬｉ２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合量との質量比（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）／（ＺｎＯ＋Ｌｉ２Ｏ）(以下、網目修飾比という)を特定の値に調整することにより、低い成形温度と低い液相温度および熱膨張係数を両立させるうることを見出した。【００２６】
本ガラスにおいては、網目修飾比は、１．３５〜１．９０である。網目修飾比が１．３５未満または１．９０を超えると、低い成形温度と低い液相温度との両立が難しくなる。網目修飾比の下限が、１．３８以上であると好ましく、１．４０以上であるとより好ましい。一方、網目修飾比の上限が１．８５以下であると好ましく、１．８０以下であるとより好ましい。【００２７】
本ガラスにおいて、ＺｒＯ２は必須成分ではないが、ガラスを安定化させる、屈折率ｎｄを高くする、高温成形時の失透を抑制する等のために０〜５％含有してもよい。ＺｒＯ２含有量が５％を超えると成形温度が高くなりすぎたり、アッベ数νｄが小さくなりすぎるおそれがある。ＺｒＯ２含有量が４％以下であるとより好ましく、ＺｒＯ２含有量が３％以下であるとさらに好ましい。一方、添加の効果を得るためには、ＺｒＯ２含有量が０．１％以上であるとより好ましく、ＺｒＯ２含有量が０．２％以上であるとさらに好ましい。【００２８】
本ガラスにおいて、ＴｉＯ２は必須成分ではないが、ガラスを安定化させる、屈折率ｎｄを高くする、高温成形時の失透を抑制する等のために０〜５％含有してもよい。ＴｉＯ２含有量が５％を超えると、アッベ数νｄが小さくなりすぎる、もしくは透過率が低下するおそれがある。ＴｉＯ２含有量が３％以下であるとより好ましい。【００２９】
本ガラスにおいて、Ｎｂ２Ｏ５は必須成分ではないが、ガラスを安定化させる、屈折率ｎｄを高くする、高温成形時の失透を抑制する等のために０〜５％含有してもよい。Ｎｂ２Ｏ５含有量が５％を超えると、アッベ数νｄが小さくなりすぎる、もしくは透過率が低下するおそれがある。好ましくはＮｂ２Ｏ５含有量が３％以下である。【００３０】
本ガラスにおいて、Ｙ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３はいずれも必須成分ではないが、屈折率ｎｄを高くする、高温成形時の失透を抑制する等のために０〜１０％含有してもよい。これらの合量が１０％を超えると、ガラスがかえって不安定になる、成形温度が高くなりすぎるおそれがある。Ｙ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３の合量が、７％以下であると好ましい。【００３１】
本ガラスにおいて、Ａｌ２Ｏ３、Ｇａ２Ｏ３、ＧｅＯ２、Ｐ２Ｏ５はいずれも必須成分ではないが、ガラスを安定化させる、屈折率ｎｄの調整をする等の目的で０〜１０％含有しても良い。Ａｌ２Ｏ３、Ｇａ２Ｏ３、ＧｅＯ２、Ｐ２Ｏ５の合量が１０％を超えると、アッベ数νｄが低くなりすぎるおそれがある。Ａｌ２Ｏ３、Ｇａ２Ｏ３、ＧｅＯ２、Ｐ２Ｏ５の合量が８％以下であるとより好ましく、６％以下であるとさらに好ましい。【００３２】
なお、本ガラスにおいて、Ａｌ２Ｏ３、Ｇａ２Ｏ３、ＧｅＯ２を含有する場合には、Ａｌ２Ｏ３、Ｇａ２Ｏ３、ＧｅＯ２とＢ２Ｏ３の各含有量の合量が１５〜３５％であると好ましい。前記合量が１５％未満であればガラス化が困難になるおそれや液相温度ＴＬが高くなるおそれがある。前記合量が１８％以上であるとより好ましく、前記合量が２２％以上であるとさらに好ましい。【００３３】
一方、Ａｌ２Ｏ３、Ｇａ２Ｏ３、ＧｅＯ２、Ｂ２Ｏ３各含有量の合量が３５％を超えると屈折率ｎｄが低くなる、または成形温度が高くなるおそれがある。前記合量が３２％以下であるとより好ましく、前記合量が２９％以下であるとさらに好ましい。【００３４】
本ガラスにおいて、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＣａＯ、ＭｇＯはいずれも必須成分ではないが、ガラスを安定化させる、アッベ数νｄを大きくする、または成形温度を低くする、比重を小さくする等のためにそれぞれ０〜１５％含有しても良い。ＢａＯ、ＳｒＯ、ＣａＯ、ＭｇＯのそれぞれの含有量が１５％を超えると、ガラスが不安定になる、または屈折率ｎｄが低くなる等のおそれがある。【００３５】
なお、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＣａＯ、ＭｇＯを含有する場合には、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＣａＯ、ＭｇＯとＺｎＯの各含有量の合量が８〜２５％であることが望ましい。前記合量が８％未満ではガラスが不安定になるか、成形温度が高くなりすぎる。前記合量が１０％以上であるとより好ましく、前記合量が１１％以上であるとさらに好ましい。一方、前記合量が２０％を超えるとガラスがかえって不安定になる、屈折率ｎｄが低くなる、化学的耐久性が低くなる等のおそれがある。前記合量が１９％以下であるとより好ましく、前記合量が１８％以下であるとさらに好ましい。【００３６】
本ガラスにおいて、高温成形時の失透をより抑制したい等の場合、Ｂ２Ｏ３：１５〜２０％、ＳｉＯ２：３〜１０％、Ｌａ２Ｏ３：２１〜３３％、Ｇｄ２Ｏ３：７〜１９％、ＺｎＯ：８〜１９％、Ｌｉ２Ｏ：１．２〜２．４％、Ｔａ２Ｏ５：８〜１４％、ＷＯ３：５〜１３％、かつ網目修飾比が１．３８〜１．８２であることが好ましい。この組成に、さらに、ＺｒＯ２および／またはＴｉＯ２を０．２〜４％含有量させると失透抑制効果がより確実なものとなるため好ましい。【００３７】
本ガラスは本質的に上記成分からなるが、本発明の目的を損なわない範囲でその他の成分を含有してもよい。そのような成分を含有する場合それら成分の含有量の合計は、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下、さらに好ましくは６％または５％以下である。【００３８】
例えば、清澄等の目的で、本ガラスにＳｂ２Ｏ３をたとえば０〜１％含有してもよい。また、ガラスをより安定化させる、屈折率ｎｄの調整、比重調整、溶解温度の低下等の目的のために、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｒｂ２ＯまたはＣｓ２Ｏの各成分を合量で０〜５％含有してもよい。Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｒｂ２ＯまたはＣｓ２Ｏの各成分の合量が５％を超えると、ガラスが不安定になる、屈折率ｎｄが低くなる、硬度が小さくなる、または化学的耐久性が低下するおそれがある。なお、硬度または化学的耐久性を重視する場合には、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｒｂ２ＯまたはＣｓ２Ｏの各成分をいずれも含有しないことが好ましい。【００３９】
本ガラスにおいて、上記以外の任意成分としては、それぞれの要求特性に応じて選択することができる。例えば、高屈折率ｎｄと低ガラス転移点Ｔｇを重視する場合には、ＳｎＯを０〜４％まで含有してもよい。同様に、高屈折率を重視する場合には、ＴｅＯ２および／またはＢｉ２Ｏ３を単独でまたは合量で０〜６％含有してもよい。ＴｅＯ２および／またはＢｉ２Ｏ３の含有量が６％を超えるとガラスが不安定になる、透過率が著しく低下するおそれがある。ただし、アッベ数νｄを大きくしたい場合には、ＴｅＯ２またはＢｉ２Ｏ３のいずれも含有しないことが好ましい。【００４０】
本ガラスにおいては、環境面での負荷を減少させるため、成分として鉛（ＰｂＯ）、ヒ素（Ａｓ２Ｏ３）、タリウム（Ｔｌ２Ｏ）のいずれも実質的に含有しないことが好ましい。また、フッ素を含有すると、熱膨張係数を大きくし、離型性、成形性に悪影響を与えるほか、成分が揮散しやすいことから、光学ガラスの組成が不均一になりやすく、離型膜など金型の耐久性を下げるなどの問題があるため、本ガラスでは、フッ素も実質上含有しないことが好ましい。【００４１】
本ガラスにおいては、着色の防止等の理由により、Ｆｅ２Ｏ３を含有しないことが好ましいが、通常は原料から不可避的に混入する。その場合でも、本ガラスにおいてＦｅ２Ｏ３含有量は０．０００１％以下とすることが好ましい。【００４２】
本ガラスの光学特性としては、屈折率ｎｄが１．７９〜１．８３であると好ましい。屈折率ｎｄが１．７９以上であると、レンズの小型化には適するため好ましい。屈折率ｎｄが１．８０以上であるとより好ましい。一方、本ガラスの屈折率ｎｄが１．８３を超えるとアッベ数が小さくなりすぎ好ましくない。本ガラスの屈折率ｎｄとしては１．８２以下であるとさらに好ましい。本ガラスのアッベ数νｄは、屈折率ｎｄが１．７９〜１．８３の場合は、３８〜４５であると好ましい。本ガラスの屈折率ｎｄが１．８０〜１．８２の場合は、３９〜４４であるとさらに好ましい。【００４３】
本明細書において、成形温度Ｔｐは、ガラス転移温度Ｔｇと屈伏点Ａｔから、Ｔｐ＝Ａｔ＋（Ａｔ−Ｔｇ）／２で算出される値をいうものとする。【００４４】
本ガラスの成形温度Ｔｐは、６５０℃以下であると、精密プレス成形しやすいので好ましい。成形温度Ｔｐが６５０℃を超えると、プレス成形時に被成形物であるプリフォームの一部成分が揮散して型材、離型膜の損傷等を引き起こし、金型の耐久性が低下するほか、プレス成形の生産性そのものも低下するおそれがある。本ガラスの成形温度Ｔｐとしては、６４５℃以下であるとより好ましく、６４０℃以下であるとさらに好ましい。【００４５】
光学ガラスの熱膨張係数αとしては、金型の熱膨張係数、例えば、ＷＣ系では４０〜５０×１０−７Ｋ−１であるが、それとの差が大きくないほど好ましい。本ガラスにおいては、熱膨張係数αが８２×１０−７Ｋ−１以下であることが好ましい。熱膨張係数αが８２×１０−７Ｋ−１を超えると、プレス成形時にクラック等の欠陥が発生しやすくなり、また、クラック等を回避するための加圧条件をマイルドにすると、ヒケにより形状転写性等が低下する。本ガラスにおいて、熱膨張係数αが８０×１０−７Ｋ−１以下であるとさらに好ましい。【００４６】
一方で本ガラスの熱膨張係数αが小さくなりすぎると、プレス成形の冷却過程で金型と光学部品とが離型しにくくなり、最悪の場合は、光学部品が金型に固着して成形品不良となるおそれもある。したがって、本ガラスでは、熱膨張係数αとしては、６６×１０−７Ｋ−１以上が好ましく、熱膨張係数αが６７×１０−７Ｋ−１以上であるとさらに好ましい。なお、本明細書では、熱膨張係数αは、５０〜３５０℃の温度範囲での値をいうものとする。【００４７】
本ガラスの液相温度ＴＬは、１０００℃以下であると好ましい。液相温度ＴＬが、１０００℃を超えると高温成形時に被成形物が失透しやすくなったり、高温成形の受け型として用いられるカーボンや耐熱合金が劣化するため好ましくない。本ガラスの液相温度ＴＬが、９９０℃以下であるとより好ましく、９８０℃以下であるとさらに好ましい。なお、液相温度ＴＬは、ある温度に保持した場合に、ガラス融液から結晶固化物が生成しない最高温度として定義される。【００４８】
本ガラスは、上記のような特性を有するため、光学設計がしやすく、光学部品、特には、デジタルカメラ等に用いられる非球面レンズに好適である。
【実施例】
【００４９】
以下、本発明の具体的な態様を実施例（例１〜６８）および比較例（例６９〜７２）により説明するが、本発明はこれらに限定されない。【００５０】
原料調製法としては、表に示す組成のガラスが得られるように下記原料を調合して白金製るつぼに入れ、１１００〜１３００℃で１時間溶解した。この際白金製スターラにより０．５時間撹拌して溶融ガラスを均質化した。均質化された溶融ガラスは流し出して板状に成形後、Ｔｇ＋１０℃の温度で４時間保持後、−１℃／ｍｉｎの冷却速度で室温まで徐冷した。【００５１】
原料としては、酸化ホウ素、酸化アルミニウム、炭酸リチウム、炭酸ナトリウム、二酸化ジルコニウム、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸バリウムとして、関東化学社製の特級試薬を使用した。酸化ランタン、および酸化ガドリニウムとして信越化学工業社製の純度９９．９％の試薬を使用した。酸化タンタル、二酸化珪素、酸化タングステン、酸化ニオブとして、高純度化学研究所社製の純度９９．９％以上の試薬を使用した。【００５２】
得られたガラスについて、ガラス転移点Ｔｇ、屈伏点Ａｔ（単位：℃）、５０〜３５０℃における平均線膨張係数α（単位：１０−７Ｋ−１）、波長５８７．６ｎｍ（ｄ線）における屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ、液相温度ＴＬ（単位：℃）、および比重ｄを測定した。これらの測定法を以下に述べる。【００５３】
熱的特性（Ｔｇ、Ａｔ、α）：直径５ｍｍ、長さ２０ｍｍの円柱状に加工したサンプルを、熱機械分析装置（マックサイエンス社製、商品名：ＤＩＬＡＴＯＭＥＴＥＲ５０００）を用いて５℃／分の昇温速度で測定した。【００５４】
光学特性（ｎｄ、νｄ）：一辺が２０ｍｍ、厚みが１０ｍｍの直方体形状に加工したサンプルを、精密屈折率計（カルニュー光学社製、商品名：ＫＰＲ−２）により測定した。尚、測定値は小数点以下５桁まで求め、屈折率ｎｄについては小数点以下３桁目を四捨五入して記載し、アッベ数νｄについては小数点以下２桁目を四捨五入して記載した。【００５５】
液相温度ＴＬ：１辺が１０ｍｍの立方体形状に加工したサンプルを白金製の皿に載せ、一定温度に設定した電気炉内で１時間静置した後に取り出したものを１０倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の析出が見られない最高温度を液相温度ＴＬとした。液相温度ＴＬが１０００℃を超えるものは、「１０００超」と表記した。【００５６】
失透特性として１０００℃の液相温度で失透（結晶の析出）が見られない良好なものを○、失透（結晶の析出）が見られたものを×とした。【００５７】
【表１】
2008032742.tif 000002
【表２】
2008032742.tif 000003
【００５８】
【表３】
2008032742.tif 000004
【００５９】
【表４】
2008032742.tif 000005
【００６０】
【表５】
2008032742.tif 000006
【００６１】
【表６】
2008032742.tif 000007
【００６２】
【表７】
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【００６３】
【表８】
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【００６４】
【表９】
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【００６５】
【表１０】
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【００６６】
【表１１】
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【００６７】
【表１２】
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【００６８】
【表１３】
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【００６９】
【表１４】
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【００７０】
【表１５】
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【００７１】
本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。
本出願は、2006年9月14日出願の日本特許出願2006−249552に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
【産業上の利用可能性】
【００７２】
デジタルカメラ等の光学部品のほか、有機ＬＥＤ用の光の取り出し効率を上げるための基板等の高屈折率を必要とするガラス基板としても好適な光学ガラスを提供できる。
【国際調査報告】
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