(57)【要約】  六方晶構造を有するフェライト相が主相をなすフェライト焼結磁石であって、主相を構成する金属元素の組成は一般式（１）で表され、    ＲｘＣａｍＡ１−ｘ−ｍ（Ｆｅ１２−ｙＭｙ）ｚ  …（１）式（１）中、ｘ、ｍ、ｙ及びｚは下記式（２）〜（６）の各条件を全て満足し、０．２≦ｘ≦０．５  …（２）０．１３≦ｍ≦０．４１  …（３）０．７ｘ−ｍ≦０．１５  …（４）０．１８≦ｙｚ≦０．３１  …（５）９．６≦１２ｚ≦１１．８  …（６）上記フェライト焼結磁石の密度は５．０５ｇ／ｃｍ３以上であり、フェライト焼結磁石の結晶粒子は、ｃ軸方向に平行な粒子断面の重心を通る粒径の最大値が平均でＬμｍ、その粒径の最小値が平均でＳμｍであるとき、式（７）及び（８）で表される各条件を全て満足する、フェライト焼結磁石。    Ｌ≦０．９５  …（７）    １．８≦Ｌ／Ｓ≦２．５  …（８）
2008105449.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
六方晶構造を有するフェライト相が主相をなすフェライト焼結磁石であって、
前記主相を構成する金属元素の組成は下記一般式（１）で表され、
ＲｘＣａｍＡ１−ｘ−ｍ（Ｆｅ１２−ｙＭｙ）ｚ  …（１）
（式（１）中、ＲはＬａを必須成分として含むＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ及びＳｍからなる群より選ばれる１種以上の元素を示し、ＡはＳｒ及び／又はＢａを示し、ＭはＣｏを必須成分として含むＣｏ、Ｚｎ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ａｌ及びＣｒからなる群より選ばれる１種以上の元素を示す。）
当該式（１）中、ｘ、ｍ、ｙ及びｚは下記式（２）、（３）、（４）、（５）及び（６）で表される各条件を全て満足し、
０．２≦ｘ≦０．５  …（２）
０．１３≦ｍ≦０．４１  …（３）
０．７ｘ−ｍ≦０．１５  …（４）
０．１８≦ｙｚ≦０．３１  …（５）
９．６≦１２ｚ≦１１．８  …（６）
前記フェライト焼結磁石の密度は５．０５ｇ／ｃｍ３以上であり、かつ
前記フェライト焼結磁石の結晶粒子は、ｃ軸方向に平行な粒子断面の重心を通る粒径の最大値が平均でＬμｍ、前記粒径の最小値が平均でＳμｍであるとき、下記式（７）及び（８）で表される各条件を全て満足する、フェライト焼結磁石。
Ｌ≦０．９５  …（７）
１．８≦Ｌ／Ｓ≦２．５  …（８）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フェライト焼結磁石に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、フェライト焼結磁石に用いられる磁性材料として、六方晶系のＢａフェライト及びＳｒフェライトが知られている。近年、そのようなフェライトの中でも、マグネトプランバイト型（Ｍ型）のＢａフェライト及びＳｒフェライトが主に採用されている。Ｍ型フェライトはＡＦｅ１２Ｏ１９の一般式で表され、Ａで示される元素としてＢａ、Ｓｒが用いられる。上記Ｍ型フェライトの中で、Ａで示される元素がＳｒであり、かつその一部が希土類元素で置換され、さらにＦｅの一部がＣｏで置換されたＭ型フェライトは、残留磁束密度や保磁力といった磁気特性に優れていることが知られている（例えば特許文献１、２参照）。このようなＭ型フェライトは、希土類元素としてＬａを含むことが必須とされている。Ｌａは、六方晶Ｍ型フェライトに対する固溶限界量が希土類元素の中でも最も多いためである。また、特許文献１、２には、Ａで示される元素の置換元素としてＬａを用いることにより、Ｆｅの一部を置換するＣｏの固溶量を多くでき、その結果、磁気特性が向上することが開示されている。【０００３】
上述の一般式におけるＡで示される元素が、ＳｒやＢａよりもイオン半径の小さなＣａであると、六方晶フェライトの結晶構造とはならないため、これを磁性材料として用いることはできない。しかしながら、Ａで示される元素がＣａであっても、その一部がＬａで置換されると、六方晶フェライトの結晶構造をとることができる。さらにＦｅの一部がＣｏで置換されると、フェライト焼結磁石は高い磁気特性を示すことが知られている（特許文献３参照）。すなわち、この磁性材料は、Ａで示される元素がＣａであり、かつその一部を、Ｌａを必須成分として含む希土類元素で置換し、さらにＦｅの一部をＣｏで置換したＭ型フェライトである。【０００４】
Ａで示される元素がＣａであるＭ型フェライトは、上記特許文献３の他、特許文献４、５にも開示されている。特許文献４によると、残留磁束密度（Ｂｒ）及び保磁力（ＨｃＪ）を向上させ、なおかつ高い角型比を示す酸化物磁性材料および焼結磁石の提供を意図して、下記式（９）で表され、六方晶のＭ型マグネトプランバイト構造を有するフェライトを主相とする酸化物磁性材料が開示されている。
（１−ｘ）ＣａＯ・（ｘ／２）Ｒ２Ｏ３・（ｎ−ｙ／２）Ｆｅ２Ｏ３・ｙＭＯ  …（９）
ここで式（９）中、Ｒは、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒから選択される少なくとも一種の元素であってＬａを必ず含み、Ｍは、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｎｉ、Ｍｎから選択される少なくとも一種の元素であってＣｏを必ず含み、モル比を表わすｘ、ｙ、ｎがそれぞれ、０．４≦ｘ≦０．６、０．２≦ｙ≦０．３５、４≦ｎ≦６であり、かつ１．４≦ｘ／ｙ≦２．５の関係式を満足する組成を有する。【０００５】
また、特許文献５によると、高い残留磁束密度を保持しながら薄型にしても低下しない高い保磁力を有することを意図して、下記一般式（１０）で表される組成を有するフェライト焼結磁石が提案されている。
Ａ１−ｘ−ｙ＋ａＣａｘ＋ｙＲｙ＋ｃＦｅ２ｎ−ｚＣｏｚ＋ｄＯ１９  …（１０）
ここで式（１０）中、Ａ元素はＳｒ又はＳｒ及びＢａ、Ｒ元素はＹを含む希土類元素の少なくとも１種であってＬａを必須に含み、ｘ、ｙ、ｚ及びｎはそれぞれ仮焼体中のＣａ、Ｒ元素及びＣａの含有量及びモル比を表し、ａ、ｂ、ｃ及びｄはそれぞれ仮焼体の粉砕工程で添加されたＡ元素、Ｃａ、Ｒ元素及びＣｏの量を表し、各々下記条件：
０．０３≦ｘ≦０．４、０．１≦ｙ≦０．６、０≦ｚ≦０．４、４≦ｎ≦１０、ｘ＋ｙ＜１、０．０３≦ｘ＋ｂ≦０．４、０．１≦ｙ＋ｃ≦０．６、０．１≦ｚ＋ｄ≦０．４、０．５０≦［（１−ｘ−ｙ＋ａ）／（１−ｙ＋ａ＋ｂ）］≦０．９７、１．１≦（ｙ＋ｃ）／（ｚ＋ｄ）≦１．８、１．０≦（ｙ＋ｃ）／ｘ≦２０、０．１≦ｘ／（ｚ＋ｄ）≦１．２を満足する。
【特許文献１】特開平１１−１５４６０４号公報
【特許文献２】特開２０００−１９５７１５号公報
【特許文献３】特開平１２−２２３３０７号公報
【特許文献４】特開２００６−１０４０５０号公報
【特許文献５】国際公開第２００５／０２７１５３号パンフレット
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
フェライト焼結磁石は、自動車用、ＯＡ／ＡＶ機器用及び家電機器用等のモータ部材、その他センサや発電機の部材として広く用いられている。これは、その他の磁石と比較してフェライト焼結磁石のコストパフォーマンス（製造コストに対する磁気特性）が高いことに起因している。ところが最近では、フェライト焼結磁石を備えた上記各機器に対して一層の小型化が求められているため、フェライト焼結磁石も小型化する必要があり、そのために更に高い磁気特性が要求されている。【０００７】
そこで、本発明者らは、上記特許文献１〜５に記載のものを始めとする従来のフェライト焼結磁石について詳細に検討を行った。その結果、このような従来のフェライト焼結磁石は、保磁力及び残留磁束密度に代表される磁気特性の点で、上記要望に応えるために更に改善の余地があることを見出した。【０００８】
すなわち、フェライト焼結磁石は、高い磁気特性を得るために、その密度が高いこと及び結晶粒子の粒径が小さいことが求められる。しかしながら、特許文献１〜３に開示されたフェライト焼結磁石は、それらの要求を同時に満足することが困難であり、結果として、磁気特性が不十分となっている。【０００９】
一方、特許文献４、５によるフェライト焼結磁石は、Ｓｒ又はＢａの一部をＣａで置換することにより、その結晶構造中にＬａやＣｏを多く取り込むことを実現している。その結果、これらのフェライト焼結磁石では、密度や結晶粒子の粒径が特許文献１〜３で開示されたものと同等であっても、それらの文献で提案されたフェライト焼結磁石よりも高い磁気特性が得られている。しかしながら、特許文献４、５に開示されたフェライトを以てしても、上記要望に応えるには十分とはいえない。【００１０】
そこで、本発明は上記事情にかんがみてなされたものであり、最近の磁気特性向上の要望に十分対応できる、高い磁気特性を有するフェライト焼結磁石の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた。その結果、まず、Ｃａを含むフェライト焼結磁石の組成を特定の範囲内に限定し、結晶粒子の粒径を小さくすると共に磁石の密度を高め、さらには、Ｃａを含むフェライト焼結磁石の結晶粒子の形状を制御することによって、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。【００１２】
すなわち、本発明は、六方晶構造を有するフェライト相が主相をなすフェライト焼結磁石であって、上記主相を構成する金属元素の組成は下記一般式（１）で表され、
ＲｘＣａｍＡ１−ｘ−ｍ（Ｆｅ１２−ｙＭｙ）ｚ  …（１）
当該式（１）中、ｘ、ｍ、ｙ及びｚは下記式（２）、（３）、（４）、（５）及び（６）で表される各条件を全て満足し、
０．２≦ｘ≦０．５  …（２）
０．１３≦ｍ≦０．４１  …（３）
０．７ｘ−ｍ≦０．１５  …（４）
０．１８≦ｙｚ≦０．３１  …（５）
９．６≦１２ｚ≦１１．８  …（６）
上記フェライト焼結磁石の密度は５．０５ｇ／ｃｍ３以上であり、かつフェライト焼結磁石の結晶粒子は、ｃ軸方向に平行な粒子断面の重心を通る粒径の最大値が平均でＬμｍ、その粒径の最小値が平均でＳμｍであるとき、下記式（７）及び（８）で表される各条件を全て満足するフェライト焼結磁石を提供する。
Ｌ≦０．９５  …（７）
１．８≦Ｌ／Ｓ≦２．５  …（８）【００１３】
ここで、式（１）中、ＲはＬａを必須成分として含むＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ及びＳｍからなる群より選ばれる１種以上の元素を示し、ＡはＳｒ及び／又はＢａを示し、ＭはＣｏを必須成分として含むＣｏ、Ｚｎ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ａｌ及びＣｒからなる群より選ばれる１種以上の元素を示す。なお、この明細書において、Ｌを「平均最大粒径」、Ｓを「平均最小粒径」、Ｌ／Ｓを「アスペクト比」という。また、原子比率ｘ、ｍ、ｙ及びｚの範囲は、焼結後に分析されたフェライト焼結磁石の組成に基づいて特定される。【００１４】
本発明によると、フェライト焼結磁石における主相であるフェライト相が、上記一般式（１）で表される組成となるように、各元素Ｒ、Ｃａ、Ａ、Ｆｅ及びＭの原子比が限定されている。このようにＣａを含み、かつ所定の組成を有することにより、フェライト焼結磁石は残留磁束密度Ｂｒや保磁力ＨｃＪを始めとする磁気特性を高めることができる。さらに本発明のフェライト焼結磁石は、磁石の密度を５．０５ｇ／ｃｍ３以上とし、しかもフェライト相の結晶粒子の平均最大粒径Ｌを０．９５μｍ以下に制御することにより、従来よりも優れた磁気特性を示すことができる。平均最大粒径Ｌを０．９５μｍ以下とすることにより磁気特性が向上する要因は、単磁区臨界径（ＬａＣｏ置換Ｍ型Ｓｒフェライトの場合は約１．１μｍ）以下の結晶粒子の比率が増加しているためと考えられる。すなわち、結晶粒径の小さな粒子の比率が増加するほど、その相加平均で算出された平均最大粒径の値が小さくなるということであるが、要因はこれに限定されない。【００１５】
なおも更に、本発明のフェライト焼結磁石において、結晶粒子のアスペクト比が上記式（８）を満足することにより、最近の磁気特性向上の要望に十分対応可能な高い磁気特性を有するものとなる。具体的には、本発明のフェライト焼結磁石は、ＨｃＪ（単位：Ｏｅ）−Ｂｒ（単位：Ｇａｕｓｓ）プロットにおいて、下記式（１１）及び（１２）で表される条件のいずれかを満足するような磁気特性を得ることができる。
Ｂｒ＋０．１５ＨｃＪ≧５３２５  …（１１）
Ｂｒ＋０．１ＨｃＪ≧５０７５  …（１２）【００１６】
また、残留磁束密度Ｂｒ及び保磁力ＨｃＪを総合的に考慮した磁気特性の尺度として、Ｂｒ（単位：Ｇａｕｓｓ）＋１／３ＨｃＪ（単位：Ｏｅ）の値が用いられる。本発明のフェライト焼結磁石は、Ｂｒ＋１／３ＨｃＪが６３５０以上という非常に高い磁気特性を実現することができる。【００１７】
本発明のフェライト焼結磁石は、上記式（５）から明らかなように、Ｍで示される特定の元素を少なくしても、その磁気特性が十分に高い。そのため、このフェライト焼結磁石は、従来よりも安価で高性能なものとなる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、最近の磁気特性向上の要望に十分対応できる、高い磁気特性を有するフェライト焼結磁石を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明のフェライト焼結磁石の一態様を示す模式斜視図である。
【図２】実施例及び比較例に係るフェライト焼結磁石のｘ−ｍプロット図である。
【図３】元素組成が異なる実施例及び比較例に係るフェライト焼結磁石のＨｃＪ−Ｂｒプロット図である。
【図４】実施例に係るフェライト焼結磁石のｙｚ、ＨｃＪ及びＢｒの相関を示すプロット図である。
【図５】実施例に係るフェライト焼結磁石の１２ｚ、ＨｃＪ及びＢｒの相関を示すプロット図である。
【図６】ＣａＣＯ３及びＳｉＯ２の添加量が異なる実施例に係るフェライト焼結磁石のＨｃＪ−Ｂｒプロット図である。
【図７】Ｒの組成が異なる実施例に係るフェライト焼結磁石のＨｃＪ−Ｂｒプロット図である。
【図８】Ｍの組成が異なる実施例に係るフェライト焼結磁石のＨｃＪ−Ｂｒプロット図である。
【図９】アスペクト比が異なる実施例及び比較例に係るフェライト焼結磁石のＨｃＪ−Ｂｒプロット図である。
【図１０】焼成温度が異なる実施例に係るフェライト焼結磁石のＨｃＪ−Ｂｒプロット図である。
【図１１】本発明のフェライト焼結磁石を部分的に示す模式断面図である。
【図１２】Ａの組成が異なる実施例に係るフェライト焼結磁石のＨｃＪ−Ｂｒプロット図である。
【符号の説明】
【００２０】
１０…フェライト焼結磁石。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、必要に応じて図面を参照しつつ、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、図面中、同一要素には同一符号を付すこととし、重複する説明は省略する。また、上下左右等の位置関係は、特に断らない限り、図面に示す位置関係に基づくものとする。更に、図面の寸法比率は、プロット図を除き、図示の比率に限られるものではない。【００２２】
本発明のフェライト焼結磁石は、六方晶構造を有するフェライト相が主相をなすフェライト焼結磁石である。主相を構成する金属元素の組成は上記一般式（１）で表される。以下、一般式（１）で表される組成について説明する。【００２３】
Ｒは、Ｌａ（ランタン）、Ｃｅ（セリウム）、Ｐｒ（プラセオジム）、Ｎｄ（ネオジム）及びＳｍ（サマリウム）からなる群より選ばれる１種以上の元素を示す。ただし、これらの元素のうち、Ｌａは必ず含まれると共に、磁気特性を向上させるには最も好適な元素である。また、同様の観点から、Ｌａ以外の上記元素の中では、Ｐｒが好ましい。【００２４】
Ｒにおける各元素の組成比について、磁気特性の向上効果を更に有効に奏する観点から、Ｌａを主成分とすることが好ましい。より具体的には、ＲにおけるＬａの組成比が、８０〜１００原子％であると好ましく、９０〜１００原子％であるとより好ましい。この組成比が上記下限値を下回ると、上記数値範囲内にある場合と対比して、ＲのＡサイトへの置換効果が低下し、磁気特性が低くなる傾向にある。【００２５】
ＡはＳｒ（ストロンチウム）及び／又はＢａ（バリウム）を示す。これらの中では、より高い磁気特性を得る観点から、Ｓｒの方が好適である。ＡにおけるＳｒの組成比は５０〜１００原子％であると好ましく、７５〜１００原子％であるとより好ましい。【００２６】
ＭはＣｏ（コバルト）、Ｚｎ（亜鉛）、Ｎｉ（ニッケル）、Ｍｎ（マンガン）、Ａｌ（アルミニウム）及びＣｒ（クロム）からなる群より選ばれる１種以上の元素を示す。ただし、これらの元素のうち、Ｃｏは必ず含まれると共に、磁気特性を向上させるには最も好適な元素である。また、Ｚｎは残留磁束密度Ｂｒを向上させるのに好適な元素である。【００２７】
Ｍにおける各元素の組成比について、磁気特性の向上効果を更に有効に奏する観点から、Ｃｏを主成分とすることが好ましい。より具体的には、ＭにおけるＣｏの組成比が、７５〜１００原子％であると好ましく、８５〜１００原子％であるとより好ましく、９０〜１００原子％であると更に好ましい。この組成比が上記下限値を下回ると、上記数値範囲内にある場合と対比して、Ｆｅ（鉄）サイトへのＭの置換効果が低下し、磁気特性が低くなる傾向にある。【００２８】
上記式（１）中、ｘ、ｍ、１−ｘ−ｍ、１２−ｙ、ｙ及びｚは、それぞれ、Ｒ、Ｃａ（カルシウム）、Ａ、Ｆｅ、Ｍ及びＦｅ１２−ｙＭｙの原子比率を示している。ｘ、ｍ、ｙ及びｚは上記式（２）、（３）、（４）、（５）及び（６）で表される各条件を全て満足する値である。【００２９】
ｘが０．２未満であると、上記式（２）で表される条件を満足する数値範囲内にある場合と対比して、ＲのＡサイトへの置換効果が低くなり、残留磁束密度Ｂｒや保磁力ＨｃＪ等の磁気特性が低下する。また、ｘが０．５を超えると、上記式（２）で表される条件を満足する数値範囲内にある場合と対比して、Ａサイトに置換されないＲに起因して、オルソフェライト等の非磁性相の生成量が増加するため、やはり磁気特性が低下する。同様の観点から下記式（２ａ）で表される条件を満足するとより好適である。
０．２３≦ｘ≦０．４１  …（２ａ）【００３０】
Ｃａは、これを含む磁性材料の組成が、フェライト焼結磁石の磁気特性を向上させる要因となる。すなわち、Ｃａを添加することにより、ＲのＡサイトへの置換量を増加させることができ、それに伴いＭのＦｅサイトへの置換量が増加する。このことによって、フェライト焼結磁石の磁気特性が優れたものとなる。ｍが０．１３を下回ると、上記式（３）で表される条件を満足する数値範囲内にある場合と比較して、Ｃａによる上述の磁気特性向上効果が低減する。また、ｍが０．１３を下回ると、六方晶フェライト相の結晶構造を安定的に存在させるために、Ｒの六方晶フェライトへの固溶量を削減せざるをえなくなる。これによっても、フェライト焼結磁石の磁気特性が低下する。一方、ｍが０．４１を超えると、上記式（３）で表される条件を満足する数値範囲内にある場合と比較して、組成中のＲ及びＡの総量が少なくなる。Ｒを少なくするとＲのＡサイトへの置換効果が低下し、Ａを少なくすると、α−Ｆｅ２Ｏ３が生成しやすくなる。いずれにしても、ｍが０．４１を超えることにより、磁石の磁気特性が低下する。同様の観点から下記式（３ａ）で表される条件を満足するとより好ましい。
０．２２≦ｍ≦０．３３  …（３ａ）【００３１】
また、０．７ｘ−ｍが０．１５以下になることで、フェライト焼結磁石の磁気特性を十分に優れたものとすることができる。０．７ｘ−ｍが０．１５を超える領域では、Ｃａに対してＲが過剰となり、Ａサイトに置換されないＲに起因して、オルソフェライト等の非磁性相の生成量が増加するため、磁気特性が低下する。同様の観点から下記式（４ａ）で表される条件を満足するとより好ましい。
０．７ｘ−ｍ≦０．０５  …（４ａ）【００３２】
ｙｚが０．１８未満であると、上記式（５）で表される条件を満足する数値範囲内にある場合と対比して、ＭのＦｅサイトへの置換効果が低くなり、残留磁束密度Ｂｒや保磁力ＨｃＪ等の磁気特性が低下する。また、ｙｚが０．３１を超えると、上記式（５）で表される条件を満足する数値範囲内にある場合と対比して、ＭのＦｅサイトへの置換量の限界を超えるため、磁気特性が低下する。同様の観点から下記式（５ａ）で表される条件を満足するとより好適である。
０．２０≦ｙｚ≦０．３０  …（５ａ）【００３３】
１２ｚが９．６を下回ると、六方晶フェライト相の結晶構造におけるＡサイト元素が余剰となる。これにより、Ａで示される元素が主相であるフェライト相から排出するため、非磁性粒界成分を不必要に増加させてしまい、磁気特性が低下する。１２ｚが１１．８を超える場合、Ａで示される元素に対するＦｅの組成比が高くなり、α−Ｆｅ２Ｏ３又はＭを含む軟磁性スピネルフェライト相が生成しやすくなる。その結果、残留磁束密度ＨｃＪが低下する。同様の観点から下記式（６ａ）で表される条件を満足するとより好適である。
１０．４≦１２ｚ≦１１．１  …（６ａ）【００３４】
また、Ｒ及びＭの組成比が下記式（１３）で表される条件を満足すると好ましい。
１．１≦ｘ／ｙｚ≦１．９  …（１３）
従来の技術によると、Ｍ型フェライトのＳｒの一部をＲで、Ｆｅの一部をＭで置換するものであるから、ｘ／ｙｚは１であることが理想であると考えられる。ところが、この実施形態によると、ｘ／ｙｚが１を超える所定の範囲において、残留磁束密度Ｂｒを損なうことなく保磁力ＨｃＪが向上する。この傾向は、ＲがＬａであってかつＭがＣｏである場合に更に顕著となる。より好適には下記式（１３ａ）で表される条件を満足する。
１．１≦ｘ／ｙｚ≦１．７  …（１３ａ）【００３５】
上記一般式（１）は、主相における金属元素であるＲ、Ｃａ、Ａ、Ｆｅ及びＭの組成比を示したものである。フェライト焼結磁石は構成元素として当然にＯ（酸素）も含む。酸素も含めた主相の組成は、下記一般式（１ａ）で表される。
ＲｘＣａｍＡ１−ｘ−ｍ（Ｆｅ１２−ｙＭｙ）ｚＯ１９  …（１ａ）【００３６】
本発明のフェライト焼結磁石は、この一般式（１ａ）で表される六方晶Ｍ型フェライト相（以下、「Ｍ相」ともいう。）の比率が９５モル％以上であると好ましい。なお、酸素の組成比は、各金属元素の組成比、各元素（イオン）の価数に影響され、結晶内で電気的中性を維持するように増減する。また、後述する焼成工程の際に、焼成雰囲気を還元性雰囲気にすると酸素欠損が生じる場合もある。上記一般式（１ａ）において酸素の原子数は１９であるが、上述から明らかなように、酸素の原子数は多少偏倚してもよい。【００３７】
本発明のフェライト焼結磁石は、副成分としてＳｉ（ケイ素）及び／又はＣａを含有してもよい。副成分としてのＳｉ及び／又はＣａを含有することにより、焼結性の改善、磁気特性の制御及び焼結体の結晶粒径の調整が可能となる。副成分であるＳｉ及びＣａは、専ら粒界に存在する。Ｓｉは非磁性成分であり、フェライト焼結磁石中に多量に含まれると磁気特性が低下する。そのため、Ｓｉは、フェライト焼結磁石の全体量に対して、ＳｉＯ２として１．５質量％以下含有されると好ましく、０．２〜０．９質量％含有されるとより好ましい。【００３８】
本発明のフェライト焼結磁石は、主相であるフェライト相を構成する主成分としてＣａを含む。したがって、副成分としてＣａを含有させた場合には、例えば焼結体から分析されるＣａの量は主相（「主成分」ともいう。）及び副成分の総量となる。したがって、上述したように、副成分としてＣａを用いた場合には、一般式（１）におけるＣａの原子比率ｍは副成分をも含んだ値となる。原子比率ｍの範囲は、焼結後に分析された組成に基づいて特定されるものであるから、副成分としてＣａ成分を用いる場合及び用いない場合の両者に適用できることは言うまでもない。【００３９】
本発明のフェライト焼結磁石は、副成分としてＢ２Ｏ３を含有してもよい。これにより、仮焼温度及び焼結温度を低くすることができ、生産上有利である。Ｂ２Ｏ３の含有量は、飽和磁化を高く維持する観点から、フェライト焼結磁石の全体量に対して、０．５質量％以下であることが好ましい。【００４０】
本発明のフェライト焼結磁石は、飽和磁化を高く維持する観点から、Ｎａ（ナトリウム）、Ｋ（カリウム）、Ｒｂ（ルビジウム）等のアルカリ金属元素を含有しないことが好ましい。ただし、アルカリ金属元素が不可避的不純物として含有されることもある。その場合は、それらの酸化物（Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｒｂ２Ｏ）に換算して、フェライト焼結磁石の全体量に対して、１．０質量％以下であることが好適である。【００４１】
また、本発明のフェライト焼結磁石は、例えば、Ｇａ（ガリウム）、Ｉｎ（インジウム）、Ｌｉ（リチウム）、Ｍｇ（マグネシウム）、Ｔｉ（チタン）、Ｚｒ（ジルコニウム）、Ｇｅ（ゲルマニウム）、Ｓｎ（スズ）、Ｖ（バナジウム）、Ｎｂ（ニオブ）、Ｔａ（タンタル）、Ｓｂ（アンチモン）、Ａｓ（ヒ素）、Ｗ（タングステン）、Ｍｏ（モリブデン）等を酸化物として含有してもよい。これらの含有量は、化学量論組成の酸化物に換算して、フェライト焼結磁石の全体量に対して、それぞれ、酸化ガリウム５．０質量％以下、酸化インジウム３．０質量％以下、酸化リチウム１．０質量％以下、酸化マグネシウム３．０質量％以下、酸化チタン３．０質量％以下、酸化ジルコニウム３．０質量％以下、酸化ゲルマニウム３．０質量％以下、酸化スズ３．０質量％以下、酸化バナジウム３．０質量％以下、酸化ニオブ３．０質量％以下、酸化タンタル３．０質量％以下、酸化アンチモン３．０質量％以下、酸化ヒ素３．０質量％以下、酸化タングステン３．０質量％以下、酸化モリブデン３．０質量％以下であることが好ましい。【００４２】
本発明のフェライト焼結磁石の密度は５．０５ｇ／ｃｍ３以上であり、５．０８ｇ／ｃｍ３以上であると好ましい。本発明では、フェライト相の組成を上記一般式（１）で表されるものに調整することにより、かかる密度を有するフェライト焼結磁石が得られる。この密度が５．０５ｇ／ｃｍ３以上であることにより、他の要因との複合作用で、磁気特性を十分に優れたものとすることが可能となる。フェライト焼結磁石の密度は、アルキメデス法で測定される。【００４３】
以上、本発明のフェライト焼結磁石の組成について説明したが、これらの組成は、蛍光Ｘ線定量分析により測定することができる。また、本発明のフェライト焼結磁石における主相（六方晶フェライト相）の存在は、Ｘ線回折や電子線回折などにより確認することができる。本発明では以下の条件によるＸ線回折により、主相の存在比率（モル％）が求められる。
Ｘ線発生装置：３ｋＷ、管電圧：４５ｋＶ、管電流：４０ｍＡ、サンプリング幅：０．０２ｄｅｇ、走査速度：４．００ｄｅｇ／ｍｉｎ、発散スリット：１．００ｄｅｇ、散乱スリット：１．００ｄｅｇ、受光スリット：０．３０ｍｍ
主相の存在比率は、Ｍ型フェライト、オルソフェライト、ヘマタイト及びスピネルのそれぞれの粉末試料を所定比率で混合し、それらのＸ線回折強度から比較算定することにより算出する。【００４４】
本発明のフェライト焼結磁石において、六方晶フェライト相の結晶粒子は、平均最大粒径Ｌ（単位：μｍ）、及び平均最小粒径Ｓ（単位：μｍ）が、上記式（７）及び（８）で表される各条件を全て満足するものである。ここで、平均最大粒径Ｌ及び平均最小粒径Ｓについて、図面を参照しながら更に詳細に説明する。【００４５】
六方晶フェライト相は、ｃ軸方向に磁化容易軸を有する。平均最大粒径Ｌ及び平均最小粒径Ｓを測定するために、まず、フェライト焼結磁石のｃ軸方向に平行な断面を切り出す。次いで、その断面に鏡面研磨及びフッ酸によるエッチング処理を施す。次に、その断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察して粒子断面像を得る。得られた断面像の一例を線図として表したものを図１１に示す。（ａ）はフェライト焼結磁石のｃ軸方向に平行な断面を示す線図であり、（ｂ）は（ａ）の部分Ｘ付近を拡大した線図である。【００４６】
続いて、粒子断面像に対して画像解析処理を行い、それぞれの結晶粒子について、その粒子断面の重心を通る粒径の最大値及び最小値をそれぞれ導出する。例えば、図１１の（ｂ）における結晶粒子Ｑでは、その粒子断面の重心Ｃを通る粒径の最大値ｌ（μｍ）及び最小値ｓ（μｍ）をそれぞれ導出する。そして、結晶粒子５００個について、上記粒径の最大値及び最小値の相加平均値を算出して、それぞれ平均最大粒径Ｌ及び平均最小粒径Ｓと定義する。【００４７】
平均最大粒径Ｌが０．９５μｍ以下であることにより、フェライト焼結磁石の磁気特性、特に保磁力ＨｃＪが十分に優れたものとなる。これは、平均最大粒径Ｌが各結晶粒子の最大粒径ｌの相加平均値を示すことから、単磁区臨界径以下の結晶粒子比率が増加すると平均最大粒径Ｌも小さくなるためと推測される。保磁力を一層高める観点から、平均最大粒径Ｌは、０．８５μｍ以下であるとより好ましい。【００４８】
また、アスペクト比Ｌ／Ｓが１．８を下回ると、上記式（８）で表される条件を満足する数値範囲内にある場合と対比して、結晶粒子の磁気的配向性が低下するため、磁気特性、特に残留磁束密度Ｂｒが低くなる。アスペクト比Ｌ／Ｓが２．５を超えると、上記式（８）で表される条件を満足する数値範囲内にある場合と対比して、反磁界が大きくなるため、磁気特性、特に保磁力ＨｃＪが低下する。これら残留磁束密度及び保磁力を更に向上させるために、アスペクト比Ｌ／Ｓは２．０〜２．３５であるとより好ましい。【００４９】
本発明によると、フェライト焼結磁石における主相であるフェライト相が、上記一般式（１）で表される組成となるように、各元素Ｒ、Ｃａ、Ａ、Ｆｅ及びＭの原子比が限定されている。このようにＣａを含み、かつ所定の組成を有することにより、フェライト焼結磁石は残留磁束密度Ｂｒや保磁力ＨｃＪを始めとする磁気特性を高めることができる。また、このような組成を有することにより、磁石の密度を５．０５ｇ／ｃｍ３以上と高くすることが可能となり、かつ、フェライト相の結晶粒子の平均最大粒径Ｌを０．９５μｍ以下に制御することができる。磁石の密度が高くなると、残留磁束密度Ｂｒも高くなる傾向にある。また、フェライト相の結晶粒子は、単磁区臨界径以下になると、保磁力ＨｃＪが向上する傾向にある。これらに起因して、本発明のフェライト焼結磁石は従来よりも優れた磁気特性を示すことができる。【００５０】
また、結晶粒子のアスペクト比が上記式（８）を満足することにより、最近の磁気特性向上の要望に十分対応可能な高い磁気特性を有するものとなる。アスペクト比が高くなると磁気的配向度が向上する一方で、フェライト相はａ軸方向に結晶成長しやすくなるため、アスペクト比を高くしようとすると結晶粒子の粒径自体が大きくなってしまう。また、結晶粒子のアスペクト比が高くなると、反磁界が大きくなることにより、保磁力ＨｃＪが低下する。これらに起因して、アスペクト比が所定の数値範囲内にあると、高い磁気特性を有することができると推測される。【００５１】
本実施形態のフェライト焼結磁石は上述の様々な要因が複合的に作用して、上記式（１１）及び（１２）で表される条件のいずれかを満足し、かつＢｒ＋１／３ＨｃＪが６３５０以上となる極めて優れた磁気特性を有することができる。【００５２】
また、本実施形態のフェライト焼結磁石は、比較的高価なＭで示される特定の金属元素を少なくしても、その磁気特性を十分に高く保持できる。そのため、このフェライト焼結磁石は、その性能に対するコストパフォーマンスが極めて高い磁石であり、様々な用途に展開することができる。【００５３】
本発明によるフェライト焼結磁石は、例えば、フューエルポンプ用、パワーウィンドウ用、ＡＢＳ（アンチロック・ブレーキ・システム）用、ファン用、ワイパ用、パワーステアリング用、アクティブサスペンション用、スタータ用、ドアロック用、電動ミラー用等の自動車用モータの部材として使用することができる。また、ＦＤＤスピンドル用、ＶＴＲキャプスタン用、ＶＴＲ回転ヘッド用、ＶＴＲリール用、ＶＴＲローディング用、ＶＴＲカメラキャプスタン用、ＶＴＲカメラ回転ヘッド用、ＶＴＲカメラズーム用、ＶＴＲカメラフォーカス用、ラジカセ等キャプスタン用、ＣＤ／ＤＶＤ／ＭＤスピンドル用、ＣＤ／ＤＶＤ／ＭＤローディング用、ＣＤ／ＤＶＤ光ピックアップ用等のＯＡ／ＡＶ機器用モータの部材として使用することができる。さらに、エアコンコンプレッサー用、冷凍庫コンプレッサー用、電動工具駆動用、ドライヤーファン用、シェーバー駆動用、電動歯ブラシ用等の家電機器用モータの部材としても使用することができる。さらにまた、ロボット軸、関節駆動用、ロボット主駆動用、工作機器テーブル駆動用、工作機器ベルト駆動用等のＦＡ機器用モータの部材としても使用することが可能である。その他の用途としては、オートバイ用発電器、スピーカ・ヘッドホン用マグネット、マグネトロン管、ＭＲＩ用磁場発生装置、ＣＤ−ＲＯＭ用クランパ、ディストリビュータ用センサ、ＡＢＳ用センサ、燃料・オイルレベルセンサ、マグネトラッチ、アイソレータ等の部材が挙げられる。あるいは、磁気記録媒体の磁性層を蒸着法又はスパッタ法等で形成する際のターゲット（ペレット）として用いることもできる。【００５４】
図１は、本発明のフェライト焼結磁石の一形状を示した模式斜視図である。このフェライト焼結磁石１０は、断面弧状の柱体をなしており、その角部が面取りされている。フェライト焼結磁石１０は、例えばモータの部材として好適に用いられる。ただし、本発明のフェライト焼結磁石の形状はこれに限定されず、上述の各用途に適した形状であればよい。【００５５】
次に、本発明の好適な実施形態に係るフェライト焼結磁石の製造方法について説明する。本発明によるフェライト焼結磁石の製造方法は、配合工程、仮焼工程、粗粉砕工程、微粉砕工程、磁場中成形工程及び焼成工程を含む。【００５６】
＜配合工程＞
配合工程では、出発原料の粉末を所定の割合となるように秤量後、湿式アトライタ、ボールミル等で混合及び粉砕処理して原料組成物の粉末を得る。混合及び粉砕処理の時間は、出発原料量等により適宜調整すればよく、例えば０．１〜２０時間程度である。出発原料としては、フェライト焼結磁石を構成する金属元素の１種又は２種以上を有する化合物が挙げられる。より具体的には、上記金属元素の酸化物、並びに、焼成により酸化物となり得る上記金属元素の水酸化物、炭酸塩、硝酸塩などが挙げられる。出発原料の平均粒径は特に限定されないが、通常、０．１〜２．０μｍ程度とすることが好ましい。なお、配合工程において出発原料の全てを混合する必要はなく、その一部を仮焼工程の後に添加、混合してもよい。【００５７】
＜仮焼工程＞
仮焼工程では、配合工程で得られた原料組成物の粉末を仮焼して仮焼体を得る。仮焼は、通常、空気中等の酸化性雰囲気下で行われる。仮焼温度は１１００〜１４５０℃であると好ましく、１１５０〜１４００℃であるとより好ましく、１２００〜１３５０℃であると更に好ましい。仮焼工程後、粉砕工程を始めるまでの安定時間は１秒間〜１０時間であると好ましく、１秒間〜５時間であるとより好ましい。仮焼工程後の仮焼体は、通常Ｍ相を７０モル％以上含有する。このＭ相の平均一次粒子径は、好ましくは１０μｍ以下、より好ましくは５．０μｍ以下である。【００５８】
＜粉砕工程＞
仮焼体は、一般に顆粒状、塊状等になっており、そのままでは所望の形状に成形できない。そこで粉砕工程では、仮焼体を所望の形状に成形できるように粉砕する。この粉砕工程における粉砕条件を調整することにより、フェライト相の結晶粒子の平均最大粒径Ｌ又はアスペクト比Ｌ／Ｓを制御することができる。すなわち、粉砕時間を長くする等、粉砕時に投入される機械的なエネルギを高めて粉砕条件を厳しくすれば、平均最大粒径Ｌは小さく、アスペクト比Ｌ／Ｓは大きくなる傾向にある。また、粉砕条件を穏やかにすれば平均最大粒径Ｌは大きく、アスペクト比Ｌ／Ｓは小さくなる傾向にある。また、粉砕工程では、フェライト焼結磁石の組成を所望のものに調整する等の目的で、出発原料の粉末及び添加物等を更に添加、混合してもよい。なお、本発明において、仮焼工程の後に添加する出発原料の粉末及び添加物を総じて「後添加物」と呼ぶことにする。粉砕工程は、通常、粗粉砕工程及び微粉砕工程を備える。【００５９】
＜粗粉砕工程＞
粗粉砕工程では、顆粒状又は塊状等の仮焼体を粗粉砕して粗粉砕材を得る。上述のように、仮焼体は一般に顆粒状、塊状等であるので、この状態の仮焼体を粗粉砕することが好ましい。粗粉砕は、例えば振動ミル等の公知の粉砕装置を使用し、粗粉砕材の平均粒径が０．５〜５．０μｍ程度になるまで行われる。【００６０】
＜微粉砕工程＞
微粉砕工程では、粗粉砕材を更に粉砕して微粉砕材を得る。微粉砕は、例えば湿式アトライタ、ボールミル、又はジェットミル等の公知の粉砕装置を使用し、微粉砕材の平均粒径が、０．０５〜２．０μｍ、好ましくは０．１〜１．０μｍ、より好ましくは０．１〜０．６μｍになるまで行われる。得られた微粉砕材の比表面積は、９〜２０ｍ２／ｇであると好ましく、１０〜１５ｍ２／ｇであるとより好ましい。この比表面積が９ｍ２／ｇ未満であると、微粉砕の程度が低減することにより、密度、配向度及び角型比Ｈｋ／ＨｃＪが低下する傾向にある。また、この比表面積が２０ｍ２／ｇを上回ると、湿式成形における水抜け性が悪化し、成形し難くなる傾向にある。なお、本明細書において、微粉砕材の平均粒径は走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で微粉砕材を観察し、粒子５００個について、上述の焼結磁石の結晶粒子径を導出する方法と同様にして最大径を導出し、それぞれの粒子の最大径の相加平均を算出する事により求められるものであり、比表面積とはＢＥＴ法により求められるものである。粉砕時間は、粉砕方法にもよるが、例えば湿式アトライタを用いる場合では３０分間〜２５時間、ボールミルによる湿式粉砕では２０〜６０時間程度であればよい。【００６１】
粉砕工程において、Ｃａ成分及び／又はＳｉ成分が粗粉砕材及び／又は微粉砕材に添加されると好ましい。特に、本実施形態においてはＳｉＯ２粉末、ＣａＣＯ３粉末が添加されると好ましい。これらの後添加物は、焼結性の改善、磁気特性の制御及び焼結体の結晶粒径の調整等を目的として添加される。【００６２】
上述の後添加物は、この微粉砕工程において添加されることが好ましい。また、本実施形態においては、焼結体の磁気的配向度を高めるために、微粉砕工程において、一般式Ｃｎ（ＯＨ）ｎＨｎ＋２で示される非環式飽和多価アルコールを添加することが好ましい。ここで、上記一般式において、炭素数を表すｎは好ましくは４〜１００、より好ましくは４〜３０、更に好ましくは４〜２０、特に好ましくは４〜１２である。非環式飽和多価アルコールは、例えばソルビトールが望ましい。非環式飽和多価アルコールは１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いられる。さらには、非環式飽和多価アルコールに加えて、他の公知の分散剤が微粉砕工程において添加されてもよい。【００６３】
微粉砕工程において、上記非環式飽和多価アルコールに加えて／代えて、不飽和多価アルコール及び／又は環式多価アルコールが添加されてもよい。また、多価アルコール中の水酸基数が炭素数ｎの５０％以上であれば、本発明の効果が実現する。ただし、水酸基数は多い方が好ましく、水酸基数と炭素数が同程度であることが最も好ましい。この多価アルコールの添加量は、添加対象物である粗粉砕材及び微粉砕材に対して、好ましくは０．０５〜５．０質量％、より好ましくは０．１〜３．０質量％、更に好ましくは０．３〜２．０質量％である。なお、添加した多価アルコールは、後述の磁場中成形工程後の焼成工程で熱分解除去される。【００６４】
微粉砕工程では、ただ１度の微粉砕処理が行われてもよい。また、微粉砕工程は、第１の微粉砕工程及び第２の微粉砕工程を備えてもよい。また、第１の微粉砕工程と第２の微粉砕工程との間に粉末熱処理工程を備えてもよい。【００６５】
＜第１の微粉砕工程＞
第１の微粉砕工程では、アトライタやボールミル又はジェットミルなどの公知の粉砕装置を用いて、粗粉砕材を湿式又は乾式粉砕して第１の微粉砕材を得る。第１の微粉砕材の平均粒径は０．０８〜０．８μｍであると好ましく、０．１〜０．４μｍであるとより好ましく、０．１〜０．２μｍであると更に好ましい。この第１の微粉砕工程は、粗大粒子を極力少なくすること、及び磁気特性向上のために焼結後の組織を微細にすることを目的とするものである。第１の微粉砕材の比表面積は、１８〜３０ｍ２／ｇであると好ましい。第１の微粉砕工程における粉砕時間は、粉砕方法にもよるが、粗粉砕材をボールミルで湿式粉砕する場合には、粗粉砕材２２０ｇあたり６０〜１２０時間であることが好ましい。【００６６】
なお、保磁力の向上や焼結後の結晶粒子の粒径調整のために、第１の微粉砕工程に先立って、ＣａＣＯ３などのＣａ成分粉末、及び／又はＳｉＯ２などのＳｉ成分粉末が添加されてもよい。同様の観点から、それに加えて、第１の微粉砕工程に先立って、ＳｒＣＯ３、ＢａＣＯ３などの粉末が添加されてもよい。【００６７】
＜粉末熱処理工程＞
粉末熱処理工程では、第１の微粉砕材を６００〜１２００℃、より好ましくは７００〜１０００℃で、好ましくは１秒〜１００時間加熱して、熱処理材を得る。本発明に係るフェライト焼結磁石の製造工程においては、第１の微粉砕工程を経ることにより、０．１μｍ未満の粉末である超微粉が不可避的に生じてしまう。この超微粉が存在すると、後続の磁場中成形工程で不具合が生じることがある。例えば、湿式成形時に超微粉が多いと水抜けが悪く成形できない等の不具合が生じる。そこで、本実施形態では、磁場中成形工程よりも前に粉末熱処理工程を備える。つまり、この粉末熱処理工程は、第１の微粉砕工程を経て生じた０．１μｍ未満の超微粉同士、並びに超微粉とそれよりも粒径の大きな微粉（例えば粒径が０．１〜０．２μｍ程度の微粉）を反応させて、超微粉の量を減少させることを目的とする。この熱処理により超微粉が減少し、成形性を向上させることができる。このときの熱処理雰囲気は、大気中であればよい。【００６８】
＜第２の微粉砕工程＞
第２の微粉砕工程では、アトライタやボールミル又はジェットミルなどの公知の粉砕装置を用いて、熱処理材を湿式又は乾式粉砕して第２の微粉砕材を得る。第２の微粉砕材の平均粒径は０．８μｍ以下であると好ましく、０．０５〜０．４μｍであるとより好ましく、０．１〜０．３μｍであると更に好ましい。この第２の微粉砕工程は、粒度調整やネックグロースの除去、添加物の分散性向上を目的とする。【００６９】
第２の微粉砕材の比表面積は、９〜２０ｍ２／ｇであると好ましく、１０〜１５ｍ２／ｇであるとより好ましい。この数値範囲内に比表面積が調整されると、超微粉が存在していたとしてもその量は極めて少なく、成形性に与える悪影響の程度は非常に低くなる。第１の微粉砕工程及び第２の微粉砕工程、さらにはそれらの工程の間の粉末熱処理工程を経ることにより、成形性が向上し、しかもフェライト焼結磁石の組織を一層微細化できる。また、フェライト焼結磁石の配向度が向上し、その結晶粒子の粒径分布を改善することができる。【００７０】
粉砕時間は、粉砕方法にもよるが、ボールミルで湿式粉砕する場合には、熱処理材２００ｇあたり１０〜４０時間であればよい。ただし、第２の微粉砕工程における粉砕条件は、第１の微粉砕工程における粉砕条件よりも穏やかである、すなわち、より粉砕し難い条件であることが好ましい。これは、第２の微粉砕工程を第１の微粉砕工程と同程度の厳しい条件で行うと、超微粉が再度生成されることになること、並びに、第１の微粉砕工程で既に所望する粒径を有する微粉砕材がほとんど得られていることに因る。なお、粉砕条件がより穏やかであるか否かは、粉砕時間に限らず、粉砕時に投入される機械的なエネルギを基準にして判断すればよい。【００７１】
なお、保磁力の向上や焼結後の結晶粒子の粒径調整のために、第２の微粉砕工程に先立って、ＣａＣＯ３などのＣａ成分粉末、及び／又はＳｉＯ２などのＳｉ成分粉末が添加されてもよい。同様の観点から、それに加えて、第２の微粉砕工程に先立って、ＳｒＣＯ３、ＢａＣＯ３などの粉末が添加されてもよい。【００７２】
後述の磁場中成形工程において湿式成形を行う場合、上記微粉砕工程における粉砕処理を湿式で行い、微粉砕材を含有するスラリを得る。次いで、得られたスラリを所定の濃度に濃縮し、湿式成形用スラリとする。濃縮は、遠心分離やフィルタープレス等によって行えばよい。この場合、微粉砕材が、湿式成形用スラリ中の３０〜８０質量％程度を占めることが好ましい。分散媒としては水が好ましい。また、水に加えて、グルコン酸及び／又はグルコン酸塩、ソルビトール等の界面活性剤が分散媒に含有されてもよい。分散媒は、水に限定されず、非水系分散媒であってもよい。非水系分散媒としては、例えばトルエン、キシレン等の有機溶媒が挙げられる。非水系分散媒を用いる場合、オレイン酸等の界面活性剤を分散媒に含有することが好ましい。【００７３】
＜磁場中成形工程＞
磁場中成形工程では、磁場を印加しながら微粉砕材（第２の微粉砕工程を経る場合は第２の微粉砕材）の乾式又は湿式成形を行い成形体を得る。磁気的配向度をより高くするためには、湿式成形が好ましい。湿式成形の場合、微粉砕材を含有する湿式成形用スラリの磁場中成形を行う。成形圧力は好ましくは０．１〜０．５ｔｏｎ／ｃｍ２、印加磁場は好ましくは５〜１５ｋＯｅである。【００７４】
＜焼成工程＞
焼成工程では、成形体を焼成し、焼結体であるフェライト焼結磁石を得る。焼成は、通常、大気中等の酸化性雰囲気中で行われる。この焼成工程における各焼成条件を調整することにより、フェライト焼結磁石の密度を制御することができる。例えば、焼成温度を高くする程、また、焼成時間を長くする程、フェライト焼結磁石の密度は高くなり、その逆の条件であれば、その密度は低くなる。【００７５】
また、この焼成工程における各焼成条件を調整することにより、フェライト相の結晶粒子の平均最大粒径Ｌを制御することができる。例えば、焼成温度を高くする程、また、焼成時間を長くする程、平均最大粒径Ｌは大きくなり、その逆の条件であれば、平均最大粒径Ｌは小さくなる。【００７６】
焼成温度は、１１００〜１２２０℃であると好ましく、１１４０〜１２００℃であるとより好ましい。焼成温度が上記下限値未満であると、焼結不足で所望の密度が得られ難くなり、飽和磁束密度Ｂｒが低下する傾向にある。また、焼成温度が上記上限値を超えると、結晶粒子が過度に粒成長し、平均最大粒径Ｌ及びアスペクト比Ｌ／Ｓが大きくなり、保磁力ＨｃＪ及び角型比Ｈｋ／ＨｃＪが低下する傾向にある。また、安定した焼成温度に保持する時間は０．５〜３時間程度とすればよい。【００７７】
湿式成形で成形体を得た場合、成形体を十分に乾燥させないまま急激に加熱すると、成形体にクラックが発生する可能性がある。そこで、焼成工程の初期において、成形体から水等の分散媒を徐々に揮発除去させることが好ましい。その具体例としては、室温から１００℃程度まで、１０℃／時間程度のゆっくりとした昇温速度で成形体を加熱して、成形体を十分に乾燥する。これにより、成形体のクラックの発生をより抑制することができる。また、分散媒に界面活性剤等を添加した場合、分散媒を除去した後に脱脂処理を行うことが好ましい。その具体例として、焼成工程における昇温過程の１００〜５００℃程度の温度範囲で、例えば２．５℃／時間程度の昇温速度とする。これにより、界面活性剤をより十分に除去することができる。【００７８】
なお、上述のフェライト焼結磁石の製造方法の各工程における条件は、本発明のフェライト焼結磁石を得るための好適な範囲であって、このフェライト焼結磁石を製造可能な条件であれば、上記条件に限定されない。【００７９】
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。本発明は、その要旨を逸脱しない範囲で様々な変形が可能である。
【実施例】
【００８０】
以下、実施例によって本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。【００８１】
（試料Ｎｏ．１〜２８）
まず、出発原料である水酸化ランタン（Ｌａ（ＯＨ）３）、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）、炭酸ストロンチウム（ＳｒＣＯ３）、酸化鉄（Ｆｅ２Ｏ３）及び酸化コバルト（Ｃｏ３Ｏ４）の粉末を準備した。これらの粉末を、上記一般式（１）におけるｘ、ｍ、１−ｘ−ｍ、（１２−ｙ）ｚ、ｙｚ、ｚ、１２ｚ及びｙ（以下、単に「各元素の組成」という。）が、表１に示す原子比となるように試料毎に秤量した。なお、表１にはＣｏに対するＬａの原子比（ｘ／ｙｚ）も示す（以下同様）。【００８２】
【表１】
2008105449.tif 000003
【００８３】
次いで、それらの出発原料の粉末を湿式アトライタで混合、粉砕してスラリ状の原料組成物を得た。この原料組成物を乾燥後、大気中にて１３００℃で２．５時間保持する仮焼処理を行い仮焼体を得た。得られた仮焼体を小型ロッド振動ミルで粗粉砕して粗粉砕材を得た。【００８４】
次に、粗粉砕材に対して、２段階の微粉砕処理を湿式ボールミルにより行った。第１の微粉砕工程では、粗粉砕材と水を混合した後、８８時間微粉砕を行い第１の微粉砕材を得た。その後、第１の微粉砕材を大気中、８００℃で１時間加熱して、熱処理材を得た。次いで、第２の微粉砕工程では、熱処理材に対して水及びソルビトールを添加し、更にＣａＣＯ３及び副成分としてＳｉＯ２を添加して、湿式ボールミルにて２５時間微粉砕を行い第２の微粉砕材を含むスラリを得た。なお、ＣａＣＯ３及びＳｉＯ２の添加量は、上記一般式（１）における各元素の組成が表２に示す原子比となり、かつＳｉＯ２としての含有割合が表２に示すものになるように調整した。なお、表２にはＣｏに対するＬａの原子比（ｘ／ｙｚ）並びにＳｉに対するＣａの原子比も示す（以下同様）。【００８５】
【表２】
2008105449.tif 000004
【００８６】
得られた第２の微粉砕材を含むスラリの一部を１００℃で乾燥し、乾燥後に残った第２の微粉砕材について、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察により平均粒径を求め、ＢＥＴ法によって比表面積を求めた。その結果、試料Ｎｏ．１〜２７の第２の微粉砕材の平均粒径は０．２〜０．３μｍであり、比表面積は１０〜１３ｍ２／ｇであった。【００８７】
次に、第２の微粉砕材を含むスラリの固形分濃度を調整し、湿式磁場成形機を使用して磁場中成形を行って、直径３０ｍｍ、高さ１５ｍｍの円柱状の成形体を得た。印加した磁場は１２ｋＯｅであった。得られた成形体を、大気中、室温にて十分に乾燥した後、１１８０℃で１時間焼成し、焼結体であるフェライト焼結磁石を得た。【００８８】
得られたフェライト焼結磁石の密度をアルキメデス法により測定した。また、フェライト焼結磁石の組成は、蛍光Ｘ線定量分析により求めた。フェライト焼結磁石の磁気特性（残留磁束密度Ｂｒ、保磁力ＨｃＪ、角形比Ｈｋ／ＨｃＪ、配向度等）は、円柱の上下面を加工した後、最大印加磁場２５ｋＯｅのＢ−Ｈトレーサを使用して２５℃で測定した。ここで、Ｈｋは磁気ヒステリシスループの第２象限において、磁束密度が残留磁束密度の９０％になるときの外部磁界強度である。また、配向度は残留磁束密度Ｂｒと飽和磁化４πＩｓとの比Ｂｒ／４πＩｓから求めた。フェライト焼結磁石におけるフェライト相の結晶粒子の平均最大粒径Ｌ及び平均最小粒径Ｓは、上述のようにして測定し、そこからアスペクト比Ｌ／Ｓを求めた。なお、以下に説明する試料についても、これら各種物性及び磁気特性は上記と同様にして測定した。これらの結果を表３に示す。【００８９】
【表３】
2008105449.tif 000005
【００９０】
なお、試料Ｎｏ．１、２、６、１６、２０、２３、２７及び２８のフェライト焼結磁石は本発明の比較例に該当し、それ以外のフェライト焼結磁石は本発明の実施例に該当する。図２は、各試料におけるＬａ及びＣａの組成比ｘ及びｍの関係をプロットした図である。図中、一点鎖線で囲まれた範囲が本発明の範囲を示しており、「○」で示されたものが実施例、「×」で示されたものが比較例である。【００９１】
図３は、試料Ｎｏ．１〜２８のフェライト焼結磁石のＨｃＪ−Ｂｒプロットである。この図３から明らかなとおり、「○」で示した実施例に係る試料は全て、上記式（１１）及び（１２）で表される条件のいずれかを満足しており、優れた磁気特性を有していた。一方、「×」で示した比較例に係る試料は全て、上記式（１１）及び（１２）で表される条件のいずれをも満足しておらず、十分な磁気特性を有しているとはいえなかった。以上より、上記式（１１）及び（１２）で表される条件のいずれかを満足するｘ（Ｌａ）及びｍ（Ｃａ）の範囲は、０．２≦ｘ≦０．５、０．１３≦ｍ≦０．４１及び０．７ｘ−ｍ≦０．１５の領域内の範囲とした。【００９２】
図４は、ＭであるＣｏの組成が異なる場合の磁気特性の変化を示したプロット図である。（ａ）はＨｃＪ−Ｂｒプロット、（ｂ）はｙｚ−Ｂｒプロット、（ｃ）はｙｚ−ＨｃＪプロットである。この図４から、上記式（１１）及び（１２）で表される条件のいずれかを満足するｙｚの範囲は、０．１８≦ｙｚ≦０．３１とした。また、ｙｚを０．２〜０．３付近にすることで、特に優れた磁気特性が得られた。【００９３】
（試料Ｎｏ．２９〜４０）
微粉砕工程における粉砕条件を変更して、磁石の密度、粒径及び比表面積を変化させた以外は試料Ｎｏ．１３と同様にして、試料Ｎｏ．２９〜４０のフェライト焼結磁石を得た。なお、試料Ｎｏ．２９〜３４は試料Ｎｏ．１３と同様に微粉砕工程が第１の微粉砕工程及び第２の微粉砕工程を備えた場合であり、試料Ｎｏ．３５〜４０は、ただ１度の微粉砕処理が行われた場合である。【００９４】
ただ１度の微粉砕処理を行う場合、粗粉砕工程までの処理は試料Ｎｏ．１３と同様にして行った。次いで、粗粉砕材に対して水及びソルビトールを添加し、更にＣａＣＯ３及び副成分としてＳｉＯ２を添加して、湿式ボールミルにて２５時間微粉砕を行い微粉砕材を含むスラリを得た。なお、ＣａＣＯ３及びＳｉＯ２の添加量は、試料Ｎｏ．１３の第２の微粉砕工程における添加量と同じであった。その後、得られたスラリは、試料Ｎｏ．１３における磁場中成形工程以降と同様の処理を施され、試料Ｎｏ．３５〜４０のフェライト焼結磁石が得られた。【００９５】
表４に、試料Ｎｏ．３５〜４０のフェライト焼結磁石の各種物性及び磁気特性を示す。なお、成形スラリ中の微粉砕材の比表面積の測定は、微粉砕工程後にサンプリングしたスラリを乾燥して得られた微粉砕材を用いて、磁場中成形工程の前にＢＥＴ法によって行った（以下同様）。また、微粉砕材の平均粒径は、同じくスラリを乾燥して得られた微粉砕材の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察によって測定した（以下同様）。【００９６】
【表４】
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【００９７】
試料Ｎｏ．３４、３５及び４０のフェライト焼結磁石は本発明の比較例に該当し、それら以外のフェライト焼結磁石は、いずれも本発明の実施例に該当する。試料Ｎｏ．３５に示すように、成形スラリ中の微粉砕材の比表面積が８．５ｍ２／ｇ未満（平均粒径では０．４μｍ以上）となると、密度及び配向度が大きく低下し、所望の磁気特性が得られない。また、試料Ｎｏ．３４及び４０に示すように、成形スラリ中の微粉砕材の比表面積が２０ｍ２／ｇ以上（平均粒径では０．１μｍ未満）となると、湿式成形時における水抜け性が著しく悪化し、成形体が得られなかった。よって、成形スラリ中の微粉砕材の比表面積は、９〜２０ｍ２／ｇ（平均粒径では０．１〜０．４μｍ）であると好ましく、１０〜１５ｍ２／ｇ（平均粒径では０．１５〜０．３μｍ）であるとより好ましいことがわかった。また、表４に示す結果から、第１の微粉砕工程と第２の微粉砕工程とを備えた方が、より高い磁気特性を得るために好ましい。【００９８】
（試料Ｎｏ．４１〜６３、１１１〜１３０）
配合時におけるＬａ、Ｃａ、Ｓｒ及びＦｅの組成比を、表５に示すように種々変化させた以外は、試料Ｎｏ．１３と同様にして、試料Ｎｏ．４１〜６３、１１１〜１３０のフェライト焼結磁石を得た。表６には、微粉砕工程においてＣａＣＯ３及びＳｉＯ２を添加した後の各元素の組成及びＳｉＯ２としての含有量を示す。さらに表７に、試料Ｎｏ．４１〜６３、１１１〜１３０のフェライト焼結磁石の各種物性及び磁気特性を示す。試料Ｎｏ．４１〜６３、１１１〜１３０のフェライト焼結磁石はいずれも本発明の実施例に該当する。【００９９】
【表５】
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【０１００】
【表６】
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【０１０１】
【表７】
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【０１０２】
図５は、Ｆｅ及びＭであるＣｏの合計の組成が異なる場合の磁気特性の変化を示したプロット図である。（ａ）はＨｃＪ−Ｂｒプロット、（ｂ）は１２ｚ−Ｂｒプロット、（ｃ）は１２ｚ−ＨｃＪプロットである。なお、（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）において、「◇」は、ｘ＝０．３５、ｍ＝０．２４、１−ｘ−ｍ＝０．４１の試料についてのプロットであり、「△」は、ｘ＝０．４０、ｍ＝０．２４、１−ｘ−ｍ＝０．３６の試料についてのプロットである。また、「○」は、ｘ＝０．３５、ｍ＝０．２９、１−ｘ−ｍ＝０．３６の試料についてのプロットであり、「□」は、ｘ＝０．４０、ｍ＝０．２９、１−ｘ−ｍ＝０．３１の試料についてのプロットである。さらに、「＊」は、ｘ＝０．３０又は０．２９、ｍ＝０．２４、１−ｘ−ｍ＝０．４６又は０．４７の試料についてのプロットであり、「▽」は、ｘ＝０．２９、ｍ＝０．２９、１−ｘ−ｍ＝０．４２の試料についてのプロットであり、「＋」は、ｘ＝０．３０又は０．２９、ｍ＝０．３３、１−ｘ−ｍ＝０．３７又は０．３８の試料についてのプロットであり、「×」は、ｘ＝０．３５、ｍ＝０．３３、１−ｘ−ｍ＝０．３２の試料についてのプロットであり、「◎」は、ｘ＝０．４０、ｍ＝０．３３、１−ｘ−ｍ＝０．２７の試料についてのプロットである。これらの結果より、上記式（１１）及び（１２）で表される条件のいずれかを満足する１２ｚ（Ｆｅ）の値は、９．６≦１２ｚ≦１１．８とした。より高い磁気特性を得るためには、１０．４≦１２ｚ≦１１．１とすることが好ましい。【０１０３】
（試料Ｎｏ．６４〜７９、１３１〜１３６）
第２の微粉砕工程におけるＣａＣＯ３及びＳｉＯ２の添加量を変化させた以外は、試料Ｎｏ．１３と同様にして、試料Ｎｏ．６４〜７９、１３１〜１３６のフェライト焼結磁石を得た。得られた試料における各元素の組成及びＳｉＯ２の含有割合を表８に示す。また、表９に、これらのフェライト焼結磁石の各種物性及び磁気特性を示す。試料Ｎｏ．６４〜７９、１３１〜１３６のフェライト焼結磁石はいずれも本発明の実施例に該当する。【０１０４】
【表８】
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【０１０５】
【表９】
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【０１０６】
図６は、これらのフェライト焼結磁石のＨｃＪ−Ｂｒプロットを示すプロット図である。この図からも明らかなように、微粉砕工程におけるＣａＣＯ３及びＳｉＯ２の添加量が変化しても、本発明のフェライト焼結磁石は十分に優れた磁気特性を示す。【０１０７】
（試料Ｎｏ．８０、８１）
試料Ｎｏ．１３と同様の形状にした以外は特許文献５の実施例９に記載された製造方法と同様の条件により、試料Ｎｏ．８１のフェライト焼結磁石を作製した。また、微粉砕工程を上述の第１の微粉砕工程及び第２の微粉砕工程に分けた以外は、試料Ｎｏ．８１と同様の条件により資料Ｎｏ．８０のフェライト焼結磁石を作製した。得られたフェライト焼結磁におけるＣａ、及びＳｉの含有割合、並びに各種物性及び磁気特性を表１０に示す。なお、表１０における配合工程及び微粉砕工程のＣａ及びＳｉの質量％の値は、ＣａはＣａＣＯ３、ＳｉはＳｉＯ２にそれぞれ換算した値を示す。【０１０８】
【表１０】
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【０１０９】
表１０によると、特許文献５に記載されたフェライト焼結磁石と比較して、本発明のフェライト焼結磁石は、顕著に優れた磁気特性（Ｂｒ及びＨｃＪ）を示すことが判明した。【０１１０】
（試料Ｎｏ．８２〜８４、１３７〜１４５）
Ｒ中、Ｌａの一部をＰｒに変更した以外は試料Ｎｏ．１３、２５及び２６と同様にして、それぞれ試料Ｎｏ．８２、８３及び８４のフェライト焼結磁石を作製した。Ｒ中、Ｌａの一部をＮｄに変更した以外は試料Ｎｏ．１３、２５及び２６と同様にして、それぞれ試料Ｎｏ．１３７、１４０及び１４３のフェライト焼結磁石を作製した。Ｒ中、Ｌａの一部をＣｅに変更した以外は試料Ｎｏ．１３、２５及び２６と同様にして、それぞれ試料Ｎｏ．１３８、１４１及び１４４のフェライト焼結磁石を作製した。Ｒ中、Ｌａの一部をＳｍに変更した以外は試料Ｎｏ．１３、２５及び２６と同様にして、それぞれ試料Ｎｏ．１３９、１４２及び１４５のフェライト焼結磁石を作製した。
表１１に配合工程における各元素の組成を、表１２に得られたフェライト焼結磁石における各元素の組成を、表１３にそれらのフェライト焼結磁石の各種特性及び磁気特性をそれぞれ示す。また、図７に、それらのフェライト焼結磁石のＨｃＪ−Ｂｒプロットを示す。図中、「○」はＲとしてＬａのみを用いた場合（試料Ｎｏ．１３、２５及び２６）、「□」はＲとしてＬａ及びＰｒを用いた場合（試料Ｎｏ．８２〜８４）、「△」はＲとしてＬａ及びＮｄを用いた場合（試料Ｎｏ．１３７、１４０及び１４３）、「◇」はＲとしてＬａ及びＣｅを用いた場合（試料Ｎｏ．１３８、１４１及び１４４）、「＋」はＲとしてＬａ及びＳｍを用いた場合（試料Ｎｏ．１３９、１４２及び１４５）のプロットを示す。なお、試料Ｎｏ．８２〜８４、１３７〜１４５のフェライト焼結磁石はいずれも本発明の実施例に該当する。【０１１１】
【表１１】
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【０１１２】
【表１２】
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【０１１３】
【表１３】
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【０１１４】
表１３及び図７から明らかなとおり、Ｌａの一部をＰｒ、Ｎｄ、Ｃｅ又はＳｍに置換しても、本発明のフェライト焼結磁石は十分に優れた磁気特性を示した。【０１１５】
（試料Ｎｏ．８５〜９２、１０１及び１０２）
Ｍ中、Ｃｏの一部をＡｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｎ及びＺｎのいずれかに置換した以外は試料Ｎｏ．１３と同様にして、試料Ｎｏ．８５〜９２、１０１及び１０２のフェライト焼結磁石を作製した。表１４に配合工程における各元素の組成を、表１５に得られたフェライト焼結磁石における各元素の組成を、表１６にそれらフェライト焼結磁石の各種特性及び磁気特性をそれぞれ示す。また、図８に、それらのフェライト焼結磁石のＨｃＪ−Ｂｒプロットを示す。図中、「○」はＭとしてＣｏのみを用いた場合（試料Ｎｏ．１３及び２５）、「□」はＭとしてＣｏ及びＡｌを用いた場合（試料Ｎｏ．８５及び８９）、「＊」はＭとしてＣｏ及びＣｒを用いた場合（試料Ｎｏ．８６及び９０）、「△」はＭとしてＣｏ及びＮｉを用いた場合（試料Ｎｏ．８７及び９１）、「◇」はＭとしてＣｏ及びＭｎを用いた場合、「▽」はＭとしてＣｏ及びＺｎを用いた場合（試料Ｎｏ．１０１及び１０２）のプロットを示す。なお、試料Ｎｏ．８５〜９２、１０１及び１０２のフェライト焼結磁石はいずれも本発明の実施例に該当する。【０１１６】
【表１４】
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【０１１７】
【表１５】
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【０１１８】
【表１６】
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【０１１９】
表１６から明らかなとおり、Ｃｏの一部をＡｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｎ及びＺｎのいずれかに置換しても、本発明のフェライト焼結磁石は十分に優れた磁気特性を示した。また、Ｃｏの一部をＺｎに置換した場合には、特に残留磁束密度Ｂｒに優れることが明らかとなった。【０１２０】
（試料Ｎｏ．９３、９４）
焼成工程における焼成温度をそれぞれ１１２０℃、１１００℃に変更した以外は試料Ｎｏ．１３と同様にして、試料Ｎｏ．９３及び９４のフェライト焼結磁石を得た。表１７に得られたフェライト焼結磁石の各種特性及び磁気特性を示す。この表１７に示す結果から、焼成温度を下げても、焼結後の密度を５．０５ｇ／ｃｍ３以上とすることで、本発明のフェライト焼結磁石は十分な磁気特性を示すことが分かった。なお、試料Ｎｏ．９３のフェライト焼結磁石は本発明の実施例に該当し、試料Ｎｏ．９４のフェライト焼結磁石は比較例に該当する。【０１２１】
【表１７】
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【０１２２】
（試料Ｎｏ．１０３、１０４、１４６〜１５７）
Ａ中、Ｓｒの一部をＢａに置換した以外は試料Ｎｏ．１３と同様にして、試料Ｎｏ．１０３、１０４及び１４６〜１５７のフェライト焼結磁石を作製した。表１８に配合工程における各元素の組成を、表１９に得られたフェライト焼結磁石における各元素の組成を、表２０にそれらフェライト焼結磁石の各種特性及び磁気特性をそれぞれ示す。また、図１２に、それらのフェライト焼結磁石のＨｃＪ−Ｂｒプロットを示す。図中、「○」はＡとしてＳｒのみを用いた場合（試料Ｎｏ．１３）、「□」はＡとしてＳｒ及びＢａを用いた場合（試料Ｎｏ．１０３、１０４及び１４６〜１５７）のプロットを示す。なお、試料Ｎｏ．１０３、１０４及び１４６〜１５７のフェライト焼結磁石はいずれも本発明の実施例に該当する。【０１２３】
【表１８】
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【０１２４】
【表１９】
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【０１２５】
【表２０】
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【０１２６】
表２０から明らかなとおり、Ｓｒの一部をＢａに置換しても、本発明のフェライト焼結磁石は十分に優れた磁気特性を示した。【０１２７】
〔アスペクト比が磁気特性に与える影響〕
図９に、アスペクト比が異なる上述の試料のＨｃＪ−Ｂｒプロットを示す。図中、「□」はアスペクト比が２．４〜２．５である試料のプロットであり、「△」はアスペクト比が２．２〜２．４である試料のプロットであり、「○」はアスペクト比が１．９〜２．２である試料のプロットであり、「＊」はアスペクト比が１．８〜１．９である試料のプロットである。これらの試料は、本発明の実施例に係るフェライト焼結磁石である。一方、「×」はアスペクト比が２．５を超える試料のプロットであり、「＋」はアスペクト比が１．８未満の試料のプロットである。これらの試料は、本発明の比較例に係るフェライト焼結磁石である。この図９から明らかなように、アスペクト比が本発明の範囲外になると、十分な磁気特性が得られ難くなる。すなわち、アスペクト比が２．５を超える場合、結晶粒子の平均最大粒径Ｌが単磁区臨界径を越えること、及び反磁界が大きくなることで保磁力ＨｃＪが低下し、所望の磁気特性が得られないと解される。【０１２８】
図１０は、アスペクト比−配向度のプロット図であり、アスペクト比の配向度依存性を示す図である。図１０に示す結果より、アスペクト比が大きくなる程、配向度が高くなる傾向にある。これは、フェライト焼結磁石の焼結過程において、結晶粒子の粒成長により、アスペクト比が大きくなるが、その際に結晶構造のｃ軸方向に配向しながら粒成長していくためと推測される。すなわち、アスペクト比が１．８より小さくなると、配向度が低下するために残留磁束密度Ｂｒが低下し、所望の磁気特性が得られないと解される。これらの結果より、アスペクト比Ｌ／Ｓの範囲を１．８≦Ｌ／Ｓ≦２．５とした。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2008105449.tif 000029
【図８】
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【図９】
2008105449.tif 000031
【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【国際調査報告】
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2008105449.tif 000036