【手続補正書】
【提出日】平成17年11月1日(2005.11.1)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項３】  請求項１記載のアルミニウム合金のビレットをポートホールダイスまたはブリッジダイスを用いて中空材に押出加工する方法であって、ビレットが分断されてダイスのポート部に進入したのちマンドレルを取り囲んで再び一体化する溶着室におけるアルミニウム合金の溶着部での流速に対する非溶着部での流速の比を１．５以下として中空材に押出加工し、該中空材の断面組織において面積率で６０％以上の繊維状組織を有する中空押出材とすることを特徴とする耐食性および耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金押出材の製造方法。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００５】
【特許文献１】特開２００１−１１５５９号公報
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１１】
請求項３による耐食性、耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金押出材の製造方法は、請求項１記載のアルミニウム合金のビレットをポートホールダイスまたはブリッジダイスを用いて中空材に押出加工する方法であって、ビレットが分断されてダイスのポート部に進入したのちマンドレルを取り囲んで再び一体化する溶着室におけるアルミニウム合金の溶着部での流速に対する非溶着部での流速の比を１．５以下として中空材に押出加工し、該中空材の断面組織において面積率で６０％以上の繊維状組織を有する中空押出材とすることを特徴とする。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２２】
中実材の押出加工においては、ソリッドダイスのベアリングにより押出材の形状が決定され、ベアリング長さＬは押出材の特性に影響を与える。本発明においては、０．５ｍｍ≦Ｌとし、且つＬと押出加工された中実材１０の直角断面における肉厚Ｔ（図２）との関係をＬ≦５Ｔ、好ましくはＬ≦３Ｔとすることが重要であり、この寸法をそなえたソリッドダイスを用いて押出加工することにより、押し出される中実材の断面組織において面積率で６０％上の繊維状組織を有する中実押出材とすることができることを知見した。断面組織において面積率で６０％以上、好ましくは８０％以上の繊維状組織を有する中実押出材は優れた強度、耐食性および耐応力腐食割れ性をそなえており、押出材の再結晶組織が面積率で２０％を越えると粒界腐食が生じ易くなり、４０％を越えると許容限度以上の粒界腐食が生じるようになる。なお、肉厚Ｔとは、図２に示すように、押出加工された中実押出材の直角断面において、各部位の肉厚のうち最も大きいものをいう。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２５】
フローガイド４のガイド孔５の内周面６とソリッドダイス１のオリフィス３の外周面との距離Ａが５ｍｍ未満では、フローガイド４内でのビレットの加工度が大きくなり、押し出される中実材の表層部が再結晶する。フローガイド４の厚さＢがビレット９の直径（Ｄ）の５％未満では、フローガイド４の強度が十分でなく変形が生じ易くなり、フローガイド４の厚さＢがビレット９の直径（Ｄ）の２５％を越えて長くなると、フローガイド内でのビレットの加工度が大きくなり、押し出された中実材に割れが生じて、強度や伸びが大幅に低下する。なお、中実押出材の形状が矩形の場合には、角部に０．５ｍｍ以上のＲを付けることにより角部の割れや表層部の再結晶を防止することができる。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３０】
ダイスの溶着室１７におけるメタルの溶着部での流速に対する非溶着部での流速の比を１．５以下として押出加工するためには、例えば、ポートホールダイスのブリッジ幅Ｗ（図３）に対するチャンバー深さＤ（図５〜６）の比を調整したダイスを用いる。図７に、Ｄ／Ｗと（非溶着部でのメタルの流速／溶着部でのメタルの流速）の関係の一例を示す。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３４】
プレス焼入れを行う場合には、押出直後の押出材の表面温度が４５０℃以上の温度に保持された状態とし、プレス焼き入れ工程において１０℃／秒以上の冷却速度で１００℃以下の温度まで冷却する。押出材の表面温度が４５０℃未満では、溶質成分が析出する所謂焼入れ遅れが生じ、所望の強度が得られない。冷却速度が１０℃／秒に満たないと、冷却中に溶質成分の析出が生じ所望の強度が得られず耐食性も低下する。より好ましい冷却速度は５０℃／秒以上である。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３８】
実施例１
表１に示す組成を有するアルミニウム合金を半連続鋳造により造塊して、直径１００ｍｍのビレットを製造した。これらのビレットを５３０℃で８時間均質化処理をした後、５３０℃から２５０℃までを平均冷却速度２５０℃／ｈで冷却し、各押出用ビレットとした。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００６０】
実施例３
表１に示す組成を有するアルミニウム合金を半連続鋳造により造塊して、直径２００ｍｍのビレットを製造した。これらのビレットを５３０℃で８時間均質化処理をした後、５３０℃から２５０℃までを平均冷却速度２５０℃／ｈで冷却し、各押出用ビレットとした。これらの各押出用ビレットを、ブリッジ幅Ｗに対するチャンバー深さＤの比が０．５〜０．６のポートホールダイスを用いて、５２０℃で外径３０ｍｍ、内径２０ｍｍの管形状に押出加工（押出比：８０）した。ダイスの溶着室におけるアルミニウム合金の溶着部での流速に対する非溶着部での流速の比は１．２〜１．４であった。
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００６５】
【表８】
2004149907.tif 000001
【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００６７】
表９に示すように、試験材Ｎｏ．４６はＭｎ量が少ないため、押出中に再結晶が生じ強度が低下した。また１２０時間で耐応力腐食割れが生じた。試験材Ｎｏ．４７はＭｎ量が多いため、粗大な金属間化合物が生成し伸びが低下した。試験材Ｎｏ．４８は、Ｓｉ、Ｍｇ、Ｃｕの合計量が本発明の範囲から外れているため耐食性が劣る。試験材Ｎｏ．４９、５０は、それぞれＭｇ量、Ｍｇ≦１．７×Ｓｉが本発明の範囲から外れているため耐食性が劣っている。試験材Ｎｏ．５１、５２は、それぞれＭｇ、Ｓｉの合計量、Ｓｉが本発明の範囲から外れているため耐食性が劣り、延性の低下が生じた。試験材Ｎｏ．５３はＣｕ量が多いため耐食性が劣っている。
【手続補正１２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００６８】
実施例４
表１に示す組成を有するアルミニウム合金Ａを半連続鋳造により造塊して、直径２００ｍｍのビレットを製造した。このビレットを表１０に示す各製造条件により処理して管状押出材を作製した。押出ダイスとしては、実施例３と同じポートホールダイスを用いた。
【手続補正１３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００７０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００７０】
得られたＴ６材を試験材として、実施例３と同様、（１）直角断面における繊維状組織の面積率の測定、（２）引張試験、（３）粒界腐食試験、（４）応力腐食割れ試験を行い、特性を評価した。評価結果を表１１に示す。
【手続補正１４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００７１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００７１】
比較例４
表１に示す組成を有するアルミニウム合金Ａを半連続鋳造により造塊して、直径２００ｍｍのビレットを製造した。このビレットを表１０に示す各製造条件により処理して管状押出材を作製した。処理Ｎｏ．ｌ2 〜ｏ2 については、実施例３と同じポートホールダイスを用いて押出しを行い、処理Ｎｏ．ｐ2 については、ブリッジ幅Ｗに対するチャンバー深さＤの比（Ｄ／Ｗ）が、０．４３のポートホールダイスを用いて押出しを行った。
【手続補正１５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００７４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００７４】
【表１０】
2004149907.tif 000002
【手続補正１６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００７６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００７６】
表１１に示すように、本発明の製造条件に従う試験材Ｎｏ．５４〜６４はいずれも、優れた強度、良好な耐食性、耐応力腐食割れ性を示した。これに対して、試験材Ｎｏ．６５〜６９は、強度、耐食性、耐応力腐食割れ性のいずれかにおいて劣っている。すなわち、試験材Ｎｏ．６５は均質化処理後の冷却速度が小さいため、焼戻し処理後の強度が低く耐食性の低下も生じた。試験材Ｎｏ．６６は押出温度が低いため、溶質元素の十分な固溶が達成されず、強度が低くなり耐食性も低下した。