(57)【要約】【課題】オキシプロピレン基を含む硫酸エステル塩について、色相及び／又は匂いが大幅に改善された反応生成物を低コストで得ることができる硫酸エステル塩の製造方法を提供する。【解決手段】オキシプロピレン基を含む特定の原料化合物を、温度制御流体を流通させることが可能な２つ以上の温度制御できるジャケット内に配置された反応管の内壁を流下させながら供給して該反応管の内壁に原料化合物の薄膜を形成させるとともに、該反応管内にＳＯ3ガスを供給して原料化合物とＳＯ3ガスとを反応させて硫酸化物を得る工程と、当該で得られた硫酸化物を中和する工程とを有する、特定の硫酸エステル塩の製造方法であって、前記２つ以上のジャケットが、原料化合物の流下方向の上流に配置された上流ジャケットと下流に配置された下流のジャケットを含み、これらを特定の条件で用いる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記一般式（１）で表される化合物（以下、原料化合物という）を、温度制御流体を流通させることが可能な２つ以上の温度制御できるジャケット内に配置された反応管の内壁を流下させながら供給して該反応管の内壁に原料化合物の薄膜を形成させるとともに、該反応管内にＳＯ3ガスを供給して原料化合物とＳＯ3ガスとを反応させて硫酸化物を得る工程と、当該工程で得られた硫酸化物を中和する工程とを有する、下記一般式（２）で表される硫酸エステル塩の製造方法であって、
前記２つ以上のジャケットは、原料化合物の流下方向の上流に配置された上流ジャケットと下流に配置された下流ジャケットとを含み、
前記上流ジャケットに流通する温度制御流体の出口温度が３５℃以上７０℃以下であり、前記下流ジャケットに流通する温度制御流体の出口温度が１０℃以上３０℃以下であり、
前記上流ジャケットの長さが前記反応管の全長に対して２５〜７０％であり、前記下流ジャケットの長さが前記反応管の全長に対して７５〜３０％である、
硫酸エステル塩の製造方法。
Ｒ−Ｏ−（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）p−（ＣnＨ2nＯ）m−（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）k−Ｈ                ……（１）
（式中、Ｒは炭素数８から２２の炭化水素基、ｐとｋの総和平均は０以上、４０以下、ｎは３〜４、ｍは平均で０より大きく５以下の数である。）
Ｒ−Ｏ−（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）p−（ＣnＨ2nＯ）m−（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）k−ＳＯ3Ｍ                ……（２）
（式中、Ｒは炭素数８から２２の炭化水素基、ｐとｋの総和平均は０以上、４０以下、ｎは３〜４、ｍは平均で０より大きく５以下の数、Ｍはアルカリ金属イオン、アルカリ土類金属イオン、アンモニウムイオン又は、炭素数２〜３のアルカノール基を有するモノ、ジもしくはトリアルカノールアンモニウムイオンである。）
【請求項２】
原料化合物とＳＯ3ガスとの反応の反応モル比が、ＳＯ3／原料化合物で０．９０〜１．０９である請求項１記載の製造方法。
【請求項３】
不活性ガスを、前記原料化合物の薄膜とＳＯ3ガスとの間に流れるように供給する、請求項１又は２記載の硫酸エステル塩の製造方法。
【請求項４】
前記反応管の内径寸法が８〜８０ｍｍである、請求項１〜３の何れか１項記載の硫酸エステル塩の製造方法。
【請求項５】
前記反応管の長さが１〜２０ｍである、請求項１〜４の何れか１項記載の硫酸エステル塩の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、色相及び／又は匂いが大幅に改善された界面活性剤として有用な、オキシアルキレン基を有する硫酸エステル塩の製造方法に関する。 
【背景技術】
【０００２】
従来、界面活性剤として用いられるポリオキシアルキレンアルキルエーテル硫酸エステル塩は、原料化合物であるアルコキシレート化合物にＳＯ3ガスを反応させて硫酸化し、得られた硫酸化物を中和して得られている。
【０００３】
ＳＯ3ガスによる原料化合物であるアルコキシレート化合物の硫酸化は高度な発熱を伴う反応である。また、生成した硫酸化物の安定性から、反応温度に制約があるため反応生成物は粘稠性で、流動性に欠けるため、ＳＯ3と過度に反応し易く、しばしば反応物の着色、オーバーリアクションによる分解、炭化物や環化物等由来する匂いを与える物質の生成などという欠点がある。特に種々の商業的目的に対し、色相及び／又は匂いの悪い製品は、商品価値が低下する場合があるため、従来、これらの色相や匂い悪化に対して、多くの方法が提案されている。
【０００４】
特許文献１においては、薄膜硫酸化装置において反応液薄膜流とＳＯ3ガスとの間に空気又は不活性ガスを冷却ガスとして、ＳＯ3ガスの約２〜５倍量、かつ実質的にＳＯ3ガス流と同速度で導入して反応温度を一定に保ち、硫酸化反応を行うことにより、着色及び副生成物の少ない硫酸化物を製造する方法が開示されている。しかしながら、該製造方法では、冷却を目的として不活性ガスを流すため、多量の不活性ガスが必要であり、上記公報の出願人が後に出願している特許文献２に見られるような排ガスの循環利用等の措置をとる必要があり、設備上の負荷が大きいという欠点がある。また、かかる硫酸化反応方法を用いて得られた硫酸化物の色相の改善効果は低く、より一層の改良が必要であった。
【０００５】
特許文献３には、ポリオキシプロピレンアルキルエーテル硫酸塩を所定濃度で含有する水性スラリーに、特定条件で水蒸気を吹き込むことで、効率の良い脱臭が可能となることが開示されている。更に、特許文献４には、ＳＯ3ガスと共に不活性ガスを特定の範囲で供給することで、低コストで色相が大幅に改善された硫酸化物の製造方法が開示されている。特許文献５には、硫酸化物の製造装置として、原料化合物のオーバーフローによる反応管内壁への供給を可能とするオーバーフロー機構を有する原料化合物供給部を含む、硫酸化物の製造装置が開示されている。
【０００６】
更に、特許文献６、７には、特定の温度で反応及び処理、反応管内の滞留時間の設定することで、応物中の副生物である１，４−ジオキサンの生成を抑制したポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸塩の製造方法が開示されている。
【特許文献１】特公昭４９−４８４０９号公報
【特許文献２】特公昭５３−４１１３０号公報
【特許文献３】特開平７−１５７４６４号公報
【特許文献４】特開２０００−３８３７４号公報
【特許文献５】特開平１１−３１５０６１号公報
【特許文献６】特開２００１−１５１７４６号公報
【特許文献７】特開２００１−１８７７７６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、例えば、特許文献３で言及されているように、オキシプロピレン基を含む硫酸エステル塩は、オキシエチレン基のみを含む硫酸エステル塩のような対処方法では、臭気の問題を十分に解決することができない。他の方法についても、制御が複雑であった。従って、オキシプロピレン基を含む硫酸エステル塩の臭気の改善については、更なる検討が必要となる。また、オキシプロピレン基を含む硫酸エステル塩についての色相についても従来の知見とは別の観点からの検討が必要となる。
【０００８】
本発明は、オキシプロピレン基を含む硫酸エステル塩について、色相及び／又は匂いが大幅に改善された反応生成物を低コストで得ることができる硫酸エステル塩の製造方法を提供することを目的とする。尚、本発明でいう「硫酸化」とは、いわゆる硫酸エステル化を意味する。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、下記一般式（１）で表される化合物（以下、原料化合物という）を、温度制御流体を流通させることが可能な２つ以上の温度制御できるジャケット内に配置された反応管の内壁を流下させながら供給して該反応管の内壁に原料化合物の薄膜を形成させるとともに、該反応管内にＳＯ3ガスを供給して原料化合物とＳＯ3ガスとを反応させて硫酸化物を得る工程（以下、硫酸化工程という）と、当該工程で得られた硫酸化物を中和する工程（以下、中和工程という）とを有する、下記一般式（２）で表される硫酸エステル塩の製造方法であって、
前記２つ以上のジャケットは、原料化合物の流下方向の上流に配置された上流ジャケットと下流に配置された下流ジャケットとを含み、
前記上流ジャケットに流通する温度制御流体の出口温度が３５℃以上７０℃以下であり、前記下流ジャケットに流通する温度制御流体の出口温度が１０℃以上３０℃以下であり、
前記上流ジャケットの長さが前記反応管の全長に対して２５〜７０％であり、前記下流ジャケットの長さが前記反応管の全長に対して７５〜３０％である、
硫酸エステル塩の製造方法に関する。
Ｒ−Ｏ−（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）p−（ＣnＨ2nＯ）m−（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）k−Ｈ                ……（１）
（式中、Ｒは炭素数８から２２の炭化水素基、ｐとｋの総和平均は０以上、４０以下、ｎは３〜４、ｍは平均で０より大きく５以下の数である。）
Ｒ−Ｏ−（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）p−（ＣnＨ2nＯ）m−（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）k−ＳＯ3Ｍ                ……（２）
（式中、Ｒは炭素数８から２２の炭化水素基、ｐとｋの総和平均は０以上、４０以下、ｎは３〜４、ｍは平均で０より大きく５以下の数、Ｍはアルカリ金属イオン、アルカリ土類金属イオン、アンモニウムイオン又は、炭素数２〜３のアルカノール基を有するモノ、ジもしくはトリアルカノールアンモニウムイオンである。）
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、オキシプロピレン基を含む硫酸エステル塩について、色相及び／又は匂いが大幅に改善された反応生成物を低コストで得ることができる硫酸エステル塩の製造方法が提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明に用いられる原料化合物は、下記一般式（１）で表される化合物である。
Ｒ−Ｏ−（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）p−（ＣnＨ2nＯ）m−（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）k−Ｈ                ……（１）
（式中、Ｒは炭素数８から２２の炭化水素基、ｐとｋの総和平均は０以上、４０以下、ｎは３〜４、ｍは平均で０より大きく５以下の数である。）
【００１２】
一般式（１）の化合物は、特に限定されるものではないが、脂肪族アルコールやアルキルフェノールのプロピレンオキシド（以下、ＰＯと略記する）又はブチレンオキシドとエチレンオキシド（以下、ＥＯと略記する）のブロック付加物、脂肪族アルコールやアルキルフェノールのＰＯ付加物等が挙げられる。
【００１３】
一般式（１）中、Ｒはアルキル基が好ましい。また、Ｒの炭素数は１０〜１８が好ましく、１２〜１４が特に好ましい。ｐとｋはそれぞれ０以上の数であり、ｐとｋの総和平均は、ｐ＝０の場合には、０より大きいことが好ましく、０．７以上がより好ましく、１．２以上が特に好ましく、一方、１５以下がより好ましく、５以下がより好ましく、３以下が特に好ましい。また、ｐとｋの総和平均は、ｐ≠０の場合には、５以上２５以下が好ましく、８以上２０以下がより好ましく、この場合、ｋ＝０でもｋ≠０でもいずれでもよい。ｍは、ｐ＋ｋ＝０の場合には、０．５以上３以下が好ましく、ｐ≧０且つｋ≠０の場合には、０．２以上が好ましく、０．３以上がより好ましく、０．４以上が特に好ましく、一方、２．５以下が好ましく、１．５以下がより好ましく、０．８以下がより好ましく、０．６以下が特に好ましい。ｎは３が好ましい。また、ｐ＋ｋとｋの比率は（ｐ＋ｋ）／ｋ≦３．５（但し、ｋ≠０の場合）が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましく、１以下が特に好ましい。更にｐ＋ｋとｍの比率は、ｐ＋ｋ≠０の場合には、（ｐ＋ｋ）／ｍは、１以上２０以下が好ましく、１以上５以下がより好ましく、１以上４以下が特に好ましい。ｋが０のとき、ｐは、０より大きく２２以下が好ましく、１０以上２０以下がより好ましい。
【００１４】
＜硫酸化工程＞
本発明では、原料化合物を、温度制御流体を流通させることが可能な２つ以上の温度制御できるジャケットを含むジャケット内に配置された反応管の内壁を流下させながら供給して該反応管の内壁に原料化合物の薄膜を形成させるとともに、該反応管内にＳＯ3ガスを供給して原料化合物とＳＯ3ガスとを反応させて硫酸化物を得る。２つ以上のジャケットは、少なくとも上流ジャケットと下流ジャケットとを含む。一般式（２）の化合物は、原料として用いた一般式（１）の化合物の構造に対応する硫酸化物である。
【００１５】
本発明に用いられる反応管としては、特に限定されるものではないが、その内壁上に一般式（１）で表される原料化合物を流下させ、原料化合物の薄膜を形成させることができ、またＳＯ3ガス及び不活性ガスを、不活性ガスが原料化合物の薄膜とＳＯ3ガス流との間に流れるように供給することができる流下フィルム形の連続反応器が好ましい。例えば、Chemithon、Ballestra 及び他の、Kirk Othmer，Encyclopedia of Chemical Technology，3rd Ed.，Wiley，1983，Vol．22，pp 28-45、“Sulfonation and Sulfation”と題する記事、W.H．De Groot，“sulphonation Technology in the Detergent Industry”，Kluwer Academic Publishers，Boston，1991; ISBN 0-7923-1202-3、“Detergent Manufacturing Including Zeolite Builders and Other New Materials”，Chemical Technology Review No．128，Noyes Data Corp.，Park Ridge，New Jersey，1979，pp．273-310、米国特許第３９３１２７３号明細書（１９７６年）又は特開２００１−１８１２１５号などに記載されている様な反応器があげられるが、製作上及び器材の入手のしやすさから反応管は、パイプ形状が好ましい。但し、反応に使用する反応管の数については特に限定されるものではない。
【００１６】
反応管、特にパイプ形状の反応管の内径寸法は、圧力損失を防ぎ、エネルギーロスを抑える観点から、８ｍｍ以上、好ましくは１２ｍｍ以上であることが望ましく、反応を終了するのに必要な管長を短くし、装置コストを抑える観点から、８０ｍｍ以下、好ましくは４０ｍｍ以下、より好ましくは３０ｍｍ以下が望ましい。よって、反応管の内径寸法は８〜８０ｍｍ、更に８〜４０ｍｍとすることができる。また、反応管、特にパイプ形状の反応管の長さは、反応を完結させ、未反応原料を低減させたり、反応熱の除熱を効率的に行う観点から、１ｍ以上、好ましくは２ｍ以上、より好ましくは３ｍ以上であることが望ましく、圧力損失の軽減により、装置コストを抑える観点から、２０ｍ以下、好ましくは１０ｍ以下であることが望ましい。更に好ましくは、反応管の長さは１〜１５ｍ、更に２〜１０ｍとすることができる。
【００１７】
反応管の材質としては、特に限定はないが、例えばステンレス鋼、ガラス、フッ素樹脂、チタン、その他の合金材等が挙げられるがその限りではない。
【００１８】
また、反応管は、該反応管内壁に原料化合物を流下できるように設置されていればよく、配置に制限はないが、例えば、水平面に対して垂直に立てられていることが好ましい。
【００１９】
原料化合物の流量としては、一般式（１）で表される原料化合物の分子量によっても異なるが、均一な液膜形成の観点から、浸辺長流量５０ｋｇ／ｍＨｒ以上、好ましくは１００ｋｇ／ｍＨｒ以上であることが望ましく、液膜内の混合不良による過剰反応を防ぐ観点から、浸辺長流量８００ｋｇ／ｍＨｒ以下、好ましくは６００ｋｇ／ｍＨｒ以下であること（例えば、５０〜８００ｋｇ／ｍＨｒ、好ましくは１００〜６００ｋｇ／ｍＨｒであること）が望ましい。例えば、１４ｍｍのように２０ｍｍ以下の内径寸法を有する反応管を用いた場合、原料化合物の流量としては、２．２ｋｇ／Ｈｒ以上、好ましくは４．４ｋｇ／Ｈｒ以上であることが望ましく、３５ｋｇ／Ｈｒ以下、好ましくは２６ｋｇ／Ｈｒ以下、より好ましくは１７ｋｇ／Ｈｒ以下、特に好ましくは８ｋｇ／Ｈｒ以下であること（例えば、２．２〜３５ｋｇ／Ｈｒ、好ましくは４．４〜２６ｋｇ／Ｈｒであること）が望ましい。また、２８ｍｍのように２０ｍｍを超える内径寸法を有する反応管を用いた場合、４．４ｋｇ／Ｈｒ以上、好ましくは８．８ｋｇ／Ｈｒ以上であることが望ましく、７０ｋｇ／Ｈｒ以下、好ましくは５３ｋｇ／Ｈｒ以下、より好ましくは３６ｋｇ／Ｈｒ以下、特に好ましくは１８ｋｇ／Ｈｒ以下であること（例えば、４．４〜７０ｋｇ／Ｈｒ、好ましくは８．８〜５３ｋｇ／Ｈｒであること）が望ましい。なお、浸辺長流量は以下の式によって求めることができる。
【００２０】
【数１】
2010100588.tif 000002
【００２１】
ただし、反応器に供給する一般式（１）であらわされる原料化合物の温度については、融点或いは濁り点以上の温度であればよく、一般的な手段により一定温度に調整して供給するほうがよく、好ましくは供給する温度が３５℃以上７０℃以下がよい。
【００２２】
本発明において、反応管へ導入するＳＯ3ガスについては、空気、窒素又はその他の不活性ガスで希釈されて好適な濃度で使用される。この場合、ＳＯ3濃度は、一般的には、１．０体積％以上、１０体積％以下（体積／体積）の濃度を使用することが好ましく、２．５体積％以上、６．５体積％以下（体積／体積）の濃度を使用すること好ましい。
【００２３】
ＳＯ3ガスのみの流量としては、反応管の内径寸法によっても異なるが、例えば、１４ｍｍのように２０ｍｍ以下の内径寸法を有する反応管を用いた場合には、良好な反応を行う観点から、例えば、１．８×１０-3Ｎｍ3／ｓ以上、好ましくは２．７×１０-3Ｎｍ3／ｓ以上であることが望ましく、圧力損失の軽減により、装置コストを抑える観点から、９．５×１０-3Ｎｍ3／ｓ以下、好ましくは８．０×１０-3Ｎｍ3／ｓ以下であること（例えば、１．８×１０-3〜９．５×１０-3Ｎｍ3／ｓ、好ましくは２．７×１０-3〜８．０×１０-3Ｎｍ3／ｓであること）が望ましい。また、２８ｍｍのように２０ｍｍを超える内径寸法を有する反応管を用いた場合には、１１×１０-3Ｎｍ3／ｓ以上、好ましくは１５×１０-3Ｎｍ3／ｓ以上であることが望ましく、５７×１０-3Ｎｍ3／ｓ以下、好ましくは４８×１０-3Ｎｍ3／ｓ以下であること（例えば、１１×１０-3〜５７×１０-3Ｎｍ3／ｓ、好ましくは１５×１０-3〜４８×１０-3Ｎｍ3／ｓであること）が望ましい。
【００２４】
また、ＳＯ3ガスの流速としては、反応において環状流を形成し、均一な液膜を得る観点から、例えば３０Ｎｍ／ｓ以上、好ましくは４０Ｎｍ／ｓ以上であることが望ましく、反応において液膜の乱れ防止及びミストの発生防止の観点から、１５０Ｎｍ／ｓ以下、好ましくは１２５Ｎｍ／ｓ以下であることが望ましい。
【００２５】
なお、ＳＯ3ガスの流速は、特許３００２７７９号公報の段落００３６〜００４７に記載の算出方法に従って算出することができる。
【００２６】
本発明では、原料化合物とＳＯ3ガスとの反応の反応モル比が、ＳＯ3／原料化合物で０．９０〜１．０９、更に０．９４〜１．０５、更には０．９７〜１．０２となるように上記の流速を調整することが好ましい。このモル比が０．９０以上であれば反応率が良好で且つ副生物が生成しにくく、１．０９以下であれば反応率が良好な水準に維持される。
【００２７】
本発明においては、原料化合物の薄膜とＳＯ3ガスとの間に流れるように、不活性ガスを供給することが好ましい。原料化合物とＳＯ3ガスとの間に供給される不活性ガスとしては、特に制限はなく、例えば、空気、除湿を行った乾燥空気、窒素等のＳＯ3ガスと原料化合物の両方に化学反応しないガスを用いることができ、コストの面から空気が好ましく、芒硝等の副反応物低減の目的から、除湿した乾燥空気が更に好ましい。また、ＳＯ3ガスの希釈に用いる不活性ガスの一部を用いてもなんら差し支えない。ＳＯ3含有ガスは、脱湿した空気又は窒素などの不活性ガスでＳＯ3濃度が１〜３０容量％、好ましくは１〜２０容量％になるように希釈したものが好適である。１容量％未満の場合はガス容積が大きくなり、３０容量％を越えると反応が過剰になる場合がある。
【００２８】
また、その際の流量としては、反応管の内径寸法によっても異なるが、例えば、１４ｍｍのように２０ｍｍ以下の内径寸法を有する１本の反応管を用いた場合には、色相改善効果を十分に得るという観点から、例えば、９．０×１０-5Ｎｍ3／ｓ以上、好ましくは１．４×１０-4Ｎｍ3／ｓ以上であることが望ましく、反応を促進させ、未反応原料を十分に低減させる観点から、６．３×１０-3Ｎｍ3／ｓ以下、好ましくは５．４×１０-3Ｎｍ3／ｓ以下であること（例えば、９．０×１０-5〜６．３×１０-3Ｎｍ3／ｓ、好ましくは１．４×１０-4〜５．４×１０-3Ｎｍ3／ｓであること）が望ましい。また、２８ｍｍのように２０ｍｍを超える内径寸法を有する１本の反応管を用いた場合には、１．１×１０-3Ｎｍ3／ｓ以上、好ましくは１．５×１０-3Ｎｍ3／ｓ以上であることが望ましく、５．７×１０-2Ｎｍ3／ｓ以下、好ましくは４．８×１０-2Ｎｍ3／ｓ以下であること（例えば、１．１×１０-3〜５．７×１０-2Ｎｍ3／ｓ、好ましくは１．５×１０-3〜４．８×１０-2Ｎｍ3／ｓであること）が望ましい。
【００２９】
反応管内壁を流下する原料化合物上を流れる不活性ガスの流速としては、管中心を流れるＳＯ3ガスの流速にもよるが、環状流を形成し、均一な液膜を得る観点から、例えば１４ｍｍのように２０ｍｍ以下の内径寸法を有する１本の反応管を用いた場合には、９Ｎｍ／ｓ以上、好ましくは１２Ｎｍ／ｓ以上であることが望ましく、液膜の乱れ防止及びミストの発生防止の観点から、１８０Ｎｍ／ｓ以下、好ましくは１５０Ｎｍ／ｓ以下であること（例えば、９〜１８０Ｎｍ／ｓ、好ましくは１２〜１５０Ｎｍ／ｓであること）が望ましい。また、２８ｍｍのように２０ｍｍを超える内径寸法を有する１本の反応管を用いた場合には、３Ｎｍ／ｓ以上、好ましくは４Ｎｍ／ｓ以上であることが望ましく、１２０Ｎｍ／ｓ以下、好ましくは１００Ｎｍ／ｓ以下であること（例えば、３〜１２０Ｎｍ／ｓ、好ましくは４〜１００Ｎｍ／ｓであること）が望ましい。
【００３０】
なお、不活性ガスの流速は、ＳＯ3ガスの流速同様、特許３００２７７９号公報の段落００３６〜００４７に記載の算出方法に従って算出することができる。
【００３１】
ＳＯ3ガスに対する不活性ガスの流量比は、ＳＯ3ガスと不活性ガスの流路面積によって一概に規定することができないが、不活性ガスの流路面積の増大は、不活性ガス流量の増加を引き起こすため、反応熱の発生が過度に抑制されて反応が進みにくくなり、反応管内で反応が完結しにくくなるので、極端に流路面積を増大することは好ましくない。逆に、著しい流路面積の減少は、流路内での圧力損失を増大し、不活性ガス流路内での液膜厚と反応開始後の液膜厚に大きな差が生じることから液膜の乱れを誘発し、反応物を効率よく得られなくなり、好ましくない。これらの見地から、流量比（不活性ガス／ＳＯ3ガス、体積比）は、反応管の内径寸法によっても異なるが、好ましくは０．０１以上、より好ましくは０．０１５以上、更に好ましくは０．０２以上である。また、好ましくは１．８以下、より好ましくは０．５以下、更に好ましくは０．４以下である。中でも、０．０１５〜０．５が好ましく、０．０２〜０．４がより好ましい。
【００３２】
特に、反応管の内径寸法が２０ｍｍ以下の場合、更に好ましくは０．０５以上、より好ましくは０．１以上、特に好ましくは０．１５以上である。また、好ましくは１．８以下、より好ましくは０．５以下、特に好ましくは０．４以下である。中でも、０．０５〜１．８が好ましく、０．１〜０．５がより好ましく、０．１５〜０．４が特に好ましい。
【００３３】
特に、反応管の内径寸法が２０ｍｍを超える場合、更に好ましくは０．０１以上、より好ましくは０．０１５以上、特に好ましくは０．０２以上である。また、好ましくは０．２以下、より好ましくは０．１５以下、特に好ましくは０．１以下である。中でも、０．０１〜０．２が好ましく、０．０１５〜０．１５がより好ましく、０．０２〜０．１が特に好ましい。
【００３４】
また、ＳＯ3ガスに対する不活性ガスの流速比は、反応管の内径寸法によっても異なるが、好ましくは０．１以上、より好ましくは０．１５以上、更に好ましくは０．２以上である。また、好ましくは１．２以下、より好ましくは１．０以下、更に好ましくは０．９以下である。中でも、０．１５〜１．０が好ましく、０．２〜０．９がより好ましい。
【００３５】
特に、反応管の内径寸法が２０ｍｍ以下の場合、更に好ましくは０．３以上、より好ましくは０．４以上、特に好ましくは０．５以上である。また、好ましくは１．２以下、より好ましくは１．０以下、特に好ましくは０．９以下である。中でも、０．３〜１．２が好ましく、０．４〜１．０がより好ましく、０．５〜０．９が特に好ましい。
【００３６】
特に、反応管の内径寸法が２０ｍｍを超える場合、更に好ましくは０．１以上、より好ましくは０．１５以上、特に好ましくは０．２以上である。また、好ましくは０．８以下、より好ましくは０．６以下、特に好ましくは０．４８以下である。中でも、０．１〜０．８が好ましく、０．１５〜０．６がより好ましく、０．２〜０．４８が特に好ましい。
【００３７】
これらの流速比の範囲では、得られる硫酸化物、更に硫酸エステル塩の色相改善効果がより良好となる。これらの流速比の範囲においては、ＳＯ3ガスと不活性ガスとの境界におけるＳＯ3ガス分子の不活性ガス中への混合が抑制され、ＳＯ3分子の原料化合物の液膜表面への到達速度が低下することにより、反応器上部での急激な反応が緩和され、局所的な発熱及び、反応物温度の急激な上昇が抑制されていると考えられる。しかも、これらの流速比に調整することにより、使用する不活性ガスの量はＳＯ3ガスの量に対して従来技術よりも少量でよく、更に設備上に負荷を強いることもなく、より優れた色相改善効果を得ることができる。
【００３８】
本発明の製造方法は、原料化合物を、温度制御流体を流通させることが可能な２つ以上の温度制御できるジャケット（２つ以上のジャケットは、少なくとも原料化合物の流下方向の上流に配置された上流ジャケットと下流に配置された下流ジャケットとを含む。）内に配置された反応管の内壁を流下させながら供給して該反応管の内壁に原料化合物の薄膜を形成させるとともに、該反応管内にＳＯ3ガスを供給して原料化合物とＳＯ3ガスとを反応させて硫酸化物を得る硫酸化工程を有する。
【００３９】
この硫酸化工程には、公知の薄膜式硫酸化反応装置を用いることができるが、本発明では、原料化合物の流下方向の上流に配置された上流ジャケットと下流に配置された下流ジャケットを含む、温度制御流体を流通させることが可能な２つ以上の温度制御できるジャケットを有する装置が用いられる。当該上流ジャケットに流通する温度制御流体の出口温度は、硫酸エステル塩の色相の観点から、３５℃以上７０℃以下、好ましくは４０℃以上５５℃以下であり、当該下流ジャケットに流通する温度制御流体の出口温度は、硫酸エステル塩の臭気の観点から、１０℃以上３０℃以下、好ましくは１０℃以上２５℃以下である。また、上流のジャケットの長さは、発熱を緩和させて反応性を制御する観点から、反応管の全長に対して２５〜７０％であり、下流のジャケットの長さは、過反応を抑えて匂い及び色相改善の観点から、反応管の全長に対して７５〜３０％である。それ以外の構成は、公知の装置に準ずることができる。なお、本発明におけるジャケットの数については、最低２つ（すなわち、上流、下流のジャケットのみ）が必要である。なお、ジャケットの数が２つである場合、すなわち上流、下流のジャケットのみである場合、上流ジャケットの長さと下流ジャケットの長さの合計が、反応管の全長の80〜100％、更に90〜100％であることが好ましい。
【００４０】
３つ以上のジャケットを設ける場合、上流、下流のジャケット以外のジャケット（その他のジャケット）は、上流、下流のジャケットの間に配置されることが好ましいが、上流、下流のジャケットと重るような設定をしない限り、設置位置の指定はない。また、その他のジャケットに流通する温度制御流体の出口温度は、上流、下流のジャケットに相当する流通する温度制御流体の出口温度の範囲内である。
【００４１】
また、本発明では、２つ以上のジャケットは、原料化合物の流下方向の最も上流に配置された最上段のジャケットが前記上流ジャケットであり、流下方向の最も下流に配置された最下段のジャケットが前記下流ジャケットであってもよい。
【００４２】
本発明に用いられる薄膜式硫酸化反応装置としては、原料化合物の薄膜流とＳＯ3ガス流を並流接触させて反応させる反応管と、原料化合物を反応管内壁へ供給する原料化合物供給部と、反応管内にＳＯ3ガスを供給するＳＯ3ガス供給部と、必要に応じて該薄膜流と該ＳＯ3ガス流の間に不活性ガスを供給する不活性ガス供給部と、を備えた薄膜式硫酸化反応装置であって、前記反応管は、温度制御流体を流通させることが可能な２つのジャケット内に配置されている装置が挙げられる。このような薄膜式硫酸化反応装置の一例を、図１〜２に示した。
【００４３】
図１は、本発明の好適な薄膜式硫酸化反応装置の一例の概略説明図を示す。硫酸化反応装置１は、原料化合物供給口２、不活性ガス供給口３及び、ＳＯ3ガス供給口４がそれぞれ具備された反応管５が配設されている。反応管５の周囲には図中、上下２つのジャケット６、６’が配置されている。この装置は本発明の上流、下流のジャケットにそれぞれ相当する第１、第２のジャケットからなる、２つのジャケットを有する装置である。
【００４４】
原料化合物、不活性ガス及びＳＯ3ガスは、反応管５の上部において、それぞれの供給口から反応管５内に供給される。原料化合物は、反応管５の内壁を流下しながら、ＳＯ3ガスと反応する。また、反応管５はジャケット６、６’により外部から冷却できる構造となっており、ジャケット６、６’には冷却水が供給される。反応管５の末端には反応終了物を受けるポット７が設けられている。反応終了物は、気液分離器（サイクロン）により硫酸化物と排ガスに分離される。
【００４５】
図２は、図１で示された硫酸化反応装置１における原料化合物、不活性ガス、ＳＯ3ガスの各供給口の構造を示す概略説明図である。
【００４６】
また、本発明を工業的規模で行うにあたっては、複数本の反応管を組み合わせた多管型反応装置を用いることが好ましい。この場合に用いられる反応管としては、上述した反応管の内径寸法、長さ等を用いることができ、各反応管は、内径寸法、長さ等を揃えることが好ましい。
【００４７】
２つのジャケットのうち、原料化合物の流下方向の上流に配置された第１のジャケット６には、３５℃以上７０℃以下、好ましくは４０℃以上５５℃以下の温度制御流体が流通される。また、原料化合物の流下方向の下流に配置された第２のジャケット６’には、１０℃以上３０℃以下、好ましくは１０℃以上２０℃以下の温度制御流体が流通される。
【００４８】
また、第１のジャケット６の長さは、反応管５の全長に対して２５〜７０％、更に４０〜６０％であることが好ましい。また、第２のジャケット６’の長さは、反応管５の全長に対して７５〜３０％、更に６０〜４０％であることが好ましい。
【００４９】
更に、第１のジャケット６の長さと第２のジャケット６’の長さの合計に対して、第１のジャケット６の長さは、２５〜７０％、更に２０〜５５％であることが好ましく、また、第２のジャケット６’の長さは、７５〜３０％、更に８０〜４５％であることが好ましい。
【００５０】
＜中和工程＞
硫酸化反応で製造されたアルキル硫酸又はアルキルアルコキシル化硫酸の中和工程は、好ましくは硫酸化反応の直後に行なう。中和工程に関する代表的な条件は、中和温度が２０℃〜６０℃、好ましくは２５℃〜５０℃で行う。
【００５１】
また、中和は塩基性中和剤を用いて行われる。塩基性中和剤としては、アルカリ金属水酸化物、アルカリ土類金属水酸化物、アンモニア、炭素数２〜３のアルカノール基を有するモノ、ジもしくはトリアルカノールアミンである。特に、水酸化カリウム、水酸化ナトリウム、アンモニア、モノエタノールアミン、及びトリエタノールアミンから選ばれる塩基性中和剤を好適にを使用することができる。また、中和工程から得られる最終的なアルキル硫酸エステル塩は、通常、有効分濃度２０質量％以上のペースト状組成物であり、有効分濃度は適宜調整できる。
【００５２】
上記一般式（１）で表される原料化合物については、炭素数８から２２の炭素数を有するアルコールに、触媒の存在下でＥＯ及びＰＯを公知の技術で付加して製造される。該アルコールは天然物由来又は合成由来であってもよい。また、天然又は合成アルコールは、分留により単一の炭素数や炭素数の異なる混合物であっても良い。たとえば、商品名ドバノール（三菱化学社製）、商品名ダイヤドール（三菱化学社製）、商品名オキソコール（協和発酵社製）、商品名ネオドール（シェル化学社製）などの合成一級アルコールや前記記載のヤシ油、パーム油、パーム核油、大豆油、ひまわり油、菜種油又は牛脂などから誘導された天然アルコールなどが挙げられ、本発明で好適に用いることができる。該アルコールにＥＯ及びＰＯを付加反応する場合、不活性ガスを併用してもよい。不活性ガスとしては、付加反応を妨げないガスであれば、特に限定されるものではない。付加反応は、例えば、１００〜２００℃であり、好ましくは１２０〜１９０℃の範囲である。また、前記付加反応の圧力は、０．１〜４ＭＰａであり、好ましくは、０．２〜１．５ＭＰａの範囲である。本発明方法において、触媒の存在下、当該アルコールにＥＯ及びＰＯを付加させ、目的とする一般式（１）で表される原料化合物を得る。触媒としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等が挙げられる。また、触媒量としては、該アルコールに対して、０．１ｍｏｌ％〜２ｍｏｌ％である。
【００５３】
得られ原料化合物をそのまま硫酸化反応を行っても、更に濾過により触媒を除去した原料化合物を用いてもよい。濾過により触媒を除去する処理において、濾過処理する手段としては、濾過用フィルターなどを用いて行うことができる。濾過処理に使用するフィルターとしては、例えば、濾紙、濾布、セルロースとポリエステルの二層フィルター、焼結金属フィルター、金属メッシュ型フィルターなど公知のフィルターを用いることができる。更に、遠心分離、例えば、デカンター型遠心分離機若しくは遠心清澄機などを用いても良い。また、濾過処理に先立ち、反応で得られた原料化合物を濾過助剤に接触、又は、前記記載の遠心分離した後に濾過助剤と接触させてもよい。濾過助剤としては、例えば、ＳｉＯ2を８０〜９５％含有する非結晶質ケイ酸のケイソウ土、ＳｉＯ2を約７０％含有するケイ酸アルミニウム、セルロース系濾過助剤、活性炭、活性アルミナ、合成ゼオライト、粘土若しくは粘土鉱物などが挙げられる。これらの濾過助剤は、単独で用いてもよく、２種類以上併用しても良い。濾過助剤の使用量は、特に限定されるものではないが、通常、一般式（１）で示される原料化合物に対して、０．０１〜５質量％の範囲が好ましい。より好ましくは、０．０２〜３質量％の範囲である。
【００５４】
原料化合物の製造例の一例を以下に示すが、これに限定されるものではない。
（原料化合物の製造例）
攪拌装置、温度制御装置、自動導入装置を備えたオートクレーブにドデシルアルコール１８６ｇ（１．０モル）、触媒として４８％水酸化カリウム０．６ｇ（０．００５モル）を投入し、混合系内を窒素で置換した後、減圧下（１．３ｋＰａ）、１１０℃にて０．５時間脱水を行った。ついでＰＯ２３．２ｇ（０．４モル）を１４５℃にて圧力０．１〜０．４ＭＰａとなるように導入しながら反応を行った。ＰＯ導入後１４５℃で１時間反応させた。ついでＥＯ６６．１ｇ（１．５モル）を１５５℃にて圧力０．１〜０．４ＭＰａとなるように導入しながら反応を行った。ＥＯ導入後１５５℃で１時間反応させた。ＥＯ付加反応の終了後、未反応のＥＯを減圧下で除去した。その後、８０℃に冷却し、９０％乳酸０．５ｇ（０．００５モル）を添加し、ドデシルアルコールのＰＯ平均０．４モル、ＥＯ１．５モル付加物を得た。
【実施例】
【００５５】
＜実施例１＞
〔１〕硫酸エステル塩の製造
図１に示したような構成を有する製造装置を用いた。製造装置には、冷却装置である第１、第２のジャケット６、６’を具備した反応管５（内径寸法１４ｍｍφ、長さ４ｍ）、反応終了物を受けるポット７が設けられている。かかる硫酸化物の製造装置に、供給口２から原料化合物（ドデシルアルコールのＰＯ平均０．４モル、ＥＯ１．５モル付加物、流量：５．３ｋｇ／Ｈｒ）を、また、供給口４から４．２体積％のＳＯ3ガス（流量：２００リットル／分）を乾燥空気（希釈用エア、流量：７０リットル／分）で希釈したものを、また、供給口３から不活性ガス（乾燥空気：流量：９１リットル／分）を、それぞれ供給した。なお、硫酸化物の製造装置の排出口のガス流量が一定になるように希釈用の乾燥空気の量と不活性ガス量を設定した。また、反応管５の各部分については、それぞれ以下のように設定した。上段の第１のジャケット６（反応管の０ｍ（上部フランジ部）〜２ｍに渡る位置に設置）には入口から５０℃の水を流した。出口での水の温度も５０℃であった。下段の第２のジャケット６’（反応管の２〜４ｍに渡る位置に設置）には入口から１６℃の水を流した。出口での水の温度は１７℃であった。なお、出口での水の温度は定常時の温度である（以下同様）。硫酸化物の製造装置を出た硫酸化物と排ガスは気液分離器で分離し、硫酸化物を１．２１％の水酸化ナトリウム水溶液に撹拌しながら添加し、有効分が１０質量％、ｐＨが１１〜１３となるように調整し、硫酸エステル塩を含む水溶液を得た。この装置では、上流のジャケットの長さが反応管の全長に対して５０％であり、下流のジャケットの長さが反応管の全長に対して５０％である。
【００５６】
〔２〕評価
得られた水溶液について、未反応原料化合物、芒硝（Ｎａ2ＳＯ4）の含量を分析し、下記の方法で色相（クレット）、臭気を調べてその品質を評価した。結果を表１に示す。なお、表１中、反応率は、原料化合物に対する反応率であり、未反応原料化合物、芒硝（Ｎａ2ＳＯ4）の含量は、水溶液中の含量である（以下同様）。
【００５７】
・色相（クレット）
硫酸化物ナトリウム塩水溶液（有効分１０質量％）について、１０ｍｍセル、波長４２０ｎｍにて測定を行った。
【００５８】
・臭気
硫酸化物ナトリウム塩水溶液（有効分１０質量％）の臭気を５人の専門パネラーが判定し、表１〜表９中の参考例のポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸塩の臭気を基準とし同等と判定した人数が４人以上の場合を「○」、２人又は３人の場合を「△」１人以下の場合を「×」とした。
【００５９】
＜実施例２〜９及び比較例１〜９＞
原料化合物の種類、反応条件を表２〜９のように変更して、実施例１と同様に硫酸化物ナトリウム塩水溶液（有効分１０質量％）を製造し、実施例１と同様の評価を行った。結果を表１〜９に示す。
【００６０】
ただし、実施例８及び比較例８（表８）では、内径寸法２８ｍｍ、長さ７ｍの反応管を用い、上流の第１のジャケットは反応管の０ｍ（上部フランジ部）〜３ｍに渡る位置に設置し、下流の第２のジャケットは反応管の３〜７ｍに渡る位置に設置した。この装置では、上流のジャケットの長さが反応管の全長に対して４３％であり、下流のジャケットの長さが反応管の全長に対して５７％である。
【００６１】
また、実施例９及び比較例９（表９）では、色相、反応率、未反応原料含量、芒硝含量に代えて、２−ＭＰ（２−メチル−２−ペンテナール）のガスクロマトグラフィー（ＧＣ）による分析を行った。
【００６２】
【表１】
2010100588.tif 000003
【００６３】
【表２】
2010100588.tif 000004
【００６４】
【表３】
2010100588.tif 000005
【００６５】
【表４】
2010100588.tif 000006
【００６６】
【表５ａ】
2010100588.tif 000007
【００６７】
【表５ｂ】
2010100588.tif 000008
【００６８】
【表５ｃ】
2010100588.tif 000009
【００６９】
【表６】
2010100588.tif 000010
【００７０】
【表７】
2010100588.tif 000011
【００７１】
【表８】
2010100588.tif 000012
【００７２】
【表９】
2010100588.tif 000013
【００７３】
表中、原料化合物のＲにおいて、「Ｃｎ」（Ｃ１２等）は、炭素数ｎのアルキル基であることを意味する。
【図面の簡単な説明】
【００７４】
【図１】図１は、本発明に用いられる硫酸化反応装置の一実施態様を示す概略説明図である。
【図２】図２は、図１に示す硫酸化反応装置における原料化合物、不活性ガス、ＳＯ3ガスの各供給口の構造の一実施態様を示す概略説明図である。
【符号の説明】
【００７５】
１    硫酸化反応装置
２    原料化合物供給口
３    不活性ガス供給口
４    ＳＯ3ガス供給口
５    反応管
６    上流（第１）のジャケット（冷却装置）
６’  下流（第２）のジャケット（冷却装置）
７    ポット
【図１】
2010100588.tif 000014
【図２】
2010100588.tif 000015