【誤訳訂正書】
【提出日】令和3年6月14日(2021.6.14)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【発明の詳細な説明】
【発明の名称】水熱炭化プロセスにおける液相の酸化方法
【技術分野】
【０００１】
本開示は一般に、汚泥の処理に関し、具体的には、水熱炭化のステップの下流での貧粒子フラクション（ｐａｒｔｉｃｌｅ−ｌｅａｎ  ｆｒａｃｔｉｏｎ）を加工処理するステップを含む方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
汚泥は、典型的には、都市廃水又は産業廃水の処理プラントでの廃水処理後に残るものである。都市廃水処理プラントは、都市からの廃水を処理し、一方で、産業廃水処理プラントは、例えば紙パルプ工場、産業的な食糧生産施設、等の様々な産業プロセスからの流出水（ｗａｔｅｒ  ｅｆｆｌｕｅｎｔ）を処理する。例えば大規模の養豚といった畜産業もまた、廃水及び汚泥の考慮すべき発生源である。本開示の実施例は、これらの全ての領域において役立つであろう。
【０００３】
廃水処理のための技術は、原則的に同じであるが、処理すべき汚泥流の特性、基本設計、その地域の要求、及び環境への懸念に応じて、特定の解決策を含む。スウェーデンの大型プラントでは、廃水処理プロセスは、機械的な前処理を含むことが多く、その後に一次（沈降）及び二次（好気性）の処理ステップが続く。場合によっては、処理された水の中に残っている問題のある物質、例えば残留薬物、毒性有機物質、等を除去するために、様々な形態の三次処理も適用される。より小さいプラントでは、これらの段階のうちの１つ又は複数が省略されることも多い。
【０００４】
あらゆる廃水処理プラントが、使用に際して、対処する必要がある汚泥を発生させる。汚泥は、脱水後にプラントから直接回収される（好気性汚泥）か、又は、最初にバイオガス製造のために嫌気的に処理されて汚泥の一部が消化され、次いで残余が嫌気性汚泥として回収される。
【０００５】
廃水処理プラントは、全世界的に毎年約１億５千万メートルトンの汚泥を生成し、また、その量は、急速に増大している。スウェーデンにおいては、１年当たりの乾燥固体トン数（ｔＤＳ／ｙ：ｔｏｎｓ  ｏｆ  ｄｒｙ  ｓｏｌｉｄｓ  ｐｅｒ  ｙｅａｒ）での総汚泥容量は、２０１０年には２５００００であると報告されており、現在の数字は、同じであるか又はより大きいと推定される。したがって、汚泥の対処は、社会的に非常に大きな課題であり、現在の解決策は、高コストを伴い、また、しばしば負の環境影響を伴う。
【０００６】
１９８６年を発端に、欧州連合は、廃水汚泥の処理及び廃棄を規制する幾つかの指令を採用して、埋め立てごみとしての汚泥の使用、リンの回収、汚泥の焼却、等のような様々な局面に取り組んできた。種々の指令は、個々の加盟国において国の法令に反映され、例えばスウェーデンでは、埋め立てごみでの汚泥の廃棄は、２００５年から禁止されている。
【０００７】
現今では、廃水汚泥の主な使用法は、農業及び林業／造林における施肥と、地面施工計画並びに埋立地の被覆及び回復のための植栽土壌（ｐｌａｎｔ  ｓｏｉｌ）への混ぜ込みと、エネルギー回収、化学物質の回収、及び肥料の生成を伴う焼却と、最後に、埋立てとであるが、汚泥が堆肥化などの特定の前処理を受けている場合に限る。
【０００８】
エネルギー回収と、有害な化学物質及び重金属を回収するための燃焼排ガス及び灰の適切な処理とを伴う、汚泥の焼却は、依然として魅力的な代替案である。しかし、汚泥の正確な組成は、入って来る廃水の組成、及び廃水処理プラントのタイプに依存する。有機的及び／又は生物学的な成分の濃度が高い汚泥は、一般に脱水が困難である。含水率は、発電所において焼却される場合に真発熱量が非常に低いか負ですらあるほどに高いことが多く、大抵は化石燃料である支持燃料の追加が必要とされ得る。
【０００９】
Ｃ−Ｇｒｅｅｎ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ  ＡＢは、水熱炭化（ＨＴＣ：ｈｙｄｒｏｔｈｅｒｍａｌ  ｃａｒｂｏｎｉｚａｔｉｏｎ）のステップを伴う汚泥処理のためのプロセスを開発してきた。このプロセスは、有機毒素及び調剤の衛生化及び破壊／非活性化をもたらし、且つ、取扱いが安全で実際的なバイオ燃料を生成する。燃焼前のバイオ燃料から、又は、燃焼後の灰から、リンが抽出され得る。
【００１０】
水熱炭化（ＨＴＣ）は、石炭に組成が類似した炭化物質の生成に使用される熱化学プロセスである。このプロセスは、汚泥などの湿潤有機原料の使用、比較的低温の環境（１８０℃〜３５０℃）、及び、閉じた系内での高い自己圧力（１６．５ＭＰａまで）を伴う。
【００１１】
ＥＰ２２０６６８８は、再生可能な原材料及び有機性廃棄物の水熱炭化後に残るプロセス水の取扱いと、ＨＴＣ生成物を富固体流（ｓｏｌｉｄｓ−ｒｉｃｈ  ｓｔｒｅａｍ）及びプロセス水に分離することとに関する。この出願は、そのようなプロセス水を分離反応器（ｓｅｐａｒａｔｅ  ｒｅａｃｔｏｒ）において触媒の存在下での酸化などの熱化学プロセスにさらすステップを含む方法を開示している。酸化を通した熱化学プロセスの圧力レベルは、水熱炭化の圧力レベルと大気圧との間に位置する。ＥＰ２２０６６８８は、単一のＨＴＣ生成物がＨＴＣ反応器から引き抜かれる方法を示す。
【００１２】
ＷＯ２００９／１２７７２７は、バイオマスを使用した石炭様物質の調整のための水熱炭化プロセスに関する。このプロセスは、水及びバイオマスを含む反応混合物を加熱して活性バイオマスを含む反応混合物を得るステップ（ｉ）と、ステップ（ｉ）で得られた反応混合物に重合開始剤を加え、活性バイオマスを重合させて、石炭様の物質を含む反応混合物を得るステップ（ｉｉ）とを含む。この反応混合物は、次いで、固相と液相に分離される。次いで、残留する液相は、酸化剤が、以下で述べられるような酸化をもたらすのに適した酸化電位を有する限り、また、酸化剤又はその反応生成物が、以下で詳述されるような（酸化した）液相のさらなる使用に干渉しない限り、任意の酸化剤を使用して酸化され得る。有用な酸化剤の例は、限定的ではないが、酸素、過酸化水素、過炭酸塩、及び過炭酸である。酸化剤は、酸素含有ガスであることが好ましく、これは、好ましくは空気である。空気などの酸素含有ガスの場合、液相の酸化は、液相をガスで泡立たせて、ガスの雰囲気中で液相を攪拌することにより、又は、液相がガスの存在下にあることを可能にすることにより、もたらされ得る。
【００１３】
ＨＣＴプロセスは、既に開示されており、使用されてもいるが、プロセスのさらなる改善が必要とされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】ＥＰ２２０６６８８
【特許文献２】ＷＯ２００９／１２７７２７
【特許文献３】ＳＥ１５５０９０３Ａ１
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明者らは、ＨＴＣ反応からの貧粒子フラクションの酸化のステップを追加すること、及び、酸化からの熱を使用して、入って来る汚泥をＨＴＣのための反応温度に至らせることにより、有機的な内容物を有する汚泥の処理のための水熱炭化（ＨＴＣ）システム及びプラントの動作を著しく改善することができることを見いだしたが、これは、外部エネルギーの供給が（プロセスの始動を除いて）必要とされないことを意味する。そのようなプロセスは、ＨＴＣ炭に加えて、生分解性が著しく向上した液体流を生成する。
【００１６】
したがって、第１の態様は、
−  少なくとも１つの蒸気フラクションを用いて、好ましくは直接蒸気噴射により、入って来る汚泥を予熱して、予熱済み汚泥を得るステップと、
−  高温の蒸気フラクションを用いて、好ましくは直接蒸気噴射により、予熱済み汚泥をさらに加熱して、加熱済み汚泥を得るステップと、
−  加熱済み汚泥の水熱炭化（ＨＴＣ）をして、ＨＴＣ処理済み汚泥を得るステップと、
−  ＨＴＣ処理済み汚泥から貧粒子フラクションを分離するステップと、
−  貧粒子フラクションの湿式酸化をして、加熱済み貧粒子フラクションを得るステップと、
−  加熱済み貧粒子フラクションに対して第１の気化を行い、典型的には反応器に入って行く懸濁液を反応温度に至らせるさらなる加熱ステップで使用される高温の蒸気フラクションを得るステップと、
−  ＨＴＣ処理済み汚泥から富粒子フラクション（ｐａｒｔｉｃｌｅ−ｒｉｃｈ  ｆｒａｃｔｉｏｎ）を分離するステップと、
−  富粒子フラクションに対して気化を行い、予熱するステップで使用される少なくとも１つの蒸気フラクション、及び冷却済み富粒子フラクションを得るステップと、
を含む、（好ましくは、廃水処理プラントからの）都市汚泥又は産業汚泥などの汚泥の処理方法に関する。
【００１７】
第１の態様の方法の重要な特徴は、湿式酸化が、特に高温の（ＨＴＣ反応の温度よりも高い）蒸気フラクションの発生を可能にし、また、この高温の蒸気フラクションが、反応器に送られる汚泥を加熱するための最後の蒸気フラクションであることである。したがって、高温の蒸気フラクションは、汚泥をＨＴＣ反応の温度に至らせることができる。
【００１８】
当業者によって理解されるように、貧粒子フラクションは、富粒子フラクションよりも低い総懸濁固体（ＴＳＳ：ｔｏｔａｌ  ｓｕｓｐｅｎｄｅｄ  ｓｏｌｉｄｓ）含有率を有する。
【００１９】
湿式酸化は、典型的には、酸素、過酸化水素、過炭酸塩、及び過炭酸から通常選択される酸化剤の噴射を含む。酸化剤は、空気などの酸素含有ガスであることが好ましく、好ましくは圧縮された空気又は酸素である。
【００２０】
好ましい実施例では、方法は、加熱済み貧粒子フラクションに対してさらに気化を行い、予熱するステップで使用される少なくとも１つの蒸気フラクションを得るステップを含む。このさらなる気化は、第１の気化の後で行われることが、理解される。
【００２１】
１つの実施例では、さらなる気化からの蒸気フラクションが、圧力がほぼ同じである富粒子フラクションの気化からの蒸気フラクションと混合される。
【００２２】
上首尾でなおもエネルギー効率の良いＨＴＣのために、加熱済み汚泥は、典型的には１８０〜２５０℃の温度を有する。加熱済み汚泥の温度は、好ましくは１９５〜２３０℃であり、より好ましくは２０５〜２２５℃である。
【００２３】
さらなる加熱のステップ（即ち、高温の蒸気フラクションが使用されるステップ）は、典型的には、汚泥の温度を少なくとも１０℃上昇させる。このステップは、好ましくは、汚泥の温度を、少なくとも１５℃、例えば１５〜６０℃上昇させる。より好ましくは、このステップは、温度を、少なくとも２０℃、例えば２０〜５０℃上昇させ、最も好ましくは２５〜５０℃上昇させる。
【００２４】
したがって、高温の蒸気フラクションの温度は、典型的には、予熱済み汚泥の温度よりも２５〜７５℃高い。高温の蒸気フラクションの温度は、好ましくは、３０〜７０℃高く、例えば４０〜６０℃高い。
【００２５】
上述の温度の上昇を得るには、高温の蒸気フラクションの温度は、典型的には１９０〜２７０℃であり、好ましくは２０５〜２７０℃である。高温の蒸気フラクションの温度の最も好ましい範囲は、２１５〜２４５℃である。
【００２６】
上記の論述から理解されるように、高温の蒸気フラクションの温度は、加熱済み汚泥の温度よりも高い。温度差（ΔＴ）は、通常、９〜４０℃の範囲内である。ΔＴが過度に低い場合、高温の蒸気フラクションと加熱済み汚泥との間の圧力差が過度に低くなり、このことは、蒸気供給が、非常に精密に制御されなければならないこと、及び、圧力差の推進力が、上首尾の蒸気の噴射に対して過度に低い恐れがあることを意味する。４０℃を上回るΔＴを得ることは、十分な蒸気を作り出すためにより大量の貧粒子流が抽出されること、又は、設備のための高価な高圧設計につながる非常に高い温度での湿式酸化により貧粒子流が処理されることを必要とするので、望ましくない。ΔＴは、好ましくは１０〜３５℃、例えば１０〜３０℃である。特に好ましい実施例では、ΔＴは、１０〜２５℃である。本発明者らの計算によれば、最適なΔＴは、１０〜２１℃である。
【００２７】
湿式酸化ステップ前の貧粒子フラクションの温度は、通常、加熱済み汚泥の温度とほぼ同じ（例えば、±５℃又は±３℃）である。
【００２８】
ＨＴＣステップでの平均保持時間は、通常は０．２５〜８ｈであり、好ましくは０．５〜２ｈである。したがって、貧粒子フラクションの内容物は、概して、標準的な状況では湿式酸化の前に０．２５〜８ｈの期間にわたってＨＴＣを受け、好ましい実施例では０．５〜２ｈの期間にわたってＨＴＣを受ける。
【００２９】
１つの実施例では、方法は、冷却済み富粒子フラクションを脱水して固体フラクションを得るステップをさらに含む。さらに、貧粒子液体流（ｐａｒｔｉｃｌｅ−ｌｅａｎ  ｌｉｑｕｉｄ  ｓｔｒｅａｍ）が、前述の脱水から得られ得る。この貧粒子液体流は、再循環されて、入って来る汚泥流に混合され得る。湿式酸化された流れは典型的には廃水処理プラントにおいてより容易に分解されるので、湿式酸化にさらされた液体流よりも、この液体流を再循環させることが、より好ましい。
【００３０】
湿式酸化のための十分な「燃料」を提供して貧粒子フラクションの温度を十分な程度まで高めるために、貧粒子フラクションの（ＵＳ  ＥＰＡ承認の方法５２２０による）ＣＯＤは、少なくとも２０ｇ／ｌであることが好ましい。貧粒子フラクションのＣＯＤは、湿式酸化の前に、少なくとも４０ｇ／ｌ、例えば少なくとも５０ｇ／ｌであることがより好ましい。貧粒子フラクションのＣＯＤは、入って来る汚泥の組成、並びに温度及び／又は滞留時間などのＨＴＣ反応の条件の関数である。
【００３１】
湿式酸化に使用される設備のファウリング、及び、過剰な量の固形物を廃水処理プラントに戻すことを避けるために、貧粒子フラクションのＴＳＳは、典型的には５０ｇ／ｌよりも低く、好ましくは３０ｇ／ｌよりも低く、より好ましくは２０ｇ／ｌよりも低く、最も好ましくは０〜１０ｇ／ｌの間である。
【００３２】
貧粒子液体流が、貧粒子フラクションの気化から得られる。上記のように、この貧粒子液体流は、湿式酸化され、したがって、典型的には、第１の態様の方法においては再循環されない。その代わりに、貧粒子液体流は、ＨＴＣ処理プロセスの水分バランスを制御するために、廃水処理プラントに戻されることが好ましい。
【００３３】
したがって、貧粒子フラクションの気化から得られる貧粒子流の（体積で少なくとも９０％などの）少なくとも一部は、入って来る汚泥に加えられないことが好ましい。１つの実施例では、この貧粒子流の（体積で少なくとも９０％などの）少なくとも一部が、廃水処理プラント（好ましくは、汚泥が得られた廃水処理プラント）に戻されて、そこでさらなる生物学的処理にさらされ得る。
【００３４】
第２の態様として、
−  汚泥を受け入れるための入口と、
−  前述の汚泥を水熱炭化（ＨＴＣ）ステップにさらすための第１の反応器と、
−  汚泥を入口から第１の反応器へ送るための機構であって、予熱機構、及び予熱機構の下流に配置されたさらなる加熱機構を含む機構と、
−  ＨＴＣ処理済み汚泥から貧粒子フラクション及び富粒子フラクションを分離するための機構と、
−  貧粒子フラクションを湿式酸化にさらすための第２の反応器と、
−  富粒子フラクションを冷却し且つ少なくとも１つの蒸気フラクションを提供するための、第１の蒸気−液体分離器機構と、
−  前述の第２の反応器からの酸化済みフラクションを冷却し且つ高温の蒸気フラクションを提供するための、第２の蒸気−液体分離器機構であって、前述の第２の反応器の下流に設けられる第２の蒸気−液体分離器機構と、
−  前述の少なくとも１つの蒸気フラクションを前述の第１の蒸気−液体分離器機構から予熱機構へ送ることができる第１の蒸気送達機構と、
−  前述の高温の蒸気フラクションを前述の第２の蒸気−液体分離器機構から加熱機構へ送ることができる第２の蒸気送達機構と、
を備える、（好ましくは廃水処理プラントからの）都市汚泥又は産業汚泥などの汚泥の処理のためのシステムが提供される。
【００３５】
一実施例では、第１の反応器は、第１の出口及び第２の出口を備え、第２の出口は、第１の出口より下に配置される。したがって、ＨＴＣ処理済み汚泥から貧粒子フラクション及び富粒子フラクションを分離するための機構は、分離に利用され得る流動化及び／又は沈殿の原理の通りに設けられる（ＳＥ１５５０９０３Ａ１における反応器を参照）。この実施例では、第２の反応器は、第１の反応器の第１の出口に接続され、第１の蒸気−液体分離器機構は、第１の反応器の第２の出口に接続される。
【００３６】
第１の態様の方法は、第２の態様のシステムにおいて行われ得る。
【００３７】
好ましい実施例では、システムは、前述の第２の反応器からの酸化済みフラクションをさらに冷却し且つ少なくとも１つの蒸気フラクションを提供するための、第３の蒸気−液体分離器機構をさらに備え、この第３の蒸気−液体分離器機構は、前述の第２の蒸気−液体分離器機構の下流に設けられる。そのような実施例では、前述の第１の蒸気送達機構は、前述の少なくとも１つの蒸気フラクションを第３の蒸気−液体分離器機構から予熱機構へ送ることがさらにできる。それにより、熱効率が高められる。
【００３８】
プロセスを開始するために、システムは、電気的な加熱機構を備えてもよい。そのような電気的な加熱機構は、汚泥を入口から第１の反応器へ送るための機構上に配置されることが好ましい。汚泥を入口から第１の反応器へ送るための機構上での好ましい位置は、さらなる加熱機構の下流である。
【００３９】
１つの実施例では、システムは、加圧された空気又は酸素を前述の第２の反応器内に噴射するための圧縮機を備える。加圧された空気又は酸素を第２の反応器へ送るパイプにそのような圧縮機が接続され得ることを、当業者は理解する。
【００４０】
汚泥は、直接蒸気噴射によって加熱されることが好ましい。したがって、予熱機構は、少なくとも１つの蒸気ミキサ、例えば少なくとも１つのベンチュリ・ミキサを備え得る。１つの実施例では、予熱機構は、異なる圧力の蒸気を噴射するための少なくとも２つの蒸気ミキサを備える。さらなる加熱機構がベンチュリ・ミキサなどの蒸気ミキサを備えることもまた、好ましい。通常、各蒸気ミキサの下流にポンプが配置され、これは図２に示されている。
【００４１】
第１の蒸気−液体分離器機構は、典型的には、少なくとも１つの気化タンクを備える。第１の蒸気−液体分離器機構は、異なる圧力の少なくとも２つの蒸気フラクションを提供するために、連続して配置された少なくとも２つの気化タンクを備えることが、好ましい。そのような機構は、効率的な熱回収を提供する。
【００４２】
第２の蒸気−液体分離器機構は、典型的には、気化タンクを備える。第３の蒸気−液体分離器機構は、典型的には、少なくとも１つの気化タンクを備える。１つの実施例では、第３の蒸気−液体分離器機構は、少なくとも２つの気化タンクを備える。
【００４３】
第１の蒸気送達機構は、前述の第１の蒸気−液体分離器機構からの蒸気フラクションを予熱機構の前に第３の蒸気−液体分離器機構からの蒸気フラクションと混合させるように配置され得る。それにより、予熱機構で必要とされる設備が少なくなる。
【００４４】
１つの実施例では、システムは、第１の蒸気−液体分離器機構からの冷却されたＨＴＣ処理済み汚泥から沈殿物フラクションを得るための沈降機構をさらに備える。システムは、沈殿物フラクションを固体フラクション及び液体フラクションに分離するために沈降機構の下流に配置された、フィルタ・プレスなどの沈殿物分離ユニットをさらに備え得る。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】入って来る汚泥がＨＴＣ反応器へ導かれ、その反応器から少なくとも１つの貧粒子フラクションが酸化ステップへ導かれ、少なくとも１つの富粒子フラクションが蒸気−液体分離及びその後の脱水へ導かれるプロセスを概略的に示す図である。
【図２】入って来る汚泥が加熱されてＨＴＣへ導かれ、その反応器から少なくとも１つの貧粒子フラクションが、その後に多重の気化が続く湿式酸化ステップへ導かれ、少なくとも１つの富粒子フラクションが多重の気化へ導かれるプロセスを概略的に示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００４６】
慣例的なＨＴＣプロセスでは、入って来る汚泥流と出て行くＨＴＣ生成物との間の熱交換は、妥当な設備サイズでは、例えば蒸気、電気、又は他のエネルギー担体の形態の外的な熱の追加を伴わずに必要な反応温度に達するのを可能にするのに十分なほど、効率的ではない。典型的には、供給原料として都市汚泥が使用される場合にＨＴＣ反応の継続を維持するために、４００から１０００ｋＷｈ／ｔの間の乾燥固体の入力が必要とされる。
【００４７】
さらに、ＨＴＣプロセスは、廃水を生じさせ、この廃水は、入って来る有機含有量のかなりの部分、典型的には１５〜３０％をなおも含み、ＣＯＤレベルが高く、また、多くの場合生分解性が良くないので、対処するのが困難である。この廃水が廃水処理プラントにおいて好気的又は嫌気的な洗浄ステップに戻される場合、微生物学的な平衡を乱して、正しく機能する洗浄プロセスに不可欠な細菌を殺し、結局は難分解性の（非生分解性の）ＣＯＤが廃水処理プラントを通過して水受給者へと流れて行く危険性が存在する。
【００４８】
本発明者らは、ＨＴＣプロセスからの特定のフラクションが湿式酸化にさらされる場合、ＨＴＣプロセスは、合理的な方法で熱が回収されるのであれば、外的な熱の追加又は設備の過度の使用を伴わずに行われ得ることを認識した。
【００４９】
したがって、本開示の第１の態様として、
−  少なくとも１つの蒸気フラクションを用いて、好ましくは直接蒸気噴射により、入って来る汚泥を予熱して、予熱済み汚泥を得るステップと、
−  高温の蒸気フラクションを用いて、好ましくは直接蒸気噴射により、予熱済み汚泥をさらに加熱して、加熱済み汚泥を得るステップと、
−  加熱済み汚泥の水熱炭化（ＨＴＣ）をして、ＨＴＣ処理済み汚泥を得るステップと、
−  ＨＴＣ処理済み汚泥から貧粒子フラクションを分離するステップと、
−  貧粒子フラクションの湿式酸化をして、加熱済み貧粒子フラクションを得るステップと、
−  加熱済み貧粒子フラクションに対して第１の気化を行い、さらなる加熱ステップで使用される高温の蒸気フラクションを得るステップと、
−  ＨＴＣ処理済み汚泥から富粒子フラクションを分離するステップと、
−  富粒子フラクションに対して気化を行い、予熱するステップで使用される少なくとも１つの蒸気フラクション、及び冷却済み富粒子フラクションを得るステップと、
を含む、（好ましくは廃水処理プラントからの）都市汚泥又は産業汚泥などの汚泥の処理の方法が提供される。
【００５０】
例えば、ＨＴＣ処理済み汚泥を、流動化及び／又は沈殿の原理に基づくＨＴＣ反応器内で、貧粒子フラクション及び富粒子（生成物）フラクションに分離することが可能である。これは、第２の態様に関連してさらに論じられる。
【００５１】
液面が高くなるのを避けるためにプロセスから排出される必要がある平衡流（ｂａｌａｎｃｅ  ｓｔｒｅａｍ）に好ましくは相当する、わずかなＨＴＣ処理済み汚泥が、部分的な酸化によって処理される。
【００５２】
湿式酸化ステップは、反応器内で（圧縮された空気又はＯ２の形態の）酸素によって進められることが好ましい。湿式酸化ステップのための反応器は、例えばＺｉｍＰｒｏ又は同様の会社によって供給されるような従来の反応器であってよい。
【００５３】
湿式酸化ステップは、とりわけ、温度がＨＴＣステップの温度よりも著しく高く維持されるように、酸化剤の供給量を調整することによって制御され得る。これは、予熱済み汚泥をＨＴＣステップの反応温度に至らせるのに十分に高い温度を持つ蒸気を生成するために酸化プロセスを使用することができるという利点を有する。
【００５４】
湿式酸化の後、しかしその後の第１の気化の前に、不活性ガスが（酸化反応器内で又は独立して）分離され得る。これは、酸化剤として空気が使用される場合には特に重要なことである。第１の気化の後、少なくとも１つの蒸気フラクションを生成するために、さらなる気化が行われ得る。そのようなさらなる気化からの少なくとも１つの蒸気フラクションは、富粒子フラクションの気化からの少なくとも１つの蒸気と実質的に同じ圧力を有することが好ましい。実質的に同じ圧力を有する蒸気フラクションは、予熱に使用される前に合流されてよく、これは、予熱に必要とされる設備を少なくする。
【００５５】
第１の気化が、また場合によりさらなる気化が行われた貧粒子フラクションは、生物学的処理のステップにさらされるか、又は下水道に排出され得る。貧粒子フラクションは、バイオガスの生成のための向上された生分解性を利用して、嫌気性処理にさらされることが好ましい。最後の気化ステップ後の貧粒子流内に残っている熱は、嫌気性反応を適切な反応温度に保つために利用され得る。
【００５６】
本開示の第２の態様として、
−  汚泥を受け入れるための入口と、
−  前述の汚泥を水熱炭化（ＨＴＣ）ステップにさらすための第１の反応器と、
−  汚泥を入口から第１の反応器へ送るための機構であって、予熱機構、及び予熱機構の下流に配置されたさらなる加熱機構を含む機構と、
−  ＨＴＣ処理済み汚泥から貧粒子フラクション及び富粒子フラクションを分離するための機構と、
−  貧粒子フラクションを湿式酸化にさらすための第２の反応器と、
−  富粒子フラクションを冷却し且つ少なくとも１つの蒸気フラクションを提供するための、第１の蒸気−液体分離器機構と、
−  前述の第２の反応器からの酸化済みフラクションを冷却し且つ高温の蒸気フラクションを提供するための、第２の蒸気−液体分離器機構であって、前述の第２の反応器の下流に設けられる第２の蒸気−液体分離器機構と、
−  前述の少なくとも１つの蒸気フラクションを前述の第１の蒸気−液体分離器機構から予熱機構へ送ることができる第１の蒸気送達機構と、
−  前述の高温の蒸気フラクションを前述の第２の蒸気−液体分離器機構から加熱機構へ送ることができる第２の蒸気送達機構と、
を備える、（好ましくは廃水処理プラントからの）都市汚泥又は産業汚泥などの汚泥の処理のためのシステムが提供される。
【００５７】
好ましくは垂直の第１の反応器では、貧粒子フラクション及び富粒子フラクションの分離を促進するために、流動化及び／又は沈殿の原理が使用され得る。したがって、第１の反応器は、そこから貧粒子フラクションが引き抜かれる少なくとも１つの上部出口と、そこから富粒子フラクションが引き抜かれる少なくとも１つの下部出口とを備え得る。これは、上部出口及び下部出口により、ＨＴＣ処理済み汚泥から２つのフラクションを分離するための機構が提供されることを意味する。結果として、第２の反応器は、上部出口に接続され、第１の蒸気−液体分離器機構は、下部出口に接続される。本明細書では、上部出口は、「第１の出口」とも呼ばれ、下部出口は、「第２の出口」とも呼ばれる。
【００５８】
１つの実施例では、第１の蒸気−液体分離器機構からの冷却済み汚泥を澄んだフラクション及び沈殿物フラクションに分離するための沈降タンクなどの沈降機構が、第１の蒸気−液体分離器機構の下流に設けられる。
【００５９】
システムは、沈殿物フラクションを固体フラクション及び液体フラクションに分離するための、沈降用機構の下流に配置されたフィルタ・プレスなどの沈殿物分離ユニットをさらに備え得る。次いで、この液体フラクションは、例えば図１に示されるように再循環されて、入って来る懸濁液に供給され得る。
【００６０】
上記のものと自由に組み合わせることができる別の実施例によれば、前述のシステムは、トラックによって運ばれるように適合されたコンテナ、好ましくは運送用コンテナ、最も好ましくは１２．１９２ｍ（４０フィート）型運送用コンテナ内に配置される。
【００６１】
方法及びシステムが図１に概略的に示されており、この方法及びシステムでは、例えば、しかしこれらに限定されないが、都市排水処理プラント、産業プロセス、又は農業若しくは畜産業における設備であり得る発生源から、（Ａ）において汚泥が受け入れられる。汚泥は、約３０℃の初期温度を有するが、蒸気、及びプロセスからの貧粒子液体流により、段階的（５’、４’、３’）に加熱される。汚泥は、約２００℃の温度でＨＴＣ反応が行われるＨＴＣ反応器（１）に供給される。約２００℃の温度を保持する富粒子懸濁液が、ＨＴＣ反応器から引き抜かれて、少なくとも１つの蒸気フラクション及び冷却済み富粒子懸濁液を生成する液体−蒸気分離器（４）において液体−蒸気分離又は気化され、冷却済み富粒子懸濁液は、約６０〜９０℃の温度を保持する貧粒子液体流及び濃い残留物であるＨＴＣ炭（Ｃ）を生成する脱水（５）へさらに導かれる。６０〜９０℃の液体流は、位置５’において、入って来る汚泥と混合されて、汚泥を約５０℃の温度まで加熱するのに役立つ。液体−蒸気分離器（４）からの少なくとも１つの蒸気フラクションは、入って来る懸濁液を位置４’において約５０℃から約１６０℃まで加熱するために使用される。
【００６２】
約２００℃の温度を保持する貧粒子フラクションは、ここでは酸化反応器内に圧縮空気を圧送する圧縮機（Ｄ）によって示されているように酸化剤が送り込まれる酸化反応器（２）へ導かれる。酸化反応は発熱性のものであり、熱を発生させる。酸化による産出物は、約２７０℃の温度を有して、蒸気−液体分離機構（３）へ導かれ、この蒸気−液体分離機構（３）は、一方では約２１０℃の温度を保持する蒸気フラクションを生成し、また、廃水処理プラント（Ｂ）に戻され得る貧粒子液体流を生成する。次いで、約２１０℃の温度を保持する蒸気フラクションは、入って来る懸濁液を約１６０℃からＨＴＣプロセスに十分な約２００℃まで加熱するために使用される。したがって、ＨＴＣ温度よりも高い温度で酸化ステップが行われることが、重要である。
【００６３】
本明細書において開示されるプロセス及びシステムの重要な利点は、改善されたエネルギー効率である。酸化ステップは、ＨＴＣステップにおいて汚泥を加熱するために使用され得る十分な量の熱を発生させて、始動段階後の外的な加熱の必要性を大幅に低下（典型的には、排除）する。
【００６４】
しかし、ＨＴＣプロセスの始動は、外的な熱の入力が必要とされ得る。目標とする温度が達せられると、湿式酸化された貧粒子液相からの熱回収により、全必要熱量が内部的に供給されて、最終的な加熱に必要な高温の蒸気、及び富粒子生成物相が提供され得る。
【００６５】
より洗練された方法及びシステムが図２に概略的に示されており、この方法及びシステムでは、都市排水処理プラント、産業プロセス、又は農業若しくは畜産業における施設であり得る発生源から、（Ａ）において汚泥が受け入れられる。汚泥は、約３０℃の初期温度を有するが、プロセスからの貧粒子液体流、及び蒸気フラクションにより、段階的（５’、４’、３’）に加熱される。汚泥は、約２１０℃の温度でＨＴＣ反応が行われるＨＴＣ反応器（１）に供給される。約２１０℃の温度を保持する富粒子懸濁液が、ＨＴＣ反応器の下部出口から引き抜かれて、第１の液体−蒸気分離器（４）において液体−蒸気分離又は気化され、この第１の液体−蒸気分離器（４）は、２つの気化槽を有し、したがって、異なる圧力の２つの蒸気フラクション、及び冷却済み富粒子懸濁液を生成し、冷却済み富粒子懸濁液は、約６０〜９０℃の温度を保持する貧粒子液体流及び濃い残留物であるＨＴＣ炭（Ｃ）を生成する脱水（５）へさらに導かれる。６０〜９０℃の液体流は、位置５’において、入って来る汚泥と混合されて、汚泥を約５０℃の温度まで加熱するのに役立つ。
【００６６】
約２１０℃の温度を保持する貧粒子フラクションが、ＨＴＣ反応器において上部出口から分離されて、ここでは酸化反応器内に圧縮空気を圧送する圧縮機（Ｄ）によって示されているように酸化剤が送り込まれる酸化反応器（２）へ導かれる。酸化反応は発熱性のものであり、熱を発生させる。酸化による産出物は、約２７０℃の温度を有して、第２の蒸気−液体分離機構（３ａ）へ導かれ、この第２の蒸気−液体分離機構（３ａ）は、約２２０℃の温度を保持する蒸気フラクション、及び第３の蒸気−液体分離機構（３ｂ）へ導かれる貧粒子液体流を生成し、第３の蒸気−液体分離機構（３ｂ）は、２つの気化槽を有し、したがって、異なる圧力の２つの蒸気フラクション、及び廃水処理プラントに戻され得る液体流を生成する。約２２０℃の温度を保持する蒸気フラクションは、予熱済み懸濁液を約１６５℃からＨＴＣプロセスに好ましい温度である約２１０℃までさらに加熱する（３’）ために使用される。さらなる加熱（３’）は、ベンチュリ・ミキサでの蒸気の直接噴射によって行われる。ベンチュリ・ミキサの下流には、ポンプが設けられる。
【００６７】
第１の液体−蒸気分離器（４）からの２つの蒸気フラクション、並びに第３の液体−蒸気分離器（３ｂ）からの２つの蒸気フラクションは、直列に配置された２つのベンチュリ・ミキサを含む予熱機構（４’）において、入って来る懸濁液を加熱するために使用される。各ベンチュリ・ミキサの下流には、ポンプが設けられる。第１及び第３の液体−蒸気分離器（４、３ｂ）からの低圧の蒸気フラクションは、組み合わせられて、予熱機構（４’）の第１の（上流の）ベンチュリ・ミキサに加えられる。第１及び第３の液体−蒸気分離器（４、３ｂ）からの高圧の蒸気フラクションは、組み合わせられて、予熱機構（４’）の第２の（下流の）ベンチュリ・ミキサに加えられる。
【００６８】
本開示は、以下の項目化された実施例の一覧をさらに提供する。
１．入って来る汚泥／懸濁液の水熱炭化（ＨＴＣ）のステップを含んで、ＨＴＣ炭及び少なくとも１つの貧粒子液体流を生成する、汚泥の処理のための方法であって、
−  前述の懸濁液の第１のフラクションが、前述のＨＴＣステップから引き抜かれて、高められた温度及び圧力での酸化のステップにさらされること、
−  前述の第１のフラクションが、前述の酸化のステップに続いて、蒸気及び第１の貧粒子液体流を生成する熱水混合蒸気回収（ｆｌａｓｈ  ｓｔｅａｍ  ｒｅｃｏｖｅｒｙ）にさらされること、
−  前述の懸濁液の第２のフラクションが、前述のＨＴＣステップから引き抜かれて、蒸気、第２の貧粒子液体流、及びＨＴＣ炭を生成する熱水混合蒸気回収及びその後の脱水にさらされること、並びに、
前述の蒸気が、入って来る懸濁液を加熱するために使用されること
を特徴とする方法。
２．前述の第１のフラクションが、前述の入って来る汚泥流の平均ＴＳＳよりも低い総懸濁固体量（ＴＳＳ）を有する、項目１に記載の方法。
３．ＴＳＳが、５０ｇ／ｌよりも低く、好ましくは３０ｇ／ｌよりも低く、より好ましくは２０ｇ／ｌよりも低く、最も好ましくは約０から約１０ｇ／ｌの間である、項目２に記載の方法。
４．前述の第１のフラクションが、ＨＴＣステップでの温度に相当する温度で引き抜かれる、項目１から３のいずれか一項目に記載の方法。
５．前述の酸化ステップが、前述の第１のフラクションへの酸化剤の噴射により、１８０〜３００℃、好ましくは２３０〜３００℃の間の温度で行われる、項目１から４のいずれか一項目に記載の方法。
６．前述の酸化剤が、酸素、過酸化水素、過炭酸塩、及び過炭酸から選択され、また、好ましくは、圧縮空気であることが好ましい空気などの酸素含有ガスである、項目５に記載の方法。
７．前述の酸化ステップが、ＨＴＣステップの温度よりも著しく高い温度で行われる、項目５に記載の方法。
８．前述の第１の貧粒子液体流が、生物学的処理のステップにさらされるか又は下水道に排出される、項目１から６のいずれか一項目に記載の方法。
９．前述の第２の貧粒子液体流が、再循環されて、入って来る汚泥流に混合される、項目１から７のいずれか一項目に記載の方法。
１０．前述のＨＴＣステップが、１８０〜２５０℃の間の温度で、約０．２５から約８時間の間、好ましくは０．５〜２ｈの間の平均保持時間にわたって行われる、項目１から８のいずれか一項目に記載の方法。
１１．汚泥処理のためのシステムであって、
−  汚泥を受け入れるための入口と、
−  前述の汚泥を加熱するための機構と、
−  前述の汚泥を水熱炭化（ＨＴＣ）ステップにさらすための第１の反応器と、
−  ＨＴＣ処理済み汚泥の一部分を迂回させるための機構であって、前述の部分における総懸濁固体（ＴＳＳ）含有量が、入って来る汚泥流におけるものよりも低い機構と、
−  前述のＨＴＣ処理済み汚泥の部分を高められた温度での酸化にさらすための第２の反応器と、
−  前述の第１の反応器からの汚泥を冷却し且つ少なくとも１つの第１の蒸気フラクションを提供するための第１の蒸気−液体分離器機構であって、前述の第１の反応器の下流に設けられた第１の蒸気−液体分離器機構と、
−  前述の第２の反応器からの酸化済み汚泥を冷却し且つ少なくとも１つの第２の蒸気フラクションを提供するための第２の蒸気−液体分離器機構であって、前述の第２の反応器の下流に設けられた第２の蒸気−液体分離器機構と、
−  前述の第１の蒸気−液体分離器機構からの前述の少なくとも１つの蒸気フラクション、及び前述の第２の蒸気−液体分離器機構からの前述の少なくとも１つの第２の蒸気フラクションを送って、汚泥入口から前述の第１の反応器へ導かれる汚泥を予熱することが可能な、蒸気送達機構と、
−  蒸気−液体分離器機構からの冷却済み汚泥を第１のフラクション及び第２のフラクションに分離するための分離機構であって、第１のフラクションにおける懸濁固体含有量が、第２のフラクションにおける懸濁固体含有量よりも多い、分離機構と、
を備えるシステム。
１２．前述の加熱機構が、電気的な加熱機構を含む、項目１１に記載のシステム。
１３．前述の第２の反応器内に圧縮空気を噴射するための圧縮機をさらに備える、項目１１又は１２に記載のシステム。
１４．前述の第１及び第２の気化機構が、少なくとも１つの気化タンクを備え、各気化タンクが、前述の蒸気送達機構に接続された蒸気出口を備える、項目１１から１３のいずれか一項目に記載のシステム。
１５．沈殿物フラクションを固体フラクション及び液体フラクションに分離するための、沈降機構の下流に配置されたフィルタ・プレスなどの沈殿物分離ユニットをさらに備える、項目１１から１４のいずれか一項目に記載のシステム。
【００６９】
「実例１」都市汚泥の処理
室内実験において、嫌気的に処理された都市汚泥のサンプルが得られ、また、少なくとも入って来る汚泥のＤＳに注目して、組成が分析された。予想される毒性化合物の存在もまた、判定され得る。次いで、この汚泥を回分反応器に入れて、２００℃の温度で１ｈにわたって熱水処理した。得られた懸濁液を冷却及び濾過して、液状の貧粒子流を生成した。この液状の貧粒子流を、回分反応器内で２００℃まで再加熱して、回分反応器内に酸素ガスを導入することにより部分的に酸化させた。
【００７０】
温度上昇を記録し、発熱反応熱（ＭＪ／ｋｇ乾燥物質）を判定した。得られた液体を冷却及び分析した。液体流のＢＯＤ及びＣＯＤの比は、生分解性の大まかな基準として使用されることが多い。この実験では、ＣＯＤ及びＢＯＤの値を酸化処理の前後に測定し、ＢＯＤとＣＯＤの比は、上昇していることが示され、これは、生分解性への好ましい効果を意味する。予想される毒性化合物の存在及び／又は濃度が、入って来る汚泥において又はＨＴＣステップ後の濾液において既に判定されている場合、貧粒子液体流内の同一の化合物を分析することも重要である。適切な方法は、例えばガス・クロマトグラフィ又は質量分析である。不要な物質の数の減少、及び／又はそのような物質の濃度の減少は、酸化の有効性の指標として受け取られる。
【００７１】
さらなる詳述がなくとも、当業者であれば、実例を含めて、この説明を使用して、本発明を最大限利用することができると考えられる。また、本発明は、本発明者らが現時点で知る最良の形態を構成する好ましい実施例に関して本明細書で説明されてきたが、本明細書に添付された特許請求の範囲に記載された本発明の範囲から逸脱することなく、当業者にとって明らかであろう様々な変更及び修正がなされ得ることが、理解されるべきである。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
廃水処理プラントからの都市汚泥又は産業汚泥などの汚泥の処理の方法であって、
−  少なくとも１つの蒸気フラクションを用いて、入って来る汚泥を予熱して、予熱済み汚泥を得るステップと、
−  高温の蒸気フラクションを用いて、前記予熱済み汚泥をさらに加熱して、加熱済み汚泥を得るステップと、
−  前記加熱済み汚泥の水熱炭化（ＨＴＣ）をして、ＨＴＣ処理済み汚泥を得るステップと、
−  前記ＨＴＣ処理済み汚泥から貧粒子フラクションを分離するステップと、
−  前記貧粒子フラクションの湿式酸化をして、加熱済み貧粒子フラクションを得るステップと、
−  前記加熱済み貧粒子フラクションに対して第１の気化を行い、前記さらなる加熱のステップで使用される前記高温の蒸気フラクションを得るステップと、
−  前記ＨＴＣ処理済み汚泥から富粒子フラクションを分離するステップと、
−  前記富粒子フラクションに対して気化を行い、前記予熱するステップで使用される少なくとも１つの蒸気フラクション、及び冷却済み富粒子フラクションを得るステップと、
を含み、
前記貧粒子フラクションは、前記富粒子フラクションよりも低い総懸濁固体（ＴＳＳ）含有率を有する、方法。
【請求項２】
前記加熱済み貧粒子フラクションに対してさらなる気化を行い、前記予熱するステップで使用される少なくとも１つの蒸気フラクションを得るステップをさらに含む、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記加熱済み汚泥が、１８０〜２５０℃の温度を有する、請求項１又は２に記載の方法。
【請求項４】
前記高温の蒸気フラクションの前記温度が、１９０〜２７０℃である、請求項１から３までのいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
前記高温の蒸気フラクションの前記温度が、前記加熱済み汚泥の前記温度よりも、９〜４０℃高い、請求項１から４までのいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
前記貧粒子フラクションのＴＳＳが、５０ｇ／ｌより低い、請求項１から５までのいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
前記湿式酸ステップ前の前記貧粒子フラクションの前記温度が、前記加熱済み汚泥の前記温度とほぼ同じである、請求項１から６までのいずれか一項に記載の方法。
【請求項８】
廃水処理プラントからの都市汚泥又は産業汚泥などの汚泥の処理のためのシステムであって、
−  汚泥を受け入れるための入口と、
−  前記汚泥を水熱炭化（ＨＴＣ）ステップにさらすための第１の反応器と、
−  汚泥を前記入口から前記反応器へ送るための機構であって、予熱機構、及び前記予熱機構の下流に配置されたさらなる加熱機構を含む機構と、
−  前記ＨＴＣ処理済み汚泥から貧粒子フラクション及び富粒子フラクションを分離するための機構と、
−  前記貧粒子フラクションを湿式酸化にさらすための第２の反応器と、
−  前記富粒子フラクションを冷却し且つ少なくとも１つの蒸気フラクションを提供するための第１の蒸気−液体分離器機構と、
−  前記第２の反応器からの前記酸化済みフラクションを冷却し且つ高温の蒸気フラクションを提供するための第２の蒸気−液体分離器機構であって、前記第２の反応器の下流に設けられる第２の蒸気−液体分離器機構と、
−  前記少なくとも１つの蒸気フラクションを前記第１の蒸気−液体分離器機構から前記予熱機構へ送ることができる第１の蒸気送達機構と、
−  前記高温の蒸気フラクションを前記第２の蒸気−液体分離器機構から前記さらなる加熱機構へ送ることができる第２の蒸気送達機構と
を備え、
前記貧粒子フラクションは、前記富粒子フラクションよりも低い総懸濁固体（ＴＳＳ）含有率を有する、システム。
【請求項９】
前記第２の反応器内に加圧空気を噴射するための圧縮機をさらに備える、請求項８に記載のシステム。
【請求項１０】
前記さらなる加熱機構が、ベンチュリ・ミキサなどの蒸気ミキサを備える、請求項８又は９に記載のシステム。