(57)【要約】      （修正有）【課題】レール頭部の表層から深さ25mmの範囲内の硬さを上昇させたフラッシュバット溶接の継手特性に優れた内部高硬度型パーライト鋼レールおよび優れた特性を有する溶接継手を得るフラッシュバット溶接方法を提供する。【解決手段】Ｃ：0.73〜0.85質量％，Si：0.5〜0.75質量％，Mn：0.3〜1.0質量％，Ｐ：0.035質量％以下，Ｓ：0.0005〜0.012質量％，Cr：0.2〜1.3質量％を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、[％Mn］／［％Cr］値が0.3以上0.9未満であり、レール頭部の表層から少なくとも25mm深さにおけるレール母材の頭部内部硬さがHv390以上Hv480未満のパーライト鋼レールを、アプセット量20mm以上の範囲内でフラッシュバット溶接し、溶接終了後70秒以内にレール頭部の冷却を開始し、冷却開始後25〜60秒で冷却を終了する。【選択図】図１
2010100937.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：0.73〜0.85質量％、Si：0.5〜0.75質量％、Mn：0.3〜1.0質量％、Ｐ：0.035質量％以下、Ｓ：0.0005〜0.012質量％、Cr：0.2〜1.3質量％を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、Mn含有量を［％Mn］としCr含有量を［％Cr］として［％Mn］／［％Cr］値が0.3以上0.9未満であり、レール頭部の表層から少なくとも25mm深さの範囲におけるビッカース硬さで定義されるレール母材の頭部内部硬さがHv390以上Hv480未満であることを特徴とするパーライト鋼レール。
【請求項２】
前記組成に加えて、Ｖ：0.001〜0.30質量％、Cu：1.0質量％以下、Ni：1.0質量％以下、Nb：0.001〜0.05質量％およびMo：0.5質量％以下の中から選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のパーライト鋼レール。
【請求項３】
前記レール頭部の表層から少なくとも25mm深さの範囲におけるパーライト層のラメラー間隔が0.04〜0.15μｍであることを特徴とする請求項１または２に記載のパーライト鋼レール。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載のパーライト鋼レールを母材とし、該レール母材を溶接した後のレール頭部の表層下５mm位置における前記レール母材の硬さと溶接継手部の硬さとの差ΔＨがビッカース硬さで定義される値でHv±30以下であり、曲げ試験による溶接継手部のたわみ量が20mm以上であることを特徴とするパーライト鋼レール。
【請求項５】
請求項１〜３のいずれか一項に記載のパーライト鋼レールを母材とし、該レール母材をアプセット量20mm以上でフラッシュバット溶接し、溶接終了後70秒以内にレール頭部の冷却を開始し、冷却開始後25〜60秒で冷却を終了することを特徴とするパーライト鋼レールの溶接方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フラッシュバット溶接に好適であり、その溶接継手特性に優れた内部高硬度型パーライト鋼レールおよびその溶接方法に関し、詳しくは、貨車重量が重くかつ急曲線が多い海外の鉱山鉄道のような、過酷な高軸荷重条件下で使用されるレールの長寿命化を達成するフラッシュバット溶接継手特性に優れた内部高硬度型パーライト鋼レールおよびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鉱石の運搬等を主体とする高軸重鉄道では、貨車の車軸にかかる荷重は客車に比べて遥かに高く、レールの使用環境も過酷なものとなっている。このような環境下で使用されるレールは従来、耐摩耗性重視の観点から主としてパーライト組織を有する鋼が使用されている。しかし近年においては鉄道による輸送の効率化のために貨車への積載重量のさらなる増加が進められており、一層の耐摩耗性と耐疲労損傷性の向上が求められている。なお、高軸重鉄道とは、列車や貨車の積載重量の大きい（貨車１両あたりの積載重量がたとえば150トン程度以上の）鉄道である。
【０００３】
レールを敷設する際には、高温に曝される夏季にレールが膨張する量を考慮して、レールの端面の間に隙間を設ける。その隙間を列車や貨車が通過するとき、車輪から衝撃が加わるので、レールの端部は損耗し易い。これに対して長尺のレール（いわゆるロングレール）を使用すれば、隙間を設ける位置を削減してレールを敷設できるので、レールの端部の損耗を抑制して耐用性を高めることが可能となる。
【０００４】
そのため、高軸重鉄道でロングレールを使用する技術が検討されている。ロングレールとは、レールの端面をフラッシュバット溶接で接合し、全長200ｍ以上にしたレールである。したがってレールの溶接継手部の特性が母材に比べて大幅に劣る場合は、レールに曲げ加工を施すことによって溶接継手部が破断する、すなわち列車や貨車が通過することによって溶接継手部が破断する等の問題が生じる。
【０００５】
そこで、レールの耐摩耗性と溶接性の向上を達成するために様々な研究が行なわれている。たとえば特許文献１，特許文献２ではＣ量を0.85質量％超え1.20質量％以下とするとともにレール頭部に熱処理を施す等、Ｃ量を増加してセメンタイト分率を増加させることによって、耐摩耗性および溶接性の向上を図るための工夫がなされている。
ところが単にＣ量を0.85質量％超え1.20質量％以下にすると、熱処理の条件によっては、初析セメンタイト組織が生成し、かつ脆いパーライトが層状に析出したセメンタイト組織が増加する。そのためレールの耐摩耗性は向上するが、フラッシュバット溶接で接合した溶接継手特性（とりわけ曲げ加工性）が劣化する。つまり特許文献１，２に開示された技術では、溶接継手特性改善とレールの耐摩耗性向上とを両立させることは困難である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平9-316598号公報
【特許文献２】特開平11-92867号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながらパーライト鋼レールの使用環境がさらに過酷化しており、パーライト鋼レールの使用寿命向上のためには、フラッシュバット溶接による溶接継手特性を低下することなく、さらなるパーライト鋼レールの高硬度化かつ硬化深度範囲の拡大が課題となっていた。本発明は、この課題を解決するべくなされたもので、従来の亜共析，共析および過共析型パーライト鋼レールに比べて、Mn，Cr添加の適正化を行なうことで、少なくともレール頭部の表層から深さ25mmの範囲内の硬さを上昇させたフラッシュバット溶接の溶接継手特性に優れた内部高硬度型パーライト鋼レールを提供し、かつその溶接条件と冷却条件を最適化することによって優れた特性を有する溶接継手を得るフラッシュバット溶接方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
発明者らは、上記の課題を解決するため、Mn，Crの含有量を変化させたパーライト鋼レールを製作し、そのパーライト鋼レールの組織，硬さを鋭意調査した。その結果、Mn含有量［％Mn］とCr含有量［％Cr］から算出される［％Mn］／［％Cr］値を0.3以上0.9未満とすることで、パーライト層のラメラー（以下、単にラメラーともいう）間隔が微細化し、レール頭部の表層から少なくとも25mm深さの範囲における硬さで定義されるレール頭部の内部硬さがHv390以上Hv480未満となることを見出した。
【０００９】
さらに発明者らは、フラッシュバット溶接のアプセット量，溶接終了後からレール頭部冷却開始までの時間，冷却開始から冷却終了までの時間を変化させてパーライト鋼レールを溶接し、溶接継手部の組織，硬さ，曲げ特性を鋭意調査した。その結果、フラッシュバット溶接のアプセット量を20mm以上，溶接終了後からレール頭部冷却開始までの時間を70秒以下，冷却開始から冷却終了までの時間を25〜60秒とすることによって、高硬度のパーライト鋼レールであっても、溶接継手特性の低下を抑制できることが分かった。
【００１０】
本発明は、これらの知見に基づいてなされたものである。
すなわち本発明は、Ｃ：0.73〜0.85質量％，Si：0.5〜0.75質量％，Mn：0.3〜1.0質量％，Ｐ：0.035質量％以下，Ｓ：0.0005〜0.012質量％，Cr：0.2〜1.3質量％を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、Mn含有量を［％Mn］としCr含有量を［％Cr］として［％Mn］／［％Cr］値が0.3以上0.9未満であり、レール頭部の表層から少なくとも25mm深さの範囲におけるビッカース硬さで定義されるレール母材の頭部内部硬さがHv390以上Hv480未満のパーライト鋼レールである。
【００１１】
本発明のパーライト鋼レールにおいては、前記した組成に加えて、Ｖ：0.001〜0.30質量％，Cu：1.0質量％以下，Ni：1.0質量％以下，Nb：0.001〜0.05質量％およびMo：0.5質量％以下の中から選ばれる１種または２種以上を含有することが好ましい。また、レール頭部の表層から少なくとも25mm深さの範囲におけるパーライト層のラメラー間隔が0.04〜0.15μｍであることが好ましい。さらに、これらのパーライト鋼レールを母材とし、レール母材を溶接した後のレール頭部の表層下５mm位置におけるレール母材の硬さと溶接継手部の硬さとの差ΔＨがビッカース硬さで定義される値でHv±30以下であり、曲げ試験による溶接継手部のたわみ量が20mm以上であることが好ましい。
【００１２】
また本発明は、前記したパーライト鋼レールを母材とし、アプセット量20mm以上でフラッシュバット溶接し、溶接終了後70秒以内にレール頭部の冷却を開始し、冷却開始後25〜60秒で冷却を終了するパーライト鋼レールの溶接方法である。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、従来のパーライト鋼レールに比べて遥かに優れた内部高硬度型パーライト鋼レールを安定して製造することが可能となり、かつフラッシュバット溶接による溶接継手特性を低下することなくロングレール化を達成できる。その結果、高軸重鉄道で敷設するパーライト鋼レールの寿命延長および鉄道事故防止に寄与し、産業上有益な効果がもたらされる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】アプセット量とたわみ量との関係を示すグラフである。
【図２】溶接終了から冷却を開始するまでの時間と硬さ差との関係を示すグラフである。
【図３】冷却時間と硬さ差との関係を示すグラフである。
【図４】母材と溶接継手部の硬さ測定位置を説明する図である。
【図５】曲げ試験を説明する図である。
【図６】アプセット量とたわみ量との関係を示すグラフである。
【図７】冷却時間と硬さ差との関係を示すグラフである。
【図８】冷却時間とたわみ量との関係を示すグラフである。
【図９】溶接継手部の硬さ分布の一例を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明の内部高硬度型パーライト鋼レールの組成をはじめとする諸要件の限定理由を説明する。
Ｃ：0.73〜0.85質量％
Ｃはパーライト組織においてセメンタイトを形成し、鋼を高強度化することで耐摩耗性や耐疲労損傷性を確保するための必須元素であり、含有量の増加に伴い耐摩耗性および耐疲労損傷性が向上する。しかし、0.73質量％未満では、Ｃ量が亜共析範囲内となるため、粒界に初析フェライトが生成する。そのため、従来の熱処理型パーライト鋼レールと比較して優れた耐摩耗性や耐疲労損傷性を得ることが難しい。さらに、レール頭部内部硬さ（内部高硬度型パーライト鋼レールの頭部表層から少なくとも25mm深さの範囲における硬さ）を後述する範囲に制御することが困難になる。また、0.85質量％を超えると熱間圧延後の変態時に初析セメンタイトがオーステナイト粒界に生成し、耐疲労損傷性が著しく低下する。さらに、フラッシュバット溶接後の変態時に初析セメンタイトがオーステナイト粒界に生成し、良好な溶接継手特性を確保することが困難になる。したがって、Ｃ量は0.73〜0.85質量％とする。好ましくは0.75〜0.85質量％である。
【００１６】
Si：0.5〜0.75質量％
Siは脱酸素剤およびパーライト組織の強化元素として0.5質量％以上必要であるが、0.75質量％を超えるとSiの有する高い酸素との結合力のため、溶接性が劣化する。さらにSiの高い焼入れ性のため、内部高硬度型パーライト鋼レールの表層にマルテンサイト組織が生成し易くなる。したがってSi量は0.5〜0.75質量％とする。好ましくは0.5〜0.70質量％である。
【００１７】
Mn：0.3〜1.0質量％
Mnはパーライト変態温度を低下させてラメラー間隔を細かくすることにより、内部高硬度型レールの高強度化および高延性化に寄与するが、過剰な添加はマルテンサイト組織を生じ易く、また、パーライトの平衡変態温度を低下させ、その結果、過冷度が小さくなりラメラー間隔が粗大化する元素である。0.3質量％未満では十分な効果が得られず、1.0質量％を超えるとマルテンサイト組織を生じ易く、熱処理時および溶接時に硬化や脆化を生じ材質が劣化し易い。またパーライト組織となっても平衡変態温度が低下するため、ラメラー間隔の粗大化を招く。したがって、Mn量は0.3〜1.0質量％とする。好ましくは0.3〜0.8質量％である。
【００１８】
Ｐ：0.035質量％以下
0.035％を超えるＰの含有は延性を劣化する。したがって、Ｐ量は0.035質量％以下とする。好ましくは0.020質量％以下である。
Ｓ：0.0005〜0.012質量％
Ｓは主にＡ系介在物の形態で鋼材中に存在するが、0.012質量％を超えるとこの介在物量が著しく増加し、同時に粗大な介在物を生成するため、鋼材の清浄性が悪化する。また、0.0005質量％未満にすると、製鋼コストの増加を招く。したがって、Ｓ量は0.0005〜0.012質量％とする。好ましくは0.0005〜0.010質量％である。より好ましくは0.0005〜0.008質量％である。
【００１９】
Cr：0.2〜1.3質量％
Crはパーライト平衡変態温度を上昇させ、ラメラー間隔の微細化に寄与すると同時に、固溶強化によりさらなる高強度化をもたらす元素である。しかし、0.2質量％未満では十分な内部硬度が得られず、一方、1.3質量％を超えて添加すると焼入れ性が高くなりすぎ、マルテンサイトが生成し、耐摩耗性および耐疲労損傷性が低下する。さらに、フラッシュバット溶接時に高温に加熱された溶接部に生成したスケールが剥がれ難くなり、溶接時のアプセットによっても生成したスケールの排出がしにくく溶接部にスケールが残存し易くなり、良好な溶接継手性能が得られない。したがって、Cr量は0.2〜1.3質量％とする。好ましくは0.3〜1.3質量％、さらに好ましくは0.5〜1.3質量％である。
【００２０】
［％Mn］／［％Cr］：0.3以上0.9未満
MnおよびCrは内部高硬度型パーライト鋼レールの硬さを上昇させるために添加する元素である。ただし、Mn含有量［％Mn］とCr含有量［％Cr］のバランスが適正でないと、内部高硬度型パーライト鋼レールの製造後あるいはフラッシュバット溶接後、表層にマルテンサイトが生成するようになる。なお［％Mn］と［％Cr］の単位は、いずれも質量％である。［％Mn］／［％Cr］の値が0.3未満であると、Crの添加量が多くなり、Crの高い焼入性のため、内部高硬度型パーライト鋼レールの表層にマルテンサイトが生成しやすくなる。さらに、上述したように、溶接接合部にスケールが残存し易くなるため、良好な溶接継手特性が得られない。また、［％Mn］／［％Cr］の値が0.9以上になると、Mnの添加量が多くなり、Mnの高い焼入性のため、同様に内部高硬度型パーライト鋼レールの表層にマルテンサイトが生成しやすくなる。Mn，Crの含有量をそれぞれ上記した範囲とした上で、［％Mn］／［％Cr］の値を0.3以上0.9未満とすることで、製造後あるいはフラッシュバット溶接後の表層へのマルテンサイトの生成を防止しつつ、レール頭部の内部硬さ（内部高硬度型パーライト鋼レールの頭部表層から少なくとも25mm深さの範囲における硬さ）を後述する範囲に制御できるようになる。したがって、［％Mn］／［％Cr］の値は、0.3以上0.9未満とする。好ましくは0.3以上0.8以下である。
【００２１】
上記の組成には、さらに、Ｖ：0.001〜0.30質量％，Cu：1.0質量％以下，Ni：1.0質量％以下，Nb：0.001〜0.05質量％およびMo：0.5質量％以下の中から選ばれる１種または２種以上が必要に応じて添加されてもよい。
Ｖ：0.001〜0.30質量％
Ｖは炭窒化物を形成し、基地中へ分散析出し、レールの更なる高強度化を図るための元素であるが、0.001質量％未満ではその効果が少なく、一方、0.30質量％を超えると、加工性が劣化し、製造コストが増加する。また、合金コストが増加するため、内部高硬度型パーライト鋼レールのコストが増加する。したがってＶを添加する場合は、Ｖ量は0.001〜0.30質量％とすることが好ましい。より好ましくは0.001〜0.15質量％である。
【００２２】
Cu：1.0質量％以下
CuはCrと同様に固溶強化により更なる高強度化を図るための元素である。ただし、1.0質量％を超えるとCu割れが生じ易くなる。したがってCuを添加する場合は、Cu量は1.0質量％以下とすることが好ましい。ただし固溶強化の効果を得るためには0.005質量％以上の添加が望ましい。つまりCu量は、より好ましくは0.005〜1.0質量％である。0.005〜0.5質量％が一層好ましい。
【００２３】
Ni：1.0質量％以下
Niは延性を劣化することなく高強度化を図るための元素である。また、Cuと複合添加することによりCu割れを抑制するため、Cuを添加した場合にはNiも添加することが望ましい。ただし、1.0質量％を超える添加により焼入れ性が上昇し、マルテンサイトが生成するようになり、耐摩耗性と耐疲労損傷性が低下しがちとなる。したがってNiを添加する場合は、Ni量は1.0質量％以下とすることが好ましい。ただし高強度化の効果を得るためには0.005質量％以上の添加が望ましい。つまりNi量は、より好ましくは0.005〜1.0質量％である。0.005〜0.5質量％が一層好ましい。
【００２４】
Nb：0.001〜0.05質量％
Nbは鋼中のＣやＮと結び付いて圧延中および圧延後に炭化物，窒化物または炭窒化物として析出し、パーライトコロニーサイズの微細化に有効に作用する。その結果、耐摩耗性，耐疲労損傷性，延性ならびに溶接継手特性を大きく向上させ、内部高硬度型パーライト鋼レールの長寿命化に大きく寄与する。ただし、Nb量が0.001質量％未満では十分な効果が得られにくい。一方、0.05質量％を超えて添加しても、耐摩耗性，耐疲労損傷性の向上効果が飽和し、添加量に見合う効果が得られない。また、圧延または溶接のための加熱時にNbが完全に固溶せず、鋼中に粗大な晶出物が残存し、良好な溶接継手特性が得られ難くなる。したがって、Nbを添加する場合は、Nb量は0.001〜0.05質量％とすることが好ましい。より好ましくは0.001〜0.03質量％である。
【００２５】
Mo：0.5質量％以下
Moは固溶強化によりさらなる高強度化を図るための元素である。ただし、0.5質量％を超えるとベイナイト組織が生じ易くなり、レールの基本特性である耐摩耗性が低下しがちとなる。したがって、Moを添加する場合は、Mo量は0.5質量％以下とすることが好ましい。ただし固溶強化の効果を得るためには0.005質量％以上の添加が望ましい。つまりMo量は、より好ましくは0.005〜0.5質量％である。0.005〜0.3質量％が一層好ましい。
【００２６】
上記した成分以外の残部はFeおよび不可避的不純物である。
なお、本発明に係る組成中の残部Feの一部に代えて本発明の作用効果に実質的に影響しない範囲内で他の微量成分元素を含有するものとしたパーライト鋼レールも、本発明に属する。ここで、不純物としては、Ｐ，Ｎ，Ｏ等が挙げられ、Ｐは上記の通り0.035質量％まで許容できる。また、Ｎは0.006質量％まで、Ｏは0.004質量％まで許容できる。さらに本発明では、不純物として混入するTi，Alをそれぞれ0.0010質量％まで許容できる。特にTiやAlは酸化物を形成し、曲げ特性の低下を招くので、0.0010質量％以下に制御することが好ましい。
【００２７】
レール頭部の内部硬さ（内部高硬度型パーライト鋼レールの頭部表層から少なくとも25mm深さの範囲における硬さ）がHv390以上Hv480未満
レール頭部の内部硬さがHv390未満になると鋼の耐摩耗性が低下し、内部高硬度型パーライト鋼レールの使用寿命が低下する。一方、Hv480以上になるとマルテンサイトが生成し、レール鋼の基本特性である耐疲労損傷性が低下する。よって、レール頭部の内部硬さはHv390以上Hv480未満とする。好ましくは、Hv395以上Hv480未満である。また、レール頭部の内部硬さの定義域を内部高硬度型パーライト鋼レールの頭部表層から少なくとも25mm深さの範囲としたのは、25mm未満では、レール頭部の表層から内部に入るにつれて内部高硬度型パーライト鋼レールの耐摩耗性が低下し、使用寿命が低下するからである。
【００２８】
なお、レール頭部の内部硬さの定義域を内部高硬度型パーライト鋼レールの頭部表層から少なくとも25mm深さの範囲としたのは、一般にレール頭部の表層から内部に入るにつれてパーライト鋼レールの硬度は低くなり、耐摩耗性が低下するため、前述した高軸重鉄道では、レール頭部表層から20mmレールが摩耗すると交換されるのが一般的である。したがって、レール頭部表層から少なくとも深さ25mmの範囲を高硬度化することにより、レールの更なる高寿命化を図ることができるからである。
【００２９】
レールの頭部表層から少なくとも25mm深さの範囲におけるパーライト層のラメラー間隔：0.04〜0.15μｍ
パーライト層のラメラー間隔については、微細なほど、内部高硬度型パーライト鋼レールの硬さが上昇し、耐摩耗性および耐疲労損傷性の向上の観点から有利となるが、0.15μｍ超では、これらの特性の向上が不十分となるので、0.15μｍ以下とすることが好ましい。また、ラメラー間隔を0.04μｍ未満にしようとすると、焼入性を向上させて、より微細化する手法を用いることとなり、この場合、表層にマルテンサイトが生成しやすくなり耐疲労損傷性や溶接継手特性に悪影響を及ぼす。よって、0.04μｍ以上とすることが好ましい。
【００３０】
レール頭部の表層から５mmの位置の硬さ差ΔＨ：Hv±30以下
母材および溶接継手部の硬さはレール頭部の表層から５mmの位置のビッカース硬さを測定し、その測定値から〔母材の硬さ〕−〔溶接継手部の硬さ〕で算出した硬さ差ΔＨが、Hv＋30を超えると、溶接継手部の硬さが低下するので、溶接継手部に局部摩耗が発生してロングレールの破断を招く。一方、硬さ差ΔＨがHv−30を超えると、溶接継手部の硬度が母材に比べて著しく高硬度化するので、母材の摩耗が進行して、ロングレールの溶接継手部が突出する。そのため、グラインダー等を用いて研削加工を行なう必要が生じる。したがって、母材と溶接継手部の硬さ差ΔＨはビッカース硬さでHv±30以下が好ましい。より好ましくはHv±25以下である。なお硬さを測定する位置は、ＡＲＥＭＡ−sec.2.3.3.3で規定されているレール頭部の表層から５mmの位置とする。
【００３１】
溶接継手部の曲げ試験によるたわみ量：20mm以上
鉄道車両が走行中、レールには鉛直下向きの荷重がかかり、レールがたわむ現象が発生する。後述する曲げ試験による溶接継手部のたわみ量が20mm未満の場合、車輪が溶接部を通過すると、たわみ量が十分でないために、レール溶接部に大きな負担がかかり、レール溶接部が破断する可能性がある。レール溶接部の破断を抑制するためには、溶接部におけるたわみ量を20mm以上確保するのが好ましい。
【００３２】
フラッシュバット溶接のアプセット量：20mm以上
アプセット量は、フラッシュバット溶接の際に、パーライト鋼レールの端面に生成した酸化物の排出を行ない、良好な溶接継手特性を得るために好適な範囲に維持する必要がある。そこで発明者らは、表１に示す成分と表２に示す組織を有するパーライト鋼レールを用いて、表３に示す条件でフラッシュバット溶接を行ない、溶接時のアプセット量と後述する曲げ試験によるたわみ量との関係を調査した。なお、鋼種Ｂは本発明の例、鋼種Ａは［％Mn］／［％Cr］値が本発明の範囲を外れる例である。また、表２に示すレール表層とはレール頭部の表層下１mmの位置、レール内部とはレール頭部の表層から25mmの範囲を指し、後述するレール頭部の内部硬さおよびラメラー間隔の測定方法により測定した結果を示す。図１はアプセット量とたわみ量との関係を示すグラフである。図１から明らかなように、本発明の例である鋼種Ｂでは、アプセット量を20mm以上とすることによって、たわみ量が20mm以上となり、パーライト鋼レールを高強度化したにも関わらず良好な溶接継手特性が得られている。したがって、アプセット量は20mm以上とする。ただし、アプセット量が大きいと、溶融メタルの排出量が増加し、ロングレールの長さが短くなるため、アプセット量は30mm以下とすることが好ましい。すなわち、アプセット量は20〜30mmの範囲内とすることが好ましい。より好ましくは20〜25.4mm（１インチ）、さらに好ましくは21〜25.4mmである。
【００３３】
なおフラッシュバット溶接は、いずれもChemetron社製のDC Rail Welder #923を使用し、アプセット電流40kA，アプセット圧力64トンで行なった。
【００３４】
【表１】
2010100937.tif 000003
【００３５】
【表２】
2010100937.tif 000004
【００３６】
【表３】
2010100937.tif 000005
【００３７】
フラッシュバット溶接の終了から冷却を開始するまでの時間：70秒以下
ロングレールの製造においては、フラッシュバット溶接が終了した後、溶接継手部の硬さ低下および曲げ特性低下を抑制するために、冷却を行なう必要がある。そこで発明者らは、表１に示す成分と表２に示す組織および硬さを有するパーライト鋼レールを用いて、表４に示す条件でフラッシュバット溶接を行ない、溶接終了から冷却開始までの時間と硬さとの関係を調査した。なお、母材および溶接継手部の硬さはレール頭部の表層から５mmの位置のビッカース硬さを測定し、その測定値から〔母材の硬さ〕−〔溶接継手部の硬さ〕で算出した硬さ差ΔＨで評価した。図２は、溶接終了から冷却を開始するまでの時間と硬さ差ΔＨ（＝〔母材の硬さ〕−〔溶接継手部の硬さ〕の計算値）との関係を示すグラフである。図２から明らかなように、本発明の例である鋼種Ｂでは、溶接終了から冷却を開始するまでの時間が70秒を超えると、母材と溶接継手部の硬さ差ΔＨが増大する。したがって、溶接終了から冷却を開始するまでの時間は70秒以下とする。好ましくは60秒以下である。
【００３８】
【表４】
2010100937.tif 000006
【００３９】
冷却を開始して終了するまでの時間：25〜60秒
さらに発明者らは、表１に示す成分と表２に示す組織を有するパーライト鋼レールを用いて、表５に示す条件でフラッシュバット溶接を行ない、冷却開始から冷却終了までの時間と硬さとの関係を調査した。なお、母材および溶接継手部の硬さはレール頭部の表層から５mmの位置のビッカース硬さを測定し、その測定値から〔母材の硬さ〕−〔溶接継手部の硬さ〕で算出した硬さ差ΔＨで評価した。図３は、冷却開始から冷却終了までの時間（以下、冷却時間という）と硬さ差（＝〔母材の硬さ〕−〔溶接継手部の硬さ〕の計算値）との関係を示すグラフである。図３から明らかなように、本発明の例である鋼種Ｂでは、冷却開始から冷却終了までの時間が25秒未満では、パーライト変態が終了する前に冷却が停止してしまうので、母材と溶接継手部の硬さ差ΔＨが増大する。一方、冷却時間が60秒を超えると、マルテンサイトが生成し易くなるので、母材と溶接継手部の硬さ差ΔＨが増大する。したがって、冷却時間は25〜60秒の範囲内とする。好ましくは30〜60秒である。
【００４０】
【表５】
2010100937.tif 000007
【００４１】
次に、レール頭部の内部硬さ，ラメラー間隔の測定ないし評価方法について説明する。
（レール頭部の内部硬さ）
レール頭部の表層から深さ25mmまでの範囲のビッカース硬さを荷重98Ｎ，１mmピッチで測定する。そして、すべての硬さのうち、最小の値をレール頭部の内部硬さとした。なお、前述の表２および後述する表７，10において、レール内部の硬さとは上記のように測定した結果を、一方、レール表層の硬さとはレール頭部表層下１mmの位置における硬さの測定値を示している。
【００４２】
（ラメラー間隔）
走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いてレール頭部の表層近傍（深さ１mm程度）から深さ25mmまで１mmピッチでそれぞれの位置について、倍率7500倍で任意の５つの視野内を観察する。さらにラメラー間隔が一番狭い部分が存在した場合には、倍率20000倍で観察し、視野内のラメラー間隔の測定を行なう。なお、倍率7500倍の視野内にラメラー間隔が狭い部分がない場合や、ラメラーの断面がラメラー面に対して垂直でなく斜めになっている場合は、別の視野に切り替えて測定する。ラメラー間隔は、５視野のラメラー間隔測定値の平均値で評価する。そして、上記のように測定した全てのラメラー間隔のうち、最大の値をレール頭部のラメラー間隔とした。なお、前述の表２および後述する表７，10において、レール内部のラメラー間隔とは上記のように測定した結果を、一方、レール表層のラメラー間隔とはレール頭部表層下１mmの位置におけるラメラー間隔の測定値を示している。
【００４３】
次に、母材と溶接継手部の硬さ差，レールの曲げ試験の方法について説明する。
（母材と溶接継手部の硬さ差）
図４に示すように、パーライト鋼レール１のレール頭部の表層から５mmの位置を、溶接継手部２の中央部（すなわち接合界面３）から両側50mmの範囲のビッカース硬さを荷重98Ｎ，１mmピッチで測定する。母材の測定値の平均を母材の硬さとし、溶接継手部の測定値の平均を溶接継手部の硬さとして、〔母材の硬さ〕−〔溶接継手部の硬さ〕で算出する。
【００４４】
（曲げ試験）
曲げ試験はＡＲＥＭＡ−sec.2.3.3.6に準拠して行なう。図５に示すように、支点４間の距離を溶接継手部２の中央部（すなわち接合界面３）から両側24インチとして荷重を加え、破断するまでのたわみ量を測定する。
【実施例】
【００４５】
(実施例１)
表６に示す成分のパーライト鋼レールを製造し、そのビッカース硬さとラメラー間隔を調査した。その結果を表７に示す。鋼種Ｄ〜Ｆは本発明の例、鋼種Ｃは［％Mn］／［％Cr］値が本発明の範囲を外れる例である。また、表７のレール表層はレール頭部の表層下１mmの位置、レール内部はレール頭部の表層から25mmの範囲における最小の硬さと最大のラメラー間隔を示す。
【００４６】
【表６】
2010100937.tif 000008
【００４７】
【表７】
2010100937.tif 000009
【００４８】
これらのパーライト鋼レールを用いてフラッシュバット溶接を行ない、溶接継手部の組織，母材と溶接継手部の硬さ差，曲げ試験によるたわみ量を調査した。その結果を表８に示す。フラッシュバット溶接の条件は表８に示す通りである。図６はアプセット量とたわみ量との関係を示すグラフ、図７は冷却時間と硬さ差ΔＨとの関係を示すグラフ、図８は冷却時間とたわみ量との関係を示すグラフである。これらの図は、比較例である鋼種Ｃを除き、表８に記載の鋼から各図の上部に記載の条件に該当するものを抽出して図示したものである。
【００４９】
【表８】
2010100937.tif 000010
【００５０】
表６，７から明らかなように、［％Mn］／［％Cr］値が0.3以上0.9未満であれば、レール頭部の表層から25mmの範囲のビッカース硬さ（すなわち頭部の内部硬さ）がHv390以上Hv480未満である。また、表８の鋼No.１−３〜１−６，１−８，１−11，１−12，１−18，１−19，１−22，１−23，１−25，１−29，１−30および図６〜８から明らかなように、アプセット量20mm以上，溶接終了から冷却開始までの時間70秒以下，冷却時間25〜60秒であれば、溶接継手の特性を低下することなく、パーライト鋼レールの高硬度化を達成できる。
【００５１】
一方で、表８の鋼No.１−１，１−２，１−７，１−10，１−13，１−16，１−17，１−20，１−21，１−24，１−27のように、成分が本発明の範囲を満足するパーライト鋼レールであっても、溶接条件が適切でなければ、良好な溶接継手特性は得られない。
なお表８の鋼 No.１−３，１−９のフラッシュバット溶接を行ない、その溶接継手部のビッカース硬さを測定した。その結果を図９に示す。ビッカース硬さの測定は、荷重を98Ｎとし、１mmの間隔でレール頭部表層から５mmの位置を、溶接継手部２の中央部（すなわち接合界面３）から両側50mmの範囲を測定した。
【００５２】
［％Mn］／［％Cr］値が本発明の範囲内である鋼No.１−３の溶接継手部の硬さは、［％Mn］／［％Cr］値が本発明の範囲を外れた鋼No.１−９の溶接部継手部の硬さに比べて高硬度であり、母材と溶接継手部の硬さ差が小さく、良好な溶接継手特性を有していることが分かる。溶接条件が適切であっても、［％Mn］／［％Cr］値が本発明の範囲外であれば、良好な溶接継手特性が得られない。
【００５３】
(実施例２)
表９に示す成分のパーライト鋼レールを製造し、そのビッカース硬さとラメラー間隔を調査した。その結果を表10に示す。表10のレール表層はレール頭部の表層下１mmの位置、レール内部はレール頭部の表層から25mmの範囲における最小の硬さと最大のラメラー間隔を示す。
【００５４】
【表９】
2010100937.tif 000011
【００５５】
【表１０】
2010100937.tif 000012
【００５６】
これらのパーライト鋼レールを用いてフラッシュバット溶接を行ない、溶接継手部の組織，母材と溶接継手部の硬さ差，曲げ試験によるたわみ量を調査した。その結果を表11に示す。フラッシュバット溶接の条件は表11に示す通りである。
【００５７】
【表１１】
2010100937.tif 000013
【００５８】
表９，10から明らかなように、Ｃ量が本発明の範囲を外れる鋼No.２−３、Mn量が本発明の範囲を外れる鋼No.２−６を除き、［％Mn］／［％Cr］値が0.3以上0.9未満であれば、レール頭部の表層から25mmの範囲のビッカース硬さ（すなわち頭部の内部硬さ）がHv390以上Hv480未満である。また、表11の鋼No.２−１，２−４，２−５，２−８，２−10，２−14，２−15から明らかなように、アプセット量20mm以上，溶接終了から冷却開始までの時間70秒以下，冷却時間25〜60秒であれば、溶接継手特性を低下することなく、パーライト鋼レールの高硬度化を達成できる。
【００５９】
一方で、表11の鋼No.２−９，２−11のように、成分が本発明の範囲を満足するパーライト鋼レールであっても、溶接条件が適切でなければ、良好な溶接継手特性は得られない。さらに、表11の鋼No.２−12，２−13のように、［％Mn］／［％Cr］値が0.3以上0.9未満であり、溶接条件が本発明の範囲内であっても、酸化物形成元素であるTi，Alを含んだ場合、良好な溶接継手特性は得られない。
【産業上の利用可能性】
【００６０】
高軸重鉄道で敷設するパーライト鋼レールの寿命延長および鉄道事故防止に寄与し、
産業上格段の効果を奏する。
【符号の説明】
【００６１】
１  パーライト鋼レール
２  溶接継手部
３  接合界面
４  支点
【図１】
2010100937.tif 000014
【図２】
2010100937.tif 000015
【図３】
2010100937.tif 000016
【図４】
2010100937.tif 000017
【図５】
2010100937.tif 000018
【図６】
2010100937.tif 000019
【図７】
2010100937.tif 000020
【図８】
2010100937.tif 000021
【図９】
2010100937.tif 000022