(57)【要約】【課題】石炭ガス化工程において発生するガス洗浄排水等の石炭ガス化排水中に含まれるＳＳ、フッ素、シアン、セレン、アンモニア、ＣＯＤ成分を効率よく除去して、放流可能な或いは再利用可能な良好な水質の処理水を得る。【解決手段】下記（１）〜（４）の工程を含み、（１）を（２）よりも先に行う石炭ガス化排水の処理方法。（１）凝集沈殿によりフッ素を除去するフッ素除去工程（２）湿式酸化または熱加水分解によりシアンを分解するシアン分解工程（３）金属還元体によりセレン酸イオンを還元処理するセレン処理工程（４）ＣＯＤおよび／またはアンモニアを除去するＣＯＤ／アンモニア除去工程【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
石炭ガス化排水を処理する方法であって、
（１）凝集沈殿によりフッ素を除去するフッ素除去工程、
（２）湿式酸化または熱加水分解によりシアンを分解するシアン分解工程、
（３）金属還元体によりセレン酸イオンを還元処理するセレン処理工程、並びに
（４）ＣＯＤおよび／またはアンモニアを除去するＣＯＤ／アンモニア除去工程
を含み、（１）を（２）よりも先に行うことを特徴とする石炭ガス化排水の処理方法。
【請求項２】
シアン分解工程が無触媒の湿式酸化工程であり、ＣＯＤ／アンモニア除去工程が触媒湿式酸化工程であり、各工程の順序が、（１）、（２）、（３）、（４）の順であることを特徴とする請求項１に記載の石炭ガス化排水の処理方法。
【請求項３】
シアン分解工程が無触媒の湿式酸化工程であり、ＣＯＤ／アンモニア除去工程が触媒湿式酸化工程であり、各工程の順序が、（１）、（２）、（４）、（３）の順であることを特徴とする請求項１に記載の石炭ガス化排水の処理方法。
【請求項４】
シアン分解工程が無触媒の湿式酸化工程であり、ＣＯＤ／アンモニア除去工程工程がアンモニアのストリッピング工程であり、各工程の順序が（１）、（２）、（３）、（４）の順であることを特徴とする請求項１に記載の石炭ガス化排水の処理方法。
【請求項５】
ＣＯＤ／アンモニア除去工程が生物処理工程であり、各工程の順序が（１）、（２）、（３）、（４）の順であることを特徴とする請求項１に記載の石炭ガス化排水の処理方法。
【請求項６】
生物処理工程が、アンモニアイオンを電子供与体、亜硝酸イオンを電子受容体とする独立栄養性脱窒細菌を用いた脱窒工程を含むことを特徴とする請求項５に記載の石炭ガス化排水の処理方法。
【請求項７】
ＣＯＤ／アンモニア除去工程の処理水を処理する高度処理工程を有することを特徴とする請求項１ないし６のいずれかに記載の石炭ガス化排水の処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、石炭ガス化排水の処理方法に係り、詳しくは、石炭ガス化工程において発生するガス洗浄排水中に含まれるＳＳ、フッ素、シアン、セレン、アンモニア等のＣＯＤ成分を効率よく除去し、放流可能な或いは再利用可能な良好な水質の処理水を得る石炭ガス化排水の処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
石炭をガス化して生成する水素、炭化水素、一酸化炭素などを含むガスを利用して、ガスタービンや燃料電池による発電が計画されている。石炭は、化石燃料の中で最も埋蔵量に富み、地球上における存在領域が広く、将来は火力発電用燃料の主力になると言われている。限られた化石燃料を有効に利用するために、従来型の火力発電に比べて効率の高いガスタービン発電と蒸気タービン発電を併用する石炭ガス化複合発電や、さらに燃料電池発電を組み入れた石炭ガス化燃料電池発電が注目されている。
【０００３】
石炭ガス化複合発電は、石炭を部分酸化することにより、一酸化炭素と水素を主成分とするガス燃料に変換する石炭ガス化炉、その生成ガスから煤塵、硫黄分などを除去するガス精製装置、その精製ガスを燃料とするガスタービン複合サイクル発電プラントを組み合わせた発電方式である。ガスタービン本体は、液化天然ガス焚きのガスタービンと同じものがそのまま使えることが石炭ガスに求められている。
【０００４】
図７は、石炭ガス化複合発電設備の一例の工程系統図である。この例においては、微粉炭搬送装置１０１から微粉炭が気流により搬送され、酸素とともに石炭ガス化炉１０２に送り込まれる。微粉炭は１，５００〜１，８００℃、２〜３ＭＰａで部分酸化され、生成した一酸化炭素と水素を主成分とするガスは炉頂からシンガスクーラ１０３に送られる。発生したスラグは、炉底から排出される。ガスは、ダストフィルタ１０４を通過して煤塵が除去された後、水洗塔１０５において水により洗浄される。水洗塔１０５で発生する排水は、排水処理装置１０６に送られる。水洗されたガスは、ＣＯＳ転換器１０７を経て脱硫塔１０８へ送られ、硫黄分が除去される。精製されたガスはガスタービン１０９に送られ、燃焼してタービン１０９を駆動する。ガスタービン１０９の排気は、排熱回収ボイラ１１０へ送られ、排熱が回収されて発生する蒸気により蒸気タービン１１１が駆動される。
【０００５】
このような石炭ガス化複合発電設備の水洗塔１０５において発生するガス洗浄排水、即ち、石炭ガス化排水には、ＳＳ、フッ素、シアン、アンモニア等のＣＯＤ成分、セレンなどが含まれるため、これらを除去して、放流可能な水質または再利用可能な水質まで処理する必要がある。
【０００６】
従来、石炭ガス化排水の処理技術としては、石炭ガス化排水を、熱加水分解してシアンを分解し、シアノ錯体から分離析出した金属類を除去した後、ＣＯＤ成分を湿式触媒酸化することにより除去する方法が提案されている（特許文献１）。
【０００７】
また、シアン含有排水について、無触媒湿式酸化処理した後、触媒湿式酸化処理する方法が提案されている（特許文献２）。
【０００８】
また、セレン酸等の生物阻害物質を含む排水を、鉄と接触させてこれらを還元した後、凝集処理することにより除去し、その後生物処理する方法が提案されている（特許文献３）。
【０００９】
なお、排水中のフッ素の処理方法としては、排水にカルシウム化合物やマグネシウム化合物、或いはアルミニウム化合物を添加して凝集沈殿処理する方法が知られており、アンモニアの処理についてはアンモニアストリッピング法が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００７−２８９８４１号公報
【特許文献２】特開平８−２９０１７４号公報
【特許文献３】特開平９−２９０２９７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
上記従来法によれば、排水中のフッ素や、シアン、セレン、アンモニア等を個々に処理することはできる。しかし、本発明で処理対象とする石炭ガス化排水は、高濃度のＳＳの他、高濃度のフッ素、シアン化合物、アンモニア等のＣＯＤ成分、セレン等を含有するものであるのに対して、現状では、このような石炭ガス化排水中のＳＳ、フッ素、シアン化合物、アンモニア等のＣＯＤ成分、セレンをすべて、放流可能な或いは再利用可能な水質まで処理することができる処理方法は提供されていない。
【００１２】
本発明は上記従来の実情に鑑みてなされたものであって、石炭ガス化工程において発生するガス洗浄排水等の石炭ガス化排水中に含まれるＳＳ、フッ素、シアン、セレン、アンモニア、ＣＯＤ成分を効率よく除去して、放流可能な或いは再利用可能な良好な水質の処理水を得る石炭ガス化排水の処理方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明（請求項１）の石炭ガス化排水の処理方法は、石炭ガス化排水を処理する方法であって、
（１）凝集沈殿によりフッ素を除去するフッ素除去工程、
（２）湿式酸化または熱加水分解によりシアンを分解するシアン分解工程、
（３）金属還元体によりセレン酸イオンを還元処理するセレン処理工程、並びに
（４）ＣＯＤおよび／またはアンモニアを除去するＣＯＤ／アンモニア除去工程
を含み、（１）を（２）よりも先に行うことを特徴とする。
【００１４】
請求項２の石炭ガス化排水の処理方法は、請求項１において、シアン分解工程が無触媒の湿式酸化工程であり、ＣＯＤ／アンモニア除去工程が触媒湿式酸化工程であり、各工程の順序が、（１）、（２）、（３）、（４）の順であることを特徴とする。
【００１５】
請求項３の石炭ガス化排水の処理方法は、請求項１において、シアン分解工程が無触媒の湿式酸化工程であり、ＣＯＤ／アンモニア除去工程が触媒湿式酸化工程であり、各工程の順序が、（１）、（２）、（４）、（３）の順であることを特徴とする。
【００１６】
請求項４の石炭ガス化排水の処理方法は、請求項１において、シアン分解工程が無触媒の湿式酸化工程であり、ＣＯＤ／アンモニア除去工程工程がアンモニアのストリッピング工程であり、各工程の順序が（１）、（２）、（３）、（４）の順であることを特徴とする。
【００１７】
請求項５の石炭ガス化排水の処理方法は、請求項１において、ＣＯＤ／アンモニア除去工程が生物処理工程であり、各工程の順序が（１）、（２）、（３）、（４）の順であることを特徴とする。
【００１８】
請求項６の石炭ガス化排水の処理方法は、請求項４において、生物処理工程が、アンモニアイオンを電子供与体、亜硝酸イオンを電子受容体とする独立栄養性脱窒細菌を用いた脱窒工程を含むことを特徴とする。
【００１９】
請求項７の石炭ガス化排水の処理方法は、請求項１ないし６のいずれかにおいて、ＣＯＤ／アンモニア除去工程の処理水を処理する高度処理工程を有することを特徴とする。
【発明の効果】
【００２０】
本発明の石炭ガス化排水の処理方法によれば、石炭ガス化工程において発生するガス洗浄排水等の石炭ガス化排水中に含まれるＳＳ、フッ素、シアン、セレン、アンモニア、ＣＯＤ成分を効率よく除去して、放流可能な或いは再利用可能な良好な水質の処理水を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明に係るフッ素除去工程（１）の実施の形態の一例を示す系統図である。
【図２】本発明に係るシアン分解工程（２）の実施の形態の一例を示す系統図である。
【図３】本発明に係るセレン処理工程（３）の実施の形態の一例を示す系統図である。
【図４】本発明に係るＣＯＤ／アンモニア除去工程（４）の実施の形態の一例を示す系統図である。
【図５】本発明の石炭ガス化排水の処理方法の実施の形態の一例を示す系統図である。
【図６】本発明の石炭ガス化排水の処理方法の実施の形態の他の例を示す系統図である。
【図７】石炭ガス化複合発電設備の一例を示す工程系統図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下に本発明の実施の形態を詳細に説明する。
【００２３】
本発明の石炭ガス化排水の処理方法は、以下の（１）〜（４）の工程を備え、工程（１）を工程（２）よりも先に行うことを特徴とする。
（１）凝集沈殿によりフッ素を除去するフッ素除去工程
（２）湿式酸化または熱加水分解によりシアンを分解するシアン分解工程
（３）金属還元体によりセレン酸イオンを還元処理するセレン処理工程
（４）ＣＯＤおよび／またはアンモニアを除去するＣＯＤ／アンモニア除去工程
【００２４】
本発明において、処理対象とする石炭ガス化排水は、前述の石炭ガス化複合発電設備の水洗塔から排出されるガス洗浄排水等の石炭ガス化プロセスから排出される排水であり、このような石炭ガス化排水が排出される石炭ガス化プロセスの処理方式に特に制限はなく、例えば、移動床式のルルギ法、噴流床式のコッパース−トチェク法、流動床式のウィンクラー法、加圧流動床式のハイガス法、加圧噴流床式のテキサコ法などを挙げることができる。本発明方法は、大型の石炭ガス化装置が採用され、長期間の安定した運転が要求される石炭ガス化複合発電、石炭ガス化燃料電池発電などの石炭ガス化排水の処理に好適に適用することができる。
【００２５】
通常、このような石炭ガス化プロセスから排出される石炭ガス化排水の水質は次の通りである。
ｐＨ：７〜９
ＳＳ：２０〜１０００ｍｇ／Ｌ
フッ素：２０〜２０００ｍｇ／Ｌ
シアン：１０〜１５０ｍｇ／Ｌ
セレン：０．５〜１０ｍｇ／Ｌ
アンモニア：２０００〜４０００ｍｇ／Ｌ（Ｎとして）
ＣＯＤ：２００〜１５００ｍｇ／Ｌ
【００２６】
以下にこのような石炭ガス化排水を処理する本発明の上記工程（１）〜（４）を各工程毎に説明する。
【００２７】
［フッ素除去工程（１）］
まず、凝集沈殿によりフッ素を除去するフッ素除去工程（１）について説明する。
【００２８】
凝集沈殿によるフッ素の除去方法としては、次のような方法が挙げられる。
(1)  排水にカルシウム化合物を添加して、以下の反応で難溶性のフッ化カルシウムを生成させ、これを分離除去する。
Ｃａ２＋＋２Ｆ−  →  ＣａＦ２
(2)  排水にマグネシウム化合物を添加して以下の反応でフッ素イオンを水酸化マグネシウムに吸着させて除去する。
Ｍｇ２＋＋２ＯＨ−＋Ｆ−  →  Ｍｇ（ＯＨ）２・Ｆ−
(3)  排水にアルミニウム化合物を添加して以下の反応で水酸化アルミニウムにフッ素イオンを吸着させて除去する。
Ａｌ３＋＋３ＯＨ−＋Ｆ−  →  Ａｌ（ＯＨ）３・Ｆ−
【００２９】
上記(1)〜(3)の方法はいずれか２種以上を組み合わせて行うこともでき、特に(1)のカルシウム化合物によるフッ素除去後に、(2)のマグネシウム化合物によるフッ素除去を行うことにより、フッ素を高度に除去することができる。(2)のマグネシウム化合物または(3)のアルミニウム化合物を用いる方法では、この方法のみでフッ素を高度に除去することができる。この(2)のマグネシウム化合物または(3)のアルミニウム化合物による処理は、(1)のカルシウム化合物による処理後の高度処理として、(1)の後段で行っても良い。
【００３０】
(1)〜(3)のいずれの方法も、凝集沈殿処理を行うことにより、フッ素と共に排水中のＳＳも同時に除去することができる。
【００３１】
なお、排水中にシアンが含まれる場合、ｐＨ酸性条件では、シアン化水素の揮散の問題があるため、シアン分解工程（２）に先立つフッ素除去工程（１）においては、排水をｐＨ酸性とすることなく、中性〜アルカリ性で処理を行う必要がある。
この点、(1)のカルシウム化合物による方法はｐＨ中性〜アルカリ性（具体的には、ｐＨ６〜９）で処理を行うことができ、また、(2)のマグネシウム化合物による方法ではアルカリ性（具体的にはｐＨ９以上、好ましくは１１以上）で処理を行うことができ、(3)のアルミニウム化合物による方法はｐＨ中性（具体的にはｐＨ６〜８）で処理を行うことができ好ましい。
【００３２】
(1)のカルシウム化合物としては、酸化カルシウム（ＣａＯ）、水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）２）等の塩基性カルシウム化合物の他、塩化カルシウム（ＣａＣｌ２）等のカルシウム塩を用いることができ、その添加量はＣａ換算で排水中のフッ素イオンに対して１〜３倍当量程度とするのが好ましい。
また、上述のｐＨ条件となるように必要に応じて、塩酸（ＨＣｌ）、硫酸（Ｈ２ＳＯ４）等の酸または水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）、水酸化カリウム（ＫＯＨ）等のアルカリを添加することが好ましい。
【００３３】
排水にカルシウム化合物を添加した後の凝集処理に用いる凝集剤としては、ポリアクリルアミド、ポリエチレンオキシド、尿素−ホルマリン樹脂などのノニオン性高分子凝集剤、ポリアミノアルキルメタクリレート、ポリエチレンイミン、ハロゲン化ポリジアリルアンモニウム、キトサンなどのカチオン性高分子凝集剤、ポリアクリル酸ナトリウム、ポリアクリルアミド部分加水分解物、部分スルホメチル化ポリアクリルアミド、ポリ（２−アクリルアミド）−２−メチルプロパン硫酸塩などのアニオン性高分子凝集剤などの１種または２種以上を使用することができる。これらの高分子凝集剤の中で、アニオン性高分子凝集剤は凝集効果に優れているので、特に好適に使用することができる。高分子凝集剤の添加量は、被処理排水の水質や用いる高分子凝集剤の種類によっても異なるが通常、０．１〜５ｍｇ／Ｌ程度である。
【００３４】
(2)のマグネシウム化合物としては、硫酸マグネシウム（ＭｇＳＯ４）、塩化マグネシウム（ＭｇＣｌ２）等のマグネシウム塩を用いることができ、その添加量は水酸化マグネシウムに対するフッ素の吸着量を実験的に求め決定するが、一般的には、処理水のフッ素濃度を１０ｍｇ／Ｌ以下にする場合、Ｍｇ換算で、除去するフッ素の１０〜２０倍（重量比）である。
また、上述のｐＨ条件となるように必要に応じて、ＨＣｌ、Ｈ２ＳＯ４等の酸またはＮａＯＨ、ＫＯＨ等のアルカリを添加することが好ましい。
【００３５】
排水にマグネシウム化合物を添加した後の凝集処理に用いる凝集剤としては、上記カルシウム化合物の場合と同様のものを用いることができ、その添加量は、被処理排水の水質や用いる高分子凝集剤の種類によっても異なるが通常、０．１〜５ｍｇ／Ｌ程度である。
【００３６】
(3)のアルミニウム化合物としては、硫酸アルミニウム（Ａｌ２（ＳＯ４）３、硫酸バンド）、ポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）などのアルミニウム塩を用いることができ、その添加量は水酸化アルミニウムに対するフッ素の吸着量を実験的に求め決定するが、一般的には、処理水のフッ素濃度を１０ｍｇ／Ｌ以下にする場合、Ａｌ換算で除去するフッ素の１〜１０倍(重量比）である。
また、上述のｐＨ条件となるように必要に応じて、ＨＣｌ、Ｈ２ＳＯ４等の酸またはＮａＯＨ、ＫＯＨ等のアルカリを添加することが好ましい。
【００３７】
排水にアルミニウム化合物を添加した後の凝集処理に用いる凝集剤としては、上記カルシウム化合物の場合と同様のものを用いることができ、その添加量は、被処理排水の水質や用いる高分子凝集剤の種類によっても異なるが通常、０．１〜５ｍｇ／Ｌ程度である。
【００３８】
上記(1)の処理において、凝集沈殿処理で分離された分離汚泥の返送を行って被処理排水に添加し、返送汚泥を核としてフッ化カルシウムを析出させることにより、汚泥濃度を高め、汚泥の減容化ができる。
【００３９】
以下に、図１を参照して、フッ素除去工程（１）をより具体的に説明する。
図１は、本発明に好適なフッ素除去工程（１）の一例を示す系統図であり、前述の(1)のカルシウム化合物による方法と(2)のマグネシウム化合物による方法を併用するものである。
【００４０】
図１において、原水である石炭ガス化排水を、原水槽１を経て、まずＣａ凝集沈殿工程Ｉの第１反応槽２に導入し、Ｃａ（ＯＨ）２等のカルシウム化合物を添加して攪拌し、次いで、第１ｐＨ調整槽３に導入してＨＣｌ、Ｈ２ＳＯ４等の酸を添加してｐＨ６〜９で攪拌することによりＣａＦ２を析出させ、更に、第１凝集槽４に導入して高分子凝集剤を添加して攪拌することにより、凝集処理する。凝集処理水は、第１沈殿槽５で固液分離し、分離されたＣａＦ２汚泥の一部を第１反応槽２に返送すると共に残部を系外へ排出する。なお、返送汚泥は原水槽１に導入しても良い。また、返送汚泥を予めカルシウム化合物と混合して第１反応槽２に添加しても良い。
この返送汚泥量は、発生汚泥に対して２０〜５０倍程度とすることが好ましい。
【００４１】
Ｃａ凝集沈殿工程Ｉの処理水、即ち、第１沈殿槽５の分離水は、次いで、Ｍｇ凝集沈殿工程IIの第２反応槽６に導入し、ＭｇＳＯ４等のマグネシウム化合物と、残留するカルシウムを炭酸カルシウムとして沈殿させるための炭酸源として炭酸ナトリウム（Ｎａ２ＣＯ３）を添加して攪拌し、次いで第２ｐＨ調整槽７に導入してＮａＯＨ等のアルカリを添加してｐＨ１０〜１１で攪拌することによりＭｇ（ＯＨ）２を析出させると共に、これにフッ素を吸着させ、更に、第２凝集槽８に導入して高分子凝集剤を添加して攪拌することにより、凝集処理する。凝集処理水は、第２沈殿槽９で固液分離し、分離された汚泥の一部を第２反応槽６に返送すると共に残部を系外へ排出する。なお、返送汚泥はＣａ凝集沈殿工程の第１反応槽２に導入しても良い。
この返送汚泥量は、返送先の反応槽内のＳＳ濃度が、２０００〜１００００ｍｇ／Ｌとなるような量とするのが、スケール防止上、好ましい。
【００４２】
このＭｇ凝集沈殿工程IIにおいて、Ｎａ２ＣＯ３はＣａ凝集沈殿工程Ｉの処理水に残留するＣａ除去のために添加され、Ｎａ２ＣＯ３以外に炭酸ガスであっても良い。その添加量は、Ｃａに対して１〜２倍当量程度とすることが好ましい。
なお、第２沈殿槽９の分離水は、そのまま次工程に送給しても良いが、図１に示す如く、砂濾過器等の濾過装置１０で濾過してＳＳを高度に除去することが、後工程におけるＳＳによる閉塞やスケール障害を防止する上で好ましい。
【００４３】
本発明においては、このようなフッ素除去工程（１）において、石炭ガス化排水中のフッ素を１０ｍｇ／Ｌ以下に高度に除去することが好ましい。このように、石炭ガス化排水中のフッ素を除去することにより、後工程で熱処理を行った場合や、酸化処理を行った場合に、フッ素やフッ酸等による装置腐食を防止することができる。
【００４４】
［シアン分解工程（２）］
次に、湿式酸化または熱加水分解によりシアンを分解するシアン分解工程（２）について説明する。
【００４５】
湿式酸化は酸化剤を用いてシアンを酸化分解するものであり、熱加水分解は、酸化剤を用いることなく、シアンを加水分解するものである。シアンの湿式酸化または熱加水分解により、シアンは以下の反応でアンモニアに分解される。
２ＣＮ−＋Ｏ２＋Ｈ２Ｏ  →  ２ＨＣＯ３−＋Ｎ２
ＣＮ−＋２Ｈ２Ｏ  →  ＨＣＯＯ−＋ＮＨ３
【００４６】
また、このシアン分解工程（２）では、特に、湿式酸化を行った場合、シアンと共に、排水中のＣＯＤ成分も分解除去することができる。
【００４７】
酸化剤を用いる場合、このシアンの酸化分解は中性ないしアルカリ性で行われるが、ＣＯＤ成分も同時に酸化分解する場合は、中性が好ましい。酸化剤を用いない場合、このシアンの加水分解は、アルカリ性で行われる。
【００４８】
酸化剤を用いず熱加水分解によりシアンを分解する場合、被処理排水に必要に応じてＮａＯＨ等のアルカリを添加して好ましくはｐＨ９以上、より好ましくはｐＨ１０以上、最も好ましくはｐＨ１１〜１２のアルカリ性として、好ましくは１０１〜２１０℃、より好ましくは１２０〜１８０℃に加熱すると共に、被処理排水が液相を保つ圧力に保持して熱加水分解処理を行う。
【００４９】
ここで、排水のｐＨが９未満であると、熱加水分解の反応速度が遅く、好ましくない。また、熱加水分解処理の温度が１０１℃未満であると、反応速度が遅く、熱加水分解処理に長時間を要するおそれがある。熱加水分解処理の温度が高いほど、加水分解反応は速やかに進行するが、熱加水分解処理の温度が２１０℃を超えると、２ＭＰａ以上の耐圧構造が必要となり、設備と運転管理の費用が嵩むおそれがある。熱加水分解処理の温度が１８０℃以下であると、１ＭＰａ以下の圧力で処理することができる。熱加水分解処理の時間は、熱加水分解処理の温度に応じて適宜選択することができる。例えば、熱加水分解処理を１６０℃で連続的に行う場合、熱加水分解処理系内の平均滞留時間は１時間以上であることが好ましい。
【００５０】
一方、湿式酸化を行う場合に用いる酸化剤としては特に制限はなく、酸素ガス、酸素濃縮空気、空気、過酸化水素などを挙げることができる。これらは１種を単独で用いても良く、２種以上を併用しても良い。これらのうち、特に過酸化水素は、液体で取扱いが容易であるうえ、ＣＯＤ成分の酸化分解性能が良いので好適に使用される。
【００５１】
酸化剤の使用量には特に制限はないが、排水中のシアン、更にはＣＯＤ成分の酸化分解に必要な理論量の１．１〜３倍、特に１．５〜２．５倍程度とすることが好ましい。
【００５２】
この湿式酸化の場合の加熱温度条件としては、上述の熱加水分解の場合と同等で良いが、ｐＨ条件については、前述の如く、中性〜アルカリ性で良いが、ＣＯＤ成分も同時に酸化分解するためには、中性条件とすることが好ましい。従って、前述のフッ素除去工程（１）の処理水がアルカリ性である場合には、ＨＣｌ、Ｈ２ＳＯ４等の酸を添加して、中性付近にｐＨ調整した後、湿式酸化処理に供することが好ましい。
【００５３】
なお、このシアン分解工程（２）に供される排水中のシアンは鉄シアン錯体の形態として存在している。このような排水に対して触媒を用いて湿式酸化を行うと、鉄が析出して触媒の活性を低下させる。
従って、このシアン分解工程（２）は触媒を用いない無触媒の湿式酸化工程であることが好ましい。
【００５４】
以下に、図２を参照して、シアン分解工程（２）をより具体的に説明する。
図２は、本発明に好適なシアン分解工程（２）の一例を示す系統図であり、被処理排水（本発明ではフッ素除去工程（１）の処理水）を、まずｐＨ調整槽１１に導入してＨ２ＳＯ４等の酸を添加してｐＨ７程度にｐＨ調整した後、熱交換器１２（および図示しない加熱器）で加熱して湿式酸化反応塔１３に導入する。この反応塔１３の流入水には、Ｈ２Ｏ２等の酸化剤が注入され、排水中のシアンは反応塔１３内で酸化剤の存在下、湿式酸化分解される。反応塔１３の流出水（処理水）は、熱交換器１２で反応塔１３の流入水と熱交換された後、次工程へ送給される。シアンの分解で生成した窒素ガス、炭酸ガスは、反応塔１３の上部から排出される。
【００５５】
本発明においては、このようなシアン分解工程（２）において、石炭ガス化排水中のシアンを１ｍｇ／Ｌ以下に高度に除去することが好ましい。
【００５６】
［セレン処理工程（３）］
次に、金属還元体によりセレン酸イオンを還元処理するセレン処理工程（３）について説明する。
【００５７】
セレン処理工程（３）の具体的な処理方法としては、金属還元体として金属鉄を用いる方法と、金属チタンとアルミニウム等の他の金属との合金または混合物を用いる方法とが挙げられる。
【００５８】
鉄還元体（金属鉄）を用いる方法は、ｐＨ５以下に調整した排水を鉄と接触させて、以下の反応でセレン酸を還元処理し、析出したセレンを鉄イオンと共に、以下の反応で共沈させて凝集処理するものである。
３Ｆｅ０＋ＳｅＯ４２−＋８Ｈ＋  →  ３Ｆｅ２＋＋Ｓｅ０＋４Ｈ２Ｏ
Ｆｅ２＋＋Ｓｅ０＋２ＯＨ−  →  Ｆｅ（ＯＨ）２・Ｓｅ０
【００５９】
この方法では、まず被処理排水にｐＨ調整剤を加えてｐＨ５以下、好ましくはｐＨ２〜３に調整する。使用するｐＨ調整剤には特に制限はないが、ＨＣｌ、Ｈ２ＳＯ４等を好適に使用することができる。被処理排水のｐＨが５を超えると、鉄と接触させたとき、被処理排水への鉄の溶出に時間がかかり、或いは被処理排水に鉄が十分に溶出しないおそれがある。被処理排水のｐＨが５以下である場合は、必ずしもｐＨ調整を行う必要はない。被処理排水のｐＨが２〜３であると、速やかに鉄が溶出して反応に寄与するので好ましい。
【００６０】
ｐＨ５以下に調整した排水を接触させる鉄としては、純鉄、粗鋼、合金鋼、その他の鉄合金などを挙げることができる。鉄は、鉄微粒子、鉄網線、粒状鉄など表面積の大きい形状であることが好ましく、最大径が３ｍｍ以下であることが好ましく、０．１〜１ｍｍであることがより好ましい。また、鉄が鉄合金であるときは、鉄の含有率が８５重量％以上であることが好ましい。
【００６１】
ｐＨ５以下の被処理排水と鉄を接触させる方法には特に制限はなく、例えば、鉄微粒子、鉄網線、粒状鉄などを充填したカラムに排水を通水することにより接触させることができる。或いは、反応槽内において被処理排水に鉄微粒子、鉄網線、粒状鉄などを加えることにより接触させることができる。
【００６２】
排水と鉄の接触時間は、通常２〜３０分とすることが好ましいが、被処理排水のｐＨ値或いは酸化還元電位を測定して制御することが可能である。即ち、鉄の溶解により酸が消費されることにより系内のｐＨが上昇し、ｐＨ５〜７となることを適切な接触時間を判断する基準とすることができる。酸化還元電位は、酸化性物質が還元されることにより低下するので、酸化還元電位が−１００ｍＶ以下に到達することを適切な接触時間を判断する基準とすることができる。
【００６３】
ｐＨを５以下に調整した被処理排水と鉄を接触させることにより、鉄は２価の鉄イオンとなって水中に溶出する。２価の鉄イオンは、セレン酸と反応する。
【００６４】
なお、鉄と接触させる際の排水の温度については特に制限はないが、４０℃以上、特に６０〜７０℃程度に加温した方が、セレン酸の還元効率を高めることができることから、適宜加温することが好ましい。
【００６５】
鉄と接触することにより水中のセレン酸を還元した後の凝集処理の方法には特に制限はないが、アルカリ剤を添加することにより、水中の２価の鉄イオンおよび３価の鉄イオンを水不溶性の水酸化第一鉄および水酸化第二鉄とし、鉄フロックを形成して凝集することが好ましい。アルカリ剤の添加により、被処理水のｐＨを９以上とすることが好ましい。このｐＨが９未満であると、鉄フロックなどの凝集が不十分となるおそれがある。被処理水のｐＨを９以上とすることにより、次式のように、水中の２価の鉄イオンは水不溶性の水酸化第一鉄となり、３価の鉄イオンは水不溶性の水酸化第二鉄となる。
Ｆｅ２＋＋２ＮａＯＨ  →  Ｆｅ（ＯＨ）２＋２Ｎａ＋
Ｆｅ３＋＋３ＮａＯＨ  →  Ｆｅ（ＯＨ）３＋３Ｎａ＋
【００６６】
このとき、還元されたセレンは、生成する水酸化鉄のフロックに吸着され、凝集分離される。さらに、排水中にフッ素が存在する場合、フッ素の一部も、鉄フロックに吸着され、凝集分離される。またｐＨを９以上にすることにより、水酸化物が水不溶性であるその他の金属イオンも、同様に水酸化物となってフロックを形成する。また、この際、排水に含まれる懸濁物質、還元されたセレン、フッ化物成分などは、鉄フロックに吸着されて同時に凝集する。さらに、水中に鉄の超微粒子が浮遊している場合は、鉄の超微粒子も鉄フロックに吸着されて凝集する。また、反応系が空気に開放されている場合は、２価の鉄イオンが空気酸化を受けて、一部が酸化第二鉄の微粒子となり、酸化第二鉄の微粒子は鉄フロックに吸着されて凝集する。
【００６７】
鉄と接触した後の排水のｐＨを９以上にするためのアルカリ剤には特に制限はなく、例えば、ＮａＯＨ、ＫＯＨ、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２）、炭酸ナトリウム（Ｎａ２ＣＯ３）、炭酸カリウム（Ｋ２ＣＯ３）、カーバイド滓など使用することができるが、ＮａＯＨまたはＣａ（ＯＨ）２を特に好適に使用することができる。
【００６８】
このアルカリ剤の添加による凝集処理の際に、さらに高分子凝集剤を添加することができる。高分子凝集剤の添加により、フロックが粗大化し、固液分離が容易になる。使用する高分子凝集剤には特に制限はなく、例えば、ポリアクリルアミド、ポリエチレンオキシド、尿素−ホルマリン樹脂などのノニオン性高分子凝集剤、ポリアミノアルキルメタクリレート、ポリエチレンイミン、ハロゲン化ポリジアリルアンモニウム、キトサンなどのカチオン性高分子凝集剤、ポリアクリル酸ナトリウム、ポリアクリルアミド部分加水分解物、部分スルホメチル化ポリアクリルアミド、ポリ（２−アクリルアミド）−２−メチルプロパン硫酸塩などのアニオン性高分子凝集剤などの１種または２種以上を使用することができる。これらの高分子凝集剤の中で、アニオン性高分子凝集剤は凝集効果に優れているので、特に好適に使用することができる。高分子凝集剤の添加量は、排水の水質、用いる高分子凝集剤の種類によっても異なるが、通常０．１〜５ｍｇ／Ｌ程度である。
【００６９】
凝集処理後、固液分離を行うことにより、凝集処理により生成したフロックを除去し、被処理水を分離する。固液分離方法には特に制限はなく、沈殿、濾過、遠心分離、膜分離など任意の固液分離方法を使用することができる。
【００７０】
なお、固液分離で得られた分離汚泥は、凝集工程へ返送しても良い。この場合において、この分離汚泥にアルカリを添加して改質した後鉄接触後の排水に添加しても良い。
【００７１】
以下に、図３を参照して、鉄還元体を用いるセレン処理工程（３）をより具体的に説明する。
【００７２】
図３は、本発明に好適なセレン処理工程（３）の一例を示す系統図であり、被処理排水（例えば、シアン分解工程（２）の被処理水）は、ｐＨ調整槽２１でＨＣｌ等の酸が添加されてｐＨ５以下にｐＨ調整された後、熱交換器２２で加温され、次いで、鉄充填塔２３に導入される。鉄充填塔２３を通過する間に排水中のセレン酸が還元される。鉄充填塔２３の流出水は、熱交換器２３で鉄充填塔２３の流入水と熱交換した後、反応槽２４に導入され、ＮａＯＨ等のアルカリ剤の添加によりｐＨ９以上にｐＨ調整される。反応槽２４の流出水は、次いで凝集槽２５に送給され、高分子凝集剤の添加により凝集処理された後、沈殿槽２６で凝集汚泥が固液分離され、分離水が処理水として系外へ排出される。この沈殿槽２６の分離水はこのまま次工程へ送給しても良いが、濾過装置２７で濾過してＳＳを高度に除去した後、次工程に送給しても良い。
【００７３】
沈殿槽２６の分離汚泥の一部は、反応槽２４に返送しても良い。またその際、反応槽２４に添加するＮａＯＨと予め混合した後反応槽に添加しても良い。また、返送汚泥は凝集槽２５に添加しても良い。
【００７４】
一方、金属還元体として、金属チタンと金属チタン以外の他の金属との合金または混合物を用いる方法は、被処理排水を、金属チタンと他の金属との合金または混合物と接触させ、該他の金属の一部を溶出させることによりセレンを還元するものである。還元されたセレンは大部分金属表面に析出するので還元処理水を処理水とすることもできるが、必要に応じ、還元処理後、ｐＨ調整して溶出金属を析出させ、固液分離して析出金属を除去して、処理水を得る。
【００７５】
この還元処理では、金属チタンと、金属チタン以外の他の金属との合金または混合物を使用する。金属チタンと合金化または混合する金属は、各種の金属を使用できるが、金属溶出後のｐＨ調整により生成する水酸化物からなる汚泥が白色を呈する金属であることが好ましい。汚泥が白色であると、褐色などに着色している場合に比べて、汚泥の処分が容易である。白色の汚泥を生成する金属としては、アルミニウム、亜鉛、スズ、銅などがあり、特に、アルミニウム、亜鉛、スズは溶解性の面でも優れており、好適に使用できる。金属チタン以外の他の金属は、１種の金属のみでもよいが、２種以上の複数金属の混合または合金であってもよい。
【００７６】
金属チタンと他の金属との合金は、固溶体、金属間化合物、共有合金のいずれをも使用できる。合金化方法としては、例えば、金属のイオン化傾向の差を利用する方法、電解法、溶融法などを採用することができる。
【００７７】
また、本発明では、金属チタンと他の金属とを、合金化しないで、混合物として使用することもできる。具体的には、粉状物、粒状物、繊維状物などの形態の金属チタンと、粉状物、粒状物、繊維状物などの形態の他の金属とを、同種の形態を混合して、または、異種の形態を混合して混合物とすることができる。
【００７８】
チタンと他の金属との合金または混合物の形状は、表面積が大きいものであることが好ましい。例えば、粒径１０μｍ〜５ｍｍ程度の粉状物、粒状物、繊維状物、微細薄膜などが好適である。
【００７９】
被処理排水を、チタンと他の金属との合金または混合物と接触させる方法に制限はなく、任意の形式の還元反応器で接触させることができる。還元反応器として、例えば、反応槽にセレン含有排水を導入するとともに粉状、細粒状の合金または混合物を添加するようにした還元反応槽であってもよく、粒状、繊維状などの合金または混合物を充填し、充填層に排水を通水する充填塔であってもよい。
【００８０】
被処理排水を金属チタンと他の金属との合金または混合物と接触させると、排水中に他の金属が溶出し、溶解する。金属が溶出してイオンになる際に、強い還元作用が生じ、排水中のセレンは還元される。この金属の溶出は中性では長時間を要するために、セレン含有排水に酸を添加して金属の溶出を促進することが好ましい。添加する酸としては、例えば、ＨＣｌ、Ｈ２ＳＯ４などを挙げることができる。酸の添加量は、溶出させる金属の量に応じて設定することが好ましい。金属の溶出量は概ね酸の添加量と比例関係にあり、予め実験によって求めた関係式により、酸の添加量を定めることができる。また、金属の溶出量は、還元処理すべき６価セレン濃度に応じて設定することができる。
【００８１】
被処理排水中に溶出したセレン以外の金属、例えば、アルミニウム、亜鉛は、セレン酸イオンと下式のように反応して、セレンを還元すると考えられる。
【００８２】
２Ａｌ０＋ＳｅＯ４２−＋８Ｈ＋  →  ２Ａｌ３＋＋Ｓｅ０＋４Ｈ２Ｏ
３Ｚｎ０＋ＳｅＯ４２−＋８Ｈ＋  →  ３Ｚｎ２＋＋Ｓｅ０＋４Ｈ２Ｏ
【００８３】
金属チタンと他の金属との合金化または混合による共存状態下で排水と接触させると、金属チタンまたは他の金属の単独接触による処理に比べ、大幅にセレン還元処理性能が向上する。その理由として、アルミニウム、亜鉛などのチタン以外の金属が溶解して、酸が存在してもほとんど溶解しないチタンを通して電子が移動し、チタン表面でセレンが還元され、その際に何らかの電気的効果が発現している可能性が考えられる。
【００８４】
金属チタンの容積Ｔと他の金属の容積Ｍとの比Ｔ／Ｍは、１／３以上、特に１／２以上であることが好ましい。この比Ｔ／Ｍが１／３以上であるとセレン還元処理性能が良好になる。この理由は、金属チタンの割合が高いため、他の金属の溶解の際に生じた電子が金属チタンの表面に移動する量が増加し、該金属チタンの表面で還元されるセレンの量が増加するためであると考えられる。これに対し、この比Ｔ／Ｍが１／３未満であると、金属チタンの割合が低いため、他の金属の溶解の際に生じた電子のうち、該他の金属の表面で放出されてしまう電子の量が増加すると共に、金属チタン表面まで移動してセレンの還元に寄与する電子の量が減少するために、セレン還元処理性能が低下するものと考えられる。
【００８５】
なお、他の金属の充填容量を一定とし、かつこの比Ｔ／Ｍを大きくする場合、良好な還元処理性能が維持されるものの、多量の金属チタンが必要になると共に、これら他の金属および金属チタンを充填する装置の容積を大きくする必要がある。このため、この比Ｔ／Ｍは３／１以下、特に１／１以下であることが好ましい。より好ましくは、この比Ｔ／Ｍは１／３〜３／１、特に１／２〜１／１である。
【００８６】
他の金属としては特にアルミニウムが好適である（以下、金属チタンとアルミニウムを用いる方法を「Ａｌ／Ｔｉ法」と称す場合がある。）。この場合、金属チタンの容積をＴとし、アルミニウムの容積をＡとした場合、Ｔ／Ａが１／３〜３／１特に１／２〜２／１であると、極めて効率よくセレンを除去することができる。
【００８７】
還元されたセレン、例えば、６価セレンは大部分が０価のセレンとなり、合金または混合物のチタン表面に析出して、排水から除去される。残余のセレンは６価から低価数例えば、４価のセレンに還元され、凝集処理により沈殿しやすい形態となる。
【００８８】
このようにして被処理排水を還元処理後、還元処理水を凝集処理するのが好ましい。凝集処理は、還元処理水のｐＨを調整して、溶出した金属を水酸化物などの不溶性化合物として析出させ、析出した金属化合物を固液分離することによって行われる。
【００８９】
還元処理水のｐＨ調整は、通常、ＮａＯＨ、ＫＯＨ、Ｃａ（ＯＨ）２などのアルカリを添加して行う。金属チタンとともに使用した金属がアルミニウムの場合は、還元処理水にアルカリを添加し、溶解アルミニウムを水酸化アルミニウムとして析出させる。この際、アルカリの添加によりｐＨを５〜８に調整することが好ましい。この範囲よりもｐＨが低過ぎたり高過ぎたりすると水酸化アルミニウムが溶解するので、不適当である。金属チタンとともに使用した金属が亜鉛の場合はｐＨを９〜１０に、スズの場合はｐＨ８前後にｐＨ調整することにより、これらを水酸化物として析出させることができる。
【００９０】
ｐＨ調整によって金属化合物を析出させる際、有機凝集剤や無機凝集剤を添加して、固液分離性を向上させることができる。
【００９１】
析出した金属化合物を水中から分離するために、固液分離操作を行う際の固液分離は、通常用いられる任意の方法を採用でき、沈殿、濾過、遠心分離、膜分離などにより、処理水と不溶性金属化合物からなる汚泥とに分離する。
【００９２】
還元処理水のｐＨ調整、固液分離により、還元処理時に溶出した金属が不溶化され、水中から分離され、金属を含まない処理水として排出することができる。また、この溶出金属が不溶性化合物、例えば、水酸化アルミニウムとして析出する際、水中に残留する還元された低価のセレンも水酸化アルミニウムのフロックに吸着され、共沈現象により析出する。
【００９３】
また、セレン含有排水にフッ素やホウ素が共存している場合、金属チタンとともに使用する金属としてアルミニウムを採用すると、還元処理後、ｐＨ調整により水酸化アルミニウムが析出する際に、フッ素やホウ素も共沈現象により析出する。
【００９４】
溶解アルミニウムを析出させる別の好ましい方法は、アルミン酸カルシウムとして析出させる方法であり、還元処理水にカルシウム化合物を添加し、ｐＨ９以上に調整して凝集処理する。添加するカルシウム化合物としては、例えば、Ｃａ（ＯＨ）２、ＣａＯ、ＣａＣｌ２がある。Ｃａ（ＯＨ）２を用いると、カルシウム源になるとともにｐＨ調整のアルカリとしても働き、好ましい。他のカルシウム化合物を用いるときは、任意のアルカリを添加し、ｐＨ調整する。このｐＨは９以上、好ましくは９〜１２に調整する。ｐＨが９より低いとアルミン酸カルシウムの生成が困難である。
【００９５】
このようにして、溶解アルミニウムがアルミン酸カルシウムとして析出する際、水中の還元された低価のセレンもアルミン酸カルシウムのフロックに吸着され、共沈現象により析出する。
【００９６】
この凝集沈殿では、次の反応が行われていると想定される。
２Ａｌ（ＯＨ）３＋Ｃａ（ＯＨ）２＋Ｓｅ０  →  ＣａＡｌ２Ｏ４・Ｓｅ０＋４Ｈ２Ｏ
【００９７】
アルミン酸カルシウムとの共沈によるセレン除去は、水酸化アルミニウムによる場合よりセレン除去効果が優れている。この理由は明らかでないが、還元が不十分なセレンもアルミン酸カルシウムにより除去されることによるものと推定される。
また、被処理排水にフッ素やホウ素が含まれている場合、アルミン酸カルシウムが析出する際、フッ素やホウ素も同時に析出させて除去することができる。
【００９８】
本発明においては、このようなセレン処理工程（３）により、石炭ガス化排水中のセレンを０．１ｍｇ／Ｌ以下に高度に除去することが好ましい。
【００９９】
［ＣＯＤ／アンモニア除去工程（４）］
次に、石炭ガス化排水中のＣＯＤおよび／またはアンモニアを除去するＣＯＤ／アンモニア除去工程（４）について説明する。
【０１００】
石炭ガス化排水は、シアンの他に、チオシアン、ギ酸といったＣＯＤとなる成分や、窒素成分としてアンモニアを含むため、これらをＣＯＤ／アンモニア除去工程（４）で除去する。ＣＯＤ／アンモニア除去工程（４）としては、次の(a)〜(c)の処理を採用することができ、これらの２種以上を組み合わせて行うこともできる。
【０１０１】
(a)  触媒湿式酸化
(b)  アンモニアストリッピング
(c)  生物処理
【０１０２】
(a)触媒湿式酸化の場合、被処理排水を酸化剤の存在下に、水相を維持する圧力下で加温し、高温において酸化触媒と接触させ、ＣＯＤ成分、アンモニアなどを酸化分解する。湿式触媒酸化により、排水中のＣＯＤ成分であるＳＯ３、Ｓ２Ｏ３は、ＳＯ４まで、ＳＣＮは、Ｎ２ガス、ＣＯ２ガスとＳＯ４に、ＮＨ３は、Ｎ２ガスまで分解され、無害化される。
【０１０３】
使用する酸化剤に特に制限はなく、酸素ガス、酸素濃縮空気、空気、過酸化水素、オゾン、次亜塩素酸塩などを挙げることができる。酸化剤の添加量に特に制限はないが、アンモニア、ＣＯＤ成分などを酸化するために必要な理論量の１．１〜３倍であることが好ましく、１．５〜２．５倍であることがより好ましい。
【０１０４】
湿式触媒酸化の温度に特に制限はないが、１０１〜２１０℃であることが好ましく、１２０〜１８０℃であることがより好ましい。湿式触媒酸化においては、被処理排水が液相を保つ圧力に加圧される。湿式触媒酸化の温度が１０１℃未満であると、酸化反応の速度が遅く、アンモニア、ＣＯＤ成分などの分解除去に長時間を要するおそれがある。湿式触媒酸化の温度が高いほど、酸化分解は速やかに進行するが、湿式触媒酸化の温度が２１０℃を超えると、２ＭＰａ以上の耐圧構造が必要となり、設備と運転管理の費用が嵩むおそれがある。
【０１０５】
湿式触媒酸化に用いる触媒に特に制限はなく、例えば、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金、鉄、コバルト、ニッケル、銅、金、タングステンなどの金属、これらの金属の水不溶性または水難溶性の化合物などの１種または２種以上を挙げることができる。これらの金属触媒または金属化合物触媒は、担体に担持させて使用することが好ましい。担体としては、例えば、マグネシア、アルミナ、チタニア、シリカゲル、シリカ−アルミナ、ジルコニア、活性炭、珪藻土、コージェライトなどの１種または２種以上を挙げることができ、その担持量は、担体に対して０．２〜１重量％程度であることが好ましい。
【０１０６】
以下に、図４を参照して、触媒湿式酸化によるＣＯＤ／アンモニア除去工程（４）をより具体的に説明する。
【０１０７】
図４は、本発明に好適なＣＯＤ／アンモニア除去工程（４）としての触媒湿式酸化工程の一例を示す系統図であり、被処理排水（例えば、セレン処理工程（３）の処理水）を、貯槽３１から熱交換器３２（および図示しない加熱器）で加温した後、酸素等の酸化剤と共に触媒充填塔３３に導入する。触媒充填塔３３を通過する間に、排水中のアンモニアやＣＯＤ成分が酸化剤の存在下に接触酸化分解される。触媒充填塔３３の流出水は熱交換器３２で熱交換された後、必要に応じてｐＨ調整槽３４でｐＨ調整され、系外へ排出される。
【０１０８】
(b)のアンモニアストリッピングの場合、被処理排水に必要に応じてＮａＯＨ等のアルカリを添加してｐＨ１０〜１２程度のアルカリ性に調整した後、放散塔で空気と向流接触させることにより、排水中のアンモニアイオンをアンモニアガスとして分離する。
【０１０９】
この放散塔には、接触効率を高めるために、カスケードリング等の充填物を充填しても良い。また、放散塔には、空気と共に加熱のためにスチームを供給しても良い。
【０１１０】
アンモニアストリッピングの条件としては特に制限はないが、温度４０〜９０℃、ガス（空気）／液（排水）流量比（Ｇ／Ｌ体積比）５００以上とすることが好ましい。
【０１１１】
なお、アンモニアストリッピングでは、排水中のアンモニアは除去されるが、その他のＣＯＤ成分が残留する。従って、ＣＯＤ／アンモニア除去工程（４）としてアンモニアストリッピング工程を採用する場合であって、前段でＣＯＤ成分が除去されていない場合には、この後段に更に触媒湿式酸化等の高度処理工程を設け、ＣＯＤ成分を除去することが好ましい。ただし、前述の工程（２）において、湿式酸化を採用することにより、ＣＯＤ成分も除去することができる。
【０１１２】
また、アンモニアストリッピングでは、アンモニアを含む排ガスが排出されるため、この排ガスは、必要に応じて空気によりアンモニア濃度１％以下に希釈した後、３００〜４００℃程度に加熱して、鉄、白金、ルテニウム、タングステン、酸化チタン等のガス処理触媒と接触させてアンモニアを窒素にまで分解することが好ましい。
【０１１３】
(c)生物処理としては、特に制限はないが、被処理排水中にはアンモニアが含まれているため、アンモニアイオンを電子供与体、亜硝酸イオンを電子受容体とする独立栄養性脱窒細菌（ＡＮＡＭＭＯＸ菌）を用いた脱窒工程を含む生物処理を行うことが好ましい。
【０１１４】
即ち、ＡＮＡＭＭＯＸ菌は、無酸素条件下でアンモニア性窒素を電子供与体、亜硝酸性窒素を電子受容体として両者を反応させ、窒素ガスを生成することができる(Microbiology  142(1996), p2187-2196等) 。この方法によれば、亜硝酸性窒素の持つ酸化力を用いてアンモニア性窒素を酸化することができるため、理論量と同程度の酸素消費量で窒素除去を行うことができ、エネルギーを節約することができる。また、メタノール等の有機物を添加する必要がないため、そのコストを節約できる。このＡＮＡＭＭＯＸ菌は独立栄養細菌であり、有機物を利用して脱窒を行う脱窒細菌に比べると、還元する亜硝酸性窒素当たりに発生する余剰汚泥量が５分の１以下であり、廃棄物の発生量を大幅に低減することができる。この反応に関与する電子受容体としての亜硝酸性窒素は排水中のアンモニア性窒素を一部酸化することで得ることができ、また、他系統から導入しても良く、別途薬品を用いても良い。
【０１１５】
反応槽の型式としては、砂や合成樹脂、ゲルなどの微生物が付着するのに適した担体を充填したカラムに、上向流または下向流で被処理排水を通水し、担体表面で窒素化合物と微生物を接触させて脱窒反応を進行させる方式が用いられる。ここで用いる担体は、比表面積が大きいものが好適であり、特に粒径０．１〜１０ｍｍ程度の顆粒状、或いはひも状、筒状、歯車状などの形状が知られている。担体は水中で緩やかに流動されることが好ましく、脱窒により発生するガスや、外部から注入するガス、撹拌機などにより流動される。
【０１１６】
また、水中に浮遊状態で生育する脱窒微生物を利用することもでき、生育した微生物を固液分離することにより系外へ流出する微生物量を少なくし、系内の微生物濃度を高めることで反応槽容積当たりの反応速度を高めることも好んで行われる。この場合、用いられる固液分離手段には、沈殿、浮上、遠心分離、濾過など従来公知の各種方法が適用可能である。
【０１１７】
また、原水を反応槽の下部より上向流で注入させ、菌の付着担体を用いることなく、汚泥をブロック化または粒状化させて粒径０．５〜数ｍｍのグラニュール汚泥の汚泥床を形成させ、反応槽中に高濃度で微生物を保持して高負荷処理を行うＵＳＢ (Upflow  Sludge  Bed：上向流汚泥床）方式も好適である。
【０１１８】
なお、このＡＮＡＭＭＯＸ菌による生物脱窒処理を行う場合、被処理排水中にＢＯＤ成分が含まれているとＡＮＡＭＭＯＸ菌以外の他の細菌も生育するようになるため、従来の生物学的硝化・脱窒により、予めＢＯＤを除去することが好ましい。
【０１１９】
本発明では、このＣＯＤ／アンモニア除去工程（４）により、石炭ガス化排水中のアンモニアをＮとして６０ｍｇ／Ｌ以下に、或いはＣＯＤ成分を１５ｍｇ／Ｌ以下に高度に除去することが好ましい。
【０１２０】
［各工程の処理順序について］
本発明においては、以上説明した工程（１）〜（４）のうち、工程（１）を工程（２）よりも先に行うことを特徴とする。その他の工程順については特に制限はないが、次の（Ａ）〜（Ｃ）の態様を採用することが好ましい。
【０１２１】
（Ａ）  シアン分解工程を無触媒の湿式酸化工程とし、ＣＯＤ／アンモニア除去工程を触媒湿式酸化工程とし、各工程の順序を、（１）、（２）、（３）、（４）の順とする。
（Ｂ）  シアン分解工程を無触媒の湿式酸化工程とし、ＣＯＤ／アンモニア除去工程を触媒湿式酸化工程とし、各工程の順序を（１）、（２）、（４）、（３）の順とする。
（Ｃ）  シアン分解工程を無触媒の湿式酸化工程とし、ＣＯＤ／アンモニア除去工程工程をアンモニアのストリッピング工程または生物処理工程とし、各工程の順序を（１）、（２）、（３）、（４）の順とする。
【０１２２】
以下に、この工程順について説明する。
【０１２３】
凝集沈殿によるフッ素除去工程（１）を第１工程とすることにより、腐食性の高いフッ素を優先して除去して後段での設備腐食を防止することができる。即ち、例えば、湿式酸化工程にフッ素が存在すると、フッ酸が生成して装置腐食の原因となり、好ましくない。また、工程（２）〜（４）では、加熱により温度を高くすることで、処理効率が高められるが、このような高温条件下にフッ素が存在すると、これらの工程で用いられるチタンやステンレス等の鋼材が高濃度のフッ素により腐食を受ける。従って、工程（１）を第１工程とし、フッ素を優先して除去することが好ましい。
【０１２４】
また、このような凝集処理を優先して行うことにより、石炭ガス化排水中のＳＳも、この工程（１）で除去することができ、後段の触媒充填塔等の閉塞といった問題も回避することができる点においても、工程（１）を第１工程とすることが好ましい。
【０１２５】
また、工程（３）においては、金属還元体の金属を溶出させるために排水に酸を添加する。このとき、排水は酸性になり、排水中にシアンが存在する場合は、シアン化水素（ＨＣＮ）として揮散する。シアン化水素は有害物質であり、安全衛生上揮散させることは好ましくない。従って、工程（３）に先立ち、工程（２）でシアンを除去することが好ましい。
【０１２６】
また、アンモニアストリッピングでは、アルカリ性条件で処理されるが、この際、排水中にシアンが含まれていると、シアン化水素が一部揮散するため、ガス処理触媒への悪影響が懸念される。
また、排水中のシアンが、金属錯体の形態で存在する場合は、シアンの分解に伴い金属が遊離するため、条件によって析出する。特にアルカリ性で金属水酸化物として析出するものが多い。
このため、シアン処理後の排水をそのままアンモニアストリッピングで処理すると、放散塔内でＳＳや、スケール化による閉塞が懸念される。
【０１２７】
金属還元体によるセレン処理では、酸の添加により析出ＳＳ分が溶解することや、還元体の洗浄工程等により閉塞の懸念が少ないことや、還元体の後段に配置される凝集沈殿で、シアン処理後遊離した金属が除去できる。
【０１２８】
これらのことから、工程（２）のシアン処理後に金属還元体による工程（３）、アンモニアストリッピングによる工程（４）の順で処理することが好ましい。
【０１２９】
工程（４）が触媒湿式酸化工程である場合、上述のアンモニアストリッピングにおけるような問題はなく、従って、工程（１），（２）を優先して行なえば、工程（３）と工程（４）とはどちらを先に行っても良く、工程（１）→工程（２）→工程（３）→工程（４）の順であっても、工程（１）→工程（２）→工程（４）→工程（３）の順であっても良い。
【０１３０】
工程（４）が前述のＡＮＡＭＭＯＸ菌を用いる脱窒工程のような生物処理工程である場合も前述の触媒湿式酸化工程の場合と同様に工程（１），（２）を優先して行えば、工程（３）と工程（４）とはどちらを先に行っても良い。
【０１３１】
［工程手順例］
以下に、本発明に係る工程（１）〜（４）の処理手順の一例を示す図５，６を参照して、本発明に好適な処理手順を説明するが、本発明で採用し得る処理手順は何ら図５，６に示すものに限定されるものではない。
【０１３２】
図５の方法は、図１示すＣａ塩による凝集沈殿処理とＭｇ塩による凝集沈殿処理とを組み合わせて行う工程（１）でＳＳとフッ素を除去した後、中継槽を経て、図２に示す湿式酸化によりシアンを分解する工程（２）を行う。即ち、ｐＨ調整槽でｐＨ調整した後熱交換器（図示せず）で加熱して湿式酸化反応塔で酸化剤の存在下に湿式酸化処理してシアンを分解する。この際、ＣＯＤ成分も分解する。
次いで、この工程（２）の処理水を中継槽を経て図３に示すセレン処理工程（３）に送給する。即ち、酸を添加してｐＨ調整した後、金属還元体と接触させ、その後、凝集沈殿処理する。好ましくは更に濾過装置で濾過する。
この工程（３）の処理水は中継槽を経て、図４に示す触媒湿式酸化処理の工程（４）に送給してＣＯＤ成分とアンモニアの分解除去を行う。この触媒湿式酸化処理水は通常ｐＨ９〜１０程度のアルカリ性であるため、必要に応じてｐＨ調整槽で酸を添加してｐＨ６〜８程度に調整した後放流する。
【０１３３】
図６に示す方法は、図５において、工程（４）として触媒湿式酸化の代りにアンモニアストリッピングを行う点が異なり、その他は同様の構成とされており、工程（１）〜（３）は同様に実施される。
アンモニアストリッピング工程では、前述の如く、アンモニアを含む排ガスが排出されるため、これを処理する。また、処理水はｐＨ１０〜１１程度のアルカリ性であるため、必要に応じてｐＨ調整槽で酸を添加してｐＨ６〜８程度に調整した後放流する。
【０１３４】
本発明では、以上の工程（１）〜（４）の一連の処理を行うことにより、
フッ素濃度：１５ｍｇ／Ｌ以下
アンモニア濃度：６０ｍｇ／Ｌ以下（Ｎとして）
ＣＯＤ濃度：１５ｍｇ／Ｌ以下
セレン濃度：０．１ｍｇ／Ｌ以下
シアン濃度：１ｍｇ／Ｌ以下
の高水質処理水を得、これを放流ないしは場合によっては工業用水として再利用することが可能となる。
【実施例】
【０１３５】
以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。
【０１３６】
［実施例１］
図５に示す処理手順で石炭ガス化排水の処理を行った。
各工程の処理条件等は次の通りである。
【０１３７】
＜工程（１）：ＳＳ、フッ素の凝集沈殿処理＞
図１に示すＣａ塩（Ｃａ（ＯＨ）２を使用）添加による凝集沈殿処理とＭｇ塩（ＭｇＳＯ４を使用）添加による凝集沈殿処理を以下の条件で行った。
【０１３８】
（Ｃａ凝集条件）
Ｃａ添加量＝２５００ｍｇ／Ｌ  ａｓ  Ｃａ
ｐＨ＝７
高分子凝集剤：栗田工業（株）製アニオン系高分子凝集剤「クリファームＰＡ８９３」，添加量３ｍｇ／Ｌ
【０１３９】
（Ｍｇ凝集条件）
（Ｃａ凝集沈殿処理上澄み水に対して実施）
Ｍｇ添加量＝５００ｍｇ／Ｌ  ａｓ  Ｍｇ
ｐＨ＝１１
高分子凝集剤：栗田工業（株）製アニオン系高分子凝集剤「クリフロックＰＡ３３１」，添加量３ｍｇ／Ｌ
【０１４０】
＜工程（２）：湿式酸化処理＞
工程（１）の処理水に対して、図２に示す湿式酸化処理を以下の条件で実施した。
排水に酸化剤として過酸化水素（Ｈ２Ｏ２）を混合して加熱した後、圧力容器（反応塔）に通水し、処理水は冷却し、圧力開放した。
（湿式酸化処理条件）
温度＝１７０℃
圧力＝０．９ＭＰａ
初期ｐＨ＝７
酸化剤（Ｈ２Ｏ２）添加量＝８０００ｍｇ／Ｌ
反応時間：２ｈｒ
【０１４１】
＜工程（３）：セレン処理＞
工程（２）の湿式酸化処理水に対して、図３に示すセレン処理を以下の条件で実施した。
排水に酸（ＨＣｌ）を添加した後、鉄を充填したカラムに通水した後、アルカリ（ＮａＯＨ）を添加して凝集沈殿処理した。
【０１４２】
（Ｓｅ／還元体処理条件）
還元体＝鉄
温度＝７０℃（還元体通水後放冷）
通水ＳＶ＝１５／ｈｒ
ＨＣｌ添加量：鉄溶出量が３０００ｍｇ／Ｌとなるよう添加
【０１４３】
（凝集条件）
ｐＨ＝１０
高分子凝集剤：栗田工業（株）製アニオン系高分子凝集剤「クリフロックＰＡ３３１」，添加量３ｍｇ／Ｌ
【０１４４】
＜工程（４）：触媒湿式酸化処理＞
工程（３）の処理水に対して、図４に示す触媒湿式酸化処理を以下の条件で実施した。酸化剤としては酸素（Ｏ２）を用いた。
【０１４５】
（触媒湿式酸化条件）
温度＝１６０℃
圧力＝０．９ＭＰａ
充填物＝１重量％Ｐｔ担持／ＴｉＯ２
ＳＶ＝２／ｈｒ
Ｏ２注入量＝ＮＨ３，ＣＯＤに対して１．２倍当量
【０１４６】
被処理排水および各工程の処理水の水質を放流基準値と共に表１に示す。
なお、表１において「−」は測定を行っていないこと或いはデータ無しであることを示す。表２以降についても同様である。
【０１４７】
【表１】
2010221151.tif 000003
【０１４８】
なお、上記実施例において、工程（３）と工程（４）との順を入れ代え、工程（１）→工程（２）→工程（４）→工程（３）の順で同様の条件で処理を行ったところ、同様の処理結果が得られた。
【０１４９】
［実施例２］
工程（２）の処理水を模擬して、以下の水質の模擬排水を調製し、以下の条件でＡｌ／Ｔｉ法によるセレン処理を行った。この処理は、図３において、金属還元体としてアルミニウムとチタンを用いること以外は同様に実施される。
【０１５０】
（原水水質）
Ｔ−Ｓｅ＝５ｍｇ／Ｌ（Ｓｅ（VI））
ＣＯＤＭｎ＝４９０ｍｇ／Ｌ（ギ酸＝４９００ｍｇ／Ｌ）
ＮＨ４−Ｎ＝４９００ｍｇ／Ｌ
【０１５１】
（還元体による処理条件）
還元体：Ａｌ／Ｔｉ＝１／１（体積比）
温度：６５℃
Ａｌ溶出量：１５００ｍｇ／Ｌ
ＳＶ：５／ｈｒ（Ａｌに対して）
（凝集条件）
ｐＨ＝７
【０１５２】
処理結果を表２に示す。
【０１５３】
【表２】
2010221151.tif 000004
【０１５４】
表２より、Ａｌ／Ｔｉ法によるセレンの処理でも、鉄還元体を用いる場合と同様にセレンを十分に除去することができ、本発明に係る工程（３）として有効であることが分かる。
【０１５５】
［実施例３］
図６に示す処理手順で石炭ガス化排水の処理を行った。
工程（１）〜（４）のうち、工程（１）〜（３）の処理条件および処理手順は実施例１におけると同様である。
ただし、工程（２）において、Ｈ２Ｏ２添加量は４０００ｍｇ／Ｌとし、反応時間は１ｈｒとした。
また、工程（３）において、ＨＣｌ添加量は、鉄溶出量が１６００ｍｇ／Ｌとなるような量とした。
【０１５６】
工程（４）の処理条件は次の通りである。
【０１５７】
＜工程（４）：アンモニアストリッピング＞
工程（３）の処理水に対して実施した。
排水にＮａＯＨを添加してｐＨ１０とした後、カスケードリングの充填物を充填した充填塔式放散塔上部より供給し、下部よりスチームおよび空気を吹き込んだ。
（ストリッピング条件）
Ｇ／Ｌ＝５００（空気／排水体積比）
温度＝８０℃
充填物＝カスケードリング
充填物充填高さ＝４ｍ
【０１５８】
排ガスは、空気でＮＨ３濃度１％以下に希釈した後、加熱し、ガス処理触媒（鉄系触媒）を用いて以下の条件でＮ２に分解処理した。
（排ガス処理条件）
温度＝３００〜４００℃
ＳＶ＝５０００／ｈｒ
【０１５９】
被処理排水および各工程の処理水の水質を放流基準値と共に表３に示す。
表３には、アンモニアストリッピングで排出された排ガスを処理して得られた処理ガスの性状も併記した。
【０１６０】
【表３】
2010221151.tif 000005
【０１６１】
なお、表３において、工程 （１）の処理水よりも工程（２）の処理水の方がＳＳが増加しているのは、鉄シアン錯塩から水酸化鉄が析出するためであり、工程（１）の処理水のＴ−Ｆｅ：５０ｍｇ／Ｌが、Ｆｅ（ＯＨ）３となり、ＳＳとして９６ｍｇ／Ｌ検出されることによる。後掲の表４においても同様である。
【０１６２】
［実施例４］
実施例３において、表４に示す水質のフッ素濃度が低い石炭ガス化排水に対して、工程（１）を以下のＡｌ塩による凝集処理としたこと以外は同様にして、工程（２）〜（４）と排ガス処理を行い、結果を表４に示した。
【０１６３】
＜工程（１）：ＳＳ、フッ素の凝集処理＞
図１において、凝集沈殿を１段処理として、Ａｌ塩（硫酸バンド）添加による凝集沈殿処理を行った。
（Ａｌ凝集条件）
硫酸バンド添加量＝１００００ｍｇ／Ｌ
ｐＨ＝７
高分子凝集剤：栗田工業（株）製アニオン系高分子凝集剤「クリフロックＰＡ３３１」，添加量３ｍｇ／Ｌ
【０１６４】
【表４】
2010221151.tif 000006
【０１６５】
以上の結果から、本発明によれば、石炭ガス化排水中のＳＳ、フッ素、シアン、セレン、アンモニアおよびＣＯＤ成分のすべてを効率的に除去して、放流可能な、或いは再利用可能な良好な水質の処理水を得ることができることが分かる。なお、以上の実施例で、工程（４）の処理水のｐＨは、放流基準値よりも若干高いが、この処理水は、適宜酸を添加してｐＨ調整すれば良い。
【産業上の利用可能性】
【０１６６】
本発明の石炭ガス化排水の処理方法によれば、石炭ガス化排水中のすべての汚染物質を効率的に除去して、放流可能な或いは再利用可能な良好な水質の処理水とすることができる。
【符号の説明】
【０１６７】
Ｉ  Ｃａ凝集沈殿工程
II  Ｍｇ凝集沈殿工程
１  原水槽
２  第１反応槽
３  第１ｐＨ調整槽
４  第１凝集槽
５  第１沈殿槽
６  第２反応槽
７  第２ｐＨ調整槽
８  第２凝集槽
９  第２沈殿槽
１０  濾過装置
１１  ｐＨ調整槽
１２  熱交換器
１３  湿式酸化反応塔
２１  ｐＨ調整槽
２２  熱交換器
２３  鉄充填塔
２４  反応槽
２５  凝集槽
２６  沈殿槽
２７  濾過装置
３１  貯槽
３２  熱交換器
３３  触媒充填塔
３４  ｐＨ調整槽
１０１  微粉炭搬送装置
１０２  石炭ガス化炉
１０３  シンガスクーラ
１０４  ダストフィルタ
１０５  水洗塔
１０６  排水処理装置
１０７  ＣＯＳ転換器
１０８  脱硫塔
１０９  ガスタービン
１１０  排熱回収ボイラ
１１１  蒸気タービン
【図１】
2010221151.tif 000007
【図２】
2010221151.tif 000008
【図３】
2010221151.tif 000009
【図４】
2010221151.tif 000010
【図５】
2010221151.tif 000011
【図６】
2010221151.tif 000012
【図７】
2010221151.tif 000013