(57)【要約】      （修正有）【課題】難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具を提供する。【解決手段】工具基体の表面に、Ｔｉ化合物層からなる下部層、改質窒化クロム層からなる中間層及び改質酸化アルミニウム層からなる上部層を蒸着形成した表面被覆切削工具において、中間層及び上部層のΣ３の比率は、ΣＮ＋１全体の６０％以上を占め、また、上部層と中間層の界面に臨んで存在するΣ３対応粒界の数と位置を測定した場合、上記界面に臨んで存在する中間層Σ３対応粒界のうちの３０〜７０％が、上部層Σ３対応粒界と連続する結晶粒界を形成している。【選択図】図４
2010221368.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
工具基体の表面に、下部層、中間層及び上部層からなる硬質被覆層を蒸着形成した表面被覆切削工具において、
（ａ）下部層は、チタンの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層および炭窒酸化物層のうちの少なくとも１層以上からなり、２〜１５μｍの合計層厚を有するチタン化合物層、
（ｂ）中間層は、０．５〜３μｍの層厚を有する窒化クロム層、
（ｃ）上部層は、１〜１５μｍの層厚を有する酸化アルミニウム層からなり、
（ｄ）上記（ｂ）の中間層及び上記（ｃ）の上部層のそれぞれについて、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面および（１０-１０）面の法線がなす傾斜角を測定し、この場合前記結晶粒はコランダム型六方最密晶の結晶構造を有し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出し、前記構成原子共有格子点間に構成原子を共有しない格子点がＮ個（ただし、Ｎはコランダム型六方最密晶の結晶構造上２以上の偶数となるが、分布頻度の点からＮの上限を２８とした場合、４、８、１４、２４、および２６の偶数は存在せず）存在する構成原子共有格子点形態をΣＮ＋１で表した場合、上記（ｂ）の中間層及び上記（ｃ）の上部層のいずれも、個々のΣＮ＋１がΣＮ＋１全体に占める分布割合を示す構成原子共有格子点分布グラフにおいて、Σ３に最高ピークが存在し、かつ前記Σ３のΣＮ＋１全体に占める分布割合が、６０％以上である構成原子共有格子点分布グラフを示し、
（ｅ）さらに、上部層との界面に臨んで存在する中間層のΣ３対応粒界の数と位置を測定し、また、中間層との界面に臨んで存在する上部層のΣ３対応粒界の数と位置を測定した場合に、中間層と上部層との界面で、上部層との界面に臨んで存在する中間層のΣ３対応粒界のうちの３０〜７０％の割合の中間層のΣ３対応粒界に対して、上部層のΣ３対応粒界が連続する結晶粒界として形成されていることを特徴とする表面被覆切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、例えば、軟鋼、ステンレス鋼などの難削材の切削加工を、高い発熱を伴う高速切削条件で行った場合にも、硬質被覆層がすぐれた高温強度と層間付着強度を有し、長期の使用に亘って、すぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐剥離性を発揮する表面被覆切削工具（以下、被覆工具という）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、一般に、炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金または炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）基サーメットで構成された基体（以下、これらを総称して工具基体という）の表面に蒸着形成した硬質被覆層を、
（ａ）いずれも化学蒸着形成された、Ｔｉの炭化物層（以下、ＴｉＣ層という）、窒化物層（以下、ＴｉＮ層という）、炭酸化物層（以下、ＴｉＣＯ層という）、および炭窒酸化物層（以下、ＴｉＣＮＯ層という）のうちの１層以上からなり、かつ０．１〜５μｍの合計平均層厚を有する密着性Ｔｉ化合物層と、２．５〜１５μｍの平均層厚を有する炭窒化チタン層（以下、改質ＴｉＣＮ層という）からなる下部層、
（ｂ）１〜１５μｍの平均層厚を有し、かつ化学蒸着形成された状態でα型の結晶構造を有するα型酸化アルミニウム層（以下、従来Ａｌ2Ｏ3層という）からなる上部層、
以上（ａ）および（ｂ）で構成し、かつ、
上記（ａ）の下部層における改質ＴｉＣＮ層は、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（００１）面および（０１１）面の法線がなす傾斜角を測定し、この場合前記結晶粒は、格子点にＴｉ、炭素、および窒素からなる構成原子がそれぞれ存在するＮａＣｌ型面心立方晶の結晶構造を有し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出し、前記構成原子共有格子点間に構成原子を共有しない格子点がＮ個（ＮはＮａＣｌ型面心立方晶の結晶構造上２以上の偶数となる）存在する構成原子共有格子点形態をΣＮ＋１で現した場合、個々のΣＮ＋１がΣＮ＋１全体（ただし、頻度の関係でＮの上限値を２８とする）に占める分布割合を示す構成原子共有格子点分布グラフにおいて、Σ３に最高ピークが存在し、かつ前記Σ３のΣＮ＋１全体に占める比率が６０％以上である構成原子共有格子点分布グラフ、を示し、さらに、
上記（ｂ）の従来Ａｌ2Ｏ3層は、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面および（１０-１０）面の法線がなす傾斜角を測定し、この場合前記結晶粒は、格子点にＡｌおよび酸素からなる構成原子がそれぞれ存在するコランダム型六方最密晶の結晶構造を有し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出し、前記構成原子共有格子点間に構成原子を共有しない格子点がＮ個（ただし、Ｎはコランダム型六方最密晶の結晶構造上２以上の偶数となるが、分布頻度の点からＮの上限を２８とした場合、４、８、１４、２４、および２６の偶数は存在せず）存在する構成原子共有格子点形態をΣＮ＋１で現した場合、個々のΣＮ＋１がΣＮ＋１全体に占める分布割合を示す構成原子共有格子点分布グラフにおいて、Σ３に最高ピークが存在し、かつ前記Σ３のΣＮ＋１全体に占める比率が６０％以上である構成原子共有格子点分布グラフを示し、
この被覆工具を、高硬度鋼の高速断続切削に用いた場合、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を示すことが知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−２９７５７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
近年の切削装置の高性能化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削条件は益々厳しいものになってきているが、上記の従来被覆工具においては、下部層は相対的に高温強度の高い改質ＴｉＣＮ層で、また、上部層は高温硬さ、耐熱性とともにすぐれた高温強度を有するＡｌ2Ｏ3層で形成されているものの、特にこれを、溶着が発生しやすい軟鋼、ステンレス鋼などの難削材の、高い発熱を伴う高速切削条件に用いた場合には、上部層と下部層との層間付着強度が十分ではないために、層間剥離、チッピング等を発生し易くなり、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の被覆工具の硬質被覆層の層間付着強度の向上による耐チッピング性、耐欠損性、耐剥離性の改善を図るべく、硬質被覆層の層構造に着目し、鋭意研究を行った結果、次のような知見を得た。
【０００６】
上記の従来被覆工具の硬質被覆層は、例えば、通常の化学蒸着装置にて、
反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ４：０．１〜０．８％、ＣＨ３ＣＮ：０．０５〜０．３％、Ａｒ：１０〜３０％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：９３０〜１０００℃、
反応雰囲気圧力：６〜２０ｋＰａ、
の条件で改質ＴｉＣＮ層を下部層として蒸着形成し、
この上に、
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ３：６〜１０％、ＣＯ２：１０〜１５％、ＨＣｌ：３〜５％、Ｈ2Ｓ：０．０５〜０．２％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：１０２０〜１０５０℃、
反応雰囲気圧力：３〜５ｋＰａ、
の条件で従来Ａｌ2Ｏ3層を上部層として蒸着することにより形成されている。
そして、この結果形成した従来Ａｌ2Ｏ3層からなる上部層は、Ａｌ2Ｏ3層本来の具備するすぐれた高温硬さおよび耐熱性に加えて、すぐれた高温強度を有し、さらに、所定の下部層−上部層間付着強度を有するため、高速断続切削加工において所定の耐チッピング性を発揮していたが、難削材の高速切削加工においては、その層間付着強度が十分に満足できるものではなく、チッピング、欠損、層間剥離等の発生がみられた。
【０００７】
そこで、硬質被覆層を形成するにあたり、本発明者等は、まず、Ｔｉ化合物層（通常のＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層およびＴｉＣＮＯ層のうちの少なくとも１層以上。なお、上記従来被覆工具における改質ＴｉＣＮ層であっても、何ら差し支えはない。）を下部層として蒸着形成した後、この上に、中間層として、改質窒化クロム層（以下、改質Ｃｒ２Ｎ層という）を蒸着形成し、さらに、この上に、上部層としてのＡｌ2Ｏ3層（以下、改質Ａｌ2Ｏ3層という）を蒸着形成し、硬質被覆層を、Ｔｉ化合物層（改質ＴｉＣＮ層を含む）からなる下部層、改質Ｃｒ２Ｎ層からなる中間層及び改質Ａｌ2Ｏ3層からなる上部層の三層構造として形成したところ、下部層−中間層間の密着強度が向上するばかりか、中間層−上部層間の層間付着強度が一段と向上し、その結果、硬質被覆層全体としての高温強度が大幅に改善されるとともに、層間密着強度も向上し、難削材の高速切削加工においても、チッピング性、欠損、剥離等が生じることがなく長期の使用に亘って、優れた切削性能を発揮することを見出した。
【０００８】
ここで、中間層である上記改質Ｃｒ２Ｎ層は、Ｔｉ化合物層からなる下部層の上に、通常の化学蒸着装置で、
反応ガス組成：容量％で、ＣｒＣｌ３：２〜５％、Ｎ２：２０〜４０％、ＨＣｌ：２〜５％、Ｈ２：残り、
反応雰囲気温度：９８０〜１０４０℃、
反応雰囲気圧力：６〜２０ｋＰａ、
の条件で蒸着することによって形成され、形成された改質Ｃｒ２Ｎ層は、下部層及び上部層の双方に対し、すぐれた層間付着強度を有する。
【０００９】
そして、上記改質Ａｌ2Ｏ3層（上部層）と上記改質Ｃｒ2Ｎ層（中間層）のそれぞれについて、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面および（１０-１０）面の法線がなす傾斜角を測定し、この場合前記結晶粒はコランダム型六方最密晶の結晶構造を有し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出し、前記構成原子共有格子点間に構成原子を共有しない格子点がＮ個（ただし、Ｎはコランダム型六方最密晶の結晶構造上２以上の偶数となるが、分布頻度の点からＮの上限を２８とした場合、４、８、１４、２４、および２６の偶数は存在せず）存在する構成原子共有格子点形態をΣＮ＋１で表した場合、
上記中間層及び上記上部層のいずれも、個々のΣＮ＋１がΣＮ＋１全体に占める分布割合を示す構成原子共有格子点分布グラフにおいて、Σ３に最高ピークが存在し、かつ前記Σ３のΣＮ＋１全体に占める分布割合が、６０％以上である構成原子共有格子点分布グラフを示し、
さらに、上部層との界面に臨んで存在する中間層のΣ３対応粒界（以下、中間層Σ３対応粒界という）の数と位置を測定し、また、中間層との界面に臨んで存在する上部層のΣ３対応粒界（以下、上部層Σ３対応粒界という）の数と位置を測定した場合に、中間層と上部層との界面で、上部層との界面に臨んで存在する中間層Σ３対応粒界のうちの３０〜７０％の割合の中間層Σ３対応粒界に対して、上部層Σ３対応粒界が連続する結晶粒界として形成されており、そして、中間層−上部層間にこのような連続する結晶粒界構造が存在することによって、中間層と上部層の層間付着強度が著しく向上することが判明した。
【００１０】
上記のとおり、硬質被覆層の中間層と上部層が、それぞれ、改質Ｃｒ2Ｎ層と改質Ａｌ2Ｏ3層で構成され、中間層と上部層との界面で、上部層との界面に臨んで存在する中間層Σ３対応粒界のうちの３０〜７０％の割合の中間層Σ３対応粒界に対して、上部層Σ３対応粒界が連続する結晶粒界として構成されている被覆工具は、中間層と上部層間の層間付着強度が格段に向上し、溶着が発生しやすい軟鋼、ステンレス鋼などの難削材の、高い発熱を伴う高速切削に用いた場合でも、硬質被覆層がすぐれた高温強度と層間付着強度を有し、長期の使用に亘って、すぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐剥離性を発揮するようになる。
【００１１】
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであって、
「  工具基体の表面に、下部層、中間層及び上部層からなる硬質被覆層を蒸着形成した表面被覆切削工具において、
（ａ）下部層は、チタンの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層および炭窒酸化物層のうちの少なくとも１層以上からなり、２〜１５μｍの合計層厚を有するチタン化合物層、
（ｂ）中間層は、０．５〜３μｍの層厚を有する窒化クロム層、
（ｃ）上部層は、１〜１５μｍの層厚を有する酸化アルミニウム層からなり、
（ｄ）上記（ｂ）の中間層及び上記（ｃ）の上部層のそれぞれについて、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面および（１０-１０）面の法線がなす傾斜角を測定し、この場合前記結晶粒はコランダム型六方最密晶の結晶構造を有し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出し、前記構成原子共有格子点間に構成原子を共有しない格子点がＮ個（ただし、Ｎはコランダム型六方最密晶の結晶構造上２以上の偶数となるが、分布頻度の点からＮの上限を２８とした場合、４、８、１４、２４、および２６の偶数は存在せず）存在する構成原子共有格子点形態をΣＮ＋１で表した場合、上記（ｂ）の中間層及び上記（ｃ）の上部層のいずれも、個々のΣＮ＋１がΣＮ＋１全体に占める分布割合を示す構成原子共有格子点分布グラフにおいて、Σ３に最高ピークが存在し、かつ前記Σ３のΣＮ＋１全体に占める分布割合が、６０％以上である構成原子共有格子点分布グラフを示し、
（ｅ）さらに、上部層との界面に臨んで存在する中間層のΣ３対応粒界の数と位置を測定し、また、中間層との界面に臨んで存在する上部層のΣ３対応粒界の数と位置を測定した場合に、中間層と上部層との界面で、上部層との界面に臨んで存在する中間層のΣ３対応粒界のうちの３０〜７０％の割合の中間層のΣ３対応粒界に対して、上部層のΣ３対応粒界が連続する結晶粒界として形成されていることを特徴とする表面被覆切削工具。」
に特徴を有するものである。
【００１２】
つぎに、この発明の被覆工具の硬質被覆層の構成層について、以下に詳細に説明する。
【００１３】
下部層：
下部層を構成するＴｉ化合物層としては、既によく知られている通常のＴｉの炭化物（ＴｉＣ）層、窒化物（ＴｉＮ）層、炭窒化物（ＴｉＣＮ）層、炭酸化物（ＴｉＣＯ）層および炭窒酸化物（ＴｉＣＮＯ）層のうちの１層以上からなるＴｉ化合物層を蒸着形成することができる。そして、上記ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層およびＴｉＣＮＯ層のうちの１層以上からなるＴｉ化合物層は、工具基体及び中間層（改質Ｃｒ2Ｎ層）のいずれにも強固に密着し、もって硬質被覆層の工具基体に対する密着性向上に寄与する。
下部層の合計平均層厚が２μｍ未満では、所定の耐摩耗性を確保することができず、一方、合計平均層が１５μｍを超えると、急激に耐チッピング性が低下することから、下部層の合計平均層厚は２〜１５μｍと定めた。
【００１４】
また、下部層を、上記従来被覆工具の改質ＴｉＣＮ層で構成することもできるが、この場合には、下部層の高温強度がより一段と向上するとともに、工具基体及び中間層の双方に対する密着強度もより一段と向上する。
改質ＴｉＣＮ層は、通常の化学蒸着装置で、例えば、
反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ４：０．１〜０．８％、ＣＨ３ＣＮ：０．０５〜０．３％、Ａｒ：１０〜３０％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：９３０〜１０００℃、
反応雰囲気圧力：６〜２０ｋＰａ、
の条件で化学蒸着することにより形成することができ、この条件で形成された改質ＴｉＣＮ層は、Σ３比率が６０％以上の高い値を示す。
【００１５】
改質ＴｉＣＮ層のΣ３比率は、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、図２（ａ），（ｂ）に概略説明図で例示される通り、例えば、前記条件で蒸着形成された改質ＴｉＣＮ層の皮膜断面研磨面の測定範囲内に存在する結晶粒個々に電子線を照射して、前記断面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（００１）面および（０１１）面の法線がなす傾斜角（図２ａには前記結晶面のうち（００１）面の傾斜角が０度、（０１１）面の傾斜角が４５度の場合、同（ｂ）には（００１）面の傾斜角が４５度、（０１１）面の傾斜角が０度の場合を示しているが、これらの角度を含めて前記結晶粒個々のすべての傾斜角）を測定し、この場合前記結晶粒は、上記の通り格子点にＴｉ、炭素、および窒素からなる構成原子がそれぞれ存在するＮａＣｌ型面心立方晶の結晶構造を有し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出し、前記構成原子共有格子点間に構成原子を共有しない格子点がＮ個（ＮはＮａＣｌ型面心立方晶の結晶構造上２以上の偶数となる）存在する構成原子共有格子点形態をΣＮ＋１で表し、個々のΣＮ＋１がΣＮ＋１全体（ただし、頻度の関係でＮの上限値を２８とする）に占める分布割合を示す構成原子共有格子点分布グラフを作成することによって求めることができる。
そして、この構成原子共有格子点分布グラフにおいて、上記改質ＴｉＣＮ層ではΣ３に最高ピークが存在し、しかも、Σ３の分布割合は６０％以上のきわめて高い比率となっている。
なお、改質ＴｉＣＮ層のΣ３比率は、化学蒸着時の反応ガス中のＴｉＣｌ４、ＣＨ３ＣＮ、Ａｒ含有量、さらに雰囲気反応温度を上記の通り調整することによって６０％以上とすることができる。
【００１６】
中間層：
中間層の改質Ｃｒ2Ｎ層は、Ｔｉ化合物層からなる下部層の上に、例えば、
通常の化学蒸着装置で、
反応ガス組成：容量％で、ＣｒＣｌ３：２〜５％、Ｎ２：２０〜４０％、ＨＣｌ：２〜５％、Ｈ２：残り、
反応雰囲気温度：９８０〜１０４０℃、
反応雰囲気圧力：６〜２０ｋＰａ、
の条件で蒸着することによって形成される。
この改質Ｃｒ2Ｎ層は、上部層の改質Ａｌ2Ｏ3層と同じ六方晶結晶構造であって、すぐれた高温強度を有し、下部層に対して強固な密着強度を有するが、特に、その特異な結晶粒界構造により、上部層に対して一段と強固な密着強度を有し、その結果、溶着性の高い軟鋼やステンレス鋼等の難削材の高速切削において、すぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐層間剥離性を発揮するようになる。
【００１７】
上記の改質Ｃｒ2Ｎ層について、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、図１（ａ），（ｂ）に概略説明図で例示される通り、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面および（１０-１０）面の法線がなす傾斜角（図１ａには前記結晶面の傾斜角が０度の場合、同（ｂ）には傾斜角が４５度の場合を示しているが、これらの角度を含めて前記結晶粒個々のすべての傾斜角）を測定し、この場合前記結晶粒はコランダム型六方最密晶の結晶構造を有し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出し、前記構成原子共有格子点間に構成原子を共有しない格子点がＮ個（ただし、Ｎはコランダム型六方最密晶の結晶構造上２以上の偶数となるが、分布頻度の点からＮの上限を２８とした場合、４、８、１４、２４、および２６の偶数は存在せず）存在する構成原子共有格子点形態をΣＮ＋１で表し、個々のΣＮ＋１がΣＮ＋１全体に占める分布割合を示す構成原子共有格子点分布グラフを作成した場合、この構成原子共有格子点分布グラフにおいて、上記改質Ｃｒ2Ｎ層はΣ３に最高ピークが存在し、しかも、Σ３のΣＮ＋１全体に占める分布割合は６０％以上のきわめて高い比率となっており、このような改質Ｃｒ2Ｎ層は、すぐれた高温強度を示す。
【００１８】
また、前記電界放出型走査電子顕微鏡を用いた測定により得られた、結晶粒の結晶面である（０００１）面および（１０−１０）面の法線がなす測定傾斜角に基づいて、（０００１）面の法線同士および（１０−１０）面の法線同士の交わる角度が２度以上の場合を結晶粒界であると定義し、相互に隣接する結晶粒界で、その構成原子共有格子点形態が、構成原子共有格子点間に構成原子を共有しない格子点が２個存在するΣ３であって、かつ、上部層との界面に臨んで存在する結晶粒界（中間層Σ３対応粒界）の数と位置を求める。
そして、後記する上部層について特定した上部層Σ３対応粒界の位置と、上記改質Ｃｒ2Ｎ層について求めた中間層Σ３対応粒界の位置とをつき合わせ、中間層と上部層の界面で、上部層との界面に臨んで存在する中間層Σ３対応粒界のうちの３０〜７０％が、上部層Σ３対応粒界と連続する結晶粒界を形成している結晶粒界構造を備える場合（図６（ａ）参照）には、中間層（改質Ｃｒ2Ｎ層）と上部層（改質Ａｌ2Ｏ3層）との層間付着強度は著しく向上する。
しかし、上部層Σ３対応粒界と連続して形成されている中間層Σ３対応粒界が、全中間層Σ３対応粒界のうちの３０％未満にすぎないような場合（図６（ｂ）参照）、あるいは、７０％を超えるような場合には、中間層と上部層での結晶粒界の連続性が少ないため、層間付着強度の向上を確保することができず、あるいは、中間層と上部層での結晶粒界の連続性が多すぎるために中間層と上部層のそれぞれの層における残留応力のギャップが大きくなりすぎて、層間付着強度が低下傾向を示すようになるため、上部層との界面に臨んで存在する中間層Σ３対応粒界のうちの３０〜７０％が、上部層Σ３対応粒界と連続する結晶粒界を形成していることが必要である。
【００１９】
また、上記改質Ｃｒ2Ｎ層からなる中間層の平均層厚が０．５μｍ未満では、すぐれた高温硬さ、耐熱性とすぐれた層間付着強度を発揮することができず、一方、その平均層厚が３μｍを越えると、難削材の高速切削条件下では、切刃部にチッピング、欠損等が発生し易くなることから、その平均層厚を０．５〜３μｍと定めた。
【００２０】
上部層：
上部層の改質Ａｌ2Ｏ3層は、上記改質Ｃｒ2Ｎ層からなる中間層の上に、例えば、
（ａ）まず、
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ３：０．５〜２％、ＣＯ２：０．１〜２％、ＨＣｌ：０．１〜１％、Ｈ2Ｓ：０．１５〜０．４％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：９３０〜９８０℃、
反応雰囲気圧力：３〜５ｋＰａ、
の条件、すなわち、従来条件に比して反応ガス組成では、ＡｌＣｌ３、ＣＯ２、およびＨＣｌの含有割合を相対的に低く、Ｈ2Ｓの含有割合を相対的に高く、かつ、雰囲気温度を相対的に低くした条件（初期形成条件）で１０〜６０分間蒸着形成し、
（ｂ）次いで、
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ３：６〜１０％、ＣＯ２：１０〜１５％、ＨＣｌ：３〜５％、Ｈ2Ｓ：０．０５〜０．２％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：１０２０〜１０５０℃、
反応雰囲気圧力：３〜５ｋＰａ、
の条件で蒸着することにより形成することができ、この改質Ａｌ2Ｏ3層は、Ａｌ2Ｏ3層本来の具備するすぐれた高温硬さ、耐熱性およびすぐれた高温強度に加え、さらに、層間付着強度が一段と向上し、その結果、中間層−上部層間での層間剥離の発生を防止し得るとともに、すぐれた耐チッピング性を具備するようになる。
そして、電界放出型走査電子顕微鏡を用いた調査によれば、上部層と中間層間での層間付着強度の向上は、上部層（改質Ａｌ2Ｏ3層）と中間層（上部層に隣接して存在する改質Ｃｒ2Ｎ層）との界面で形成されるΣ３対応粒界の結晶粒界構造の連続性によってもたらされるものであることは明らかである。
【００２１】
上記の改質Ａｌ2Ｏ3層について、前記改質Ｃｒ2Ｎ層の場合と同様に、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、図１（ａ），（ｂ）に概略説明図で例示される通り、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面および（１０-１０）面の法線がなす傾斜角を測定し、この場合前記結晶粒はコランダム型六方最密晶の結晶構造を有し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出し、前記構成原子共有格子点間に構成原子を共有しない格子点がＮ個（ただし、Ｎはコランダム型六方最密晶の結晶構造上２以上の偶数となるが、分布頻度の点からＮの上限を２８とした場合、４、８、１４、２４、および２６の偶数は存在せず）存在する構成原子共有格子点形態をΣＮ＋１で表し、個々のΣＮ＋１がΣＮ＋１全体に占める分布割合を示す構成原子共有格子点分布グラフを作成した場合、この構成原子共有格子点分布グラフにおいて、上記改質Ａｌ2Ｏ3層はΣ３に最高ピークが存在し、しかも、Σ３のΣＮ＋１全体に占める分布割合は６０％以上のきわめて高い比率となっており、このような改質Ａｌ2Ｏ3層は、すぐれた高温強度を示す。  
【００２２】
また、前記電界放出型走査電子顕微鏡を用いた測定により得られた、結晶粒の結晶面である（０００１）面および（１０−１０）面の法線がなす測定傾斜角に基づいて、（０００１）面の法線同士および（１０−１０）面の法線同士の交わる角度が２度以上の場合を結晶粒界であると定義し、相互に隣接する結晶粒界で、その構成原子共有格子点形態が、構成原子共有格子点間に構成原子を共有しない格子点が２個存在するΣ３であって、かつ、上部層との界面に臨んで存在する結晶粒界（中間層Σ３対応粒界）の数と位置を求める。
そして、改質Ａｌ2Ｏ3層について求めた上部層Σ３対応粒界の位置と、前記改質Ｃｒ2Ｎ層について求めた中間層Σ３対応粒界の位置とをつき合わせ、中間層と上部層の界面で、上部層との界面に臨んで存在する中間層Σ３対応粒界のうちの３０〜７０％が、上部層Σ３対応粒界と連続する結晶粒界を形成している結晶粒界構造を備える場合（図６（ａ）参照）には、中間層（改質Ｃｒ2Ｎ層）と上部層（改質Ａｌ2Ｏ3層）との層間付着強度は著しく向上する。
しかし、中間層について既に述べたように、上部層Σ３対応粒界と連続して形成されている中間層Σ３対応粒界が、全中間層Σ３対応粒界のうちの３０％未満にすぎないような場合（図６（ｂ）参照）、あるいは、７０％を超えるような場合には、中間層と上部層での結晶粒界の連続性が少ないため、層間付着強度の向上を確保することができず、あるいは、中間層と上部層での結晶粒界の連続性が多すぎるために中間層と上部層のそれぞれの層における残留応力のギャップが大きくなりすぎて、層間付着強度が低下傾向を示すようになるため、上部層との界面に臨んで存在する中間層Σ３対応粒界のうちの３０〜７０％が、上部層Σ３対応粒界と連続する結晶粒界を形成していることが必要である。
【００２３】
さらに、上記改質Ａｌ2Ｏ3層からなる上部層の平均層厚が１μｍ未満では、すぐれた潤滑性、高温強度とすぐれた層間付着強度を発揮することができず、一方、その平均層厚が１５μｍを越えると、難削材の高速切削では、切刃部にチッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を１〜１５μｍと定めた。
【発明の効果】
【００２４】
この発明の被覆工具は、軟鋼、ステンレス鋼及などの溶着性の高い難削材の高速切削加工に用いた場合にも、特に、硬質被覆層の中間層および上部層が、一段とすぐれた層間付着強度を有することから、硬質被覆層に剥離、チッピング、欠損の発生なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するものである。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】Ａｌ2Ｏ3層、Ｃｒ2Ｎ層における結晶粒の（０００１）面および（１０−１０）面の傾斜角の測定態様を示す概略説明図である。
【図２】本発明被覆工具２の硬質被覆層の中間層である改質Ｃｒ2Ｎ層の構成原子共有格子点分布グラフである。
【図３】本発明被覆工具２の硬質被覆層の上部層である改質Ａｌ2Ｏ3層の構成原子共有格子点分布グラフである。
【図４】（ａ）は、上部層と中間層の界面で、全ての中間層Σ３対応粒界のうちの３０〜７０％の中間層Σ３対応粒界に対して、上部層Σ３対応粒界が連続する結晶粒界を形成している本発明被覆工具２の結晶粒界構造の模式図、（ｂ）は、上部層と下部層の界面で、全ての下部層Σ３対応粒界のうちの３０％未満の下部層Σ３対応粒界に対して、上部層Σ３対応粒界が連続する結晶粒界を形成している従来被覆工具３の結晶粒界構造の模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
つぎに、この発明の被覆工具を実施例により具体的に説明する。
【実施例】
【００２７】
原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ3Ｃ2粉末、ＴｉＮ粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で３６時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５Ｐａの真空中、１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、切刃部にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８に規定するスローアウエイチップ形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体Ａ〜Ｃをそれぞれ製造した。
【００２８】
また、原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比でＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ2Ｃ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで３６時間湿式混合し、乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１．３ｋＰａの窒素雰囲気中、温度：１５４０℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４０８のチップ形状をもったＴｉＣＮ基サーメット製の工具基体ａ〜ｃを形成した。
【００２９】
つぎに、これらの工具基体Ａ〜Ｃおよび工具基体ａ〜ｃの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、表３に示される条件にて、硬質被覆層の下部層であるＴｉ化合物層（Ｔｉ化合物層のうちの改質ＴｉＣＮ層については、（ａ）〜（ｆ）で示す）を、表７に示される組み合わせおよび目標層厚で蒸着形成し、ついで、中間層の改質Ｃｒ2Ｎ層（Ａ）〜（Ｃ）を表４に示される条件で、表７に示される組み合わせおよび目標層厚で蒸着形成し、ついで、上部層の改質Ａｌ2Ｏ3層（ａ）〜（ｆ）を、表５に示される条件で、表７に示される組み合わせおよび目標層厚で蒸着形成することにより本発明被覆工具１〜８をそれぞれ製造した。
【００３０】
また、比較の目的で、上記の工具基体Ａ〜Ｃおよび工具基体ａ〜ｃの表面に、同じく通常の化学蒸着装置を用い、表３に示される条件にて、硬質被覆層の下部層であるＴｉ化合物層（Ｔｉ化合物層のうちの改質ＴｉＣＮ層については、（ａ）〜（ｆ）で示す）を、表８に示される組み合わせかつ目標層厚で蒸着形成し、ついで、上部層の従来Ａｌ2Ｏ3層（ａ）〜（ｆ）を、表６に示される条件で、同じく表８に示される組み合わせおよび目標層厚で蒸着形成することにより従来被覆工具１〜８をそれぞれ製造した。
【００３１】
ついで、上記の本発明被覆工具の硬質被覆層の中間層を構成する改質Ｃｒ2Ｎ層、本発明被覆工具と従来被覆工具の硬質被覆層の上部層を構成する改質Ａｌ2Ｏ3層および従来Ａｌ2Ｏ3層について、電界放出型走査電子顕微鏡を用いて、構成原子共有格子点分布グラフを作成し、各層におけるΣ３の分布割合を求めた。
また、本発明被覆工具については、中間層Σ３対応粒界および上部層Σ３対応粒界の数および位置を測定し、また、従来被覆工具については、参考のため、下部層Σ３対応粒界および上部層Σ３対応粒界の数および位置を測定した。
すなわち、本発明被覆工具の場合、上記構成原子共有格子点分布グラフは、上記中間層（改質Ｃｒ2Ｎ層）と上部層（改質Ａｌ2Ｏ3層）の表面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に７０度の入射角度で１５ｋＶの加速電圧の電子線を１ｎＡの照射電流で、前記表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に照射して、電子後方散乱回折像装置を用い、３０×５０μｍの領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記改質Ｃｒ2Ｎ層および改質Ａｌ2Ｏ3層の結晶粒の結晶面である（０００１）面および（１０-１０）面の法線がなす傾斜角を測定し、この場合前記結晶粒はコランダム型六方最密晶の結晶構造を有し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出し、前記構成原子共有格子点間に構成原子を共有しない格子点がＮ個（ただし、Ｎはコランダム型六方最密晶の結晶構造上２以上の偶数となるが、分布頻度の点からＮの上限を２８とした場合、４、８、１４、２４、および２６の偶数は存在せず）存在する構成原子共有格子点形態をΣＮ＋１で表した場合、上記改質Ｃｒ2Ｎ層及び上記改質Ａｌ2Ｏ3層の双方について、個々のΣＮ＋１がΣＮ＋１全体に占める分布割合を求めることにより作成した。これらの値を、表７に示す。
さらに、上記の通り求めた上部層との界面に臨んで存在する中間層Σ３対応粒界について、中間層との界面に臨んで存在する上部層Σ３対応粒界の位置と対応させ、上部層と中間層との界面において、上部層Σ３対応粒界と連続した結晶粒界を形成している中間層Σ３対応粒界の、全ての中間層Σ３対応粒界に占める割合（数）を求めた。この値を表７に、Σ３対応粒界連続割合（％）として示す。
表７から、中間層と上部層との界面で、上部層との界面に臨んで存在する中間層のΣ３対応粒界のうちの３０〜７０％の割合の中間層のΣ３対応粒界に対して、上部層のΣ３対応粒界が連続する結晶粒界として形成されている
【００３２】
また、参考のため、従来被覆工具の下部層と上部層についても、上記と同様にして、構成原子共有格子点分布グラフを求め、さらに、上部層との界面に臨んで存在する下部層Σ３対応粒界について、下部層との界面に臨んで存在する上部層Σ３対応粒界の位置と対応させ、上部層と下部層との界面において、上部層Σ３対応粒界と連続した結晶粒界を形成している下部層Σ３対応粒界の、全ての下部層Σ３対応粒界に占める割合（数）を求めた。この値を表８に、Σ３対応粒界連続割合（％）として示す。
【００３３】
表７、８にそれぞれ示される通り、上部層の界面に臨んで存在する本発明被覆工具の中間層のΣ３の分布割合、および上部層の界面に臨んで存在する従来被覆工具の下部層のΣ３の分布割合は、いずれも６０％以上となっている。
一方、同じく表７に示されるように、本発明被覆工具において、上部層Σ３対応粒界と連続した結晶粒界を形成している中間層Σ３対応粒界の、全ての中間層Σ３対応粒界に占める割合をあらわすΣ３対応粒界連続割合については、本発明被覆工具においては、３０〜７０％の範囲を示しており、その結果、すぐれた層間付着強度を有する。
これに対して、表８に示されるように、従来被覆工具においては、上部層Σ３対応粒界と連続した結晶粒界を形成している下部層Σ３対応粒界の、全ての下部層Σ３対応粒界に占める割合をあらわすΣ３対応粒界連続割合は、その値が３０％未満あるいは７０％を超える値となっているため層間付着強度が不満足なものとなっている。
【００３４】
さらに、上記の本発明被覆工具１〜１３および従来被覆工具１〜１３について、これの硬質被覆層の構成層を電子線マイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）およびオージェ分光分析装置を用いて観察（層の縦断面を観察）したところ、前者および後者とも目標組成と実質的に同じ組成を有するＴｉ化合物層（含、改質ＴｉＣＮ層）、中間層（改質Ｃｒ2Ｎ層）、上部層（改質Ａｌ2Ｏ3層）および従来上部層（従来Ａｌ2Ｏ3層）からなることが確認された。
また、これらの被覆工具の硬質被覆層の各構成層の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて測定（同じく縦断面測定）したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均層厚（５点測定の平均値）を示した。
【００３５】
つぎに、上記の各種の被覆工具をいずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、本発明被覆工具１〜８および従来被覆工具１〜８について、
被削材：ＪＩＳ・ＳＳ４００の丸棒、
切削速度：  ４８５  ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：  ５  ｍｍ、
送り：  ０．９  ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：  １０  分、
の条件（切削条件Ａ）での軟鋼の乾式高速連続切削試験（通常の切削速度は、３００ｍ／ｍｉｎ）、
被削材：ＪＩＳ・ＳＵＳ３１６の丸棒、
切削速度：  ３３０  ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：  １．５  ｍｍ、
送り：  ０．３  ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：  １０  分、
の条件（切削条件Ｂ）でのステンレス鋼の湿式高速連続切削試験（通常の切削速度は、２２０ｍ／ｍｉｎ）、
被削材：ＪＩＳ・ＳＵＳ３０４の丸棒、
切削速度：  ３１５  ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：  １．５  ｍｍ、
送り：  ０．３  ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：  １０  分、
の条件（切削条件Ｃ）でのステンレス鋼の湿式高速連続切削試験（通常の切削速度は、２２０ｍ／ｍｉｎ）、
を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
この測定結果を表９に示した。
【００３６】
【表１】
2010221368.tif 000003
【００３７】
【表２】
2010221368.tif 000004
【００３８】
【表３】
2010221368.tif 000005
【００３９】
【表４】
2010221368.tif 000006
【００４０】
【表５】
2010221368.tif 000007
【００４１】
【表６】
2010221368.tif 000008
【００４２】
【表７】
2010221368.tif 000009
【００４３】
【表８】
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【００４４】
【表９】
2010221368.tif 000011
【００４５】
表７〜９に示される結果から、本発明被覆工具１〜８は、硬質被覆層の中間層と上部層との界面で、全ての中間層Σ３対応粒界のうちの３０〜７０％の中間層Σ３対応粒界が、上部層Σ３対応粒界と連続する結晶粒界を形成しているため、溶着性が高くかつ高熱発生を伴う軟鋼、ステンレス鋼等の難削材の高速切削でも、前記中間層と上部層の層間付着強度が著しく向上したものとなっているので、層間剥離の発生もなくすぐれた耐チッピング性を発揮するとともに、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、硬質被覆層の上部層が従来Ａｌ2Ｏ3層で構成された従来被覆工具１〜８においては、上部層と下部層の層間付着強度が不十分なため、軟鋼、ステンレス鋼等の難削材の高速切削加工で、硬質被覆層に剥離、チッピング等が発生し、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
【産業上の利用可能性】
【００４６】
上述のように、この発明の被覆工具は、各種鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断続切削は勿論のこと、特に耐溶着性、耐チッピング性が要求される軟鋼、ステンレス鋼等の高速切削加工でもすぐれた耐チッピング性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するものであるから、切削装置の高性能化並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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