【誤訳訂正書】
【提出日】令和3年6月28日(2021.6.28)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１及び第２の熱交換器ゾーン（２０１、２１０）を有するシステム（２００）を用いてメタンに富む供給ガス流（２０６）を液化する方法であって、下記：
（ａ）８２７４ｋＰａ（１，２００ｐｓｉａ）未満の圧力で前記供給ガス流（２０６）を準備すること；
（ｂ）１０３４２ｋＰａ（１，５００ｐｓｉａ）以上の圧力を有する圧縮冷媒流（２２２）を準備すること；
（ｃ）前記圧縮冷媒流を周囲温度の空気又は水との間接熱交換（２２４）によって冷却して、圧縮され、冷却された冷媒流（２１２）を生成すること；
（ｄ）前記圧縮され、冷却された冷媒流を前記第２の熱交換器ゾーン（２１０）に送って、前記圧縮され、冷却された冷媒流を周囲温度未満にさらに冷却して、圧縮され、さらに冷却された冷媒流（２１３）を生成すること；
（ｅ）前記圧縮され、さらに冷却された冷媒流を少なくとも１つのワーク生成膨張器（２２６）内で膨張させ、それによって膨張した冷却冷媒流（２０５）を生成すること；
（ｆ）前記膨張した冷却冷媒流を、前記第１の熱交換器ゾーン（２０１）内で、第１の主熱交換器（２３４）に通して、第１の温冷媒流（２０８）を形成することであって、前記第１の温冷媒流は、前記第１の熱交換器ゾーン内の最高流体温度より少なくとも２．８℃（５°Ｆ）冷たい温度を有すること；
（ｇ）前記供給ガス流（２０６）を前記第１の熱交換器ゾーン（２０１）に通して、前記膨張した冷却冷媒流（２０５）との間接熱交換によって前記供給ガス流の少なくとも一部を冷却し、それによって液化ガス流を形成すること；
（ｈ）前記第１の熱交換ゾーン内において前記第１の主熱交換器（２３４）と第２の主熱交換器（２３２）との間の位置において引き出された前記第１の温冷媒流の一部を前記第２の熱交換器ゾーン（２１０ａ）に送って、間接熱交換によって、前記圧縮され、冷却された冷媒流（２１２）を冷却し、それによって第２の温冷媒流（２０９）を形成すること；
（ｉ）前記第１の温冷媒流の残り（２０８ａ）を、前記第２の主熱交換器（２３２）に通して、前記供給ガス流（２０６）との間で熱交換を行い、それによって第３の温冷媒流（２１４）を形成すること；
（ｊ）前記第２の温冷媒流（２０９）を前記第３の温冷媒流と組み合わせ、第４の温冷媒流（２１６）を形成すること；及び
（ｋ）前記第４の温冷媒流を圧縮して前記圧縮冷媒流（２２２）を生成すること
を含む、前記方法。
【請求項２】
前記第１の温冷媒流（２０８）が、前記第１の熱交換器ゾーン内の最高流体温度より少なくとも５．６℃（１０°Ｆ）冷たい温度を有する、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
さらに下記：
前記液化ガス流を前記第１の熱交換器ゾーン（２０１）内で、サブ冷却冷媒を用いたサブ冷却サイクル（２０４）を用いてさらに冷却し、それによってサブ冷却ガス流（２４８）を形成すること
を含む、請求項１〜２のいずれか１項に記載の方法。
【請求項４】
さらに下記：
前記サブ冷却ガス流を水力タービン（２５０）内で３４５ｋＰａ（５０ｐｓｉａ）以上かつ３１０３ｋＰａ（４５０ｐｓｉａ）以下の圧力まで膨張させて、膨張したサブ冷却ガス流を生成すること
を含む、請求項３に記載の方法。
【請求項５】
前記サブ冷却サイクル（２０４）が、冷媒として窒素を用いる閉ループ気相冷却サイクルを含む、請求項３に記載の方法。
【請求項６】
さらに下記：
前記供給ガス流を前記第１の熱交換器ゾーンに送る前に、前記供給ガス流を１１０３２ｋＰａ（１，６００ｐｓｉａ）以下の圧力まで圧縮してからそれを周囲温度の空気又は水との間接熱交換によって冷却すること
を含む、請求項１に記載の方法。
【請求項７】
前記供給ガス流を前記第１の熱交換器ゾーンに送る前に、外部冷却ユニット（６６５）内で間接熱交換によって前記供給ガス流を周囲温度未満の温度に冷却する、請求項１に記載の方法。
【請求項８】
前記圧縮され、冷却された冷媒流を前記第２の熱交換器ゾーンに送る前に、外部冷却ユニット（７７０）内で間接熱交換によって、前記圧縮され、冷却された冷媒流を周囲温度未満の温度に冷却する、請求項１に記載の方法。
【請求項９】
メタンに富む供給ガス流を液化するためのシステム（２００）であって、第１及び第２の熱交換器ゾーン（２０１、２１０）を有し、かつ下記：
８２７４ｋＰａ（１，２００ｐｓｉａ）未満の圧力の供給ガス流（２０６）；
１０３４２ｋＰａ（１，５００ｐｓｉａ）以上の圧力を有する圧縮冷媒流（２２２）；
前記圧縮冷媒流を周囲温度の空気又は水との間接熱交換によって冷却して、圧縮され、冷却された冷媒流（２１２）を生成するように構成された冷却器（２２４）；
前記圧縮され、冷却された冷媒流が送られて、前記圧縮され、冷却された冷媒流が周囲温度未満にさらに冷却され、それによって圧縮され、さらに冷却された冷媒流（２１３）を生成する、前記第２の熱交換器ゾーン内の少なくとも１つの熱交換器（２１０ａ）；
前記圧縮され、さらに冷却された冷媒流を膨張させ、それによって膨張した冷却冷媒流（２０５）を生成するように配置された少なくとも１つのワーク生成膨張器（２２６）；
前記第１の熱交換器ゾーン内の第１の主熱交換器（２３４）及び第２の主熱交換器（２３２）であって、前記第１の熱交換器ゾーン内で前記膨張した冷却冷媒流が前記第１の主熱交換器に通されて第１の温冷媒流（２０８）を形成し、前記第１の温冷媒流は、前記第１の熱交換器ゾーン内の最高流体温度より少なくとも２．８℃（５°Ｆ）冷たい温度を有する、第１の主熱交換器（２３４）及び第２の主熱交換器（２３２）；
を備え、
前記供給ガス流は、前記第１の熱交換器ゾーンに通されて、前記膨張した冷却冷媒流との間接熱交換によって前記供給ガス流の少なくとも一部が冷却され、それによって液化ガス流を形成し、
前記第１の主熱交換器（２３４）と第２の主熱交換器（２３２）との間において引き出された前記第１の温冷媒流の一部は、前記第２の熱交換器ゾーン（２１０）に送られて、間接熱交換によって、前記圧縮され、冷却された冷媒流（２１２）を冷却し、それによって第２の温冷媒流（２０９）を形成し、
前記第１の温冷媒流の残り（２０８ａ）が、前記第２の主熱交換器（２３２）に通され、前記供給ガス流（２０６）との間で熱交換を行い、それによって第３の温冷媒流（２１４）を形成し、
前記第２の温冷媒流（２０９）と前記第３の温冷媒流（２１４）とが組み合わされ、第４の温冷媒流が形成され、
前記第４の温冷媒流を圧縮して前記圧縮冷媒流（２２２）を生成するように構成された圧縮器（２１８、２２０）
を含む、前記システム。
【請求項１０】
前記第１の温冷媒流が、前記第１の熱交換器ゾーン内の最高流体温度より少なくとも５．６℃（１０°Ｆ）冷たい温度を有する、請求項９に記載のシステム。
【請求項１１】
さらに下記：
前記第１の熱交換器ゾーン内で前記液化ガス流をさらに冷却し、それによってサブ冷却ガス流（２４８）を形成するように構成されたサブ冷却サイクル（２０４）
を含む、請求項９〜１０のいずれか１項に記載のシステム。
【請求項１２】
さらに下記：
前記サブ冷却ガス流を３４５ｋＰａ（５０ｐｓｉａ）以上かつ３１０３ｋＰａ（４５０ｐｓｉａ）以下の圧力まで膨張させて、膨張したサブ冷却ガス流を生成するように構成され、水力タービンを含む追加の膨張器（２５０）
を含む、請求項９〜１１のいずれか１項に記載のシステム。
【請求項１３】
前記サブ冷却サイクルが、冷媒として窒素を用いる閉ループ気相冷却サイクルを含む、請求項１２に記載のシステム。
【請求項１４】
さらに下記：
前記供給ガス流を第１の熱交換器ゾーンに送る前に、１１０３２ｋＰａ（１，６００ｐｓｉａ）以下の圧力まで前記供給ガス流を圧縮するように構成された追加の圧縮器（５６０）；及び
前記供給ガス流を周囲温度の空気又は水との間接熱交換によって冷却するように構成された外部冷却ユニット（５６２）
を含む、請求項９に記載のシステム。
【請求項１５】
さらに下記：
前記供給ガス流を前記第１の熱交換器ゾーンに送る前に、その中で間接熱交換によって周囲温度未満の温度に前記供給ガス流を冷却するように構成された第２の外部冷却ユニット（６６５）
を含む、請求項９に記載のシステム。
【請求項１６】
さらに下記：
前記圧縮され、冷却された冷媒流（７１２）を前記第２の熱交換器ゾーンに送る前に、その中で前記圧縮され、冷却された冷媒流を間接熱交換によって周囲温度未満の温度に冷却するように構成された第３の外部冷却ユニット（７７０）
を含む、請求項９に記載のシステム。
【請求項１７】
前記第１の熱交換器ゾーン内の少なくとも１つの熱交換器が、ろう付けアルミニウム熱交換器を含む、請求項９に記載のシステム。
【請求項１８】
前記第２の熱交換器ゾーン内の少なくとも１つの熱交換器が、プリント回路型熱交換器を含む、請求項９に記載のシステム。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１４】
米国特許出願2010/0186445は、31026kPa(4,500psia)までの供給原料圧縮をHPXPに組み入れることを開示した。HPXPの一次冷却ループにおいて供給ガスを液化する前に該ガスを圧縮することは、全体的なプロセス効率を高めるという利点を有する。所与の生成率のため、このことは小型機器の使用を可能にする一次冷却ループ内での冷媒の所要流速を顕著に低減するという利点をも有し、フローティングLNG用途に特に魅力的である。さらに、供給原料圧縮は、一次冷却ループ及びサブ冷却ループに向かう固定量の力のために30%より多くHPXPトレインのLNG生成率を高める手段を提供する。生成率のこの順応性は、この場合もやはり、冷媒ループドライバーの選択を所望生成率と調和させる際に地上配備用途より制限されるフローティングLNG用途に特に魅力的である。供給ガスを高圧で液化することは利点を有するが、10342kPa(1,500psia)超の液化圧力のため一次冷却及びサブ冷却ループに適した極低温熱交換器の選択は、コスト、重量が非常に大きく、流体加工能力が低下した選択肢に限定されることが分かった。例えば、31026kPa(4,500psia)超の圧力で作動できるプリント回路型熱交換器の使用は、実績済み作動圧力が10342kPa(1,500psia)未満である、より広く調達されるろう付けアルミニウム熱交換器タイプに比べてプロジェクトコストを著しく高くすることが分かった。コストのこの顕著な増加は、供給原料圧縮の実際の適用を10342kPa(1,500psia)までに制限する可能性がある。従って、供給原料圧縮又は10342kPa(1,500psia)超の供給原料圧縮を必要とせずにHPXPをさらに改善する必要性が残っている。さらに、プリント回路型熱交換器のような高コストの主極低温熱交換器を必要とせずに、HPXPで相当な供給原料圧縮の使用を可能にするためのさらなる必要性が残っている。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２８】
本開示は、天然ガス流及び他のメタンリッチガス流を液化して、液化天然ガス(LNG)及び／又は他の液化メタンリッチガスを生成するためのプロセス／方法及びシステムについて述べる。本開示の1以上の態様において、一次冷却ループは、2つの熱交換器ゾーンに分かれている。第1の熱交換器ゾーン内では、一次冷却ループ冷媒を用いて供給ガスを液化する。第2の熱交換器ゾーン内では、一次冷却ループ冷媒の全て又は一部を用いて高圧一次冷却ループ冷媒を冷却した後にこの冷媒を膨張させる。第1の熱交換器ゾーンは、第2の熱交換器ゾーンから物理的に離れている。さらに、第1の熱交換器ゾーンの熱交換器タイプは、第2の熱交換器ゾーンの熱交換器タイプと異なる。2つの別々の熱交換器ゾーンを有することの1つの利点は、2つのゾーン内の熱交換器のタイプが互いに異なり得ることである。非限定例として、第1の熱交換器ゾーンに用いる熱交換器(複数可)のタイプは、ろう付けアルミニウム熱交換器を含んでよく、第2の熱交換器ゾーンに用いる熱交換器(複数可)のタイプは、プリント回路型熱交換器を含んでよい。供給ガスの液化に必要な熱伝達の90%超が起こるのは第1の熱交換器内である。ここに低価格のろう付けアルミニウム熱交換器を使用すると、プロジェクトコストを削減する。非常に高価なプリント回路型熱交換器は、高圧冷媒の所要20664kPa(3,000psia)圧力で作動できるので、第2の熱交換器ゾーンで使用し得る。第2の熱交換器ゾーンでのプリント回路型熱交換器の使用は、それが比較的小さい熱交換器なので全体的なプロジェクトコストにそれほど大きく影響しない。これは、第2の熱交換器ゾーン内の熱伝達負荷は、第1の熱交換器ゾーンの熱伝達負荷よりかなり小さいからである。両熱交換器ゾーンは、複数の熱交換器を含むことがある。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３４】
図2は、開示態様に従う液化システム200を示す模式図である。液化システム200は、膨張器ループと呼ばれることもある一次冷却ループ202を含む。この液化システムは、好ましくはサブ冷却冷媒として窒素を満たした閉じた冷却ループであるサブ冷却ループ204をも含む。一次冷却ループ202内で、膨張した冷却冷媒流205が第1の熱交換器ゾーン201に送られて、供給ガス流206と熱交換して第1の温冷媒流208を形成する。この第1の温冷媒208の一部が第2の熱交換器ゾーン210に送られて、1つ以上の熱交換器210a内で、圧縮され、冷却された冷媒流212と熱交換して、圧縮され、冷却された冷媒流をさらに冷却して、第2の温冷媒流209及び圧縮され、さらに冷却された冷媒流213を形成する。この1つ以上の熱交換器210aは、プリント回路型熱交換器タイプ、シェルアンドチューブ熱交換器タイプ、又はその組み合わせであってよい。第2の熱交換器ゾーン内の熱交換器タイプは、10342kPa(1,500psia)超の設計圧力、さらに好ましくは、13790kPa(2,000psia)超の設計圧力、さらに好ましくは、20664kPa(3,000psia)超の設計圧力を有し得る。