(57)【要約】【課題】成形時の樹脂流動末端での流動圧低下や、ガスやエアーの排出不足による機械強度の低下や、離型剤作用によるウェルド部の結合強度の低下が起こらない高品質なモールドモータの提供を目的としている。【解決手段】固定子５は熱硬化性樹脂１２にて一体的にモールド成形され、圧縮成形部分１４を形成する熱硬化性樹脂１２ａと、射出成形されて射出成形部分１３を形成する熱硬化性樹脂１２ｂとから外被１８を形成している。圧縮成形部分１４は、射出成形によって流動する熱硬化性樹脂１２ｂの流動末端に位置させた構成としており、射出成形された樹脂は、流動圧が低下することなく圧縮成形部分１４の樹脂と結合することができるため、結合強度の低下を抑制することができ、樹脂の結合箇所でのクラックが生じない高品質なモールドモータ１が得られる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定子鉄心と電機子巻線とを熱硬化性樹脂により一体的にモールド成形したモールド固定子と、このモールド固定子に対向して回転自在に配置された回転子からなるモールドモータであって、前記モールド固定子は射出成形部分と圧縮成形部分よりなることを特徴とするモールドモータ。
【請求項２】
前記圧縮成形部分は流動末端に位置させたことを特徴とする請求項１記載のモールドモータ。
【請求項３】
前記圧縮成形部分の熱硬化性樹脂の硬化時間は、前記射出成形部分の熱硬化性樹脂の硬化時間よりも長くしたことを特徴とする請求項１または２記載のモールドモータ。
【請求項４】
前記圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有される離型剤の量は前記射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有される離型剤の量よりも減らしたことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のモールドモータ。
【請求項５】
前記圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有されるガラス繊維長さは前記射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有されるガラス繊維長さよりも短くしたことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のモールドモータ。
【請求項６】
前記圧縮成形部分の熱硬化性樹脂は前記射出成形部分の熱硬化性樹脂よりも柔らかくしたことを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のモールドモータ。
【請求項７】
前記圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有する充填材の粒径は前記射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有する充填材の粒径よりも大きくしたことを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載のモールドモータ。
【請求項８】
前記圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有する充填材の水酸化アルミニウムの割合は前記射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有する充填材の水酸化アルミニウムの割合よりも少なくしたことを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のモールドモータ。
【請求項９】
前記圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有するスチレンモノマー量は前記射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有するスチレンモノマー量よりも少ないことを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載のモールドモータ。
【請求項１０】
前記圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有する低収縮剤の割合は前記射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有する低収縮剤の割合よりも多いことを特徴とする請求項９記載のモールドモータ。
【請求項１１】
前記圧縮成形部分と前記射出成形部分が結合する結合部にガス排出部を設けたことを特徴とする請求項１〜１０のいずれかに記載のモールドモータ。
【請求項１２】
前記圧縮成形部分の略中央部にはガス排出部を設けたことを特徴とする請求項１〜１１のいずれかに記載のモールドモータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に電気機器に搭載される、樹脂で一体的にモールド成形されたモールドモータに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、換気装置等の電気機器に搭載するモータにおいては、高品質化を確保した上で、小型化、薄型化、軽量化を実現したモータが求められている。
【０００３】
従来、この種のモールドモータは、特許文献１に開示された構成のものが知られている。
【０００４】
以下、そのモールドモータについて図５を参照しながら説明する。
【０００５】
図に示すように、半径内側方向に延びかつ周方向に間隔をおいて形成された複数のティース部１１２を有するとともにケイ素鋼板を複数枚積層して構成されたステータコア１０６およびこのステータコア１０６のティース部１１２に導線が巻回されて構成されたステータコイル１０８を有するステータ１０１と、このステータ１０１の内部に回転可能に設けられたロータと、ステータ１０１を覆っている樹脂製のモールド本体１３０とを備えたモールドモータであって、モールド本体１３０はステータコイル１０８間において空間部１３２が形成されている。
【特許文献１】特開平１１−３５６０２２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
このような従来のモータでは、成形時に樹脂の流動末端部の流動圧が低下することによるウェルド結合強度の低下や、樹脂に含まれるガラス繊維がウェルドラインに沿って配向することによるウェルド結合強度が低下することや、成形時に金型内に発生し、樹脂の流動末端に押し集められるガスの排出不足による成形品の機械的強度の低下や、樹脂に当初から含まれ、樹脂の流動末端に押し集められるエアーの排出不足による成形品の機械的強度の低下や、樹脂に含まれる離型剤の作用によるウェルド部の結合強度不足によって、ウェルドクラックが生じる可能性があるという課題があり、成形時の樹脂流動末端での流動圧低下や、ガスやエアーの排出不足による機械強度の低下や、離型剤作用によるウェルド部の結合強度の低下が起こらない高品質なモールドモータが要求されている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、上記課題を解決するために、固定子鉄心と電機子巻線を熱硬化性樹脂により一体的にモールド成形したモールド固定子と、このモールド固定子に対向して回転自在に配置された回転子からなるモールドモータであって、前記モールド固定子は射出成形部分と圧縮成形部分よりなることを特徴とするモールドモータの構成としたものである。
【０００８】
この手段により、射出成形された樹脂は、流動圧が低下する前の流動圧が高い状態のまま圧縮成形部分の樹脂と結合することができるため、結合強度の低下を抑制することができ、樹脂の結合箇所でのクラックが生じない高品質のモールドモータが得られる。
【０００９】
また、上記課題を解決するために、圧縮成形部分は流動末端に位置させたことを特徴とするモールドモータの構成としたものである。
【００１０】
この手段により、射出成形された樹脂は、流動圧が低下する前の流動圧が高い状態のまま、流動末端に位置する圧縮成形部分の樹脂と結合することができ、さらに、射出成形部分の樹脂に含まれるエアーや発生ガスは流動末端部に位置する圧縮成形部分の周囲に分散し、結合部分では樹脂密度が高くなるため、結合強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質確保を実現できるモールドモータが得られる。
【００１１】
また、上記課題を解決するために、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂の硬化時間は、射出成形部分の熱硬化性樹脂の硬化時間よりも長くしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものである。
【００１２】
この手段により、圧縮成形部分の樹脂表面が硬化する前、かつ、圧縮成形部分の樹脂に含有される離型剤が表面に浮き出して離型作用が生じる前に射出成型部分と結合するため、結合強度の低下を抑制でき、より一層、高品質確保を実現できるモールドモータが得られる。
【００１３】
また、上記課題を解決するために、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有される離型剤の量は、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有される離型剤の量よりも減らしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものである。
【００１４】
この手段により、圧縮成形部分の樹脂に含有する離型剤が、金型の熱により表面に浮き出してくる前に、圧縮成形部分の樹脂と射出成形部分の樹脂が結合するため、結合強度の低下を抑制でき、より一層、高品質確保を実現できるモールドモータが得られる。
【００１５】
また、上記課題を解決するために、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有されるガラス繊維長さは、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有されるガラス繊維長さよりも短くしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものである。
【００１６】
この手段により、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有されるガラス繊維は、成形機計量時のスクリューの回転により切損することから、圧縮成形部分のガラス繊維の長さと同等になるので、圧縮成形部分と射出成形部分の成形収縮率や線膨張係数が同等となるため、応力歪や熱収縮によるクラックの発生を抑制でき、より一層、高品質確保を実現できるモールドモータが得られる。
【００１７】
また、上記課題を解決するために、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂は、射出成形部分の熱硬化性樹脂よりも柔らかくしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものである。
【００１８】
この手段により、圧縮成形部分の樹脂は、射出成形部分の樹脂の流動圧により、一段と圧縮されることから、圧縮成形部分の樹脂に当初から含まれるエアーの排出量は多くなり、ボイドの発生を抑制でき、圧縮成形部分の樹脂密度が高くなるため、樹脂の機械的強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質確保を実現できるモールドモータが得られる。
【００１９】
また、上記課題を解決するために、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有する充填材の粒径は、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有する充填材の粒径よりも大きくしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものである。
【００２０】
この手段により、圧縮成形部分に含まれる充填材の吸樹脂量が低下することから、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂は射出成型部分の熱硬化性樹脂に比べ柔らかくなり、圧縮成形部分に含まれるガスは射出成形部分の樹脂の流動圧により、一層排出されやすくなり、圧縮成形部分の樹脂密度が高くなるため、ボイドによる機械的強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質確保を実現できるモールドモータが得られる。
【００２１】
また、上記課題を解決するために、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有する充填材の水酸化アルミニウムの割合は、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有する充填材の水酸化アルミニウムの割合よりも少なくしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものである。
【００２２】
この手段により、圧縮成形部分に含まれる充填材の吸樹脂量が低下することから、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂は射出成型部分の熱硬化性樹脂に比べ柔らかくなり、圧縮成形部分に含まれるガスは射出成形部分の樹脂の流動圧により、一層排出されやすくなり、圧縮成形部分の樹脂密度が高くなるため、ボイドによる機械的強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質確保を実現できるモールドモータが得られる。
【００２３】
また、上記課題を解決するために、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有するスチレンモノマー量は、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有するスチレンモノマー量よりも減らしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものである。
【００２４】
この手段により、圧縮成形部分の樹脂が高温の成形金型内に長い時間滞留しても、含有するスチレン同士が架橋して分子量の低いポリスチレンを生成する量が減少するため、金型内に発生するガス量を低減し、結合部のボイド発生を抑制できるので、結合部の強度低下を抑制できるため、より一層、高品質確保を実現できるモールドモータが得られる。
【００２５】
また、上記課題を解決するために、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有する低収縮剤の割合は、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有する低収縮剤の割合よりも多いことを特徴とするモールドモータの構成としたものである。
【００２６】
この手段により、圧縮成形部分の樹脂の成形収縮率は小さくなることから、成形固化時に生じる応力歪を低減できるため、機械的強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質確保を実現できるモールドモータが得られる。
【００２７】
また、上記課題を解決するために、圧縮成形部分と射出成形部分が結合する結合部にガス排出部を設けたことを特徴とするモールドモータの構成としたものである。
【００２８】
この手段により、射出成形部分の樹脂に含まれるエアーや発生ガスは流動末端部に位置する圧縮成形部分の周囲に分散するとともに、ガス排出部から排出されるので、結合部分では樹脂密度が高くなるため、結合強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質確保を実現できるモールドモータが得られる。
【００２９】
また、上記課題を解決するために、圧縮成形部分の略中央部にはガス排出部を設けたことを特徴とするモールドモータの構成としたものである。
【００３０】
この手段により、圧縮成形部分の樹脂に含まれるエアーや発生ガスは、射出成形部分の樹脂の流動圧によって圧縮されるため、圧縮成形部分の略中央部に位置するガス排出部から排出されるので、圧縮成形部分のボイドによる機械的強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質確保を実現できるモールドモータが得られる。
【発明の効果】
【００３１】
本発明によれば、射出成形された樹脂は、流動圧が低下する前の流動圧が高い状態のまま圧縮成形部分の樹脂と結合することができるため、結合強度の低下を抑制することができ、樹脂の結合箇所でのクラックが生じない高品質を確保したモールドモータを提供できる。
【００３２】
また、射出成形された樹脂は、流動圧が低下する前の流動圧が高い状態のまま、流動末端に位置する圧縮成形部分の樹脂と結合することができ、さらに射出成形部分の樹脂に含まれるエアーや発生ガスは流動末端部に位置する圧縮成形部分の周囲に分散し、結合部分では樹脂密度が高くなるため、結合強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質を確保したモールドモータを提供できる。
【００３３】
また、圧縮成形部分の樹脂表面が硬化する前、かつ、圧縮成形部分の樹脂に含有される離型剤が表面に浮き出して離型作用が生じる前に射出成型部分と結合するため、結合強度の低下を抑制でき、より一層、高品質を確保したモールドモータを提供できる。
【００３４】
また、圧縮成形部分の樹脂に含有する離型剤が、金型の熱により表面に浮き出してくる前に、圧縮成形部分の樹脂と射出成形部分の樹脂が結合するため、結合強度の低下を抑制でき、より一層、高品質を確保したモールドモータを提供できる。
【００３５】
また、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有されるガラス繊維は、成形機計量時のスクリューの回転により切損することから、圧縮成形部分のガラス繊維の長さと同等になるので、圧縮成形部分と射出成形部分の成形収縮率や線膨張係数が同等となるため、応力歪や熱収縮によるクラックの発生を抑制でき、より一層、高品質を確保したモールドモータを提供できる。
【００３６】
また、圧縮成形部分の樹脂は、射出成形部分の樹脂の流動圧により、一段と圧縮されることから、圧縮成形部分の樹脂に当初から含まれるエアーの排出量は多くなり、ボイドの発生を抑制でき、圧縮成形部分の樹脂密度が高くなるため、樹脂の機械的強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質を確保したモールドモータを提供できる。
【００３７】
また、圧縮成形部分に含まれる充填材の吸樹脂量が低下することから、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂は射出成型部分の熱硬化性樹脂に比べ柔らかくなり、圧縮成形部分に含まれるガスは射出成形部分の樹脂の流動圧により、一層排出されやすくなり、圧縮成形部分の樹脂密度が高くなるため、ボイドによる機械的強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質を確保したモールドモータを提供できる。
【００３８】
また、圧縮成形部分に含まれる充填材の吸樹脂量が低下することから、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂は射出成型部分の熱硬化性樹脂に比べ柔らかくなり、圧縮成形部分に含まれるガスは射出成形部分の樹脂の流動圧により、一層排出されやすくなり、圧縮成形部分の樹脂密度が高くなるため、ボイドによる機械的強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質を確保したモールドモータを提供できる。
【００３９】
また、圧縮成形部分の樹脂が高温の成形金型内に長い時間滞留しても、含有するスチレン同士が架橋して分子量の低いポリスチレンを生成する量が減少するため、金型内に発生するガス量を低減し、結合部のボイド発生を抑制できるので、結合部の強度低下を抑制できるため、より一層、高品質を確保したモールドモータを提供できる。
【００４０】
また、圧縮成形部分の樹脂の成形収縮率は小さくなることから、成形固化時に生じる応力歪を低減できるため、機械的強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質を確保したモールドモータを提供できる。
【００４１】
また、射出成形部分の樹脂に含まれるエアーや発生ガスは流動末端部に位置する圧縮成形部分の周囲に分散するとともに、ガス排出部から排出されるので、結合部分では樹脂密度が高くなるため、結合強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質を確保したモールドモータを提供できる。
【００４２】
また、圧縮成形部分の樹脂に含まれるエアーや発生ガスは、射出成形部分の樹脂の流動圧によって圧縮されるため、圧縮成形部分の略中央部に位置するガス排出部から排出されるので、圧縮成形部分のボイドによる機械的強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質を確保したモールドモータを提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４３】
本発明の請求項１記載の発明は、固定子鉄心と電機子巻線を熱硬化性樹脂により一体的にモールド成形したモールド固定子と、このモールド固定子に対向して回転自在に配置された回転子からなるモールドモータであって、前記モールド固定子は射出成形部分と圧縮成形部分よりなることを特徴とするモールドモータの構成としたものであり、射出成形された樹脂は、流動圧が低下する前の流動圧が高い状態のまま圧縮成形部分の樹脂と結合するという作用を有する。
【００４４】
本発明の請求項２記載の発明は、圧縮成形部分は流動末端に位置させたことを特徴とするモールドモータの構成としたものであり、射出成形された樹脂は、流動圧が低下する前の流動圧が高い状態のまま、流動末端に位置する圧縮成形部分の樹脂と結合することができ、さらに射出成形部分の樹脂に含まれるエアーや発生ガスは流動末端部に位置する圧縮成形部分の周囲に分散し、結合部分では樹脂密度が高くなるという作用を有する。
【００４５】
本発明の請求項３記載の発明は、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂の硬化時間は、射出成形部分の熱硬化性樹脂の硬化時間よりも長くしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものであり、圧縮成形部分の樹脂表面が硬化する前、かつ、圧縮成形部分の樹脂に含有される離型剤が表面に浮き出して離型作用が生じる前に射出成型部分と結合するという作用を有する。
【００４６】
本発明の請求項４記載の発明は、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有される離型剤の量は、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有される離型剤の量よりも減らしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものであり、圧縮成形部分の樹脂に含有する離型剤が、金型の熱により表面に浮き出してくる前に、圧縮成形部分の樹脂と射出成形部分の樹脂が結合するという作用を有する。
【００４７】
本発明の請求項５記載の発明は、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有されるガラス繊維長さは、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有されるガラス繊維長さよりも短くしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものであり、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有されるガラス繊維は、成形機計量時のスクリューの回転により切損することから、圧縮成形部分のガラス繊維の長さと同等になるので、圧縮成形部分と射出成形部分の成形収縮率や線膨張係数が同等となるという作用を有する。
【００４８】
本発明の請求項６記載の発明は、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂は、射出成形部分の熱硬化性樹脂よりも柔らかくしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものであり、圧縮成形部分の樹脂は、射出成形部分の樹脂の流動圧により、一段と圧縮されることから、圧縮成形部分の樹脂に当初から含まれるエアーの排出量は多くなり、ボイドの発生を抑制でき、圧縮成形部分の樹脂密度が高くなるという作用を有する。
【００４９】
本発明の請求項７記載の発明は、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有する充填材の粒径は、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有する充填材の粒径よりも大きくしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものであり、圧縮成形部分に含まれる充填材の吸樹脂量が低下することから、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂は射出成型部分の熱硬化性樹脂に比べ柔らかくなり、圧縮成形部分に含まれるガスは射出成形部分の樹脂の流動圧により、一層排出されやすくなり、圧縮成形部分の樹脂密度が高くなるという作用を有する。
【００５０】
本発明の請求項８記載の発明は、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有する充填材の水酸化アルミニウムの割合は、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有する充填材の水酸化アルミニウムの割合よりも少なくしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものであり、圧縮成形部分に含まれる充填材の吸樹脂量が低下することから、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂は射出成型部分の熱硬化性樹脂に比べ柔らかくなり、圧縮成形部分に含まれるガスは射出成形部分の樹脂の流動圧により、一層排出されやすくなり、圧縮成形部分の樹脂密度が高くなるという作用を有する。
【００５１】
本発明の請求項９記載の発明は、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有するスチレンモノマー量は、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有するスチレンモノマー量よりも減らしたことを特徴とするモールドモータの構成としたものであり、圧縮成形部分の樹脂が高温の成形金型内に長い時間滞留しても、含有するスチレン同士が架橋して分子量の低いポリスチレンを生成する量が減少するため、金型内に発生するガス量を低減し、結合部のボイド発生を抑制できるという作用を有する。
【００５２】
本発明の請求項１０記載の発明は、圧縮成形部分の熱硬化性樹脂に含有する低収縮剤の割合は、射出成形部分の熱硬化性樹脂に含有する低収縮剤の割合よりも多いことを特徴とするモールドモータの構成としたものであり、圧縮成形部分の樹脂の成形収縮率は小さくなることから、成形固化時に生じる応力歪を低減できるという作用を有する。
【００５３】
本発明の請求項１１記載の発明は、圧縮成形部分と射出成形部分が結合する結合部にガス排出部を設けたことを特徴とするモールドモータの構成としたものであり、射出成形部分の樹脂に含まれるエアーや発生ガスは流動末端部に位置する圧縮成形部分の周囲に分散するとともに、ガス排出部から排出されるので、結合部分では樹脂密度が高くなるという作用を有する。
【００５４】
本発明の請求項１２記載の発明は、圧縮成形部分の略中央部にはガス排出部を設けたことを特徴とするモールドモータの構成としたものであり、圧縮成形部分の樹脂に含まれるエアーや発生ガスは、射出成形部分の樹脂の流動圧によって圧縮されるため、圧縮成形部分の略中央部に位置するガス排出部から排出されるという作用を有する。
【００５５】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。
【００５６】
（実施の形態１）
図１〜図４に示すように、１はモールドモータで、５は固定子であり、複数のスロットを有する珪素鋼板などの薄板鋼板を積層した固定子鉄心１０に絶縁材にて形成されたインシュレータ６を介して電機子巻線２を巻装し、電子部品７を実装したプリント基板８を取り付けた構成である。１１はブラケットで軸受４を保持している。３はプラスチックマグネットを射出成形時に極配向させてシャフト９と一体成形して形成した磁石回転子であり、固定子鉄心１０内周側に回転自在に配置されている。固定子５は熱硬化性樹脂１２にて一体的にモールド成形されモールド固定子５ａを形成している。熱硬化性樹脂１２は不飽和ポリエステルと、充填材として水酸化アルミニウムと炭酸カルシウムと、補強材としてガラス繊維と、線膨張係数、成形収縮率を調整する分子量の高いポリスチレン系の低収縮剤と、硬化時に表面に浮き出して成形後の脱型性を良くするステアリン酸カルシウムなど金属石鹸からなる離型剤と、過酸化物よりなる硬化剤とを混錬したものである。この熱硬化性樹脂１２は、圧縮成形部分１４を形成する熱硬化性樹脂１２ａと、スクリュー式射出成形機（図示せず）にて射出成形されて射出成形部分１３を形成する熱硬化性樹脂１２ｂとから外被１８を形成している。圧縮成形部分１４は、射出成形によって流動する熱硬化性樹脂１２ｂの流動末端（ウェルド部を含む）に位置させている。圧縮成形部分１４を形成する熱硬化性樹脂１２ａに含有される硬化剤の量は、射出成形部分１３を形成する熱硬化性樹脂１２ｂに含有される硬化剤の量よりも少なくなっており、熱硬化性樹脂１２ｂの硬化時間は長くなっている。また、熱硬化性樹脂１２ａに含有される離型剤の量は、熱硬化性樹脂１２ｂに含有される離型剤の量よりも少なくなっている（例えば、それぞれ１．３ｗｔ％と２．０ｗｔ％）。また、熱硬化性樹脂１２ａに含有されるガラス繊維は３．０ｍｍ長のものを３ｗｔ％と１．５ｍｍ長さのものを３ｗｔ％含有しているのに対し、熱硬化性樹脂１２ｂに含有されるガラス繊維は３．０ｍｍ長のものを６ｗｔ％としている。また、熱硬化性樹脂１２ａは、その製造工程において、ガラス繊維投入後の混錬時間を約２０分とし、熱硬化性樹脂１２ｂにおいては、約１５分としており、熱硬化性樹脂１２ａは熱硬化性樹脂１２ｂよりも柔らかくなっている。また、熱硬化性樹脂１２ａに含有される充填材は平均粒径７〜８μｍの水酸化アルミニウムを約４５ｗｔ％と、平均粒径２〜３μｍの水酸化アルミニウムを約１０ｗｔ％と、平均粒径７〜８μｍの炭酸カルシウムを約１１ｗｔ％含有している。一方、熱硬化性樹脂１２ｂに含有される充填材は平均粒径７〜８μｍの水酸化アルミニウムを約４６ｗｔ％と、平均粒径２〜３μｍの水酸化アルミニウムを約１３ｗｔ％と、平均粒径７〜８μｍの炭酸カルシウムを約６ｗｔ％、平均粒径２〜３μｍの炭酸カルシウムを約２ｗｔ％含有している。すなわち、熱硬化性樹脂１２ａに含有される充填材の平均粒径は、熱硬化性樹脂１２ｂに含有される充填材の平均粒径よりも大きくなっており、熱硬化性樹脂１２ａに含有される水酸化アルミニウムの割合は、熱硬化性樹脂１２ｂに含有される水酸化アルミニウムの割合よりも少なくなっている。また、熱硬化性樹脂１２ａ���含有されるスチレンモノマーは９ｗｔ％に対し、熱硬化性樹脂１２ｂに含有されるスチレンモノマーは１０ｗｔ％であり、熱硬化性樹脂１２ａに含有されるスチレンモノマーの割合は、熱硬化性樹脂１２ｂに含有されるスチレンモノマーの割合よりも少なくなっている。また、熱硬化性樹脂１２ａに含有される低収縮剤の割合は、熱硬化性樹脂１２ｂに含有される低収縮剤の割合よりも多くなっている。１５はガス排出部で、外被１８の圧縮成形部分１４と、射出成形部分１３との結合部１９近傍と、圧縮成形部分１４の略中央部２０近傍に設けている。圧縮成形部分１４は射出成形前に成形金型１７内に事前に熱硬化性樹脂１２ａを配置させて、固定子５を配置させた後に、成形金型１７の型締めと、熱硬化性樹脂１２ｂの射出による樹脂の流動圧によって圧縮されて形成するものである。そして、熱硬化性樹脂１２ｂに含有されるガラス繊維はスクリュー式射出成形機の計量時の背圧によって、１．５ｍｍ程度の長さまで折損するガラス繊維も存在している。
【００５７】
このような本発明のモールドモータ１によれば、射出された熱硬化性樹脂１２ｂは、流動圧が低下する前の流動圧が高い状態のまま圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａと結合することができるため、結合強度の低下を抑制することができ、樹脂の結合箇所でのクラックが生じない高品質を確保したモールドモータ１が実現できる。
【００５８】
また、圧縮成形部分１４を流動末端に位置させたことにより、射出された熱硬化性樹脂１２ｂは、流動圧が低下する前の流動圧が高い状態のまま圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａと結合することができる。さらに、射出成形部分１３の熱硬化性樹脂１２ｂに含まれるエアーや発生ガスは流動末端部に位置する圧縮成形部分１４の周囲に分散し、結合部分では樹脂密度が高くなるため、結合強度の低下を抑制することができる。従って、より一層、高品質を確保したモールドモータ１が実現できる。
【００５９】
また、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａの硬化時間を長くしたことにより、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａの表面が硬化する前に、熱硬化性樹脂１２ａと射出された熱硬化性樹脂１２ｂとが結合するため、結合強度の低下を抑制でき、さらに、高品質を確保したモールドモータ１が実現できる。
【００６０】
また、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａに含有される離型剤の量を射出成形部分１３の熱硬化性樹脂１２ｂに含有される離型剤の量よりも減らしたことにより、熱硬化性樹脂１２ａに含有する離型剤が、成形金型１７の熱により表面に浮き出してくる前に、熱硬化性樹脂１２ａと射出された熱硬化性樹脂１２ｂとが結合する。そのため、結合強度の低下を抑制でき、一段と、高品質を確保したモールドモータ１が実現できる。
【００６１】
また、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａに含有されるガラス繊維長さは、射出成形部分１３の熱硬化性樹脂１２ｂに含有されるガラス繊維長さよりも短くしたことにより、スクリュー式射出成形機計量時のスクリューの回転により切損することから、圧縮成形部分１４のガラス繊維の長さと同等になる。そのため、圧縮成形部分１４と射出成形部分１３の成形収縮率や線膨張係数が同等となり、応力歪や熱収縮によるクラックの発生を抑制でき、より一層、高品質を確保したモールドモータ１が実現できる。
【００６２】
また、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａは、射出成形部分１３の熱硬化性樹脂１２ｂよりも柔らかくしたことにより、熱硬化性樹脂１２ａは射出された熱硬化性樹脂１２ｂの流動圧により、一段と圧縮される。そのため、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａに当初から含まれるエアーは成形金型外部へ排出されやすくなり、ボイドの発生を抑制でき、圧縮成形部分１４の樹脂密度が高くなる。従って、樹脂の機械的強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質を確保したモールドモータ１が実現できる。
【００６３】
また、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａに含有する充填材の粒径は、射出成形部分１３の熱硬化性樹脂１２ｂに含有する充填材の粒径よりも大きくしたことにより、熱硬化性樹脂１２ａに含まれる充填材の吸樹脂量が低下する。そのため、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａは射出成形部分１３の熱硬化性樹脂１２ｂに比べ柔らかくなり、熱硬化性樹脂１２ａは射出された熱硬化性樹脂１２ｂの流動圧により、一段と圧縮されることになる。圧縮された圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａでは、当初から含まれるエアーは成形金型１７外部へ一段と排出されやすくなるので、圧縮成形部分１４の樹脂密度が高くなる。従って、樹脂の機械的強度の低下を抑制することができ、さらに、高品質を確保したモールドモータ１が実現できる。
【００６４】
また、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａに含有する充填材の水酸化アルミニウムの割合は、射出成形部分１３の熱硬化性樹脂１２ｂに含有する充填材の水酸化アルミニウムの割合よりも少なくしたことにより、熱硬化性樹脂１２ａに含まれる充填材の吸樹脂量が低下する。そのため、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａは射出成形部分１３の熱硬化性樹脂１２ｂに比べ柔らかくなり、熱硬化性樹脂１２ａは射出された熱硬化性樹脂１２ｂの流動圧により、一段と圧縮されることになる。圧縮された圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａでは、当初から含まれるエアーは成形金型１７外部へ一段と排出されやすくなるので、圧縮成形部分１４の樹脂密度が高くなる。従って、樹脂の機械的強度の低下を抑制することができ、さらに、高品質を確保したモールドモータ１が実現できる。
【００６５】
また、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａに含有するスチレンモノマー量は、射出成形部分１３の熱硬化性樹脂１２ｂに含有するスチレンモノマー量よりも減らしたことにより、熱硬化性樹脂１２ａが高温の成形金型１７内に長い時間滞留しても、含有するスチレン同士が架橋して分子量の低いポリスチレンを生成する量が減少する。そのため、成形金型１７内に発生するガス量を低減し、結合部のボイド発生を抑制できることになる。従って、結合部の強度低下を抑制できるため、より一層、高品質を確保したモールドモータ１が実現できる。
【００６６】
また、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａに含有する低収縮剤の割合は、射出成形部分１３の熱硬化性樹脂１２ｂに含有する低収縮剤の割合よりも多くしたことにより、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａの成形収縮率は小さくなる。そのため、成形固化時に生じる応力歪を低減できるため、機械的強度の低下を抑制することができる。従って、さらに、高品質を確保したモールドモータ１が実現できる。
【００６７】
また、圧縮成形部分１４と、射出成形部分１３との結合部１９にガス排出部１５を設けたことにより、射出成形部分１３の熱硬化性樹脂１２ｂに含まれるエアーや発生ガスは流動末端部に位置する圧縮成形部分１４の周囲に分散するとともに、ガス排出部１５から排出される。そのため、結合部１９では樹脂密度が高くなるため、結合強度の低下を抑制することができ、より一層、高品質を確保したモールドモータ１が実現できる。
【００６８】
また、圧縮成形部分１４の略中央部２０近傍にガス排出部１５を設けたことにより、圧縮成形部分１４の熱硬化性樹脂１２ａに含まれるエアーや発生ガスは、射出された熱硬化性樹脂１２ｂの流動圧によって圧縮され、圧縮成形部分１４の略中央部２０近傍に位置するガス排出部１５から排出される。そのため、圧縮成形部分１４のボイドによる機械的強度の低下を抑制することができ、一段と、高品質を確保したモールドモータ１が実現できる。
【００６９】
なお、本実施の形態１では、熱硬化性樹脂の各組成比率の絶対値は一例であり、要求される難燃グレード、熱伝導率、流動性などに応じて適宜決定すれば良い。
【００７０】
また、本実施の形態１では、プリント基板８を内蔵する構成としたが、プリント基板８を内蔵しない構成としても良く、その作用効果に差異を生じない。
【産業上の利用可能性】
【００７１】
以上のように、本発明にかかるモールドモータは、長期に高品質化を確保した上で、小型化、薄型化、軽量化を実現することが要求される電気機器である換気装置、給湯機、エアコンなどの空気調和機、空気清浄機、除湿機、乾燥機、ファンフィルタユニットなどへの搭載が有用である。
【図面の簡単な説明】
【００７２】
【図１】本発明の実施の形態１におけるモールドモータを示す斜視図
【図２】同モールドモータの要部拡大斜視図
【図３】同モールドモータの断面図
【図４】同モールドモータのモールド成形における射出前の状態を示す断面図
【図５】従来のモールドモータを示す断面図
【符号の説明】
【００７３】
１    モールドモータ
２    電機子巻線
３    磁石回転子
４    軸受
５    固定子
５ａ  モールド固定子
６    インシュレータ
７    電子部品
８    プリント基板
９    シャフト
１０  固定子鉄心
１１  ブラケット
１２  熱硬化性樹脂
１３  射出成形部分
１４  圧縮成形部分
１５  ガス排出部
１６  ゲート
１７  成形金型
１８  外被
１９  結合部
２０  略中央部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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