【手続補正書】
【提出日】平成17年7月5日(2005.7.5)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項２】
アングル層と、アングル層の外側に位置するストレート層とを有する管状体からなり、
前記ストレート層の、先端からの位置が４００ｍｍ以下の部分の炭素繊維には、引張弾性率９０〜１１０ＧＰａのピッチ系炭素繊維が使用され、先端からの位置が４００ｍｍを超える部分の炭素繊維には、ＰＡＮ系炭素繊維が使用されていることを特徴とする請求項１に記載のウェッジクラブ用シャフト。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明のウェッジクラブ用シャフトは、炭素繊維強化樹脂製のウェッジクラブ用シャフトにおいて、
先端からの位置が１５０ｍｍ未満の部分である先端部の曲げ剛性は、３．０×１０６ｋｇｆ・ｍｍ２ 以下にされており、
先端からの位置が６５０ｍｍ以上の部分であるグリップ装着部の曲げ剛性は、７．０×１０６ ｋｇｆ・ｍｍ２ 以上にされており、
先端からの位置が３５０ｍｍ以上５００ｍｍ未満の部分である中央部の曲げ剛性は、先端側からグリップ側に向かって７０００〜１００００ｋｇｆ・ｍｍの勾配で漸次増加しており、
先端からの位置が５００ｍｍ以上６５０ｍｍ未満の部分である根元部の曲げ剛性は、先端側からグリップ側に向かって１２０００〜２００００ｋｇｆ・ｍｍの勾配で漸次増加していることを特徴としている。
本発明のウェッジクラブ用シャフトにおいては、アングル層と、アングル層の外側に位置するストレート層とを有する管状体からなり、
前記ストレート層の、先端からの位置が４００ｍｍ以下の部分の炭素繊維には、引張弾性率９０〜１１０ＧＰａのピッチ系炭素繊維が使用され、先端からの位置が４００ｍｍを超える部分の炭素繊維には、ＰＡＮ系炭素繊維が使用されていることが好ましい。
また、本発明のウェッジクラブは、上述したウェッジクラブ用シャフトを具備することを特徴としている。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００６】
先端部２とは、シャフト１において、先端７からの位置が１５０ｍｍ未満の部分のことである。この先端部２において、曲げ剛性は３．０×１０６ ｋｇｆ・ｍｍ２ 以下にされており、好ましくは１．５×１０６ ｋｇｆ・ｍｍ２ 〜２．５×１０６ ｋｇｆ・ｍｍ２ にされている。先端部２の曲げ剛性が１．５×１０６ ｋｇｆ・ｍｍ２ 未満であると、先端部の強度が十分ではなく、３．０×１０６ ｋｇｆ・ｍｍ２ を超えると高い弾道のショットが得られにくくなるからである。先端部２の曲げ剛性を３．０×１０６ｋｇｆ・ｍｍ２以下にする方法としては特に制限はないが、ストレート層１０の、先端７からの位置が４００ｍｍ以下の部分の炭素繊維に、引張弾性率が９０〜１１０ＧＰａのピッチ系炭素繊維を使用するとともに、先端７からの位置が４００ｍｍを超える部分の炭素繊維に、ＰＡＮ系炭素繊維を使用することが好ましい。弾性率の低いピッチ系炭素繊維を先端部２に使用した場合には、肉厚を極端に薄くすることなく先端部２の剛性を低くできるので、先端部２の強度低下や、シャフト１の重心位置が変わることなく先端部３の曲げ剛性を容易に上記範囲にすることができる。しかも、ピッチ系炭素繊維は、振動減衰性に優れるので、打感がより柔らかくなり、良好になる。
なお、先端部２の肉厚を薄くすることで、曲げ剛性を上記範囲にすることもできるが、過度に肉厚を薄くすると強度が低下することがあり、またシャフト１の重心位置が変化するので好ましくない。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１０】
グリップ装着部６は、グリップが装着される部分であって、先端７からの位置が６５０ｍｍ以上の部分のことである。このグリップ装着部６において、曲げ剛性は７．０×１０６ ｋｇｆ・ｍｍ２ 以上にされており、好ましくは７．０×１０６ ｋｇｆ・ｍｍ２ 〜８．５×１０６ ｋｇｆ・ｍｍ２ にされている。７．０×１０６ｋｇｆ・ｍｍ２ 未満であると、高い弾道が得られにくく、コントロール性が悪くなる。また８．５×１０６ｋｇｆ・ｍｍ２を超えるとシャフト１の剛性が高くなりすぎるので、非力なゴルファーには不向きになることがある。
グリップ装着部６の曲げ剛性を７．０×１０６ｋｇｆ・ｍｍ２ 以上にする方法は特に限定されないが、例えば、マンドレル径を大きくすることによりグリップ装着部６の外径を大きくする方法やグリップ装着部に２４０ＧＰａ以上の炭素繊維を使用したプリプレグを巻き重ねる方法が挙げられる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１７】
【実施例】
（実施例１）
一端（細端）の外径が５．８ｍｍ、他端（太端）の外径が１２．９ｍｍのマンドレルに、引張弾性率が２４０ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維にエポキシ樹脂を含浸させたプリプレグを、炭素繊維の繊維方向が長手方向に対して角度を有するように巻き付けてアングル層を形成させた。次いで、アングル層の、先端からの位置が４００ｍｍ以下の部分の外側に、引張弾性率１００ＧＰａのピッチ系炭素繊維にエポキシ樹脂が含浸されたプリプレグを、炭素繊維の繊維方向が長手方向に平行になるように積層するとともに、アングル層の、先端からの位置が５００ｍｍを超える部分の外側に、引張弾性率２４０ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維にエポキシ樹脂が含浸されたプリプレグを、炭素繊維の繊維方向が長手方向に平行になるように積層してストレート層を形成させた。さらに先端から全長に渡って引張弾性率２４０ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維にエポキシ樹脂が含浸されたプリプレグを、炭素繊維の繊維方向が長手方向に平行になるように積層してストレート層を形成させた。次いで、加熱してエポキシ樹脂を硬化させ、マンドレルを抜き取って管状体のシャフトを得た。
このようにして得られたシャフトは、先端部の曲げ剛性が２．４×１０６ｋｇｆ・ｍｍ２ であり、中央部の曲げ剛性が、先端側からグリップ側に向かって約９２００ｋｇｆ・ｍｍの勾配で大きくされており、根元部の曲げ剛性が、先端側からグリップ側に向かって約１５３００ｋｇｆ・ｍｍの勾配で大きくされており、先端から６５０ｍｍの位置の曲げ剛性は７．２×１０６ｋｇｆ・ｍｍ２であった。このシャフトの曲げ剛性の分布を図２に示す。
なお、曲げ剛性は、支点間距離３００ｍｍとした３点曲げ試験機を用いて、所定の位置に２０ｋｇｆの荷重をかけたときの曲げたわみ量を測定し、次式により算出した。
ＥＩ＝（Ｐ・Ｌ３／４８・δ）
ここで、Ｐ：負荷荷重（２０ｋｇｆ）、Ｌ：支点間距離（３００ｍｍ）、δ：たわみ量（ｍｍ）。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１８】
（比較例１）
アングル層の、先端からの位置が５００ｍｍを超える部分の外側に、引張弾性率２４０ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維にエポキシ樹脂が含浸されたプリプレグを、炭素繊維の繊維方向が長手方向に平行になるように積層せず、ストレート層を形成させなかったこと以外は実施例１と同様にしてシャフトを得た。得られたシャフトは、先端部の曲げ剛性が２．４×１０６ｋｇｆ・ｍｍ２ であり、中央部の曲げ剛性が、先端側からグリップ側に向かって約９２００ｋｇｆ・ｍｍの勾配で大きくされており、根元部の曲げ剛性が、先端側からグリップ側に向かって約１０３００ｋｇｆ・ｍｍの勾配で大きくされており、先端からの位置が６５０ｍｍ以上の部分であるグリップ装着部の曲げ剛性は６．４×１０６ｋｇｆ・ｍｍ２ であった。このシャフトの曲げ剛性の分布を図２に示す。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１９】
（比較例２）
アングル層の、先端からの位置が４００ｍｍ以下の部分の外側に、引張弾性率２４０ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維にエポキシ樹脂が含浸されたプリプレグを、炭素繊維の繊維方向が長手方向に平行になるように積層してストレート層を形成させ、アングル層の、先端からの位置が５００ｍｍを超える部分の外側に、引張弾性率２４０ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維にエポキシ樹脂が含浸されたプリプレグを、炭素繊維の繊維方向が長手方向に平行になるように積層せず、ストレート層を形成させなかったこと以外は実施例１と同様にしてシャフトを作製した。得られたシャフトは、先端部の曲げ剛性が２．７×１０６ ｋｇｆ・ｍｍ２ であり、中央部の曲げ剛性が、先端側からグリップ側に向かって約８４００ｋｇｆ・ｍｍの勾配で大きくされており、根元部の曲げ剛性が、先端側からグリップ側に向かって約１０３００ｋｇｆ・ｍｍの勾配で大きくされており、先端からの位置が６５０ｍｍ以上の部分であるグリップ装着部の曲げ剛性は６．４×１０６ ｋｇｆ・ｍｍ２であった。このシャフトの曲げ剛性の分布を図２に示す。