(57)【要約】【課題】優れた機械的特性と鍛造性とを備える鍛造用マグネシウム合金及びその製造方法を提供する。【解決手段】鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、６〜１０重量％のＡｌと、０．４〜２重量％のＺｎと、０．０５〜０．３重量％のＭｎと、０．４〜１．５重量％のＣａと不可避的不純物とを含む鋳造体であって、デンドライトアーム間隔が０．５〜１５μｍであり、晶出物の粒子径が１〜１０μｍである。鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、０．０１〜０．３重量％のＳｂまたは０．００６〜０．２重量％のＢｅを含んでもよく、全量に対し、１．２重量％以下のＣｅを含んでもよい。鍛造用マグネシウム合金の製造方法は、全量に対し、６〜１０重量％のＡｌと、０．４〜２重量％のＺｎと、０．０５〜０．３重量％のＭｎと、０．４〜１．５重量％のＣａと不可避的不純物とを含むマグネシウム合金を鋳造し、得られた鋳造体を１２〜４０℃／秒の速度で冷却する。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
全量に対し、６〜１０重量％の範囲のアルミニウムと、０．４〜２重量％の範囲の亜鉛と、０．０５〜０．３重量％の範囲のマンガンと、０．４〜１．５重量％の範囲のカルシウムと不可避的不純物とを含むマグネシウム合金の鋳造体であって、
樹枝状晶のデンドライトアーム間隔が０．５〜１５μｍの範囲であり、Ｍｇ−Ａｌ金属間化合物からなる晶出物の粒子径が１〜１０μｍの範囲であることを特徴とする鍛造用マグネシウム合金。
【請求項２】
請求項１記載の鍛造用マグネシウム合金において、全量に対し、０．０１〜０．３重量％の範囲のアンチモンまたは０．００６〜０．２重量％の範囲のベリリウムを含むことを特徴とする鍛造用マグネシウム合金。
【請求項３】
請求項１または請求項２記載の鍛造用マグネシウム合金において、全量に対し、０重量％を超え１．２重量％以下の範囲のセリウムを含むことを特徴とする鍛造用マグネシウム合金。
【請求項４】
全量に対し、６〜１０重量％の範囲のアルミニウムと、０．４〜２重量％の範囲の亜鉛と、０．０５〜０．３重量％の範囲のマンガンと、０．４〜１．５重量％の範囲のカルシウムと不可避的不純物とを含むマグネシウム合金を鋳造する工程と、
前記鋳造により得られた鋳造体を１２〜４０℃／秒の範囲の速度で冷却する工程とを備えることを特徴とする鍛造用マグネシウム合金の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば自動車、鉄道車両等の部品等の製造に用いられる鍛造用マグネシウム合金に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車を軽量化して、燃費削減、排ガス量低減等を図るために、ホイール、サスペンションアーム等の部品にアルミニウム合金が用いられている。また、さらに自動車を軽量化するために、前記自動車の部品にマグネシウム合金を用いることが検討されている。マグネシウムの比重は１．８であり、アルミニウムの比重が２．７であるのに比較してさらに小さく、現在実用化されている金属材料の中では最も小さいことが知られている。
【０００３】
前記自動車の部品等に用いられるマグネシウム合金は、ほとんどが鋳造材として用いられている。これは、鍛造用マグネシウム合金の素材が入手困難であり、高価であるためであると考えられる。
【０００４】
ところが、マグネシウム合金の鋳造材は、前記自動車の部品等に用いるには、十分な強度が得られないことがある。そこで、鋳造したマグネシウム合金素材を鍛造に用いることが試みられており、例えば、６〜１２重量％のアルミニウムを含むマグネシウム合金の鋳造体を鍛造用マグネシウム合金として用いる技術が知られている（特許文献１参照）。
【０００５】
前記技術において、６〜１２重量％のアルミニウムを含む前記マグネシウム合金としては、例えば、ＪＩＳに規定されるＡＺ８０合金を挙げることができるとされている。前記ＡＺ８０合金は、例えば、アルミニウム８．０重量％、亜鉛０．６７重量％、マンガン０．２１重量％、ケイ素０．０４２重量％、鉄０．００２重量％、銅０．００５重量％、ニッケル０．００１重量％を含み、残部がマグネシウムと不可避的不純物とからなるものである。
【０００６】
前記技術では、前記鋳造体を鍛造成形することにより、前記マグネシウム合金の平均結晶粒径を１００μｍ以下とし、結晶粒が微細化した部材を得ることができるとされている。前記部材は、前記鍛造成形の後、さらにＴ６処理を施すことにより結晶粒界に形成されるパーライト組織が微細となり、かつ析出量も多くなるため、前記結晶粒の微細化との相乗効果として、引張強度や伸び等の機械的特性の大幅な向上を図ることができるとされている。
【０００７】
しかしながら、前記鍛造用マグネシウム合金は、酸化物の混入による機械的特性のバラツキが大きく十分な機械的特性を得ることができない上、鍛造性も十分ではないとの不都合がある。
【特許文献１】特開平６−１７２９４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、かかる不都合を解消して、マグネシウム合金の鋳造体からなり、優れた機械的特性と優れた鍛造性とを備える鍛造用マグネシウム合金及びその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
かかる目的を達成するために、本発明の鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、６〜１０重量％の範囲のアルミニウムと、０．４〜２重量％の範囲の亜鉛と、０．０５〜０．３重量％の範囲のマンガンと、０．４〜１．５重量％の範囲のカルシウムと不可避的不純物とを含むマグネシウム合金の鋳造体であって、樹枝状晶のデンドライトアーム間隔が０．５〜１５μｍの範囲であり、Ｍｇ−Ａｌ金属間化合物からなる晶出物の粒子径が１〜１０μｍの範囲であることを特徴とする。
【００１０】
本発明の鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、６〜１０重量％の範囲の量のアルミニウムを含有することにより、鋳造組織を微細化して結晶粒の粗大化を防止し、さらに柱状晶の発達を抑制する効果を得ることができる。本発明の鍛造用マグネシウム合金は、前記効果を得るために全量に対し、７〜９重量％の範囲のアルミニウムを含むことが好ましい。アルミニウムの含有量が６重量％未満では、鋳造組織を微細化し、柱状晶の発達を抑制する効果が得られないので好ましくない。また、アルミニウムの含有量が１０重量％を超えると、それ以上に鋳造組織を微細化し、柱状晶の発達を抑制する効果が得られないばかりか、鍛造性を阻害するので好ましくない。
【００１１】
本発明の鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、０．４〜２重量％の範囲の量の亜鉛を含有することにより、機械的強度、特に耐力を向上させる効果を得ることができる。本発明の鍛造用マグネシウム合金は、前記効果を得るために、全量に対し、０．８〜１．５重量％の範囲の亜鉛を含むことが好ましい。亜鉛の含有量が０．４重量％未満では機械的強度を向上する効果が得られず、２重量％を超えると、伸びが不十分になり鍛造性を阻害するので好ましくない。
【００１２】
本発明の鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、０．０５〜０．３重量％の範囲の量のマンガンを含有することにより、粒界にＭｇ−Ｍｎ金属間化合物が析出して、機械的強度を向上する効果を得ることができる。また、本発明の鍛造用マグネシウム合金は、粒界にＭｇ−Ｍｎ金属間化合物が析出することにより、高温における機械的強度を向上する効果を得ることもできる。本発明の鍛造用マグネシウム合金は、前記効果を得るために、全量に対し、０．１〜０．２５重量％の範囲のマンガンを含むことが好ましい。マンガンの含有量が０．０５重量％未満では、機械的強度を向上する効果が得られず、０．３重量％を超えると晶出物が多くなり鍛造性を阻害するので好ましくない。
【００１３】
本発明の鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、０．４〜１．５重量％の範囲の量のカルシウムを含有することにより、粒界にＭｇ−Ｃａ金属間化合物が析出して、機械的強度を向上すると共に、耐クリープ性を向上する効果を得ることができる。また、本発明の鍛造用マグネシウム合金は、粒界にＭｇ−Ｃａ金属間化合物が析出することにより、高温における機械的強度及び耐クリープ性を向上する効果を得ることもできる。本発明の鍛造用マグネシウム合金は、前記効果を得るために、全量に対し、０．４〜１．５重量％の範囲のカルシウムを含むことが好ましい。カルシウムの含有量が０．４重量％未満では機械的強度及び耐クリープ性を向上する効果が得られず、１．５重量％を超えるとマグネシウム合金溶湯の粘度が増大して鋳造体を得ることが困難になったり、得られた鋳造体に高温割れが発生するので好ましくない。
【００１４】
本発明の鍛造用マグネシウム合金は、前記範囲の組成を備えると共に、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔が０．５〜１５μｍの範囲であり、前記晶出物の粒子径が１〜１０μｍの範囲であることにより、優れた鍛造性を得ることができ、しかも鍛造したときに優れた機械的強度を備える部材を得ることができる。
【００１５】
本発明の鍛造用マグネシウム合金は、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔が１５μｍを超えるか、前記晶出物の粒子径が１０μｍを超えると、鍛造性が阻害される上、鍛造により得られた部材の機械的強度を向上することができない。また、本発明の鍛造用マグネシウム合金において、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔を０．５μｍ未満とし、前記晶出物の粒子径を１μｍ未満とすることは、技術的に困難である。
【００１６】
また、本発明の鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、０．０１〜０．３重量％の範囲のアンチモンまたは０．００６〜０．２重量％の範囲のベリリウムを含むことが好ましい。本発明の鍛造用マグネシウム合金は、前記範囲のアンチモンと、前記範囲のベリリウムとを両方とも含んでいてもよく、どちらか一方のみを含んでいてもよい。
【００１７】
本発明の鍛造用マグネシウム合金は、前記範囲のアンチモンまたは前記範囲のベリリウムを含むことにより、鋳造体の組織をさらに微細化して、鍛造性及び鍛造により得られた部材の機械的強度を向上することができると共に、マグネシウム合金溶湯の表面酸化を防止して、鋳造体の表面肌を美麗にすることができる。
【００１８】
前記アンチモンの含有量が０．０１重量％未満では、鋳造体の組織をさらに微細化する効果が十分に得られないことがあり、０．３重量％を超えるとＭｇ−Ｓｂ金属間化合物が析出して、鍛造性及び鍛造により得られた部材の機械的強度を十分に向上することができないことがある。また、前記ベリリウムの含有量が０．００６重量％未満では、マグネシウム合金溶湯の表面酸化を十分に防止できないことがあり、０．２重量％を超えるとマグネシウム合金溶湯の粘度が増大して鋳造欠陥が発生しやすくなる。
【００１９】
さらに、本発明の鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、１．２重量％以下の範囲のセリウムを含むことが好ましい。
【００２０】
本発明の鍛造用マグネシウム合金は、前記範囲のセリウムを含むことにより、結晶粒界に金属間化合物であるＭｇ９Ｃｅが晶出することにより、高温における機械的強度を向上することができ、特に２５０℃以下の範囲で耐熱性が向上する。前記セリウムは、僅かでも含まれることにより、高温における機械的強度を向上する効果を得ることができるが、含有量が１．２重量％を超えると、それ以上耐熱性を向上する効果が得られないばかりか、前記金属間化合物の晶出が増大して十分な鍛造性が得られなくなることがある。前記セリウムは、希土類金属の混合物であるミッシュメタルとして、本発明の鍛造用マグネシウム合金に添加することができる。
【００２１】
本発明の鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、６〜１０重量％の範囲のアルミニウムと、０．４〜２重量％の範囲の亜鉛と、０．０５〜０．３重量％の範囲のマンガンと、０．４〜１．５重量％の範囲のカルシウムと不可避的不純物とを含むマグネシウム合金を鋳造する工程と、前記鋳造により得られた鋳造体を１２〜４０℃／秒の範囲の速度で冷却する工程とを備える製造方法により、有利に製造することができる。
【００２２】
前記製造方法において、前記鋳造体を冷却する速度が１２℃／秒未満であると、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔が１５μｍを超えるか、前記晶出物の粒子径が１０μｍを超えることとなる。また、前記鋳造体を冷却する速度を４０℃／秒とすることは、技術的に困難である。
【００２３】
上述のとおり、本発明の製造方法によれば、特定の合金組成と特定の金属組織とを組み合わせることにより、高強度かつ優れた鍛造性を備え、複雑な形状を備える製品を高精度に鍛造することができる鍛造用マグネシウム合金を得ることができる。すなわち、本発明の製造方法によれば、特定の合金組成を備える鋳造体を特定の冷却速度で急冷凝固することにより、得られる鍛造用マグネシウム合金の前記デンドライトアーム間隔や、晶出物の大きさが規制され、微細な金属組織とすることができる。また、前記鍛造用マグネシウム合金は、３００ＭＰａ以上の高強度を有すると共に、自動車部品、ＯＡ機器部品、電子部品等の複雑な形状を備える製品を高精度に鍛造することができる。
【００２４】
さらに、本発明の製造方法では、前記合金組成にカルシウムを含むので、従来の製造方法においてマグネシウム溶湯の酸化防止或いは燃焼防止のために使用が不可避であった温暖化有害ガスのＳＦ６ガスを不要とすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
次に、添付の図面を参照しながら本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。
【００２６】
本実施形態の鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、６〜１０重量％の範囲のアルミニウムと、０．４〜２重量％の範囲の亜鉛と、０．０５〜０．３重量％の範囲のマンガンと、０．４〜１．５重量％の範囲のカルシウムと不可避的不純物とを含むマグネシウム合金の鋳造体であって、樹枝状晶のデンドライトアーム間隔が０．５〜１５μｍの範囲であり、Ｍｇ−Ａｌ金属間化合物からなる晶出物の粒子径が１〜１０μｍの範囲である。
【００２７】
本実施形態の鍛造用マグネシウム合金において、前記アルミニウムは、例えば、全量に対し６．２〜９．９重量％の範囲とすることができ、前記亜鉛は、例えば、全量に対し０．８〜１．５重量％の範囲とすることができ、前記マンガンは、例えば、全量に対し０．０８〜０．２８重量％の範囲とすることができ、前記カルシウムは、例えば、全量に対し０．５〜１．２重量％の範囲のとすることができる。また、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔は、例えば、８〜１５μｍの範囲とすることができ、前記晶出物の粒子径は３〜１０μｍの範囲とすることができる。
【００２８】
また、本実施形態の鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、０．０１〜０．３重量％の範囲のアンチモンまたは０．００６〜０．２重量％の範囲のベリリウムを含んでいてもよく、さらに全量に対し、１．２重量％以下の範囲のセリウムを含んでいてもよい。本実施形態の鍛造用マグネシウム合金は、前記範囲のアンチモンと、前記範囲のベリリウムとを両方とも含んでいてもよく、どちらか一方のみを含んでいてもよい。また、前記セリウムは、希土類金属の混合物であるミッシュメタルとして、本実施形態の鍛造用マグネシウム合金に添加することができる。
【００２９】
本実施形態の鍛造用マグネシウム合金において、前記ベリリウムは、例えば、全量に対し０．００６〜０．１重量％の範囲とすることができる。また、本実施形態の鍛造用マグネシウム合金において、前記セリウムは前記ミッシュメタルとして、例えば、全量に対し０．８〜１．０重量％の範囲とすることができる。
【００３０】
本実施形態の鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、６〜１０重量％の範囲のアルミニウムと、０．４〜２重量％の範囲の亜鉛と、０．０５〜０．３重量％の範囲のマンガンと、０．４〜１．５重量％の範囲のカルシウムと不可避的不純物とを含み、さらに全量に対し、０．０１〜０．３重量％の範囲のアンチモンまたは０．００６〜０．２重量％の範囲のベリリウムと、１．２重量％以下の範囲のセリウムとを含んでいてもよいマグネシウム合金を鋳造し、得られた鋳造体を１２〜４０℃／秒の範囲の速度で冷却する方法により、製造することができる。前記鋳造体の冷却は、例えば、一方向凝固により行うことができる。
【００３１】
次に、前記方法により製造された鍛造用マグネシウム合金における前記鋳造体の冷却速度と、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔（ＤＡＳ）及び前記晶出物の粒子径との関係を図１に示す。図１から、前記鋳造体の冷却速度を１２℃／秒以上とすることにより、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔を１５μｍ以下にすることができると共に、前記晶出物の粒子径を１０μｍ以下とすることができることが明らかである。また、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔と、前記晶出物の粒子径との間には、相関関係があることが明らかである。
【００３２】
ここで、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔は、試料をミクロ研磨した後、金属顕微鏡で１００〜２００倍に拡大して写真撮影し、撮影された画像から樹枝状晶の二次枝の間隔を測定し、その実測値に顕微鏡の倍率を乗じることにより算出した。また、前記晶出物の粒子径は、例えば２００〜４００倍のミクロ写真の画像に任意の直線を引き、該直線にかかった晶出物の粒子径をスケールで測定し、その実測値に該画像の倍率を乗じることにより算出した。
【００３３】
次に、本実施形態の鍛造用マグネシウム合金の一例における前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔と引張強度との関係を図２に示す。前記鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、６．２重量％のアルミニウムと、０．８重量％の亜鉛と、０．０８重量％のマンガンと、０．５重量％のカルシウムとを含み、残部がマグネシウムと不可避的不純物とからなる。
【００３４】
図２から、本実施形態の鍛造用マグネシウム合金は、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔が１５μｍ以下の範囲で、優れた引張強度を得ることができることが明らかである。尚、前述のように、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔と、前記晶出物の粒子径との間には、相関関係があるので、本実施形態の鍛造用マグネシウム合金は、前記晶出物の粒子径が１０μｍ以下の範囲で、優れた引張強度を得ることができることが明らかである。
【００３５】
次に、本実施形態の鍛造用マグネシウム合金の一例における前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔と鍛造性との関係を図３に示す。尚、図３における鍛造性は、割れが発生する限界の据込加工率で示す。前記鍛造用マグネシウム合金は、全量に対し、８．４重量％のアルミニウムと、１．０重量％の亜鉛と、０．２重量％のマンガンと、０．６重量％のカルシウムとを含み、残部がマグネシウムと不可避的不純物とからなる。
【００３６】
図３から、本実施形態の鍛造用マグネシウム合金は、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔が１５μｍ以下の範囲で、優れた鍛造性を得ることができることが明らかである。尚、前述のように、前記樹枝状晶のデンドライトアーム間隔と、前記晶出物の粒子径との間には、相関関係があるので、本実施形態の鍛造用マグネシウム合金は、前記晶出物の粒子径が１０μｍ以下の範囲で、優れた鍛造性を得ることができることが明らかである。
【００３７】
前記方法により製造された本実施形態の鍛造用マグネシウム合金は、鍛造により、例えば、自動車エンジン用のピストンに成形することができる。また、本実施形態の鍛造用マグネシウム合金は、前記鍛造後、さらに加熱処理することが好ましい。
【００３８】
前記加熱処理としては、例えば、４２０℃の温度で６時間加熱して溶体化処理した後、４０℃の温度の温水にて焼き入れし、さらに２１０℃の温度で２４時間時効処理するＴ６熱処理を挙げることができる。本実施形態の鍛造用マグネシウム合金では、前記溶体化処理により含有するアルミニウムがマグネシウム金属中に固溶する。そして、前記マグネシウム金属中に固溶したアルミニウムは、前記時効処理によりＭｇ３Ａｌ２、Ｍｇ２Ａｌ３等の金属間化合物として晶出する。この結果、前記のように晶出した金属間化合物が、マグネシウム金属の結晶格子を歪め、転位を発生しにくくする楔のような作用をなすため、強度特性を向上させ、硬度を高めることができる。
【００３９】
次に、本発明の実施例、比較例及び参考例を示す。
【００４０】
まず、それぞれ表１に示す組成を備えるマグネシウム合金を鋳造し、得られた鋳造体を１５℃／秒以上の冷却速度で一方向凝固させることにより、試料１〜１６の鍛造用マグネシウム合金を製造した。次に、各鍛造用マグネシウム合金の樹枝状晶のデンドライトアーム間隔（ＤＡＳ）及び晶出物の粒子径を、図１の場合と同一の方法で測定した。結果を表１に示す。
【００４１】
【表１】
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表１において、試料１〜８は本発明の実施例であり、鍛造用マグネシウム合金に含まれる成分のうち、アルミニウムは全量に対し６．２〜９．９重量％の範囲、亜鉛は全量に対し０．８〜１．５重量％の範囲、マンガンは全量に対し０．０８〜０．２８重量％の範囲、カルシウムは全量に対し０．５〜１．２重量％の範囲である。また、試料１〜８はアンチモン、ベリリウム、ミッシュメタルを含む場合には、アンチモンは全量に対し０．０１〜０．３重量％の範囲、ベリリウムは全量に対し０．００６〜０．０１重量％の範囲、セリウムはミッシュメタルとして、全量に対し０．８〜１．０重量％の範囲である。さらに、試料１〜８は樹枝状晶のデンドライトアーム間隔が８〜１５μｍの範囲であり、晶出物の粒子径が３〜１０μｍの範囲である。
【００４２】
表１において、試料９〜１４は本発明の比較例であり、マンガン、亜鉛またはカルシウムを全く含まないか、または、全量に対し０．０５重量％未満のマンガンと全量に対し０．４重量％未満のカルシウムとを含んでいる。また、試料９〜１４は樹枝状晶のデンドライトアーム間隔が１５μｍより大きく、晶出物の粒子径が１０μｍよりも大きい。
【００４３】
表１において、試料１５、１６は参考例である。試料１５はＪＩＳのＡＺ８０合金であり、全量に対し１０重量％を超えるアルミニウムを含むと共に、亜鉛及びカルシウムを全く含まない。試料１６はＪＩＳのＡＺＸ９１１Ａ合金であり、全量に対し１０重量％を超えるアルミニウムを含むと共に、亜鉛を全く含まない。また、試料２１、２２は樹枝状晶のデンドライトアーム間隔が１５μｍより大きく、晶出物の粒子径が１０μｍよりも大きい。
【００４４】
次に、試料１〜１６の鍛造用マグネシウム合金をそれぞれ３５０℃に加熱し、ピストンの形状に鍛造して、機械的特性及び鍛造性を評価した。
【００４５】
前記機械的特性は、試料１〜１４の鍛造用マグネシウム合金から鍛造された各ピストンについては、各ピストンから試験片を切り出し、各試験片に前記Ｔ６熱処理を施した後、常温で引張試験を行い、引張張力及び伸びを測定した。また、試料１５、１６の鍛造用マグネシウム合金については、素材から試験片を切り出し、該試験片を用いた以外は、試料１〜１４の鍛造用マグネシウム合金と全く同一にして、引張張力及び伸びを測定した。
【００４６】
また、前記鍛造性は、試料１〜１６の鍛造用マグネシウム合金を６０％の加工率で据え込み鍛造したときの割れの有無と、ピストンの形状に鍛造したときの評価を総合して、％で示した。
【００４７】
結果を表２に示す。表２における鍛造性の評価について、６０％未満では良好な鍛造ができず、５０％以下では巻き込み、欠肉欠陥が発生し、４０％以下では鍛造割れが発生する。
【００４８】
【表２】
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表２から、試料１〜８の各鍛造用マグネシウム合金（実施例）は、試料９〜１４の各鍛造用マグネシウム合金（比較例）及び試料１５、１６の各鍛造用マグネシウム合金（参考例）に比較して、格段に優れた機械的特性（引張強度及び伸び）と鍛造性とを備えていることが明らかである。
【００４９】
次に、試料１〜１６の鍛造用マグネシウム合金の前記機械的特性の評価に用いたものと同一にして得られた各試験片を用いて、高温強度を評価した。前記高温強度の評価は、前記各試験片を引張試験機に装着した状態で１５０℃の温度に３０分間保持した後、引張試験を行い、引張張力及び伸びを測定した。結果を表３に示す。
【００５０】
【表３】
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表３から、試料１〜８の各鍛造用マグネシウム合金（実施例）は、試料９〜１４の各鍛造用マグネシウム合金（比較例）及び試料１５、１６の各鍛造用マグネシウム合金（参考例）に比較して、格段に優れた高温強度を備えていることが明らかである。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】鍛造用マグネシウム合金における鋳造体の冷却速度と、樹枝状晶のデンドライトアーム間隔（ＤＡＳ）及び晶出物の粒子径との関係を示すグラフ。
【図２】鍛造用マグネシウム合金における樹枝状晶のデンドライトアーム間隔（ＤＡＳ）と引張強度との関係を示すグラフ。
【図３】鍛造用マグネシウム合金における樹枝状晶のデンドライトアーム間隔（ＤＡＳ）と割れが発生する限界の据込み加工率との関係を示すグラフ。
【符号の説明】
【００５２】
なし。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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