(57)【要約】【課題】酸化触媒の最高温度が所定温度を超えると推定される場合に最高温度を所定温度に制御する排気浄化制御装置を提供する。【解決手段】排気浄化制御装置は、燃料添加を実行可能な場合（Ｓ４００：Ｙｅｓ）、エアフロメータの出力信号から排気流量、ならびに排気温センサ６２から酸化触媒４０の上流側の排気温度を取得し（Ｓ４０２）、定常運転時に適用される算出式に基づいて、燃料添加弁から排気管に添加され酸化触媒に供給される基本添加燃料量を算出する（Ｓ４０４）。排気浄化制御装置は、基本添加燃料量を添加したときの酸化触媒の排気流れ方向の温度分布を推定し（Ｓ４０６）、温度分布の最高温度が所定温度を超える場合（Ｓ４０８：Ｙｅｓ）、最高温度が所定温度になるように基本添加燃料量を補正して添加燃料量とし（Ｓ４１０）、補正後の添加燃料量で燃料添加弁から燃料を添加する。【選択図】図７
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関から排気ガスが排出される排気管に酸化触媒と排気浄化装置とが排気上流側からこの順に設置されており、燃料添加手段から前記排気管内に添加される燃料を前記酸化触媒により酸化反応させて排気温度を上昇させる排気浄化システムに用いられる排気浄化制御装置において、
前記燃料添加手段から所定の燃料量を添加するときの前記酸化触媒の排気流れ方向の温度分布を推定する温度分布推定手段と、
前記温度分布推定手段が推定する前記温度分布における最高温度が所定温度を超える場合、前記最高温度となる最高温度位置における前記酸化触媒の温度が前記所定温度になるように前記燃料添加手段から添加される添加燃料量を補正する補正手段と、
を備えることを特徴とする排気浄化制御装置。
【請求項２】
前記補正手段は、前記温度分布推定手段が推定する前記温度分布における最高温度が前記所定温度以下の場合、前記所定の燃料量を、前記燃料添加手段から添加される添加燃料量とすることを特徴とする請求項１に記載の排気浄化制御装置。
【請求項３】
エアフロメータにより検出される前記内燃機関の吸気流量と、前記酸化触媒の上流側に設置された排気温センサにより検出される排気温度と、前記酸化触媒の下流側の排気温度の目標値とに基づいて、前記燃料添加手段から添加される前記所定の燃料量が算出されることを特徴とする請求項１または２に記載の排気浄化制御装置。
【請求項４】
前記補正手段は、前記温度分布において最高温度になると推定された前記最高温度位置の温度を前記所定温度にするために必要な前記最高温度位置における燃料の発熱量と、前記最高温度位置および前記最高温度位置の上流側での燃料の酸化反応割合とに基づいて前記酸化触媒に添加される燃料量を補正することを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の排気浄化制御装置。
【請求項５】
前記燃料添加手段は燃料添加弁であり、
前記補正手段は、前記燃料添加弁から前記排気管内に添加される燃料量を補正する、
ことを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の排気浄化制御装置。
【請求項６】
前記補正手段は、前記燃料添加弁から添加される燃料が前記排気管の内壁に付着する付着量と、前記排気管に付着した燃料の蒸発量とに基づいて、前記燃料添加弁から添加される添加燃料量を補正することを特徴とする請求項５に記載の排気浄化制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排気管に酸化触媒と排気浄化装置とが排気上流側からこの順に設置されており、燃料添加手段から排気管内に添加される燃料を酸化触媒により酸化反応させて排気温度を上昇させる排気浄化システムに用いられる排気浄化制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内燃機関から排気ガスが排出される排気管に設置された排気浄化装置により、排気ガスを浄化する排気浄化システムが知られている（例えば、特許文献１〜３参照。）。
このような排気浄化システムにおいては、排気浄化装置として、例えば排気ガス中からＮＯｘを除去する吸蔵還元型のＮＯｘ触媒を硫黄被毒から回復させるため、あるいはＤＰＦ(Diesel Particulate Filter)が捕集したパティキュレートを燃焼してＤＰＦを再生するために、排気管内に燃料を添加して燃料中のＨＣ等の未燃成分を酸化反応させ、排気温度を上昇させることが知られている。
【０００３】
例えば特許文献１では、ＤＰＦの上流側に酸化触媒を設置し、排気管内に添加された燃料の未燃成分を酸化触媒で酸化反応させることにより、ＤＰＦに流入する排気ガスの温度を上昇させている。これにより、ＤＰＦに捕集されたパティキュレートが燃焼し、ＤＰＦが再生される。
【０００４】
この場合、ＤＰＦが捕集しているパティキュレートの量等に基づいて、ＤＰＦが捕集しているパティキュレートを燃焼させるために必要な排気温度、つまり酸化触媒の排気流れ下流側における排気温度の目標温度が設定される。
【０００５】
そして、排気温センサ等により検出される酸化触媒の排気流れ上流側の排気温度と下流側の目標温度との差に基づいて、酸化触媒の下流側の排気温度を目標温度にするために必要な添加燃料量が算出される。また、酸化触媒の排気流れ上流側の排気温度と排気流量とが一定な定常運転時においては、酸化触媒の排気流れ上流側の排気温度と下流側の目標温度との差が同じ場合、排気流量が増加すると添加燃料量を増加することが知られている。
【０００６】
ここで、定常運転時の低負荷の場合、排気流量および添加燃料量が少ないので、添加燃料は排気流れに対して酸化触媒の前端側（上流側）で主に酸化反応する。そして、酸化触媒の前端側で酸化反応した燃料の反応熱が酸化触媒の前端側から後端側（下流側）に伝導するとともに、反応熱により温度が上昇した排気ガスが後端側に流れる。
【０００７】
定常運転時の低負荷においては、排気流量および添加燃料量は一定であるから、添加燃料が主に酸化反応する位置から後端側の排気温度はほぼ均一になり、目標温度と等しくなる。これにより、目標温度の排気ガスが酸化触媒の下流側に設置された排気浄化装置としてのＤＰＦに流入する。
【０００８】
一方、定常運転時の高負荷の場合、排気流量および添加燃料量が増加するために、添加燃料が主に酸化反応する位置は、酸化触媒の前端側から後端側に移動する。そして、添加燃料が主に酸化反応する位置から後端側の酸化触媒に反応熱が伝導するとともに、反応熱により温度が上昇した排気ガスが後端側に流れる。
【０００９】
定常運転時の高負荷においても、排気流量および添加燃料量は一定であるから、添加燃料が主に酸化反応する位置よりも後端側の排気温度は均一であり、目標温度に等しくなる。その結果、目標温度の排気ガスが酸化触媒の下流側に設置された排気浄化装置としてのＤＰＦに流入する。添加燃料が主に酸化反応する位置よりも前端側の酸化触媒では、反応熱を受けないので、後端側よりも排気温度は低くなる。
【００１０】
いずれにしても、内燃機関の負荷の高低に関わらず、定常運転時においては、酸化触媒から流出する排気ガスの温度は、添加燃料の酸化反応のばらつきにより多少の変動はあるものの、目標温度に等しくなる。
【００１１】
これに対し、例えば、アクセルが急激に踏み込まれ、内燃機関の負荷が低負荷から高負荷に急変する過渡運転時においては、定常運転時に比べ、排気流量および添加燃料量が増加するので、排気温度が目標温度に対して一時的に過度に上昇することがある。そして、排気温度とともに酸化触媒の温度も過度に上昇することがある。酸化触媒の温度および酸化触媒から流出する排気ガスの温度が目標温度に対して過度に上昇すると、酸化触媒、または酸化触媒の排気下流側の排気浄化装置が損傷することがある。
【００１２】
このような酸化触媒および排気温度の過度な上昇に対し、特許文献３では、酸化触媒ではないものの、ＤＰＦの排気流れ方向の温度分布からＤＰＦの最高温度を推定し、最高温度が再生目標温度になるようにＤＰＦの昇温量を制御しようとしている。そして、特許文献３においては、ＤＰＦの温度分布から推定した最高温度として、例えばＤＰＦの後部の最高温度と、ＤＰＦを再生するときのベース再生目標温度との偏差が所定値を上回る場合は、再生目標温度をベース再生目標温度よりも低く設定することにより、ＤＰＦの最高温度が所定の温度を超えないようにする技術が開示されている。
【００１３】
そして、排気浄化装置であるＤＰＦだけでなく、ＤＰＦの上流側に設置される酸化触媒についても、排気流れ方向の温度分布から酸化触媒の最高温度を推定し、推定された最高温度がベース目標温度を超える場合に酸化触媒の目標温度を低くすることにより、最高温度が所定の温度を超えないようにすることができると考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】特開２００４−２３９０７３号公報
【特許文献２】特開２００５−８３３５０号公報
【特許文献３】特開２００６−３７７４２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
しかしながら、排気管に燃料を添加し、酸化触媒において燃料の未燃成分が酸化反応することにより酸化触媒から流出する排気ガスの温度を目標温度に上昇させる排気浄化システムにおいては、酸化触媒の目標温度を低くし、結果として酸化触媒の最高温度が所定の温度を超えないようにすると、例えば酸化触媒における添加燃料の酸化反応状態によっては、酸化触媒における実際の温度が本来の目標温度よりも低下することがある。
【００１６】
その結果、酸化触媒の損傷は防止できるものの、酸化触媒から流出し排気浄化装置に流入する排気温度が目標温度よりも低下し、排気浄化装置における排気ガスの浄化作用が不十分になる恐れがある、
本発明は、上記問題を解決するためになされたものであり、酸化触媒の最高温度が所定温度を超えると推定される場合に最高温度を所定温度に制御する排気浄化制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
請求項１から６に記載の発明によると、燃料添加手段から所定の燃料量を添加するときの酸化触媒の排気流れ方向の温度分布を温度分布推定手段が推定し、温度分布推定手段が推定する温度分布における最高温度が所定温度を超える場合、補正手段は、最高温度となる最高温度位置の酸化触媒の温度が所定温度になるように燃料添加手段から添加される添加燃料量を補正する。
【００１８】
これにより、酸化触媒の最高温度が所定温度を超えると推定される場合に、補正された添加燃料量に基づいて酸化触媒の温度を所定温度に制御できる。その結果、酸化触媒の温度が所定温度を超えることを防止し、酸化触媒が損傷することを防止できる。特に、内燃機関の負荷が低負荷から高負荷に急変する過渡運転時においては、酸化触媒の温度が一時的に過度に上昇しやすいので、酸化触媒の温度が所定温度になるように燃料添加手段から添加される添加燃料量を補正することにより、酸化触媒の損傷を防止できる。
【００１９】
また、酸化触媒の排気流れ方向において推定された温度分布の最高温度が所定温度を超える場合、添加燃料量を補正することにより最高温度位置の酸化触媒の温度が所定温度になるので、酸化触媒から流出する排気ガスの温度が所定温度よりも低下することを防止する。これにより、酸化触媒の下流側に設置された排気浄化装置による排気浄化作用の低下を防止できる。
【００２０】
請求項２に記載の発明によると、補正手段は、温度分布推定手段が推定する温度分布における最高温度が所定温度以下の場合、所定の燃料量を、燃料添加手段から添加される添加燃料量とする。
【００２１】
これにより、所定の燃料量が補正されずに排気管に添加されるので、酸化触媒から所定の燃料量に対応する所望温度の排気ガスが流出する。
ところで、酸化触媒の排気流れ上流側の排気温度と排気流量とが一定な定常運転時においては、酸化触媒の下流側の排気温度は、酸化触媒の上流側の排気温度と、内燃機関の吸気流量から算出される排気流量と、酸化触媒に供給される添加燃料量とに基づいて決定される。言い換えれば、酸化触媒の下流側の排気温度を目標値にするためには、酸化触媒の上流側の排気温度と、酸化触媒の下流側の排気温度の目標値と、内燃機関の吸気流量とに基づいて算出される添加燃料量を排気管に添加すればよい。
【００２２】
そこで、請求項３に記載の発明によると、エアフロメータにより検出される内燃機関の吸気流量と、酸化触媒の上流側に設置された排気温センサにより検出される排気温度と、酸化触媒の下流側の排気温度の目標値とに基づいて、燃料添加手段から添加される燃料の所定量が算出される。
【００２３】
これにより、内燃機関の定常運転時において、酸化触媒の下流側の排気温度を目標値にすることができる。
ところで、酸化触媒の排気流れ方向の各位置における昇温温度は、排気流れ方向の温度分布において最高温度となる最高温度位置に限らず、該当位置において酸化反応する燃料により発生する発熱量により決定される。発熱量は酸化反応する燃料量により決定される。したがって、該当位置に流入する燃料量と、該当位置に流入する燃料量のうち該当位置で酸化反応する燃料量の酸化反応割合とに基づいて、該当位置における昇温温度が分かる。
【００２４】
そして、該当位置から排気上流側である酸化触媒の前端に向けて酸化反応する燃料量を酸化反応割合に基づいて順次辿っていけば、燃料添加手段から酸化触媒に供給される添加燃料量に基づいて、該当位置での昇温温度を算出できる。言い換えれば、該当位置における昇温温度に基づいて、燃料添加手段から添加される添加燃料量を算出できる。
【００２５】
そこで、請求項４に記載の発明によると、補正手段は、温度分布において最高温度になると推定された酸化触媒の最高温度位置の温度を所定温度にするために必要な最高温度位置における燃料の発熱量と、最高温度位置および最高温度位置の上流側での燃料の酸化反応割合とに基づいて酸化触媒に添加される燃料量を補正する。
【００２６】
これにより、酸化触媒の最高温度が所定温度を超えると推定される場合に、最高温度位置における酸化触媒の温度を所定温度にするために必要な添加燃料量を高精度に補正できる。
【００２７】
請求項５に記載の発明によると、燃料添加弁から排気管内に燃料を添加する。このように、酸化触媒専用の燃料添加弁から燃料を添加するので、所望量の燃料を高精度に添加できる。
【００２８】
ところで、燃料添加弁から排気管に燃料を添加する場合、添加燃料が排気管の内壁に付着するために、燃料添加弁から添加される添加燃料量よりも、酸化触媒に実施に供給される燃料量が減少することがある。また、排気管の内壁に付着した燃料の一部は蒸発する。
【００２９】
そこで、請求項６に記載の発明によると、補正手段は、燃料添加弁から添加される燃料が排気管の内壁に付着する付着量と、排気管に付着した燃料の蒸発量とに基づいて、燃料添加弁から添加される添加燃料量を補正する。
【００３０】
これにより、酸化触媒の最高温度が所定温度を超えると推定される場合に、燃料添加弁から添加される燃料のうち排気管に付着する燃料量と、付着した燃料の蒸発量と基づいて、最高温度位置における酸化触媒の温度を所定温度にするために、燃料添加弁から添加される添加燃料量を高精度に補正できる。
【００３１】
尚、本発明に備わる複数の手段の各機能は、構成自体で機能が特定されるハードウェア資源、プログラムにより機能が特定されるハードウェア資源、またはそれらの組み合わせにより実現される。また、これら複数の手段の各機能は、各々が物理的に互いに独立したハードウェア資源で実現されるものに限定されない。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】本実施形態による排気浄化システムを示すブロック図。
【図２】時間経過に対する、エンジン負荷の変化と排気流量と添加燃料量と酸化触媒の排気流れ方向の位置における温度との関係を示す特性図。
【図３】過渡運転実行時の酸化触媒における温度分布の変化を示す特性図。
【図４】複数に分割された酸化触媒のセル毎の熱収支を示す模式図。
【図５】酸化触媒のセル間の熱収支を示すモデル図。
【図６】酸化触媒のセル間の熱収支を示す詳細なモデル図。
【図７】添加燃料制御ルーチンを示すフローチャート。
【発明を実施するための形態】
【００３３】
以下、本発明の実施形態を図に基づいて説明する。
本発明の一実施形態による排気浄化システムを図１に示す。
（排気浄化システム１０）
本実施形態の排気浄化システム１０は、例えばコモンレール式の４気筒のディーゼルエンジン（以下、単に「エンジン」ともいう。）２から排気管１１０に排出される排気ガスを浄化するシステムである。
【００３４】
過給機２０は、排気エネルギーにより回転駆動されるタービン２２とともにコンプレッサ２４が回転することにより、エンジン２に吸気を導入する吸気管１００に圧縮された空気を供給する。圧縮空気はインタークーラ３０で冷却される。吸気管１００には、スロットル弁３２およびエアフロメータ３４が設置されている。
【００３５】
スロットル弁３２は通常全開状態である。スロットル弁３２の開度は、例えばＥＧＲ(Exhaust Gas Recirculation）ガス量を調整する場合などに制御される。スロットル開度が小さくなり吸気通路が絞られるとスロットル弁３２の下流側に負圧が発生するので、ＥＧＲ管１０２から吸気管１００内に導入されるＥＧＲガス量が増加する。
【００３６】
エアフロメータ３４は、エンジン２に吸入される吸気流量を検出する。そして、エアフロメータ３４が検出する吸気流量に基づいて、排気管１１０を流れる排気流量が算出される。
【００３７】
燃料噴射弁３６には、図示しないコモンレールから高圧燃料が供給される。燃料噴射弁３６は、コモンレールから供給される燃料をエンジン２に噴射する。燃料噴射弁３６の噴射量および噴射時期はＥＣＵ(Electronic Control Unit)７０により制御される。
【００３８】
排気管１１０とエアフロメータ３４の下流側の吸気管１００とは、ＥＧＲ管１０２で接続されている。そして、図示しないＥＧＲ弁が開弁することにより、ＥＧＲ管１０２に設置されたＥＧＲクーラ３８とＥＧＲ弁とを通って、排気ガスの一部が排気管１１０から吸気管１００に環流する。
【００３９】
過給機２０のタービン２２よりも排気流れ下流側に、酸化触媒４０とＤＰＦ５０とがこの順で排気管１１０に設置されている。
酸化触媒４０は、多孔質のセラミックにより形成されたハニカム構造体で形成されており、排気流れ方向に排気通路が形成されている。酸化触媒４０は、後述する燃料添加弁６０から排気管１１０に添加された燃料を酸化反応させる。
【００４０】
ＤＰＦ５０は、多孔質のセラミックにより形成されたハニカム構造体で形成されている。ＤＰＦ５０のハニカム構造体の排気流れ方向に形成された排気通路の入口側および出口側は、互い違いに封止されている。排気ガス中のパティキュレートは、入口側が封止されておらず出口側が封止されている排気通路から流入し、排気通路を形成するハニカム構造体の隔壁を通過する際に隔壁の細孔に捕集される。排気ガスは、入口側が封止されており出口側が封止されていない排気通路から流出する。
【００４１】
過給機２０のタービン２２と酸化触媒４０との間の排気管１１０に、燃料添加弁６０と排気温センサ６２とが設置されている。
燃料添加弁６０は、排気管１１０内に燃料を添加し酸化触媒４０に燃料を供給する専用の電磁弁であり、ＥＣＵ７０により燃料添加弁６０からの添加燃料量が制御される。酸化触媒４０に燃料を供給する燃料添加弁６０を専用に設置することにより、所望量の燃料を高精度に酸化触媒４０に供給できる。
【００４２】
燃料添加弁６０には、例えば、コモンレールに燃料を供給する図示しない燃料供給ポンプのフィードポンプから燃料が供給される。燃料添加弁６０は、フィードポンプから供給される燃料を酸化触媒４０の上流側の排気管１１０内に噴射し、酸化触媒４０に燃料を供給する。燃料添加弁６０が添加した燃料が酸化触媒４０で酸化反応することにより酸化反応熱が発生し、この酸化反応熱により排気温度が上昇する。
【００４３】
燃料添加弁６０には、燃料噴射弁３６と共通のフィードポンプではなく、例えばエンジン駆動ではない専用の電動ポンプから燃料が供給される構成としてもよい。
排気温センサ６２は、酸化触媒４０に流入する排気温度に応じた信号を出力する温度センサである。
【００４４】
ＥＣＵ７０は、図示しないＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ、フラッシュメモリ等から構成されている。ＥＣＵ７０は、各種センサの出力信号に基づいてエンジン運転状態を判定し、エンジン運転状態に基づいてＥＧＲ弁、燃料噴射弁３６、燃料添加弁６０等のアクチュエータの作動を制御する。
【００４５】
例えばＥＣＵ７０は、エンジン運転状態に基づいて、燃料噴射弁３６の噴射時期、噴射量および多段噴射の噴射パターンを制御する。また、ＥＣＵ７０は、燃料添加弁６０を駆動して燃料添加弁６０から排気管１１０内に添加する添加燃料量を制御する。
【００４６】
（添加燃料制御）
ＥＣＵ７０は、ＲＯＭまたはフラッシュメモリ等の記憶装置に格納された制御プログラムを実行することにより、以下に説明する各手段として機能し、燃料添加弁６０から添加する添加燃料量を制御する。
【００４７】
（添加燃料量算出手段）
ＥＣＵ７０は、酸化触媒の排気流れ上流側の排気温度と排気流量とが一定な定常運転時において、燃料添加弁６０から排気管１１０に添加される添加燃料量を次式（１）に基づいて算出する。
【００４８】
ｋ・Ｑ＝ｃ・Ｇａ・ΔＴ      ・・・（１）
式（１）において、ｋ：比例定数、Ｑ：添加燃料量、ｃ：排気ガス比熱、Ｇａ：排気流量、ΔＴ：酸化触媒４０の排気流れ方向前後の温度差、である。
【００４９】
ΔＴは、排気温センサ６２の出力信号から検出される酸化触媒４０の上流側の排気温度と、ＤＰＦ５０を再生するために必要なＤＰＦ５０に流入する排気ガスの目標温度、つまり酸化触媒４０の下流側における排気ガスの目標温度との差を示している。
【００５０】
式（１）から算出した添加燃料量を燃料添加弁６０から排気管１１０に添加し酸化触媒４０に供給することにより、定常運転時において、酸化触媒４０の下流側の排気温度を式（１）で設定した目標温度にすることができる。
【００５１】
（温度分布推定手段）
図２において、エンジン２に加わる負荷が低負荷であるｔ＝ｔ０までにおいては、高負荷時に比べ排気流量は少ない。したがって、式（１）においてΔＴが同じであれば、式（１）から算出される添加燃料量も、高負荷時に比べ低負荷時の方が少ない。逆に、エンジン負荷が上昇し排気流量が増加すると、添加燃料量は増加する。
【００５２】
低負荷時の場合、排気流量および添加燃料量が少ないので、添加燃料は酸化触媒４０の排気流れ方向において前端側で主に酸化反応して発熱する。そして、酸化触媒４０の前端側で発生した反応熱は後端側に伝導する。これにより、定常運転の低負荷時の場合、図３のｔ＝ｔ０の特性に示すように、酸化触媒４０の排気流れ方向の温度分布において、酸化触媒４０の温度は前端側を除いてほぼ一定の目標温度になる。
【００５３】
次に、アクセルを急激に踏み込み、エンジン２に加わる負荷が低負荷から高負荷に急激に上昇する過渡運転が実行されると、図２に示すように排気流量が急激に上昇する。そして、定常運転時に適用される式（１）に基づいて添加燃料量が算出されると、添加燃料量も急激に上昇する。すると、添加燃料の多くが酸化触媒４０の前端側で反応しきれず、過渡運転実行前の低負荷時に酸化触媒４０の前端側で主に酸化反応していた添加燃料の主反応位置が後端側に移動する。
【００５４】
その結果、過渡運転中のｔ＝ｔ１、ならびに過渡運転終了後のｔ＝ｔ２、ｔ＝ｔ３において、後端側に移動した主反応位置において添加燃料の酸化反応により発生する発生熱と、低負荷時に前端側で発生して後端側に伝導してきた伝導熱とが加算される。すると、図３のｔ＝ｔ１、ｔ＝ｔ２、ｔ＝ｔ３の特性に示すように、酸化触媒４０の温度分布において最高温度が目標温度から過度に上昇する。
【００５５】
温度分布において最高温度となる最高温度位置は、過渡運転が開始されると、時間経過とともに酸化触媒４０の前端側から後端側に移動する。
エンジン負荷が高負荷になり一定になると、ｔ＝ｔ４以降においては、低負荷時において前端側で発生した反応熱が後端側に伝導し終わり、前端側から反応熱が伝導してこないので、後端側における温度分布の最高温度は式（１）で設定された目標温度と等しくなる。そして、エンジン負荷が高負荷のまま一定であれば、ｔ＝ｔ４以降の温度分布特性はｔ＝ｔ４の特性とほぼ同じになる。
【００５６】
このように、エンジン負荷が低負荷から高負荷に急激に上昇する過渡運転が開始されたときに、定常運転時に適用される式（１）に基づいて算出された添加燃料量を燃料添加弁６０から排気管１１０内に添加すると、酸化触媒４０の最高温度が目標温度を過度に超え、酸化触媒４０が高温のために損傷する恐れがある。
【００５７】
そこで、本実施形態では、式（１）から算出した添加燃料量（以下、基本添加燃料量とも言う。）を添加した場合の酸化触媒４０の温度分布を推定し、温度分布から求めた酸化触媒４０の最高温度が所定温度を超える場合には、酸化触媒４０の最高温度が所定温度になるように式（１）から算出した基本添加燃料量を補正する。
【００５８】
尚、最高温度と比較される所定温度は、ＤＰＦ５０を再生するために必要であると算出される排気ガスの目標温度に誤差を考慮して所定値を加算した値でもよいし、酸化触媒４０が高温のために損傷することを防止する温度範囲の上限値から損傷を確実に防止するために所定値を減算した値でもよい。いずれにしても、所定温度は、酸化触媒４０の最高温度が所定温度になっても酸化触媒４０が熱により損傷しない温度である。
【００５９】
酸化触媒４０には、排気流れ方向の温度分布を推定する位置を示す温度推定点３００（図４参照）が複数設定されている。これら複数の温度推定点３００のうち最高温度になる位置が、酸化触媒４０の最高温度位置になる。温度推定点３００の間隔は、排気流れ方向に等間隔に設定されていてもよいし、過渡運転を開始したときに温度変化が大きい箇所の間隔を密に設定されていてもよい。
【００６０】
酸化触媒４０は、温度推定点３００を含む領域（以下、セルとも言う。）４２に分割される。そして、ＥＣＵ７０は、排気温センサ６２の検出信号から検出される酸化触媒４０の上流側の排気温度と、エアフロメータ３４が検出する吸気流量に基づいて検出される排気流量と、燃料添加弁６０から酸化触媒４０に供給される添加燃料量と、セル間の熱伝導量と、排気ガスと酸化触媒４０との熱伝達量と、各セル４２における燃料の未燃成分であるＨＣの酸化反応による発熱量とに基づいて、各セル４２の吸熱量と放熱量との熱収支から、各セル４２の温度を推定する。これにより、ＥＣＵ７０は、排気流れ方向における酸化触媒４０の温度分布を推定する。
【００６１】
（補正手段）
図５および図６に、酸化触媒４０の温度分布から酸化触媒４０の最高温度を推定し、最高温度が所定温度を超える場合に基本添加燃料量を補正するために用いるモデルを示す。尚、図５および図６に示す補正モデルでは、各セルにおいてＨＣが酸化反応するときに必要な酸素は十分に供給されているものとする。
【００６２】
（補正モデルの全体構成）
モデルＡ２００は、推定された温度分布において最高温度になるｉ番目のセル４２における熱収支を算出するモデルである。
【００６３】
モデルＡ２００は、エアフロメータ３４の出力信号に基づいて算出される排気流量、ｉ番目セル４２の上流側に隣接する（ｉ−１）番目セル４２の触媒温度、ｉ番目セル４２の触媒温度、ｉ番目セル４２の下流側に隣接する（ｉ＋１）番目セル４２の触媒温度、（ｉ−１）番目セル４２の排気温度、およびｉ番目セル４２の触媒温度の目標値を入力する。
【００６４】
排気流量は、モデルを使用して補正量を算出するためにエアフロメータ３４の出力信号に基づいて算出される今回の値である。したがって、エンジン負荷が低負荷から高負荷に増加する過渡運転時においては、排気流量は上昇している。
【００６５】
（ｉ−１）番目、ｉ番目、および（ｉ＋１）番目のセル４２の触媒温度は、推定された温度分布から求めた酸化触媒４０の最高温度が所定温度以下であった前回の酸化触媒４０の温度分布から求められた値である。
【００６６】
（ｉ−１）番目セル４２の排気温度は、前回の酸化触媒４０の温度分布に基づいて求められた値である。
ｉ番目セル４２の触媒温度の目標値は、基本添加燃料量を補正するか否かを判定するために最高温度と比較する所定温度に該当する。前述したように、所定温度である目標値は、ＤＰＦ５０を再生するために必要であると算出される排気ガスの目標温度に誤差を考慮して所定値を加算した値でもよいし、酸化触媒４０が高温のために損傷することを防止する温度範囲の上限値から損傷を確実に防止するために所定値を減算した値でもよい。
【００６７】
モデルＡ２００では、これらを入力とし、ｉ番目セル４２の熱収支に基づき、ｉ番目セル４２の触媒温度を目標値にするために必要な、ｉ番目セル４２の上流側に隣接する（ｉ−１）番目セル４２から流出する未燃成分（ＨＣ）量、すなわちｉ番目セル４２に流入するＨＣ量を算出する。
【００６８】
モデルＡ２００に直接接続するモデルＢ２２０は、モデルＡ２００で求めた、ｉ番目セル４２の触媒温度を目標値にするために必要な（ｉ−１）番目セル４２から流出する目標ＨＣ量と、温度分布から求めた（ｉ−１）番目セル４２の前回の触媒温度を入力とし、ｉ番目セル４２の触媒温度を目標値にするＨＣ量を流出するために必要な、（ｉ−１）番目セル４２の上流側に隣接する（ｉ−２）番目セル４２から流出し（ｉ−１）番目セルに流入するＨＣ量を算出する。
【００６９】
そして、モデルＡ２００において、酸化触媒４０の温度分布から最高温度になると推定されたｉ番目セル４２の触媒温度を目標値にするために必要なｉ番目セル４２に流入するＨＣ量を算出し、このＨＣ量に基づいて、モデルＢ２２０において、ｉ番目セル４２から順に上流側のセル４２に流入するＨＣ量を算出していくことにより、ｉ番目セル４２の触媒温度を目標値にするために必要な１番目セルに流入するＨＣ量が算出される。１番目セルに流入するＨＣ量は、燃料添加弁６０から添加され酸化触媒４０に供給される添加燃料量である。
【００７０】
このようにして、ｉ番目セル４２の触媒温度を目標値にするために必要な１番目セルに流入するＨＣ量をモデルを用いて順次辿っていくことにより、酸化触媒４０の最高温度を所定温度にするために必要な、燃料添加弁６０の添加燃料量を高精度に算出できる。
【００７１】
次に、モデルＡ、Ｂの詳細について説明する。
（モデルＡ）
モデルＡの詳細な構成を図６の（Ａ）に示す。ブロック２０２では、排気流量、（ｉ−１）番目セル４２の排気温度、ｉ番目セル４２の触媒温度を入力する。ブロック２０２は、これら入力からｉ番目セル４２と排気ガスとの熱伝達量を算出する。
【００７２】
ブロック２０４は、（ｉ−１）番目セル４２、ｉ番目セル４２、および（ｉ＋１）番目セル４２の触媒温度を入力する。ブロック２０４は、これら入力から、ｉ番目セル４２と、（ｉ−１）番目セル４２および（ｉ＋１）番目セル４２との熱伝導量の収支を算出する。
【００７３】
ブロック２０６は、ｉ番目セル４２の触媒温度の目標値と、ｉ番目セル４２における熱伝達量の収支（ブロック２０２で算出）と、ｉ番目セル４２における熱伝導量の収支（ブロック２０４で算出）とを入力する。ブロック２０６は、これら入力から、ｉ番目セル４２の触媒温度を目標値にするために必要な、ｉ番目セル４２におけるＨＣの酸化反応による目標発熱量を算出する。
【００７４】
ブロック２０８は、ｉ番目セル４２における目標発熱量（ブロック２０６で算出）を入力し、目標発熱量を発生するために必要なＨＣの酸化反応量を算出する。
ブロック２１０は、ｉ番目セル４２の触媒温度を入力し、ｉ番目セル４２に流入するＨＣ量のうちｉ番目セル４２の触媒温度において酸化反応するＨＣの酸化反応割合を算出する。
【００７５】
ブロック２１２は、ｉ番目セル４２で目標発熱量を発生するために必要なＨＣの酸化反応量（ブロック２０８で算出）と、ｉ番目セル４２の触媒温度において酸化反応するＨＣの酸化反応割合（ブロック２１０で算出）とを入力する。ブロック２１２は、これら入力から、ｉ番目セル４２の触媒温度を目標値にするために必要なｉ番目セル４２に流入するＨＣ量、すなわち（ｉ−１）番目セル４２から流出するＨＣの目標流出量を算出する。
【００７６】
（モデルＢ）
モデルＢの詳細な構成を図６の（Ｂ）に示す。ブロック２２２は、ｋ（１≦ｋ≦ｉ−１）番目セル４２の触媒温度を入力し、ｋ番目セル４２に流入するＨＣ量のうちｋ番目セル４２の触媒温度において酸化反応するＨＣの酸化反応割合を算出する。
【００７７】
ブロック２２４は、ｋ番目セル４２に隣接する下流側の（ｋ＋１）番目セル４２で算出されたｋ番目セル４２から流出するＨＣの目標流出量と、ｋ番目セル４２の触媒温度において酸化反応するＨＣの酸化反応割合（ブロック２２２で算出）とを入力する。
【００７８】
ブロック２２４は、これら入力から、ｋ番目セル４２から（ｋ＋１）番目セル４２に目標流出量のＨＣが流出するために必要な、ｋ番目セル４２に流入するＨＣ量、すなわち（ｋ−１）番目セル４２から流出するＨＣの目標流出量を算出する。
【００７９】
モデルＢ２２０では、ｋ＝ｉ−１からｋ＝ｉ−２、・・・ｋ＝１まで、（ｋ−１）番目セル４２から流出するＨＣの目標流出量が算出される。そして、ｋ＝１のときに０番目セル４２から流出するＨＣの目標流出量が算出されることにより、酸化触媒４０の最高温度を所定温度にするために必要な、燃料添加弁６０の添加燃料量を高精度に算出できる。
【００８０】
（添加燃料制御ルーチン）
図７に、添加燃料制御ルーチンを示す。図７のルーチンは常時実行される。図７において、「Ｓ」はステップを表している。
【００８１】
Ｓ４００において、ＥＣＵ７０は、燃料添加を実行可能か否かを判定する。例えば、排気流量が所定量よりも少ないか、燃料添加弁６０が断線等により正常に作動していない場合、ＥＣＵ７０は燃料添加を実行できないと判定する。燃料添加を実行できない場合（Ｓ４００：Ｎｏ）、ＥＣＵ７０は本ルーチンを終了する。
【００８２】
燃料添加を実行可能な場合（Ｓ４００：Ｙｅｓ）、Ｓ４０２においてＥＣＵ７０は、エアフロメータ３４の出力信号から排気流量、ならびに排気温センサ６２から酸化触媒４０の上流側の排気温度を取得する。
【００８３】
Ｓ４０４においてＥＣＵ７０は、式（１）に基づいて基本添加燃料量を算出する。そして、Ｓ４０６においてＥＣＵ７０は、基本添加燃料量を添加したときの酸化触媒４０の温度分布を推定する。
【００８４】
温度分布から求めた酸化触媒４０の最高温度が所定温度を超える場合（Ｓ４０８：Ｙｅｓ）、Ｓ４１０においてＥＣＵ７０は、前述した補正モデルに基づいて、酸化触媒４０の最高温度が目標値である所定温度になるように、基本添加燃料量を補正して添加燃料量とする。
【００８５】
一方、温度分布から求めた酸化触媒４０の最高温度が所定温度以下の場合（Ｓ４０８：Ｎｏ）、Ｓ４１２においてＥＣＵ７０は、基本添加燃料量をそのまま添加燃料量とする。
Ｓ４１４においてＥＣＵ７０は、Ｓ４１０またはＳ４１２で設定された添加燃料量に対し、酸化触媒４０に流入する前に排気管１１０の内壁に付着する燃料の付着量と、付着した燃料が蒸発する蒸発量とを考慮し、添加燃料量を補正する。蒸発燃料量は、さらに排気温度に基づいて算出することが望ましい。排気温度が上昇すると付着燃料の蒸発量も増加する。
【００８６】
これにより、酸化触媒４０をＳ４０８で最高温度と比較する所定温度、あるいは式（１）に示される目標温度にするために燃料添加弁６０から添加される添加燃料量を高精度に算出できる。
【００８７】
Ｓ４１６においてＥＣＵ７０は、Ｓ４１４で補正された添加燃料量に基づいて、燃料添加弁６０から排気管１１０内に燃料を添加する。
本実施形態では、ＤＰＦ５０が本発明の排気浄化装置に相当し、燃料添加弁６０が本発明の燃料添加手段に相当し、ＥＣＵ７０が本発明の排気浄化制御装置、温度分布推定手段、および補正手段に相当する。また、定常運転時において酸化触媒４０の下流側の温度を目標温度にするために式（１）から算出される基本添加燃料量が、本発明の所定の燃料量に相当する。また、図７のＳ４０６が温度分布推定手段が実行する機能に相当し、Ｓ４０８〜Ｓ４１４が補正手段が実行する機能に相当する。また、図７のＳ４０２およびＳ４０４が本実施形態の添加燃料量算出手段が実行する機能に相当する。
【００８８】
以上説明した上記施形態では、定常運転時において、ＤＰＦ５０が捕集しているパティキュレートを燃焼させＤＰＦ５０を再生するときに、ＤＰＦ５０に流入する排気ガスの温度を目標温度にするために式（１）から算出された基本添加燃料量の燃料を酸化触媒４０に供給したときの酸化触媒４０の排気流れ方向の温度分布を推定する。そして、温度分布から求めた酸化触媒４０の最高温度が所定温度よりも高い場合には、最高温度が所定温度になるように基本添加燃料量を補正する。
【００８９】
これにより、酸化触媒４０の最高温度を所定温度に制御できるので、酸化触媒４０の温度が所定温度を超えることを防止し、酸化触媒４０が高温で損傷することを防止できる。特に、エンジン負荷が低負荷から高負荷に急変する過渡運転時においては、酸化触媒４０の温度が一時的に過度に上昇しやすいので、酸化触媒４０の温度が所定温度になるように燃料添加弁６０の添加燃料量を補正することは、酸化触媒４０の損傷を防止する上で効果的である。
【００９０】
また、酸化触媒４０の排気流れ方向において推定された温度分布の最高温度が所定温度を超える場合、最高温度となる位置の酸化触媒４０の温度が所定温度になるように添加燃料量を補正するので、酸化触媒４０から流出する排気ガスの温度が所定温度よりも低下することを防止する。これにより、酸化触媒４０の下流側に設置されたＤＰＦ５０等の排気浄化装置による排気浄化作用の低下を防止できる。
【００９１】
［他の実施形態］
上記実施形態では、燃料添加弁６０から排気管１１０内に燃料を添加し酸化触媒４０に燃料を供給した。これに対し、エンジン２に主なトルクを発生させる燃料噴射弁３６からのメイン噴射の後に、エンジン２の燃焼室で燃焼せずトルクを発生しないポスト噴射を燃料噴射弁３６から実行し、このポスト噴射から噴射された燃料を酸化触媒４０への添加燃料としてもよい。
【００９２】
また、上記実施形態では、エンジン負荷が低負荷から高負荷に急激に上昇する過渡運転が実行されたときに、酸化触媒４０の温度分布の最高温度が所定温度を超えると推定される例について説明した。これに対し、過渡運転が実行されるか否かにかかわらず、基本添加燃料量が添加された場合に推定される温度分布の最高温度が所定温度を超えるのであれば、酸化触媒の最高温度が所定温度になるように基本添加燃料量を補正することが望ましい。
【００９３】
また、排気浄化装置として、ＤＰＦ５０に代えて、またはＤＰＦ５０に加えて、例えば吸蔵還元型のＮＯｘ触媒を設置してもよい。
また、排気浄化装置が排気ガス中から除去した有害成分を燃料添加弁から添加した燃料により浄化するのであれば、ディーゼルエンジン以外の他の内燃機関、例えばガソリンエンジン等の排気浄化システムにも本発明の排気浄化制御装置を適用できる。
【００９４】
上記実施形態では、添加燃料量算出手段、温度分布推定手段、補正手段の機能を、制御プログラムにより機能が特定されるＥＣＵ７０により実現している。これに対し、上記複数の手段の機能の少なくとも一部を、回路構成自体で機能が特定されるハードウェアで実現してもよい。
【００９５】
このように、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の実施形態に適用可能である。
【符号の説明】
【００９６】
２：ディーゼルエンジン（内燃機関）、１０：排気浄化システム、３４：エアフロメータ、３６：燃料噴射弁、４０：酸化触媒、５０：ＤＰＦ（排気浄化装置）６０：燃料添加弁（燃料添加手段）、７０：ＥＣＵ（排気浄化制御装置、添加燃料量算出手段、温度分布推定手段、補正手段）、１００：吸気管、１１０：排気管
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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