(57)【要約】【課題】機関高回転時にサブ通路におけるレギュレータよりも上流側の部位の油圧が増大してサブポンプの駆動にかかる負荷が増大することを抑制することのできる油圧装置を提供する。【解決手段】メインポンプ１１０２の吐出能力の増大に伴って第１チェック弁１１１８が閉弁し、サブポンプ１１０３から吐出される作動油の供給経路がメインポンプ１１０２の吐出能力に応じて自動的に切り替わる油圧装置に、プライマリレギュレータ１１１０を迂回してサブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の部位と同サブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側の部位とを接続する迂回通路１１０７と、同迂回通路１１０７に設けられてサブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の部位の作動油の油圧の増大に伴って開弁するバイパスレギュレータ１１７０を設ける。【選択図】図２
2010261509.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
機関駆動式のメインポンプ及びサブポンプと、前記メインポンプから吐出された作動油を油圧需要部に供給するメイン通路と、前記サブポンプに接続されたサブ通路と、前記メイン通路を通じて前記油圧需要部に供給される作動油の油圧の増大に伴って開弁されて同メイン通路の作動油の油圧及び前記サブ通路の作動油の油圧を調整するレギュレータと、前記メイン通路と前記サブ通路とを前記レギュレータよりも上流側の部位で互いに接続させる連結通路と、同連結通路に設けられて前記サブ通路側から前記メイン通路側への作動油の流動のみを許容するチェック弁とを備え、前記メインポンプの吐出能力の増大に伴って前記チェック弁が閉弁し、前記サブポンプから吐出される作動油の供給経路が前記メインポンプの吐出能力に応じて自動的に切り替わる油圧装置において、
前記レギュレータを迂回して前記サブ通路における前記レギュレータよりも上流側の部位と同サブ通路における前記レギュレータよりも下流側の部位とを接続する迂回通路と、同迂回通路に設けられて前記サブ通路における前記レギュレータよりも上流側の部位の作動油の油圧の増大に伴って開弁する開閉弁とを備える
ことを特徴とする油圧装置。
【請求項２】
請求項１に記載の油圧装置において、
前記開閉弁は、弁体と同弁体を閉弁方向に付勢する付勢部材とを備えるチェック弁であり、前記連結通路に設けられたチェック弁が閉弁しているときに、前記迂回通路における同開閉弁よりも上流側の部位の作動油の油圧が同開閉弁よりも下流側の部位の作動油の油圧よりも高くなると開弁する
ことを特徴とする油圧装置。
【請求項３】
請求項１に記載の油圧装置において、
前記開閉弁は、弁体と同弁体を閉弁方向に付勢する付勢部材と前記迂回通路における同開閉弁よりも上流側の部位の作動油の油圧を前記弁体に作用させるフィードバック通路とを備えるレギュレータであり、前記迂回通路における同開閉弁よりも上流側の部位の作動油の油圧の上昇に伴って開弁する
ことを特徴とする油圧装置。
【請求項４】
請求項１に記載の油圧装置において、
前記開閉弁は、ソレノイドから出力される制御油圧によって開弁状態と閉弁状態とが切り換えられる切替弁であり、
前記油圧装置は、前記連結通路に設けられたチェック弁の開閉状態を推定する開閉状態推定手段を備え、前記開閉状態推定手段によって前記連結通路に設けられたチェック弁が閉弁していることが推定されているときに前記ソレノイドを制御して前記開閉弁を開弁する
ことを特徴とする油圧装置。
【請求項５】
請求項４に記載の油圧装置において、
前記開閉状態推定手段は、前記メイン通路における前記連結通路が接続されている部位の作動油の油圧及び機関回転速度に基づいて前記連結通路に設けられたチェック弁の開閉状態を推定する
ことを特徴とする油圧装置。
【請求項６】
請求項５に記載の油圧装置において、
前記開閉状態推定手段は、前記メイン通路における前記連結通路が接続されている部位の作動油の油圧と前記連結通路に設けられたチェック弁が閉弁する機関回転速度の最低値との関係を示す演算マップを参照して前記メイン通路における前記連結通路が接続されている部位の作動油の現在の油圧に対応する前記最低値の値を算出し、同最低値の値と現在の機関回転速度とを比較して現在の機関回転速度が同最低値以上であることに基づいて前記連結通路に設けられたチェック弁が閉弁していることを推定する
ことを特徴とする油圧装置。
【請求項７】
請求項４に記載の油圧装置において、
前記開閉状態推定手段は、機関回転速度が基準回転速度以上であることに基づいて前記連結通路に設けられたチェック弁が閉弁していることを推定する
ことを特徴とする油圧装置。
【請求項８】
前記サブ通路における前記連結通路が接続されている部位よりも下流側であり且つ前記迂回通路が接続されている部位よりも上流側の部位に開閉切替弁が更に設けられ、同開閉切替弁は、前記サブ通路における同開閉切替弁よりも下流側の部分への作動油の供給を遮断する遮断状態と、同サブ通路における同開閉切替弁よりも下流側の部分への作動油の供給を許容する連通状態とに切り替えられる
請求項１〜７のいずれか一項に記載の油圧装置。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれか一項に記載の油圧装置において、
前記開閉弁は、前記レギュレータの開弁側への変位量が最大になっており、前記サブ通路を流れる作動油が通過するサブポートの開口面積が最大になっているときに開弁される
ことを特徴とする油圧装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は油圧装置に関し、特に機関駆動式のメインポンプ及びサブポンプを備え、メインポンプの吐出能力に応じてサブポンプから吐出される作動油の供給経路を切り替える油圧装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関の駆動力を利用して作動油を圧送する機関駆動式のオイルポンプを備える油圧装置にあっては、機関回転速度の変化に伴ってオイルポンプの吐出能力が変化する。そのため、オイルポンプの吐出能力が低くなる機関低回転時には、吐出能力が不足して必要な油圧を確保することができなくなるおそれがある。
【０００３】
これに対して特許文献１に記載されている油圧装置にあっては、メインポンプに加えてサブポンプを設け、機関低回転時にはメインポンプとサブポンプの双方から油圧需要部に作動油を供給することによって必要な油圧を確保する一方、機関高回転時にはサブポンプから吐出される作動油をそのままオイルパンに還流させるようにしている。こうした構成を採用すれば、機関回転速度の増大に伴ってメインポンプの吐出能力が増大してメインポンプから吐出される作動油のみによって必要とされる油圧を確保することができるようになったときには、サブポンプの仕事量が低減されるようになる。これにより、サブポンプによって無駄に作動油が圧送されることを抑制しつつ、機関低回転時の油圧不足を抑制することができるようになる。
【０００４】
このようにメインポンプの吐出能力の増大に伴ってサブポンプから吐出される作動油の供給経路を切り替える油圧装置の一例としては、例えば図８に示されるようにレギュレータ５とチェック弁８とを備える構成が考えられる。
【０００５】
図８に示されるようにこの油圧装置にあっては、機関駆動式のオイルポンプとして、メインポンプ１と、サブポンプ２とが設けられている。メインポンプ１には、メイン通路３が接続されており、メインポンプ１から圧送された作動油はこのメイン通路３を通じて第１油圧需要部及び第２油圧需要部に供給される。一方で、サブポンプ２には、第２油圧需要部に連通するサブ通路４が接続されている。
【０００６】
メイン通路３及びサブ通路４には、レギュレータ５が設けられている。図８に示されるようにレギュレータ５は、メイン通路３における第１油圧需要部が接続されている部位（図８における点Ｐ）よりも下流側に設けられており、そのスプール弁がスプリング５ａによってメイン通路３及びサブ通路４を閉塞する方向に常に付勢されている。
【０００７】
レギュレータ５には、図８に示されるように第１油圧需要部に供給される作動油の油圧をスプール弁に作用させるフィードバック通路５ｂが設けられている。これにより、第１油圧需要部に供給される作動油の油圧が増大すると、それに伴って大きな油圧がスプール弁に作用するようになり、スプール弁がスプリング５ａの付勢力に抗して開弁側に変位する。レギュレータ５には、メイン通路３を通じて流れる作動油が通過するメインポート５ｃと、サブ通路４を通じて流れる作動油が通過するサブポート５ｄとがそれぞれ設けられている。そして、これらメインポート５ｃとサブポート５ｄは、スプール弁の開弁側への変位量に対して開口面積が図９に示されるように変化するようにその形状が設定されている。
【０００８】
具体的には、図９に示されるようにスプール弁の開弁側への変位量が非常に小さいときには、メインポート５ｃ及びサブポート５ｄがともに閉塞され、メイン通路３及びサブ通路４における作動油の流動がレギュレータ５によって禁止される。そして、フィードバック通路５ｂを通じてスプール弁に作用する油圧が増大し、スプール弁の開弁側への変位量が増大すると、図９に実線で示されるようにまずメインポート５ｃの開口面積が増大し、メイン通路３を通じてレギュレータ５よりも下流側に作動油が流動するようになる。そして、フィードバック通路５ｂを通じてスプール弁に作用する油圧が更に大きくなり、スプール弁の開弁側への変位量が更に増大すると図９に破線で示されるようにサブポート５ｄの開口面積が増大し始め、メイン通路３に加えてサブ通路４を通じてレギュレータ５よりも下流側に作動油が流動するようになる。尚、ここでは、図９に示されるようにスプール弁の開弁側への変位量が大きくなるほどメインポート５ｃ及びサブポート５ｄの開口面積が大きくなり、メイン通路３及びサブ通路４を通じてレギュレータ５よりも下流側に供給される作動油の量が多くなるようになっている。また、スプール弁の開弁側への変位量が所定量Ｘ１以上のときには、メインポート５ｃの開口面積よりもサブポート５ｄの開口面積が大きくなり、メインポート５ｃを通じてメイン通路３を流れる作動油の量よりもサブポート５ｄを通じてサブ通路４を流れる作動油の量が多くなるようになっている。
【０００９】
また、レギュレータ５には、スプール弁を閉弁側に付勢する制御油圧を出力するリニアソレノイド６が接続されている。これにより、このリニアソレノイド６を制御してスプール弁を閉弁側に付勢する制御油圧の大きさを制御することによってフィードバック通路５ｂを通じてスプール弁に作用する油圧の大きさに対する同スプール弁の開弁側への変位量を変更し、第１油圧需要部に供給する作動油の油圧の大きさを制御することができる。
【００１０】
更に、図８に示されるようにメイン通路３における第１油圧需要部が接続されている部位（図８における点Ｐ）よりも上流側の部位には、同メイン通路３と、サブ通路４におけるレギュレータ５よりも上流側の部位とを接続する連結通路７が設けられている。そして、この連結通路７には、同連結通路７におけるメイン通路３側の部位を流れる作動油の油圧よりもサブ通路４側の部位を流れる作動油の油圧が大きいときに開弁して、サブ通路４側からメイン通路３側への作動油の流動のみを許容するチェック弁８が設けられている。
【００１１】
内燃機関が駆動されてメインポンプ１及びサブポンプ２から作動油が圧送され始めた直後は、機関回転速度が低いため、メイン通路３を通じて第１油圧需要部に供給される油圧が非常に小さい。そのため、このときにはフィードバック通路５ｂを通じてレギュレータ５のスプール弁に作用する油圧が非常に小さく、レギュレータ５のメインポート５ｃ及びサブポート５ｄはともに閉塞されている。したがって、サブポンプ２から吐出された作動油はレギュレータ５よりも下流側には供給されず、サブ通路４におけるレギュレータ５よりも上流側の部位における油圧は次第に増大する。そして、サブ通路４におけるレギュレータ５よりも上流側の部位における油圧が、メイン通路３における第１油圧需要部が接続されている部位（図８における点Ｐ）よりも上流側の部位における油圧よりも高くなると、チェック弁８が開弁し、サブポンプ２から吐出された作動油が連結通路７を通じてメイン通路３に流入するようになる。その結果、メインポンプ１から吐出された作動油とサブポンプ２から吐出された作動油の双方がメイン通路３を通じて第１油圧需要部に供給されるようになる。こうしてメインポンプ１から吐出された作動油とサブポンプ２から吐出された作動油の双方が第１油圧需要部に供給され、第１油圧需要部に供給される作動油の油圧が増大すると、それに伴ってフィードバック通路５ｂを通じてレギュレータ５のスプール弁に作用する油圧が増大し、まずメインポート５ｃが開口する。そして、メインポンプ１から吐出された作動油とサブポンプ２から吐出された作動油との双方がメイン通路３を通じて第２油圧需要部に供給されるようになる。
【００１２】
このように、上記の油圧装置にあっては、内燃機関が駆動された直後であり、メインポンプ１の吐出能力の低いときには、チェック弁８が開弁し、メインポンプ１から吐出された作動油とサブポンプ２から吐出された作動油との双方がメイン通路３を通じて各油圧需要部に供給される。
【００１３】
これに対して機関回転速度が上昇し、メインポンプ１及びサブポンプ２の吐出能力が増大すると、レギュレータ５のフィードバック通路５ｂを通じてスプール弁に作用する油圧が増大するため、スプール弁の開弁側への変位量が増大する。こうしてレギュレータ５のスプール弁の開弁側への変位量が増大すると図９に示されるようにサブポート５ｄが開口し、サブ通路４におけるレギュレータ５よりも下流側の部位に作動油が供給されるようになる。その結果、連結通路７におけるサブ通路４側の部位の作動油の油圧が低下し、この部位の油圧が連結通路７におけるメイン通路３側の作動油の油圧よりも低くなると、チェック弁８が閉弁する。こうしてメインポンプ１の吐出能力が高くなり、チェック弁８が閉弁すると、サブポンプ２から吐出された作動油は第１油圧需要部に供給されずに、サブ通路４を通じて第２油圧需要部に供給されるようになる。
【００１４】
このようにレギュレータ５とチェック弁８とを備える油圧装置によれば、メインポンプ１から吐出される作動油の油圧が増大したときに、サブポンプ２から吐出される作動油の供給経路が自動的に切り替わるようになる。すなわち、こうした構成によれば、メインポンプ１から吐出される作動油の油圧を監視するセンサ等を設けることなく、サブポンプ２から吐出される作動油の供給経路を自動的に切り替えることができるようになり、第１油圧需要部において必要とされる油圧をメインポンプ１から吐出される作動油のみによって確保することができるようになったときに、サブポンプ２の仕事量を低減させることができるようになる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１５】
【特許文献１】特開２００３‐１９３８１９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
ところで、一般にレギュレータにおけるスプール弁の開弁側への変位量には限界があり、レギュレータ５にあっては、図９に示されるように変位量が最大変位量Ｘｍａｘに到達したときにサブポート５ｄの開口面積が最大値であるＳｍａｘに到達し、それ以上増大しなくなる。そのため、機関高回転時のようにチェック弁８が閉弁し、且つレギュレータ５のスプール弁の変位量が最大変位量Ｘｍａｘに到達しているような状態にあっては、サブ通路４を通じた作動油の流動がサブポート５ｄの開口面積の最大値であるＳｍａｘの大きさによって制限されるようになる。すなわち、機関回転速度の増大に伴ってサブポンプ２の吐出能力が増大し、サブポンプ２から大量の作動油が吐出されているときには、サブポート５ｄが絞りとして作用するようになってしまい、サブ通路４におけるレギュレータ５よりも上流側の部分の油圧が増大してサブポンプ２の駆動にかかる負荷が増大するようになる。その結果、サブポンプ２の仕事量を低減させるためにチェック弁８を閉弁させて作動油の供給経路を切り替えているにも拘わらず、その効果が十分に得られないおそれがある。
【００１７】
尚、レギュレータ５の設計諸元によっては、サブポート５ｄの開口面積が最大になっていないときであっても、サブポート５ｄの開口面積が小さいことによってサブポンプ２の負荷が増大してしまうこともある。
【００１８】
このようにサブポート５ｄの開口面積が小さいことによってサブポンプ２の仕事量を低減させる効果が制限されてしまうことを回避する上では、スプール弁の変位量に対するサブポート５ｄの開口面積をより大きくするようにレギュレータ５の設計を変更することも考えられる。しかしながら、サブポート５ｄの開口面積をより大きくするようにレギュレータ５の設計を変更した場合には、スプール弁の変位に伴ってサブ通路４を流れる作動油の流量が急激に変化するようになり、流量の急激な変化に伴ってスプール弁が振動したり、チェック弁８が振動したりするおそれがある。
【００１９】
この発明は上記実情に鑑みてなされたものであり、その目的は機関高回転時にサブ通路におけるレギュレータよりも上流側の部位の油圧が増大してサブポンプの駆動にかかる負荷が増大することを抑制することのできる油圧装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１に記載の発明は、機関駆動式のメインポンプ及びサブポンプと、前記メインポンプから吐出された作動油を油圧需要部に供給するメイン通路と、前記サブポンプに接続されたサブ通路と、前記メイン通路を通じて前記油圧需要部に供給される作動油の油圧の増大に伴って開弁されて同メイン通路の作動油の油圧及び前記サブ通路の作動油の油圧を調整するレギュレータと、前記メイン通路と前記サブ通路とを前記レギュレータよりも上流側の部位で互いに接続させる連結通路と、同連結通路に設けられて前記サブ通路側から前記メイン通路側への作動油の流動のみを許容するチェック弁とを備え、前記メインポンプの吐出能力の増大に伴って前記チェック弁が閉弁し、前記サブポンプから吐出される作動油の供給経路が前記メインポンプの吐出能力に応じて自動的に切り替わる油圧装置において、前記レギュレータを迂回して前記サブ通路における前記レギュレータよりも上流側の部位と同サブ通路における前記レギュレータよりも下流側の部位とを接続する迂回通路と、同迂回通路に設けられて前記サブ通路における前記レギュレータよりも上流側の部位の作動油の油圧の増大に伴って開弁する開閉弁とを備えることをその要旨とする。
【００２１】
上記構成によれば、機関回転速度が上昇し、メインポンプ及びサブポンプの吐出能力が増大してサブ通路におけるレギュレータよりも上流側の部位の油圧が増大すると、それに伴って迂回通路に設けられた開閉弁が開弁する。そのため、サブ通路におけるレギュレータよりも上流側の部位の油圧が増大したときには、サブ通路の作動油の一部が迂回通路を通じてレギュレータを迂回して流れるようになる。したがって、機関高回転時にサブ通路におけるレギュレータよりも上流側の部位の油圧が増大してサブポンプの駆動にかかる負荷が増大することを抑制することができるようになる。
【００２２】
またこれにより、サブポンプの仕事量を低減させるために連結通路に設けられたチェック弁を閉弁させて作動油の供給経路を切り替えているにも拘わらず、その効果が十分に得られないといった不都合の発生を抑制してサブポンプの駆動にかかる燃費の悪化を好適に抑制することができるようになる。
【００２３】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の油圧装置において、前記開閉弁は、弁体と同弁体を閉弁方向に付勢する付勢部材とを備えるチェック弁であり、前記連結通路に設けられたチェック弁が閉弁しているときに、前記迂回通路における同開閉弁よりも上流側の部位の作動油の油圧が同開閉弁よりも下流側の部位の作動油の油圧よりも高くなると開弁することをその要旨とする。
【００２４】
また、請求項３に記載の発明は、請求項１に記載の油圧装置において、前記開閉弁は、弁体と同弁体を閉弁方向に付勢する付勢部材と前記迂回通路における同開閉弁よりも上流側の部位の作動油の油圧を前記弁体に作用させるフィードバック通路とを備えるレギュレータであり、前記迂回通路における同開閉弁よりも上流側の部位の作動油の油圧の上昇に伴って開弁することをその要旨とする。
【００２５】
迂回通路を開閉する開閉弁としては、請求項２に記載されているように迂回通路における同開閉弁よりも上流側の部位の作動油の油圧が同開閉弁よりも下流側の部位の作動油の油圧よりも高くなると開弁するチェック弁や、請求項３に記載されているように迂回通路における同開閉弁よりも上流側の部位の作動油の油圧の上昇に伴って開弁するレギュレータを採用することができる。
【００２６】
尚、開閉弁としてレギュレータを採用する場合には、連結通路に設けられたチェック弁が閉弁しているときに同レギュレータが開弁し、迂回通路を通じて作動油が流れるように付勢部材やフィードバック通路の構成を設計することが望ましい。
【００２７】
請求項４に記載の発明は、請求項１に記載の油圧装置において、前記開閉弁は、ソレノイドから出力される制御油圧によって開弁状態と閉弁状態とが切り換えられる切替弁であり、前記油圧装置は、前記連結通路に設けられたチェック弁の開閉状態を推定する開閉状態推定手段を備え、前記開閉状態推定手段によって前記連結通路に設けられたチェック弁が閉弁していることが推定されているときに前記ソレノイドを制御して前記開閉弁を開弁することをその要旨とする。
【００２８】
また、上記のように連結通路に設けられたチェック弁の開閉状態を推定する推定手段を設け、迂回通路を開閉する開閉弁として、チェック弁が閉弁していることが推定されているときにソレノイドから出力される制御油圧によって開弁状態に切り換えられる切替弁を採用する構成を採用することもできる。
【００２９】
請求項５に記載の発明は、請求項４に記載の油圧装置において、前記開閉状態推定手段は、前記メイン通路における前記連結通路が接続されている部位の作動油の油圧及び機関回転速度に基づいて前記連結通路に設けられたチェック弁の開閉状態を推定することをその要旨とする。
【００３０】
また、請求項６に記載の発明は、請求項５に記載の油圧装置において、前記開閉状態推定手段が、前記メイン通路における前記連結通路が接続されている部位の作動油の油圧と前記連結通路に設けられたチェック弁が閉弁する機関回転速度の最低値との関係を示す演算マップを参照して前記メイン通路における前記連結通路が接続されている部位の作動油の現在の油圧に対応する前記最低値の値を算出し、同最低値の値と現在の機関回転速度とを比較して現在の機関回転速度が同最低値以上であることに基づいて前記連結通路に設けられたチェック弁が閉弁していることを推定することをその要旨とする。
【００３１】
連結通路に設けられたチェック弁は、連結通路における同チェック弁よりもメイン通路側の作動油の油圧が同チェック弁よりもサブ通路側の作動油の油圧より高くなったときに閉弁される。また、機関回転速度が高いときほどメインポンプ及びサブポンプの吐出能力は高くなり、これらメイン通路側の油圧とサブ通路側の油圧は、機関回転速度に応じて変化する。そのため、連結通路に設けられた開閉弁の開閉状態を推定する開閉状態推定手段の具体的な構成としては、上記請求項５に記載されているようにメイン通路における連結通路が接続されている部位の作動油の油圧と、機関回転速度とに基づいて同チェック弁の開閉状態を推定する構成を採用することができる。
【００３２】
尚、メイン通路における油圧と機関回転速度とに基づいて開閉状態を推定する具体的な態様としては、上記請求項６に記載されているようにメイン通路における連結通路が接続されている部位の作動油の油圧と連結通路に設けられたチェック弁が閉弁する機関回転速度の最低値との関係を示す演算マップを予め用意し、この演算マップを参照して開閉状態を推定する構成を採用することができる。こうした構成にあっては、上記請求項６に記載されているように現在の油圧に対応する前記最低値の値を算出し、算出された値と現在の機関回転速度とを比較する。そして、現在の機関回転速度が同最低値以上であることに基づいて前記連結通路に設けられたチェック弁が閉弁していることを推定する。
【００３３】
請求項７に記載の発明は、請求項４に記載の油圧装置において、前記開閉状態推定手段は、機関回転速度が基準回転速度以上であることに基づいて前記連結通路に設けられたチェック弁が閉弁していることを推定することをその要旨とする。
【００３４】
上記構成のように機関回転速度が基準回転速度以上であるか否かに基づいてメインポンプ及びサブポンプの吐出能力が増大しているか否かを判定し、機関回転速度が基準回転速度以上であるときに、これに基づいて連結通路に設けられたチェック弁が閉弁していることを推定する構成を採用することもできる。尚、機関回転速度が基準回転速度以上であることに基づいて連結通路に設けられたチェック弁が閉弁していることを的確に推定する上では、基準回転速度の値を、予め行う実験等の結果に基づいて連結通路に設けられたチェック弁が確実に閉弁していることが推定される機関回転速度の最小値よりも大きな値に設定することが望ましい。
【００３５】
請求項８に記載の発明は、前記サブ通路における前記連結通路が接続されている部位よりも下流側であり且つ前記迂回通路が接続されている部位よりも上流側の部位に開閉切替弁が更に設けられ、同開閉切替弁は、前記サブ通路における同開閉切替弁よりも下流側の部分への作動油の供給を遮断する遮断状態と、同サブ通路における同開閉切替弁よりも下流側の部分への作動油の供給を許容する連通状態とに切り替えられる請求項１〜７のいずれか一項に記載の油圧装置である。
【００３６】
上記構成によれば、開閉切替弁を連通状態にしているときには、メインポンプの吐出能力に応じてチェック弁が開閉し、サブポンプから吐出される作動油の供給経路が自動的に切り替わる。これに対して、開閉切替弁を遮断状態にしているときには、サブ通路における同開閉切替弁よりも上流側の部分における油圧が上昇してチェック弁が開弁し、サブポンプから吐出された作動油がメインポンプから吐出された作動油とともにメイン通路を流れるようになる。すなわち、開閉切替弁を遮断状態にすることにより、連結通路におけるサブ通路側の油圧を上昇させてチェック弁を開弁させ、サブポンプから吐出される作動油をメイン通路に導入することができるようになる。すなわち、上記構成によれば、油圧需要部で必要とされる油圧が増大したときに開閉切替弁を遮断状態にすることにより、速やかにサブポンプから吐出される作動油をメイン通路に導入することができるようになり、油圧需要部に供給する作動油の油圧を速やかに増大させることができる。
【００３７】
請求項９に記載の発明は、請求項１〜８のいずれか一項に記載の油圧装置において、前記開閉弁は、前記レギュレータの開弁側への変位量が最大になっており、前記サブ通路を流れる作動油が通過するサブポートの開口面積が最大になっているときに開弁されることをその要旨とする。
【００３８】
レギュレータの開弁側への変位量が最大になっており、レギュレータにおけるサブポートの開口面積が最大になっている場合には、サブポンプの吐出能力が増大したときにサブポートの開口面積がそれ以上増大しない。そのため、この場合には、サブポンプの吐出能力が増大したときに、サブポートが絞りとして作用してサブ通路を流れる作動油の流量が制限されてしまう状態に陥りやすい。そのため、上記請求項９に記載されているように、少なくともレギュレータの開弁側への変位量が最大になっており、サブポートの開口面積が最大になっているときには、開閉弁を開弁するようにすることが望ましい。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】この発明の第１の実施形態にかかる油圧装置を備える無段変速機の構成を示す模式図。
【図２】同実施形態にかかる油圧装置の構成を示す模式図。
【図３】スプール弁の変位量と、メインポート及びサブポートの開口面積との関係を示すグラフ。
【図４】同実施形態の変更例にかかる油圧装置の構成を示す模式図。
【図５】同実施形態の変更例にかかる油圧装置の構成を示す模式図。
【図６】変速用油圧回路に供給される油圧と第１チェック弁が閉弁する機関回転速度の最低値との関係を示すグラフ。
【図７】この発明の第２の実施形態にかかる油圧装置の構成を示す模式図。
【図８】従来の油圧装置の構成を示す模式図。
【図９】従来の油圧装置におけるスプール弁の変位量と、メインポート及びサブポートの開口面積との関係を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００４０】
（第１の実施形態）
以下、この発明にかかる油圧装置を自動車に搭載される無段変速機の油圧装置として具体化した第１の実施形態について、図１〜３を参照して説明する。尚、図１は本実施形態にかかる油圧装置を備える無段変速機の概略構成を示している。
【００４１】
図１に示されるように、本実施形態にかかる無段変速機１０は、トルクコンバータ１１及び前進後退切替機構１９を備えている。そして、トルクコンバータ１１の入力軸１２は図示しない内燃機関の出力軸に連結されている。尚、トルクコンバータ１１はロックアップクラッチ１３を備えている。
【００４２】
トルクコンバータ１１の出力軸は、前進後退切替機構１９の入力軸に連結されている。図１に示されるように前進後退切替機構１９は、フォワードクラッチＣ１とリバースブレーキＢ１とを備えており、フォワードクラッチＣ１又はリバースブレーキＢ１のいずれか一方を選択的に係合させることにより、入力された回転力をそのまま出力する前進状態と、反転させて逆方向の回転力として出力する後退状態とを切り替える。
【００４３】
この前進後退切替機構１９の出力軸１４は、無段変速機１０のプライマリプーリ１５に連結されている。図１に示されるように無段変速機１０のプライマリプーリ１５と、セカンダリプーリ１６とには、金属製のベルト１７が巻き掛けられている。そして、セカンダリプーリ１６に連結された出力軸１８は、図示しないリダクションギア及びディファレンシャルを介して駆動輪に接続されている。
【００４４】
これにより、本実施形態の無段変速機１０にあっては、内燃機関の駆動力はトルクコンバータ１１及び前進後退切替機構１９を介して、プライマリプーリ１５に伝達される。そして、プライマリプーリ１５からベルト１７を介してセカンダリプーリ１６に伝達された駆動力は、リダクションギア及びディファレンシャルを介して駆動輪に伝達される。
【００４５】
プライマリプーリ１５及びセカンダリプーリ１６の内部には、図示しない油圧室がそれぞれ形成されており、それらの油圧室内部の油圧が油圧装置１００によって変更される。こうして各プーリ１５，１６の油圧室内部の油圧が変更されると、各プーリ１５，１６の溝幅が変更され、各プーリ１５，１６に巻き掛けられたベルト１７の巻き掛け半径が変更される。このようにベルト１７の巻き掛け半径が変更されることにより、無段変速機１０における変速比が変更されることとなる。
【００４６】
尚、図１に示されるように油圧装置１００は、各プーリ１５，１６の各油圧室に供給する作動油の量を制御して変速比を変更するとともに、前進後退切替機構１９のフォワードクラッチＣ１及びリバースブレーキＢ１のピストンに供給する作動油の量を制御して前進後退切替機構１９を操作する変速用油圧回路１２０を備えている。そして、更にトルクコンバータ１１に作動油を供給するとともにロックアップクラッチ１３に供給する作動油の量を制御するトルクコンバータ用油圧回路１３０と、無段変速機１０の各部に潤滑油として作動油を供給する潤滑用油圧回路１４０とを備えるとともに、これら各油圧回路１２０，１３０，１４０に作動油を供給する油圧供給回路１１０を備えている。
【００４７】
そして、この油圧装置１００は、電子制御装置２０によって制御される。電子制御装置２０は、各種制御にかかる演算処理を実行するＣＰＵ、その制御に必要なプログラムやデータが記憶されたＲＯＭ、ＣＰＵの演算結果等が一時記憶されるＲＡＭ等を備えて構成されている。
【００４８】
電子制御装置２０には、運転者によるアクセルペダルの操作量ＡＣＣＰを検出するアクセルポジションセンサ２１、車速ＳＰＤを検出する車速センサ２２、機関回転速度ＮＥを検出する回転速度センサ２３等が接続されており、これら各種センサからの出力信号が取り込まれる。電子制御装置２０は、これら各種センサから取り込んだ出力信号に基づいて各種演算を実行し、無段変速機１０のロックアップクラッチ１３や変速比、前進後退切替機構１９を制御すべく油圧装置１００に制御指令を出力する。
【００４９】
以下、図２を参照して油圧装置１００の構成、特に油圧供給回路１１０の構成を詳しく説明する。尚、図２は本実施形態にかかる油圧装置１００の概略構成を示す模式図である。
【００５０】
図２に示されるように油圧供給回路１１０は、内燃機関の駆動力によって駆動されてオイルパン１１０１に貯留された作動油を圧送する機関駆動式のメインポンプ１１０２及びサブポンプ１１０３を備えている。
【００５１】
メインポンプ１１０２には、メイン通路１１０４が接続されており、メインポンプ１１０２から圧送された作動油は、このメイン通路１１０４を通じて図２に示されるように上流側から順に変速用油圧回路１２０、トルクコンバータ用油圧回路１３０、潤滑用油圧回路１４０に供給される。一方、サブポンプ１１０３には、潤滑用油圧回路１４０に連通するサブ通路１１０５が接続されている。
【００５２】
図２に示されるようにメイン通路１１０４及びサブ通路１１０５には、プライマリレギュレータ１１１０及びセカンダリレギュレータ１１２０が設けられている。
プライマリレギュレータ１１１０は、メイン通路１１０４における変速用油圧回路１２０が接続された部位（図２における点Ｐ）よりも下流側であり且つトルクコンバータ用油圧回路１３０が接続された部位（図２における点Ｑ）よりも上流側の部位に設けられている。そして、そのスプール弁がスプリング１１１１によってメイン通路１１０４及びサブ通路１１０５を閉塞する方向に常に付勢されている。プライマリレギュレータ１１１０には、変速用油圧回路１２０に供給される作動油の油圧をスプール弁に作用させるフィードバック通路１１１２が設けられている。これにより、変速用油圧回路１２０に供給される作動油の油圧が上昇するほど大きな油圧がこのフィードバック通路１１１２を通じてスプール弁に作用し、スプール弁がスプリング１１１１の付勢力に抗して開弁側に変位するようになる。
【００５３】
尚、プライマリレギュレータ１１１０には、メイン通路１１０４を通じて流れる作動油が通過するメインポート１１１３と、サブ通路１１０５を通じて流れる作動油が通過するサブポート１１１４とがそれぞれ設けられている。そして、これらメインポート１１１３とサブポート１１１４は、スプール弁の開弁側への変位量に対する開口面積が図３に示されるように変化するようにその形状が設定されている。具体的には、開弁側への変位量が非常に小さいときには、メインポート１１１３及びサブポート１１１４がともに閉塞され、メイン通路１１０４及びサブ通路１１０５における作動油の流動はプライマリレギュレータ１１１０によって禁止される。そして、フィードバック通路１１１２を通じてスプール弁に作用する油圧が増大し、スプール弁の開弁側への変位量が増大すると、まず図３に実線で示されるようにメインポート１１１３の開口面積が増大し、メイン通路１１０４を通じてプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側に作動油が流動するようになる。そして、フィードバック通路１１１２を通じてスプール弁に作用する油圧が更に大きくなり、スプール弁の変位量が更に増大するとサブポート１１１４の開口面積が増大し始め、メイン通路１１０４に加えてサブ通路１１０５を通じてプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側に作動油が流動するようになる。
【００５４】
尚、ここでは、図３に示されるようにスプール弁の開弁側への変位量が大きくなるほどメインポート１１１３及びサブポート１１１４の開口面積が大きくなり、メイン通路１１０４及びサブ通路１１０５を通じてプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側に供給される作動油の量が多くなるようになっている。また、このとき変位量が所定量Ｘ１以上のときには、メインポート１１１３の開口面積よりもサブポート１１１４の開口面積が大きくなり、メインポート１１１３を通じてメイン通路１１０４を流れる作動油の量よりもサブポート１１１４を通じてサブ通路１１０５を流れる作動油の量が多くなるようになっている。
【００５５】
図２に示されるようにセカンダリレギュレータ１１２０は、メイン通路１１０４におけるトルクコンバータ用油圧回路１３０が接続された部位（図２における点Ｑ）よりも下流側であり且つ潤滑用油圧回路１４０が接続された部位（図２における点Ｒ）よりも上流側の部位に設けられている。そして、そのスプール弁がスプリング１１２１によってメイン通路１１０４及びサブ通路１１０５を閉塞する方向に常に付勢されている。セカンダリレギュレータ１１２０には、トルクコンバータ用油圧回路１３０に供給される作動油の油圧をスプール弁に作用させるフィードバック通路１１２２が設けられている。これにより、トルクコンバータ用油圧回路１３０に供給される作動油の油圧が上昇するほど大きな油圧がこのフィードバック通路１１２２を通じてスプール弁に作用し、スプール弁がスプリング１１２１の付勢力に抗して開弁側に変位するようになる。
【００５６】
このセカンダリレギュレータ１１２０にもプライマリレギュレータ１１１０と同様にメイン通路１１０４を流れる作動油が通過するメインポート１１２３と、サブ通路１１０５を流れる作動油が通過するサブポート１１２４とがそれぞれ設けられている。そして、これらメインポート１１２３とサブポート１１２４も、スプール弁の開弁側への変位量に対する開口面積が、プライマリレギュレータ１１１０と同様に図３に示されるようにそれぞれ変化するようにその形状が設定されている。
【００５７】
また、プライマリレギュレータ１１１０及びセカンダリレギュレータ１１２０には、スプール弁を閉弁方向に付勢する制御油圧を出力するリニアソレノイド１１１５，１１２５がそれぞれ接続されている。これにより、このリニアソレノイド１１１５，１１２５を制御してこの制御油圧の大きさを変更することにより、フィードバック通路１１１２，１１２２を通じて作用する油圧の大きさに対するスプール弁の変位量を変更し、変速用油圧回路１２０及びトルクコンバータ用油圧回路１３０に供給する作動油の油圧の大きさを制御することができる。尚、こうしたリニアソレノイド１１１５，１１２５から出力される制御油圧の制御は、電子制御装置２０によって行われる。
【００５８】
図２に示されるようにメイン通路１１０４とサブ通路１１０５は、セカンダリレギュレータ１１２０よりも下流側の部位（図２における点Ｒ）で合流し、これらメイン通路１１０４及びサブ通路１１０５を通じてセカンダリレギュレータ１１２０よりも下流側を流れる作動油は潤滑用油圧回路１４０に供給される。
【００５９】
また、このメイン通路１１０４とサブ通路１１０５とが合流している部位（図２における点Ｒ）には、ドレンポート１１３３を備える潤滑レギュレータ１１３０が接続されている。この潤滑レギュレータ１１３０は、そのスプール弁がスプリング１１３１によって閉弁方向に常に付勢されている。潤滑レギュレータ１１３０には、潤滑用油圧回路１４０に供給される作動油の油圧をスプール弁に作用させるフィードバック通路１１３２が設けられている。これにより、潤滑用油圧回路１４０に供給される作動油の油圧が上昇するほど大きな油圧がこのフィードバック通路１１３２を通じてスプール弁に作用し、スプール弁がスプリング１１３１の付勢力に抗して開弁側に変位してドレンポート１１３３の開口面積が増大する。潤滑レギュレータ１１３０のドレンポート１１３３には、図２に示されるように作動油をメインポンプ１１０２及びサブポンプ１１０３の上流側に還流させるドレン通路１１０６が接続されており、こうしてスプール弁が開弁側に変位することにより、ドレン通路１１０６を通じて作動油が還流されるようになる。
【００６０】
図２に示されるようにメイン通路１１０４における変速用油圧回路１２０が接続されている部位（図２における点Ｐ）よりも上流側の部位には、同メイン通路１１０４と、サブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の部位とを連通させる第１連結通路１１１７が設けられている。そして、この第１連結通路１１１７には、同第１連結通路１１１７におけるメイン通路１１０４側の部位を流れる作動油の油圧よりもサブ通路１１０５側の部位を流れる作動油の油圧が大きいときに開弁して、サブ通路１１０５側からメイン通路１１０４側への作動油の流動のみを許容する第１チェック弁１１１８が設けられている。
【００６１】
また、メイン通路１１０４におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側であり且つトルクコンバータ用油圧回路１３０が接続された部位（図２における点Ｑ）よりも上流側の部位には、同メイン通路１１０４と、サブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側であり且つセカンダリレギュレータ１１２０よりも上流側の部位とを連通する第２連結通路１１２７が設けられている。そして、この第２連結通路１１２７には、同第２連結通路１１２７におけるメイン通路１１０４側の部位を流れる作動油の油圧よりもサブ通路１１０５側の部位を流れる作動油の油圧が大きいときに開弁して、サブ通路１１０５側からメイン通路１１０４側への作動油の流動のみを許容する第２チェック弁１１２８が設けられている。
【００６２】
内燃機関が駆動されてメインポンプ１１０２及びサブポンプ１１０３から作動油が圧送され始めた直後は、メイン通路１１０４を通じて変速用油圧回路１２０に供給される油圧が非常に小さい。そのため、フィードバック通路１１１２を通じてプライマリレギュレータ１１１０のスプール弁に作用する油圧は非常に小さい。したがって、本実施形態の油圧装置１００にあっては、このときにはプライマリレギュレータ１１１０のメインポート１１１３及びサブポート１１１４はともに閉塞されている。そのため、サブポンプ１１０３から吐出された作動油はプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側に供給されず、サブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の部位における油圧は次第に高くなっていく。
【００６３】
こうして、サブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の部位における油圧がメイン通路１１０４における変速用油圧回路１２０が接続された部位（図２における点Ｐ）よりも上流側の部位における油圧よりも高くなると、第１チェック弁１１１８が開弁し、第１連結通路１１１７を通じてサブポンプ１１０３から吐出された作動油がメイン通路１１０４に流入する。そして、メインポンプ１１０２から吐出された作動油とサブポンプから吐出された作動油との双方がメイン通路１１０４を通じて変速用油圧回路１２０に供給されるようになる。
【００６４】
こうしてメインポンプ１１０２から吐出された作動油とサブポンプ１１０３から吐出された作動油との双方が変速用油圧回路１２０に供給され、変速用油圧回路１２０に供給される作動油の油圧が増大すると、これに伴ってフィードバック通路１１１２を通じてプライマリレギュレータ１１１０のスプール弁に作用する油圧が増大する。その結果、まずメインポート１１１３が開口するようになる。
【００６５】
こうしてメインポート１１１３が開口することにより、メイン通路１１０４におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側の部位に作動油が供給されるようになり、メインポンプ１１０２から吐出された作動油とサブポンプ１１０３から吐出された作動油との双方がメイン通路１１０４を通じてトルクコンバータ用油圧回路１３０に供給される。
【００６６】
そして、メイン通路１１０４を通じてトルクコンバータ用油圧回路１３０に供給される作動油の油圧がフィードバック通路１１２２を通じてセカンダリレギュレータ１１２０のスプール弁に作用し、メインポート１１２３が開口するようになる。こうしてメインポート１１２３が開口することにより、メイン通路１１０４におけるセカンダリレギュレータ１１２０よりも下流側の部位に作動油が供給されるようになり、メインポンプ１１０２から吐出された作動油とサブポンプ１１０３から吐出された作動油との双方がメイン通路１１０４を通じて潤滑用油圧回路１４０に供給される。
【００６７】
このように内燃機関が駆動され、メインポンプ１１０２及びサブポンプ１１０３から作動油が圧送され始めた直後であり、メインポンプ１１０２の吐出能力の低いときには、チェック弁１１１８が開弁する。そして、メインポンプ１１０２から吐出された作動油とサブポンプ１１０３から吐出された作動油との双方がメイン通路１１０４を通じて各油圧回路１２０，１３０，１４０に供給される。
【００６８】
これに対して機関回転速度ＮＥが上昇し、メインポンプ１１０２及びサブポンプ１１０３の吐出能力が増大すると、プライマリレギュレータ１１１０のフィードバック通路１１１２を通じてスプール弁に作用する油圧が増大するため、スプール弁の開弁側への変位量が増大する。
【００６９】
こうしてプライマリレギュレータ１１１０のスプール弁の開弁側への変位量が増大すると図３に示されるようにサブポート１１１４が開口し、サブ通路１１０５を通じてプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側の部位に作動油が供給されるようになる。こうしてサブ通路１１０５を通じてプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側の部位に作動油が供給されるようになると、第１連結通路１１１７におけるサブ通路１１０５側の部位の作動油の油圧が低下するようになる。
【００７０】
そして、機関回転速度ＮＥの上昇に伴ってメインポンプ１１０２及びサブポンプ１１０３の吐出能力が更に増大すると、第１連結通路１１１７におけるサブ通路１１０５側の部位の作動油の油圧が、第１連結通路１１１７におけるメイン通路１１０４側の作動油の油圧よりも低くなって第１チェック弁１１１８が閉弁する。
【００７１】
尚、本実施形態の油圧装置１００にあっては、メインポンプ１１０２の吐出能力がメインポンプ１１０２から吐出される作動油のみによって変速用油圧回路１２０において必要とされる作動油を賄うことのできる第１水準Ｌ１以上になったときに第１チェック弁１１１８が閉弁するようにプライマリレギュレータ１１１０が設計されている。
【００７２】
こうしてメインポンプ１１０２の吐出能力が第１水準Ｌ１以上になり、第１チェック弁１１１８が閉弁されると、サブポンプ１１０３から吐出された作動油は変速用油圧回路１２０に供給されずにプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側に供給されるようになる。
【００７３】
こうしてサブポンプ１１０３から吐出された作動油が変速用油圧回路１２０に供給されずにプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側に供給されるようになると、第２連結通路１１２７におけるサブ通路１１０５側の部位の作動油の油圧が第２連結通路１１２７におけるメイン通路１１０４側の部位の作動油の油圧よりも高くなり、第２チェック弁１１２８が開弁する。これにより、サブポンプ１１０３から吐出された作動油は第２連結通路１１２７を通じてメイン通路１１０４に流入し、メイン通路１１０４を通じてトルクコンバータ用油圧回路１３０及び潤滑用油圧回路１４０に供給されるようになる。
【００７４】
尚、このとき、メインポンプ１１０２から吐出された作動油はメイン通路１１０４を通じて前記油圧回路１２０，１３０，１４０の全てに供給されている。
ところで、こうして第１チェック弁１１１８が閉弁しているときに、更に機関回転速度ＮＥが上昇し、メインポンプ１１０２及びサブポンプ１１０３の吐出能力が更に増大すると、セカンダリレギュレータ１１２０のフィードバック通路１１２２を通じてスプール弁に作用する油圧が増大するため、スプール弁の変位量が増大する。
【００７５】
こうしてセカンダリレギュレータ１１２０のスプール弁の変位量が増大すると図３に示されるようにサブポート１１２４が開口し、サブ通路１１０５を通じてセカンダリレギュレータ１１２０よりも下流側の部位に作動油が供給されるようになる。こうしてサブ通路１１０５を通じてセカンダリレギュレータ１１２０よりも下流側の部位に作動油が供給されるようになると、第２連結通路１１２７におけるサブ通路１１０５側の部位の作動油の油圧が低下するようになる。
【００７６】
そして、機関回転速度ＮＥの上昇に伴ってメインポンプ１１０２及びサブポンプ１１０３の吐出能力が更に増大すると、第２連結通路１１２７におけるサブ通路１１０５側の部位の作動油の油圧が、第２連結通路１１２７におけるメイン通路１１０４側の作動油の油圧よりも低くなって第２チェック弁１１２８が閉弁する。
【００７７】
尚、この油圧装置１００にあっては、メインポンプ１１０２の吐出能力が同メインポンプ１１０２から吐出される作動油のみによって変速用油圧回路１２０及びトルクコンバータ用油圧回路１３０において必要とされる作動油を賄うことのできる第２水準Ｌ２以上になったときに第２チェック弁１１２８が閉弁するようにセカンダリレギュレータ１１２０が設計されている。
【００７８】
こうしてメインポンプ１１０２の吐出能力が第２水準Ｌ２以上になり、第２チェック弁１１２８が閉弁されると、サブポンプ１１０３から吐出された作動油は変速用油圧回路１２０及びトルクコンバータ用油圧回路１３０に供給されずにセカンダリレギュレータ１１２０よりも下流側の潤滑用油圧回路１４０に供給されるようになる。
【００７９】
尚、このときもメインポンプ１１０２から吐出された作動油はメイン通路１１０４を通じて前記油圧回路１２０，１３０，１４０の全てに供給されている。
また、メイン通路１１０４及びサブ通路１１０５から潤滑用油圧回路１４０に供給される作動油の量が潤滑用油圧回路１４０において必要とされる作動油の量よりも多くなると、フィードバック通路１１３２を通じて潤滑レギュレータ１１３０のスプール弁に作用する油圧が大きくなり、ドレンポート１１３３が開口する。その結果、作動油の一部がドレン通路１１０６を通じて還流されるようになり、潤滑用油圧回路１４０に供給される作動油の油圧が過剰に大きくなることが抑制される。
【００８０】
このように本実施形態の油圧装置１００にあっては、機関回転速度ＮＥが低く、メインポンプ１１０２の吐出能力が第１水準Ｌ１未満であるときにはメインポンプ１１０２から吐出される作動油とサブポンプ１１０３から吐出される作動油との双方が各油圧回路１２０，１３０，１４０の全てに供給される。
【００８１】
これに対して、メインポンプ１１０２の吐出能力が第１水準Ｌ１以上であり且つ第２水準Ｌ２未満であるときには、サブポンプ１１０３から吐出される作動油が変速用油圧回路１２０に供給されずにトルクコンバータ用油圧回路１３０及び潤滑用油圧回路１４０に供給されるようになる。
【００８２】
そして、メインポンプ１１０２の吐出能力が第２水準Ｌ２以上であるときには、サブポンプ１１０３から吐出される作動油が変速用油圧回路１２０及びトルクコンバータ用油圧回路１３０に供給されずに潤滑用油圧回路１４０のみに供給されるようになる。
【００８３】
すなわち、メインポンプ１１０２の吐出能力に応じてサブポンプ１１０３から吐出される作動油の供給経路が自動的に切り替えられ、メインポンプ１１０２の吐出能力が増大するほどサブポンプ１１０３の仕事量が低減されるようになっている。
【００８４】
ところで、図３に示されるようにプライマリレギュレータ１１１０におけるスプール弁の開弁側への変位量には限界がある。そして、変位量が最大変位量Ｘｍａｘに到達したときにサブポート１１１４の開口面積が最大値であるＳｍａｘに到達し、それ以上増大しなくなる。そのため、機関高回転時のように第１チェック弁１１１８が閉弁し、且つプライマリレギュレータ１１１０のスプール弁の変位量が最大変位量Ｘｍａｘに到達しているような状態にあっては、サブ通路１１０５を通じた作動油の流動がサブポート１１１４の開口面積の最大値であるＳｍａｘの大きさによって制限されるようになる。
【００８５】
すなわち、機関回転速度ＮＥの増大に伴ってサブポンプ１１０３の吐出能力が増大し、サブポンプ１１０３から大量の作動油が吐出されているときには、サブポート１１１４が絞りとして作用するようになってしまい、サブポンプ１１０３の駆動にかかる負荷が増大するようになる。
【００８６】
その結果、機関高回転時にはサブポンプ１１０３の駆動にかかる負荷が増大してしまい、サブポンプ１１０３の仕事量を低減させるために第１チェック弁１１１８を閉弁させて作動油の供給経路を切り替えているにも拘わらず、その効果が十分に得られないおそれがある。
【００８７】
そこで、本実施形態の油圧装置１００にあっては、油圧供給回路１１０に図２に示されるようにプライマリレギュレータ１１１０を迂回する迂回通路１１０７を更に設けるようにしている。
【００８８】
具体的には、図２に示されるようにサブ通路１１０５における第１連結通路１１１７が接続された部位よりも下流側であり且つプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の部位と、サブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側であり且つ第２連結通路１１２７が接続された部位よりも上流側の部位とを接続する迂回通路１１０７を設けるようにしている。そして、迂回通路１１０７の途中には、図２に示されるようにバイパスレギュレータ１１７０を設けている。バイパスレギュレータ１１７０は、そのスプール弁がスプリング１１７１によって閉弁側に常に付勢されている。そして、バイパスレギュレータ１１７０には、サブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の部位の作動油の油圧をスプール弁に作用させるフィードバック通路１１７２が設けられている。
【００８９】
これにより、本実施形態の油圧装置１００にあっては、サブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の作動油の油圧が上昇するほど大きな油圧がこのフィードバック通路１１７２を通じてスプール弁に作用し、スプール弁がスプリング１１７１の付勢力に抗して開弁側に変位することとなる。その結果、サブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の作動油の一部が、迂回通路１１０７を通じてプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側の部位に流れるようになる。
【００９０】
尚、バイパスレギュレータ１１７０にあっては、プライマリレギュレータ１１１０のスプール弁の開弁側への変位量が最大変位量Ｘｍａｘになっており、サブポート１１１４の開口面積が最大になっているときに、スプール弁が開弁側に変位するようにスプリング１１７１の付勢力やフィードバック通路１１７２の通路段面積が設定されている。
【００９１】
以上説明した第１の実施形態によれば、以下の作用効果が得られるようになる。
（１）機関回転速度ＮＥが上昇し、メインポンプ１１０２及びサブポンプ１１０３の吐出能力が増大してサブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の部位の油圧が増大すると、それに伴って迂回通路１１０７に設けられたバイパスレギュレータ１１７０のスプール弁が開弁側に変位する。そのため、サブポート１１１４が絞りとして作用し、サブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の部位の油圧が増大したときには、サブ通路１１０５の作動油の一部が迂回通路１１０７を通じてプライマリレギュレータ１１１０を迂回して流れるようになる。したがって、機関高回転時にサブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の部位の油圧が増大してサブポンプ１１０３の駆動にかかる負荷が増大することを抑制することができる。またこれにより、サブポンプ１１０３の仕事量を低減させるために第１チェック弁１１１８を閉弁させて作動油の供給経路を切り替えているにも拘わらず、その効果が十分に得られないといった不都合の発生を抑制してサブポンプ１１０３の駆動にかかる燃費の悪化を好適に抑制することができるようになる。
【００９２】
尚、上記第１の実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。
・上記実施形態では、プライマリレギュレータ１１１０の開弁側への変位量が最大変位量Ｘｍａｘになっており、サブポート１１１４の開口面積が最大値であるＳｍａｘになっているときに、バイパスレギュレータ１１７０が開弁するようにスプリング１１７１の付勢力やフィードバック通路１１７２の通路断面積を設定する構成を示した。これに対して、プライマリレギュレータ１１１０の設計諸元によっては、サブポート１１１４の開口面積が最大値であるＳｍａｘになっていないときであっても、サブポート１１１４の開口面積が小さいことによってサブポンプ１１０３の負荷が増大してしまうこともある。そのため、バイパスレギュレータ１１７０の構成は、プライマリレギュレータ１１１０の設計諸元に応じて適宜変更することが望ましい。すなわち、サブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の部位の油圧が増大するおそれがあるときにバイパスレギュレータ１１７０が開弁するように、プライマリレギュレータ１１１０の設計諸元に応じて、スプリング１１７１の付勢力やフィードバック通路１１７２の通路断面積を設定すればよい。
【００９３】
・上記第１の実施形態にあっては、迂回通路１１０７を開閉する開閉弁としてバイパスレギュレータ１１７０を設ける構成を示した。これに対して、開閉弁として、弁体と同弁体を閉弁方向に付勢するスプリング等の付勢部材とを備えるチェック弁を設ける構成を採用することもできる。すなわち、上記第１の実施形態におけるバイパスレギュレータ１１７０に替えて、チェックボールやチェックプレート等のチェック弁を設ける構成を採用することもできる。こうした構成を採用すれば、迂回通路１１０７における同チェック弁よりも上流側の部位の作動油の油圧が、同チェック弁よりも下流側の部位の作動油の油圧よりも高くなるとチェック弁が開弁するようになる。そのため、上記第１の実施形態と同様にサブポート１１１４が絞りとして作用し、サブ通路１１０５におけるプライマリレギュレータ１１１０よりも上流側の部位の油圧が増大したときには、サブ通路１１０５の作動油の一部が迂回通路１１０７を通じてプライマリレギュレータ１１１０を迂回するように流れるようになる。したがって、こうした構成を採用した場合にも、上記第１の実施形態において記載した（１）と同様の作用効果を得ることができるようになる。
【００９４】
・また、上記実施形態では第１チェック弁１１１８と第２チェック弁１１２８とを利用して、３段階にサブポンプ１１０３の仕事量を切り替える油圧供給回路１１０を備える油圧装置１００に本願発明を適用した構成を示した。これに対して、サブポンプ１１０３の仕事量を４段階に切り替える油圧供給回路１１０を備える油圧装置１００に本願発明を適用することもできる。
【００９５】
具体的には、図４に示されるように潤滑レギュレータ１１３０を、プライマリレギュレータ１１１０やセカンダリレギュレータ１１２０と同様にサブポート１１３４を備えるものに変更する。そして、セカンダリレギュレータ１１２０よりも下流側のサブ通路１１０５を潤滑レギュレータ１１３０に接続する。更にメイン通路１１０４における潤滑用油圧回路１４０が接続された部位に、同メイン通路１１０４と、サブ通路１１０５におけるセカンダリレギュレータ１１２０よりも下流側であり且つ潤滑レギュレータ１１３０よりも上流側の部位とを連通する第３連結通路１１３７を設ける。そして、この第３連結通路１１３７に同第３連結通路１１３７におけるメイン通路１１０４側の部位を流れる作動油の油圧よりもサブ通路１１０５側の部位を流れる作動油の油圧が大きいときに開弁して、サブ通路１１０５側からメイン通路１１０４側への作動油の流動のみを許容する第３チェック弁１１３８を設ける。
【００９６】
こうした構成によれば、メインポンプ１１０２の吐出能力が第２水準Ｌ２よりも更に増大し、メインポンプ１１０２から吐出される作動油のみによって前記油圧回路１２０，１３０，１４０への作動油の供給を全て賄うことのできる第３水準Ｌ３以上になったときには、第３チェック弁１１３８が閉弁してサブポンプ１１０３から吐出される作動油はいずれの油圧回路１２０，１３０，１４０にも供給されずにドレン通路１１０６を通じて還流されるようになる。これにより、サブポンプ１１０３の仕事量を更に低減し、サブポンプ１１０３の駆動負荷による内燃機関の燃料消費量をより一層抑制することができるようになる。
【００９７】
このようにサブポンプ１１０３の仕事量を４段階に切り替える油圧装置にあっても図４に示されるように迂回通路１１０７とバイパスレギュレータ１１７０を設けることにより、上記第１の実施形態において記載した（１）と同様の作用効果を得ることができるようになる。
【００９８】
・また、上記第１の実施形態にあっては、迂回通路１１０７を開閉する開閉弁としてバイパスレギュレータ１１７０を設ける構成を例示したが、迂回通路１１０７を開閉する開閉弁として、ソレノイドから出力される制御油圧によって開閉状態が切り換えられる切替弁を設ける構成を採用することもできる、
具体的には図５に示されるようにバイパスレギュレータ１１７０に替えて迂回通路１１０７の途中にスプール弁がスプリング１１８１によって常に閉弁方向に付勢されているバイパス切替弁１１８０を設ける。そして、このバイパス切替弁１１８０に、電子制御装置２０の制御指令に基づいてスプール弁に制御油圧を作用させるソレノイド１１８５を接続する。
【００９９】
こうした構成によれば、電子制御装置２０からの制御指令に基づいてソレノイド１１８５から制御油圧を出力することにより、バイパス切替弁１１８０のスプール弁がスプリング１１８１の付勢力に抗して開弁側に変位し、サブ通路１１０５の作動油が迂回通路１１０７を通じてプライマリレギュレータ１１１０よりも下流側に流れるようになる。
【０１００】
尚、こうした構成を採用する場合には、電子制御装置２０を第１チェック弁１１１８の開閉状態を推定する開閉状態推定手段として機能させ、第１チェック弁１１１８が閉弁していることが推定されるときにバイパス切替弁１１８０を開弁させるようにする。
【０１０１】
第１連結通路１１１７に設けられた第１チェック弁１１１８は、第１連結通路１１１７における同第１チェック弁１１１８よりもメイン通路１１０４側の作動油の油圧が同第１チェック弁１１１８よりもサブ通路１１０５側の作動油の油圧より高くなったときに閉弁する。また、機関回転速度ＮＥが高いときほどメインポンプ１１０２及びサブポンプ１１０３の吐出能力は高くなり、これらメイン通路１１０４側の油圧とサブ通路１１０５側の油圧は、機関回転速度ＮＥに応じて変化する。
【０１０２】
そのため、第１連結通路１１１７に設けられた第１チェック弁１１１８の開閉状態を推定する具体的な構成として、図６に示されるような演算マップを予め用意し、この演算マップを参照して開閉状態を推定する構成を採用することができる。
【０１０３】
尚、図６に示される演算マップは、メイン通路１１０４における第１連結通路１１１７が接続されている部位の作動油の油圧ＰＬと第１連結通路１１１７に設けられた第１チェック弁１１１８が閉弁する機関回転速度ＮＥの最低値ＮＥｍｉｎとの関係を示しており、油圧ＰＬが低いときほど、最低値ＮＥｍｉｎが大きくなることを示している。これは、変速用油圧回路１２０において大量の作動油が消費され、油圧ＰＬが低くなっているときには、機関回転速度ＮＥが高く、メインポンプ１１０２の吐出能力が高いときでなければ、第１チェック弁１１１８が閉弁しない、といった事情に基づくものである。
【０１０４】
尚、油圧ＰＬは、油圧センサによって検出することもできるが、変速用油圧回路１２０において消費される作動油の量を推定し、これに基づいて油圧ＰＬを推定することもできる。
【０１０５】
電子制御装置２０は、このような演算マップを参照して現在の油圧ＰＬに対応する前記最低値ＮＥｍｉｎの値を算出し、算出された最低値ＮＥｍｉｎと現在の機関回転速度ＮＥとを比較する。そして、現在の機関回転速度ＮＥが同最低値ＮＥｍｉｎ以上であることに基づいて第１チェック弁１１１８が閉弁していることを推定する。
【０１０６】
こうして第１チェック弁１１１８が閉弁していることが推定されるときにバイパス切替弁１１８０を開弁するようにすれば、サブ通路１１０５の作動油の一部が迂回通路１１０７を通じてプライマリレギュレータ１１１０を迂回して流れるようになり、上記第１の実施形態において記載した（１）と同様の作用効果を得ることができるようになる。
【０１０７】
・また、油圧ＰＬによらず、機関回転速度ＮＥが基準回転速度ＮＥｓｔ以上であることに基づいて第１チェック弁１１１８が閉弁していることを推定する構成を採用することもできる。こうした構成を採用する場合にあっては、第１チェック弁１１１８が閉弁していることを的確に推定するために、基準回転速度ＮＥｓｔの値を、予め行う実験等の結果に基づいて第１チェック弁１１１８が確実に閉弁していることが推定される機関回転速度ＮＥの最小値よりも大きな値に設定することが望ましい。
（第２の実施形態）
以下、この発明にかかる油圧装置を具体化した第２の実施形態について図７を参照して説明する。尚、第２の実施形態は、その基本的な構成は第１の実施形態と同様であり、図７の左側に示されるようにサブ通路１１０５における第１連結通路１１１７が接続された部位よりも下流側であり且つ迂回通路１１０７が接続された部位よりも上流側の部分に、この部分を遮断する開閉切替弁１１４０を設けるようにしたものである。そのため、以下では第１の実施形態と同様の構成については同一の符号を付すのみとしてその説明を割愛し、第１の実施形態と異なる構成を中心に説明する。尚、図７は第２の実施形態にかかる油圧装置の概略構成を示す模式図である。
【０１０８】
図７に示されるように開閉切替弁１１４０のスプール弁は、サブ通路１１０５を遮断するようにスプリング１１４１によって閉弁側に常に付勢されている。そして、この開閉切替弁１１４０には、電子制御装置２０からの制御指令に基づいてスプール弁に制御油圧を作用させるソレノイド１１４５が接続されている。これにより、この開閉切替弁１１４０にあっては、ソレノイド１１４５から制御油圧が出力されているときに、スプール弁がスプリング１１４１の付勢力に抗して開弁側に駆動され、サブ通路１１０５が同開閉切替弁１１４０よりも下流側の部分と連通する連通状態になるようになっている。そして一方で、ソレノイド１１４５からの制御油圧の出力が停止されたときには、スプリング１１４１の付勢力によって開閉切替弁１１４０が閉弁側に変位し、サブ通路１１０５が遮断される遮断状態になるようになっている。
【０１０９】
こうした開閉切替弁１１４０を備える本実施形態の油圧装置１００にあっては、開閉切替弁１１４０が開弁されているときには、上記第１の実施形態と同様にメインポンプ１１０２の吐出能力に応じて各チェック弁１１１８，１１２８が開閉し、サブポンプ１１０３から吐出される作動油の供給経路が自動的に切り替えられるようになる。
【０１１０】
すなわち、メインポンプ１１０２の吐出能力が第１水準Ｌ１未満であるときには第１チェック弁１１１８が開弁してメインポンプ１１０２から吐出される作動油とサブポンプ１１０３から吐出される作動油との双方が各油圧回路１２０，１３０，１４０の全てに供給される。これに対して、メインポンプ１１０２の吐出能力が第１水準Ｌ１以上であり且つ第２水準Ｌ２未満であるときには第１チェック弁１１１８が閉弁し、サブポンプ１１０３から吐出される作動油が変速用油圧回路１２０に供給されずにトルクコンバータ用油圧回路１３０及び潤滑用油圧回路１４０に供給されるようになる。そして、メインポンプ１１０２の吐出能力が第２水準Ｌ２以上であるときには更に第２チェック弁１１２８が閉弁し、サブポンプ１１０３から吐出される作動油が変速用油圧回路１２０及びトルクコンバータ用油圧回路１３０に供給されずに潤滑用油圧回路１４０のみに供給されるようになる。
【０１１１】
一方で、ソレノイド１１４５からの制御油圧の出力を停止して開閉切替弁１１４０を閉弁し、遮断状態に切り替えた場合には、サブ通路１１０５の同開閉切替弁１１４０よりも上流側の部分における油圧が上昇して第１チェック弁１１１８が開弁する。その結果、サブポンプ１１０３から吐出された作動油がメインポンプ１１０２から吐出された作動油とともにメイン通路１１０４を流れるようになる。
【０１１２】
尚、本実施形態の油圧装置１００では、各油圧回路１２０，１３０，１４０において必要とされる油圧が急激に増大した場合に、ソレノイド１１４５からの制御油圧の出力を停止し、開閉切替弁１１４０を閉弁して遮断状態に切り替えるようにしている。
【０１１３】
以上説明した第２の実施形態によれば、上記第１の実施形態において記載した（１）の効果に加えて、以下の効果が得られるようになる。
（２）開閉切替弁１１４０を開弁して連通状態にしているときには、メインポンプ１１０２の吐出能力に応じて各チェック弁１１１８，１１２８が開閉し、サブポンプ１１０３から吐出される作動油の供給経路が自動的に切り替わる。これに対して、開閉切替弁１１４０を閉弁して遮断状態にしているときには、サブ通路１１０５における同開閉切替弁１１４０よりも上流側の部分における油圧が上昇して第１チェック弁１１１８が開弁し、サブポンプ１１０３から吐出された作動油がメインポンプ１１０２から吐出された作動油とともにメイン通路１１０４を流れるようになる。すなわち、開閉切替弁１１４０を閉弁して遮断状態にすることにより、第１チェック弁１１１８のサブ通路１１０５側の油圧を速やかに上昇させて第１チェック弁１１１８を開弁させ、サブポンプ１１０３から吐出される作動油をメイン通路１１０４に導入することができる。すなわち、開閉切替弁１１４０を閉弁して遮断状態にすることにより各油圧回路１２０，１３０，１４０で必要とされる油圧が急激に増大したときに速やかに供給する作動油の油圧を増大させることができるようになる。
【０１１４】
尚、上記第１の実施形態及び第２の実施形態に共通して変更可能は要素としては次のようなものがある。
・迂回通路として、プライマリレギュレータ１１１０の上流と下流を接続する迂回通路１１０７を例示した。これに対して、サブ通路１１０５のセカンダリレギュレータ１１２０よりも上流側の部位の油圧が増大してサブポンプ１１０３の駆動にかかる負荷が増大するおそれがある場合には、セカンダリレギュレータ１１２０の上流と下流とを接続する迂回通路を設ける構成を採用することもできる。また、プライマリレギュレータ１１１０の上流とセカンダリレギュレータ１１２０の下流とを接続する迂回通路を設ける構成を採用することもできる。
【０１１５】
・上記各実施形態では本願発明を具体化したものとして、車両に搭載される無段変速機１０に作動油を供給する油圧装置１００を例示したが、この発明にかかる油圧装置は無段変速機の油圧装置に限定されるものではない。その他、本願発明は、内燃機関の動弁機構に作動油を供給する油圧装置や、車両用内燃機関以外の内燃機関と組み合わされる油圧装置に適用することもできる。
【符号の説明】
【０１１６】
１０…無段変速機、１１…トルクコンバータ、１２…入力軸、１３…ロックアップクラッチ、１４…出力軸、１５…プライマリプーリ、１６…セカンダリプーリ、１７…ベルト、１８…出力軸、１９…前進後退切替機構、２０…電子制御装置、２１…アクセルポジションセンサ、２２…車速センサ、２３…回転速度センサ、１００…油圧装置、１１０…油圧供給回路、１２０…変速用油圧回路、１３０…トルクコンバータ用油圧回路、１４０…潤滑用油圧回路、１１０１…オイルパン、１１０２…メインポンプ、１１０３…サブポンプ、１１０４…メイン通路、１１０５…サブ通路、１１０６…ドレン通路、１１０７…迂回通路、１１１０…プライマリレギュレータ、１１１１…スプリング、１１１２…フィードバック通路、１１１３…メインポート、１１１４…サブポート、１１１５…リニアソレノイド、１１１７…第１連結通路、１１１８…第１チェック弁、１１２０…セカンダリレギュレータ、１１２１…スプリング、１１２２…フィードバック通路、１１２３…メインポート、１１２４…サブポート、１１２５…リニアソレノイド、１１２７…第２連結通路、１１２８…第２チェック弁、１１３０…潤滑レギュレータ、１１３１…スプリング、１１３２…フィードバック通路、１１３３…ドレンポート、１１３４…サブポート、１１３７…第３連結通路、１１３８…第３チェック弁、１１４０…開閉切替弁、１１４１…スプリング、１１４５…ソレノイド、１１７０…バイパスレギュレータ、１１７１…スプリング、１１７２…フィードバック通路、１１８０…バイパス切替弁、１１８１…スプリング、１１８５…ソレノイド。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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