(57)【要約】【課題】長期間使用したときに雄ねじと雌ねじの圧力側フランク間の摩擦係数が低下しにくく、雄ねじと雌ねじの耐摩耗性に優れたラッシュアジャスタを提供する。【解決手段】内周に雌ねじ１５を有するナット部材１４と、雌ねじ１５にねじ係合する雄ねじ１６を外周に有するアジャストスクリュ１７と、そのアジャストスクリュ１７を付勢するリターンスプリング１９とを有するラッシュアジャスタにおいて、雄ねじ１６の圧力側フランク２３を梨地とし、その雄ねじ１６の圧力側フランク２３の表面硬度を雌ねじ１５の圧力側フランク２５の表面硬度よりも高くし、雄ねじ１６の圧力側フランク２３の面粗さをＲａ０．８〜１２．５の範囲に設定し、雄ねじ１６の圧力側フランク２３の粗さ曲線のスキューネスがＲｓｋ＜０を満たすように梨地の微細な凸部の先端を滑らかにする。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周に雌ねじ（１５）を有するナット部材（１４）と、前記雌ねじ（１５）にねじ係合する雄ねじ（１６）を外周に有するアジャストスクリュ（１７）と、そのアジャストスクリュ（１７）をナット部材（１４）から突出する方向に付勢するリターンスプリング（１９）とを有し、前記アジャストスクリュ（１７）をナット部材（１４）に押し込む方向の軸方向荷重が負荷されたときに、その軸方向荷重を前記雄ねじ（１６）と雌ねじ（１５）の圧力側フランク（２３，２５）で受けるラッシュアジャスタにおいて、
前記雄ねじ（１６）の圧力側フランク（２３）を梨地とし、その雄ねじ（１６）の圧力側フランク（２３）の表面硬度を雌ねじ（１５）の圧力側フランク（２５）の表面硬度よりも高くし、前記雄ねじ（１６）の圧力側フランク（２３）の面粗さをＲａ０．８〜１２．５の範囲に設定し、前記雄ねじ（１６）の圧力側フランク（２３）の粗さ曲線のスキューネスがＲｓｋ＜０を満たすように梨地の微細な凸部の先端を滑らかにしたことを特徴とするラッシュアジャスタ。
【請求項２】
硬質皮膜（２７）のコーティングによって、雄ねじ（１６）の圧力側フランク（２３）の表面硬度を雌ねじ（１５）の圧力側フランク（２３）の表面硬度よりも高くした請求項１に記載のラッシュアジャスタ。
【請求項３】
前記硬質皮膜が、ダイヤモンドライクカーボン皮膜（２７）である請求項２に記載のラッシュアジャスタ。
【請求項４】
前記ダイヤモンドライクカーボン皮膜（２７）の硬さがＨｖ２０００以上である請求項３に記載のラッシュアジャスタ。
【請求項５】
前記ダイヤモンドライクカーボン皮膜（２７）の厚さが１μｍ以上５μｍ以下である請求項３または４に記載のラッシュアジャスタ。
【請求項６】
前記ナット部材（１４）は、シリンダヘッド（２）の上面に開口した収容穴（１３）に挿入され、前記アジャストスクリュ（１７）は、前記ナット部材（１４）からの突出端（２１）で動弁装置のアーム（７）を揺動可能に支持する請求項１から５のいずれかに記載のラッシュアジャスタ。
【請求項７】
前記ナット部材（４４）は、カム（３６）の回転に応じて揺動するアーム（３７）の下面に開口した収容穴（４７）に挿入され、前記アジャストスクリュ（４５）は、前記ナット部材（４４）からの突出端で動弁装置のバルブステム（３５）を押圧する請求項１から５のいずれかに記載のラッシュアジャスタ。
【請求項８】
前記ナット部材（７１）は、シリンダヘッド（６２）に形成されたガイド孔（６９）に上下にスライド可能に挿入されるリフタボディ（７０）に固定され、前記アジャストスクリュ（７４）は、前記ナット部材（７１）からの突出端で動弁装置のバルブステム（６５）を押圧する請求項１から５のいずれかに記載のラッシュアジャスタ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、エンジンの動弁装置に組み込まれるラッシュアジャスタに関する。
【背景技術】
【０００２】
エンジンの吸気ポートまたは排気ポートに設けたバルブを動作させる動弁装置として、上下にスライド可能に支持されたバルブリフタをカムで押し下げ、そのバルブリフタでバルブステムを押し下げるようにしたもの（ダイレクト式動弁装置）や、中央部を支点として揺動可能に支持されたアームの一端部をカムで押し上げ、そのアームの他端部でバルブステムを押し下げるようにしたもの（ロッカアーム式動弁装置）、一端部を支点として揺動可能に支持されたアームの中央部をカムで押し下げ、そのアームの他端部でバルブステムを押し下げるようにしたもの（スイングアーム式動弁装置）などが知られている。
【０００３】
これらの動弁装置は、エンジン作動中、動弁装置の構成部材間に生じる熱膨張差によって、動弁装置の構成部材間の隙間が変化し、その隙間の変化によって異音や圧縮漏れを生じるおそれがある。また、動弁装置の摺動部が摩耗しても、動弁装置の構成部材間の隙間が変化し、その隙間の変化によって異音を生じるおそれがある。
【０００４】
この異音や圧縮漏れを防止するため、一般に、動弁装置にはラッシュアジャスタが組み
込まれ、そのラッシュアジャスタで動弁装置の構成部材間の隙間の変化を吸収する。
【０００５】
このようなラッシュアジャスタとして、上記スイングアーム式動弁装置においては、シリンダヘッドの上面に開口した収容穴に挿入されるナット部材と、そのナット部材の内周に形成された雌ねじにねじ係合する雄ねじを外周に有するアジャストスクリュと、そのアジャストスクリュを前記ナット部材から上方に突出する方向に付勢するリターンスプリングとを有し、前記アジャストスクリュのナット部材からの突出端で動弁装置のアームを揺動可能に支持するものが知られている（特許文献１，３）。
【０００６】
また、上記ロッカアーム式動弁装置においては、カムの回転に応じて揺動するアームの下面に開口した収容穴に挿入されるナット部材と、そのナット部材の内周に形成された雌ねじにねじ係合する雄ねじを外周に有するアジャストスクリュと、そのアジャストスクリュを前記ナット部材から下方に突出する方向に付勢するリターンスプリングとを有し、前記アジャストスクリュのナット部材からの突出端で動弁装置のバルブステムを押圧するものが知られている（特許文献２，３）。
【０００７】
また、上記ダイレクト式動弁装置においては、シリンダヘッドに形成されたガイド孔に上下にスライド可能に挿入されるリフタボディと、そのリフタボディに固定されたナット部材と、そのナット部材の内周に形成された雌ねじにねじ係合する雄ねじを外周に有するアジャストスクリュと、そのアジャストスクリュを前記ナット部材から下方に突出する方向に付勢するリターンスプリングとを有し、前記アジャストスクリュのナット部材からの突出端で動弁装置のバルブステムを押圧するものが知られている（特許文献４）。
【０００８】
これらのラッシュアジャスタにおいて、カムの回転により、アジャストスクリュをナット部材に押し込む方向（以下、「押し込み方向」という）の軸方向荷重が負荷されたときは、雄ねじの圧力側フランクが雌ねじの圧力側フランクで受け止められて、アジャストスクリュの軸方向位置が固定される。厳密には、このとき、雄ねじと雌ねじの圧力側フランク間に僅かな滑りが生じ、その滑りによってアジャストスクリュは押し込み方向に移動するが、更にカムが回転して押し込み方向の荷重が解除されたときに、アジャストスクリュは、リターンスプリングの力によって回転しながら突出方向に移動し、元の位置に戻る。
【０００９】
また、動弁装置の熱膨張などによって、動弁装置の構成部材間の隙間が大きくなったときは、カムにより押し込み方向の荷重が負荷されたときのアジャストスクリュの押し込み量よりも、更にカムが回転して押し込み方向の荷重が解除されたときのアジャストスクリュの突出量が大きくなる。その結果、カムが回転するごとに、アジャストスクリュは突出方向に徐々に移動して、動弁装置の構成部材間の隙間の変化を吸収する。
【００１０】
反対に、動弁装置の構成部材間の隙間が小さくなったときは、カムにより押し込み方向の荷重が負荷されたときのアジャストスクリュの押し込み量よりも、更にカムが回転して押し込み方向の荷重が解除されたときのアジャストスクリュの突出量が小さくなる。その結果、カムが回転するごとに、アジャストスクリュは押し込み方向に数ミクロンずつ移動して、動弁装置の構成部材間の隙間の変化を吸収する。
【００１１】
ところで、特許文献１〜４に記載のラッシュアジャスタは、アジャストスクリュの雄ねじとナット部材の雌ねじの表面が平滑なので、雄ねじと雌ねじの圧力側フランク間の摩擦係数が小さく、また、雄ねじと雌ねじの圧力側フランク間に油膜が発生することがある。そのため、カムの回転により押し込み方向の荷重が負荷されたときに、雄ねじと雌ねじの間の過大な滑りによってアジャストスクリュが押し込み方向に大きく移動し、バルブリフト量が小さくなるおそれがあった。
【００１２】
そこで、雄ねじと雌ねじの圧力側フランク間の摩擦係数を確保するとともに、雄ねじと雌ねじの圧力側フランク間の油膜を防止するため、ダイレクト式動弁装置においては、雄ねじの圧力側フランクを梨地としたものが提案されている（特許文献５）。
【特許文献１】特開２００５−２７３５１０号公報
【特許文献２】特開２００６−１３２４２６号公報
【特許文献３】実開昭６４−３４４０７号公報
【特許文献４】特開２００３−２２７３１８号公報
【特許文献５】特開２００５−１２７１８９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
しかし、雄ねじの圧力側フランクを梨地としても、長期間の使用によって雄ねじが摩耗すると、雄ねじの圧力側フランクが平滑化し、雄ねじと雌ねじの圧力側フランク間の摩擦係数が小さくなる。また、雄ねじの圧力側フランクの表面硬度が雌ねじの圧力側フランクの表面硬度と同程度、あるいはそれ以下であれば、梨地の摩耗が進行しやすく、圧力側フランク間の摩擦係数の低下を十分に抑制できない可能性があった。
【００１４】
そこで、この発明の発明者は、雄ねじの圧力側フランクを梨地とした場合にも、その梨地の摩耗が進行しにくいラッシュアジャスタを検討し、そのようなラッシュアジャスタとして、雄ねじの圧力側フランクの表面硬度を雌ねじの圧力側フランクの表面硬度よりも高くしたものを考案した。このようにすると、雄ねじの圧力側フランクの梨地は、その表面硬度が高いので、摩耗しにくくなる。
【００１５】
しかし、このようにすると、雄ねじの圧力側フランクの梨地の微細な凸部の先端が雌ねじの圧力側フランクを攻撃するので、雌ねじが摩耗しやすくなるという問題がある。また、雄ねじの圧力側フランクの梨地の微細な凸部の先端が摩耗した場合、高硬度の摩耗粉が生じるので、その摩耗粉によって雌ねじの摩耗が進行しやすくなるという問題がある。
【００１６】
この発明が解決しようとする課題は、長期間使用したときに雄ねじと雌ねじの圧力側フランク間の摩擦係数が低下しにくく、雄ねじと雌ねじの耐摩耗性に優れたラッシュアジャスタを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
上記の課題を解決するため、前記雄ねじの圧力側フランクを梨地とし、その雄ねじの圧力側フランクの表面硬度を雌ねじの圧力側フランクの表面硬度よりも高くし、前記雄ねじの圧力側フランクの面粗さをＲａ０．８〜１２．５の範囲に設定し、前記雄ねじの圧力側フランクの粗さ曲線のスキューネスがＲｓｋ＜０を満たすように梨地の微細な凸部の先端を滑らかにした。
【００１８】
雄ねじの圧力側フランクの表面硬度を雌ねじの圧力側フランクの表面硬度よりも高くする方法としては、例えば、硬質皮膜のコーティングが挙げられる。ここで、硬質皮膜としては、例えば、ダイヤモンドライクカーボン皮膜（以下、「ＤＬＣ皮膜」という）を採用することができる。ＤＬＣ皮膜の硬さはＨｖ２０００以上とすると、雄ねじの圧力側フランクの耐摩耗性を確保することができる。ＤＬＣ皮膜の厚さは１μｍ以上とすると、ＤＬＣ皮膜が摩耗して母材が露出するのを防止することができ、５μｍ以下とすると、ＤＬＣ皮膜中の残留応力によって皮膜の密着力が低下するのを防止することができる。
【００１９】
この発明は、例えば、次のラッシュアジャスタに適用することができる。
１）前記ナット部材は、シリンダヘッドの上面に開口した収容穴に挿入され、前記アジャストスクリュは、前記ナット部材からの突出端で動弁装置のアームを揺動可能に支持するスイングアーム式動弁装置のラッシュアジャスタ。
２）前記ナット部材は、カムの回転に応じて揺動するアームの下面に開口した収容穴に挿入され、前記アジャストスクリュは、前記ナット部材からの突出端で動弁装置のバルブステムを押圧するロッカアーム式動弁装置のラッシュアジャスタ。
３）前記ナット部材は、シリンダヘッドに形成されたガイド孔に上下にスライド可能に挿入されるリフタボディに固定され、前記アジャストスクリュは、前記ナット部材からの突出端で動弁装置のバルブステムを押圧するダイレクト式動弁装置のラッシュアジャスタ。
【発明の効果】
【００２０】
この発明のラッシュアジャスタは、雄ねじの圧力側フランクの粗さ曲線のスキューネスがＲｓｋ＜０を満たすように梨地の微細な凸部の先端を滑らかにしたので、雄ねじの圧力側フランクの雌ねじの圧力側フランクに対する攻撃性が低く、雌ねじが摩耗しにくい。また、雄ねじの圧力側フランクの梨地の微細な凸部の先端が摩耗しにくく、高硬度の摩耗粉が生じにくいので、高硬度の摩耗粉による雄ねじと雌ねじの摩耗を防止することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
図１に、この発明の第１実施形態のラッシュアジャスタ１を組み込んだ動弁装置を示す。この動弁装置は、エンジンのシリンダヘッド２の吸気ポート３に設けられたバルブ４と、そのバルブ４に接続されたバルブステム５と、カム６の回転に応じて揺動するアーム７とを有する。
【００２２】
バルブステム５は、バルブ４から上方に延び、シリンダヘッド２を摺動可能に貫通している。バルブステム５の上部外周には、環状のスプリングリテーナ８が固定され、スプリングリテーナ８の下面とシリンダヘッド２の上面の間にバルブスプリング９が組み込まれている。バルブスプリング９は、スプリングリテーナ８を介してバルブステム５を上方に付勢し、その付勢力によってバルブ４をバルブシート１０に着座させている。
【００２３】
アーム７は、一方の端部がラッシュアジャスタ１で支持され、他方の端部がバルブステム５の上端に接触している。また、アーム７の中央部にはローラ１１が取り付けられ、ローラ１１は、アーム７の上方に設けられたカム６に接触している。カム６は、エンジンのクランクシャフト（図示せず）に同調して回転するカムシャフト１２に一体に形成されており、カムシャフト１２が回転すると、ベースサークル６ａに対して隆起したカム山部６ｂが、ローラ１１を介してアーム７を押し下げるようになっている。
【００２４】
図２に示すように、ラッシュアジャスタ１は、シリンダヘッド２の上面に開口した収容穴１３に挿入される筒状のナット部材１４と、ナット部材１４の内周に形成された雌ねじ１５にねじ係合する雄ねじ１６を下部外周に有するアジャストスクリュ１７と、ナット部材１４の下端に固定された底部材１８と、アジャストスクリュ１７と底部材１８の間に組み込まれたリターンスプリング１９とからなる。
【００２５】
リターンスプリング１９は圧縮コイルばねである。リターンスプリング１９は、下端が底部材１８で支持され、上端がスプリングシート２０を介してナット部材１４から突出する方向の軸方向力をアジャストスクリュ１７に付与しており、その軸方向力によって、アジャストスクリュ１７を突出方向に付勢している。
【００２６】
アジャストスクリュ１７は、図１に示すように、ナット部材１４からの突出端２１が半球状に形成されており、その突出端２１が、アーム７の端部下面に形成された凹部２２に嵌合している。ここで、突出端２１は、凹部２２の内面に摺動可能に接触し、その摺動によりアーム７を揺動可能に支持する。
【００２７】
図２に示すように、雄ねじ１６は、アジャストスクリュ１７をナット部材１４に押し込む方向の荷重が負荷されたときに圧力を受ける圧力側フランク２３のフランク角が、遊び側フランク２４のフランク角よりも大きい鋸歯状に形成されている。同様に、雌ねじ１５も、アジャストスクリュ１７をナット部材１４に押し込む方向の荷重が負荷されたときに圧力を受ける圧力側フランク２５のフランク角が、遊び側フランク２６のフランク角よりも大きい鋸歯状に形成されている。
【００２８】
図３に示すように、雄ねじ１６の圧力側フランク２３は梨地となっている。また、雄ねじ１６の圧力側フランク２３には、図４に示すように、硬質のＤＬＣ皮膜２７がコーティングされている。ＤＬＣ皮膜２７は、Ｈｖ２０００以上であり、このＤＬＣ皮膜のコーティングによって、雄ねじ１６の圧力側フランク２３の表面硬度が雌ねじ１５の圧力側フランク２５の表面硬度よりも高くなっている。
【００２９】
雄ねじ１６の圧力側フランク２３の面粗さ（すなわち、ＤＬＣ皮膜２７の表面の面粗さ）は、Ｒａ０．８〜１２．５の範囲に設定されている。また、雄ねじ１６の圧力側フランク２３は、粗さ曲線のスキューネスがＲｓｋ＜０を満たすように、梨地の微細な凸部の先端が滑らかとなっている。面粗さＲａとその粗さ曲線のスキューネスＲｓｋは、ＪＩＳ０６０１（製品の幾何特性仕様（ＧＰＳ）−表面性状：輪郭曲線方式−用語，定義及び表面性状パラメータ）による。
【００３０】
一方、雌ねじ１５の圧力側フランク２５は、雄ねじ１６の圧力側フランク２３よりも面粗さが小さくなるように形成されている。
【００３１】
このようなアジャストスクリュ１７は、例えば、次のようにして製作することができる。
（工程１）炭素量の低い鋼材であるＳＣＭ４１５から、鍛造とねじ転造によりアジャストスクリュ１７の成形を行なう。
（工程２）このアジャストスクリュ１７の成形品に浸炭焼入れ焼戻しを施して、硬さがＨｖ７００程度、深さが０．３ｍｍ程度の浸炭硬化層を形成する。
（工程３）アジャストスクリュ１７の雄ねじ１６の部分にショットブラストを施して雄ねじ１６の表面を、面粗さがＲａ３．０〜５．０程度の梨地にする。ショットブラストは、粒度が♯２０のＳｉＣ粒子をメディアとして行なう。
（工程４）バレル研磨により、雄ねじ１６の表面の梨地の微細な凸部の先端を除去して滑らかにする。このバレル研磨は、図９、図１０に示すように、雄ねじ１６の圧力側フランク２３の粗さ曲線のスキューネスが、少なくともＲｓｋ＜０を満たすまで行なう。
（工程５）雄ねじ１６の表面にＤＬＣ皮膜２７をコーティングする。このコーティングは、ＤＬＣ皮膜２７の密着性を高めるため、雄ねじ１６の表面に中間層を形成し、その上にＤＬＣ皮膜２７を形成して行なう。ＤＬＣ皮膜２７のコーティングは、アンバランスドマグネトロンスパッタリング法（いわゆるＵＢＭＳ法）で行なうことができ、そのバイアス電圧を調整することにより、ＤＬＣ皮膜２７の硬度をＨｖ２０００以上とすることができる。ＤＬＣ皮膜２７をコーティングした後の圧力側フランク２３の面粗さは、Ｒａ１．６〜３．２程度となる。
【００３２】
ＤＬＣ皮膜２７の厚さは１μｍ以上５μｍ以下の範囲に設定すると好ましい。ＤＬＣ皮膜２７の厚さは１μｍ以上とすると、ＤＬＣ皮膜２７が摩耗して母材が露出するのを防止することができ、５μｍ以下とすると、ＤＬＣ皮膜２７中の残留応力によって皮膜の密着力が低下するのを防止することができる。
【００３３】
次に、ラッシュアジャスタ１の動作例を説明する。
【００３４】
エンジンの作動によりカム６が回転して、カム６のカム山部６ｂがアーム７を押し下げると、バルブ４がバルブシート１０から離れて、吸気ポート３を開く。このとき、アジャストスクリュ１７に押し込み方向の荷重が負荷されるが、雄ねじ１６の圧力側フランク２３が雌ねじ１５の圧力側フランク２５で受け止められて、アジャストスクリュ１７の軸方向位置が固定される。
【００３５】
更にカム６が回転して、カム山部６ｂがローラ１１の位置を過ぎると、バルブスプリング９の付勢力によってバルブステム５が上昇し、バルブ４がバルブシート１０に着座して、吸気ポート３を閉じる。
【００３６】
厳密には、カム６のカム山部６ｂがアーム７を押し下げるときに、雄ねじ１６の圧力側フランク２３と雌ねじ１５の圧力側フランク２５の間に僅かな滑りが生じ、その滑りによってアジャストスクリュ１７は押し込み方向に移動するが、カム山部６ｂがローラ１１の位置を過ぎて、押し込み方向の荷重が解除されたときに、アジャストスクリュ１７は、リターンスプリング１９から負荷される突出方向の荷重によって突出方向に移動し、元の位置に戻る。
【００３７】
エンジン作動中に、シリンダヘッド２、バルブステム５、アーム７など、動弁装置の構成部材間に熱膨張差が生じ、カム６とアーム７の間の距離が大きくなったときは、カム６のカム山部６ｂがアーム７を押し下げるときのアジャストスクリュ１７の押し込み量よりも、更にカム６が回転して押し込み方向の荷重が解除されたときのアジャストスクリュ１７の突出量が大きくなる。その結果、カム６が回転するごとに、アジャストスクリュ１７が突出方向に徐々に移動するので、カム６のベースサークル６ａとローラ１１の間に隙間が生じない。
【００３８】
反対に、バルブ４とバルブシート１０の接触面が摩耗したときは、カム６のベースサークル６ａがローラ１１の位置にあるときにも、バルブスプリング９の付勢力がアジャストスクリュ１７に作用するため、カム６のカム山部６ｂがアーム７を押し下げるときのアジャストスクリュ１７の押し込み量よりも、更にカム６が回転して押し込み方向の荷重が解除されたときのアジャストスクリュ１７の突出量が小さくなる。その結果、カム６が回転するごとに、アジャストスクリュ１７が押し込み方向に徐々に移動し、バルブステム５が上昇するので、バルブ４とバルブシート１０の接触面間に隙間が生じない。
【００３９】
このラッシュアジャスタ１は、雄ねじ１６の圧力側フランク２３の粗さ曲線のスキューネスがＲｓｋ＜０を満たすように梨地の微細な凸部の先端が滑らかとなっているので、雄ねじ１６の圧力側フランク２３の雌ねじ１５の圧力側フランク２５に対する攻撃性が低く、雌ねじ１５が摩耗しにくい。また、雄ねじ１６の圧力側フランク２３の梨地の微細な凸部の先端が摩耗しにくく、高硬度の摩耗粉が生じにくいので、高硬度の摩耗粉による雄ねじ１６と雌ねじ１５の摩耗を防止することができる。
【００４０】
この実施形態では、アジャストスクリュ１７をナット部材１４から突出する方向に付勢するリターンスプリング１９として、ナット部材１４から突出する方向の軸方向力をアジャストスクリュ１７に付与する圧縮コイルばねを用いたが、ナット部材１４から突出する方向の回転力をアジャストスクリュ１７に付与するねじりばね（図示せず）を用いてもよい。この場合、ねじりばねとしては、例えば、下端を底部材１８に係止し、上端をアジャストスクリュ１７のナット部材１４への挿入端に係止したねじりコイルばねを採用することができる。
【００４１】
図５に、この発明の第２実施形態のラッシュアジャスタ３１を組み込んだ動弁装置を示す。この動弁装置は、エンジンのシリンダヘッド３２の吸気ポート３３に設けられたバルブ３４と、そのバルブ３４に接続されたバルブステム３５と、カム３６の回転に応じて揺動するアーム３７とを有する。
【００４２】
バルブステム３５は、バルブ３４から上方に延びており、バルブステム３５の上部にはスプリングリテーナ３８が固定されている。スプリングリテーナ３８は、バルブスプリング３９によって上方に付勢され、その付勢力によってバルブ３４をバルブシート４０に着座させている。
【００４３】
アーム３７は、中央部を支点軸４１で揺動可能に支持されている。アーム３７の一方の端部には、カム３６に接触するローラ４２が取り付けられ、アーム３７の他方の端部には、ラッシュアジャスタ３１が組み込まれている。アーム３７の下方に設けられたカム３６は、エンジンのクランクシャフト（図示せず）に同調して回転するカムシャフト４３に一体に形成されており、カムシャフト４３が回転すると、ベースサークル３６ａに対して隆起したカム山部３６ｂが、ローラ４２を押圧してアーム３７を揺動させるようになっている。
【００４４】
図６に示すように、ラッシュアジャスタ３１は、ナット部材４４と、アジャストスクリュ４５と、リターンスプリング４６とからなる。ナット部材４４は、アーム３７を上下に貫通する収容穴４７に挿入されており、ナット部材４４の内周に形成された雌ねじ４８が、アジャストスクリュ４５の外周に形成された雄ねじ４９とねじ係合している。
【００４５】
ナット部材４４の上端は、アーム３７の上面から突出しており、その突出部分に有底筒状のキャップ５０が嵌め合わせて固定されている。キャップ５０は、収容穴４７の上縁に係止して、ナット部材４４が収容穴４７から下方に脱落するのを防止する。一方、ナット部材４４の下端には、アーム３７の下面に当接するフランジ５１が形成されており、そのフランジ５１で、ナット部材４４に作用する上向きの力を受け止めるようになっている。
【００４６】
リターンスプリング４６は圧縮コイルばねである。リターンスプリング４６は、上端がキャップ５０で支持され、下端がナット部材４４から突出する方向の軸方向力をアジャストスクリュ４５に付与しており、その軸方向力によって、アジャストスクリュ４５を突出方向に付勢している。アジャストスクリュ４５のナット部材４４からの突出端は、バルブステム３５の上端を押圧している（図６参照）。
【００４７】
雄ねじ４９は、アジャストスクリュ４５をナット部材４４に押し込む方向の荷重が負荷されたときに圧力を受ける圧力側フランク５２のフランク角が、遊び側フランク５３のフランク角よりも大きい鋸歯状に形成されている。同様に、雌ねじ４８も、アジャストスクリュ４５をナット部材４４に押し込む方向の荷重が負荷されたときに圧力を受ける圧力側フランク５４のフランク角が、遊び側フランク５５のフランク角よりも大きい鋸歯状に形成されている。
【００４８】
雄ねじ４９の圧力側フランク５２は、第１実施形態と同様、梨地となっている。また、雄ねじ４９の圧力側フランク５２には、硬質のＤＬＣ皮膜がコーティングされている。ＤＬＣ皮膜は、Ｈｖ２０００以上であり、この硬質皮膜のコーティングによって、雄ねじ４９の圧力側フランク５２の表面硬度が雌ねじ４８の圧力側フランク５４の表面硬度よりも高くなっている。雄ねじ４９の圧力側フランク５２の面粗さは、Ｒａ０．８〜１２．５の範囲に設定されている。また、雄ねじ４９の圧力側フランク５２は、粗さ曲線のスキューネスがＲｓｋ＜０となるように梨地の微細な凸部の先端が滑らかとなっている。
【００４９】
このラッシュアジャスタ３１は、第１実施形態と同様、カム３６のカム山部３６ｂがアーム３７の端部を押し上げて、アジャストスクリュ４５に押し込み方向の荷重が負荷されると、雄ねじ４９の圧力側フランク５２が雌ねじ４８の圧力側フランク５４で受け止められて、ナット部材４４に対するアジャストスクリュ４５の軸方向位置が固定される。このとき、厳密には、雄ねじ４９の圧力側フランク５２と雌ねじ４８の圧力側フランク５４の間に僅かな滑りが生じ、その滑りによってアジャストスクリュ４５は押し込み方向に移動するが、更にカム３６が回転して押し込み方向の荷重が解除されたときに、アジャストスクリュ４５は、リターンスプリング４６から負荷される突出方向の荷重によって突出方向に移動し、元の位置に戻る。
【００５０】
このラッシュアジャスタ３１は、雄ねじ４９の圧力側フランク５２の粗さ曲線のスキューネスがＲｓｋ＜０を満たすように梨地の微細な凸部の先端が滑らかとなっているので、雄ねじ４９の圧力側フランク５２の雌ねじ４８の圧力側フランク５４に対する攻撃性が低く、雌ねじ４８が摩耗しにくい。また、雄ねじ４９の圧力側フランク５２の梨地の微細な凸部の先端が摩耗しにくく、高硬度の摩耗粉が生じにくいので、高硬度の摩耗粉による雄ねじ４９と雌ねじ４８の摩耗を防止することができる。
【００５１】
アジャストスクリュ４５をナット部材４４から突出する方向に付勢するリターンスプリング４６は、ナット部材４４から突出する方向の回転力をアジャストスクリュ４５に付与するねじりばね（図示せず）を用いてもよい。この場合、ねじりばねとしては、例えば、上端をキャップ５０に係止し、下端をアジャストスクリュ４５のナット部材４４への挿入端に係止したねじりコイルばねを採用することができる。
【００５２】
図７に、この発明の第３実施形態のラッシュアジャスタ６１を組み込んだ動弁装置を示す。この動弁装置は、シリンダヘッド６２の吸気ポート６３に設けられたバルブ６４と、そのバルブ６４に接続されたバルブステム６５とを有する。バルブステム６５は、バルブ６４から上方に延びており、バルブステム６５の上部にはスプリングリテーナ６６が固定されている。スプリングリテーナ６６は、バルブスプリング６７によって上方に付勢され、その付勢力によってバルブ６４をバルブシート６８に着座させている。
【００５３】
図７、図８に示すように、ラッシュアジャスタ６１は、シリンダヘッド６２に形成されたガイド孔６９に上下にスライド可能に挿入されるリフタボディ７０と、リフタボディ７０と一体に上下動するナット部材７１と、そのナット部材７１の内周に形成された雌ねじ７２にねじ係合する雄ねじ７３を外周に有するアジャストスクリュ７４と、そのアジャストスクリュ７４を付勢するリターンスプリング７５とからなる。
【００５４】
図７に示すように、リフタボディ７０は、筒部７６と、筒部７６の上端に設けられた端板７７とからなる。リフタボディ７０の上方にはカム７８が設けられている。カム７８は、エンジンのクランクシャフト（図示せず）に同調して回転するカムシャフト７９に一体に形成されており、カムシャフト７９が回転すると、ベースサークル７８ａに対して隆起したカム山部７８ｂが、端板７７の上面を押圧してリフタボディ７０を押し下げるようになっている。ナット部材７１は、端板７７の下面に止め輪８０で固定されている。
【００５５】
図８に示すように、リターンスプリング７５は圧縮コイルばねである。リターンスプリング７５は、上端が端板７７で支持され、下端がナット部材７１から突出する方向の軸方向力をアジャストスクリュ７４に付与しており、その軸方向力によって、アジャストスクリュ７４を突出方向に付勢している。
【００５６】
アジャストスクリュ７４のナット部材７１からの突出端はスペーサ８１に接触し、そのスペーサ８１を介してバルブステム６５の上端を押圧している。スペーサ８１は、ナット部材７１に固定されたリテーナ８２でナット部材７１に対して回り止めされ、かつ、リテーナ８２に形成された切欠き８３の範囲内で上下に移動可能となっている。
【００５７】
雄ねじ７３は、アジャストスクリュ７４をナット部材７１に押し込む方向の荷重が負荷されたときに圧力を受ける圧力側フランク８４のフランク角が、遊び側フランク８５のフランク角よりも大きい鋸歯状に形成されている。同様に、雌ねじ７２も、アジャストスクリュ７４をナット部材７１に押し込む方向の荷重が負荷されたときに圧力を受ける圧力側フランク８６のフランク角が、遊び側フランク８７のフランク角よりも大きい鋸歯状に形成されている。
【００５８】
雄ねじ７３の圧力側フランク８４は、第１実施形態と同様、梨地となっている。また、雄ねじ７３の圧力側フランク８４には、硬質のＤＬＣ皮膜がコーティングされている。ＤＬＣ皮膜は、Ｈｖ２０００以上であり、この硬質皮膜のコーティングによって、雄ねじ７３の圧力側フランク８４の表面硬度が雌ねじ７２の圧力側フランク８６の表面硬度よりも高くなっている。雄ねじ７３の圧力側フランク８４の面粗さは、Ｒａ０．８〜１２．５の範囲に設定されている。また、雄ねじ７３の圧力側フランク８４は、粗さ曲線のスキューネスがＲｓｋ＜０となるように梨地の微細な凸部の先端が滑らかとなっている。
【００５９】
このラッシュアジャスタ６１は、第１実施形態と同様、カム７８のカム山部７８ｂがリフタボディ７０を押し下げて、アジャストスクリュ７４に押し込み方向の荷重が負荷されると、雄ねじ７３の圧力側フランク８４が雌ねじ７２の圧力側フランク８６で受け止められて、ナット部材７１に対するアジャストスクリュ７４の軸方向位置が固定される。このとき、厳密には、雄ねじ７３の圧力側フランク８４と雌ねじ７２の圧力側フランク８６の間に僅かな滑りが生じ、その滑りによってアジャストスクリュ７４は押し込み方向に移動するが、更にカム７８が回転して押し込み方向の荷重が解除されたときに、アジャストスクリュ７４は、リターンスプリング７５から負荷される突出方向の荷重によって突出方向に移動し、元の位置に戻る。
【００６０】
このラッシュアジャスタ６１は、雄ねじ７３の圧力側フランク８４の粗さ曲線のスキューネスがＲｓｋ＜０を満たすように梨地の微細な凸部の先端が滑らかとなっているので、雄ねじ７３の圧力側フランク８４の雌ねじ７２の圧力側フランク８６に対する攻撃性が低く、雌ねじ７２が摩耗しにくい。また、雄ねじ７３の圧力側フランク８４の梨地の微細な凸部の先端が摩耗しにくく、高硬度の摩耗粉が生じにくいので、高硬度の摩耗粉による雄ねじ７３と雌ねじ７２の摩耗を防止することができる。
【００６１】
アジャストスクリュ７４をナット部材７１から突出する方向に付勢するリターンスプリング７５は、ナット部材７１から突出する方向の回転力をアジャストスクリュ７４に付与するねじりばね（図示せず）を用いてもよい。この場合、ねじりばねとしては、例えば、上端を端板７７に係止し、下端をアジャストスクリュ７４のナット部材７１への挿入端に係止したねじりコイルばねを採用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】この発明の第１実施形態のラッシュアジャスタを組み込んだ動弁装置を示す正面図
【図２】図１のラッシュアジャスタ近傍の拡大断面図
【図３】図２に示す雄ねじと雌ねじの拡大断面図
【図４】図３に示す雄ねじの圧力側フランクの拡大断面図
【図５】この発明の第２実施形態のラッシュアジャスタを組み込んだ動弁装置を示す正面図
【図６】図５のラッシュアジャスタ近傍の拡大断面図
【図７】この発明の第３実施形態のラッシュアジャスタを組み込んだ動弁装置を示す正面図
【図８】図７のラッシュアジャスタ近傍の拡大断面図
【図９】図１に示すアジャストスクリュにバレル研磨を施す前の雄ねじの圧力側フランクの粗さ曲線を示す図
【図１０】図１に示すアジャストスクリュにバレル研磨を施した後の雄ねじの圧力側フランクの粗さ曲線を示す図
【符号の説明】
【００６３】
１        ラッシュアジャスタ
２        シリンダヘッド
７        アーム
１３      収容穴
１４      ナット部材
１５      雌ねじ
１６      雄ねじ
１７      アジャストスクリュ
１９      リターンスプリング
２１      突出端
２３，２５  圧力側フランク
２７      ダイヤモンドライクカーボン皮膜
３１      ラッシュアジャスタ
３５      バルブステム
３６      カム
３７      アーム
４４      ナット部材
４５      アジャストスクリュ
４６      リターンスプリング
４７      収容穴
４８      雌ねじ
４９      雄ねじ
５２，５４  圧力側フランク
６１      ラッシュアジャスタ
６２      シリンダヘッド
６５      バルブステム
６９      ガイド孔
７０      リフタボディ
７１      ナット部材
７２      雌ねじ
７３      雄ねじ
７４      アジャストスクリュ
７５      リターンスプリング
８４，８６  圧力側フランク
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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