(57)【要約】【課題】ゾルゲル法を利用して作製され且つ粉砕限界粒径前後の粒径を有する金属酸化物粒子。【解決手段】ゾルゲル法により作製されたシリカ系ゲル状有機金属酸化物を、縦型筒状で上部が開口し、底部にガス吹き出し口９、１３を有し、内部にアジテーター３を備えた粉砕室１と、粉砕室１の開口部に接続され且つ分級ローター２５を備えた分級室２９と、分級室２９内外を貫通する製品回収管１７とを備えた粉砕機の粉砕室１に供給し、平均粒径が４〜８μｍとなるように粉砕分級する粉砕・分級工程と、粉砕分級後のゲル粒子を焼成する焼成工程と、を経て、粉砕分級後のゲル粒子よりも平均粒径の小さい金属酸化物粒子を作製する金属酸化物粒子の製造方法。【選択図】図２
2010137189.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゾルゲル法により作製され、金属酸化物成分として少なくとも５０モル％〜９５モル％のＳｉＯ２および５モル％〜５０モル％のその他の金属酸化物を含むゲル状有機金属酸化物を、
上部が開口する縦型筒状を成すとともに、底部に流動ガスの吹き出し口が設けられ、室内にメディアが供給された粉砕室と、該粉砕室内に回転可能に設けられるアジテーターとからなる粉砕部と、
前記粉砕室の上部開口部に接続される分級室と、該分級室の内部に回転可能に設けられる分級ローターと、前記分級室内外を貫通して前記分級ローターに近接する製品回収管とからなる分級部と、を少なくとも備えた粉砕機の前記粉砕室に供給して、
体積平均粒径が４μｍ〜８μｍの範囲内の粒子となるように粉砕と分級とを連続的に実施する粉砕・分級工程と、
粉砕・分級処理された前記ゲル状有機金属酸化物からなる粒子を焼成する焼成工程と、を少なくとも経て、
粉砕・分級処理された前記ゲル状有機金属酸化物からなる粒子よりも体積平均粒径の小さい金属酸化物粒子を作製することを特徴とする金属酸化物粒子の製造方法。
【請求項２】
前記粉砕・分級処理された前記ゲル状有機金属酸化物からなる粒子中に含まれる全金属酸化物成分の割合が５０質量％〜９０質量％の範囲内であることを特徴とする請求項１に記載の金属酸化物粒子の製造方法。
【請求項３】
前記粉砕・分級工程後で、前記焼成工程前に、
粉砕・分級処理された前記ゲル状有機金属酸化物からなる粒子から、当該粒子の粒度分布における微小粒径成分を選択的に除去する微小粒径成分除去工程を実施することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の金属酸化物粒子の製造方法。
【請求項４】
前記金属酸化物粒子が、歯科用組成物の原料として用いられることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の金属酸化物粒子の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属酸化物粒子の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、シリカを主成分とする金属酸化物粒子の製造方法として、ゾルゲル法を利用して作製した材料を機械的に粉砕する方法が知られている。このような方法としては、ゾルゲル法により作製して得られたゲルを焼成後に粉砕する方法（例えば、特許文献１参照）が一般的に広く用いられているが、ゲルを粉砕した後に焼成する方法（例えば、特許文献２、３参照）も知られている。後者の方法では、ゾルの粉砕には、ボールミルやジェットミルが用いられている。
【０００３】
一方、固体原料を粉砕する装置としては、固体原料をメディアと共にアジテータにより攪拌して粉砕する粉砕機が知られている。このような粉砕機では、粉砕能力以外にも粉砕効率が高いことが望まれており、粉砕効率の改善を狙った装置も提案されている（特許文献４参照）。
【特許文献１】特開平１１−３０２０１１号公報
【特許文献２】特開平３−１９７３１１号公報
【特許文献３】特開平２−１３２１０２号公報
【特許文献４】特開２００５−２７０７８０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
一方、シリカを主成分とする金属酸化物粒子は、その主成分がシリカであるため硬度が高い。このため、従来のゾルゲル法を利用して作製した材料を粉砕する工程を経て金属酸化物粒子を作製する方法では、粉砕性が悪く、結果として生産性の更なる向上が望まれていた。
【０００５】
特に、こうした金属酸化物粒子の重要な用途の一つに、歯科用修復材や歯科用接着剤などの歯科用組成物用のフィラーが挙げられる。このようなフィラーに用いられる金属酸化物粒子は、歯牙に設けられた窩洞への充填性の高さや、充填後の強度の高さが要求されるため、その体積平均粒径は２μｍ〜４μｍ、より好ましくは２μｍ〜３．７μｍの範囲が要求されている。これに対して、斯様な微小粒子になると、その粉砕性は極度に悪化し、効率的な生産が困難であった。詳述すると、ボールミルなどの通常の機械的粉砕方法では、一般的に粉砕限界粒径が３μｍ前後と言われている（例えば、http://www.jpo.go.jp/shiryou/s_sonota/hyoujun_gijutsu/nouyaku/0009.html、http://www.nittofunka.co.jp/HP/Dic/903.html、http://www.nises.affrc.go.jp/pub/library/se1110.htm等を参照）。このため、機械的粉砕のみによって上記体積平均粒径が２μｍ〜４μｍ程度の金属酸化物粒子を得ようとする場合、目標粒径が粉砕限界粒径に近づけば近づく程、長時間の粉砕処理や、幾度も分級処理を繰り返すことが必要となり、粉砕効率が極めて悪かった。
【０００６】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、ゾルゲル法を利用して作製され且つ粉砕限界粒径前後の粒径を有する金属酸化物粒子を効率的に製造することができる金属酸化物粒子の製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題は以下の本発明により達成される。
すなわち、本発明の金属酸化物粒子の製造方法は、ゾルゲル法により作製され、金属酸化物成分として少なくとも５０モル％〜９５モル％のＳｉＯ２および５モル％〜５０モル％のその他の金属酸化物を含むゲル状有機金属酸化物を、上部が開口する縦型筒状を成すとともに、底部に流動ガスの吹き出し口が設けられ、室内にメディアが供給された粉砕室と、該粉砕室内に回転可能に設けられるアジテーターとからなる粉砕部と、前記粉砕室の上部開口部に接続される分級室と、該分級室の内部に回転可能に設けられる分級ローターと、前記分級室内外を貫通して前記分級ローターに近接する製品回収管とからなる分級部と、を少なくとも備えた粉砕機の、前記粉砕室に供給して、体積平均粒径が４μｍ〜８μｍの範囲内の粒子となるように粉砕と分級とを連続的に実施する粉砕・分級工程と、粉砕・分級処理された前記ゲル状有機金属酸化物からなる粒子を焼成する焼成工程と、を少なくとも経て、粉砕・分級処理された前記ゲル状有機金属酸化物からなる粒子よりも体積平均粒径の小さい金属酸化物粒子を作製することを特徴とする。
【０００８】
本発明の金属酸化物粒子の製造方法の一実施態様は、前記粉砕・分級処理された前記ゲル状有機金属酸化物からなる粒子中に含まれる全金属酸化物成分の割合が５０質量％〜９０質量％の範囲内であることが好ましい。
【０００９】
本発明の金属酸化物粒子の製造方法の他の実施態様は、前記粉砕・分級工程後で、前記焼成工程前に、粉砕・分級処理された前記ゲル状有機金属酸化物からなる粒子から、当該粒子の粒度分布における微小粒径成分を選択的に除去する微小粒径成分除去工程を実施することが好ましい。
【００１０】
さらに、本発明の金属酸化物粒子の製造方法の他の実施態様は、前記金属酸化物粒子が、歯科用組成物の原料として用いられることが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、ゾルゲル法を利用して作製され且つ粉砕限界粒径前後の粒径を有する金属酸化物粒子を効率的に製造することができる金属酸化物粒子の製造方法を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本実施形態の金属酸化物粒子の製造方法は、ゾルゲル法により作製され、金属酸化物成分として少なくとも５０モル％〜９５モル％のＳｉＯ２および５モル％〜５０モル％のその他の金属酸化物を含むゲル状有機金属酸化物を、上部が開口する縦型筒状を成すとともに、底部に流動ガスの吹き出し口が設けられ、室内にメディアが供給された粉砕室と、該粉砕室内に回転可能に設けられるアジテーターとからなる粉砕部と、前記粉砕室の上部開口部に接続される分級室と、該分級室の内部に回転可能に設けられる分級ローターと、前記分級室内外を貫通して前記分級ローターに近接する製品回収管とからなる分級部と、を少なくとも備えた粉砕機の、前記粉砕室に供給して、体積平均粒径が４μｍ〜８μｍの範囲内の粒子となるように粉砕と分級とを連続的に実施する粉砕・分級工程と、粉砕・分級処理された前記ゲル状有機金属酸化物からなる粒子を焼成する焼成工程と、を少なくとも経て、粉砕・分級処理された前記ゲル状有機金属酸化物からなる粒子よりも体積平均粒径の小さい金属酸化物粒子を作製することを特徴とする。
【００１３】
ここで粉砕・分級工程で利用される粉砕機は、粉砕室の上部開口部に接続された分級室を有し、この分級室の内部に回転可能に設けられる分級ローターが設けられ、さらに分級室内外を貫通して前記分級ローターに近接する製品回収管が設けられている。この為、粉砕室で粉砕されたゲル状有機金属酸化物の粒子（以下、「ゲル粒子」と称す場合がある）が、直ぐに分級され、所望の粒径成分（体積平均粒径が４μｍ〜８μｍの範囲内の粒子）のみが回収される。また、粉砕後に連続的に分級し、回収を行うため、粉砕機中で一旦粉砕された微粉が再度凝集するのを抑制できる。従って、微粉の凝集物を再度粉砕する手間を省くことができ、この点で、ボールミル等の通常の粉砕機に比較して高い粉砕効率を得ることができる。また、ジェットミルに対してもより速い粉砕速度で、粒径制御等に優れた状態で粉砕を行うことができる。さらに、粉砕対象物が、ゲル状有機金属酸化物を焼成した硬度の高い材料ではなく、硬度の低いゲル状有機金属酸化物であるため、粉砕に必要な単位エネルギー量当たりの粉砕効率も高い。
【００１４】
また、粉砕・分級工程後に実施される焼成工程では、粉砕・分級処理された体積平均粒径が４μｍ〜８μｍの範囲内のゲル粒子を焼成する。この焼成工程では、ゲル粒子中の有機成分を、熱分解により除去し、焼結反応によりゲル粒子中の空隙を減少させることでゲル粒子を収縮させる。これにより、粉砕・分級処理された前記ゲル状有機金属酸化物からなる粒子よりも体積平均粒径が小さく、粉砕限界粒径前後の粒径を有する金属酸化物粒子を得ることができる。また、この金属酸化物粒子の体積平均粒径は、焼成工程前のゲル粒子の体積平均粒径の他に、ゲル粒子中に含まれる全金属酸化物成分の含有割合（実質的には、粉砕・分級処理前のゲル状有機金属酸化物中に含まれる全金属酸化物成分の含有割合に相当）、焼成条件等を適宜選択することで容易に２μｍ〜４μｍ、さらには２μｍ〜３．７μｍの範囲内に調整することができる。
【００１５】
一方、上述したように、ボールミルなどの通常の機械的粉砕方法では、一般的に粉砕限界粒径が３μｍ前後と言われている。このため、機械的粉砕のみによって粉砕限界粒径前後の粒径を有する金属酸化物粒子を得ようとする場合、目標粒径が粉砕限界粒径に近づけば近づく程、粉砕効率が極めて悪くなり、粉砕機として、たとえ前記本発明で使用する粉砕効率の改善が図られた装置を用いたとしても、ゾルゲル法により作製して得られたゲルを焼成して得た硬質な金属酸化物を粉砕したのでは、このような微小粒子を効率的に得ることはできない。
【００１６】
これに対して、本実施形態では、機械的粉砕により粉砕限界粒径よりも粒径が十分に大きい体積平均粒径である４μｍ〜８μｍの範囲内のゲル粒子を準備した後、このゲル粒子を焼成により収縮させて、最終的に得られる金属酸化物粒子の体積平均粒径を小さく制御している。すなわち、本実施形態では、機械的粉砕後に焼成による収縮を利用して粉砕限界粒径前後の粒径を有する粒子を製造する。このため、上記粉砕限界粒径前後の粒径を有する粒子を製造する場合であっても、機械的粉砕のみを利用して金属酸化物粒子を製造する場合と比べて製造効率が高い。
【００１７】
以上に説明したように、本実施形態の金属酸化物粒子の製造方法を利用すれば、ゾルゲル法を利用して作製され且つ粉砕限界粒径前後の粒径を有する金属酸化物粒子を効率的に製造することができる。次に、本実施形態の金属酸化物粒子の製造方法の各工程や、各工程で用いられる材料、装置などについてより詳細に説明する。
【００１８】
−ゲル状有機金属酸化物−
本実施形態で用いられるゲル状有機金属酸化物は、ゾルゲル法により作製され、金属酸化物成分として少なくとも５０モル％〜９５モル％のＳｉＯ２および５モル％〜５０モル％のその他の金属酸化物を含むものである。
【００１９】
ＳｉＯ２の全金属酸化物成分中の配合割合は、５０モル％〜９５モル％の範囲内であることが必要であるが、７０モル％〜９５モル％の範囲内であることが好ましく、８０モル％〜９０モル％の範囲内であることがより好ましい。また、その他の金属酸化物の全金属酸化物成分中の配合割合は、５モル％〜５０モル％の範囲内であることが必要であるが、５モル％〜３０モル％の範囲内であることが好ましく、１０モル％〜２０モル％の範囲内であることがより好ましい。ＳｉＯ２の配合割合が５０モル％未満の場合（その他の金属酸化物の配合割合が５０モル％を超える場合）、得られる金属酸化物粒子の強度が不十分となる。このため、機械的強度が要求される用途での利用が困難となる。また、ＳｉＯ２の配合割合が９５％を超える場合（その他の金属酸化物の配合割合が５モル％未満の場合）、その他の金属酸化物成分の配合量が制限されるため、得られる金属酸化物粒子の諸特性・諸物性が、シリカ粒子と殆ど差異が無くなる。言い換えれば、金属酸化物粒子の諸特性・諸物性を意図的に制御することが困難となる。
【００２０】
なお、その他の金属酸化物としては、公知の金属酸化物であれば特に限定されず、例えば、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ等のＩＡ族元素、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ等のＩＩＡ族元素、Ｙ、Ｌａ等のＩＩＩＡ族元素、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ等のＩＶＡ族元素、Ｂ、Ａｌ等のＩＩＩＢ族元素等の金属元素又は半金属元素の酸化物を金属酸化物粒子の用途に応じて適宜選択できる。しかしながら、その他の金属酸化物としては、金属酸化物粒子を歯科用修復材や歯科用接着剤などの歯科用組成物用の原料として利用する場合は、その特性や安全性の観点からＢａＯ、ＳｒＯ、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ａｌ２Ｏ３などを用いることが好ましい。ＢａＯ、ＳｒＯ、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２を用いた場合、歯科用組成物に用いるのに重要な特性である屈折率を、歯科用組成物を構成するもう一つの主成分である重合性単量体とほぼ同等とすることができる。金属酸化物と重合性単量体の屈折率がほぼ同等であることで、作製した歯科用組成物に適度な半透明性を付与できるため、好ましい。また、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＺｒＯ２を用いた場合、歯科用組成物として重要な特性であるＸ線造像性を金属酸化物粒子に付与することができる。この場合、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＺｒＯ２は５モル％〜３０モル％の範囲内が好ましく、１０モル％〜２０モル％の範囲内がより好ましい。ＢａＯ、ＳｒＯ、ＺｒＯ２を５モル％以上とすることで、Ｘ線造像性を付与することが出来る。また、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＺｒＯ２を３０モル％を以下とすることで、屈折率を重合性単量体に近似させることができ、歯科用組成物に必要な半透明性を付与することができる。一方、歯科用組成物として利用される金属酸化物粒子は、その表面に強酸点が存在すると、歯科用組成物用の重合促進剤として用いられることが多いアミン化合物を吸着してしまい、アミン化合物の重合促進剤としての機能を減殺してしまったり、歯科用組成物の保存安定性を低下させることがある。しかし、Ｎａ２ＯやＫ２Ｏを用いることで、このような吸着や保存安定性の低下を抑制する金属酸化物粒子を得ることができる。このため、前記その他の金属酸化物の一部としてはＮａ２ＯやＫ２Ｏを配合させるのが好ましい。この場合、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの総量は、０．０１モル％〜１０モル％の範囲内が好ましく、０．１モル％〜４モル％の範囲内がより好ましい。Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの総量が０．０１モル％未満の場合には、重合促進剤としてアミン化合物を用いた歯科用組成物に、金属酸化物粒子も併用すると、アミン化合物の重合促進効果を減殺してしまう場合がある。また、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの総量が１０モル％を超えると金属酸化物粒子の強度が低下したり、金属酸化物粒子からこれらの成分が溶出することがあり金属酸化物粒子を歯科用組成物用として用いる場合にも実用に耐え無くなる場合がある。また、この他に、歯牙材料との色調を合わせるなどの目的でＴｉＯ２なども必要に応じて併用することができる。なお、ＳｉＯ２−ＺｒＯ２系の金属酸化物は、融点が非常に高いことや分相が生じやすいため、溶融法で作製するのは困難であるが、低温プロセスであるゾルゲル法を利用すれば均質かつ高品質なものを容易に作製できる点でも有利である。
【００２１】
ゲル状有機金属酸化物は、金酸化物成分を構成する金属を含む有機金属材料や、有機溶媒を用いて公知のゾルゲル法を利用して得られたゾルを縮合反応させた後乾燥処理することで得ることができる。ゲル状有機金属酸化物の作製に用いることができる原料としては、例えば、テトラメトキシシランやテトラエトキシシランやテトラブトキシジルコネート、テトライソプロポキシチタン、ナトリウムメチラート、カリウムメチラートなどの金属アルコキシド、メタノール、エタノール、イソプロピルアルコール、イソブタノール等のアルコール類や、ベンゼン、トルエン等の芳香族類などの溶媒、その他に触媒として塩酸、硫酸、硝酸、酢酸などの酸類などを適宜利用することができる。そして、これら原料を用いて作製された湿潤ゲルを、６０℃〜２００℃で乾燥処理することでゲル状有機金属酸化物を得ることができる。なお、作製する金属酸化物粒子の体積平均粒径を、歯科用組成物用のフィラーとして利用する場合にも有用な２〜４μｍの範囲内に制御するためには、上記乾燥処理を調整することにより、ゲル状有機金属酸化物中に含まれる全金属酸化物成分（すなわち、ゲル状有機金属酸化物を焼成した後に金属酸化物粒子として残る部分）の割合を、５０質量％〜９０質量％の範囲内とすることが好ましく、６０質量％〜７５質量％の範囲内とすることが好ましい。ゲル状有機金属酸化物中に含まれる全金属酸化物成分の割合が、上記範囲を外れる場合、すなわち、金属酸化物成分の割合が低い場合にはゲル状有機金属酸化物が乾燥不十分で柔らかすぎ、逆に金属酸化物成分の割合が高すぎるとゲル状有機金属酸化物が乾燥し過ぎることで静電気力による凝集が起こりやすくなることから粉砕が困難となり、焼成工程において、得られる金属酸化物粒子の体積平均粒径を上記２μｍ〜４μｍの範囲内に収まるように調整し難くなる。
【００２２】
−粉砕・分級工程及び粉砕機−
上述のゲル状有機金属酸化物は、粉砕機の粉砕室に投入され、粉砕および分級処理される。この粉砕機は、上部が開口する縦型筒状を成すとともに、底部に流動ガスの吹き出し口が設けられる粉砕室と、該粉砕室内に回転可能に設けられるアジテーターとからなる粉砕部と、前記粉砕室の上部開口部に接続される分級室と、該分級室の内部に回転可能に設けられる分級ローターと、前記分級室内外を貫通して前記分級ローターに近接する製品回収管とからなる分級部と、を少なくとも備えたものである。この粉砕機では、上記粉砕室内にメディアが供給され、このメディアが供給された粉砕室内に原料が供給され、該原料はメディアと共にアジテータにより攪拌して粉粒体に粉砕される。粉砕室で粉砕された粉粒体は流動ガスにより上昇し、分級室に到達することになる。そして、分級室では分級ローターによって分散、分級され、ゲル粒子として連続的に回収されることになる。また、分級ローターから受けた遠心力により排除された粉粒体は降下して粉砕室内に戻り、再び粉砕されることになる。従って、微粉が凝集することを防止できるので、粉砕効率及びエネルギー効率を向上させることができる。
【００２３】
この粉砕・分級工程では、上述した粉砕機を利用してゲル状有機金属酸化物を粉砕・分級し、体積平均粒径が４μｍ〜８μｍのゲル粒子を得る。この粉砕機は、粉砕部と分級部とを備えているため、各々の稼働条件を別個に制御できる。このため、ゲル状有機金属酸化物の粉砕・分級により得られるゲル粒子の体積平均粒径を４μｍ〜８μｍの範囲内に調整することが極めて容易である。なお、ゲル粒子の粒度分布をよりシャープにするなどの目的で、必要に応じて粉砕・分級工程の後で、且つ、焼成工程前に、粉砕・分級処理されたゲル粒子から、このゲル粒子の粒度分布における微小粒径成分を選択的に除去する微小粒径成分除去工程を実施してもよい。この微小粒径成分除去工程を実施するためには、例えば、バグフィルターなどの公知の集塵機を用いることができる。この場合、金属酸化物粒子の生産性を向上させるために、粉砕機と集塵機とを接続することにより、粉砕機における粉砕・分級処理と、集塵機における微小粒径成分除去とを連続的に実施することが好ましい。
【００２４】
また、ゲル粒子の体積平均粒径は４μｍ〜８μｍの範囲内であることが必要であるが４μｍ〜６μｍの範囲内であることが好ましい。ゲル粒子の体積平均粒径が、４μｍ未満の場合は、粉砕・分級工程における粉砕効率が低下し、結果的に、金属酸化物粒子の製造効率も低下する。また、ゲル粒子の体積平均粒径が８μｍを超える場合は、焼成工程を経て得られる金属酸化物粒子の粒径が大きくなり過ぎるため、粉砕限界粒径前後の粒径を有する金属酸化物粒子を得ることができなくなる。さらに、ゲル粒子の体積平均粒径が４μｍ〜８μｍの範囲を外れる場合は、その他の条件を制御しても、焼成後に得られる金属酸化物粒子を粉砕限界粒径前後の粒径に調整することが困難となる場合がある。
【００２５】
なお、本願明細書において、「体積平均粒径」は、レーザー散乱法（測定装置としてベックマン・コールター社製ＬＳ２３０を用い、分散媒としてエタノールを使用）を使用して測定することができる。測定に際しては、分散媒としてエタノール５ｍｌ中に測定試料を０．０１〜１ｇ加える。試料を懸濁した液は超音波分散器で約１〜５分間分散処理を行い、０．０４〜２０００μｍの範囲の粒径の粒子の粒度分布を測定する。このようにして測定される粒度分布を基にして分割された粒度範囲（チャネル）に対して体積をそれぞれ小径側から累積分布を描いて、累積５０％となる粒径を体積平均粒径（Ｄ５０）とした。なお、実施例において後述する粒径Ｄ９０は、累積分布を描いた際に累積９０％となる粒径を意味する。
【００２６】
粉砕・分級工程に用いられる粉砕機としては、基本的に図１に例示する構成を少なくとも備えた粉砕機が用いられる。図１は、本実施形態の金属酸化物粒子の製造方法に用いられる粉砕機の一例を示す模式図である。この粉砕機は、上部が開口する縦型筒状をなすとともに、底部に流動ガスの吹き出し口９が設けられる粉砕室１と、粉砕室１内に回転可能に設けられるアジテータアーム４を有するアジテータ３とからなる粉砕部Ａと、粉砕室1の上部開口部に接続される分級室２９と、分級室２９内に回転可能に設けられる分級ローター２５と、分級室２９の内外を貫通して分級ローター２５に接続される製品を回収するための製品回収管１７とからなる分級部Ｃとを備えている。なお、必要に応じて、粉砕室１の外周部に冷却用のジャケット（図中、不図示）を設けることができる。また、粉砕室１は、アルミナ、ジルコニア、チッ化珪素又は炭化ケイ素等から選択されるセラミックスから形成されていることが好ましい。これにより粉砕室１の摩耗を防止すると共に、不純物の混入を防止することができる。粉砕室に供給されるメディアは、粉砕対象であるゲルとともにアジテーターアームで攪拌されることで、ゲルを粉砕する媒体として機能するものであり、アルミナボール、ジルコニアボール、磁製ボール等が使用される。ボールの直径は、特に制限されるものではないが、体積平均粒径が４μｍ〜８μｍのゲル粒子を得る観点からは、０．５〜３０ｍｍ好適には１〜１５ｍｍの範囲から採択するのが望ましい。メディアの供給量は、５〜１２Ｌが好ましい。
【００２７】
分級ローター２５は、ガスの吸入口に羽根１９を備え、分級ローター２５が回転することにより発生する半径方向の遠心力に逆らって微粉含有のガスが分級ローター２５内に流入するものであり、分級ローター２５内へのガスの流入と分級ローター２５の回転による遠心力との作用により分級するものである。
【００２８】
斯様な構造の粉砕機の運転条件は、得ようとするゲル粒子の体積平均粒径に応じて適宜に設定すれば良いが、一般には、粉砕室１の底部に設けられた流動ガスの吹き出し口９からの風量が１０〜１０００ｍ３／ｈｒ、好適には５０〜２００ｍ３／ｈｒであり、アジテータ３の回転数が５０〜１０００ｒｐｍ好適には１００〜５００ｒｐｍであり、分級ローター２５のローター回転数１００〜１００００ｒｐｍ、好適には１０００〜５０００ｒｐｍから採択される。なお、金属酸化物粒子の用途によっては、不純物の混入が問題となる場合もある。この場合は、アジテータ３及びアジテータアーム４をジルコニア、チッ化珪素等の耐磨耗セラミック製とし、分級ローター２５をジルコニア、チッ化珪素等の耐磨耗セラミック製、又はウレタンゴムライニング製とし、粉砕室１、アジテータ３、及び分級ローター２５以外の他の接粉部を四フッ化エチレン樹脂、ウレタンゴムライニング等の有機材でコーティングすることが好ましい。これにより、金属酸化物粒子中への不純物の混入を防止することができる。
【００２９】
なお、本実施形態の金属酸化物粒子の製造方法に用いられる粉砕機としては、特に図２に示す構成を有する粉砕機を用いることが好適である。図２は、本実施形態の金属酸化物粒子の製造方法に用いられる粉砕機の他の例を示す模式図である。図２に示す粉砕機は、図１に示す粉砕機に対して、下記（１）〜（５）に示す構成を更に付加した点を除けば、その基本構成は、図１に示す粉砕機と同様である。
【００３０】
（１）まず、第一に、図２に示す粉砕機は、図１に示す粉砕機に対して、分級室２９の分級ローター２５の外側に、分級ローター２５の中心軸と中心軸が一致するように環状の環状路３２を設け、この環状路３２に外部からガスを導入するためのガス導入管２２を接続している。この場合、環状路３２の分級ローター２５との対向面には内外を貫通する開口部が設けられ、この開口部に導入ガスの旋回流を引き起こすための案内羽根２０が設けられる。
【００３１】
ここで、環状路３２は、環状をなすものであって、外周板、内周板、天板、及び底板から構成される。環状路３２の外周板、天板、及び底板は、分級室２９の側壁及び天板を利用して構成しても良い。環状路３２の内周板には内外を貫通する開口部が設けられ、この開口部に案内羽根２０が設けられている。ガス導入管２２は、環状路３２の内周以外の箇所であればどこへどのように接続しても良いが、旋回流を生じさせるという点からは外周の接線方向に接続するのが好ましい。
【００３２】
また、案内羽根２０は、固定式のものでも良いが、分散及び分級効果を高めるためには回動自在な構造とし、案内羽根２０の傾きにより環状路３２の開口部の開度を調節し、処理状況に合わせた旋回ガス流量に調節できるようにすることが好ましい。ただし、ガス噴出の円周上における均一性を考慮するために、環状路３２の開口部（ガス吹き出し口）の合計面積はガス導入管の断面積以下にすることが好ましい。
【００３３】
案内羽根２０と対面しているのは分級ローター２５の吸入部であり、この吸入部には分級ローター２５の羽根１９が設けられている。案内羽根２０により生じる旋回流の回転方向は、分級ローター２５の回転方向と同じ方向としている。
【００３４】
（２）第二に、図２に示す粉砕機は、図１に示す粉砕機に対して、粉砕部Ａと分級部Ｃとの間にドラフト部Ｂを設けている。このドラフト部Ｂは、下部が粉砕室１に接続され、上部が分級室２９に接続される円筒状の外筒１０と、この外筒１０の内部に設けられる上下が開口する筒状のドラフト管１１とから構成される。なお、金属酸化物粒子の用途によっては、不純物の混入が問題となる場合もある。この場合は、ドラフト管１１の接粉部を四フッ化エチレン樹脂、ウレタンゴム等の有機材でコーティングすることが好ましい。これにより、金属酸化物粒子への不純物の混入が防止できる。
【００３５】
（３）第三に、図２に示す粉砕機は、図１に示す粉砕機に対して、ドラフト部Ｂのドラフト管１１の内部に、分級ローター２５の外径よりも大きい外径の整流ガイド１２を、その中心軸がドラフト管１１の中心軸と一致するように設けられている。ここで、この整流ガイド１２は、上下端が閉塞された略筒状をなすものであって、分級ローター２５の下部との間に微小隙間が形成されるように設けられている。また、整流ガイド１２の下端部は円錐状に形成されている。なお、金属酸化物粒子の用途によっては、不純物の混入が問題となる場合もある。この場合は、整流ガイド１２の接粉部を四フッ化エチレン樹脂、ウレタンゴム等の有機材でコーティングすることが好ましい。これにより、金属酸化物粒子への不純物の混入が防止できる。
【００３６】
（４）第四に、図２に示す粉砕機は、図１に示す粉砕機に対して、粉砕室１の底部に補助ガスの吹き出し口１３を設けている。
【００３７】
（５）第五に、図２に示す粉砕機は、図１に示す粉砕機に対して、分級ローター２５の下部に、ドラフト部Ｂの外筒１０、ドラフト管１１、及び整流ガイド１２を貫通して製品回収管１７を接続し、この製品回収管１７を介して製品を回収するように構成している。ここで、製品回収管１７は、一端が整流ガイド１２の上端を貫通して分級ローター２５の下部に接続され、他端は整流ガイド１２の中心軸上を下降して、適当な位置で水平方向に屈曲されて整流ガイド１２、ドラフト管１１、及び外筒１０を貫通し、機外に引き出されている。製品回収管１７と分級ローター２５との接続は、非回転の製品回収管１７に対して分級ローター２５を回転可能に接続できる手段、例えば、両者間に微小隙間を設けるなどの手段が挙げられる。但し、これに限定することなく、同様の機能が得られる公知の接続手段であれば使用することができる。なお、ゲル状有機金属酸化物の供給口は粉砕部Ａの上部あるいはドラフト部Ｂに設けることができる。
【００３８】
なお、金属酸化物粒子の用途によっては、不純物の混入が問題となる場合もある。この場合は、不純物の混入が問題となる場合は、製品回収管１７の接粉部を四フッ化エチレン樹脂、ウレタンゴム等の有機材でコーティングすることが好ましい。これにより、金属酸化物粒子への不純物の混入を防止することができる。
【００３９】
次に、粉砕機によるゲル状有機金属酸化物は下記のように粉砕・分級処理される。まず、粉砕室１内のゲル状有機金属酸化物は、アジテータアーム４が回転することにより、メディアとゲル状有機金属酸化物との間で繰り返される剪断・衝撃作用により粉砕され、微粉となる。この微粉は、粉砕されたままの状態を維持した一次微粉粒子と、その一次微粉粒子が凝集することにより生じた二次凝集粒子となって粉砕室１内に存在する。
【００４０】
粉砕室１で生じたこれらの粉粒体は、アジテータアーム４の回転軸の周囲の主ガスの吹き出し口９より粉砕室１に噴出した流動ガスとともに上昇し、分級室２９へと移送される。なお、図１に示す粉砕機では、粉砕室１で生じた粉粒体の分級室２９への移送は、吹き出し口９より粉砕室１に噴出した流動ガスを利用している。しかしながら、より粉砕効率や粉砕時のエネルギー効率の改善を図る上では、粉粒体の粉砕室１中での滞留期間を短くすると共に、粉砕室１から分級室２９への移送速度を早くすることが好ましい。これにより微粉の凝集を抑制すると共に凝集された二次凝集粒子も上昇流に乗せて粉砕室１から速やかに排出することができるためである。この点では、図２に示す粉砕機のように、粉砕室１の底部に補助ガスの吹き出し口１３を設けて、この吹き出し口１３をからの噴出ガス量を追加して粉砕室１内に噴出させて流動ガス量の増大を図ることがより好ましい。
【００４１】
上昇した粉粒体は、図１に示すように、分級ローター２５により所望の粒径以下に分級され、分級ローター２５に設けられた製品回収口から製品回収管１７を経由して外部へ抜き出され、製品として回収される。なお、分級効率をより向上させる為には、図２に示す構成を採用することがより好ましい。この場合、分級室２９へ移送されてきた二次凝集粒子は、分級室２９の環状路３２内から吹き出すガスの旋回流に当たり、二次凝集粒子は一次微粉粒子に再び分散されるとともに分級室２９内に流入した粉粒体の予備分級を行うことができる。なお、環状路３２内から吹き出すガスの旋回流は、案内羽根２０の傾きを変更して吹き出し口の開度を調節することにより制御され、分散あるいは予備分級の程度を調節できる。ここで、分級ローター２５の回転と環状路３２の旋回流の回転は同じ方向することで、ガスの乱れが防がれる。
【００４２】
図１及び図２に示す粉砕機において、吹き出し口９を介して粉砕室１へ噴出させる主ガスは圧縮ガスを供給するが、図２に示す粉砕機において、吹き出し口１３を介して粉砕室１へ噴出させる補助ガスは圧縮ガスを押し込んでも、あるいは大気圧状態のガスを吸引してもどちらでも良い。また、図２に示す粉砕機において、分級室２９の環状路３２内へのガスの導入は、ガス導入管２２を環状路３２に接続し、外部からガスを導入するが、導入するガスについては通常においては大気圧状態のガスを吸入するが、送風抵抗の大きい場合には圧縮ガスを供給しても良い。
【００４３】
また、図１に示す粉砕機では、粉砕室１で粉砕された粉粒体はガス流とともに上昇し、直接、分級室２９内へ到達し、その後、分級ローター２５により分級処理される。
【００４４】
これに対して、図２に示す粉砕機では、外筒１０とドラフト管１１とからなるドラフト部Ｂを設けることにより、粉砕室１で粉砕された粉粒体はガス流とともに上昇してドラフト管１１内へ流入し、ドラフト管１１内を上昇し、分級室２９内へ到達する。分級室２９で除外された所望の粒径以上の粉粒体は環状路３２から吹き出す旋回流と分級ローター２５の遠心力とドラフト管１１内側からの上昇流とによりドラフト管１１の外側に弾かれ、外筒１０の内側を降下し、再び粉砕室１内に戻り、再度粉砕される。
【００４５】
また、図２に示す粉砕機では、ドラフト管１１内に整流ガイド１２を設けることにより、粉砕室１で粉砕された粉粒体は、ガス流とともにドラフト管１１内に流入し、整流ガイド１２によって整流、誘導されて上昇する。この際、分級ローター２５の外径以上の外径を有する整流ガイド１２により、粉粒体が旋回流を介さないで短絡的に分級ローター２５に接触することはなくなる。
【００４６】
図１および図２に示す粉砕機粉砕室１内の除熱に関しては、粉砕室１外周にジャケットを設けて、ジャケット内に冷却媒体を導入したり、あるいは粉砕室１内への噴出ガスにより行われる。従って、粉砕室１内への噴出ガスについては粉粒体の搬送だけではなく、冷却効果をも目的としている。
【００４７】
−焼成工程−
焼成工程では、粉砕・分級工程や、必要に応じて微小粒径成分除去工程を経て得られたゲル粒子を、焼成する。この焼成は、ゲル粒子中に含まれる有機成分を除去できる条件であれば特に限定されない。焼成するゲル粒子が全金属酸化物成分の割合が５０質量％〜９０質量％のものである場合は、焼成後に得られる金属酸化物粒子の体積平均粒径が２μｍ〜４μｍの範囲内に収まる条件で行うのが好ましい。しかしながら、焼成温度としては８００℃〜１１００℃が好ましく、８５０℃〜９５０℃がより好ましい。焼成温度が８００℃未満では、ゲル粒子中から有機成分が十分に除去できないため、実質的に金属酸化物のみからなる粒子が得られなかったり、焼成時の収縮が不十分なために、焼成後の体積平均粒径を十分に小さくすることが困難となる場合がある。一方、焼成温度が１１００℃を超えると、焼成の過程でゲル粒子同士が融着し、やはり焼成後の体積平均粒径を十分に小さくすることが困難となる場合がある。また、焼成時間は０．１時間〜４８時間が好ましく、０．５時間〜７時間がより好ましい。焼成時間が０．１時間未満の場合はゲル粒子中から有機成分が十分に除去できないため、実質的に金属酸化物のみからなる粒子が得られなかったり、焼成時の収縮が不十分なために、焼成後の体積平均粒径を十分に小さくすることが困難となる場合がある。一方、焼成時間が４８時間を超えると焼成の過程でゲル粒子同士が融着し、やはり焼成後の体積平均粒径を十分に小さくすることが困難となる場合がある。
【００４８】
なお、このような焼成工程を経て得られた金属酸化物粒子に対して、粒度分布をよりシャープにすることなどを目的として、必要であれば既述した微小粒径成分除去工程を実施してもよい。
【００４９】
−金属酸化物粒子−
以上に説明した本実施形態の金属酸化物粒子の製造方法により製造された金属酸化物粒子は、ＳｉＯ２を５０モル％〜９５モル％、その他の金属酸化物を５モル％〜５０モル％含有し、その体積平均粒径は、粉砕・分級処理されたゲル状有機金属酸化物からなる粒子よりもより小さい。これに加えて、ゲル粒子の体積平均粒径や、ゲル粒子中に含まれる全金属酸化物成分の割合、焼成条件等を適宜選択することにより、得られる金属酸化物粒子の体積平均粒径を２μｍ〜４μｍの範囲内に容易に調整することができる。この金属酸化物粒子の用途は特に限定されないが、既述したように、体積平均粒径が２μｍ〜４μｍの範囲内のものは、歯科用組成物（特に歯科用修復材）の原料として好ましく利用することができる。すなわち、本実施形態の金属酸化物粒子の製造方法により製造された２μｍ〜４μｍの範囲内の体積平均粒径を有する金属酸化物粒子を原料とする歯科用組成物は、歯牙に設けられるようなサイズの窩洞への充填性および歯科用組成物の強度に共に優れたものになり、治療に際して有利に使用される。特に、その他の金属酸化物としてＢａＯ、ＳｒＯ、ＺｒＯ２に加えて、Ｎａ２Ｏ及び／又はＫ２Ｏを用いたものは、Ｘ線造像性を備え、重合促進剤としてアミンを用いてもその機能が保持され、歯科用組成物の保存安定性にも優れたものになり、同用途に最適である。
【実施例】
【００５０】
以下に、本発明の金属酸化物粒子の製造方法を、実施例を挙げて説明するが、本発明は、以下の実施例にのみ限定されるものではない。
【００５１】
＜ゲル状有機金属酸化物Ａ及びＢの作製＞
下記成分の混合溶液に、濃度０．０６質量％の硫酸水を３．５質量部添加して、３時間攪拌し、部分的に加水分解させた。
・テトラエチルシリケート（日本曹達社製、エチルシリケート２８）：１００質量部
・イソブチルアルコール（協和油化社製、ＩＢＡ）：４００質量部
【００５２】
続いて、部分加水分解させた溶液に下記成分を更に添加して１時間攪拌した後、攪拌しながら、純水２０質量部を加え、更に加水分解してゲルを得た。
・テトラブトキシジルコネート（北興化学社製、ＨＺ−ＮＢ）：３６．５質量部
・ナトリウムメチラート（和光純薬社製、ナトリウムメトキシド）：６質量部
【００５３】
次に、得られたゲルを１３０℃で１７時間及び５時間加熱乾燥させて、溶媒分を除去することによりゲル状有機金属酸化物Ａ（１７時間乾燥品）及びＢ（５時間乾燥品）を得た。なお、このゲル状有機金属酸化物Ａ中に占める金属酸化物成分の割合はゲル状有機金属酸化物Ａが７４質量％であり、ゲル状有機金属酸化物Ｂが６２質量％である。また、ゲル状有機金属酸化物Ａ及びＢにおいて、それぞれの金属酸化物成分中、ＳｉＯ２は８４モル％、ＺｒＯ２は１４．５モル％、Ｎａ２Ｏは１．５モル％である。
【００５４】
＜焼成物Ａの作製＞
ゲル状有機金属酸化物Ａを、９００℃で１時間加熱処理し、有機成分を分解除去することにより、焼成物Ａを得た。
【００５５】
＜粉砕・分級装置＞
粉砕・分級装置としては、主要部の構造が図２と略同様の構成を有する分級機内蔵型乾式粉砕機（ファインミルＳＦ１５、三井鉱山株式会社製、粉砕タンク容量：１５Ｌ、以下「ファインミル」と略す）、および、横型ジェット粉砕機（ＦＳ−４、株式会社セイシン企業製、容量：約３Ｌ、以下「ジェットミル」と略す）を用いた。なお、横型ジェット粉砕機は、ノズルを介して円形状の粉砕室内へ吐出される流体により粉体同士の相互衝突による粉砕が行われると共に、円形状の粉砕室内で生じる旋回運動の遠心力により微粉が分級されアウトレットから排出される分級機能も有するものである。
【００５６】
なお、ファインミルおよびジェットミルの主要な稼働条件は以下の通りである。ファインミルの運転条件については、目的とする粒子に応じて適宜設定すれば良いが、代表的な
条件としては、風量８５ｍ３／ｈｒ、粉砕媒体：直径５ｍｍΦジルコニアボール、ローター回転数１０００〜５０００ｒｐｍである。また、ジェットミルの運転条件は、空気圧：４．８ｋｇ／ｃｍ２、フィードレート３３ｇ／ｍｉｎである。
【００５７】
＜評価＞
粉砕用原料として、ゲル状有機金属酸化物Ａ、ゲル状有機金属酸化物Ｂまたは焼成物Ａを用い、粉砕・分級装置としてファインミルまたはジェットミルを用いて、粉砕、分級、さらに粉砕用原料がゲル状有機金属酸化物Ａである場合は焼成を行い、得られた金属酸化物粒子の粒径やこの粒子を原料として用いた歯科用修復材料の強度、また、金属酸化物粒子製造時の時間当たり製造量や回収率を評価した。結果を表１および表２に示す。
【００５８】
なお、表１および表２中、「粉砕・焼成実施順」の項目が「粉砕→焼成」となっている場合は、ゲル状有機金属酸化物Ａを用いて粉砕・分級処理した後に得られたゲル粒子を、９００℃で１時間焼成することにより金属酸化物粒子を作製したことを意味する。一方、「粉砕・焼成実施順」の項目が「焼成→粉砕」となっている場合は、焼成物Ａを用いて粉砕・分級処理することにより金属酸化物粒子を作製したことを意味する。
【００５９】
【表１】
2010137189.tif 000003
【００６０】
【表２】
2010137189.tif 000004
【００６１】
なお、表１中において、時間・容量当たり製造量とは、ファインミルおよびジェットミルの粉砕室の容量の違いも考慮して、時間当たり製造量を更に粉砕室の容量で割った値を意味する。
【００６２】
また、表１および表２中に示す「強度」は、各実施例、比較例の金属酸化物粒子をシランカップリング剤（γ−メタクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン：チッソ社製Ｓ７１０）で処理した粒子１００質量部と直径０．２μｍの粒径を有する球状シリカジルコニア粒子をシランカップリング剤（γ−メタクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン：チッソ社製Ｓ７１０）で処理した粒子５０質量部とからなるフィラー成分に、２，２−ビス［４（２−ヒドロキシ−３−メタクリルオキシプロポキシ）フェニル］プロパン２３質量部、トリエチレングリコールジメタクリレート１５質量部、カンファーキノン０．２質量部、４−ジメチルアミノ安息香酸エチル０．２質量部からなるマトリックス成分を混合して作製した歯科用修復材料をＪＩＳ Ｔ ６５１４に規定される曲げ強さ試験に基づき、３点曲げ試験により測定した。
【図面の簡単な説明】
【００６３】
【図１】本実施形態の金属酸化物粒子の製造方法に用いられる粉砕機の一例を示す模式図である。
【図２】本実施形態の金属酸化物粒子の製造方法に用いられる粉砕機の他の例を示す模式図である。
【符号の説明】
【００６４】
１ 粉砕室
３ アジテータ
４ アジテータアーム
９ 吹き出し口
１０ 外筒
１１ ドラフト管
１２ 整流ガイド
１３ 吹き出し口
１７ 製品回収管
１９ 羽根
２０ 案内羽根
２２ ガス導入管
２５ 分級ローター
２９ 分級室
３２ 環状路
【図１】
2010137189.tif 000005
【図２】
2010137189.tif 000006