(57)【要約】【課題】アルミニウムを含有する鋼等の連続鋳造において、溶鋼をタンディシュから鋳型へ供給する浸漬ノズルの内孔の狭さく、更には閉塞の効果的な抑制、サーマルショックによるノズルの割れ防止を可能とした連続鋳造用浸漬ノズルを提供する。【解決手段】８００℃以上に予熱して使用する連続鋳造用浸漬ノズルであって、炭素含有量が２５質量％以上の炭素質材料からなるシート部材Ａ，Ｂを、ノズル本体２壁面内部にノズル内孔３と同心にインサートし、シート部材Ａ，Ｂを電気的絶縁体Ｓにより被覆して、ノズル本体２を構成する材料と電気的に絶縁してサーマルショックによるノズルの割れ防止を可能とした。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
８００℃以上に予熱して使用する連続鋳造用浸漬ノズルであって、
炭素含有量が２５質量％以上の炭素質材料からなるシート部材を、ノズル本体壁面内部にノズル内孔と同心にインサートし、
前記シート部材を電気的絶縁体により被覆して、ノズル本体を構成する材料と電気的に絶縁してサーマルショックによるノズルの割れ防止を可能としたことを特徴とする連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項２】
前記シート部材に電気を印加することを特徴とする請求項１に記載の連続鋳造用浸漬ノズル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造用浸漬ノズルに関するものである。特に、アルミニウムを含有する鋼等の連続鋳造において、溶鋼をタンディッシュから鋳型へ供給するノズルの内孔の狭さく、更には閉塞の効果的な抑制、サーマルショックによるノズルの割れ防止を目的とするものである。
【背景技術】
【０００２】
タンディッシュからモールドへ溶鋼を注入する連続鋳造用ノズルは、注入の際に空気との接触による溶鋼の酸化を防ぐともに、溶鋼の飛散防止を図るために用いられる。さらに、連続鋳造用ノズルは、注湯を整流化することにより、非金属介在物及びモールドの浮遊物等の鋳片内への巻き込みを防止している。
【０００３】
連続鋳造用ノズルは、主として黒鉛（約３０質量％）、酸化アルミニウム（６０〜７０質量％）からなり、少量の酸化ケイ素、炭化ケイ素等を含む材質から構成されている。
【０００４】
しかしながら、アルミキルド鋼等を鋳造する場合は、鋼中のアルミニウムが酸化し、これにより生成したアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）がノズル内壁に付着し、ノズル閉塞が生じ易い。生産性向上の点から鋳造の多連鋳化が進められているが、アルミナ付着によるノズル閉塞が生じると、溶鋼の流量制御が不可能となり、鋳造の継続が困難となる。また、鋳造途中に閉塞物が溶鋼の流れによって剥離する場合がある。剥離した閉塞物がモールド内の溶鋼中に混入して、鋳片中に取り込まれることが、鋳片の欠陥を生成する要因の１つとなっている。
【０００５】
上記したノズル閉塞を防止する方法の１つに、特開平８−１６８８５７号公報に開示されたガスブロー方式がある。この方式は、浸漬ノズル等の内孔部を多孔質化したり、ガスの通気可能な小径の流路を設置したりして、ノズル内壁側にＡｒガス等の不活性ガスを流し、該ガスの流れによりアルミナ付着を防止する方法である。また他の方式として、特開７−４００１５号公報や特開２００２−１４３９９３号公報に開示された難アルミナ付着性連続鋳造用ノズルのように、ノズル等の内壁面側にＣａＯを含有した材料を配置し、溶鋼中に析出したアルミナとＣａＯとの反応によりＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系の低融点物質を生成させ、溶鋼の流れによりその低融点化合物を取り除いて、アルミナ付着を防止する方法も使用されている。
【０００６】
またノズルに使用される材質は、炭素含有量として約３０質量％であるため、熱伝導率は１０Ｗ／ｍＫ以下である。鋳造開始と同時に１６００℃に近い温度の溶鋼がノズル内孔部を通過するため、ノズル内孔側と外周側に大きな温度差が生じ熱応力によるノズル割れが発生する。この対策として、使用前にガスバーナー等によって１０００℃程度までノズルの予熱を行うことにより、鋳造初期に発生する熱応力を緩和させている。また予熱温度の低下を抑制するためにノズル外周部にセラミックスシートなどの断熱材を巻く等の方法が取られている。
【０００７】
しかしながら、上記ガスブロー方式では、ノズル閉塞が防止できる程度にガスを流すと、ガスの微細な気泡がモールド内に混入し、鋳片に取り込まれ欠陥を生成するという問題点がある。また湯面変動が大きくなり、介在物を溶鋼中に巻き込み易くなるため、同様に鋳片中に欠陥が生成し易くなる。また、上記ノズル内壁側にＣａＯ含有材料を配置する方法では、アルミナ付着防止効果は高いが、材料特性上耐スポーリング性に劣るという欠点がある。さらに、鋳造初期のノズルに対するサーマルショックを抑制する方法として、ノズル外表面全体にセラミックス製のシートやフェルト（熱伝導率０．０５Ｗ／ｍＫ程度）を巻いて予熱温度の低下防止をしているが、予熱終了から鋳造までの待機時間が常に一定でないため、１０分以上待機した場合予熱温度が低下してしまい、鋳造初期のサーマルショックによる割れが発生する問題がある。また、セラミックス製のシートやフェルトは、受熱により材料が変質して断熱特性が低下したり、表面が剥離・脱落して溶鋼中に巻き込まれたりするなどの問題もある。
【特許文献１】特開平８−１６８８５７号公報
【特許文献２】特開平７−４００１５号公報
【特許文献３】特開２００２−１４３９９３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
上記各種方式の問題点を解決するために、アルミナ付着の原因を分析探求した。これによると、ノズル内壁面には地金が付着しており、その地金を起点にアルミナが付着していることが判った。この状況は、鋳造開始時のノズル内面温度が低下している為、ノズル内面と最初に接触する溶鋼の熱エネルギーがノズル本体に抜熱されることにより、溶鋼温度が低下して溶鋼が凝固し始め、そこにアルミナ付着が発生することが判明した。従って、ノズル内壁近傍の温度低下を防止することにより、溶鋼凝固による地金付着が起こらず、アルミナ付着の防止が可能となることが分かった。
【０００９】
本発明は上記知見に鑑みてなされたもので、特に、アルミニウムを含有する鋼等の連続鋳造において、溶鋼をタンディッシュから鋳型へ供給するノズルの内孔の狭さく、更には閉塞の効果的な抑制、サーマルショックによるノズルの割れ防止を可能とした連続鋳造用浸漬ノズルを提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため請求項１に記載の発明は、８００℃以上に予熱して使用する連続鋳造用浸漬ノズルであって、
炭素含有量が２５質量％以上の炭素質材料からなるシート部材を、ノズル本体壁面内部にノズル内孔と同心にインサートし、
前記シート部材を電気的絶縁体により被覆して、ノズル本体を構成する材料と電気的に絶縁してサーマルショックによるノズルの割れ防止を可能としたことを特徴とする。
【００１１】
また、請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、前記シート部材に電気を印加することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１に記載の連続鋳造用浸漬ノズルによれば、ノズル本体壁面内部にノズル内孔と同心に炭素含有量が２５質量％以上の炭素質材料からなるシート部材をインサートすることにより、ノズル内壁から外壁面側までの間でノズル長手方向の熱移動を促進してノズル壁の温度の均一化を図ることができる。ノズル全体温度が均一化することにより全体の熱放散が低下し温度低下を抑制することが可能となる。それにより、鋳造初期に発生するサーマルショックの割れを回避できとともに、溶鋼温度の低下を防止でき、溶鋼が凝固することによるアルミナの付着を防止できる。
【００１３】
尚、シート部材の炭素含有量が２５質量％未満であると、熱伝導率が急激に低下しシートの面方向の熱の伝わりが悪くなり、ノズル本体を構成する材料と大差なくなる。よってノズル壁の長手方向の温度が均一化され難くなり、温度バラツキのよる温度低下の防止に有効でない。また、シートの厚みは０．１ｍｍ〜２．０ｍｍまで使用可能である。０．１ｍｍ未満であるとシートそのものの強度が低下しハンドリングが困難である。２．０ｍｍを超えるとシートの剛性が上がり可撓性に問題が生じる。このため、強度面及び可撓性の保持から、その厚みは０．１ｍｍから１．０ｍｍが望ましい。
【００１４】
本発明に係る連続鋳造用浸漬ノズルによれば、シート部材が電気的絶縁体により被覆され、ノズル本体を構成する材料と電気的に絶縁されている。予熱時および使用時の連続鋳造用ノズルの温度は８００℃以上となる為、電気的絶縁体としては、酸化物系セラミックス（マイカなどの天然鉱物を含む）などの高耐熱性材料を使用するのが好ましい。また、ノズル材料と接触しないように配置することにより、空気（空隙）による絶縁方式も取ることが可能である。電気的絶縁体や空気層は熱伝導率が低いため、断熱効果が高まることにより、ノズル内壁部の熱が外周部に移動することを抑制することが可能となる。ノズル内壁部の温度低下が抑制されることにより溶鋼温度の低下を防止でき、溶鋼が凝固することによるアルミナの付着を防止できる。
【００１５】
また、本発明に係る連続鋳造用浸漬ノズルによれば、インサートされたシート部材に電気を印加する。シート材質は炭素含有量が２５質量％以上であるため、電気の良導体であり、このシートに電気を印加することにより抵抗加熱が可能となる。従って、ノズルから抜熱されるエネルギーをこれにより補充でき、ノズルの温度低下を抑制することができる。
【実施例１】
【００１６】
本発明に係るシート部材Ａは、酸処理した天然燐片状黒鉛を１０００℃以上で膨張化処理し、ローラー圧延成形した炭素含有量９９質量％の黒鉛シートである。そして、その厚みを、０．１ｍｍ、０．５ｍｍ、２．０ｍｍに調整した。
【００１７】
さらに、本発明に係る他のシート部材Ｂは、炭素含有量２０質量％の黒鉛−アルミナ複合シートである。これは、上記シート部材Ａの場合と同様の黒鉛原料に、粒子径１００μｍのアルミナ粒子を４０質量％と、繊維径５０μｍ、繊維長５ｍｍのアルミナ繊維を４０質量％とを混合し、１０００℃以上で膨張化処理し、ローラー圧延成形したものである。そして、その厚みを、０．１ｍｍ、０．５ｍｍ、２．０ｍｍに調整した。
【００１８】
上記各シート部材Ａ及びＢは、それぞれ厚さ１ｍｍの高耐熱性の電気的絶縁体であるセラミックスシート（以下、単にシートという。）Ｓで被覆して、浸漬ノズル１の壁厚２０ｍｍのノズル本体２の半径方向の中央部に、ノズル内孔３と同心にインサートした（図１参照）。また、シート部材Ａ及びＢは、縦方向の寸法Ｈを２００ｍｍとした。
【００１９】
また、比較例として、実施例と同様の方法で厚み０．５ｍｍに調整し、シートＳで被覆しない炭素含有量９９質量％のシート部材Ｘと、炭素含有量２０質量％の黒鉛−アルミナ複合シートであるシート部材Ｙを、上記シート部材Ａ、Ｂの場合と同様に浸漬ノズル１にインサートした。
【００２０】
そして、実施例のシート部材Ａ、比較例のシート部材Ｂ及び比較例のシート部材Ｘ及びＹをそれぞれインサートした各浸漬ノズル１のノズル内孔３に、セラミックスヒータ４を挿入して１４００℃に加熱し、実操業でのノズル予熱状況を仮想した。そして、ノズル外表面温度が１１００℃に到達した時点で加熱終了し、ノズル外表面（Ｍ）の温度変化を測定した。表１及び図３には、ノズル外周部にセラミックスウール（厚み１０ｍｍ）を巻装被覆した場合の結果、表２及び図４にはセラミックスウールの被覆無の結果を示す。
【００２１】
【表１】
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【００２２】
【表２】
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【００２３】
表１、図３のグラフ及び表２、図４のグラフに示すように、ノズル外表面をセラミックスウールで巻装被覆する断熱処理の有無にかかわらず、共に加熱終了後のノズル外表面温度は、ノズル内部にシートＳを設置しないものに比して、電気的絶縁体であるシートＳで被覆したシート部材Ａ及びＢで温度低下のスピードを緩めることができた。しかしながら、シートＳで被覆しないシート部材Ｘ及びＹの温度低下は、シート部材無しのものと同等に大きかった。
【００２４】
また、炭素含有量２５質量％以上で上記のように電気的に絶縁したシート部材Ａの場合、炭素含有量２０質量％の黒鉛−アルミナ複合シートであるシート部材Ｂと比べ、高い断熱効果が得られた。内装するシートの厚みについては、断熱効果に大きなさが見られなかったが、厚みが増加するに従いシートそのものの弾性が低下するため、作業性に劣る。
【００２５】
図２は、厚み０．５ｍｍのシート部材Ａとシート部材Ｂとを、それぞれ円周方向の３箇所にスリットを入れて３等分し、１．０ｍｍのシートＳで被覆して浸漬ノズル１にインサートしたものである。また、表３のシート部材Ｘは厚み０．５ｍｍのシート部材ＡをシートＳで被覆しないで使用したものである。そして、外周部を１０ｍｍのセラミックスウールで巻装被覆した後、各浸漬ノズル１のノズル内孔３に、セラミックスヒータ４を挿入して１４００℃に加熱した。そして、ノズル外表面温度が１１００℃となった時点で加熱を終了すると同時に内装した各シート部材Ａ、Ｂ及びＸに電気を印加し、ノズル外表面の温度変化を測定した。シート部材Ａは５Ｖ−３０Ａ、シート部材Ｂは５Ｖ−５Ａ、シート部材Ｘは、５Ｖで１００Ａ以上の電流が流れた。その測定結果を表３及び図５に示す。
【００２６】
【表３】
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【００２７】
表３及び図５のグラフに示すように、加熱終了後にインサートした各シート部材に電気を印加すると、黒鉛含有量９９質量％のシート部材Ａでは、ノズル外表面温度の低下を大幅に抑制する効果が得られた。黒鉛含有量２０質量％のシート部材Ｂでは、流れる電流値が小さく発熱量が少ないことにより大きな温度低下抑制とはならなかった。シートＳで被覆していないシート部材Ｘでは、ノズル本体を構成する材料に電気が流れてしまい、電流制御が出来ないと同時に、感電の可能性があり危険である。
【００２８】
また、高さ寸法３００ｍｍ、厚み０．５ｍｍの炭素含有量９９質量％の黒鉛シートを、厚み０．５ｍｍのシートＳで被覆して形成したシート部材を、ノズル内孔と同心でノズル本体の中央部にインサートした浸漬ノズルを製作した。この浸漬ノズルを用いて、１２００℃加熱終了後、シート部材に１０Ｖ−４０Ａの電気を印加した。予熱終了から鋳造開始までの時間は１５分であった。実際に溶鋼３００トンを連続鋳造した。比較として内装シート無しの通常ノズルと上記インサートした浸漬ノズルに通電しなかったノズルを各２本づつ使用した。その結果、通常ノズルは鋳造開始時に２本中１本でクラックの発生が見られたが、シート部材をインサートしたノズルでは何れもクラックの発生が無かった。鋳造終了後ノズル内孔への付着物を確認したところ通常品、電気印加無品、電気印加品の順で付着物の減少が観察された。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】温度測定箇所及び加熱方法を示した説明図である。
【図２】シート部材のインサート形態を説明する説明図である。
【図３】表１に基づくグラフである。
【図４】表２に基づくグラフである。
【図５】表３に基づくグラフである。
【符号の説明】
【００３０】
１  浸漬ノズル
２  ノズル本体
３  ノズル内孔
４  セラミックスヒータ
Ａ、Ｂ  シート部材
Ｍ  測定箇所
Ｓ  セラミックスシート
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
2010115713.tif 000009
【図５】
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