(57)【要約】【課題】  第１熱交換器のコア部の温度分布に起因する熱応力の発生を抑制できる複合型熱交換器の提供。【解決手段】  第１熱交換器１が、所定の間隔を置いて配置される一対の長尺なタンク3,4と、これら両タンク3,4の間に交互に積層配置されたチューブ５ａ及びフィン５ｂから成るコア部５を備え、タンク３から狭小な通路１０ａを有する集合部１０を介して外側へ変位した収容部９を設けると共に、この収容部９内に第２熱交換器２を配置し、収容部９に入力ポートＰ３を設け、収容部９内を流通する第１熱交換器１の吸入空気と第２熱交換器２の冷却水とを熱交換させた。【選択図】      図１４
2010197005.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１熱交換器が、所定の間隔を置いて配置される一対の長尺なタンクと、これら両タンクの間に交互に積層配置されたチューブ及びフィンから成るコア部を備え、
前記両タンクのうちの少なくとも一方のタンクから狭小な通路を有する集合部を介して外側へ変位した収容部を設けると共に、この収容部内に第２熱交換器を配置し、
前記収容部に前記第１熱交換器の流通媒体の出入り口である接続ポートを設け、
前記収容部内を流通する前記第１熱交換器の流通媒体と前記第２熱交換器の流通媒体とを熱交換させたことを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項２】
請求項１記載の複合型熱交換器において、
前記一方のタンクを、該タンクの長手方向に沿って連結された複数の分割体で構成し、
前記複数の分割体のうちの所定の分割体に前記集合部及び収容部を設けたことを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項３】
請求項１または２記載の複合型熱交換器において、
前記所定の分割体に対応するチューブに流れる流通媒体の流通量を他のチューブに流れる流通媒体の流通量以下に規制する調整手段を備えることを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項４】
請求項３記載の複合型熱交換器において、
前記調整手段は、前記所定の分割体に対応するチューブの端部に挿入固定された嵌挿部材であることを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項５】
請求項３記載の複合型熱交換器において、
前記調整手段は、前記所定の分割体に対応するチューブの端部を縮径させた変形部であることを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項６】
請求項１〜５のうちのいずれかに記載の複合型熱交換器において、
前記接続ポートを前記収容部に対して外部から脱着可能に固定したことを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項７】
請求項１〜６のうちのいずれかに記載の複合型熱交換器において、
前記第２熱交換器を前記収容部に対して外部から脱着可能に固定したことを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項８】
請求項１〜７のうちのいずれかに記載の複合型熱交換器において、
前記第２熱交換器が、所定の間隔を置いて配置される一対の長尺なタンクと、これら両タンクの間に交互に積層配置されたチューブ及びフィンから成るコア部を備え、
前記接続ポートの中心軸と前記第２熱交換器のコア部とが直交するように、該接続ポートとコア部を配置したことを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項９】
請求項１〜８のうちのいずれかに記載の複合型熱交換器において、
前記接続ポートを前記第１熱交換器の流通媒体の入口とし、
前記第１熱交換器の流通媒体と前記第２熱交換器の流通媒体との熱交換により該第１熱交換器の流通媒体を冷却することを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項１０】
請求項９記載の複合型熱交換器において、
前記第１熱交換器をインタークーラとし、
前記第２熱交換器の流通媒体をエンジン冷却回路の冷却水としたことを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項１１】
請求項１０記載の複合型熱交換器において、
前記収容部の底部に、凝縮水を排水可能な第１排水部を設けたことを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項１２】
請求項１０または１１記載の複合型熱交換器において、
前記一方のタンクの底部に、凝縮水を排水可能な第２排水部を設けたことを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項１３】
請求項１〜８のうちのいずれかに記載の複合型熱交換器において、
前記接続ポートを前記第１熱交換器の流通媒体の出口とし、
前記第１熱交換器の流通媒体と前記第２熱交換器の流通媒体との熱交換により該第２熱交換器の流通媒体を冷却することを特徴とする複合型熱交換器。
【請求項１４】
請求項１３記載の複合型熱交換器において、
前記第１熱交換器をラジエータとし、
前記第２熱交換器をオイルクーラとしたことを特徴とする複合型熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、複合型熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、複合型熱交換器として特許文献１の記載の技術が公知となっており、この発明によれば、第１熱交換器のタンク内に第２熱交換器を収容している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】米国特許第６７５５１５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来の発明にあっては、第２熱交換器を通過して熱交換した後の第１熱交換器の流通媒体に温度分布が生じるという問題点があった。
具体的には、第２熱交換器の長手方向において第１熱交換器のタンクの流通媒体入口付近を通過する流通媒体が最も高温となり、入口付近から離れる程低温となるが、これらは第２熱交換器を通過後に殆ど混合しない。
【０００５】
この結果、第１熱交換器のチューブ毎に流れる流通媒体の温度が異なることとなり、第１熱交換器のコア部の温度分布に起因する熱応力が発生して、第１熱交換器の耐久性が低下する虞があった。
【０００６】
この発明は上記課題を解決するためになされたものであって、その目的とするところは、第１熱交換器のコア部の温度分布に起因する熱応力の発生を抑制できる複合型熱交換器を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
請求項１記載の発明では、第１熱交換器が、所定の間隔を置いて配置される一対の長尺なタンクと、これら両タンクの間に交互に積層配置されたチューブ及びフィンから成るコア部を備え、上記両タンクのうちの少なくとも一方のタンクから狭小な通路を有する集合部を介して外側へ変位した収容部を設けると共に、この収容部内に第２熱交換器を配置し、上記収容部に前記第１熱交換器の流通媒体の出入り口である接続ポートを設け、上記収容部内を流通する前記第１熱交換器の流通媒体と前記第２熱交換器の流通媒体とを熱交換させたことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
請求項１記載の発明では、第１熱交換器の一方のタンクから狭小な通路を有する集合部を介して外側へ変位した収容部を設けると共に、この収容部内に第２熱交換器を配置している。
これにより、第１熱交換器のチューブに流れる流通媒体の温度を均一化でき、コア部の温度分布に起因する熱応力の発生を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】実施例１の複合型熱交換器を示す正面図である。
【図２】実施例１のタンクの要部を示す分解斜視図である。
【図３】実施例１の第２熱交換器の正面図である。
【図４】実施例１の第２熱交換器の斜視図である。
【図５】実施例１のタンクの要部を示す斜視図である。
【図６】実施例１のタンクの要部を示す正面図である。
【図７】実施例１のタンクの要部を示す左側面図である。
【図８】実施例１のタンクの要部を示す右側面図である。
【図９】実施例１の第２熱交換器の固定前（ａ）と固定後（ｂ）を説明する図である。
【図１０】実施例１のタンクの内部を説明する図である。
【図１１】実施例１の嵌挿部材のチューブへの固定前（ａ）と固定後（ｂ）を説明する図である。
【図１２】実施例１のエンジン冷却回路及び過給器回路を説明する図である。
【図１３】実施例１の作用を説明する図である。
【図１４】実施例２のタンクの内部を説明する図である。
【図１５】実施例２のチューブの変形部を説明する斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。
【実施例１】
【００１１】
以下、実施例１を説明する。
なお、車両前後方向及び車幅方向を前後方向及び左右方向と称して説明する。
【００１２】
先ず、全体構成を説明する。
図１に示すように、実施例１の複合型熱交換器Ａ１は、第１熱交換器１と、第２熱交換器２等が備えられている。
【００１３】
第１熱交換器１は、後述の過給器回路２３に組み込まれるインタークーラであって、左右に所定の間隔を置いて配置される一対の長尺なタンク3,4と、これら両タンク3,4の間に配置されたコア部５が備えられている。
コア部５は、両タンク3,4に両端部が挿通し固定された複数の偏平管状のチューブ５ａと、チューブ５ａと交互に積層配置され、隣接するチューブ５ａに波状の頂部が接合された波板状のフィン５ｂとから構成されている。
なお、フィン５ｂは省略する場合もあり得る。
また、コア部５の積層方向両側に両タンク3,4に両端部が挿通し固定された一対のレインフォースを設けて連結補強しても良い。
さらに、チューブ５ａの内部にインナーフィンを設けても良い。
【００１４】
図２に示すように、タンク３は、長手方向に沿って連結された３つの分割体６〜８で構成されている。
分割体６は、分割体７側を開口側とする横断面四角形の有底筒状に形成される他、その内側にはチューブ５ａの対応する端部を挿通し固定するためのチューブ孔６ａが等間隔で複数形成されている（図７参照）。
分割体８は、分割体７側を開口側とする横断面四角形の有底筒状に形成される他、その内側にはチューブ５ａの対応する端部を挿通し固定するためのチューブ孔８ａが等間隔で複数形成されている（図７参照）。
【００１５】
分割体７の内側には、チューブ５ａの対応する端部を挿通し固定するためのチューブ孔７ａが等間隔で複数（実施例１では５つ図示）形成されている（図７参照）。
なお、各分割体６〜８は、公知のインタークーラと同様にチューブが挿通し固定されるアルミ製で略皿状のチューブプレートと、このチューブプレートに最中状に重ねられた状態で加締め固定される樹脂製で略器状のタンク本体で構成しても良い。
【００１６】
分割体７の上下面にはそれぞれ対応する分割体6,8の端部の外形と合致する開口部７ｂ（下方の開口部は図示を省略）がそれぞれ形成されている。
また、分割体７には、左右方向に延設された集合部１０を介して後方へ突出した形状の収容部９が形成されている。
集合部１０には、狭小な通路１０ａ（図９参照）が形成されており、この通路１０ａに連通した状態で後方へ突出した略矩形状の突出部１１が設けられている。
突出部１１の後面には、円形状の開口部１１ａと、複数（実施例１では３つ図示）のボルト孔１１ｂが形成されている。
また、開口部１１ａは、後述の入力ポートＰ３の開口径よりも幾分大きく形成されている。
【００１７】
突出部１１内には、第２熱交換器２が収容されている。
図３、４に示すように、第２熱交換器２は、上下に所定の間隔を置いて配置される一対の長尺なタンク13,14と、これら両タンク13,14の間に配置されたコア部１５が備えられている。
コア部１５は両タンク13,14に挿通し固定された複数の偏平管状のチューブ１５ａと、チューブ１５ａと交互に積層配置され、隣接するチューブ１５ａに波状の頂部が接合された波板状のフィン１５ｂとから構成されている。
なお、フィン１５ｂは省略する場合もあり得る。
また、コア部１５の積層方向両側に両タンク3,4に挿通し固定された一対のレインフォースを設けて連結補強しても良い。
【００１８】
また、タンク１３の内部は仕切り壁１６により２つの室R1,R3に区分けされる他、室Ｒ１に連通した状態で入力ポートＰ１が設けられる一方、室Ｒ３に連通した状態で出力ポートＰ２が設けられている。
一方、タンク１４の内部には室Ｒ２が設けられている。
さらに、両ポートP1,P2は平板状の閉塞部材１７に貫通した状態で設けられる他、この閉塞部材１７の四隅には貫通孔１７ａがそれぞれ形成されている。
【００１９】
そして、図５〜８に示すように、分割体７の上下面の開口部７ｂにそれぞれ対応する両分割体6,8のそれぞれ対応する端部が所定代だけ挿入されて接合されることにより、これら三者が連結されている。
また、突出部１１の前面には、図２に示す入力ポートＰ３の基部１８を当接させた状態で、該基部１８に形成された貫通孔１８ａを介してボルト孔１１ｂにボルトＢ１を螺合して固定することにより、入力ポートＰ１が開口部１１ａに臨んだ状態で設けられている。
これにより、入力ポートＰ３が収容部９に対して外部から脱着可能に固定されている。
なお、入力ポートＰ３の基部１８の裏面には耐熱性を有する素材でシート状に形成されたシール部材Ｓ１（太線で図示）が貼着されて、収容部９内の密封性が確保されている。
【００２０】
さらに、図９に示すように、第２熱交換器２を突出部１１の上面に形成された傾斜状の座部１９の開口部１９ａに斜めから挿入して、閉塞部材１７を座部１９に当接させた状態として、該閉塞部材１７の貫通孔１７ａから座部１９の図示しないボルト孔にボルトＢ２を螺合して固定することにより、第２熱交換器２が突出部１１内に傾斜状に吊り下げられた状態で配置されている。
これにより、第２熱交換器２が収容部９に対して外部から脱着可能に固定されている。
なお、閉塞部材１７の裏面には耐熱性を有する素材でシート状に形成されたシール部材Ｓ２（太線で図示）が貼着されて、収容部９内の密封性が確保されている。
また、入力ポートＰ３の中心軸Ｘ１と第２熱交換器２のコア部５とが直交するように該入力ポートＰ３とコア部５とが配置されている。
【００２１】
実施例１では入力ポートＰ１及び第２熱交換器２を傾斜状に配置しているが、この限りではない。また、図示しないブラケットを用いて第２熱交換器２を突出部１１の内壁に固定することもできる。
【００２２】
収容部９の突出部１１の底部、詳細には突出部１１における第２熱交換器２の集合部１０側には下方へ延設された排水パイプ２０が該収容部９の突出部１１と連通して設けられている。
さらに、図１に示すように、タンク３の分割体８の底部には下方へ延設された排水パイプ２１が該タンク３と連通して設けられている。
【００２３】
タンク４は、横断面四角形状で矩形状の中空体に形成される他、その内側にはチューブ５ａの対応する端部が挿通し固定されている。
また、タンク４の外側には後方へ屈曲して斜め上方に突設された出力ポートＰ４がタンク４内と連通して設けられている。
【００２４】
そして、図１０に示すように、複数のチューブ５ａのうちの分割体７に挿通し固定されたチューブ５ｃの端部には、嵌挿部材３０が挿入固定されている。
図１１（ａ）に示すように、嵌挿部材３０は、全体が略コ字状に形成される他、該コ字状の対向する挿入部30a,30aの基端部には外側に突出した係止部３０ｂがそれぞれ形成されている。
そして、図１１（ｂ）に示すように、嵌挿部材３０の挿入部30a,30aをチューブ５ｃ内に挿入して各係止部３０ｂを該チューブ５ｃの端部に係止させることにより、該嵌挿部材３０が該チューブ５ｃ内に挿入固定されている。
また、該チューブ５ｃの端部と嵌挿部材３０との間には隙間Ｏ１が形成されている。
【００２５】
その他、実施例１の複合型熱交換器Ａ１の全ての構成部材は、全てアルミ等の金属製となっており、各構成部材の接合部同士のうちのすくなくとも一方にはブレージングシートから構成され、又は予めフラックスを塗布や貼付したろう材が成形されている。
そして、第１熱交換器１は、第２熱交換器２と入力ポートＰ３を除く全ての各構成部材が予め仮組みされた後、加熱処理されることにより各構成部材の接合部同士がろう付け接合されて一体的に形成されている。
一方、第２熱交換器２も全ての構成部材が予め仮組みされた後、加熱処理されることにより各構成部材の接合部同士がろう付け接合されて一体的に形成されている。
【００２６】
次に、実施例１の複合型熱交換器Ａ１が採用されたエンジン冷却回路２２及び過給器回路２３について説明する。
図１２に示すように、エンジン冷却回路２２では、冷却水を流通媒体として、エンジンＡ２、ラジエータＡ３、サーモスタットＡ４、及びウォーターポンプＡ５が通路ａ１〜ａ４を介して環状に接続されている。
また、ラジエータＡ３と並行してバイパスする通路ａ５が設けられている。
そして、通路ａ１から分岐した通路ａ６が複合型熱交換器Ａ１の第２熱交換器２の入力ポートＰ１に接続される一方、通路ａ２から分岐した通路ａ７が第２熱交換器２の出力ポートＰ２に接続されている。
【００２７】
過給器回路２３では、空気を流通媒体として、複合型熱交換器Ａ１、エンジンＡ２、過給器Ａ６、及びＥＧＲクーラＡ７等が備えられている。
過給器Ａ６のコンプレッサの上流側は通路ａ８に接続される一方、下流側は通路ａ９を介して複合型熱交換器Ａ１の第１熱交換器１の入力ポートＰ３に接続されている。
複合型熱交換器Ａ１の出力ポートＰ４は、通路ａ１０（インテークマニホールド）を介してエンジンＡ２の図示しない吸気ポートに接続されている。
また、エンジンＡ２の図示しない排気ポートは通路ａ１１（エキゾーストマニホールド）を介して過給器Ａ６のタービンの上流側に接続されている。
また、過給器Ａ６のタービンの下流側は通路ａ１２に接続されている。
さらに、ＥＧＲクーラＡ７の上流側は通路ａ１３を介して通路ａ１１に接続される一方、下流側は通路ａ１４を介して通路ａ８に接続されている。
その他、通路ａ５等の適宜の位置には図示しない逆止弁が設けられている。
【００２８】
次に、実施例１の作用について説明する。
＜エンジン冷却回路及び過給器回路の作動について＞
このように構成された複合型熱交換器Ａ１では、図１２に示すように、エンジン冷却回路２２において、エンジンＡ２の暖機前（冷却水低温時）等で冷却水が所定温度以下の場合には、サーモスタットＡ４が通路ａ２を閉じることにより、エンジンＡ２から排出された冷却水が通路ａ１→通路ａ５→通路ａ３→ウォーターポンプＡ５→通路ａ４の順番に流通して、エンジンＡ２に再び戻る。
【００２９】
エンジンＡ２の暖機後（冷却水高温時）等で冷却水が所定温度を超えると、サーモスタットＡ４が通路ａ２を開くことにより、エンジンＡ２から排出された冷却水が通路ａ１→ラジエータＡ３→通路ａ２→サーモスタットＡ４→通路ａ３→ウォーターポンプＡ５→通路ａ４の順番に流通して、エンジンＡ２に再び戻る。
この際、８０℃前後（大型車両の場合）の高温な冷却水はラジエータＡ３を通過する間に車両走行風またはファン２４の風による冷却風と熱交換して６０℃前後（大型車両の場合）に冷却され、これによりエンジンＡ２を冷却できる。
【００３０】
また、通路ａ１の冷却水の一部は、先ず、通路ａ６を介して第２熱交換器２の入力ポートＰ１に流入する。
次に、第２熱交換器２の入力ポートＰ１に流入した冷却水は、タンク１３の室Ｒ１に流入し、その後、それぞれ対応するチューブ１５ａを介してタンク１４の室Ｒ２、タンク１３の室Ｒ３の順番に流通した後、出力ポートＰ２から通路ａ７に排出される。
【００３１】
過給器回路２３において、図示しないエアダクト及びフィルタを介して通路ａ８に吸入された吸入空気は、過給器Ａ６のコンプレッサで高温・高圧状態に変化した後、通路ａ９を介して第１熱交換器１の入力ポートＰ３に流入する。
【００３２】
次に、第１熱交換器１の入力ポートＰ３に流入した１７０℃前後（大型車両の場合）の高温な吸入空気は収容部９に流入して、第２熱交換器２のコア部１５を通過する間にチューブ１５ａを流れる冷却水と熱交換して冷却された後、集合部１０を介してタンク３に流入する。
次に、タンク３内に流入した吸入空気は、各チューブ５ａを介してタンク４に流入する間にコア部５を通過する車両走行風またはファン２４の風による冷却風と熱交換して４０℃前後（大型車両の場合）に冷却される。
【００３３】
タンク４に流入した吸入空気は、出力ポートＰ４から通路ａ１０（インテークマニホールド）に排出され、その後、エンジンＡ２の吸気ポートに流入することにより、エンジンＡ２の過給を高めてエンジン出力を向上できる。
【００３４】
エンジンＡ２に導入された吸入空気は、排気となって通路ａ１１（エキゾーストマニホールド）を介して過給器Ａ６のタービンを駆動した後、通路ａ１２を介して図示しない排気浄化用触媒や消音装置等の排気系を経て外部へ排出される。
【００３５】
また、通路ａ１１（エキゾーストマニホールド）の排気の一部は、通路ａ１３を介してＥＧＲクーラＡ７に流入して、図示しないサブラジエータの流通媒体と熱交換して冷却された後、通路ａ１４を介して通路ａ８に戻される。
【００３６】
このように、実施例１では、エンジンＡ２の冷却水の一部を第２熱交換器２に導入することにより、第１熱交換器１の吸入空気をコア部５への流入前に冷却して粗熱を取り除くことができる。
これにより、第１熱交換器１で吸入空気を段階的に冷却することにより、吸入空気の急激な温度低下に起因する各部への熱衝撃を防止できると同時に、コア部５の冷却を補助して効率的な冷却を実現できる。
【００３７】
また、排気の一部をＥＧＲクーラＡ７で冷却した後、通路ａ８に戻すことにより、排気中に含まれる未燃焼成分を再度エンジンＡ２に導入して排気を浄化できる。
さらに、実施例１では、ＥＧＲクーラＡ７から排出された排気を過給器Ａ６のコンプレッサの前の通路ａ８に戻しているため、通路ａ１０（インテークマニホールド）に戻す場合に比べて、ＥＧＲ率を高くできる。
【００３８】
＜第２熱交換器による吸入空気の冷却について＞
実施例１では、上述したように、入力ポートＰ３の中心軸Ｘ１と第２熱交換器２のコア部５とが直交するように、該入力ポートＰ３とコア部５とを配置している。
これにより、図１３に示すように、入力ポートＰ３から突出部１１に流入した吸入空気（図１３中破線矢印で図示）が第２熱交換器２のコア部５を通過し易くなるため、第２熱交換器２の入力ポートＰ３側の空間に熱気が滞留するのを防止でき、吸入空気をスムーズに冷却できる。
【００３９】
＜第２熱交換器を通過後における吸入空気の温度均一化について＞
ここで、従来の発明にあっては、第２熱交換器を通過して熱交換した後の第１熱交換器の流通媒体に温度分布が生じ、この結果、コア部の温度分布に起因する熱応力が発生してコア部の耐久性が低下する虞があった。
【００４０】
これに対し、実施例１では、タンク３から狭小な通路１０ａを有する集合部１０を介して外側へ変位した収容部９を設けると共に、この収容部９内に第２熱交換器２を配置している。
これにより、第２熱交換器２を通過した吸入空気を収容部９から集合部１０の狭小な通路１０ａで混合させて温度を均一にした後、タンク３内に流入させることができる。
従って、各チューブ５ａ毎に同じ温度の吸入空気を流すことができ、コア部５の温度分布に起因する熱応力の発生を防止できる。
【００４１】
＜第１熱交換器の各チューブに流れる流通媒体の流通量について＞
実施例１では、図１０、１１で説明したように、分割体７のチューブ５ｃの端部に嵌挿部材３０が挿入固定されている。
また、チューブ５ｃの端部と嵌挿部材３０との間には隙間Ｏ１が形成されている。
これにより、図１０に示すように、収容部９から集合部１０を介して分割体７に流入した吸入空気（図１０中破線矢印で図示）の大部分を、タンク３の長手方向に流通させて各チューブ５ａに流入させることができる。
また、タンク３内に流入した吸入空気（図１０中破線矢印で図示）の一部を隙間Ｏ１を介してチューブ５ｃに流入させることができる。
【００４２】
従って、吸入空気のタンク３への入口付近に配置されて吸入空気が勢い良く大量に流入し易い分割体７のチューブ５ｃにおける吸入空気の流通量（流入量）を嵌挿部材３０によって規制できる。
即ち、実施例１では、チューブ５ｃに流れる吸入空気の流通量が他のチューブ５ａに比べて同等か、それ以下となるように隙間Ｏ１が設定されている。
【００４３】
このように、実施例１では、各チューブ５ａの吸入空気の流通量を均一化でき、ひいてはコア部５の温度分布を均一化できる。
【００４４】
なお、嵌挿部材３０をチューブ５ｃのタンク４側の端部に設けても良い。
また、実施例１では全てのチューブ５ｃに嵌挿部材３０を装着したが、この限りではなく、チューブ５ｃや嵌挿部材３０の数等は適宜設定できる。
さらに、チューブ５ｃの流通媒体の流通を完全に無くす所謂デッドチューブを採用する場合もあり得る。
【００４５】
＜第２熱交換器の熱膨張・収縮について＞
第２熱交換器２を流通する冷却水は、エンジンＡ２の冷却水であるため、外気温度〜８０℃前後の間で変化する。
これに伴って、第２熱交換器２は熱膨張・収縮するため、第２熱交換器２をブラケット等を用いて突出部１１内の壁部に固定した場合には、該熱膨張・収縮時に伴う熱応力の悪影響を招く虞がある。
【００４６】
これに対し、実施例１では、第２熱交換器２を突出部１１内に傾斜状に吊り下げた状態で配置しており、突出部１１内の壁部との間に隙間が形成されているため、第２熱交換器２を不必要に拘束することがなく固定でき、主にチューブ１５ａの長手方向に熱膨張・収縮させて、熱応力による悪影響を防止できる。
【００４７】
＜凝縮水について＞
実施例１では、ＥＧＲクーラＡ７から排出された排気を過給器Ａ６のコンプレッサ３６ａの前の通路ａ８に戻しているため、ＥＧＲ率を高くできる反面、第１熱交換器１に導入される吸入空気には排気中の水分が含まれる。
この水分は酸性であるため、第１熱交換器１及び第２熱交換器２の各部に悪影響を及ぼす虞がある。
【００４８】
これに対し、実施例１では、図１１に示すように、吸入空気に含まれる水分や、吸入空気が第２熱交換器２で冷却されて発生した水分（図１１中二点鎖線矢印で図示）を収容部９の底部から排水パイプ２０を介して下方へ排出させることができる。
従って、吸入空気が第１熱交換器１に流入する早い段階で凝縮水を排出でき、凝縮水による第１熱交換器１及び第２熱交換器２への悪影響を防止できる。
なお、実施例１の分割体８の開口端部は、分割体７の底部に挿入した状態で連結されているため、収容部９の底部に溜まった凝縮水が分割体８側に漏れる虞はない。
【００４９】
さらに、図１に示すように、分割体８の底部には下方へ延設された排水パイプ２１が該分割体７と連通して設けられているため、タンク３内に溜まった凝縮水（図１中二点鎖線矢印で図示）を排水パイプ２１を介して外部へ排出することができる。
なお、排水パイプ20,21の下端部には車両床下まで延設された図示しないホースが装着される。また、排水パイプ20,21は小径であるが、排水パイプ20,21にバルブを設けることもできる。
【００５０】
＜第１熱交換器及び第２熱交換器の設計自由度について＞
実施例１では、タンク３を、該タンク３の長手方向に沿って連結された複数の分割体６〜８で構成し、分割体７に収容部９を設けると共に、この収容部９内に第２熱交換器２を配置し、さらに、収容部９に入力ポートＰ３を設けている。
【００５１】
これにより、収容部９が設けられた分割体７を共用部品にでき、その他の分割体７のみの設計変更でもって、コア部５の高さ寸法が異なる多種類の第１熱交換器１に対応できる。
或いは、収容部９が設けられた分割体７のみの設計変更でもってサイズの異なる多種類の第２熱交換器２に対応できる。
【００５２】
また、入力ポートＰ３を収容部９に対して外部から脱着可能に固定しているため、入力ポートＰ３の角度・径・先端形状等を容易に変更可能となる。
なお、実施例１の突出部１１の開口部１１ａは、入力ポートＰ３の口径よりも幾分大きく形成され、この開口部１１ａに臨んだ状態で入力ポートＰ３の基部１８を当接して連通接続しているため、入力ポートＰ３のみの設計変更でもって口径の小径化及び大径化の設計変更が可能である。
このように実施例１では、第１熱交換器１及び第２熱交換器２の設計自由度を拡大できる。
【００５３】
＜第１熱交換器の小型化について＞
従来の発明にあっては、第１熱交換器のタンクに第２熱交換器を全て収める必要があるため、タンク内に大きなスペースが必要となり、タンクが大型化して無駄が多かった。
また、第２熱交換器を小型化すると、コア部の高さが小さく制限され、実際上の採用が困難となる。
【００５４】
これに対し、実施例１では収容部９に第２熱交換器を配置しているため、タンク３内に大きなスペースを必要とせず、特に第１熱交換器１（タンク３）の幅方向寸法の設計自由度を拡大できる。
また、収容部９をタンク３から集合部１０を介して幅方向に突出した形状としているため、周辺部材の設置レイアウトの設計自由度を拡大できる。
【００５５】
＜第２熱交換器のメンテナンス性について＞
第２熱交換器２は、収容部９に対して外部から脱着可能に固定している。
従って、第２熱交換器２の交換・修理・点検時等には、ボルトＢ２の締結を解除して第２熱交換器２を収容部９から簡単に取り出すことができ、メンテナンス性に優れる。
【００５６】
次に、実施例１の効果を請求項１〜４、６〜１２に対応する（１）〜（１１）と共に記載する。
（１）第１熱交換器１が、所定の間隔を置いて配置される一対の長尺なタンク3,4と、これら両タンク3,4の間に交互に積層配置されたチューブ５ａ及びフィン５ｂから成るコア部５を備え、タンク３から狭小な通路１０ａを有する集合部１０を介して外側へ変位した収容部９を設けると共に、この収容部９内に第２熱交換器２を配置し、収容部９に入力ポートＰ３を設け、収容部９内を流通する第１熱交換器１の吸入空気と第２熱交換器２の冷却水とを熱交換させた。
これにより、第２熱交換器２と熱交換した第１熱交換器１の吸入空気の温度を集合部１０で混合して均一化させた後、コア部５の各チューブ５ａに流入させることができる。
従って、コア部５の熱分布に起因する熱応力の発生を防止できるため、熱衝撃におけるチューブ5a,15aの亀裂、或いは、チューブ孔6a,7a,8aの亀裂を防止でき、コア部５の耐久性、ひいては第１熱交換器１の耐久性を向上できる。
【００５７】
（２）タンク３を、該タンク３の長手方向に沿って連結された複数の分割体６〜８で構成し、分割体７に集合部１０及び収容部９を設けた。
これにより、第１熱交換器１と第２熱交換器２の設計自由度を拡大できる。
例えば、収容部９が設けられた分割体７を共用部品にでき、その他の分割体７のみの設計変更でもって、コア部５の高さ寸法が異なる多種類の第１熱交換器１に対応できる。
或いは、収容部９が設けられた分割体７のみの設計変更でもってサイズの異なる多種類の第２熱交換器２に対応できる。
【００５８】
（３）分割体７に対応するチューブ５ｃに流れる吸入空気の流通量を他のチューブ５ａに流れる吸入空気の流通量以下に規制する調整手段（嵌挿部材３０）を備えることとした。
これにより、チューブ５ｃに流れる吸入空気の流通量が他のチューブ５ａに比べて多くなるのを回避でき、コア部５の温度分布を均一化できる。
【００５９】
（４）調整手段は、チューブ５ｃの端部に挿入固定された嵌挿部材３０であることとした。
これにより、（３）と同様の作用・効果を得ることができる。
【００６０】
（５）入力ポートＰ３を収容部９に対して外部から脱着可能に固定した。
これにより、様々な角度や径等の入力ポートＰ３に容易に対応できる。
【００６１】
（６）第２熱交換器２を収容部９に対して外部から脱着可能に固定した。
これにより、第２熱交換器２のメンテナンス性を向上できる。
【００６２】
（７）第２熱交換器２が、所定の間隔を置いて配置される一対の長尺なタンク13,14と、これら両タンク13,14の間に交互に積層配置されたチューブ１５ａ及びフィン１５ｂから成るコア部１５を備え、接続ポートＰ３の中心軸Ｘ１と第２熱交換器２のコア部１５とが直交するように、該接続ポートＰ３とコア部１５を配置した。
これにより、第１熱交換器１と第２熱交換器２との熱交換を効率良く行うことができる。
【００６３】
（８）入力ポートＰ３を第１熱交換器１の吸入空気の入口とし、第１熱交換器１の吸入空気と第２熱交換器２の冷却水との熱交換により該第１熱交換器１の吸入空気を冷却することとした。
これにより、第１熱交換器１の吸入空気を段階的に冷却でき、吸入空気の急激な温度低下に起因する熱衝撃の発生を回避できると同時に、第１熱交換器１の冷却性能を向上できる。
【００６４】
（９）第１熱交換器１をインタークーラとし、第２熱交換器２の流通媒体をエンジン冷却回路２２の冷却水とした。
これにより、近年のエンジンＡ２の高出力化に伴って冷却仕様要求が高くなっているインタークーラに適用して好適となる。
また、熱交換媒体として最適な温度関係の流通媒体の組み合わせを実現できる。
【００６５】
（１０）収容部９の底部に、凝縮水を排水可能な排水パイプ２０を設けた。
これにより、凝縮水による第１熱交換器１及び第２熱交換器２への悪影響を防止できる。
【００６６】
（１１）タンク３の底部に、凝縮水を排水可能な排水パイプ２１を設けた。
これにより、凝縮水による第１熱交換器１及び第２熱交換器２への悪影響を最小限に留めることができる。
【実施例２】
【００６７】
以下、実施例２を説明する。
なお、実施例２において、実施例１と同一の構成部材については同じ符号を付してその説明は省略し、相違点のみ詳述する。
【００６８】
図１４、１５に示すように、実施例２では、実施例１で説明した嵌挿部材３０の代わりに、チューブ５ｃの端部が縮径された変形部３１が採用されている。
また、変形部３１の端部には実施例１で説明した隙間Ｏ１の代わりとなる開口部Ｏ２が形成されている。
従って、実施例２では分割体７のチューブ５ｃに流れる吸入空気の流通量が他のチューブ５ａに比べて多くなるのを防止でき、実施例１と同様の作用・効果が得られる。
また、チューブ５ｃの端部を治具等で変形させて縮径させるという簡便な作業でもって変形部３１を形成できる上、部品点数が増えることもない。
なお、変形部３１を完全に潰して開口部Ｏ２を無くした所謂デッドチューブを採用する場合もあり得る。
【００６９】
次に、実施例２の効果を請求項５に対応する（１２）と共に記載する。
（１２）調整手段は、分割体７に対応するチューブ５ｃの端部を縮径させた変形部３１であることとした。
これにより、（３）、（４）と同様の作用・効果を得ることができる。
【００７０】
以上、実施例を説明してきたが、本発明は上述の実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。
例えば、第１熱交換器１をラジエータとし、第２熱交換器２をオイルクーラとして、この発明を所謂オイルクーラ内蔵ラジエータに適用しても良い。
この場合、公知の特開２００８−３２２４２号公報に記載のものと同様に入力ポートＰ３を第１熱交換器１（ラジエータ）の流通媒体の出口とし、第１熱交換器１（ラジエータ）の流通媒体（冷却水）と第２熱交換器２（オイルクーラ）の流通媒体（オイル）との熱交換により該第２熱交換器２（オイルクーラ）の流通媒体を冷却することとなる（請求項１３、１４に対応）。
【００７１】
また、各構成部材の材質は適宜設定でき、材質に応じて固定方法も変更できる。
また、タンク３の分割体の分割数や連結構造等も適宜設定できる。
例えば分割体同士をボルト等を用いて固定することもあり得る。
また、タンク３の一部を樹脂製にすることもあり得る。
【００７２】
さらに、実施例では、分割体７から左右方向に延設された集合部１０を介して後方へ突出した収容部９を採用したが、集合部１０や収容部９の変位の方向については適宜設定できる。
また、分割体６〜８を一体形成することも考えられる。
【符号の説明】
【００７３】
Ａ１  複合型熱交換器
Ａ２  エンジン
Ａ３  ラジエータ
Ａ４  サーモスタット
Ａ５  ウォーターポンプ
Ａ６  過給器
Ａ７  ＥＧＲクーラ
ａ１、ａ２、ａ３、ａ４、ａ５、ａ６、ａ７、ａ８、ａ９、ａ１０、ａ１１、ａ１２、ａ１３  通路
Ｂ１、Ｂ２  ボルト
Ｏ１  隙間
Ｏ２  開口部
Ｐ１、Ｐ３  入力ポート
Ｐ２、Ｐ４  出力ポート
Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３  室
Ｓ１、Ｓ２  シール部材
１  第１熱交換器
２  第２熱交換器
３、４、１３、１４  タンク
５、１５  コア部
５ａ、５ｃ、１５ａ  チューブ
５ｂ、１５ｂ  フィン
６、７、８  分割体
６ａ、７ａ、８ａ  チューブ孔
７ｂ  開口部
９  収容部
１０  集合部
１０ａ  通路
１１  突出部
１１ａ  開口部
１１ｂ  ボルト孔
１６  仕切り壁
１７  閉塞部材
１７ａ  貫通孔
１８  基部
１８ａ  貫通孔
１９  座部
１９ａ  開口部
２０、２１  排水パイプ
２２  エンジン冷却回路
２３  過給器回路
２４  ファン
３０  嵌挿部材
３０ａ  挿入部
３０ｂ  係止部
３１  変形部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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