(57)【要約】【課題】大入熱溶接を行った場合であっても、ＨＡＺ靭性の平均値は勿論のこと、その最小値をも向上させることができる厚鋼板を提供する。【解決手段】本発明の厚鋼板は、所定の化学成分組成を満足し、且つ酸素を除いた構成元素が質量％にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，５＜Ｃａ＜４０である酸化物で、円相当直径が２μｍ未満のものが１ｍｍ2当り３００個以上存在すると共に、円相当直径が２μｍ以上のものが１ｍｍ2当り１００個以下である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：０．０３〜０．１２％（「質量％」の意味、化学成分については以下同じ）、Ｓｉ：０．２５％以下（０％を含む）、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０３％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．０１５％以下（０％を含まない）、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．０１０〜０．０８０％、Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％およびＮ：０．００２〜０．０２０％を夫々含有し、且つ酸素を除いた構成元素が質量％にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，５＜Ｃａ＜４０である酸化物で、円相当直径が２μｍ未満のものが１ｍｍ2当り３００個以上存在すると共に、円相当直径が２μｍ以上のものが１ｍｍ2当り１００個以下であることを特徴とする溶接熱影響部の靭性に優れた厚鋼板。
【請求項２】
Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓｉ：０．２５％以下（０％を含む）、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０３％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．０１５％以下（０％を含まない）、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．０１０〜０．０８０％、Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％およびＮ：０．００２〜０．０２０％を夫々含有する他、ＲＥＭ：０．０００１〜０．０２％および／またはＺｒ：０．０００１〜０．０２％を含有し、且つ酸素を除いた構成元素が質量％にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，５＜Ｃａ＜４０の他、５＜ＲＥＭ＜５０および／または５＜Ｚｒ＜４０を満足する酸化物で、円相当直径が２μｍ未満のものが１ｍｍ2当り３００個以上存在すると共に、円相当直径が２μｍ以上のものが１ｍｍ2当り１００個以下であることを特徴とする溶接熱影響部の靭性に優れた厚鋼板。
【請求項３】
酸素を除いた構成元素が質量％にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，８＜Ｃａ＜４０の他、５＜ＲＥＭ＜５０および／または５＜Ｚｒ＜４０を満足し、且つ１０＜ＲＥＭ＋Ｚｒ＜７０および１＜Ｔｉ／Ｃａ＜１．４を満足する酸化物についてもその個数を測定したとき、円相当直径が２μｍ未満のものが１ｍｍ2当り３００個以上存在するものである請求項２に記載の厚鋼板。
【請求項４】
更に、Ｎｉ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｕ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｒ：１．５％以下（０％を含まない）およびＭｏ：１．５％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上の元素を含むものである請求項１〜３のいずれかに記載の厚鋼板。
【請求項５】
更に、Ｎｂ：０．１０％以下（０％を含まない）および／またはＶ：０．１％以下（０％を含まない）を含むものである請求項１〜４のいずれかに記載の厚鋼板。
【請求項６】
更に、Ｂ：０．００５％以下（０％を含まない）を含むものである請求項１〜５のいずれかに記載の厚鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、橋梁や高層建造物、船舶などの溶接構造物に適用される厚鋼板に関し、特に大入熱溶接後の熱影響部（以下、単に「ＨＡＺ」と呼ぶことがある）の靭性に優れた厚鋼板に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、上記各種溶接構造物の大型化に伴い、板厚が５０ｍｍ以上である厚鋼板の溶接が不可避となっている。このため、あらゆる分野において、溶接施工効率の改善という観点から、５０ｋＪ／ｍｍ以上の大入熱溶接が指向される状況である。
【０００３】
しかしながら、大入熱溶接を行うと、ＨＡＺが高温のオーステナイト（γ）領域に長時間保持された後、徐冷されるので、加熱時のγ粒成長、冷却過程での粗大フェライト（α）粒生成に代表されるような組織粗大化がもたらされ易くなり、その部分の靭性が劣化しやすいという問題がある。こうしたことから、大入熱溶接においてＨＡＺにおける靭性（以下、「ＨＡＺ靭性」と呼ぶことがある）を安定して高い水準に保つ技術が必要とされている。
【０００４】
ＨＡＺ靭性を確保するための主な手段としては、酸化物、窒化物、硫化物等の介在物粒子によるγ粒成長ピン止め（以下、「γピン止め」と略記する）、介在物粒子を起点とする粒内α生成による組織微細化等が提案されている。こうした技術の代表例としては、例えば特許文献１〜３に示されるように、鋼材中に微細なＴｉ含有窒化物をγピン止め粒子として分散析出させることで、大入熱溶接を行なったときのＨＡＺで生じるオーステナイト粒の粗大化を抑制し、ＨＡＺ靭性の劣化を抑えた技術が提案されている。しかしながらこれらの技術では、近年の溶接入熱量増大に対して、Ｔｉ含有窒化物が消失してしまい、安定したＨＡＺ靭性が得られなくなっている。
【０００５】
これに対し、高温で安定な酸化物系介在物をピン止め粒子として利用する技術が提案されている（例えば特許文献４〜６）。しかしながら、酸化物系介在物はＴｉ含有窒化物に比べ数が少なく、十分なピン止め効果が得られないため、入熱量が５０ｋＪ／ｍｍに達するような大入熱溶接に対しては、なおいっそうの工夫が必要である。即ち、上記特許文献４および５の技術では、Ｔｉ−ＲＥＭ−Ｃａ−Ａｌ系酸化物や、ＲＥＭやＺｒを含む酸化物を存在させることによって良好なＨＡＺ靭性が得られるとは言うものの、想定した入熱量は低い水準にとどまっており、５０ｋＪ／ｍｍ以上の大入熱溶接で良好なＨＡＺ靭性が得られているとはいえない。また特許文献６の技術では、上記特許文献５と同様に、ＲＥＭやＺｒを含む酸化物を利用するものであるが、ＨＡＺ靭性としてシャルピー吸収エネルギーの平均値を評価しているものの、材料の信頼性という観点では、平均値のみならず最小値も高い水準に保障する必要がある。
【０００６】
一方、特許文献７は、酸化物系介在物とＴｉ含有窒化物の両方をピン止め粒子として利用することで、高いＨＡＺ靭性が得る技術が示されているものの、近年の入熱量増大傾向を考慮すると、Ｔｉ含有窒化物の利用には限界があり、酸化物系介在物による大入熱でのＨＡＺ靭性向上手段を早急に確立する必要がある。
【０００７】
酸化物系介在物を粒内α起点として作用させる技術としては、ＴｉやＲＥＭを含む複合酸化物とＭｎＳを利用した技術（例えば特許文献７）が提案されている他、発明者らは介在物形状を制御することで、粒内α生成を促進する技術を提示している（例えば特許文献９）。これらの技術では、粒内α生成に対し、（粒内α／介在物）界面エネルギーの低い介在物が有効との前提で構築されているものである。しかしながら、粒内α生成に際しては、（粒内α／γ）界面エネルギーの寄与も大きく、単に（粒内α／介在物）界面エネルギーを低下させるだけでは、十分な粒内α生成を得ることが出来ないため、大入熱ＨＡＺ靭性を十分保障するに至っていない。即ち、特許文献８の技術では、そもそも想定する入熱量が小さく、特許文献９の技術においても、シャルピー吸収エネルギーの平均値こそ高いものの、最小値は十分な水準に達していないのが現状である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００１−９８３４０号公報
【特許文献２】特開２００４−２１８０１０号公報
【特許文献３】特開昭６１−２５３３４４号公報
【特許文献４】特開２００１−２００３１号公報
【特許文献５】特開２００７−１００２１３号公報
【特許文献６】特開２００７−２４７００５号公報
【特許文献７】特開２００８−２２３０６２号公報
【特許文献８】特開平７−２５２５８６号公報
【特許文献９】特開２００８−２２３０８１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、このような状況に鑑みてなされたものであって、その目的は、大入熱溶接を行った場合であっても、ＨＡＺ靭性の平均値は勿論のこと、その最小値をも向上させることができる厚鋼板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決することのできた本発明に係る厚鋼板とは、Ｃ：０．０３〜０．１２％（「質量％」の意味、化学成分については以下同じ）、Ｓｉ：０．２５％以下（０％を含む）、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０３％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．０１５％以下（０％を含まない）、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．０１０〜０．０８０％、Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％およびＮ：０．００２〜０．０２０％を夫々含有し、且つ酸素を除いた構成元素が質量％にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，５＜Ｃａ＜４０である酸化物で、円相当直径が２μｍ未満のものが１ｍｍ2当り３００個以上存在すると共に、円相当直径が２μｍ以上のものが１ｍｍ2当り１００個以下である点に要旨を有する。
【００１１】
尚、上記「円相当直径」とは、酸化物の大きさに着目して、その面積が等しくなる様に想定した円の直径を求めたもので、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）や走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）の観察面上で認められる酸化物のものである。
【００１２】
本発明の厚鋼板には、必要によって更に、（ａ）ＲＥＭ：０．０００１〜０．０２％および／またはＺｒ：０．０００１〜０．０２％、（ｂ）Ｎｉ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｕ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｒ：１．５％以下（０％を含まない）およびＭｏ：１．５％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上の元素、（ｃ）Ｎｂ：０．１０％以下（０％を含まない）および／またはＶ：０．１％以下（０％を含まない）、（ｄ）Ｂ：０．００５％以下（０％を含まない）、等を含有させることも有用であり、こうした元素を含有することでその種類に応じて厚鋼板の特性が更に改善されることになる。
【００１３】
上記の添加元素のうち、ＲＥＭ：０．０００１〜０．０２％および／またはＺｒ：０．０００１〜０．０２％を含有させた場合には、前記酸化物における酸素を除いた構成元素が質量％にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，５＜Ｃａ＜４０の他、５＜ＲＥＭ＜５０および／または５＜Ｚｒ＜４０を満足するものとなり、より粒内α生成を促進することになり、ＨＡＺ靭性を更に向上させることになる。
【００１４】
また、ＲＥＭ：０．０００１〜０．０２％および／またはＺｒ：０．０００１〜０．０２％を含有する場合には、酸素を除いた構成元素が質量％にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，８＜Ｃａ＜４０の他、５＜ＲＥＭ＜５０および／または５＜Ｚｒ＜４０を満足し、且つ１０＜ＲＥＭ＋Ｚｒ＜７０および１＜Ｔｉ／Ｃａ＜１．４を満足する酸化物についてもその個数を測定したとき、円相当直径が２μｍ未満のものが１ｍｍ2当り３００個以上存在させることによって、粒内α生成を更に促進することになり、ＨＡＺ靭性をより一層向上できるものとなるので好ましい。
【００１５】
本発明で対象とする酸化物は、上記のように、酸化物における酸素を除いたＴｉ，Ａｌ，Ｃａ等の構成元素（必要によってＲＥＭやＺｒを含む）が所定の範囲内にあることが必要であるが、これらの割合（質量％）は上記の範囲を満足しておれば良く、これらの元素だけで必ずしも１００％にならずとも良いものである。例えば、酸化物中にＳｉやＭｎを含むことも許容できる。また、本発明で対象とする酸化物は、一般的に上記の各元素を含む複合酸化物の形態をとるものである。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、鋼板の化学成分組成を適切な範囲内に収めると共に、所定の化学成分を有する酸化物をその大きさに応じて適切に分散させることによって、溶接熱影響部（ＨＡＺ）の靭性改善を図った厚鋼板が実現でき、こうした厚鋼板は、橋梁や高層建造物、船舶などの溶接構造物に適用するものとして極めて有用である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明者らは、酸化物系介在物の分散によって良好なＨＡＺ靭性を確保するために、様々な角度から検討した。酸化物系介在物の分散に関して、これまでの技術では、（粒内α／介在物）界面エネルギーの低い介在物が有効との前提で構築されてきたのであるが、粒内α生成に際しては、（粒内α／γ）界面エネルギーの寄与も大きいものと考えられた。そこで、本発明者らは、（粒内α／介在物）界面エネルギーだけでなく、（粒内α／γ）界面エネルギーをも低減できるような酸化物系介在物の組成について検討を重ねた。
【００１８】
その結果、酸素を除いた構成元素が質量％にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，５＜Ｃａ＜４０である酸化物（所定量のＲＥＭやＺｒを含有する場合には、更に５＜ＲＥＭ＜５０および／または５＜Ｚｒ＜４０を満足する）では、ＨＡＺの高温加熱において液体化し、その後の冷却過程で結晶化するような挙動を示すものとなり、こうした酸化物では（粒内α／介在物）界面エネルギーだけでなく、（粒内α／γ）界面エネルギーをも低減できるものとなり、粒内α生成がより一層促進されることを見出した。
【００１９】
そして、上記のような酸化物のうち、円相当直径が２μｍ未満のものが１ｍｍ2当り３００個以上存在すると共に、円相当直径が２μｍ以上のものが１ｍｍ2当り１００個以下であるようにすれば、シャルピー吸収エネルギーの平均値および最小値共に高い水準を示し、優れたＨＡＺ靭性が得られることを見出した。
【００２０】
また、所定量のＲＥＭやＺｒを含有する場合においては、酸素を除いた構成元素が質量％にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，８＜Ｃａ＜４０の他、５＜ＲＥＭ＜５０および／または５＜Ｚｒ＜４０を満足し、且つ１０＜ＲＥＭ＋Ｚｒ＜７０および１＜Ｔｉ／Ｃａ＜１．４を満足する酸化物は、ＨＡＺの高温加熱において液体化すると共に、その後の冷却過程で粒内α生成に有利な結晶構造を有して結晶化するため、（粒内α／γ）界面エネルギーの低減に加え、一層低い（粒内α／介在物）界面エネルギーが実現されるものとなり、粒内α生成が極めて活発に促進されることも見出した。そして、上記のような酸化物であって、円相当直径が２μｍ未満のものが１ｍｍ2当り３００個以上存在するようにすれば、一層優れたＨＡＺ靭性が得られることを見出した。尚、上記ＲＥＭ＋Ｚｒの値は、ＲＥＭまたはＺｒのいずれか単独で含んだ場合の値を超える範囲では、必然的に両方を含むものことになるが、それより少ない場合には、ＲＥＭまたはＺｒの単独あるいは複合で含むことを許容するものである。
【００２１】
前記のような知見を基に、本発明者らは本発明を完成したものであるが、各構成要件を規定した理由は下記の通りである。
【００２２】
［円相当直径が２μｍ未満の酸化物の個数が１ｍｍ2当り３００個以上］
円相当直径で２μｍ未満の酸化物は、粒内α促進によってＨＡＺ靭性を向上させるために必要である。円相当直径で２μｍ以上の酸化物では、ＨＡＺ高温加熱における液体化が十分進行せず、粒内α生成量が減少し、ＨＡＺ靭性が却って低下する。また、酸化物の組成が上記した所定の範囲を外れると、ＨＡＺにおける液体化→結晶化過程が進行せず、粒内αが促進されなくなる。また、円相当直径で２μｍ未満の酸化物の個数が１ｍｍ2当り３００個（３００個／ｍｍ2）より少ないと、粒内α生成の起点が不足するため、やはり粒内α生成量が減少し、十分なＨＡＺ靭性が得られなくなる。
【００２３】
［円相当直径が２μｍ以上の酸化物の個数が１ｍｍ2当り１００個以下］
上記の組成を満足する酸化物のうち、円相当直径で２μｍ以上の酸化物は、脆性破壊を助長し、ＨＡＺ靭性を劣化させるので、できるだけ少ない方がよい。こうした観点から本発明では、円相当直径で２μｍ以上の酸化物は、１ｍｍ2当り１００個以下（１００個／ｍｍ2以下）と規定した。
【００２４】
上記のような酸化物の分散状態を実現するには、溶製時においてＭｎ，Ｓｉを用いた脱酸により溶鋼中の溶存酸素量を０．００２〜０．０１％とした後、Ａｌ→Ｔｉ→（ＲＥＭ，Ｚｒ→）Ｃａの順に、Ｔｉ添加からＣａ添加までの時間ｔ１が３〜２０分となるように制御しつつ、各元素を添加し、且つＣａ添加から鋳込み開始までの時間ｔ２（分）を、各添加量から求められるｔａ（分）、ｔｂ（分）を用い［下記（１）式、（２）式］、ｔａ（分）＜ｔ２（分）＜ｔｂ（分）の要件を満足すると共に、鋳造時における１５００〜１４５０℃の温度範囲での冷却時間ｔ３を３００秒以内とすれば良い。各要件の規定理由は次の通りである。
【００２５】
ｔａ＝４−１０×［Ｃａ］／（［Ｔｉ］＋２［Ａｌ］＋５［ＲＥＭ］＋２［Ｚｒ］＋０．０１）                          …（１）
ｔｂ＝２５−４０×［Ｃａ］／（［Ｔｉ］＋２［Ａｌ］＋５［ＲＥＭ］＋２［Ｚｒ］＋０．０１）                        …（２）
但し、［Ｃａ］，［Ｔｉ］，［Ａｌ］，［ＲＥＭ］および［Ｚｒ］は、夫々Ｃａ，Ｔｉ，Ａｌ，ＲＥＭおよびＺｒの溶鋼への添加量（質量％）を示す。
【００２６】
また、所定量のＲＥＭやＺｒを含有する場合においては、酸素を除いた構成元素が質量％にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，８＜Ｃａ＜４０の他、５＜ＲＥＭ＜５０および／または５＜Ｚｒ＜４０を満足し、且つ１０＜ＲＥＭ＋Ｚｒ＜７０および１＜Ｔｉ／Ｃａ＜１．４を満足する酸化物で、円相当直径が２μｍ未満である酸化物を３００個／ｍｍ2以上確保するためには、Ｃａ添加量［Ｃａ］を、下記式に基づいて求められるＡ≦［Ｃａ］≦Ｂの範囲に制御すればよい。尚、下記で規定されるＡおよびＢの値は、実験によって求められたものである。
Ａ＝２．２５×［Ｏｆ］
Ｂ＝［Ｏｆ］×［Ｔｉ］／（０．２５×［ＲＥＭ］＋０．１２×［Ｚｒ］）
但し、［Ｏｆ］はＣａ添加前の溶存酸素量（質量％）、［Ｔｉ］，［ＲＥＭ］および［Ｚｒ］は、夫々Ｔｉ，ＲＥＭおよびＺｒの溶鋼への添加量（質量％）を示す。
【００２７】
即ち、Ｃａ添加量［Ｃａ］がＡ値より少ないと、添加したＣａの大部分がＣａ単体の酸化物として消費されるため、粒内α生成の起点となる酸化物（構成元素が上記の要件を満足する酸化物）が十分に得られなくなる。また、Ｃａ添加量［Ｃａ］がＢ値を超えると、酸化物中のＴｉ／Ｃａ比が１を下回るようになるため、やはり上記のような酸化物が必要数確保できなくなる。
【００２８】
［溶製時においてＡｌ→Ｔｉ→（ＲＥＭ，Ｚｒ）→Ｃａの順に添加］
上記の添加順以外の順で各元素を添加すると、粒内α生成起点となる適切な組成を有する酸化物介在物が必要量確保できなくなる。特に、Ｃａは脱酸力が極めて強いため、ＴｉやＡｌに先立って添加すると、ＴｉやＡｌと結びつく酸素が全てなくなってしまうことになる。
【００２９】
［Ｔｉ添加からＣａ添加までの時間ｔ１が３〜２０分］
Ｔｉ添加からＣａ添加までの時間ｔ１は３分よりも短くなると、Ｃａ添加に先立つ酸化物の反応が十分進行せず、粒内α生成起点となる、適切な組成を有する酸化物系介在物が必要数得られなくなる。また、この時間ｔ１が２０分よりも長くなると、Ｃａ添加に先立つ酸化物の反応が過剰に進行し、粒内α生成起点となる、適切な組成を有する酸化物系介在物が必要数得られなくなる。
【００３０】
［Ｃａ添加から鋳込み開始までの時間ｔ２（分）を、ｔａ（分）＜ｔ２（分）＜ｔｂ（分）の要件を満足する時間］
Ｃａ添加から鋳込みまでの時間ｔ２は、酸化物の生成状況に影響を及ぼす要件であり（Ｃａが他の酸化物から酸素を奪って酸化物を形成する時間）、この時間がｔａ（分）以下になると、Ｃａ添加後の酸化物反応が十分進行せず、粒内α生成起点となる、適切な組成を有する酸化物系介在物が必要数得られなくなる。また、時間ｔ２がｔｂ（分）以上になると、Ｃａ添加後の酸化物の反応が過剰に進行し、粒内α生成起点となる、適切な組成を有する酸化物系介在物が必要数得られなくなる。尚、上記（１）式および（２）式は、各元素の酸化物へのなり易さを考慮し、実験に基づいて求められたものである。
【００３１】
［鋳造時の１５００〜１４５０℃における冷却時間ｔ３を３００秒以内］
鋳造時の１５００〜１４５０℃における冷却時間ｔ３が３００秒を超えると、円相当直径で２μｍ以上の粗大な酸化物系介在物の生成量が増加し、ＨＡＺ靭性が劣化することになる。
【００３２】
次に、本発明の厚鋼板（母材）における化学成分組成について説明する。本発明の厚鋼板は、酸化物の分散状態が適切であっても、夫々の化学成分（元素）の含有量が適正範囲内になければ、母材の特性とＨＡＺを良好にすることはできない。従って、本発明の厚鋼板では、夫々の化学成分の量が、以下に記載するような適正範囲内にあることも必要である。尚、これらの成分のうち、酸化物を形成する元素（例えば、Ａｌ，Ｃａ，Ｔｉ等）の含有量は、その作用効果から明らかなように、酸化物を構成する量を含めたものである。
【００３３】
［Ｃ：０．０３〜０．１２％］
Ｃは、鋼板の強度を確保するために欠くことのできない元素である。Ｃ含有量が０．０３％未満では、鋼板の強度が確保できない。好ましくは０．０４％以上である。しかしながら、Ｃ含有量が過剰になると、硬質な島状マルテンサイト（ＭＡ）が多く生成して母材の靭性劣化を招くことになる。従ってＣ含有量は０．１２％以下（好ましくは０．１０％以下）に抑える必要がある。
【００３４】
［Ｓｉ：０．２５％以下（０％を含む）］
Ｓｉは、固溶強化によって鋼板の強度を確保するのに有用な元素であるが、過剰に含有されると、硬質な島状マルテンサイト（ＭＡ）が多く生成して母材の靭性劣化を招くことになる。従ってＳｉ含有量は、少なくとも０．２５％以下に抑える必要がある。好ましくは、０．１８％以下である。
【００３５】
［Ｍｎ：１．０〜２．０％］
Ｍｎは、鋼板の強度を確保する上で有用な元素であり、こうした効果を有効に発揮させるには、１．０％以上含有させる必要がある。好ましくは１．４％以上である。しかし、２．０％を超えて過剰に含有させるとＨＡＺの強度が上昇し過ぎて靭性が劣化するので、Ｍｎ含有量は２．０％以下とする。好ましくは１．８％以下である。
【００３６】
［Ｐ：０．０３％以下（０％を含まない）］
不純物元素であるＰは、粒界破壊を起こし易く靭性に悪影響を及ぼすので、その量はできるだけ少ないことが好ましい。母材およびＨＡＺの靭性を確保するという観点からして、Ｐ含有量は０．０３％以下に抑制する必要があり、好ましくは０．０２％以下とする。しかし、工業的に、鋼中のＰを０％にすることは困難である。
【００３７】
［Ｓ：０．０１５％以下（０％を含まない）］
Ｓは、ＭｎＳを形成して母材の靭性を劣化させる不純物であり、その量はできるだけ少ないことが好ましい。母材靭性を確保するという観点からして、Ｓ含有量は０．０１５％以下に抑制する必要があり、好ましくは０．０１０％以下とする。しかし、工業的に、鋼中のＳを０％にすることは困難である。
【００３８】
［Ａｌ：０．００５〜０．０５％］
前述のごとく、ＴｉやＣａ（および必要によって含有されるＲＥＭ，Ｚｒ）の添加に先立ち添加することによって、粒内α生成に有効な酸化物を形成する上で有用な元素である。こうした効果を発揮させるためには、その含有量は０．００５％以上とする必要があるが、その含有量が過剰になると粗大酸化物が生成して母材およびＨＡＺの靭性が劣化するので、０．０５％以下に抑える必要がある。Ａｌ含有量の好ましい下限は０．０１０％であり、好ましい上限は０．０４％である。
【００３９】
［Ｔｉ：０．０１０〜０．０８０％］
Ｔｉは、Ａｌの添加後、（ＲＥＭ，Ｚｒ，）やＣａの添加に先立ち、添加することによって、粒内α生成に有効な酸化物を形成してＨＡＺ靭性の向上に寄与する元素である。こうした効果を有効に発揮させるには、Ｔｉは０．０１０％以上含有させることが必要であり、好ましくは０．０１２％以上とする。しかし過剰に含有すると、粗大な酸化物が多く生成してＨＡＺ靭性を劣化させるため、０．０８０％以下に抑えるべきである。好ましくは０．０６０％以下とするのがよい。
【００４０】
［Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％］
Ｃａは、Ｔｉ（およびＲＥＭ，Ｚｒ）を添加した後、３〜２０分後に添加することによって、粒内α生成に有効な酸化物を形成してＨＡＺ靭性の向上に寄与する元素である。こうした効果を有効に発揮させるには、Ｃａは０．０００５％以上含有させる必要がある。好ましくは０．０００８％以上である。しかしＣａ含有量が過剰になると、粗大な酸化物が生成して母材およびＨＡＺの靭性が劣化するため、０．０１０％以下とする必要がある。好ましくは０．００８％以下である。
【００４１】
［Ｎ：０．００２〜０．０２０％］
Ｎは、高温で溶け残る窒化物（Ｔｉ含有窒化物）を形成することによって、母材およびＨＡＺの靭性を確保する上で有用な元素である。Ｎ含有量を０．００２％以上（好ましくは０．００３％以上）とすることによって、所定のＴｉ含有窒化物を確保することができる。しかしＮ含有量が過剰になると、固溶Ｎ量が増大して歪時効によって母材およびＨＡＺの靭性が劣化する。従ってＮは０．０２０％以下に抑える必要があり、好ましくは０．０１８％以下とする。
【００４２】
本発明で規定する含有元素は上記の通りであって、残部は鉄および不可避的不純物であり、該不可避的不純物として、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる元素（例えば、Ｓｎ，Ａｓ，Ｐｂ等）の混入が許容され得る。また、更に下記元素を積極的に含有させることも有効であり、含有される成分の種類に応じて鋼板の特性が更に改善される。
【００４３】
［ＲＥＭ：０．０００１〜０．０２％および／またはＺｒ：０．０００１〜０．０２％］
ＲＥＭ（希土類元素）およびＺｒは、Ｔｉの添加の後Ｃａの添加に先立って添加することによって、粒内α生成に有効な酸化物を形成することで、ＨＡＺ靭性の向上に寄与する元素である。こうした効果は、その含有量が増加するにつれて増大するが、こうした効果を有効に発揮させるには、いずれも０．０００１％以上含有させることが好ましい（より好ましくは０．０００５％以上）。しかし過剰に含有させると、酸化物が粗大になって母材およびＨＡＺの靭性を劣化させるため、いずれも０．０２％以下に抑えるべきである。好ましくは０．０１５％以下とする。尚、本発明において、ＲＥＭ（希土類元素）とは、ランタノイド元素（ＬａからＬｎまでの１５元素）およびＳｃ（スカンジウム）とＹ（イットリウム）を含む意味である。
【００４４】
［Ｎｉ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｕ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｒ：１．５％以下（０％を含まない）およびＭｏ：１．５％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上］
Ｎｉ，Ｃｕ，ＣｒおよびＭｏは、いずれも鋼板の高強度化に有効な元素であり、その効果はその含有量が増加するにつれて増大するが、こうした効果を有効に発揮させるには、いずれも０．０５％以上含有させることが好ましい。より好ましくは０．１０％以上である。しかしこれらの元素の含有量が過剰になると、強度の過大な上昇を招き、母材およびＨＡＺの靭性が劣化するため、いずれも１．５％以下に抑えることが好ましい。より好ましくは１．２％以下である。
【００４５】
［Ｎｂ：０．１０％以下（０％を含まない）および／またはＶ：０．１％以下（０％を含まない）］
ＮｂおよびＶは、炭窒化物として析出し、γ粒粗大化を抑制することで母材靭性を良好にするのに有効に作用する元素である。こうした効果は、その含有量が増加するにつれて増大するが、こうした効果を有効に発揮させるには、いずれも０．００２％以上含有させることが好ましい。しかしながらこれらの元素の含有量が過剰になると、ＨＡＺ組織の粗大化を招き、ＨＡＺ靭性が劣化するため、Ｎｂで０．１０％以下（好ましくは０．０８％以下）、Ｖで０．１％以下（好ましくは０．０８％以下）とする必要がある。
【００４６】
［Ｂ：０．００５％以下（０％を含まない）］
Ｂは、粗大な粒界αの生成を抑制することで、母材およびＨＡＺの靭性を向上させるのに有効な元素である。こうした効果は、その含有量が増加するにつれて増大するが、こうした効果を有効に発揮させるには、０．００１０％以上含有させることが好ましい（より好ましくは０．００１５％以上）。しかし、Ｂ含有量が過剰になると、オーステナイト粒界でのＢＮの析出を招き、母材およびＨＡＺの靭性が劣化するので、０．００５％以下とすることが好ましい。より好ましくは０．００４％以下とするのがよい。
【００４７】
本発明は厚鋼板に関するものであり、該分野において厚鋼板とは、ＪＩＳで定義されるように、一般に板厚が３．０ｍｍ以上であるものを指す。但し、本発明の厚鋼板は、板厚が５０ｍｍ以上となるような鋼板に対して、入熱量が５０ｋＪ／ｍｍ以上の大入熱溶接を行っても良好なＨＡＺ靭性を示すものであるので、この様な厚みのある鋼板へ適用することは好ましい態様であるが、本発明の鋼板の厚みは５０ｍｍ以上のものに限定されず、それ未満となるような鋼板への適用を排除するものではない。
【００４８】
こうして得られる本発明の厚鋼板は、例えば橋梁や高層建造物、船舶などの構造物の材料として使用でき、小〜中入熱溶接はもとより大入熱溶接においても、溶接熱影響部の靭性劣化を防ぐことができる。
【実施例】
【００４９】
以下、本発明を実施例によって更に詳細に説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更して実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００５０】
下記表１、２に示す各種組成の鋼を、真空溶解炉（ＶＩＦ：１５０ｋｇ）にて下記表３、４に示した条件（溶鋼中の溶存酸素量、Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａの添加順、Ｔｉ添加からＣａ添加までの時間ｔ１、Ｃａ添加から鋳込みまでの時間ｔ２）を制御しつつ溶製し、この溶鋼を鋳造時（１５００〜１４５０℃の温度範囲）における冷却時間ｔ３を制御しつつ冷却して鋳片（断面形状：１５０ｍｍ×２５０ｍｍ）とした後、熱間圧延を行い、板厚：８０ｍｍの熱間圧延板とした。尚、表１において、ＲＥＭはＬａを５０％程度とＣｅを２５％程度含有するミッシュメタルの形態で添加した。また表１中「−」は元素を添加していないことを示している。また、表３、４において、Ａｌ，Ｔｉ，（ＲＥＭ，Ｚｒ）およびＣａの添加順は、Ａｌ→Ｔｉ→（ＲＥＭ，Ｚｒ）→Ｃａのときを「○」、それ以外の順序のときを「×」とした。また、Ｃａ添加から鋳込み開始までの時間ｔ２（分）については、ｔａ（分）＜ｔ２（分）＜ｔｂ（分）の要件を満足するものを「○」、この要件を満足しないものを「×」で示した。
【００５１】
また、表３、４においては、Ｃａ添加量［Ｃａ］の制御に関して（［Ｃａ］の欄）、前記したＡ≦［Ｃａ］≦Ｂの関係を満足するものを「○」、満足しないものを「×」として示した。尚、［Ｃａ］の欄において、上記式に関与しないもの（即ち、ＲＥＭおよびＺｒのいずれも含有しないもの）は、「−」で示した。
【００５２】
【表１】
2010168644.tif 000002
【００５３】
【表２】
2010168644.tif 000003
【００５４】
【表３】
2010168644.tif 000004
【００５５】
【表４】
2010168644.tif 000005
【００５６】
上記のようにして製造した各鋼板について、下記の要領で各種大きさの酸化物（酸化物系介在物）の個数密度、ＨＡＺ靭性を測定した。これらの結果を、下記表５、６に示す。
【００５７】
［円相当直径で２μｍ未満の酸化物の個数密度の測定］
各鋼板の表面から深さｔ／４（ｔ：板厚）の位置（最も代表的な位置）から試験片を切り出し（試験片の軸心がｔ／４の位置を通るように採取）、圧延方向および板厚方向に平行な断面を、Ｃａｒｌ  Ｚｅｉｓｓ社製の電界放射式走査電子顕微鏡「ＳＵＰＲＡ３５（商品名）」（以下、「ＦＥ−ＳＥＭ」と呼ぶ）を用いて観察し、観察倍率：５０００倍、観察視野：０．００２４μｍ2、観察箇所２０箇所の条件で観察した。そして画像解析によって、その視野中の各酸化物の面積を測定し、この面積から各酸化物の円相当直径を算出した。尚、各酸化物が上記の組成を満足するものであることは、ＥＤＸ（エネルギー分散型Ｘ線検出器）によって判別した。そして、円相当直径が２μｍ未満となる酸化物の個数（Ｎ１）を、１ｍｍ2当りに換算して求めた。
【００５８】
このとき測定した酸化物のうちで、所定量のＲＥＭやＺｒを含有し、酸素を除いた構成元素が質量％にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，８＜Ｃａ＜４０の他、５＜ＲＥＭ＜５０および／または５＜Ｚｒ＜４０を満足し、且つ１０＜ＲＥＭ＋Ｚｒ＜７０および１＜Ｔｉ／Ｃａ＜１．４を満足する酸化物で、円相当直径が２μｍ未満である酸化物の個数を、１ｍｍ2当りに換算して求めた値をＮ３として示した（このＮ３値と、所定量のＲＥＭやＺｒを含有するもので、酸素を除いた構成元素が質量％にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，５＜Ｃａ＜４０の他、５＜ＲＥＭ＜５０および／または５＜Ｚｒ＜４０だけを満足するものの個数を足し合せた値がＮ１である）。但し、円相当直径が０．２μｍ以下となる酸化物については、ＥＤＸの信頼性が十分でないため、解析から除外した。
【００５９】
［円相当直径で２μｍ以上の酸化物の個数密度の測定］
各鋼板の表面から深さｔ／４（ｔ：板厚）の位置から試験片を切り出し（試験片の軸心がｔ／４の位置を通るように採取）、圧延方向および板厚方向に平行な断面を、上記ＦＥ−ＳＥＭを用いて観察し、観察倍率：１０００倍、観察視野：０．０６μｍ2、観察箇所２０箇所の条件で観察した。そして画像解析によって、その視野中の各酸化物の面積を測定し、この面積から各酸化物の円相当直径を算出した。尚、各酸化物が上記の組成を満足するものであることは、ＥＤＸ（エネルギー分散型Ｘ線検出器）によって判別した。そして、円相当直径が２μｍ以上となる酸化物の個数（Ｎ２）を、１ｍｍ2当りに換算して求めた。
【００６０】
［ＨＡＺ靭性の評価］
各鋼板から、溶接継手用試験片を採取し、Ｖ開先加工を施した後、入熱量：５０ｋＪ／ｍｍにてエレクトロガスアーク溶接を実施した。これら試験片から、各鋼板の表面から深さｔ／４（ｔ：板厚）の位置の溶融線（ボンド）近傍のＨＡＺに切欠きを加工したシャルピー衝撃試験片（ＪＩＳ  Ｚ  ２２０１の４号試験片）を採取し、−４０℃でシャルピー衝撃試験を行い、吸収エネルギー（ｖＥ-40）を測定した。このとき３本の試験片について吸収エネルギー（ｖＥ-40）を測定し、その平均値と最小値を求めた。そして、ｖＥ-40の平均値が１８０Ｊを超えるもの、最小値で１２０Ｊを超えるものをＨＡＺ靭性に優れると評価した。
【００６１】
また、入熱量を６０ｋＪ／ｍｍにする以外は、上記と同様の条件にてエレクトロガスアーク溶接を実施し、得られた試験片から、上記と同様にして、−４０℃でシャルピー衝撃試験を行った。このとき３本の試験片について吸収エネルギー（ｖＥ-40）を測定し、その平均値を求めた。そして、ｖＥ-40の平均値が１２０Ｊを超えるものをＨＡＺ靭性に優れると評価した。
【００６２】
【表５】
2010168644.tif 000006
【００６３】
【表６】
2010168644.tif 000007
【００６４】
これらの結果から、次のように考察できる（尚、下記Ｎｏ．は、表１〜６の鋼Ｎｏ．を示す）。Ｎｏ．１〜３０は、本発明で規定する要件を満足する例であり、化学成分組成、酸化物の分散が適切になされており、ＨＡＺ靭性（平均値および最小値）が良好な鋼板が得られていることが分かる。特に、所定量のＲＥＭやＺｒを含有し、酸素を除いた構成元素が質量%にして１０＜Ｔｉ，５＜Ａｌ＜２０，８＜Ｃａ＜４０の他、５＜ＲＥＭ＜５０および／または５＜Ｚｒ＜４０を満足し、且つ１０＜ＲＥＭ＋Ｚｒ＜７０および１＜Ｔｉ／Ｃａ＜１．４を満足する酸化物で、円相当直径が２μｍ未満である酸化物の個数（Ｎ３）が、３００個／ｍｍ2以上であるものは（Ｎｏ．６〜８，１４，１５，２２，２３，２５，２６）、入熱量を６０ｋＪ／ｍｍにした場合のＨＡＺ靭性（平均値）においても良好な鋼板が得られていることが分かる。
【００６５】
これに対して、Ｎｏ．３１〜５５のものでは、本発明で規定するいずれかの要件を外れる例であり、吸収エネルギー（ｖＥ-40）の平均値および最小値の少なくともいずれかが低下していることが分かる。
【００６６】
尚、Ｎｏ．１とＮｏ．３１の夫々について、酸化物から生成した粒内αと旧αとの結晶方位を調べたところ、Ｎｏ．１では、（粒内α／γ）界面エネルギーが低い特定の方位関係が成立していることが確認できた。