(57)【要約】【課題】分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を使用する冷凍装置において、比較的安価な方法で蒸発器の着霜を抑制し、着霜による運転効率の低下を抑制する。【解決手段】空調機１は、非共沸混合冷媒（Ｒ１２３４＋Ｒ３２）使用する冷凍装置を適用したものであり、暖房運転時に蒸発器となる室外熱交換器３０を備えている。室外熱交換器３０は、第１熱交換器３１と第２熱交換器３２とを有し、第１熱交換器３１が冷媒の入口側に位置している。第１熱交換器３１の第１フィン１１１のみに撥水性の被膜を形成する着霜防止処理が施されている。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置であって、
複数のフィン（１１）を有する蒸発器（３０，４０）を備え、
複数の前記フィン（１１）のうち前記蒸発器（３０，４０）の冷媒入口近傍に位置するフィンのみに、着霜を防止するための着霜防止処理が施されている、
冷凍装置。
【請求項２】
前記蒸発器（３０，４０）は、
前記冷媒の入口側に位置する第１熱交換器（３１，４１）と、
前記第１熱交換器（３１，４１）を通過した冷媒が流れる第２熱交換器（３２，４２）と、
を含み、
複数の前記フィン（１１）のうち前記第１熱交換器（３１，４１）側のフィンのみに前記着霜防止処理が施されている、
請求項１に記載の冷凍装置。
【請求項３】
分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置であって、
複数のフィン（１１）を有する蒸発器（３０，４０）を備え、
複数の前記フィン（１１）のうち前記蒸発器（３０，４０）の液冷媒が存在する領域に位置するフィンのみに、着霜を防止するための着霜防止処理が施されている、
冷凍装置。
【請求項４】
前記フィン（１１）は、
前記蒸発器（３０，４０）の液冷媒が存在する領域に位置する液側フィン（１１１）と、
前記蒸発器（３０，４０）のガス冷媒が存在する領域に位置するガス側フィン（１１２）と、
に分割されており、
前記液側フィン（１１１）のみに前記着霜防止処理が施されている、
請求項３に記載の冷凍装置。
【請求項５】
前記着霜防止処理が、親水性の被膜を形成する処理である、
請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の冷凍装置。
【請求項６】
前記着霜防止処理が、撥水性の被膜を形成する処理である、
請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の冷凍装置。
【請求項７】
前記着霜防止処理が、滑水性の被膜を形成する処理である、
請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の冷凍装置。
【請求項８】
分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置であって、
複数のフィン（１１）を有する蒸発器（３０，４０）を備え、
複数の前記フィン（１１）のうち前記蒸発器（３０，４０）の冷媒入口近傍に位置するフィン同士の間隔が、前記冷媒入口近傍に位置しないフィン同士の間隔よりも大きい、
冷凍装置。
【請求項９】
前記蒸発器（３０，４０）は、
前記冷媒の入口側に位置する第１熱交換器（３１，４１）と、
前記第１熱交換器（３１，４１）を通過した冷媒が流れる第２熱交換器（３２，４２）と、
を含み、
複数の前記フィン（１１）のうち前記第１熱交換器（３１，４１）側のフィン同士の間隔が、前記第２熱交換器（３２，４２）側のフィン同士の間隔よりも大きい、
請求項８に記載の冷凍装置。
【請求項１０】
分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置であって、
複数のフィン（１１）を有する蒸発器（３０，４０）を備え、
複数の前記フィン（１１）のうち前記蒸発器（３０，４０）の液冷媒が存在する領域に位置するフィン同士の間隔が、前記領域に位置しないフィン同士の間隔よりも大きい、
冷凍装置。
【請求項１１】
前記フィン（１１）は、
前記蒸発器（３０，４０）の液冷媒が存在する領域に位置する液側フィン（１１１）と、
前記蒸発器（３０，４０）のガス冷媒が存在する領域に位置するガス側フィン（１１２）と、
に分割されており、
前記液側フィン（１１１）同士の間隔が、前記ガス側フィン（１１２）同士の間隔よりも大きい、
請求項１０に記載の冷凍装置。
【請求項１２】
分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置であって、
複数のフィン（１１）を有する蒸発器（３０，４０）を備え、
複数の前記フィン（１１）のうち前記蒸発器（３０，４０）の冷媒入口近傍に位置するフィンは、前記冷媒入口近傍に位置しないフィンよりも通風抵抗が小さくなるフィン形状をしている、
冷凍装置。
【請求項１３】
前記蒸発器（３０，４０）は、
前記冷媒の入口側に位置する第１熱交換器（３１，４１）と、
前記第１熱交換器（３１，４１）を通過した冷媒が流れる第２熱交換器（３２，４２）と、
を含み、
複数の前記フィン（１１）のうち前記第１熱交換器（３１，４１）側のフィンは、前記第２熱交換器（３２，４２）側のフィンよりも通風抵抗が小さくなるフィン形状をしている、
請求項１２に記載の冷凍装置。
【請求項１４】
分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置であって、
複数のフィン（１１）を有する蒸発器（３０，４０）を備え、
複数の前記フィン（１１）のうち前記蒸発器（３０，４０）の液冷媒が存在する領域に位置するフィンは、前記領域に位置しないフィンよりも通風抵抗が小さくなるフィン形状をしている、
冷凍装置。
【請求項１５】
前記フィン（１１）は、
前記蒸発器（３０，４０）の液冷媒が存在する領域に位置する液側フィン（１１１）と、
前記蒸発器（３０，４０）のガス冷媒が存在する領域に位置するガス側フィン（１１２）と、
に分割されており、
前記液側フィン（１１１）は、前記ガス側フィン（１１２）よりも通風抵抗が小さくなるフィン形状をしている、
請求項１４に記載の冷凍装置。
【請求項１６】
前記フィン形状は、前記冷媒が流通する管（１２）との接触部を除いて切り起しのない平板状である、
請求項１２から請求項１５のいずれか１項に記載の冷凍装置。
【請求項１７】
第１熱交換器（３１，４１）及び第２熱交換器（３２，４２）が凝縮器として機能する運転が行われたとき、
前記第１熱交換器（３１，４１）は、前記第２熱交換器（３２，４２）を通過した前記冷媒を過冷却する補助熱交換器として機能する、
請求項２、請求項９、および請求項１３のいずれか１項に記載の冷凍装置。
【請求項１８】
前記第２熱交換器（４２）は断面形状がほぼ逆Ｖ字状を成し、
前記第１熱交換器（４１）は、前記第２熱交換器（４２）を通過する空気流の上流側に、前記第２熱交換器（４２）に沿って配置されている、
請求項２、請求項９、および請求項１３のいずれか１項に記載の冷凍装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍装置、特に、非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、環境保護の観点から、冷凍装置に使用される冷媒として、地球温暖化係数（ＧＷＰ）の低い冷媒（以後、低ＧＷＰ冷媒とよぶ）が検討されている。低ＧＷＰ冷媒としては、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒が有力である。
【０００３】
しかしながら、非共沸混合冷媒を使用した冷凍装置は、単一冷媒を使用した冷凍装置と異なり、蒸発器の入口付近の温度が低くなるので、蒸発器の入口付近が着霜し易く、頻繁に除霜運転となって運転効率が低下する可能性が高い。着霜防止手段として、蒸発器に撥水性処理を施したフィン（例えば、特許文献１参照）を搭載することがあるが、フィン全体に処理を施すため、製造コスト増大の要因になっている。
【特許文献１】特開昭６３−３１８２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明の課題は、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を使用する冷凍装置において、比較的安価な方法で蒸発器の着霜を抑制し、着霜による運転効率の低下を抑制することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
第１発明に係る冷凍装置は、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置であって、複数のフィンを有する蒸発器を備えている。複数のフィンのうち蒸発器の冷媒入口近傍に位置するフィンのみに、着霜を防止するための着霜防止処理が施されている。
【０００６】
非共沸混合冷媒の場合、蒸発器の冷媒入口近傍が最も温度が低く着霜し易い部分であるが、この冷凍装置では、着霜し易い部分に着霜防止処理が施されているので着霜し難くなる。その結果、運転時間が長く維持され、運転効率が向上する。また、フィン全体に着霜防止処理を施す必要がないので、コスト増大が抑制される。
【０００７】
第２発明に係る冷凍装置は、第１発明に係る冷凍装置であって、蒸発器が、冷媒の入口側に位置する第１熱交換器と、第１熱交換器を通過した冷媒が流れる第２熱交換器とを含んでいる。複数のフィンのうち第１熱交換器側のフィンのみに着霜防止処理が施されている。
【０００８】
この冷凍装置では、最も温度が低く着霜し易い第１熱交換器に着霜防止処理が施されているので、着霜し難くなり運転時間が長く維持される。
【０００９】
第３発明に係る冷凍装置は、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置であって、複数のフィンを有する蒸発器を備えている。複数のフィンのうち蒸発器の液冷媒が存在する領域に位置するフィンのみに、着霜を防止するための着霜防止処理が施されている。
【００１０】
非共沸混合冷媒の場合、蒸発器の液冷媒が存在する領域が最も温度が低く着霜し易い部分であるが、この冷凍装置では、着霜し易い部分に着霜防止処理が施されているので、着霜し難くなる。その結果、運転時間が長く維持され、運転効率が向上する。また、フィン全体に着霜防止処理を施す必要がないので、コスト増大が抑制される。
【００１１】
第４発明に係る冷凍装置は、第３発明に係る冷凍装置であって、フィンが、液側フィンとガス側フィンとに分割されている。液側フィンは、蒸発器の液冷媒が存在する領域に位置する。ガス側フィンは、蒸発器のガス冷媒が存在する領域に位置する。そして、液側フィンのみに着霜防止処理が施されている。この冷凍装置では、フィン全体に着霜防止処理を施したものと比較して、製造コストが低い。
【００１２】
第５発明に係る冷凍装置は、第１発明から第４発明のいずれか１つに係る冷凍装置であって、着霜防止処理が、親水性の被膜を形成する処理である。この冷凍装置では、親水性の被膜上の結露水は広がり易くなる反面、降下する速度が早くなる。その結果、結露水が素早く落下するので、氷結する水滴が減少し着霜量も減少する。
【００１３】
第６発明に係る冷凍装置は、第１発明から第４発明のいずれか１つに係る冷凍装置であって、着霜防止処理が、撥水性の被膜を形成する処理である。この冷凍装置では、結露水は撥水性の被膜に弾かれて落下するので、氷結する水滴が減少し着霜量も減少する。
【００１４】
第７発明に係る冷凍装置は、第１発明から第４発明のいずれか１つに係る冷凍装置であって、着霜防止処理が、滑水性の被膜を形成する処理である。この冷凍装置では、滑水性の被膜上の結露水は空気流及び重力の作用によって容易に落下するので、氷結する水滴が減少し着霜量も減少する（例えば、特許文献１参照）。
【００１５】
第８発明に係る冷凍装置は、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置であって、複数のフィンを有する蒸発器を備えている。複数のフィンのうち蒸発器の冷媒入口近傍に位置するフィン同士の間隔が、冷媒入口近傍に位置しないフィン同士の間隔よりも大きい。
【００１６】
非共沸混合冷媒の場合、蒸発器の冷媒入口近傍が最も温度が低く着霜し易い部分であるが、この冷凍装置では、着霜し易い部分のフィン同士の間隔が大きく設定されているので通風抵抗が低下する。その結果、着霜し難くなり運転時間が長く維持され、運転効率が向上する。
【００１７】
第９発明に係る冷凍装置は、第８発明に係る冷凍装置であって、蒸発器が、冷媒の入口側に位置する第１熱交換器と第１熱交換器を通過した冷媒が流れる第２熱交換器とを含んでいる。複数のフィンのうち第１熱交換器側のフィン同士の間隔が、第２熱交換器側のフィン同士の間隔よりも大きい。
【００１８】
この冷凍装置では、最も温度が低く着霜し易い第１熱交換器のフィン同士の間隔が大きく設定されているので、第１熱交換器の通風抵抗が低下する。その結果、着霜し難くなり運転時間が長く維持され、運転効率が向上する。
【００１９】
第１０発明に係る冷凍装置は、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置であって、複数のフィンを有する蒸発器を備えている。複数のフィンのうち蒸発器の液冷媒が存在する領域に位置するフィン同士の間隔が、その領域に位置しないフィン同士の間隔よりも大きい。
【００２０】
非共沸混合冷媒の場合、蒸発器の液冷媒が存在する領域が最も温度が低く着霜し易い部分であるが、この冷凍装置では、着霜し易い部分のフィン同士の間隔が大きく設定されているので通風抵抗が低下する。その結果、着霜し難くなり運転時間が長く維持され、運転効率が向上する。
【００２１】
第１１発明に係る冷凍装置は、第１０発明に係る冷凍装置であって、フィンが、液側フィンとガス側フィンとに分割されている。液側フィンは、蒸発器の液冷媒が存在する領域に位置する。ガス側フィンは、蒸発器のガス冷媒が存在する領域に位置する。液側フィン同士の間隔が、ガス側フィン同士の間隔よりも大きい。
【００２２】
この冷凍装置では、蒸発器全域でフィン同士の間隔を大きくする必要はないので、蒸発器本来の熱交換性能が低下することはない。
【００２３】
第１２発明に係る冷凍装置は、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置であって、複数のフィンを有する蒸発器を備えている。複数のフィンのうち蒸発器の冷媒入口近傍に位置するフィンは、冷媒入口近傍に位置しないフィンよりも通風抵抗が小さくなるフィン形状をしている。
【００２４】
非共沸混合冷媒の場合、蒸発器の冷媒入口近傍が最も温度が低く着霜し易い部分であるが、この冷凍装置では、着霜し易い部分のフィンは通風抵抗が小さくなるフィン形状をしている。その結果、着霜し難くなり運転時間が長く維持され、運転効率が向上する。
【００２５】
第１３発明に係る冷凍装置は、第１２発明に係る冷凍装置であって、蒸発器が、冷媒の入口側に位置する第１熱交換器と第１熱交換器を通過した冷媒が流れる第２熱交換器とを含んでいる。複数のフィンのうち第１熱交換器側のフィンは、第２熱交換器側のフィンよりも通風抵抗が小さくなるフィン形状をしている。
【００２６】
この冷凍装置では、最も温度が低く着霜し易い第１熱交換器のフィンが、通風抵抗が小さくなるフィン形状をしているので、第１熱交換器の通風抵抗が低下する。その結果、着霜し難くなり運転時間が長く維持され、運転効率が向上する。
【００２７】
第１４発明に係る冷凍装置は、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を用いる冷凍装置であって、複数のフィンを有する蒸発器を備えている。複数のフィンのうち蒸発器の液冷媒が存在する領域に位置するフィンは、その領域に位置しないフィンよりも通風抵抗が小さくなるフィン形状をしている。
【００２８】
非共沸混合冷媒の場合、蒸発器の液冷媒が存在する領域が最も温度が低く着霜し易い部分であるが、この冷凍装置では、着霜し易い部分のフィンは通風抵抗が小さくなるフィン形状をしている。その結果、着霜し難くなり運転時間が長く維持され、運転効率が向上する。
【００２９】
第１５発明に係る冷凍装置は、第１４発明に係る冷凍装置であって、フィンが、液側フィンとガス側フィンとに分割されている。液側フィンは、蒸発器の液冷媒が存在する領域に位置する。ガス側フィンは、蒸発器のガス冷媒が存在する領域に位置する。液側フィンは、ガス側フィンよりも通風抵抗が小さくなるフィン形状をしている。
【００３０】
この冷凍装置では、元々着霜し難いガス側フィンには、切り起しなどの熱交換量を増加させるための形状を付加することができるので、蒸発器全体の熱交換性能が低下することはない。
【００３１】
第１６発明に係る冷凍装置は、第１２発明から第１５発明のいずれか１つに係る冷凍装置であって、フィン形状が、冷媒が流通する管との接触部を除いて切り起しのない平板状である。
【００３２】
この冷凍装置では、着霜し易い部分のフィンは通風抵抗が小さくなるフィン形状をしている。その結果、着霜し難くなり運転時間が長く維持され、運転効率が向上する。
【００３３】
第１７発明に係る冷凍装置は、第２発明、第９発明および第１３発明のいずれか１つに係る冷凍装置であって、第１熱交換器および第２熱交換器が凝縮器として機能する運転が行われたとき、第１熱交換器は、第２熱交換器を通過した冷媒を過冷却する補助熱交換器として機能する。
【００３４】
この冷凍装置では、第１熱交換器は、凝縮器として機能するときは過冷却冷媒を収容し、蒸発器として機能するときは着霜を防止する。
【００３５】
第１８発明に係る冷凍装置は、第２発明、第９発明および第１３発明のいずれか１つに係る冷凍装置であって、第２熱交換器は断面形状がほぼ逆Ｖ字状を成している。第１熱交換器は、第２熱交換器を通過する空気流の上流側に、第２熱交換器に沿って配置されている。
【００３６】
この冷凍装置では、空気調和装置の室内機に応用した場合、暖房運転時は過冷却冷媒を収容し、冷房運転時は着霜を防止する。
【発明の効果】
【００３７】
第１発明、又は第３発明に係る冷凍装置では、着霜し易い部分に着霜防止処理が施されているので着霜し難くなる。その結果、運転時間が長く維持され、運転効率が向上する。また、フィン全体に着霜防止処理を施す必要がないので、コスト増大が抑制される。
【００３８】
第２発明に係る冷凍装置では、最も温度が低く着霜し易い第１熱交換器に着霜防止処理が施されているので、着霜し難くなり運転時間が長く維持される。
【００３９】
第４発明に係る冷凍装置では、フィン全体に着霜防止処理を施したものと比較して、製造コストが低い。
【００４０】
第５発明に係る冷凍装置では、親水性の被膜上の結露水は広がり易くなる反面、降下する速度が早くなる。その結果、結露水が素早く落下するので、氷結する水滴が減少し着霜量も減少する。
【００４１】
第６発明に係る冷凍装置では、結露水は撥水性の被膜に弾かれて落下するので、氷結する水滴が減少し着霜量も減少する。
【００４２】
第７発明に係る冷凍装置では、滑水性の被膜上の結露水は空気流及び重力の作用によって容易に落下するので、氷結する水滴が減少し着霜量も減少する。
【００４３】
第８発明から第１０発明、第１２発明から第１４発明、および第１６発明のいずれか１つに係る冷凍装置では、着霜し難くなり運転時間が長く維持され、暖房運転効率が向上する。
【００４４】
第１１発明に係る冷凍装置では、蒸発器全域でフィン同士の間隔を大きくする必要はないので、蒸発器本来の熱交換性能が低下することはない。
【００４５】
第１５発明に係る冷凍装置では、着霜し難いガス側フィンには、切り起しなどの熱交換量を増加させるための形状を付加することができるので、蒸発器全体の熱交換性能が低下することはない。
【００４６】
第１７発明に係る冷凍装置では、第１熱交換器は、凝縮器として機能するときは過冷却冷媒を収容し、蒸発器として機能するときは着霜を防止する。
【００４７】
第１８発明に係る冷凍装置では、空気調和装置の室内機に応用した場合、暖房運転時は過冷却冷媒を収容し、冷房運転時は着霜を防止する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４８】
以下図面を参照しながら、本発明の実施形態について説明する。なお、以下の実施形態は、本発明の具体例であって、本発明の技術的範囲を限定するものではない。
【００４９】
〔第１実施形態〕
＜空調機の構成＞
図１は、本発明の第１実施形態に係る冷凍装置を用いた空調機の構成図である。図１において、空調機１は、室外ユニット２と室内ユニット３とを備えている。なお、室内ユニット３は複数台であってもよい。
【００５０】
この空調機１は、冷媒が充填された冷媒回路１０を備えている。冷媒には分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒が使用され、本実施形態では、Ｒ１２３４＋Ｒ３２が使用されている。冷媒回路１０は、室外ユニット２に収容された室外側回路と、室内ユニット３に収容された室内側回路とを備えている。室外側回路と室内側回路とは、ガス側連絡配管１７ａ及び液側連絡配管１７ｂによって接続されている。
【００５１】
＜室内ユニットの構成＞
室内側回路には、室内熱交換器４０が設けられている。室内熱交換器４０は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器として構成されている。この室内熱交換器４０の近傍には、室内熱交換器４０に室内空気を送るための室内ファン２３が設けられている。
【００５２】
＜室外ユニットの構成＞
室外ユニット２における室外側回路には、圧縮機２８、四路切換弁２９、室外熱交換器３０、及び膨張弁３４が接続されている。室外側回路の一端には、液側連絡配管１７ｂが接続される液側閉鎖弁１９が設けられている。室外側回路の他端には、ガス側連絡配管１７ａが接続されるガス側閉鎖弁１８が設けられている。圧縮機２８の吐出側は、四路切換弁２９の第１ポートＰ１に接続されている。圧縮機２８の吸入側は、四路切換弁２９の第３ポートＰ３に接続されている。
【００５３】
室外熱交換器３０は、補助熱交換器である第１熱交換器３１と、主熱交換器である第２熱交換器３２とから成り、第２熱交換器３２は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器として構成されている。この第２熱交換器３２の近傍には、第２熱交換器３２及び第１熱交換器３１に室外空気を送るための室外ファン３３が設けられている。第２熱交換器３２の一端側は、四路切換弁２９の第４ポートＰ４に接続されている。第２熱交換器３２の他端側は、第１熱交換器３１の一端側に接続されている。
【００５４】
第１熱交換器３１は、第２熱交換器３２と同様に、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器として構成されている。第１熱交換器３１の他端側は、減圧手段である膨張弁３４に接続されている。
【００５５】
膨張弁３４は、開度可変の電子膨張弁として構成されている。膨張弁３４は、液側閉鎖弁１９に接続されている。また、四路切換弁２９の第２ポートＰ２はガス側閉鎖弁１８に接続されている。
【００５６】
四路切換弁２９は、第１ポートＰ１と第２ポートＰ２が互いに連通して第３ポートＰ３と第４ポートＰ４が互いに連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１ポートＰ１と第４ポートＰ４が互いに連通して第２ポートＰ２と第３ポートＰ３が互いに連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とが切り換え可能となっている。
【００５７】
図２は、室外ユニットの内部の平面図である。図２において、室外ユニット２は、仕切壁５１によって機械室５０ａと空気流通室５０ｂとに区画されたケーシング５０を備えている。機械室５０ａには、圧縮機２８、四路切換弁（図示省略）及び膨張弁（図示省略）が配置されている。また、空気流通室５０ｂには、第２熱交換器３２、第１熱交換器３１、及び室外ファン３３が配置されている。ケーシング５０では、空気流通室５０ｂの前面側に吸込口５６が形成され、空気流通室５０ｂの背面側に吹出口５７が形成されている。空気流通室５０ｂでは、室外ファン３３によって吸込口５６から吸い込まれた空気が吹出口５７へ向かって流通する。
【００５８】
図３は、第１実施形態に係る冷凍装置の室外熱交換器の斜視図である。図３において、第２熱交換器３２はパネル状に形成されている。第２熱交換器３２は、伝熱管１２と、伝熱管１２と接触する複数の第２フィン１１２とを有している。第２フィン１１２は、矩形の薄板であり、一定の間隔を隔てて平行に並べられ、上下方向に延びている。そして、第２フィン１１２には、Ｕ字状の伝熱管１２の直管部が貫通し、複数の冷媒流通路が形成されている。各冷媒流通路は、互いに並列に接続されている。各冷媒流通路のガス側の入口は、第２熱交換器３２のガス側に配置されたヘッダ（図示省略）に接続されている。各冷媒流通路の液側の入口は、第２熱交換器３２と第１熱交換器３１との間に配置された分流器５８を介して第１熱交換器３１に接続されている。第２熱交換器３２では、液側の入口が下側に設けられ、ガス側の入口が上側に設けられている。
【００５９】
第１熱交換器３１は、細長いパネル状に形成されている。第１熱交換器３１は、第２熱交換器３２と同様に伝熱管１２と、伝熱管１２と接触する複数の第１フィン１１１とを有している。第１フィン１１１は、矩形の薄板であり、一定の間隔を隔てて平行に並べられ、上下方向に延びている。そして、第１フィン１１１には、Ｕ字状の伝熱管１２の直管部が貫通し、１つの冷媒流通路が形成されている。第１熱交換器３１では、第１フィン１１１の配列方向の一端側に伝熱管１２の両端が位置している。伝熱管１２の両端のうち一方は、分流器５８を介して第２熱交換器３２の各冷媒流通路に接続されている。伝熱管１２の両端のうち他方は、膨張弁（図示省略）に接続されている。
【００６０】
第１熱交換器３１は、高さが第２熱交換器３２に比べて低く、第２熱交換器３２の下側に重なるように設けられている。第１熱交換器３１には第２熱交換器３２を流れる冷媒よりも液成分が多く比重が大きい冷媒が流れるので、第１熱交換器３１を第２熱交換器３２の下側に重なるように配置することで、冷媒が流れやすくなる。
【００６１】
第１熱交換器３１は、暖房運転時に蒸発器として働く室外熱交換器３０の冷媒入口側に位置する部分であり、着霜し易い。本実施形態では、第１フィン１１１の全表面に撥水性の被膜を形成する撥水性コーティングが施されており、着霜し難くなっている。
【００６２】
撥水性コーティングには、撥水性のバインダー樹脂、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）粒子、及び分散剤からなる表面処理用組成物が用いられている。この表面処理用組成物は、さらに低熱容量の粒子や、溶媒を含んでいてもよい。撥水性のバインダー樹脂としては、例えば、ダイキン工業（株）製のゼッフルＧＫ−５１０などが採用される。
【００６３】
ＰＴＦＥ粒子としては、例えば、セントラル硝子（株）製のセフラルルーブ（平均粒子径５〜１０μｍの変性ＰＴＦＥ、重量平均分子量１５００〜２００００）が採用される。また、分散剤としては、例えば、ダイキン工業（株）製のユニダインＴＧ−６５６が採用される。
【００６４】
また、任意成分である低熱容量の粒子としては、例えば、カーボンブラック粒子や結晶性カーボンブラック粒子が採用される。また、任意成分である溶媒としては、例えば、酢酸ブチルが採用される。
【００６５】
塗膜の強度を高めるために、例えば、バインダー樹脂として化学的硬化性反応性基を有する樹脂を使用し、かつ架橋剤としてイソシアネート化合物を用いる。
【００６６】
また、硬化促進剤を使用する場合は、例えば、有機スズ化合物、酸性リン酸エステル、酸性リン酸エステルとアミン化合物との反応生成物、アミン系化合物、オクチル酸鉛などから単独又は２種以上併用したものが使用される。
【００６７】
被膜の形成にあたっては、例えばディップコート法、バーコート法、ロールコート法、スプレー法などの方法によって、第１フィン１１１の表面を塗装する。そして、塗布後、室温で乾燥するか、必要に応じて加熱乾燥させて被膜を形成する。この被膜上では、水滴の水接触角が１５０度程度になる。また、コーティング面を傾けた場合に水滴が滑り始める滑落角が、４μＬの水滴で１０から１５度程度になり、１０μＬの水滴で１０度以下になる。
【００６８】
なお、本実施形態では、第１熱交換器３１がさらに着霜し難くなるように、第１フィン１１１は第２熱交換器３２の第２フィン１１２よりも間隔が広く設定されており、第２フィン１１２よりも第１フィン１１１の通風抵抗が低くなっている。
【００６９】
＜空調機の動作＞
空調機１では、四路切換弁２９によって冷房運転と暖房運転と除霜運転とが切り換えが行われる。
【００７０】
（暖房運転）
暖房運転では、四路切換弁２９が第１状態（実線）に設定される。そして、この状態で圧縮機２８を運転すると、冷媒回路１０では、第１熱交換器３１及び第２熱交換器３２が蒸発器となって、室内熱交換器４０が凝縮器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。暖房運転では、第１熱交換器３１が蒸発器の入口側部分になる。
【００７１】
圧縮機２８から吐出された高圧の冷媒は、室内熱交換器４０で室内空気と熱交換して凝縮する。凝縮した冷媒は、膨張弁３４を通過する際に減圧された後、第１熱交換器３１及び第２熱交換器３２で室外空気と熱交換して蒸発する。第２熱交換器３２を通過した冷媒は、圧縮機２８へ吸入されて圧縮される。
【００７２】
暖房運転時、第１熱交換器３１及び第２熱交換器３２に接触した空気中の水分は、凝縮して第１熱交換器３１及び第２熱交換器３２の第１フィン１１１及び第２フィン１１２の表面に付着する。第１熱交換器３１の第１フィン１１１には撥水性コーティングが施されているので、第１熱交換器３１の第１フィン１１１に付着した水分は、第１フィン１１１の間を通過する空気によって流されたり、重力によって下方へ落下したりする。その結果、第１熱交換器３１において冷媒の蒸発温度が０℃以下になる部分があっても、第１熱交換器３１の表面に付着した水滴の多くは凝固する前に第１熱交換器３１の表面から取り除かれるので、第１熱交換器３１の表面の着霜量を減少させることができる。
【００７３】
また、第２熱交換器３２では、第１熱交換器３１に比べて冷媒の蒸発温度が高くなるので、第２熱交換器３２の表面に付着した水滴は凝固しにくく、第２熱交換器３２では着霜が生じにくい。
【００７４】
また、第２熱交換器３２のうち第１熱交換器３１と重なる部分では、通過する空気中の水分が、第１熱交換器３１を通過する際に凝縮してある程度取り除かれている。その結果、上記重なる部分では、凝縮する水分量が少なくなるので、着霜量が低減される。
【００７５】
（冷房運転）
冷房運転では、四路切換弁２９が第２状態（点線）に設定される。この状態で圧縮機２８を運転すると、冷媒回路１０では第２熱交換器３２及び第１熱交換器３１が凝縮器となって室内熱交換器４０が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。
【００７６】
圧縮機２８から吐出された高圧の冷媒は、第２熱交換器３２で室外空気と熱交換して凝縮する。第１熱交換器３１では、第２熱交換器３２で凝縮しきれていない冷媒が凝縮すると共に、冷媒がさらに冷却されて過冷却状態になる。
【００７７】
第１熱交換器３１を通過した冷媒は、膨張弁３４を通過する際に減圧され、その後に室内熱交換器４０で室内空気と熱交換して蒸発する。室内熱交換器４０を通過した冷媒は、圧縮機２８へ吸入されて圧縮される。
【００７８】
（除霜運転）
除霜運転は、暖房運転中に必要に応じて行なわれる。空調機１では、第１熱交換器３１に撥水性コーティングが施されているので、暖房運転時に着霜が生じにくくなっているが、運転条件によっては例えば第２熱交換器３２の着霜量が多くなって除霜運転が必要になる場合がある。例えば、第２熱交換器３２の温度センサなどから除霜運転が必要であると判断されると除霜運転が実行される。
【００７９】
除霜運転では、圧縮機２８が停止されて室外ファン３３のみが運転される。第２熱交換器３２には、低温の冷媒が流入しない状態で室外空気が送り込まれる。第２熱交換器３２に付着した氷は、室外空気によって暖められて融解される。
【００８０】
コーティングには、撥水性を有するシリコ−ン系の塗料を用いてもよいし、撥水性を有するフッ素樹脂系の塗料を用いてもよい。また、フッ素系高分子とシリコン系樹脂をグラウトさせ、かつ親水性原子団を結合させてナノ相分離構造を形成させた、滑水性を有するコーティング材料を用いてもよい。このコーティングによる被膜上では、２０μＬの水滴の場合の滑落角が１５度から２０度程度の値になる。
【００８１】
また、着霜防止処理として、撥水性、又は滑水性の被膜を形成する処理に限定されるものではなく、着霜防止処理として、親水性の被膜を形成する処理を施してもよい。親水性の被膜上では、結露水は広がり易くなる反面、降下する速度が早くなる。その結果、結露水が素早く落下するので、氷結する水滴が減少し着霜量も減少する。
【００８２】
＜第１実施形態の第１変形例＞
図４は、第１変形例に係る冷凍装置の室外熱交換器の斜視図である。図４において、室外熱交換器３０は、１つの熱交換器が上下に分割された構成であり、吸込口側となる下側部分が第１熱交換器３１であり、上側部分が第２熱交換器３２である。第１熱交換器３１の第１フィン１１１は、第２熱交換器３２の第２フィン１１２よりも間隔が広く設定され、且つ上記実施形態と同じ撥水性コーティングが施されている。第１熱交換器３１は伝熱管１２によって２つの冷媒流通路が形成され、第２熱交換器３２は伝熱管１２によって４つの冷媒流通路が形成されている。第１熱交換器３１の２つの冷媒流通路と、第２熱交換器３２の４つの冷媒流通路との間には、分流器５８が設けられている。
【００８３】
暖房運転時、室外熱交換器３０の第１熱交換器３１の冷媒流通路から冷媒が流通し、分流器５８で分岐して、第２熱交換器３２の各冷媒流通路を流通する。つまり、第１熱交換器３１は、液側部分であって暖房運転時の室外熱交換器３０の冷媒入口側に位置する部分に相当する。
【００８４】
＜第１実施形態の第２変形例＞
図５は、第２変形例に係る冷凍装置の室外熱交換器の斜視図である。図５において、室外熱交換器３０は、フィン１１のうち吸込口側の下側部分に、上記実施形態と同じ撥水性コーティングが施されている。撥水性コーティングによる被膜が形成されている部分を貫通する伝熱管によって２つの冷媒流通路が形成され、被膜がない部分を貫通する伝熱管によって４つの冷媒流通路が形成されている。被膜が形成されている部分の冷媒流通路と、被膜がない部分の４つの冷媒流通路との間には、分流器５８が設けられている。
【００８５】
暖房運転時、室外熱交換器３０のうち被膜が形成されている部分の冷媒流通路から冷媒が流通し、分流器５８で分岐して、被膜がない部分の各冷媒流通路を流通する。つまり、被膜が形成されている部分は、液側部分であって暖房運転時の室外熱交換器３０の冷媒入口側に位置する部分に相当する。
【００８６】
＜第１実施形態の特徴＞
（１）
この冷凍装置は、非共沸混合冷媒（Ｒ１２３４＋Ｒ３２）使用する冷凍装置であり、暖房運転時に蒸発器となる室外熱交換器３０を備えている。室外熱交換器３０は、第１熱交換器３１と第２熱交換器３２とを有し、第１熱交換器３１が冷媒の入口側に位置している。第１熱交換器３１の第１フィン１１１のみに撥水性の被膜を形成する着霜防止処理が施されている。第１熱交換器３１は、最も温度が低く着霜し易い部分であるが、着霜し易い部分に着霜防止処理が施されているので着霜し難くなる。また、第１熱交換器３１の第１フィン１１１と、第２熱交換器３２の第２フィン１１２とは分割されているので、室外熱交換器３０全体に着霜防止処理を施したものと比較して、製造コストが低い。
【００８７】
（２）
この冷凍装置では、第１熱交換器３１の第１フィン１１１の間隔が、第２熱交換器３２の第２フィン１１２の間隔よりも大きく、第１フィン１１１のフィン形状が、伝熱管１２との接触部を除いて切り起しのない平板状である。その結果、着霜し難くなり運転時間が長く維持され、暖房運転効率が向上する。
【００８８】
〔第２実施形態〕
第１実施形態、第１変形例及び第２変形例では、暖房運転時に蒸発器となる室外熱交換器３０が着霜することを前提にして、室外熱交換器３０の一部に撥水性コーティングを施しているが、冷房運転時に蒸発器となる室内熱交換器４０の一部に撥水性コーティングを施してもよい。
【００８９】
図６は、本発明の第２実施形態に係る冷凍装置を用いた空調機の構成図である。図６において、室内熱交換器４０は、補助熱交換器４１と、主熱交換器４２とを有している。補助熱交換器４１と主熱交換器４２との間には、第２膨張弁４３が接続されている。
【００９０】
除湿運転では、四路切換弁２９が第２状態（点線）に設定される。このとき、膨張弁３４は全開である。第２膨張弁４３は、補助熱交換器４１と主熱交換器４２との間の冷媒流路を絞り、室外熱交換器３０と補助熱交換器４１とを凝縮器として機能させ、主熱交換器４２を蒸発器として機能させる。その結果、室内温度を下げずに除湿運転を行うことができる。
【００９１】
図７は、第２実施形態に係る冷凍装置の室内熱交換器の斜視図である。図７において、主熱交換器４２は、第１熱交換部４２ａ及び第２熱交換部４２ｂの２つに分割され、第１熱交換部４２ａと第２熱交換部４２ｂとによって逆Ｖ字形を形成している。
【００９２】
補助熱交換器４１は、第１補助熱交換部４１ａ及び第２補助熱交換部４１ｂに分割されている。第１補助熱交換部４１ａは第１熱交換部４２ａの風上側に配置され、第２補助熱交換部４１ｂは第２熱交換部４２ｂの風上側に配置されている。
【００９３】
補助熱交換器４１は、冷房運転時に室内熱交換器４０の冷媒入口側に位置する部分であるので、第１フィン１１１の全表面に撥水性の被膜を形成する撥水性コーティングが施され、着霜を防止している。
【００９４】
冷房運転時、主熱交換器４２及び補助熱交換器４１は、共に蒸発器として機能する。主熱交換器４２及び補助熱交換器４１に接触した空気中の水分は、凝縮して補助熱交換器４１及び主熱交換器４２の第１フィン１１１及び第２フィン１１２の表面に付着する。補助熱交換器４１の第１フィンには撥水性コーティングが施されているので、補助熱交換器４１の第１フィン１１１に付着した水分は、第１フィン１１１の間を通過する空気によって流されたり、重力によって下方へ落下したりする。その結果、補助熱交換器４１において冷媒の蒸発温度が０℃以下になる部分があっても、補助熱交換器４１の表面に付着した水滴の多くは凝固する前に補助熱交換器４１の表面から取り除かれるので、補助熱交換器４１の表面の着霜量を減少させることができる。
【００９５】
なお、第２実施形態では、補助熱交換器４１がさらに着霜し難くなるように、第１フィン１１１は主熱交換器４２の第２フィン１１２よりも間隔が広く設定されており、第２フィン１１２よりも第１フィン１１１の通風抵抗が低くなっている。
【００９６】
また、主熱交換器４２では、補助熱交換器４１に比べて冷媒の蒸発温度が高くなるので、主熱交換器４２の表面に付着した水滴は凝固しにくく、主熱交換器４２では着霜が生じにくい。
【００９７】
また、主熱交換器４２のうち補助熱交換器４１と重なる部分では、通過する空気中の水分が、補助熱交換器４１を通過する際に凝縮してある程度取り除かれている。その結果、上記重なる部分では、凝縮する水分量が少なくなるので、着霜量が低減される。
【００９８】
＜第２実施形態の特徴＞
この冷凍装置は、非共沸混合冷媒（Ｒ１２３４＋Ｒ３２）使用する冷凍装置であり、冷房運転時に蒸発器となる室内熱交換器４０を備えている。室内熱交換器４０は、補助熱交換器４１と主熱交換器４２とを有し、補助熱交換器４１が冷媒の入口側に位置している。そして、補助熱交換器４１の第１フィン１１１のみに撥水性の被膜を形成する着霜防止処理が施されている。補助熱交換器４１は、最も温度が低く着霜し易い部分であるが、着霜し易い部分に着霜防止処理が施されているので着霜し難くなる。また、補助熱交換器４１の第１フィン１１１と、主熱交換器４２の第２フィン１１２とは分割されているので、室外熱交換器３０全体に着霜防止処理を施したものと比較して、製造コストが低い。
【００９９】
＜その他の実施形態＞
第１実施形態、第１変形例、第２変形例及び第２実施形態では、冷媒として、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２の２種類の有機化合物からなる混合冷媒を使用しているが、ＨＦＣ−３２の割合は、２２質量％のＨＦＣ−３２との混合冷媒である。ＨＦＣ−３２の割合は、６質量％以上３０質量％以下であればよく、好ましくは、１３質量％以上２３質量％以下であればよく、更に好ましくは、２１質量％以上２３質量％以下であればよい。
【０１００】
また、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒と、１０質量％以上のＨＦＣ−１２５（ペンタフルオロエタン、ＣＦ3−ＣＨＦ2）との混合冷媒でもよい。ＨＦＣ−１２５の割合は、１０質量％以上２０質量％以下であれば好ましい。
【０１０１】
また、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒と、ＨＦＣ−１３４（１，１，２，２−テトラフルオロエタン、ＣＨＦ2−ＣＨＦ2）、ＨＦＣ−１３４ａ（１，１，１，２−テトラフルオロエタン、ＣＨ2Ｆ−ＣＦ3）、ＨＦＣ−１４３ａ（１，１，１−トリフルオロエタン、ＣＨ3ＣＦ3）、ＨＦＣ−１５２ａ（１，１−ジフルオロエタン、ＣＨＦ2−ＣＨ3）、ＨＦＣ−１６１（フルオロエタン、ＣＨ3−ＣＨ2Ｆ）、ＨＦＣ−２２７ｅａ（１，１，１，２，３，３，３−ヘプタフルオロプロパン、ＣＦ3−ＣＨＦ−ＣＦ3）、ＨＦＣ−２３６ｅａ（１，１，１，２，３，３−ヘキサフルオロプロパン、ＣＦ3−ＣＨＦ−ＣＨＦ2）、ＨＦＣ−２３６ｆａ（１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロエタン、ＣＦ3−ＣＨ2−ＣＦ3）、及びＨＦＣ−３６５ｍｆｃ（１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタン、ＣＦ3−ＣＨ2ＣＦ2−ＣＨ3）のいずれか１つとの混合冷媒でもよい。
【０１０２】
また、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒と、炭化水素系冷媒との混合冷媒であってもよい。
【０１０３】
具体的には、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒と、メタン（ＣＨ4）、エタン（ＣＨ3−ＣＨ3）、プロパン（ＣＨ3−ＣＨ2−ＣＨ3）、プロペン（ＣＨ3−ＣＨ＝ＣＨ2）、ブタン（ＣＨ3−ＣＨ2−ＣＨ2−ＣＨ3）、イソブタン（ＣＨ3−ＣＨ（ＣＨ3）−ＣＨ3）、ペンタン（ＣＨ3−ＣＨ2−ＣＨ2−ＣＨ2−ＣＨ3）、２−メチルブタン（ＣＨ3−ＣＨ（ＣＨ3）−ＣＨ2−ＣＨ3）、及びシクロペンタン（ｃｙｃｌｏ−Ｃ5Ｈ10）のいずれか１つとの混合冷媒でもよい。
【０１０４】
また、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒と、ジメチルエーテル（ＣＨ3−Ｏ−ＣＨ3）、ビス−トリフルオロメチル−サルファイド（ＣＦ3−Ｓ−ＣＦ3）、二酸化炭素（ＣＯ2）、及びヘリウム（Ｈｅ）のいずれか１つとの混合冷媒でもよい。
【０１０５】
また、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒と、上記第２成分のいずれか２つとから成る混合冷媒を使用してもよい。例えば、５２質量％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、２３質量％のＨＦＣ−３２と、２５質量％のＨＦＣ−１２５から成る混合冷媒が好ましい。
【産業上の利用可能性】
【０１０６】
以上のように、本発明によれば、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る冷媒を含む非共沸混合冷媒を使用する冷凍装置を備えた空調機に有用である。
【図面の簡単な説明】
【０１０７】
【図１】本発明に第１実施形態に係る冷凍装置を用いた空調機の構成図。
【図２】室外ユニットの内部の平面図。
【図３】第１実施形態に係る冷凍装置の室外熱交換器の斜視図
【図４】第１変形例に係る冷凍装置の室外熱交換器の斜視図。
【図５】第２変形例に係る冷凍装置の室外熱交換器の斜視図。
【図６】本発明の第２実施形態に係る冷凍装置を用いた空調機の構成図。
【図７】第２実施形態に係る冷凍装置の室内熱交換器の斜視図。
【符号の説明】
【０１０８】
１１  フィン
１２  管
３０  室外熱交換器（蒸発器）
３１  第１熱交換器
３２  第２熱交換器
４０  室内熱交換器
４１  補助熱交換器（第１熱交換器）
４２  主熱交換器（第２熱交換器）
１１１  第１フィン（液側フィン）
１１２  第２フィン（ガス側フィン）
【図１】
2010060159.tif 000003
【図２】
2010060159.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
2010060159.tif 000007
【図６】
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【図７】
2010060159.tif 000009