(57)【要約】【課題】本発明は、内燃機関の排気浄化装置に関し、低温時においても優れたＣＯ浄化性能を得ることを目的とする。【解決手段】本発明の内燃機関の排気浄化装置は、内燃機関１０の排気通路１５に配置された触媒コンバータ２０と、触媒コンバータ２０に活性酸素を供給する活性酸素供給装置とを備える。触媒コンバータ２０は、担体に銀が担持された触媒を有する。この触媒中の銀の割合は５〜５０重量％であり、１００℃における担体の活性酸素分解率は６０％以下である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の排気通路に配置された触媒コンバータと、
前記触媒コンバータに活性酸素を供給する活性酸素供給装置と、
を備え、
前記触媒コンバータは、担体に銀が担持された触媒を有し、
前記触媒中の銀の割合が５〜５０重量％であり、
１００℃における前記担体の活性酸素分解率が６０％以下であることを特徴とする内燃機関の排気浄化装置。
【請求項２】
前記触媒中の銀の割合が７〜４０重量％であることを特徴とする請求項１記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項３】
前記触媒中の銀の割合が１０〜３０重量％であることを特徴とする請求項１または２記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項４】
１００℃における前記担体の活性酸素分解率が４５％以下であることを特徴とする請求項１乃至３の何れか１項記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項５】
前記担体は、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニアおよび酸化ランタンよりなる群から選択される１種または複数種を主成分とするものであることを特徴とする請求項１乃至４の何れか１項記載の内燃機関の排気浄化装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の排気浄化装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関の排気ガスを浄化するための触媒が広く用いられている。しかしながら、内燃機関の始動時や低速運転時など、排気ガス温度や触媒温度が低いときには、有害成分を触媒で十分に浄化できないという問題がある。
【０００３】
特開２００６−２９１９３０号公報には、低温時に炭化水素成分を浄化するための排気浄化装置として、銀担持担体と、この銀担持担体に酸化性ガスを供給する酸化性ガス供給装置とを設けた排気浄化装置が開示されている。
【０００４】
【特許文献１】特開２００６−２９１９３０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
排気ガス中の浄化すべき有害成分としては、炭化水素のほかに、ＣＯ（一酸化炭素）もある。このＣＯについても、低温時に浄化できるような装置の開発が期待されている。
【０００６】
本発明は、上記の点に鑑みてなされたものであり、低温時においても優れたＣＯ浄化性能が得られる内燃機関の排気浄化装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
第１の発明は、上記の目的を達成するため、内燃機関の排気浄化装置であって、
内燃機関の排気通路に配置された触媒コンバータと、
前記触媒コンバータに活性酸素を供給する活性酸素供給装置と、
を備え、
前記触媒コンバータは、担体に銀が担持された触媒を有し、
前記触媒中の銀の割合が５〜５０重量％であり、
１００℃における前記担体の活性酸素分解率が６０％以下であることを特徴とする。
【０００８】
また、第２の発明は、第１の発明において、
前記触媒中の銀の割合が７〜４０重量％である。
【０００９】
また、第３の発明は、第１または第２の発明において、
前記触媒中の銀の割合が１０〜３０重量％である。
【００１０】
また、第４の発明は、第１乃至第３の発明の何れかにおいて、
１００℃における前記担体の活性酸素分解率が４５％以下である。
【００１１】
また、第５の発明は、第１乃至第４の発明の何れかにおいて、
前記担体は、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニアおよび酸化ランタンよりなる群から選択される１種または複数種を主成分とするものである。
【発明の効果】
【００１２】
第１の発明によれば、低温時においても優れたＣＯ浄化性能が得られる。このため、内燃機関の始動直後や低負荷運転時など、排気温度や触媒温度が低い場合であっても、排気ガス中のＣＯを十分に浄化することができる。
【００１３】
第２の発明によれば、触媒中の銀の割合を７〜４０重量％とすることにより、低温時において更に優れたＣＯ浄化性能が得られる。
【００１４】
第３の発明によれば、触媒中の銀の割合を１０〜３０重量％とすることにより、低温時において特に優れたＣＯ浄化性能が得られる。
【００１５】
第４の発明によれば、１００℃における活性酸素分解率が４５％以下であるような担体を用いることにより、低温時において更に優れたＣＯ浄化性能が得られる。
【００１６】
第５の発明によれば、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニアおよび酸化ランタンよりなる群から選択される１種または複数種を主成分とする担体を用いることにより、低温時において更に優れたＣＯ浄化性能が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１の排気浄化装置を説明するための図である。図１に示す排気浄化装置は、内燃機関１０の排気ガス中の有害成分（特にＣＯ：一酸化炭素）を浄化するための装置である。なお、図１においては、便宜上、内燃機関１０の大きさに対して排気浄化装置の大きさを誇張して描いている。
【００１８】
図１に示す内燃機関１０は、ターボチャージャ１９を備えている。ターボチャージャ１９のコンプレッサにより圧縮された吸入空気は、吸気マニホールド１１を介して各気筒に流入する。各気筒には、それぞれ、筒内に直接に燃料を噴射する燃料インジェクタ１４が設けられている。各燃料インジェクタ１４には、コモンレール１８に蓄えられた高圧の燃料が供給される。図示しない燃料タンク内の燃料は、サプライポンプ１７により加圧され、コモンレール１８に供給される。各気筒から排出される排気ガスは、排気マニホールド１２にて合流し、ターボチャージャ１９のタービンに流入する。タービンを通過した排気ガスは、排気通路１５に流れる。
【００１９】
なお、本発明における内燃機関は、上記の構成に限定されるものではなく、如何なる構成のものであってもよい。
【００２０】
排気通路１５には、触媒コンバータ２０が設置されている。触媒コンバータ２０の内部には、基材２１が設置されている。基材２１としては、例えば、ストレートフロー型またはウォールフロー型のモノリス形基材が好ましく用いられる。
【００２１】
基材２１を構成する多数のセルの内面には、触媒層が設けられている。後述するように、この触媒は、金属酸化物からなる担体に銀（Ａｇ）が担持された構成となっている。
【００２２】
本実施形態の排気浄化装置は、触媒コンバータ２０に活性酸素としてのオゾンを供給するオゾン供給装置を備えている。本実施形態のオゾン供給装置は、オゾン発生器２５と、オゾン供給通路２４と、オゾン供給ノズル２２とを有している。
【００２３】
なお、本実施形態では、活性酸素としてオゾンを利用する場合を例に説明するが、本発明では、オゾンに代えて、他の種類の活性酸素（例えば、Ｏ-，Ｏ2-，Ｏ2-，Ｏ3-，Ｏn-等で表される酸素マイナスイオン）を利用することもできる。
【００２４】
オゾン発生器２５としては、高電圧を印加可能な放電管内に、原料となる乾燥した空気または酸素を流しつつオゾンを発生させる形態や、他の任意の形式のものを用いることができる。本実施形態のオゾン発生器２５は、排気通路の外から取り込まれる空気中の酸素からオゾンを生成可能になっている。
【００２５】
オゾン発生器２５で生成されたオゾンは、オゾン供給通路２４を通って、オゾン供給ノズル２２に送られる。オゾン供給ノズル２２は、触媒コンバータ２０のケーシングの内部であって、基材２１の前方側（上流側）に配置されている。オゾン供給ノズル２２には、複数のオゾン供給口２３が設けられている。
【００２６】
上記のような構成によれば、オゾン発生器２５によってオゾン（Ｏ3）を生成させ、このオゾンをオゾン供給ノズル２２のオゾン供給口２３から噴射することができる。これにより、触媒コンバータ２０内にオゾンを供給することができる。
【００２７】
オゾン発生器２５の作動は、ＥＣＵ(Electronic Control Unit)５０により制御される。ＥＣＵ５０には、オゾン発生器２５のほか、燃料インジェクタ１４、クランク角センサ４６、エアフローメータ４７、冷却水温センサ４８等の各種のセンサおよびアクチュエータが電気的に接続されている。
【００２８】
図２は、触媒コンバータ２０に設けられた触媒を拡大して示す図である。図２に示すように、触媒コンバータ２０に設けられた触媒３０は、金属酸化物粒子からなる担体３２と、この担体３２に担持された銀微粒子３４とで構成されている。触媒コンバータ２０が備える基材２１の表面には、このような触媒３０からなる触媒層が設けられている。
【００２９】
触媒３０中の銀の割合（以下、「Ａｇ担持量」と称する）は、５〜５０重量％であり、より好ましくは７〜４０重量％であり、更に好ましくは１０〜３０重量％である。
【００３０】
また、担体３２は、銀を担持していない状態での１００℃におけるオゾン分解率（活性酸素分解率）が６０％以下のものであり、より好ましくは４５％以下のものである。なお、オゾン分解率の測定方法については後述する。
【００３１】
上記のようなオゾン分解率の範囲を満足する担体材料としては、例えば、アルミナ（γ−Ａｌ2Ｏ3）、シリカ（ＳｉＯ2）、ジルコニア（ＺｒＯ2）、チタニア（ＴｉＯ2）、酸化ランタン（Ｌａ2Ｏ3）が挙げられ、これらのうちの１種、または複数種を組み合わせて、用いることができる。
【００３２】
これに対し、上記のようなオゾン分解率の範囲を満足しない担体材料（オゾン分解率が大きい担体材料）としては、セリア（ＣｅＯ2）、酸化鉄（Ｆｅ2Ｏ3）、酸化マンガン（ＭｎＯ2）等が挙げられる。
【００３３】
ところで、従来の酸化触媒では、内燃機関１０の始動直後や低負荷運転時など、排気温度や触媒温度が低い場合には、排気ガス中のＣＯを十分に酸化させることができない。
【００３４】
これに対し、上述した触媒３０は、オゾンが共存する場合に、低温（例えば、１５０〜１００℃以下）においても優れたＣＯ浄化性能を発揮する。よって、本実施形態の排気浄化装置においては、内燃機関１０の始動直後や低負荷運転時などの低温時であっても、オゾン供給ノズル２２から触媒コンバータ２０へオゾンを供給することにより、高いＣＯ浄化率が得られる。
【００３５】
図３は、オゾンの共存下において触媒３０がＣＯを浄化（酸化）するメカニズムを示す図である。図３に示すように、触媒３０中の銀がオゾンと反応することによって、より強力な酸化剤である酸化銀（Ａｇ2ＯまたはＡｇＯ）に変化し、この酸化銀がＣＯと反応することにより、ＣＯがＣＯ2へと酸化される。
【００３６】
触媒３０では、白金系触媒等とは異なり、上記のようなメカニズムでＣＯが浄化される。このため、絶対的な銀の量を増やすことがＣＯ浄化性能の向上に極めて有効に作用する。従って、本発明では、Ａｇ担持量を前述したような比較的大きい値とすることにより、低温における優れたＣＯ浄化性能が得られる。
【００３７】
しかしながら、Ａｇ担持量が前述した範囲の上限値を超えると、銀微粒子３４同士が合体して、粒径が粗大化し易い。すなわち、銀を適切な分散状態で保持することができなくなり、銀の比表面積が低下する。このため、熱により粒径が粗大化しない温度域での使用でも、ガスの拡散性に劣る。その結果、ＣＯ浄化性能が低下する。
【００３８】
また、本発明では、前述したように、１００℃における担体３２のオゾン分解率は、前述した範囲のような、比較的小さい値である。これにより、触媒コンバータ２０に供給されたオゾンが担体３２によって分解されてしまうことを抑制し、オゾンと銀との反応を促進することができる。このため、その反応によって形成された酸化銀により、ＣＯを効率良く浄化することができるので、低温下での優れたＣＯ浄化性能が得られる。
【００３９】
具体的には、担体３２のオゾン分解率を６０％以下とすることにより、Ａｇ担持量が１０重量％の場合において、概ね１５０℃以下でＣＯを浄化可能となる。また、担体３２のオゾン分解率を４５％以下とすることにより、Ａｇ担持量が１０重量％の場合において、概ね１００℃以下でＣＯを浄化可能となる。
【００４０】
これに対し、担体３２の１００℃におけるオゾン分解率が前述した範囲より大きいと、触媒コンバータ２０に供給されたオゾンが、銀と反応する前に担体３２によって分解されてしまう。このため、低温下で優れたＣＯ浄化性能を得ることはできない。
【００４１】
なお、図１に示す本実施形態のシステムでは、オゾン発生器２５により生成されたオゾンをそのままオゾン供給ノズル２２へ送って排気ガス中に添加するように構成されているが、本発明では、オゾンを予め生成、貯留しておき、その貯留されたオゾンを必要時に排気ガス中に添加するようにしてもよい。また、本実施形態では、排気ガス流路の外からオゾン発生器２５に取り込んだ空気中の酸素によってオゾンを生成しているが、本発明では、オゾン発生器を排気ガス流路内に設置する構成としてもよい。すなわち、排気ガス中に残存する酸素をオゾンに転換させるようにしてもよい。
【００４２】
上述した実施の形態１においては、オゾン発生器２５、オゾン供給通路２４およびオゾン供給ノズル２２が前記第１の発明における「活性酸素供給装置」に相当している。
【実施例１】
【００４３】
以下、本発明を実施例および比較例に基づいて更に説明する。
【００４４】
［触媒の調製］
（実施例Ａ）
担体としてのγ−Ａｌ2Ｏ3を水に分散させた溶液にＡｇＮＯ3溶液を加え、乾燥および焼成することにより、Ａｇ担持量５重量％のＡｇ／γ−Ａｌ2Ｏ3触媒粉末を得た。この触媒粉末を２ｍｍ径のペレットに成形し、２グラムのペレット触媒を調整した。
【００４５】
（実施例Ｂ）
Ａｇ担持量を７重量％としたこと以外は実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００４６】
（実施例Ｃ）
Ａｇ担持量を１０重量％としたこと以外は実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００４７】
（実施例Ｄ）
Ａｇ担持量を１５重量％としたこと以外は実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００４８】
（実施例Ｅ）
Ａｇ担持量を２０重量％としたこと以外は実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００４９】
（実施例Ｆ）
Ａｇ担持量を３０重量％としたこと以外は実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００５０】
（実施例Ｇ）
Ａｇ担持量を４０重量％としたこと以外は実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００５１】
（実施例Ｈ）
Ａｇ担持量を５０重量％としたこと以外は実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００５２】
（実施例Ｊ）
担体としてＳｉＯ2を用いたこと、および、Ａｇ担持量を１０重量％としたこと以外は、実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００５３】
（実施例Ｋ）
担体としてＺｒＯ2を用いたこと、および、Ａｇ担持量を１０重量％としたこと以外は、実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００５４】
（実施例Ｌ）
担体としてＴｉＯ2を用いたこと、および、Ａｇ担持量を１０重量％としたこと以外は、実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００５５】
（実施例Ｍ）
担体としてＬａ2Ｏ3を用いたこと、および、Ａｇ担持量を１０重量％としたこと以外は、実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００５６】
（比較例Ｎ）
Ａｇ担持量を２重量％としたこと以外は実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００５７】
（比較例Ｐ）
Ａｇ粉末を２ｍｍ径のペレットに成形することにより、担体が無く、Ａｇのみからなる２グラムのペレット触媒を調整した。すなわち、比較例Ｐは、Ａｇ担持量１００重量％の触媒に相当する。
【００５８】
（比較例Ｑ）
担体としてＦｅ2Ｏ3を用いたこと、および、Ａｇ担持量を１０重量％としたこと以外は、実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００５９】
（比較例Ｒ）
担体としてＣｅＯ2−ＺｒＯ2（セリア−ジルコニア複合酸化物）を用いたこと、および、Ａｇ担持量を１０重量％としたこと以外は、実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００６０】
（比較例Ｓ）
担体としてＭｎＯ2を用いたこと、および、Ａｇ担持量を１０重量％としたこと以外は、実施例Ａと同様にして、ペレット触媒を調製した。
【００６１】
［試験方法］
上述したようにして調整した各実施例および各比較例のペレット触媒に対し、図４および図５に示す実験装置を用いて、次のような試験を行った。図５は、図４中の破線の楕円で示す部分の詳細を示す図である。この実験装置の構成機器は、次の通りである。
【００６２】
オゾン発生器  ：  岩崎電気（株）製  ＯＰ２０Ｗ
オゾン分析計（上流側）  ：  荏原実業（株）製  ＥＧ６００
オゾン分析計（下流側）  ：  荏原実業（株）製  ＥＧ２００１
排ガス分析計  ：  （株）堀場製作所製  ＭＥＸＡ９１００Ｄ
【００６３】
ペレット触媒を石英製の反応管に入れ（図５参照）、電気炉内に配置し、モデルガス発生器から発生させたモデルガスを反応管に流した。モデルガスの流量は毎分１５リットル、空間速度ＳＶは３００，０００ｈ-1であった。ペレット触媒の温度が３０℃で一定になるまでは、オゾンＯ3を含まないモデルガスを反応管に流した。このモデルガスの組成は、ＣＯ：１０００ｐｐｍ、Ｏ2：８％、Ｎ2：バランス、とした。
【００６４】
ペレット触媒の温度が３０℃で一定になった後、モデルガス発生器からのＯ2の供給を止め、代わりに、オゾン供給経路（図５中で上からの通路）から、Ｏ3を１０００ｐｐｍ含むＯ3とＯ2との混合ガスを、（Ｏ3＋Ｏ2）の濃度が８％になる量だけ加えた。
【００６５】
その後、ペレット触媒の温度を、毎分１０℃の昇温速度で、５００℃まで昇温した。その間、反応管を通過した後のモデルガス中のＣＯ、ＣＯ2およびＯ2の各濃度を、排ガス分析計により計測した。この計測データに基づき、各実施例および各比較例のペレット触媒について、反応管に流入したＣＯのうちの５０％が浄化されたときの触媒温度（以下、「ＣＯ５０％浄化温度」と称する）を求めた。
【００６６】
［オゾン分解率の測定］
上記と同じ実験装置を用いて、γ−Ａｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2、ＺｒＯ2、ＴｉＯ2、Ｌａ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＣｅＯ2−ＺｒＯ2およびＭｎＯ2の各担体材料と、実施例Ｃおよび比較例Ｒのペレット触媒について、１００℃におけるオゾン分解率を次のように測定した。なお、担体材料については、担体粉末を成形してなる２ｍｍ径のペレット２グラムを用いた。
【００６７】
Ｏ3を１０００ｐｐｍ含むモデルガス（他の組成は、（Ｏ3＋Ｏ2）：８％、Ｎ2：バランス）を反応管に流し、反応管を通過した後のモデルガス中に残存していたＯ3の濃度を、下流側のオゾン分析計により計測した。モデルガス流量、昇温速度等の条件は、ＣＯ５０％浄化温度を測定したときと同様である。そして、担体温度または触媒温度が１００℃のときにオゾン分析計で計測されたＯ3濃度（つまり、分解されずに残ったＯ3の濃度）に基づいて、各担体材料ならびに実施例Ｃおよび比較例Ｒの触媒についての１００℃でのオゾン分解率（分解されたＯ3の割合）を算出した。
【００６８】
実施例Ａ〜Ｈおよび比較例Ｎ，ＰについてのＣＯ５０％浄化温度の測定結果を図６に示す。図６によれば、担体としてγ−Ａｌ2Ｏ3を共通に使用し、Ａｇ担持量を異ならせた場合のＣＯ５０％浄化温度を比較することができる。図６に示すように、Ａｇ担持量がそれぞれ２重量％および１００重量％である比較例ＮおよびＰのＣＯ５０％浄化温度が２００℃を超えているのと比べ、Ａｇ担持量が５〜５０重量％である実施例Ａ〜ＨのＣＯ５０％浄化温度は際立って低い。このように、実施例Ａ〜Ｈの触媒は、オゾンが共存する場合に、低温において、際立って優れたＣＯ浄化性能を発揮することが分かる。
【００６９】
特に、実施例Ｂおよび実施例Ｇ（Ａｇ担持量がそれぞれ７重量％，４０重量％）では、ＣＯ５０％浄化温度が５０℃程度である。更に、実施例Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ（Ａｇ担持量がそれぞれ１０重量％，１５重量％，２０重量％，３０重量％）では、ＣＯ５０％浄化温度が３０℃程度である。これらによれば、常温に近いような極めて低温な状態においても、ＣＯを十分に浄化することができることが分かる。
【００７０】
図７は、各担体材料についてのオゾン分解率の測定結果を示しており、図８は、実施例Ｃ，Ｊ，Ｋ，Ｌ，Ｍおよび比較例Ｑ，Ｒ，ＳについてのＣＯ５０％浄化温度の測定結果と、それらの担体材料のオゾン分解率との関係を示している。図８によれば、Ａｇ担持量を共通に１０重量％とし、担体を異ならせた場合のＣＯ５０％浄化温度を比較することができる。図８に示すように、担体のオゾン分解率が大きい比較例Ｑ，Ｒ，Ｓの触媒ではＣＯ５０％浄化温度が１５０℃超〜２５０℃超であるのと比べ、担体のオゾン分解率が小さい実施例Ｃ，Ｊ，Ｋ，Ｌ，Ｍの触媒のＣＯ５０％浄化温度は際立って低い。このように、これら実施例の触媒は、オゾンが共存する場合に、低温において、際立って優れたＣＯ浄化性能を発揮することが分かる。
【００７１】
図８に示す結果から分かるように、Ａｇ担持量を同じとした場合には、担体のオゾン分解率が小さくなるにつれて、ＣＯ５０％浄化温度が低くなる傾向がある。その傾向は、図８中の回帰直線で表すことができる。この回帰直線によれば、担体のオゾン分解率を６０％以下にすることにより、ＣＯ５０％浄化温度を概ね１５０℃以下にすることができ、低温での十分なＣＯ浄化性能が得られることが分かる。また、担体のオゾン分解率を４５％以下にすることにより、ＣＯ５０％浄化温度を概ね１００℃以下にすることができるので、低温での更に優れたＣＯ浄化性能が得られることが分かる。
【００７２】
このように、担体のオゾン分解率が低温におけるＣＯ浄化性能に大きく影響を及ぼす理由は、次のようなものであると考えられる。図９は、担体のオゾン分解率と、その担体に銀を担持した触媒のオゾン分解率とを比較した図である。
【００７３】
図９に示すように、γ−Ａｌ2Ｏ3のオゾン分解率は２０％弱であり、このγ−Ａｌ2Ｏ3にＡｇを１０重量％担持した触媒、つまり実施例Ｃの触媒のオゾン分解率は８０％弱である。従って、実施例Ｃの触媒では、ほぼ６０％のオゾンがＡｇと反応していることになる。このため、酸化銀が十分に生成されるので、優れたＣＯ浄化性能が得られるものと考えられる。
【００７４】
これに対し、ＣｅＯ2−ＺｒＯ2のオゾン分解率はほぼ９０％と高い。そして、このＣｅＯ2−ＺｒＯ2にＡｇを１０重量％担持した触媒、つまり比較例Ｒの触媒のオゾン分解率は、ＣｅＯ2−ＺｒＯ2のオゾン分解率と比べてほとんど差がない。すなわち、比較例Ｒの触媒では、ほとんどすべてのオゾンが担体であるＣｅＯ2−ＺｒＯ2中のＣｅＯ2によって分解されてしまい、オゾンがＡｇと極僅かしか反応していないことが分かる。このため、酸化銀が生成されず、ＣＯ浄化性能が低いものと考えられる。
【図面の簡単な説明】
【００７５】
【図１】本発明の実施の形態１の排気浄化装置を説明するための図である。
【図２】触媒コンバータに設けられた触媒を拡大して示す図である。
【図３】オゾンの共存下において触媒がＣＯを浄化（酸化）するメカニズムを示す図である。
【図４】実施例で使用した実験装置を示す図である。
【図５】実施例で使用した実験装置を示す図である。
【図６】ＣＯ５０％浄化温度の測定結果を示す図である。
【図７】担体材料についてのオゾン分解率の測定結果を示す図である。
【図８】ＣＯ５０％浄化温度の測定結果と担体材料のオゾン分解率との関係を示す図である。
【図９】担体のオゾン分解率と、その担体に銀を担持した触媒のオゾン分解率とを比較した図である。
【符号の説明】
【００７６】
１０  内燃機関
１１  吸気マニホールド
１２  排気マニホールド
１４  燃料インジェクタ
１５  排気通路
１７  サプライポンプ
１８  コモンレール
１９  ターボチャージャ
２０  触媒コンバータ
２１  基材
２２  オゾン供給ノズル
２３  オゾン供給口
２４  オゾン供給通路
２５  オゾン発生器
３０  触媒
３２  担体
３４  銀微粒子
５０  ＥＣＵ
【図１】
2010138802.tif 000003
【図２】
2010138802.tif 000004
【図３】
2010138802.tif 000005
【図４】
2010138802.tif 000006
【図５】
2010138802.tif 000007
【図６】
2010138802.tif 000008
【図７】
2010138802.tif 000009
【図８】
2010138802.tif 000010
【図９】
2010138802.tif 000011