(57)【要約】【課題】快削鋼等の切削工具として好適な、耐熱性、耐久性に優れる耐摩耗性工具部材を提供する。【解決手段】工具基体上に、工具基体表面側から順に、ＴｉＮ硬質膜、Ａｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜およびＡｌ２Ｏ３膜を形成した耐摩耗性工具部材において、Ａｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜におけるＡｌ含有割合は、５〜３０原子％であって、望ましくは、Ａｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜が、ＴｉＮ硬質膜との界面部分では５〜１５原子％、Ａｌ２Ｏ３膜との界面部分では２０〜３０原子％のＡｌを含有し、さらに、該Ａｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜中におけるＡｌ含有割合は、ＴｉＮ硬質膜側からＡｌ２Ｏ３膜側へ向かうにしたがって次第に増加する傾斜組成を有する。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
工具基体上に、工具基体表面側から順に、膜厚０．５〜５μｍのＴｉＮ硬質膜、膜厚０．２〜２μｍのＡｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜および膜厚０．２〜２μｍのＡｌ２Ｏ３膜を形成した耐摩耗性工具部材において、
上記Ａｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜におけるＡｌ含有割合は、５〜３０原子％であって、かつ、該Ａｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜におけるＡｌ含有割合は、ＴｉＮ硬質膜側からＡｌ２Ｏ３膜側へ向かうにしたがって次第に増加する傾斜組成を有することを特徴とする潤滑性に優れる耐摩耗性工具部材。
【請求項２】
上記Ａｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜におけるＡｌ含有割合は、ＴｉＮ硬質膜との界面部分では５〜１５原子％、また、上記Ａｌ２Ｏ３膜との界面部分では２０〜３０原子％であって、かつ、ＴｉＮ硬質膜側からＡｌ２Ｏ３膜側へ向かうにしたがってＡｌ含有割合が次第に増加する傾斜組成を有することを特徴とする請求項１に記載の潤滑性に優れる耐摩耗性工具部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、耐摩耗性工具部材に関し、特に、快削鋼等の長時間切削工具用部材として用いるに好適な、耐熱性、耐久性に優れる耐摩耗性工具部材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、切削工具等の工具部材の耐摩耗性向上、潤滑性向上を図るために、工具基体にダイヤモンドライクカーボン（以下、ＤＬＣで示す）膜を形成することが知られている。
例えば、特許文献１においては、工具基体の上にＴｉＮ膜、ＴｉＣＮ膜、ＴｉＡｌＮ膜を形成し、この上にＤＬＣ膜を単層で形成した工具部材が開示され、特許文献２においては、工具基体の上に、Ｓｉ、Ｇｅ、ＳｉＣ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３のバッファ層を介して、ＤＬＣ膜を交互に積層形成した耐摩耗性部材、摺動部材が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第３３７２４９３号明細書
【特許文献２】特許第３２４６５１３号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ＤＬＣ膜は、摺動性、耐摩耗性に優れることから、各種の摺動部材、耐摩耗部材の保護膜として用いられており、切削工具等の工具部材の分野においては、その耐摩耗性、摺動性を向上させるための硬質皮膜として利用されている。
ところで、近年の切削加工技術の高性能化はめざましく、その一方で、切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削加工は一段と過酷な条件下で行われる傾向にあり、同時に、各種の被削材の切削加工に対応できるような切削工具の汎用化も求められているが、上記従来の摺動部材、耐摩耗性部材を切削工具として用いたような場合には、ＤＬＣ膜の耐熱温度が４５０℃程度であることから、快削鋼等の長時間切削加工では、高熱負荷によりＤＬＣ膜の特性が失われ、摩耗が急激に進行するようになり、比較的短時間で使用寿命に至り、硬質皮膜としてのＤＬＣ膜の特性が十分に生かされていないのが現状である。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、快削鋼等の被削材の長時間切削においても、耐摩耗性工具部材のより一層の耐摩耗性向上を図るべく、硬質皮膜であるＤＬＣ膜について鋭意研究を行った結果、以下の知見を得た。
まず、耐摩耗性工具部材における基本的な膜構成を、工具基体（例えば、炭化タングステン基超硬合金等）上に形成したＴｉＮ硬質膜、この上に形成したＡｌ含有ＤＬＣ膜、さらにこの上に形成したＡｌ２Ｏ３膜としたところ、Ａｌ含有ＤＬＣ膜の耐熱温度は５００〜５５０℃前後となるため、熱負荷に対してもある程度の耐用性（耐摩耗性）を示すようになったが、例えば、これを快削鋼の長時間切削に使用した場合には、切削加工時の高熱負荷によって、耐摩耗性も不十分であるばかりか、硬質膜の欠損等も生じやすくなるという問題が発生した。
【０００６】
そこで、本発明者等は、さらに検討を進めたところ、上記工具基体／ＴｉＮ硬質膜／Ａｌ含有ＤＬＣ膜／Ａｌ２Ｏ３膜からなる膜構造において、Ａｌ含有ＤＬＣ膜におけるＡｌ含有割合と、Ａｌ含有ＤＬＣ膜内でのＡｌ成分の組成分布を調整することによって、すぐれた耐熱性、耐久性および耐摩耗性を兼ね備え、快削鋼の長時間切削加工に使用した場合にも、その高熱負荷に耐え、十分な耐摩耗性を発揮する耐摩耗性工具部材が得られることを見出したのである。
【０００７】
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであって、
「（１）  工具基体上に、工具基体表面側から順に、膜厚０．５〜５μｍのＴｉＮ硬質膜、膜厚０．２〜２μｍのＡｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜および膜厚０．２〜２μｍのＡｌ２Ｏ３膜を形成した耐摩耗性工具部材において、
上記Ａｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜におけるＡｌ含有割合は、５〜３０原子％であって、かつ、該Ａｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜におけるＡｌ含有割合は、ＴｉＮ硬質膜側からＡｌ２Ｏ３膜側へ向かうにしたがって次第に増加する傾斜組成を有することを特徴とする潤滑性に優れる耐摩耗性工具部材。
（２）  上記Ａｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜におけるＡｌ含有割合は、ＴｉＮ硬質膜との界面部分では５〜１５原子％、また、上記Ａｌ２Ｏ３膜との界面部分では２０〜３０原子％であって、かつ、ＴｉＮ硬質膜側からＡｌ２Ｏ３膜側へ向かうにしたがってＡｌ含有割合が次第に増加する傾斜組成を有することを特徴とする前記（１）に記載の潤滑性に優れる耐摩耗性工具部材。」
を特徴とするものである。
【０００８】
つぎに、この発明の耐摩耗性工具部材の膜構成について、説明する。
【０００９】
ＴｉＮ硬質膜：
工具基体の表面に形成するＴｉＮ硬質膜は、それ自身の有する硬さにより、耐摩耗性工具部材の耐摩耗性向上に寄与すると同時に、Ａｌ含有ＤＬＣ膜と工具基体間の密着接合性（耐剥離性）を確保する密着膜としての作用を有する。
ＴｉＮ硬質膜は、例えば、図１に示される成膜装置において、スパッタリングターゲットとしてＴｉを使用し、Ａｒ−Ｎ２混合ガス（例えば、Ａｒ流量：４０ｓｃｃｍ，Ｎ２流量：４０ｓｃｃｍ）中、成膜圧力０．１Ｐａの条件にて、スパッタリング法により成膜することができる。
ただ、ＴｉＮ硬質膜の膜厚が０．５μｍ未満では、Ａｌ含有ＤＬＣ膜と工具基体間の密着性確保が十分ではなく、一方、その膜厚が５μｍあれば、快削鋼の長時間切削においても、Ａｌ含有ＤＬＣ膜と工具基体間での剥離等を招くことなく安定して密着性を確保し得ることから、ＴｉＮ硬質膜の膜厚は、０．５〜５μｍと定めた。
【００１０】
Ａｌ含有ダイヤモンドライクカーボン膜（Ａｌ含有ＤＬＣ膜）：
本発明では、ＴｉＮ硬質膜上にＡｌ含有ＤＬＣ膜をスパッタリングで形成するが、例えば、図１に示される成膜装置において、スパッタリングターゲットとして金属Ａｌおよびカーボンを使用し、Ａｒ雰囲気中（例えば、Ａｒ流量：８０ｓｃｃｍ）、成膜圧力０．１Ｐａ、工具基体温度２００℃の条件にて、スパッタリング法で成膜することができる。
成膜に際し、Ａｌ含有ＤＬＣ膜中に含有されるＡｌ量が所望のＡｌ含有割合になるようにＡｌターゲットのパワーを調整し、膜厚方向に沿って（即ち、ＴｉＮ硬質膜側からＡｌ２Ｏ３膜側へ向かうにしたがって）、次第にＡｌ含有割合が増加する傾斜組成構造を有するＡｌ含有ＤＬＣ膜を形成する。
好ましくは、ＴｉＮ硬質膜側ではＡｌ含有割合が５〜１５原子％であり、Ａｌ２Ｏ３膜側へ向かうにしたがってＡｌ含有割合が増加し、Ａｌ２Ｏ３膜と接する界面領域ではＡｌ含有割合が２０〜３０原子％であるＡｌ濃度傾斜組成構造を有するＡｌ含有ＤＬＣ膜を形成する。  
【００１１】
Ａｌ含有ＤＬＣ膜の特性は、含有されるＡｌの割合によって影響を受け、Ａｌ含有割合が多いほど耐熱性は向上するが、その反面、下地膜のＴｉＮ硬質膜との密着性が低下する傾向がある。
具体的には、Ａｌ含有ＤＬＣ膜のＡｌ含有割合が５原子％未満であると、ＤＬＣ膜がＡｌを含有したことによる耐熱性向上効果が少なく、特に、快削鋼の長時間切削等における高熱負荷に対して満足できる耐熱性を発揮することができず、その結果、耐摩耗性が不十分になり、一方、Ａｌ含有ＤＬＣ膜のＡｌ含有割合が３０原子％を超えると、最表面のＡｌ２Ｏ３膜との密着性にはすぐれるものの、下地膜のＴｉＮ硬質膜との密着性が劣化し、Ａｌ含有ＤＬＣ膜の剥離等が生じやすくなることから、Ａｌ含有ＤＬＣ膜のＡｌ含有割合は５〜３０原子％と定めることが必要である。
【００１２】
さらに、本発明においては、Ａｌ含有によるＤＬＣ膜の特性変化を有効に利用するために、膜厚方向に沿って、Ａｌ２Ｏ３膜側へ向かうにしたがって、次第にＡｌ含有割合が増加する傾斜組成構造を有するＡｌ含有ＤＬＣ膜を形成した。  
前記した如く、Ａｌ含有割合が５％以上であれば、耐熱性向上効果を期待できるとともに、また、Ａｌ含有割合が５〜１５％を大きく上回らなければ、下地膜であるＴｉＮ硬質膜との密着強度を確保できることから、ＴｉＮ硬質膜との界面を形成する領域のＡｌ含有ＤＬＣ膜中のＡｌ含有割合を５〜１５原子％とし、一方、快削鋼の長時間切削等による高熱負荷に対しての十分な耐熱性を付与し、さらに、最表面のＡｌ２Ｏ３膜との密着性を高めるため、Ａｌ２Ｏ３膜との界面を形成する領域のＡｌ含有ＤＬＣ膜中のＡｌ含有割合を２０〜３０原子％とする傾斜組成構造を有するＡｌ含有ＤＬＣ膜を形成することが望ましい。
【００１３】
上記の傾斜組成構造を有するＡｌ含有ＤＬＣ膜は、例えば、図１に示される成膜装置において、スパッタリングターゲットとして金属Ａｌおよびカーボンを使用し、Ａｒ雰囲気中（例えば、Ａｒ流量：８０ｓｃｃｍ）、成膜圧力０．１Ｐａ、工具基体温度２００℃の条件にて、Ａｌターゲットのパワーを調整することにより、所望の量のＡｌが含有される、あるいは、膜厚方向に沿って（即ち、ＴｉＮ硬質膜側からＳｉＯ２膜側へ向かうにしたがって）、次第にＡｌ含有割合が増加する傾斜組成構造を有するようなＡｌ含有ＤＬＣ膜を形成する。
【００１４】
Ａｌ含有ＤＬＣ膜の膜厚は、０．２μｍ未満では、長期の使用に亘って優れた耐熱性、耐久性、耐摩耗性を発揮することができず、一方、膜厚が２μｍを超えると欠損、剥離を生じやすくなることから、Ａｌ含有ＤＬＣ膜の膜厚は、０．２〜２μｍと定めた。
【００１５】
Ａｌ２Ｏ３膜：  
Ａｌ含有ＤＬＣ膜の上に形成されるＡｌ２Ｏ３膜は、耐熱性、耐摩耗性に優れ、高熱負荷条件におけるＡｌ含有ＤＬＣ膜の耐熱性をより一層向上させる。
Ａｌ２Ｏ３膜の成膜は、基本的には、ＴｉＮ硬質膜の成膜と同様であり、例えば、図１に示される成膜装置において、金属Ａｌをスパッタリングターゲットとして用い、ＴｉＮ硬質膜の上にＡｌ含有ＤＬＣ膜の形成された工具基体（図１では基板として示す）に対して、Ａｒ−Ｏ２雰囲気（Ａｒ流量：４０ｓｃｃｍ，Ｏ２流量：４０ｓｃｃｍ）中、成膜圧力０．１Ｐａ、成膜温度室温にてスパッタリングにより成膜することができる。
ただ、Ａｌ２Ｏ３膜の膜厚が０．２μｍ未満では、Ａｌ２Ｏ３膜の有する優れた耐熱性、耐摩耗性を十分に発揮できず、一方、その膜厚が２μｍを超えると、剥離等を生じやすくなることから、Ａｌ２Ｏ３膜の膜厚は、０．２〜２μｍと定めた。
【発明の効果】
【００１６】
この発明の耐摩耗性工具部材は、ＴｉＮ硬質膜が耐摩耗性を有し、また、Ａｌ２Ｏ３膜が耐熱性と耐摩耗性を備え、さらに、Ａｌ含有ＤＬＣ膜がＡｌを５〜３０原子％含有し、望ましくは、Ａｌ含有ＤＬＣ膜が、ＴｉＮ硬質膜との界面部分では５〜１５原子％Ａｌ、Ａｌ２Ｏ３膜との界面部分では２０〜３０原子％Ａｌを含有し、さらに、Ａｌ含有ＤＬＣ膜中でＡｌが傾斜組成を有することから、Ａｌ含有ＤＬＣ膜がＴｉＮ硬質膜およびＡｌ２Ｏ３膜の双方に対して優れた密着強度を有するともに優れた耐熱性を備えることから、この耐摩耗性工具部材を、例えば、快削鋼の長時間切削等の高熱負荷のかかる切削工具用部材として用いた場合には、長期の使用に亘って、優れた耐熱性、耐久性、耐摩耗性を発揮し、工具寿命の延命化を図ることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明耐摩耗工具部材のＴｉＮ硬質膜、Ａｌ含有ＤＬＣ膜およびＡｌ２Ｏ３膜を成膜するための、スパッタリング成膜装置の概略図を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
つぎに、この発明の耐摩耗性工具部材を実施例により具体的に説明する。
ここでは、快削鋼の長時間切削用のインサートとして用いた場合の例を示すが、本発明はこれに限定されるものではなく、エンドミル、ドリル等の各種の耐摩耗性工具部材に適用可能である。
【実施例１】
【００１９】
原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ3Ｃ2粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで９６時間湿式混合し、乾燥した後、１００ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を６Ｐａの真空中、温度：１４００℃に１時間保持の条件で焼結し、研磨加工を施し、切刃すくい面を鏡面仕上げすることにより、いずれもＷＣ基超硬合金からなり、かつＩＳＯ規格・ＳＰＧＮ１２３０８のインサート形状をもった超硬基体Ａ−１〜Ａ−１０を製造した。
【００２０】
（ａ）ついで、図１に示される成膜装置、即ち、成膜装置内に金属Ｔｉターゲット、金属Ａｌターゲット、カーボンターゲットをカソード電極として備えたスパッタリング装置を配置し、
（ｂ）上記の超硬基体Ａ−１〜Ａ−１０を、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、前記装置内に自転公転自在に支持装着し、
（ｃ）ついで、装置内を真空排気して０．０１Ｐａの真空に保持しながら、ヒーターで装置内を３００℃に加熱した後、Ａｒガスを装置内に導入して０．５Ｐａの圧力のＡｒ雰囲気とし、この状態で前記回転テーブル上で自転しながら回転する前記超硬基体に−８００Ｖのバイアス電圧を印加して前記超硬基体表面を２０分間Ａｒガスボンバード洗浄し、
（ｄ）ついで、前記装置内の基板温度を３００℃とした状態で、反応ガスとしてＮ２とＡｒを、Ｎ２：４０ｓｃｃｍ、Ａｒ：４０ｓｃｃｍの割合で導入して、０．１Ｐａの成膜圧力とし、Ｔｉターゲットのカソード電極（蒸発源）には出力：１２ｋＷ（周波数：４０ｋＨｚ）のスパッタ電力を印加し、一方上記超硬基体には、−１００Ｖのバイアス電圧を印加した条件でグロー放電を発生させることにより、前記超硬基体の表面に表２に示される目標膜厚のＴｉＮ硬質膜を形成し、
（ｅ）ついで、装置内の基板温度を２００℃とした状態で、反応ガスとしてＡｒを８０ｓｃｃｍの割合で導入して、０．１Ｐａの成膜圧力とし、カーボン源としてのカーボンターゲットには出力：１２ｋＷ（周波数：４０ｋＨｚ）のスパッタ電力を、また、Ａｌ源としてのＡｌターゲットには、出力：０．３〜１．８ｋＷ（周波数：４０ｋＨｚ）の範囲内で、所望のＡｌ含有割合に応じたスパッタ電力を印加し、さらに、上記超硬基体に、−１００Ｖのバイアス電圧を印加した条件でグロー放電を発生させることにより、前記ＴｉＮ硬質膜の表面に、表２に示される目標膜厚、目標組成のＡｌ含有ＤＬＣ膜を成膜し、
（ｆ）ついで、前記装置内の基板温度を室温に下げた状態で、雰囲気ガスとしてＡｒとＯ２を、Ａｒ流量：４０ｓｃｃｍ，Ｏ２流量：４０ｓｃｃｍの割合で導入して、０．１Ｐａの成膜圧力とし、Ａｌターゲットのカソード電極（蒸発源）には出力：１２ｋＷ（周波数：４０ｋＨｚ）のスパッタ電力を印加し、一方上記超硬基体には、−１００Ｖのバイアス電圧を印加した条件でグロー放電を発生させることにより、前記超硬基体の表面に表２に示される目標膜厚のＡｌ２Ｏ３膜を形成する。
以上、（ａ）〜（ｆ）により、本発明耐摩耗工具部材としての本発明インサ−ト１〜１０を製造した。
【００２１】
比較のために、本発明インサ−トと同様なＴｉＮ硬質膜、Ａｌ２Ｏ３膜を備えるものの、Ａｌ含有ＤＬＣ膜のＴｉＮ硬質膜側のＡｌ含有割合が５原子％未満のものを比較例インサート１、６、また、Ａｌ２Ｏ３膜側のＡｌ含有割合が３０原子％を超えるものを比較例インサート２、７として製造した。
また、本発明インサ−トと同様なＴｉＮ硬質膜、Ａｌ２Ｏ３膜を備え、かつ、Ａｌ含有ＤＬＣ膜のＡｌ含有割合は５〜３０原子％であるが、膜中のＡｌ含有割合が均一組成であって、傾斜組成構造を持たないものを比較例インサート３、４、８、９として製造した。
さらに、本発明インサ−トと同様なＴｉＮ硬質膜、傾斜組成構造を有するＡｌ含有ＤＬＣ膜を備えるものの、Ａｌ含有ＤＬＣ膜の上にＡｌ２Ｏ３膜を形成しなかったものを比較例インサート５、１０として製造した。
表３に、比較例インサート１〜１０の膜構成を一覧にして示す。
【００２２】
この結果得られた本発明インサート１〜１０および比較例インサート１〜１０について、これを構成するＡｌ含有ＤＬＣ膜中のＡｌ含有割合を、オージェ電子分光法にて測定した結果を表２、３に示した。
さらに、上記の各膜の膜厚を、走査型電子顕微鏡を用いて測定（縦断面測定）したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均層厚（５点測定の平均値）を示した。
【００２３】
つぎに、上記の本発明インサート１〜５および比較例インサート１〜５を工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、
被削材：ＪＩＳ・ＳＵＭ２２の丸棒、
切削速度：  ６０  ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  １．０  ｍｍ、
送り：  ０．０５  ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：  ５０  分、
の条件（切削条件Ａという）での硫黄快削鋼の乾式連続切削加工試験、
上記の本発明インサート６〜１０および比較例インサート６〜１０を工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、
被削材：ＪＩＳ・Ｓ４５Ｃの丸棒、
切削速度：  ５０  ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  １．０  ｍｍ、
送り：  ０．０５  ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：  １００  分、
の条件（切削条件Ｂという）での炭素鋼の乾式連続切削加工試験、
を行なった。
いずれの切削加工試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
この測定結果を表４に示した。
【００２４】
【表１】
2010214551.tif 000002
【００２５】
【表２】
2010214551.tif 000003
【００２６】
【表３】
2010214551.tif 000004
【００２７】
【表４】
2010214551.tif 000005
【００２８】
表２〜４に示される結果から、この発明の耐摩耗性工具部材は、ＴｉＮ硬質膜が耐摩耗性、また、Ａｌ２Ｏ３膜が耐熱性と耐摩耗性を保持するとともに、Ａｌ含有ＤＬＣ膜がＡｌを５〜３０原子％含有し、望ましくは、Ａｌ含有ＤＬＣ膜が、ＴｉＮ硬質膜との界面部分では５〜１５原子％Ａｌ、Ａｌ２Ｏ３膜との界面部分では２０〜３０原子％Ａｌを含有し、さらに、Ａｌ含有ＤＬＣ膜中でＡｌが傾斜組成を有することから、Ａｌ含有ＤＬＣ膜がＴｉＮ硬質膜およびＡｌ２Ｏ３膜の双方に対して優れた密着強度を有するとともに、優れた耐熱性を備え、その結果、この発明の耐摩耗性工具部材を、快削鋼の長時間切削等の高熱負荷のかかる切削工具用部材として用いた場合にも、長期の使用に亘って、優れた耐熱性、耐久性、耐摩耗性を発揮することがわかる。
これに対して、比較例の工具部材（比較例インサート１〜１０）は、耐摩耗性が劣るものであり、また、被膜の剥離が生じたり、長時間切削に耐えることができず、耐摩耗性工具部材としては満足できる特性を備えるものであるといえないことは明らかである。
【産業上の利用可能性】
【００２９】
上述のように、この発明の耐摩耗性工具部材は、すぐれた耐熱性、耐久性とすぐれた耐摩耗性を備えるものであって、高熱負荷のかかる快削鋼の長時間切削等の切削工具用部材として好適であるばかりか、耐熱性、耐久性、耐摩耗性が要求される各種分野の耐摩耗性部材として適用可能である。
【図１】
2010214551.tif 000006