(57)【要約】【課題】耐力が690MPa級以上の高張力鋼の溶接において、耐割れ性及び低温靭性が優れた溶接金属を得ることができ、全姿勢溶接において良好な溶接作業性を確保する低水素系被覆アーク溶接棒を提供する。【解決手段】低水素系被覆アーク溶接棒は、被覆率が25〜45％、心線全質量あたりＣを0.06％以下含有し、被覆剤全質量あたり、金属炭酸塩（ＣＯ２換算）：14.7〜22.4％、ＣａＦ２：13.1〜24.8％、ＴｉＯ２：0〜8％、ＺｒＯ２：0〜8％、ＳｉＯ２：1.1〜3.0％、Ａｌ２Ｏ３：0〜0.8％、Ｃ：0.01〜0.05％、Ｓｉ：2.5〜6.0％、Ｍｎ：2.2〜8.0％、Ｎｉ：1.8〜7.0％、Ｃｒ＋Ｍｏ：0.2〜3.7％を含有する。また、Ｄ＝8.42−0.18×ＣＯ２＋0.05×ＣａＦ２＋0.50×ＴｉＯ２−1.36×ＳｉＯ２−4.36×Ａｌ２Ｏ３＋0.71×ＺｒＯ２≦3.8である。【選択図】図１
2010110817.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼心線に被覆剤が塗布されている低水素系被覆アーク溶接棒において、
前記被覆剤の被覆率が溶接棒全質量あたり、２５乃至４５質量％であり、
前記鋼心線は、鋼心線全質量あたり、Ｃを０．０６質量％以下含有し、
前記被覆剤は、被覆剤全質量あたり、
金属炭酸塩（ＣＯ２換算）：１４．７乃至２２．４質量％、
ＣａＦ２：１３．１乃至２４．８質量％、
ＳｉＯ２：１．１乃至３．０質量％、
Ｃ：０．０１乃至０．０５質量％、
Ｓｉ：２．５乃至６．０質量％、
Ｍｎ：２．２乃至８．０質量％、
Ｎｉ：１．８乃至７．０質量％、
Ｃｒ＋Ｍｏ（総量）：０．２乃至３．７質量％、
を含有し、
ＴｉＯ２：８質量％以下、ＺｒＯ２：８質量％以下、及びＡｌ２Ｏ３：０．８質量％以下からなる群から選択された少なくとも１種を含有し、
残部は、Ｆｅの他、アルカリ金属フッ化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属フッ化物（ＣａＦ２を除く）、アルカリ土類金属酸化物、Ｂ、Ａｌ又はＭｇと、総量で０．１質量％以下の不可避的不純物の含有が許容され、
前記不可避的不純物は、Ｐ、Ｓ、Ｖ、Ｎｂ、又はＳｎであり、
［ＣＯ２］、［ＣａＦ２］、［ＴｉＯ２］、［ＳｉＯ２］、［Ａｌ２Ｏ３］、及び［ＺｒＯ２］を夫々各化合物の含有量として下記数式で表されるＤ値が３．８以下である
ことを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒。
Ｄ＝８．４２−０．１８×［ＣＯ２］＋０．０５×［ＣａＦ２］＋０．５０×［ＴｉＯ２］−１．３６×［ＳｉＯ２］−４．３６×［Ａｌ２Ｏ３］＋０．７１×［ＺｒＯ２］
【請求項２】
［ＣａＯ］、［ＣａＦ２］、［ＢａＯ］、［ＴｉＯ２］、［ＳｉＯ２］、［Ａｌ２Ｏ３］及び［ＺｒＯ２］を夫々各化合物の含有量として下記数式で表されるＺ値が２０．８以下であることを特徴とする請求項１に記載の低水素系被覆アーク溶接棒。
Ｚ＝−６３．４５＋１．９７×［ＣａＯ］＋０．１３×［ＣａＦ２］＋６．３６×［ＢａＯ］−１３．５２×［ＴｉＯ２］＋１５．６１×［ＳｉＯ２］＋４１．００×［Ａｌ２Ｏ３］−１６．７０×［ＺｒＯ２］
【請求項３】
前記金属炭酸塩が、炭酸カルシウム又は炭酸バリウムであることを特徴とする請求項１又は２に記載の低水素系被覆アーク溶接棒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐力が６９０ＭＰａ級以上の高張力鋼の溶接に有効な低水素系被覆アーク溶接棒に関し、特に、耐割れ性及び低温靭性が優れた溶接部を得ることができ、全姿勢溶接での溶接作業性が良好である高張力鋼用低水素系被覆アーク溶接棒である。
【背景技術】
【０００２】
近年の鋼構造物の大型化に伴い、鋼構造物の軽量化が図られるようになり、鋼構造物に対する高張力鋼の適用が進んでいる。特に、海洋構造物及び圧力容器等の分野では、良好な低温靭性が必須であり、それを満足する溶接材料の需要が高まっている。これまで、被覆アーク溶接及びサブマージアーク溶接等では、比較的低温靭性及び耐割れ性が良好な溶接材料が適用されているが、溶接作業性及び適用姿勢等の面で課題があるのが現状である。また、海洋構造物分野では、耐力が６９０ＭＰａ以上の高張力鋼で１００ｍｍ以上の極厚板が使用される場合が増加しており、予熱・パス間温度の厳しい管理、溶接直後の熱の付与などが必要である。従って、割れの危険性低減及び溶接能率向上のために、耐割れ性の更に一層の向上が課題となっている。特に、近年では海外での建造が主体となっており、直流アーク溶接法での施工がほとんどである。直流アーク溶接法では交流アーク溶接法に比較して、拡散性水素量が増加する傾向があり、直流電源に対応した被覆アーク溶接棒での耐割れ性確保が必要である。そのため、優れた耐割れ性及び低温靭性をもつ溶接部を得ることができ、全姿勢溶接での溶接作業性も優れた直流仕様の高張力鋼用低水素系被覆アーク溶接棒の開発が強く要望されている。
【０００３】
高張力鋼用低水素系被覆アーク溶接棒に関しては、これまでも種々の開発が行われている。その一例として、特許文献１では、引張強度９５０ＭＰａ級高張力鋼低水素系被覆アーク溶接棒が開示されており、金属炭酸塩、金属フッ化物、Ｍｇ等の含有量、焼成温度等を規定することにより、溶接金属中の酸素量低減による低温靭性向上、及び低水素化による耐割れ性向上が可能となったということが記載されている。
【０００４】
また、特許文献２には、引張強度が８８０ＭＰａ以上の高張力鋼用低水素系被覆アーク溶接棒が開示されている。この溶接棒は、金属炭酸塩及び金属フッ化物等の最適成分範囲を規定し、更に粒界エネルギー低減による粒界での割れ発生及び割れ伝播抑制を目的として適量のＢを添加し、良好な耐割れ性を確保する方法を提案している。
【０００５】
更に、特許文献３には、引張強度７０乃至９０キロ級高張力鋼の低水素系被覆アーク溶接棒が開示されており、ＳｉＣ及びＳｉの複合添加により溶接金属の酸素最低減を図り、低温靭性を確保し、更に、Ｃ，Ｓｉの規制、Ｎｂ，Ｖの微量添加により高強度及び高靭性の溶接金属を得られる方法が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平９−３２７７９３号公報
【特許文献２】特開平１１−１２３５８９号公報
【特許文献３】特開平３−２９４０８８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、特許文献１では、溶接金属中の拡散性水素量を５ｍｌ／１００ｇ以下を確保できる金属炭酸塩及び金属フッ化物の適正量を規定しているが、極厚板を考慮した溶接施工での耐割れ性確保には、５ｍｌ／１００ｇ以下の評価基準は不十分であり、更に厳しい評価基準による評価が不可欠である。更に、ＳｉＯ２，ＴｉＯ２，ＺｒＯ２，Ａｌ２Ｏ３など被覆剤中の金属酸化物と拡散性水素量との関連性について何ら認識していない。また、アーク安定性及びスラグ剥離性などの理由により、被覆剤成分範囲を規定しているものの、全姿勢溶接を考慮した溶接作業性の向上については何ら検討されていない。
【０００８】
また、特許文献２では、溶接金属中の拡散性水素量は３乃至５ｍｌ／１００ｇであり、耐力６９０ＭＰａ以上の高張力鋼における耐割れ性確保にはこれらの拡散性水素量範囲では不十分であり、溶接金属中の拡散性水素量を３ｍｌ／１００ｇ以下にすることが必要である。また、特許文献２には、−６０℃程度の低温域での靭性については何ら意識されておらず、更に、前記特許文献１と同様に、全姿勢溶接を考慮した溶接作業性の向上については何ら検討されていない。
【０００９】
更に、特許文献３では、引張強度７０乃至９０キロ級溶接金属の−４０℃程度の低温域での靭性を評価しているが、近年のように、−６０℃程度の低温域での靭性などに代表されるシビアな高靭性化要求に対しては、不十分な状況である。また、低温靭性と全姿勢溶接での溶接作業性及び耐割れ性の両立が可能な構成については、何ら開示されていない。
【００１０】
このように、近時、極厚板を考慮した耐割れ性確保、全姿勢溶接での良好な溶接作業性、低温域での靭性確保を満足する高張力鋼用低水素系被覆アーク溶接棒の開発が強く望まれているものの、これらの特性の両立を可能とする技術の開発には至っていない。
【００１１】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、耐力が６９０ＭＰａ級以上の高張力鋼の溶接において、耐割れ性及び低温靭性が優れた溶接金属を得ることができ、全姿勢溶接において良好な溶接作業性を確保できる高張力鋼用の低水素系被覆アーク溶接棒を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明に係る低水素系被覆アーク溶接棒は、
鋼心線に被覆剤が塗布されている低水素系被覆アーク溶接棒において、
前記被覆剤の被覆率が溶接棒全質量あたり、２５乃至４５質量％であり、
前記鋼心線は、鋼心線全質量あたり、Ｃを０．０６質量％以下含有し、
前記被覆剤は、被覆剤全質量あたり、
金属炭酸塩（ＣＯ２換算）：１４．７乃至２２．４質量％、
ＣａＦ２：１３．１乃至２４．８質量％、
ＳｉＯ２：１．１乃至３．０質量％、
Ｃ：０．０１乃至０．０５質量％、
Ｓｉ：２．５乃至６．０質量％、
Ｍｎ：２．２乃至８．０質量％、
Ｎｉ：１．８乃至７．０質量％、
Ｃｒ＋Ｍｏ（総量）：０．２乃至３．７質量％、
を含有し、
ＴｉＯ２：８質量％以下、ＺｒＯ２：８質量％以下、及びＡｌ２Ｏ３：０．８質量％以下からなる群から選択された少なくとも１種を含有し、
残部は、Ｆｅの他、アルカリ金属フッ化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属フッ化物（ＣａＦ２を除く）、アルカリ土類金属酸化物、Ｂ、Ａｌ又はＭｇと、総量で０．１質量％以下の不可避的不純物の含有が許容され、
前記不可避的不純物は、Ｐ、Ｓ、Ｖ、Ｎｂ、又はＳｎであり、
［ＣＯ２］、［ＣａＦ２］、［ＴｉＯ２］、［ＳｉＯ２］、［Ａｌ２Ｏ３］、及び［ＺｒＯ２］を夫々各化合物の含有量として下記数式１で表されるＤ値が３．８以下である
ことを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒。
【００１３】
【数１】
2010110817.tif 000003
【００１４】
この場合に、［ＣａＯ］、［ＣａＦ２］、［ＢａＯ］、［ＴｉＯ２］、［ＳｉＯ２］、［Ａｌ２Ｏ３］及び［ＺｒＯ２］を夫々各化合物の含有量として下記数式２で表されるＺ値が２０．８以下であることが好ましい。
【００１５】
【数２】
2010110817.tif 000004
【００１６】
更に、前記金属炭酸塩は、炭酸カルシウム又は炭酸バリウムであることが好ましい。
【発明の効果】
【００１７】
本発明の高張力鋼用低水素系被覆アーク溶接棒によれば、良好な低温靭性及び耐割れ性を有する溶接金属を得ることができると共に、全姿勢溶接での優れた溶接作業性を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】Ｄ値と拡散性水素量との関係を示すグラフ図である。
【図２】Ｚ値とＨ／Ｌ×１００との関係を示すグラフ図である。
【図３】ビード形状の評価方法を示す模式的平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明について、詳細に説明する。本発明者らは、高張力鋼用低水素系被覆アーク溶接棒により溶接された溶接金属の耐割れ性の向上のために有効な被覆剤成分について種々の検討を行った。その結果、被覆剤中の造滓剤（金属フッ化物、金属炭酸塩、金属酸化物）の添加量と拡散性水素量との関係、被覆剤中の造滓剤と全姿勢溶接での溶接作業性との関係を見出した。また、被覆剤中の合金成分の添加量と溶接金属の強度及び低温靭性との関係を見出した。
【００２０】
本発明者は、耐力６９０ＭＰａ級の溶接金属において、１００ｍｍを超えるような極厚板での溶接施工、溶接作業環境および溶接能率を考慮した予熱温度、即ち１００℃程度の予熱温度で溶接割れを防止することができる溶接金属を得るためには、溶接金属中の拡散性水素量をガスクロマトグラフ法における測定値で３ｍｌ／１００ｇ以下に保つことが必要であることを見出した。
【００２１】
更に、本願発明者等は、溶接金属中の拡散性水素量を３ｍｌ／１００ｇ以下にするためには、以下の手段が有効であることを見出した。即ち、被覆剤中の金属炭酸塩は、アーク中で分解し、ＣＯ２ガスを発生させ、溶融プールを大気から遮断し、アーク雰囲気中での水素ガス及び窒素ガスのガス分圧を下げ、また、塩基性スラグを生成するという作用効果を有する。本願発明者等が種々検討した結果、被覆剤中に含有させる金属炭酸塩をＣａＣＯ３及びＢａＣＯ３に限定し、分解生成物が親水性を有する他金属炭酸塩（ＭｇＣＯ３等）を含有しないこと、被覆剤中のＣＯ２量を１４．７質量％以上と制限することが有効であることを見出した。
【００２２】
また、被覆剤中の金属炭酸塩、金属フッ化物の最適化だけでなく、金属酸化物も含めた造滓剤と拡散性水素量の関係を整理することで、各造滓剤量の拡散性水素に及ぼす影響度を、数式１で表される値Ｄで規定した。溶接金属の低水素化を図るには、このＤ値が３．８以下になることが必要である。
【００２３】
上述の被覆剤の成分最適化に加え、従来よりも高温での焼成温度を組み合わせることも有効である。一方で、全姿勢溶接での溶接作業性を評価する上で、主成分である金属炭酸塩、金属フッ化物の適正化は必須であるが、それだけでは全姿勢溶接での溶接作業性を評価するには十分ではない。全姿勢溶接、特に、立向上進溶接でのビード形状には、スラグの総量、粘性、融点、固液共存温度幅等が大きく関わっており、金属炭酸塩、金属フッ化物、金属酸化物の相互作用を考慮した成分規定が重要である。スラグ量過少の場合、立向上進溶接において溶融金属を抑えるスラグ絶対量が確保できないため、凸ビード又は垂れ落ちが発生する。逆に、スラグ量過多では、アークが溶融スラグ中に埋もれてしまい、アーク安定性が劣化し、スパッタ発生量が著しく増加する。また、スラグの粘性が低くなるか、又はスラグの融点が低下すると、溶融スラグが凝固しにくくなり、立向上進溶接でのスラグによる溶融金属の垂れ落ち抑制が難しくなる。
【００２４】
これらの影響を包括的に評価するため、被覆剤中の金属炭酸塩、金属フッ化物、金属酸化物も含めた造滓剤とビード形状の関係を整理することで、各造滓剤暈のビード形状に及ぼす影響度を、数式２で表される値Ｚで規定した。全姿勢溶接、特に立向上進溶接での良好な溶接作業性を確保するには、このＺ値が２０．８以下になることが必要である。
【００２５】
更に、溶接金属の靭性は合金成分の相互的な作用による影響があるため、溶接金属の低温靭性に及ぼす被覆剤中の各種合金成分の影響について調査した結果、以下の知見を得た。耐力６９０ＭＰａ級以上の高張力鋼の溶接においては、被覆剤中のＣ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｍｏの増加に伴って靭性が低下する傾向があり、特にＣ，Ｔｉは靭性低下の影響が大きい。Ｔｉの増加により、溶接金属中の固溶Ｔｉが増大し、再熱部ではＴｉＣが析出するため、核生成能が低下する。これにより、粗大なラス状ベイナイトが支配的となり、靭性が大きく低下する。なお、再熱部とは溶接金属の後続パスによる熱影響部を指す。また、Ｃの増加により、島状マルテンサイトが生成し、靭性が劣化する。Ｓｉ，Ｍｎ，及びＮｉの添加は靭性が向上する傾向があり、特にＳｉ及びＭｎの靭性向上の効果が強い。Ｍｎ及びＳｉの増加により、溶接金属中の酸素量が低減され、良好な靭性を確保することができる。
【００２６】
このことから、被覆剤中の金属炭酸塩、金属フッ化物、金属酸化物と拡散性水素量、立向上進溶接でのビード形状の関係を考慮した最適成分範囲を規定することにより、優れた耐割れ性を持つ溶接金属を得ることができ、更に全姿勢溶接での良好な溶接作業性を確保することができる。加えて、上述の合金成分最適化と合わせることにより、低温靭性も向上させることができる。
【００２７】
本発明は、以上の知見をもとに、被覆剤中の合金成分の適正化及び造滓剤の成分最適化により、前述の課題を解決するものである。
【００２８】
以下、本発明の低水素系被覆アーク溶接棒の数値限定理由について、詳細に説明する。
【００２９】
「被覆率：２５乃至４５質量％」
被覆アーク溶接棒の被覆剤の被覆率は、被覆剤の重量／溶接棒全重量×１００により算出される。この被覆率が２５質量％未満であると、溶融プールのシールド不足となり、溶接金属中のＮ量及び拡散性水素量が増加するため、溶接金属の靭性及び耐割れ性が劣化する。逆に、被覆率が４５質量％を超えると、アークが不安定になり、ビード形状が不良となる。また、被覆剤からの合金成分添加が増加し、強度過剰となり、耐割れ性及び靭性が劣化する。
【００３０】
「鋼心線Ｃ：０．０６質量％以下」
鋼心線中のＣが心線全質量あたり０．０６質量％を超えると、溶接金属中のＣ量が増加し、強度が過剰となり、低温割れを防止することができなくなる。また、ヒューム及びスパッタの発生量が増加し、良好な溶接作業性が得られなくなる。このため、鋼心線中のＣは０．０６質量％以下に規制する。より好ましくは、鋼心線中のＣは心線全質量あたり０．０１乃至０．０６質量％である。なお、本発明の被覆アーク溶接棒の鋼芯線の組成の例が後述する表４に記載されているが、本発明はこれに限らず、その使用目的に応じて、例えばＮｉ，Ｃｒ，Ｍｏ等を含有する低合金鋼からなる心線も使用することができる。
【００３１】
「金属炭酸塩（ＣＯ２換算）：１４．７乃至２２．４質量％」
以下、被覆剤の成分限定理由について説明する。なお、被覆剤中の各成分の含有量は、被覆剤全質量あたりの含有量である。被覆剤中の金属炭酸塩（ＣａＣＯ３，ＢａＣＯ３等）は、アーク中で分解し、ＣＯ２ガスを発生させ、溶融金属を大気から遮断して保護し、アーク雰囲気中での水素ガス及び窒素ガスのガス分圧を下げ、また、塩基性スラグを生成する効果を有している。被覆剤中の金属炭酸塩がＣＯ２換算で１４．７質量％未満では、ガス発生量が不足し、良好なシールド性が保てず、溶接金属中の水素量及び窒素量が増加し、靭性や耐割れ性が劣化する。一方、被覆剤中の金属炭酸塩がＣＯ２換算値で２２．４質量％を超えると、アークが不安定となり、スパッタ発生量が増加する。なお、金属炭酸塩の含有量は、上述のごとく、ＣＯ２換算値で規定するが、本発明においては、ＣａＣＯ３含有量は３２乃至４８質量％、ＢａＣＯ３含有量は２乃至１１質量％であることが好ましい。
【００３２】
「ＣａＦ２：１３．１乃至２４．８質量％」
金属フッ化物はスラグの融点を下げ、流動性を向上させてビード形状を良好にする。また、分解したフッ素が溶融金属や溶融スラグ中の水素と反応し、溶融金属中の水素分圧を下げ、低水素化すること可能である。被覆剤中のＣａＦ２含有量が１３．１質量％未満では、溶融スラグの粘性が不足し、ビード形状が劣化する。一方、被覆剤中のＣａＦ２含有量が２４．８質量％を超えると、アーク安定性が不良となる。より好ましくは、ＣａＦ２含有量は１６．２乃至１９．８質量％である。なお、ＣａＦ２に加え、他の金属フッ化物（ＢａＦ２など）を添加しても、上述の作用効果が得られる。
【００３３】
「ＴｉＯ２：０乃至８質量％」
被覆剤中には、造滓剤としてＴｉＯ２を添加することができ、ＴｉＯ２の適量添加でビード形状及び外観を向上させることができる。ＴｉＯ２含有量が８質量％を超えると、溶接金属中の固溶Ｔｉが増大し、再熱部ではＴｉＣが析出するため、核生成能が低下する。これにより、粗大なラス状ベイナイトが支配的となり、靭性が大きく低下する。従って、被覆剤中のＴｉＯ２含有量は８質量％以下に規制する。本発明ではＴｉＯ２は無添加である方が靭性が向上する（Ｋｖ−６０℃≧８０Ｊ）。また、ＴｉＯ２無添加であっても、良好な溶接作業性を確保することが可能である。
【００３４】
「ＺｒＯ２：０乃至８質量％」
被覆剤中には、造滓剤としてＺｒＯ２を添加することができ、ＺｒＯ２の適量添加でビード形状及び外観を向上させることができる。ＺｒＯ２の含有量が８質量％を超えると、スラグがガラス状になり、スラグ剥離性が劣化する。従って、被覆剤中のＺｒＯ２含有量は８質量％以下に規制する。但し、本発明ではＺｒＯ２無添加であっても、良好な溶接作業性を確保することが可能である。
【００３５】
「ＳｉＯ２：１．１乃至３．０質量％」
被覆剤中には、造滓剤又は粘結剤として、ＳｉＯ２を添加する必要がある。ＳｉＯ２含有量が被覆剤全重量あたり３．０質量％を超えると、スラグがガラス状になり、スラグ剥離性が劣化する。一方、ＳｉＯ２含有量が１．１質量％未満では、造滓剤又は粘結剤としての効果を得がたくなり、実生産での塗装性が劣化し、生産性が劣化する。従って、被覆剤中のＳｉＯ２含有量は１．１乃至３．０質量％とする。
【００３６】
「Ａｌ２Ｏ３：０乃至０．８質量％」
被覆剤中には、造滓剤としてＡｌ３Ｏ３を添加することができる。Ａｌ３Ｏ３含有量が０．８質量％を超えると、スラグがガラス状になって、スラグ剥離性が劣化する。従って、被覆剤中のＡｌ２Ｏ３含有量は０．８質量％以下とする。但し、本発明ではＡｌ２Ｏ３無添加であっても、良好な溶接作業性を確保することが可能である。なお、本発明では、前述のＴｉＯ２、ＺｒＯ２、及び上記Ａｌ２Ｏ３はその少なくとも１種を含有すれば良い。
【００３７】
「Ｃ：０．０１乃至０．０５質量％」
Ｃは溶接金属の強度確保において極めて重要な成分である。Ｃが０．０１質量％未満では、６９０ＭＰａ級以上の耐力を確保できない。また、Ｃが０．０５質量％を超えると、強度過剰となり、低温割れ感受性が著しく高まる。
【００３８】
「Ｓｉ：２．５乃至６．０質量％」
Ｓｉは脱酸剤であり、溶接金属の強度確保及び酸素量低減の効果を有する元素である。Ｓｉ含有量が２．５質量％未満では脱酸不足となり、ブローホール発生及び靭性不良となる。一方、Ｓｉ含有量が６．０質量％を超えると、溶接金属の粘性が高くなり、母材へのなじみが悪くなる等の溶接作業性が劣化する。従って、Ｓｉ含有量は２．５乃至６．０質量％とする。より好ましくは、Ｓｉ含有量は３．５乃至４．６質量％である。
【００３９】
「Ｍｎ：２．２乃至８．０質量％」
Ｍｎは、Ｓｉと同じく、脱酸剤として添加する他、溶接金属の靭性向上に有効である。Ｍｎ含有量が２．２質量％未満では、脱酸不足となり、ブローホールが発生する。一方、Ｍｎ含有量が８．０質量％を超えると、溶接金属の強度が増加し、低温割れ感受性が高まる。従って、Ｍｎ含有量は、２．２乃至８．０質量％とする。
【００４０】
「Ｎｉ：１．８乃至７．０質量％」
Ｎｉは溶接金属の強度及び靭性確保には極めて重要な成分である。Ｎｉ含有量が１．８質量％未満では、十分な靭性改善効果がえられず、Ｎｉ含有量が７．０質量％を超えると、高温割れの危険性が高まる。従って、Ｎｉ含有量は１．８乃至７．０質量％とする。より好ましくは、Ｎｉ含有量は４．５乃至７．０質量％である。
【００４１】
「Ｃｒ＋Ｍｏ：０．２乃至３．７質量％」
Ｃｒ及びＭｏは、安定的に強度を確保することができる。Ｃｒ＋Ｍｏ含有量（Ｃｒ又はＭｏの単独添加であればその量、複合添加であれば総量）が、０．２質量％未満では、十分な強度を確保することができない。一方、Ｃｒ＋Ｍｏ含有量が３．７質量％を超えると、溶接金属の強度が増加するとともに靭性が劣化し、また低温割れの原因にもなる。従って、Ｃｒ＋Ｍｏ含有量は０．２乃至３．７質量％とする。より好ましくは、Ｃｒ＋Ｍｏ含有量は１．４乃至１．７質量％である。
【００４２】
「Ｄ≦３．８」
Ｄ値は、前記数式１により算出される。このＤ値を求める式は被覆剤成分の含有量と拡散性水素量との関係を示す式であり、実験的に求めたものである。この関係式は、以下に示す各種被覆剤の成分範囲において数十種類の被覆アーク溶接棒を製造し、その被覆アーク溶接棒を使用して溶接したときに得られた溶接金属について拡散性水素量を測定し、その測定結果と被覆剤成分との関係を統計処理により算出したものである。より好ましくは、Ｄ値は２．３以下である。
【００４３】
ＣａＯ：１５乃至３５質量％
ＢａＯ：０乃至１０質量％
ＣＯ２：１４乃至２４質量％
ＣａＦ２：１０乃至３０質量％
ＴｉＯ２：０乃至１０質量％
ＺｒＯ２：０乃至１０質量％
ＳｉＯ２：０．８乃至５．０質量％
Ａｌ２Ｏ３：０乃至１．５質量％
Ｃ：０．０１乃至０．０５質量％
Ｓｉ：２．０乃至８．０質量％
Ｍｎ：１．５乃至１０質量％
Ｎｉ：１．０乃至１０質量％
Ｍｏ：０乃至５質量％
Ｃｒ：０乃至５質量％
Ｆｅ：２乃至４０質量％
【００４４】
図１は、この実験において測定した拡散性水素量を、Ｄ値に対してプロットしたグラフ図である。この図１に示されているように、Ｄ≦３．８では、拡散性水素量が３．０ｍｌ／１００ｇ以下となり、引張強度が７８０ＭＰａ級の高強度鋼の溶接金属において、良好な耐割れ性を確保するために必要な低水素化が図られることが分かる。このように、このＤ値により高強度鋼用低水素系被覆アーク溶接棒の被覆剤成分と拡散性水素量との関係を推定することが可能であり、Ｄ値を３．８以下とすることにより、拡散性水素量を耐割れ性を確保するために必要な低水素量に規制することができる。
【００４５】
「Ｚ≦２０．８」
また、前記数式２で与えられるＺ値は、実験的に求めた被覆剤成分とビード形状Ｈ／Ｌ×１００との関係を示す式である。この数式２は、上述の各種被覆剤の成分範囲において、数十種類の被覆アーク溶接棒を製造し、この被覆アーク溶接棒を使用して立向上進溶接したときに得られた溶接ビードのビード形状を測定し、この測定結果と被覆剤成分との関係を統計処理により算出したものである。
【００４６】
図３はビード形状の評価方法を示す模式的平面図である。溶接線が垂直方向に延びる１対の被溶接板１を立向上進によりすみ肉溶接し、得られたすみ肉ビード２の脚長Ｌと、余盛高さＨを測定し、この比Ｈ／Ｌ×１００をビード形状の評価基準として、図２にＨ／Ｌ×１００の測定結果と被覆剤成分との関係を示した。Ｈ／Ｌ×１００は小さい方がビードが垂れにくく、ビード形状が優れている。図２に示すように、Ｚが２０．８以下の場合に、Ｈ／Ｌ×１００は２０以下となり、優れたビード形状が得られ、溶接作業性が良好なものとなる。このように、このＺ値により高強度鋼用低水素系被覆アーク溶接棒の被覆剤成分と全姿勢溶接での溶接作業性との関係を推定することが可能であり、Ｚ値を２０．８以下とすることにより、良好な溶接作業性を確保することができる。より好ましくは、Ｚ値は−８０．８以下である。
【００４７】
「残部」
本発明の被覆アーク溶接棒は、残部が、Ｆｅの他、アルカリ金属フッ化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属フッ化物（ＣａＦ２を除く）、アルカリ土類金属酸化物、Ｂ、Ａｌ又はＭｇがある。但し、これらの元素及び化合物は、含有されていなくてもよい。アルカリ金属フッ化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属フッ化物（ＣａＦ２を除く）、アルカリ土類金属酸化物はアーク安定性を向上させ、スパッタ発生量を減少させる。また、Ｂは溶接金属の靭性を向上させ、Ａｌ及びＭｇは脱酸剤として添加される。
【００４８】
また、本発明の被覆剤は、不純物として、総量で０．１質量％以下のＰ、Ｓ、Ｖ、Ｎｂ、又はＳｎが、含まれていることは許容される。
【００４９】
本発明の低水素系被覆アーク溶接棒の被覆剤の残りの主成分は、各種Ｆｅ合金（Ｆｅ‐Ｓｉ，Ｆｅ−Ｍｎ，Ｆｅ−Ｃｒ，Ｆｅ−Ｍｏ，等）及び鉄粉から由来するＦｅである。Ｆｅ含有量が増加すると、溶着速度が増加し、溶接作業能率の改善を図ることが可能である。本発明では、Ｆｅ含有量が４．０乃至３３．１質量％の範囲で溶接作業性を評価した。その結果、この範囲内では、良好な溶接作業性を確保することが可能であった。
【００５０】
「その他」
本発明の被覆アーク溶接棒は、上述の被覆剤を塗装した後、水分を除去するために、４７０乃至５４０℃で焼成して製造する。
【実施例】
【００５１】
以下、本発明の効果を実証するために行った試験結果について本発明の範囲に入る実施例と、本発明の範囲から外れる比較例とを対比して説明する。下記表１は、下向き溶接試験の溶接条件を示す。棒径は４．０ｍｍである。溶接姿勢は下向、極性はＤＣＥＰ（直流棒プラス）であり、溶接雰囲気は温度が３０℃、湿度が８０％であった。被覆剤の再乾燥のために、３５０℃の温度に１時間加熱した。供試鋼板はＪＩＳ  Ｇ  ３１２８  ＳＨＹ６８５（板厚：２０ｍｍ）であった。開先形状は２０°Ｖ開先であり、開先ギャップは１６ｍｍであった。
【００５２】
【表１】
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【００５３】
下記表２は、立向上進すみ肉溶接試験の溶接条件を示す。棒径は４．０ｍｍである。溶接姿勢は立向上進、予熱温度は室温、極性はＤＣＥＰ（直流棒プラス）である。被覆剤の再乾燥のために、３５０℃の温度に１時間加熱した。供試鋼板はＪＩＳ  Ｇ  ３１２８  ＳＨＹ６８５（板厚：１２ｍｍ）であった。開先形状はＴ継手でギャップが０ｍｍである。
【００５４】
【表２】
2010110817.tif 000006
【００５５】
下記表３は、拡散性水素試験の溶接条件を示す。棒径は４．０ｍｍ、溶接姿勢は下向である。極性はＤＣＥＰ（直流棒プラス）であり、溶接雰囲気は、温度が２０℃、湿度が２０％ＲＨであった。被覆剤の再乾燥のために、３５０℃に１時間加熱した。
【００５６】
【表３】
2010110817.tif 000007
【００５７】
また、下記表４は、試験に使用した鋼心線の成分組成（数値は質量％）を示す。更に、被覆剤の成分組成及びＤ値を下記表５乃至表８（組成の数値は質量％）に示す。なお、表７において、残部の欄に記載の数値の内訳は、アルカリ金属フッ化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属フッ化物（ＣａＦ２を除く）、アルカリ土類金属酸化物、Ｂ、Ｎ及びＭｇと、不可避的不純物（Ｐ、Ｓ、Ｖ、Ｎｂ、Ｓｎ）との総量である。但し、不可避的不純物の量は全て０．１質量％であり、従って、例えば、残部が１．０質量％である場合、アルカリ金属フッ化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類フッ化物（ＣａＦ２を除く）、アルカリ土類酸化物、Ｂ、Ｎ及びＭｇの総量が０．９質量％で、不可避的不純物が０．１質量％である。
【００５８】
表８には、実施例及び比較例で使用した鋼心線の種類Ａ，Ｂを示した。この鋼心線Ａ，Ｂの組成は下記表４に示した。なお、被覆剤のその他の成分はＰ，Ｓ，Ａｌ，Ｎｂ，Ｖである。
【００５９】
表９は、下向溶接における試験結果を示す。また、表１０は、立向上進溶接における試験結果を示す。なお、拡散性水素量は、表８に示す。
【００６０】
【表４】
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【００６１】
【表５】
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【００６２】
【表６】
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【００６３】
【表７】
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【００６４】
【表８】
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【００６５】
【表９】
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【００６６】
【表１０】
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【００６７】
そして、実施例及び比較例の被覆アーク溶接棒を使用して、表３に示す溶接条件で溶接し、その溶着金属の拡散性水素量を測定した。測定方法は、ＪＩＳ  Ｚ  ３１１８に準拠した。なお、拡散性水素量が３．０ｍｌ／１００ｇ以下であれば、良好と判断した。この拡散性水素量を表８に示す。
【００６８】
また、表１に示す溶接条件で、高強度鋼ＨＴ７８０鋼を下向溶接し、溶着金属を作製した。この溶着金属から引張試験片（ＪＩＳＺ３１１１  Ａ１号）及びシャルピー衝撃試験片（ＪＩＳＺ３１１１  Ａ４号）を採取し、機械試験を実施した。その結果、得られた０．２％耐力（ＭＰａ）及びシャルピー衝撃値の測定値Ｋｖ−６０℃（Ｊ）を表９に示す。なお、溶着金属の０．２％耐力が６９０ＭＰａ以上、−６０℃でのシャルピー衝撃値が５０Ｊ以上であれば、強度及び靭性が良好であると判断できる。また、低温割れの評価結果も表９に示す。この下向溶接試験において、低温割れの評価方法は以下のとおりである。溶接後、９６時間放置した後、裏当て金を切削し、超音波探傷試験（ＪＩＳ  Ｚ  ３０６０）、及び磁粉探傷試験（ＪＩＳ  Ｇ  ０５６５）により、欠陥の有無を確認した。更に、破面をＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）により観察し、割れの破面形態を確認した。即ち、超音波探傷試験及び磁粉探傷試験により検出された欠陥が、低温割れ（水素割れ）であるか否かを、ＳＥＭ観察により確認した。このＳＥＭ観察において、破面が擬へき開破面である場合に、低温割れと判定した。その結果、低温割れがない場合を○、低温割れが発生した場合を×として、この評価結果を表９に示した。なお、欠陥の有無は、先ず、超音波探傷試験と磁粉探傷試験の双方で試験し、割れが発見された場合には、ＳＥＭで破面形態を観察した。
【００６９】
次に、表２に示す溶接条件にて、立向上進すみ肉溶接を行い、立向上進溶接における溶接作業性を評価した。この際、すみ肉ビードの脚長Ｌと余盛高さＨを測定し、ビードの垂れやすさを評価するため、Ｈ／Ｌ×１００を使用した。このＨ／Ｌ×１００の値を表１０に示す。Ｈ／Ｌ×１００が２０以下であれば、溶接作業性が良好と判断できる（総合評価◎）。
【００７０】
表８に示すように、実施例１乃至２４の拡散性水素量は、３．０ｍｌ／１００ｇ以下と少なかった。また、表９に示すように、実施例１乃至２４では、０．２％耐力（ＰＳ）、−６０℃における低温靭性、耐低温割れ性の全てで優れた特性が得られた。これに対し、比較例２５乃至３７では、これらの特性のいずれかが低いものであった。
【００７１】
比較例２５は、ＣａＦ２が本発明範囲の上限を超え、ＳｉＯ２が本発明範囲の上限を超え、Ｍｎが本発明範囲の上限を超えているため、低温割れが生じ、アークが不安定となり、スラグ剥離性が劣化した。
比較例２６は、ＴｉＯ２が本発明範囲の上限を超え、Ｓｉが本発明範囲の下限を下回り、Ｃｒ＋Ｍｏが本発明範囲の下限を下回り、Ｄ値が本発明範囲の上限を超えているため、０．２％耐力に劣り、シャルピー衝撃値に劣っている。
比較例２７は、Ｓｉが本発明範囲の下限を下回り、Ｃｒ＋Ｍｏが本発明範囲の上限を超えているため、シャルピー衝撃値に劣っている。
比較例２８は、Ｎｉが本発明範囲の上限を超えているため、高温割れが発生した。
比較例２９は、ＺｒＯ２が本発明範囲の上限を超え、Ｄ値が本発明範囲の上限を超えているため、スラグ剥離性が劣化した。
比較例３０は、Ａｌ２Ｏ３が本発明範囲の上限を超え、Ｓｉが本発明範囲の下限を下回っているため、シャルピー衝撃値に劣り、スラグ剥離性が劣化し、ブローホールが発生した。
比較例３１は、Ｃが本発明範囲の下限を下回っているため、０．２％耐力に劣った。
比較例３２は、Ｃが本発明範囲の上限を超えているため、強度過剰となり低温割れが発生した。
比較例３３は、ＳｉＯ２が本発明範囲の下限を下回り、Ｄ値が本発明範囲の上限を超えているため、低温割れが発生し、生産性も不良であった。
比較例３４は、Ｄ値が本発明範囲の上限を超えているため、低温割れが発生した。
比較例３５は、Ｓｉが本発明範囲の上限を超え、金属炭酸塩（ＣＯ２換算値）が下限を下回っており、Ｄ値が本発明範囲の上限を超えているため、シャルピー衝撃値に劣り、低温割れが発生し、なじみが不良であった。
比較例３６は、Ｓｉが本発明範囲の下限を下回っており、Ｎｉが本発明範囲の下限を下回り、金属炭酸塩（ＣＯ２換算値）が本発明範囲の上限を超えているため、シャルピー衝撃値に劣り、アークが不安定であった。
比較例３７は、ＣａＦ２が本発明範囲の下限を下回り、Ｍｎが本発明範囲の下限を下回っているため、ブローホールが発生した。
【００７２】
また、表１０に示す実施例１乃至１７は、Ｚ値が２０．８以下であるので、上記表９に示す効果に加え、立向上進溶接での良好な溶接作業性が得られた。従って、Ｄ値及びＺ値の双方が本発明の範囲を満たす実施例１乃至１７は、溶接金属の良好な低温靭性及び耐低温割れ性と、全姿勢溶接における優れた溶接作業性とを確保することができる。但し、実施例１８乃至２４はＺ値が２０．８以下ではないので、全姿勢溶接のビード形状が最良ではなかった。
【符号の説明】
【００７３】
１：被溶接板
２：ビード
【図１】
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【図２】
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【図３】
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