(57)【要約】【課題】経時の使用で弾性ブレードの先端稜線部が露出しても、ビビリ音を抑制し、良好なクリーニング性を維持することのできるクリーニングブレード、画像形成装置、プロセスカートリッジ及び画像形成方法を提供する。【解決手段】スプレー塗工、ディップ塗工などによって、イソシアネート化合物、フッ素化合物、シリコーン化合物から選ばれる少なくとも１種を含浸させる低摩擦処理又はその他の処理を弾性体ブレードの先端稜線部に施し、弾性体ブレードの先端稜線部の摩擦係数を０．５以下にする。この先端稜線部が低摩擦処理等された弾性ブレードの先端稜線部を覆うように層厚が１［μｍ］以上５０［μｍ］以下の弾性体ブレードよりも硬い表面層を設ける。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
被清掃部材の表面に当接して、該被清掃部材表面から粉体を除去するクリーニングブレードにおいて、
先端稜線部の摩擦係数が０．５以下の弾性体ブレードと、
前記弾性体ブレードの先端稜線部を覆い、先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚が１［μｍ］以上５０［μｍ］以下であり、前記弾性体ブレードよりも硬い表面層とで構成したことを特徴とするクリーニングブレード。
【請求項２】
請求項１のクリーニングブレードにおいて、
上記先端稜線部から弾性体ブレード内側５［ｍｍ］以内の箇所におけるｔａｎΔピーク温度が該先端稜線部から弾性体ブレード内側に５［ｍｍ］を超えて離れた箇所のｔａｎΔピーク温度よりも３［℃］から７［℃］低いことを特徴とするクリーニングブレード。
【請求項３】
請求項２のクリーニングブレードにおいて、
上記先端稜線部から弾性体ブレード内側に５［ｍｍ］を超えて離れた箇所のｔａｎΔピーク温度をｔ１とし、上記表面層のｔａｎΔピーク温度をｔ２としたとき、ｔ２≧ｔ１＋４０の関係を満たすことを特徴とするクリーニングブレード。
【請求項４】
請求項１、２または３のクリーニングブレードにおいて、
上記ゴム部材として、ＪＩＳ−Ａ硬度が６５［°］以上８０［°］以下であり反発弾性率が８０［％］以下である、ウレタン基を含むゴム部材を用いたことを特徴とするクリーニングブレード。
【請求項５】
請求項１、２、３または４のクリーニングブレードにおいて、
上記表面層を、紫外線硬化樹脂、熱硬化樹脂、または、フッ素系熱硬化樹脂で形成したことを特徴とするクリーニングブレード。
【請求項６】
請求項５のクリーニングブレードにおいて、
上記紫外線硬化樹脂として、１架橋点あたり３００〜１５００の数平均分子量をもつ紫外線硬化樹脂を用いたことを特徴とするクリーニングブレード。
【請求項７】
請求項１、２、３、４、５または６のクリーニングブレードにおいて、
上記先端稜線部近傍に、イソシアネート化合物、フッ素化合物、シリコーン化合物から選ばれる少なくとも１種を含浸させることを特徴とするクリーニングブレード。
【請求項８】
請求項７のクリーニングブレードにおいて、
上記先端稜線部近傍に含浸させる上記イソシアネート化合物の数平均分子量が５００以下であることを特徴とするクリーニングブレード。
【請求項９】
像担持体と、
前記像担持体表面を帯電する帯電手段と、
帯電した前記像担持体表面に静電潜像を形成する潜像形成手段と、
前記像担持体表面に形成された前記静電潜像を現像してトナー像化する現像手段と、
前記像担持体表面のトナー像を転写体に転写する転写手段と、
前記像担持体表面に当接して、前記像担持体表面に付着した転写残トナーをクリーニングするクリーニングブレードを有するクリーニング手段とを備えた画像形成装置において、
前記クリーニングブレードとして、請求項１、２、３、４、５、６、７または８のクリーニングブレードを用いたことを特徴とする画像形成装置。
【請求項１０】
像担持体と少なくとも前記像担持体表面に付着した転写残トナーをクリーニングするクリーニングブレードを有するクリーニング手段とを一体に支持し、画像形成装置本体に対して着脱自在なプロセスカートリッジにおいて、
前記クリーニングブレードとして、請求項１、２、３、４、５、６、７または８のクリーニングブレードを用いたことを特徴とするプロセスカートリッジ。
【請求項１１】
像担持体上にトナー像を形成し、該トナー像を該像担持体上から転写体上に転写した後に、クリーニングブレードによって該像担持体上の残トナーを除去する画像形成方法において、
前記クリーニングブレードとして、先端稜線部の摩擦係数が０．５以下の弾性体ブレードと、
前記弾性体ブレードの先端稜線部を覆い、先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚が１［μｍ］以上５０［μｍ］以下であり、前記弾性体ブレードよりも硬い表面層とで構成されたクリーニングブレードを用いることを特徴とする画像形成方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プリンタ、ファクシミリ、複写機などの画像形成装置に用いられるクリーニングブレード、そのクリーニングブレードを備えた画像形成装置及びプロセスカートリッジ並びに画像形成方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、電子写真式の画像形成装置では、被清掃部材たる感光体などの像担持体について、転写紙や中間転写体へトナー像を転写した後の表面に付着した不必要な転写残トナーはクリーニング手段たるクリーニング装置によって除去している。
このクリーニング装置のクリーニング部材として、一般的に構成を簡単にでき、クリーニング性能も優れていることから、短冊形状のクリーニングブレードを用いたものがよく知られている。このクリーニングブレードは、ポリウレタンゴムなどの短冊形状の弾性体で構成されている。そして、クリーニングブレードの基端を支持部材で支持して先端稜線部を像担持体の周面に押し当て、像担持体上に残留するトナーをせき止めて掻き落とし除去する。
【０００３】
また、近年の高画質化の要求に応えるべく、重合法等により形成された小粒径で球形に近いトナー（以下、重合トナー）を用いた画像形成装置が知られている。この重合トナーは、従来の粉砕トナーに比べて転写効率が高いなどの特徴があり、上記要求に応えることが可能である。しかし、重合トナーは、クリーニングブレードを用いて像担持体表面から除去しようとしても十分に除去することが困難であり、クリーニング不良が発生してしまうという問題を有している。これは、小粒径で且つ球形度に優れた重合トナーが、ブレードと像担持体との間に形成される僅かな隙間をすり抜けるからである。
【０００４】
かかるすり抜けを抑えるには、像担持体とクリーニングブレードとの当接圧力を高めてクリーニング能力を高める必要がある。しかし、クリーニングブレードの当接圧を高めると、図６（ａ）に示すように、像担持体３とクリーニングブレード６２との摩擦力が高まり、クリーニングブレード６２が像担持体３の移動方向に引っ張られて、クリーニングブレード６２の先端稜線部６２ｃがめくれてしまう。このめくれたクリーニングブレード６２が、そのめくれに抗して原形状態に復元する際に異音が発生することがある。さらに、クリーニングブレード６２の先端稜線部６２ｃがめくれた状態でクリーニングをし続けると、図６（ｂ）に示すように、クリーニングブレード６２の先端面６２ｂの先端稜線部６２ｃから数［μｍ］離れた場所に局所的な磨耗が生じてしまう。このような状態で、さらにクリーニングを続けると、この局所的な磨耗が大きくなり、最終的には、図６（ｃ）に示すように、先端稜線部６２ｃが欠落してしまう。先端稜線部６２ｃが欠落してしまうと、トナーを正常にクリーニングできなくなり、クリーニング不良を生じてしまう。
【０００５】
特許文献１には、ポリウレタンエラストマーからなるクリーニングブレードの少なくとも当接部に、鉛筆硬度Ｂ〜６Ｈの皮膜硬度を有する樹脂からなる表面層を設けたものが記載されている。ゴム部材よりも硬い鉛筆硬度Ｂ〜６Ｈの皮膜硬度を有する表面層を設けることで、クリーニングブレード当接部の摩擦係数を下げることができ、クリーニングブレードの耐磨耗性を高めることができる。また、像担持体とクリーニングブレードとの摩擦力を低減させることができ、クリーニングブレードの先端稜線部のめくれを良好に抑制することができる。さらに、鉛筆硬度Ｂ〜６Ｈの鉛筆硬度の表面層は、硬くて変形しにくいので、クリーニングブレードの先端稜線部のめくれをより一層抑制することができる。
【０００６】
また、特許文献２には、シリコン含有紫外線硬化材料を弾性ブレードに含浸させて膨潤させた後、紫外線照射処理して表面に硬化層を形成したクリーニングブレードが記載されている。このように、紫外線硬化材料からなる弾性ブレードよりも高硬度の硬化層を設けることでも、耐摩耗性を向上でき、クリーニングブレードの先端稜線部のめくれを抑制することができる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、経時の使用で表面層が磨耗していくと、弾性ブレードの先端稜線部が露出し、この露出した部分が像担持体と当接する。このとき、弾性ブレードの先端稜線部の摩擦係数が大きいため、露出した部分と像担持体との摩擦力が大きく、この露出した部分が像担持体の移動方向に引っ張られて露出した部分が感光体移動方向に変形する。このときの露出した部分の露出面積は非常に小さいため、この露出した部分の変形は微小である。そして、露出した部分が感光体移動方向に微小変形したのち、露出した部分がもとの形状に復元する。このような動作が繰り返し起こり、その結果、露出した部分が微小振動する。この微小振動が、不快なビビリ音となって発生してしまうという不具合があった。また、この露出した部分が像担持体の移動方向に引っ張られてめくれて欠けてしまう場合もあり、このような欠けが生じると、クリーニング不良となってしまう。
【０００８】
本発明は以上の問題点に鑑みなされたものであり、その目的は、経時の使用で弾性ブレードの先端稜線部が露出しても、ビビリ音を抑制し、良好なクリーニング性を維持することのできるクリーニングブレード、画像形成装置、プロセスカートリッジ、及び、画像形成方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、請求項１の発明は、被清掃部材の表面に当接して、該被清掃部材表面から粉体を除去するクリーニングブレードにおいて、先端稜線部の摩擦係数が０．５以下の弾性体ブレードと、前記弾性体ブレードの先端稜線部を覆い、先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚が１［μｍ］以上５０［μｍ］以下であり、前記弾性体ブレードよりも硬い表面層とで構成したことを特徴とするものである。
また、請求項２の発明は、請求項１のクリーニングブレードにおいて、上記先端稜線部から弾性体ブレード内側５［ｍｍ］以内の箇所におけるｔａｎΔピーク温度が該先端稜線部から弾性体ブレード内側に５［ｍｍ］を超えて離れた箇所のｔａｎΔピーク温度よりも３［℃］から７［℃］低いことを特徴とするものである。
また、請求項３の発明は、請求項２のクリーニングブレードにおいて、上記先端稜線部から弾性体ブレード内側に５［ｍｍ］を超えて離れた箇所のｔａｎΔピーク温度をｔ１とし、上記表面層のｔａｎΔピーク温度をｔ２としたとき、ｔ２≧ｔ１＋４０の関係を満たすことを特徴とするものである。
また、請求項４の発明は、請求項１、２または３のクリーニングブレードにおいて、上記ゴム部材として、ＪＩＳ−Ａ硬度が６５［°］以上８０［°］以下であり反発弾性率が８０［％］以下である、ウレタン基を含むゴム部材を用いたことを特徴とするものである。
また、請求項５の発明は、請求項１、２、３または４のクリーニングブレードにおいて、上記表面層を、紫外線硬化樹脂、熱硬化樹脂、または、フッ素系熱硬化樹脂で形成したことを特徴とするものである。
また、請求項６の発明は、請求項５のクリーニングブレードにおいて、上記紫外線硬化樹脂として、１架橋点あたり３００〜１５００の数平均分子量をもつ紫外線硬化樹脂を用いたことを特徴とするものである。
また、請求項７の発明は、請求項１、２、３、４、５または６のクリーニングブレードにおいて、上記先端稜線部近傍に、イソシアネート化合物、フッ素化合物、シリコーン化合物から選ばれる少なくとも１種を含浸させることを特徴とするものである。
また、請求項８の発明は、請求項７のクリーニングブレードにおいて、上記先端稜線部近傍に含浸させる上記イソシアネート化合物の数平均分子量が５００以下であることを特徴とするものである。
また、請求項９の発明は、像担持体と、前記像担持体表面を帯電する帯電手段と、帯電した前記像担持体表面に静電潜像を形成する潜像形成手段と、前記像担持体表面に形成された前記静電潜像を現像してトナー像化する現像手段と、前記像担持体表面のトナー像を転写体に転写する転写手段と、前記像担持体表面に当接して、前記像担持体表面に付着した転写残トナーをクリーニングするクリーニングブレードを有するクリーニング手段とを備えた画像形成装置において、前記クリーニングブレードとして、請求項１、２、３、４、５、６、７または８のクリーニングブレードを用いたことを特徴とするものである。
また、請求項１０の発明は、像担持体と少なくとも前記像担持体表面に付着した転写残トナーをクリーニングするクリーニングブレードを有するクリーニング手段とを一体に支持し、画像形成装置本体に対して着脱自在なプロセスカートリッジにおいて、前記クリーニングブレードとして、請求項１、２、３、４、５、６、７または８のクリーニングブレードを用いたことを特徴とするものである。
また、請求項１１の発明は、像担持体上にトナー像を形成し、該トナー像を該像担持体上から転写体上に転写した後に、クリーニングブレードによって該像担持体上の残トナーを除去する画像形成方法において、前記クリーニングブレードとして、先端稜線部の摩擦係数が０．５以下の弾性体ブレードと、前記弾性体ブレードの先端稜線部を覆い、先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚が１［μｍ］以上５０［μｍ］以下であり、前記弾性体ブレードよりも硬い表面層とで構成されたクリーニングブレードを用いることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１０】
本発明においては、後述する検証実験の結果のとおり、クリーニングブレードの先端稜線部を弾性体ブレードよりも硬い表面層で覆うことで、先端稜線部が表面層で覆われておらず、弾性体ブレードのみからなるクリーニングブレードに比べて、クリーニングブレードの耐摩耗性を向上させることができる。よって、クリーニングブレードの寿命を延ばすことができる。また、クリーニングブレードの先端稜線部の変形が抑制され、先端稜線部のめくれを抑制することができる。よって、ビビリ振動や異音の発生を抑制することができるとともに、クリーニングブレード先端面の局所的な磨耗を抑制することができる。
また、後述する検証実験の結果のとおり、表面層の層厚を１〜５０［μｍ］とすることで、表面層のめくれを良好に抑制することができ、表面層の耐摩耗性を良好にでき、かつ、感光体の偏心などの変動に対する追随性の低下を抑制し、良好なクリーニング性能を経時で維持することができる。
さらに、後述する検証実験の結果のとおり、弾性体ブレードの先端稜線部の摩擦係数が０．５以下とすることで、経時使用で表面層が磨耗して、弾性体ブレードの先端稜線部が露出しても、この露出した部分と被清掃部材表面との摩擦力が低減され、被清掃部材の移動方向に露出した部分が引っ張られて変形するのを抑制することができる。その結果、露出した部分が微小変動するのを抑制することができ、ビビリ音の発生を抑制することができる。また、露出した部分がめくれるのを抑制することができ、露出した部分が欠けるのを抑制することができる。その結果、長期にわたり良好なクリーニング性を維持することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】クリーニングブレードの拡大構成図。
【図２】本発明の実施形態に係るプリンタの要部の概略構成図。
【図３】（ａ）及び（ｂ）は、円形度の測定方法を説明するための説明図。
【図４】クリーニングブレードの斜視図。
【図５】タンデム型フルカラー画像形成装置の要部構成図。
【図６】（ａ）クリーニングブレード先端稜線部がめくれた状態を示す図。（ｂ）クリーニングブレードの先端面の局所的な摩耗について説明する図。（ｃ）クリーニングブレードの先端稜線部が欠落した状態を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
［実施形態１］
以下、本発明を画像形成装置である電子写真プリンタ（以下、単にプリンタという）に適用した第１の実施形態について説明する。
図２は、本実施形態に係るプリンタの要部を示す概略構成図である。プリンタは、単一色の複写を行うものであり、図示しない画像読み取り部で読み取った画像データに基づいてモノクロ画像形成を行う。
【００１３】
図２に示すように、プリンタは、像担持体としてのドラム状の感光体３を備えている。感光体３はドラム状の形状を示しているが、シート状、エンドレスベルト状のものであっても良い。
【００１４】
感光体３の周囲には帯電手段としての帯電チャージャ４、潜像をトナー像化する現像手段である現像装置５、トナー像を記録媒体としての転写紙に転写する転写手段としての転写装置７、転写紙を感光体３から分離するための分離爪８、転写後の感光体３上に残留するトナーの帯電極性を揃えるためのクリーニング前チャージャ９、転写後の感光体３上に残留するトナーをクリーニングするクリーニング装置６、潤滑剤塗布装置１０、感光体３を除電する除電ランプ１１等が配置されている。
【００１５】
帯電チャージャ４は、感光体３に所定の距離を持って非接触で配置され、感光体３を所定の極性、所定の電位に帯電するものである。帯電チャージャ４によって一様帯電された感光体３は、図示しない潜像形成手段たる露光装置から画像データに基づいて光Ｌが照射され静電潜像が形成される。
【００１６】
現像装置５は、現像剤担持体としての現像ローラ５１を有している。この現像ローラ５１には、図示しない電源から現像バイアスが印加されるようになっている。現像装置５のケーシング内には、ケーシング内に収容された現像剤を互いに逆方向に搬送しながら攪拌する供給スクリュ５２及び攪拌スクリュ５３が設けられている。また、現像ローラ５１に担持された現像剤を規制するためのドクタ５４も設けられている。供給スクリュ５２及び攪拌スクリュ５３の２本スクリュによって撹拌・搬送された現像剤中のトナーは、所定の極性に帯電される。そして、現像剤は、現像ローラ５１に汲み上げられ、汲み上げられた現像剤は、ドクタ５４により規制され、感光体３と対向する現像領域でトナーが感光体３上の潜像に付着する。
【００１７】
転写装置７は、転写前チャージャ７１、転写チャージャ７２、分離チャージャ７３を備えている。転写前チャージャ７１で負のコロナ放電を行って、トナーの極性を揃えた後、転写チャージャ７２によるコロナ放電下で転写紙にトナー像を転写する。この転写紙を分離チャージャ７３のコロナ放電と分離爪８とによって感光体３表面から分離する。
【００１８】
潤滑剤塗布装置１０は、塗布ブラシ１０１、固形潤滑剤１０３、潤滑剤加圧スプリング１０４などを備えている。固形潤滑剤１０３は、不図示のブラケットに保持され、潤滑剤加圧スプリング１０４により塗布ブラシ１０１側に加圧されている。そして、感光体３の回転方向に対して連れまわり方向に回転する塗布ブラシ１０１により固形潤滑剤１０３が削られて感光体３上に潤滑剤が塗布される。感光体３に潤滑剤を塗布することで、クリーニングブレード６２との摩擦係数を効率的に低下させている。
【００１９】
また、塗布ブラシ１０１は、感光体３上の転写残トナーを掻き乱すとともに、ブラシに付着させて感光体上の転写残トナーの一部を除去する。
【００２０】
クリーニング装置６は、クリーニングブレード６２などを有している。クリーニングブレード６２は、感光体３の表面移動方向に対してカウンタ方向で感光体３に当接している。クリーニングブレード６２は、塗布ブラシ１０１により掻き乱されて除去しやすくなった感光体上の転写残トナーを除去する。なお、クリーニングブレード６２の詳細については後述する。
【００２１】
転写前チャージャ７１、分離爪８、クリーニング前チャージャ９は、必要に応じて配置されるものである。
【００２２】
帯電チャージャ４、転写前チャージャ７１、転写チャージャ７２、分離チャージャ７３、クリーニング前チャージャ９には、コロトロン、スコロトロン、固体帯電器（ソリッド・ステート・チャージャー）を始めとする公知の手段が用いられる。
これらの帯電方式のうち、特に接触帯電方式、あるいは非接触の近接配置方式がより望ましく、帯電効率が高くオゾン発生量が少ない、装置の小型化が可能である等のメリットを有する。
【００２３】
また、不図示の露光装置、除電ランプ１１等の光源には、蛍光灯、タングステンランプ、ハロゲンランプ、水銀灯、ナトリウム灯、発光ダイオード（ＬＥＤ）、半導体レーザー（ＬＤ）、エレクトロルミネッセンス（ＥＬ）などの発光物全般を用いることができる。
また、所望の波長域の光のみを照射するために、シャープカットフィルター、バンドパスフィルター、近赤外カットフィルター、ダイクロイックフィルター、干渉フィルター、色温度変換フィルターなどの各種フィルターを用いることもできる。
これらの光源のうち、発光ダイオード、及び半導体レーザーは照射エネルギーが高く、また６００〜８００［ｎｍ］の長波長光を有するため、良好に使用される。
【００２４】
次に、プリンタにおける画像形成動作を説明する。
図示しない操作部などからプリント実行の信号を受信したら、帯電チャージャ４、現像ローラ５１、転写前チャージャ７１、転写チャージャ７２、分離チャージャ７３、クリーニング前チャージャ９にそれぞれ所定の電圧または電流が順次所定のタイミングで印加される。同様に、露光装置及び除電ランプ１１などにもそれぞれ所定の電圧又は電流が順次所定のタイミングで印加される。また、これと同期して、駆動手段としての感光体駆動モータ（不図示）により感光体３が図中矢印方向に回転駆動される。
【００２５】
感光体３が図中矢印方向に回転すると、まず感光体表面が、帯電チャージャ４によって所定の電位に帯電される。そして、図示しない露光装置から画像信号に対応した光Ｌが感光体３上に照射され、光Ｌが照射された部分の感光体３上が除電され静電潜像が形成される。
【００２６】
静電潜像の形成された感光体３は、現像装置５との対向部で現像ローラ５１上に形成された現像剤の磁気ブラシで感光体３表面を摺擦される。このとき、現像ローラ５１上の負帯電トナーは、現像ローラ５１に印加された所定の現像バイアスによって、静電潜像側に移動し、トナー像化（現像）される。このように、本実施形態では、感光体３上に形成された静電潜像は、現像装置５によって、負極性に帯電されたトナーにより反転現像される。本実施形態では、Ｎ／Ｐ（ネガポジ：電位が低い所にトナーが付着する）の非接触帯電ローラ方式を用いた例について説明したが、これに限るものではない。
【００２７】
感光体３上に形成されたトナー像は、図示しない給紙部から上レジストローラ１１と下レジストローラ１２との対向部を経て、感光体１と転写チャージャとの間に形成される転写領域に給紙される転写紙に転写される。このとき、転写紙は上レジストローラ１２と下レジストローラ１３との対向部で画像先端と同期を取り供給される。また、転写紙への転写時には、所定の転写バイアスが印加される。トナー像が転写された転写紙は、分離爪８と分離チャージャ７３によって感光体３から分離され、図示しない定着手段としての定着装置へ搬送される。そして、定着装置を通過する事により、熱と圧力の作用でトナー像が転写紙上に定着されて、転写紙は機外に排出される。
一方、転写後の感光体３の表面は、潤滑剤塗布装置１０によって潤滑剤が塗布され、クリーニング装置６で転写後の残留トナーが除去された後、除電ランプ１１で除電される。
【００２８】
また、本プリンタにおいては、感光体３と、プロセス手段として帯電チャージャ４、現像装置５、クリーニング装置６、潤滑剤塗布装置１０などが枠体２に収められており、プロセスカートリッジ１として装置本体から一体的に着脱可能となっている。なお、本実施形態では、プロセスカートリッジ１としての感光体３とプロセス手段とを一体的に交換するようになっているが、感光体３、帯電チャージャ４、現像装置５、クリーニング装置６、潤滑剤塗布装置１０のような単位で新しいものと交換するような構成でもよい。
【００２９】
次に、本プリンタに好適なトナーについて説明する。
本プリンタに用いるトナーとしては、画質向上のために、高円形化、小粒径化がし易い懸濁重合法、乳化重合法、分散重合法により製造された重合トナーを用いるのが好ましい。
特に、円形度が０．９７以上、体積平均粒径５．５［μｍ］以下の重合トナーを用いるのが好ましい。平均円形度が０．９７以上、体積平均粒径５．５［μｍ］のものを用いることにより、より高解像度の画像を形成することができる。
【００３０】
ここでいう「円形度」は、フロー式粒子像分析装置ＦＰＩＡ−２０００（東亜医用電子株式会社製、商品名）により計測した平均円形度である。具体的には、容器中の予め不純固形物を除去した水１００〜１５０［ｍｌ］中に、分散剤として界面活性剤好ましくはアルキルベンゼンスルフォン酸塩を０．１〜０．５［ｍｌ］加え、更に測定試料（トナー）を０．１〜０．５［ｇ］程度加える。その後、このトナーが分散した懸濁液を、超音波分散器で約１〜３分間分散処理し、分散液濃度が３０００〜１［万個／μｌ］となるようにしたものを上述の分析装置にセットして、トナーの形状及び分布を測定する。そして、この測定結果に基づき、図３（ａ）に示す実際のトナー投影形状の外周長をＣ１、その投影面積をＳとし、この投影面積Ｓと同じ図３（ｂ）に示す真円の外周長をＣ２としたときのＣ２／Ｃ１を求め、その平均値を円形度とした。
【００３１】
体積平均粒径については、コールターカウンター法によって求めることが可能である。具体的には、コールターマルチサイザー２ｅ型（コールター社製）によって測定したトナーの個数分布や体積分布のデータを、インターフェイス（日科機社製）を介してパーソナルコンピューターに送って解析するのである。より詳しくは、１級塩化ナトリウムを用いた１％ＮａＣｌ水溶液を電解液として用意する。そして、この電解水溶液１００〜１５０［ｍｌ］中に分散剤として界面活性剤、好ましくはアルキルベンゼンスルフォン酸塩を０．１〜５［ｍｌ］加える。更に、これに被検試料としてのトナーを２〜２０［ｍｇ］加え、超音波分散器で約１〜３分間分散処理する。そして、別のビーカーに電解水溶液１００〜２００［ｍｌ］を入れ、その中に分散処理後の溶液を所定濃度になるように加えて、上記コールターマルチサイザー２ｅ型にかける。アパーチャーとしては、１００［μｍ］のものを用い、５０，０００個のトナー粒子の粒径を測定する。チャンネルとしては、２．００〜２．５２［μｍ］未満；２．５２〜３．１７［μｍ］未満；３．１７〜４．００［μｍ］未満；４．００〜５．０４［μｍ］未満；５．０４〜６．３５［μｍ］未満；６．３５〜８．００［μｍ］未満；８．００〜１０．０８［μｍ］未満；１０．０８〜１２．７０［μｍ］未満；１２．７０〜１６．００［μｍ］未満；１６．００〜２０．２０［μｍ］未満；２０．２０〜２５．４０［μｍ］未満；２５．４０〜３２．００［μｍ］未満；３２．００〜４０．３０［μｍ］未満の１３チャンネルを使用し、粒径２．００［μｍ］以上３２．０［μｍ］以下のトナー粒子を対象とする。そして、「体積平均粒径＝ΣＸｆＶ／ΣｆＶ」という関係式に基づいて、体積平均粒径を算出する。但し、Ｘは各チャンネルにおける代表径、Ｖは各チャンネルの代表径における相当体積、ｆは各チャンネルにおける粒子個数である。
【００３２】
このような重合トナーにおいては、上述したように、粉砕トナーを感光体３表面から除去するときと同じようにしてクリーニングブレード６２で除去しようとしても、その重合トナーを感光体３表面から十分に除去しきれず、クリーニング不良が発生する。そこで、クリーニングブレード６２の感光体３への当接圧を高めて、クリーニング性をアップしようとすると、クリーニングブレード６２が早期に磨耗してしまうという問題があった。また、クリーニングブレード６２と感光体３との摩擦力が高まって、クリーニングブレード６２の感光体３と当接している先端稜線部が感光体３の移動方向に引っ張られて、先端稜線部がめくれてしまう。クリーニングブレード６２の先端稜線部がめくれると、正常にクリーニングを行うことが出来なくなってしまい、出力した画像に帯状のトナー像が発生する等の問題が生じてしまう。
【００３３】
そこで、本実施形態においては、クリーニングブレード６２の先端稜線部を覆うように、弾性体ブレード６２２よりも硬度の高い表面層を設けている。
【００３４】
図４は、クリーニングブレード６２の斜視図であり、図１は、クリーニングブレード６２の拡大構成図である。
クリーニングブレード６２は、金属や硬質プラスチックなどの剛性材料からなる短冊形状のホルダー６２１と、短冊形状の弾性体ブレード６２２とで構成されており、クリーニングブレード６２の先端面６２ａ全体および下面６２ｂの先端稜線部６２ｃ近傍に先端稜線部６２ｃを覆うように表面層６２３が形成されている。
弾性体ブレード６２２は、ホルダー６２１の一端側に接着剤などにより固定されており、ホルダー６２１の他端側は、クリーニング装置６のケースに方持ち支持されている。
【００３５】
弾性体ブレードと６２２しては、感光体３の偏心や感光体表面の微小なうねりなどに追随できるように、高反発性の弾性体が好ましく、ウレタン基を含むゴムが好適である。特に、２５℃における硬度が６５〜８０度（ＪＩＳ  Ａ）、反発弾性率が１５〜８０［％］のウレタンゴムが好ましい。ウレタンゴムの硬度が８０度を超えると、柔軟性に乏しくなり、例えば、ホルダー６２１が微小に傾いて取り付けるなどしたときに、クリーニングブレード６２の軸方向一端側と他端側とで当接圧が異なる所謂偏当りしやすくなり、軸方向で均一な当接圧が得にくくなる。その結果、クリーニング性が低下するおそれがある。一方、硬度が６５度未満の場合は、重合トナーでもクリーニングできるよう当接圧を高く設定したときに、クリーニングブレード６２が反ってしまって、クリーニングブレード６２の先端稜線部６２ｃが浮きあがって、クリーニングブレード６２のブレード下面６２ｂが感光体３と当接する所謂腹当たり現象が生じてしまう。腹当たり現象が生じると、クリーニングブレード６２と感光体表面との当接面積が急激に増大するため、クリーニングブレード６２を大きな力で押しつけても逆に当接圧は小さくなり、クリーニング性が低下してしまう。
また、反発弾性率が８０［％］を超えるようなウレタンゴムはほとんど存在しないのが実情であり、汎用品でないので、コスト高につながるおそれがある。また、反発弾性率が８０〔％］を超えると、クリーニングブレード６２にめくれると、正常にクリーニングを行うことが出来なくなってしまい、出力した画像に帯状のトナー像が発生する等の問題が生じてしまう。一方、反発弾性率が１５［％］未満であると、感光体３の偏心や感光体表面の微小なうねりなどに対する追随性が悪くなり、クリーニング性が低下するおそれがある。
【００３６】
このように、ウレタン基を含むゴムとして、２５℃における硬度が６５〜８５度（ＪＩＳ  Ａ）、反発弾性率が１５〜８０［％］のゴムを用いることによって、良好なクリーニング性を得ることができる。
【００３７】
表面層６２３は、スプレー塗工、ディップ塗工によってクリーニングブレード６２の先端稜線部６２ｃを皮膜する。表面層６２３としては、弾性体ブレード６２２よりも硬度の高い部材を皮膜するのが好ましい。弾性体ブレード６２２よりも硬度が高い部材とすることで、弾性体ブレード６２２よりも感光体３によって削られにくくなり、弾性体ブレード６２２を感光体表面に当接させるものに比べて、クリーニングブレード６２の耐摩耗性を向上させることができる。また、表面層６２３は、硬度が硬く剛直なため、変形し難く、クリーニングブレード６２の先端稜線部６２ｃのめくれを抑制することができる。
【００３８】
また、表面層６２３の材質としては、樹脂が好ましく、紫外線硬化樹脂がより好ましい。紫外線硬化樹脂を用いることで、クリーニングブレード６２の先端稜線部６２ｃに付着した樹脂に紫外線を照射させるだけで、所望の硬度を有する表面層６２３を得ることができ、クリーニングブレード６２を安価に製造することができる。
【００３９】
上記紫外線硬化樹脂としては、一官能基あたり分子量３００〜１５００のモノマーを用いることが好ましい。上記分子量が１５００を越えると、表面層６２３は脆弱になり過ぎ、クリーニングブレード６２の先端稜線部６２ｃがめくれて図６（ｂ）のような先端面摩耗を生じてしまい、長期に渡るクリーニング性を保持できなくなる。逆に分子量３００を下回ると、表面層６２３が剛直となり過ぎてしまう。表面層６２３が剛直となりすぎると、表面層６２３の耐摩耗性能の低下や、ビビリ音が発生しやすくなってしまう。この理由については、定かではないが、次の理由が考えられる。従来のゴム部材のみからなるクリーニングブレードの場合は、先端稜線部が感光体移動方向に引っ張られて、大きく変形し、先端稜線部が元の形状に戻る際に、先端稜線部が微小振動して、ビビリ音になると考えられる。一方、剛直すぎる場合は、先端稜線部が感光体移動方向に引っ張られても微小にしか変動しないため、結果的に先端稜線部が微小振動して、ビビリ音になると考えられる。
また、剛直すぎる場合は、先端稜線部が感光体移動方向に変形して感光体表面とともに移動しないため、感光体表面と絶えず摺擦する。このため、逆に耐摩耗性の低下が生じると考えられる。すなわち、クリーニングブレードの先端稜線部がめくれない程度に感光体移動方向に変形させることで、クリーニングブレードの先端稜線部が感光体と摺擦するのを抑制することができ、耐摩耗性を向上できるのである。
また、剛直になりすぎると、感光体の偏心などの変動に対する追随性が低下してしまう。その結果、良好なクリーニング性が得られなくなってしまう。
一方、紫外線硬化樹脂としては、一官能基あたり分子量３００〜１５００のモノマーを用いることによって、クリーニングブレードの先端稜線部がめくれない程度に感光体移動方向に先端稜線部を変形させることのできる硬度の表面層を得ることができる。その結果、ビビリ音の発生がなく、耐摩耗性が良好で、先端面のえぐれ磨耗を抑制することのできるクリーニングブレードを得ることができる。また、感光体の偏心などの変動に対して良好に追随させることができる。
なお、上記紫外線硬化樹脂モノマーは、一官能基あたりの数平均分子量が３００〜１５００となるよう２種類以上のモノマーを混合して用いることもできる。
【００４０】
また、上記紫外線硬化樹脂には、感光体３との摩擦係数を下げる目的で、フッ素樹脂、シリコーン樹脂などの低摩擦係数化成分を添加することもできる。また、ゴム部材からなる弾性体ブレード６２２との接着性向上のため、イソシアネート化合物を添加することもできる。
【００４１】
また、感光体３と当接する可能性のある先端稜線部６２ｃから少なくとも５０［μｍ］離れた位置まで、先端面６２ａとブレード下面６２ｂとに表面層を形成するのが好ましい。これにより、先端稜線部６２ｃの表面が削れ、弾性体ブレード６２２と感光体３とが直接接触し、先端稜線部６２ｃがめくれて先端面６２ａの先端稜線部６２ｃから数［μｍ］離れた場所が感光体３と当接しても、そこにも表面層６２３が形成してあるので、先端面６２ａの局所的な磨耗が抑制される。よって、先端面６２ａの局所的な磨耗によってクリーニングブレード６２の先端稜線部６２ｃの欠落を抑制することができる。また、感光体３の取り付け誤差やクリーニングブレード６２の取り付け誤差などによって、クリーニングブレード６２の当接圧が必要以上に高くなり、クリーニングブレード６２が必要以上に撓んで、ブレード下面６２ｂの先端稜線部６２ｃから数［μｍ］離れた箇所が感光体３に接触しても、そこにも、表面層６２３が形成してあるので、ブレード下面の局所的な磨耗を抑制することができる。
【００４２】
また、表面層６２３の層厚は、先端稜線部６２ｃから５０［μｍ］離れた位置での層厚が１〜５０［μｍ］であることが好ましい。層厚が、１［μｍ］以下だと、表面層６２３の剛性が弱くなり、クリーニングブレード６２の先端稜線部６２ｃがめくれやすくなってしまう。また、層厚が５０［μｍ］を超えると、トナーのすり抜けが増大してクリーニング不良が発生しやすくなる。これは、スプレー塗工やディップ塗工のように、液体の材料を付着させて表面層６２３を形成しているため、先端稜線部６２ｃは表面張力の関係で、皮膜が形成されにくい。このため、先端稜線部６２ｃから離れるにつれて表面層６２３の層厚は、増加する。先端稜線部６２ｃから５０［μｍ］離れた位置での層厚が５０［μｍ］を超えると、先端稜線部６２ｃの層厚と先端稜線部６２ｃから離れた位置における層厚との差が大きくなり、クリーニングブレード６２の先端稜線部６２ｃの角度が鈍角となってしまう。先端稜線部６２ｃの角度が鈍角となると、先端稜線部６２ｃを直角とした場合に比べて、ブレード先端面６２ａと感光体１とがなす当接部の上流側の空隙Ｘ（図１参照）が狭くなる。そのため、長期に渡るクリーニング動作によって空隙にトナーが堆積したとき、塞き止められた空隙Ｘ内のトナーに逃げ場がないので、空隙Ｘ内のトナーが徐々に感光体３の下流側に押し出され、クリーニング不良が発生する。
また、先端稜線部６２ｃから５０［μｍ］離れた位置での層厚が５０［μｍ］を超えると、クリーニングブレードが剛直となりすぎ、上述したように、ビビリ音が発生しやすくなったり、耐摩耗性が低下したり、追随性が低下したりしてしまう。
【００４３】
経時使用で表面層６２３が磨耗すると、弾性体ブレード６２２の先端稜線部が露出して、この弾性体ブレード６２２の先端稜線部の露出部が感光体表面と当接してしまう。しかも、上述したように、スプレー塗工やディップ塗工のように、液体の材料を付着させて表面層６２３を形成しているので、先端稜線部６２ｃは表面張力の関係で、皮膜が形成されにくく、先端稜線部における表面層６２３の層厚が他の部分に比べて薄くなる。このため、弾性体ブレード６２２の先端稜線部は、早期に露出してしまう。
このとき、弾性体ブレード６２２の先端稜線部に低摩擦化処理がなされていない場合は、露出した部分の摩擦係数が高く、この露出した部分と感光体３との摩擦力が大きいため、露出した部分が、感光体移動方向へ引っ張られてしまう。このときの露出した部分の面積は非常に小さいので、露出した部分の変形は微小である。その結果、露出した部分が微小変形し、ビビリ音が生じてしまう。さらに、この露出部分がめくれてしまう場合もある。露出部分がめくれてしまうと、弾性体ブレード６２２のめくれた露出部分と表面層６２３との境界部分に強い応力が働き、めくれた露出部分が欠落してしまい、クリーニング不良となってしまう不具合がある。
【００４４】
そこで、弾性体ブレード６２２の先端稜線部は、スプレー塗工、ディップ塗工などによって、イソシアネート化合物、フッ素化合物、シリコーン化合物から選ばれる少なくとも１種を含浸させる低摩擦化処理を施して、摩擦係数を０．５以下にしている。これにより、経時磨耗によって露出した弾性体ブレード６２２の先端稜線部と感光体３との摩擦力を弱めることができ、露出した部分が、感光体表面移動方向に変形するのを抑制することができる。その結果、ビビリ音が生じるのを抑制することができる。また、露出部分のめくれを抑制することができ、めくれた露出部分の欠落を抑制することができる。さらに、弾性体ブレード６２２の先端稜線部の摩擦係数を０．５以下としているので、露出部分が感光体３によって削られにくく、クリーニングブレード６２の耐摩耗性を向上させることができる。
また、さらに表面層６２３の磨耗が進んで、弾性体ブレード６２２の先端稜線部の大部分が露出すると、弾性体ブレード６２２は柔軟であるため、先端稜線部が感光体移動方向に変形しやすく、先端稜線部がめくれやすい。しかし、先端稜線部の摩擦係数が低いので、弾性体ブレード６２２の先端稜線部が感光体移動方向に変形するのを抑制することができる。さらに、弾性体ブレード６２２の先端稜線部よりも感光体移動方向下流側のまだ磨耗によって消失していない剛直な表面層６２３が、先端稜線部が感光体移動方向に変形するのを抑制する。このように、先端稜線部の摩擦係数を０．５以下である構成と、感光体移動方向下流側の表面層６２３との相乗効果によって、先端稜線部のめくれを抑制することができ、先端面の局所的な磨耗を抑制できる。その結果、先端稜線部が欠落するのを抑制することができ、経時にわたりクリーニング性能を維持することができる。
なお、摩擦係数を０．５以下にするための処理は上述の低摩擦化処理に限らずその他の方法を用いても構わない。
【００４５】
ここで、一般に、クリーニングブレードに用いられるゴム部材の反発弾性が大きいほど、クリーニングブレードの先端稜線部が像担持体に対して微小振動しやすくクリーニングブレードと接触したトナーを跳ね返す作用が大きくなり、クリーニング性能が高くなることが知られている。また、反発弾性が大きいゴム部材を用いたクリーニングブレードほど耐摩耗性が低くなることが知られている。そのため、クリーニングブレードのように先端稜線部に硬い表面層を形成することで、反発弾性の大きいゴム部材を用いてもクリーニングブレードの摩耗を抑えることができ、長期にわたってクリーニング性を維持することができる。しかしながら、ゴム部材の反発弾性が大きくなると、クリーニングブレードの先端稜線部の微小振動が大きくなり過ぎてビビリ音などの不快な異音が発生してしまう虞がある。なお、ゴム部材の反発弾性は、ゴム部材の粘弾性を表すｔａｎΔピーク温度と相関関係があり、ｔａｎΔピーク温度が高いほど反発弾性が低くなり、ｔａｎΔピーク温度が低いほど反発弾性が高くなる。
【００４６】
本願発明者らは、鋭意研究を行った結果、図１に示すように、ｔａｎΔピーク温度が−６［℃］以上のゴム部材からなる弾性体ブレードの先端部（先端稜線部近傍）に改質処理を施して改質部６２ｄのｔａｎΔピーク温度を改質処理を施していない箇所のｔａｎΔピーク温度よりも３［℃］から７［℃］低くすることで、良好なクリーニング性を維持しつつ、ビビリ音などの異音が発生するのを抑制できることを見出した。
【００４７】
次に、本願発明者らがクリーニングブレードの長期にわたるクリーニング性やビビリ音の発生などの検証を行った検証実験について説明する。本検証実験では、弾性体ブレード６２２の材質、弾性体ブレード６２２の先端部（先端稜線部近傍）の改質処理に用いる含浸剤の組成、弾性体ブレードの先端稜線部を覆う表面層６２３の材質をそれぞれ変化させて、耐久試験を行った。
【００４８】
［弾性体ブレード］
弾性体ブレード６２２としては、２５［℃］における物性が以下の物性となっている５つのウレタンゴムを用意した。
ウレタンゴム１：硬度７０度、反発弾性率５０［％］（東洋ゴム工業製）
ウレタンゴム２：硬度７２度、反発弾性率３１［％］（東洋ゴム工業製）
ウレタンゴム３：硬度７１度、反発弾性率１８［％］（東洋ゴム工業製）
ウレタンゴム４：硬度７７度、反発弾性率２７［％］（シンジーテック製）
ウレタンゴム５：硬度７０度、反発弾性率６８［％］（シンジーテック製）
ウレタンゴム６：硬度７５度、反発弾性率５０［％］（東洋ゴム工業製）
ウレタンゴム７：硬度７７度、反発弾性率１７［％］（シンジーテック製）
【００４９】
ウレタンゴムの硬度は、島津製作所製デュロメーターを用い、ＪＩＳ  Ｋ６２５３に準じて測定した。試料は厚さ６［ｍｍ］以上となるように約２［ｍｍ］のシートを重ね合わせたものとした。
ウレタンゴムの反発弾性は、東洋精機製作所製Ｎｏ．２２１レジリエンステスタを用い、ＪＩＳ  Ｋ６２５５に準じて測定した。試料は厚さ４［ｍｍ］以上となるように約２［ｍｍ］のシートを重ね合わせたものとした。
【００５０】
［含浸剤］
含浸剤としては、以下のものを用いた。
（含浸剤１）
イソシアネート化合物：日本ポリウレタン  ミリオネートＭＴ  ５部
２−ブタノン  ９５部
【００５１】
（含浸剤２）
イソシアネート化合物：日本ポリウレタン  ＭＲ−１００  １０部
フッ素樹脂：日油  モディパーＦ−６００  ２部
２−ブタノン  ８８部
【００５２】
（含浸剤３）
イソシアネート化合物：日本ポリウレタン  コロネートＬ  １０部
シリコーン樹脂：日油  モディパーＦＳ−７００  ２部
２−ブタノン  ８８部
【００５３】
（含浸剤４）
イソシアネート化合物：日本ポリウレタン  ミリオネートＭＴ  ５部
フッ素樹脂：日油  モディパーＦ−６００  １部
シリコーン樹脂：日油  モディパーＦＳ−７００  １部
２−ブタノン  ９３部
【００５４】
（含浸剤５）
シリコーン樹脂：日油  モディパーＦＳ−７００
２−ブタノン  ９０部
【００５５】
（含浸剤６）
イソシアネート化合物：日本ポリウレタン  ミリオネートＭＴ  ５部
アクリルシリコーン樹脂：チッソ石油化学  共重合体Ａ１  ２部
２−ブタノン  ９３部
【００５６】
（含浸剤７）
イソシアネート化合物：日本ポリウレタン  ＭＲ−１００  １０部
２−ブタノン  ９０部
【００５７】
（含浸剤８）
イソシアネート化合物：三井化学ポリウレタン  Ｄ−１７７Ｎ  １０部
２−ブタノン  ９０部
【００５８】
（含浸剤９）
イソシアネート化合物：日本ポリウレタン  ＭＲ−１００  １０部
シリコーン樹脂：日油  モディパーＦＳ−７００  １０部
２−ブタノン  ８０部
【００５９】
（含浸剤１０）
フッ素樹脂：日油  モディパー  Ｆ−６００  １０部
２−ブタノン  ９０部
【００６０】
［表面層］
表面層としては、以下のものを用いた。
（表面層１）
ウレタンアクリレートモノマー：根上工業  ＵＮ−９０４  ２０部
重合開始剤：チバスペシャリティーケミカルズ社  イルガキュア１８４  １部
溶媒：２−ブタノン  ７９部
モノマーの１官能基あたり分子量：４９０
【００６１】
（表面層２）
ウレタンアクリレートモノマー：根上工業  ＵＮ−９０４  ２０部
重合開始剤：チバスペシャリティーケミカルズ社  イルガキュア１８４  １部
低摩擦係数添加剤：ＤＩＣ  フッ素化合物
（ディフェンサ  Ｅｘｐ．ＴＦ−３０２６）  ０．５部
溶媒：２−ブタノン  ７８．５部
モノマーの１官能基あたり分子量：４９０
【００６２】
（表面層３）
ウレタンアクリレートオリゴマー１：根上工業  ＵＮ−９０４  １０部
ウレタンアクリレートオリゴマー２：根上工業  ＵＮ−２７００  １０部
重合開始剤：チバスペシャリティーケミカルズ社  イルガキュア１８４  １部
溶媒：２−ブタノン  ７９部
モノマーの１官能基あたり分子量：７４５
【００６３】
（表面層４）
ウレタンアクリレートオリゴマー１：根上工業  ＵＮ−９０４  ２部
ウレタンアクリレートオリゴマー２：根上工業  ＵＮ−２７００  １８部
重合開始剤：チバスペシャリティーケミカルズ社  イルガキュア１８４  １部
低摩擦化係数添加剤：日本油脂  モディパーＦＳ−７００  １部
溶媒：２−ブタノン  ７８部
モノマーの１官能基あたり分子量：９４９
【００６４】
（表面層５）
ウレタンアクリレートオリゴマー１：根上工業  ＵＮ−９０４  ２部
ウレタンアクリレートオリゴマー２：根上工業  ＵＮ−２６００  １８部
重合開始剤：チバスペシャリティーケミカルズ社  イルガキュア１８４  １部
低摩擦化係数添加剤：チッソ石油化学  共重合体Ａ１  ２部
溶媒：２−ブタノン  ７７部
モノマーの１官能基あたり分子量：１１７４
【００６５】
（表面層６）
ウレタンアクリレートオリゴマー１：根上工業  ＵＮ−９０４  ２部
ウレタンアクリレートオリゴマー２：根上工業  ＵＮ−２７００  １８部
重合開始剤：チバスペシャリティーケミカルズ社  イルガキュア１８４  １部
溶媒：２−ブタノン  ７９部
モノマーの１官能基あたり分子量：９４９
【００６６】
（表面層７）
フッ素系熱硬化樹脂Ａ剤：ＧＫ−５１０  ４５．５部
フッ素系熱硬化樹脂Ｂ剤：Ｄ−１７７Ｎ  ４．５部
溶媒：２−ブタノン  ５０部
【００６７】
なお、表面層５の低摩擦化係数添加剤として添加する共重合体Ａ１とは、下記の化１に示す化合物（ａ−１）及び下記の化１に示す化合物（ａ−２）が共重合してなり、かつ側鎖にアクリロイル基（下記の化１に示すａ−３）を有する共重合体である。
ＧＰＣ（ゲルパ−ミエーションクロマトグラフィー法）分析より求めた共重合体（Ａ１）の重量平均分子量は３７，０００（ポリスチレン換算）、分子量分布指数（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．９であった。また、１Ｈ−ＮＭＲ測定により求めた共重合体（Ａ１）中の化合物（ａ−１）、化合物（ａ−２）の含有量比（重量比）は、化合物（ａ−１）：化合物（ａ−２）＝１：１．７３であった。
【００６８】
【化１】
2010152295.tif 000003
【００６９】
次に、検証実験を行った画像形成装置の構成について説明する。
上記ウレタンゴム１〜７のいずれかを用いて厚さ２［ｍｍ］の短冊形状の弾性体ブレードを作成し、この弾性体ブレードの先端部５［ｍｍ］以内を上記含浸剤１〜１０のいずれかに１０分間浸漬させ、その後、弾性ブレードを１００［℃］に温調した恒温槽に１０分間入れ、ウレタンゴムと含浸剤に含まれるイソシアネートとを反応させ、上記先端部５［ｍｍ］以内に改質処理を施す。なお、イソシアネートとしてＭＤＩ、ＨＤＩなど分子量が５００以下のものが含浸され易く好ましい。次に、弾性体ブレードの先端部の改質された範囲に、表面層１〜７のいずれかの表面層を膜厚１〜５０［μｍ］となるように紫外線硬化樹脂をコーティングする。具体的には、各々のウレタンゴムからなる弾性体ブレードに対し、ブレード面及び先端面の２方向から１０［ｍｍ／ｓ］のスプレーガン移動速度にて２度塗りを行い、３分間指触乾燥後紫外線露光（１４０［Ｗ／ｃｍ］×５［ｍ／ｍｉｎ］×５パス）を行った。ただし、ブレード下面はマスキングテープにより先端３［ｍｍ］幅に表面層が形成されるように規制した。紫外線硬化樹脂は、重合時に架橋点間分子量が３００〜１５００となるウレタンアクリレートが好ましく、前記分子量が１０００〜１５００となるものがより好ましい。
【００７０】
この表面層が形成された弾性体ブレードをリコー製カラー複合機  ｉｍａｇｉｏ  Ｎｅｏ  Ｃ４５５に搭載できる板金ホルダーに接着剤により固定し、試作のクリーニングブレードを作成する。この作成した試作クリーニングブレードをリコー製カラー複合機  ｉｍａｇｉｏ  Ｎｅｏ  Ｃ４５５（図２と同様の構成）に取り付け、実施例１〜２２、比較例１〜１０の画像形成装置を作成した。なお、クリーニングブレードは、線圧：２０［ｇ／ｃｍ］、クリーニング角：７９［°］となるように取り付けた。
【００７１】
検証実験には、重合法により作製したトナーを用いた。なお、トナーの物性は、以下のとおりである。
トナー母体：円形度０．９８、平均粒径４．９［μｍ］
外添剤    ：小粒径シリカ１．５部（クラリアント製Ｈ２０００）
小粒径酸化チタン０．５部（テイカ製ＭＴ−１５０ＡＩ）
大粒径シリカ１．０部（電気化学工業製ＵＦＰ−３０Ｈ）
【００７２】
検証実験は、評価環境：２０［℃］・６５［％ＲＨ］、通紙条件：画像面積率５［％］チャートを３プリント／ジョブで、５００，０００枚（Ａ４横）で行った。そして、以下の項目を評価した。
［評価項目］
クリーニング不良発生：有無（画像面積比率５％チャート出力目視観察）
ブレードエッジ摩耗幅：ブレード下面側からみた摩耗幅（５０，０００枚通紙後と５００，０００枚通紙後に測定）
【００７３】
以下に実施例１〜２２、比較例１〜１０のクリーニングブレードの検証実験の結果を示す。
なお、表面層の層厚は、キーエンス製マイクロスコープＶＨＸ−１００を用い、別途同様に塗工した弾性体ブレードの断面により測定した。試料は日進ＥＭ製ＳＥＭ試料作製用トリミングカミソリを用い断面を切断したものとした。
【００７４】
また、弾性ブレード先端稜線部の摩擦係数は、新東科学株式会社製・摩擦摩耗試験機（ブレードホルダー装着）を使い測定した。具体的には、ガラス板上に感光体表面層と同成分の皮膜が形成された「擬似感光体」に、クリーニングブレードを上述と同じ接触条件（角度：７９［°］、線圧：２０［ｇ／ｃｍ］）になるよう取り付け、ガラス板を動かしてその時の動摩擦係数を測定した。
【００７５】
また、弾性体ブレードのｔａｎΔピーク温度の測定は、旧ＪＩＳ−Ｋ７１９８に従って次の手順で行った。
（１）所定の含浸剤に１０分間ウレタンゴムを浸漬し、引き上げた後に１００［℃］の電気炉で１５分間焼成する。その後、１週間養生（放置）してサンプルを完成させる。
（２）そのサンプルを４０［ｍｍ］×５［ｍｍ］に切り出し、ＳＩＩ社製の粘弾性測定装置ＤＭＳ６１００に取り付ける。
（３）引張モード、正弦波測定モード、昇温速度３［℃／分］、周波数１［Ｈｚ］に−５０［℃］から＋８０［℃］までの粘弾性測定を行い、その測定結果からｔａｎΔピーク温度を求める。
【００７６】
（実施例１）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１
含浸剤：含浸剤１
表面層：表面層１
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．３
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１９［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−２０［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：５［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１５［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１００［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００７７】
（実施例２）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１
含浸剤：含浸剤２
表面層：表面層２
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１５
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１９［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−２０［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：７［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００７８】
（実施例３）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１
含浸剤：含浸剤８
表面層：表面層３
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１９［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−２０［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：８［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１００［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００７９】
（実施例４）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１
含浸剤：含浸剤４
表面層：表面層４
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１９［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−２１［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：８［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１００［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００８０】
（実施例５）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１
含浸剤：含浸剤５
表面層：表面層４
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１５
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１９［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−２１［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：９［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１５［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１００［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００８１】
（実施例６）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム２
含浸剤：含浸剤２
表面層：表面層４
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１５
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−８［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−１１［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：５［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：７５［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００８２】
（実施例７）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：含浸剤２
表面層：表面層４
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１５
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−９［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：５［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：７５［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００８３】
（実施例８）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム４
含浸剤：含浸剤２
表面層：表面層４
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：＋１［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−４［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：５［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：５０［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００８４】
（実施例９）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム４
含浸剤：含浸剤４
表面層：表面層４
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１
ゴムのｔａｎΔピーク温度：＋１［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−３［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：５［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１５［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：５０［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００８５】
（実施例１０）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム５
含浸剤：含浸剤４
表面層：表面層４
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−２０［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−２１［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：５［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１００［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００８６】
（実施例１１）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：含浸剤１
表面層：表面層５
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−１１［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：３［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：７５［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００８７】
（実施例１２）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：含浸剤６
表面層：表面層３
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−１２［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：５［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：７５［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００８８】
（実施例１３）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：含浸剤７
表面層：表面層３
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．３
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−１１［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：１０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１００［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００８９】
（実施例１４）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：含浸剤７
表面層：表面層６
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１５
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−１１［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：１０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：７５［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００９０】
（実施例１５）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：含浸剤８
表面層：表面層３
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−９［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：１０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１００［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００９１】
（実施例１６）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：含浸剤８
表面層：表面層６
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−９［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：１０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１００［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００９２】
（実施例１７）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：含浸剤９
表面層：表面層６
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−１３［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：１０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：５０［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００９３】
（実施例１８）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：含浸剤７
表面層：表面層１
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１５
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−１１［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］の層厚：１０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１５［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１００［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００９４】
（実施例１９）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：含浸剤８
表面層：表面層６
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−１１［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：１０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：５０［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００９５】
（実施例２０）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：含浸剤１０
表面層：表面層７
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−９［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：１０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１５［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１００［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００９６】
（実施例２１）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム７
含浸剤：含浸剤７
表面層：表面層１
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１
ゴムのｔａｎΔピーク温度：＋５［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：０［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：１０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：５０［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００９７】
（実施例２２）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム７
含浸剤：含浸剤９
表面層：表面層３
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１
ゴムのｔａｎΔピーク温度：＋５［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−１［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：１０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：７５［μｍ］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【００９８】
（比較例１）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１
含浸剤：なし
表面層：なし
先端稜線部の摩擦係数：１．２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１９［℃］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：２０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：４００［μｍ］
クリーニング不良発生：帯状クリーニング不良２箇所
異音発生：なし
先端面えぐれ摩耗：発生
【００９９】
（比較例２）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１
含浸剤：含浸剤１
表面層：なし
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．３
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１９［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−２０［℃］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：５０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：３００［μｍ］
クリーニング不良発生：すじ状クリーニング不良２箇所
異音発生：なし
先端面えぐれ摩耗：発生
【０１００】
（比較例３）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１
含浸剤：なし
表面層：表面層１
先端稜線部の摩擦係数：１．２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１９［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：５［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：５０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：２５０［μｍ］
クリーニング不良発生：帯状クリーニング不良２箇所
異音発生：不快なビビリ音発生
【０１０１】
（比較例４）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１
含浸剤：含浸剤１
表面層：表面層２
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．３
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１９［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−２０［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：７０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１５０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：５００［μｍ］
クリーニング不良発生：帯状クリーニング不良５箇所
異音発生：不快なビビリ音発生
【０１０２】
（比較例５）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１
含浸剤：含浸剤４
表面層：なし
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．１
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１９［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−２１［℃］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：５０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：３００［μｍ］
クリーニング不良発生：すじ状クリーニング不良３箇所
ブレードエッジ摩耗幅：５０［μｍ］
異音発生：なし
先端面えぐれ摩耗：発生
【０１０３】
（比較例６）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：含浸剤７
表面層：なし
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．３
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−１１［℃］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１５［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：３００［μｍ］
クリーニング不良発生：すじ状クリーニング不良２箇所
異音発生：なし
先端面えぐれ摩耗：発生
【０１０４】
（比較例７）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム６
含浸剤：なし
表面層：表面層１
先端稜線部の摩擦係数：１．２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１８［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：１０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：２５０［μｍ］
クリーニング不良発生：すじ状クリーニング不良２箇所
異音発生：不快なビビリ音発生
【０１０５】
（比較例８）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１
含浸剤：含浸剤７
表面層：なし
先端稜線部（改質部）の摩擦係数：０．２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１９［℃］
先端稜線部（改質部）のｔａｎΔピーク温度：−２０［℃］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１５［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：４００［μｍ］
クリーニング不良発生：すじ状クリーニング不良２箇所
異音発生：なし
先端面えぐれ摩耗：発生
【０１０６】
（比較例９）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム３
含浸剤：なし
表面層：なし
先端稜線部の摩擦係数：１．２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１５［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：３００［μｍ］
クリーニング不良発生：すじ状クリーニング不良２箇所
異音発生：なし
先端面えぐれ摩耗：発生
【０１０７】
（比較例１０）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム７
含浸剤：なし
表面層：表面層１
先端稜線部の摩擦係数：１．２
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１８［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：１０［μｍ］
５万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：１０［μｍ］
５０万枚通紙試験後のブレードエッジの摩耗幅：２５０［μｍ］
クリーニング不良発生：帯状クリーニング不良２箇所
異音発生：不快なビビリ音発生
【０１０８】
【表１】
2010152295.tif 000004
【０１０９】
【表２】
2010152295.tif 000005
【０１１０】
上記表１は実施例１〜実施例２２の検証実験の結果をまとめたものであり、上記表２は比較例１〜比較例１０の検証実験の結果をまとめたものである。
【０１１１】
先端稜線部近傍にｔａｎΔ温度を下げる改質処理を施していない、比較例３においては、帯状クリーニング不良が発生しており、また不快なビビリ音が確認された。また、クリーニングブレードの先端稜線部を観察したところ、欠けが確認された。これは、経時使用で表面層が摩耗してなくなり、この露出した部分の摩擦係数が１．２と高いため、この露出した部分が感光体移動方向に微小変形して、微小振動した結果、不快なビビリ音が生じたと考えられる。また、弾性ブレードの先端稜線部が露出したとき、クリーニングブレード全体のｔａｎΔ温度が低い、言い換えれば、クリーニングブレード全体の反発弾性が高いため、この露出した部分の微小振動が大きくなり過ぎた結果、不快なビビリ音が生じたと考えられる。また、弾性ブレードの露出部分がめくれ、このめくれた露出部分が欠落してしまい、クリーニングブレードの先端稜線部に欠けが確認されたと考えられる。このような欠けが生じため帯状のクリーニング不良が生じたと考えられる。
【０１１２】
また、比較例２、比較例５、比較例６及び比較例８などに示すように、先端稜線部の低摩擦化処理や先端稜線部近傍にｔａｎΔ温度を下げる改質処理などを施しても、先端稜線部に表面層を設けていないため、先端稜線部の微小振動が大きくなり過ぎることで発生するビビリ音などの異音は抑えられても、先端面えぐれ摩耗が発生し、すじ状のクリーニング不良が生じてしまったと考えられる。
【０１１３】
一方、実施例１〜実施例２２においては、不快なビビリ音が確認されなかった。また、検証実験終了後のクリーニングブレードを確認したところ、先端稜線部の表面層が摩耗でなくなり、弾性ブレードの先端稜線部が露出していた。このように、実施例１〜実施例２２においても、弾性ブレードの改質処理を施した先端稜線部が感光体と当接していたにもかかわらず、先端面えぐれ摩耗や帯状・すじ状のクリーニング不良が確認されなかった。これは、実施例１〜実施例２２においては、弾性体ブレードの先端稜線部の露出部より感光体移動方向下流側の表面層が、露出した弾性体ブレードの先端稜線部が感光体移動方向に変形するのを抑制しているため、クリーニングブレードの先端面にえぐれ摩耗が生じなかったと考えられる。
【０１１４】
表１に示した検証実験の結果から、実施例１〜実施例２２においては、不快なビビリ音の発生がなく、先端面のえぐれ摩耗も生じず、経時にわたり良好なクリーニング性を維持することができたのがわかる。また、含浸改質処理により、弾性体ブレード自体の摩耗速度を低減させられるため、含浸改質処理を施していない通常の弾性体ブレードを用いたクリーニングブレード（比較例１や比較例３など）に比べて２倍以上の寿命となったのがわかる。
【０１１５】
つまり、本実施形態のように弾性体ブレードの先端部（先端稜線部近傍）のみにｔａｎΔ温度を下げる、言い換えれば、反発弾性を高くする改質処理を施すことによって、クリーニングブレードの高耐久とクリーニング性との両方を同時に向上させることが可能となるのがわかる。
【０１１６】
また、クリーニングブレードの設計条件（感光体への当て方）などに変更を加える必要がないため、低コスト化にも寄与する。
【０１１７】
これまで、いわゆるモノクロの画像形成装置の例について説明したが、カラーの画像形成装置であってもよい。以下、カラー画像形成装置に本実施形態の特徴点を適用した場合について説明する。なお、このカラー画像形成装置の基本的な構成は図５に示した実施形態１のタンデム型のカラー画像形成装置であるカラープリンタと同じであるので、その説明を省略する。
【０１１８】
本実施形態においては、いわゆるモノクロの画像形成装置の例であるが、カラーの画像形成装置であってもよい。以下、カラー画像形成装置に本実施形態の特徴点を適用した場合の具体例を説明する。
【０１１９】
図５は、いわゆるタンデム型のフルカラー画像形成装置であるプリンタに本発明を適用した例を示す図である。
図５において、符号（３Ｃ，３Ｍ，３Ｙ，３Ｋ）はドラム状の感光体であり、この感光体３Ｃ，３Ｍ，３Ｙ，３Ｋは図中の矢印方向に回転し、その周りに少なくとも回転順に帯電装置４Ｃ，４Ｍ，４Ｙ，４Ｋ、現像装置５Ｃ，５Ｍ，５Ｙ，５Ｋ、クリーニング装置６Ｃ，６Ｍ，６Ｙ，６Ｋが配置されている。
【０１２０】
この帯電装置４Ｃ，４Ｍ，４Ｙ，４Ｋと現像装置５Ｃ，５Ｍ，５Ｙ，５Ｋの間の感光体裏面側より、図示しない露光装置からのレーザー光ＬＣ，ＬＭ，ＬＹ，ＬＫが照射され、感光体３Ｃ，３Ｍ，３Ｙ，３Ｋに静電潜像が形成されるようになっている。そして、このような感光体３Ｃ，３Ｍ，３Ｙ，３Ｋを中心とした４つのプロセスカートリッジ１Ｃ，１Ｍ，１Ｙ，１Ｋが、転写材搬送手段である転写搬送ベルト１４に沿って並置されている。
転写搬送ベルト１４は各プロセスカートリッジ１Ｃ，１Ｍ，１Ｙ，１Ｋの現像装置５Ｃ，５Ｍ，５Ｙ，５Ｋとクリーニング装置６Ｃ，６Ｍ，６Ｙ，６Ｋの間で感光体３Ｃ，３Ｍ，３Ｙ，３Ｋに当接しており、転写搬送ベルト１４の感光体側の裏側に当たる面（裏面）には転写バイアスを印加するための転写ブラシ７Ｃ，７Ｍ，７Ｙ，７Ｋが配置されている。
各プロセスカートリッジ１Ｃ，１Ｍ，１Ｙ，１Ｋは現像装置内部のトナーの色が異なることであり、その他は全て同様の構成となっている。
【０１２１】
図５に示す構成のカラー電子写真画像形成装置において、画像形成動作は次のようにして行なわれる。まず、各プロセスカートリッジ１Ｃ，１Ｍ，１Ｙ，１Ｋにおいて、感光体３Ｃ，３Ｍ，３Ｙ，３Ｋが矢印方向（感光体と連れ周り方向）に回転する帯電装置４Ｃ，４Ｍ，４Ｙ，４Ｋにより帯電され、次に感光体の内側に配置された露光装置（図示しない）でレーザー光ＬＣ，ＬＭ，ＬＹ，ＬＫにより、作成する各色の画像に対応した静電潜像が形成される。
【０１２２】
次に現像装置５Ｃ，５Ｍ，５Ｙ，５Ｋにより潜像を現像してトナー像が形成される。現像装置５Ｃ，５Ｍ，５Ｙ，５Ｋは、それぞれＣ（シアン），Ｍ（マゼンタ），Ｙ（イエロー），Ｋ（ブラック）のトナーで現像を行なう現像装置で、４つの感光体３Ｃ，３Ｍ，３Ｙ，３Ｋ上で作られた各色のトナー像は転写紙上で重ねられる。
転写紙Ｐは給紙コロ１５によりトレイから送り出され、上レジストローラ１２と下レジストローラ１３で一旦停止し、上記感光体上への画像形成とタイミングを合わせて転写搬送ベルト１４に送られる。転写搬送ベルト１４上に保持された転写紙Ｐは搬送されて、各感光体３Ｃ，３Ｍ，３Ｙ，３Ｋとの当接位置（転写部）で各色トナー像の転写が行なわれる。
感光体上のトナー像は、転写ブラシ７Ｃ，７Ｍ，７Ｙ，７Ｋに印加された転写バイアスと感光体３Ｃ，３Ｍ，３Ｙ，３Ｋとの電位差から形成される電界により、転写紙Ｐ上に転写される。そして４つの転写部を通過して４色のトナー像が重ねられた記録紙Ｐは定着装置１６に搬送され、トナーが定着されて、図示しない排紙部に排紙される。また、転写部で転写されずに各感光体３Ｃ，３Ｍ，３Ｙ，３Ｋ上に残った残留トナーは、クリーニング装置６Ｃ，６Ｍ，６Ｙ，６Ｋで回収される。なお、図５の例では画像形成要素は、転写紙搬送方向上流側から下流側に向けて、Ｃ（シアン），Ｍ（マゼンタ），Ｙ（イエロー），Ｋ（ブラック）の色の順で並んでいるが、この順番に限るものではなく、色順は任意に設定されるものである。
また、図５において帯電装置は感光体と当接しているが、両者の間に適当なギャップ（１０〜２００μｍ程度）を設けることにより、両者の摩耗量が低減できると共に、帯電部材へのトナーフィルミングが少なくて済み良好に使用できる。
【０１２３】
また、各プロセスカートリッジ１Ｃ，１Ｍ，１Ｙ，１Ｋのクリーニング装置６Ｃ，６Ｍ，６Ｙ，６Ｋは、低摩擦化処理され、先端稜線部の摩擦係数が０．５以下の弾性体ブレードと、弾性体ブレードの先端稜線部を覆い、先端稜線部の層厚が１［μｍ］以上５０［μｍ］以下であり、弾性体ブレードよりも硬い紫外線硬化樹脂からなる表面層とで構成したクリーニングブレードを備えている。
【０１２４】
このカラー電子写真画像形成装置は、上述のようなクリーニングブレード有しているので、重合トナーをクリーニングできるようクリーニングブレードの線圧を上げても、クリーニングブレードの先端稜線部にめくれが生じることがなく、良好なクリーニング性を経時にわたり維持することができる。
【０１２５】
また、経時使用で弾性ブレードの先端稜線部が露出しても、ビビリ振動などが生じることなく、良好なクリーニング性を得ることができる。
【０１２６】
さらに、クリーニング装置６Ｃ，６Ｍ，６Ｙ，６Ｋに、ゴム部材からなる短冊形状の弾性体ブレードと、弾性体ブレードの先端稜線部を覆うように形成した、弾性体ブレードよりも硬い表面層とで構成されており、弾性体ブレードの先端稜線部近傍に改質処理が施され、先端稜線部から弾性体ブレード内側５［ｍｍ］以内の箇所におけるｔａｎΔピーク温度が上記改質処理が施されていない箇所のｔａｎΔピーク温度よりも３［℃］から７［℃］低いクリーニングブレードを設けた構成でも良い。
【０１２７】
本実施形態のカラープリンタは、上述のような構成を備えることで、ビビリ音などの異音の発生を抑えつつ、クリーニングブレードの先端稜線部にめくれが生じることがなく、良好なクリーニング性を長期にわたって維持することができ、長期にわたって感光体３上にクリーニング不良が発生するのを抑制することができる。
【０１２８】
［実施形態２］
以下、本発明を画像形成装置である電子写真プリンタ（以下、単にプリンタという）に適用した第２の実施形態について説明する。なお、本実施形態のプリンタの基本的な構成は実施形態１のプリンタと略同じであるので、その説明を省略する。
【０１２９】
次に、本願発明者らがクリーニングブレードの長期にわたるクリーニング性やビビリ音の発生などの検証を行った検証実験について説明する。本検証実験では、弾性体ブレードの材質、弾性体ブレードの先端部（先端稜線部近傍）の改質処理に用いる含浸剤の組成、弾性体ブレードの先端稜線部を覆う表面層の材質をそれぞれ変化させて、耐久試験を行った。
【０１３０】
［弾性体ブレード］
弾性体ブレード６２２としては、２５［℃］における物性が以下の物性となっている５つのウレタンゴムを用意した。
ウレタンゴム８：硬度７０度、反発弾性率５０［％］（東洋ゴム工業製）
ウレタンゴム９：硬度７１度、反発弾性率１８［％］（東洋ゴム工業製）
ウレタンゴム１０：硬度７５度、反発弾性率５０［％］（東洋ゴム工業製）
ウレタンゴム１１：硬度７７度、反発弾性率１７［％］（シンジーテック製）
【０１３１】
ウレタンゴムの硬度は、島津製作所製デュロメーターを用い、ＪＩＳ  Ｋ６２５３に準じて測定した。試料は厚さ６［ｍｍ］以上となるように約２［ｍｍ］のシートを重ね合わせたものとした。
【０１３２】
ウレタンゴムの反発弾性は、東洋精機製作所製Ｎｏ．２２１レジリエンステスタを用い、ＪＩＳ  Ｋ６２５５に準じて測定した。試料は厚さ４［ｍｍ］以上となるように約２［ｍｍ］のシートを重ね合わせたものとした。
【０１３３】
［含浸剤］
含浸剤としては、以下のものを用いた。
（含浸剤１１）
イソシアネート化合物：日本ポリウレタン  ＭＲ−１００  １０部
２−ブタノン  ９０部
【０１３４】
（含浸剤１２）
イソシアネート化合物：三井化学ポリウレタン  Ｄ−１７７Ｎ  １０部
２−ブタノン  ９０部
【０１３５】
（含浸剤１３）
イソシアネート化合物：日本ポリウレタン  ＭＲ−１００  １０部
シリコーン樹脂：日油  モディパーＦＳ−７００  １０部
２−ブタノン  ８０部
【０１３６】
（含浸剤１４）
フッ素樹脂：日油  モディパー  Ｆ−６００  １０部
２−ブタノン  ９０部
【０１３７】
［表面層］
表面層としては、以下のものを用いた。
（表面層８）
紫外線効果樹脂：根上工業  ＵＮ−９０４  ２０部
重合開始剤：チバスペシャリティーケミカルズ社  イルガキュア１８４  １部
溶媒：２−ブタノン  ７９部
架橋点間分子量：９８０
【０１３８】
（表面層９）
紫外線効果樹脂１：根上工業  ＵＮ−９０４  １０部
紫外線効果樹脂２：根上工業  ＵＮ−２７００  １０部
重合開始剤：チバスペシャリティーケミカルズ社  イルガキュア１８４  １部
溶媒：２−ブタノン  ７９部
架橋点間分子量：１４９０
【０１３９】
（表面層１０）
紫外線効果樹脂１：根上工業  ＵＮ−９０４  ２部
紫外線効果樹脂２：根上工業  ＵＮ−２７００  １８部
重合開始剤：チバスペシャリティーケミカルズ社  イルガキュア１８４  １部
溶媒：２−ブタノン  ７９部
架橋点間分子量：１９００
【０１４０】
（表面層１１）
フッ素系熱硬化樹脂Ａ剤：ＧＫ−５１０  ４５．５部
フッ素系熱硬化樹脂Ｂ剤：Ｄ−１７７Ｎ  ４．５部
溶媒：２−ブタノン  ５０部
【０１４１】
次に、検証実験を行った画像形成装置の構成について説明する。
上記ウレタンゴム８〜１１のいずれかを用いて厚さ２［ｍｍ］の短冊形状の弾性体ブレードを作成し、この弾性体ブレードの先端部５ｍｍ以内を、含浸剤１１〜１４のいずれかに１０分浸漬させ、その後、弾性体ブレードを１００［℃］に温調した恒温槽に１０分間入れ、ウレタンゴムと含浸剤に含まれるイソシアネートとを反応させ、上記先端部５［ｍｍ］以内に改質処理を施す。なお、イソシアネートとしてＭＤＩ、ＨＤＩなど分子量が５００以下のものが含浸され易く好ましい。次に、弾性体ブレードの先端部の改質された範囲に、表面層１〜４のいずれかを膜厚１０［μｍ］となるように紫外線硬化樹脂をコーティングする。具体的には、各々のウレタンゴムからなる弾性体ブレードに対し、ブレード面及び先端面の２方向から１０［ｍｍ／ｓ］のスプレーガン移動速度にて２度塗りを行い、３分間指触乾燥後紫外線露光（１４０［Ｗ／ｃｍ］×５［ｍ／ｍｉｎ］×５パス）を行った。ただし、ブレード下面はマスキングテープにより先端３［ｍｍ］幅に表面層が形成されるように規制した。紫外線硬化樹脂は重合時に架橋点間分子量が３００〜１５００となるウレタンアクリレートが好ましく、前記分子量が１０００〜１５００となるものがより好ましい。
【０１４２】
この表面層が形成された弾性体ブレードをリコー製カラー複合機  ｉｍａｇｉｏ  Ｎｅｏ  Ｃ４５５に搭載できる板金ホルダーに接着剤により固定し、試作のクリーニングブレードを作成する。この作成した試作クリーニングブレードをリコー製カラー複合機  ｉｍａｇｉｏ  Ｎｅｏ  Ｃ４５５（図２と同様の構成）に取り付け、実施例２３〜２７、比較例１１〜１３の画像形成装置を作成した。なお、クリーニングブレードは、線圧：２０［ｇ／ｃｍ］、クリーニング角：７９［°］となるように取り付けた。
【０１４３】
検証実験には、重合法により作製したトナーを用いた。なお、トナーの物性は、以下のとおりである。
トナー母体：円形度０．９８、平均粒径４．９［μｍ］
外添剤    ：小粒径シリカ１．５部（クラリアント製Ｈ２０００）
小粒径酸化チタン０．５部（テイカ製ＭＴ−１５０ＡＩ）
大粒径シリカ１．０部（電気化学工業製ＵＦＰ−３０Ｈ）
【０１４４】
検証実験は、評価環境：２０［℃］・６５［％ＲＨ］、通紙条件：画像面積率５［％］チャートを３プリント／ジョブで、５００，０００枚（Ａ４横）で行った。そして、以下の項目を評価した。
【０１４５】
［評価項目］
クリーニング不良発生：有無（画像面積比率５［％］チャート出力目視観察）
ブレードエッジ摩耗面積：ブレード下面側からみた摩耗面積
【０１４６】
以下に実施例２３〜２７、比較例１１〜１３のクリーニングブレードの検証実験の結果を示す。
なお、表面層の層厚は、キーエンス製マイクロスコープＶＨＸ−１００を用い、別途同様に塗工した弾性体ブレードの断面により測定した。試料は日進ＥＭ製ＳＥＭ試料作製用トリミングカミソリを用い断面を切断したものとした。
【０１４７】
また、弾性体ブレードや表面層などのｔａｎΔピーク温度の測定は、旧ＪＩＳ−Ｋ７１９８に従って行った。
【０１４８】
（実施例２３）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム９
含浸剤：含浸剤１１
表面層：表面層８
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
改質部のｔａｎΔピーク温度：−１１［℃］
表面層のｔａｎΔピーク温度：６０［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：１０［μｍ］
ブレードエッジの摩耗面積：１００［μｍ２］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【０１４９】
（実施例２４）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム９
含浸剤：含浸剤１２
表面層：表面層１０
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
改質部のｔａｎΔピーク温度：−９［℃］
表面層のｔａｎΔピーク温度：５０［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：１０［μｍ］
ブレードエッジの摩耗面積：５０［μｍ２］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【０１５０】
（実施例２５）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム９
含浸剤：含浸剤１４
表面層：表面層１１
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
改質部のｔａｎΔピーク温度：−１０［℃］
表面層のｔａｎΔピーク温度：５０［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：１０［μｍ］
ブレードエッジの摩耗面積：１００［μｍ２］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【０１５１】
（実施例２６）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１１
含浸剤：含浸剤１１
表面層：表面層８
ゴムのｔａｎΔピーク温度：＋５［℃］
改質部のｔａｎΔピーク温度：１［℃］
表面層のｔａｎΔピーク温度：５０［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：１０［μｍ］
ブレードエッジの摩耗面積：５０［μｍ２］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【０１５２】
（実施例２７）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１１
含浸剤：含浸剤１３
表面層：表面層９
ゴムのｔａｎΔピーク温度：＋５［℃］
改質部のｔａｎΔピーク温度：−２［℃］
表面層のｔａｎΔピーク温度：４５［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：１０［μｍ］
ブレードエッジの摩耗面積：７５［μｍ２］
クリーニング不良発生：なし
異音発生：なし
【０１５３】
（比較例１１）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム８
含浸剤：含浸剤１１
表面層：なし
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１９［℃］
改質部のｔａｎΔピーク温度：−２０［℃］
ブレードエッジの摩耗面積：４００［μｍ２］
クリーニング不良発生：帯状クリーニング不良２箇所
異音発生：なし
先端面えぐれ摩耗：発生
【０１５４】
（比較例１２）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム９
含浸剤：なし
表面層：なし
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−６［℃］
ブレードエッジの摩耗面積：３００［μｍ２］
クリーニング不良発生：すじ状クリーニング不良２箇所
異音発生：なし
先端面えぐれ摩耗：発生
【０１５５】
（比較例１３）
ベースウレタンゴム：ウレタンゴム１０
含浸剤：なし
表面層：表面層１
ゴムのｔａｎΔピーク温度：−１８［℃］
表面層のｔａｎΔピーク温度：６０［℃］
先端稜線部から５０［μｍ］離れた位置での層厚：１０［μｍ］
ブレードエッジの摩耗面積：２５０［μｍ２］
クリーニング不良発生：帯状クリーニング不良２箇所
異音発生：不快なビビリ音発生
【０１５６】
【表３】
2010152295.tif 000006
【０１５７】
上記表３は、実施例２３〜２７、比較例１１〜１３の検証実験の結果をまとめたものである。
【０１５８】
先端稜線部近傍にｔａｎΔ温度を下げる改質処理を施していない、比較例１３においては、帯状クリーニング不良が発生しており、また不快なビビリ音が確認された。また、クリーニングブレードの先端稜線部を観察したところ、欠けが確認された。これは、経時使用で表面層が摩耗してなくなり、弾性ブレードの先端稜線部が露出したとき、クリーニングブレード全体のｔａｎΔ温度が低い、言い換えれば、クリーニングブレード全体の反発弾性が高いため、この露出した部分の微小振動が大きくなり過ぎた結果、不快なビビリ音が生じたと考えられる。また、弾性ブレードの露出部分がめくれ、このめくれた露出部分が欠落してしまい、クリーニングブレードの先端稜線部に欠けが確認されたと考えられる。このような欠けが生じため帯状のクリーニング不良が生じたと考えられる。
【０１５９】
また、比較例１１に示すように、ｔａｎΔ温度を下げる改質処理を先端稜線部に施しても、先端稜線部に表面層を設けていないため、先端稜線部の微小振動が大きくなり過ぎることで発生するビビリ音などの異音は抑えられても、先端面えぐれ摩耗が発生し、すじ状のクリーニング不良が生じてしまったと考えられる。
【０１６０】
一方、実施例２３〜実施例２７においては、不快なビビリ音が確認されなかった。また、検証実験終了後のクリーニングブレードを確認したところ、先端稜線部の表面層が摩耗でなくなり、弾性体ブレードの先端稜線部が露出していた。このように、実施例２３〜実施例２７においても、弾性体ブレードの改質処理を施した先端稜線部が感光体と当接していたにもかかわらず、先端面えぐれ摩耗や帯状・すじ状のクリーニング不良が確認されなかった。これは、実施例２３〜実施例２７においては、弾性体ブレードの先端稜線部の露出部より感光体移動方向下流側の表面層が、露出した弾性体ブレードの先端稜線部が感光体移動方向に変形するのを抑制しているため、クリーニングブレードの先端面にえぐれ摩耗が生じなかったと考えられる。
【０１６１】
表３に示した検証実験の結果から、実施例２３〜２７においては、不快なビビリ音の発生がなく、先端面のえぐれ摩耗も生じず、経時にわたり良好なクリーニング性を維持することができたのがわかる。
【０１６２】
つまり、本実施形態のように弾性体ブレードの先端部（先端稜線部近傍）のみにｔａｎΔ温度を下げる、言い換えれば、反発弾性を高くする改質処理を施すことによって、クリーニングブレードの高耐久とクリーニング性との両方を同時に向上させることが可能となるのがわかる。また、含浸改質処理により、弾性体ブレード自体の摩耗速度を低減させられるため、含浸改質処理を施していない通常の弾性体ブレードを用いたクリーニングブレード（比較例１２や比較例１３など）に比べて２倍以上の寿命となったのがわかる。
【０１６３】
また、表面層のｔａｎΔピーク温度を弾性体ブレードの改質処理が施されていない箇所のｔａｎΔピーク温度よりも４０［℃］以上高くすることで、弾性体ブレードの先端稜線部のめくれ（引き込まれ）を防止するのに充分な機械特性を付与できるのがわかった。
【０１６４】
また、クリーニングブレードの設計条件（感光体への当て方）などに変更を加える必要がないため、低コスト化にも寄与する。
【０１６５】
これまで、いわゆるモノクロの画像形成装置の例について説明したが、カラーの画像形成装置であってもよい。以下、カラー画像形成装置に本実施形態の特徴点を適用した場合について説明する。なお、このカラー画像形成装置の基本的な構成は図５に示した実施形態１のタンデム型のカラー画像形成装置であるカラープリンタと同じであるので、その説明を省略する。
【０１６６】
図５に示すような本実施形態のカラープリンタが備える各プロセスカートリッジ１Ｃ，１Ｍ，１Ｙ，１Ｋのクリーニング装置６Ｃ，６Ｍ，６Ｙ，６Ｋには、次のようなクリーニングブレードが設けられている。すなわち、ゴム部材からなる短冊形状の弾性体ブレードと、弾性体ブレードの先端稜線部を覆うように形成した、弾性体ブレードよりも硬い表面層とで構成されており、弾性体ブレードの先端稜線部近傍に改質処理が施され、先端稜線部から弾性体ブレード内側５［ｍｍ］以内の箇所におけるｔａｎΔピーク温度が上記改質処理が施されていない箇所のｔａｎΔピーク温度よりも３［℃］から７［℃］低く、さらに、表面層のｔａｎΔピーク温度が弾性体ブレードの改質処理が施されていない箇所のｔａｎΔピーク温度よりも４０［℃］以上高いクリーニングブレードがクリーニング装置６Ｃ，６Ｍ，６Ｙ，６Ｋに設けられている。
【０１６７】
本実施形態のカラープリンタは、上述のような構成を備えているので、重合トナーをクリーニングできるようクリーニングブレードの線圧を上げても、ビビリ音などの異音の発生を抑えつつ、クリーニングブレードの先端稜線部にめくれが生じることがなく、良好なクリーニング性を長期にわたって維持することができ、長期にわたって感光体３上にクリーニング不良が発生するのを抑制することができる。
【０１６８】
以上、各実施形態によれば、被清掃部材である感光体３の表面に当接して、感光体表面から粉体であるトナーを除去するクリーニングブレード６２において、低摩擦化処理等の処理によって、先端稜線部６２ｃの摩擦係数が０．５以下の弾性体ブレード６２２と、弾性体ブレード６２２の先端稜線部６２ｃを覆い、先端稜線部６２ｃの層厚が１［μｍ］以上５０［μｍ］以下であり、弾性体ブレード６２２よりも硬い表面層６２３とで構成したことで、表面層６２３の耐摩耗性を向上させることができ、且つ、先端稜線部６２ｃのめくれを抑制することができる。これにより、長期にわたり良好なクリーニング性を維持することができる。
また、各実施形態によれば、弾性体ブレード６２２の先端稜線部近傍に改質処理が施され、先端稜線部６２ｃから弾性体ブレード内側５［ｍｍ］以内の箇所におけるｔａｎΔピーク温度が前記改質処理が施されていない箇所のｔａｎΔピーク温度よりも３［℃］から７［℃］低いことで、上述した検証実験で明らかにしたように、異音の発生を抑えつつ、長期にわたって良好なクリーニング性を維持することができる。
また、実施形態２によれば、弾性体ブレード６２２における上記改質処理が施されていない箇所のｔａｎΔピーク温度をｔ１とし、表面層６２３のｔａｎΔピーク温度をｔ２としたとき、ｔ２≧ｔ１＋４０の関係を満たすことで、弾性体ブレード６２２の先端稜線部６２ｃのめくれ（引き込まれ）を防止するのに充分な機械特性を付与できる。
また、各実施形態によれば、上記ゴム部材として、ＪＩＳ−Ａ硬度が６５［°］以上８０［°］以下であり反発弾性率が８０［％］以下である、ウレタン基を含むゴム部材を用いたことで、感光体に偏心などあっても、柔軟にクリーニングブレードが変形して、所定の当接圧を維持することができ、良好なクリーニング性を維持することができる。
また、各実施形態によれば、表面層６２３を、紫外線硬化樹脂、熱硬化樹脂、または、フッ素系熱硬化樹脂で形成したことで、容易に弾性体ブレード６２２の先端稜線部６２ｃに表面層６２３を形成することができる。
また、各実施形態によれば、紫外線硬化樹脂として、原料モノマーが、１架橋点あたり３００〜１５００の数平均分子量をもつ紫外線硬化樹脂を用いることで、表面層を適度な硬度にすることができる。その結果、先端稜線部のめくれを抑制することができる。また、感光体移動方向に適度に変形することができ、ビビリ音の発生を抑えることができるとともに、表面層の耐摩耗性を良好にすることができる。
また、各実施形態によれば、弾性体ブレード６２２の先端稜線部６２ｃに、イソシアネート化合物、フッ素化合物、シリコーン化合物から選ばれる少なくとも１種を含浸させる処理を行うことで、弾性体ブレード６２２の先端稜線部６２ｃの摩擦係数を０．５以下にすることができる。
また、各実施形態によれば、上記先端稜線部近傍に含浸させる上記イソシアネート化合物の数平均分子量が５００以下であることが望ましい。
また、各実施形態によれば、画像形成装置において上述のクリーニングブレード６２で感光体表面の転写残トナーを除去することで、経時にわたり高品質な画像を維持することができる。
また、各実施形態によれば、プロセスカートリッジ１として、上述のクリーニングブレード６２を一体に構成することで、クリーニング性が良好なプロセスカートリッジを提供することができる。
【符号の説明】
【０１６９】
１        プロセスカートリッジ
２        枠体
３        感光体
４        帯電装置
５        現像装置
６        クリーニング装置
７        転写装置
８        分離爪
９        クリーニング前チャージャ
１０      潤滑剤塗布装置
１１      除電ランプ
１２      上レジストローラ
１３      下レジストローラ
１４      転写搬送ベルト
１５      給紙コロ
１６      定着装置
２３      像担持体
５１      現像ローラ
５２      供給スクリュ
５３      攪拌スクリュ
５４      ドクタ
６２      クリーニングブレード
６２ａ    先端面
６２ｂ    ブレード下面
６２ｃ    先端稜線部
７１      転写前チャージャ
７２      転写チャージャ
７３      分離チャージャ
１０１    塗布ブラシ
１０３    固形潤滑剤
１０４    潤滑剤加圧スプリング
２６２    クリーニングブレード
２６２ａ  先端面
２６２ｃ  先端稜線部
６２１    ホルダー
６２２    弾性体ブレード
６２３    表面層
【先行技術文献】
【特許文献】
【０１７０】
【特許文献１】特許第３６０２８９８号公報
【特許文献２】特開２００４−２３３８１８号公報
【図１】
2010152295.tif 000007
【図２】
2010152295.tif 000008
【図３】
2010152295.tif 000009
【図４】
2010152295.tif 000010
【図５】
2010152295.tif 000011
【図６】
2010152295.tif 000012