(57)【要約】【課題】管材、棒材および型材等のガラス潤滑剤を用いた熱間押出しにおいて、熱間押出後にコンテナ内表面に付着、残存したガラス潤滑剤の除去方法を提供する。【解決手段】ガラス潤滑剤を用いた金属材料の熱間押出後に、コンテナ内表面温度を２００〜５００℃とし、前記ガラス潤滑剤が付着したコンテナ内表面に１．０ＭＰａ以上の面圧で高圧水を吹き付けることを特徴とする熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法であり、ガラス潤滑剤として、アルカリ金属酸化物の合計量が１２〜３０質量％であり、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または２種以上の合計量が２０〜４０質量％であるケイ酸ガラス潤滑剤で構成するのが望ましい。ただし、アルカリ金属酸化物の合計量のうち１/３以上をＫ2Ｏとし、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または２種以上の合計量のうち１/４以上をＡｌ2Ｏ3とする。【選択図】図３
2010234375.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガラス潤滑剤を用いた金属材料の熱間押出後に、コンテナ内表面温度を２００〜５００℃とし、前記ガラス潤滑剤が付着したコンテナ内表面に１．０ＭＰａ以上の面圧で高圧水を吹き付けることを特徴とする熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法。
【請求項２】
前記ガラス潤滑剤が、アルカリ金属酸化物の合計量が１２〜３０質量％であり、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または２種以上の合計量が２０〜４０質量％であるケイ酸ガラス潤滑剤で構成されることを特徴とする請求項１記載の熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法。
ただし、アルカリ金属酸化物の合計量のうち１/３以上をＫ2Ｏとし、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または２種以上の合計量のうち１/４以上をＡｌ2Ｏ3とする
【請求項３】
前記ガラス潤滑剤が、さらに２５質量％以下のＢ2Ｏ3を含むケイ酸ガラス潤滑剤で構成されることを特徴とする請求項２に記載の熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、管材、棒材および型材等のガラス潤滑剤を用いた熱間押出しにおいて、熱間押出後にコンテナ内表面に付着し、残存したガラス潤滑剤を容易に除去する方法に関する。
【０００２】
別に記載がない限り、本願明細書における用語の定義は次の通りである。
「面圧」：吹き付けられる高圧水が対象材に衝突する際にその表面に加える圧力をいう。
「質量％」：潤滑剤に含まれる各成分の質量百分率を表す。
【背景技術】
【０００３】
通常、Ｃｒを含有する合金鋼、ステンレス鋼および耐熱合金などからなる金属材料は、潤滑剤にガラスを用いたユジーン・セジュルネ法に代表される熱間押出法によって加工される。なかでも、金属管として例示される継目無管は、上記の鋼種に限定されず炭素鋼から広い鋼種に亘り、ユジーン・セジュルネ法による熱間押出製管法で製造される。
【０００４】
図１は、継目無管の製造に用いられる熱間押出製管法を説明する断面図である。中心部に貫通孔が設けられたビレット８（本願明細書では、単に「ビレット」という）がコンテナ６内に装着され、このコンテナ６の一方端には、ダイホルダ４とダイバッカー５を介してダイス２が着脱自在に装着されている。また、ビレット８の貫通孔には、マンドレル３が挿入されるとともに、その後端面にはダミーブロック７が配置される。
【０００５】
このような構成において、図示を省略したステムを作動させてダミーブロック７を白抜き矢印方向に押圧すると、ビレット８がアップセットされた後、ダイス２とマンドレル３とで形成される環状空隙から押し出され、ダイス２の内径に対応する外径と、マンドレル３の外径に対応する内径とを有する継目無管が製造される。
【０００６】
上記図１に示す熱間押出製管法で潤滑剤として用いられるガラス粉末の供給は、一般に、被加工材であるビレット８を押出加工温度（通常、１０００〜１２５０℃）に加熱した後に行われる。
【０００７】
すなわち、コンテナ６内面とビレット８外面との潤滑を行う外面潤滑剤の供給は、加熱後のビレットをガラス粉末が散布されたテーブル上で転動転写させてビレット外面にガラスを被覆することにより行われる。
【０００８】
マンドレル３外面とビレット８内面との潤滑を行う内面潤滑剤の供給は、ターニングローラ上で回転中または上記のテーブル上で転動中のビレットの貫通孔内に、半円筒状のスプーンを用いて粉末ガラスを挿入塗布してビレット内面にガラスを被覆することにより行われる。
【０００９】
ダイホルダ４に装着されたダイス２内面とビレット８の先端面および外面との潤滑を行う正面潤滑剤の供給は、上記図１に示すように、水ガラスなどの適宜なバインダーを用いてガラス粉末を中空円盤状に成形したガラスディスク１をダイス２の入側面に固定装着することにより行われる。
【００１０】
熱間押出法による金属材料の加工において、潤滑剤の性能が被加工材の品質性状に影響を及ぼすことから、従来から、ガラス潤滑剤について多くの提案がなされている。例えば、特許文献１には、熱間押出し時の焼付きを防止するため、押出加工の温度域における粘度が１０5ポアズ以下のガラス粉末に固体潤滑粉末を配合し、バインダーを加えて成形したガラスディスクを正面潤滑剤として使用する熱間押出製管方法が開示されている。
【００１１】
特許文献２には、特定組成を有し、低粘度によるガラス層の破損による焼付き、または高粘度での潤滑不足による焼付きを防止するため、押出加工の温度域での適正粘度を３００〜３０００ポアズとする熱間押出用のガラス潤滑剤が開示されている。
【００１２】
また、特許文献３には、正面潤滑剤の粘度を１０3ポアズ以上とすることで外面への縦しわの形成を防止するとともに、外面潤滑剤の粘度を１０ポアズ以下として摩擦係数を低下させて外面すじ疵の発生を防止することにより、特にフェライト系ステンレス鋼管や二相ステンレス鋼管の外面欠陥の発生を抑制する熱間押出製管方法が開示されている。
【００１３】
すなわち、特許文献１〜３には、押出加工の温度域における粘度を特定範囲となる潤滑剤を用いて熱間押出することで、焼付き疵やしわ疵を防止することができるガラス潤滑剤やそれを用いた熱間押出製管方法が開示されている。
【００１４】
また、熱間押出法では、押出加工される被加工材だけではなく、被加工材の外面を拘束するコンテナ内表面にもガラス潤滑剤が付着する。この付着したガラス潤滑剤は、冷却後に固化し、コンテナ内表面に堆積する。
【００１５】
通常、コンテナ内表面に付着したガラス潤滑剤の除去が不十分な場合には、残存したガラスが被加工材の外面疵の原因となる。このため、コンテナ内表面に付着したガラス潤滑剤を放水や除去治具（例えば、回転ブラシ）により除去する。
【００１６】
ところが、放水や除去治具による除去ではガラス潤滑剤の除去が不十分になり易く、この操作を複数回繰り返して行わなければならない場合がある。そして、ガラス潤滑剤を確実に除去しないまま熱間押出加工すると、残存したガラスにより押出された管の表面に疵が発生し、製品の歩留まりを著しく低下させる。
【００１７】
このため、コンテナ内表面ではないが、熱間押出された押出し物や鋼管の内面に付着したガラス潤滑剤を除去する方法が、特許文献４および特許文献５に開示されている。特許文献４の除去方法は、押出し物にアルカリ試薬を塗布してガラス潤滑剤を溶解させた後、温水でゆすぎ洗いしてガラス潤滑剤を除去する方法である。
【００１８】
特許文献５の除去方法は、熱間押出し直後の高温鋼管の内面に冷却水を吹き付けて、ガラス潤滑剤と鋼管との膨張率の差により、ガラス潤滑剤の鋼管本体の付着面に剪断力を発生させ、ガラス潤滑剤を鋼管から剥離させる方法である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１９】
【特許文献１】特開平０６−１７０４３７号公報
【特許文献２】特開平１１−９２１６９号公報
【特許文献３】特開２００４−１７４５３６号公報」
【特許文献４】特開昭５９−２３２２７８号公報
【特許文献５】特開平４−１２３８１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２０】
上記特許文献１〜３の熱間押出製管方法では、押出した管に発生する疵を防止する潤滑剤について検討されているが、優れた剥離性を具備し、工具表面からの除去が容易な潤滑剤については検討されていない。さらに、特許文献４、５に開示されるガラス潤滑剤の除去方法をコンテナ内表面に付着し、残存したガラス潤滑剤の除去に適用するとしても、問題がある。
【００２１】
特許文献５に開示されるアルカリ試薬を用いる方法は、試薬の処理のため中和処理や廃液処理を行う必要があり、ガラス潤滑剤の除去費用を高騰させる。特許文献６に開示される冷却水を吹き付ける方法は、従来から行われているスプレー水や除去治具によるガラス潤滑剤の除去法に比べ、同程度の除去効果しか得られない。
【００２２】
本発明は、このような熱間押出におけるガラス潤滑剤の新たな課題に鑑みてなされたものであり、ガラス潤滑剤を用いた、金属材料の熱間押出方法におけるコンテナ内表面に付着し、残留したガラス潤滑剤を容易に除去できる方法、さらにその除去方法に好適な成分組成からなるガラス潤滑剤と組み合わせた除去方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００２３】
本発明者らは、上記の課題を解決するため、金属材料の熱間押出に際し、コンテナ内表面に付着し、残存したガラスの除去法について検討した結果、コンテナ内表面に吹き付ける高圧水の面圧およびコンテナ内表面温度の管理が重要であることに着目した。
【００２４】
さらに種々のガラス潤滑剤を用いて剥離性の比較検討を行い、コンテナ内表面に付着し、残存した場合でも、確実に除去できるガラス潤滑剤として、好適な組成を選択できることに着目した。上記の検討で着目した技術事項について、項を分けて説明する。
【００２５】
［高圧水の面圧およびコンテナ内表面温度］
（ａ）前述の通り、コンテナ内表面に残存したガラス潤滑剤の除去に際し、コンテナ内表面にスプレー水を吹き付け、ガラス潤滑剤とコンテナ内表面との熱膨張率の差に起因して剥離させたり、それに加えて回転ブラシ等の治具による除去手段を組み合わせるだけでは、その除去効果は不十分である。
【００２６】
そこで、強制的にガラス潤滑剤を除去させるため、従来よりも高圧の冷却水をコンテナ内表面に吹き付けることで、従来の除去方法では不十分だったガラス潤滑剤の除去が可能になる。ここで、高圧水の剥離特性の目安として、本発明で定義する「面圧（ＭＰａ）」を用いる。
【００２７】
（ｂ）高圧の冷却水をコンテナ内表面に吹き付けることにより、コンテナ内表面温度は大きく変動する。ガラス潤滑剤とコンテナ内表面との熱膨張率の差により剪断力を発生させ、ガラス潤滑剤を剥離させるには、両者の温度差を所定以上確保する必要がある。一方、コンテナ内表面温度がガラスの転移点を超えて高温になると、ガラス潤滑剤の剥離性が著しく低下する。
【００２８】
［ガラス潤滑剤の組成と剥離性］
（ｃ）ガラス潤滑剤の剥離性には、ガラスによる金属材料表面の酸化現象が大きく影響している。例えば、鋼材を熱間押出する場合に、溶融した高温のガラスが鋼表面に接触すると、ガラス中の酸素が鋼表面を酸化して酸化鉄を生成する。酸化鉄はガラスと共晶反応を起こし、酸化鉄がガラス中に溶融する。
【００２９】
このとき、鋼と接触しているガラス界面は高い鉄元素濃度となり、鋼表面との親和性が高くなり、密着性が高まる。この密着性は酸化性（鋼を酸化させる力）の強いガラスほど高くなる。
【００３０】
（ｄ）ガラスの酸化性は、ガラス中に含まれる酸化成分（酸化させる成分）と還元成分（還元させる成分）の比率による。酸化成分としてはアルカリ金属の酸化物が挙げられ、還元成分としてはＡｌ2Ｏ3またはアルカリ土類金属の酸化物ＣａＯ、ＭｇＯが挙げられる。
【００３１】
（ｅ）ガラス潤滑剤の剥離性を向上させる（すなわち、密着性を低下させる）には、アルカリ金属の酸化物は極力少なくするのが望ましい。
しかし、ケイ酸塩系ガラスにおいて、アルカリ金属の酸化物は粘度を低下させる役割を発揮するため、アルカリ金属の酸化物を添加しなければガラスの粘度が高くなり過ぎ、熱間押出用ガラス潤滑剤として機能しなくなる。
【００３２】
（ｆ）アルカリ金属の酸化物として、Ｋ2ＯおよびＮａ2Ｏが挙げられる。これらのうちで、Ｎａ2Ｏは酸化能が高く、Ｋ2ＯはＮａ2Ｏに比べ酸化能は低い。一方、Ｋ2ＯとＮａ2Ｏは、粘度を低減する作用は同等である。さらに言えば、コスト面ではＫ2ＯはＮａ2Ｏに比べ割高である。
【００３３】
したがって、アルカリ金属の酸化物としてＫ2Ｏの含有を所定割合以上に確保することにより、低粘度のケイ酸ガラスであっても、酸化性を抑制し、工具表面および材料表面からの剥離性に優れたガラス潤滑剤を得ることができる。
【００３４】
（ｇ）還元成分としてＡｌ2Ｏ3またはアルカリ土類金属の酸化物ＣａＯ、ＭｇＯが挙げられるが、特にＡｌ2Ｏ3が良好な還元性を発揮する。したがって、還元成分としてＡｌ2Ｏ3の含有を所定割合以上に確保することにより、還元作用を有効に発揮させることができる。
【００３５】
（ｈ）通常、ガラス中に溶融した鉄酸化物は濃度勾配を持ち、鋼とガラスの界面が最も濃度が高く、ガラス内部に行くにしたがって濃度が低くなっていく。この場合に、Ｂ2Ｏ3は、鉄酸化物をガラス中に均一に溶融させる作用を発揮する。
【００３６】
したがって、ガラス潤滑剤にＢ2Ｏ3を含有させることにより、鉄酸化物の濃度勾配をなくし、結果的に鋼とガラスの界面の鉄元素濃度を下げる効果を有する。これにより、鋼表面との親和性を低下させ、密着性を低減することができる。
【００３７】
本発明は、上述した知見に基づいて完成されたものであり、下記（１）〜（３）の熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法を要旨としている。
（１）ガラス潤滑剤を用いた金属材料の熱間押出後に、コンテナ内表面温度を２００〜５００℃とし、前記ガラス潤滑剤が付着したコンテナ内表面に１．０ＭＰａ以上の面圧で高圧水を吹き付けることを特徴とする熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法である。
【００３８】
（２）上記（１）の熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法において、前記ガラス潤滑剤を、アルカリ金属酸化物の合計量が１２〜３０質量％であり、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または２種以上の合計量が２０〜４０質量％であるケイ酸ガラス潤滑剤で構成するのが、剥離性を向上させることができるので望ましい。
ただし、アルカリ金属酸化物の合計量のうち１/３以上をＫ2Ｏとし、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または２種以上の合計量のうち１/４以上をＡｌ2Ｏ3とする。
【００３９】
（３）上記（２）の熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法において、前記ガラス潤滑剤を、さらに２５質量％以下のＢ2Ｏ3を含むケイ酸ガラス潤滑剤で構成するのが、一層、剥離性を向上させることができるのでさらに望ましい。
【発明の効果】
【００４０】
本発明の熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法は、次の顕著な効果を有する。
（１）優れた潤滑性能を発揮し、安定した熱間押出加工の操業を確保することができる。
（２）コンテナ内表面に残存したガラス潤滑剤の剥離性を改善し、熱間押出後のコンテナの洗浄、除去時間を大幅に短縮できる。
（２）コンテナ内表面に残存したガラス潤滑剤の剥離性を改善し、押出加工材に発生する押込み疵や焼付き等の外面欠陥を抑制する。
【００４１】
本発明の熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法を、ユジーン・セジュルネ製管法に適用することにより、外面品質に優れた鋼管を高い歩留まりで、効率的に製造できる。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】継目無管の製造に用いられる熱間押出製管法を説明する断面図である。
【図２】吹き付けられる高圧水が試験片の表面に加える「面圧」を説明する図である。
【図３】高圧水吹き付け後の試験片表面における高圧水の面圧（ＭＰａ）とガラスの剥離状況との関係を示す図である。
【図４】従来方法によるガラス潤滑剤の除去方法を説明する図である。
【図５】本発明方法によるガラス潤滑剤の除去方法を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００４３】
本発明の熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法は、ガラス潤滑剤を用いた金属材料の熱間押出後に、コンテナ内表面温度を２００〜５００℃とし、前記ガラス潤滑剤が付着したコンテナ内表面に１．０ＭＰａ以上の面圧で高圧水を吹き付けることを特徴とする。
【００４４】
さらに、使用するガラス潤滑剤の組成を限定することにより、コンテナ内表面に付着し、残存したガラス潤滑剤の剥離性をより一層改善することができる。以下、本発明の限定内容を詳細に説明する。
【００４５】
１．ガラス潤滑剤の除去条件
［高圧水の面圧条件］
１−１．試験条件
熱間押出後のコンテナ内表面に付着したガラス潤滑剤を模擬して、１００ｍｍ角×１５ｍｍ厚の工具鋼（ＪＩＳ  ＳＫＤ相当）からなる板材の表面に、ガラス粉末を塗布し、それを９００℃で溶融させたのち常温まで冷却し、ガラスを付着させた試験片を作製した。使用したガラス粉末は、表１に示す２種類（Ａ、Ｂ）とした。
【００４６】
【表１】
2010234375.tif 000003
【００４７】
得られた試験片のガラス潤滑剤は、厚さが３００μｍであった。この試験片を加熱し、表面温度が３５０℃になった時点で、試験片の表面に加える面圧を変化させた高圧水を吹き付けた。高圧水を吹き付け条件は、試験片の表面での幅が８ｍｍとなるようにノズル寸法およびノズルと板材の距離を調整し、１２ｍ／分の移動速度とした。このときの試験片の表面における高圧水の面圧（ＭＰａ）とガラスの剥離状況を観察した。
【００４８】
１−２．高圧水の面圧（ＭＰａ）
図２は、吹き付けられる高圧水が試験片の表面に加える「面圧」を説明する図である。射出ノズル９から射出された高圧水１０は、試験片１１の表面に吹き付けられる。
本発明で規定する「面圧」は、吹き付けられる高圧水が対象材に衝突する際にその表面に加える圧力と定義する。具体的には、面圧Ｐ（ＭＰａ）は、下記（１）式により算出する。
Ｐ＝Ａ×（ａ／ｂ）        ・・・          （１）
ここで、Ａ：高圧水射出口の水圧（ＭＰａ）、ａ：高圧水射出口の面積（ｃｍ2）、
ｂ：対象材表面の高圧水衝突面積（ｃｍ2）
【００４９】
１−３．試験結果
図３は、高圧水吹き付け後の試験片表面における高圧水の面圧（ＭＰａ）とガラスの剥離状況との関係を示す図である。高圧水の面圧（ＭＰａ）は前記（１）式より算出した値であり、剥離状況の評価は剥離率（％）によって行った。
【００５０】
ここで、剥離率（％）は、高圧水が直接試験片のガラス潤滑剤に衝突した領域（面積）で完全に剥離している場合を１００％とし、さらに、高圧水が直接試験片のガラス潤滑に衝突した領域（面積）よりも大きい領域（面積）で剥離が認められる場合には１００％を超えて示した。
【００５１】
図３に示すように、高圧水の面圧が０．４ＭＰａ（後述する実施例の従来方法）では剥離率が３０％程度と低いのに対し、面圧が１．０ＭＰａ以上の高圧水を吹き付けた場合には、いずれのガラス粉末を用いたガラス皮膜であっても、剥離率が４０％以上と高くなっている。
【００５２】
図３の結果に基づき、吹き付けられる高圧水の面圧を１．０ＭＰａ以上とした。望ましくは、１．３ＭＰａ以上である。同様に、図３の結果から、ガラス粉末Ａ、Ｂを比較し、ガラス粉末の組成が剥離率に影響を及ぼすことが分かる。
【００５３】
［コンテナ内表面温度の管理］
前述の通り、コンテナ内表面に付着したガラスは、高圧水の吹き付け等により除去されるが、高圧水を吹き付けることにより、コンテナ内表面温度は大きく変動する。コンテナ内表面に付着し、残存したガラス潤滑剤を効率的に除去するには、コンテナ内表面温度を管理する必要がある、
【００５４】
通常、ガラス潤滑剤とコンテナ内表面との熱膨張率の差により剪断力を発生させ、ガラス潤滑剤を剥離させるが、コンテナ内表面温度が２００℃未満になると、高圧水の吹き付け前後の温度差が充分に確保できない。このため、ガラス潤滑剤の熱収縮が確保できず、熱衝撃により剥離が発生せず、剥離性が低下する。
【００５５】
さらに、コンテナ内表面温度が下がりすぎたコンテナを用いて熱間押出加工を行うと、ビレットの抜熱が顕著となり、変形抵抗が増加し、押出力の増加および加工疵を発生し易くなる。したがって、コンテナ内表面温度の下限を２００℃で管理する必要がある。
【００５６】
一方、コンテナ内表面温度がガラスの転移点（５００℃）を超えて高温になると、粘性流体に変化することから、５００℃以下で観察される固体状態での剥離除去を行うことができず、剥離性が著しく低下する。このため、コンテナ内表面温度の上限を５００℃で管理する必要がある。
【００５７】
コンテナ内表面温度の管理は、コンテナ内表面に吹き付けられる高圧水の水量を調節し、コンテナ内表面の降下温度のコントロールしたり、または熱間押出の加工サイクルタイムを調整し、コンテナ内表面からの放熱量をコントロールすることにより行われる。
【００５８】
したがって、操業中のコンテナ内表面温度の管理に際して、より少ない高圧水の水量で、ガラス潤滑剤の除去を行うこと、より短い加工サイクルタイムであっても、ガラス潤滑剤を除去できることが要請される。このため、熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去には、さらに剥離性の優れたガラス潤滑剤を使用することが望まれる。
【００５９】
２．好適なガラス潤滑剤の組成
本発明のガラス潤滑剤除去方法では、ガラス潤滑剤として、アルカリ金属酸化物の合計量が１２〜３０質量％であり、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または２種以上の合計量が２０〜４０質量％であるケイ酸ガラス潤滑剤を用いるのが望ましい。さらに２５質量％以下のＢ2Ｏ3を含むケイ酸ガラス潤滑剤を用いるのが、一層望ましい。ただし、前記アルカリ金属酸化物の合計量のうち１/３以上をＫ2Ｏとし、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または２種以上の合計量のうち１/４以上をＡｌ2Ｏ3とする必要がある。
【００６０】
本発明に適用できるガラス潤滑剤は、熱間押出加工に優れた潤滑性を発揮することを目的とするものであり、押出加工時に適正な粘度に調整されていなければならない。このため、押出加工温度の１０００℃〜１２５０℃における粘度は１０0〜１０4ポアズにする必要がある。
【００６１】
本発明に適用できるガラス潤滑剤は、このような粘度範囲を前提として、剥離性に優れたガラス潤滑剤組成を実現したものであり、ＳｉＯ2を主成分とするケイ酸ガラス潤滑剤で構成される。ケイ酸ガラスの組成を上記に限定したのは、次の理由による。
【００６２】
アルカリ金属酸化物の合計量：１２〜３０質量％
アルカリ金属酸化物は酸化成分であり、ガラスの粘度を低下させる作用を発揮する。アルカリ金属酸化物の合計量が３０質量％を超えると、潤滑剤の粘度が低下し過ぎるとともに、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯまたはＭｇＯを含有させても酸化能が高く、潤滑剤の剥離性が十分でなくなる。一方、１２質量％未満では、潤滑剤の粘度が高くなり過ぎ、押出加工温度域（１０００℃〜１２５０℃）において１０0〜１０4ポアズの適正粘度を得られないことがある。
【００６３】
アルカリ金属の酸化物としてＫ2ＯおよびＮａ2Ｏが挙げられ、アルカリ金属酸化物の合計量のうち１/３以上をＫ2Ｏとする必要がある。Ｋ2ＯとＮａ2Ｏは粘度の低減作用は同等であるが、Ｋ2ＯはＮａ2Ｏに比べ酸化能は低い。したがって、Ｋ2Ｏの含有量を１/３以上確保することにより、低粘度のケイ酸ガラスであっても、酸化性を抑制し優れた剥離性を得ることができる。
【００６４】
Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または２種以上の合計量：２０〜４０質量％
Ａｌ2Ｏ3、並びにアルカリ土類金属の酸化物のＣａＯおよびＭｇＯは還元成分である。Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または２種以上の合計量が２０質量％未満では、アルカリ金属酸化物の合計量を１５〜３０質量にコントロールしても、材料表面とガラスの界面での酸化が進み、潤滑剤の剥離性が十分でない。
【００６５】
一方、同合計量が４０質量％を超えると、材料表面における還元性能が飽和し効果の改善がみられないとともに、主成分であるＳｉＯ2量が相対的に少なくなり、潤滑剤の粘度が低くなり過ぎることがある。
【００６６】
Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯおよびＭｇＯのなかでは、特にＡｌ2Ｏ3が良好な還元性を発揮することから、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または２種以上の合計量のうち１/４以上をＡｌ2Ｏ3とする必要がある。
【００６７】
Ｂ2Ｏ3：２５質量％以下
Ｂ2Ｏ3は必須の含有成分ではないが、鉄酸化物をガラス中に均一に溶融させる作用を発揮する。前述の通り、ガラス中に溶融した鉄酸化物は濃度勾配を示し、材料およびガラス界面において最も濃度が高く、ガラス内部に行くにしたがって濃度が低くなる。Ｂ2Ｏ3は鉄酸化物をガラス中に均一に溶融させるので、結果的に材料とガラスの界面における鉄元素濃度を下げる効果を有する。
【００６８】
したがって、ケイ酸ガラス潤滑剤の剥離性を向上させるには、Ｂ2Ｏ3の含有がさらに望ましい。含有させる場合に、材料とガラスの界面での鉄元素濃度を下げる効果を十分に得るには、Ｂ2Ｏ3を８質量％以上とするのが望ましい。さらに望ましくは１５質量％以上である。一方、２５質量％を超えると、材料表面の酸化をむしろ促進させることになるため、上限を２５質量％とした。
【００６９】
３．熱間押出製管法への適用
本発明の熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法は、熱間押出後に、コンテナ内表面温度を管理するとともに、コンテナ内表面へ吹き付ける高圧水の面圧を制御することにより、コンテナ内表面に付着残存したガラス潤滑剤を容易に除去することができる。さらに、ガラス潤滑剤として、上記組成のケイ酸ガラス潤滑剤を用いることにより、一層、ガラス潤滑剤を容易に除去することができる。
【００７０】
本発明のガラス潤滑剤除去方法を熱間押出製管方法を適用することにより、熱間押出加工において優れた潤滑性能が確保できるだけでなく、コンテナ内表面に付着残存したガラス潤滑剤を容易に除去することが可能となり、コンテナ内表面の洗浄時間を大幅に短縮できるとともに、コンテナ内表面に残存するガラス潤滑剤に起因する押込み疵や焼付き等の外面欠陥を抑制できる。これにより、最適なユジーン・セジュルネ法による熱間押出製管法を構成することができる。
【実施例】
【００７１】
本発明のガラス潤滑剤除去方法の効果を確認するため、熱間押出製管を行い、製管後にコンテナ内表面に残存するガラス潤滑剤を、従来方法（エジェクタースプレー水：面圧０．４ＭＰａ）と本発明方法（高圧水：面圧１．５ＭＰａ）で除去し、コンテナ内表面のガラス潤滑剤の除去状況を比較した。
【００７２】
図４は、従来方法によるガラス潤滑剤の除去方法を説明する図である。従来方法では、散水部に散水リングを設けて、エジェクタースプレー水１２をコンテナ６内表面の全周に吹き付けている。移動速度は１５ｍ／分とし、エジェクタースプレー水１２がコンテナ６内表面に加える面圧を０．４ＭＰａとした。
【００７３】
図５は、本発明方法によるガラス潤滑剤の除去方法を説明する図である。本発明方法では、自走式噴射装置１３に射出ノズル９を設け、高圧水１０の噴射にともなってその反力で回転する機構を具備し、高圧水１０をコンテナ６内表面の全周に吹き付ける方式である。移動速度は１５ｍ／分とし、高圧水１０がコンテナ６内表面に加える面圧を１．５ＭＰａとした。
【００７４】
鋼種ＳＵＳ３０４のビレットを用いて熱間押出製管を行い、外面潤滑剤として、前記表１に示す２種類の粉末ガラスＡおよびＢを用い、加熱されたビレット外面に粉末のまま塗布し、それぞれガラス潤滑剤Ａ、Ｂとした。
【００７５】
正面潤滑剤および内面潤滑剤として、市販の粉末ガラスを用いた。その特性は下記の通りである。
粘度：１２００℃で１０００ポアズ
組成：ＳｉＯ2（７３質量％）、Ｎａ2Ｏ（１３質量％）、Ａｌ2Ｏ3（２質量％）、
ＣａＯ（８質量％）およびＭｇＯ（４質量％）
正面潤滑剤は、上記の市販ガラスに水ガラス３号を５質量％加えてディスク状に成形して用いた。
【００７６】
熱間押出製管での加工スケジュールは次の通りとした。
ビレット寸法：外径１７４ｍｍ×内径４４ｍｍ×長さ８００ｍｍ、先端に２０Ｒ加工
ビレット加熱温度：１２５０℃
押出管寸法：外径４７ｍｍ×内径４１ｍｍ（×肉厚３ｍｍ）×長さ４０，０００ｍｍ
熱間押出製管後に、上記図４、図５に示す従来方法および本発明方法により、ガラス潤滑剤の除去を行い、コンテナ内表面のガラス潤滑剤の除去状況を比較観察した。このときガラス潤滑剤の除去における、コンテナ内表面温度は３００〜３５０℃の範囲で管理した。
【００７７】
除去状況の評価は、ガラス潤滑剤の剥離面積率（％）で行い、その結果を表２に示す。ただし、ガラス潤滑剤の剥離面積率は、（ガラス潤滑剤が除去された面積／コンテナ内表面全体の面積）％で示す。
【００７８】
【表２】
2010234375.tif 000004
【００７９】
表２に示すように、鋼種ＳＵＳ３０４の熱間押出製管では、本発明方法によるガラス潤滑剤の除去を行うことにより、従来方法に比べ、ガラス潤滑剤の剥離面積率を大幅に改善することができる。
【００８０】
さらに、ガラス潤滑剤の種類の比較では、従来方法および本発明方法に拘わらず、本発明で好適な潤滑剤として規定する潤滑剤Ｂが、潤滑剤Ａに比べ除去され易く、剥離性に優れることが分かる。
【００８１】
本実施例では、コンテナ内表面温度を３００〜３５０℃の範囲で管理した場合を示しているが、実機のコンテナ使用試験により、コンテナ内表面温度が２００℃未満と低温になる、または５００℃を超えて高温になると、本発明方法でガラス潤滑剤の除去を行っても、剥離面積率が著しく低下することを確認している。
【産業上の利用可能性】
【００８２】
本発明の熱間押出用コンテナ内表面のガラス潤滑剤除去方法は、次の顕著な効果を有することから、管材等の金属材料の熱間押出加工方法に広く適用できる。
（１）優れた潤滑性能を発揮し、安定した熱間押出加工の操業を確保することができる。
（２）コンテナ内表面に残存したガラス潤滑剤の剥離性を改善し、熱間押出後のコンテナの洗浄時間を大幅に短縮できる。
（３）コンテナ内表面に残存したガラス潤滑剤の剥離性を改善し、押込み疵や焼付き等の外面欠陥を抑制する。
【符号の説明】
【００８３】
１：ガラスディスク、正面潤滑剤、    ２：ダイス、
３：マンドレル、    ４：ダイホルダ、    ５：ダイバッカー、
６：コンテナ、    ７：ダミーブロック、    ８：ビレット、
９：射出ノズル、    １０：高圧水、    １１：試験片、対象物、
１２：エジェクタースプレー水、    １３：自走式噴射装置、
【図１】
2010234375.tif 000005
【図２】
2010234375.tif 000006
【図３】
2010234375.tif 000007
【図４】
2010234375.tif 000008
【図５】
2010234375.tif 000009