(57)【要約】【課題】対向流高圧−低圧蒸気タービンを提供する。【解決手段】本対向流高圧−低圧蒸気タービン（１０５、２０５）は、高圧蒸気タービン（１１０、２１０）の推力（１６０、２６０）を低圧蒸気タービン（１２０、２２０）の推力（１７０、２７０）とバランスさせて、スラスト軸受の寸法の縮小を可能にする。両タービンのより高い段反動は対向流で相殺されるので、より高い段反動を組入れて、より高い蒸気経路効率を可能にすることができる。対向流は、クロスオーバ管１８０を通して又は二重高圧シェル２１１、２１２を利用して形成することができる。【選択図】      図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
高圧蒸気タービン（１１０）と、
低圧蒸気タービン（１２０）と、
前記高圧蒸気タービン（１１０）及び低圧蒸気タービン（１２０）に共通のロータシャフト（１３０）と、
前記高圧蒸気タービン（１１０）を通る第１の方向の第１の蒸気流れ経路（１５０）と、
前記低圧蒸気タービン（１２０）を通る反対方向の第２の蒸気流れ経路（１５５）と、
前記高圧蒸気タービン（１１０）からの前記第１の蒸気流れ経路（１５０）を前記低圧蒸気タービン（１２０）を通る反対方向の前記第２の蒸気流れ経路（１５５）に導くための手段（１８０）と、
を含む、対向流蒸気タービン（１０５）。
【請求項２】
前記高圧蒸気タービン（１１０）の低圧端部（１１６）におけるジャーナル軸受（１３５）と、
前記低圧蒸気タービン（１２０）の低圧端部（１２６）におけるジャーナル軸受（１３６）と、
前記高圧蒸気タービン（１１０）の低圧端部（１１６）における第１のスラスト軸受（１４５）と、
前記低圧蒸気タービン（１２０）の低圧端部（１２６）における第２のスラスト軸受（１４６）と、
をさらに含む、請求項１記載の対向流蒸気タービン（１０５）。
【請求項３】
前記高圧蒸気タービン（１１０）によって発生した前記ロータシャフト（１３０）上の第１の推力（１６０）が、該対向流蒸気タービン（１０５）の作動時に前記低圧蒸気タービン（１２０）によって発生した前記ロータシャフト（１３０）上の第２の推力（１７０）とバランスする、請求項２記載の対向流蒸気タービン（１０５）。
【請求項４】
前記第１のスラスト軸受（１４５）及び第２のスラスト軸受（１４６）が、前記高圧蒸気タービン（１１０）及び低圧蒸気タービン（１２０）の対向流によるおおよその推力バランス作用に基づいた推力の低下に合わせて定格される、請求項３記載の対向流蒸気タービン（１０５）。
【請求項５】
前記おおよその推力バランス作用が、高反動かつ高効率蒸気流れ経路（１５０、１５５）を可能にする、請求項４記載の対向流タービン（１０５）。
【請求項６】
前記高圧蒸気タービン（１１０）からの前記第１の蒸気流れ経路（１５０）を前記低圧蒸気タービン（１２０）を通る反対方向の前記第２の蒸気流れ経路（１５５）に導くための手段が、
前記高圧蒸気タービン（１１０）の低圧端部（１１６）から前記低圧蒸気タービン（１２０）の高圧端部（１２５）へのクロスオーバ管（１８０）と、
前記クロスオーバ管（１８０）を通して前記高圧蒸気タービン（１１０）から前記低圧蒸気タービン（１２０）に至るクロスオーバ蒸気流れ（１５１）と、
を含む、請求項１記載の対向流タービン（１０５）。
【請求項７】
複数の蒸気流れパラメータを監視する、前記高圧蒸気タービン（１１０）及び低圧蒸気タービン（１２０）間の前記クロスオーバ蒸気流れ経路（１５１）上の計測器（１９５）をさらに含む、請求項６記載の対向流蒸気タービン（１０５）。
【請求項８】
前記クロスオーバ蒸気流れ経路（１５１）上の前記計測器（１９５）からのデータが、蒸気タービン制御のための混成流情報を含む、請求項７記載の対向流蒸気タービン（１０５）。
【請求項９】
前記高圧蒸気タービン（２１０）からの前記第１の蒸気流れ経路（２５０）を前記低圧蒸気タービン（２２０）を通る反対方向の前記第２の蒸気流れ経路（２５５）に導くための手段が、
前記高圧蒸気タービン（２１０）を通る第１の方向の第１の蒸気流れ経路（２５０）を形成するようになっておりかつ該第１の蒸気流れ経路（２５０）がその中を通る前記第１の方向になる、該高圧蒸気タービン（２１０）上の内側シェル（２１１）と、
前記高圧蒸気タービン（２１０）上の外側シェル（２１２）と、
前記高圧蒸気タービン（２１０）上の前記外側シェル（２１２）を通して前記低圧蒸気タービン（２２０）に至るクロスオーバ蒸気流れ（２５１）と、
前記高圧蒸気タービン（２１０）の外側シェル（２１２）から前記低圧蒸気タービン（２２０）内に前記クロスオーバ蒸気流れ（２５１）を受ける、前記高圧蒸気タービン（２１０）及び低圧蒸気タービン（２２０）間のケーシング継手（２９０）と、
を含む、請求項１記載の対向流蒸気タービン（２０５）。
【請求項１０】
複数の蒸気流れパラメータを監視する、前記高圧蒸気タービン（２１０）及び低圧蒸気タービン（２２０）間の前記クロスオーバ蒸気流れ経路（２５１）上の計測器（２９５）をさらに含む、請求項６記載の対向流蒸気タービン（２０５）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、総括的には蒸気タービンに関し、より具体的には、推力を最小にするような蒸気タービン内での蒸気流れ構成に関する。
【背景技術】
【０００２】
今日、大型蒸気タービンは、負荷として発電機を共に駆動する蒸気タービン及びガスタービンを有する大型複合サイクル発電システムに用いられることが多い。複合サイクル内でのガスタービン及び蒸気タービンの多くの構成が提案されてきた。複合サイクルは、統合熱サイクルであり、ここでは燃焼ガスタービンからの高温排ガスが、蒸気タービン内で使用される蒸気を部分的に又は全て発生させるための熱エネルギーに活用される。
【０００３】
蒸気タービンは、加圧蒸気からエネルギーを取出しかつそのエネルギーを有用な仕事に変換する機械装置である。蒸気タービンは、タービンのロータに回転可能に取付けられたバケットに対して蒸気流れを導く多数の固定ノズルを通して入口圧力で蒸気流れを受ける。バケット上に衝突する蒸気流れはトルクを生成し、このトルクが、タービンのロータを回転させ、それによって発電機又は同様のものを回転させるための有用な動力源を形成する。蒸気タービンは、ロータの全長に沿って複数対のノズル（又は固定ブレード）及びバケットを含む。ノズル及びバケットの各対は、段と呼ばれる。各段は、蒸気流れから一定量のエネルギーを取出し、そのことにより、蒸気圧力が低下しかつ蒸気流れの比容積が膨張することになる。その結果として、ノズル及びバケット（段）の寸法及びロータからのそれらの距離は、後段ほど次第に大型になる。費用及び効率目的のため、排出蒸気流れを復水器内の空間に放出する前に、可能な限り最大のエネルギーを取出すことが一般的に望ましい。
【０００４】
大型出力蒸気タービンでは、段の数及び直径は大きくなる。通常、エネルギー取出し過程は、高圧蒸気タービン及び低圧蒸気タービンと呼ばれる２つの別個のタービンに分割されるのが望ましい。高圧蒸気タービンは、高圧で初期蒸気流れを受けかつエネルギー取出し過程を継続する低圧蒸気タービン内に排出する。高圧蒸気タービンは、高圧蒸気によって発生するより大きな力に耐えるように構成されなければならない。低圧蒸気タービンは、低圧の蒸気の大きな比容積に適応するようにより大型でなければならない。
【０００５】
蒸気タービンはさらに、熱から機械エネルギーへの変換における蒸気の作用に関して分類することができる。エネルギー伝達は、インパルス機構、反動機構又はそれら２つの組合せによって行なうことができる。インパルスタービンは、蒸気流れを高速ジェット内に配向する固定ノズルを有する。これらジェットは、大量の運動エネルギーを含み、蒸気ジェットがその方向を変えるにつれて、バケットがこの運動エネルギーをシャフト回転に変換する。固定ブレードのみにわたって、圧力低下が発生し、段にわたる蒸気速度の純増加が生じる。
【０００６】
反動タービンでは、ロータブレード自体が、収束ノズルを形成するように構成される。このタイプのタービンは、ロータによって形成されたノズルを通って蒸気が加速すると発生する反作用力を使用する。蒸気は、ステータの固定ベーンによってロータ上に導かれる。蒸気はジェットとしてステータを離れ、このジェットが、ロータの周囲全体を満たす。蒸気は次に、その方向を変え、かつブレードの速度に対するその速度を増加させる。圧力低下が、ステータ及びロータの両方にわたって発生し、蒸気はステータを通って加速しまたロータを通って減速し、段にわたる蒸気速度の純変化はないが、圧力及び温度の両方で低下があり、これはロータの駆動において行なわれる仕事を反映している。歴史的には、蒸気タービンからエネルギーを取出すのに反動機構の利点が最大限には活用されてこなかったが、それは１つにはタービン性能が適正であると考えられたからであり、また１つには運動ブレードの反作用力の増加により生じるロータシャフト上の軸推力の増加への対応が困難なためである。
【０００７】
燃料コストの増加及び蒸気タービン性能の改善に対する顧客の要望が、より高い反動出力による高効率での駆動への関心を高めた。例えば単流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービンは、脱塩プラントに用いられることが多く、これらプラントは、燃料が相対的に安価な場所に設置される。それでもなお、最近の燃料価格では、これらの用途の場合でさえも、性能が重要なパラメータになってきている。これらのタイプのプラントの性能費は、最近２／３年で＄３００／ｋｗから＄８００／ｋｗになってきており、性能の改善に対する最近の重要性を際立たせている。
【０００８】
図１には、単流高圧−低圧（ＨＰ−ＬＰ）蒸気タービンの従来型の構成を示している。ＨＰ−ＬＰ蒸気タービンの流れ経路は、１対のジャーナル軸受間で支持されたタービンユニット間での蒸気流れとして形成することができる。単流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービン５では、最近の構成配置は、最初のＨＰタービン１０と、後続のＬＰタービン２０とを有し、両方とも同じ方向に整列させかつ縦継手２５によって接続されるものである。ＨＰ−ＬＰタービン５の共通のロータシャフト３０は、対向する端部においてジャーナル軸受３５で支持することができる。軸方向ＨＰ蒸気流れ５０は、縦継手２５を貫通して流れまた軸方向ＬＰ蒸気流れ５５は、ＨＰ−ＬＰ蒸気タービン５を通って同じ方向に流れて、ＨＰ推力６０及びＬＰ推力６５を発生し、その結果、相加的正味推力７０を生じる。さらに、共通ロータシャフト３０の端部に１つの大型複合スラスト軸受４０を設けて、ＨＰタービン１０及びＬＰタービン２０の複合正味推力７０を吸収することができる。多くのケースでは、複合スラスト軸受４０は、その用途のために可能な限り大型の寸法とされる。
【０００９】
これ迄は、大きな軸推力の問題は、大型スラスト軸受を使用すること及び蒸気タービン設計における低い反動レベルによって解決されていた。これは、大型スラスト軸受は大きな軸受損失を意味しまた低反動は低い蒸気経路性能を意味するので、良好な性能の組合せではない。そのような構成は、性能を改善する余地は全くないか又は殆どない。
【００１０】
蒸気経路性能を改善する必要がある場合には、残された利用可能な主な改善源は、ＨＰ及びＬＰタービンのいずれか又は両方の段反動を増加させることである。しかしながら、段反動の増加は、より大きな推力処理能力（スラスト軸受の大きな寸法として反映される）を必要とする推力荷重の増加につながる。単流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービンユニットの場合での幾つかの用途では、最新のユニットは既に、利用可能な最大寸法の特殊用途軸受を使用している。スラスト軸受の寸法は既に、低反動蒸気経路設計を強いてＨＰ−ＬＰ単流ユニットの性能を５％近く制限している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】米国特許第４，９６１，３１０号公報
【特許文献２】米国特許第５，４１１，３６５号公報
【特許文献３】米国特許出願公開第２００７／０２５８８２６  Ａ１号公報
【特許文献４】米国特許出願公開第２００８／００５０２２６  Ａ１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
従って、段反動を増加させることによって蒸気経路効率全体を改善することができるように有利に推力を制限するＨＰ蒸気タービン及びＬＰ蒸気タービンの組合せのための構成を提供する必要性が存在する。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明は、段反動を増加させることによってその組合せの蒸気経路効率全体を改善することができるように有利に推力を制限するＨＰ蒸気タービン及びＬＰ蒸気タービンの組合せのための構成に関する。要約すると、１つの態様によると、対向流蒸気タービンを提供する。本対向流蒸気タービンは、高圧蒸気タービンと低圧蒸気タービンとを含む。高圧蒸気タービン及び低圧蒸気タービンに共通のロータシャフトが、設けられる。高圧蒸気タービンを通る第１の蒸気流れ経路が、設けられる。低圧蒸気タービンを通る反対方向の第２の蒸気流れ経路が、設けられる。高圧蒸気タービンからの第１の蒸気流れ経路を低圧蒸気タービンを通る反対方向の第２の蒸気流れ経路に導くための手段が、設けられる。
【００１４】
本発明の第２の態様によると、対向流高圧−低圧蒸気タービン内に蒸気流れ経路を構成する方法を提供する。本方法は、共通のロータシャフト上に高圧蒸気タービンと低圧蒸気タービンとを配置するステップを含む。本方法はさらに、高圧蒸気タービンを通して第１の蒸気流れ経路を導くステップと、低圧蒸気タービンを通して反対方向に第２の蒸気流れ経路を導くステップと、高圧蒸気タービンから出た蒸気流れ経路を低圧蒸気タービンを通る反対方向の第２の蒸気流れ経路の入口に導くステップとを含む。
【００１５】
本発明のこれらの及びその他の特徴、態様及び利点は、図面全体を通して同じ参照符号が同様の部分を示している添付図面を参照して以下の詳細な説明を読むことにより一層良好に理解されるようになるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】単流高圧−低圧（ＨＰ−ＬＰ）蒸気タービンの従来型の構成を示す図。
【図２】流れを導き直すためのクロスオーバ管を備えた対向流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービンの第１の実施形態を示す図。
【図３】流れ導き直すためのＨＰタービン上の二重シェルを備えた対向流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービンの第２の実施形態を示す図。
【図４】対向流高圧−低圧蒸気タービン内に蒸気流れ経路を構成するフローチャート。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明の以下の実施形態は、高圧蒸気タービンの推力を低圧蒸気タービンの推力とバランスさせてスラスト軸受の寸法の縮小を可能にする対向流高圧−低圧蒸気タービンを構成することを含む多くの利点を有する。両タービンのより高い段反動は対向流で相殺されるので、より高い段反動を組入れて、より高い蒸気経路効率を可能にすることができる。対向流は、クロスオーバ管を通して又は二重高圧シェルを利用して形成することができる。分析によると、少なくとも２％のＨＰ蒸気経路効率の増加の可能性及び約４０％の全体推力荷重の低減を示唆している。
【００１８】
図２は、対向流蒸気タービンの１つの実施形態を示している。対向流蒸気タービン１０５は、ＨＰ蒸気タービン１１０とＬＰ蒸気タービン１２０とを含む。ＨＰ蒸気タービン及びＬＰ蒸気タービンに共通のロータシャフト１３０が、設けられる。ＨＰ蒸気タービン１１０を通る第１の蒸気流れ経路１５０が、設けられる。ＬＰ蒸気タービン１２０を通る反対方向の第２の蒸気流れ経路１５５が、設けられる。ＨＰ蒸気タービン１１０からの第１の蒸気流れ経路１５０をＬＰ蒸気タービン１２０を通る反対方向の第２の蒸気流れ経路１５５に導くための手段１８０がまた、設けられる。本発明のこの第１の実施形態では、手段は、ＨＰ蒸気タービン１１０のＬＰ端部１１６からＬＰ蒸気タービン１２０のＨＰ端部１２５に蒸気を送給するためのクロスオーバ管を含むことができる。
【００１９】
ＨＰ蒸気タービン１１０の低圧端部１１６におけるジャーナル軸受１３５とＬＰ蒸気タービン１２０の低圧端部１２６におけるジャーナル軸受１３６とを含む軸受支持体が、対向流蒸気タービン１０５のために設けられる。第１のスラスト軸受１４５が、ＨＰ蒸気タービン１１０の低圧端部１１６に設けられる。第２のスラスト軸受１４６が、ＬＰ蒸気タービン１２０の低圧端部１２６に設けられる。共通ロータシャフト１３０上でのＨＰ蒸気タービン１１０によって生じた推力１６０とＬＰ蒸気タービン１２０によって生じた推力１７０とが、名目上おおよそ同じ大きさのものかつ反対方向のものとなるように設計される。正味推力１８０は、理想的にはゼロの大きさを有することになるが、しかしながら２つのタービンによって生じた推力は、全負荷範囲にわたって完全にはバランスすることができず、そのため僅かなゼロではない正味推力１８０が存在する。従って、ＨＰ−ＬＰタービンの対向する端部におけるスラスト軸受１４５、１４６は、単流ＨＰ−ＬＰタービンの複合相加的推力荷重ではなく、僅かなゼロでない推力を受けるような寸法にする必要がある。
【００２０】
単流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービンでは、追加推力に適応することができない。対向流蒸気タービンでは、ＨＰ蒸気タービンとＬＰ蒸気タービンとの対向蒸気流での推力のバランス作用により、１つ又は両方の個々のタービンの推力の増加を受け入れることが可能になる。従って、個々のＨＰ及びＬＰ蒸気タービンは、より高い効率の蒸気経路を生じる高い反動を有するように設計することができる。
【００２１】
図３には、対向流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービンの第２の実施形態を示している。ＨＰ−ＬＰ蒸気タービン２０５の第２の実施形態は、第１の実施形態のものと同様であるスラスト軸受２４５、２４６とジャーナル軸受２３５、２３６との構成を含む。ＨＰタービンは、高圧蒸気タービンからの第１の蒸気流れ経路を低圧蒸気タービンを通る反対方向の第２の蒸気流れ経路に導くための手段を含む。これら手段は、ＨＰ蒸気タービン２１０を通る第１の蒸気流れ経路２５０を形成する、該ＨＰ蒸気タービン上の内側シェル２１１を含む。外側シェル２１２は、高圧側の第１の流れを高圧蒸気タービンを通して低圧側に導き直して、反対方向２５１にかつＨＰ蒸気タービン及びＬＰ蒸気タービン間の縦ケーシング継手２９０に戻す。
【００２２】
ケーシング継手２９０は、ＨＰ蒸気タービン２１０の外側シェル２１２からＬＰ蒸気タービン２２０の蒸気流れ経路２５５内にクロスオーバ蒸気流れ２５１を受けるようになっている。
【００２３】
図２及び図３の両方の実施形態は両方とも、ＨＰ及びＬＰタービン間の蒸気流れの有益な監視を行なうことによって、単流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービン５に勝る更なる利点をもたらす。単流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービンの縦継手２５（図１）内での計測器の配置の制限により、該継手を通過する流れの代表的測定を可能にすることができない。本発明の実施形態では、複数の蒸気流れパラメータを監視する計測器は、対向流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービンのクロスオーバ蒸気流れ経路１５１、２５１上に設けることができる。温度、圧力、流量などのためのセンサ１９５、２９５は、クロスオーバ管１８０（図２）内に又はケーシング継手２９０（図２）に配置することができる。上流でのクロスオーバ管及び外側シェル２１２を通る流れの両方内で流れの広範な混合が発生し、蒸気が混合されることになりかつ蒸気経路拡大によって生じた温度プロファイルが排除又は減少されることになるので、ＨＰセクションの排出口においてより正確な測定を行なうことが可能になる。これらのパラメータのより正確な測定によって、タービン運転全体のより良好な制御が可能になる。
【００２４】
図４は、対向流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービン内に蒸気流れ経路を構成するフローチャートを示している。ステップ４１０では、共通ロータシャフト上にＨＰ蒸気タービン及びＬＰ蒸気タービンを配置する。ステップ４２０では、ＨＰ蒸気タービンを通して第１の蒸気流れ経路を導くように構成する。ステップ４３０において、第２の蒸気流れ経路が、ＬＰ蒸気タービンを通して反対方向に導かれる。ステップ４４０において、ＨＰ蒸気タービンの出口から反対方向にＬＰ蒸気タービンの入口に、第１の蒸気流れ経路を導くことができる。
【００２５】
本方法はさらに、ＨＰ蒸気タービンのＬＰ端部を第１のジャーナル軸受で支持しかつＬＰ蒸気タービンのＬＰ端部を第２のジャーナル軸受で支持するステップ４５０を含む。ステップ４５５は、ＨＰ蒸気タービンのＬＰ端部において第１のスラスト軸受で推力を吸収しかつＬＰ蒸気タービンのＬＰ端部において第２のスラスト軸受で推力を吸収するステップを含む。
【００２６】
本方法はまた、対向流蒸気タービンの作動時にＨＰタービンによって発生したロータシャフト上の第１の推力とＬＰタービンによって発生したロータシャフト上の第２の推力とがおおよそバランスするように、作動時における推力をバランスさせるステップ４６０を行なう。ステップ４７０では、ロータシャフト上の推力の低下によって可能になった高反動及び高効率を蒸気流れ経路内に設計するステップを組込む。
【００２７】
ステップ４８０において、本方法は、ＨＰ蒸気タービンの第１の蒸気流れの出口流れをクロスオーバ管を通してＬＰ蒸気タービン内の第２の蒸気流れに導くか、或いはそれに代えてＨＰ蒸気タービン上の内側シェル及びＨＰ蒸気タービン上の外側シェルを含む経路内でかつＨＰ蒸気タービンの外側シェルからクロスオーバ蒸気流れを受ける該ＨＰ蒸気タービン及びＬＰ蒸気タービン間のケーシング継手を通して、ＨＰ蒸気タービンからの第１の蒸気流れ経路をＬＰ蒸気タービンを通る反対方向の第２の蒸気流れ経路に導く。
【００２８】
ステップ４９０では、ＨＰ蒸気タービン及びＬＰ蒸気タービン間のクロスオーバ蒸気流れ経路上に据付けた計測器を使用して複数の蒸気流れパラメータを監視するステップを行なう。ステップ４９５は、クロスオーバ蒸気流れ経路上の計測器からの混成流情報のデータを蒸気タービン制御のために適用することによって、対向流高圧−低圧蒸気タービンの性能を増強するステップを含む。
【００２９】
本明細書では様々な実施形態を説明しているが、それら実施形態の要素の様々な組合せ、変更又は改善を行うことができかつそれらは本発明の技術的範囲内にあることは、本明細書から分かるであろう。
【符号の説明】
【００３０】
５  単流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービン
１０  ＨＰ蒸気タービン
２０  ＬＰ蒸気タービン
２５  縦継手
３０  ロータシャフト
３５  ジャーナル軸受
４０  大型スラスト軸受
５０  ＨＰ蒸気流れ（経路）
５５  ＬＰ蒸気流れ（経路）
６０  ＨＰタービン推力
６５  ＬＰタービン推力
７０  正味推力
８０  第１の蒸気流れ経路を第２の蒸気流れ経路に導くための手段
１０５  対向流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービン
１１０  ＨＰ蒸気タービン
１１５  高圧端部
１１６  低圧端部
１２０  ＬＰ蒸気タービン
１２５  高圧端部
１２６  低圧端部
１３０  ロータシャフト
１３５  ジャーナル軸受
１３６  ジャーナル軸受
１４５  小型スラスト軸受
１４６  小型スラスト軸受
１５０  ＨＰ蒸気流れ（経路）
１５１  クロスオーバ蒸気流れ（経路）
１５５  ＬＰ蒸気流れ（経路）
１６０  ＨＰタービン推力
１７０  ＬＰタービン推力
１８０  正味推力
１９５  クロスオーバ蒸気流れ計測器
２０５  対向流ＨＰ−ＬＰ蒸気タービン
２１０  ＨＰ蒸気タービン
２１５  高圧端部
２１６  低圧端部
２２０  ＬＰ蒸気タービン
２２５  高圧端部
２２６  低圧端部
２３０  ロータシャフト
２３５  ジャーナル軸受
２３６  ジャーナル軸受
２４５  小型スラスト軸受
２４６  小型スラスト軸受
２５０  ＨＰ蒸気流れ（経路）
２５１  クロスオーバ蒸気流れ（経路）
２５５  ＬＰ蒸気流れ（経路）
２６０  ＨＰタービン推力
２６５  ＬＰタービン推力
２７０  正味推力
２９０  ケーシング継手
２９５  クロスオーバ蒸気流れ計測器
【図１】
2010151130.tif 000003
【図２】
2010151130.tif 000004
【図３】
2010151130.tif 000005
【図４】
2010151130.tif 000006