(57)【要約】【課題】鋳造収縮時のネジレや反り変形が発生し難く、セクショナルモールドの上下型間で収縮率差が少なく、大型物件でも比較的短い溶湯凝固時間にでき、健全な鋳物を得やすくすることができるタイヤ金型用鋳物の製造方法を提供する。【解決手段】円周方向に複数分割することで金型の開閉動作を行うセクショナルモールドタイプのタイヤ成型金型用鋳物の製造方法において、分割された個々のブロック鋳物１を個別に鋳造して作製する工程を含む。この工程において、金型との接触面である意匠面６を四方から囲む上面部２ａ、下面部２ｂおよび両側の円周方向分割面３ａ、３ｂの４面に、少なくとも意匠面６を連続的に包囲するように冷やし金を配置した鋳型に溶湯を注湯する。【選択図】図１
2010064115.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
円周方向に複数分割することで金型の開閉動作を行うセクショナルモールドタイプのタイヤ成型金型用鋳物の製造方法において、
分割された個々のブロック鋳物を個別に鋳造して作製する工程を含み、該工程において、金型との接触面である意匠面を四方から囲む上面部、下面部および両側の円周方向分割面の４面に、少なくとも前記意匠面を連続的に包囲するように冷やし金を配置した鋳型に溶湯を注湯することを特徴とするタイヤ成型金型用鋳物の製造方法。
【請求項２】
前記上面部、下面部および両側の円周方向分割面の４面に対し、対向する前記冷やし金同士を夫々対称に配置する請求項１記載のタイヤ成型金型用鋳物の製造方法。
【請求項３】
前記鋳型に対する一対の出湯口を前記上面部および下面部に対称に配置する請求項１または２記載のタイヤ成型金型用鋳物の製造方法。
【請求項４】
前記鋳型に対する一対の出湯口を前記両側の円周方向分割面に対称に配置する請求項１または２記載のタイヤ成型金型用鋳物の製造方法。
【請求項５】
出湯口および／または出湯口に溶湯を供給するランナーを前記冷やし金の内部に形成する請求項１〜４のうちいずれか一項記載のタイヤ成型金型用鋳物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、セクショナルモードタイプのタイヤ金型用鋳物の製造方法に関し、詳しくは、鋳造収縮時における各ブロック鋳物のネジレや反り変形が発生し難く、かつ上下で収縮率差が少なく、大型物件でも比較的短い溶湯凝固時間とすることができ、しかも健全な鋳物を得易いタイヤ金型用鋳物の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
タイヤ成型金型は、デザインの複雑さや、異種金属材料からなるサイプ、ブレード等の薄板を鋳包む特性を持つことから、鋳造製法で製作されるのが一般的であり、タイヤ金型鋳造製法として石膏鋳造法が広く採用されている。石膏鋳造法を採用するその他の理由としては、（１）アルミ合金程度までの融点を持つ鋳物を寸法精度高く製作できること、（２）石膏鋳型の段階での切断加工・組立てが容易に行えること、（３）サイプやブレードの鋳包みにも自由度高く対応できること、（４）ゴム型からの注型反転製作で、複雑なデザイン形状を精密に転写する事ができること、等が挙げられる。
【０００３】
タイヤ金型の金型分割構造には、タイヤ幅方向に２分割する２ピースモールドと、タイヤ円周方向に７〜１１分割するセクショナルモールドの２種類が存在する。これらのうち、タイヤ成型脱型時の抵抗が少なく、寸法精度が高いセクショナルモールドが広く用いられている。セクショナルモールドの鋳造方法として、例えば、特許文献１には低圧鋳造法による溶湯注湯方法、特許文献２には重力鋳造で専用樋（シュート）を用いた溶湯注湯方法、特許文献３には重力鋳造で、繰り返し使用可能な湯道定盤を用いた溶湯注湯方法がそれぞれ開示されている。
【０００４】
これらの方法の特徴としては、（１）鋳造した後、加工してセクショナルモールド化する、（２）出湯口が下面側に集中するため、セクショナルモールド一個単位で、上下で溶湯凝固時間が異なる、（３）冷やし型として鋳枠を活用する、等が挙げられる。
４）
【０００５】
図１９は、タイヤ金型をセクショナルモールドにて作製する際の工程例を図示したものである。（Ａ）はタイヤ金型のリング鋳物１００の平面図であり、（Ｂ）はその断面図である。この工程例では、先ず、タイヤ金型を鋳造し、次いでセクター分割により個々のブロック鋳物１０１に分割し、その後、外周を加工してセクショナルモールド化する。この方法によれば、複数のブロック鋳物のリング状同時鋳造およびブロック鋳物一個単位の鋳造双方が可能である。
【特許文献１】特開昭５７−５８９６８号公報（特許請求の範囲等）
【特許文献２】特許第２７９６０１０号（特許請求の範囲等）
【特許文献３】特開２００７−１４４４８０号公報（特許請求の範囲等）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
タイヤ金型用鋳物をセクショナルモールドで鋳造する場合には、鋳造収縮時にセクショナルモールドのブロック鋳物でのネジレや反り変形が発生しづらい、タイヤ金型用鋳物を１リングで鋳造できるため鋳造生産性が良い、という利点がある。しかしながら、従来のセクショナルモールドでは、出湯口が下面または上面側に存在するため、上下面で溶湯凝固時間に差が生じ、凝固が遅い所で鋳造収縮が大きくなるため、上下型寸法差が発生しやすいといった問題があった。
【０００７】
そこで、本発明の目的は、鋳造収縮時における各ブロック鋳物のネジレや反り変形が発生し難く、かつ上下で収縮率差が少なく、大型物件でも比較的短い溶湯凝固時間とすることができ、しかも健全な鋳物を得易いタイヤ金型用鋳物の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は、上記課題を解消するために、鋭意検討した結果、下記構成とすることにより、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】
すなわち、本発明のタイヤ成型金型用鋳物の製造方法は、円周方向に複数分割することで金型の開閉動作を行うセクショナルモールドタイプのタイヤ成型金型用鋳物の製造方法において、
分割された個々のブロック鋳物を個別に鋳造して作製する工程を含み、該工程において、金型との接触面である意匠面を四方から囲む上面部、下面部および両側の円周方向分割面の４面に、少なくとも前記意匠面を連続的に包囲するように冷やし金を配置した鋳型に溶湯を注湯することを特徴とするものである。
【００１０】
本発明においては、前記上面部、下面部および両側の円周方向分割面の４面に対し、対向する前記冷やし金同士を夫々対称に配置することが好ましい。また、前記鋳型に対する一対の出湯口を前記上面部および下面部に対称に配置するか、または前記鋳型に対する一対の出湯口を前記両側の円周方向分割面に対称に配置することが好ましい。さらに、出湯口および／または出湯口に溶湯を供給するランナーを前記冷やし金の内部に形成することが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、鋳造収縮時における各ブロック鋳物のネジレや反り変形が発生し難く、かつ上下で収縮率差が少なく、大型物件でも比較的短い溶湯凝固時間とすることができ、しかも健全な鋳物を得易いタイヤ金型用鋳物の製造方法を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態について、図面を用いて詳細に説明する。
（第１〜３実施形態）
図１（Ａ）は、本発明の第１実施形態に係るブロック鋳物１の透視斜視図である。ブロック鋳物１の上面部２ａの意匠面６側略半面と、下面部２ｂの背面４側略半面と、両側の円周方向分割面のうち、一方の円周方向分割面３ａの背面４側略半面と、もう一方の円周方向分割面３ｂの背面４側略半面とに、ブロック鋳物１内部の冷却速度を高めるための冷やし金を配置する。図中、冷やし金が当接する箇所を斜線にて示す。本発明においては、図示するように冷やし金が意匠面６を連続的に包囲するように鋳型を形成することが肝要である。これにより、鋳造後の溶湯凝固時に、当該部位の凝固が速やかに生じ、凝固した当該部位がブロック鋳物１の全体の凝固・冷却収縮時の拘束具として機能することになる。その結果、製造されたブロック鋳物１に、ネジレや反りといった変形を生じ難くなり、また、上面部２ａと下面部２ｂとで収縮率差が少なくなる。
【００１３】
尚、図１９に示すような従来のセクショナルモールドにてタイヤ金型をリング鋳造すると、上面部または下面部のいずれか一方に押し湯穴部を形成しなければならず、また円周方向に分割面が存在しないために円周方向分割面に冷やし金を接触させることができないことから、冷やし金が意匠面を連続的に包囲するように型を形成することは不可能である。よって、従来のセクショナルモールドの場合は、鋳物のリング構造自体が、収縮時のネジレや反り変形の発生を極小化するものの、押し湯側の凝固が遅れ、上面部と下面部とで収縮率差が大きくなることは避けられなかった。
【００１４】
本発明においては、意匠面６の対向面である背面４側に関しては、ブロック鋳物１に対する冷やし金の配置について特に制限はなく、押し湯５の穴部以外、全面冷やし金を接触させても、あるいは冷やし金を全く配置せず、型枠のみとしてもよい。
【００１５】
図１（Ｂ）は、本発明の第２実施形態に係るブロック鋳物１の透視斜視図である。ブロック鋳物１の上面部２ａの全面と、下面部２ｂの全面と、両側の円周方向分割面のうち、一方の円周方向分割面３ａの意匠面６側略半面と、もう一方の円周方向分割面３ｂの背面４側略半面とに、冷やし金を配置する。また、図１（Ｃ）は、本発明の第３実施形態に係るブロック鋳物１の透視斜視図である。ブロック鋳物１の上面部２ａの意匠面６側略半面と、下面部２ｂの背面４側略半面と、両側の円周方向分割面３ａ、３ｂの全面とに、冷やし金を配置する。これら実施形態においても、第１実施形態と同様に、冷やし金が意匠面６を連続的に包囲することができ、結果として、鋳造後の溶湯凝固時に、当該部位の凝固が速やかに生じ、凝固した当該部位がブロック鋳物１の全体の凝固・冷却収縮時の拘束具として機能することになる。
【００１６】
（第４〜８実施形態）
以下の第４〜８実施形態では、ブロック鋳物１の上面部、下面部および両側の円周方向分割面の４面に対し、対向する冷やし金同士を夫々対称に配置する好適実施形態について説明する。
【００１７】
図２（Ａ）は、本発明の第４実施形態に係るブロック鋳物１の透視斜視図である。ブロック鋳物１の上面部２ａの全面と、下面部２ｂの全面と、両側の円周方向分割面３ａ、３ｂの全面とに、冷やし金を配置することにより、対向する冷やし金同士が夫々対称に配置されている。
【００１８】
図２（Ｂ）は、本発明の第５実施形態に係るブロック鋳物１の透視斜視図である。ブロック鋳物１の上面部２ａの意匠面６側略半面と、下面部２ｂの意匠面６側略半面と、両側の円周方向分割面３ａ、３ｂの意匠面６側略半面とに、冷やし金を配置することにより、対向する冷やし金同士が夫々対称に配置されている。
【００１９】
図２（Ｃ）は、本発明の第６実施形態に係るブロック鋳物１の透視斜視図である。ブロック鋳物１の上面部２ａの背面４側略半面と、下面部２ｂの背面４側略半面と、両側の円周方向分割面３ａ、３ｂの背面４側略半面とに、冷やし金を配置することにより、対向する冷やし金同士が夫々対称に配置されている。
【００２０】
図２（Ｄ）は、本発明の第７実施形態に係るブロック鋳物１の透視斜視図である。ブロック鋳物１の上面部２ａの意匠面６側略半面と、下面部２ｂの意匠面６側略半面と、両側の円周方向分割面３ａ、３ｂの背面４側略半面とに、冷やし金を配置することにより、対向する冷やし金同士が夫々対称に配置されている。
【００２１】
図２（Ｅ）は、本発明の第８実施形態に係るブロック鋳物１の透視斜視図である。ブロック鋳物１の上面部２ａの背面４側略半面と、下面部２ｂの背面４側略半面と、両側の円周方向分割面３ａ、３ｂの意匠面６側略半面とに、冷やし金を配置することにより、対向する冷やし金同士が夫々対称に配置されている。なお、いずれの図も、冷やし金が当接する箇所を斜線にて示す。
【００２２】
第４〜８実施形態においては、いずれも冷やし金が意匠面６を連続的に包囲しており、よって、第１実施形態に係る発明と同様の効果を得ることができる。加えて、第４〜８実施形態では、ブロック鋳物１の上面部２ａ、下面部２ｂおよび両側の円周方向分割面３ａ、３ｂの４面において、対向する冷やし金同士を夫々対称に配置することにより、上面部２ａ、下面部２ｂおよび両側の円周方向分割面３ａ、３ｂからの溶湯凝固が、対称にほぼ同時間で始まることになり、ブロック鋳物１で上下左右（矢印方向）対称の寸法特性を得や易くなる。鋳物の背面４側の冷やし金の配置については、特に制限はない。
【００２３】
上述のようにブロック鋳物１の上下左右（矢印方向）対称の凝固形態を狙うと、必然的に押し湯５は、背面４側に設置しなければならなくなり、ブロック鋳物１の背面４側の溶湯凝固を遅らせることが必要となる。よって、背面４での溶湯初期凝固層によるブロック鋳物１全体の凝固・冷却収縮の拘束効果は得ることは不要となるため、背面４側の冷やし金の設置は必要ない。
【００２４】
（第９〜１１実施形態）
以下の第９〜１１実施形態では、鋳型に対する一対の出湯口を上面部および下面部に対称に配置するか、または鋳型に対する一対の出湯口を両側の円周方向分割面に対称に配置する好適実施形態について説明する。
【００２５】
図３は、本発明の第９実施形態に係るブロック鋳物１の鋳型に対する出湯口の配置を示す模式図である。図示する好適実施形態では、上面部２ａおよび下面部２ｂに対称に配置された一対の出湯口７が意匠面６の上面部２ａ側および下面部２ｂ側縁部に形成されている。この出湯口７へは、重力鋳造法により、注湯口１０から注湯された溶湯が絞り口１１および１本のランナー８を介して供給される。
【００２６】
図４は、本発明の第１０実施形態に係るブロック鋳物１の鋳型に対する出湯口の配置を示す模式図である。図示する好適実施形態では、第１０実施形態と同様に、上面部２ａおよび下面部２ｂに対称に配置された一対の出湯口７が意匠面６の上面部２ａ側および下面部２ｂ側縁部に形成されている。この出湯口７へは、重力鋳造法により、注湯口１０から注湯された溶湯が絞り口１１および二手に分かれたランナー８を介して供給される。
【００２７】
図５は、本発明の第１１実施形態に係るブロック鋳物１の鋳型に対する出湯口の配置を示す模式図である。図示する好適実施形態では、上面部２ａおよび下面部２ｂに対称に配置された二対の出湯口７が意匠面６の上面部２ａ側および下面部２ｂ側縁部に夫々形成されている。この出湯口７へは、重力鋳造法により、注湯口１０から注湯された溶湯が絞り口１１および二手に分かれたランナー８を介して供給される。
【００２８】
第９〜１１実施形態においては、いずれも冷やし金が意匠面６を連続的に包囲していることが前提であり、よって、第１実施形態に係る発明と同様の効果を得ることができる。加えて、第９〜１１実施形態では、いずれも、注湯開始から注湯完了までの間の出湯口７からの溶湯入熱（過熱）状態も、上下左右均等にすることができ、ブロック鋳物１で上下左右対称の寸法特性を得やすくなると言う利点が得られる。
【００２９】
（第１２〜１５実施形態）
以下の第１２〜１５実施形態では、出湯口と、出湯口に溶湯を供給するランナーとの双方またはいずれか一方を、冷やし金１２の内部に形成する好適実施形態について説明する。
【００３０】
図６は、本発明の第１２実施形態に係るブロック鋳物１の鋳型に対する出湯口の配置を示す模式図である。図示する好適実施形態では、出湯口７が意匠面６の上面部２ａ側縁部に形成されている。この出湯口７へは、重力鋳造法により、注湯口１０から注湯された溶湯が絞り口１１および１本のランナー８を介して供給される。ここで、この第１２実施形態では、出湯口７が冷やし金１２の内部に、即ち、冷やし金１２を貫通して形成されている。
【００３１】
図７は、本発明の第１３実施形態に係るブロック鋳物１の鋳型に対する出湯口の配置を示す模式図である。図示する好適実施形態では、上面部２ａおよび下面部２ｂに対称に配置された一対の出湯口７が意匠面６の上面部２ａ側および下面部２ｂ側縁部に形成されている。この出湯口７へは、重力鋳造法により、一対の注湯口１０から注湯された溶湯が夫々別個の絞り口１１およびランナー８を介して供給される。ここで、この第１２実施形態では、出湯口７が冷やし金の内部１２に形成されている。
【００３２】
第１２、１３実施形態においては、いずれも冷やし金１２が意匠面６を連続的に包囲していることが前提であり、よって、第１実施形態に係る発明と同様の効果を得ることができる。加えて、これら実施形態では、出湯口７を冷やし金内部１２に設置することにより、注湯完了後すみやかに出湯口７の溶湯が凝固、冷却し、第１２実施形態のように出湯口７が上下に対称に配置されていない場合でも、実施例１３と同様にブロック鋳物１が上下左右ほぼ均等に凝固、冷却するという利点が得られる。
【００３３】
図８は、本発明の第１４実施形態に係るブロック鋳物１の鋳型に対する出湯口の配置を示す模式図である。図示する好適実施形態では、ランナー８を冷やし金１２の内部に形成する他は第１２実施形態と同様である。
【００３４】
図９は、本発明の第１５実施形態に係るブロック鋳物１の鋳型に対する出湯口の配置を示す模式図である。図示する好適実施形態では、上面部２ａおよび下面部２ｂに対称に配置された一対の出湯口７が意匠面６の上面部２ａ側および下面部２ｂ側縁部に形成されている。この出湯口７へは、重力鋳造法により、一つ注湯口１０から注湯された溶湯が絞り口１１と二手に分かれたランナー８を介して供給される。ここで、この第１５実施形態では、出湯口７とランナー８の双方が冷やし金１２の内部に形成されている。
【００３５】
第１４、１５実施形態においては、上述の第１２、１３実施形態に係る発明の効果をより一層高めることができるとともに、鋳造の度に外付け湯口を脱着しなければならないという手間も省くことができるという利点もある。
【００３６】
なお、本発明のセクショナルモールドタイプのタイヤ成型金型用鋳物の製造方法は、分割された個々のブロック鋳物を個別に鋳造して作製する工程に特徴があり、その他の工程、例えば、原型作製工程、ゴム型反転工程、石膏鋳型反転工程、鋳型乾燥工程、型ばらし工程、型合わせ工程などの工程は既知の方法に従い適宜行うことができる。
【実施例】
【００３７】
以下、本発明を、実施例を用いてより詳細に説明する。
（実施例１）
図１０は、実施例１のブロック鋳物１の鋳造方法を示す透視斜視図である。図示するように、ブロック鋳物１の上面部２ａ、下面部２ｂおよび円周方向分割面３ａ、３ｂの４面の鋳枠に、意匠面６を連続的に包囲するように冷やし金１２を配置した。ブロック鋳物１、ランナー８、出湯口７、冷やし金１２を取り囲む鋳枠は、全て水ガラス硬化珪砂製の砂型を使用した。上面部２ａの冷やし金接触面積率は８０％、下面部２ｂの冷やし金接触面積率は５０％、円周方向分割面３ａ、３ｂの冷やし金接触面積は６０％であり、鋳造時の鋳型、鋳枠、冷やし金温度を２５℃、鋳込み開始温度を６８０℃として、ブロック鋳物１を作製した。なお、タイヤ金型用鋳物の合金としてはＡＣ４Ｃ（アルミ合金）を使用した。
【００３８】
（実施例２）
図１１は、実施例２のブロック鋳物１の鋳造方法を示す透視斜視図である。図示するように、ブロック鋳物の上面部２ａ、下面部２ｂおよび円周方向分割面３ａ、３ｂの４面の鋳枠に、意匠面６を連続的に包囲するように冷やし金１２を夫々対称に配置した。ブロック鋳物１、ランナー８、出湯口７、冷やし金１２を取り囲む鋳枠は、全て水ガラス硬化珪砂製の砂型を使用した。上面部２ａの冷やし金接触面積率は５０％、下面部２ｂの冷やし金接触面積率は５０％、円周方向分割面３ａ、３ｂの冷やし金接触面積は６０％であり、鋳造時の鋳型、鋳枠、冷やし金温度を２５℃、鋳込み開始温度を６８０℃として、ブロック鋳物を作製した。なお、タイヤ金型用鋳物の合金としてはＡＣ４Ｃ（アルミ合金）を使用した。
【００３９】
（実施例３）
図１２は実施例３のブロック鋳物１の鋳造方法を示す透視斜視図である。図示するように、ブロック鋳物の上面部２ａ、下面部２ｂ、円周方向分割面３ａ、３ｂ、ランナー８、出湯口７、冷やし金１２を取り囲む鋳枠（下型）は、全て鋳鉄製とした。ブロック鋳物背面側の鋳枠（上型）１３は水ガラス硬化珪砂製とした。また、ランナー８、出湯口７は、下方構造内に掘り込み作製した。上面部２ａ、下面部２ｂおよび円周方向分割面３ａ、３ｂの冷やし金接触面積率を１００％として、鋳造時の鋳型および鋳枠温度を２００℃、鋳込み開始温度を６８０℃として、ブロック鋳物を作製した。なお、タイヤ金型用鋳物の合金としてはＡＣ４Ｃ（アルミ合金）を使用した。
【００４０】
（比較例１）
図１３は、比較例１のタイヤ金型用鋳物の従来の鋳造方法を示す透視斜視図である。図示するように、リング下側にリング状ランナー１８、その上に６等配した出湯口１７を設置した。冷やし金接触面積率については、リング鋳物の外周円筒面の全面の１００％、下側平面のドーナツ状内側では４０％程度、押し湯１５が生ずる上面部２２ａでは０％（冷やし金接触無し）とした。また、鋳造時の鋳型および鋳枠温度を２００℃、鋳込み開始温度を６８０℃として、ブロック鋳物を作製した。なお、タイヤ金型用鋳物の合金としてはＡＣ４Ｃ（アルミ合金）を使用した。
【００４１】
（比較例２）
図１４は、比較例２のブロック鋳物１の鋳造方法を示す透視斜視図である。図示するように、ブロック鋳物の上面部２ａ、下面部２ｂおよび円周方向分割面３ａ、３ｂの４面の鋳枠に、夫々冷やし金１２を２個ずつ配置した。冷やし金の接触面積は全て３０％とした。また、鋳造時の鋳型および鋳枠温度を２５℃、鋳込み開始温度を６８０℃として、ブロック鋳物１を作製した。なお、タイヤ金型用鋳物の合金としてはＡＣ４Ｃ（アルミ合金）を使用した。
【００４２】
（金型との接触面である意匠面の形成法）
トレッドパターンが形成された木型を型枠内に配置し、型枠内にシリコーンゴム材を流し込むことにより、ゴム型の製造を行った。木型の材質は合成木材（基本収縮率設定：１１．５／１０００）、ゴム型は石膏裏打ち付きシリコーンゴム型（ゴム層肉厚１５ｍｍ）とした。
【００４３】
上記ゴム型内に石膏（ノリタケジプサム製Ｇ−１発泡石膏：混水率７０％、発泡増量５０％）を流し込むことにより、意匠面φ６００±２０ｍｍ、タイヤ幅寸法１９５±３０ｍｍ、鋳物肉厚７０〜１００ｍｍ、鋳物全高３００±３０ｍｍ、セクター分割数９ヶ／１リングの鋳型と接触する意匠面部を製造した。この意匠面部を用いて鋳造を行って、実施例１〜３および比較例２のブロック鋳物および比較例１のタイヤ金型用鋳物を得た。タイヤ金型用鋳物の基本寸法、およびその製法を下記の表１にまとめて示す。
【００４４】
【表１】
2010064115.tif 000003
【００４５】
実施例１〜３、および比較例１、２を通して製作したタイヤ金物用鋳物の鋳放し寸法精度について、弦寸法、ネジレ、円周方向反りおよび幅方向反りの４項目を下記の評価方法に従い評価した。
【００４６】
＜弦寸法＞
図１５は、弦寸法測定の説明図である。得られた夫々のタイヤ金物用鋳物の上弦寸法、中央弦寸法、下弦寸法を測定し、夫々の図面寸法からの差の平均を算出した。併せて上弦寸法と下弦寸法の差を算出した。なお、弦寸法の図面値からの差は、
弦寸法差  ＝  鋳物実測寸法  −  図面寸法
で算出した。プラス数値の時、鋳物弦寸法は図面値より大きいことを意味する。また、上下間の差は、
上下間差  ＝  下弦寸法  −  上弦寸法
で算出した。プラス数値の時、上型の弦寸法の方が小さいことを意味する。
【００４７】
＜ネジレ＞
図１６は、ネジレ測定の説明図である。鋳放し鋳物の真円度測定により、ブロック鋳物の上下両端部近傍４点（Ａ〜Ｄ）における、理論寸法からの差分値を算出した。得られた差分値の絶対値の合計（｜＋Ａ｜＋｜−Ｂ｜＋｜−Ｃ｜＋｜＋Ｄ｜）をネジレ量として、ネジレの大小につき評価した。
【００４８】
＜円周方向反り＞
図１７は、円周方向反り測定の説明図である。真円度測定により、１セクターブロックの円周方向での理論寸法からの凹凸量（Ｘ、Ｙ）を算出し、円周方向反り量＝−Ｘまたは＋Ｙを評価した。
【００４９】
＜幅方向反り＞
図１８は、幅方向反り測定の説明図である。幅方向Ｒ形状測定により、１セクターブロックの幅方向での理論寸法からの凹凸量（Ｘ、Ｙ）を算出し、円周方向反り量＝−Ｘまたは＋Ｙを評価した。
得られた結果を表２にまとめて示す。
【００５０】
【表２】
2010064115.tif 000004
【００５１】
表２より、比較例１（従来リング鋳造）は、ネジレ、円周方向反り、幅方向反り特性が良好である（平均値、バラツキ共に小さい）が、上下間の弦寸法の差が最も大きくなった。また、比較例２（従来ブロック鋳造）は、上下間の弦寸法差は小さいが、ネジレ、円周方向・幅方向反り特性が悪かった。
【００５２】
一方、実施例１は、比較例１以上に弦寸法差が小さく、かつ、比較例２以上にネジレ、反り変形を抑制することができた。すなわち、鋳造収縮時のネジレや反り変形が発生し難く、セクショナルモールドの上下型間で収縮率差が少ないブロック鋳造法を提供することが可能であることがわかる。また、実施例２では、実施例１より上下間弦寸法差を、更に抑制することができた。さらに、実施例３は、ネジレ・反りはリング鋳造並みであるが、リング鋳造に比べて上下間弦寸法差が大幅に改善することができた。
【００５３】
以上より、ブロック鋳造方案を用いても、リング鋳造製法並み、もしくはそれ以上の寸法精度特性を得ることができ、ブロック鋳造方案の利点である、大型物件対応自由度の高さ、を最大限発揮することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】本発明の実施の形態の鋳造方法を示す透視斜視図である。
【図２】本発明の他の実施の形態の鋳造方法を示す透視斜視図である。
【図３】本発明の他の実施の形態の鋳造方法を示す透視斜視図である。
【図４】本発明の他の実施の形態の鋳造方法を示す透視斜視図である。
【図５】本発明の他の実施の形態の鋳造方法を示す透視斜視図である。
【図６】本発明の他の実施の形態の鋳造方法を示す透視斜視図である。
【図７】本発明の他の実施の形態の鋳造方法を示す透視斜視図である。
【図８】本発明の他の実施の形態の鋳造方法を示す透視斜視図である。
【図９】本発明の他の実施の形態の鋳造方法を示す透視斜視図である。
【図１０】実施例１の製造方法を示す透視斜視図である。
【図１１】実施例２の製造方法を示す透視斜視図である。
【図１２】実施例３の製造方法を示す透視斜視図である。
【図１３】比較例１の製造方法を示す透視斜視図である。
【図１４】比較例２の製造方法を示す透視斜視図である。
【図１５】弦寸法測定の説明図である。
【図１６】ネジレ測定の説明図である。
【図１７】円周方向反りの説明図である。
【図１８】幅方向反りの説明図である。
【図１９】従来法によりタイヤ金型をセクショナルモールドにて作製する工程図である。
【符号の説明】
【００５５】
１、１０１  ブロック鋳物
２ａ、２２ａ  上面部
２ｂ  下面部
３ａ、３ｂ  円周方向分割面
４  背面
５、１５  押し湯
６  意匠面
７、１７  出湯口
８、１８  ランナー
１０  注湯口
１１  絞り口
１２  冷やし金
１３  下型
１４  上型
１００  リング鋳物
【図１】
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【図２】
2010064115.tif 000006
【図３】
2010064115.tif 000007
【図４】
2010064115.tif 000008
【図５】
2010064115.tif 000009
【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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