(57)【要約】【課題】  垂直磁気記録媒体等に用いられる軟磁性膜形成用Ｆｅ−Ｃｏ系合金ターゲット材において、アモルファス化と耐食性の向上を容易に実現し、かつ磁気特性に優れたＦｅ−Ｃｏ系合金組成のスパッタリングターゲット材を提供する。【解決手段】  原子比における組成式が（ＦｅＸ−Ｃｏ１００−Ｘ）、３０≦Ｘ≦８０で表されるＦｅ−Ｃｏ合金に、ＴａあるいはＮｂを１０〜３０原子％含有するスパッタリングターゲット材において、ＦｅとＣｏを主体とするＢＣＣ相における（１１０）面のＸ線回折強度［Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］とＴａあるいはＮｂを主体とするＢＣＣ相における（１１０）面のＸ線回折強度［Ｉ（ＴａＮｂ−ＢＣＣ）］の強度比［Ｉ（ＴａＮｂ−ＢＣＣ）／Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］が０．１５以下である軟磁性膜形成用Ｆｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材である。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
原子比における組成式が（ＦｅＸ−Ｃｏ１００−Ｘ）、３０≦Ｘ≦８０で表されるＦｅ−Ｃｏ合金に、ＴａあるいはＮｂを１０〜３０原子％含有するスパッタリングターゲット材において、ＦｅとＣｏを主体とするＢＣＣ相における（１１０）面のＸ線回折強度［Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］とＴａあるいはＮｂを主体とするＢＣＣ相における（１１０）面のＸ線回折強度［Ｉ（ＴａＮｂ−ＢＣＣ）］の強度比［Ｉ（ＴａＮｂ−ＢＣＣ）／Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］が０．１５以下であることを特徴とする軟磁性膜形成用Ｆｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材。
【請求項２】
最大透磁率が２５０以下であることを特徴とする請求項１に記載の軟磁性膜形成用Ｆｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材。
【請求項３】
ＰＴＦが１０％以上であることを特徴とする請求項１に記載の軟磁性膜形成用Ｆｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軟磁性膜を形成するためのＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、磁気記録技術の進歩は著しく、ドライブの大容量化のために、磁気記録媒体の高記録密度化が進められている。しかしながら、現在広く世の中で使用されている面内磁気記録方式の磁気記録媒体では、高記録密度化を実現しようとすると、記録ビットが微細化し、記録ヘッドで記録できないほどの高保磁力が要求される。そこで、これらの問題を解決し、記録密度を向上させる手段として垂直磁気記録方式が検討されている。
垂直磁気記録方式とは、垂直磁気記録媒体の磁性膜を媒体面に対して磁化容易軸が垂直方向に配向するように形成したものであり、記録再生特性の低下が少ない高記録密度に適した方法である。そして、垂直磁気記録方式においては、記録感度を高めた磁気記録膜層と軟磁性膜層とを有する記録媒体が開発されている。
【０００３】
このような磁気記録媒体の軟磁性膜としては、優れた軟磁気特性が要求されることから、アモルファス軟磁性合金が採用されている。代表的な軟磁性膜用アモルファス合金として、Ｆｅ、ＣｏあるいはＦｅ−Ｃｏ合金に添加元素を含む合金膜、Ｃｏ−Ｚｒ−Ｎｂ合金膜、Ｃｏ−Ｚｒ−Ｔａ合金膜などが既に実用化されている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−０３０７４０号公報
【特許文献２】特開２００７−１７２７８３号公報
【特許文献３】特開２００７−２８４７４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
磁気記録媒体の軟磁性膜としては、高い飽和磁束密度を有することが要求されており、
飽和磁束密度が大きいＦｅを主成分とするＦｅ−Ｃｏ合金が好適に利用されている。さらに、Ｆｅ−Ｃｏ合金においても、より高い飽和磁束が要求される場合にはＦｅリッチのＦｅ−Ｃｏ合金が利用されている。
そして、磁気記録媒体の軟磁性膜としては、アモルファス膜となることが要求されていることから、上記のＦｅ−Ｃｏ合金に対してはアモルファス化を促進する元素の添加が必要とされ、一般的にＢやＺｒが採用されている。しかしながら、これらの元素のみでは、磁気記録媒体の軟磁性膜として使用する場合に、耐食性が十分でないことから、耐食性を向上させるために、さらにＡｌやＣｒ等の元素を添加することを提案するものもある（例えば、特開２００７−１７２７８３号（特許文献２）、特開２００７−２８４７４１号（特許文献３）参照）が、軟磁性膜の成分組成が、複雑化しスパッタリングターゲット材を作製する上で、組織制御や成分制御が困難になるという問題がある。
【０００６】
本発明の目的は、上記の問題を解決し、垂直磁気記録媒体等に用いられる軟磁性膜形成用Ｆｅ−Ｃｏ系合金ターゲット材において、アモルファス化と耐食性の向上を容易に実現し、かつ磁気特性に優れたＦｅ−Ｃｏ系合金組成のスパッタリングターゲット材を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、垂直磁気記録媒体等に用いられる軟磁性膜を形成するためのＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材について、Ｆｅ−Ｃｏ合金への添加元素について種々の検討を行った結果、ＮｂあるいはＴａを選択し、その好適な添加範囲を見出すとともに、磁気特性に優れた金属組織を見出し本発明に到達した。
【０００８】
すなわち、本発明は、原子比における組成式が（ＦｅＸ−Ｃｏ１００−Ｘ）、３０≦Ｘ≦８０で表されるＦｅ−Ｃｏ合金に、ＴａあるいはＮｂを１０〜３０原子％含有するスパッタリングターゲット材において、ＦｅとＣｏを主体とするＢＣＣ相における（１１０）面のＸ線回折強度［Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］とＴａあるいはＮｂを主体とするＢＣＣ相における（１１０）面のＸ線回折強度［Ｉ（ＴａＮｂ−ＢＣＣ）］の強度比［Ｉ（ＴａＮｂ−ＢＣＣ）／Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］が０．１５以下である軟磁性膜形成用Ｆｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材である。
また、好ましくは、最大透磁率が２５０以下である軟磁性膜形成用Ｆｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材、あるいは、ＰＴＦが１０％以上である軟磁性膜形成用Ｆｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材である。
【発明の効果】
【０００９】
本発明により、安定したマグネトロンスパッタリングが行なえる垂直磁気記録媒体の軟磁性膜を形成するためのＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲットを提供でき、垂直磁気記録媒体を製造する上で極めて有効な技術となる。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の最も重要な特徴は、原子比における組成式が（ＦｅＸ−Ｃｏ１００−Ｘ）、３０≦Ｘ≦８０で表されるＦｅ−Ｃｏ合金への添加元素として、軟磁性膜を形成した際にアモルファス化と耐食性の向上を容易に実現するための最適な元素としてＮｂあるいはＴａを選択し、さらに磁気特性に優れたターゲット材を実現するための金属組織を見出した点にある。
【００１１】
本発明のＦｅ−Ｃｏ系合金組成のベースとなるＦｅ−Ｃｏ合金は、原子比における組成式が（ＦｅＸ−Ｃｏ１００−Ｘ）、３０≦Ｘ≦８０で表される成分領域である。それは、飽和磁気モーメントが遷移金属合金中最高となることが知られるＦｅ−Ｃｏニ元系合金は、原子比でＦｅ：Ｃｏ＝６５：３５の組成比付近で飽和磁気モーメントが最大になり、Ｆｅの原子比率が３０〜８０％の範囲であるＦｅ−Ｃｏ合金において高い飽和磁気モーメントが得られるためである。
なお、飽和磁気モーメントを最大化する必要がある場合には、Ｆｅの原子比率Ｘを５０〜８０％とすることが好ましく、また、薄膜としての磁歪を下げようとする場合には、Ｆｅの原子比率Ｘを３０〜５０％とすることが好ましい。
【００１２】
本発明のＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材は、ＮｂまたはＴａを１０〜３０原子％含有するものである。それは、ＮｂまたはＴａの添加により、スパッタリングの際に、Ｆｅ−Ｃｏ系合金がアモルファス化すると同時に、耐食性を向上させる効果を有するためである。なお、上記の効果は、１０原子％に満たない場合には、アモルファル化せず、また、３０原子％を超える場合には、磁化が低下するため、１０〜３０原子％に制御することが重要である。
なお、アモルファス化と耐食性の向上を両立するため、添加元素がＴａの場合には１０〜１５原子％、Ｎｂの場合には１８〜３０原子％の範囲であることがより望ましい。
なお、本発明のＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材は、ＮｂあるいはＴａを上記の範囲で含有する以外の残部はＦｅおよびＣｏと不可避的不純物である。不純物含有量はできるだけ少ないことが望ましいが、ガス成分である酸素、窒素は１０００ｐｐｍ以下、不可避的に含まれるＮｉ、Ｓｉ、Ａｌ等のガス成分以外の不純物元素は合計で１０００ｐｐｍ以下であることが望ましい。
【００１３】
また、本発明において、Ｆｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材は、ＦｅとＣｏを主体とするＢＣＣ相における（１１０）面のＸ線回折強度［Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］とＴａあるいはＮｂを主体とするＢＣＣ相における（１１０）面のＸ線回折強度［Ｉ（ＴａＮｂ−ＢＣＣ）］の強度比［Ｉ（ＴａＮｂ−ＢＣＣ）／Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］を０．１５以下に制御する。本発明のターゲット材において、最大透磁率の低減やＰＴＦの向上のためには、ターゲット組成中のＴａあるいはＮｂを、ターゲット組織中で極力ＦｅやＣｏと合金化させることで、ターゲット材の磁化が低減される。そのため、Ｘ線回折強度比［Ｉ（ＴａＮｂ−ＢＣＣ）／Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］が０．１５以下となる程度にＴａあるいはＮｂの主結晶面である（１１０）面のＸ線回折強度を低減し、ＴａあるいはＮｂのＦｅやＣｏとの合金化を進めることがターゲット材の磁化を低減する上で効果的である。
また、Ｘ線回折強度比［Ｉ（ＴａＮｂ−ＢＣＣ）／Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］は、好ましくは０．１以下、より好ましくは０．０５以下で、より０に近い方が最大透磁率の低減やＰＴＦの向上の観点から望ましい。
【００１４】
本発明においては、Ｆｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材の最大透磁率は２５０以下であることが望ましい。
軟磁性膜の成膜に一般的に用いられるマグネトロンスパッタリング法においては、マグネトロンスパッタリング法が、ターゲット材の背後に磁石を配置し、ターゲット材の表面に磁束を漏洩させて、その漏洩磁束領域にプラズマが収束されることにより高速成膜を可能とする方法であり、ターゲット材の表面に磁束を漏洩させることに特徴があるため、ターゲット材自身の透磁率が高い場合にはターゲット材のスパッタ表面にプラズマを収束させるのに必要な漏洩磁束を得ることが難しくなる。そこで、ターゲット材自身の透磁率を極力低減することが望まれているためである。
本発明のＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材の最大透磁率は、可能な限り低いことが好ましく、マグネトロンスパッタリング法で安定してスパッタリング放電するためには、２５０以下が好ましく、より好ましくは、１５０以下である。
【００１５】
また、本発明においては、Ｆｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材のＰＴＦは１０％以上であることが望ましい。
ＰＴＦとは、ターゲット材の漏洩磁束（Ｐａｓｓ−Ｔｈｒｏｕｇｈ−Ｆｌｕｘ）である。このＰＴＦの測定は、ターゲット材の裏面に永久磁石を配置し、ターゲット材表面に漏洩する磁束を測定する方法で、マグネトロンスパッタ装置に近い状態の漏洩磁束を定量的に測定できる方法である。実際の測定はＡＳＴＭ  Ｆ１７６１−００（Ｓｔａｎｄａｒｄ  Ｔｅｓｔ  Ｍｅｔｈｏｄ  ｆｏｒ  Ｐａｓｓ  Ｔｈｒｏｕｇｈ  Ｆｌｕｘ  ｏｆ  Ｃｉｒｃｕｌａｒ  Ｍａｇｎｅｔｉｃ  Ｓｐｕｔｔｅｒｉｎｇ  Ｔａｒｇｅｔｓ）に基づいて行い、ＰＴＦは次式より求められる。
（ＰＴＦ）＝１００×（ターゲット材を置いた状態での磁束の強さ）÷（ターゲット材を置かない状態での磁束の強さ）（％）
なお、ＰＴＦは、スパッタリングターゲットの厚さとの相関があり、マグネトロンスパッタリングにおいては、スパッタリングの際の放電を安定させるために、一定以上の値が必要とされる。本発明者の検討によれば、ＰＴＦが１０％以上とすることによりマグネトロンスパッタリングにおいて安定した放電を得ることが可能となることを確認した。
【００１６】
本発明のＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材は、例えば、所望の組成範囲となるように合金成分を調整した上で、溶解鋳造してＦｅ−Ｃｏ系合金素材を得るか、あるいは、Ｆｅ粉、Ｃｏ粉、Ｔａ粉あるいはＮｂ粉を所望の組成となるように秤量し、混合した後に焼結してＦｅ−Ｃｏ系合金焼結体を得た後に、機械加工をして得ることが可能である。また、ターゲット材と同じ組成の合金粉末を焼結してＦｅ−Ｃｏ系合金焼結体を得るかあるいは複数の合金粉末を含む粉末を所望の組成となるように秤量し混合した後に焼結してＦｅ−Ｃｏ系合金焼結体を得た後に、機械加工をして得ることも可能である。
【００１７】
なお、上述した低い最大透磁率や高いＰＴＦを得るためには、例えば、所望の組成に秤量−混合したＦｅ粉、Ｃｏ粉、Ｔａ粉あるいはＮｂ粉を焼結する際には、圧力１００ＭＰａ以上、温度１２００℃以上で加圧焼結することが望ましい。それは、加圧焼結時の加熱温度を高くすることで、混合粉末の相互拡散が進行することで、ＴａやＮｂのＦｅやＣｏに対する拡散が進行し、Ｆｅ−Ｃｏ合金系ターゲットとしての磁化が低下するからである。
また、上述した低い最大透磁率や高いＰＴＦを得るためには、ＴａやＮｂをＦｅやＣｏに拡散させることが望ましいため、粉末を加圧焼結してターゲット材を作製する場合には、少なくともＴａあるいはＮｂを含有するＦｅおよび／またはＣｏの合金粉末を使用することが望ましい。なお、合金粉末は、所望の組成の合金溶湯をガスアトマイズ法等で作製することが可能である。
なお、加圧焼結には安定したスパッタリングが十分可能な焼結体密度が得られる加熱温度と加圧圧力を付与すればよく、例えば、熱間静水圧プレス、ホットプレス、熱間押出焼結等の焼結法を用いることが可能である。また、溶解鋳造法を用いることでもＴａやＮｂとＦｅやＣｏとの合金化は容易に達成される。
【実施例１】
【００１８】
以下の実施例で本発明を更に詳しく説明する。
まず、それぞれ純度９９．９％以上のＦｅ原料粉末（１５０μｍアンダー）、Ｃｏ原料粉末（２５０μｍアンダー）、Ｔａ原料粉末（４５μｍアンダー）を準備し、表１に示す各ターゲット材の組成となるように、上記の原料粉末を秤量、混合して混合粉末を作製した。得られた各混合粉末を、軟鋼カプセルに充填し脱気封止した後、表１に示す各温度で、圧力１００ＭＰａ、保持時間２時間の条件で熱間静水圧プレスによって焼結し、焼結体を作製した。得られた焼結体を直径１８０ｍｍ×厚さ５ｍｍに機械加工してＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材を作製した（試料Ｎｏ．１〜３）。
【００１９】
また、表１に示すターゲット組成と同様の組成のＦｅＣｏＴａ合金粉末をＡｒガスを用いたガスアトマイズ法で作製し、２５０μｍのふるいで分級した。上記で作製したアトマイズ合金粉末を軟鋼カプセルに充填し、脱気封止した後、温度１０００℃、圧力１００ＭＰａ、保持時間２時間の条件で熱間静水圧プレスによって焼結し、焼結体を作製した。得られた焼結体を直径１８０ｍｍ×厚さ５ｍｍに機械加工してＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材を作製した（試料Ｎｏ．４）。
また、表１に示すターゲット組成となるＦｅＣｏ系合金の合金溶湯をＣｕ製定盤上に外径２８０ｍｍ、内径２００ｍｍ、高さ２５ｍｍの鋳鉄製リングを設置した鋳型に鋳造しインゴットを作製した。得られたインゴットを直径１８０ｍｍ×厚さ５ｍｍに機械加工してＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材を作製した（試料Ｎｏ．５）。
【００２０】
【表１】
2010024548.tif 000002
【００２１】
上記で作製した各ターゲット材から（株）リガク製Ｘ線回折装置ＲＩＮＴ２５００を使用し、線源にＣｏを用いて、Ｘ線回折法により回折ピーク強度測定した。測定結果からＦｅとＣｏを主体とするＢＣＣ相における（１１０）面のＸ線回折強度［Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］とＴａを主体とするＢＣＣ相における（１１０）面のＸ線回折強度［Ｉ（Ｔａ−ＢＣＣ）］の強度比［Ｉ（Ｔａ−ＢＣＣ）／Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］を算出し表１に示した。
【００２２】
また、上記で作製した各ターゲット材の端材から長さ３０ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ５ｍｍの試験片を採取した。さらに東英工業（株）製直流磁気特性測定装置ＴＲＦ５Ａを使用してこれらの試験片の磁化曲線を測定した。得られた磁化曲線から最大透磁率を求め、表１に示した。
さらに、作製した各ターゲット材の漏洩磁束（ＰＴＦ）を測定し表１に示した。実際の測定はＡＳＴＭ  Ｆ１７６１−００（Ｓｔａｎｄａｒｄ  Ｔｅｓｔ  Ｍｅｔｈｏｄ  ｆｏｒ  Ｐａｓｓ  Ｔｈｒｏｕｇｈ  Ｆｌｕｘ  ｏｆ  Ｃｉｒｃｕｌａｒ  Ｍａｇｎｅｔｉｃ  Ｓｐｕｔｔｅｒｉｎｇ  Ｔａｒｇｅｔｓ）に基づいて行い、次式より求めた。
（ＰＴＦ）＝１００×（ターゲット材を置いた状態での磁束の強さ）÷（ターゲット材を置かない状態での磁束の強さ）（％）
【００２３】
表１から、本発明のＦｅＣｏＴａ合金でなるＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材においては、Ｘ線回折強度比［Ｉ（Ｔａ−ＢＣＣ）／Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］が０．１５以下に制御することで、最大透磁率の低減やＰＴＦの向上が可能となることが分かる。
なお、Ｘ線回折強度比［Ｉ（Ｔａ−ＢＣＣ）／Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］が０であった試料３〜５においては、試料３に比べて試料４、５の機械加工が困難であった。それは、これらのＦｅ−Ｃｏ系合金ターゲット材が、Ｆｅに対する共晶点以上のＴａを含むため、合金を溶解して作製する試料４、５では、硬度の高い金属間化合物量が多く、硬度の上昇と靭性の低下を生じたためと推定される。そのため、機械加工性の点からは、Ｆｅ粉、Ｃｏ粉、Ｔａ粉の混合粉末を高温で加圧焼結した試料３がより望ましい。
【実施例２】
【００２４】
純度９９．９％以上のＦｅ原料粉末（１５０μｍアンダー）、Ｃｏ原料粉末（２５０μｍアンダー）、Ｔａ原料粉末（４５μｍアンダー）を準備し、表２に示す各ターゲット材の組成となるように、上記の原料粉末を秤量、混合して混合粉末を作製した。得られた各混合粉末を、軟鋼カプセルに充填し脱気封止した後、表２に示す各温度で、圧力１００ＭＰａ、保持時間２時間の条件で熱間静水圧プレスによって焼結し、焼結体を作製した。得られた焼結体を直径１８０ｍｍ×厚さ５ｍｍに機械加工してＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材を作製した（試料Ｎｏ．６〜９）。
【００２５】
【表２】
2010024548.tif 000003
【００２６】
上記で作製した各ターゲット材から（株）リガク製Ｘ線回折装置ＲＩＮＴ２５００を使用し、線源にＣｏを用いて、Ｘ線回折法により回折ピーク強度測定した。測定結果からＦｅとＣｏを主体とするＢＣＣ相における（１１０）面のＸ線回折強度［Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］とＴａを主体とするＢＣＣ相における（１１０）面のＸ線回折強度［Ｉ（Ｔａ−ＢＣＣ）］の強度比［Ｉ（Ｔａ−ＢＣＣ）／Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］を算出し表２に示した。
【００２７】
また、上記で作製した各ターゲット材の端材から長さ３０ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ５ｍｍの試験片を採取した。さらに東英工業（株）製直流磁気特性測定装置ＴＲＦ５Ａを使用してこれらの試験片の磁化曲線を測定した。得られた磁化曲線から最大透磁率を求め、表２に示した。
さらに、作製した各ターゲット材の漏洩磁束（ＰＴＦ）を測定し表１に示した。実際の測定はＡＳＴＭ  Ｆ１７６１−００（Ｓｔａｎｄａｒｄ  Ｔｅｓｔ  Ｍｅｔｈｏｄ  ｆｏｒ  Ｐａｓｓ  Ｔｈｒｏｕｇｈ  Ｆｌｕｘ  ｏｆ  Ｃｉｒｃｕｌａｒ  Ｍａｇｎｅｔｉｃ  Ｓｐｕｔｔｅｒｉｎｇ  Ｔａｒｇｅｔｓ）に基づいて行い、次式より求めた。
（ＰＴＦ）＝１００×（ターゲット材を置いた状態での磁束の強さ）÷（ターゲット材を置かない状態での磁束の強さ）（％）
【００２８】
表２から、本発明のＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材においては、Ｘ線回折強度比［Ｉ（Ｔａ−ＢＣＣ）／Ｉ（ＦｅＣｏ−ＢＣＣ）］が０．１５以下に制御することで、透磁率を２５０以下となることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００２９】
本発明の組織制御を行ったＦｅ−Ｃｏ系合金スパッタリングターゲット材は、最大透磁率が低く、高いＰＴＦが得られるので、軟磁性膜形成に際して、安定したマグネトロンスパッタリングを行うことが可能となる。