(57)【要約】【課題】疲労摩耗寿命及び信頼性を確保することを可能とする。【解決手段】ロータリ型圧縮機１０は、偏心軸部３３に係合されシリンダ室３１内で偏心回転するローラ３４と、シリンダ室３１内を区画するブレード３５とを備え、ローラ３４の内周面３４ｂがローラ３４と偏心軸部３３との間の転がり軸受３７の転がり軸受転動体３８の軌道面３９を形成するとともに、ローラ３４を表面硬度がＨＲＣ４５以上である高炭素クロム軸受鋼及び浸炭軸受用鋼のいずれかで形成し、ブレード３５を、少なくともローラ３４との摺接面が窒化処理され、表面硬度がＨＶ９００以上にされた鉄系材料、固体潤滑剤を含浸した鉄系焼結材料、硬度がＨＲＣ６０以上の基材にダイヤモンドライクカーボンコーティング及びセラミックスコーティングのいずれかを施した材料、及びセラミックス材のいずれかで形成した。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダ室を形成するシリンダと、クランクシャフトの偏心軸部に係合されシリンダ室内で偏心回転するローラと、ローラの外周面に当接するよう押圧付勢されシリンダ室内を区画するブレードとを備え、上記ローラとクランクシャフトの偏心軸部との間に転がり軸受を設けたロータリ型流体機械において、
上記ローラ内周面が転がり軸受転動体の軌道面を形成するとともに、
上記ローラを表面硬度がＨＲＣ４５以上である高炭素クロム軸受鋼及び浸炭軸受用鋼のいずれかで形成し、
上記ブレードを、少なくともローラとの摺接面が窒化処理され、表面硬度がＨＶ９００以上にされた鉄系材料、固体潤滑剤を含浸した鉄系焼結材料、硬度がＨＲＣ６０以上の基材にダイヤモンドライクカーボンコーティング及びセラミックスコーティングのいずれかを施した材料、及びセラミックス材のいずれかで形成したことを特徴とするロータリ型流体機械。
【請求項２】
上記ブレードは、フッ化処理した後に前記窒化処理の表面処理が施された鉄系材料で形成したことを特徴とする請求項１記載のロータリ型流体機械。
【請求項３】
上記ローラの外周面に、ダイヤモンドライクカーボンコーティング及びセラミックスコーティングのいずれかを施したことを特徴とする請求項１記載のロータリ型流体機械。
【請求項４】
上記転がり軸受の保持器を、耐熱性、耐油性及び耐冷媒性を有するプラスチック材料で形成したことを特徴とする請求項１記載のロータリ型流体機械。
【請求項５】
上記保持器の材質が、直鎖型ポリフェニレンサルファイド、液晶ポリマー、ポリエーテルイミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリイミド、及びフッ素樹脂から選択されるスーパーエンジニアリングプラスチックであることを特徴とする請求項４記載のロータリ型流体機械。
【請求項６】
請求項１乃至請求項５のいずれかに記載のロータリ型流体機械と、凝縮器と、膨張装置と、蒸発器とからなる冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ロータリ型流体機械及び冷凍サイクル装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
ロータリ型流体機械において、油膜形成の期待できないローラ及びブレードの摺接部の耐摩耗対策として、黒鉛が固体潤滑剤として働くモニクロ鋳鉄（Ｍｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ）等の鋳物をローラの材質に用いる技術が知られている。また、例えば特許文献１に示されるように、転がり軸受を介さず、ローラの材質に軸受鋼を用いる技術がある。
【特許文献１】特開平１１−２２６７７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、上記の技術には以下のような問題がある。すなわち、モニクロ鋳鉄等の鋳物をローラの材質に用いる技術では、ローラが転がり軸受の外輪を兼用するタイプの場合、材質が鋳物では内径部における転がり疲れ（疲労摩耗）寿命を確保することが出来ない。また、上記転がり軸受を介さず軸受鋼を用いる技術においても、ローラの硬度の設定がされておらず、又ブレードに関しても硬度や適切な表面処理方法がなされていないため、信頼性を確保できない。
【０００４】
この発明は、上記の事情を考慮したもので、疲労摩耗寿命及び信頼性を確保することが可能なロータリ型流体機械及び冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明の一形態に係るロータリ型流体機械は、シリンダ室を形成するシリンダと、クランクシャフトの偏心軸部に係合されシリンダ室内で偏心回転するローラと、ローラの外周面に当接するよう押圧付勢されシリンダ室内を区画するブレードとを備え、上記ローラとクランクシャフトの偏心軸部との間に転がり軸受を設けたロータリ型流体機械において、
上記ローラ内周面が転がり軸受転動体の軌道面を形成するとともに、上記ローラを表面硬度がＨＲＣ４５以上である高炭素クロム軸受鋼及び浸炭軸受用鋼のいずれかで形成し、上記ブレードを、少なくともローラとの摺接面が窒化処理され、表面硬度がＨＶ９００以上にされた鉄系材料、固体潤滑剤を含浸した鉄系焼結材料、硬度がＨＲＣ６０以上の基材にダイヤモンドライクカーボンコーティング及びセラミックスコーティングのいずれかを施した材料、及びセラミックス材のいずれかで形成したことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００６】
この発明によれば、疲労摩耗寿命及び信頼性を確保することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、本発明の第１実施形態にかかる流体機械及び冷凍サイクル装置１について図１及び図２を参照して説明する。図１は本実施形態に係る冷凍サイクル装置１の構成を示す説明図であり、一部のみ断面で示す。図２はロータリ型流体機械としてのロータリ型圧縮機１０の横断面を示す説明図である。
【０００８】
冷凍サイクル装置１は、ロータリ型圧縮機１０と、ロータリ型圧縮機１０に接続された凝縮器１１と、凝縮器１１に接続された膨張装置１２と、膨張装置１２に接続された蒸発器１３と、を備えて構成されている。
【０００９】
ロータリ型圧縮機１０は、密閉容器２１と、該密閉容器２１内に設けられる電動機構部２２、圧縮機構部２３、下端に偏心軸部３３を有するクランクシャフト２４、を備えて構成されている。圧縮機構部２３の上下にクランクシャフト２４を支持する主軸受２５、副軸受２６がそれぞれ設けられている。
【００１０】
圧縮機構部２３は、シリンダ室３１を形成するシリンダ３２と、クランクシャフト２４の偏心軸部３３に係合されシリンダ室３１内で偏心回転する環状のローラ３４と、板状のブレード３５と、を備えている。
【００１１】
シリンダ３２には吸入孔４１が形成され、吸入管４２を介して図示しないアキュムレータと接続されている。
【００１２】
ローラ３４は、内周面３４ｂを構成する内径部３４ｃと、外周面３４ａを構成する外径部３４ｄと、を備えて環状に構成されている。
【００１３】
ブレード３５はローラ３４の外周面３４ａに当接するように付勢部材３５ａにより押圧付勢され、シリンダ室３１内を吸入室と圧縮室とに区画する。ブレード３５はローラ３４の外周面３４ａに当接して摺動する。
【００１４】
このロータリ型圧縮機１０においては、ローラ３４の内周面３４ｂとクランクシャフト２４の偏心軸部３３との間に転がり軸受３７が介されている。
【００１５】
転がり軸受３７は環状に並列して配される複数の球状の転がり軸受転動体３８と、この転がり軸受転動体３８の内側を摺接して支持する内輪３７ａと、転がり軸受転動体３８の図中上下を転がり軸受転動体３８に摺接して支持する環状の保持器４０と、を備えて構成されている。
【００１６】
ローラ３４の内周面３４ｂが転がり軸受転動体３８の軌道面３９を形成することにより、ローラ３４が転がり軸受３７の外輪を兼用している。すなわち、転がり軸受転動体３８は、内輪３７ａと保持器４０と、ローラ３４の内周面３４ｂとに囲まれ、摺接して回転可能に保持されている。
【００１７】
ローラ３４の材質は、その内径部３４ｃ及び外径部３４ｄにおいて表面硬度がＨＲＣ４５以上の高炭素クロム軸受鋼（ＪＩＳ鋼種ＳＵＪ２）で構成されている。
【００１８】
ブレード３５の材質は、すくなくともローラ３４との摺接面において窒化処理が施され、その表面の硬度がビッカース硬さＨＶ９００以上にされた鉄系材料（ＳＵＳ４４０Ｃ、ＳＫＨ５１等）である。ここで、窒化処理とは、純窒化、浸硫窒化、軟窒化、浸炭窒化のいずれかを含む表面処理である。
【００１９】
また、ブレード３５は、窒化処理の前工程としてフッ化処理がなされていても良い。
【００２０】
本実施形態においては、冷凍サイクル装置１の冷媒として、例えばＨＣ，ＨＦＣ，ＣＯ２等の塩素を含まない冷媒が使用される。
【００２１】
上述のように構成されたロータリ型圧縮機１０において、電動機構部２２によりクランクシャフト２４が駆動され、ローラ３４が偏心運動することにより冷媒が吸入され、圧縮室で圧力が上げられる。冷媒は、シリンダ３２に形成された吐出切欠き４３を介して密閉容器２１内へ吐出される。
【００２２】
実施例１として、ローラ３４は、硬さをＨＲＣ６２に調質したＳＵＪ２とし、ブレード３５の材質はマルテンサイト系ステンレス鋼ＳＵＳ４４０Ｃにガス窒化処理を施し、化合物層（白層）８μｍ、拡散層６５μｍ、表面硬さをＨＶ１１５０としたもの、実施例２として、フッ化処理後ガス窒化処理を施した以外は上記実施例１と同一のものとし、比較例１としてフッ化及び窒化処理を未実施のものについてのＦＡＬＥＸ試験による耐磨耗性を図３及び図４に示す。図３は試験条件を示し、図４は試験結果を示す。
【００２３】
ＦＡＬＥＸ試験による耐磨耗性比較では、窒化処理を施した実施例１及び実施例２の窒化品と窒化処理を施さない比較例１の窒化未実施品との違いは明白であり、窒化未実施品では早期に凝着を起こすが、窒化品は同条件では凝着を起こさないことがわかる。これはローラ３４材質が鋳物の時よりも顕著な傾向であり、ＳＵＪ２に対しては窒化層が耐摩耗性に有効であることを示す。
【００２４】
図５にフッ化処理有・無による窒化後の寸法変換率を示す。フッ化未実施品を基準に相対比較している。図５においてフッ化処理を施さない場合（フッ化未実施品）の寸法変化率に対して、本実施形態におけるフッ化処理を施したブレード３５の寸法変化率は５０％程度であることがわかる。
【００２５】
本実施形態によれば以下のような効果が得られる。すなわち、摩擦損失割合の高い偏心部において転がり軸受３７を設けているため、摩擦損失を大きく低減でき、性能が向上する。
【００２６】
また、ローラ３４が転がり軸受３７の外輪を兼用しているため、ロータリ型圧縮機１０の小型化、低コスト化が測れる。さらにローラ３４の材質及び硬度を上記のように設定したことにより、内径部３４ｃにおける転がり疲れ（疲労摩擦）寿命を確保することが出来る。
【００２７】
加えて油膜形成が期待できず金属接触に近い境界潤滑状態となるローラ３４とブレード３５との摺接部においては、ローラ３４に形成されたＣｒの複炭化物の存在や、ブレード３５表面に形成された窒化の白層及びその下の窒素の拡散層により、極めて高い耐摩耗性、耐焼き付き性を確保することが出来る。このため、信頼性の高いロータリ型圧縮機１０を実現できる。
【００２８】
さらに、窒化処理の前工程にフッ化処理をすることで、表面の酸化膜や異物を除去することができ、窒化処理時に窒素の侵入や拡散が起こりやすくなる。そのため窒化層の安定と窒化前後での寸法及び形状変化のばらつきの低減を図れる。
【００２９】
また、油保持性の乏しい軸受鋼をローラ３４に用いた場合においても、ブレード３５ローラ３４摺接部のシール性を確保でき、また、ブレード３５とローラ３４との摺接領域での押し付け力が安定・均一化することで、ローラ３４自転数の減少による潤滑不良が抑制され、摺動部での摩耗を低減できる。
【００３０】
ロータリ型圧縮機１０によれば、潤滑性の劣る塩素を含まない冷媒を使用した場合においても、ローラ３４とブレード３５との摺接部において、高い耐摩耗性・耐焼付け性を確保することが出来るため、適用する冷媒の制約が少ない。
【００３１】
さらに、ローラ３４の外周面３４ａに、ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）またはシリコンカーバイド（ＳｉＣ）やクロムナイトライド（ＣｒＮ）等のセラミックスのコーティングを施すことにより、金属接触に近い境界潤滑状態となるローラ３４とブレード３５の摺接部において、極めて高い耐磨耗性・耐焼付け性を確保することが出来る
なお、上記実施形態では、ローラ３４の材質は、その内径部３４ｃ及び外径部３４ｄにおいて表面硬度がＨＲＣ４５以上の高炭素クロム軸受鋼（ＪＩＳ鋼種ＳＵＪ２）であり、ブレード３５の材質は、ローラ３４との摺接面において窒化処理が施され、その表面の硬度がビッカース硬さＨＶ９００以上にされた鉄系材料（ＳＵＳ４４０Ｃ、ＳＫＨ５１等）である場合について説明したが、これに限られるものではない。
【００３２】
例えば、実施例３として、ローラ３４の材質は、その内径部３４ｃ及び外径部３４ｄにおいて表面硬度がＨＲＣ４５以上の浸炭軸受用鋼（ＪＩＳ鋼種ＳＣｒ４２０Ｈ）としてもよい。この場合にも、上記と同様の効果が得られる。さらに、浸炭焼入による表面の硬化や緻密な組織化により、耐衝撃性を確保することが出来る。
【００３３】
また、実施例４として、ブレード３５の材質は、例えば二硫化モリブデン（ＭｏＳ２）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＥＥ）等の固体潤滑剤を含浸した鉄系焼結材料としてもよい。この場合にも、上記と同様の効果が得られる。さらに、固体潤滑膜の形成により、金属接触に近い境界潤滑状態となるローラ３４とブレード３５の摺接部においても、極めて高い耐磨耗性・耐焼付け性を確保することが出来る。
【００３４】
実施例５として、ブレード３５の材質は、硬度がＨＲＣ６０以上の基材にＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）コーティングが施された材料としてもよい。この場合にも、上記と同様の効果が得られる。さらに、ブレード３５に自己潤滑性のあるＤＬＣがコーティングされているので、特に金属接触に近い境界潤滑状態となるローラ３４とブレード３５の摺接部において、極めて高い耐摩耗性・耐焼き付き性を確保することが出来る。また、ブレード３５の基材硬度がＨＲＣ６０以上であるので、コーティングを施しても硬度差によるコーティング材の剥離を防ぐことが可能となる。
【００３５】
実施例６として、ブレード３５の材質は、例えばシリコンカーバイド（ＳｉＣ）やクロムナイトライド（ＣｒＮ）等でセラミックスコーティングを施した材料としてもよい。この場合にも、上記と同様の効果が得られる。さらに、ブレード３５に耐熱性があり非金属のセラミックス材がコーティングされているので、特に金属接触に近い境界潤滑状態となるローラ３４とブレード３５の摺接部において、極めて高い耐摩耗性・耐焼き付き性を確保することが出来る。また、ブレード３５の基材硬度がＨＲＣ６０以上であるので、コーティングを施しても硬度差によるコーティング材の剥離を防ぐことが可能となる。
【００３６】
実施例７として、ブレード３５の材質は、炭化珪素、窒化珪素等のセラミックス材としてもよい。この場合にも、上記と同様の効果が得られる。さらに、ブレード３５の材質が、耐熱性があり非金属のセラミックス材であるので、金属接触に近い境界潤滑状態となるローラ３４とブレード３５の摺接部においても極めて高い耐摩耗性・耐焼き付き性を確保することが出来る。
【００３７】
［第２実施形態］
以下本発明の第２実施形態に係るロータリ型圧縮機１０を、図６を参照して説明する。なお、保持器４０の材質以外は上記第１実施形態にかかる冷凍サイクル装置１及びロータリ型圧縮機１０と同様であるため、共通する説明を省略する。
【００３８】
本実施形態において、図６に示すローラ３４内径部３４ｃの転がり軸受３７に、耐熱性と耐油耐冷媒性に優れるプラスチックの材料からなる保持器４０が設けられている。保持器４０は転がり軸受転動体３８を保持する機能を有し、転がり軸受転動体３８は転動する際に保持器４０に対して摺接する。
【００３９】
ここで、一般的な転がり軸受の保持器を説明する。一般的な転がり軸受は、通常、金属または樹脂で構成される。樹脂の利点として、軽量で高速回転用途に好適であって低騒音である。転がり軸受の保持器に多く使用される樹脂材として、ＰＡ樹脂（ナイロン６６やナイロン４６）やＰＯＭ樹脂（ポリアセタール）がある。これらの材料でローラ３４を構成する場合には、耐熱温度が低く軟化する冷凍機油や冷媒に晒されると強度劣化するという問題がある。また、耐熱性や耐油冷媒性に優れる樹脂材に、ＰＰＳ樹脂（ポリフェニレンサルファイド）がある。ＰＰＳ樹脂には、分子構造から架橋型と直鎖型の２種類がある。架橋型のＰＰＳ樹脂は、低分子量物の抽出があり、この抽出物がコンプレッサ圧縮機や冷凍サイクル配管（キャピラリ）の詰まりを引き起こし、性能低下やコンプレッサを停止させるといった不具合が生じる場合がある。よって、ローラ３４内径部の転がり軸受の保持器に使用する樹脂材は耐熱性、耐油耐冷媒性（強度劣化）のほかに、抽出物がないという特性も必要である。一方、信頼性に優れる金属製の保持器をローラ３４内径部の転がり軸受の保持器に使用した場合、高速化運転での摺動損失、騒音増大の問題がある。
【００４０】
本実施形態における保持器４０の材質は、直鎖型ＰＰＳ樹脂（ポリフェニレンサルファイド）、ＬＣＰ樹脂（液晶ポリマー）、ＰＥＩ樹脂（ポリエーテルイミド）、ＰＡＩ樹脂（ポリアミドイミド）、ＰＥＥＫ樹脂（ポリエーテルエーテルケトン）、ＰＩ樹脂（ポリイミド）、フッ素樹脂から選択されるスーパーエンジニアリングプラスチックとした。
【００４１】
本実施形態によれば、上述の一般的に使用されるＰＡ樹脂やＰＯＭ樹脂と比較して、耐熱性、耐油耐冷媒性に優れるとともに抽出物が少ないため、高い信頼性を確保することが出来る。また、上記材料は、射出成形加工が可能であり、金属に比べ形状の自由度が大きいため、複雑な形状にも対応でき、保持器４０の性能を向上させることが出来る。また、自己潤滑性に優れる材料で構成したため、機械ロスの低減、低騒音化が可能である。さらに、ガラス繊維や炭素繊維を複合させることによって耐熱性や強度が増し、高いモーメント負荷に耐えることが出来る。
【００４２】
［第３実施形態］
以下本発明の第３実施形態にかかるロータリ型圧縮機１０について図７を参照して説明する。なお、ロータリ型圧縮機１０がスイングタイプであることとブレード３５の材質以外は上記第１及び第２実施形態に係る冷凍サイクル装置１及びロータリ型圧縮機１０と同様であるため、共通する説明を省略する。
【００４３】
図７に示すように、本実施形態にかかるロータリ型圧縮機１０は、ローラ３４の外周にブレード３５が固定されたスイングタイプのロータリ型圧縮機１０であり、ローラ３４とクランクシャフト２４の偏心軸部３３との間に転がり軸受３７が介されている。ローラ３４内径部３４ｃには転がり軸受転動体３８の軌道面３９が形成されている。
【００４４】
本実施形態において、ローラ３４の材質は、その内径部３４ｃにおいて表面硬度ＨＲＣ４５以上の高炭素クロム軸受鋼（ＪＩＳ鋼種ＳＵＪ２等）あるいは浸炭軸受用鋼（ＪＩＳ鋼種ＳＣｒ４２０Ｈ等）である。
【００４５】
本実施形態によれば、上記実施形態と同様の効果が得られる。加えて、ローラ３４がブレード３５に固定されているので、ブレード３５に対策を施さなくても信頼性の高いロータリ型圧縮機１０が得られる。
【００４６】
この発明は、上記実施形態そのままに限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化できる。例えば、上記実施形態においてはシリンダ室３１が１つの流体機械（圧縮機）を例示したが、膨張器やポンプ、シリンダ室３１を２つ以上有するもの等にも本発明を適用できる。また、上記実施形態で例示したローラ３４の複数の特徴と、ブレード３５の複数の特徴とを、適宜組み合わせて実施可能である。
【００４７】
さらに、上記実施形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組み合わせにより種々の発明を形成できる。例えば、実施形態に示される全構成要素から幾つかの構成要素を削除してもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】本発明の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の構成を示す説明図。
【図２】同実施形態にかかる圧縮機の断面を示す説明図。
【図３】同実施形態にかかる圧縮機と比較例の試験条件を示す表。
【図４】同実施形態にかかる圧縮機と比較例のＦＡＬＥＸ試験結果を示す表。
【図５】同実施形態にかかるブレードとフッ化未実施品の寸法変化率を示す表。
【図６】本発明の第２実施形態にかかるローラ及び転がり軸受を示す平面図。
【図７】本発明の第３実施形態にかかる流体機械の断面を示す説明図。
【符号の説明】
【００４９】
１…冷凍サイクル装置、１０…ロータリ型圧縮機（ロータリ型流体機械）、
１１…凝縮器、１２…膨張装置、１３…蒸発器、２１…密閉容器、２２…電動機構部、
２３…圧縮機構部、２４…クランクシャフト、３１…シリンダ室、３２…シリンダ、
３３…偏心軸部、３４…ローラ、３４ｂ…内周面、３４ｃ…内径部、３４ａ…外周面、
３４ｄ…外径部、３５…ブレード、３７…転がり軸受、３７ａ…内輪、
３８…転がり軸受転動体、３９…軌道面、４０…保持器。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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