(57)【要約】【課題】圧縮行程で気筒内へ燃料を噴射して成層燃焼を実施する筒内噴射式火花点火内燃機関において、燃料噴射時の筒内壁面への燃料付着を抑制することで排ガス性状を改善するとともに、点火時点で成層燃焼を実施するのに良好な混合気を形成することを可能とする。【解決手段】マルチホールインジェクタ６の取り付け角度θI、噴口の傾き角θN、噴口形状特性Ｌ／Ｄ、燃圧、および噴口配置角度θPの設定により、マルチホールインジェクタ６より噴射される燃料噴霧の自身運動エネルギーによる噴霧到達距離が、筒内に形成される縦旋回主流の内部領域となるように燃料を噴射する。【選択図】図１
2010275885.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の噴口から筒内に直接燃料を噴射するマルチホールインジェクタを備えており、成層燃焼に際して前記マルチホールインジェクタは、燃料噴霧の自身運動エネルギーによる噴霧到達距離が、筒内に形成されている縦旋回主流の内部領域となるように燃料を噴射することを特徴とする筒内噴射式火花点火内燃機関。
【請求項２】
前記マルチホールインジェクタの取り付け角度θI、噴口の傾き角θN、噴口形状特性Ｌ／Ｄ、燃圧、噴口配置角度θPの設定により、噴霧到達距離が、筒内に形成されている縦旋回主流の内部領域となるようにした請求項１記載の筒内噴射式火花点火内燃機関。
【請求項３】
前記マルチホールインジェクタの燃料噴霧の運動方向と前記縦旋回主流の運動方向はほぼ直交していることを特徴とする請求項２記載の筒内噴射式火花点火内燃機関。
【請求項４】
燃料噴射終了クランク角における筒内中心位置をマルチホールインジェクタの中心軸線が通るようにマルチホールインジェクタの取り付け角度θIを定めたことを特徴とする請求項３記載の筒内噴射式火花点火内燃機関。
【請求項５】
上死点におけるピストン冠面とシリンダヘッド頂部の距離をｈ、上死点におけるピストン冠面位置を基準とするピストン冠面変位をｚとしたとき、燃料噴射終了クランク角における筒内中心位置を中心とする半径（ｈ＋ｚ）／４の円を想定し、噴口から噴射される燃料噴霧の中心軸線が前記円と接するように燃料噴霧の傾き角θαを定めるようにした請求項３記載の筒内噴射式火花点火内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は筒内噴射式火花点火内燃機関に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
筒内噴射式火花点火内燃機関では、吸気行程で気筒内に直接燃料を噴射することにより、気筒内に均質な混合気を形成して均質燃焼を実施するものや、圧縮行程で気筒内に直接燃料を噴射することにより、点火時点において点火プラグ近傍だけに着火性の良好な可燃混合気を形成し、気筒内全体としては希薄な混合気の燃焼を可能とする成層燃焼を実施するものがある。
成層燃焼を良好に実施するには、圧縮行程で噴射された燃料噴霧を点火時期までの短い期間で十分に気化させるとともに、燃料噴霧および混合気を点火プラグ近傍にのみ集め、燃焼室内に広く拡散させないことが重要である。
【０００３】
これに対して、従来の筒内噴射式火花点火内燃機関の中には、成層燃焼時に、吸気行程で燃焼室に形成された筒内縦旋回主流方向に対して燃料噴射弁から噴射される燃料噴霧が正対して衝突する設定とすることで、燃料噴霧と流動の相対速度が最大となり、燃料が微粒化されると共に流体摩擦を最大限に利用できることにより燃料噴霧の気化および可燃混合気の形成が促進され、しかも、ピストンの冠面に設けた燃料の噴射軸線に対して左右方向への拡散を抑制する一対の立壁により燃料噴霧の拡散を抑制し、局所的な可燃混合気を形成することで良好な成層燃焼を可能とするものがある（例えば、特許文献1参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０００−１０４５５０号公報（４〜５頁、図１）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、従来の筒内噴射式火花点火内燃機関にあっては、前述のように筒内縦旋回主流と燃料噴射弁から噴射される燃料噴霧が正対して衝突するように設定されているため、相対速度の増大により燃料噴霧の気化が促進される一方で、燃料噴霧は筒内縦旋回主流による反対向きの力を受けて、その運動方向が変わりやすく、衝突後の燃料噴霧は様々な方向に飛散しやすい。
この時、筒内縦旋回主流と燃料噴霧が衝突する位置の左右近傍には、燃料噴霧の拡散を抑制する一対の立壁が設けてあるため、飛散した燃料噴霧は、十分に気化されないうちに立壁壁面に衝突、液膜を形成する。
【０００６】
上記立壁壁面を含め、シリンダ壁面やピストン冠面に形成された液膜は、燃焼時においてスモークや未燃炭化水素の発生要因となると共に、付着した燃料が筒内壁面にデポジットとして堆積することにより、燃焼効率が低下し、燃料消費率が悪化する。
したがって、成層燃焼に際して、今後一層厳しくなる排ガス規制に対応するためには、点火プラグ近傍に良好な可燃混合気を形成することによる燃焼改善に加えて、シリンダ壁面やピストン冠面への燃料付着を抑制することが必要である。
【０００７】
この発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、燃料噴射時のシリンダ壁面やピストン冠面への燃料付着を抑制することで排ガス性状を改善するとともに、点火時点で成層燃焼を実施するのに良好な混合気を形成することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
この発明における筒内噴射式火花点火内燃機関においては、複数の噴口から筒内に直接燃料を噴射するマルチホールインジェクタを備えており、成層燃焼に際して前記マルチホールインジェクタの取り付け角度θI、噴口の傾き角θN、噴口形状特性Ｌ／Ｄ、燃圧、および噴口配置角度θPの設定により、マルチホールインジェクタより噴射される燃料噴霧の自身運動エネルギーによる噴霧到達距離が、筒内に形成される縦旋回主流の内部領域となるように燃料を噴射することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
この発明における筒内噴射式火花点火内燃機関では、圧縮行程においてマルチホールインジェクタより噴射される燃料噴霧は噴射直後に筒内に形成される縦旋回主流と衝突するが、噴射直後における燃料噴霧の運動エネルギーは流動に比べて相対的に大きく、かつ燃料噴霧の運動方向と縦旋回主流の運動方向はほぼ直交し、瞬間的な影響しか受けないことから、燃料噴霧の運動方向と縦旋回主流の運動方向とが正対する場合と異なり、燃料噴霧の運動方向は大きく変わらない。その結果、燃料噴霧は縦旋回主流との衝突により筒内に飛散しないため、シリンダ壁面やピストン冠面への燃料付着を抑制できる。
【００１０】
また、マルチホールインジェクタより噴射された燃料噴霧は、上記のように運動方向を大きく変えられずに縦旋回主流内部に入り、その内部領域で運動エネルギーを失う。このとき縦旋回主流内部には、縦旋回主流と中心を同一とする旋回半径の小さな同様の旋回流が生じているため、運動エネルギーを失った燃料噴霧はこの旋回流に乗って移動し、縦旋回主流内部を旋回浮遊する。したがって、マルチホールインジェクタから噴射された燃料噴霧は縦旋回主流内部領域に保持され外部領域に飛散しないため、燃料噴霧がシリンダ壁面に衝突、付着することを抑制でき、成層燃焼時の排ガス性状を改善することができる。
【００１１】
さらに縦旋回主流内部領域に保持された燃料噴霧は旋回流により生じる流動乱れにより微粒化され、蒸発が促進すると共に、旋回流が燃料噴霧および混合気を縦旋回主流内部領域で攪拌するため、混合気の濃度ムラが軽減され、成層度の高い安定的な混合気を形成することができる。
このように形成された成層度の高い安定的な混合気は、筒内圧縮におけるピストン上昇に伴い筒内上部に押し上げられ、点火時期においては点火プラグ近傍に混合気が配されることになるため、安定した成層燃焼を行うことが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】この発明による筒内噴射式火花点火内燃機関の実施形態を示す概略図。
【図２】マルチホールインジェクタの先端部分を示す拡大断面図。
【図３】この発明の実施形態におけるマルチホールインジェクタから噴射された燃料噴霧の概略縦断面図。
【図４】この発明の実施形態におけるマルチホールインジェクタ噴口プレートの噴口配置図。
【図５】圧縮行程において燃料を噴射した際の燃料噴射開始、燃料噴射終了クランク角におけるピストン冠面位置、縦旋回主流の概略形状を示す図。
【図６】マルチホールインジェクタの取り付け角度θIの設定方法を示す図。
【図７】マルチホールインジェクタの燃料噴霧傾き角θα、および燃料噴霧のペネトレーションの設定方法を示す図。
【図８】燃料噴霧のペネトレーションと噴口特性Ｌ／Ｄの関係を示す図。
【図９】燃料噴霧のペネトレーションと燃圧の関係を示す図。
【図１０】噴口配置角度θPの設定方法を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
図１はこの発明による筒内噴射式火花点火内燃機関の実施形態を示す概略図である。図１において、１はシリンダ壁面、２はピストン、３はピストンの往復運動を回転運動に変えるためのクランクシャフト、４はクランクシャフトとピストンをつなぐコネクティングロッド、５はシリンダヘッドを示している。
シリンダヘッド５には、複数の噴口から筒内に直接燃料を噴射するマルチホールインジェクタ６が取り付け角度θIで取り付けられており、マルチホールインジェクタ６からの燃料噴射により筒内に燃料噴霧７が形成される。８はマルチホールインジェクタ６に供給する燃料の圧力を調整する燃圧制御手段であり、シリンダヘッド５の中心近傍には筒内に形成された混合気に点火するための点火プラグ９が設けてある。
【００１４】
シリンダヘッド５には、２つの吸気ポート１０と２つの排気ポート１１が設けてあり、吸気ポート１０は吸気バルブ１２を介して、排気ポート１１は排気バルブ１３を介して、それぞれ気筒内へ通じている。吸気ポート１０は、吸気行程において吸気ポート１０を介して気筒内へ供給された吸入新気が、気筒内の排気バルブ１３側を下降して、気筒内の吸気バルブ１２側を上昇する順タンブル方向の縦旋回主流１４を形成するように設置してある。
【００１５】
吸気ポート１０には、吸気ポートを上下に分割するための上下分離板１５、上下分離板１５によって分割された吸気ポート１０の下部の開口面積を制御する流動制御バルブ１６が設けてあり、流動制御バルブ１６の開口面積をバルブ制御手段１７により制御することで、上下分離板１５の上部、下部をそれぞれ通過する吸入新気の流量割合を変更し、筒内に形成される縦旋回主流１４の旋回力を調整できる。
例えば低エンジン回転数のように、吸入新気の流速が遅く、筒内に形成される縦旋回主流の旋回力が弱い条件では、流動制御バルブ１６を閉じて上下分離板１５の上部のみに吸入新気を通過させることで、吸入新気は吸気ポート１０の上部側に偏流し、吸気バルブ上部から主に筒内に流入するため、筒内に形成される縦旋回主流１４の旋回力を強めることができる。
なお、縦旋回主流１４の内部には縦旋回主流１４と中心を同一とし、旋回半径の小さな旋回流１４ａが形成されている。
【００１６】
図２は、マルチホールインジェクタ６の先端部分の拡大縦断面図である。ここでマルチホールインジェクタ６の先端部分は対称であるため、図２はマルチホールインジェクタ６の中心軸線１８から左側部分のみを示している。図２において１９はニードルであり、ニードル１９は上下方向の移動によりバルブシート２０と着座、および離座することで燃料通路２１を遮蔽、および開口することができる。燃料噴射に際して、ニードル１９が上方向へと移動し、燃料通路２１が開口されると、バルブシート２０と噴口プレート２２の間に設けられた燃料キャビティ２３に高圧の燃料が供給され、噴口プレート２２に設けられた複数の噴口２４を通して筒内へと噴射される。
【００１７】
図３は本実施形態におけるマルチホールインジェクタ６から噴射された燃料噴霧７の概略縦断面図である。各噴口から噴射される燃料噴霧７のマルチホールインジェクタ中心軸線１８に対する傾きθαは、図２に示す噴口２４の傾き角θNとほぼ一致するため、θNの設定によりθαが決まる。また燃料噴霧の自身運動エネルギーによる噴霧到達距離（以下、ペネトレーションという）Ｐは、図２に示す噴口長さＬと噴口有効直径Ｄの比で表される噴口形状特性Ｌ／Ｄ、およびマルチホールインジェクタ６に供給する燃料の圧力（燃圧）により調整できる。
【００１８】
図４は本実施形態におけるマルチホールインジェクタ６において、噴口プレート２２に設けられた複数の噴口２４の配置を示したものである。ここで図４においてＡ−Ａで示される断面が図２の縦断面に相当する。噴口２４は、図４に示すように、縦断面Ａ−Ａを噴口２４の中心Ｏを基準に±θPだけ回転させた範囲内に同心円上に設けてあり、燃料噴霧はＯを中心として放射状に噴射されるため、噴口配置角度θPにより筒内水平方向の燃料噴霧の拡がりを調整できる。
【００１９】
この発明の実施形態における筒内噴射式火花点火内燃機関は以上のように構成されており、上述したマルチホールインジェクタ６の取り付け角度θI、噴口の傾き角θN、噴口形状特性Ｌ／Ｄ、燃圧、および噴口配置角度θPの設定により、マルチホールインジェクタ６より噴射される燃料噴霧７のペネトレーションが、筒内に形成される縦旋回主流１４の内部領域となるように燃料を噴射することを可能としている。
本実施形態によれば、図１に示すように、圧縮行程においてマルチホールインジェクタ６より噴射された燃料噴霧７は筒内に形成されている縦旋回主流１４の内部領域で運動エネルギーを失う。このとき縦旋回主流１４内部には、縦旋回主流１４と中心を同一とする旋回半径の小さな同様の旋回流１４ａが生じているため、運動エネルギーを失った燃料噴霧はこの旋回流１４ａに乗って移動し、縦旋回主流１４内部を旋回浮遊する。したがって、マルチホールインジェクタ６から噴射された燃料噴霧７は縦旋回主流１４内部領域に保持され外部領域に飛散しないため、燃料噴霧７がシリンダ壁面１に衝突、付着することを抑制でき、成層燃焼時の排ガス性状を改善することができる。
【００２０】
さらに、縦旋回主流１４内部領域に保持された燃料噴霧７は旋回流１４ａにより生じる流動乱れにより微粒化され、蒸発が促進すると共に、旋回流１４ａが燃料噴霧７および混合気を縦旋回主流１４内部領域で攪拌するため、混合気の濃度ムラが軽減され、成層度の高い安定的な混合気を形成することができる。その結果、安定した成層燃焼を行うことが可能となる。
なお、マルチホールインジェクタ６より噴射された燃料噴霧７は、図１に示すように、噴射直後に筒内に形成される縦旋回主流１４と干渉することになるが、噴射直後における燃料噴霧７の運動エネルギーは流動に比べて相対的に大きく、かつ燃料噴霧７の運動方向と縦旋回主流１４の運動方向はほぼ直交し、瞬間的な影響しか受けないことから、燃料噴霧７の運動方向は大きく変わらず、縦旋回主流１４の内部領域に燃料噴霧７を噴射することが可能である。
【００２１】
次に、本実施形態におけるマルチホールインジェクタ６の取り付け角度θI、噴口の傾き角θN、噴口形状特性Ｌ／Ｄ、燃圧、噴口配置角度θPの設定方法について、図５〜図９を用いて詳細に説明する。
図５は圧縮行程において燃料を噴射した際の燃料噴射開始クランク角、および燃料噴射終了クランク角におけるピストン冠面位置、縦旋回主流の概略形状を示したものである。図５において破線で示す２Ｓ、１４Ｓはそれぞれ燃料噴射開始クランク角におけるピストン冠面位置、縦旋回主流の概略形状を示しており、実線で示す２Ｆ、１４Ｆはそれぞれ燃料噴射終了クランク角におけるピストン冠面位置、縦旋回主流の概略形状を示している。
【００２２】
図５に示すように、燃料の噴射開始から噴射終了にかけて、筒内に形成される縦旋回主流はピストンの上昇と共に小さくなっていく。そのため、全噴射燃料を筒内に形成される縦旋回主流の内部領域に入れるためには、燃料噴射終了クランク角において筒内に形成されている縦旋回主流１４Ｆの内部領域に向けて燃料を噴射する必要がある。したがってマルチホールインジェクタ６の取り付け角度θI、噴口の傾き角θN、噴口形状特性Ｌ／Ｄ、燃圧、噴口配置角度θPの各設定値は、燃料噴射終了クランク角における縦旋回主流１４Ｆを基準にして定める。
【００２３】
図６はマルチホールインジェクタ６の取り付け角度θIの設定方法を示す図であり、燃料噴射終了クランク角における筒内縦断面図を示している。圧縮行程においては、一般的に筒内のほぼ中心位置を中心とする縦旋回主流が形成されるため、燃料噴霧を縦旋回主流の内部領域に入れるためには、燃料噴射終了クランク角における筒内中心位置Ｃをマルチホールインジェクタ６の中心軸線１８が通るようにマルチホールインジェクタ６の取り付け角度θIを定めると良い。ｂをシリンダ直径、ｄをコネクティングロッド長さ、ｅをクランク径、ｈを上死点におけるピストン冠面とシリンダヘッド５頂部の距離、ｚを上死点におけるピストン冠面位置を基準とするピストン冠面変位とすると、筒内中心位置Ｃは図６に示すように定まる。ここで、θRは燃料噴射終了クランク角 ［ｄｅｇ］（図６のように定義）とすると、ｚは式（１）で表される。
【００２４】
【数１】
2010275885.tif 000003
【００２５】
マルチホールインジェクタ６の先端位置が上記筒内中心位置Ｃに対して、筒内水平方向にｘ、筒内垂直方向にｙとなる位置にインジェクタが取り付けられる場合、マルチホールインジェクタ６の取り付け角度θIは式（２）で表される。
【００２６】
【数２】
2010275885.tif 000004
【００２７】
次に、噴口２４の傾き角θN、および噴口形状特性Ｌ／Ｄ、燃圧を定める。
図７はマルチホールインジェクタ６から噴射される燃料噴霧７の傾き角θα、および燃料噴霧のペネトレーションの設定方法を示す図であり、燃料噴射終了クランク角における筒内縦断面の概略図を示している。筒内に形成される縦旋回主流は一般的にピストン冠面とシリンダヘッド５頂部の間の距離の１／２以下とはならないため、燃料噴霧を縦旋回主流の内部領域に入れるためには、燃料噴射終了クランク角における筒内中心位置Ｃを中心とする半径（ｈ＋ｚ）／４の円Ｓを想定し、噴口２４から噴射される燃料噴霧７の中心軸線が円Ｓと接するようにθαを定めると良い。
【００２８】
ここで前述したように、マルチホールインジェクタ６の中心軸線18に対する燃料噴霧７の傾きθαは、噴口２４の傾き角θNとほぼ等しくなる。したがって図７に示すように角度θIで取り付けられたマルチホールインジェクタ６の先端部と筒内中心位置Ｃの距離をmとすれば、噴口の傾き角θNは式（３）で表される。
【００２９】
【数３】
2010275885.tif 000005
【００３０】
また、この時の燃料噴霧のペネトレーションＰは、図７より式（４）で表すことができる。
【００３１】
【数４】
2010275885.tif 000006
【００３２】
図８は燃料噴霧のペネトレーションＰと噴口特性Ｌ／Ｄの関係を示すものであり、噴口特性Ｌ／Ｄを小さくすることで燃料噴霧のペネトレーションＰを小さくできることを示している。また同様に図９は燃料噴霧のペネトレーションＰと燃圧の関係を示すものであり、燃圧を調整することで燃料噴霧のペネトレーションを調整することができることを示している。
したがって，噴口特性Ｌ／Ｄと燃圧は、図８、図９を基に式（４）より得られた燃料噴霧のペネトレーションＰとなるように設定する。ここで例えば、Ｌ／Ｄを２、燃圧を１５ＭＰａに設定すると燃料噴霧のペネトレーションは約５０ｍｍとすることができる。
【００３３】
図１０は噴口配置角度θPの設定方法を示す図であり、筒内の概略上視図である。ここで２５、２６はそれぞれ、吸気バルブ１２の中心軸を通る縦断面である。圧縮行程における縦旋回主流は、縦旋回流動を維持しやすい筒内中央部において一般的に形成される。そこで縦旋回流動が維持されやすい領域として、吸気バルブ中心縦断面２５、２６で挟まれる領域を想定し、燃料噴霧が上記領域に入るように燃料噴霧の筒内水平方向の拡がりを設定する。
【００３４】
図１０に示すように吸気バルブの軸間距離をｖとすると、図４より噴口配置角度θPは式（５）で表される。
【００３５】
【数５】
2010275885.tif 000007
【００３６】
以上のように、この発明の筒内噴射式火花点火内燃機関によれば、マルチホールインジェクタの取り付け角度θI、噴口の傾き角θN、噴口形状特性Ｌ／Ｄ、燃圧、および噴口配置角度θPの設定により、マルチホールインジェクタより噴射される燃料噴霧のペネトレーションが、筒内に形成される縦旋回主流の内部領域となるように燃料を噴射することを可能とし、シリンダ壁面やピストン冠面への燃料付着を抑制できて、排ガス性状を改善することができる。
【符号の説明】
【００３７】
１  シリンダ壁面、２  ピストン、３  クランクシャフト、４  コネクティングロッド、５  シリンダヘッド、６  マルチホールインジェクタ、７  燃料噴霧、８  燃圧制御手段、９  点火プラグ、１０  吸気ポート、１１  排気ポート、１２  吸気バルブ、１３  排気バルブ、１４  縦旋回主流、１４ａ  旋回流、１５  上下分離板、１６  流動制御バルブ、１７  バルブ制御手段、１８  マルチホールインジェクタ中心軸線、２４  噴口、θＩ  マルチホールインジェクタ取り付け角度。
【図１】
2010275885.tif 000008
【図２】
2010275885.tif 000009
【図３】
2010275885.tif 000010
【図４】
2010275885.tif 000011
【図５】
2010275885.tif 000012
【図６】
2010275885.tif 000013
【図７】
2010275885.tif 000014
【図８】
2010275885.tif 000015
【図９】
2010275885.tif 000016
【図１０】
2010275885.tif 000017