(57)【要約】【課題】温間時に要求される吸気温低下による吸気効率の向上と始動時に要求される吸気温低下防止による燃料気化の促進とを効率的に両立する。【解決手段】本発明に係る内燃機関（１０）は、シリンダヘッドに形成された吸気ポート（１０５）と、吸気ポートの外郭に設けられ、内部に断熱空間（１１２）を有する断熱部材（１１１）と、該断熱部材に設けられ、吸気ポートの圧力が、内燃機関のファストアイドル負圧未満の領域で設定された所定の開弁圧以下である場合に開弁する弁体を有すると共に、該弁体の開弁時に断熱空間から吸気ポートへ向うガス流のみを通過させる逆流防止弁（１１５）とを具備する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダヘッドに形成された吸気ポートと、
前記吸気ポートの外郭に設けられ、内部に断熱空間を有する断熱部材と、
該断熱部材に設けられ、前記吸気ポートの圧力が、内燃機関のファストアイドル負圧未満の領域で設定された所定の開弁圧以下である場合に開弁する弁体を有すると共に、該弁体の開弁時に前記断熱空間から前記吸気ポートへ向うガス流のみを通過させる逆流防止弁と
を具備することを特徴とする内燃機関。
【請求項２】
前記逆流防止弁は、前記内燃機関が暖機状態から冷間状態に移行するまでの冷間移行期間において、前記断熱空間の内圧が大気圧相当値まで復帰するように、前記断熱空間と前記吸気ポートとの間のガスの漏洩特性が設定される
ことを特徴とする請求項１に記載の内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、吸気ポートを備えた内燃機関の技術分野に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の装置として、例えば特許文献１に開示された内燃機関の吸気ポート構造がある。この内燃機関の吸気ポート構造によれば、電熱部材によって吸気ポート部に挿入されたライナ部材を加熱することにより、ライナ部材付近での燃料の霧化を促進させ、ライナ部材付近に溜まった燃料が一気に燃焼室内に入ることにより空燃比が急激に変動するという問題を防止できるとされている。
【０００３】
また、排気ポートの構造としては、ライナの外周面と排気ポート内周面との間に昇温に伴い消失可能な微小隙間を形成する排気ポート構造も提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【０００４】
更には、シリンダヘッドのポートに分割されたポートライナを挿入し、その合わせ面と反対側の端面に弾性限界の大きな皿ばねガスケットを設けることで、ポートライナにより形成された遮熱空気層のガスシール性とポートライナの保持力とを確保できるエンジンのポート遮熱構造も提案されている（例えば、特許文献３参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００８−１２１５６９号公報
【特許文献２】特開平６−１８５４０４号公報
【特許文献３】特開２００５−２５６６７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
内燃機関の始動時においては、特に内燃機関が冷間状態になくとも吸気ポートは比較的冷間状態にある。従って、吸気ポートに燃料を噴射する構成においては、吸気ポート内壁面に未気化の燃料からなる燃料壁流が形成され易い。このような未気化の燃料は、燃焼室内に吸入され難く、燃料噴射量は、始動時において増量側に補正せざるを得ず、燃費を悪化させる要因となる。また、燃料が気化せぬまま燃焼室内に吸入された場合には、未燃状態で排出されることによるエミッションの悪化も懸念される。
【０００７】
ところが、上記特許文献１に開示された吸気ポート構造は、空燃比の変動防止に重点が置かれており、内燃機関の始動時が考慮されていないことに起因して、上記の問題点を好適に解決するには不十分である。また、ライナ部材を加熱する電熱部材を吸気ポートに設ける必要があり、言わずもがなコストの増加は避け難い。
【０００８】
一方、上記特許文献３に開示された構造では、遮熱空気層によって吸気ポートに導かれる吸気の温度は比較的低下したままとなるから、温間時の吸気温低減には一定の効果を有し得るとしても、始動時に燃料気化が阻害されるといった上記の問題は特許文献１と同様解決されない。
【０００９】
他方、上記特許文献２に開示された技術は、排気ポートに関するものであり、吸気温度に対する要求と、排気温度に対する要求との間には相関はなく、微小空間が、始動時には消失せず、機関連続駆動時には消失するとしても、吸気温の制御にそのまま適用することは難しい。
【００１０】
このように、上記特許文献に例示された従来の技術を含む旧来の技術思想では、温間時に要求される吸気温低下による吸気効率の向上と、始動時に要求される吸気温低下防止による燃料気化の促進とを効率的に両立することが殆ど不可能であるという技術的な問題点がある。本発明は、上述した問題点に鑑みてなされたものであり、これらを両立し得る内燃機関を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上述した課題を解決するため、本発明に係る内燃機関は、シリンダヘッドに形成された吸気ポートと、前記吸気ポートの外郭に設けられ、内部に断熱空間を有する断熱部材と、該断熱部材に設けられ、前記吸気ポートの圧力が、内燃機関のファストアイドル負圧未満の領域で設定された所定の開弁圧以下である場合に開弁する弁体を有すると共に、該弁体の開弁時に前記断熱空間から前記吸気ポートへ向うガス流のみを通過させる逆流防止弁とを具備することを特徴とする。
【００１２】
本発明に係る内燃機関は、燃料種別等によらない各種の構成を有し得ると共に、吸気ポートと、断熱部材と、逆流防止弁とを含んで構成される。
【００１３】
本発明に係る「吸気ポート」とは、金属製のシリンダブロック、好適にはシリンダブロック上部としてのシリンダヘッドに形成された吸気の流通路であり、吸気マニホールドやサージタンク等、シリンダブロックよりも外側に接続される各種の吸気装置と、例えばシリンダ内部空間とを連通させる連通路である。
【００１４】
本発明に係る断熱部材は、この吸気ポートの外郭に、例えば吸気ポートの一部区間について吸気ポートの全体又は一部を覆うように、或いは吸気ポートの全区間について吸気ポートの全体又は一部を覆うように設けられた、例えばライナ状の、或いは複数の板状部材が規則的に又は不規則に配列した巨視的にみて略ライナ状を呈する部材であり、断熱性を有する断熱空間を内包する部材である。断熱部材の材質や形状は、断熱空間を内包可能な限りにおいて何ら限定されない趣旨であるが、吸気ポート形状に対する物理的な順応性、吸気ポートの外形を規定するシリンダブロックとの密着性、熱負荷に対する耐久性等を勘案すれば、断熱部材は、好適な一形態として、可撓性及び耐熱性に優れた樹脂材料で構成されていてもよい。尚、断熱空間が有する「断熱性」とは、当該断熱空間を隔てた二領域間の熱伝導、熱拡散、熱対流或いは熱放射等を抑制又は遮断する性質を意味するが、その抑制又は遮断の度合いは、特に限定されない。
【００１５】
本発明に係る逆流防止弁は、吸気ポートの圧力に応じて開弁する弁体を備えた弁装置であり、弁体の開弁時に断熱空間から吸気ポートへ向うガス流の通過のみを許容するように構成される。この際、吸気ポートの圧力に応じた弁体の開閉は、例えば、バネやコイル等の弾性体の付勢力と吸気ポートの圧力との関係に応じて物理的に（即ち、言わば自動的に）生じるものであってもよいし、アクチュエータ等然るべき駆動手段を介した物理的、機械的又は電気或いは磁気的な駆動力により生じるものであってもよい。また、例えば、スイング式、ウエハー式、リフト式、ボール式或いはフート式等の各種開閉方式を有していてもよい。尚、「吸気ポートの圧力に応じて」とは、吸気ポートの圧力の絶対値を条件とすることのみに限定されず、例えば吸気ポートと断熱空間との圧力差等を条件とすることを含む趣旨である。
【００１６】
ここで、本発明に係る断熱空間が、逆流防止弁を介して吸気ポートと限定的に連通する構成を有する点に鑑みれば、本発明において、断熱空間の断熱性は可変である。即ち、断熱部材は、断熱空間が真空に近い程（即ち、断熱空間の圧力が低い程）、断熱性は高く、断熱空間が大気圧に近い程、断熱性は低くなる。尚、断熱空間が大気で満ちていれば、断熱空間は、断熱部材の材質に起因する程度の断熱性しか有さない状態となるから、断熱部材は、実質的には断熱性を有さない状態に略等しくなる。
【００１７】
一方、本発明に係る内燃機関において、係る逆流防止弁の弁体は、吸気ポートの圧力が所定の開弁圧以下である場合に開弁するように構成されており、更に、この開弁圧が、内燃機関のファストアイドル負圧未満の負圧領域で設定されている。ここで、「ファストアイドル負圧」とは、一般にファストアイドルと称される始動暖機時のアイドル制御における圧力である。ファストアイドルの実践的態様は、内燃機関或いは内燃機関を搭載する車両の仕様、仕向け又は要求性能等に鑑み、予め実験的に、経験的に、理論的に又はシミュレーション等により定められ得る性質のものであり、ファストアイドル負圧もまた、予め参照情報としてその値を取得することが可能である。
【００１８】
このような構成によれば、ファストアイドル期間（即ち、始動暖機期間）において、逆流防止弁が開弁することはなく、断熱空間の圧力は、好適には大気圧と等しくなる。何故なら、真空を維持することには困難が伴うから、逆流防止弁とは言えそのガス漏洩を回避することは実践上不可能に近いからである。従って、漏洩特性に優劣を与えることは可能であれ、相応の期間を経過した後には、断熱空間の圧力は大気圧に復帰し得るのである。
【００１９】
一方で、ファストアイドル期間を経過して、内燃機関が暖機状態に移行すると、内燃機関の運転条件は、車両の運転条件に応じて変化する（無論、ファストアイドル期間においてアクセル操作がなされる可能性はゼロではないが、特殊事情である）。この際、吸気ポートの圧力は、内燃機関の回転速度が高い程、またスロットル開度が小さい程、より高い負圧側の領域を含んで脈動するから、内燃機関の運転条件がどのような経過を辿るにせよ、相応の期間でみれば、吸気ポートの圧力が逆流防止弁の設定圧以下の圧力領域に到達する回数は、相応に多くなる。吸気ポートの圧力が設定圧以下となれば、逆流防止弁は開弁し、断熱空間のガスは、吸気ポートの負圧に引き込まれる形で断熱空間から排出される。ここで、先に述べたガス漏洩は、内燃機関停止時に生じ得る時間的に緩やかな挙動であるから、内燃機関の稼動期間中における断熱空間の圧力に影響を及ぼすことはなく、断熱空間の圧力は大気圧よりも低く維持される。
【００２０】
従って、本発明に係る内燃機関によれば、始動暖機過程において、吸気ポートは、比較的低い断熱性を有する断熱空間を介してシリンダブロックから熱を吸収し、吸気の昇温が促され、燃料の気化又は霧化が促進される。その結果、始動時の燃料増量が抑えられ燃費の悪化が抑制され、また燃料壁流によるエミッションの悪化が抑制される。一方、始動暖機過程を経た後には、逆流防止弁の作用により相応のインタバルを経て断熱空間は減圧され、その断熱性が高くなる。このため、内燃機関が継続的に動作する過程において昇温するシリンダブロックからの熱負荷による吸気の過剰な昇温が防止され、吸気の充填効率が向上する。即ち、本発明に係る内燃機関によれば、温間時に要求される吸気温低下による吸気効率の向上と、始動時に要求される吸気温低下防止による燃料気化の促進とを効率的に両立することが可能となるのである。
【００２１】
補足すると、一般的に言って容器内の空間を真空或いは高い負圧に維持することは困難な部類に属する。このため、断熱部材を可撓性の低い金属材料や硬質樹脂材料等で形成した場合には、負圧に維持された場合に、断熱部材が可塑変形又は弾性変形の別によらず形状変化を起こす可能性がある。このような形状変化は、場合によっては吸気量の変化を生じ得るから、空燃比制御の観点から言って少なくとも好ましくはない。そのような点に鑑みれば、断熱部材の断熱空間には、耐熱性を有する粉体、繊維体又は発泡体等が充填されていてもよい。この場合、これら粉体、繊維体、又は発泡体等により外郭形状を維持しつつ、確実に断熱空間の圧力を低下させ得るため好適である。またこのような場合、更にこれら粉体、繊維体又は発泡体が、ガスバリア層と熱溶着層とを有するプラスチックラミネートフィルム製の外被材で覆われていてもよい。
【００２２】
本発明に係る内燃機関の一の態様では、前記逆流防止弁は、前記内燃機関が暖機状態から冷間状態に移行するまでの冷間移行期間において、前記断熱空間の内圧が大気圧相当値まで復帰するように、前記断熱空間と前記吸気ポートとの間のガスの漏洩特性が設定される。
【００２３】
この態様によれば、逆流防止弁のガス漏洩特性（ガス漏洩量又はガス漏洩速度等）が、予め内燃機関が暖機状態から冷間状態に移行するまでの冷間移行期間において断熱空間の内圧が大気圧相当値まで復帰するように設定されるため、次回の始動時においては、再び上述した始動暖機過程における燃費向上及びエミッション向上といった実践上の利益が享受される。内燃機関の実使用条件を考えた場合、吸気ポートと断熱空間との間でガス漏洩が存在しないことは考え難いにせよ、この種の冷間移行期間を超えてなお断熱空間が負圧に維持される程度にガス漏洩特性が低い（より気密が保たれる側である）ことも、逆に内燃機関の運転期間中に断熱空間が大気圧に向けて昇圧してしまう程にガス漏洩特性が高い（より気密が破られる側である）ことも好ましくない。従って、この態様によれば、上述した本発明に係る実践上の利益が、好適な再現性を伴って繰り返し享受され、極めて効果的である。
【００２４】
尚、実際の冷間始動期間は、状況により如何様にも変化するから、本態様に係る冷間始動期間の長さは、無論予め実験的に、経験的に、理論的に、又はシミュレーション等に基づいて事前に定められ得る性質のものであるが、上述したように、ガス漏洩自体はその規模の大小はさておき回避され難い点に鑑みれば、どのように設定されていたところで、上記本発明に係る実践上の利益は変わらずに担保される。逆に言えば、始動暖機時の効果と始動暖機後の効果といった、相異なる効果を所望するにあたって、両者の間に優先度を付与し得るならば、例えば、始動暖機時の効果を確実に得る場合には、単位時間当たりのガス漏洩量としてのガス漏洩速度が高い側にガス漏洩特性を設定してもよいし、始動暖機後の効果を確実に得ようとするならば、ガス漏洩速度が低くなる側にガス漏洩特性を設定してもよい。また、ガス漏洩特性をガス漏洩が生じ難い側へ設定する程コストの増加を生じ得るから、この種のガス漏洩特性は、更に経済事情を勘案して設定されてもよい。
【００２５】
本発明のこのような作用及び他の利得は次に説明する実施形態から明らかにされる。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の一実施形態に係るエンジンの構成を概念的に表してなる概略構成図である。
【図２】図１のエンジンにおける吸気ポート及び断熱部材の模式的な拡大断面図である。
【図３】本発明の実施形態に係る逆流防止弁の弁体の状態と断熱部材の外圧たる断熱部材外圧との関係を表す模式的な特性図である。
【図４】本発明の実施形態に係る逆流防止弁のガス漏洩量に応じた断熱部材内圧の一時間推移を例示する模式特性図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
＜発明の実施形態＞
＜実施形態の構成＞
始めに、図１を参照して、本実施形態に係るエンジン１０の構成について一部その動作を交えて説明する。ここに、図１は、エンジン１０の構成を概念的に表してなる概略構成図である。
【００２８】
エンジン１０は、本発明に係る「内燃機関」の一例であり、図示せぬ車両に搭載された直列４気筒ガソリンエンジンである。エンジン１０は、シリンダブロック（符号省略、図示ハッチング部分に相当する）に収容された気筒１０１内にその一部たる点火プラグの一部が露出してなる点火装置（不図示）の点火動作により混合気を爆発させると共に、その際に生じる爆発力に応じたピストン１０２の往復運動を、コネクティングロッド１０３を介してクランクシャフト１０４の回転運動に変換可能に構成されている。このクランクシャフト１０４の回転は、トランスミッションや減速装置等の各種パワートレインを経由して、エンジン１０を搭載する車両の駆動輪に伝達され、当該車両の走行が可能となる。
【００２９】
以下に、エンジン１０の要部構成を、その動作の一部と共に説明する。尚、エンジン１０は、紙面と垂直な方向に４本の気筒１０１が配列してなる直列４気筒エンジンであるが、説明の煩雑化を防ぐ目的から、図１では、一の気筒の説明をもって他の気筒の説明に代替することとする。
【００３０】
気筒１０１内における燃料の燃焼に際し、外界から導かれる空気たる吸入空気は、吸気管（不図示）を介して、各気筒１０１に対応してシリンダブロック上部（シリンダヘッド）に形成された吸気ポート１０５に導かれる構成となっている。吸気ポート１０５は、一の気筒１０１について夫々二個ずつ備わっており、夫々が気筒１０１内部に連通可能に構成されている。
【００３１】
吸気ポート１０５には、燃料噴射用のインジェクタ１０６の噴射弁が露出しており、吸気ポート１０５に燃料たるガソリンを噴射可能に構成されている。インジェクタ１０６を介して噴射された燃料は、吸気ポート１０５において吸入空気とある程度混合され、上述した混合気として吸気行程において気筒１０１内部へ吸入される。
【００３２】
吸気ポート１０５と気筒１０１内部との連通状態は、各吸気ポート１０５に設けられた吸気バルブ１０７により制御される。一方、気筒１０１内部で燃焼した混合気（或いは一部未燃の混合気）は、吸気バルブ１０７の開閉に連動して開閉する排気バルブ１０８の開弁時に、吸気ポート１０８と同様シリンダブロック上方に形成された排気ポート１０９を介して排気として排気管（不図示）に導かれる構成となっている。
【００３３】
吸気ポート１０５には、可撓性樹脂を材料とする筒状の断熱部材１１１が挿入されており、この断熱部材１１１の外壁部分が、吸気ポート１０５を規定する壁面部分と密接した状態に固定されている。断熱部材１１１は、本発明に係る「断熱部材」の一例であり、その内壁部分によって囲まれた筒状の空間は、断熱部材１１１の挿入区間において、吸気ポート１０５に替わって吸入空気を導く吸気通路１１３となっている。
【００３４】
一方、断熱部材１１１は、その内部に略管状の内部空間１１２を有している。この内部空間１１２には、発泡性樹脂材料が充填されており、初期状態において、その内圧が大気圧に維持されている。この内部空間１１２は、後述する逆流防止弁１１５の作用によって、吸気通路１１３及び吸気ポート１０５と適宜連通する構成となっており、その内圧が可変となっている。内部空間１１２は、その内圧に応じた断熱特性を有する、本発明に係る「断熱空間」の一例である。尚、断熱部材１１１は、この内部空間１１２の断熱作用により断熱性を有しており、断熱部材１１１自体を構成する可撓性樹脂材料は顕著な断熱性を有していない。
【００３５】
ここで、図２を参照し、断熱部材１１１の詳細な構成について説明する。ここに、図２は、図１のエンジンにおける吸気ポート１０５近傍の拡大図である。尚、同図において、図１と重複する箇所には同一の符号を付してその説明を適宜省略することとする。尚、図２において、白抜き矢線は、吸入空気の流れる方向を示している。
【００３６】
断熱部材１１１には、図中左右の両端部において、耐熱性樹脂からなる略環状のフランジ部１１４が固定されており、このフランジ部１１４が、シリンダブロックに固定されることにより、断熱部材１１１が吸気ポート１０５内部に挿入される構成となっている。
【００３７】
一方、断熱部材１１１には、逆流防止弁１１５が設置されている。逆流防止弁１１５は、内部空間１１２と吸気通路１１３及び吸気ポート１０５とを、その弁体（図示省略）の開弁時のみ連通させることが可能な弁装置であり、内部空間１１２から吸気通路１１３及び吸気ポート１０５へ向うガス流のみを通過させる公知の逆流防止構造を有している。尚、図２は、断面図であるため分かり難いが、内部空間１１２は筒状の空間であり、図示下方の内部空間１１２と図示上方の内部空間１１２とは連通している。
【００３８】
ここで、図３を参照し、逆流防止弁１１５の開弁特性について説明する。ここに、図３は、逆流防止弁１１５の弁体の状態と、断熱部材１１１の外圧たる断熱部材外圧Ｐｏｕｔ（即ち、吸気ポート１０５の圧力である）との関係を表す模式的な特性図である。
【００３９】
図３に示されるように、逆流防止弁１１５の弁体は、断熱部材外圧Ｐｏｕｔが、負圧領域で設定された開弁圧Ｐｏｐｅｎ以下となった場合に開弁するように、予めその開弁特性が設定されている。また、この開弁圧Ｐｏｐｅｎは、エンジン１０の始動暖機過程において実行されるファストアイドル制御における断熱部材外圧Ｐｏｕｔとして予め実験的に求められたファストアイドル負圧Ｐｆａよりも負圧側の値である。従って、逆流防止弁１１５は、エンジン１０の始動暖機過程においては、基本的に閉弁状態に維持され、断熱空間としての内部空間１１２は、その圧力たる断熱部材内圧Ｐｉｎが、大気圧Ｐ０付近に維持される。
【００４０】
＜発明の効果＞
このように、本実施形態に係るエンジン１０によれば、断熱部材１１１及び逆流防止弁１１５の作用により、エンジン１０の始動暖機過程において、断熱部材内圧Ｐｉｎが略大気圧に維持され、吸気通路１１３及び吸気ポート１０５には、シリンダブロックから積極的に熱負荷が供給される。その結果、吸気ポート１０５における燃料の霧化が促進され、エンジン始動時のエミッション及び燃費の悪化が好適に防止される。
【００４１】
一方で、このような始動暖機過程を経て断熱部材外圧Ｐｏｕｔがファストアイドル負圧Ｐｆａ未満の開弁圧Ｐｏｐｅｎ以下まで低下すると逆流防止弁１１５は開弁し、吸気通路１１３と内部空間１１２との圧力差に応じて、内部空間１１２から吸気通路１１３へガスが流入する。この際、逆流防止弁１１５の効果によって、一旦内部空間１１２から排出されたガスが内部空間１１２に戻されることはなく、断熱部材内圧Ｐｉｎが、エンジン１０の稼動期間において上昇することはない。このため、相応の時間経過を経た後には、内部空間１１２は大気圧未満の負圧に維持された状態となり、断熱部材１１１は、始動暖機時と較べて高い断熱性を発揮するようになる。
【００４２】
その結果、エンジン２００の定常的な稼動期間においては、この断熱部材１１１による断熱効果によって、シリンダブロックから吸気通路１１３へ供給される熱負荷が減少し、吸入空気の過剰な昇温が防止されることとなり、吸入空気の充填効率が向上する。このように、本実施形態に係るエンジン１０によれば、吸気ポート１０５に要求される断熱性が相互に異なる始動暖機過程と定常運転過程において、望ましい断熱性を得ることが可能となっている。また特に、このような効果が、逆流防止弁１１５の逆流防止効果と、弁体の開弁圧設定とにより実現されるため、上記効果を得るに際して特段の制御負荷が発生しない。即ち、効率的にこの種の効果を得ることが可能となっているのである。
【００４３】
尚、内部空間１１２には、発泡性樹脂材料が充填されている。このため、本実施形態によれば、内部空間１１２が減圧されるに際して、断熱部材１１１の外郭形状に変化が生じることはなく、吸気通路１１３を介した吸入空気量が、断熱部材内圧Ｐｉｎに影響されるといった事態の発生は好適に防止される。
【００４４】
一方、逆流防止弁１１５の作用によれば、吸気通路１１３から内部空間１１２へ向うガスの流れが遮断されるため、次回のエンジン始動時において、内部空間１１２が負圧に維持され、断熱性が発揮されることによって、上述した始動暖機時におけるエミッション及び燃費悪化の防止に係る実践上の利益が阻害される懸念がある。エンジン１０では、逆流防止弁１１５のガス漏洩特性を最適化することによって、係る問題を好適に解決している。ここで、図４を参照し、逆流防止弁１１５のガス漏洩特性について説明する。ここに、図４は、断熱部材内圧Ｐｉｎの一時間推移を例示する模式特性図である。
【００４５】
図４において、時刻Ｔｏｖｅｒ０にエンジン１０が機関停止状態とされたとする。この場合、冷却水温Ｔｗにより代替されるエンジン温度は、時間経過と共に低下する。一方、逆流防止弁１１５は、弁装置であり、上記逆流防止効果とは別に、時間経過と共に一定のガス漏洩が生じる。このため、断熱部材内圧Ｐｉｎは、時間経過と共に上昇する。断熱部材内圧Ｐｉｎは、このような時間経過を経た時刻Ｔｏｖｅｒ１において、大気圧Ｐ０にまで復帰する。
【００４６】
ここで、エンジン停止期間において、断熱部材内圧Ｐｉｎが、始動暖機後の値から大気圧まで戻る時間の長さ（即ち、図示Ｔｏｖｅｒ１−Ｔｏｖｅｒ０）は、エンジン１０が機関停止状態に陥ってから冷間状態に移行するまでの期間の長さに設定されている。別言すれば、逆流防止弁１１５のガス漏洩特性は、この期間において、始動暖機後に維持される負圧から大気圧まで復帰するように予め実験的に最適化されているのである。このため、次回エンジン１０がいつ始動されるかが不明であったとしても、ファストアイドル制御を必要とする冷間始動時には常に断熱部材内圧Ｐｉｎは大気圧に戻っていることになり、上述した本実施形態に係る効果が高い再現性を伴って奏されるのである。
【００４７】
本発明は、上述した実施形態に限られるものではなく、請求の範囲及び明細書全体から読み取れる発明の要旨或いは思想に反しない範囲で適宜変更可能であり、そのような変更を伴う内燃機関もまた本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【産業上の利用可能性】
【００４８】
本発明に係る内燃機関は、吸気ポートを備えた内燃機関に利用可能である。
【符号の説明】
【００４９】
１０…エンジン、１０５…吸気ポート、１１１…断熱部材、１１２…内部空間、１１３…吸気通路、１１４…フランジ、１１５…逆流防止弁。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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