(57)【要約】【課題】まくれ込み及び平面形状を最適化し圧延効率を向上させることが可能な厚鋼板の製造方法を提供する。【解決手段】エッジング圧延を経ずに仕上圧延を完了した場合の被圧延材両端部のオーバーラップ量を算出し、算出値が目標値を超えた場合には目標値以下となるように仕上エッジング圧延を追加した上で仕上圧延後のフィッシュテール量を算出し、算出値が目標値以下の場合には仕上エッジング圧延を追加せずに仕上圧延後のフィッシュテール量を算出する工程と、フィッシュテール量が目標値に満たない場合、仕上エッジング圧延を追加済なら幅出エッジング圧延を追加し、仕上エッジング圧延を未追加ならば仕上エッジング圧延を追加する工程と、仕上圧延後の幅落ち量を算出し、目標値を超える場合には仕上エッジング圧延を追加した後、目標値以下の場合には仕上エッジング圧延を追加せずに幅出圧延の目標値を計算し、圧延工程の条件を決定する、厚鋼板の製造方法とする。【選択図】図１
2010194559.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
幅出圧延、往復パスによるエッジング圧延、及び、仕上圧延を組み合わせた圧延工程を経て厚鋼板を製造する、厚鋼板の製造方法であって、
前記エッジング圧延は、往復パスによる幅出エッジング圧延及び往復パスによる仕上エッジング圧延を有し、
前記エッジング圧延を行うことなく前記幅出圧延及び前記仕上圧延を完了した場合における被圧延材の両端部のオーバーラップ量を算出し、算出した前記オーバーラップ量がオーバーラップ量の目標値を超えるか否かを判断する、第１工程と、
前記第１工程で算出された前記オーバーラップ量の算出値が、オーバーラップ量の目標値を超えた場合に、前記仕上エッジング圧延を追加し、前記オーバーラップ量の算出値が前記オーバーラップ量の目標値以下となるように前記仕上エッジング圧延の幅圧下量を決定する、第２工程と、
前記第２工程後に、追加された前記仕上エッジング圧延を経て前記仕上圧延を完了した場合における、被圧延材のフィッシュテール量を算出し、算出した前記フィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値以上であるか否かを判断する、第３工程と、
前記第３工程で算出された前記フィッシュテール量の算出値が、フィッシュテール量の目標値に満たない場合に、前記幅出エッジング圧延を追加し、前記フィッシュテール量の算出値が前記フィッシュテール量の目標値以上となるように前記幅出エッジング圧延の幅圧下量を決定する、第４工程と、
前記第１工程で算出された前記オーバーラップ量の算出値が、オーバーラップ量の目標値以下の場合に、前記エッジング圧延を経ずに前記仕上圧延を完了した場合における被圧延材のフィッシュテール量を算出し、算出した前記フィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値以上であるか否かを判断する、第５工程と、
前記第５工程で算出された前記フィッシュテール量の算出値が、フィッシュテール量の目標値に満たない場合に、前記仕上エッジング圧延を追加し、前記フィッシュテール量の算出値が前記フィッシュテール量の目標値以上となるように前記仕上エッジング圧延の幅圧下量を決定する、第６工程と、
前記第３工程で算出された前記フィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値以上である場合、若しくは、前記第４工程の後、又は、前記第５工程で算出された前記フィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値以上である場合、若しくは、前記第６工程の後に、前記第１工程乃至前記第６工程で決定した条件に基づく前記エッジング圧延を経て前記仕上圧延を完了した場合における、被圧延材の幅落ち量を算出し、算出した前記幅落ち量が幅落ち量の目標値を超えるか否かを判断する、第７工程と、
前記第７工程で算出された前記幅落ち量の算出値が、前記幅落ち量の目標値を超えた場合に、前記仕上エッジング圧延を追加し、前記幅落ち量の算出値が前記幅落ち量の目標値以下となるように前記仕上エッジング圧延の幅圧下量を決定する、第８工程と、
前記第７工程で算出された前記幅落ち量が幅落ち量の目標値以下の場合、又は、前記第８工程の後に、前記第１工程乃至前記第８工程で決定した前記エッジング圧延の条件に基づいて、前記幅出圧延の目標値を計算する、第９工程と、
前記第９工程で計算された前記幅出圧延の前記目標値に基づいて、前記圧延工程の条件を決定する、第１０工程と、
を有することを特徴とする、厚鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、厚鋼板を製造する方法に関する。本発明は、特に、竪ロールを有する圧延機（以下において、「エッジャ圧延機」又は「エッジャー」ともいう。）を用いた板幅方向へのエッジング圧延と、水平ロールを有する圧延機（以下において、「水平圧延機」又は、単に「圧延機」ということもある。）を用いた板厚方向への水平圧延（以下において、単に「圧延」ということもある。）とを組み合わせて、板厚断面形状及び平面形状を制御する厚鋼板の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
加熱炉で所定温度に加熱されたスラブは、粗圧延機及び／又は仕上圧延機を用いて、必要に応じて複数パスの成形圧延を行った後に、幅出圧延や仕上圧延を行い、所定の板厚を有する厚鋼板（以下において、この時点の厚鋼板を「圧延終了厚鋼板」という。）に仕上げられ、その後に圧延終了厚鋼板の端部の形状不良部分を切断することにより、所定の寸法を有する厚鋼板とされる。この際、幅出圧延の前、又は、途中、及び、仕上圧延の前、又は、途中に、エッジャ圧延機を用いたエッジング圧延（以下において、「エッジャ圧延」又は「エッジング」ともいう。）が行われる。
【０００３】
エッジング圧延を考慮した厚鋼板の製造方法に関する技術として、例えば特許文献１には、粗圧延機及び仕上圧延機の２基の圧延機と１基のエッジャーとを用いた厚鋼板の製造方法が開示されている。より具体的に、特許文献１には、圧延ラインに沿って、粗圧延機、仕上圧延機及び１対の竪ロールからなるエッジャーを配置し、粗圧延機及び仕上圧延機によって、被圧延材の形状調整、幅出圧延および仕上圧延を行ない、そして、エッジャーによってエッジングを行なうことにより、所定形状の厚鋼板を製造する厚鋼板の製造方法において、エッジャーを、仕上圧延機の上流側及び下流側の何れか一方に、仕上圧延機に近接させて配置し、被圧延材を粗圧延機から仕上圧延機に送るときの被圧延材の厚さ即ち仕上圧延機における圧延開始時の厚さを、エッジャーによるエッジング効果、及び、粗圧延機並びに仕上圧延機の各々の圧延効率に基いて決定し、上述のようにして決定された、仕上圧延機における圧延開始時の被圧延材の厚さが、幅出圧延の完了時の被圧延材の厚さよりも大なるときには、仕上圧延機において、仕上圧延の前に幅出圧延の一部を行ない、そして、エッジングを、仕上圧延機による幅出圧延段階及び仕上圧延段階の両方で行ない、一方、上述のようにして決定された、仕上圧延機における圧延開始時の被圧延材の厚さが、幅出圧延の完了時の被圧延材の厚さよりも小なるときには、仕上圧延機において仕上圧延のみを行ない、そして、エッジングを、仕上圧延機による仕上圧延段階のみで行う、厚鋼板の製造方法が開示されている。
【０００４】
また、特許文献２には、被圧延材に水平ロールを用いた圧下と竪ロールを用いた圧下とを行って厚鋼板を製造する方法において、幅出圧延を完了した後であって竪ロールを用いた圧下を行う前の被圧延材の両端部におけるオーバーラップ量ｄ１、ｄ２をそれぞれ求め、該竪ロールを用いた圧下の総圧下量を、（ｄ１＋ｄ２）×（１＋Ｃ）とすることを特徴とする厚鋼板の製造方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平９−４７８０３号公報
【特許文献２】特許第３９１２３０６号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１に開示されているように、仕上圧延機にエッジャーを配置し、幅出圧延完了時の板厚とエッジング効果及び圧延能率から求めた仕上圧延開始時の板厚とを比較して、仕上圧延開始時の板厚が幅出圧延完了時の板厚よりも厚い場合に、仕上圧延機にて、幅出圧延の一部と幅出圧延段階のエッジングと仕上圧延段階のエッジングとを行う設定では、初期スラブ厚さが３００ｍｍを超えるような条件ではほとんどがこの条件に当てはまらない。すなわち、特許文献１に開示されているように、仕上圧延機にエッジャーを配置してしまうと、仕上圧延段階のエッジングしか行うことができず、十分な精度の平面形状を得ることができないという問題があった。
【０００７】
また、特許文献２に開示されている技術は、まくれ込みのみに注目しているため、まくれ込みの低減には大変有効である。ところが、特許文献２に開示されている技術では、まくれ込み低減のために幅圧下量が大きくなりすぎたり、小さくなりすぎたりすることがあり、十分な精度の平面形状の確保が困難になる虞があるという問題があった。
【０００８】
また、最近の厚板ミルでは、エッジングによる圧延能率低下を抑制するために、圧延機に近接した場所にエッジャミルを配置し、圧延機と連動してエッジングを行うアタッチドタイプのエッジャミルを導入する工場が増加している。しかしながら、圧延機と連動しないデタッチドタイプのエッジャミルの場合、エッジングに要する時間が長くかかり、エッジング回数が多いほど圧延能率が低下する。一般に、デタッチドタイプのエッジャミルを粗圧延機に配置した場合、被圧延材の平面形状を確保するために、幅出エッジング圧延及び仕上エッジング圧延の各々を実施する場合がほとんどであり、さらに仕上エッジング圧延を１回加えて２回実施し、合計３回のエッジングを行う操業も良く行われ、このような操業の場合には圧延能率を大きく低下させる要因となっていた。なお、ここで言う１回のエッジングとは、エッジャミルを粗圧延機の前面側、すなわち、粗圧延機と加熱炉との間に配置した場合、逆転エッジング（粗圧延機から加熱炉側へのエッジング）と正転エッジング（加熱炉側から粗圧延機側へのエッジング）との１往復パスを指す。
【０００９】
そこで、本発明は、まくれ込み及び平面形状を最適化し、かつ、圧延効率を向上させることが可能な、厚鋼板の製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
特許文献１に開示されているように、仕上圧延機にエッジャーを配置してしまうと、ほとんどの条件で幅出エッジング圧延を行うことができなくなる。そこで、本発明者らは、粗圧延機及び仕上圧延機の２機の圧延機を有する製造ラインの、粗圧延機の加熱炉側（粗圧延機の上流側）に、エッジャ圧延機を配置することとした。
【００１１】
また本発明者らは、特許文献２に、まくれ込みを低減するためのエッジャ条件を提案しているが、上述のように、まくれ込み低減のためだけにエッジング圧延の条件を決定すると、厚鋼板の平面形状が悪化する虞がある。そこで、本発明者らは、まくれ込みと平面形状とを両立させるようなエッジング圧延の条件を確立すべく、検討を行った。具体的には、まくれ込みと平面形状とを両立する条件を確立するためには、まくれ込み形状と平面形状とをそれぞれ高精度に予測するモデル開発が必要と考え、検討を進めた。
【００１２】
まくれ込み形状の予測に関しては、上記特許文献２の検討の中ですでに開発を終えており、その成果は、第５７回塑性加工連合講演会などで公表している。一方、平面形状を計算するための予測モデルについては、先後端の非対称性まで含めて精度良い予測ができるモデルが存在しなかったため、今回新たに開発を行った。開発したモデルの要点を、以下に示す。
【００１３】
［要点１］
［要点１−ａ］
エッジャ圧延を行うと、幅プロフィル形状は先後端の幅が若干狭くなる幅落ちが発生し、先後端のクロップ形状はフィッシュテール形状が成長する。
まず、往パスのエッジャ圧延での幅落ち変化量を先後端独立に計算する。加えて、往パスのエッジャ圧延後におけるフィッシュテール形状の成長量を先後端独立に計算する。
【００１４】
［要点１−ｂ］
復パスのエッジャ圧延での幅落ち変化量を先後端独立に計算し、復パスのエッジャ圧延後におけるフィッシュテール成長量を先後端独立に計算する。加えて、計算した幅落ち変化量及びフィッシュテール成長量を上記要点１−ａの結果に線形加算する。
【００１５】
［要点２］
エッジャ圧延で発生した幅端部近傍の盛上り部（以下において、「ドッグボーン部」という。）のみを圧延する仮想圧延による幅落ち変化量を計算する。加えて、当該仮想圧延後のフィッシュテール成長量をｘ、当該仮想圧延前に行うエッジャ圧延後のフィッシュテール成長量をｙとするときにｘ−ｙで表されるフィッシュテール成長量を計算し、上記要点１−ｂの結果に線形加算する。
【００１６】
［要点３］
正転水平圧延での幅落ち変化量とフィッシュテール成長量とを計算し、上記要点２の結果に線形加算する。
【００１７】
以下、構築したモデル（エッジャ圧延後に水平圧延を行った場合の平面形状を予測するモデル）の詳細について説明する。
【００１８】
１．要点１（要点１−ａ及び要点１−ｂ）
エッジャ圧延での幅落ち変化量ΔＷＥ１及びΔＷＥ２は、下記式１及び式２で計算することができる。
先端側：ΔＷＥ１＝ｆ１（Ｗ、ΔＶ、Ｈ、ＲＥ、ΔＷ０１）              （式１）
後端側：ΔＷＥ２＝ｆ２（ΔＶ、ΔＷ０２）                            （式２）
ここで、Ｗは板幅、ΔＶは幅圧下量（板幅方向への圧下量）、Ｈは板厚、ＲＥはエッジャ圧延機のロール半径、ΔＷ０１及びΔＷ０２は初期幅落ち量、ｆ１及びｆ２は関数である。
【００１９】
エッジャ圧延後のフィッシュテール成長量ΔＬＥ１及びΔＬＥ２は、下記式３及び式４で計算することができる。
先端側：ΔＬＥ１＝ｆ３（ΔＷＥ１）                                  （式３）
後端側：ΔＬＥ２＝ｆ４（ΔＶ）                                      （式４）
ここで、ｆ３及びｆ４は関数である。
【００２０】
また、２パス目以降（エッジング圧延が１回の往復パスによるものである場合には復パス。エッジング圧延が連続複数回の往復パスによるものである場合には１回目の往復パスの復パス以降のパス。以下において同じ。）のエッジャ圧延時には、各パスのエッジャ圧延後の幅落ち変化量及びフィッシュテール成長量から得られた平面形状を線形加算して、エッジャ圧延終了後の幅落ち量及びフィッシュテール量を求める。すなわち、エッジャ圧延終了後の幅落ち量は、各パスのエッジャ圧延での幅落ち変化量を線形加算することにより算出され、エッジャ圧延終了後のフィッシュテール量は、各パスのエッジャ圧延後のフィッシュテール成長量を線形加算することにより算出される。なお、２パス目以降の幅落ち変化量の計算においては、前パスまでの計算で得られた前パス終了時における幅落ち量を初期幅落ち量（ΔＷ０１、ΔＷ０２）として計算する。
【００２１】
続いて、エッジャ圧延後の先端側の幅落ちプロフィル変化量ΔＷＥ１（ｘＬ）は、下記式５−１で計算することができる。また、エッジャ圧延後の後端側の幅落ちプロフィル変化量ΔＷＥ２（ｘＬ）は、下記式５−２で計算することができる。ここに、幅落ちプロフィル変化量とは、そのエッジャパスにおいて発生した幅落ち変化量の長手方向の分布を意味している。
先端側：ΔＷＥ１（ｘＬ）＝ｆ５（ΔＷＥ１、ｘＬ、ＲＥ）          （式５−１）
後端側：ΔＷＥ２（ｘＬ）＝ｆ５（ΔＷＥ２、ｘＬ、ＲＥ）          （式５−２）
ここで、ｘＬは材料先端からの距離、ｆ５は関数である。
【００２２】
また、エッジャ圧延後の先端側のフィッシュテールプロフィル変化量ΔＬＥ１（ｘＷ）は、下記式６−１で計算することができる。また、エッジャ圧延後の後端側のフィッシュテールプロフィル変化量ΔＬＥ２（ｘＷ）は、下記式６−２で計算することができる。なお、フィッシュテールプロフィル変化量とは、フィッシュテール成長量の幅方向の分布を意味している。
先端側：ΔＬＥ１（ｘＷ）＝ｆ６（ΔＬＥ１、ｘＷ、Ｈ、ΔＶ）        （式６−１）
後端側：ΔＬＥ２（ｘＷ）＝ｆ６（ΔＬＥ２、ｘＷ、Ｈ、ΔＶ）        （式６−２）
ここで、ｘＷは板幅中心からの距離、ｆ６は関数である。
【００２３】
２．要点２
エッジャ圧延後の被圧延材（厚鋼板）の平面形状変化は、エッジャ圧延で発生したドッグボーン部だけを圧延（以下において、「ＨＤ圧延」ということがある。）した場合の平面形状変化（要点２）と、ドッグボーン部がない状態の鋼板を圧延した場合の平面形状変化（要点３）とを加算して計算する。
【００２４】
ＨＤ圧延で発生する先端側の幅落ち変化量ΔＷＤ１は、下記式７−１で計算することができる。また、ＨＤ圧延で発生する後端側の幅落ち変化量ΔＷＤ２は、下記式７−２で計算することができる。
先端側：ΔＷＤ１＝ｆ７（ＣＭＥ１、ΔＶ、ΔＷ０１）              （式７−１）
後端側：ΔＷＤ２＝ｆ７（ＣＭＥ２、ΔＶ、ΔＷ０２）              （式７−２）
ここで、ｆ７は、エッジャ圧延の方向及びＨＤ圧延の方向を考慮して決定される関数である。また、ＣＭＥ１及びＣＭＥ２は、ＨＤ圧延での盛上り幅拡がり係数であり、下記式８−１及び下記式８−２で計算することができる。
先端側：ＣＭＥ１＝ｆ８（Ｗ、Ｈ、ΔＶ、ＲＥ、ΔＷ０１）          （式８−１）
後端側：ＣＭＥ２＝ｆ８（Ｗ、Ｈ、ΔＶ、ＲＥ、ΔＷ０２）          （式８−２）
ここで、ｆ８は関数である。
【００２５】
ＨＤ圧延での先端側のフィッシュテール成長量ΔＬＤ１は、ＨＤ圧延での上記幅落ち変化量ΔＷＤ１を用いて、下記式９−１で計算することができる。また、ＨＤ圧延での後端側のフィッシュテール成長量ΔＬＤ２は、ＨＤ圧延での上記幅落ち変化量ΔＷＤ２を用いて、下記式９−２で計算することができる。
先端側：ΔＬＤ１＝ｆ９（ΔＷＤ１）                              （式９−１）
後端側：ΔＬＤ２＝ｆ９（ΔＷＤ２）                              （式９−２）
ここで、ｆ９は関数である。
【００２６】
また、ＨＤ圧延での先端側の幅落ちプロフィル変化量ΔＷＤ１（ｘＬ）は、下記式１０−１で計算することができ、ＨＤ圧延での後端側の幅落ちプロフィル変化量ΔＷＤ２（ｘＬ）は、下記式１０−２で計算することができる。また、ＨＤ圧延での先端側のフィッシュテールプロフィル変化量ΔＬＤ１（ｘＷ）は、下記式１１−１で計算することができ、ＨＤ圧延での後端側のフィッシュテールプロフィル変化量ΔＬＤ２（ｘＷ）は、下記式１１−２で計算することができる。
先端側：ΔＷＤ１（ｘＬ）＝ｆ１０（ΔＷＤ１、ｘＬ、ＲＥ）      （式１０−１）
後端側：ΔＷＤ２（ｘＬ）＝ｆ１０（ΔＷＤ２、ｘＬ、ＲＥ）      （式１０−２）
先端側：ΔＬＤ１（ｘＷ）＝ｆ１１（ΔＬＤ１、ｘＷ、Ｈ、ΔＶ）  （式１１−１）
後端側：ΔＬＤ２（ｘＷ）＝ｆ１１（ΔＬＤ２、ｘＷ、Ｈ、ΔＶ）  （式１１−２）
ここで、ｆ１０及びｆ１１は関数である。
【００２７】
３．要点３
ドッグボーン部がない状態の被圧延材（厚鋼板）を水平圧延した場合における、平面形状変化量の予測式について、以下に説明する。
【００２８】
水平圧延時の被圧延材の先後端近傍の幅端部は、エッジャ圧延と異なり、板幅中心から外側へ向けて張り出す形態の変形が発生する。この外側へ向けて張り出す量を幅拡がり量ΔＷＲとすると、ΔＷＲは下記式１２で計算することができる。
ΔＷＲ＝ｆ１２（Ｒ、ΔＨ、Ｈ）                                    （式１２）
ここで、Ｒは水平圧延機のロール径、ΔＨは圧下量（板厚方向への圧下量）、ｆ１２は関数である。
【００２９】
一方、水平圧延では、幅方向中央部が鋼板長手方向の前方（以下において、単に「前方」という。）へと張り出す形態の変形が生じ、クロップ形状は当該変形に対応した形状となる。上記前方へ張り出す形態の変形における、前方への張り出し量をタング成長量ΔＬＲとすると、ΔＬＲは、下記式１３で計算することができる。
ΔＬＲ＝ｆ１３（Ｒ、ΔＨ、Ｈ）                                    （式１３）
ここで、ｆ１３は関数である。
【００３０】
また、水平圧延における幅拡がりプロフィル変化量ΔＷＲ（ｘＬ）は、下記式１４で計算することができ、水平圧延におけるタングプロフィル変化量ΔＬＲ（ｘＷ）は、下記式１５で計算することができる。なお、幅拡がりプロフィル変化量とは、幅拡がり成長量の長手方向の分布を意味し、タングプロフィル変化量とは、タング成長量の幅方向の分布を意味する。
ΔＷＲ（ｘＬ）＝ｆ１４（ΔＷＲ、ｘＬ、Ｒ）                        （式１４）
ΔＬＲ（ｘＷ）＝ｆ１５（ΔＬＲ、ｘＷ）                            （式１５）
ここで、ｆ１４及びｆ１５は関数である。
【００３１】
エッジャを行った後に水平圧延を行った場合のクロップ形状は、初期のクロップ形状に、エッジャ圧延後のフィッシュテールプロフィル変化量を加算し、加えて仮想のＨＤ圧延でのフィッシュテールプロフィル変化量を加算し、さらに水平圧延でのタングプロフィル変化量を加算して求める。幅プロフィル形状は、初期の幅プロフィル形状に、エッジャ圧延後の幅落ちプロフィル変化量と、ＨＤ圧延時の幅落ちプロフィル変化量を加算し、さらに水平圧延時の幅拡がり変化量を加算して求める。
また、幅出し圧延前後では圧延材を９０度回転するターンが行われるが、この場合には、回転方向に応じて幅プロフィル形状とクロップ形状を入れ替えてやればよい。
なお、多パスの水平圧延を行った場合には、水平圧延により被圧延材が長手方向へ延伸するため、その前パスまでに成長したクロップ形状も変化する。本モデルでは、前パスまでに成長したクロップ形状は圧下した分だけ成長すると仮定し、ｎパス後のクロップ形状Ｌｎ（ｘＷ）を下記式１６で計算する。
Ｌｎ（ｘＷ）＝ΔＬＲｎ（ｘＷ）＋Ｌｎ−１（ｘＷ）×Ｈｎ／Ｈｎ−１  （式１６）
ここで、ΔＬＲｎ（ｘＷ）はｎパス目の水平圧延で発生するタングプロフィル変化量、Ｌｎ−１（ｘＷ）はｎ−１パス完了後のクロップ形状、Ｈｎはｎパスの水平圧延後の板厚、Ｈｎ−１はｎ−１パスの水平圧延後の板厚である。
【００３２】
以上説明したモデルを用いることで、エッジャ圧延を含む厚板圧延プロセスの全工程を対象とした厚鋼板の平面形状を、先後端独立に計算した結果に基づいて予測することができる。
【００３３】
次に、本発明者らは、先に述べたまくれ込み形状予測モデルと本平面形状予測モデルとを組合せて、まくれ込み及び平面形状を最適化するためのエッジャ圧延条件をシミュレーションにより検討し、以下の知見を得た。
【００３４】
鋼板の板幅方向の側面に発生するまくれ込みの低減には、仕上圧延中のエッジング（以下において、「仕上エッジング」又は「仕上エッジング圧延」という。）のみが効果があり、仕上エッジングの幅圧下量が大きいほどまくれ込みは小さくなる。エッジング直後のまくれ込みを完全に消滅させるには、特許文献２に開示されている両端部におけるオーバーラップ量ｄ１、ｄ２をそれぞれ求め、エッジャ圧延機を用いた圧下の総圧下量（幅圧下量）を、（ｄ１＋ｄ２）×（１＋Ｃ）とすれば良い（以上の知見を、以下において「まくれ込み低減に関する知見」という。）。図２に、まくれ込みの形態例を簡略化して示す。図２の上下方向が厚鋼板の板厚方向、図２の左右方向が厚鋼板の板幅方向であり、図２の紙面奥／手前方向が厚鋼板の長手方向である。
【００３５】
一方、平面形状に関しては、幅出圧延中のエッジング（以下において、「幅出エッジング」又は「幅出エッジング圧延」という。）及び仕上エッジングの両方が影響する。平面形状を、先後端の圧延方向への形状変化、所謂「フィッシュテール量」と、板幅方向の幅変動量、このうち板長中央の板幅よりも狭くなる方向の幅変動、所謂「幅落ち量」とに分けて考える（すなわち、「平面形状を計算する」とは、フィッシュテール量及び幅落ち量を計算することを意味する。）。図３に、厚鋼板の平面形状の形態例を簡略化して示す。図３の上下方向が厚鋼板の板幅方向、図３の左右方向が厚鋼板の長手方向であり、図３の紙面奥／手前方向が厚鋼板の板厚方向である。
【００３６】
図３に示すフィッシュテール量は、仕上エッジング及び幅出エッジングの両方が大きく影響する。一方、図３に示す幅落ち量は仕上エッジングの影響を比較的受けやすく、仕上エッジングの幅圧下量が小さいほど幅落ち量が小さくなる傾向がある（以上の知見を、以下において「平面形状に関する知見」という。）。
【００３７】
他方、エッジング圧延は圧延能率を低下させるため、エッジング圧延の回数が少なければ少ないほど、圧延効率を向上させることが可能になり、生産性を向上させることができる（当該知見を、以下において「圧延能率に関する知見」という。）。
【００３８】
本発明者らは、上記モデル、並びに、上記まくれ込み低減に関する知見、平面形状に関する知見、及び、圧延能率に関する知見に基づき、特許文献２に記載したまくれ込み形状予測モデルと、上記モデルとを組み合わせることにより、まくれ込み及び平面形状を最適化し圧延効率を向上させることが可能な厚鋼板の製造方法を提供することが可能になることを知見し、本発明を完成させた。以下、本発明について説明する。
【００３９】
本発明は、幅出圧延、往復パスによるエッジング圧延、及び、仕上圧延を組み合わせた圧延工程を経て厚鋼板を製造する、厚鋼板の製造方法であって、エッジング圧延は、往復パスによる幅出エッジング圧延及び往復パスによる仕上エッジング圧延を有し、エッジング圧延を行うことなく幅出圧延及び仕上圧延を完了した場合における被圧延材の両端部のオーバーラップ量を算出し、算出したオーバーラップ量がオーバーラップ量の目標値を超えるか否かを判断する第１工程と、該第１工程で算出されたオーバーラップ量の算出値が、オーバーラップ量の目標値を超えた場合に、仕上エッジング圧延を追加し、オーバーラップ量の算出値がオーバーラップ量の目標値以下となるように仕上エッジング圧延の幅圧下量を決定する第２工程と、該第２工程後に、追加された仕上エッジング圧延を経て仕上圧延を完了した場合における、被圧延材のフィッシュテール量を算出し、算出したフィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値以上であるか否かを判断する第３工程と、該第３工程で算出されたフィッシュテール量の算出値が、フィッシュテール量の目標値に満たない場合に、幅出エッジング圧延を追加し、フィッシュテール量の算出値がフィッシュテール量の目標値以上となるように幅出エッジング圧延の幅圧下量を決定する第４工程と、第１工程で算出されたオーバーラップ量の算出値が、オーバーラップ量の目標値以下の場合に、エッジング圧延を経ずに仕上圧延を完了した場合における被圧延材のフィッシュテール量を算出し、算出したフィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値以上であるか否かを判断する第５工程と、該第５工程で算出されたフィッシュテール量の算出値が、フィッシュテール量の目標値に満たない場合に、仕上エッジング圧延を追加し、フィッシュテール量の算出値がフィッシュテール量の目標値以上となるように仕上エッジング圧延の幅圧下量を決定する第６工程と、第３工程で算出されたフィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値以上である場合、若しくは、第４工程の後、又は、第５工程で算出されたフィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値以上である場合、若しくは、第６工程の後に、第１工程乃至第６工程で決定した条件に基づくエッジング圧延を経て仕上圧延を完了した場合における、被圧延材の幅落ち量を算出し、算出した幅落ち量が幅落ち量の目標値を超えるか否かを判断する第７工程と、該第７工程で算出された幅落ち量の算出値が、幅落ち量の目標値を超えた場合に、仕上エッジング圧延を追加し、幅落ち量の算出値が幅落ち量の目標値以下となるように仕上エッジング圧延の幅圧下量を決定する第８工程と、第７工程で算出された幅落ち量が幅落ち量の目標値以下の場合、又は、第８工程の後に、第１工程乃至第８工程で決定したエッジング圧延の条件に基づいて、幅出圧延の目標値を計算する第９工程と、該第９工程で計算された幅出圧延の目標値に基づいて、圧延工程の条件を決定する第１０工程と、を有することを特徴とする、厚鋼板の製造方法である。
【００４０】
ここに、本発明において、「幅出圧延、往復パスによるエッジング圧延、及び、仕上圧延を組み合わせた圧延工程」とは、少なくとも幅出圧延及び仕上圧延が行われ、往復パスによるエッジング圧延は必要に応じて行われる圧延工程をいう。さらに、本発明において、「被圧延材の両端部のオーバーラップ量を算出する」とは、特許文献２に記載されたｄ１及びｄ２をそれぞれ算出することをいう。さらに、本発明において、「オーバーラップ量の目標値」とは、理想的には０ｍｍ以上であるが、通常は幅エッジ部分を切断して製品を採取するため、製品幅に加えて切断余幅が設定されており、この切断余幅の範囲内であればオーバーラップが発生しても問題はない。通常は５ｍｍ程度に設定することが望ましい。さらに、本発明の第２工程で追加される仕上エッジング圧延は、具体的には、幅圧下量が「（ｄ１＋ｄ２）×（１＋Ｃ）」で表される仕上エッジング圧延をいう。さらに、本発明において、「フィッシュテール量の目標値」とは、製品のコーナー部に発生する疵がクロップ切断後に製品内部に入り込まないようにある程度成長させてやる方が良い。成長させすぎると、圧延後の搬送中にトラブルを誘発する可能性があるため望ましくない。疵の製品内部への侵入を防ぐためのフィッシュテール量は、伸ばし長さ比（製品長／スラブ長）に応じて設定することが望ましい。平均的には１００ｍｍ前後を目標値とすればよい。さらに、本発明の第４工程において、「幅圧下量」は、上述した平面形状予測モデルに、幅出しエッジング時の幅圧下量の値を徐々に大きく入力して最終製品のフィッシュテール量を計算し、フィッシュテール量が目標値以上となった時の幅圧下量を、第４工程における幅圧下量とすることができる。さらに、本発明の第６工程において、「幅圧下量」は、上述した平面形状予測モデルに、追加した仕上エッジングの幅圧下量の値を徐々に大きく入力して最終製品のフィッシュテール量を計算し、フィッシュテール量が目標値以上となった時の幅圧下量を、第６工程における幅圧下量とすることができる。さらに、本発明において、「第１工程乃至第６工程で決定した条件に基づくエッジング圧延」とは、第１工程で算出されたオーバーラップ量が目標値以下であり、且つ、第５工程で算出されたフィッシュテール量が目標値以上である場合（以下、本段落において「第１の場合」という。）には、エッジング圧延を経ない条件をいう。これに対し、第１工程で算出されたオーバーラップ量が目標値以下であり、且つ、第５工程で算出されたフィッシュテール量が目標値に満たない場合（以下、本段落において「第２の場合」という。）には、仕上エッジング圧延が行われ、幅出エッジング圧延は行われない条件をいう。これに対し、第１工程で算出されたオーバーラップ量が目標値を超え、且つ、第３工程で算出されたフィッシュテール量が目標値以上である場合（以下、本段落において「第３の場合」という。）には、仕上エッジング圧延が行われ、幅出エッジング圧延が行われない条件をいう。これに対し、第１工程で算出されたオーバーラップ量が目標値を超え、且つ、第３工程で算出されたフィッシュテール量が目標値に満たない場合（以下、本段落において「第４の場合」という。）には���仕上エッジング圧延及び幅出エッジング圧延が行われる条件をいう。さらに、本発明において、「幅落ち量の目標値」とは、設定されている余幅の半分（片側分）よりも少ない値であり、且つサイドシャーなど余幅の切断に支障のない値とすればよく、通常５ｍｍ程度に設定することが望ましい。さらに、本発明の第８工程において、「幅圧下量」は、上記平面形状予測モデルを用いて、幅落ち量が目標値以下になるように、追加した仕上エッジングの幅圧下量を逆算して決定することができる。さらに、本発明において、「第１工程乃至第８工程で決定したエッジング圧延の条件」とは、第１の場合であり、且つ、第７工程で算出された幅落ち量（以下、本段落において単に「幅落ち量」という。）が目標値以下である場合には、エッジング圧延を経ない条件をいう。これに対し、第１の場合であり、且つ、幅落ち量が目標値を超える場合には、仕上エッジング圧延が行われ、幅出エッジング圧延が行われない条件をいう。これに対し、第２の場合であり、且つ、幅落ち量が目標値以下である場合には、仕上エッジング圧延が行われ、幅出エッジング圧延が行われない条件をいう。これに対し、第２の場合であり、且つ、幅落ち量が目標値を超える場合には、少なくとも２回以上の仕上エッジング圧延が行われ、幅出エッジング圧延が行われない条件をいう。これに対し、第３の場合であり、且つ、幅落ち量が目標値以下である場合には、仕上エッジング圧延が行われ、幅出エッジング圧延が行われない条件をいう。これに対し、第３の場合であり、且つ、幅落ち量が目標値を超える場合には、少なくとも２回以上の仕上エッジング圧延が行われ、幅出エッジング圧延が行われない条件をいう。これに対し、第４の場合であり、且つ、幅落ち量が目標値以下である場合には、仕上エッジング圧延及び幅出エッジング圧延が行われる条件をいう。これに対し、第４の場合であり、且つ、幅落ち量が目標値を超える場合には、幅出エッジング圧延と少なくとも２回以上の仕上エッジング圧延が行われる条件をいう。さらに、本発明の第９工程で計算される「幅出圧延の目標値」は、上述した平面形状予測モデルに、第１工程乃至第９工程で決定された幅圧下量を入力して得られる最終製品の計算板幅が、計画されている圧延幅（＝製品幅＋余幅）となるように決定することができる。さらに、本発明の第１０工程において「圧延工程の条件を決定する」とは、第１工程乃至第８工程で決定されたエッジング圧延の条件、及び、第９工程で計算された幅出圧延の目標値を踏まえて、幅出圧延、エッジング圧延、及び、仕上圧延の条件を決定することをいう。
【発明の効果】
【００４１】
本発明によれば、第１工程及び第２工程が備えられるので、まくれ込みを低減することができる。さらに、本発明によれば、第３工程乃至第８工程が備えられるので、平面形状を最適化することができる。さらに、本発明によれば、幅出圧延と仕上圧延とのバランスが良い場合には、エッジング圧延を全く行わない条件も発生するので、圧延能率を向上させることができる。加えて、エッジング圧延として仕上エッジング圧延のみを行うことで目標とするまくれ込み形状及び平面形状の厚鋼板を製造する条件も発生するので、圧延能率を向上させることができる。さらに、本発明では、第１工程乃至第８工程によって決定されたエッジング圧延の条件を踏まえて幅出圧延及び仕上圧延の条件を決定する第９工程及び第１０工程が備えられる。したがって、本発明によれば、まくれ込み及び平面形状を最適化し、かつ、圧延効率を向上させることが可能な、厚鋼板の製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】本発明にかかる厚鋼板の製造方法における工程の流れを示すフローチャートである。
【図２】まくれ込みの形態例を簡略化して示す図である。
【図３】厚鋼板の平面形状の形態例を簡略化して示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００４３】
以下、図面を参照しつつ、本発明の実施の形態について説明する。なお、以下に示す形態は本発明の例示であり、本発明は以下の形態に限定されるものではない。
【００４４】
図１は、本発明にかかる厚鋼板の製造方法（以下において、「本発明の製造方法」ということがある。）における工程の流れを示すフローチャートである。図１に示すように、本発明の製造方法は、第１工程（工程Ｓ１）と、第２工程（工程Ｓ２）と、第３工程（工程Ｓ３）と、第４工程（工程Ｓ４）と、第５工程（工程Ｓ５）と、第６工程（工程Ｓ６）と、第７工程（工程Ｓ７）と、第８工程（工程Ｓ８）と、第９工程（工程Ｓ９）と、第１０工程（工程Ｓ１０）と、を有する。本発明の製造方法では、工程Ｓ１乃至工程Ｓ１０により決定された条件で行われる圧延工程を経て、厚鋼板を製造する。
【００４５】
＜工程Ｓ１＞
工程Ｓ１は、エッジング圧延を行うことなく幅出圧延及び仕上圧延を行った場合における、被圧延材（厚鋼板）の両端部のオーバーラップ量ｄ１、ｄ２を算出し、算出したオーバーラップ量ｄ１及びｄ２がオーバーラップ量の目標値を超えるか否かを判断する工程である。オーバーラップ量ｄ１及びｄ２は、図２により定義される。工程Ｓ１で算出したオーバーラップ量ｄ１及び／又はｄ２がオーバーラップ量の目標値を超えた場合には、後述する工程Ｓ２へと処理が進められる。これに対し、工程Ｓ１で算出したオーバーラップ量ｄ１及びｄ２がオーバーラップ量の目標値以下である場合には、後述する工程Ｓ５へと処理が進められる。
【００４６】
＜工程Ｓ２＞
工程Ｓ２は、上記工程Ｓ１で算出したオーバーラップ量ｄ１及び／又はｄ２がオーバーラップ量の目標値を超えた場合に、仕上エッジング圧延を追加し、オーバーラップ量の目標値を超えたｄ１及び／又はｄ２がオーバーラップ量の目標値以下となるように、仕上エッジング圧延の幅圧下量を決定する工程である。工程Ｓ２で幅出エッジング圧延ではなく仕上エッジング圧延を追加するのは、低減させたいオーバーラップの発生する位置が最終製品の板幅端部であることから、最終製品の先後端部に対してエッジングを行う幅出エッジングではなく、板幅端部に対してエッジングを行う仕上エッジングを追加する必要があるためである。工程Ｓ２で決定される幅圧下量は、０超の定数Ｃを用いて、（ｄ１＋ｄ２）×（１＋Ｃ）と記載することができる。このように、本発明の製造方法では、工程Ｓ１でオーバーラップ量ｄ１及びｄ２が算出され、ｄ１及び／又はｄ２がオーバーラップ量の目標値を超えた場合には、工程Ｓ２で、目標値を超えたｄ１及び／又はｄ２がオーバーラップ量の目標値以下となるように仕上エッジング圧延が追加されるので、鋼板のまくれ込みを低減することができる。
【００４７】
＜工程Ｓ３＞
工程Ｓ３は、上記工程Ｓ２に続いて行われる工程である。工程Ｓ３は、工程Ｓ２で追加された仕上エッジング圧延を経て仕上圧延を完了した場合における、被圧延材（厚鋼板）のフィッシュテール量を算出し、算出したフィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値以上であるか否かを判断する工程である。工程Ｓ３で算出したフィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値以上である場合には、後述する工程Ｓ７へと処理が進められる。これに対し、工程Ｓ３で算出したフィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値に満たない場合には、後述する工程Ｓ４へと処理が進められる。
【００４８】
＜工程Ｓ４＞
工程Ｓ４は、上記工程Ｓ３で算出したフィッシュテール量の算出値がフィッシュテール量の目標値に満たない場合に、幅出エッジング圧延を追加し、フィッシュテール量の算出値がフィッシュテール量の目標値以上となるように、幅出エッジング圧延の幅圧下量を決定する工程である。工程Ｓ４で仕上エッジング圧延ではなく幅出エッジング圧延を追加するのは、追加するエッジングの幅圧下量を同等と仮定した場合、仕上エッジングよりも幅出エッジングの方が効率的にフィッシュテールを成長させることができるためである。工程Ｓ４が行われると、後述する工程Ｓ７へと処理が進められる。
【００４９】
＜工程Ｓ５＞
工程Ｓ５は、上記工程Ｓ１で算出したオーバーラップ量ｄ１及びｄ２がオーバーラップ量の目標値以下である場合に、行われる工程である。工程Ｓ５では、エッジング圧延を経ずに仕上圧延を完了した場合における被圧延材（厚鋼板）のフィッシュテール量を算出し、算出したフィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値以上であるか否かを判断する。工程Ｓ５で算出したフィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値以上である場合には、後述する工程Ｓ７へと処理が進められる。これに対し、工程Ｓ５で算出したフィッシュテール量がフィッシュテール量の目標値に満たない場合には、後述する工程Ｓ６へと処理が進められる。
【００５０】
＜工程Ｓ６＞
工程Ｓ６は、上記工程Ｓ５で算出したフィッシュテール量の算出値がフィッシュテール量の目標値に満たない場合に、仕上エッジング圧延を追加し、フィッシュテール量の算出値がフィッシュテール量の目標値以上となるように、仕上エッジング圧延の幅圧下量を決定する工程である。工程Ｓ６で幅出エッジング圧延ではなく仕上エッジング圧延を追加するのは、仕上エッジングはそれ単体でフィッシュテールを成長することが可能であるが、幅出エッジングは単体ではフィッシュテールを成長させることはできず、幅出エッジングのあとに仕上エッジングを行って初めてフィッシュテールが成長するためである。工程Ｓ６が行われると、後述する工程Ｓ７へと処理が進められる。
【００５１】
＜工程Ｓ７＞
工程Ｓ７は、上記工程Ｓ１乃至上記工程Ｓ６で決定した条件に基づくエッジング圧延を経て仕上圧延を完了した場合における、被圧延材（厚鋼板）の幅落ち量を算出し、算出した幅落ち量が幅落ち量の目標値を超えるか否かを判断する工程である。工程Ｓ７で算出した幅落ち量が幅落ち量の目標値を超える場合には、後述する工程Ｓ８へと処理が進められる。これに対し、工程Ｓ７で算出した幅落ち量が幅落ち量の目標値以下である場合には、後述する工程Ｓ９へと処理が進められる。
【００５２】
＜工程Ｓ８＞
工程Ｓ８は、上記工程Ｓ７で算出した幅落ち量の算出値が幅落ち量の目標値を超える場合に、仕上エッジング圧延を追加し、幅落ち量の算出値が幅落ち量の目標値以下となるように、仕上エッジング圧延の幅圧下量を決定する工程である。工程Ｓ８で幅出エッジング圧延ではなく仕上エッジング圧延を追加するのは、軽圧下の仕上圧延を追加することで幅落ち量を効率的に低減することが可能だからである。工程Ｓ８が行われると、後述する工程Ｓ９へと処理が進められる。このように、本発明の製造方法では、工程Ｓ３乃至工程Ｓ８により、鋼板のフィッシュテール成長量が目標値以上となり、且つ、鋼板の幅落ち量が目標値以下となるように、必要に応じて仕上エッジング圧延及び／又は幅出エッジング圧延が追加される。そのため、本発明の製造方法によれば、鋼板の平面形状を最適化することができ、且つ、必要な仕上エッジング圧延のみを追加することで圧延能率を向上させることができる。
【００５３】
＜工程Ｓ９＞
工程Ｓ９は、上記工程Ｓ１乃至上記工程Ｓ８で決定したエッジング圧延の条件に基づいて、幅出圧延の目標値を計算する工程である。工程Ｓ９において、幅出圧延の目標値は、幅出圧延完了後の仕上エッジングによる幅減少量と、仕上圧延中の幅拡がり量を考慮して決定する必要がある。いずれの量も上述した平面形状予測モデルに、上記決定した仕上エッジング条件と圧延条件を入力することによって算出することができるため、平面形状予測モデルにて幅出圧延後の幅変動量を推定して、その幅変動量分だけ圧延幅（＝成品幅＋余幅）にプラスすることにより決定することができる。工程Ｓ９が行われると、後述する工程Ｓ１０へと処理が進められる。
【００５４】
＜工程Ｓ１０＞
工程Ｓ１０は、上記工程Ｓ９で計算された幅出圧延の目標値に基づいて、圧延工程の圧延条件、すなわち、各圧延のパススケジュール条件を決定する工程である。工程Ｓ１０において、幅出圧延の条件は、工程９で設定した幅出圧延の目標値になるようにパススケジュールを再計算して決定することができる。また、仕上圧延の条件も、工程９で設定した幅出圧延の目標値を圧延幅としてパススケジュールを再計算して決定することができる。一方、エッジング圧延の条件については、板幅が少々変化しても影響は少なく変更の必要性は小さいので、通常再計算はしない。
【実施例】
【００５５】
実施例を参照しつつ、本発明についてさらに具体的に説明する。
【００５６】
まくれ込みのオーバーラップ量の目標値を５ｍｍ以下、フィッシュテール量の目標値をＹｍｍ以上、幅落ち量の目標値を５ｍｍ以下に設定して、エッジング圧延の条件をシミュレーションした。計算対象を表１に示す。表１の「幅出比」とは、圧延幅をスラブ幅で除した時の比で定義され、どれだけ圧延で板幅を広げたかを示す指標である。
【００５７】
【表１】
2010194559.tif 000003
【００５８】
ここで、フィッシュテール量の目標値Ｙは、鋼板のコーナー近傍に発生する疵をフィッシュテール内に発生させ、製品内への侵入を防止することを目的に特定され、仕上圧延終了時（切断前）の厚鋼板の長さをＡ、仕上圧延終了時の板厚スラブの長さをＢとするとき、Ｘ＝Ａ／Ｂにより特定される伸ばし長さ比Ｘを用いて計算する。ここでは、下記式１７により、求めることとした。
Ｙ＝４０×Ｘ０．４                                                （式１７）
【００５９】
表１に示す対象材につき、上記まくれ込み形状予測モデルと平面形状予測モデルとを用いたシミュレーション計算を行い、上述した手順にてエッジング圧延の条件を決定した（本発明例）。なお、エッジング圧延の幅圧下量は、エッジャミルの圧延荷重制約の範囲内で、材料が座屈することなく幅圧下可能な範囲内で設定した。また、比較例として、エッジング圧延の条件を従来操業の条件に設定した場合についても併せて検討した。この従来操業におけるエッジング圧延の回数及び幅圧下量は、経験的に求められた値となっている。
【００６０】
表２に、本発明例及び比較例のエッジング圧延条件、並びに、まくれ込み量、フィッシュテール量、及び、幅落ち量の結果を併せて示す。表２の「伸ばし長さ比」は、圧延長をスラブ長で除した比で定義され、どれだけ圧延で延ばされたかを表す指標である。また、表２において、「幅出」とは幅出エッジング圧延を意味し、「仕上」とは仕上エッジング圧延を意味する。さらに、表２の「幅出」、「仕上１回目」、及び、「仕上２回目」の各列の数値は、各エッジング圧延における幅圧下量を意味し、「幅出」及び／又は「仕上２回目」の列に記載された「−」は、幅出エッジング圧延及び／又は仕上エッジング圧延の２回目が行われなかったことを意味する。また、表２において、まくれ込み量は正の値で定義し、シングルバルジ形状の場合（図２における「こぶ」が１つの場合）には、まくれ込み量を０とした。また、フィッシュテール量は、板幅中心よりもツノが長手方向の先後端に張り出している場合を正、逆にタング状にエッジ部が幅中央よりも短い場合を負と定義した。さらに、幅落ち量は、定常部の板幅（先後端の非定常部を除いて、板幅がほぼ一定となっている領域の板幅）に対して狭くなる方向を負、広がる方向を正と定義した。
【００６１】
【表２】
2010194559.tif 000004
【００６２】
表２に示すように、Ｃａｓｅ１において、比較例では、幅出エッジング圧延１回と仕上エッジング圧延１回の合計２回のエッジングを行った。その結果、フィッシュテール量の値が負（−１２７ｍｍ）、すなわち、タング形状となり、歩留まりの悪化が懸念された。これに対し、本発明例では仕上エッジング圧延を１回追加し合計３回のエッジングとした。この結果、圧延能率は比較例よりも低下するが、フィッシュテール量は目標値を満足しており、疵の発生や歩留まりの点で有利な結果となった。
【００６３】
また、Ｃａｓｅ２において、比較例では、Ｃａｓｅ１と同様に幅出エッジング圧延１回と仕上エッジング圧延１回の合計２回のエッジングを行った。その結果、フィッシュテール量が目標値よりも大幅に小さくフィッシュテール量がほとんど出ない形状となり、疵の発生が懸念された。これに対し、本発明例では幅出エッジング圧延を省略して、仕上エッジング圧延１回のみのエッジングとした。本発明例では、仕上エッジング圧延の幅圧下量を大きくとったことで、まくれ込み量、フィッシュテール量、及び、幅落ち量がいずれも目標値を満足し、さらにエッジング回数を１回としたことで圧延能率も向上する結果となった。
【００６４】
また、Ｃａｓｅ３において、比較例では、幅出エッジング圧延１回と仕上エッジング圧延２回の合計３回のエッジングを行ったところ、各エッジングの幅圧下量が不足していたため、フィッシュテール量が目標値より小さくなる結果となった。これに対し、本発明例では幅出エッジング圧延を省略して仕上エッジング圧延２回のエッジング条件とした。本発明例では、仕上エッジング圧延の幅圧下量を大きくとったことで、まくれ込み量、フィッシュテール量、及び、幅落ち量がいずれも目標値を満足し、さらにエッジング回数を省略したことで圧延能率も向上する結果となった。
【００６５】
また、Ｃａｓｅ４において、比較例では、幅出エッジング圧延１回と仕上エッジング圧延１回の合計２回のエッジングを行ったところ、まくれ込み量が目標値を超える９．７ｍｍとなり、歩留まりの悪化が懸念される結果となった。さらに、フィッシュテール量が目標値よりも大幅に小さい９ｍｍとなって、フィッシュテール量がほとんど出ない形状となり、疵の発生が懸念された。これに対し、本発明例では幅出エッジング圧延を省略して、仕上エッジング２回のエッジング条件に変更した。その結果、本発明例では圧延能率を維持したまま、まくれ込み量、フィッシュテール量、及び、幅落ち量がいずれも目標値を満足する結果となった。
【００６６】
また、Ｃａｓｅ５において、比較例では、幅出エッジング圧延１回と仕上エッジング圧延２回の合計３回のエッジングを行ったところ、各エッジングの幅圧下量が不足していたため、まくれ込み量が目標値を超える５．８ｍｍとなり、歩留まりの悪化が懸念される結果となった。さらに、フィッシュテール量が目標値より小さい３４ｍｍとなった。これに対し、本発明例では幅出エッジング圧延を省略して、仕上エッジング圧延２回のエッジング条件に変更した。その結果、本発明例では圧延能率を維持したまま、まくれ込み量、フィッシュテール量、及び、幅落ち量がいずれも目標値を満足する結果となった。
【００６７】
また、Ｃａｓｅ６において、比較例では、幅出エッジング圧延１回と仕上エッジング圧延１回の合計２回のエッジングを行った。その結果、まくれ込み量が目標値を超える１８ｍｍとなり、歩留りの悪化が懸念される結果となった。さらに、フィッシュテール量の値が負（−８ｍｍ）、すなわち、タング形状となり、歩留まりの悪化が懸念された。これに対し、本発明例では幅出エッジング圧延を省略して、仕上エッジング圧延２回のエッジング条件に変更した。その結果、本発明例では圧延能率を維持したまま、まくれ込み量、フィッシュテール量、及び、幅落ち量がいずれも目標値を満足する結果となった。
【００６８】
以上、Ｃａｓｅ１乃至Ｃａｓｅ６の結果から、本発明によれば、まくれ込み及び平面形状を最適化し、かつ、圧延効率を向上させることが可能な、厚鋼板の製造方法を提供できることが確認された。
【符号の説明】
【００６９】
Ｓ１…第１工程
Ｓ２…第２工程
Ｓ３…第３工程
Ｓ４…第４工程
Ｓ５…第５工程
Ｓ６…第６工程
Ｓ７…第７工程
Ｓ８…第８工程
Ｓ９…第９工程
Ｓ１０…第１０工程
１…厚鋼板
【図１】
2010194559.tif 000005
【図２】
2010194559.tif 000006
【図３】
2010194559.tif 000007