(57)【要約】【課題】簡単な構成で、かつ、ドレンの発生を極力少なくすることができ、ガス圧縮機に導入されるガスの温度を容易に制御することができる蒸発ガス供給装置を提供すること。【解決手段】ＬＮＧタンク２１内で自然発生したボイルオフガスが供給される第１段圧縮部１２ａ、およびこの第１段圧縮部１２ａの下流側に配置された第２段圧縮部１２ｂを備えたガス圧縮機１２と、前記第１段圧縮部１２ａの下流側で、かつ、前記第２段圧縮部１２ｂの上流側に配置され、前記第１段圧縮部１２ａから送出されたボイルオフガス、および前記ＬＮＧタンク２１内に貯蔵された液化天然ガスが供給されて、前記第１段圧縮部１２ａから送出されたボイルオフガスが持つ熱量で、前記ＬＮＧタンク２１から供給された液化天然ガスを強制的に蒸発させる熱交換器１３とを備えている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＬＮＧタンク内で自然発生したボイルオフガスが供給される第１段圧縮部、およびこの第１段圧縮部の下流側に配置された第２段圧縮部を備えたガス圧縮機と、
前記第１段圧縮部の下流側で、かつ、前記第２段圧縮部の上流側に配置され、前記第１段圧縮部から送出されたボイルオフガス、および前記ＬＮＧタンク内に貯蔵された液化天然ガスが供給されて、前記第１段圧縮部から送出されたボイルオフガスが持つ熱量で、前記ＬＮＧタンクから供給された液化天然ガスを強制的に蒸発させる熱交換器とを備えていることを特徴とする蒸発ガス供給装置。
【請求項２】
前記熱交換器は、前記第１段圧縮部から送出されたボイルオフガスが持つ熱量で暖められる金属製のプレートを備え、このプレート上に前記液化天然ガスが滴下されるように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発ガス供給装置。
【請求項３】
ＬＮＧタンク内で自然発生したボイルオフガスが供給される第１段圧縮部、およびこの第１段圧縮部の下流側に配置された第２段圧縮部を備えたガス圧縮機と、
前記第２段圧縮部の下流側に配置され、前記第２段圧縮部から送出されたボイルオフガス、および前記ＬＮＧタンク内に貯蔵された液化天然ガスが供給されて、前記第２段圧縮部から送出されたボイルオフガスが持つ熱量で、前記ＬＮＧタンクから供給された液化天然ガスを強制的に蒸発させる熱交換器とを備えていることを特徴とする蒸発ガス供給装置。
【請求項４】
前記熱交換器は、前記第２段圧縮部から送出されたボイルオフガスが持つ熱量で暖められる金属製のプレートを備え、このプレート上に前記液化天然ガスが滴下されるように構成されていることを特徴とする請求項３に記載の蒸発ガス供給装置。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか一項に記載の蒸発ガス供給装置を装備していることを特徴とする液化天然ガス運搬船。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、混焼エンジン（DFE：Dual Fuel Engine）を搭載した液化天然ガス運搬船に適用される蒸発ガス供給装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
混焼エンジンを搭載した液化天然ガス運搬船には、２段加圧型のガス圧縮機（Low Duty Compressor）を備えたものがある（非特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００３】
【非特許文献１】三菱重工技報  第４６巻  第１号  ｐ．２−５
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
２段加圧型のガス圧縮機は、第２段出口におけるガス温度が高くなるため、そのままではガス圧縮機がサージングを起こしてしまう。また、混焼エンジンの入口におけるガス温度は、６０℃以下にしなければならないといった制約がある。そのため、従来の装置では、第１段入口に導入されるガスの温度を下げるスプレー式のプレクーラー（Pre-Cooler）、および第２段出口から送出されたガスの温度を下げるスプレー式のアフタークーラー（After Cooler）を装備し、ガスの温度制御を行うようにしていた。
【０００５】
プレクーラーは、液化天然ガスを配管内に直接噴霧させることにより、液化天然ガスを蒸発させ、気化熱によりガスの温度を下げるようにしている。しかし、ガス流量の少ないロースピード（Low Speed）時には、液化天然ガスを配管内に噴霧しても、配管内を通過する（ＬＮＧタンク内で自然発生した）ボイルオフガスと効率よく混ざらないことがあり、その場合には、液化天然ガスが完全に蒸発せず、ドレンが発生することになる。また、第１段入口に導入されるガスの温度が高い場合には、配管内に多量の液化天然ガスが噴霧されることになるが、この場合には、多量のドレンが発生することになる。
【０００６】
ドレンがガス圧縮機に吸い込まれると、動翼等を損傷する原因となるため、プレクーラーとガス圧縮機との間（プレクーラーの下流側で、かつ、ガス圧縮機の上流側）にミストセパレーター（Mist Separator）を配置し、ガス圧縮機にドレンが供給されないようにしている。しかし、ミストセパレーター内のドレン量が所定の値を超えると、ガス圧縮機の保護装置が作動し、ガス圧縮機がトリップ（停止）してしまうことになる。
【０００７】
そこで、ミストセパレーターに溜まったドレンをドレン回収タンクに回収し、回収されたドレンを、配管を介してＬＮＧタンクに戻すようにしている。しかし、ドレンをＬＮＧタンクに返送する（戻す）と、ＬＮＧタンクに貯蔵された液化天然ガスの蒸発（ボイルオフ）を助長することになるため好ましくない。
【０００８】
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたもので、簡単な構成で、かつ、ドレンの発生を極力少なくすることができ、ガス圧縮機に導入されるガスの温度を容易に制御することができる蒸発ガス供給装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、上記課題を解決するため、以下の手段を採用した。
本発明に係る蒸発ガス供給装置は、ＬＮＧタンク内で自然発生したボイルオフガスが供給される第１段圧縮部、およびこの第１段圧縮部の下流側に配置された第２段圧縮部を備えたガス圧縮機と、前記第１段圧縮部の下流側で、かつ、前記第２段圧縮部の上流側に配置され、前記第１段圧縮部から送出されたボイルオフガス、および前記ＬＮＧタンク内に貯蔵された液化天然ガスが供給されて、前記第１段圧縮部から送出されたボイルオフガスが持つ熱量で、前記ＬＮＧタンクから供給された液化天然ガスを強制的に蒸発させる熱交換器とを備えている。
【００１０】
本発明に係る蒸発ガス供給装置によれば、従来必要とされたプレクーラー、アフタークーラー、およびミストセパレーターが不要となるので、構成の簡略化を図ることができ、製造費およびメンテナンス費を低減させることができる。
また、従来、混焼エンジンおよび／またはガス燃焼装置に供給されるガスの温度は、主としてプレクーラーおよびアフタークーラーで調整されていたため、混焼エンジンおよび／またはガス燃焼装置に供給されるガスの温度を容易に制御することができなかった。しかし、本発明に係る蒸発ガス供給装置では、混焼エンジンおよび／またはガス燃焼装置に供給されるガスの温度は、主として熱交換器のみで調整されることとなるので、混焼エンジンおよび／またはガス燃焼装置に供給されるガスの温度を容易に制御することができる。
これにより、ガス圧縮機を早期に定格運転へ移行させることができ、作業員（ＬＮＧ船の場合、機関士または機関員）の労力を軽減させることができる。
【００１１】
上記蒸発ガス供給装置において、前記熱交換器は、前記第１段圧縮部から送出されたボイルオフガスが持つ熱量で暖められる金属製のプレートを備え、このプレート上に前記液化天然ガスが滴下されるように構成されているとさらに好適である。
【００１２】
このような蒸発ガス供給装置によれば、熱交換効率に優れた（例えば、散布孔から散布された液化天然ガスの略全てを強制的に蒸発させることができ、ドレンの発生を極力少なくすることができる）熱交換器を備えているので、ドレンの発生を大幅に低減させる（あるいはなくす）ことができる。
これにより、ドレンがガス圧縮機に吸い込まれることが防止され、動翼等の損傷を防止することができて、装置の信頼性を向上させることができる。
【００１３】
本発明に係る蒸発ガス供給装置は、ＬＮＧタンク内で自然発生したボイルオフガスが供給される第１段圧縮部、およびこの第１段圧縮部の下流側に配置された第２段圧縮部を備えたガス圧縮機と、前記第２段圧縮部の下流側に配置され、前記第２段圧縮部から送出されたボイルオフガス、および前記ＬＮＧタンク内に貯蔵された液化天然ガスが供給されて、前記第２段圧縮部から送出されたボイルオフガスが持つ熱量で、前記ＬＮＧタンクから供給された液化天然ガスを強制的に蒸発させる熱交換器とを備えている。
【００１４】
従来、混焼エンジンへのガス供給量が不足している場合、強制蒸発器（Forcing  Vaporizer）５４（図８参照）を起動し不足分を補充していた。
しかし、本発明に係る蒸発ガス供給装置によれば、この強制蒸発器を起動せずに、アフタークーラー１３ａ（図８参照）の出口温度目標値を下げる事で、ガス供給量を増やす事ができる。これを「Mini Forcing」と呼ぶ。
これにより、ガス供給量を容易に移行させることができ、作業員（ＬＮＧ船の場合、機関士または機関員）の労力を軽減させることができる。
【００１５】
上記蒸発ガス供給装置において、前記熱交換器は、前記第２段圧縮部から送出されたボイルオフガスが持つ熱量で暖められる金属製のプレートを備え、このプレート上に前記液化天然ガスが滴下されるように構成されているとさらに好適である。
【００１６】
このような蒸発ガス供給装置によれば、熱交換効率に優れた（例えば、散布孔から散布された液化天然ガスの略全てを強制的に蒸発させることができ、ドレンの発生を極力少なくすることができる）熱交換器を備えているので、ドレンの発生を大幅に低減させる（あるいはなくす）ことができる。
これにより、ドレンが配管内下側を局部的に冷却し、フランジ下面からのドレン漏洩を防止することができて、装置の信頼性を向上させることができる。
【００１７】
本発明に係る液化天然ガス運搬船は、簡単な構成で、かつ、ドレンの発生を極力少なくすることができ、ガス圧縮機に導入されるガスの温度を容易に制御することができる蒸発ガス供給装置を装備している。
【００１８】
本発明に係る液化天然ガス運搬船によれば、建造費およびメンテナンス費を低減させることができる。
また、ドレンがガス圧縮機に吸い込まれることが防止され、動翼等の損傷が防止されることとなるので、ガス圧縮機の信頼性を向上させることができ、結果的に船の信頼性を向上させることができる。
【発明の効果】
【００１９】
本発明に係る蒸発ガス供給装置によれば、簡単な構成で、かつ、ドレンの発生を極力少なくすることができ、ガス圧縮機に導入されるガスの温度を容易に制御することができるという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の一実施形態に係る蒸発ガス供給装置を液化天然ガス運搬船に適用した場合の概略構成図である。
【図２】図１に示すインタークーラーの外観図であって、（ａ）は正面図、（ｂ）は平面図である。
【図３】図１に示すインタークーラーを側方から見た断面図である。
【図４】図３に示す液化天然ガス導入管を拡大した図であって、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図である。
【図５】図３に示すディストリビューターを拡大した平面図である。
【図６】図３に示すホールドダウンプレートを拡大した平面図である。
【図７】図３に示すパッキングサポートを拡大した図であって、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図である。
【図８】本発明の他の実施形態に係る蒸発ガス供給装置を液化天然ガス運搬船に適用した場合の概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明に係る蒸発ガス供給装置の一実施形態について、図１から図７を参照しながら説明する。
図１は本実施形態に係る蒸発ガス供給装置を液化天然ガス運搬船に適用した場合の概略構成図、図２は図１に示すインタークーラーの外観図であって、（ａ）は正面図、（ｂ）は平面図、図３は図１に示すインタークーラーを側方から見た断面図、図４は図３に示す液化天然ガス導入管を拡大した図であって、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図、図５は図３に示すディストリビューターを拡大した平面図、図６は図３に示すホールドダウンプレートを拡大した平面図、図７は図３に示すパッキングサポートを拡大した図であって、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図である。
【００２２】
図１に示すように、本実施形態に係る蒸発ガス供給装置１０は、例えば、混焼エンジン（DFE：Dual Fuel Engine）１１を搭載した液化天然ガス（ＬＮＧ）運搬船（以下、「ＬＮＧ船」という。）１に適用される装置であって、ガス圧縮機（Low Duty Compressor）１２と、インタークーラー（Inter Cooler）１３と、ガスヒーター（Gas Heater）１４と、第１の供給ライン１５と、第２の供給ライン１６と、第３の供給ライン１７と、第４の供給ライン１８と、第５の供給ライン１９と、第６の供給ライン２０とを備えている。
【００２３】
混焼エンジン１１は、ディーゼル油のみを燃料とするモード（ＭＤＯモード）と、ガスを主燃料としてディーゼル油をパイロット燃料とするモード（ガスモード）と切り換えて運転することができる内燃機関（発電機関）である。混焼エンジン１１が運転されると発電機（図示せず）が運転され、電力が発生する。発電機で発生した電力は電気推進モータ（図示せず）に送電され、電気推進モータが運転される。電気推進モータの出力軸は減速機（図示せず）に接続されており、電気推進モータが運転されると減速機につながるプロペラ軸（図示せず）および推進用プロペラ（図示せず）が駆動（回転）される。
【００２４】
ガス圧縮機１２は、第１段圧縮部（低圧段圧縮部）１２ａと第２段圧縮部（高圧段圧縮部）１２ｂとを備えた２段加圧型の圧縮機である。第１段圧縮部１２ａには、第１の供給ライン１５の出口端と接続されるガス吸込口（ガス入口）と、第２の供給ライン１６の入口端と接続されるガス吐出口（ガス出口）が設けられている。また、第２段圧縮部１２ｂには、第４の供給ライン１８の出口端と接続されるガス吸込口（ガス入口）と、第５の供給ライン１９の入口端と接続されるガス吐出口（ガス出口）が設けられている。
【００２５】
ガスヒーター１４は、第６の供給ライン２０に供給されるガス温度を０℃以上に保つため（例えば、ガス圧縮機１２を運転せずに、ＬＮＧタンク（カーゴタンク）２１内の内圧のみでガス燃焼装置（GCU：Gas Combustion Unit）２２にＢＯＧを供給する場合）や、ＬＮＧタンク２１の温度を常温まで加熱する際等に使用される。
【００２６】
第１の供給ライン１５は、ＬＮＧタンク２１内で自然発生したボイルオフガス（以下、「ＮＢＯ」という。）をガス圧縮機１２の第１段圧縮部１２ａのガス吸込口に導くガス供給用配管（ガス管）である。
第２の供給ライン１６は、ガス圧縮機１２の第１段圧縮部１２ａで圧縮されたＮＢＯをインタークーラー１３のガス入口に導くガス供給用配管（ガス管）である。
【００２７】
第３の供給ライン１７は、ＬＮＧタンク２１内に貯留された液化天然ガスをインタークーラー１３の液入口に導く液供給用配管（液管）であり、ＬＮＧタンク２１内に貯留された液化天然ガスは、ＬＮＧタンク２１内に配置されたフューエルガスポンプ（Fuel Gas Pump）２３により送出（吐出）される。
第４の供給ライン１８は、インタークーラー１３内で液化天然ガスを強制的に蒸発させて得られたガス（以下、「ＦＢＯ」という。）、および第２の供給ライン１６を介してインタークーラー１３内に供給されたＮＢＯをガス圧縮機１２の第２段圧縮部１２ｂのガス吸込口に導くガス供給用配管（ガス管）である。
【００２８】
第５の供給ライン１９は、ガス圧縮機１２の第２段圧縮部１２ｂで圧縮されたＦＢＯおよびＮＢＯ（以下、「蒸発ガス」という。）をガスヒーター１４のガス入口に導くガス供給用配管（ガス管）である。
第６の供給ライン２０は、ガスヒーター１４で温度調節されたガスを混焼エンジン１１および／またはガス燃焼装置２２のガス入口に導くガス供給用配管（ガス管）であり、第６の供給ライン２０の途中には、混焼エンジン１１およびガス燃焼装置２２に供給される蒸発ガス量を調整する流量制御弁２４が接続されている。
また、ガス燃焼装置２２は、ＮＢＯの発生量が燃料として必要な量を上回る場合に、余剰蒸発ガスを処理する装置である。
【００２９】
さて、本実施形態に係る蒸発ガス供給装置１０では、図２から図７に示すインタークーラー１３を採用した。
図２および図３に示すように、インタークーラー１３は、気液接触式の熱交換器であり、中空円筒状の容器３１を備えている。また、容器３１の下部には、第２の供給ライン１６（図１参照）の出口端と接続されるガス入口３２が設けられ、容器３１の頂部には、第４の供給ライン１８（図１参照）の入口端と接続されるガス出口３３が設けられている。
なお、図２（ａ）および図３中の符号３４は、後述する液入口３５を介してインタークーラー１３内に導入された液化天然ガス中の非ガス化成分をＬＮＧタンク２１（図１参照）に返送する（戻す）戻り管（図示せず）の入口端と接続されるドレン出口であり、インタークーラー１３の底部に貯まった（滴下した）非ガス化成分は、ドレン出口３４および戻り管を通ってＬＮＧタンク２１に戻される。
【００３０】
ガス出口３３よりも下方に位置する容器３０の上部には、第３の供給ライン１７（図１参照）の出口端と接続される液入口３５が一端に設けられた液化天然ガス導入管（以下、「ＬＮＧ導入管」という。）３６が挿入されている。ＬＮＧ導入管３６の容器３０内に位置する部位には、散布孔（図示せず）が多数穿孔されたスプレーノズル３７が複数本（本実施形態では１２本（図４（ａ）参照））設けられている。
【００３１】
図３および図４（ｂ）に示すように、ＬＮＧ導入管３６の下方には、所定の間隔をあけて、円盤状のプレート３８と、このプレート３８の上面から上方に向かって立設された複数（本実施形態では６つ）の整流部材３９とを備えたディストリビューター（Distributor）４０が配置されており、導入された液化天然ガスは、散布孔から整流部材３９と整流部材３９との間に形成された空間に散布される。また、図５に示すように、プレート３８には、板厚方向に貫通する貫通穴４１が多数（本実施形態では４４個）設けられている。
【００３２】
図３に示すように、ディストリビューター４０の下方には、所定の間隔をあけて、内部がハニカム構造とされた金属製の部材４２（図６参照）が複数（本実施形態では１０個）組み合わされたホールドダウンプレート（Hold Down Plate）４３が配置されている。
【００３３】
ホールドダウンプレート４３の下方には、所定の間隔をあけて、パッキングサポート（Packing Support）４４（図７参照）が配置されている。図７（ａ）および図７（ｂ）に示すように、パッキングサポート４４は、上方（ホールドダウンプレート４３の側）に向かって山形に突出する複数（本実施形態では３つ）の突部４５と、周縁から上方に向かって一定の高さで立設された周壁４６とを備えている。また、突部４５の長手方向における両端部には、開口４７が設けられており、パッキングサポート４４の上方に形成される空間（ガス出口３３に通じる空間）と、パッキングサポート４４の下方（ドレン出口３４の側）に形成される空間（ガス入口３２に通じる空間）とは、開口４７を介して連通している。
【００３４】
このような構成を有するインタークーラー１３では、ＬＮＧ導入管３６から液化天然ガスが導入され、ガス入口３２からガス圧縮機１２の第１段圧縮部１２ａで圧縮されたＮＢＯが導入される。ＬＮＧ導入管３６から導入された液化天然ガスは、散布孔から散布される。散布された液化天然ガスは、整流部材３９に沿って下降し、プレート３８に穿設された貫通穴４１を通過して、ホールドダウンプレート４３の上面に滴下する。一方、ガス入口３２から導入されたＮＢＯは、上昇して開口４７を通過し、ホールドダウンプレート４３の下面に衝突してホールドダウンプレート４３を暖める。ホールドダウンプレート４３が暖められることにより、ホールドダウンプレート４３の上面に存する液化天然ガスはガス化され、ＦＢＯとなる。ＮＢＯはホールドダウンプレート４３の周縁（ホールドダウンプレート４３と容器３１との間）から上昇し、ＦＢＯとともにガス出口３３から排出されて、第４の供給ライン１８を通ってガス圧縮機１２の第２段圧縮部１２ｂに供給される。
【００３５】
本実施形態に係る蒸発ガス供給装置１０によれば、従来必要とされたプレクーラー、アフタークーラー、およびミストセパレーターが不要となるので、構成の簡略化を図ることができ、製造費およびメンテナンス費を低減させることができる。
また、従来、混焼エンジン１１および／またはガス燃焼装置２２に供給されるガスの温度は、主としてプレクーラーおよびアフタークーラーで調整されていたため、混焼エンジン１１および／またはガス燃焼装置２２に供給されるガスの温度を容易に制御することができなかった。しかし、本実施形態に係る蒸発ガス供給装置１０では、混焼エンジン１１および／またはガス燃焼装置２２に供給されるガスの温度は、主としてインタークーラー１３のみで調整されることとなるので、混焼エンジン１１および／またはガス燃焼装置２２に供給されるガスの温度を容易に制御することができる。
これにより、ガス圧縮機１２を早期に定格運転へ移行させることができ、作業員（ＬＮＧ船の場合、機関士または機関員）の労力を軽減させることができる。
【００３６】
さらに、本実施形態に係る蒸発ガス供給装置１０には、熱交換効率に優れた（すなわち、散布孔から散布された液化天然ガスの略全てを強制的に蒸発させることができ、ドレンの発生を極力少なくすることができる）インタークーラー１３を備えているので、ドレンの発生を大幅に低減させる（あるいはなくす）ことができる。
これにより、ドレンがガス圧縮機１２に吸い込まれることが防止され、動翼等の損傷を防止することができて、装置の信頼性を向上させることができる。
【００３７】
本発明に係る蒸発ガス供給装置の他の実施形態について、図８を参照しながら説明する。
図８は本実施形態に係る蒸発ガス供給装置を液化天然ガス運搬船に適用した場合の概略構成図である。
本実施形態に係る蒸発ガス供給装置５０は、スプレー式のプレクーラー（Pre-Cooler）５１と、（第１の）ミストセパレーター（Mist Separator）５２と、（第２の）ミストセパレーター（Mist Separator）５３と、蒸気加熱式の強制蒸発器（Forcing Vaporizer）５４と、第７の供給ライン５５と、第８の供給ライン５６とをさらに備え、インタークーラー１３の代わりにアフタークーラー１３ａを、第２の供給ライン１６および第４の供給ライン１８の代わりに第９の供給ライン５７を、第５の供給ライン１９の代わりに第１０の供給ライン５８および第１１の供給ライン５９を備えているという点で上述した実施形態のものと異なる。その他の構成要素については上述した実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。また、アフタークーラー１３ａは、インタークーラー１３と同じ構成を有するものなので、ここではその説明を省略する。
【００３８】
さて、図８に示すように、本実施形態では、第１の供給ライン１５の途中にプレクーラー５１および（第１の）ミストセパレーター５２が接続されており、ミストセパレーター５２の（第１の）ガス入口を通って（第１の）ミストセパレーター５２内に導かれたガスは、（第１の）ミストセパレーター５２のガス出口を通ってガス圧縮機１２の第１段圧縮部１２ａのガス吸込口に導かれるようになっている。
【００３９】
第７の供給ライン５５は、ＬＮＧタンク２１内に貯留された液化天然ガスを（第１の）ミストセパレーター５２の（第２の）ガス入口に導く液供給用配管（液管）であり、第３の供給ライン１７の途中と、（第１の）ミストセパレーター５２の（第２の）ガス入口との間に接続されている。また、第７の供給ライン５５の途中には、（第２の）ミストセパレーター５３および強制蒸発器５４が接続されており、強制蒸発器５４内で液化天然ガスを強制的に蒸発させて得られたガス（以下、「ＦＢＯ’」という。）は、（第２の）ミストセパレータを介し、（第１の）ミストセパレーター５２の（第２の）ガス入口を通って（第１の）ミストセパレーター５２内に導かれた後、（第１の）ミストセパレーター５２の（第１の）ガス入口を通って（第１の）ミストセパレーター５２内に導かれたガスとともに（と混合されて）、ガス圧縮機１２の第１段圧縮部１２ａのガス吸込口に導かれるようになっている。
【００４０】
第８の供給ライン５６は、ＬＮＧタンク２１内に貯留された液化天然ガスをプレクーラー５１に導く液供給用配管（液管）であり、第３の供給ライン１７の途中と、プレクーラー５１の液入口との間に接続されている。第８の供給ライン５６を通って導かれた液化天然ガスは、プレクーラー５１内に直接噴霧され、気化してガス（以下、「ＦＢＯ”」という。）となり、プレクーラー５１のガス入口を通ってプレクーラー５１内に導かれたＮＢＯとともに（と混合されて）、（第１の）ミストセパレータ５２を介し、ガス圧縮機１２の第１段圧縮部１２ａのガス吸込口に導かれるようになっている。
【００４１】
なお、第３の供給ライン１７の下流側の端部、すなわち、アフタークーラー１３ａの近傍に位置する第３の供給ライン１７には、必要に応じて開閉される（第１の）開閉弁（図示せず）が設けられており、この開閉弁が閉じられている状態では、後述する接続部６０よりも下流側に位置する第３の供給ライン１７内に流入した液化天然ガスの全量が、第８の供給ライン５６を介してプレクーラー５１に導かれることになる。
また、第７の供給ライン５５の上流側の端部、すなわち、第３の供給ライン１７との接続部６０の近傍に位置する第７の供給ライン５５には、必要に応じて開閉される（第２の）開閉弁（図示せず）が設けられており、この開閉弁が閉じられている状態では、ＮＢＯとＦＢＯ”との混合気のみ、またはＮＢＯのみがガス圧縮機１２の第１段圧縮部１２ａのガス吸込口に供給されることになる。
さらに、第８の供給ライン５６の下流側の端部、すなわち、プレクーラー５１との接続部６１の近傍に位置する第８の供給ライン５６には、必要に応じて開閉される（第３の）開閉弁（図示せず）が設けられており、この開閉弁が閉じられている状態では、ＮＢＯのみがミストセパレーター５２の（第１の）ガス入口に供給されることになる。
【００４２】
第９の供給ライン５７は、ガス圧縮機１２の第１段圧縮部１２ａで圧縮されたガスをガス圧縮機１２の第２段圧縮部１２ｂのガス吸込口に導くガス供給用配管（ガス管）である。
第１０の供給ライン５８は、ガス圧縮機１２の第２段圧縮部１２ｂで圧縮されたガスをアフタークーラー１３ａのガス入口に導くガス供給用配管（ガス管）である。
第１１の供給ライン５９は、アフタークーラー１３ａ内で液化天然ガスを強制的に蒸発させて得られたＦＢＯ、および第１０の供給ライン５８を介してアフタークーラー１３ａ内に供給されたガスをガスヒーター１４のガス入口に導くガス供給用配管（ガス管）である。
【００４３】
従来、混焼エンジン１１へのガス供給量が不足している場合、強制蒸発器（Forcing  Vaporizer）５４を起動し不足分を補充していた。
しかし、本発明に係る蒸発ガス供給装置によれば、この強制蒸発器を起動せずに、アフタークーラー１３ａの出口温度目標値を下げる事で、ガス供給量を増やす事ができる。これを「Mini Forcing」と呼ぶ。
これにより、ガス供給量を容易に移行させることができ、作業員（ＬＮＧ船の場合、機関士または機関員）の労力を軽減させることができる。
【００４４】
さらに、本実施形態に係る蒸発ガス供給装置５０には、熱交換効率に優れた（すなわち、散布孔から散布された液化天然ガスの略全てを強制的に蒸発させることができ、ドレンの発生を極力少なくすることができる）アフタークーラー１３ａを備えているので、ドレンの発生を大幅に低減させる（あるいはなくす）ことができる。
これにより、ドレンが配管内下側を局部的に冷却し、フランジ下面からのドレン漏洩を防止することができて、装置の信頼性を向上させることができる。
【００４５】
さらにまた、出入港時等、混焼エンジン１１に供給されるガス流量が少なくてもよい場合には、（第１の）開閉弁および（第２の）開閉弁を閉じ、（第３の）開閉弁を開けて、ＮＢＯおよびＦＢＯ”が混焼エンジン１１に供給されるようにし、大洋航海時等、多量のガスが必要とされる場合には、（第２の）開閉弁を閉じ、（第１の）開閉弁および（第３の）開閉弁を開けて、混焼エンジン１１にＮＢＯ、ＦＢＯ”、およびＦＢＯが混焼エンジン１１に供給されるようにして、ＬＮＧ船１を運航することができる。すなわち、（第２の）開閉弁を閉じたままでも、ＬＮＧ船１を支障なく運航することができる。
これにより、出入港時等から大洋航海時等に移行する際に、第７の供給ライン５５を予めクールダウン（Cool Down）させる必要がなくなり、作業員（ＬＮＧ船の場合、機関士または機関員）の労力を軽減させることができる。
【００４６】
なお、本発明に係る蒸発ガス供給装置１０，５０は、ＬＮＧ船１のみに適用され得るものではなく、液化天然ガスを利用して発電する発電プラント等にも適用可能である。
また、本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において適宜変更することができる。
例えば、蒸発ガス供給装置５０を構成する（第２の）ミストセパレーター５３、強制蒸発器５４、および第７の供給ライン５５は、必須の構成要素ではないので、省略することもできる。
【符号の説明】
【００４７】
１    ＬＮＧ船
１０    蒸発ガス供給装置
１２    ガス圧縮機
１２ａ  第１段圧縮部
１２ｂ  第２段圧縮部
１３    インタークーラー（熱交換器）
１３ａ  アフタークーラー（熱交換器）
２１    ＬＮＧタンク
４０    ディストリビューター
４３    ホールドダウンプレート（プレート）
４４    パッキングサポート
５０    蒸発ガス供給装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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