(57)【要約】【課題】  タンディッシュ内の溶鋼中に存在する非金属介在物を低コストで、操業上のトラブルを発生することなく、除去する方法を提供することである。【解決手段】  鋼の連続鋳造において、図２に示すように、タンディッシュ２内の敷１１および側壁１２のいずれか一方または両方に、アルミナ系耐火物１３からなる形状物を固定して設置し、溶鋼に含有される非金属介在物を設置したアルミナ系耐火物１３に付着させて除去する。この際、非金属介在物を付着させるアルミナ系耐火物１３は、アルミナを６０％以上含有しているものを使用する。【選択図】      図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼の連続鋳造において、タンディッシュ内の側壁および敷のいずれかまたは両方にアルミナ系耐火物の形状体を固定して設置し、溶鋼中に含有の非金属介在物をアルミナ系耐火物に付着さることを特徴とする溶鋼中の非金属介在物を除去する方法。
【請求項２】
非金属介在物を付着させるアルミナ系耐火物は、アルミナを６０％以上含有しているアルミナ系耐火物を使用することからなることを特徴とする請求項１に記載の溶鋼中の非金属介在物を除去する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は鋼中の非金属介在物をタンディッシュ内に設置したアルミナグラファイトであるアルミナ系耐火物に吸着して除去する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から鋼の高清浄度化に関しては、様々な努力がなされてきた。取鍋精錬時におけるＲＨ脱ガス方法の適用による非金属介在物の浮上を促進する方法や、タンディッシュ内の溶鋼の滞留時間を増加する方法により非金属介在物を浮上して浸漬ノズルへの流出を防止する方法や、流出経路にセラミックフィルターを設置して除去する方法などの様々な方法がある。タンディッシュ内の容量を大きくすればタンディッシュ内に注入された溶鋼が浸漬ノズルへと流入するまでの時間がかかるため、その滞留時間増加分だけ非金属介在物が浮上する可能性を高めることが可能であり、広く採用されている方法である。但し、滞留時間が長くなることは同時に、タンディッシュ内での溶鋼温度降下を助長してしまうため、清浄度以外の品質、および操業性の不安定化を招くことから、単に容量を大きくして滞留時間を増加するという手段には限界がある。また、流出経路にセラミックフィルターを設置して非金属介在物を除去する方法についてもある程度は有効であるが、耐用や効果の面で十分であるとは言えない。
【０００３】
その他、例えば、タンディッシュ内の溶鋼通路内にて、溶鋼を電磁撹拌しながら不活性ガスを吹き込むことにより、吹き込んだ不活性ガスの気泡を微細化し、それらの微細化されたガス気泡を微小な非金属介在物に接触させることによって、微小な非金属介在物を浮上させる方法が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。この方法では、使用する電磁撹拌のコイルを全てのタンディッシュに搭載することが必要とされる。しかし、現実的には多数のタンディッシュを使用することが多いので、全てのタンディッシュに電磁撹拌のコイルを搭載することはかなりのコストアップになることが否めない。
【０００４】
また、タンディッシュ内に下堰を設けることで、微小な非金属介在物の浮上促進を狙うとしている方法もある。しかし、この方法では、下堰で囲まれた領域の溶鋼は、最後まで鋳造することが出来ないため、スクラップとせざるを得ず、鋳造歩留まりの悪化を招いてしまう問題がある。このように、実際に製造コストの観点から考察するとき、これらの方法はとても実操業で導入できる方法ではない。
【０００５】
さらに、アルミナ系耐火物に非金属介在物が吸着し易いという知見から、鋼中に球形のアルミナ系耐火物を投入し、効果的に非金属介在物を除去するという方法が提案されている（例えば、特許文献２参照。）。この方法では、球形のアルミナ系耐火物がタンディッシュ内の溶鋼流動によって、イマージョンノズルすなわち浸漬ノズル内に侵入することがないように、溶鋼中を自由に浮遊するようにその比重を設定するとしている。これは、イマージョンノズル内に球形のアルミナ系耐火物が侵入すれば、そのストランドはたちまち鋳型への溶鋼供給が減少して鋳造不可能となるからである。
【０００６】
ところで、この特許文献２には触れられていないが、この方法で問題となる点は、球形のアルミナ系耐火物の比重が小さすぎて浮上しきった場合である。というのは、鋳造工程でタンディッシュを使用する目的の１つに非金属介在物の浮上除去がある。しかし、実際の鋳造中には、タンディッシュ内の溶鋼の表面にはかなりの量の非金属介在物が浮上している。このため、この部分に球形のアルミナ系耐火物であるボールが接触することとなると、このアルミナ系耐火物のボールがそれらの非金属介在物を吸着してしまう。その吸着後に、このボールがさらに溶鋼中を泳動することとなり、この泳動の際にボールの表層に吸着した非金属介在物がさらに大きな塊となって剥がれ落ちる可能性が高くなる恐れがある。このためにタンディッシュ内の保温材としてタンディッシュパウダーをもし用いている場合やスラグがある場合には、このアルミナ系耐火物のボールを使用する方法はこれらを吸着することとなるので論外な方法である。つまり、この特許文献２の方法で最も大切なことは、タンディッシュ内の溶鋼中をボールが浮遊する際に、沈みもせず浮きもしない比重を持ったアルミナ系耐火物のボールを使用することであり、このことが必要不可欠であるが、これは現実問題としては、極めて困難なことであり、不可能に近いということである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平１１−１７９４９７号公報
【特許文献２】特開平０９−２０６８９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明が解決しようとする課題は、タンディッシュ内の溶鋼中に存在する非金属介在物を低コストで、また操業上のトラブルを発生することなく除去する方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の課題を解決するための本発明の手段は、タンディッシュ内の側壁や敷に、アルミナグラファイトなどのアルミナ系耐火物を設置し、それらへ鋼中非金属介在物を付着させ方法である。
【００１０】
すなわち、請求項１の発明では、鋼の連続鋳造において、タンディッシュ内の側壁および敷のいずれか一方または両方に、アルミナ系耐火物からなる形状物を固定して設置し、溶鋼に含有される非金属介在物を設置したアルミナ系耐火物に付着させて除去する方法である。
【００１１】
請求項２の発明では、非金属介在物を付着させるアルミナ系耐火物は、アルミナを６０％以上含有しているアルミナ系耐火物を使用することからなる請求項１に記載の溶鋼中の非金属介在物を除去する方法である。
【００１２】
本発明の構成とした理由および原理について説明すると、アルミナグラファイトなどからなるアルミナ系耐火物への非金属介在物の付着性については良く知られているが、このアルミナ系耐火物は、その表面が吸着によりいったん非金属介在物で覆われても、非金属介在物自体の親和力によって更なる非金属介在物の付着は進行することで、本発明はこのことを利用しており、しかも、タンディッシュの側壁や敷きにアルミナ系耐火物を固着したことで、アルミナ系耐火物が溶鋼の湯面に浮遊して漂うことがないので、付着した非金属介在物が剥離して溶鋼中に再び入ることがなく、浸漬ノズルからモールド中に入り込むこともないことである。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の手段では、タンディッシュ内の側壁および敷のいずれか一方または両方に、溶鋼中の非金属介在物を吸着して付着するアルミナ系耐火物からなる形状物を固定して設置しているので、タンディッシュ内の溶鋼に含有されている非金属介在物がこれらの設置したアルミナ系耐火物に吸着されて溶鋼から除去される。この際、特にアルミナを６０％以上含有したアルミナ系耐火物を使用することで非金属介在物の付着度合いが一層に向上して溶鋼から非金属介在物が除去される。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】連続鋳造設備および分塊圧延設備を模式的に示す図である。
【図２】（ａ）は敷にアルミナ系耐火物を設置したタンディッシュの一部を模式的に示す斜視図で、（ｂ）はアルミナ系耐火物の他の形状体を示す斜視図である。
【図３】敷および側壁にアルミナ系耐火物を設置したタンディッシュの一部を模式的に示す斜視図である。
【図４】アルミナ系耐火物中のアルミナ含有率に対する付着度合いを指数で比較して示すグラフである。
【図５】アルミナ含有率の異なるアルミナ耐火物の使用に対する鋼中酸素量指数の差異を比較して示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明を実施するための形態について、添付の図面を参照して以下に説明する。
【００１６】
本発明の実施例として示す工程は、例えば図１に示す精錬した溶鋼を取鍋１からタンディッシュ２に注入し、さらにタンディッシュ２から浸漬ノズル３によりモールド４に注湯し、モールド４の下部から連続鋳造物を引抜きながら冷却した後、適宜長さの鋳片５に切断機６で切断した後、搬送機７でブルームクーラー８で冷却し、次いで加熱炉９で加熱した後に分塊圧延機１０で分塊圧延する連続鋳造工程および分塊圧延工程における方法である。この連続鋳造工程において、タンディッシュ２の底面である敷１１に、図２の（ａ）に示す形状のアルミナ系耐火物１３（一鋳造の機会では全て同じアルミナ含有量のものを使用）の１９個を設置し、もしくは図３に示す形状のアルミナ系耐火物１３を敷１１に１９個と側壁１２に１２個の計３１個を設置し、タンディッシュ出口１４から浸漬ノズル３によりモールド４にＪＩＳ規定のＳ４０Ｃ〜Ｓ４５Ｃの鋼種の約４０００ｔを順次に連続鋳造した。この場合、以下の実施例１〜実施例４および比較例１の各鋳造条件を表１に示す。なお、アルミナ系耐火物１３の形状体は、図２の（ａ）あるいは図３の実施例では載頭円錐体であるが、図２の（ｂ）に示す円柱体であっても良い。
【００１７】
【表１】
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【実施例】
【００１８】
実施例１〜実施例４としてアルミナ含有量が５０％、６０％および７０％のそれぞれを有するアルミナ系耐火物１２（残部の主成分はカーボンおよびシリカである。）を使用して表１に示す鋳造条件でそれぞれ鋳造した。また、比較例１としてアルミナ系耐火物１３を使用しない鋳造条件で鋳造した。これらの鋳造後に、実施例１〜実施例３の鋳造条件では、それぞれのアルミナ系耐火物１３の表面に付着している酸化物（アルミナが９５質量％以上である。）を全て回収し、回収したこれらの酸化物の総重量を測定してアルミナ系耐火物１３の表面への付着度合い指数として比較した。なお、酸化物の回収は片手ハンマーで軽く叩けば、付着酸化物のみがアルミナ系耐火物１３の表面から容易に分離して回収できた。
【００１９】
実施例１〜実施例３における、それぞれ全１９個のアルミナ系耐火物１３上に付着した酸化物の総量についてまとめて、付着アルミナ重量の付着度合い指数を縦軸に、アルミナ含有率（％）を横軸とし示した棒グラフを図４に示す。付着度合い指数は、アルミナ含有率を７０％とした場合を１０とすると、６０％の場合は９．７で、５０％の場合は３であり、アルミナ含有率が５０％のレベルになるとアルミナ系耐火物１３をタンディッシュ２の敷１１に設置する効果が格段に下がることがわかる。一方、表１の比較例１におけるように、従来法通りにタンディッシュ２の敷１１にアルミナ系耐火物１３を設置せず、その他は実施例１〜実施例３と同条件で鋳造した。
【００２０】
次に、アルミナ含有率５０％、６０％、７０％であるそれぞれのアルミナ系耐火物１３を使用した実施例１〜実施例３の場合、および実施例３の敷に設置のアルミナ含有率７０％のアルミナ系耐火物１３に加えて側壁にアルミナ含有率７０％のアルミナ系耐火物１３の１２個を設置した実施例４の場合のそれぞれにおける平均鋼中酸素量と、従来法通りにアルミナ系耐火物１３をタンディッシュ２の敷１１に設置しなかった場合の平均鋼中酸素量を比較し、これらを図５に示した。なお、この場合、アルミナ系耐火物１３を設置しなかった場合の平均鋼中酸素量指数を１０としている。
【００２１】
図５に示すように、アルミナ系耐火物１３をタンディッシュ２の敷１１に設置しなかった比較例１の場合の鋼中酸素量指数は１０であり、５０％アルミナを含有するアルミナ系耐火物１３をタンディッシュ２の敷１１に設置した実施例１の場合の鋼中酸素量指数は９．８であり、鋼中酸素量指数は両者でほとんど差は無かった。一方、６０％アルミナを含有するアルミナ系耐火物１３をタンディッシュ２の敷１１に設置した実施例２の場合の鋼中酸素量指数は８．１であり、７０％アルミナ含有アルミナ系耐火物１３をタンディッシュ２の敷１１に設置した実施例３の場合の鋼中酸素量指数は８．０であった。さらに、７０％アルミナ含有アルミナ系耐火物１３をタンディッシュ２の敷１１に設置したのに加え、側壁１２にも７０％アルミナ含有アルミナ系耐火物１３を設置した実施例４の場合の鋼中酸素量指数は７．２であった。これらでは、アルミナ系耐火物１３をタンディッシュ２の敷１１に設置した場合に溶鋼中に含有れている酸素量が減少し、タンディッシュ２内の溶鋼の明らかな改善効果が見られた。しかも、これらにおいてアルミナ系耐火物１３の周囲に付着した酸化物が、タンディッシュ２内で湯面に浮上することはなく、また付着した酸化物が溶鋼中に落下することも無く、したがって清浄度の高い鋳片が鋳造できた。
【符号の説明】
【００２２】
１  取鍋
２  タンディッシュ
３  浸漬ノズル
４  モールド
５  鋳片
６  切断機
７  搬送機
８  ブルームクーラー
９  加熱炉
１０  分塊圧延機
１１  敷
１２  側壁
１３  アルミナ系耐火物
１４  タンディッシュ出口
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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