(57)【要約】【課題】成形不良が生じ難く、かつスワールマーク等の外観不良が生じ難く、外観に優れた発泡成形品を安定して得ることができる射出成形用金型を提供する。【解決手段】第１の金型２と、第１の金型２と組み合わされて内部にキャビティＡを形成する第２の金型３とを備え、第１の金型２及び第２の金型３の内の少なくとも一方のパーティングライン側の表面３ａに、一端がキャビティＡに接続されており、かつ他端が外部空間に至る溝７〜１０が形成されており、溝７〜１０によりガス流路が形成されており、溝７〜１０内に、該溝７〜１０を横断するように堰７ａ〜１０ａが形成されており、堰７ａ〜１０ａにより、堰７ａ〜１０ａが形成された部分のガス流路の断面積がガス流路の他の部分の断面積よりも小さくされている射出成形用金型１。【選択図】図２
2010158865.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１の金型と、
前記第１の金型と組み合わされて内部にキャビティを形成する第２の金型とを備え、
前記第１の金型及び前記第２の金型の内の少なくとも一方のパーティングライン側の表面に、一端がキャビティに接続されており、かつ他端が外部空間に至る溝が形成されており、前記溝によりガス流路が形成されており、
前記溝内に、該溝を横断するように堰が形成されており、前記堰により、前記堰が形成された部分のガス流路の断面積がガス流路の他の部分の断面積よりも小さくされている、射出成形用金型。
【請求項２】
前記溝内に、複数の前記堰が形成されている、請求項１に記載の射出成形用金型。
【請求項３】
前記第１の金型及び前記第２の金型の内の少なくとも一方のパーティングライン側の表面に、複数の前記溝が形成されている、請求項１または２に記載の射出成形用金型。
【請求項４】
前記溝の体積と前記堰の体積との合計が、金型キャビティの体積に対して、４／１００００〜３／１０００であり、
前記堰の体積が、前記溝の体積と前記堰の体積との合計に対して、１／１０〜１／２である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の射出成形用金型。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、発泡成形品を得るのに用いられる射出成形用金型に関する。
【背景技術】
【０００２】
パソコン等の情報機器、家電もしくはＯＡ機器等の筐体、又は自動車の内装品に、熱可塑性樹脂成形品が用いられている。
【０００３】
上記熱可塑樹脂成形品には、軽量化が求められている。上記熱可塑性樹脂成形品の厚みを薄くすることにより、又は上記熱可塑性樹脂成形品として発泡成形品を用いることにより、熱可塑性樹脂成形品を軽くすることができる。
【０００４】
上記発泡成形品を得るために、従来、発泡射出成形法が広く用いられている。発泡射出成形法では、熱可塑性樹脂を発泡させるために、アゾ化合物もしくは炭酸水素ナトリウム等の化学発泡剤、又は窒素もしくは炭酸ガス等の物理発泡剤等が用いられる。
【０００５】
上記化学発泡剤を用いる場合、化学発泡剤を熱分解温度以上の温度に加熱し、化学発泡剤の熱分解によりガスを発生させる。発生したガスを溶融樹脂に溶解させ、混練することにより、溶融樹脂を発泡させる。上記物理発泡剤を用いる場合、物理発泡剤を溶融樹脂に溶解させる。その後、溶融樹脂を発泡させる。
【０００６】
上記発泡射出成形法に用いられる射出成形用金型の一例が、下記の特許文献１に開示されている。ここでは、金型の内面が、熱伝導率０．００２ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃以下、かつ厚み０．００１ｍｍ以上３ｍｍ以下の断熱層により被覆されている。
【０００７】
特許文献１に記載の射出成形用金型を用いて、熱可塑性樹脂を発泡射出成形することにより、断熱層に接触された部分の発泡成形品の表面に、スワールマークを生じ難くすることができる。また、表面が発泡しておらず、かつ内部が発泡した発泡成形品を得ることができる。
【０００８】
また、下記の特許文献２には、加熱時の金型温度を、熱可塑性樹脂の熱変形温度よりも０〜１００℃高くし、かつ冷却後の取出し時の金型温度を、熱可塑性樹脂の熱変形温度よりも０〜１００℃低くする発泡射出成形法が開示されている。ここでは、金型温度を上記範囲内に制御することにより、発泡成形品の外観を良好にできることが記載されている。
【０００９】
また、発泡射出成形法として、カウンタープレッシャー法が知られている。カウンタープレッシャー法では、空気又は窒素などで金型のキャビティ内を予め加圧した後、熱可塑性樹脂を射出する。熱可塑性樹脂を射出した後、直ちにガス抜きを行う。これにより、成形品の表面の発泡が抑えられ、内部のみが発泡した発泡成形品を得ることができる。
【００１０】
上記カウンタープレッシャー法の一例が、下記の特許文献３に開示されている。ここでは、先ず、溶融樹脂と、大気圧以上に圧力調整された窒素との混合物を用意する。次に、大気圧以上に調節された窒素により加圧保持されたキャビティ内に、上記混合物を充填する。混合物の充填を開始した後、かつ金型を開くまでの間に、キャビティ内の窒素を解放する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開２００４−０６６７５１号公報
【特許文献２】特開２００４−０５０５６６号公報
【特許文献３】特開２００４−２１６５７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
特許文献１に記載の射出成形用金型を用いた場合、内面が断熱層により被覆された金型を用いているため、断熱層が劣化して金型の耐久性が低下するおそれがあった。
【００１３】
特許文献２には、金型温度を上記範囲内に制御することにより、発泡成形品の外観を良好にできることが記載されている。しかしながら、この方法でも、外観が良好な発泡成形品を、安定して得ることが困難なことがあった。
【００１４】
また、特許文献３に記載のカウンタープレッシャー法では、金型内のガスを開放するタイミング、及び開放するガス量等の調整が困難なことがあった。さらに、金型内のガスにより、キャビティに充填された熱可塑性樹脂の流動が妨げられることがあった。このため、転写不良又はひけ等の成形不良が生じることがあった。
【００１５】
本発明の目的は、成形不良が生じ難く、かつスワールマーク等の外観不良が生じ難く、外観に優れた発泡成形品を安定して得ることができる射出成形用金型を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明によれば、第１の金型と、前記第１の金型と組み合わされて内部にキャビティを形成する第２の金型とを備え、前記第１の金型及び前記第２の金型の内の少なくとも一方のパーティングライン側の表面に、一端がキャビティに接続されており、かつ他端が外部空間に至る溝が形成されており、前記溝によりガス流路が形成されており、前記溝内に、該溝を横断するように堰が形成されており、前記堰により、前記堰が形成された部分のガス流路の断面積がガス流路の他の部分の断面積よりも小さくされている、射出成形用金型が提供される。
【００１７】
本発明に係る射出成形用金型のある特定の局面では、前記溝内に、複数の前記堰が形成されている。
【００１８】
本発明に係る射出成形用金型の他の特定の局面では、前記第１の金型及び前記第２の金型の内の少なくとも一方のパーティングライン側の表面に、複数の前記溝が形成されている。
【００１９】
本発明に係る射出成形用金型のさらに他の特定の局面では、前記溝の体積と前記堰の体積との合計が、金型キャビティの体積に対して、４／１００００〜３／１０００であり、前記堰の体積が、前記溝の体積と前記堰の体積との合計に対して、１／１０〜１／２である。
【発明の効果】
【００２０】
本発明に係る射出成形用金型は、第１の金型及び第２の金型の内の少なくとも一方のパーティングライン側の表面に、一端がキャビティに接続されており、かつ他端が外部空間に至る溝が形成されており、溝内に、該溝を横断するように堰が形成されており、堰により、堰が形成された部分のガス流路の断面積がガス流路の他の部分の断面積よりも小さくされているので、発泡成形品を得る際に、スワールマークと呼ばれる模様を生じ難く、外観が良好な発泡成形品を得ることができる。さらに、本発明に係る射出成形用金型を用いることにより、外観に優れた発泡成形品を、安定して製造できる。
【００２１】
また、第１，第２の金型の内の少なくとも一方に上記溝を形成し、かつ該溝内に堰を形成するだけでよいため、本発明に係る射出成形用金型を備える射出成形装置を安価にすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係る射出成形用金型の断面図である。
【図２】図２は、本発明の一実施形態に係る射出成形用金型の斜視図である。
【図３】図３は、本発明の一実施形態に係る射出成形用金型の第２の金型の溝が形成されている部分を拡大して示す部分切欠斜視図である。
【図４】図４は、溝に形成された堰の変形例を示す部分切欠斜視図である。
【図５】図５は、本発明の一実施形態に係る射出成形用金型を用いた射出成形装置の概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の詳細を説明する。
【００２４】
本願発明者は、上記カウンタープレッシャー法により発泡成形品を得る際に、熱可塑性樹脂の発泡圧力よりも高い圧力かつ高温の不活性ガスによりキャビティ内を満たした後、発泡剤が溶解された溶融樹脂を射出することで、スワールマークと呼ばれる模様を生じ難くすることができ、かつ不活性ガスにより溶融樹脂の流動が妨げられずに、成形不良を生じ難くすることができると考えた。
【００２５】
しかしながら、不活性ガスを用いる場合、圧力の制御が非常に困難である。また、熱可塑性樹脂のキャビティ内への充填が完了する直前に、不活性ガスが断熱圧縮されることによって、溶融樹脂が劣化することがある。さらに、不活性ガスが金型の内面と溶融樹脂との間に存在することによって、転写不良又はひけが生じることがある。これらの課題を解決する方法として、バルブを設けて不活性ガスの圧力を制御する方法が考えられる。しかしながら、バルブを設けて不活性ガスの圧力を制御する方法は、非現実的な方法であることがわかった。バルブ及び該バルブと共にタイマー等を設置する必要があるため、高額で、非現実的な装置となるためである。また、バルブによる圧力の制御には、安定性及び再現性等の多くの課題がある。
【００２６】
上記課題を解決する方法について検討を重ねた結果、本願発明者は、溶融樹脂の充填時のキャビティ内の圧力を０．５〜１．５ＭＰａ程度にすれば、スワールマークを生じ難くすることができることを見出した。
【００２７】
そこで、溶融樹脂を充填する数秒間は、キャビティ内の圧力を０．５〜１．５ＭＰａに保つ必要がある。溶融樹脂の充填とともに、不活性ガスは速やかに排出されることが好ましい。従って、非常に難しい圧力の制御が必要になる。キャビティ内への不活性ガスを注入する際に、高い圧力で不活性ガスを大量に流入させることにより、キャビティ内の圧力を０．５〜１．５ＭＰａの範囲内に制御できる。しかしながら、溶融樹脂の充填とともに、不活性ガスを速やかに排出させることは、実際には困難であった。
【００２８】
本願発明者はさらに検討を重ねた結果、金型のパーティングライン側の表面に、一定以上の圧力で自由に不活性ガスを排出できる溝を設けることで、溶融樹脂の充填時のキャビティ内の圧力が０．５〜１．５ＭＰａに維持されやすくなり、かつ溶融樹脂の充填とともに、不活性ガスが速やかに排出されやすくなることを見出した。さらに、上記溝内に、該溝を横断するように堰を形成し、該堰により、堰が形成された部分のガス流路の断面積をガス流路の他の部分の断面積よりも小さくすることにより、溶融樹脂の充填時のキャビティ内の圧力を０．５〜１．５ＭＰａに維持でき、かつ溶融樹脂の充填とともに、不活性ガスを速やかに排出できることを見出した。
【００２９】
以下、図面を参照しつつ、本発明の具体的な実施形態を説明することにより、本発明を明らかにする。
【００３０】
図１は、本発明の一実施形態に係る射出成形用金型を示す断面図である。
【００３１】
図１に示すように、射出成形用金型１は、固定型としての第１の金型２と、可動型としての第２の金型３とを備える。第１の金型２と第２の金型３とが組み合わされたときに、射出成形用金型１の内部に内部空間であるキャビティＡが形成される。第１，第２の金型２，３の形状は矩形板状である。第１，第２の金型の形状は特に限定されない。
【００３２】
第２の金型３は、第１の金型２に対して近接及び離間するように、移動可能に構成されている。第２の金型３だけでなく、第１の金型２も第２の金型３に対して近接及び離間するように、移動可能に構成されていてもよい。すなわち、第１，第２の金型が互いに近接及び離間するように、第１の金型及び第２の金型の内の少なくとも一方が、移動可能に構成されていてもよい。
【００３３】
第１の金型２には、キャビティＡ内に溶融樹脂を注入するための樹脂注入用貫通孔２ａが設けられている。
【００３４】
図２に、第２の金型３を斜視図で示す。図２では、第２の金型３のパーティングライン側の表面３ａが示されている。上記パーティングラインは、第１，第２の金型２，３が組み合されたときに、第１，第２の金型２，３が互いに接する部分である。
【００３５】
図２に示すように、第２の金型３の表面３ａには、キャビティＡを形成するための凹部４が形成されている。凹部４には、キャビティＡ内にガスを注入するためのガス注入孔５が設けられている。図１に示すように、ガス注入孔５は、ガス注入用流路６に連ねられている。ガス注入用流路６は、外部空間に至っている。
【００３６】
第２の金型３のパーティングライン側の表面３ａに、複数の溝７〜１０が形成されている。図２では、溝７〜１０は略図的に示されている。溝７〜１０の一端がキャビティＡに接続されている。溝７〜１０の他端は、外部空間に至っている。溝７〜１０により、ガス流路が形成されている。このような溝が形成されていることにより、溶融樹脂の充填時のキャビティＡ内の圧力を制御でき、かつ溶融樹脂の充填とともに、不活性ガスを効率的に排出させることができる。
【００３７】
射出成形用金型１では、溝７〜１０は第２の金型３に形成されている。上記溝は、第１の金型に形成されていてもよい。上記溝は、第１の金型及び第２の金型の内の少なくとも一方に形成されていればよい。上記溝が第１の金型及び第２の金型に形成されている場合、後述する堰は、第１の金型の溝内及び第２の金型の溝内の内の少なくとも一方に形成されていればよい。
【００３８】
第１，第２の金型内の少なくとも一方のパーティングライン側の表面には、複数の溝が形成されていることが好ましい。この場合には、溶融樹脂の充填時のキャビティ内の圧力をより一層容易に制御でき、かつ溶融樹脂の充填とともに、不活性ガスをより一層効率的に排出させることができる。また、金型の内面と溶融樹脂との間に不活性ガスが残存し難いため、成形不良が生じ難くなる。
【００３９】
複数の溝は、分散配置されていることが好ましい。複数の溝のキャビティに接続されている一端は、分散配置されていることが好ましい。複数の溝のキャビティＡに接続されている一端はそれぞれ、キャビティＡに分散して接続されていることが好ましい。これらの場合には、金型の内面と溶融樹脂との間に不活性ガスが部分的に残存し難くなるため、成形不良がより一層生じ難くなる。
【００４０】
第１，第２の金型が多角形板状の場合、上記溝は、一端がキャビティＡにそれぞれ接続されており、かつ他端がパーティングライン面の外周の複数の辺からそれぞれ外部空間に至っていることが好ましい。第１，第２の金型が矩形板状の場合、上記溝は、一端がキャビティＡにそれぞれ接続されており、かつ他端がパーティングライン面の外周の４辺からそれぞれ外部空間に至っていることが好ましい。この場合には、溶融樹脂の充填時のキャビティ内の圧力、及び不活性ガスの排出性をさらに一層容易に制御できる。
【００４１】
図３に、第２の金型３の溝７が形成されている部分を拡大して示す。図３では、キャビティＡに至る部分から外部空間に至る部分まで溝７が示されている。図２及び図３に示すように、各溝７〜１０内には、該溝７〜１０を横断するように堰７ａ〜１０ａが形成されている。堰７ａ〜１０ａにより、堰７ａ〜１０ａが形成された部分のガス流路の断面積がガス流路の他の部分の断面積よりも小さくされている。なお、図１では、堰７ａ〜１０ａの図示は省略されている。図２では、堰７ａ〜１０ａは略図的に示されている。このような堰７ａ〜１０ａが形成されていることにより、キャビティＡから外部空間に不活性ガスが排出される際に、不活性ガスの乱流が生じる。この結果、溶融樹脂をキャビティＡ内に充填する数秒間、キャビティＡ内を高圧に維持できる。また、一般的に溶融樹脂がキャビティＡ内に充填される間には、不活性ガスが断熱圧縮され、キャビティＡ内が高圧になる傾向にある。しかしながら、堰７ａ〜１０ａが形成されていることにより、キャビティＡ内の圧力が必要以上に高くなり難い。従って、発泡不良等の成形不良が生じ難くなる。
【００４２】
図４に堰が形成された溝の変形例を示すように、溝２１内には、複数の堰２１ａ〜２１ｄが形成されていることが好ましい。この場合には、溶融樹脂の充填時のキャビティ内の圧力を維持でき、かつ溶融樹脂の充填とともに不活性ガスをさらに一層効率的に排出させることができる。溝内には、２〜５つの堰が形成されていることが好ましい。複数の堰は溝内に、分散配置されていることが好ましく、等間隔に配置されていることがより好ましい。
【００４３】
上記溝の体積と上記堰の体積との合計の体積は、金型キャビティの体積に対して、４／１００００〜３／１０００の範囲内にあることが好ましい。また、上記溝内に形成される上記堰の体積は、上記溝の体積と上記堰の体積との合計の体積に対して、１／１０〜１／２の範囲内にあることが好ましい。図３に示すように、上記溝の体積と上記堰の体積との合計はＬ１×Ｌ２×Ｌ５で表され、上記堰の体積は、Ｌ３×Ｌ４×Ｌ２で表される。
【００４４】
上記寸法Ｌ１〜Ｌ５が上記の好ましい範囲内にあることにより、キャビティＡ内から外部空間に不活性ガスが排出される際に、不活性ガスの乱流がより一層適度に生じる。この結果、溶融樹脂をキャビティＡ内に充填する数秒間、キャビティＡ内を高圧に維持できる。また、溶融樹脂がキャビティＡ内に充填される間に、キャビティＡ内の圧力が必要以上に高くなり難くなる。
【００４５】
射出成形用金型１を用いて、熱可塑性樹脂を含有する熱可塑性樹脂組成物を発泡させることにより発泡成形品を得ることができる。
【００４６】
上記発泡成形品を構成するのに用いられる上記熱可塑性樹脂は特に限定されない。上記熱可塑性樹脂として、ポリオレフィン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、又はアクリロニトリル−スチレン−ブタジエン共重合体（ＡＢＳ樹脂）等が挙げられる。上記ポリオレフィン系樹脂として、ポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂等が挙げられる。なかでも、ポリオレフィン系樹脂が好ましく、ポリプロピレン系樹脂がより好ましい。上記熱可塑性樹脂は、単独で用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。
【００４７】
上記熱可塑性樹脂組成物を発泡させる際には、発泡剤が用いられる。上記発泡剤は特に限定されない。上記発泡剤の具体例として、化学発泡剤又は物理発泡剤等が挙げられる。上記発泡剤は、単独で用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。
【００４８】
上記化学発泡剤は特に限定されない。上記化学発泡剤として、有機系化学発泡剤又は無機系化学発泡剤を使用できる。上記有機系化学発泡剤として、ニトロソ化合物、アゾ化合物、スルホニルヒドラジド化合物又はアジド化合物等が挙げられる。上記無機系化学発泡剤として、炭酸水素ナトリウム又は炭酸アンモニウム等が挙げられる。なかでも、アゾ化合物又は炭酸水素ナトリウムが好ましい。
【００４９】
上記物理発泡剤はガス状又は超臨界流体として、成形機のシリンダー又はスクリューより、溶融樹脂に注入され、分散され、溶解される。その後、熱可塑性樹脂組成物を金型内に射出した後、圧力を開放することにより、熱可塑性樹脂組成物を発泡させることができる。上記物理発泡剤の具体例として、脂肪族炭化水素類、脂環式炭化水素類又は無機ガス等が挙げられる。上記脂肪族炭化水素類として、ブタン等が挙げられる。上記脂環式炭化水素類として、シクロブタン等が挙げられる。
【００５０】
上記熱可塑性樹脂組成物は、顔料、補強剤、難燃剤、紫外線吸収剤又は安定剤の公知の添加剤を含有してもよい。上記補強剤として、板状フィラー、繊維状フィラー又は針状フィラー等が挙げられる。
【００５１】
図５に、本発明の一実施形態に係る射出成形用金型を用いた射出成形装置の概略構成図の一例を示す。
【００５２】
図５に示す射出成形装置５１では、射出成形用金型１の第２の金型３の凹部４に設けられたガス注入孔５に、ガス注入用バルブ５２及び減圧バルブ５３を介して、高圧タンク５４が接続されている。ガス注入用バルブ５２には、ガス注入用バルブ制御装置５５が接続されている。ガス注入用バルブ５２は、ガス注入用バルブ制御装置５４の信号により、任意のタイミングで開く。ガス注入用バルブ５２が開くと、ガス注入用流路６及びカス注入孔７を経由してキャビティＡ内に不活性ガスが注入される。これにより、キャビティＡ内の圧力を制御できる。
【００５３】
高圧タンク５４には、開放バルブ５６及びリリーフ弁５７が接続されている。また、高圧タンク５４には、該高圧タンク５４にガスを圧送するために、圧縮ポンプ５８が接続されている。圧縮ポンプ５８に、バルブ５９，６０が接続されている。バルブ５９に不活性ガスボンベ６１が接続されている。
【００５４】
高圧タンク５４に圧縮ポンプ５８が接続されており、かつ圧縮ポンプ５８にバルブ５９を介して不活性ガスボンベ６０が接続されているため、任意の種類のガスを圧縮することができる。さらに、圧縮ポンプ５８を制御することにより、高圧タンク５４の圧力を容易に制御できる。
【００５５】
発泡成形品は、射出成形装置５１を用いて、例えば以下のようにして得ることができる。
【００５６】
射出成形用金型１のキャビティＡ内の圧力が１．５〜２．０ＭＰａとなるように、ガスを充填させ得る状態に、減圧バルブ５３を制御する。ガス注入用バルブ５２を開き、キャビティＡ内にガスを注入する。所定時間が経過した後、ガス注入用バルブ５２を閉じる。次に、例えば熱可塑性樹脂と、発泡剤とを含有する熱可塑性樹脂組成物を、キャビティＡ内に射出し、充填する。熱可塑性樹脂組成物は溶融状態で射出される。熱可塑性樹脂組成物の射出が完了し、コアバック待ち時間が経過した後、例えば可動型である第２の金型３を所定の距離だけコアバックさせる。第２の金型３をコアバックさせることにより、熱可塑性樹脂組成物を発泡させる。次に、発泡した熱可塑性樹脂組成物を冷却し、固化させる。その後、射出成形用金型１を開いて、発泡成形品を射出成形用金型１から取り出す。
【００５７】
以下、本発明について、実施例および比較例を挙げて具体的に説明する。本発明は、以下の実施例のみに限定されない。
【００５８】
（実施例１）
（１）熱可塑性樹脂組成物の調製
ポリプロピレン（プライムポリマー社製、商品名：Ｊ８３０ＨＶ、荷重たわみ温度：１０５℃（測定方法：Ｋ７１９１、試験条件：０．４５ＭＰａ））１００重量部と、発泡剤（永和化成工業社製、商品名：ポリスレンＥＥ２７５Ｆ）５重量部とを添加し、熱可塑性樹脂組成物Ａを調製した。
【００５９】
（２）発泡射出成形
上記熱可塑性樹脂組成物Ａを用いて、以下の射出成形用金型及び成形条件により、縦９７０ｍｍ×横６５０ｍｍ×厚み３．０ｍｍの発泡成形品を得た。
【００６０】
［射出成形用金型］
溝の数：４つ（金型のキャビティを形成する凹部の上方、下方及び両側の側方にそれぞれ形成されている。一端がキャビティそれぞれ接続されており、他端がパーティングラインの外周の４辺からそれぞれ外部空間に至っている）
溝の深さＬ１：１５０μｍ
溝の幅Ｌ２：５０ｍｍ
溝の長さＬ５：１００ｍｍ
各溝における堰の数：１つ
堰の幅Ｌ２：５０ｍｍ
堰の長さＬ４：３０ｍｍ
堰の高さＬ３：７０μｍ
キャビティの体積：縦９７０ｍｍ×横６５０ｍｍ×深さ１．５ｍｍ
【００６１】
［成形条件］
樹脂温度：２００℃
スクリュー回転数：８０ｒｐｍ
射出時のキャビティの厚み：１．５ｍｍ
コアバック時の型開き幅：１．５ｍｍ
コアバック待ち時間：０．５秒
充填時間：２．１秒
冷却時間：４０秒
冷媒温度：４０℃
成形サイクル：４４秒
発泡倍率：２．０１倍
【００６２】
（実施例２）
堰の高さ１２０μｍ、堰の長さ７０ｍｍ及び堰の幅５０ｍｍに変更したこと、並びにコアバック時の型開き幅を１．２ｍｍとし、発泡倍率を１．７５倍に変更したこと以外は、実施例１と同様にして、縦９７０ｍｍ×横６５０ｍｍ×厚み２．６３ｍｍの発泡成形品を得た。
【００６３】
（実施例３）
堰の高さ４０μｍ、堰の長さ３０ｍｍ及び堰の幅５０ｍｍに変更したこと以外は、実施例１と同様にして、縦９７０ｍｍ×横６５０ｍｍ×厚み３．０ｍｍの発泡成形品を得た。
【００６４】
（実施例４）
堰の高さ７０μｍ、堰の長さ３０ｍｍ及び堰の幅５０ｍｍに変更したこと、各溝における堰の数を３つにしたこと、並びにコアバック時の型開き幅を１．４ｍｍとし、発泡倍率を１．９３倍に変更したこと以外は、実施例１と同様にして、縦９７０ｍｍ×横６５０ｍｍ×厚み２．９ｍｍの発泡成形品を得た。
【００６５】
（比較例１）
溝内に堰を設けなかったこと以外は、実施例１と同様にして、縦９７０ｍｍ×横６５０ｍｍ×厚み３．０ｍｍの発泡成形品を得た。
【００６６】
（評価）
得られた発泡成形品の表面におけるスワールマークの有無、並びに発泡不良が生じているか否かを評価した。
【００６７】
結果を下記の表１に示す。
【００６８】
【表１】
2010158865.tif 000003
【符号の説明】
【００６９】
１…射出成形用金型
２…第１の金型
２ａ…樹脂注入用貫通孔
３…第２の金型
３ａ…表面
４…凹部
５…ガス注入孔
６…ガス注入用流路
７〜１０…溝
７ａ〜１０ａ…堰
２１…溝
２１ａ〜２１ｄ…堰
５１…射出成形装置
５２…ガス注入用バルブ
５３…減圧バルブ
５４…高圧タンク
５５…ガス注入用バルブ制御装置
５６…開放バルブ
５７…リリーフ弁
５８…圧縮ポンプ
５９…バルブ
６０…バルブ
６１…不活性ガスボンベ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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