(57)【要約】【課題】湿式亜鉛製錬で発生する残渣中に含まれる鉛を、効果的にシリカから分離する。【解決手段】湿式亜鉛製錬で発生する残渣に水を加えてパルプにしてから第１の遠心分離処理、第２の遠心分離処理、中和処理及び凝集沈澱処理を行う湿式亜鉛製錬の残渣の処理方法であって、第１の遠心分離処理で、パルプを供給流量／Σが４００００〜９００００ｍ3／ｍ2ｈとなるように供給し、Ｐｂ／ＳｉＯ２比２以上の鉛精錬原料と、第１分離液とに分け、第２の遠心分離処理で、前記第１分離液を供給流量／Σが１０００〜１１０００ｍ3／ｍ2ｈとなるように供給し、銅精錬原料とする沈殿物と、第２分離液とに分け、前記第２分離液について中和処理、凝集沈澱処理を行い、銅製錬原料とする沈殿物と、シリカ鉱滓に分ける。第１の遠心分離処理と第２の遠心分離処理の遠心力を所定の範囲とすることによって、シリカの品位が鉛の品位よりも相対的に低い沈殿物を得る。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
湿式亜鉛製錬で発生する残渣に水を加えてパルプにしてから第１の遠心分離処理、第２の遠心分離処理、中和処理及び凝集沈澱処理を行う湿式亜鉛製錬の残渣の処理方法であって、
第１の遠心分離処理で、前記パルプを供給流量／Σが４００００〜９００００ｍ3／ｍ2ｈとなるように供給し、Ｐｂ／ＳｉＯ２比２以上の鉛精錬原料と、第１分離液とに分け、
第２の遠心分離処理で、前記第１分離液を供給流量／Σが１０００〜１１０００ｍ3／ｍ2ｈとなるように供給し、銅精錬原料とする沈殿物と、第２分離液とに分け、
前記第２分離液について中和処理、凝集沈澱処理を行い、銅製錬原料とする沈殿物と、シリカ鉱滓に分ける、湿式亜鉛製錬の残渣の処理方法。
【請求項２】
第１の遠心分離処理を６００〜２４００Ｇの遠心力で行う、請求項１に記載の湿式亜鉛製錬の残渣の処理方法。
【請求項３】
第２の遠心分離処理を２０００〜３５００Ｇの遠心力で行う、請求項１又は２に記載の湿式亜鉛製錬の残渣の処理方法。
【請求項４】
前記第１の遠心分離処理および／または前記第２の遠心分離処理を、スクリューデカンタを用いて行う、請求項１〜３のいずれかに記載の湿式亜鉛製錬の残渣の処理方法。
【請求項５】
パルプ濃度が２００〜５００ｇ／Ｌである、請求項１〜４のいずれかに記載の湿式亜鉛製錬の残渣の処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、亜鉛の湿式亜鉛製錬により発生する残渣の処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、鉱石から亜鉛を取出す方法として湿式亜鉛製錬が実施されている。湿式亜鉛製錬では、まず、亜鉛精鉱を酸化焙焼した焼鉱を硫酸酸性の浸出液で可溶性の亜鉛を浸出する。その際に、不溶性のジンクフェライト（ＺｎＦｅ２Ｏ４）を主成分とする残渣が発生するので、この残渣から亜鉛を浸出するために、亜硫酸ガス雰囲気下で加圧浸出（以下、２次浸出と称する）を行う。
【０００３】
２次浸出で発生する残渣は、硫酸鉛、シリカ等を主成分としており、鉱石中に含まれるスズ、アンチモン等も含まれる。この残渣は鉛を含んでいるため、鉛製錬工程に供給され、有価金属が回収される。次いで、残渣を乾燥した後、電気炉等で還元して粗鉛にする。さらに、この粗鉛を酸化、溶離等の手法でスズ、アンチモンを除去した後、アノードを鋳造し、電解精製を経て電気鉛を生産する。
【０００４】
ところが、上述した残渣は鉛の品位が低く、鉛原料としてそのまま使用すると非経済的である。特に、残渣に含まれるシリカは、電気炉で還元する際に、溶融電力を上昇させてしまう。このため、事前に残渣からシリカを除去しておくことが望ましい。
【０００５】
特許文献１には、鉛及びシリカの比重差を利用し、湿式亜鉛製錬で発生する残渣を６００〜２４００Ｇの遠心力で鉛とシリカに遠心分離する方法が開示されている。上記特許文献１では、湿式亜鉛製錬で発生する残渣に水を加えてパルプにしてから、このパルプをスクリューデカンタによる遠心分離を行っている。鉛は比重が大きく、結晶性の高い硫酸鉛であるため、沈降速度が速い。これに対し、シリカは非結晶のコロイド状になっているため沈降速度が遅い。即ち、上記特許文献１では、この沈降速度の差を利用し、パルプ中に沈殿物として含まれる鉛をシリカから分離している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平２００７−２６２５６４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、上記特許文献１に記載の処理方法では、湿式亜鉛製錬で発生する残渣を鉛とシリカに効果的に分離することが困難な場合があった。例えば、残渣の粒径及びパルプ濃度等の条件が変化すると鉛およびシリカの沈降速度も変化するため、安定した分離挙動を得ることが難しい。
【０００８】
本発明は上記課題に鑑みてなされたものであり、湿式亜鉛製錬で発生する残渣中に含まれる鉛を、効果的にシリカから分離でき、また、この分離液から効果的に銅製錬原料を分離できる処理方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
この目的を達成するために、本発明によれば、湿式亜鉛製錬で発生する残渣に水を加えてパルプにしてから遠心分離を行う湿式亜鉛製錬の残渣の処理方法であって、第１の遠心分離処理で、前記パルプを供給流量／Σが４００００〜９００００ｍ3／ｍ2ｈとなるように供給し、Ｐｂ／ＳｉＯ２比２以上の鉛精錬原料と、第１分離液とに分け、第２の遠心分離処理で、前記第１分離液を供給流量／Σが１０００〜１１０００ｍ3／ｍ2ｈとなるように供給し、銅精錬原料とする沈殿物と、第２分離液に分け、前記第２分離液について中和処理、凝集沈澱処理を行い、銅製錬原料とする沈殿物と、シリカ鉱滓に分ける。第１の遠心分離処理は、６００〜２４００Ｇの遠心力で行うことができ、第２の遠心分離処理は、２０００〜３５００Ｇの遠心力で行うことができる。遠心分離処理は、スクリューデカンタを用いて行っても良い。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、湿式亜鉛製錬で発生する残渣に水を加えてパルプにしてから遠心分離を行い、パルプ中の鉛を沈殿物としてシリカを含む分離液から分離する際に、第１の遠心分離処理と第２の遠心分離処理の供給流量／Σを所定の範囲とすることによって、シリカの品位が鉛の品位よりも相対的に低い沈殿物を得ることができる。この沈殿物は、鉛の原料として、精製する際の精製時間、精製コストが従来よりも低く、鉛の回収率が高いため、非常に経済的である。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の実施の形態を実施するのに用いるスクリューデカンタの説明図である。
【図２】本発明の実施の形態の説明図である。
【図３】実施例の第１の遠心分離処理における供給流量／ΣとＰｂ濃縮率の関係を示すグラフである。
【図４】第２の遠心分離処理におけるＡｇ分布率及びＳｉＯ２分布率と、供給流量／Σとの関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、図面を参照しながら、本発明の好適な実施形態について説明をする。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
【００１３】
図１に示すように、スクリューデカンタ１は、略円筒形状の中空のボール１０と、その内部に設けたスクリューコンベア１１とが、水平方向の回転軸を中心に同軸に回転するようになっている。ボール１０及びスクリューコンベア１１はいずれも、スクリューデカンタ１の前端側が縮径された円錐形状になっており、後端側は径が一定の円筒形状になっている。ボール１０の内周面とスクリューコンベア１１の外周面との間には、軸方向に沿って環状の内部空間１５が形成されている。この内部空間１５は、スクリューデカンタ１の後端側の円筒形状の部分では、ボール１０の回転によりパルプを沈殿物ｕｆ（アンダーフロー）および分離液ｏｆ（オーバーフロー）に遠心分離する遠心分離部１６になっており、前端側の円錐形状の部分では、遠心分離した沈殿物ｕｆに随伴する分離液ｏｆを脱液する脱液部１７になっている。
【００１４】
ボール１０、スクリューコンベア１１は共に、その前端が支持体１９上の軸受２０で回転可能に支持され、且つその後端が支持体１９上の軸受２１で回転可能に支持されている。ボール１０、スクリューコンベア１１の前端には、各々、ボール側プーリ２５、スクリュー側プーリ２６が設けられている。これらのボール側プーリ２５、スクリュー側プーリ２６とモータ３０のシャフトとには伝動ベルト３１が巻掛けられている。これにより、モータ３０の回転駆動力が伝動ベルト３１を介してボール側プーリ２５、スクリュー側プーリ２６に伝達され、ボール１０、スクリューコンベア１１を同一方向に回転できるようになっている。なお、ボール１０、スクリューコンベア１１の前端には、スクリューコンベア１１の回転速度をボール１０の回転速度よりも小さく設定することが可能なギアボックス等の減速装置３２が設けられている。
【００１５】
スクリューコンベア１１の内部には、給液管３５が軸方向に貫通して配設されている。スクリューデカンタ１の後端側では、給液管３５の一端に、パルプが供給される給液口３６が設けられている。スクリューデカンタ１の前端側にある給液管３５の他端は径方向に複数分岐し、吐出口３７を介して内部空間１５に連通している。
【００１６】
スクリューコンベア１１の外周面にはスクリュー羽根４０が螺旋状に設けられており、後端側の遠心分離部１６においてボール３０の回転によりパルプから遠心分離した沈殿物ｕｆを、前端側の脱液部１７に搬送するようになっている。ボール１０の前端側には、脱液部１７に搬送されて脱液された沈殿物ｕｆをボール１０の外部に排出する排出孔４５が設けられている。ボール１０の外側には、排出孔４５を覆うケーシング４６が支持体１９を貫通して設けられている。ケーシング４６の下部には、排出孔４５を介してボール１０からケーシング４６内に排出された沈殿物ｕｆをスクリューデカンタ１の外部に排出する排出口４７が設けられている。
【００１７】
ボール１０の内部には、内部空間１５の遠心分離部１６よりさらに後端側に、遠心分離した分離液ｏｆがオーバーフローして進行する排液室５０が設けられている。排液室５０内には、分離液ｏｆを排液口５１からボール１０の外部に排液する例えばポンプ式のインペラー５２が設けられている。
【００１８】
次に、図２を参照にして、本発明の実施の形態に係る湿式亜鉛製錬の残渣の処理方法を説明する。処理する残渣は、亜鉛の湿式亜鉛製錬において、２次浸出で発生する残渣であり、例えば、以下のようにして得ることができる。亜鉛製錬の原料となる亜鉛含有量が５０質量％前後の硫化亜鉛精鉱を焙焼炉で空気を吹込んで酸化焙焼した焼鉱を、硫酸酸性の浸出液で亜鉛を浸出（即ち、１次浸出）する。この際に、発生する不溶性のジンクフェライト（ＺｎＦｅ２Ｏ４）を主成分とする残渣から亜鉛を浸出するように、亜硫酸ガス雰囲気下でこの残渣を加圧浸出（即ち、２次浸出）する。この２次浸出によって、硫酸鉛、シリカ等を含有する残渣が発生する。
【００１９】
次に、上述のようにして２次浸出で発生した残渣に水を添加し、パルプにする。本実施の形態では、この際のパルプ濃度を２００〜５００ｇ／Ｌにすると、鉛のロス率が低く、鉛とシリカ等との分離性が高くなるため都合がよい。また、ｐＨ、温度等は特に調整していない。
【００２０】
上記パルプは、リパルプ６０で作られる。リパルプ槽６０には、２次浸出で発生した残渣に水が添加され、攪拌することにより、パルプが作られる。また、リパルプ槽６０では、残渣が沈降しないように撹拌されてパルプが貯留される。リパルプ槽６０に貯留されたパルプは、ポンプによって圧送され、例えば流量６ｍ３／ｈで、給液口３６を介してスクリューデカンタ１に定量供給される。このとき、パルプを供給流量／Σが４００００〜９００００ｍ3／ｍ2ｈとなるように供給し、Ｐｂ／ＳｉＯ２比２以上の鉛精錬原料と、第１分離液とに分ける第１の遠心分離処理が行われる。供給流量／Σが４００００ｍ3／ｍ2ｈ未満では１次ｕｆへのＳｉＯ２の分布が多くなり、Ｐｂ／ＳｉＯ２比を２以上に維持することが難しくなる。一方、９００００ｍ3／ｍ2ｈ以上の条件は遠心力が弱い為、分離が行われない。また、スクリューデカンタ１において、６００〜２４００Ｇの遠心力で遠心分離を行うことが好ましい。
【００２１】
即ち、このようにパルプが定量供給されるスクリューデカンタ１のボール１０及びスクリューコンベア１１は、モータ３０によって同一方向に各々所定の回転速度で回転させておく。なお、スクリューコンベア１１の回転速度は、減速装置３２を用いてボール１０の回転速度よりも小さくなるように設定する。
【００２２】
給液口３６を介してスクリューデカンタ１に定量供給されたパルプは、図１の実線矢印で示すように、給液管３５内をスクリューデカンタ１の前端側に軸方向に沿って進行する。そして、吐出口３７から内部空間１５内に吐出される。吐出されたパルプは、ボール１０の回転によって遠心分離部１６で、第１の遠心分離処理により沈殿物ｕｆ（１次ｕｆ）および分離液ｏｆ（１次ｏｆ、第１分離液）に遠心分離される。ボール１０の回転による遠心分離によって沈殿した第１の遠心分離処理による沈殿物ｕｆには、鉛の沈殿物を主体として、シリカ、スズ及びアンチモンの沈殿物も含まれている。一方、遠心分離によって分離された第１の遠心分離処理による分離液ｏｆは、沈殿しなかった鉛、シリカ、スズ及びアンチモン等の固形物と液体を含んでいる。
【００２３】
第１の遠心分離処理では、上述した遠心分離を行う際に、パルプを供給流量／Σが４００００〜９００００ｍ3／ｍ2ｈとなるように調整し、Ｐｂ／ＳｉＯ２比２以上の鉛精錬原料と、第１分離液とに分かれるようにする。遠心分離で沈殿した第１の遠心分離処理の沈殿物ｕｆは、ボール１０の回転による遠心力でボール１０の円錐形状の内面に付着する。付着した沈殿物ｕｆは、回転するスクリューコンベア１１のスクリュー羽根４０によって掻出されながらスクリューデカンタ１の前端側に搬送される。スクリュー羽根４０によって沈殿物ｕｆが搬送される際には、遠心分離部１６から随伴する分離液ｏｆが、沈殿物ｕｆが脱液部１７を前端側に進行するに従い、次第に脱液される。その結果、ボール１０の前端側の排出孔４５には、沈殿物ｕｆだけが搬送される。そして、排出孔４５に到達した沈殿物ｕｆは、排出孔４５からケーシング４６内に排出される。さらに、ケーシング４６内から排出口４７を介してスクリューデカンタ１から排出される。
【００２４】
こうして、排出口４７から排出された第１の遠心分離処理の沈殿物ｕｆ（１次ｕｆ）は、Ｐｂリッチ原料として回収される。
【００２５】
一方、第２の遠心分離処理では、スクリューデカンタ１の遠心分離部１６にある第１の遠心分離処理の分離液ｏｆ（１次ｏｆ）は、オーバーフローしてスクリューデカンタ１の後端側に進行し、排液室５０に進入する。このときの1次ｏｆは供給流量／Σが１０００〜１１０００ｍ3／ｍ2ｈとなるように調整する。供給流量／Σが１０００ｍ3／ｍ2ｈ未満の条件は、必要な遠心力が高すぎる為、スクリューデカンタでの実施は困難である。一方、１１０００ｍ3／ｍ2ｈを超えると２次ｕｆへのＡｇなどの分配が小さくなり、有価金属のロスが多くなる。そして排液室５０内の分離液ｏｆは、インペラー５２によって排液口５１からボール１０の外部に排液される。この場合、第１の遠心分離処理の分離液ｏｆは、例えば流量４ｍ３／ｈで排液される。
【００２６】
そして、スクリューデカンタ１の排液口５１から排出された第１の遠心分離処理の分離液ｏｆ（１次ｕｆ）は、ポンプによって圧送され、例えば流量１．３ｍ３／ｈで、給液口３６を介してスクリューデカンタ１に定量供給される。そして、スクリューデカンタ１において、２０００〜３５００Ｇの遠心力で遠心分離を行う第２の遠心分離処理が行われることが好ましい。なお、第２の遠心分離処理を行うに際し、スクリューデカンタ１に供給される第１の遠心分離処理の分離液ｏｆに、凝集剤が添加されても良い。このときはＰｂの回収率が更に向上しうる。該凝集剤としては、例えば、ＭＴアクアポリマー製のアコフロックＮ１００、Ａ９５(商品名)などが挙げられ、アニオン系、ノニオン系のどちらも利用できる。
【００２７】
即ち、第１の遠心分離処理の場合と同様に、第２の遠心分離処理でも、パルプが定量供給されるスクリューデカンタ１のボール１０及びスクリューコンベア１１は、モータ３０によって同一方向に各々所定の回転速度で回転させておく。なお、スクリューコンベア１１の回転速度は、減速装置３２を用いてボール１０の回転速度よりも小さくなるように設定する。
【００２８】
給液口３６を介してスクリューデカンタ１に定量供給された第１の遠心分離処理の分離液ｏｆは、図１の実線矢印で示すように、給液管３５内をスクリューデカンタ１の前端側に軸方向に沿って進行する。そして、吐出口３７から内部空間１５内に吐出される。第１の遠心分離処理の分離液ｏｆには硫酸塩形態の鉛より低密度の銀、銅など有用な成分が含まれている。
【００２９】
吐出された第１の遠心分離処理の分離液ｏｆは、ボール１０の回転によって、遠心分離部１６で更に第２の遠心分離処理の沈殿物ｕｆ（２次ｕｆ）および分離液ｏｆ（２次ｏｆ、第２分離液）に遠心分離される。
【００３０】
こうして、ボール１０の回転による遠心分離によって沈殿した第２の遠心分離処理の沈殿物ｕｆには、鉛製錬には適さないが銀、銅などを含有するため、銅製錬原料として回収される。
【００３１】
一方、遠心分離によって分離された第２の遠心分離処理の分離液ｏｆは、主に低密度のシリカを多く含んでおり、沈殿しなかった鉛、シリカ、スズ及びアンチモン等の固形物と液体を含んでいる。
【００３２】
第２の遠心分離処理では、上述した遠心分離を行う際に、１次ｏｆが１０００〜１１０００ｍ3／ｍ2ｈで供給されるように調整する。遠心分離で沈殿した第２の遠心分離処理の沈殿物ｕｆは、ボール１０の回転による遠心力でボール１０の円錐形状の内面に付着する。付着した第２の遠心分離処理の沈殿物ｕｆは、回転するスクリューコンベア１１のスクリュー羽根４０によって掻出されながらスクリューデカンタ１の前端側に搬送される。スクリュー羽根４０によって沈殿物ｕｆが搬送される際には、遠心分離部１６から随伴する第２の遠心分離処理の分離液ｏｆが、沈殿物ｕｆが脱液部１７を前端側に進行するに従い、次第に脱液される。その結果、ボール１０の前端側の排出孔４５には、第２の遠心分離処理の沈殿物ｕｆだけが搬送される。そして、排出孔４５に到達した第２の遠心分離処理の沈殿物ｕｆは、排出孔４５からケーシング４６内に排出される。さらに、ケーシング４６内から排出口４７を介してスクリューデカンタ１から排出される。
【００３３】
こうして、排出口４７から排出された第２の遠心分離処理の沈殿物ｕｆ（２次ｕｆ）は、Ｐｂプアな銅製錬原料として回収される。
【００３４】
一方、スクリューデカンタ１の遠心分離部１６にある第２の遠心分離処理の分離液ｏｆ（２次ｏｆ）は、オーバーフローしてスクリューデカンタ１の後端側に進行し、排液室５０に進入する。そして排液室５０内の分離液ｏｆは、インペラー５２によって排液口５１からボール１０の外部に排液される。この場合、第２の遠心分離処理の分離液ｏｆは、例えば流量１ｍ３／ｈで排液される。
【００３５】
そして、スクリューデカンタ１の排液口５１から排出された第２の遠心分離処理の分離液ｏｆは、中和処理槽６１における中和処理を経て、セットラー（凝集沈殿装置）６２に供給される。そして、セットラー６２にて凝集沈殿処理された沈殿物ＳＥＴｕｆは、金、銀などの有価物を含むため銅製錬原料として回収される。一方、セットラー６２にてオーバーフローとして分離された分離液ＳＥＴｏｆは、熔錬におけるスラグの主成分のシリカを多く含んでおり経済的視点からシリカ鉱滓として分離されることが好ましい。
【００３６】
以上の実施の形態によれば、パルプを供給流量／Σが４００００〜９００００ｍ3／ｍ2ｈとなるように供給し、Ｐｂ／ＳｉＯ２比２以上の鉛精錬原料と、第１分離液とに分ける第１の遠心分離処理と、この第１の遠心分離処理で得た分離液ｏｆを供給流量／Σが１０００〜１１０００ｍ3／ｍ2ｈとなるように供給して遠心分離を行う第２の遠心分離処理を順次行うことにより、シリカの品位が鉛の品位よりも相対的に低いＰｂリッチ原料を得ることができる。このＰｂリッチ原料は、鉛の原料として、精製する際の精製時間、精製コストが従来よりも低く、鉛の回収率が高いため、非常に経済的である。
【００３７】
また、第１の遠心分離処理と第２の遠心分離処理を、連続式スクリュー排出型遠心分離機であるスクリューデカンタ１で行うことによって、多量のパルプを連続的に処理することが可能になりバッチ式で処理する場合よりも経済的且つ効率的である。さらに、ボール１０の回転速度を調整することによって、パルプを遠心分離する際の遠心力を容易に変更できるため、分離率の調整が容易化される。
【００３８】
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は係る例に限定されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例又は修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
【００３９】
上述した実施形態においては、パルプを遠心分離する遠心分離機として連続式スクリュー排出型遠心分離機（即ち、スクリューデカンタ）を用いる場合について説明したが、連続式スクリュー排出型遠心分離機以外の遠心分離機が用いられてもよい。
【実施例】
【００４０】
以下に、本発明を検証した実施例を説明する。湿式亜鉛製錬の２次浸出で発生した残渣に水を添加し、撹拌しながら撹拌機付タンクに保持した。ポンプを用い、撹拌機付タンクのパルプをスクリューデカンタに定量供給し、第１の遠心分離処理を行った。スクリューデカンタの遠心力はボールの回転速度を予め設定して調整した。
【００４１】
得られた沈殿物ｕｆ（Ｎｏ．１〜７）はＰｂリッチ原料として回収した。表１に、Ｐｂリッチ原料の鉱量比、Ｐｂ分布率、Ｐｂ濃縮率、ＳｉＯ２分布率、Ｐｂ／ＳｉＯ２質量比、また分離液ｏｆの鉱量比を示す。
【００４２】
また、第１の遠心分離処理における供給流量（Ｆｅｅｄ流量）／ΣとＰｂ／ＳｉＯ２質量比の関係を図３に示す。なお、Σは、遠心沈降機のスケールアップに用いる面積の単位をもつ値であって、重力沈降を仮定した場合に必要な沈降面積に相当する（特開２００８‐２１２８０９等参照）。
【００４３】
【表１】
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【００４４】
（実施例１〜１０）
第１の遠心分離処理で得られた分離液ｏｆについて、第２の遠心分離処理を、２５００Ｇ又は３０００Ｇの遠心力で行った。得られた沈殿物ｕｆはＣｕ銅製錬原料として回収した。分離液ｏｆは、更に中和処理及び凝集沈澱処理を行い、得られた沈殿物ｕｆはＣｕ銅製錬原料として回収し、分離液ｏｆはシリカ鉱滓として回収した。なお、実施例８〜９では、第１の遠心分離処理で得られた分離液ｏｆに凝集剤（ＭＴアクアポリマー製のアコフロックＮ１００）を添加した。Ｃｕ銅製錬原料の鉱量比、Ａｇ分布率、Ａｇ濃縮率、ＳｉＯ２分布率、Ａｇ／ＳｉＯ２質量比、を表２に示す。
【００４５】
【表２】
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【００４６】
また、実施例１〜７については、第２の遠心分離処理におけるＣｕ銅製錬原料（沈殿物ｕｆ）のＡｇ分布率及びシリカ鉱滓（分離液ｏｆ）のＳｉＯ２分布率と、供給流量／Σの関係を図４に示す。
【００４７】
表１、表２及び図３〜４からわかるように、第１の遠心分離処理で得られたＰｂリッチ原料は、本発明の第１の遠心分離処理を満たすＮｏ．１〜４では、Ｐｂ濃縮率が１．２以上、且つＰｂ／ＳｉＯ２質量比が高く、Ｎｏ．５，６に比べて、シリカの品位の低い高濃度のＰｂ原料が得られていることが分かる。また、第２の遠心分離処理では、本発明の第２の遠心分離処理を満たす実施例１〜１０は、ＡｇとＳｉＯ２とが効果的に分離できていることがわかる。１次処理後の分離液に凝集剤を添加すると更に効果的であることもわかる。
【産業上の利用可能性】
【００４８】
本発明は、湿式亜鉛製錬で発生する残渣から鉛を回収する際に有用である。また鉛を回収したときの分離液を再度処理することで効率的に銅製錬原料を得ることができる。
【符号の説明】
【００４９】
ｏｆ  分離液
ｕｆ  沈殿物
１  スクリューデカンタ
１０  ボール
１１  スクリューコンベア
１５  内部空間
１６  遠心分離部
１７  脱液部
１９  支持体
３０  モータ
３２  減速装置
３５  給液管
３６  給液口
３７  吐出口
４０  スクリュー羽根
４５  排出孔
４７  排出口
５０  排液室
５１  排液口
６０  リパルプ槽
６１  中和処理槽
６２  セットラー
【図１】
2010248566.tif 000005
【図２】
2010248566.tif 000006
【図３】
2010248566.tif 000007
【図４】
2010248566.tif 000008