(57)【要約】【課題】支持層が持つ大きな地盤支持力を有効に利用する。【解決手段】壁杭１００における支持層１５に根入れ（定着）される先端部分（Ｈ形鋼２００の下端部２５０を支持する部位）を、支持層１５の地盤支持力よりも強度が高いコンクリート（セメントミルク）で構成されたコンクリート部１５０とすることで、支持層１５が持つ大きな地盤支持力が有効に利用され、その結果、大きな先端支持力が得られる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
下端部が支持層内に位置する芯材が埋設され、先端部分が前記支持層に根入れされた壁杭であって、
前記支持層に根入れされる先端部分を構成し、前記支持層の地盤支持力よりも強度が高いコンクリート部と、
前記コンクリート部よりも上部を構成するソイルセメント部と、
を備える壁杭。
【請求項２】
前記芯材は、水平方向外側に向かって突出する複数のスタッドを有し、
前記ソイルセメント部に対応する部位では前記スタッドを、
前記ソイルセメント部と前記芯材との付着力＋スタッド支圧耐力＞前記ソイルセメント部と地盤との周面摩擦力
となるように設定し、
前記コンクリート部に対応する部位では前記スタッドを、
スタッドせん断力＞前記支持層の支持力
となるように設定した請求項１に記載の壁杭。
【請求項３】
前記芯材の前記スタッドの配置密度を、前記ソイルセメント部に対応する部位よりも前記コンクリート部に対応する部位の方を大きくした請求項１又は請求項２に記載の壁杭。
【請求項４】
前記ソイルセメント部が、山留め壁を構成する請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の壁杭。
【請求項５】
前記芯材の上部が、構造躯体の地下部分に結合された請求項１〜請求項４のいずれか１項に記載の壁杭。
【請求項６】
支持層に達する縦穴を削掘する堀削工程と、
前記縦穴に、下端部が前記支持層内に位置するように芯材を建込む芯材建込工程と、
前記芯材が建込まれた前記縦穴にトレミー管を挿入し、前記トレミー管から前記支持層の地盤支持力よりも強度が高いコンクリートを吐出させて、前記縦穴の先端部分に、コンクリート部を形成するコンクリート打設工程と、
前記トレミー管からソイルセメントを吐出し、前記コンクリート部の上にソイルセメント部を形成するソイルセメント打設工程と、
を備える壁杭工法。
【請求項７】
支持層に達する縦穴を削掘する堀削工程と、
前記堀削された前記縦穴にトレミー管を挿入し、前記トレミー管から前記支持層の地盤支持力よりも強度が高いコンクリートを吐出させて、前記縦穴の先端部分に、コンクリート部を形成するコンクリート打設工程と、
前記トレミー管からソイルセメントを吐出し、前記コンクリート部の上にソイルセメント部を形成するソイルセメント打設工程と、
前記コンクリート部と前記ソイルセメント部が形成された前記縦穴に、下端部が前記コンクリート部に埋設されるまで芯材を建込む芯材建込工程と、
を備える壁杭工法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、壁杭及び壁杭の造成工法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、建物の地下構造物を施工する場合は、地下構造物の外周に山留め壁を施工し、山留め壁で囲まれた内部を掘削していく工法が広く実施されている。山留め壁は建物の構築後も撤去することなく、建物の外周の地中に埋設したまま残置している。また、山留め壁としては、ソイルセントで構成されるソイルセメント柱を連続的に壁状に設け、その中にＨ形鋼（芯材）を建て込んで造成されるソイルセメント壁が知られている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、各ソイルセメント柱の先端部分を、富配合のソイルセメント又は実質的なセメントミルク若しくはセメントモルタルからなる根固め部とし、この根固め部内に位置する芯材部分に突起（スタッド）を形成し、芯材をその突起形成部分を介して根固め部に定着（根入れ）させたソイルセメント柱列基礎が提案されている（特許文献１を参照）。
【０００４】
また、例えば、特許文献２には、山留壁の上部前面側に鉄筋コンクリート壁を一体に設けて本設の合成壁とし、その合成壁における鉄筋コンクリート壁の脚部に基礎を剛接合した構造において、山留め壁（ソイルセメント壁）の先端部分に他の部分よりも富調合のソイルセメントによる根固め部を形成すると共に、芯材の下端部には根固め部に定着（根入れ）させるためのシヤキー（スタッド）を設けた合成壁の構造が提案されている（特許文献２を参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平５−１４０９２９号公報
【特許文献２】特開２０００−１２９６６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、硬い支持層に根入れ（定着）した壁杭の先端部分における地盤破壊モードによる先端支持力Ｒｐは、「支持層の地盤支持力（Ｒｐ１＝１００Ｎ・Ａｐ）」及び「壁杭の先端部分の強度（Ｒｐ２＝Ｆｃ・Ａｐ）」のいずれか小さい方で決定される（先端支持力Ｒｐ＝ｍｉｎ（Ｒｐ１，Ｐｐ２））。よって、Ｒｐ２＜Ｒｐ１となると、硬い支持層が持つ大きな地盤支持力が有効に利用されない。よって、大きな先端支持力が得られない（先端支持力が確保されない）。
【０００７】
例えば、Ｎ値が６０以上の硬い支持層に、ソイルセメンセメントで構成されたソイルセメント壁（ソイルセメント柱列）の先端部分を支持層に根入れ（定着）させた場合、ソイルセメントは低強度（Ｆｃ＝１Ｎ／ｍｍ２程度）であるので、支持層が持つ大きな地盤支持力が有効に利用されない。よって、大きな先端支持力が得られない（先端支持力が確保されない）。
【０００８】
なお、上記、Ｒｐは先端支持力、ＮはＮ値、Ａｐは壁杭の先端部分の断面積、Ｆｃは強度である。
【０００９】
本発明は、上記を考慮し、支持層が持つ大きな地盤支持力を有効に利用することで、大きな先端支持力を得ることができる壁杭及び壁杭の造成方法を提供することが目的である。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
請求項１の発明は、下端部が支持層内に位置する芯材が埋設され、先端部分が前記支持層に根入れされた壁杭であって、前記支持層に根入れされる先端部分を構成し、前記支持層の地盤支持力よりも強度が高いコンクリート部と、前記コンクリート部よりも上部を構成するソイルセメント部と、を備えている。
【００１１】
請求項１の発明では、壁杭における支持層に根入れされる先端部分（芯材の下端部を支持する部位）を、支持層の地盤支持力よりも強度が高いコンクリート部とすることで、支持層が持つ大きな地盤支持力が有効に利用され、その結果、大きな先端支持力が得られる。
【００１２】
言い換えると、支持層の地盤支持力（Ｒｐ１＝１００Ｎ・Ａｐ）＜コンクリート部（壁杭の先端部分）の強度（Ｒｐ２＝Ｆｃ・Ａｐ）とすることで、大きな先端支持力（Ｒｐ＝ｍｉｎ（Ｒｐ１，Ｐｐ２）＝Ｒｐ１）が得られる。
【００１３】
請求項２の発明は、前記芯材は、水平方向外側に向かって突出する複数のスタッドを有し、前記ソイルセメント部に対応する部位では前記スタッドを、前記ソイルセメント部と前記芯材との付着力＋スタッド支圧耐力＞前記ソイルセメント部と地盤との周面摩擦力となるように設定し、前記コンクリート部に対応する部位では前記スタッドを、スタッドせん断力＞前記支持層の支持力となるように設定している。
【００１４】
請求項２の発明では、ソイルセメント部に対応する部位ではスタッドを、「ソイルセメント部と芯材との付着力＋スタッド支圧耐力＞ソイルセメント部と地盤との周面摩擦力」となるように配置することで、構造物から芯材に伝達される荷重がソイルセメント部から周面地盤へ伝達される。
【００１５】
更に、コンクリート部に対応する部位ではスタッドを、「スタッドせん断力＞支持層の支持力」となるように配置することとで、コンクリート部から支持層へと荷重が伝達される。
【００１６】
よって、支持層が持つ大きな地盤支持力がより確実に有効に利用され、その結果、より確実に大きな先端支持力が得られる。
【００１７】
請求項３の発明は、前記芯材の前記スタッドの配置密度を、前記ソイルセメント部よりも前記コンクリート部の方を大きくしている。
【００１８】
請求項３の発明では、スタッドの配置密度をソイルセメント部よりもコンクリート部の方を大きくすることで、コンクリート部から支持層へと荷重がより確実に伝達される。よって、より確実に支持層が持つ大きな地盤支持力が有効に利用され、その結果、より確実に大きな先端支持力が得られる。
【００１９】
また、ソイルセメント部に対応する部位ではソイルセメンと芯材との付着力＋スタッド支圧耐力＞ソイルセメント部と地盤との周面摩擦力となり、且つ、コンクリート部に対応する部位ではスタッドせん断力＞支持層の支持力となるように容易に設定することができる。
【００２０】
請求項４の発明は、前記ソイルセメント部が、山留め壁を構成している。
【００２１】
請求項４の発明では、壁杭のソイルセメント部を壁内掘削時には山留め壁として機能させる。つまり、ソイルセメント部が山留壁を兼ねるので、別途山留壁を設ける必要がない。
【００２２】
請求項５の発明は、前記芯材の上部が、構造躯体の地下部分に結合されている。
【００２３】
請求項５の発明では、芯材の下端部は支持層に根入れされたコンクリート部で拘束されており、芯材の上部は構造躯体の地下部分に拘束されている。よって、芯材の上端部と下端部との両方が拘束される構成となる。そして、このように芯材の上端部と下端部とが拘束される構成とすることで、地震時の水平力（特に面内方向）に対して、大きな曲げ剛性が得られる。
【００２４】
請求項７の発明は、支持層に達する縦穴を削掘する堀削工程と、前記縦穴に、下端部が前記支持層内に位置するように芯材を建込む芯材建込工程と、前記芯材が建込まれた前記縦穴にトレミー管を挿入し、前記トレミー管から前記支持層の地盤支持力よりも強度が高いコンクリートを吐出させて、前記縦穴の先端部分に、コンクリート部を形成するコンクリート打設工程と、前記トレミー管からソイルセメントを吐出し、前記コンクリート部の上にソイルセメント部を形成するソイルセメント打設工程と、を備えている。
【００２５】
請求項６の発明では、トレミー管からソイルセメントを吐出さてソイルセメントを打設する前に、トレミー管からコンクリートを吐出させてコンクリートを打設することで、容易に先端部分がコンクリート部とされた壁杭が造成される。
【００２６】
そして、壁杭における支持層に根入れされるコンクリート部（芯材の下端部を支持する部位）を、支持層の地盤支持力よりも強度が高いコンクリートで形成することで、支持層が持つ大きな地盤支持力が有効に利用され、その結果、大きな先端支持力が得られる。
【００２７】
請求項７の発明は、支持層に達する縦穴を削掘する堀削工程と、前記堀削された前記縦穴にトレミー管を挿入し、前記トレミー管から前記支持層の地盤支持力よりも強度が高いコンクリートを吐出させて、前記縦穴の先端部分に、コンクリート部を形成するコンクリート打設工程と、前記トレミー管からソイルセメントを吐出し、前記コンクリート部の上にソイルセメント部を形成するソイルセメント打設工程と、前記コンクリート部と前記ソイルセメント部が形成された前記縦穴に、下端部が前記コンクリート部に埋設されるまで芯材を建込む芯材建込工程と、を備えている。
【００２８】
請求項６の発明では、トレミー管からソイルセメントを吐出さてソイルセメントを打設する前に、トレミー管からコンクリートを吐出させてコンクリートを打設することで、容易に先端部分がコンクリート部とされた壁杭が造成される。
【００２９】
そして、壁杭における支持層に根入れされたコンクリート部（芯材の下端部を支持する部位）を、支持層の地盤支持力よりも強度が高いコンクリートで形成することで、支持層が持つ大きな地盤支持力が有効に利用され、その結果、大きな先端支持力が得られる。
【発明の効果】
【００３０】
請求項１に記載の発明によれば、支持層が持つ大きな地盤支持力を有効に利用することで、大きな先端支持力を得ることができる。
【００３１】
請求項２に記載の発明によれば、構造物から芯材に伝達される荷重を、ソイルセメント部から周面地盤を伝達することができ、且つ、コンクリート部から支持層へと伝達することができる。
【００３２】
請求項３に記載の発明によれば、構造物から芯材に伝達される荷重を、コンクリート部から支持層へとより確実に伝達することができる。
【００３３】
請求項４に記載の発明によれば、別途山留壁を設ける必要がない。
【００３４】
請求項５に記載の発明によれば、芯材の上端部と下端部とが拘束される構成とすることで、地震時の水平力（特に面内方向）に対して、大きな曲げ剛性を得ることができる。
【００３５】
請求項６に記載の発明によれば、容易に先端部分がコンクリート部とされた壁杭を造成することができると共に、支持層が持つ大きな地盤支持力を有効に利用することで、大きな先端支持力を得ることができる。
【００３６】
請求項７に記載の発明によれば、容易に先端部分がコンクリート部とされた壁杭を造成することができると共に、支持層が持つ大きな地盤支持力を有効に利用することで、大きな先端支持力を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】（Ａ）は、本発明の実施形態の壁杭及び該壁杭を用いて構築された構造物の主に地中部分（地下階部分）を示す垂直断面図であり、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿った水平断面図であり、（Ｃ）は（Ａ）のＣ−Ｃ線に沿った水平断面図である。
【図２】図１（Ａ）に示す壁杭の先端部分（コンクリート部分）を拡大した拡大断面図である。
【図３】（Ａ）は芯材（Ｈ形鋼）を図１（Ａ）に示す矢印Ｆ方向に見た側面図であり、（Ｂ）は芯材（Ｈ形鋼）を示す（矢印Ｆと直交する方向に見た）正面図である。
【図４】（Ａ）は壁杭と該壁杭の周囲の地盤との周面摩擦、及び地盤が壁杭の先端を支持する地盤支持力を説明するための説明図（斜視図）であり、（Ｂ）はＨ形鋼とコンクリート部又はＨ形鋼とソイルセメント部との付着力を説明するための説明図（斜視図）である。
【図５】（Ａ）は堀削土再利用連壁工法の芯材先建込方法を応用した本実施形態の壁杭の造成工法における地上での作業を説明する説明図であり、（Ｂ）〜（Ｆ）は壁杭を地中に造成する工程を順番に示す工程図である。
【図６】（Ａ）は堀削土再利用連壁工法の芯材後建込方法を応用した本実施形態の壁杭の造成工法における地上での作業を説明する説明図であり、（Ｂ）〜（Ｆ）は壁杭を地中に造成する工程を順番に示す工程図である。
【発明を実施するための形態】
【００３８】
図１〜図４を用いて、本発明の実施形態の係る壁杭（山留め壁）について説明する。図１（Ａ）は、本発明の実施形態の壁杭と該壁杭を用いて構築された構造物の主に地中部分（地下階部分）を示す垂直断面図である。図１（Ｂ）は、（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿った水平断面図であり、図１（Ｃ）は（Ａ）のＣ−Ｃ線に沿った水平断面図である。図２は、図１（Ａ）に示す壁杭の先端部分（コンクリート部分）を拡大した拡大断面図である。図３（Ａ）は芯材（Ｈ形鋼）を図１（Ａ）に示す矢印Ｆ方向に見た側面図であり、図３（Ｂ）は芯材（Ｈ形鋼）を示す（矢印Ｆ方向と直交する方向に見た）正面図である。
【００３９】
また、図４（Ａ）は壁杭と該壁杭の周囲の地盤との周面摩擦、及び地盤が壁杭の先端を支持する地盤支持力を説明するための説明図（斜視図）である。図４（Ｂ）はＨ形鋼とコンクリート部又はＨ形鋼とソイルセメント部との付着力を説明するための説明図（斜視図）である。
【００４０】
また、各図における、矢印Ｚは鉛直方向（図１（Ａ）の上下方向（地盤に対して垂直方向））を示し、矢印ＸはＺ方向に対して直交する水平方向（図１（Ａ）の左右方向）を示し、矢印Ｙ方向は矢印Ｘ及び矢印Ｚと直交する水平方向を示している。
【００４１】
図１（Ａ）に示すように、地盤１０を掘削して形成された地盤凹部１２の底部１２Ａには、構造物２０を支持する鉄筋コンクリート造の基礎底２２が形成されている。この基礎底２２は、基礎底２２の周囲を囲むように設けられた壁杭１００で支持されている。なお、壁杭１００の先端端部を構成するコンクリート部１５０（詳細は後述）は、地盤１０の下の硬い支持層１５に根入れ（定着）されている。
【００４２】
壁杭１００は、芯材としてのＨ形鋼２００が埋設されている。なお、Ｈ形鋼２００の下端部２５０が支持層１５内に位置するように埋設されている。また、Ｈ形鋼２００は、図１（Ｂ）と図１（Ｃ）に示すように、水平方向（Ｙ方向）に間隔をあけて複数埋設されている。
【００４３】
図１（Ａ）に示すように、壁杭１００は、支持層１５に根入れ（定着）される先端部分を構成し支持層１５の地盤支持力よりも強度が高いコンクリートで構成されたコンクリート部１５０と（図２も参照）、コンクリート部１５０よりも上部を構成しソイルセメントで構成されたソイルセメント部１４０と、を備えている。
【００４４】
また、コンクリート部１５０の先端１５０Ａは、Ｈ形鋼２００の下端部２５０の下端２５０Ａよりも下方に配置されている（コンクリート部１５０の先端１５０ＡとＨ形鋼２００の下端２５０Ａとの間に予め定められた（所定の）間隔が設けられている）。また、コンクリート部１５０は支持層１５よりも上方にまで設けられている（図２も参照）。
【００４５】
図１（Ａ）と図１（Ｂ）とに示すように、壁杭１００のソイルセメント部１４０における上部側１４２は、Ｈ形鋼２００のフランジ２０２の外側面に打設されソイルセメント部１４０（上部側１４２）から突出したスタッド２１０によって、構造物２０の地下壁としての鉄筋コンクリート壁２４と構造的に一体化されている。言い換えると、壁杭１００のソイルセメント部１４０の上部側１４２と構造物２０の鉄筋コンクリート壁２４とはスタッド２１０によって構造的に一体化されることよって合成壁３０を構成している。なお、本実施形態では、基礎底２２を鉄筋コンクリート壁２４の下端部に剛接合した構造とされている。
【００４６】
別の言い方をすると、本実施形態の壁杭１００のソイルセメント部１４０における基礎底２２よりも上側の上部側１４２は、Ｈ形鋼２００と後打ちの構造物２０の地下壁の鉄筋コンクリート壁２４とをスタッド２１０で結合した合成構造の地下外壁として利用されている。
【００４７】
なお、このようにＨ形鋼２００を本設壁として有効利用することで、後打ちする鉄筋コンクリート壁２４の壁厚を薄くすることが可能となり、その結果、地下敷地の有効利用が可能となる。
【００４８】
図１（Ａ）と図１（Ｃ）とに示すように、壁杭１００のソイルセメント部１４０における基礎底２２よりも下側を構成する軸部１４４と先端部分を構成するコンクリート部１５０とにおいては、Ｈ形鋼２００のウエブ面２０４に水平方向外側に向かって突出する複数のスタッド２１２が設けられている。なお、スタッド２１２は、軸部１４４に対応する部位よりも下端部２５０（コンクリート部１５０に対応する部位）の方が間隔を密に設けられている（配置されている）（図３（Ａ）も参照）。
【００４９】
更に、図３（Ｂ）と図２とに示すように、下端部２５０（コンクリート部１５０に対応する部位）では、フランジ２０２の内側面にもスタッド２１４が形成されている。
【００５０】
このように、Ｈ形鋼２００のスタッド２１２、２１４の配置密度は、軸部１４４に対応する部位よりも下端部２５０（コンクリート部１５０に対応する部位）の方が大きく設定されている（図３（Ａ），（Ｂ）を参照）。
【００５１】
また、軸部１４４に対応する部位ではスタッド２１２を、
軸部１４４（ソイルセメント）とＨ形鋼２００との付着力（図４（Ｂ）の矢印Ｆ３参照）＋スタッド支圧耐力＞軸部１４４と地盤１０との周面摩擦力（図４（Ａ）の矢印Ｆ１を参照）
となるように設定し、
【００５２】
下端部２５０（コンクリート部１５０に対応する部位）ではスタッド２１２、２１４を、
スタッドせん断力＞支持層の地盤支持力（先端支持力、図４（Ａ）の矢印Ｆ２を参照）
となるように設定している。
【００５３】
また、本実施形態においては、壁杭１００のソイルセメント部１４０の上部側１４２を山留め壁として利用している（従来は埋殺させていた仮設の山留め壁として利用するソイルセメント壁を、地下外壁や杭として有効利用している）。別の言い方とすると、地盤１０を掘削して地盤凹部１２を形成する際の仮設の山留め壁を地下の外壁及び建物外周部の壁杭として有効利用している。
【００５４】
つぎに、本実施形態の壁杭（山留め壁）１００の造成工法（造成方法）について、図５と図６とを用いて説明する。なお、本工法は堀削土再利用連壁工法（竹中ソイルセメント連続地下壁工法（ＴＳＷ工法））を応用している。
【００５５】
ここで、掘削土再利用連壁工法は、ＲＣ連続壁の掘削手法とソイル柱列壁の山留め構成要素を組み合わせた大深度地下工事対応の山留め工法とされている。堀削土再利用連壁工法は、掘削した現地発生土を主原料としてセメントミルクと混錬し、遮水性の高いソイルセメントとして山留め壁・地中壁に利用する工法で、発生土のリサイクルが可能である。
【００５６】
なお、掘削土再利用連壁工法の施工には、芯材を先に入れる芯材先建込方法と芯材を後から入れる芯材後建込方法と、がある。
【００５７】
そして、本実施形態の壁杭１００の造成工法（掘削土再利用連壁工法）の施工にも、芯材であるＨ形鋼２００を先に入れる芯材先建込方法（図５参照）と芯材であるＨ形鋼２００を後から入れる芯材後建込方法（図６参照）と、がある。
【００５８】
なお、図５は、堀削土再利用連壁工法（竹中ソイルセメント連続地下壁工法（ＴＳＷ工法））の芯材先建込方法を応用した壁杭１００の造成工法を説明する説明図であり、図６は、芯材後建込方法を応用した壁杭１００の造成工法を説明する説明図である。また、それぞれ、図５及び図６の（Ａ）は壁杭１００を造成する際の地上での作業を説明する説明図であり、図５及び図６の（Ｂ）〜（Ｆ）は、壁杭１００を地中に造成する工程を順番に示す工程図である。
【００５９】
まず、堀削土再利用連壁工法（竹中ソイルセメント連続地下壁工法（ＴＳＷ工法））の芯材先建込方法を応用した壁杭１００の造成工法を、図５を用いて説明する。
【００６０】
図５（Ｂ）に示すように、堀削機５０２を用いて支持層１５に達する縦穴５０を堀削する（堀削工程）。
【００６１】
図５（Ｃ）に示すように、縦穴５０の開口部分に建込治具５０４を据え付ける（治具据付工程）。
【００６２】
図５（Ｄ）に示すように、縦穴５０に建込治具５０４を用いてＨ形鋼２００を建て込む。その際、Ｈ形鋼２００の下端部２５０は、支持層１５に位置するように建て込む。また、Ｈ形鋼２００の下端２５０Ａは縦穴５０の底面５０Ａと間隔をあけて建て込む（下端２５０Ａは縦穴５０の底面５０Ａに接触してない）。
【００６３】
図５（Ｅ）に示すように、縦穴５０の開口部にトレミー管５０６を固定する。
【００６４】
（削除）
【００６５】
（削除）
【００６６】
（削除）
【００６７】
図５（Ｅ）に示すように、トレミー管５０６から別プラントで作製されたコンクリートを吐出し、縦穴５０に流し込む。このとき、コンクリートは、支持層１５を越えるまで流し込まれたら、流し込みを止め、コンクリート部１５０を打設する（コンクリート打設工程）。
【００６８】
つぎに、図５（Ａ）に示すように、削堀した際の原土（発生土）をショベルカー６０２によって特殊スクリーン６０４に運び、特殊スクリーン６０４を通した後、ベルトコンベア６０６によって計量槽６０８に運ぶ。運ばれた原土は計量槽６０８で計量されたのち、強制二軸ミキサー６３０に送る。
【００６９】
一方、清水槽６２４から流量計６２６を介して攪拌槽６２２に水が送られると共に、セメントサイロ６２０からセメントが攪拌槽６２２に送られる。攪拌槽６２２でセメントと水とが攪拌されセメントミルクが作成される。作成されたセメントミルクは圧送ポンプ６２８で強制二軸ミキサー６３０に送られる。
【００７０】
強制二軸ミキサー６３０では、原土とセメントミルクとを攪拌混合し、ソイルセメントを作成する。作成されたソイルセメントはアジテータ６３２で攪拌混合され且つ貯留される。
【００７１】
そして、ソイルセメントはアジテータ６３２からスラリーポンプ６３４によってトラックミキサー（ミキサー車）６３６に送られ、トラックミキサー６３６からトレミー管５０６にソイルセメントを注入する。
【００７２】
図５（Ｆ）に示すように、トレミー管５０６からソイルセメントを吐出し縦穴５０のコンクリート部１５０の上に流し込み、コンクリート部１５０の上にソイルセメント部１４０を打設する（ソイルセメント打設工程）。
【００７３】
つぎに、堀削土再利用連壁工法（竹中ソイルセメント連続地下壁工法（ＴＳＷ工法））の芯材後建込方法を応用した壁杭１００の造成工法を、図６を用いて説明する。
【００７４】
図６（Ｂ）に示すように、堀削機５０２を用いて支持層１５に達する縦穴５０を堀削する（堀削工程）。図６（Ｃ）に示すように、縦穴５０の開口部にトレミー管５０６を固定する。
【００７５】
（削除）
【００７６】
（削除）
【００７７】
（削除）
【００７８】
図６（Ｃ）に示すように、トレミー管５０６から別プラントで作製されたコンクリートを吐出し、縦穴５０に流し込む。このとき、コンクリートは、支持層１５を越えるまで流し込まれたら、流し込みを止め、コンクリート部１５０を打設する（コンクリート打設工程）。
【００７９】
つぎに、図６（Ａ）に示すように、削堀した際の原土（発生土）をショベルカー６０２によって特殊スクリーン６０４に運び、特殊スクリーン６０４を通した後、ベルトコンベア６０６によって計量槽６０８に運ぶ。運ばれた原土は計量槽６０８で計量されたのち、強制二軸ミキサー６３０に送る。
【００８０】
そして、前述した攪拌槽６２２でセメントと水とが攪拌されることによって作成されたセメントミルクが圧送ポンプ６２８で強制二軸ミキサー６３０に送られる。
【００８１】
強制二軸ミキサー６３０では、原土とセメントミルクとを攪拌混合し、ソイルセメントを作成する。作成されたソイルセメントはアジテータ６３２で攪拌混合され且つ貯留される。
【００８２】
そして、同様に、ソイルセメントはアジテータ６３２からスラリーポンプ６３４によってトラックミキサー（ミキサー車）６３６に送られ、トラックミキサー６３６からトレミー管５０６にソイルセメントを注入する。
【００８３】
図６（Ｄ）に示すように、トレミー管５０６からソイルセメントを吐出し縦穴５０のコンクリート部１５０の上に流し込み、コンクリート部１５０の上にソイルセメント部１４０を打設する（ソイルセメント打設工程）。
【００８４】
図５（Ｅ）に示すように、縦穴５０の開口部分に建込治具５０４を据え付ける（治具据付工程）。
【００８５】
図５（Ｆ）に示すように、縦穴５０に建込治具５０４を用いてＨ形鋼２００を建て込む。その際、Ｈ形鋼２００の下端部２５０は、コンクリート部１５０（支持層１５）に位置するように建て込む。また、Ｈ形鋼２００の下端２５０Ａは縦穴５０の底面５０Ａと間隔をあけて建て込む（下端２５０Ａは底面５０Ａに接触してない）。
【００８６】
つぎに本実施形態の作用及び効果について説明する。
【００８７】
支持層１５に根入れ（定着）した壁杭１００の先端部分（Ｈ形鋼２００の下端部２５０を支持する部位）における地盤破壊モードによる先端支持力Ｒｐ（図４（Ａ）の矢印Ｆも参照）は、「支持層の地盤支持力（Ｒｐ１＝１００Ｎ・Ａｐ）」及び「壁杭の先端部分の強度（Ｒｐ２＝Ｆｃ・Ａｐ）」のいずれか小さい方で決定される（先端支持力Ｒｐ＝ｍｉｎ（Ｒｐ１，Ｐｐ２）。なお、Ｒｐは先端支持力、ＮはＮ値、Ａｐは壁杭の先端部分の断面積、Ｆｃは強度である。
【００８８】
そして、本実施形態では、図２に示すように、壁杭１００における支持層１５に根入れ（定着）した先端部分（構造物２０からＨ形鋼に伝達されるＨ形鋼２００の下端部２５０を支持する部位）を、硬い支持層１５の地盤支持力よりも強度が高いコンクリート（セメントミルク）で構成されたコンクリート部１５０とすることで、硬い支持層１５が持つ大きな地盤支持力が有効に利用され、その結果、大きな先端支持力（図４（Ａ）の矢印Ｆも参照）が得られている（大きな先端支持力が確保されている）。
【００８９】
言い換えると、支持層１５の地盤支持力Ｒｐ１（＝１００Ｎ・Ａｐ）＜コンクリート部（壁杭１００の先端部分）の強度Ｒｐ２（＝Ｆｃ・Ａｐ）とすることで、硬い支持層１５が持つ大きな地盤支持力Ｒｐ１が有効に利用され、その結果、大きな先端支持力Ｒｐ（＝Ｒｐ１）が得られる（図４も参照）。
【００９０】
更に、Ｈ形鋼２００における軸部１４４に対応する部位ではスタッド２１２が、「軸部１４４とＨ形鋼２００との付着力＋スタッド支圧耐力＞軸部１４４と地盤１０との周面摩擦力」となるように配置されている（図４（Ａ）参照）。
【００９１】
よって、構造物２０からＨ形鋼２００に伝達された荷重が軸部１４４から周面地盤（地盤１０）へと伝達される。
【００９２】
また、Ｈ形鋼２００の下端部２５０（コンクリート部１５０に対応する部位）ではスタッド２１２、２１４が、「スタッドせん断力＞先端支持力（支持層１５の先端支持力）」となるように配置されている（図４（Ｂ）参照）。
【００９３】
よって、Ｈ形鋼２００に伝達された構造物２０の荷重がコンクリート部１５０から支持層１５へと伝達される。
【００９４】
つまり、硬い支持層１５が持つ大きな地盤支持力がより確実に有効に利用され、その結果、より確実に大きな先端支持力が得られる。
【００９５】
なお、本実施形態では、スタッド２１２、２１４の配置密度によって、「軸部１４４とＨ形鋼２００との付着力＋スタッド支圧耐力＞軸部１４４と地盤１０との周面摩擦力」となるように設定し、且つ「スタッドせん断力＞先端支持力（支持層１５の先端支持力）」となるように設定しているが、これに限定されない。例えば、スタッド２１２、２１４の長さや太さなどを変えてもよい。
【００９６】
また、壁杭１００のソイルセメント部１４０の上部側１４２を壁内掘削時には山留め壁として機能させている。つまり、ソイルセメント部１４０の上部側１４２が山留壁を兼ねるので、別途山留壁を設ける必要がない。
【００９７】
また、図１に示すように、Ｈ形鋼２００の下端部２５０は支持層１５に根入れ（定着）したコンクリート部１５０に拘束されており、Ｈ形鋼２００の上部は構造物２０の地下階の鉄筋コンクリート壁２４（構造躯体の地下部分）に拘束されている。よって、Ｈ形鋼２００の上端部分と下端部分との両方がコンクリートで拘束される構成となっている。そして、このようにＨ形鋼２００の上端部分と下端部分とが拘束される構成とすることで、壁杭１００は地震時の水平力（特に面内方向（図１（Ａ）におけるＸ方向））に対する大きな曲げ剛性が得られる。
【００９８】
また、図５と図６とに示すように、従来のＴＳＷ工法において、トレミー管５０６からソイルセメントを吐出させてソイルセメントを打設する前に、トレミー管からコンクリートを吐出させてコンクリートを打設することで、容易に先端部分がコンクリート部１５０とされた壁杭１００を造成することができる（従来のＴＳＷ工法を応用することで、容易に先端部分がコンクリート部１５０とされた壁杭１００を造成することができる）。
【００９９】
尚、本発明は上記実施形態に限定されない。本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々なる態様で実施し得ることは言うまでもない。
【符号の説明】
【０１００】
１０      地盤
１５      支持層
２０      構造物
２４      鉄筋コンクリート壁（構造躯体の地下部分）
５０      縦穴
１００      壁杭
１４０      ソイルセメント部
１５０      コンクリート部
２００      Ｈ形鋼（芯材）
２１２      スタッド
２１４      スタッド
２５０      下端部
５０６      トレミー管
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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