(57)【要約】【課題】シューエッジ部に対応する所定領域の圧縮弾性率を高くしてクラックの発生を抑制し、補強用樹脂層を形成する際の環境影響が少ないシュープレス用ベルトを提供する。【解決手段】シュープレス用ベルト１は、内周層１１、基体層１２、外周層１３および一対の補強用樹脂層１４を備えている。一対の補強用樹脂層は、シューエッジ部に対応する所定領域Ｅ1，Ｅ2に、ベルト走行方向に周回して配置される。補強用樹脂層は、ウレタンプレポリマーと硬化剤が混合された組成物を硬化させて得られるポリウレタンを含有するポリウレタン層である。ウレタンプレポリマーは、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート化合物とポリテトラメチレングリコールを反応させて得られる。【選択図】図４Ａ
2010116652.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シュープレス機構のプレスロールとその下方または上方のシューとの間に配置されて回転走行し、
前記シューに接触する樹脂製の内周層と、この内周層の外周に設けられた基体層と、この基体層の外周に形成された樹脂製の外周層とを備えたシュープレス用ベルトであって、
このシュープレス用ベルトは、その幅方向において、前記シューと接触するベルト中央領域と、このベルト中央領域より幅方向外側に位置し、前記シューの幅方向両側のシューエッジ部にそれぞれ対応して前記シュープレス用ベルトの一部をなす一対の所定領域とに区分され、
前記シュープレス用ベルトは、前記ベルト中央領域のポリウレタン層とは異なる成分のポリウレタン層からなる一対の補強用樹脂層を有し、
この一対の補強用樹脂層は、前記一対の所定領域にベルト走行方向に周回して配置され、
前記補強用樹脂層を構成する前記ポリウレタン層には、ウレタンプレポリマー（Ａ）と硬化剤（Ｂ）とが混合された組成物を硬化させて得られるポリウレタンが含有され、
前記ウレタンプレポリマー（Ａ）は、
ｐ−フェニレン−ジイソシアネート化合物を５５〜１００モル％含有するイソシアネート化合物（ａ）と、ポリテトラメチレングリコール（ｂ）とを反応させて得られ、末端にイソシアネート基を有するウレタンプレポリマーであり、
前記硬化剤（Ｂ）は、
１，４−ブタンジオール、ハイドロキノンビス−βヒドロキシルエチルエーテル、３，５−ジエチルトルエンジアミンおよび３，５−ジメチルチオトルエンジアミンからなる群から選択されることを特徴とするシュープレス用ベルト。
【請求項２】
シュープレス機構のプレスロールとその下方または上方のシューとの間に配置されて回転走行し、
前記シューに接触する樹脂製の内周層と、この内周層の外周に設けられた基体層と、この基体層の外周に形成された樹脂製の外周層とを備えたシュープレス用ベルトであって、
このシュープレス用ベルトは、その幅方向において、前記シューと接触するベルト中央領域と、このベルト中央領域より幅方向外側に位置し、前記シューの幅方向両側のシューエッジ部にそれぞれ対応して前記シュープレス用ベルトの一部をなす一対の所定領域とに区分され、
前記シュープレス用ベルトは、前記ベルト中央領域のポリウレタン層とは異なる成分のポリウレタン層からなる一対の補強用樹脂層を有し、
この一対の補強用樹脂層は、前記一対の所定領域にベルト走行方向に周回して配置され、
前記補強用樹脂層を構成する前記ポリウレタン層には、ウレタンプレポリマー（Ａ）と、活性水素基（Ｈ）を有する硬化剤（Ｂ）と、が混合された組成物を硬化させて得られるポリウレタンが含有され、
前記ウレタンプレポリマー（Ａ）は、イソシアネート化合物（ａ）と、ポリテトラメチレングリコール（ｂ）とを反応させて得られ、末端にイソシアネート基を有するウレタンプレポリマーであり、
前記イソシアネート化合物（ａ）は、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート化合物および４，４’−メチレンビス（フェニルイソシアネート）から選ばれたイソシアネート化合物を、５５〜１００モル％含有しており、
前記硬化剤（Ｂ）は、１，４−ブタンジオールを８５〜９９．９モル％含有し、前記活性水素基（Ｈ）を有する芳香族ポリアミンを１５〜０．１モル％含有する、硬化剤であることを特徴とするシュープレス用ベルト。
【請求項３】
前記活性水素基（Ｈ）を有する前記芳香族ポリアミンは、
３，５−ジエチルトルエン−２，４−ジアミン、３，５−ジエチルトルエン−２，６−ジアミン、３，５-ジメチルチオトルエンー２，４−ジアミン、３，５-ジメチルチオトルエンー２，６−ジアミン、４，４’−ビス（２−クロロアニリン）、４，４’−ビス（ｓｅｃ−ブチルアミノ）−ジフェニルメタン、Ｎ，Ｎ’−ジアルキルジアミノジフェニルメタン、４，４’−メチレンジアニリン、４，４’−メチレン−ビス（２，３−ジクロロアニリン）、４，４’−メチレン−ビス（２−クロロアニリン）、４，４’−メチレン−ビス（２−エチル−６−メチルアニリン）、トリメチレン−ビス(４−アミノベンゾエート)およびフェニレンジアミンより選ばれた、芳香族ポリアミンの１種または２種以上の混合物であることを特徴とする請求項２に記載のシュープレス用ベルト。
【請求項４】
前記補強用樹脂層は、少なくとも前記外周層に固着されて一体化するとともに、外周面側に露出していることを特徴とする請求項１、２または３に記載のシュープレス用ベルト。
【請求項５】
前記補強用樹脂層は、前記外周層のみに一体的に固着されている場合と、前記外周層から前記基体層まで至って一体的に固着されている場合と、前記外周層から前記基体層を通って前記内周層まで至って一体的に固着されている場合と、からなる群から選択される一つの構成であることを特徴とする請求項４に記載のシュープレス用ベルト。
【請求項６】
前記シュープレス用ベルトの一部をなす前記所定領域は、前記ベルト中央領域より幅方向外側に位置して前記シューエッジ部と当接するシューエッジ当接部領域と、このシューエッジ当接部領域より幅方向外側に位置し、前記ベルト走行方向と直交する緯方向の端部を含むベルト端部領域とを含む領域であって、
前記補強用樹脂層は、前記シューエッジ当接部領域と前記ベルト端部領域との両方に配置されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれかの項に記載のシュープレス用ベルト。
【請求項７】
前記シュープレス用ベルトの一部をなす前記所定領域は、前記ベルト中央領域より幅方向外側に位置して前記シューエッジ部と当接するシューエッジ当接部領域であって、
前記補強用樹脂層は、このシューエッジ当接部領域のみに配置されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれかの項に記載のシュープレス用ベルト。
【請求項８】
前記補強用樹脂層の表面には、前記ベルト走行方向に延びた凹部が形成されていることを特徴とする請求項１ないし７のいずれかの項に記載のシュープレス用ベルト。
【請求項９】
前記シュープレス用ベルトは、前記基体層が埋設されている樹脂製の中間層をさらに備えており、
この中間層の内周と外周に前記内周層と前記外周層がそれぞれ積層されて、樹脂層全体が少なくとも３層構造になっていることを特徴とする請求項１ないし８のいずれかの項に記載のシュープレス用ベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、製紙用シュープレス装置に使用されるシュープレス用ベルト、特に、クローズドタイプのシュープレスに使用されるシュープレス用ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
製紙用のシュープレスでは、プレスロールとシューとの間に、ループ状のシュープレス用ベルトを介在させたシュープレス機構が用いられている。この機構では、プレスロールとシューとで構成されるプレス部において、搬送ベルト（または、搬送フェルト）と湿紙を通過させて脱水を行なっている。シュープレス用ベルトは、搬送ベルト（または、搬送フェルト）を介して、湿紙を圧縮して脱水を行うのに使用される。
シュープレス用ベルトは、シュープレス機構のプレスロールとシューとの間に配置されて回転走行する。このベルトの幅方向（緯方向：ＣＭＤ方向）の寸法は、シューの幅方向（緯方向）の寸法よりも大きい。
したがって、このベルトは、その幅方向において、シューの上面と接触するベルト中央領域と、シューエッジ当接部領域と、ベルト端部領域とに区分できる。シューエッジ当接部領域は、ベルト中央領域より幅方向外側に位置し、シューの幅方向両側でシューエッジ部から強い負荷を受けて曲げ変形を起こす領域である。ベルト端部領域は、シューエッジ当接部領域より外側に位置し、シューとは接触しない領域である。
そうすると、シューエッジ部に対応してベルトの一部をなす所定領域（すなわち、シューエッジ当接部領域とベルト端部領域）では、ベルトの幅方向のベルト中央領域と比較して、屈曲疲労によりクラックが発生する場合が多い。
【０００３】
一般的なシュープレス用ベルトは、基体層の内周と外周に樹脂層を有している。特許文献１（特開平１０−２９８８９３号公報）には、シューエッジ部に対応する所定の部位でのクラックを起こし難くしたシュープレス用ベルトが記載されている。このベルトでは、ベルト中央領域を構成する樹脂層の硬度を高くし、シューエッジ部と接触する両縁領域の硬度を低くしている。
特許文献２（特開２００５−９７８０６号公報）には、シュープレス用ベルトにおけるクラックの発生を効果的に抑制するための技術が記載されている。このシュープレス用ベルトは、両端部対応領域とベルト中央領域とを含んでいる。
両端部対応領域は、プレスロールまたはシューの幅方向における両端部に対応して位置し厚みが小さい領域である。ベルト中央領域は、両端部対応領域の間に位置し、両端部対応領域より大きな厚みを有する。
特許文献３（特開２００８−１１１２２０号公報）には、耐クラック性などの機械的特性を備える製紙用シュープレス用ベルトが記載されている。このベルトのポリウレタン層は、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（パラフェニレンジイソシアネート(ＰＰＤＩ)）系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物から得られるポリウレタンを含有している。
【０００４】
【特許文献１】特開平１０−２９８８９３号公報
【特許文献２】特開２００５−９７８０６号公報
【特許文献３】特開２００８−１１１２２０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１に記載のシュープレス用ベルトは、ベルト中央領域と両縁領域とで、樹脂層の硬度を変化させている。
ところが、ベルト中央領域を構成する樹脂の成分と、両縁領域を構成する樹脂の成分は、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された同じ組成物である。その結果、この両縁領域における耐クラック性の改善の度合いはそれ程高くなかった。そのため、クラックの発生をより効果的に抑制する技術が求められていた。
【０００６】
特許文献２に記載のシュープレス用ベルトでは、両端部対応領域の厚みを小さく形成するための工程や、その後の仕上げのための研磨工程などが別途必要になる。
また、これら形成工程や研磨工程で摩擦熱が発生するので、この摩擦熱によりベルトの樹脂層が変質して劣化する恐れがあった。
【０００７】
特許文献３に記載の製紙用のシュープレス用ベルトのポリウレタン層には、このベルトの幅方向全体に渡って、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート(ＰＰＤＩ)系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物から得られるポリウレタンを使用している。
したがって、前記組成物を硬化して耐クラック性などの機械的特性を備えるシュープレス用ベルトのウレタン層を形成させるためには、硬化の際の環境影響（特に、ベルトを製造する工程での、温度と湿度による悪影響）を受けやすかった。そこで、この環境影響（周囲の環境から受ける悪影響）を受け難い技術が求められていた。
【０００８】
従来から、シュープレス用ベルトには、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物から得られるポリウレタンが使用されてきた。
また、このシュープレス用ベルトには、４，４'−メチレンビス（フェニルイソシアネート）（ＭＤＩ）系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物から得られるポリウレタンも使用されてきた。
これら組成物は、硬化させる際の環境影響（特に、ベルトを製造する工程での温度と湿度による悪影響）を受け難いものであった。
【０００９】
そこで、本発明者らは、環境影響を受けやすいｐ−フェニレン−ジイソシアネート(ＰＰＤＩ）系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物から得られるポリウレタンを、ベルトの特定の領域（所定領域）に限定して使用することにした。また、他の領域（ベルト中央領域など）では、従前のポリウレタン（つまり、温度と湿度による悪影響を受け難いウレタン）を使用することにした。これにより、本発明は、従来の課題を解決することができる。
すなわち、本発明の目的は、シューエッジ部に対応してシュープレス用ベルトの一部をなす所定領域の圧縮弾性率を高くして曲げ変形と残存歪を少なくすることにより、この所定領域におけるクラックの発生を抑制するとともに、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート(ＰＰＤＩ)系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物から得られたポリウレタンを、補強用樹脂層にのみ使用することができるシュープレス用ベルトを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上述の目的を達成するため、本発明の第１の実施形態にかかるシュープレス用ベルトは、シュープレス機構のプレスロールとその下方または上方のシューとの間に配置されて回転走行し、前記シューに接触する樹脂製の内周層と、この内周層の外周に設けられた基体層と、この基体層の外周に形成された樹脂製の外周層とを備えている。このシュープレス用ベルトは、その幅方向において、前記シューと接触するベルト中央領域と、このベルト中央領域より幅方向外側に位置し、前記シューの幅方向両側のシューエッジ部にそれぞれ対応して前記シュープレス用ベルトの一部をなす一対の所定領域とに区分される。前記シュープレス用ベルトは、前記ベルト中央領域のポリウレタン層とは異なる成分のポリウレタン層からなる一対の補強用樹脂層を有している。この一対の補強用樹脂層は、前記一対の所定領域にベルト走行方向（経方向）に周回して配置されている。
前記補強用樹脂層を構成する前記ポリウレタン層には、ウレタンプレポリマー（Ａ）と硬化剤（Ｂ）とが混合された組成物を硬化させて得られるポリウレタンが含有されている。前記ウレタンプレポリマー（Ａ）は、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート化合物（ＰＰＤＩ）を５５〜１００モル％含有するイソシアネート化合物（ａ）と、ポリテトラメチレングリコール（ｂ）とを反応させて得られ、末端にイソシアネート基を有するウレタンプレポリマーである。前記硬化剤（Ｂ）は、１，４−ブタンジオール、ハイドロキノンビス−βヒドロキシルエチルエーテル、３，５−ジエチルトルエンジアミンおよび３，５−ジメチルチオトルエンジアミンからなる群から選択される。
好ましくは、前記ポリウレタンは、前記硬化剤の活性水素基（Ｈ）と、前記ウレタンプレポリマーの前記イソシアネート基（ＮＣＯ）との当量比（Ｈ／ＮＣＯ）の値が、０．８８＜Ｈ／ＮＣＯ≦１．０となる割合で、前記ウレタンプレポリマーと前記硬化剤とが混合された組成物を硬化して得られる。このポリウレタンは、その「ＪＩＳ  Ａ硬度」が９２〜９９度であるのが好ましい。
【００１１】
上述のように、湿紙に対向するシュープレス用ベルトの一対の補強用樹脂層では、ウレタンプレポリマー素材には、線状ポリマーを形成し易いｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）と、ポリテトラメチレングリコールとを使用している。
すなわち、第１の実施形態では、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート(ＰＰＤＩ)系ウレタンプレポリマーは、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート化合物を５５〜１００モル％含有するイソシアネート化合物（ａ）と、ポリテトラメチレングリコール（ｂ）とを反応させて得られ、末端にイソシアネート基を有する。
また、硬化剤には、線状ポリマーを形成し易い脂肪族の１，４−ブタンジオール、ハイドロキノンビス−βヒドロキシルエチルエーテル、３，５−ジエチルトルエンジアミンおよび３，５−ジメチルチオトルエンジアミンからなる群から選択された化合物を使用している。
こうすることにより、優れたポリウレタンが形成されるので、耐クラック性、耐屈曲疲労性、耐摩耗性等の機械的特性を備えるシュープレス用ベルトが得られる。このシュープレス用ベルトの耐久性は、従来から使用されているシュープレス用ベルトの耐久性（通常２〜３ヶ月程度）よりも、１．５倍以上の向上が期待できる。
【００１２】
本発明の第２の実施形態にかかるシュープレス用ベルトは、シュープレス機構のプレスロールとその下方または上方のシューとの間に配置されて回転走行し、前記シューに接触する樹脂製の内周層と、この内周層の外周に設けられた基体層と、この基体層の外周に形成された樹脂製の外周層とを備えている。このシュープレス用ベルトは、その幅方向において、前記シューと接触するベルト中央領域と、このベルト中央領域より幅方向外側に位置し、前記シューの幅方向両側のシューエッジ部にそれぞれ対応して前記シュープレス用ベルトの一部をなす一対の所定領域とに区分される。前記シュープレス用ベルトは、前記ベルト中央領域のポリウレタン層とは異なる成分のポリウレタン層からなる一対の補強用樹脂層を有している。この一対の補強用樹脂層は、前記一対の所定領域にベルト走行方向に周回して配置されている。
前記補強用樹脂層を構成する前記ポリウレタン層には、ウレタンプレポリマー（Ａ）と、活性水素基（Ｈ）を有する硬化剤（Ｂ）と、が混合された組成物を硬化させて得られるポリウレタンが含有されている。前記ウレタンプレポリマー（Ａ）は、イソシアネート化合物（ａ）と、ポリテトラメチレングリコール（ｂ）とを反応させて得られ、末端にイソシアネート基を有するウレタンプレポリマーである。前記イソシアネート化合物（ａ）は、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）化合物および４，４’−メチレンビス（フェニルイソシアネート）から選ばれたイソシアネート化合物を、５５〜１００モル％含有している。前記硬化剤（Ｂ）は、１，４−ブタンジオールを８５〜９９．９モル％含有し、前記活性水素基（Ｈ）を有する芳香族ポリアミンを１５〜０．１モル％含有する、硬化剤である。
この場合、前記活性水素基（Ｈ）を有する前記芳香族ポリアミンは、３，５−ジエチルトルエン−２，４−ジアミン、３，５−ジエチルトルエン−２，６−ジアミン、３，５-ジメチルチオトルエンー２，４−ジアミン、３，５-ジメチルチオトルエンー２，６−ジアミン、４，４’−ビス（２−クロロアニリン）、４，４’−ビス（ｓｅｃ−ブチルアミノ）−ジフェニルメタン、Ｎ，Ｎ’−ジアルキルジアミノジフェニルメタン、４，４’−メチレンジアニリン、４，４’−メチレン−ビス（２，３−ジクロロアニリン）、４，４’−メチレン−ビス（２−クロロアニリン）、４，４’−メチレン−ビス（２−エチル−６−メチルアニリン）、トリメチレン−ビス(４−アミノベンゾエート)およびフェニレンジアミンより選ばれた、芳香族ポリアミンの１種または２種以上の混合物である。
【００１３】
上述のように、湿紙に対向するシュープレス用ベルトの一対の補強用樹脂層では、そのウレタンプレポリマー素材（Ａ）として、線状ポリマーを形成し易いｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）と、ポリテトラメチレングリコールを使用することができる。
すなわち、第２の実施形態では、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート(ＰＰＤＩ)系ウレタンプレポリマーは、イソシアネート化合物（ａ）と、ポリテトラメチレングリコール（ｂ）とを反応させて得られ、末端にイソシアネート基を有するウレタンプレポリマーであり、前記イソシアネート化合物（ａ）は、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート(ＰＰＤＩ)化合物および４，４’−メチレンビス（フェニルイソシアネート）から選ばれたイソシアネート化合物を、５５〜１００モル％含有している。
また、活性水素（Ｈ）基を有する硬化剤（Ｂ）として、線状ポリマーを形成し易い脂肪族の１，４−ブタンジオールを主成分として用い、且つ、芳香族ポリアミン化合物を従属成分として併用することができる。
これにより、ｐ−フェニレン−ジイソシアネートを原料とするウレタンプレポリマーが大気中の水分を吸収するので、ポリウレタンの耐摩耗性が低下しない。
１，４−ブタンジオールを単独で使用して得られるポリウレタンよりも、大幅に耐摩耗性に優れるポリウレタンなので、硬度が高くても、耐摩耗性、耐クラック性、耐屈曲疲労性など機械的特性の優れたシュープレス用ベルトが得られる。
特に、硬化剤として脂肪族の１，４−ブタンジオールと併用した従属成分の芳香族ポリアミン化合物は、得られるポリウレタンの「ＪＩＳ  Ａ硬度」を低下させることなく、耐摩耗性を向上できる。したがって、本発明のシュープレス用ベルトの耐久性は、現在使用されているシュープレス用ベルトの耐久性（通常２〜３ヶ月程度）よりも、２倍以上の向上が期待できる。
【００１４】
なお、前記補強用樹脂層を構成する前記ポリウレタン層は、ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物を硬化させて得られるポリウレタンを含有している。前記ウレタンプレポリマーは、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート化合物とポリオールとを反応させて得られる場合であってもよい。この場合、前記硬化剤は、脂肪族ジオールおよび芳香族ジアミンからなる群から選択されるのでもよい。また、前記ポリオールはポリテトラメチレングリコールであり、前記硬化剤の前記脂肪族ジオールは、１，４−ブタンジオール、１，３−プロパンジオールおよび１，６−ヘキサンジオールからなる群から選択され、前記硬化剤の前記芳香族ジアミンは、３，５−ジメチルチオトルエンジアミン、メチレンビスオルソクロロアニリンおよび３，３'−ジクロロ−４，４'−ジアミノジフェニルメタンからなる群から選択される場合であってもよい。
【００１５】
本発明における前記補強用樹脂層は、少なくとも前記外周層に固着されて一体化するとともに、外周面側に露出しているのが好ましい。
好ましくは、前記補強用樹脂層は、前記外周層のみに一体的に固着されている場合と、前記外周層から前記基体層まで至って一体的に固着されている場合と、前記外周層から前記基体層を通って前記内周層まで至って一体的に固着されている場合と、からなる群から選択される一つの構成である。
好ましくは、前記シュープレス用ベルトの一部をなす前記所定領域は、前記ベルト中央領域より幅方向外側に位置して前記シューエッジ部と当接するシューエッジ当接部領域と、このシューエッジ当接部領域より幅方向外側に位置し、前記ベルト走行方向と直交する緯方向の端部を含むベルト端部領域とを含む領域であって、前記補強用樹脂層は、前記シューエッジ当接部領域と前記ベルト端部領域との両方に配置されている。
なお、前記シュープレス用ベルトの一部をなす前記所定領域は、前記ベルト中央領域より幅方向外側に位置して前記シューエッジ部と当接するシューエッジ当接部領域であって、前記補強用樹脂層は、このシューエッジ当接部領域のみに配置されている場合であってもよい。
また、補強用樹脂層の表面には、前記ベルト走行方向に延びた凹部を形成することもできる。
前記シュープレス用ベルトは、前記基体層が埋設されている樹脂製の中間層をさらに備えており、この中間層の内周と外周に前記内周層と前記外周層がそれぞれ積層されて、樹脂層全体が少なくとも３層構造になっているのが好ましい。
【発明の効果】
【００１６】
本発明にかかるシュープレス用ベルトは、上述のように構成したので、シューエッジ部に対応してシュープレス用ベルトの一部をなす所定領域の圧縮弾性率を高くして曲げ変形と残存歪を少なくしている。これにより、この所定領域におけるクラックの発生を抑制することができる。また、前記所定領域におけるその耐屈曲疲労性および耐摩耗性を向上させて、ベルト全体の耐久性を改善することができる。
また、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート(ＰＰＤＩ)系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物から得られるポリウレタンを、補強用樹脂層にのみ使用することができる。よって、前記組成物を硬化する際の環境影響を少なくすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
シュープレス用ベルトを構成するポリウレタン層は、通常は、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物、または、４，４'−メチレンビス（フェニルイソシアネート）（ＭＤＩ）系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物、から得られるポリウレタンが使用されてきた。
しかし、このウレタンは、耐クラック性と耐摩耗性の両方の特性を、バランスよく調整することは困難であった。すなわち、ＴＤＩ系ウレタンプレポリマーからなるポリウレタン層は、耐摩耗性に優れるが、耐クラック性を向上するためには、或る程度耐摩耗性を犠牲にする必要があった。
他方、ＭＤＩ系ウレタンプレポリマーからなるポリウレタン層は、耐クラック性に優れるが、耐摩耗性を向上するためには、或る程度耐クラック性を犠牲にする必要があった。
つまり、従来のシュープレス用ベルトのポリウレタン層は、同一のポリウレタンを使用しているから、耐クラック性と耐摩耗性の両方の特性を同時に向上させることが困難であった。
【００１８】
そこで、本発明のシュープレス用ベルトは、ベルト中央領域のポリウレタン層とは異なる成分のポリウレタン層からなる一対の補強用樹脂層を備えている。すなわち、ベルト中央領域Ｅのウレタンプレポリマーと、所定領域（たとえば、シューエッジ当接部領域Ｅ1、ベルト端部領域Ｅ2）の補強用樹脂層のウレタンプレポリマーとを、異なる成分にしている。
そして、ベルト中央領域Ｅのポリウレタン層には、従来から製紙用のシュープレス用ベルトに使用されているポリウレタンを使用している。このポリウレタンは、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物から得られるポリウレタン、または４，４'−メチレンビス（フェニルイソシアネート）（ＭＤＩ）系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物から得られるポリウレタンである。
このベルト中央領域Ｅは、ベルトの全幅に占める割合が大きく、これらの領域では温度と湿度による影響を受け難い。なお、ベルト中央領域Ｅは、耐摩耗性に強いＴＤＩ系ウレタンプレポリマーからなるポリウレタン層が好ましい。
【００１９】
他方、所定領域（シューエッジ当接部領域Ｅ1、ベルト端部領域Ｅ2）の補強用樹脂層のポリウレタン層には、耐クラック性と耐摩耗性の両方の特性を兼有し、特に耐クラック性に強いｐ−フェニレン−ジイソシアネート(ＰＰＤＩ)系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物から得られるポリウレタンを使用している。
前記組成物は、硬化の際に温度と湿度による悪影響を受けやすいが、ベルトの特定の領域（補強用樹脂層）に限定して使用されている。したがって、前記悪影響は少なく、前記所定領域におけるベルトの耐屈曲疲労性および耐摩耗性を向上させて、ベルト全体の耐久性を改善することができる。
【００２０】
前記構成のシュープレス用ベルトでは、シューエッジ部に対応してシュープレス用ベルトの一部をなす所定領域（シューエッジ当接部領域Ｅ1、ベルト端部領域Ｅ2）の圧縮弾性率が高くなって曲げ変形と残存歪が少なくなる。その結果、この所定領域におけるクラックの発生を抑制することができる。
また、補強用樹脂層のみに、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート(ＰＰＤＩ)系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物から得られるウレタン層を形成している。よって、ポリウレタン層を硬化させる際の環境影響は少ない。
さらに、シュープレス用ベルトの所定領域における耐屈曲疲労性および耐摩耗性が向上するので、ベルト全体の耐久性を改善することができる。
【００２１】
以下、本発明にかかる各種の実施形態を、図面を参照して説明する。
図１〜図５Ｈは、本発明の実施形態を示す図である。図１、図２は、それぞれシュープレス機構の概略構成を示す斜視図、断面図、図３は、図２のシュープレス機構におけるプレス部の横方向断面図である。
図４Ａはシュープレス用ベルトの断面図、図４Ｂは図４Ａ中のIV部拡大断面図、図４Ｃは、図４Ｂ相当の拡大断面図で変形例を示している。図５Ａ〜図５Ｈは、各種変形例にかかるシュープレス用ベルトの断面図である。
【００２２】
図１〜図３に示すように、製紙用のシュープレスではシュープレス機構４が用いられている。シュープレス機構４は、プレスロール２と、シュー３と、ループ状のシュープレス用ベルト（以下、ベルトと記載）１、１ａ〜１ｈ（図４Ａ〜図５Ｈ）とを有している。
シュー３は、プレスロール２の下方または上方に配置されている。ベルト１、１ａ〜１ｈは、プレスロール２とシュー３との間に配置され、ベルトの内周面がシュー３に接触するように、回転走行する。シュープレス機構４では、プレスロール２とシュー３とで構成されるプレス部５において、搬送フェルト６と湿紙７を通過させて脱水を行なう。
【００２３】
図４Ａ〜図５Ｇに示すベルト１、１ａ〜１ｇは、シュー３に接触する樹脂製の内周層１１と、この内周層１１の外周に設けられた基体層１２と、この基体層１２の外周に形成された樹脂製の外周層１３とを備えている。
図５Ｈに示すベルト１ｈは、内周層１１と基体層１２と外周層１３とを有するとともに、樹脂製の中間層１８をさらに備えている。この中間層１８の内周と外周に、内周層１１と外周層１３がそれぞれ積層されているので、樹脂層全体が少なくとも３層構造になっている。基体層１２は中間層１８中に埋設されている。
【００２４】
図４Ａ〜図５Ｈに示すベルト１、１ａ〜１ｈにおいて、基体層１２は繊維基材により構成されている。繊維基材には、織物や編物、不織布、格子状素材などが使用できる。一例として、基体層１２を構成する基布には、経二重織り組織で製織してなる織物が使用されている。この織物の経糸と緯糸には、ナイロンのモノフィラメント単糸や撚糸が使用されている。
内周層１１と外周層１３（ベルト１ｈでは、内周層１１と外周層１３と中間層１８）は、ポリウレタンを含有するポリウレタン層により構成されている。基体層１２は、このポリウレタン層中に埋設されている。
一例として、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて得られるＴＤＩ系ウレタンプレポリマー（三井化学株式会社製）と、硬化剤（たとえば、１，４−ブタンジオール）とを混合して組成物を得る。この組成物を熱硬化させて、内周層１１、外周層１３、中間層１８の各ポリウレタン層を形成している。
【００２５】
ベルト１、１ａ〜１ｈは、プレス部５において、シュー３と、湿紙７を支持する搬送フェルト６との間に位置し、ベルトの内周面がシュー３に接触して、経方向（走行方向：ＭＤ方向）に走行する。ベルトの幅方向（緯方向：ＣＭＤ方向）の寸法（ベルト緯寸法Ｗ1）は、シュー３の幅方向（緯方向）の寸法（シュー横寸法Ｗ2）より大きい。
したがって、ベルト１、１ａ〜１ｈは、その両側の緯方向端部２０（図３）が外側に延びた状態に置かれる。そして、ベルト１、１ａ〜１ｈの内周面は、緯方向の一方側のシューエッジ部８から他方側のシューエッジ部８までの間で、シュー３の上面９と接触する。
【００２６】
その結果、ベルト１、１ａ〜１ｈは、その幅方向において、シュー３の上面９と接触するベルト中央領域Ｅと、一対の所定領域とに区分される。一対の所定領域は、ベルト中央領域Ｅより幅方向外側に位置し、シュー３の幅方向両側のシューエッジ部８にそれぞれ対応して、ベルト１、１ａ〜１ｈの一部をなしている。
この一対の所定領域は、ベルト中央領域Ｅより幅方向外側に位置してシューエッジ部８と当接する一対のシューエッジ当接部領域Ｅ1を少なくとも含んでいる。また、一対の所定領域は、通常は、一対のベルト端部領域Ｅ2も含んでいる。このベルト端部領域Ｅ2は、シューエッジ当接部領域Ｅ1より幅方向外側に位置して、ベルト１、１ａ〜１ｈの走行方向（経方向）と直交する緯方向の端部２０を含んでいる。
【００２７】
ベルト中央領域Ｅでは、ベルト１、１ａ〜１ｈの内周面はシュー３の上面９と接触する。シューエッジ当接部領域Ｅ1内に、シューエッジ部８が位置している。
したがって、このシューエッジ当接部領域Ｅ1におけるベルト１、１ａ〜１ｈの内周面は、シューエッジ部８より中央側ではシュー３の上面９と接触するが、シューエッジ部８より外側では接触しない。ベルト端部領域Ｅ2にはシュー３がないので、この領域Ｅ2では、ベルト１、１ａ〜１ｈの内周面はシュー３とは接触しない。
【００２８】
ベルト１、１ａ〜１ｈは、ベルト中央領域Ｅのポリウレタン層とは異なる成分のポリウレタン層からなる一対の補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈを有している。一対の補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈは、上述の一対の所定領域にベルト走行方向（経方向）に周回して配置されている。
一対の補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈは、少なくとも外周層１３に固着されて一体化するとともに、外周面１５側に露出している。
【００２９】
前記「シュープレス用ベルトの一部をなす所定領域」は、シューエッジ部８と当接するシューエッジ当接部領域Ｅ1と、ベルト走行方向（経方向）と直交する緯方向の端部を含むベルト端部領域Ｅ2とを含む領域のことである。
この場合のベルト１、１ａ〜１ｅ、１ｇ、１ｈでは、補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｅ、１４ｇ、１４ｈは、シューエッジ当接部領域Ｅ1とベルト端部領域Ｅ2との両方に配置されている（図４Ａ、図５Ａ〜図５Ｅ、図５Ｇ、図５Ｈ）。
これに対する一変形例にかかるベルト１ｆでは、補強用樹脂層１４ｆは、シューエッジ部８と当接するシューエッジ当接部領域Ｅ1のみに配置されている（図５Ｆ）。したがって、この場合の前記「シュープレス用ベルトの一部をなす所定領域」は、シューエッジ当接部領域Ｅ1のことである。
このように、前記「所定領域」には、シューエッジ当接部領域Ｅ1とベルト端部領域Ｅ2の両方の場合と、シューエッジ当接部領域Ｅ1のみの場合とがある。
【００３０】
ベルト１、１ａ〜１ｈにおいて、ベルト中央領域Ｅより幅方向外方側に位置する所定領域の一対の補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈは、ポリウレタンを含有するポリウレタン層により構成されている。
【００３１】
第１の実施形態では、補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈのポリウレタン層には、ウレタンプレポリマー（Ａ）と硬化剤（Ｂ）とが混合された組成物を硬化させて得られるポリウレタンが含有されている。
前記ウレタンプレポリマー（Ａ）は、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート化合物を５５〜１００モル％含有するイソシアネート化合物（ａ）と、ポリテトラメチレングリコール（ｂ）とを反応させて得られ、末端にイソシアネート基を有するウレタンプレポリマーである。
前記硬化剤（Ｂ）は、１，４−ブタンジオール、ハイドロキノンビス−βヒドロキシルエチルエーテル、３，５−ジエチルトルエンジアミンおよび３，５−ジメチルチオトルエンジアミンからなる群から選択される。
【００３２】
好ましくは、補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈを形成するポリウレタンは、硬化剤（Ｂ）の活性水素基（Ｈ）と、ウレタンプレポリマーのイソシアネート基（ＮＣＯ）との当量比（Ｈ／ＮＣＯ）の値が、０．８８＜Ｈ／ＮＣＯ≦１．０となる割合で、ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物を硬化させて得られる。
好ましくは、このポリウレタンは、その「ＪＩＳ  Ａ硬度」が９２〜９９度（好ましくは、９５〜９９度）である。
【００３３】
ウレタンプレポリマー（Ａ）の原料のイソシアネート化合物（ａ）は、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）を、イソシアネート化合物中に５５〜１００モル％（好ましくは、７５モル％以上）含有している。
ＰＰＤＩ以外のイソシアネート化合物としては、２，４−トリレン−ジイソシアネート（２，４−ＴＤＩ）、２，６−トリレン−ジイソシアネート（２，６−ＴＤＩ）、４，４’−メチレンビス（フェニルイソシアネート）（ＭＤＩ）および１，５−ナフチレン−ジイソシアネート（ＮＤＩ）を、４５モル％以下（好ましくは、２５モル％以下）併用できる。
【００３４】
ポリオールは、ウレタンプレポリマー（Ａ）の原料となる。このポリオールは、ポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）を、ポリオール中に６５〜１００モル％（好ましくは、８５モル％以上）含有していれば、使用できる。
ＰＴＭＧ以外のポリオールとしては、ポリオキシプロピレングリコール（ＰＰＧ）、ポリエチレンアジペート（ＰＥＡ）、ポリカプロラクトンジオール（ＰＣＬ）、トリメチロールプロパン(ＴＭＰ)およびポリカーボネートジオール（ＰＣＤ）などが、ポリオール中に３５モル％以下（好ましくは、１５モル％以下）の量含有されていれば、併用できる。
なお、前記ポリカーボネートジオールとは、Ｃ６−ホモ−ポリカーボネートジオール、Ｃ６／Ｃ５カーボネートジオールコポリマーおよびＣ６／Ｃ４カーボネートジオールコポリマーのことである。
【００３５】
使用可能な硬化剤は、１，４−ブタンジオール、ハイドロキノンビス−βヒドロキシルエチルエーテル、３，５−ジエチルトルエンジアミンおよび３，５−ジメチルチオトルエンジアミンからなる群から選択される。
また、この硬化剤と、４，４’−メチレンジアニリン（ＭＤＡ）、４，４’−メチレン−ビス−（２−クロロアニリン）（ＭＯＣＡ）等の他の硬化剤とを併用してもよい。この場合の、他の硬化剤の割合は１５モル％以下である。
【００３６】
第２の実施形態では、補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈを形成するポリウレタン層には、ウレタンプレポリマー（Ａ）と、活性水素基（Ｈ）を有する硬化剤（Ｂ）と、が混合された組成物を硬化させて得られるポリウレタンが含有されている。
前記ウレタンプレポリマー（Ａ）は、イソシアネート化合物（ａ）と、ポリテトラメチレングリコール（ｂ）とを反応させて得られ、末端にイソシアネート基を有するウレタンプレポリマーである。
前記イソシアネート化合物（ａ）は、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート化合物（ＰＰＤＩ）および４，４’−メチレンビス（フェニルイソシアネート）から選ばれたイソシアネート化合物を、５５〜１００モル％含有している。前記硬化剤（Ｂ）は、１，４−ブタンジオールを８５〜９９．９モル％含有し、前記活性水素基（Ｈ）を有する芳香族ポリアミンを１５〜０．１モル％含有する、硬化剤である。
この場合、前記活性水素基（Ｈ）を有する前記芳香族ポリアミンは、３，５−ジエチルトルエン−２，４−ジアミン、３，５−ジエチルトルエン−２，６−ジアミン、３，５-ジメチルチオトルエンー２，４−ジアミン、３，５-ジメチルチオトルエンー２，６−ジアミン、４，４’−ビス（２−クロロアニリン）、４，４’−ビス（ｓｅｃ−ブチルアミノ）−ジフェニルメタン、Ｎ，Ｎ’−ジアルキルジアミノジフェニルメタン、４，４’−メチレンジアニリン、４，４’−メチレン−ビス（２，３−ジクロロアニリン）、４，４’−メチレン−ビス（２−クロロアニリン）、４，４’−メチレン−ビス（２−エチル−６−メチルアニリン）、トリメチレン−ビス(４−アミノベンゾエート)およびフェニレンジアミンより選ばれた、芳香族ポリアミンの１種または２種以上の混合物である。
【００３７】
湿紙に対向する補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈを形成するポリウレタン層には、ウレタンプレポリマー（Ａ）と硬化剤（Ｂ）とが混合された組成物を、７０〜１４０℃で２〜２０時間加熱硬化させて得られるポリウレタンが、含有されているのが好ましい。
前記ウレタンプレポリマー（Ａ）と前記硬化剤（Ｂ）は、この硬化剤（Ｂ）の活性水素基（Ｈ）と、前記ウレタンプレポリマー（Ａ）のイソシアネート基（ＮＣＯ）との当量比（Ｈ／ＮＣＯ）の値が、０．８８≦Ｈ／ＮＣＯ≦１．１２となる割合で、混合されている。
ウレタンプレポリマー（Ａ）は、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）および４，４’−メチレンビス（フェニルイソシアネート）から選ばれたイソシアネートを、５５〜１００モル％含有するイソシアネート化合物（ａ）と、ポリテトラメチレングリコール（ｂ）とを反応させて得られ、末端にイソシアネート基を有する。
硬化剤（Ｂ）は、１，４−ブタンジオールを８５〜９９．９モル％含有し、活性水素基（Ｈ）を有する芳香族ポリアミンを１５〜０．１モル％含有する。
【００３８】
本来なら、イソシアネート化合物の主成分にｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）を５５〜１００モル％用いて得られたウレタンプレポリマー（Ａ）の末端ＮＣＯ基は、大気中の水分を吸収し易いので、水分の影響のない密封系で硬化剤と反応させなければならない。
これに対して、この補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈを形成するポリウレタン層では、芳香族ポリアミンを、１，４−ブタンジオール硬化剤の従属成分として用いることにより、ウレタンプレポリマー硬化時の水分の影響を抑制している。
その結果、このポリウレタン層は、「ＪＩＳ  Ａ硬度」が９２〜１００度（好ましくは、９５〜１００度）のポリウレタンであるにも拘わらず、優れた耐摩耗性、耐クラック性、耐屈曲疲労性を発揮する。
【００３９】
イソシアネート化合物（ａ）は、ウレタンプレポリマー（Ａ）の原料である。このイソシアネート化合物（ａ）としては、主成分のｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）および４，４’−メチレンビスフェニルイソシアネート（ＭＤＩ）より選ばれたイソシアネート化合物を、イソシアネート化合物（ａ）中に５５〜１００モル％（好ましくは、７５モル％以上）含有していれば、使用可能である。
ＰＰＤＩとＭＤＩ以外のイソシアネート化合物としては、２，４−トリレン−ジイソシアネート（２，４−ＴＤＩ）や、２，６−トリレン−ジイソシアネート（２，６−ＴＤＩ）や、１，５−ナフタレン−ジイソシアネート（ＮＤＩ）などがある。これらのイソシアネート化合物は、イソシアネート化合物（ａ）中に４５モル％以下（好ましくは、２５モル％以下）含有されていれば、イソシアネート化合物（ａ）と併用できる。
【００４０】
線状分子のｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）と４，４’−メチレンビスフェニルイソシアネート（ＭＤＩ）が、イソシアネート化合物（ａ）中に占める割合が、５５モル％未満である場合がある。この場合には、得られるポリウレタンにおいて、硬度と耐クラック性と耐摩耗性の大幅な向上を図ることは難しい。
【００４１】
ポリオールは、ウレタンプレポリマー（Ａ）の原料となる。このポリオールは、ポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）（ｂ）を、ポリオール中に６５〜１００モル％（好ましくは、８５モル％以上）含有していれば、使用できる。
ＰＴＭＧ以外のポリオールとしては、ポリオキシプロピレングリコール（ＰＰＧ）、ポリエチレンアジペート（ＰＥＡ）、ポリカプロラクトンジオール（ＰＣＬ）およびトリメチロ−ルプロパン(ＴＭＰ)などが、ポリオール中に３５モル％以下（好ましくは、１５モル％以下）の量含有されていれば、併用できる。
【００４２】
硬化剤（Ｂ）の主成分としては、線状分子の１，４−ブタンジオールが、８５〜９９．９モル％（好ましくは、９０〜９９．５モル％）含有されている。
活性水素基（Ｈ）を有する芳香族ポリアミンは、硬化剤（Ｂ）の従属成分である。この芳香族ポリアミンとしては、３，５−ジエチルトルエン−２，４−ジアミンと３，５−ジエチルトルエン−２，６−ジアミン混合物（商品名ETHACURE100）、４，４’−ビス（２−クロロアニリン）、３，５−ジメチルチオトルエン−２，４−ジアミンと３，５−ジメチルチオトルエン−２，６−ジアミン混合物（商品名ETHACURE300）、４，４’−ビス（ｓｅｃ−ブチルアミノ）−ジフェニルメタン、Ｎ，Ｎ’−ジアルキルジアミノジフェニルメタン、４，４’−メチレンジアニリン(ＭＤＡ)、４，４’−メチレン−ビス（２，３−ジクロロアニリン）(ＴＣＤＡＭ)、４，４’−メチレン−ビス（２−クロロアニリン）(ＭＯＣＡ)、４，４’−メチレン−ビス（２−エチル−６−メチルアニリン）（商品名CUREHARD MED）、トリメチレン−ビス(４−アミノベンゾエート)( 商品名CUA-4)、およびｍ−フェニレンジアミン（ＭＰＤＡ）より選ばれ、分子量が１０８〜３８０（好ましくは、分子量が１９８〜３４２）の芳香族ポリアミンの１種または２種以上の混合物が、硬化剤（Ｂ）中に１５〜０．１モル％（好ましくは、１０〜０．５モル％）の割合で、併用される。
硬化剤（Ｂ）における芳香族ポリアミンが、０．１モル％未満ではポリウレタンの耐摩耗性の向上が低くなり、１５モル％以上では市販品と比べて耐屈曲性の向上が低くなる。
【００４３】
上述のように、補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈのウレタンプレポリマーを構成するｐ−フェニレン−ジイソシアネートは、その分子構造が線状に延びる高分子で、線状ポリマーを形成し易いので、耐摩耗性や耐屈曲性に優れており、強い耐クラック性を発揮する。
【００４４】
なお、他の実施形態として、ウレタンプレポリマーは、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）化合物とポリオールとを反応させて得られ、硬化剤は、脂肪族ジオールおよび芳香族ジアミンからなる群から選択される場合でもよい。
この場合、上述のポリオールはポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）で、上述の硬化剤の脂肪族ジオールは、１，４−ブタンジオール、１，３−プロパンジオールおよび１，６−ヘキサンジオールからなる群から選択される場合であってもよい。
また、上述の硬化剤の芳香族ジアミンは、３，５−ジメチルチオトルエンジアミン、メチレンビスオルソクロロアニリン（ＭＢＯＣＡ）および３，３'−ジクロロ−４，４'−ジアミノジフェニルメタンからなる群から選択される場合であってもよい。
また、硬化剤としては、３，５−ジメチルチオトルエンジアミン（ＡＭＴＤＡ）やメチレンビスオルソクロロアニリン（ＭＢＯＣＡ）などのジアミン系硬化剤であってもよい。
また、３，５−ジメチルチオトルエンジアミンは、ジメチルチオ基およびアミノ基の置換位置による各種異性体が存在するが、これら異性体の混合物の状態で使用される。この異性体混合物は、米国アルベマール社製のＥＴＨＡＣＵＲＥ３００（商品名）として入手可能である。
【００４５】
補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈ以外の部位（すなわち、ベルト中央領域Ｅおよび／または内周層１１）に使用されるポリウレタンは、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物、または４，４'ーメチレンビス（フェニルイソシアネート）（ＭＤＩ）系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物、から得られる。
これらのウレタンプレポリマーとしては、ＴＤＩ系ウレタンプレポリマーとＭＤＩ系ウレタンプレポリマーの一方が適宜選択される。ＴＤＩ系ウレタンプレポリマーは、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて得られる。ＭＤＩ系ウレタンプレポリマーは、４，４'−メチレンビス（フェニルイソシアネート）（ＭＤＩ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて得られる。
【００４６】
本発明の実施形態として、ベルト１、１ａ〜１ｈの外周層１３の表面（外周面１５）には、排水用の多数の溝１６が形成されている。上述のプレス時に湿紙７から絞り出された水は、溝１６に保持される。この溝１６に保持された水は、プレス部５の出口で、ベルト１、１ａ〜１ｈの回転によりプレス部５の外部に排出される。
図４Ｂのベルト１では、外周層１３のベルト中央領域Ｅに多数の溝１６が形成され、補強用樹脂層１４には溝１６が形成されない。なお、本実施形態の変形例として、前記外周層１３の表面と補強用樹脂層１４の表面の両方に、溝１６を形成することもできる（図４Ｃ）。
多数の溝１６の間には、多数のランド部（凸部）１７が形成されて、ベルト外周面１５を構成する。この凸部１７が搬送フェルト６に直接接触し、溝１６が排水路になっている。
【００４７】
本発明のベルト１、１ａ〜１ｈには、一対の補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈを設けたので、ベルト１、１ａ〜１ｈの圧縮弾性率が高くなって曲げ変形と残存歪が少なくなる。したがって、補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈの表面摩耗やクラック発生を抑制するとともに、補強用樹脂層にも溝１６が設けられた場合には、溝１６でのクラック発生が抑制できる。
すなわち、一対の補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈは、シュー３の幅方向両側のシューエッジ部８にそれぞれ対応してベルトの一部をなす所定領域に、経方向（ＭＤ方向）に周回して配置されている。
したがって、シュー３の幅方向両側のシューエッジ部８にそれぞれ対応する所定領域のベルト部分の圧縮弾性率が高くなる。これと同時に、所定領域のベルト部分は、曲げ変形と残存歪が少なくなる。その結果、この所定領域における表面摩耗やクラックの発生を抑制して、ベルト１、１ａ〜１ｈの耐久性を向上させることができる。
【００４８】
一対の補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈは、外周層１３のみに一体的に固着されている場合と、外周層１３から基体層１２まで至って一体的に固着されている場合と、外周層から基体層１２を通って内周層１１まで至って一体的に固着されている場合と、からなる群から選択される一つの構成になっている。
【００４９】
図４Ａ〜図４Ｃに示すベルト１では、一対の補強用樹脂層１４が、外周層１３のみに一体的に固着されている。図５Ａ、図５Ｂ、図５Ｃにそれぞれ示すベルト１、１ａ、１ｃでは、一対の補強用樹脂層１４ａ、１４ｂ、１４ｃが、外周層１３から基体層１２まで至って一体的に固着されている。
図５Ａに示すベルト１ａでは、補強用樹脂層１４ａが、基体層１２の内部には浸透せず、基体層１２の外周面まで配置されている。
図５Ｂに示すベルト１ｂでは、補強用樹脂層１４ｂが、厚みｃを有する基体層１２の内部に浸透し、基体層１２全体の厚みｃのうち、一部の厚みｄのところまで浸透している。
図５Ｃに示すベルト１ｃでは、補強用樹脂層１４ｃが、基体層１２の全体の厚み分まで（すなわち、厚みｃまで）、浸透している。
図５Ｄに示すベルト１ｄでは、一対の補強用樹脂層１４ｄが、外周層１３から基体層１２を通って内周層１１の途中まで至って、一体的に固着されている。図５Ｅに示すベルト１ｅでは、一対の補強用樹脂層１４ｅが、外周層１３から基体層１２を通って内周層１１の全体に至って、一体的に固着されている。
【００５０】
このように、一対の補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈを、ベルト１、１ａ〜１ｈの厚み方向に関して任意の構成になるように、自在に選択することができる。
したがって、本発明は、シュー３の幅方向両側のシューエッジ部８に対応する所定領域に要求される機能に、容易に対処することができる。すなわち、圧縮弾性率を高くする度合いを調整して、曲げ変形と残存歪を少なくすることにより、ベルトの所定領域における摩耗やクラックの発生を抑制することができる。
また、補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈのみにおいて、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート(ＰＰＤＩ)系ウレタンプレポリマーと硬化剤とが混合された組成物から得られるポリウレタン層を形成している。よって、前記組成物を硬化させる際の環境影響を少なくすることができる。
【００５１】
図４Ａ〜図４Ｃ、図５Ａ〜図５Ｅ、図５Ｈに示すベルト１、１ａ〜１ｅ、１ｇ、１ｈでは、補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｅ、１４ｇ、１４ｈは、ベルトの内周面がシューエッジ部８と当接するシューエッジ当接部領域Ｅ1と、ベルトの緯方向端部を含むベルト端部領域Ｅ2との両方に配置されている。
このようにすれば、補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｅ、１４ｇ、１４ｈを形成する際に、補強用樹脂層の領域（幅）は若干広く形成されるが、その形成作業を容易に行うことができる。補強用樹脂層の領域（幅）がベルト全幅に対して占める割合は小さいので、補強用樹脂層を形成する際の環境影響は小さくて済む。
【００５２】
図５Ｆに示すベルト１ｆでは、補強用樹脂層１４ｆは、ベルトの内周面がシューエッジ部８と当接するシューエッジ当接部領域Ｅ1のみに配置されている。このようにすれば、補強用樹脂層１４を形成する作業は若干手間が掛かるが、補強用樹脂層１４ｆの領域を、さらに狭く形成することができる。
【００５３】
図５Ｇに示すベルト１ｇでは、一対の補強用樹脂層１４ｇの表面には、経方向に延びた一対の凹部３０が形成されている。この一対の凹部３０は、シューエッジ当接部領域Ｅ1のみに配置されている。なお、一対の凹部３０が、シューエッジ当接部領域Ｅ1からベルト端部領域Ｅ2まで幅広に形成された場合であってもよい。
経方向に延びた凹部３０を形成することにより、プレス部５で脱水された水が、外周層１３の中央領域Ｅから所定領域に沿って幅方向に流出し、さらに、凹部３０を通って排出される。その結果、凹部３０の内面に、多数の溝１６（図４Ｂ、図４Ｃ）を形成する必要がなくなる。
クラックの発生起点となり易い溝１６をなくすことができるので、補強用樹脂層１４ｇは、クラックの発生をより効果的に抑制することができる。また、プレス時に湿紙７から絞り出された水を外部に排出し易くなる。
【００５４】
図５Ｈに示すベルト１ｈにおいて、ベルト中央領域Ｅの樹脂層は、内周層１１と中間層１８と外周層１３とにより構成される３層構造である。また、シューエッジ当接部領域Ｅ1とベルト端部領域Ｅ2には、補強用樹脂層１４ｈが配置されている。したがって、この領域Ｅ1、Ｅ2の樹脂層は、内周層１１、中間層１８、外周層１３および補強用樹脂層１４ｈにより構成される４層構造になっている。さらに、基体層１２は中間層１８中に埋設されて中間層１８を補強している。
したがって、基体層１２には、内周層１１および外周層１３の樹脂とは異なる樹脂を選択することができる。その結果、内周層１１および外周層１３に要求される機能とは別の機能を有する樹脂（たとえば、基体層１２を強固に補強する樹脂）などを適宜選択することができる。
【実施例】
【００５５】
次に、本発明のベルトと従来のベルトを比較した実験結果について説明する。
図６は、従来のベルト１００の断面図、図７は、第１の実施形態の実験データを示す表である。図８、図９は、第２の実施形態を示す表であり、両方の図で全体の実験データを示している。図１０は、耐クラック性を調べるための実験装置１１０の概略図、図１１はその実験結果を示す表である。
図６に示す従来のベルト１００は、内周層１１、基体層１２および外周層１３を備えているが、補強用樹脂層は形成されていない。ベルト１００の内周層１１と外周層１３は、ポリウレタン樹脂で形成されている。
【００５６】
次に、第１の実施形態に関して、ベルトの補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈを形成するポリウレタンの物性を評価するため、ポリウレタン試験片を製造する場合について、図７の参考例１〜６により説明する。
【００５７】
（参考例１）
ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて、ウレタンプレポリマーを得る。こうして得られたウレタンプレポリマー（ＮＣＯ％は５．５１％、５５℃における粘度は１,８００cps、予熱温度６６℃）と、１，４−ブタンジオールとからなる組成物（Ｈ／ＮＣＯ比は０．９５）を、予熱した金型に注入して、１２７℃に加熱し、１２７℃で０．５時間かけて前硬化させる。
その後、前硬化した組成物を、金型から外し、さらに１２７℃で１６時間かけて後硬化させる。これにより、「ＪＩＳ  Ａ硬度」が９８．１度の、硬化したポリウレタンシートが得られる。このシートで試験片（厚み１．５ｍｍ）を作製した。
【００５８】
（参考例２）
ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）と、ポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて、ウレタンプレポリマーを得る。こうして得られたウレタンプレポリマー（ＮＣＯ％は５．５１％、５５℃における粘度は１，８００cps、予熱温度１２０℃）と、ハイドロキノンビス−βヒドロキシルエチルエーテルとからなる組成物（Ｈ／ＮＣＯ比は０．９５）とを、予熱した金型に注入し、１２７℃に加熱し、１２７℃で０．５時間かけて前硬化させる。その後、この前硬化した組成物を、１２７℃で１６時間かけて後硬化させる。
これにより、「ＪＩＳ  Ａ硬度」が９８．１度の、硬化したポリウレタンシートを得る。このシートで試験片を作製した。
【００５９】
（参考例３）
ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）と、ポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて、ウレタンプレポリマーを得る。こうして得られたウレタンプレポリマー（ＮＣＯ％は５．５１％、予熱温度６６℃）と、３，５−ジメチルチオトルエンジアミン(ETHACURE300)とからなる組成物（Ｈ／ＮＣＯ比は０．９５）を、予熱した金型に注入し、１２７℃に加熱し、１２７℃で０．５時間かけて前硬化させる。
その後、この前硬化した組成物を、１２７℃で１６時間かけて後硬化させる。これにより、「ＪＩＳ  Ａ硬度」が９６．２度の、硬化したポリウレタンシートを得る。このシートで試験片を作製した。
【００６０】
（参考例４〜６）
図７に示すウレタンプレポリマーと硬化剤から、図７に示す成型条件で、参考例１〜参考例３と同様にして、ポリウレタンシートで試験片を製造した。
なお、図７における硬化剤の配合量とは、ウレタンプレポリマーを１００重量部とした場合の、この１００重量部に対する硬化剤の重量部数である。
【００６１】
得られた試験片について、「ＪＩＳ  Ａ硬度」と、引張強度（JIS K6251：ダンベル３号。引張速度５００ｍｍ／分）と、引裂強度（JIS K6252。引裂速度５００ｍｍ／分。アングル形ノッチ有り。）と、圧縮歪（JIS K6262）とを測定し、また、摩耗試験とデマチャ式屈曲試験で各物性を評価した。得られた物性は図７に示されている。
【００６２】
摩耗試験では、試験片をプレスボードの下部に取り付ける。そして、その下の面（測定対象面）に、外周に摩擦子を備える回転ロールを押し付けながら回転させた。
このとき、回転ロールによる圧力を９．６ｋｇ／ｃｍとし、回転ロールを、回転速度１００ｍ／分で２０分間回転させる。回転後に、ベルトサンプルの厚み減少量（すなわち、摩耗量）を測定した。
耐摩耗性について、第１の実施形態にかかる樹脂は、従来技術のベルトと比べて、３０％以上向上していることが分かる。
【００６３】
次に、第２の実施形態に関して、ベルトの補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈを形成するポリウレタンの物性を評価するため、ポリウレタン試験片を製造する場合について、図８、図９の参考例１１〜１８により説明する。
【００６４】
（参考例１１）
ｐ−フェニレン−ジイソシアネ−ト（ＰＰＤＩ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて、ウレタンプレポリマーを得る。９７モル％の１，４−ブタンジオール（１，４ＢＤ）と、３モル％の３，５−ジエチルトルエンジアミン（ETHACURE100）とにより、硬化剤混合物を得る。
そして、ウレタンプレポリマー（ＮＣＯ％は５．５１％、５５℃における粘度は１，８００ｃｐｓ、予熱温度は６６℃）と、硬化剤混合物とを混合する。この場合のＨ／ＮＣＯ当量比は０．９５である。なお、このポリウレタン樹脂混合物を、「ＰＰＤＩ／ＰＴＭＧ／１，４ＢＤ＋ETHACURE100：Ｈ／ＮＣＯ＝０．９５」と簡単に表示する。
こうして得られた混合物を、１２７℃に予熱した金型に注入し、１２７℃に金型を昇温し、１２７℃で３０分かけて前硬化させる。その後、金型から上金型を外し、更に混合物を、１２７℃で１６時間かけて後硬化させる。これにより、「ＪＩＳ  Ａ硬度」が９８．１度の、硬化したポリウレタンシートを得る。このシートで試験片（厚み１．５ｍｍ）を作製した。
【００６５】
（参考例１２）
ｐ−フェニレンージイソシアネ−ト（ＰＰＤＩ）と、ポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて、ウレタンプレポリマーを得る。９５モル％の１，４−ブタンジオール（１，４ＢＤ）と、５モル％の３，５−ジメチルチオトルエンジアミン（ETHACURE300）とにより、硬化剤混合物を得る。
そして、ウレタンプレポリマー（ＮＣＯ％は５．５１％、５５℃における粘度は１，８００ｃｐｓ、予熱温度は６６℃）と、硬化剤混合物とを混合する。この場合のＨ／ＮＣＯ当量比は０．９５である。
こうして得られた混合物を、１２７℃に予熱した金型に注入し、１２７℃に金型を加熱し、１２７℃で３０分かけて前硬化させる。その後、金型から上金型を外し、更に混合物を、１２７℃で１６時間かけて後硬化させる。これにより、「ＪＩＳ  Ａ硬度」が９８．２度の、硬化したポリウレタンシートを得る。このシートで試験片（厚み１．５ｍｍ）を作製した。
【００６６】
（参考例１３（比較用））
ｐ−フェニレンージイソシアネート（ＰＰＤＩ）と、ポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて、ウレタンプレポリマーを得る。
そして、このウレタンプレポリマー（ＮＣＯ％は５．５１％、５５℃における粘度は１,８００ｃｐｓ、予熱温度は６６℃）と、１，４−ブタンジオール（１，４ＢＤ）とにより、組成物を得る。この場合のＨ／ＮＣＯ当量比は０．９５である。
こうして得られた組成物を、１２７℃に予熱した金型に注入し、１２７℃に金型を加熱し、１２７℃で３０分かけて前硬化させる。その後、金型から上金型を外し、更に組成物を、１２７℃で１６時間かけて後硬化させる。これにより、「ＪＩＳ  Ａ硬度」が９８．１度の硬化したポリウレタンシートを得る。このシートより試験片（厚み１．５ｍｍ）を作製した。
【００６７】
（参考例１４）
ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて、ウレタンプレポリマーを得る。９０モル％の１，４−ブタンジオール（１，４ＢＤ）と、１０モル％の３，５−ジメチルチオトルエンジアミン（ETHACURE300）とにより、硬化剤混合物を得る。
そして、ウレタンプレポリマー（ＮＣＯ％は３．０３％、７０℃における粘度は７,０００ｃｐｓ、溶解温度は１００℃）と、硬化剤混合物とを混合する。この場合のＨ／ＮＣＯ当量比は０．９５である。
こうして得られた混合物を、１２７℃に予熱した金型に注入し、金型を１２７℃まで加熱し、１２７℃で６０分かけて前硬化させる。その後、混合物を、１２７℃で１６時間かけて後硬化させる。これにより、「ＪＩＳ  Ａ硬度」が９５．６度の、硬化したポリウレタンシートを得る。このシートで試験片（厚み１．５ｍｍ）を作成した。
【００６８】
（参考例１５（比較用））
２，４−トリレンジイソシアネートと２，６−トリレンジイソシアネートとの混合物（ＴＤＩ）と、ポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて、ウレタンプレポリマーを得る。
そして、このウレタンプレポリマー（ＮＣＯ％は６．０２％、８０℃における粘度は４００ｃｐｓ、予熱温度は６６℃）と、３，５−ジメチルチオトルエンジアミン(ETHACURE300)とにより組成物を得る。この場合のＨ／ＮＣＯ当量比は０．９５である。
この組成物を、予熱した金型に注入し、１００℃に加熱し、１００℃で３０分かけて前硬化させる。その後、この組成物を、１００℃で１６時間かけて後硬化させる。これにより、「ＪＩＳ  Ａ硬度」が９６．２度の、硬化したポリウレタンシートを得る。このシートで試験片（厚み１.５ｍｍ）を作製した。
【００６９】
（参考例１６〜１８（比較用））
図８、図９に示すウレタンプレポリマーと硬化剤から、図８、図９に示す成型条件で、参考例１１と同様にしてポリウレタンシートで試験片（厚み１．５ｍｍ）を作成した。
なお、図８、図９における硬化剤の配合量とは、ウレタンプレポリマーを１００重量部とした場合の、この１００重量部に対する硬化剤の重量部数である。
【００７０】
得られた試験片について、「ＪＩＳ  Ａ硬度」と、引張強度（JIS K6251：ダンベル３号。引張速度５００ｍｍ／分）と、引裂強度（JIS K6252、引裂速度５００ｍｍ／分、アングル形ノッチ有り）とを測定し、また、摩耗試験とデマチャ式屈曲試験で各物性を評価した。得られた物性を、図８、図９に示す。
【００７１】
摩耗試験では、試験片をプレスボードの下部に取り付ける。そして、その下の面（測定対象面）に、外周に摩擦子を備える回転ロールを押し付けながら回転させた。
このとき、回転ロールによる圧力を９．６ｋｇ／ｃｍとし、回転ロールを、回転速度１００ｍ／分で２０分間回転させる。回転後に、ベルトサンプルの厚み減少量（すなわち、摩耗量）を測定した。
【００７２】
図８、図９により、参考例１１、参考例１２および参考例１３の試験片は、その摩耗量が０．１ｍｍ以下であり、比較例での試験片と比べて非常に摩耗性が少ないことが分かる。
このように摩耗量の少ないことを前提として耐屈曲性を比較すると、従来技術品（参考例１５）に比べて、参考例１１、参考例１２では、摩耗性と耐屈曲性の両方の優れた機械的特性を備えるベルトの補強用樹脂層が得られることが確認できた。
【００７３】
次に、実験装置１１０を用いて行なった実験について説明する。
実験装置１１０を用いて耐クラック性を測定する場合、ベルトのサンプルＳとしては、ベルトを横方向（ベルトの走行方向と直交する方向で、溝１６と直角に交わる方向）に切取り、このサンプルＳの両端部を、クランプハンド５２、５２で固定する。
サンプルＳは、回転ロール５３とプレスシュー５４とに挟まれ、サンプルＳの外周面が回転ロール５３に接するようになっている。プレスシュー５４を、回転ロール５３の方向に矢印Ｇに示すように移動させて押し圧を与える。これにより、サンプルＳは、３６kg／cm2の圧力で加圧される。
サンプルＳの両端部が、クランプハンド５２、５２でそれぞれ挟持される。この状態で、クランプハンド５２、５２が、互いに連動して矢印Ｂに示すように左右方向に往復移動する。サンプルＳに掛けられる張力は３kg／cmで、往復速度は４０cm／秒である。
サンプルＳの往復運動中に、サンプルＳが回転ロール５３に接するように、サンプルＳの長さが調整されている。
【００７４】
（実施例１）
ベルト１（図４Ａ）
１．基布（基体層１２）：
基布には、経二重織り組織で製織してなる織物を使用する。この織物の経糸と緯糸は、ナイロンのモノフィラメント撚糸である。経糸は、ベルトの走行方向（ＭＤ方向）となるように組織している。この基布は無端状組織の織物である。
【００７５】
２．工程：
（１）適宜回転可能なマンドレルの表面に剥離剤を塗布する。次いで、マンドレルを回転しながら、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて得られるウレタンプレポリマーと、硬化剤（１，４−ブタンジオール）とを混合して組成物を得る。
この組成物を、その厚みが１.０mmになるようにコーターを使用してマンドレルを回転させながら積層する。マンドレルに付属している加熱装置で樹脂を熱硬化させて、内周層１１を形成する。
（２）マンドレルの軸方向に沿って、基布の緯糸が配列するように、無端状の基布を、内周層１１の上に被せて配置して基体層１２とする。
（３）マンドレルを回転しながら、前記組成物を前記基布（基体層１２）上に、コーターバーを使用して、基布が前記組成物で埋設されるまで積層する。引続き積層を続け、前記基布とこの基布上の樹脂層との合計厚みが２.０mmになるように、コーターバーを使用しマンドレルを周回しながら積層する。次いで、加熱装置によって樹脂を熱硬化させて、外周層１３の内側部分の層を形成する。
【００７６】
（４）さらに、外周層１３の内側部分の層の上に、スパイラルコートによって樹脂を積層して外周層１３の外側部分の層を形成する。外周層１３は、ベルト中央領域Ｅと、その両側のベルト所定領域Ｅ1、Ｅ2に形成される。
ここで、ベルト所定領域Ｅ1、Ｅ2には、ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）とを反応させて得られるウレタンプレポリマーと、硬化剤（１，４−ブタンジオール）とを混合した組成物をコートする。
ベルト中央領域Ｅには、前記トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）を使用した組成物をコートする。ベルト所定領域Ｅ1、Ｅ2と、ベルト中央領域Ｅの各厚みが、何れも１mmになるまで、組成物をコートする。
その後、加熱装置で樹脂を熱硬化させて、外周層１３と補強用樹脂層１４とを形成する。外周層１３と内周層１１は、同じ材質の樹脂により形成される。
（５）外周層１３と補強用樹脂層１４の表面を研磨して、全体厚みを３.９mmにする。次いで、回転刃でベルト中央領域ＥにＭＤ方向に排水用の溝１６を多数形成して、実施例１のベルト１が得られる。溝１６は、溝幅０.８mmで、溝深さ１.０mm、溝間隔３.３mmとする。
【００７７】
（実施例２）
ベルト１ｃ（図５Ｃ）
１．基布（基体層１２）：実施例１と同じ基布を使用する。
２．工程：
（１）実施例１と同じようにして、実施例１と同じ樹脂材質で内周層１１を形成する。
（２）実施例１と同じようにして、無端状の基布を内周層１１の上に被せて配置して基体層１２とする。
（３）マンドレルを回転しながら、前記基布（基体層１２）上に、スパイラルコートによって、実施例１と同じ樹脂を積層する。この場合、ベルト所定領域Ｅ1、Ｅ2には、前記ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）を使用した組成物をコートする。
ベルト中央領域Ｅには、前記トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）を使用した組成物をコートする。前記基布と基布上の樹脂層との合計厚みが３.０mmになるまで、組成物をコートする。
その後、加熱装置で樹脂を熱硬化させて、外周層１３と補強用樹脂層１４ｃを形成する。
（４）実施例１と同じようにして、外周層１３と補強用樹脂層１４ｃの表面を研磨して、全体厚みを３.９mmにする。そして、回転刃でベルト中央領域ＥにＭＤ方向に溝１６を多数形成して、実施例２のベルト１ｃが得られる。
【００７８】
（実施例３）
ベルト１ｅ（図５Ｅ）
１．基布（基体層１２）：実施例１と同じ基布を使用する。
２．工程：
（１）マンドレルを回転しながら、マンドレル上にスパイラルコートによって、ベルトの所定領域Ｅ1、Ｅ2には、前記ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）を使用した組成物をコートする。
ベルト中央領域Ｅには、前記トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）を使用した組成物をコートする。これらのコートにおいて、ベルト所定領域とベルト中央領域の樹脂層厚みが１.０mmになるように、スパイラルにコートする。その後、加熱装置で樹脂を熱硬化させて、内周層１１と補強用樹脂層１４ｅとを形成する。
（２）実施例１と同じ無端状の基布を、内周層１１と補強用樹脂層１４ｅの上に被せて配置して、基体層１２とする。
【００７９】
（３）マンドレルを回転しながら、前記基布上にスパイラルコートによって、樹脂を積層する。この場合、ベルト所定領域Ｅ1、Ｅ2には、前記ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）を使用した組成物をコートする。
ベルト中央領域Ｅには、前記トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）を使用した組成物をコートする。前記基布と基布上の樹脂層との合計厚みが３.０mmになるまで、組成物をコートする。その後、加熱装置で樹脂を熱硬化させて、外周層１３と補強用樹脂層１４ｅとを形成する。
（４）実施例１と同じようにして、外周層１３と補強用樹脂層１４ｅの表面を研磨して、全体厚みを３.９mmにする。次いで、回転刃でベルト中央領域ＥにＭＤ方向に溝１６を多数形成して、実施例３のベルト１ｅが得られる。
【００８０】
（実施例４）
実施例２のベルト１ｃ（図５Ｃ）の変形例である。
実施例２のベルト１ｃのベルト所定領域Ｅ1、Ｅ2にも、ＭＤ方向に溝１６を多数形成して、実施例４のベルトが得られる。
【００８１】
（比較例１）
ベルト１００（図６）
１．基布（基体層１２）：実施例１と同じ基布を使用する。
２．工程：
（１）実施例１と同じようにして、前記トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）を使用した組成物をコートして、内周層１１を形成する。
（２）実施例１と同じようにして、無端状の基布を前記内周層１１の上に被せて配置して、基体層１２とする。
（３）実施例１と同じようにして、基布が前記組成物で埋設されるまで積層する。引続き積層を続け、前記基布とこの基布上の樹脂層との合計厚みが３.０mmになるように、コーターを使用しマンドレルを回転させながら積層する。次いで、加熱装置で樹脂を熱硬化させて、外周層１３を形成する。
（４）実施例１と同じようにして、外周層１３の表面を研磨して、全体厚みを４.９mmにする。そして、回転刃でベルト中央領域ＥにＭＤ方向に排水用の溝を多数形成して、比較例１のベルト１００が得られる。
【００８２】
（比較例２）
比較例１のベルトのベルト所定領域Ｅ1、Ｅ2にも、ＭＤ方向に排水用の溝を多数形成して、比較例２のベルトが得られる。
【００８３】
（性能試験）
（１）曲げ応力試験
ＪＩＳ  Ｋ７１７１のプラスチック曲げ特性試験方法に基づいて、実施例１〜４および比較例１、２で得た各ベルトを、標準試験片の大きさに切り取り、最大曲げ応力を測定した。
曲げ応力の評価は、ベルトの中央領域Ｅの最大曲げ応力を１００としたときの、ベルト所定領域Ｅ1、Ｅ2の最大曲げ応力の値に基づいて判断した。
（２）クラック試験
図１０に示す実験装置１１０により、ベルトのサンプルＳが往復運動を繰り返し、サンプルＳのベルト所定領域Ｅ1、Ｅ2にクラックが生じるまでの往復回数（プレス回数）を測定した。
【００８４】
図１１に示すように、曲げ応力試験では、ベルト中央領域Ｅに対して、ベルト所定領域Ｅ1＋Ｅ2の最大曲げ応力は、比較例１のベルトでは同じであり、比較例２のベルトでは約３０％小さかった。
これに対して、実施例１〜実施例４にかかる各ベルトでは、ベルト中央領域Ｅに対してベルト所定領域Ｅ1＋Ｅ2の最大曲げ応力が、約３０％ないし７０％大きくなっている。これにより、ベルト所定領域Ｅ1＋Ｅ2での圧縮弾性率がベルト中央領域Ｅより高くなって、曲げ変形と残存歪が少なくなっていることが分かる。
クラック試験に関しては、サンプルＳのベルト所定領域Ｅ1＋Ｅ2に形成した溝１６にクラックが発生するまでのプレス回数を測定した。その結果、比較例１のベルトでは、１０万回〜１５万回のプレス回数でクラックが発生し、比較例２のベルトでは、５万回〜１０万回のプレス回数でクラックが発生していた。
これに対して、実施例１〜実施例４にかかる各ベルトでは、３０万回以上のプレス回数でもクラックが発生しなかった。
【００８５】
上述のような構成を有する本発明のベルト１、１ａ〜１ｈは、従来のベルトと比較して、シューエッジ部８に対応してベルトの一部をなす所定領域の圧縮弾性率を高くしている。これにより、曲げ変形と残存歪が少なくなるので、この所定領域におけるクラックの発生を抑制することができる。
本発明では、補強用樹脂層１４、１４ａ〜１４ｈを、ベルト１、１ａ〜１ｈにおける所定領域のみに使用している。したがって、前記ｐ−フェニレン−ジイソシアネート（ＰＰＤＩ）を使用した組成物をコートし、その後加熱装置で樹脂を熱硬化する際の時間は短い。したがって、硬化に到るまでの工程の周囲の環境（特に、温度と湿度）に影響され難くなっている。
ベルト１、１ａ〜１ｈは、上述の所定領域におけるその耐クラック性、耐屈曲疲労性および耐摩耗性を向上させて、ベルト全体の耐久性を改善することができる。たとえば、ベルト１、１ａ〜１ｈの耐久性は、従来のベルトの耐久性と比べて、１.５倍以上の使用に耐えることができる。
【００８６】
以上、本発明の各種実施形態を説明したが、本発明は、上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨の範囲で種々の変形、付加などが可能である。
なお、各図中同一符号は同一または相当部分を示す。
【産業上の利用可能性】
【００８７】
本発明のシュープレス用ベルトは、クローズドタイプの製紙用シュープレスに適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００８８】
【図１】図１〜図５Ｈは本発明の実施形態を示す図で、図１は、シュープレス機構の概略構成を示す斜視図である。
【図２】シュープレス機構の概略構成の断面図である。
【図３】図２のシュープレス機構におけるプレス部の緯方向断面図である。
【図４Ａ】シュープレス用ベルトの断面図である。
【図４Ｂ】図４Ａ中のIV部拡大断面図である。
【図４Ｃ】図４Ｂ相当の拡大断面図で、変形例を示している。
【図５Ａ】本実施形態の変形例にかかるシュープレス用ベルトの断面図である。
【図５Ｂ】他の変形例にかかるシュープレス用ベルトの断面図である。
【図５Ｃ】他の変形例にかかるシュープレス用ベルトの断面図である。
【図５Ｄ】他の変形例にかかるシュープレス用ベルトの断面図である。
【図５Ｅ】他の変形例にかかるシュープレス用ベルトの断面図である。
【図５Ｆ】他の変形例にかかるシュープレス用ベルトの断面図である。
【図５Ｇ】他の変形例にかかるシュープレス用ベルトの断面図である。
【図５Ｈ】他の変形例にかかるシュープレス用ベルトの断面図である。
【図６】従来のシュープレス用ベルトの断面図である。
【図７】第１の実施形態の実験データを示す表である。
【図８】第２の実施形態の実験データを示す表である。
【図９】第２の実施形態の実験データを示す表である。
【図１０】耐クラック性を調べるための実験装置の概略図である。
【図１１】実験結果を示す表である。
【符号の説明】
【００８９】
１    シュープレス用ベルト
１ａ〜１ｈ    シュープレス用ベルト
２    プレスロール
３    シュー
４    シュープレス機構
８    シューエッジ部
１１  内周層
１２  基体層
１３  外周層
１４  補強用樹脂層
１４ａ〜１４ｈ  補強用樹脂層
１８  中間層
３０  凹部
Ｅ    ベルト中央領域
Ｅ1   シューエッジ当接部領域（所定領域）
Ｅ2   ベルト端部領域
Ｅ1＋Ｅ2   シューエッジ当接部領域とベルト端部領域（所定領域）
【図１】
2010116652.tif 000003
【図２】
2010116652.tif 000004
【図３】
2010116652.tif 000005
【図４Ａ】
2010116652.tif 000006
【図４Ｂ】
2010116652.tif 000007
【図４Ｃ】
2010116652.tif 000008
【図５Ａ】
2010116652.tif 000009
【図５Ｂ】
2010116652.tif 000010
【図５Ｃ】
2010116652.tif 000011
【図５Ｄ】
2010116652.tif 000012
【図５Ｅ】
2010116652.tif 000013
【図５Ｆ】
2010116652.tif 000014
【図５Ｇ】
2010116652.tif 000015
【図５Ｈ】
2010116652.tif 000016
【図６】
2010116652.tif 000017
【図７】
2010116652.tif 000018
【図８】
2010116652.tif 000019
【図９】
2010116652.tif 000020
【図１０】
2010116652.tif 000021
【図１１】
2010116652.tif 000022