(57)【要約】【課題】信号パルス光の直交位相振幅を測定するパルス型ホモダイン検波器の動作周波数とS／N比を高める。【解決手段】繰り返し周波数80MHzで光通信波長帯の局発パルス光を出力する。局発パルス光と信号パルス光とを干渉させて２つの出力光を生成する。一方の出力光を電気信号に変換する第１のフォトダイオードと、他方の出力光を電気信号に変換する第２のフォトダイオードとを差動的に接続する。誘導Ｍ型低域通過フィルタで、局発パルス光の第３高調波成分を除去する。さらに、繰り返し周波数の３倍以上の成分を除去する。これにより、最大80MHzの高い繰り返し周波数で動作させても、90％程度の高い量子効率と10dB以上のS/N比で、信号パルス光の直交位相振幅を測定できる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
高繰り返し周波数の光通信波長帯の局発パルス光と信号パルス光とを５０／５０ビームスプリッターで干渉させて生成した２つの出力光をそれぞれ電気信号に変換する２つのフォトダイオードを差動的に接続して前記局発パルス光の繰り返し周波数の基本波成分と第２高調波成分とをそれぞれ実質的に相殺する光検出器と、前記光検出器の出力端子に接続されてノッチ周波数が前記繰り返し周波数の第３高調波となる誘導Ｍ型低域通過フィルタと、前記誘導Ｍ型低域通過フィルタの出力信号を増幅する第１増幅器と、前記第１増幅器の出力信号から前記繰り返し周波数の３倍以上の周波数成分を除去するローパスフィルタと、前記ローパスフィルタの出力信号を増幅する第２増幅器とを具備することを特徴とする光通信波長帯における高速パルス型ホモダイン検波器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光通信波長帯における高速パルス型ホモダイン検波器に関し、特に、通信波長帯における信号パルス光の測定において、局発パルス光の繰り返し周波数の第３高調波以上の高周波成分を除去して、信号パルス光の観測出力波形の歪を少なくした光通信波長帯における高速パルス型ホモダイン検波器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、光通信波長帯における信号パルス光の直交位相振幅を測定する方法として、パルス型ホモダイン検波器を使う方法がある。パルス型ホモダイン検波器の出力の雑音電力スペクトルを測定する周波数領域型のものと、信号パルス光の直交位相振幅を測定する時間領域型のものがある。周波数領域型のパルス型ホモダイン検波器では、繰り返される信号パルス光の平均雑音電力を知ることができる。時間領域型のパルス型ホモダイン検波器では、１パルスごとの信号パルス光の直交位相振幅を知ることができる。
【０００３】
従来のパルス型ホモダイン検波器では、一定の繰り返し周波数で光通信波長帯の局発パルス光を発生し、局発パルス光と信号パルス光とを50/50ビームスプリッターで干渉させて２つの出力光を生成する。一方の出力光を電気信号に変換する第１のフォトダイオードと、他方の出力光を電気信号に変換する第２のフォトダイオードとを差動的に接続した光検出器の出力端子から、信号パルス光の強度に比例した信号が得られる。
【０００４】
しかし、光検出器の不整合などの理由により、局発パルス光の成分が除去されずに出力される。局発パルス光の漏洩成分の強度が、信号パルス光の強度よりはるかに強くなると、初段の増幅器が飽和してしまい、信号パルス光の強度を測定できない。そこで、本発明者らは、パルス型ホモダイン検波器で、局発パルス光の繰り返し周波数の高調波成分を、帯域阻止フィルタで減衰させることにより、増幅器の飽和を回避する方法を提案した(www2.nict.go.jp/q/q265/s802/seika/h17/seika/90/90_nihon-u.pdf)。
【０００５】
つまり、ホモダイン検波器のもっとも重要な性能は、２つのフォトダイオードの光電流の引き算過程における同相成分除去比（CMRR）である。CMRRが不足すると、局発パルス光の繰り返し周波数の高調波成分が初段増幅器を飽和させて、増幅の直線性が失われる。一般的に、１MHz以上の高い繰り返し周波数の局発パルス光を用いて測定する場合に、増幅帯域全体でCMRRを40dB以上とすることは困難である。
【０００６】
従来のパルス型ホモダイン検波器は、大きく２種類に分けられる。１つは、低速応答で高感度な検波器であり、もう１つは、高速応答で低感度な検波器である。低速応答で高感度なホモダイン検波器の増幅部には、チャージアンプが用いられる。チャージアンプは、電荷を一定時間ためてから出力する。そのため、非常に高利得で低雑音であり、大きなS/N比を得ることができる。しかしながら、チャージアンプの応答速度は遅いため、検波可能なパルス光の繰り返し周波数は１MHz以下になってしまう。
【０００７】
これに対して、高速応答で低感度なホモダイン検波器の増幅部には、オペアンプが用いられる。これはチャージアンプよりも高速応答であり、検出可能なパルス光の繰り返し周波数を数100MHz程度にまで高速化できる。しかしながら、雑音指数はチャージアンプに比べて大きく劣っている。特に、10MHzを超える繰り返し周波数では、S/N比が劣化する。これには主に２つの理由がある。１つは、応答速度と利得がトレードオフの関係にあることである。また、高速になると、熱雑音も大きくなる。このため、高速になればなるほど利得が減少し、S/N比の劣化を惹き起こす。もう１つは、CMRRの減少である。
【０００８】
ほとんどのパルス型ホモダイン検波器では、フォトダイオードのアノードとカソードの直接接合によって差動合成を行っている。これは、簡単に高いCMRRを得ることができるからである。しかしながら、CMRRは周波数が高くなるにしたがって減少する。CMRRが減少すると、低周波では除去できていた局発パルス光の繰り返し周波数の高調波成分が除去しきれなくなってしまい、残った成分が増幅器を飽和させてしまう。そのため、局発パルス光の入射強度限界が下がってしまい、S/N比がとれなくなってしまう。以下に、これに関連する従来技術の例をあげる。
【０００９】
非特許文献１には、PPLNを1550nm帯フェムト秒レーザーの第２高調波でポンプし、パラメトリック増幅過程により波長1550nmの直交位相スクィーズド光を発生させることが報告されている。図９に示すように、第２高調波発生部（SHG）で生成された波長778nmのパルスをポンプ光としてPPLNに入射し、自発パラメトリック下方変換（SPDC）を行い、スクィーズド光の生成を行う。フリッパーミラーで、ホモダイン検出器と単一光子検出器の切り替えが可能で、ノイズ測定と光子対統計の推定を同一の系で実現できる。ホモダイン検出器は、２つのフォトダイオードとチャージアンプ、パルスシェイプ用のアンプで構成されている。最大繰り返し周波数は2.0MHz程度である。このホモダイン検出器で、直交位相スクィーズド光の直交位相振幅の測定を行う。
【００１０】
非特許文献２には、「単路型パラメトリック減衰法で発生したフェムト秒スクィーズドパルスのパルス型ホモダイン測定」が報告されている。これは、フェムト秒パルスを用いてスクィーズド光パルスを生成する方法である。ニオブ酸カリウムの100μｍの薄い結晶中の単路を通して、約−３dBの大きな減衰でパラメトリックに逆増幅する方法で発生する。各パルスの量子雑音は、フェムト秒パルスで動作する単発ホモダイン検出により、時間領域で測定される。最良のスクィーズド直交位相振幅雑音は、ショット雑音レベルより低い1.87dBである。この方法により、時分割量子通信プロトコルの基本手段が実現できる。
【００１１】
非特許文献３には、「超高感度パルス型平衡ホモダイン検出器：時間領域量子測定への応用」が報告されている。このパルス型平衡ホモダイン検出器は、パルス光量子状態の直交電場を精密に測定するものである。同相抑圧比は、85dB以上の高水準である。電子雑音は、電子数がパルス当たり730個という低さである。これらにより、個別パルスの量子雑音の測定におけるS/N比は14dBとなる。１MHzの高い繰返し周波数で測定できる。試しに、コヒーレント状態の量子トモグラフィを実行した。その結果、ウィグナー関数と密度行列は、99.5％の忠実度で再生された。この検出器は、弱吸収測定などの連続波モードにおける超高感度平衡検出器として使用できる。
【００１２】
【非特許文献１】http://www2.nict.go.jp/q/q265/s802/seika/h18/seika/90/90_nihon-u.pdf
【非特許文献２】J. Wenger, Rosa Tualle-Brouri and P. Grangier, "Pulsed homodyne measurements of femtosecond pulses generated by single-pass parametric deamplification," Opt. Lett., 27, 1267 (2004).
【非特許文献３】H. Hansen, T. Aichele, C. Hettich, P. Lodahl, A. I. Lvovsky, J. Mlynek, and S. Schiller, "Ultrasensitive pulsed, balanced homodyne detector: application to time-domain quantum measurements," Opt. Lett. 26, 1714 (2001).
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
しかし、本発明者らの以前のパルス型ホモダイン検波器では、次のような問題がある。局発パルス光の繰り返し周波数の基本波成分と高調波成分をフィルタで除去しているので、周波数領域では精度のよい時間平均値が得られる。ところが、時間領域で観測すると、信号パルス光のパルス波形が歪んでしまうので、各信号パルス光のもつ時間領域情報を正確に得ることができない。
【００１４】
量子一括測定を実現するためには、直交位相スクィーズド光源が必要であり、直交位相スクィーズド光源の開発には、量子雑音の直交位相成分を正確に測定できる技術が不可欠である。それに関連する誘起型非ガウス操作等を行うために、時間領域における高速のパルス型ホモダイン検波器が必要である。誘起型非ガウス操作は高速パルス型ホモダインでなくても実現できるが、実用化を考えると高速化が望ましい。
【００１５】
本発明の目的は、上記従来の問題を解決して、最大80MHzの高い繰り返し周波数で動作するパルス型ホモダイン検波器により、90％程度の高い量子効率と10dB以上の高いS/N比で、信号パルス光の直交位相振幅を測定することである。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上記の課題を解決するために、本発明では、光通信波長帯における高速パルス型ホモダイン検波器を、10MHzより高速の一定の繰り返し周波数の光通信波長帯の局発パルス光と信号パルス光とを干渉させて生成した２つの出力光をそれぞれ電気信号に変換する２つのフォトダイオードを差動的に接続して局発パルス光の繰り返し周波数の基本波成分と第２高調波成分とをそれぞれ実質的に相殺する光検出器と、光検出器の出力端子に接続されてノッチ周波数が繰り返し周波数の第３高調波となる誘導Ｍ型低域通過フィルタと、誘導Ｍ型低域通過フィルタの出力信号を増幅する第１増幅器と、第１増幅器の出力信号から繰り返し周波数の３倍以上の周波数成分を除去するローパスフィルタと、ローパスフィルタの出力信号を増幅する第２増幅器とを具備する構成とした。
【発明の効果】
【００１７】
上記のように構成したことにより、信号パルス光の直交位相振幅に関する情報を高速かつ正確に把握することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明を実施するための最良の形態について、図１〜図８を参照しながら詳細に説明する。
【実施例】
【００１９】
本発明の実施例は、繰り返し周波数80MHzの光通信波長帯の局発パルス光と信号パルス光とを干渉させて生成した２つの出力光を、差動接続した２つのフォトダイオードで検出してホモダイン検波し、繰り返し周波数の第３高調波成分を除去して増幅し、さらに繰り返し周波数の３倍以上の成分を除去して増幅するパルス型ホモダイン検波器である。
【００２０】
図１は、本発明の実施例におけるパルス型ホモダイン検波器の概念図である。図２は、パルス型ホモダイン検波器に要求される性能を説明する図である。図３は、各種フィルタの周波数特性を示すグラフである。図４は、各種フィルタを通過した後のパルス波形を示す図である。図５は、誘導Ｍ型低域通過フィルタの周波数特性を示すグラフである。
【００２１】
図６は、パルス型ホモダイン検波器の回路図である。図６において、フォトダイオード１は、パルス光の強度を検出する素子である。誘導Ｍ型低域通過フィルタ２は、ノッチ周波数が240MHzの信号成分を除去するフィルタである。OPアンプ３は、誘導Ｍ型低域通過フィルタの出力信号を増幅するアンプである。LPF４は、240MHz以上の信号成分を除去するフィルタである。OPアンプ５は、LPFの出力信号を増幅するアンプである。
【００２２】
図７は、パルス型ホモダイン検波器でショット雑音を計測した結果の周波数特性を示すグラフと、局発パルス光の強度に依存する様子を示すグラフである。図７（ａ）の挿入図は、１つのフォトダイオードの出力の時間波形である。80MHzの繰り返しパルスが完全に分離して重なっていないことを示している。図８は、各検出器の性能比較表である。
【００２３】
上記のように構成された本発明のパルス型ホモダイン検波器の機能と動作を説明する。最初に、図１を参照しながら、パルス型ホモダイン検波器の機能の概要を説明する。１MHzより高速の一定の繰り返し周波数の光通信波長帯の局発パルス光と信号パルス光とを干渉させて、２つの出力光を生成する。２つの出力光を、２つのフォトダイオードで電気信号に変換する。２つのフォトダイオードを差動的に接続して、局発パルス光の基本波成分と第２高調波成分とをそれぞれ実質的に相殺する。誘導Ｍ型低域通過フィルタを、光検出器の出力端子に接続して、繰り返し周波数の３倍の周波数成分を除去する。
【００２４】
誘導Ｍ型低域通過フィルタの出力信号を、第１のアンプで増幅する。第１のアンプの出力信号から、繰り返し周波数の３倍以上の周波数成分を、ローパスフィルタで除去する。ローパスフィルタの出力信号を、第２のアンプで増幅する。CMRRが不十分で、第３高調波以上の成分が除去されずに残っていても、検波回路のフロントエンドに最適なフィルタ回路を設けて除去することで、初段増幅器を飽和しにくくする。増幅器の飽和を回避しつつ、過剰に信号成分を除去しないようにすることで、各信号パルス光の正確な情報を得ることができ、高S/N比の高速パルス型ホモダイン検波器が実現できる。
【００２５】
次に、図２を参照しながら、パルス型（時間領域）ホモダイン検出器に要求される性能について説明する。パルス型ホモダイン検波器は、個々の信号パルス光が有する直交位相振幅を、信号パルス光と局発パルス光との位相差に応じて測定できる装置である。そのため、増幅器には高速で広帯域な線形応答が要求される。具体的には、信号パルス光の繰り返し周波数の２倍以上の増幅帯域幅（隣接するパルスに重ならない限界）と、増幅帯域内での線形増幅が必要となる。また、十分な測定感度（S/N比）も必要とされる。
【００２６】
パルス型ホモダイン検波器に要求される性能とそれを決定する要因を、図２に示す。検波器に要求される性能のうち、応答速度と増幅の線形性は、検波器に用いる増幅器によってほぼ決まる。これに対して、測定感度を決める主な要因は、大きく２つに分類できる。１つは増幅器の雑音指数であり、もう１つは検波の際の局発パルス光の強度である。局発パルス光の強度を決める主な要因は、２つに分類できる。１つは検波器全体の入力限界である。これは、フォトダイオードの光入力限界と増幅器の入出力限界によって決められる。そしてもう１つは、差動合成の際の同相成分除去比（CMRR）、つまりどれだけパルスの繰り返し周波数とその高調波を消去できるかによって決められる。この値が大きいほど、増幅器の飽和を回避できるので、局発パルス光の入力限界は大きくなる。
【００２７】
パルス型ホモダイン検波器を高速化するにあたって最も大きな問題は、広帯域化とそれに伴うCMRR減少によるS/N比の劣化である。従来のパルス型ホモダイン検波では、パルスの繰り返し周波数や、その高調波成分に対して、フィルタリングを行わなかったが、この検波器では、局発パルス光の繰り返し周波数の第３高調波を誘導Ｍ型低域通過フィルタによって取り除くことでCMRRの不足を補い、局発パルス光の入射強度限界を向上させ、S/N比を改善する。本来、パルス型ホモダイン検波器は、増幅帯域内のすべての周波数における利得が必要であるため、一部の利得を取り除いてしまう誘導Ｍ型低域通過フィルタは用いられていなかった。MATLABによるシミュレーションの結果においても、局発パルス光の繰り返し周波数の基本波と第２高調波を取り除くと、パルスが本来持つ情報が失われてしまうことが確認できる。しかしながら、第３高調波のみを取り除いた場合には、パルスが本来持つ情報はほとんど失われないことがシミュレーションにより確認できた。また、増幅器は第３高調波の帯域で最も速く飽和する。これは、高周波になるほどCMRRが小さくなるためである。これらの理由から、第３高調波を誘導Ｍ型低域通過フィルタで取り除く。
【００２８】
次に、図３と図４を参照しながら、各種フィルタの周波数特性を説明する。シミュレーションにより、最適なフィルタ回路を求める。図３に、３種の低域透過フィルタ（LPF）と、３種の帯域阻止フィルタ（BEF）の周波数特性を示す。図３（ａ）は、カットオフ周波数が230MHzの低域透過フィルタ（LPF）の周波数特性を示すグラフである。図３（ｂ）は、カットオフ周波数が180MHzの低域透過フィルタ（LPF）の周波数特性を示すグラフである。図３（ｃ）は、カットオフ周波数が140MHzの低域透過フィルタ（LPF）の周波数特性を示すグラフである。図３（ｄ）は、中心周波数が80MHzで帯域幅が８MHzと、中心周波数が160MHzで帯域幅が16MHzと、中心周波数が240MHzで帯域幅が24MHzの帯域阻止フィルタ（BEF）の周波数特性を示すグラフである。図３（ｅ）は、中心周波数が160MHzで帯域幅が16MHzと、中心周波数が240MHzで帯域幅が24MHzの帯域阻止フィルタ（BEF）の周波数特性を示すグラフである。図３（ｆ）は、中心周波数が240MHzで帯域幅が24MHzの帯域阻止フィルタ（BEF）の周波数特性を示すグラフである。
【００２９】
図４に、繰り返し周波数が80MHzのパルス列をフィルタに通した後の波形を示す。図４（ａ）は、図３（ａ）のフィルタの出力波形である。図４（ｂ）は、図３（ｂ）のフィルタの出力波形である。図４（ｃ）は、図３（ｃ）のフィルタの出力波形である。図４（ｄ）は、図３（ｄ）のフィルタの出力波形である。図４（ｅ）は、図３（ｅ）のフィルタの出力波形である。図４（ｆ）は、図３（ｆ）のフィルタの出力波形である。図４（ａ）〜（ｃ）に示すように、LPFの挿入による波形歪みは非常に小さく、繰り返し周波数の２倍程度の透過帯域を与えれば、隣り合うパルスに影響を及ぼさない。
【００３０】
一方、光検出器のCMRRの不足が問題となる場合、繰り返し周波数とその高調波を阻止帯域とするBEFを挿入する必要がある。図４（ｄ）、（ｅ）に示すように、このBEFは、隣り合うパルスへ大きな波形歪みを与える。これは、ホモダイン検波結果の忠実度を著しく低下させる原因となる。ただし、ガウス状態に対する統計的なホモダイン測定結果に対してはほとんど影響しない。ここで注目すべきは、図４（ｆ）に示す結果である。図４（ｆ）においては、繰り返し周波数の第３高調波のみを除去している。この場合は、隣り合う信号パルス光へ及ぼす影響が非常に少ない。このシミュレーション結果から、繰り返し周波数の３次高調波以上の帯域を十分減衰させるフィルタが最適なフィルタであるとわかる。
【００３１】
次に、図５を参照しながら、誘導Ｍ型低域通過フィルタの周波数特性を説明する。繰り返し周波数80MHzの第３高調波である240MHz帯域を強く減衰させる透過特性の誘導Ｍ型低域通過フィルタを、増幅回路のフロントエンドに実装する。240MHzのノイズを16dB程度減衰させるので、CMRRの不足により残留した局発パルス光のノイズを十分に除去でき、第１のOPアンプの飽和を防止できる。
【００３２】
次に、図６を参照しながら、時間領域平衡型のパルス型ホモダイン検波器の回路を説明する。このパルス型ホモダイン検波器は、２つのフォトダイオード（PD1とPD2）と、誘導Ｍ型低域通過フィルタと、第１のOPアンプと、LPFと、第２のOPアンプとで構成されている。２つのPDは、KYOUSEMIのKPED020であり、遮断周波数は１GHzで、量子効率は0.88±0.02と0.87±0.02である。誘導Ｍ型低域通過フィルタのカットオフ周波数は200MHzで、ノッチ周波数は240MHzである。第１のOPアンプは、TEXAS INSTRUMENTS OPA847で、GBWは3900MHzである。LPFのカットオフ周波数は230MHzである。第２のOPアンプは、ANALOG DEVICESのAD8000であり、GBWは1500MHzである。
【００３３】
PD1とPD2からの光電流は、アノードとカソードの結合部で差動合成される。80MHzにおけるCMRRは50dBであり、160MHzにおけるCMRRは37dBであり、240MHzにおけるCMRRは20dBである。誘導Ｍ型低域通過フィルタによって、差動出力信号の第３高調波を除去し、0Pアンプによって非反転増幅する。第１OPアンプの電圧利得は24.4dBである。その後、LPFによって不要な高周波成分が取り除かれ、第２OPアンプによって利得の不足分を補い、オシロスコープに出力する。
【００３４】
次に、図７を参照しながら、パルス型ホモダイン検波器を用いたショット雑音の測定結果を説明する。図７（ａ）に、出力信号の周波数特性を示す。局発パルス光の平均パワーは6.6mWである。繰り返し周波数は80MHzで、パルス幅は150fsである。図７（ａ）のグラフから、このパルス型ホモダイン検波器には200MHz程度の帯域幅があり、230MHz程度までの均一な増幅特性を有していることがわかる。また、80MHzの繰り返し周波数とその高調波以外の帯域においては、出力信号は、典型的なホワイトノイズの特性を示している。右上に挿入したグラフは、オシロスコープに出力された実波形図である（１つのフォトダイオードを塞いだ時の出力）。
【００３５】
図７（ｂ）に、ゆらぎ（ショット雑音）計測結果が参照パルス光の強度に依存する様子を示す。光検出器の熱雑音は、2900電子/パルス程度である。実験値は、参照パルス光の強度が8.3×108電子/パルス付近まで理論値とよく一致しており、増幅器が飽和せずに直線性が保たれていることを示している。また、S/N比は、最大10dB程度あることがわかる。
【００３６】
このようにして、パルス型ホモダイン検波器で、繰り返し周波数が最大で80MHzの信号パルス光のパルス列に対して、直交位相振幅が測定できる。量子効率はおよそ90％程度に及び、S/N比も10dBに及ぶ。高強度の局発パルス光の入射時においても、増幅器のフロントエンドに設けた最適なフィルタにより、初段増幅器が飽和しないで直線性を維持できるので、高いS/N比が得られる。このパルス型ホモダイン検波器を用いることにより、スクィーズド光の直交位相振幅を測定できる。誘導Ｍ型低域通過フィルタを用いない場合に比べて、S/N比が約４dB改善される。繰り返し周波数が80MHzで、最大S/N比が10dBの検出器が実現できる。図８に、各検波器の性能比較表を示す。
【００３７】
上記のように、本発明の実施例では、パルス型ホモダイン検波器を、繰り返し周波数80MHzの光通信波長帯の局発パルス光と信号パルス光とを干渉させて生成した２つの出力光を、差動接続した２つのフォトダイオードで検出してホモダイン検波し、繰り返し周波数の第３高調波成分を除去して増幅し、さらに繰り返し周波数の３倍以上の成分を除去して増幅する構成としたので、80MHzの繰り返し周波数において90％程度の高い量子効率と10dB以上の高いS/N比で、信号パルス光の直交位相振幅を測定できる。
【産業上の利用可能性】
【００３８】
本発明の光通信波長帯における高速パルス型ホモダイン検波器は、誘起型非ガウス操作等を行う際に量子雑音の直交位相成分を正確に測定できる時間領域における高速のパルス型ホモダイン検波器として最適である。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の実施例におけるパルス型ホモダイン検波器の概念図である。
【図２】パルス型ホモダイン検波器に要求される性能を説明する図である。
【図３】各種フィルタの周波数特性を示すグラフである。
【図４】各種フィルタを通過した後のパルス波形を示す図である。
【図５】誘導Ｍ型低域通過フィルタの周波数特性を示すグラフである。
【図６】本発明の実施例におけるパルス型ホモダイン検波器の回路図である。
【図７】本発明の実施例におけるパルス型ホモダイン検波器でショット雑音を計測した結果の周波数特性を示すグラフと、局発パルス光の強度に依存する様子を示すグラフである。
【図８】各検出器の性能比較表である。
【図９】従来のパルス型ホモダイン検波器の例を示す図である。
【符号の説明】
【００４０】
１  フォトダイオード
２  誘導Ｍ型低域通過フィルタ
３  OPアンプ
４  LPF
５  OPアンプ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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