(57)【要約】【課題】チューブとインサートとの熱膨張の度合いの違いにより加わる熱応力のみならず、各チューブ間における熱膨張の度合いの違いより根付部に加わる熱応力が低減された熱交換器を提供する。【解決手段】複数のチューブ１１１と、一対のインサート１１５と、フィン１１４と、一対のヘッダタンク１５０、１６０とを有する熱交換器において、複数のチューブ１１１及び一対のインサート１１５に、チューブ並設方向Ａと直交する方向へ曲がる曲部１２１〜１３０を形成する。また、複数の曲部１２１〜１３０のうち曲部１２１、１２３、１２５、１２７、１２９は、曲部１２２、１２４、１２６、１２８、１３０の曲げ方向と反対側に曲がる曲部とする。これによれば、曲部１２１〜１３０がチューブ１１１とインサート１１５との熱膨張に度合いの違いによる熱応力のみならず、各チューブ１１１間における熱膨張の度合いの違いによる熱応力を吸収することができる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
並設された複数のチューブ（１１１）と、
前記チューブ（１１１）の並設方向両端側に配設された一対のインサート（１１５）と、
前記各チューブ（１１１）間及び前記チューブ（１１１）と前記インサート（１１５）との間に配設されたフィン（１１４）と、
前記複数のチューブ（１１１）の端部（１１２）が接続された一対のヘッダタンク（１５０、１６０）とを有する熱交換器において、
前記複数のチューブ（１１１）及び前記一対のインサート（１１５）のうち少なくとも１つには、少なくとも２つの前記複数のチューブ（１１１）の並設方向と直交する面に沿って曲がる曲部（１２１〜１３０）が形成されており、
前記複数の曲部（１２１〜１３０）のうち１つは、他の１つの曲げ方向と反対側に曲がる曲部であることを特徴とする熱交換器。
【請求項２】
前記複数のチューブ（１１１）及び前記一対のインサート（１１５）における各々の前記複数のチューブ（１１１）の並設方向から見た形状は、各々の中心部（１２０）を中心とした点対称となる形状であり、
前記複数のチューブ（１１１）及び前記一対のインサート（１１５）の両端部（１１２）における各々の軸は、前記各々の中心部（１２０）を通る中心軸と同軸であることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
前記複数の曲部（１２１〜１３０）のうち１つと他の１つとの間には、前記中心軸と同軸でない直線部（６９０）が形成されていることを特徴とする請求項２に記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流体を空気と熱交換させる熱交換器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の熱交換器として、特許文献１に記載のものが知られている。特許文献１に記載の熱交換器（ラジエータ）は、扁平チューブ間にコルゲートフィンを介装し、各扁平チューブの両端部を、ヘッダタンクを構成する平板状のエンドプレート内に挿入している。さらに、両外側端に位置するコルゲートフィンに一対のインサート（特許文献１中におけるプロテクタ）を配設しており、インサートの両端部には、インサートの長手方向に弾性変形可能なスプリング部が形成されている。これにより、扁平チューブに温水が流れたとき、又はエンジン停止により冷却水が常温になるとき、チューブとインサートとの温度差による熱膨張の度合いの違いにより加わるチューブとエンドプレートとの根付部の熱応力を、インサートのスプリング部が弾性変形することにより吸収している。
【特許文献１】特開平９−７９７８８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、上記熱交換器においては、各チューブ間においても、温度差が生じてしまう場合がある。例えば、ヘッダタンクに温水を供給する供給管の取り付け位置によって、各チューブに分配される温水の流量が異なり、各チューブ間に温度差が生じてしまう。また、例えば、熱交換器の異なる部分に送風する２つの送風機を備えるダブルファンタイプの熱交換器の場合、どちらか一方のみの送風機を運転させて熱交換器を使用すると、送風を受ける側のチューブと送風を受けない側のチューブとの間には温度差が生じてしまう。
【０００４】
このように、各チューブ間において温度差が生じると、各チューブ間における熱膨張の度合いも異なる。したがって、特許文献１に記載の熱交換器では、各チューブ間における熱膨張の度合いの違いによっても、チューブとエンドプレートとの根付部には熱応力が加わるといった虞がある。また、根付部にこのような熱応力が繰り返し加わると、熱疲労してしまうといった虞もある。
【０００５】
そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、チューブとインサートとの熱膨張の度合いの違いにより加わる熱応力のみならず、各チューブ間における熱膨張の度合いの違いより根付部に加わる熱応力の低減を可能とする熱交換器を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、上記の目的を達成するために、以下の技術的手段を採用する。
【０００７】
請求項１に係る発明は、並設された複数のチューブ（１１１）と、チューブ（１１１）の並設方向両端側に配設された一対のインサート（１１５）と、各チューブ（１１１）間及びチューブ（１１１）とインサート（１１５）との間に配設されたフィン（１１４）と、複数のチューブ（１１１）の端部（１１２）が接続された一対のヘッダタンク（１５０、１６０）とを有する熱交換器において、複数のチューブ（１１１）及び一対のインサート（１１５）のうち少なくとも１つには、少なくとも２つの複数のチューブ（１１１）の並設方向と直交する面に沿って曲がる曲部（１２１〜１３０）が形成されており、複数の曲部（１２１〜１３０）のうち１つは、他の１つの曲げ方向と反対側に曲がる曲部であることを特徴とする。
【０００８】
これによれば、曲部（１２１〜１３０）がチューブ（１１１）とインサート（１１５）との熱膨張に度合いの違いによる熱応力のみならず、各チューブ（１１１）間における熱膨張の度合いの違いによる熱応力を吸収することができる。具体的には、上記のような、供給管の取り付け位置による各チューブ間の温度差や、ダブルファンタイプの熱交換器における送風を受ける側のチューブと送風を受けない側のチューブとの間の温度差による熱応力を吸収することができる。その結果、チューブ（１１１）とヘッダタンク（１５０、１６０）との根付部（１１３）に加わる熱応力を低減することが可能となる。更に、熱応力が繰り返し加わることによって生じる根付部（１１３）の熱疲労を低減することも可能となる。
【０００９】
請求項２に係る発明では、複数のチューブ（１１１）及び一対のインサート（１１５）における各々の複数のチューブ（１１１）の並設方向から見た形状は、各々の中心部（１２０）を中心とした点対称となる形状であり、複数のチューブ（１１１）及び一対のインサート（１１５）の両端部（１１２）における各々の軸は、各々の中心部（１２０）を通る中心軸と同軸であることを特徴とする。
【００１０】
これによれば、両端部（１１２）間の曲部（１２１〜１３０）は、チューブ並設方向と直交する面に沿って曲がる方向を互いに反対にして変形する為、中心軸と交わる方向に加わる熱応力を相殺するので、両端部（１１２）には、中心軸と交わる方向に熱応力が加わることは無い。つまり、両端部（１１２）には、中心軸に沿って加わる熱応力のみとなる。その結果、チューブ（１１１）とヘッダタンク（１５０、１６０）との根付部（１１３）に中心軸と交わる方向に熱応力が加わること無く、更に曲げ部（１２１〜１３０）によって中心軸に沿って加わる熱応力を吸収するので、根付部（１１３）の強度向上を図ることが可能となる。
【００１１】
請求項３に係る発明では、複数の曲部（１２１〜１３０）のうち１つと他の１つとの間には、中心軸と同軸でない直線部（６９０）が形成されていることを特徴とする。
【００１２】
これによれば、曲部（１２１〜１３０）が直線部（６９０）によって、より中心軸に沿って加わる熱応力を吸収し易くなるので、曲部（１２１〜１３０）における熱応力吸収効果の向上を図ることが可能となる。
【００１３】
なお、この欄及び特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態における熱交換器１００の構造について、図１、及び図２を用いて説明する。図１は、本実施形態における熱交換器１００を示す斜視図である。図２は、本実施形態における熱交換器１００を複数のチューブの並設方向から見た側面図である。本実施形態における熱交換器１００は、車両の内燃機関を冷却する冷却水を空気と熱交換させるラジエータとして用いられている。
【００１５】
熱交換器１００は、複数のチューブ１１１、複数のフィン１１４、一対のインサート１１５、第１タンク部１５０、第２タンク部１６０、流入管１７０、及び流出管１８０を備えている。チューブ１１１は、長手方向に交差する断面が扁平形状を成す管部材であり、断面の短辺方向に複数並設（積層）されている。また、並設される複数のチューブ１１１の並設方向（以下、チューブ並設方向Ａとする）両端側には、一対のインサート１１５が複数のチューブ１１１と同様に並設され、これらの並設された複数のチューブ１１１及び一対のインサート１１５の各間には、フィン１１４が配設されている。インサート１１５は、インサート１１５とインサート１１５の隣に配置されるチューブ１１１との間に設けられるフィン１１４を保護するとともに、複数並設されるチューブ１１１及びフィン１１４を強固に保持する板状の補強部材である。フィン１１４は、薄肉の帯板材からローラ成形等で波状に形成されたコルゲートフィンである。複数のチューブ１１１、複数のフィン１１４、及び一対のインサート１１５は、上述のように並設された状態で一体ロウ付けされ、コア部１１０を構成している。
【００１６】
複数のチューブ１１１の開口端を有する両端部１１２は、一対のヘッダタンクである第１タンク部１５０、及び第２タンク部１６０に穿設された図示しない複数の挿入孔に挿入接続され、ロウ付け固定されている。このロウ付け固定された部位は、ヘッダタンクに対するチューブ１１１の根付部１１３を形成している。本実施形態のタンク部１５０、１６０は、直方体であり、上記チューブ１１１用の挿入孔が形成された挿入面１５１、１６１を有している。複数のチューブ１１１の両端部１１２は、挿入面１５１、１６１に対して垂直に挿入されている。インサート１１５の長手方向両端部も、タンク部１５０、１６０にロウ付け固定されている。
【００１７】
第１タンク部１５０の挿入面１５１（以下、第１挿入面１５１とする）の一方の長辺に接続される垂直の端面１５２には、第１タンク部１５０内に冷却水を流入させる流入管１７０が接続されている。流入管１７０は、端面１５２に対して垂直に接続されている。また、流入管１７０は、端面１５２におけるチューブ並設方向Ａの一端側に接続されている。
【００１８】
第２タンク部１６０の挿入面１６１（以下、第２挿入面１６１とする）の一方の長辺に接続される垂直の端面１６２には、第２タンク部１６０内から冷却水を流出させる流出管１８０が接続されている。流出管１８０は、端面１６２に対して垂直に接続されている。また、流出管１８０は、端面１６２におけるチューブ並設方向Ａの他端側に接続されている。
【００１９】
本実施形態における熱交換器１００は、まず、流入管１７０から第１タンク部１５０内に内燃機関を冷却した温度の高い冷却水が流入する。そして、第１タンク部１５０から各チューブ１１１へ分配された冷却水は、空気と熱交換して放熱する。そして、温度が低い状態となった冷却水は、第２タンク部１６０内にて合流し、流出管１８０から流出する。
【００２０】
次に、本実施形態におけるコア部１１０について、図３を用いて詳しく説明する。図３は、本実施形態における熱交換器１００を複数のチューブ１１１の並設方向から見た模式図である。
【００２１】
本実施形態における熱交換器１００のコア部１１０には、複数のチューブ１１１、複数のフィン１１４、及び一対のインサート１１５に亘って、チューブ並設方向Ａと直交する面（以下、チューブ直交面Ｂとする）に沿って曲がる複数の曲部１２１〜１３０が形成されている。チューブ直交面Ｂは、図１に示すようにチューブ並設方向Ａと直交する仮想的な面であり、図２、及び図３の紙面そのものである。図３に示す一点鎖線は、図３におけるコア部１１０の中心部１２０を通り、長手方向にのびる中心軸Ｃであり、チューブ１１１、チューブ１１１の両端部１１２、フィン１１４、及びインサート１１５の各中心軸は中心軸Ｃに一致している。チューブ直交面Ｂは、中心軸Ｃを含む面であり、中心軸Ｃより流入管１７０及び流出管１８０側をチューブ直交面Ｂの一方側とし、その反対側をチューブ直交面Ｂの他方側とする。中心軸Ｃの一端側には、第１タンク部１５０が配設されており、中心軸Ｃの他端側には、第２タンク部１６０が配設されている。図３に示すように、第１タンク部１５０側から第２タンク部１６０側へ向かって、チューブ１１１の幅方向（チューブ１１１の扁平断面長手方向）に曲がる第１曲部１２１、第２曲部１２２、第３曲部１２３、第４曲部１２４、第５曲部１２５、第６曲部１２６、第７曲部１２７、第８曲部１２８、第９曲部１２９、第１０曲部１３０が順に形成されている。また、第５曲部１２５と第６曲部１２６との間には、中心部１２０が形成されている。
【００２２】
第１曲部１２１は、中心軸Ｃの一端側から他端側へ向かうにしたがって、中心軸Ｃの他端側へ向かう方向からチューブ直交面Ｂの他方側へ向かう方向に、半径Ｒ１の円弧を描くように曲がる曲部である。第２曲部１２２は、中心軸Ｃの一端側から他端側へ向かうにしたがって、チューブ直交面Ｂの他方側へ向かう方向からチューブ直交面Ｂの一方側へ向かう方向に、半径Ｒ２の円弧を描くように曲がる曲部である。第３曲部１２３は、中心軸Ｃの一端側から他端側へ向かうにしたがって、チューブ直交面Ｂの一方側へ向かう方向からチューブ直交面Ｂの他方側へ向かう方向に、半径Ｒ３の円弧を描くように曲がる曲部である。第４曲部１２４は、第２曲部１２２と同様に曲がる曲部であり、半径Ｒ４の円弧を描く。第５曲部１２５は、中心軸Ｃの一端側から他端側へ向かうにしたがって、チューブ直交面Ｂの一方側へ向かう方向から中心軸Ｃの他端側へ向かう方向に、半径Ｒ５の円弧を描くように曲がる曲部である。第１曲部１２１、第２曲部１２２、第３曲部１２３、第４曲部１２４、及び第５曲部１２５は、連続して形成されている。
【００２３】
第６曲部１２６は、中心軸Ｃの一端側から他端側へ向かうにしたがって、中心軸Ｃの他端側へ向かう方向からチューブ直交面Ｂの一方側へ向かう方向に、半径Ｒ６の円弧を描くように曲がる曲部である。第７曲部１２７は、中心軸Ｃの一端側から他端側へ向かうにしたがって、チューブ直交面Ｂの一方側へ向かう方向からチューブ直交面Ｂの他方側へ向かう方向に、半径Ｒ７の円弧を描くように曲がる曲部である。第８曲部１２８は、中心軸Ｃの一端側から他端側へ向かうにしたがって、チューブ直交面Ｂの他方側へ向かう方向からチューブ直交面Ｂの一方側へ向かう方向に、半径Ｒ８の円弧を描くように曲がる曲部である。第９曲部１２９は、第７曲部１２７と同様に曲がる曲部であり、半径Ｒ９の円弧を描く。第１０曲部１３０は、中心軸Ｃの一端側から他端側へ向かうにしたがって、チューブ直交面Ｂの他方側へ向かう方向から中心軸Ｃの他端側へ向かう方向に、半径Ｒ１０の円弧を描くように曲がる曲部である。第６曲部１２６、第７曲部１２７、第８曲部１２８、第９曲部１２９、及び第１０曲部１３０は、連続して形成されている。曲部１２１、１２３、１２５、１２７、１２９は、曲部１２２、１２４、１２６、１２８、１３０の曲げ方向と反対側に曲がる曲部である。
【００２４】
半径Ｒ１、半径Ｒ５、半径Ｒ６、及び半径Ｒ１０は、同じ値である。半径Ｒ２、半径Ｒ４、半径Ｒ７、及び半径Ｒ９は同じ値である。半径Ｒ３、及び半径Ｒ８は、同じ値であり、半径Ｒ２、半径Ｒ４、半径Ｒ７、及び半径Ｒ９より大きい値である。大きな半径Ｒ３を描くように曲がる第３曲部１２３は、半径Ｒ３より小さい半径Ｒ２を描くように曲がる第２曲部１２２と、半径Ｒ３より小さい半径Ｒ４を描くように曲がる第４曲部１２４との間に形成されている。また、大きな半径Ｒ８を描くように曲がる第８曲部１２８は、半径Ｒ８より小さい半径Ｒ７を描くように曲がる第７曲部１２７と、半径Ｒ８より小さい半径Ｒ９を描くように曲がる第９曲部１２９との間に形成されている。コア部１１０のチューブ直交面Ｂの他方側への突出高さＴ１と、チューブ直交面Ｂの一方側への突出高さＴ２とは、同じ値である。コア部１１０のチューブ並設方向Ａから見た形状（各曲部１２１〜１３０の形状）は、中心部１２０を中心とした点対称となる形状である。
【００２５】
本実施形態における熱交換器１００は、曲部１２１〜１３０が、チューブ１１１とインサート１１５との熱膨張の度合いの違いによる熱応力のみならず、各チューブ１１１間における熱膨張の度合いの違いによる熱応力を吸収する為、根付部１１３に加わる熱応力を低減することが可能となる。換言すると、曲部１２１〜１３０が、熱膨張差による相対変位を吸収することができるので、根付部１１３に加わる熱応力を低減することが可能となる。
【００２６】
具体的には、流入管１７０から近い為に内部を流れる冷却水が多量で温度が高くなり易いチューブ並設方向Ａの一端側に配設されたチューブ１１１は、伸びようとする。しかし、内部を冷却水が流れないインサート１１５や流入管１７０から遠い為に内部を流れる冷却水が少量で温度が高くなり難いチューブ並設方向Ａの多端側に配設されたチューブ１１１は、あまり伸びようとしない。その結果、温度が高くなり易いチューブ１１１には、熱膨張の度合いの違いにより圧縮応力（熱応力）が加わり、インサート１１５や温度が高くなり難いチューブ１１１には、熱膨張の度合いの違いにより引張応力（熱応力）が加わる。
【００２７】
しかし、例えば、温度が高くなり易いチューブ１１１に形成された曲部１２１〜１３０は、圧縮応力を吸収する。また、例えば、インサート１１５や温度が高くなり難いチューブ１１１に形成され曲部１２１〜１３０は、引張応力を吸収する。その結果、温度が高くなり易いチューブ１１１における熱膨張の度合いとインサート１１５や温度が高くなり難いチューブ１１１における熱膨張の度合いとの違いを小さくすることが可能となる。これにより、複数のチューブ１１１と一対のインサート１１５との熱膨張の度合いの違いにより加わる熱応力のみならず、各チューブ１１１間における熱膨張の度合いの違いにより加わる熱応力も低減することが可能となる。更に、熱応力が繰り返し加わることによって生じる根付部１１３の熱疲労を低減することも可能となる。
【００２８】
中心軸Ｃと交わる方向に加わる熱応力について、図４、及び図５を用いて説明すると、図４は、中心軸Ｃに沿った方向Ｄに加わる熱応力を示す模式図である。図５は、中心軸Ｃと交わる方向Ｅに加わる熱応力を示す模式図である。図４に示す矢印Ｄは、中心軸Ｃに沿った方向Ｄに加わる熱応力を示している。そして、図４に示す中心軸Ｃに沿った方向Ｄに加わる熱応力が過大になると熱座屈が生じ、図５に示すように、中心軸Ｃと交わる方向Ｅへ熱応力が加わる。しかし、本実施形態におけるコア部１１０は、チューブ並設方向Ａから見た形状が中心部１２０を中心とした点対称となる形状であり、両端部１１２の軸は中心部１２０を通る中心軸Ｃと同軸である為、図５に示す矢印Ｅの熱応力を相殺することができる。
【００２９】
要するに、本実施形態では、複数の曲部１２１〜１３０によって、中心軸Ｃ方向の熱応力を吸収するとともに、形状を点対称とすることで、中心軸Ｃと交わる方向Ｅの熱応力を相殺できるので、根付部１１３に中心軸Ｃと交わる方向Ｅの熱応力を与えずに、根付部１１３の強度向上を図ることが可能となる。
【００３０】
また、本実施形態のコア部１１０が有する半径Ｒ３、半径Ｒ８のような比較的大きな半径の円弧を描くように曲がる曲部１２３、１２８の方が、半径Ｒ２、半径Ｒ４、半径Ｒ７、及び半径Ｒ９のような比較的小さな半径の円弧を描くように曲がる曲部１２２、１２４、１２７、１２９より変形し易く、熱膨張の度合いによる熱応力を吸収し易いので、熱応力吸収効果の向上を図ることが可能となる。
【００３１】
更に、大きな半径Ｒ３の円弧を描くように曲がる曲部１２３に対し、小さな半径Ｒ２の円弧を描くように曲がる曲部１２２、及び小さな半径Ｒ４の円弧を描くように曲がる曲部１２４を隣接させているので、突出高さＴ１：突出高さＴ２の割合の偏りを抑制することが可能となる。その結果、突出高さの値がどちらか一方に偏り、その一方の値が大きいものと比べて、上記熱応力吸収効果の向上を図りつつ、車両搭載性の向上を図ることが可能となる。
（他の実施形態）
上記第１実施形態では、熱交換器１００のコア部１１０には、複数のチューブ１１１、複数のフィン１１４、及び一対のインサート１１５に亘って、曲部１２１〜１３０が形成されている。しかし、曲部は、コア部の一部のチューブ、或いはインサートに形成されていればよい。その理由としては、熱膨張の度合いの違いによる熱応力を低減する為には、熱膨張の度合いが大きい側と熱膨張の度合いが小さい側との相対的な関係であるので、どちらか一方に設けていれば良いからである。
【００３２】
また、上記第１実施形態では、コア部１１０には、１０個の曲部１２１〜１３０が設けられている。しかし、曲部の数は、これに限定されること無く、互いに逆側に曲がる２以上の曲部であれば良い。
【００３３】
また、上記第１実施形態では、コア部１１０をチューブ並設方向Ａから見た形状は、中心部１２０を中心とした点対称となる形状である。しかし、コア部１１０の変形例として、例えば、図６に示すように、各曲部が点対称とならないコア部２１０でも良い。図６は、他の実施形態における熱交換器２００をチューブ並設方向から見た模式図である。
【００３４】
また、上記第１実施形態では、両端部１１２の軸は、中心部１２０を通る中心軸Ｃと同軸である。しかし、例えば、変形例として、図７、図８、及び図９に示すように、両端部が中心軸Ｃと同軸とならないコア部３１０、４１０、５１０でも良い。図７は、他の実施形態における熱交換器３００をチューブ並設方向から見た模式図である。図８は、他の実施形態における熱交換器４００をチューブ並設方向から見た模式図である。図９は、他の実施形態における熱交換器５００をチューブ並設方向から見た模式図である。
【００３５】
また、上記第１実施形態では、第１曲部１２１、第２曲部１２２、第３曲部１２３、第４曲部１２４、及び第５曲部１２５は、連続して形成されている。更に、第６曲部１２６、第７曲部１２７、第８曲部１２８、第９曲部１２９、及び第１０曲部１３０も、連続して形成されている。しかし、コア部１１０の変形例として、例えば、図１０に示すように、各曲部間に、中心軸Ｃと同軸でない直線部６９０を形成していても良い。図１０は、他の実施形態におけるコア部６１０をチューブ並設方向から見た模式図である。これによれば、曲部が直線部６９０によって、より中心軸Ｃに沿って加わる熱応力を吸収し易くなるので、曲部における熱応力吸収効果の向上を図ることが可能となる。
【００３６】
また、上記第１実施形態では、コア部１１０のチューブ直交面Ｂの他方側への突出高さＴ１と、チューブ直交面Ｂの一方側への突出高さＴ２とは、同じ値である。しかし、突出高さＴ１と突出高さＴ２とは異なる値でも良く、コア部１１０の変形例として、例えば、突出高さＴ１：突出高さＴ２の割合がどちらか一方に偏り、他方が０となっていても良い。
【００３７】
また、上記第１実施形態では、半径Ｒ３、及び半径Ｒ８は、半径Ｒ２、半径Ｒ４、半径Ｒ７、及び半径Ｒ９より大きい値である。しかし、半径Ｒ３、及び半径Ｒ８は、他の半径と同じ値でも良い。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明の第１実施形態における熱交換器を示す斜視図である。
【図２】第１実施形態における熱交換器を複数のチューブの並設方向から見た側面図である。
【図３】第１実施形態における熱交換器を複数のチューブの並設方向から見た模式図である。
【図４】中心軸に沿った方向に加わる熱応力を示す模式図である。
【図５】中心軸と交わる方向に加わる熱応力を示す模式図である。
【図６】他の実施形態における熱交換器を複数のチューブの並設方向から見た模式図である。
【図７】他の実施形態における熱交換器を複数のチューブの並設方向から見た模式図である。
【図８】他の実施形態における熱交換器を複数のチューブの並設方向から見た模式図である。
【図９】他の実施形態における熱交換器を複数のチューブの並設方向から見た模式図である。
【図１０】他の実施形態におけるコア部をチューブ並設方向から見た模式図である。
【符号の説明】
【００３９】
１１０…コア部、１１１…チューブ、１１２…両端部、１１３…根付部、１１４…フィン、１１５…インサート、１２０…中心部、１２１…第１曲部、１２２…第２曲部、１２３…第３曲部、１２４…第４曲部、１２５…第５曲部、１２６…第６曲部、１２７…第７曲部、１２８…第８曲部、１２９…第９曲部、１３０…第１０曲部、１５０…第１タンク部、１６０…第２タンク部。
【図１】
2010101541.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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