(57)【要約】【課題】スプラッシュに起因するめっき表面欠陥の発生を抑え、高品質の溶融金属めっき鋼帯をより安定して製造する技術を提供する。【解決手段】鋼帯Ｘを挟んで副ノズル２ａ、２ｂをそなえたガスワイピングノズルＡを対向配置する。そして、各ガスワイピングノズルＡから噴射される合成噴流の衝突中心位置の鋼帯長手方向へのオフセット量Ｓおよび主ノズル１のスリットギャップｂの比であるＳ／ｂを、２．５≦Ｓ／ｂ≦６．５の範囲内となるように、相対的に、一方のガスワイピングノズルＡにおける主ノズル１のガス噴射方向に対し、他方のガスワイピングノズルＡにおける主ノズル１のガス噴射方向を鋼帯長手方向に傾ける。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶融金属めっき浴から連続的に引き上げられる鋼帯を挟んで一対のガスワイピングノズルを対向配置し、その対をなすガスワイピングノズルからそれぞれ対向する鋼帯の表面にガスを吹き付けることで、鋼帯表面へのめっき付着量の調整を行う溶融金属めっき鋼帯の製造装置であって、
上記各ガスワイピングノズルは、対向する鋼帯表面にガスを噴射する主ノズルと、その主ノズルに対し鋼帯長手方向にずらして配置され且つ上記主ノズルのガス噴射方向と平行な方向から当該主ノズルのガス噴射方向側にガス噴射方向が傾斜した１又は２以上の副ノズルとを備え、且つ、上記主ノズルから噴射するガスの流速を、副ノズルから噴射するガスの流速より速く設定すると共に、
相対的に、一方のガスワイピングノズルにおける主ノズルのガス噴射方向に対する、他方のガスワイピングノズルにおける主ノズルのガス噴射方向の鋼帯長手方向への傾き角度を調整することで、鋼帯表面への、各ガスワイピングノズルから噴射される合成噴流の衝突中心位置の鋼帯長手方向へのオフセット量Ｓ、および主ノズルのスリットギャップｂの比であるＳ／ｂを、２．５≦Ｓ／ｂ≦６．５の範囲内に設定することを特徴とする溶融金属めっき鋼帯の製造装置。
【請求項２】
対をなすガスワイピングノズルの各主ノズルの位置を、鋼帯長手方向にずらして配置することを特徴とする請求項１に記載した溶融金属めっき鋼帯の製造装置。
【請求項３】
溶融金属めっき浴から連続的に引き上げられる鋼帯を挟んで一対のガスワイピングノズルを対向配置し、その対をなすガスワイピングノズルからそれぞれ対向する鋼帯の表面にガスを吹き付けることで、鋼帯表面へのめっき付着量の調整を行う溶融金属めっき鋼帯の製造方法であって、
上記各ガスワイピングノズルは、対向する鋼帯表面にガスを噴射する主ノズルに対し、鋼帯長手方向にずらして配置され且つガス噴射方向が上記主ノズル側に傾斜した１又は２以上の副ノズルを備え、且つ、上記主ノズルから噴射するガスの流速が、副ノズルから噴射するガスの流速より速くなっていると共に、
各ガスワイピングノズルから噴射される合成噴流の衝突中心位置の鋼帯長手方向へのオフセット量Ｓおよび主ノズルのスリットギャップｂの比であるＳ／ｂを、２．５≦Ｓ／ｂ≦６．５の範囲内となるように、相対的に、一方のガスワイピングノズルにおける主ノズルのガス噴射方向に対し、他方のガスワイピングノズルにおける主ノズルのガス噴射方向を鋼帯長手方向に傾けることを特徴とする溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
【請求項４】
対をなすガスワイピングノズルの各主ノズルの位置を、鋼帯長手方向にずらして配置することを特徴とする請求項３に記載した溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶融金属めっき浴から連続的に引き上げられる鋼帯の表面に、ガスワイピングノズルからガスを吹き付けて付着金属の厚さを制御する溶融金属めっき鋼帯の製造の技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
連続溶融めっき処理のプロセスにおいては、一般に、鋼帯を連続して、溶融金属めっき浴に浸漬させ、続けて該鋼帯を垂直上方に引き上げる工程の後に、溶融金属の付着量を制御するガスワイピング方式が行われる。このガスワイピング方式は、鋼帯表面に付着した溶融金属が板幅方向および板長手方向に均一で所定の付着量になるように、この鋼帯を挟んで対向してそれぞれ設けた、鋼帯幅方向に延在するガスワイピングノズルからガスを鋼帯上に噴出させることで、めっき浴から引き上げた鋼帯表面の余剰な溶融金属を掻き取り、溶融金属の付着量を制御する。
上記ガスワイピングノズルは、多様な鋼帯幅に対応すると同時に鋼帯引き上げ時の幅方向の位置ズレなどに対応するため、通常、鋼帯の幅より長く、鋼帯の幅端部より外側まで延びている。このようなガスワイピング方式では、鋼帯に衝突した噴流の乱れによって鋼帯下方に落下する溶融金属が周囲に飛び散る、いわゆるスプラッシュが発生したりして、鋼帯表面品質の低下を招く。
【０００３】
また、連続プロセスにおいて、生産量を増加させるには、鋼帯通板速度（ライン速度）を増加させればよい。しかし、溶融金属の粘性により、ライン速度の増加に伴って鋼帯のめっき浴通過直後の初期付着量が増加する。このため、上記ガスワイピング方式でめっき付着量を制御する場合、めっき付着量を一定範囲内に制御するには、ワイピングガス圧力をより高圧に設定せざるを得ず、それによってスプラッシュが大幅に増加し、良好な表面品質を維持できなくなる。
上記のようなスプラッシュの発生を減少させる技術として、以下の通り開示されている。
すなわち、特許文献１には、主ノズルの上下に副ノズルを配置したワイピングノズルを用いて、副ノズルの噴射角度や噴射圧力を調整することで噴流衝突位置をずらしてスプラッシュを削減することが開示されている。
また、特許文献２には、主ノズルのみを有する通常のワイピングノズルで、上下方向角度を制御することにより、スプラッシュを削減することが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−３１８０５号公報
【特許文献２】特開２００１−２７９４１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、本発明者らが検討したところによれば、例えば溶融亜鉛めっき鋼帯を製造する場合、特許文献１に記載される技術では、副ノズルからのガス圧量の変更によるオフセット量Ｓは最大でも０．５６ｍｍ（Ｓ／ｂ＝０．７）と小さくオフセット効果がほとんどない。また、オフセット量を大きくするために副ノズル傾斜角度を大きくするには、ノズル交換が必要になるので操業中には適用できない。また、オフセット量を大きくするために一方の上部副ノズルからのガス圧力を大きく変化させると、鋼帯表裏でめっき付着量差異が発生し易い為、通板速度が速くなるほど付着量の制御の精度が落ちる。さらに、ガス量が増加するので、逆にスプラッシュが増加して効果がないことも分かった。
すなわち、特許文献１の技術では、通板速度が速くなった場合に、制御する付着量の精度を保持しつつスプラッシュの発生を抑制することが困難である。
【０００６】
また、特許文献２に記載される技術では、鋼帯からノズル旋回中心までの距離の記述が無いため、角度変更を実施した場合の対をなすノズルによる表裏噴流のオフセット量は不明確である。仮に表裏ノズルの角度差が８°で、鋼帯からノズル旋回中心までの距離を２００ｍｍとすると、オフセット量は２８．１ｍｍとなる。しかし、これはオフセット量が大きすぎて、上方に位置するノズルで払拭された亜鉛が対向するノズル上部に降りかかり、ノズル詰まりが非常に発生しやすい状況となることがわかった。また、特許文献２の実施例によれば、幅方向付着量偏差が最小になるのは表裏ともに０°の条件であり、角度変更を実施する効果が全く不明である。
本発明は、上記のような点に着目したもので、付着量を目標値に制御しつつ、スプラッシュに起因するめっき表面欠陥の発生を抑えることができる溶融金属めっき鋼帯の製造技術を課題としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するために、本発明のうち請求項１に記載した発明は、溶融金属めっき浴から連続的に引き上げられる鋼帯を挟んで一対のガスワイピングノズルを対向配置し、その対をなすガスワイピングノズルからそれぞれ対向する鋼帯の表面にガスを吹き付けることで、鋼帯表面へのめっき付着量の調整を行う溶融金属めっき鋼帯の製造装置であって、
上記各ガスワイピングノズルは、対向する鋼帯表面にガスを噴射する主ノズルと、その主ノズルに対し鋼帯長手方向にずらして配置され且つ上記主ノズルのガス噴射方向と平行な方向から当該主ノズルのガス噴射方向側にガス噴射方向が傾斜した１又は２以上の副ノズルとを備え、且つ、上記主ノズルから噴射するガスの流速を、副ノズルから噴射するガスの流速より速く設定すると共に、
相対的に、一方のガスワイピングノズルにおける主ノズルのガス噴射方向に対する、他方のガスワイピングノズルにおける主ノズルのガス噴射方向の鋼帯長手方向への傾き角度を調整することで、鋼帯表面への、各ガスワイピングノズルから噴射される合成噴流の衝突中心位置の鋼帯長手方向へのオフセット量Ｓ、および主ノズルのスリットギャップｂの比であるＳ／ｂを、２．５≦Ｓ／ｂ≦６．５の範囲内に設定することを特徴とするものである。
【０００８】
次に、請求項２に記載した発明は、請求項１に記載した構成に対し、対をなすガスワイピングノズルの各主ノズルの位置を、鋼帯長手方向にずらして配置することを特徴とするものである。
次に、請求項３に記載した発明は、溶融金属めっき浴から連続的に引き上げられる鋼帯を挟んで一対のガスワイピングノズルを対向配置し、その対をなすガスワイピングノズルからそれぞれ対向する鋼帯の表面にガスを吹き付けることで、鋼帯表面へのめっき付着量の調整を行う溶融金属めっき鋼帯の製造方法であって、
上記各ガスワイピングノズルは、対向する鋼帯表面にガスを噴射する主ノズルに対し、鋼帯長手方向にずらして配置され且つガス噴射方向が上記主ノズル側に傾斜した１又は２以上の副ノズルを備え、且つ、上記主ノズルから噴射するガスの流速が、副ノズルから噴射するガスの流速より速くなっていると共に、
各ガスワイピングノズルから噴射される合成噴流の衝突中心位置の鋼帯長手方向へのオフセット量Ｓおよび主ノズルのスリットギャップｂの比であるＳ／ｂを、２．５≦Ｓ／ｂ≦６．５の範囲内となるように、相対的に、一方のガスワイピングノズルにおける主ノズルのガス噴射方向に対し、他方のガスワイピングノズルにおける主ノズルのガス噴射方向を鋼帯長手方向に傾けることを特徴とするものである。
次に、請求項４に記載した発明は、請求項３に記載した構成に対し、対をなすガスワイピングノズルの各主ノズルの位置を、鋼帯長手方向にずらして配置することを特徴とするものである。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、主ノズルのガス噴射方向の鋼帯長手方向の傾斜角によってオフセットさせるので、左右のガス圧の差が小さいままでオフセットできる。この結果、後述の実施例に示されるように、通板速度を高くしても、所定の精度の付着量に制御しつつ、スプラッシュに起因するめっき表面欠陥の発生を抑えることが可能となる。この結果、高品質の溶融金属めっき鋼帯をより安定に高効率で製造することができるようになる。
また、請求項２又は請求項４に係る発明によれば、対をなすガスワイピングノズルの各主ノズルの位置を鋼帯長手方向にオフセットすることで、傾斜角が過大となることを防止可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明に基づく実施形態に係る溶融金属めっき鋼帯の製造装置を示す概要構成図である。
【図２】ガスワイピングノズルの構成を示す縦断面図である。
【図３】図２における部分拡大図である。
【図４】ガス圧の分布を説明する図である。
【図５】左右のガスワイピングノズルの下方への傾斜によるオフセットＳを示す側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
次に、本発明に係る実施形態について図面を参照しつつ説明する。
図１は、本実施形態に係る溶融金属めっき鋼帯の製造装置を示す概要構成図である。
（構成）
符号２０は、溶融金属２３を収容した溶融金属めっき浴である。この溶融金属めっき浴２０内に方向転換用のロール２１が浸漬されている。そして、連続して搬送されてくる鋼帯Ｘが、順次、溶融金属めっき浴２０に浸漬され、上記ロール２１で搬送方向が変更されて上方に引き上げられる。溶融金属めっき浴２０から引き上げられた鋼帯Ｘは、溶融金属２３の付着量調整手段２２で付着量の調整がなされた後、乾燥工程その他の次工程に送られる。
【００１２】
上記溶融金属２３の付着量調整手段２２として、ガスワイピング方式を採用する。
すなわち、本実施形態の付着量調整手段２２は、鋼帯Ｘ幅方向に延在する左右のガスワイピングノズルＡからガスを鋼帯Ｘ表面に吹き付けることで、めっき浴２０から引き上げた鋼帯Ｘ表裏表面の余剰な溶融金属２３を掻き取り、溶融金属２３の付着量を制御する。本実施形態では、鋼帯Ｘ表裏両面の付着量を制御するため、鋼帯Ｘを挟んで一対のガスワイピングノズルＡを対向配置し、その対をなすガスワイピングノズルＡからそれぞれ対向する鋼帯Ｘの表面にガスを吹き付ける。
【００１３】
次に、本実施形態で使用するガスワイピングノズルＡについて説明する。
図２は、本実施形態のガスワイピングノズルＡの縦断面図である。図３は、図２のガスワイピングノズルＡの噴射口先端部の拡大図である。また、図２中、符号ｍは鋼帯Ｘの表面に付着した溶融金属２３を示している。ここで、本実施形態では、上方に引き上げた位置の鋼帯Ｘ部分を対象とするため、鋼帯長手方向は上下方向となる。
上記ガスワイピングノズルＡは、主ノズル１、及びその主ノズル１の上側及び下側にそれぞれ設けた副ノズル２ａ、２ｂを備える。通常、主ノズル１のガス噴射方向は、鋼帯Ｘ面に対しほぼ直角方向に設定される。
【００１４】
また、上側の副ノズル２ａのガス噴射方向は、主ノズル１のガス噴射方向と平行な方向から下方に所定傾斜角γａだけ傾斜した向きとなっている。また、下側の副ノズル２ｂのガス噴射方向は、主ノズル１のガス噴射方向と平行な方向から所定傾斜角γｂだけ上方に傾斜した向きとなっている。これによって、上下の副ノズル２ａ、２ｂのガス噴射方向は、側面視において、主ノズル１のガス噴射方向と交差する方向に傾斜し、主ノズル１からのガス噴流（以下、主ガス噴流という。）に副ノズル２ａ、２ｂからのガス噴流（以下、副ガス噴流という。）が合流するように構成されている。
【００１５】
上記主ノズル１は上下の第１ノズル部材３ａ、３ｂを備え、この上下の第１ノズル部材３ａ、３ｂの先端間が、主ノズル１のガス噴射口４（ノズルスリット）を形成している。また、上記上下の第１ノズル部材３ａ、３ｂを上下方向から挟むようにして対応配置する上下の第２ノズル部材５ａ、５ｂを備える。このうち、上側の第２ノズル部材５ａと上側の第１ノズル部材３ａとにより上側の副ノズル２ａが形成され、下側の第２ノズル部材５ｂと下側の第１ノズル部材３ｂとにより下側の副ノズル２ｂが形成されている。そして、上側の第１ノズル部材３ａと上側の第２ノズル部材５ａの先端間の隙間、及び下側の第１ノズル部材３ｂと下側の第２ノズル部材５ｂの先端部間の隙間が、各々ガス噴射口６ａ、６ｂ（ノズルスリット）を形成している。このような主ノズル１と副ノズル２ａ、２ｂからなるノズル本体の縦断面形状は、先端に向かって先細りするテーパ形状となっている。第１ノズル部材３ａ、３ｂの噴射口先端部の厚みは０．１〜２．０ｍｍの範囲内で製作されている。
【００１６】
また、各ノズル１，２ａ、２ｂは、それぞれの噴射ガス圧力を任意に調整できるように、個別の圧力室８，９ａ、９ｂを有している。圧力室８，９ａ、９ｂ（ヘッダ）には、図示されていないガス供給系統から各々個別に圧力制御されたワイピングガスが供給される。各圧力室８，９ａ、９ｂに供給されたワイピングガスは、整流板１０を通して各ノズル１，２ａ、２ｂに供給されて、各々のノズル１，２ａ、２ｂからガスを噴射する。
このガスワイピングノズルＡを使用したときの二次元噴流の衝突圧力分布曲線を図４に示す。図４（ａ）は、主ノズル１だけを使用した場合の二次元噴流の衝突圧力分布曲線で、通常の二次元噴流（従来の単純スリットの二次元噴流）に対応する。また図４（ｂ）は主ノズル１と副ノズル２ａ、２ｂを使用した場合であり、上部副ノズル２ａの圧力と下部副ノズル２ｂの圧力が同じ場合である。
【００１７】
図４において、ｂはスリットギャップ、ｙは噴流中心（衝突中心）（ｙ＝０）からの距離である。また、横軸はｙ／ｂ、縦軸は、主ノズル１だけを使用した（ａ）の衝突圧力分布曲線の最大圧力を基準（１．０）とし、その最大圧力に対する圧力比である。ｙ＜０は噴流中心より下方側（溶融めっき浴２０側）、ｙ＞０は噴流中心より上方側（溶融めっき浴２０から離れる側）である。
従来の単純スリットノズルでは、図４（ａ）に示されるように、衝突圧力は噴流中心に対して対称（ｙ／ｂ＝０の軸に対して対称）の分布であり、衝突圧力分布は、ノズル出口速度でほぼ決定する性質をもつ。ワイピングガスの噴射方向を鋼帯Ｘ面に直角方向から±３０度程度の範囲内で傾斜させても、衝突圧力分布曲線の圧力勾配の急峻度（図４の衝突圧力分布曲線の勾配）はほとんど変化しない。なお、衝突圧力分布曲線の圧力勾配の急峻度は、ｙ／ｂが−１．５〜０の範囲における圧力勾配の最大値で評価できる。
【００１８】
溶融金属２３のめっき付着量を制御する場合、めっき掻き取り力を高めて、付着量制御性を向上させるには、鋼帯Ｘ面におけるワイピングガスの噴流の最大衝突圧を高くすることだけでなく、鋼帯Ｘ通板方向の衝突圧力分布曲線の圧力勾配を急峻にすることが有効である。
図４から、主ノズル１の上部及び下部の両方から副ガス噴流を適用すると、副ガス噴流を適用しない場合よりも衝突圧力のピーク（最大衝突圧）を高めることができることがわかる。
【００１９】
以上の結果から、図２のガスワイピングノ-ズルＡを用いて、主ノズル１からの主ガス噴流に対して、主ノズル１の上下部に設けた副ノズル２ａ、２ｂからの副ガス噴流を適正に制御することによって、ノズルからの主ガス噴流の拡散が抑制され、噴射後すぐに主ガス噴流と副ガス噴流は合成されて、図４に示されように、圧力分布曲線は一つの高いピークを有し、圧力勾配が急峻な合成噴流となる。この合成噴流を溶融めっき浴２０を通過した鋼帯Ｘに吹き付けることにより、めっき掻き取り力を高めて、付着量制御性を向上させることができる。また、めっき掻き取り力を向上できることで、高速通板時においても付着量制御性が優れる。
めっき掻き取り力を向上させる点からは、以下が好ましい。上部副ガス噴流の速度は主ガス噴流の２０〜８０％（圧力換算では４〜６５％）の範囲とすることが好ましい。この範囲であれば、速度が速いほど効果が大きくなる。また下部副ガス噴流速度は、上部副ガス噴流速度の４５〜８０％（圧力換算で２０〜６５％。但し、主ガス噴流の速度未満である。）であることが望ましい。
【００２０】
副ノズル２ａ、２ｂから噴射されるガスの主ノズル１から噴射されるガスに対する傾斜角度θは、５°≦θ≦４５°の範囲内にあることが好ましい。傾斜角度θが５°未満になると、主ガス噴流のみの場合よりも衝突圧力が上昇するが、仕切り板先端部分が変形してノズル口開きが発生し、ノズル幅方向の均一性が確保できなくなるおそれがある。傾斜角度θが４５°を超えると主ガス噴流のみの場合よりも衝突圧力を上昇させることができなくなる。ノズル性能に加え、操業上問題となるノズル剛性、ノズル清掃のしやすさ、ノズル重量等を考慮すると、１５°≦θ≦４０°の範囲がさらに望ましい。なお、主ノズル１の上下に副ノズル２ａ、２ｂを設ける場合、副ノズル２ａ、２ｂから噴射されるガスの主ノズル１から噴射されるガスに対する傾斜角度θが上下で異なっても、噴射ガス圧力の調整等により実施可能である。
【００２１】
衝突圧力比は、主ノズル１のスリットギャップｂにはほとんど影響なく、副ノズル２ａ、２ｂのスリットギャップは０．１ｍｍ〜２．５ｍｍの範囲で有効である。性能に加え、ノズル加工性や幅方向均一性および供給エア量削減による省エネルギー化を考慮すると、０．３ｍｍ〜１．５ｍｍとするのが望ましく、０．３ｍｍ〜１．０ｍｍとするのがさらに望ましい。
なお、主ノズル１のスリットギャップｂは特に限定されず、通常のガスワイピングにおいて採用されるものでよい。例えば、０．５〜２ｍｍである。また、主ノズル１の圧力は、通常使用される圧力範囲に適用可能で、例えば０．１〜１．５ｋｇｆ／ｃｍ２である。
【００２２】
以上のように、上記ガスワイピングノズルＡでは、主に主ノズル１からの主ガス噴流で鋼帯Ｘ表面の溶融金属２３の掻き取りが行われ、一方、副ノズル２ａ、２ｂからは主ガス噴流よりも低速の副ガス噴流が噴射される。主ガス噴流に併せて、このような副ガス噴流が副ノズル２ａ、２ｂから噴射されることにより、鋼帯Ｘ表面でガス噴流の衝突圧力が上昇し、また鋼帯Ｘ通板方向の衝突圧力分布の圧力勾配が急峻になる。この為、ガス噴流によるめっき掻き取り力が向上し、鋼帯Ｘの高速通板時においてもガス圧力を過剰に高めることなく溶融金属２３の掻き取りを行うことが可能になる。
【００２３】
上記構成のガスワイピングノズルＡを、上述のように鋼帯Ｘを挟んで対向配置する。但し、本実施形態では、図５に示すように、左右の各ガスワイピングノズルＡの主ノズル１のガス噴射方向を、鋼帯Ｘ表面に直交する方向から下方に所定角度傾けている。更に、各左右の各ガスワイピングノズルＡの主ノズル１のガス噴射方向の傾斜角度を異なる傾斜角度としている。図５では、左側のガスワイピングノズルＡの主ノズル１のガス噴射方向の傾斜角度を、右側のガスワイピングノズルＡの主ノズル１のガス噴射方向の傾斜角度よりも大きく設定する場合を例示している。
【００２４】
そして、左右の主ノズル１のガス噴射方向の傾斜角度を変えることで、鋼帯Ｘ表面への、左右のガスワイピングノズルＡから噴射される各合成噴流の衝突中心位置を上下（鋼帯長手方向）に所定のオフセット量Ｓだけオフセットさせている。本実施形態では、主ノズル１のスリットギャップｂと定義した場合に、上記オフセット量Ｓ及び主ノズル１のスリットギャップｂの比であるＳ／ｂが、２．５≦Ｓ／ｂ≦６．５の範囲内となるように、主ノズル１のスリットギャップｂに基づき、上記オフセット量Ｓを調整する。具体的には、上記左右の主ノズル１のガス噴射方向の傾斜角度を調整する。
【００２５】
上記合成噴流の衝突中心位置は、衝突圧の一番大きな位置である。上下の副ノズル２ａ、２ｂが上下対称であり、且つガス圧が等しい場合には、主ノズル１の噴射方向に対向する位置とすればよい。
ここで、各ガスワイピングノズルＡは、所定の軸回りに上下に回動可能となっている。動的に傾斜角を調整する場合には、ガスワイピングノズルＡを回動変位させるためのモータやシリンダ装置からなるアクチュエータを設ければ良い。
上記構成にすることで、スプラッシュの発生を効果的に抑制することができるようになる。
ここで、オフセット量を小さくして、比Ｓ／ｂを２．５未満に設定すると、各ガスワイピングノズルＡからのガス噴流が干渉し、上下に振動しやすくなる。上下に振動すると、鋼帯Ｘエッジでの液膜乱れが増大するためにスプラッシュは増加する。
【００２６】
一方、オフセット量を大きくして、比Ｓ／ｂを６．５を越える値に設定すると、各ガスワイピングノズルＡからのガス噴流が鋼帯Ｘエッジを吹き抜けるため、スプラッシュが広範囲に飛び散るようになる。また、主ノズル１のガス噴射方向の傾斜角度が大きい下側のガスワイピングノズルＡにスプラッシュが降りかかるようになるため、ノズル詰まりの悪化が顕著になる。
以上のことから、本実施形態では、２．５≦Ｓ／ｂ≦６．５とした。
そして、本実施形態では、相対的に左右の主ノズル１のガス噴射方向の傾斜角度を変えることで、容易に、２．５≦Ｓ／ｂ≦６．５となるように調整することが出来る。
【００２７】
また、相対的に左右の主ノズル１のガス噴射方向の傾斜角度を変えることで、鋼帯長手方向にオフセットさせているので、左右のガス圧力の差を大きくしなくて良い。すなわち、通板速度を大きくする際に、目標とする付着量に調整するためにガスの噴射圧力を高めても、左右差の発生を抑えることが出来る。
なお、傾斜角度の変更に併せて、左右のワイピングノズルの上下方向高さを変更しても良い。この場合には、傾斜角度が過度となることを防止可能となる。
【実施例】
【００２８】
溶融亜鉛めっき鋼帯Ｘの製造ラインにおいて、溶融亜鉛めっき鋼帯Ｘの製造試験を行った。ガスワイピングノズルＡとしては、主ノズル１の上下に副ノズル２ａ、２ｂを備えるもの（ＮＯ．１〜７）と、副ノズル２ａ、２ｂがない一般的な単一スリットのもの（ＮＯ．８〜１２）を使用した。
また、ガスワイピングノズルＡについて下記のような諸元に設定した。
溶融亜鉛めっき浴２０面からのガスワイピングノズルＡ高さ：４００ｍｍ
ガスワイピングノズルと鋼帯表面との距離：８ｍｍ
スリットギャップｂ：主ノズル１、副ノズル２ａ、２ｂともにすべて０．８ｍｍ
主ノズル１のガス噴射方向は、基本を鋼帯Ｘ面に直角
副ノズル２ａ、２ｂのガスの噴射方向は、ＮＯ．７を除いて、主ノズル１のガス噴射方向に対する傾斜角度を上下とも２０°とした。
【００２９】
オフセット量（オフセット量Ｓ）は、主ノズル１のガス噴射方向を、鋼帯Ｘ面に直角方向に対し、上下方向に噴射角度を付けることで調整した。
そして、板厚０．８ｍｍ×板幅１０００ｍｍの鋼帯Ｘを、ライン速度１８０ｍ／ｍｉｎで通板し、主ノズル１から噴射するガス圧力、副ノズル２ａ、２ｂから噴射するガス圧力およびオフセット量を変化させ、スプラッシュ発生量を調査した。なお、溶融亜鉛めっき浴２０の温度は４６０℃とした。
実験結果を、表１に示す。
【００３０】
【表１】
2010235967.tif 000003
【００３１】
ここで、スプラッシュ格落率は、各製造条件で通過した鋼帯長さに対する検査工程でスプラッシュ欠陥あり（製品として不合格）と判定された鋼帯長さの比率である。  
ここで、片面の付着量をそれぞれ５０ｇ／ｍ２となるように制御する。同じ通板速度でも、副ノズル２ａ、２ｂがない一般的な単一スリット（主ノズルのみ）のガスワイピングノズルＡに比較して、副ノズル２ａ、２ｂを備えるガスワイピングノズルＡは、上述のように、各ノズルのガス圧を抑えることが出来る。
比較例であるＮＯ．１０は、一般的なワイピングノズルを用いて、通板速度１８０ｍｐｍで片面付着量５０ｇ／ｍ２となる条件でありＳ／ｂ＝１．７である。このときスプラッシュ格落率は３．８２％であった。同じノズルを用いてオフセット量を変更すると、比較例であるＮＯ．８、９、１１、及び１２に示すようにスプラッシュ格落率は増加した。また、付着量が５０ｇ／ｍ２に絞りきれずに若干厚めとなった。
【００３２】
一方、本実施例であるＮＯ．２〜５は、通板速度１８０ｍｐｍで片面付着量５０ｇ／ｍ２となる条件で、副ノズル２ａ、２ｂを有するワイピングノズルを使用して、Ｓ／ｂ＝２．５，３．１、５．２、６．５としたものである。この本実施例であるＮＯ．２〜５では、比較例であるＮＯ．８〜１２に対し、スプラッシュ格落率が大幅に低減した。
また、通板速度１８０ｍｐｍで片面付着量５０ｇ／ｍ２となる条件で、副ノズル２ａ、２ｂを有するワイピングノズルを使用して、オフセット量を比較例であるＮＯ．１０と同じ、つまりＳ／ｂ＝１．７にした比較例ＮＯ．１では、格落率低減の効果が小さかった。
【００３３】
また、上部副ノズル２ａの噴射角度γａ＝２５°、下部副ノズル２ｂの噴射角度γｂ＝１５°とし、上下の副ノズル２ａ、２ｂの噴射圧力を違えることでオフセットさせた比較例であるＮＯ．７では、単一ノズルよりはスプラッシュ格落率は優れているものの、実施例よりは劣る結果となった。このことから、上下の副ノズル２ａ、２ｂの噴射圧力を変えることでオフセットさせた場合には、オフセットを大きくするほど、ガス流量過大によって逆にスプラッシュが増加してしまうと推定される。このことは、通板速度が速くなるほど顕著になると考えられる。また、この条件では付着量が５０ｇ／ｍ２に絞りきれなかった。５０ｇ／ｍ２にするには、主ガス圧を増加させれば良いが、それによってスプラッシュ欠陥率が増加し、安定した操業は困難であった。
これに対し、本実施形態では、上下の副ノズル２ａ、２ｂの噴射圧力を変える必要が無く、オフセットを２．５≦Ｓ／ｂ≦６．５に設定することで、付着量を目標付着量に制御しつつ、スプラッシュを抑制出来ることが分かる。
【００３４】
次に、通板速度を速くした場合を考察する。
すなわち、通板速度をさらに２００ｍ／ｍｉｎと速くした場合、これらの差は顕著となる。
このように、本発明を適用することで、通板速度を高速としても、スプラッシュによるめっき表面欠陥を抑え、高品質の溶融金属めっき鋼帯を製造できる製造方法として利用することができることが分かる。
【符号の説明】
【００３５】
１    主ノズル
２ａ、２ｂ  副ノズル
２２  付着量調整手段
２３  溶融金属
Ａ    ガスワイピングノズル
ｂ    スリットギャップ
Ｓ    オフセット量
Ｓ／ｂ      比
Ｘ    鋼帯
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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