(57)【要約】      （修正有）【課題】高温充填後で内容液の温度が高い状態のラインプレッシャー時において、ボトルの面側と隣のボトルの柱側が押し合うときでもボトルの面側が潰れ難くなるヒール形状を備えた合成樹脂製ボトルを提供する。【解決手段】口部１と肩部２と横断面が角形形状に形成された胴部３と胴部から下方に延設されたヒール部４’と底部５とを備え、胴部は、減圧吸収パネルが形成された４つの胴面Ｆを有するとともに、柱面Ｈを各胴面間に有する一方、ヒール部は、減圧吸収パネルの下方に形成されたリブＬを胴面に連なる側面Ｓに有するとともに、柱面に連なる傾斜面ｈをリブＬ，Ｌ間に有し、前記傾斜面は柱面との境に形成されるエッジ９’からヒール部の接地側に行くほど内側に傾斜して形成されていて、リブＬは、減圧吸収パネルの下端１１とリブＬの上端１４間の間隔ｖ’と、前記稜線部分とリブＬの側端１６，１７間の間隔Ｘとを同一に設定してある。【選択図】図１
2010155610.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
口部と、肩部と、肩部の下方に二軸延伸されて横断面が角形形状に形成された胴部と、横断面が角形形状になるよう胴部から下方に延設されたヒール部と、ヒール部に連設された底部とを備え、
胴部は、減圧吸収パネルが形成された４つの胴面を有するとともに、上下方向に沿う稜線によって区切られた柱面を各胴面間に有する一方、
ヒール部は、減圧吸収パネルの下方に間隔を有して形成されたリブを胴面に連なる側面に有するとともに、柱面に連なり、前記側面とは前記稜線に連なるヒール部内の稜線部分によって区切られた傾斜面をリブ間に有し、さらに、前記傾斜面は柱面との境に形成されるエッジからヒール部の接地側に行くほど内側に傾斜して形成されている合成樹脂製ボトルであって、
リブは、減圧吸収パネルの下端に対向して略平行の状態で形成された上端を有するとともに、前記稜線部分に対し略平行に対向配置された左右の側端を有し、
さらに、減圧吸収パネルの下端とリブの上端間の間隔と、前記稜線部分とリブの側端間の間隔とを同一に設定してあることを特徴とする合成樹脂製ボトル。
【請求項２】
減圧吸収パネルの下端とリブの上端間の前記間隔と、前記稜線部分とリブの側端間の前記間隔を３〜６ｍｍとした請求項１に記載の合成樹脂製ボトル。
【請求項３】
前記エッジのボトル接地面からの高さを、リブの上端の高さ位置よりも高く設定してあり、さらに、好ましくは減圧吸収パネル下端と同一高さとしてある請求項１または請求項２に記載の合成樹脂製ボトル。
【請求項４】
前記エッジのボトル接地面からの高さをリブの上端の高さ位置よりも高くするため前記傾斜面の傾斜角度を、ボトルの上下方向に延びる中心軸線に対して１１〜２０°としてある請求項３に記載の合成樹脂製ボトル。
【請求項５】
前記リブを、正面視略逆等脚台形としてある請求項１〜請求項４のいずれかに記載の合成樹脂製ボトル。
【請求項６】
前記リブの底面を下端側から上端側に行くほど深く傾斜する傾斜平面に形成するか、あるいは、リブの底面を下端側から上端側に行くほど浅く傾斜する傾斜平面に形成してある請求項１〜請求項５のいずれかに記載の合成樹脂製ボトル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、合成樹脂製ボトル（以下、単にボトルという）に関するものであり、さらに詳しくは、口部と、肩部と、肩部の下方に二軸延伸されて横断面が角形形状に形成された胴部と、横断面が角形形状になるよう胴部から下方に延設されたヒール部と、ヒール部に連設された底部とを備えた薄肉のボトルにおけるリブ付きのヒール形状による剛性向上のための構造、特に、内容液（内容物）の高温充填後にボトルの面側部とこのボトルに隣接するボトルの柱側部とが押し合うラインプレッシャーに対して前記面側部が変形し難いリブ付きのヒール部構造を提供するボトルに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来この種のボトルＢ’として、図７，８に示すものがある。なお、図８は、図７のボトルＢ’をボトルＢ’の上下方向に延びる中心軸線Ｃのまわりに、この場合は上方側から見て時計方向に４５°回転させた状態の角ボトルＢ’を示している。
ボトルＢ’は、素材樹脂として例えばＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）、ＰＰ（ポリプロピレン）、その他の合成樹脂が用いられており、二軸延伸ブロー成形により製造されるものである。そして、製造されたボトルＢ’は、例えば充填ライン上に搬送され、この充填ラインでボトルＢ’に内容液が充填されるホットパック（７０℃〜９５℃の高温充填）が施された後、ボトルＢ’は密集状態でパストライザー（pasteurizer ）入口にライン搬送される。
図９は、ライン搬送により多数のボトルＢ’，Ｂ’・・・が密集状態になっていて図示左側の４５°回転させた状態のボトルＢ’におけるヒール部４の柱側に形成されたボトル接地面部分Ｅ3 が隣のボトルＢ’の胴面Ｆ 4に設けた減圧吸収パネルＰに乗り上げてその減圧吸収パネルＰを当該ボトル接地面部分Ｅ3 が潰す力Ｆが働いているラインプレッシャーの状態を示す。
図１０は、乗り上げのない場合を示し、図示右側の４５°回転させた状態のボトルＢ’におけるヒール部４の柱側に形成された傾斜面ｈ1 の上端をなす直線状のエッジ９が隣のボトルＢ’のヒール部４の側面Ｓ2 を押しているラインプレッシャーの状態を示す。
図１１は、図１０の上面図である。
図１２は、ボトルＢ’およびＢ’のそれぞれの面側および柱側間の押し圧でボトルＢ’およびＢ’の乗り上げのない場合の図１０，１１に示したラインプレッシャーの状態を示す図であって、ヒール部の面側を押圧するヒール部の柱側に形成された前記エッジ９による押し圧力Ｆ’を示している。
【０００３】
まず始めに、ボトルＢ’の概要を図１０を用いて説明する。
図１０において、ボトルＢ’は、口部１と、肩部２と、肩部２の下方に二軸延伸されて横断面が角形形状に形成された胴部３と、横断面が角形形状になるよう胴部３から下方に延設されたヒール部４と、ヒール部４に連設された底部５とを主として備えている。
４ａは、ヒール部４に含まれてボトルＢ’の最下面を構成する略リング状のボトル接地面であり、ボトルＢ’が載置される載置面Ｑに当接するよう平坦面に形成されている。
底部５は、ボトル接地面４ａから、内側に中央部分を上に凹ませた状態で、連設された縦断面略台形状の面にて形成されている。
【０００４】
胴部３は、必要に応じて設けられた補強用の横溝６によって上下に区分された上側胴部７と下側胴部８で構成されている。
下側胴部８は、同一形状の４つの胴面Ｆ1 〜Ｆ 4（図１１参照）と、４つの同一形状の柱面Ｈ1 〜Ｈ 4を有する。各胴面Ｆ1 〜Ｆ 4には、二軸延伸ブロー成形用ボトルに通常設けられる同一形状の減圧吸収パネルＰが形成されている。なお、上側胴部７も横溝６を介して胴面Ｆ1 〜Ｆ 4に連設される胴面と、柱面Ｈ1 〜Ｈ 4に連設される柱面を有している。
４つの柱面Ｈ1 〜Ｈ 4は、上下方向に沿う８つの同一長さの稜線ｔ1 〜ｔ8 （図１１参照）によって区切られている。例えば柱面Ｈ1 は稜線ｔ8 ，ｔ1 間、すなわち、胴面Ｆ 4，Ｆ1 間に位置しており、残りの柱面Ｈ2 〜Ｈ 4も同様に構成されており、これら柱面Ｈ1 〜Ｈ 4は、下側胴部８の四隅（角）（図１１参照）を構成する。
【０００５】
前記減圧吸収パネルＰを設ける理由は以下の通りである。すなわち、高温充填後、内容液が冷却されると内容液の体積が減少し、ボトル内圧が負圧になり、ボトル壁部が内方に変形するが、この変形を減圧吸収パネルＰに行わせることにより、ボトル全体の外観を変化させないようにできる。
図７において、減圧吸収パネルＰは、正面視縦長の略四角形状に形成されており、上端１０と下端１１と右側端１２と左側端１３とで形成される浅い凹溝ａ状となっている。ａ’は、凹溝ａを形成する略四角枠状の傾斜面部分である。
【０００６】
ヒール部４は、四つの胴面Ｆ1 ，Ｆ2 ，Ｆ3 およびＦ 4にそれぞれ連なる四つの側面Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 およびＳ 4と、四つの柱面Ｈ1 ，Ｈ2 ，Ｈ3 およびＨ 4にそれぞれ連なる四つの傾斜面ｈ1 ，ｈ2 ，ｈ3 およびｈ 4（ｈ 4は図示せず）と、傾斜面ｈ1 ，ｈ2 ，ｈ3 およびｈ 4とボトル接地面４ａ間にそれぞれ同一形状に形成されるボトル接地面部分Ｅ1 ，Ｅ2 ，Ｅ3 およびＥ 4（Ｅ 4は図示せず）で構成されている。ボトル接地面部分Ｅ1 ，Ｅ2 ，Ｅ3 およびＥ 4の上端はそれぞれ、傾斜面ｈ1 ，ｈ2 ，ｈ3 およびｈ 4の下端を構成する直線状のエッジ９ａを構成する。
すなわち、ヒール部４には、ボトルＢ’を上側から見て時計方向まわりに、順に、面側の側面Ｓ1 （図７参照）、柱側の傾斜面ｈ1 （図７参照）、面側の側面Ｓ4 （図示せず）、柱側の傾斜面ｈ4 、面側の側面Ｓ3 、柱側の傾斜面ｈ3 、面側の側面Ｓ2 および柱側の傾斜面ｈ2 が位置している。
そして、ヒール部４は、減圧吸収パネルＰの下方に間隔ｖ（図７参照）を有して正面視横長の略四角形状に形成された補強用のリブＬをそれぞれ側面Ｓ1 〜Ｓ 4に有する。各リブＬは同一形状である。なお、下記特許文献１〜３には、ヒール部に設けた補強用のリブが記載されている。
リブＬは、図７に示すように、上端１４と下端１５と右側端１６と左側端１７とで形成される、深さの調整された凹溝ｂ状となっている。ｂ’は、凹溝ｂを形成する略四角枠状の傾斜面部分である。
具体的には、減圧吸収パネルＰの直下にリブＬが位置しており、減圧吸収パネルＰは横幅が２ｍ’（図８参照）の中央直線部分Ｍ’を含む下端１１を有し、リブＬは横幅が２ｎ’（図８参照）の中央直線部分Ｎ’を含む上端１４を有し、中央直線部分Ｍ’に対向して平行の状態で中央直線部分Ｎ’が形成されている。
図７，８において、９は、傾斜面ｈ1 ，ｈ2 ，ｈ3 およびｈ 4のそれぞれの上端を構成する直線状のエッジであり、このエッジ９は、中央直線部分Ｍ’や中央直線部分Ｎ’に略平行の状態で形成された幅（長さ）ｗ（図８参照）の直線部分である。そして、エッジ９のボトル接地面４ａからの高さｒをリブＬの上端１４のボトル接地面４ａからの高さｚ位置と同一高さか、あるいは略同一高さに設定してある。図７〜１２では後述するように、ｚ＞ｒとなっている。
【０００７】
ｔ1 ’〜ｔ8 ’は、それぞれ前記稜線ｔ1 〜ｔ8 に連なり下方のヒール部４内部に至る稜線部分である。
そして、図７に示すように、ヒール部４において、側面Ｓ1 と側面Ｓ2 間に位置する傾斜面ｈ2 は、上端のエッジ９と、ボトル接地面部分Ｅ2 の上端を構成する直線状の上端エッジ９ａと、エッジ９両端から互いに遠ざかる方向に傾斜して（図８参照）上端エッジ９ａに至る稜線部分ｔ2 ’，ｔ3 ’とによって囲まれる状態で形成されている。
そして、四つの傾斜面ｈ1 〜ｈ 4は同一形状をなしており、例えば、図８において、傾斜面ｈ1 は、上端のエッジ９から、ボトル接地面部分Ｅ1 の上端エッジ９ａに行くほどボトル内側に傾斜するフラット面に形成されており、このテーパー状の傾斜面ｈ1 のボトル中心軸線Ｃに対する傾斜（テーパー）角度θは四つの傾斜面ｈ1 〜ｈ 4とも同一である。そして、ボトル接地面部分Ｅ1 は直線状の上端エッジ９ａから内側下方に湾曲してボトル接地面４ａに至るよう形成されている。この直線状の上端エッジ９ａは、中央直線部分Ｍ’や中央直線部分Ｎ’に略平行の状態で幅ｊ（＞ｗ）を持って形成されている。
【０００８】
各寸法は以下のように設定されている。
（１）図８，１２に示す
減圧吸収パネル下端１１の横幅（２ｍ’）は１６．５ミリメートル。
（２）図８，１２に示す
リブ上端１４の横幅（２ｎ’）は１９ミリメートル。
（３）図７に示す
減圧吸収パネル下端１１とリブ上端１４間寸法（ｖ）は６ミリメートルよりも大（例えば６．５ミリメートル）。
（４）図１２に示す
稜線ｔ2 の下端とリブ右側端１６間寸法（Ｘ1 ）は６ミリメートルよりも大（例えば８．９ミリメートル）。
（５）図７，９に示す
稜線ｔ1 の下端とリブ左側端１７間寸法（Ｘ2 ）は６ミリメートルよりも大（例えば８．９ミリメートル）。
（６）図８に示す
傾斜面ｈ1 の傾斜角度（θ）は１８°。
（同じく、傾斜面ｈ2 の傾斜角度（θ）は１８°。傾斜面ｈ3 の傾斜角度（θ）は      １８°。ｈ 4の傾斜角度（θ）は１８°）
（７）図９，１２に示す
エッジ９（傾斜面ｈ1 〜ｈ 4の上端）のボトル接地面４ａからの高さ（ｒ）は１２      ．４ミリメートル。
（８）図９，１２に示す
リブ上端１４のボトル接地面４ａからの高さ（ｚ）は１３．３ミリメートル。
（９）図８に示す
エッジ９の幅（ｗ）は１６．４ミリメートル。
（１０）図８に示す
ボトル接地部分Ｅ2 の上端エッジ９ａ横幅（ｊ）は２１．９ミリメートル。
（同じく、ボトル接地部分Ｅ1 の上端エッジ９ａ横幅（ｊ）は２１．９ミリメート      ル。ボトル接地部分Ｅ3 の上端エッジ９ａ横幅（ｊ）は２１．９ミリメートル。
ボトル接地部分Ｅ4 の上端エッジ９ａ横幅（ｊ）は２１．９ミリメートル。）
（１１）図７，８に示す
上端エッジ９ａのボトル接地面４ａからの高さ（ｋ）は５．８ミリメートル。
【特許文献１】特開平５−２５４５３２号公報
【特許文献２】特開２０００−３０９３２０号公報
【特許文献３】特開２００２−２２５８３４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
ところで、横断面が角形形状になるよう胴部３から下方に延設されたヒール部４を備えたボトルＢ’が、ホットパック後のラインプレッシャー時、図１０〜１２に示すように、ボトルＢ’面側と隣のボトルＢ’柱側間に押し圧が発生し易くなる。その場合、ボトルＢ’面側に６ｍｍよりも大きな幅を持つ平面が存在すると、これがボトルＢ’柱側よりも弱い強度を有するので、ボトルＢ’面側の６ｍｍよりも大きな幅を持つ平面はボトルＢ’柱側に押されると潰れ易くなり、いわゆるヒール潰れが発生し易くなるおそれがある。
すなわち、ホットパック後のボトルＢ’で内容液の温度が高い状態ではボトルＢ’はＰＥＴ、ＰＰなどであるため、ボトルＢ’の物性が弱く、例えば熱により収縮し易いといったこともあり、前記幅ｖ，Ｘ1 ，Ｘ2 が６ｍｍよりも大であるので、その広い幅ｖ，Ｘ1 ，Ｘ2 の平面での前記押し圧に対する強度が低下しており、この状態で、ラインプレッシャーを受ける場合がある。この場合、エッジ９のボトル接地面４ａからの高さｒをリブＬの上端１４のボトル接地面４ａからの高さｚ位置と同一高さか、あるいは略同一高さに設定してあり、エッジ９がボトルＢ’面側の前記広い幅Ｘ1 ，Ｘ2 や前記広い幅ｖの平面に当たりやすくなる。すなわち、図１０に示したように、エッジ９が広い幅ｖ（例えば６．５ミリメートル），Ｘ1 （例えば７．９ミリメートル），Ｘ2 （例えば７．９ミリメートル）の平面を押すことにより、たとえ深さの調整された凹溝ｂ状の補強用のリブＬをヒール部４に形成していても、押された前記広い幅ｖ，Ｘ1 ，Ｘ2 の平面の箇所が潰れ易くなる。つまり、リブＬのまわりの前記広い幅ｖ，Ｘ1 ，Ｘ2 の平面が凹み易くなり、外観上好ましくない。
また、図９に示すように、ボトルＢ’柱側が乗り上げる可能性もあり、この場合、乗り上げたボトルＢ’のヒール部４のボトル接地面部分Ｅ3 が隣のボトルＢ’の胴面Ｆ 4に設けた減圧吸収パネルＰの中に入り込むとともに、このとき図８に示す傾斜面ｈ1 〜ｈ 4の傾斜角度（θ）が１８°以上であると、傾斜角度（θ）が１８°よりも小さい場合に比べて柱側のエッジ９の高さｒが低くなりエッジ９およびボトル接地面部分Ｅ3 が近接することから、柱側のエッジ９が当該パネルＰを押してこれを潰す力Ｆが働くおそれがある。
さらに、リブＬの深さが浅いとリブ効果が少なく、かといって深いとボトルＢ’が浮き上がったとき、ボトル接地面部分Ｅ3 の上端エッジ９ａが隣のボトルＢ’のリブＬに入り込みむ現象が発生し、そしてその結果隣のボトルＢ’のヒール部４を潰す力が働くおそれもある。
【００１０】
そこで、本発明者らは、上記の課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、
（Ａ）ボトル面側に補強用として設けたリブの位置、すなわち、胴面に連なるヒール部の側面に形成されるリブの位置、および／または、
（Ｂ）ヒール部のボトル柱側に形成される傾斜面のテーパー角度、すなわち、ボトルの上下方向に延びる中心軸線に対する傾斜角度を調整することにより、上述したようなヒール潰れが発生し難いことを見出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至ったもので、  本発明の目的は、高温充填後のボトルで内容液の温度が高い状態ではボトルの物性が弱くラインプレッシャー時、特にボトルの面側と隣のボトルの柱側が押し合うときでもボトルの面側が潰れ難くなるヒール形状を備えたボトルを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
すなわち、本発明は、口部と、肩部と、肩部の下方に二軸延伸されて横断面が角形形状に形成された胴部と、横断面が角形形状になるよう胴部から下方に延設されたヒール部と、ヒール部に連設された底部とを備え、
胴部は、減圧吸収パネルが形成された４つの胴面を有するとともに、上下方向に沿う稜線によって区切られた柱面を各胴面間に有する一方、
ヒール部は、減圧吸収パネルの下方に間隔を有して形成されたリブを胴面に連なる側面に有するとともに、柱面に連なり、前記側面とは前記稜線に連なるヒール部内の稜線部分によって区切られた傾斜面をリブ間に有し、さらに、前記傾斜面は柱面との境に形成されるエッジからヒール部の接地側に行くほど内側に傾斜して形成されているボトルであって、
リブは、減圧吸収パネルの下端に対向して略平行の状態で形成された上端を有するとともに、前記稜線部分に対し略平行に対向配置された左右の側端を有し、
さらに、減圧吸収パネルの下端とリブの上端間の間隔と、前記稜線部分とリブの側端間の間隔とを同一に設定してあることを特徴としている（請求項１）。
【００１２】
本発明では、図１に示すように、減圧吸収パネルＰの下端１１とリブＬの上端１４間の間隔（ｖ’）（減圧吸収パネル下端とリブ上端間の面幅）と、稜線部分（ｔ2 ’，ｔ1 ’）とリブＬの側端（１６，１７）間の間隔（Ｘ1 ’，Ｘ2 ’）（稜線部分とリブの側端間の面幅）を３〜６ｍｍとするのが好ましい（請求項２）。
３ｍｍ未満では、例えば図１におけるヒール部４’の側面Ｓ1 ’の平面１００’，２００’，２０１’の幅（ｖ’，Ｘ2 ’，Ｘ1 ’に対応する幅）が狭すぎて、ボトル成形時賦型しにくくなるという不都合がある。
６ｍｍを超えると、上述した従来例のように、ラインプレッシャー時、ボトル同士の当たりにより、ボトル側面（ボトル面側）のリブのまわりの平面が凹み易くなり、外観上好ましくないという不都合がある。
【００１３】
本発明では、図１（Ｂ）に示すように、例えば傾斜面ｈ2 ’と柱面Ｈ2 ’との境を形成するエッジ９’のボトル接地面４ａからの高さ（ｒ’）を、リブＬの上端の高さ（ｚ’）位置よりも高く設定してあり（ｒ’＞ｚ’）、さらに、好ましくは減圧吸収パネル下端と同一高さとしてあるのが好ましい（請求項３）。
例えば、エッジ９’のボトル接地面４ａからの高さ（ｒ’）を約１９ミリメートルとし、リブ上端１４のボトル接地面４ａからの高さ（ｚ’）を約１５ミリメートルに設定してあり、さらには、高さ（ｒ’）を減圧吸収パネル下端１１のボトル接地面４ａからの高さ（＝ｖ’＋ｚ’）〔図１（Ｂ）参照〕と同一高さにするのがより好ましい（請求項３）。  本発明では、エッジ９’のボトル接地面４ａからの高さ（ｒ’）をリブＬの上端の高さ（ｚ’）位置よりも高くするため例えば図２における傾斜面ｈ3 ’の傾斜角度（θ）（傾斜面ｈ1 ’，ｈ2 ’，ｈ4 ’の傾斜角度θも同じ値）を、ボトルＢの上下方向に延びる中心軸線Ｃに対して１１〜２０°としてあるのが好ましく（請求項４）、さらに傾斜角度θを１４〜１８°とするのがより好ましい。なお、傾斜面ｈ4 ’は図示していない。比較のため図２には、傾斜角度（θ）（≒１８°）の従来例のエッジ９を示している。
また、本発明では、前記リブＬを、正面視略逆等脚台形（図１，２参照）としてあるのが好ましい（請求項５）。図２において、リブＬの上端（横）幅ｅ1 は、２０．９≦ｅ1 ≦３０ミリメートルであり、リブＬの下端（横）幅ｅ2 は、１４．８≦ｅ2 ≦２７．４ミリメートルである。
また、リブＬの高さ（縦）幅ｅ3 は、３≦ｅ3 ≦７ミリメートルである。
本発明では、前記リブＬの底面２０を下端側から上端側に行くほど深く傾斜する傾斜平面に形成する〔図６（Ａ）参照〕か、あるいは、リブＬの底面２０を下端側から上端側に行くほど浅く傾斜する傾斜平面に形成してある〔図６（Ｂ）参照〕のが好ましい（請求項６）。図６（Ａ）、図６（Ｂ）において、０．５≦ｄ（リブＬの最大深さ）≦２．５ミリメートルである。また、図６（Ｃ）は傾斜平面のない均一な深さｄ（０．５≦ｄ≦２．５ミリメートル）を有するリブＬを示している。
図６に示したリブＬの形状は正面視略逆等脚台形であり、図６（Ａ）の場合、リブＬの深さを上端側に行くほど深く傾斜させているので、押し圧の強い部分の強度アップを図ることができるとともに、リブＬの下端側に行くほど浅く傾斜させているので、例えば図２に示す隣のボトルＢの湾曲部分Ｅ3 ’（傾斜面ｈ3 ’とボトル接地面４ａ間に形成される）が図３に示すようなボトルせり上がり時にリブＬの中に入り込みにくくできる。
図６（Ｂ）の場合は、ボトルせり上がり時に隣のボトルＢの湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’（Ｅ 4’は図示せず）がリブＬをすり抜けることになる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明では、  減圧吸収パネルの下端１１とリブの上端１４間の間隔ｖ’と、稜線部分（ｔ2 ’，ｔ1 ’）とリブＬの側端（１６，１７）間の間隔（Ｘ1 ’，Ｘ2 ’）とを同一に設定することにより、リブのまわりの平面（１００’，２００’，２０１’）を押し圧に対する強度の強い平面にでき、そのため、リブＬのまわりの特定の平面が強い押し圧を受けてもリブＬのまわりの平面（１００’，２００’，２０１’）の剛性が向上しているので、強い押し圧を受けた箇所からヒール潰れが発生するおそれはなくなる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の実施例を、図１〜図６を参照しながら説明する。なお、それによって本発明は限定されるものではない。
【００１６】
なお、図１〜図６において、図７〜図１２に示した符号と同一のものは同一または相当物である。
【００１７】
ボトルＢは、４つの胴面Ｆ1 ，Ｆ2 ，Ｆ3 およびＦ 4を有するとともに、上下方向に沿う稜線ｔ1 〜ｔ8 によって区切られた柱面Ｈ1 ’，Ｈ2 ’，Ｈ3 ’およびＨ 4’（Ｈ 4’は図示せず）を各胴面間に有し、胴面に減圧吸収パネルＰを設け、減圧吸収パネルの下方に間隔を有して形成されたリブＬを胴面に連なるヒール部４’の側面Ｓ1 ’，Ｓ2 ’，Ｓ3 ’およびＳ 4’（Ｓ 4’は図示せず）に有し、ヒール部４’は、柱面に連なる傾斜面ｈ1 ’，ｈ2 ’，ｈ3 ’およびｈ 4’（ｈ 4’は図示せず）をリブＬ，Ｌ間に有し、さらに、前記傾斜面は柱面との境に形成されるエッジ９’からヒール部の接地側に行くほど内側に傾斜して形成されている。
さらに、ヒール部４’は、四つの側面Ｓ1 ’，Ｓ2 ’，Ｓ3 ’およびＳ 4’と、四つの傾斜面ｈ1 ’，ｈ2 ’，ｈ3 ’およびｈ 4’と、傾斜面ｈ1 ’，ｈ2 ’，ｈ3 ’およびｈ 4’とボトル接地面４ａ間にそれぞれ形成されるアール形状の湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’（Ｅ 4’は図示せず）とで構成されている。図５において、例えば湾曲部分Ｅ2 ’の湾曲面の横幅はｑであり、湾曲部分Ｅ2 ’湾曲面の縦幅はｕで示されている。
【００１８】
各寸法は以下のように設定されている。
（１）減圧吸収パネル下端１１とリブ上端１４間寸法（ｖ’）は６ミリメートル以下（例えば４ミリメートル）。
（２）稜線部分ｔ2 ’とリブ右側端１６間寸法（Ｘ1 ’）は６ミリメートル以下（例えば４ミリメートル）。
（３）稜線部分ｔ1 ’とリブ左側端１７間寸法（Ｘ2 ’）は６ミリメートル以下（例えば４ミリメートル）。
（４）傾斜面ｈ1 ’〜ｈ 4’の傾斜角度（θ）は１５°。
（５）エッジ９’のボトル接地面４ａからの高さ（ｒ’）は１９ミリメートル。
（６）リブ上端１４のボトル接地面４ａからの高さ（ｚ’）は１５ミリメートル。
（７）図３に示すエッジ９’（傾斜面ｈ2 ’の上端）の幅（ｗ’）は１６．１ミリメートル。
【００１９】
ところで、上述したように、従来例では以下の課題があった。
胴部３の下部にヒール部４を備えたボトルＢ’が、内容物充填後のラインプレッシャー時、特にボトルＢ’面側とボトルＢ’柱側の押し圧が発生する場合、減圧吸収パネルＰの下端とリブの上端間の間隔ｖが６ｍｍよりも大きく、稜線部分とリブの側端間の間隔Ｘ1 ，Ｘ2 が６ｍｍよりも大きく、このようにリブＬまでの平面の幅が広い部分があるので、すなわち、減圧吸収パネル下端とリブ上端間の広い面幅の部分や、稜線部分とリブの側端間の広い面幅の部分があるので、その部分での押し圧に対する強度が低下する。また、ボトルＢ’柱側の、例えば傾斜面ｈ2 と柱面Ｈ2 との境を形成するエッジ９が図１２のようにボトル面側を押すことになり、図８に白丸Ｍ’’で示すポイントを押すことになり、面では弱く、その部分においてヒール潰れになる。これの防止のため、ヒール部４におけるボトル面側に凹溝ｂ状のリブＬを形成しているのであるが、リブＬの深さが浅いとリブ効果が少なく、ヒール潰れになりやすい。
なお、乗り上げのない場合の従来例において、エッジ９のボトル接地面４ａからの高さ（ｒ）がリブ上端１４のボトル接地面４ａからの高さ（ｚ）より小さいのに、エッジ９が図８に白丸Ｍ’’で示すポイントを押すのは、当接によるボトルＢ’のわずかな浮き上がりや、搬送中の振動等の外的要因のためである。
そして図９のようにボトルＢ’が浮き上がったとき、傾斜面ｈ3 の下端であり直線状のエッジ９ａを構成するボトル接地面部分Ｅ3 が隣のボトルＢ’の減圧吸収パネルＰの中に入り込むとともに、このとき、図８に示す傾斜面ｈ1 〜ｈ 4の傾斜角度（θ）が１８°以上であると柱側のエッジ９がエッジ９ａに近づくので、エッジ９が当該パネルＰを押してこれを潰す力Ｆが働くおそれがある。
本発明の実施例と従来例の比較
（従来例）
例えば図８に示すように傾斜角度（θ）が１８°の場合で、リブＬは正面視略四角形状としたため、１８°の場合図２において比較したように傾斜面の面積（カット面積）が小さいので、その分、例えば図１０に示すように、傾斜面ｈ1 ，ｈ2 によって形成されるヒール部４の側面Ｓ1 が広くなっていた。しかも、図１０において、リブＬを除く側面Ｓ1 を、減圧吸収パネル下端とリブ上端間の広い面幅の部分１００と、稜線部分とリブの側端間の広い面幅の部分２００，２０１とから構成していた。
（実施例）
例えば図２において、傾斜角度（θ）を１５°に設定して、ボトル接地面４ａからエッジ９’までの距離ｒ’を図８に示す従来例（従来例ではボトル接地面４ａからエッジ９までの距離ｒが短い）よりも長くした。傾斜面の面積（カット面積）が大きいので、その分、図２に示すように、例えば傾斜面ｈ1 ’，ｈ2 ’によって形成されるヒール部４’の側面Ｓ1 ’を従来例の側面Ｓ1 よりもできるだけ狭く形成することができた。
しかも、
減圧吸収パネルＰの下端１１とリブＬの上端１４間の間隔（ｖ’）と、稜線部分（ｔ2 ’，ｔ1 ’）とリブＬの側端（１６，１７）間の間隔（Ｘ1 ’，Ｘ2 ’）を例えば４ｍｍに設定して、狭くなった例えば側面Ｓ2 ’（図２）を、減圧吸収パネル下端１１とリブ上端１４間の狭くなった面幅の部分１００’と、稜線部分ｔ4 ’，ｔ3 ’とリブＬの側端１６，１７間の狭くなった面幅の部分２００’，２０１’とから構成した。
（実施例の長所）
従来例では、エッジ９のボトル接地面４ａからの高さｒ（例えば１２．４ミリメートル）が、リブ上端１４のボトル接地面４ａからの高さｚ（例えば１３．３ミリメートル）とほぼ同一高さであるので、角ボトル柱側のエッジ９が減圧吸収パネル下端とリブ上端間の強度の弱い広い面幅の部分１００（図８に示す白丸Ｍ’’はそのコンタクトポイントである。）や、稜線部分とリブの側端間の強度の弱い広い面幅の部分２００，２０１に当たりやすくなる。
これに対し、実施例では、エッジ９’のボトル接地面４ａからの高さｒ’（例えば１９ミリメートル）を従来の高さｒ（例えば１２．４ミリメートル）よりも大きくしてボトル柱側のエッジ９’を高くし、エッジ９’を、図５に示すように、できるだけ減圧吸収パネルＰの下端部に当てる〔図１（Ｂ）に示すＭ’’’はそのコンタクトポイントである。〕ように構成し、かつ、例えば狭くなった側面Ｓ1 ’の前記部分１００’，２００’，２０１’の面幅をできるだけ狭くしてエッジ９’を当てにくくしている。
しかも、減圧吸収パネルＰとリブＬの面側に対する段差により、剛性を向上させることができた。  
【００２０】
次に、乗り上げのない場合のラインプレッシャーにおける実験結果を下記表１に示す。  すなわち、上述したそれぞれのコンタクトポイントＭ’’（従来例のボトルＢ’），Ｍ’’’（実施例のボトルＢ）での１５ｍｍ変位時圧縮強度と復元可能変位量を測定した結果の一例である。
【００２１】
【表１】
2010155610.tif 000003
ここで、「ave.」は特性値（測定値）の平均値を示し、  「max 」および「min 」は、それぞれ、特性値（測定値）の最大値および最小値を示し、「√V 」は、標準偏差を示す。
このことから、以下のことが分かる。
従来例のボトルＢ’は、距離ｒが短いので、ボトル柱側のエッジ９が例えば減圧吸収パネル下端とリブ上端間の強度の弱い広い面幅の部分１００に当たりやすくなる。これに対し実施例では、隣のボトルＢの柱側からの押し圧に対してもヒール部の側面を構成する面部分１００’，２００’，２０１’の面幅を６ｍｍ以下とできるだけ狭くし減圧吸収パネルＰとリブＬ’の面側に対する段差により、剛性が向上していることが分かる。
【００２２】
また、図３に示す乗り上げる場合にも、ヒール潰れが減少したことが確認された。
【００２３】
なお、リブＬの底面２０を傾斜平面に形成するのではなく、強度アップのため図６（Ｃ）に示すように、リブＬ’の深さｄを一様に深くすると、隣のボトルＢの湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’がリブＬの中に入り込み、ヒール部４’を潰す可能性があるので、リブＬの縦幅ｅ3 〔図６（Ｃ）参照〕を湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’の縦幅ｕ（図５参照）よりも狭くするか、同じにして、例えば、３≦ｅ3 ≦７ｍｍ（ｅ3 ≦ｕ）にして、ヒール部４’が入り込まないようにするのが好ましい。また、逆に、湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’のアールを大きくしてヒール部押し圧を受けにくい湾曲面に湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’を構成するのが好ましい。
【００２４】
また、湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’の湾曲面ができるだけ大きくなるように、すなわち、湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’の縦幅ｕと横幅ｑをできるだけ大きくするのが好ましい。ここで、横幅ｑをできるだけ大きくするために、例えば図５に示す稜線部分ｔ2 ’とリブ右端１６間の距離を前記４ミリメートルよりもさらに短くして、ヒール部４’の側面Ｓ1 ’を構成する面部分２０１’（２００’）の面幅をさらに狭くし、それによってヒール部４’の側面Ｓ1 ’をより狭くし、さらには、面部分１００’を面部分２０１’（２００’）と同一長さに設定することで面部分１００’の幅も狭くなり、隣のボトルＢの湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’が大きいため（横幅ｑも縦幅ｕも大きいため）、隣のボトルＢの湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’がリブＬ’の中に入り込まないようにすることができる。
【００２５】
また、湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’のアールをできるだけ大きくとり、ボトルＢ浮き上がり時において、湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’がボトル面側（特にヒール部４’面側）を押しても、アールの大きな湾曲部分Ｅ1 ’，Ｅ2 ’，Ｅ3 ’およびＥ 4’が押すことから、ボトル面側（特にヒール部４’面側）の押し圧が分散されてボトル面側（特にヒール部４’面側）が凹み難いようにするのが好ましい。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】（Ａ）は、本発明の一実施例を示す正面図である。（Ｂ）は、そのヒール部の拡大図である。
【図２】図１のボトルを４５°回転させた状態を示す４５°側面図である。
【図３】上記実施例における乗り上げ状態を示す構成説明図である。
【図４】上記実施例における乗り上げのない場合を示す構成説明図である。
【図５】図４における押し圧動作を説明するための図である。
【図６】（Ａ）は、上記実施例で用いられるリブの好ましい例を示す図である。（Ｂ）は、上記実施例で用いられるリブの好ましい別の例を示す図である。（Ｃ）は、上記実施例で用いられるリブの好ましい更に別の例を示す図である。
【図７】従来例を示す正面図である。
【図８】従来例を示す４５°側面図である。
【図９】従来例における乗り上げ状態を示す構成説明図である。説明図である。
【図１０】従来例における乗り上げのない場合を示す構成説明図である。
【図１１】従来例における乗り上げのない場合の上面図である。
【図１２】従来例における乗り上げ状態での押し圧動作を説明するための図である。
【符号の説明】
【００２７】
１                  口部
２                  肩部
３                  胴部
４’                ヒール部
５                  底部
９’                エッジ                                                      １１                減圧吸収パネル下端
１４                リブ上端
１６                リブ右側端
１７                リブ左側端
Ｂ                  合成樹脂製ボトル
Ｆ1                 胴面
ｔ1 ，ｔ2           稜線
ｔ1 ’, ｔ2 ’        稜線部分
Ｈ1 ’, Ｈ 2’      柱面
Ｐ                  減圧吸収パネル
Ｌ                  リブ
Ｓ1 ’              側面
ｈ1 ’, ｈ2 ’      傾斜面
ｖ’，Ｘ1 ’，Ｘ2 ’間隔
【図１】
2010155610.tif 000004
【図２】
2010155610.tif 000005
【図３】
2010155610.tif 000006
【図４】
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【図５】
2010155610.tif 000008
【図６】
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【図７】
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【図８】
2010155610.tif 000011
【図９】
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【図１０】
2010155610.tif 000013
【図１１】
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【図１２】
2010155610.tif 000015