(57)【要約】【課題】屈曲、伸縮等が繰り返し生じる環境下での長期使用を可能とする。【解決手段】異種金属からなる陽極、陰極金属体32、33が有機繊維からなる中心コード28、29に沿って螺旋状に変形しながら延びているため、熱電対24に屈曲が付与されたときに、容易に追従変形するとともに、陽極、陰極金属体32、33に生じる変形（撓み）量は、これら陽極、陰極金属体32、33が中心コード28、29の中心線Ｌに沿って延びている場合に比較し、小さくなり、これにより、陽極、陰極金属体32、33の疲労破壊が抑制される。【選択図】図２
2010025914.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
有機繊維からなる複数本のフィラメントを束ねて構成した一対の中心コードと、一方の中心コードに沿って延び、螺旋中心軸が該中心コードの中心線と同軸である螺旋状に変形された金属からなる陽極金属体と、他方の中心コードに沿って延びるとともに、螺旋中心軸が該中心コードの中心線と同軸である螺旋状に変形され、かつ、先端が前記陽極金属体の先端に接合されて温接点を形成するとともに、陽極金属体と異なる金属からなる陰極金属体とを備えたことを特徴とする熱電対。
【請求項２】
有機繊維からなる複数本のフィラメントを束ねて構成した１本の中心コードと、該中心コードに沿って延び、螺旋中心軸が中心コードの中心線と同軸である螺旋状に変形された金属からなる陽極金属体と、該陽極金属体から絶縁されながら前記中心コードに沿って延びるとともに、螺旋中心軸が中心コードの中心線と同軸である螺旋状に変形され、かつ、先端が前記陽極金属体の先端に接合されて温接点を形成するとともに、陽極金属体と異なる金属からなる陰極金属体とを備えたことを特徴とする熱電対。
【請求項３】
前記陽極および陰極金属体として金属箔を中心コードの周囲に螺旋状に巻き付けることで構成した請求項１または２記載の熱電対。
【請求項４】
前記中心コードに対し撚りを付与した請求項３記載の熱電対。
【請求項５】
前記中心コードの撚り数をＴ（回／10cm）、比重をρ、トータルデシテックス数（dtex）をＤとしたとき、以下の式
Ｎｔ＝Ｔ×｛0.125×（Ｄ／２）×１／ρ｝1/2 ×１０-3
で示される中心コードの撚り係数Ｎｔを、0.20〜0.65の範囲内とした請求項４記載の熱電対。
【請求項６】
前記中心コードは、複数本のフィラメントに下撚りを付与することで形成した２本以上の中間コードに、下撚りと逆方向の上撚りを付与することで構成した請求項４または５記載の熱電対。
【請求項７】
前記陽極および陰極金属体の巻き付け方向を共に、中心コードの最外側に位置するフィラメントの撚り方向と同一方向とした請求項４〜６のいずれかに記載の熱電対。
【請求項８】
前記金属箔を中心コードの周囲に２層以上巻き付けて陽極および陰極金属体を積層構造とした請求項４〜７のいずれかに記載の熱電対。
【請求項９】
前記中心コードを構成するフィラメントとして融点が 200°Ｃ以上の有機繊維を用いた請求項４〜８のいずれかに記載の熱電対。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、屈曲、伸縮等が繰り返し生じる環境下で使用することができる熱電対に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、熱電対は、２種類の単線からなる金属線の先端を接合して温接点を形成するとともに、これら金属線の先端、後端での温度差に基づく熱起電力を求めることで、温接点における温度を測定するものであり、種々の環境において温度を容易かつ正確に測定することができる。ここで、前述の環境のうち、熱電対に対し屈曲、伸縮等が繰り返し付与される環境は、金属線に繰り返し大きな曲げ応力、引張応力等が作用するため、熱電対にとって極めて厳しいもので、早期に破損、破断するおそれがある。
【０００３】
例えば、以下の特許文献１に記載のものでは、シリンダに設けられた樹脂流路内に熱電対の温接点を含む先端部を樹脂の流動方向と直交するよう挿入し、これにより、該樹脂流路内を流動する樹脂の温度を熱電対により測定しているようにしているが、このとき、樹脂流路内に突出している熱電対の先端部は高粘度の樹脂から力を受けて樹脂の流動方向に弧状に屈曲する。
【特許文献１】特開平９−５７８２３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
そして、このような熱電対は樹脂の流動方向が逆方向になれば、屈曲方向も逆方向となり、また、樹脂の流動速度が変化すれば、屈曲量も変化するため、熱電対の先端部が繰り返し種々に変形し、破損、破断してしまうことがあるという課題があった。このような事態を抑制するため、熱電対の金属線として複数本の単線を撚って構成したものを用いることも考えられるが、このものでも充分な耐久性を得ることは難しかった。
【０００５】
この発明は、屈曲、伸縮等が繰り返し生じる環境下で長期使用することができる熱電対を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
このような目的は、第１に、有機繊維からなる複数本のフィラメントを束ねて構成した一対の中心コードと、一方の中心コードに沿って延び、螺旋中心軸が該中心コードの中心線と同軸である螺旋状に変形された金属からなる陽極金属体と、他方の中心コードに沿って延びるとともに、螺旋中心軸が該中心コードの中心線と同軸である螺旋状に変形され、かつ、先端が前記陽極金属体の先端に接合されて温接点を形成するとともに、陽極金属体と異なる金属からなる陰極金属体とを備えた熱電対により、達成することができる。
【０００７】
第２に、有機繊維からなる複数本のフィラメントを束ねて構成した１本の中心コードと、該中心コードに沿って延び、螺旋中心軸が中心コードの中心線と同軸である螺旋状に変形された金属からなる陽極金属体と、該陽極金属体から絶縁されながら前記中心コードに沿って延びるとともに、螺旋中心軸が中心コードの中心線と同軸である螺旋状に変形され、かつ、先端が前記陽極金属体の先端に接合されて温接点を形成するとともに、陽極金属体と異なる金属からなる陰極金属体とを備えた熱電対により、達成することができる。
【発明の効果】
【０００８】
請求項１、２に係る発明においては、異種金属からなる陽極および陰極金属体が螺旋状に変形しながら中心コードに沿って延びているため、熱電対に屈曲が付与されたときに生じる、陽極、陰極金属体の変形（撓み）量は、これら陽極、陰極金属体が中心コードの中心線に沿って直線状に延びている場合に比較し、小さくなり、これにより、陽極、陰極金属体の疲労破壊が抑制される。
【０００９】
また、熱電対に伸縮が付与されたときは、陽極、陰極金属体の螺旋ピッチが変化することで前記伸縮を吸収するため、陽極、陰極金属体が引張あるいは座屈により破断する事態が抑制される。さらに、熱電対に捻りが付与されたときは、陽極、陰極金属体の螺旋の巻きが緩くなったりきつくなることで前記捻りを吸収するため、陽極、陰極金属体が破断する事態が効果的に抑制される。
【００１０】
一方、熱電対の一部である中心コードを、有機繊維からなる複数本のフィラメントを束ねることで構成しているため、熱電対全体の曲げ剛性および引張剛性が低くなり、この結果、前述の屈曲、伸縮に容易に追従して変形、伸長し破断が効果的に抑制される。このようなことから、熱電対を屈曲、伸縮等が繰り返し生じる環境下でも長期使用することができる。なお、前記中心コードはある程度の曲げ剛性、引張剛性を有しているため、熱電対の製造時、搬送時、敷設時、測定時等における形状安定性、曲げ強度、引張強度が担保され、また、取り扱いも容易となる。
【００１１】
また、請求項３に記載のように構成すれば、陽極および陰極金属体の肉厚が薄くなって曲げの中立面から表、裏面までの距離が短くなり、この結果、熱電対に屈曲が付与されたときに陽極、陰極金属体に生じる曲げ応力が低減され、これらの疲労破壊がさらに抑制される。しかも、中心コードの周囲に金属箔を螺旋状に巻き付けるだけでよいので、製造作業が容易となる。
【００１２】
ここで、中心コードを構成する複数本のフィラメントが該中心コードの中心線に沿って直線状に延びていると、熱電対に屈曲が付与されたとき、曲げの中立面より曲率中心側のフィラメントに発生する圧縮歪みの逃げ場がなくなって、キンクバンドと呼ばれる座屈が発生し、これがフィラメントの強度低下を招いて破断へと進行することがある。しかしながら、請求項４に記載のように中心コードに対し撚りを付与すると、各フィラメントが中心コードの中心線に対して傾斜するため、フィラメントが前述した圧縮歪みを受けたとき、傾斜角度が変化して圧縮歪みを吸収し、これにより、座屈（キンクバンド）の発生が抑制される。
【００１３】
さらに、請求項５に記載のように撚り係数Ｎｔを0.20〜0.65の範囲内とすれば、中心コードの引張強度を適切な値として、熱電対の形状安定性等を確実に保持しつつ、圧縮歪みに基づく座屈の発生を強力に抑制することができる。また、請求項６に記載のように構成すれば、中心コードの引張剛性がさらに向上し、これにより、熱電対のさらなる長期使用が可能となる。
【００１４】
さらに、請求項７に記載のように構成すれば、熱電対が屈曲したときのフィラメントと金属箔からなる陽極および陰極金属体との擦過量が減少し、これら陽極、陰極金属体の摩耗を効果的に抑制することができる。また、請求項８に記載のように構成すれば、屈曲、伸縮等に基づく応力が分散され、容易に長期使用を図ることができるとともに、いずれかの層の金属箔が破断しても、問題なく使用を継続することができる。さらに、請求項９に記載のように構成すれば、測定環境が高温となってしまう場合にも、問題なく使用することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、この発明の実施形態１を図面に基づいて説明する。
図１、２において、11は前後方向に延びるコンベア装置であり、このコンベア装置11は前後方向に延びる支持フレーム12と、該支持フレーム12の前後端部にそれぞれ回転可能に支持されたローラ13と、これらローラ13間に掛け渡された測定対象としての加硫済みゴムからなる無端帯状のコンベアベルト14と、いずれかのローラ13に駆動回転力を付与することでコンベアベルト14を走行させるモータとから構成されている。
【００１６】
そして、このようなコンベアベルト14は物品が載置されることで変形したり、ローラ13において走行方向が逆転されることで弾性変形すると、自己発熱して温度が上昇する。19は支持フレーム12から外側に突出したローラ13の支持軸20にそれぞれ固定されたローラであり、これらのローラ19の直径は前記ローラ13と同一径である。そして、これらのローラ19間には前記コンベアベルト14に平行に延びる細幅ベルト21が掛け渡され、この細幅ベルト21は前記コンベアベルト14と同一方向に同一速度で同期走行する。
【００１７】
24は前記コンベアベルト14の幅方向中央部における内部温度を測定する熱電対であり、この熱電対24の先端に設けられた測温部25を含む熱電対24の先端側は前記コンベアベルト14に埋設されている。この結果、熱電対24のうち、コンベアベルト14に埋設されている部位には、コンベアベルト14の前述した変形により繰り返し屈曲、伸縮、捻り等が付与される。
【００１８】
また、この熱電対24はコンベアベルト14の片側面から引き出されるとともに、前記細幅ベルト21上の１箇所に固定された送信器26に後端が接続されている。そして、前記熱電対24によって測定されたコンベアベルト14の内部温度は、前記送信器26から温度データとして電波信号に乗せられて、コンベア装置11から離れた場所に設置された温度測定装置に送られる。
【００１９】
図２、３、４において、前記熱電対24は複数本、ここでは７本のフィラメント27を束ねて構成した一対の中心コード28、29を有し、これら中心コード28、29のフィラメント27は有機繊維から構成されている。このように熱電対24の一部である中心コード28、29を有機繊維からなる複数本のフィラメント27を束ねる（密集させながら引き揃える）ことで構成すれば、熱電対が金属の単線または撚り線のみから構成されている場合に比較し、熱電対24全体の曲げ剛性および引張剛性が低くなる。
【００２０】
これにより、いずれの方向の屈曲に対しても、また、伸縮に対しても容易に追従して変形、伸長し、熱電対24の破断が効果的に抑制される。このようなことから屈曲、伸縮等が繰り返し生じる環境下でも熱電対24を長期使用することができる。なお、前記中心コード28、29はある程度の曲げ剛性、引張剛性を有しているため、熱電対24の製造時、搬送時、敷設時、測定時等における形状安定性、曲げ強度、引張強度が担保され、また、取り扱いも容易となる。ここで、前述の有機繊維としては、例えば、ポリエステル、アクリル、ポリウレタン等を用いることができ、特に、測定環境が高温となってしまう場合には、融点が 200°Ｃ以上であるナイロン、ポリエチレンテレフタレート、芳香族ポリアミドが、問題なく使用することができるので、好ましい。
【００２１】
また、前記中心コード28、29を構成するフィラメント27は該中心コード28、29の中心線Ｌに沿って直線状に延びていてもよいが、この実施形態のように、中心コード28、29に対し撚りを付与することで、各フィラメント27を螺旋状に延在させることが好ましい。その理由は、以下の通りである。即ち、前述のように中心コード28、29のフィラメント27が中心線Ｌに沿って直線状に延びていると、熱電対24に屈曲が付与されたとき、曲げの中立面より曲率中心側のフィラメント27に発生する圧縮歪みの逃げ場がなくなって、キンクバンドと呼ばれる座屈が発生し、これがフィラメント27の強度低下を招いて破断へと進行することがある。
【００２２】
しかしながら、前述のように中心コード28、29に対して撚りを付与すると、各フィラメント27が螺旋状に延びることで中心コード28、29の中心線Ｌに対して傾斜するため、フィラメント27が前述のような圧縮歪みを受けたとき、傾斜角度が変化してこの圧縮歪みを吸収し、これにより、フィラメント27における座屈（キンクバンド）の発生を効果的に抑制することができるからである。
【００２３】
ここで、前記中心コード28、29の撚り数をＴ（回／10cm）、比重をρ、トータルデシテックス数、いわゆる繊度（dtex）をＤとしたとき、以下の式
Ｎｔ＝Ｔ×｛0.125×（Ｄ／２）×１／ρ｝1/2 ×１０-3
で示される中心コード28、29の撚り係数Ｎｔを、0.20〜0.65の範囲内とすることが好ましい。
【００２４】
その理由は、前記撚り係数Ｎｔが0.20未満であると、前述の圧縮歪みに基づく座屈が発生するおそれがあり、一方、0.65を超えると、中心コード28、29の引張強度が低くなって熱電対24の形状安定性等が不十分となることがあるが、0.20〜0.65の範囲内とすれば、中心コード28、29の引張強度を適切な値として、熱電対24の形状安定性等を確実に保持しつつ、圧縮歪みに基づく座屈の発生を強力に抑制することができるからである。
【００２５】
なお、この実施形態においては、中心コード28、29（フィラメント27）に対して一方向の撚り（片撚り）を付与したが、複数本のフィラメントに一方向の下撚りを付与することで中間コードを形成した後、このような中間コードを２本以上束ねて下撚りと逆方向（他方向）の上撚りを付与し双撚りの中心コードを構成するようにしてもよい。このようにすれば、中心コードの引張剛性がさらに向上し、これにより、熱電対24のさらなる長期使用が可能となる。
【００２６】
32は一方の中心コード、この実施形態では中心コード28に沿って延び螺旋状に変形された金属からなる陽極金属体であり、この陽極金属体32の螺旋中心軸は中心コード28の中心線Ｌと同軸である。33は他方の中心コード、この実施形態では中心コード29に沿って延び螺旋状に変形された金属からなる陰極金属体であり、この陰極金属体33は前記陽極金属体32と異なる金属から構成されるとともに、その螺旋中心軸は中心コード29の中心線Ｌと同軸である。
【００２７】
このように異種金属からなる陽極および陰極金属体32、33がそれぞれ中心コード28、29に沿って螺旋状に変形しながら延びているため、熱電対24に屈曲が付与されたときに生じる陽極、陰極金属体32、33の変形（撓み）量は、これら陽極、陰極金属体32、33が中心コード28、29の中心線Ｌに沿って直線状に延びている場合に比較し、小さくなり、これにより、陽極、陰極金属体32、33の疲労破壊が抑制される。
【００２８】
また、熱電対24に伸縮が付与されたときは、陽極、陰極金属体32、33の螺旋ピッチが変化することで前記伸縮を吸収するため、陽極、陰極金属体32、33が引張あるいは座屈により破断する事態が抑制される。さらに、熱電対24に捻りが付与されたときは、陽極、陰極金属体32、33の螺旋の巻きが緩くなったりきつくなることで前記捻りを吸収するため、陽極、陰極金属体32、33が破断する事態が効果的に抑制される。
【００２９】
ここで、前記陽極、陰極金属体32、33をそれぞれ構成する金属としては、ＪＩＳ  Ｃ  １６１０において規定されているＫ（クロメル、アルメル）、Ｊ（鉄、コンスタンタン）、Ｔ（銅、コンスタンタン）、Ｅ（クロメル、コンスタンタン）等、あるいは、ＪＩＳ規格外のタングステン・レニウム（レニウム 5％を含むタングステン・レニウム合金、レニウム26％を含むタングステン・レニウム合金）、プラチネル（パラジウム・白金および金を主とした合金、金およびパラジウムを主とした合金）等を挙げることができる。
【００３０】
また、前記中心コード28、29の先端部は互いに近付けられ、これにより、陽極金属体32の先端と陰極金属体33の先端とは接触させられた後、溶接により互いに接合されて温接点を形成するが、この温接点が前述した熱電対24の測温部25となる。そして、前記熱電対24はこの測温部25および後端の温度差に基づく熱起電力を求めることで、測温部25における温度を測定することができる。
【００３１】
さらに、この実施形態では、前述の陽極および陰極金属体32、33として金属箔37を中心コード28、29の周囲にそれぞれ螺旋状に巻き付けることで構成している。これにより、陽極、陰極金属体32、33の肉厚が薄くなって曲げの中立面から陽極、陰極金属体32、33の表、裏面までの距離が短くなり、この結果、熱電対24に屈曲が付与されたときに陽極、陰極金属体32、33に生じる曲げ応力が低減され、これらの疲労破壊をさらに抑制することができる。しかも、中心コード28、29の周囲に金属箔37を螺旋状に巻き付けるだけで、陽極、陰極金属体32、33を成形できるので、成形作業が容易となる。
【００３２】
ここで、前述した陽極、陰極金属体32、33を構成する金属箔37の幅は0.20〜1.00mmの範囲内と、また、その厚さは10〜40μｍの範囲内とすることが好ましい。その理由は、このような範囲内であれば、螺旋状に巻き付ける際の破断を防止しながら、中心コード28、29への巻付けを容易とすることができ、しかも、箔への成形も容易となるからである。そして、前記陽極、陰極金属体32、33は金属箔37を中心コード28、29の周囲に幅方向側端部を重ね合わせながら、あるいは、幅方向側端同士を突き合わせながら、さらには、幅方向側端間に狭い間隙を形成しながら、螺旋状に巻き付けることで構成することができる。
【００３３】
また、前述の陽極、陰極金属体32、33は金属箔37を中心コード28、29の周囲に２層以上、ここでは４層だけ巻き付けた積層構造としている。このように陽極および陰極金属体32、33を金属箔37の積層構造とすれば、屈曲、伸縮等に基づく応力が複数の金属箔37に分散され、容易に長期使用を図ることができるとともに、いずれかの層の金属箔37が破断しても、問題なく陽極、陰極金属体32、33として使用を継続することができる。
【００３４】
ここで、前記金属箔37の巻き付け時、この実施形態のように既に巻き付けられた金属箔37に対し幅方向に若干ずらしながら次の金属箔37を巻き付けるようにしてもよく、あるいは、ずれを設けることなく巻き付けるようにしてもよく、さらには、２層以上の金属箔37を予め重ね合わせておき、この重ね合わされた金属箔37を中心コード28、29の周囲に螺旋状に巻き付けるようにしてもよい。
【００３５】
さらに、前述した陽極および陰極金属体32、33の巻き付け方向は、この実施形態のように中心コード28、29の最外側に位置するフィラメント27の撚り方向と同一方向とすることが好ましい。その理由は、前述のように同一方向とすると、熱電対24が屈曲したときのフィラメント27と陽極、陰極金属体32、33との擦過量が減少し、これら陽極、陰極金属体32、33の摩耗を効果的に抑制することができるからである。
【００３６】
なお、前述の陽極、陰極金属体は断面が円形の単線から構成してもよく、この場合には、例えば中心コード28、29を構成するフィラメント27の１本を前記単線に置き換え、中心コード28、29に撚りを付与することで、該単線を螺旋状に変形させたり、あるいは、前記単線を中心コード28、29の周囲に螺旋状に巻き付けるようにすればよい。
【００３７】
40、41は中心コード28、陽極金属体32および中心コード29、陰極金属体33を外側からそれぞれ被覆する被覆層であり、これらの被覆層40、41は、例えばフッ素樹脂、ポリエステル、耐熱ビニール等の屈曲容易な絶縁材料から構成されている。なお、前記陽極、陰極金属体32、33の先端部においては被覆層40、41は省略されており、これにより、陽極、陰極金属体32、33の先端同士は前述のように互いに接合することができる。
【００３８】
なお、この熱電対24はコンベアベルト14以外に、緩衝ゴムブロック、ゴムクローラ等のように繰り返し弾性変形する物体の内部温度の測定に好適に用いることができ、さらには、内部温度の測定だけでなく、繰り返し変位する物体の表面に熱電対24の測温部25を接着剤等を用いて止着することで、物体の表面温度を測定することもできる。
【００３９】
図５、６は、この発明の実施形態２を示す図である。この実施形態においては、熱電対24の中心コード44を実施形態１のように一対ではなく、１本だけ配置しているが、その構造は実施形態１と同様で、複数本の有機繊維からなるフィラメント27を束ねて構成するとともに、片撚りが付与されている。また、陽極金属体45は金属箔46を前記中心コード44の周囲に２層以上（ここでは２層だけ）螺旋状に巻き付けることで構成しており、この結果、中心コード44の周囲には該中心コード44に沿って延び、螺旋中心軸が中心コード44の中心線Ｌと同軸である螺旋状に変形された金属からなる陽極金属体45が配置される。
【００４０】
また、前記中心コード44の周囲には陽極金属体45を外側から囲む絶縁層49が配置され、この絶縁層49は陽極電極体45の金属箔46より幅広で屈曲容易な絶縁材料、例えば前述のフッ素樹脂からなる絶縁フィルム50を、その幅方向側端部同士を重ね合わせながら螺旋状に巻き付けることで構成している。前記絶縁層49の周囲には該絶縁層49により陽極金属体45から絶縁され、該陽極金属体45と異なる金属から構成された陰極金属体52が配置されている。
【００４１】
ここで、前記陰極金属体52は金属箔53を前記中心コード44（絶縁層49）の周囲に２層以上（ここでは２層だけ）螺旋状に巻き付けることで構成しており、この結果、中心コード44の周囲には該中心コード44に沿って延び、螺旋中心軸が中心コード44の中心線Ｌと同軸である螺旋状に変形した金属からなる陰極金属体52が配置される。そして、前記陽極金属体45および陰極金属体52の先端は、間に介装されている絶縁層49が取り去られていることで、互いに接合され温接点（測温部25）を形成する。56は前記中心コード44、陽極、陰極金属体45、52、絶縁層49、を周囲から被覆する、前述の被覆層40、41と同様の被覆層である。
【００４２】
このように１本の中心コード44の周囲に、間に絶縁層49を介装しながら陽極、陰極金属体45、52を設けるようにすれば、熱電対24の構造が簡単となり、搬送作業、敷設作業等における取り扱いが容易となる。なお、この実施形態においては、半径方向内側に陽極金属体45を、半径方向外側に陰極金属体52を配置したが、この発明においては、半径方向内側に陰極金属体を、半径方向外側に陽極金属体を配置するようにしてもよい。また、他の構成、作用は前記実施形態１と同様である。
【実施例】
【００４３】
次に、試験例について説明する。この試験に当たっては、直径が 0.1mmの単線からなる一対の陽極、陰極金属線を備える従来熱電対１と、直径が 0.1mmの単線を30本束ねて構成した一対の陽極、陰極金属線を備える従来熱電対２と、７本のフィラメントを束ねて構成した一対の中心コードと、該中心コードの周囲にそれぞれ金属箔（幅0.35mm、厚さ23μｍ）を４層だけ螺旋状に10mm当たり20回巻き付けることで構成した陽極、陰極金属体とを備える実施熱電対１〜５とを準備した。
【００４４】
ここで、前記陽極金属線、陽極金属体はいずれも銅から、陰極金属線、陰極金属体はいずれもコンスタンタン（銅55％、ニッケル45％）から構成した。また、前記実施熱電対１〜５における中心コードの材質、繊度（dtex）、撚り構造、撚り数（回／10cm）および撚り係数Ｎｔは、以下の表１に示す通りである。
【００４５】
【表１】
2010025914.tif 000003
【００４６】
次に、前述のような従来熱電対１、２、実施熱電対１〜５を、長さ50cm、幅 5cm、厚さ 1cmである未加硫ゴムシートの厚さ方向中央に長手方向に延在させながら埋設した後、加硫を施して試験シートを製作した。次に、前述の試験シートを直径20mmのフリー回転するプーリに掛け渡した後、試験シートから突出している熱電対の後端を計測器に接続した。
【００４７】
次に、前記試験シートに 100Ｎの荷重を負荷しながら長手方向に５×105 回往復走行（屈曲回数はこれの２倍となる）させるとともに、熱電対により測温部における温度を測定した。その結果は、表１に示すように、従来熱電対１、２では試験の初期に、実施熱電対５では試験の後期に、陽極または陰極金属線（体）が破断して温度測定ができなくなったが、実施熱電対１〜４のいずれもが最後まで温度を測定することができた。
【００４８】
次に、前述の屈曲試験が終了した実施熱電対１〜５を試験シートから取り出して引張試験を行い、破断強力を求めた。その後、該試験終了後の破断強力を、予め試験開始前において求めた初期の破断強力で除した後、 100を掛けて疲労度の指標となる強度保持率を求めた。その結果を前記表１に示す。
【産業上の利用可能性】
【００４９】
この発明は、屈曲、伸縮等が繰り返し生じる環境下で使用することができる熱電対の産業分野に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】この発明の実施形態１を示す熱電対が設置されたコンベアベルト近傍の一部破断平面図である。
【図２】一部が破断された熱電対の正面図である。
【図３】一部が破断展開された熱電対の拡大正面図である。
【図４】図３のＩ−Ｉ矢視断面図である。
【図５】この発明の実施形態２を示す一部が破断された熱電対の正面図である。
【図６】一部が破断展開された熱電対の拡大正面図である。
【符号の説明】
【００５１】
24…熱電対                 27…フィラメント
28、29…中心コード         32…陽極金属体
33…陰極金属体             37…金属箔
44…中心コード             45…陽極金属体
52…陰極金属体             Ｌ…中心線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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