(57)【要約】【要  約】【課  題】     従来、風車や水車を使って仕事量を取り出し、あるいはスクリューやプロペラを使って推力を得るときにも、回転軸に近い部分は効率的に働かずむしろ抵抗だけを増やしている。【解決手段】    回転する軸の近傍を流れるトルクを発生しにくい流れや、推力を生みにくい流れを回転翼の半径の３０％より大きな翼軸カバーを付加することでトルクの取り出し時には高トルクを生み出す公転軸から離れた部分に導き、トルクを与えて推力を取り出すときは周速が高い外周部で推進することで効率を高めた。【選択図】    図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
流体車において、回転軸先端カバーの半径を流体車の半径径の３０％より大きく９５％より小さくした構造を有する流体車。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、風車や水車あるいはスクリューやプロペラ（以下、これらを総じて「流体車」という。）によって流体からエネルギーを取り出し、あるいは推進軸にエネルギーを与えて推進力を得る効率を向上させる技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、風力発電や水力発電（以下、両者を総じて「流体力発電」という。）、粉挽きや揚水などで、あるいはまた船舶や航空機の推進に流体車を使用してきた。
このとき、一定の流速の流体から如何に多くのエネルギーを取り出せるか、あるいは一定のエネルギーから如何に大きな推進力を得られるか、という効率を向上させることに対し多くの努力が払われてきた。
【０００３】
例えば、プロペラ型流体車では、流体からのエネルギーを高効率で取り出すには、同じ強さの流体速度なら、より高いトルクを発生させることが効率を高める最も有効な手段であることはいうまでもない。プロペラやスクリューでも、周速の大きい外周部で推力を稼ぐほうが有利である。
【０００４】
トルクは、公転軸からの距離とその点で回転翼（以下、単に「翼」という。）が発生する回転方向に働く揚力の積の総和であるので、翼先端に行くに従って翼弦長を増やし、先端部揚力を増やしてトルクの向上を図る翼（以下、「逆テーパー翼」という。）を用いる工夫などがこの対策である。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
翼の全長を伸ばしてトルクの向上を図る方法も設備が大型化して高価になる以外に、翼の強度が要求されてくるので大きなトルクを発生させる逆テーパーの翼の採用は困難になるという問題も解決されてはいなかった。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本願第1の発明は、流体車において、回転軸先端カバーの半径を流体車の半径径の３０％より大きく９５％より小さくした構造を有する流体車である。
【０００７】
本願発明の流体車とは、風車や水車のように流体の流れから回転翼を利用してエネルギーを取り出し、あるいはプロペラやスクリューのように回転軸にエネルギーを与えて回転翼を利用して推進力を発生させる装置である。
【０００８】
風車や水車と、プロペラやスクリューは、回転翼に発生する揚力、抗力によってトルクを得るか、推力を得るかの相違だけであるので、以下トルクを得る作用について述べる。
【０００９】
上記の諸問題を解決する方法はないかと研究を重ねた結果、以下の発明に及んだ。
【００１０】
プロペラ型流体車において、翼の先端部ほどトルクを有効に発生するが、根元部分は殆どトルクに寄与せずむしろ流体から受ける抗力のみが増える結果となり、翼や流体車を支える支柱強度をも脅かすことに役立ってしまう。
【００１１】
であるならいっそ、実施例1、図1で示すとおり、公転軸から流体車直径の３０％の距離までの部分にあたる流体を有効トルク発生に寄与する外周に導くため流線型（若しくは適当な流体の流路を形成できる断面）の回転軸カバー２（以下「大口径スピンナー」という）を設け、翼を大口径スピンナーの外側だけに置き、翼長自体を短くして翼自身の強度を上げると同時に大口径スピンナー部分に当たる流体を翼に集めることによって増加する流速から得られる回転方向揚力の増加を図る。
【発明の効果】
【００１２】
プロペラ型流体車で、大口径スピンナーを持つことにより、流体がよりトルク発生に有利となる公転軸から離れた場所を流れるので公転軸から離れた場所に揚力が働きトルクが増え、流速を早めた流体が翼に作用することにより効率が向上し、翼そのものの長さが短縮できるので翼の強度を増すことができるうえ、複雑な３次元の工作を容易にすることができる。
【００１３】
また実施例2に示すように、大口径スピンナーと円筒形翼端整流板、およびこれにフライホイル機能を持たせることにより流体の流路が」外界と区切られるため流速を増す効果がより高くなり、トルクも安定して効率の高い流体車を実現できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
大口径スピンナーを設けた場合の影響を実施例１を用いて、また大口径スピンナーとフライホイル機能を持たせた円筒状翼端整流板との組み合わせについて実施例２を用いて説明する。
【実施例１】
【００１５】
図１に示すようなスピンナーを設けた場合の翼と、これをもたない場合に翼に与えるトルクについて比較する。
【００１６】
図4のグラフは、翼の長さ１でスピンナーの半径を  Ａ  としたとき、スピンナーによって流路を狭められて流速が増えたとき（破線）とスピンナーが無いとき（実線）で、翼の各点で発生するトルクをＹ軸に、公転軸からの距離を  ｘ  軸に表したものである。（まずこの時点では、静的な状態、つまり回転による相対流速が無い場合を考えるため翼の各点で同じ回転揚力を生じることを前提〔以下、「前提１」と言う。〕にしている。）
【００１７】
実線は、部分トルクが各点における回転方向の揚力とその半径の積であることから半径に比例した1次曲線つまり直線で表される。
【００１８】
破線は、ｘ  ＝  Ａ  の点から始まるやはり1次曲線である。
【００１９】
スピンナーによって、翼が回転する範囲の中でスピンナーの前面投影面積だけ流路が狭められているので、流速はその分だけ早められたために揚力が増す（流速の2乗に比例して増える）ので破線があらわす部分トルクの直線の勾配は実線より立ち上がる。
【００２０】
翼全体のトルクは、実線と  ｘ  軸および  ｘ  ＝１  の線分に囲まれた三角形の面積（斜線  Ｔ  ）で表される。
【００２１】
破線の場合は、破線と  ｘ  軸および  ｘ  ＝Ａ  と  ｘ  ＝１  に囲まれた台形部分の面積（斜線  ｔ  ）であらわされる。
【００２２】
翼の回転する面積と、スピンナーの前面投影面積によって流路が狭められた場合の流路面積の違いによって流速は数１で表される。（流体が圧縮不可能な流体と仮定する。）
Ａ  ；  スピンナーの半径      π  ；  円周率        ｆ  ；  破線の揚力    Ｆ  ；  実線の揚力    ｙ  ；  破線の部分トルク    Ｙ  ；  実線の部分トルク    ｔ  ；  破線の全体のトルク    Ｔ  ；  実線の全体トルク    Ｖ0  ；  スピンナーが無いときの流速  ＝  １    Ｖ1  ；  スピンナーがあるときの流速      としたとき
【００２３】
【数１】
2010001784.tif 000003
【００２４】
揚力係数を1、流体の密度を１と仮定すると破線の揚力（勾配）  ｆ  は、次式数２で表される。
【００２５】
【数２】
2010001784.tif 000004
【００２６】
部分トルク  ｙ  の大きさは、次式数３で表される。
【００２７】
【数３】
2010001784.tif 000005
【００２８】
全体のトルク  ｔ  は、台形  ｔ  の面積であるので数４で表される。
【００２９】
【数４】
2010001784.tif 000006
【００３０】
一方、実線の揚力（勾配）  Ｆ  は、次式数５で表される。
【００３１】
【数５】
2010001784.tif 000007
【００３２】
部分トルク  Ｙ  は、数６で表される。
【００３３】
【数６】
2010001784.tif 000008
【００３４】
全体のトルク  Ｔ  は、三角形  Ｔ  の面積であるので数７で表される。
【００３５】
【数７】
2010001784.tif 000009
【００３６】
結論として、これらの式から、トルクは最初から  ｔ  の値は、Ｔを上回るが、最初は微々たる値である。
Ａ  の値を徐々に増やして行くと次第に破線のトルク  ｔ  と実線のトルク  Ｔ  の差は大きくなる。
（  ｔ  −  Ｔ  ）  ÷  Ｔ  ＞＝  １０％  となる点が  Ａの値で、翼の回転半径に対して約３０％程度である。
【００３７】
スピンナーが、流体から受ける抵抗によるロスや、風車の場合のような圧縮可能流体であることを考慮しても、実用上十分な効率の増加であろう。
【００３８】
次に、回転している翼に関して考察する。〔前提２〕
【００３９】
翼は回転しており、その周速  Ｖｃ  は、次式に示すとおり  ｘ  の関数であるので部分トルクも次の変数  ｘ  の関数となる。
(数式)    ω  ；  回転角速度
Ｖｃ  ＝  ω  ｘ
【００４０】
翼に働く相対流速によって揚力を発生するので、前提１に倣って記号を以下の通りとする。
【００４１】
ｆ  ；  破線の揚力    Ｆ  ；  実践の揚力    ｙ  ；  破線の部分トルク    Ｙ  ；  実線の部分トルク    ｔ  ；  破線の全体のトルク    Ｔ  ；  実線の全体トルク    Ｖ0  ；  スピンナーが無いときの流速  ＝  １    Ｖ1  ；  スピンナーがあるときの流速      Ｖｓ  ；  破線の相対流速      Ｖｐ  ；  実線の相対流速      とすると、破線に対する相対流速  Ｖｓ  と  実線に対する相対流速  Ｖｐ  は、次式数８で表される。
【００４２】
【数８】
2010001784.tif 000010
【００４３】
よって、破線の場合と実線の場合の揚力  ｆ  、  Ｆ  、部分トルク  ｙ  、Ｙ  および全体トルク  ｔ  、  Ｔ  はそれぞれ数９で表される。
【００４４】
【数９】
2010001784.tif 000011
【００４５】
これらの式から、トルクは前提1と異なり  Ａ  に関する４次式となる。
最初から  ｔ  の値は、Ｔを上回るが、最初は微々たる値である。
Ａ  の値を徐々に増やして行くと次第に破線のトルク  ｔ  と実線のトルク  Ｔ  の差は大きくなる。
【００４６】
（  ｔ  −  Ｔ  ）  ÷  Ｔ  ＞＝  １０％  となる点が  Ａの値で、翼の回転半径に対して約３０％程度である。
【００４７】
周速比が大きな運転条件ほど  Ａ  の値を増やさねばならず、周速比が  １２程度ならば同じように１０％程トルクを変えるためには  Ａの値は５７％程必要になってくる。
【００４８】
スピンナーが、流体から受ける抵抗によるロスや、風車の場合のような圧縮可能流体であることを考慮しても、実用上十分な効率の増加であろう。
【００４９】
Ａ  の値を増やしてゆくと効率はより大きくなるが翼の長さが極端に短くなる９５％以上は効果を期待できない。
【実施例２】
【００５０】
図５、図６は、本願大口径スピンナーとフライホイル機能を持たせた円筒状翼端整流板との組み合わせである。
【００５１】
これによって、スピンナーによって外側に押しやられた流体が流体車の外に逃げることを防ぐことができ、フライホイルによってトルクが平滑化される。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】大口径スピンナーを付加したプロペラ型流体車の正面図。
【図２】大口径スピンナーを付加したプロペラ型流体車の側面図。
【図３】大口径スピンナーを付加したプロペラ型流体車の斜視図。
【図４】静止した翼にスピンナーを付加したときとスピンナーなしのときの公転軸からの距離と各点に発生するトルクのグラフ。
【図５】大口径スピンナーとフライホイル機能を持たせた翼端整流板を付加したプロペラ型流体車の正面図。
【図６】大口径スピンナーとフライホイル機能を持たせた翼端整流板を付加したプロペラ型流体車の側面図。
【符号の説明】
【００５３】
１      翼
２      大口径スピンナー
５Ａ    フライホイル機能を持たせた円筒状翼端整流板
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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