(57)【要約】【課題】エンジンに装備する燃料噴射弁６に燃料を圧送するためのプランジャ式の高圧燃料ポンプ４において、仮にローラリフタ５０のローラ５３が傾いた場合でも、このローラ５３とカム１８とが偏摩耗することを抑制または防止可能とする。【解決手段】プランジャ２３の外端に、カム１８の回転を受けてプランジャ２３を直線的に往復変位させるためのローラリフタ５０が設けられる。ローラリフタ５０のリフタボディ５１に、カムが当接されるローラ５３が回転自在に支持される。カム１８の外周面と、ローラ５３の外周面とのいずれか一方に、凸状フルクラウニングが、また、前記残り他方に前記凸状フルクラウニングに対応する形状の凹状フルクラウニングが、それぞれ形成されている。【選択図】図３
2010001828.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンに装備する燃料噴射弁に燃料を圧送するためのプランジャ式の高圧燃料ポンプであって、
前記プランジャの外端に、カムの回転を受けて前記プランジャを直線的に往復変位させるためのローラリフタが設けられ、
前記カムの外周面と、前記ローラリフタのリフタボディに回転自在に支持されかつ前記カムが当接されるローラの外周面とのいずれか一方に、凸状フルクラウニングが、また、前記残り他方に前記凸状フルクラウニングに対応する形状の凹状フルクラウニングが、それぞれ形成されている、ことを特徴とする高圧燃料ポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
前記リフタボディは、対向する一対の壁部と、この一対の壁部に形成される挿通孔に両端部が挿入されて打刻かしめにより前記壁部に固定される支軸とを有し、
前記ローラは、前記支軸に複数のころを介して外装される、ことを特徴とする高圧燃料ポンプ。
【請求項３】
請求項１または２に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
前記リフタボディは、リフタガイドのガイド孔内に、当該孔の軸心に沿ってスライド可能にかつ回り止めされた状態で収納される、ことを特徴とする高圧燃料ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンに装備する燃料噴射弁に燃料を圧送するためのプランジャ式の高圧燃料ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年では、エンジンの燃焼室に燃料を直線噴射供給する形態の筒内直噴型エンジンがいろいろ開発されている。この筒内直噴型エンジンの場合、燃料タンクから送り出される燃料をプランジャ式の高圧燃料ポンプの加圧室に導入し、この高圧燃料ポンプのプランジャをカムで直線的に往復変位させることによって前記加圧室内の燃料を加圧してから、デリバリパイプに貯留させ、このデリバリパイプ内の高圧燃料を燃料噴射弁に圧送して、この燃料噴射弁からエンジンの燃焼室に直接的に噴射するようになっている（例えば特許文献１参照。）。
【０００３】
ところで、カムをプランジャに直接当接させる形態にしていると、すべり接触となってフリクションロスが増大することを考慮し、プランジャの下端にタペット（ローラリフタに相当）を設け、このタペットのカムローラにカムを転がり接触させる形態にすることがある。
【０００４】
その場合、カムの回転に伴い、そのベース円がカムローラに当接してプランジャが下降されると、低圧燃料配管から加圧室に燃料が吸入されるようになる。一方、カムのカムノーズがカムローラに当接してプランジャが上昇されると、加圧室の容積が縮小されるようになる。
【０００５】
ところで、前記特許文献１に示すタペット本体（リフタボディに相当）は、対向する一対の壁部と、この一対の壁部に形成される挿通孔に両端部が挿入されて前記壁部に固定される支軸とを有し、前記カムローラは、前記支軸に円筒形のブッシング（すべり軸受）を介して外装されるようになっている。
【特許文献１】特開平５−３３２２２２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記特許文献１に係る従来例に示すような構造では、カムに対するカムローラの接触状態について、カムローラの回転軸線とカムの回転軸線とを平行にして線接触とするのが理想的である。しかしながら、カムが設けられるカムシャフトにたわみが発生したときに、カムとカムローラとの接触面に片当たりが発生して、これら両者に偏摩耗が発生することがある。
【０００７】
そこで、特許文献１に係る従来例では、支軸に取り付けられるブッシングの外周面に凸状フルクラウニングを形成することにより、カムローラの傾きを許容するように構成している。なお、凸状フルクラウニングとは、軸方向中央から軸方向両端へ向けて漸次縮径する「樽」のような形状である。
【０００８】
このような特許文献１に係る従来例の構成では、支軸に取り付けられるブッシングに対してカムローラが傾きうるから、カムシャフトにたわみが発生したときに、カムローラが、カムシャフトのカムの傾きに倣って接触するので、カムローラとカムとの接触面に片当たりが生じなくなると記載されている。
【０００９】
ところで、カムシャフトのたわみだけでなく、例えばカムローラがいろいろな要因によって傾くことがあり、そのような場合にも、カムローラの回転軸線がカムの回転軸線に対して傾いてしまうので、カムに対するカムローラの接触領域が小さくなり、甚だしい場合には点接触になってしまうことがある。そのようになると、カムローラの接触面圧が増大して、両者が偏摩耗しやすくなる。
【００１０】
ちなみに、前記カムローラが傾く要因としては、例えば、ハウジングの摺動孔に対するタペット本体の回り止めの遊びや、カムローラを支持する支軸の取り付け誤差等が挙げられる。
【００１１】
まず、回り止めの遊びを説明する。タペット本体をハウジングの摺動孔に上下方向（摺動孔の軸心方向）に沿ってスライド可能に挿入するとともに、タペット本体をタペットガイドで回り止めするようにしている。
【００１２】
このタペットガイドとタペット本体との間には、動作円滑化のために周方向の遊びを設ける必要があり、そのために、タペット本体に支持されるカムローラの回転軸線がカムの回転軸線に対して傾くことがある。このような傾きは、詳しくは、カムローラの回転軸線とカムの回転軸線とを結ぶ平面と直交する平面内での傾きと言える。この傾きを、単に「横方向傾き」と言うことにする。
【００１３】
また、取り付け誤差を説明する。カムローラを支持する支軸を壁部の挿通孔に抜け止めするために、当該支軸の両端を一対の側壁にかしめることにより固定するような形態を採用することがある。その場合に、支軸の両端をかしめる段階で支軸が傾くことが起こりうる。この傾きをゼロにすることは困難である。
【００１４】
このような取り付け誤差に起因するカムローラの傾きは、少なくとも、カムローラの回転軸線とカムの回転軸線とを結ぶ平面内での傾き（単に「縦方向傾き」と言う）だけでなく、前記平面と直交する平面内での傾き（単に「横方向傾き」と言う）、あるいはそれらを合成した方向（単に合成傾きと言う）となりうる。
【００１５】
このようなカムローラのいろいろな傾きについて、上記特許文献１に係る従来例では何ら考慮されていない。
【００１６】
つまり、上記特許文献１に係る従来例で考慮しているカムシャフトのたわみは、上述したカムローラの縦方向傾きに類似していると考えられるので、このカムローラの縦方向傾きに対して、上記特許文献１に係る従来例は十分な効果を発揮すると考えられる。しかしながら、上述したカムローラの横方向傾きに対して、上記特許文献１に係る従来例は十分な効果を発揮するとは考えられない。
【００１７】
このような事情に鑑み、本発明は、エンジンに装備する燃料噴射弁に燃料を圧送するためのプランジャ式の高圧燃料ポンプにおいて、仮にローラリフタのローラが傾いた場合でも、このローラとカムとが偏摩耗することを抑制または防止可能とすることを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
本発明は、エンジンに装備する燃料噴射弁に燃料を圧送するためのプランジャ式の高圧燃料ポンプであって、前記プランジャの外端に、カムの回転を受けて前記プランジャを直線的に往復変位させるためのローラリフタが設けられ、前記カムの外周面と、前記ローラリフタのリフタボディに回転自在に支持されかつ前記カムが当接されるローラの外周面とのいずれか一方に、凸状フルクラウニングが、また、前記残り他方に前記凸状フルクラウニングに対応する形状の凹状フルクラウニングが、それぞれ形成されている、ことを特徴としている。
【００１９】
なお、プランジャ式の高圧燃料ポンプとは、一般的に、エンジンの吸気カムシャフトまたは排気カムシャフトに付設されるカムで駆動されて、燃料タンクから供給される燃料を加圧してデリバリパイプに貯留させ、このデリバリパイプ内の高圧燃料を燃料噴射弁からエンジンの燃焼室または吸気ポートに噴射するようなものである。
【００２０】
この構成によれば、仮に、ローラがカムに対して、縦方向、横方向あるいはそれらを合成した方向に傾いたとしても、カムに対してローラが点接触とならずに線接触となって、ローラが転がり状態を維持して引き摺られなくなる。
【００２１】
これにより、ローラとカムとの接触面圧が局部的に増大することを抑制または防止することが可能になるから、ローラやカムの偏摩耗を抑制または防止することが可能になる。
【００２２】
好ましくは、前記リフタボディは、対向する一対の壁部と、この一対の壁部に形成される挿通孔に両端部が挿入されて打刻かしめにより前記壁部に固定される支軸とを有し、前記ローラは、前記支軸に複数のころを介して外装される。
【００２３】
この構成では、ローラリフタの構成を特定するとともに、ローラが転がり支持される構成を特定している。このように、支軸を一対の壁部に打刻かしめにより固定する場合には、打刻かしめ段階で支軸が、縦方向、横方向あるいはそれらを合成した方向に傾いてしまう等、取り付け誤差が発生しうる。
【００２４】
このような取り付け誤差が発生しても、前記のようにカムとローラに凹状クラウニングと凸状クラウニングとを形成していれば、それらが線接触状態を保つようになる。
【００２５】
好ましくは、前記リフタボディは、リフタガイドのガイド孔内に、当該孔の軸心に沿ってスライド可能にかつ回り止めされた状態で収納される。なお、前記リフタガイドは、例えばシリンダヘッドに取り付けられるカムハウジングや、シリンダヘッド等に別体または一体に設けられる。
【００２６】
この構成において、前記回り止め構造に遊びが存在していると、前記リフタボディがポンプボディのガイド孔内で回転方向に僅かに動きうるが、そのような場合に、ローラがカムに対して横方向に傾いてしまう。そのような場合でも、前記のようにカムとローラに凹状クラウニングと凸状クラウニングとを形成していれば、それらの接触が線接触状態に保たれるようになる。
【発明の効果】
【００２７】
本発明によれば、エンジンに装備する燃料噴射弁に燃料を圧送するためのプランジャ式の高圧燃料ポンプにおいて、仮にローラリフタのローラが傾いた場合でも、このローラとカムとの接触面圧が局部的に増大することを抑制または防止することが可能になるので、ローラやカムの偏摩耗を抑制または防止することが可能になる。したがって、ローラおよびカムの耐久性を向上するうえで有利となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
以下、本発明を実施するための最良の形態について添付図面を参照して詳細に説明する。
【００２９】
まず、図１から図７に本発明の一実施形態を示している。本発明の特徴部分の説明に先立ち、図１を参照して、本発明の適用対象となる筒内直噴型（筒内直接噴射型）エンジンに用いる燃料供給システムの概略構成を説明する。
【００３０】
この燃料供給システムは、図１に示すように、主として、燃料タンク１、フィードポンプ２、プレッシャレギュレータ３、高圧燃料ポンプ４、デリバリパイプ（蓄圧容器）５、燃料噴射弁６、低圧燃料配管７、高圧燃料配管８、リターン配管９等を含む。
【００３１】
フィードポンプ２は、燃料タンク１から燃料を送り出すものである。プレッシャレギュレータ３は、低圧燃料配管７内の燃料圧力が所定圧を超えたときに低圧燃料配管７内の燃料を燃料タンク１に戻すことによって、この低圧燃料配管７内の燃料圧力を所定圧以下に維持する。
【００３２】
高圧燃料ポンプ４は、フィードポンプ２によって送り出されてフィルタ１０で濾過された燃料を加圧してデリバリパイプ５に貯留させるものである。この高圧燃料ポンプ４の構成は後で説明する。
【００３３】
デリバリパイプ５は、内部に貯留される高圧燃料を燃料噴射弁６に供給するものである。燃料噴射弁６は、デリバリパイプ５内の高圧燃料を図示していないエンジンの各燃焼室にそれぞれ直接的に噴射するものである。この燃料噴射弁６の数は、エンジンの気筒数と同数とされる。例えば、図示しているように６個の燃料噴射弁６を用いる場合には、例えば６気筒エンジンとなる。
【００３４】
デリバリパイプ５には、リリーフバルブ１１を介してリターン配管９が接続されている。このリリーフバルブ１１は、デリバリパイプ５内の燃料圧力が所定圧を越えたときに開弁し、デリバリパイプ５に蓄えられた燃料の一部をリターン配管９を介して燃料タンク１に戻すことにより、デリバリパイプ５内の燃料圧力の過上昇を防止する。
【００３５】
低圧燃料配管７には、パルセーションダンパ１２が設けられている。このパルセーションダンパ１２は、高圧燃料ポンプ４の作動時における低圧燃料配管７内の燃圧脈動を抑制する。
【００３６】
次に、図２を参照して、高圧燃料ポンプ４の具体構成を説明する。
【００３７】
高圧燃料ポンプ４は、一般的に公知のプランジャ式とされるもので、主として、ポンプ部２０と、電磁スピル弁３０と、逆止弁４０と、ローラリフタ５０とを含んで構成されている。
【００３８】
ポンプ部２０は、主として、シリンダ２１と、加圧室２２と、プランジャ２３とを含んでいる。
【００３９】
シリンダ２１には、プランジャ２３のガイド孔２１ａが上下方向に沿って設けられている。加圧室２２は、ガイド孔２１ａの上端側に設けられており、図１に示すように、低圧燃料配管７を介してフィードポンプ２に連通されているとともに、高圧燃料配管８を介してデリバリパイプ５に連通されている。プランジャ２３は、ほぼ円柱形状の部材からなり、シリンダ２１のガイド孔２１ａ内に上下摺動可能に挿入されている。
【００４０】
このポンプ部２０の動作としては、回転するカム１８によりプランジャ２３がシリンダ２１内で上下方向に往復変位されて、加圧室２２の容積が拡大または縮小されるようになる。なお、プランジャ２３とガイド孔２１ａとの嵌め合い隙間から漏出する燃料は、シールユニット２５の上部の燃料収容室２６に蓄積されるが、燃料排出配管１３を介してリターン配管９に排出されるようになっている。
【００４１】
電磁スピル弁３０は、ポンプ部２０の上方に設けられるもので、電磁ソレノイド３１への通電を制御することにより、低圧燃料配管７と加圧室２２とを連通または遮断するものである。
【００４２】
この電磁スピル弁３０は、主として、電磁ソレノイド３１と、ボビン３２と、コア３３と、アーマチャ３４と、ポペット弁３５と、シート体３６と、圧縮コイルばね３７とを含んで構成されている。
【００４３】
この電磁ソレノイド３１の動作としては、電磁ソレノイド４１に対する通電が停止されているときに、圧縮コイルばね３７の伸張復元力により、ポペット弁３５がシート体３６の通孔を開放して、低圧燃料配管７と加圧室２２とを連通する（開弁状態）。一方、電磁ソレノイド３１の通電時には、圧縮コイルばね３７を圧縮させるようにアーマチャ３４がコア３３側に移動することにより、ポペット弁４５がシート体４６の通孔を閉塞して、低圧燃料配管７と加圧室２２とを遮断する（閉弁状態）。
【００４４】
逆止弁４０は、高圧燃料ポンプ４から吐出された燃料が逆流することを阻止するもので、主として、バルブボディ４１、シート体４２、弁体４３、圧縮コイルばね４４を含んで構成されている。
【００４５】
この逆止弁４０の動作としては、加圧室２２内から高圧燃料通路２１ｂを介して圧送される燃料の圧力が所定値を超えたとき、弁体４３が圧縮コイルばね４４の付勢力に抗してシート体４２から離隔する側へ変位されることにより、逆止弁４０が開弁状態になって、高圧燃料通路２１ｂから圧送される高圧燃料が高圧燃料配管８を経てデリバリパイプ５に供給されるようになっている。
【００４６】
ローラリフタ５０は、カム１８の回転運動を直線運動に変換してプランジャ２３に伝達することによりプランジャ２３を上下変位させるものであり、主として、リフタボディ５１と、支軸５２と、ローラ５３とを含んで構成されている。
【００４７】
リフタボディ５１は、リフタガイド５６のガイド孔５６ａ内に、その中心軸線に沿って往復変位可能に挿入されている。なお、リフタガイド５６は、例えば、吸気カムシャフト（または排気カムシャフト）１４を支持するためのカムハウジング（図示省略）等に、別体または一体に設けられている。
【００４８】
このリフタボディ５１は、略円筒形に形成されており、その上下方向の途中に上下に２分する隔壁５１ａが設けられており、この隔壁５１ａより上側を上側周壁５１ｂ，下側を下側周壁５１ｃとしている。このリフタボディ５１の隔壁５１ａの上面には、プランジャ２３の下端がリテーナ２７を介して当接されている。このリフタボディ５１の下側周壁５１ｃには、支軸５２を介してローラ５３が回転自在に支持されている。
【００４９】
そして、リフタボディ５１の外周面において１８０度対向する領域には、互いに平行な平坦面５１ｄ，５１ｅが長手方向（上下方向）全長にわって設けられており、それによって径方向の断面形状が小判形に形成されている。
【００５０】
このような二つの平坦面５１ｄ，５１ｅを設けている理由は、リフタボディ５１が、リフタガイド５６のガイド孔５６ａ内で往復変位する際に、ガイド孔５６ａの中心軸線周りに回転することを阻止するためである。
【００５１】
この回り止めの構造について、図３および図４を参照して説明する。つまり、リフタガイド５６の周壁部分には、ピン孔５６ｂがガイド孔５６ａの接線方向に沿って設けられている。このピン孔５６ｂの軸方向中間部分は、ガイド孔５６ａと連通するよう開放されている。このようなピン孔５６ｂ内に回り止めピン５７を装着すると、回り止めピン５７の一部がガイド孔５６ａ内にはみ出すことになり、このはみ出す部分が、リフタボディ５１の一方の平坦面５１ｄに当接されることで、リフタボディ５１が回り止めされる。
【００５２】
支軸５２は、その両端が下側周壁５１ｃにおける各平坦面５１ｄ，５１ｅに貫通形成される挿通孔５１ｆ，５１ｇに抜け止め固定されている。この支軸５２の抜け止めについては、支軸５２の両端は、挿通孔５１ｆ，５１ｇにすきま嵌めされた状態において、この支軸５２の両端面に打刻かしめが施されることによって、支軸５２の両端が拡径されて挿通孔５１ｆ，５１ｇから抜け出ないようになっている。
【００５３】
この支軸５２に対する打刻かしめ作業は、図示していないが、挿通孔５１ｆ，５１ｇに挿入された支軸５２の両端面に対し、打刻かしめ用の工具の刃先を押し付けて加圧することにより打刻溝５２ａ，５２ａを形成して、径方向への塑性流動を発生させて支軸５２の両端を拡径させる。これにより、支軸５２が下側周壁５１ｃに回り止めされた状態で固定される。
【００５４】
ローラ５３は、支軸５２の外径側に複数個のころ５４を介して回転自在に転がり支持されている。このローラ５３において外側へはみ出している外周面に、カム１８が当接されるようになっている。ローラ５３をカム１８に圧接させるために、リフタボディ５１の隔壁５１ａとシリンダ２１との間に圧縮コイルばね５５が圧縮された状態で介装されている。つまり、この圧縮コイルばね５５の伸張復元力によって、ローラ５３がカム１８に圧接されるようになっている。なお、ローラ５３とカム１８との接触部分に潤滑油を供給させるようにすることができる。
【００５５】
次に、高圧燃料ポンプ４の動作を説明する。
【００５６】
この実施形態では、高圧燃料ポンプ４は、エンジンの例えば吸気カムシャフト（または排気カムシャフト）１４に別体または一体に設けられるカム１８によって駆動されるようになっている。
【００５７】
例えば６気筒エンジンの場合、エンジンの１サイクル中、つまり、クランクシャフトが２回転する間に、各気筒に設けられた燃料噴射弁６から各１回ずつ、合計６回の燃料噴射が行われることになる。また、エンジンの１サイクルごとに、吸気カムシャフト１４が１回転し、高圧燃料ポンプ４からの吐出動作が３回ずつ行われる。そのために、このカム１８には、回転軸線回りに１２０°の角度間隔をもって３つのカムノーズ１８ａ・・・が設けられている。
【００５８】
つまり、エンジン運転に伴うカム１８の回転により、カムノーズ１８ａがローラリフタ５０のローラ５３を押し上げると、ポンプ部２０のプランジャ２３が上昇することになって、圧縮コイルばね５５が圧縮されて加圧室２２の容積が縮小される。一方、カムノーズ１８ａ・・・がローラリフタ５０のローラ５３から離れてベース円が当接すると、圧縮コイルばね５５の伸張復元力によりローラリフタ５０およびプランジャ２３が下降させられて加圧室２２の容積が拡大される。
【００５９】
そこで、まず、カム１８とローラ５３との当接位置がカム１８のカムノーズ１８ａ・・・の頂点からベース円に移行する期間において、プランジャ２３が下降されることにより加圧室２２の容積が増大されることになるので、その期間、電磁スピル弁３０の電磁ソレノイド３１に対する通電を停止させることにより電磁スピル弁３０を圧縮コイルばね３７の伸張復元力によってポペット弁３５を開放させて、低圧燃料配管７と加圧室２２とを連通させると、フィードポンプ２から送り出された燃料が低圧燃料配管７を経て加圧室２２内に吸入されることになる（吸入行程）。
【００６０】
一方、カム１８とローラ５３との当接位置がカム１８のベース円からカムノーズ１８ａ・・・の頂点に移行する期間、プランジャ２３が上昇されることにより加圧室２２の容積が縮小されることになるので、その期間、電磁ソレノイド３１への通電を行うことにより電磁スピル弁３０を圧縮コイルばね３７の弾性力に抗してポペット弁３５を閉塞させて、低圧燃料配管７と加圧室２２とを遮断させると、加圧室２２内の燃料圧力が上昇し、その燃料圧力が所定値に達した時点で逆止弁４０が開放されて、高圧の燃料が高圧燃料配管８を通じてデリバリパイプ５に向けて吐出される（昇圧行程）。
【００６１】
次に、図３から図７を参照して、本発明の特徴を適用した部分について詳細に説明する。図３は、図２に示す高圧燃料ポンプ４のローラリフタ５０を側面から示す図、図４は、図３の（４）−（４）線断面の矢視図で、ローラリフタ５０のリフタボディ５１の回り止め構造を示している。図５は、カム１８に対するローラ５３の適正な姿勢での接触状態を模式的に示す平面図である。
【００６２】
要するに、カム１８の外周面とローラリフタ５０のローラ５３の外周面とに、互いに合致する凸状フルクラウニングと凹状フルクラウニングとを、振り分けて設けている。
【００６３】
具体的に、この実施形態では、カム１８の外周面に凸状フルクラウニングを、また、ローラ５３の外周面に前記凸状フルクラウニングに合致する形状の凹状フルクラウニングを形成している。
【００６４】
このフルクラウニングとは、一般的に公知のように、その形成対象となる外周面の軸方向全長にわって形成されるもののことである。また、凸状フルクラウニングとは、その形成対象となる筒体（カム１８またはローラ５３）の外周面の軸方向中央から軸方向両端へ向けて漸次縮径する「樽」のような形状である。一方、凹状フルクラウニングとは、その形成対象となる筒体（ローラ５３またはカム１８）の外周面の軸方向両端から軸方向中央へ向けて漸次縮径する「鼓」のような形状のことである。
【００６５】
この実施形態では、凸状フルクラウニングや凹状フルクラウニングについて、例えば単一の曲率半径からなる円弧形状としている。なお、図３から図７では、フルクラウニングの形状を誇張して記載している。
【００６６】
この他、前記のフルクラウニングは、軸方向中間の曲率半径が大きく、軸方向両端に向かうほど曲率半径が小さくなる擬似対数曲線とすることが可能である（例えば特開２００３−１０６１１１号公報参照）。さらに、前記のフルクラウニングは、複数の曲率半径の円弧を連接した複合曲面形状とすることが可能である（例えば特開２００２−０３９３２６号公報参照）。
【００６７】
参考までに、例えば、複合曲面形状を三つの曲面の組み合わせとする場合には、カム１８やローラ５３の軸方向中間の広範囲の曲率半径を大きくして、カム１８やローラ５３の軸方向両端の曲率半径を小さくし、それらを滑らかに連接させるような形状にすることが可能である。
【００６８】
以上説明したように、本発明の特徴を適用した実施形態では、カム１８の外周面とローラリフタ５０のローラ５３の外周面とに、互いに合致する凹凸形状のフルクラウニングを設けている。
【００６９】
この場合、カム１８とローラ５３とが平行となる適正な姿勢であれば、それらの接触状態がカム１８の回転軸線Ｏ１やローラ５３の回転軸線Ｏ２に沿う線接触となる。
【００７０】
しかも、ローラ５３が傾いた場合でも、カム１８に対するローラ５３の接触状態が、凹凸のフルクラウニングによって点接触にならずに線接触に保たれるようになる。その結果、ローラ５３が転がり状態を維持して引き摺られなくなる。
【００７１】
これにより、ローラ５３とカム１８との接触面圧が局部的に増大することを抑制または防止することが可能になるので、ローラ５３やカム１８の偏摩耗を抑制または防止することが可能になる等、それらの耐久性を向上するうえで有利となる。
【００７２】
ところで、前記のローラ５３が傾く要因としては、従来例でも説明しているように、例えば、リフタガイド５６のガイド孔５６ａに対するリフタボディ５１の回り止めの遊びや、ローラ５３を支持する支軸５２の取り付け誤差等が挙げられる。
【００７３】
まず、回り止めの遊びを説明する。リフタボディ５１をリフタガイド５６のガイド孔５６ａに上下方向（ガイド孔５６ａの軸心方向）に沿ってスライド可能に挿入するとともに、リフタボディ５１を回り止めピン５７で回り止めするようにしている。
【００７４】
その場合、リフタボディ５１の一方平坦面５１ｄと回り止めピン５７との間に、動作円滑化のために僅かな隙間（遊び）を設ける必要がある。そのために、例えば図６に示すように、リフタボディ５１に支持されるローラ５３の回転軸線Ｏ２がカム１８の回転軸線Ｏ１に対して所定角度α傾くことがある。この傾きは、ローラ５３の回転軸線Ｏ２とカム１８の回転軸線Ｏ１とを結ぶ平面と直交する平面内での傾きと言えるが、その他にローラ５３の軸方向両端がカム１８の円周方向前後に傾いた状態と言うこともできる。この傾きを、単に「横方向傾き」と言うことにする。
【００７５】
次に、取り付け誤差を説明する。ローラ５３を支持する支軸５２を下側周壁５１ｃの挿通孔５１ｆ，５１ｇに抜け止めするために、支軸５２の両端を打刻かしめするような形態を採用することがある。
【００７６】
その場合、支軸５２の両端を打刻かしめする段階で、支軸５２が傾くことが起こりうる。この傾きをゼロにすることは困難である。
【００７７】
このような取り付け誤差に起因するローラ５３の傾きとしては、少なくとも、例えば図７に示すように、ローラ５３の回転軸線Ｏ２とカム１８の回転軸線Ｏ１とを結ぶ平面内での傾きがある。この傾きは、言い換えれば、ローラ５３の軸方向両端が鉛直方向上下に所定角度β傾いた状態である。傾斜角度βは、カム１８の回転軸線Ｏ１と平行な直線Ｌに対するローラ５３の回転軸線Ｏ２の傾きである。この傾きを、単に「縦方向傾き」と言うことにする。なお、取り付け誤差に起因するローラ５３の傾きとしては、前記の他にも、前記ローラ５３の回転軸線Ｏ２とカム１８の回転軸線Ｏ１とを結ぶ平面と直交する平面内での傾き（単に「横方向傾き」と言う）や、縦方向傾きと横方向傾きとを合成した方向（単に合成傾きと言う）の傾きがある。
【００７８】
ところで、外周面に凸状フルクラウニングを形成したカム１８と、外周面に凹状フルクラウニングを形成したローラ５３との嵌め合いにより、カム１８とローラ５３との調心作用が発生するので、リフタボディ５１の回転を抑制する力が発生し、そのために、ローラ５３の横方向傾きが発生しにくくなると言える。このことからすると、回り止めピン５７とリフタボディ５１の一方平坦面５１ｄとの間に隙間を設けることが可能になる。
【００７９】
しかし、回り止めピン５７とリフタボディ５１の一方平坦面５１ｄとを隙間なく密に接触させることにより、リフタボディ５１の回転を可及的に小さくさせるようにしてもよい。このようにすれば、リフタボディ５１に取り付けられる支軸５２およびローラ５３の横方向傾きを可及的に小さくすることが可能になるので好ましい。
【００８０】
但し、回り止めピン５７とリフタボディ５１の一方平坦面５１ｄとを隙間なく密に接触させる場合には、リフタボディ５１をガイド孔５６ａ内で抵抗少なく上下往復変位させるために、回り止めピン５７をピン孔５６ｂ内に回転可能に挿入させるようにするのが好ましいと言える。そのようにすれば、リフタボディ５１の上下往復変位時に、回り止めピン５７が回転することになって、リフタボディ５１の動きを阻害せずに済むようになる。
【００８１】
なお、本発明は、上記実施形態のみに限定されるものではなく、特許請求の範囲内および当該範囲と均等の範囲で包含されるすべての変形や応用が可能である。以下で例を挙げる。
【００８２】
（１）上記実施形態では、筒内直噴型６気筒エンジンを例に挙げているが、エンジンの気筒数は任意であり、また、ガソリンエンジンやディーゼルエンジンのいずれであっても本発明を適用することが可能である。
【００８３】
（２）上記実施形態では、ローラリフタ５０の支軸５２とローラ５３との間に、ころ５４を介装させる形態を例に挙げているが、ころ５４の代わりに、円筒形ブッシュ等のすべり軸受を介装させるようにすることも可能である。
【００８４】
（３）上記実施形態では、カム１８の外周面に凸状フルクラウニングを、また、ローラ５３の外周面に凹状フルクラウニングを形成した例を挙げているが、例えば図８に示すように、逆の関係、つまり、カム１８の外周面に凹状フルクラウニングを形成し、ローラ５３の外周面に凸状フルクラウニングを形成することが可能である。
【００８５】
（４）上記実施形態では、高圧燃料ポンプ４を駆動するためのカム１８を吸気カムシャフト（または排気カムシャフト）１４に設けた例を挙げているが、このカム１８の回転駆動源はエンジンの運転状態とは独立したものとすることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００８６】
【図１】本発明に係る高圧燃料ポンプの使用対象となる燃料供給システムの概略構成を示す図である。
【図２】図１の高圧燃料ポンプを示す断面図である。
【図３】図２に示す高圧燃料ポンプのローラリフタを側面から示す図である。
【図４】図３の（４）−（４）線断面の矢視図で、ローラリフタのリフタボディの回り止め構造を示している。
【図５】カムに対するローラの適正な姿勢での接触状態を模式的に示す平面図である。
【図６】図５においてローラの横方向傾きを模式的に示す平面図である。
【図７】カムに対してローラの縦方向傾きを模式的に示す正面図である。
【図８】本発明に係る高圧燃料ポンプのローラリフタの他実施形態で、図３に対応する図である。
【符号の説明】
【００８７】
１      燃料タンク
４      高圧燃料ポンプ
６      燃料噴射弁
１８      カム
１８ａ    カムノーズ
２０      ポンプ部
２１      ポンプ部のシリンダ
２２      ポンプ部の加圧室
２３      プランジャ
５０      ローラリフタ
５１      リフタボディ
５１ｃ    リフタボディの下側周壁
５１ｆ，５１ｇ    下側周壁の挿通孔
５２      支軸
５３      ローラ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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