(57)【要約】      （修正有）【課題】成形不良が生じ難く、かつスワールマーク等の外観不良が生じ難く、外観に優れた発泡成形品を安定して得ることができる発泡成形品の製造方法を提供する。【解決手段】熱可塑性樹脂と化学発泡剤とを含有する熱可塑性樹脂組成物を発泡射出成形することにより発泡成形品を製造する方法であって、射出成形用金型２のキャビティＡのガス圧力を０．４〜０．６ＭＰａとし、かつガス温度を熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋２５℃以上、熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋１００℃以下とした状態で、キャビティＡに熱可塑性樹脂組成物を射出する工程と、熱可塑性樹脂組成物を発泡させる工程と、発泡した熱可塑性樹脂組成物を冷却する工程とを備える、発泡成形品の製造方法。【選択図】図１
2010143141.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性樹脂と化学発泡剤とを含有する熱可塑性樹脂組成物を発泡射出成形することにより発泡成形品を製造する方法であって、
射出成形用金型のキャビティのガス圧力を０．４〜０．６ＭＰａとし、かつガス温度を前記熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋２５℃以上、前記熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋１００℃以下とした状態で、キャビティに前記熱可塑性樹脂組成物を射出する工程と、
前記熱可塑性樹脂組成物を発泡させる工程と、
発泡した前記熱可塑性樹脂組成物を冷却する工程とを備える、発泡成形品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性樹脂と化学発泡剤とを含有する熱可塑性樹脂組成物を発泡射出成形することにより発泡成形品を得る発泡成形品の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
パソコン等の情報機器、家電もしくはＯＡ機器等の筐体、又は自動車の内装品に、熱可塑性樹脂成形品が用いられている。
【０００３】
上記熱可塑樹脂成形品には、軽量化が求められている。上記熱可塑性樹脂成形品の厚みを薄くすることにより、又は上記熱可塑性樹脂成形品として発泡成形品を用いることにより、熱可塑性樹脂成形品を軽くすることができる。
【０００４】
上記発泡成形品を得るために、従来、発泡射出成形法が広く用いられている。発泡射出成形法では、熱可塑性樹脂を発泡させるために、アゾ化合物もしくは炭酸水素ナトリウム等の化学発泡剤、又は窒素もしくは炭酸ガス等の物理発泡剤等が用いられる。
【０００５】
上記化学発泡剤を用いる場合、化学発泡剤を熱分解温度以上の温度に加熱し、化学発泡剤の熱分解によりガスを発生させる。発生したガスを溶融樹脂に溶解させ、混練することにより、溶融樹脂を発泡させる。上記物理発泡剤を用いる場合、物理発泡剤を溶融樹脂に溶解させる。その後、溶融樹脂を発泡させる。
【０００６】
上記発泡射出成形法の一例が、下記の特許文献１に開示されている。ここでは、熱伝導率０．００２ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃以下、かつ厚み０．００１ｍｍ以上３ｍｍ以下の断熱層により内面が被覆されている金型が用いられている。この金型を用いて、熱可塑性樹脂を発泡射出成形することにより、断熱層に接触された部分の発泡成形品の表面に、スワールマークを生じ難くすることができる。また、表面が発泡しておらず、かつ内部が発泡した発泡成形品を得ることができる。
【０００７】
また、下記の特許文献２には、加熱時の金型温度を、熱可塑性樹脂の熱変形温度よりも０〜１００℃高くし、かつ冷却後の取出し時の金型温度を、熱可塑性樹脂の熱変形温度よりも０〜１００℃低くする発泡射出成形法が開示されている。ここでは、金型温度を上記範囲内に制御することにより、発泡成形品の外観を良好にできることが記載されている。
【０００８】
また、発泡射出成形法として、カウンタープレッシャー法が知られている。カウンタープレッシャー法では、空気又は窒素などで金型のキャビティを予め加圧した後、熱可塑性樹脂を射出する。熱可塑性樹脂を射出した後、直ちにガス抜きを行う。これにより、成形品の表面の発泡が抑えられ、内部のみが発泡した発泡成形品を得ることができる。
【０００９】
上記カウンタープレッシャー法の一例が、下記の特許文献３に開示されている。ここでは、先ず、溶融樹脂と、大気圧以上に圧力調整された窒素との混合物を用意する。次に、大気圧以上に調節された窒素により加圧保持されたキャビティに、上記混合物を充填する。混合物の充填を開始した後、かつ金型を開くまでの間に、キャビティの窒素を解放する。
【特許文献１】特開２００４−０６６７５１号公報
【特許文献２】特開２００４−０５０５６６号公報
【特許文献３】特開２００４−２１６５７８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
特許文献１に記載の射出成形用金型を用いた場合、内面が断熱層により被覆された金型を用いているため、断熱層が劣化して金型の耐久性が低下するおそれがあった。
【００１１】
特許文献２には、金型温度を上記範囲内に制御することにより、発泡成形品の外観を良好にできることが記載されている。しかしながら、この方法でも、外観が良好な発泡成形品を、安定して得ることが困難なことがあった。
【００１２】
また、特許文献３に記載のカウンタープレッシャー法では、金型内のガスを開放するタイミング、及び開放するガス量等の調整が困難なことがあった。さらに、金型内のガスにより、キャビティに充填された熱可塑性樹脂の流動が妨げられることがあった。このため、転写不良又はひけ等の成形不良が生じることがあった。
【００１３】
本発明の目的は、成形不良が生じ難く、かつスワールマーク等の外観不良が生じ難く、外観に優れた発泡成形品を安定して得ることができる発泡成形品の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明によれば、熱可塑性樹脂と化学発泡剤とを含有する熱可塑性樹脂組成物を発泡射出成形することにより発泡成形品を製造する方法であって、射出成形用金型のキャビティのガス圧力を０．４〜０．６ＭＰａとし、かつガス温度を前記熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋２５℃以上、前記熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋１００℃以下とした状態で、キャビティに前記熱可塑性樹脂組成物を射出する工程と、前記熱可塑性樹脂組成物を発泡させる工程と、発泡した前記熱可塑性樹脂組成物を冷却する工程とを備える、発泡成形品の製造方法が提供される。
【発明の効果】
【００１５】
本発明に係る発泡成形品の製造方法によれば、射出成形用金型のキャビティのガス圧力を０．４〜０．６ＭＰａとし、かつガス温度を熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋２５℃以上、熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋１００℃以下とした状態で、キャビティに熱可塑性樹脂組成物を射出するので、スワールマークと呼ばれる模様を生じ難く、外観が良好な発泡成形品を得ることができる。さらに、本発明では、外観に優れた発泡成形品を、安定して製造できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明の詳細を説明する。
【００１７】
本願発明者は、上記カウンタープレッシャー法により発泡成形品を得る際に、熱可塑性樹脂の発泡圧力よりも高い圧力かつ高温の不活性ガスによりキャビティを満たした後、発泡剤が溶解された溶融樹脂を射出することで、スワールマークと呼ばれる模様を生じ難くすることができ、かつ不活性ガスにより溶融樹脂の流動が妨げられずに、発泡不良を生じ難くすることができると考えた。
【００１８】
しかしながら、不活性ガスをある一定温度以上にすると、金型内への溶融樹脂の充填が完了する直前に不活性ガスが断熱圧縮され、３００℃以上の高温になることがあった。このため、溶融樹脂が熱により劣化することがわかった。一方、不活性ガスがキャビティに流入する時、断熱膨張により金型温度が低下することがわかっている。また、その時のガスが溶融樹脂と接するとき、溶融樹脂は、一部、冷却により固化し、外観不良になることもわかってきた。
【００１９】
そこで、本願発明者は、さらに検討した結果、不活性ガスの圧力と温度とを精密に制御すれば、上記課題を解決できることを見出した。
【００２０】
本発明に係る発泡成形品の製造方法では、射出成形用金型のキャビティのガス圧力を０．４〜０．６ＭＰａとし、かつガス温度を熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋２５℃以上、熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋１００℃以下とした状態で、キャビティに熱可塑性樹脂組成物が射出される。射出の際のキャビティのガス圧力及びガス温度を上記範囲内に制御した状態で、キャビティに熱可塑性樹脂組成物を射出することにより、成形不良が生じ難く、かつスワールマーク等の外観不良が生じ難く、外観に優れた発泡成形品を安定して得ることができる。
【００２１】
熱可塑性樹脂組成物が射出される際のガス温度は、熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋２５℃以上、熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋１００℃以下である。比較的低温のガスが金型のキャビティに充填された状態で、溶融した熱可塑性樹脂組成物を金型のキャビティに充填すると、充填時に断熱膨張現象が生じて、ガス温度は大きく低下する。また、キャビティ部分の金型の内面の温度は、５〜１０℃程度低下する。このため、金型のキャビティへの熱可塑性樹脂組成物の充填中に、金型によって熱可塑性樹脂組成物が冷却される前に、低温になった不活性ガスにより熱可塑性樹脂組成物が冷却される。従って、発泡不良、転写不良又はひけ等が生じやすくなるという問題がある。熱可塑性樹脂組成物が射出される際のガス温度を、熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋２５℃以上、熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋１００℃以下の範囲内にすることにより、上記問題を解消できる。
【００２２】
上記ガス温度の好ましい下限は、熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋３０℃である。上記ガス温度の好ましい上限は、熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋７０℃である。上記ガス温度が上記好ましい範囲にある場合には、成形不良及び外観不良がより一層生じ難くなる。なお、上記「荷重たわみ温度」とは、ＪＩＳ  Ｋ７１９１−２（Ａｅ法）の方法により測定された温度を意味する。
【００２３】
不活性ガスを上記ガス温度にする方法は、特に限定されない。この方法として、不活性ガスのキャビティへの充填の前に、不活性ガスが一時的に滞留される高圧ガスタンクに、ヒーター等を設置し、不活性ガスを加温する方法等が挙げられる。
【００２４】
熱可塑性樹脂組成物の射出が完了する前に、不活性ガスは、金型のキャビティから排出されることが好ましい。熱可塑性樹脂組成物の射出が完了する０．０５〜１．５秒前に、不活性ガスは、金型のキャビティから排出されることがより好ましい。不活性ガスの排出により、成形不良及び外観不良が生じるのをより一層抑制できる。
【００２５】
熱可塑性樹脂組成物の射出の後、熱可塑性樹脂組成物は発泡される。熱可塑性樹脂組成物を発泡させる方法として、熱可塑性樹脂組成物が射出されたキャビティの体積を大きくする方法が挙げられる。なかでも、表面が発泡しておらず、内部が発泡した発泡成形品を容易に得ることができるので、熱可塑性樹脂組成物が射出されたキャビティの体積を大きくする方法が好ましい。キャビティの体積を大きくする方法として、金型を離間させる方法等が挙げられる。具体的には、可動型を固定型から離間させる方法が挙げられる。
【００２６】
熱可塑性樹脂組成物を発泡させた後、発泡した熱可塑性樹脂組成物は冷却される。冷却温度は、１０〜８０℃の範囲内にあることが好ましい。冷却時間は、１０〜５０秒の範囲内にあることが好ましい。
【００２７】
上記発泡成形品を構成するのに用いられる上記熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂と、化学発泡剤とを含有する。この熱可塑性樹脂組成物を用いて、本発明に係る発泡成形品の製造方法に従って発泡成形品を得ることにより、内部に発泡構造を有し、かつ表面が発泡していない発泡成形品を容易に得ることができる。
【００２８】
上記熱可塑性樹脂は特に限定されない。上記熱可塑性樹脂として、ポリオレフィン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、又はアクリロニトリル−スチレン−ブタジエン共重合体（ＡＢＳ樹脂）等が挙げられる。上記ポリオレフィン系樹脂として、ポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂等が挙げられる。なかでも、ポリオレフィン系樹脂が好ましく、ポリプロピレン系樹脂がより好ましい。上記熱可塑性樹脂は、単独で用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。
【００２９】
上記化学発泡剤は特に限定されない。上記化学発泡剤として、有機系化学発泡剤又は無機系化学発泡剤を使用できる。上記有機系化学発泡剤として、ニトロソ化合物、アゾ化合物、スルホニルヒドラジド化合物又はアジド化合物等が挙げられる。上記無機系化学発泡剤として、炭酸水素ナトリウム又は炭酸アンモニウム等が挙げられる。なかでも、アゾ化合物又は炭酸水素ナトリウムが好ましい。上記化学発泡剤は、単独で用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。
【００３０】
上記熱可塑性樹脂組成物は、顔料、補強剤、難燃剤、紫外線吸収剤又は安定剤の公知の添加剤を含有してもよい。上記補強剤として、板状フィラー、繊維状フィラー又は針状フィラー等が挙げられる。
【００３１】
図１に、本発明の一実施形態に係る発泡成形品の製造方法に用いられる射出成形装置の概略構成図の一例を示す。
【００３２】
図１に示す射出成形装置１は、射出成形用金型２を備える。
【００３３】
射出成型用金型２は、固定型としての第１の金型２１と、可動型としての第２の金型２２とを備える。第１の金型２１と第２の金型２２とが組み合わされたときに、射出成形用金型２の内部に内部空間であるキャビティＡが形成される。第１，第２の金型２１，２２の形状は矩形板状である。第１，第２の金型の形状は特に限定されない。
【００３４】
第２の金型２２は、第１の金型２１に対して近接及び離間するように、移動可能に構成されている。第２の金型２２だけでなく、第１の金型２１も第２の金型２２に対して近接及び離間するように、移動可能に構成されていてもよい。すなわち、第１，第２の金型が互いに近接及び離間するように、第１の金型及び第２の金型の内の少なくとも一方が、移動可能に構成されていてもよい。
【００３５】
第１の金型２１に、キャビティＡに溶融樹脂を注入するための樹脂注入用貫通孔２１ａが設けられている。第２の金型２２のパーティングライン面側の表面に、キャビティＡを形成するための凹部２２ａが形成されている。凹部２２ａに、キャビティＡにガスを注入するためのガス注入孔２２ｂが設けられている。ガス注入孔２２ｂは、ガス注入用流路２３に連ねられている。また、凹部２２ａには、キャビティＡからガスを排出するためのガス排出孔２２ｃが設けられている。ガス排出孔２２ｃは、ガス排出用流路２４に連ねられている。
【００３６】
第２の金型２２の凹部２２ａに連ねられているガス注入用流路２３に、ガス注入用バルブ３及び減圧バルブ４を介して、高圧ガスタンク５が接続されている。ガス注入用バルブ３に、ガス注入用バルブ制御装置６が接続されている。ガス注入用バルブ３は、ガス注入用バルブ制御装置６の信号により、任意のタイミングで開く。ガス注入用バルブ３が開くと、ガス注入用流路２３及びガス注入孔２２ｂを経由してキャビティＡに不活性ガスが注入される。
【００３７】
高圧ガスタンク５内のガス温度を制御するために、高圧ガスタンク５の外周面に、温度ヒーター７が取り付けられている。また、温度ヒーター７には、温度センサー８が取り付けられている。温度ヒーター７及び温度センサー８は、温度制御装置９に接続されている。温度制御装置９により、温度センサー８から温度を検知して、必要に応じて温度ヒーター７により、高圧ガスタンク５を加温することができる。なお、高圧ガスタンク５には、開放バルブ１０及びリリーフ弁１１が接続されている。
【００３８】
また、高圧ガスタンク５には、該高圧ガスタンク５にガスを圧送するために、圧縮ポンプ１２が接続されている。圧縮ポンプ１２に、バルブ１３，１４が接続されている。バルブ１３に不活性ガスボンベ１５が接続されている。
【００３９】
高圧ガスタンク５に圧縮ポンプ１２が接続されており、かつ圧縮ポンプ１２にバルブ１３を介して不活性ガスボンベ１５が接続されているため、任意の種類のガスを圧縮することができる。さらに、圧縮ポンプ１２を制御することにより、高圧ガスタンク５の圧力を容易に制御できる。
【００４０】
また、第２の金型２２の凹部２２ａに連ねられているガス排出用流路２４に、ガス排出用バルブ１６が接続されている。ガス排出用バルブ１６に、ガス排出用バルブ制御装置１７が接続されている。ガス排出用バルブ１６は、ガス排出用バルブ制御装置１７の信号により、任意のタイミングで開く。ガス排出用バルブ１６が開くと、ガス排出孔２２ｃ及びガス排出用流路２４を経由してキャビティＡから不活性ガスが排出される。これにより、キャビティＡの圧力を解放できる。
【００４１】
発泡成形品は、射出成形装置１を用いて、例えば以下のようにして得ることができる。
【００４２】
先ず、高圧ガスタンク５を温度ヒーター７により加熱する。高圧ガスタンク５内の温度を、発泡成形品を構成するための熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋２５℃以上、かつ熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋１００℃以下の温度に保持する。また、圧縮ポンプ１２を用いて、高圧ガスタンクに不活性ガスを不活性ガスボンベ１５から圧送し、高圧ガスタンク内のガス圧力を１０ＭＰａ程度に保持する。また、射出成型用金型２を、第１，第２の金型２１，２２が閉じた状態にする。
【００４３】
射出成形用金型１のキャビティＡにガス圧力０．４〜０．６ＭＰａでガスを充填させ得る状態に、減圧バルブ４を制御する。ガス注入用バルブ３を開いて、キャビティＡにガスを注入する。所定時間が経過した後、ガス注入用バルブ３を閉じる。次に、熱可塑性樹脂と化学発泡剤とを含有する熱可塑性樹脂組成物を、キャビティＡに射出し、充填する。熱可塑性樹脂組成物は溶融状態で射出される。熱可塑性樹脂組成物の射出が完了する直前に、ガス排出孔２２ｃ及びガス排出用流路２４からガスを排出する。熱可塑性樹脂組成物の射出が完了し、コアバック待ち時間が経過した後、例えば第１，第２の金型２２，２３が離間するように、第２の金型２３を所定の距離だけコアバックさせる。第２の金型２３をコアバックさせることにより、熱可塑性樹脂組成物を発泡させる。次に、発泡した熱可塑性樹脂組成物を冷却し、固化させる。その後、射出成形用金型１を開いて、発泡成形品を射出成形用金型１から取り出す。
【００４４】
以下、本発明について、実施例および比較例を挙げて具体的に説明する。本発明は、以下の実施例のみに限定されない。
【００４５】
（実施例１）
（１）熱可塑性樹脂組成物の調製
ポリプロピレン（プライムポリマー社製、商品名：Ｊ８３０ＨＶ、荷重たわみ温度：１０５℃（測定方法：ＪＩＳ  Ｋ７１９１−２、Ａｅ法、試験条件：０．４５ＭＰａ））１００重量部と、発泡剤（永和化成工業社製、商品名：ポリスレンＥＥ２７５Ｆ）５重量部とを添加し、熱可塑性樹脂組成物Ａを調製した。
【００４６】
（２）発泡射出成形
図１に示す射出成形装置を用いて、以下の成形条件により、射出成形用金型のキャビティのガス圧力を０．５ＭＰａとし、かつガス温度を１３５℃とした状態で上記熱可塑性樹脂組成物Ａを射出し、発泡させ、冷却した。このようにして、縦１３０ｍｍ×横３３０ｍｍ×厚み２．９ｍｍの発泡成形品を得た。
【００４７】
［成形条件］
樹脂温度：２００℃
スクリュー回転数：８０ｒｐｍ
射出時のキャビティの厚み：１．４３ｍｍ
キャビティの大きさ：縦１３０ｍｍ×横３３０ｍｍ
コアバック時の型開き幅：１．５ｍｍ
コアバック待ち時間：０．５秒
充填時間：２．１秒
冷却時間：４０秒
冷媒温度：４０℃
成形サイクル：４４秒
発泡倍率：２．０１倍
高圧ガスタンクの温度：１３５℃
熱可塑性樹脂組成物の充填開始時のガス圧力：０．５ＭＰａ
熱可塑性樹脂組成物の充填開始時のガス温度：１３５℃
不活性ガスボンベの種類：炭酸ガスボンベ
【００４８】
（比較例１）
高圧ガスタンクの温度を８０℃とし、熱可塑性樹脂組成物の射出の際のキャビティのガス温度を８０℃に変更したこと、並びにコアバック時の型開き幅を１．２ｍｍとし、発泡倍率を１．７５倍に変更したこと以外は、実施例１と同様にして、縦１３０ｍｍ×横３３０ｍｍ×厚み２．５ｍｍの発泡成形品を得た。
【００４９】
（比較例２）
高圧ガスタンクの温度を２３０℃とし、熱可塑性樹脂組成物の射出の際のキャビティのガス温度を２３０℃に変更したこと以外は、実施例１と同様にして、縦１３０ｍｍ×横３３０ｍｍ×厚み２．９ｍｍの発泡成形品を得た。
【００５０】
（比較例３）
図１に示す射出成形装置において、高圧ガスタンクを設けずに、炭酸ガスボンベを減圧バルブに直接接続した射出成形装置を用意した。この射出成形装置を用いて、熱可塑性樹脂組成物の射出の際のキャビティのガス圧力を０．５Ｐａ、かつガス温度を３０℃とした状態で、熱可塑性樹脂組成物を射出したこと、並びにコアバック時の型開き幅を１．０ｍｍとし、発泡倍率を１．５０倍に変更したこと以外は、実施例１と同様にして、縦１３０ｍｍ×横３３０ｍｍ×厚み２．１ｍｍの発泡成形品を得た。
【００５１】
（比較例４）
図１に示す射出成形装置において、高圧ガスタンクを設けずに、窒素ガスボンベを減圧バルブに直接接続した射出成形装置を用意した。この射出成形装置を用いて、熱可塑性樹脂組成物の射出の際のキャビティのガス圧力を０．５Ｐａ、かつガス温度を３０℃とした状態で、熱可塑性樹脂組成物を射出したこと、並びにコアバック時の型開き幅を１．０ｍｍとし、発泡倍率を１．４５倍に変更したこと以外は、実施例１と同様にして、縦１３０ｍｍ×横３３０ｍｍ×厚み２．０ｍｍの発泡成形品を得た。
【００５２】
（実施例２）
図１に示す射出成形装置を用いて、以下の成形条件により、射出成形用金型のキャビティのガス圧力を０．４ＭＰａとし、かつガス温度を１８０℃とした状態で、実施例１で得られた熱可塑性樹脂組成物Ａを射出し、発泡させ、冷却した。このようにして、縦１３０ｍｍ×横３３０ｍｍ×厚み３．１ｍｍの発泡成形品を得た。
【００５３】
［成形条件］
樹脂温度：２００℃
スクリュー回転数：８０ｒｐｍ
射出時のキャビティの厚み：１．４３ｍｍ
キャビティの大きさ：縦１３０ｍｍ×横３３０ｍｍ
コアバック時の型開き幅：１．５５ｍｍ
コアバック待ち時間：０．３秒
充填時間：２．１秒
冷却時間：４０秒
冷媒温度：４０℃
成形サイクル：４４秒
発泡倍率：２．１倍
高圧ガスタンクの温度：１８０℃
熱可塑性樹脂組成物の充填開始時のガス圧力：０．４ＭＰａ
熱可塑性樹脂組成物の充填開始時のガス温度：１８０℃
不活性ガスボンペの種類：炭酸ガスボンベ
【００５４】
（比較例５）
高圧ガスタンクの温度を７０℃とし、熱可塑性樹脂組成物の射出の際のキャビティのガス温度を７０℃に変更したこと、並びにコアバック時の型開き幅を１．４ｍｍとし、発泡倍率を１．９倍に変更したこと以外は、実施例２と同様にして、縦１３０ｍｍ×横３３０ｍｍ×厚み２．７４ｍｍの発泡成形品を得た。
【００５５】
（比較例６）
高圧ガスタンクの温度を２３０℃とし、熱可塑性樹脂組成物の射出の際のキャビティのガス温度を２３０℃に変更したこと、並びに発泡倍率を２．０１倍に変更したこと以外は、実施例２と同様にして、縦１３０ｍｍ×横３３０ｍｍ×厚み２．８７ｍｍの発泡成形品を得た。
【００５６】
（評価）
得られた発泡成形品の表面におけるスワールマークの有無、並びに発泡不良が生じているか否かを評価した。
【００５７】
結果を下記の表１，２に示す。
【００５８】
【表１】
2010143141.tif 000003
【００５９】
上記表１から、射出成形用金型のキャビティのガス圧力を０．４〜０．６ＭＰａの範囲内の０．５ＭＰａとし、かつガス温度を熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋２５℃〜熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋１００℃の範囲内の１３５℃とした状態で、キャビティに熱可塑性樹脂組成物を射出することにより得られた実施例１の発泡成形品では、スワールマークと呼ばれる模様がなく、発泡不良も生じなかった。
【００６０】
【表２】
2010143141.tif 000004
【００６１】
また、射出成形用金型のキャビティのガス圧力を０．４〜０．６ＭＰａの範囲内の０．４ＭＰａとし、かつガス温度を熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋２５℃〜熱可塑性樹脂組成物の荷重たわみ温度＋１００℃の範囲内の１８０℃とした状態で、キャビティに熱可塑性樹脂組成物を射出することにより得られた実施例２の発泡成形品では、スワールマークと呼ばれる模様がなく、発泡不良も生じなかった。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係る発泡成形品を得るのに用いられる射出成形装置の概略構成図である。
【符号の説明】
【００６３】
１…射出成形装置
２…射出成形用金型
３…ガス注入用バルブ
４…減圧バルブ
５…高圧ガスタンク
６…ガス注入用バルブ制御装置
７…温度ヒーター
８…温度センサー
９…温度制御装置
１０…開放バルブ
１１…リリーフ弁
１２…圧縮ポンプ
１３…バルブ
１４…バルブ
１５…不活性ガスボンベ
１６…ガス排出用バルブ
１７…ガス排出用バルブ制御装置
２１…第１の金型
２１ａ…樹脂注入用貫通孔
２２…第２の金型
２２ａ…凹部
２２ｂ…ガス注入孔
２２ｃ…ガス排出孔
２３…ガス注入用流路
２４…ガス排出用流路
Ａ…キャビティ
【図１】
2010143141.tif 000005