(57)【要約】【課題】潤滑条件を過酷にしても金属材料の圧延ロールへの凝着が起こりにくく、ロールコーティングの生成が少ない圧延油を提供する。【解決手段】圧延油は、４０℃における動粘度が７５ｍｍ２／ｓ以上、１５０ｍｍ２／ｓ以下であって、下記Ａ成分とＢ成分を配合してなり、下記Ａ成分の配合量が該圧延油全量基準で３５質量％以上である。  Ａ成分：４０℃における動粘度が３００ｍｍ２／ｓ以上、粘度指数が５０以下、１５℃における密度が０．８９以上である鉱油  Ｂ成分：４０℃における動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上、４０ｍｍ２／ｓ以下、蒸留の終点が６００℃以下である、鉱油およびエステル化合物のうち少なくともいずれか１種【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
４０℃における動粘度が７５ｍｍ２／ｓ以上、１５０ｍｍ２／ｓ以下である圧延油であって、
下記Ａ成分とＢ成分を配合してなり、
下記Ａ成分の配合量が該圧延油全量基準で３５質量％以上である
ことを特徴とする圧延油。
Ａ成分：４０℃における動粘度が３００ｍｍ２／ｓ以上、粘度指数が５０以下、１５℃における密度が０．８９以上である鉱油
Ｂ成分：４０℃における動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上、４０ｍｍ２／ｓ以下、蒸留の終点が６００℃以下である、鉱油およびエステル化合物のうち少なくともいずれか１種
【請求項２】
請求項１に記載の圧延油において、
前記Ａ成分がナフテン系鉱油である
ことを特徴とする圧延油。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の圧延油が熱間圧延用または温間圧延用である
ことを特徴とする圧延油。
【請求項４】
請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載の圧延油が非鉄金属加工用である
ことを特徴とする圧延油。
【請求項５】
請求項４に記載の非鉄金属がアルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、マグネシウム合金、チタン、チタン合金およびインコネルのいずれかである
ことを特徴とする圧延油。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧延油に関する。詳しくは、マグネシウム合金やアルミニウムおよびその合金などの非鉄金属の圧延に使用される圧延油に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、非鉄金属の圧延加工に関する需要が非常に増えている。非鉄金属としては、例えば、ノートパソコン筐体に用いられるマグネシウム合金や印刷板に使用されるアルミニウム、あるいはコネクターに使用される銅合金などが挙げられる。
このような非鉄金属の圧延においては、特に製品表面が均一で美麗であることが求められるため、圧延油に関しても要求が厳しくなっている。例えば、アルミニウムやその合金などの非鉄金属圧延用として、精製鉱油を基油とし、これに油性剤（脂肪酸、油脂、および合成エステルなど）や乳化剤（脂肪酸のアミン石鹸およびノニオン系界面活性剤など）のような各種の添加剤を配合した圧延油が提案されている（例えば、特許文献１〜４参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平６−２５６８９号公報
【特許文献２】特開２０００−２９０６７８号公報
【特許文献３】特開平８−１７００９０号公報
【特許文献４】特開平１１−３４３４９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
一方、金属材料の圧延加工においては、潤滑条件が過酷になると、金属材料が凝着しやすくなる。具体的には、圧延ロール表面に対し材料成分が堆積していわゆるロールコーティングが生成する。ロールコーティングの生成が著しくなると、圧延板面を傷つけてしまうおそれもある。
しかしながら、特許文献１〜４に記載の圧延油においても、ロールコーティングの生成を十分に抑制することは困難である。
【０００５】
そこで、本発明は、潤滑条件を過酷にしても金属材料の圧延ロールへの凝着が起こりにくく、ロールコーティングの生成が少ない圧延油を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は、高粘度を有する特定の基油と低粘度を有する特定の基油とを混合して用いることにより、使用時のハンドリング性が良く、前記したロールコーティング物の生成を低減できることを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明は、以下に示すような圧延油を提供するものである。
【０００７】
（１）４０℃における動粘度が７５ｍｍ２／ｓ以上、１５０ｍｍ２／ｓ以下である圧延油であって、下記Ａ成分とＢ成分を配合してなり、下記Ａ成分の配合量が該圧延油全量基準で３５質量％以上であることを特徴とする圧延油。
Ａ成分：４０℃における動粘度が３００ｍｍ２／ｓ以上、粘度指数が５０以下、１５℃における密度が０．８９以上である鉱油
Ｂ成分：４０℃における動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上、４０ｍｍ２／ｓ以下、蒸留の終点が６００℃以下である、鉱油およびエステル化合物のうち少なくともいずれか１種
（２）上述の（１）１に記載の圧延油において、前記Ａ成分がナフテン系鉱油であることを特徴とする圧延油。
（３）上述の（１）または（２）に記載の圧延油が熱間圧延用または温間圧延用であることを特徴とする圧延油。
（４）上述の（１）から（３）までのいずれか１つに記載の圧延油が非鉄金属加工用であることを特徴とする圧延油。
（５）上述の（４）に記載の非鉄金属がアルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、マグネシウム合金、チタン、チタン合金およびインコネルのいずれかであることを特徴とする圧延油。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の圧延油によれば、潤滑条件を過酷にしても金属材料の圧延ロールへの凝着が起こりにくく、ロールコーティングの生成が少ない。それ故、圧延時の潤滑性が低下せず、低い圧下力で圧延できる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明の圧延油は、４０℃における動粘度が７５ｍｍ２／ｓ以上、１５０ｍｍ２／ｓ以下であり、所定の高粘度油（Ａ成分）と所定の低粘度油（Ｂ成分）とを配合してなることを特徴とする。以下、詳細に説明する。
【００１０】
（Ａ成分）
本発明の圧延油に配合されるＡ成分は、４０℃における動粘度が３００ｍｍ２／ｓ以上の鉱油である。４０℃における動粘度が３００ｍｍ２／ｓ未満であると、圧延時の潤滑性を十分に発揮できないおそれがある。したがって、動粘度としては、３４０ｍｍ２／ｓ以上が好ましく３７０ｍｍ２／ｓ以上であることがより好ましく、４００ｍｍ２／ｓ以上であることがさらに好ましい。一方、あまり動粘度が高すぎると、圧延板表面にステインが発生するおそれがある。
それ故、Ａ成分の動粘度は、８００ｍｍ２／ｓ以下であることが好ましく、６００ｍｍ２／ｓ以下であることがより好ましく、４５０ｍｍ２／ｓ以下であることがさらに好ましい。
【００１１】
また、Ａ成分の粘度指数は、５０以下である。粘度指数が５０を超えると、パラフィン成分が多くなり、粘度の割には分子量が大きくなってしまう。その場合、圧延後の焼鈍処理においてステインが発生するおそれがある。また焼鈍炉を汚染するおそれもある。それ故、好ましい粘度指数は、４５以下であり、より好ましくは４０以下である。一方、粘度指数があまり低すぎると、高温時における圧延の際に粘度が低すぎて潤滑性に劣るため好ましくない。それ故、粘度指数は、１５以上が好ましく、より好ましくは２０以上である。
さらに、Ａ成分の１５℃における密度は、０．８９以上であり、好ましくは０．９以上である。密度が０．８９未満であると、パラフィン成分が多くなり、粘度の割には分子量が大きくなり好ましくない。
【００１２】
上述のＡ成分は、いわゆる鉱油であって、種々の方法で得ることができる。例えば、パラフィン基系原油、中間基系原油あるいはナフテン基系原油を常圧蒸留するか、あるいは常圧蒸留の残渣油を減圧蒸留して得られる留出油、またはこれを常法にしたがって精製することによって得られる精製油、例えば、溶剤精製油、水添精製油、脱ロウ処理油、白土処理油等を挙げることができる。これらの鉱油は、最終的に上述した各パラメータを有するように調製すればよい。本発明の圧延油では、Ａ成分として、これらの鉱油を１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
上記した鉱油の中では、特にナフテン基系原油から得られるナフテン系鉱油が好ましい。ナフテン系鉱油は他の鉱油にくらべ同一粘度でも分子量が小さく、低沸点であり、本発明の効果をより発揮しやすいからである。
【００１３】
このようなＡ成分の配合量は、圧延油全量基準で３５質量％以上であり、好ましくは
４０質量％以上であり、より好ましくは４５質量％以上であり、さらに好ましくは５０質量％以上である。Ａ成分の配合量が３５質量％未満であると、圧延時に潤滑性を十分に担保することができない。
【００１４】
（Ｂ成分）
本発明の圧延油に配合されるＢ成分は、４０℃における動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上、４０ｍｍ２／ｓ以下であって、鉱油およびエステル化合物のうち少なくともいずれか１種である。
４０℃における動粘度が１０ｍｍ２／ｓ未満であると、圧延時の潤滑性を十分に発揮できないおそれがある。また、使用にともなう蒸発減量が多くなり、組成が変化しやすくなる。さらに、引火点が低くなるとともに、使用時の発煙の問題も生じやすくなる。一方、動粘度が４０ｍｍ２／ｓを超えると、本発明の圧延油の粘度を１５０ｍｍ２／ｓ以下に調製することが困難になるおそれがある。
したがって、Ｂ成分の４０℃における動粘度は、１２ｍｍ２／ｓ以上、３５ｍｍ２／ｓ以下であることが好ましい。
【００１５】
また、Ｂ成分である鉱油やエステル化合物は、蒸留の終点が６００℃以下である。蒸留の終点が６００℃を超えてしまうような鉱油やエステル化合物を圧延油の成分として用いると、圧延後の焼鈍処理において圧延板表面にステインが発生するおそれがある。また、圧延油を水とともに、あるいはエマルジョンとして３００℃以上の温度で圧延を行った場合、蒸気膜が形成されにくくなり、部分的にエマルジョンや油分が加熱された金属に接触し、油分の展着ムラが発生しやすくなる。この展着ムラは、圧延時にロールコーティングムラとなり、それが圧延材に転写されて製品品質を著しく低下させてしまうおそれがある。
それ故、蒸留の終点は、６００℃以下が好ましく５５０℃以下がより好ましい。ただし、使用に伴う蒸発減量、引火点、および発煙の観点より、蒸留の終点は４００℃以上が好ましく、４５０℃以上がより好ましい。なお、蒸留の終点は、ＪＩＳ  Ｋ２２５４「原油および石油製品−蒸留試験法」に準拠して測定すればよい。
【００１６】
上述のＢ成分のうち鉱油は、Ａ成分と同様の方法で得ることができる。すなわち、最終的に上述した各パラメータを有するように調製すればよい。本発明の圧延油では、Ｂ成分としての鉱油は、１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００１７】
Ｂ成分としてのエステル化合物についても、必要な性状は上述した鉱油と全く同様である。このようなエステル化合物は、例えばアルコールとカルボン酸を反応させて得ることができる。
【００１８】
アルコールとしては、例えば炭素数１〜１８の脂肪族飽和あるいは炭素数３〜１８の脂肪族不飽和アルコールを好ましく挙げることができる。これらのアルコールは直鎖状のものであってもよいし、分岐鎖状のものであってもよく、一価であっても二価以上の多価であってもよい。その具体例としては、メタノール、エタノール、アリルアルコール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール、ヘキサノール、オクタノール、ノニルアルコール、イソノニルアルコール、デカノール、ドデカノール、テトラデカノール、ヘキサデカノール、オクタデカノール、ブテノール、ペンテノール、ヘキセノール、オクテノール、デセノール、ドデセノール、テトラデセノール、ヘキサデセノール、オクタデセノール、エチレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、およびペンタエリスリトールなどが挙げられる。
【００１９】
また、カルボン酸としては、一塩基酸であってもよいし、二塩基酸以上の多塩基酸であってもよく、また、飽和、不飽和のいずれであってもよい。さらに、直鎖状のものであってもよく、分岐鎖状のものであってもよい。このようなカルボン酸の例としては、オクタン酸、デカン酸、ドデカン酸、テトラデカン酸、ヘキサデカン酸、オクタデカン酸、ヒドロキシオクタデカン酸、イコサン酸、オクテン酸、デセン酸、ドデセン酸、テトラデセン酸、ヘキサデセン酸、オクタデセン酸、ヒドロキシオクタデセン酸、イコセン酸、ヘキサン二酸（アジピン酸）、オクタン二酸、デカン二酸、ドデカン二酸、テトラデカン二酸、ヘキサデカン二酸、オクタデカン二酸、イコサン二酸、オクテン二酸、デセン二酸、ドデセン二酸、テトラデセン二酸、ヘキサデセン二酸、オクタデセン二酸、イコセン二酸、パルミチン酸、ステアリン酸、イソステアリン酸、ヒドロキシステアリン酸、ダイマー酸、オレイン酸、イコサン酸などを挙げることができる。
【００２０】
本発明のＢ成分としては、上述の組み合わせの中から、４０℃における動粘度と蒸留の終点が所定の範囲であるエステル化合物となるものを選択して合成すればよい。また、エステル化合物の合成法に制限はなく、例えばエステル交換法で合成してもよい。
このようなエステル化合物は、市販品を入手してもよい。例えば、ジイソノニルアジペートやジトリデシルアジペートなどが市販されている。なお、Ａ成分に対して、カルボン酸とアルコールを別々に配合して、配合後にエステル化を行うことで本発明の圧延油を調製してもよい。
【００２１】
また、本発明においてＢ成分として用いられるエステル化合物は、上述した性状を満たせば合成物に限らず天然物であってもよい。例えば、天然油脂、天然油脂の水素化処理物、天然油脂のエステル交換物、および天然油脂のエステル交換物の水素化処理物などをＢ成分として使用できる。
ここで、天然油脂としては、天然界に広く存在する各種の動植物油脂を用いることができるが、脂肪酸とグリセリンとのエステルを主成分とする植物油、例えばサフラワー油、大豆油、菜種油、パーム油、パーム核油、綿実油、ヤシ油、米糠油、ゴマ油、ヒマシ油、亜麻仁油、オリーブ油、桐油、椿油、落花生油、カポック油、カカオ油、木蝋、ヒマワリ油、コーン油などが挙げられる。
天然油脂の水素化処理物とは、前記した油脂を適当な水素化触媒の存在下でいわゆる水添したものである。水素化触媒としては、ニッケル系触媒、白金族（Pt,Pd,Rh,Ru）系触媒、コバルト系触媒、酸化クロム系触媒、銅系触媒、オスミウム系触媒、イリジウム系触媒、モリブデン系触媒などが挙げられる。また、水素化触媒としては上記触媒を２つ以上組み合わせて使用することも好ましい。
【００２２】
天然油脂のエステル交換物とは、適当なエステル合成触媒の存在下で、天然油脂を構成するトリグリセリドに対してエステル交換反応を行って得られたエステルである。例えば、低級アルコールと油脂とを、上記エステル合成触媒の存在下でエステル交換反応させることにより、所定の動粘度を有する脂肪酸エステルが製造される。低級アルコールは、エステル化剤として使用されるものであり、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール等のアルコールを挙げることができる。
また、天然油脂のエステル交換物の水素化処理物とは、前記したエステル交換物を適当な水素化触媒の存在下で水添したものである。
上述のエステル化合物は１種だけでなく２種以上を組み合わせて用いてもよい。さらに、本発明では、上述した鉱油とエステル化合物を混合してＢ成分としてもよい。
【００２３】
このようなＢ成分の配合量は、圧延油全量基準で１０質量％以上であることが好ましい。Ｂ成分（低粘度成分）の配合量が１０質量％未満であると、圧延油の４０℃における動粘度を１５０ｍｍ２／ｓ以下に調製することが困難となるおそれがある。
【００２４】
本発明の圧延油は、４０℃における動粘度が７５ｍｍ２／ｓ以上、１５０ｍｍ２／ｓ以下である。ここで、動粘度が７５ｍｍ２／ｓ未満であると、圧延時の潤滑性が十分ではなくなり、ロールコーティングが生じやすくなる。一方、動粘度が１５０ｍｍ２／ｓを超えると、圧延後の焼鈍処理の際に圧延板表面にステインが発生しやすくなるだけでなく、ポンプによる圧送が困難になるなど使用時のハンドリング性が悪化する。
【００２５】
上述した本発明の圧延油は、水を吹き付けながらあるいはエマルジョンとして使用することで各種の金属材料、特に非鉄金属材料の圧延に好適に使用される。非鉄金属材料としては、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、マグネシウム合金チタン、チタン合金およびインコネルなどが挙げられる。また、本発明の圧延油は、潤滑条件を過酷にしても金属材料の圧延ロールへの凝着が起こりにくく、ロールコーティングの生成が少ないので、温間圧延や熱間圧延に好適である。また、圧延時の潤滑性が低下せず、低い圧力下で圧延が可能となるとともに圧延後の金属材料の表面も平滑で均一である。
なお、エマルジョンとして使用する場合には、水で１０〜１００倍（容量比）に希釈して用いることが好ましい。希釈倍率が１０倍未満では、性能の観点より圧延油が無駄になるおそれがある。また、希釈倍率が１００倍を超えると、圧延性が不十分となり、圧延時の焼き付きにより、圧延後の金属材料の表面が平滑でなくなるおそれがある。
【００２６】
本発明の圧延油は、特に添加剤を配合しなくても優れた効果を奏するが、本発明の効果を阻害しない範囲で、以下に示す各種の添加剤を配合してもよい。具体的には、界面活性剤、油性剤、極圧剤、摩耗防止剤、酸化防止剤、防錆剤、金属不活性化剤、および消泡剤などを適宜配合して使用することができる。
【００２７】
界面活性剤は、本発明の圧延油を水中に分散してエマルジョンとして使用する場合に用いられる。界面活性剤としては、例えば、アニオン性界面活性剤、カチオン性界面活性剤、非イオン性界面活性剤、および両性界面活性剤などが挙げられる。アニオン性界面活性剤としては、アルキルベンゼンスルホン酸塩、アルファオレフィンスルホン酸塩等がある。カチオン性界面活性剤としては、アルキルトリメチルアンモニウム塩、ジアルキルジメチルアンモニウム塩などの四級アンモニウム塩等がある。非イオン性界面活性剤としては、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテルなどのエーテルが挙げられる。配合量は、圧延油全量基準で０．０１〜１０質量％の範囲で選定することが好ましい。
【００２８】
油性剤としては特に制限はなく、従来より圧延油において油性剤として慣用されているものの中から、任意のものを適宜選択して用いることができる。このような油性剤としては、ステアリン酸、オレイン酸などのカルボン酸、あるいはステアリルアミン、オレイルアミンなどの脂肪族飽和および不飽和モノアミン、ラウリン酸アミド、オレイン酸アミドなどの脂肪族飽和および不飽和モノカルボン酸アミド等が挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。また、その配合量は、圧延油全量基準で、好ましくは０．０１〜１０質量％、より好ましくは０．１〜５質量％の範囲で選定すればよい。
【００２９】
極圧剤としては、例えば硫化オレフィン、ジアルキルポリスルフィド、ジアリールアルキルポリスルフィド、ジアリールポリスルフィドなどの硫黄系化合物、リン酸エステル、チオリン酸エステル、亜リン酸エステル、アルキルハイドロゲンホスファイト、リン酸エステルアミン塩、亜リン酸エステルアミン塩などのリン系化合物等が挙げられる。また、その配合量は、圧延油全量基準で、好ましくは０．０１〜１０質量％、より好ましくは０．０５〜５質量％の範囲で選定すればよい。
摩耗防止剤としては、例えばジチオリン酸亜鉛（ＺｎＤＴＰ）、ジチオカルバミン酸亜鉛（ＺｎＤＴＣ）、硫化オキシジチオリン酸モリブデン（ＭｏＤＴＰ）、硫化オキシジチオカルバミン酸モリブデン（ＭｏＤＴＣ）などが挙げられる。また、その配合量は、圧延油全量基準で、０．１〜５質量％の範囲で選定することが好ましい。
【００３０】
酸化防止剤としては、例えばアルキル化ジフェニルアミン、フェニル−α−ナフチルアミン、アルキル化−α−ナフチルアミンなどのアミン系、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾールなどのフェノール系、および２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−［４，６−ビス（オクチルチオ）−１，３，５−トリアジン−２−イルアミノ］フェノール、ジラウリルチオジプロピオネートなどの硫黄系などが挙げられる。また、その配合量は、圧延油全量基準で、好ましくは０．０５〜３質量％、より好ましくは０．２〜２質量％の範囲で選定すればよい。
防錆剤としては、例えば、トリエタノールアミンのようなアルカノールアミン、石油スルホネート、アルキルベンゼンスルホネート、ジノニルナフタレンスルホネート、アルケニルコハク酸エステル、および多価アルコールエステル等が挙げられる。これら防錆剤の配合量は、配合効果の点から、圧延油全量基準で、好ましくは０．０１〜１質量％、より好ましくは０．０５〜０．５質量％の範囲で選定すればよい。
【００３１】
金属不活性化剤としては、例えば、ベンゾトリアゾール系、トリルトリアゾール系、チアジアゾール系、およびイミダゾール系化合物等が挙げられる。また、その配合量は、配合効果の点から、圧延油全量基準で、好ましくは０．０１〜１質量％、より好ましくは０．０１〜０．５質量％の範囲で選定すればよい。
消泡剤としては、例えば、シリコーン、フルオロシリコール、およびフルオロアルキルエーテル等が挙げられる。消泡剤は、消泡効果および経済性のバランスなどの点から、圧延油全量基準で、０．００５〜０．１質量％の範囲で選定することが好ましい。
【実施例】
【００３２】
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例によって
なんら限定されるものではない。
〔実施例１〜８、比較例１〜７〕
（１）試料油の調製
表１、表２に示す配合組成を有する圧延油（試料油）を調製して、圧延機による圧延実験を行った。
【００３３】
【表１】
2010235791.tif 000002
【００３４】
【表２】
2010235791.tif 000003
【００３５】
ここで、試料油の調製に用いた各成分は以下の通りである。
（1.1）鉱油１（Ａ成分）：ナフテン系鉱油、４０℃粘度：４００ｍｍ２／ｓ、ＶＩ：３５、１５℃における密度：０．９２７
（1.2）鉱油２（Ａ成分）：ナフテン系鉱油、４０℃粘度：１００ｍｍ２／ｓ、ＶＩ：４３、１５℃における密度：０．９０１
（1.3）鉱油３（Ｂ成分）：ナフテン系鉱油、４０℃粘度：２８ｍｍ２／ｓ、ＶＩ：０、１５℃における密度：０．９０７、蒸留の終点：５０２℃
【００３６】
（1.4）エステル１（Ｂ成分）：ジイソノニルアジペート、４０℃粘度：１１ｍｍ２／ｓ、蒸留の終点：４５５℃
（1.5）エステル２（Ｂ成分）：ジトリデシルアジペート、４０℃粘度：２５ｍｍ２／ｓ、蒸留の終点：４６０℃
（1.6）エステル３：ペンタエリスリトールテトラオレート、４０℃粘度：６５ｍｍ２／ｓ、蒸留の終点：６９０℃
（1.7）エステル４：天然油脂、４０℃粘度：３９ｍｍ２／ｓ、蒸留の終点：６１０℃
【００３７】
（1.8）油性剤：オレイン酸
（1.9）防錆剤：トリエタノールアミン
（1.10）界面活性剤：高級アルコールアルキレンオキサイド付加物（ＨＬＢ：１２．５）
【００３８】
（２）各成分および試料油の性状
以下のようにして測定した。
（2.1）動粘度：ＪＩＳ  Ｋ２２８３「原油および石油製品−動粘度試験方法」に準拠して測定した。
（2.2）密度：ＪＩＳ  Ｋ２２４９「原油および石油製品−密度試験方法」に準拠して測定した。
（2.3）蒸留性状：ＪＩＳ  Ｋ２２５４「原油および石油製品−蒸留試験法」に準拠して測定した。
【００３９】
（３）圧延実験
（3.1）圧延材料
以下の３種類の合金板を用いた。
（3.1.1）マグネシウム合金（ＡＺ３１）  ：３ｍｍＴ×５０ｍｍＷ×８００ｍｍＬ
（3.1.2）銅合金（Ｃ２６００）          ：２ｍｍＴ×４０ｍｍＷ×８００ｍｍＬ
（3.1.3）アルミニウム合金（Ａ３００４）：３ｍｍＴ×５０ｍｍＷ×８００ｍｍＬ
【００４０】
（3.2）圧延ロール
ＳＵＪ−２製圧延ロール（外径２００ｍｍφ）を、２４０番研磨紙で表面を研磨して使用した。   
【００４１】
（４）圧延方法
各試料油について、その濃度が５質量％となるようにイオン交換水に分散させてエマルジョンとした。次に、そのエマルジョンを圧延ロールと圧延材料に吹き付けながら３０ｍ／ｍｉｎの速度で圧延を行った。
ここで、合金板個別の圧延条件は以下の通りである。
（4.1）マグネシウム合金（ＡＺ３１）
圧延開始温度：３５０℃、圧延枚数：３０枚、目標圧下率：３５％
（4.2）銅合金（Ｃ２６００）
圧延開始温度：５８０℃、圧延枚数：４０枚、目標圧下率：３０％
（4.3）アルミニウム合金（Ａ３００４）
圧延開始温度：４５０℃、圧延枚数：５０枚、目標圧下率：３５％
【００４２】
（５）評価方法
各試料油を用いた圧延実験において、以下の各特性を測定して試料油の評価を行った。結果を表１、表２に示す。
（5.1）摩擦係数
最後に圧延した１０枚について、Bland & Fordの式から動摩擦係数を測定し、平均値を算出した。
（5.2）ロールコーティング量
圧延実験後の圧延ロール表面に生成したロールコーティングを研磨紙で掻き落とし、塩酸に溶解した後、溶解している各金属の濃度を測定してロールコーティングの全量を求めた。そして、圧延ロール表面のうち、圧延材料との接触部の面積をもとにして単位面積当たりのロールコーティング量（ｍｇ／ｍ２）を算出した。
（5.3）圧延板の表面粗さ
最後に圧延した１０枚について圧延板の表面粗さ（Ｒａ、μｍ）を測定し、平均値を算出した。なお、表面粗さは、ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１−２００１（ＩＳＯ０４２８７−１９９７準拠）に基づいて測定した。
【００４３】
（６）評価結果
表１の実施例１〜８に示すように、本発明の圧延油を実現する試料油は、Ａ成分とＢ成分をともに所定量配合してなるので、圧延時の摩擦係数が小さく潤滑性に優れることがわかる。さらに、圧延枚数が多くなってもロールコーティングの発生が非常に少なく、圧延後の金属材料（圧延板）の表面も平滑であることがわかる。マグネシウム合金（実施例１〜４）、銅合金（実施例５）およびアルミニウム合金（実施例６〜８）のいずれについても同様に優れた効果を奏している点は特筆すべきである。
これに対して、表２に示すように、比較例１〜７で用いられた試料油は、Ａ成分とＢ成分のいずれかが配合されていないか、あるいは、Ａ成分とＢ成分のいずれかの配合量が本発明の範囲からはずれる。それ故、圧延時の摩擦係数が高いだけでなく、圧延後のロールコーティング量も多く、結果的に圧延板の表面粗さも大きいものとなっている。
【産業上の利用可能性】
【００４４】
本発明の圧延油は、非鉄金属材料の温間圧延や熱間圧延に好適に利用できる。