(57)【要約】【課題】冷却用ノズルからの噴霧時期を好適な範囲とする。【解決手段】ノズルからの冷却用噴霧時期を、気温閾値と、乾球温度と湿球温度との温度差閾値とを基準として制御し、設定した気温閾値以上および温度差閾値以上でノズルを噴霧することを特徴とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ノズルからの冷却用噴霧時期を、気温閾値と、乾球温度と湿球温度との温度差閾値とを基準として制御し、設定した気温閾値以上および温度差閾値以上でノズルを噴霧することを特徴とするノズルの噴霧制御方法。
【請求項２】
前記温度差閾値は４．３℃、気温閾値は２８℃としている請求項１に記載のノズルの噴霧制御方法。
【請求項３】
前記ノズルは、地上３ｍ以上の既存の建造物の屋上あるいは／および該建造物の外壁面に、該建造物から外方に向けて噴霧するように取り付ける屋外空間冷却用のノズルである請求項１または請求項２に記載のノズルの噴霧制御方法。
【請求項４】
さらに、前記ノズルの設置高さと、ノズルから噴霧する液滴の平均粒子径とを噴霧時期の変動パラメータとして加えている請求項３に記載のノズルの噴霧制御方法。
【請求項５】
前記ノズルから噴霧する液滴の平均粒子径は２０〜１００μｍ、噴霧圧力は０．３〜１０ＭＰａとしている請求項３または請求項４に記載のノズルの噴霧制御方法。
【請求項６】
乾球温度計と湿球温度計とをノズル制御器に接続し、該ノズル制御器は一流体ノズルと水源とを接続する配管に介設したポンプおよび開閉弁のアクチュエータと接続し、
前記ノズル制御器は前記乾球温度計と湿球温度計により入力される測定値の差が前記温度差閾値に達すると共に、乾球温度計で測定される気温が前記気温閾値に達すると、前記ポンプおよび開閉弁のアクチュエータに噴霧開始信号を送信し、ノズルからの噴霧を開始する請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載のノズルの噴霧制御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はノズルの噴霧制御方法に関し、特に、ヒートアイランド対策用として屋外空間冷却用としてノズルから噴霧する冷却システムにおいて、ノズルから噴霧時期を設定するために好適に用いられるものである。
【背景技術】
【０００２】
近時、ヒートアイランド対策として、集客施設や該施設付近の柱にスプレーノズルを取り付け、該スプレーノズルからの噴霧により周辺温度を降下させる冷却システムが採用されつつある。
【０００３】
この種のヒートアイランド対策用としてノズルから噴霧する冷却システムでは、高温多湿下では蒸発率が低くなり、噴霧中の水滴が落下して路面や通行者に濡れを発生させるため、ノズルからの噴霧時期は設定した湿度以下になり、かつ、温度が設定値以上になると噴霧を開始する制御が行われている。例えば、愛知万博の「グローバル・ループ」では気温３１℃以上、湿度７０％以下でノズルからの噴霧を行っている。
また、特開２００６−１７７５７６号公報の降温用噴霧システムでは、第７頁の段落００２７、００２８には、気温（乾球温度３０℃）の条件下で、相対湿度ＲＨが７５％以上では噴霧を行わず、７５％未満の場合は噴霧することが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００６−１７７５７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
前記のように、従来は、気温が設定値以上で且つ相対湿度が設定値以下になると噴霧を開始する制御がなされているが、本発明者の実験より、噴霧制御の設定条件として相対湿度を用いることが最良の選択ではないことが判明した。
即ち、従来、一般的な設定基準となる相対湿度７０％を閾値として、７０％以下で噴霧を行う、７０％を越えると噴霧を停止しているが、相対湿度が７０％を越えても路面上あるいは地上約１．５メートル位置で濡れが発生しない場合があることを知見した。
よって、この場合には、相対湿度７０％以上であっても設定気温以上であれば噴霧を行うと、より効果的な屋外空間の冷却を図ることができるが、相対湿度７０％以上の場合に噴霧を停止すると、蒸し暑さが助長される問題がある。
【０００６】
本発明は前記実験での知見に基づいて、噴霧時期の制御を行うための新たな基準を設け、相対湿度が高い場合であっても濡れを発生させずにノズルからの噴霧を行えるようにしたノズル噴霧制御方法を提供することを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するため、本発明は、ノズルからの冷却用噴霧時期を、気温閾値と、乾球温度と湿球温度との温度差閾値とを基準として制御し、設定した気温閾値以上および温度差閾値以上でノズルを噴霧することを特徴とするノズル噴霧制御方法を提供している。
【０００８】
前記のように、従来は噴霧時期の設定基準とする気温と相対湿度を採用していたが、相対湿度に代えて、乾球温度と湿球温度との温度差（乾球温度−湿球温度）を基準としている。
このように、乾球温度と湿球温度との温度差を基準とする理由は、本発明者が実験を重ねて知見したものであり、以下に詳述する。
【０００９】
（実験験方法および計測方法）
噴霧実験では噴射角度８０゜の空円錐の水力噴射ノズルを用い、該ノズルは加圧空気を使わずにザウター平均径約２０μｍの超微小な水粒子を噴霧する一流体ノズルを用いた。該ノズルはポンプで水道水を５．５ＭＰａに加圧供給した状態で一時間当たり２．４リットルの噴霧能力がある。
実験は実験室内で行い、噴霧が気流の影響を受けないよう窓を閉鎖し、かつ、実験室の換気ファンと空気調和設備は実験の間停止した。
５ｍ高さまでの実験と噴霧特性の評価は約１０ｍ×３０ｍ×高さ８ｍの実験室で行なった。３ｍ高さまでの実験は約５ｍ×８ｍ×高さ３．５ｍの実験室で行った。
ノズルは垂直に昇降するウィンチ装置に取り付けた。
【００１０】
（噴霧特性の評価）
前記ノズルから噴霧する水粒子径分布を、１次元のレーザドップラーによる速度計測（LDV-Laser Doppler Velocimetry）ができるAerometrics/TSI社の位相ドップラー粒子アナライザ（PDPA-Phased Doppler Particle Analyzer）を用いて測定した。すべての測定は床から１ｍ上のレーザ光線の交点において行った。ノズルの体積流量をメスシリンダーで１００秒間の噴霧積算量により測定した。ノズルから５０ｃｍの点における水粒子直径分布を計測した結果を図１に示す。
【００１１】
（蒸発率の測定方法）
ノズルの設置高さを１、２、３、４、５ｍと変え、ノズルからの水噴霧量が床の上に載置したビニールシートに到達する比率を計測した。該計測はビニールシートの重量を島津社製ＵＷ６２００Ｈ電子天秤（測定精度は±０．１ｇ）で測定し、下式（１）を用いて蒸発率を求めた。
【数１】
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式中、Ｙ：蒸発率、  Ｆ：ノズル出口の水流量、ｔ：噴霧時間、ｍｗｅｔ：測定後シート重量、ｍｄｒｙ：測定前シート重量
ミスト周囲の環境は温湿度センサー（Espec RS-11ディジタルレコーダー）により１０秒おきに乾球温度、湿球温度、湿度を測定した。周囲環境の測定点は高さをノズルと同じとし、ノズルから水平に２０ｃｍ離れた点とした。それぞれの５分間の実験の時間平均をその実験に対する環境条件であると見なした。
【００１２】
１０２回の実験結果より求められた測定結果を、図１および図２に示す。
図１はΔＴｗｂ（乾球温度−湿球温度）と、蒸発率と、ノズル設置高さの関係を示す。図２はΔＴｗｂと、気温と、相対湿度の関係を示す。
図１に示すように、同じ高さに設置したノズルではΔＴｗｂと蒸発率とは一定になり、ΔＴｗｂが大きくなると蒸発率は高くなっている。ノズルの設置高さが３ｍの場合、ΔＴｗｂ４．３以上で蒸発率は７０％に達する。蒸発率７０％は、地上の人間の平均高さを１．５ｍとすると、人間の回りの雰囲気温度を水滴の蒸発により低下して冷気を感じさせることができると共に、濡れを感じさせない最適な蒸発率となる。
【００１３】
従来の気温２８℃以上、相対湿度７０％以下の条件で噴霧時期を設定すると、図２中に一点鎖線で示す領域Ｓ１となる。即ち、２８℃以上、例えば、４０℃に達しても相対湿度が７０％以上になれば噴霧は停止される。
一方、前記図１に示すように、ノズル高さ３ｍで、ΔＴｗｂ４．３以上で蒸発率７０％以上を達成できることから、ΔＴｗｂ４．３以上且つ気温２８℃以上の設定条件とした場合、前記気温２８℃以上、相対湿度７０％以下で設定した前記領域Ｓ１に含まれなかった図２中に二点鎖線で示すＳ２の領域も噴霧時期に含めることができる。前記領域Ｓ２は２８℃から４０℃へと気温が上昇するにしたがって広がる。よって、例えば、相対湿度が７０％を越えていても、相対湿度７５％以下であれば、噴霧を行っても蒸発率７０％を維持でき、路上の人間に濡れを発生させない。
【００１４】
このように、気温と相対湿度とを条件として噴霧時期を設定していた場合と比較して、気温とΔＴｗｂとで噴霧時期を設定すると、より広範囲に濡れを発生させずに雰囲気温度を低下することができ、噴霧可能範囲を広げることができる。
即ち、乾球温度と湿球温度の差ΔＴｗｂを相対湿度の代わりに制御パラメータとして使用すると、ミスト蒸発冷却システムは従来の制御方式より相対湿度値の広い範囲に噴霧時期を広げることができる。
また、相対湿度を制御に使用すると、センサーの劣化による計測誤差が大きくなる。これに対して乾球温度と湿球温度の計測は信頼性が高く経年劣化が無い。
【００１５】
前記した知見に基づいて、本発明では、従来は噴霧時期の設定基準とする気温と相対湿度に代えて、ノズルから噴霧時期を、気温閾値と、乾球温度と湿球温度との温度差閾値とを基準として制御し、設定した気温閾値以上および温度差閾値以上でノズルを噴霧し、従来は噴霧しなかった高温多湿時にも噴霧できるようにしている。
特に、相対湿度７０％以上で気温が２８℃以上の高温多湿時は、人間に蒸れを発生させて暑苦しさを感じさせるため、該高温多湿時にも噴霧を行うことはヒートアイランド対策にとって有効である。
【００１６】
前記した実験に基づいて、ノズルからの噴霧時期を規定する前記気温閾値は従来と同様の２８℃とし、乾球温度−湿球温度の前記温度差閾値（ΔＴｗｂ）は４．３℃とすることが好ましい。
これにより、前記のように、従来は噴霧が停止されていた２８℃以上で相対湿度７０％以上の高温多湿時にもノズルからの噴霧でヒートアイランド対策を有効に実施することができる。
【００１７】
前記した噴霧制御を行うノズルは、地上３ｍ以上の既存の建造物の屋上あるいは／および該建造物の外壁面に、該建造物から外方に向けて噴霧するように取り付ける屋外空間冷却用のノズルに適用している。
なお、屋外用空間の冷却に限定されず、例えば、地上高さが高く且つ大面積の工場内における冷却用ノズルの噴霧にも適用することができる。
【００１８】
さらに、前記ノズルの設置高さと、ノズルから噴霧する液滴の平均粒子径とを噴霧開始の変動パラメータとして加えてもよい。
【００１９】
前記屋外空間冷却用のノズルから噴霧する液滴の平均粒子径は２０〜１００μｍ、噴霧圧力は０．３〜１０ＭＰａとしていることが好ましい。
地上高さ３ｍ以上にノズルを取り付け、ノズルから噴霧する液滴の平均粒子径は２０〜１００μｍとすると、気温２５〜４０℃、湿度３０〜７０％、風速１ｍ／秒以下の風がある大気中において、ノズルから噴霧する液滴が完全に蒸発するに要する大気中での滞留時間を０．６秒以上、無風状態で液滴の大気中での滞留時間を０．６〜１５秒とすることができる。
【００２０】
水滴の大気中での滞留時間は長いほど降温が促進されるが、水滴が大気中を降下して路面近くまで水滴状態を保持していると、人に濡れを発生させる可能性がある。一方、水滴の大気中での滞留時間が短く路面上より遥かに上方で蒸発してしまうと人の周りの雰囲気温度の降温化にあまり寄与しない。よって、水滴が完全に蒸発するに要する大気中での滞在時間を前記範囲とすることで、路上１．５ｍ付近での降温化を図ると共に路上の人に濡れを発生させないようにすることができる。
【００２１】
具体的には、乾球温度計と湿球温度計とをノズル制御器に接続し、該ノズル制御器は一流体ノズルと水源とを接続する配管に介設したポンプおよび開閉弁のアクチュエータと接続し、
前記ノズル制御器は前記乾球温度計と湿球温度計により入力される測定値の差が前記温度差閾値に達すると共に、乾球温度計で測定される気温が前記気温閾値に達すると、前記ポンプおよび開閉弁のアクチュエータに噴霧開始信号を送信し、ノズルからの噴霧を開始する構成とすることが好ましい。
【００２２】
前記乾球温度計と湿球温度計とは１つの乾湿温度計でもよい。
乾球温度計で測定する乾球温度（気温）および湿球温度計で測定する湿球温度は、地上１．５ｍ位置と地上３ｍ以上５ｍ近くまでは通常略同等であるため、地上に設置する百葉箱内に取り付ける乾球温度計と湿球温度計を用いることができる。なお、ノズルを取り付ける建造物が６０ｍを越える超高層ビルでは、該高層ビルの屋上に乾球温度計と湿球温度計とを載置し、該乾球温度計と湿球温度計で測定値に基づいて、高層階の壁面に取り付けるノズルを制御してもよい。
【００２３】
前記屋外空間冷却用のノズルは、高層建造物において屋上および、該屋上から所要間隔をあけた複数高さ位置の外壁に沿って同一高さ位置に配置した配管に、間隔をあけて並列に取り付けていることが好ましい。
例えば、３０階のビルにおいて、屋上、２０階、１０階、５階、３階等と高さ位置が異なる複数の箇所にノズルを並列配置しておくことが好ましく、該構成とすると、地域の降温をより効果的に図ることができる。
【００２４】
さらに、風向計を設け、該風向計により測定される風向き方向に応じて、前記ノズルからの噴霧の停止あるいは続行する制御を加えることが好ましい。
さらに、前記風向計により測定される風向き方向に応じて、前記ノズルの噴霧方向を変える噴霧方向変換手段を備えることが好ましい。
【００２５】
使用するノズルは、前記のように水を噴射する一流体ノズルとし、該ノズルは樹脂製のノズル本体を備え、該ノズル重量は３〜１０ｇの軽量ノズルとしていることが好ましい。
なお、金属製のノズル本体を使用しても良い。
前記のように、ノズル本体を樹脂製とすると、生産効率を高めてコストの低減を図れる。また、軽量ノズルとすることで、多数のノズルを並設する配管の強度を低くでき、既存建造物に付設するノズル配管を細く目立たないものとして、建造物が外観を損なわないようにすることができる。
【００２６】
また、前記ノズルを取り付けた配管の上流に、熱交換器、氷蓄熱器等の冷却器を介設し、前記ノズルから冷却水を噴霧するようにしてもよい。
さらに、ノズルに供給する水源の一部として、屋上に設置した貯水タンクに雨水受けを設けて雨水を利用し、あるいはビル内での使用済みで且つ清浄処理済の排水を再利用してもよい。
さらに、前記ノズルの動力源の少なくとも一部に太陽光発電装置を用いてもよい。
【発明の効果】
【００２７】
前述したように、本発明の冷却用のノズル噴霧制御方法では、ノズルの噴霧時期の設定基準を相対湿度に代えて、乾球温度と湿球温度との温度差をパラメータとして温度差閾値を設け、該温度差閾値以上であれば噴霧を行う設定としている。これにより、従来は噴霧停止していた高温多湿時にも噴霧可能時期を広げることができ、ノズルからの噴霧による冷却を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】本発明の原理に用いる実験データのグラフであり、ΔＴｗｂ（乾球温度−湿球温度）と、蒸発率と、ノズル設置高さの関係を示す。
【図２】本発明の原理に用いる実験データのグラフであり、ΔＴｗｂと、気温と、相対湿度の関係を示す。
【図３】本発明の実施形態を示す斜視図である。
【図４】前記実施形態で使用するノズルを示す図面である。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
以下、本発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図３および図４に実施形態を示す。
本発明の噴霧制御を行うノズル１は三次元地域冷却システムに用いるものであり、屋外空間を冷却するために、地上高さ８０ｍ（３０階建）の高層ビルＢに外壁に取り付け、ヒートアイランド対策の降温用として水を噴霧するものである。
図３では１つの高層ビルＢで示しているが、メインストリートを挟んで林立する多数のビルＢに同様にノズル１を取り付け、これらビルＢが林立する地域における屋外大空間の降温化を図っている。
【００３０】
図３に示すように、屋上の位置Ｌ１から下方へ間隔をあけてＬ２、Ｌ３、Ｌ４の異なる高さ位置のビルＢの外壁面に沿って配管１０（１０Ａ〜１０Ｄ）を取り付け、該配管１０に所定間隔をあけてノズル１を取り付けている。最下端位置Ｌ４は地上から約３ｍの高さである。
【００３１】
前記各位置Ｌ１〜Ｌ４に配置する配管１０（１０Ａ〜１０Ｄ）に取り付けるノズル１は、同一形状のノズルを用いている。該ノズル１は水道水を噴射する一流体ノズルからなる。該ノズル１の形状は特に限定されないが、本実施形態では図４に示すノズル１を用いている。
【００３２】
前記屋上位置Ｌ１とＬ２の配管１０Ａ、１０Ｂには屋上ＢＵに搭載したタンク１１Ａ、１１Ｂに噴霧制御ユニット１７Ａ、１７Ｂを介して夫々接続した配管１３Ａ、１３Ｂと連通している。タンク１１Ａ、１１Ｂには水源１５から水道水を供給して貯水していると共に、雨水受け１１ｕを付設して雨水も貯水している。
Ｌ３およびＬ４の位置の配管１０Ｃ、１０Ｄは、水源１５からポンプＰ１、Ｐ２、噴霧調整ユニット１７Ｃ、１７Ｄを介して水道水を供給している。
前記水源１５から供給する水は浄化装置５０を通して供給している。なお、前記雨水受け１１ｕは必ずしも付設する必要はない。
【００３３】
前記噴霧制御ユニット１７Ａ〜１７Ｄからそれぞれ４本一組とした配管１３Ａ〜１３Ｄを延在させ、前記各位置Ｌ１〜Ｌ２の４辺に配管し、同一設置高さの配管を各辺毎に制御できるようにしている。
【００３４】
前記噴霧制御ユニット１７Ａ〜１７Ｄは、少なくとも乾球温度計１８、湿球温度計１９と接続したメイン噴霧制御ユニット１７Ｘと接続し、該メイン噴霧制御ユニット１７Ｘから前記各噴霧制御ユニット１７Ａ〜１７Ｄへ噴霧開始信号および噴霧停止信号を送信している。各噴霧制御ユニット１７Ａ〜１７Ｄは各配管１０Ａ〜１０Ｄに設けたポンプＰ１〜Ｐ４および流路開閉弁（図示せず）のアクチュエータに夫々駆動開始および停止信号を送信し、噴霧を開始および停止している。
【００３５】
前記乾球温度計１８、湿球温度計１９は地上１．５ｍ位置に設置し、路上の人間の周りの雰囲気温度を測定している。なお、ノズル１を取り付けた前記Ｌ１〜Ｌ４位置に夫々乾球温度計１８、湿球温度計１９を設置しても良いが、設置箇所は冷却対象場所に取り付けて、フィードバック制御することが好ましい。
【００３６】
前記メイン噴霧制御ユニット１７Ｘでは、乾球温度計１８から入力される温度（気温）と、湿球温度計１９から入力される湿度温度とから、乾球温度と湿球温度との温度差ΔＴｗｂを計算し、設定した温度差閾値と、気温閾値を基準として、各噴霧制御ユニット１７Ａ〜１７Ｄへ噴霧開始信号および噴霧停止信号を送信している。
前記気温閾値は２８℃、温度差閾値（ΔＴｗｂ）は４．３℃に設定している。
即ち、気温が２８℃以上、温度差閾値（ΔＴｗｂ）が４．３℃以上となると噴霧を開始し、気温が２８℃未満、温度差閾値（ΔＴｗｂ）が４．３℃未満になると噴霧を停止する設定としている。
なお、風速計も設置し、測定した風速が５ｍ／秒以上になると噴霧を停止する信号を前記各噴霧制御ユニット１７Ａ〜１７Ｄに送信してもよい。風速計を設置する場合、噴霧冷却空気が風の影響で拡散しないようにするため、建物周囲の地上近傍１．５ｍに設けることが好ましい。
【００３７】
前記Ｌ１、Ｌ２に設置する配管１０Ａ、１０Ｂに供給する水は、タンク１１Ａ、１１Ｂの水取出口の位置と配管１０Ａの位置との落差（水頭差）により生じる下降圧力をノズル１へ供給する水の圧力として利用している。
一方、Ｌ３とＬ４に設置する配管１０Ｃ、１０ＤにはポンプＰ１、Ｐ２の吐出圧をノズル１へ供給する水の圧力としている。
【００３８】
前記ノズル１は、ビルＢの外壁面に沿って付設した配管１０に１００〜１０００ｍｍピッチ一定ピッチで取り付け、ノズル１に０．３〜１０ＭＰａの水圧とした水を供給し、粒子径２０〜１００μｍの噴霧を発生させる構成としている。
【００３９】
ノズル１は、図４に示すように、射出成形した樹脂からなる筒状のノズル本体２と、該ノズル本体２の噴射側壁２ｂの内面に固定したセラミック製のノズルチップ３からなる。
ノズル本体２は円筒状の周壁２ａの一端を噴射側壁２ｂで閉鎖し、その中央に噴口２ｃを設ける一方、周壁２ａの他端は開口２ｄとし、開口２ｄは前記配管１０と連通し、本体２の中空部２ｅに流入している。
前記ノズル１は重量が３〜１０ｇ、全長を約２０ｍｍの小型軽量なノズルとしている。
【００４０】
前記ノズルチップ３は大略円盤形状とし、ノズル本体２の成型時にモールドして、本体２の噴射側壁２ｂの内面に固定している。該ノズルチップ３は本体２の噴射側壁２ｂの中心の噴口２ｃと連通する噴射穴３ａを中央部に備え、噴射穴３ａから噴口２ｃを通して旋回流として水を噴霧する構成としている。
前記噴射穴３ａは、流入側から縮径するテーパ状穴部３ａ−１と、該テーパ状穴部３ａ−１に連続して噴口２ｃに連通する小径穴部３ａ−２とからなる。また、ノズルチップ３の内面には９０度間隔をあけて円弧状に湾曲させた旋回溝３ｂを設け、これら旋回溝３ｂの内周端をテーパ状穴部３ａ−１の周縁と連通させ、旋回溝３ｂを通して水を旋回させながら流入する構成としている。
【００４１】
前記ノズル１は、配管１０からノズル本体２に流入する水は、噴射側において、ノズルチップ３の旋回溝３ｂを通り、旋回流となって噴射穴３ａのテーパ状穴部３ａ−１に流入する。該テーパ状穴部３ａ−１内で、該穴部の内周面に旋回しながら衝突するため水滴が微細化され、該テーパ状穴部３ａ−１より噴射側の小径穴部３ａ−２に流入し、連通したノズル本体２の噴口２ｃから２０〜１００μｍの微細な水滴となって霧状に噴射させている。
【００４２】
また、前記ノズル１は、噴口２ｃをビルＢの外壁面より若干突出させている。各高さ位置Ｌ１〜Ｌ４の位置に応じて配管１０への取付角度を変えている。最上段のＬ１〜Ｌ４にかけて噴射方向を次第に外向き下方へと傾斜し、ノズル１から噴射した水滴がビルＢの外壁面を濡らすことなく、大気中に噴霧される配置としている。
【００４３】
高低差のある位置Ｌ１〜Ｌ４に配置したノズル１は、温度２５〜４０℃、湿度３０〜７０％、風速１ｍ／秒以下の条件下において、ノズル１の設置高さとの関係で、該ノズル１から噴霧する水滴の大気中での滞在時間が０．６〜１５秒となるように設定している。
【００４４】
前記構成からなる三次元地域冷却システムで用いるノズル１は、噴霧時期を、気温閾値の２８℃以上、温度差閾値の４．３℃以上に設定しているため、前記図２に示す領域Ｓ１およびＳ２になると、ノズル１から噴霧している。
前述したように、領域Ｓ２は気温２８℃、相対湿度７０％以下では噴霧が停止されていた領域であるが、本発明では領域Ｓ２の気温２８℃以上で、相対湿度７０％以上７５％以下の高温多湿時にもノズル１からの噴霧を行っている。
この領域Ｓ２においてノズル１からの噴霧を行っても、ノズルからの噴霧の水滴が７０％以上蒸発するため、路上や路上から１．５ｍ付近には濡れを発生させず、路上の人間の周りの雰囲気温度を降温化して蒸し暑苦しさを低減することができる。
【符号の説明】
【００４５】
１  ノズル
２  ノズル本体
１０、１３  配管
１１  タンク
Ｐ  ポンプ
１７（１７Ａ〜１７Ｄ、１７Ｘ）  噴霧調整ユニット
１８  乾球温度計
１９  湿球温度計
Ｂ  ビル（既存建造物）
Ｌ１〜Ｌ４  ノズル設置位置
【図３】
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【図４】
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【図１】
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【図２】
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