(57)【要約】      （修正有）【課題】小型化を図りながらも、ポンプ効率が良好な斜流ポンプを提供する。【解決手段】ケーシング１０内で回転可能に配設された主軸１１と、主軸１１と一体的に回転する羽根車１２と、羽根車１２の下流側に固定配置された案内羽根ボス１３と、ケーシング１０と案内羽根ボス１３とで固定支持された複数の案内羽根１４とを備えた斜流ポンプ１であって、ケーシング１０と案内羽根ボス１３とで構成される流路ＦＬ１の断面積が案内羽根１４の上流側端よりも下流側端が小さくなるように構成する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ケーシング内で回転可能に配設された主軸と、前記主軸と一体的に回転する羽根車と、前記羽根車の下流側に固定配置された案内羽根ボスと、前記ケーシングと前記案内羽根ボスとで固定支持された複数の案内羽根とを備えた斜流ポンプであって、
前記ケーシングと前記案内羽根ボスとで構成される流路の断面積が前記案内羽根の上流側端よりも下流側端が小さくなるように構成されている斜流ポンプ。
【請求項２】
メリディアン断面における前記案内羽根の下流側端縁と前記案内羽根ボスとの交点が、前記案内羽根の下流側端縁と前記ケーシングとの交点を通り前記案内羽根のミーンラインと垂直な線より前記流路下流側に位置するように配置されている請求項１記載の斜流ポンプ。
【請求項３】
前記案内羽根の前記案内羽根ボス側端の流れ方向の曲率が最大となる位置が、前記案内羽根の前記ケーシング側端の流れ方向の曲率が最大となる位置より、前記主軸の軸心方向に対し上流側に位置するように配置されている請求項１または２記載の斜流ポンプ。
【請求項４】
前記案内羽根の前記案内羽根ボス側端の流れ方向の最大曲率が、前記ケーシング側端の流れ方向の最大曲率よりも小さくなるように形成されていることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の斜流ポンプ。
【請求項５】
メリディアン断面における前記案内羽根の下流側端縁と前記ケーシングとの交点と、前記案内羽根の下流側端縁と前記案内羽根ボスとの交点を結ぶ線分が、前記案内羽根の下流側端縁と前記ケーシングとの交点を通り、前記案内羽根のミーンラインと垂直な線と１０度から５０度の角度をなすことを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の斜流ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ケーシング内で回転可能に配設された主軸と、前記主軸と一体的に回転する羽根車と、前記羽根車の下流側に固定配置された案内羽根ボスと、前記ケーシングと前記案内羽根ボスとで固定支持された複数の案内羽根とを備えた斜流ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、図７に示すように、ケーシング９１内で回転可能に配設された主軸９２と、主軸９２と一体的に回転する羽根車９４と、ケーシング９１と案内羽根ボス９５との間に固定支持されている複数の案内羽根９６とを備えた斜流ポンプ９０が開示されている。
【０００３】
ケーシング９１内部では、羽根車９４のボス部９３の表面と吸込ベルマウス９７の内面とで構成される流体の流路ＦＬ１０と、案内羽根ボス９５の表面とケーシング９１の内面とに囲まれた流路ＦＬ２０が形成され、流路ＦＬ２０の断面積は案内羽根９６の上流側端より下流側端が大きくなるように構成されている。
【０００４】
羽根車９４が、図示しない駆動源からの駆動力により主軸９２とともに回転させられると、流体は吸込ベルマウス９７から吸い込まれ、羽根車９４の回転により主軸９２の軸心方向と周方向の運動エネルギーが与えられ圧力が増大させられ、下流側へ吐き出される。
【０００５】
前記流体の周方向の運動エネルギーは、そのままでは流体の粘性で熱に変換されてしまうので、流路ＦＬ２０で、案内羽根９６により流体の周方向の流れを主軸９２と平行な軸心方向に変換するとともに、減速して圧力に変換されるように構成されている。
【０００６】
また、流路ＦＬ２０におけるケーシング９１の外径は、案内羽根９６の上流側端から下流側端に向かって拡大した後縮小するように形成され、羽根車９４により主軸９２に対して角度をもって吐き出された流れを主軸９１に平行な方向に案内するように構成されている。
【特許文献１】特開平１１−２９４３６９公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
このような斜流ポンプ９０では、流路ＦＬ２０の断面積は案内羽根９６の上流側端より下流側端が大きくなるように構成されているため、流体は流路ＦＬ２０を通過するうちに減速され、流路ＦＬ２０内の案内羽根ボス９５側や案内羽根９６の負圧面側で流れの剥離が生じる可能性がある。羽根車９４の羽根先端付近では周速度が大きいので、流体に比較的多くの運動エネルギーを与えることができるが、根元付近ではそれができないため、羽根先端付近を通過したケーシング９１側を流れる流体と、根元付近を通過した案内羽根ボス９５側を流れる流体で全圧こう配が生じ、ケーシング９１側から案内羽根ボス９５側へ向けての二次流れが発生し損失が大きくなることがある。
【０００８】
一方、斜流ポンプを経済性の観点から小型化する場合、小型化により低下する吐出流量を増やすために羽根車の回転速度を増加させることが考えられる。
【０００９】
しかし、羽根車の回転速度を増加させると、羽根先端付近を通過した流体の周方向成分がより大きくなることで管摩擦抵抗が増加し、運動エネルギーの損失が増加するばかりか、流体の周方向成分を軸方向成分に戻すために案内羽根の曲率を大きくする必要があり、案内羽根の曲率を大きくすると案内羽根のケーシング側と案内羽根ボス側及び案内羽根の負圧面での全圧こう配がより大きくなり、案内羽根のケーシング側から案内羽根ボス側へ向けてより大きな二次流れが発生してしまう。
【００１０】
このときに案内羽根の下流側端縁が流体の二次流れに対して十分な長さがないと案内羽根の下流側端縁を通過した二次流れ同士の衝突損失が大きくなってしまい、ポンプ効率が低下するという問題があった。
【００１１】
また、斜流ポンプを経済性の観点から小型化するために案内羽根の主軸方向の長さを短くすることが考えられる。しかし、案内羽根の長さを短くすると羽根車の回転に伴って生じる周方向の流れを十分に主軸と平行な軸心方向に変換できず、ポンプ効率が低下するという問題があった。
【００１２】
本発明は、上述の問題点に鑑み、小型化を図りながらも、ポンプ効率が良好な斜流ポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上述の目的を達成するため、本発明による斜流ポンプの第一の特徴構成は、特許請求の範囲の書類の請求項１に記載したとおり、ケーシング内で回転可能に配設された主軸と、前記主軸と一体的に回転する羽根車と、前記羽根車の下流側に固定配置された案内羽根ボスと、前記ケーシングと前記案内羽根ボスとで固定支持された複数の案内羽根とを備えた斜流ポンプであって、前記ケーシングと前記案内羽根ボスとで構成される流路の断面積が前記案内羽根の上流側端よりも下流側端が小さくなるように構成されている点にある。
【００１４】
上述の構成によれば、案内羽根の上流側端よりも下流側端の流路断面積が小さいので案内羽根ボス側や案内羽根の負圧面側で流れの剥離の発生を抑制でき、羽根先端付近を通過したケーシング側を流れる流体と、根元付近を通過した案内羽根ボス側を流れる流体での全圧こう配を低減することで二次流れの発生を抑制でき、ケーシング自体の小型化が図れる。
【００１５】
同第二の特徴構成は、同請求項２に記載したとおり、上述の第一特徴構成に加えて、メリディアン断面における前記案内羽根の下流側端縁と前記案内羽根ボスとの交点が、前記案内羽根の下流側端縁と前記ケーシングとの交点を通り前記案内羽根のミーンラインと垂直な線より前記流路下流側に位置するように配置されている点にある。
【００１６】
上述の構成によれば、羽根先端付近を通過したケーシング側を流れる流体と、根元付近を通過した案内羽根ボス側を流れる流体で全圧こう配が生じ、ケーシング側から案内羽根ボス側へ向けての二次流れ発生しても、前記案内羽根の下流側端縁が前記二次流れに沿うように形成されているので、羽根車の回転速度を増加しても、前記二次流れを主軸方向に平行な一様な流れに効率よく整流することができ、前記二次流れ同士の衝突損失を低減できる。
【００１７】
同第三の特徴構成は、同請求項３に記載したとおり、上述の第一または第二の何れかの特徴構成に加えて、前記案内羽根の前記案内羽根ボス側端の流れ方向の曲率が最大となる位置が、前記案内羽根の前記ケーシング側端の流れ方向の曲率が最大となる位置より、前記主軸の軸心方向に対し上流側に位置するように配置されている点にある。
【００１８】
上述の構成によれば、周方向成分が大きい案内羽根のケーシング側を通過する流体より先に案内羽根ボス側を通過する流体の周方向成分を主軸方向に整流することで、ケーシング側から案内羽根ボス側へ向けて発生した二次流れは、案内羽根ボス側のすでに整流された主軸方向の流れに沿って、効率よく主軸方向に平行な一様な流れに整流することができる。
【００１９】
同第四の特徴構成は、同請求項４に記載したとおり、前記案内羽根の前記案内羽根ボス側端の流れ方向の最大曲率が、前記ケーシング側端の流れ方向の最大曲率よりも小さくなるように形成されていることを特徴とする点にある。
【００２０】
上述の構成によれば、流れの剥離を生じやすい案内羽根ボス側の流れを滑らかに案内することができ、損失の増大を抑制することができる。
【００２１】
同第五の特徴構成は、同請求項５に記載したとおり、メリディアン断面における前記案内羽根の下流側端縁と前記ケーシングとの交点と、前記案内羽根の下流側端縁と前記案内羽根ボスとの交点を結ぶ線分が、前記案内羽根の下流側端縁と前記ケーシングとの交点を通り、前記案内羽根のミーンラインと垂直な線と１０度から５０度の角度をなすことを特徴とする点にある。
【００２２】
上述の構成によれば、二次流れを主軸方向に平行な流れに効率よく整流することができる。
【発明の効果】
【００２３】
以上説明したとおり、本発明によれば、小型化を図りながらも、ポンプ効率が良好な斜流ポンプを提供することができるようになった。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下に、本発明による斜流ポンプを説明する。図１に示すように、斜流ポンプ１は、ケーシング１０と、主軸１１と、羽根車１２と、案内羽根ボス１３と、複数の案内羽根１４と吸込ベルマウス１５を備えて構成されている。
【００２５】
羽根車１２は、羽根車ボス１２ｂに複数の回転羽根１２ａが固設されて構成され、羽根車ボス１２ｂには、主軸１１の一端が接続されている。主軸１１の他端には図示しない電動機等が接続され、電動機等により主軸１１が回転させられると羽根車１２が一体的に回転するように構成されている。
【００２６】
案内羽根１４は、ケーシング１０及び案内羽根ボス１３と一体形成され、案内羽根ボス１３には、主軸１１の軸受け１６が配設されている。
【００２７】
ケーシング１０の外径は、案内羽根１４の上流側端から下流側端に向かって拡大した後縮小するように形成されている。また、ケーシング１０と案内羽根ボス１３とで構成される流路ＦＬ１の断面積は、案内羽根１４の上流側端よりも下流側端の方が小さく形成されている。また、その断面積は滑らかに上流側から下流側にかけて縮小するように構成されている。
【００２８】
図１，図２に示すように、メリディアン断面における案内羽根１４の下流側端縁とケーシング１０との交点１４ｂと、案内羽根１４の下流側端縁と案内羽根ボス１３との交点１４ａを結ぶ線分は、交点１４ｂを通り案内羽根１４のミーンラインＭＬと垂直な線ＶＬ１と角度θをなすように構成されている。
【００２９】
なお、案内羽根１４の上流側端と下流側端の流路断面積は、案内羽根１４のミーンラインＭＬと案内羽根１４の上流側端縁の交点１８、下流側端縁の交点１９において定義される流路半径によって計算される値である。
【００３０】
案内羽根１４の案内羽根ボス１３側端の流れ方向の曲率が最大となる位置１４ｃはケーシング１０側端の流れ方向の曲率が最大となる位置１４ｄより、主軸１１の軸心方向に対し上流側に位置するように構成されている。
【００３１】
さらに、案内羽根１４の案内羽根ボス１３側端の流れ方向の最大曲率は、ケーシング１０側端の流れ方向の最大曲率よりも小さくなるように構成されている。
【００３２】
羽根車１２から送出される流体の流れ角は、流路ＦＬ１の半径方向の位置に応じて相違するので、案内羽根１４の上流側端縁での衝突損失を極力小さくするために、案内羽根１４の上流側端縁の入口角を半径方向でそれぞれ流体の流れ角に応じて適切な角度に構成されている。下流側端縁では主軸１１の軸心方向とほぼ平行な流れとなる。
【００３３】
以上のように構成することで、斜流ポンプ１は、羽根車１２の回転により、ケーシング１０の一端に接続された吸込ベルマウス１５から流体を吸い込み、ケーシング１０の他端に接続された吐出管１７へと吐出するのである。
【００３４】
以下、上述した斜流ポンプ１のケーシング１０、案内羽根ボス１３、複数の案内羽根１４の製造工程について説明する。
【００３５】
斜流ポンプ１のケーシング１０、案内羽根ボス１３、複数の案内羽根１４は、内型と外型の間隙に中子を配置する型組み付け工程と、前記組み付けられた型の空洞部に溶融金属を注入する注入工程と、前記溶融金属が固化した後に外型及び内型を外す第一型外し工程と、固化した前記溶融金属から中子を除去する第二型外し工程により製造されている。
【００３６】
型組み付け工程では、例えば、図３（ａ）に示すように、内型２０が基台２１に対向配置され、その周部に案内羽根１４を形成するための中子２２が配置され、さらに、中子２２の外周に沿って、図３（ｂ）に示すように、複数の外型２３、及び、外型２４が配置される。尚、図中、２５は湯口、及び、空気抜きである。
【００３７】
組み付けられた内型２０，中子２２，外型２３の空洞部に、溶融金属を流し込んで固化させたあと、型ばらし作業により内型２０，中子２２，外型２３を除去することにより、図３（ｃ），図３（ｄ）に示すように、ケーシング１０、案内羽根ボス１３、複数の案内羽根１４が一体成形されるのである。
【００３８】
中子２２は、ケーシング１０と案内羽根ボス１３と隣り合う二枚の案内羽根１４とで構成される形状のため、型ばらし作業で容易に除去できるように、図４（ａ）に示すように、木製等の型部材を組み付けた原型２６の空洞部２７に、図４（ｂ）に示すように、バインダ樹脂及び硬化剤が混入された砂を充填して固化させることにより形成される。このように中子２２は、砂を固化させて形成することにより、流路ＦＬ１のような複雑な形状に形成しながらも、型はずし作業で容易に崩壊除去できることとなる。
【００３９】
しかも、メリディアン断面において案内羽根１４の下流側端縁と案内羽根ボス１３との交点１４ａは、下流側端縁とケーシング１０との交点１４ｂを通り案内羽根１４のミーンラインＭＬと垂直な線ＶＬ１より、流路ＦＬ１下流側に位置するように構成されているため、原型２６の空洞部２７から中子２２を取り外すときに、中子２２の案内羽根１４の下流側端縁に対応する部分２８と、原型２６の案内羽根１４の下流側端縁に対応する部分２９とが引っ掛からず、中子２２を原型２６から取り外しやすくなるので、原型を分解する等の必要がなくなるため、製造コストも削減できる。
【００４０】
また、上述のように、本発明による斜流ポンプ１は、ケーシング１０と案内羽根ボス１３とで構成される流路ＦＬ１の断面積が案内羽根１４の上流側端よりも下流側端が小さくなるように形成することで、案内羽根ボス１３側や案内羽根１４の負圧面側で流れの剥離の発生を抑制でき、羽根先端付近を通過したケーシング１０側を流れる流体と、根元付近を通過した案内羽根ボス１３側を流れる流体での全圧こう配を低減することで二次流れの発生を抑制できるので結果的に良好なポンプ効率を得ることができる。しかも、前記流路断面積を上記のように縮小しているので、ケーシング１０の外径も従来の斜流ポンプよりも小さくすることも可能となり、よりコンパクトな斜流ポンプとすることができる。
【００４１】
さらに、羽根車１２の羽根先端付近を通過したケーシング１０側を流れる流体と、根元付近を通過した案内羽根ボス１３側を流れる流体で全圧こう配が生じ、ケーシング１０側から案内羽根ボス１３側へ向けての二次流れ発生しても、案内羽根１４の下流側端縁が二次流れに沿うように、メリディアン断面において案内羽根１４の下流側端縁と案内羽根ボス１３との交点１４ａが、下流側端縁とケーシング１０との交点１４ｂを通る案内羽根１３のミーンラインＭＬと垂直な線ＶＬ１より流路ＦＬ１の下流側に位置するように配置されているので、案内羽根１４を配置した流路ＦＬ１において、流速が増加して、摩擦抵抗が増加しても、二次流れを主軸方向に平行な一様な流れに効率よく整流することができ、二次流れ同士の衝突損失を低減できるので結果的に良好なポンプ効率を得ることができる。
【００４２】
さらに、羽根車１２の回転速度を増加させた場合において、管摩擦抵抗が増加しても、二次流れを主軸方向に平行な一様な流れに効率よく整流することができ、二次流れ同士の衝突損失を低減できるので結果的に良好なポンプ効率を得ることができる。
【００４３】
さらに、案内羽根１４のケーシング１０側を通過する流体より先に案内羽根ボス１３側を通過する流体の周方向成分を主軸１１の軸心方向に整流することで、ケーシング１０側から案内羽根ボス１３側へ向けて発生した二次流れは、案内羽根ボス１３側のすでに整流された主軸方向の流れに沿って、効率よく主軸１１の軸心方向に平行な一様な流れに整流することができる。
【００４４】
上述の構成によれば、流れのはく離を生じやすい案内羽根ボス１３側の流れを滑らかに案内することで、損失の増大を抑制することができる。
【００４５】
つまり、小型化を図りながらも、ポンプ効率が良好な斜流ポンプを提供することができる。
【００４６】
以下に、本発明による斜流ポンプのポンプ効率を解析した結果を説明する。
【００４７】
なお、解析は、アンシス・ジャパン株式会社製ＡＮＳＹＳ  ＣＦＸを使用し、ケーシング、案内羽根、案内羽根ボスを構築し、有限要素法により羽根車を４０万メッシュ、案内羽根を２０万メッシュに分割して連成解析を行い、設計仕様点が流量定数Φ０．２，揚程定数Ψ０．３１となるときのポンプ効率（％）を算出した。
【００４８】
第一解析は、図５（ａ）に示すように、メリディアン断面における案内羽根３２の下流側端縁とケーシング３０との交点３２ｂと、案内羽根３２の下流側端縁と案内羽根ボス３１との交点３２ａを結ぶ線分が、交点３２ｂを通り案内羽根３２のミーンラインＭＬ１と垂直な線ＶＬ２と角度θ＝４０°をなすように構成され、ケーシング３０と案内羽根ボス３１とで構成される流路ＦＬ３０の断面積が上流側から下流側にかけて拡大し、案内羽根３２の下流側端における流路断面積は上流側端における流路断面積の１１０％である斜流ポンプについて行った。
【００４９】
第二解析は、図５（ｂ）に示すように、メリディアン断面における案内羽根４２の下流側端縁とケーシング４０との交点４２ｂと、案内羽根４２の下流側端縁と案内羽根ボス４１との交点４２ａを結ぶ線分が、交点４２ｂを通り案内羽根４２のミーンラインＭＬ２と垂直な線ＶＬ３と角度θ＝４０°をなすように構成され、ケーシング４０と案内羽根ボス４１とで構成される流路ＦＬ４０の断面積が上流側から下流側にかけて縮小し、案内羽根４２の下流側端における流路断面積は上流側端における流路断面積の８０％である斜流ポンプについて行った。
【００５０】
第三解析は、図５（ｃ）に示すように、メリディアン断面における案内羽根５２の下流側端縁とケーシング５０との交点５２ｂと、案内羽根５２の下流側端縁と案内羽根ボス５１との交点５２ａを結ぶ線分が、交点５２ｂを通り案内羽根５２のミーンラインＭＬ２と垂直な線ＶＬ３と角度θ＝２０°をなすように構成され、ケーシング５０と案内羽根ボス５１とで構成される流路ＦＬ５０の断面積が上流側から下流側にかけて縮小し、案内羽根４２の下流側端における流路断面積は上流側端における流路断面積の８０％である斜流ポンプについて行った。
【００５１】
第四解析は、図５（ｄ）に示すように、メリディアン断面における案内羽根６２の下流側端縁とケーシング６０との交点６２ｂと、案内羽根６２の下流側端縁と案内羽根ボス６１との交点６２ａを結ぶ線分が、交点６２ｂを通り案内羽根６２のミーンラインＭＬ２と垂直な線ＶＬ３と角度θ＝０°をなすように構成され、ケーシング６０と案内羽根ボス６１とで構成される流路ＦＬ６０の断面積が上流側から下流側にかけて縮小し、案内羽根６２の下流側端における流路断面積は上流側端における流路断面積の８０％である斜流ポンプについて行った。
【００５２】
なお、前記第二解析から第四解析の交点４２ｂ，５２ｂ，６２ｂの軸心方向位置は同じで、第一解析と第二解析の交点３２ａ，４２ａの軸心方向位置は同じである。
【００５３】
図６に示すように、第一解析結果と第二解析結果を比較すると、メリディアン断面における案内羽根の下流側端縁とケーシングとの交点と、案内羽根の下流側端縁と案内羽根ボスとの交点を結ぶ線分が、交点を通り案内羽根のミーンラインと垂直な線となす角度が同じであれば、第一解析のようなケーシングと案内羽根ボスとで構成される流路の断面積が上流側から下流側にかけて拡大する斜流ポンプより、第二解析のようなケーシングと案内羽根ボスとで構成される流路の断面積が上流側から下流側にかけて縮小する斜流ポンプの方が、ポンプ効率が良好な結果が得られた。
【００５４】
つまり、案内羽根の設置領域において、流路の断面積が案内羽根の上流側端より下流側端を縮小するように形成することで、流路断面積が拡大しないので、案内羽根ボス側や案内羽根の負圧面側で流れの剥離の発生を抑制でき、羽根先端付近を通過したケーシング側を流れる流体と、根元付近を通過した案内羽根ボス側を流れる流体での全圧こう配を低減することで二次流れの発生を抑制できるので結果的に良好なポンプ効率を得ることができる。また、ケーシングの外径を小さくすることができるのでよりコンパクトな斜流ポンプとなっている。
【００５５】
第二解析結果から第四解析結果を比較すると、ケーシングと案内羽根ボスとで構成される流路の断面積が上流側から下流側にかけて縮小する斜流ポンプにおいて、第四解析のメリディアン断面においてケーシングと案内羽根の下流側端縁と案内羽根ボスとの交点が、下流側端縁とケーシングとの交点を通り案内羽根のミーンラインと垂直に位置するように配置された斜流ポンプより、第二解析結果及び第三解析結果の案内羽根の下流側端縁と案内羽根ボスとの交点が、下流側端縁とケーシングとの交点を通り案内羽根のミーンラインと垂直な線より流路下流側に位置するように配置された斜流ポンプの方が、ポンプ効率が良好な結果が得られた。
【００５６】
なお、角度θを５０°より大きくすると、ポンプの軸方向長さの増大を招くため角度θは１０°から５０°の範囲内が好ましく、さらには２０°から４０°の範囲が好ましい。
【００５７】
また、案内羽根の下流側端における流路断面積が上流側端における流路断面積の６５％としたときの解析では、下流側端における流路断面積が上流側端における流路断面積の８０％とした場合よりもポンプ効率が低下することが確認されており、案内羽根の下流側端における流路断面積は上流側端における流路断面積の７０％から９０％の範囲に設定することが好ましい。
【００５８】
なお、上述した実施形態では、案内羽根の下流側端縁がいずれも直線の場合について説明したが、下流側端縁は、流路下流側に凸形状、または、流路上流側に凸形状をなすように湾曲した形状でもよい。
【００５９】
以上説明した斜流ポンプの各部の具体的構成は実施形態の記載に限定されるものではなく、本発明による作用効果を奏する範囲で各部の具体的構成や寸法等は適宜変更設計可能であることはいうまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００６０】
【図１】本発明による斜流ポンプの説明図
【図２】案内羽根の説明図
【図３】（ａ）は製造工程の説明図、（ｂ）は製造工程の説明図、（ｃ）はぇーシング、案内羽根ボス、案内羽根の断面図、（ｄ）はケーシング、案内羽根ボス案内羽根の概略図
【図４】（ａ）は原型の概略図、（ｂ）は中子の製造工程の説明図、（ｃ）中空中子の概略図
【図５】（ａ）は第一解析に使用した斜流ポンプの概略図、（ｂ）は第二解析に使用した斜流ポンプの概略図、（ｃ）は第三解析に使用した斜流ポンプの概略図、（ｄ）は第四解析に使用した斜流ポンプの概略図
【図６】第一から第四解析結果の比較図
【図７】従来の水中ポンプの説明図
【符号の説明】
【００６１】
１：斜流ポンプ
１０：ケーシング
１１：主軸
１２：羽根車
１２ａ：回転羽根
１２ｂ：羽根車ボス
１３：案内羽根ボス
１４：案内羽根
１４ａ：端縁
１４ｂ：端縁
１４ｃ：位置
１４ｄ：位置
１５：吸込ベルマウス
１６：軸受け
１７：吐出管
１８：交点
１９：交点
２０：内型
２１：基台
２２：中子
２３：外型
２４：外型
２５：湯口，空気抜き
２６：原型
２７：空洞部
ＦＬ１：流路
ＭＬ：ミーンライン
ＶＬ１：線
ＶＬ２：線
θ：角度
【図１】
2010121467.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
2010121467.tif 000007
【図６】
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【図７】
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