(57)【要約】      （修正有）【課題】シール機能を確保し、主流高温ガスの侵入防止に必要となるパージ空気量を低減するガスタービンのリムシール構造を提供する。【解決手段】燃焼部からの主流高温ガスが動翼２０／静翼３０間に形成されるディスクキャビティ１１を通ってタービン本体内への侵入を防止するガスタービンのリムシール構造において、動翼のプラットフォーム静翼対向面から周方向内向き及び軸方向上流側に広がる肉ぬすみにより周方向外向きに突出する縦壁部２３を形成した第１緩衝キャビティ２２と、軸方向下流側に縦壁部２３を介して形成した第２緩衝キャビティ１４とを備え、第１緩衝キャビティは、主流高温ガスの流れが第２緩衝キャビティに到達する前の浸入経路に位置して縦壁部２３の先端部と静翼リム３１の端部内周面との間に第１段シール部１３を形成し、かつ、第１緩衝キャビティ内に入り込んだ高温ガスの流れを周方向に速度成分を向ける形状を有している。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼部から供給された主流高温ガスが動翼／静翼間に形成されるディスクキャビティへ侵入することを低減するガスタービンのリムシール構造において、
前記動翼のプラットフォーム静翼対向面から周方向内向き及び軸方向上流側に広がる肉ぬすみにより周方向外向きに突出する縦壁部を形成した第１緩衝キャビティと、該第１緩衝キャビティより軸方向下流側に前記縦壁部を介して形成した第２緩衝キャビティとを備え、
前記第１緩衝キャビティは、前記主流高温ガスの流れが前記第２緩衝キャビティに到達する前の浸入経路に位置して前記縦壁部の先端部と前記静翼側の端部内周面との間にシール部を形成し、かつ、前記第１緩衝キャビティ内に入り込んだ前記主流高温ガスの流れを周方向に速度成分を向ける形状を有しているガスタービンのリムシール構造。
【請求項２】
前記第１緩衝キャビティが略円弧状の断面形状部を有している請求項１に記載のガスタービンのリムシール構造。
【請求項３】
燃焼用空気を圧縮する圧縮部と、前記圧縮部から送られてきた高圧空気中に燃料を噴射して主流高温ガスを発生させる燃焼部と、前記燃焼部の下流側に位置し前記主流高温ガスにより駆動されるタービン部とを具備し、請求項１または２に記載のリムシール構造を備えているガスタービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービンのリムシール構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ガスタービンの静翼上流には、燃焼部（燃焼器）から供給されてタービンを駆動させる主流高温ガス（「燃焼ガス」または「ホットガス」ともいう）が動翼／静翼間の隙間からタービン本体内に侵入するのを防止する目的で、リムシールと呼ばれるシール機構を設置してある。このリムシールは、動翼／静翼間に形成されるディスクキャビティからシール流体のパージ空気を噴出させて主流高温ガスの侵入を防止するものである。
ここで使用するパージ空気は、圧縮機等の翼外冷却空気供給源から圧縮空気の一部を導入したものであり、翼外冷却空気供給源に接続された静翼内の翼内空気流路を通り、静翼先端部（軸中心）側にある静翼構成部材の壁面適所を貫通して設けたシール空気供給孔からディスクキャビティに噴射される。
なお、リムシール構造が必要となる主な理由は、運転中に大きな荷重を受ける動翼の翼根及びロータディスクが高温になることを防止することにある。
【０００３】
上述した静翼上流のリムシールとしては、たとえば動翼シールフィンの上に、静翼リムが覆い被さるように配置された構成のシングルオーバーラップシール構造（たとえば、特許文献１参照）や、シールフィンが二重に配置されているダブルオーバーラップシール構造（たとえば、特許文献２、３，４参照）がある。
【特許文献１】特開平１０−２５９７０３号公報（図２参照）
【特許文献２】特開平８−３１９８０３号公報（図５参照）
【特許文献３】米国特許第６５０６０１６号明細書（Ｆｉｇ．１参照）
【特許文献４】米国特許第６８８４０２８号明細書（Ｆｉｇ．１参照）
【特許文献５】特開２００１−１１５８０１号公報
【特許文献６】特開２００７−８５３４０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ガスタービンのタービン部において、主流高温ガスが動翼／静翼間の隙間からタービン本体内に侵入するホットガス巻き込みを生じさせる要因は、ガスパスの周方向静圧分布によるところが大きい。このような周方向静圧分布は、上流側トレーリングエッジ（後縁）のウェイクや下流翼のポテンシャルによって生じるため、現状のガスタービンでは避けられない問題となっている。
このようなホットガスの巻き込みを防止するリムシール構造においては、ガスタービン性能に影響するパージ空気量の低減が望まれる。また、パージ空気は圧縮機から供給される圧縮空気の一部を使用するので、パージ空気量の低減は、燃焼器で燃焼に使用可能となる圧縮空気量の割合が増すことを意味しており、性能向上に寄与する。
【０００５】
このような背景から、ガスタービンのリムシール構造においては、十分なシール機能を確保するとともに、ディスクキャビティに噴出させて主流高温ガスの侵入を防止するパージ空気量を低減することが望まれる。
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、十分なシール機能を確保し、ディスクキャビティにおける主流高温ガスの侵入防止に必要となるパージ空気量を低減することができるガスタービンのリムシール構造を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、上記の課題を解決するため、下記の手段を採用した。
本発明に係るガスタービンのリムシール構造は、燃焼部から供給された主流高温ガスが動翼／静翼間に形成されるディスクキャビティへ侵入することを低減するガスタービンのリムシール構造において、前記動翼のプラットフォーム静翼対向面から周方向内向き及び軸方向上流側に広がる肉ぬすみにより周方向外向きに突出する縦壁部を形成した第１緩衝キャビティと、該第１緩衝キャビティより軸方向下流側に前記縦壁部を介して形成した第２緩衝キャビティとを備え、前記第１緩衝キャビティは、前記主流高温ガスの流れが前記第２緩衝キャビティに到達する前の浸入経路に位置して前記縦壁部の先端部と前記静翼側の端部内周面との間にシール部を形成し、かつ、前記第１緩衝キャビティ内に入り込んだ前記主流高温ガスの流れを周方向に速度成分を向ける形状を有している。
【０００７】
このようなガスタービンのリムシール構造によれば、動翼のプラットフォーム静翼対向面から周方向内向き及び軸方向上流側に広がる肉ぬすみにより周方向外向きに突出する縦壁部を形成した第１緩衝キャビティと、第１緩衝キャビティより軸方向下流側に縦壁部を介して形成した第２緩衝キャビティとを備え、第１緩衝キャビティは、主流高温ガスの流れが第２緩衝キャビティに到達する前の浸入経路に位置して縦壁部の先端部と静翼側の端部内周面との間にシール部を形成し、かつ、第１緩衝キャビティ内に入り込んだ主流高温ガスの流れを周方向に速度成分を向ける形状を有しているので、縦壁部の高さ分だけ緩衝キャビティの容積を大きくすることができる。そして、ガスパスを流れる主流高温ガスの一部が周方向静圧分布の影響を受けて第１緩衝キャビティ内に流入すると、第２緩衝キャビティに到達する前の上流位置にある第１緩衝キャビティ内で周方向の静圧が均一に近づく。すなわち、動翼／静翼間に形成される隙間の浸入経路に流入した主流高温ガスは、肉ぬすみが形成する第１緩衝キャビティによって周方向に十分に混合され、リムシール部に向かう流れの周方向の圧力分布を緩和することができる。
このようなガスタービンのリムシール構造において、前記第１緩衝キャビティは、周方向に速度成分を向ける流れをスムーズに形成できる略円弧状の断面形状部を有していることが好ましい。
【０００８】
本発明に係るガスタービンは、燃焼用空気を圧縮する圧縮部と、前記圧縮部から送られてきた高圧空気中に燃料を噴射して主流高温ガスを発生させる燃焼部と、前記燃焼部の下流側に位置し前記主流高温ガスにより駆動されるタービン部とを具備し、前記タービン部が請求項１または２に記載のリムシール構造を備えている。
【０００９】
このようなガスタービンによれば、タービン部が請求項１または２に記載のリムシール構造を備えているので、動翼／静翼間に形成される隙間の浸入経路に流入した主流高温ガスは、肉ぬすみが形成するキャビティ空間によって周方向に十分に混合されるので、リムシール部に向かう流れの径方向の圧力分布を緩和することができる。
【発明の効果】
【００１０】
上述した本発明のガスタービンのリムシール構造によれば、縦壁部の高さ分だけ容積の大きい第１緩衝キャビティを形成することができ、周方向静圧分布の影響を受けてガスパスを流れる主流高温ガスの一部が第１緩衝キャビティ内に流入すると、リムシール部に到達する前に第２緩衝キャビティより上流位置にある第１緩衝キャビティ内で周方向の静圧が均一に近づく。このため、リムシール部に向かう流れの流速及び圧力は、第１緩衝キャビティの容積が大きいほど減衰により低下し、ガスタービンのリムシール部においては、主流高温ガスのシールに必要となるシール流体の流量低減が可能となる。
従って、ガスタービンのリムシール部においては、十分なシール機能を確保するとともに、ディスクキャビティに噴出させて主流高温ガスの侵入を防止するシール流体の流量を低減することが可能になるので、ガスタービンの効率向上に顕著な効果を奏する。換言すれば、上述した本発明のリムシール構造を採用することにより、十分なシール機能の確保と、主流高温ガスの浸入防止に必要となるシール流体の流量低減とを両立させ、運転効率のよいガスタービンを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明に係るガスタービンのリムシール構造について、その一実施形態を図面に基づいて説明する。
図４に示すように、ガスタービン１は、燃焼用空気を圧縮する圧縮部（圧縮機）２と、この圧縮部２から送られてきた高圧空気中に燃料を噴射して燃焼させ、高温燃焼ガスを発生させる燃焼部（燃焼器）３と、この燃焼部３の下流側に位置し、燃焼部３を出た高温燃焼ガス（主流高温ガス）により駆動されるタービン部（タービン）４とを主たる要素とするものである。
【００１２】
図１及び図２は、ガスタービン１のタービン部４に設けられたリムシール構造の一実施形態を示す要部断面図である。
図示のリムシール１０は、燃焼部３から供給された主流高温ガスが、動翼２０と静翼３０との間に形成される隙間（以下、「ディスクキャビティ」と呼ぶ）１１を通ってタービン部４の本体内へ侵入することを低減する目的で、静翼３０の上流側に設置されるシール構造である。この場合の上流側とは、図中に矢印Ｇで示す主流高温ガスの流れ方向を基準にしている。すなわち、リムシール１０は、主流高温ガスが動翼２０及び静翼３０を配設したガスパス１２を軸方向（図中に示す矢印Ｇを参照）へ流れているので、主流高温ガスから分流した一部（図中に示す矢印ｇを参照）がガスパス１２からディスクキャビティ１１に向かって巻き込まれ、動翼２０の翼根やロータ付近まで侵入することを防止または抑制する。
なお、主流高温ガスに関する以下の説明では、ガスパス１２を流れる主流高温ガス全体については「主流高温ガスＧ」と呼び、分流した一部の高温主流ガスについては「高温分流ガスｇ」と呼んで区別する。
【００１３】
動翼２０のプラットフォーム２１は、図１から図３に示すように、静翼対向面から周方向内向き及び軸方向上流側に広がる肉ぬすみにより形成された凹部空間の第１緩衝キャビティ２２を備えている。この第１緩衝キャビティ２２は、周方向外向きに突出する縦壁部２３を形成している。換言すれば、第１緩衝キャビティ２２は、主流高温ガスＧの流れ方向において動翼２０の下流側となるプラットフォーム２１の部材面、すなわち、下流側に位置する静翼３０側に設けた静翼リム３１の上流側端面３１ａと対向する面に形成された肉ぬすみの凹部である。
図示の第１緩衝キャビティ２２は、周方向内向きに底面部を深くえぐった凹部形状としたので、縦壁部２３が周方向外向きに高く突出して大きなキャビティ容積を確保することができる。また、図示の第１緩衝キャビティ２２は、軸方向上流側に広がるように深くえぐられているので、大きなキャビティ容積の確保とともに、高温分流ガスｇの流れを後述する第１段シール部１３の入口部と逆方向へ導くことができる。
【００１４】
第１緩衝キャビティ２２は、ガスパス１２に面しているプラットフォーム２１の下流側端面２１ａより上流側となる領域に肉ぬすみの凹部空間を形成したものであり、タービン部４の回転軸中心側（紙面下側）となる底面部から外周方向へ向けて突出する縦壁部２３が形成されている。この縦壁部２３は、後述する第１段シール部１３の動翼側シール部材として機能する。
従って、第１緩衝キャビティ２２の凹部空間は、縦壁部２３と静翼リム３１との間に形成されるリムシール入口部より上流側に形成されたものとなり、ガスパス１２から回転軸中心方向へ分流してディスクキャビティ１１に侵入した高温分流ガスｇの流れ方向と、回転軸と略平行な主流高温ガスＧの流れ方向との両方向において、リムシール入口部より上流側に位置している。この場合のリムシール入口部は、後述する第１段シール部１３の入口部となる。換言すれば、第１緩衝キャビティ２２の凹部空間より軸方向下流側には、第１段シール部１３の縦壁部２３を介して、第２緩衝キャビティ１４が形成されている。
【００１５】
従って、第１緩衝キャビティ２２の凹部空間は、主流高温ガスＧの流れから分流した高温分流ガスｇが第２緩衝キャビティ１４に到達する前の侵入経路に位置し、縦壁部２３の先端部と静翼３０側の端部内周面との間に後述する第１段階のオーバーラップシール部（以下、「第１段シール部」と呼ぶ）１３を形成し、かつ、第１緩衝キャビティ２２内に入り込んだ高温分流ガスｇの流れを周方向に速度成分を向ける形状を有したものとなる。図示の第１緩衝キャビティ２２は、略円弧状の断面形状部を有しており、特に、底面部及び静翼リム３１の上流側端面３１ａと対向する面が略円弧状の凹曲面になっている。
このような第１緩衝キャビティ２２を備えた動翼２０は、通常はプラットフォーム２１と一体成形される鋳造部品であるから、緩衝キャビティ２２の形成についても、鋳造時に肉ぬすみを設けて若干の機械加工を施すことで容易に製造可能となる。
【００１６】
ガスパス１２からディスクキャビティ１１側へ分流する高温分流ガスｇの侵入経路において、上述した第１緩衝キャビティ２２は、分流直後の侵入経路入口部に形成された凹部空間である。そして、高温分流ガスｇの侵入経路において第１緩衝キャビティ２２の下流側となるディスクキャビティ１１には、シールフィンが二重に配置されているダブルオーバーラップシール構造のリムシール部が形成されている。
第１段階のオーバーラップシール部である第１段シール部１３は、流路断面積を狭めて回転軸中心側へ向かう流路抵抗を増すように、高温分流ガスｇの流れ方向において第１緩衝キャビティ２２の下流側となる位置に配設された縦壁部２３及び静翼リム３１の下面により構成されている。図示の第１段シール部１３は、縦壁部２３の先端部と、静翼３０から動翼２０側へ突出する静翼リム３１の端部内周面とにより構成され、両部材間が周方向に所定の間隙を有する状態でオーバーラップするように配置されている。
【００１７】
第１段シール部１３よりさらに下流側となるディスクキャビティ１１には、第１段シール部１３を通過した高温分流ガスｇの流れを淀ませる空間領域として形成した第２緩衝キャビティ１４を通過した位置に、第２段階のオーバーラップシール部（以下、「第２段シール部」と呼ぶ）１５が設けられている。
この第２段シール部１５は、流路断面積を狭めて回転軸中心側へ向かう流路抵抗を増すように、高温分流ガスｇの流れ方向において第２緩衝キャビティ１４の下流側となる位置に配設された動翼内周シールフィン２５及び静翼内周フィン３２により構成されている。図示の動翼内周シールフィン２５は、プラットフォーム２１の第１緩衝キャビティ２２より下方から静翼３０側へ向けて突出し、先端部から周方向外向きに突出するフィンを備えたものである。この動翼内周シールフィン２５は、静翼３０から動翼２０側へ突出する静翼内周フィン３２と、周方向において所定の間隙を有する状態でオーバーラップするように配置されている。なお、図中の符号２４は、動翼２０側の後流シール板である。
【００１８】
また、図中の符号３５はバッファプレートであり、コイルバネ３６の付勢を受けてシール部（不図示）をシールリング保持環３３等の静翼構成部材に密着させ、後述する冷却空気の翼内流路３８を形成している。この翼内流路３８は、静翼３０の内部に形成された図示しない翼内流路等を介して圧縮部２の吐出側に連通しているので、圧縮空気の一部を導入することができるようになっている。
【００１９】
このように構成されたダブルオーバーラップシール構造のリムシール部では、静翼３０内に形成された圧縮部２から、シール流体として圧縮空気の一部を導入している。以下の説明では、シール流体として圧縮部２から導入した圧縮空気の一部について、ディスクキャビティ１１のパージ空気として使用するための「冷却空気」と呼ぶことにする。
静翼３０内の翼内流路３８に導入された冷却空気は、たとえば図示しないラビリンスシール取付用のシールリング保持環３３のように、静翼３０を構成する部材の壁面を貫通して設けたシール空気供給孔３４からパージ空気として噴射される。この冷却空気は、シール空気供給孔３４から流出した後に分流し、シール隙間１１ａ内を図中に破線の矢印Ｃａで示すように流れる。冷却空気は分流し、分流した一方の冷却空気はロータの内部側へ吸引されて流出し、他方の冷却空気はシール隙間１１ａを通って、ディスクキャビティ１１内に流入してパージ空気となる。従って、静翼３０からディスクキャビティ１１内に噴射される冷却空気がパージされることにより、ディスクキャビティ１１内は、パージ空気がない場合の周方向静圧分布よりも高い圧力に保持されており、かつ、温度の低い冷却空気による冷却も行われている。
【００２０】
一方、ガスパス１２を流れる主流高温ガスＧは、径方向に部分的にパージ空気の圧力よりも高いことがあるため、周方向静圧分布の影響を受け、高温分流ガスｇが分流して動翼２０と静翼３０との間に形成された入口開口１１ｂからディスクキャビティ１１内へ侵入する。このような高温分流ガスｇの侵入は、ディスクキャビティ１１内のパージ空気圧力を高く設定することで防止または抑制できる。しかし、ディスクキャビティ１１内のパージ空気圧力を高く設定するためには、圧縮部２から導入する冷却空気量を増加させる必要があり、この結果、主流高温ガスＧの温度低下や燃焼部３に供給可能な燃焼用圧縮空気量の減少等により、ガスタービン１の運転効率を低下させる要因となる。従って、パージ圧力の設定については、諸条件を考慮してガスタービン１の運転効率を優先させることが好ましい。
【００２１】
入口開口１１ｂからディスクキャビティ１１に侵入した高温分流ガスｇは、最初に第１緩衝キャビティ２２へ流入し、第１緩衝キャビティ２２内によって十分に撹拌混合され、周方向の圧力分布を緩和する。このような混合の促進は、第１緩衝キャビティ２２が流路抵抗の高い第１段シール部１３の上流側に位置し、さらに、壁面に沿った流れを形成しやすい略円弧状断面部を有し、かつ、比較的大きな容積の空間を有しているためである。
【００２２】
このため、第１段シール部１３へ向かう高温分流ガスｇは、第１緩衝キャビティ２２がないものと比較して径方向圧力分布が低減され、従って、同じシール性能を得るために必要となるディスクキャビティ１１内のパージ空気圧力については、これを低下させることが可能になる。この結果、リムシール１０のシール性能を維持し、パージ空気に必要となる冷却空気量を低減することが可能になる。
【００２３】
従って、上述したダブルオーバーラップシール構造では、動翼２０と静翼３０との間に形成されるディスクキャビティ１１の入口開口１１ｂに到達した主流分流ガスｇは、縦壁部２３の存在により第１緩衝キャビティ２２内に拡散ｄ１（図３参照）され、第１段シール部１３を通過する高温分流ガスｇの速度は小さくなっている。さらに、この高温分流ガスｇは、動翼内周シールフィン２５の存在により第２緩衝キャビティ１４内に拡散ｄ２（図３参照）され、第２段シール部１５を通過する高温分流ガスｇの速度はより一層小さくなる。すなわち、動翼２０と静翼３０との間に形成されるディスクキャビティ１１に到達した主流分流ガスｇは、ロータ軸の周方向外側に設けられている第１緩衝キャビティ２２に入った後、周方向に延びた壁面に導かれて流速成分が周方向に拡散され、高温分流ガスｇの径方向に縦壁部２３及び動翼内周シールフィン２５を通過しようとする下向きの速度を低下させることができる。
【００２４】
上述した本発明によれば、縦壁部２３の突出高さ分だけ容積の大きい第１緩衝キャビティ２２を形成することができ、周方向静圧分布の影響を受けてガスパス１２を流れる主流高温ガスＧから分流した高温分流ガスｇが第１緩衝キャビティ２２内に流入すると、リムシール１０の第２緩衝キャビティ１４に到達する前の上流位置にある第１緩衝キャビティ２２内で周方向の静圧が均一に近づく。このため、リムシール部に向かう流れの流速及び圧力は、第１緩衝キャビティ２２の容積が大きいほど減衰により低下し、ガスタービン１のリムシール部においては、主流高温ガスＧから分流した一部をシールするのに必要となる冷却空気の流量低減が可能となる。
従って、ガスタービン１のリムシール部においては、十分なシール機能を確保するとともに、ディスクキャビティ１１に噴出させて主流高温ガスの侵入を防止する冷却空気の流量を低減することが可能になるので、ガスタービン１の効率を向上させることができる。すなわち、上述した本発明のリムシール構造を採用することにより、十分なシール機能の確保と、主流高温ガスの浸入防止に必要となる冷却空気の流量低減とを両立させ、運転効率のよいガスタービン１を提供することができる。
なお、本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において適宜変更することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明に係るガスタービンのリムシール構造について、一実施形態を示す要部断面図である。
【図２】図１の要部拡大図である。
【図３】第１緩衝キャビティ及び第２緩衝キャビティの全体的な位置関係を示すガスタービンの縦断面図である。
【図４】ガスタービンの概要を示す断面斜視図である。
【符号の説明】
【００２６】
１    ガスタービン
２    圧縮部
３    燃焼部
４    タービン部
１０    リムシール
１１    ディスクキャビティ
１２    ガスパス
１３    第１段階のオーバーラップシール部（第１段シール部）
１４    第２緩衝キャビティ
１５    第２段階のオーバーラップシール部（第２段シール部）
２０    動翼
２１    プラットフォーム
２２    第１緩衝キャビティ
２３    縦壁部
３０    静翼
３１    静翼リム
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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