(57)【要約】【課題】  生分解性であり、花卉の挿し性と保持性に優れ、軽量、且つ吸水性に優れたフラワーアレンジメント用台座を容易に提供すること。【解決手段】  脂肪族ポリエステル系樹脂からなり、連続気泡率が５０％以上であり、示差走査熱量測定において０℃から２００℃まで１０℃／ｍｉｎで昇温した際に得られるＤＳＣ曲線において、融解熱量が１５Ｊ／ｇ以上６０Ｊ／ｇ以下であるフラワーアレンジメント用台座。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
脂肪族ポリエステル系樹脂からなり、連続気泡率が５０％以上であり、示差走査熱量測定において０℃から２００℃まで１０℃／ｍｉｎで昇温した際に得られるＤＳＣ曲線において、融解熱量が１５Ｊ／ｇ以上６０Ｊ／ｇ以下であるフラワーアレンジメント用台座。
【請求項２】
見かけ密度が、０．０１４ｇ／ｃｍ３以上０．０３８ｇ／ｃｍ３以下である請求項１または２記載のフラワーアレンジメント用台座。
【請求項３】
脂肪族ポリエステル系樹脂が、ポリ乳酸系樹脂である請求項１記載のフラワーアレンジメント用台座。
【請求項４】
非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂を基材樹脂とする発泡成形体を加水分解して得ることを特徴とする請求項１〜３何れか一項に記載のフラワーアレンジメント用台座の製造方法。
【請求項５】
加水分解を温度６０℃以上１００℃以下かつ相対湿度６０％以上の温湿度条件下で行う請求項４記載のフラワーアレンジメント用台座の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、環境に悪影響を及ぼす可能性が低く、軽量なフラワーアレンジメント用台座およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
フラワーアレンジメント用台座は、花卉を所望の位置に固定し、且つ、生花が枯れないよう保水性或いは吸水性が要求される。花卉を挿して固定し、保水性や吸水性を発現させるためには、構造として樹脂内に気泡構造を有するものが適している。
【０００３】
このような観点から、発泡成形体のフラワーアレンジメント用台座としての使用が検討されている。一般的に、発泡成形体の気泡構造は、一つの気泡が樹脂壁で囲まれそれぞれが独立している独立気泡構造と、一つの気泡を完全に囲む樹脂壁が存在せず、それぞれ連通している連続気泡構造に分けられる。その中で、連続気泡構造の発泡成形体は、その構造から通水性や吸水性、通気性を有するため、ろ過材や吸水材、吸着体等として広く用いられている。
【０００４】
例えば、特許文献１にはフェノール樹脂の連続気泡発泡成形体、いわゆるフェノールフォームからなるものが開示されており、吸水させた後、フラワーレンジメント用台座として用いられている。このようなフェノールフォーム製の台座は、軽量で加工や表現の自由度が高く、手軽に使用できるものであるが、フェノールフォームは熱硬化性樹脂であるため再生（リサイクル）使用ができず、また、廃棄された際、環境ホルモンの疑いがあるビスフェノールを発生するおそれがある。
【０００５】
また、特許文献２には、フェノールフォーム成分に生分解性成分を副成分として添加し、生物学的に分解可能としたフォームが開示されている。しかしながら、このような生物学的に分解可能なフォームであっても、フェノール成分を含有するかぎり、環境ホルモンの問題は解決されず、逆に、分解することにより、フェノール成分の土中への拡散が促進される懸念がある。
【０００６】
以上のことから、連続気泡構造を有する発泡成形体についても環境に悪影響を及ぼしにくい生分解性樹脂の適用が検討されている。例えば特許文献３には酢酸セルロースを主成分とする連続気泡体を作製して用いているが、発泡剤として「ジニトロソペンタメチレンテトラミン（ＤＰＴ）；アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）；ｐ−トルエンスルホニルヒドラジン（ＴＳＨ）；Ｐ，Ｐ’−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジン（ＯＢＳＨ）；炭酸水素ナトリウム；ペンタン等の揮発性物質；水等を挙げることができる」としていながら、実際には酢酸セルロースのアセトン溶液を水中に投入すると言う方法しか用いていない。このような方法では均一な発泡体が得られない上、該特許文献３に記載されているような密度の小さい発泡体を得ることは困難であると推定される。
【０００７】
一方、結晶性の発泡成形体は一般に脆さを有しているため、その結晶化度を適度に調整することにより、花卉の挿し性と保持性に優れたフラワーアレンジメント用台座として好適に使用できる可能性がある。例えば、特許文献４にポリ乳酸系樹脂発泡粒子を型内発泡成形して得られたポリ乳酸系樹脂発泡成形体であって、１５０℃での加熱寸法変化率が５％未満である結晶性のポリ乳酸系樹脂発泡成形体が開示されている。一般に、ポリ乳酸系樹脂発泡成形体は、結晶化度が高いことから非晶性ポリ乳酸樹脂発泡成形体と比較して耐熱性は優れているが、発泡性が劣るため、結晶性のポリ乳酸系樹脂予備発泡粒子を用いて密度の小さい発泡成形体を得ることは困難である。また、連続気泡率も低いことから、十分な吸水性を有しているとはいい難い。
【０００８】
特許文献５には、ポリカプロラクトン、酢酸セルロース、変性デンプン、ポリ乳酸などを用いて押出した発泡体のスキン層を除いたフラワーアレンジメント用台座が、開示されているが、使用する樹脂や発泡体の結晶化度については言及されていない。
【０００９】
以上の様に、生分解性であり、花卉の挿し性と保持性に優れ、軽量、且つ吸水性に優れたフラワーアレンジメント用台座の開発が求められている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開平９−７５１９３号公報
【特許文献２】特開平８−５３５６４号公報
【特許文献３】特開２０００−３３３８０２号公報
【特許文献４】特開２００７−１０００２５号公報
【特許文献５】特開２０００−２１７６８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明の目的は、生分解性であり、花卉の挿し性と保持性に優れ、軽量、且つ吸水性に優れたフラワーアレンジメント用台座を容易に提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは鋭意検討の結果、非晶性の脂肪族ポリエステル系樹脂を原料としながらも
高発泡倍率であり、且つ連続気泡率の高い、結晶性の脂肪族ポリエステル系樹脂発泡成形体を得ることができ、且つ、該結晶性の脂肪族ポリエステル系樹脂発泡成形体が、フラワーアレンジメント用台座として好適に用いうる花卉挿し性と保持性に優れることを見出し、本発明の完成に至った。
【００１３】
即ち、本発明の第１は、脂肪族ポリエステル系樹脂からなり、連続気泡率が５０％以上であり、示差走査熱量測定において０℃から２００℃まで１０℃／ｍｉｎで昇温した際に得られるＤＳＣ曲線において、融解熱量が１５Ｊ／ｇ以上６０Ｊ／ｇ以下であるフラワーアレンジメント用台座に関する。
【００１４】
好ましい態様としては、
（１）見かけ密度が、０．０１４ｇ／ｃｍ３以上０．０３８ｇ／ｃｍ３以下である、
（２）脂肪族ポリエステル系樹脂が、ポリ乳酸系樹脂である、
前記記載のフラワーアレンジメント用台座に関する。
【００１５】
本発明の第２は、非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂を基材樹脂とする発泡成形体を加水分解して得ることを特徴とする前記記載のフラワーアレンジメント用台座の製造方法に関し、好ましい態様としては、加水分解を温度６０℃以上１００℃以下かつ相対湿度６０％以上の温湿度条件下で行う前記記載のフラワーアレンジメント用台座の製造方法に関する。
【発明の効果】
【００１６】
本発明のフラワーアレンジメント用台座は、生分解性であるため、分解後も環境に悪影響を及ぼす可能性が低い。また、密度が小さいため、軽量であり、また連続気泡率が高いことから、吸水性が期待できる。また、適度な脆さを有しているため、花卉の挿し性と保持性に優れている。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明のフラワーアレンジメント用台座は、脂肪族ポリエステル系樹脂からなる。本発明で使用する脂肪族ポリエステル系樹脂とは、脂肪族ポリエステルを主たる成分（５０重量％以上）とするものをいい、例えば、ポリ乳酸を主たる成分とするポリ乳酸系樹脂、ポリ３−（ヒドロキシブチレート）、ポリ３−（ヒドロキシブチレートーコーバリレート）、ポリ３−（ヒドロキシブチレートーコーヘキサノエート）等を代表とするヒドロキシ酸重縮合物や、ポリカプロラクトン等のラクトンの開環重合物、ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンアジペート、ポリブチレンサクシネートアジペート、ポリ（ブチレンアジペート／テレフタレート）等の脂肪族多価アルコールと脂肪族カルボン酸との重縮合物などが例示でき、それらの群より選ばれる少なくとも１種を用いることができる。
【００１８】
また、２以上の脂肪族ポリエステル系樹脂を混合して使用することもできるし、本発明の効果を阻害しない範囲においては、脂肪族ポリエステル系樹脂に他の樹脂を添加して基材樹脂とする事ができる。基材樹脂中には脂肪族ポリエステル系樹脂が５０重量％以上含まれることが好ましく、より好ましくは７０重量％以上、更に好ましくは９０重量％以上である。前記他の樹脂としては、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、アクリル系樹脂、ビニル系樹脂等が挙げられる。
【００１９】
これらの中でも、本発明の効果を得るには、脂肪族ポリエステル系樹脂として、ポリ乳酸系樹脂あるいはヒドロキシ酸重縮合物が好ましく、特にポリ乳酸系樹脂が環境に優しい点からもより好ましい。
【００２０】
ポリ乳酸系樹脂は、特に限定はないが、乳酸成分の異性体比率が５％以上、好ましくは８％以上であるポリ乳酸を主成分としたものであることが好ましい。当該範囲であれば、ポリ乳酸は非晶性であるため、発泡性、成形性の点から低密度の発泡体を得やすい傾向があるため好ましい。
【００２１】
本発明において使用しうるポリ乳酸系樹脂は、増粘処理しておくことが、発泡性、成形性の観点から好ましい。増粘処理としては、増粘処理によりポリ乳酸系樹脂を発泡に適する粘度領域まで増粘させる方法が使用でき、従来公知の各種の方法、例えば、ポリイソシアネート化合物、過酸化物、酸無水物、エポキシ化合物等、一般的な架橋剤を用いる方法、シラン架橋方法、表層のみで良ければ電子線架橋方法等が使用できるが、コストを含めた実施の容易さから架橋剤を用いる方法が好ましい。
【００２２】
前記ポリイソシアネート化合物としては、芳香族ポリイソシアネート、脂環族ポリイソシアネート、脂肪族ポリイソシアネート等が使用可能であり、芳香族ポリイソシアネートとしては、トリレン、ジフェニルメタン、ナフチレン、トリフェニルメタンを骨格とするポリイソシアネート化合物が挙げられる。また、脂環族ポリイソシアネートとしては、イソホロン、水酸化ジフェニルメタンを骨格とするポリイソシアネート化合物が挙げられ、脂肪族ポリイソシアネートとしては、ヘキサメチレン、リジンを骨格とするポリイソシアネート化合物が挙げられる。
【００２３】
前記過酸化物としては、ベンゾイルパーオキサイド、ビス（ブチルパーオキシ）トリメチルシクロヘキサン、ビス（ブチルパーオキシ）シクロドデカン、ブチルビス（ブチルパーオキシ）バレレート、ジクミルパーオキサイド、ブチルパーオキシベンゾエート、ジブチルパーオキサイド、ビス（ブチルパーオキシ）ジイソプロピルベンゼン、ジメチルジ（ブチルパーオキシ）ヘキサン、ジメチルジ（ブチルパーオキシ）ヘキシン、ブチルパーオキシクメン等の有機過酸化物が挙げられる。
【００２４】
前記酸無水物としては、無水トリメリット酸、無水ピロメリット酸、エチレン−無水マレイン酸共重合体、メチルビニルエーテル−無水マレイン酸共重合体、スチレン−無水マレイン酸共重合体等が挙げられる。
【００２５】
前記エポキシ化合物としては、グリシジルメタクリレート−メチルメタクリレート共重合体、グリシジルメタクリレート−スチレン共重合体、グリシジルメタクリレート−スチレン−ブチルアクリレート共重合体、ポリエチレングリコールジグリシジルエーテル、トリメチロールプロパンポリグリシジルエーテル、ヤシ脂肪酸グリシジルエステル、エポキシ化大豆油、エポキシ化アマニ油等の各種グリシジルエーテル及び各種グリシジルエステル等が挙げられる。
【００２６】
これら架橋剤のうち、ポリイソシアネート化合物を用いることが好ましい。その理由は、ポリイソシアネート化合物を用いれば、混練時の架橋増粘によるトルクアップが少なく、混練後に水分の存在下で加熱することで尿素結合、ウレタン結合、アロファネート結合などによる後増粘が可能だからである。ポリイソシアネート化合物の中でも、汎用性、取り扱い性、耐候性等の観点からトリレン、ジフェニルメタン骨格とするポリイソシアネート化合物、特にジフェニルメタンのポリイソシアネートを使用することが好ましい。
【００２７】
前記架橋剤の添加量は、所望の溶融特性を得られるよう、架橋剤ごとに調整して決めることが出来る。その量は架橋剤の種類や官能基量によって異なるが、概ねポリ乳酸系樹脂１００重量部に対して０．１重量部以上６．０重量部以下であることが好ましく、より好ましくは０．２重量部以上５．０重量部以下、更に好ましくは０．５重量部以上４．０重量部以下である。
【００２８】
例えば、重量平均分子量２０万前後、多分散度２〜２．５程度のポリ乳酸に対して官能基数２〜３の芳香族系ポリイソシアネート化合物を用いる場合には、その含有量は、ポリ乳酸系樹脂１００重量部に対して０．１重量部以上５重量部以下が好ましく、より好ましくは０．２重量部以上４重量部以下、更に好ましくは１．５重量部以上３．５重量部以下である。
【００２９】
本発明のフラワーアレンジメント用台座は、示差走査熱量測定（以下、ＤＳＣ測定と称することがある）において０℃から２００℃まで１０℃／ｍｉｎの速度で昇温した際に得られる曲線（以下、ＤＳＣ曲線と称することがある）において、融解熱量が１５Ｊ／ｇ以上６０Ｊ／ｇ以下である。好ましくは１５Ｊ／ｇ以上５５Ｊ／ｇ以下、より好ましくは１５Ｊ／ｇ以上５０Ｊ／ｇ以下である。当該範囲であれば、花卉の挿し性と保持性に優れる。
【００３０】
本発明のフラワーアレンジメント用台座の連続気泡率は５０％以上であり、５５％以上１００％以下が好ましく、６０％以上１００％以下がより好ましい。該連続気泡率の範囲であると、吸水性に優れるフラワーアレンジメント用台座となり得る。  本発明のフラワーアレンジメント用台座は、非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂を基材樹脂とする発泡成形体を加水分解することによって得ることが、密度が小さく、連続気泡率の高いフラワーアレンジメント用台座を容易に得ることが出来るため好適である。ここで、非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂とは、融解熱量が１５J／ｇ未満の脂肪族ポリエステル系樹脂をいう。
【００３１】
非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂を基材樹脂とする発泡成形体は、代表的には、以下のようにして得られる。
（１）非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂を発泡粒子とし、該発泡粒子を型内発泡成形する、ビーズ法型内発泡成形法。
（２）非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂を発泡剤とともに押出機中にて溶融混練し、板状に押出発泡する、押出発泡法。
【００３２】
さらに、ビーズ法型内発泡成形法については、
（ａ）粒子形状の非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂に発泡剤を含浸させ、脂肪族ポリエステル系樹脂発泡性粒子とし、該脂肪族ポリエステル系樹脂発泡性粒子を加熱発泡させ発泡粒子とする方法、
（ｂ）耐圧容器内で粒子形状の非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂に発泡剤を含浸させ、低圧雰囲気下に放出することにより発泡粒子とする方法、
（ｃ）非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂を発泡剤とともに押出機中にて溶融混練し、押し出しながら、発泡させつつ或いは発泡完了後に発泡粒子形状に切断する方法、
（ｄ）非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂を発泡剤とともに押出機中で溶融混練し、発泡させずに押し出しながら粒子形状に切断して、脂肪族ポリエステル系樹脂発泡性粒子とし、該脂肪族ポリエステル系樹脂発泡性粒子を加熱発泡させ、発泡粒子とする方法、
等の方法が挙げられる。
【００３３】
発泡成形体を製造する際に使用しうる発泡剤としては、特に限定はなく従来公知のものが使用でき、プロパン、イソブタン、ノルマルブタン、イソヘキサン、ノルマルヘキサン、シクロブタン、シクロヘキサン、イソペンタン、ノルマルペンタン、シクロペンタン等の炭化水素系発泡剤や、塩化メチル、塩化メチレン、ジクロロジフルオロメタン等のハロゲン化炭化水素系発泡剤、ジメチルエーテル、メチルエチルエーテル等のエーテル系発泡剤、窒素、二酸化炭素、アルゴン、空気等の無機系発泡剤が挙げられ、それらの群より選ばれる少なくとも１種を用いることができる。
【００３４】
ビーズ法型内発泡成形法によって発泡成形体を製造する場合、脂肪族ポリエステル系樹脂に対するガス散逸が少なく、発泡性粒子輸送が可能であり、所望の発泡性が得られる点から、炭素数３−６の炭化水素系発泡剤が好ましい。発泡剤の含浸量としては、発泡剤の種類や所望の発泡倍率により調整すれば良いが、例えば、発泡倍率３０倍以上の発泡粒子を得るためには、発泡性粒子を構成する基材樹脂１００重量部に対して、４重量部以上が好ましい。
【００３５】
脂肪族ポリエステル系樹脂中には、例えば、黒、灰色、茶色、青色、緑色等の着色顔料又は染料を添加してもよい。着色した基材樹脂を用いれば着色された発泡成形体を得ることができる。着色顔料又は染料としては、有機系、無機系の顔料、染料などが挙げられる。このような顔料及び染料としては、従来公知のものを用いることができる。
【００３６】
着色顔料又は染料の添加量は、着色の色によっても異なるが、通常、脂肪族ポリエステル系樹脂１００重量部に対して、０．００１重量部以上５重量部以下が好ましく、０．０２重量部以上３重量部以下とすることがより好ましい。
【００３７】
また、気泡調整剤として、例えばタルク、炭酸カルシウム、ホウ砂、ほう酸亜鉛、水酸化アルミニウム、ステアリン酸カルシウム等の無機物を予め添加することができる。また、脂肪族ポリエステル系樹脂中には、本発明の効果を損なわない程度であれば、その他、難燃剤、帯電防止剤、耐候剤などの添加剤を添加しても良い。
【００３８】
基材樹脂である脂肪族ポリエステル系樹脂に着色顔料、染料又は無機物等の添加剤を添加する場合は、添加剤をそのまま基材樹脂に練り込むこともできるが、通常は分散性等を考慮して添加剤のマスターバッチを作り、それと基材樹脂とを混練することが好ましい。
【００３９】
ビーズ法型内発泡成形法によって、本発明の連続気泡率の高い結晶性脂肪族ポリエステル系発泡成形体からなるフラワーアレンジメント用台座を製造する場合、以下に示すよう製造することが好ましい。
【００４０】
まず非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂発泡性粒子を製造し、次いで該発泡性樹脂粒子を発泡させ非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂発泡粒子を得た後、養生（内外圧力差の緩和）を行った後、型内発泡成形して非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂型内発泡成形体を得る。型内発泡成形時の２次発泡力が乏しい場合は、一般的な型内発泡成形に用いられる加圧充填、圧縮充填の方法のほか、空気、窒素、二酸化炭素などの無機ガスを非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂発泡粒子に付与した後、型内発泡成形に供してもよい。
【００４１】
本発明の非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂発泡成形体の脂肪族ポリエステルの重量平均分子量は１５００００以上４０００００以下であることが好ましい。しかし、発泡性粒子あるいは発泡粒子の段階で重量平均分子量が１５００００未満であると、予備発泡や型内発泡成形において十分な溶融張力が得られず、成形性の良好な発泡粒子、外観の良好な発泡成形体が得られない傾向がある。このため、以下に示すように、まず上記処方に基づく非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂組成物を用いて非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂発泡粒子を製造した後、該脂肪族ポリエステル系樹脂発泡粒子を成形して所望の倍率で、重量平均分子量１５００００以上４０００００以下の発泡成形体とした後に、該発泡成形体を適当な温湿度条件下で加水分解させ、連続気泡率の高い結晶性の脂肪族ポリエステル系樹脂発泡成形体とすることが好ましい。
【００４２】
ここで、基材樹脂としてポリ乳酸系樹脂を使用し、ビーズ法型内発泡成形法によって製造される発泡成形体を例に挙げて説明する。
【００４３】
本発明において、非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を好ましく製造するには、まず非晶性ポリ乳酸系樹脂粒子を作製する。この非晶性ポリ乳酸系樹脂粒子は従来公知の方法で作ることができ、例えば、非晶性ポリ乳酸系樹脂と架橋剤、必要に応じてその他添加剤を押出機で溶融混練した後、水中カッターやストランドカッター等で押出カットすることで得ることができる。非晶性ポリ乳酸系樹脂粒子の１個当りの重量は、０．０５〜１０ｍｇが好ましく、より好ましくは０．１〜４ｍｇである。粒子重量が前記範囲であれば、樹脂粒子の生産性が良好であり、型内発泡成形時の充填性が良好になる傾向である。
【００４４】
前記非晶性ポリ乳酸系樹脂の溶融粘度は、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１０（荷重２．１６ｋｇ）に準拠したメルトインデックス（ＭＩ）値で０．１ｇ／１０分以上１０ｇ／１０分以下であることが好ましい。ＭＩ値がこの範囲にあれば、生産性に優れ、発泡倍率の高い発泡成形体を得やすい傾向にあり、本発明の目的・効果を発現しやすい。
【００４５】
次に非晶性ポリ乳酸系樹脂粒子に発泡剤を含浸させ、非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡性粒子を得る。非晶性ポリ乳酸系樹脂粒子に発泡剤を含浸する方法としては、所望の発泡性が得られる発泡剤の存在下で、十分な圧力がかかる条件さえそろっていれば特に限定されるものではない。例えば、密閉容器内に水性媒体または非水性媒体を入れて、これに樹脂粒子と発泡剤を添加して、適度な温度、時間で攪拌することにより樹脂粒子に発泡剤を含浸させることが可能である。水性媒体で含浸を行う場合には、加水分解反応を受けやすい樹脂組成物であることを考慮し、加水分解を抑制する工夫や短時間で含浸を終了させることが好ましい。
【００４６】
なお、発泡剤の含浸では、安定した含浸性、発泡性を得るために含浸助剤、分散剤などを使用しても良い。含浸助剤としては、メタノール、エタノール、プロパノールなどのアルコール類に代表されるプロトン系溶剤、アセトン、メチルエチルケトンなどのケトン類、酢酸エチル、酢酸ブチル、ノルマルプロピルアセテートなどのエステル類、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素類、などに代表される非プロトン系溶剤、などが挙げられるが、水性媒体で含浸する場合は非プロトン系溶剤を用いることが、ポリ乳酸系樹脂の加水分解を助長しないため、好ましい。前記分散剤としては、カチオン系界面活性剤、アニオン系界面活性剤、非イオン系界面活性剤等が挙げられる。また、水性媒体で含浸する場合は、樹脂粒子中への水の浸透を抑制する目的で、塩化ナトリウム、硫酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、塩化カリウム、硫酸カリウム、炭酸カリウムなどの１価の金属塩、塩化マグネシウム、硫酸マグネシウムなどの２価の金属塩、硫酸アルミニウムなどの３価の金属塩、などの水溶性塩類などを添加することが好ましい。前記樹脂粒子中への水の浸透を抑制する目的で添加する水溶性塩類などの添加量は、水１００重量部に対して５重量部以上２０重量部以下が好ましく、７．５重量部以上２０重量部以下がより好ましい。５重量部より少ないと発泡剤の含浸が不充分な場合があり、２０重量部より多いと発泡剤が入りにくくなる場合がある。
【００４７】
上記において、あるいは、非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡性粒子を得るために、押出機を用い、非晶性ポリ乳酸系樹脂と架橋剤、必要に応じてその他添加剤を押出機へ投入し、その後発泡剤を加え溶融混練した後、混練物を押出し、押出された混練物をカットして発泡性粒子を得ることもできる。
【００４８】
次に、前記のようにして得られる非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡性粒子を発泡させて非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を得ることが出来る。このような方法としは、例えば、非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡性粒子を蒸気や熱風、高周波等によって加熱発泡する方法が挙げられ、最も簡便である。
【００４９】
また、他の方法として、樹脂粒子を密閉容器内において発泡剤の存在下で分散媒に分散させるとともに、その内容物を加熱して樹脂粒子を軟化させてその粒子内に発泡剤を含浸させ、次いで容器の一端を開放し、容器内圧力を発泡剤の蒸気圧以上の圧力に保持しながら樹脂粒子と分散媒とを同時に容器内よりも低圧の雰囲気（通常は大気圧下）に放出して発泡させる発泡方法が挙げられる。
【００５０】
また、基材樹脂と架橋剤、その他添加剤を押出機で溶融させると共に、発泡剤と混練して発泡性溶融混練物とし、次いでストランド状に押出して発泡させると共に、冷却後適当な長さに切断するか又はストランドを適当な長さに切断後冷却することによって発泡粒子を製造する方法等が挙げられる。
【００５１】
これらの中でも、発泡性粒子輸送はコスト面で有利であり、発泡性粒子輸送が可能であるという点から、非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡性粒子を蒸気や熱風、高周波等によって加熱発泡する方法が好ましい。
【００５２】
以上のようにして得られる非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の嵩密度としては０．０１４ｇ／ｃｍ３以上０．０３８ｇ／ｃｍ３以下が好ましく、０．０１６ｇ／ｃｍ３以上０．０３８ｇ／ｃｍ３以下がより好ましく、０．０１８ｇ／ｃｍ３以上０．０３８ｇ／ｃｍ３以下がさらに好ましい。当該範囲内の発泡粒子であれば軽量で連続気泡率の高い結晶性ポリ乳酸系樹脂発泡成形体からなるフラワーアレンジメント用台座となる傾向がある。なお、非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の嵩密度はＪＩＳ  Ｋ６９１１に準拠して測定されたものであり、下記式に基づいて非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の嵩密度を算出した。
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の嵩密度（ｇ／ｃｍ３）＝〔試料を入れたメスシリンダの質量（ｇ）−メスシリンダの質量（ｇ）〕／〔メスシリンダの容量（ｃｍ３）〕
【００５３】
非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を型内成形することで非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡成形体を得る。型内発泡成形は通常発泡スチロールの成形に用いられる成形機やポリオレフィン系樹脂発泡粒子の成形に用いられる成形機を用いることができ、通常、蒸気圧力０．０３〜０．３ＭＰａ（Ｇ）、好ましくは０．０５〜０．２０ＭＰａ（Ｇ）で行う。成形時の２次発泡力が乏しい場合は、一般的な型内発泡成形に用いられる加圧充填、圧縮充填の方法のほか、空気、窒素、二酸化炭素などの無機ガスを非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡粒子に付与してもよい。また、発泡成形体内部の発泡粒子同士の融着性を良くするために蒸気と空気を混合し、熱容量の低い蒸気を用い型内発泡成形してもよい。
【００５４】
以上のような方法によって得られる非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂を基材樹脂とする発泡成形体を加水分解することによって本発明のフラワーアレンジメント用台座を得ることが好ましい。
【００５５】
加水分解の方法や条件としては、均一に加水分解が進むのであれば特に限定はないが、土壌中での処理は加水分解時間が極めて長いうえ、均一に加水分解が起こりにくいことから、非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂を基材樹脂とする発泡成形体に対して浸透力の高い水蒸気や恒温恒湿機を用いた加水分解が好ましく、処理の均一性、制御しやすさと言った観点から、恒温恒湿機を用いる方法がさらに好ましい。
【００５６】
恒温恒湿機を用いて加水分解を行う場合、非晶性脂肪族ポリエステル系樹脂を基材樹脂とする発泡成形体を好ましくは６０℃以上１００℃以下かつ相対湿度６０％以上、より好ましくは６０℃以上１００℃以下、相対湿度６０％以上１００％以下、より好ましくは６０℃以上９５℃以下、相対湿度６０％以上１００％以下の温湿度条件で好ましくは３時間以上４８時間以下、より好ましくは４時間以上２４時間以下処理することによって、連続気泡率が高く、花卉の挿し性と保持性に優れたフラワーアレンジメント用台座を得ることができる。
【００５７】
温度は１００℃を超えてもかまわないが、耐圧設備が必要な場合や、処理速度が速すぎて、結晶化度の制御が難しい場合があるため、通常は１００℃以下の温度で行うことが好ましい。処理条件は得ようとするフラワーアレンジメント用台座の密度や所望の結晶化度により適宜調整すればよい。また、加水分解時間を短縮するために、微量のアルカリ成分を混合しアルカリ蒸気による加水分解処理をしてもよい。
【００５８】
得られたフラワーアレンジメント用台座の見かけ密度は、０．０１４ｇ／ｃｍ３以上０．０３８ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましく、０．０１６ｇ／ｃｍ３以上０．０３８ｇ／ｃｍ３以下であることがより好ましく、０．０１８ｇ／ｃｍ３以上０．０３８ｇ／ｃｍ３以下であることがさらに好ましい。見かけ密度とは、フラワーアレンジメント用台座の重量をフラワーアレンジメント用台座の体積で除した値である。
【００５９】
本発明のフラワーアレンジメント用台座の２５％圧縮強度は０．０５０ＭＰａ以上０．１５ＭＰａ以下であることが好ましい。上記範囲の圧縮強度であると、花卉の挿し性と保持性が良好となる。
【００６０】
本発明のフラワーアレンジメント用台座の脂肪族ポリエステル系樹脂の重量平均分子量は、８０００以上１２００００以下であることが好ましい。上記範囲の分子量であると、所望の耐熱性、圧縮応力、圧縮弾性率を確保できる傾向がある。
【実施例】
【００６１】
以下、本発明のフラワーアレンジメント用台座を具体的な実施例により詳細に説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるものではない。なお、特に断りのない限り、「部」、「％」は重量基準である。
【００６２】
＜示差走査熱量測定＞
得られたフラワーアレンジメント用台座を剃刀等で切削し、約５ｍｇ秤量した。得られたサンプルを示差走査熱量測定装置（セイコーインスツルメンツ（株））にて０℃〜２００℃を昇温速度１０℃／ｍｉｎで昇温して融解熱量（Ｊ／ｇ）を測定した。融解熱量とは、ＤＳＣ曲線に現れる融解ピークにおいて、融解開始前のベースラインと融解終了後のベースラインを直線で結び、直線と曲線に囲まれる部分の熱量である。
【００６３】
＜連続気泡率＞
得られたフラワーアレンジメント用台座をマルチピクノメーター（ベックマン・ジャパン（株）社製）を用い、ＡＳＴＭ  Ｄ−２８５６に準じて測定した。連続気泡率は、吸水性の目安となる。
【００６４】
＜２５％圧縮強度＞
実施例１、２、４、５、比較例１、２で得られたフラワーアレンジメント用台座について、引張圧縮試験機（ミネベア社製ＴＧ−２０ｋＮ）を用い、ＪＩＳ−Ｋ７２２０に準じて２５％圧縮時の圧縮応力を測定した。サンプルサイズは５０ｍｍ×５０ｍｍ×２５ｍｍのものを使用した。
【００６５】
＜花卉の挿し性と保持性＞
得られたフラワーアレンジメント用台座に切花の茎（径：４ｍｍ、花卉の長さ：５０ｍｍ、茎の切り口の鋭角部角度３０°）を台座に対して垂直に２０ｍｍ挿し込み、挿し込みが可能で、切花の茎を台座のみで固定および保持出来る時、良好とした。花の茎が挿せない時や、挿せたとしも固定または保持できない場合は不可とした。
○：良好
×：不可
【００６６】
（実施例１）
Ｄ体比率１０％、ＭＩ値３．７ｇ／１０分の非晶性ポリ乳酸樹脂１００重量部とポリイソシアネート化合物（日本ポリウレタン（株）製、ＭＲ−２００）２．０重量部を、二軸押出機（東芝機械製、ＴＥＭ３５Ｂ）を用いて、シリンダー温度１８５℃で溶融混練し、水中カッターを用いて約１ｍｍφ（約１．５ｍｇ）のビーズ状の非晶性ポリ乳酸系樹脂粒子を得た。
【００６７】
得られた非晶性ポリ乳酸系樹脂粒子１００重量部に対して、水１００重量部、発泡剤として脱臭ブタン（ノルマルブタン／イソブタン重量比＝７／３）１２重量部、食塩１０重量部、分散助剤としてポリオキシエチレンオレイルエーテル０．３重量部をオートクレーブに仕込み、８４℃で９０分間保持した。十分に冷却後取出し、乾燥して、非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡性粒子を得た。得られた非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡性粒子の発泡剤含浸率は５．５％であった。
【００６８】
該非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡性粒子を予備発泡機（ダイセン工業製、ＢＨＰ−３００）に投入し、９０℃の蒸気に４０〜６０秒間保持して非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を得た。得られた非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を風乾した後、篩を使用し融着粒子を分別した。分取された非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の嵩倍率は０．０２５ｇ／ｃｍ３であった。
【００６９】
発泡成形機（ダイセン工業製、ＫＲ−５７）に３００×４５０×２５ｍｍの金型を設置し、上記で得られた非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を圧縮率０％で充填し、蒸気圧０．１ＭＰａで１０〜２０秒処理し型内成形を実施し、密度０．０２５ｇ／ｃｍ３の非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡成形体を得た。次に、得られた発泡成形体を１００×１００×２５ｍｍに切削し、温度８０℃、相対湿度９５％にした恒温恒湿槽に１５時間静置し加水分解処理を行い、フラワーアレンジメント用台座を得た。このフラワーアレンジメント用台座を示差走査熱量測定にて融解熱量を求めた。また、連続気泡率、２５％圧縮強度、花卉の挿し性と保持性の評価を行った。その結果を表１に示す。
【００７０】
【表１】
2010207469.tif 000002
【００７１】
（実施例２）
実施例１で得られた非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡成形体を、温度８０℃、相対湿度９５％にした恒温恒湿槽に２４時間静置し加水分解処理を行った以外は実施例１と同様の方法によりフラワーアレンジメント用台座を得、実施例１と同様の評価を行った。その結果を表１に示す。
【００７２】
（実施例３）
実施例１で得られた非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡成形体を、温度８０℃、相対湿度９５％にした恒温恒湿槽に４８時間静置し加水分解処理を行った以外は実施例１と同様の方法によりフラワーアレンジメント用台座を得、連続気泡率、花卉の挿し性と保持性の評価を行った。その結果を表１に示す。
【００７３】
（実施例４）
実施例１と同様の方法で密度０．０３７ｇ／ｃｍ３の非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡成形体を製作し、温度８０℃、相対湿度９５％にした恒温恒湿槽に１５時間静置し加水分解処理を行い、フラワーアレンジメント用台座を得、実施例１と同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００７４】
（実施例５）
実施例１と同様の方法で密度０．０２０ｇ／ｃｍ３の非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡成形体を製作し、温度８０℃、相対湿度９５％にした恒温恒湿槽に１５時間静置し加水分解処理を行い、フラワーアレンジメント用台座を得、実施例１と同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００７５】
（実施例６）
ヒドロキシ酸縮合物として、ポリ３−（ヒドロキシブチレートーコーヘキサノエート）（融点１３５℃、重量平均分子量７０万、比重１．２ｇ／ｍｌ）１００重量部、及びポリイソシアネート化合物２重量部（日本ポリウレタン製、ミリオネートＭＲ-２００（イソシアネート基２．７〜２．８当量／モル））とをハンドブレンドした後、３０ｍｍφ二軸押出機（池貝製作所製、ＰＣＭ３０）でシリンダー温度１５０℃にて溶融混練し、押出機先端に取り付けられた３ｍｍφの小孔ダイより押し出されたストランドを、ペレタイザーでカットして粒重量５ｍｇ、融点１３８℃のポリ３−（ヒドロキシブチレートーコーヘキサノエート）樹脂粒子を作製した。
【００７６】
該樹脂粒子１００重量部を、４．５Ｌ耐圧容器に仕込んだ後、発泡剤としてイソブタン２５重量部を添加、攪拌し、容器内温度が１１９℃となるまで昇温（発泡温度とする）後、容器内圧が２．５ＭＰａの状態で１時間保持したのち、耐圧容器下部に設けた小孔ノズルを通して大気圧下に放出発泡し、発泡倍率が３０倍のポリ３−（ヒドロキシブチレートーコーヘキサノエート）樹脂発泡粒子を得た。
【００７７】
該ポリ３−（ヒドロキシブチレートーコーヘキサノエート）樹脂発泡粒子を３００×４００×２０ｍｍの金型に充填し、０．１０〜０．３２ＭＰa（ゲージ）の水蒸気を金型に導入し、樹脂発泡粒子を加熱、融着させ、発泡倍率が３０倍のポリ３−（ヒドロキシブチレートーコーヘキサノエート）樹脂発泡粒子発泡成形体を得た。更にポリ３−（ヒドロキシブチレートーコーヘキサノエート）樹脂発泡成形体を８０℃／９５％（温度／湿度）下、高温高湿機の中に４週間静置し加水分解させたものを、フラワーアレンジメント用台座とし、連続気泡率、花卉の挿し性と保持性の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００７８】
（比較例１）
実施例１で得られた非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡成形体を、加水分解を行わずに、そのままフラワーアレンジメント用台座とし、実施例１と同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００７９】
（比較例２）
実施例１で得られた非晶性ポリ乳酸系樹脂発泡成形体を温度８０℃、相対湿度５％の乾燥機中に１５時間静置させたものをフラワーアレンジメント用台座とし、実施例１と同様の評価を行った。その結果を表１に示した。