(57)【要約】  【課題】ＰＰＳと熱可塑性ポリエステル樹脂の混合組成物からなるモノフィラメントにおいて、ＰＰＳと熱可塑性ポリエステル樹脂の分散状態を均一化させることにより、モノフィラメントの引張破断強力のばらつきを減少させ、工業用織物への加工時において、安定した工程通過性を保有し、さらに、ＰＰＳが有する高圧蒸気雰囲気下における高耐久性を悪化させることの無いＰＰＳアロイモノフィラメントおよびこのＰＰＳアロイモノフィラメントを使用した各種工業用織物を提供する。  【解決手段】ＰＰＳ９５〜６０重量％および熱可塑性ポリエステル樹脂５〜４０重量％の合計１００重量部に対し、脂肪酸金属塩０．０００１〜０．５重量部を含有せしめた熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする熱可塑性樹脂製モノフィラメント。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリフェニレンサルファイド９５〜６０重量％および熱可塑性ポリエステル樹脂５〜４０重量％の合計１００重量部に対し、脂肪酸金属塩０．０００１〜０．５重量部を含有せしめた熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする熱可塑性樹脂製モノフィラメント。
【請求項２】
前記熱可塑性ポリエステル樹脂がポリエチレンテレフタレートであることを特徴とする請求項１に記載の熱可塑性樹脂製モノフィラメント。
【請求項３】
前記脂肪酸金属塩がステアリン酸カルシウムであることを特徴とする請求項１または２に記載の熱可塑性樹脂製モノフィラメント。
【請求項４】
ＪＩＳ２００３ Ｌ１０１３ ８．５項に準じ、繰り返し５０回測定したモノフィラメントの引張強力の標準偏差ｓが５．００以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂製モノフィラメント。
【請求項５】
モノフィラメントを１３８℃、２．５ｋｇ／ｃｍ２の高圧蒸気雰囲気下で６０日間の処理を行い、その処理前の強力をＡ、処理後の強力をＢとした場合に、式Ｂ÷Ａ×１００で示される強力保持率が７０％以上であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂製モノフィラメント。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂製モノフィラメントを経糸および／または緯糸の少なくとも一部に用いたことを特徴とする工業用織物。
【請求項７】
抄紙ドライヤーカンバス、抄紙ワイヤー、サーマルボンド法不織布熱接着工程用ネットコンベア、乾燥機および熱処理機内搬送用ベルトもしくはフィルターであることを特徴とする請求項６に記載の工業用織物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリフェニレンサルファイド（以下、ＰＰＳと呼ぶ）に熱可塑性ポリエステル樹脂を混合して得られたＰＰＳを主体とする熱可塑性樹脂製モノフィラメント（以下、ＰＰＳアロイモノフィラメントという）に関するものであり、さらに詳しくは、従来のＰＰＳアロイモノフィラメントに比較し、ＰＰＳ中における熱可塑性ポリエステル樹脂の分散状態がより均一で、例えばＰＰＳアロイモノフィラメントを用いる工業用織物などの加工時における工程通過性が優れ、且つ、高圧蒸気雰囲気下にて使用した場合における高耐久性を保有したＰＰＳアロイモノフィラメント及びそれを用いた工業用織物に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ＰＰＳは、耐熱性や耐薬品性に優れた樹脂であることから、これらの優れた特性を生かして工業用部品、繊維、工業用織物、フィルム、シート、およびプレートなどの各種成型品として広く用いられてきた。
【０００３】
しかし、ＰＰＳからなる繊維、特にＰＰＳモノフィラメントは、繰り返し屈曲や擦過を受けた時の耐摩耗性などの屈曲耐久性が劣ることから、工業用織物に製織するときに繊維軸方向に割れやすいという問題があり、これらの問題を解消するために種々の改善が検討されてきた。
【０００４】
例えば、押出温度においてＰＰＳよりも高溶融粘度を有し、耐熱劣化性およびＰＰＳとの化学的融和性を有する添加物として熱安定化ナイロン６６を１〜２０重量％添加し、その添加剤が細長い小球体として繊維軸と平行に存在している繊維（例えば、特許文献１参照) や、ＰＰＳ樹脂（Ａ）５〜９９重量％と、ポリオレフィン系重合体、共役ジエン系重合体、ポリスチレン系重合体、ポリアミド系重合体、ポリカーボネート系重合体、ポリフェニレンエーテル系重合体、熱可塑性ポリエステルのうちから選ばれる少なくとも１種の熱可塑性樹脂（Ｂ）１．０〜９５重量％とからなる樹脂組成物に対して、Ｆｅ２ Ｏ３ 系触媒のごとき脱水素系触媒、Ｐｄ系触媒のごとき脱酸素系触媒、Ｃｒ2 Ｏ３系触媒のごとき脱アルキル系触媒の内から選ばれる少なくとも１種の触媒（Ｃ）を０．０１〜２０重量％含んでなる熱可塑性樹脂組成物からなる繊維(例えば、特許文献２参照)などが知られているが、これらの技術は屈曲耐久性を向上させる点に関しては、相応の効果を発揮するものの、繊維中におけるＰＰＳと異種高分子の分散状態の均一性という点に関しては不十分であることから、これら技術をモノフィラメントに適応した場合には、繊維軸長さ方向の糸径のばらつきが大きくなってしまうばかりか、モノフィラメントの破断強力のばらつきが大きくなってしまうなどの問題があり、これを用い工業用織物を製造する場合には、加工時に糸切れが発生しやすくなるなどの不具合を生じていた。
【０００５】
また、前記の問題を解決する手段として、ＰＰＳと異種高分子の配合を均一に分散させるために、複数の異種高分子ポリマーを３００トール以下の減圧中において溶融混連するポリマーアロイの製造方法（例えば、特許文献３参照)について知られているが、この方法は大掛かりな製造設備が必要となり、製造コストアップに繋がるなど実用性に乏しい技術であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特公平５−８３６７８
【特許文献２】特開平７−３１６４２８
【特許文献３】特開平５−１８５４２５
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、以上のような状況を鑑み、従来技術における問題点を解決するために検討した結果達成されたものであり、その目的とするところは、ＰＰＳと熱可塑性ポリエステル樹脂の混合組成物からなるモノフィラメントにおいて、ＰＰＳと熱可塑性ポリエステル樹脂の分散状態を均一化させることにより、モノフィラメントの引張破断強力のばらつきを減少させ、工業用織物への加工時において、安定した工程通過性を保有し、さらに、ＰＰＳが有する高圧蒸気雰囲気下における高耐久性を悪化させることの無いＰＰＳアロイモノフィラメントおよびこのＰＰＳアロイモノフィラメントを使用した各種工業用織物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するため本発明によれば、ＰＰＳ９５〜６０重量％および熱可塑性ポリエステル樹脂５〜４０重量％の合計１００重量部に対し、脂肪酸金属塩０．０００１〜０．５重量部を含有せしめた熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする熱可塑性樹脂製モノフィラメントが提供される。
【０００９】
なお、本発明の熱可塑性樹脂製モノフィラメントにおいては、
前記熱可塑性ポリエステルがポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴという）であること、
前記脂肪酸金属塩がステアリン酸カルシウムであること、
前記モノフィラメントをＪＩＳ２００３  Ｌ１０１３  ８．５項に準じ、繰り返し５０回測定した引張強力の標準偏差ｓが５．０以下であること、および
前記モノフィラメントを１３８℃、２．５ｋｇ／ｃｍ２の高圧蒸気雰囲気下で６０日間の処理を行い、その処理前の強力をＡ、処理後の強力をＢとした場合、式Ｂ÷ＡＸ１００で示される強力保持率が７０％以上であること、
が、いずれも好ましい条件として挙げられ、これらの条件を満足することによって、より一層の優れた効果の発揮が期待できる。
【００１０】
また、本発明の工業用織物は、上記ＰＰＳアロイモノフィラメントを緯糸および／または経糸の少なくとも一部に用いたことを特徴とし、これら本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントを実際の工業用織物として使用した場合には、良好な工程通過性および高圧蒸気雰囲気下における高耐久性を維持することから、抄紙ドライヤーカンバス、抄紙ワイヤー、サーマルボンド法不織布熱接着工程用ネットコンベア、乾燥機および熱処理機内搬送用ベルトもしくはフィルターなどの分野へ極めて好適に利用し得る工業用織物の取得が可能となる。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、従来のＰＰＳおよび熱可塑性ポリエステル樹脂の混合樹脂組成物からなるＰＰＳアロイモノフィラメントに比較し、ＰＰＳと熱可塑性ポリエステル樹脂が均一に分散され、使用時における良好な工程通過性および高温蒸気雰囲気下における優れた高耐久性を保有する工業用織物用ＰＰＳアロイモノフィラメントおよび工業用織物を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】従来のＰＰＳアロイモノフィラメントの断面を走査型電子顕微鏡により１５００倍で観察した写真である。
【図２】本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントの断面を走査型電子顕微鏡により１５００倍で観察した写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明について詳細に説明する。
【００１４】
本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントは、ＰＰＳ９５〜６０重量％および熱可塑性ポリエステル樹脂５〜４０重量％の合計１００重量部に対し、脂肪酸金属塩０．０００１〜０．５重量部を含有せしめた熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする。
【００１５】
さらに本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントは、ＪＩＳ−２００３  Ｌ１０１３  ８．５項に準じ、繰り返し５０回測定した前記モノフィラメントの引張強力の標準偏差ｓが、５．０以下であること、また１３８℃、２．５ｋｇ／ｃｍ２の高圧蒸気雰囲気下で６０日間の処理を行い、その処理前の強力をＡ、処理後の強力をＢとした場合、式Ｂ÷Ａ×１００で示される強力保持率が７０％以上である場合には、より望ましい効果の発現が期待されることに繋がる。
【００１６】
ここで、本発明でいうＰＰＳとは、ポリマーの繰り返し単位の９０％以上がｐ−フェニレンサルファイドからなるポリマーであり、工業的には、ｐ−ジクロルベンゼンに硫化ナトリウムを重縮合反応させて得ることができる。また、ｐ−ジクロルベンゼンの１０モル％未満のトリクロルベンゼンを分岐成分として共重縮合させたポリマーであってもよい。なお、原料ＰＰＳとしては、ＭＦＲが５０〜１８０ｇ／１０分、特に５０〜１５０ｇ／１０分で、実質的に直鎖分子構造のものが好ましく使用される。
【００１７】
ＰＰＳは、重縮合後のＰＰＳを水洗しただけのものの場合は、末端に主としてカルボン酸ナトリウム末端基を有している。また、重縮合後のＰＰＳを酢酸水溶液で洗浄した後に水洗したものは、末端にカルボン酸末端基を有している。さらに、重縮合後のＰＰＳを酢酸カルシウム水溶液で洗浄した後に水洗したものは、末端にカルボン酸カルシウム末端基を有している。ただし、カルボン酸末端基を有するＰＰＳが少量の−ＣＯＯＮａ末端基を有していてもよく、カルボン酸金属末端基を有するＰＰＳが少量のカルボン酸末端基を有していてもよい。
【００１８】
なお、ＰＰＳが、分岐・架橋されている場合には、紡糸性、延伸性が悪くなったり、得られる繊維の結節強度が低くなったりするなどの不都合が生じるので、本発明で用いるＰＰＳは実質的に直鎖状高重合体であることが好ましい。
【００１９】
本発明においては、市販品のＰＰＳを入手してこれを使用することができる。ＰＰＳの市販品としては、例えばカルボン酸金属末端基を有するＰＰＳである東レ社製品のＥ１８８０（ＭＦＲ：７０ｇ／１０分）、Ｅ２０８０（ＭＦＲ：１００ｇ／１０分）、Ｅ２２８０（ＭＦＲ：１７０ｇ／１０分）などを挙げることができる。
【００２０】
本発明でいう熱可塑性ポリエステルとは、芳香族または脂肪族ジカルボン酸およびその誘導体と脂肪族または芳香族ジオールとから得られるエステル結合を有する重合体すべてを意味する。熱可塑性ポリエステルの具体例としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレート、ポリブチレンナフタレート、液晶ポリエステルなどが挙げられる。耐熱性ならびに溶融時の流動性の点からはポリエチレンテレフタレートが特に好ましく使用できる。
【００２１】
本発明でいう脂肪酸金属塩とは、脂肪族モノカルボン酸と金属元素との化合物を主体とする少なくとも常温で粉末状のものであり、例えば、ステアリン酸と、ナトリウム、カリウム、リチウム、カルシウム、バリウム、亜鉛、アルミニウム、マグネシウム、銅、ニッケルまたはコバルトなどの金属元素との化合物を好ましく挙げることができ、これらの中から選ばれた少なくとも１種類以上のものを使用することができるが、中でもステアリン酸カルシウムを主体としてなるものの使用が特に好ましい。
【００２２】
ここで、本発明におけるステアリン酸カルシウムを主体としてなるものとは、ステアリン酸カルシウムの他に、遊離の飽和脂肪酸、不飽和脂肪酸およびそれらの金属塩およびエステルなどの誘導体を含有するものを含んでもよい。
【００２３】
本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントに脂肪酸金属塩を添加する目的は、ＰＰＳと熱可塑性ポリエステル樹脂との均一分散性を改良することにある。すなわち、図１に示したように、ＰＰＳと熱可塑性ポリエステル樹脂との混合に際しては、両素材の相溶性が悪いことに起因して、単純に溶融混練しただけでは分散状態が非常に不均一となる問題があった（図１において、黒点が熱可塑性ポリエステル樹脂の分散粒子を示し、それらは直径が０．１〜１．８μｍの大粒子径でＰＰＳ中に分散している）。しかし、脂肪酸金属塩、例えばステアリン酸カルシウムを含有させた場合には、図２に示したように、熱可塑性ポリエステル樹脂粒子は、直径が０．０１〜０．３μｍの小粒子径でＰＰＳ中に均一分散することになり、このことは、脂肪酸金属塩が保有する溶融した異素材樹脂同士の分散性向上効果により、ＰＰＳ中における熱可塑性ポリエステル樹脂の分散状態が均一化することが明らかである。そして、分散性向上の結果、ＰＰＳアロイモノフィラメントの引張強力などの品質安定性が著しく改善されることになるのである。
【００２４】
さらに、本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントにおいては、脂肪酸金属塩を添加し、ＰＰＳと熱可塑性ポリエステル樹脂の分散状態を均一化することによって、従来のＰＰＳアロイモノフィラメントより、優れた品質安定性、工業用織物への加工時における工程通過性および高温蒸気雰囲気下における優れた高耐久性の向上が実現するのである。
【００２５】
本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントにおいて、ＰＰＳへの熱可塑性ポリエステル樹脂の混合率は５〜４０重量％の範囲内であれば、その目的に応じて調整すればよいが、熱可塑性ポリエステル樹脂の混合比が４０重量％よりも多くなると、ＰＰＳ中で熱可塑性ポリエステル樹脂が凝集しやすくなり、紡糸性、延伸性が悪くなるばかりか、繊度斑も大きくなるため好ましくない。ゆえにモノフィラメントの製造において安定した紡糸性、高強度の糸質を維持するには、ＰＰＳに混合する熱可塑性ポリエステル樹脂が５〜４０重量％であることが重要であり、特に１０〜２５重量％の範囲であることが好ましい。
【００２６】
本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントでは、脂肪酸金属塩のモノフィラメント中の含有率が、ＰＰＳおよび熱可塑性ポリエステル樹脂の合計１００重量部に対し、０．０００１〜０．５重量部の範囲内であれば、その目的に応じ添加量を調整すればよいが、好ましくは０．０００５〜０．３重量部、さらに０．００５〜０．１重量部とした時は、所望とする効果の発現がより顕著に現れることから好ましい。
【００２７】
ここで、脂肪酸金属塩の含有量が０．５重量部より多い場合は、エクストルーダーなどの紡糸機における溶融原料の押出が不安定となり、ＰＰＳアロイモノフィラメントの製造時に紡糸操業安定性が悪くなるため好ましくない。
【００２８】
また、０．０００１重量部未満では、ＰＰＳ中に存在する熱可塑性ポリエステル樹脂の分散性改善効果が発揮されず、引張強力の安定度の低下やＰＰＳアロイモノフィラメントの繊維軸長さ方向の直径ばらつきが不均一になるなどの点で好ましくない。
【００２９】
本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントにおいては、繊維中に熱可塑性ポリエステル樹脂が個々の紡錘体状で繊維中に均一分散していることが肝要である。
【００３０】
ここで、その熱可塑性ポリエステル樹脂の分散状態は、紡錘体状を呈する熱可塑性ポリエステル樹脂の長軸が繊維軸に対して平行であり、かつその短軸長、すなわち紡錘体の繊維軸に対する垂直方向断面における直径が１．０μｍ未満であることが望ましい。
【００３１】
ＰＰＳアロイモノフィラメント中に分散している熱可塑性ポリエステル樹脂の分散直径が１．０μｍ以上では、ＰＰＳアロイモノフィラメントにしたときに引張破断強力のばらつきが大きくなるばかりか、高圧蒸気雰囲気下での耐久性の低下が発生する傾向となる。ゆえにＰＰＳアロイモノフィラメント中に分散している熱可塑性ポリエステル樹脂の分散直径は、１．０μｍ未満であることが望ましく、さらには０．１〜０．５μｍの範囲であることが特に好ましい。
【００３２】
本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントは、ＪＩＳ−２００３  Ｌ１０１３  ８．５項に準じ、繰り返し５０回測定したときの引張強力の標準偏差ｓが５．０以下であることが好ましい。
【００３３】
すなわち、前記測定において標準偏差ｓが５．０以下であることは、引張破断強力が繊維軸長さ方向に亘って安定していることを示しており、従来のＰＰＳアロイモノフィラメントを工業用織物へ加工するときに問題視されていた糸切れ等の工程通過上の不具合が軽減できるばかりか、織物の品質安定化に繋がるなど、極めて好ましい効果の発現が期待できる。
【００３４】
さらに、本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントは、１３８℃、２．５ｋｇ／ｃｍ２の高圧蒸気雰囲気下で６０日間の処理を行い、その処理前の強力をＡ、処理後の強力をＢとした場合、式Ｂ÷Ａ×１００で示される強力保持率が７０％以上であることが好ましい。
【００３５】
すなわち、前記処理を施したＰＰＳアロイモノフィラメントの強力保持率が７０％以上であれば、本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントを用いた工業用織物を高圧蒸気雰囲気下で使用した場合でも、極めて長期間の使用を実現することに繋がるため好ましい。
【００３６】
次に、本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントの製造方法について説明するが、本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントの製造方法は、これら製造方法に限定されるものではない。
【００３７】
本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントの製造方法としては、従来公知の一般的な方法を採用することが出来る。すなわち、ＰＰＳ樹脂および熱可塑性ポリエステル樹脂を適当な混合機、例えばタンブラー、ヘンシェルミキサーなどで均一に混合する際に、同時に脂肪酸金属塩を添加したＰＰＳを主体とする熱可塑性樹脂組成物を、二軸押出機などに供給して、ＰＰＳの融点以上の温度に加熱して溶融・混練した後に、必要に応じてフィルター類でろ過して異物を取り除き、ガット状に押し出して冷却後カッティングを行いペレット状に加工した後、このペレットをエクストルーダー型等の溶融紡糸機に供し、所望の紡糸口金を用いた溶融押出による製造方法などにより製造することができる。
【００３８】
本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントの製造方法においては、ＰＰＳを主体とする樹脂組成物を溶融紡糸するが、使用するＰＰＳ樹脂組成物のＭＦＲは、２５０ｇ／１０分以下、特に２００ｇ／１０分以下のものが好ましい。
【００３９】
まず、例えば、押出機により溶融温度約３００〜３５０℃で溶融したＰＰＳ樹脂組成物をノズルから押出し、空気層もしくは不活性気体層を介し７０℃以上の温水中で冷却する。次に、得られた未延伸糸を、引き続いてゲージ圧０．００１〜０．１ＭＰａ、好ましくはゲージ圧０．００５〜０．０１ＭＰａの加圧飽和水蒸気雰囲気下、かつ０．１〜１０．０秒間、好ましくは０．５〜８．０秒間の間で、３．３〜４．１倍に１次延伸する。次いで、１３０〜１８０℃、好ましくは１４０〜１７０℃の雰囲気下で、１．０５〜１．８倍の範囲でその全延伸倍率が４．０倍〜７．０倍になるよう多段延伸し、引き続いて１１０〜１７５℃、好ましくは１１０〜１６０℃の雰囲気下で０〜２０％の弛緩熱処理することで、本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントを得ることができる。
【００４０】
一次延伸における加圧飽和水蒸気圧のゲージ圧が上記の範囲未満の場合には、屈曲耐久性の低下を招き、また上記の範囲を越える場合には、スーパードローが発生して安定した延伸の遂行が実施し得なくなる。
【００４１】
また、一次延伸に加圧飽和水蒸気以外、例えば温水や乾熱空気などを熱媒として用いることも可能である。しかしながら、温水や乾熱空気などを用いて一次延伸を行った場合においては、工業用織物用途に使用するＰＰＳアロイモノフィラメントに必要となる十分な結節強度や引掛強度が得られない場合があり、特に好ましい製造方法としては加圧飽和水蒸気雰囲気下での一次延伸が好適である。
【００４２】
なお、温水や乾熱空気などを用いて一次延伸を行った場合に、高い結節強度や引掛強度が得にくくなる原因については次のように推測される。
【００４３】
すなわち、加圧飽和水蒸気よりも温度の低い温水や、熱伝導率の低い乾熱空気では、一次延伸においてＰＰＳをＴｇ以上に加熱することができず、十分な分子を配向させられないため高い結節強度や引掛強度の実現が難しくなるためと考えられる。
【００４４】
さらに、多段延伸するにあたっては、二次延伸以降を１３０〜１８０℃、好ましくは１４０〜１７０℃の温度雰囲気下で行うことが望ましい。延伸温度が上記の範囲未満では、糸切れが発生し安定した製糸性を得ることができず、また上記の範囲を越えると、屈曲耐久性の低下を招くことになる。この原因については現時点では定かではないが、高い熱履歴により非晶部の結晶化が促進され、柔軟性が損なわれるために起こる現象であると推察される。この温度雰囲気下において、１．０５〜１．８倍の範囲で、その全延伸倍率が４．０倍〜７．０倍になるよう多段延伸することにより、より高強度の糸質を持ったＰＰＳアロイモノフィラメントが得られる。
【００４５】
次いで、弛緩熱処理をするにあたっては、１１０〜１７５℃、好ましくは１１０〜１６０℃の雰囲気下で行うことが望ましい。熱処理温度が上記の範囲未満では、十分な熱処理が行われず、上記の範囲を越えると、屈曲耐久性の低下を招くため好ましくない。この原因については現時点では定かではないが、高い熱歴により非晶部の結晶化が促進され、柔軟性が損なわれるために起こる現象であると推察される。この雰囲気下において、０〜２０％の条件下で弛緩熱処理することにより、屈曲耐久性と強靱な機械的特性とを兼ね備えたＰＰＳアロイモノフィラメントが得られる。
【００４６】
上記ＰＰＳアロイモノフィラメントの製造方法によれば、延伸や熱セット工程においてＰＰＳの融点以上を含む高温を必要としないことから、特殊な製造設備を必要とせず、従来公知の溶融紡糸設備ならびに熱延伸工程で、一般的な製造条件が取りやすく、優れた生産性のもとに、ＰＰＳアロイモノフィラメントを効率的に製造することができる。
【００４７】
本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントは、直径が０．０５０ｍｍから４．００ｍｍのモノフィラメントである場合に特に優れた効果を発現するが、繊維の形態としては、単一構造の他に、芯鞘複合糸、海島型複合糸、バイメタル複合糸および多層複合糸などの種々の形態を含むものである。
【００４８】
本発明でいうＰＰＳアロイモノフィラメントは、１本の単糸からなる連続糸である。モノフィラメントに代表される本発明のＰＰＳ繊維の繊維軸方向に垂直な断面の形状（以下、断面形状もしくは断面という）は、円、扁平、正方形、半月状、三角形、５角以上の多角形、多葉状、ドッグボーン状、繭型などいかなる断面形状を有するものでもよい。
【００４９】
本発明のモノフィラメントに代表されるＰＰＳ繊維を工業用織物の構成素材として用いる場合には、繊維の断面形状が円もしくは扁平の形状であることが好ましい。特に、ＰＰＳアロイモノフィラメントを抄紙用ドライヤーキャンバスの経糸として用いる場合には、防汚性を有効に発現させることとキャンバスの平坦性という観点から、モノフィラメントの断面形状が扁平なものが好ましく用いられる。本発明における扁平とは、楕円、正方形もしくは長方形のことであるが、数学的に定義される正確な楕円、正方形もしくは長方形以外に、概ね楕円、正方形もしくは長方形に類似した形状、例えば正方形および長方形の４角を丸くした形状を含むものである。また、楕円の場合は、この楕円の中心で直角に交わる長軸の長さ（ＬＤ）と短軸の長さ（ＳＤ）とが次式を満足する関係にあり、正方形もしくは長方形の場合は、長方形の長辺の長さ（ＬＤ）と短辺の長さ（ＳＤ）とが、それぞれ式１．０≦ＬＤ／ＳＤ≦１０の関係を満足することが好ましい。
【００５０】
なお、上記ＰＰＳアロイモノフィラメント断面の重心を通る線分の長さは、用途によって適宜選択することができるが、０．０５〜４．０ｍｍの範囲であることが好ましい。
【００５１】
本発明の工業用織物とは、本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントに代表されるＰＰＳ繊維を、織物の緯糸および／または経糸の少なくとも一部に使用した抄紙ドライヤーキャンバス、サーマルボンド法不織布熱接着工程用ネットコンベア、乾燥機および熱処理機内搬送用ベルトもしくは各種フィルターのことであり、これらの工業用織物は、屈曲耐久性、耐熱性および耐薬品性が優れるという有用な特性を発揮するものである。
【００５２】
ここで、抄紙ドライヤーキャンバスとは、平織り、二重織および三重織など様々な織物（相前後するスパイラル状の糸モノフィラメントをかみ合わせ、かみ合わせ部分をほぼ直線上のモノフィラメントによって織継がれた繰り返し構造のスパイラル状織物を含む）として、抄紙機のドライヤー内で紙を乾燥させるために使用される織物のことである。また、不織布の熱接着工程用ベルト布とは、不織布を構成する低融点のポリエチレンのような熱接着性繊維を融着させるために不織布を炉中に通過させるための織物であり、平織り、二重織などの織物である。さらに、乾燥機および熱処理機内搬送用ベルトとは、各種半製品の乾燥、熱硬化、殺菌、加熱調理のなどのために高温ゾーン内において半製品を搬送する織物のことである。さらにまた、各種フィルターとは、高温の液体、気体、粉体などをろ過するために使用する織物のことである。
【００５３】
かくしてなる本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントは、従来のＰＰＳアロイモノフィラメントにはない優れた品質安定性を有すると共に、高圧蒸気雰囲気下で優れた耐久性をも維持し、工業用織物用の構成素材として好適に利用することができ、中でも高圧蒸気雰囲気下で優れた耐久性を有することから、抄紙ドライヤーカンバス、抄紙ワイヤー、サーマルボンド法不織布接着工程用ネットコンベア、乾燥機および熱処理機内搬送用ベルトさらにはフィルターなどとして極めて優れた特性を発揮するものであるといえる。
【実施例】
【００５４】
以下、本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントの実施例に関しさらに詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下の実施例に何ら限定されるものではない。
【００５５】
また、上記および下記に記載の本発明のＰＰＳアロイモノフィラメントにおける、各特性は以下の方法により測定、評価したものである。
【００５６】
［引張強力の測定方法］
ＪＩＳ２００３ Ｌ１０１３．８．５項に準じて、試長：２５０ｍｍ、引張速度：３００ｍｍ／分の条件で測定した。
【００５７】
［標準偏差算出式］
ＪＩＳ２００３ Ｌ１０１３．８．５項に準じて引張強力を繰り返し５０回測定した結果から、式ｓ＝√１／（ｎ−１）×［Σｘ２−（Σｘ）２／ｎ］により標準偏差sを算出した。標準偏差が小さいほど破断強力が安定しており、工業用織物への加工において工程通過時の糸切れ等による不具合が発生しにくいことを表す。
ｎ：繰り返し測定回数
ｘ：個々の引張強力値
【００５８】
［ＰＰＳアロイモノフィラメント中の熱可塑性ポリエステル樹脂の分散直径］
ＰＰＳアロイモノフィラメントをその繊維軸に対して、９０°垂直方向に断面を切り出し、断面を１６０℃のオルトクロロフェノール（片山化学（株）製、濃度９９．０％以上  一級品）中で３００分間浸漬処理を実施し、ＰＰＳアロイモノフィラメント中の熱可塑性ポリエステル樹脂を溶出させた。オルトクロロフェノール浸漬処理後のＰＰＳアロイモノフィラメント断面を走査型電子顕微鏡により１５００倍で観察し、１００μｍ2 （１０μｍ×１０μｍ）中に存在する孔の直径を全て測定し、その平均値を分散直径とした。  
【００５９】
［高圧蒸気雰囲気下における耐久性評価］
ＰＰＳアロイモノフィラメントを１３８℃、２．５ｋｇ／ｃｍ2の高圧蒸気雰囲気下の高圧釜で６０日間処理した後、処理前および処理後のモノフィラメントの強力を上記の引張強力の測定方法に準じて測定し、処理前の強力をＡ、処理後の強力をＢとし、式Ｂ÷Ａ×１００で算出された強力保持率を高圧蒸気雰囲気下での耐久性の尺度とした。強力保持率が高いほど高圧蒸気雰囲気下での耐久性が優れることを表す。
【００６０】
［メルトフローレート（ＭＦＲ）］
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８−８６に準拠して、３１６℃、オリフィス径２．０９５ｍｍ、オリフィス長さ８．００ｍｍ、荷重５ｋｇの条件で測定した値であり、１０分あたりの流出ポリマー量（ｇ）で表される。
【００６１】
［熱可塑性ポリエステルの固有粘度］
オストワルド粘度計を用いてオルソクロロフェノール１００ｍｌに対し試料８ｇを溶解した溶液の相対粘度ηｒを２５℃で測定し、近似式ＩＶ＝０．０２４２ηｒ＋０．２６３４により固有粘度（ＩＶ）を算出した。
但し、ηｒ＝（ｔ×ｄ）／（ｔ0 ×ｄ0 ）
ｔ  ：溶液の落下時間（秒）
ｔ０：オルソクロロフェノールの落下時間（秒）
ｄ  ：溶液の密度（ｇ／ｃｃ）
ｄ０：オルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｃ）
【００６２】
［紡糸操業性］
２４時間の連続紡糸を行ない、以下の基準で判定した。
◎（極めて良好）：原料の噛込み不良による紡糸不能状態や紡糸中の糸切れが全くない、また、モノフィラメント平均直径に対して、＋１０％を超えるような、繊維軸方向の極短い長さの直径増大変動異常部（以下、コブ糸という）の発生が１０回／トン未満であった。
なお、コブ糸の回数は、紡糸押出し総ポリマ重量（ｋｇ）／１０００ｋｇ×コブ糸回数にて算出した。
○（良好）：原料の噛込み不良による紡糸不能状態が無発生、また紡糸中の糸切れが２回以下、また、モノフィラメント平均直径に対して、＋１０％を超えるような、繊維軸方向の極短い長さの直径増大変動異常部（以下、コブ糸という）の発生が２０回／トン未満であった。
×（不良）：原料の噛込み不良による紡糸不能状態になる、または紡糸中に糸切れが３回以上発生する、またコブ糸が２０回／トン以上発生するなど、連続操業に重篤な問題が発生した。
【００６３】
［実施例１］
ＭＦＲが１００ｇ／１０分のＰＰＳ（東レ（株）社製、Ｅ２０８０）９０重量％に、固有粘度０．７１のポリエチレンテレフタレート（東レ（株）社製Ｔ３０１Ｔ、以下ＰＥＴと略記）１０重量％を混合したＰＰＳ／ＰＥＴアロイペレットを１３５℃、８時間減圧下で乾燥して用意した。このＰＰＳ／ＰＥＴアロイペレット１００重量部にステアリン酸カルシウム（シグマアルドリッチジャパン（株）製）を０．０１重量部添加し、Ｎ２シールされているブレンダーにて１時間ブレンドした後、直径φ４０ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝２．５）の１軸エクストルーダーに連続供給し、３２０℃で溶融した溶融ポリマーをギアポンプを経て紡糸パック内の濾過層を通させた後、円形断面糸用紡糸口金から繊維状に押出し、８０℃の温水で冷却した。次いで、冷却糸条をゲージ圧０．０１ＭＰａの加圧飽和水蒸気雰囲気下、かつ４．１秒間で３．８倍に一次延伸を行ない、１５０℃の熱風中で１．２倍に二次延伸し、次いで、１７０℃、０．９８倍の条件で弛緩熱処理することにより、直径０．７０ｍｍの円形断面を有するモノフィラメントを得た。得られたモノフィラメントの繰り返し５０回測定した時の引張強力の標準偏差ｓ 、１３８℃２．５ｋｇ／ｃｍ2の高圧蒸気雰囲気下の高圧釜で６０日間処理した後の強力保持率、ＰＰＳアロイモノフィラメント中のＰＥＴの分散直径測定結果、紡糸時の操業性の評価結果を表１に示す。
【００６４】
［実施例２〜５］
実施例１と同じ原料組成にて、表１に示すように、ＰＰＳと熱可塑性ポリエステル樹脂原料混合比および脂肪酸金属塩含有率を変更して、０．７０ｍｍのＰＰＳアロイモノフィラメントを得た。得られたモノフィラメントの繰り返し５０回測定した時の引張強力の標準偏差ｓ、１３８℃２．５ｋｇ／ｃｍ2の高圧蒸気雰囲気下の高圧釜で６０日間処理した後の強力保持率、ＰＰＳアロイモノフィラメント中のＰＥＴの分散直径測定結果、紡糸時の操業性の評価結果を表１に示す。
【００６５】
［実施例６〜７］
実施例１において、熱可塑性ポリエステル樹脂の種類をポリブチレンテレフタレート（以下、ＰＢＴという）およびポリエチレンナフタレート（以下、ＰＥＮという）に変更した以外は同様にして、０．７０ｍｍのＰＰＳアロイモノフィラメントを得た。得られたモノフィラメントの繰り返し５０回測定した時の引張強力の標準偏差、１３８℃２．５ｋｇ／ｃｍ2の高圧蒸気雰囲気下の高圧釜で６０日間処理した後の強力保持率、ＰＰＳアロイモノフィラメント中のＰＥＴの分散直径測定結果、紡糸時の操業性の評価結果を表１に示す。
【００６６】
［実施例８］
実施例１において、脂肪酸金属塩種類をモンタン酸カルシウム（日東化成（株）社製）に変更し、このモンタン酸カルシウムを０．０１重量％添加した以外は同様にして得られた直径０．７０ｍｍのＰＰＳアロイモノフィラメントの繰り返し５０回測定時の引張強力の標準偏差ｓ、１３８℃２．５ｋｇ／ｃｍ2の高圧蒸気雰囲気下の高圧釜で６０日間処理した後の強力保持率、ＰＰＳアロイモノフィラメント中のＰＥＴの分散直径測定結果、紡糸時の操業性の評価結果を表１に示す。
【００６７】
［実施例９］
実施例８において、脂肪酸金属塩をモンタン酸ナトリウム（日東化成（株）社製）に変更した以外は同様にして得られた０．７０ｍｍのＰＰＳアロイモノフィラメントの繰り返し５０回測定時の引張強力の標準偏差ｓ、１３８℃２．５ｋｇ／ｃｍ2の高圧蒸気雰囲気下の高圧釜で６０日間処理した後の強力保持率、ＰＰＳアロイモノフィラメント中のＰＥＴの分散直径測定結果、紡糸時の操業性の評価結果を表１に示す。
【００６８】
［比較例１］
脂肪酸金属塩を非添加にした以外は、実施例２と同様にして得られた直径０．７０ｍｍのＰＰＳアロイモノフィラメントの繰り返し５０回測定した時の引張強力の標準偏差ｓ、１３８℃２．５ｋｇ／ｃｍ2の高圧蒸気雰囲気下の高圧釜で６０日間処理した後の強力保持率、ＰＰＳアロイモノフィラメント中のＰＥＴの分散直径測定結果、紡糸時の操業性の評価結果を表２に示す。
【００６９】
［比較例２および４］
ステアリン酸カルシウムの添加量を表２に示したように変更した以外は実施例２と同様にして得られた直径０．７０ｍｍのＰＰＳアロイモノフィラメントの繰り返し５０回測定した時の引張強力の標準偏差ｓ、１３８℃２．５ｋｇ／ｃｍ2の高圧蒸気雰囲気下の高圧釜で６０日間処理した後の強力保持率、ＰＰＳアロイモノフィラメント中のＰＥＴの分散直径測定結果、紡糸時の操業性の評価結果を表２に示す。
【００７０】
［比較例３］
実施例１において、ＰＰＳと熱可塑性ポリエステル樹脂であるＰＥＴとの混合比をを表２に示したように変更した以外は同様にして得られた直径０．７０ｍｍのＰＰＳアロイモノフィラメントの評価結果を表２に示す。
【００７１】
【表１】
2010236121.tif 000002
【００７２】
【表２】
2010236121.tif 000003
【００７３】
表１および表２の結果から明らかなように、本発明によるＰＰＳアロイモノフィラメント（実施例１〜９）は、いずれも引張強力を測定した際の強力ばらつきが小さく品質が安定しており、且つ、高圧蒸気雰囲気下において高耐久性を有しているばかりか、紡糸操業性も良好であり、ＰＰＳアロイモノフィラメントを効率良く生産できることがわかる。
【００７４】
一方、本発明の規定を満たさないＰＰＳアロイモノフィラメントは、紡糸性が悪い場合や、引張強力の安定性が無く、工業用織物を構成するＰＰＳアロイモノフィラメントしては、いずれも好ましくないものとなることが明らかである。
【００７５】
すなわち、脂肪酸金属塩が非添加である比較例１のＰＰＳアロイモノフィラメントは、紡糸操業性は良好であったものの、ＰＰＳと熱可塑性ポリエステル樹脂の分散が不均一であったため、品質安定性に欠け、高圧蒸気雰囲気下の耐久性が劣る結果であった。
【００７６】
また、脂肪酸金属塩の含有量が本発明の規定を満たさない比較例２および４のＰＰＳアロイモノフィラメントでは、脂肪酸金属塩の含有量の少ない比較例２は、ＰＰＳアロイモノフィラメント中の脂肪酸金属塩の含有量が少なかったことが起因し、脂肪酸金属塩によるＰＰＳに混合した熱可塑性ポリエステル樹脂の分散改善効果が発揮されなかった。一方、脂肪酸金属塩の含有量の多い比較例４は、脂肪酸金属塩の添加量が多すぎたため、原料噛み込み不良により、紡糸機による溶融混練後の押し出しができず、紡糸不能となった。
【００７７】
ＰＰＳを５０重量％、熱可塑性ポリエステル樹脂を５０重量％で混合した比較例３は、多量に混合された熱可塑性ポリエステル樹脂の影響によって、口金から吐出される溶融ポリマーが細太の状態となり、延伸が行なえず紡糸不能であった。
【産業上の利用可能性】
【００７８】
以上の説明から、本発明であるＰＰＳアロイモノフィラメントは安定した引張強力と高圧蒸気雰囲気下における高い耐久性を保有することから、工業用織物として使用した場合、従来のＰＰＳアロイモノフィラメントより良好な工程通過性と高圧蒸気雰囲気下における高耐久性を保有した工業用織物を供給できる。
【図１】
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【図２】
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