(57)【要約】【課題】常温域での低粘度化による省燃費性と部品耐久性を両立させた無段変速機用潤滑油組成物を提供する。【解決手段】潤滑油基油と、（Ａ−１）Ｍｗが２０，０００以上１００，０００以下で、Ｍｗ／Ｍｎが１．５以上２．２以下であるポリメタクリレート系粘度指数向上剤及び（Ａ−２）Ｍｗが３００，０００以上９００，０００以下で、Ｍｗ／Ｍｎが１．０以上１．５以下であるポリメタクリレート系粘度指数向上剤から選ばれる１種以上を、該潤滑油組成物全量に対して５質量％以上２０質量％以下と、（Ｂ）塩基性Ｃａスルホネート及び塩基性Ｃａフェネートから選ばれる１種類以上を、該潤滑油組成物全量に対してＣａ量換算で４５０質量ｐｐｍ以上７００質量ｐｐｍ以下と、を含有し、該潤滑油組成物の１００℃における動粘度が６．５〜７．４ｍｍ２／ｓであり、かつ、粘度指数が２０５以上である無段変速機用潤滑油組成物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
潤滑油組成物であって、
潤滑油基油と、
（Ａ−１）重量平均分子量（ポリスチレン換算）が２０，０００以上１００，０００以下で、重量平均分子量／数平均分子量が１．５以上２．２以下であるポリメタクリレート系粘度指数向上剤及び（Ａ−２）重量平均分子量（ポリスチレン換算）が３００，０００以上９００，０００以下で、重量平均分子量／数平均分子量が１．０以上１．５以下であるポリメタクリレート系粘度指数向上剤から選ばれる１種以上を、該潤滑油組成物全量に対して５質量％以上２０質量％以下と、
（Ｂ）塩基性カルシウムスルホネート及び塩基性カルシウムフェネートから選ばれる１種類以上を、該潤滑油組成物全量に対してカルシウム量換算で４５０質量ｐｐｍ以上７００質量ｐｐｍ以下と、を含有し、
該潤滑油組成物の１００℃における動粘度が６．５〜７．４ｍｍ２／ｓであり、かつ、粘度指数が２０５以上であることを特徴とする無段変速機用潤滑油組成物。
【請求項２】
前記潤滑油基油が、
（Ｘ）１００℃における動粘度が１．５〜３．５ｍｍ２／ｓ、流動点が−３０℃以下、粘度指数が１００以上、及び硫黄分が０．０１質量％以下の基油成分と、
（Ｙ）１００℃における動粘度が４．０〜８．０ｍｍ２／ｓ、粘度指数が１２０以上、及び硫黄分が０．０１質量％以下の基油成分と、
を混合した基油であって、該基油全量に対する前記（Ｘ）の含有比率が２０〜８０質量％であることを特徴とする請求項１に記載の無段変速機用潤滑油組成物。
【請求項３】
前記（Ａ−１）又は（Ａ−２）のポリメタクリレート系粘度指数向上剤が非分散型粘度指数向上剤であり、
（Ｃ）下記一般式（１）で表される化合物を、該潤滑油組成物全量に対して０．１質量％以上５．０質量％以下でさらに含有することを特徴とする請求項１又は請求項２に無段変速機用潤滑油組成物。
【化１】
2010180279.tif 000011
（式（１）中、Ｒ１は炭素数１〜２０のアルキル基を表す。）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、無段変速機潤滑油組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車の燃費向上を目的として、有段の自動変速機に替わって無段変速機（以下、適宜「ＣＶＴ」という。）が広く用いられてきており、特に、動力伝達に金属ベルトとプーリーを使用する金属ベルト式ＣＶＴが一般的となっている。金属ベルト式ＣＶＴは、金属製のベルトとプーリーの間の摩擦力を介して動力を伝達する金属ベルト−プーリー部分と、発進要素であるトルクコンバーターと、前進後進を切り替えるための前後進切り替え機構とを備えており、通常、無段変速機用潤滑油はこれらの各部で同一のものが用いられている。
【０００３】
この無段変速機では、省燃費性の観点から油圧ポンプやベアリングにおける損失低減が必要とされており、そのため無段変速機に用いられる潤滑油には、粘性抵抗を抑制して損失低減に貢献するように、幅広い温度領域で従来よりも低粘度であることが求められてきている。しかし、潤滑油を低粘度化すると、少しの粘度低下で部品の摩耗や焼付きを防止するのに必要な許容粘度を下回りやすくなり、部品耐久性に影響しやすくなる傾向にある。そのため、低粘度化に当たっては、長期にわたり初期の粘度を維持できるよう留意する必要がある。
【０００４】
このような低粘度化による省燃費化の検討は、すでに自動変速機用潤滑油においてもなされている。例えば、特許文献１では、重量平均分子量（Ｍｗ）が４０，０００以下の粘度指数向上剤等を用いることで、粘度特性を長期にわたって維持する潤滑油組成物が提案されている。また、低粘度化による検討ではないが、特許文献２では、特定の分子量範囲の粘度調整剤を選択することで、低温操作性に影響する低温粘度特性及び摩耗に影響する高温粘度を同時に改善する省燃費化の検討がなされている。
【０００５】
また、無段変速機用潤滑油は、より一層の省燃費性向上の観点から、前述の低粘度化に加えて、高い金属間摩擦係数を有することがより好ましい。金属ベルト−プーリー部分での伝達トルク容量は、金属製のベルトとプーリーの間の押付圧と摩擦係数の積に比例するため、潤滑油の摩擦係数が高いほど金属ベルト−プーリー間の押付圧を低く抑えることができ、結果として金属ベルト式ＣＶＴの燃費を向上できるからである。
無段変速機用潤滑油の金属間摩擦係数を向上させる技術としては、スルホネートやフェネートといったアルカリ土類金属系清浄剤を潤滑油に配合する技術が知られている（例えば、特許文献３、４等）。
【０００６】
一方で、無段変速機のトルクコンバーターや前後進切り替え機構では、トルクコンバーターのロックアップクラッチや前後進切り替え機構作動時のクラッチにおける湿式摩擦材結合時にショックが生じる。そのため、無段変速機用潤滑油には、しばしばこのショック抑制効果を有する摩擦調整剤が配合される（例えば、特許文献５、６等）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００４−１５５８７３号公報
【特許文献２】特表２００２−５０９１８２号公報
【特許文献３】特開平９−２６３７８２号公報
【特許文献４】特開平９−１００４８７号公報
【特許文献５】特開平２−１７５７９４号公報
【特許文献６】特開２０００−３５５６９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
無段変速機は金属製のベルトとプーリーという金属部品間の摩擦により動力を伝達していることから、金属部品が高圧条件で接触・摺動するため、無段変速機用潤滑油においては、自動変速機用潤滑油よりも高い耐摩耗・焼付き性やその結果得られる部品耐久性の向上が求められており、低粘度化による省燃費性とこれらの性能を併せもつ無段変速機用潤滑油が求められている。
【０００９】
また、摩擦調整剤の配合は、トルクコンバーターや前後進切り替え機構におけるショックの抑制には有効であるが、金属ベルト−プーリー間の金属間摩擦係数の低下を生じ、金属ベルト−プーリー部分での伝達トルク容量が低下しやすく、その結果、省燃費性の低下が懸念される。また、摩擦調整剤の配合は、トルクコンバーターや前後進切り替え機構でクラッチが結合する際の湿式摩擦材での動摩擦係数の低下や、クラッチが極低速で摺動する際の湿式摩擦材での静摩擦係数の低下も生じやすく、金属ベルトでの動力伝達不良、トルクコンバーターや前後進切り替え機構におけるクラッチ結合の遅延やクラッチの滑りも懸念される。逆に、金属間摩擦係数を向上させるべく摩擦調整剤を減量したり、アルカリ土類金属量を過剰に配合したりすると、クラッチ結合時のショックが増大することが懸念される。
【００１０】
このように、一般に、金属ベルト−プーリー間での金属間摩擦係数の向上やクラッチの湿式摩擦材での静摩擦係数・動摩擦係数の向上と、クラッチ結合時のショック抑制とは両立させづらいため、これらを共に向上することが求められている。さらに、これらの性能は、初期だけでなく長期にわたり維持されること（すなわち安定性は良好なこと）が求められている。
【００１１】
本発明は、常温域での低粘度化による省燃費性と部品耐久性を両立させ、好ましくはさらに湿式摩擦材の結合時ショックの抑制と、湿式摩擦材での高い静摩擦係数やベルト−プーリー間の高い金属間摩擦係数も両立させることで省燃費性を一層向上させた無段変速機潤滑油組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは上記状況に鑑み、鋭意研究を進めた結果、特定の粘度指数向上剤を用いて組成物の粘度指数を通常の無段変速機用潤滑油よりも高くするとともに、塩基性カルシウムスルホネート及び塩基性カルシウムフェネートから選ばれる１種類以上を特定量配合することにより、常温域での低粘度化による省燃費性と、高温域粘度の確保による部品耐久性をも満足した無段変速機用潤滑油組成物を得ることができることを見出した。
【００１３】
また、さらに粘度指数向上剤として非分散型粘度指数向上剤を選択するとともに、特定のスルホラン誘導体を特定量配合することで、従来の無段変速機用潤滑油組成物では困難であった、ベルト−プーリー間での高い金属間摩擦係数やクラッチの湿式摩擦材における高い静摩擦係数と、クラッチ結合時のショックの抑制を両立することができ、クラッチの湿式摩擦材での動摩擦係数の安定性も良好な無段変速機用潤滑油組成物を得ることができることを見出した。
【００１４】
すなわち、本発明では、以下の無段変速機用潤滑油組成物が提供される。
＜１＞  潤滑油組成物であって、
潤滑油基油と、
（Ａ−１）重量平均分子量（ポリスチレン換算）が２０，０００以上１００，０００以下で、重量平均分子量／数平均分子量が１．５以上２．２以下であるポリメタクリレート系粘度指数向上剤及び（Ａ−２）重量平均分子量（ポリスチレン換算）が３００，０００以上９００，０００以下で、重量平均分子量／数平均分子量が１．０以上１．５以下であるポリメタクリレート系粘度指数向上剤から選ばれる１種以上を、該潤滑油組成物全量に対して５質量％以上２０質量％以下と、
（Ｂ）塩基性カルシウムスルホネート及び塩基性カルシウムフェネートから選ばれる１種類以上を、該潤滑油組成物全量に対してカルシウム量換算で４５０質量ｐｐｍ以上７００質量ｐｐｍ以下と、を含有し、
該潤滑油組成物の１００℃における動粘度が６．５〜７．４ｍｍ２／ｓであり、かつ、粘度指数が２０５以上であることを特徴とする無段変速機用潤滑油組成物。
＜２＞  前記潤滑油基油が、
（Ｘ）１００℃における動粘度が１．５〜３．５ｍｍ２／ｓ、流動点が−３０℃以下、粘度指数が１００以上、及び硫黄分が０．０１質量％以下の基油成分と、
（Ｙ）１００℃における動粘度が４．０〜８．０ｍｍ２／ｓ、粘度指数が１２０以上、及び硫黄分が０．０１質量％以下の基油成分と、
を混合した基油であって、該基油全量に対する前記（Ｘ）の含有比率が２０〜８０質量％であることを特徴とする＜１＞に記載の無段変速機用潤滑油組成物。
＜３＞  前記（Ａ−１）又は（Ａ−２）のポリメタクリレート系粘度指数向上剤が非分散型粘度指数向上剤であり、
（Ｃ）下記一般式（１）で表される化合物を、該潤滑油組成物全量に対して０．１質量％以上５．０質量％以下でさらに含有することを特徴とする＜１＞又は＜２＞に記載の無段変速機用潤滑油組成物。
【化１】
2010180279.tif 000002
（式（１）中、Ｒ１は炭素数１〜２０のアルキル基を表す。）
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、常温域での低粘度化による省燃費性と部品耐久性を両立させ、好ましくはさらに湿式摩擦材の結合時ショックの抑制と、湿式摩擦材での高い静摩擦係数やベルト−プーリー間の高い金属間摩擦係数も両立させることで省燃費性を一層向上させた無段変速機潤滑油組成物が提供される。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明を詳細に説明する。
〔１］基油
本発明に用いる基油としては、鉱油系基油、合成系基油、及びこれらの混合基油など、無段変速機用潤滑油の基油として用いられるものであれば特に制限はないが、無段変速機用潤滑油として適切な潤滑特性を得やすいという観点からは１００℃における動粘度が３．５ｍｍ２／ｓから５．０ｍｍ２／ｓであることが好ましい。また、粘度温度特性確保の観点から粘度指数は１１０以上、酸化安定性確保の観点からは硫黄分は０．０１質量％以下であることが好ましい。
【００１７】
また、無段変速機用潤滑油として適切な低温粘度と適切な潤滑特性を得やすいという観点からは、本発明では、（Ｘ）１００℃における動粘度が１．５〜３．５ｍｍ２／ｓ、流動点が−３０℃以下、粘度指数が１００以上、及び硫黄分が０．０１質量％以下の基油成分と、（Ｙ）１００℃における動粘度が４．０〜８．０ｍｍ２／ｓ、粘度指数が１２０以上、及び硫黄分が０．０１質量％以下の基油成分とを混合した基油であって、基油全量に対する上記（Ｘ）の基油成分の含有比率が２０質量％〜８０質量％である基油を用いることが好ましい。  
【００１８】
上記鉱油系基油としては、どのような製法のものでも用いることができるが、水素化精製油、触媒異性化油などに溶剤脱蝋または水素化脱蝋などの処理を施した高度に精製されたパラフィン系鉱油（高粘度指数鉱油系潤滑油基油）が好ましく使用される。また、上記以外の鉱油系基油としては、例えば、潤滑油原料をフェノール、フルフラールなどの芳香族抽出溶剤を用いた溶剤精製により得られるラフィネート、シリカ−アルミナを担体とするコバルト、モリブデンなどの水素化処理触媒を用いた水素化処理により得られる水素化処理油などが挙げられ、例えば、１００ニュートラル油、１５０ニュートラル油、５００ニュートラル油などを挙げることができる。
【００１９】
上記合成系潤滑油基油としては、例えば、メタン等の天然ガスを原料として合成されるイソパラフィン、ポリ−α−オレフィンオリゴマー、ポリブテン、アルキルベンゼン、ポリオールエステル、ポリグリコールエステル、二塩基酸エステル、リン酸エステル、シリコン油などを挙げることができる。
これらの基油は、鉱油及び合成油から選ばれる１種単独で用いてもよいし、２種以上を任意の割合で組み合わせて混合して用いてもよい。
【００２０】
〔２］粘度指数向上剤（（Ａ−１）又は（Ａ−２）成分）
本発明では、粘度指数向上剤として、（Ａ−１）重量平均分子量（ポリスチレン換算）が２０，０００以上１００，０００以下で、重量平均分子量／数平均分子量が１．５以上２．２以下であるポリメタクリレート系粘度指数向上剤及び（Ａ−２）重量平均分子量（ポリスチレン換算）が３００，０００以上９００，０００以下で、重量平均分子量／数平均分子量が１．０以上１．５以下であるポリメタクリレート系粘度指数向上剤から選ばれる１種以上を用いる。なお、本発明における重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）とはゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定された分子量算定用標準ポリスチレン換算である。
【００２１】
上記（Ａ−１）の粘度指数向上剤は、Ｍｗが２０，０００以上１００，０００以下、好ましくは２５，０００以上１００，０００以下、より好ましくは３０，０００以上１００，０００以下である。また、Ｍｗ／Ｍｎは１．５以上２．２以下、好ましくは１．６以上２．２以下である。Ｍｗが２０，０００より小さいと十分な粘度指数向上効果が得られず、１００，０００を超えると十分なせん断安定性が得られず長期使用でせん断を受けて低粘度化することで、耐摩耗・焼付き性が低下し、十分な部品耐久性が確保できない。また、上記のＭｗの範囲を満たしたとしても、Ｍｗ／Ｍｎが上記範囲をはずれた場合は、本発明で規定する潤滑油組成物の粘度指数と動粘度としづらく、また、本発明で規定する組成物の粘度指数と動粘度に調整できたとしても、（Ａ−１）の配合量が多くなりすぎてしまい、その結果長期使用でせん断を受けて低粘度化することで耐摩耗・焼付き性が低下し、十分な部品耐久性が確保しづらくなってしまう。
【００２２】
上記（Ａ−２）の粘度指数向上剤は、Ｍｗが３００，０００以上９００，０００以下、好ましくは３５０，０００以上９００，０００以下、より好ましくは４００，０００以上５００，０００以下である。また、Ｍｗ／Ｍｎが１．０以上１．５以下、好ましくは１．０以上１．４以下である。Ｍｗが３００，０００より小さいと十分な粘度指数向上効果が得られず、９００，０００を超えると十分なせん断安定性が得られず長期使用でせん断を受けて低粘度化することで、耐摩耗・焼付き性が低下し、十分な部品耐久性が確保できない。また、上記のＭｗの範囲を満たしたとしても、Ｍｗ／Ｍｎが上記範囲をはずれた場合に、本発明で規定する潤滑油組成物の粘度指数と動粘度としづらく、また本発明で規定する組成物の粘度指数と動粘度に調整できたとしても、（Ａ−２）の配合量が多くなりすぎてしまい、その結果長期使用でせん断を受けて低粘度化することで耐摩耗・焼付き性が低下し、十分な部品耐久性が確保しづらくなってしまう。
【００２３】
上記（Ａ−１）又は（Ａ−２）のポリメタクリレート系粘度指数向上剤の配合量は、潤滑油組成物全量に対して５質量％以上２０質量以下、より好ましくは７質量％以上１８質量％以下、さらに好ましくは６質量％以上１７質量％以下である。上記配合量が５質量％未満では本発明で規定する組成物の粘度指数と動粘度が得づらく、２０質量％を超えると機械から受けるせん断の影響が生じやすく、長期使用で低粘度化することで耐摩耗・焼付き性が低下し、十分な部品耐久性が確保できない。
【００２４】
上記（Ａ−１）又は（Ａ−２）のポリメタクリレート系粘度指数向上剤は、下記一般式（５）に例として示されるメタクリル酸エステルの重合体を有する構造であり、モノマーがメタクリル酸エステルのみの重合体であっても、モノマーがメタクリル酸エステルとそれ以外のモノマーとの共重合体であっても、構造の一部にポリメタクリレート以外の高分子化合物を含有するものであってもよく、本発明の目的を達成する特定の性状を有するものであれば、その商品分類に制限されることなく使用することができる。
【００２５】
【化１】
2010180279.tif 000003
【００２６】
式（５）中、Ｒ９は水素原子又は炭素数１〜２０のアルキル基を表し、ｋは１以上の整数である。
【００２７】
本発明で使用するポリメタクリレート系粘度指数向上剤は、湿式摩擦材における初期の高い摩擦係数を長期間維持することでさらに省燃費性を向上させるためには、分子中にアミノ基やスルホン酸基などの極性基を持たない「非分散型」を用いることが好ましい。
【００２８】
また、上記（Ａ−２）は、核となるポリマーの中心部からアームポリマーが７本以上分岐した、いわゆる「星型重合体」であるものが好ましい。アームポリマーの数が７本以上のものを用いることで、高い粘度指数と永久せん断による粘度低下抑制を得やすい傾向にある。
また、（Ａ−１）又は（Ａ−２）の粘度指数向上剤は、１種を単独で使用しても、２種以上を併用してもよい。（Ａ−１）及び（Ａ−２）を併用してもよい。なお、２種以上を併用する場合には、その合計の配合量が前記範囲である必要がある。
【００２９】
〔３］塩基性カルシウムスルホネート及び塩基性カルシウムフェネート（（Ｂ）成分）
本発明では、塩基性カルシウムスルホネート及び塩基性カルシウムフェネートから選ばれる１種類以上を、潤滑油組成物全量に対してカルシウム量換算で４５０質量ｐｐｍ以上７００質量ｐｐｍ以下を配合する。塩基性カルシウムスルホネートと塩基性カルシウムフェネートは、燃費改善のため組成物を低粘度化した場合に問題となりやすい、部品の摩耗を防止する効果を有する。また、これらはクラッチの湿式摩擦材での静摩擦係数やベルト−プーリー間での金属間摩擦を高め、その結果、クラッチの滑り防止性や省燃費性を向上させる効果を有する。ただし、（Ｂ）成分の配合量が多すぎると、クラッチ結合時のショックが生じやすくなるとともに、クラッチの湿式摩擦材での動摩擦係数を長期間維持しづらくなる。このような観点から、本発明では、塩基性カルシウムスルホネート及び塩基性カルシウムフェネートから選ばれる少なくとも１種類の配合量は、潤滑油組成物全量に対してカルシウム量換算で４５０質量ｐｐｍ以上７００質量ｐｐｍ以下となる割合とする。この配合量は、好ましくは４５０質量ｐｐｍ以上６５０質量ｐｐｍ、より好ましくは４８０質量ｐｐｍ以上６００質量ｐｐｍ以下である。
【００３０】
塩基性カルシウムスルホネートの具体例としては、下記一般式（２）及び（３）のものが挙げられる。
【化２】
2010180279.tif 000004
【００３１】
上記式（２）及び（３）中、Ｒ４及びＲ５は、それぞれ水素原子又は炭素数１〜３０のアルキル基を示し、好ましくは炭素数６〜１８のアルキル基であり、それらが複数存在する場合は、それぞれ同一であっても、異なってもよい。ｎは、１〜４の整数である。
【００３２】
塩基性カルシウムフェネートの具体例としては、下記一般式（４）のものが挙げられる。
【化３】
2010180279.tif 000005
【００３３】
上記式（４）中、Ｒ７及びＲ８は、水素原子又は炭素数１〜３０のアルキル基を示し、好ましくは炭素数６〜１８のアルキル基であり、それらが複数存在する場合は、それぞれ同一であっても、異なってもよい。Ｓｘのｘは、１又は２であり、好ましくは１である。これらは、単独で用いてもよいし、必要に応じて２種以上を混合して用いてもよい。
また、カルシウムスルホネートとカルシウムフェネートを併用しても良い。
【００３４】
なお、本発明の性能を損ねない範囲の少量であれば、カルシウム以外のアルカリ金属やアルカリ土類金属、例えばマグネシウム、バリウム、ナトリウムなどのスルホネートやフェネート、アルカリ金属やアルカリ土類金属のサリシレートを含有していてもよい。
【００３５】
塩基性カルシウムスルホネートと塩基性カルシウムフェネートは、ＪＩＳ  Ｋ２５０１の過塩素酸法によって測定される塩基価が１５０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上であることが好ましい。塩基価を１５０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上とすることで、クラッチの湿式摩擦材での高い摩擦係数や高い金属間摩擦係数を得やすい。塩基価は好ましくは２００ｍｇＫＯＨ／ｇ以上、より好ましくは２５０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上である。塩基価は高すぎても特に不都合はないが、通常入手しやすいものは５００ｍｇＫＯＨ／ｇ程度までのものである。
【００３６】
〔４］一般式（１）で表される化合物（（Ｃ）成分）
本発明の潤滑油組成物は、クラッチ結合時のショックを改善するために、下記一般式（１）で表される化合物をさらに含むことが好ましい。
【００３７】
【化４】
2010180279.tif 000006
【００３８】
一般式（１）中、Ｒ１は炭素数１〜２０のアルキル基であり、好ましく炭素数８〜１６のアルキル基である。
【００３９】
一般式（１）で表される化合物はクラッチ結合時のショックを改善する効果があり、この配合により、従来から無段変速機用潤滑油のクラッチ結合時のショック改善を目的として配合されてきた、アミド系化合物やアミン系化合物やアルコール系化合物などの摩擦調整剤の配合を抑制することが可能となる。一般式（１）で表される化合物は、上記したような従来から配合されてきた摩擦調整剤のように、クラッチの湿式摩擦材での静摩擦係数やベルト−プーリーにおける金属間摩擦係数を低下させることがなく、クラッチの湿式摩擦材での動摩擦係数を長期間維持することもでき、省燃費性向上の効果を確保しつつもクラッチ結合時のショックを改善できる。
【００４０】
一般式（１）で表される化合物の配合量は、潤滑油組成物全量に対し０．１質量％以上５．０質量％以下であり、好ましくは０．２質量％以上２．０質量％以下、さらに好ましくは０．５質量％以上２．０質量％以下である。良好なクラッチ結合時のショック改善効果を得るためには０．１質量％以上配合することが好ましく、有機材料への適合性の観点からは５．０質量％以下であることが好ましい。
【００４１】
〔５］組成物の性状
本発明の潤滑油組成物は、１００℃における動粘度が６．５ｍｍ２／ｓ以上７．４ｍｍ２／ｓ以下であり、かつ、粘度指数が２０５以上であることが肝要である。
この動粘度の範囲は従来の動粘度に比べて大きく低粘度化したものではないが、同時に粘度指数を２０５以上とすることで、常温域（約２０℃から８０℃程度）や低温域（約０℃から−４０℃程度）での粘度を従来の無段変速機用潤滑油よりも低く抑えることができ、結果として全温度域での省燃費性を向上させることができる。そして、従来の動粘度と比べて大きく低粘度化していないため、また、特定の粘度指数向上剤を使用しているため、せん断安定性が良好で粘度低下による耐摩耗・焼付き性も抑制でき、長期の部品耐久性を確保できる。なお、粘度指数は高い程望ましいが、粘度指数を高くするためには粘度指数向上剤の配合量が多量になるケースが多く、その結果としてせん断安定性が悪くなり、粘度の低下による耐摩耗・焼付き性の悪化が生じることがある。そのため、２７０以下程度が現実的な上限値である。
−４０℃でのブルックフィールド粘度（ＢＦ粘度）は、省燃費性の観点から１０，０００ｍＰａ・ｓ未満とすることが好ましい。
【００４２】
〔６］その他の添加剤
本発明の無段変速機用潤滑油は、上記成分のほかに、必要に応じて、公知の添加剤、例えば、無灰型分散剤、油性剤、摩耗防止剤、極圧剤、さび止め剤、摩擦調整剤、酸化防止剤、腐食防止剤、金属不活性化剤、流動点降下剤、消泡剤、着色剤、自動変速機油用パッケージ添加剤、あるいはこれらのうち少なくとも１種を含有する各種潤滑油用パッケージ添加剤などを添加することができる。ただし、摩擦調整剤は、その種類によっては、摩擦係数を低下させ省燃費効果に影響する場合があるので、省燃費効果を妨げないものを選択するか、その配合量を極力抑えることが望ましい。
【００４３】
上記の無灰型分散剤としては、アルケニルコハク酸イミド、アルケニルコハク酸エステル、長鎖脂肪酸とポリアミンとのアミド（アミノアミド型）、あるいはこれらのホウ素化物誘導体などが挙げられる。油性剤としては、オレイン酸、ステアリン酸、高級アルコール、アミン、エステル、硫化油脂、酸性リン酸エステル、酸性亜リン酸エステルなどが挙げられる。摩耗防止剤としては、ジチオリン酸金属塩、チオリン酸金属塩、硫黄化合物、リン酸エステル、亜リン酸エステル、酸性リン酸エステルやそのアミン塩などが挙げられる。極圧剤としては、炭化水素硫化物、硫化油脂、ジチオリン酸亜鉛、リン酸エステル、亜リン酸エステル、塩素化パラフィン、塩素化ジフェニルなどが挙げられる。さび止め剤としては、カルボン酸やそのアミン塩、エステル、スルホン酸塩、ホウ素化合物などが挙げられる。摩擦調整剤としては、有機モリブテン化合物、多価アルコール部分エステル、アミン、アミド、硫化エステル、リン酸エステル、酸性リン酸エステルやそのアミン塩などが挙げられる。酸化防止剤としては、アミン系、フェノール系、硫黄系の酸化防止剤などが挙げられる。腐食防止剤としては、ベンゾトリアゾール、アルケニルコハク酸エステルなどが挙げられる。流動点降下剤としては、ポリメタクリレート、ポリブテンなどが挙げられる。消泡剤としては、シリコン化合物、フルオロシリコン化合物、エステル系などが挙げられる。
【実施例】
【００４４】
次に実施例及び比較例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に特に限定されるものではない。
【００４５】
下記基油を表１及び表２の比率で混合した基油を用い、下記添加剤を表１及び表２の比率（組成物全量に対する配合割合）で配合して、無段変速機用潤滑油組成物を調製した。
【００４６】
＜基油＞
・基油Ａ：水素化精製基油
（流動点：−５０℃、粘度指数：１０５、硫黄分：０．０００１質量％、１００℃動粘度：３ｍｍ２／ｓ）
・基油Ｂ：水素化精製基油
（流動点：−１２℃、粘度指数：１２４、硫黄分：０．０００６質量％、１００℃動粘度：６ｍｍ２／ｓ）
・基油Ｃ：水素化精製基油
（流動点：−１２℃、粘度指数：１２４、硫黄分：０．０００２質量％、１００℃動粘度：４ｍｍ２／ｓ）
【００４７】
＜添加剤＞
・パッケージ添加剤１：無段変速機油用パッケージ添加剤（塩基価３００の塩基性カルシウムスルホネートをカルシウム量で０．５質量％含有）  
・パッケージ添加剤２：上記パッケージ添加剤１から塩基性カルシウムスルホネートを除外したもの
・スルホネート：塩基性カルシウムスルホネート（塩基価３００、カルシウム含有量：１１質量％）
・一般式（１）で表される化合物：一般式（１）で、Ｒ１が炭素数１２のアルキル基のもの
・ＰＭＡ１：重量平均分子量（Ｍｗ）が３５，０００でＭｗ／Ｍｎが１．８である非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤
・ＰＭＡ２：重量平均分子量（Ｍｗ）が９８，０００でＭｗ／Ｍｎが２．１である非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤
・ＰＭＡ３：重量平均分子量（Ｍｗ）が９３，０００でＭｗ／Ｍｎが２．５である非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤
・ＰＭＡ４：重量平均分子量（Ｍｗ）が４４０，０００でＭｗ／Ｍｎが１．２である非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤でアームを７本以上有する星型重合体
・ＰＭＡ５：重量平均分子量（Ｍｗ）が３００，０００でＭｗ／Ｍｎが１．７である分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤
・流動点降下剤
【００４８】
組成物の各性状の測定、耐摩耗性評価、せん断安定性評価、湿式摩擦材での摩擦特性評価、エレメント−プーリー間の摩擦係数評価は、以下の通り実施した。
【００４９】
（１）組成物の性状測定
１００℃動粘度、０℃動粘度、及び粘度指数は、ＪＩＳ  Ｋ２２８３動粘度試験方法で測定した。なお、１００℃から０℃の温度領域では、一般に温度と粘度がＡＳＴＭ線図上で直線性を有しており、１００℃の粘度を約７ｍｍ２／ｓとした場合、０℃の粘度が低いほど常温域（約２０℃から８０℃程度）の粘度も低くなることから、０℃の粘度を常温域粘度の指標として用いた。この粘度が低いほど常温域粘度が低い。
また、高温高せん断粘度（ＨＴＨＳ粘度）はＡＳＴＭ  Ｄ４６８３に準拠しＴＢＳ粘度計を用い、１５０℃、１×１０６ｓ−１における粘度を測定した。なお、ＨＴＨＳ粘度は油膜保持性の指標であり、この値が大きいほど油膜保持性に優れる。
【００５０】
（２）ベルト−プーリー間の耐摩耗性評価
耐摩耗性評価として、ＪＡＳＯ  Ｍ３５８の高面圧法に準拠して荷重１１１２Ｎで３０分間摺動させた後のブロックの摩耗幅を測定した。この値が小さいほど耐摩耗性が良好であり部品耐久性が良好である。これは、０．９ｍｍ以下を合格とした。
【００５１】
（３）せん断安定性評価
ＪＡＳＯ  Ｍ３４７−０５に準拠して実施した。１００℃粘度低下率が１０％以下を判断基準とした。粘度低下率が１０％を超えると、異常摩耗や部品損傷が懸念される。
【００５２】
（４）湿式摩擦材での摩擦特性評価
社団法人  自動車技術会の自動車規格ＪＡＳＯ  Ｍ３４８「自動変速機油摩擦特性試験方法」で定めたＳＡＥ  Ｎｏ．２試験装置を用いて、湿式摩擦材の摩擦特性を調べた。すなわち、ＪＡＳＯ法で５０００サイクルの試験を行い、ＪＡＳＯ  Ｍ３４８で規定されたサイクルでの、下記に示す測定条件で測定された各摩擦係数μ０、μｄ、及びμｔから、湿式摩擦材の摩擦特性を下記基準で評価した。
【００５３】
＜各摩擦係数の測定条件＞
・μｄ：
フリクションディスクを３６００ｒｐｍで一定回転させたのち、動摩擦試験用電動機の駆動電源を切り、同時に押し荷重を加えて、慣性円盤をフリクションディスクとスチールプレートで発生する摩擦トルクで制動させるとき、制動開始後、回転数が１８００ｒｐｍに達したときの摩擦トルクＴｄを下記式（ｘ）の摩擦トルクＴとして式（ｘ）で算出される動摩擦係数値である。
【００５４】
・μ０：
フリクションプレートが停止する直前の２００ｒｐｍ以下での最大トルクＴ０を下記式（ｘ）の摩擦トルクＴとして式（ｘ）で算出される動摩擦係数値である。
【００５５】
・μｔ：
押し荷重を加えて、フリクションディスクとスチールプレートを挟んだ後、フリクションプレートを０．７ｒｐｍで一定回転させ、回転立ち上がりから２秒後の安定トルクＴｔを下記式（ｘ）の摩擦トルクＴとして式（ｘ）で算出される静摩擦係数値である。
【００５６】
【数１】
2010180279.tif 000007
【００５７】
μ  ：摩擦係数
Ｔ  ：摩擦トルク（Ｎｍ）
ｎ  ：フリクションディスク枚数
ｒｅ：平均摩擦有効半径
Ｐ  ：押し付け荷重
Ａ  ：摩擦面積
【００５８】
＜湿式摩擦材の摩擦特性の評価基準＞
・μ０／μｄの最大値：
湿式摩擦材の結合時ショックの指標。この値が低いほど結合時ショックが小さく良好であり、１．０７以下を合格とした。
・μｔ（静摩擦係数）の最小値：
湿式摩擦材での動力伝達の指標。この値が高いほど湿式摩擦材での伝達トルク容量が良好であり、０．１２５以上を合格とした。
・μｄ変化率：
下記式（ｙ）により求められる湿式摩擦材での摩擦特性安定性（動摩擦係数の安定性）の指標。この値が小さいほど湿式摩擦材での摩擦特性が安定して良好であるとし、７％以下を合格とした。
【００５９】
【数２】
2010180279.tif 000008
【００６０】
（５）ベルト−プーリー間の金属間摩擦係数評価
ＪＡＳＯ  Ｍ３５８に準拠して実施した。
評価は高面圧法で実施し、滑り速度０．２５ｍ／ｓでの摩擦係数μを測定した。この値が高いほどベルト−プーリー間の伝達トルク容量が良好であり、０．１３５以上を合格とした。
表１及び表２に、それぞれ実施例及び比較例の結果を示す。
【００６１】
【表１】
2010180279.tif 000009
【００６２】
【表２】
2010180279.tif 000010
【００６３】
上記の実施例１〜４により、本発明において、特定の粘度指数向上剤および金属型清浄剤を配合し、かつ、組成物の性状を特定の性状とすることにより、低温域粘度と高温域粘度のバランスがとれ、良好な省燃費性と部品耐久性を確保できることがわかる。また、一般式（１）の化合物を含有する実施例１〜３は良好な省燃費性と部品耐久性を確保しつつ、さらに湿式摩擦材の摩擦特性も向上していることがわかる。
【００６４】
これに対し、ポリメタクリレート系粘度指数向上剤の（Ａ−１）成分のＭｗ／Ｍｎが本発明の範囲を外れる比較例１では、粘度指数が低く、低温域粘度が高くなってしまう。ポリメタクリレート系粘度指数向上剤の（Ａ−２）成分のＭｗ／Ｍｎが本発明の範囲を外れる比較例２では、せん断安定性に劣る。さらに、比較例２では、ポリメタクリレート系粘度指数向上剤が分散型であるため、湿式摩擦材での摩擦特性が劣る。
また、組成物の１００℃における動粘度が高い比較例３では、低温域での粘度が高く、省燃費性に劣る。一方、１００℃における動粘度が低く、粘度指数も低い比較例４では、ＨＴＨＳ粘度が低く、高温域粘度が確保できず耐摩耗性に劣る。
また、塩基性カルシウムスルホネートを含有しない比較例５では耐摩耗性が劣る。また、塩基性カルシウムスルホネートを含有しない比較例５では上記の耐摩耗性の低下に加え、静摩擦係数と金属間摩擦係数も劣る。
一方、塩基性カルシウムスルホネートを過剰に含有する比較例６では、耐摩耗性は良好であるが、湿式摩擦材での摩擦特性が劣る。