(57)【要約】【目的】多種多様なタイヤのいずれにでも，一つの仕様で対応することができるスチールコードを提供する。【構成】直径が0.08〜0.15mmの４本のスチールワイヤ素線を，撚りピッチＰｓを1.00mm≦Ｐｓ≦2.00mmとして撚合せてストランドを製造する。４本または５本ストランドを，撚りピッチＰｃを2.00mm≦Ｐｃ≦5.00mmとして撚り合わせてスチールコードを製造する。ストランドの撚り方向とスチールコードの撚り方向は同一とされる。【選択図】図１
2010180483.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
直径が0.08〜0.15mmの４本のスチールワイヤ素線を撚り合せたストランドを，４本または５本撚り合わせたスチールコードであって，
上記ストランドを構成するスチールワイヤ素線の撚り方向と，上記スチールコードを構成する上記ストランドの撚り方向が同一であり，
上記ストランドの撚りピッチＰｓが1.00mm≦Ｐｓ≦2.00mmであり，
上記スチールコードの撚りピッチＰｃが2.00mm≦Ｐｃ≦5.00mmである，
ことを特徴とする，スチールコード。
【請求項２】
４本のスチールワイヤ素線を撚り合せたストランドを，４本または５本撚り合わせたスチールコードであって，
ゴムまたは合成樹脂の中に上記スチールコードが埋込まれた加硫成形後の複合体の引張剛性ΔＨｂと，上記スチールコードそのものの引張剛性ΔＨｃとの比である引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃが1.6≦ΔＨｂ／ΔＨｃ≦2.4であり，
上記加硫成形時に上記スチールコードに加わるテンションの大きさに関わらず，上記複合体の荷重−伸び曲線がほぼ同一であることを特徴とする，
スチールコード。
【請求項３】
加硫成形されたゴムまたは合成樹脂の中に，請求項１または２に記載のスチールコードが埋め込まれている，複合体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は，スチールコード，特に，乗用車用タイヤのベルトカバー層への使用に適するスチールコードに関する。
【背景技術】
【０００２】
高速走行時の耐久性を向上させるために，乗用車用タイヤのベルト層の外側に，ベルトカバー層を設けることが一般的になっている。図５はベルトカバー層を備えた乗用車用タイヤの内部構造の一例を示している。乗用車用タイヤ20は，カーカス層21，２つのベルト層22，23，ベルトカバー層24，およびトレッド層26が積層されて構成されている。ベルトカバー層24は，一般にタイヤ周方向に複数回巻回されたナイロンなどからなる有機繊維コード25を含む。ベルトカバー層24では有機繊維コード25はゴム被覆される。
【０００３】
近年，特に居住性が重視される高級乗用車に使用される乗用車用タイヤの場合，高速走行時の耐久性に加えて，ロードノイズの低減，高速走行時の操縦安定性などの性能向上が求められている。このような要求に応じて，ナイロンなどの有機繊維コードに代えて，スチールコードをベルトカバー層に使用することが考えられている。スチールコードは，有機繊維に比べて引張時の剛性が大きく，また熱影響をほとんど受けない。有機繊維を用いたベルトカバー層を含む乗用車用タイヤを装着した乗用車に比べ，スチールコードを用いたベルトカバー層を含む乗用車用タイヤを装着した乗用車は，乗り心地が向上する。
【０００４】
スチールコードは，上述のように有機繊維に比べて引張時の剛性が大きく，乗用車の乗り心地向上に寄与するが，他方，有機繊維に比べると引張時の伸びが小さいという問題がある。
【０００５】
乗用車用タイヤの製造工程の一つに加硫成形がある。加硫成形では加硫前（未加硫）のタイヤが押圧されながら加熱される。加硫成形工程において，一般に未加硫タイヤはその内側から外側に向かって押圧される（テンションがかかる）ので，加硫後のタイヤは未加硫タイヤに比べると，数％程度その径が大きくなる（タイヤにリフトがかかるとも言われる）。ベルトカバー層にスチールコードを用いた場合，スチールコードもタイヤの周方向に沿って伸びる。上述のように，スチールコードは引張時の伸びが小さいので，スチールコードがタイヤにかかったリフトに追従できず，ベルトカバー層の下層のベルト層にスチールコードが食い込んだり，タイヤの均一性（ユニフォーミティ）に悪影響を及ぼしたりすることがある。
【０００６】
特許文献１には，スチールコードにｍ×ｎ構造のものを用い，かつスチールコードを構成するフィラメント（素線）に型付けされたもの（波形をもつもの）を用いることによって，タイヤ成形工程（加硫成形）において伸びを生じさせ，かつ加硫後はスチールコード本来の引張時の剛性を発生させることが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平１１−１９８６０５号公報
【０００８】
特許文献１では，フィラメントを型付けしておき，この型付け（波形）をタイヤ形成工程（加硫成形）において無くすことによって，加硫成形後のタイヤにおける引張時の剛性を発揮させている。しかしながら，加硫成形において未加硫タイヤにかかるテンションは，製造されるタイヤの種類（直径，扁平率等）によって異なり，さらには一つのタイヤにおいても部位によって異なるものになる。特許文献１では，1.0％〜7.0％の範囲の伸張率を持つ型付けされたフィラメントが用いられているが，加硫成形時にフィラメントに伸びを生じさせ，かつ加硫成形後に伸びを無くすには，タイヤの種類に応じて，またはタイヤの部位に応じて，1.0％〜7.0％の範囲内において適切な伸び率を持つフィラメントを作成する必要がある。すなわち，タイヤの種類に応じて，またはタイヤの部位に応じて，伸張率の異なるフィラメントを作成する必要がある。
【発明の開示】
【０００９】
この発明は，多種多様なタイヤに，一つの仕様で対応することができるスチールコードを提供することを目的とする。
【００１０】
この発明によるスチールコードは，直径が0.08〜0.15mmの４本のスチール・ワイヤ素線を撚り合せたストランドを，４本または５本撚り合わせたスチールコードにおいて，上記ストランドを構成するスチール・ワイヤ素線の撚り方向と，上記スチールコードを構成する上記ストランドの撚り方向が同一であり，上記ストランドの撚りピッチＰｓ（以下，ストランドピッチＰｓと呼ぶ）が1.00mm≦Ｐｓ≦2.00mmであり，上記スチールコードの撚りピッチＰｃ（以下，コードピッチＰｃと呼ぶ）が2.00mm≦Ｐｃ≦5.00mmであることを特徴とする。
【００１１】
この発明によるスチールコードは，次のように規定することもできる。すなわち，この発明によるスチールコードは，４本のスチールワイヤ素線を撚り合せたストランドを，４本または５本撚り合わせたスチールコードにおいて，ゴムまたは合成樹脂の中に上記スチールコードが埋込まれた加硫成形後の複合体の引張剛性ΔＨｂと，上記スチールコードそのものの引張剛性ΔＨｃとの比である引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃが 1.6≦ΔＨｂ／ΔＨｃ≦2.4 であり，上記加硫成形時に上記スチールコードに加わるテンションの大きさに関わらず，上記複合体の荷重−伸び曲線がほぼ同一であることを特徴とする。荷重−伸び曲線がほぼ同一とは，乗用車用タイヤの製造工程の一つである加硫成形中にスチールコードに加わるテンションの大きさが異なっても，荷重−伸び曲線が近似した軌跡を描くことを意味する。
【００１２】
この発明によるスチールコードは，次の作用および効果を達成する構造を持つ。
【００１３】
（１）加硫成形時にスチールコードに加えられるテンションが異なるテンションであっても，複合体の荷重−伸び曲線がほぼ同一であること。
上述したように，タイヤの種類および部位によって加硫成形時に未加硫タイヤに加わるテンションは異なる大きさとなり，加硫成形時にスチールコードに加わるテンションも異なる大きさになる。したがって，加硫成形時にスチールコードに加わるテンションの大きさが異なっても，最終段階，すなわち加硫成形後の状態において複合体（スチールコードにゴムまたは合成樹脂が被覆されたもの）の引張剛性の特性（荷重−伸び曲線）が変化しなければ，どのような種類のタイヤであっても，さらにはどのようなタイヤの部位に複合体（スチールコード）が位置していても，一つ（一種類）の複合体（スチールコード）で対応することができることを意味する。このような観点から，本願発明のスチールコードは設計される。
【００１４】
（２）複合体の引張剛性ΔＨｂと，上記スチールコードの引張剛性ΔＨｃとの比である引張剛性ΔＨｂ／ΔＨｃが1.6≦ΔＨｂ／ΔＨｃ≦2.4であること。
加硫成形されるときにスチールコードにはテンションが加わる。加硫成形時に加わるテンションに追従してスチールコードに伸び（初期伸び）が生じなければ，スチールコードがタイヤのベルト層に食い込む等の不具合が生じてしまう。また，加硫成形後のタイヤ（使用時のタイヤ）中の複合体の引張剛性は高く保つ必要がある。したがって，スチールコードの状態のときの初期伸びと，加硫成形後の複合体の状態のときの引張剛性の両方を考慮しなければならない。
【００１５】
スチールコードを加硫成形した後の複合体の状態のときの引張剛性ΔＨｂと，スチールコードの状態のときの引張剛性ΔＨｃとの比（これを，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃと呼ぶ）によって，スチールコードの状態のとき，そしてその後の加硫成形後の複合体の状態のときの，両方の引張剛性が考慮された値を得ることができる。
【００１６】
引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃの値が大きい場合，荷重−伸び曲線はその傾きが大きいものになり，スチールコードの状態のときの初期伸び（伸び代）は小さくなる。引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃの値は，ストランドピッチＰｓまたはコードピッチＰｃのいずれかが長いと大きくなる。これとは逆に，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃの値が小さい場合，荷重−伸び曲線の傾きは小さいものになり，スチールコードの初期伸び（伸び代）は大きいが，複合体としたときの引張剛性が小さくなる。引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃの値は，ストランドピッチＰｓまたはコードピッチＰｃのいずれかが短いと小さくなる。引張剛性ΔＨｂ／ΔＨｃには適正範囲が存在する。
【００１７】
実験結果によると，1.6≦引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃ≦2.4であると，スチールコードの状態において初期伸び（伸び代）を確保することができ，かつ複合体の状態になったときに引張剛性を発揮することができる。このような観点から，本願発明のスチールコードは設計される。
【００１８】
次の構成を有するスチールコードは，上述した２つの作用および効果を発揮することができる。
【００１９】
（１）直径が0.08〜0.15mmの４本のスチール・ワイヤ素線を撚合せたストランドを，４本または５本撚り合わせたスチールコードであること。
（２）ストランドを構成するスチール・ワイヤ素線の撚り方向と，上記スチールコードを構成する上記ストランドの撚り方向が同一であること。
（３）上記ストランドの撚りピッチＰｓが1.00mm≦Ｐｓ≦2.00mmであること。
（４）上記スチールコードの撚りピッチＰｃが2.00mm≦Ｐｃ≦5.00mmであること。
【００２０】
この発明はまた，加硫成形されたゴムまたは合成樹脂の中に，上述したスチールコードが埋込まれた複合体も提供する。
【００２１】
上述したように，この発明によるスチールコードを埋込んだ複合体は，加硫成形時に加えられるテンションの大きさが異なっても，加硫成形後の複合体の引張剛性の特性（荷重−伸び曲線）がほぼ変化せず，したがって様々な種類のタイヤの様々な部位に使用しても，ほぼ同じ引張剛性を発揮することができる。タイヤの種類に応じて，またはタイヤの部位に応じて，構造の異なるスチールコードを製作する必要がない。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】（Ａ）はスチールコードの拡大斜視図を，（Ｂ）はその断面図を示す。
【図２】ストランド製造装置の全体的な構造を示す。
【図３】荷重−伸び曲線を示すグラフである。
【図４】荷重−伸び曲線を示すグラフである。
【図５】自動車用タイヤの構造を示す。
【実施例】
【００２３】
図１（Ａ）はスチールコードの拡大斜視図を，図１（Ｂ）はその断面図をそれぞれ示している。
【００２４】
スチールコード１は，スチール製の４本の素線（単線）３を撚りながら束ねることによって得られるストランド２を，さらに４本または５本撚りながら束ねることによって作製され，いわゆるＮ×４構造（Ｎは４または５）を持つものである。図１（Ａ）および図１（Ｂ）は，ストランド２の数が５本（Ｎ＝５）である，５×４構造のスチールコード１を示している。
【００２５】
ストランド２を構成する素線３には，その直径が0.08mm〜0.15mmのものが用いられる。0.08mmよりも小さいとスチールコード１の切断強力が不足し，0.15mmよりも大きいと素線剛性が大きくなりすぎてスチールコード１のしなやかさが失われるからである。
【００２６】
ストランド２およびスチールコード１の撚り方向は，Ｓ撚りまたはＺ撚りのいずれであってもよいが，いずれも同一方向とされる。すなわち，ストランド２の撚り方向がＳ撚りであればスチールコード１の撚り方向もＳ撚りとされる。ストランド２の撚り方向がＺ撚りであれば，スチールコード１の撚り方向もＺ撚りとされる。ストランド２の撚り方向およびスチールコード１の撚り方向が同じにするのは，逆方向にした場合に比べてスチールコード１の伸びが良好になるからである。
【００２７】
さらに，スチールコード１を構成するストランド２の撚りピッチＰｓ（以下，ストランドピッチＰｓという）は1.00mm≦Ｐｓ≦2.00mmに調整され，スチールコード１の撚りピッチＰｃ（以下，コードピッチＰｃという）は2.00mm≦Ｐｃ≦5.00mmに調整される。図１（Ａ）のスチールコード１は，ストランドピッチＰｓが2.00mm，コードピッチＰｃが4.00mmのものを拡大して示している。ストランド２の撚りピッチＰｓおよびスチールコード１の撚りピッチＰｃを上述の範囲にする技術的意義の詳細は，後述する。
【００２８】
図２は，ストランド製造装置を概略的に示している。
【００２９】
ストランド製造装置はバンチャー撚線機10を備えている。バンチャー撚線機10はスチール製の４本の素線３を撚りながら束ねることによってストランド２を製造する。
【００３０】
撚線機10のフレーム（図示略）にクレードル12が支持されている。クレードル12は，後述するフライヤが回転しても，ほぼ静止状態に保たれる。クレードル12にストランド２を巻取るためのボビン11が設けられている。
【００３１】
４つのボビン13のそれぞれに素線（単線）３が巻回されている。ボビン13から繰出された４本の素線３が集合器14で集められる。集合器14によって束にされた４本の素線３が，撚線機10に送られる。
【００３２】
束にされた素線３は，撚線機10において案内ロール15を経て，フライヤ（図示略）のガイドチップに掛けられてフライヤに沿って案内され，案内ロール16を経てボビン11によって巻き取られる。撚線機10のフライヤが回転することにより，４本の素線３の束がねじられかつ撚合わされて，ストランド２となっていく。
【００３３】
スチールコード製造装置（図示略）も，上述したストランド製造装置と同様の構成を持つ。上述のストランド製造装置によって製造されたストランド２が巻回された５つのボビンが用意される。５つのボビンから５本のストランド２が繰出され，バンチャー撚線機によってねじられかつ撚合わされることによって，５×４構造のスチールコード１（図１（Ａ），（Ｂ）参照）が製造される。
【００３４】
４×４構造のスチールコードを製造する場合には，ストランド２が巻き回された４つのボビンから繰出される４本のストランド２が，スチールコード製造装置によって撚合わせられる。
【００３５】
ストランド製造装置のバンチャー撚線機10のフライヤの回転方向と，スチールコード製造装置のバンチャー撚線機のフライヤの回転方向は同方向とされる。これにより，ストランド２の撚り方向およびスチールコード１の撚り方向が同じになる。
【００３６】
ストランド製造装置のバンチャー撚線機10のフライヤの回転速度を調節することによって，ストランドピッチＰｓを調整することができる。同様に，スチールコード製造装置のバンチャー撚線機のフライヤの回転速度を調節することによって，コードピッチＰｃを調整することができる。上述したように，ストランドピッチＰｓが1.00mm≦Ｐｓ≦2.00mmとなり，コードピッチＰｃが2.00mm≦Ｐｃ≦5.00mmとなるように，ストランド製造装置のバンチャー撚線機10のフライヤ，およびスチールコード製造装置のバンチャー撚線機のフライヤの回転速度は調節される。
【００３７】
ストランド製造装置のバンチャー撚線機10のフライヤおよびスチールコード製造装置のバンチャー撚線機のフライヤの回転速度の調節に代えて，フライヤの回転速度を一定に保ち，ストランド２およびスチールコード１の搬送速度を増減することによって，ストランドピッチＰｓおよびコードピッチＰｃを調整することもできる。
【００３８】
表１は，ストランドピッチＰｓおよびコードピッチＰｃを異ならせて作製された８つの被試験体（実施例１〜４および比較例１〜４）（構成：５×４，撚り方向：Ｓ方向，素線直径：0.110mm）についての評価試験結果を示している。
【００３９】
【表１】
2010180483.tif 000003
【００４０】
図３は，８つの被試験体の代表として，表１の実施例２（ストランドピッチＰｓ＝1.4mm，コードピッチＰｃ＝3.5mmのもの）についての荷重−伸び曲線を，横軸を伸び率（％），縦軸を荷重（Ｎ）とするグラフ上に示している。
【００４１】
図３に示すグラフにおいて，実線がスチールコード１（何らの処理を施していないもの，以下「裸コード」と呼ぶ）の荷重−伸び曲線を示している。破線，一点鎖線および二点鎖線は，スチールコード１をゴム被覆しこれに加硫成形を施したもの（以下，複合体という）の荷重−伸び曲線を示しており，加硫成形時におけるテンションを10gf，400gf，１kgfとした場合をそれぞれ示している。
【００４２】
乗用車用タイヤはその製造工程において加硫成形される。加硫成形時，加硫前（未加硫）タイヤはタイヤ径方向外側に数％拡張する。ベルトカバー層を備えた乗用車用タイヤの場合（図５参照），加硫成形においてベルトカバー層もタイヤ径方向外側に拡張する。このため，ベルトカバー層にスチールコード１が埋込まれている場合，タイヤを加硫成形すると，スチールコード１（スチールコード１を含むベルトカバー層）にもテンションが加わる（これを，「加硫時テンション」と呼ぶ）。
【００４３】
加硫時テンションを10gf，400gf，１kgfの３つに場合分けしているのは，乗用車用タイヤの種類（タイヤ幅，扁平率が異なるもの）（普通乗用車用，高級乗用車用，スポーツ車用などの種類）によって，加硫成形時のテンション，すなわちタイヤ拡張の程度が異なり，またタイヤの部位によっても加硫成形時のテンションの大きさが異なることがあるからである。
【００４４】
評価試験では，表１に示すように，「ストランドピッチＰｓ」および「コードピッチＰｃ」がそれぞれ異なるようにして多数のスチールコード（被試験体）を作製し，作製したスチールコードの引張剛性を計測するとともに，そのスチールコードを加硫成形したもの（複合体）についても引張剛性を計測した。加硫成形では上述のように加硫時のテンションを異ならせて，10gf，400gf，１kgfの３パターンの加硫時テンションを加えたときの３つの複合体を作製して，これらの３つの複合体のそれぞれについても引張剛性を計測した。すなわち，一つの被試験体について４度の引張剛性の計測を行った。
【００４５】
引張剛性の測定について説明する。
（１）スチールコード（裸コード）の引張剛性の測定
５×４構造のスチールコード１（図１（Ａ），（Ｂ））を用意し，長さ 600mmに切断する。両端50mmをつかみ代にして規長500mmを引張試験機にセットする。引張速度を10mm／minとし，スチールコード１の伸びを記録しながら，スチールコード１が切断するまでスチールコード１の一端を引っ張る（荷重を加える）。
【００４６】
図３を参照して，引張試験機を用いた引張試験によって荷重−伸び曲線が描かれる。上述したように，図３において実線がスチールコード１（裸コード）（実施例２のもの）の引張試験の結果（荷重−伸び曲線）である。
【００４７】
実線を参照して，スチールコード１を引張り始めると，しばらくの間スチールコード１に荷重がほとんどかからない。これは，スチールコード１に伸びが生じるためである。スチールコード１は素線３を撚合わせることによって得られたストランド２を，５本（または４本）撚り合わせたものである。スチールコード１を引張ると，素線３およびストランド２がスチールコード１の中心に向かって移動することで伸びが生じる。素線３またはストランド２は，素線３と素線３との間，あるいはストランド２とストランド２との間に存在する隙間を移動するので，スチールコード１に荷重はほとんどかからない。
【００４８】
伸び率が２％を超えたあたりで，素線３間，ストランド２間の隙間がなくなって，素線３またはストランド３の移動による伸びの発生がなくなるため，スチールコード１の引張り当初の伸び（以下，初期伸びという）が終わる。初期伸びが無くなると，スチールコード１に荷重が加わり始める。
【００４９】
この実施例では，引張試験によって得られた荷重−伸び曲線（図３）に基づいて，200Nの荷重が加えられているときのスチールコード１の伸びを基準にして，伸び率０％から200Nの荷重が加えられたときの伸び率に至る直線（図３の補助線参照）の傾きを，スチールコード（裸コード）１の引張剛性（ΔＨｃ）とした（単位：Ｎ／％）。
【００５０】
（２）複合体の引張剛性の測定
５×４構造のスチールコード１（図１（Ａ），（Ｂ））をゴム被覆して加硫成形し，得られた直径３mm程度の複合体を，長さ 600mmに切断する。両端50mmをつかみ代にして規長500mmを引張試験機にセットする。引張速度を10mm／minとし，複合体の伸びを記録しながら，複合体が切断するまで複合体の一端を引っ張る（荷重を加える）。200Nの荷重が加えられているときの複合体の伸びを基準にして，伸び率０％から200Nの荷重が加えられたときの伸び率に至る直線の傾きを，複合体の引張剛性（ΔＨｂ）とした（単位：Ｎ／％）。
【００５１】
図３を参照して，スチールコード（裸コード）１と同様に，複合体についても，引張試験機を用いた引張試験によって荷重−伸び曲線が描かれる。上述したように，破線，一点鎖線，二点鎖線が，加硫時テンションを10gf，400gf，１kgfとしたときの，加硫成形後の複合体の引張試験の結果（荷重−伸び曲線）である。
【００５２】
スチールコード（裸コード）１（実線）とは異なり，複合体の場合，複合体を引張り始めるとすぐに複合体に荷重が加わる。これは，複合体の場合には，スチールコード１の空間（ストランド２同士の間の隙間，素線３同士の隙間）にゴムが浸透し，このため，素線３間，あるいはストランド２間の隙間を移動して生じる伸びがほとんど抑制されるためである。
【００５３】
図３を参照して，10gf，400gf，１kgfの加硫時テンションのいずれの場合であっても，ほぼ同様の荷重−伸び曲線（破線，一点鎖線および二点鎖線）を得ることができた。上述したように，タイヤの種類に応じて，またはタイヤの部位に応じて，加硫成形時のスチールコード１に加わる加硫時テンションの大きさが異なるが，図３に示す荷重−伸び曲線を描く複合体（複合体に用いられるスチールコード１）は，タイヤの種類または部位に関わらずに，ほぼ同様の安定した特性を得ることが分かる。一つ（一種類）のスチールコード１を，様々な種類のタイヤに用いることができる。
【００５４】
評価試験では，上述のように，各被試験体（裸コードおよび加硫時テンションを異ならせて作成された３つの複合体）について引張剛性を計測するとともに，３つの複合体のそれぞれについて，スチールコードの状態のときの引張剛性ΔＨｃと，そのスチールコードを加硫成形した後の複合体の状態のときの引張剛性ΔＨｂの比（引張剛性比Ｈｂ／ΔＨｃ）も算出した。引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃは，スチールコードの状態のときの引張剛性ΔＨｃと，加硫成形後の複合体の状態のときの引張剛性ΔＨｂの両方が考慮された値である。引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃは，後述するように，ストランドピッチＰｓとコードピッチＰｃを変化させることによって変動する。
【００５５】
図４は，実施例３のスチールコード（裸コード）１（ストランドピッチＰｓ＝ 1.4mm，コードピッチＰｃ＝ 2.8mm）についての荷重−伸び曲線（実線）と，比較例２のスチールコード（裸コード）１（ストランドピッチＰｓ＝2.2mm，コードピッチＰｃ＝3.5mm）についての荷重−伸び曲線（破線）と，比較例３のスチールコード（裸コード）１（ストランドピッチＰｓ＝1.4mm，コードピッチＰｃ＝1.9mm）についての荷重−伸び曲線（一点鎖線）とを示している。引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃの値に応じて，次の現象が観測された。
【００５６】
（Ａ）引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃが大きい場合
ストランドピッチＰｓが比較的長い場合（比較例２：ストランドピッチＰｓ＝ 2.2mm），またはコードピッチＰｃが比較的長い場合（比較例４：ストランドピッチＰｃ＝ 5.3mm）に，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃとして比較的大きな値が算出された。図４を参照して，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃが大きいスチールコード１についての荷重−伸び曲線（比較例２，破線参照）は，その傾きが大きくなる。
【００５７】
ストランドピッチＰｓまたはコードピッチＰｃが長い場合，スチールコード１の初期伸びは短くなる。初期伸びが短いと，加硫成形時にスチールコード１が伸びきってしまい，加硫成形時のタイヤの成長に追従できずに，上述したようにスチールコード１がベルト層に食い込むおそれが生じる。スチールコード１の初期伸びを確保するには，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃに上限があること（ストランドピッチＰｓおよびコードピッチＰｃの長さに上限があること）が分かる。
【００５８】
（Ｂ）引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃが小さい場合
ストランドピッチＰｓが短い場合（比較例１：ストランドピッチＰｓ＝ 0.9mm），またはコードピッチＰｃが短い場合（比較例３：コードピッチＰｃ＝ 1.9mm）に，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃとして比較的小さい値が算出された。図４を参照して，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃが小さいスチールコード１についての荷重−伸び曲線（比較例３，一点鎖線参照）は，その傾きが小さくなる。
【００５９】
ストランドピッチＰｓまたはコードピッチＰｃが短い場合，スチールコード１の初期伸びは長くなるので，加硫成形時においてスチールコード１はタイヤの外径成長に十分に追従することができる。しかしながら，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃの値が小さい（荷重−伸び曲線の傾きが小さい）と，スチールコード（裸コード）１を加硫成形して複合体としたときの引張剛性が小さくなる傾向がある。複合体としたときの引張剛性を大きくするには，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃに下限があること（ストランドピッチＰｓおよびコードピッチＰｃの長さに下限があること）が分かる。
【００６０】
多数の被試験体を作成して行った試験結果において，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃが２．４以下であれば，加硫成形時にスチールコード１がベルト層に食い込むことはなかった。すなわち，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃが２．４以下とすることによって，加硫成形時にスチールコード１が伸びきってしまうことがなく，加硫成形時に必要とされる初期伸びが確保されていることが確認された。
【００６１】
引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃが 1.6以上であれば，加硫成形後の複合体の引張剛性ΔＨｂは比較的高いものになった。
【００６２】
引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃは，上述のように，ストランドピッチＰｓまたはコードピッチＰｃを調整することによって変動する。ストランドピッチＰｓまたはコードピッチＰｃのいずれかを長くすると，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃが２．４よりも大きくなることがある（比較例２，４参照）。ストランドピッチＰｓが2.00mm以下，かつコードピッチＰｃが5.00mm以下であれば，加硫時テンションが10gf，400gf，および１kgfのいずれの場合であっても，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃを 2.4以下にすることができた（実施例１，２，３，４）。
【００６３】
ストランドピッチＰｓまたはコードピッチＰｃのいずれかを短くすると，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃが 1.6よりも小さくなることがある（比較例１，３参照）。ストランドピッチＰｓが1.00mm以上，かつコードピッチＰｃが2.00mm以上であれば，加硫時テンションが10gf，400gf，および１kgfのいずれの場合であっても，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃを 1.6以上にすることができた（実施例１，２，３，４）。
【００６４】
ストランドピッチＰｓを1.00mm≦Ｐｓ≦2.00mmとし，かつコードピッチＰｃを2.00mm≦Ｐｃ≦5.00mmとすると，加硫時テンションが10gf，400gf，および１kgfのいずれの場合であっても，引張剛性比ΔＨｂ／ΔＨｃを1.6以上2.4以下の範囲に収めることができた（実施例１〜４）。上述のように，1.6≦ΔＨｂ／ΔＨｃ≦2.4であれば，加硫成形時にスチールコード１がタイヤのベルト層に食い込んだり，タイヤの均一性が損なわれてしまうことはなく，かつ加硫成形後の複合体においてその剛性を発揮することができる。また，複合体の特性（荷重−伸び曲線）を，加硫成形時のテンションの大きさに関わらずに，ほぼ同じにすることもできた（図３参照）。
【符号の説明】
【００６５】
１  スチールコード
２  ストランド
３  素線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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