(57)【要約】      （修正有）【課題】耐摩耗性と耐熱性とに優れたγ−アルミナベースの硬質皮膜を１０００℃以下で形成でき、その皮膜を備えた耐摩耗性部材を提供する。【解決手段】アルミニウム酸化物を基とする硬質皮膜を基材に被覆した硬質皮膜形成部材であって、硬質皮膜は、Ａｌ1-xＭx(Ｏ1-yＮy)z（０≦ｘ≦０．５、０＜ｙ≦０．４、ｚ＞０）で表される組成を有し、この組成におけるＭは、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｙ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｂから選択される少なくとも１種の元素であることを特微とする。このような硬質皮膜は、基材の温度を４００〜６００℃として形成できる。【選択図】図１
2010236092.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミニウム酸化物を基とする硬質皮膜を備えた硬質皮膜形成部材であって、
前記硬質皮膜は、次式（１）で表される組成を有し、
Ａｌ1-xＭx (Ｏ1-yＮy)z  ・・・式（１）
（０≦ｘ≦０．５、０＜ｙ≦０．４、ｚ＞０）
前記式（１）におけるＭが、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｙ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｂから選択される少なくとも１種の元素であることを特微とする硬質皮膜形成部材。
【請求項２】
アルミニウム酸化物を基とする硬質皮膜を備えた硬質皮膜形成部材であって、
前記硬質皮膜は、次式（２）で表される組成を有し、
Ａｌ1-xＭx (Ｏ1-yＮy)z  ・・・式（２）
（０＜ｘ≦０．３、０＜ｙ≦０．４、ｚ＞０）
前記式（２）におけるＭが、Ｙを除く希土類元素から選択される少なくとも１種の元素であることを特微とする硬質皮膜形成部材。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の硬質皮膜形成部材の製造方法であって、
Ａｌ，Ｓｉの少なくとも１種を含有し、酸化開始温度が８００℃以上である窒化物からなる下地層を基材上に形成した後、前記基材の温度を４００〜６００℃として前記硬質皮膜を形成することを特徴とする硬質皮膜形成部材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、切削工具、摺動部材、および成型用金型等の表面に被覆する、耐摩耗性に優れた硬質皮膜に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、チップ、ドリル、エンドミル等の切削工具、摺動部材、および成型用金型等の部材では、優れた耐摩耗性や摺動特性が要求されるため、その表面に硬質皮膜を形成している。従来、この皮膜材料には酸化物を使用することが多く、主にアルミニウム酸化物（酸化アルミニウム、アルミナ；Ａｌ2Ｏ3）を主体とする皮膜をＣＶＤ（化学的気相成長）法により成膜していた。しかしながら、ＣＶＤ法は成膜時の処理温度が通常１０００℃以上と高く基材の熱変形を生じさせることから、刃先の鋭い工具や軸物工具には使用できず、近年は、比較的低い処理温度で成膜できるＰＶＤ（物理的気相成長）法が適用されている。
【０００３】
アルミナには複数の結晶構造が存在し、融点が高く安定した菱面体晶系のα型（α−アルミナ）が代表的である。この他に、高い活性を有する等軸晶系のγ型（γ−アルミナ）、γ系列としてδ型、θ型等が存在する。焼成温度（酸化温度）が高い（１０００℃以上）とα−アルミナが生成され、焼成温度が低い（４００〜７００℃）とγ−アルミナが生成される。さらに低い焼成温度では非晶質のアルミナが生成される。また、γ−アルミナは１０００℃以上でα型に結晶構造が転移する。
【０００４】
特許文献１では、Ｃｒを含有させることで５００℃以下の処理温度でα−アルミナをＰＶＤ法により形成する方法が開示されている。また、特許文献２では、γ−アルミナをパルススパッタリング法により工具表面に形成する方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平５−２０８３２６号公報
【特許文献２】特表２００２−５４４３７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、低温でα相を形成するためにＣｒを添加したα−アルミナでは、耐摩耗性が十分ではない。一方、γ−アルミナは、α型より粒子が小さいため耐摩耗性により優れているが、上記の通り、高温下で結晶構造が不安定である。例えば、切削工具の場合、切削時に刃先が常温から１０００℃以上に変動する。その際、α型に結晶構造が転移して体積収縮によりクラックを生じる。
【０００７】
本発明は、前記問題点に鑑みてなされたものであり、基体とする合金の表面に、比較的低温下（１０００℃以下）で形成でき、耐熱性に優れたアルミナベースの皮膜を備えた耐摩耗性部材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するために、本発明に係る硬質皮膜形成部材は、アルミニウム酸化物を基とする硬質皮膜を備えた硬質皮膜形成部材であって、前記硬質皮膜は、次式（１）で表される組成を有し、
Ａｌ1-xＭx (Ｏ1-yＮy)z  ・・・式（１）
（０≦ｘ≦０．５、０＜ｙ≦０．４、ｚ＞０）
前記式（１）におけるＭが、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｙ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｂから選択される少なくとも１種の元素であることを特微とする。
【０００９】
あるいは、本発明に係る別の硬質皮膜形成部材は、アルミニウム酸化物を基とする硬質皮膜を備えた硬質皮膜形成部材であって、前記硬質皮膜は、次式（２）で表される組成を有し、
Ａｌ1-xＭx (Ｏ1-yＮy)z  ・・・式（２）
（０＜ｘ≦０．３、０＜ｙ≦０．４、ｚ＞０）
前記式（２）におけるＭが、Ｙを除く希土類元素から選択される少なくとも１種の元素であることを特微とする。
【００１０】
このような硬質皮膜形成部材によれば、アルミニウム酸化物に窒素、さらに所定の元素を適量添加することで、高温下でも耐摩耗性に優れたγ型として安定したアルミナベースの硬質皮膜を備えることができる。すなわち、α型への結晶構造転移温度が高温となるため、耐熱性にも優れた耐摩耗性部材とすることができる。
【００１１】
また、本発明に係る硬質皮膜形成部材の製造方法は、前記の硬質皮膜形成部材を製造する方法であり、Ａｌ，Ｓｉの少なくとも１種を含有し、酸化開始温度が８００℃以上である窒化物からなる下地層を基材上に形成した後、前記基材の温度を４００〜６００℃として前記硬質皮膜を形成することを特徴とする。
【００１２】
このように、Ａｌ，Ｓｉを含有する窒化物からなる下地層を介在させることで、硬質皮膜の基材への密着性が高い硬質皮膜形成部材を製造することができる。また、下地層とする窒化物の酸化開始温度が８００℃以上であることで、かつ基材の温度を低く抑えて硬質皮膜を形成することで、その処理温度で下地層が酸化されることがなく、また基材を熱変形させることがない。
【発明の効果】
【００１３】
本発明に係る硬質皮膜形成部材によれば、耐摩耗性と耐熱性とに優れた硬質皮膜を備えた耐摩耗性部材を得られる。本発明に係る硬質皮膜形成部材の製造方法によれば、低温下（１０００℃以下）で形成でき耐摩耗性と耐熱性とに優れた硬質皮膜を、基材に密着性よく被覆した耐摩耗性部材を得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】複合型成膜装置の平面概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明に係る硬質皮膜形成部材について説明する。
本発明に係る硬質皮膜形成部材は、切削工具、摺動部材、および成型用金型等であり、その表面にγ−アルミナを基とする硬質皮膜が形成されてなる。また、硬質皮膜で被覆される基材は超硬合金、高速度工具鋼、サーメット、立体ホウ素焼結体等の公知の材料からなる。そして、これらの基材に下地層を介して前記硬質皮膜が形成される。下地層としては、基材表面との密着性および耐酸化性に優れた、Ａｌ，Ｓｉの少なくとも１種を含有する窒化物が推奨される。
【００１６】
不純物のない（Ａｌ2Ｏ3）γ−アルミナは、前記のように高温下での安定性に劣り、１０００℃以上でα型への結晶構造転移が生じるが、本発明に係る硬質皮膜（以下、皮膜）は、アルミナに所定の元素を適量添加することにより、γ型の結晶構造を高温域まで安定にし、さらに高硬質化するものである。
以下、本発明に係る皮膜を構成する各要素（元素ならびに含有量）について説明する。
【００１７】
〔硬質皮膜：第１の実施形態〕
第１の実施形態に係る皮膜は、組成式Ａｌ1-xＭx (Ｏ1-yＮy)z（０≦ｘ≦０．５、０＜ｙ≦０．４、ｚ＞０）で示され、γ−アルミナを基とし、酸素元素（Ｏ）より少ない数の窒素元素（Ｎ）を含有する。さらに、金属元素または半金属元素（組成式におけるＭ）として、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｙ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｂから選択される少なくとも１種の元素を、アルミニウム（Ａｌ）と同数以下含有することが好ましい。なお、前記組成式におけるｚ、すなわちＡｌ，Ｍの原子数の合計に対するＯ，Ｎの原子数の合計の比は、ｘ，ｙの値およびＭの価数に伴い変化する値である。
【００１８】
（Ｎ：０＜ｙ≦０．４）
Ｎ（窒素）は、γ型の結晶構造を安定化するため、本実施形態に係る皮膜における必須元素である。その効果を十分なものとするために、Ｏの原子数との合計を１としたときの原子比ｙは、０．１以上が好ましく、より好ましくは０．２以上である。しかしながら、Ｎの原子数がＯ（酸素）を超えると窒化物（ＡｌＮ）の結晶構造に転移することから、Ｎは酸素元素（Ｏ）と同数以下、すなわちｙは０．５以下とし、好ましくは０．４以下である。したがって、本実施形態に係る皮膜の組成において、Ｎの原子比ｙは０＜ｙ≦０．４である。
【００１９】
（Ｍ（Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｙ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｂ）：０≦ｘ≦０．５）
本実施形態に係る皮膜にさらに添加される元素としては、第４族、第５族、およびＣｒを除く第６族、そして、Ｙ，Ｍｇの金属元素、ならびにＳｉ，Ｂの半金属元素が挙げられる。これらの元素は、γ型の結晶構造を安定化すると共に、Ｎ（窒素）と共存することで皮膜を高硬質化する作用を有する。Ｎを添加されたアルミニウム酸化物（窒酸化物）はγ相の安定性が高くなり、他に元素を添加しなくても十分な安定性が得られるが、安定性をより十分なものとし、さらに皮膜を高硬質化するために、これらの元素を添加することが好ましい。具体的には、第４族としてはＴｉ，Ｚｒ、第５族としてはＶ，Ｎｂ、第６族としてはＭｏ，Ｗが好ましい。すなわち、本発明の第１の実施形態に係る皮膜に添加される元素Ｍは、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｙ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｂから少なくとも１種が選択される。特に、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｇが好ましい。一方、Ｖ，Ｍｏ，Ｗは形成される酸化物の融点が低いため、非高温域での使用に推奨される。
【００２０】
元素Ｍについて、前記効果を十分なものとするために、Ａｌの原子数との合計を１としたときの原子比ｘは、０．０５以上が好ましく、より好ましくは０．１以上である。しかしながら、Ｍの原子数がＡｌを超えると、皮膜におけるアルミナ部分が減少して硬さが低下することから、Ａｌ元素と同数以下、すなわちｘは０．５以下とし、好ましくは０．３以下である。したがって、本実施形態に係る皮膜の組成において、金属元素または半金属元素Ｍの原子比ｘは０≦ｘ≦０．５とし、好ましくは０．０５≦ｘ≦０．３、より好ましくは０．１≦ｘ≦０．３である。なお、Ｍを２種以上の元素とする場合、これら複数種の元素の合計原子数の原子比をｘとする。また、このとき、各元素（Ｍ）間の原子比は特に限定されない。
【００２１】
〔硬質皮膜：第２の実施形態〕
第２の実施形態に係る皮膜は、組成式Ａｌ1-xＭx (Ｏ1-yＮy)z（０＜ｘ≦０．３、０＜ｙ≦０．４、ｚ＞０）で示され、γ−アルミナを基とし、Ａｌに対して組成式に示すような所定数以下の希土類元素（Ｙを除く）Ｍを含有する。さらに、酸素元素（Ｏ）より少ない数の窒素元素（Ｎ）を含有する。このように、第１の実施形態の金属元素等に代えて希土類元素を添加しても、γ相の安定性を高くすることができる。また、前記組成式におけるｚは、第１の実施形態と同様に、ｘ，ｙの値およびＭの価数に伴い変化する値である。
【００２２】
（Ｍ（Ｙを除く希土類元素）：０＜ｘ≦０．３）
希土類元素はγ型の結晶構造を安定化するため、必須元素である。また、皮膜を高硬質化する作用も有する。特に、Ｎｄ，Ｃｅ，Ｌａが好ましい。それらの効果を十分なものとするために、Ａｌの原子数との合計を１としたときの原子比ｘは、０．０５以上が好ましい。しかしながら、ｘが０．３を超えると皮膜の硬さが低下することから、ｘは０．３以下とし、好ましくは０．２以下である。したがって、本実施形態に係る皮膜の組成において、希土類元素Ｍの原子比ｘは０＜ｘ≦０．３とし、好ましくは０．０５≦ｘ≦０．２である。なお、Ｍを２種以上の元素とする場合、これら複数種の元素の合計原子数の原子比をｘとする。また、このとき、各元素（Ｍ）間の原子比は特に限定されない。
【００２３】
（Ｎ：０＜ｙ≦０．４）
前記したように、Ｎ（窒素）はγ型の結晶構造を安定化するが、Ｙを除く希土類元素を添加されたアルミニウム酸化物はγ相の安定性が高くなるので、Ｎを添加しなくても十分な安定性が得られる。しかし、安定性をより十分なものとするために、Ｎを添加することとし、Ｏの原子数との合計を１としたときの原子比ｙは、０．０５以上が好ましく、より好ましくは０．１以上である。一方、第１の実施形態と同様に、過剰にＮを添加すると窒化物の結晶構造に転移することから、ｙは０．５以下とし、好ましくは０．４以下である。したがって、本実施形態に係る皮膜の組成において、Ｎの原子比ｙは０＜ｙ≦０．４とする。
【００２４】
第１、第２の実施形態の他に、皮膜に添加される元素Ｍを第１の実施形態に掲げた金属、半金属元素と第２の実施形態に掲げた希土類元素との混成に換えてもよい。この場合、Ｙを除く希土類元素の原子比は、第２の実施形態のｘにしたがう。同時に、Ａｌ元素の原子比（１−ｘ）が０．５以上、好ましくは０．７以上となるように添加される元素の総量を調整する。なお、窒素の原子比は第２の実施形態における原子比ｙにしたがう。
【００２５】
〔硬質皮膜形成部材の製造方法〕
本発明に係る硬質皮膜形成部材は、窒化物からなる下地層を基材上に形成した後、基材の温度を４００〜６００℃として、前記第１、第２の実施形態に係る皮膜を形成することにより製造される。下地層とする窒化物は、前記した通りＡｌ，Ｓｉの少なくとも１種を含有し、酸化開始温度が８００℃以上であるものを適用する。
【００２６】
まず、本発明に係る皮膜の形成方法について説明する。
（皮膜の形成時の基材の温度：４００〜６００℃）
本発明に係る皮膜はＣＶＤ法およびＰＶＤ法により形成することができる。しかしながら、約１０００℃以上となる高温下でのＣＶＤ法による成膜は、基材に変形を生じる虞があるので好ましくない。したがって、低温で処理可能なＰＶＤ法による成膜が好ましく、酸素（Ｏ2）を含有する雰囲気（例えばＡｒ−Ｏ2雰囲気）中で処理する反応性スパッタリングや、同じく酸素含有雰囲気中で処理するイオンプレーティングが推奨される。また、窒素を含有する皮膜を形成する場合には、窒素（Ｎ2）を、形成する皮膜における所望の窒素含有量となるように添加する。処理温度は、形成される皮膜の温度すなわち基材の温度であり、４００℃未満では、非晶質となり、一方、約１０００℃以上になると基材に変形を生じる虞がある。また、本発明に係る組成の皮膜であっても、このような高温下での皮膜形成ではα型の結晶構造となる場合がある。さらに、処理室内で最も温度が高い部分はヒータ表面であるが、このヒータ温度が８００℃を超えると、後記の下地層が酸化されることで窒素を生成して好ましくない。このとき、基材の温度は６００℃を超える。したがって、本実施形態に係る皮膜の形成時の基材の温度は４００〜６００℃が好ましい。
【００２７】
（下地層：Ａｌ，Ｓｉの１種以上を含有し、酸化開始温度８００℃以上の窒化物）
本発明に係る皮膜は化学的に安定であることから、基材とも結合し難い。すなわち、皮膜は基材表面との高い密着性が得られない特性を有しているため、基材との間に下地層を設ける必要がある。下地層としては、基材表面との密着性に優れた窒化物が推奨される。ここで、本発明に係る皮膜すなわち酸化物、窒酸化物の成膜においては、ヒータ温度を８００℃程度とし、基材の温度を４００〜６００℃の範囲に保って成膜を実施する。このとき、下地層として基材表面に形成された窒化物ＭＮ（Ｍは金属元素または半金属元素）が導入した酸素Ｏ2により酸化されると、ＭＮ＋Ｏ2→ＭＯ＋Ｎ2の反応で窒素ガスＮ2が発生するため、処理室内の窒素分圧をコントロールすることが困難となる。また、下地層の一部が酸化物となって基材表面との密着性が低下する。そのため、下地層として形成する窒化物は、その酸化開始温度が十分に高く、皮膜の形成時に酸化しないことが条件となる。したがって、酸化開始温度が８００℃以上となるＡｌ，Ｓｉの少なくとも１種を含有する窒化物を、下地層とすることが好ましい。このような窒化物において、金属および半金属元素中に占めるＡｌまたはＳｉの分率（原子比）は、Ａｌでは０．５以上、Ｓｉでは０．０３以上が推奨され、例えば、(Ｔｉ0.5Ａｌ0.5)Ｎ，(Ｔｉ0.1Ｃｒ0.2Ａｌ0.7)Ｎ，(Ｔｉ0.9Ｓｉ0.1)Ｎ，(Ｔｉ0.2Ｃｒ0.2Ａｌ0.55Ｓｉ0.05)Ｎ等が挙げられる。なお、これらの下地層も上記の皮膜と同様に、反応性スパッタリングやイオンプレーティングで形成できる。
【実施例１】
【００２８】
以上、本発明を実施するための形態について述べてきたが、以下に、本発明の効果を確認した実施例を、本発明の要件を満たさない比較例と比較して具体的に説明する。なお、本発明はこの実施例に限定されるものではない。
【００２９】
（基材）
基材は、硬さ測定および密着性の評価には鏡面研磨した超硬合金を、熱安定性の評価には白金基板を、切削試験には超硬合金製のインサート（ＳＮＧＡ１２０４０８）をそれぞれ使用し、その表面に後記の下地層を形成して、さらにその表面に皮膜を形成した。
【００３０】
〔供試材Ｎｏ．１〜４３〕
（下地層）
基材の表面に、アーク式イオンプレーティングにより、(Ｔｉ0.5Ａｌ0.5)Ｎ（酸化開始温度８２０℃）を膜厚１μｍで形成した。
（皮膜）
図１に示すスパッタリング（ＳＰ）およびアーク式イオンプレーティング（ＡＩＰ）を有する複合型成膜装置で、Ａｌ含有ターゲットを使用して、表１に示す方法により、各種元素を添加したアルミニウム酸化物からなる皮膜を膜厚３μｍで形成した。形成した皮膜をＸ線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ）で定量分析を行って求めた組成を表１に示す。
【００３１】
（アーク式イオンプレーティングによる成膜）
下地層を形成された基材を装置に導入後、装置内を１×１０-3Ｐａ以下に排気し、基材を約６００℃（ヒータ温度８００℃）に加熱後、Ａｒイオンを用いてスパッタクリーニングを実施した。φ１００ｍｍのターゲットを用い、アーク電流１５０Ａとし、全圧２Ｐａの純酸素雰囲気中で成膜を実施した。窒素を含有する皮膜を形成する時には窒素（Ｎ2）を酸素分圧に対して１／１０〜１／５の範囲で添加した。基板へ印加するバイアスはパルスを用い、周波数３０ｋＨｚでＤｕｔｙ７７％のユニポーラバイアスを−５０〜−１００Ｖの範囲で印加した。
【００３２】
（スパッタリングによる成膜）
アーク式イオンプレーティングによる成膜と同様に、下地層を形成された基材を装置に導入後、装置内を１×１０-3Ｐａ以下に排気し、基材を約６００℃（ヒータ温度８００℃）に加熱後、Ａｒイオンを用いてスパッタクリーニングを実施した。全圧０．６ＰａのＡｒ−Ｏ2雰囲気中で成膜を実施し、酸素分圧は０．１〜０．３Ｐａとした。窒素を含有する皮膜を形成する時には、アーク式イオンプレーティングによる成膜と同じく、窒素を酸素分圧に対し１／１０〜１／５の範囲で添加した。
【００３３】
〔供試材Ｎｏ．４４〜４９〕
（下地層）
基材の表面に、アーク式イオンプレーティングにより表２に示す窒化物を膜厚１μｍで形成した。
（皮膜）
図１に示す複合型成膜装置で、Ａｌ含有ターゲットを使用して、アーク式イオンプレーティングにより、ＺｒおよびＮを添加したアルミニウム酸化物（組成：Ａｌ1-xＺｒx (Ｏ1-yＮy)z）からなる皮膜を膜厚３μｍで形成した。なお、Ｎ（窒素）の原子比ｙが０．１となる分圧の窒素を添加した。形成した皮膜をＥＰＭＡで定量分析を行って求めた組成を表２に示す。
【００３４】
〔評価方法〕
（硬さ測定）
硬さ測定は、成膜した鏡面超硬合金基板のビッカース硬さ（マイクロビッカース硬度計、荷重０．２５Ｎ）を測定した。測定結果を表１に示す。硬さの合格基準は、ＨＶ２４００以上とした。
【００３５】
（熱安定性評価）
熱安定性の評価は、成膜した白金基板に、１×１０-3Ｐａ以下の真空中で１０００℃のアニールを３時間行い、アニール前後における皮膜の結晶構造の変化により評価した。結晶構造は、Ｘ線回折（Ｃｕｋα線使用、θ−２θ走査）により調査した。γ相の確認は、回折角度４５°近傍の（４００）面からのピークで行い、α相の生成は回折角２５°近傍の（０１２）ピークで確認した。結晶構造を表１に示す。熱安定性の合格基準は、アニール前後共にγ相が存在することとした。
【００３６】
（耐摩耗性評価）
成膜したインサートを使用して切削試験を実施し、切削試験後のインサートのクレータ摩耗深さで耐摩耗性を評価した。切削試験は、被削材としてＦＣＤ４００を使用し、切削速度２００ｍ／分、深さ切込３ｍｍ、送り０．２ｍｍ／ｒｅｖ、ドライ切削、エアブロー無しで、２分間切削した。クレータ摩耗深さを表１および表２に示す。耐摩耗性の合格基準は、クレータ摩耗深さが３μｍ以下とした。
【００３７】
（密着性評価）
密着性の評価は、成膜した鏡面超硬合金基板で、スクラッチ試験（ダイヤモンド圧子：２００μｍＲ、荷重増加速度１００Ｎ／分、走査速度１０ｍｍ／分）を行い、皮膜が下地層から剥離した荷重を臨界荷重と定義した。臨界荷重を表２に示す。密着性の合格基準は、臨界荷重が８０Ｎ以上とした。
【００３８】
【表１】
2010236092.tif 000003
【００３９】
【表２】
2010236092.tif 000004
【００４０】
〔評価結果〕
（硬質皮膜の組成による評価）
本発明の範囲の実施例である供試材Ｎｏ．１は、Ｎ含有量が原子比０．０３と少ないため、熱安定性にやや劣り、アニール後に結晶の一部がα転移した。実施例である供試材Ｎｏ．２〜４は、Ｎ含有量が好ましい範囲であるため、熱安定性、硬さ、耐磨耗性すべてにおいて、優れた硬質皮膜となった。さらにＮをＯの同数まで添加した参考例である供試材Ｎｏ．５も、供試材Ｎｏ．４には少し劣るものの、優れた硬質皮膜となった。さらに、Ｎと共に、本発明の第１の実施形態に係る金属元素または半金属元素を添加した実施例の供試材Ｎｏ．６〜１８も、熱安定性、硬さ、耐磨耗性すべてにおいて、優れた硬質皮膜となった。特に、これらの元素添加量が好ましいとされる供試材Ｎｏ．７，８，１０，１１，１４〜１６，１８は、Ｎのみを同量添加した供試材Ｎｏ．２より、硬さおよび耐磨耗性にいっそう優れた硬質皮膜となった。
【００４１】
本発明の第２の実施形態に係る、希土類元素としてＮｄのみを添加した参考例である供試材Ｎｏ．１９は、その含有量が原子比０．０３と少ないため、熱安定性にやや劣り、アニール後に結晶の一部がα転移した。同じく希土類元素のみを添加した参考例である供試材Ｎｏ．２０〜２４は、希土類元素Ｎｄ，Ｃｅ，Ｌａの含有量が十分なため、熱安定性、硬さ、耐磨耗性すべてにおいて、優れた硬質皮膜となり、Ｎのみを添加した実施例および参考例である供試材Ｎｏ．２〜５と同等の結果となった。そして、希土類元素Ｃｅと共にＮを添加した実施例である供試材Ｎｏ．２５〜２７、さらにＮをＯの同数まで添加した参考例である供試材Ｎｏ．２８は、Ｃｅのみを同量添加した供試材Ｎｏ．２４より、硬さおよび耐磨耗性にいっそう優れた硬質皮膜となった。
【００４２】
２種類の金属元素を添加した参考例である供試材Ｎｏ．２９、さらにＮを添加した実施例である供試材Ｎｏ．３０，３１も、熱安定性、硬さ、耐磨耗性すべてにおいて、優れた硬質皮膜となった。特に、第４族元素のＴｉと希土類元素（Ｙを除く）のＣｅとの両方を添加した供試材Ｎｏ．２９、同じくＺｒとＮｄの両方にさらにＮを添加した供試材Ｎｏ．３０は、硬さおよび耐磨耗性にいっそう優れた硬質皮膜となった。
【００４３】
これらの実施例および参考例に対して、供試材Ｎｏ．３２〜４３は、硬質皮膜の組成が本発明の範囲外の比較例である。供試材Ｎｏ．３２，３３は、窒素や希土類元素等、添加物のない純酸化アルミニウム皮膜（Ａｌ2Ｏ3）であるため、熱安定性が劣り、１０００℃の熱処理によりα型に転移した。また、Ｓｉのみを添加して窒素を含有しない供試材Ｎｏ．３５は、耐磨耗性が低下した。同様に窒素を含有せず、第４、第５族元素（Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ）のみを添加した供試材Ｎｏ．３６〜３８は、耐磨耗性、さらに硬さも低下した。一方、供試材Ｎｏ．３４，４０はＮが過剰でＯの原子数を超えたため、窒化物を形成して結晶化せず、その結果、硬さおよび耐磨耗性が低下した。また、供試材Ｎｏ．３９は、第４族元素ＺｒがＡｌを超えて添加されたため、皮膜におけるアルミナ部分が減少して硬さおよび耐磨耗性が低下した。また、供試材Ｎｏ．４１，４２は希土類元素Ｎｄが過剰なため、硬さおよび耐磨耗性が低下した。さらに、希土類元素ＮｄがＡｌを超えて添加された供試材Ｎｏ．４３は、結晶化しなかった。
【００４４】
（下地層による評価）
供試材Ｎｏ．４４は、下地層とした窒化物の酸化開始温度が皮膜を形成する温度に近く、皮膜の形成時に下地層の一部が酸化されたため、皮膜のＮ含有量が狙いの量よりも僅かに多くなった。供試材Ｎｏ．４５〜４７は、窒化物の酸化開始温度が皮膜を形成する温度より十分に高いので、皮膜のＮ含有量が狙い通りとなった。一方、供試材Ｎｏ．４８，４９は、酸化開始温度が低い窒化物を下地層に使用した比較例であるため、皮膜の形成時に下地層が酸化されて窒素が処理室内に放出された。その結果、皮膜のＮ含有量が狙いの量よりも多くなり、本発明の範囲を超えたため、耐磨耗性が低下した。また、下地層が酸化されたため、皮膜の密着性が低下した。
【図１】
2010236092.tif 000005