(57)【要約】【課題】ピーカサイクル熱排気回収を利用することによりピーク需要期間中に電力を発生する。【解決手段】第１のガスタービン（３２４）と、第１のガスタービンに結合され且つ高圧過熱器出力端を有する高圧過熱器（３１８）を含む熱回収用蒸気発生器（３３０）とを含む発電システム。発電システムは、第２のガスタービン（３０６）と、第２のガスタービンに結合された出力導管（３０８）と、出力導管の内部に配置され且つ高圧過熱器出力端に熱結合された補助高圧過熱器（３１２）とを更に含む。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１のガスタービン（３２０）と；
前記第１のガスタービン（３２４）に結合され且つ高圧過熱器出力端を有する高圧過熱器（３１８）を含む熱回収用蒸気発生器（３３０）と；
第２のガスタービン（３０６）と；
前記第２のガスタービン（３０６）に結合された出力導管（３１４）と；
前記出力導管（３１４）の内部に配置され且つ前記高圧過熱器出力端（３１８）に熱結合された補助高圧過熱器（３０８）と；
前記高圧過熱器出力端と前記補助高圧過熱器との間に結合された過熱低減器（３２２）とを具備する発電システム。
【請求項２】
前記補助高圧過熱器の出力端に結合された高圧蒸気タービン（３４０）を更に具備する請求項１記載のシステム。
【請求項３】
前記熱回収用蒸気発生器は、中圧過熱器出力端を有する中圧過熱器（４１８）を更に含み、
前記システムは、前記出力導管の内部に配置され且つ前記中圧過熱器出力端に熱結合された補助中圧過熱器（４１０）を更に具備する請求項１記載のシステム。
【請求項４】
前記補助中圧過熱器の出力端に結合された中圧蒸気タービン（４４０）を更に具備する請求項３記載のシステム。
【請求項５】
前記中圧過熱器出力端と前記補助中圧過熱器との間に結合された中圧過熱低減器（４３２）を更に具備する請求項４記載のシステム。
【請求項６】
前記熱回収用蒸気発生器は、低圧過熱器出力端を有する低圧過熱器（３１６）を更に含み、
前記システムは、前記出力導管の内部に配置され且つ前記低圧過熱器出力端に熱結合された補助低圧過熱器（３１０）を更に具備する請求項１記載のシステム。
【請求項７】
前記補助高圧過熱器の出力端に結合された高圧蒸気タービン（３４０）を更に具備する請求項５記載のシステム。
【請求項８】
前記出力導管は選択触媒還元触媒（３１４）を含む請求項１記載のシステム。
【請求項９】
前記選択触媒還元触媒は高温選択触媒還元触媒ではない請求項８記載のシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電力を発生することに関し、特に、ピーカサイクル熱排気回収を利用することによりピーク需要期間中に電力を発生することに関する。
【背景技術】
【０００２】
ベース負荷（ベースロード又はベース負荷需要とも言われる）は、電力会社又は配電会社が顧客に対して利用可能にしなければならない電力の最小限の量、あるいは妥当な顧客需要電力量予測に基づく最小需要を満たすために必要とされる電力の量である。多くの商業地域及び工業地域において、ベース負荷値は通常刻々と変化する。ベース負荷は、いわゆる「ベース負荷発電装置」により発生される。
【０００３】
顧客電力需要におけるピーク又はスパイクは、ベース負荷電力装置より小型で、応答の速いピーカ発電装置と呼ばれる発電装置により処理される。当然、ベース負荷発電装置はピーカ発電装置と同一の場所に配置されてもよい。ピーカ発電装置が動作する時間は、その地域の送電系統の条件に応じて一日に何時間にも及ぶ場合もあり、あるいは年間数時間と短いこともある。効率のよい発電装置を製造するには多くの費用がかかるので、ピーカ発電装置が短時間しか稼動しないか又は稼働時間の長さに著しい相違があることがわかっている場合、ピーカ発電装置の効率をベース負荷発電装置と同等にすることは、経済的観点から見て無意味である。更に、ピーカ発電装置における条件の変動は発電装置の機器に過酷な負担を課すため、ベース負荷発電装置において使用される機器及び燃料は、ピーカ発電装置で使用するのに適さない場合が多い。このような理由により、原子力発電装置、地熱発電装置、廃棄物エネルギー化発電装置、石炭火力発電装置及びバイオマス発電装置がピーカ発電装置として稼動されることは稀である。
【０００４】
一般に、ピーカ発電装置は、天然ガスを燃焼するガスタービンである。ディーゼル油及びジェット燃料などの石油系液体を燃焼するガスタービンも若干あるが、通常、それらの燃料は天然ガスより高価であるので、使用は限定される。
【０００５】
効率を向上するために、排気側に熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）が追加される。これは複合サイクル発電装置として知られる。廃熱発電は、排気熱を処理又は他の加熱用途に利用する。それらのオプションは共に、通常より長期間にわたり動作されることが予定される発電装置でのみ使用される。
【０００６】
従来、動作持続時間及び最大要求電力に応じて種々の技術によりピーク負荷条件への適合が実現されてきた。そのうちいくつかを以下に説明する。
【０００７】
従来の解決方法の１つは、いわゆる「導管燃焼」方式である。ピーク負荷動作中、ボトミングサイクルにおいて更に多くの熱を発生することにより蒸気流れを増加し、それに伴って電力出力を増加するために、熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）の上流側の排気スタックにおいて更に多くの燃料を燃焼する。排気ガスは酸素欠乏状態であるので、燃焼の効率は高くない。更に、温度分布が不均一であるため、ＨＲＳＧ管の寿命は短くなる。また、ピーク負荷動作中に流れが増加することを考慮して、タービンはわずかに「設計外」条件で動作し、その結果、通常の複合サイクルモード動作の効率が低下し、出力は減少する。
【０００８】
別の方法は単純サイクルガスタービンである。著しく長い期間にわたり高いピーク負荷を要求する用途の場合、補助単純サイクルベースガスタービンが使用される。そのようなタービンの始動時間は、７〜１０分の範囲と短くなければならず、それが重要な設計条件である。そのようなシステムは、例えば約３７％の動作効率及び１７５ＭＷの電力出力で動作してもよい。しかし、排気側で熱が回収されないため、システムのピーク負荷効率は低い。更に、ピーカサイクルのＮＯｘ生成を減少するために、高価ではあるが信頼性の低い高温選択触媒還元（ＳＣＲ）触媒を使用する必要がある。高温ＳＣＲ用の排気ファンは高価であり、高い補助需要電力を必要とする欠点がある。ピーカシステムにおいてアンモニア噴射系統が使用される場合、アンモニア噴射系統に使用される外部スキッドは非常に高価である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】米国特許第４，３５３，２０７号公報
【特許文献２】米国特許第４，８７２，３０７号公報
【特許文献３】米国特許第５，０９８，６８９号公報
【特許文献４】米国特許第５，４３７，８５１号公報
【特許文献５】米国特許第５，７７８，６７５号公報
【特許文献６】米国特許第６，２７３，１２０号公報
【特許文献７】米国特許第６，４４２，９２４号公報
【特許文献８】米国特許第７，０６９，７１６号公報
【特許文献９】米国特許出願公開第２００１／００１５０６０号明細書
【特許文献１０】米国特許出願公開第２００７／０１３０９５２号明細書
【特許文献１１】国際公開第ＷＯ９３１０３３４号
【発明の概要】
【００１０】
本発明の１つの面によれば、発電システムが提供される。システムは、第１のガスタービンと、ガスタービンに結合された熱回収蒸気発生器とを含む。熱回収蒸気発生器は、高圧過熱器出力端を有する高圧過熱器を含む。システムは、第２のガスタービンと、第２のガスタービンに結合された出力導管とを更に含む。システムは、出力導管の中にあり且つ高圧過熱器出力端に熱結合された補助高圧過熱器と、高圧過熱器出力端と補助高圧過熱器との間に結合された過熱低減器とを更に含む。
【００１１】
本発明の１つの面によれば、発電システムが提供される。この面のシステムは、複合サイクル及びピーカサイクルを含む。複合サイクルは、ガスタービンと、ガスタービンに結合された熱回収蒸気発生器とを含む。熱回収蒸気発生器は、中圧過熱器出力端を有する中圧過熱器と、低圧過熱器出力端を有する低圧過熱器とを含む。ピーカサイクルは、ピーカガスタービンと、ピーカガスタービンに結合された出力導管とを含む。ピーカサイクルは、出力導管の内部に配置され且つ中圧過熱器出力端に熱結合された補助中圧過熱器と、出力導管の内部に配置され且つ低圧過熱器出力端に熱結合された補助低圧過熱器とを更に含む。
【００１２】
本発明の更に別の面によれば、ガスタービン及びガスタービンに結合された熱回収蒸気発生器を含む複合サイクルと、ピーカガスタービン及び出力導管を含むピーカサイクルとを含むシステムを動作させる方法が提供される。方法は、熱回収蒸気発生器において高圧出力生成物を過熱することと；出力生成物が熱回収蒸気発生器において過熱された後、出力生成物が別のタービンに供給される前に、出力生成物を出力導管の内部の補助高圧過熱器で過熱することと；出力生成物が補助高圧過熱器において過熱される前に、過熱低減器において出力生成物を水と混合することとを含む。
【００１３】
上記の利点及び特徴並びに他の利点及び特徴は、添付の図面と関連させた以下の説明から更に明らかになるだろう。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
発明であるとみなされる主題は、本明細書に添付される特許請求の範囲において特定して指示され且つ明確に特許請求される。本発明の上記の特徴及び利点並びに他の特徴及び利点は、添付の図面と関連させた以下の詳細な説明から明らかである。
【図１】図１は発電システムを示したシステム図である。
【図２】図２は過熱低減器を含む図１に示されるシステムを示したシステム図である。
【図３】図３は本発明の別の実施形態に係る発電システムを示したシステム図である。
【図４】図４は本発明の別の実施形態に係る発電システムを示したシステム図である。
【００１５】
以下の説明は、図面を参照しながら本発明の実施形態を利点及び特徴と共に例示して説明する。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
図１は、本発明の一実施形態に係る発電システム１００の一例を示す。システム１００は複合サイクル１０２及びピーカサイクル１０４を含む。
【００１７】
複合サイクル１０２は、吸気口１０７を含む圧縮機１０６を含んでもよい。圧縮機１０６は燃焼器１０８に結合される。燃焼器１０８は、圧縮空気の流れの中でガス又は燃料油を燃焼する。燃焼器１０８はガスタービン１１０に結合される。ガスタービン１１０は、ガス又は燃料の燃焼により発生した高温ガスの流れからエネルギーを抽出する。一実施形態において、抽出されたエネルギーは電気に変換される。
【００１８】
ガスタービン１１０の出力１１２である排気ガスは、複合システム１１０の他のサイクルにおいて使用されてもよい。排気ガスは、例えば蒸気タービン（図示せず）で使用するための蒸気を加熱するために使用されてもよい。そのために、複合サイクルはＨＲＳＧ１１４を含む。ＨＲＳＧ１１４は高圧過熱器１１６、中圧過熱器１１８及び低圧過熱器１２０を含んでもよい。ＨＲＳＧ１１４は低圧過熱器１２０のみを含んでもよく、あるいは低圧過熱器１２０及び別の過熱器の任意の組み合わせを含んでもよい。
【００１９】
排気ガスは約１，１５０°Ｆの温度になることもある。排気ガスがスタック１２６を通って放出される前に排気ガスを処理するための低温ＳＣＲ１２４を含む排気導管１２２の中で、排気ガスは最終的に処理される。
【００２０】
先に説明したように、システム１００はピーカサイクル１０４を更に含む。しかし、従来の技術において、そのようなシステムのピーク負荷効率は低い。そのように低効率である原因の１つは、ピーカサイクルにおいて排気ガスからの熱が未回収になることである。更に、従来のシステムでは、信頼性が低く高価な高温ＳＣＲ触媒及び排気ガスを高温ＳＣＲの温度レベルまで冷却するための別の高価な外部冷却ファンを利用しなければならなかった。また、従来のシステムは、高温ＳＣＲを有効に作用させるためのアンモニア噴射装置に使用される外部スキッドを通常必要としていた。
【００２１】
ピーカサイクル１０４はピーカガスタービン１３０を含む。ピーカガスタービン１３０は、ピーカ燃焼器１３４によりピーカ圧縮機１３２に結合される。ピーカ排気ガス１４０の出力温度は約１，１５０°Ｆであり、ピーカ排気導管１４２を通って送り出される。ピーカ排気導管１４２は、低圧補助過熱器１３６及びピーカ低温ＳＣＲ１３８を含む。当然、ピーカＨＲＳＧ１４２はスタック１２６に結合されてもよい。
【００２２】
低圧過熱器１１４の出力端は、補助低圧過熱器１３６の入力端に結合される。低圧過熱器の入力端は低圧復水器（図示せず）に結合されてもよい。
【００２３】
低圧過熱器１１４の出力生成物（通常は蒸気）の温度は、通常約６００°Ｆである。ピーカガスタービン１３０からの排気ガスは、ピーカ排気導管１４２を通過する間に出力生成物を約１，０５０°Ｆまで加熱し、それによりガス自体は約６５０°Ｆまで冷却される。ピーカガスタービン１３０の排気ガスがこの温度まで冷却されることにより、高温ＳＣＲではなく、常温ＳＣＲを使用できるようになる。更に、補助低圧過熱器１３６において出力生成物が加熱されているので、ピーカサイクル１０４からの廃熱は回収されたことになり、従って、複合サイクル及びピーカサイクルの正味効率は改善される。
【００２４】
補助低圧過熱器１３６の出力は、低圧タービン入口ノズルに供給される。任意の一実施形態において、破線の矢印１４４により示される通り、補助低圧過熱器１３６の出力は、例えば米国特許第６，４４２，９２４号公報で教示されるように低圧タービンの種々の段に向けて方向転換されてもよい。
【００２５】
図２は、オプションである低圧水流れ２０２を含む図１に示されるシステムに類似する発電システム２００の一例を示す。オプションの低圧水流れ２０２は、水ポンプ２０４及び低圧蒸気過熱低減器２０６を含む。オプションの低圧水流れ２０２は、低圧タービンに導入される前の出力生成物の温度を低下するように作用してもよい。例えば、低圧蒸気過熱低減器２０６に流入する出力生成物の温度は約１，０５０°Ｆであり、低圧蒸気過熱低減器２０６から放出される際には約７００〜８００°Ｆであってもよい。
【００２６】
以上の説明から、システムはピーカサイクルからのエネルギーの回収を可能にすることが理解されるだろう。特に、ピーカタービンからの排気ガスは、低圧蒸気を過熱するために使用され、過熱後の蒸気は後に複合システムにより使用され、その結果、複合サイクルシステムの効率は向上する。
【００２７】
通常、典型的な複合サイクル発電装置の中圧蒸気温度及び高圧蒸気温度は約１，０５０°Ｆである。そのため、ピーカ排気熱を利用して中圧蒸気及び高圧蒸気を更に過熱することは不可能になる。本発明の一実施形態において、複合サイクルからの高圧蒸気がピーカサイクル排気流路の補助高圧過熱器部分を通過する前に、蒸気の温度は、約１，０５０°Ｆから約６５０°Ｆまで低下される。その結果、高い熱‐仕事交換効率を有する高圧蒸気を使用してピーカサイクル排気熱（約１，１５０°Ｆの温度）を回収できる。それに加えて、複合サイクルのオプションの低圧蒸気回路も、排気熱を可能な限り低い温度まで低下するために使用される。総じて、本実施形態において、ピーカサイクル動作中の追加電力出力利得は５０ＭＷとなり、従来の構成の３５ＭＷと比較して高い利得を得ることができる。更に、触媒の上流側の温度レベルを、複合サイクル触媒の効率のよい作用を確保するために必要とされる最低限の温度に維持できる。
【００２８】
また、排気ガスからエネルギーが回収されているので、排気ガスの温度は低下し、従って、高温ＳＣＲ触媒ではなく、常温ＳＣＲ触媒で排気ガスを処理できる。以上の説明では、低圧蒸気を過熱する場合のみを説明した。以下に説明されるように、本発明の実施形態に従って高圧蒸気及び中圧蒸気が過熱されてもよいことは言うまでもない。本発明の種々の実施形態に従って、ピーカ排気ガスにより高圧蒸気のみ、中圧蒸気のみ、あるいは高圧蒸気及び中圧蒸気の組み合わせが過熱されてもよいのはもちろんのことである。すなわち、本発明の実施形態は、低圧蒸気、中圧蒸気及び高圧蒸気のうち１つ以上をピーカ排気ガスによって過熱することに関する。
【００２９】
図３は、本発明の別の実施形態に係るシステム３００を示す。システムはピーカサイクル３０２を含む。本明細書において、ピーカサイクル３０２に含まれないシステム３００の部分を複合サイクルと呼ぶ。
【００３０】
ピーカサイクル３０２は圧縮機３０３、燃焼器３０４及びガスタービン３０６を含む。先に説明したように、ガスタービン３０６は、ガス又は燃料の燃焼により発生する高温ガスの流れからエネルギーを抽出する。一実施形態において、抽出されたエネルギーは電気に変換される。ピーカサイクル３０２は出力導管３０８を更に含む。出力導管３０８は、ガスタービン３０６からの排気ガスが周囲環境へ放出される前に排気ガスを処理する。排気ガスの処理はＳＣＲ３１４により実行されてもよい。一実施形態において、ＳＣＲ３１４は高温触媒ではなく、常温触媒を利用する。
【００３１】
出力導管３０８は、補助低圧過熱器３１０及び補助高圧過熱器３１２を更に含む。補助低圧過熱器３１０は、複合サイクルに含まれる低圧過熱器３１６の出力端に接続され、補助高圧過熱器３１２は、同様に複合サイクルに含まれる高圧過熱器の出力端に接続される。
【００３２】
複合サイクルは、吸気口３２１を含む圧縮機３２０を含んでもよい。圧縮機３２０は燃焼器３２２に結合される。燃焼器３２２は、圧縮空気の流れの中でガス又は燃料油を燃焼する。燃焼器３２２はガスタービン３２４に結合される。ガスタービン３２４は、ガス又は燃料の燃焼により発生した高温ガスの流れからエネルギーを抽出する。一実施形態において、抽出されたエネルギーは電気に変換される。
【００３３】
ガスタービン３２４の出力である排気ガスは、複合システムの他のサイクルにおいて使用されてもよい。排気ガスは、例えば高圧蒸気タービン３２６及び低圧蒸気タービン３２８で使用するための蒸気を加熱するために使用されてもよい。その目的のために、複合サイクルはＨＲＳＧ３３０を含む。ＨＲＳＧ３３０は、低圧過熱器３１６及び高圧過熱器３１８を含んでもよい。
【００３４】
高圧過熱器３１８を通過した蒸気は、約１，０５０°Ｆの温度で排出される。蒸気は、高圧前過熱低減器３３２により水と混合される。一実施形態において、高圧前過熱低減器３３２を出る時点での蒸気の温度は約６５０°Ｆである。高圧前過熱低減器３３２は、蒸気を高圧過熱器３１８の出力端から受け取り、水を第１のポンプ３３６から受け取る。
【００３５】
低圧過熱器３１６を通過した蒸気は、約５５０°Ｆの温度で排出される。蒸気は、低圧前過熱低減器３３４により水と混合される。一実施形態において、低圧前過熱低減器３３４を出る時点での蒸気の温度は約３５０°Ｆである。低圧前過熱低減器３３４は、蒸気を低圧過熱器３１６の出力端から受け取り、水を第２のポンプ３３８から受け取る。過熱器３１６及び３１８は、第３のポンプ３３９から水を受け取る。
【００３６】
その後、高圧前過熱低減器３３２及び低圧前過熱低減器３３４の出力は、ピーカサイクル３０２の出力導管３０８において過熱される。特に、高圧前過熱低減器３３２の出力端は、補助高圧過熱器３１２の入力端に接続される。一実施形態において、高圧前過熱低減器３３２の出力は、補助高圧過熱器３１２により約１，０５０°Ｆの温度まで過熱される。補助高圧過熱器３１２の出力端は、高／中圧蒸気タービン３４０の入力端に結合される。
【００３７】
低圧前過熱低減器３３４の出力端は、補助低圧過熱器３１０の入力端に接続される。一実施形態において、低圧前過熱低減器３３４の出力は、補助低圧過熱器３１０により約６００°Ｆの温度まで過熱される。補助低圧過熱器３１０の出力端は、低圧蒸気タービン３４２の入力端に結合される。高／中圧蒸気タービン３４０及び低圧蒸気タービン３４２からの残余蒸気は復水器３４４において液化され、そこで生成された水は、ポンプ３３６、３３８及び３３９に供給される。
【００３８】
図４は、本発明の別の実施形態に係るシステム４００を示す。システムはピーカサイクル４０２を含む。ピーカサイクル４０２に含まれないシステム４００のその他の部分を複合サイクルと呼ぶ。
【００３９】
ピーカサイクル４０２は圧縮機４０３、燃焼器４０４及びガスタービン４０６を含む。先に説明したように、ガスタービン４０６は、ガス又は燃料の燃焼により発生する高温ガスの流れからエネルギーを抽出する。一実施形態において、抽出されたエネルギーは電気に変換される。ピーカサイクル４０２は出力導管４０８を更に含む。出力導管４０８は、ガスタービン４０６からの排気ガスが周囲環境へ排出される前に排気ガスを処理する。排気ガスの処理は、ＳＣＲ４１４により実行されてもよい。一実施形態において、ＳＣＲ４１４は高温触媒ではなく、常温触媒を利用する。
【００４０】
出力導管４０８は、補助低圧過熱器４１０及び補助中圧過熱器４１２を更に含む。補助低圧過熱器４１０は、複合サイクルに含まれる低圧過熱器４１６の出力端に接続され、補助中圧過熱器４１２は、同様に複合サイクルに含まれる中圧過熱器４１８の出力端に接続される。
【００４１】
複合サイクルは、吸気口４２１を含む圧縮機４２０を含んでもよい。圧縮機４２０は燃焼器４２２に結合される。燃焼器４２２は圧縮空気の流れの中でガス又は燃料油を燃焼する。圧縮機４２２はガスタービン４２４に結合される。ガスタービン４２４は、ガス又は燃料の燃焼により発生する高温ガスの流れからエネルギーを抽出する。一実施形態において、抽出されたエネルギーは電気に変換される。
【００４２】
ガスタービン４２４の出力である排気ガスは、複合システムの他のサイクルにおいて使用されてもよい。排気ガスは、例えば中圧蒸気タービン４２６及び低圧蒸気タービン４２８で使用するための蒸気を加熱するために使用されてもよい。その目的のために、複合サイクルはＨＲＳＧ４３０を含む。ＨＲＳＧ４３０は、低圧過熱器４１６及び中圧過熱器４１８を含んでもよい。
【００４３】
中圧過熱器４１８を通過した蒸気は、約１，０５０°Ｆの温度で排出される。蒸気は、中圧前過熱低減器４３２により水と混合される。一実施形態において、中圧前過熱低減器４３２を出る時点での蒸気の温度は約５５０°Ｆである。中圧前過熱低減器４３２は蒸気を中圧過熱器４１８の出力端から受け取り、水を第１のポンプ４３６から受け取る。
【００４４】
低圧過熱器４１６を通過した蒸気は、約６００°Ｆの温度で排出される。蒸気は、低圧前過熱低減器４３４により水と混合される。一実施形態において、低圧前過熱低減器４３４を出る時点での蒸気の温度は約３５０°Ｆである。低圧前過熱低減器４３４は蒸気を低圧過熱器４１６の出力端から受け取り、水を第２のポンプ４３８から受け取る。過熱器４１６及び４１８は第３のポンプ４３９から水を受け取る。
【００４５】
その後、中圧前過熱低減器４３２及び低圧前過熱低減器４３４の双方の出力は、ピーカサイクル４０２の出力導管４０８において過熱される。特に、中圧前過熱低減器４３２の出力端は、補助中圧過熱器４１２の入力端に接続される。一実施形態において、中圧前過熱低減器４３２の出力は、補助中圧過熱器４１２により約１，０５０°Ｆの温度まで過熱される。補助中圧過熱器４１２の出力端は、中圧蒸気タービン４４０の入力端に結合される。
【００４６】
低圧前過熱低減器４３４の出力端は、補助低圧過熱器４１０の入力端に接続される。一実施形態において、低圧前過熱低減器４３４の出力は、補助低圧過熱器４１０により約６００°Ｆの温度まで過熱される。補助低圧過熱器４１０の出力端は、低圧蒸気タービン４４２の入力端に結合される。中圧蒸気タービン４４０及び低圧蒸気タービン４４２からの残余蒸気は、復水器４４４において液化され、そこで生成された水はポンプ４３６、４３８及び４３９に供給される。
【００４７】
ごく限られた数の実施形態と関連させて本発明を詳細に説明したが、本発明が開示された実施形態に限定されないことは容易に理解できるはずである。本明細書では説明されなかったが、本発明の真の趣旨と一致する任意の数の変形、変更、置き換え又は同等の構成を取り入れるために本発明を変形することは可能である。更に、本発明の種々の実施形態が説明されたが、本発明の面は説明された実施形態の一部のみを含んでもよいことを理解すべきである。従って、本発明は以上の説明により限定されるとみなされず、添付の特許請求の範囲の範囲によってのみ限定される。
【符号の説明】
【００４８】
３００    発電システム
３０２    ピーカサイクル
３０４    燃焼器
３０６    ガスタービン
３０８    出力導管
３１０    補助低圧過熱器
３１２    補助高圧過熱器
３１４    ＳＣＲ
３１６    低圧過熱器
３１８    高圧過熱器
３２４    ガスタービン
３３０    熱回収用蒸気発生器（ＨＲＳＧ）
３３２    高圧前過熱低減器
３３４    低圧前過熱低減器
３４０    高／中圧蒸気タービン
４００    発電システム
４０２    ピーカサイクル
４０４    燃焼器
４０６    ガスタービン
４０８    出力導管
４１０    補助低圧過熱器
４１２    補助中圧過熱器
４１４    ＳＣＲ
４１６    低圧過熱器
４１８    中圧過熱器
４２４    ガスタービン
４２６    中圧蒸気タービン
４２８    低圧蒸気タービン
４３０    ＨＲＳＧ
４３２    中圧前過熱低減器
４３４    低圧前過熱低減器
４４０    中圧蒸気タービン
４４２    低圧蒸気タービン
【図１】
2010166805.tif 000003
【図２】
2010166805.tif 000004
【図３】
2010166805.tif 000005
【図４】
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