(57)【要約】【課題】無段変速機におけるクラッチの結合時ショックを抑制しつつ、クラッチの湿式摩擦材での静摩擦係数とベルト−プーリー間の金属間摩擦係数を高くし、かつクラッチの湿式摩擦材での動摩擦係数の安定性が良好な無段変速機用潤滑油組成物を提供する。【解決手段】潤滑油組成物であって、潤滑油基油と、（Ａ）一般式（１）で表される化合物（Ｒ１は炭素数１〜２０のアルキル基を表す。）を、該潤滑油組成物全量に対して０．１質量％以上５．０質量％以下と、（Ｂ）塩基性カルシウムスルホネート及び塩基性カルシウムフェネートから選ばれる１種類以上を、該潤滑油組成物全量に対してカルシウム量換算で４５０質量ｐｐｍ以上７００質量ｐｐｍ以下と、（Ｃ）非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤を該潤滑油組成物全量に対して０．５質量％以上２０質量％以下と、を含むことを特徴とする無段変速機用潤滑油組成物。2010180277.tif 000012【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
潤滑油組成物であって、
潤滑油基油と、
（Ａ）下記一般式（１）で表される化合物を、該潤滑油組成物全量に対して０．１質量％以上５．０質量％以下と、
【化１】
2010180277.tif 000011
（式（１）中、Ｒ１は炭素数１〜２０のアルキル基を表す。）
（Ｂ）塩基性カルシウムスルホネート及び塩基性カルシウムフェネートから選ばれる１種類以上を、該潤滑油組成物全量に対してカルシウム量換算で４５０質量ｐｐｍ以上７００質量ｐｐｍ以下と、
（Ｃ）非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤を、該潤滑油組成物全量に対して０．５質量％以上２０質量％以下と、を含むことを特徴とする無段変速機用潤滑油組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、湿式摩擦材の結合時ショックを抑制しつつ、湿式摩擦材での静摩擦係数やベルト−プーリー間の金属間摩擦係数を高めた無段変速機用潤滑油組成物に属する。
【背景技術】
【０００２】
自動車の燃費向上を目的として、有段の自動変速機に替わって無段変速機（以下、適宜「ＣＶＴ」という。）が広く用いられてきており、特に、動力伝達に金属ベルトとプーリーを使用する金属ベルト式ＣＶＴが一般的となっている。金属ベルト式ＣＶＴは、金属製のベルトとプーリーの間の摩擦力を介して動力を伝達する金属ベルト−プーリー部分と、発進要素であるトルクコンバーターと、前進後進を切り替えるための前後進切り替え機構とを備えており、トルクコンバーターのロックアップクラッチ部と前後進切り替え機構のクラッチ部分には湿式摩擦材が使用されている。
これらの金属ベルト−プーリー部分、トルクコンバーター、及び前後進切り替え機構では、通常、同一の潤滑油が使用されている。そのため、金属ベルトＣＶＴに用いる潤滑油には、以下に記載するように、金属ベルト−プーリー部分への適合性と共に、クラッチ部分の湿式摩擦材への適合性も求められる。
【０００３】
金属ベルト−プーリー部分では、使用される潤滑油に高い金属間摩擦係数が求められている。金属ベルト−プーリー部分では高い伝達トルク容量を確保することが重要であり、伝達トルク容量は金属製のベルトとプーリーの間の押付圧と摩擦係数の積に比例するためである。すなわち、同程度の動力を伝達する場合には、潤滑油の摩擦係数が高いほど金属ベルト−プーリー間の押付圧を低く抑えることができ、結果として金属ベルト式ＣＶＴの燃費を向上することができる。この金属間摩擦係数を向上させる技術としては、スルホネートやフェネートといったアルカリ土類金属系清浄剤を潤滑油に配合する技術が知られている（例えば、特許文献１、２等）。
【０００４】
一方、トルクコンバーターや前後進切り替え機構では、ロックアップクラッチ結合時や前後進切り替え機構作動時のクラッチ結合時にショックが生じるため、使用される潤滑油にはこのショック抑制効果の高いものが求められている。このショック抑制技術としては、潤滑油に摩擦調整剤を配合する技術が知られている（例えば、特許文献３、４等）。
【０００５】
しかし、潤滑油への摩擦調整剤の配合は、上記のトルクコンバーターや前後進切り替え機構におけるショックの抑制には有効であるが、金属ベルト−プーリー間の金属間摩擦係数の低下を生じやすいと共に、トルクコンバーターや前後進切り替え機構でクラッチが結合する際の湿式摩擦材での動摩擦係数の低下や、クラッチが極低速で摺動する際の湿式摩擦材での静摩擦係数の低下を生じやすい。これら摩擦係数の大幅な低下は、金属ベルトでの動力伝達不良、トルクコンバーターや前後進切り替え機構におけるクラッチ結合の遅延やクラッチの滑りが懸念される。逆に、金属間摩擦係数を向上させるべく摩擦調整剤を減量すると、クラッチ結合時のショックが増大することが懸念される。
【０００６】
このように、一般に、クラッチ結合時のショック抑制と、クラッチの湿式摩擦材での静摩擦係数・動摩擦係数や金属ベルト−プーリー間での金属間摩擦係数の向上は両立させづらいため、これらを共に向上することは困難であった。さらに、これらの性能は、初期だけでなく長期にわたり維持されること（すなわち安定性が良好なこと）が求められている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平９−２６３７８２号公報
【特許文献２】特開平９−１００４８７号公報
【特許文献３】特開平２−１７５７９４号公報
【特許文献４】特開２０００−３５５６９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、無段変速機におけるクラッチの結合時ショックを抑制しつつ、クラッチの湿式摩擦材での静摩擦係数とベルト−プーリー間の金属間摩擦係数を高くし、かつクラッチの湿式摩擦材での動摩擦係数の安定性が良好な無段変速機用潤滑油組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは上記状況に鑑み、鋭意研究を進めた結果、潤滑油基油に、特定のスルホラン誘導体、カルシウムスルホネート及びカルシウムフェネートから選ばれる１種類以上、及び特定の粘度指数向上剤を特定量配合することにより、従来の無段変速機用潤滑油組成物では困難であったクラッチ結合時のショックの抑制とクラッチの湿式摩擦材における高い静摩擦係数やベルト−プーリー間での高い金属間摩擦係数を両立し、さらにクラッチの湿式摩擦材での動摩擦係数の安定性も良好である無段変速機用潤滑油組成物を得ることができることを見出した。
【００１０】
すなわち、本発明は、無段変速機に適した潤滑油組成物であって、潤滑油基油に、（Ａ）下記一般式（１）で表される化合物を、該潤滑油組成物全量に対して０．１質量％以上５．０質量％以下、（Ｂ）塩基性カルシウムスルホネート及び塩基性カルシウムフェネートから選ばれる１種類以上を、該潤滑油組成物全量に対してカルシウム量換算で４５０質量ｐｐｍ以上７００質量ｐｐｍ以下、及び（Ｃ）非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤を、該潤滑油組成物全量に対して０．５質量％以上２０質量％以下、を含有させたことを特徴とする無段変速機用潤滑油組成物を提供するものである。
【化１】
2010180277.tif 000002
（式（１）中、Ｒ１は炭素数１〜２０のアルキル基を表す。）
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、無段変速機におけるクラッチの結合時ショックを抑制しつつ、クラッチの湿式摩擦材での静摩擦係数とベルト−プーリー間の金属間摩擦係数を高くし、かつクラッチの湿式摩擦材での動摩擦係数の安定性が良好な無段変速機用潤滑油組成物が提供される。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明を詳細に説明する。
（１）基油
本発明に用いる基油としては、鉱油系基油、合成系基油、及びこれらの混合基油など、無段変速機用潤滑油の基油として用いられるものであれば特に制限はないが、無段変速機用潤滑油として適切な潤滑特性を得やすいという観点からは１００℃における動粘度が３．５ｍｍ２／ｓから５．０ｍｍ２／ｓであることが好ましい。また、粘度温度特性確保の観点から粘度指数は１１０以上、酸化安定性確保の観点からは硫黄分は０．０１質量％以下であることが好ましい。
【００１３】
また、無段変速機用潤滑油として適切な低温粘度と適切な潤滑特性を得やすいという観点からは、本発明の基油は、〔１〕１００℃における動粘度が１．５〜３．５ｍｍ２／ｓ、流動点が−３０℃以下、粘度指数が１００以上、かつ、硫黄分が０．０１質量％以下の基油と、〔２〕１００℃における動粘度が４．０〜８．０ｍｍ２／ｓ、粘度指数が１２０以上、かつ、硫黄分が０．０１質量％以下の基油を用い、上記〔１〕の基油を基油質量比率で２０質量％〜８０質量％含有するように混合した基油を用いることが好ましい。  
【００１４】
上記鉱油系基油としては、どのような製法のものでも用いることができるが、水素化精製油、触媒異性化油などに溶剤脱蝋または水素化脱蝋などの処理を施した高度に精製されたパラフィン系鉱油（高粘度指数鉱油系潤滑油基油）が好ましく使用される。また、上記以外の鉱油系基油としては、例えば、潤滑油原料をフェノール、フルフラールなどの芳香族抽出溶剤を用いた溶剤精製により得られるラフィネート、シリカ−アルミナを担体とするコバルト、モリブデンなどの水素化処理触媒を用いた水素化処理により得られる水素化処理油などが挙げられ、例えば、１００ニュートラル油、１５０ニュートラル油、５００ニュートラル油などを挙げることができる。
【００１５】
上記合成系潤滑油基油としては、例えば、メタン等の天然ガスを原料として合成されるイソパラフィン、ポリ−α−オレフィンオリゴマー、ポリブテン、アルキルベンゼン、ポリオールエステル、ポリグリコールエステル、二塩基酸エステル、リン酸エステル、シリコン油などを挙げることができる。
これらの基油は、鉱油及び合成油から選ばれる１種単独で用いてもよいし、２種以上を任意の割合で組み合わせて混合して用いてもよい。
【００１６】
（２）一般式（１）で表される化合物（（Ａ）成分）
本発明では、下記一般式（１）で表される化合物を用いる。
【００１７】
【化１】
2010180277.tif 000003
【００１８】
一般式（１）中、Ｒ１は炭素数１〜２０のアルキル基であり、好ましく炭素数８〜１６のアルキル基である。
【００１９】
一般式（１）で表される化合物はクラッチ結合時のショックを改善する効果があり、この配合により、従来から無段変速機用潤滑油のクラッチ結合時のショック改善を目的として配合されてきた、アミド系化合物やアミン系化合物やアルコール系化合物などの摩擦調整剤の配合を抑制することが可能となる。一般式（１）で表される化合物は、上記に記載したような従来から配合されてきた摩擦調整剤のように、クラッチの湿式摩擦材での静摩擦係数やベルト−プーリーにおける金属間摩擦係数を低下させることがなく、またクラッチの湿式摩擦材での動摩擦係数を長期間維持する効果も有する。
【００２０】
一般式（１）で表される化合物の配合量は、組成物全量に対し０．１質量％以上５．０質量％以下であり、好ましくは０．２質量％以上２．０質量％以下、さらに好ましくは０．５質量％以上２．０質量％以下である。上記配合量が０．１質量％未満ではクラッチ結合時のショック改善効果が十分得られず、５．０質量％を超えると有機材料への適合性が悪化する。
【００２１】
（３）塩基性カルシウムスルホネート及び塩基性カルシウムフェネート（（Ｂ）成分）
本発明では、塩基性カルシウムスルホネート及び塩基性カルシウムフェネートから選ばれる少なくとも１種類を用いる。
塩基性カルシウムスルホネートと塩基性カルシウムフェネートは、クラッチの湿式摩擦材での静摩擦係数や、ベルト−プーリー間での金属間摩擦を高める効果を有する。また、燃費改善のため組成物を低粘度化した場合に問題となりやすい、部品の摩耗を防止する効果も有する。ただし、配合量が多すぎると、クラッチ結合時のショックが生じやすくなるとともに、クラッチの湿式摩擦材での動摩擦係数を長期間維持しづらくなる。このような観点から、本発明では、塩基性カルシウムスルホネート及び塩基性カルシウムフェネートから選ばれる少なくとも１種類の配合量は、潤滑油組成物全量に対してカルシウム量換算で４５０質量ｐｐｍ以上７００質量ｐｐｍ以下となる割合で使用する。この配合量は、好ましくは４５０質量ｐｐｍ以上６５０質量ｐｐｍ以下、より好ましくは４８０質量ｐｐｍ以上６００質量ｐｐｍ以下である。
【００２２】
塩基性カルシウムスルホネートの具体例としては、下記一般式（２）及び（３）のものが挙げられる。
【化２】
2010180277.tif 000004
【００２３】
上記式（２）及び（３）中、Ｒ４及びＲ５は、それぞれ水素原子又は炭素数１〜３０のアルキル基を示し、好ましくは炭素数６〜１８のアルキル基であり、それらが複数存在する場合は、それぞれ同一であっても、異なってもよい。ｎは、１〜４の整数である。
【００２４】
塩基性カルシウムフェネートの具体例としては、下記一般式（４）のものが挙げられる。
【化３】
2010180277.tif 000005
【００２５】
上記式（４）中、Ｒ７及びＲ８は、水素原子又は炭素数１〜３０のアルキル基を示し、好ましくは炭素数６〜１８のアルキル基であり、それらが複数存在する場合は、それぞれ同一であっても、異なってもよい。Ｓｘのｘは、１又は２であり、好ましくは１である。これらは、単独で用いてもよいし、必要に応じて２種以上を混合して用いてもよい。
また、カルシウムスルホネートとカルシウムフェネートを併用しても良い。
【００２６】
なお、本発明の性能を損ねない範囲の少量であれば、カルシウム以外のアルカリ金属やアルカリ土類金属、例えばマグネシウム、バリウム、ナトリウムなどのスルホネートやフェネート、アルカリ金属やアルカリ土類金属のサリシレートを含有していてもよい。
【００２７】
塩基性カルシウムスルホネートと塩基性カルシウムフェネートは、ＪＩＳ  Ｋ２５０１の過塩素酸法によって測定される塩基価が１５０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上であることが好ましい。塩基価を１５０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上とすることで、クラッチの湿式摩擦材での摩擦係数や金属間摩擦係数を高くしやすい。塩基価は好ましくは２００ｍｇＫＯＨ／ｇ以上、より好ましくは２５０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上である。塩基価は高すぎても特に不都合はないが、通常入手しやすいものは５００ｍｇＫＯＨ／ｇ程度までのものである。
【００２８】
（４）非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤（（Ｃ）成分）
本発明では、粘度指数向上剤として、非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤を使用する。分子構造中にアミノ基やスルホン酸基を有する「分散型」ではなく、このような極性基を有さない「非分散型」のポリメタクリレート系粘度指数向上剤を用いることにより湿式摩擦材の摩擦特性が向上する。
非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤としては、例えば、下記一般式（５）に示す構造を有するものなどが挙げられ、構造の一部がポリメタクリレート以外の高分子化合物であっても、ポリマーの大部分がポリメタクリレートであってもよい。
【００２９】
【化４】
2010180277.tif 000006
【００３０】
式（５）中、Ｒ９は水素原子又は炭素数１〜２０のアルキル基、ｋは１以上の整数である。
【００３１】
本発明で用いるポリメタクリレート系粘度指数向上剤は、非分散型であるということ以外に特に制限はないが、粘度指数向上効果を得やすいという観点からは重量平均分子量（ポリスチレン換算）は１０，０００以上が好ましく、良好なせん断安定性の確保と省燃費性に効果のある低粘度化を図りやすいという観点からは重量平均分子量（ポリスチレン換算）は４５０，０００以下であることが好ましい。なお、ここで重量平均分子量（Ｍｗ）とは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定された分子量算定用標準ポリスチレン換算値である。
【００３２】
非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤は、一種単独でも二種以上組み合わせて使用してもよい。
非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤の配合量は、組成物全量に対して０．５質量％以上２０質量％以下とし、好ましくは１質量％以上１９質量％以下、より好ましくは３質量％以上１７質量％以下である。
【００３３】
（５）組成物の性状
本発明の潤滑油組成物の性状としては、必要性能に応じて、例えば無段変速機用として適した、以下に記載するような性状とすることができる。
１００℃における動粘度は、粘度低下による耐摩耗性及び耐焼付き性の観点からは５．８ｍｍ２／ｓ以上であることがより好ましく、省燃費性向上の観点からは７．４ｍｍ２／ｓ以下であることが好ましい。
粘度指数は、常温域での粘度が高まることによる省燃費性の低下防止という観点からは１５０以上であることが好ましい。一方、粘度指数が高すぎることによる問題は特にないが、高い粘度指数とするにはより高分子量の粘度指数向上剤を使用するケースや、その配合量が多量になるケースが多く、その結果としてせん断安定性が悪くなり、粘度の低下による摩耗防止性・耐焼付き性の悪化が生じることがある。そのため、２７０以下程度が現実的な上限値である。
また、−４０℃でのブルックフィールド粘度（ＢＦ粘度）は、省燃費性の観点から２０，０００ｍＰａ・ｓ未満とすることが好ましい。
【００３４】
（６）その他の添加剤
本発明の無段変速機用潤滑油は、上記（Ａ）、（Ｂ）、及び（Ｃ）の各成分のほかに、必要に応じて、公知の添加剤、例えば、無灰型分散剤、油性剤、摩耗防止剤、極圧剤、さび止め剤、摩擦調整剤、酸化防止剤、腐食防止剤、金属不活性化剤、流動点降下剤、消泡剤、着色剤、自動変速機油用パッケージ添加剤、あるいはこれらのうち少なくとも１種を含有する各種潤滑油用パッケージ添加剤などを添加することができる。
ただし、摩擦調整剤は、その種類によっては、本発明の効果に影響する場合があるので、本発明の効果を妨げないものを選択するか、その配合量を極力抑えることが望ましい。
【００３５】
上記の無灰型分散剤としては、アルケニルコハク酸イミド、アルケニルコハク酸エステル、長鎖脂肪酸とポリアミンとのアミド（アミノアミド型）、あるいはこれらのホウ素化物誘導体などが挙げられる。油性剤としては、オレイン酸、ステアリン酸、高級アルコール、アミン、エステル、硫化油脂、酸性リン酸エステル、酸性亜リン酸エステルなどが挙げられる。摩耗防止剤としては、ジチオリン酸金属塩、チオリン酸金属塩、硫黄化合物、リン酸エステル、亜リン酸エステル、酸性リン酸エステルやそのアミン塩などが挙げられる。極圧剤としては、炭化水素硫化物、硫化油脂、ジチオリン酸亜鉛、リン酸エステル、亜リン酸エステル、塩素化パラフィン、塩素化ジフェニルなどが挙げられる。さび止め剤としては、カルボン酸やそのアミン塩、エステル、スルホン酸塩、ホウ素化合物などが挙げられる。摩擦調整剤としては、有機モリブテン化合物、多価アルコール部分エステル、アミン、アミド、硫化エステル、リン酸エステル、酸性リン酸エステルやそのアミン塩などが挙げられる。酸化防止剤としては、アミン系、フェノール系、硫黄系の酸化防止剤などが挙げられる。腐食防止剤としては、ベンゾトリアゾール、アルケニルコハク酸エステルなどが挙げられる。流動点降下剤としては、ポリメタクリレート、ポリブテンなどが挙げられる。消泡剤としては、シリコン化合物、フルオロシリコン化合物、エステル系などが挙げられる。
【実施例】
【００３６】
次に実施例及び比較例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に特に限定されるものではない。
【００３７】
下記基油を表１及び表２の比率で混合した基油を用い、下記添加剤を表１及び表２の比率（組成物全量に対する配合割合）で配合して、無段変速機用潤滑油組成物を調製した。
【００３８】
＜基油＞
・基油Ａ：水素化精製基油
（流動点：−５０℃、粘度指数：１０５、硫黄分：０．０００１質量％、１００℃粘度：３ｍｍ２／ｓ）
・基油Ｂ：水素化精製基油
（流動点：−１２℃、粘度指数：１２４、硫黄分：０．０００６質量％、１００℃粘度：６ｍｍ２／ｓ）
・基油Ｃ：水素化精製基油
（流動点：−１２℃、粘度指数：１２４、硫黄分：０．０００２質量％、１００℃粘度：４ｍｍ２／ｓ）
【００３９】
＜添加剤＞
・パッケージ添加剤１：無段変速機油用パッケージ添加剤（塩基価３００の塩基性カルシウムスルホネートをカルシウム量で０．５質量％含有）  
・パッケージ添加剤２：上記パッケージ添加剤１から塩基性カルシウムスルホネートを除外したもの
・スルホネート：塩基性カルシウムスルホネート（塩基価３００、カルシウム含有量：１１質量％）
・一般式（１）で表される化合物：一般式（１）で、Ｒ１が炭素数１２のアルキル基のもの
・ＰＭＡ１：重量平均分子量（Ｍｗ）が２１，０００である非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤
・ＰＭＡ２：重量平均分子量（Ｍｗ）が１５，０００である非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤
・ＰＭＡ３：重量平均分子量（Ｍｗ）が２５０，０００である非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤
・ＰＭＡ４：重量平均分子量（Ｍｗ）が３００，０００である分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤
・ＰＭＡ５：重量平均分子量（Ｍｗ）が４４０，０００である非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤で、アームを７本以上有する星型重合体
・ＰＭＡ６：重量平均分子量（Ｍｗ）が３５，０００である非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤
・ＰＭＡ７：重量平均分子量（Ｍｗ）が２１，０００である非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤
・流動点降下剤
【００４０】
湿式摩擦材での摩擦特性評価、ベルト−プーリー間の摩擦係数評価、及び耐摩耗性評価として、以下に示す評価を実施した。なお、１００℃動粘度、０℃動粘度及び粘度指数はＪＩＳ  Ｋ２２８３動粘度試験方法で測定した。
【００４１】
（１）湿式摩擦材での摩擦特性評価
社団法人  自動車技術会の自動車規格ＪＡＳＯ  Ｍ３４８「自動変速機油摩擦特性試験方法」で定めたＳＡＥ  Ｎｏ．２試験装置を用いて、湿式摩擦材の摩擦特性を調べた。すなわち、ＪＡＳＯ法で５０００サイクルの試験を行い、ＪＡＳＯ  Ｍ３４８で規定されたサイクルでの、下記に示す測定条件で測定された各摩擦係数μ０、μｄ、及びμｔから、湿式摩擦材の摩擦特性を下記基準で評価した。
【００４２】
＜各摩擦係数の測定条件＞
・μｄ：
フリクションディスクを３６００ｒｐｍで一定回転させたのち、動摩擦試験用電動機の駆動電源を切り、同時に押し荷重を加えて、慣性円盤をフリクションディスクとスチールプレートで発生する摩擦トルクで制動させるとき、制動開始後、回転数が１８００ｒｐｍに達したときの摩擦トルクＴｄを下記式（ｘ）の摩擦トルクＴとして式（ｘ）で算出される動摩擦係数値である。
【００４３】
・μ０：
フリクションプレートが停止する直前の２００ｒｐｍ以下での最大トルクＴ０を下記式（ｘ）の摩擦トルクＴとして式（ｘ）で算出される動摩擦係数値である。
【００４４】
・μｔ：
押し荷重を加えて、フリクションディスクとスチールプレートを挟んだ後、フリクションプレートを０．７ｒｐｍで一定回転させ、回転立ち上がりから２秒後の安定トルクＴｔを下記式（ｘ）の摩擦トルクＴとして式（ｘ）で算出される静摩擦係数値である。
【００４５】
【数１】
2010180277.tif 000007
【００４６】
μ  ：摩擦係数
Ｔ  ：摩擦トルク（Ｎｍ）
ｎ  ：フリクションディスク枚数
ｒｅ：平均摩擦有効半径
Ｐ  ：押し付け荷重
Ａ  ：摩擦面積
【００４７】
＜湿式摩擦材の摩擦特性の評価基準＞
・μ０／μｄの最大値：
湿式摩擦材の結合時ショックの指標。この値が低いほど結合時ショックが小さく良好であり、１．０７以下を合格とした。
・μｔ（静摩擦係数）の最小値：
湿式摩擦材での動力伝達の指標。この値が高いほど湿式摩擦材での伝達トルク容量が良好であり、０．１２５以上を合格とした。
・μｄ変化率：
下記式（ｙ）により求められる湿式摩擦材での摩擦特性安定性（動摩擦係数の安定性）の指標。この値が小さいほど湿式摩擦材での摩擦特性が安定して良好であるとし、７％以下を合格とした。
【００４８】
【数２】
2010180277.tif 000008
【００４９】
（２）ベルト−プーリー間の金属間摩擦係数評価
ＪＡＳＯ  Ｍ３５８に準拠して実施した。評価は高面圧法で実施し、滑り速度０．２５ｍ／ｓでの摩擦係数を用いた。この値が高いほどベルト−プーリー間の伝達トルク容量が良好であり、０．１３５以上を合格とした。
【００５０】
（３）ベルト−プーリー間の耐摩耗性評価
耐摩耗性評価として、ＪＡＳＯ  Ｍ３５８の高面圧法に準拠して荷重１１１２Ｎで３０分間摺動させた後のブロックの摩耗幅を測定した。この値が小さいほど耐摩耗性が良好であり部品耐久性が良好である。これは、０．９ｍｍ以下を合格とした。
表１及び表２に、それぞれ実施例及び比較例の結果を示す。
【００５１】
【表１】
2010180277.tif 000009
【００５２】
【表２】
2010180277.tif 000010
【００５３】
上記の実施例及び比較例から、本発明において、一般式（１）の化合物、特定の粘度指数向上剤及び金属型清浄剤を配合することにより、目標を満足することが明らかになった。
一方、一般式（１）の化合物を含有しない比較例１では、湿式摩擦材の結合時ショックの抑制効果が劣り、湿式摩擦材の動摩擦係数の安定性も劣る。ポリメタクリレート系粘度指数向上剤として分散型のものを配合した比較例２では、湿式摩擦材の結合時のショックの抑制効果が劣る。さらに、カルシウムスルホネートを含有しない比較例３では湿式摩擦材の静摩擦係数と金属間摩擦係数が低く、耐摩耗性も十分でない。カルシウムスルホネートを過剰に含有する比較例４では湿式摩擦材の結合時ショックの抑制効果が劣り、湿式摩擦材の動摩擦係数の安定性も劣る。