(57)【要約】【課題】高気孔率でありながらも高強度であり、熱伝導率が高く耐熱衝撃性に優れ、比較的低温で焼結させることで製造可能な炭化珪素質多孔体を提供する。【解決手段】金属珪化物を１〜３５質量％含有し、気孔率が３８〜８０％であり、気孔径が１０〜６０μｍである炭化珪素質多孔体。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属珪化物を１〜３５質量％含有し、気孔率が３８〜８０％であり、気孔径が１０〜６０μｍである炭化珪素質多孔体。
【請求項２】
主成分として含有されている炭化珪素が、全てβ−ＳｉＣである請求項１に記載の炭化珪素質多孔体。
【請求項３】
α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣを含有し、前記α−ＳｉＣと前記β−ＳｉＣの合計に対する前記β−ＳｉＣの含有割合が、５質量％以上１００質量％未満である請求項１に記載の炭化珪素質多孔体。
【請求項４】
前記金属珪化物が、ニッケルシリサイドである請求項１〜３のいずれか一項に記載の炭化珪素質多孔体。
【請求項５】
アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）を０．５〜１０質量％含有する請求項１〜４のいずれか一項に記載の炭化珪素質多孔体。
【請求項６】
熱伝導率が、１〜２０Ｗ／ｍＫである請求項１〜５のいずれか一項に記載の炭化珪素質多孔体。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか一項に記載の炭化珪素質多孔体からなる、隔壁で区画された複数のセルを有するハニカム形状のハニカム構造体。
【請求項８】
請求項１〜６のいずれか一項に記載の炭化珪素質多孔体からなる、隔壁で区画された複数のセルを有するハニカム形状のセグメントを、複数個組み合わせて接合一体化するとともに、所定の前記セルの開口部を前記セグメントの一方の端面で目封止し、残余の前記セルの開口部を前記セグメントの他方の端面で目封止してなるハニカム構造体。
【請求項９】
ディーゼル排ガス浄化用のフィルターとして用いられる請求項７又は８に記載のハニカム構造体。
【請求項１０】
金属、珪素及び炭素原料を含む原料混合物を所定形状に成形し、脱脂、及び焼成して、金属珪化物を１〜３５質量％含有し、気孔率が３８〜８０％であり、気孔径が１０〜６０μｍである炭化珪素質多孔体を得る炭化珪素質多孔体の製造方法。
【請求項１１】
前記原料混合物が、更にα−ＳｉＣ原料を含む請求項１０に記載の炭化珪素質多孔体の製造方法。
【請求項１２】
１２５０〜１８００℃で焼成する請求項１０又は１１に記載の炭化珪素質多孔体の製造方法。
【請求項１３】
前記炭素原料として１種類以上の炭素原料を使用し、その内の少なくとも１種が非晶質カーボン、カーボンブラックの造粒粒子、活性炭及び樹脂の炭化物からなる群より選ばれる平均粒子径１５〜１００μｍの粗粒炭素であり、前記粗粒炭素の割合が全炭素原料の１０質量％以上であり、前記粗粒炭素の平均粒子径を１０ｘμｍとしたときに、粒子径が１０ｘ±０．２５μｍの範囲にある炭素原料の割合が、全炭素原料の７０％以上である請求項１０〜１２のいずれか一項に記載の炭化珪素質多孔体の製造方法。
【請求項１４】
前記α−ＳｉＣ原料が、平均粒子径０．０２μｍ以上５μｍ未満のα−ＳｉＣ原料（Ａ）と、平均粒子径５μｍ以上１００μｍ以下のα−ＳｉＣ原料（Ｂ）とからなる請求項１１に記載の炭化珪素質多孔体の製造方法。
【請求項１５】
前記金属として、ニッケル（Ｎｉ）又はＮｉ及びアルミニウム（Ａｌ）を使用する請求項１０〜１４のいずれか一項に記載の炭化珪素質多孔体の製造方法。
【請求項１６】
前記原料混合物を、隔壁で区画された複数のセルを有するハニカム形状に成形する請求項１０〜１５のいずれか一項に記載の炭化珪素質多孔体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えばディーゼル排ガス浄化用のフィルター等として好適な炭化珪素質多孔体及びハニカム構造体、並びに炭化珪素質多孔体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
排ガス用の捕集フィルター、例えば、ディーゼルエンジン等からの排ガスに含まれている粒子状物質（パティキュレート）を捕捉して除去するためのディーゼルパティキュレートフィルター（ＤＰＦ）として、ハニカム構造体が広く使用されている。
【０００３】
このようなハニカム構造体は、例えば、炭化珪素（ＳｉＣ）等からなる多孔質の隔壁によって区画、形成された流体の流路となる複数のセルが中心軸方向に互いに並行するように配設された構造を有している。また、隣接したセルの端部は、交互に（市松模様状に）目封じされている。すなわち、一のセルは、一方の端部が開口し、他方の端部が目封じされており、これと隣接する他のセルは、一方の端部が目封じされ、他方の端部が開口している。このような構造とすることにより、一方の端部から所定のセル（流入セル）に流入させた排ガスを、多孔質の隔壁を通過させることによって流入セルに隣接したセル（流出セル）を経由して流出させ、隔壁を通過させる際に排ガス中の粒子状物質（パティキュレート）を隔壁に捕捉させることによって、排ガスの浄化をすることができる。
【０００４】
炭化珪素を構成材料として用いた構造体についての具体的な関連技術として、所定の比表面積と不純物含有量を有する炭化珪素粉末を出発原料とし、これを所望の形状に成形、乾燥後、１６００〜２２００℃の温度範囲で焼成して得られるハニカム構造の多孔質炭化珪素質触媒担体が開示されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
【特許文献１】特開平６−１８２２２８号公報
【特許文献２】特公平８−１０６２１号公報
【特許文献３】特許第３６９９９９２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
前述の特許文献１で開示された、炭化珪素粉末自体の再結晶反応による焼結形態（ネッキング）によると、炭化珪素粒子表面から炭化珪素成分が蒸発し、これが粒子間の接触部（ネック部）に凝縮することでネック部が成長して結合状態が形成される。しかしながら、炭化珪素を蒸発させるには、非常に高い焼成温度が必要であるため、これがコスト高を招き、且つ、熱膨張率の高い材料を高温焼成しなければならないために、焼成歩留まりが低下するという問題があった。
【０００７】
一方、その粒界中にニッケルシリサイド合金を含有させてなる多孔質の炭化珪素焼結体によって形成されたセラミック製ヒーターが開示されている（例えば、特許文献２参照）。しかしながら、特許文献２に記載された製造方法によれば、得られる炭化珪素焼結体の気孔率は３５％程度である。このため、この炭化珪素焼結体は、より高いガス透過性能が要求されるフィルター用途には不十分であるといえる。また、２０００℃前後の高温で焼成する必要があるため、コストや製造歩留まりの面でも問題があった。
【０００８】
また、より高気孔率の構造材料を提供すべく、シリコンと炭素源を含むスラリーを含浸させた樹脂等のスポンジ状多孔質構造体を焼成して得られる、気孔率９５〜９７％の炭化珪素系の多孔質構造材が開示されている（例えば、特許文献３参照）。しかしながら、特許文献３で開示された多孔質構造材は、高気孔率であるために優れたガス透過性能を示すものであるが、気孔率が高過ぎるために強度が不十分であるといった問題がある。
【０００９】
また、単純に、シリコンと炭素、あるいはシリコンと炭素と炭化珪素を混ぜ合わせ、アルゴン等の雰囲気にて１４５０℃程度で反応焼結させることにより得られる炭化珪素質多孔体は、シリコンの存在していた位置に閉気孔が形成されやすく、フィルターとして有用な開気孔は形成されにくいため、フィルター特性（ガス透過性）は低いものであった。
【００１０】
本発明は、このような従来技術の有する問題点に鑑みてなされたものであり、その課題とするところは、高気孔率でありながらも高強度であり、熱伝導率が高く耐熱衝撃性に優れ、比較的低温で焼結させることで製造可能な炭化珪素質多孔体及びハニカム構造体、並びに炭化珪素質構造体の簡便な製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者らは上記課題を達成すべく鋭意検討した結果、所定の割合で金属珪化物を含有させることなどによって、上記課題を達成することが可能であることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１２】
即ち、本発明によれば、以下に示す炭化珪素質多孔体、ハニカム構造体、及び炭化珪素質多孔体の製造方法が提供される。
【００１３】
［１］金属珪化物を１〜３５質量％含有し、気孔率が３８〜８０％であり、気孔径が１０〜６０μｍである炭化珪素質多孔体。
【００１４】
［２］主成分として含有されている炭化珪素が、全てβ−ＳｉＣである前記［１］に記載の炭化珪素質多孔体。
【００１５】
［３］α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣを含有し、前記α−ＳｉＣと前記β−ＳｉＣの合計に対する前記β−ＳｉＣの含有割合が、５質量％以上１００質量％未満である前記［１］に記載の炭化珪素質多孔体。
【００１６】
［４］前記金属珪化物が、ニッケルシリサイドである前記［１］〜［３］のいずれかに記載の炭化珪素質多孔体。
【００１７】
［５］アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）を０．５〜１０質量％含有する前記［１］〜［４］のいずれかに記載の炭化珪素質多孔体。
【００１８】
［６］熱伝導率が、１〜２０Ｗ／ｍＫである前記［１］〜［５］のいずれかに記載の炭化珪素質多孔体。
【００１９】
［７］前記［１］〜［６］のいずれかに記載の炭化珪素質多孔体からなる、隔壁で区画された複数のセルを有するハニカム形状のハニカム構造体。
【００２０】
［８］前記［１］〜［６］のいずれかに記載の炭化珪素質多孔体からなる、隔壁で区画された複数のセルを有するハニカム形状のセグメントを、複数個組み合わせて接合一体化するとともに、所定の前記セルの開口部を前記セグメントの一方の端面で目封止し、残余の前記セルの開口部を前記セグメントの他方の端面で目封止してなるハニカム構造体。
【００２１】
［９］ディーゼル排ガス浄化用のフィルターとして用いられる前記［７］又は［８］に記載のハニカム構造体。
【００２２】
［１０］金属、珪素及び炭素原料を含む原料混合物を所定形状に成形し、脱脂、及び焼成して、金属珪化物を１〜３５質量％含有し、気孔率が３８〜８０％であり、気孔径が１０〜６０μｍである炭化珪素質多孔体を得る炭化珪素質多孔体の製造方法。
【００２３】
［１１］前記原料混合物が、更にα−ＳｉＣ原料を含む前記［１０］に記載の炭化珪素質多孔体の製造方法。
【００２４】
［１２］１２５０〜１８００℃で焼成する前記［１０］又は［１１］に記載の炭化珪素質多孔体の製造方法。
【００２５】
［１３］前記炭素原料として１種類以上の炭素原料を使用し、その内の少なくとも１種が非晶質カーボン、カーボンブラックの造粒粒子、活性炭及び樹脂の炭化物からなる群より選ばれる平均粒子径１５〜１００μｍの粗粒炭素であり、前記粗粒炭素の割合が全炭素原料の１０質量％以上であり、前記粗粒炭素の平均粒子径を１０ｘμｍとしたときに、粒子径が１０ｘ±０．２５μｍの範囲にある炭素原料の割合が、全炭素原料の７０％以上である前記［１０］〜［１２］のいずれかに記載の炭化珪素質多孔体の製造方法。
【００２６】
［１４］前記α−ＳｉＣ原料が、平均粒子径０．０２μｍ以上５μｍ未満のα−ＳｉＣ原料（Ａ）と、平均粒子径５μｍ以上１００μｍ以下のα−ＳｉＣ原料（Ｂ）とからなる前記［１１］に記載の炭化珪素質多孔体の製造方法。
【００２７】
［１５］前記金属として、ニッケル（Ｎｉ）又はＮｉ及びアルミニウム（Ａｌ）を使用する前記［１０］〜［１４］のいずれかに記載の炭化珪素質多孔体の製造方法。
【００２８】
［１６］前記原料混合物を、隔壁で区画された複数のセルを有するハニカム形状に成形する前記［１０］〜［１５］のいずれかに記載の炭化珪素質多孔体の製造方法。
【発明の効果】
【００２９】
本発明の炭化珪素質多孔体は、高気孔率かつ大気孔径でありながらも高強度であり、熱伝導率が高く耐熱衝撃性に優れ、比較的低温で焼結させることで製造可能であるといった効果を奏するものである。
【００３０】
本発明のハニカム構造体は、高気孔率かつ大気孔径でありながらも高強度であり、熱伝導率が高く耐熱衝撃性に優れ、比較的低温で焼結させることで製造可能であるといった効果を奏するものである。このため、本発明のハニカム構造体は、ディーゼル排ガス浄化用のフィルター（ＤＰＦ）等として好適である。
【００３１】
本発明の炭化珪素質多孔体の製造方法によれば、高気孔率かつ大気孔径でありながらも高強度であり、熱伝導率が高く耐熱衝撃性に優れた炭化珪素質多孔体を、比較的低温で焼結させることで簡便に製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３２】
以下、本発明の実施の最良の形態について説明するが、本発明は以下の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、以下の実施の形態に対し適宜変更、改良等が加えられたものも本発明の範囲に入ることが理解されるべきである。
【００３３】
１．炭化珪素質多孔体：
本発明の炭化珪素質多孔体の一実施形態は、金属珪化物を１〜３５質量％含有し、気孔率が３０〜８０％で、気孔径が１０〜６０μｍのものである。以下、その詳細について説明する。
【００３４】
（金属珪化物）
金属珪化物（以下、「金属シリサイド」ともいう）とは、金属とシリコン（Ｓｉ）の反応生成物である。本発明の炭化珪素質多孔体には、この金属シリサイドが所定の割合で含有されているために熱伝導率が高く、優れた耐熱衝撃性を示す。また、後述する製造方法に従って本発明の炭化珪素質多孔体を製造すると、珪素と炭素の反応によって炭化珪素が形成される過程で、金属がその反応に作用し、反応により生成する炭化珪素の粒径や形状等に影響を与えると推測される。このため、連通性の高い気孔構造を有する炭化珪素質多孔体を形成することができるものと考えられる。
【００３５】
本発明の炭化珪素質多孔体に含有される金属シリサイドの割合は、炭化珪素質多孔体の全体を１００質量％とした場合に、下限は、１質量％以上、好ましくは２質量％以上、更に好ましくは３質量％以上であり、上限は、３５質量％以下、好ましくは３３質量％以下、更に好ましくは３０質量％以下である。金属シリサイドの含有割合が１質量％未満であると、熱伝導率が十分に高くならず、耐熱衝撃性の向上効果が不十分である。また、気孔の連通性が低下する。一方、金属シリサイドの含有割合が３５質量％超であると、熱膨張係数が高くなる傾向にあり、耐熱衝撃性が低下する場合がある。
【００３６】
好適な金属シリサイドの具体的な種類としては、例えば、ニッケルシリサイド、ジルコニウムシリサイド、鉄シリサイド、チタンシリサイド、タングステンシリサイド等を挙げることができる。なかでも、ニッケルシリサイド、及びジルコニウムシリサイドが、熱伝導率をより高くすることが可能となるため、また、連通性の高い気孔構造が得られるために更に好ましく、ニッケルシリサイドが特に好ましい。
【００３７】
金属シリサイドは、種々の化学式で表される化合物である。例えば、ニッケルシリサイドについては、Ｎｉ３Ｓｉ、Ｎｉ５Ｓｉ２、Ｎｉ２Ｓｉ、ＮｉＳｉ、ＮｉＳｉ２等の化学式で表されるものがある。なかでも、耐熱性の観点からはＮｉＳｉ２が好ましい。また、ジルコニウムシリサイドについては、Ｚｒ３Ｓｉ、Ｚｒ２Ｓｉ、Ｚｒ５Ｓｉ３、Ｚｒ３Ｓｉ２、Ｚｒ５Ｓｉ４、Ｚｒ６Ｓｉ５、ＺｒＳｉ、ＺｒＳｉ２等の化学式で表されるものがある。なかでも、耐熱性の観点からはＺｒＳｉ２が好ましい。
【００３８】
（炭化珪素）
本発明の炭化珪素質多孔体は、炭化珪素をその主成分とするものである。炭化珪素にはα−ＳｉＣ、β−ＳｉＣという多形が存在するが、本発明の炭化珪素質多孔体は、含有される炭化珪素が全てβ−ＳｉＣであるか、α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣの両方を含有するものであることが好ましい。α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣの両方を含有するものである場合には、α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣの合計に対する、β−ＳｉＣの含有割合は、下限が、好ましくは５質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上であり、上限が、好ましくは１００質量％未満、更に好ましくは９０質量％以下、特に好ましくは８０質量％以下である。β−ＳｉＣの含有割合が上記数値範囲内であると、強度を十分なものとすることができる。なお、β−ＳｉＣの含有割合が５質量％未満であると、強度が不十分となる傾向にある。
【００３９】
本発明の炭化珪素質多孔体を構成する炭化珪素には、通常、少なくとも一部のβ−ＳｉＣは粒子の状態で含まれている。この粒子状のβ−ＳｉＣの少なくとも一部は、本発明の炭化珪素質多孔体の製造に使用した炭素原料が珪素と反応して形成されたものであるが、このβ−ＳｉＣは前記炭素原料の粒子形状を維持しているか、又は前記炭素原料の粒子形状が大きく変化することなく、前記炭素原料の粒子形状に類似した形状を呈した状態で炭化珪素質多孔体中に含有されていることが好ましい。β−ＳｉＣの少なくとも一部が、このような形状で含有されていると、高気孔率かつ大気孔径な炭化珪素質多孔体が得られやすい。
【００４０】
（アルミナ）
後述する製造方法において、原料混合物に含有させる金属の少なくとも一部にＡｌを使用して、本発明の炭化珪素質多孔体を製造する場合には、焼成過程でＡｌが酸化し、炭化珪素質多孔体中にアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）が形成される。原料として添加されたＡｌは、ＳｉＣと珪素（シリコン（Ｓｉ））あるいは珪化物（シリサイド）との濡れ性を向上させる作用があり、これにより炭化珪素質多孔体中のＳｉＣの粒成長が促進されて、粒径の大きいＳｉＣを骨材とする組織が得られ、高強度な炭化珪素質多孔体となる。
【００４１】
本発明の炭化珪素質多孔体にＡｌ２Ｏ３が含有される場合、その割合は、炭化珪素質多孔体の全体を１００質量％としたときに、下限は０．５質量％以上であることが好ましく、上限は１０質量％以下であることが好ましく、９．５質量％以下であることが更に好ましく、８質量％以下であることが特に好ましい。Ａｌ２Ｏ３の含有割合が０．５質量％未満であると、前記製造方法におけるＡｌ量が十分とは言えず、ＳｉＣの粒成長促進効果が不十分となる場合がある。一方、Ａｌ２Ｏ３の含有割合が１０質量％超であると、炭化珪素質多孔体の熱膨張率が増加する可能性がある。
【００４２】
後述する製造方法により、Ａｌを含む原料混合物を用いて製造された本発明の炭化珪素質多孔体において、通常、Ａｌ２Ｏ３は、ＳｉＣ粒子の表面等に膜状に存在するのではなく、粒子状の形態で含有される。これは、その形態自体が何らかの効果を発現するというものではなく、後述する製造方法に従って製造された本発明の炭化珪素質多孔体に見られる特徴の１つである。
【００４３】
（気孔率）
後述する製造方法に従って製造される炭化珪素質多孔体は、珪素と炭素の反応によって炭化珪素が形成される過程で、金属がその反応に作用し、反応により生成する炭化珪素の粒径や形状等に影響を与えると推測される。このため、結果として形成される気孔は、開気孔となり易い。また気孔率は調合組成（特に、珪素の割合）に影響を受け易い。本発明の炭化珪素質多孔体の気孔率は広い範囲で制御可能であり、具体的には、下限は、３８％以上、好ましくは４０％以上、更に好ましくは４５％以上であり、上限は、８０％以下、好ましくは７５％以下、更に好ましくは７０％以下である。気孔率が３８％未満であるとガス透過係数が小さくなり、ガスを透過させる場合において生ずる圧力損失が大きくなる。一方、気孔率が８０％超であると強度が低下する。なお、本明細書にいう「気孔率」とは、アルキメデス法（ＪＩＳ  Ｒ  １６３４準拠）によって測定した値をいう。
【００４４】
（気孔径）
本発明の炭化珪素質多孔体は、効率良くガスを透過させるため、気孔径を、下限は、１０μｍ以上とし、上限は、６０μｍ以下、好ましくは５５μｍ以下、更に好ましくは５０μｍ以下としている。気孔径が１０μｍ未満であるとガス透過係数が小さくなり、ガスを透過させる場合において生ずる圧力損失が大きくなる。一方、気孔径が６０μｍ超であると強度が低下する。このような気孔径の大きな炭化珪素質多孔体は、例えば、後述する製造方法において、炭素原料として平均粒子径１５〜１００μｍの粗粒炭素を所定の割合で含有させることにより形成することが可能である。なお、本明細書にいう「気孔径」とは、水銀ポロシメーターによって測定した値をいう。
【００４５】
（熱伝導率）
本発明の炭化珪素質多孔体は、金属シリサイドが所定の割合で含有されているために熱伝導率が高く、優れた耐熱衝撃性を示すものである。具体的には、本発明の炭化珪素質多孔体の熱伝導率は、下限が、好ましくは１Ｗ／ｍＫ以上、更に好ましくは１．５Ｗ／ｍＫ以上、特に好ましくは２Ｗ／ｍＫ以上であり、上限が、２０Ｗ／ｍＫ以下であることが好ましい。熱伝導率が１Ｗ／ｍＫ未満であると、耐熱衝撃性が低下する傾向にある。一方、熱伝導率が２０Ｗ／ｍＫ超であると、特に問題はないが、実質的には製造が困難である。
【００４６】
２．炭化珪素質多孔体の製造方法：
次に、本発明の炭化珪素質多孔体の製造方法について説明する。本発明の炭化珪素質多孔体の製造方法の一実施形態は、金属、珪素及び炭素原料を含む原料混合物を所定形状に成形し、脱脂、及び焼成して、金属珪化物を１〜３５質量％含有し、気孔率が３８〜８０％であり、気孔径が１０〜６０μｍである炭化珪素質多孔体を得るものである。以下、その詳細について説明する。
【００４７】
（金属）
金属は、珪素（シリコン（Ｓｉ））と反応して金属シリサイドを生成し得る成分である。また、原料混合物に金属を含有させることによって、珪素と炭素の反応によって炭化珪素が形成される過程で、金属がその反応に作用し、反応により生成する炭化珪素の粒径や形状等に影響を与えると推測される。このため、結果として形成される気孔は開気孔となり易い。また、気孔率は調合組成（特に、珪素の割合）に影響を受ける。このため、本発明の炭化珪素質多孔体の製造方法によれば、広い範囲で気孔率を制御可能である。
【００４８】
金属の種類は、珪素（シリコン（Ｓｉ））と反応して金属シリサイドを生成し得るものであれば特に限定されない。好適な金属の具体例としては、ニッケル（Ｎｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、鉄（Ｆｅ）、チタン（Ｔｉ）、タングステン（Ｗ）等を挙げることができる。なかでも、ニッケル（Ｎｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）が好ましく、ニッケル（Ｎｉ）が更に好ましい。なお、これらの金属は、一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。また、金属単体以外にも、これらの金属を含む金属化合物を使用することもできる。
【００４９】
また、金属として、ニッケル（Ｎｉ）のように金属シリサイドを生成し得るものに加え、Ａｌを使用することも好ましい。Ａｌは、ＳｉＣと珪素（シリコン（Ｓｉ））あるいは珪化物（シリサイド）との濡れ性を向上させる作用があり、これにより高強度な炭化珪素質多孔体が得られやすくなる。
【００５０】
金属は、通常、粉末状（粒子状）のものを用いる。粉末状の金属（金属粉末）を用いる場合、シリコン（Ｓｉ）との反応性の観点から、金属粉末の粒径は、下限が、好ましくは１μｍ以上、更に好ましくは４μｍ以上であり、上限が、好ましくは１００μｍ以下、更に好ましくは８０μｍ以下である。
【００５１】
（珪素）
珪素（シリコン（Ｓｉ））は、前述の金属と反応して金属シリサイドを生成し得る成分であるとともに、後述の炭素（Ｃ）と反応して炭化珪素を生成し得る成分である。シリコン（Ｓｉ）は、通常、粉末状（粒子状）のものを用いる。粉末状のシリコン（シリコン粉末）を用いる場合、金属との反応性の観点から、シリコン粉末の粒径は、下限が、好ましくは１μｍ以上、更に好ましくは３μｍ以上であり、上限が、好ましくは１００μｍ以下、更に好ましくは８０μｍ以下である。
【００５２】
（炭素原料）
炭素（Ｃ）原料は、前述のシリコン（Ｓｉ）と反応して炭化珪素を生成し得る成分である。炭素原料は、通常、粉末状（粒子状）のものを用いる。本発明の製造方法においては、炭素原料として１種類以上の炭素原料を使用し、その内の少なくとも１種が平均粒子径１５〜１００μｍの粗粒炭素であり、この粗粒炭素の割合が全炭素原料の１０質量％以上であることが好ましい。このように炭素原料として粗粒炭素を所定の割合で使用すると、インクボトル状の気孔の形成が回避されて、１０〜６０μｍという大きな気孔径が形成されやすくなり、ガスを効率良く透過できる炭化珪素質多孔体が得られる。前記粗粒炭素のより好ましい平均粒子径は１５〜９７μｍであり、更に好ましい平均粒子径は１５〜９５μｍである。また、全炭素原料に占める前記粗粒炭素のより好ましい割合は１０〜１００質量％であり、更に好ましい割合は１５〜１００質量％である。
【００５３】
なお、前記粗粒炭素の割合が大きくなるにつれて、成形体密度が低下し、得られる焼成体（炭化珪素質多孔体）の気孔率が高まって強度が低下する傾向にあるので、強度が低くなりすぎるような場合には、原料混合物の調合において、微粒のα−ＳｉＣ原料を添加して成形体密度を高めたり、原料混合物全体に占めるα−ＳｉＣ原料の割合を高めたりするなどして、強度の向上を図ることが好ましい。
【００５４】
また、前記粗粒炭素を使用する場合には、その粗粒炭素の平均粒子径を１０ｘμｍとしたときに、粒子径が１０ｘ±０．２５μｍの範囲にある炭素原料の割合が、全炭素原料の７０％以上であることが好ましく、７３％以上であることが更に好ましく、７５％以上であることが特に好ましい。使用する炭素原料がこのような条件を満たしていると、本発明に規定される気孔率及び気孔径を有する炭化珪素質多孔体が得られやすい。
【００５５】
前記粗粒炭素としては、結晶質でないカーボンが好ましく、例えば、非晶質カーボン、カーボンブラックの造粒粒子、活性炭及び樹脂の炭化物からなる群より選ばれる少なくとも１種の炭素原料が好適に使用でき、更にこれらの内でも、活性炭及び樹脂の炭化物からなる群より選ばれる少なくとも１種の炭素原料が特に好適である。これらは、複数種を混合して用いることも好ましく、１５μｍ未満のものを併用してもよい。
【００５６】
（α−ＳｉＣ原料）
原料混合物には、更にα−ＳｉＣ原料が含まれることが好ましい。α−ＳｉＣ原料としては、粒子状のα−ＳｉＣを好適に用いることができる。本発明の製造方法においては、α−ＳｉＣ原料として、平均粒子径０．０２μｍ以上５μｍ未満のα−ＳｉＣ原料（Ａ）と、平均粒子径５μｍ以上１００μｍ以下のα−ＳｉＣ原料（Ｂ）とを組み合わせて使用することが好ましい。先述のとおり、前記粗粒炭素の割合を大きくしたことによって、最終的に得られる炭化珪素質多孔の強度が低くなりすぎるような場合には、微粒のα−ＳｉＣ原料を添加して成形体密度を高めることが、強度向上のための有効な手段の一つであるので、このようにα−ＳｉＣ原料として、平均粒子径が異なる２種のα−ＳｉＣ原料を組み合わせて使用するようにすれば、微粒であるα−ＳｉＣ原料（Ａ）の割合を調整して強度の向上を図ることが可能となる。なお、本明細書にいう「平均粒子径」は、ＪＩＳ  Ｒ  １６２９に準拠したレーザー回折散乱法によって粒度分布測定した値であり、体積基準の平均粒子径である。
【００５７】
（原料混合物）
原料混合物に配合する成分としては、上述した金属、珪素、炭素及びα−ＳｉＣ原料以外にも、例えば、有機又は無機バインダー、造孔剤、界面活性剤（或いは分散剤）、及び水等を挙げることができる。有機又は無機バインダーの具体例としては、メチルセルロース、ヒドロキシプロポキシルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ポリビニルアルコール等を挙げることができる。
【００５８】
造孔剤の具体例としては、グラファイト、小麦粉、澱粉、フェノール樹脂、ポリメタクリル酸メチル、ポリエチレン、ポリエチレンテレフタレート、発泡樹脂（アクリロニトリル系プラスチックバルーン）、吸水性樹脂等を挙げることができる。また、界面活性剤（あるいは分散剤）の具体例としては、脂肪酸塩、アルキル硫酸エステル塩、ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸エステル塩、アルキルベンゼンスルフォン酸塩、アルキルナフタレンスルフォン酸塩、アルキルスルホコハク酸塩、アルキルジフェニルエーテルジスルフォン酸塩、アルキルリン酸塩、ポリカルボン酸塩、脂肪族四級アンモニウム塩、脂肪族アミン塩、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルコールエーテル、ポリオキシエチレングリセリン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレンソルビタン（又はソルビトール）脂肪酸エステル、ポリエチレングリコール脂肪酸エステル、アルキルベタイン、アミンオキサイド、カチオン性セルロース誘導体、ポリエチレンイミン、ポリカルボン酸塩、ポリアクリル酸塩等を挙げることができる。
【００５９】
原料混合物を混合及び混錬して可塑性の坏土とし、この坏土を所定の形状となるように成形して成形体を得る。成形体の形状は特に限定されず、用途に応じた種々の形状とすることができる。但し、ディーゼル排ガス浄化用のフィルター等として用いる場合には、隔壁で区画された複数のセルを有するハニカム形状とすることが好ましい。坏土をこのようなハニカム形状に成形するには、例えば押出成形等の成形方法を採用することが好ましい。
【００６０】
得られた成形体を、適当な乾燥方法によって乾燥した後、焼成すれば、本発明の実施形態である炭化珪素質多孔体を製造することができる。乾燥方法は特に限定されないが、例えばマイクロ波、熱風等を用いる乾燥方法が好ましい。なお、得られる炭化珪素質多孔体に含まれる炭化珪素には、通常、低温相であるβ−ＳｉＣが含有されるため、焼成温度を比較的低くすることができる。具体的には、焼成温度は１２５０〜１８００℃であることが好ましく、１３００〜１７５０℃であることが更に好ましく、１３５０〜１７００℃であることが特に好ましい。焼成温度が１２５０℃未満であると、焼結が十分に進行しない場合がある。一方、焼成温度が１８００℃超であると、特殊な焼成炉が必要となる場合があるとともに、コストや製造歩留まりの面で不利になる傾向にある。
【００６１】
成形体を乾燥した後、焼成する前に、成形体中の有機物（バインダー、分散剤、造孔剤等）を燃焼させて除去するための、仮焼（脱脂、脱バインダー等ともいう）を適宜行うことができる。一般に、有機バインダーの燃焼温度は１００〜３００℃程度、造孔剤の燃焼温度２００〜８００℃程度であるので、仮焼温度は２００〜１０００℃程度とすればよい。仮焼時間としては特に制限はないが、通常は、１〜１０時間程度である。雰囲気は大気雰囲気、窒素雰囲気等適宜選択できる。
【００６２】
３．ハニカム構造体：
次に、本発明のハニカム構造体について説明する。図１は、本発明のハニカム構造体の一実施形態を示す斜視図である。図１に示すように、本実施形態のハニカム構造体１１は、多孔質の隔壁１６で区画形成された複数のセル１５を有するものである。セル１５は、気体、液体等の各種流体の流路となる部分である。なお、図１中、符号１０はハニカム構造体１の外壁を示す。本実施形態のハニカム構造体１１は、前述の炭化珪素質多孔体によって構成されたものである。このため、本実施形態のハニカム構造体１１は、高気孔率でありながらも高強度であり、熱伝導率が高く耐熱衝撃性に優れたものである。また、比較的低温で焼結させることで製造可能なものである。
【００６３】
図２は、本発明のハニカム構造体の他の実施形態を示す斜視図である。また、図３は、図２に示すハニカム構造体の要部拡大図である。図２及び図３に示すハニカム構造体１は、ハニカムセグメント２が、接合材組成物で形成された接合材層９によって一体的に接合されたものである。このハニカムセグメント２は、多孔質の隔壁６によって区画形成された複数のセル５が中心軸方向に互いに並行するように配設された構造を有するものであり、それぞれがハニカム構造体１の全体構造の一部を構成するとともに、ハニカム構造体１の中心軸に対して垂直な方向に組み付けられることによって、ハニカム構造体１の全体構造を構成している。
【００６４】
接合材層９によって一体的に接合されたハニカムセグメント２は、接合後、流路（セル５）に直交する断面の全体形状が円形、楕円形、三角形、正方形、その他の所望の形状となるように研削加工され、外周面がコーティング材４によって被覆される。なお、このハニカム構造体１をＤＰＦとして用いる場合には、図４に示すように、ハニカムセグメント２の各セル５を、それぞれ一方の端部において充填材７により交互に目封止する。
【００６５】
所定のセル５（流入セル）においては、図４及び図５における左端部側が開口している一方、右端部側が充填材７によって目封止されており、これと隣接する他のセル５（流出セル）においては、左端部側が充填材７によって目封止されるが、右端部側が開口している。このような目封止により、図３に示すように、ハニカムセグメント２の端面が市松模様状を呈するようになる。
【００６６】
図５においては、ハニカムセグメント２の左側が排ガスの入口となる場合を示し、排ガスは、目封止されることなく開口しているセル５（流入セル）からハニカムセグメント２内に流入する。セル５（流入セル）に流入した排ガスは、多孔質の隔壁６を通過して他のセル５（流出セル）から流出する。そして、隔壁６を通過する際に排ガス中のスートを含む粒子状物質（パティキュレート）が隔壁６に捕捉される。このようにして、排ガスの浄化を行うことができる。このような捕捉によって、ハニカムセグメント２の内部にはスートを含むパティキュレートが経時的に堆積して圧力損失が大きくなるため、スート等を燃焼させる再生処理が定期的に行われる。なお、図３〜図５には、流路（セル５）に直交する断面の全体形状が正方形のハニカムセグメント２を示すが、三角形、六角形等の形状であってもよい。
【００６７】
また、セル５の断面形状も、図４に示すような四角形の他、三角形、六角形、円形、楕円形、その他の形状であってもよい。セル５の断面形状は単一である必要はなく、例えば、八角形と四角形との組み合わせ等も好適な実施態様であり、特に、流入セルを八角形、流出セルを四角形とすることが好ましい。このような組み合わせとすると、流入セルのパティキュレート堆積容量を増加させられる一方、再生時には大量の堆積パティキュレートが燃焼して大量の熱が発生するため、本願発明により得られる、熱伝導率が高く、耐熱衝撃性に優れた炭化珪素質多孔体が一層効果的となるからである。
【００６８】
図３に示すように、接合材層９は、ハニカムセグメント２の外周面に接合材組成物が塗布されることで形成される層であり、隣接するハニカムセグメント２どうしを接合するように機能する。なお、接合材組成物としては、本発明の実施形態である炭化珪素質多孔体を製造するために用いる坏土と同様の組成のものを好適に用いることができる。
【００６９】
接合材組成物は、それぞれのハニカムセグメント２の外周面に塗布してもよいが、隣接するハニカムセグメント２の相互間においては、対応する外周面の一方に対してだけ塗布してもよい。このような対応面の片側だけへの塗布は、接合材組成物の使用量を節約できる点で好ましい。接合材組成物を塗布する方向は、ハニカムセグメント外周面内の長手方向、ハニカムセグメント外周面内の長手方向に垂直な方向、ハニカムセグメント外周面に垂直な方向など、特に限定されるものではないが、ハニカムセグメント外周面内の長手方向に向かって塗布するのが好ましい。接合材層９の厚さは、ハニカムセグメント２の相互間の接合力を勘案して決定され、例えば、０．５〜３．０ｍｍの範囲で適宜選択される。
【００７０】
セル５の目封止に用いる充填材７としては、坏土と同様の材料を用いることができる。充填材７による目封止は、例えば、目封止をしないセル５をマスキングした状態で、ハニカムセグメント２の端面をスラリー状の充填材に浸漬することにより、開口しているセル５に充填することにより行うことができる。充填材７の充填は、ハニカムセグメント２の成形後における焼成前に行っても、焼成後に行ってもよいが、焼成前に行う方が、焼成工程が１回で終了するため好ましい。
【００７１】
以上のようなハニカムセグメント２を作製した後、ハニカムセグメント２の外周面にペースト状の接合材組成物を塗布して接合材層９を形成し、所定の立体形状（ハニカム構造体１の全体構造）となるように複数のハニカムセグメント２を組み付け、この組み付けた状態で圧着した後、加熱乾燥する。このようにして、複数のハニカムセグメント２が一体的に接合された接合体が作製される。その後、この接合体を上述の形状に研削加工し、外周面をコーティング材４によって被覆し、加熱乾燥する。このようにして、図１に示すハニカム構造体１が作製される。コーティング材４の材質としては、接合材層９の材質と同様のものを用いることができる。コーティング材４の厚さは、例えば、０．１〜１．５ｍｍの範囲で適宜選択される。
【実施例】
【００７２】
以下、本発明を実施例に基づいて具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。なお、各種物性値の測定方法、及び諸特性の評価方法を以下に示す。
【００７３】
［各種原料粉末の平均粒子径］：ＪＩＳ  Ｒ  １６２９に準拠して測定した。
【００７４】
［結晶相の同定及び定量］：粉末Ｘ線回折によって結晶相の同定及び定量を行った。なお、定量分析は、ＳｉＣについては、粉末Ｘ線回折を用い、「ＳｉＣ系セラミックス新材料−最近の展開−」日本学術振興会高温セラミックス材料第１２４委員会編、内田老鶴圃（２００１）ｐ．３４７−３５０に記載の定量分析方法に基づいた。ＮｉＳｉ２については、化学分析で得たＮｉ含有量から、ＮｉＳｉ２に換算した値を算出した。
【００７５】
［気孔率］：５×５×２５ｍｍ又は０．３×３０×３０ｍｍの寸法形状に切り出した試料を対象として、アルキメデス法（ＪＩＳ  Ｒ  １６３４に準拠）により測定した。
【００７６】
［気孔径］：６×６×１０ｍｍの寸法形状に切り出した試料を対象として、水銀圧入法（ＪＩＳ  Ｒ  １６５５に準拠）により測定した。
【００７７】
［熱伝導率］：φ１０×２ｍｍ又は０．３×１０×１０ｍｍの寸法形状に切り出した試料を対象として、ＪＩＳ  Ｒ  １６１１に準拠して測定した。
【００７８】
（実施例１（バッチＮｏ．１））
ニッケル（Ｎｉ）粉末（♯３５０）１３．４質量％、シリコン（Ｓｉ）粉末（粒径：７８μｍ）６３．８質量％、炭素（Ｃ）粉末２２．８質量％を含有する混合物の１００質量部に対して、１質量部の界面活性剤、９質量部の有機バインダーを加え、更に適量の水を加えて原料混合物を得た。なお、炭素粉末には、表１に示す炭素（ａ）と炭素（ｄ）とを表３に示す比率（割合）となるよう組み合わせて使用した。得られた原料混合物を、一軸加圧成形にて２５×５０×１０ｍｍの寸法形状に成形した後、室温及び１２０℃の温度条件下で乾燥して乾燥成形体を得た。得られた乾燥成形体を、大気雰囲気下、３５０℃で５時間仮焼し、その後、Ａｒ不活性雰囲気下、１４５０℃で焼成して板状の炭化珪素質多孔体（実施例１）を得た。表４に示すように、得られた炭化珪素質多孔体に含まれる金属シリサイドの結晶相は化学式「ＮｉＳｉ２」で表されるものであり、その含有割合は２７．６質量％であった。また、α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣの合計（全ＳｉＣ）を１００質量％とした場合におけるβ−ＳｉＣの含有割合は１００質量％であった。更に、気孔率は６７％、気孔径は１３μｍ、熱伝導率は９Ｗ／ｍＫであった。
【００７９】
（実施例２〜２３、比較例１及び２（バッチＮｏ．２〜２５））
表３に示す配合とすること以外は、前述の実施例１の場合と同様にして板状の炭化珪素質多孔体（実施例２〜２３、比較例１及び２）を得た。なお、表３における炭素（ａ）〜（ｄ）の詳細は表１に、ＳｉＣ（ａ）〜（ｃ）の平均粒子径は表２に、それぞれ示すとおりである。得られたそれぞれの炭化珪素質多孔体に含まれる金属シリサイドの結晶相の種類とその含有割合、Ａｌ２Ｏ３の含有割合、α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣの合計（全ＳｉＣ）を１００質量％とした場合におけるβ−ＳｉＣの含有割合を表４に示す。また、得られたそれぞれの炭化珪素質多孔体の気孔率、気孔径及び熱伝導率を表４に示す。
【００８０】
【表１】
2010105862.tif 000002
【００８１】
【表２】
2010105862.tif 000003
【００８２】
【表３】
2010105862.tif 000004
【００８３】
【表４】
2010105862.tif 000005
【００８４】
（実施例２４）
表３に示すバッチＮｏ．３の配合の混合物に適量の水を加えて混合・混練し、可塑性の坏土を作製した。作製した坏土を押出成形した後に乾燥して、隔壁の厚さが３１０μｍ、セル密度が約４６．５セル／ｃｍ２（３００セル／平方インチ）、流路（セル）に直交する断面の形状が、一辺の長さが３５ｍｍの正四角形、全長が１５２ｍｍのハニカム成形体を得た。大気雰囲気下、約３５０℃で仮焼した後、Ａｒ不活性雰囲気下、約１４５０℃で焼成して、多孔質のハニカム構造体（実施例２４）を得た。表５に示すように、得られたハニカム構造体に含まれる金属シリサイドの結晶相は化学式「ＮｉＳｉ２」で表されるものであり、その含有割合は２８．４質量％であった。また、α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣの合計（全ＳｉＣ）を１００質量％とした場合におけるβ−ＳｉＣの含有割合は１００質量％であった。更に、気孔率は６３％、気孔径は１８μｍ、熱伝導率は８Ｗ／ｍＫであった。
【００８５】
（実施例２５）
表３に示すバッチＮｏ．３の配合の混合物に代えて、バッチＮｏ．６の配合の混合物を用いること以外は、前述の実施例２４の場合と同様にして多孔質のハニカム構造体（実施例２５）を得た。得られたハニカム構造体に含まれる金属シリサイドの結晶相の種類とその含有割合、Ａｌ２Ｏ３の含有割合、α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣの合計（全ＳｉＣ）を１００質量％とした場合におけるβ−ＳｉＣの含有割合を表５に示す。また、得られたハニカム構造体の気孔率、気孔径及び熱伝導率を表５に示す。
【００８６】
【表５】
2010105862.tif 000006
【００８７】
（実施例２６）
表１に示すバッチＮｏ．３の配合の混合物に適量の水を加えて混合・混練し、可塑性の坏土を作製した。作製した坏土を押出成形した後に乾燥して、隔壁の厚さが３１０μｍ、セル密度が約４６．５セル／ｃｍ２（３００セル／平方インチ）、流路（セル）に直交する断面の形状が、一辺の長さが３５ｍｍの正四角形、全長が１５２ｍｍのハニカム成形体を得た。得られたハニカム成形体のセルの両端部を、隣接するセルどうしが反対側の端部で封じられるように、前述の坏土と同様の材料で目封止した。乾燥後、大気雰囲気下、約３５０℃で仮焼し、次いでＡｒ不活性雰囲気下、約１４５０℃で焼成して、多孔質のハニカム構造体（ハニカムセグメント）を得た。得られたハニカムセグメントの外壁面に接合材（セラミックス系セメント）を塗布して厚さ約１ｍｍの接合材層を形成し、形成した接合材層上に別のハニカムセグメントを載置する工程を繰り返し、１６個（４×４）のハニカムセグメントからなる積層体を作製した。適宜加圧して全体を接合させた後、１４０℃、２時間乾燥して接合体を得た。得られた接合体の外周を円筒状に切削加工した後、外周面（切削加工面）にコーティング材（セラミックス系セメント（接合材に準ずる））を塗布し、７００℃で２時間乾燥して硬化させ、ハニカム構造体（ＤＰＦ）（実施例２６）を得た。
【００８８】
表６に示すように、得られたＤＰＦに含まれる金属シリサイドの結晶相は化学式「ＮｉＳｉ２」で表されるものであり、その含有割合は２８．６質量％であった。また、α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣの合計（全ＳｉＣ）を１００質量％とした場合におけるβ−ＳｉＣの含有割合は１００質量％であった。更に、気孔率は６２％、気孔径は１７μｍ、熱伝導率は９Ｗ／ｍＫであった。
【００８９】
（実施例２７）
表１に示すバッチＮｏ．３の配合の混合物に代えて、バッチＮｏ．６の配合の混合物を用いること以外は、前述の実施例２６の場合と同様にしてＤＰＦ（実施例２７）を得た。得られたＤＰＦに含まれる金属シリサイドの結晶相の種類とその含有割合、α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣの合計（全ＳｉＣ）を１００質量％とした場合におけるβ−ＳｉＣの含有割合を表６に示す。また、得られたハニカム構造体の気孔率、気孔径及び熱伝導率を表６に示す。
【００９０】
【表６】
2010105862.tif 000007
【００９１】
表４〜６に示す結果から、ニッケル（Ｎｉ）等の金属を用いずに製造した比較例１及び２の炭化珪素質多孔体は、低気孔率で気孔径も小さく、フィルター特性が不十分であることが明らかである。一方、ニッケル（Ｎｉ）やアルミニウム（Ａｌ）等の金属を用いて製造した実施例１〜２３の炭化珪素質多孔体、実施例２４及び２５のハニカム構造体、及び実施例２６及び２７のＤＰＦは、高気孔率であるとともに気孔径が大きく、優れたフィルター特性を有するものであることが判明した。また、これらの炭化珪素質多孔体、ハニカム構造体、及びＤＰＦは熱伝導率も高いものであるため、堆積した煤を燃焼する際に発生する熱応力の低減を見込むことができる。
【産業上の利用可能性】
【００９２】
本発明の炭化珪素質多孔体は、ディーゼル排ガス浄化用フィルター（ＤＰＦ）をはじめとする各種フィルターを構成する材質として好適である。
【図面の簡単な説明】
【００９３】
【図１】本発明のハニカム構造体の一実施形態を示す斜視図である。
【図２】本発明のハニカム構造体の他の実施形態を示す斜視図である。
【図３】図２に示すハニカム構造体の要部拡大図である。
【図４】図２に示すハニカム構造体を構成するハニカムセグメントの斜視図である。
【図５】図４のＡ−Ａ断面図である。
【符号の説明】
【００９４】
１，１１：ハニカム構造体、２：ハニカムセグメント、４：コーティング材、５，１５：セル、６，１６：隔壁、７：充填材、９：接合材層、１０：外壁。
【図１】
2010105862.tif 000008
【図２】
2010105862.tif 000009
【図３】
2010105862.tif 000010
【図４】
2010105862.tif 000011
【図５】
2010105862.tif 000012