(57)【要約】【課題】ハーフプレキャスト梁部材と後打ちコンクリートとのコンクリート打継面での付着強度を増加させると共にせん断破壊を抑えることができる梁部材を得る。【解決手段】建物１０の合成梁１６は、梁部材２０とスラブコンクリート２２で構成されている。梁部材２０は、主筋２７が露出したハーフプレキャスト梁部材２１と、ハーフプレキャスト梁部材２１のコンクリート打継面Ｍを複数回跨いで配設された単体の補強筋２４と、を有する。ここで、ハーフプレキャスト梁部材２１のコンクリート打継面Ｍを補強筋２４が単体で複数箇所跨いでいるので、ハーフプレキャスト梁部材２１と後打ちのコンクリートとの付着強度を増加させることができる。さらに、補強筋２４があることにより、ハーフプレキャスト梁部材２１と後打ちのコンクリートのせん断力伝達が向上するので、コンクリート打継面Ｍでのせん断破壊を抑えることができる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
上部鉄筋が露出したハーフプレキャスト梁部材と、
前記ハーフプレキャスト梁部材の軸方向と交差する方向に１つ以上並べて埋設され、前記ハーフプレキャスト梁部材のコンクリート打継面を複数回跨いで配設された単体の補強筋と、
を有する梁部材。
【請求項２】
前記補強筋は、渦巻き状に形成された鉄筋である請求項１に記載の梁部材。
【請求項３】
前記補強筋は、渦巻きの中心軸方向に見て角形に形成されている請求項２に記載の梁部材。
【請求項４】
前記補強筋は、外力が作用したときに前記上部鉄筋の近傍で割裂が想定される想定割裂面と前記コンクリート打継面の両方を跨いで配置されている請求項１に記載の梁部材。
【請求項５】
前記補強筋が、前記ハーフプレキャスト梁部材の軸方向の両端部のみに設けられている請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の梁部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ハーフプレキャストを用いた梁部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ハーフプレキャスト梁部材の上部にスラブコンクリートを後打ちする工法を用いて構築される梁部材がある（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
特許文献１の梁部材は、梁部材全体の半分の高さとスラブコンクリートの高さとを比較して場合分けをし、ハーフプレキャスト梁部材のコンクリートの設計基準強度と、スラブコンクリートの設計基準強度とを用いて梁部材のせん断強度を算出することにより、過剰なせん断補強が抑えられている。
【０００４】
しかし、特許文献１では、コンクリート打継面でのハーフプレキャスト梁部材とスラブコンクリートとの付着強度を増加させる手段について開示されていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−２２５８９４
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、ハーフプレキャスト梁部材と後打ちコンクリートとのコンクリート打継面での付着強度を増加させると共にせん断破壊を抑えることができる梁部材を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の請求項１に係る梁部材は、上部鉄筋が露出したハーフプレキャスト梁部材と、前記ハーフプレキャスト梁部材の軸方向と交差する方向に１つ以上並べて埋設され、前記ハーフプレキャスト梁部材のコンクリート打継面を複数回跨いで配設された単体の補強筋と、を有する。
【０００８】
上記構成によれば、ハーフプレキャスト梁部材のコンクリート打継面を補強筋が単体で複数箇所跨いでいるので、ハーフプレキャスト梁部材と後打ちのコンクリートとの付着強度を増加させることができる。さらに、補強筋があることにより、ハーフプレキャスト梁部材と後打ちのコンクリートのせん断力伝達が向上するので、コンクリート打継面でのせん断破壊を抑えることができる。
【０００９】
本発明の請求項２に係る梁部材は、前記補強筋は、渦巻き状に形成された鉄筋である。この構成によれば、渦巻き状の補強筋によって渦の内側にあるコンクリートが拘束されるため、曲げ降伏時の梁部材のコンクリート強度を増加させることができる。また、補強筋の両端部を固定すれば補強筋を位置決めできるため、配筋作業が容易となる。
【００１０】
本発明の請求項３に係る梁部材は、前記補強筋は、渦巻きの中心軸方向に見て角形に形成されている。この構成によれば、補強筋が角形であるので、補強筋の上辺が平らとなる。これにより、上部鉄筋をさらに配筋する場合に、補強筋の上辺に上部鉄筋を取付けることができ、上部鉄筋の配置作業が容易となる。
【００１１】
本発明の請求項４に係る梁部材は、前記補強筋は、外力が作用したときに前記上部鉄筋の近傍で割裂が想定される想定割裂面と前記コンクリート打継面の両方を跨いで配置されている。この構成によれば、想定割裂面前後で補強筋と後打ちコンクリートが一体化している。これにより、上部鉄筋の近傍の後打ちコンクリートに割裂が生じるのを抑えることができる。
【００１２】
本発明の請求項５に係る梁部材は、前記補強筋が、前記ハーフプレキャスト梁部材の軸方向の両端部のみに設けられている。この構成によれば、コンクリート打継面でのせん断破壊が起こり易い梁部材の両端部のみに補強筋を設けるので、梁部材全体に補強筋を設けるものに較べて低コスト化が可能となる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明は、上記構成としたので、ハーフプレキャスト梁部材と後打ちコンクリートとのコンクリート打継面での付着強度を増加させると共にせん断破壊を抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】（ａ）本発明の第１実施形態に係る建物の説明図である。（ｂ）本発明の第１実施形態に係る合成梁のスラブを除いた状態での平面図である。
【図２】（ａ）、（ｂ）本発明の第１実施形態に係る合成梁の架設方向又は幅方向の部分断面図である。
【図３】（ａ）〜（ｃ）本発明の第１実施形態に係る合成梁の施工手順を示す工程図である。
【図４】本発明の第１実施形態に係る建物に外力が作用したときの合成梁の変形状態を示す説明図である。
【図５】（ａ）本発明の第１実施形態に係る合成梁の他の第１実施例を示す断面図である。（ｂ）本発明の第１実施形態に係る合成梁の他の第２実施例を示す平面図である。
【図６】（ａ）、（ｂ）本発明の第２実施形態に係る合成梁の架設方向又は幅方向の部分断面図である。
【図７】本発明の第２実施形態に係る合成梁の他の実施例を示す断面図である。
【図８】（ａ）、（ｂ）本発明の第３実施形態に係る合成梁の平面図又は幅方向の部分断面図である。
【図９】（ａ）本発明の第３実施形態に係る合成梁における想定割裂面を示す模式図である。（ｂ）本発明の第３実施形態に係る合成梁に外力が作用したときの割裂状態を示す模式図である。
【図１０】（ａ）、（ｂ）本発明の第４実施形態に係る合成梁の平面図又は幅方向の部分断面図である。
【図１１】（ａ）本発明の第４実施形態に係る合成梁における想定割裂面を示す模式図である。（ｂ）本発明の第４実施形態に係る合成梁に外力が作用したときの割裂状態を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明の梁部材の第１実施形態を図面に基づき説明する。図１（ａ）には、地盤１２上に構築された建物１０の一部が示されている。建物１０は、地盤１２上に立設された複数の柱１４と、柱１４に架設された複数の合成梁１６とで構成されている。また、合成梁１６は、ハーフプレキャストである梁部材２０と、梁部材２０上に形成されたスラブコンクリート２２とで構成されている。スラブコンクリート２２は、曲げ降伏時のコンクリート強度が梁部材２０のコンクリート強度以下となっている。なお、以後は、スラブコンクリート２２の主筋及び配力筋と合成梁１６に架設されている小梁の図示を省略する。
【００１６】
図１（ｂ）及び図２（ａ）に示すように、梁部材２０は、コンクリート製のハーフプレキャスト梁部材２１と、ハーフプレキャスト梁部材２１の軸方向（矢印Ｘ方向）の両端部に埋設され、梁部材２０とスラブコンクリート２２の界面であるコンクリート打継面Ｍを複数回跨いで配設された単体の補強筋２４とを有している。
【００１７】
図２（ａ）、（ｂ）に示すように、ハーフプレキャスト梁部材２１は、合成梁１６の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２５と、複数の主筋２５を囲むと共に合成梁１６の軸方向に間隔をあけて配置されたコ字状のあばら筋２６とを有している。なお、合成梁１６の各部に用いる鉄筋は異形鉄筋であるが、以後の説明で図示するときは丸鋼で表示する。
【００１８】
あばら筋２６の両端部は、フック状に曲げられると共にハーフプレキャスト梁部材２１の上面であるコンクリート打継面Ｍから上方へ突出されており、スラブコンクリート２２でハーフプレキャスト梁部材２１の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２７の一部が緊結されている。また、あばら筋２６の両端部には、全体が略コ字状で一端部がフック状に形成された幅止め筋２８が主筋２７と共に緊結されている。
【００１９】
補強筋２４は、ハーフプレキャスト梁部材２１の軸方向に見て半径Ｒの円形（図２（ｂ）参照）でスパイラル状（渦巻き状）の鉄筋であり、補強筋２４の矢印Ｘ方向の長さＬは、合成梁１６の梁せいをＤとしてＤ≦Ｌ≦１．５Ｄとなっている。なお、ハーフプレキャスト梁部材２１における補強筋２４の鉛直方向の埋設長ｄ１と露出長ｄ２は、ハーフプレキャスト梁部材２１とスラブコンクリート２２の必要とされる付着強度に応じて適宜設定されるが、ここでは一例として、埋設長ｄ１＝露出長ｄ２＝半径Ｒとなるように設定している。
【００２０】
また、補強筋２４は、ハーフプレキャスト梁部材２１の軸方向に見て、あばら筋２６及び幅止め筋２８で囲まれた四角形状の断面領域内に配置されており、補強筋２４の上部（円弧の頂部）には、スラブコンクリート２２の主筋２７が緊結されている。
【００２１】
次に、合成梁１６の施工手順について説明する。
【００２２】
図３（ａ）に示すように、直方体状で上面が開放された型枠３２内に主筋２５、あばら筋２６、及び補強筋２４を配置する。なお、主筋２５及びあばら筋２６は、緊結された状態で両端部が型枠３２の図示しない一対の側壁に支持されることで位置決めされる。また、補強筋２４は、露出される部位の両端部（上端部）が図示しない固定部材で固定されることにより位置決めされる。ここで、補強筋２４は、単体でありながらスパイラル形状となっており、両端部を固定すれば全体を位置決めできるので、差し筋（補強筋）を１本ずつ配筋するものに比べて配筋作業が容易となる。続いて、あばら筋２６及び補強筋２４の一部が露出状態となる高さまでコンクリートＣを打設し、養生後に型枠３２を取外して梁部材２０を形成する。
【００２３】
続いて、図３（ｂ）に示すように、柱１４に主筋２５の両端部を接合して２本の柱１４に梁部材２０を架設する。そして、梁部材２０上で、梁部材２０の軸方向に延びる主筋２７を梁部材２０の幅方向に複数並列して配設すると共に、あばら筋２６に合わせて幅止め筋２８を配設する。ここで、梁部材２０の幅方向外側の２本の主筋２７をそれぞれあばら筋２６のフック状の部位に緊結し、幅方向内側の２本の主筋２７を補強筋２４及び幅止め筋２８に緊結する。
【００２４】
続いて、図３（ｃ）に示すように、梁部材２０のコンクリート打継面Ｍの高さに合わせてスラブコンクリート２２の型枠３４を配置すると共に、スラブコンクリート２２の配力筋及び主筋（図示省略）を配筋して、型枠３４内へコンクリートを打設する。これにより、補強筋２４が埋設され、スラブコンクリート２２及び合成梁１６が構築される。
【００２５】
次に、本発明の第１実施形態の作用について説明する。
【００２６】
図４には、地震時に建物１０に水平方向の外力Ｆが作用して柱１４が傾き、合成梁１６が逆対称状に変形した状態が模式図で示されている。ここで、合成梁１６では、梁部材２０のコンクリート打継面Ｍを補強筋２４が単体で複数箇所跨いでおり、梁部材２０でのコンクリートと補強筋２４の付着作用、及びスラブコンクリート２２でのコンクリートと補強筋２４の付着作用によって、梁部材２０とスラブコンクリート２２との付着強度が増加している。さらに、合成梁１６では、補強筋２４が埋設されていることにより、補強筋２４が無い場合に比べて、梁部材２０とスラブコンクリート２２のせん断力伝達が向上している。これらの作用により、合成梁１６では、コンクリート打継面Ｍでのせん断破壊を抑えることができる。
【００２７】
また、合成梁１６では、補強筋２４が渦巻き状に形成された鉄筋であるため、補強筋２４の渦の内側にある比較的高強度の梁部材２０のコンクリートと、比較的低強度のスラブコンクリート２２のコンクリートとが拘束されている。これにより、スラブコンクリート２２の強度を梁部材２０のコンクリート強度と同等とすることができるので、合成梁１６（梁部材２０）の曲げ降伏時に、合成梁１６の破壊を抑えることができる。
【００２８】
さらに、合成梁１６では、コンクリート打継面Ｍでのせん断破壊が起こり易い梁部材２０の両端部のみに補強筋２４を設けるので、梁部材２０全体に補強筋２４を設けるものに較べて低コスト化が可能となる。
【００２９】
次に、本発明の梁部材の第１実施形態の他の実施例を図面に基づき説明する。なお、前述した第１実施形態と基本的に同一の部材には、前記第１実施形態と同一の符号を付与してその説明を省略する。
【００３０】
図５（ａ）には、第１実施形態の梁部材２０（図２（ｂ）参照）の他の第１実施例として、合成梁３６が示されている。合成梁３６は、ハーフプレキャストである梁部材３０と、梁部材３０上に形成されたスラブコンクリート２２とで構成されている。
【００３１】
梁部材３０は、コンクリート製のハーフプレキャスト梁部材３１と、ハーフプレキャスト梁部材３１の軸方向両端部で軸方向と交差する方向（幅方向）にそれぞれ２つ並べて埋設された補強筋３８Ａ、３８Ｂとを有している。ハーフプレキャスト梁部材３１は、合成梁３６の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２５と、複数の主筋２５を囲むと共に合成梁３６の軸方向に間隔をあけて配置されたあばら筋２６とを有している。
【００３２】
あばら筋２６の両端部は、ハーフプレキャスト梁部材３１の上面であるコンクリート打継面Ｍから上方へ突出されており、スラブコンクリート２２でハーフプレキャスト梁部材３１の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２７の一部が緊結されている。また、あばら筋２６の両端部には、幅止め筋２８が主筋２７と共に緊結されている。
【００３３】
補強筋３８Ａ、３８Ｂは、ハーフプレキャスト梁部材３１の軸方向に見て円形渦巻き状の鉄筋であり、コンクリート打継面Ｍを複数回跨いで配設されている。補強筋３８Ａ、３８Ｂの軸方向長さは、合成梁３６の梁せいの長さの１．０倍〜１．５倍となっている。また、補強筋３８Ａ、３８Ｂは、ハーフプレキャスト梁部材３１の軸方向に見て、あばら筋２６及び幅止め筋２８で囲まれた四角形状の断面領域内に配置されており、補強筋３８Ａ、３８Ｂの上部（円弧の頂部）には、スラブコンクリート２２の主筋２７が緊結されている。
【００３４】
ここで、梁部材３０は、ハーフプレキャスト梁部材３１の幅方向に２つの補強筋３８Ａ、３８Ｂが並べて埋設されているので、コンクリート打継面Ｍを跨ぐ補強筋の量が増え、コンクリート打継面Ｍでハーフプレキャスト梁部材３１とスラブコンクリート２２の付着強度を上げることができる。
【００３５】
一方、図５（ｂ）には、第１実施形態の梁部材２０（図２（ｂ）参照）の他の第２実施例として、合成梁４２が示されている。合成梁４２は、ハーフプレキャストである梁部材４０と、梁部材４０上に形成されたスラブコンクリート２２とで構成されている。
【００３６】
梁部材４０は、コンクリート製のハーフプレキャスト梁部材４１と、ハーフプレキャスト梁部材４１の軸方向中央部に埋設された補強筋４４とを有している。ハーフプレキャスト梁部材４１は、合成梁４２の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２５（図５（ｂ）では図示省略）と、複数の主筋２５を囲むと共に合成梁４２の軸方向に間隔をあけて配置されたあばら筋２６とを有している。
【００３７】
あばら筋２６の両端部は、ハーフプレキャスト梁部材４１の上面であるコンクリート打継面Ｍから上方へ突出されており、スラブコンクリート２２の複数の主筋の一部が緊結されている。また、あばら筋２６の両端部には幅止め筋（図示省略）が設けられ、スラブコンクリート２２の複数の主筋２７（図２（ｂ）参照）と共に緊結されている。
【００３８】
補強筋４４は、ハーフプレキャスト梁部材４１の軸方向に見て円形渦巻き状の鉄筋であり、コンクリート打継面Ｍを複数回跨いで配設されている。また、補強筋４４は、ハーフプレキャスト梁部材４１の軸方向に見て、あばら筋２６及び幅止め筋で囲まれた四角形状の断面領域内に配置されており、補強筋４４の上部（円弧の頂部）には、スラブコンクリート２２の主筋が緊結されている。
【００３９】
ここで、梁部材４０は、軸方向中央部に補強筋４４が埋設されており、軸方向中央部でのハーフプレキャスト梁部材４１とスラブコンクリート２２の付着強度が強くなっているため、外力が作用して梁部材４０の軸方向中央部でせん断破壊が大きくなる破壊モードの場合には、梁部材４０のせん断破壊を抑えることができる。
【００４０】
次に、本発明の梁部材の第２実施形態を図面に基づき説明する。なお、前述した第１実施形態と基本的に同一の部材には、前記第１実施形態と同一の符号を付与してその説明を省略する。
【００４１】
図６（ａ）、（ｂ）には、第１実施形態の建物１０の合成梁１６（図１参照）に換えて設けられた合成梁５２が示されている。合成梁５２は、ハーフプレキャストである梁部材５０と、梁部材５０上に形成されたスラブコンクリート２２とで構成されている。
【００４２】
梁部材５０は、コンクリート製のハーフプレキャスト梁部材５１と、ハーフプレキャスト梁部材５１の軸方向（矢印Ｘ方向）の両端部に埋設され、梁部材５０とスラブコンクリート２２の界面であるコンクリート打継面Ｍを複数回跨いで配設された単体の補強筋５４とを有している。
【００４３】
ハーフプレキャスト梁部材５１は、合成梁５２の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２５と、複数の主筋２５を囲むと共に合成梁５２の軸方向に間隔をあけて配置されたあばら筋２６とを有している。あばら筋２６の両端部は、ハーフプレキャスト梁部材５１のコンクリート打継面Ｍから上方へ突出されており、スラブコンクリート２２でハーフプレキャスト梁部材５１の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２７の一部が緊結されている。また、あばら筋２６の両端部には、幅止め筋２８が主筋２７と共に緊結されている。
【００４４】
補強筋５４は、渦巻き状でハーフプレキャスト梁部材５１の軸方向（渦巻きの中心軸方向）に見て角形の鉄筋であり、補強筋５４の矢印Ｘ方向長さが合成梁１６の梁せいの１．０倍〜１．５倍となっている。なお、ハーフプレキャスト梁部材５１における補強筋５４の鉛直方向の埋設長と露出長は、ハーフプレキャスト梁部材５１とスラブコンクリート２２の必要とされる付着強度に応じて適宜設定されるが、ここでは一例として、埋設長＝露出長となるように設定している。
【００４５】
また、補強筋５４は、ハーフプレキャスト梁部材５１の軸方向に見て、あばら筋２６及び幅止め筋２８で囲まれた四角形状の断面領域内に配置されており、補強筋５４の上辺にはスラブコンクリート２２の主筋２７が緊結されている。なお、合成梁５２の施工手順は、第１実施形態の合成梁１６の施工手順（図３（ａ）〜（ｃ）参照）と同様であるため、説明を省略する。
【００４６】
次に、本発明の第２実施形態の作用について説明する。
【００４７】
図６（ａ）、（ｂ）において、地震時に水平方向の外力が作用して柱１４が傾き、合成梁５２が逆対称状に変形するとき、合成梁５２では、梁部材５０のコンクリート打継面Ｍを補強筋５４が単体で複数箇所跨いでおり、梁部材５０でのコンクリートと補強筋５４の付着作用、及びスラブコンクリート２２でのコンクリートと補強筋５４の付着作用によって、梁部材５０とスラブコンクリート２２との付着強度が増加している。さらに、合成梁５２では、補強筋５４が埋設されていることにより、補強筋５４が無い場合に比べて、梁部材５０とスラブコンクリート２２のせん断力伝達が向上している。これらの作用により、合成梁５２では、コンクリート打継面Ｍでのせん断破壊を抑えることができる。
【００４８】
また、合成梁５２では、補強筋５４が渦巻き状に形成された鉄筋であるため、補強筋５４の渦の内側にある比較的高強度の梁部材５０のコンクリートと、比較的低強度のスラブコンクリート２２のコンクリートとが拘束されている。これにより、スラブコンクリート２２の強度を梁部材５０のコンクリート強度と同等とすることができるので、合成梁５２（梁部材５０）の曲げ降伏時のコンクリート強度が増加し、合成梁５２の破壊を抑えることができる。
【００４９】
さらに、合成梁５２では、補強筋５４が渦巻きの中心軸方向に見て角形に形成されているため補強筋５４の上辺が平らとなる。これにより、スラブコンクリート２２の主筋２７をさらに配筋する場合に、補強筋５４の上辺に主筋２７を取付けることができ、主筋２７の配置作業が容易となる。また、合成梁５２では、コンクリート打継面Ｍでのせん断破壊が起こり易い梁部材５０の両端部のみに補強筋５４を設けるので、梁部材５０全体に補強筋５４を設けるものに較べて低コスト化が可能となる。
【００５０】
次に、本発明の梁部材の第２実施形態の他の実施例を図面に基づき説明する。なお、前述した第２実施形態と基本的に同一の部材には、前記第２実施形態と同一の符号を付与してその説明を省略する。
【００５１】
図７には、第２実施形態の梁部材５０（図６（ａ）、（ｂ）参照）の他の実施例として、合成梁６２が示されている。合成梁６２は、ハーフプレキャストである梁部材６０と、梁部材６０上に形成されたスラブコンクリート２２とで構成されている。
【００５２】
梁部材６０は、コンクリート製のハーフプレキャスト梁部材６１と、ハーフプレキャスト梁部材６１の軸方向の両端部に埋設され、梁部材６０とスラブコンクリート２２の界面であるコンクリート打継面Ｍを複数回跨いで配設された単体の補強筋６４とを有している。ハーフプレキャスト梁部材６１は、合成梁６２の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２５と、複数の主筋２５を囲むと共に合成梁６２の軸方向に間隔をあけて配置されたあばら筋２６とを有している。
【００５３】
あばら筋２６の両端部は、コンクリート打継面Ｍから上方へ突出されており、スラブコンクリート２２におけるハーフプレキャスト梁部材６１の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２７の一部が緊結されている。また、あばら筋２６の両端部には、幅止め筋２８が主筋２７と共に緊結されている。
【００５４】
補強筋６４は、渦巻き状でハーフプレキャスト梁部材６１の軸方向に見て角形の鉄筋であり、補強筋６４の軸方向長さは、合成梁６２の梁せいの１．０倍〜１．５倍となっている。なお、ハーフプレキャスト梁部材６１における補強筋６４の鉛直方向の埋設長と露出長は、ほぼ埋設長＝露出長となるように設定されている。また、補強筋６４は、ハーフプレキャスト梁部材６１の軸方向に見て、あばら筋２６及び幅止め筋２８で囲まれた四角形状の断面領域内で、且つ上辺が幅止め筋２８とほぼ同じ高さとなるように配置されており、補強筋６４の上辺にはスラブコンクリート２２の主筋２７が緊結されている。
【００５５】
ここで、梁部材６０では、補強筋６４でコンクリートが拘束された領域内に主筋２７が配置されており、補強筋６４によって主筋２７の付着強度が増し、合成梁６２（梁部材６０）の付着強度が増加する。
【００５６】
次に、本発明の梁部材の第３実施形態を図面に基づき説明する。なお、前述した第１実施形態と基本的に同一の部材には、前記第１実施形態と同一の符号を付与してその説明を省略する。
【００５７】
図８（ａ）、（ｂ）には、第１実施形態の建物１０の合成梁１６（図１参照）に換えて設けられた合成梁７２が示されている。合成梁７２は、ハーフプレキャストである梁部材７０と、梁部材７０上に形成されたスラブコンクリート２２とで構成されている。
【００５８】
梁部材７０は、コンクリート製のハーフプレキャスト梁部材７１と、ハーフプレキャスト梁部材７１の軸方向（矢印Ｘ方向）の両端部に間隔をあけて複数埋設された補強筋７４とを有している。
【００５９】
ハーフプレキャスト梁部材７１は、合成梁７２の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２５と、複数の主筋２５を囲むと共に合成梁７２の軸方向に間隔をあけて配置されたあばら筋２６とを有している。あばら筋２６の両端部は、ハーフプレキャスト梁部材７１のコンクリート打継面Ｍから上方へ突出されており、スラブコンクリート２２におけるハーフプレキャスト梁部材７１の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２７の一部が緊結されている。また、あばら筋２６の両端部には幅止め筋２８が主筋２７と共に緊結されている。
【００６０】
補強筋７４は、ハーフプレキャスト梁部材７１の軸方向に見て略二等辺三角形状に形成された鉄筋であり、底角の部位がＲ形状となっている。なお、以後の説明では、補強筋７４の配置を明確にするため、補強筋７４が二等辺三角形で、底角の部位が鋭角となっているものとする。また、補強筋７４は、頂角の点を点Ａ、底角の点を点Ｂ、点Ｃとして、線分ＢＣがコンクリート打継面Ｍと平行で、且つ点Ａが線分ＢＣよりも下側に配置されており、線分ＡＢと線分ＡＣがコンクリート打継面Ｍを跨いでいる。
【００６１】
ここで、図９（ａ）に示すように、スラブコンクリート２２では、主筋２７を通る想定割裂面Ｓが設定されている。なお、想定割裂面Ｓは、スラブコンクリート２２における付着割裂破壊の破壊モードとして、水平方向に全ての主筋２７を通る割裂であるサイドスプリット破壊と、最も外側に配置されている主筋２７を斜めに通る割裂であるコーナースプリット破壊とのいずれが起こるかを判定することによって設定される。
【００６２】
スラブコンクリート２２において、サイドスプリット破壊とコーナースプリット破壊のいずれが生じるかは、（１）〜（３）式を用いて判定できる（参考文献「鉄筋コンクリート造建物の靭性保証型耐震設計指針・同解説」、（社）日本建築学会、１９９９．８）。なお、（１）〜（３）式において、ｂｉは割裂線長さ比、ｂｓｉはサイドスプリット破壊での割裂線長さ比、ｂｃｉはコーナースプリット破壊での割裂線長さ比、ｂは梁部材７０の幅、Ｎは主筋２７の本数（本実施形態では４本）、ｄｃｓは主筋２７の中心から側面までのかぶり厚さ、ｄｃｔは主筋２７の中心から上面までのかぶり厚さ、ｄｂは主筋２７の直径である。
【００６３】
【数１】
2010255341.tif 000003
【００６４】
【数２】
2010255341.tif 000004
【００６５】
【数３】
2010255341.tif 000005
【００６６】
ここで、（２）式及び（３）式を用いてｂｓｉとｂｃｉを求め、これらを（１）式によって比較していずれか小さい方を選定することで、サイドスプリット破壊とコーナースプリット破壊のいずれが生じるかを判定することができる。なお、本実施形態では図示の通り、コーナースプリット破壊が起きると判定し、斜め方向の想定割裂面Ｓが設定されている。
【００６７】
補強筋７４は、点Ｂ、点Ｃの近傍で、線分ＡＢ、線分ＢＣ、及び線分ＡＣが全て想定割裂面Ｓを跨いで配置されている。よって、補強筋７４は、コンクリート打継面Ｍと想定割裂面Ｓの両方を跨いで配置されていることになる。
【００６８】
図８（ａ）に示すように、補強筋７４の設置範囲は、合成梁７２の軸方向両端部から中央部に向けて、梁せいの１．０倍〜１．５倍の長さの範囲となっている。なお、ハーフプレキャスト梁部材７１における補強筋７４の鉛直方向の埋設長と露出長は、ハーフプレキャスト梁部材７１とスラブコンクリート２２の必要とされる付着強度に応じて適宜設定されるが、ここでは一例として、埋設長＝露出長となるように設定している。また、合成梁７２の施工手順は、第１実施形態の合成梁１６の施工手順（図３（ａ）〜（ｃ）参照）と同様であるため、説明を省略する。
【００６９】
次に、本発明の第３実施形態の作用について説明する。
【００７０】
図９（ｂ）において、地震時に水平方向の外力が作用して柱１４が傾き、合成梁７２が逆対称状に変形するとき、合成梁７２では、梁部材７０のコンクリート打継面Ｍを補強筋７４が単体で複数箇所跨いでおり、梁部材７０でのコンクリートと補強筋７４の付着作用、及びスラブコンクリート２２でのコンクリートと補強筋７４の付着作用によって、梁部材７０とスラブコンクリート２２との付着強度が増加している。さらに、合成梁７２では、補強筋７４が埋設されていることにより、補強筋７４が無い場合に比べて、梁部材７０とスラブコンクリート２２のせん断力伝達が向上している。これらの作用により、合成梁７２では、コンクリート打継面Ｍでのせん断破壊を抑えることができる。
【００７１】
また、合成梁７２では、補強筋７４が略二等辺三角形の閉じた形状となっているため、補強筋７４の内側にある比較的高強度の梁部材７０のコンクリートと、比較的低強度のスラブコンクリート２２のコンクリートとが拘束されている。これにより、スラブコンクリート２２の強度を梁部材７０のコンクリート強度と同等とすることができるので、合成梁７２（梁部材７０）の曲げ降伏時のコンクリート強度が増加し、合成梁７２の破壊を抑えることができる。
【００７２】
さらに、合成梁７２では、想定割裂面Ｓの前後において、曲げ剛性を有する補強筋７４とスラブコンクリート２２のコンクリートとが付着しているので、補強筋７４がせん断力に抵抗するダウエル効果により、スラブコンクリート２２の主筋２７近傍のコンクリートに割裂（本実施形態ではコーナースプリット破壊）が生じるのを抑えることができる。また、コンクリート打継面Ｍでのせん断破壊が起こり易い梁部材７０の両端部のみに補強筋７４を設けるので、梁部材７０全体に補強筋７４を設けるものに較べて低コスト化が可能となる。
【００７３】
次に、本発明の梁部材の第４実施形態を図面に基づき説明する。なお、前述した第１実施形態と基本的に同一の部材には、前記第１実施形態と同一の符号を付与してその説明を省略する。
【００７４】
図１０（ａ）、（ｂ）には、第１実施形態の建物１０の合成梁１６（図１参照）に換えて設けられた合成梁８２が示されている。合成梁８２は、ハーフプレキャストである梁部材８０と、梁部材８０上に形成されたスラブコンクリート２２とで構成されている。
【００７５】
梁部材８０は、コンクリート製のハーフプレキャスト梁部材８１と、ハーフプレキャスト梁部材８１の軸方向（矢印Ｘ方向）の両端部に間隔をあけて複数埋設された補強筋８４とを有している。
【００７６】
ハーフプレキャスト梁部材８１は、合成梁８２の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２５と、複数の主筋２５を囲むと共に合成梁８２の軸方向に間隔をあけて配置されたあばら筋２６とを有している。あばら筋２６の両端部は、ハーフプレキャスト梁部材８１のコンクリート打継面Ｍから上方へ突出されており、スラブコンクリート２２でハーフプレキャスト梁部材８１の軸方向に沿って埋設された複数の主筋２７の一部が緊結されている。また、あばら筋２６の両端部には、幅止め筋２８が主筋２７と共に緊結されている。
【００７７】
補強筋８４は、ハーフプレキャスト梁部材８１の軸方向に見てＶ字状の補強部８４Ａ（線分ＦＥ＋線分ＦＧ）と、補強部８４Ａの両端部から外側へそれぞれ水平方向に延設された定着部８４Ｂ（線分ＤＥ）及び定着部８４Ｃ（線分ＧＨ）とで構成された鉄筋である。なお、補強筋８４は、点Ｄ、Ｅ、Ｇ、Ｈが直線状となるように配置されており、頂点Ｆは点Ｄ、Ｅ、Ｇ、Ｈよりも下側に位置している。
【００７８】
ここで、図１１（ａ）に示すように、補強筋８４は、補強部８４Ａの線分ＦＥと線分ＦＧが、コンクリート打継面Ｍ及び想定割裂面Ｓを跨いでいる。なお、想定割裂面Ｓは、第３実施形態の合成梁７２と同様に（１）〜（３）式に基づいて破壊モードが判定されることにより設定されており、本実施形態ではコーナースプリット破壊が選定されているものとする。
【００７９】
図１０（ａ）に示すように、補強筋８４の設置範囲は、合成梁８２の軸方向両端部から中央部に向けて、梁せいの１．０倍〜１．５倍の長さの範囲となっている。なお、ハーフプレキャスト梁部材８１における補強筋８４の鉛直方向の埋設長と露出長は、ハーフプレキャスト梁部材８１とスラブコンクリート２２の必要とされる付着強度に応じて適宜設定されるが、ここでは一例として、埋設長＜露出長となるように設定している。また、合成梁８２の施工手順は、第１実施形態の合成梁１６の施工手順（図３（ａ）〜（ｃ）参照）と同様であるため、説明を省略する。
【００８０】
次に、本発明の第４実施形態の作用について説明する。
【００８１】
図１１（ｂ）において、地震時に水平方向の外力が作用して柱１４が傾き、合成梁８２が逆対称状に変形するとき、合成梁８２では、梁部材８０のコンクリート打継面Ｍを補強筋８４が単体で複数箇所跨いでおり、梁部材８０でのコンクリートと補強筋８４の付着作用、及びスラブコンクリート２２でのコンクリートと補強筋８４の付着作用によって、梁部材８０とスラブコンクリート２２との付着強度が増加している。さらに、合成梁８２では、補強筋８４が埋設されていることにより、補強筋８４が無い場合に比べて、梁部材８０とスラブコンクリート２２のせん断力伝達が向上している。これらの作用により、合成梁８２では、コンクリート打継面Ｍでのせん断破壊を抑えることができる。
【００８２】
また、合成梁８２では、想定割裂面Ｓの前後において、曲げ剛性を有する補強筋８４とスラブコンクリート２２のコンクリートとが付着しているので、補強筋８４がせん断力に抵抗するダウエル効果により、スラブコンクリート２２の主筋２７近傍のコンクリートに割裂（本実施形態ではコーナースプリット破壊）が生じるのを抑えることができる。そして、コンクリート打継面Ｍでのせん断破壊が起こり易い梁部材８０の両端部のみに補強筋８４を設けるので、梁部材８０全体に補強筋８４を設けるものに較べて低コスト化が可能となる。
【００８３】
さらに、合成梁８２では、補強筋８４の両端部である定着部８４Ｂ、８４Ｃが、スラブコンクリート２２内で水平方向に延設されているので、スラブコンクリート２２のコンクリートと補強筋８４との付着力が増加し、補強筋８４のずれを抑えることができる。
【００８４】
なお、本発明は上記の実施形態に限定されない。
【００８５】
スラブコンクリート２２を形成するために行うコンクリート打設は、型枠３４のみを用いて行う他にデッキプレートを配置してから行うものであってもよい。
【００８６】
第２、第３実施形態において、（１）〜（３）式により破壊モードがコーナースプリット破壊と判定された場合は、三角形又はＶ字形の補強筋７４、８４を用いていたが、破壊モードがサイドスプリット破壊であると判定された場合は、例えば、図７の角形の補強筋６４を用いて想定割裂面Ｓを跨ぐように配置してもよい。また、コンクリート打継面Ｍ及び想定割裂面Ｓを跨ぐ補強筋の形状は、三角形、Ｖ字形に限らず、多角形状のものを用いることが可能である。
【符号の説明】
【００８７】
１０  建物
２０  梁部材（梁部材）
２１（ハーフプレキャスト梁部材）
２４  補強筋（補強筋）
２７  主筋（上部鉄筋）
３０梁部材（梁部材）
４０梁部材（梁部材）
５０  梁部材（梁部材）
５１（ハーフプレキャスト梁部材）
５４  補強筋（補強筋）
６０  梁部材（梁部材）
７０  梁部材（梁部材）
７１（ハーフプレキャスト梁部材）
７４  補強筋（補強筋）
８０  梁部材（梁部材）
８１（ハーフプレキャスト梁部材）
８４  補強筋（補強筋）
Ｍ  コンクリート打継面
Ｓ  想定割裂面
【図１】
2010255341.tif 000006
【図２】
2010255341.tif 000007
【図３】
2010255341.tif 000008
【図４】
2010255341.tif 000009
【図５】
2010255341.tif 000010
【図６】
2010255341.tif 000011
【図７】
2010255341.tif 000012
【図８】
2010255341.tif 000013
【図９】
2010255341.tif 000014
【図１０】
2010255341.tif 000015
【図１１】
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