(57)【要約】【課題】燃料圧力を検出するセンサ素子を備えた燃料噴射弁において、部品点数増大の抑制、加工コスト増大の抑制、及びセンサ素子の取付位置精度の緩和を図った燃料噴射弁を提供する。【解決手段】内燃機関のシリンダヘッドに挿入配置され、噴孔から高圧燃料を噴射する燃料噴射弁において、シリンダヘッドへの挿入方向に延び、噴孔へ向けて高圧燃料を流通させる高圧通路４２２を内部に形成する本体ボデー４０を備え、前記高圧通路４２２を、本体ボデー４０の軸中心Ｊ１から偏心した位置に形成し、高圧通路４２２の周囲のうち本体ボデー４０が最も薄肉となる薄肉部４１の外周面に、当該外周面の歪量に応じた電気信号を出力するセンサチップ８１（センサ素子）を取り付けたことを特徴とする。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関のシリンダヘッドに挿入配置され、噴孔から高圧燃料を噴射する燃料噴射弁において、
前記シリンダヘッドへの挿入方向に延び、前記噴孔へ向けて高圧燃料を流通させる高圧通路を内部に形成するボデーを備え、
前記高圧通路を、前記ボデーの軸中心から偏心した位置に形成し、
前記高圧通路の周囲のうち前記ボデーが最も薄肉となる薄肉部の外周面に、当該外周面の歪量に応じた電気信号を出力するセンサ素子を取り付けたことを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
前記センサ素子の検出信号を増幅する増幅回路を備え、
前記ボデーの外周面のうち前記薄肉部の外周面を含む範囲に凹部を形成し、
前記凹部の底面に、前記増幅回路及び前記センサ素子を取り付けたことを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射弁。
【請求項３】
前記ボデーの内部には、前記高圧通路の上流端部から屈曲した向きに延びる上流側通路が形成されており、
前記挿入方向において、前記上流側通路及び前記高圧通路の接続部分よりも前記高圧通路の側に前記凹部を位置させたことを特徴とする請求項２に記載の燃料噴射弁。
【請求項４】
前記センサ素子は、特定の方向に対する歪量又は応力を検出するよう指向性を有しており、
前記特定の方向が前記高圧通路の長手方向に対して交差する向きとなるよう、前記センサ素子を配置したことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つに記載の燃料噴射弁。
【請求項５】
前記ボデーは、前記シリンダヘッドに形成されたボデー挿入孔に挿入配置されるとともに、クランプにより前記ボデー挿入孔に押し付けられるよう構成され、
前記ボデーには、前記クランプが当接して押し付けられる押付面が形成されており、
前記センサ素子は、前記押付面よりも反噴孔側に位置することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１つに記載の燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関に搭載され、燃焼に供する燃料を噴孔から噴射する燃料噴射弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関の出力トルク及びエミッション状態を精度良く制御するには、燃料噴射弁から噴射される燃料の噴射開始時期及び噴射量等、その噴射状態を精度良く制御することが重要である。そこで従来より、噴射に伴い変動する燃料の圧力を検出することで、実際の噴射状態を検出する技術が提案されている。例えば、噴射開始に伴い燃圧が下降を開始した時期を検出することで実際の噴射開始時期を検出したり、噴射終了に伴い燃圧の上昇が停止した時期を検出することで実際の噴射終了時期を検出したりしている（特許文献１〜３参照）。
【０００３】
このような燃圧の変動を検出するにあたり、コモンレール（蓄圧容器）に直接設置された燃圧センサ（レール圧センサ）では、噴射に伴い生じた燃圧変動がコモンレール内で緩衝されてしまうため、正確な燃圧変動を検出することができない。そこで特許文献１〜３記載の発明では、燃圧センサを燃料噴射弁に搭載することで、噴射に伴い生じた燃圧変動がコモンレール内で緩衝する前に、その燃圧変動を検出することを図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−１４４７４９号公報
【特許文献２】特開２００９−５７９２６号公報
【特許文献３】特開２００９−５７９２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記特許文献１〜３には、燃圧センサを燃料噴射弁に搭載することは開示されているものの、その搭載構造の詳細についてまでは開示されていない。そこで本発明者らは、図６（ａ）に示すように燃圧センサをボデー４０ｘに搭載する構造について検討した。なお、図６（ａ）に示すボデー４０ｘは、シリンダヘッドへ燃料噴射弁を挿入する方向（図６（ａ）の上下方向）に延び、噴孔へ向けて高圧燃料を流通させる高圧通路４２２ｘを内部に形成するものである。
【０００６】
ボデー４０ｘとは別体に形成された有底円筒形状の起歪体８９を、ボデー４０ｘの取付穴４１ｘに取り付ける。起歪体８９の底部（薄肉部８９ａ）はダイヤフラムとして機能するよう薄肉に形成されており、この薄肉部８９ａの外面に、歪ゲージ（センサ素子）を有するセンサチップ８１ｘを取り付ける。そして、高圧通路４２２ｘ内の高圧燃料を起歪体８９の内部通路８９ｂに導入させるよう、高圧通路４２２ｘから分岐する分岐通路４２３ｘをボデー４０ｘ内部に形成する。以上により、起歪体８９の歪量をセンサチップ８１ｘで検出することで、燃料の圧力を検出する。
【０００７】
しかしながら、図６（ａ）の構成では、ボデー４０ｘとは別体の起歪体８９を要するので、部品点数の増大を招く。一方、図６（ｂ）の如く、ボデー４０ｘに薄肉部４１ｘを形成するよう分岐通路４２３ｘをドリル加工する構造にすれば、起歪体８９を不要にできるものの、高圧通路４２２ｘとは別に分岐通路４２３ｘのドリル加工を要するので、加工コストの増大を招く。
【０００８】
また、図６（ａ）（ｂ）の構成において、薄肉部８９ａ，４１ｘは、内部通路８９ｂ又は分岐通路４２３ｘと直交する向きとなるため、放射状に歪むこととなる（図６（ｃ）（ｄ）中の矢印参照）。すると、センサチップ８１ｘ（センサ素子）の薄肉部８９ａ，４１ｘへの取付位置が僅かにずれただけで（図６（ｅ）（ｆ）参照）、センサチップ８１ｘの検出値は変化してしまう。よって、センサチップ８１ｘ（センサ素子）の取付位置を高精度で管理することが要求される。
【０００９】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、その目的は、燃料圧力を検出するセンサ素子を備えた燃料噴射弁において、部品点数増大の抑制、加工コスト増大の抑制、及びセンサ素子の取付位置精度の緩和を図った燃料噴射弁を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
以下、上記課題を解決するための手段、及びその作用効果について記載する。
【００１１】
請求項１記載の発明は、内燃機関のシリンダヘッドに挿入配置され、噴孔から高圧燃料を噴射する燃料噴射弁において、前記シリンダヘッドへの挿入方向に延び、前記噴孔へ向けて高圧燃料を流通させる高圧通路を内部に形成するボデーを備え、前記高圧通路を、前記ボデーの軸中心から偏心した位置に形成し、前記高圧通路の周囲のうち前記ボデーが最も薄肉となる薄肉部の外周面に、当該外周面の歪量に応じた電気信号を出力するセンサ素子（例えば歪ゲージ又は圧電素子）を取り付けたことを特徴とする。
【００１２】
これによれば、高圧通路をボデーの軸中心から偏心させることでボデーに薄肉部を形成するので、図６（ａ）に記載の起歪体８９を不要にできるとともに、図６（ｂ）に記載の分岐通路４２３ｘを不要にできる。よって、部品点数増大及び加工コスト増大を抑制できる。
【００１３】
さらに本発明によれば、薄肉部は高圧通路に対して平行となるため、薄肉部は主に、ボデーの周方向（図３（ｂ）中の矢印Ｙ１参照）に歪むこととなり、ボデーの軸中心方向（図３（ｂ）中の矢印Ｙ２参照）には殆ど歪まなくなる。よって、周方向Ｙ１及び軸中心方向Ｙ２のいずれに対しても、センサ素子の薄肉部への取付位置が僅かにずれただけでは、センサ素子の検出値は殆ど変わらない。よって、センサ素子の取付位置精度の緩和を図ることができる。
【００１４】
請求項２記載の発明では、前記センサ素子の検出信号を増幅する増幅回路を備え、前記ボデーの外周面のうち前記薄肉部の外周面を含む範囲に凹部を形成し、前記凹部の底面に、前記増幅回路及び前記センサ素子を取り付けたことを特徴とする。
【００１５】
ところで、薄肉部の肉厚を薄くするほどセンサ素子による燃圧検出精度を向上できるが、例えば高圧通路をドリル加工で形成する場合には、薄肉部の肉厚を薄くするのに限界がある。この点を鑑みた上記発明によれば、ボデーの外周面のうち薄肉部の外周面を含む範囲に凹部を形成するので、薄肉部の肉厚を薄くでき、燃圧検出精度を向上できる。しかも、増幅回路を取り付ける底面を形成するための凹部を利用して、薄肉部のさらなる薄肉化を図る構成であるため、ボデーの加工コスト増大を抑制できる。
【００１６】
請求項３記載の発明では、前記ボデーの内部には、前記高圧通路の上流端部から屈曲した向きに延びる上流側通路が形成されており、前記挿入方向において、前記上流側通路及び前記高圧通路の接続部分よりも前記高圧通路の側に前記凹部を位置させたことを特徴とする。
【００１７】
ここで、上流側通路及び高圧通路の接続部分のように、通路の屈曲した部分（図２中の一点鎖線Ｐに例示される部分）は、他の部分に比べて応力が集中しやすいため、ボデーの耐圧強度が低くなることが懸念される。この点を鑑みた上記発明によれば、前記接続部分（屈曲部分）よりも下流側に凹部を位置させるので、屈曲部分におけるボデーの肉厚が凹部によって小さくなることを回避できる。よって、屈曲部分における耐圧強度の低下を抑制でき、上記懸念を解消できる。
【００１８】
請求項４記載の発明では、前記センサ素子（例えば歪ゲージ又は圧電素子）は、特定の方向（検出方向）に対する歪量又は応力を検出するよう指向性を有しており、前記特定の方向（検出方向）が前記高圧通路の長手方向に対して交差する向きとなるよう、前記センサ素子を配置したことを特徴とする。
【００１９】
上述した通り、薄肉部は主に、ボデーの周方向Ｙ１に歪み、ボデーの軸中心方向Ｙ２（つまり高圧通路の長手方向）には殆ど歪まなくなる。そのため、上記発明に反してセンサ素子の検出方向を軸中心方向Ｙ２に対して平行にすると、検出感度が低くなる。この点を鑑みた上記発明によれば、センサ素子の検出方向を軸中心方向Ｙ２に対して交差する向きにするので、検出感度を向上できる。特に、検出方向を軸中心方向Ｙ２に対して直交させれば、検出感度をより一層向上でき好適である。或いは、複数のセンサ素子を組み合わせてブリッジ回路を形成させる場合において、複数のセンサ素子が軸中心方向Ｙ２に対して交差する向きとなるように配置すれば（図５参照）、検出感度を向上でき好適である。
【００２０】
請求項５記載の発明では、前記ボデーは、前記シリンダヘッドに形成されたボデー挿入孔に挿入配置されるとともに、クランプにより前記ボデー挿入孔に押し付けられるよう構成され、前記ボデーには、前記クランプが当接して押し付けられる押付面が形成されており、前記センサ素子は、前記押付面よりも反噴孔側（図１の上側）に位置することを特徴とする。
【００２１】
これによれば、ボデーのうちクランプからの力が作用する押付面よりも上側にセンサ素子が配置されるので、ボデーのうち歪が大きくなる部分（つまり、シリンダヘッドに支持される部分と押付面との間の部分）から外れた箇所にセンサ素子が位置することとなる。よって、ボデーに生じる歪の影響をセンサ素子が受けることを抑制でき、燃圧の検出精度を向上できる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の第１実施形態にかかる燃料噴射弁の全体断面図。
【図２】図１の拡大図。
【図３】（ａ）は、センサチップの部分における図１の断面図、（ｂ）は（ａ）のＡ矢視図、（ｃ）及び（ｄ）は歪ゲージの取付位置がずれている状態を示す図。
【図４】本発明の第２実施形態にかかる燃料噴射弁の断面図。
【図５】本発明の第３実施形態にかかる燃料噴射弁の断面図。
【図６】本発明の効果を説明するための比較例を示す図であって、（ａ）（ｂ）はボデーの断面図、（ｃ）（ｄ）は（ａ）（ｂ）のＡ矢視図、（ｅ）（ｆ）はセンサチップの取付位置が（ｃ）（ｄ）に示す位置からずれた状態を示すＡ矢視図。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明にかかる燃料噴射弁を、車両に搭載されたディーゼルエンジン（内燃機関）のコモンレール式燃料噴射システムに適用した各実施形態について、図面を参照しつつ説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付しており、同一符号の部分についてはその説明を援用する。
【００２４】
（第１実施形態）
図１は燃料噴射弁１０の全体断面図、図２は図１の拡大図である。燃料噴射弁１０は、内燃機関のシリンダヘッドＥ２に挿入搭載され、コモンレールから供給される燃料をエンジンの各気筒の燃焼室Ｅ１へ直接噴射するものである。
【００２５】
先ず、図１を用いて燃料噴射弁１０の全体構造を説明する。燃料噴射弁１０は、ノズルボデー２０、ニードル３０、本体ボデー４０、オリフィスプレート５０、及び電磁ユニット６０等より構成される。
【００２６】
これらのノズルボデー２０及び本体ボデー４０の一部は、シリンダヘッドＥ２に形成されたボデー挿入孔Ｅ３に挿入配置されている。本体ボデー４０にはクランプＫの一端と係合する係合部４０ａ（押付面）が形成されており、クランプＫの他端をシリンダヘッドＥ２にボルトで締め付けることにより、クランプＫの一端が係合部４０ａをボデー挿入孔Ｅ３に向けて押し付けることとなる。これにより、燃料噴射弁１０はボデー挿入孔Ｅ３内に押し付けられた状態で固定される。
【００２７】
ノズルボデー２０は、オリフィスプレート５０を介して本体ボデー４０の図示下側（噴孔側）に、リテーニングナット１１により固定されている。ノズルボデー２０には、ニードル３０を摺動自在に収容するガイド孔２１（ニードル収容室）と、ニードル３０のリフトアップ時に燃料を噴射する噴孔２２等が形成されている。本明細書では、ノズルボデー２０に対して噴孔２２の側（図１の下側）を「下側」、噴孔２２の反対側（図１の上側）を「上側」と呼ぶ。
【００２８】
ガイド孔２１は、ノズルボデー２０の上端面からノズルボデー２０の先端部に向かって穿設され、ガイド孔２１内周面とニードル３０外周面との隙間により、噴孔２２へ高圧燃料を導く高圧通路２３が形成されている。また、ガイド孔２１の途中には、ノズルボデー２０の内径が拡大する燃料溜室２４が形成されている。高圧通路２３（ガイド孔２１）は、上流端がノズルボデー２０の上端面に開口して、オリフィスプレート５０に形成される高圧通路５１に接続されている。
【００２９】
ノズルボデー２０内周面のうち高圧通路２３の先端部分には円錐状の着座面２０ｓが形成され、ニードル３０の先端部には前記着座面２０ｓに着座するシート面３０ｓが形成されている。このシート面３０ｓが着座面２０ｓに着座することにより、噴孔２２へ通じる高圧通路２３をニードル３０が閉塞遮断することとなる。
【００３０】
ガイド孔２１には円筒形状のシリンダ２５が配置されており、シリンダ２５の下端面とニードル３０の上端面との間には、ニードル３０を閉弁方向（図１の下方向）に押圧するスプリング２６が配置されている。シリンダ２５の内周面には、ニードル３０の上端面に高圧燃料圧力を背圧として付与させる背圧室２７が形成されている。この背圧によりニードル３０は閉弁方向（図１の下方向）に付勢される。また、燃料溜室２４の高圧燃料の圧力は、ニードル３０を開弁方向（図１の上方向）に付勢する。
【００３１】
円柱形状である本体ボデー４０の上端面には、図示しない高圧配管と接続される高圧ポート４４（高圧配管接続部）と、図示しない低圧配管と接続される低圧コネクタ９０（低圧配管接続部）が取り付けられている。そして、コモンレールから高圧配管を通じて高圧ポート４４に供給された高圧燃料の余剰分が、低圧コネクタ９０を通じて排出される。なお、高圧ポート４４に開口する供給口４４ａは、本体ボデー４０の軸中心Ｊ１上に配置されている。
【００３２】
本体ボデー４０の内部には、以下に説明する上流側通路４２１、高圧通路４２２、低圧通路４２３（図３参照）及び電磁ユニット収容孔４３等が形成されている。
【００３３】
上流側通路４２１は、供給口４４ａから下側に延びるようドリル加工により形成され、上流側通路４２１の延出方向（ドリル加工方向）は、本体ボデー４０の軸中心Ｊ１に対して傾いている。なお、上流側通路４２１には、フィルタ４２１ａが供給口４４ａから挿入配置されている。
【００３４】
高圧通路４２２は、燃料噴射弁１０のボデー挿入孔Ｅ３への挿入方向（図１の上下方向）に直線状に延びる形状である。具体的には、本体ボデー４０の下端面４０Ｒから上側に延びるようドリル加工により形成され、高圧通路４２２の延出方向（ドリル加工方向）は、本体ボデー４０の軸中心Ｊ１に対して平行である。また、高圧通路４２２の軸中心Ｊ２が本体ボデー４０の軸中心Ｊ１から偏心するよう、高圧通路４２２は形成されている（図２参照）。そして、高圧通路４２２の上流端部は、上流側通路４２１の下流端部と接続されている。
【００３５】
要するに、本体ボデー４０の軸中心Ｊ１と偏心した位置で軸中心Ｊ１と平行延びる高圧通路４２２は、上流側通路４２１との接続部分（図２中の一点鎖線Ｐに示す屈曲部分）において、軸中心Ｊ１に向けて屈曲する。
【００３６】
低圧通路４２３は、余剰燃料を背圧室２７から低圧コネクタ９０へ導くための燃料通路であり、本体ボデー４０を上下方向に貫通するようドリル加工により形成されている。
【００３７】
電磁ユニット収容孔４３には電磁ユニット６０が挿入配置される。この電磁ユニット収容孔４３は、本体ボデー４０の下端面４０Ｒから上側に延びるようドリル加工により形成され、高圧通路４２２の延出方向（ドリル加工方向）は、本体ボデー４０の軸中心Ｊ１に対して平行である。
【００３８】
本実施形態では、軸中心Ｊ１の方向に対して垂直な方向（図１の左右方向）に電磁ユニット６０と高圧通路４２２とが並ぶようレイアウトされている。
【００３９】
オリフィスプレート５０には、高圧通路５１から背圧室２７へ高圧燃料を流入させる流入通路５２と、背圧室２７から低圧側へ流出させる流出通路５３とが形成されている。また、流入通路５２には流入側オリフィスが形成され、流出通路５３には流出側オリフィスが形成されている。
【００４０】
電磁ユニット６０は、電磁コイル６２を有するステータ６３と、このステータ６３に対向して可動するアーマチャ６４と、アーマチャ６４と一体に可動して流出通路５３を開閉するボール弁６５（制御弁）等を備えて構成されている。
【００４１】
本体ボデー４０の上部にはコネクタ７０が取り付けられ、コネクタ７０は、樹脂製のコネクタハウジング７１と、コネクタハウジング７１に保持された駆動用コネクタ端子７２及びセンサ用コネクタ端子７３とを備えて構成されている。そして、電磁ユニット６０の電磁コイル６２と駆動用コネクタ端子７２とが、リード線７４により電気的に接続されている。ちなみに、リード線７４は、保持部材７４ａに保持された状態で、電磁ユニット収容孔４３に挿入配置されている。
【００４２】
電磁コイル６２へ通電すると、アーマチャ６４はステータ６３へ吸引されて可動する。また、ステータ６３の中心部分に収容されたスプリング６６は、ボール弁６５を閉弁する方向（図１の下方向）へアーマチャ６４に弾性力を付勢する。
【００４３】
ここで、噴孔２２からの燃料噴射に伴い、ノズルボデー２０及び本体ボデー４０内部の高圧燃料の圧力は変動する。この圧力変動を検出する燃圧センサ８０が、本体ボデー４０の外周面に取り付けられている。
【００４４】
燃圧センサ８０により検出された圧力変動波形中において、噴孔２２からの噴射開始に伴い燃圧が下降を開始した時期を検出することで、実際の噴射開始時期を検出することができる。また、噴射終了に伴い燃圧が上昇を開始した時期を検出することで、実際の噴射終了時期を検出することができる。また、これらの噴射開始時期及び噴射終了時期に加え、噴射に伴い生じた燃圧下降量の最大値を検出することで、噴射量を検出することができる。
【００４５】
次に、図２及び図３（ａ）（ｂ）用いて燃圧センサ８０の構造について説明する。なお、図２は図１の拡大図、図３（ａ）は図２の断面図である。また、図３（ｂ）は、図３（ａ）のＡ矢視図であり、後述するシールドカバー８４及びコネクタハウジング７１を本体ボデー４０から取り除いた状態を示す。
【００４６】
燃圧センサ８０は、以下に説明するセンサチップ８１、回路基板８２、センサ端子８３及びシールドカバー８４を備えて構成されており、高圧通路４２２内の燃料圧力を検出するよう、本体ボデー４０の外周面に取り付けられている。
【００４７】
ここで、本体ボデー４０のうち燃圧センサ８０が取り付けられる部分の形状について、詳細に説明する。先述したように、高圧通路４２２は、本体ボデー４０の軸中心Ｊ１から偏心するよう形成されている。そのため、図３（ａ）に示すように、本体ボデー４０のうち高圧通路４２２に対して偏心側（図３（ａ）の右側）の部分には、本体ボデー４０が最も薄肉となる薄肉部４１が形成されることとなる。
【００４８】
本体ボデー４０の外周面のうち薄肉部４１の外周面を含む範囲には、本体ボデー４０の外周面を切削加工して凹ませた凹部４５が形成されている。凹部４５の底面４５ａは平坦な面に形成されており、この底面４５ａに、回路基板８２及びセンサチップ８１が取り付けられている。
【００４９】
つまり、高圧通路４２２の周囲のうち本体ボデー４０が最も薄肉となる薄肉部４１の外周面に、センサチップ８１は取り付けられている。換言すれば、本体ボデー４０の軸中心Ｊ１と高圧通路４２２の軸中心Ｊ２とを結ぶ仮想線の延長線上に、センサチップ８１は配置されている。
【００５０】
また、凹部４５は、上流側通路４２１と高圧通路４２２との接続部分（屈曲部分Ｐ）よりも、軸中心Ｊ１の方向において下側に配置されている。具体的には、凹部４５の上端が屈曲部分Ｐよりも、軸中心Ｊ１の方向において下側に位置する。
【００５１】
センサチップ８１は、底面４５ａに絶縁膜（例えば低融点ガラス等）を介して接合固定された半導体よりなるセンサ基板８１１（例えばシリコン基板）と、このセンサ基板８１１に形成された歪ゲージ８１２（センサ素子）と、を有して構成されている。
【００５２】
高圧通路４２２を流通する高圧燃料の圧力により、薄肉部４１が本体ボデー４０の径方向及び周方向に拡大するよう弾性変形することに伴い、凹部４５の底面４５ａには歪が生じる。このように底面４５ａに生じた歪の大きさ（歪量）を歪ゲージ８１２は電気信号に変換する。
【００５３】
本実施形態にかかる歪ゲージ８１２には、特定の方向（検出方向）に対する歪量を検出するよう指向性を有した周知の歪ゲージが採用されている。そして、歪ゲージ８１２の検出方向が、高圧通路４２２の長手方向（図３（ｂ）中の矢印Ｙ２に示す方向）に対して交差する向きとなるように、より具体的には、前記検出方向が本体ボデー４０の周方向（図３（ｂ）中の矢印Ｙ１に示す方向）と一致するように、歪ゲージ８１２は配置されている。
【００５４】
回路基板８２には、各種の図示しない電子部品が実装されるとともに、複数のセンサ端子８３が接続されている。これらのセンサ端子８３は、先述したセンサ用コネクタ端子７３に電気接続されている。また、回路基板８２とセンサチップ８１とは、ボンディングワイヤＷにより電気接続されている。
【００５５】
回路基板８２は、歪ゲージ８１２から出力される検出信号を増幅する増幅回路や、検出信号に重畳するノイズを除去するフィルタリング回路、歪ゲージ８１２に電圧印加する回路等を有する。
【００５６】
薄肉部４１にて生じた歪の大きさに応じて歪ゲージ８１２の抵抗値が変化すると、電圧印加回路から電圧印加された歪ゲージ８１２の出力電圧が変化し、当該出力電圧は高圧燃料の圧力検出値として回路基板８２の増幅回路に出力される。増幅回路は、歪ゲージ８１２から出力される圧力検出値を増幅し、増幅した信号はセンサ端子８３を通じてセンサ用コネクタ端子７３から出力される。
【００５７】
複数のセンサ用コネクタ端子７３には、燃圧センサ８０の検出信号を出力する端子、電源を供給する端子、接地用端子等が含まれている。コネクタ７０には、図示しないエンジンＥＣＵ等の外部機器と接続する外部ハーネスのコネクタが接続される。これにより、外部ハーネスを介して、回路基板８２から出力される圧力検出信号がエンジンＥＣＵに入力される。
【００５８】
回路基板８２及びセンサチップ８１は、金属製のシールドカバー８４により覆われている。これにより、シールドカバー８４が外部ノイズを遮断して、回路基板８２が有する各種回路及びセンサチップ８１を保護する。
【００５９】
駆動用コネクタ端子７２、センサ用コネクタ端子７３及びシールドカバー８４は、本体ボデー４０とともに樹脂材によりモールドされており、この樹脂材の一部は前記コネクタハウジング７１として機能する。
【００６０】
次に、燃料噴射弁１０の作動を説明する。
【００６１】
電磁コイル６２への通電が停止されている場合には、ボール弁６５が流出通路５３を閉弁しているので、ニードル３０を閉弁方向へ付勢する力（背圧室２７の燃圧による力＋スプリング２６の付勢力）がニードル３０を開弁方向へ押し上げる力（燃料溜室２４の燃圧によるリフト力）より大きくなる。その結果、ニードル３０のシート面３０ｓが着座面２０ｓに着座して、高圧通路２３と噴孔２２との間を遮断することにより、燃料は噴射されない。
【００６２】
電磁コイル６２に通電されている場合には、磁化されたステータ６３にアーマチャ６４が吸引され、スプリング６６の付勢力に抗してステータ６３側へアーマチャ６４が移動することにより、ボール弁６５が背圧室２７の燃圧を受けて流出通路５３を開弁する。そのため、背圧室２７の高圧燃料が流出通路５３を通じて低圧側に開放され、背圧室２７の燃圧が低下する。その結果、ニードル３０を閉弁方向に付勢する力より、ニードル３０を開弁方向へ押し上げる力（燃料溜室２４の燃圧によるリフト力）の方が上回った時点でニードル３０がリフト作動する。すると、コモンレールより燃料噴射弁１０に供給された高圧燃料は、本体ボデー４０の上流側通路４２１、高圧通路４２２、オリフィスプレート５０の高圧通路５１、及びノズルボデー２０の高圧通路２３を通じて噴孔２２より噴射される。
【００６３】
以上により、本実施形態によれば以下の効果が得られるようになる。
【００６４】
（１）高圧通路４２２を、本体ボデー４０の軸中心Ｊ１から偏心させることで本体ボデー４０に薄肉部４１を形成するので、図６（ａ）に記載の起歪体８９を不要にできるとともに、図６（ｂ）に記載の分岐通路４２３ｘを不要にできる。よって、部品点数増大及び加工コスト増大を抑制できる。
【００６５】
（２）高圧通路４２２を、本体ボデー４０の軸中心Ｊ１から偏心させることで本体ボデー４０に薄肉部４１を形成するので、薄肉部４１の外周面（底面４５ａ）は高圧通路４２２に対して平行となる。そのため、センサチップ８１が取り付けられる底面４５ａは、主に、本体ボデー４０の周方向Ｙ１（図３（ｂ）参照）に歪むこととなり、ボデーの軸中心方向Ｙ２には殆ど歪まなくなる。よって、図３（ｃ）（ｄ）に示すように、周方向Ｙ１及び軸中心方向Ｙ２のいずれに対しても、歪ゲージ８１２の薄肉部４１（底面４５ａ）への取付位置が僅かにずれただけでは、歪ゲージ８１２の検出値は殆ど変わらない。よって、歪ゲージ８１２の取付位置精度の緩和を図ることができる。
【００６６】
（３）上述した通り、薄肉部４１は主に、本体ボデー４０の周方向Ｙ１に歪み、軸中心方向Ｙ２（つまり高圧通路の長手方向）には殆ど歪まなくなる。この点を鑑み、本実施形態では、歪ゲージ８１２の検出方向が本体ボデー４０の周方向Ｙ１と一致するように歪ゲージ８１２を配置しているので、検出感度を向上でき好適である。
【００６７】
（４）ここで、薄肉部４１の肉厚を薄くするほど歪ゲージ８１２による燃圧検出精度を向上できるが、本体ボデー４０の下端面４０Ｒからドリル加工して高圧通路４２２を形成するにあたり、薄肉部の肉厚を薄くするのには加工限界がある。この点を鑑み、本実施形態では、本体ボデー４０の外周面のうち薄肉部４１の外周面を含む範囲に凹部４５を形成するので、薄肉部４１の肉厚を薄くでき、燃圧検出精度を向上できる。
【００６８】
しかも、回路基板８２を取り付ける底面４５ａを形成するための凹部４５を利用して、薄肉部４１のさらなる薄肉化を図る構成であるため、本体ボデー４０の加工コスト増大を抑制できる。
【００６９】
（５）ここで、上流側通路４２１と高圧通路４２２との接続部分（屈曲部分Ｐ）は、他の部分に比べて応力が集中しやすいため、本体ボデー４０の耐圧強度が低くなることが懸念される。この点を鑑み、本実施形態では、屈曲部分Ｐよりも下流側に凹部４５を位置させるので、屈曲部分Ｐにおける本体ボデー４０の肉厚が凹部４５によって小さくなることを回避できる。よって、屈曲部分Ｐにおける耐圧強度の低下を抑制でき、上記懸念を解消できる。
【００７０】
（６）クランプＫの一端により押し付けられる係合部４０ａよりも上側にセンサチップ８１を位置させるので、本体ボデー４０のうち歪が大きくなる部分（つまり、シリンダヘッドＥ２に支持される部分と係合部４０ａとの間の部分）から外れた箇所に歪ゲージ８１２が位置することとなる。よって、本体ボデー４０に生じる歪の影響を歪ゲージ８１２が受けることを抑制でき、燃圧の検出精度を向上できる。
【００７１】
（第２実施形態）
上記第１実施形態では、本体ボデー４０の外周面に、平坦な面（底面４５ａ）を形成させるべく凹部４５を形成し、前記底面４５ａにセンサチップ８１を取り付けている。これに対し、図４に示す本実施形態では、円柱形状の本体ボデー４０の、円柱外周面４１ａ上に直接センサチップ８１を取り付けている。なお、回路基板８２も円柱外周面４１ａ上に直接取り付ける構成とする。これによれば、本体ボデー４０に凹部４５を形成する加工コスト分を低減できる。
【００７２】
（第３実施形態）
上記第１実施形態では、センサチップ８１に備えられた歪ゲージ８１２の数を１つとしているが、図５に示す本実施形態では、センサチップ８１に複数の歪ゲージ８１２ａ，８１２ｂ，８１２ｃ，８１２ｄを備えさせている。図５に示す例では、複数の歪ゲージ８１２ａ〜８１２ｄによりブリッジ回路を構成させている。
【００７３】
この場合においても、検出方向（図５中の矢印Ｙ３に示す方向）が高圧通路４２２の長手方向（軸中心方向Ｙ２）に対して交差する向きとなるように、複数の歪ゲージ８１２ａ〜８１２ｄは配置されている。以上により、本実施形態によっても上記第１実施形態と同様の効果が発揮される。
【００７４】
（他の実施形態）
本発明は上記実施形態の記載内容に限定されず、以下のように変更して実施してもよい。また、各実施形態の特徴的構成をそれぞれ任意に組み合わせるようにしてもよい。
【００７５】
・上記各実施形態では、センサ素子に歪ゲージ８１２，８１２ａ〜８１２ｄを採用しているが、本発明のセンサ素子は歪ゲージに限定されるものではなく、例えば、薄肉部４１（底面４５ａ）に生じる応力に応じて電荷を発生させる圧電素子を採用してもよい。具体的には、圧電素子は、特定の方向（検出方向）に分極され、検出方向の圧縮応力の変化に基づいて、両端面にプラスあるいはマイナスの電荷を発生する。この場合においても、圧電素子の検出方向が高圧通路４２２の長手方向（軸中心方向Ｙ２）に対して交差する向きとなるように配置することが望ましい。
【００７６】
・上記第１実施形態では、本体ボデー４０に上流側通路４２１及び高圧通路４２２の両通路を形成しているが、上流側通路４２１を廃止するとともに高圧通路４２２の軸中心Ｊ２上に供給口４４ａを配置して、高圧通路４２２を供給口４４ａに接続するように構成してもよい。
【００７７】
・上記第１実施形態では、ニードル３０を開閉作動させる電動アクチュエータとして、ステータ６３及びアーマチャ６４により構成された電磁ユニット６０を採用しているが、ピエゾ素子を多数積層してなる積層体（ピエゾスタック）により構成されたピエゾアクチュエータを採用してもよい。
【００７８】
・上記各実施形態では、ディーゼルエンジンのインジェクタに本発明を適用しているが、ガソリンエンジン、特に、燃焼室Ｅ１に燃料を直接噴射する直噴式のガソリンエンジンに本発明を適用してもよい。
【符号の説明】
【００７９】
１０…燃料噴射弁、２２…噴孔、４０…本体ボデー（ボデー）、４０ａ…係合部（押付面）、４１…薄肉部、４５…凹部、４５ａ…凹部の底面、４２１…上流側通路、４２２…高圧通路、８１２，８１２ａ〜８１２ｄ…歪ゲージ（センサ素子）、Ｅ２…シリンダヘッド、Ｅ３…ボデー挿入孔、Ｊ１…ボデーの軸中心、Ｊ２…高圧通路の軸中心、Ｋ…クランプ、Ｐ…屈曲部（上流側通路及び高圧通路の接続部分）。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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