(57)【要約】【課題】低炭素鋼において、加工性と形状凍結性を両立し、絞り加工、曲げ加工、張り出し加工を行なうことができ、大型の部品に要求される形状を確保可能な、成形性と形状凍結性に優れた冷延鋼板、およびその製造方法を提供すること。【解決手段】質量％で、C：0.030〜0.060%、Si：0.05%以下、Mn： 0.1〜0.3%、P：0.05%以下、S：0.02%以下、Al：0.02〜0.10%、N：0.005%以下で、残部が鉄および不可避不純物である組成を有し、フェライト組織の面積率が80％以上であるとともに、圧延方向、圧延45°方向、圧延直角方向の平均の降伏強度が230MPa以下であり、かつ平均の伸びが40％以上であり、圧延方向および圧延直角方向のr値が0.7〜1.4であることを特徴とする冷延鋼板を用いる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、C：0.030〜0.060%、Si：0.05%以下、Mn： 0.1〜0.3%、P：0.05%以下、S：0.02%以下、Al：0.02〜0.10%、N：0.005%以下で、残部が鉄および不可避不純物である組成を有し、フェライト組織の面積率が80％以上であるとともに、下記（ａ）式で示す平均の降伏強度（YSｍ）が230MPa以下であり、かつ下記（ｂ）式で示す平均の伸び（Elｍ）が40％以上であり、圧延方向および圧延直角方向のr値が0.7〜1.4であることを特徴とする冷延鋼板。
平均の降伏強度  YSｍ＝(YSL+2YSD+YSC)/4  ・・・（ａ）
平均の伸び  Elｍ＝(ElL+2ElD+ElC)/4  ・・・（ｂ）
ここで、YSL：圧延方向の降伏強度
YSD：圧延45°方向の降伏強度
YSC：圧延直角方向の降伏強度
ElL：圧延方向の伸び
ElD：圧延45°方向の伸び
ElC：圧延直角方向の伸び
【請求項２】
請求項１に記載の組成からなる鋼スラブを、1200℃以上の加熱温度で加熱した後、850〜950℃で仕上げ圧延を終了する熱間圧延を行い、700〜800℃で巻取った後、酸洗を施し、その後、50〜90％の圧下率で冷間圧延を行った後、焼鈍をおこなうに際し、600℃から、（Ac1変態点＋100℃）以上の均熱温度までの温度域を１〜30℃/ｓの平均加熱速度で加熱し、前記均熱温度で30〜200ｓの均熱処理を行った後、600℃までの平均冷却速度を3〜30℃/ｓとして冷却することを特徴とする冷延鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、大型液晶テレビのバックライトシャーシなど、大型の平板形状をした部品の部材として最適な、成形性と形状凍結性に優れた冷延鋼板とその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、薄型テレビの大型化にともない、液晶テレビのバックライトシャーシも大型化している。さらに、テレビの軽量化や、素材費削減の要望も大きく、バックライトシャーシも薄肉化している。しかし一方でバックライトシャーシには、ライトを支えるための剛性と、ライトが液晶部にぶつかったり、割れたりしないための平坦度や、撓みの生じ難い所謂「べこつき」感がないことなどが要求されるため、バックライトシャーシの大型化、薄肉化にともない、剛性や平坦度などに対する問題が顕在化している。
【０００３】
そして、剛性確保のためには、バックライトシャーシの平板面に張り出し成型によりビードを形成することが有効であるが、平板面を加工すると平坦度が劣ったり、べこつき感が大きくなったりするなどの問題も新たに生じる。さらに、端部の折り曲げ加工により剛性を確保する場合にも同様の問題が生じる。このような平坦度の劣化などは、プレス成型時の形状凍結性が悪いために生じる現象であるため、部材としての鋼板には、加工性とともに形状凍結性がますます要求されるようになってきている。
【０００４】
従来、形状凍結性に優れた鋼板として、例えば、特許文献１に開示されているように、集合組織を制御するとともに、圧延方向か圧延直角方向のｒ値のうち、少なくとも１つを0.7以下とすることで、曲げ加工時のスプリングバック量を小さくする方法によって製造された鋼板がある。また、特許文献２には、局部伸び、均一伸びの異方性を制御することで、曲げ加工時のスプリングバックや壁反りを抑制する方法が開示されている。さらに、特許文献３には、{100}面と{111}面の比を1.0以上とすることで、曲げ加工時のスプリングバックを抑制する方法が開示されている。
【０００５】
また、大型テレビのバックライトシャーシの絞り成形においても、成形後にベこつきの問題があり、これは、絞り成形での板の流れ込みが不均一であるため、成形部での板厚の不均一により、生じるものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第３５３２１３８号公報
【特許文献２】特開２００４−１８３０５７号公報
【特許文献３】国際公開第００／０６７９１号パンフレット
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、特許文献１〜３に記載の技術では、曲げ加工時には一定の効果があるが、例えば張り出し加工のような場合には、形状凍結性が必ずしも保たれないという問題がある。さらに、近年、非常に市場が拡大している３２インチ以上の大型液晶テレビのバックライトシャーシなどでは、要求される部品形状や剛性を確保するための加工性も得ることができないという問題がある。形状凍結性の現象としてみられるべこつきは、曲げ加工、張り出し加工による稜線反りによって生じることが知られている。これはｒ値を低くすることにより抑制できるが、一方で、低ｒ値では、絞り成形が困難となる。
【０００８】
スプリングバックの抑制は、降伏強度が影響を与えることが知られている。一般に、低炭素鋼は降伏強度が高く、また伸びも充分でないため、加工が厳しい部位には、極低炭素鋼を用いることが多いのは、そのためである。一方、降伏強度を下げるためには鋼を軟質化することが有効であり、その手法として焼鈍温度の上昇や、冷延圧下率の上昇が有効である。しかし鋼の軟質化により、（１１１）方位の集合組織が発達し、高いｒ値となる。このように、スプリングバック抑制のための鋼の軟質化と曲げ加工により発生するゆがみの抑制のためのｒ値低減のすべてを解決することによって、初めて、大型ＴＶのバックライトシャーシのような部品への低炭素鋼の適用が可能となると考えられる。しかし、これまでの低炭素鋼においては、鋼の軟質化と高いｒ値を指向する方策が取られてきた。
【０００９】
したがって本発明の目的は、このような従来技術の課題を解決し、低炭素鋼において、加工性と形状凍結性を両立し、絞り加工、曲げ加工、張り出し加工を行なうことができ、大型の部品に要求される形状を確保可能な、成形性と形状凍結性に優れた冷延鋼板、およびその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
このような課題を解決するための本発明の特徴は以下の通りである。
（１）、質量％で、C：0.030〜0.060%、Si：0.05%以下、Mn： 0.1〜0.3%、P：0.05%以下、S：0.02%以下、Al：0.02〜0.10%、N：0.005%以下で、残部が鉄および不可避不純物である組成を有し、フェライト組織の面積率が80％以上であるとともに、下記（ａ）式で示す平均の降伏強度（YSｍ）が230MPa以下であり、かつ下記（ｂ）式で示す平均の伸び（Elｍ）が40％以上であり、圧延方向および圧延直角方向のr値が0.7〜1.4であることを特徴とする冷延鋼板。
平均の降伏強度  YSｍ＝(YSL+2YSD+YSC)/4  ・・・（ａ）
平均の伸び  Elｍ＝(ElL+2ElD+ElC)/4  ・・・（ｂ）
ここで、YSL：圧延方向の降伏強度
YSD：圧延45°方向の降伏強度
YSC：圧延直角方向の降伏強度
ElL：圧延方向の伸び
ElD：圧延45°方向の伸び
ElC：圧延直角方向の伸び
（２）、（１）に記載の組成からなる鋼スラブを、1200℃以上の加熱温度で加熱した後、850〜950℃で仕上げ圧延を終了する熱間圧延を行い、700〜800℃で巻取った後、酸洗を施し、その後、50〜90％の圧下率で冷間圧延を行った後、焼鈍をおこなうに際し、600℃から、（Ac1変態点＋100℃）以上の均熱温度までの温度域を１〜30℃/ｓの平均加熱速度で加熱し、前記均熱温度で30〜200ｓの均熱処理を行った後、600℃までの平均冷却速度を3〜30℃/ｓとして冷却することを特徴とする冷延鋼板の製造方法。
【００１１】
本発明は、上述した問題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果なされた。ここで、鋼板から大きな長方形の平板を採取した後、要求される部品に加工するにあたり、その長方形の長辺側は、鋼板の圧延方向、あるいは、圧延直角方向と平行に採取するのが、材料の歩留まりや、操業の点から有利である。本発明は、そのように材料取りをする場合に、大型の部品でも加工性と表面性状を両立させることができる。すなわち、平均の伸びを大きくすることで、絞り加工や張り出し加工をおこなうことができ、部品に要求される形状を確保することができる。さらには、降伏強度を低減することにより、加工後にスプリングバックの発生を抑制し、形状凍結性を確保できる。また圧延方向および圧延直角方向のｒ値を0.7〜1.4とすることで、形状凍結性を確保できる。
【００１２】
本発明において、伸びの向上、降伏強度低減のメカニズムは次のように考えられる。すなわち、熱間圧延するに際し、巻取り温度を制御することにより、炭化物を生成させるとともに、フェライト組織の結晶粒径を粗大化させる。さらに、焼鈍温度を（Ac1変態点＋100℃）以上の高温にすることにより、残留している固溶Ｃをフェライト粒内、および粒界に炭化物として析出させ、固溶Ｃを低減させるとともに、粒成長を最適化することにより、高い伸びと、230MPa以下の低い降伏強度が達成できる。降伏強度は低いほど好ましく、本発明においては降伏強度を200MPa以下とすることがより好ましい。但し、α域での高温焼鈍では結晶粒成長によりｒ値は向上するため、低いｒ値を維持するため、（Ac1変態点＋100℃）以上のγ域で焼鈍を施すことにより、ｒ値を高める(111)方位を低減し、（110）や(100)方位を発達させる必要がある。これにより、低ｒ値のまま、フェライト粒粗大化と炭化物形成により、本発明を完成するに至った。
【００１３】
なお、本発明が対象とする冷延鋼板には、冷延鋼板に電気亜鉛めっきや溶融亜鉛めっきなどの表面処理を施した鋼板をも含むものである。さらに、その上に化成処理などにより皮膜をつけた鋼板をも含むものである。
【００１４】
また、本発明の鋼板は、大型ＴＶのバックライトシャーシのみならず、冷蔵庫のパネルや、エアコン室外機など、平面部と曲げ、張り出し、軽度な絞り加工等を施す家電用途一般の部材に広く用いることができる。本発明を用いれば、例えば、板厚0.8ｍｍの鋼板で、650×500ｍｍ程度（３２Ｖ型）以上のバックライトシャーシを製造可能である。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、優れた伸び、低い降伏強度を得ることができ、加工性と形状凍結性を両立し、絞り加工、曲げ加工、張り出し加工を行なうことができる成形性と形状凍結性に優れた冷延鋼板が得られる。これにより大型の部品に要求される平板形状を確保可能であり、大型液晶テレビのバックライトシャーシなどの部材が製造できる。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明の鋼板の化学成分について説明する。なお、以下の説明において、成分元素の含有量％は全て質量％を意味するものである。
【００１７】
C：0.030〜0.060％
降伏強度を230MPa以下とするためには、焼鈍時に粒内および粒界にセメンタイトを析出させ、固溶Ｃを極力低減することが必要である。このためには、焼鈍前の冷延板において適量のＣを残存させておくことが必要である。Ｃ量が0.030％未満では、炭化物析出のための過飽和度が小さく、炭化物の析出が充分でないため、降伏強度を230MPa以下とすることができない。よって、下限を0.030％とした。一方、0.060％を超えて添加した場合、加工性が著しく悪くなる。よって上限を0.060％とした。
【００１８】
Si：0.05％以下
Siは、多量に含有すると、硬質化により加工性が劣化したり、焼鈍時のSi酸化物の生成によりメッキ性が阻害されたりしてしまう。また、熱間圧延時には、鋼がオーステナイトからフェライトに変態する温度が上昇し、オーステナイト域で圧延を終了させるのが困難になってしまう。したがって、Siは0.05％以下とする必要がある。
【００１９】
Mn：0.1〜0.3％
Mnは有害な鋼中SをMnSとして無害化するため、0.1％以上とする必要がある。一方、多量のMnは、硬質化による加工性の劣化や、焼鈍時のフェライトの再結晶を抑制してしまうことから、0.3％以下とする必要がある。
【００２０】
P：0.05％以下
Pは粒界に偏析して、延性や靭性を劣化させることから、0.05％以下とする必要がある。好ましくは0．03％以下である。
【００２１】
S：0.02％以下
Sは、熱間での延性を著しく低下させることで、熱間割れを誘発し、表面性状を著しく劣化させる。さらに、Sは、強度にほとんど寄与しないばかりか、不純物元素として粗大なMnSを形成することにより、延性を低下させる。これらの問題はS量が0.02％を超えると顕著となり、極力低減することが望ましい。したがって、S量は0.02％以下とする必要がある。
【００２２】
Al：0.02〜0.10％
Alは、Nを窒化物として固定することで、固溶Nによる時効硬化を抑制することができる。このような効果を得るためにはAl量は0.02％以上とする必要がある。一方、多量のAlは、熱間圧延時において、鋼がオーステナイトからフェライトに変態する温度を上昇させるため、オーステナイト域で圧延を終了させるのが困難になってしまう。したがって、Al量は0.10％以下とする必要がある。
【００２３】
N：0.005％以下
Nは多量に含有すると、熱間圧延中にスラブ割れを伴い、表面疵が発生する恐れがある。また、冷延、焼鈍後に固溶Nとして存在する場合には、時効硬化を引き起こしてしまう。したがって、N量は0.005％以下とする必要がある。
【００２４】
上記以外の成分は、鉄および不可避不純物からなる。不可避不純物としては、例えばスクラップから混入しやすい0.05%以下のCu、Crや、その他0.01％以下のSn、Ti、Nb、Mo、W、V、Ni、B等が挙げられる。
【００２５】
本発明の鋼板の金属組織は、面積率が80％以上のフェライトとする。フェライト組織の面積率を80％以上とする一方で、セメンタイト、パーライト、マルテンサイト、ベイナイト等のフェライト組織以外の硬質組織を面積率20％以下の範囲で含有する。フェライト組織を主体とすることで、降伏強度230MPa以下を達成できる。一方で、フェライト組織が１００％であるとｒ値が高くなりすぎる場合があるため好ましくない。
【００２６】
本発明の鋼板は、前記（ａ）式により求める平均の降伏強度が230MPa以下とする。平均の降伏強度が230MPaを超えるとスプリングバック等の形状不良が生じる場合がある。このため、平均の降伏強度は230MPa以下とする。
【００２７】
本発明の鋼板は、圧延方向および圧延直角方向のr値が0.7〜1.4とする。上記のように形状凍結性の現象としてみられるベコツキは、曲げ加工、張り出し加工により稜線反りによって生じることが知られているが、これはｒ値を低くすることにより抑制できる。一方で、低ｒ値では、絞り成形が困難となる。本発明者らは、稜線反りを抑制し、絞り加工が可能であるｒ値の指標として0.7以上1.4以下が必要であることを見出した。
【００２８】
上記のように、大きな長方形の平板を要求される部品に加工するにあたり、その長方形の長辺側は、コイルの圧延方向、あるいは、圧延直角方向と平行に採取するのが、材料の歩留まりや、操業の点から有利であり、本発明の鋼板でも、そのように材料取りをして部品とするが、大型の部品でも加工性と平坦度を両立させるためには、圧延方向、および、圧延直角方向のｒ値の上限を1.4に規制することで、とくに、長方形平板の長辺および短辺側の端部を曲げ加工する場合に、そのコーナー部における材料の流入を抑制することができ、部品の平坦度を保つことができる。さらにｒ値の下限を0.7に規制することで、コーナー部の板厚減少に伴う部品の剛性低下を抑制することができる。より好ましくはｒ値の下限は0.7超であり、0.75以上にすることが好ましい。
【００２９】
本発明の鋼板は、前記（ｂ）式により求める平均の伸びが40％以上とする。上記の特性に加えて、平均の伸びを40％以上と大きくすることで、絞り加工や張り出し加工もおこなうことができ、部品に要求される形状を確保することができる。
【００３０】
次に本発明の鋼板の製造条件について説明する。本発明においては上記の組成を有する低炭素鋼スラブを、熱間圧延において、巻取り温度を制御することで析出物を制御するとともに、均熱温度900℃以上の高温で加熱して均熱処理することにより、炭化物を凝集させてフェライト中の固溶Ｃ量を低減し、かつフェライトの粒成長を促進することで、優れた伸び、低い降伏強度を得ることができる。
【００３１】
加熱温度：1200℃以上
熱間圧延するに際し、加熱中にAlN等の析出物を一旦固溶させ、巻取り後に微細析出させる必要があることから、熱間圧延の加熱温度は1200℃以上とする必要がある。
【００３２】
仕上圧延終了温度：850〜950℃
仕上圧延の途中でオーステナイト域からフェライト域になると、圧延荷重が急激に低下し、圧延機の荷重制御が困難になることで、通板中に破断などが起こる危険が生じる。また、仕上圧延の入側からフェライト域で通板すれば、このような危険は回避できるものの、圧延温度の低下で、熱延板の組織が未再結晶フェライトとなり、冷間圧延時の圧延荷重が増大してしまうという問題も生じる。したがって、仕上圧延はオーステナイト域で終了させることが必要であり、850℃以上で終了させることとする。一方、仕上圧延の終了温度が高くなりすぎると、結晶粒が粗大化し、冷延焼鈍板のｒ値が低下し、加工ができなくなる。したがって、仕上圧延は950℃以下で終了する必要がある。
【００３３】
巻取り温度：700℃〜800℃
コイル巻取り時に、結晶粒径を粗大化させると同時に炭化物を凝集させ、固溶Cを低減させるため、巻取り温度は本発明において重要である。
【００３４】
仕上圧延後の巻取り温度が低いと、アシキュラーフェライトの生成により、鋼板が硬質化し、その後の冷延時における圧延荷重が高くなってしまうことから、操業上の困難をともなう。また、炭化物の凝集が不十分で固溶Cが多く残存し、降伏強度を低減できなくなる。したがって、巻取り温度は700℃以上とする必要がある。一方、巻取り温度が800℃を超えて高くなると、コイル形状に巻き取った鋼板間に焼き付きが生じたり、スケールが多量に発生し、冷間圧延前に行なう酸洗でのスケール剥離が不十分となり、冷間圧延時に欠陥となることがある。したがって、巻取り温度は800℃以下とする必要がある。
【００３５】
冷間圧延時の圧下率（冷圧率）：50％〜90％
熱延板を酸洗した後の冷間圧延における圧下率が小さい場合、圧延による結晶回転が不十分となることで、集合組織を発達させることができず、ｒ値が低くなり、深絞り加工ができなくなる。また冷圧率は高くするほど低温で再結晶し、結晶粒径が粗大化し易くなる。したがって、冷圧率は50％超えとする必要がある。一方、90％を超えた圧下率で冷間圧延を行なうには、例えば、0.6ｍｍの板厚の冷延焼鈍板を得るには熱延板の板厚を6ｍｍ（冷圧率90％）とする必要があり、冷間圧延機への負荷が大きく、操業上実施が困難である。
【００３６】
600℃から均熱温度までの平均加熱速度：1〜30℃/s
冷延板の焼鈍において、600℃から均熱温度までの加熱速度が小さいと、熱延板で生成した炭化物が溶解し、固溶Cが増加するため、平均加熱速度は1℃/ｓ以上とする必要がある。一方、加熱速度が大きいと、均熱温度までにフェライトが多く残存し、析出している炭化物へのCの濃化が不十分となり、固溶Cが多く残存し、降伏強度が大きくなり、伸びも低下する。このため、平均加熱速度は30℃/ｓ以下とする。
【００３７】
均熱温度（焼鈍温度）：（Ac1変態点＋100℃）以上
降伏強度を低減するには、結晶粒を粗大化し、なおかつ、炭化物を凝集粗大化することが重要である。このために、均熱処理の際の均熱温度は（Ac1変態点＋100℃）以上とする必要がある。これは、Ac1変態点以上とすることにより、固溶Cがすばやく拡散し、粒界に炭化物として析出するためである。固溶C拡散にはAc1変態点＋100℃（約820℃）以上の均熱温度が必要である。一方均熱温度の上限は、1000℃とする。1000℃を超えると、結晶粒径が粗大化して、加工時に肌荒れなどの不良となりやすい。
【００３８】
均熱処理時間：30〜200s
上記の均熱温度に保持する均熱処理の時間（均熱時間）が短いと、再結晶が完了しないか、あるいは、完了しても粒成長が抑制されるために、伸びが低下する。また、フェライト粒からオーステナイト粒への固溶Cの拡散が不十分となり、フェライト粒内での固溶Cが残存し、降伏強度が大きくなり、伸びが低下する。したがって、均熱処理時の均熱時間は30ｓ以上とする必要がある。一方、均熱時間が長くなると、粒が成長し大きくなるため、加工時に肌荒れの問題を発生し、表面性状が悪くなる。したがって、加熱時の均熱時間は200ｓ以下とする必要がある。
【００３９】
均熱温度から600℃までの冷却速度：3〜30℃/ｓ
均熱温度に保持した後、鋼板を冷却するが、冷却速度が3℃/ｓより遅い場合、炭化物として析出したCが再固溶し、降伏強度を上昇させる。このため、均熱温度から600℃までの平均の冷却速度は3℃/ｓ以上とする必要がある。一方、冷却速度は30℃/ｓ以上を超えて冷却すると、オーステナイト粒からフェライト粒への変態が不十分となり、ｒ値、伸びの低下となり、またフェライト粒の粒成長も不十分で、降伏強度が高く、硬質となる。このため、冷却速度は30℃/ｓ以下とする。
【００４０】
本発明の実施に当たり、溶製方法は、通常の転炉法、電炉法等、適宜適用することができる。溶製された鋼は、スラブに鋳造後、そのまま、あるいは、冷却して加熱し、熱間圧延を施す。熱間圧延では前述の仕上条件で仕上げた後、前述の巻取り温度で巻取る。仕上圧延後、巻取りまでの冷却速度は、特に規定しないが、空冷以上の冷速があれば十分である。また、必要に応じて、100℃/s以上の急冷をおこなってもよい。その後、通常の酸洗後に、前述の冷間圧延を施す。焼鈍（加熱−均熱処理−冷却）については、前述の条件で加熱〜冷却をおこなう。600℃より低い領域での冷速は任意であり、必要に応じて、480℃近傍で溶融亜鉛によるめっきをおこなってもよい。まためっき後、500℃以上に再加熱してめっきを合金化してもよい。あるいは、冷却途中で保持をおこなうなどの熱履歴をとってもよい。さらに、必要に応じて、0.5〜2％程度の伸び率で調質圧延をおこなってもよい。また、焼鈍途中でめっきを施さなかった場合には、耐腐食性を向上させるために電気亜鉛メッキなどをおこなってもよい。さらに、冷延鋼板やめっき鋼板の上に、化成処理などにより皮膜をつけてもよい。
【実施例１】
【００４１】
本発明の実施例について説明する。
【００４２】
表１に供試体の化学組成、製造条件、特性値を示す。なお各鋼の成分から下記式に従ってAc1変態点を求めた。
Ac1変態点＝723＋29.1×[Si%]−10.7×[Mn%]＋16.9×[Cr%]
【００４３】
【表１】
2010255068.tif 000002
【００４４】
表１に示す化学組成を有するスラブを溶製したのち、表中の加熱温度（RT）で1時間スラブを加熱し、粗圧延後は表中に示す仕上げ温度（FT）と巻取り温度（CT）とした。熱延板の板厚は2.0〜3.5ｍｍとした。酸洗後は、表１に示す条件で冷延、加熱、均熱、冷却をおこなった。なお、冷延後の板厚は0.6〜1.0mmとした。ここで、加熱速度は600℃から均熱温度までの平均加熱速度、冷却速度は均熱温度から600℃までの平均冷却速度である。なお、600℃以降も、同様の冷却速度で室温まで冷却した。焼鈍後は、圧下率1.0％の調質圧延をおこない、フェライト組織の面積率と機械特性を調査した。ここで、引張特性は、圧延方向（L方向）、圧延45°方向（D方向）、圧延直角方向（C方向）からJIS5号引張試験片を切り出し、引張速度10mm/分で引張試験をおこなった。ｒ値は、L、C、D各方向からJIS５号引張試験片を切り出し、予歪み15％で測定した。そして、L方向のｒ値（ｒL）、C方向のｒ値（ｒC）、D方向のｒ値（ｒd）、平均降伏強度（YSｍ）、平均伸び（Elm）を求めた。
【００４５】
各測定結果を表１に併せて示す。
【００４６】
表１によれば、本発明の組成を有し、本発明の製造方法で製造した鋼板は、フェライト組織の面積率が80％以上であり、圧延方向、圧延45°方向、圧延直角方向の平均の降伏強度（YSｍ）が230MPa以下であり、かつ平均伸び（Elm）が40％以上であり、圧延方向および圧延直角方向のr値（ｒL、ｒC）が0.7〜1.4であった。これに対して組成が本発明の範囲外であるか、組成が本発明の範囲内であっても製造方法が本発明の範囲外である鋼板は、YSｍ、Elm、ｒL、ｒCのいずれかが劣っていた。
【００４７】
また、本発明の鋼板はフェライト組織以外として、セメンタイト、パーライト、ベイナイトなどの硬質組織が観察された。