(57)【要約】【課題】残留位相差が小さく優れた光学特性を有し、しかも表面平滑性が高く、液晶表示素子などに用いられる光学シートとして好適な熱可塑性樹脂シート、その製造装置およびその製造方法を提供する。【解決手段】製造装置１にベルト１５及び第三の冷却ロール１３間に加わる線圧を制御するニップ圧力制御手段と、第三の冷却ロール１３の周面１３１の温度を制御するロール温度制御手段と、ベルト１５の温度を制御するベルト温度制御手段と、を設けた。そのため、ロール温度制御手段が周面１３１の温度を制御しつつ、ベルト温度制御手段がベルト１５の温度を制御し、さらに、ニップ圧力制御手段がベルト１５および第三の冷却ロール１３間の線圧も制御するので、残留位相差および表面粗さが小さく、表面平滑性が高いシートが安定的に得られる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回された表面が鏡面の金属製ベルトと、
前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備え、
押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルト及び前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する、熱可塑性樹脂シートの製造装置であって、
前記金属製ベルト及び前記第三の冷却ロール間に加わる線圧を制御するニップ圧力制御手段と、
前記第三の冷却ロールの表面の温度を制御するロール温度制御手段と、
前記金属製ベルトの温度を制御するベルト温度制御手段と、
を備えたことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造装置。
【請求項２】
前記ニップ圧力制御手段は、前記線圧を３０ｋｇ／ｃｍ以下に制御する
ことを特徴とする請求項１に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置。
【請求項３】
前記金属製ベルトから剥離させた熱可塑性樹脂シートの反りを矯正するための反り矯正ロールを備えた
ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置。
【請求項４】
前記反り矯正ロールは、０．１ｋｇ／ｍｍ２以下の剥離張力で、前記金属製ベルトから前記シートを剥離する
ことを特徴とする請求項３に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置。
【請求項５】
前記反り矯正ロールの表面の温度を、矯正ロール温度制御手段で制御する
ことを特徴とする請求項１から請求項４までのいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置。
【請求項６】
前記矯正ロール温度制御手段は、前記反り矯正ロールの表面の温度を（Ｔｇ−２０℃）以上（Ｔｇ＋１０℃）以下に制御する
ことを特徴とする請求項５に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置。
【請求項７】
前記ダイの押出口から前記金属製ベルト及び前記第三の冷却ロール間までの距離を、２００ｍｍ以下とする
ことを特徴とする請求項１から請求項６までのいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置。
【請求項８】
前記ロール温度制御手段が制御する前記第三の冷却ロールの表面の温度および前記ベルト温度制御手段が制御する前記金属製ベルトの温度は、それぞれ（Ｔｇ−６０℃）以上Ｔｇ以下、かつその温度差は、３０℃以内である
ことを特徴とする請求項１から請求項７までのいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂シートの製造装置。
【請求項９】
表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回された表面が鏡面の金属製ベルトと、
前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、
を備えた製造装置を用いて、
押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルト及び前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する、熱可塑性樹脂シートの製造方法であって、
前記金属製ベルト及び前記第三の冷却ロール間のニップ圧力を３０ｋｇ／ｃｍ以下に制御した状態で、前記金属製ベルト及び前記第三の冷却ロール間に溶融状態の熱可塑性樹脂を導入させる工程と、
前記第三の冷却ロールの表面の温度及び前記金属製ベルトの温度を制御した状態で、熱可塑性樹脂を前記金属製ベルトで搬送する工程と、
を備えたことを特徴とする熱可塑性樹脂シートの製造方法。
【請求項１０】
前記第三の冷却ロールの表面の温度及び前記金属製ベルトの温度を（Ｔｇ−６０℃）以上Ｔｇ以下に制御し、かつその温度差を、３０℃以内に制御する
ことを特徴とする請求項９に記載の熱可塑性樹脂シートの製造方法。
【請求項１１】
前記金属製ベルトから剥離する際の剥離張力を、０．１ｋｇ／ｍｍ２以下とする
ことを特徴とする請求項９または請求項１０に記載の熱可塑性樹脂シートの製造方法。
【請求項１２】
前記金属製ベルトから剥離させた後の熱可塑性樹脂シートを、反り矯正ロールで搬送する
ことを特徴とする請求項９から請求項１１までのいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂シートの製造方法。
【請求項１３】
前記反り矯正ロールの表面の温度を、（Ｔｇ−２０℃）以上（Ｔｇ＋１０℃）以下に制御する
ことを特徴とする請求項１２に記載の熱可塑性樹脂シートの製造方法。
【請求項１４】
シート面内方向における位相差が２０ｎｍ以下、表面粗さ（Ｒａ）が０．０５μｍ以下、反り率が０．２％以下、シート厚みが０．０５ｍｍ以上３．００ｍｍ以下、全光線透過率が８８％以上である
ことを特徴とする熱可塑性樹脂シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
液晶表示素子などに用いられる光学シートとして好適な優れた光学的特性を有する熱可塑性樹脂シートの製造装置、製造方法及びそれにより得られた熱可塑性樹脂シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
液晶表示素子において、全光線透過率が高くかつ低位相差のシートが透明電極用基板として求められている。特に円偏光板を用いた外光反射防止機能を活用する場合には、低位相差が必須要件であり、このような低位相差のシートを製造する方法が知られている（例えば、特許文献１から１１まで参照）。
【０００３】
特許文献１には、Ｔダイから押し出された環状オレフィン系熱可塑性樹脂が、冷却用ロールと冷却用ベルトとによって挟圧される点が開示されている。そして、これにより、当該環状オレフィン系熱可塑性樹脂が冷却用ベルトの表面に圧着されて冷却される点が開示されている。また、冷却用ベルトの表面に圧着された環状オレフィン系熱可塑性樹脂が、剥離用ロールによって冷却用ベルトの表面から剥離されることにより、透明樹脂シートが製造される点が開示されている。
特許文献２には、ダイスからシート状に押し出された溶融状態の熱可塑性樹脂を、金属製のキャストドラムと、キャストドラムにその周方向に沿って圧接した金属製の無端ベルトとの間に通過させることにより、熱可塑性樹脂を挟圧して無端ベルトに圧着させる光学用熱可塑性樹脂シートの製造方法が開示されている。また、熱可塑性樹脂のガラス転移温度をＴｇ〔℃〕としたとき、キャストドラムの表面の温度が、Ｔｇ〔℃〕以上でかつＴｇ＋５０〔℃〕以下である点が開示されている。
特許文献３には、ダイの吐出口から吐出された環状オレフィン系樹脂が、第一の保持ロールに巻回されたベルトとロールとの間を通過して当該ロールに圧着され、当該ロールに圧着された環状オレフィン系樹脂が剥離用ロールにより当該ロールから剥離されることによりシートが形成される点が開示されている。さらに、ベルトの表面の温度が調節される点も開示されている。
特許文献４には、ダイスから押し出された環状オレフィン系樹脂を、冷却ロールと押圧ロールとの間に通過させて当該冷却ロールおよび当該押圧ロールによって挟圧することにより、当該環状オレフィン系樹脂を冷却ロールの表面に密着させて冷却し、これにより、樹脂シートを成形する点が開示されている。
特許文献５、６には、Ｔダイから溶融押し出しされた熱可塑性高分子シートが金属ベルトに接触する最初の金属ベルトの温度（Ｖ１）が、熱可塑性高分子のガラス転移点（Ｔｇ）に対し、Ｔｇ−２０≦Ｖ１≦Ｔｇ＋１００（℃）の範囲にある熱可塑性高分子シートの製造方法が開示されている。また、熱可塑性高分子シートの流れ方向に対し曲率の無い金属ベルトの温度（Ｖ２）が、Ｔｇ−３０≦Ｖ２≦Ｔｇ＋３０（℃）の範囲にある点も開示されている。さらに、冷却された熱可塑性高分子シートが、金属ベルトから離れる部分の金属ベルトの温度（Ｖ３）が、Ｔｇ−１００≦Ｖ３≦Ｔｇ−２０（℃）であり、且つ、Ｖ３≦Ｖ２≦Ｖ１（℃）の範囲にある点も開示されている。
特許文献７には、ダイスからシート状に押し出された非晶性熱可塑性樹脂フィルムを冷却ロールに密着させる際に、非晶性熱可塑性樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）−１０℃からＴｇ−４０℃に温調されたタッチロールと冷却ロールで狭圧する光学フィルムの製造方法が開示されている。
特許文献８には、ダイから溶融状態で押し出した膜状の熱可塑性樹脂を、金属製冷却ロールと、圧力制御された複数のロールで弛まないように張力をかけた無端金属ベルトとの間で、円弧状に狭圧し、次いで、冷却したフィルムを剥離手段により金属製冷却ロールから剥離させる光学フィルムの製造方法が開示されている。
特許文献９には、Ｔダイからシート状に押し出した溶融状環状オレフィン系重合体を、キャスティングロールとタッチロールにより狭圧する工程を有する環状オレフィン系重合体フィルムの製造方法であって、タッチロールの表面の温度が４０℃以上（Ｔｇ−２０）℃以下であるフィルムの製造方法が開示されている。
特許文献１０には、ダイから溶融状態で押し出した膜状の熱可塑性樹脂を、金属押圧体と金属製のキャスト冷却ロールとで挟んで冷却固化する熱可塑性樹脂フィルムの製造方法であって、金属押圧体とキャスト冷却ロールとに挟まれる直前での膜状の熱可塑性樹脂の温度がＴｇ＋２０℃からＴｇ＋９０℃であり、且つ、金属押圧体の表面の温度（Ｔｔ）とキャスト冷却ロールの表面の温度（Ｔ１）との差が０．５℃≦Ｔ１−Ｔｔ≦２０℃である熱可塑性樹脂フィルムの製造方法が開示されている。
特許文献１１には、ポリカーボネート樹脂を溶融してシート状に押出し、複数個の冷却ロールを用いてシートを製造するに当り、最初の冷却ロール上でシート状物を挟持加圧しない点が開示されている。
【０００４】
【特許文献１】特許第４０６９５３４号公報
【特許文献２】特開２０００−２８０２６８号公報
【特許文献３】特開２００７−２３７４９５号公報
【特許文献４】特開２００１−３０３３７号公報
【特許文献５】特許第３６９８９１０号公報
【特許文献６】特開２０００−２６３６２８号公報
【特許文献７】特開２００４−３３０６５１号公報
【特許文献８】特開平９−２９０４２７号公報
【特許文献９】特開２００６−１９２７４９号公報
【特許文献１０】特開２００８−５５８９０号公報
【特許文献１１】特許第３７５４５１９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１に記載のものでは、特にシート厚みが厚い場合には、シートの表裏に温度差がつき、低残留位相差が達成できないという問題がある。
特許文献２に記載のものでは、高吐出にし、かつシート厚みを厚くした場合、メルトウェッブの垂れによるシート外観不良が発生したり、キャストドラムからシートの剥離不良が発生し、平滑なシートが得られないという問題がある。
特許文献３に記載のものでは、ベルト裏面からの温度調整機構があるが、Tｇ+５℃以上の挟圧区間を設定する事が目的である。そのため、ベルト厚みが薄く、高吐出時には目的とする温度制御が困難である。そのため、低残留位相差が達成できないという問題がある。
特許文献４から１１に記載のものにおいても、光学シートの製造方法が開示されているが、低残留位相差が十分に達成できず、表面平滑性においても十分なシートが得られないという問題がある。
【０００６】
本発明の目的は、残留位相差が小さく優れた光学特性を有し、しかも表面平滑性が高く、液晶表示素子などに用いられる光学シートとして好適な熱可塑性樹脂シート、その製造装置およびその製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の熱可塑性樹脂シートの製造装置は、表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回された表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備え、押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルト及び前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する、熱可塑性樹脂シートの製造装置であって、前記金属製ベルト及び前記第三の冷却ロール間に加わる線圧を制御するニップ圧力制御手段と、前記第三の冷却ロールの表面の温度を制御するロール温度制御手段と、前記金属製ベルトの温度を制御するベルト温度制御手段と、を備えたことを特徴とする。
本発明では、第三の冷却ロールの表面の温度および金属製ベルトの温度を制御するとともに、金属製ベルトおよび第三の冷却ロール間の線圧も制御するので、残留位相差および表面粗さが小さく、表面平滑性が高いシートが安定的に得られる。そして、このような特性を有するシートは、液晶表示素子などに用いられる光学シートとして好適に利用することができる。
通常、製膜時ベルトは樹脂膜により加熱され結果としてシート表裏の温度差がついてしまうが、ロール温度制御手段およびベルト温度制御手段により、シート表裏の温度差を小さくして、表裏の収縮率に差が生じることを抑制するので、低残留位相差を実現することができる。
【０００８】
本発明の製造装置において、前記ニップ圧力制御手段は、前記線圧を３０ｋｇ／ｃｍ以下に制御することが好ましい。
この発明では、線圧（ニップ圧力）が特定されているので、シートの幅方向で部分的にバンクが発生することを防止することができる。そのため、安定した低位相差のシートを得ることができる。なお、ニップ圧力とは、金属製ベルト及び第三の冷却ロール間に加わるシート単位幅当たりの荷重である。
【０００９】
さらに、本発明の製造装置において、前記金属製ベルトから剥離させた熱可塑性樹脂シートの反りを矯正するための反り矯正ロールを備えたことが好ましい。
この発明では、反り矯正ロールにより、液晶表示素子に用いる上で必須要件となるシート反りの防止を実質的に行うことができる。
【００１０】
また、本発明の製造装置において、前記反り矯正ロールは、０．１ｋｇ／ｍｍ２以下の剥離張力で、前記金属製ベルトから前記シートを剥離することが好ましい。
この発明では、剥離強度を特定の値以下としたので、シートに位相差ムラが発生することを防止することができる。
【００１１】
また、本発明の製造装置において、前記反り矯正ロールの表面の温度を、矯正ロール温度制御手段で制御することが好ましい。
本発明では、反り矯正ロールの表面の温度を制御することにより、シートの反りが矯正されやすくなり、また、シートが反り矯正ロールの表面に付着するなどの不都合を防止することもできる。
【００１２】
そして、本発明の製造装置において、前記矯正ロール温度制御手段は、前記反り矯正ロールの表面の温度を（Ｔｇ−２０℃）以上（Ｔｇ＋１０℃）以下に制御することが好ましい。
この発明では、反り矯正ロールの表面の温度が特定されたので、シート反りが十分に矯正される。また、表面の温度が特定されたことにより、シートが矯正ロールの表面に付着することを防止することができ、外観性が低下することを防止することができる。さらに、シートが矯正ロールから剥離する時に延伸されて位相差ムラが発生することを防止することができる。
【００１３】
そして、本発明の製造装置において、前記ダイの押出口から前記金属製ベルト及び前記第三の冷却ロール間までの距離を、２００ｍｍ以下とすることが好ましい。
本発明では、ダイから押出されたシートがばたつくことを抑制して厚みムラが生じることを防止できる。
【００１４】
さらに、本発明の製造装置において、前記ロール温度制御手段が制御する前記第三の冷却ロールの表面の温度および前記ベルト温度制御手段が制御する前記金属製ベルトの温度は、それぞれ（Ｔｇ−６０℃）以上Ｔｇ以下、かつその温度差は、３０℃以内であることが好ましい。
この発明では、第三の冷却ロールの表面の温度及び金属製ベルトの温度を特定したので、シートが急冷されることを防止して、挟持されたときに大きい残留位相差が生じることを防止することができる。また、剥離時の張力で位相差ムラや厚みムラが発生することを防止することもできる。
また、第三の冷却ロールの表面の温度と金属製ベルトの温度との温度差を特定したので、シートの表裏の温度差が小さくなり、収縮率に差が生じることを防止することができる。したがって、残留位相差の小さいシートが得られる。
【００１５】
本発明の熱可塑性樹脂シートの製造方法は、表面が弾性材で被覆された第一の冷却ロールと、第二の冷却ロールとの間に巻回された表面が鏡面の金属製ベルトと、前記金属製ベルトを介して前記第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールと、を備えた製造装置を用いて、押出機に取り付けられたダイから溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、前記金属製ベルト及び前記第三の冷却ロール間に導入させた後、前記金属製ベルトで搬送しつつ冷却して前記金属製ベルトから剥離させることで熱可塑性樹脂シートを形成する、熱可塑性樹脂シートの製造方法であって、前記金属製ベルト及び第三の冷却ロール間のニップ圧力を３０ｋｇ／ｃｍ以下に制御した状態で、前記金属製ベルト及び前記第三の冷却ロール間に溶融状態の熱可塑性樹脂を導入させる工程と、前記第三の冷却ロールの表面の温度及び前記金属製ベルトの温度を制御した状態で、熱可塑性樹脂を前記金属製ベルトで搬送する工程と、を備えたことを特徴とする。
【００１６】
本発明の製造方法において、前記第三の冷却ロールの表面の温度及び前記金属製ベルトの温度を（Ｔｇ−６０℃）以上Ｔｇ以下に制御し、かつその温度差を、３０℃以内に制御することが好ましい。
【００１７】
また、本発明の製造方法において、前記金属製ベルトから剥離する際の剥離張力を、０．１ｋｇ／ｍｍ２以下とすることが好ましい。
【００１８】
さらに、本発明の製造方法において、前記金属製ベルトから剥離させた後の熱可塑性樹脂シートを、反り矯正ロールで搬送することが好ましい。
この発明では、反りが抑制されたシートが得られるので、液晶表示素子に好適に利用することができる。
【００１９】
そして、本発明の製造方法において、前記反り矯正ロールの表面の温度を、（Ｔｇ−２０℃）以上（Ｔｇ＋１０℃）以下に制御することが好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂シートの製造方法によれば、本発明の熱可塑性樹脂シートと同様の効果を奏する。
【００２０】
本発明の熱可塑性樹脂シートは、シート面内方向における位相差が２０ｎｍ以下、表面粗さ（Ｒａ）が０．０５μｍ以下、反り率が０．２％以下、シート厚みが０．０５ｍｍ以上３．００ｍｍ以下、全光線透過率が８８％以上であることを特徴とする。
本発明のシートは、残留位相差が小さく、しかも表面平滑性が高い。そのため、本発明のシートは、液晶表示素子などに好適に利用することができる。
なお、シート面内方向位相差とは、シート面に垂直に光が入射した時の位相差を言う。また、シートの反り率とは、熱可塑性樹脂シートの流れ方向に、５００ｍｍの長さ、幅方向に５００ｍｍの長さに切り取った正方形のサンプルを定盤に対して、シートの表側を上にした場合と下にした場合の、定盤の面から最大に離れたシートの高さを測定し、その最大値を求めた後、次式にて反り率を計算した値を言う。
反り率（％）＝最大反り量（ｍｍ）×１００／５００（ｍｍ）
ここで、位相差が２０ｎｍより大きくなると、例えば円偏光板による外光反射防止機能が低下するなど光学的用途に供するシートとしては十分な特性を発揮しないため、位相差は２０ｎｍ以下とすることが好ましく、１０ｎｍ以下とすることがより好ましい。
また、表面粗さ（Ｒａ）が０．０５μｍより大きくなると、表面の平滑性が低いため、液晶ディスプレイに組み込んだ時その表示画面にムラが発生しやすくなるため、表面粗さは０．０５μｍ以下とすることが好ましく、０．０３μｍ以下とすることがより好ましい。
さらに、反り率が０．２％より大きくなると、例えば透明電極加工等の二次加工で支障が出たり、液晶ディスプレイに組み込んだ時、液晶セルを変形させたりするため、反り率は０．２％以下とすることが好ましく、０．１％以下とすることがより好ましい。
さらに、全光線透過率が８８％未満であると、液晶ディスプレイに組み込んだ時、表示が暗くなるため、全光線透過率が８８％以上とすることが好ましく、９０％以上とすることがより好ましい。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
図１を参照して本実施形態に係る熱可塑性樹脂シート（以下、「シート」と略記する）の製造装置および製造方法、およびそれらにより得られたシートについて説明する。
先ず、本実施形態のシートの製造装置の構成を説明する。
【００２２】
この製造装置１は、押出機のＴダイ１０と、第一の冷却ロール１１と第二の冷却ロール１２と第四の冷却ロール１４との間に巻装された金属製ベルト１５（以下、「ベルト１５」と略記する）と、シート２０およびベルト１５を介して第一の冷却ロール１１と対向配置された第三の冷却ロール１３とを備えている。
第一の冷却ロール１１の下方には、第四の冷却ロール１４が配置されており、第四の冷却ロール１４と略同じ高さ位置には、第二の冷却ロール１２が配置されている。第三の冷却ロール１３は、第一の冷却ロール１１と略同じ高さ位置で対向配置されている。第三の冷却ロール１３は、シート２０とベルト１５を介して第一の冷却ロール１１と接触し、しかもベルト１５で第三の冷却ロール１３側に押圧されたシート２０を抱き込むようにして設けられている。即ち、ベルト１５とこのベルト１５と接触しているシート２０は、第三の冷却ロール１３の周面１３１の一部に巻き付くようにして蛇行している。
また、製造装置１は、第三の冷却ロール１３の近傍で、第三の冷却ロール１３と所定の間隔を有して配置された反り矯正ロール１７と、反り矯正ロール１７により矯正されたシート２０を送る複数のパスロール１８とを備える。
【００２３】
さらに、製造装置１は、ベルト１５及び第三の冷却ロール１３間に加わる線圧を制御するニップ圧力制御手段と、第三の冷却ロール１３の表面である周面１３１の温度を制御するロール温度制御手段と、反り矯正ロール１７の表面である周面１７１の温度を制御する矯正ロール温度制御手段と、ベルト１５の裏面温度を制御するベルト温度制御手段とを備える。
ここで、周面１３１は、ベルト１５にて搬送されるシート２０に当接する面である。ベルト温度制御手段は、第一、第二および第四の冷却ロール１１，１２、１４の周面１１１、１２１，１４１の温度を制御する第二のロール温度制御手段と、ベルト温度調節器１６とを有する。これら第二のロール温度制御手段およびベルト温度調節器１６により、ベルト１５の裏面温度が制御される。
ベルト温度調節器１６は、第一及び第二の冷却ロール１１、１２間に配設され、ベルト１５を介して周面１３１に略対向する冷却面１６１を有する。この冷却面１６１は、ベルト１５と第一の冷却ロール１１とが離れる位置からシート２０とベルト１５とが離れる位置に亘ってベルト１５を冷却する。
また、ロール温度制御手段およびベルト温度制御手段は、周面１３１の温度およびベルト１５の温度を（Ｔｇ−６０℃）以上Ｔｇ以下に制御し、かつその温度差を３０℃以内に制御する。ここで、Ｔｇは熱可塑性樹脂のガラス転移温度である。周面１３１の温度及びベルト１５の温度が（Ｔｇ−６０℃）未満ではシート２０が急冷され挟圧された時に大きい残留位相差を生じることがある。一方、周面１３１の温度及びベルト１５の温度がそれぞれＴｇを越えると、シート２０の剥離温度がＴｇ以上になり、剥離時の張力で位相差ムラや厚みムラが発生する場合がある。また、温度差が３０℃を超えると、シート２０の表裏の温度差により収縮率に差が生じ、残留位相差が大きくなってしまう場合がある。
なお、製造装置１は、反り矯正ロール１７の周面１７１と対向する第二の温度調節器を有していてもよい。
【００２４】
Ｔダイ１０は、シート２０を押出す押出口１０１を有する。この押出口１０１から樹脂がベルト１５及び第三の冷却ロール１３間に導入されるまでの距離（エアーギャップ）は、２００ｍｍ以下であることが好ましく、さらに好ましくは、１８０ｍｍ以下である。エアーギャップが２００ｍｍを超えると、シート２０のバタツキが発生して厚みムラが発生する場合があり、溶融状態のシート２０が挟圧（ニップ）される前に冷却され、残留歪による位相差が生じやすくなる。
【００２５】
第一から第四の冷却ロール１１，１２，１３、１４は、例えば、二重管スパイラル金属ロールであり、第三の冷却ロール１３の表面粗さは、Ｒａ＝０．０１０μｍである。
第一の冷却ロール１１は、その表面に弾性材１１３が被覆されている。この弾性材１１３としては、フッ素ゴム、ニトリルゴム、シリコンゴムが例示でき、その硬度（ＪＩＳ  Ｋ６３０１  Ａ  形に準拠）が９０度以下、厚さが３ｍｍ以上のものが好ましいが、これに限られない。
第一から第四の冷却ロール１１，１２，１３、１４の各中心には、回転軸１１２、１２２，１３２，１４２が設けられている。製造装置１は、ニップ圧力制御手段を備え、このニップ圧力制御手段は、第三の冷却ロール１３の回転軸１３２を第一の冷却ロール１１に対して近接移動または離隔移動させることができ、この移動により、ベルト１５および第三の冷却ロール１３間に加わる線圧（ニップ圧力）を所定の圧力に制御する。なお、第一の冷却ロール１１の回転軸１１２を第三の冷却ロール１３に対して近接移動または離隔移動させることによりニップ圧力を制御してもよい。
ニップ圧力制御手段により加わるニップ圧力は３０ｋｇ／ｃｍ以下が好ましく、さらに、好ましくは、２５ｋｇ／ｃｍ以下である。ニップ圧力が３０ｋｇ／ｃｍを超えると、シート２０幅方向で部分的にバンク（溶融樹脂溜り）が発生し結果として安定した低位相差のシート２０を得る事ができない場合がある。
【００２６】
反り矯正ロール１７は、ベルト１５に接着したシート２０を剥離し、ベルト１５から剥離されたシート２０の反りを矯正する。矯正ロール温度制御手段は、反り矯正ロール１７の周面１７１の温度を（Ｔｇ−２０℃）以上（Ｔｇ＋１０℃）以下に制御する。周面７１の温度が（Ｔｇ−２０℃）未満では、十分な反り矯正の効果が得られず、一方（Ｔｇ＋１０℃）を超えると、シート２０が周面１７１に付着して外観を悪化させたり、反り矯正ロール１７からの剥離時に延伸され位相差ムラが発生する場合がある。
また、反り矯正ロール１７は、ベルト１５からシートを剥離する際の剥離張力が所定の値となるように配設されている。剥離張力は、０．１ｋｇ／ｍｍ２以下であり、好ましくは、０．０５ｋｇ／ｍｍ２以下である。剥離張力が０．１ｋｇ／ｍｍ２を超えると、延伸によりシート２０に位相差ムラが発生する。
【００２７】
上述のような製造装置１により製造されたシート２０は、シート面内方向におけるレタデーション（位相差）が２０ｎｍ以下、表面粗さ（Ｒａ）が０．０５μｍ以下、反り率が０．２％以下、全光線透過率が８８％以上である。
また、シート厚みは、０．０５ｍｍ以上３．００ｍｍ以下であり、好ましくは、０．１ｍｍ以上２．５ｍｍ以下である。ここで、シート厚みが０．０５ｍｍ未満では安定製膜が困難となる場合がある。一方、シート厚みが３．００ｍｍを越えると厚み因子により残留位相差が小さなシート２０を得る事が困難となる場合がある。厚み分布は、平均値に対して±５％以下、好ましくは±２％以内である。厚み分布が±５％を超えると位相差の入射角の依存性が大きくなり好ましくない。
【００２８】
次に、シート２０の製造方法について説明する。
まず、押出機に取り付けられたダイ１０の押出口１０１から溶融状態の熱可塑性樹脂を押出して、ベルト１５及び第三の冷却ロール１３間に導入させる。ニップ圧力制御手段により第三の冷却ロール１３及びベルト１５間の圧力を３０ｋｇ／ｃｍ以下に制御する。また、ロール温度制御手段により周面１３１の温度を調節するとともに、ベルト温度制御手段によりベルト１５の温度を制御する。これにより、周面１３１の温度と、ベルト１５の温度とを（Ｔｇ−６０℃）以上Ｔｇ以下に制御し、かつその温度差を、３０℃以内に制御する。さらに、矯正ロール温度制御手段により周面１７１の温度を（Ｔｇ−２０℃）以上（Ｔｇ＋１０℃）以下に制御する。
その後、ベルト１５でシート２０を搬送しつつ冷却してベルト１５から剥離させることでシート２０を形成する。ここで、ベルト１５からシート２０を剥離する際の剥離張力は、０．１ｋｇ／ｍｍ２以下とする。剥離されたシート２０は反り矯正ロール１７に送られ、シート２０の反り状態が矯正される。
【００２９】
本発明で得られるシート２０は、熱可塑性樹脂よりなるものであり、例えば、環状オレフィン系樹脂、ポリカーボネート、ポリスチレンが挙げられる。特に、環状オレフィン系樹脂は熱可塑性を有し、他の熱可塑性透明樹脂、例えばポリカーボネートやポリスチレンなどと比較して、光学異方性が小さく、光弾性係数が小さく、複屈折が生じにくいため、光学分野における種々の用途などに有用である。一方、ポリカーボネートは、ポリスチレンやポリメチルメタクリレートなどと比較して、耐熱性、耐衝撃性に優れているため、薄肉化を求められる光学用途などに有用である。
【００３０】
かかる環状オレフィン系樹脂としては、下記一般式（１）で表される単量体（以下、「特定単量体」ともいう。）から得られる重合体または共重合体（以下、「（共）重合体」と表現する。）を用いることが好ましく、より好ましくは下記一般式（１’）で表される構造単位を有する（共）重合体、特に好ましくは、上記一般式（２）で表される構造単位を有する（共）重合体である。
【００３１】
【化１】
2010105188.tif 000003
【００３２】
（式中、Ｒ1からＲ4は、水素原子、ハロゲン原子、炭素数１から３０の炭化水素基、またはその他の１価の有機基であり、それぞれ同一または異なっていても良い。また、Ｒ1からＲ4のうち任意の２つが互いに結合して、単環または多環構造を形成しても良い。ｍは０または正の整数であり、ｐは０または正の整数である。）
【００３３】
【化２】
2010105188.tif 000004
【００３４】
（式中、Ｒ1からＲ4、ｐ、ｍの定義は上記式（１）に同じ。）
【００３５】
【化３】
2010105188.tif 000005
【００３６】
（式中、Ｒ1からＲ4の定義は上記式（１）に同じ。）
具体的には、下記（ａ）から（ｅ）に示す重合体または共重合体を好適に用いることができる。
（ａ）特定単量体の開環重合体（以下、「特定の開環重合体」ともいう。）
（ｂ）特定単量体とこれと共重合可能な環状単量体（特定単量体を除く。以下、「共重合性環状単量体」ともいう。）との開環共重合体（以下、「特定の開環共重合体」ともいう。）
（ｃ）特定単量体と不飽和二重結合含有化合物との飽和共重合体（以下、「特定の飽和共重合体」ともいう。）
（ｄ）特定の開環重合体または特定の開環共重合体（以下、これらを「特定の開環（共）重合体」ともいう。）の水素添加（共）重合体
（ｅ）特定の開環（共）重合体をフリーデルクラフト反応により環化した後、水素添加して得られる水素添加（共）重合体
〔特定単量体〕
好ましい特定単量体としては、上記式（１）中、Ｒ1およびＲ3が水素原子または炭素数１から１０の炭化水素基であり、Ｒ2およびＲ4が水素原子または一価の有機基であって、Ｒ2およびＲ4の少なくとも一つは水素原子および炭化水素基以外の極性基を示し、ｍが０から３の整数、ｐが０から３の整数であり、ｍ＋ｐの値が０から４、更に好ましくは０から２、特に好ましくは１であるものを挙げることができる。
【００３７】
また、特定単量体のうち、Ｒ2およびＲ4が下記式（３）で表される極性基を有する特定単量体は、ガラス転移温度（以下、「Ｔｇ」ともいう）が高く、吸湿性が低い環状オレフィン系熱可塑性樹脂が得られる点で好ましい。
【００３８】
−(ＣＨ2)nＣＯＯＲ5 （３）
（式中、Ｒ5は炭素数１から１２の炭化水素基を示し、ｎは０から５の整数である。）
上記式（３）において、Ｒ5はアルキル基であることが好ましい。
【００３９】
また、ｎの値が小さいものほど、得られる環状オレフィン系樹脂のＴｇが高くなるので好ましく、特にｎが０である特定単量体は、その合成が容易である点で好ましい。
また、上記式（１）において、Ｒ1またはＲ3はアルキル基であることが好ましく、より好ましくは炭素数が１から４のアルキル基、さらに好ましくは炭素数が１から２のアルキル基、特に好ましくはメチル基である。更に、このアルキル基が、上記式（３）で表される極性基が結合した炭素原子と同一の炭素原子に結合されていることが好ましい。
【００４０】
また、上記式（１）においてｍが１である特定単量体は、Ｔｇがより高い熱可塑性樹脂組成物が得られる点で好ましい。
上記式（１）で表される特定単量体の具体例としては、
ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
トリシクロ［５.２.１.０2,6］−８−デセン、
テトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
ペンタシクロ［６.５.１.１3,6.０2,7.０9,13］−４−ペンタデセン、
ペンタシクロ［７.４.０.１2,5.１９9,12.０8,13］−３−ペンタデセン、
トリシクロ［４.４.０.１2,5］−３−ウンデセン、
５−メチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−エチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−メトキシカルボニルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−メチル−５−メトキシカルボニルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−シアノビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
８−メトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−エトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−ｎ−プロポキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−イソプロポキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−ｎ−ブトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−メチル−８−メトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−メチル−８−エトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−メチル−８−ｎ−プロポキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−メチル−８−イソプロポキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−メチル−８−ｎ−ブトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
ジメタノオクタヒドロナフタレン、
エチルテトラシクロドデセン、
６−エチリデン−２−テトラシクロドデセン、
トリメタノオクタヒドロナフタレン、
ペンタシクロ［８.４.０.１2,5.１9,12.０8,13］−３−ヘキサデセン、
ヘプタシクロ［８.７.０.１3,6.１10,17.１12,15.０2,7.０11,16］−４−エイコセン、
ヘプタシクロ［８.８.０.１4,7.１11,18.１13,16.０3,8.０12,17］−５−ヘンエイコセン、
５−エチリデンビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
８−エチリデンテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
５−フェニルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
８−フェニルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
５−フルオロビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−フルオロメチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−トリフルオロメチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−ペンタフルオロエチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５−ジフルオロビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,６−ジフルオロビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,６−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−メチル−５−トリフルオロメチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６−トリフルオロビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６−トリス（フルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６,６−テトラフルオロビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６,６−テトラキス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５−ジフルオロ−６,６−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,６−ジフルオロ−５,６−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６−トリフルオロ−５−トリフルオロメチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−フルオロ−５−ペンタフルオロエチル−６,６−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,６−ジフルオロ−５−ヘプタフルオロ−ｉｓｏ−プロピル−６−トリフルオロメチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−クロロ−５,６,６−トリフルオロビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,６−ジクロロ−５,６−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６−トリフルオロ−６−トリフルオロメトキシビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６−トリフルオロ−６−ヘプタフルオロプロポキシビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
８−フルオロテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、８−フルオロメチルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−ジフルオロメチルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−トリフルオロメチルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−ペンタフルオロエチルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,８−ジフルオロテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,９−ジフルオロテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,８−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,９−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−メチル−８−トリフルオロメチルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,８,９−トリフルオロテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,８,９−トリス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,８,９,９−テトラフルオロテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,８,９,９−テトラキス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,８−ジフルオロ−９,９−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,９−ジフルオロ−８,９−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,８,９−トリフルオロ−９−トリフルオロメチルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,８,９−トリフルオロ−９−トリフルオロメトキシテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,８,９−トリフルオロ−９−ペンタフルオロプロポキシテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−フルオロ−８−ペンタフルオロエチル−９,９−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,９−ジフルオロ−８−ヘプタフルオロｉｓｏ−プロピル−９−トリフルオロメチルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−クロロ−８,９,９−トリフルオロテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８,９−ジクロロ−８,９−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−（２,２,２−トリフルオロエトキシカルボニル）テトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、
８−メチル−８−（２,２,２−トリフルオロエトキシカルボニル）テトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセンなどを挙げることができる。
【００４１】
これらの特定単量体のうち、８−メチル−８−メトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、８−エチリデンテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、８−エチルテトラシクロ［４.４.０.１2,5.１7,10］−３−ドデセン、ペンタシクロ［７.４.０.１2,5.１9,12.０8,13］−３−ペンタデセンは、優れた耐熱性を有する環状オレフィン系樹脂が得られる点で好ましい。
【００４２】
〔共重合性環状単量体〕
特定の開環共重合体を得るための共重合性環状単量体としては、炭素数が４から２０、特に５から１２のシクロオレフィンを用いることが好ましく、その具体例としては、シクロブテン、シクロペンテン、シクロヘプテン、シクロオクテン、トリシクロ［５.２.１.０2,6］−３−デセン、５−エチリデン−２−ノルボルネン、ジシクロペンタジエンなどが挙げられる。
【００４３】
〔不飽和二重結合含有化合物〕
特定の飽和共重合体を得るための不飽和二重結合含有化合物としては、ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタジエン共重合体、エチレン−非共役ジエン共重合体、
ポリノルボルネンなどの主鎖に炭素−炭素間二重結合を含む不飽和炭化水素系ポリマーを用いることができる。
【００４４】
特定単量体と共重合性環状単量体または不飽和二重結合含有化合物との使用割合は、特定単量体：共重合性環状単量体または不飽和二重結合含有化合物が、重量比で１００：０から５０：５０であることが好ましく、更に好ましくは１００：０から６０：４０である。
【００４５】
共重合性環状単量体または不飽和二重結合含有化合物の使用割合が過大である場合には、得られる共重合体のＴｇが低下し、その結果、樹脂の耐熱性が低下するため、耐熱性の高いシート２０を得ることが困難となる。
【００４６】
〔開環重合触媒〕
特定単量体の開環重合反応はメタセシス触媒の存在下に行われる。このメタセシス触媒は、タングステン化合物、モリブデン化合物およびレニウム化合物から選ばれた少なくとも１種の金属化合物（以下、「（ａ）成分」という。）と、周期表第１族元素（例えばＬｉ、Ｎａ、Ｋなど）、第２族元素（例えばＭｇ、Ｃａなど）、第１２族元素（例えばＺｎ、Ｃｄ、Ｈｇなど）、第１３族元素（例えばＢ、Ａｌなど）、第４族元素（例えばＴｉ、Ｚｒなど）あるいは第１４族元素（例えばＳｉ、Ｓｎ、Ｐｂなど）の化合物であって、少なくとも１つの当該元素−炭素結合あるいは当該元素−水素結合を有するものから選ばれた少なくとも１種の化合物（以下、「（ｂ）成分」という。）との組み合わせからなるものであり、触媒活性を高めるために添加剤（以下、「（ｃ）成分」という。）が含有されていてもよい。
【００４７】
上記（ａ）成分を構成する好適な金属化合物の具体例としては、ＷＣｌ6、ＭｏＣｌ5、ＲｅＯＣｌ3などの特開平１−２４０５１７号公報に記載の金属化合物を挙げることができる。
【００４８】
上記（ｂ）成分を構成する化合物の具体例としては、ｎ−Ｃ4Ｈ9Ｌｉ、(Ｃ2Ｈ5)3Ａl、(Ｃ2Ｈ5)2ＡｌＣｌ、(Ｃ2Ｈ5)1.5ＡｌＣｌ1.5、(Ｃ2Ｈ5)ＡｌＣｌ2、メチルアルモキサン、ＬｉＨなどの特開平１−２４０５１７号公報に記載の化合物を挙げることができる。
【００４９】
上記（ｃ）成分としては、アルコール類、アルデヒド類、ケトン類、アミン類などを好適に用いることができるが、その他に特開平１−２４０５１７号公報に示される化合物を用いることができる。
【００５０】
〔水素添加〕
本発明に用いられる環状オレフィン系樹脂としては、上記の特定の（共）開環重合体および特定の飽和共重合体の他に、特定の（共）開環重合体に水素添加して得られる水素添加（共）重合体、および特定の（共）開環重合体をフリーデルクラフト反応により環化した後、これに水素添加して得られる水素添加（共）重合体を用いることができる。
【００５１】
このような水素添加（共）重合体は、優れた熱安定性を有するものであるため、成形加工を行う際や製品として使用する際に、加熱によってその特性が劣化することを防止することができる。
【００５２】
ここに、水素添加（共）重合体における水素添加率は、通常５０％以上、好ましく７０％以上、より好ましくは９０％以上、更に好ましくは９５％以上、特に好ましくは９７％以上である。
【００５３】
本発明に用いられる環状オレフィン系樹脂は、３０℃のクロロホルム中で測定した固有粘度（ηｉｎｈ）が０．２から５．０ｄｌ／ｇであることが好ましい。
また、環状オレフィン系樹脂の平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定されるポリスチレン換算の数平均分子量（Ｍｎ）が８,０００から１００,０００、重量平均分子量（Ｍｗ）が２０，０００から３００,０００の範囲のものが好適である。
【００５４】
次に、上記製造装置１を使用した本実施形態のシート２０の製造方法を説明する。
先ず、シート２０と直接当接するベルト１５、第一及び第三の冷却ロール１１、１３の表面温度を制御する。具体的には、ベルト温度制御手段によりベルト１５の表面温度が（Ｔｇ−６０℃）以上Ｔｇ以下に保たれるように制御するとともに、ロール温度制御手段により第一から第四の冷却ロール１１〜１４の温度制御をしておく。
【００５５】
そして、押出機のＴダイ１０よりシート２０を押出す。そして、第一の冷却ロール１１と接触しているベルト１５と、第三の冷却ロール１３とに略同時に接触するようにして第一と第三の冷却ロール１１、１３の間に導入する。さらに、ニップ圧力制御手段により、第一及び第三の冷却ロール１１、１３間の圧力が３０ｋｇ/ｃｍ以下になる状態に制御する。シート２０は、ベルト１５で搬送されつつ、ベルト１５および第三の冷却ロール１３により冷却される。ここで、シート２０が搬送される際にも、ロール温度制御手段及びベルト温度制御手段は、冷却ロール及びベルト１５の温度を（Ｔｇ−６０℃）以上Ｔｇ以下に制御し、かつその温度差を、３０℃以内に制御する。
【００５６】
［実施の形態の効果］
製造装置１にベルト１５及び第三の冷却ロール１３間に加わる線圧を制御するニップ圧力制御手段と、第三の冷却ロール１３の周面１３１の温度を制御するロール温度制御手段と、反り矯正ロール１７の周面１７１の温度を制御する矯正ロール温度制御手段と、ベルト１５の温度を制御するベルト温度制御手段と、を設けた。
そのため、ロール温度制御手段が周面１３１の温度を制御しつつ、ベルト温度制御手段がベルト１５の温度を制御し、さらに、ニップ圧力制御手段がベルト１５および第三の冷却ロール１３間の線圧も制御するので、残留位相差および表面粗さが小さく、表面平滑性が高いシートが安定的に得られる。そして、このような特性を有するシートは、液晶表示素子などに用いられる光学シートとして好適に利用することができる。
【００５７】
また、ベルト１５と第一の冷却ロール１１とが離れる位置からシート２０とベルト１５とが離れる位置に亘ってベルト１５を冷却する冷却面１６１をベルト温度調節器１６に設けた。
このため、シート２０がベルト１５により搬送される間、シート２０における周面１３１に当接する面とベルト１５に当接する面との温度差が小さくなることを防止することができる。
【００５８】
また、ベルト１５から剥離させたシートの反りを矯正するための反り矯正ロール１７を設けた。
そのため、反り矯正ロール１７により、液晶表示素子に用いる上で必須要件となるシート反りの防止を実質的に行うことができる。
【００５９】
さらに、反り矯正ロール１７の周面１７１の温度を（Ｔｇ−２０℃）以上（Ｔｇ＋１０℃）以下に制御した。
そのため、周面１７１の温度が特定されたので、シート２０の反りが十分に矯正される。また、周面１７１の温度が特定されたことにより、シート２０が周面１７１に付着することを防止することができ、外観性が低下することを防止することができる。さらに、シート２０が矯正ロール１７から剥離する時に延伸されて位相差ムラが発生することを防止できる。
【００６０】
また、ダイ１０の押出口１０１からベルト１５及び第三の冷却ロール１３間までの距離を、２００ｍｍ以下とした。
そのため、押出口１０１から押出されたシート２０がばたつくことを抑制して厚みムラが生じることを防止できる。
【００６１】
そして、ベルト１５及び第三の冷却ロール１３間のニップ圧力を３０ｋｇ／ｃｍ以下に制御した状態で、ベルト１５及び第三の冷却ロール１３間に溶融状態の熱可塑性樹脂を導入させた。
そのため、ニップ圧力が特定されているので、シートの幅方向で部分的にバンクが発生することを防止することができる。また、安定した低位相差のシートを得ることができる。
【００６２】
また、周面１３１の温度及びベルト１５の温度を（Ｔｇ−６０℃）以上Ｔｇ以下に制御し、かつその温度差を、３０℃以内に制御した。
そのため、周面１３１の温度及びベルトの温度を特定したので、シートが急冷されることを防止して、挟持されたときに大きい残留位相差が生じることを防止することができる。また、剥離時の張力で位相差ムラや厚みムラが発生することを防止することもできる。
また、周面１３１の温度とベルト１５の温度との温度差を特定したので、シート２０の表裏の温度差が小さくなり、収縮率に差が生じることを防止することができる。したがって、残留位相差の小さいシート２０が得られる。
【００６３】
ベルト１５から剥離する際の剥離張力を、０．１ｋｇ／ｍｍ２以下とした。
そのため、剥離強度を特定の値以下としたので、シート２０に位相差ムラが発生することを防止することができる。
【００６４】
製造装置１により得られたシート２０は、シート面内方向における位相差が２０ｎｍ以下、表面粗さ（Ｒａ）が０．０５μｍ以下、反り率が０．２％以下、シート厚みが０．０５ｍｍ以上３．００ｍｍ以下、全光線透過率が８８％以上である。
そのため、シート２０は、残留位相差が小さく、しかも表面平滑性が高いので、液晶表示素子などに好適に利用することができる。
例えば、シート２０は、タッチパネル等の透明電極用基板シートとして利用できる。従来、ガラス／ＩＴＯ電極として使用されていたものを、本シート／ＩＴＯ電極に代替して利用できる。これにより、強度アップ、軽量化、コストダウン等が果たせる。
【実施例】
【００６５】
以下、実施例および比較例を挙げて、本発明をより具体的に説明するが、本発明は実施例等の内容に何ら限定されるものではない。
【００６６】
[実施例１]
押出機、押出加工条件、ベルト機および第一から第四の冷却ロールについて以下に示す。
単軸押出機：Φ７５ｍｍ（Ｌ/Ｄ=２８）
ポリマーフィルター：リーフディスク型、５インチ２０枚  ろ過精度公称２０μｍ
コートハンガーダイ：９００ｍｍ幅、リップ開度２ｍｍ
押出加工条件：押出機シリンダー部；２４０から２７０℃、アダプター部；２４０℃、ポリマーフィルター部；２７０℃、ダイ；２４５℃、押出量；８５ｋｇ/h、シートの引取り速度；１．６ｍ/ｍｉｎ
ベルト機；ステンレススチールベルト；０．８ｍｍ厚み、幅９００ｍｍ、ベルト表面粗さＲａ=０．０１５μｍ
第一の冷却ロール；厚み１０ｍｍ、ＪＩＳ−Ａ７５°のニトリルゴム(ＮＢＲ)で被覆されたロール（Φ６００）、
第二の冷却ロール；二重管スパイラル金属ロール（Φ６００）、
第三の冷却ロール；表面粗さＲａ=０．０１０μｍの二重管スパイラルロール（Φ６００）、
第四の冷却ロール；二重管スパイラル金属ロール（Φ６００）
次に、シートの製造方法について説明する。
まず、熱可塑性樹脂として、ノルボルネンとエチレンをメタロセン触媒にて共重合して得られる下記式（４）で表される環状オレフィンコポリマー（ＭＦＲ＝４ｇ／１０ｍｉｎ（２６０℃）、Ｔｇ＝１５８℃のポリプラスチックス社製「ＴＯＰＡＳ（登録商標）  ６０１５」）を熱風乾燥機にて１２０℃、１２時間乾燥処理した。
【００６７】
【化４】
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（４）
【００６８】
これを押出機のホッパーに供給し、押出口（ダイリップ）から溶融状態の樹脂を押出した。
押出した溶融樹脂膜を、ベルトと、このベルトを介して第一の冷却ロールと対向配置された第三の冷却ロールとの間に導入させた後、ベルトで搬送しつつ冷却してベルトから剥離させた。この際、ベルト温度制御手段によりベルトの裏面から温度制御を実施し、ベルト温度を所定の温度に保った。その後、環状オレフィン系樹脂シートを、表面の温度が制御された反り矯正ロール上に接触させて、実質的に反りがないシートを製造した。
なお、ロールニップ圧力、第三の冷却ロールの表面の温度、ベルトの裏面温度、押出ダイの押出口から第一および第三の冷却ロール間までの距離（エアーギャップ）、剥離張力、反り矯正ロールの温度、シート厚みについては、表１に示すように設定した。また、表１に示す温度差とは、第三の冷却ロールの表面の温度とベルトの裏面の温度と差である。
【００６９】
[実施例２から実施例６、比較例１から比較例７]
実施例２から実施例６および比較例１から比較例７では、それぞれ表１および表２の条件に基づいて、実施例１と同様にしてシートを作製した。なお、表２の＊１は、測定不可であることを示し、＊２はシート変形により測定不可であることを示す。
【００７０】
【表１】
2010105188.tif 000007
【００７１】
【表２】
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【００７２】
表１および表２により分かるように、比較例１では、ニップ圧力が３０ｋｇ／ｃｍを超えたため、レタデーションの値が２０ｎｍよりも大きいシートが得られた。また、比較例２でも同様に、第三の冷却ロールの温度と金属製ベルトの裏面温度との温度差が８０℃であり、レタデーションの値が比較的大きくなった。比較例３では、エアーギャップが２００ｍｍを超えており、比較例４では、剥離張力が０．１ｋｇ／ｍｍ２を超えているため、レタデーションの値が比較的大きくなった。
さらに、比較例５、６では、反り矯正ロールの温度が（Ｔｇ−２０℃）以上（Ｔｇ＋１０℃）以下の範囲外であるため、反り率が大きくなり、また、比較例６では、レタデーションなどについて測定できなかった。
また、比較例７では、第三の冷却ロールの表面温度とベルト裏面温度との温度差が３０℃を超えたため、レタデーションの値が２０ｎｍよりも大きいシートが得られた。
これに対して、実施例１から６では、ロールニップ圧力、第三の冷却ロールの表面の温度、ベルトの裏面の温度、エアーギャップ、剥離張力および反り矯正ロールの温度を特定したため、レタデーションが２０ｎｍ以下、表面粗さ（Ｒａ）が０．０５μｍ以下、反り率が０．２％以下、全光線透過率が８８％以上のシートが得られた。
【産業上の利用可能性】
【００７３】
本発明に係る熱可塑性樹脂シートの製造装置、製造方法によれば、残留位相差が小さく表面平滑性が高いシートを安定して製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００７４】
【図１】本発明の実施の形態に係る熱可塑性樹脂シートの製造方法で使用する製造装置の概略図。
【符号の説明】
【００７５】
１………製造装置
１０……ダイ
１１……第一の冷却ロール
１２……第二の冷却ロール
１３……第三の冷却ロール
１４……第四の冷却ロール
１５……ベルト
１６……ベルト温度調整器
１７……反り矯正ロール
２０……シート
【図１】
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