(57)【要約】【課題】タンディッシュを熱間再使用するに際し、ノズルの閉塞を防止して、タンディッシュから鋳型への溶鋼の確実な注湯を実現する技術を提供する。【解決手段】前チャージの連続鋳造を終了したら一旦タンディッシュ１内を空にして、タンディッシュ１を加熱することなく、前チャージの連続鋳造の終了時点から３時間以内に次チャージの溶鋼をタンディッシュ１に供給し始めるものとする。次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］は、下記式（１）を満足するものとする。【数１】2010269359.tif 000011【選択図】図１
2010269359.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
取鍋から供給された溶鋼を一時的に受け止めると共に、この溶鋼を底部に形成された排出孔に接続される浸漬ノズルを介して鋳型に注湯するためのタンディッシュを熱間で再使用するに際し、
前チャージの連続鋳造を終了したら一旦タンディッシュ内を空にして、タンディッシュを加熱することなく、前チャージの連続鋳造の終了時点から３時間以内に次チャージの溶鋼をタンディッシュに供給し始めるものとし、
次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］は、下記式（１）を満足するものとする、
ことを特徴とする、
前チャージと次チャージの温度差に着目した、タンディッシュの熱間再使用方法。
ただし、下記式（１）において、ＴＬＬ［℃］は、前チャージの溶鋼の液相線温度を意味する。
【数１】
2010269359.tif 000010
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タンディッシュの熱間再使用方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、冷間整備工程を省略してタンディッシュを熱間にて連続使用する所謂タンディッシュの熱間再使用が行われている。この種の技術として特許文献１は、鋳造初期の鋳片の品質確保に主眼を置いた技術を開示している。具体的には、この文献１は、タンディッシュ表面温度を急速に冷却することが肝要であるとしているが、一方で、あまりにタンディッシュ表面温度を下げ過ぎると、取鍋から空のタンディッシュへ注湯された溶鋼の温度が過度に低下し、タンディッシュから鋳型への溶鋼の注湯に支障を来たして鋳造不能の状態となってしまうので、タンディッシュ表面温度は少なくとも１０００℃以上は確保すべきだとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第３０９３６１７号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、実際のところ、タンディッシュ表面温度が１０００℃以上に確保されていたとしても、ノズル（ノズルとは、タンディッシュから鋳型へ至る間の流路を意味する。）が閉塞し、タンディッシュから鋳型への溶鋼の注湯に支障が出て、鋳造不能の状態となってしまうことがあった。
【０００５】
本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その主な目的は、タンディッシュを熱間再使用するに際し、ノズルの閉塞を防止して、タンディッシュから鋳型への溶鋼の確実な注湯を実現する技術を提供することにある。
【課題を解決するための手段及び効果】
【０００６】
本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、本願発明者は、鋭意研究の末、前チャージの溶鋼の液相線温度と、次チャージの溶鋼温度と、の関係がノズルの閉塞を左右していることを見出し、以下の発明を完成させた。
【０００７】
本願発明の観点によれば、タンディッシュの熱間再使用は、以下のような方法で行われる。即ち、取鍋から供給された溶鋼を一時的に受け止めると共に、この溶鋼を底部に形成された排出孔に接続される浸漬ノズルを介して鋳型に注湯するためのタンディッシュを熱間で再使用するに際し、前チャージの連続鋳造を終了したら一旦タンディッシュ内を空にして、タンディッシュを加熱することなく、前チャージの連続鋳造の終了時点から３時間以内に次チャージの溶鋼をタンディッシュに供給し始めるものとする。次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］は、下記式（１）を満足するものとする。ただし、下記式（１）において、ＴＬＬ［℃］は、前チャージの溶鋼の液相線温度を意味する。
【０００８】
【数１】
2010269359.tif 000003
【０００９】
以上の方法によれば、タンディッシュ内を空にする際に排出し切れずに前記排出孔内やその近辺に不可避的に残留し凝固しかかった残留地金を再融解することができるので、タンディッシュを熱間再使用するに際し、ノズルの閉塞を防止でき、もって、タンディッシュから鋳型への溶鋼の確実な注湯を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】タンディッシュの斜視図
【図２】タンディッシュの底に形成された排出孔とその周辺の断面図
【図３】次チャージの溶鋼温度の測定方法及び測定条件の説明図
【発明を実施するための形態】
【００１１】
（用語の定義）
・次チャージ：タンディッシュを熱間再使用するに際し、これから鋳造しようとするチャージを意味する。
・前チャージ：タンディッシュを熱間再使用するに際し、直前に鋳造していたチャージを意味する。
・液相線温度ＴＬＬ［℃］：溶鋼の化学成分から平居の式で求めた値を意味する。平居の式は、下記式（２）及び（３）で示され、詳しくは、「日本鉄鋼協会編、鉄鋼便覧第３版第１編製造基礎、４．凝固現象、４．１．５液相線温度、固相線温度の算出法（宮下芳雄）ｐ．２０５」を参照のこと。ただし、下記式（２）及び（３）において、Ｃ［ｗｔ％］は溶鋼の炭素含有量、以下同様に、Ｓｉ［ｗｔ％］はケイ素含有量、Ｍｎ［ｗｔ％］はマンガン含有量、Ｃｒ［ｗｔ％］はクロム含有量、Ｎｉ［ｗｔ％］はニッケル含有量を意味する。
・ノズル：タンディッシュから鋳型へ至るまでの流路（溶鋼流路２３）を意味する。
・ノズルの閉塞：タンディッシュから鋳型へ至るまでの流路（溶鋼流路２３）の閉塞を意味する。
【００１２】
【数２】
2010269359.tif 000004
【００１３】
【数３】
2010269359.tif 000005
【００１４】
周知の通り、代表的な連続鋳造設備の鋳造経路に着目すると、湾曲型連続鋳造設備と垂直曲げ型連続鋳造設備なるものがある。前者は、鋳型から鋳造経路に沿って、円弧経路部と矯正経路部、水平経路部を有するものであり、後者は、上記円弧経路部の上流に垂直経路部を設け、溶鋼中の介在物浮上を図ったものである。また、連続鋳造設備の鋳造する鋳片の断面形状に着目すると、断面形状のアスペクト比が２以上であるスラブと２以下のブルーム、更に、断面形状が正方形、丸であるビレットなるものがある。本願発明の適用対象は、上記のすべてのカテゴリーに属する連続鋳造である。以下、本明細書では、一例として、本願発明をブルーム向けの湾曲型連続鋳造設備に適用した例を説明する。
【００１５】
以下、図面を参照しつつ、本発明の実施の形態を説明する。
【００１６】
図１に示すようにタンディッシュ１は、二点鎖線で略示の取鍋２から供給された溶鋼を一時的に受け止めると共に、この溶鋼を、底部３に形成された排出孔４に接続される浸漬ノズル５を介して鋳型６に注湯するためのものである。本実施形態のタンディッシュ１の底部３には、４ストランド分の排出孔４が形成されている。また、上記のタンディッシュ１には、４ストランドへの溶鋼温度が均一となるように十分な容積が確保された溶鋼保持室８と、この溶鋼保持室８に連通され、取鍋２から供給された溶鋼を直接受けて溶鋼保持室８へ受け渡すための溶鋼連絡室９と、が形成されており、上記の溶鋼保持室８に保持されている溶鋼の温度低下を抑制するためのタンディッシュ蓋１０が溶鋼保持室８を区画する側部１１に対して着脱可能に設けられている。このタンディッシュ蓋１０には、平面視で上記の排出孔４と一致する箇所で加熱孔１２が形成されており、この加熱孔１２に酸素を吹き付けるための酸素ノズルを挿入し、排出孔４に対して酸素を所定流量で吹き付けることで、排出孔４内やその近辺に固着した残留地金を積極的に溶解できるようになっている。以上の構成で、取鍋２から溶鋼連絡室９に供給された溶鋼は、溶鋼保持室８へ移動し、排出孔４や浸漬ノズル５を介して鋳型６に注湯され、鋳型６内で図示しない凝固シェルが形成されることで、二点鎖線で示すようなブルーム１３（ただし、鋳型６の直下では内部は未凝固状態にある。）が連続的に鋳造されるようになっている。
【００１７】
次に、図２を参照しつつ、排出孔４の周辺の断面構造を説明する。即ち、図２に示すように、タンディッシュ１の底部３は、肉厚の耐火物１４と、この耐火物１４を覆う鉄皮１５と、から構成されている。そして、この底部３に形成される上記の排出孔４は、図示の通り断面略鼓形状に形成されている。この排出孔４には、鋳型６へ注湯される溶鋼の流量を制御するためのスライディングノズル１６が設けられている。このスライディングノズル１６は、底部３に対して固着して設けられる固定側の第１スライディングノズル１７と、この第１スライディングノズル１７に対して水平方向に相対移動可能な可動側の第２スライディングノズル１８と、から構成されている。
【００１８】
上記の第１スライディングノズル１７は、筒状であって下端から上端へ向かって外周面が狭窄するように形成されると共に上記の断面略鼓形状の排出孔４に対して下方から挿入固着される上ノズル１９と、この上ノズル１９に対して下方から固着される有孔平板形状の上スライドプレート２０と、から構成されている。同様に、上記の第２スライディングノズル１８は、上スライドプレート２０に対して相対的にスライド可能に構成される有孔平板形状の下スライドプレート２１と、この下スライドプレート２１に対して下方から固着され、略示の浸漬ノズル５が連結される筒状の下ノズル２２と、から構成されている。そして、タンディッシュ１内に保持されている溶鋼を図１の鋳型６へ注湯するのに供される溶鋼流路２３が図２に示すように排出孔４とスライディングノズル１６と浸漬ノズル５によって一続きに形成されており、以上の構成で、第１スライディングノズル１７に対して第２スライディングノズル１８を水平方向へ相対的にスライドさせることで、スライディングノズル１６の開度は自在に調整できるようになっている。なお、図２の状態で、スライディングノズル１６の開度は０％、即ちスライディングノズル１６は閉じている。
【００１９】
次に、上記のタンディッシュ１を用いた鋼の連続鋳造を説明する。以下、連続鋳造の定常状態を皮切りに、連続鋳造を終了し、タンディッシュ１内を空にし、次チャージの溶鋼をタンディッシュ１に供給して連続鋳造を再開する、といった順番で説明する。
【００２０】
（連続鋳造の定常状態）
連続鋳造の定常状態では、概ね２５０ｔｏｎ程度の溶鋼を保持可能な取鍋２から溶鋼連絡室９へ所定流量で溶鋼が供給され、この溶鋼連絡室９に供給された溶鋼は溶鋼保持室８へ連続的に移されている。このとき、溶鋼保持室８内には、概ね４０〜５０ｔｏｎ程度の溶鋼が常時、保持されており、この溶鋼のメニスカスには公知の酸化防止材（保温材）が浮設され、もって、溶鋼の酸化防止と適度な保温が図られている。図２に示すスライディングノズル１６は、鋳造速度に見合った所望の開度に設定されており、溶鋼保持室８内の溶鋼は溶鋼流路２３を介して鋳型６へ所定流量で注湯されている。そして、図１に示すように、鋳型６内で形成された凝固シェル（ブルーム１３）は、更に下流へと搬送されることでやがて内部に至るまで完全に凝固し、所謂半製品であるブルーム１３が形成される。
【００２１】
取鍋２内の溶鋼の残量が所定値以下となると、略空となった取鍋２から溶鋼連絡室９への溶鋼の供給は強制的にストップさせ、取鍋２をタンディッシュ１から離れる方向へ搬送する。これと同時に、満タンの取鍋２を新たに図１に示す二点鎖線の位置へ搬送し、溶鋼連絡室９への溶鋼の供給を再開する。こうして、同一鋼種の連続鋳造は、複数チャージに亘って途切れなく続けられるようになっている。
【００２２】
（連続鋳造の終了時）
連続鋳造する鋼種を変更するときは、原則として、タンディッシュ１内を一旦空にすることとしている。即ち、タンディッシュ１の溶鋼保持室８に保持されている前チャージの溶鋼の残量が所定量を下回ったら、図２のスライディングノズル１６の開度を０％とし、鋳型６への溶鋼の注湯を中断する。これは、タンディッシュ１内の酸化防止剤に代表されるスラグが鋳型６内に流入してしまうのを防止するためである。なお、上記の「所定量」とは、例えば、溶鋼保持室８内に保持されている溶鋼のメニスカスが溶鋼保持室８の底面から高さ５ｃｍのところを下回ったときの量を意味する。本実施形態において、「連続鋳造の終了時点」とは、上記のスライディングノズル１６の開度を０％とした時点を意味する。
【００２３】
この状態で、タンディッシュ１内には、所定量を僅かに下回る溶鋼と、この溶鋼のメニスカスに浮設されているスラグと、が残されている。次に、タンディッシュ１内を一旦空にすべく、図１に示すタンディッシュ１を排出孔４等から上記の残された溶鋼とスラグをタンディッシュ１外へ排出する。しかし、現実には、図２に示す各排出孔４内にトラップされた溶鋼やスラグは、上記の排出孔４を利用しただけでは完全にはタンディッシュ１外へ排出できない。こうして上記の排出作業で排出できなかった溶鋼やスラグは、残留地金や残留スラグとしてタンディッシュ１内に留まり続けることとなる。これらの残留地金や残留スラグは、本願出願人の設備では、一応、合計２ｔｏｎ以下に抑えることができるとされる。
【００２４】
（連続鋳造の再開）
上記のように前チャージの連続鋳造が終了したら、前チャージの溶鋼を収容していた取鍋２をタンディッシュ１から離れる方向へ搬送すると共に、前チャージの溶鋼とは異なる鋼種の溶鋼を収容する取鍋２をタンディッシュ１へ搬送する。そして、この取鍋２からタンディッシュ１の溶鋼連絡室９へ新たな鋼種の溶鋼（以下、次チャージの溶鋼とも称する。）を供給し始める。溶鋼連絡室９に供給された次チャージの溶鋼は、溶鋼連絡室９から溶鋼保持室８へ流入すると共に、溶鋼保持室８内に残されている残留地金や残留スラグと混じりあい、やがて、溶鋼保持室８内に満たされていく。このときは未だ図２のスライディングノズル１６は閉じられた状態を継続しており、溶鋼保持室８内の溶鋼のメニスカスが、前述した連続鋳造の定常状態における湯面レベルに達したら、スライディングノズル１６を開いて鋳型６への、次チャージの溶鋼の、注湯を開始する。
【００２５】
本実施形態では、上記の連続鋳造の終了から再開にかけて、特異な操業を行うこととする。即ち、上記の連続鋳造の終了時点から、次チャージの溶鋼をタンディッシュ１の溶鋼連絡室９へ供給し始めるまでの間、タンディッシュ１は、加熱しないものとする。これは、タンディッシュ１の表面酸化を防止するためであり、ひいては、鋳片の品質を高いレベルに維持するためである。なお、タンディッシュ１を加熱すると、タンディッシュ１の表面酸化を招くのは、加熱バーナーの燃焼ガスに含まれる酸素のためである。
【００２６】
また、前チャージの連続鋳造の終了時点から次チャージの溶鋼をタンディッシュ１の溶鋼連絡室９に供給し始めるまでの時間は、３時間以内とする。というのは、タンディッシュ１が空の状態のまま多くの時間が経過すると、タンディッシュ１自体の表面温度が過度に低下し、次チャージの溶鋼が鋳型６へ注湯されるまでに大きく抜熱されてしまうからである。なお、鋳型６へ注湯された溶鋼の温度が安定した連続鋳造を実現するのに重要であることは周知の通りである。
【００２７】
更に、次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］は、下記式（１）を満足するものとする。ただし、下記式（１）において、ＴＬＬ［℃］は、前チャージの溶鋼の液相線温度を意味する。
【００２８】
【数１】
2010269359.tif 000006
【００２９】
ここで、次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］の測定方法と測定条件を図３に基づいて詳しく説明する。図３は、図１の加熱孔１２の中心線を含む垂直断面でタンディッシュ１を切断して得られる断面図である。図３に示すように、次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］を測定するには、溶鋼保持室８内の次チャージの溶鋼のメニスカス２４が前述した連続鋳造の定常状態における湯面レベルに達するまで待機し、この湯面レベルに達したら、加熱孔１２内に図示しない掻き分け棒を挿入し、この掻き分け棒を用いて、メニスカス２４上に改めて添加された酸化防止剤２５を掻き分け、メニスカス２４を部分的に露出させる。この図３の状態で、掻き分け棒を加熱孔１２から引き抜くと共に、先端に測温プローブ２６が設けられた測温棒７を同様に加熱孔１２内に略垂直に挿入する。そして、この測温棒７を上記の露出したメニスカス２４に突き刺し、測温プローブ２６がメニスカス２４を基準として概ね１５０〜２００ｍｍ、溶鋼中に浸漬されたとき、この測温プローブ２６の出力電圧値を読み取って、この出力電圧値を適宜温度に変換する。こうして得られた温度を上記の「次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］」として採用することとする。なお、測温棒７を挿入する加熱孔１２としては、「次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］」の測定値が同じであれば、図１に示すように４つある加熱孔１２のうち何れの加熱孔１２を採用してもよいが、異なるようであれば、溶鋼保持室８内における溶鋼の流れの最も上流に位置する加熱孔１２を採用することとする。本実施形態では、図１に示すように、溶鋼保持室８内における溶鋼の流れの最も上流に位置する（換言すれば、溶鋼連絡室９に最も近い）加熱孔１２は、第３ストランドの加熱孔１２となる。本実施形態では、上記の事情から、測温棒７を挿入する加熱孔１２としては、第３ストランドに対応する加熱孔１２を採用するものとする。
【００３０】
＜試験＞
以下、本実施形態に係るタンディッシュ１の熱間再使用方法の技術的効果を確認するための試験に関して説明する。上述した各数値範囲などは、下記の確認試験により合理的に裏付けられている。
【００３１】
＜試験、指標＞
先ず、各確認試験の評価に供される指標に関して説明する。
・ノズル閉塞
各試験では、上記実施形態と同様に、溶鋼保持室８内の溶鋼のメニスカスが、前述した連続鋳造の定常状態における湯面レベルに達したら、スライディングノズル１６を開いて鋳型６への、次チャージの溶鋼の、注湯を開始するものとする。このとき、鋳型６に対する次チャージの溶鋼の注湯がすぐに滞り、鋳型６に注湯された次チャージの溶鋼の溶鋼量が１ｔｏｎ以内であったとき、その試験では、タンディッシュ１を熱間再使用するに際し、ノズル閉塞が発生したと評価するものとする。一方、鋳型６に対する次チャージの溶鋼の注湯が滞ったが、鋳型６に注湯された次チャージの溶鋼の溶鋼量が１ｔｏｎを超えた場合、又は、注湯そのものが滞ることなく続いた場合、その試験では、タンディッシュ１を熱間再使用するに際し、ノズル閉塞が防止できたと評価するものとする。なお、鋳型６に注湯された次チャージの溶鋼の溶鋼量は、凝固後、連鋳機内の測定用ロールの回転数により測定することができる。
【００３２】
＜試験、共通試験方法＞
原則として、上記の実施形態に沿った操業を行うものとする。なお、ノズル閉塞が発生してしまった場合は、そのノズル閉塞が１つのストランドだけで発生したのであれば、残りの３つのストランドで連続鋳造を継続したが、２つ以上のストランドで発生してしまった場合は、連続鋳造を直ちに中止し、しかるべき後始末を行った。
【００３３】
＜試験、共通試験条件＞
次に、各確認試験に共通する試験条件について説明する。
鋳型サイズ：６００ｍｍ×３８０ｍｍ（ブルーム用）
鋼種：下記表１に対応表を用意した。なお、何れの鋼種においても、ニッケルは可及的ゼロとされる。
【００３４】
【表１】
2010269359.tif 000007
【００３５】
上記表１の各列は以下の通りである。
・「Ｃ  ｗｔ％」は、炭素含有量を意味する。
・「Ｓｉ  ｗｔ％」は、ケイ素含有量を意味する。
・「Ｍｎ  ｗｔ％」は、マンガン含有量を意味する。
・「Ｃｒ  ｗｔ％」は、クロム含有量を意味する。
・「ＴＬＬ  ｗｔ％」は、平居の式から求めた液相線温度を意味する。
【００３６】
＜試験、個別試験条件及び個別試験結果＞
次に、各確認試験の個別の試験条件とその試験結果を下記表２に示す。
【００３７】
【表２】
2010269359.tif 000008
【００３８】
上記表２の各列は以下の通りである。
・「次チャージ」の「ΔＴ  ℃」は、所謂過熱度（スーパーヒート）を意味する。過熱度とは、溶鋼の実際の温度と、その溶鋼の成分から求められる液相線温度と、の差のことである。
・「Ｔ−ＴＬＬ  ℃」は、次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］から、前チャージの液相線温度ＴＬＬ［℃］を引いた値を意味する。この値が１０以上であるとき「○」を併記し、それ以外のとき「×」を併記した。
・「空時間  Ｐ  ｈｒ」は、前チャージの連続鋳造の終了時点から、次チャージの溶鋼をタンディッシュ１の溶鋼連絡室９に供給し始めるまでの時間（単位はｈｏｕｒ）を意味する。この時間が３以内のとき「○」を併記し、それ以外のとき「×」を併記した。
・「評価  ノズル閉塞」は、上記の指標に基づいて評価した各試験の評価結果を意味する。即ち、上記指標に基づいてノズル閉塞が発生したと評価した試験については「×」と評価し、それ以外の試験については「○」と評価した。
【００３９】
＜試験：補足説明＞
・試験Ｎｏ．１では、前チャージの鋼種は表１に記載の鋼種Ａであり、鋼種Ａの液相線温度ＴＬＬ［℃］は１５２７である。次チャージの鋼種は表１の鋼種Ｂであり、次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］は１５５３であった。従って、「Ｔ−ＴＬＬ  ℃」は２６となった。即ち、次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］は、前チャージの液相線温度ＴＬＬ［℃］と比較して十分に高かった。また、空時間Ｐ［ｈｒ］は０．２であった。即ち、タンディッシュ１が空であった状態は、せいぜい１２分程度であった。この場合、ノズル閉塞が発生することなく、次チャージの連続鋳造を問題なく開始することができた。
・試験Ｎｏ．７では、前チャージの鋼種は鋼種Ａであり、鋼種Ａの液相線温度ＴＬＬ［℃］は１５２７である。次チャージの鋼種は表１の鋼種Ｈであり、次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］は１４９６であった。従って、「Ｔ−ＴＬＬ  ℃」は−３２となった。即ち、次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］は、前チャージの液相線温度ＴＬＬ［℃］と比較してかなり低かった。なお、空時間Ｐ［ｈｒ］は０．２であった。この場合、ノズル閉塞が発生し、次チャージの連続鋳造を諦めざるを得なかった。
【００４０】
（まとめ）
以上説明したように上記実施形態において、タンディッシュ１の熱間再使用は、以下のような方法で行われている。即ち、前チャージの連続鋳造を終了したら一旦タンディッシュ１内を空にして、タンディッシュ１を加熱することなく、前チャージの連続鋳造の終了時点から３時間以内に次チャージの溶鋼をタンディッシュ１に供給し始めるものとする。次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］は、下記式（１）を満足するものとする。
【００４１】
【数１】
2010269359.tif 000009
【００４２】
以上の方法によれば、上記表２に記載の通り、タンディッシュ１を熱間再使用するに際し、ノズルの閉塞を防止でき、もって、タンディッシュ１から鋳型への溶鋼の確実な注湯を実現することができた。なお、上記の方法で、ノズルの閉塞を防止できたのは、上記式（１）に最も端的に表現されているように、前チャージの液相線温度ＴＬＬ［℃］に対して次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］が十分に高く、これにより、タンディッシュ１内を空にする際に排出し切れずに前記排出孔４内やその近辺に不可避的に残留し凝固しかかった残留地金を再融解することができたからだと考えられる。
【００４３】
なお、上記の試験Ｎｏ．７に関して考察すると、前チャージの鋼種が鋼種Ａであり次チャージの鋼種が鋼種Ｈであることを前提に上記式（１）を満たすには、次チャージの溶鋼温度Ｔ［℃］を１５３７にする必要がある。しかし、そうすると、次チャージの溶鋼の過熱度ΔＴ［℃］が６６になってしまう。これでは、次チャージの溶鋼が鋳型６に注湯されたとしてもあまりに温度が高いため、鋳型６内での健全な凝固シェルの成長は到底期待できず、所謂縦割れや湯漏れ、ひいてはブレークアウトなどの操業異常を引き起こしてしまうだろう。この意味で、前チャージの鋼種と次チャージの鋼種の組み合わせは、上記式（１）の関係が問題なく成立し得るかを十分検討の上、判断すべきである。
【図１】
2010269359.tif 000012
【図２】
2010269359.tif 000013
【図３】
2010269359.tif 000014