(57)【要約】【課題】センタ穴ドリルを用いて切削穴加工をするに際し、従来のセンタ穴ドリルと同一の切削穴加工条件で行うことができ、一方、ドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ量を少なくすることにより、センタ穴ドリルを製造するに際し、ドリル部および座ぐり部の逃げ面研削代を少なくして研削加工時間を削減し、低コストで製造することができるセンタ穴ドリルを提供する。【解決手段】センタ穴ドリルのドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ量を、センタ穴ドリルを用いた切削穴加工時に、逃げ面が被削材に干渉しない程度とし、ドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ量を、切れ刃からヒールまで増加させ続けず、切れ刃からヒールの間で、ドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ量の増加を途中で停止し、一定値とする。【選択図】図８
2010105077.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ドリル部と座ぐり部とを順次に具えるとともに、
ドリル部が、切れ刃とヒールとの間にドリル部逃げ面を有し、
座ぐり部が、切れ刃とヒールとの間に座ぐり部逃げ面を有するセンタ穴ドリルにおいて、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直でドリル部逃げ面と交差する平面と、前記センタ穴ドリルの中心軸線との交点を点Ｏｄ、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直でドリル部逃げ面と交差する平面と、前記ドリル部逃げ面との交線で構成される稜線の、切れ刃との交点を点Ｐｄ、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直でドリル部逃げ面と交差する平面と、前記ドリル部逃げ面との交線で構成される稜線の、ヒールとの交点を点Ｑｄ、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直でドリル部逃げ面と交差する平面と、前記ドリル部逃げ面との交線で構成される稜線上の点で、前記点Ｐｄと前記点Ｑｄの間にあり、その点と前記点Ｏｄとを結ぶ直線と、前記点Ｐｄと前記点Ｏｄとを結ぶ直線ＯｄＰｄとのなす角度がθｄとなる点を点Ｒｄ、そして、
前記点Ｏｄを中心とし、前記点Ｏｄと前記点Ｐｄとを結ぶ直線ＯｄＰｄを半径とする円の円周上の点で、その点と前記点Ｏｄとを結ぶ直線と、前記点Ｐｄと前記点Ｏｄとを結ぶ直線ＯｄＰｄとのなす角度が前記θｄとなる点を点Ｓｄとし、
前記点Ｒｄと前記点Ｓｄとを結ぶ線分ＲｄＳｄの長さで定義される逃げ量Ａｄが、前記角度θｄと所定角度θ１との関係で、
０≦θｄ≦θ１のときにθｄの増加に従って増加し、
θ１＜θｄのときにθｄ＝θ１のときの値で一定
であり、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直で座ぐり部逃げ面と交差する平面と、前記センタ穴ドリルの中心軸線との交点を点Ｏｚ、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直で座ぐり部逃げ面と交差する平面と、前記座ぐり部逃げ面との交線で構成される稜線の、切れ刃との交点を点Ｐｚ、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直で座ぐり部逃げ面と交差する平面と、前記座ぐり部逃げ面との交線で構成される稜線の、ヒールとの交点を点Ｑｚ、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直で座ぐり部逃げ面と交差する平面と、前記座ぐり部逃げ面との交線で構成される稜線上の点で、前記点Ｐｚと前記点Ｑｚの間にあり、その点と前記点Ｏｚとを結ぶ直線と、前記点Ｐｚと前記点Ｏｚとを結ぶ直線ＯｚＰｚとのなす角度がθｚとなる点を点Ｒｚ、そして、
前記点Ｏｚを中心とし、前記点Ｏｚと前記点Ｐｚとを結ぶ直線ＯｚＰｚを半径とする円の円周上の点で、その点と前記点Ｏｚとを結ぶ直線と、前記点Ｐｚと前記点Ｏｚとを結ぶ直線ＯｚＰｚとのなす角度が前記θｚとなる点を点Ｓｚとし、
前記点Ｒｚと前記点Ｓｚとを結ぶ線分ＲｚＳｚの長さで定義される逃げ量Ａｚが、前記角度θｚと所定角度θ１との関係で、
０≦θｚ≦θ１のときにθｚの増加に従って増加し、
θ１＜θｚのときにθｚ＝θ１のときの値で一定
であることを特徴とする、センタ穴ドリル。
【請求項２】
前記θ１が、１５〜４５°であることを特徴とする、請求項１に記載のセンタ穴ドリル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ドリル部と座ぐり部とを順次に具えるセンタ穴ドリルに関し、特に、低コストで製造することができるセンタ穴ドリルに関する。
【背景技術】
【０００２】
センタ穴ドリルには、切削穴加工中の送りによってセンタ穴ドリル外周面と被削材とが干渉することを防止するため、ドリル部と座ぐり部とにそれぞれ逃げ面が設けられている。従来のセンタ穴ドリルは、ドリル部および座ぐり部を総型砥石で同時研削加工して製造していることから、例えば、非特許文献１に示される図面から分かるように、ドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ量（半径減少量）を、切れ刃からヒールまで一定割合で増加させ続けている。
【非特許文献１】日本工業規格  ＪＩＳ  Ｂ４３０４−２００５「センタ穴ドリル」
【０００３】
センタ穴ドリルのドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の円周方向の幅は、ランド幅角で決まるが、ランド幅角は９０°程度とすることが一般的であるため、ドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ量を、切れ刃からヒールまで一定割合で増加させ続けた場合、ヒール部における、ドリル部および座ぐり部に設けた逃げ面の逃げ量は、非常に大きな値となる。従って、例えば、非特許文献１に記載される、従来のセンタ穴ドリルを製造する場合、センタ穴ドリル素材のドリル部および座ぐり部の逃げ面研削代は非常に多く、研削加工時間が長くなる。その結果、センタ穴ドリルの製造コストの上昇を招くという問題があった。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
それゆえ本発明は、センタ穴ドリルのドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ角については従来のセンタ穴ドリルと同一とすることにより、センタ穴ドリルを用いて切削穴加工をするに際し、従来のセンタ穴ドリルと同一の切削穴加工条件で行うことができ、一方、ドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ量を少なくすることにより、センタ穴ドリルを製造するに際し、ドリル部および座ぐり部の逃げ面研削代を少なくして研削加工時間を削減し、低コストで製造することができるセンタ穴ドリルを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、発明者らは、センタ穴ドリルのドリル部および座ぐり部の逃げ面研削代を低減すべく、鋭意検討を行った。その結果、センタ穴ドリルのドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の働きは、センタ穴ドリルを用いた切削穴加工時における切れ刃の逃げ角および逃げ量の確保にあり、このうち逃げ量は、センタ穴ドリルを用いた切削穴加工時に、センタ穴ドリル外周面が被削材に干渉しない程度とすれば良く、従って、ドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ量を、切れ刃からヒールまで増加させ続ける必要はなく、センタ穴ドリルを用いた切削穴加工の後半部分に対する、ドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ量の増加をなくしても良いことを見出した。
【０００６】
本発明は、上記の知見に基づき、さらに改良を加えてなされたもので、その要旨構成は次のとおりである。
１．ドリル部と座ぐり部とを順次に具えるとともに、
ドリル部が、切れ刃とヒールとの間にドリル部逃げ面を有し、
座ぐり部が、切れ刃とヒールとの間に座ぐり部逃げ面を有するセンタ穴ドリルにおいて、図３に例示するように、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直でドリル部逃げ面と交差する平面と、前記センタ穴ドリルの中心軸線との交点を点Ｏｄ、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直でドリル部逃げ面と交差する平面と、前記ドリル部逃げ面との交線で構成される稜線の、切れ刃との交点を点Ｐｄ、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直でドリル部逃げ面と交差する平面と、前記ドリル部逃げ面との交線で構成される稜線の、ヒールとの交点を点Ｑｄ、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直でドリル部逃げ面と交差する平面と、前記ドリル部逃げ面との交線で構成される稜線上の点で、前記点Ｐｄと前記点Ｑｄの間にあり、その点と前記点Ｏｄとを結ぶ直線と、前記点Ｐｄと前記点Ｏｄとを結ぶ直線ＯｄＰｄとのなす角度がθｄとなる点を点Ｒｄ、そして、
前記点Ｏｄを中心とし、前記点Ｏｄと前記点Ｐｄとを結ぶ直線ＯｄＰｄを半径とする円の円周上の点で、その点と前記点Ｏｄとを結ぶ直線と、前記点Ｐｄと前記点Ｏｄとを結ぶ直線ＯｄＰｄとのなす角度が前記θｄとなる点を点Ｓｄとし、
前記点Ｒｄと前記点Ｓｄとを結ぶ線分ＲｄＳｄの長さで定義される逃げ量Ａｄが、前記角度θｄと所定角度θ１との関係で、
０≦θｄ≦θ１のときにθｄの増加に従って増加し、
θ１＜θｄのときにθｄ＝θ１のときの値で一定
であり、かつ、図４に例示するように、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直で座ぐり部逃げ面と交差する平面と、前記センタ穴ドリルの中心軸線との交点を点Ｏｚ、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直で座ぐり部逃げ面と交差する平面と、前記座ぐり部逃げ面との交線で構成される稜線の、切れ刃との交点を点Ｐｚ、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直で座ぐり部逃げ面と交差する平面と、前記座ぐり部逃げ面との交線で構成される稜線の、ヒールとの交点を点Ｑｚ、
前記センタ穴ドリルの中心軸線に垂直で座ぐり部逃げ面と交差する平面と、前記座ぐり部逃げ面との交線で構成される稜線上の点で、前記点Ｐｚと前記点Ｑｚの間にあり、その点と前記点Ｏｚとを結ぶ直線と、前記点Ｐｚと前記点Ｏｚとを結ぶ直線ＯｚＰｚとのなす角度がθｚとなる点を点Ｒｚ、そして、
前記点Ｏｚを中心とし、前記点Ｏｚと前記点Ｐｚとを結ぶ直線ＯｚＰｚを半径とする円の円周上の点で、その点と前記点Ｏｚとを結ぶ直線と、前記点Ｐｚと前記点Ｏｚとを結ぶ直線ＯｚＰｚとのなす角度が前記θｚとなる点を点Ｓｚとし、
前記点Ｒｚと前記点Ｓｚとを結ぶ線分ＲｚＳｚの長さで定義される逃げ量Ａｚが、前記角度θｚと所定角度θ１との関係で、
０≦θｚ≦θ１のときにθｚの増加に従って増加し、
θ１＜θｚのときにθｚ＝θ１のときの値で一定
であることを特徴とする、センタ穴ドリル。
【０００７】
２．前記θ１が、１５〜４５°であることを特徴とする、上記１に記載のセンタ穴ドリル。
【発明の効果】
【０００８】
本発明のセンタ穴ドリルは、従来のセンタ穴ドリルのドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ角をそのままに、逃げ量の増加を切れ刃からヒールまでの間の途中で停止させることにより、最大逃げ量を小さくして、従来のセンタ穴ドリルを用いた場合と同一の条件で切削穴加工をすることができ、一方、センタ穴ドリルを製造するに際し、センタ穴ドリル素材のドリル部および座ぐり部の逃げ面研磨代が少ないことから、研削加工時間を削減することができ、その結果、センタ穴ドリルを従来よりも低コストで製造することができる。特に、ドリル部および座ぐり部の逃げ面を総型砥石で研削加工して製造する際に、研削加工時間を有利に削減することができる。
【０００９】
また、本発明のセンタ穴ドリルは、ドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ量が少ないことにより、ドリル部および座ぐり部の断面積が大きくなり、ドリル部および座ぐり部の破断強度を向上させたセンタ穴ドリルを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下、本発明の実施形態を、図面に基づき詳細に説明する。ここに、図１は、本発明のセンタ穴ドリルの一実施形態を、図中左側と右側とで中心軸線周りの向きを変えて示す側面図である。図２は、図１の右側に示す向きから約４５°切削方向に回転した状態で上記実施形態のセンタ穴ドリルを拡大して示す側面図であり、図３は、図２に示す中心軸線周りの向きで上記実施形態のセンタ穴ドリルを、図２よりもさらに拡大して示す、図２中のＡ−Ａ線に沿う端面図であり、図４は、図２に示す中心軸線周りの向きに上記実施形態のセンタ穴ドリルを、図２よりもさらに拡大して示す、図２中のＢ−Ｂ線に沿う端面図である。なお、図中の符号１は、上記の実施形態のセンタ穴ドリルを示す。
【００１１】
また、比較のため、図５〜７に、従来のセンタ穴ドリルの一例を示す。図５は、従来のセンタ穴ドリルを、図中左側と右側とで中心軸線周りの向きを変えて示す側面図である。図６は、図５の右側に示す向きから約４５°切削方向に回転した状態で上記した従来のセンタ穴ドリルを拡大して示す側面図であり、図７は、図５に示す中心軸線周りの向きで上記した従来のセンタ穴ドリルを、図６よりもさらに拡大して示す、図６中のＣ−Ｃ線に沿う端面図である。なお、図中の符号５１は、上記した従来のセンタ穴ドリルを示す。
【００１２】
上記した本発明の実施形態であるセンタ穴ドリル１は、図１および図２に示すように、ドリル部２および座ぐり部３を順次に具えており、ドリル部２から座ぐり部３に繋がる切れ刃４およびヒール５を有している。ドリル部２は、切れ刃４とヒール５との間にドリル部逃げ面６を有し、座ぐり部３は、切れ刃４とヒール５との間に座ぐり部逃げ面７を有する。なお、図２中の破線は、ドリル部逃げ面６および座ぐり部逃げ面７の形状が分かるように、上記した本発明の実施形態であるセンタ穴ドリル１を砥石で研削加工して製作した際の研削肌を示す参考線である。これら、ドリル部逃げ面６および座ぐり部逃げ面７の働きは、切削穴加工時における切れ刃の逃げ角及び逃げ量の確保にある。
【００１３】
ここで、ドリル部逃げ面６の逃げ量について、図２および図３に基づき説明する。センタ穴ドリル１の中心軸線に垂直でドリル部逃げ面と交差する平面を、例えば、図２中のＡ−Ａ線で示す断面とすると、Ａ−Ａ線で示す断面とセンタ穴ドリル１の中心軸線との交点は点Ｏｄとなる。Ａ−Ａ線で示す断面とドリル部逃げ面６との交線で構成される稜線の、切れ刃４との交点を点Ｐｄ、Ａ−Ａ線で示す断面とドリル部逃げ面６との交線で構成される稜線の、ヒール５との交点をＱｄ、Ａ−Ａ線で示す断面とドリル部逃げ面６との交線で構成される稜線上の点で、点Ｐｄと点Ｑｄとの間にあり、その点と点Ｏｄとを結ぶ直線と、点Ｐｄと点Ｏｄとを結ぶ直線ＯｄＰｄとのなす角度がθｄとなる点を点Ｒｄ、そして、点Ｏｄを中心とし、点Ｏｄと点Ｐｄとを結ぶ直線ＯｄＰｄを半径とする円の円周上の点で、その点と点Ｏｄとを結ぶ直線と、点ＰｄとＯｄとを結ぶ直線ＯｄＰｄとのなす角度がθｄとなる点をＳｄとする。このとき、ドリル部逃げ面６の逃げ量（半径減少量）Ａｄは、点Ｒｄと点Ｓｄとを結ぶ線分ＲｄＳｄの長さで定義される。なお、本実施形態における点Ｐｄと点Ｑｄとの間のランド幅角１２は８５°である。
【００１４】
本発明のセンタ穴ドリルにおいては、上記角度θｄと、あらかじめ定めた所定角度θ１との関係で、０°≦θｄ≦θ１のとき、逃げ量Ａｄはθｄの増加に従って増加し続け、θｄ＝θ１で逃げ量Ａｄは最大値に達し、図３中に示す最大逃げ量８となる。そして、θ１≦θｄのとき、逃げ量Ａｄは、θｄ＝θ１での逃げ量Ａｄ、すなわち最大逃げ量８のまま一定である。なお、θｄの起点、すなわち、θｄ＝０°の位置は点Ｐｄであり、θｄの終点は点Ｑｄである。なお、上記実施形態のセンタ穴ドリル１のθ１は３０°である。また、図２および図３中の一点鎖線に平行な実細線は、ドリル部逃げ面６上で、逃げ量Ａｄがθｄの増加に従って増加し続け最大逃げ量８となる範囲と、逃げ量Ａｄが最大逃げ量８のまま一定である範囲との境界を示す参考線である。
【００１５】
ここで、θｄの増加に従う逃げ量Ａｄの増加率が従来と同様の場合、逃げ量Ａｄの増加が停止する角度θ１は、１５〜４５°の範囲であることが好ましい。θ１が１５°未満の場合、センタ穴ドリルを用いた切削穴加工時に、センタ穴ドリル外周面が被削材に干渉し、切削穴加工効率が低下するため、従来のセンタ穴ドリルと同一の条件で切削穴加工することができない。一方、θ１が４５°を超えると、センタ穴ドリルを製造するに際し、センタ穴ドリル素材のドリル部逃げ面研削代が多く、研削加工時間が長くなり、センタ穴ドリルの製造コストの増大を招く。従って、θ１は、１５〜４５°の範囲であることが好ましい。より好ましくは、２０〜３０°の範囲である。なお、θ１を１５〜４５°の範囲とした場合、θ１の位置からヒール５までは逃げ量Ａｄが一定であることから、従来のセンタ穴ドリルと比較して、最大逃げ量を５０〜８０％程度少なくすることができる。
【００１６】
次に、座ぐり部逃げ面７の逃げ量について、図２および図４に基づき説明する。センタ穴ドリル１の中心軸線に垂直で座ぐり部逃げ面と交差する平面を、例えば、図２中のＢ−Ｂ線で示す断面とすると、Ｂ−Ｂ線で示す断面とセンタ穴ドリル１の中心軸線との交点は点Ｏｚとなる。Ｂ−Ｂ線で示す断面と座ぐり部逃げ面７との交線で構成される稜線の、切れ刃４との交点を点Ｐｚ、Ｂ−Ｂ線で示す断面と座ぐり部逃げ面７との交線で構成される稜線の、ヒール５との交点をＱｚ、Ｂ−Ｂ線で示す断面と座ぐり部逃げ面７との交線で構成される稜線上の点で、点Ｐｚと点Ｑｚとの間にあり、その点と点Ｏｚとを結ぶ直線と、点Ｐｚと点Ｏｚとを結ぶ直線ＯｚＰｚとのなす角度がθｚとなる点を点Ｒｚ、そして、点Ｏｚを中心とし、点Ｏｚと点Ｐｚとを結ぶ直線ＯｚＰｚを半径とする円の円周上の点で、その点と点Ｏｚとを結ぶ直線と、点ＰｚとＯｚとを結ぶ直線ＯｚＰｚとのなす角度がθｚとなる点をＳｚとする。このとき、座ぐり部逃げ面７の逃げ量（半径減少量）Ａｚは、点Ｒｚと点Ｓｚとを結ぶ線分ＲｚＳｚの長さで定義される。なお、本実施形態における点Ｐｚと点Ｑｚとの間のランド幅角１２は８５°である。
【００１７】
本発明のセンタ穴ドリルにおいては、上記角度θｚと、あらかじめ定めた所定角度θ１との関係で、０°≦θｚ≦θ１のとき、逃げ量Ａｚはθｚの増加に従って増加し続け、θｚ＝θ１で逃げ量Ａｚは最大値に達し、図４中に示す最大逃げ量８となる。そして、θ１≦θｚのとき、逃げ量Ａｚは、θｚ＝θ１での逃げ量Ａｚ、すなわち最大逃げ量８のまま一定である。なお、θｚの起点、すなわち、θｚ＝０°の位置は点Ｐｚであり、θｚの終点は点Ｑｚである。なお、上記実施形態のセンタ穴ドリル１のθ１は、３０°である。また、図２および図４中の一点鎖線に平行な実細線は、座ぐり部逃げ面７上で、逃げ量Ａｚがθｚの増加に従って増加し続け最大逃げ量８となる範囲と、逃げ量Ａｚが最大逃げ量８のまま一定である範囲との境界を示す参考線である。
【００１８】
ここで、θｚの増加に従う逃げ量Ａｚの増加率が従来と同様の場合、逃げ量Ａｚの増加が停止する角度θ１は、１５〜４５°の範囲であることが好ましい。θ１が１５°未満の場合、センタ穴ドリルを用いた切削穴加工時に、センタ穴ドリル外周面が被削材に干渉し、切削穴加工効率が低下するため、従来のセンタ穴ドリルと同一の条件で切削穴加工することができない。一方、θ１が４５°を超えると、センタ穴ドリルを製造するに際し、センタ穴ドリル素材の座ぐり部逃げ面研削代が多く、研削加工時間が長くなり、センタ穴ドリルの製造コストの増大を招く。従って、θ１は、１５〜４５°の範囲であることが好ましい。より好ましくは、２０〜３０°の範囲である。なお、θ１を１５〜４５°の範囲とした場合、θ１の位置からヒール５までは逃げ量Ａｚが一定であることから、従来のセンタ穴ドリルと比較して、最大逃げ量を５０〜８０％程度少なくすることができる。
【００１９】
これに対し、従来のセンタ穴ドリルについて、比較のために、図５〜７に基づいて簡単に説明する。従来のセンタ穴ドリル５１は、上記した本発明の一実施形態のセンタ穴ドリル１と同様に、ドリル部５２および座ぐり部５３を順次に具えており、ドリル部５２から座ぐり部５３に繋がる切れ刃５４およびヒール５５を有している。
【００２０】
従来のセンタ穴ドリルの一例であるセンタ穴ドリル５１と、本発明の上記実施形態のセンタ穴ドリル１との違いは、ドリル部逃げ面５６および座ぐり部逃げ面５７にある。具体的には、センタ穴ドリル５１の中心軸線に垂直で座ぐり部逃げ面に交差する平面を、例えば、図６中のＣ−Ｃ線で示す断面とすると、Ｃ−Ｃ線で示す断面とセンタ穴ドリル５１の中心軸線との交点は点Ｏｚｊとなる。Ｃ−Ｃ線で示す断面と座ぐり部逃げ面５７との交線で構成される稜線の、切れ刃５４との交点を点Ｐｚｊ、Ｃ−Ｃ線で示す断面と座ぐり部逃げ面５７との交線で構成される稜線の、ヒール５５との交点をＱｚｊ、Ｃ−Ｃ線で示す断面と座ぐり部逃げ面５７との交線で構成される稜線上の点で、点Ｐｚｊと点Ｑｚｊとの間にあり、その点と点Ｏｚｊとを結ぶ直線と、点Ｐｚｊと点Ｏｚｊとを結ぶ直線ＯｚｊＰｚｊとのなす角度がθｚｊとなる点を点Ｒｚｊ、そして、点Ｏｚｊを中心とし、点Ｏｚｊと点Ｐｚｊとを結ぶ直線ＯｚｊＰｚｊを半径とする円の円周上の点で、その点と点Ｏｚｊとを結ぶ直線と、点ＰｚｊとＯｚｊとを結ぶ直線ＯｚｊＰｚｊとのなす角度がθｚｊとなる点をＳｚｊとする。このとき、座ぐり部逃げ面５７の逃げ量（半径減少量）Ａｚｊは、点Ｒｚｊと点Ｓｚｊとを結ぶ線分ＲｚｊＳｚｊの長さで定義される。なお、本例における点Ｐｚｊと点Ｑｚｊとの間のランド幅角６２は８５°である。
【００２１】
ここで、従来のセンタ穴ドリル５１においては、逃げ量Ａｚｊが、点Ｐｚｊと点Ｑｚｊとの間で増加し続け、点Ｑｚｊで逃げ量Ａｚが最大値、すなわち図７中に示す最大逃げ量５８となる。ここで、本発明の一実施形態のセンタ穴ドリル１の最大逃げ量と比べて、従来のセンタ穴ドリル５１の最大逃げ量は多い。このことは、ドリル部逃げ面５６の逃げ量Ａｄｊについても同様である。
【００２２】
次に、本発明の上記実施形態であるセンタ穴ドリル１のドリル部逃げ面６の逃げ量Ａｄと、従来のセンタ穴ドリルの上記例である５１のドリル部逃げ面５６の逃げ量Ａｄｊと比較するために、図２および図６中にＡ−Ａ線で示す断面における、θｄおよびθｄｊと逃げ量ＡｄおよびＡｄｊとの関係を表すグラフを図８に示す。なお、図６中のＡ−Ａ線の位置は、図２中のＡ−Ａ線の位置と同一である。また、本発明の上記実施形態のセンタ穴ドリル１のθ１は３０°である。
【００２３】
図８から明らかなように、本発明の上記実施形態であるセンタ穴ドリル１においては、０°≦θｄ≦３０°の範囲では、ドリル部逃げ面６の逃げ量Ａｄが増加し続け、３０°＜θｄでは、ドリル部逃げ面６の逃げ量Ａｄが、θｄ＝３０°のときの値で一定となっている。これに対し、従来のセンタ穴ドリルの上記例であるセンタ穴ドリル５１においては、ドリル部逃げ面５６の逃げ量Ａｚｊが、切れ刃５４からヒール５５までの間で増加し続けている。
【実施例】
【００２４】
本発明のセンタ穴ドリルを、実施例でさらに説明する。
【００２５】
実施例として、図１に示した上記実施形態と同様の構造を有するセンタ穴ドリル１であって、ドリル部径９がφ３ｍｍ、センタ穴角１０が６０°（Ａ形）およびシャンク径１１がφ８ｍｍであり、θ１が３０°であるセンタ穴ドリル（Ａ）を製作した。
【００２６】
比較例として、図５に示した従来のセンタ穴ドリルの上記例と同様の構造を有するセンタ穴ドリルであって、ドリル部逃げ面５６および座ぐり部逃げ面５７の逃げ量が、切れ刃５４からヒール５５まで増加し続けること以外は、センタ穴ドリル（Ａ）と同一のセンタ穴ドリル（Ｂ）を製作した。
【００２７】
センタ穴ドリル（Ａ）およびセンタ穴ドリル（Ｂ）は、同一の形状および材質のセンタ穴ドリル素材を研削加工して製作した。研削加工条件は、座ぐり部切れ刃における研削代を０．２５ｍｍ、切り込み量を０．０１５ｍｍ／回転、センタ穴ドリル回転数を３０ｒｐｍ、スパークアウトを５回転およびエアーカットを０．０５ｍｍとした。
【００２８】
このように研削加工したセンタ穴ドリル（Ａ）およびセンタ穴ドリル（Ｂ）の、切れ刃から３０°までの逃げ量、切れ刃からヒールまでの逃げ量、総研削加工量および研削時間を表１に示す。
【００２９】
【表１】
2010105077.tif 000003
【００３０】
同表から明らかなように、実施例のセンタ穴ドリル（Ａ）は、比較例のセンタ穴ドリル（Ｂ）に比較して、総研削加工量が少なく、研削加工時間を削減することができることを確認した。
【００３１】
かくして得られたセンタ穴ドリル（Ａ）およびセンタ穴ドリル（Ｂ）を用いて、ＢＴ４０の縦型マシニングセンターを使用して、水溶性切削油を供給しながら切削穴加工を行った。切削穴加工条件は、被削材：低炭素鋼Ｓ２０Ｃ相当、センタ穴ドリル回転数：１５９０ｒｐｍ、１回転あたりの送り量：０．０８ｍｍ／ｒｅｖおよび切り込み深さ：６．５ｍｍとした。
【００３２】
本発明に従う実施例のセンタ穴ドリル（Ａ）で切削穴加工を行った場合においても、問題が発生することなく、従来技術に従う比較例のセンタ穴ドリル（Ｂ）で切削穴加工を行った場合と同等の切削性能が得られることを確認した。
【００３３】
以上、図示例に基づき説明したが、この発明は上述の例に限定されるものではなく、請求の範囲において種々変更を加えることができる。例えば、本発明のセンタ穴ドリル１は、ハイス基材あるいは超硬基材で形成し、その表面にコーティング皮膜を設けることで、切削寿命、切削速度の向上を図ることができる。
【産業上の利用可能性】
【００３４】
本発明のセンタ穴ドリルは、従来のセンタ穴ドリルのドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ角をそのままに、逃げ量の増加を切れ刃からヒールまでの間の途中で停止させることにより、最大逃げ量を小さくして、従来のセンタ穴ドリルを用いた場合と同一の条件で切削穴加工をすることができ、一方、センタ穴ドリルを製造するに際し、センタ穴ドリル素材のドリル部および座ぐり部の逃げ面研削代が少ないことから、研削加工時間を削減することができ、その結果、センタ穴ドリルを従来よりも低コストで製造することができる。特に、ドリル部および座ぐり部の逃げ面を総型砥石で研削加工して製造する際に、研削加工時間を有利に削減することができる。
【００３５】
また、本発明のセンタ穴ドリルは、ドリル部および座ぐり部に設ける逃げ面の逃げ量が少ないことにより、ドリル部および座ぐり部の断面積が大きくなり、ドリル部および座ぐり部の破断強度を向上させたセンタ穴ドリルを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明のセンタ穴ドリルの一実施形態を、図中左側と右側とで中心軸線周りの向きを変えて示す側面図である。
【図２】図１の右側に示す向きから約４５°切削方向に回転した状態で上記実施形態のセンタ穴ドリルを拡大して示す側面図である。
【図３】図２に示す中心軸線周りの向きで上記実施形態のセンタ穴ドリルを、図２よりもさらに拡大して示す、図２中のＡ−Ａ線に沿う端面図である。
【図４】図２に示す中心軸線周りの向きに上記実施形態のセンタ穴ドリルを、図２よりもさらに拡大して示す、図２中のＢ−Ｂ線に沿う端面図である。
【図５】従来のセンタ穴ドリルの上記例を、図中左側と右側とで中心軸線周りの向きを変えて示す側面図である。
【図６】図５の右側に示す向きから約４５°切削方向に回転した状態で従来のセンタ穴ドリルの上記例を拡大して示す側面図である。
【図７】図５に示す中心軸線周りの向きで従来のセンタ穴ドリルの上記例を、図６よりもさらに拡大して示す、図６中のＣ−Ｃ線に沿う端面図である。
【図８】図２および図６中のＡ−Ａ線で示す断面における、θｄおよびθｄｊと逃げ量ＡｄおよびＡｄｊとの関係を表すグラフである。
【符号の説明】
【００３７】
１  本発明の一実施形態のセンタ穴ドリル
２  ドリル部
３  座ぐり部
４  切れ刃
５  ヒール
６  ドリル部逃げ面
７  座ぐり部逃げ面
８  最大逃げ量
９  ドリル部径
１０  センタ穴角
１１  シャンク径
１２  ランド幅角
５１  従来のセンタ穴ドリル
５２  ドリル部
５３  座ぐり部
５４  切れ刃
５５  ヒール
５６  ドリル部逃げ面
５７  座ぐり部逃げ面
５８  最大逃げ量
５９  ドリル部径
６０  センタ穴角
６１  シャンク径
６２  ランド幅角
【図１】
2010105077.tif 000004
【図２】
2010105077.tif 000005
【図３】
2010105077.tif 000006
【図４】
2010105077.tif 000007
【図５】
2010105077.tif 000008
【図６】
2010105077.tif 000009
【図７】
2010105077.tif 000010
【図８】
2010105077.tif 000011