(57)【要約】【課題】低温時の応答性の悪化を抑制するバルブタイミング調整装置を提供。【解決手段】駆動回転体１０及び従動回転体２０の歯車部１８、２２と噛合する遊星歯車部５６を有し、遊星運動することによりクランク軸及びカム軸２間の相対位相を変化させる遊星回転体５０と、偏心部４４、回転体１０、２０と同軸に回転する支持部４７、及び偏心部及び支持部間に偏心部及び支持部よりも外周側へ突出する突部４８を有し、偏心部で内側から遊星回転体を支持する遊星キャリア４０と、突部に軸方向に当てて、かつ支持部を回転自在に支持する転がり軸受８１であって、転がり軸受８１の内輪８３及び外輪８２間に隙間８５を有し、隙間８５より、回転体１０、２０の内部へ供給される潤滑流体を外部に排出する転がり軸受８１と、を備え、遊星キャリア４０の突部４８は、転がり軸受８１の隙間８５の一部を遮蔽する。【選択図】図５
2010255474.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関のクランク軸及びカム軸のうち一方と連動して回転する第一回転体であって、第一歯車部を有する第一回転体と、
前記クランク軸及び前記カム軸のうち他方と連動して回転する第二回転体であって、第二歯車部とを有する第二回転体と、
前記第一歯車部及び前記第二歯車部と噛合する遊星歯車部を有し、遊星運動することにより前記クランク軸及び前記カム軸間の相対位相を変化させる遊星回転体と、
偏心部、前記第一回転体及び前記第二回転体と同軸に回転する支持部、及び前記偏心部及び前記支持部間に前記偏心部及び前記支持部よりも外周側へ突出する突部を有し、前記偏心部で内側から前記遊星回転体を支持する遊星キャリアと、
前記突部に軸方向に当てて、かつ前記支持部を回転自在に支持する転がり軸受であって、前記転がり軸受の内輪及び外輪間に隙間を有し、前記隙間より、前記第一回転体及び前記第二回転体のうちの少なくともいずれか一方の回転体の内部へ供給される潤滑流体を外部に排出する転がり軸受と、
を備え、前記クランク軸からのトルク伝達により前記カム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置において、
前記遊星キャリアの前記突部は、前記転がり軸受の前記隙間の一部を遮蔽することを特徴とするバルブタイミング調整装置。
【請求項２】
前記突部は、前記転がり軸受の前記内輪より外周側へ突出する遮蔽部を有することを特徴とする請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項３】
前記突部は、前記転がり軸受を支持する前記支持部に対して偏心する外周部を有し、
前記外周部は、回転軸線に対する外径が、前記内輪の外径より大きいことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項４】
前記突部の外径は、前記内輪の外径より大きい径を有することを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項５】
前記突部の外径は、前記外輪の内径より小さい径を有することを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項６】
前記遊星回転体は、前記転がり軸受の前記隙間の潤滑流体の上流側に向かって開口する開口部を有することを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項７】
前記遊星回転体は、前記遊星歯車部を内側から支持する第二転がり軸受であって、前記第二転がり軸受の第二内輪及び第二外輪間に、前記開口部としての第二隙間を有することを特徴とする請求項６に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項８】
前記第二転がり軸受は、潤滑流体の上流側に、前記第二隙間の一部を閉塞する閉塞部材が設けられていることを特徴とする請求項７に記載のバルブタイミング調整装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、クランク軸及びカム軸のうち一方と他方とに連動して回転する第一回転体と第二回転体とに設けた歯車部を遊星歯車と噛合させて、当該遊星歯車の遊星運動によりクランク軸及びカム軸間の相対位相（以下、「機関位相」という）を変化させるようにしたバルブタイミング調整装置が知られている。
【０００３】
このようなバルブタイミング調整装置の一種として特許文献１には、遊星歯車を支持する偏心部を有する遊星キャリアにおいて、遊星キャリアを回転自在に支持する転がり軸受が装着される支持部を、支持部と偏心部との間に外周側に突出する突部を挟んで設けるようにしている。この技術では、転がり軸受を支持部に嵌合するとともに、突部に軸方向に当てて転がり軸受の軸方向移動を規制している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−９５５５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
さて、特許文献１に開示のバルブタイミング調整装置では、上記遊星歯車を主体とする差動歯車機構を用いる場合において、内燃機関の運転状態に追従する当該機構の作動頻度は極めて高くなることから、構成歯車の噛合部分等では磨耗の発生が懸念される。そこで、潤滑油を、カム軸を通じて装置内部に導入し、所定の排出口から排出している。所定の排出口としては、上記遊星キャリアを回転自在に支持する転がり軸受に設けられ、当該軸受より外部へ潤滑油が排出されることが考えられる。潤滑油が歯車の噛合部分及び転がり軸受に供給され、十分な潤滑効果を得ることが可能である。
【０００６】
しかしながら、特許文献１に開示の装置では、転がり軸受の軸方向移動を規制する突部が、転がり軸受の内輪の外径よりも小さいため、当該軸受に流れる潤滑油量を制限するものではない。それ故に、低温環境下では、潤滑油が高粘度化するため、高粘度の潤滑油がその油量制限をしない転がり軸受に流れ込むことにより、作動応答性の悪化が懸念される。
【０００７】
本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、低温時の応答性の悪化を抑制するバルブタイミング調整装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、上記目的を達成するために以下の技術的手段を備える。
【０００９】
即ち、請求項１に記載の発明は、内燃機関のクランク軸及びカム軸のうち一方と連動して回転する第一回転体であって、第一歯車部を有する第一回転体と、クランク軸及びカム軸のうち他方と連動して回転する第二回転体であって、第二歯車部とを有する第二回転体と、第一歯車部及び第二歯車部と噛合する遊星歯車部を有し、遊星運動することによりクランク軸及びカム軸間の相対位相を変化させる遊星回転体と、偏心部、第一回転体及び第二回転体と同軸に回転する支持部、及び偏心部及び支持部間に偏心部及び支持部よりも外周側へ突出する突部を有し、偏心部で内側から遊星回転体を支持する遊星キャリアと、突部に軸方向に当てて、かつ支持部を回転自在に支持する転がり軸受であって、転がり軸受の内輪及び外輪間に隙間を有し、隙間より、第一回転体及び第二回転体のうちの少なくともいずれか一方の回転体の内部へ供給される潤滑流体を外部に排出する転がり軸受と、を備え、クランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置において、遊星キャリアの突部は、転がり軸受の隙間の一部を遮蔽することを特徴とする。
【００１０】
これによると、転がり軸受により軸方向に当てられる突部は、転がり軸受の内輪及び外輪間に形成される隙間の一部を、遮蔽する構成としている。こうした構成下、第一回転体及び第二回転体のうちのいずれか一方の回転体の内部へ供給される潤滑流体が、転がり軸受に向かって流れ、上記転がり軸受の隙間から外部へ排出されることになる。しかし、転がり軸受に向かって流れる潤滑流体に対し、転がり軸受の隙間の一部を突部によって遮蔽することにより、転がり軸受に流れ込む潤滑流体量を制限することができる。言い換えると、転がり軸受の隙間の一部を遮蔽する突部により、転がり軸受に流れ込む潤滑流体に対し、その潤滑流体量を低減することができる。したがって、低温時に作動抵抗の要因となる潤滑流体の高粘度化が生じた場合であっても、転がり軸受に流れ込む潤滑流体量を低減することで、作動応答性の悪化を抑制することができる。
【００１１】
また、請求項２に記載の発明では、突部は、転がり軸受の内輪より外周側へ突出する遮蔽部を有することを特徴とする。
【００１２】
これによると、転がり軸受の隙間の一部を遮蔽する突部は、転がり軸受の内輪より外周側へ突出する遮蔽部が設けられることより、その隙間において潤滑流体の流れ込む開口面積を低減する低減量を可及的に拡大し得る。したがって、作動応答性の悪化抑制効果を高めることができる。
【００１３】
また、請求項３に記載の発明では、突部は、転がり軸受を支持する支持部に対して偏心する外周部を有し、外周部は、回転軸線に対する外径が、内輪の外径より大きいことを特徴とする。
【００１４】
これによると、突部は、転がり軸受を支持する支持部に対して偏心する外周部を有するため、支持部に対して偏心する突部の偏心量により、潤滑流体の流れ込む隙間における開口面積の低減量を可及的に拡大し得る。
【００１５】
また、請求項４に記載の発明では、突部の外径は、内輪の外径より大きい径を有することを特徴とする。
【００１６】
これによると、偏心キャリアにおいて支持部に対し突部の配置構成が同軸であること、偏心することのいずれの構成であるかに係わらず、突部の外径を、内輪の外径より大きい径とするだけで、転がり軸受の隙間の一部を遮蔽する突部を、簡単かつ安価に形成し得る。
【００１７】
また、請求項５に記載の発明では、突部の外径は、外輪の内径より小さい径を有することを特徴とする。
【００１８】
これによれば、偏心キャリアにおいて支持部に対し突部の配置構成が同軸であること、偏心することのいずれの構成であるかに係わらず、転がり軸受の隙間の全部を突部により遮蔽することを阻止することができる。言い換えると、突部は、転がり軸受の隙間の一部に限定した遮蔽を確実に形成し得る。これにより、転がり軸受への潤滑流体の非給油による転がり軸受の摩耗発生に起因する耐久性低下を抑制することと、上記低温時の作動応答性悪化を抑制することとが両立し得る。
【００１９】
また、請求項６乃至８に記載の発明では、遊星回転体は、転がり軸受の隙間の潤滑流体の上流側に向かって開口する開口部を有することを特徴とする。
【００２０】
これによると、遊星キャリアにおいて突起部を挟んで転がり軸受の隙間と遊星回転体の開口部が対向して配置される構成としている。こうした構成を有するバルブタイミング調整装置は、当該装置内に供給される潤滑流体を、遊星回転体の開口部を通過させて、転がり軸受の隙間の一部を除く他部に確実に流れ込ませることができる。
【００２１】
また、請求項７に記載の発明では、遊星回転体は、遊星歯車部を内側から支持する第二転がり軸受であって、第二転がり軸受の第二内輪及び第二外輪間に、上記開口部としての第二隙間を有することを特徴とする。
【００２２】
これによると、転がり軸受の隙間の潤滑流体の上流側に配置される遊星回転体の開口部は、遊星キャリアの偏心部と遊星歯車部との間に介設してなる第二転がり軸受が設けられ、当該第二転がり軸受における第二内輪及び第二外輪間の第二隙間で構成することができる。
【００２３】
なお、こうした構成下、装置内に供給される潤滑流体は、第二転がり軸受から転がり軸受に向けて流れることになるため、低温時に高粘度の潤滑流体が第二転がり軸受に滞留し、第二転がり軸受の作動応答性が悪化する可能性がある。しかしながら、転がり軸受の隙間に対し、第二転がり軸受の第二隙間は潤滑流体の上流側に配置されるため、第二隙間に流れ込む潤滑流体の流れが強く、第二転がり軸受に潤滑流体が滞留しにくいのである。それ故に、第二転がり軸受における低温時の作動応答性の悪化が抑制される。
【００２４】
また、請求項８に記載によると、第二転がり軸受は、潤滑流体の上流側に、第二隙間の一部を閉塞する閉塞部材が設けられていることが好ましい。これによると、第二転がり軸受における低温時の作動応答性悪化が確実に抑制される。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明の第１実施形態によるバルブタイミング調整装置の基本構成を示す図であって、図２のI−I線断面図である。
【図２】図１のII−II線断面図である。
【図３】図１のIII−III線断面図である。
【図４】本発明の第１実施形態によるバルブタイミング調整装置の特徴構成となる要部を拡大して示す部分断面図である。
【図５】図４の矢印V方向からみた矢視図である。
【図６】第２実施形態に係るバルブタイミング調整装置を示す図であって、図４に対応する部分断面図である。
【図７】図６の矢印VII方向からみた矢視図である。
【図８】第３実施形態に係るバルブタイミング調整装置を示す図であって、図４に対応する部分断面図である。
【図９】図８の矢印IX方向からみた矢視図である。
【図１０】第４実施形態に係るバルブタイミング調整装置を示す図であって、図５に対応する矢視図である。
【図１１】第５実施形態に係るバルブタイミング調整装置を示す図であって、図５に対応する矢視図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する。
【００２７】
（第１実施形態）
図１〜図５は、本実施形態によるバルブタイミング調整装置１を示している。図１はバルブタイミング調整装置１の全体構成の一例を示しており、図２及び図３は、遊星回転体５０を主体とする位相調整機構８を示している。また、図４及び図５は、バルブタイミング調整装置１の特徴部分を示すものである。
【００２８】
バルブタイミング調整装置１は車両に搭載され、内燃機関のクランク軸（図示しない）からカム軸２へ機関トルクを伝達する伝達系に設置されている。なお、本実施形態においてカム軸２は、内燃機関の「動弁」のうち吸気弁（図示しない）を機関トルクの伝達によって開閉するものである。したがって、バルブタイミング調整装置１は、クランク軸及びカム軸２間の機関位相に応じた吸気弁のバルブタイミングを調整する。
【００２９】
（基本構成）
以下、バルブタイミング調整装置１の基本構成を説明する。バルブタイミング調整装置１は、アクチュエータ４、通電制御回路部７及び位相調整機構８等を組み合わせてなる。
【００３０】
アクチュエータ４は、例えばブラシレスモータ等の電動モータであり、内燃機関の固定節に固定されるモータケース５と、当該モータケース５により正逆回転自在に支持される制御軸６とを有している。通電制御回路部７は駆動ドライバ及びその制御用マイクロコンピュータ等から構成されており、モータケース５の外部及び／又は内部に配置されてアクチュエータ４と電気接続されている。通電制御回路部７は、アクチュエータ４への通電により制御軸６の回転状態を制御する。
【００３１】
図１〜３に示すように、位相調整機構８は、駆動回転体１０、従動回転体２０、遊星キャリア４０及び遊星回転体５０を備えている。
【００３２】
駆動回転体１０は、全体として筒状を呈しており、位相調整機構８の他の構成要素２０、４０、５０を内部に収容している。駆動回転体１０は、歯車部材１２及びスプロケット部材１３の間に筒壁部材１４を同軸に共締めしてなる。
【００３３】
図１及び図２に示すように、有底円筒状の歯車部材１２は、歯底円の内周側に歯先円を有する駆動側内歯車部１８を周壁部に形成している。図１及び図３に示すように段付円筒状のスプロケット部材１３は、周壁部から回転径方向の外側へと突出する歯１９を回転周方向に複数有している。スプロケット部材１３は、それら歯１９とクランク軸の複数の歯との間でタイミングチェーン（図示しない）が掛け渡されることにより、クランク軸と連繋する。かかる連繋により、クランク軸から出力の機関トルクがタイミングチェーンを通じてスプロケット部材１３へ伝達されるときには、駆動回転体１０がクランク軸と連動して回転する。このとき駆動回転体１０の回転方向は、図２の反時計方向及び図３の時計方向となる。
【００３４】
図１及び図３に示すように、有底円筒状の従動回転体２０は、それよりも大径円筒状の筒壁部材１４内に同軸に配置され、歯車部材１２とスプロケット部材１３とにより回転軸方向の両側から支持されている。従動回転体２０は、回転軸方向の螺子止めによりカム軸２と同軸に連結される連結壁部２１を、底壁部に形成している。この連結により従動回転体２０は、カム軸２と連動して回転可能且つ駆動回転体１０に対して相対回転可能となっている。ここで従動回転体２０の回転方向は、駆動回転体１０と同じ図３の時計方向に設定されている。
【００３５】
従動回転体２０は、歯底円の内周側に歯先円を有する従動側内歯車部２２を、周壁部に形成している。従動側内歯車部２２は、駆動側内歯車部１８に対して回転軸方向のカム軸２側にずれて配置されている。従動側内歯車部２２の内径は、駆動側内歯車部１８の内径よりも小さく設定されている。従動側内歯車部２２の歯数は、駆動側内歯車部１８の歯数よりも少なく設定されている。従動側内歯車部２２は、駆動側内歯車部１８に対して軸方向のアクチュエータ４とは反対側へずれて配置されている。
【００３６】
図１〜３に示すように、遊星キャリア４０は、全体として筒状を呈しており、周壁部の内周面に入力部４１を形成している。入力部４１は、回転体１０、２０及び制御軸６に対して同軸に配置され、同心上の円筒面状を呈している。入力部４１には、継手４３と嵌合する嵌合溝４２が形成されており、制御軸６が当該継手４３を介して遊星キャリア４０と連結されている。この連結により遊星キャリア４０は、制御軸６と共に回転可能となっており、また駆動回転体１０の駆動側内歯車部１８に対して相対回転可能となっている。
【００３７】
遊星キャリア４０はさらに、入力部４１に対して偏心する偏心部４４を周壁部の外周部に形成している。偏心部４４の外周面４６は、回転体１０、２０及び制御軸６に対して偏心する円筒面状を呈しており、当該外周面４６と同心上に配置された遊星回転体５０を内周側から支持している。
【００３８】
図１に示すように、遊星キャリア４０は、周壁部の外周部にさらに突部４８を形成している。突部４８は、入力部４１に対して同心上の円環板状を呈しており、突部４８は、当該突部４８に対しては偏心状態となる偏心部４４の外周面４６よりも外周側へ、その周方向全域にて突出している。偏心部４４の外周面４６より外周側に突出する突部４８は、遊星回転体５０を軸方向に当てて、遊星回転体５０のアクチュエータ４側への軸方向移動を規制している。
【００３９】
また、遊星回転体５０における突部４８とは反対の端部には、スペーサ７２を介在させて、遊星回転体５０のアクチュエータ４側とは反対側への軸方向移動を規制する規制部材７１が設けられている。規制部材７１は例えばスナップリングで形成され、遊星キャリア４０の外周面４６に形成される嵌合溝に嵌合固定されている。
【００４０】
図１に示すように、遊星キャリア４０は、周壁部の外周部にさらに支持部４７を形成している。支持部４７と入力部４１は、突部４８を挟んで配置されており、支持部４７は、入力部４１に対して軸方向のアクチュエータ４側へずれて配置されている。
【００４１】
支持部４７の支持面４９は、回転体１０、２０及び制御軸６に対して同軸に配置され、同心上の円筒面状を呈している。支持部４７の支持面４９は、駆動回転体１０の歯車部材１２の収容孔８７の内周側に転がり軸受（以下、入力部側転がり軸受）８１を介して嵌合している。この嵌合により駆動回転体１０は、当該転がり軸受８１を介して遊星キャリア４０を回転自在に支持している。
【００４２】
入力部側転がり軸受８１は、外輪８２及び内輪８３間にボール状の転動体８４を介装してなるラジアルベアリングである。外輪８２の外周面には、歯車部材１２の収容孔８７の内周面が嵌合によって装着されている。また一方、内輪５３の内周面は、支持部４７の支持面４９に嵌合によって装着されている。この装着により入力部側転がり軸受８１は、突部４８に軸方向に当てられることで、入力部側転がり軸受８１の軸方向位置が位置決めされている。
【００４３】
図１〜３に示すように、遊星回転体５０は、偏心部側転がり軸受５１及び遊星歯車部材５６を組み合わせてなる。偏心部側転がり軸受５１は、外輪５２及び内輪５３間にボール状の転動体５４を介装してなるラジアルベアリングである。外輪５２の外周面には、遊星歯車部材５６の中心孔５７の内周面が嵌合によって装着されている。また一方、内輪５３の内周面は、偏心部４４の外周面４６に嵌合によって装着されている。
【００４４】
遊星歯車部材５６は全体として段付円筒状を呈しており、歯底円の外周側に歯先円を有する駆動側外歯車部５８及び従動側外歯車部５９を周壁部に形成している。駆動側外歯車部５８は、駆動側内歯車部１８内に配置されて偏心部４４における外周面４６の偏心側にて当該内歯車部１８と噛合している。また一方、駆動側外歯車部５８から軸方向へずれて同軸上に形成されている従動側外歯車部５９は、従動側内歯車部２２内に配置されて上記外周面４６の偏心側にて当該内歯車部２２と噛合している。従動側外歯車部５９の外径は駆動側外歯車部５８の外径よりも小さく設定され、またそれら従動側外歯車部５９及び駆動側外歯車部５８の歯数は、それぞれ従動側内歯車部２２及び駆動側内歯車部１８の歯数よりも同数ずつ少なく設定されている。
【００４５】
以上の遊星回転体５０は、偏心部４４に支持されて、駆動回転体１０に対する遊星キャリア４０の相対回転に応じて遊星運動が実現可能となっている。ここで遊星運動とは、上記遊星回転体５０の遊星歯車部材５６が偏心部４４の偏心軸線周りに自転しつつ、遊星キャリア４０の回転周方向へ公転する遊星運動をいう。
【００４６】
ここまで説明した構成により位相調整機構８は、制御軸６の回転状態に応じた遊星キャリア４０の回転運動を遊星回転体５０の遊星歯車部材５６の遊星運動へと変換することで、バルブタイミングを決める回転体１０、２０間の相対位相、つまりバルブタイミングを決める機関位相を調整する。
【００４７】
具体的には、制御軸６が駆動回転体１０と同速回転するときには、遊星キャリア４０が駆動回転体１０の駆動側内歯車部１８に対して相対回転しないことで、遊星歯車部材５６が遊星運動せずに回転体１０、２０と連れ回りする。その結果、回転体１０、２０間の相対位相は変化しないので、このときのバルブタイミングは保持されることになる。一方、制御軸６が駆動回転体１０よりも高速回転するときには、遊星キャリア４０が駆動側内歯車部１８に対して進角側へ相対回転することで、遊星歯車部材５６が遊星運動する。その結果、駆動回転体１０に対する従動回転体２０の相対位相は進角側へ変化するので、このときのバルブタイミングは進角することになる。また一方、制御軸６が駆動回転体１０よりも低速回転する又は駆動回転体１０に対して逆回転するときには、遊星キャリア４０が駆動側内歯車部１８に対して遅角側へ相対回転することで、遊星歯車部材５６が遊星運動する。その結果、駆動回転体１０に対する従動回転体２０の相対位相は遅角側へ変化するので、このときのバルブタイミングは遅角することになる。
【００４８】
なお、ここで、駆動回転体１０が「第一回転体」に相当し、駆動側内歯車部１８が「第一歯車部」に相当し、従動回転体２０が「第二回転体」に相当し、従動側内歯車部２２が「第二歯車部」に相当している。遊星歯車部材５６が「遊星歯車部」に相当している。また、入力部側転がり軸受８１が「転がり軸受」に相当するとともに、偏心部側転がり軸受５１が「第二転がり軸受」に相当し、外輪５２が「第二外輪」に相当し、内輪５２が「第二内輪」に相当している。
【００４９】
（特徴構成）
以下、バルブタイミング調整装置１の特徴構成を詳細に説明する。
【００５０】
（潤滑構造）
図１に示すように、金属製の従動側回転体２０においてカム軸２と当接する連結壁部２１の軸方向端面には、例えば環状を呈する導入溝６０が形成されている。導入溝６０の径方向の内側端は、カム軸２に形成された搬送孔３に連通している。ここで搬送孔３は、「潤滑流体」としての潤滑油を搬送するためのものであり、内燃機関用の潤滑油を吐出するポンプ９に接続されている。なお、本実施形態のポンプ９は、クランク軸によって駆動されるメカポンプであり、故に内燃機関の運転中は、作動油が継続して搬送孔３に圧送される一方、内燃機関の停止中は、搬送孔３への作動油の圧送がカットされることとなる。
【００５１】
駆動側回転体１０において、従動側回転体２０の導入溝６０側の端面に摺接する金属製スプロケット部材１３の軸方向端面には、回転方向に連続する同心円環状に環状溝６２が形成されている。これにより、環状溝６２の内周縁には、導入溝６０が径方向の外側端において連通している。
【００５２】
従動側回転体２０の連結壁部２１には、例えば、導入溝６０が形成される軸方向端面とは反対の軸方向端面に貫通し、かつ導入溝６０に接続する導入孔６１が形成されている。導入孔６１の開口部は、概ね遊星回転体５０に向けられて配置されている。
【００５３】
このような構成により内燃機関の運転中には、搬送孔３に圧送された潤滑油が導入溝６０に導入され、さらに導入孔６１経由して遊星回転体５０の従動側外歯車部５９及び駆動側外歯車部５８、並びに当該外歯車部５８、５９に噛合する従動側内歯車部２２及び駆動側内歯車部１８の内周側へと供給される。駆動側内歯車部１８の内周側へ供給された潤滑油は、当該内歯車部１８と底壁部１６との間を内周側へ通過した後、入力部側転がり軸受８１の内部を通過して装置１の外部へ排出される。
【００５４】
また、導入孔６１から遊星回転体５０の内周側へ供給された潤滑油は、遊星回転体５０の偏心部側転がり軸受５１の内部を通過する。当該転がり軸受５１の内部を通過後、潤滑油は、入力部側転がり軸受８１の内部に流入する。なお、導入孔６１から遊星回転体５０の内周側へ供給された潤滑油のうち、一部は遊星キャリア４０の内周側へ流入して、入力部４１と回転軸体６との嵌合部分を通過する。
【００５５】
以上により内燃機関の運転中は、歯車部１８、５８の噛合部分、歯車部２２、５９の噛合部分、転がり軸受５１、８１の内部並びに入力部４１と回転軸体６との嵌合部分が、潤滑油の通過に伴って潤滑されることになる。
【００５６】
なお、ここで、入力部側転がり軸受８１の内部を潤滑油が通過するとは、所謂開放型の転がり軸受構造において当該転がり軸受８１の隙間８５を潤滑油が通過することである。当該隙間８５は、図１及び図４に示すように、外輪８２及び内輪８３間の隙間であり、隙間に潤滑油が流入することにより、転動体８４、並びに転動体８４が転動自在に接触する外輪８２及び内輪８３が潤滑される。
【００５７】
また、同様に、偏心部側転がり軸受５１の内部を潤滑油が通過するとは、当該転がり軸受５１の隙間５５を潤滑油が通過することであり、その隙間５５は外輪５２及び内輪５３間の隙間である。
【００５８】
（突部４８の形状設定）
図４及び図５は、入力部側転がり軸受８１と歯車部材１２及び遊星キャリア４０との組合せ構造を示しており、図４は遊星回転体５０、従動回転体２０、及び制御軸６の図示を省略した部分断面図、また図５は図４中の矢印V方向からみた矢視図であり、遊星キャリア４０の突部４８と入力部側転がり軸受８１の隙間８５との関係を説明するものである。
【００５９】
突部４８は、入力部側転がり軸受８１を支持する支持部４７並びに入力部４１に対し同心上の円環板状に形成されている。また、当該突部４８は、偏心部４４に対して偏心状態にある。言い換えると、入力部側転がり軸受８１の外輪８２及び内輪８３と、突部４８とは、回転軸線Ｏに同心上に形成されている。
【００６０】
図４及び図５に示すように、突部４８の外径Ｒａが、内輪８３の外径Ｒａ１より大きく形成されている（Ｒａ＞Ｒｂ１）。これにより、突部４８は、入力部側転がり軸受８１の隙間８５の一部を覆うようになる。突部４８は、当該転がり軸受８１の隙間８５のうち、一部８５ｂにおいて潤滑油の流れを遮蔽する。そして、一部８５ｂを通じて当該転がり軸受８１の内部に潤滑油が流れ込むのを阻止する。
【００６１】
言い換えると、この突部４８の遮蔽により当該転がり軸受８１の隙間８５は、潤滑油の流れに対して開口する開口側隙間部８５ａが低減される。当該開口側隙間部８５ａによって、当該転がり軸受８１の内部に供給される潤滑油量が制限される。
【００６２】
このような突部４８の形状設定により、入力部側転がり軸受８１の隙間８５に流れ込む潤滑油量が制限されるので、当該転がり軸受８１の内部に供給される潤滑油量の低減が実現可能である。その結果、低温環境下では作動抵抗の要因となる潤滑油の高粘度化が生じた場合があるが、当該高粘度の潤滑油に対して当該転がり軸受８１の内部に流れ込む潤滑油量を低減することで、作動応答性の悪化を抑制することができる。
【００６３】
さらに、当該転がり軸受８１の隙間８５は、その上流側の開口部に対して突起部４８が遮蔽するものの、下流側の開口部に対しては何ら遮蔽されるものではない。それ故に、当該転がり軸受８１の内部に潤滑油が滞留するのを抑制できるため、作動応答性の悪化抑制効果を高め得る。
【００６４】
なお、ここで、突部４８において隙間８５の一部８５ｂを覆う突部部分は「遮蔽部」に相当する。また、偏心部側転がり軸受５１の隙間５５は「遊星回転体の開口部」に相当し、スペーサ７２は「閉塞部材」に相当する。
【００６５】
以上説明した本実施形態では、当該転がり軸受８１の隙間８５の一部８５ｂを遮蔽する突部４８の構成が、突部４８の外径Ｒａを内輪８３の外径Ｒａ１より大きく形成するという構成とするだけでよいので、当該転がり軸受８１の内部に供給される潤滑油量を制限する制限手段が、簡単かつ安価に形成することができる。
【００６６】
また、以上説明した本実施形態において、入力部側転がり軸受８１の隙間８５に対して、偏心部側転がり軸受５１の隙間５５が、潤滑油の上流側に、概ね対向して配置されている。これにより、導入孔６１から遊星回転体５０の内周側へ供給された潤滑油を、遊星回転体５０の当該転がり軸受５１の隙間５５を通過させて、入力部側転がり軸受８１の開口側隙間部８５ａへ確実に流入させ得る。
【００６７】
なお、ここで、導入孔６１から装置１内に供給される潤滑油は、こうした構成では、低温環境下において高粘度の潤滑油が偏心部側転がり軸受５１内に滞留し、当該転がり軸受５１の作動応答性が悪化する可能性がある。しかし、装置１内に潤滑油を供給する導入孔６１に対して、偏心部側転がり軸受５１は入力部側転がり軸受８１より上流側に配置している。それ故に、偏心部側転がり軸受５１の隙間５５に流れ込む潤滑油の流れは、下流側に位置する隙間８５に流れ込む潤滑油の流れより強いため、偏心部側転がり軸受５１の内部を高粘度の潤滑油が流出入し易く、当該内部に潤滑油が滞留しくいのである。その結果、偏心部側転がり軸受５１における低温時の作動応答性悪化を抑制し得る。
【００６８】
なお、偏心部側転がり軸受５１の隙間５５は、その上流側の開口部の一部を遮蔽可能にする遮蔽手段が設けられていることが好ましい。遮蔽手段は、例えば、図１に示すように、スペーサ７２が、隙間５５の上流側にその一部を閉塞するというものであればよい。これにより、偏心部側転がり軸受５１における低温時の作動応答性悪化が確実に抑制し得る。
【００６９】
また、以上説明した本実施形態において、突部４８の外径Ｒａは、外輪８２の内径Ｒａ２より小さく形成されていることが好ましい（Ｒａ＜Ｒｂ２）。これにより、入力部側転がり軸受８１の隙間８５は、その上流側の開口部が突部４８により全て閉塞されることはない。言い換えると、突部４８の遮蔽により隙間８５は、ある程度の開口側隙間部８５ａが確実に形成されるのである。故に、当該転がり軸受８１への給油状態が、内燃機関の運転中に非給油状態となることが防止されるので、非給油による当該転がり軸受８１の摩耗発生に起因する耐久性低下を抑制することができる。
【００７０】
（第２実施形態）
第２実施形態を図６に示す。第２実施形態は第１実施形態の変形例である。第２実施形態では、突部４８を、支持部４７並びに入力部側転がり軸受８１に対して偏心配置する一例を示すものである。図６は、バルブタイミング調整装置１を示す図であって、図４に対応する部分断面図である。また図７は、図６の矢印VII方向からみた矢視図である。
【００７１】
突部４８は、支持部４７並びに入力部４１に対して偏心状態にある。また、当該突部４８は、偏心部４４に対して同心上の円環板状に形成されている。言い換えると、偏心部４４と、突部４８とは偏心軸線Ｐに同心上に形成され、支持部４７並びに入力部４１と、入力部側転がり軸受８１の外輪８２及び内輪８３とは回転軸線Ｏに同心上に形成されている。
【００７２】
そのような突部４８の外径Ｒａは、以下のように設定されている。即ち、偏心軸線Ｐ基準の径である外径Ｒａは、例えば内輪８３の外径Ｒｂ１と概ね同じである（Ｒａ＝Ｒｂ１）。しかしながら、突部４８の偏心側の外周部における回転軸線Ｏ基準の外径Ｒａ１は、上記外径Ｒａに両軸線Ｏ、Ｐ間の偏心量δが加えられることで、内輪８３の外径Ｒｂ１より大きくなる（Ｒａ１＞Ｒｂ１）。なお、偏心量δと外径Ｒａの総和が、内輪８３の外径Ｒｂ１より大きくなるものであれば、突部４８の外径Ｒａが内輪８３の外径Ｒｂ１より小さくなる場合もあってもよい。
【００７３】
この偏心状態の突部４８は、入力部側転がり軸受８１に対してその隙間８５の偏心側の一部８５ｂを遮蔽することになる。
【００７４】
このような突部４８の形状設定によっても、入力部側転がり軸受８１の隙間８５に流れ込む潤滑油量が制限されるので、当該転がり軸受８１の内部に供給される潤滑油量の低減が実現可能である。その結果、低温環境下、当該高粘度の潤滑油に対して当該転がり軸受８１の内部に流れ込む潤滑油量を低減することで、作動応答性の悪化を抑制することができる。
【００７５】
また、以上説明した本実施形態では、突部４８の偏心状態が偏心部４４の偏心状態と同じ条件とした。即ち突部４８及び偏心部４４は、回転軸線Ｏに対して偏心方向及び偏心量が同じである偏心軸線Ｐに同心に形成される構成とした。これに限らず、突部４８の偏心方向及び偏心量を、偏心部４４の偏心軸線Ｐによる偏心方向及び偏心量をと異なるものとしてもよい。
【００７６】
（第３実施形態）
第３実施形態を図８に示す。第３実施形態は第２実施形態の変形例である。第３実施形態では、突部４８の外径Ｒａを径拡大した一例を示すものである。図８は、バルブタイミング調整装置１を示す図であって、図４に対応する部分断面図である。また図９は、図８の矢印IX方向からみた矢視図である。
【００７７】
突部４８の外径Ｒａは、例えば内輪８３の外径Ｒｂ１より大きく形成されている（Ｒａ＞Ｒｂ１）。従って、回転軸線Ｏ基準の外径Ｒａ１は、外径Ｒｂ１より充分に大きい。
【００７８】
このような突部４８の形状設定によっても、入力部側転がり軸受８１の隙間８５に流れ込む潤滑油量が制限されるので、当該転がり軸受８１の内部に供給される潤滑油量の低減が実現可能である。その結果、低温環境下、当該高粘度の潤滑油に対して当該転がり軸受８１の内部に流れ込む潤滑油量を低減することで、作動応答性の悪化を抑制することができる。
【００７９】
また、突部４８の形状設定方法として、上記外径Ｒａ１は、外輪８２の内径Ｒａ２より大きく形成されるという条件を設定してもよい。この条件の場合、突部４８の反偏心側の外周部の外径が、外輪８２の内径Ｒａ２より小さく形成されるということを満足するものであればよい。
【００８０】
このような偏心状態と外径拡大による突部４８の形状設定方法では、入力部側転がり軸受８１の開口側隙間部８５ａにおける開口面積の低減量を、突部４８の上記設定により可及的に拡大し得る。
【００８１】
（第４実施形態）
第４実施形態を図１０に示す。第４実施形態は第１実施形態の変形例である。図１０は、バルブタイミング調整装置を示す図であって、図５に対応する矢視図である。
【００８２】
図１０に示すように、入力部側転がり軸受８１の外輪８２及び内輪８３と、突部４８とは、回転軸線Ｏに同心上に形成されている。突部４８の外径Ｒａは、例えば外輪８２の内径Ｒｂ２より大きく形成されている（Ｒａ＞Ｒｂ２）。そして、突部４８の外周部には、隙間８５に連通する切欠部９１が形成されている。
【００８３】
このような切欠部９１を外周部に有する突部４８は、隙間８５の一部８５ｂを遮蔽すると共に、切欠部９１に対応して、潤滑油の流れ込む開口面積が低減された開口側隙間部８５ａを形成することができる。
【００８４】
このような突部４８の形状設定によっても、入力部側転がり軸受８１の隙間８５に流れ込む潤滑油量が制限されるので、当該転がり軸受８１の内部に供給される潤滑油量の低減が実現可能である。その結果、低温環境下、当該高粘度の潤滑油に対して当該転がり軸受８１の内部に流れ込む潤滑油量を低減することで、作動応答性の悪化を抑制することができる。
【００８５】
（第５実施形態）
第５実施形態を図１１に示す。第５実施形態は第１実施形態の変形例である。図１１は、バルブタイミング調整装置を示す図であって、図５に対応する矢視図である。
【００８６】
図１１に示すように、入力部側転がり軸受８１の外輪８２及び内輪８３と、突部４８とは、回転軸線Ｏに同心上に形成されている。突部４８の外径Ｒａは、例えば外輪８２の内径Ｒｂ２より大きく形成されている（Ｒａ＞Ｒｂ２）。そして、突部４８の外周部には、隙間８５に連通する貫通孔９２が形成されている。
【００８７】
このような貫通孔９２を外周部に有する突部４８は、隙間８５の一部８５ｂを遮蔽すると共に、貫通孔９２に対応して、潤滑油の流れ込む開口面積が低減された開口側隙間部８５ａを形成することができる。
【００８８】
このような突部４８の形状設定によっても、入力部側転がり軸受８１の隙間８５に流れ込む潤滑油量が制限されるので、当該転がり軸受８１の内部に供給される潤滑油量の低減が実現可能である。その結果、低温環境下、当該高粘度の潤滑油に対して当該転がり軸受８１の内部に流れ込む潤滑油量を低減することで、作動応答性の悪化を抑制することができる。
【００８９】
（他の実施形態）
ここまで本発明の一実施形態について説明してきたが、本発明は当該説明の実施形態に限定して解釈されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。
【００９０】
以上説明した本実施形態では、潤滑構造として、従動側回転体２０の連結壁部２１には、カム軸２の搬送孔３に接続する導入溝６０と、導入溝６０が形成される軸方向端面とは反対の軸方向端面に貫通し、かつ導入溝６０に接続する導入孔６１を設け、導入孔６１の開口部を、遊星回転体５０に向けて配置した。
【００９１】
これに限らず、例えば、上記導入溝６０と、導入溝６０から径方向に延びように、従動側回転体２０の外周壁部と、駆動側回転体１０のスプロケット部材１３及び筒壁部材１４の内周壁部との間に、潤滑油を給油する給油隙間が設けられるものであってもよい。
【００９２】
そして、本発明は、上述した吸気弁のバルブタイミングを調整する装置以外にも、「動弁」としての排気弁のバルブタイミングを調整する装置や、吸気弁及び排気弁の双方のバルブタイミングを調整する装置に適用することができる。
【符号の説明】
【００９３】
１      バルブタイミング調整装置
２      カム軸
４      アクチュエータ
８      位相調整機構
１０    駆動回転体（第一回転体）
１２    歯車部材
１３    スプロケット部材
１４    筒壁部材
１８    駆動側内歯車部（第一歯車部）
２０    従動回転体（第二回転体）
２０ａ、２０ｂ  端部
２１    連結壁部
２２    従動側内歯車部（第二歯車部）
４０    遊星キャリア
４１    入力部
４４    偏心部
４７    支持部
４８    突部
４９    支持面
５０    遊星回転体
５１    偏心部側転がり軸受
５２    外輪（第二外輪）
５３    内輪（第二内輪）
５５    隙間
５６    遊星歯車部材（遊星歯車部）
５８    駆動側外歯車部
５９    従動側外歯車部
８１    入力部側転がり軸受（転がり軸受）
８２    外輪
８３    内輪
８４    転動体
８５    隙間
８５ａ  開口側隙間部
８５ｂ  一部
８７    収容孔
Ｏ      回転軸線
Ｐ      偏心軸線
Ｒａ    突部の外径
Ｒｂ１  内輪の外径
Ｒｂ２  外輪の内径
【図１】
2010255474.tif 000003
【図２】
2010255474.tif 000004
【図３】
2010255474.tif 000005
【図４】
2010255474.tif 000006
【図５】
2010255474.tif 000007
【図６】
2010255474.tif 000008
【図７】
2010255474.tif 000009
【図８】
2010255474.tif 000010
【図９】
2010255474.tif 000011
【図１０】
2010255474.tif 000012
【図１１】
2010255474.tif 000013