(57)【要約】【課題】可変ノズル内における排気ガスの流れに生じていた乱れを減少させることによって、タービン効率を向上させることができるターボチャージャを提供する。【解決手段】ターボチャージャ１は、スクロール流路２１が形成されたタービンハウジング２と、スクロール流路２１からタービンハウジング２内に設けられた回転翼６に導入される排気ガスの流量を可変とする可変ノズル８とを備え、可変ノズル８は、タービンハウジング２側に設けられる第１導入壁８１と、第１導入壁８１に対向して設けられる第２導入壁８２と、第１導入壁８１及び第２導入壁８２の間に設けられる複数のノズルベーン８３とを有する可変容量型のターボチャージャであって、タービンハウジング２と第１導入壁８１との間に形成される隙間２３のスクロール流路２１側の開口部２６に、排気ガスから付勢されて上記開口部２６を遮蔽するシール部１０を有するという構成を採用する。【選択図】図２
2010190092.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
排気ガスが流動するスクロール流路が形成されたタービンハウジングと、前記スクロール流路から前記タービンハウジング内に設けられた回転翼に導入される前記排気ガスの流量を可変とする可変ノズルとを備え、前記可変ノズルは、前記タービンハウジング側に設けられる第１導入壁と、前記第１導入壁に対向して設けられる第２導入壁と、前記第１導入壁及び前記第２導入壁の間に回転自在に設けられる複数のノズルベーンとを有する可変容量型のターボチャージャであって、
前記タービンハウジングと前記第１導入壁との間に形成される隙間の前記スクロール流路側の開口部に、前記排気ガスから付勢されて前記開口部を遮蔽する略環状のシール部を有することを特徴とするターボチャージャ。
【請求項２】
前記シール部は、略環状を呈し前記第１導入壁と前記タービンハウジングとの一方に対向する板状部材と、前記第１導入壁と前記タービンハウジングとの他方が有する円環部の外周面に嵌合し前記板状部材の内周縁部に接続され略円筒状を呈する筒状部材とを有することを特徴とする請求項１に記載のターボチャージャ。
【請求項３】
前記第１導入壁は略環状を呈し、その外径は前記タービンハウジングが有する前記円環部の外径よりも大きく形成され、
前記板状部材は前記第１導入壁に対向し、前記筒状部材は前記円環部の外周に嵌合していることを特徴とする請求項２に記載のターボチャージャ。
【請求項４】
前記シール部は、周方向で弾性変形自在に所定の一箇所で分断されていることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載のターボチャージャ。
【請求項５】
前記シール部の分断箇所に、スリットが形成されていることを特徴とする請求項４に記載のターボチャージャ。
【請求項６】
前記シール部の分断箇所におけるそれぞれの端部は、周方向で互いに重ね合わせられていることを特徴とする請求項４に記載のターボチャージャ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンから排出される排気ガスの運動エネルギーと圧力を利用して、タービンを高速回転させ、その回転力で遠心式圧縮機を駆動することにより圧縮した空気をエンジン内に送り込むターボチャージャに関わり、特に可変容量型のターボチャージャに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、低回転域から高回転域までの広い範囲に亘りエンジンの性能を向上させることのできる可変容量型のターボチャージャが用いられている。
ここで、特許文献１には、可変容量型のターボチャージャが開示されている。
【０００３】
特許文献１に開示された可変容量型のターボチャージャは、タービンとコンプレッサとを有している。タービンの外殻を構成するタービンハウジングの内部には、略渦巻状に形成されたスクロール流路と、排気ガスの流量を可変とする可変ノズルと、回転する翼であるタービンインペラと、タービンにおける排気ガスの出口である排出口が設けられている。エンジンから排出された排気ガスはタービンのスクロール流路に導入され、可変ノズルを介してタービンインペラに導入される。排気ガスの導入によりタービンインペラは回転し、排気ガスは排出口から排出される。タービンインペラは、コンプレッサの内部に設けられたコンプレッサインペラと一体的に接続されており、タービンインペラが回転することでコンプレッサインペラも回転する。コンプレッサインペラの回転により、外部から導入された空気が圧縮される。圧縮された空気がコンプレッサからエンジンに供給されることで、エンジンの性能を向上させることができる。
【０００４】
可変ノズルは、タービンハウジング側に設けられる第１導入壁と、第１導入壁に対向しコンプレッサ側に設けられる第２導入壁と、第１導入壁と第２導入壁との間に回転自在に設けられる複数のノズルベーンとを有している。ノズルベーンは翼状に形成され、相反する方向に突出する２つの支持軸を有している。第１導入壁及び第２導入壁には厚さ方向で貫通する孔部が各々形成され、該孔部にはノズルベーンの支持軸が各々回転自在に貫入している。ノズルベーンの向きを支持軸周りで変化させることで、可変ノズルの流路径と排気ガスの流入角度が変化する。エンジンの回転数、すなわちエンジンから排出される排気ガスの流量に合わせて適切な可変ノズルの流路径と排気ガスの流入角度を選択することで、低回転域から高回転域までの広い範囲に亘りエンジンの性能を向上させることができる。
【０００５】
ところで、タービンハウジングには高温の排気ガスが導入されるため、タービンハウジングは熱膨張し変形する。このタービンハウジングの熱変形に対応するために、タービンハウジングと可変ノズルとの間には所定の隙間が形成されている。もっとも、この隙間はタービンハウジングのスクロール流路と排出口との間をタービンインペラを介さず直接に接続しているので、この状態のままでは排気ガスが上記隙間を介して排出口へ漏出してしまい、ターボチャージャのタービン効率が低下してしまう。そこで、上記隙間をシールするためのＣリングが、上記隙間における排出口側に設けられている。このＣリングにより上記隙間を遮蔽できるため、排気ガスの漏出を防止し、タービン効率の低下を防ぐことができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００６−１２５５８８号公報（第１４頁、第１図）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、第１導入壁に形成された孔部は、上記隙間に連通している。また、Ｃリングは上記隙間における排出口側に設けられているため、Ｃリングの設置箇所から見てスクロール流路側に第１導入壁の孔部が位置している。さらに、該孔部にはノズルベーンの支持軸が貫入しているものの、円滑な回転を維持するために孔部と支持軸との間には僅かなクリアランスが設けられている。
そのため、上記隙間から第１導入壁の孔部と支持軸との間のクリアランスを通って、可変ノズルの内部に流入する排気ガスの流れが生じていた。
【０００８】
上記クリアランスを通る排気ガスの流れは、可変ノズル内における排気ガスの流れ（スクロール流路から可変ノズルを介してタービンインペラに導入される流れ）を乱していた。また、上記クリアランスを通る排気ガスの流れによって、ノズルベーンがコンプレッサ側に付勢されて変位し、この変位により可変ノズル内における排気ガスの流れに更なる乱れを生じさせていた。
以上より、特許文献１に開示された可変容量型のターボチャージャには、可変ノズル内における排気ガスの流れに乱れが生じることで損失が発生してしまうため、タービン効率が低下してしまうという問題があった。
【０００９】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、可変ノズル内における排気ガスの流れに生じていた乱れを減少させることによって、タービン効率を向上させることができるターボチャージャを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を採用する。
本発明のターボチャージャは、排気ガスが流動するスクロール流路が形成されたタービンハウジングと、スクロール流路からタービンハウジング内に設けられた回転翼に導入される排気ガスの流量を可変とする可変ノズルとを備え、可変ノズルは、タービンハウジング側に設けられる第１導入壁と、第１導入壁に対向して設けられる第２導入壁と、第１導入壁及び第２導入壁の間に回転自在に設けられる複数のノズルベーンとを有する可変容量型のターボチャージャであって、タービンハウジングと第１導入壁との間に形成される隙間のスクロール流路側の開口部に、排気ガスから付勢されて上記開口部を遮蔽する略環状のシール部を有するという構成を採用する。
このような構成を採用する本発明では、シール部が排気ガスから付勢されることで、上記開口部がシール部により遮蔽される。よって、本発明では、上記隙間内への排気ガスの流入が抑えられ、上記隙間を介して可変ノズル内に流入する排気ガスの流れが抑制される。
【００１１】
また、本発明のターボチャージャは、シール部が、略環状を呈し第１導入壁とタービンハウジングとの一方に対向する板状部材と、第１導入壁とタービンハウジングとの他方が有する円環部の外周に嵌合し板状部材の内周縁部に接続され略円筒状を呈する筒状部材とを有するという構成を採用する。
このような構成を採用する本発明では、排気ガスから付勢されることで板状部材が第１導入壁とタービンハウジングとの一方に密着し、かつ、上記円環部の外周に筒状部材が嵌合していることから、上記開口部がシール部により遮蔽される。よって、本発明では、上記隙間内への排気ガスの流入が抑えられ、上記隙間を介して可変ノズル内に流入する排気ガスの流れが抑制される。
【００１２】
また、本発明のターボチャージャは、第１導入壁は略環状を呈し、その外径はタービンハウジングが有する円環部の外径よりも大きく形成され、板状部材は第１導入壁に対向し、筒状部材は円環部の外周に嵌合しているという構成を採用する。
このような構成を採用する本発明では、排気ガスから付勢されることで板状部材が第１導入壁に密着し、かつ、上記円環部の外周に筒状部材が嵌合していることから、上記開口部がシール部により遮蔽される。よって、本発明では、上記隙間内への排気ガスの流入が抑えられ、上記隙間を介して可変ノズル内に流入する排気ガスの流れが抑制される。
【００１３】
また、本発明のターボチャージャは、シール部が、周方向で弾性変形自在に所定の一箇所で分断されているという構成を採用する。
このような構成を採用する本発明では、排気ガスの熱等により上記円環部が熱変形したとしても、シール部は上記円環部の変形に追従する。よって、本発明では、筒状部材と上記円環部との密着性が維持される。
【００１４】
また、本発明のターボチャージャは、シール部の分断箇所にスリットが形成されているという構成を採用する。
このような構成を採用する本発明では、排気ガスの熱等により上記円環部が熱変形したとしても、シール部は上記円環部の変形に追従する。よって、本発明では、筒状部材と上記円環部との密着性が維持される。
【００１５】
また、本発明のターボチャージャは、シール部の分断箇所におけるそれぞれの端部は、周方向で互いに重ね合わせられているという構成を採用する。
このような構成を採用する本発明では、上記それぞれの端部が周方向で互いに重ね合わせられているため、上記分断箇所から上記隙間側への排気ガスの漏出が抑制される。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、以下の効果を得ることができる。
本発明によれば、第１導入壁とタービンハウジングとの間の隙間を介して可変ノズル内に流入する排気ガスの流れを抑制できることから、可変ノズル内におけるタービンハウジングのスクロール流路から回転翼に向かう排気ガスの流れに生じていた乱れが減少する。よって、本発明によれば、可変ノズル内における排気ガスの流れが乱れることで発生する損失が減少し、結果として、ターボチャージャのタービン効率を向上させることができるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本実施形態に係るターボチャージャ１の全体構成を示す概略図である。
【図２】図１における可変ノズル８周辺の拡大図である。
【図３】本実施形態におけるシール部１０の構成を示す概略図である。
【図４】本実施形態におけるシール部１０の第１の変形例である第２シール部１３を示す概略図である。
【図５】本実施形態におけるシール部１０の第２の変形例である第３シール部１６を示す概略図である。
【図６】本実施形態におけるシール部１０の他の設置方法を示す概略図である。
【図７】第２シール部１３における他の使用方法を示す概略図である。
【図８】シール部１０における他の使用方法を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、図面を参照して本発明の実施形態について説明する。
本実施形態に係るターボチャージャ１の構成を、図１から図３を参照して説明する。
図１は、本実施形態に係るターボチャージャ１の全体構成を示す概略図である。図２は、図１における可変ノズル８周辺の拡大図である。図３は、本実施形態におけるシール部１０の構成を示す概略図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ線視断面図である。なお、上記図中の矢印Ｆは前方向を示す。
【００１９】
ターボチャージャ１は、不図示のエンジンから排出される排気ガスの運動エネルギーを利用してエンジンに空気を過給する装置であり、低回転域から高回転域までの広い範囲に亘りエンジンの性能を向上させることのできる可変容量型のターボチャージャである。
図１に示すように、ターボチャージャ１は、タービンハウジング２と、軸受けハウジング３と、コンプレッサハウジング４とが前方より順次配置され一体的に設けられた構成となっている。
【００２０】
軸受けハウジング３の内部には、前後方向で延びるインペラ軸５が、軸受け３１を介して回転自在に設けられている。
インペラ軸５の両端には、回転する翼であるタービンインペラ（回転翼）６及びコンプレッサインペラ７がそれぞれ一体的に連結されている。タービンインペラ６及びコンプレッサインペラ７は、いずれも複数の翼が回転軸周りに等間隔で配設された構成となっている。タービンインペラ６は、タービンハウジング２の略中央部に配置され、コンプレッサインペラ７は、コンプレッサハウジング４の略中央部に配置されている。
【００２１】
タービンハウジング２は、タービンインペラ６を囲み前後方向に直交する面に沿って略渦巻状に形成されるタービンスクロール流路（スクロール流路）２１と、排気ガスの排出口であるタービン出口２２とを有している。
タービンスクロール流路２１は、エンジンから排出された排気ガスが導入される不図示のガス流入口に連通している。タービン出口２２は、不図示の排気ガス浄化装置に接続されている。
【００２２】
タービンハウジング２と軸受けハウジング３との間には、タービンインペラ６に導入される排気ガスの流量を可変とする可変ノズル８が設けられている。可変ノズル８は、タービンスクロール流路２１の内側でタービンインペラ６を囲み前後方向に直交する面に沿って略環状に形成されている。
タービンスクロール流路２１は、可変ノズル８及びタービンインペラ６の設置箇所を介してタービン出口２２に連通している。
【００２３】
図２に示すように、可変ノズル８は、略環状の板状部材の内周縁部から筒状の部材が前方に突出した形状を呈しタービンハウジング２側に設けられる第１導入壁８１と、第１導入壁８１に対向して軸受けハウジング３側に設けられる第２導入壁８２と、第１導入壁８１と第２導入壁８２との間に回転自在に設置される複数のノズルベーン８３とを有している。
【００２４】
第１導入壁８１と第２導入壁８２とは、不図示の接続ピンを介すことで所定の間隔を形成しつつ一体的に接続されている。第１導入壁８１及び第２導入壁８２には、厚さ方向で貫通する第１孔部８１ａ及び第２孔部８２ａがそれぞれ形成されている。第１導入壁８１における前方側の壁面８１ｂは、前後方向に直交する平面となっている。
【００２５】
ノズルベーン８３は、略矩形を呈する翼であり、前後方向に関する両端部から相反する方向に突出する第１支持軸８４及び第２支持軸８５を備えている。第１支持軸８４は、第１孔部８１ａに回転自在に貫入し、第２支持軸８５は、第２孔部８２ａに回転自在に貫入している。ノズルベーン８３と第１支持軸８４との接続部には、第２導入壁８２に対向する鍔部８３ａが設けられ、ノズルベーン８３と第２支持軸８５との接続部には、第１導入壁８１に対向する鍔部８３ｂが設けられている。
【００２６】
可変ノズル８の後方側には、複数のノズルベーン８３を同期して回転させるための駆動部９が設けられている。また、駆動部９はタービンハウジング２及び軸受けハウジング３によって挟持され、可変ノズル８は駆動部９を介してタービンハウジング２及び軸受けハウジング３に一体的に接続されている。
【００２７】
第１導入壁８１とタービンハウジング２との間には、隙間２３が形成されている。隙間２３は、タービンハウジング２が排気ガスの熱により熱変形し、第１導入壁８１と接触する等で破損することを防ぐために設けられている。
タービンハウジング２の壁面８１ｂに対向する部分には、タービンインペラ６を囲むように設けられる後方側に突出する円環部２４が形成されている。
円環部２４の外周面２４ａの径方向外側には、空間２５が形成されており、タービンスクロール流路２１は空間２５及び隙間２３を介してタービン出口２２に連通している。
【００２８】
隙間２３のタービンスクロール流路２１側の開口部２６には、略環状のシール部１０が設けられている。すなわち、シール部１０は、隙間２３と空間２５との接続部に設けられている。
【００２９】
図３に示すように、シール部１０は、略環状を呈する板状部材１１と、板状部材１１の内周縁部に接続され円筒状を呈する筒状部材１２とを有している。
図２に示すように、筒状部材１２は、前後方向で移動自在に円環部２４の外周面２４ａに嵌合している。板状部材１１は、壁面８１ｂに沿う形状で形成されている。シール部１０は、板状部材１１と第１壁面８１ｂとが接触する位置に設置されている。
【００３０】
図１に示すように、コンプレッサハウジング４は、空気の流入口であるコンプレッサ入口４１と、コンプレッサインペラ７を囲み略渦巻状を呈するコンプレッサスクロール流路４２とを有している。また、軸受けハウジング３とコンプレッサハウジング４との間には、コンプレッサインペラ７を囲み略環状を呈するディフューザ流路４３が形成されている。
コンプレッサ入口４１は、不図示のエアクリーナを介して外部に連通しており、コンプレッサインペラ７の設置箇所及びディフューザ流路４３を介してコンプレッサスクロール流路４２に連通している。コンプレッサスクロール流路４２は、不図示のエンジンにおける吸気口に接続されている。
【００３１】
続いて、本実施形態におけるターボチャージャ１の動作を説明する。
まず、ターボチャージャ１の過給動作を説明する。
【００３２】
エンジンから排出された排気ガスは、タービンハウジング２のガス流入口を介してタービンスクロール流路２１に導入される。排気ガスは、タービンスクロール流路２１内をタービンインペラ６の回転軸周りで周回して流動しつつ、可変ノズル８を介してタービンインペラ６に導入される。この排気ガスの導入により、タービンインペラ６が回転する。タービンインペラ６を回転させた後、排気ガスはタービン出口２２から排出され、排気ガス浄化装置によって浄化された後に大気に放出される。
【００３３】
タービンインペラ６は、インペラ軸５を介してコンプレッサインペラ７と一体的に連結されているため、タービンインペラ６が回転することでコンプレッサインペラ７も回転する。コンプレッサインペラ７の回転により、コンプレッサ入口４１からエアクリーナを介して導入された空気がディフューザ流路４３に送り出される。送り出された空気は、ディフューザ流路４３内を流動することで次第に圧縮される。圧縮され高い圧力を有する空気は、コンプレッサスクロール流路４２を介してエンジンに供給される。エンジンに圧縮された空気が供給されることで、エンジンの性能を向上させることができる。
【００３４】
また、可変ノズル８における複数のノズルベーン８３の向きを第１支持軸８４及び第２支持軸８５周りで変化させると、可変ノズル８の流路径、より詳しくは複数のノズルベーン８３同士の最短距離間隔が変化する。
エンジンの回転数が低いときはエンジンから排出される排気ガスの流量が少ないので、可変ノズル８の流路径が広いとタービンインペラ６を回転させるに必要なエネルギーを排気ガスから得ることが難しい。そのため、可変ノズル８の流路径を狭くすることで、可変ノズル８内を流動する排気ガスの流速を高め、タービンインペラ６を容易に回転させることができる。
【００３５】
一方、エンジンの回転数が高いときは排気ガスの流量が増加するので、可変ノズル８の流路径を広げ、大きなエネルギーを排気ガスから得ることで、ターボチャージャ１の圧縮比を向上させることができる。
よって、エンジンの回転数に合わせて適切な可変ノズル８の流路径を選択することで、低回転域から高回転域までの広い範囲に亘りエンジンの性能を向上させることができる。
以上で、ターボチャージャ１の過給動作が終了する。
【００３６】
次に、シール部１０が排気ガスから付勢されることで、開口部２６を遮蔽する動作を説明する。
図２に示すように、タービンスクロール流路２１の内部には高圧の排気ガスが流動しており、タービンスクロール流路２１と連通する空間２５の内部も高圧となっている。一方、タービン出口２２を流動する排気ガスの圧力はタービンスクロール流路２１内に比べ低下している。そのため、タービン出口２２と連通する隙間２３内の圧力は、空間２５内の圧力よりも低くなっている。この圧力の差から、シール部１０における板状部材１１の前面側には後方側への排気ガスの付勢力が発生し、筒状部材１２の外周面には径方向内側への排気ガスの付勢力が発生する。
【００３７】
もっとも、筒状部材１２は円環部２４の外周面２４ａに嵌合しているため、排気ガスの径方向内側への付勢力がシール部１０を特定の方向に変位させることや、シール部１０を変形させることはない。しかし、筒状部材１２は前後方向で移動自在に外周面２４ａに嵌合していることから、排気ガスの後方側への付勢力によりシール部１０は後方側へ変位する。さらに、板状部材１１は第１導入壁８１の壁面８１ｂに沿う形状に形成されているため、板状部材１１は壁面８１ｂに密着する。
【００３８】
よって、シール部１０によって、隙間２３におけるタービンスクロール流路２１側の開口部２６を遮蔽することができ、タービンスクロール流路２１から空間２５を介して隙間２３内に排気ガスが流入することを抑えることができる。したがって、隙間２３及び第１孔部８１ａを介して可変ノズル８内に流入する排気ガスの流れを抑制でき、可変ノズル８内における排気ガスの流れに生じる乱れを減少させることができる。
【００３９】
なお、可変ノズル８内の排気ガスの圧力は隙間２３内の圧力よりも高いため、従来のターボチャージャとは逆に、可変ノズル８内から第１孔部８１ａを介して隙間２３内に流入する排気ガスの流れが生じる。
ここで、ノズルベーン８３は第２導入壁８２に対向する鍔部８３ａを有しているため、上記排気ガスの流れに鍔部８３ａが付勢されノズルベーン８３は前方向に変位する。よって、ノズルベーン８３が前方向に変位されることによっても、可変ノズル８内における排気ガスの流れに生じる乱れを減少させることができる。
【００４０】
したがって、本実施形態によれば以下の効果を得ることができる。
本実施形態によれば、可変ノズル８内におけるタービンスクロール流路２１からタービンインペラ６に向かう排気ガスの流れに生じていた乱れが減少する。よって、本実施形態によれば、可変ノズル８内における排気ガスの流れが乱れることで発生する損失が減少し、結果として、ターボチャージャ１のタービン効率を向上させることができるという効果がある。
【００４１】
なお、前述した実施の形態において示した動作手順、あるいは各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の主旨から逸脱しない範囲においてプロセス条件や設計要求等に基づき種々変更可能である。
【００４２】
例えば、図３に示すように、上記実施形態ではシール部１０は略環状に形成されていたが、本発明はこのような構成に限定されるものではなく、図４に示すような構成となっていてもよい。
図４は、本実施形態におけるシール部１０の第１の変形例である第２シール部１３を示す概略図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ線視断面図である。
図４に示すように、第２シール部１３は、本実施形態における板状部材１１及び筒状部材１２と各々略同一の形状を呈する第２板状部材１４及び第２筒状部材１５を有している。もっとも、第２シール部１３は、周方向で弾性変形自在に所定の一箇所で分断されており、上記分断箇所１３ａにスリット１３ｂが形成されている。
【００４３】
このような構成によれば、排気ガスの熱によりタービンハウジング２の円環部２４が熱変形したとしても、第２シール部１３は円環部２４の変形に追従する。また、空間２５内の排気ガスにより第２筒状部材１５は径方向内側に付勢されるため、第２筒状部材１５は円環部２４の外周面２４ａに密着する。したがって、例えばタービンハウジング２の材質が熱膨張係数の大きな材料等で形成されている場合であっても、スリット１３ｂから少量の排気ガスが漏出するものの、第２シール部１３によって開口部２６を遮蔽することができる。
【００４４】
また、上記実施形態ではシール部１０は略環状に形成されていたが、図５に示すような構成となっていてもよい。
図５は、本実施形態におけるシール部１０の第２の変形例である第３シール部１６を示す概略図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）のＣ矢視図である。
図５に示すように、第３シール部１６は、本実施形態における板状部材１１及び筒状部材１２と略同一の形状を呈する第３板状部材１７及び第３筒状部材１８を有している。もっとも、第３シール部１６は、周方向で弾性変形自在に所定の一箇所で分断されており、第３シール部１６の分断箇所１６ａにおけるそれぞれの端部は周方向で互いに重ね合わせられている。より具体的には、第３板状部材１７のそれぞれの端部が周方向で互いに重ね合わせられ、第３筒状部材１８のそれぞれの端部も周方向で互いに重ね合わせられている。
【００４５】
このような構成によれば、シール部１０の第１の変形例である第２シール部１３によって得られる効果に加え、それぞれの端部が周方向で互いに重ね合わせられていることから、分断箇所１６ａからの排気ガスの漏出を防止することができる。
【００４６】
また、上記実施形態では、シール部１０は前後方向で移動自在に円環部２４に設けられていたが、板状部材１１が第１導入壁８１の壁面８１ｂに常に接触するように保持されていてもよい。これにより、シール部１０が壁面８１ｂから大きく離間することによって、排気ガスの後方側への付勢力が発生しなくなる状態を避けることができる。なお、上記保持は前後方向のみであり、前後方向と直交する方向に関しては自由に変位できることが必要である。
【００４７】
また、上記実施形態でのシール部１０は、筒状部材１２が板状部材１１の内周縁部から前方向に向かって突出する向きで空間２５内に設けられていたが、図６に示すような向きで設けられてもよい。
図６は、本実施形態におけるシール部１０の他の設置方法を示す概略図である。
図６に示すように、第１導入壁（円環部）８１に凹部８１ｃを形成し、凹部８１ｃにおける径方向外側に対向する外周面８１ｄに筒状部材１２が前後方向で移動自在に嵌合している。また、タービンハウジング２には第１導入壁８１に対向する第２壁面２７が形成されており、第２壁面２７は前後方向に直交する平面となっている。板状部材１１は、排気ガスにより前方向に向かって付勢され第２壁面２７に密着し、開口部２６を遮蔽する。よって、図６に示すような構成によっても、本実施形態と同様の効果を得ることができる。
【００４８】
また、図４で示された第２シール部１３を、図７で示すように２つ重ねて設置してもよい。図７は、シール部１０の第１の変形例である第２シール部１３における他の使用方法を示す概略図であり、（ａ）は径方向断面図、（ｂ）は平面図である。
図７（ａ）に示すように、第２シール部１３は軸方向で２つ重ねられ、かつ、図７（ｂ）に示すように、互いのスリット１３ｂの位置が中心軸に関して対向する位置に配置されている。このような構成によれば、両方のスリット１３ｂが第２シール部１３のリング状の部材によってそれぞれ遮蔽されるため、スリット１３ｂからの排気ガスの漏出を抑制することができる。なお、必ずしも互いのスリット１３ｂの位置は中心軸に関して対向している必要はなく、スリット１３ｂが上記リング状部材によって遮蔽される位置にあればよい。
【００４９】
また、図３で示されたシール部１０を、図８で示すように２つ対向して重ねて設置してもよい。図８は、シール部１０の他の使用方法を示す径方向断面図である。
図８に示すように、シール部１０と、シール部１０よりも僅かに大きな径を有するシール部１０Ａとは、互いに対向して重ね合わせられ、空間２５内に設置されている。シール部１０とシール部１０Ａとは、同じ熱膨張係数の材料で形成されている。
シール部１０は外周面２４ａに嵌合し、壁面８１ｂに接触している。シール部１０Ａはシール部１０に嵌合し、タービンハウジング２に接触している。このような構成によれば、排気ガスの流動によりシール部１０は壁面８１ｂに付勢され、シール部１０Ａはタービンハウジング２に付勢される。さらに、シール部１０とシール部１０Ａとが互いに嵌合しているため、シール部１０及びシール部１０Ａにより、開口部２６を遮蔽することができる。
【００５０】
なお、例えばシール部１０の熱膨張係数が、タービンハウジング２の熱膨張係数よりも大きい材料で形成されている場合は、温度が上昇するにつれて外周面２４ａとシール部１０との間の隙間が大きくなるのであるが、シール部１０とシール部１０Ａとが同じ熱膨張係数の材料で形成されているため、それらの間の嵌合は維持され排気ガスの漏出抑制を維持することができる。
【符号の説明】
【００５１】
１…ターボチャージャ、２…タービンハウジング、２１…タービンスクロール流路（スクロール流路）、２３…隙間、２４…円環部、２４ａ…外周面、２６…開口部、６…タービンインペラ（回転翼）、８…可変ノズル、８１…第１導入壁、８１ｄ…外周面、８２…第２導入壁、８３…ノズルベーン、１０…シール部、１１…板状部材、１２…筒状部材、１３…第２シール部、１３ａ…分断箇所、１３ｂ…スリット、１４…第２板状部材、１５…第２筒状部材、１６…第３シール部、１６ａ…分断箇所、１７…第３板状部材、１８…第３筒状部材、
【図１】
2010190092.tif 000003
【図２】
2010190092.tif 000004
【図３】
2010190092.tif 000005
【図４】
2010190092.tif 000006
【図５】
2010190092.tif 000007
【図６】
2010190092.tif 000008
【図７】
2010190092.tif 000009
【図８】
2010190092.tif 000010