(57)【要約】【課題】安定した磁気特性を得られ、製造コストの低減および軽量化を達成できるリアクトルを提供する。【解決手段】リアクトル１０は、コア１１と、コイル３１とを備える。コア１１は、中心部に貫通孔２０の形成された中空円筒状であって、強磁性体材料製の内筒コア１２とダストコアで形成された外筒コア２２とを含み、内筒コア１２が外筒コア２２の中心孔に嵌入され、内筒コア１２の外周面と外筒コア２２の内周面とが面接触するように組み合わせられて形成されている。コイル３１は、コア１１の貫通孔２０に挿入されるとともに、外筒コア２２の外周面２６に沿ってコア１１に巻回されている。外筒コア２２には、軸方向に外筒コア２２を貫通し、径方向に沿って内周面から外周縁部２７近傍に至るように延びる、空隙部２８が形成されている。【選択図】図３
2010219378.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
中心部に貫通孔の形成された中空円筒状であって、内筒コアと外筒コアとを含むコアと、
前記貫通孔に挿入されるとともに、前記外筒コアの外周面に沿って前記コアに巻回されたコイルとを備え、
前記内筒コアは、強磁性体材料により形成されており、
前記外筒コアは、ダストコアで形成されており、
前記コアは、前記内筒コアが前記外筒コアの中心孔に嵌入され、前記内筒コアの外周面と前記外筒コアの内周面とが面接触するように、前記内筒コアと前記外筒コアとが組み合わせられて形成されており、
前記外筒コアには、軸方向に前記外筒コアを貫通し、径方向に沿って内周面から外周縁部近傍に至るように延びる、空隙部が形成されている、リアクトル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、リアクトルに関し、特に、中空円筒状のコアと、コアに巻回されたコイルとを備えるリアクトルに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、曲がり部を有する圧粉磁心を用いたリアクトルであって、磁心の内側部の材質を飽和磁束密度が高いものとし、外側部の材質を飽和磁束密度が低くかつ低損失のものとしてなるものが提案されている（たとえば、特許文献１参照）。
【０００３】
また、チョークコイルにおいて、内筒磁心と外筒磁心の各上面間および各底面間に空間ギャップが形成され、ギャップスペーサ等の部品を用いることなくギャップを設けることができ、大電流通電時においても磁心の磁気飽和を防ぐことができる構成が提案されている（たとえば、特許文献２参照）。
【０００４】
また、第１コア部材と第２コア部材とを備える複合コアリアクトルに関し、第１コア部材が磁気飽和していない領域においてはもっぱら第１コア部材に磁束を生じさせ、第１コア部材の磁束密度が飽和すると、コイル電流による磁化力が第２コア部材に磁束を生じさせる構成が提案されている（たとえば、特許文献３参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００５−０９３９６２号公報
【特許文献２】特開２００１−１６７９３５号公報
【特許文献３】特開２００５−０９３８３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従来のリアクトルでは、コア全体において磁束密度の平均化を図るために、コア全体に磁性材料が用いられている。そのため、コアの断面積が大きくなり、コアの重量も大きくなり、その結果リアクトルの製造コストが増大するという問題があった。
【０００７】
本発明は上記の問題に鑑みてなされたものであり、その主たる目的は、安定した磁気特性を得られるとともに、製造コストの低減および軽量化を達成できるリアクトルを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係るリアクトルは、コアと、コイルとを備える。コアは、中心部に貫通孔の形成された中空円筒状であって、内筒コアと外筒コアとを含む。コイルは、コアの貫通孔に挿入されるとともに、外筒コアの外周面に沿ってコアに巻回されている。内筒コアは、強磁性体材料により形成されている。外筒コアは、ダストコアで形成されている。コアは、内筒コアが外筒コアの中心孔に嵌入され、内筒コアの外周面と外筒コアの内周面とが面接触するように、内筒コアと外筒コアとが組み合わせられて形成されている。外筒コアには、軸方向に外筒コアを貫通し、径方向に沿って内周面から外周縁部近傍に至るように延びる、空隙部が形成されている。
【発明の効果】
【０００９】
本発明のリアクトルによると、安定した磁気特性を得られるとともに、製造コストの低減および軽量化を達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の一実施の形態に係るリアクトルを含むハイブリッド車両の構成を示す図である。
【図２】ＰＣＵの主要部の構成を示す回路図である。
【図３】本実施の形態に係るリアクトルの構成を示す斜視図である。
【図４】図３に示すＩＶ−ＩＶ線に沿うコアの断面図である。
【図５】コアの磁気特性を表すＢＨカーブを示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、図面に基づいてこの発明の実施の形態を説明する。なお、以下の図面において、同一または相当する部分には同一の参照番号を付し、その説明は繰返さない。
【００１２】
なお、以下に説明する実施の形態において、各々の構成要素は、特に記載がある場合を除き、本発明にとって必ずしも必須のものではない。また、以下の実施の形態において、個数、量などに言及する場合、特に記載がある場合を除き、上記個数などは例示であり、本発明の範囲は必ずしもその個数、量などに限定されない。
【００１３】
図１は、本発明の一実施の形態に係るリアクトルを含むハイブリッド車両１の構成を示す図である。図１に示すように、ハイブリッド車両１は、エンジン１００と、モータジェネレータ２００（２１０，２２０）と、動力分割機構３００と、ディファレンシャル機構４００と、ドライブシャフト５００と、前輪である駆動輪６００Ｌ，６００Ｒと、ＰＣＵ（Power Control Unit）７００と、ケーブル８００（８１０，８２０，８３０）と、バッテリ９００とを備える。
【００１４】
エンジン１００と、モータジェネレータ２００と、動力分割機構３００と、ＰＣＵ７００とは、エンジンルーム２内に配設される。モータジェネレータ２１０，２２０とＰＣＵ７００とは、それぞれ、ケーブル８１０，８２０により接続される。ＰＣＵ７００とバッテリ９００とは、ケーブル８３０により接続される。また、エンジン１００およびモータジェネレータ２１０，２２０からなる動力出力装置は、動力分割機構３００および減速機構を介して、ディファレンシャル機構４００に連結されている。ディファレンシャル機構４００は、ドライブシャフト５００を介して、駆動輪６００Ｌ，６００Ｒに連結されている。
【００１５】
モータジェネレータ２１０，２２０は、３相交流同期電動発電機であって、ＰＣＵ７００から受ける交流電力によって駆動される。また、モータジェネレータ２１０，２２０は、発電機としても使用され、その発電作用により交流電力を発電し、その発電した交流電力をＰＣＵ７００へ出力する。動力分割機構３００は、たとえばプラネタリギヤを含んで構成される。
【００１６】
ＰＣＵ７００は、バッテリ９００から受ける直流電圧を交流電圧に変換して、モータジェネレータ２１０，２２０を駆動する。また、ＰＣＵ７００は、モータジェネレータ２１０，２２０が発電した交流電圧を直流電圧に変換して、バッテリ９００を充電する。
【００１７】
図２は、ＰＣＵ７００の主要部の構成を示す回路図である。図２を参照して、ＰＣＵ７００は、コンバータ７１０と、インバータ７２０，７３０と、制御装置７４０と、バスバー７５０Ｐ，７５０Ｎと、放電抵抗部７６０と、フィルタコンデンサＣ１と、平滑コンデンサＣ２とを含んで構成される。コンバータ７１０は、バッテリ９００とインバータ７２０，７３０との間に接続され、インバータ７２０，７３０は、それぞれ、モータジェネレータ２１０，２２０と接続される。
【００１８】
コンバータ７１０は、パワートランジスタＱ１，Ｑ２と、ダイオードＤ１，Ｄ２と、リアクトル１０とを含む。パワートランジスタＱ１，Ｑ２は直列に接続され、制御装置７４０からの制御信号をベースに受ける。ダイオードＤ１，Ｄ２は、それぞれパワートランジスタＱ１，Ｑ２のエミッタ側からコレクタ側へ電流を流すようにパワートランジスタＱ１，Ｑ２のコレクタ−エミッタ間にそれぞれ接続される。リアクトル１０は、バッテリ９００の正極と接続される電源ラインＰＬ１に一端が接続され、パワートランジスタＱ１，Ｑ２の接続点に他端が接続される。
【００１９】
このコンバータ７１０は、リアクトル１０を用いてバッテリ９００から受ける直流電圧を昇圧し、その昇圧した昇圧電圧を電源ラインＰＬ２に供給する。また、コンバータ７１０は、インバータ７２０，７３０から受ける直流電圧を降圧してバッテリ９００を充電する。
【００２０】
インバータ７２０，７３０は、それぞれ、Ｕ相アーム７２１Ｕ，７３１Ｕ、Ｖ相アーム７２１Ｖ，７３１ＶおよびＷ相アーム７２１Ｗ，７３１Ｗを含む。Ｕ相アーム７２１Ｕ、Ｖ相アーム７２１ＶおよびＷ相アーム７２１Ｗは、バスバー７５０Ｐとバスバー７５０Ｎとの間に並列に接続される。同様に、Ｕ相アーム７３１Ｕ、Ｖ相アーム７３１ＶおよびＷ相アーム７３１Ｗは、バスバー７５０Ｐとバスバー７５０Ｎとの間に並列に接続される。
【００２１】
Ｕ相アーム７２１Ｕは、直列接続された２つのパワートランジスタＱ３，Ｑ４を含む。同様に、Ｕ相アーム７３１Ｕ、Ｖ相アーム７２１Ｖ，７３１ＶおよびＷ相アーム７２１Ｗ，７３１Ｗは、それぞれ、直列接続された２つのパワートランジスタＱ５〜Ｑ１４を含む。また、各パワートランジスタＱ３〜Ｑ１４のコレクタ−エミッタ間には、エミッタ側からコレクタ側へ電流を流すダイオードＤ３〜Ｄ１４がそれぞれ接続されている。
【００２２】
インバータ７２０，７３０の各相アームの中間点は、それぞれ、モータジェネレータ２１０，２２０の各相コイルの各相端に接続されている。そして、モータジェネレータ２１０，２２０においては、Ｕ，Ｖ，Ｗ相の３つのコイルの一端が中点に共通接続されて構成される。
【００２３】
フィルタコンデンサＣ１は、電源ラインＰＬ１，ＰＬ３間に接続され、電源ラインＰＬ１，ＰＬ３間の電圧レベルを平滑化する。また、平滑コンデンサＣ２は、バスバー７５０Ｐ，７５０Ｎ間に接続され、バスバー７５０Ｐ，７５０Ｎ間の電圧レベルを平滑化する。
【００２４】
インバータ７２０，７３０は、制御装置７４０からの駆動信号に基づいて、平滑コンデンサＣ２からの直流電圧を交流電圧に変換してモータジェネレータ２１０，２２０を駆動する。
【００２５】
制御装置７４０は、コンピュータからのモータトルク指令値、モータジェネレータ２１０，２２０の各相電流値、およびインバータ７２０，７３０の入力電圧に基づいてモータジェネレータ２１０，２２０の各相コイル電圧を演算し、その演算結果に基づいてパワートランジスタＱ３〜Ｑ１４をオン／オフするＰＷＭ（Pulse Width Modulation）信号を生成してインバータ７２０，７３０へ出力する。
【００２６】
また、制御装置７４０は、上述したモータトルク指令値およびモータ回転数に基づいてインバータ７２０，７３０の入力電圧を最適にするためのパワートランジスタＱ１，Ｑ２のデューティ比を演算し、その演算結果に基づいてパワートランジスタＱ１，Ｑ２をオン／オフするＰＷＭ信号を生成してコンバータ７１０へ出力する。
【００２７】
さらに、制御装置７４０は、モータジェネレータ２１０，２２０によって発電された交流電力を直流電力に変換してバッテリ９００を充電するため、コンバータ７１０およびインバータ７２０，７３０におけるパワートランジスタＱ１〜Ｑ１４のスイッチング動作を制御する。
【００２８】
図３は、本実施の形態に係るリアクトル１０の構成を示す斜視図である。図４は、図３に示すＩＶ−ＩＶ線に沿うコア１１の断面図である。図３に示すように、リアクトル１０は、コア１１と、コア１１に巻回されたコイル３１とを備える。なお図４では、コイル３１は図示を省略されている。
【００２９】
図３および図４に示すように、コア１１は、中空円筒形状に形成されている。コア１１の中心部には、円筒形の軸方向に沿ってコア１１を貫通する、貫通孔２０が形成されている。コア１１は、径方向内側に配置された内筒コア１２と、径方向外側に配置された外筒コア２２とを含む。内筒コア１２と、外筒コア２２とは、いずれも中空円筒形状に形成されている。外筒コア２２は、内筒コア１２の外周側に配置されている。コア１１は、内筒コア１２と外筒コア２２とが組み合わせられて形成されている。
【００３０】
内筒コア１２は、中空円筒状の外筒コア２２の中心部において軸方向に外筒コア２２を貫通するように形成された、中心孔に嵌入されている。内筒コア１２の外径と、外筒コア２２の外径とが等しくなるように、内筒コア１２および外筒コア２２が形成されている。図４に示すように、内筒コア１２の円筒面形状の外周面１６と、外筒コア２２の円筒面形状の内周面２４とが互いに面接触して、一体のコア１１を形成している。
【００３１】
内筒コア１２は、強磁性体材料により形成されている。強磁性体材料として、具体的には、たとえば鉄族元素である鉄、コバルトおよびニッケル、またたとえば、鉄を主成分とし炭素、ケイ素、ニッケル、クロム、モリブデン、銅などを含有する鋼や鋳鉄などの鉄合金を挙げることができる。内筒コア１２は、厚み０．１ｍｍ程度の薄肉の円筒形状に形成されている。
【００３２】
外筒コア２２は、ダストコア（圧粉磁心）で形成されている。すなわち、外筒コア２２は、モリブデンなどの強磁性体を微細な粉末にし、その表面に絶縁処理を施し、圧縮して固めた鉄心で形成されている。外筒コア２２を形成するダストコアは、内筒コア１２を形成する強磁性体材料に対して、相対的に高い磁気抵抗を有している。つまり、内筒コア１２と外筒コア２２とを比較して、内筒コア１２の内部に磁束がより流れ易くなっている。
【００３３】
外筒コア２２の内部には、複数（図３および図４に示す本実施の形態では４箇所）の空隙部２８が形成されている。空隙部２８は、外筒コア２２を軸方向に貫通する中空の空間である。空隙部２８は、外筒コア２２の径方向に沿って延びるように形成されている。空隙部２８は、外筒コア２２の内周面２４から外筒コア２２の外周縁部２７近傍に至るように形成されており、外筒コア２２の外周面２６にまでは達しないように形成されている。外筒コア２２の外周縁部２７には空隙部２８が形成されておらず、外筒コア２２の外周面２６は孔の形成されていない円筒面とされている。
【００３４】
この空隙部２８は、外筒コア２２を加圧成形するときに適切な形状の金型を準備することで、追加の製造工程を必要とせずに容易に形成することができるので、空隙部２８を形成した場合の製造コストの増加を回避できる。空隙部２８が形成されている外筒コア２２では、強磁性体材料の使用量が少なく済むので、外筒コア２２の材料コストが低減され、重量も低減されている。したがって、リアクトル１０の製造コストの低減、および軽量化を達成することができる。
【００３５】
コイル３１は、図３に示すように、コア１１の中心部に形成された貫通孔２０に挿入されるとともに、外筒コア２２の外周面２６に沿って、コア１１を取り囲むように巻回されている。リアクトル１０は、ドーナツ型の磁性体であるコア１１にコイル３１を巻回した、トロイダルコイル（リングコイル）によって構成されている。トロイダルコイルでは、コイル３１で発生する磁束のほとんどがコア１１の中を通るので、外部への磁束漏れを抑制できる。これにより、リアクトル１０の効率の向上とともに、磁束が周辺機器へ影響を与えることの抑制が図られている。
【００３６】
以上の構成を備えるリアクトル１０において、コイル３１に電流を流すときのリアクトル１０の動作について説明する。コア１１に巻回されたコイル３１に電流を通じると、磁性体であるコア１１の内部には、電流の強さに比例する磁界が発生する。このとき発生する磁界の強さＨ（単位：Ａ／ｍ）について、トロイダルコイルの場合、環状のコア１１内で磁界の強さＨが一定と仮定すると、コイル３１に流れる電流の強さＩ（単位：Ａ）、コイル３１の巻数Ｎ、磁路の長さＬｅ（単位：ｍ）との間に、以下の式（１）で表す関係が成立する。
【００３７】
Ｈ・Ｌｅ＝Ｉ・Ｎ・・・（１）
式（１）より、コア１１に発生する磁界の強さＨは、コイル３１に流れる電流の強さＩに比例する。リアクトル１０の動作時の電流の強さＩは、電流の制御範囲および直流電流のリプル範囲を考慮して、動作範囲が定められている。これに伴い、磁界の強さＨも、電流の強さＩに比例して、動作範囲が限られている。
【００３８】
コイル３１を流れる電流が小さいとき、コア１１の内側の内筒コア１２のみに、図４に示す磁束φ１が通る。内筒コア１２は板厚が小さく、内筒コア１２の磁気飽和が起きる磁界の強さＨのしきい値が比較的小さい。そのため、コイル３１を流れる電流値が大きくなり磁界の強さＨが大きくなると、すぐに内筒コア１２は磁気飽和を起こす。内筒コア１２が磁気飽和を起こすと、外側の外筒コア２２にも磁束φ２が通る。外筒コア２２を通る磁束φ２の通り道は、磁気抵抗の大きい空隙部２８によって、外筒コア２２の外周縁部２７に制限されている。
【００３９】
つまり、コイル３１を流れる電流Ｉが小さいと、内筒コア１２の内部を磁束φ１が通り、このときの磁路の長さＬｅは小さい。コイル３１を流れる電流Ｉを大きくし、内筒コア１２が磁気飽和を起こす所定のしきい値以上の電流をコイル３１に流すと、外筒コア２２の内部を磁束φ２が通り、磁路の長さＬｅが大きくなる。
【００４０】
そのため、比例関係にある磁界の強さＨと電流の強さＩとの比例定数（Ｎ／Ｌｅ）を考えると、電流の強さＩが上記しきい値以下のときには磁路長Ｌｅが小さいので上記比例定数が大きく、電流の強さＩが上記しきい値以上のときには磁路長Ｌｅが大きいので上記比例定数が小さい。磁界の強さＨの動作範囲は電流の強さＩの動作範囲に単純に正比例するのではなく、上記しきい値を境として、磁界の強さＨと電流の強さＩとの比例定数が変化している。したがって、電流の強さＩの動作範囲に対して磁界の強さＨの動作範囲がより一層小さく定められている。
【００４１】
内筒コア１２内を通る磁束φ１の磁路、および、外筒コア２２内を通る磁束φ２の磁路には、いずれも磁路を遮断するような間隙が形成されておらず、磁束φ１、φ２は磁性材料の内部を流れるような構成とされている。そのため、磁束φ１、φ２の流れるときの電磁力による騒音の発生が抑制されている。
【００４２】
図５は、コア１１の磁気特性を表すＢＨカーブを示すグラフである。図５において、横軸は磁界の強さＨを示す。また縦軸は磁束密度Ｂ（単位：Ｔ）、すなわち一様に磁化された試料の単位面積当りの磁束を示す。図５に示すＢＨカーブとは、磁界の強さＨと磁束密度Ｂとの間の特性を表す曲線であって、コア１１に磁界を印加したときの磁束密度Ｂの変化を表したものである。図５中に破線で示すグラフ（Ａ）は、内筒コア１２の磁気特性を表すＢＨカーブである。図５中に破線で示すグラフ（Ｂ）は、外筒コア２２の磁気特性を表すＢＨカーブである。図５中に実線で示すグラフ（Ｃ）は、内筒コア１２と外筒コア２２との磁気特性を合成した、コア１１全体としての磁気特性を表すＢＨカーブである。
【００４３】
図５中に示される縦軸と平行な２本の点線によって挟まれた範囲が、磁界の強さＨの動作範囲を示す。磁界の強さＨの動作範囲は、コイル３１を流れる電流の強さＩに比例して定められるので、結局、上記２本の点線によって挟まれた範囲がＢＨカーブの動作範囲であり、リアクトル１０の動作領域である。
【００４４】
内筒コア１２は強磁性体材料製であるので、グラフ（Ａ）に示す内筒コア１２のＢＨカーブの傾きが大きくなっている。内筒コア１２は、磁界の強さＨの増加に対する磁束密度Ｂの増加量が大きく、磁界の強さＨに対し磁束密度Ｂが素早く立上る磁気特性を有している。
【００４５】
外筒コア２２を流れる磁束φ２の通路は外周縁部２７に制限されているため、外筒コア２２内を流れる磁束φ２の磁路の長さＬｅが大きくなっており、磁束φ２に対する磁気抵抗が大きくなっている。つまり、コイル３１を流れる電流の強さＩを増大させ、磁界の強さＨを増大させても、外筒コア２２内を磁束φ２が流れにくいために、磁束密度Ｂが大きくなりにくい。したがって、グラフ（Ｂ）に示す外筒コア２２のＢＨカーブの傾きは小さく、外筒コア２２は磁界の強さＨが増大しても磁気飽和を起こしにくい特性を有する。
【００４６】
コイル３１を流れる電流が小さい、すなわちコア１１に発生する磁界の強さＨが小さいと、上述したように内筒コア１２のみに磁束φ１が通る。そのため、磁界の強さＨが小さい範囲では、コア１１の磁気特性（グラフ（Ｃ））は内筒コア１２の磁気特性（グラフ（Ａ））とほぼ重なる。つまり、コイル３１を流れる電流が小さいと、コア１１内における磁束密度Ｂおよび磁界の強さＨの状態を示す動作点は、内筒コア１２のＢＨカーブ上の、磁束密度Ｂが低い範囲にある。
【００４７】
コイル３１を流れる電流が大きくなって内筒コア１２が磁気飽和を起こし、外側の外筒コア２２に磁束φ２が通るとき、コア１１の磁気特性（グラフ（Ｃ））は外筒コア２２の磁気特性（グラフ（Ｂ））とほぼ重なる。外筒コア２２のＢＨカーブ（グラフ（Ｂ））上の、ＢＨカーブが安定した領域に、動作点がある。コア１１の合成された磁気特性を示すグラフ（Ｃ）は、磁界の強さＨの動作範囲（すなわち、リアクトル１０の動作領域）内において傾きが小さく、磁界の強さＨが変化しても磁束密度Ｂはほぼ一定の値を示しており、磁束密度Ｂの動作範囲が小さくなっている。
【００４８】
磁界の強さＨと、磁束密度Ｂとの間には、透磁率μ（単位：Ｈ／ｍ）を用いて、以下の式（２）で示す関係が成立する。
【００４９】
Ｂ＝μＨ・・・（２）
式（２）より、透磁率μは磁束密度Ｂと磁界の強さＨとの比例定数であるから、ＢＨカーブで示されるグラフの傾きが透磁率μを示すことになる。図５に示すように、リアクトル１０の動作領域内におけるグラフ（Ｃ）の傾きは小さいので、透磁率μの変化量が小さくなっており、透磁率μは一定値に近くなっている。
【００５０】
コイル３１に流れる電流の強さＩが変化すると、コイル３１を貫く磁界が変化し、その変化した磁界によって、コイル３１には磁束の変化を打ち消す方向に誘導起電力が発生する。この現象を自己誘導といい、自己誘導の起こしやすさは自己インダクタンスＬ（単位：Ｈ）で示される。トロイダルコイルの場合、自己インダクタンスＬは、コア１１を径方向に沿って切断した断面積Ｓ（単位：ｍ２）を用いて、以下の式（３）で表される。
【００５１】
Ｌ＝Ｎ２・μ・Ｓ／Ｌｅ・・・（３）
式（３）より、自己インダクタンスＬは透磁率μに比例する。外筒コア２２を磁束φ２が流れるとき、コイルの巻数Ｎ、断面積Ｓおよび磁路長Ｌｅは一定である。リアクトル１０の動作領域では、式（２）および図５より、透磁率μはほぼ一定という磁気特性が得られるので、自己インダクタンスＬの変化量が小さくなる。したがって、リアクトル１０の動作領域では、値の安定した自己インダクタンスＬを得ることができるので、安定したリアクトル１０の磁気特性を得ることができる。
【００５２】
上述した説明と一部重複する部分もあるが、本実施の形態の特徴的な構成を以下、列挙する。本実施の形態のリアクトル１０は、コア１１と、コイル３１とを備える。コア１１は、中心部に貫通孔２０の形成された中空円筒状であって、内筒コア１２と外筒コア２２とを含む。コイル３１は、コア１１の貫通孔２０に挿入されるとともに、外筒コア２２の外周面２６に沿ってコア１１に巻回されている。内筒コア１２は、強磁性体材料により形成されている。外筒コア２２は、ダストコアで形成されている。コア１１は、内筒コア１２が外筒コア２２の中心孔に嵌入され、内筒コア１２の外周面１６と外筒コア２２の内周面２４とが面接触するように、内筒コア１２と外筒コア２２とが組み合わせられて形成されている。外筒コア２２には、軸方向に外筒コア２２を貫通し、径方向に沿って内周面２４から外周縁部２７近傍に至るように延びる、空隙部２８が形成されている。
【００５３】
このようにすれば、リアクトル１０の動作領域において、コイル３１に流れる電流の強さＩが変化し、コア１１に発生する磁界の強さＨが変化しても、自己インダクタンスＬの変化量は小さくなる。したがって、安定したリアクトル１０の磁気特性を得ることができる。また、空隙部２８が形成されていることにより、外筒コア２２の材料コストおよび重量が低減されているために、リアクトル１０の製造コストの低減および軽量化を達成することができる。
【００５４】
以上のように本発明の実施の形態について説明を行なったが、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。この発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味、および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【産業上の利用可能性】
【００５５】
本発明のリアクトルは、ハイブリッド車両に搭載される駆動ユニットの電圧昇圧用のリアクトルに、特に有利に適用され得る。
【符号の説明】
【００５６】
１  ハイブリッド車両、１０  リアクトル、１１  コア、１２  内筒コア、１６  外周面、２０  貫通孔、２２  外筒コア、２４  内周面、２６  外周面、２７  外周縁部、２８  空隙部、３１  コイル、７００  ＰＣＵ。
【図１】
2010219378.tif 000003
【図２】
2010219378.tif 000004
【図３】
2010219378.tif 000005
【図４】
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【図５】
2010219378.tif 000007