(57)【要約】【課題】硫酸水素アンモニウム（ＮＨ４ＨＳＯ４）が生じる排ガス温度であっても、適切なアンモニア量を導入して放電極に付着したダストを落下させることができる排ガス中のＳＯ３除去方向を提供することを目的としている。【解決手段】本発明の排ガス中のＳＯ３除去方法は、ＳＯ３を含む排ガス中にアンモニアを注入し、電気集塵機２４に送気して前記排ガス中のＳＯ３を除去する排ガスのＳＯ３除去方法において、硫酸水素アンモニウムが発生する排ガス温度に応じて、ＳＯ３に対するアンモニアの添加量を制御してＳＯ３を除去することを特徴としている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＳＯ３を含む排ガス中にアンモニアを注入し、電気集塵手段に導入して前記排ガス中のＳＯ３を除去する排ガスのＳＯ３除去方法において、
硫酸水素アンモニウムの融点より高い排ガス温度に応じて、ＳＯ３に対するアンモニアの添加量を制御してＳＯ３を除去することを特徴とする排ガス中のＳＯ３除去方法。
【請求項２】
ＳＯ３を含む排ガス中にアンモニアを注入し、電気集塵手段に導入して前記排ガス中のＳＯ３を除去する排ガスのＳＯ３除去方法において、
硫酸アンモニウム及び硫酸水素アンモニウムが発生する排ガス温度に応じて、ＳＯ３に対するアンモニアのモル比が、少なくとも、
前記排ガス温度が１５０℃から１８０℃では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞２．２、
前記排ガス温度が１８０℃から１８５℃では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞２．８、
となるアンモニアを注入し、排ガス中のＳＯ３を除去することを特徴とする排ガス中のＳＯ３除去方法。
【請求項３】
ＳＯ３を含む排ガス中にアンモニアを注入し、電気集塵手段に導入して前記排ガス中のＳＯ３を除去する排ガスのＳＯ３除去方法において、
硫酸アンモニウム及び硫酸水素アンモニウムが発生する排ガス温度に応じて、ＳＯ３に対するアンモニアのモル比が、少なくとも、
前記排ガス温度が１５０℃から１６０℃では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞２．８、
前記排ガス温度が１６０℃から１８０℃では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞５．０、
前記排ガス温度が１８０℃以上では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞１０．０、
となるアンモニアを注入し、排ガス中のＳＯ３を除去することを特徴とする排ガス中のＳＯ３除去方法。
【請求項４】
ＳＯ３を含む排ガス中にアンモニアを注入し、電気集塵手段に導入して前記排ガス中のＳＯ３を除去する排ガスのＳＯ３除去方法において、
硫酸アンモニウム及び硫酸水素アンモニウムが発生する排ガス温度に応じて、ＳＯ３に対するアンモニアのモル比が、
前記排ガス温度が１７５℃では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比２．５〜３．０となるアンモニアを注入し、
前記ＳＯ３を含む排ガス中の水分量が２０％以下で、排ガス中のＳＯ３を除去することを特徴とする排ガス中のＳＯ３除去方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特にボイラなどの燃焼により発生したＳＯ３（三酸化硫黄）を含む排ガス中にアンモニア（ＮＨ３）を注入してＳＯ３を除去する排ガス中のＳＯ３除去方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ボイラ、燃焼炉等で発生する排ガスの処理方法として電気集塵機を用いた方法がある。このような排ガス中には、三酸化硫黄（ＳＯ３）が含まれている。特に硫黄成分を高濃度に含む重質油燃焼排ガスは、排ガス中のＳＯ３の含有率も高くなる。ＳＯ３は、所定温度でミスト化して排ガス処理装置の各種機器および配管に付着すると腐食する問題がある。
【０００３】
従来の排ガス中のＳＯ３を除去する方法として、排ガス中にアンモニア（ＮＨ３）を注入し、ＳＯ３成分を硫酸アンモニウム（（ＮＨ４）２ＳＯ４）として後段の電気集塵機で捕集する方法が知られている。
【０００４】
アンモニアとＳＯ３の反応による硫酸アンモニウムの生成反応を化学式１に示す。
【化１】
2010201412.tif 000003
【０００５】
化学式１に示すように硫酸アンモニウムが生成するためには、排ガス中のＳＯ３が１モルに対し、アンモニアが２モル必要となる。
また硫酸アンモニウムの平衡反応を化学式２に示す。
【化２】
2010201412.tif 000004
【０００６】
化学式２に示すように、アンモニアが過剰に存在しないと、硫酸水素アンモニウム（ＮＨ４ＨＳＯ４）が生成してしまう。硫酸水素アンモニウムは、腐食性があり、電気集塵機の放電極等を腐食させる問題がある。
【０００７】
硫酸水素アンモニウムは、排ガス温度が高くなると分解され易くなる。硫酸水素アンモニウムは液体で処理装置内の機械器具、配管に付着すると、ダストの払い落としが困難となり、メンテナンスに時間がかかるという問題がある。
【０００８】
このような硫酸水素アンモニウムの発生を抑制するには、過剰のアンモニアを注入する方法がある。しかし、過剰のアンモニアによって硫酸水素アンモニウムの発生を抑制することができるが、次のような問題が生じる。すなわち、未反応のアンモニアを処理する脱窒手段が必要となり設備コストが上がる。
【０００９】
上記のようなアンモニアの注入量を減らすため、従来、特許文献１，２に示す処理方法が開示されている。
特許文献１の排ガスの処理方法は、ＳＯ３を含有する排ガスの温度を約１４０℃以下に調温した後、アンモニアを注入してＳＯ３を硫酸水素アンモニウムに転化した後、集塵機で捕集することが開示されている。
【００１０】
また特許文献２の排ガスのＳＯ３捕集方法は、排ガス中に注入するアンモニアをＳＯ３に対してモル比で２以上とし、かつ、排ガス温度を１５０℃以下となるようにして、排ガス中のＳＯ３を捕集するようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開平７−３０８５４０号公報
【特許文献２】特開平２−２６５６１８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
特許文献１，２の方法によれば、アンモニアの添加量を低減することができる。しかしながら、特許文献１，２に示すような排ガスの処理方法によれば、ボイラと電気集塵機の間に設けたガスヒータにより排ガス温度を硫酸水素アンモニウムが生じない温度となる１５０℃以下に制御しなければならない。この温度制御の際、前段のガスヒータにＳＯ３が付着し腐食してしまうという問題があった。よって、ガスヒータによる温度制御は１５０℃よりも高い温度であることが望ましい。
【００１３】
そこで本発明は、上記従来技術の問題点を解決するため、硫酸水素アンモニウムが生じる排ガス温度であっても、適切なアンモニア量を注入して電気集塵機の電極に付着したダストを落下させることができる排ガス中のＳＯ３除去方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明の排ガス中のＳＯ３除去方法は、ＳＯ３を含む排ガス中にアンモニアを注入し、電気集塵機に導入して前記排ガス中のＳＯ３を除去する排ガスのＳＯ３除去方法において、硫酸水素アンモニウムの融点よりも高い排ガス温度に応じて、ＳＯ３に対するアンモニアの添加量を制御してＳＯ３を除去することを特徴としている。
【００１５】
本発明の排ガス中のＳＯ３除去方法は、ＳＯ３を含む排ガス中にアンモニアを注入し、電気集塵手段に導入して前記排ガス中のＳＯ３を除去する排ガスのＳＯ３除去方法において、硫酸アンモニウム及び硫酸水素アンモニウムが発生する排ガス温度に応じて、ＳＯ３に対するアンモニアのモル比が、少なくとも、前記排ガス温度が１５０℃から１８０℃以下では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞２．２、前記排ガス温度が１８０℃から１８５℃では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞２．８、となるアンモニアを注入し、排ガス中のＳＯ３を除去することを特徴としている。
【００１６】
本発明の排ガス中のＳＯ３除去方法は、ＳＯ３を含む排ガス中にアンモニアを注入し、電気集塵手段に導入して前記排ガス中のＳＯ３を除去する排ガスのＳＯ３除去方法において、硫酸アンモニウム及び硫酸水素アンモニウムが発生する排ガス温度に応じて、ＳＯ３に対するアンモニアのモル比が、少なくとも、前記排ガス温度が１５０℃から１６０℃では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞２．８、前記排ガス温度が１６０℃から１８０℃では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞５．０、前記排ガス温度が１８０℃以上では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞１０．０、となるアンモニアを注入し、排ガス中のＳＯ３を除去することを特徴としている。
【００１７】
本発明の排ガス中のＳＯ３除去方法は、ＳＯ３を含む排ガス中にアンモニアを注入し、電気集塵手段に導入して前記排ガス中のＳＯ３を除去する排ガスのＳＯ３除去方法において、硫酸アンモニウム及び硫酸水素アンモニウムが発生する排ガス温度に応じて、ＳＯ３に対するアンモニアのモル比が、前記排ガス温度が１７５℃では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比２．５〜３．０となるアンモニアを注入し、前記ＳＯ３を含む排ガス中の水分量が２０％以下で、排ガス中のＳＯ３を除去することを特徴としている。
【発明の効果】
【００１８】
上記構成による本発明の排ガス中のＳＯ３除去方法によれば、硫酸水素アンモニウムが発生する排ガス温度であっても、ガス温度に対応してＮＨ３／ＳＯ３モル比を制御することで放電線へダストを付着させて、ダストの固着による荷電不良を抑制して電気集塵手段の稼働時間を長期化させつつ、注入するアンモニア量の低減化を図ることができる。
【００１９】
また、従来、２台の電気集塵機により稼動とメンテナンスを交互に実施していたが、メンテナンス頻度を抑制できるため、１台の電気集塵機で稼働時間を長期化することができ、設備コストの低減化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の排ガス中のＳＯ３除去方法を適用する排ガス中のＳＯ３除去装置の構成概略を示す図である。
【図２】排ガス温度：１５０℃〜１８５℃、ＮＨ３／ＳＯ３モル比：２．２〜１０．０の範囲における放電極のダストの固着状態を示す図である。
【図３】電流密度と経過時間の関係を示す図である。
【図４】放電線へのダスト固着の影響を示す説明図である。
【図５】ＮＨ３／ＳＯ３モル比が２．５〜３．０であって、排ガスの水分量と温度の関係における放電線のダストの固着状態を示す表である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
本発明の排ガス中のＳＯ３除去方法の実施形態を添付の図面を参照しながら以下詳細に説明する。
図１は本発明の排ガス中のＳＯ３除去方法を適用する排ガス処理装置の構成概略を示す図である。図示のように、排ガス中のＳＯ３除去装置１０は、ボイラ１２と、ガスヒータ（ＧＡＨ）１４と、アンモニア注入手段１６と、温度センサ１８と、ＳＯ３濃度測定手段２０と、制御手段２２と、電気集塵機２４と、煙突２６と、を主な構成要件としている。
【００２２】
排ガス中のＳＯ３除去装置１０は、ボイラ１２から末端の煙突２６までの煙道に、ガスヒータ１４と電気集塵機２４の順で配置されている。
ガスヒータ１４は、ボイラから排出された排ガスの温度制御を行なっている。温度制御された排ガスは電気集塵機２４に導入されて、ガス中の塵埃が捕集され、末端の煙突２６から大気へ排出されるようになっている。
【００２３】
またガスヒータ１４と電気集塵機２４との間の煙道には、アンモニア注入手段１６と、温度センサ１８とＳＯ３濃度測定手段２０が取り付けられている。
アンモニア注入手段１６は、ガスヒータから排出された煙道中の排ガスにガス状のアンモニアを注入している。これにより排ガス中に含まれるＳＯ３は、アンモニアによって中和されて硫酸アンモニウムとなる。アンモニア注入手段１６は、後述する制御手段２２から入力された制御信号に基づく所定のアンモニア注入量を注入している。
【００２４】
温度センサ１８は、ガスヒータ１４から排出された排ガスが後段の電気集塵機２４へと導入される入口の温度を測定し、後述する制御手段２２へ測定値を出力している。
ＳＯ３濃度測定手段２０は、ガスヒータ１４から排出された煙道中の排ガスに含まれるＳＯ３濃度を測定するものである。ＳＯ３濃度測定手段２０は、具体的にはガスヒータ１４からの排ガス中に含まれるＳＯ３を一般的な方法により測定している。
【００２５】
制御手段２２は、前記アンモニア注入手段１６と、前記温度センサ１８と電気的に接続している。また制御手段２２には、ＳＯ３濃度測定手段２０によるＳＯ３濃度の測定値が入力される。制御手段２２は、温度センサ１８とＳＯ３濃度測定手段２０の測定値に基づいて、アンモニア注入量を演算し、アンモニア注入手段１６に所定のアンモニア注入量の制御信号を出力するようにしている。
【００２６】
次に上記構成による本発明の排ガス中のＳＯ３除去方法について説明する。
ボイラ１２から排出されたＳＯ３を含む排ガスは、ガスヒータ１４に導入されて硫酸水素アンモニウムの融点よりも高い温度、好ましくは１５０℃よりも高い温度に温度制御される。そして温度制御された排ガスは、ガスヒータ１４と電気集塵機２４の間の煙道に導入される。このとき、ＳＯ３濃度測定手段２０により排ガス中のＳＯ３濃度が測定される。ＳＯ３濃度測定手段２０による測定値が制御手段２２へ出力される。また温度センサ１８により電気集塵機２４の入口の排ガス温度が測定されて、測定値が制御手段２２へ出力される。
【００２７】
制御手段２２では、入力されたＳＯ３濃度と排ガス温度の測定値に基づいて、ＳＯ３の中和に必要なアンモニア注入量を演算して、所定のアンモニア注入量となる制御信号をアンモニア注入手段１６へ出力している。
【００２８】
ここで、本発明では、アンモニアの注入量を演算するにあたり、次のような放電線へのダスト固着による評価試験を行なった。
まず排ガス中のＳＯ３除去装置の運転条件を、電界強度：６ｋＶ／ｃｍ、電流密度：８．３ｍＡ／ｍ２〜１２．９ｍＡ／ｍ２、ガス流量：３０ｍ３／ｈ、ガス温度：１５０℃〜１８５℃、ＳＯ３濃度：５０ｐｐｍ、ＮＨ３／ＳＯ３モル比：２．２〜１０に設定した。
【００２９】
図２は、排ガス温度：１５５℃，１７５℃，１８５℃とし、ＮＨ３／ＳＯ３モル比：２．２，２．８，３．５，５．０，１０．０における放電線のダストの固着状態を示す表である。図中の丸印は放電線を槌打した後、ダストの固着がない状態（固着したダストのうち残存率が１０％以下）、三角印は放電線を槌打した後、ダストの固着量は減少するが、固着したダストのうち残存率が１０％〜５０％の状態、バツ印は放電線を槌打した後、固着したダストのうち残存率が５０％以上の状態、をそれぞれ示している。
【００３０】
図示のように、排ガス温度：１５５℃，ＮＨ３／ＳＯ３モル比：２．２、排ガス温度：１７５℃，ＮＨ３／ＳＯ３モル比：２．２、排ガス温度：１７５℃，ＮＨ３／ＳＯ３モル比：２．８、排ガス温度：１７５℃，ＮＨ３／ＳＯ３モル比：３．５、排ガス温度：１８５℃，ＮＨ３／ＳＯ３モル比：３．５、排ガス温度：１８５℃，ＮＨ３／ＳＯ３モル比：５．０の場合、放電線を槌打した後ダストの固着（槌打後のダスト固着の残存率１０％〜５０％）が発生する。
【００３１】
また排ガス温度：１８５℃，ＮＨ３／ＳＯ３モル比：２．８以下では放電線を槌打した後、固着したダストのうち残存率が５０％以上の状態となる。
一方、排ガス温度：１５５℃、ＮＨ３／ＳＯ３モル比：２．８以上、排ガス温度：１７５℃、ＮＨ３／ＳＯ３モル比：５．０以上、排ガス温度：１８５℃、ＮＨ３／ＳＯ３モル比：１０．０では、放電線を槌打した後ダストの固着（槌打後のダスト固着の残存率１０％以下）がほとんど発生していない。
【００３２】
上記結果は、ＮＨ３／ＳＯ３モル比が低い場合、硫酸アンモニウムではなく、硫酸水素アンモニウムが生成される。硫酸水素アンモニウムの融点は約１４７℃であり、溶解することで固着が発生すると考えられる。
一方、ＮＨ３／ＳＯ３モル比が高い場合、硫酸アンモニウムのみの生成であるため、固着することなく、槌打により付着したダストを捕集することができると考えられる。
【００３３】
また排ガス温度が高温の場合、硫酸水素三アンモニウムが生成されることが確認できた。硫酸水素三アンモニウムは、硫酸アンモニウム１モルと硫酸水素アンモニウム１モルが反応して生成される。このため硫酸水素三アンモニウムは生成過程において硫酸水素アンモニウムを経由しているため、固着が発生すると考えられる。
【００３４】
ＮＨ３／ＳＯ３モル比２．８のとき、温度の上昇に伴って、ダストの固着も増加している。これは、温度上昇によってＮＨ３分子が硫酸アンモニウムから放出されやすくなり、硫酸水素アンモニウムや硫酸水素三アンモニウムになりやすくなるため、固着量が増加すると考えられる。また温度が高いとＮＨ３ガス−ＳＯ３ガス反応により発生した浮遊粒子同士の衝突・縮合頻度が高くなり、放電線上で巨大化することで固着が激しくなると考えられる。
【００３５】
また排ガス温度１８５度でＮＨ３／ＳＯ３モル比を増加させると固着率が低下している。これはＮＨ３分子が放出されにくいために硫酸アンモニウムで安定する。このため、モル比が高い条件では固着が発生しにくくなると考えられる。
【００３６】
図３は電流密度と経過時間の関係を示す図である。なお図中横軸は経過時間（ｈ）、縦軸は電流密度（ｍＡ／ｍ２）、丸印は排ガス温度１７５℃，ＮＨ３／ＳＯ３モル比２．２、四角印は排ガス温度１５５℃、ＮＨ３／ＳＯ３モル比２．８、三角印は排ガス温度１８５℃、ＮＨ３／ＳＯ３モル比１０．０をそれぞれ示している。
【００３７】
排ガス温度：１７５℃、ＮＨ３／ＳＯ３モル比：２．２の場合、図３中の丸印に示すように、放電線を槌打しても、時間の経過と共に電流密度が約半分（５ｍＡ／ｍ２）まで低下してしまう。これはＮＨ３／ＳＯ３モル比が低く、硫酸水素アンモニウムが生成され、溶解することで固着が発生すると考えられる。従って槌打によっても放電線に固着したダストが残存し、荷電不良が発生するためと考えられる。
【００３８】
一方、排ガス温度：１５５℃、ＮＨ３／ＳＯ３モル比：２．８、及び排ガス温度：１８５℃、ＮＨ３／ＳＯ３モル比：１０．０の場合、図３の四角印、三角印に示すように時間の経過に伴い、電流密度の低下は見られなかった。この場合モル比の増加に伴っても電流密度の低下を抑制することができた。
【００３９】
図４は放電線とダスト固着の影響を示す説明図である。なお図中横軸は温度（℃）、縦軸はＮＨ３／ＳＯ３モル比をそれぞれ示している。また図中の破線は、放電線に付着したダストの全体固化を示し、実線は、放電線に付着したダストの固化なしを示している。
【００４０】
図示のように、本発明では、少なくとも、前記排ガスのガス温度に対応してＳＯ３に対するアンモニアのモル比を、排ガス温度１５０℃から１８０℃では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞２．２、排ガス温度１８０℃〜１８５℃では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞２．８と設定することができる。
【００４１】
これにより放電線に固着するダストは、放電線の槌打によって残存率が１０％〜５０％の状態となる。上記モル比の領域では、図３に示すように電流密度の低下が発生するが、アンモニア注入量の低減化を図りつつ、電流密度の低下を遅らせることができる。
【００４２】
また、より好ましくは、前記ＮＨ３／ＳＯ３モル比は、硫酸水素アンモニアの融点よりも高い温度、具体的には１５０℃よりも高い温度において、排ガス温度１５０℃から１６０℃以下では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞２．８、排ガス温度１６０℃から１８０℃では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞５．０、排ガス温度が１８０℃以上では、ＮＨ３／ＳＯ３モル比＞１０．０、と設定することができる。
【００４３】
これにより放電線に付着するダストは全体が固化し、放電線の槌打によって残存率が１０％以下となる。上記モル比の領域では図３に示すように時間の経過とともに、電流密度の低下が発生しておらず、アンモニア注入量の低減化を図りつつ、電流密度の低下を抑制することができる。
【００４４】
図５はＮＨ３／ＳＯ３モル比が２．５〜３．０の範囲であって、排ガスの水分量と温度の関係における放電線のダストの固着状態を示す表である。図中の丸印、三角印、バツ印は前述図２における丸印、三角印、バツ印と同様に、丸印は放電線を槌打した後、ダストの固着がない状態（固着したダストのうち残存率が１０％以下）、三角印は放電線を槌打した後、ダストの固着量は減少するが、固着したダストのうち残存率が１０％〜５０％の状態、バツ印は放電線を槌打した後、固着したダストのうち残存率が５０％以上の状態のダストの固着状態を示している。
【００４５】
図示のように排ガス温度が１５５℃で、排ガス中の水分量が０の場合、放電線を槌打した後ダストの固着（槌打後のダスト固着の残存率１０％以下）はほとんど発生していない。また排ガス中の水分量を２０，４０，６０と増加させても同様の結果となった。
【００４６】
また排ガス温度が１６５℃で、排ガス中の水分量が０の場合、放電線を槌打した後ダストの固着（槌打後のダスト固着の残存率１０％〜５０％）が発生する。そして排ガス中の水分量を２０，４０，６０と増加させても同様の結果となった。
【００４７】
排ガス温度が１７５℃で、排ガス中の水分量が０，２０の場合、放電線を槌打した後ダストの固着（槌打後のダスト固着の残存率１０％〜５０％）が発生する。一方、水分量が４０，６０の場合、放電線を槌打した後、固着したダストのうち残存率が５０％以上の状態となる。
排ガス温度が１８５℃、１９５℃で、水分量が０の場合、放電線を槌打した後、固着したダストのうち残存率が５０％以上の状態となる。また水分量を２０，４０，６０と増加させても同様の結果となった。
【００４８】
このように温度１５５度、１６５度、１８５度、１９５度では、それぞれ水分量の増加に係らずダストの固着状態は一定の状態を示している。一方、排ガス温度が１７５℃の場合、排ガス中の水分量が２０％よりも多い場合には、槌打後のダスト固着の残存率が５０％以上となり、荷電不良の原因となり易いが、排ガス中の水分量が０又は２０％以下であれば、槌打後のダスト固着の残存率１０％〜５０％となり、ダストの固着を低減できることが判明した。これは反応によって生成される硫酸水素アンモニウムや硫酸水素三アンモニウムは吸湿性が高く、かつ水溶性の性質である。このため水分量が２０％よりも多い条件の場合には粒子が排ガス中の水分を吸収して、粒子同士が結合してしまい固着が進行し易くなることが考えられる。
【００４９】
またＮＨ３／ＳＯ３モル比が２．５〜３．０の条件下で、排ガス温度が１８５度以上の高温の場合には、排ガス温度を１５５度まで低下させることによって、放電線を槌打した後ダストの固着を低下させることができる。従って排ガス温度が高温の場合、ダストの固着を低減させるためには、排ガス温度を１５５度まで低下させると良い。なお排ガス温度の制御はガスヒータ１４により調整することができる。
【００５０】
以上より、本実施例では、硫酸水素アンモニアが発生するガス温度によりモル比を制御することで、過剰なアンモニア注入を低減しつつ、荷電不良を起こさない処理運転が可能となる。また本発明の除去方法により、アンモニア注入量の低減、メンテナンス頻度の低減化が可能となり、より経済的に排ガス中のＳＯ３の処理を行うことができる。
【符号の説明】
【００５１】
１０………排ガス中のＳＯ３除去装置、１２………ボイラ、１４………ガスヒータ（ＧＨＡ）、１６………アンモニア注入手段、１８………温度センサ、２０………ＳＯ３濃度測定手段、２２………制御手段、２４………電気集塵機、２６………煙突。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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