(57)【要約】【課題】  条鋼の熱間孔型圧延方法において、表面疵の発生を防止する。【解決手段】本発明の条鋼の熱間孔型圧延方法は、菱孔型の圧延ロール９で圧延した後に角孔型の圧延ロール９で圧延することにより圧延材２を熱間圧延する熱間孔型圧延方法であって、角孔型の圧延ロール９の入側より上流側で圧延材２に潤滑剤１５を供給することを特徴とするものである。なお、好ましくは、菱孔型の圧延ロール９の出側で圧延材２のねじれ角θを計測し、計測したねじれ角θに基づいて潤滑剤１５の供給量を調整すると良く、ねじれ角θが３度以上となった際に潤滑剤１５を供給するのが良い。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
菱孔型の圧延ロールで圧延した後に角孔型の圧延ロールで圧延することにより圧延材を熱間圧延する熱間孔型圧延方法であって、
前記角孔型の圧延ロールの入側より上流側で前記圧延材に潤滑剤を供給することを特徴とする条鋼の熱間孔型圧延方法。
【請求項２】
前記菱孔型の圧延ロールの出側で前記圧延材のねじれ角を計測し、計測した前記ねじれ角に基づいて前記潤滑剤の供給量を調整することを特徴とする請求項１に記載の条鋼の熱間孔型圧延方法。
【請求項３】
前記ねじれ角が３度以上となった際に、前記潤滑剤を供給することを特徴とする請求項１又は２に記載の条鋼の熱間孔型圧延方法。
【請求項４】
圧延材を圧延する菱孔型の圧延ロールと、当該菱孔型の圧延ロールに引き続いて前記圧延材を圧延する角孔型の圧延ロールとを備えた条鋼の熱間孔型圧延設備であって、
前記角孔型の圧延ロールの入側より上流側で前記圧延材に潤滑剤を供給する潤滑剤供給部を備えていることを特徴とする条鋼の熱間孔型圧延設備。
【請求項５】
前記菱孔型の圧延ロールの出側で前記圧延材のねじれ角を計測する計測部と、当該計測部で計測された前記ねじれ角に基づいて前記潤滑剤供給部で供給される潤滑剤の供給量を制御する制御部と、を備えていることを特徴とする請求項４に記載の条鋼の熱間孔型圧延設備。
【請求項６】
前記制御部は、前記ねじれ角が３度以上となった際に、前記潤滑剤を供給することを特徴とする請求項５に記載の条鋼の熱間孔型圧延設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、線材や棒鋼などの条鋼を良好な表面品質で熱間圧延する条鋼の熱間孔型圧延方法及び熱間孔型圧延設備に関する。
【背景技術】
【０００２】
線材や棒鋼などの条鋼は、ビレット等の圧延材（元材）を連続圧延して製造される。このような条鋼を圧延する圧延装置には、上流側から順番に圧延材を加熱する加熱炉、複数の粗圧延機、中間圧延機、仕上げ圧延機、及び条鋼を巻き取る巻き取り機などが配設されており、複数の圧延機で圧延材を長手方向に沿って徐々に圧延することで条鋼が製造される。
ところで、これら複数の圧延機の圧延ロールには、それぞれの圧延機毎にカリバ（孔型）が形成されている。このカリバの断面形状には角孔型、菱孔型、オーバル孔型、丸孔型などがあり、一組の圧延ロールを互いに接触させた際にこれらの圧延ロール間にカリバが形成されるようになっている。そして、条鋼の圧延設備にはカリバの形状が異なる複数の圧延機が備えられており、例えば菱孔型、角孔型、菱孔型というように断面形状を変えながら圧延材を各圧延機のカリバに順に通すことで条鋼が製造される。
【０００３】
ところが、条鋼を圧延する際には、圧延材中の温度分布が断面内で均一にならないために、圧延後の圧延材にねじれが生じてしまうことがある。特に菱孔型の圧延ロールの出側でねじれた圧延材を引き続き角孔型の圧延ロールで圧延しようとした場合には、カリバの断面形状が大きく異なるため角孔型の圧延ロールに入る際に角孔型のコーナ部（例えば、角孔型の頂部）において圧延材が折れ込まれることがある。このように折り込み部分は条鋼に表面疵として残るため、菱孔型と角孔型との圧延ロールを連続して備える圧延設備では表面品質に優れた条鋼を得ることが困難であった。
【０００４】
そこで、このような表面疵の発生を抑制するために、例えば角孔型の圧延機の入側に一対のガイドローラを回転可能に設置し、この一対のガイドローラ間に圧延材を挟み込んでねじれを矯正しながら圧延する圧延方法が特許文献１に開示されている。特許文献１の圧延方法では、圧延材にねじれが生じたときにはガイドローラを圧延材のねじれ方向と反対方向に回転させることによって、ねじれを矯正しながら圧延できるようになっている。
また、特許文献２には、圧延ロールを軸方向に互いにずらすことで孔型の位置を調整し、圧延材をねじれを矯正しながら圧延する圧延方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０００‐１７６５２９号公報
【特許文献２】特開２００７‐２９０００６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１のようにガイドローラで圧延材を挟み込みながら圧延する方法では、圧延材がガイドローラと強く接触する可能性があり、ガイドローラとの接触により圧延材にかえって表面疵が発生する虞がある。また、ねじれが大きな圧延材をガイドローラで無理矢理矯正しようとすると、ベアリングやローラーガイド自体が破損してガイドローラと圧延材とが焼き付いてしまったり、圧延材のねじれを解消できなくなったりする可能性もある。
一方、特許文献２の圧延方法では、上下いずれかの圧延ロールをロール軸方向にずらして孔型をオフセットした位置にまで動かせば、圧延材のねじれは低減されるが、圧延材が非対称な形状に圧延されて次の圧延スタンド以降で表面疵が発生しやすくなる可能性がある。
【０００７】
このようなことから、従来の圧延方法では、圧延材に発生する表面疵を確実に防止することはできなかった。
本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、表面疵を確実に防止することのできる条鋼の熱間孔型圧延方法及び熱間孔型圧延設備を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記目的を達成するため、本発明は次の技術的手段を講じている。
即ち、本発明の条鋼の熱間孔型圧延方法は、菱孔型の圧延ロールで圧延した後に角孔型の圧延ロールで圧延することにより圧延材を熱間圧延する熱間孔型圧延方法であって、前記角孔型の圧延ロールの入側より上流側で前記圧延材に潤滑剤を供給することを特徴とするものである。
このように角孔型の圧延ロールの入側より上流側で圧延材に潤滑剤を供給すれば、菱孔型の圧延ロールで圧延した後に圧延材がねじれていても、圧延材を角孔型の圧延ロールにスムーズに通すことができ、表面疵を確実に防止することができる。
【０００９】
なお、好ましくは、前記菱孔型の圧延ロールの出側で前記圧延材のねじれ角を計測し、計測した前記ねじれ角に基づいて前記潤滑剤の供給量を調整すると良い。
このようにすれば、菱孔型の圧延ロールで圧延された圧延材のねじれ角をリアルタイムで計測することができ、ねじれ角に合わせて即座に圧延材のねじれが矯正されるので、巻き始めから巻き終わりまで表面疵がない条鋼を安定して生産することができる。
なお、好ましくは前記ねじれ角が３度以上となった際に、前記潤滑剤を供給すると良い。
【００１０】
また、本発明の条鋼の熱間孔型圧延設備は、圧延材を圧延する菱孔型の圧延ロールと、当該菱孔型の圧延ロールに引き続いて前記圧延材を圧延する角孔型の圧延ロールとを備えた条鋼の熱間孔型圧延設備であって、前記角孔型の圧延ロールの入側より上流側で前記圧延材に潤滑剤を供給する潤滑剤供給部を備えていることを特徴とするものである。
なお、好ましくは、熱間孔型圧延設備は、前記菱孔型の圧延ロールの出側で前記圧延材のねじれ角を計測する計測部と、当該計測部で計測された前記ねじれ角に基づいて前記潤滑剤供給部で供給される潤滑剤の供給量を制御する制御部とを備えていると良い。
【００１１】
また、前記制御部は前記ねじれ角が３度以上となった際に前記潤滑剤を供給する構成とされているのが良い。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の条鋼の熱間孔型圧延方法及び熱間孔型圧延設備により、表面疵を確実に防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の圧延設備の配置図である。
【図２】ＦＥＭ解析に用いた圧延材の断面方向でのメッシュを示す説明図である。
【図３】ＦＥＭ解析に用いた圧延材の圧延方向でのメッシュを示す説明図である。
【図４】圧延時における摩擦係数μとＦＥＭ解析により求められたねじれ回復率との関係を示す図である。
【図５】図１のＡ部の拡大図である。
【図６】ねじれ角度と表面疵発生率との関係を潤滑有無で比較した実験例の結果で      ある。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の条鋼の熱間孔型圧延方法及び熱間孔型圧延設備を以下に説明する。
図１は、本発明の条鋼の熱間孔型圧延設備（以下、単に圧延設備１という）を示したものである。圧延設備１は、ビレットなどの鋼材からなる圧延材２を連続圧延して条鋼を製造する圧延製造ラインであり、上流側から下流側に向けて、圧延材２を加熱する加熱炉３、デスケーラ４、粗圧延機列５、中間圧延機列６、仕上げ圧延機列７、巻き取り機８が順番に配設されている。
以下の説明において、図１の左側を圧延設備１及び圧延方法を説明する際の上流側、図１の右側を下流側とし、また上流側から下流側に向かう方向を圧延設備１及び圧延方法を説明する際の圧延方向とする。さらに、図１の上下を圧延設備１及び圧延方法を説明する際の上下とし、圧延方向に向かって右側及び左側を圧延設備１及び圧延方法を説明する際の右側及び左側とする。
【００１５】
加熱炉３は圧延材２を１０００〜１２００℃程度に加熱する装置であり、加熱炉３で加熱された圧延材２はデスケーラ４に送られる。デスケーラ４は加熱後の圧延材２の表面に形成されたサブスケールを水蒸気の作用、高圧洗浄水の噴き付け、又はメカニカルブラシなどで除去する装置であり、デスケーラ４でサブスケールが除去された圧延材２は粗圧延機列５に送られる。
粗圧延機列５、中間圧延機列６、及び仕上げ圧延機列７は、対になった圧延ロール９、９を備えた複数の圧延スタンド１０を備えており、これらの圧延スタンド１０は圧延ロール９が様々な方向を向けて備えられることで圧延材２に対して水平方向、垂直方向等様々な角度からの圧延を繰り返しながら、角、楕円、丸等に断面形状を変化させて断面を順次減少させて圧延される。
【００１６】
粗圧延機列５及び中間圧延機列６は、軸心が上下方向に向いて備えられた垂直圧延ロール９Ｖを備えた垂直圧延スタンド１０Ｖと、軸心が左右方向に向いて備えられた水平圧延ロール９Ｈを備えた水平圧延スタンド１０Ｈとを、圧延方向に沿って交互に備えている。本実施形態では、粗圧延機列５は４基の水平圧延スタンド１０Ｈ及び３基の垂直圧延スタンド１０Ｖを有しており、また中間圧延機列６はそれぞれ４基ずつの水平圧延スタンド１０Ｈ及び垂直圧延スタンド１０Ｖを有している。
水平圧延スタンド１０Ｈや垂直圧延スタンド１０Ｖを構成する圧延スタンド１０は、いずれも円筒状又は円柱状に形成された一対の圧延ロール９、９を有しており、一対の圧延ロール９、９間に圧延材２を挟み込むことで圧延材２を圧延できるようになっている。一対の圧延ロール９、９の外周面にはそれぞれ周方向に亘って溝が形成されており、これらの溝は一対の圧延ロール９、９同士を接触させた際に溝同士が合わさって圧延ロール９、９間にカリバ１１（孔型）が形成されるようになっている。このカリバ１１は、上流側に備えられる圧延スタンド１０ほど大きな断面積となるように形成されており、圧延材２が通過するカリバ１１の断面積を下流側に移動するにつれて小さくすることで圧延材２を徐々に所望の径や断面形状に近づけながら圧延が行われる。
【００１７】
圧延スタンド１０のカリバ１１には菱孔型（ダイヤ）、角孔型（スクエア）、楕円孔型（オーバル）、丸孔型（ラウンド）などの断面形状を備えたものがあり、圧延材２の材質、又は条鋼の種類や用途などに合わせてこれらの形状の圧延スタンド１０が組み合わせて用いられる。例えば、粗圧延機列５は、菱→菱→菱→角→菱→角→菱という菱−角系列のカリバ１１を備えた圧延スタンド１０で構成されており、中間圧延機列６は、オーバル→オーバル→オーバル→オーバル→丸→丸→丸→丸というオーバル−丸系列のカリバ１１を備えた圧延スタンド１０で構成されている。
【００１８】
仕上げ圧延機列７は、中間圧延機列６の下流側に配置されたブロックミル１２（ＶＢＭ）と、このブロックミル１２よりも下流側に配置されたサイジングミル１３（ＲＳＭ）との２つの圧延機列から構成されている。ブロックミル１２及びサイジングミル１３は、水平圧延ロール９Ｈ、垂直圧延ロール９Ｖ、及び傾斜圧延ロール９Ｓ（例えば軸心が水平面から４５°傾斜した向きになるように配備された圧延ロール）を圧延方向に沿って複数組み合わせて配置されており、中間圧延機列６で圧延された圧延材２に対して製品仕様に合わせた最終調整を行っている。
【００１９】
巻き取り機８は仕上げ圧延機列７の下流側に配備されており、この巻き取り機８において仕上げ圧延機列７で最終圧延された条鋼（最終圧延が終了した圧延材２を条鋼と呼ぶ、以下同じ）がリング状に巻き取られる。
ところで、圧延材２を圧延する際には、圧延材２中の温度分布が圧延材２の断面内で均一にならないために、圧延後の圧延材２にねじれ（圧延方向を向く軸回りに生じる圧延材２のねじれ）が生じてしまうことがある。上述の粗圧延機列５の場合のように、特に菱孔型の圧延スタンド１０（圧延ロール９）の出側で圧延材２にねじれが発生し、このねじれた圧延材２を引き続き角孔型の圧延スタンド１０に通すと、カリバ１１ーの断面形状が大きく異なるため角孔型の圧延ロール９に入る際に角孔型のコーナ部（例えば、角孔型の頂部）において圧延材２が折れ込まれる虞があり、折り込み部分が条鋼に表面疵として残る可能性がある。
【００２０】
そこで、本発明者らは、角孔型の圧延ロール９に入る圧延材２に潤滑剤１５を供給すれば、圧延材２と圧延ロール９の表面（カリバ１１内の表面）との摩擦係数μが小さくなり、角孔型のカリバ１１に入る際に圧延材２のねじれが回復して角孔型のカリバ１１に圧延材２が適正に噛み込むのではないかと考えた。
まず、この考えが正しいかどうかを、有限要素法（ＦＥＭ）を用いたシミュレーション解析を行って検証する。
図２に示されるように、有限要素法で解析を行うに際しては、角孔型の圧延ロール９のカリバ１１に入ろうとしている圧延材２を複数の要素に分ける必要がある。圧延材２の断面方向については、コーナ部が４分割、直線部（面部）が６分割、半径方向が８分割となるメッシュ１６に従って圧延材２を複数の要素に分割した。また、図３に示されるように、圧延方向に沿っては、入側（角孔型の圧延ロール９の上流側）が８分割、ロールバイト内（角孔型の圧延ロール９の下側）が１０分割、出側（角孔型の圧延ロール９の下流側）が５分割となるメッシュ１６に従って圧延材２を複数の要素に分割した。そして、メッシュ１６のそれぞれの要素に対して、圧延ロール９と圧延材２との間の摩擦係数μを０．３、０．４、０．５、または０．６とした際に、角孔型の圧延スタンド１０の出側でどの程度のねじれ回復率が得られるかを、剛塑性３次元ＦＥＭモデル（本発明者らが開発したもの）を用いてシミュレーション解析した。
【００２１】
なお、ねじれ回復率は、圧延材２の左右方向の中央部において、角孔型の圧延ロール９への入側のねじれ角度θinと圧延ロール９からの出側のねじれ角度θoutとをそれぞれ図４に示す場所で測定し、これらのねじれ角度θin、θoutを式（１）に代入することで算出した。
ねじれ回復率（％）＝（θin−θout）／θin×１００  ・・・（１）
図４に示されるように、摩擦係数μを０．６から０．３まで減少させることにより、ねじれ回復率が大きくなることが分かる。このことから、潤滑剤１５を圧延材２に供給して圧延材２と圧延ロール９の表面との摩擦係数μを小さくすることは、角孔型のカリバ１１に入る際の圧延材２のねじれを回復させ、表面疵の発生を抑制する上で十分な効果が期待できる。そこで、本発明者は、圧延設備１を以下に示すような構成とすることで、潤滑剤１５を圧延材２に供給できるようにしている。
【００２２】
図５に示されるように、本発明の圧延設備１は、菱孔型の圧延ロール９の出側より上流側で圧延材２のねじれ角θを計測する計測部１８と、圧延材２に潤滑剤１５を供給する潤滑剤供給部１９と、計測部１８で計測したねじれ角θに基づいて潤滑剤供給部１９で供給される潤滑剤１５の供給量を調整する制御部２０とを備えている。
計測部１８は、圧延材２の周囲から圧延材２の表面に向かってスリット光を投光する投光器と、この投光器から投光されるスリット光の反射光を撮像する撮像装置とを圧延材２の周囲に複数組備えたものであり、高速移動中の圧延材２や捻動振動中の圧延材２の形状を正確に計測できるようになっている。
【００２３】
計測部１８は、菱孔型の圧延ロール９の出側に配備されており、菱孔型の圧延ロール９から出た圧延材２に対してねじれ角θを計測できる構成となっている。計測部１８を配備する位置は、菱孔型の圧延ロール９の出側、すなわち図２に示すように菱孔型の圧延ロール９の出側付近（菱孔型の圧延ロール９と次の角孔型の圧延ロール９との中間位置より菱孔型の圧延ロール９側）とするのが良い。圧延材２のねじれ角θを計測する位置が菱孔型の圧延ロール９に近くなればなるほど菱孔型の圧延ロール９の出側で発生する圧延材２のねじれを迅速に捉えて矯正することが可能となるからである。計測部１８で計測された圧延材２のねじれ角θは、制御部２０に出力される。
【００２４】
なお、計測部１８は、菱孔型の圧延ロール９の出側付近に必ず配備しなくてはならないものではないが、後述の潤滑剤供給部１９から潤滑剤１５が供給された圧延材２に対してねじれ角θの計測を行うのはあまり好ましくはないので、計測部１８は菱孔型の圧延ロール９から潤滑剤供給部１９までの間に配備されるのが好ましい。
図５（ｃ）に示されるように、計測部１８で計測される圧延材２のねじれ角θは、ねじれがない場合（ねじれずに角孔型圧延ロール９に圧延材２が真っ直ぐ入る場合）を基準として、圧延材２の断面が軸心回りにどの程度回転しているかで示される。図例では、菱孔型の圧延ロール９で菱形断面に圧延された圧延材２は、軸心を中心として時計回りにθ°回転して（ねじれて）おり、この圧延材２のねじれ角θが計測部１８で計測されている。
【００２５】
制御部２０は、計測部１８で計測された圧延材２のねじれ角θに基づいて潤滑剤供給部１９に潤滑剤１５の供給量の指示（信号）を出すものであり、例えばプロセスコンピュータやシーケンサなどで構成されている。
制御部２０には、圧延材２のねじれ角θに対応した潤滑剤１５の供給量が予め定められており、予め定められた供給量に潤滑剤供給部１９を調整している。本実施形態の制御部２０では、ねじれ角θが３°未満のときは潤滑剤１５の供給が行われず、ねじれ角θが３°になって初めて潤滑剤１５の供給が行われるようになっている。そして、ねじれ角θが３°より大きくなるにつれて、潤滑剤１５の供給量が徐々に大きくなるように構成されている。
【００２６】
一方、圧延材２のねじれ角θの上限は、操業実績に基づき３０°程度であることが知られている。本発明者らは、ねじれ角θが３０°までは潤滑剤１５のねじれ修正効果を確認している。
潤滑剤供給部１９は、潤滑剤１５を供給する配管２１と、この配管２１に設けられたバルブ２２とから構成されている。配管２１の基端は図示していない潤滑油タンクなどに繋がっており、先端はカリバ１１ーを指向しつつ圧延ロール９の上流側に開口している。また、バルブ２２は、制御部２０からの指示に従って開閉自在となっており、配管２１を流れる潤滑剤１５の供給量を自由に調整できるようになっている。
【００２７】
潤滑剤供給部１９から供給される潤滑剤１５としては基油として鉱物油に合成エステル、油性向上剤、焼付き対策極圧剤等を添加している潤滑油を用いることができる。潤滑剤供給部１９から潤滑剤１５を供給する位置は、潤滑しようとしている角孔型の圧延ロール９より上流側であればどの場所でも良いが、高温に加熱された圧延材２に接触して潤滑剤１５が蒸発することを考えれば、好ましくは菱孔型の圧延ロール９から角孔型の圧延ロール９までの間、特に好ましくは角孔型の圧延ロール９の直前とされるのが良い。
次に制御部２０で行われる制御の内容、言い換えれば本発明の条鋼の熱間孔型圧延方法について説明する。
【００２８】
圧延材２は、まず加熱炉３で１０００〜１２００℃程度に加熱され、次にデスケーラ４でサブスケールが除去され、粗圧延機列５に送られる。粗圧延機列５には、菱孔型、角孔型、オーバル孔型、丸孔型のいずれかのカリバ１１を備える複数の圧延スタンド１０が、カリバ１１の断面積を下流側に移動するにつれて小さくするように配備されている。それゆえ、粗圧延機列５に送られた圧延材２は、複数の圧延スタンド１０を経由しながら徐々に所望の径や断面形状に近づけながら圧延が行われる。そして、粗圧延機列５と同様な複数の圧延スタンド１０を備えた中間圧延機列６及び仕上げ圧延機列７で順次圧延されることで、圧延材２が条鋼に圧延され巻き取り機８で巻き取られる。
【００２９】
このとき、圧延材２を菱孔型の圧延ロール９に引き続いて角孔型の圧延ロール９で圧延する場合には、菱孔型の圧延ロール９の出側に配備された計測部１８で圧延材２のねじれ角θを計測する。計測されたねじれ角θは制御部２０に出力される。制御部２０では、ねじれ角θが３°以上であるかどうかの判定が最初に行われ、ねじれ角θが３°以上の場合にはねじれ角θの値に応じて予め定められた供給量の潤滑剤１５の供給指示（信号）が潤滑剤供給部１９に出力される。なお、ねじれ角θが３°未満の場合には供給指示は出力されない。潤滑剤供給部１９では、制御部２０から入力された供給指示に応じてバルブ２２が開閉され、潤滑油が角孔型の圧延ロール９の直前に供給される。
【００３０】
このようにすれば、圧延材２と圧延ロール９の表面（カリバ１１内の表面）との摩擦係数μが小さくなり、角孔型のカリバ１１に入る際に圧延材２のねじれが回復して角孔型のカリバ１１に圧延材２が適正に噛み込む。その結果、圧延材２が折れ込まれなくなり、折り込み部分が残って表面疵となることが防止される。
【実施例】
【００３１】
次に、実施例及び比較例を用いて本発明の条鋼の熱間孔型圧延方法について説明する。
実施例及び比較例は、図１に示す実機を簡素化した実験機を用いて、１５５ｍｍ角の鋼材を所要の圧延温度に加熱した後、菱−角系列のカリバを備えた複数の圧延スタンドで圧延を行ったものである。この実験機には、上流側に菱孔型のカリバを備えた圧延スタンドが配備されており、この圧延スタンドの下流側に隣接して角孔型のカリバを備えた圧延スタンドが配備されている。
図３に示されるように、実施例は、この菱孔型のカリバを備えた圧延スタンドの圧延ロールの出側で圧延材２のねじれ角θを計測し、計測されたねじれ角θが３°以上の場合には、角孔型のカリバを備えた圧延スタンドの入側から潤滑剤１５をロールバイトを経由して圧延材２に供給するようにし、ねじれ角θが３°未満の場合には潤滑剤１５を使用しないで圧延を行ったものである。また、比較例は、この実験機において潤滑剤１５を供給せずに圧延を行ったものである。
【００３２】
実施例及び比較例の場合において、圧延材２のねじれ角θを変えた場合に条鋼に発生する０．０２ｍｍ以上の表面疵発生率を調べた。結果を図６に示す。
図６から、ねじれ角θが３°までの結果を見ると、実施例及び比較例の双方で表面疵発生率が０．５％未満と低く、ねじれ角θが３度未満であれば潤滑剤１５の供給は必要ないことがわかる。
一方、ねじれ角θが３°以上の結果を見ると、実施例の表面疵発生率が０．５％未満を維持するのに対して、比較例の表面疵発生率はねじれ角θが大きくなるにつれて大きくなっている。
【００３３】
以上のことから、ねじれ角θが３°以上の場合には、潤滑剤１５を供給した実施例の方が潤滑剤１５を用いない比較例より表面疵の発生を抑制できると判断される。
本発明は上記各実施形態に限定されるものではなく、発明の本質を変更しない範囲で各部材の形状、構造、材質、組み合わせなどを適宜変更可能である。
上記実施形態では菱孔型と角孔型との圧延スタンド１０が並んで設けられた粗圧延機列５において潤滑剤１５の供給を行う圧延設備１を例示した。しかし、潤滑剤１５の供給は粗圧延機列５に限られたものではない。例えば、中間圧延機列６や仕上げ圧延機列７に菱孔型と角孔型との圧延スタンド１０が並んで設けられた圧延設備１においては、これらのいずれかに潤滑剤１５の供給を行っても良い。
【００３４】
また、上記実施形態ではねじれ角θが３°未満の場合には潤滑剤１５が供給されない例を挙げたが、ねじれ角θに応じた潤滑剤１５の供給方法は上記実施形態に限定されるわけではない。例えば、ねじれ角θに応じて潤滑剤１５の供給量を線形的に又は非線形的に変化させることもできる。
【符号の説明】
【００３５】
１  圧延設備（熱間孔型圧延設備）
２  圧延材
３  加熱炉
４  デスケーラ
５  粗圧延機列
６  中間圧延機列
７  仕上げ圧延機列
８  巻き取り機
９  圧延ロール
９Ｈ  水平圧延ロール
９Ｓ  傾斜圧延ロール
９Ｖ  垂直圧延ロール
１０  圧延スタンド
１０Ｈ  水平圧延スタンド
１０Ｖ  垂直圧延スタンド
１１  カリバ
１２  ブロックミル
１３  サイジングミル
１５  潤滑剤
１６  メッシュ
１８  計測部
１９  潤滑剤供給部
２０  制御部
２１  配管
２２  バルブ
θ    ねじれ角
θin  角孔型の圧延ロールへの入側ねじれ角
θout  角孔型の圧延ロールからの出側ねじれ角
μ    摩擦係数
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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