(57)【要約】【課題】コイル室に配置されているコイルの過熱が抑制され、モータ効率を向上させることができる往復移動式モータを提供する。【解決手段】このモータは、作動室１２をもつハウジング１と、往復移動可能な駆動軸２と、駆動軸２に設けられた可動体３と、給電されるコイル４と、永久磁石６と駆動軸２を往復移動させるための磁路を永久磁石６により形成する透磁ヨーク５とをもつ。透磁ヨーク５は、コイル４を配置するコイル室５０と、コイル室５０の熱をコイル室５０の外に逃がすようにコイル室５０に連通する貫通孔５１とをもつ。【選択図】図１
2010200523.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
作動室をもつハウジングと、
長手方向に往復移動可能に前記ハウジングの前記作動室内に設けられた駆動軸と、
前記駆動軸に設けられ前記駆動軸の往復移動に伴い往復移動する可動体と、
前記ハウジングの前記作動室内に設けられた永久磁石と、
前記永久磁石に対して相対移動するように設けられ、前記ハウジングの前記作動室内に配置され給電されるコイルと、
前記駆動軸を往復移動させる磁路を、前記コイルおよび前記永久磁石により生じさせる磁場により形成する透磁材料で形成された透磁ヨークとを具備しており、
前記透磁ヨークは、
前記コイルを配置するコイル室と、前記コイル室の内部と前記コイル室の外方とを連通させる貫通孔とをもち、前記コイル室の内部の流体を前記貫通孔を通過させて前記コイル室の外方に吐出させることを特徴とする往復移動式モータ。
【請求項２】
請求項１において、前記透磁ヨークは、前記駆動軸の軸芯の回りに配置された内ヨーク部と、前記駆動軸の軸芯の回りに配置され前記内ヨーク部を前記コイル室を介して覆う外ヨーク部と、前記外ヨーク部の軸長方向の端部と前記内ヨーク部の軸長方向の端部とを繋ぐ中間ヨーク部と、前記内ヨーク部、前記外ヨーク部および前記中間ヨーク部で形成されたコイル室とを有しており、前記貫通孔は前記中間ヨーク部において前記中間ヨーク部を貫通すると共に前記コイル室に対面するように形成されていることを特徴とする往復移動式モータ。
【請求項３】
請求項１または２において、前記透磁ヨークの軸芯に沿った断面において、前記貫通孔のうち前記コイル室に近い側を一端部とし、前記貫通孔のうち前記コイル室から遠い側を他端部とするとき、前記貫通孔の流路断面積は、前記一端部では前記他端部よりも大きく、前記他端部では前記一端部よりも小さくされていることを特徴とする往復移動式モータ。
【請求項４】
請求項１〜３のうちの一項において、前記貫通孔における流体の一方向流れを許容すると共に逆方向流れを阻止する逆止弁が、前記貫通孔に設けられていることを特徴とする往復移動式モータ。
【請求項５】
請求項１〜４のうちの一項において、前記透磁ヨークは、前記駆動軸の前記軸芯の回りに配置された内ヨーク部と、前記駆動軸の前記軸芯の回りに配置され前記内ヨーク部を前記コイル室を介して覆う外ヨーク部と、前記外ヨーク部の軸長方向の端部と前記内ヨーク部の軸長方向の端部とを繋ぐ中間ヨーク部と、前記内ヨーク部、前記外ヨーク部および前記中間ヨーク部で形成されたコイル室とを有しており、
前記貫通孔は、前記中間ヨーク部において形成され前記中間ヨーク部を貫通すると共に前記コイル室の内部と前記コイル室の外方とを連通させる第１貫通孔と、前記外ヨーク部において形成され前記外ヨーク部を貫通する第２貫通孔とを有することを特徴とする往復移動式モータ。
【請求項６】
請求項１〜５のうちの一項において、前記作動室の流体と熱交換して流体を冷却させる冷却要素が前記作動室に設けられていることを特徴とする往復移動式モータ。
【請求項７】
請求項１〜６のうちの一項において、前記駆動軸の往復移動に伴い前記貫通孔に流体を送風することにより、前記貫通孔における流体通過量を高める送風部が設けられていることを特徴とする往復移動式モータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は往復移動式モータに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、往復移動式モータが知られている。往復移動式モータは、冷凍サイクル系の作動流体の吸い込みおよび圧縮を行うための圧縮室と圧縮室に対して分離した設けられた作動室とをもつハウジングと、長手方向に往復移動可能にハウジングの作動室内に設けられた駆動軸と、圧縮室に対面するように駆動軸に設けられ駆動軸の往復移動に伴い圧縮室において冷凍サイクル系の作動流体の吸い込みおよび圧縮を行うためのピストンと、ハウジングの作動室内に設けられた永久磁石と、ハウジングの作動室内に設けられ給電されるコイルと、駆動軸を往復移動させる磁路をコイルおよび永久磁石により形成する透磁ヨークとを備えている（特許文献１，２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−１８５２８２号公報
【特許文献２】特開２００６−２７０８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記した従来技術によれば、コイル室に配置されているコイルは、給電に伴いジュール熱で発熱する。モータの駆動時間が長くなると、コイル室が次第に昇温される。このためコイルが更に昇温し、コイルの電気抵抗が一層増加し、モータ効率が低下するおそれがあった。
【０００５】
本発明は上記した実情に鑑みてなされたものであり、コイル室の過熱が抑制され、コイル室に配置されているコイルの過熱が抑制され、モータ効率を向上させることができる往復移動式モータを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の往復移動式モータは、（ｉ）作動室をもつハウジングと、（ｉｉ）長手方向に往復移動可能にハウジングの作動室内に設けられた駆動軸と、（ｉｉｉ）駆動軸に設けられ駆動軸の往復移動に伴い往復移動する可動体と、（ｉｖ）ハウジングの作動室内に設けられた永久磁石と、（ｖ）永久磁石に対して相対移動するように設けられ、ハウジングの作動室内に配置され給電されるコイルと、（ｖｉ）駆動軸を往復移動させる磁路を、コイルおよび永久磁石により形成する透磁材料で形成された透磁ヨークとを具備しており、（ｖ）透磁ヨークは、コイルを配置するコイル室と、コイル室の内部とコイル室の外方とを連通させる貫通孔とをもち、コイル室の内部の流体を貫通孔を通過させてコイル室の外方に吐出させることを特徴とする。
【０００７】
コイルに給電されると、コイルを流れる電流と、永久磁石と透磁ヨークによって形成される磁場によって生じるローレンツ力が生じる。これにより駆動軸がピストンと共に往復移動する。コイルに給電されると、コイルはジュール熱を発生させて高温化される。コイルが配置されているコイル室も昇温化する。これによりコイル室内に溜まった熱は、流体と共に、透磁ヨークの貫通孔を通過してコイル室の外方に移動できる。このためコイル室の過熱が抑制され、コイル室に配置されているコイルの過熱が抑制される。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、コイル室の熱をもつ流体は、透磁ヨークの貫通孔を通過してコイル室の外方に移動できる。このためコイル室の過熱が抑制され、コイル室に配置されているコイルの過熱が抑制される。このように透磁ヨークのコイル室に配置されているコイルの過熱が抑えられるため、コイルの昇温化が抑制され、モータ効率を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】実施例１に係り、軸長方向に沿って切断されているモータの断面図である。
【図２】実施例２に係り、軸長方向に沿って切断されているモータの断面図である。
【図３】実施例３に係り、第１貫通孔および第２貫通孔を有する透磁ヨークを示す端面図である。
【図４】実施例４に係り、第１貫通孔および第２貫通孔を有する透磁ヨークを示す端面図である。
【図５】実施例５に係り、軸長方向に沿って切断されているモータの断面図である。
【図６】実施例６に係り、軸長方向に沿って切断されているモータの断面図である。
【図７】実施例７に係り、第２貫通孔を有する透磁ヨークを軸直角方向に沿って切断した断面図である。
【図８】実施例１０に係り、軸長方向に沿って切断されているモータの断面図である。
【図９】実施例１１に係り、軸長方向に沿って切断されているモータの断面図である。
【図１０】実施例１２に係り、軸長方向に沿って切断されているモータの断面図である。
【図１１】実施例１３に係り、軸長方向に沿って切断されているモータの断面図である。
【図１２】実施例１４に係り、軸長方向に沿って切断されているモータの断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
コイルは、永久磁石に対して相対移動するように設けられている。この場合、コイルが可動で、永久磁石が固定でも良い。あるいは、永久磁石が可動で、コイルが固定でも良い。
【００１１】
本発明の一視点によれば、透磁ヨークは磁束を透過させる透磁材料で形成されており、駆動軸の軸芯の回りに配置された内ヨーク部と、駆動軸の軸芯の回りに配置され内ヨーク部をコイル室を介して覆う外ヨーク部と、外ヨーク部の軸長方向の端部と内ヨーク部の軸長方向の端部とを繋ぐ中間ヨーク部と、内ヨーク部、外ヨーク部および中間ヨーク部で形成されたコイル室とを有する。この場合、貫通孔は、中間ヨーク部において中間ヨーク部を貫通すると共に、コイル室に対面するように形成されている（請求項２）。貫通孔はコイル室に対面しているため、コイル室の熱をもつ流体を貫通孔を介してコイル室外方に排出できる。流体としてはガス（例えば冷媒ガス、空気等）が挙げられる。
【００１２】
本発明の一視点によれば、透磁ヨークの軸芯に沿った断面において、貫通孔のうちコイル室に近い側を一端部とし、貫通孔のうちコイル室から遠い側を他端部とするとき、貫通孔の流路断面積は、一端部では他端部よりも大きく、他端部では一端部よりも小さくされている（請求項３）。この場合、作動室において流体の一方向流れを形成するのに有利である。
【００１３】
本発明の一視点によれば、貫通孔における流体の一方向流れを許容すると共に逆方向流れを阻止する逆止弁が、貫通孔に設けられている（請求項４）。この場合、作動室において流体の一方向流れを形成するのに有利である。
【００１４】
本発明の一視点によれば、透磁ヨークは、駆動軸の軸芯の回りに配置された内ヨーク部と、駆動軸の軸芯の回りに配置され内ヨーク部をコイル室を介して覆う外ヨーク部と、外ヨーク部の軸長方向の端部と内ヨーク部の軸長方向の端部とを繋ぐ中間ヨーク部と、内ヨーク部、外ヨーク部および中間ヨーク部で形成されたコイル室とを有する。この場合、貫通孔は、中間ヨーク部において形成され中間ヨーク部を貫通する第１貫通孔と、外ヨーク部において形成され外ヨーク部を貫通する第２貫通孔とを有する（請求項５）。
【００１５】
本発明の一視点によれば、作動室の流体と熱交換して流体を冷却させる冷却要素が作動室に設けられている（請求項６）。作動室の流体を冷却させるのに有利である。冷却要素としては作動室の流体を冷却できるものであれば何でもよく、ラジエータ、熱交換器、コールドヘッドなどが例示される。
【００１６】
本発明の一視点によれば、駆動軸の往復移動に伴い貫通孔に流体を送風することにより、貫通孔における流体通過量を高める送風部が設けられている（請求項７）。貫通孔における流体通過量が高められるため、透磁ヨークおよびコイル室の昇温の抑制に有利である。
【実施例１】
【００１７】
以下、本発明の実施例１について図１を参照して説明する。本実施例の往復移動式モータは、ボイスコイルモータとも呼ばれるものであり、作動系である冷凍サイクル系９の圧縮工程として使用されている。このモータは、箱形状をなすハウジング１と、駆動軸２と、可動体としてのピストン３と、コイル４と、透磁ヨーク５と、永久磁石６とを有する。ハウジング１は、作動系である冷凍サイクル系９の作動流体（冷媒ガス）の吸い込みおよび圧縮を行うための圧縮室１１を形成するシリンダ１０と、圧縮室１１に対して分離して設けられた作動室１２とをもつ。ハウジング１は、筒形状をなす外壁１３と、外壁１３の軸長方向の端部に形成された端壁１４とを有する。
【００１８】
作動室１２は、冷凍サイクル系９の圧縮行程を実施するための圧縮室１１とは独立しているが、冷凍サイクル系９の作動流体と同一の流体が収容されている。圧縮室１１の作動流体に異組成のガスが混入することを回避するためである。例えば、冷凍サイクル系９の作動流体がヘリウムの場合には、ヘリウムガスが作動室１２に収容されている。冷凍サイクル系９の作動流体が窒素の場合には、窒素ガスが作動室１２に収容されている。
【００１９】
駆動軸２は、これの軸芯Ｐ１が横方向に沿っている横軸型であり、これの長手方向（矢印Ｘ方向）に往復移動可能にハウジング１の作動室１２内に設けられている。駆動軸２は第１軸受２１および第２軸受２２により支持されている。第１軸受２１は駆動軸２の先端部の側を支持しており、ピストン３に対面する。第２軸受２２は駆動軸２の基端部の側を支持しており、ハウジング１の端壁１４に対面する。第１軸受２１および第２軸受２２はフレクシャベアリングで形成されており、渦巻状をなしており、渦巻き状の開口をもつ。第１軸受２１および第２軸受２２は、軸芯Ｐ１に沿った方向には低い剛性を有するものの、軸芯Ｐ１と直交する方向には高い剛性を有する。
【００２０】
軸長方向において、作動室１２は、ピストン３と透磁ヨーク５との間に存在する第１作動室１２ｆと、透磁ヨーク５と端壁１４との間に存在する第２作動室１２ｓと、透磁ヨーク５を配置する主作動室１２ｔとをもつ。なお、第１軸受２１および第２軸受２２は通気性をもつ渦巻型のフレクシャベアリングで形成されているため、第１作動室１２ｆ、主作動室１２ｔおよび第２作動室１２ｓは連通している。
【００２１】
ピストン３は、圧縮室１１に対面する前面３ｆと圧縮室１１に背向する背面３ｒとをもち、駆動軸２の先端部に設けられている。ピストン３は、駆動軸２の往復移動に伴い、圧縮室１１において冷凍サイクル系９の作動流体の吸い込みおよび圧縮を行う。永久磁石６はハウジング１の作動室１２に設けられている。永久磁石６は筒形状、または、径方向に分割された筒状をなし、半径方向における永久磁石６の外周面６１および内周面６２は、互いに異なる磁極とされている。
【００２２】
コイル４は、軸芯Ｐ１回りで筒形状をなしており、ハウジング１の作動室１２の主作動室１２ｔ内に設けられており、交流の電流がコイル４に給電されると、外部磁場を受けローレンツ力を生じさせる。コイル４は駆動軸２に筒形状の取付具２３により取り付けられているため、コイル４が矢印Ｘ１，Ｘ２方向に往復移動すると、駆動軸２は同方向に往復移動する。なお取付具２３はアーム構造でも良い。
【００２３】
透磁ヨーク５は、磁束を透過させる透磁材料で形成されている。透磁材料としては鉄系が挙げられる。鉄系としては、純鉄系、硅素鋼板系、フェライト系の鋳物、フェライト系の鋳鋼等が励磁される。透磁ヨーク５としては、薄板材をこれの厚み方向に積層して積層体でも良いし、あるいは、鉄系の粉粒体の集合体を樹脂バインダ等のバインダで固結したバルク体でも良いし、あるいは、フェライト系の鋳物、フェライト系の鋳鋼で形成したバルク体でも良い。フェライトはα鉄を意味する。
【００２４】
透磁ヨーク５は、ハウジング１の作動室１２の主作動室１２ｔ内に設けられている。透磁ヨーク５は、駆動軸２の軸芯Ｐ１の回りにほぼ同軸的に配置された筒形状をなす内ヨーク部５４と、駆動軸２の軸芯Ｐ１の回りにほぼ同軸的に配置された配置され内ヨーク部５４をコイル室５０を介して覆う筒形状をなす外ヨーク部５５と、外ヨーク部５５の軸長方向の端部と内ヨーク部５４の軸長方向の端部とを軸直角方向（透磁ヨーク５の径方向）に沿って繋ぐ中間ヨーク部５６と、内ヨーク部５４、外ヨーク部５５および中間ヨーク部５６で形成された筒形状をなすコイル室５０とを有する。透磁ヨーク５は、コイル４を配置するコイル室５０と、コイル室５０の熱をコイル室５０外に逃がすようにコイル室５０に連通する複数個の貫通孔５１とをもつ。
【００２５】
図１に示すように、コイル室５０は中間ヨーク部５６に対面しているため、コイル室５０のうち圧縮室１１側の一端側は閉鎖されている。外ヨーク部５５の外壁面５５ｓは、ハウジング１の外壁１３の内壁面１３ｉに伝熱可能に接触していることが好ましい。透磁ヨーク５の外ヨーク部５５の放熱性を高めるためである。但し、場合によっては、外ヨーク部５５の外壁面５５ｓとハウジング１の外壁１３の内壁面１３ｉとの間に微小隙間が介在していても良い。内ヨーク部５４は駆動軸２を挿通するための軸孔５３を有する。軸孔５３の内壁面５３ａは駆動軸２と非接触に維持される。
【００２６】
透磁ヨーク５の外ヨーク部５５の内周部には、筒形状または筒状に配置した永久磁石６が同軸的に固定されている。コイル４は、透磁ヨーク５のコイル室５０に配置されており、透磁ヨーク５の径方向において、内ヨーク部５４と永久磁石６との間にほぼ同軸的に配置されている。
【００２７】
この場合、図１に示すように貫通孔５１は、透磁ヨーク５の中間ヨーク部５６において中間ヨーク部５６を貫通するように形成されている。貫通孔５１は、駆動軸２の軸芯Ｐ１と平行な方向に沿って貫通する。なお図１に示すように、貫通孔５１の長さＬ１は中間ヨーク部５６の厚みに相当するため、短く、圧損は少なく、通過する流体流量が確保される。
【００２８】
中間ヨーク部５６はコイル室５０に対面する。このためコイル室５０の熱をもつ流体は、貫通孔５１を通過してコイル室５０の外方（具体的には第１作動室１２ｆ）に排出される。なお、貫通孔５１は圧縮室１１およびピストン３の背面３ｒに第１軸受２１を介して対向するので、ピストン３が矢印Ｘ１，Ｘ２方向に往復移動するとき、往復移動に起因するガス移動の影響を受け易い。
【００２９】
本実施例によれば、駆動軸２の軸芯Ｐ１と直交する方向に断面で、貫通孔５１としては、真円形状でも良いし、あるいは、透磁ヨーク５の半径方向（矢印Ｄ方向）に沿って延びる長円形状でも、あるいは、透磁ヨーク５の半径方向（矢印Ｄ方向）に沿って延びるスリット状でも良い。長円形状およびスリット状であれば、透磁ヨーク５において磁束の磁路が良好に得られる利点が得られる。
【００３０】
さて、交流電流がコイル４に給電されると、永久磁石６と透磁ヨーク５とによって形成される磁場により、コイル４を有する駆動軸２をこれの軸芯Ｐ１に沿って往復移動させるローレンツ力がコイル４に発生する。これにより駆動軸２がピストン３と共に矢印Ｘ１方向および矢印Ｘ２方向に往復移動する。駆動軸２がピストン３と共に一方向（矢印Ｘ１方向）に移動すれば、ピストン３は圧縮室１１において作動流体の吸い込み工程を実施する。駆動軸２がピストン３と共に他方向（矢印Ｘ２方向）に移動すれば、ピストン３は圧縮室１１において作動流体の圧縮工程を実施する。このようにピストン３は冷凍サイクル系９の作動流体の吸い込み工程および圧縮工程を繰り返す。
【００３１】
モータ駆動時、つまり、交流電流がコイル４に給電されるとき、コイル４は、ジュール熱を発生させて次第に高温化される。もし貫通孔５１が形成されていない場合には、コイル４が配置されているコイル室５０も昇温化される。殊に、コイル室５０は、内ヨーク部５４、外ヨーク部５５および中間ヨーク部５６で包囲されているため、昇温化され易い。更にコイル室５０内の永久磁石６も昇温化される。
【００３２】
ピストン３が駆動軸２と共に矢印Ｘ２方向（圧縮方向）に移動して圧縮工程を実施するとき、第１作動室１２ｆの容積が増加し、第１作動室１２ｆの圧力は低くなり減圧される。更に、コイル室５０内のコイル４も矢印Ｘ２方向に移動する。このため、コイル室５０においてコイル４のジュール熱で暖められた流体は、コイル室５０から貫通孔５１を通過してコイル室５０から第１作動室１２ｆに向けて吐出され、第１作動室１２ｆにおいて冷却される。
【００３３】
これに対してピストン３が駆動軸２と共に矢印Ｘ１方向（吸込方向）に移動して吸い込み工程を実施するとき、第１作動室１２ｆの容積が減少し、第１作動室１２ｆの圧力は高くなり増圧される。更に、コイル室５０内のコイル４も矢印Ｘ１方向に移動する。このため、第１作動室１２ｆで冷却された流体は、第１作動室１２ｆから貫通孔５１を通過してコイル室５０に流れると考えられる。
【００３４】
以上説明したように本実施例によれば、コイル４への給電によりジュール熱に基づいて発生したコイル室５０の熱は、透磁ヨーク５の貫通孔５１を通過してコイル室５０の外方（第１作動室１２ｆ）に速やかに移動できる。このためコイル室５０の過熱が抑制され、コイル室５０に配置されているコイル４の過熱が抑制される。殊に、図１に示すように貫通孔５１にコイル４の端部４ｅが対面するように配置されているため、駆動軸２に連動して筒形状のコイル４がコイル室５０において矢印Ｘ２方向に移動するとき、コイル４の端部４ｅは、コイル室５０で加熱された流体を矢印Ｘ２方向に押し出し、貫通孔５１から第１作動室１２ｆに吐出させ易い。また駆動軸２に連動してコイル４がコイル室５０において矢印Ｘ１方向に移動するとき、第１作動室１２ｆで冷却された流体を貫通孔５１からコイル室５０に流入させ易いと考えられる。このようにコイル４はコイル室５０の流体に対してポンプ作用を果たすことができる。
【００３５】
また、コイル４が金属であるときには、コイル４が昇温されると、コイル４の電気抵抗が増加するため、ジュール熱が増加する傾向がある。前述したように本実施例によれば、コイル４への給電によりジュール熱に基づいて発生したコイル室５０の熱は、透磁ヨーク５の貫通孔５１を通過してコイル室５０の外方に速やかに移動できる。このためコイル室５０の過熱が抑制され、ひいてはコイル室５０に配置されているコイル４の過熱が抑制され、コイル４の電気抵抗が低めに維持される。故に、電気抵抗の増加に基づくジュール熱が抑制され、モータを駆動させる電力を節約できる。更に、コイル室５０の内部に配置されている永久磁石６の過熱も抑制されるため、永久磁石６の磁力確保、耐久性の向上に貢献できる。
【００３６】
なお透磁ヨーク５に貫通孔５１が形成されていない場合には、コイル４は給電に伴うジュール熱で過熱されるため、１００℃、場合によっては２００℃以上となるおそれがある。
【００３７】
本実施例では、圧縮室１１の容積を増加させるようにピストン３が矢印Ｘ１方向に移動してピストン３が吸い込み工程を実施するとき、冷凍サイクル系９の作動流体は圧縮室１１に吸い込まれる。更に、圧縮室１１の容積を減少させるようにピストン３が矢印Ｘ２方向に移動してピストン３が圧縮室１１の作動流体を圧縮させる圧縮工程を実施するとき、その圧縮室１１内の作動流体はピストン３の前面３ｆで圧縮されて圧縮熱により昇温化される。このような作動流体の流路に対して、ハウジング１のコイル室５０は独立している。このように本実施例ではピストン３の往復移動に伴い圧縮室１１は作動流体を吸い込んで圧縮させる機能を果たす。このような機能を果たす圧縮室１１に対して、ハウジング１のコイル室５０は距離的に分離しており、冷凍サイクル系９に対するコイル室５０の独立性は高い。このように本実施例は、コイル４の熱で加熱された流体を、コイル室５０から第１貫通孔５１を通過して圧縮室１１に積極的に供給することを意図しているものでない。
【００３８】
前記した特許文献２によれば、冷凍サイクル系９にコイル室が組み込まれており、圧縮室に向かう作動流体の流路自体にコイル室が配置されている。従って、コイルの熱で加熱された流体は、コイル室から吐出された後に、ピストンの吸い込み作用により圧縮室に積極的に吸い込まれ、ピストンの圧縮作用により圧縮される。このため、コイル室においてコイルから受熱して昇温された作動流体は、圧縮室において吸い込まれた後に圧縮されるため、コイルからの受熱と圧縮室における圧縮熱とを併せると、圧縮室から吐出される作動流体の温度は、高温となり易く、冷凍サイクル上好ましくない。
【実施例２】
【００３９】
図２は実施例２を示す。本実施例は実施例１と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有する。図２に示すように、透磁ヨーク５は、駆動軸２の軸芯Ｐ１の回りに配置された内ヨーク部５４と、駆動軸２の軸芯Ｐ１の回りに配置され内ヨーク部５４をコイル室５０を介して覆う外ヨーク部５５と、外ヨーク部５５の軸長方向の一端部と内ヨーク部５４の軸長方向の一端部とを繋ぐ中間ヨーク部５６と、内ヨーク部５４、外ヨーク部５５および中間ヨーク部５６で形成されたコイル室５０とを有する。
【００４０】
この場合、図２に示すように、貫通孔は、中間ヨーク部５６において形成され中間ヨーク部５６を軸長方向に沿って貫通する第１貫通孔５１と、外ヨーク部５５において形成され外ヨーク部５５を軸長方向に沿って貫通する第２貫通孔５２とを有する。なお第１貫通孔５１の長さＬ１は中間ヨーク部５６の厚みに相当するため、短く、圧損が少ない。第２貫通孔５２の長さＬ２は外ヨーク部５５の軸長寸法に相当するため、第１貫通孔５１の長さＬ１よりも長い。
【００４１】
なお、図２から理解できるように、第１貫通孔５１，第２貫通孔５２は、通気性をもつ第１軸受２１を介してピストン３の背面３ｒに対向するので、ピストン３の往復移動に起因する第１作動室１２ｆの圧力変動の影響を受け易い。
【００４２】
駆動軸２の軸芯Ｐ１と直交する方向に断面で、貫通孔５１，５２は真円形状でも良いし、あるいは、透磁ヨーク５の半径方向（矢印Ｒ方向）に沿って延びる長円形状でも、あるいは、透磁ヨーク５の半径方向（矢印Ｒ方向）に沿って延びるスリット状でも良い。長円形状およびスリット状であれば、磁束の磁路が良好に得られる利点が得られる。ここで、第１貫通孔５１の流路断面積をＳ１とし、第２貫通孔５２の流路断面積をＳ２とするとき、Ｓ１＝Ｓ２でも良いし、Ｓ１≒Ｓ２でも良いし、Ｓ１＜Ｓ２でも良いし、Ｓ１＞Ｓ２でも良い。
【００４３】
さて、実施例１と同様に、交流電流がコイル４に給電されると、永久磁石６と透磁ヨークによって形成される磁場により、駆動軸２をこれの軸芯Ｐ１に沿って往復移動させるローレンツ力がコイル４に発生する。これにより駆動軸２がピストン３と共に矢印Ｘ１方向および矢印Ｘ２方向に往復移動する。駆動軸２がピストン３と共に一方向（矢印Ｘ１方向）に移動すれば、ピストン３は、圧縮室１１において作動流体の吸い込み工程を実施する。駆動軸２がピストン３と共に他方向（矢印Ｘ２方向）に移動すれば、ピストン３は、圧縮室１１において作動流体の圧縮工程を実施する。前述したようにコイル４に給電されるとき、コイル４はジュール熱を発生させて高温化される。
【００４４】
ピストン３が矢印Ｘ２方向に移動して圧縮室１１の圧縮工程を実施するとき、第１作動室１２ｆの圧力は低くなり、減圧される。更にコイル室５０内のコイル４も、ピストン３および駆動軸２と共に矢印Ｘ２方向に向けて第１貫通孔５１に近づくように移動する。このため、コイル室５０においてコイル４のジュール熱で暖められた流体は、コイル室５０から第１貫通孔５１を通過して同じ方向（矢印Ｘ２方向）に向けて第１作動室１２ｆに流れる。この場合、前述したように第１作動室１２ｆの圧力は減圧されているため、第２作動室１２ｓの流体は、第２作動室１２ｓから第２貫通孔５２を介して同じ方向（矢印Ｘ２方向）に向けて第１作動室１２ｆに流れ易い。
【００４５】
これに対してピストン３が矢印Ｘ１方向に移動して圧縮室１１の吸い込み工程を実施するとき、第１作動室１２ｆの圧力は高くなり、増圧される。更にコイル室５０内のコイル４もピストン３および駆動軸２と共に矢印Ｘ１方向に向けて、第１貫通孔５１から離間するように移動する。このため、第１作動室１２ｆで冷却された流体は、第１作動室１２ｆから第１貫通孔５１を通過して同じ方向（矢印Ｘ１方向）に向けてコイル室５０に流れる。このように本実施例によれば、コイル４への給電により発生したコイル室５０の熱は、透磁ヨーク５の第１貫通孔５１を通過してコイル室５０の外方に移動できる。このためコイル室５０の過熱が抑制され、コイル室５０に配置されているコイル４の過熱が抑制される。この場合、第１作動室１２ｆの圧力は増圧されるため、第１作動室１２ｆで冷却された流体は、第１作動室１２ｆから第２貫通孔５２を介して同じ方向（矢印Ｘ１方向）に向けて第２作動室１２ｓに流れると考えられる。
【００４６】
このような本実施例によれば、実施例１と同様に、コイル４への給電により発生したコイル室５０の熱は、透磁ヨーク５の第１貫通孔５１を通過してコイル室５０の外方に移動できる。このためコイル室５０の過熱が抑制され、コイル室５０に配置されているコイル４の過熱が抑制される。
【００４７】
更にモータ駆動時において、磁路形成に伴い、コイル４による磁束が透磁ヨーク５を透過するとき、コイル４に給電される電流は交流であるため、磁束の向きが交互に変更される。この結果、磁束の変化に伴い、渦電流が透磁ヨーク５の内部に発生する。このため、使用条件によっては、渦電流によるジュール熱により透磁ヨーク５を昇温させるおそれがある。この点について本実施例によれば、ピストン３が矢印Ｘ１，Ｘ２方向に移動するとき、第１作動室１２ｆの圧力変動に伴い、ガス状の流体が第２貫通孔５２を通過する。すなわち、作動室１２内の流体が透磁ヨーク５の第２貫通孔５２を介して第１作動室１２ｆと第２作動室１２ｓとの間において移動するため、透磁ヨーク５の放熱性は確保される。このため透磁ヨーク５の過熱が抑制される。殊に、第２貫通孔５２は透磁ヨーク５の外ヨーク部５５の軸長の全体にわたり、つまり、透磁ヨーク５の軸長方向における一端から他端にかけて形成されており、長いため、透磁ヨーク５の外ヨーク部５５の放熱性が良好に確保される。
【実施例３】
【００４８】
図３は実施例３を示す。本実施例は実施例２と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有する。第１貫通孔５１および第２貫通孔５２は、透磁ヨーク５の周方向（矢印Ｒ方向）において同位相とされている。このため透磁ヨーク５において磁路が良好に確保される。更に第１貫通孔５１および第２貫通孔５２は、透磁ヨーク５の半径方向（矢印Ｄ方向）に沿って延設された長円形状とされている。この場合、永久磁石６により透磁ヨーク５に発生した磁路が良好に確保される。よって駆動軸２の駆動トルクが良好に維持され、ピストン３による圧縮行程および吸い込み工程が良好に実施される。更に透磁ヨーク５においては、渦電流ループは磁路ＭＰの磁束と直交するように流れる。このため、第１貫通孔５１および第２貫通孔５２が透磁ヨーク５の半径方向（矢印Ｄ方向）に沿って延びるように長円状に形成されていると、渦電流ループの遮断性が確保され易く、渦電流損失を低減させるのにも貢献できる。
【実施例４】
【００４９】
図４は実施例４を示す。本実施例は実施例２と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有する。第１貫通孔５１および第２貫通孔５２は、透磁ヨーク５の周方向（矢印Ｒ方向）において同位相とされている。第１貫通孔５１および第２貫通孔５２は、透磁ヨーク５の半径方向（矢印Ｄ方向）に沿って延設されたスリット状とされている。この場合、永久磁石６により透磁ヨーク５に発生する磁路ＭＤが損なわれることが抑制され、当該磁路ＭＤが良好に確保される。よって駆動軸２の駆動トルクが良好に維持され、ピストン３による圧縮行程および吸い込み工程が良好に実施される。更に、第１貫通孔５１および第２貫通孔５２がスリット状に形成されていると、渦電流損失を低減させるのにも貢献できる。
【実施例５】
【００５０】
図５は実施例５を示す。本実施例は実施例２と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有する。図５に示すように、透磁ヨーク５は、駆動軸２の軸芯Ｐ１の回りに配置された内ヨーク部５４と、駆動軸２の軸芯Ｐ１の回りに配置され内ヨーク部５４をコイル室５０を介して覆う外ヨーク部５５と、外ヨーク部５５の軸長方向の一端部と内ヨーク部５４の軸長方向の一端部とを繋ぐ中間ヨーク部５６と、内ヨーク部５４、外ヨーク部５５および中間ヨーク部５６で形成されたコイル室５０とを有する。この場合、図５に示すように、貫通孔は、中間ヨーク部５６において形成され中間ヨーク部５６を貫通する第１貫通孔５１と、外ヨーク部５５において形成され外ヨーク部５５を貫通する第２貫通孔５２とを有する。
【００５１】
図５は、駆動軸２の軸芯Ｐ１、すなわち、透磁ヨーク５の軸芯に沿った断面を示す。図５に示す断面において、第１貫通孔５１のうちコイル室５０に近い側（圧縮室１１から遠い側）を一端部５１ｅとし、第１貫通孔５１のうちコイル室５０から遠い側（圧縮室１１に近い側）を他端部５１ｆとする。この場合、第１貫通孔５１の流路断面積については、一端部５１ｅは他端部５１ｆよりも大きく、且つ、他端部５１ｆは一端部５１ｅよりも小さくされている。
【００５２】
換言すると、第１貫通孔５１の流路断面積は、一端部５１ｅから他端部５１ｆにかけて次第に小さくなるように設定されている。具体的には、第１貫通孔５１は、コイル室５０から第１作動室１２ｆ（圧縮室１１）に向かうにつれて流路断面積が次第に小さくなる円錐面形状とされている。
【００５３】
このような本実施例では、コイル室５０から第１作動室１２ｆに流出する単位時間あたりの流体流量をＶoutとし、第１作動室１２ｆからコイル室５０に流入する単位時間あたりの流体流量をＶinとすると、ＶinはＶoutよりも制限され易く、小さくなる（Ｖin＜Ｖout）。結果として、ピストン３が駆動軸２と共に往復移動するとき、作動室１２において、コイル室５０→第１貫通孔５１→第１作動室１２ｆ→第２貫通孔５２→第２作動室１２ｓ→コイル室５０に循環する循環流路ＳＡを形成し易い利点が得られる。
【００５４】
このような本実施例によれば、コイル室５０で発生した熱は、第１貫通孔５１から第１作動室１２ｆ側に移動できるため、低減される。更に、コイル室５０で発生した熱は、第２貫通孔５２を流れるとき、第２貫通孔５２から透磁ヨーク５の外ヨーク部５５に移動できる。ひいては外ヨーク部５５の外壁面５５ｓに対面しつつ接触するハウジング１に放熱できることが期待される。なお、ハウジング１の外壁面に放熱フィン１９を突設し、放熱フィン１９に向けて冷却媒体（空気など）を接触させれば、コイル室５０の放熱に有利となる。勿論、ハウジング１に放熱フィン１９を突設させず、ハウジング１から自然放熱させても良い。
【００５５】
本実施例によれば、駆動軸２の軸芯Ｐ１と直交する方向に断面で、貫通孔５１，５２は真円形状でも良いし、あるいは、図３および図４に示す場合のように、透磁ヨーク５の半径方向（矢印Ｄ方向）に沿って延びる長円形状でも、あるいは、透磁ヨーク５の半径方向に沿って延びるスリット状でも良い。
【実施例６】
【００５６】
図６は実施例６を示す。本実施例は実施例５と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有する。図６に示すように、貫通孔は、中間ヨーク部５６において形成され中間ヨーク部５６を貫通する第１貫通孔５１と、外ヨーク部５５において形成され外ヨーク部５５を貫通する第２貫通孔５２とを有する。
【００５７】
図６は、透磁ヨーク５の軸芯に沿った断面を示す。図６に示すように、第１貫通孔５１には逆止弁７０が取り付けられている。逆止弁７０は、弁７０ａと、弁７０ａを保持する保持部７０ｃとをもつ。弁７０ａは、第１貫通孔５１を開放させる開弁方向（Ｖ１方向）と、第１貫通孔５１を閉鎖させる閉弁方向（Ｖ２方向）に変位可能である。このような逆止弁７０は、コイル室５０に対して流路流れを形成するようにコイル室５０に対して開弁機能または閉弁機能を発揮することができる。この場合、図６から理解できるように、弁部７０ａが開弁するとき、コイル室５０から第１作動室１２ｆへの流体流れは許容される。これに対して弁部７０ａが閉弁するとき、第１作動室１２ｆからコイル室５０への流体流れは阻止される。
【００５８】
本実施例では、ピストン３が駆動軸２と共に往復移動するとき、コイル室５０から第１作動室１２ｆに流出する流体流量をＶoutとし、第１作動室１２ｆからコイル室５０に流入する流体流量をＶinとすると、Ｖinは逆止弁７０により制限される（Ｖin＜Ｖout）。これに対して、Ｖoutは基本的には逆止弁７０により制限されない。結果として、ピストン３が駆動軸２と共に矢印Ｘ１，Ｘ２方向に往復移動するとき、作動室１２において、コイル室５０→第１貫通孔５１→第１作動室１２ｆ→第２貫通孔５２→第２作動室１２ｓ→コイル室５０に循環する循環流路ＳＡを形成し易い利点が得られる。
【００５９】
このような本実施例によれば、コイル室５０で発生した熱は、第１貫通孔５１および第２貫通孔５２２から透磁ヨーク５の外ヨーク部５５に移動でき、ひいては外ヨーク部５５に対面するハウジング１に放熱できる。なお、ハウジング１に放熱フィン１９を突設し、放熱フィン１９に向けて冷却媒体（空気など）を接触させれば、コイル室５０の放熱に有利となる。なおハウジング１に放熱フィン１９を突設させず、ハウジング１から自然放熱されても良い。
【００６０】
本実施例によれば、駆動軸２の軸芯Ｐ１と直交する方向に断面で、図３および図４に示す場合のように、貫通孔５１，５２は真円形状でも良いし、あるいは、透磁ヨーク５の半径方向に沿って延びる長円形状でも、あるいは、透磁ヨーク５の半径方向に沿って延びるスリット状でも良い。
【実施例７】
【００６１】
図７は実施例７を示す。本実施例は実施例２と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有する。透磁ヨーク５は、透磁性が高い材料（例えば純鉄、硅素鋼など）で形成された複数の板状部材５８を、透磁ヨーク５の軸芯（駆動軸２の軸芯Ｐ１）を中心とする放射状に配置して形成されている。板状部材５８においては、透磁ヨーク５の半径方向（矢印Ｄ方向）には連続性が高い。このため透磁ヨーク５における磁路が良好に確保される。しかしながら透磁ヨーク５においては、これの周方向（矢印Ｒ方向）には複数の隙間層５９が交互に形成されている。即ち、隣接する板状部材５８間には隙間層５９が形成されている。隙間層５９は、透磁ヨーク５の軸長方向に沿って延設されており、第２貫通孔５２を形成する流路となる。
【００６２】
ここで、磁路を形成する磁束の変化に起因する渦電流は、磁路を形成する磁束と直交する面において生成されるため、渦電流は透磁ヨーク５の周方向（矢印Ｒ方向）に沿って流れるループを形成し易くなる。この点本実施例によれば、上記したように透磁ヨーク５の周方向（矢印Ｒ方向）には複数の隙間層５９が交互に形成されているため、渦電流ループを小さくさせるのに貢献することができる。故に渦電流ループに起因する透磁ヨーク５の発熱が抑制される利点が得られ、透磁ヨーク５の昇温が抑制される。
【００６３】
更に図７に示すように、透磁ヨーク５では、隣接する板状部材５８間に多数の隙間層５９が形成されているため、透磁ヨーク５自体の表出面積が増加し、ひいては放熱面積が増加し、透磁ヨーク５と作動室１２の流体との接触面積が増加する。このため透磁ヨーク５の放熱性を高めるのに貢献できる。
【実施例８】
【００６４】
本実施例は実施例２と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有するため、図２を準用する。第１貫通孔５１の流路断面積の合計をＳ１とし、第２貫通孔５２の流路断面積の合計をＳ２とするとき、Ｓ１＞Ｓ２の関係に設定されている。第１貫通孔５１を通過する単位時間当たりの流体の流量が増加する。このため、コイル室５０に溜まる熱を第１貫通孔５１から第１作動室１２ｆに向けて放出させるのに貢献できる。
【実施例９】
【００６５】
本実施例は実施例２と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有するため、図２を準用する。図２に示すように、第１貫通孔５１の流路断面積の合計をＳ１とし、第２貫通孔５２の流路断面積の合計をＳ２とするとき、Ｓ１＜Ｓ２の関係に設定されている。この場合、第２貫通孔５２を通過する単位時間あたりの流体の流量が増加する。このため、透磁ヨーク５の外ヨーク部５５において発生した渦電流等に基づく熱を、第２貫通孔５２を介して放出させるのに貢献できる。
【実施例１０】
【００６６】
図８は実施例１０を示す。本実施例は実施例５と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有する。図８に示すように、第１貫通孔５１は円錐孔で形成されている。このため、前述したように、駆動軸２と共にピストン３が矢印Ｘ１，Ｘ２方向に往復移動するとき、作動室１２において、コイル室５０→第１貫通孔５１→第１作動室１２ｆ→第２貫通孔５２→第２作動室１２ｓ→コイル室５０にガス状の流体が循環する循環流路ＳＡを形成し、ハウジング１の外壁１３から放熱させ易い。このため高温になりがちのコイル室５０の放熱に貢献でき、コイル室５０内のコイル４の過熱が抑制される。
【００６７】
更に図８に示すように、作動室１２の第２作動室１２ｓには冷却要素８０が設けられている。このため作動室１２において、ガス状の流体が、コイル室５０→第１貫通孔５１→第１作動室１２ｆ→第２貫通孔５２→第２作動室１２ｓ→コイル室５０に循環するとき、コイル４の発熱のため昇温されがちなコイル室５０に進入する直前の流体と冷却要素８０とを積極的に熱交換させることができる。故に、コイル室５０に進入する直前のガス状の流体を積極的に冷却でき、コイル室５０の昇温抑制に有効である。
【００６８】
ここで、図８に示すように、冷却要素８０の一端部５１ｅは、冷却水入口（冷媒入口）に繋がる。冷却要素８０の他端部５１ｆは、冷却水出口（冷媒出口）に繋がる。冷却水入口から冷却要素８０に冷却水（冷媒）が供給されると、冷却要素８０は第２作動室１２ｓ内の流体を冷却させ、ひいてはハウジング１の作動室１２内の流体を冷却させる。ひいてはコイル室５０および透磁ヨーク５を冷却させる。更に図８に示すように、冷却要素８０は駆動軸２の端部８ｅに接近しつつ対向している。このため駆動軸２の昇温も抑制され、コイル４の昇温の抑制に一層有利である。他の実施例に冷却要素８０を設けても良い。
【実施例１１】
【００６９】
図９は実施例１１を示す。本実施例は実施例５と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有する。図９に示すように、第１貫通孔５１は円錐孔で形成されている。このため前述したように、駆動軸２と共にピストン３が矢印Ｘ１，Ｘ２方向に往復移動するとき、作動室１２において、コイル室５０→第１貫通孔５１→第１作動室１２ｆ→第２貫通孔５２→第２作動室１２ｓ→コイル室５０にガス状の流体が循環する循環流路を形成し易いため、コイル室５０の昇温抑制に貢献できる。
【００７０】
図９に示すように、作動室１２の第１作動室１２ｆには第１冷却要素８０Ｆが設けられている。第１冷却要素８０Ｆの一端部８０ｅは冷却水入口（冷媒入口）に繋がる。第１冷却要素８０Ｆの他端部８０ｆは冷却水出口（冷媒出口）に繋がる。冷却水入口から第１冷却要素８０に冷却水（冷媒）が供給されると、第１冷却要素８０Ｆは、第１作動室１２ｆ内の流体を冷却させ、ひいてはハウジング１の作動室１２内の流体を冷却させ、ひいてはコイル室５０および透磁ヨーク５を冷却させる。
【００７１】
殊に、第１軸受２１がこれの厚み方向（矢印Ｔ１方向）に通気性を有するため、コイル室５０から第１貫通孔５１を通過して第１作動室１２ｆに流れた熱をもつガス状の流体は、第１軸受２１を通過して第１冷却要素８０Ｆ付近に至り、第１冷却要素８０Ｆで効果的に冷却される。このようにコイル室５０から第１貫通孔５１を通過した直後の流体を第１冷却要素８０Ｆで効果的に冷却できる。
【００７２】
また図９に示すように、第１冷却要素８０Ｆは駆動軸２を挿通させるための挿通孔８５を有する。このため、第１冷却要素８０Ｆと駆動軸２とが干渉することが抑制される。更に挿通孔８５により第１作動室１２ｆにおける連通性が維持される。故に、ピストン３の矢印Ｘ１，Ｘ２方向の往復移動に伴う第１作動室１２ｆの圧力変動を、第１貫通孔５１における流体通過性に影響を与えることができる。
【００７３】
図９に示すように、作動室１２の第２作動室１２ｓには第２冷却要素８０Ｓが設けられている。第２冷却要素８０Ｓの一端部８０ｅは、冷却水入口（冷媒入口）に繋がる。第２冷却要素８０Ｓの他端部８０ｆは、冷却水出口（冷媒出口）に繋がる。冷却水入口から第２冷却要素８０Ｓに冷却水（冷媒）が供給されると、第２冷却要素８０Ｓは第２作動室１２ｓ内のガス状の流体を冷却させ、ひいてはハウジング１の作動室１２内の流体を冷却させ、ひいてはコイル室５０および透磁ヨーク５を冷却させる。
【００７４】
殊に、第２軸受２２がこれの厚み方向（矢印Ｔ２方向）通気性を有するため、第２冷却要素８０Ｓで冷却したガス状の流体は、第２軸受２２を通過してコイル室５０に進入され易くなり、コイル室５０の昇温抑制に貢献できる。なお、他の実施例において第１冷却要素８０Ｆおよび第２冷却要素８０Ｓを設けても良い。
【実施例１２】
【００７５】
図１０は実施例１２を示す。本実施例は実施例５と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有する。図１０は、透磁ヨーク５の軸芯に沿った断面を示す。第１貫通孔５１は円錐孔で形成されている。作動室１２において、コイル室５０→第１貫通孔５１→第１作動室１２ｆ→第２貫通孔５２→第２作動室１２ｓ→コイル室５０に循環する循環流路を形成し易い。
【００７６】
このような本実施例によれば、コイル室５０で発生した熱は、第２貫通孔５２から透磁ヨーク５の外ヨーク部５５に移動でき、ひいては外ヨーク部５５に対面しつつ接触するハウジング１に放熱できることが期待される。前述したように、ハウジング１に放熱フィンを突設し、放熱フィンに向けて冷却媒体（空気など）を接触させれば、コイル室５０の放熱に有利となる。なおハウジング１に放熱フィンを突設させず、ハウジング１から自然放熱されても良い。作動室１２の第２作動室１２ｓには冷却要素８０が設けられており、コイル室５０側のガス状の流体を効果的に冷却できる。
【００７７】
作動系である冷凍サイクル系９Ｂは、圧縮室１１に連通する高圧通路９１と、高圧通路９１に連通する高圧タンク９２と、圧縮室１１に連通する低圧通路９３と、低圧通路９３に連通する低圧タンク９４と、低圧タンク９４および高圧タンク９２に接続された冷凍機９５とを有する。高圧通路９１には高圧用逆止弁９６が設けられている。高圧用逆止弁９６は、圧縮室１１から高圧タンク９２への作動流体の流入を許容するものの、高圧タンク９２から圧縮室１１への作動流体の流出を阻止する。低圧通路９３には低圧用逆止弁９７が設けられている。低圧用逆止弁９７は、圧縮室１１から低圧タンク９４への作動流体の流入を阻止するものの、低圧タンク９４から圧縮室１１への作動流体の流出を許容する。
【実施例１３】
【００７８】
図１１は実施例１３を示す。本実施例は実施例３と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有する。図１１に示すように、送風部として機能する羽根２３ｘが第２貫通孔５２の開口に対向するように取り付けられている。駆動軸２が矢印Ｘ１，Ｘ２方向に沿って往復移動するとき、羽根２３ｘが同方向に作動し、第２貫通孔５２内の流体を積極的に移動させ、透磁ヨーク５の外ヨーク部５５の放熱性を高めることが期待できる。羽根２３ｘは、取付具２３の取付部２３ｗに設けられているが、駆動軸２に直接設けられていても良い。他の実施例についても同様に、羽根２３ｘを設けても良い。
【実施例１４】
【００７９】
図１２は実施例１４を示す。本実施例は実施例３と基本的には同様の構成および同様の作用効果を有する。図１２は、透磁ヨーク５の軸芯に沿った断面を示す。第１貫通孔５１の流路断面積は、一端部５１ｅから他端部５１ｆにかけて次第に小さくなるように設定されている。このため、前述したように、作動室１２において、コイル室５０→第１貫通孔５１→第１作動室１２ｆ→第２貫通孔５２→第２作動室１２ｓ→コイル室５０に循環する循環流路を形成し易い。このような本実施例によれば、コイル室５０で発生した熱は、第１貫通孔５１から透磁ヨーク５の外ヨーク部５５に移動でき、ひいては外ヨーク部５５に対面しつつ接触するハウジング１に放熱できることが期待される。ハウジング１に放熱フィンを突設し、放熱フィンに向けて冷却媒体（空気など）を接触させれば、コイル室５０の放熱に有利となる。なおハウジング１に放熱フィンを突設させず、ハウジング１から自然放熱されても良い。作動室１２の第２作動室１２ｓには、作動室１２内の流体を冷却させる冷却要素８０が設けられている。
【００８０】
図１２に示すように、冷凍サイクル系９Ｃはパルス管冷凍系とされており、放熱用の熱交換器室１０１と、蓄冷器１０２と、中空室１０３をもつパルス管１０４と、パルス管１０４の高温端側に設けられた高温側熱交換器１０５と、パルス管１０４の低温端側に設けられた低温側の熱交換器１０６と、低温側の熱交換器１０６に連通するバッファタンク１０７とを有する。
【００８１】
（その他）
上記した実施例では、コイル室５０において、永久磁石６が固定され、コイル４が移動する方式であるが、これに限らず、永久磁石６が移動され、コイル４が固定されている方式でも良い。上記した冷凍サイクル系は、パルス管型冷凍機、ＧＭ冷凍機、スターリング冷凍機、熱音響冷凍機等の各種の冷凍系に利用できる。モータは冷凍サイクル以外の用途に適用することもできる。
【００８２】
図５に示す実施例では、第１貫通孔５１は、コイル室５０から第１作動室１２ｆに向かうにつれて流路断面積が次第に小さくなる円錐面形状とされているが、円錐孔に限定されず、要するに、第１貫通孔５１のうちコイル室５０に近い側を一端部５１ｅとし、第１貫通孔５１のうちコイル室５０から遠い側を他端部５１ｆとするとき、第１貫通孔５１の流路断面積は、一端部５１ｅでは他端部５１ｆよりも大きく、他端部５１ｆでは一端部５１ｅよりも小さくされていれば良い。場合によっては、第１貫通孔５１は、長方向にわたり内径が等しい直状孔としても良い。送風部は第１貫通孔５１に設けても良い。本発明は上記した実施形態および実施例のみに限定されるものではなく、要旨を逸脱しない範囲内で適宜変更して実施可能である。ある実施形態に特有の構造および機能は他の実施形態についても適用できる。
【符号の説明】
【００８３】
図中、１はハウジング、１１は圧縮室、１２は作動室、１３は外壁、１４は端壁、２は駆動軸、２１，２２は軸受、２３ｘは羽根（送風部）、３はピストン、４はコイル、５は透磁ヨーク、５０はコイル室、５４は内ヨーク部、５５は外ヨーク部、５６は中間ヨーク部、５１は第１貫通孔、５２は第２貫通孔、５８は板状部材、６は永久磁石、７０は逆止弁、８０は冷却要素、９は冷凍サイクル系、９５は冷凍機を示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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