(57)【要約】【課題】３以上の気筒を直列に配列したバンクを有する内燃機関において各シリンダボア間に形成したボア間冷却液通路による冷却性能を均一化する。【解決手段】ブロック側ウォータジャケット６とヘッド側ウォータジャケットとを流れる冷却液は気筒配列に沿って流れる間に圧力損失に差が生じ、各シリンダボア間領域１２，１４，１６にて圧力差を生じる。この圧力差によりボア間冷却液通路１８，２０，２２を介してブロック側ウォータジャケット６側からヘッド側ウォータジャケット側へ冷却液が流れる。これら圧力差は下流側ほど大きいがボア間冷却液通路１８〜２２は各々の直径の違いにより下流側ほど流動抵抗を大きくしている。このことにより各ボア間冷却液通路１８〜２２による冷却液流量を近づけあるいは同一としている。こうして各ボア間冷却液通路１８〜２２による冷却性能を均一化することができる。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
３以上の気筒を直列に配列したバンクを有する内燃機関において、バンクの各シリンダボア間に形成したボア間冷却液通路により、シリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路との間で冷却液を流通させることで、シリンダブロックのシリンダボア間領域を冷却する内燃機関冷却構造であって、
前記ボア間冷却液通路の流動抵抗が、各シリンダボア間での前記シリンダブロック側冷却液通路と前記シリンダヘッド側冷却液通路との間の圧力差に応じて設定されていることを特徴とする内燃機関冷却構造。
【請求項２】
請求項１に記載の内燃機関冷却構造において、冷却液は一ヶ所から内燃機関に導入された直後に、前記シリンダブロック側冷却液通路と前記シリンダヘッド側冷却液通路とに分流することを特徴とする内燃機関冷却構造。
【請求項３】
請求項２に記載の内燃機関冷却構造において、前記気筒の配列の一端側から冷却液が導入されていることを特徴とする内燃機関冷却構造。
【請求項４】
請求項２又は３に記載の内燃機関冷却構造において、シリンダブロック側に設けられた導入口から内燃機関に導入された後に、前記シリンダブロック側冷却液通路と前記シリンダヘッド側冷却液通路とに分流することを特徴とする内燃機関冷却構造。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか一項に記載の内燃機関冷却構造において、前記ボア間冷却液通路は、シリンダボア間にてボア軸方向に対して傾斜状態で前記シリンダボア間領域の中心を横切って設けられていることを特徴とする内燃機関冷却構造。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか一項に記載の内燃機関冷却構造において、前記ボア間冷却液通路は、前記シリンダブロック側冷却液通路及び前記シリンダヘッド側冷却液通路における下流側ほど流動抵抗が高く設定されていることを特徴とする内燃機関冷却構造。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか一項に記載の内燃機関冷却構造において、前記ボア間冷却液通路の流動抵抗は、このボア間冷却液通路における一部又は全部の径の大小により調節されていることを特徴とする内燃機関冷却構造。
【請求項８】
請求項７に記載の内燃機関冷却構造において、前記ボア間冷却液通路の流動抵抗は、シリンダブロックとシリンダヘッドとの間に配置されたガスケットにおける貫通孔の径の大小により調節されていることを特徴とする内燃機関冷却構造。
【請求項９】
請求項７に記載の内燃機関冷却構造において、前記ボア間冷却液通路の流動抵抗は、前記ボア間冷却液通路におけるシリンダヘッド側での開口孔の径の大小により調節されていることを特徴とする内燃機関冷却構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、３以上の気筒を直列に配列したバンクを有する内燃機関において、バンクの各シリンダボア間に形成したボア間冷却液通路により、シリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路との間で冷却液を流通させることで、シリンダブロックのシリンダボア間領域を冷却する内燃機関冷却構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関における冷却効果の偏りにより生じる冷却損失やシリンダボアの変形を防止するために、バンクに直列に配列された気筒のシリンダボア間に流す冷却液量を調節する内燃機関冷却構造が開示されている（例えば特許文献１，２参照）。特許文献１では気筒間での燃焼時期関係に応じてシリンダボア間に流す冷却液量を調節している。特許文献２では特にボアの真円度を確保するために全てのシリンダボア間に流す冷却液の流速を高くして全てのシリンダボア間での冷却効果を高めている。
【特許文献１】特開２００７−２４７５２３号公報（第５−６頁、図２−４）
【特許文献２】特開２００５−３２５７１２号公報（第４−５頁、図３−４）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし元来、十分な冷却液の流量が得られる内燃機関においては、特許文献１，２のごとくに冷却液通路を形成せずとも、特に気筒での燃焼時期関係や冷却液流速の向上をしなくても、シリンダボア間の冷却自体においては問題を生じない。
【０００４】
ところがこのように十分な冷却液流量が得られる内燃機関においても、バンクにおいて３つ以上の気筒が配列されていてシリンダブロックに２つ以上のシリンダボア間領域が存在する場合には、シリンダボア間領域毎に冷却性能の差が生じる。このために気筒間での冷却状態がばらついたり、ボア形状のばらつきが生じたりする。したがって冷却液ポンプの過大性能要求やピストンリングの過大張力要求などを実行することになって、燃費性能等の内燃機関の性能に悪影響を及ぼすことになる。
【０００５】
本発明は、３以上の気筒を直列に配列したバンクを有する内燃機関において各シリンダボア間に形成したボア間冷却液通路による冷却性能を均一化することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
以下、上記目的を達成するための手段及びその作用・効果について記載する。
請求項１に記載の内燃機関冷却構造は、３以上の気筒を直列に配列したバンクを有する内燃機関において、バンクの各シリンダボア間に形成したボア間冷却液通路により、シリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路との間で冷却液を流通させることで、シリンダブロックのシリンダボア間領域を冷却する内燃機関冷却構造であって、前記ボア間冷却液通路の流動抵抗が、各シリンダボア間での前記シリンダブロック側冷却液通路と前記シリンダヘッド側冷却液通路との間の圧力差に応じて設定されていることを特徴とする。
【０００７】
シリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路とでは流路形状やサイズが異なるため、内燃機関に導入された冷却液が、それぞれの冷却駅通路をバンクの気筒配列に沿って流れる間に、同じシリンダボア間の位置でも圧力損失に差が生じる。この圧力損失の差により、一方のシリンダブロック側冷却液通路に流れる冷却液と他方のシリンダヘッド側冷却液通路に流れる冷却液との間で圧力差が生じ、この圧力差によりシリンダボア間に形成されたボア間冷却液通路に冷却液が流れることになる。
【０００８】
ボア間冷却液通路の流動抵抗が、シリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路との間の圧力差とは関係なく設定されている場合、例えば全てのボア間冷却液通路が同一の流動抵抗に設定されている場合には、各シリンダボア間での圧力差の違いがそのまま冷却液の流れに反映されてボア間冷却液通路毎に冷却液の流量が変化してしまう。
【０００９】
本発明では、ボア間冷却液通路の流動抵抗が、各シリンダボア間でのシリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路との間の圧力差に応じて設定されている。このため圧力差の違いがそのまま冷却液の流れに反映されて冷却液流量が変化してしまうことに対抗でき、冷却液流量を近づけるようにあるいは同一となるようにすることができる。このことにより各ボア間冷却液通路による冷却性能を均一化することができる。
【００１０】
請求項２に記載の内燃機関冷却構造では、請求項１に記載の内燃機関冷却構造において、冷却液は一ヶ所から内燃機関に導入された直後に、前記シリンダブロック側冷却液通路と前記シリンダヘッド側冷却液通路とに分流することを特徴とする。
【００１１】
このように冷却液は内燃機関への導入直後に分流して、それぞれシリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路とに流す構成としても良い。このことにより分流の位置では同一の圧力でも、それぞれシリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路とを流れる間に、それぞれの冷却液通路での圧力損失の違いにより、同一のシリンダボア間に到達しても圧力差が生じる。
【００１２】
この圧力差によりシリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路との間を連通するボア間冷却液通路にて冷却液の流れが生じるが、この圧力差は、それぞれの冷却液通路での圧力損失の違いにより各シリンダボア間にて同一でない。したがってボア間冷却液通路の流動抵抗が、各シリンダボア間でのシリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路との間の圧力差に応じて設定されていることにより、冷却液流量を近づけるようにあるいは同一となるようにすることができ、このことにより各ボア間冷却液通路による冷却性能を均一化することができる。
【００１３】
請求項３に記載の内燃機関冷却構造では、請求項２に記載の内燃機関冷却構造において、前記気筒の配列の一端側から冷却液が導入されていることを特徴とする。
このことにより、配列の上流側のシリンダボア間よりも下流側でのシリンダボア間でのシリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路との間の圧力差が大きく広がる傾向にある。このためボア間冷却液通路の流動抵抗が、各シリンダボア間でのシリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路との間の圧力差に応じて設定されていることにより、前記圧力差が拡大していても冷却液流量を近づけるようにあるいは同一となるようにすることができる。このことにより各ボア間冷却液通路による冷却性能を均一化することができる。
【００１４】
請求項４に記載の内燃機関冷却構造では、請求項２又は３に記載の内燃機関冷却構造において、シリンダブロック側に設けられた導入口から内燃機関に導入された後に、前記シリンダブロック側冷却液通路と前記シリンダヘッド側冷却液通路とに分流することを特徴とする。
【００１５】
より具体的には、内燃機関の内でシリンダブロック側に冷却液の導入口を設けて、この導入口から内燃機関に冷却液を導入した後に、シリンダブロック側冷却液通路とシリンダヘッド側冷却液通路とに分流する構成としても良い。冷却液は、当初はシリンダブロック側のシリンダブロック側冷却液通路に導入され、このシリンダブロック側冷却液通路にて比較的円滑に冷却液は流れる。しかしシリンダブロック側冷却液通路からシリンダヘッド側冷却液通路に分岐した冷却液流は、比較的流動抵抗が大きくなって圧力損失も大きくなるため、下流ほど急速に圧力は低下して、下流ほどシリンダブロック側冷却液通路との圧力差が大きくなる。
【００１６】
しかしボア間冷却液通路の流動抵抗が、前記圧力差に応じて設定されていることにより、各ボア間冷却液通路での冷却液流量を近づけるようにあるいは同一となるようにすることができ、各シリンダボア間領域での冷却性能を均一化することができる。
【００１７】
請求項５に記載の内燃機関冷却構造では、請求項１〜４のいずれか一項に記載の内燃機関冷却構造において、前記ボア間冷却液通路は、シリンダボア間にてボア軸方向に対して傾斜状態で前記シリンダボア間領域の中心を横切って設けられていることを特徴とする。
【００１８】
このような傾斜状態にて流動抵抗が異なるボア間冷却液通路が形成されていることにより、ボア間冷却液通路が各シリンダボア間において１本であったとしても、各シリンダボア間領域を効果的に冷却することができる。
【００１９】
請求項６に記載の内燃機関冷却構造では、請求項１〜５のいずれか一項に記載の内燃機関冷却構造において、前記ボア間冷却液通路は、前記シリンダブロック側冷却液通路及び前記シリンダヘッド側冷却液通路における下流側ほど流動抵抗が高く設定されていることを特徴とする。
【００２０】
シリンダブロック側冷却液通路及びシリンダヘッド側冷却液通路における下流側ほど、これら冷却液通路間の圧力差が大きくなる傾向にある。このことから、下流側ほどボア間冷却液通路の流動抵抗を高くすることにより、各ボア間冷却液通路での冷却液流量を近づけるようにあるいは同一となるようにすることができ、各シリンダボア間領域での冷却性能を均一化することができる。
【００２１】
請求項７に記載の内燃機関冷却構造では、請求項１〜６のいずれか一項に記載の内燃機関冷却構造において、前記ボア間冷却液通路の流動抵抗は、このボア間冷却液通路における一部又は全部の径の大小により調節されていることを特徴とする。
【００２２】
このように径の大小により、ボア間冷却液通路の流動抵抗を容易に調節することができる。
請求項８に記載の内燃機関冷却構造では、請求項７に記載の内燃機関冷却構造において、前記ボア間冷却液通路の流動抵抗は、シリンダブロックとシリンダヘッドとの間に配置されたガスケットにおける貫通孔の径の大小により調節されていることを特徴とする。
【００２３】
このようにボア間冷却液通路の一部を形成するガスケットの貫通孔の径の大小によりボア間冷却液通路の流動抵抗を調節しても良く、ガスケットの貫通孔のみ変更することで、容易にボア間冷却液通路の流動抵抗の大小を調節することができる。
【００２４】
請求項９に記載の内燃機関冷却構造では、請求項７に記載の内燃機関冷却構造において、前記ボア間冷却液通路の流動抵抗は、前記ボア間冷却液通路におけるシリンダヘッド側での開口孔の径の大小により調節されていることを特徴とする。
【００２５】
このようにボア間冷却液通路の一部を形成するシリンダヘッド側の開口孔の径の大小によりボア間冷却液通路の流動抵抗を調節しても良く、シリンダヘッド側の開口孔径のみ変更することで、容易にボア間冷却液通路の流動抵抗の大小を調節することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
［実施の形態１］
図１〜４に上述した内燃機関冷却構造が適用された内燃機関２を示し、特にそのシリンダブロック４の構成を中心として示している。図１は内燃機関２の斜視図、図２はシリンダブロック４の平面図、図３は図２におけるＡ−Ａ線での内燃機関２の断面図、図４はシリンダブロック４の部分破断状態の斜視図である。尚、内燃機関２の外周形状については概略の形状で示している。
【００２７】
内燃機関２は１バンクのシリンダブロック４からなり、この１つのバンクに４つの気筒（＃１，＃２，＃３，＃４）が直列に配列された４気筒内燃機関である。したがって４つのシリンダボア４ａ〜４ｄがシリンダブロック４内に直列に配列されて設けられている。シリンダブロック４内には、これらシリンダボア４ａ〜４ｄ周りにおいてシリンダブロック側冷却液通路としてのブロック側ウォータジャケット６が形成されており、シリンダブロック４において＃１気筒側に設けられた導入口８から冷却液（ここでは冷却水）がブロック側ウォータジャケット６に導入されている。
【００２８】
ブロック側ウォータジャケット６に導入された冷却液は、その一部がブロック側ウォータジャケット６をシリンダボア４ａ〜４ｄの配列に沿って＃４気筒まで流れる。そして矢線Ｔにて示されるごとく、ガスケット９（図３）とシリンダヘッド１０とに形成されている開口部からシリンダヘッド１０側に上昇してシリンダヘッド側冷却液通路であるヘッド側ウォータジャケット１１（図３）へ流れ込んだ後、ラジエータ側へ排出される。
【００２９】
更に導入口８からブロック側ウォータジャケット６に導入された直後の冷却液の他の一部は、矢線Ｓにて示すごとく、ガスケット９とシリンダヘッド１０とに形成されている開口部からシリンダヘッド１０側に上昇してヘッド側ウォータジャケット１１へ流れ込む。そしてヘッド側ウォータジャケット１１内を流れて、前述した＃４気筒側にて矢線Ｔのごとく上昇してくる冷却液と共にラジエータ側へ排出される。このような冷却液の流れはウォータポンプの駆動により生じる。
【００３０】
直列配置された４つのシリンダボア４ａ〜４ｄ間には３つのシリンダボア間領域１２，１４，１６が存在する。このシリンダボア間領域１２〜１６は隣接する２つのシリンダボア４ａ〜４ｄに挟まれた領域であり、高温化し易いことから、それぞれボア間冷却液通路１８，２０，２２が設けられている。
【００３１】
これらのボア間冷却液通路１８，２０，２２は、それぞれ２つのシリンダボア４ａ〜４ｄ間の位置にて、ボア軸方向に対して傾斜状態で、各シリンダボア間領域１２〜１６の中心を横切って設けられている。このことによりボア間冷却液通路１８，２０，２２は、ブロック側ウォータジャケット６とヘッド側ウォータジャケット１１とを接続している。
【００３２】
ここで導入口８から導入された冷却液の内で、＃１気筒から＃４気筒までブロック側ウォータジャケット６内を流れる冷却液は比較的小さい流動抵抗にて円滑に流動するので、＃４気筒までに流れる間に生じる圧力損失が小さく、図５のグラフに示すごとく圧力低下の勾配が比較的小さい。
【００３３】
一方、導入口８からブロック側ウォータジャケット６内に導入された後、直ちにヘッド側ウォータジャケット１１内に導入される冷却液は、ヘッド側ウォータジャケット１１が比較的大きい流動抵抗であるので、＃４気筒まで流れる間に生じる圧力損失が大きく、図５に示したごとく圧力低下の勾配が比較的大きい。このため、気筒配列において上流側と下流側とではブロック側ウォータジャケット６側とヘッド側ウォータジャケット１１側との間での冷却液の圧力には差が生じる。そして、更に、その圧力差ｄＰ１，ｄＰ２，ｄＰ３についても同一ではなく、＃１気筒位置から＃４気筒位置に移動するに従い、その圧力差ｄＰ１〜ｄＰ３は大きくなる。尚、上記圧力差ｄＰ１，ｄＰ２，ｄＰ３は、各シリンダボア間位置での圧力差を示している。
【００３４】
上述したボア間冷却液通路１８〜２２は、この圧力差ｄＰ１〜ｄＰ３に応じて流動抵抗が調節されている。具体的にはボア間冷却液通路１８，２０，２２の直径Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３を、図５に示すごとく下流側ほど小さくする（Ｄ１＞Ｄ２＞Ｄ３）。このことにより下流に行くほど圧力差ｄＰ１〜ｄＰ３が大きくなるのに応じて、ボア間冷却液通路１８〜２２の流動抵抗を大きくしている。このことにより３つのボア間冷却液通路１８〜２２を介して、ブロック側ウォータジャケット６からヘッド側ウォータジャケット１１へ流れる冷却液量を同一状態に近づけあるいは完全に同一にして、各シリンダボア間領域１２〜１６における冷却性能を均一化している。
【００３５】
尚、図３に示したボア間冷却液通路１８〜２２の一部であるシリンダブロック４のデッキ面２４に配置されるガスケット９の貫通孔９ａ及びシリンダヘッド１０の開口孔１０ａは、シリンダブロック４側のボア間冷却液通路１８〜２２の直径Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３とは同一の直径、あるいは、より大きい直径あるいはわずかに小さい直径にて形成されている。
【００３６】
以上説明した本実施の形態１によれば、以下の効果が得られる。
（イ）．シリンダブロック側冷却液通路であるブロック側ウォータジャケット６とヘッド側ウォータジャケット１１とでは流路形状が異なり、内燃機関２に導入された冷却液がバンクの気筒配列に沿って流れる間に圧力損失に差が生じ、前記図５に示したごとく各シリンダボア間にて圧力差ｄＰ１〜ｄＰ３を生じている。この圧力差ｄＰ１〜ｄＰ３により、ボア間冷却液通路１８〜２２を介してブロック側ウォータジャケット６側からヘッド側ウォータジャケット１１側へ冷却液が流れることになる。
【００３７】
圧力差ｄＰ１〜ｄＰ３は下流側ほど大きいが、ボア間冷却液通路１８〜２２の流動抵抗は、その直径Ｄ１〜Ｄ３の違いにより、下流側ほど、圧力差ｄＰ１〜ｄＰ３の増加に応じて流動抵抗を大きくしている。このことによりシリンダボア間位置における圧力差ｄＰ１〜ｄＰ３の違いにより冷却液流量が変化してしまうことに対抗して、冷却液流量を近づけ、あるいは同一となるようにしている。
【００３８】
こうして各ボア間冷却液通路１８〜２２による冷却性能を均一化することができる。したがって＃１〜＃４気筒間で冷却状態がばらついたり、シリンダボア４ａ〜４ｄの形状ばらつきが生じたりすることを防止でき、冷却液ポンプ（ここではウォータポンプ）に対する過大性能要求やピストンリングに対する過大張力要求などによる燃費性能悪化などの内燃機関性能の悪化を防止できる。
【００３９】
（ロ）．特に４気筒が直列に配列された気筒配列の一端から冷却液が導入されていることにより最上流側のシリンダボア間位置での圧力差ｄＰ１と最下流側のシリンダボア間位置での圧力差ｄＰ３とでは大きな乖離を生じるが、ボア間冷却液通路１８〜２２の直径Ｄ１〜Ｄ３により容易に冷却液流量を同一にあるいは近づけるようにすることができる。このことにより各ボア間冷却液通路１８〜２２による冷却性能を均一化することができる。
【００４０】
（ハ）．直径Ｄ１〜Ｄ３の異なるボア間冷却液通路１８〜２２は、ブロック側ウォータジャケット６とヘッド側ウォータジャケット１１との間で、前述したごとくボア軸方向に対して傾斜状態でシリンダボア間領域１２〜１６の中心を横切って設けられている。このことにより、ボア間冷却液通路１８〜２２が各シリンダボア間位置において設けられている数が１本であっても、各シリンダボア間領域１２〜１６を効果的に冷却することができる。
【００４１】
［実施の形態２］
前記実施の形態１では、各シリンダボア間領域１２〜１６の部分におけるボア間冷却液通路１８〜２２の直径Ｄ１〜Ｄ３に差を設けることで流動抵抗を調節したが、例えば図６の(ａ)に示すごとくとしても良い。すなわちシリンダボア間領域部分におけるボア間冷却液通路１１８の直径Ｄｘは全てのボア間冷却液通路において同一とし、その出口側であるガスケット１０９の貫通孔１０９ａの直径に差を設けることにより、ボア間冷却液通路１１８全体での流動抵抗を、ボア間冷却液通路１１８毎に調節しても良い。
【００４２】
図６の(ｂ)に示すごとく、前述した直径Ｄｘ及びガスケット２０９の貫通孔２０９ａの直径に差を設けずに、ヘッド側ウォータジャケット２１１へ冷却液を排出するシリンダヘッド２１０に形成された開口孔２１０ａの直径に差を設けることにより、ボア間冷却液通路２１８全体での流動抵抗を、ボア間冷却液通路２１８毎に調節しても良い。
【００４３】
［その他の実施の形態］
（ａ）．前記各実施の形態においては、直列４気筒の内燃機関の例であったが、直列６気筒等のように３以上の気筒が直列した内燃機関にも本発明を適用できる。
【００４４】
更に、Ｖ型内燃機関のように複数のバンクが存在する場合にも、各バンクにて３以上の気筒が直列した内燃機関であれば、各バンクにて本発明を適用できる。
（ｂ）．前記各実施の形態では、図５に示したごとく、ブロック側ウォータジャケット６に比較してヘッド側ウォータジャケット１１の方が冷却液の流動において冷却液の圧力低下勾配が大きかったが、冷却液通路の形状によっては、逆にブロック側ウォータジャケットの方がヘッド側ウォータジャケットよりも冷却液の圧力低下勾配が大きい場合がある。この場合、ボア間冷却液通路における冷却液の流れは逆方向となるが、同様に本発明を適用できる。
【００４５】
（ｃ）．前記実施の形態１では、シリンダボア間領域でのボア間冷却液通路は、出口側が一部拡大されていたが、シリンダボア間領域でのボア間冷却液通路の全域を一定の直径として、この直径に差を設けることでボア間冷却液通路間での流動抵抗に差を設けるようにしても良い。
【００４６】
更にシリンダボア間領域でのボア間冷却液通路の全域を一定の直径として、このボア間冷却液通路の一部分のみ直径を小さくし、この一部分の直径に差を設けることで、ボア間冷却液通路間での流動抵抗に差を設けるようにしても良い。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】実施の形態１の内燃機関の斜視図。
【図２】実施の形態１におけるシリンダブロックの平面図。
【図３】図２におけるＡ−Ａ線での内燃機関の断面図。
【図４】実施の形態１におけるシリンダブロックの部分破断状態斜視図。
【図５】実施の形態１における流動位置とシリンダブロック側及びシリンダヘッド側の冷却液圧力との関係及び流動位置と各ボア間冷却液通路の直径との関係を示すグラフ。
【図６】実施の形態２における流動抵抗調節構成説明図。
【符号の説明】
【００４８】
２…内燃機関、４…シリンダブロック、４ａ〜４ｄ…シリンダボア、６…ブロック側ウォータジャケット、８…導入口、９…ガスケット、９ａ…貫通孔、１０…シリンダヘッド、１０ａ…開口孔、１１…ヘッド側ウォータジャケット、１２，１４，１６…シリンダボア間領域、１８，２０，２２…ボア間冷却液通路、２４…デッキ面、１０９…ガスケット、１０９ａ…貫通孔、１１８…ボア間冷却液通路、２０９…ガスケット、２０９ａ…貫通孔、２１０…シリンダヘッド、２１０ａ…開口孔、２１１…ヘッド側ウォータジャケット、２１８…ボア間冷却液通路。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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