(57)【要約】【課題】  アンアダーカットを有する成形品を無理抜きしても、その成形品の弾性率によって割れや白化の度合いが異なり、欠陥が生じていた。ポリカーボネート樹脂は無理抜きして離間できても、アクリロニトリル・エチレン樹脂は割れてしまうと言った問題が発生していた。成形樹脂の弾性率と相対して無理抜きのアンアダーカット量が異なり、成形樹脂と成形品との相関関係に影響するが、そのことが把握されておらず、現状では、量産金型を製作し生産が開始された後に、成形品のめくれや白化などの、欠陥が生じ、連続成形ができないと言った問題が発生していた。【解決手段】  軸筒の内面に凸部を形成し、その凸部が金型装置のコアピンによって成形される樹脂成型品であって、前記コアピンは軸筒に対して直線状に引き抜かれると共に、前記軸筒の曲げ弾性率が１９００ＭＰａ〜３６００ＭＰａであり、かつ、前記凸部の伸び率が１０５％以下である樹脂成型品。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸筒の内面に凸部を形成し、その凸部が金型装置のコアピンによって成形される樹脂成型品であって、前記コアピンは軸筒に対して直線状に引き抜かれると共に、前記軸筒の曲げ弾性率が１９００ＭＰａ〜３６００ＭＰａであり、かつ、前記凸部の伸び率が１０５％以下である樹脂成型品。
【請求項２】
前記軸筒の内面に形成される凸部を螺旋状に形成した請求項１記載の樹脂成型品。
【請求項３】
前記軸筒の内面に形成される凸部を部分的に形成した請求項１、或いは、請求項２に記載の樹脂成型品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軸筒の内面に凸部を形成し、その凸部が金型装置のコアピンによって成形される樹脂成型品に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、金型によって成形された合成樹脂製の筆記具の軸筒や先金、キャップなどの構成部材に一体的に成形された雌ねじ部を、金型のコアピンを回転させることで、離間させ成形することが知られている。しかしながら、この成形方法は、金型がギャードモータまたは、サーブモータなどと連動する歯車や、その歯車と連結される軸体を軸受けベアリングなどで構成するため構造が複雑になると共に、成形時にはコアピンの回転速度と、型開速度を同調させ、金型から成形品を離間させるためるため、成形サイクルが長くなっていたことから、金型製作及び成形コストの高いものと成っている。
【０００３】
また、金型のコアピンを回転させず成形品の雌ねじ部を離間する方法として、コアピンを同一方向からの２重構造とし、中側コアピンを先に抜きことで、外側のコアピンを内側に撓ませ、雌ねじ部を容易に離間させる方法も知られている。
さらに、実開平５−７６７２１では、前記先行技術を固定側と可動側にコアピンを分割し、金型が型開することで、雄コアが先抜きされた後、雌コアに形成された成形品がアンダーカットから離脱する方法がある。
【０００４】
しかりながら、前記構造の雄コアは、スリーブ状を成しており、更に、スリット部を形成することで、成形品の剛性よりも弱い弾性力で内側に撓ませている。しかし、こうした弱い弾性部材では、雄コアが挿入された際、多少の位置ずれによって外径側に変形し膨らみ易いと言った欠点もある。また、雄ネジと雌ネジの合わせ精度が要求され、更に、雄コアのリブ状部で形成される成形品の雌ネジ部は、連続した螺合形状が形成できない。更に、アンダーカット１にスリット３が形成されているため、そのアンダーカット１とスリット３で形成する稜線は、ネジ山の傾斜面と前記稜線を具備したアンダーカット１となるため鋭角となってしまい、離間時に成形品に傷を付けると言った問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】実開平５−７６７２１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
そこで、アンアダーカットを有する成形品に対して、コアピンを無理に引き抜いてしまう考案がなされた。しかし、アンアダーカットを有する成形品を無理抜きしても、その成形品の弾性率によって割れや白化の度合いが異なり、欠陥が生じていた。例えば、ポリカーボネート樹脂は無理抜きして離間できても、アクリロニトリル・エチレン樹脂は割れてしまうと言った問題が発生していた。成形樹脂の弾性率と相対して無理抜きのアンアダーカット量が異なり、成形樹脂と成形品との相関関係に影響するが、そのことが把握されておらず、現状では、量産金型を製作し生産が開始された後に、成形品のめくれや白化などの、欠陥が生じ、連続成形ができないと言った問題が発生していた。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、軸筒の内面に凸部を形成し、その凸部が金型装置のコアピンによって成形される樹脂成型品であって、前記コアピンは軸筒に対して直線状に引き抜かれると共に、前記軸筒の曲げ弾性率が１９００ＭＰａ〜３６００ＭＰａであり、かつ、前記凸部の伸び率が１０５％以下であることを要旨とする。
【発明の効果】
【０００８】
本発明は、軸筒の内面に凸部を形成し、その凸部が金型装置のコアピンによって成形される樹脂成型品であって、前記コアピンは軸筒に対して直線状に引き抜かれると共に、前記軸筒の曲げ弾性率が１９００ＭＰａ〜３６００ＭＰａであり、かつ、前記凸部の伸び率が１０５％以下としたので、単純構造で且つ安価で耐久性に優れた金型で、雌ねじを有した成形品を無理抜きで外観及び寸法を損ねることなく成形できる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】成形品（製品）断面図。
【図２】図１の成形品を成形する金型装置の概略図。
【図３】無理抜き試験片（成形品）を成形する金型装置の概略図。
【図４】無理抜き試験片（成形品）の仕様展開断面図。
【図５】図４の要部拡大図。
【図６】図４の要部拡大図。
【図７】コアピンの交換工程を示す金型装置の概略図。
【図８】コアピンの交換工程を示す金型装置の概略図。
【図９】割型の交換工程を示す金型装置の概略図。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の実施の形態は、図を参照しながら説明する。図１と図２は、本発明が対象としている樹脂射出成形品（成形品）１と、その樹脂射出成形品１を成形する金型装置２である。この金型装置２は、成形品１の内形を形成するためのコアピン６が挿着されている。前記成形品１の軸筒部３の内側には、雌ねじ部４が形成されており、その雌ねじ４に相対したアンダーカット形状５が前記コアピン６に形成されている。
本実施例では、その軸筒部３の内側には、雌ねじ部４が形成され、この雌ねじ４に相対したアンダーカット形状５をコアピン６に形成したが、例えば、キャップと軸本体とを着脱自在に連結するときの、全周状または、間欠的なリブを形成しても良く、その全周状または、間欠的なリブを形成すためのアンダーカットをコアピン６に形成しても良い。
コアピン６に密着している成形品１は、コアピンストリッパーブッシュ７、或いは、スリーブピンで離間し無理抜きされる。
本実施例では、コアピン６が可動側８に形成されているが、コアピンを固定側９に形成しストリッパブッシュも固定側９に形成しても良い。
また、本実施例では、成形品１の軸筒外径１０を割型１１で形成しているが、固定側に一体のブッシュとして形成しても良い。
【００１１】
本実施例では、簡易金型試作装置１２を製作し、試験片１３（成形品）の軸筒である外径部１４を割型１５で形成し、その内面１６に雌ねじ１７を形成し、その雌ねじ１７と相対するアンダーカット（雄ねじ）１８をコアピン１９に形成した。更に、そのコアピン１９の外周２０と当接するようにストリッパブッシュ２１を形成し、固定側２２に固定側ピン２３を形成した。
前記割型１５の内面と、固定側ピン２３とコアピン１９とストリッパブッシュ成形品側端面２４で構成され得られた空間に成形樹脂２５を充填し、無理抜き試験片１３（成形品）を成形した。
試験片１３は、全長５０ミリ、肉厚１ミリ、雌ねじの有効長を８ミリ、ピッチ１．８ミリ、ねじ山の無理抜き角度を３３°とし、内径寸法２６を直径８ミリ・直径９ミリ・直径１０ミリとし、外径寸法２７も肉厚が１ミリとなるよう、内径寸法２６に相対し直径１０・直径１１・直径１２とした。
また、雌ねじのねじ山高さ２８を０．０２５ミリから０．０２５ミリごとに０．３０ミリまで変位させた試験片１３（成形品）とし、この試験片１３の内面１６と相対するようにコアピン１９にアンダーカット（雄ねじ）１８を変位させて形成し、成形実験を実施した。
成形後、コアピン１９から試験片１３（成形品）を無理抜きし、無理抜き時の成形樹脂２５の弾性率と、コアピン１９のアンダーカット量（雄ねじ山高さ）と変形量２９と膨出量と外観状態３０の関係性から無理抜き可能な伸び率を測定した。
尚、成形された試験片１３の雌ねじのねじ山高さ２８は、コアピン１９のアンダーカット量と同等となる。
膨出量は、試験片１３の内周における直径であり、コアピン１９のアンダーカット量（雄ねじ山高さ）の２倍となる。
更に、実験方法について説明する。コアピン１９を簡易金型試作装置１２に挿入し、遊嵌係着させるため、コアピン１９の下端部にはＤカット３１を有するコアピンプレートとの係合部３２が形成されている。そのＤカット３１のカット面と円周で接するアンアダーカット溝３３を軸径周方向に形成した。
簡易金型試作装置１２のコアピンプレート３４には、前記コアピン１９のアンアダーカット溝３３と係合する係合凸部３５が形成されているが、その係合凸部３５はコアピン１９のＤカット３１と相対する位置に形成されている。
前記コアピン１９をコアピンのＤカット３１に沿ってコアピンプレート３４に挿入し、挿入規制がなされた時点でコアピン１９を９０°以上回転させる。この動作によって、コアピン１９のアンダーカット溝３３がコアピンプレート係合凸部３５に係合されることになり、コアピン１９が簡易金型試作装置１２に確実に固定されることになる。
また、コアピン１９を離脱させる場合は、コアピン１９のＤカット３１と、コアピンプレート３４の係合凸部３５が同位置になるようコアピン１９を回転させる。即ち、コアピン１９のアンアダーカット溝３３がコアピンプレート３４の係合凸部３５と、互いが干渉しない位置にすることで固定が解除される。
この様に、本実験装置においては、成形機に簡易金型試作装置１２を取り付けたままの状態で、コアピン１９を自在に交換できる様、ワンタッチ脱着方式とした。
更に、簡易金型試作装置１２の割型スライドブロック３６には、割型１５が割型ロックボルト３７で脱着自在に固定されている。割型１５を着脱自在にすることによって、成形機に簡易金型試作装置１２を取り付けたままの状態で、その割型１５を容易に交換できるようにしている。
【００１２】
前記簡易金型試作装置１２で前記試験片１３を成形し実験を実施した。
尚、下記の膨出量とは、コアピン１９に形成されたアンアダーカット（雌ねじ部）１８を試験片（成形品）１３から離間する瞬間に外側方向に膨らむ量である。変形量とは、試験片１３が完全にコアピン１９から離脱し、６０分後における試験片（成形品）１３の内径寸法２９（膨出後）と膨出する前の内径寸法２６との差である。変形のない状態では変形量が０．００ミリになっている。伸び率とは、試験片１３の内径に対する前記膨出量を比率で表したものである。
尚、前記膨出する前の内径寸法２６とは、試験片１３の内面１６を形成するコアピン１９のアンダーカット１８を形成しないで試験片１３を成形し、６０分後に測定した内径寸法である。  
【００１３】
実施例１
曲げ弾性率２３００ＭＰａである、ユーピロンＨ３０００Ｒ・三菱エンジニアリングプラスチック（株）製のポリカーボネート樹脂（ＰＣ樹脂）での無理抜き実験を行った。
尚、上記に条件に加え、コアピンのアンダーカット量を以下のように変化させた。
１）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０２５ミリとした。膨出量が０．０５ミリで伸び率が１００．６３％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を  ０．０５ミリとした。膨出量が０．１ミリで伸び率が１０１．２５％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を  ０．０７５ミリとした。膨出量が０．１５ミリで伸び率が１０１．８８％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
４）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を  ０．１０ミリとした。膨出量が０．２ミリで伸び率が１０２．５０％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
５）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を  ０．１２５ミリとした。膨出量が０．２５ミリで伸び率が１０３．１３％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
６）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さを）０．１５ミリとした。膨出量が０．３ミリで伸び率が１０３．７５％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
７）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１７５ミリとした。膨出量が０．３５ミリで伸び率が１０４．３８％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
８）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さを）０．２ミリとした。膨出量が０．４ミリで伸び率が１０５．００％、変形量が０．０２ミリの実験結果が得られた。
実施例２
曲げ弾性率２３００ＭＰａである、ユーピロンＨ３０００Ｒ・三菱エンジニアリングプラスチック（株）製のポリカーボネート樹脂（ＰＣ樹脂）での無理抜き実験を行った。
尚、上記に条件に加え、コアピンのアンダーカット量を以下のように変化させた。
１）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０２５ミリとした。膨出量が０．０５ミリで伸び率が１００．５６％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０５ミリとした。膨出量が０．１ミリで伸び率が１．１１％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０７５ミリとした。膨出量が０．１５ミリで伸び率が１０１．６７％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
４）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１０ミリとした。膨出量が０．２ミリで伸び率が１０２．２２％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
５）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１２５ミリとした。膨出量が０．２５ミリで伸び率が１０２．７８％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
６）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さを）０．１５ミリとした。膨出量が０．３ミリ・で伸び率が１０３．３３％、で変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
７）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１７５ミリとした。膨出量が０．３５ミリで伸び率が１０３．８９％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
８）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２ミリとした。膨出量が０．４ミリ・で伸び率が１０４．４４％、変形量が０．０２ミリの実験結果が得られた。
９）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２２５ミリ膨出量が０．４５ミリで伸び率が１０５．００％、変形量が０．０２ミリの実験結果が得られた。
【００１４】
実施例３
曲げ弾性率２３００ＭＰａである、ユーピロンＨ３０００Ｒ・三菱エンジニアリングプラスチック（株）製のポリカーボネート樹脂（ＰＣ樹脂）での無理抜き実験を行った。
尚、上記に条件に加え、コアピンのアンダーカット量を以下のように変化させた。
１）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０２５ミリとした。膨出量が０．０５ミリで伸び率が１００．５０％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０５ミリとした。膨出量が０．１ミリ・で伸び率が１．００％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０７５ミリとした。膨出量が０．１５ミリで伸び率が１０１．５０％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
４）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１０ミリとした。膨出量が０．２ミリで伸び率が１０２．００％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
５）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１２５ミリとした。膨出量が０．２５ミリで伸び率が１０２．５０％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
６）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１５ミリとした。膨出量が０．３ミリで伸び率が１０３．００％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
７）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１７５ミリとした。膨出量が０．３５ミリで伸び率が１０３．５０％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
８）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２ミリとした。膨出量が０．４ミリ・で伸び率が１０４．００％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
９）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２２５ミリとした。膨出量が０．４５ミリで伸び率が１０４．５０％、変形量が０．０２ミリの実験結果が得られた。
１０）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２５ミリとした。膨出量が０．５ミリで伸び率が１０５．００％、変形量が０．０２ミリの実験結果が得られた。
【００１５】
実施例４
曲げ弾性率１９００ＭＰａである、アクリペットＩＲＤ５０・三菱レイヨン（株）製のポリメタクリル酸メチル樹脂（メタクリル樹脂・アクリル樹脂）（ＰＭＭＡ樹脂）での無理抜き実験を行った。
尚、上記に条件に加え、コアピンのアンダーカット量を以下のように変化させた。
１）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０２５ミリとした。膨出量が０．０５ミリでは伸び率が１００．６３％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０５ミリとした。膨出量が０．１ミリで伸び率が１０１．２５％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０７５ミリとした。膨出量が０．１５ミリで伸び率が１０１．８８％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
４）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１０ミリとした。膨出量が０．２ミリで伸び率が１０２．５０％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
５）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１２５ミリとした。膨出量が０．２５ミリで伸び率が１０３．１３％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
６）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１５ミリとした。膨出量が０．３ミリで伸び率が１０３．７５％、変形量が０．０２ミリの実験結果が得られた。
７）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１７５ミリとした。膨出量が０．３５ミリで伸び率が１０４．３８％、変形量が０．０２ミリの実験結果が得られた。
【００１６】
実施例５
曲げ弾性率１９００ＭＰａである、アクリペットＩＲＤ５０・三菱レイヨン（株）製のポリメタクリル酸メチル樹脂（メタクリル樹脂・アクリル樹脂）（ＰＭＭＡ樹脂）での無理抜き実験を行った。
尚、上記に条件に加え、コアピンのアンダーカット量を以下のように変化させた。
１）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０２５ミリとした。膨出量が０．０５ミリで伸び率が１００．５６％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０５ミリとした。膨出量が０．１ミリで伸び率が１０１．１１％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０７５ミリとした。膨出量が０．１５ミリで伸び率が１０１．６７％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
４）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１０ミリとした。膨出量が０．２ミリで伸び率が１０２．２２％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
５）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１２５ミリとした。膨出量が０．２５ミリでは伸び率が１０２．７８％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
６）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１５ミリとした。膨出量が０．３ミリで伸び率が１０３．３３％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
７）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１７５ミリとした。膨出量が０．３５ミリで伸び率が１０３．８９％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
【００１７】
実施例６
曲げ弾性率１９００ＭＰａである、アクリペットＩＲＤ５０・三菱レイヨン（株）製のポリメタクリル酸メチル樹脂（メタクリル樹脂・アクリル樹脂）（ＰＭＭＡ樹脂）での無理抜き実験を行った。
尚、上記に条件に加え、コアピンのアンダーカット量を以下のように変化させた。
１）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０２５ミリとした。膨出量が０．０５ミリで伸び率が１００．５０％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０５ミリとした。膨出量が０．１ミリで伸び率が１０１．００％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０７５ミリとした。膨出量が０．１５ミリで伸び率が１０１．５０％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
４）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１０ミリとした。膨出量が０．２ミリで伸び率が１０２．００％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
５）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１２５ミリとした。膨出量が０．２５ミリで伸び率が１０２．５０％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
６）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１５ミリとした。膨出量が０．３ミリで伸び率が１０３．００％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
７）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１７５ミリとした。膨出量が０．３５ミリで伸び率が１０３．５０％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
【００１８】
実施例７
曲げ弾性率２７００ＭＰａである、セビアンＶ５１０ＳＦ・ダイセルポリマー（株）製のアクリロニトリル・ブタジエン・スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）での無理抜き実験を行った。
尚、上記に条件に加え、コアピンのアンダーカット量を以下のように変化させた。
１）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０２５ミリとした。膨出量が０．０５ミリで伸び率が１００．６３％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０５ミリとした。膨出量が０．１ミリで伸び率が１０１．２５％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０７５ミリとした。膨出量が０．１５ミリで伸び率が１０１．８８％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
４）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１０ミリとした。膨出量が０．２ミリで伸び率が１０２．５０％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
５）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１２５ミリとした。膨出量が０．２５ミリで伸び率が１０３．１３％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
【００１９】
実施例８
曲げ弾性率２７００ＭＰａである、セビアンＶ５１０ＳＦ・ダイセルポリマー（株）製のアクリロニトリル・ブタジエン・スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）での無理抜き実験を行った。
尚、上記に条件に加え、コアピンのアンダーカット量を以下のように変化させた。
１）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０２５ミリとした。膨出量が０．０５ミリで伸び率が１００．５６％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０５ミリとした。膨出量が０．１ミリで伸び率が１０１．１１％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０７５ミリとした。膨出量が０．１５ミリで伸び率が１０１．６７％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
４）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１０ミリとした。  膨出量が０．２ミリで伸び率が１０２．２２％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
５）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１２５ミリとした。  膨出量が０．２５ミリで伸び率が１０２．７８％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
【００２０】
実施例９
曲げ弾性率２７００ＭＰａである、セビアンＶ５１０ＳＦ・ダイセルポリマー（株）製のアクリロニトリル・ブタジエン・スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）での無理抜き実験を行った。
尚、上記に条件に加え、コアピンのアンダーカット量を以下のように変化させた。
１）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０２５ミリとした。膨出量が０．０５ミリで伸び率が１００．５０％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０５ミリとした。膨出量が０．１ミリで伸び率が１０１．００％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０７５ミリとした。膨出量が０．１５ミリで伸び率が１０１．５０％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
４）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１０ミリとした。膨出量が０．２ミリで伸び率が１０２．００％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
５）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１２５ミリとした。膨出量が０．２５ミリで伸び率が１０２．５０％、変形量が０．０２ミリの実験結果が得られた。
６）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１５ミリとした。膨出量が０．３ミリで伸び率が１０３．００％、変形量が０．０２ミリの実験結果が得られた。
【００２１】
実施例１０
曲げ弾性率３６００ＭＰａである、セビアンＮ０５０ＳＦ・ダイセルポリマー（株）製のアクリロニトリル・スチレン樹脂またはＳＡＮ（ＡＳ樹脂）での無理抜き実験を行った。
尚、上記に条件に加え、コアピンのアンダーカット量を以下のように変化させた。
１）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０２５ミリとした。膨出量が０．０５ミリで伸び率が１００．６３％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０５ミリとした。膨出量が０．１ミリで伸び率が１０１．２５％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
【００２２】
実施例１１
曲げ弾性率３６００ＭＰａである、セビアンＮ０５０ＳＦ・ダイセルポリマー（株）製のアクリロニトリル・スチレン樹脂またはＳＡＮ（ＡＳ樹脂）での無理抜き実験を行った。
尚、上記に条件に加え、コアピンのアンダーカット量を以下のように変化させた。
１）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０２５ミリ膨出量が０．０５ミリで伸び率が１００．５６％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０５ミリとした。膨出量が０．１ミリで伸び率が１０１．１１％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０７５ミリとした。膨出量が０．１５ミリで伸び率が１０１．６７％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
【００２３】
実施例１２
曲げ弾性率３６００ＭＰａである、セビアンＮ０５０ＳＦ・ダイセルポリマー（株）製のアクリロニトリル・スチレン樹脂またはＳＡＮ（ＡＳ樹脂）での無理抜き実験を行った。
尚、上記に条件に加え、コアピンのアンダーカット量を以下のように変化させた。
１）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０２５ミリとした。膨出量が０．０５ミリで伸び率が１００．５０％、変形量が０．００ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０５ミリとした。膨出量が０．１ミリで伸び率が１０１．００％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０７５ミリとした。膨出量が０．１５ミリで伸び率が１０１．５０％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
４）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１０ミリとした。膨出量が０．２ミリで伸び率が１０２．００％、変形量が０．０１ミリの実験結果が得られた。
【００２４】
比較例１
曲げ弾性率２３００ＭＰａである、ユーピロンＨ３０００Ｒ・三菱エンジニアリングプラスチック（株）製のポリカーボネート樹脂（ＰＣ樹脂）での無理抜き実験を行った。
１）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２２５ミリとした。膨出量が０．４５ミリで伸び率が１０５．６３％、変形量が０．０５ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２５ミリとした。膨出量が０．５０ミリで伸び率が１０６．２５％、変形量が０．０７ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２７５ミリとした。膨出量が０．５５ミリで伸び率が１０６．８８％、変形量が０．０８ミリの実験結果が得られた。
４）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．３０ミリとした。膨出量が０．６０ミリで伸び率が１０７．５０％、変形量が０．０９ミリの実験結果が得られた。
【００２５】
比較例２
曲げ弾性率２３００ＭＰａである、ユーピロンＨ３０００Ｒ・三菱エンジニアリングプラスチック（株）製のポリカーボネート樹脂（ＰＣ樹脂）での無理抜き実験を行った。
１）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２５ミリとした。膨出量が０．５ミリで伸び率が１０５．５６％、変形量が０．０５ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２７５ミリとした。膨出量が０．５５ミリで伸び率が１０６．１１％、変形量が０．０７ミリの実験結果が得られた。
３）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．３０ミリとした。膨出量が０．６０ミリで伸び率が１０６．６７％、変形量が０．０８ミリの実験結果が得られた。
【００２６】
比較例３
曲げ弾性率２３００ＭＰａである、ユーピロンＨ３０００Ｒ・三菱エンジニアリングプラスチック（株）製のポリカーボネート樹脂（ＰＣ樹脂）での無理抜き実験を行った。
１）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２７５ミリとした。膨出量が０．５５ミリで伸び率が１０５．５０％、変形量が０．０５ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．３ミリとした。膨出量が０．６０ミリで伸び率が１０６．００％、変形量が０．０７ミリの実験結果が得られた。
【００２７】
比較例４
曲げ弾性率１９００ＭＰａである、アクリペットＩＲＤ５０・三菱レイヨン（株）製のポリメタクリル酸メチル樹脂（メタクリル樹脂・アクリル樹脂）（ＰＭＭＡ樹脂）での無理抜き実験を行った。
１）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２ミリとした。膨出量が０．４ミリで伸び率が１０５．００％、変形量が０．０４ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２２５ミリとした。  膨出量が０．４５ミリで伸び率が１０５．６３％、変形量が０．０８ミリの実験結果が得られた。
【００２８】
比較例５
曲げ弾性率１９００ＭＰａである、アクリペットＩＲＤ５０・三菱レイヨン（株）製のポリメタクリル酸メチル樹脂（メタクリル樹脂・アクリル樹脂）（ＰＭＭＡ樹脂）での無理抜き実験を行った。
１）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２ミリとした。膨出量が０．４ミリで伸び率が１０４．４４％、変形量が０．０３ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２２５ミリとした。膨出量が０．４５ミリで伸び率が１０５．００％、変形量が０．０７ミリの実験結果が得られた。
【００２９】
比較例６
曲げ弾性率１９００ＭＰａである、アクリペットＩＲＤ５０・三菱レイヨン（株）製のポリメタクリル酸メチル樹脂（メタクリル樹脂・アクリル樹脂）（ＰＭＭＡ樹脂）での無理抜き実験を行った。
１）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２ミリとした。膨出量が０．４ミリで伸び率が１０４．００％、変形量が０．０３ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２２５ミリとした。膨出量が０．４５ミリで伸び率が１０４．５０％、変形量が０．０７ミリの実験結果が得られた。
【００３０】
比較例７
曲げ弾性率２７００ＭＰａである、セビアンＶ５１０ＳＦ・ダイセルポリマー（株）製のアクリロニトリル・ブタジエン・スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）での無理抜き実験を行った。
１）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１５ミリとした。膨出量が０．３ミリで伸び率が１０３．７５％、変形量が０．０８ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１７５ミリとした。膨出量が０．３５ミリで伸び率が１０３．４８％、変形量が０．１３ミリの実験結果が得られた。
【００３１】
比較例８
曲げ弾性率２７００ＭＰａである、セビアンＶ５１０ＳＦ・ダイセルポリマー（株）製のアクリロニトリル・ブタジエン・スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）での無理抜き実験を行った。
１）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１５ミリとした。膨出量が０．３ミリで伸び率が１０３．３３％、変形量が０．０７ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１７５ミリとした。膨出量が０．３５ミリで伸び率が１０３．８９％、変形量が０．１２ミリの実験結果が得られた。
【００３２】
比較例９
曲げ弾性率２７００ＭＰａである、セビアンＶ５１０ＳＦ・ダイセルポリマー（株）製のアクリロニトリル・ブタジエン・スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）での無理抜き実験を行った。
１）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１７５ミリとした。膨出量が０．３５ミリで伸び率が１０３．５０％、変形量が０．０６ミリの実験結果が得られた。
２）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．２０ミリとした。膨出量が０．４０ミリで伸び率が１０４．００％、変形量が０．１１ミリの実験結果が得られた。
【００３３】
比較例１０
曲げ弾性率３６００ＭＰａである、セビアンＮ０５０ＳＦ・ダイセルポリマー（株）製のアクリロニトリル・スチレン樹脂またはＳＡＮ（ＡＳ樹脂）での無理抜き実験結果を示す。
１）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．０７５ミリとした。膨出量が０．１５ミリで割れて測定不能となった実験結果を得た。
２）試験片の内径が８ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１０ミリとした。膨出量が０．２０ミリで割れて測定不能となった実験結果を得た。
【００３４】
比較例１１
曲げ弾性率３６００ＭＰａである、セビアンＮ０５０ＳＦ・ダイセルポリマー（株）製のアクリロニトリル・スチレン樹脂またはＳＡＮ（ＡＳ樹脂）での無理抜き実験結果を示す。
１）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１０ミリとした。膨出量が０．２ミリで割れて測定不能となった実験結果を得た。
２）試験片の内径が９ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１２５ミリとした。膨出量が０．２５ミリで割れて測定不能となった実験結果を得た。
【００３５】
比較例１２
曲げ弾性率３６００ＭＰａである、セビアンＮ０５０ＳＦ・ダイセルポリマー（株）製のアクリロニトリル・スチレン樹脂またはＳＡＮ（ＡＳ樹脂）での無理抜き実験結果を示す。
１）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１２５ミリとした。膨出量が０．２５ミリで割れて測定不能となった実験結果を得た。
２）試験片の内径が１０ミリで、そのコアピンアンダーカット量（試験片雌ねじ山高さ）を０．１５ミリとした。膨出量が０．３０ミリで割れて測定不能となった実験結果を得た。
【００３６】
前記実験結果を表１〜表２にまとめた。
【００３７】
【表１】
2010201651.tif 000003
【００３８】
【表２】
2010201651.tif 000004
【００３９】
【表３】
2010201651.tif 000005
【００４０】
前記実験結果から、曲げ弾性率２３００ＭＰａであるＰＣ樹脂（ポリカ）において、以下のことが判った。
１）内径が８ミリの肉厚１ミリの雌ねじを形成した成形品に対する無理抜きできる膨出量の限界は、伸び率が１０５．０％以下である。
２）内径が９ミリの肉厚１ミリの雌ねじを形成した成形品に対する無理抜きできる膨出量の限界は、伸び率が１０５．０％以下である。
３）内径が１０ミリの肉厚１ミリの雌ねじを形成した成形品に対する無理抜きできる膨出量の限界は、伸び率が１０５．０％以下である。
【００４１】
曲げ弾性率１９００ＭＰａであるＰＭＭＡ樹脂（アクリル）において、以下のことが判った。
１）内径が８ミリの肉厚１ミリの雌ねじを形成した成形品に対する無理抜きできる膨出量の限界は、伸び率が１０４．４％以下である。
２）内径が９ミリの肉厚１ミリの雌ねじを形成した成形品に対する無理抜きできる膨出量の限界は、伸び率が１０３．９％以下である。
３）内径が１０ミリの肉厚１ミリの雌ねじを形成した成形品に対する無理抜きできる膨出量の限界は、伸び率が１０３．５％以下である。
【００４２】
曲げ弾性率２７００ＭＰａであるＡＢＳ樹脂において、以下のことが判った。
１）内径が８ミリの肉厚１ミリの雌ねじを形成した成形品に対する無理抜きできる膨出量の限界は、伸び率が１０３．１％以下である。
２）内径が９ミリの肉厚１ミリの雌ねじを形成した成形品に対する無理抜きできる膨出量の限界は、伸び率が１０２．８％以下である。
３）内径が１０ミリの肉厚１ミリの雌ねじを形成した成形品に対する無理抜きできる膨出量の限界は、伸び率が１０３．０％以下である。
【００４３】
曲げ弾性率３６００ＭＰａである、ＡＳ樹脂において、以下のことが判った。
１）内径が８ミリの肉厚１ミリの雌ねじを形成した成形品に対する無理抜きできる膨出量の限界は、伸び率が１０１．３％以下である。
２）内径が９ミリの肉厚１ミリの雌ねじを形成した成形品に対する無理抜きできる膨出量の限界は、伸び率が１０１．７％以下である。
３）内径が１０ミリの肉厚１ミリの雌ねじを形成した成形品に対する無理抜きできる膨出量の限界は、伸び率が１０２％以下である。
【００４４】
したがって、伸び率の１／２以下になるよう成形品の雌ねじのねじ山の高さを設定し、この雌ねじと相対するアンアダーカットをコアピンに形成したことで、単純構造で安価であり耐久性優れた、雌ねじ部の白化やめくれや割れのない成形品が成形できる金型装置とした。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
軸筒状の製品の雌ねじを成形する場合、ねじコアピンを回転することで、金型としての耐久性や加工精度が要求され、金型の構造が複雑になることから、製作コストと納期が掛かっていた。また、更に、ねじコアピンは回転しても成形品は回転しないように回り止めが必要であり、その回り止めも離間ストロークと同調させながら作用させる高度な技術的要素を含んでいた。ともすると、ねじコアピンを回転すると同時に、成形品が同調し回転してしまい、ねじ抜けないと言った不具合もあった。
また、ねじコアピンを２重構造とし、中側コアピンと外側コアピンで形成し、中コアピンを先抜きすることで、外コアピンを内側に弾性変形させることで、ねじコアピンを回転することなく、成形を離間する方法は公知である。しかし、この方法においても、特に外コアピンと中コアピンの加工合わせ精度が必要となる。また、成形品の形状が小さくなるに伴い、外コアピンの剛性や耐久性に問題が発生する。ややもすると、外コアピンが外径側に反り返ってしまう懸念があった。そこで、本実施例は、そうした問題点を成形樹脂と成形品形状との相関関係を探ることで、雌ねじの無理抜きを単純な金型構造でも成形できる。
【符号の説明】
【００４６】
１    樹脂射出成形品（成形品）
２    金型装置
３    軸筒部
４    雌ねじ部
５    アンダーカット形状
６    コアピン
７    コアピンストリッパーブッシュ
８    可動側
９    固定側
１０  軸筒外径
１１  割型
１２  簡易金型試作装置
１３  試験片
１４  外径部
１５  割型
１６  内面
１７  雌ねじ
１８  アンダーカット（雄ねじ）
１９  コアピン
２０  外周
２１  ストリッパブッシュ
２２  固定側
２３  固定側ピン
２４  ストリッパブッシュ成形品側端面
２５  成形樹脂
２６  内径寸法
２７  外径寸法
２８  雌ねじのねじ山高さ
２９  内径寸法
３０  外観状態
３１  Ｄカット
３２  つば部
３３  アンアダーカット溝
３４  コアピンプレート
３５  系合凸部
３６  割型スライドブロック
３７  割型ロックボルト
【図１】
2010201651.tif 000006
【図２】
2010201651.tif 000007
【図３】
2010201651.tif 000008
【図４】
2010201651.tif 000009
【図５】
2010201651.tif 000010
【図６】
2010201651.tif 000011
【図７】
2010201651.tif 000012
【図８】
2010201651.tif 000013
【図９】
2010201651.tif 000014