(57)【要約】【課題】酸素吸蔵放出性能が高く耐熱性が高い排気ガス浄化用複合酸化物を提供する。【解決手段】排気ガス浄化用触媒に用いられる複合酸化物であって、ＣｅとＰｒとＰｔとが酸化物粒子を形成するように複合されてなり、Ｃｅ酸化物及びＰｒ酸化物各々の少なくとも一部が互いに固溶し、Ｐｔの一部が当該粒子表面に分散して露出し、Ｐｔの残部が当該粒子内部に存在しており、当該酸化物粒子の表層領域におけるＰｔ濃度が、該酸化物粒子全体でのＰｔの平均濃度の２倍未満になっている。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
排気ガス浄化用触媒に用いられる排気ガス浄化用複合酸化物であって、
ＣｅとＰｒと触媒金属とが酸化物粒子を形成するように複合されてなり、
上記Ｃｅの酸化物及び上記Ｐｒの酸化物各々の少なくとも一部が互いに固溶し、
上記触媒金属は、上記酸化物粒子に固溶し、その一部が上記酸化物粒子表面に分散して露出しており、
上記酸化物粒子の表面から２ｎｍ深さまでの表層領域における上記触媒金属の濃度が、該酸化物粒子全体での該触媒金属の平均濃度の２倍未満であることを特徴とする排気ガス浄化用複合酸化物。
【請求項２】
請求項１において、
上記粒子表面に分散露出している触媒金属の粒子径は、１０００℃の温度に２４時間加熱した後に電子顕微鏡で観察したときに３ｎｍ以下であることを特徴とする排気ガス浄化用複合酸化物。
【請求項３】
ＣｅとＰｒと触媒金属とが酸化物粒子を形成するように複合され、且つ上記Ｃｅの酸化物及び上記Ｐｒの酸化物各々の少なくとも一部が互いに固溶し、上記触媒金属は上記酸化物粒子に固溶し、その一部が上記酸化物粒子表面に分散して露出してなり、排気ガス浄化用触媒に用いられる排気ガス浄化用複合酸化物の製造方法であって、
Ｃｅ及びＰｒ各々のイオンと上記触媒金属のヒドロキソ錯体とを含む酸性原料溶液と、塩基性溶液とを混合することにより、上記Ｃｅ、Ｐｒ及び触媒金属を含む水酸化物を沈殿させ、得られた沈殿物を焼成することを特徴する排気ガス浄化用複合酸化物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排気ガス浄化用複合酸化物及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車エンジン等の排気ガスの浄化に用いられる排気ガス浄化用触媒は、Ｐｔ等の触媒金属と、高比表面積酸化物（例えば、γ−アルミナ）と、Ｃｅ含有酸化物（酸素吸蔵材）とを含有するように構成されることが多い。上記触媒金属は通常上記高比表面積酸化物だけでなく、該Ｃｅ含有酸化物にも担持させられている。
【０００３】
近年では、酸素吸蔵材として、Ｃｅ含有酸化物に触媒金属を固溶させてなる複合酸化物粒子も利用されている。触媒金属をＣｅ含有酸化物に固溶させると、触媒金属をＣｅ含有酸化物粒子の表面に担持させた場合に比べて、触媒金属の凝集・シンタリングを生じ難くなり、また、酸素吸蔵放出性能も高くなる。例えば、特許文献１には、触媒金属Ｒｈを固溶させてなるＣｅＺｒＮｄ複合酸化物が開示され、特許文献２には、触媒金属Ｐｄ又はＰｔを固溶させてなるＣｅＺｒＡｌ複合酸化物が開示されている。このようなＣｅＺｒ系複合酸化物の場合、同じく酸素吸蔵材として知られているＣｅＯ２に比べて耐熱性が高いが、それは、Ｚｒの働きによると考えられ、また、Ｚｒは酸素吸蔵放出に寄与する酸素欠陥を増大させると考えられている。
【０００４】
また、特許文献３には、空気から酸素を分離するための組成物として、Ｖ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｗ、Ｐｔ、Ｔｌ、Ｐｂ及びＢｉよりなる群から選択される少なくとも１種の表面ドープ剤を少量含有するＣｅＰｒ複合酸化物を開示する。但し、実施例として開示されている表面ドープ剤はＡｇであり、他のＰｔ等の金属を表面ドープ剤とする具体例については開示がない。また、当文献には、当該ＣｅＰｒ複合酸化物の酸素吸蔵放出性能についての開示もなく、また、そのＣｅＰｒ複合酸化物を排気ガス浄化に利用することについての開示もない。
【０００５】
上記Ｐｄ又はＰｔを固溶させてなるＣｅＺｒ系複合酸化物及び表面ドープ剤を固溶させてなるＣｅＰｒ複合酸化物はいずれも、成分金属を含有する酸性の原料溶液（硝酸溶液）と塩基性溶液とを混合することにより、それら成分金属を含有する水酸化物沈殿を生成させ、これを焼成する、という共沈法で調製されている。
【特許文献１】特開２００４−１７４４９０号公報
【特許文献２】特開平１０−１８２１５５号公報
【特許文献３】特開昭５０−７３８９３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１，２に記載されているＣｅＺｒ系複合酸化物においても、触媒金属の固溶によって比較的高い酸素吸蔵放出性能が得られる。しかし、当然のことながら、この種の複合酸化物においては、その酸素吸蔵放出性能を更に向上させることが、排気ガス浄化率の向上の観点から望ましい。
【０００７】
また、上記特許文献１〜３では、複合酸化物を共沈法によって得るにあたり、触媒金属源として硝酸塩が利用されているが、例えばジニトロジアミン白金(II)硝酸溶液を用いた場合、原料溶液と塩基性溶液とを混合したとき、Ｐｔが水酸化物として円滑に沈殿しないという問題がある。すなわち、Ｐｔは、仕込量の５割ないし８割程度が水酸化物として沈殿し、残りは当該沈殿物を水洗したときに洗い流されてしまう、という問題である。そのため、複合酸化物のＰｔ濃度を所定値に調整することが難しくなっている。また、このことは、複合酸化物調製時に洗い流されて無駄になるＰｔが多いこと、そして、流出するＰｔの回収も面倒になることを意味する。
【０００８】
しかも、Ｐｔの一部は硝酸溶液のまま上記水酸化物沈殿に付着し、その状態で乾燥・焼成が行なわれることから、得られる複合酸化物粒子は、その粒子表面にＰｔが酸化物として担持された状態になり、粒子表面のＰｔ濃度が高くなる。粒子表面のＰｔ濃度が高いことは、フレッシュ時においては排気ガスの浄化に有利であるものの、高温の排気ガスに晒されたときに、その粒子表面のＰｔが凝集・シンタリングし易いことから、酸素吸蔵放出性能や排気ガス浄化性能が早期に低下してしまう。
【０００９】
本発明の課題は、酸素吸蔵放出性能が高い排気ガス浄化用複合酸化物を提供することにある。
【００１０】
また、本発明の課題は、高温の排気ガスに晒されたときの、酸素吸蔵放出性能や排気ガス浄化性能の低下を生じ難い排気ガス浄化用複合酸化物を提供することにある。
【００１１】
また、本発明の課題は、そのような排気ガス浄化用複合酸化物の製造方法を提供することにあり、特に、複合酸化物調製時に無駄になる触媒金属を少なくすること（流出する触媒金属の回収手間を少なくすること）、複合酸化物の触媒金属濃度を所望値に調整し易くすることを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明は、上記課題を解決するために、ＣｅとＰｒと触媒金属とが酸化物粒子を形成するように複合されてなる複合酸化物において、当該酸化物粒子の表層領域における触媒金属の濃度を該粒子全体の触媒金属濃度の２倍未満にした。
【００１３】
また、本発明は、上述の如き複合酸化物を共沈法によって得るにあたり、触媒金属源としてヒドロキソ錯体を用いた。
【００１４】
請求項１に係る発明は、排気ガス浄化用触媒に用いられる排気ガス浄化用複合酸化物であって、
ＣｅとＰｒと触媒金属とが酸化物粒子を形成するように複合されてなり、
上記Ｃｅの酸化物及び上記Ｐｒの酸化物各々の少なくとも一部が互いに固溶し、
上記触媒金属は、上記酸化物粒子に固溶し、その一部が上記酸化物粒子表面に分散して露出しており、
上記酸化物粒子の表面から２ｎｍ深さまでの表層領域における上記触媒金属の濃度が、該酸化物粒子全体での該触媒金属の平均濃度の２倍未満であることを特徴とする。
【００１５】
このような複合酸化物によれば、金属成分としてＣｅとＰｒとを組み合わせたから、高い酸素吸蔵放出性能が得られ、さらに、このＣｅＰｒ系複合酸化物の粒子表面の触媒金属と粒子内部の触媒金属とが当該粒子の酸素の吸蔵放出を促進し、高い酸素吸蔵放出性能が得られる。
【００１６】
本発明において重要な点は、上記酸化物粒子の表層領域における触媒金属の濃度が、該酸化物粒子全体での該触媒金属の平均濃度の２倍未満になっていることである。
【００１７】
すなわち、従来の複合酸化物粒子は、触媒金属の多くが粒子表面に酸化物となって担持されており、そのため粒子表面の触媒金属濃度が高い。そのような酸化物として担持されている触媒金属は、空燃比リーンの排気ガス雰囲気では、酸素を介してＣｅ等に結合しているが、空燃比リッチになると、その結合が切れて凝集・シンタリングし易いと考えられている。従って、そのような複合酸化物では、高温の排気ガスに晒されると、粒子表面の触媒金属のシンタリングにより、当該複合酸化物では酸素吸蔵放出性能ないしは排気ガス浄化性能が大きく低下する。
【００１８】
これに対して、本発明において、粒子表層の触媒金属濃度が上述の如く粒子全体の平均濃度の２倍未満に抑えられている、ということは、粒子表面に酸化物として担持されている触媒金属量が少ないこと、つまり、触媒金属の多くは上記酸化物粒子に固溶していることを意味する。従って、当該酸化物粒子が高温の排気ガスに晒されても、触媒金属の凝集・シンタリングを生じ難く、凝集・シンタリングするとしても、そのシンタリングの程度は低いことを意味する。つまり、粒子表面の触媒金属がシンタリングしても、酸素吸蔵放出性能ないしは排気ガスの浄化に有効に働く活性点が大きく減少しないことになる。しかも、上記触媒金属の固溶により、上記酸化物粒子自体のシンタリングが抑制され、そのため、高温の排気ガスに晒されても、広い細孔容積が確保され、良好なガス拡散性が維持される。
【００１９】
請求項２に係る発明は、請求項１において、
上記粒子表面に分散露出している触媒金属の粒子径は、１０００℃の温度に２４時間加熱した後に電子顕微鏡で観察したときに３ｎｍ以下であることを特徴とする。
【００２０】
すなわち、１０００℃の温度に２４時間加熱した後の触媒金属の粒子径が３ｎｍ以下であるということは、粒子表面の触媒金属がシンタリングしても、そのシンタリングの程度が低いこと、従って、酸素吸蔵放出ないしは排気ガスの浄化の大きな低下を生じないことを意味する。
【００２１】
請求項３に係る発明は、ＣｅとＰｒと触媒金属とが酸化物粒子を形成するように複合されて、且つ上記Ｃｅの酸化物及び上記Ｐｒの酸化物各々の少なくとも一部が互いに固溶し、上記触媒金属は上記酸化物粒子に固溶し、その一部が上記酸化物粒子表面に分散して露出してなり、排気ガス浄化用触媒に用いられる排気ガス浄化用複合酸化物の製造方法であって、
Ｃｅ及びＰｒ各々のイオンと上記触媒金属のヒドロキソ錯体とを含む酸性原料溶液と、塩基性溶液とを混合することにより、上記Ｃｅ、Ｐｒ及び触媒金属を含む水酸化物を沈殿させ、得られた沈殿物を焼成することを特徴する。
【００２２】
すなわち、従来より触媒金属源、例えばＰｔ源として広く採用されているジニトロジアミン白金(II)硝酸溶液は、アミノ基及びニトロ基を有する。アミノ基はアンモニア溶媒と高い親和性を有し、加えてＮ−Ｈ…Ｎの水素結合を形成しやすい。このため、水酸化物沈殿を得るための塩基性溶液としてアンモニア水を用いると、Ｐｔ源がアンモニア溶媒に結合して、Ｐｔの水酸化物沈殿を生じ難くなる。つまり、水酸化物とならずにＣｅ及びＰｒの水酸化物に付着するＰｔ源が多くなり、或いは水酸化物沈殿を水洗したときに、アンモニア溶媒と共に洗い流されるＰｔ源が多くなる。
【００２３】
これに対して、本発明が触媒金属源として採用したヒドロキソ錯体は、触媒金属にＯＨ基が配位したものであるから、この原料溶液と塩基性溶液とを混合したときに生ずるＣｅ及びＰｒの水酸化物に結合し易い。そのため、溶媒中に残る触媒金属量が少なく、仕込量に略対応する濃度で触媒金属が固溶したＣｅＰｒ系複合酸化物が得られる。そうして、触媒金属のヒドロキソ錯体がＣｅ及びＰｒの水酸化物に結合し易いということは、触媒金属は酸化物の形で粒子表面に担持された状態ではなく、ＣｅＰｒ系複合酸化物粒子に固溶した状態になり易いことを意味する。その結果、粒子の表層領域における触媒金属の濃度は、該粒子全体での該触媒金属の平均濃度の２倍未満という低い値に抑えられることになる。
【発明の効果】
【００２４】
以上のように、本発明に係る排気ガス浄化用複合酸化物によれば、ＣｅとＰｒと触媒金属とが酸化物粒子を形成するように複合されてなり、Ｃｅの酸化物及びＰｒの酸化物各々の少なくとも一部が互いに固溶し、触媒金属は上記酸化物粒子に固溶し、その一部が上記酸化物粒子表面に分散して露出しており、上記酸化物粒子の表層領域における上記触媒金属の濃度が、該酸化物粒子全体での該触媒金属の平均濃度の２倍未満であるから、高温の排気ガスに晒されたときの、触媒金属の凝集・シンタリングや当該酸化物粒子自体の凝集・シンタリングが抑制され、酸素吸蔵放出性能を高い状態に維持することができ、触媒の排気ガス浄化性能の向上に有利になる。
【００２５】
また、本発明に係る排気ガス浄化用複合酸化物の製造方法によれば、Ｃｅ及びＰｒ各々のイオンと上記触媒金属のヒドロキソ錯体とを含む酸性原料溶液と、塩基性溶液とを混合することにより、上記Ｃｅ、Ｐｒ及び触媒金属を含む水酸化物を沈殿させ、得られた沈殿物を焼成するようにしたから、仕込量に略対応する濃度で触媒金属が固溶したＣｅＰｒ系複合酸化物が得られ、流出して無駄になる触媒金属量を少なくすることができるとともに、触媒金属濃度の調整が容易になり、しかも、粒子の表層領域における触媒金属の濃度を、該粒子全体での該触媒金属の平均濃度の２倍未満という低い値に抑えることができ、触媒金属のシンタリングを生じ難い、酸素吸蔵放出性能の高い複合酸化物を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。
【００２７】
図１は本発明に係る排気ガス浄化用複合酸化物粒子の、大気雰囲気において１０００℃の温度に２４時間加熱した後のＴＥＭ（透過型電子顕微鏡）写真である。この複合酸化物粒子は、触媒金属としてのＰｔが結晶格子又は原子間に配置されるように固溶したＣｅＰｒ系複合酸化物粒子であり、Ｐｔを除く組成式は、Ｃｅ０．９Ｐｒ０．１Ｏ２であり、該複合酸化物粒子のＰｔドープ量、すなわち、粒子全体のＰｔ濃度（平均濃度）は０．５質量％である。同ＴＥＭ写真の矢符は当該複合酸化物粒子の表面に分散して露出しているＰｔ粒子を指しており、該Ｐｔ粒子の直径は３ｎｍ以下である。Ｐｔドープ量は０．１質量％以上２．０質量％以下とすることが好ましい。
【００２８】
＜排気ガス浄化用複合酸化物粉末の製法＞
Ｃｅイオン、Ｐｒイオン、及びＰｔのヒドロキソ錯体を含む酸性溶液を調製する。Ｃｅ源としては硝酸セリウム(III)六水和物を、Ｐｒ源としては硝酸プラセオジム(III)六水和物を、Ｐｔ源（ヒドロキソ錯体）としてはヘキサヒドロキソ白金(IV)酸エタノールアミン溶液又はヘキサヒドロキソ白金(IV)酸硝酸溶液を、それぞれ採用することができる。これらＣｅ源、Ｐｒ源及びＰｔ源各々の所定量と水とを混合して原料溶液（酸性）とする。図２はヘキサヒドロキソ白金(IV)錯イオンの構造を示す。
【００２９】
上記原料溶液に塩基性溶液を添加混合して、当該複合酸化物粒子の前駆体であるＣｅ、Ｐｒ及びＰｔの複合水酸化物の沈殿粒子を生成する。この場合、原料溶液を室温で約１時間攪拌した後、これに塩基性溶液として例えば濃度７％程度のアンモニア水を添加すればよい。苛性ソーダ水溶液など他の塩基性溶液を採用することもできる。
【００３０】
上記の粒子前駆体沈殿物を含む溶液を遠心分離器にかけて上澄み液を除去する。この上澄み液を除去した沈殿脱水物にさらにイオン交換水を加えて攪拌し再び遠心分離器にかける（脱水する）、という水洗・脱水操作を必要回数繰り返す。当該水洗・脱水操作により、余剰塩基性溶液が除去される。
【００３１】
上記沈殿脱水物を乾燥させた後、焼成し、粉砕する。乾燥は、例えば大気雰囲気において１００℃〜２５０℃程度の温度に所定時間保持することによって行なうことができる。また、焼成は、例えば大気雰囲気において４００℃〜６００℃程度の温度に数時間保持することによって行なうことができる。
【００３２】
これにより、ＣｅとＰｒとＰｔとが酸化物粒子を形成するように複合されてなり、Ｃｅ酸化物及びＰｒ酸化物各々の少なくとも一部が互いに固溶し、Ｐｔは上記酸化物粒子に固溶し、その一部が上記酸化物粒子表面に分散して露出している複合酸化物粒子が得られる。
【００３３】
＜各種複合酸化物粒子表層のＰｔ濃度＞
以下に述べる実施例１，２、比較例１〜３の各複合酸化物粉末を調製し、各々の表層領域のＰｔ濃度が粒子全体のＰｔの平均濃度の何倍になっているかを調べた。
【００３４】
−実施例１−
Ｐｔ源としてヘキサヒドロキソ白金(IV)酸エタノールアミン溶液を使用し、上述の排気ガス浄化用複合酸化物粉末の製法に従って、実施例１に係る複合酸化物粉末を調製した。Ｃｅ／Ｐｒモル比は９／１とした。Ｐｔ源の仕込み量は粒子全体のＰｔ濃度が０．５質量％となるように調整した。得られた複合酸化物粉末を図面又は表においては「EthanolＰｔドープ Ｃｅ／Ｐｒ＝９／１」又は「EthanolＰｔドープ Ｃｅ０．９Ｐｒ０．１Ｏ２」と記する。
【００３５】
−実施例２−
Ｃｅ／Ｐｒモル比を１／９とする他は実施例１と同じ条件及び方法で実施例２に係る複合酸化物粉末を調製した。得られた複合酸化物粉末を図面又は表においては「EthanolＰｔドープ Ｃｅ／Ｐｒ＝１／９」又は「EthanolＰｔドープ Ｃｅ０．１Ｐｒ０．９Ｏ２」と記する。
【００３６】
−比較例１−
Ｐｔ源として図３に示すジニトロジアミン白金(II)の硝酸溶液（通称；白金Ｐソルト）を使用し、他は実施例１と同じ条件及び方法で比較例１に係る複合酸化物粉末を調製した。この場合も、Ｐｔ源の仕込み量は粒子全体のＰｔ濃度が０．５質量％となるように調整した。なお、先に説明したように、ジニトロジアミン白金(II)の硝酸溶液を用いる場合は、水酸化物とならずにＣｅ及びＰｒの水酸化物に付着するＰｔ源が多くなり、或いは水酸化物沈殿を水洗したときに、アンモニア溶媒と共に洗い流されるＰｔ源が多くなる。そこで、事前に、粒子全体のＰｔ濃度が０．５質量％となるようにするための予備実験を行い、その結果、Ｐｔ源の仕込み量を目標値の１．２５倍にすると、粒子全体のＰｔ濃度が目標値となることが分かった。そのため、比較例１におけるＰｔ源の仕込み量は０．６２５質量％相当量とした。得られた複合酸化物粉末を図面又は表においては「Ｐｔ−Ｐドープ Ｃｅ／Ｐｒ＝９／１」又は「Ｐｔ−Ｐドープ Ｃｅ０．９Ｐｒ０．１Ｏ２」と記する。
【００３７】
−比較例２−
Ｃｅ／Ｐｒモル比を１／９とする他は比較例１と同じ条件及び方法で比較例２に係る複合酸化物粉末を調製した。得られた複合酸化物粉末を図面又は表においては「Ｐｔ−Ｐドープ Ｃｅ／Ｐｒ＝１／９」又は「Ｐｔ−Ｐドープ Ｃｅ０．１Ｐｒ０．９Ｏ２」と記する。
【００３８】
−比較例３−
Ｃｅ／Ｐｒモル比＝９／１のＣｅＰｒ複合酸化物粉末とジニトロジアミン白金(II)硝酸溶液とを混合し、蒸発乾固することにより、比較例３に係る複合酸化物粉末を調製した。Ｐｔ担持量は当該複合酸化物粉末の０．５質量％となるようにした。得られた複合酸化物粉末を図面又は表においては「Ｐｔ−Ｐ乾固 Ｃｅ／Ｐｒ＝９／１」又は「Ｐｔ−Ｐ乾固 Ｃｅ０．９Ｐｒ０．１Ｏ２」と記する。
【００３９】
−Ｐｔ濃度測定−
上記実施例１，２及び比較例１〜３の各複合酸化物粒子の表層領域（表面から２ｎｍ深さまでの領域）のＰｔ濃度をＸＰＳ（Ｘ線光電子分光）分析によって測定し、表面Ｐｔ濃度比（表層領域のＰｔ濃度／粒子全体のＰｔ濃度）を求めた（ここで、表面からの特性Ｘ線の侵入深さはその特性Ｘ線の強度に依存することが知られており、今回は１０００ｅＶの強度のＸ線を用いていることから、上記「２ｎｍ」を特定した。）。結果を図４に示す。
【００４０】
各複合酸化物粒子の表面Ｐｔ濃度比をみると、実施例１，２は２倍未満であるが、比較例１〜３はいずれも当該濃度比が２倍よりも大きくなっている。従って、実施例１，２では、複合酸化物粒子表面に酸化物となって担持されているＰｔ量が各比較例よりも少なく、Ｐｔの多くは該複合酸化物粒子に固溶している、ということができる。表面Ｐｔ濃度比は１．８倍以下が好ましく、更に好ましいのは１．５倍以下である。また、表面Ｐｔ濃度比は１倍よりも大きいことが好ましい。これは、当該複合酸化物粒子の表面に露出している触媒金属を、酸素を吸蔵放出するための仲介物として存在させる、並びに排気ガス浄化に寄与せしめる、という目的のためである。
【００４１】
＜各種複合酸化物粒子の細孔容積、細孔径、結晶子径、比表面積＞
上記実施例１，２及び比較例１〜３の各複合酸化物粉末に加えて、さらに次の実施例３，４及び比較例４〜６の各複合酸化物粉末を調製し、各々の細孔容積等を調べた。
【００４２】
−実施例３−
Ｃｅ／Ｐｒモル比を７／３とする他は実施例１と同じ条件及び方法で実施例３に係る複合酸化物粉末を調製した。得られた複合酸化物粉末を図面又は表においては「EthanolＰｔドープ Ｃｅ／Ｐｒ＝７／３」又は「EthanolＰｔドープ Ｃｅ０．７Ｐｒ０．３Ｏ２」と記する。
【００４３】
−実施例４−
Ｃｅ／Ｐｒモル比を５／５とする他は実施例１と同じ条件及び方法で実施例４に係る複合酸化物粉末を調製した。得られた複合酸化物粉末を図面又は表においては「EthanolＰｔドープ Ｃｅ／Ｐｒ＝５／５」又は「EthanolＰｔドープ Ｃｅ０．５Ｐｒ０．５Ｏ２」と記する。
【００４４】
−比較例４−
Ｃｅ／Ｐｒモル比を５／５とする他は比較例１（Ｐｔ−Ｐドープ）と同じ条件及び方法で比較例４に係る複合酸化物粉末を調製した。得られた複合酸化物粉末を図面又は表においては「Ｐｔ−Ｐドープ Ｃｅ／Ｐｒ＝５／５」又は「Ｐｔ−Ｐドープ Ｃｅ０．５Ｐｒ０．５Ｏ２」と記する。
【００４５】
−比較例５−
Ｃｅ／Ｐｒモル比を５／５とする他は比較例３（Ｐｔ−Ｐ乾固）と同じ条件及び方法で比較例５に係る複合酸化物粉末を調製した。得られた複合酸化物粉末を図面又は表においては「Ｐｔ−Ｐ乾固 Ｃｅ／Ｐｒ＝５／５」又は「Ｐｔ−Ｐ乾固 Ｃｅ０．５Ｐｒ０．５Ｏ２」と記する。
【００４６】
−比較例６−
Ｃｅ／Ｐｒモル比を１／９とする他は比較例３（Ｐｔ−Ｐ乾固）と同じ条件及び方法で比較例６に係る複合酸化物粉末を調製した。得られた複合酸化物粉末を図面又は表においては「Ｐｔ−Ｐ乾固 Ｃｅ／Ｐｒ＝１／９」又は「Ｐｔ−Ｐ乾固 Ｃｅ０．１Ｐｒ０．９Ｏ２」と記する。
【００４７】
−細孔容積、細孔径、結晶子径、比表面積の測定結果−
上記実施例１〜４及び比較例１〜６の各複合酸化物について、大気雰囲気において７５０℃又は１０００℃の温度に２４時間加熱するエージングを行なった後の、細孔容積、細孔径、結晶子径、及びＢＥＴ比表面積の測定結果を表１に示す。なお、表１において、「細孔径」は平均細孔径であり、「結晶子径」はＸ線回折装置を用い、シェラーの式（結晶子径（ｈｋｌ）＝０．９λ／（β１／２・cosθ），ここで、ｈｋｌはミラー指数、λは特性Ｘ線の波長（オングストローム）、β１／２は（ｈｋｌ）面の半価幅（ラジアン）、θはＸ線反射角度である。）により求めた。また、「EthanolＰｔドープ Ｃｅ／Ｐｒ＝１／９」及び「Ｐｔ−Ｐ乾固 Ｃｅ／Ｐｒ＝１／９」は１０００℃×２４時間のエージングによってＰｒ６Ｏ１１の分相を生ずることから、該エージング後の結晶子径は母相酸化物と分相酸化物の平均値となっている。
【００４８】
【表１】
2010095418.tif 000003
【００４９】
実施例の「EthanolＰｔドープ」品は、Ｃｅ／Ｐｒ＝１／９のケースが例外になるが、基本的には、比較例の「Ｐｔ−Ｐドープ」品及び「Ｐｔ−Ｐ乾固」品とは違って、平均細孔径の大きさに比べて細孔容積が大きくなっており、ＢＥＴ比表面積も大きくなっている。このことは、実施例に係る複合酸化物粒子は、細孔数が多くてガスの拡散性が良いこと、従って、酸素吸蔵放出性能が高いことを意味する。
【００５０】
また、シェラー式による平均結晶子径をみると、実施例の「EthanolＰｔドープ」品は、比較例の「Ｐｔ−Ｐ乾固」品よりも小さくなっており、エージングによる粒成長が甚だしくないこと、即ち、耐熱性が高いことがわかる。
【００５１】
ここに、Ｃｅ／Ｐｒモル比が１／９以上９／１以下である「EthanolＰｔドープ」の複合酸化物においては、１０００℃×２４時間エージング後のシェラー式による結晶子径が６０ｎｍ未満であること、７５０℃×２４時間エージング後の細孔容積が０．１２ｃｍ３／ｇ以上であること、或いは７５０℃×２４時間エージング後の平均細孔径が３５ｎｍ未満であることが好ましい。
【００５２】
＜酸素吸蔵放出性能＞
上記実施例１〜４及び比較例１，３，４の複合酸化物粉末、並びに「EthanolＰｔドープＣｅＯ２」粉末について、大気雰囲気において７５０℃の温度に２４時間加熱するエージング後の酸素吸蔵放出量を調べた。「EthanolＰｔドープＣｅＯ２」粉末は、実施例１の製法においてＰｒ源の量を零として調製したものであり、Ｐｔ濃度は０．５質量％である。酸素吸蔵放出量の測定にあたっては、供試材０．１０ｇに、５％Ｏ２ガス（残；Ｈｅ）を１００ｍＬ／分の流速で供給しながら、２０℃／分の速度で昇温させていき、６００℃の温度に２０分間保持した後、室温まで冷却する前処理（酸素吸蔵処理）を行なった。しかる後、２％ＣＯガス（残；Ｈｅ）を１００ｍＬ／分の流速で供給しながら、１０℃／分の速度で昇温させていき、供試材から放出されるＣＯ２量の温度による変化を計測した。そのＣＯ２放出量は供試材の酸素放出量に対応する。
【００５３】
結果を図５に示す。Ｃｅ／Ｐｒ＝９／１（Ｃｅ０．９Ｐｒ０．１Ｏ２）である実施例の「EthanolＰｔドープ」品及び比較例の「Ｐｔ−Ｐドープ」品をみると、実施例は、比較例よりも、酸素放出量が多く、且つその放出ピーク温度が低温側にある。Ｃｅ／Ｐｒ＝５／５（Ｃｅ０．５Ｐｒ０．５Ｏ２）である実施例の「EthanolＰｔドープ」品及び比較例の「Ｐｔ−Ｐドープ」品をみても、実施例は、比較例よりも、酸素放出量が多く、且つその放出ピーク温度が低温側にある。これから、実施例に係る「EthanolＰｔドープ」の複合酸化物粉末は、耐熱性が高く、酸素吸蔵放出性能が優れていること、従って、排気ガス浄化用触媒に有用であることがわかる。なお、「EthanolＰｔドープＣｅ０．１Ｐｒ０．９Ｏ２」に関し、酸素放出量のピークが低温部と高温部の２箇所に現れているのは、Ｐｒ６Ｏ１１の分相が影響していると考えられる。
【００５４】
図６はＣｅ／Ｐｒ＝９／１（Ｃｅ０．９Ｐｒ０．１Ｏ２）である実施例の「EthanolＰｔドープ」品と比較例の「Ｐｔ−Ｐ乾固」品の５０℃〜６００℃での酸素放出量を比較したものである。同図から、実施例は酸素放出量が多いことがわかる。
【００５５】
図７は、図５の実施例１〜４及び「EthanolＰｔドープＣｅＯ２」のデータに基いて、「EthanolＰｔドープ」品に関し、Ｐｒ／（Ｃｅ＋Ｐｒ）モル比が５０℃〜６００℃での酸素放出量に及ぼす影響をみたものである。なお、同図の「□」は「Ｐｔ−Ｐ乾固Ｃｅ０．９Ｐｒ０．１Ｏ２」品についてのプロットである。同図によれば、Ｐｒ比率が高くなるに従って酸素放出量（トータル量）が増大することがわかる。
【００５６】
なお、上記実施例の複合酸化物の金属成分はＣｅ、Ｐｒ及びＰｔであるが、これにＺｒなど他の金属成分を配合することもできる。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】本発明の実施例に係る複合酸化物粒子のＴＥＭ写真である。
【図２】ヘキサヒドロキソ白金(IV)錯イオンの構造式を示す図である。
【図３】ジニトロジアミン白金(II)の構造式を示す図である。
【図４】各種複合酸化物粒子の表面Ｐｔ濃度比を示すグラフ図である。
【図５】各種複合酸化物粉末の酸素吸蔵放出量の温度変化を示すグラフ図である。
【図６】本発明の実施例に係る複合酸化物と従来の複合酸化物の酸素放出量を比較したグラフ図である。
【図７】本発明の実施例に係る複合酸化物のＰｒ／（Ｃｅ＋Ｐｒ）モル比と酸素放出量との関係を示すグラフ図である。
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図１】
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