(57)【要約】【課題】本発明は、停電時などの緊急停止時、電気の供給がなく、外部温度が低下した場合であっても、該当保護ガス成分を所定流量・所定濃度で安定的に供給し続けることができ、マグネシウム金属の鋳造を長時間安定的に実施せしめる金属溶湯の燃焼防止保護ガス供給方法を提供することを課題とする。【解決手段】本発明のマグネシウム又はマグネシウム合金の燃焼防止用保護ガス供給方法は、ボンベＡに圧縮充填されたキャリアガスとフッ素化オレフィンからなる混合ガスを溶湯炉に通ずる導入管に供給する工程［１］、ボンベＢに圧縮充填されたキャリアガスを溶湯炉に通ずる導入管に供給する工程［２］、溶湯炉に通ずる導入管において、前記混合ガスと前記キャリアガスを混合し、溶湯燃焼防止保護ガス組成物とする工程［３］、前記保護ガス組成物を溶湯炉に供給する工程［４］を有することを特徴とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
マグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止保護ガス組成物の供給方法であり、
該方法は、
ボンベＡに圧縮充填されたキャリアガスとフッ素化オレフィンからなる混合ガスを溶湯炉に通ずる導入管に供給する工程［１］、
ボンベＢに圧縮充填されたキャリアガスを溶湯炉に通ずる導入管に供給する工程［２］、
溶湯炉に通ずる導入管において、前記混合ガスと前記キャリアガスを混合し、溶湯燃焼防止保護ガス組成物とする工程［３］、
前記保護ガス組成物を溶湯炉に供給する工程［４］、
を有することを特徴とするマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止用保護ガスの供給方法。
【請求項２】
ボンベＡに圧縮充填されたキャリアガスとフッ素化オレフィンからなる混合ガスが、窒素、二酸化炭素、空気、酸素、ヘリウム、アルゴンからなる群から選ばれる少なくとも１種のキャリアガスと、フッ素化オレフィンの混合ガスからなる請求項１に記載のマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止用保護ガスの供給方法。
【請求項３】
ボンベＡに圧縮充填されたフッ素化オレフィンが、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロペン、１，２，３，３，３−ペンタフルオロプロペン、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン、３，３，３−トリフルオロプロペン、１，１，２−トリフルオロプロペンおよびそれらの混合物からなる群から選ばれる少なくとも１つであることを特徴とする請求項１または請求項２のいずれかに記載のマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止用保護ガスの供給方法。
【請求項４】
ボンベＡに圧縮充填された混合ガス中のフッ素化オレフィンの濃度が、０．０５〜５０体積％、常温でのガス圧が０．２〜２０ＭＰａの範囲にあることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載のマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止用保護ガスの供給方法。
【請求項５】
ボンベ内に圧縮充填された混合ガスであり、該混合ガスは、フッ素化オレフィンの濃度が０．０５〜５０体積％、常温でのガス圧が０．２〜２０ＭＰａの範囲にあることを特徴とする混合ガス組成物。
【請求項６】
混合ガスの残部が窒素、二酸化炭素、空気、酸素、ヘリウム、アルゴンからなる群から選ばれる少なくとも１種のガスからなることを特徴とする混合ガス。
【請求項７】
請求項５に記載の混合ガスを含んだボンベを含むことを特徴とするマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止用ガス供給システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は溶融マグネシウム／マグネシウム合金の急激な酸化、燃焼を防止する保護ガスを安全かつ効率的に使用するための溶湯燃焼防止保護ガス供給方法および供給システムに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
溶融マグネシウム、溶融マグネシウム合金（本願では、両者は「溶融マグネシウム／マグネシウム合金」と表現されることがある）は空気中の酸素と激しく反応し酸化物を形成、燃焼することが知られている。溶融マグネシウム／マグネシウム合金の酸化を防止するために、溶融金属上に保護融剤をかける方法、ヘリウム、アルゴンまたは窒素等のキャリアガスで保護する方法、または保護ガス成分を有する保護ガス組成物で覆う方法が採用されている。
【０００３】
これまで、特許文献１にて提案されているように、マグネシウムとマグネシウム合金製造工程における保護ガス成分として、二酸化イオウ（ＳＯ2）、六フッ化イオウ（ＳＦ6）等が用いられてきた。前者は安価であるが、臭気とともに毒性が比較的高いため使用に制限があり、また後者は比較的毒性がなく簡便、安全に使用できることから広く用いられてきたが、地球温暖化係数（ＧＷＰ）が二酸化炭素（ＣＯ2）の約２４，０００倍あり、しかも大気寿命が３，２００年と非常に長いため京都議定書において排出を規制されている物質であり、代替物質が求められている
こうした背景の下、本出願人は、新規な保護ガスとしてフッ素化オレフィン等を含む保護ガス組成物およびそれを用いた溶融マグネシウム／マグネシウム合金の燃焼防止方法を特許文献２にて提案している。
【特許文献１】特表平８−５０９１７０号公報
【特許文献２】特開２００６−３２６６８２号公報
【特許文献３】特開平１１−１４０００２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
マグネシウム合金溶湯の防燃用保護ガスとして用いられてきた六フッ化イオウは、蒸気圧が比較的高く特段凝縮対策は必要とされてこなかった。これに代わるフッ素化プロペン等のフッ素化オレフィンは、蒸気圧が比較的低い液化ガスであるため、寒冷地屋外等では、まれに凝縮することが想定されるため、従来の保護ガス供給方法において、保護ガスの液化を防ぐために、保護ガスを設置する系内の温度を２０〜３５℃程度に加温しておく必要があった。そのため、例えば、停電などによって緊急停止した場合、電気の供給がなくなり、寒冷条件下では、保護ガス設置系内の温度が低下し、保護ガス成分が液化することによって、所定流量・所定濃度の保護ガスを安定的に供給し続けることが困難になる問題点があった。
【０００５】
溶融マグネシウム/マグネシウム合金溶解炉の溶湯温度が高い間は、保護ガスを供給し続けないとマグネシウムが急激な酸化燃焼を起こすことがある。そのため、停電などによって、緊急停止した場合、溶湯温度が燃焼しない安全な温度に下がるまでの間、電気の供給がない状況であっても該当保護ガス成分を所定流量・所定濃度で安定的に供給できる保護ガス供給方法が望まれていた。
【０００６】
本発明は、停電時などの緊急停止時、電気の供給がなく、外部温度が低下した場合であっても、該当保護ガス成分を所定流量・所定濃度で安定的に供給し続けることができ、マグネシウム金属の鋳造を長時間安定的に実施せしめる金属溶湯の燃焼防止保護ガス供給方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、上記課題を解決するために、供給方法に関して種々検討し、キャリアガスにフッ素化オレフィンを混合した保護ガスを、所定の濃度、圧力範囲でボンベに圧縮充填することにより、保護ガスが、外部温度などの要因によらず、液化することなく常に気体状態で保存することができることを見出し、本発明に至った。
【０００８】
すなわち、本発明は、マグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止保護ガス組成物の供給方法であり、該方法は、ボンベＡに圧縮充填されたキャリアガスとフッ素化オレフィンからなる混合ガスを溶湯炉に通ずる導入管に供給する工程［１］、ボンベＢに圧縮充填されたキャリアガスを溶湯炉に通ずる導入管に供給する工程［２］、溶湯炉に通ずる導入管において、前記混合ガスと前記キャリアガスを混合し、溶湯燃焼防止保護ガス組成物とする工程［３］、前記保護ガス組成物を溶湯炉に供給する工程［４］を有することを特徴とするマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止用保護ガス供給方法である。
【０００９】
また、本発明は、ボンベＡに圧縮充填された混合ガス中のフッ素化オレフィンの濃度が、０．０５〜５０体積％、常温でのガス圧が０．２〜２０ＭＰａ、好ましくは０．５ＭＰａ〜１５ＭＰａの範囲にある保護ガス組成物に関する。
【発明の効果】
【００１０】
本発明のマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止保護ガス組成物の供給方法および供給システムは、フッ素化オレフィンを保護ガス成分として使用するマグネシウム又はマグネシウム合金の鋳造を長時間安定かつ効率的に操業せしめることに奏功する。さらに、本発明の方法は、流量を厳密に制御するための高価なマスフローコントローラーをキャリアガスとフッ素化オレフィンの混合ガスを供給したバッファタンクの上流に一台設置するだけで良いため、安価な保護ガス供給方法および供給システムである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明の好ましい実施態様の一例を、図面を用いて説明する。
【００１２】
図１は、本発明のマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止用保護ガス供給方法が適用されるガス供給システムの概略を説明する図である。
【００１３】
図２は、従来のマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止用保護ガス供給システムが適用されるガス供給システムの概略を説明する図である。
【００１４】
図３は、従来の保護ガス供給システムに、本発明による保護ガス供給システムを組み込んだ場合のガス供給システムの概略を説明する図である。
【００１５】
以下、マグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止用保護ガス供給方法および供給システムを、ガス供給システムおよびガス供給方法と略称する。
【００１６】
（ガス供給システムの構成）
まず、図１乃至図３に示すガス供給システムの構成について順に説明する。
【００１７】
図１に示されるガス供給システムは、キャリアガスとフッ素化オレフィンの混合ガスを圧縮充填したＡボンベ１とキャリアガスを圧縮充填したＢボンベ２が併設され、Ａボンベ１およびＢボンベ２は、それぞれ導入管３および導入管４に接続されている。なお、Ａボンベ１およびＢボンベ２には調圧弁２４および調圧弁２５が設けられている。
【００１８】
Ａボンベ１に接続された導入管３は、フローコントローラー７に接続されており、ガスが流量調整される。
【００１９】
Ｂボンベ２に接続された導入管４とフローコントローラー７に接続された導入管６は、それぞれ、溶湯炉に通ずる導入管８に接続されており、溶湯炉に通ずる導入管８で、Ｂボンベ２とＡボンベ１から供給されたガスが混合される構造となっている。なお、必要に応じて混合希釈ガスを溜めるバッファタンクを導入管８の直前または途中に設けてもよい。
【００２０】
溶湯炉に通ずる導入管８の上流には、マグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯炉９が接続されており、溶湯炉の前に、Ｂボンベ２およびＡボンベ１から供給された混合ガスの総流量を制御するためのフローコントローラー１０が設置されている。
【００２１】
なお、マグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯炉９の温度は、例えば、５００℃〜９００℃に設定される。
【００２２】
また、図１では、１つのマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯炉で構成されているが、１つ以上の複数の溶湯炉で構成されていてもよい。
【００２３】
キャリアガスやフッ素化オレフィンなどのガスを圧縮充填するボンベとしては、一般的なガスを圧縮充填するのに用いられる汎用品が挙げられ、例えば、マンガン鋼、クロムモリブデン鋼ニッケル、アルミニウム合金あるいはステンレス鋼などの金属が挙げられる。
【００２４】
キャリアガスとフッ素化オレフィンからなる混合ガスの調製法は特に限定されないが、まず冷却、真空にしたボンベに所定量のフッ素化オレフィンを導入し、ついでキャリアガスを所定量圧入する方法を用いることができる。ガスは室温に戻し、自然対流等により混合する。あるいは大量に混合する場合には、強制撹拌装置を備えた混合タンク等を用い調製し、ボンベに充填することができる。
【００２５】
バッファタンクに用いる材質の例としては、樹脂、金属等などが挙げられる。
【００２６】
溶湯炉の材質の例としては、耐熱鋼などが挙げられる。  
【００２７】
図１に示される本発明によるガス供給システムは、保護ガス成分の供給源として、キャリアガスとフッ素化オレフィンからなる保護ガス成分を圧縮充填したボンベを用いることを特徴としている。
【００２８】
可燃性のあるフッ素化オレフィンのみを圧縮充填したボンベを用いる場合、引火性などの問題からボンベの取り扱いに注意を要する。
【００２９】
図１に示される本発明によるガス供給システムは、フッ素化オレフィンがキャリアガスによって希釈されているため、ボンベに圧縮充填された混合ガスが不燃性となり、取り扱いが容易になり、設備化などのコスト面で利点がある。
【００３０】
図２に示されるガス供給システムは、フッ素化オレフィンを圧縮充填したＣボンベ１１とキャリアガスを圧縮充填したＤボンベ１２が併設され、Ｃボンベ１１およびＤボンベ１２は、それぞれ導入管１３および導入管１４に接続されており、Ｃボンベ１１およびＤボンベ１２には調圧弁２６および調圧弁２７が設けられている。
【００３１】
さらに、Ｃボンベ１１およびＤボンベ１２の上流には、ガスの流量を精密に制御するために、それぞれマスフローコントローラー１５および１６が設置されている。マスフローコントローラー１５および１６から供給されたキャリアガスとフッ素化オレフィンの混合ガスは、これらを溜めるバッファタンク５に接続されており、バッファタンク５は導入管１７に接続されている。
【００３２】
溶湯炉に通ずる導入管１７の下流には、マグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯炉１８が接続されており、溶湯炉の前に、Ｃボンベ１１およびＤボンベ１２から供給された混合ガスの流量を精密に制御するためのマスフローコントローラー１９が設置されている。
【００３３】
なお、マグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯炉１８の温度は、例えば、５００〜９００℃に設定される。
【００３４】
また、図２では、１つのマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯炉で構成されているが、１つ以上の複数の溶湯炉で構成されていてもよい。
【００３５】
また、図２に示す、ガス供給システムは、フッ素化オレフィンを含む保護ガスの凝縮を防ぐために、ボンベを設置する系内の温度を、例えば、２０〜３５℃程度に保持していることが好ましい。
【００３６】
キャリアガスやフッ素化オレフィンなどのガスを圧縮充填するボンベとしては、一般的なガスを圧縮充填するのに用いられる汎用品が挙げられ、例えば、マンガン鋼、クロムモリブデン鋼ニッケル、アルミニウム合金あるいはステンレス鋼などの金属が挙げられる。
【００３７】
バッファタンクに用いる材質の例としては、樹脂、金属等などが挙げられる。
【００３８】
溶湯炉の材質の例としては、耐熱鋼などが挙げられる。
【００３９】
図３に示されるガス供給システムは、図２に示される従来のガス供給システムに、図１の本発明による保護ガス供給システムを組み込んだ場合のガス供給システムであり、図２に示される従来のガス供給システム２２に、溶湯炉に通ずる導入管２０を介して、図１に示される本発明のガス供給システム２１を接続した構造となっている。それぞれのガス供給システムの構成は、上記図１および図２の説明と同様としてもよい。
【００４０】
図１に示される本発明によるガス供給システムは、単独でガス供給システムとして使用することができるが、図２に示される従来のガス供給システムと組み合わせることによって使用することが好ましい。
【００４１】
以下、本発明によるガス供給システムと従来のガス供給システムを組み合わせて使用した場合の利点とその理由について説明する。
【００４２】
図２に示される従来のガス供給システムは、保護ガス成分の供給源として、フッ素化オレフィンからなる保護ガス成分のみを圧縮充填したボンベを用いるガス供給システムであるため、フッ素化オレフィンをキャリアガスで希釈した保護ガス成分を圧縮充填したボンベと比較して、ボンベの交換頻度が少なく、長時間保護ガス成分を供給できる利点がある。
【００４３】
また、図１に示される本発明のガス供給システムは、保護ガス成分の供給源として、キャリアガスとフッ素化オレフィンからなる保護ガス成分を圧縮充填したボンベを用いるガス供給システムであり、停電などの緊急停止時、電気の供給がなく、寒冷条件下で、外部温度が低下した場合であっても、保護ガス成分が凝縮することなく、保護ガス成分を所定流量、所定濃度で安定的に供給することができる利点がある。
【００４４】
そこで、図３に示されるように、図２に示される従来のガス供給システムに、図１に示される本発明の保護ガス供給システムを組み合わせることによって、図１及び図２に示されるガス供給システムにおける、それぞれの利点を有するガス供給システムを提供することが可能となる。
【００４５】
すなわち、図２に示される従来のガス供給システムに、図１の本発明による保護ガス供給システムを組み合わせることによって、保護ガス成分を圧縮充填したボンベの交換頻度が少なく、停電などの緊急停止時、電気の供給がなく、寒冷条件下で、外部温度が低下した場合であっても、保護ガス成分が凝縮することなく、保護ガス成分を所定流量、所定濃度で安定的に供給することができるガス供給システムを提供することが可能となる。
【００４６】
（ガス供給方法）
次に、本発明のガス供給方法について、従来のガス供給方法と比較しながら説明する。
【００４７】
本発明のガス供給方法は、調圧弁を備えたボンベＡに圧縮充填されたキャリアガスとフッ素化オレフィンからなる混合ガスを溶湯炉に通ずる導入管に供給する工程［１］、調圧弁を備えたボンベＢに圧縮充填されたキャリアガスを溶湯炉に通ずる導入管に供給する工程［２］、溶湯炉に通ずる導入管において、前記混合ガスと前記キャリアガスを混合し、溶湯燃焼防止保護ガス組成物とする工程［３］、前記保護ガス組成物を溶湯炉に供給する工程［４］を有する保護ガスの供給方法である。
【００４８】
一方、従来のガス供給方法は、調圧弁を備えたボンベＣに圧縮充填されたフッ素化オレフィンからなる保護ガス成分を溶湯炉に通ずる導入管に供給する工程［５］、調圧弁を備えたボンベＤに圧縮充填されたキャリアガスを溶湯炉に通ずる導入管に供給する工程［６］、溶湯炉に通ずる導入管において、前記フッ素化オレフィンガスと前記キャリアガスを混合し、溶湯燃焼防止保護ガス組成物とする工程［７］前記保護ガス成分を保護ガス組成物とする工程［８］により構成される。
【００４９】
本発明のガス供給方法では、工程［１］に示されるように、保護ガス成分の供給源として、キャリアガスとフッ素化オレフィンからなる保護ガス成分の混合ガス組成物を用いているのに対し、従来の方法では、工程［５］に示されるように、保護ガス成分の供給源として、フッ素化オレフィンからなる保護ガス成分のみのガスを用いている。
【００５０】
すなわち、本発明の方法は、保護ガス成分の供給源として、キャリアガスとフッ素化オレフィンからなる混合ガスを圧縮充填したボンベを用いていることが、従来の方法と異なる。
【００５１】
また、図２に示されるように、従来のガス供給方法では、保護ガス成分の濃度調製を精密に行うため、従来のガス供給方法の工程［５］、工程［６］、においてガスを供給する際に、流量を精密に制御するマスフローコントローラーを、それぞれのガス供給ラインに設置する必要があり、費用が高額となる。
【００５２】
一方、本発明の方法は、保護ガス成分の供給源として、キャリアガスとフッ素化オレフィンからなる混合ガスを圧縮充填したボンベを使用しており、あらかじめ混合ガス中のフッ素化オレフィンの濃度を調製しているため、流量を厳密に制御するための高価なマスフローコントローラーをキャリアガスとフッ素化オレフィンの混合ガスを供給したバッファタンクの上流に一台設置するだけで良いため、安価な保護ガス供給方法および供給システムである。
【００５３】
以下、本発明のガス供給方法（工程［１］〜［４］）の具体的な方法について、図１を用いて詳細に説明する。
【００５４】
工程［１］について説明する。図１に示されるように、調圧弁を備えたＡボンベ１から、キャリアガスとフッ素化オレフィンからなる混合ガスをＡボンベ１に接続された導入管３を介して、フローコントローラー７で制御し、溶湯炉に通ずる導入管８に供給する。
【００５５】
なお、Ａボンベ１に圧縮充填された混合ガスのフッ素化オレフィンの濃度は、実際の用途、適正流量条件に応じて、０．０５〜５０体積％の範囲で調製することが望ましい。
【００５６】
また、Ａボンベ１に圧縮充填された混合ガスの常温でのガス圧は、実際の用途、適正流量条件に応じて、０．２〜２０ＭＰａ、好ましくは０．５ＭＰａ〜１５ＭＰａの範囲で調製することが好ましい。
【００５７】
工程［２］について説明する。図１に示されるように、調圧弁を備えたＢボンベ２からキャリアガスをＢボンベ２に接続された導入管４を介して、溶湯炉に通ずる導入管８に供給する。
【００５８】
工程［３］について説明する。溶湯炉に通ずる導入管８において、工程［１］で供給されたキャリアガスとフッ素化オレフィンからなる混合ガスと、工程［２］において供給されたキャリアガスを混合し、保護ガス組成物とする。
【００５９】
溶湯炉に供給する保護ガス成分のフッ素化オレフィン濃度は、保護ガス組成物の全量を１００体積％としたときに、０．０１〜１０体積％、好ましくは０．０２〜５体積％、より好ましくは０．０２〜１体積％とすることが好ましい。
【００６０】
工程［４］について説明する。工程［３］において調製された保護ガス組成物の流量を、溶湯炉に通ずる導入管８の上流に設置されたフローメーター１０によって調整し、マグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯炉９に供給する。
【００６１】
また、従来のガス供給システムに本発明のガス供給システムを組み合わせた場合のガス供給方法について、図３を用いて説明する。
【００６２】
図３に示されるように、通常、図２に示される従来のガス供給システム２２を操業させガス供給を行い、停電時などの緊急時において、従来のガス供給システム２２に不具合が生じた場合、該システムのガス供給ラインを停止させ、図１に示される本発明のガス供給システム２１のガス供給ラインに切り替えて使用することができる。
【００６３】
本発明で使用される保護ガス組成物は、キャリアガス成分とフッ素化オレフィンからなる保護ガス成分とを有する。該フッ素化オレフィンは、分子中に少なくとも１個の二重結合を有するものとすることが好ましい。中でも１，１，３，３，３−ペンタフルオロプロペン、１，２，３，３，３−ペンタフルオロプロペン、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン、３，３，３−トリフルオロプロペン、１，１，２−トリフルオロプロペンおよびそれらの混合物からなる群から選ばれるフッ素化プロペンが好ましい。該フッ素化プロペンは、シス体、トランス体、又はシス体、トランス体の両方を混合したもので使用される。
【００６４】
これらのフッ素化プロペンのなかで、１，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよび２，３，３，３−テトラフルオロプロペンが沸点、低毒性で取り扱いが容易なため保護ガスとして特に好ましい。これらフッ素化プロペンの場合、特にトランス体（沸点−１９℃）のものを使用することがシス体（沸点９℃）よりもガスとして取り扱いができるため特に好ましい。
【００６５】
フッ素化プロペンは、入手容易なヘキサフルオロプロペンから水素化、脱ＨＦによって１，２，３，３，３−ペンタフルオロプロペンが得られ、さらに水素化、脱ＨＦにより２，３，３，３−テトラフルオロプロペンが得られることが知られている。また１，３，３，３−テトラフルオロプロペンは工業的に製造され入手が容易な１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを脱ＨＦすることにより得ることができる。（例えば、特許文献３）
キャリアガスの例としては、乾燥空気、酸素、二酸化炭素、窒素、ヘリウム、ネオン、アルゴン、クリプトン、キセノン、及びこれらの混合物等が挙げられる。特には、０．５〜５０体積％の乾燥空気及び５０〜９９．５体積％の窒素、好ましくは１〜３０体積％の乾燥空気および２９〜７０体積％の窒素からなるものをキャリアガスとすることが好ましい。また、キャリアガスは保護ガス成分のキャリアガスとして作用する。
【００６６】
なお、本発明のマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止保護ガス組成物の供給方法および供給システムは、マグネシウム合金鋳造時の溶解炉内の溶湯表面や溶解炉出口からの溶湯の保護ガスに用いられる他、マグネシウム合金の高温での鍛造、圧延等にも適用されてもよい。
【実施例】
【００６７】
以下の実施例により、本発明を説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００６８】
実施例１
１．０体積％の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、９９．０体積％の窒素からなる保護ガス組成物１０ＭＰａを調製した。混合ガスの均一性を確認するためにボンベ内圧０．５ＭＰａから１０ＭＰａまで種々の圧力においてガスを抜き出し、ガスクロマトグラフィーで組成を確認したところ、種々の圧力でガス組成が均一であることが確認された。
【図面の簡単な説明】
【００６９】
【図１】本発明のマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止用保護ガス供給システムが適用されるガス供給システムの概略を説明する図である。
【図２】従来のマグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯燃焼防止用保護ガス供給システムが適用されるガス供給システムの概略を説明する図である。
【図３】従来の保護ガス供給システムに、本発明の保護ガス供給システムを組み込んだ場合のガス供給システムの概略を説明する図である。
【符号の説明】
【００７０】
１    Ａボンベ（成分：キャリアガスとフッ素化オレフィンの混合ガス）
２    Ｂボンベ（成分：キャリアガス）
３、４、６、１３、１４    導入管
５    バッファタンク
１５、１６    マスフローコントローラー
８、１７，２０    溶湯炉に通ずる導入管
９、１８    マグネシウム又はマグネシウム合金の溶湯炉
７、１０、１９    フローコントローラー
１１    Ｃボンベ（成分：フッ素化オレフィン）
１２    Ｄボンベ（成分：キャリアガス）
２１    本発明の方法によるガス供給システム
２２    従来の方法によるガス供給システム
２３    従来の方法と本発明の方法を組み合わせたガス供給システム
２４、２５、２６、２７、調圧弁
【図１】
2010095782.tif 000003
【図２】
2010095782.tif 000004
【図３】
2010095782.tif 000005