(57)【要約】【課題】穀粒の乾燥に際して水分値に大きなバラツキがあっても、乾燥品質を損なうことなく、安定した高速乾燥制御が可能な排風循環型穀粒乾燥機を提供する。【解決手段】  排風循環型穀粒乾燥機は、バーナー（５）、乾燥部（３）、排風ファン（６）、排風供給ダクト（２１）、水分値測定手段（１０）、別途設定の乾燥速度に沿ってバーナー（５）の燃焼量を調節するとともに、水分値に対応して排風供給ダクト（２１）の戻し量を調節する排風循環制御を行う制御部（Ｆ）等を備えて構成され、上記制御部（Ｆ）は、乾燥開始から所定の初期乾燥時間を経過する間について、別途設定の上記乾燥速度に基づいて定めた戻し量によって排風供給ダクト（２１）を制御する初期乾燥制御を行うものである。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼量調節が可能に熱風を生成するバーナー（５）と、このバーナー（５）からの熱風を受けつつ一定流動する穀粒を乾燥する乾燥部（３）と、この乾燥部（３）から熱風を吸引して排風として排出する排風ファン（６）と、この排風ファン（６）から受けた排風の分流調節が可能に排風を乾燥部（３）に戻す排風供給ダクト（２１）と、穀粒の水分値を測定する水分値測定手段（１０）と、この水分値測定手段（１０）の水分値により、別途設定の乾燥速度に沿うようにバーナー（５）の燃焼量を調節するとともに、水分値に対応して排風供給ダクト（２１）の戻し量を調節する排風循環制御を行う制御部（Ｆ）とを備える排風循環型穀粒乾燥機において、
上記制御部（Ｆ）は、乾燥開始から所定の初期乾燥時間を経過した後、または水分値測定手段（１０）による所定回数の水分測定終了後に前記排風循環制御を開始することを特徴とする排風循環型穀粒乾燥機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、穀粒を乾燥する乾燥部に還流調節可能な排風循環用の吸引排出部を備える排風循環型穀粒乾燥機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１に示すように、熱風供給部から熱風を受けて穀粒を乾燥する熱風透過構成の乾燥部と、この乾燥部の排風を還流可能に吸引排出する吸引排出部とを備える排風循環型穀粒乾燥機が知られている。この排風循環型穀粒乾燥機は、吸引排出部からの還流排風を合わせた高温高湿の混合熱風による熱と水を同時に穀粒に供給することにより、表面からの水分蒸発を抑制しながら穀粒内部の水分移行を促進させることにより、胴割れを抑えた高速乾燥が可能となる。
【特許文献１】特開２００８−１３３９５７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
上記の場合において、穀粒の水分値に応じて排風を還流する割合を変えることにより、品質低下を招くことなく、乾燥時間を短縮化することが可能であるが、収穫された穀粒は、圃場の生育条件や収穫条件の差によって水分値に大きなバラツキがあり、それを乾燥機に張込んで乾燥を行うと、乾燥部に順次送られて乾燥処理される穀粒の水分値が変動することに伴って排風を還流する割合が変化することから、乾燥動作の不安定化を招くという問題があった。
【０００４】
解決しようとする問題点は、穀粒の乾燥に際して水分値に大きなバラツキがあっても、乾燥品質を損なうことなく、安定した高速乾燥制御が可能な排風循環型穀粒乾燥機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
請求項１に係る発明は、燃焼量調節が可能に熱風を生成するバーナー（５）と、このバーナー（５）からの熱風を受けつつ一定流動する穀粒を乾燥する乾燥部（３）と、この乾燥部（３）から熱風を吸引して排風として排出する排風ファン（６）と、この排風ファン（６）から受けた排風の分流調節が可能に排風を乾燥部（３）に戻す排風供給ダクト（２１）と、穀粒の水分値を測定する水分値測定手段（１０）と、この水分値測定手段（１０）の水分値により、別途設定の乾燥速度に沿うようにバーナー（５）の燃焼量を調節するとともに、水分値に対応して排風供給ダクト（２１）の戻し量を調節する排風循環制御を行う制御部（Ｆ）とを備える排風循環型穀粒乾燥機において、上記制御部（Ｆ）は、乾燥開始から所定の初期乾燥時間を経過した後、または水分値測定手段（１０）による所定回数の水分測定終了後に前記排風循環制御を開始することを特徴とする。
上記穀粒乾燥機の制御部は、乾燥開始から所定の初期乾燥時間の間または水分値測定手段（１０）による所定回数の水分測定終了までは、所定の乾燥速度になるようバーナー（５）の燃焼による初期乾燥制御によって穀粒乾燥を開始し、その後に排風戻し量による排風循環制御に切替えて穀粒乾燥を継続する。
【発明の効果】
【０００６】
請求項１の発明は、上記制御部（Ｆ）は、乾燥開始から所定の初期乾燥時間を経過した後、または水分値測定手段（１０）による所定回数の水分測定終了後に前記排風循環制御を開始することから、水分値のバラツキによる不安定制御を招くことなく、乾燥開始時から乾燥制御動作が安定して精度の高い排風還流による乾燥制御が可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
本実施の形態の穀粒乾燥機について説明する。
図１、図２は穀粒乾燥機の全体を示す図、図３は穀粒乾燥機の内部を説明する斜視図で、直方体形状の本体１の内部に上部から穀粒を貯留する貯留部２、貯留部２で貯留した穀粒を下方に流下しながら乾燥する乾燥部３、乾燥部３で乾燥した穀粒が集まる集穀部４を設ける。そして貯留部２に張り込まれた穀粒は乾燥部３で乾燥されて集穀部４に供給され、再度貯留部２に供給され調質される構成のいわゆる循環式の穀粒乾燥機の構成である。
【０００８】
なお、本実施の形態では本体１の長手方向ｓを前後方向、短手方向ｔを左右方向と呼ぶ。
本体１の前後方向の前側でかつ乾燥部３に対向する左右中央位置に、スリット状の外気取り入れ口５０を正面側に多数形成したバーナケース４０を取り付け、該バーナケース４０内には燃焼バーナ５を収容配置している。そして、燃焼バーナ５の燃焼盤面５ｄを本体１側と対向するよう燃焼バーナ５を載置している。
【０００９】
本体１の前後方向の後側には乾燥部３に対向する左右中央位置に排風ファン６を設ける。
また、本体１の前後方向の前側でバーナケース４０に隣接する位置には穀粒を揚穀する昇降機７を設け、本体１の上部には移送螺旋（図示せず）を内装し、昇降機７で揚穀した穀粒を貯留部２に搬送する上部搬送装置８及び上部搬送装置８で搬送中の穀粒に混入する藁屑等の夾雑物を吸引除去する吸塵ファン９を設けている。
【００１０】
１０は穀粒の水分を検出する水分計で、昇降機７に取り付け設定時間毎に揚穀中の穀粒のうちサンプル穀粒を取り込み単粒毎の電気抵抗値を検出することにより水分値を算出する。
【００１１】
乾燥部３は、本体１の左右両側に燃焼バーナ５で生成した乾燥熱風を受ける熱風室１１を設け、本体１の左右中央部に排風ファン６と連通する排風室１２を設け、熱風室１１と排風室１２との間には穀粒流下通路１３を設け、穀粒流下通路１３の下端部には穀粒を集穀部４に繰り出すロータリバルブ１４を設け、ロータリバルブ１４の回転により貯留室２の穀粒が順次通過する構成である。
【００１２】
集穀部４には穀粒を昇降機７に搬送する下部螺旋１５を設けている。
排風ファン６は断面円形のファン胴６ａ内部に、軸流式のファン羽根６ｂと、ファン羽根６ｂで発生させる排風に圧力を与える固定板６ｃとを内装し、排風ファン６の排風排出側には断面円形の排風ダクト２０を連結している。
【００１３】
図６、図７に示すように、排風ダクト２０内には排風を排風ダクト２０外と排風供給ダクト２１に排出する量の割合を調節する第一調節弁２３を設けている。
排風ダクト２０の上部には排風を本体１内側に供給するための断面方形の排風供給ダクト２１を設け、排風供給ダクト２１の排風入口には排風供給ダクト２１内に供給される排風の量を調節する第二調節弁２２を設けている。
【００１４】
第一調節弁２３と第二調節弁２２は横軸心の回動軸２３ａ及び回動軸２２ａでそれぞれ回動する構成とし、このうち回動軸２３ａには調節弁駆動モータ２５を連結している。第一調節弁２３と第二調節弁２２とは連結ロッド２４で連結し、第一調節弁２３と第二調節弁２２との回動動作が連動する構成としている。第二調節弁２２が全閉位置ｇａにあって排風が排風供給ダクト２１内に排出されない時には、第一調節弁２３が全開位置ｆａにあって排風を全て機外に排出される。
【００１５】
反対に第二調節弁２２が全開位置ｇｂにあって、排風が最も排風供給ダクト２１内に最も多くの排風が排出される時には、第一調節弁２３が最も排風の量を排風供給ダクト２１側に排風を排出する閉位置ｆｂに位置する。なお、第一調節弁２３と第二調節弁２２はそれぞれ無段階に開閉調節できる構成とし、排風供給ダクト２１に排出する排風量を制御部Ｆで適宜調節している。
【００１６】
図８，図９に示すように、例えば制御部Ｆ１では、以下の演算によって排風戻し量を設定する。すなわち、熱風室１１と排風室１２との間に形成される前記穀粒流下通路１３に、該通路１３内穀粒に作用する乾燥風の温度Ｔを検出する温度センサ３０と、該乾燥風の相対湿度Ｈｓを検出する相対湿度センサ３１を設け、これらの検出結果を制御部Ｆ１に入力する構成とする。
【００１７】
上記制御部Ｆ１には、記憶部ＭＥ１を接続し湿り空気線図に相当するデータ、乾燥風温度毎における飽和水蒸気圧に相当する絶対湿度ＨＦの値、及び飽和水蒸気圧近傍であるか否かの判定を行なうための閾値とする係数α、β及び該係数αに絶対湿度ＨＦを乗じたα・ＨＦ（例えばα＝０．７）、及び係数βに絶対湿度ＨＦを乗じたβ・ＨＦ（例えばβ＝０．１）の値を記憶している。該制御部Ｆ１には第一、第二算出部、比較部が構成され、このうち第一算出部により上記検出温度Ｔと検出相対湿度Ｈｓとから絶対湿度ＨＤ（＝ｆ（Ｔ,Ｈｓ））を、第二算出部により検出温度Ｔ時の飽和水蒸気圧における絶対湿度ＨＦを夫々算出するものである。そして比較部はこれら絶対湿度ＨＤと絶対湿度ＨＦの夫々の値を比較することにより、穀粒が存在する乾燥室としての穀粒流下通路１３内における乾燥風の絶対湿度（ＨＤ）が、この絶対湿度（ＨＦ）の近傍に設定した上限絶対湿度（β・ＨＦ）を上回ることを検出すると、排風戻し量を減少側に制御する。また、比較部は該乾燥風の絶対湿度ＨＤが係数αに絶対湿度ＨＦを乗じた下限絶対湿度α・ＨＦの値以下と判定されるときは、排風戻し量を増加側に制御する。
【００１８】
従って、乾燥風の絶対湿度ＨＤが上限絶対湿度β・ＨＦ以下で、乾燥風の絶対湿度ＨＡが下限絶対湿度α・ＨＦより大であると判定されると、乾燥風は飽和水蒸気圧近傍でかつ飽和水蒸気圧を超えない程度と判定されて排風循環量はその状態を維持させる。
【００１９】
上記の制御のうち、上限絶対湿度に代えて飽和水蒸気圧における絶対湿度ＨＦに代替し、この絶対湿度ＨＦに達したか否かによっても同様の効果がある。
上記のような制御を行ないながら、適正な排風循環量にフィードバック制御することによって排風循環量を制御することができる。なお、排風戻し量の増減制御によって、例えば前記調節弁駆動モータ２５を予め設定した単位ステップ毎に作動して第一調節弁２３の回動角度θを単位角度Δθ毎に連動する構成とする。
【００２０】
上記のように、排風戻り量の演算によって、第一調節弁２３の回動角度θが決定され、軸２３aに組み込んだ角度検出センサ２３ｂにて回動角度θが検出されるまで調節弁駆動
モータ２５を正逆転連動する構成としている。なお、第二調節弁２２は、第一調節弁２３に連動するものであるから、その回動角度は検出しない構成としているが、両調節弁を独立的に回動調節するように構成してもよくこの場合には夫々に角度検出センサおよび調節弁駆動モータを設けるものである。
【００２１】
ここで、図１０により、乾燥用熱風が戻り排風と合流して乾燥室内に作用し、排風として排出される状況を絶対湿度の変化を説明すると、所定絶対湿度の外気はバーナで加熱された後排風と合流する。加熱によっては絶対湿度の変化はないが、排風との合流によって絶対湿度は上昇し、熱風室から乾燥室（穀粒流下通路１３）に入ると（本出願では乾燥室内の流通空気を「乾燥風」としている）、乾燥風は穀粒との接触によって絶対湿度は直ちに上昇し以後余り絶対湿度は高くならないままに排風室に抜けていくものである。本発明では、前記の説明のように、図における上限絶対湿度β・ＨＦから下限絶対湿度α・ＨＦの範囲となるよう戻り排風の量を調節制御するものである。
【００２２】
第一調節弁２３が最も排風の量を排風供給ダクト２１側に排風を排出する閉位置ｆｂにあるときに、排風ダクト２０の下部の内周面２０ａと第一調節板２３の該周縁２３ａとの間に設定間隔の隙間ｚができるよう第一調節弁２３の回動軸２３ａから外周までの長さｂを排風ダクト２０の中心から内周面２０ａまでの長さより短くし、第一調節弁２３の面積を排風ダクト２０の開口面積より小さく構成している。ｊは第一調節弁２３の回動軌跡である。
【００２３】
また、第一調節弁２３がもっとも排風の量を排風供給ダクト２１側に排風を排出する閉位置ｆｂは、図６に示すように前下がり傾斜に位置する構成とし、第二調節弁２２は後ろ下がり傾斜に位置する構成とすることで、排風を排風供給ダクト２１内に案内し易くしている。
【００２４】
排風供給ダクト２１と本体１との間には排風供給ダクト２１内を通過した排風を左右両側に分散する排風分散通路となる排風分散ケース２６を排風ファン６の上部から左右両側に亘って設ける。排風分散ケース２６の左右両端部と後述する熱風室内貫通通路を形成する戻りダクト２７の後端部とを第一排風開口部ｍで連通する構成としている。
【００２５】
戻りダクト２７は左右の熱風室１１内前後方向に沿って備える筒形状の通路で、本実施の形態では断面形状で上部が尖った台形状に形成している。
本体１とバーナケース４０の間には本体１内を通過して戻された排風が通過する第一戻し通路４１と燃焼バーナ５で生成した熱風が通過する熱風通路４２を内部に形成する熱排風通過ケース４３を備えている。そして、戻りダクト２７の一端と第一戻し通路４１とを第二排風開口部ｐで連通する構成とすると共に、第一戻し通路４１とバーナケース４０の左右両側に形成する第二戻し通路４４とを第三排風開口部ｒで連通する構成としている。バーナケース４０の下方には塵埃貯留ケース４５を形成している。塵埃貯留ケース４５の左右両側の上端部に第四排風開口部ｄを形成して第二戻し通路４４と連通する構成としている。
【００２６】
図１１から図１３に基づき熱排風通過ケース４３の構成について詳述する。
熱排風通過ケース４３内の熱風通路４２は、バーナケース４０と第一熱風開口部ｃで連通する第一熱風通路４６と、第一熱風通路４６を通過した熱風を第二熱風開口部ｖから第三熱風開口部ｗを経て熱風室１１に供給する第二熱風通路４７とを設けている。
【００２７】
第一戻し通路４１と第二熱風通路４７とは本体１の正面左右両側にあって上下二段に形成し、第一熱風通路４６は左右中央側にあってバーナケース４０に対向する位置に設けている。第一熱風開口部ｃは第一熱風通路４６及びバーナケース４０の中央部に形成している。
【００２８】
なお、本実施の形態では排風供給ダクト２１から第二戻し通路４４に至るまでの排風が通過する経路を総称して戻し通路と呼ぶ。
燃焼バーナ５の周囲について説明する。
【００２９】
バーナケース４０内にあって燃焼バーナ５の左右に隣接して設ける第二戻し通路４４には排風を排出する第五排風開口部ｅを設ける。第五排風開口部ｅの位置は燃焼バーナ５の燃焼盤面位置ｋより本体１側に向かって設け、多数のスリット状に形成している。そして、第五排風開口部ｅは燃焼バーナ５の燃焼盤面５ｄと同様本体１側と対向するよう形成している。
【００３０】
そして、第五排風開口部ｅから排出される排風と燃焼バーナ５で生成した熱風とを燃焼バーナ５の燃焼炎Ｑ側に位置する熱排風混合部４０ａで混合され、混合された熱排風が熱風通路４２、すなわち第一熱風通路４６と第二熱風通路４７の順に通過し、熱風室１１に供給される構成である。
【００３１】
また、第五排風開口部ｅは図に示すように、本体下側に向かっても多数のスリットが形成されている。
燃焼バーナ５の上方でかつ燃焼盤面位置ｋより本体１側には燃焼バーナ５の一次空気を吸引して燃焼バーナ５に供給するバーナファン５ａを設け、燃焼炎Ｑの上方に位置することで暖気化して空気ダクト５ｂを介して燃焼バーナ５に送風できる構成としている。
【００３２】
７０は風の流れの有無を検出する風検知板である。５ｃは燃焼バーナ５に燃料を供給する燃料ポンプである。
熱排風通過ケース４３の側壁に燃焼炎Ｑの状態を確認するスリット状の燃焼炎確認用開口部４３ａを設け、燃焼炎の状態を確認できるだけでなく外気を導入できるため熱風が通過する熱排風通過ケース４３の熱で側壁を熱くなり難くしている。
【００３３】
次に燃焼バーナ５で生成した熱風が排風ファン６の吸引作用を受けて乾燥風として熱風室１１から流下通路１３の穀粒に作用した後、排風となって排風室１２及び戻し通路を経て、熱風と混合して熱風室１１に供給されるまでの過程について説明する。
【００３４】
燃焼バーナ５で生成した熱風はバーナケース４０から第一熱風開口部ｃを通過し、第一熱風通路４６から第二熱風開口部ｖ、第二熱風通路４７、第三熱風開口部ｗを通過して熱風室１１に供給される。
【００３５】
熱風室１１内の熱風は多数のスリット（図示省略）を形成する穀粒流下通路１３を流下する穀粒内を乾燥風として通過し、穀粒に作用して水分を吸収して排風室１２に排出され、排風ファン６にて排風ダクト２０に排風として排出される。
【００３６】
排風ダクト２０内の排風は第一調節弁２３及び第二調節弁２２の開度の制御により適宜必要な排風量を戻し通路を経て再度熱風室１１側に循環すべく排風供給ダクト２１に供給される。
【００３７】
排風供給ダクト２１に供給された排風は排風分散ケース２６で左右に分散され、第一排風開口部ｍから戻りダクト２７に供給される。そして、戻りダクト２７内の排風は第二排風開口部ｐから第一戻し通路４１、第三排風開口部ｒ、第二戻し通路４４を経て第五排風開口部ｅから燃焼バーナ５の燃焼炎Ｑの側方から燃焼炎Ｑの噴出する方向と並行して排出され、燃焼バーナ盤面と対向する位置にある熱排風混合部４０ａで熱風と混合して第一熱風開口部ｃから第一熱風通路４６に供給される。なお、第二戻し通路４４の排風に含まれる塵埃は自重で落下して第四排風開口部ｄを通過して塵埃貯留ケース４５に貯留される。
【００３８】
次に本実施の形態の構成に伴う作用及び効果について説明する。
排風ファン６からの排風を熱風室１１に供給することによって、燃焼バーナ５で供給する熱風に排風中の熱が加わり、熱風室１１ひいては流下通路１３の穀粒に作用させ得て短時間で穀粒温度を上昇させることができる。そして、排風の戻し量を制御することによって穀粒流下通路１３の穀粒に作用する乾燥熱風の絶対湿度を高くし、穀粒表面からの気化量を抑止することができる。
【００３９】
すなわち、排風と混合した乾燥熱風を供給すると、乾燥風は穀粒表面から蒸発しようとする気化量を高くなった穀粒表面の絶対湿度により抑止する一方、穀粒に作用する乾燥風の熱は主に穀粒温度の上昇を促進し、穀粒内の水分流動性を高め、穀粒単位の内部と表面側との水分勾配を小さくでき、胴割れが少なく、かつ高速で乾燥作業を行なえる。
【００４０】
戻しダクト２７から第一熱風通路４６に排風を供給するまでにバーナケース４０に隣接する第二戻し通路４４を経て第五排風開口部ｅから燃焼バーナ５の燃焼炎Ｑの側方において燃焼炎Ｑの噴出方向と並行状態で熱排風混合部４０ａに排風を排出することで、燃焼炎Ｑが乱流せず、安定した燃焼バーナ５の燃焼を行なうことができるものである。しかも燃焼バーナ５の燃焼側で排風を合流させるため、戻し排風量の変化による燃焼バーナ５周辺を通過する風の量の変化を小さくすることができ、燃焼炎Ｑの変化を小さくすることができる。そして、排風と熱風の混合を促進させることができる。そして、排風を燃焼バーナ５に直接晒さないことにより、塵埃や水分等の作用による燃焼バーナ５の劣化を防止することができる。
【００４１】
また、塵埃貯留ケース４５に排風中の塵埃を多く落下堆積させることが可能になり、第一熱風通路４６及び熱風室１１に供給される塵埃の量を減少させることができる。戻し通路をバーナケース４０に隣接して設けることで、排風の保温性を向上させることができる。
【００４２】
本実施の形態のように、外気を直接燃焼バーナ５で加熱して燃焼ガスに含まれた空気を乾燥対象物に供給する乾燥機においては、塵埃の含まれる排風を燃焼バーナ５の燃焼炎Ｑで加熱すると塵埃が燃焼し、該燃焼した塵埃が穀粒に供給されて穀粒の品質が低下する場合が生じていたが、本実施の形態により、塵埃の燃焼がされ難く穀粒の品質低下を防止することができる。
【００４３】
ここで、穀粒を例に乾燥理論、すなわち、穀粒に水分と熱を与えるということを図１５で説明する。従来の乾燥制御では図１５（Ａ）に示すように、燃焼バーナ５で発生して穀粒に供給された乾燥熱風による乾燥熱量を１００とすると、乾燥初期には主として穀粒内の水分が蒸発されるための熱量である気化熱量に消費され（例えば９５）、残りは穀粒温度の上昇に用いられる。すなわち、乾燥初期は穀粒の水分値が高いために供給された熱量の多くが水分の気化に用いられる。そのため、乾燥熱量を単純に増加させるだけでは穀粒表面側の乾燥が穀粒内部側より促進され、かえって穀粒中の水分勾配が高くなり胴割れがしやすくなってしまう。
【００４４】
それに対し、本実施の形態の乾燥制御については、図１５（Ｂ）で示すように、乾燥初期に排風を戻して所定条件の乾燥熱風を生成することにより、胴割れし難く高速乾燥を可能にするものである。すなわち、燃焼バーナ５で発生した熱量を１００とし、さらにこの乾燥熱風の熱量に排風中に含まれる排風の熱量５０が加わるとすると、乾燥熱風に排風が合流した熱量全体は１５０となる。ここで乾燥熱風に排風が合流することによって生じる新たな乾燥風の条件は、絶対湿度が飽和水蒸気圧近傍の上限絶対湿度よりも低く、かつかつ該飽和水蒸気圧に対して所定限度に設定した下限絶対湿度よりも高いことを知見している。例えば、籾の乾燥の場合、上限の飽和水蒸気圧における絶対湿度から下限はこの飽和水蒸気圧の状態から最大で３０％程度低い下限絶対湿度の範囲で制御される。上限・下限の絶対湿度の値は、乾燥対象物の種類や環境によって個々に設定されるものである。
【００４５】
そして、新たな乾燥風が穀粒に作用すると熱量を与えられた穀粒中の水分が穀粒表面から気化しようとする一方で、絶対湿度が上記のように飽和水蒸気圧近傍でかつ飽和水蒸気圧以下に調整されることにより穀粒表面からの水分蒸発は抑止され、付与される熱量は穀粒内部に作用し、例えば気化熱量に用いられる熱量は従来の９５より低い６０となり、穀粒温度上昇に用いられる熱量が９０となる。そのため、穀粒温度が急激に上昇するが穀粒中の水分移行が促進され水分勾配が急激に高くならず、胴割れが発生し難いものである。
【００４６】
そして、戻り排風の排風量を、後述のように、乾燥中に検出する穀粒の水分値に対応して調節することができるため、排風の湿度を検出する湿度センサ等を必要とせず、コスト高にならず、また、適正な水分、すなわち穀粒流下通路１３が飽和水蒸気圧未満でかつ飽和水蒸気圧近傍を保つ程度の水分を乾燥対象物に与えながら乾燥することができる。
【００４７】
以上に説明の新たな乾燥風の条件は、燃焼バーナ５による乾燥熱風と排風との合流によって得られることを知見している。すなわち、穀粒に作用する乾燥風は水分を吸収して排風となって排出されるが、この排風の絶対湿度に着目して排風戻し量を調整しようとする。
【００４８】
ここで、図１６のグラフに示すように排風絶対湿度は穀粒の水分値に略対応していることが試験により知見されている。すなわち、穀粒の水分値が高い程排風絶対湿度も高くなっている。なお、これまでに記載のとおり、熱風室１１の乾燥熱風は穀粒流下通路１３内で乾燥風として穀粒に作用し、排風室１２から排風されるが、このうち乾燥風と排風の絶対湿度は略等しいから（図１０中、「絶対湿度ＨＤ≒仮想排風絶対湿度Ｕ」の関係にある）、排風絶対湿度の検出あるいは推定は穀粒流下通路１３内乾燥風の絶対湿度が仮想できる。
【００４９】
穀粒水分値が高いほど排風絶対湿度の高いことは、穀粒表面から気化しようとする水蒸
気圧が高いため、それを抑止するためにその分多くの排風湿度を必要としているためであり、乾燥作業が進行し、穀粒水分値が下がるほど穀粒から気化する水分量が減り、穀粒中の水分を抑止するための水分量が少なくともよくなるためである。本実施例では、図１６の関係グラフを制御部Ｆ２の記憶部ＭＥに記憶し、若しくは水分値を変数とした回帰式を求めることによって、仮想絶対湿度Ｕを算出する仮想絶対湿度算出部を構成し、検出水分値のデータに基づき必要とする排風絶対湿度ＨＤを仮想する構成としている。
【００５０】
飽和水蒸気を超えると結露して穀粒が蒸れて品質が損なわれる恐れがあるが、超えない程度に、排風中に含まれる熱と水分を穀粒に与えることで穀粒内部に多くの熱を供給すると共に、穀粒の表面から蒸発しようとする水分を排風中の水分により穀物対象物の内部に抑止する。穀粒内部に熱と供給すると内部水分の表面側の移行が促進されるため、穀粒内部の水分勾配を小さくすることができ、高速で乾燥させるものでありながら穀粒の内部が亀裂等を起こし難くすることができる。
【００５１】
そして、上記の仮想排風絶対湿度Ｕは穀粒の水分値Ｍｎに略対応していること知見をもって穀粒乾燥において排風戻し量を制御するが、その一例について、図１７のフローチャート、図１８のブロック図に基づき説明する。
【００５２】
乾燥運転を開始すると共に、外気温度センサ３８、外気湿度センサ３９にて外気温度ＴＡ・外気湿度ＨＡの検出、穀粒の水分値Ｍｎの検出が行われ、これらの検出データが制御部Ｆ２に入力される。制御部Ｆ２では、外気温度ＴＡと外気湿度ＨＡに基づき絶対湿度ＨＡを算出し、所定時間毎の水分値の検出結果に基づき乾減率算出部は乾燥速度（乾減率）を算出する。さらに、この制御部Ｆ２は、前記図１６における検出水分値Ｍｎと仮想排風絶対湿度Ｕの関係を呼び出す。
【００５３】
制御部Ｆ２は上記の仮想絶対湿度Ｕ、乾減率、及び予め入力された穀粒の張込量に加え、仮想排風絶対湿度Ｕを元にして、排風戻し量を算出する。なお、これらの条件に基づく排風戻し量の関係は、穀粒の乾燥風の絶対湿度ＨＤが、前記のように飽和水蒸気圧付近を上限絶対湿度とし、所定値以下を下限絶対湿度とするが、これらは実験等によって予め適当な値を求めておく。
【００５４】
上記の排風戻し量の算出に基づき、第一調節弁２３の角度θが設定され、この角度となるよう調節弁駆動モータ２５に正逆転連動出力され、第１調節弁２３及び第２調節弁２２が作動する。
【００５５】
また乾燥が継続し、定期的に外気温度ＴＡ・外気湿度ＨＡ、及び水分値Ｍｎを検出し、その都度絶対湿度Ｚや乾減率を算出するが、この値が前回の値と異なり変動したときには排風戻し量を補正する。即ち、絶対湿度Ｚが下ると、予定の乾燥風絶対湿度（略排風絶対湿度Ｕに等しい）を確保するため、排風の戻し量を増加補正し、逆に絶対湿度Ｚが上がると排風戻し量を減少補正する。
【００５６】
また、水分値Ｍｎの検出によって、乾減率が変動すると同様に排風戻し量の増・減補正が行われる。即ち、乾減率が高くなると、戻り排風に含まれる水分割合が高くなるので、排風戻し量を減少補正し、逆の場合には増加補正する。
【００５７】
なお、図１７、図１８における例では、絶対湿度Ｚ、乾減率、張込量、及び、仮想排風絶対湿度Ｕを元に、排風戻し量を第一調節弁２３の作動角度θの設定制御を行う構成としたが、第一調節弁２３の目標値に対する偏差を補正する前記図９の制御方法によって行ってもよい。この場合には、所定時間間隔をおいて、飽和水上気圧近傍であってこの飽和水蒸気圧相当の絶対湿度ＨＦとの偏差を知ることとなるので、排風の戻し量をきめ細かく制御することができる。
【００５８】
次に調節弁の開度を調節するための制御例について代表数値を用いて説明する。
外気温度センサで検出された外気温ＴＡが２０℃で、外気湿度センサで検出された外気湿度ＨＡが７０％で制御部Ｆ２で演算された絶対湿度（Ｚ）が１３ｇ／ｍ３とする。そして、前述の図１６で水分計１０で検出した穀粒水分値に対応して設定されている制御目標とする排風の仮想排風絶対湿度（Ｕ）が２５ｇ／ｍ３である場合とする。そして、本実施例の排風ファン６の風量は１９００ｋｇ／ｈで、穀粒乾燥機に供給された穀粒（籾）量を８００ｋｇ、乾燥速度を示す乾減率（一時間あたりに乾燥される水分の割合）を１．２％／ｈとした場合、どの程度の割合の排風を熱風室１１に戻すかを以下の式より求める。
【００５９】
仮想排風絶対湿度（Ｕ）−絶対湿度（Ｚ）＝１２（ｇ／ｍ３）          （式１）
外気が吸水できる最大吸水量は
１２×１９００／１０００≒２３（ｋｇ）                  （式２）      
そして、一時間あたりに穀粒から除去される水分量は
８００（ｋｇ）×１．２（％／ｈ）＝９．６（ｋｇ／ｈ）    （式３）
Ｂ２の式とＢ３の式より
２３／（９．６＋２３）≒０．７１  →７１％              （式４）
すなわち、排風ファン６から排出される排風量の７１％を熱風室１１に戻すべく調節弁駆動モータ２５を制御して第一調節弁２３のθ角を制御し、これによって第二調節弁２２を調節する。すなわち、排風の戻し割合に見合う前記第一調節弁２３の回動角度θを予め記憶部ＭＥに記憶しておき、上記計算結果に基づく排風割合７１％に対応するよう調節弁駆動モータ２５を正・逆転連動する。
【００６０】
前述の演算式についてさらに詳述すると、前記外気温度センサＴＡと前記外気湿度センサＨＡでそれぞれ検出された外気の温度と湿度から制御部Ｆ２で外気の絶対湿度（Ｚ）を演算し、外気の絶対湿度（Ｚ）と水分計１０で検出された穀粒水分の条件から予め設定する排風の絶対湿度（Ｕ）との差異（増加水量）を外気が吸収できる最大の吸水量として演算する（式１と式２）。そして、一方では乾燥作業により穀粒から蒸発する蒸発水量（本実施の形態では前述の一時間あたりに穀粒から除去される水分量）を求め（式３）、増加水量が乾燥作業による蒸発水量と合算された値に対する割合が、排風を戻す割合と考えるものである。  
【００６１】
すなわち、前記式４は
増加水量／（穀物から蒸発する水量＋増加水量）  
を示している。この式においては、いわゆる連続的に乾燥対象物に乾燥作用をなす乾燥機について特に有効である。
【００６２】
但し、本実施の形態のように穀粒を貯留部２と乾燥部３とを循環させて乾燥作用と調質作用（いわゆるテンパリング）を交互に行なう穀粒乾燥機においては、前述のように乾燥部で熱と水分を供給した穀粒が貯留部２に循環されると、供給する熱と水分が多すぎた場合に、穀粒内部の水分の移行より穀粒表面からの乾燥が進行し、穀粒の胴割れが増加する場合がある。
【００６３】
そこで、特に穀粒乾燥機の場合には式４に変わって下記の式Ｂ５に基づいて乾燥制御を行なっても良い。
増加水量／（穀物から蒸発する水量＋排風の絶対湿度（Ｕ））    （式５）
２３／（９．６＋４７．５）≒０．４２    すなわち、４２％の排風を戻すようにする。
【００６４】
なお、４７．５（ｋｇ）とは前述の絶対湿度（Ｕ）の２５ｇ／ｍ３と排風ファンの風量１９００ｋｇ／ｈとから算出される。
４７．５＝２５×１９００／１０００      （式６）
テンパリング方式で乾燥を行なう循環型の乾燥機においては、貯留部２に停留している間の表面乾燥を抑制するために、式５では貯留部２を通過する絶対湿度が設定する排風の絶対湿度になるように、単位時間あたりに穀物内を通過する風が持つ総水量を変更補正する。
【００６５】
なお、第一調節弁２３及び第二調節弁２２が排風量の７１％より多くの量を熱風室１１に戻すよう調節された場合には、多くなればなるほど戻される水分量が多くなるため、穀粒から新たに水分を除去し難くなる。また、第一調節弁２３及び第二調節弁２２が排風量の７１％より少ない量を熱風室１１に戻した場合には熱風室１１に戻される熱量が少なくなるため、穀粒の温度の上昇がし難くなり乾燥速度が遅くなる。
【００６６】
本実施の形態の式から排風を戻す割合を調節することで、排風ファン６から排出された排風が帯びる熱、すなわち吸水力をできる限り適正に利用することで燃焼効率の良い乾燥作業を行うことができる。
【００６７】
図１９は前述の図１６に基づく穀粒水分値と仮想排風絶対湿度に基づいて設定する排風を戻す割合を補正することを示す図である。
補正する条件として外気温度と穀粒張込量を示している。すなわち、外気温度が高い程排風を戻す割合を低減させるよう補正する。そして曲線Ｍ１，Ｍ２，Ｍ３，Ｍ４，Ｍ５は張込量毎による排風戻し率の補正を示し、張込量が多いほど排風を戻す割合を低減させるよう補正する。
【００６８】
外気温度が高くなるほど穀粒の乾燥が促進するのでその分排風を戻す量を低減できる。また、張込量が多いほど最も上昇する穀粒温度が高くなるためその分排風を戻す量を低減できる。
【００６９】
上記実施例では、排風戻し量を調節弁の回動角度θをもって制御する構成について説明したが、戻し量自体を検出して制御してもよく、あるい全排風量に対する排風戻し割合を制御する形態でもよい。
【００７０】
また、本実施の形態では乾燥速度を示す乾減率を１．２％としたが、乾減率によって排風を戻す割合が変更される。
なお、本実施の形態では外気湿度センサＨＡから外気の絶対湿度を求めているが、外気湿度センサの代わりに外気温度基準による外気の絶対湿度を定めてこれを代用値としても良い。
【００７１】
本実施の形態では籾・麦・豆等の穀粒乾燥機について記載したが、そのほかに椎茸や材木や海産物等の自然から採取された物で、乾燥対象物の表面部分と内部中心部分に水分勾配を伴うものを乾燥対象物とする乾燥機の場合にも利用可能である。
【００７２】
次に、本実施の形態の乾燥制御について説明する。
図１４は乾燥作業に伴う穀粒温度の変化及び水分値の変化を示すグラフで、Ｌ１は本実施の形態の乾燥工程を示し、Ｌ２は従来の乾燥行程を示す。また、Ｌ３は本実施の形態の水分値の変化を示し、Ｌ４は従来の水分値の行程を示す。
【００７３】
Ｌ２は従来の乾燥工程で、燃焼バーナ５が燃焼量を一定にした場合のグラフであるが、燃焼を開始してから次第に穀粒温度が上昇し、仕上げ水分に到達するまで穀粒温度が略一定の傾きで上昇していることを示している。
【００７４】
それに対して、Ｌ１の乾燥行程は以下の行程を行なう。
まず、燃焼バーナ５の燃焼開始後、所定時間（例えば張り込み穀粒が一循環する時間又は水分計１０で１０分間隔で３回測定するまで）においては第一調節板２３を全開し、排風を略全量を機外に排出し、燃焼開始直後に多く発生する塵埃が再度戻し通路から熱風室１１内に供給されることを防止する（初期乾燥制御Ａ１）。また、この間燃焼バーナ５の作用にて穀温は上昇する。
【００７５】
所定時間経過すると、設定時間毎に水分計１０で検出する穀粒水分値に応じた水分量を含む排風絶対湿度Ｈａの排風を戻す調節を行なう（排風循環制御Ａ２）。そして、穀粒流下通路１３内が飽和水蒸気圧を超えて結露しない程度に、すなわち飽和水蒸気圧未満でかつ飽和水蒸気圧近傍になる排風絶対湿度Ｈａの排風を供給する。なお、排風循環制御の始めはまだ穀粒水分値が高いので図１６のグラフに見られるように必要な排風絶対湿度が高くなるように制御する。すなわち、排風の戻す割合を高くなるように制御するため、図１４に示すように穀温が比較的短時間で上昇する。そして、ある一定の高めの穀温の状態で排風循環制御を行なう。
【００７６】
仕上げ水分値に近くなると、第一調節弁２３と第二調節弁２２は排風を順次機外に排出する割合を高くするよう調節制御することで、穀粒温度を順次低下させ、設定水分に到達して乾燥作業終了した後の籾摺り工程を早く行なえるようにしている（仕上排出工程Ａ３）。
このように制御部Ｆは、乾燥開始から所定の初期乾燥時間の間について、通常の燃焼にて穀粒乾燥を開始し、その後において水分値に応じた排風戻し量による排風循環制御に切替えて穀粒乾燥を継続する。したがって、水分値のバラツキによる不安定制御を招くことなく、乾燥開始時から乾燥制御動作が安定して精度の高い排風還流による乾燥制御が可能となる。また、初期乾燥時間は第一調節弁２３を全開にすることで、穀粒と混ざっている塵埃や藁屑等の大きな長尺物を機外に排出することで、その後の排風循環制御できれいな排風を戻すことができる。
【００７７】
上記の他に、当初の測定による水分値により、対応する排風戻し率で当初の所定時間を排風循環することにより、当初の制御を安定化することができ、また、所定の水分値測定までを初期乾燥時間とすることによっても、当初の制御を安定化することができる。
【００７８】
（乾燥終了時）
乾燥終了時の制御については、仕上がり水分値に対して所定値以上の水分値（例えば、＋１．５％）に入った場合、すなわち、仕上がり水分値に近付いた場合は、排風循環制御を中止し、または、僅かな循環量に落として仕上がり乾燥を行うように制御することにより、穀物表面状態を従来の熱風乾燥の場合に近づけることができる。すなわち、排風循環による乾燥を行った場合は、高温高湿の雰囲気の中での穀物表面状態にあり、籾摺り条件が多少とも相違することから、穀物水分の内外関係を長年の経験感覚に近づけて、容易に籾摺りを行うことができる。また、従来の熱風乾燥の場合と同様にいままでの水分計を使用して仕上がりの程度を把握することができる。
【００７９】
上記仕上がり近傍における具体的な制御は、排風循環量を僅かずつ数回に分けて低下させてゆき、設定値になるように制御する。例えば、排風循環率が６０％であり、この時点で仕上がり制御に入った場合は、１分間隔で排風循環量を５％ずつ低下させ、計１２分で排風循環を停止する。
【００８０】
上記制御なしに排風循環弁を一気に作動させて循環を中止した場合には、吹き零れの鍋蓋をあけると瞬間に蒸気が立ち上がり沸騰した湯の温度が低下して水分蒸発が起こるのと同様に、乾燥機の内部で一気に穀物の表面乾燥が起きて胴割れを招くことから、上記の段階的な排風循環低下によって乾燥品質を確保することができる。
【００８１】
また、乾燥終了時の制御おいて、一旦、仕上がり制御に入った場合には、次の水分値の測定結果が高く出ても、そのまま仕上がり制御を継続するように制御処理を構成することにより、水分値の変動に従って仕上がり制御を解除することに伴う排風循環量の増減によって胴割れを招く事態を回避して、安定して仕上がり乾燥を進めることができる。
【００８２】
また、排風循環乾燥中において、停止スイッチによる乾燥停止、あるいは、機器トラブルによる自動停止の際は、所定時間おきに一定量ずつ徐々に排風循環量を低下させるように排風循環弁を操作するように制御処理を構成する。例えば、停止スイッチを押した場合の４分のポストパージ（停止制御の時間）について、２０秒おきに１０％ずつ弁を開いていくように制御する。
このように、排風循環をかけて乾燥している場合は、ポストパージを利用して徐々に排風循環弁を開いていくことにより、排風循環弁を一気に開いて循環停止制御した場合の胴割れを防止することができる。
【００８３】
（バーナー部構成）
次に、バーナー部の構成について説明する。
バーナー部の正面図を図２０に示すように、バーナケース４０の内部において、バーナ５の左右の取付足５ｃ、５ｃの位置に還流排風を案内する通路４４に沿って障害なしに外気を高速で直進導入する外気導入ダクト８１，８１を奥行き方向に形成する。
【００８４】
この外気導入ダクト８１，８１は、バーナによる熱風供給部の分解斜視図を図２１に示すように、バーナーの足の補強として機能するとともに、第五排風開口部ｅから放出された還流排風が、並走する外気の高速直進流線に沿って案内されることから、還流排風が燃焼部に悪影響を与えることなく、良好な混合熱風を得ることができる。
【００８５】
（排風循環制御の適用）
排風循環弁調節をしない現状の熱風乾燥の場合は、水分計無し・水分計切・タイマ設定ありとして水分計による自動停止ができないことから、排風循環弁検出異常あるいは作動異常時によって自動調節ができない場合や、しわや胴割れ等の品質劣化を避けるために、排風循環による高速乾燥から熱風乾燥に切替えを要する場合に、対応ができないという問題があったことから、この問題を解決するために、排風循環弁調節について、「する」、「しない」を設定選択できるように構成する。
【００８６】
詳細には、排風循環ダクトに排風循環弁とその排風循環弁回動位置を検出するポテンショメータを設け、排風循環率による排風循環弁回動目標値とそのポテンショメータ検出値により排風循環弁の駆動調節を行う乾燥機において、排風循環弁調節を「する」「しない」を設定選択できるように構成し、この設定選択は、作業停止中に有効とし、排風循環弁調節を「する」→「しない」に設定変更された場合は、排風循環弁を全開位置（通常熱風乾燥状態）に調節するように構成し、乾燥運転開始により、排風循環弁の調節を「する」「しない」の設定により、排風循環弁を自動調節「する」「しない」を行えるように構成する。このように構成することにより、排風循環弁の「自動」「手動」調節の切替え設定選択手段を提供することができ、穀物品質劣化防止および乾燥性能維持向上が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００８７】
【図１】穀粒乾燥機全体の正面図
【図２】穀粒乾燥機全体の側面図
【図３】穀粒乾燥機全体の内部を説明する斜視図
【図４】乾燥部と集穀部の構成を説明する斜視図
【図５】乾燥部と集穀部の構成を説明する正面図
【図６】第一調節弁と第二調節弁の連動構成を説明する排風ファンの側面図（Ａ）及び背面図（Ｂ）
【図７】排風供給ダクトと排風分散ケースと排風ファンを示した斜視図
【図８】ブロック図
【図９】フローチャート
【図１０】絶対湿度の変動を示す概要図
【図１１】バーナケース及び熱排風通過ケースの内部を説明する斜視図
【図１２】バーナケース内部を説明する側面図
【図１３】バーナケース内部を説明する斜視図
【図１４】乾燥行程と穀粒温度、又は穀粒水分値の関係を示すグラフ
【図１５】穀粒に供給する熱について説明する図（Ａ）（Ｂ）
【図１６】排風絶対湿度と穀粒水分値との関係を示す図
【図１７】フローチャート
【図１８】ブロック図
【図１９】外気温度及び張込量による排風を還流する割合を変更することを示す図
【図２０】バーナー部の内部構成を表す正面図
【図２１】バーナケース及び熱排風通過ケースの内部を説明する斜視図
【符号の説明】
【００８８】
３      乾燥部
５      燃焼バーナ
６      排風ファン
７      昇降機
１０    水分計（水分値測定手段）
１３    穀粒流下通路
１４    ロータリバルブ
２０    排風ダクト
２１    排風供給ダクト
２２    第二調節板
２３    第一調節板
２７    ダクト
４０    バーナケース
Ｆ      制御部
θ      作動角度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
2010144969.tif 000021
【図２０】
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【図２１】
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