(57)【要約】      （修正有）【課題】超硬合金組成物、その製造方法を提供する。【解決手段】各々が、第一材料を含有する硬質粒子とレニウムもしくはＮｉベース超合金を含む第二の異なる材料を含有する結合剤マトリックスとを含有する超硬金属組成物。２ステップ焼結法を利用して、比較的低い焼結温度にして固体相で上記超硬合金を製造し、実質的に完全に緻密化した超硬合金を生産することができる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
第一材料を含む硬質粒子及び第二の異なる材料を含む結合剤マトリックスを含有する材料であって、
前記第二材料の容量が前記材料の全容量の約３％〜約４０％であり、前記結合剤マトッリックスが前記材料の全重量の２５％より多い量のレニウムを含有し、そして前記硬質粒子は前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている材料。
【請求項２】
前記第一材料が、タングステンを含む炭化物を含有している請求項１に記載の材料。
【請求項３】
前記炭化物が、一炭化タングステン（ＷＣ）を含有している請求項２に記載の材料。
【請求項４】
前記第一材料がさらに、タングステンと異なる金属元素を含む他の炭化物を含有している請求項２に記載の材料。
【請求項５】
前記金属元素がチタン（Ｔｉ）である請求項４に記載の材料。
【請求項６】
前記金属元素がタンタル（Ｔａ）である請求項４に記載の材料。
【請求項７】
前記金属元素がニオブ（Ｎｂ）である請求項４に記載の材料。
【請求項８】
前記金属元素がバナジウム（Ｖ）である請求項４に記載の材料。
【請求項９】
前記金属元素がクロム（Ｃｒ）である請求項４に記載の材料。
【請求項１０】
前記金属元素がハフニウム（Ｈｆ）である請求項４に記載の材料。
【請求項１１】
前記金属元素がモリブデン（Ｍｏ）である請求項４に記載の材料。
【請求項１２】
前記第一材料がさらに窒化物を含有している請求項２に記載の材料。
【請求項１３】
前記窒化物がＴｉＮ又はＨｆＮを含んでいる請求項１２に記載の材料。
【請求項１４】
前記第一材料がさらに窒化物を含有している請求項１に記載の材料。
【請求項１５】
前記窒化物がＴｉＮ又はＨｆＮを含んでいる請求項１４に記載の材料。
【請求項１６】
前記結合剤マトリックスがさらにコバルト（Ｃｏ）を含有している請求項１に記載の材料。
【請求項１７】
前記結合剤マトリックスがさらにニッケル（Ｎｉ）を含有している請求項１に記載の材料。
【請求項１８】
前記結合剤マトリックスがさらにモリブデン（Ｍｏ）を含有している請求項１に記載の材料。
【請求項１９】
前記結合剤マトリックスがさらに鉄（Ｆｅ）を含有している請求項１に記載の材料。
【請求項２０】
前記結合剤マトリックスがさらにクロム（Ｃｒ）を含有している請求項１に記載の材料。
【請求項２１】
前記結合剤マトリックスがさらにＮｉベース超合金を含有している請求項１に記載の材料。
【請求項２２】
前記結合剤マトリックスがさらにコバルトを含有している請求項２１に記載の材料。
【請求項２３】
（１）ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣの混合物、（２）ＷＣ、ＴｉＣ及びＮｂＣの混合物、（３）ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣとＮｂＣの少なくとも一方の混合物、並びに（４）ＷＣ、ＴｉＣ及びＨｆＣとＮｂＣの少なくとも一方の混合物からなる群の中の少なくとも一つを選択してなる混合物を含む第一材料を含有する硬質粒子と、第二の異なる材料を含有する結合剤マトリックスとを含有する材料であって、
前記結合剤マトリックスの容量が前記材料の全容量の約３％〜約４０％であり、前記結合剤マトリックスがレニウムを含有し、そして前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている材料。
【請求項２４】
前記結合剤マトリックスがさらにＮｉベース超合金を含有している請求項２３に記載の材料。
【請求項２５】
Ｍｏ２Ｃ及びＴｉＣの混合物を含む第一材料を含有する硬質粒子と、第二の異なる材料を含む結合剤マトリックスとを含有する材料であって、
前記結合剤マトリックスの容量が前記材料の全容量の約３％〜約４０％であり、前記結合剤マトリックスがレニウムを含有し、そして前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている材料。
【請求項２６】
前記第一材料がさらにＴｉＮを含有している請求項２５に記載の材料。
【請求項２７】
前記結合剤マトリックスがさらにＮｉベース超合金を含有している請求項２５に記載の材料。
【請求項２８】
硬質粒子の粉末とレニウムを含有する結合剤マトリックス材料とを混合することによってグレード粉末を製造し、
前記グレード粉末を処理して、前記結合剤マトリックス材料を利用し前記硬質粒子を結合させて固体超硬合金材料を製造することを含む方法であって、
前記処理が（１）前記グレード粉末を固相で減圧条件下焼結すること、及び（２）前記グレード粉末を固相で不活性ガス媒体中加圧下焼結することを含む方法。
【請求項２９】
前記結合剤マトリックス材料がさらにＮｉベース超合金を含有している請求項２８に記載の方法。
【請求項３０】
前記結合剤マトリックス材料がさらにコバルトを含有している請求項２９に記載の方法。
【請求項３１】
前記結合剤マトリックス材料がさらにコバルトを含有している請求項２８に記載の方法。
【請求項３２】
前記各焼結が前記硬質粒子及び前記結合剤マトリックス材料の共融温度より低い温度で行われる請求項２８に記載の方法。
【請求項３３】
第一材料を含有する硬質粒子と、ニッケルベース超合金を含む第二の異なる材料を含有する結合剤マトリックスとを含有する材料であって、
前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている材料。
【請求項３４】
前記第一材料がタングステンを含む炭化物を含有している請求項３３に記載の材料。
【請求項３５】
前記炭化物が一炭化タングステン（ＷＣ）を含有している請求項３４に記載の材料。
【請求項３６】
前記第一材料がさらにタングステンとは異なる金属元素を含む他の炭化物を含有する請求項３４に記載の材料。
【請求項３７】
前記金属元素がチタン（Ｔｉ）である請求項３６に記載の材料。
【請求項３８】
前記金属元素がタンタル（Ｔａ）である請求項３６に記載の材料。
【請求項３９】
前記金属元素がニオブ（Ｎｂ）である請求項３６に記載の材料。
【請求項４０】
前記金属元素がバナジウム（Ｖ）である請求項３６に記載の材料。
【請求項４１】
前記金属元素がクロム（Ｃｒ）である請求項３６に記載の材料。
【請求項４２】
前記金属元素がハフニウム（Ｈｆ）である請求項３６に記載の材料。
【請求項４３】
前記金属元素がモリブデン（Ｍｏ）である請求項３６に記載の材料。
【請求項４４】
前記第一材料がさらに窒化物を含有している請求項３４に記載の材料。
【請求項４５】
前記窒化物がＴｉＮを含有している請求項４４に記載の材料。
【請求項４６】
前記窒化物がＨｆＮを含有している請求項４４に記載の材料。
【請求項４７】
前記第一材料がさらに窒化物を含有している請求項３３に記載の材料。
【請求項４８】
前記窒化物がＴｉＮとＨｆＮの少なくとも一方を含有している請求項４７に記載の材料。
【請求項４９】
前記ニッケルベース超合金が主としてニッケルを含有し他の元素も含有している請求項３３に記載の材料。
【請求項５０】
前記他の元素がＣｏ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｗ、及びＺｒを含んでいる請求項４９に記載の材料。
【請求項５１】
前記結合剤マトリックスがさらに第二の異なるニッケルベース超合金を含有している請求項３３に記載の材料。
【請求項５２】
前記結合剤マトリックスがさらにレニウムを含有している請求項５１に記載の材料。
【請求項５３】
前記結合剤マトリックスがさらにコバルトを含有している請求項５２に記載の材料。
【請求項５４】
前記結合剤マトリックスがさらにレニウムを含有している請求項３３に記載の材料。
【請求項５５】
前記結合剤マトリックスがさらにコバルトを含有している請求項５４に記載の材料。
【請求項５６】
前記結合剤マトリックスがさらにコバルトを含有している請求項３３に記載の材料。
【請求項５７】
前記結合剤マトリックスがさらにニッケルを含有している請求項３３に記載の材料。
【請求項５８】
前記結合剤マトリックスがさらに鉄を含有している請求項３３に記載の材料。
【請求項５９】
前記結合剤マトリックスがさらにモリブデンを含有している請求項３３に記載の材料。
【請求項６０】
前記結合剤マトリックスがさらにクロムを含有している請求項３３に記載の材料。
【請求項６１】
前記結合剤マトリックスがさらにニッケルベース合金と異なる他の合金を含有している請求項３３に記載の材料。
【請求項６２】
ＴｉＣとＴｉＮを含む第一材料を含有する硬質粒子と、Ｎｉ、Ｍｏ、及びＭｏ２Ｃのうち少なくとも一つを含む第二の異なる材料を含有する結合剤マトリックスとを含有する材料であって、
前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている材料。
【請求項６３】
前記結合剤マトリックスがさらにＲｅを含有している請求項６２に記載の材料。
【請求項６４】
前記結合剤マトリックスがさらにＣｏを含有している請求項６３に記載の材料。
【請求項６５】
前記結合剤マトリックスがさらにＮｉベース超合金を含有している請求項６４に記載の材料。
【請求項６６】
前記結合剤マトリックスがさらにＮｉベース超合金を含有している請求項６３に記載の材料。
【請求項６７】
前記結合剤マトリックスがさらにＮｉベース超合金を含有している請求項６２に記載の材料。
【請求項６８】
硬質粒子の粉末を、Ｎｉベース超合金を含む結合剤マトリックス材料と混合することによってグレード粉末を製造し、
前記グレード粉末を処理して、前記結合剤マトリックス材料を利用し前記硬質粒子を結合させることによって固体の超硬合金材料を製造することを含む方法。
【請求項６９】
前記処理が、引き続き圧縮操作、第一焼結操作，成形操作及び第二焼結操作を行うことを含む請求項６８に記載の方法。
【請求項７０】
前記混合前に、レニウムをさらに含有するように結合剤マトリックス材料を調製することをさらに含む請求項６８に記載の方法。
【請求項７１】
前記混合前に、コバルトをさらに含有するように結合剤マトリックス材料を調製することをさらに含む請求項６８に記載の方法。
【請求項７２】
前記処理が，熱間等方加圧法の固相焼結を含む請求項６８に記載の方法。
【請求項７３】
前記処理が、（１）グレード粉末を固相で減圧条件下焼結すること及び（２）グレード粉末を固相で不活性ガス媒体中加圧下焼結することを含む請求項６８に記載の方法。
【請求項７４】
前記混合前に，粒径が０．５ミクロンより小さい硬質粒子を調製することをさらに含み、焼結操作の温度を下げる請求項６８に記載の方法。
【請求項７５】
物体から材料を切削する摩耗部品を備えた装置であって、前記摩耗部品が、第一材料を含む硬質粒子と、レニウムとＮｉベース超合金を含む第二の異なる材料を含有する結合剤マトリックスとを含有する材料を含み、前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている装置。
【請求項７６】
前記結合剤マトリックスがさらにコバルトを含有している請求項７５に記載の装置。
【請求項７７】
摩耗部品を備えた装置であって、その摩耗部品が、第一材料を含む硬質粒子と、Ｎｉベース超合金を含有する第二の異なる材料の結合剤マトリックスとを含有する材料を含み、前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている装置。
【請求項７８】
（１）ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣの固溶体、（２）ＷＣ、ＴｉＣ及びＮｂＣの固溶体、（３）ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣとＮｂＣの少なくとも一方の固溶体、並びに（４）ＷＣ、ＴｉＣ及びＨｆＣとＮｂＣの少なくとも一方の固溶体からなる群の中の少なくとも一つを選択してなる第一材料を含有する硬質粒子と、第二の異なる材料を含む結合剤マトリックスとを含有する材料であって、前記結合剤マトリックスの容量が前記材料の全容量の約３％〜約４０％であり、前記結合剤マトリックスがレニウムを含有し、そして前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている材料。
【請求項７９】
前記硬質粒子がＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣの固溶体を含有し、前記結合剤マトリックスが純Ｒｅで構成されている請求項７８に記載の材料。
【請求項８０】
前記固溶体が前記材料の約７２％であり、そしてＲｅが前記材料の全重量の約２８％である請求項７９に記載の材料。
【請求項８１】
前記固溶体が前記材料の約８５％であり、そしてＲｅが前記材料の全重量の約１５％である請求項７９に記載の材料。
【請求項８２】
ＴｉＣとＴａＣの量がほぼ等しくかつその合計量がＷＣの量より少ない請求項７９に記載の材料。
【請求項８３】
前記硬質粒子がＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣの固溶体を含有し、前記結合剤マトリックスがＲｅとＮｉ超合金を含有する請求項７８に記載の材料。
【請求項８４】
ＴｉＣとＴａＣが、各々、前記材料の全重量の約３％から約６％未満であり、そしてＷＣが前記材料の全重量の７８％を超え８９％より少ない請求項８３に記載の材料。
【請求項８５】
前記結合剤マトリックスがさらにＣｏを含有している請求項８３に記載の材料。
【請求項８６】
前記Ｎｉベース超合金が主としてＮｉを含有しＣｏ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｗ、Ｚｒ、Ｂ、Ｃ、及びＶを含む他の元素をも含有している請求項８３に記載の材料。
【請求項８７】
前記結合剤マトリックスが、Ｒｅ及びＲｅを含有するＮｉベース超合金を含有している請求項７８に記載の材料。
【請求項８８】
前記Ｎｉベース超合金がＲｅを含有している請求項２１に記載の材料。
【請求項８９】
前記Ｎｉベース超合金がＲｅを含有している請求項２４に記載の材料。
【請求項９０】
前記Ｎｉベース超合金がＲｅを含有している請求項２１に記載の材料。
【請求項９１】
前記Ｎｉベース超合金がＲｅを含有している請求項３３に記載の材料。
【請求項９２】
前記Ｎｉベース超合金がγ−γ’相である請求項３３に記載の材料。
【請求項９３】
前記他の元素がさらにＲｅを含有している請求項５０に記載の材料。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本願は、２００３年６月２日付けで出願された米国特許願第１０／４５３，０８５号並びに二つの米国仮特許願、すなわち発明の名称が「Hardmetal Compositions with Novel Binder Compositions」で２００３年１月１３日付けで出願された米国仮特許願第６０／４３９，８３８号及び同じ発明の名称で２００３年２月２０日付けで出願された米国仮特許願第６０／４４９，３０５号の特典を主張するものである。
【０００２】
本願は、超硬合金組成物、その製造方法及び関連用途に関する。
【背景技術】
【０００３】
超硬合金としては各種の複合材料があり、特に硬質でかつ耐火性でありそして強い耐摩耗性を示すように設計されている。広範囲にわたって使用されている超硬合金の例としては、焼結又は結合（cement）された炭化物（carbide）又は炭窒化物（carbonitrides）又はこのような材料の組合せがある。サーメットと呼ばれるいくつかの超硬合金は、結合剤の金属粒子で結合された加工セラミック粒子（例えばＴｉＣ）を含む組成である。超硬合金の特定の組成は技術文献に記載されている。例えば、超硬合金の組成を広範囲にわたって編集して、下記非特許文献１として刊行されている。
【０００４】
超硬合金は各種の用途に使用することができる。代表的な用途としては、金属、石及びその他の硬質材料を切断するのに使用する切削工具、線引き抜きダイ（wire-drawing dies）、ナイフ、石炭、各種の鉱石及び岩石を採掘する採掘工具、並びに石油用の掘削工具やその他の掘削用途がある。さらに、このような超硬合金は、各種の装置の作動又はそれら装置が作動する環境条件の特定の要求を満たす、それら装置のハウジング及び外表面もしくは外層をつくるのに使用することもできる。
【０００５】
最初に炭化物又は炭窒化物の硬質で耐火性を有する粒子を結合剤マトリックス中に分散させ、次にその混合物を圧縮し焼結することによって、多種類の超硬合金を製造することができる。その焼結工程によって、結合剤マトリックスが前記粒子と結合して前記混合物が凝縮され超硬合金が生成する。上記硬質粒子は、生成する超硬合金の硬質性と耐火性に主として寄与している。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】「Brookes' World Dictionary and Handbook of Hardmetals, 第６版、International CarbideData」（英国、１９９６年）
【発明の概要】
【０００７】
下記の超硬合金材料は、第一材料を含む硬質粒子及び第二の異なる材料を含む結合剤マトリックスで構成された材料を含有している。上記硬質粒子は、上記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている。上記硬質粒子用の上記第一材料としては、例えば、炭化タングステンに基づいた材料、炭化チタンに基づいた材料、及び炭化タングステンと炭化チタンの混合物に基づいた材料がある。上記結合剤マトリックス用の上記第二材料としては、とりわけ、レニウム、レニウムとコバルトの混合物、ニッケルベース超合金、ニッケルベース超合金とレニウムの混合物、ニッケルベース超合金とレニウムとコバルトの混合物、並びに他の材料と混合されたこれらの材料がある。そのニッケルベース超合金は、γ−γ’金属相のものでよい。
【０００８】
各種の実施態様で、例えば、第二材料の容量は、材料の全容量の約３％〜４０％である。いくつかの用途では、上記結合剤マトリックスは、材料の全重量の２５％を超える量のレニウムを含有している。その他の用途では、第二材料はＮｉベース超合金を含有している。上記Ｎｉベース超合金は、特定の用途の場合、Ｎｉ及び他の元素例えばＲｅを含有している。
【０００９】
本願の超硬合金材料は、一実施態様によれば、材料混合物を減圧条件下で焼結し、次いで、気体媒体を通じて圧力をかけながら、固相焼結することによって製造することができる。
【００１０】
これら超硬合金材料及び配合法から生まれる利点は、一般に硬度が優れていること、高温での硬度が増大していること及び腐蝕と酸化に対する耐性が改善されていることのうちの１又は２以上を含んでいる。
【００１１】
これらの及びその他の特徴、実施態様及び利点は、図面、詳細な説明及び請求項によって詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の一実施態様による超硬合金の一つの代表的な製造の流れを示す。
【図２】固相で超硬合金を処理する代表的な２ステップ焼結法を示す。
【図３】選択された代表的な超硬合金の各種特性の測定値を示す。
【図４】選択された代表的な超硬合金の各種特性の測定値を示す。
【図５】選択された代表的な超硬合金の各種特性の測定値を示す。
【図６】選択された代表的な超硬合金の各種特性の測定値を示す。
【図７】選択された代表的な超硬合金の各種特性の測定値を示す。
【図８】選択された代表的な超硬合金の各種特性の測定値を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
超硬合金の組成は、超硬合金の所期の用途での超硬合金の技術的性能及びこのような超硬合金の製造中に利用される加工条件と加工装置に直接影響する点で重要である。また、超硬合金の組成は、超硬合金の原料のコスト及び製造法に関連するコストにも直接影響することがある。これらの及びその他の理由から、超硬合金用の技術的に優れかつ経済的に引き合う組成を開発するため、超硬合金産業界で広範囲にわたる努力がなされている。本願は、とりわけ、性能の利点を提供する選択された結合剤マトリックス材料を含有する超硬合金の特徴、材料組成物について述べる。
【００１４】
対象の超硬合金の材料組成物は、各種の硬質粒子と各種の結合剤マトリックス材料を含有している。一般に、これらの硬質粒子は、元素周期表のＩＶＡ族の金属の炭化物（例えばＴｉＣ、ＺｒＣ、ＨｆＣ）、ＶＡ族の金属の炭化物（例えばＶＣ、ＮｂＣ、ＴａＣ）及びＶＩＡ族の金属の炭化物（例えばＣｒ３Ｃ２、Ｍｏ２Ｃ、ＷＣ）から製造することができる。さらに、元素周期表のＩＶＡ族の金属元素で製造される窒化物（例えばＴｉＮ、ＺｒＮ、ＨｆＮ）並びにＶＡ族の金属元素で製造される窒化物（例えばＶＮ、ＮｂＮ、ＴａＮ）も使用することができる。例えば、多くの超硬合金に広く使用されている、硬質粒子の一つの材料組成物は、炭化タングステン例えば一炭化タングステン（ＷＣ）である。各種の窒化物を、炭化物と混合して上記硬質粒子を製造することができる。上記の及びその他の炭化物及び窒化物を２種以上混合して、ＷＣベースの超硬合金又はＷＣを含有しない超硬合金を製造することができる。異なる炭化物の混合物の混合物の例としては、限定されないが、ＷＣとＴｉＣの混合物並びにＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣの混合物がある。
【００１５】
さらに、硬質粒子を互いに結合するのに使うマトリックスを提供する結合剤マトリックス材料の組成物は、生成する超硬合金の硬度や耐火性に有意に影響する。一般に、この結合剤マトリックスは、元素周期表のＶＩＩＩ族の遷移金属、例えば、コバルト（Ｃｏ）、ニッケル（Ｎｉ）及び鉄（Ｆｅ）の１又は２種以上、並びにＶＩＡ族の金属、例えば、モリブテン（Ｍｏ）及びクロム（Ｃｒ）を含有している。これらの及び他の結合剤金属の２種以上を混合して、適切な硬質粒子を結合するための所望の結合剤マトリックスを製造することができる。例えば、いくつかの結合剤マトリックスは、相対重量が異なるＣｏ、Ｎｉ及びＭｏの混合物を利用している。
【００１６】
本明細書に記載の超硬合金組成物は、結合剤マトリックス材料の組成物が、各種用途の特別な要求を満たす高性能の超硬合金を提供するため、特別に目的に合わせて製造できるという認識に基づいて開発したものである。特に、結合剤マトリックス材料の組成物は、生成する超硬合金の他の材料特性、例えば弾性、剛性及び強さのパラメータ（横破断強さ、引張り強さ及び衝撃強さを含む）に対して有意に影響する。したがって、本発明者は、材料の特性及び生成する超硬合金の性能を高めるため、超硬合金の硬質粒子及び他の成分の材料組成物に一層良好に適合する結合剤マトリックスに用いる適正な材料組成物を提供することが望ましいことが分かった。
【００１７】
さらに具体的に述べると、これらの超硬合金組成物は、レニウム、ニッケルベース超合金、又は少なくとも１種のニッケルベース超合金と他の結合剤材料の混合物を含む結合剤マトリックスを使用する。他の適切な結合剤材料は、とりわけ、レニウム（Ｒｅ）又はコバルトを含んでいる。Ｎｉベース超合金は、比較的高い温度において、高い材料強さを示す。このような結合剤材料で製造して得られた超硬合金は、レニウムやＮｉ超合金の高温での高い材料強さから恩恵を受けて高温での性能が向上している。さらに、Ｎｉベース超合金は、腐蝕や酸化に対する優れた耐性も示すので、結合剤材料として使用すると、超硬合金のこれら耐性が改善される。
【００１８】
本願に記載の超硬合金の組成物は、超硬合金の全材料の約３〜約４０容量％の結合剤マトリックス材料を含有し、したがって硬質粒子の対応する容積％は約９７％〜約６０容量％である。上記容量％の範囲内で、特定の実施態様の結合剤マトリックス材料は、全超硬合金材料の容量の約４〜約３５容量％でよい。より好ましくは、超硬合金のいくつかの組成物は、全超硬合金材料の容量の約５〜約３０容量％の結合剤マトリックス材料を含有している。生成する超硬合金の全重量中の結合剤マトリックス材料の重量％は、その超硬合金の特定の組成から導くことができる。
【００１９】
各種の実施態様で、結合剤マトリックスは、主として、ニッケルベース超合金で、及びニッケルベース超合金と他の元素、例えば、Ｒｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｍｏ及びＣｒとの各種混合物によって製造できる。対象のＮｉベース超合金は、Ｎｉに加えて元素Ｃｏ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｗ並びに他の元素、例えば、Ｔａ、Ｎｂ、Ｂ、Ｚｒ及びＣを含有していてもよい。例えば、Ｎｉベース超合金は、以下の成分金属を、超合金の全重量に対し以下の重量％で含有している。すなわち、約３０％〜約７０％のＮｉ、約１０％〜約３０％のＣｒ、約０％〜約２５％のＣｏ、約４％〜約１２％のＡｌとＴｉの合計、約０％〜約１０％のＭｏ、約０％〜約１０％のＷ、約０％〜約１０％のＴａ、約０％〜約５％のＮｂ、及び約０％〜約５％のＨｆを含有している。また、Ｎｉベース超合金は、ＲｅとＨｆの両者又はどちらかを、例えばＲｅを約０％〜約１０％及びＨｆを０％〜約５％含有していてもよい。Ｒｅを含有するＮｉベース超合金は、高温下での用途に使用できる。Ｎｉベース超合金は、さらに、他の元素、例えば、Ｂ、Ｚｒ及びＣを少量含有していてもよい。
【００２０】
ＴａＣとＮｂＣは、ある程度類似の特性を有しているので、いくつかの実施態様の超硬合金組成物において、互いに、部分的に又は完全に置換又は代替して使用することができる。また、ＨｆＣとＮｂＣのいずれか一方又は両方も、超硬合金設計時に、ＴａＣの一部又はすべてを置換又は代替するのに使用できる。ＷＣ、ＴｉＣ、ＴａＣは、単体で又は固溶体の形態での混合物で製造することができる。混合物を使用する場合、その混合物は、（１）ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣの混合物、（２）ＷＣ、ＴｉＣ及びＮｂＣの混合物、（３）ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣとＮｂＣのうちの少なくとも一方の混合物、並びに（４）ＷＣ、ＴｉＣ及びＨｆＣとＮｂＣのうちの少なくとも一方の混合物からなる群から少なくとも一つ選択される。多種類の炭化物の固溶体は、数種類の炭化物の混合物より優れた特性と性能を示す。したがって、硬質粒子は、（１）ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣの固溶体、（２）ＷＣ、ＴｉＣ及びＮｂＣの固溶体、（３）ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣとＮｂＣのうちの少なくとも一方の固溶体、並びに（４）ＷＣ、ＴｉＣ及びＨｆＣとＮｂＣのうちの少なくとも一方の固溶体からなる群から少なくとも一つ選択できる。
【００２１】
結合剤材料としてのニッケルベース超合金は、ＦＣＣ構造を有するγ’相がγ相と混合しているγ−γ’相であってもよい。その強さは、温度が上昇するにつれてある程度増大する。このようなＮｉベース超合金の他の望ましい特性は、酸化及び腐蝕に対する耐性が高いことである。ニッケルベース超合金は、各種のコバルトベース結合剤組成物中のＣｏの一部又は全体を代替するのに使用できる。本願に開示されている実施例で示されているように、超硬合金の結合剤マトリックス中に、レニウムとニッケルベース超合金の両者が含有されていると、Ｎｉベース超合金の比較的低い焼結温度を利用して、製造しやすいように適度に低い焼結温度を維持しながら、Ｒｅの存在による高温下での優れた性能の利点をうけることによって、生成する超硬合金の性能が有意に改善される。さらに、このような結合剤組成物中の比較的低い含有量のＲｅによって、結合剤材料のコストを下げることができるので、そのような材料は経済的に引き合う。
【００２２】
このようなニッケルベース超合金は、結合剤マトリックスの特定の組成に基づいて、結合剤マトリックスの全材料成分の全重量に対して数％〜１００％の重量％である。典型的なニッケルベース超合金は、主として、ニッケルと他の金属成分を、γ−γ’相の強化された状態（γ−γ’ phase strengthened state）で含有しているので、温度が上昇するにつれて強さが増大する。
【００２３】
各種のニッケルベース超合金、例えば、主としてＮｉを含有しＣｏ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｂ及びＺｒを組み合わせてなるSpecial Metals から入手できる商品名がRene-95、Udimet-700、Udimet-720の合金は、一般的な結合剤材料のＣｏより融点が低い。したがって、このようなニッケルベース超合金だけを結合剤材料として使用すると、生成する超硬合金の融点は、Ｃｏを含有する結合剤を使用している超硬合金と比べて高くならない。
【００２４】
しかし、一実施態様で、上記ニッケルベース超合金は、結合剤に使用して、生成する超硬合金に高い材料強さを提供し、かつ生成する超硬合金の５００℃近傍又は５００℃を超える高温度での材料硬度を改善することができる。いくつかの製造した試料を試験したところ、結合剤中にＮｉベース超合金を含有する超硬合金の材料硬度と材料強さが、結合剤中にＮｉベース超合金を含有していない類似の材料組成物と比べて、低い操作温度において、有意に例えば少なくとも１０％改善されることを示した。結合剤中にＮｉベース超合金を含有する試料Ｐ６５とＰ４６Ａの硬度パラメータの測定値を、結合剤として、純Ｃｏを含有する試Ｐ４９とＰ４７Ａと比較して以下の表に示す。なお、これら試料の組成は表４に列挙してある。
【００２５】
【表１】
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【００２６】
とりわけ、５００℃を超える高い操作温度では、結合剤中にＮｉベース超合金を含有する超硬合金試料は、結合剤中にＮｉベース超合金を含有していない類似の超硬合金試料より有意に高い材料硬度を示すことができる。さらに、結合剤材料としてのＮｉベース超合金は、生成する超硬合金又はサーメットの腐蝕に対する耐性を、結合剤として通常のコバルトを使用している超硬合金又はサーメットと比べて改善することができる。
【００２７】
ニッケルベース超合金を単独で又は他の元素と組み合わせて使用して、所望の結合剤マトリックスを製造することができる。ニッケルベース超合金を組み合わせて結合剤マトリックスを製造できるその他の元素としては、限定されないが、他のニッケルベース超合金、他の非ニッケルベース合金、Ｒｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｍｏ及びＣｒがある。
【００２８】
レニウムは、結合剤として使用して硬質粒子を強く結合させることができ、特に、生成する超硬合金材料に高い融点をもたらすことができる。レニウムの融点は約３１８０℃であり、結合剤の材料として通常使用されるコバルトの融点１４９５℃よりはるかに高い。レニウムのこの特徴が、Ｒｅを使用している結合剤を含有する超硬合金の改善された性能例えば生成する超硬合金の高温での改善された硬度と強さに部分的に寄与している。また、Ｒｅは、結合剤材料として他の望ましい特性を持っている。例えば、その結合剤マトリックス中にＲｅを含有する超硬合金の硬度、横破断強さ、破壊靭性及び融点は、結合剤マトリックス中にＲｅを含有していない類似の超硬合金と比較して有意に多角することができる。２６００ｋｇ／ｍｍ２を超える硬度Ｈｖが、Ｒｅを結合剤マトリックス中に含有する代表的なＷＣベース超硬合金で達成された。いくつかの代表的なＷＣベース超硬合金の融点すなわち焼結温度は２２００℃より高いことを示した。比較すると、先に引用したBrookesの文献の表２．１に示されているように、Ｃｏを結合剤中に含有するＷＣベース超硬合金の焼結温度は１５００℃より低い。焼結温度が高い超硬合金は、その材料を、その焼結温度より低い高温で操作することができる。例えば、このようなＲｅを含有する超硬合金材料に基づいた工具は、高速で操作して加工時間を短縮して加工の全処理量を増大することができる。
【００２９】
しかし、Ｒｅを超硬合金の結合剤材料として使用することには実用上制約がある。例えば、Ｒｅの好ましい高温特性によって一般に、製造時の焼結温度が高くなる。したがって、通常の焼結工程のオーブン又は炉は、高い焼結温度で又はそれを超える温度で作動させる必要がある。このような高い温度、例えば２２００℃を超える温度で作動できるオーブン又は炉は高価なので、商業用途に広く利用することができない。米国特許第５，４７６，５３１号には、迅速全方向締固め（rapid omnidirectional compaction）（ＲＯＣ）法を使用して、純Ｒｅを結合剤材料として、各超硬合金の全重量の６％〜１８％含有するＷＣベース超硬合金を製造する際の加工温度を低下させることが開示されている。しかし、このＲＯＣ法は、やはり高価であるから、一般に商業生産用には不適である。
【００３０】
本願に記載されている超硬合金の組成物と製造方法の一つの有望な利点は、結合剤マトリックス中に、Ｒｅ又はＲｅと他の結合剤材料の混合物を含有する超硬合金を製造するためのより実用的な製造方法を提供するか又は可能にすることである。特に、本発明の２ステップ法によって、Ｒｅが生成する超硬合金の全重量の２５％を超える超硬合金を製造することが可能になる。２５％を超えるＲｅを含有するこのような超硬合金を使用して、高温において、高い硬度と材料強さを達成できる。
【００３１】
その他に、純Ｒｅを超硬合金の結合剤材料として使用することは、Ｒｅが空気中約３５０℃で又はそれを超える温度でひどく酸化されるので制約される。この耐酸化性が劣っているために、約３００℃を超えるどの用途でも純Ｒｅを結合剤として使用することは著しく少ない。Ｎｉベース超合金は、１０００℃より低い温度で、例外的に強さと耐酸化性をもっているので、Ｎｉベース超合金とＲｅの混合物（Ｒｅが結合剤中支配的な材料である）を使用して、このような混合物を結合剤として使用することにより生成する超硬合金の強さと耐酸化性を改善することができる。一方、Ｎｉベース超合金を主として含有する結合剤中にＲｅを添加すると、生成する超硬合金の溶融範囲が高くなり、Ｎｉベース超合金の結合剤の高温での強度と耐クリープ性が改善される。
【００３２】
一般に、結合剤マトリックス中のレニウムの重量％は、超硬合金中の結合剤マトリックスの全重量の数％〜ほぼ１００％である。結合剤マトリックス中のレニウムの重量％は好ましくは５％か又は５％を超えている。特に、結合剤マトリックス中のレニウムの重量％は、結合剤マトリックスの１０％か又は１０％を超えてもよい。いくつかの実施態様で結合剤マトリックス中のレニウムの重量％は、生成する超硬合金の全重量の２５％又は２５％を超えてもよい。このような高濃度のＲｅを含有する超硬合金は、本願に記載されている２ステップ法によって、比較的低い温度で製造することができる。
【００３３】
レニウムは、一般に、超硬合金に使用される他の材料より高価であるので、レニウムを含有する結合剤マトリックスを設計する際にコストを考慮しなければならない。以下に示す実施例のいくつかは、この考慮を反映している。一般に、一実施態様によれば、超硬合金組成物は、第一材料を含有し分散されている硬質粒子と、レニウムを含む第ニの異なる材料を含有する結合剤マトリックスとを含有し、上記硬質粒子は、上記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている。その結合剤マトリックスは、Ｒｅと、一部は原材料の全コストを下げるため一部は結合剤マトリックスの性能を高める他の結合剤材料を含有させるためにＲｅの全含有量を減らす他の結合剤材料との混合物である。Ｒｅと他の結合材料の混合物を含有する結合剤マトリックスの例としては、Ｒｅと少なくとも一種のＮｉベース超合金の混合物、ＲｅとＣｏ及び少なくとも１種のＮｉベース超合金の混合物、ＲｅとＣｏの混合物などがある。
【００３４】
表１に、対象の超硬合金組成物のいくつかの例を列挙してある。この表中のＷＣベース組成物は、「超硬合金」と呼称され、そしてＴｉＣベースの組成物は「サーメット」と呼称される。伝統的に、ＮｉとＭｏの混合物又はＮｉとＭｏ２Ｃの混合物によって結合されているＴｉＣ粒子はサーメットである。本願に記載されているサーメットとしては、さらに、ＮｉとＭｏの混合物又はＮｉとＭｏ２Ｃの混合物によって製造された結合剤マトリックスを含有する、ＴｉＣとＴｉＮ又はＴｉＣ、ＴｉＮ、ＷＣ、ＴａＣ及びＮｂＣの混合物で製造された硬質粒子がある。各超硬合金組成物について、与えられた結合剤材料のこれら組成物中の三つの異なる重量％範囲を列挙してある。一例として、結合剤がＮｉベース超合金とコバルトの混合物で、硬質粒子がＷＣ、ＴｉＣ、ＴａＣ及びＮｂＣの混合物である組成物がある。この組成物は、結合剤が超硬合金の全重量の約２％〜約４０％でもよい。この範囲は、いくつかの用途では約３〜約３５％に設定してもよく、そして、他の用途では約４〜約３０％のより小さい範囲にさらに限定してもよい。
【００３５】
【表２】
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【００３６】
結合剤マトリックス中にＲｅ又はニッケルベース超合金を含有している超硬合金は以下のようにして製造することができる。第一に、望ましい硬質粒子、例えば、１又は２種以上の炭化物又は炭窒化物などの望ましい硬質粒子を含有する粉末を調製する。この粉末は、異なる炭化物の混合物又は炭化物と窒化物の混合物を含有していてもよい。この粉末は、Ｒｅ又はニッケルベース超合金を含有する適切な結合剤マトリックス材料に混合される。この混合物には、さらにプレス潤滑剤（pressing lubricant）例えばワックスを添加してもよい。
【００３７】
硬質粒子、結合剤マトリックス材料及び潤滑剤の混合物を、所望の期間例えば複数時間、粉砕（mill）又は磨砕（attrite）することによって粉砕又は磨砕の工程で混合しこれら材料を完全に混合して、各硬質粒子を結合剤マトリックス材料でコートし次の工程で硬質粒子を結合しやすくする。また、硬質粒子は、潤滑材料でコートしてこれら材料を潤滑し、上記混合工程を容易に行えるようにしかつ硬質粒子の酸化を低下させるか又は除かなければならない。次に、圧縮、予備焼結、成形及び最終焼結を、続けて上記粉砕混合物に実施して超硬合金を製造する。上記焼結工程は、粉末材料を、硬質粒子の溶融温度より低い温度まで加熱することによって連続塊に変換する工程であり、圧力によって予備圧縮した後に実行できる。この工程中に、結合剤材料は緻密化されて連続結合剤マトリックスを形成して、その中に硬質粒子を結合する。さらに１又は２以上の追加のコーティングを、生成する超硬合金の表面に形成させて、超硬合金の性能を向上させることができる。図１は、製造工程のこの実施態様のフローチャートである。
【００３８】
一実施態様のセメンテッド炭化物（cemented carbide）の製造工程は、溶媒内での湿式粉砕（wet milling）、減圧乾燥、圧縮及び減圧下での液相焼結を含んでいる。上記液相焼結の温度は、結合剤材料の融点（例えばＣｏの場合１４９５℃）と超硬合金の混合物の共融温度（ＷＣ・ＣＯの場合１３２０℃）の間である。一般に、セメンテッド炭化物の焼結温度は１３６０℃〜１４８０℃の範囲である。結合剤合金内のＲｅ又はＮｉベース超合金の濃度が低い新しい材料の場合、製造工程は、従来のセメンテッド炭化物の工程と同じである。この場合、減圧下での液相焼結の原理が適用される。その焼結温度は、結合剤合金と炭化物の共融温度よりわずかに高い。例えば、Ｐ１７（結合剤合金中Ｒｅが２５重量％）の焼結条件は、減圧下、１７００℃で１時間である。
【００３９】
図２は、本願に記載されている各種超硬合金を製造するための固相焼結（solid-state phase sintering）に基づいた２ステップの製造方法を示す。この２ステップ焼結法で製造できる超硬合金の例としては、結合剤マトリックス中に高濃度のＲｅを含有する超硬合金があるが、この合金は、他の方法で製造するには、高温下での液相焼結が必要であろう。この２ステップ法は、比較的低い温度、例えば２２００℃より低い温度で実施して、商業的に引き合うオーブンを利用しかつ妥当な低コストで超硬合金を製造することができる。液相焼結は、結合剤合金と炭化物の共融温度が一般に高いから実用的でないので、この２ステップ法では除外される。先に考察したように、このような高温での焼結は、商業的に引き合わない、高温で作動するオーブンが必要である。
【００４０】
この２ステップ法の第一ステップは、結合剤マトリックス用の混合材料と硬質粒子との混合物が減圧下で焼結される減圧焼結である。その混合物は、セメンテッド炭化物を製造する従来の方法で実施される例えば湿式粉砕、乾燥及び圧縮によって最初加工される。焼結のこの第一ステップは、結合剤合金材料と硬質粒子材料の共融温度より低い温度で実施されて、互いに接続している細孔が除去される。第二ステップは、上記共融温度より低い温度にて圧縮された状態で行われる固相焼結であり、第一ステップを行った後、焼結された混合物に残っている細孔や空隙が除かれる。この第ニステップの焼結法として、熱間等方加圧（hot isostatic pressing）（ＨＩＰ）法を利用できる。焼結中、材料に熱と圧力の両方をかけて、他の方法では圧力をかけないので高くなる加工温度を低下させる。不活性ガスなどの気体媒体を使って、焼結される混合物に圧力をかけて伝達する。その圧力は１０００バールか又は１０００バールを超える圧力である。ＨＩＰ法で圧力を加えると、必要な加工温度が低くなり、従来のオーブン又は炉が使用できる。充分に緻密化された材料を得るための固相焼結法とＨＩＰ法の温度は、一般に液相焼結法の温度より有意に低い。例えば、純Ｒｅを結合剤として使用する試料Ｐ６２は、２２００℃で１〜２ｈｒの減圧焼結とこれに続く約２０００℃にてＡｒなどの不活性ガス内での３０，０００ＰＳＩの圧力下約１時間のＨＩＰ法によって充分に緻密化することができる。とりわけ、粒径が０．５ミクロンより小さい超微細硬質粒子を使用すると、焼結温度を下げて、超硬合金（微細粒子は大きさが数ミクロンである）を完全に緻密化することができる。例えば、試料Ｐ６２とＰ６３を製造する場合、このような超微粒子のＷＣを使用すると、焼結温度が低くなり、例えば約２０００℃になる。この２ステップ法はＲＯＣ法よりコストが低いので商業生産に利用できる。
【００４１】
少なくともレニウム又はニッケルベース超合金を含有する各種結合剤マトリックス材料に基づいた代表的な超硬合金組成物とその特性について、以下の章で説明する。
【００４２】
表２は、代表的な超硬合金を製造するのに使用されるいくつかの成分材料のコードネーム（ロット番号）のリストを提供する。すなわちＨ１はレニウムを示し、そしてＬ１、Ｌ２及びＬ３は３種類の代表的な工業用ニッケルベース超合金を示す。さらに表３には、上記３種の代表的なニッケルベースの超合金：Ｕｄｉｍｅｔ７２０（Ｕ７２０）、Ｒｅｎ′９５（Ｒ−９５）及びＵｄｉｍｅｔ７００（Ｕ７００）それぞれの組成が列挙されている。表４には、結合剤マトリックス中にレニウム又はニッケルベース超合金を含有している代表的な超硬合金及び含有していない代表的超硬合金の組成が列挙されている。例えば、ロットＰ１７の材料組成物は、主として、Ｔ３２（ＷＣ）８８ｇ、Ｉ３２（ＴｉＣ）３ｇ、Ａ３１（ＴａＣ）３ｇ、Ｈ１（Ｒｅ）１．５ｇ及びＬ２（Ｒ−９５）４．５ｇを結合剤として含有し、そしてワックス２ｇを潤滑剤として含有している。ロットＰ５８は、Ｒｅを含有していない唯一の結合剤材料としてニッケルベース超合金Ｌ２を含有する超硬合金である。これらの超硬合金を製造し試験して、結合剤材料としてのレニウム及びニッケルベース超合金のいずれか又はこれら両者の生成する超硬合金の各種特性に対する効果を示した。表５〜８はさらに上記異なる試料ロットの組成と特性を要約した情報を提供する。
【００４３】
図３〜８は本願の選択された超硬合金試料の測定値を示す。図３と４はスチール切削グレードのいくつかの代表的超硬合金の靱性と硬度のパラメータの測定値を示す。図５と６は、非鉄切削グレード用のいくつかの代表的超硬合金の靱性と硬度のパラメータの測定値を示す。測定は、固相焼結ＨＩＰ法を行う前と行った後に実施したが、そのデータは、ＨＩＰ法が材料の靱性と硬度の両者を有意に改善することを示唆している。図７は、いくつかの試料について、温度の関数として硬度の測定値を示す。比較のため、図７と８は、同じ試験条件下での市販の炭化物Ｃ２とＣ６の測定値も示し、図７は硬度の測定値を示しそして図８は室温（ＲＴ）での硬度の値から変化の測定結果を示す。本願に記載の組成に基づいた超硬合金試料は、高温における硬度については、明らかに、市販グレードの材料より優れている。これらの結果は、Ｒｅとニッケルベース超合金のどちらか又は両者を結合材料として含有する結合剤マトリックスがＣｏベース結合剤マトリックス材料と比べて性能が優れていることを示している。
【００４４】
【表３】
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【００４５】
【表４】
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【００４６】
【表５−１】
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【００４７】
【表５−２】
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【００４８】
超硬合金組成物のいくつもの代表的範疇を以下に説明して、Ｒｅとニッケルベース超合金のどちらか又は両者を含有する各種超硬合金組成物の上記一般設計を例示する。超硬合金組成物の代表的範疇は、生成する超硬合金又はサーメットに用いられる結合剤マトリックスの組成に基づいて定義される。第一の範疇は純Ｒｅを含有する結合剤マトリックスを使用し、第二の範疇はＲｅ−Ｃｏ合金を含有する結合剤マトリックスを使用し、第三の範疇はＮｉベース超合金を含有する結合剤マトリックスを使用し、そして第四の範疇はＲｅとＣｏを組み合わせたＮｉベース超合金又はＣｏなしでＲｅと組み合わせたＮｉベース超合金を含有する結合剤マトリックスを使用している。
【００４９】
対象の超硬合金に使用される硬質で耐火性の粒子としては、限定されないが、一般に、炭化物、窒化物、炭窒化物、ホウ化物、及びケイ化物がある。炭化物のいくつかの例としては、ＷＣ、ＴｉＣ、ＴａＣ、ＨｆＣ、ＮｂＣ、Ｍｏ２Ｃ、Ｃｒ２Ｃ３、ＶＣ、ＺｒＣ、Ｂ４Ｃ、及びＳｉＣがある。窒化物の例としては、ＴｉＮ、ＺｒＮ、ＨｆＮ、ＶＮ、ＮｂＮ、ＴａＮ、及びＢＮがある。炭窒化物の例としてはＴｉ（Ｃ，Ｎ）、Ｔａ（Ｃ，Ｎ）、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）、Ｈｆ（Ｃ，Ｎ）、Ｚｒ（Ｃ，Ｎ）及びＶ（Ｃ，Ｎ）がある。ホウ化物の例としてはＴｉＢ２、ＺｒＢ２、ＨｆＢ２、ＴａＢ２、ＶＢ２、ＭｏＢ２、ＷＢ及びＷ２Ｂがある。さらにケイ化物の例はＴａＳｉ２、ＷＳｉ２、ＮｂＳｉ２及びＭｏＳｉ２である。超硬合金又はサーメットの上記四つの範疇は、これらの及び他の硬質で耐火性の粒子も使用できる。
【００５０】
純Ｒｅ合金の結合剤マトリックスに基づいた超硬合金の第一範疇では、Ｒｅは、超硬合金又はサーメットに使用されている材料組成物全体のほぼ５〜４０容量％でよい。例えば、表４のロット番号Ｐ６２の試料は、純Ｒｅが１０容量％、ＷＣが７０容量％、ＴｉＣが１５容量％及びＴａＣが５容量％である。この組成は、１４．４８重量％のＲｅ、７５．４３重量％のＷＣ、５．０９重量％のＴｉＣ及び５．０重量％のＴａＣに相当する。試料Ｐ６２−４は、製造時、２１００℃で約１時間次いで２１５８℃で約１時間減圧焼結した。この材料の密度は約１４．５１ｇ／ｃｃであり、なお計算密度は１４．５０ｇ／ｃｃである。室温で１０ｋｇの荷重下１０回測定して得た平均硬度Ｈｖは２６２７±３５ｋｇ／ｍｍ２である。表面破壊靱性（surface fracture toughness）ＫＳＣの測定値は、１０ｋｇ荷重におけるＰａｌｍｖｉｓｔ亀裂長によって推定して約７．４×１０６Ｐａ・ｍ１／２である。
【００５１】
この範疇の他の例は表４に示すＰ６６である。この試料の組成は、Ｒｅが約２０容量％、ＷＣが６０容量％、ＴｉＣが１５容量％及びＴａＣが５容量％である。この試料は、重量％で示すと、Ｒｅが約２７．９２％、ＷＣが６２．３５％、ＴｉＣが４．９１％及びＴａＣが４．８２％である。試料Ｐ６６−４は、まず約２２００℃にて１時間減圧焼結法で処理され、次いで固相にてＨＩＰ法で焼結されて細孔や空隙が除かれる。生成した超硬合金の密度は、計算密度が１５．０４ｇ／ｃｃであるのに比べて約１４．４０ｇ／ｃｃである。室温で１０ｋｇの荷重下７回測定して得た平均硬度Ｈｖは約２４０２±４４ｋｇ／ｍｍ２である。その表面破壊靱性ＫＳＣは約８．１×１０６Ｐａ・ｍ１／２である。Ｒｅを、２５重量％を超える高濃度で、結合剤中の単独の結合剤材料又は２種以上の結合剤材料のうちの１種として含有する、本願に記載の試料Ｐ６６及び他の組成物は、操作温度の高い各種用途に使用することができ、かつ固相焼結に基づいた２ステップ法を利用することによって製造することができる。
【００５２】
Ｒｅで結合された複数種の硬質耐火性粒子、例えば、炭化物、窒化物、炭窒化物、ケイ化物及びホウ化物の微細構造と特性は、Ｒｅで結合されたＷＣの材料を超える利点を提供できる。例えばＲｅで結合されたＷＣ−ＴｉＣ−ＴａＣは、スチールを切削する際、Ｒｅで結合されたＷＣの材料より優れたクレータ抵抗（crater resistance）を有している。別の例は、Ｒｅ結合剤中に結合されたＭｏ２ＣとＴｉＣの耐火性粒子で製造された材料である。
【００５３】
結合剤マトリックスとしてＲｅ−Ｃｏ合金を含有する第二範疇の場合、そのＲｅ−Ｃｏ合金は、その組成物に使用される全材料組成物の約５〜４０容量％である。いくつかの実施態様で、結合剤中のＲｅ対Ｃｏの比率は約０．０１〜０．９９の範囲内で変化させることができる。Ｒｅを含有させると、生成する超硬合金の機械的特性、例えば、高温における独特の硬度、強さ及び靭性を、Ｃｏで結合された超硬合金に比べて改善することができる。このような結合剤マトリックスを使用する大部分の材料の場合、Ｒｅの含量が高ければ高いほど、高温での特性が良好になる。
【００５４】
表４に示す試料Ｐ３１は、この範疇に入る一例であり、容量％でＲｅが２．５％、Ｃｏが７．５％及びＷＣが９０％であり、そして重量％でＲｅが３．４４％、Ｃｏが４．４０％及びＷＣが９２．１２％である。試料Ｐ３１−１は、製造時、１７２５℃で約１時間減圧焼結したが、焼結中細孔や空隙がわずかにあった。生成した超硬合金の密度は約１５．１６ｇ／ｃｃである（計算密度は１５．２７ｇ／ｃｃである）。平均硬度Ｈｖは室温にて荷重１０ｋｇで約１８８９±１８ｋｇ／ｍｍ２でありそして表面破壊靭性Ｋｓｃは約７．７×１０６Ｐａ・ｍ１／２である。さらに、試料Ｐ３１−１は、焼結を行った後、約１６００℃／１５Ｋｓｉで約１時間熱間等方加圧（ＨＩＰ）法で処理した。このＨＩＰ法は、化合物中の細孔や空隙を減らすか又は実質的に除いて材料の密度を増大させる。ＨＩＰ法を行った後、密度の測定値は約１５．２５ｇ／ｃｃ（計算密度は１５．２７ｇ／ｃｃ）である。室温にて荷重が１０ｋｇでの硬度Ｈｖの測定値は約１８８７±１２ｋｇ／ｍｍ２である。表面破壊靭性Ｋｓｃは約７．６×１０６Ｐａ・ｍ１／２である。
【００５５】
この範疇の他の例は表４に示すＰ３２であり、これは容量％でＲｅが５．０％、Ｃｏが５．０％およびＷＣが９０％である（重量％ではＲｅが６．７５％、Ｃｏが２．８８％及びＷＣが９０．３８％である）。試料Ｐ３２−４は１８００℃で約１時間減圧焼結した。密度の測定は、計算密度が１５．５７ｇ／ｃｃであるのに比べて約１５．５８ｇ／ｃｃである。硬度Ｈｖの測定値は、室温にて１０ｋｇの荷重で約２０６５ｋｇ／ｍｍ２である。表面破壊靭性Ｋｓｃは約５．９×１０６Ｐａ・ｍ１／２である。試料Ｐ３２−４も、焼結を行った後、１６００℃／１５Ｋｓｉにて約１時間ＨＩＰ法で処理した。密度の測定値は約１５．５７ｇ／ｃｃである（計算密度は１５．５７ｇ／ｃｃである）。硬度Ｈｖの平均値は室温にて１０ｋｇの荷重で約２０１０±１２ｋｇ／ｍｍ２である。表面破壊靭性Ｋｓｃは約５．８×１０６Ｐａ・ｍ１／２である。
【００５６】
第三の実施例は表４に示すＰ３３であるが、これは容量％でＲｅが７．５％、Ｃｏが２．５％及びＷＣが９０％でありそして重量％でＲｅが９．９３％、Ｃｏが１．４１％及びＷＣが８８．６６％である。試料Ｐ３３−７は、製造時、１９５０℃にて約１時間減圧焼結されたが焼結下、細孔と空隙があった。密度の測定値は約１５．３８ｇ／ｃｃである（計算密度は１５．８７ｇ／ｃｃである）。硬度Ｈｖの測定値は室温にて１０ｋｇの力のもとで約２０８１ｋｇ／ｍｍ２である。表面破壊靭性Ｋｓｃは約５．６×１０６Ｐａ・ｍ１／２である。試料Ｐ３３−７を、焼結を行った後、１６００℃／１５Ｋｓｉにて約１時間ＨＩＰ法で処理した。密度の測定値は約１５．８２ｇ／ｃｃである（計算密度＝１５．８７ｇ／ｃｃ）。硬度Ｈｖの平均値は、室温にて１０ｋｇの力のもとで測定したところ約２０３９±１８ｋｇ／ｍｍ２である。表面破壊靭性Ｋｓｃは約６．５×１０６Ｐａ・ｍ１／２である。
【００５７】
【表６】
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【００５８】
表４に示す試料Ｐ５５、Ｐ５６、Ｐ５６Ａ及びＰ５７も、Ｒｅ−Ｃｏ合金を結合剤マトリックスとして使用する範疇の例である。これらの試料は、Ｐ５７がＶＣを含有していないことを除いてＲｅを約１．８％、Ｃｏを７．２％、ＶＣを０．６％含有し、最後に、残りはＷＣである。これらの異なる組成物は、超硬合金の粒子の大きさのＨｖとＫｓｃに対する影響を調べるために製造した。表５はその試験結果を示す。
【００５９】
【表７】
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【００６０】
第三の範疇は、Ｎｉベース超合金を、生成する超硬合金の全材料の５〜４０容量％含有する結合剤マトリックスに基づいている。Ｎｉベース超合金はγ’強化されている（γ’strengthening）高温合金のファミリーである。３種の強力合金：Ｒｅｎｅ’９５、Ｕｄｉｍｅｔ７２０及びＵｄｉｍｅｔ７００を例として使用して、超硬合金の機械的特性に対する結合剤の強さの効果を示す。Ｎｉベース超合金は、特に高温で強度が高い。また、これらの合金は、高温における腐食や酸化に対する耐性などの耐環境性に優れている。したがって、Ｎｉベース超合金を使用して、この超合金で結合した超硬合金の硬度を、コバルトで結合された超硬合金の硬度と比べて高くすることができる。とりわけ、Ｎｉベース超合金の引張強さは表６に示すように通常の結合剤材料のコバルトよりははるかに高い。このことは、さらに、Ｎｉベース超合金が超硬合金用に優れた結合剤材料であることを示している。
【００６１】
この範疇の一例は表４に示すＰ５８であり、これは重量％でＲｅｎｅ’９５を７．５％、ＶＣを０．６％及びＷＣを９１．９％含有し、表４に示すコバルトで結合されたＰ５４（Ｃｏ８％、ＶＣ０．６％及びＷＣ９１．４％）に匹敵するものである。Ｐ５８の硬度は表７に示すようにＰ５４より有意に高い。
【００６２】
【表８】
2010156048.tif 000011
【００６３】
第四の範疇は、Ｎｉベース超合金＋Ｒｅを結合剤として、例えば、生成する超硬合金又はサーメットの全材料の約５〜４０容量％使用した超硬合金である。Ｎｉベース超合金にＲｅを添加して得られる結合剤合金は、Ｎｉベース超合金より融点が高くなるので、Ｒｅ含量が増大するにつれて、Ｎｉベース超合金＋Ｒｅ結合剤を含有する超硬合金の処理温度は高くなる。Ｒｅの濃度が異なるいくつもの超硬合金を表８に列挙してある。表９はさらに、表８に示す超硬合金の特性の測定値を示す。
【００６４】
【表９】
2010156048.tif 000012
【００６５】
【表１０】
2010156048.tif 000013
【００６６】
第四の範疇の属する他の例は、結合剤としてＮｉベース超合金＋Ｒｅ及びＣｏをやはり約５〜４０容量％使用する超硬合金である。Ｎｉベース超合金＋Ｒｅ及びＣｏで結合された超硬合金の代表的な組成は表１０に列挙してある。
【００６７】
【表１１】
2010156048.tif 000014
【００６８】
Ｎｉベース超合金含有の結合剤マトリックスの特性を調べるため選択した試料の測定を行った。一般に、Ｎｉベース超合金は、高温で優れた強さを示すのみならず、高温において顕著な耐酸化性と耐腐蝕性を有している。Ｎｉベース超合金は、複雑な微細構造と強化機構をもっている。一般に、Ｎｉベース超合金の強化作用は、主としてγ−γ’相の析出強化作用及び固溶体の強化作用によるものである。選択された試料の測定値は、Ｎｉベース超合金が超硬合金用の高性能結合剤材料として使用できることを示している。
【００６９】
表１１に、選択した試料の組成を、超硬合金の全重量の重量％によって列挙してある。これら試料中のＷＣ粒子は、大きさが０．２μｍである。表１２には、実施した２ステップ法の条件並びに試料の密度、硬度のパラメータ及び靭性のパラメータの測定値を列挙してある。Ｐａｌｍｇｖｉｓｔ破壊靭性Ｋｓｃは、ビッカー圧子が生成するＰａｌｍｇｖｉｓｔ亀裂の全亀裂長（total crack length）から計算する〔Ｋｓｃ＝０．０８７＊（Ｈｖ＊ｗ）１／２〕（例えばWarren及びH. Matzke、Proceedings Of the International Conference On the Science of Hard Materials、米国ワイオミング州ジャクソン、１９８１年８月２３〜２８日参照）。硬度Ｈｖと亀裂長は１５秒間の１０ｋｇの荷重下で測定した。各測定は各試料に対し８回ずつ圧子押し込みをして実施し、その平均値を使用して列挙したデータを計算した。
【００７０】
【表１２】
2010156048.tif 000015
【００７１】
【表１３】
2010156048.tif 000016
【００７２】
被検試料中、試料Ｐ５４には、Ｃｏからなる従来の結合剤が使用されている。試料Ｐ５８には、試料Ｐ５４に結合剤として使用されているＣｏの代わりにＮｉ超合金Ｒ−９５が使用されている。その結果、ＨｖはＰ５４が２０９０であるのにＰ５８は２２４６まで増大している。試料Ｐ５６の場合、結合剤として、ＲｅとＣｏの混合物がＣｏの代わりに使用されているが、ＨｖはＰ５４が２０９０であるのにＰ５６は２１３３まで増大している。試料Ｐ７２、Ｐ７３、Ｐ７４は同量のＲｅを含有しているが異なる量のＣｏとＲ９５を含有している。試料Ｐ７２には結合剤としてＲｅとＣｏの混合物が使用されているのに対し、試料Ｐ７３とＰ７４には代わりにＲｅ、Ｃｏ及びＲ９５の混合物が結合剤として使用されている。硬度Ｈｖは、２０４１（Ｐ７２）から２２１７（Ｐ７３）及び２２２３（Ｐ７４）へと増大している。
【００７３】
【表１４】
2010156048.tif 000017
【００７４】
また、選択した試料を測定して、結合剤マトリックス中のＲｅを含有する結合剤マトリックスの特性をさらに調べた。表１３に被検試料を列挙した。粒経が２μｍと０．２μｍである２種類のＷＣ粒子を使用した。表１４に、実施した２ステップ法の条件並びに選択した試料の密度、硬度のパラメータ及び靭性のパラメータの測定値を列挙してある。
【００７５】
【表１５】
2010156048.tif 000018
【００７６】
表１５は、さらに選択した試料の各種温度下での硬度パラメータの測定値を示し、この場合、１ｋｇの荷重で１５秒間、ＮｉｋｏｎＱＭ高温硬度テスタ（hot hardness tester）によってヌープ硬度Ｈｋを測定した。なおＲは２５℃でのＨｋに対する試験高温でのＨｋの比率である。高温硬度の試料Ｃ２とＣ６の炭化物は、ＭＳＣ  Ｃｏ．（米国ニューヨーク州メルビル）から購入したインサート（insert）ＳＮＵ４３４から調製した。
【００７７】
【表１６】
2010156048.tif 000019
【００７８】
超硬合金の結合剤マトリックスにＲｅを含有させると、結合剤合金すなわちＣｏ−Ｒｅ、Ｎｉ超合金−Ｒｅ、Ｎｉ超合金−Ｒｅ−Ｃｏの融点が高くなる。例えば、試料Ｐ６３の融点は、固相焼結法で利用される２２００℃という温度よりはるかに高い。結合剤中にＲｅを含有するこのような超硬合金（例えばＰ１７〜Ｐ６３）の熱硬度の値は、従来のＣｏで結合された超硬合金（Ｃ２炭化物とＣ６炭化物）よりはるかに高い。特に、上記測定値は、結合剤中のＲｅ濃度が増大すると高温における硬度が高くなることを示している。被検試料の中で、純Ｒｅを結合剤として含有する試料Ｐ６２Ａは硬度が最高である。Ｒｅが９４％でＮｉベース超合金Ｒ９５が６％という結合剤組成物を含有する試料Ｐ６３は二番目に高い硬度を有している。試料Ｐ４０Ａ（７１．９％Ｒｅ−２９．１％Ｒ９５）、Ｐ４９（６９．９％Ｒｅ−３０．１％Ｒ９５）、Ｐ５１（８８．５％Ｒｅ−１１．５％Ｒ９５）及びＰ５０（７１．９％Ｒｅ−２８．１％Ｒ９５）はその硬度が前記試料に続く値のグループである。結合剤中に６２．５％のＲｅと３７．５％のＲ９５を含有する試料Ｐ４８は、Ｒｅ含有量が最低なので、一部の被検試料の中で高温における硬度が最低である。
【００７９】
さらに別の範疇の超硬合金又はサーメットは、ＮｉとＭｏもしくはＭｏ２Ｃを含有する結合剤マトリックスに結合されたＴｉＣとＴｉＮを含有している。サーメットの結合剤Ｎｉは、Ｒｅ、Ｒｅ＋Ｃｏ、Ｎｉベース超合金、Ｒｅ＋Ｎｉベース超合金、及びＲｅ＋ＣｏとＮｉベース超合金によって完全に又は一部を代替することができる。例えば、Ｐ３８とＰ３９は典型的なＮｉで結合されたサーメットである。試料Ｐ３４はＲｅｎｅ９５で結合されたサーメットである。Ｐ３５、Ｐ３６、Ｐ３７及びＰ４５はＲｅ＋Ｒｅｎｅ９５で結合されたサーメットである。Ｐ３４、３５、３６、３７、３８、３９及び４５の組成は表１６に列挙してある。
【００８０】
【表１７】
2010156048.tif 000020
【００８１】
超硬合金又はサーメットの上記組成物は、各種の用途に使用することができる。例えば、このような材料は、摩耗部品を使ってターゲット物体の材料を切削することによってターゲット物体を切削、研削又はドリルする工具のその摩耗部品を製造するのに使用できる。このような工具は、異なる材料、例えば、スチールで製造された支持部品を備えていてもよい。その場合、摩耗部品はインサートとして支持部品に係合している。工具は、支持部品に係合された複数のインサートを備えるように設計することができる。例えば、いくつかの採掘用ドリルには、超硬合金材料製の複数のボタンビットを設けることができる。このような工具の例としては、ドリル、ナイフなどの刃物、のこぎり、研削器、ドリルがある。あるいは、本明細書に記載の超硬合金を使用して、切削、穴あけ又は他の機械加工操作用の摩耗部品としての工具の全頭部を製造することができる。また、超硬合金粒子を使用して、各種の材料を研磨又は研削するのに用いる砥粒グリッド（abrasive grid）を製造できる。さらに、このような超硬合金を使用して、装置の作動又は装置が作動する環境条件の特別の用件を満たす各種装置のハウジング及び外表面もしくは外層を製造することもできる。
【００８２】
さらに具体的に述べると、本明細書に記載の超硬合金を使用して、金属、複合材、プラスチック及び木材を機械加工するための切削工具を製造することができる。その切削工具としては旋削、転削、中ぐり及び穴あけを行うためのスローアウェイチップ（indexable inserts）や、ドリル、エンドミル、ソーマ、タップ、ホブ並びにミリングカッタがある。これら工具の切れ刃の温度は機械加工中５００℃より高くなることがあるので、上記高温作動条件に対して用いる超硬合金組成物は、これら切削工具に使用すると特に有利であり、例えば工具の寿命が延長され、かつ切削速度が増大することによってこれら工具による生産性が改善される。
【００８３】
本明細書に記載の超硬合金は、線引き抜き（wire-drawing）、押し出し、鍛造及び冷間頭部すえこみ（cold heading）に使う工具を製造するのに使用できる。また、粉末法用の型やパンチとしても使用できる。さらにこれら超硬合金は、岩石を穴あけしたり採掘するのに使用する耐摩耗性材料として使用できる。
【００８４】
いくつかの実施態様と実施例しか開示されていないが、変形と改良は、本願の特許請求の範囲の精神から逸脱せずに行うことができかつ本願の特許請求の範囲に含まれるものである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【手続補正書】
【提出日】平成22年1月22日(2010.1.22)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
硬質粒子と、レニウムおよびＮｉベース超合金を含む結合剤マトリックスとを含有する材料であって、
前記結合剤マトリックスの容量が前記材料の全容量の３％〜４０％であり、前記レニウムが前記結合剤マトリックスの全重量の２５％より多い量を含有し、そして前記硬質粒子は前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている材料。
【請求項２】
前記硬質粒子が、タングステンを含む炭化物を含有している請求項１に記載の材料。
【請求項３】
前記炭化物が、一炭化タングステン（ＷＣ）を含有している請求項２に記載の材料。
【請求項４】
前記硬質粒子がさらに、タングステンと異なる金属元素を含む他の炭化物を含有している請求項２に記載の材料。
【請求項５】
前記金属元素がチタン（Ｔｉ）、タンタル（Ｔａ）、ニオブ（Ｎｂ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、ハフニウム（Ｈｆ）およびモリブデン（Ｍｏ）のうちの少なくとも一つである請求項４に記載の材料。
【請求項６】
前記硬質粒子がさらに窒化物を含有している請求項１または請求項２に記載の材料。
【請求項７】
前記窒化物がＴｉＮ又はＨｆＮを含んでいる請求項６に記載の材料。
【請求項８】
前記結合剤マトリックスがさらにコバルト（Ｃｏ）、モリブデン（Ｍｏ）、鉄（Ｆｅ）およびクロム（Ｃｒ）のうちの少なくとも一つを含有している請求項１に記載の材料。
【請求項９】
前記Ｎｉベース超合金がＲｅを含有している請求項１に記載の材料。
【請求項１０】
（１）ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣの混合物、（２）ＷＣ、ＴｉＣ及びＮｂＣの混合物、（３）ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣとＮｂＣの混合物、並びに（４）ＷＣ、ＴｉＣ及びＨｆＣとＮｂＣの混合物からなる群の中の少なくとも一つを選択してなる混合物を含有する硬質粒子と、レニウムを含有する結合剤マトリックスとを含有する材料であって、
前記結合剤マトリックスの容量が前記材料の全容量の３％〜４０％であり、そして前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている材料。
【請求項１１】
前記結合剤マトリックスがさらにＮｉベース超合金を含有している請求項１０に記載の材料。
【請求項１２】
前記Ｎｉベース超合金がＲｅを含有している請求項１１に記載の材料。
【請求項１３】
Ｍｏ２Ｃ及びＴｉＣの混合物を含有する硬質粒子と、レニウムを含む結合剤マトリックスとを含有する材料であって、
前記結合剤マトリックスの容量が前記材料の全容量の３％〜４０％であり、そして前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている材料。
【請求項１４】
前記硬質粒子がさらにＴｉＮを含有している請求項１３に記載の材料。
【請求項１５】
前記結合剤マトリックスがさらにＮｉベース超合金を含有している請求項１３に記載の材料。
【請求項１６】
前記Ｎｉベース超合金がＲｅを含有している請求項１５に記載の材料。
【請求項１７】
硬質粒子の粉末とレニウムを含有する結合剤マトリックス材料とを混合することによってグレード粉末を製造し、
前記グレード粉末を処理して、前記結合剤マトリックス材料を利用し前記硬質粒子を結合させて固体超硬合金材料を製造することを含む方法であって、
前記処理が（１）前記硬質粒子及び前記結合剤マトリックスの共融温度より低い温度で互いに接続している細孔を除去して前記グレード粉末を固化させるために前記グレード粉末を固相で減圧条件下焼結すること、及び（２）前記固化されたグレード粉末を固相で不活性ガス媒体中加圧下焼結し、ＲＯＣ法を用いることなく前記共融温度より低い温度で緻密化された材料を製造することを含む方法。
【請求項１８】
前記結合剤マトリックス材料がさらにＮｉベース超合金を含有している請求項１７に記載の方法。
【請求項１９】
前記結合剤マトリックス材料がさらにコバルトを含有している請求項１７または請求項１８に記載の方法。
【請求項２０】
第一材料を含有する硬質粒子と、ニッケルベース超合金を含む第二の異なる材料を含有する結合剤マトリックスとを含有する材料であって、
前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている材料。
【請求項２１】
前記第一材料がタングステンを含む炭化物を含有している請求項２０に記載の材料。
【請求項２２】
前記炭化物が一炭化タングステン（ＷＣ）を含有している請求項２１に記載の材料。
【請求項２３】
前記第一材料がさらにタングステンとは異なる金属元素を含む他の炭化物を含有する請求項２１に記載の材料。
【請求項２４】
前記金属元素がチタン（Ｔｉ）、タンタル（Ｔａ）、ニオブ（Ｎｂ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、ハフニウム（Ｈｆ）およびモリブデン（Ｍｏ）のうちの少なくとも一つである請求項２３に記載の材料。
【請求項２５】
前記第一材料がさらに窒化物を含有している請求項２０または請求項２１に記載の材料。
【請求項２６】
前記窒化物が少なくともＴｉＮまたはＨｆＮを含有している請求項２５に記載の材料。
【請求項２７】
前記ニッケルベース超合金が主としてニッケルを含有し他の元素も含有している請求項２０に記載の材料。
【請求項２８】
前記他の元素がＣｏ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｗ、及びＺｒを含んでいる請求項２７に記載の材料。
【請求項２９】
前記他の元素がさらにＲｅを含有している請求項２８に記載の材料。
【請求項３０】
前記結合剤マトリックスがさらに第二の異なるニッケルベース超合金を含有している請求項２０に記載の材料。
【請求項３１】
前記結合剤マトリックスがさらにレニウムを含有している請求項２０または請求項３０に記載の材料。
【請求項３２】
前記結合剤マトリックスがさらにコバルトを含有している請求項３１に記載の材料。
【請求項３３】
前記結合剤マトリックスがさらにコバルト、ニッケル、鉄、モリブデン、クロムおよびニッケルベース合金と異なる他の合金のうちの少なくとも一つを含有している請求項２０に記載の材料。
【請求項３４】
前記Ｎｉベース超合金がＲｅを含有している請求項２０に記載の材料。
【請求項３５】
前記Ｎｉベース超合金がγ−γ’相である請求項２０に記載の材料。
【請求項３６】
ＴｉＣとＴｉＮの混合物、または、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＷＣ，ＴａＣおよびＮｂＣの混合物を含む硬質粒子と、ＮｉとＭｏの混合物、または、ＮｉとＭｏ２Ｃの混合物を含む結合剤マトリックスとを含有する材料であって、
前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている材料。
【請求項３７】
前記結合剤マトリックスがさらにＲｅを含有している請求項３６に記載の材料。
【請求項３８】
前記結合剤マトリックスがさらにＣｏを含有している請求項３７に記載の材料。
【請求項３９】
前記結合剤マトリックスがさらにＮｉベース超合金を含有している請求項３６、請求項３７または請求項３８に記載の材料。
【請求項４０】
硬質粒子の粉末を、Ｎｉベース超合金を含む結合剤マトリックス材料と混合することによってグレード粉末を製造し、
前記硬質粒子及び前記結合剤マトリックスの共融温度より低い温度で互いに接続している細孔を除去して前記グレード粉末から前記結合マトリックス材料が前記硬質粒子に結合した固体の超硬合金材料を製造するために前記グレード粉末を固相で減圧条件下焼結し、
前記固体の超硬合金材料を固相で不活性ガス媒体中加圧下焼結し、ＲＯＣ法を用いることなく前記共融温度より低い温度で緻密化された材料を製造することを含む方法。
【請求項４１】
前記処理が、引き続き圧縮操作、第一焼結操作，成形操作及び第二焼結操作を行うことを含む請求項４０に記載の方法。
【請求項４２】
前記混合前に、レニウムをさらに含有するように結合剤マトリックス材料を調製することをさらに含む請求項４０に記載の方法。
【請求項４３】
前記混合前に、コバルトをさらに含有するように結合剤マトリックス材料を調製することをさらに含む請求項４０に記載の方法。
【請求項４４】
前記混合前に，粒径が０．５ミクロンより小さい硬質粒子を調製することをさらに含み、焼結操作の温度を下げる請求項４０に記載の方法。
【請求項４５】
物体から材料を切削する摩耗部品を備えた装置であって、前記摩耗部品が、第一材料を含む硬質粒子と、レニウムとＮｉベース超合金を含む第二の異なる材料を含有する結合剤マトリックスとを含有する材料を含み、前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている装置。
【請求項４６】
前記結合剤マトリックスがさらにコバルトを含有している請求項４５に記載の装置。
【請求項４７】
摩耗部品を備えた装置であって、その摩耗部品が、第一材料を含む硬質粒子と、Ｎｉベース超合金を含有する第二の異なる材料の結合剤マトリックスとを含有する材料を含み、前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている装置。
【請求項４８】
（１）ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣの固溶体、（２）ＷＣ、ＴｉＣ及びＮｂＣの固溶体、（３）ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣとＮｂＣの少なくとも一方の固溶体、並びに（４）ＷＣ、ＴｉＣ及びＨｆＣとＮｂＣの固溶体からなる群を含有する硬質粒子と、レニウムを含む結合剤マトリックスとを含有する材料であって、前記結合剤マトリックスの容量が前記材料の全容量の３％〜４０％であり、そして前記硬質粒子が前記結合剤マトリックス中に広がって実質的に均一に分散されている材料。
【請求項４９】
前記硬質粒子がＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣの固溶体を含有し、前記結合剤マトリックスが純Ｒｅで構成されている請求項４８に記載の材料。
【請求項５０】
前記固溶体が前記材料の７２％であり、そしてＲｅが前記材料の全重量の２８％である請求項４９に記載の材料。
【請求項５１】
前記固溶体が前記材料の８５％であり、そしてＲｅが前記材料の全重量の１５％である請求項４９に記載の材料。
【請求項５２】
ＴｉＣとＴａＣの量がほぼ等しくかつその合計量がＷＣの量より少ない請求項４９に記載の材料。
【請求項５３】
前記硬質粒子がＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣの固溶体を含有し、前記結合剤マトリックスがＲｅとＮｉ超合金を含有する請求項４８に記載の材料。
【請求項５４】
ＴｉＣとＴａＣが、各々、前記材料の全重量の３％から６％未満であり、そしてＷＣが前記材料の全重量の７８％を超え８９％より少ない請求項５３に記載の材料。
【請求項５５】
前記結合剤マトリックスがさらにＣｏを含有している請求項５３に記載の材料。
【請求項５６】
前記Ｎｉベース超合金が主としてＮｉを含有しＣｏ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｗ、Ｚｒ、Ｂ、Ｃ、及びＶを含む他の元素をも含有している請求項５３に記載の材料。
【請求項５７】
前記結合剤マトリックスが、Ｒｅ及びＲｅを含有するＮｉベース超合金を含有している請求項４８に記載の材料。