(57)【要約】【課題】高圧ポンプの吸入弁の駆動制御では、精度向上のため弁体を迅速に動作させるとともに、電磁コイル１７に通電する電力の消費を抑える必要がある。【解決手段】制御すべき目標の電流値（目標値ｉｐ）と電流ｉ１７に相当する電流検出抵抗１０３の電圧降下の偏差に応じて、スイッチ素子１０１をＰＷＭ制御する。ＰＷＭ制御では、電磁コイル１７に流れる電流ｉ１７は、スイッチ素子１０１がオンの時にはバッテリ１００から、オフの時には電磁コイル１７のエネルギーがダイオード１０４の導通で流れ、目標値になるように制御される。電流ｉ１７の遮断は、スイッチ素子１０１と１０２を同時にオフする。電磁コイル１７に流れる電流ｉ１７を電流検出抵抗１０３で電圧に変換して制御回路１０５で読み取る。【選択図】  図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関に供給される燃料の量を制御するための吸入弁と、前記吸入弁を駆動する電磁コイルとを備える高圧ポンプの制御を行う車載制御装置であって、
前記吸入弁の開弁を保持するために前記電磁コイルに供給される第１の電流値と、
前記第１の電流値を供給した後に前記電磁コイルに供給される、前記第１の電流値より小さな第２の電流値と、をそれぞれ設定し、
前記第２の電流値の供給を遮断するよう設定することによって前記吸入弁を閉弁させる車載制御装置。
【請求項２】
前記高圧ポンプが吸入行程にあり、前記第１の電流値が供給される以前の時点で、前記電磁コイルに第３の電流値を設定して供給を始めることを特徴とする請求項１に記載の車載制御装置。
【請求項３】
前記第３の電流値は前記第１の電流値と等しい値に設定することを特徴とする請求項２に記載の車載制御装置。
【請求項４】
前記車載制御装置は、前記電磁コイルに供給される電流を電圧降下によって検出するための電流検出抵抗と、
前記電磁コイルに供給される電流を、設定された目標値との偏差に応じてＰＷＭ制御するためのスイッチ素子と、
を備えることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の車載制御装置。
【請求項５】
前記第１の電流値は、前記内燃機関の回転数に応じて設定することを特徴とする請求項１から５いずれかに記載の車載制御装置。
【請求項６】
前記第２の電流値を遮断するよう設定する時点は、前記内燃機関の回転数に応じて設定することを特徴とする請求項１から６いずれかに記載の車載制御装置。
【請求項７】
内燃機関に供給される燃料の量を制御するための吸入弁と、前記吸入弁を駆動する電磁コイルとを備える高圧ポンプの制御を行う車載制御装置であって、
前記吸入弁を閉弁させるために前記電磁コイルに供給される第１の電流値と、
前記第１の電流値の後に前記電磁コイルに供給される、前記吸入弁の閉弁動作を保持するための第２の電流値と、をそれぞれ設定し、
前記第２の電流値の供給を遮断するよう設定することによって前記吸入弁を閉弁させる車載制御装置。
【請求項８】
前記第２の電流値に比較して前記第１の電流値を大きく設定することを特徴とする請求項８記載の車載制御装置。
【請求項９】
前記高圧ポンプの吐出行程が終了する以前に、前記第２の電流値を遮断するように設定することを特徴とする請求項８または９記載の車載制御装置。
【請求項１０】
前記第１の電流値の供給より以前に、前記電磁コイルに第３の電流値を供給するよう設定することを特徴とする請求項８から１０いずれかに記載の車載制御装置。
【請求項１１】
前記第１の電流値は前記第２の電流値と等しい値に設定することを特徴とする請求項１１に記載の車載制御装置。
【請求項１２】
前記車載制御装置は、前記電磁コイルに供給される電流を電圧降下によって検出するための電流検出抵抗と、
前記電磁コイルに供給される電流を、設定された目標値との偏差に応じてＰＷＭ制御するためのスイッチ素子と、
を備えることを特徴とする請求項８から１２のいずれかに記載の車載制御装置。
【請求項１３】
前記第１の電流値は、前記内燃機関の回転数に応じて設定することを特徴とする請求項８から１４いずれかに記載の車載制御装置。
【請求項１４】
前記第２の電流値を遮断するよう設定する時点は、前記内燃機関の回転数に応じて設定することを特徴とする請求項８から１５いずれかに記載の車載制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は車載制御装置に係り、特に内燃機関の燃料供給を行う高圧ポンプの制御に関する。
【背景技術】
【０００２】
デーゼルエンジンや筒内直接噴射のガソリンエンジンでは、噴射弁からシリンダに直接燃料を噴射することから、燃料を高圧に圧縮する高圧ポンプが必要である。高圧ポンプの動作には、ポンプ室のピストンがエンジンのカムシャフトで駆動されて、燃料タンクから低圧ポンプを介してポンプ室に燃料を吸入する吸入工程と、ポンプ室から低圧ポンプあるいは燃料タンクへ戻すスピル工程とポンプ室から噴射弁が取付けられた導管へ吐出する吐出工程があり、これらの工程の切替えは弁体を駆動する電磁コイルの通電動作を組み合わせている。なおスピル工程とは、弁体が完全に閉じた状態と完全に開いた状態の中間位置にある場合であり、弁体に働く弾性体の弾性力と、流体の圧力とがつりあっている行程を表している。この高圧ポンプの制御技術が特許文献１に記載されている。
【０００３】
特許文献１には、電磁コイルによる弁制御がない時は、燃料タンク側に対して、ばね力によって弁体が開いた状態となる、いわゆるノーマルオープン型（図２）の高圧ポンプ（以下ノーマルオープン型と記載）と、弁体が閉じた状態となる、いわゆるノーマルクローズ型の高圧ポンプ（以下ノーマルクローズ型と記載）（図３，図４）それぞれについての技術が開示されている。
【０００４】
ノーマルオープン型においては、吸入工程で高圧ポンプのポンプ室に燃料を導入し、スピル工程でもこの状態を維持して、吐出工程で電磁コイルを通電してばね力に打ち勝つ電磁力によって弁体を駆動し、インジェクタ側導管に燃料を吐出させ、燃料タンク側導管への戻りがないように動作させる。すなわち、ノーマルオープン型は電磁コイルに通電していない時は常時弁体が開いている状態の構成である。
【０００５】
一方、ノーマルクローズ型においては、吸入工程で生ずる高圧ポンプのポンプ室の負圧により、ばね力に打ち勝ってポンプ室に燃料を導入し、スピル工程で電磁コイルを通電して電磁力によって弁体を駆動し、吐出工程で電磁コイルの通電をやめることによってインジェクタ側導管に燃料を吐出させている。すなわち、ノーマルクローズ型は電磁コイルに通電していない時でピストンが動作していないときは弁体が閉じている状態の構成である。
【０００６】
ところで、ノーマルオープン型の場合、燃料圧に逆らって弁体を完全に開いた状態に維持するためのばね力は大きいため、吐出行程で弁体を閉じるための電磁コイルの電磁力はばね力以上が必要であり、スピル行程から吐出行程への切り替わり時は弁体を迅速に動作させるため電磁コイルに通電する電流値を大きくする必要がある。したがって、弁体を動作させるための電力の消費が大きくなってしまう傾向をもつ。
【０００７】
一方、ノーマルクローズ型の場合、スピル行程で燃料タンク側導管に燃料を導入する時、高圧ポンプの燃料室の燃料圧が弁体を閉じる向きに作用しており、電磁コイルで必要となる電磁力は小さいので、ノーマルオープン型に比較して電磁コイルに通電する電流値を小さくすることができる。しかし、インジェクタ側導管への燃料供給を精度よく行うためには、スピル行程から吐出行程の切替わりにおいて弁体を迅速に動作させる必要がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特表２００２−５２１６１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は、高圧ポンプの弁体を高効率、かつ高精度に制御することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するため、本発明は、内燃機関に供給される燃料の量を制御するための吸入弁と、前記吸入弁を駆動する電磁コイルとを備える高圧ポンプの制御を行う車載制御装置であって、前記吸入弁の開弁を保持するために前記電磁コイルに供給される第１の電流値と、前記第１の電流値を供給した後に前記電磁コイルに供給される、前記第１の電流値より小さな第２の電流値と、をそれぞれ設定し、前記第２の電流値の供給を遮断するよう設定することによって前記吸入弁を閉弁させることを特徴とする。
【００１１】
また、高圧ポンプが吸入行程にあり、前記第１の電流値が供給される以前の時点で、前記電磁コイルに第３の電流値を設定して供給を始めることを特徴とする。
【００１２】
また、前記第３の電流値は前記第１の電流値と等しい値に設定することを特徴とする。
【００１３】
また、前記車載制御装置は、前記電磁コイルに供給される電流を電圧降下によって検出するための電流検出抵抗と、前記電磁コイルに供給される電流を、設定された目標値との偏差に応じてＰＷＭ制御するためのスイッチ素子と、を備えることを特徴とする。
【００１４】
また、前記電磁コイルに供給される電流の遮断時には、前記電磁コイルの電圧が前記スイッチ素子の最大定格電圧で固定されるように構成したことを特徴とする。
【００１５】
また、前記第１の電流値は、前記内燃機関の回転数に応じて設定することを特徴とする。
【００１６】
また、前記第２の電流値を遮断するよう設定する時点は、前記内燃機関の回転数に応じて設定することを特徴とする。
【００１７】
また、内燃機関に供給される燃料の量を制御するための吸入弁と、前記吸入弁を駆動する電磁コイルとを備える高圧ポンプの制御を行う車載制御装置であって、前記吸入弁を閉弁させるために前記電磁コイルに供給される第１の電流値と、前記第１の電流値の後に前記電磁コイルに供給される、前記吸入弁の閉弁動作を保持するための第２の電流値と、をそれぞれ設定し、前記第２の電流値の供給を遮断するよう設定することによって前記吸入弁を閉弁させることを特徴とする。
【００１８】
また、前記第２の電流値に比較して前記第１の電流値を大きく設定することを特徴とする。
【００１９】
また、前記高圧ポンプの吐出行程が終了する以前に、前記第２の電流値を遮断するように設定することを特徴とする。
【００２０】
また、前記第１の電流値の供給より以前に、前記電磁コイルに第３の電流値を供給するよう設定することを特徴とする。
【００２１】
また、前記第１の電流値は前記第２の電流値と等しい値に設定することを特徴とする。
【００２２】
また、前記車載制御装置は、前記電磁コイルに供給される電流を電圧降下によって検出するための電流検出抵抗と、前記電磁コイルに供給される電流を、設定された目標値との偏差に応じてＰＷＭ制御するためのスイッチ素子と、を備えることを特徴とする。
【００２３】
また、前記電磁コイルに供給される電流の遮断時には、前記電磁コイルの電圧が前記スイッチ素子の最大定格電圧で固定されるように構成したことを特徴とする。
【００２４】
また、前記第１の電流値は、前記内燃機関の回転数に応じて設定することを特徴とする。
【００２５】
また、前記第２の電流値を遮断するよう設定する時点は、前記内燃機関の回転数に応じて設定することを特徴とする。
【発明の効果】
【００２６】
本発明によれば、高圧ポンプの燃料供給の精度を改善するとともに、駆動回路の消費電力を抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明が適用される高圧ポンプの第１の構成図。
【図２】本発明が適用される高圧ポンプの第２の構成図。
【図３】本発明が適用される高圧ポンプの動作図。
【図４】本発明の回路構成を示す図。
【図５】本発明の第１の実施例を示す第１の動作波形図。
【図６】本発明の第１の実施例を示す第２の動作波形図。
【図７】本発明の第２の実施例を示す動作波形図。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。まず、本発明が適用される高圧ポンプの動作について説明する。
【００２９】
図１はノーマルオープン型の高圧ポンプの模式図、図２はノーマルクローズ型の高圧ポンプの模式図、図３は吸入から吐出行程での動作図である。図１のノーマルオープン型の状態は、図３の時点ｔ１で吐出行程が終了した状態で、燃料室内１０のポンプピストン１１が上端（実線）に位置し、ロッド１２に固定された吸入弁１３はばね１４によって押し下げられて、燃料タンク側の導入管１５からの燃料は、燃料室１０に導入することができる状態である。時点ｔ１からエンジンの回転に連動してポンプピストン１１が引き下げられると、吸入弁１３は燃料の圧力によりさらに押し下げられて全開となって、燃料が導入管１５から燃料室内１０に導入される吸入行程となる。
【００３０】
吸入行程は、時点ｔ１から時点ｔ２の期間、すなわちポンプピストン１１が下端（点線）に位置するまで継続する。時点ｔ２からポンプピストン１１が押し上げられても、インジェクタ側の導出管１６には逆止弁があるため、燃料が流れない。時点ｔ３までは燃料タンク側の導入管１５にも燃料が流れ、吸入弁１３が多少押し上げられた状態となり、これがスピル行程と称している。
【００３１】
このスピル行程は、ポンプピストン１１で押し上げられた燃料がインジェクタ側の導出管１６から燃料を吐出させないで、所要の燃料を燃料タンク側の導入管１５にて調整する行程となる。そして、時点ｔ３において、電磁コイル１７に電流を通電して、吸入弁１３を押し上げると同時に、燃料室１０からの燃料圧力による押し上げにより吸入弁１３を押し上げて全閉とし、燃料タンク側の導入管１５へ吐出しないようにして、燃料室１０の燃料をすべてインジェクタ側の導出管１６に吐出するようにしている。時点ｔ３から時点ｔ４の期間が吐出行程となり、時点ｔ４で終了する。なお、スピル行程は、インジェクタ側で必要とする燃料圧力になるように調整する行程であり、燃料噴射システムによって決定される。
【００３２】
図２のノーマルクローズ型の状態は、図３の時点ｔ１以前でポンプピストン１１が上端（実線）に位置し、吸入弁１３の下側のばね１８によって押し上げられ、吸入弁１３が閉じているため、燃料タンク側の導入管１５からの燃料は、燃料室１０に流れない状態である。時点ｔ１でポンプピストン１１が引き下げられると燃料室が負圧になるので、吸入弁１３は燃料の圧力により押し下げられて全開となり、燃料が導入管１５から燃料室内１０に導入される吸入行程となる。
【００３３】
時点ｔ２において、燃料室の圧力は、時点ｔ１と比べて吸入弁１３を押し下げる方向の圧力は弱まっており、燃料の圧力だけでは開弁を維持できない。そこで、電磁コイル１７に電流が通電され、電磁力により吸入弁１３を押し下げる力が働き、全開状態から多少押し上げられる状態で吸入弁１３の開弁が維持される。この間、インジェクタ側の導出管１６は逆止弁があるため燃料が吐出することはない。同時に、燃料タンク側の導入管１５には燃料が流れるスピル行程がｔ３まで継続する。
【００３４】
時点ｔ３で電磁コイル１７の電流の通電を遮断しても、燃料室１０の圧力は吸入弁１３の閉弁方向に高まっており、燃料の圧力およびばね１８の弾性力によって吸入弁１３は押し上げられて全閉となる。したがって、燃料タンク側の導入管１５には燃料が流れなくなり、燃料室１０の燃料をすべてインジェクタ側の導出管１６に吐出する吐出行程となり、時点ｔ４で終了する。図１，図２ともエンジンの回転に連動して時点ｔ１から時点ｔ４の動作が繰り返し行われる。
【００３５】
続いて、本発明装置の一実施形態である、電磁コイルの駆動回路の構成を図４に示す。この回路は、バッテリ１００の両端にはスイッチ素子１０１と電磁コイル１７とスイッチ素子１０２と電流検出抵抗１０３が直列接続され、ダイオード１０４のカソード側がスイッチ素子１０１の出力端子に接続され、バッテリ１００のマイナス端子にダイオード１０４のアノード側が接続されている。電磁コイル１７の電流ｉ１７で生ずる電流検出抵抗１０３の電圧降下とスイッチ素子１０１とスイッチ素子１０２の制御端子が制御回路１０５に接続されている。
【００３６】
この回路の動作は、まず、電流ｉ１７の通電開始によってスイッチ素子１０１と１０２をオンする。その後は、制御すべき目標の電流値（目標値ｉｐ）と電流ｉ１７に相当する電流検出抵抗１０３の電圧降下の偏差に応じて、スイッチ素子１０１をＰＷＭ制御する。ＰＷＭ制御では、電磁コイル１７に流れる電流ｉ１７は、スイッチ素子１０１がオンの時にはバッテリ１００から、オフの時には電磁コイル１７のエネルギーがダイオード１０４の導通で流れ、目標値ｉｐになるように制御される。電流ｉ１７の遮断は、スイッチ素子１０１と１０２を同時にオフする。この回路構成にすることにより、電磁コイル１７に流れる電流ｉ１７を電流検出抵抗１０３で電圧に変換して制御回路１０５で読み取るため、高精度の電流制御が可能になる。これによりノーマルオープン型で必要となる図５に示される電流波形（実施例１で説明を行う）や、ノーマルクローズ型で必要となる図７に示される電流波形（実施例２で説明を行う）のように、電流値が一定となる状態を異なる電流値で２回整形することができる。また、図６に示される電流波形（実施例１で説明を行う）のように、電流値が一定となる状態を異なる電流値で２回以上整形することが、制御回路１０５を使用することで可能となる。
【００３７】
すなわち、本発明の駆動回路によれば、ノーマルオープン型，ノーマルクローズ型によって回路構成を変えることなく、同一回路で両方の高圧ポンプを駆動させることが可能となる。
【００３８】
続いて、本発明の駆動回路による高圧ポンプの制御について実施例に基づいて説明する。
【実施例１】
【００３９】
上記で説明したように、ノーマルオープン型の高圧ポンプでは、時点ｔ３から電磁コイルに電流を通電するが、吸入弁１３がばね１４によって押し下げられた状態であり、押し上げるために大きな電磁力が必要であり、通電電流を大きくすることが必要となる。図５はポンプピストン１１の位置に対する電磁コイル１７の電流波形，回路の動作波形を示している。
【００４０】
吐出行程の初期は前述したように、ばね１４の力と燃料タンク側の導入管１５から流れる燃料圧力に打ち勝つ電磁力を得るため、電磁コイル１７の電流ｉ１７を大きくし、吸入弁１３の動きを早して全閉にし、インジェクタ側の導入管への流れを迅速にすることが必要である。吸入弁１３が全閉になると、燃料室からの燃料圧力で全閉を維持できるので、その後は電磁力が小さくてよい。
【００４１】
そこで、時点ｔ３において、電磁コイル１７の電流ｉ１７を目標値をｉｐ１となるように制御する。吸入弁１３が動き出し、全閉状態、または全閉状態に近い状態になった時点ｔ３１で目標値をｉｐ２として、ｉｐ１より小さい、電磁コイル１７の電流ｉ１７になるように制御している。スイッチ素子１０１と１０２の動作は、スイッチ素子１０２は時点ｔ３から時点ｔ４まではオンが継続するが、スイッチ素子１０１は、電流検出抵抗１０３の電圧降下としてフィードバックされた電流値ｉ１７と目標値ｉｐ１と目標値ｉｐ２の偏差によってオン，オフが繰返され、電流値ｉ１７が目標値ｉｐ１と目標値ｉｐ２になるようにＰＷＭ制御される。
【００４２】
なお、吐出行程の終了時点ｔ４で電磁コイル１７の電流ｉ１７の遮断に遅れが生ずると、次の吸入行程で電磁力の影響が残り、吸入弁１３の全開に時間を要し、所要の燃料を燃料室１０に導入できない問題がある。そこで、図４の回路では、スイッチ素子１０１と１０２を時点ｔ４で同時にオフすることにより、電磁コイル１７に蓄積されたエネルギーをスイッチ素子１０２のアバランシェ領域で遮断して電流ｉ１７の立下りを速くしている。
【００４３】
電流ｉ１７の立下りを所定内にする方法としては、スイッチ素子１０２のアバランシェ電圧を高く設定し、図４の点線で示すようにツェナーダイオード１０６を接続し、このツェナー電圧によって調整することができる。したがって、電磁コイル１７に蓄積されたエネルギーを放出する際に発生する逆起電圧が、スイッチ素子１０２の最大定格を超えることを抑制できる。
【００４４】
ところで、電磁コイル１７の電流ｉ１７の遮断遅れを解消する他の方法として、次の実施形態が有効である。
【００４５】
吐出行程（ｔ３〜ｔ４）は、ポンプピストン１１が押し上げられて燃料室１０の燃料の圧力により、吸入弁１３が押し上げられるので、電磁コイル１７の通電によって一度吸入弁が全閉になると、電磁コイルによる電磁力がなくても全閉状態を継続させることができる。そこで、図５の点線で示す電流ｉ１７のように、吐出行程の時点ｔ３２で電磁コイル１７の電流ｉ１７を遮断することにより、次の吸入行程（ｔ４）に影響を与えないようにすることができる。
【００４６】
なお、時点ｔ３２は、エンジン回転数が高くなると吐出行程（ｔ３〜ｔ４）に時間が短くなるので、最高回転数での吐出行程（ｔ３〜ｔ４）時間内に設定されるが、エンジン回転数に応じて可変することであり、エンジンの運転状態に合わせたポンプ制御を行うことで、効率を高めることが可能である。
【００４７】
図５では、吐出行程の初期時点ｔ３から電磁コイル１７の電流ｉ１７を通電したが、吸入弁１３の動作をさらに迅速にすること、また、吐出行程初期の目標値ｉｐ１をさげることを目的とした電流波形を図６に示す。図６（Ａ）の波形では、時点ｔ３以前のスピル行程内の時点ｔ２１から時点ｔ３の区間を目標値ｉｐ３、吐出行程の初期ｔ３からは目標値ｉｐ４、時点ｔ３１からは目標値ｉｐ５により電磁コイル１７の電流ｉ１７を通電制御するようにした。目標値ｉｐ４，ｉｐ５の作用，効果は図５と同一である。
【００４８】
目標値ｉｐ３に関しては、時点ｔ３では、前述のように吸入弁１３の全閉の圧力が大きいことを説明したが、吐出行程の全閉の前にあらかじめ電流を通電させることにより、全閉方向の電磁力をあらかじめ発生させるとともに、電気回路の応答遅れによる目標値ｉｐ３までの到達時間を低減できるため、全閉要求の時点ｔ３での閉弁動作を迅速にできる効果がある。
【００４９】
図６（Ｂ）では、ポンプの仕様によって、目標値ｉｐ３による電流ｉ１７で吸入弁１３の動き出しの効果がある場合には、図６（Ａ）の吐出行程の初期ｔ３からｔ３１の目標値ｉｐ４の電流ｉ１７を通電することなく、吐出行程（時点ｔ３〜ｔ４の区間）全域において目標値ｉｐ６の電流ｉ１７を通電するようにした電流波形の例を示している。なお、図５で説明したように、図６においても電磁コイル１７の電流ｉ１７を時点ｔ３２で遮断しても作用，効果は同等である。
【００５０】
本発明の実施例１によれば、高圧ポンプの吐出行程（ｔ３〜ｔ４）において、電磁コイル１７の電流ｉ１７を通電初期に大電流（ｔ３〜ｔ３１）を流し、その後は小電流（ｔ３１〜ｔ４）にすることにより、吸入弁１３の全閉動作が早くできると同時に、回路の省電力化ができ、耐熱性を低減できる効果がある。
【００５１】
また、吸入弁１３の全閉動作以前に電磁コイル１７に電流ｉ１７を流す（ｔ２１〜ｔ３）ことにより、全閉動作が早くできると同時に、全閉時の電流ｉ１７（ｔ３〜ｔ４）を低減でき、回路の省電力化ができ、耐熱性を低減できる効果がある。
【００５２】
さらに、吐出行程（ｔ３〜ｔ４）の途中の時点ｔ３２において、電磁コイル１７の電流ｉ１７を遮断することにより、回路の省電力化ができ、耐熱性を低減できる効果があると同時に、次の吸入行程への影響をなくし、所要の燃料を精度よく吸入できる効果がある。
【００５３】
ところで、エンジン回転数が低回転数ほど高圧ポンプの燃料室１０から吸入弁１３に燃料圧力が加わる時間が長く、時間に対して変化が小さくなる。
【００５４】
そのため、低回転数の時ほど吸入弁１３が全閉になるまでの時間が長くなるので、電磁コイル１７の電流ｉ１７は、図５においては、目標値ｉｐ１を大きく、または、時点ｔ３〜ｔ３１の時間を長くすることにより吸入弁１３の動作を迅速にすることができる。
【００５５】
また、図６においては、低回転数の時ほど目標値ｉｐ３を大きくすることにより同様の効果を得ることができる。
【００５６】
すなわち、エンジン回転数に応じて目標値ｉｐ３を可変して、回路の省電力化ができ、耐熱性を低減することができる。
【実施例２】
【００５７】
ノーマルクローズ型の高圧ポンプにおける実施形態を、図７により説明する。
【００５８】
時点ｔ２からのスピル行程では、開弁を維持するために、電磁コイル１７の電流ｉ１７は目標値ｉｐ７が通電され、電磁力によって吸入弁１３が押し下げられる。この時、ポンプピストン１１が押し上げられるのに伴い、インジェクタ側の導出管１６へ燃料が流れようとするが逆止弁があるため、燃料は流れずに、燃料タンク側の導入管１５に燃料が流れることになる。
【００５９】
時点ｔ３で電磁コイル１７の電流ｉ１７を遮断すると、燃料室１０の圧力とばね１８の弾性力によって吸入弁１３が押し上げられて全閉となり、燃料タンク側の導入管１５には燃料が流れなくなり、燃料室１０の燃料をすべてインジェクタ側の導出管１６に吐出する吐出行程となる。
【００６０】
ところで、吐出行程の初期（時点ｔ３）で、電気回路の応答遅れなどにより電磁コイル１７の電流ｉ１７の遮断に遅れが生ずると、電磁力の影響が残り、吸入弁１３の全閉に時間を要し、所要の燃料をインジェクタ側に導出できない問題がある。スピル行程（ｔ２〜ｔ３）では、ポンプピストン１１が押し上げられ、燃料室１０の燃料圧力によって吸入弁１３を押し上げる力が作用しており、初期時点ｔ２で電磁コイル１７の電磁力によって吸入弁１３の押し上げ動作が開始した後は、電磁力を小さくしても問題は生じない。
【００６１】
そこで、吐出行程が開始する以前の時点ｔ２２において、電磁コイル１７の電流ｉ１７の目標値をｉｐ７からｉｐ８に小さくして、吐出行程の初期（時点ｔ３）における電流ｉ１７の遮断を速くするようにしている。
【００６２】
なお、時点ｔ２までの吸入行程は、燃料室の負圧によって燃料を導入することにより吸入弁１３を全開としているが、負圧がなくなる時点ｔ２のスピル行程の開始時に、燃料室１０からの燃料圧力によって吸入弁１３が押し上げられて閉方向に動作する問題が発生することもある。すなわち、スピル行程の作用である燃料タンク側の導入管１５に燃料を導出することができなくなる。そこで、時点ｔ２以前の吸入行程内の時点ｔ１１から電磁コイル１７の電流ｉ１７を通電し、吸入弁を確実に全開となるようにしてこの問題を解決することもできる。
【００６３】
本発明の実施例２によれば、高圧ポンプのスピル行程（ｔ２〜ｔ２２）において、電磁コイル１７の電流ｉ１７を通電初期電流に対して、その後は小電流にすることにより、吸入弁１３の全閉動作が早くできると同時に、回路の省電力化ができ、耐熱性を低減できる効果がある。
【００６４】
なお、実施例１と同様、電流ｉ１７の遮断を行う際には、電磁コイルの逆起電圧を防止するためにダイオード１０６を接続することが有効である。
【００６５】
また、吸入弁１３の全閉動作以前に電磁コイル１７に電流ｉ１７を流す（ｔ１１〜ｔ２）ことにより、スピル行程での吸入弁１３の全開を維持することができ、所要の燃料をインジェクタ側に導出できる効果がある。
【００６６】
ところで、エンジン回転数が低回転数ほど高圧ポンプの燃料室１０から吸入弁１３に加わる燃料圧力の時間が長く、時間に対して変化が小さくなる。そのため、低回転数の時ほど吸入弁１３が全閉になるまでの時間が短くなるので、電磁コイル１７の電流ｉ１７は、図７においては、目標値ｉｐ７を小さくしても吸入弁１３の全開状態を維持することができる。
【００６７】
すなわち、エンジン回転数に応じて目標値ｉｐ７を可変して、回路の省電力化ができ、耐熱性を低減することができる。
【００６８】
また、実施例１と同様に、時点２２もエンジン回転数に応じて可変することができる。
【産業上の利用可能性】
【００６９】
本発明は、上記記載の高圧ポンプに限られず、ソレノイドコイルに通電して得られる磁気力を利用して駆動させるもの全般において適用可能である。また、本発明の要旨を超えない範囲で適宜設計を行うことができる。
【符号の説明】
【００７０】
１０  燃料室
１１  ポンプピストン
１２  ロッド
１３  吸入弁
１４，１８  ばね
１５  導入管
１６  導出管
１７  電磁コイル
１９  逆止弁
１００  バッテリ
１０１，１０２  スイッチ素子
１０３  電流検出抵抗
１０４，１０６  ダイオード
ｉ１７  電磁コイル電流
ｉｐ１，ｉｐ２，ｉｐ３，ｉｐ４，ｉｐ５，ｉｐ６，ｉｐ７，ｉｐ８  ｉ１７の目標値
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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