(57)【要約】      （修正有）【課題】吸気乃至圧縮行程にある作動室に直噴インジェクタによって燃料を直接、噴射するようにしたロータリーピストンエンジンにおいて、燃料噴霧の吸気との混合を促進し、その気化霧化を促して混合気の着火安定性を高める。【解決手段】ロータの頂部（アペックスシール６２）が吸気行程及び圧縮行程の２つの作動室５を仕切る、ロータハウジングの長軸方向一側において、そのトロコイド内周面２ａにインジェクタホール２０が開口し、ここから作動室５に燃料を直接、噴射するように直噴インジェクタ１０が設けられている。アイドリング等、所定の運転状態では直噴インジェクタ１０による燃料の噴射期間を、ロータ６の頂部がインジェクタホール２０の開口を通過する期間（インジェクタホール通過期間）と少なくとも一部において重なるように設定する。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハウジング内に収容されたロータの回転に伴い、その外周側に区画される複数の作動室がそれぞれ周方向に移動しながら吸気、圧縮、膨張及び排気の各行程を行うように構成されているロータリーピストンエンジンであって、
上記ロータの頂部が上記吸気行程及び圧縮行程の２つの作動室を仕切る、ロータハウジングの長軸方向一側において、そのトロコイド内周面にインジェクタホールが開口し、
該インジェクタホールの開口から作動室に燃料を直接、噴射するように直噴インジェクタが設けられており、
所定運転状態における上記直噴インジェクタによる燃料の噴射期間は、上記ロータの頂部が上記インジェクタホールの開口を通過する期間であるインジェクタホール通過期間と少なくとも一部において重なるように設定されている
ことを特徴とするロータリーピストンエンジン。
【請求項２】
燃料噴射期間は、インジェクタホール通過期間の終了する前に終了するように設定されている、請求項１に記載のロータリーピストンエンジン。
【請求項３】
直噴インジェクタによる燃料の噴射方向は、出力軸の軸心に沿って見て、インジェクタホールの開口から吸気ポートに向かうように設定され、
上記直噴インジェクタによる燃料の噴射期間は、ロータの回転に伴い上記吸気ポートが開く吸気行程前半の所定期間と少なくとも一部において重なるように設定されている、請求項１又は２のいずれかに記載のロータリーピストンエンジン。
【請求項４】
低負荷低回転域において燃料噴射期間の少なくとも一部がインジェクタホール通過期間と重なるように設定されている、請求項１〜３のいずれか１つに記載のロータリーピストンエンジン。
【請求項５】
高負荷乃至高回転域における燃料噴射期間は、インジェクタホール通過期間の経過後に始まるように設定されている、請求項４に記載のロータリーピストンエンジン。
【請求項６】
インジェクタホールは、その開口近傍において、中心が開口端に向かうほどロータ回転方向遅れ側にずれるよう長円状に拡径されている、請求項３〜５のいずれか１つに記載のロータリーピストンエンジン。
【請求項７】
インジェクタホールの開口の中心は、ロータハウジングの長軸よりもロータ回転方向の遅れ側に位置している、請求項３〜６のいずれか１つに記載のロータリーピストンエンジン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はロータリーピストンエンジンに関し、特に、吸気乃至圧縮行程にある作動室に燃料を直接、噴射するようにした直噴式のものに係る。
【背景技術】
【０００２】
従来より、トコロイド内周面を有する繭形のロータハウジング内に三角おむすび状のロータを収容し、その回転に伴い外周側の３つの作動室においてそれぞれ吸気、圧縮、膨張及び排気の各行程を行わせるようにしたヴァンケル型のロータリーピストンエンジンは公知である。そして、例えば特許文献１に記載されているように、ロータハウジングの長軸方向一側に直噴インジェクタを配設して、吸気乃至圧縮行程にある作動室内に燃料を直接、噴射することも既に提案されている。
【特許文献１】特開平６−２８８２４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところが、ロータリーピストンエンジンは一般的にレシプロエンジンに比べて低回転域での吸気流動が弱いことから、上記従来例（特許文献１）のように作動室に直接、燃料を噴射するようにした場合は、例えばアイドリングのような低負荷低回転域において燃料と吸気との混合が不十分になりやすく、燃料の気化霧化もあまり促進されないことから、混合気の着火安定性が低下するきらいがある。
【０００４】
この点について本願の発明者は、吸気との混合ができるだけ促進されるように直噴インジェクタによる燃料の噴射方向を吸気ポートに向けたエンジンを試作して鋭意、実験研究を行ったところ、回転するロータの頂部がちょうど、トロコイド内周面に開口するインジェクタホールを通過するときに燃料を噴射すると、アイドリング状態における着火安定性が飛躍的に向上することを見出した。
【０００５】
斯かる点に鑑みて本発明は、吸気乃至圧縮行程にある作動室に直噴インジェクタによって燃料を直接、噴射するようにしたロータリーピストンエンジンにおいて、燃料噴霧の吸気との混合を促進し、その気化霧化を促して混合気の着火安定性を高めることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記の目的を達成すべく本願の請求項１の発明は、ハウジング内に収容されたロータの回転に伴い、その外周側に区画される複数の作動室がそれぞれ周方向に移動しながら吸気、圧縮、膨張及び排気の各行程を行うように構成されているロータリーピストンエンジンを対象とする。
【０００７】
そして、上記ロータの頂部が上記吸気行程及び圧縮行程の２つの作動室を仕切るロータハウジングの長軸方向一側において、そのトロコイド内周面にインジェクタホールが開口し、該インジェクタホールの開口から作動室に燃料を直接、噴射するように直噴インジェクタが設けられている場合に、所定の運転状態では上記直噴インジェクタによる燃料の噴射期間を、上記ロータの頂部がインジェクタホールの開口を通過する期間（インジェクタホール通過期間）と少なくとも一部において重なるように設定したものである。
【０００８】
すなわち、上記構成のように吸気乃至圧縮行程の作動室に燃料を噴射するために、ロータハウジングの長軸方向一側に直噴インジェクタを配設した場合、インジェクタホールは、ロータの頂部が吸気行程の作動室と圧縮行程の作動室とを仕切る状態で通過するような位置に開口することになるから、こうしてロータの頂部が通過するときには瞬間的に、圧縮行程の作動室からインジェクタホールを介して吸気行程の作動室に空気が激しく噴出することになる（以下、スピッツバック流という）。
【０００９】
したがって、上記の如くロータの頂部がインジェクタホールの開口を通過するタイミングで燃料を噴射すると、燃料噴霧は上記の激しいスピッツバック流に巻き込まれて微粒化されるとともに、吸気側の作動室に向かって広く分散されるようになる。よって、例えばアイドリングのように吸気流動の弱い運転状態であっても燃料噴霧の気化霧化を極めて有効に促進でき、混合気の着火安定性を十分に高めることができる。
【００１０】
そうしてスピッツバック流によって燃料噴霧を微粒化し、広く分散させるという作用を十分に得るためには、直噴インジェクタによる燃料の噴射期間を、ロータ頂部のインジェクタホール通過期間が終了する前に終了すること、換言すれば、燃料噴射期間の終期をインジェクタホール通過期間の終期よりも進角側に設定することが好ましい。ロータの頂部がインジェクタホールの開口を通過した後に噴射された燃料は、スピッツバック流による作用を受けないからである。
【００１１】
一方、ロータの頂部がインジェクタホールの開口に差し掛かる前に噴射された燃料は、ロータ頂部のシール部材（アペックスシール）に付着することになるが、その後に発生する激しいスピッツバック流によって剥離され、吸気側の作動室へと吹き飛ばされるようになる。
【００１２】
また、直噴インジェクタによる燃料の噴射方向は、出力軸の軸心に沿って見て、インジェクタホールの開口から吸気ポートに向かうように設定し、その上で燃料の噴射期間は、ロータの回転に伴い上記吸気ポートが開く吸気行程前半の所定期間と少なくとも一部において重なるように設定するのが好ましい（請求項３）。こうすれば、ロータの回転に伴い吸気ポートが開き始め、狭い隙間から高速で流入する吸気流に向かって燃料が噴射されることになるから、上記のようにスピッツバック流によって広分散された燃料噴霧の気化霧化がさらに促進できる。
【００１３】
上述したようにスピッツバック流を利用して燃料の気化霧化を促進するのは、アイドリングを含めたエンジンの低負荷低回転域において特に好ましく（請求項４）、吸気流動の強くなる高負荷乃至高回転域では、むしろその吸気流にできるだけ効率良く衝突するようなタイミングで燃料を噴射する方がよいから、ここでの燃料噴射期間は、インジェクタホール通過期間の経過後に始まるように設定すればよい（請求項５）。
【００１４】
ところで、上述したようにロータハウジングの長軸方向一側に直噴インジェクタを配設し、ここから吸気ポート寄りに燃料を噴射する場合、この燃料との干渉を避けるように、インジェクタホールの開口近傍には、中心が開口端に向かうほどロータ回転方向遅れ側にずれるような長円状の拡径部を設けることが好ましい（請求項６）。こうすると、開口がロータの回転方向に長くなるため、それをロータの頂部が通過する期間も適度に長くなって、スピッツバック流による上記の作用が十分に得られる。
【００１５】
また、インジェクタホールは、その開口中心がロータハウジングの長軸よりもロータ回転の遅れ側に位置するように設けることが好ましく（請求項７）、こうすれば、ロータの頂部がインジェクタホールの開口を通過するタイミングが、所定運転領域における燃料の噴射にも好ましいタイミングとなる。
【発明の効果】
【００１６】
以上、説明したように本発明に係るロータリーピストンエンジンによると、吸気乃至圧縮行程にある作動室にインジェクタによって直接、燃料を噴射するものにおいて、回転するロータの頂部がインジェクタホールの開口を通過するときに、このインジェクタホールを介して圧縮側作動室から吸気側作動室に噴出する強いスピッツバック流の生成に合わせて燃料を噴射するようにしたので、燃料噴霧の微粒化を促進しかつ広く分散させて、その気化霧化を極めて有効に促進することができる。よって、アイドリングのような低負荷低回転の領域においても十分な着火安定性を確保できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の実施形態を図面に基いて説明する。尚、以下の好ましい実施形態の説明は本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。
【００１８】
図１は、本発明の実施形態に係るロータリーピストンエンジン１の要部の構成を示し、トロコイド内周面２ａを有する繭形のロータハウジング２とサイドハウジング３とに囲まれたロータ収容室４には概略三角おむすび状のロータ６が収容されていて、その外周を囲むように３つの作動室５が区画されている。この例ではエンジン１は、図示は省略するが、３つのサイドハウジング３と２つのロータハウジング２とを交互に重ね合わせて一体化し、その内部に形成される２つのロータ収容室４にそれぞれロータ６を収容した２ロータタイプのものである。
【００１９】
上記ロータ６の基本形状は、ハウジングのトロコイド内周面２ａに対応するペリトロコイド内包絡線であり、それぞれがやや外向きに湾曲した３つの矩形面によってロータ６の外周面が構成されている。その各矩形面にはそれぞれリセス６１が形成されている一方、矩形面同士の境界であるロータ頂部にはそれぞれシール部材６２（アペックスシール）が配設されている。
【００２０】
また、ロータ６の内側には図示しないが内歯車が形成されていて、この内歯車とサイドハウジング側の外歯車とが噛合するとともに、ロータ６は、サイドハウジング３を貫通する出力軸７（エキセントリックシャフト）に対して遊星回転運動をするように支持されている。すなわち、ロータ６の回転運動は内歯車と外歯車との噛み合いによって規定され、ロータ６は、その頂部に配設されたアペックスシール６２をトロコイド内周面２ａに摺接させながら、出力軸７の偏心輪７ａの周りを自転しつつその軸心Ｘ周りに公転する。
【００２１】
そうしてロータ６が１回転する間に、その各頂部間にそれぞれ対応して形成される３つの作動室５が周方向に移動しながら吸気、圧縮、膨張（燃焼）及び排気の各行程を行う。このロータ６の１回転中に出力軸７は３回転するが、この間に３つの作動室５はそれぞれ１回ずつ燃焼サイクルを行うので、結局、各ロータ６毎に出力軸７の１回転につき１回の燃焼サイクルが行われることになる。
【００２２】
より具体的に、図のように出力軸７の軸心Ｘ方向に見ると、ロータハウジング２の短軸方向一側（図では右側）が圧縮及び膨張行程の領域であり、その短軸を挟むようにロータ回転方向の進み側及び遅れ側に各々点火プラグ８，９が配設されている。また、反対側（図では左側）は吸気及び排気行程の領域であり、図では左上側において吸気行程にある作動室５が吸気ポート１１に連通し、この吸気ポート１１を介して上流側の吸気通路１２から空気を吸入する。
【００２３】
そうして吸気行程にある作動室５の内部に直接、燃料を噴射するように、この実施形態では、各ロータ収容室４の長軸（図に一点鎖線で示す）の延びる方向の一側、即ち図の上側にインジェクタ１０が配設されている。このインジェクタ１０は、ロータハウジング２の長軸よりもロータ回転の遅れ側（図の左側）に形成されたインジェクタホール２０に収容されており、トロコイド内周面２ａにおけるインジェクタホール２０の開口から作動室５に臨んで、ややロータ遅れ側に向かい燃料を噴射するようになっている。
【００２４】
すなわち、図示のように出力軸７の軸心Ｘに沿って見ると、インジェクタ１０による燃料の噴射方向は、インジェクタホール２０の開口から吸気ポート１１に向かうように設定されており、こうして噴射される燃料との干渉を避けるように、インジェクタホール２０の開口近傍には、その中心が開口端に向かうほどロータ回転の遅れ側にずれるような長円状の拡径部２０ｂ（図４を参照）が設けられている。こうして吸気ポート１１に向かって噴射された燃料は吸気流に衝突し、微粒化や分散が促進される。
【００２５】
そうして吸気行程にて燃料が噴射供給された作動室５は、ロータ６の回転に連れて図の時計回りに移動して圧縮行程になり、その内部において混合気が圧縮される。そして、図の右側に示す作動室５のように圧縮行程の終盤にて点火プラグ８，９により点火されると混合気が燃焼を開始し、この燃焼圧を受けてロータ６がさらに回転する（膨張行程）。そして、図の左下側の作動室５のように排気ポート１３に連通すれば、この排気ポート１３から排気通路１４へ既燃ガスが排出される（排気行程）。
【００２６】
図２に模式的に示すように、上記した点火プラグ８，９による点火やインジェクタ１０による燃料噴射等は、コントロールユニット３０（以下、ＥＣＵと略称する）によって制御される。すなわち、このＥＣＵ３０には少なくとも、吸気通路１２のエアフローセンサ２１や出力軸７の回転角センサ２２、さらには水温センサ２３、アクセル開度センサ２４等からの信号が入力される。これらの入力に応じてエンジン１の運転状態を判定し、ＥＣＵ３０はインジェクタ１０による燃料の噴射量及び噴射タイミング、点火プラグ８，９による点火のタイミング、さらには吸気通路１２のスロットル弁２５の開度等の制御を行うようになっている。
【００２７】
一例を挙げればＥＣＵ３０は、全負荷近傍の高負荷域を除いたエンジン１の殆どの運転領域において、作動室５における混合気の空燃比が略理論空燃比になるように燃料噴射量を制御する。すなわち、スロットル弁２５により調整される吸気の流量をエアフローセンサ２１により検出し、この検出値とエンジン回転数とに応じてインジェクタ１０による燃料の噴射量を決定する。
【００２８】
また、燃料の噴射タイミングは、上述の如く吸気ポート１１に向けた燃料噴霧が比較的強い吸気流に衝突するようなタイミングとしている。すなわち、図３に吸気行程における吸気流速の変化について示すように、この実施形態のエンジン１では、吸気上死点（ＴＤＣ）から暫くして同図（ア）のように吸気ポート１１が開き始めると、狭い隙間から作動室５に流入する吸気の流速が一時的に高くなってピークｐ１を示し、その後一旦、流速が低下した後に今度はロータ６の移動速度が高くなることによって吸気流速が再び高くなり、２番目のピークｐ２を迎える。
【００２９】
上記１番目のピークは、吸気下死点（ＢＤＣ）を基準として出力軸７の回転角（エキセン角：Ecc.A）により表すと、概略ＢＢＤＣ２３５〜２１５°Ecc.Aの範囲に出現し、おおよそＢＢＤＣ２４０〜１９５°Ecc.Aの範囲では吸気流速がかなり高くなる。また、２番目のピークｐ２は概略ＢＢＤＣ１６０〜１４０°Ecc.Aの範囲に出現し、おおよそＢＢＤＣ１８０〜１３０°Ecc.Aの範囲でも比較的吸気流速が高くなっている。
【００３０】
ところで、同図（イ）に示すように吸気行程の作動室５（図の左側のもの）と圧縮行程の作動室５（図の右側のもの）とを仕切るロータ６の頂部がインジェクタ１０の配設されている部位（即ちインジェクタホール２０）を通過するのは、上記した吸気流速の二つのピークｐ１，ｐ２の間でＢＢＤＣ２１２〜１９７°Ecc.Aくらいであり、それまではインジェクタ１０は圧縮行程の作動室５に臨んでいて、吸気行程の作動室５に燃料を噴射することはできない。
【００３１】
そこで、上記のように吸気流速の高くなる時期を考慮して、この実施形態では基本的に２番目のピークｐ２に対応する期間において直噴インジェクタ１０により燃料を噴射するようにしている。尚、図示は省略するが、この実施形態では吸気ポート１１やその上流側の吸気通路１２にもインジェクタが設けられており、必要に応じてそのインジェクタによっても燃料が噴射され、空気とともに吸気行程の作動室５に吸入されるようになる。
【００３２】
−アイドリング時の燃料噴射タイミング−
ところで、一般にロータリーピストンエンジンは、レシプロエンジンに比べて低回転域での吸気流動が弱いことから、この実施形態のように作動室５に直接、燃料を噴射するようにした場合は燃料と吸気との混合が不十分になりやすい。この点は、上記のようにインジェクタ１０からの燃料噴霧を吸気ポート１１に向けて、吸気流に衝突させるようにしていても同様であり、例えばアイドリング時のような低負荷低回転の運転状態では混合気の着火安定性が低下してしまう虞れがあった。
【００３３】
この問題点に対し本願の発明者は、上記した吸気流速の１番目のピークｐ１を利用することを着想し、試作エンジンによる実験の際に、前記図３の（イ）のようにインジェクタ１０が吸気行程の作動室５に臨むぎりぎりのタイミングまで噴射タイミングを進角させたところ、ロータ６の頂部がちょうどインジェクタホール２０を通過するときに燃料を噴射すると、アイドル安定性が飛躍的に向上することを見出した。
【００３４】
すなわち、この実施形態においては、図３を参照して上述したように、トロコイド内周面２ａにおけるインジェクタホール２０の開口をロータ６の頂部、即ちアペックスシール６２が通過するのが、おおよそＢＢＤＣ２１２〜１９７°Ecc.Aの期間（以下、インジェクタホール通過期間ともいう）であり、このときには、図４に拡大して示すように、負圧になっている吸気側の作動室５と高圧の圧縮側作動室５とがインジェクタホール２０を介して連通されて、瞬間的に圧縮側から吸気側への強い噴流Ｓ（以下、スピッツバック流という）が生じる。
【００３５】
そして、本願の発明者が上記の実験において燃料噴霧の状態を高速度カメラにより撮影したところ、上述のようにロータ頂部のアペックスシール６２がちょうどインジェクタホール２０を通過するタイミングで燃料を噴射すると、燃料噴霧が激しいスピッツバック流Ｓに巻き込まれ、その液滴が微粒化されるとともに、燃料噴霧全体が広範囲に分散される様子が観察された。
【００３６】
したがって、この実施形態に係るロータリーピストンエンジン１では、吸気行程の作動室５に臨む直噴インジェクタ１０による燃料噴射のタイイングを、基本的には、吸気ポート１１からの吸気の流速が高くなる２番目のピークｐ２に対応づけて、吸気行程の中盤における前半、例えばＢＢＤＣ１８０〜１３０°Ecc.Aの範囲に設定し、比較的強い吸気流との衝突によって燃料噴霧の分散や気化霧化を促進するようにしている。換言すれば、このときの燃料噴射期間は、ロータ６の頂部（アペックスシール６２）がインジェクタホール２０の開口を通過する期間の経過後に始まることになる。
【００３７】
一方、吸気流の特に弱くなるアイドリング時においては、上記インジェクタ１０による燃料の噴射期間を、その少なくとも一部が上記のインジェクタホール通過期間と重なるように設定し、上記したスピッツバック流Ｓを有効利用して燃料噴霧の微粒化及び広分散化を促進するとともに、その気化霧化を十分に促進して、混合気の着火安定性を高めるようにしている。
【００３８】
より具体的には、インジェクタホール通過期間よりも前に燃料の噴射を始めると、噴射された燃料の一部はアペックスシール６５に付着することになるが、その後に生じる激しいスピッツバック流Ｓによって剥離され、吸気側の作動室５へ吹き飛ばされるようになる。一方で、インジェクタホール通過期間の経過後に噴射された燃料にはスピッツバック流Ｓの効果は及ばないから、燃料噴射期間は、その終期をインジェクタホール通過期間の終期よりも進角側に設定するのが好ましい。
【００３９】
しかも、この実施形態では、上述の如くインジェクタホール２０がロータハウジング２の長軸よりもロータ回転の遅れ側に開口しているため、そのインジェクタホール２０の開口をロータ６の頂部が通過するタイミングは、図３を参照して上述したように吸気行程の初期に吸気流速の高くなる期間に対応している。この比較的速い吸気流によって、上記のようにスピッツバック流Ｓにより微粒化されかつ広分散された燃料噴霧の気化霧化がより一層、促進される。
【００４０】
さらに、この実施形態では、上述したが、インジェクタホール２０の開口近傍に燃料噴霧との干渉を避けるよう、ロータ６の回転方向に長い長円状の拡径部２０ｂが設けられている。このため、インジェクタホール通過期間において圧縮側作動室５から吸気側作動室５へ流出する空気の量はあまり多くならないようにしながら、インジェクタホール通過期間は適度に長くなり、このことによって上記したスピッツバック流Ｓによる作用が狙い通り十分に得られるものである。
【００４１】
図５は、上記したアイドリング時のスピッツバック流Ｓによる燃焼安定性の改善効果を示す実験結果のグラフであり、○のグラフに示されているように、この実施形態に係るエンジン１では作動室５の混合気を理論空燃比よりもリーンにしていっても回転変動は非常に小さい。一方、●のグラフは、比較のために従来一般的なポート噴射のロータリーピストンエンジンについて試験したもので、理論空燃比よりもリーンになると回転変動が急増することが分かる。つまり、この実施形態のエンジン１では、直噴式であるにも拘わらずポート噴射式のものに比べてもアイドル安定性が顕著に高くなるのである。
【００４２】
尚、前記図５のデータは、図４において実線で示すように、アスペックシール６２がインジェクタホール２０の開口のロータ回転方向の中心付近にあるとき（ＢＢＤＣ２０５°Ecc.A）に燃料噴射を終了したものである。そして、同図４の左側に仮想線で示すようにインジェクタホール通過期間が始まるのは、ＢＢＤＣ２１２．６°Ecc.Aであり、一般にアイドリング時における燃料の噴射期間はおおよそ１３〜１８°Ecc.Aくらいであるから、上記○のデータは、インジェクタホール通過期間よりも前に燃料噴射を始めて、この期間の途中で終了したときのものである。
【００４３】
尚、上記のようなタイミングで燃料を噴射する運転領域は、アイドリング時のみに限らず、もう少し負荷が高いか乃至はエンジン回転数の高い運転状態にまで拡大してもよい。また、より高負荷高回転の運転領域においても燃料の噴射を複数回に分割して行うのであれば、そのうちのいずれか１回の噴射を上記のようなタイミングで行うことができる。
【００４４】
さらに、上記実施形態では、直噴インジェクタ１０により吸気行程の作動室５に燃料を噴射するようにしているが、これに限らず、圧縮行程の作動室５に燃料を噴射するようにしてもよいし、例えば図６に示すようにロータ６の回転方向に並べて２本のインジェクタ１０，１５を設け、そのいずれか一方により吸気行程の作動室５に燃料を噴射し、他方により圧縮行程の作動室５に燃料を噴射するようにしてもよい。
【００４５】
或いは、それら２本のインジェクタ１０，１５の双方によって吸気行程の作動室５に燃料を噴射するようにしてもよいし、追加したインジェクタ１５については圧縮行程でも燃料を噴射するようにしてもよく、そういった場合にも少なくとも一方のインジェクタ１０，１５によってインジェクタホール通過期間に燃料を噴射するようにすれば、上述したスピッツバック流Ｓによる作用効果が得られる。
【産業上の利用可能性】
【００４６】
本発明は、直噴式のロータリーピストンエンジンのアイドル安定性を高めることができるもので、車両用のエンジンに特に好適である。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】エンジンの要部構成を示す説明図である。
【図２】制御系の概略的なブロック図である。
【図３】吸気行程における吸気流速の変化について、ロータ位置と対応付けて示す説明図である。
【図４】ロータ頂部のアペックスシールがインジェクタホールを通過するときに、スピッツバック流Ｓが生じる様子を模式的にを示す説明図である。
【図５】本発明によるアイドリング時の燃焼安定性の改善を示すグラフ図である。
【図６】直噴インジェクタを１本追加した他の実施形態に係る図１相当図である。
【符号の説明】
【００４８】
１        ロータリーピストンエンジン
２        ロータハウジング
２ａ    トロコイド内周面
５        作動室
６        ロータ
６２    アペックスシール（ロータの頂部）
７        出力軸（エキセントリックシャフト）
１０      インジェクタ（直噴インジェクタ）
１１      吸気ポート
１５      追加のインジェクタ（直噴インジェクタ）
２０      インジェクタホール
２０ａ    開口近傍の拡径部分
Ｘ        出力軸の軸心
【図１】
2010156292.tif 000003
【図２】
2010156292.tif 000004
【図３】
2010156292.tif 000005
【図４】
2010156292.tif 000006
【図５】
2010156292.tif 000007
【図６】
2010156292.tif 000008