(57)【要約】【課題】気体圧縮機において、液状冷媒がハウジングの内部に溜まっている状態であっても、起動性能が低下するのを防止する。【解決手段】サイクロンブロック７０（油分離器）の内筒部７２の下端縁７２ａの一部が液状冷媒Ｇ′の液面Ｒｍよりも上方に露出するように、サイクロンブロック７０が、本体部７１および内筒部７２の軸７３を鉛直線Ｖに対して回転軸５１回りに角度θだけ傾けて、圧縮機本体に取り付ける。【選択図】図４
2010144548.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハウジングの内部に、供給された気体冷媒を高圧の圧縮気体冷媒に圧縮する圧縮機本体と、前記圧縮機本体から吐出された圧縮気体冷媒から油分を分離する油分離器とを備え、
前記油分離器は、略円柱状の内部空間を形成した本体部と、前記内部空間に、前記内部空間と略同軸に設けられた略円筒状の内筒部とを有し、前記圧縮機本体から吐出された圧縮気体冷媒が、前記本体部の内面と前記内筒部の外面とによって画成された略円筒状の油分離空間を上から下に旋回しつつ、前記圧縮気体冷媒に含まれた冷凍機油を分離する気体圧縮機において、
前記油分離器は、前記気体冷媒が液化した液状冷媒として前記ハウジングの内部に溜まった状態においても、前記液状冷媒の液面よりも上方において前記内筒部の外側と内側とが連通して形成されていることを特徴とする気体圧縮機。
【請求項２】
前記内筒部の下端縁の少なくとも一部が前記液状冷媒の液面よりも上方に露出するように、前記油分離器は、前記本体部および前記内筒部の軸線を鉛直方向に対して傾けて、前記圧縮機本体に取り付けられていることを特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
【請求項３】
前記油分離器は、前記内筒部の、前記液状冷媒の液面よりも上方の部分において、前記内筒部の外側と内側とを連通する連通孔が形成されていることを特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
【請求項４】
前記圧縮機本体は、ベーンロータリ形式の気体圧縮機構における回転軸回りの点対称となる２つの位置にそれぞれ、前記圧縮気体冷媒を吐出する吐出口を備え、
前記油分離器は、前記油分離空間に前記圧縮気体冷媒を導入する単一の導入口を有するとともに、前記２つの吐出口と前記単一の導入口とをそれぞれ連通させる２つの圧縮気体冷媒通路を備え、前記２つの圧縮気体冷媒通路がともに、前記吐出口から前記単一の導入口に向けて上り傾斜を有することを特徴とする請求項２または３に記載の気体圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は気体圧縮機に関し、詳細には、圧縮機本体から吐出された圧縮気体冷媒から油分を遠心分離する油分離器の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、空気調和システム（以下、空調システムという。）には、冷媒ガス（気体冷媒）などを圧縮して、空調システムに気体を循環させるための気体圧縮機（コンプレッサ）が用いられている。
【０００３】
ここで、一般的なコンプレッサは、ハウジングの内部に、冷媒ガスを圧縮して吐出する圧縮機本体と、この圧縮機本体から吐出された圧縮冷媒ガス（圧縮気体冷媒）から冷凍機油等の油分を分離する油分離器とを備えた構成となっている。
【０００４】
油分離器としては、例えば、略円柱状の内部空間を形成した本体部と、この内部空間に、内部空間と略同軸に設けられた略円筒状（パイプ状）の内筒部とを有し、圧縮機本体から吐出された圧縮冷媒ガスが、本体部の内面と内筒部の外面とによって画成された略円筒状の油分離空間を上から下に旋回しつつ、圧縮冷媒ガスに含まれた冷凍機油を分離させるものが知られている（特許文献１，２）。
【特許文献１】特開２００８−００８２５９号公報
【特許文献２】特開平７−１２０７２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、冬季など外気温が低い環境においては、冷媒ガスをシステムに循環させて空調システムを作動させる機会が少なくなり、そのような低温環境下での放置時間が長くなると、システム内の冷媒ガスの多くが液化してコンプレッサの内部で溜まってしまい、その結果、液化した冷媒（液状冷媒；冷凍機油などの油分も含まれている。）の液面は、油分離器の内筒部の下端縁よりも上方まで上昇した状態となりる。
【０００６】
ここで、圧縮冷媒ガスは、内筒部の外側を、内筒部の下端縁よりも下方まで旋回し、本体部の底面で反射し、内筒部の内側を通り、その後、ハウジングの外部へ吐出するため、油分離器の内筒部の下端縁が液状冷媒に浸かった状態（液状冷媒の液面が内筒部の下端縁よりも上方に位置している状態）では、圧縮冷媒ガスの吐出経路が塞がれた状態となる。
【０００７】
そして、この状態でコンプレッサの運転が再開されると、圧縮機本体から吐出された冷媒ガスが内筒部の外側を通り、液状冷媒の液面を下方に押し下げるが、液面が内筒部の下端縁よりも下方まで押し下げられないと、冷媒ガスはハウジングの外に吐き出されず、システムの正常な運転に支障を来す。
【０００８】
しかも、液状冷媒の液面を押し下げ続けることによって、コンプレッサの内部で高圧と低圧との圧力差が発生しにくくなり、結果的に起動性が悪化する。
【０００９】
また、上述した遠心分離による油分離器は、冷媒ガスから冷凍機油を分離する性能が高いため、仮に冷媒ガスが液化しない場合であっても、冷媒ガスから分離された冷凍機油がハウジングの内部に大量に溜まる場合には、上述した液状冷媒の液面上昇と同様に冷凍機油の液面が上昇し、この冷凍機油によって、内筒部の下端縁を跨ぐ吐出経路が塞がれる虞がある。
【００１０】
本発明は上記事情に鑑みなされたものであって、液状冷媒乃至冷凍機油が、ハウジングの内部に溜まっている状態であっても、起動性能が低下するのを防止することができる気体圧縮機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明に係る気体圧縮機は、油分離器を、気体冷媒が液化した液状冷媒乃至冷凍機油がハウジングの内部に溜まった状態においても、液状冷媒乃至冷凍機油の液面よりも上方において、その円筒状の内筒部の外側と内側とを連通させた構造とすることで、圧縮機本体から吐出されて内筒部の外側に吐出された気体冷媒を、その連通した部分から内筒部の内側に逃がすことができ、これによって、気体圧縮機の起動性が低下するのを防止するものである。
【００１２】
すなわち、本発明に係る気体圧縮機は、ハウジングの内部に、供給された気体冷媒を高圧の圧縮気体冷媒に圧縮する圧縮機本体と、前記圧縮機本体から吐出された圧縮気体冷媒から油分を分離する油分離器とを備え、前記油分離器は、略円柱状の内部空間を形成した本体部と、前記内部空間に、前記内部空間と略同軸に設けられた略円筒状の内筒部とを有し、前記圧縮機本体から吐出された圧縮気体冷媒が、前記本体部の内面と前記内筒部の外面とによって画成された略円筒状の油分離空間を上から下に旋回しつつ、前記圧縮気体冷媒に含まれた冷凍機油を分離する気体圧縮機において、前記油分離器は、前記気体冷媒が液化した液状冷媒として前記ハウジングの内部に溜まった状態（または冷凍機油がハウジングの内部に溜まった状態）においても、前記液状冷媒（前記冷凍機油）の液面よりも上方において前記内筒部の外側と内側とが連通して形成されていることを特徴とする。
【００１３】
このように構成された本発明に係る気体圧縮機によれば、液状冷媒乃至冷凍機油がハウジングの内部に溜まった状態であっても、圧縮機本体から吐出されて内筒部の外側に吐出された気体冷媒は、液状冷媒（冷凍機油）の液面よりも上方において内筒部の外側と内側とを連通している部分を通って、内筒部の内側に逃げることができ、この結果、気体圧縮機の起動性が低下するのを防止することができる。
【００１４】
本発明に係る気体圧縮機においては、前記内筒部の下端縁の少なくとも一部が前記液状冷媒の液面よりも上方に露出するように、前記油分離器は、前記本体部および前記内筒部の軸線を鉛直方向に対して傾けて、前記圧縮機本体に取り付けられていることが好ましい。
【００１５】
このように好ましく構成された本発明に係る気体圧縮機によれば、油分離器が、本体部および内筒部の軸線を鉛直方向に対して傾けて圧縮機本体に取り付けられているため、液状冷媒乃至冷凍機油がハウジングの内部に溜まった状態であっても、この液状冷媒乃至冷凍機油の液面よりも上方において、内筒部の下端縁の少なくとも一部が露出し、この結果、内筒部の外側を通った気体冷媒は、この液面よりも上方に露出した内筒部の下端縁の部分を跨いで内筒部の内側に逃げることができる。
【００１６】
したがって、気体圧縮機の起動性が低下するのを防止することができる。
【００１７】
しかも、好ましい構成の本発明に係る気体圧縮機は、油分離器を鉛直線に対して傾けた状態で圧縮機本体に取り付けた、という簡単な構造で実現することができる。
【００１８】
本発明に係る気体圧縮機においては、前記油分離器は、前記内筒部の、前記液状冷媒の液面よりも上方の部分において、前記内筒部の外側と内側とを連通する連通孔が形成されていることが好ましい。
【００１９】
このように好ましく構成された本発明に係る気体圧縮機によれば、油分離器は、その内筒部の、液状冷媒の液面よりも上方の部分において、内筒部の外側と内側とを連通する連通孔が形成されているため、液状冷媒乃至冷凍機油がハウジングの内部に溜まった状態であっても、内筒部の外側を通った気体冷媒は、液状冷媒乃至冷凍機油の液面よりも上方において内筒部に形成された連通孔を通って内筒部の内側に逃げることができる。
【００２０】
したがって、気体圧縮機の起動性が低下するのを防止することができる。
【００２１】
しかも、好ましい構成の本発明に係る気体圧縮機は、内筒部の上部（液状冷媒乃至冷凍機油の、想定される最高高さの液面位置より上方の部分）に連通孔を形成しただけの簡単な構造で実現することができる。
【００２２】
本発明に係る気体圧縮機においては、前記圧縮機本体は、ベーンロータリ形式の気体圧縮機構における回転軸回りの点対称となる２つの位置にそれぞれ、前記圧縮気体冷媒を吐出する吐出口を備え、前記油分離器は、前記油分離空間に前記圧縮気体冷媒を導入する単一の導入口を有するとともに、前記２つの吐出口と前記単一の導入口とをそれぞれ連通させる２つの圧縮気体冷媒通路を備え、前記２つの圧縮気体冷媒通路がともに、前記吐出口から前記単一の導入口に向けて上り傾斜を有することが好ましい。
【００２３】
このように好ましく構成された本発明に係る気体圧縮機によれば、２つの吐出口と単一の導入口とをそれぞれ連通させる２つの圧縮気体冷媒通路がともに、吐出口から単一の導入口に向けて上り傾斜を有しているため、両圧縮気体冷媒通路をそれぞれ圧縮気体が通過する際のエネルギ損失は略均等となる。
【００２４】
したがって、一方の圧縮気体冷媒通路が上り傾斜で進行する経路であり、他方の圧縮気体冷媒通路が下り傾斜で進行する経路であった従来の気体圧縮機における、両縮気体冷媒通路をそれぞれ通過する圧縮気体のエネルギ損失の不均等を、本発明の好ましい気体圧縮機では是正することができる。
【００２５】
さらに、従来の気体圧縮機では、２つの吐出口の一方が他方に比べて相当程度下方に位置していたため、その下方に位置する吐出口が、ハウジング内に溜まった液状冷媒乃至冷凍機油に浸った状態になりやすく、吐出口から圧縮気体冷媒が吐出される際の抵抗となったり、これら液状冷媒や冷凍機油が吐出口から圧縮室に流れ込む虞もあり、この観点からも起動性の悪化を招く虞があったが、本発明の好ましい構成の気体圧縮機によれば、２つの吐出口が概略同一の高い位置となるため、両方の吐出口ともに液状冷媒や冷凍機油で塞がれる虞が低減し、起動性の低下を防ぐことができる。
【発明の効果】
【００２６】
本発明に係る気体圧縮機によれば、液状冷媒乃至冷凍機油がハウジングの内部に溜まっている状態であっても、起動性能が低下するのを防止することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下、本発明の気体圧縮機に係る最良の実施形態について、図面を参照して説明する。
（実施形態１）
図１，２は気体圧縮機の一例であるベーンロータリ式コンプレッサ１００の縦断面および横断面をそれぞれ示す図であり、本発明に係る気体圧縮機の実施形態の前提となる構成である。
【００２８】
なお、図２は、図１におけるＡ−Ａ線に沿った断面（横断面）を示し、図１は、図２におけるＢ−Ｂ線に沿った断面（縦断面）を示す。
【００２９】
図示のコンプレッサ１００は、例えば、冷却媒体の気化熱を利用して冷却を行なう空気調和システム（以下、単に空調システムという。）の一部として構成され、この空調システムの他の構成要素である凝縮器、膨張弁、蒸発器等（いずれも図示を省略する。）とともに、冷却媒体の循環経路上に設けられている。
【００３０】
そして、コンプレッサ１００は、空調システムの蒸発器から取り入れた気体状の冷却媒体としての冷媒ガスＧを圧縮し、この圧縮された冷媒ガスＧを空調システムの凝縮器に供給する。凝縮器は、圧縮された冷媒ガスＧを液化させ、高圧で液状の冷媒として膨張弁に送出する。
【００３１】
高圧で液状の冷媒は、膨張弁で低圧化され、蒸発器に送出される。低圧の液状冷媒は、蒸発器において周囲の空気から吸熱して気化し、この気化熱との熱交換により蒸発器周囲の空気を冷却する。
【００３２】
また、コンプレッサ１００は、ケース１１とフロントヘッド１２とからなるハウジング１０の内部に収容された圧縮機本体６０と、フロントヘッド１２に取り付けられ、図示しない駆動源からの駆動力を圧縮機本体に伝える伝達機構８０とを備える。
【００３３】
ケース１１は、一端が閉じられた筒状体を呈し、フロントヘッド１２は、このケース１１の開放された側の端部を覆うように組み付けられている。また、フロントヘッド１２には、蒸発器から低圧の冷媒ガスＧが吸入される吸入ポート１２ａが形成され、一方、ケース１１には、圧縮機本体で圧縮された高圧の冷媒ガスＧを凝縮器に吐出する吐出ポート１１ａが形成されている。
【００３４】
ハウジング１０内に収容された圧縮機本体６０は、伝達機構８０によって伝達された駆動力により軸回りに回転駆動される回転軸５１と、この回転軸５１と一体的に回転する円柱状のロータ５０と、ロータ５０の外周面の外方を取り囲む断面輪郭が略楕円形状の内周面４９を有するとともに両端が開放されたシリンダ４０と、ロータ５０に埋設され、ロータ５０の両端面に供給された冷凍機油Ｒ（油分）による背圧を受けて、ロータ５０の外周面から外方に向けて（シリンダ４０の内周面４９に向けて）突出可能とされ、その突出側の先端がシリンダ４０の内周面４９の輪郭形状に追従するように突出量が可変とされ、回転軸５１回りに等角度間隔でロータ５０に埋設された５枚の板状のベーン５８と、シリンダ４０の両側端面の外方側からそれぞれの端面を覆うように固定されたフロントサイドブロック３０およびリヤサイドブロック２０とからなる。
【００３５】
２つのサイドブロック２０，３０はそれぞれ、ロータ５０の両端面から突出した回転軸５１の部分を軸支する軸受け２２，３２を有している。
【００３６】
そして、２つのサイドブロック２０，３０、ロータ５０、シリンダ４０、および回転軸５１の回転方向に相前後する２つのベーン５８，５８によって画成された各圧縮室４８の容積が、伝達機構８０によって伝達された駆動力による回転軸５１およびロータ５０の回転にしたがって増減を繰り返すことにより、各圧縮室４８に吸入された冷媒ガスＧは圧縮されて、リヤサイドブロック２０の吐出通路を通って、油分離器であるサイクロンブロック７０を介して吐出室２１に吐出される。
【００３７】
吐出室２１は、圧縮機本体６０から吐出された高圧の冷媒ガスＧが吐出される部屋であり、リヤサイドブロック２０とケース１１とにより形成されている。
【００３８】
圧縮室４８から高圧の冷媒ガスＧがサイクロンブロック７０を通過する間に、冷媒ガスＧに混在した冷凍機油Ｒが分離されて、吐出室２１の底部に滴下し、冷凍機油Ｒは、吐出室２１の底部に溜められる。
【００３９】
そして、この溜められた冷凍機油Ｒは、コンプレッサ１００の摺動部等を潤滑・冷却・清浄するとともに、ベーン５８をシリンダ４０の内周面４９に向けて突出させて、その先端を内周面４９に当接させた状態に付勢するようにベーン５８に背圧を作用させるなどに用いられる。
【００４０】
圧縮機本体６０のリヤサイドブロック２０には、吐出室２１の底部に溜められ、吐出室２１に吐出された冷媒ガスＧの圧力により高圧となった冷凍機油Ｒを、ロータ５０の端面まで導く導油路２３が形成されている。
【００４１】
導油路２３は、略鉛直方向に沿って軸受け２２まで延び、軸受け２２に導かれた冷凍機油Ｒは、軸受け２２と回転軸５１の外周面との間の僅かな隙間を通って、リヤサイドブロック２０の端面に形成されたサライ溝２５に供給される。
【００４２】
一方、シリンダ４０およびフロントサイドブロック３０にも、リヤサイドブロック２０と同様に、冷凍機油Ｒを、ロータ５０の端面まで導く導油路４３，３３が形成されている。
【００４３】
なお、図２に示す通り、導油路４３と回転軸５１の中心とを結ぶ直線が鉛直方向に沿うように、圧縮機本体６０は、その回転軸５１回りの姿勢が設定されている。
【００４４】
導油路３３は軸受け３２まで延び、導油路２３，４３，３３を介して軸受け３２に導かれた冷凍機油Ｒは、軸受け３２と回転軸５１の外周面との間の僅かな隙間を通って、フロントサイドブロック３０の端面に形成されたサライ溝３５に供給される。
【００４５】
ここで、ロータ５０には、前述したベーン５８を埋設するスリット状のベーン溝５６（図２）が放射状に、かつロータ５０の回転中心回りに等角度間隔で５つ形成され、これらのベーン溝５６にそれぞれ板状のベーン５８が埋設され、各ベーン５８は、ロータ５０の回転によって生じる遠心力と、ベーン溝５６およびベーン５８の底面によって画成された背圧室５９に加えられる冷凍機油Ｒによる油圧（背圧）とにより、シリンダ４０の内周面４９に向けて突出可能とされ、このベーン５８の突出した先端がシリンダ４０の内周面４９に当接した状態に付勢され、回転軸５１の回転に伴って、ベーン５８はベーン溝５６内を進退する。
【００４６】
これにより、各圧縮室４８は、ロータ５０の回転にしたがって容積の変化を繰り返し、容積が大きくなる期間に、吸入室から冷媒ガスＧを吸入し、容積が小さくなる期間に、吸入した冷媒ガスＧを圧縮し、圧縮して得られた高圧の冷媒ガスＧは、回転軸５１回りの点対称の位置に設けられた２つの吐出チャンバ４５，４５に交互に吐出され、各吐出チャンバ４５，４５から、リヤサイドブロック２０に形成された吐出口２８ａ，２８ｂを通ってサイクロンブロック７０に導入され、サイクロンブロック７０を通じて吐出室２１に吐出される。
【００４７】
そして、背圧室５９は、ロータ５０の両端面まで貫通して開口しており、リヤサイドブロック２０のサライ溝２５に到達した冷凍機油Ｒが供給され、ロータ５０の端面における背圧室５９の開口が、このサライ溝２５に対向している期間、サライ溝２５から背圧室５９に冷凍機油Ｒが供給される。
【００４８】
同様に、ロータ５０の端面における背圧室５９の開口がフロントサイドブロック３０のサライ溝３５に対向している期間、フロントサイドブロック３０のサライ溝３５から冷凍機油Ｒが背圧室５９に供給される。
【００４９】
サイクロンブロック７０は、図３に示すように、吐出室２１においてリヤサイドブロック２０の外面に取り付けられる、略円柱状の内部空間７１ｈを形成した本体部７１と、この内部空間７１ｈ内において、内部空間７１ｈの略円柱の軸と略同軸に設けられた略円筒状の内筒部７２とを有し、圧縮機本体６０の各吐出チャンバ４５，４５から吐出された圧縮冷媒ガスＧが、本体部７１の内面と内筒部７２の外面とによって画成された略円筒状の油分離空間７５を上から下に降下しつつ旋回し、旋回による遠心力によって圧縮冷媒ガスＧに含まれた冷凍機油Ｒを分離する。
【００５０】
分離された冷凍機油Ｒは、本体部７１の底部に形成された油抜き孔７１ｇから吐出室２１に滴下して排出される。
【００５１】
一方、冷凍機油Ｒが分離された圧縮冷媒ガスＧは、本体部７１の内部空間７１ｈの底で反射して上昇し、内筒部７２の内側空間７６を通って吐出室２１に吐き出され、吐出室２１から吐出ポート１１ａを介して、空調システムの凝縮器に供給される。
【００５２】
なお、図３において符号７１ｃは、本体部７１の外面（リヤサイドブロック２０の外面に取り付けられる面）に形成された単一の導入口であり、符号７１ｆは、この導入口７１ｃから内部空間７１ｈに冷媒ガスＧを導入する導入路である。
【００５３】
また、符号７１ｄは、追って詳述する、リヤサイドブロック２０の２つの吐出口２８ａ，２８ｂと単一の導入口７１ｃとをそれぞれ連通させる２つの圧縮冷媒ガス通路（圧縮気体冷媒通路）のうちの一方である。
【００５４】
以上が、このコンプレッサ１００の基本的な前提の構成であり、以下、本発明の特徴を図４，５に示した実施形態により説明する。
【００５５】
この実施形態のコンプレッサ１００は、サイクロンブロック７０が、その本体部７１および内筒部７２の軸７３が、鉛直方向Ｖに対して、所定の角度θだけ傾いた状態となるように設けられている。
【００５６】
このサイクロンブロック７０が、鉛直方向に対して傾き角度θを以て傾斜して設けられているのは、以下の理由による。
【００５７】
すなわち、冬季など外気温が低い環境においては、冷媒ガスＧを空調システムに循環させてシステムを作動させる機会が少ない場合であって長期に亘って放置が続くと、システム内の冷媒ガスＧの多くが液化してコンプレッサ１００の吐出室２１等に溜まってしまい、その結果、液化した冷媒（液状冷媒Ｇ′；この液状冷媒Ｇ′に溶け込んでいる冷凍機油Ｒも含む）の液面Ｒｍは、例えば図４（ａ）に示すように、吐出室２１内の例えば半分近い高さ位置まで上昇した状態となる。
【００５８】
ここで、サイクロンブロック７０の本体部７１の底には油抜き孔７１ｇが形成されているため、本実施形態の前提となる図１，２，３に示したコンプレッサ１００では、吐出室２１の高い位置まで液状冷媒Ｇ′が溜まっている状態のとき、この油抜き孔７１ｇから本体部７１の内部空間７１ｈに液状冷媒Ｇ′が浸入して、内筒部７２の下端縁７２ａが完全に浸った状態となる。
【００５９】
そして、この場合、油分離空間７５に送出された圧縮冷媒ガスＧは、内部空間７１ｈに溜まっている液状冷媒Ｇ′の液面Ｒｍを下方に押し下げて、液面Ｒｍが内筒部７２の下端縁７２ａよりも下方まで押し下げられた瞬間に、冷媒ガスＧは内筒部７２の内側空間７６に送られて、吐出室２１を通ってシステムの凝縮器に吐出される。
【００６０】
しかし、吐出された冷媒ガスＧが、内部空間７１ｈに溜まっている液状冷媒Ｇ′の液面Ｒｍを下方に押し下げることに、そのエネルギを消費することとなるため、圧縮冷媒ガスＧの有するエネルギが低下し、システムの正常な運転に支障を来す虞があった。
【００６１】
そこで、図４に示した本実施形態では、サイクロンブロック７０が、内筒部７２の下端縁７２ａの一部が液状冷媒Ｇ′の液面Ｒｍよりも上方に露出するように、鉛直線Ｖに対して角度θだけ傾けて取り付けられている。
【００６２】
そして、この角度θは、システム内に封入されている、冷凍機油Ｒの量と冷媒ガスＧが低温下で飽和しつつ凝集した液状冷媒Ｇ′の量との合計総量によって吐出室２１内で想定される液面Ｒｍの高さよりも、内筒部７２の下端縁７２ａの一部が高い位置となるように、すなわち、内筒部７２の下端縁７２ａの一部が、液面Ｒｍよりも上方に露出するように、設定されている。
【００６３】
このように構成されている実施形態のコンプレッサ１００によれば、図４（ａ）に示すように、液状冷媒Ｇ′の液面Ｒｍよりも上方において、その液面Ｒｍよりも上方に露出している下端縁７２ａを跨いで、内筒部７２の油分離空間７５（外側）と内側空間７６（内側）とが連通したものとなるため、圧縮機本体６０から吐出されて内筒部７２の油分離空間７５に吐出された冷媒ガスＧは、液面Ｒｍを押し下げることなく、内筒部７２の下端縁７２ａを跨いで内側空間７６に逃げることができ、この結果、冷媒ガスＧは、その有するエネルギを損失することなくシステムに吐出させることができるとともに、コンプレッサ１００の起動性が低下するのを防止することができる。
【００６４】
ここで、図４（ｂ）に、本実施形態におけるサイクロンブロック７０の本体部７１の、リヤサイドブロック２０に取り付けられる面を、図３における矢視Ｅにより視た図を、図４（ｂ）に示す。
【００６５】
この本体部７１には、リヤサイドブロック２０の２つの吐出口２８ａ，２８ｂにそれぞれ対向する位置に、吐出口凹部７１ａ，７１ｂがそれぞれ形成されており、さらに、これら２つの吐出口凹部７１ａ，７１ｂと、前述した単一の導入口７１ｃとをそれぞれ連通する２つの圧縮冷媒ガス通路７１ｄ，７１ｅ（圧縮気体冷媒通路）が形成されている。
【００６６】
なお、これら２つの圧縮冷媒ガス通路７１ｄ，７１ｅの長さは互いに等しく設定されている。
【００６７】
ここで、２つの吐出口凹部７１ａ，７１ｂは、リヤサイドブロック２０の２つの吐出口２８ａ，２８ｂにそれぞれ対向する位置に形成されている必要があるところ、図４（ａ）に示したようにサイクロンブロック７０を、回転軸５１回りに角度θだけ回転した状態（サイクロンブロック７０の軸７３が鉛直線Ｖに対して角度θだけ傾いた状態）で設けると、吐出口凹部７１ａ，７１ｂとリヤサイドブロック２０の吐出口２８ａ，２８ｂとが位置ずれを生じる。
【００６８】
そこで、圧縮機本体６０もサイクロンブロック７０と同様に、図５に示すように、回転軸５１回りに角度θだけ回転した状態にする必要がある。
【００６９】
そうすると、一見すると、圧縮機本体６０とサイクロンブロック７０とを一体的に回転軸５１回り角度θだけ回転させた状態、極端には、コンプレッサ１００の全体を、単に、回転軸５１回りに角度θだけ回転させて配置した状態と何ら差異が無いようにも見える。
【００７０】
しかし、従来のコンプレッサを、単に、回転軸５１回りに角度θだけ回転させた状態は、吐出室２１の底部からベーン溝５６に冷凍機油Ｒを圧送するための導油路２３も、鉛直線Ｖに対して角度θだけ傾いた状態となるため、導油路２３の下端開口の高さ位置が、必要とされる低い位置（吐出室２１の底面に近い位置）に比べて格段に高い位置となり、冷凍機油Ｒを導油路２３に導入できなくなる虞がある。
【００７１】
したがって、従来のコンプレッサを、単に、回転軸５１回りに角度θだけ回転させた状態は、本質的にコンプレッサの機能を発揮させることができないものである。
【００７２】
これに対して、本実施形態のコンプレッサ１００は、圧縮機本体６０を、サイクロンブロック７０と同様に図５（ａ）に示すように、回転軸５１回りに角度θだけ回転した状態としているが、さらに図５（ｂ）に示すように、導油路２３が鉛直線Ｖに沿って延びるように形成されている。
【００７３】
そして、この導油路２３が、従来とは別の角度位置に形成されたことに伴って、導油路２３に連通する導油路４３も、従来の位置（図５（ａ）において括弧付きの符号４３で示した位置）から、回転軸５１回りに角度θだけ回転した位置に形成されている。同様にフロントサイドブロック３０の導油路３３も角度θだけ回転した位置に形成されている。
【００７４】
そして、このように導油路２３，４３，３３が、従来とは異なる角度位置に形成されたことにより、サイクロンブロック７０および圧縮機本体６０がそれぞれ回転軸５１回りに角度θだけ回転した状態（図４，５に示した状態）で設けられた実施形態においても、吐出室２１の底部の冷凍機油Ｒを導油路２３，４３，３３に適切に導入するこができる。
【００７５】
なお、リヤサイドブロック２０の外面には、サイクロンブロック７０の２つの圧縮冷媒ガス通路７１ｄ，７１ｅに対向する部分にそれぞれ溝２８ｃ，２８ｄが形成されていて、このリヤサイドブロック２０の溝２８ｃ，２８ｄとサイクロンブロック７０の各圧縮冷媒ガス通路７１ｄ，７１ｅとがそれぞれ対向して合体することで、圧縮冷媒ガスＧの通過できる断面積を大きくすることができ、通路の断面積に応じた流路抵抗を低減することができる。
【００７６】
また、本実施形態のコンプレッサ１００は、圧縮機本体６０およびサイクロンブロック７０が回転軸５１回りに角度θだけ回転した状態とされ、このとき図４（ｂ）に示すように、２つの圧縮冷媒ガス通路７１ｄ，７１ｅがともに、吐出口２８ａ，２８ｂにそれぞれ対応する吐出口凹部７１ａ，７１ｂから導入口７１ｃに向けて上り傾斜を有するように形成されているため、両圧縮冷媒ガス通路７１ｄ，７１ｅをそれぞれ圧縮冷媒ガスＧが通過する際のエネルギ損失を、両通路７１ｄ，７１ｅ間で略均等にすることができる。
【００７７】
さらに、両吐出口２８ａ，２８ｂの高さ位置の差が、従来のコンプレッサ（本実施形態の前提となる図１，２に示したコンプレッサ）における両吐出口２８ａ，２８ｂの高さ位置の差に比べて低減されていて、従来のように、一方の吐出口（図２においては吐出口２８ｂ）だけが低い位置に配置されるのを是正することができる。
【００７８】
したがって、一方の吐出口２８ｂだけが液状冷媒Ｇ′や冷凍機油Ｒに浸った状態になるのを抑制することができ、この観点からも起動性の低下を防ぐことができる。
（実施形態２）
上述した実施形態のコンプレッサ１００は、サイクロンブロック７０を傾けて設けた構成により、内筒部７２の下端縁７２ａを液状冷媒Ｇ′の液面Ｒｍよりも上方に露出させて、これにより、内筒部７２の外側（油分離空間７５）と内側（内側空間７６）とを、液状冷媒Ｇ′の液面Ｒｍよりも上方において連通させたものであるが、本発明に係る気体圧縮機は、上記実施形態１のようにサイクロンブロック７０を傾けた構成に限定されるものではない。
【００７９】
すなわち、例えば図１〜３に示したように、サイクロンブロック７０が従来と同様に、その軸が鉛直線Ｖに沿った状態で設けられている（サイクロンブロック７０を、その軸を鉛直線Ｖに対して傾けて設けた）ものであっても、図６に示すように、、内筒部７２の、液状冷媒Ｇ′の液面Ｒｍよりも上方の部分において、内筒部７２の油分離空間７５と内側空間７６とを連通する連通孔７２ｂが形成されたコンプレッサであれば、本発明に係る気体圧縮機の実施形態となる。
【００８０】
そして、このように構成された実施形態のコンプレッサ１００によれば、サイクロンブロック７０は、その内筒部７２の、液状冷媒Ｇ′の液面Ｒｍよりも上方の部分において、内筒部７２の油分離空間７５と内側空間７６とを連通する連通孔７２ｂが形成されているため、液状冷媒Ｇ′が内筒部７２の下端縁７２ａの全体を浸らせていても、内筒部７２の外側（油分離空間７５）を通った冷媒ガスＧを、内筒部７２に形成された連通孔７２ｂを通って内筒部７２の内側（内側空間７６）に逃がすことができる。
【００８１】
したがって、コンプレッサ１００の起動性が低下するのを防止することができる。
【００８２】
しかも、本実施形態のコンプレッサ１００は、内筒部７２の上部（液状冷媒Ｇ′の、想定される最高高さの液面Ｒｍより上方の部分）に連通孔７２ｂを形成しただけの簡単な構造で実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００８３】
【図１】本発明に係る気体圧縮機の一実施形態の前提となるベーンロータリ式コンプレッサを示す縦断面図（図２のＢ−Ｂ線に沿った断面図）である。
【図２】図１におけるＡ−Ａ線に沿った断面を示す断面図（横断面図）である。
【図３】図１におけるサイクロンブロックを拡大した図であり、（ａ）は図１相当の断面、（ｂ）は（ａ）におけるＣ−Ｃ線に沿った断面、をそれぞれ示す。
【図４】（ａ）は、実施形態１のコンプレッサにおけるサイクロンブロックの取付姿勢を示す、図３における矢視Ｄにより視た図であり、（ｂ）は、（ａ）に示したサイクロンブロックを、図３における矢視Ｅにより視た図である。
【図５】（ａ）は、実施形態１のコンプレッサにおける圧縮機本体の、図２相当の横断面図であり、（ｂ）は、図４（ａ）に示したサイクロンブロックを、図３における矢視Ｄにより視た図である。
【図６】本発明の他の実施形態（実施形態２）におけるサイクロンブロックを示す図であり、（ａ）図１相当の断面、（ｂ）は（ａ）におけるＣ′−Ｃ′線に沿った断面、をそれぞれ示す。
【符号の説明】
【００８４】
７０    サイクロンブロック（油分離器）
７１    本体部
７２    内筒部
７２ａ  下端縁
７３    軸線
１００  コンプレッサ（気体圧縮機）
Ｖ      鉛直線（鉛直方向）
Ｒ      冷凍機油
Ｇ      冷媒ガス
Ｇ′    液状冷媒
【図１】
2010144548.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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