(57)【要約】【課題】  内燃機関において、吸気管内の吸入空気に脈動が発生した場合、実際に吸気管に吸入される空気流量の平均値と、コントロールユニット内で演算される平均空気流量の平均値の間には誤差が発生する。上記誤差を低減するため、過去、電圧信号に対する平滑化処理をかける前に、一度電圧から空気流量へ信号を変換し、空気流量信号に対して平滑化処理をかけることで、上記要因の脈動誤差を低減する方法が発明されている。しかし、平滑化処理を入れるため、吸入空気の過渡変化時における応答性が悪化してしまうという問題点がある。【解決手段】  エアフローセンサから、通常の出力電圧と、出力電圧を一度空気流量に変換して平滑化処理を行った出力電圧の複数の信号を出力する。コントロールユニットでは、内燃機関の状態に応じ、前記複数の信号から精度の良い吸気計量を行う。【選択図】図７
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
空気流量計測用の発熱抵抗体と、前記発熱抵抗体により空気流量に応じた電圧信号を計測する計測機能と、前記電圧信号を用いて演算する演算機能１と、
前記演算機能１にて、前記電圧信号を空気量と線形の関係にある流量信号に変換した上で平滑化処理を行う流量平滑化処理を備え、
前記電圧信号と、前記流量平滑化処理の平滑化の程度が異なる流量信号のうち、少なくとも２つの信号を出力することを特徴とした、
空気流量測定装置。
【請求項２】
請求項１に記載の空気流量測定装置と、
前記空気流量測定装置から出力される少なくとも２つの信号を読み取り、演算を行う演算機能２を備え、
前記少なくとも２つの信号のうち、
前記流量平滑化処理の程度が大きい出力信号１と、
前記流量平滑化処理を行っていない、若しくは、出力信号１よりも流量平滑化処理の程度が小さい出力信号２を用い、
内燃機関の吸入空気量を演算することを特徴とした、
内燃機関の制御装置。
【請求項３】
請求項２に記載の制御装置において、
前記演算機能２により、
出力信号１の流量換算値と、
出力信号２の流量換算値と出力信号１の流量換算値もしくは出力信号２の流量換算値を平滑化処理した信号の差分と、を加算することで、
内燃機関の吸入空気流量を演算することを特徴とした、
内燃機関の演算装置。
【請求項４】
請求項２に記載の制御装置において、
内燃機関の吸入空気量が、定常状態であるか過渡状態であるかを判別する、判別手段を備え、
前記演算機能２において、
前記判別手段の判別結果により、前記出力信号１と前記出力信号２を用いた、
内燃機関の吸入空気流量の演算を切り替えることを特徴とした、
内燃機関の制御装置。
【請求項５】
請求項４に記載の制御装置において、
前記判別手段により、定常状態と判別された際は、出力信号１を流量に換算した値を内燃機関の吸入空気流量として演算し、
過渡状態と判別された際は、出力信号２を流量に換算した値を吸入空気流量として演算することを特徴とした、
内燃機関の制御装置。
【請求項６】
請求項４に記載の制御装置において、
前記判別手段により、定常状態と判別された際は、出力信号１を流量に換算した値を内燃機関の吸入空気流量として演算し、
過渡状態と判別された際は出力信号１の流量換算値と、
出力信号２の流量換算値と出力信号２の流量換算値を平滑化処理した信号の差分と、を加算することで、
内燃機関の吸入空気流量を演算することを特徴とした、
内燃機関の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は空気流量検出装置を備えた内燃機関の制御装置に係り、特に、正確な空気流量を測定する空気流量検出技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、内燃機関の制御装置では、内燃機関の吸入空気流量を検出するため内燃機関の吸気管に空気流量検出装置を配置し、空気流量検出装置によって検出された吸入空気流量を用いて燃料噴射量を制御している。
【０００３】
近年では、内燃機関の排気エミッションを低減させることが重要な課題となっており、各センサの出力をディジタル値に変換し、ディジタル演算装置によって燃料噴射量の制御を行うことが一般的になっている。したがって、空気流量検出装置の出力信号を用いた、ディジタル演算装置にて演算される吸入空気流量の精度を上げることが内燃機関の排気を低減させるための重要な技術となっている。
【０００４】
ディジタル演算装置にて演算される吸入空気流量の精度を確保することは、内燃機関の吸入空気量の状態によって、困難な場合がある。
【０００５】
困難な場合のひとつには、吸気過渡状態がある。
【０００６】
吸気過渡状態とは、前記内燃機関において、吸入空気流量を調整するために設けられた絞り弁の開度が急変したときなどに、吸入空気流量が急変する状態である。
【０００７】
吸気過渡状態では、内燃機関の排気エミッションを低減させるためには、上記応答を正確に演算する必要がある。
【０００８】
しかしながら、吸気過渡状態では、吸入空気流量の変化速度が速いため、空気流量検出装置から、前記ディジタル演算装置に至る間に、信号を遅らせる要因があると、内燃機関の制御装置にて、正確な吸入空気流量の応答を演算することができない。
【０００９】
また、別の場合として、吸気脈動状態がある。
【００１０】
吸気脈動状態とは、内燃機関において、ピストンの上下運動により発生する空気圧力振動と、吸気管の固有振動数による振動の共鳴により、脈動と呼ばれる共振現象が発生する状態のことである。
【００１１】
吸気脈動状態では、内燃機関の排気エミッションを低減させるためには平均吸入空気量を精度良く演算する必要がある。
【００１２】
一方、一般に発熱抵抗体を用いた熱式空気流量検出装置では、出力値として電圧を用いている場合、空気流量検出装置にて検出する空気流量と、空気流量検出装置の出力電圧の関係が非線形な関係になる。また、ディジタル演算装置では、一般にノイズ除去を目的として、入力された信号に対し平滑化処理を行っている。
【００１３】
このため、吸気脈動状態では、空気流量検出装置が出力する電圧信号は、電圧の次元で平滑化され、その結果、ディジタル演算装置にて演算される吸入空気量の平均値は、実際の吸入空気流量の平均値に対し、計測誤差を持ってしまうという課題があり、内燃機関の制御装置にて、正確な平均吸入空気流量を演算することが困難である。
【００１４】
吸気脈動時の課題に対し、特許文献１では、空気流量検出装置から電圧値を出力する前に、一度電圧値を空気流量相当の値に変換した後に平滑化処理を行って信号の振幅を小さくし、その結果を再度電圧値に変換した後に出力している。これにより、制御装置にて、電圧信号に対する平滑化処理によるを行うことで発生する、計測誤差を低減し、上記課題を解決している。
【００１５】
【特許文献１】特開平１１−３１６１４５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
しかしながら、特許文献１の方法では、平滑化処理により、信号を遅らせることになるため、吸気過渡状態において、ディジタル演算装置にて演算される吸入空気流量の応答が、実際の空気流量変化に対し遅れてしまうという課題がある。
【００１７】
そこで、本発明では、ディジタル演算装置にて、内燃機関の吸気脈動時の平均流量の計測誤差が小さく、かつ、吸入空気流量が急激に変化するような場合にも遅れのない、演算される吸入空気流量を演算することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
上記の目的を達成するため、本発明の空気流量計測装置では、空気流量検出装置から、内燃機関の吸気脈動時の誤差を低減可能な、計測された信号を空気量と線形の関係にある信号に変換した上で平滑化処理を行う、流量平滑化処理を実施した信号と、吸入空気流量の変化に対し応答性の良い、前記流量平滑化程度が小さい信号、若しくは、流量平滑化処理を行わない信号のうち、複数の信号を出力することを特徴とする。
【００１９】
また、本発明の内燃機関の制御装置では、前記少なくとも２つの信号のうち、前記流量平滑化処理の程度が大きい出力信号１と前記流量平滑化処理を行っていない、若しくは、出力信号１よりも流量平滑化処理の程度が小さい出力信号２を用い、内燃機関の吸入空気量を演算することを特徴とする。
【００２０】
さらに、本発明の内燃機関の制御装置では、前記出力信号１の流量換算値と、前記出力信号２の流量換算値と出力信号２の流量換算値を平滑化処理した信号の差分と、を加算することで、内燃機関の吸入空気流量を演算することを特徴とする。
【００２１】
また、本発明では、内燃機関の吸入空気量が、定常状態であるか過渡状態であるかを判別し、判別結果により、前記出力信号１と前記出力信号２を用いた、内燃機関の吸入空気流量の演算を切り替えることを特徴とする。
【００２２】
また、本発明では、内燃機関の吸入空気量が、定常状態であるか過渡状態であるかを判別し、定常状態と判別された際は、出力信号１を流量に換算した値を内燃機関の吸入空気流量として演算し、過渡状態と判別された際は、出力信号２を流量に換算した値を吸入空気流量として演算することを特徴とする。
【００２３】
また、本発明では、内燃機関の吸入空気量が、定常状態であるか過渡状態であるかを判別し、定常状態と判別された際は、出力信号１を流量に換算した値を内燃機関の吸入空気流量として演算し、過渡状態と判別された際は出力信号１の流量換算値と、出力信号２の流量換算値と出力信号２の流量換算値を平滑化処理した信号の差分と、を加算することで、内燃機関の吸入空気流量を演算することを特徴とする。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、空気流量検出装置から、内燃機関の吸気脈動時の誤差を低減可能な、計測された信号を空気量と線形の関係にある信号に変換した上で平滑化処理を行った信号と、吸入空気流量の変化に対し応答性の良い、前記平滑化を弱めた信号（若しくは平滑化処理を行わない信号）の複数の信号を出力することで、空気流量検出装置の出力を使用する演算装置において、状態に応じた最適な信号を選択することができる。
【００２５】
また、本発明の内燃機関の制御装置によれば、空気流量測定装置から出力される空気流量測定装置にて空気流量と線形な関係に変換した後平滑化した出力信号１と空気流量測定装置にて平滑化処理を行っていない、若しくは出力信号１よりも平滑化の度合いが小さい出力信号２を使用することで、内燃機関の状態に応じ、最適な空気流量計測装置の出力信号を用いた、精度の良い吸入空気流量の演算値を得ることができる。
【００２６】
さらに、本発明の内燃機関の制御装置によれば、正確な平均吸入空気流量値が得られる出力信号１の流量平均値と、応答の速い吸入空気流量が得られる出力信号２の応答成分から内燃機関の吸入空気流量を演算することで、各信号の利点を生かした、精度の良い吸入空気流量の演算値を得ることができる。
【００２７】
また、本発明の内燃機関の制御装置によれば、内燃機関の吸入空気量が、定常状態であるか過渡状態であるかを判別し、定常状態と判別された際は、正確な平均吸入空気流量値が得られる出力信号１の流量平均値を吸入空気流量として演算し、過渡状態と判別された際は、応答の速い吸入空気流量が得られる出力信号２を吸入空気流量として演算することで、内燃機関の状態に応じた、精度の良い吸入空気流量の演算値を得ることができる。
【００２８】
また、本発明の内燃機関の制御装置によれば、内燃機関の吸入空気量が、定常状態であるか過渡状態であるかを判別し、定常状態と判別された際は、正確な平均吸入空気流量値が得られる出力信号１の流量平均値を吸入空気流量として演算し過渡状態と判別された際は正確な平均吸入空気流量値が得られる出力信号１の流量平均値と、応答の速い吸入空気流量が得られる出力信号２の応答成分から内燃機関の吸入空気流量を演算することで、内燃機関の状態に応じ、各信号の利点を生かした、精度の良い吸入空気流量の演算値を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
まず、本発明実施において前提となる、内燃機関の動作と、空気流量検出装置であるエアフローセンサ信号を用いた燃料噴射量制御の概要について説明する。
【００３０】
図１は、いわゆるＭＰＩ（多気筒燃料噴射）方式の４気筒内燃機関である。以下では本発明の実施例として、ＭＰＩ方式の４気筒内燃機関にについて説明するが、本発明の実施形態は必ずしもＭＰＩ方式の４気筒内燃機関に限定されるべきものではなく、出力値として電圧を用いた空気流量計を備える全ての内燃機関を含むものである。
【００３１】
内燃機関の吸入空気流量は、エアクリーナ１の出口部に設けられた熱式エアフローセンサ２によって計測される。吸入空気は、エアクリーナ１に接続された吸気管３，吸入空気流量を調節する絞り弁４を有するスロットルボディ５を通り、コレクタ６に入る。その後、空気は吸気管３の一部をなす、吸気分岐管７に分配され、吸気弁８を通り、シリンダ９内に吸入される。
【００３２】
また、燃料は、燃料タンク１０から燃料ポンプ１１で吸引，加圧され、プレッシャレギュレータ１２により一定圧力に調圧され、吸気管３に設けられたインジェクタ１３から、前記吸気分岐管７内に噴射される。
【００３３】
シリンダ９内では、点火プラグ１４により、前記吸気分岐管７において空気と燃料の混合した気体に点火し、燃料を燃焼する。各気筒１５のシリンダ内で燃焼した後の排気ガスは、排気管１６を通過し、触媒１７によって浄化され、その後内燃機関外へ排出される。
【００３４】
図２に示すように、コントロールユニット１８には、電源ＩＣ４０と、ＲＥＳＥＴ信号４１と、ＬＳＩ４２とから構成されており、ＬＳＩ４２のＲＥＳＥＴ端子には、電源ＩＣ４０で制御されるＲＥＳＥＴ信号４１が接続されている。
【００３５】
コントロールユニット１８では、内燃機関に設置された各センサの出力値や、内燃機関が設置された車両の運転手の操作情報を検出するセンサの出力値をＬＳＩ４２に内蔵されるＡ／Ｄ変換器により、ディジタル値に変換して演算を行い、演算した結果を制御信号として出力することにより、各アクチュエータを制御する。
【００３６】
このコントロールユニット１８に入力する信号として、エアフローセンサ２，クランク角センサ１９，空燃比センサ２０（Ｏ2センサ），絞り弁４の開度センサ４３，イグニッションスイッチ２１、及びスタータスイッチ２２を介したバッテリ２３からの電力，アクセル開度センサ３０からの信号、等がある。
【００３７】
また、コントロールユニット１８から出力する制御信号は、インジェクタ１３，燃料ポンプ１１、及び、点火プラグ１４の点火スイッチであるパワートランジスタ２４に出力される。
【００３８】
次に、熱式エアフローセンサ２の動作原理について説明する。
【００３９】
吸気管に設置された熱式エアフローセンサ２は、バイパス通路を備え、その内部に発熱抵抗体５０と感温抵抗体５１を有している。図３に示すように、ブリッジ回路によりフィードバック回路５３を構成し、発熱抵抗体５０と感温抵抗体５１の温度差が、常に一定になるように制御される。
【００４０】
吸入空気量が多い時には、放熱により前記発熱抵抗体５０が冷却され、発熱抵抗体５０と感温抵抗体５１の温度差が、一定となるよう、発熱抵抗体５０に流れる電流が増え、出力電圧５２は大きくなる。
【００４１】
逆に、吸入空気量が少ない時には、放熱による前記発熱抵抗体５０の冷却効果が小さくなり、発熱抵抗体５０に流れる電流が減り、出力電圧５２は小さくなる。
【００４２】
上記の作用により、熱式エアフローセンサ２から、吸入空気流量に応じた出力電圧５２が出力される。
【００４３】
次に、ＬＳＩ４２内部における、熱式エアフローセンサ２の出力電圧５２を用いた、燃料噴射量演算の例を、図４を用いて説明する。
【００４４】
前記フィードバック回路５３から出力される出力電圧５２は、コントロールユニット１８に入力された後、ノイズ除去を目的とした、アナログフィルタ６０による平滑化処理を経て、ＬＳＩ４２のＡ／Ｄ変換器６１により、出力電圧５２に対応するディジタル値ＡＦＭＶ６４に変換される。
【００４５】
前記ＡＦＭＶ６４は、ＬＳＩ４２内部の演算により、電圧／空気量変換演算６２により、吸入空気量に対応するディジタル値ＡＦＭＱ６５（エアフロー出力電圧を流量換算した演算値）に変換される。さらにその後、シリンダ流入空気量演算６３により、コレクタ６における圧力変化を推定し、シリンダ９に吸入される空気流量ＣＹＬＱ６６を演算する。
【００４６】
さらに、ＣＹＬＱ６６を入力として、燃料噴射パルス幅演算６４にて、各気筒のインジェクタ１３にて燃料を噴射する時間である、燃料噴射パルス幅６７を演算する。尚、シリンダ吸入空気流量の演算、及び燃料噴射パルス幅演算は、明確に分かれていなくてもよい。
【００４７】
ところで、内燃機関において、排気エミッションを低減させるためには、シリンダ９内にて燃焼させる際の、空気と燃料の比率を所望の値にする必要がある為、上記のように、吸入空気流量から燃料噴射パルス幅を演算するシステムにおいて、吸入空気流量の計測精度を上げることは、排気エミッションを低減するために、非常に重要な技術である。
【００４８】
ただし、最終的に、排気エミッションを低減するために求められるのは、シリンダ９に吸入される空気流量ＣＹＬＱ６６であるため、エアフローセンサ２信号にて検出される吸入空気流量の計測精度において重要視される内容は、内燃機関の状態に応じて異なる。シリンダ内へ吸入される空気流量が一定値となる吸気状態を定常状態，シリンダ内へ吸入される空気流量が急激に変化する状態を吸気過渡状態と称し、各状態において、排気エミッションを低減するために求められる、吸入空気流量の計測精度の内容を以下説明する。
【００４９】
吸気過渡状態においては、シリンダ内へ吸入される空気流量の急激な変化を検出するため、エアフローセンサ２信号にて検出される吸入空気流量には、多少の平均的な流量の誤差よりも、実際の流量変化に対する追従性の早さが求められる。
【００５０】
一方、吸気定常状態においては、シリンダ９内へ吸入される空気流量は一定であるため、エアフローセンサ２信号にて検出される吸入空気流量には、実際の流量変化に対する追従性の良さよりも、平均流量の精度の高さが求められる。
【００５１】
特に、吸気定常状態においては、内燃機関において、ピストン３５の上下運動の周期で発生する空気圧力の振動と、吸気管３の固有振動数による振動の共鳴により、吸気脈動が発生することがあり、平均流量は一定であるにもかかわらず、流量変化は早い場合がある。吸気脈動が発生した際の吸入空気流量は、図５に示すように、周期的な振動波形となる。このような場合、コントロールユニット１８のＡ／Ｄ変換器６１におけるサンプリング間隔が短いと、エイリアジングが発生し、精度の良い平均流量の計測ができないことがあるため、エアフローセンサ２の出力電圧の応答は、できるだけ遅い方が望ましい。
【００５２】
ただし、アナログフィルタ６０の平滑化処理を強めたり、エアフローセンサ２内で電圧信号に対し、平滑化処理を行ったりすると、ＬＳＩ４２内の演算値ＡＦＭＱ６５による平均流量は、実際の平均流量に対し、誤差を持ってしまい、結果、演算される燃料噴射量が所望の値からずれてしまう。
【００５３】
上記誤差が発生する理由を以下に示す。
【００５４】
一般的に、発熱抵抗体を用いたエアフローセンサ２では、計測する空気流量と、エアフローセンサ２の出力電圧は、図６に示すように、非線形な関係になっている。
【００５５】
このため、同じ脈動波形であっても、流量信号８１の平均をとった値８２に対し、電圧波形８３の平均をとった値８４は小さくなってしまい、誤差が発生する。
【００５６】
したがって、図４に示すシステムでは、アナログフィルタ６０にて、電圧信号に平滑化処理が入るため、計測誤差が発生してしまうのである。
【００５７】
このような脈動時の誤差に対し、アナログフィルタ６０の前に、電圧信号を一度流量と線形の関係になる信号に変換した上で平滑化処理を行い、その後、再度電圧信号に戻す処理（以下、本処理を流量平滑化処理と称す）を入れる方法が公知である。
【００５８】
しかしながら、前記方法では、定常状態における平均流量の精度を上げるためには、前記流量平滑化処理を強める必要があり、過渡状態における、エアフローセンサ２の出力電圧の応答を確保するためには、前記流量平滑化処理を弱める必要があるため、両者のトレードオフをとる必要があった。
【００５９】
そこで、本発明では、以下のようにして、吸気過渡状態における、エアフローセンサ２の出力電圧の応答を悪化させずに、吸気過渡状態における、ＬＳＩ４２内の演算値ＡＦＭＱ６５の計測誤差を低減する。
【実施例１】
【００６０】
図７に、本発明による、エアフローセンサ２、およびコントロールユニット１８の実施例の一例を示す。
【００６１】
エアフローセンサ２から、前記フィードバック回路５３の出力電圧であるＶout５２と、前記フィードバック回路５３から出力される出力電圧に、流量平滑化処理をかけた後の信号であるＶout２  ９２の２つの信号を出力する。
【００６２】
しがたって、Ｖout５２は、応答性は良いが、電圧信号の状態で平滑化処理を行うと、平均の流量がずれやすい信号であり、一方、Ｖout２  ９２は、Ｖout５２に比べ、応答性は悪化するが、電圧信号の状態で平滑化処理を行っても、平均流量がずれにくい信号になる。
【００６３】
コントロールユニットでは、前記２つの信号を入力し、アナログフィルタ６０，１００にて信号上のノイズを除去した後、Ａ／Ｄ変換器６１，１０１、にて、ＬＳＩ４２内にディジタル値ＡＦＭＶ６４，ＡＦＭ２  １０４として取り込む。さらに、電圧／空気量変換演算６２，１０２により、電圧と流量の非線形な関係を変換し、吸入空気量に対応するディジタル値ＡＦＭＱ６５，ＡＦＭＱ２  １０５（流量平滑化処理後のエアフロー出力電圧を流量換算した演算値）を演算する。その後、吸入空気量演算処理１０８では、前記ＡＦＭＱ６５，ＡＦＭＱ２  １０５から、過渡状態時の応答性，定常状態時の平均流量の精度を確保した吸入空気流量ＡＦＭｃ１０９（吸入空気流量演算値）を演算する。
【００６４】
吸入空気量演算処理１０８の演算内容を図８にて説明する。
【００６５】
本演算では、定常・過渡判定判別処理１１３により、吸入空気流量の定常・過渡状態を判別し、状態に応じて、ＡＦＭｃ１０９の演算を切り替える。
【００６６】
ここで、定常・過渡判定判別処理１１３は、アクセル開度，スロットル開度，エンジン回転数等、内燃機関の吸入空気流量に影響を与えるパラメータの変化量が、あらかじめ定めた所定の値を超える場合、過渡状態と判定し、それ以外の場合、定常状態と判定する。
【００６７】
過渡判定判別処理１１３にて、定常状態と判定された場合は、平均流量の計測精度の高いＡＦＭＱｃ１０９を、ＡＦＭＱ２  １０５として演算する。
【００６８】
一方、過渡状態と判定された場合は、ＡＦＭＱ６５から、ＡＦＭＱ６５に平滑化処理１１０をかけた結果を減算し、その結果と、ＡＦＭＱ２  １０５を足すことで、ＡＦＭＱｃ１０９を演算する。尚、平滑化処理１１０による平滑化の強さは、エアフローセンサ２内の流量平滑化処理と同じとする。
【００６９】
前記演算により、過渡状態と判定された際、基準の流量をＡＦＭＱ２  １０５とすることで、過渡応答とともに吸気脈動が発生している場合であっても、精度の良い値が演算でき、かつ、ＡＦＭＱ６５から、ＡＦＭＱ６５の平均流量を除いた、応答分を抽出していることから、応答性も確保できる。
【００７０】
図９に、本実施例実行時の過渡状態における演算結果例を示す。
【００７１】
本実施例では、全域で、ＡＦＭＱ２  １０５を使用することにより、脈動による、平均流量の検出誤差を回避し、かつ、過渡時には、ＡＦＭＱ６５から、誤差を持つ平均流量部分を除いた応答性のみを抽出することで、応答性を確保できる。
【００７２】
前記吸入空気量演算処理１０８にて演算されたＡＦＭＱｃ１０９を入力として、シリンダ流入空気量演算６３により、コレクタ６における圧力変化を推定し、シリンダ９に吸入される空気流量ＣＹＬＱ６６を演算する。
【００７３】
さらに、ＣＹＬＱ６６を入力として、燃料噴射パルス幅演算６４にて、各気筒のインジェクタ１３にて燃料を噴射する時間である、燃料噴射パルス幅６７を演算する。
【産業上の利用可能性】
【００７４】
出力信号として電圧を出力する熱式エアフローセンサを採用したエンジンにおいて、本発明は、非常に有効であり、利用される可能性が高い。
【図面の簡単な説明】
【００７５】
【図１】エンジン全体のシステム図。
【図２】コントロールユニット説明図。
【図３】エアフローセンサ内部構成概要図。
【図４】燃料噴射量演算の概要ブロック図。
【図５】吸気脈動発生時のエアフローセンサ出力波形説明図。
【図６】エアフローセンサにおける検出空気流量と出力電圧の関係図。
【図７】本発明を使用した場合の燃料噴射量演算の概要ブロック図。
【図８】本発明を使用した場合の吸入空気量演算の概要ブロック図。
【図９】本発明による吸気過渡状態における吸入空気量演算結果例。
【符号の説明】
【００７６】
１  エアクリーナ
２  熱式エアフローセンサ
３  吸気管
４  絞り弁（スロットル）
５  スロットルボディ
６  コレクタ
７  吸気分岐管
８  吸気弁
９  シリンダ
１０  燃料タンク
１１  燃料ポンプ
１２  プレッシャレギュレータ
１３  インジェクタ
１４  点火プラグ
１８  コントロールユニット（制御装置）
１９  クランク角センサ
２０  空燃比センサ
２４  パワートランジスタ
２７  スタータスイッチ
２８  イグニッションスイッチ
２９  バッテリ
３３  触媒
４２  ＬＳＩ
５０  発熱抵抗体
５１  感温抵抗体
５２  エアフローセンサ内フィードバック回路出力電圧
５３  エアフローセンサ内フィードバック回路
６０  コントロールユニット内アナログフィルタ
６１  ＬＳＩのＡ／Ｄ変換器
６５  ＡＦＭＱ
１０５  ＡＦＭＱ２
１０９  ＡＦＭｃ
【図１】
2010048148.tif 000003
【図２】
2010048148.tif 000004
【図３】
2010048148.tif 000005
【図４】
2010048148.tif 000006
【図５】
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【図６】
2010048148.tif 000008
【図７】
2010048148.tif 000009
【図８】
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【図９】
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