(57)【要約】    【課題】  比較的軽量の発泡シートに成形される場合であっても押出発泡成形時の発泡性能に優れ、優れた成型加工性を発泡シートに付与し得るポリスチレン系樹脂組成物を提供することを課題とする。また、比較的軽量の場合であっても優れた成型加工性を備えている発泡シートを提供することを課題とする。また、該発泡シートを用いて形成された発泡容器を提供することを課題とする。    【解決手段】  ポリスチレン系樹脂を含んでなり押出発泡成形されるポリスチレン系樹脂組成物であって、前記ポリスチレン系樹脂のメルトフローレイトが０．５〜３．０ｇ／１０分であり、Ｚ平均分子量が６．０×１０5〜１０．０×１０5であり、且つＺ平均分子量／重量平均分子量の値が１．８〜４．０であることを特徴とするポリスチレン系樹脂組成物を提供する。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリスチレン系樹脂を含んでなり押出発泡成形されるポリスチレン系樹脂組成物であって、
前記ポリスチレン系樹脂のメルトフローレイトが０．５〜３．０ｇ／１０分であり、Ｚ平均分子量が６．０×１０5〜１０．０×１０5であり、且つＺ平均分子量／重量平均分子量の値が１．８〜４．０であることを特徴とするポリスチレン系樹脂組成物。
【請求項２】
請求項１記載のポリスチレン系樹脂組成物を押出発泡成形してなることを特徴とする発泡シート。
【請求項３】
厚みが０．７〜２．５ｍｍであり、見かけ密度が０．０４５〜０．１２０ｇ／ｃｍ3であり、且つ坪量が７０〜１５０ｇ／ｍ2である請求項２記載の発泡シート。
【請求項４】
灰分が０．０５〜１．００質量％である請求項２又は３記載の発泡シート。
【請求項５】
請求項２〜４のいずれか１項に記載の発泡シートを用いて形成された発泡容器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリスチレン系樹脂を含むポリスチレン系樹脂組成物、該ポリスチレン系樹脂組成物を押出発泡成形してなる発泡シート、及び該発泡シートを用いて形成された発泡容器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ポリスチレン系樹脂を含んでなり押出発泡成形されるポリスチレン系樹脂組成物は、ポリスチレン系樹脂に由来する比較的大きい強度や優れた成形加工性などの特性をいかすべく、例えば、押出発泡により成形される発泡シートの原料として用いられている。また、該発泡シートは、さらに所定形状を有する例えば食品や日用雑貨などの包装用発泡容器等へと形成されるべくその材料として用いられている。
【０００３】
この種のポリスチレン系樹脂組成物としては、各種のものが知られ、例えば、成形された発泡シートを用いて形成された発泡容器の成型加工性を上げるべく、発泡容器を熱線によって分離するときの熱線への異物の付着を抑制させるために、気泡調整剤又は充填材としてのタルク等の配合量を抑えたポリスチレン系樹脂組成物が知られている（特許文献１）。
【０００４】
一方、ポリスチレン系樹脂組成物としては、それを用いて成形された発泡シートの成型加工性を優れたものにし得るだけではなく、原材料コスト及び運送コストの低減の点から発泡シートをより軽量化し得るもの、即ち、発泡シートを比較的軽量にし得るものでありながら発泡シートに優れた成型加工性を付与し得るものが要望されている。
【０００５】
ところが、従来のポリスチレン系樹脂組成物においては、例えば発泡倍率を高くして発泡シートを軽量化すべく発泡剤を比較的多量に含有している場合などは特に、その流動性が大きくなり、発泡前の圧力を比較的高く保持することが困難となって、押出後の良好な発泡が生じにくくなり、結果として所望の密度を有する発泡シートが得られにくいという問題がある。
【０００６】
また、従来のポリスチレン系樹脂組成物を用い、押出発泡により成形された発泡シートにおいては、比較的見かけ密度の小さい軽量化された発泡シートの場合などは特に、樹脂分の少なさ故に強度が足りず、さらなる成型加工を受ける際に破損が起きやすいという問題がある。また、仮に発泡シートが破損しない場合であっても、該発泡シートを用いて形成される発泡容器等が、その強度不足等に起因して表面割れ（ナキ）などを生じ得るという問題がある。
【０００７】
そこで、押出発泡成形により比較的軽量の発泡シートに成形される場合であっても、押出発泡成形時の発泡性能に優れ、優れた成型加工性を発泡シートに付与し得るポリスチレン系樹脂組成物が要望されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００４−０３５７１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、上記の問題点、要望点等に鑑み、比較的軽量の発泡シートに成形される場合であっても押出発泡成形時の発泡性能に優れ、優れた成型加工性を発泡シートに付与し得るポリスチレン系樹脂組成物を提供することを課題とする。また、比較的軽量の場合であっても優れた成型加工性を備えている発泡シートを提供することを課題とする。また、該発泡シートを用いて形成された発泡容器を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決すべく、本発明に係るポリスチレン系樹脂組成物は、ポリスチレン系樹脂を含んでなり押出発泡成形されるポリスチレン系樹脂組成物であって、
前記ポリスチレン系樹脂のメルトフローレイトが０．５〜３．０ｇ／１０分であり、Ｚ平均分子量が６．０×１０5〜１０．０×１０5であり、且つＺ平均分子量／重量平均分子量の値が１．８〜４．０であることを特徴とするものである。
【００１１】
上記構成からなるポリスチレン系樹脂組成物によれば、前記ポリスチレン系樹脂のメルトフローレイトが０．５〜３．０ｇ／１０分であり、Ｚ平均分子量が６．０×１０5〜１０．０×１０5であり、且つＺ平均分子量／重量平均分子量の値が１．８〜４．０であることにより、前記ポリスチレン系樹脂の溶融張力が適度なものとなりやすく、該ポリスチレン系樹脂を含む前記ポリスチレン系樹脂組成物の溶融張力も適度なものとなり得る。
従って、ポリスチレン系樹脂組成物の発泡前の圧力が比較的高く保持されると同時にポリスチレン系樹脂組成物の柔軟性が維持され、押出後のポリスチレン系樹脂組成物の良好な発泡が生じやすくなる。
また、該ポリスチレン系樹脂組成物を押出発泡成形してなる発泡シートが、さらに熱及び力を加えられて成型される際に、前記ポリスチレン系樹脂由来の適度な溶融張力ゆえにその力に応じて柔軟に変形することができる。
【００１２】
本発明に係る発泡シートは、前記ポリスチレン系樹脂組成物を押出発泡成形してなることを特徴とするものである。
【００１３】
また、本発明に係る発泡シートは、厚みが０．７〜２．５ｍｍであり、見かけ密度が０．０４５〜０．１２０ｇ／ｃｍ3であり、且つ坪量が７０〜１５０ｇ／ｍ2であることが好ましい。斯かる構成により、発泡シートが適度に軽量化され、発泡シートがより優れた成型加工性を備え得る。
【００１４】
本発明に係る発泡シートは、灰分が０．０５〜１．００質量％であることが好ましい。
【００１５】
本発明に係る発泡容器は、前記発泡シートを用いて形成されたことを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１６】
本発明のポリスチレン系樹脂組成物は、押出発泡成形時の溶融張力が適度なものとなり得ることから、ポリスチレン系樹脂組成物の発泡前の圧力が比較的高く保持されると同時にポリスチレン系樹脂組成物の柔軟性が維持され、押出後のポリスチレン系樹脂組成物の良好な発泡が生じやすくなる。また、押出発泡により成形された発泡シートをさらに成型するために加えられる熱及び力に対して、発泡シートを柔軟に変形できるものとし得る。
従って、本発明のポリスチレン系樹脂組成物は、比較的軽量の発泡シートに成形される場合であっても押出発泡成形時の発泡性能に優れ、発泡シートに優れた成型加工性を付与し得るという効果を奏する。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本実施形態のポリスチレン系樹脂組成物は、ポリスチレン系樹脂を含んでなり押出発泡成形されるポリスチレン系樹脂組成物であって、前記ポリスチレン系樹脂のメルトフローレイトが０．５〜３．０ｇ／１０分であり、Ｚ平均分子量が６．０×１０5〜１０．０×１０5であり、且つＺ平均分子量／重量平均分子量の値が１．８〜４．０である。
【００１８】
前記ポリスチレン系樹脂組成物は、押出発泡成形されて発泡シートなどの発泡体になり得るものである。
【００１９】
前記ポリスチレン系樹脂組成物は、ポリスチレン系樹脂の他に、発泡剤、気泡調整剤などの添加剤等が含まれ得るものである。
【００２０】
前記ポリスチレン系樹脂組成物は、前記ポリスチレン系樹脂を８０質量％以上含んでいることが好ましく、８５質量％以上含んでいることがより好ましい。前記ポリスチレン系樹脂を８０質量％以上含んでいることにより、前記ポリスチレン系樹脂組成物を用いて成形された発泡シートにおいて、ポリスチレン系樹脂に起因する優れた機械的特性や成型加工性がより生じやすくなり得るという利点がある。
【００２１】
前記ポリスチレン系樹脂は、分子内にスチレンを構成単位として有する重合体であり、通常、スチレンモノマーが重合されてなるものである。
前記ポリスチレン系樹脂としては、スチレンモノマーの単独重合体が挙げられる。また、スチレンと他のモノマーとの共重合体が挙げられる。斯かる共重合体としては、スチレン−無水マレイン共重合体、スチレン−アクリル酸共重合体、スチレン−メタクリル酸メチル共重合体、スチレン−塩化ビニル共重合体、スチレン−ブタジエン共重合体、スチレン−ブタジエン−アクリロニトリル共重合体などが挙げられる。また、斯かる共重合体としては、スチレン重合体由来の優れた機械的特性や成形加工性などをより前記ポリスチレン系樹脂に付与できる点で、スチレンモノマー６０質量％以上と他のモノマー４０質量％未満との共重合体が好ましい。
前記ポリスチレン系樹脂は、前記スチレン単独重合体と前記共重合体との混合物であってもよい。斯かる場合、前記ポリスチレン系樹脂においては、スチレン重合体由来の優れた機械的特性や成形加工性などをより前記ポリスチレン系樹脂に付与できる点で、スチレンモノマー換算での含有量が６０質量％以上であることが好ましい。
【００２２】
前記発泡剤としては、揮発性発泡剤又は分解性発泡剤等が挙げられる。
【００２３】
前記揮発性発泡剤としては、例えば、プロパン、ブタン、ペンタン、シクロペンタジエン、ヘキサン等の炭化水素、テトラフルオロエタン、クロロジフルオロエタン、ジフルオロエタン等のハロゲン化炭化水素、アセトン、メチルエチルケトン等のケトン類、メタノール、エタノール、イソプロピルアルコール等のアルコール類、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、ジプロピルエーテル、メチルエチルエーテル、石油エーテル等のエーテル化合物などが挙げられる。また、前記揮発性発泡剤としては、二酸化炭素、窒素、アンモニア、水なども挙げられる。
前記揮発性発泡剤としては、大気圧における沸点が−４５〜４０℃の炭化水素が好ましく、プロパン、ブタン、ペンタン等が好ましい。
なお、前記揮発性発泡剤は、１種が単独で、又は２種以上が組み合わされて用いられ得る。また、前記揮発性発泡剤としては、ノルマルブタンやイソブタンなどのブタンの単独物、又はノルマルブタンとイソブタンとが任意の割合で混合されたブタン混合物などが好ましい。
【００２４】
前記分解性発泡剤としては、例えば、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミンなどの有機系分解性発泡剤、クエン酸などの有機酸又はその塩と重炭酸ナトリウムなどの重炭酸塩とが組み合わされた無機系分解性発泡剤等が挙げられる。
【００２５】
前記発泡剤は、１種が単独で、又は２種以上が組み合わされて用いられ得る。
【００２６】
前記発泡剤は、前記ポリスチレン系樹脂１００質量部に対して１〜１０質量部用いられていることが好ましい。
【００２７】
前記添加剤としては、タルクなどの気泡調整剤、無機充填剤、有機顔料、難燃剤、難燃助剤、滑剤、可塑剤などが挙げられる。
【００２８】
前記ポリスチレン系樹脂のメルトフローレイト（ＭＦＲ）は、０．５〜３．０ｇ／１０分である。メルトフローレイトが０．５ｇ／１０分未満であることにより、該ポリスチレン系樹脂を含むポリスチレン系樹脂組成物の溶融粘度が高くなりすぎて、発泡成形時において用いる押出機に対する負荷が大きくなり過ぎ、生産性が悪くなるおそれがある。また、３．０ｇ／１０分を超えていることにより、発泡前におけるポリスチレン系樹脂組成物の溶融張力が不足しやすく、良好な発泡のためにポリスチレン系樹脂組成物にかかる発泡前の圧力を保持することが困難となり、従って発泡倍率が上昇しにくく、所望程度にまで軽量化された発泡シートを製造できないおそれがある。
【００２９】
前記ポリスチレン系樹脂のメルトフローレイト（ＭＦＲ）は、ポリスチレン系樹脂を含むポリスチレン系樹脂組成物の溶融粘度を下げ、発泡成形時において用いる押出機に対する負荷をより軽減し、生産性をより高められ得るという点において、１．０ｇ／１０分以上であることが好ましい。
また、発泡前におけるポリスチレン系樹脂組成物の溶融張力がより高まり、良好な発泡のためにポリスチレン系樹脂組成物にかかる発泡前の圧力をより保持させやすくなり、発泡倍率がより上昇しやすく、所望程度にまで軽量化された発泡シートをより製造しやすいという点において、２．５ｇ／１０分以下であることが好ましい。
また、ＭＦＲが２．５ｇ／１０分以下であることにより、発泡前におけるポリスチレン系樹脂組成物の溶融張力がより高まり、ポリスチレン系樹脂組成物が押出成形されて発泡することにより生じた気泡が、ポリスチレン系樹脂組成物の比較的高い溶融張力ゆえに、より独立気泡として維持されやすく、独立気泡を備えた発泡シートを得やすいという利点がある。
【００３０】
前記メルトフローレイト（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ  Ｋ７２１０：１９９９「プラスチック−熱可塑性プラスチックのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）及びメルトボリュームフローレイト（ＭＶＲ）の試験方法」Ｂ法記載の方法により測定したものである。
具体的には、測定装置「セミオートメルトインデクサー」（東洋精機製作所社製）のシリンダーに測定試料を６ｇ充填し、充填棒を用いて材料を圧縮する。試験温度は２００℃、試験荷重は規定荷重（４９．０３Ｎ）による。また、予熱時間は４分、試験数は３個（とする。
なお、メルトフローレイト（ＭＦＲ）は、溶融粘度の指標の１つになり得るものである。
【００３１】
前記ポリスチレン系樹脂のＺ平均分子量は、６．０×１０5〜１０．０×１０5である。Ｚ平均分子量が６．０×１０5未満であることにより、該ポリスチレン系樹脂を含むポリスチレン系樹脂組成物の溶融粘度が小さくなり過ぎて、得られる発泡シートの強度が著しく低下するおそれがある。また、１０．０×１０5を超えていることにより、ポリスチレン系樹脂組成物の溶融張力が大きくなり過ぎてその流動性が低下して発泡シートの成形性が低下するというおそれがある。
【００３２】
前記ポリスチレン系樹脂のＺ平均分子量は、得られる発泡シートの強度がより高まり得るという点において、６．５×１０5以上であることが好ましく、得られる発泡シートの成形性がより高まるという点において、７．５×１０5以下であることが好ましい。
【００３３】
前記ポリスチレン系樹脂は、Ｚ平均分子量／重量平均分子量の値（Ｍｚ／Ｍｗ）が１．８〜４．０である。
Ｚ平均分子量／重量平均分子量の値（Ｍｚ／Ｍｗ）が１．８未満であることにより、発泡シートを軽量化すべくポリスチレン系樹脂組成物に配合された発泡剤によってポリスチレン系樹脂組成物の溶融張力が低くなりすぎるおそれがある。
また、Ｍｚ／Ｍｗが４．０を超えていることにより、高分子量領域のみならず、低分子量領域の分子量分布も広がることとなり、得られた発泡シートの強度が損なわれるおそれがある。また、発泡シートの溶融張力が高くなりすぎて、例えば発泡シートを二次発泡成型して発泡容器等とする際に良好なものが得られないというおそれがある。
【００３４】
前記ポリスチレン系樹脂のＺ平均分子量／重量平均分子量の値（Ｍｚ／Ｍｗ）は、１．９〜２．２であることが好ましい。
即ち、Ｍｚ／Ｍｗは、ポリスチレン系樹脂組成物に配合された発泡剤によってポリスチレン系樹脂組成物の溶融張力が低下することがより抑えられる点、発泡シートを二次発泡成型して発泡容器等とする際に発泡容器等に割れなどがより生じにくくなり得る点において１．０以上であることが好ましい。
また、ポリスチレン系樹脂組成物を発泡シートに成形する際のポリスチレン系樹脂組成物の溶融粘度を下げ、発泡成形時において用いる押出機に対する負荷をより軽減し、生産性をより高められ得るという点、又は、発泡シートを用いて発泡容器等を形成する際の成型がよりおこないやすくなり得る点において、Ｍｚ／Ｍｗは２．２以下であることが好ましい。
【００３５】
前記重量平均分子量及び前記Ｚ平均分子量は、高分子化学の分野において従来規定されているものを意味し、以下の分子量測定によって求められるものであり、詳しくは、前記重量平均分子量及び前記Ｚ平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって求められるものである。
より詳しくは、前記ゲル浸透クロマトグラフィーにおいては、測定試料約３０ｍｇをクロロホルム１０ｍＬに溶解し、非水系０．４５μｍクロマトディスクでろ過後、Ｗａｔｅｒｓ社製  ＨＰＬＣ（Ｄｅｔｅｃｔｏｒ  ４８４、Ｐｕｍｐ  ５１０）を用いてポリスチレン換算分子量を測定する。測定条件については、カラム「Ｓｈｏｄｅｘ  ＧＰＣ  Ｋ−８０６Ｌ（φ８．０×３００ｍｍ）」（昭和電工社製）を２本用い、カラム温度を４０℃とし、移動相をクロロホルムとし、移動相流量を１．２ｍＬ／分とし、注入ポンプ温度を室温とし、検出波長を２５４ｎｍとし、注入量を５０μＬとする。検量線作成用の標準ポリスチレンは、昭和電工社製の分子量１，０３０，０００のもの、並びに、東ソー社製の分子量５，４８０，０００、３，８４０，０００、３５５，０００、１０２，０００、３７，０００、９，１００、２，６３０、及び４９５のものとする。
【００３６】
前記ポリスチレン系樹脂組成物は、ポリスチレン系樹脂のメルトフローレイト（ＭＦＲ）が０．５〜３．０ｇ／１０分であり、Ｚ平均分子量が６．０×１０5〜１０．０×１０5であり、且つＺ平均分子量／重量平均分子量の値が１．８〜４．０であることから、該ポリスチレン系樹脂を含むポリスチレン系樹脂組成物の溶融張力が、押出発泡成形時において適度なものになり得る。
【００３７】
なお、前記ＭＦＲ、前記Ｚ平均分子量、及び前記Ｚ平均分子量／重量平均分子量の値は、溶融張力を決める複数の因子の１つであり、押出発泡成形時におけるポリスチレン系樹脂組成物の溶融張力の大小と密接に関連しているものの、必ずしも上記それぞれの値の大小のみで溶融張力が決まるわけではない。ところが、ポリスチレン系樹脂の前記ＭＦＲ、前記Ｚ平均分子量、及び前記Ｚ平均分子量／重量平均分子量の値のそれぞれが同時に上記数値範囲にあることにより、前記ポリスチレン系樹脂組成物の溶融張力は、適度なものとなり得る。
【００３８】
本実施形態の発泡シートは、前記ポリスチレン系樹脂組成物を押出発泡成形してなるものである。
即ち、本実施形態の発泡シートは、ポリスチレン系樹脂を含むポリスチレン系樹脂組成物を押出発泡成形してなる発泡シートであって、前記ポリスチレン系樹脂のメルトフローレイトが０．５〜３．０ｇ／１０分であり、Ｚ平均分子量が６．０×１０5〜１０．０×１０5であり、且つＺ平均分子量／重量平均分子量の値が１．８〜４．０である。
【００３９】
前記発泡シートは、発泡により生じた気泡を内在させたシート状のものであれば特に限定されず、発泡容器等の材料として用いられ、さらに成型され得るものである。
【００４０】
前記発泡シートは、厚みが０．７ｍｍ〜２．５ｍｍであることが好ましく、０．９ｍｍ〜２．０ｍｍであることがより好ましい。厚みが０．７ｍｍ以上であることにより、発泡シートの強度がより保たれ、該発泡シートを用いて成型された発泡容器等の保形性がより優れたものとなり得るという利点があり、２．５ｍｍ以下であることにより、発泡シートがより切断しやすくなり、より軽量となり、発泡シートの嵩高さが抑えられ得るという利点がある。
【００４１】
前記発泡シートは、見かけ密度が０．０４５〜０．１２０ｇ／ｃｍ3であることが好ましく、０．０５０〜０．０８０ｇ／ｃｍ3であることがより好ましい。見かけ密度が０．０４５ｇ／ｃｍ3以上であることにより、発泡シートの強度がより保たれ、該発泡シートを用いて成型された発泡容器等の保形性がより優れたものとなり得るという利点があり、０．１２０ｇ／ｃｍ3以下であることにより、発泡シートがより切断しやすくなり、より軽量となり、発泡シートの嵩高さが抑えられ得るという利点がある。
また、前記発泡シートの軽量化という点で、０．０９０ｇ／ｃｍ3以下であることが好ましく、０．０７０ｇ／ｃｍ3以下であることがより好ましい。
【００４２】
前記発泡シートの見かけ密度は、ＪＩＳ  Ｋ７２２２：１９９９「発泡プラスチック及びゴム−見かけ密度の測定」に記載されている方法により測定されたものである。
【００４３】
前記発泡シートは、坪量が７０〜１５０ｇ／ｍ2であることが好ましく、７５〜１１０ｇ／ｍ2であることがより好ましい。坪量が７０ｇ／ｍ2以上であることにより、発泡シートの強度がより保たれ、該発泡シートを用いて成型された発泡容器等の保形性がより優れたものとなり得るという利点があり、１５０ｇ／ｍ2以下であることにより、発泡シートがより切断しやすくなり、より軽量となり、発泡シートの嵩高さが抑えられ得るという利点がある。
また、前記発泡シートの軽量化という点で、９０ｇ／ｍ2以下であることが好ましい。
【００４４】
前記発泡シートは、含まれる灰分が０．０５〜１．００質量％であることが好ましく、０．１０〜０．５０質量％であることがより好ましい。
前記灰分の量は、例えば前記ポリスチレン系樹脂組成物に配合される前記添加剤の量を変化させることにより調整でき、具体的には、添加剤のうち気泡調整剤としてのタルクなど、無機物の量によって調整できる。
前記灰分は、前記発泡調整剤として無機物であるタルクを用いた場合において、その配合量によって増減することからすると、灰分が０．０５質量％以上であることにより、発泡シートの平均気泡径が発泡調整剤としてのタルクによってより小さくなり、発泡シートの外観がより良好となり得るという利点がある。また、灰分が１．００質量％以下であることにより、発泡シート、又は発泡シートがさらに成型された発泡容器等を熱線で切断する場合などにおいて、熱線に異物がより付着しにくく、発泡シート、又は発泡シートがさらに成型された発泡容器等の成型加工性がさらに優れたものになり得るという利点がある。
【００４５】
前記灰分は、次の方法によって測定される。即ち、試料１．０ｇを８０ｍＬの磁性ルツボ中で秤量した後、電気炉（マッフル炉  「ＳＴＲ−１５Ｒ」（いすず社製）において試料を５５０℃で５時間加熱して灰化させ、続いてデシケータ内で放冷し、放冷後の量を秤量した。前記灰分は、次式によって求められる。
灰分（質量％）＝（灰化後試料量／灰化前試料量）×１００
【００４６】
前記発泡シートの前記溶融張力は、１８〜２８ｇｆであることが好ましく、２４〜２８ｇｆであることがより好ましい。
前記溶融張力が１８ｇｆ以上であることにより、さらに熱及び力を受けて成型される際の発泡シートが、その力に応じて変形できることにより破損しにくくなり、より成型されやすくなり得るという利点がある。
また、前記溶融張力が２８ｇｆ以下であることにより、発泡シートがさらに熱及び力を受けて成型される際の柔軟性がより高まり、発泡シートから形成される発泡容器等の成形性がより高まり得るという利点がある。
【００４７】
前記溶融張力は、「キャピログラフＰＭＤ−Ｃ」（東洋精機製作所社製）を用いて測定する。詳しくは、測定試料としての発泡シートを加熱溶融した状態で、上記測定装置のピストン押出式プラストメーターのノズル（キャピラリー形状：直径２．０９５ｍｍ、長さ８．０ｍｍ、流入角度９０°）からピストン降下速度（１０ｍｍ／分）を一定に保持して紐状に押し出す。この紐状物を押し出しつつ、上記ノズルから３５ｍｍ下方側に位置する張力検出のプーリに通過させた後、巻き取りロールを用いて巻き取り、その巻き取り速度を３ｍ／分から２００ｍ／分まで３分間で上昇させながら、紐状物が切断した時点での張力を溶融張力とする。なお、試験温度は２００℃、予熱時間は５分間とする。
【００４８】
前記発泡シートは、平均気泡径が０．２０〜０．３０ｍｍであることが好ましく、０．２０〜０．２５ｍｍであることがより好ましい。平均気泡径が０．２０ｍｍ以上であることにより、発泡シートをさらに発泡容器等などに成型する際の成型性がより優れたものとなり、該発泡シートを用いて成型された発泡容器等の強度がより大きいものになり得るという利点があり、０．３０ｍｍ以下であることにより、発泡シートの強度がより保たれ得るという利点がある。
【００４９】
前記発泡シートの平均気泡径は、ＡＳＴＭ  Ｄ２８４２−６９に記載されている方法に準拠して測定されたものである。即ち、試験用の発泡シート試料を、押出方向に直交する平面に沿って切断し、また、押出方向及び厚み方向に広がる平面に沿って切断し、それぞれの切断面厚み方向の両外側１／１０の部分を除いた部分につき、走査型電子顕微鏡（日立製作所社製「Ｓ−３０００Ｎ」）を用いて１７〜２０倍、必要に応じて最大２００倍に拡大して撮影する。撮影した４つの画像をそれぞれＡ４用紙上に印刷して、ＭＤ方向（押出方向）、ＴＤ方向（押出方向に直交し且つシート面に沿った方向）、ＶＤ方向（厚み方向）の各方向に沿った平行な線分（長さ６０ｍｍ）を各Ａ４用紙につき６ヶ所引く。斯かる線分に重なる気泡の数から、各方向における気泡の平均弦長（ｔ）を下記式（１）により算出する。ただし、線分は、できる限り気泡が接点でのみ接しないように引き、接してしまった場合は、気泡数に含めることとする。
平均弦長（ｔ）＝６０／（気泡数×写真の倍率）・・・（１）
そして、下記式（２）により、各方向における気泡径を算出する。
Ｄ＝ｔ／０．６１６・・・（２）
更に、上記の如くして測定した各気泡径（ＤMD、ＤTD、ＤVD）に基づいて、平均気泡径を下記式（３）により算出する。
平均気泡径（ｍｍ）＝（ＤMD＋ＤTD＋ＤVD）／３）・・・（３）
なお、試験用の発泡シート試料の厚みが薄く、ＶＤ方向に６０ｍｍ長さ分の線分を引くことができない場合は、３０ｍｍ又は２０ｍｍ長さの線分に重なる気泡数を数えて、６０ｍｍ長さ線分における気泡数に換算する。
【００５０】
本実施形態の発泡シートは、従来公知の押出発泡成形法によって製造でき、例えば、押出発泡成形機を用いて製造できる。
即ち、本実施形態の発泡シートの製造においては、例えば、押出発泡成形機に前記ポリスチレン系樹脂、気泡調整剤などの前記添加剤を所定量投入し、押出発泡成形機内で加熱、溶融混練し、さらに発泡剤を加えてさらに混練する。続いて、押出発泡成形機内のポリスチレン系樹脂組成物の温度を押出発泡に適した温度にまで冷却し、押出発泡成形機に備えられたダイの開口からポリスチレン系樹脂組成物を押し出して発泡させ、その直後にポリスチレン系樹脂組成物に冷却エアを吹き付け、さらに固化しつつある中間産物をマンドレルに接触させて冷却し、巻き取って発泡シートを得ることができる。サーキュラーダイを用いる場合には、ポリスチレン系樹脂組成物を押出発泡させ、冷却エアを吹き付けて冷却した筒状の中間産物を円筒形のマンドレル外周面に沿わせて冷却し、その後シート状に切り開いて発泡シートを得ることができる。
【００５１】
本実施形態の発泡容器は、前記発泡シートを用いて形成されているものであれば、特に限定されるものではない。
【００５２】
前記発泡容器は、具体的には例えば、前記発泡シートを加熱し、該発泡シートが軟化したときに所定の成型金型で圧着成型することにより得られるものであり、その形状は特に限定されない。
また、前記発泡容器としては、耐衝撃性ポリスチレン系樹脂フィルムなどのポリスチレン系樹脂フィルムが前記発泡シートの少なくとも片面側に熱接着されてなるもの、又は、文字や模様が印刷された樹脂フィルムが前記発泡シートの少なくとも片面側に熱接着されてなるもの等が挙げられる。
【００５３】
前記発泡容器としては、例えば、惣菜、焼きそば、たこ焼き等のトレー、又は納豆容器などの食品用の簡易容器として用いられるものが挙げられる。
【００５４】
本実施形態の発泡容器は、従来公知の発泡容器の製造方法によって製造できる。前記発泡容器は、例えば、上述したように所定の成型金型で圧着成型することにより得ることができ、また、一度に複数個の発泡容器を得るように構成された成型金型を用いる場合などにおいては、成型された中間産物を熱線によって切断することにより製造することができるものである。
【００５５】
本発明は、上記例示のポリスチレン系樹脂組成物、発泡シート又は発泡容器に限定されるものではない。また、本発明では、一般のポリスチレン系樹脂組成物、発泡シート又は発泡容器において採用される種々の形態を、本発明の効果を損ねない範囲で採用することができる。
【実施例】
【００５６】
以下、実施例を挙げて本発明についてさらに詳細に説明する。
【００５７】
（実施例１）
下記のごとく発泡シートを製造した。
ポリスチレン系樹脂として、以下の物性を備えたポリスチレン（東洋スチレン社製  商品名「ＨＲＭ−４０Ｚ」）を用いた。
ＭＦＲ                    １．２ｇ／１０分
重量平均分子量（Ｍｗ）    ３．５×１０5
Ｚ平均分子量（Ｍｚ）      ６．７×１０5
Ｍｚ／Ｍｗ                １．９
このポリスチレン１００質量部に対して、気泡調整剤としてタルク練り込みポリスチレン（タルク含量４０質量％  東洋スチレン社製  商品名「ＤＳＭ１４０１Ａ」）０．５０質量部をドライブレンドして混合物とした。
次に、第１押出機がφ９０ｍｍの単軸押出機と第２押出機がφ１２０ｍｍの単軸押出機とからなるタンデム押出機を用い、上記混合物を、第１押出機のホッパーに供給し、最高温度設定が２３０℃になるように押出機内で混合物を加熱溶融混練した。さらに、発泡剤としてイソブタンとノルマルブタンとの混合ブタン（質量比３５：６５）４．７６質量部を混合物に圧入してポリスチレン系樹脂組成物とし、混練を続けた。
続いて、第２押出機におけるポリスチレン系樹脂組成物の温度を１５８℃まで冷却し、口径φ１８５ｍｍのサーキュラーダイ（スリットクリアランス０．２８ｍｍ）からポリスチレン系樹脂組成物を押出発泡させた後、押し出された発泡体の内方側及び外方側に、内方側０．５３Ｎ・ｍ3／分、外方側０．５３Ｎ・ｍ3／分で冷却エア（温度３２℃）を吹き付け、その後φ６９４．５ｍｍ、長さ７１０ｍｍの冷却マンドレルで冷却し、上下２枚に発泡シートを切り開き、該発泡シートをロール状に巻き取った。
【００５８】
（実施例２）
ポリスチレン系樹脂として、以下の物性を備えたポリスチレン（東洋スチレン社製  商品名「ＨＲＭ−４８Ｎ」）を用いた点、混合ブタンを４．２１質量部用いた点以外は、実施例１と同様にして発泡シートを製造した。
ＭＦＲ                    ２．３ｇ／１０分
重量平均分子量（Ｍｗ）    ３．４×１０5
Ｚ平均分子量（Ｍｚ）      ７．４×１０5
Ｍｚ／Ｍｗ                ２．２
【００５９】
（実施例３）
ポリスチレン系樹脂として、以下の物性を備えたポリスチレン（ＤＩＣ社製  商品名「ＸＣ−５１５」）を用いた点、混合ブタンを４．０６質量部用いた点以外は、実施例１と同様にして発泡シートを製造した。
ＭＦＲ                    １．４ｇ／１０分
重量平均分子量（Ｍｗ）    ３．２×１０5
Ｚ平均分子量（Ｍｚ）      ６．８×１０5
Ｍｚ／Ｍｗ                ２．１
【００６０】
（比較例１）
ポリスチレン系樹脂として、以下の物性を備えたポリスチレン（東洋スチレン社製  商品名「ＨＲＭ−１３Ｎ」）を用いた点以外は、実施例１と同様にして発泡シートを製造した。
ＭＦＲ                    ２．２ｇ／１０分
重量平均分子量（Ｍｗ）    ２．５×１０5
Ｚ平均分子量（Ｍｚ）      ４．２×１０5
Ｍｚ／Ｍｗ                １．７
【００６１】
（比較例２）
ポリスチレン系樹脂として、以下の物性を備えたポリスチレン（ＰＳジャパン社製  商品名「ＨＨ−１０２」）を用いた点以外は、実施例１と同様にして発泡シートを製造した。
ＭＦＲ                    ２．６ｇ／１０分
重量平均分子量（Ｍｗ）    ２．４×１０5
Ｚ平均分子量（Ｍｚ）      ４．１×１０5
Ｍｚ／Ｍｗ                １．７
【００６２】
（比較例３）
ポリスチレン系樹脂として、以下の物性を備えたポリスチレン（東洋スチレン社製  商品名「ＨＲＭ−１８」）を用いた点以外は、実施例１と同様にして発泡シートを製造した。
ＭＦＲ                    ５．０ｇ／１０分
重量平均分子量（Ｍｗ）    ２．７×１０5
Ｚ平均分子量（Ｍｚ）      ６．４×１０5
Ｍｚ／Ｍｗ                ２．４
【００６３】
（比較例４）
ポリスチレン系樹脂として、以下の物性を備えたポリスチレン（東洋スチレン社製  商品名「ＨＲＭ−１２」）を用いた点以外は、実施例１と同様にして発泡シートを製造した。
ＭＦＲ                    ５．４ｇ／１０分
重量平均分子量（Ｍｗ）    ２．５×１０5
Ｚ平均分子量（Ｍｚ）      ５．３×１０5
Ｍｚ／Ｍｗ                ２．１
【００６４】
なお、比較例３及び４で製造された発泡シートは、見かけ密度が比較的大きいものとなり、厚みも比較的小さいものとなった。斯かる理由は、明確に解明されているわけではないが、押出発泡成形時におけるポリスチレン系樹脂組成物の溶融粘度が比較的低く、発泡直前における圧力が維持できず、発泡効率が低下したことによるものと考えられる。
【００６５】
各実施例及び各比較例で用いたポリスチレン樹脂について、メルトフローレイト（ＭＦＲ）、重量平均分子量、Ｚ平均分子量を測定した結果を表１に示す。また、各実施例及び各比較例の発泡シートについて、坪量、厚み、見かけ密度、平均気泡径、灰分、溶融張力の測定をした結果を表１に示す。
【００６６】
＜発泡シートの成型性＞
各実施例及び各比較例で製造した発泡シートを１０ｃｍ×１０ｃｍ×深さ３ｃｍの発泡容器に成型した際の成型性について結果を表１に示す。発泡容器に成型後、表面割れ（ナキ）が発生したものを×、発生しなかったものを○とした。
【００６７】
【表１】
2010174059.tif 000002