(57)【要約】【課題】切刃に大小径部を有する総形カッタにおいて、切刃の捩れ角を大きくして切れ味の向上を図りつつ、大径部と小径部で径方向すくい角に大きな差が生じるのは防いで加工に適した径方向すくい角を確保する。【解決手段】軸線Ｏ回りに回転されるカッタ本体１の先端部外周に形成された先端から後端側に向かうに従いカッタ回転方向Ｔ後方側に捩れる切屑排出溝３のカッタ回転方向Ｔを向くすくい面４の外周側辺稜部に切刃６が形成され、すくい面４は軸線Ｏに直交する断面がカッタ回転方向後方側に凹む凹曲面状をなすとともに、切刃６は軸線Ｏからの外径が大きい大径部６Ａとこれよりも外径が小さい小径部６Ｂとを備えて軸線Ｏ方向に向けて径方向に凹凸し、小径部６Ｂにおけるすくい面４Ｂは大径部６Ａにおけるすくい面４Ａの延長面に対してさらにカッタ回転方向Ｔ後方側に凹む凹曲面状に形成される。【選択図】図２
2010089193.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸線回りに回転されるカッタ本体の先端部外周に、該カッタ本体の先端から後端側に向かうに従いカッタ回転方向後方側に捩れる切屑排出溝が形成され、この切屑排出溝のカッタ回転方向を向いてすくい面とされる壁面の外周側辺稜部に切刃が形成されていて、上記すくい面は、上記軸線に直交する断面においてカッタ回転方向後方側に凹む凹曲面状をなすように形成されるとともに、上記切刃は、上記軸線からの外径が大きい大径部とこれよりも外径が小さい小径部とを備えて上記軸線方向に向けて径方向に凹凸する部分を有し、上記小径部において上記切刃に連なるすくい面は、上記大径部において上記切刃に連なるすくい面の延長面に対して、さらにカッタ回転方向後方側に凹む凹曲面状に形成されていることを特徴とする総形カッタ。
【請求項２】
上記大径部における切刃のすくい角と上記小径部における切刃のすくい角との差が１０°以内とされていることを特徴とする請求項１に記載の総形カッタ。
【請求項３】
上記小径部におけるすくい面は、上記大径部において上記切刃に連なるすくい面を形成する際の砥石振り角より小さな砥石振り角で研磨されることにより形成されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の総形カッタ。
【請求項４】
上記小径部における上記切屑排出溝の溝底は、上記大径部において上記切刃に連なるすくい面を上記壁面とする切屑排出溝を延長したときの上記小径部における溝底の位置よりも径方向内周側に位置していることを特徴とする請求項１から請求項３のうちいずれか一項に記載の総形カッタ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軸線回りに回転されるカッタ本体の先端部外周に軸線方向に向けて径方向に凹凸する切刃が形成されて、例えば発電機用蒸気タービンや航空機用エンジンタービンにおいてタービンの翼根や翼溝の加工に用いられるクリスマスカッタのような総形カッタに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
このような総形カッタとして、例えば特許文献１〜４には、カッタ本体の先端部外周に形成される切刃が、軸線方向後端側に向けて径方向に曲線状に凹凸しつつ全体的には外径が大きくなるクリスマスツリー状を呈する、いわゆるクリスマスカッタが開示されている。このようなクリスマスカッタは、上述のような発電機用蒸気タービンや航空機用エンジンタービンにおいて、タービン翼の翼根や該タービン翼の翼根が取り付けられるタービン軸の翼溝の切削加工に用いられる。
【特許文献１】特開２００６−１２３０８８号公報
【特許文献２】特開２００６−３４６８１１号公報
【特許文献３】特開２００７−２４５２７７号公報
【特許文献４】特開２００８−００６５６４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、このような総形カッタに限らず、エンドミル等の転削工具においては、切屑排出溝をカッタ本体の先端から後端側に向かうに従いカッタ回転方向後方側に捩れるように形成して、そのカッタ回転方向を向く壁面をすくい面とする切刃に捩れ角（正の軸方向すくい角）を与えて切れ味の向上を図るとともに、カッタ本体の軸線に直交するすくい面の断面はカッタ回転方向後方側に凹む凹曲線状をなすようにして、切刃に加工に適した専ら正の径方向すくい角を与えるようにしている。
【０００４】
そして、特に上記クリスマスカッタのように切刃の外径が大きくなる大径部とこれに対して切刃の外径が小さくなる小径部を有して外径が大きく変化する総形カッタでは、切屑排出溝の捩れを等リードに設定して、複雑な計算を行わずとも容易に切屑排出溝を形成可能としている。なお、捩れが等リードの場合、切刃の捩れ角は径が大きくなるほど大きくなる。ここで、このような切屑排出溝の上記すくい面は、最終的に研削砥石によって切屑排出溝を研磨することにより形成されるが、このときの砥石の振り角は切屑排出溝の捩れ角よりも大きくしなければならず、特に総形カッタのように切刃の外径が変化する場合には、最大径部の切刃の捩れ角を基準として、これよりも大きな砥石振り角で切屑排出溝全体を研磨することになる。
【０００５】
しかしながら、このように切刃の最大径部の捩れ角を基準としてすくい面を断面凹曲線状に形成すると、小径部では砥石振り角と切屑排出溝の捩れ角との差が大きくなり、切刃の径方向すくい角を加工に適した正角側に設定することが困難となる。すなわち、すくい面の断面がなす凹曲線が、大径部において切刃に正の径方向すくい角が与えられるように設定されるため、小径部ではこの凹曲線が、正の径方向すくい角が与えられる位置よりも内周側で切刃に達してしまい、大径部よりも径方向すくい角が負角側に設定されてしまうのである。また、小径部では切屑排出溝の溝底と切刃との間隔が小さくなることによっても、径方向すくい角は正角側に設定し難くなる。
【０００６】
従って、大径部において切刃に加工に適した正の径方向すくい角を与えると、小径部では切刃の切れ味が却って損なわれてしまい、切削抵抗の増大を招いたりすることになる。そして、この傾向は、捩れ角が大きくなるほど顕著となるため、上述のクリスマスカッタのような総形カッタでは、切刃の全長において捩れ角を大きくして切れ味を向上させるとともに径方向すくい角も加工に適した正角側に設定することは難しく、通常は小径部での切削性能を考慮して捩れ角は５°以下程度に設定せざるを得なかった。
【０００７】
本発明は、このような背景の下になされたもので、上記クリスマスカッタのような切刃に大径部と小径部とを有する総形カッタにおいて、切刃の捩れ角を大きくして切れ味の向上を図りつつも、大径部と小径部での径方向すくい角に大きな差が生じるのは防いで、これら大径部と小径部の切刃に加工に適した径方向すくい角を確保することが可能な総形カッタを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決して、このような目的を達成するために、本発明は、軸線回りに回転されるカッタ本体の先端部外周に、該カッタ本体の先端から後端側に向かうに従いカッタ回転方向後方側に捩れる切屑排出溝が形成され、この切屑排出溝のカッタ回転方向を向いてすくい面とされる壁面の外周側辺稜部に切刃が形成されていて、上記すくい面は、上記軸線に直交する断面においてカッタ回転方向後方側に凹む凹曲面状をなすように形成されるとともに、上記切刃は、上記軸線からの外径が大きい大径部とこれよりも外径が小さい小径部とを備えて上記軸線方向に向けて径方向に凹凸する部分を有し、上記小径部において上記切刃に連なるすくい面は、上記大径部において上記切刃に連なるすくい面の延長面に対して、さらにカッタ回転方向後方側に凹む凹曲面状に形成されていることを特徴とするものである。
【０００９】
従って、このような総形カッタによれば、上記小径部におけるすくい面が、大径部の切刃に連なるすくい面に対してカッタ回転方向後方側に凹む凹曲面状に形成されることにより、この小径部の切刃の径方向すくい角を、大径部の外周側辺稜部に形成された切刃のすくい面を延長したときの該小径部の位置における径方向すくい角よりも正角側に大きく設定することができる。このため、切刃の捩れ角を大きくしても、この小径部の径方向すくい角を大径部の切刃の径方向すくい角と同等に加工に適した角度とすることができ、これにより部分的に切削抵抗が増大したりするのを防いで、切刃の全長でする同様の鋭い切れ味を確保することが可能となる。
【００１０】
ここで、上記大径部における切刃のすくい角と上記小径部における切刃のすくい角とは、等しい角度とされてはいなくてもよいが、その差があまり大きすぎるとこのような効果を奏することができないので、この大径部と小径部とにおける切刃のすくい角の差は１０°以内の範囲とされるのが望ましい。
【００１１】
また、このような小径部のすくい面は、上述のように研削砥石によって切屑排出溝の壁面を研磨してすくい面を形成するときに、この小径部のすくい面を、上記大径部において切刃に連なるすくい面を形成する際の砥石振り角より小さな砥石振り角で研磨することにより形成することができる。従って、このように形成される小径部のすくい面は、大径部の切刃に連なるすくい面とは不連続となり、すなわちこれら大小径部の切刃は異なるすくい面上に形成されることになる。
【００１２】
さらに、特にこうして砥石振り角を変えて異なるすくい面上に切刃を形成する場合には、上記小径部における上記切屑排出溝の溝底は、上記大径部において上記切刃に連なるすくい面を上記壁面とする切屑排出溝を延長したときの上記小径部における溝底の位置よりも径方向内周側に位置するようにされていてもよく、これにより、小径部における切屑排出溝の溝底と切刃との間隔を、大径部の切屑排出溝を延長したときの溝底と切刃との間隔よりも大きくすることができるので、小径部の切刃の径方向すくい角を一層正角側に設定し易くなる。
【発明の効果】
【００１３】
以上説明したように、本発明によれば、切刃が径方向に凹凸する総形カッタにおいて、大径部に合わせて切刃の捩れ角を大きくしても小径部で切刃の径方向すくい角が負角側に大きくなるのを防ぐことができ、これにより切刃の全長に亙って切れ味の向上を図りつつ切削に適したすくい角を与えて、切削抵抗の増大等を抑えるなど円滑かつ安定した加工を行うことが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
図１ないし図４は、本発明の総形カッタの一実施形態であるクリスマスカッタを示すものである。本実施形態においてカッタ本体１は、超硬合金等の硬質材料により一体に形成されて、その後端側部分が図示されないシャンク部とされるとともに先端側部分は切刃部２とされ、上記シャンク部が工作機械の主軸に把持されて軸線Ｏ回りにカッタ回転方向Ｔに回転されつつ該軸線Ｏに直交する方向に送り出されることにより、切刃部２によって被削材を切削してゆく。
【００１５】
ここで、切刃部２は、その外形形状が、該切刃部２の最大外径部に外接する面の形状として図２に破線で示すように後端側に向かうに従い漸次外径が大きくなる軸線Ｏを中心とした概略円錐台状となるようにされており、その外周面には切刃部２の先端から後端側に向かうに従い軸線Ｏ回りにカッタ回転方向Ｔの後方側に捩れる複数条（本実施形態では４条）の切屑排出溝３が周方向に間隔をあけて形成されている。ここで、この切屑排出溝３は本実施形態では等リードとなるように形成されている。
【００１６】
そして、これらの切屑排出溝３のカッタ回転方向Ｔを向く壁面がすくい面４とされるとともに、周方向に隣接する切屑排出溝３間の切刃部２外周面は外周逃げ面５とされ、これらすくい面４と外周逃げ面５との交差稜線部すなわちすくい面４の外周側辺稜部に切刃６が形成されている。従って、切刃６には、切屑排出溝３と同様に等リードで軸線Ｏ方向後端側に向かうに従いカッタ回転方向Ｔ後方側に捩れるように捩れ角（正の軸方向すくい角）が与えられ、この捩れ角は上述のように外径が大きくなる部分では外径が小さい部分よりも大きくなる。
【００１７】
ここで、切刃６は、カッタ回転方向Ｔ側から見て、凸曲線を描きつつ軸線Ｏ方向後端側に向けてカッタ本体１の径方向外周側に突出した後に内周側に向かい、軸線Ｏからの外径が大きくなる複数（本実施形態では３つ）の大径部６Ａと、この大径部６Ａがなす凸曲線に滑らかに連なる凹曲線を描きつつ後端側に向かうに従い径方向内周側に凹んだ後に外周側に向かい、軸線Ｏ方向に隣接する大径部６Ａに対して外径が小さくなるやはり複数（本実施形態では２つ）の小径部６Ｂとが該軸線Ｏ方向に交互に配設されて、該軸線Ｏ方向に向けて径方向に凹凸する波状に形成されている。さらに、各大径部６Ａの最大外径と各小径部６Ｂの最小外径とは、後端側に向かうに従い順次大きくなるようにされており、これにより切刃部２の外形形状は上述のような概略円錐台状とされるとともに、切刃６自体は図２に示すようにクリスマスツリー状を呈することになる。
【００１８】
そして、この切刃６に連なるすくい面４は、３つの大径部６Ａのうち軸線Ｏ方向最先端の大径部６Ａを除いた２つの大径部６Ａの切刃６に連なる第１のすくい面４Ａと、２つの小径部６Ｂおよび最先端の大径部６Ａの切刃６に連なる第２のすくい面４Ｂとによって構成されており、これら第１、第２のすくい面４Ａ、４Ｂは軸線Ｏに直交する断面において図３ないし図５に示すように、いずれも切刃６から径方向内周側に向かうに従いカッタ回転方向Ｔ後方側に向かった後にカッタ回転方向Ｔ側に延びる凹曲面状とされていて、切刃６には図３ないし図５にそれぞれ示すように正の径方向すくい角θＡ、θＢ、θＣが与えられている。従って、第２のすくい面４Ｂは図５に示すように第１のすくい面４Ａの内周側への延長面に対してさらにカッタ回転方向Ｔの後方側に凹む凹曲面状に形成される。
【００１９】
すなわち、図２に示すように第２のすくい面４Ｂはカッタ本体１の先端から軸線Ｏ方向に最後端の２つ目の小径部６Ｂを越えた範囲まで、径方向には最初の１つ目の大径部６Ａおよび上記２つ目の小径部６Ｂよりも僅かに大きい範囲までに形成されて該最初の大径部６Ａおよび２つの小径部６Ｂの切刃６に連なっており、第１のすくい面４Ａはこの第２のすくい面４Ｂの外周側にあって上記最初の大径部６Ａを除く後端側の２つの大径部６Ａの切刃６に連なっている。従って、第１、第２のすくい面４Ａ、４Ｂは稜線Ｌを介して鈍角に交際して不連続に形成され、本実施形態ではこの稜線Ｌは図２に示すようにカッタ回転方向Ｔ側からみて略軸線Ｏに平行な直線状とされている。また、上記径方向すくい角θＡ、θＢ、θＣの差は、１０°以内の範囲とされている。
【００２０】
このようなすくい面４は、円板状の研削砥石の外周面に形成された砥粒層を切屑排出溝３に沿わせるようにして、該研削砥石に上記捩れ角よりも大きな砥石振り角を与え、この砥粒層を切屑排出溝３のカッタ回転方向Ｔを向く壁面に接触させつつ、切屑排出溝３の捩れに合わせて研削砥石とカッタ本体１とを軸線Ｏ回りに相対回転させるとともに軸線Ｏ方向に相対移動させることで、上記壁面が研磨されて形成される。そして、本実施形態では、まずすくい面４全体を大きな砥石振り角で研磨して第１のすくい面４Ａを形成し、次いでこれよりも砥石振り角を小さくして図２に示すようにカッタ本体１の先端から後端側に向けての所定範囲で最先端の大径部６Ａと小径部６Ｂの切刃４に連なるすくい面４に第２のすくい面４Ｂを形成する。
【００２１】
また、本実施形態では、この第２のすくい面４Ｂを形成する際に、カッタ本体１の径方向内周側に向けての研削砥石の切込み量が第１のすくい面４Ａを形成する際の切込み量よりも大きくなるようにされている。従って、これにより、第２のすくい面４Ｂが形成された小径部６Ｂにおける切屑排出溝３の溝底の位置は、大径部６Ａにおいて切刃６に連なるすくい面４を上記壁面とする切屑排出溝３を延長したときの小径部６Ｂにおける溝底の位置、すなわち最初に第１のすくい面４Ａを形成したときの小径部６Ｂにおける溝底の位置よりも、径方向内周側に後退することになる。
【００２２】
言い換えれば、本実施形態ではカッタ本体１の心厚が、第２のすくい面４Ｂを形成した部分では、図２に鎖線で示すように第１のすくい面４Ａを形成しただけの心厚よりも小さくなるようにされている。なお、本実施形態では同図２に示すように、第１のすくい面４Ａを形成しただけの心厚は後端側に向かうに従い漸次大きくなるテーパ状であるのに対し、第２のすくい面４Ｂを形成した部分での心厚は、カッタ本体１先端から先端側の小径部６Ｂの辺りまでは一定の大きさで、これよりも後端側に向けては軸線Ｏに沿った断面で凹曲線をなしつつ外周側に切れ上がって、第１のすくい面４Ａによる心厚に連なるようにされている。
【００２３】
このように構成された総形カッタによれば、切刃６の小径部６Ｂに連なる第２のすくい面４Ｂが、大径部６Ａに連なる第１のすくい面４Ａに対してカッタ回転方向Ｔ後方側に凹む凹曲面状とされており、従って例えば最先端の大径部６Ａを基準として切刃６の捩れ角を７°と大きく設定するとともに、この大径部６Ａに正の径方向すくい角θＡを与えても、小径部６Ｂの径方向すくい角θＢが負角側に大きくなるのを防いで、例えば本実施形態のように径方向すくい角θＡやθＣと同様の正角側に設定することができる。このため、小径部６Ｂで切削抵抗が増大したりするのを防いで、切刃６の全長に亙って鋭い切れ味を確保して円滑かつ安定した加工を行うことが可能となる。
【００２４】
なお、こうして設定される小径部６Ｂの切刃６の径方向すくい角θＢと大径部６Ａの切刃６の径方向すくい角θＡ、θＣとの差は、これが大きすぎるとこのような効果を得ることができなくなるので、本実施形態のように１０°以内とされるのが望ましい。また、これら大径部６Ａの径方向すくい角θＡ、θＣと小径部６Ｂの径方向すくい角θＢとは、どちらが正角側に大きくても構わないが、大径部６Ａの径方向すくい角θＡ、θＣの方が正角側に大きいのが望ましい。
【００２５】
さらに、大径部６Ａと小径部６Ｂとは、すべての大径部６Ａの切刃６が第１のすくい面４Ａに連なっていなくてもよく、またすべての小径部６Ｂの切刃６が第２のすくい面４Ｂに連なっていなくてもよい。すなわち、本実施形態の最先端の大径部６Ａのように切刃６が第２のすくい面４Ｂに連なっていてもよく、少なくとも１つずつの大径部６Ａと小径部６Ｂとで切刃６がそれぞれ第１、第２のすくい面４Ａ、４Ｂに連なるように形成されていればよい。また、最先端の大径部６Ａにおいても、切刃６に連なるように第１のすくい面４Ａが形成されていてもよい。
【００２６】
一方、このような小径部６Ｂの切刃６に連なる第２のすくい面４Ｂを形成するのに、本実施形態では上述のように研削砥石によって切屑排出溝３のカッタ回転方向Ｔ側を向く壁面を研磨する際の砥石振り角を、大径部６Ａの切刃６に連なる第１のすくい面４Ａを研磨する際の砥石振り角より小さな角度としており、こうして砥石振り角を変えるだけで、１つの研削砥石でも上述のように第１のすくい面４Ａに対してカッタ回転方向Ｔ後方に凹む第２のすくい面４Ｂを形成することが可能となる。
【００２７】
しかも、この第２のすくい面４Ｂを形成する際の研削砥石の切込み量が、第１のすくい面４Ａを形成する際の切込み量よりも大きくなるようにされて、これにより本実施形態では小径部６Ｂにおける切屑排出溝３の溝底と切刃６との間隔が、大径部６Ａの切屑排出溝３を延長したときの溝底と切刃６との間隔より大きくされているので、この間隔を確保して小径部６Ｂにおける切刃６の径方向すくい角θＢを一層容易かつ確実に正角側に設定することが可能となる。
【００２８】
また、こうして小径部６Ｂの切屑排出溝３の溝底と切刃６との間隔が、大径部６Ａの切屑排出溝３を延長したときの溝底と切刃６との間隔より大きくされることにより、本実施形態によれば、この小径部６Ｂにおける切屑排出溝３の容量を大きく確保することができるので、上述のように心厚がテーパ状のままでは小径部６Ｂの切屑排出性が損なわれるような場合でも、円滑な切屑排出を促すことが可能となる。その一方で、本実施形態では、大径部６Ａでも、その切刃６に連なる第１のすくい面４Ａの内周側に第２のすくい面４Ｂが延設されて、切刃６との間隔が大きな溝底を有する切屑排出溝３が形成されており、この大径部６Ａでも切屑排出性の向上を図ることが可能となる。
【００２９】
さらに、本実施形態では、これら第１、第２のすくい面４Ａ、４Ｂが稜線Ｌにおいて角度をもって交差するように形成されており、従って大径部６Ａの切刃６によって生成された切屑は、この稜線Ｌを越える際に応力を受けて分断されやすくなり、一層良好な切屑の処理を促すことが可能となる。ただし、本実施形態ではこのように第１、第２すくい面４Ａ、４Ｂが稜線Ｌにおいて角度をもって交差させられているが、かかる稜線Ｌが形成されることなく第１、第２のすくい面４Ａ、４Ｂが滑らかに連続するように形成されていてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】本発明の一実施形態を示す総形カッタのカッタ本体１先端部の斜視図である。
【図２】図１に示す実施形態の軸線Ｏに沿った断面図である。
【図３】図２におけるＡＡ断面図である。
【図４】図２におけるＢＢ断面図である。
【図５】図２におけるＣＣ断面図である。
【符号の説明】
【００３１】
１  カッタ本体
２  切刃部
３  切屑排出溝
４  すくい面
４Ａ  第１のすくい面
４Ｂ  第２のすくい面
６  切刃
６Ａ  大径部
６Ｂ  小径部
Ｏ  カッタ本体１の軸線
Ｔ  カッタ回転方向
【図１】
2010089193.tif 000003
【図２】
2010089193.tif 000004
【図３】
2010089193.tif 000005
【図４】
2010089193.tif 000006
【図５】
2010089193.tif 000007