(57)【要約】【課題】ロータリバルブのバルブ軸部における液体シールの信頼性を高めた液封入式防振装置を提供する。【解決手段】オリフィス流路の開閉を切り替えるロータリバルブ９０は、バルブ本体９２から突出した小径のバルブ軸部９４を備える。仕切り部２８に設けられたロータリバルブ９０を装着するバルブ装着穴６８は、バルブ本体９２を回動可能に嵌合保持するバルブ保持室６８Ｂと、バルブ保持室６８Ｂにつながるシール室６８Ｄとを備える。バルブ軸部９４とシール室６８Ｄとの間には、断面視でＸ字状のＸリング７８が配設され、バルブ軸部９４とシール室６８Ｄとの間をシールする。【選択図】 図５
2010048390.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
振動源側と支持側の一方に取り付けられる第１取付具と、
振動源側と支持側の他方に取り付けられる筒状の第２取付具と、
前記第１取付具と第２取付具との間に介設されたゴム状弾性体からなる防振基体と、
ゴム状弾性膜からなるダイヤフラムと、
前記防振基体が室壁の一部をなす液体が封入された主液室と、
前記ダイヤフラムが室壁の一部をなす液体が封入された副液室と、
前記第２取付具の周壁部の内側に設けられて、前記主液室と前記副液室を仕切る仕切り部と、
前記仕切り部に設けられて前記主液室と前記副液室を連通させるオリフィス流路と、
前記仕切り部の内部に装着されて前記オリフィス流路の開放状態と閉塞状態を切り替えるロータリバルブと、
前記ロータリバルブに回転駆動力を付与するアクチュエータと、
を備え、
前記ロータリバルブは、前記オリフィス流路の開閉を行うバルブ本体と、前記バルブ本体の軸方向端面に突設された当該バルブ本体よりも小径のバルブ軸部と、を備え、
前記仕切り部には前記ロータリバルブを装着するためのバルブ装着穴が設けられ、前記バルブ装着穴が、前記バルブ本体を回動可能に嵌合保持するバルブ保持室と、前記バルブ保持室につながるシール室とを備え、前記バルブ軸部と前記シール室との間に断面視でＸ字状のＸリングが配設され、前記バルブ軸部と前記シール室との間をシールする、
液封入式防振装置。
【請求項２】
前記仕切り部は、円板状をなし、前記仕切り部の周面から軸心を通る軸直角方向に前記バルブ装着穴が設けられ、
前記ロータリバルブの軸方向長さが、前記仕切り部の直径の２／３倍以上に設けられている、請求項１に記載の液封入式防振装置。
【請求項３】
前記バルブ軸部の周面に前記Ｘリングが嵌入される環状の凹溝が設けられ、
前記バルブ本体の軸方向端面と前記バルブ軸部により形成された段部の径方向長さより前記軸方向端面から前記凹溝までの軸方向長さが大きく設けられている、請求項１又は２に記載の液封入式防振装置。
【請求項４】
前記バルブ軸部は、周面に前記Ｘリングが嵌入される環状の凹溝が設けられ、先端部に前記アクチュエータの駆動軸と連結される連結部が設けられ、前記凹溝の深さより前記連結部から前記凹溝までの軸方向長さが大きく設けられている、請求項１〜３のいずれか一項に記載の液封入式防振装置。
【請求項５】
前記バルブ軸部は、周面に前記Ｘリングが嵌入される環状の凹溝が設けられ、前記凹溝の底面の面粗度が、前記シール室の内周面の面粗度より小さく設定されている、請求項１〜４のいずれか一項に記載の液封入式防振装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、液封入式防振装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車エンジン等の振動源の振動を車体側に伝達しないように支承するエンジンマウント等の防振装置として、下記特許文献１には、次のような構成を持つものが開示されている。すなわち、第１取付具と第２取付具をゴム弾性体からなる防振基体で連結するとともに、仕切り部によって、防振基体が室壁の一部をなす主液室と、ダイヤフラムが室壁の一部をなす副液室とに仕切り構成したエンジンマウントにおいて、これら液室間をオリフィス流路により連通させるとともに、仕切り部にロータリバルブを設けて、アクチュエータによりロータリバルブを駆動し、ロータリバルブの回転によりオリフィス流路を開閉するようにした構成が開示されている。
【０００３】
同文献において、アクチュエータの駆動軸に連結されるロータリバルブの被駆動軸は、Ｏリングを用いて液室内の液体が外部に漏れないようにシールしている。
【特許文献１】特開平１１−１０８１０８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記従来のようにＯリングを用いたシールでは、次のような問題がある。すなわち、この場合、Ｏリングは、回転する内周側のバルブ軸部（被駆動軸）と、静止した外周側の仕切り部との間で挟持されることでシール性が発揮される。Ｏリングは、断面円形であり、バルブ軸部及び仕切り部との接触面積を十分なシール性能が得られる程度に設定するため、バルブ軸部と仕切り部との間で径方向に強く圧縮された状態におかれる。この状態で内周側のバルブ軸部が回転すると、Ｏリングは摩擦熱による収縮を引き起こしやすく、このことに起因して破損による液漏れが生じるおそれがある。また、このような摩擦熱に起因した液漏れ防ぐため、バルブ軸部には軸方向に複数個のＯリングを並列して設ける必要があり、製造コストが増加する問題があるとともに、バルブ軸部にＯリングを嵌入するための凹溝を複数箇所設けると、バルブ軸部の強度が低下してアクチュエータからの駆動力によりバルブが破損しやすくなる問題がある。
【０００５】
本発明は、以上の点に鑑み、ロータリバルブのバルブ軸部における液体シールの信頼性を高めた液封入式防振装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係る液封入式防振装置は、振動源側と支持側の一方に取り付けられる第１取付具と、振動源側と支持側の他方に取り付けられる筒状の第２取付具と、前記第１取付具と第２取付具との間に介設されたゴム状弾性体からなる防振基体と、ゴム状弾性膜からなるダイヤフラムと、前記防振基体が室壁の一部をなす液体が封入された主液室と、前記ダイヤフラムが室壁の一部をなす液体が封入された副液室と、前記第２取付具の周壁部の内側に設けられて、前記主液室と前記副液室を仕切る仕切り部と、前記仕切り部に設けられて前記主液室と前記副液室を連通させるオリフィス流路と、前記仕切り部の内部に装着されて前記オリフィス流路の開放状態と閉塞状態を切り替えるロータリバルブと、前記ロータリバルブに回転駆動力を付与するアクチュエータと、を備え、前記ロータリバルブは、前記オリフィス流路の開閉を行うバルブ本体と、前記バルブ本体の軸方向端面に突設された当該バルブ本体よりも小径のバルブ軸部と、を備え、前記仕切り部には前記ロータリバルブを装着するためのバルブ装着穴が設けられ、前記バルブ装着穴が、前記バルブ本体を回動可能に嵌合保持するバルブ保持室と、前記バルブ保持室につながるシール室とを備え、前記バルブ軸部と前記シール室との間に断面視でＸ字状のＸリングが配設され、前記バルブ軸部と前記シール室との間をシールするものである。
【０００７】
このようにバルブ軸部とシール室の内周面とのシールを断面視でＸ字状のＸリングで行うようにしたので、バルブ軸部の径方向に対する締め代（圧縮量）が少なくてもシール性能を確保できるため、シール室の内周面との接触圧力を小さくすることができ、バルブ軸部の回転により生じる摩擦熱に起因した液漏れを防ぐことができる。また、Ｏリングに比べシール室の内周面との接触点を増やすことができるので、複数のＸリングをシール室とバルブ軸部との間に設けなくとも所望のシール性能が得られる。そのため、バルブ軸部にＸリングを嵌入するための凹溝を設ける場合であっても、複数の凹溝を設ける必要がなく、アクチュエータからの駆動力によりロータリバルブが破損しにくくなる。
【０００８】
上記液封入式防振装置においては、前記仕切り部は、円板状をなし、前記仕切り部の周面から軸心を通る軸直角方向に前記バルブ装着穴が設けられ、前記ロータリバルブの軸方向長さが、前記仕切り部の直径の２／３倍以上に設けられてもよい。これにより、オリフィス流路の開閉を行うバルブ本体のうちバルブ保持室により保持される領域を大きく設定することができるため、主液室と副液室との間の液圧変動に伴うロータリバルブの傾きやがたつき（振動）が発生しにくくなり、ロータリバルブの耐久性が向上する。
【０００９】
上記液封入式防振装置において、前記バルブ軸部の周面に前記Ｘリングが嵌入される環状の凹溝が設けられ、前記バルブ本体の軸方向端面と前記バルブ軸部により形成された段部の径方向長さより前記軸方向端面から前記凹溝までの軸方向長さが大きく設けられてもよい。バルブ本体におけるバルブ軸部側の軸方向端面から凹溝までの長さが小さすぎると、ロータリバルブの回転に伴い段部とバルブ保持室のシール室側端面との擦れ合いにより生じる削れカスが、凹溝に嵌入されたＸリングとシール室の内周面との間に至り、液漏れ発生のおそれがあるが、このように、バルブ本体の軸方向端面から凹溝まで長さを、段部の径方向長さより大きく設定することで、段部とバルブ保持室のシール室側端面との擦れ合いにより生じる削れカスが、Ｘリングとシール室の内周面との間に到達しにくくなり、液漏れが発生しにくくなる。
【００１０】
上記液封入式防振装置において、前記バルブ軸部は、周面に前記Ｘリングが嵌入される環状の凹溝が設けられ、先端部に前記アクチュエータの駆動軸と連結される連結部が設けられ、前記凹溝の深さより前記連結部から前記凹溝までの軸方向長さが大きく設けられてもよい。これにより、アクチュエータからの駆動力を受けるのに十分な強度を確保しながら、バルブ軸部に凹溝を設けることができる。
【００１１】
上記液封入式防振装置において、前記バルブ軸部は、周面に前記Ｘリングが嵌入される環状の凹溝が設けられ、前記凹溝の底面の面粗度が、前記シール室の内周面の面粗度より小さく設定されてもよい。これにより、バルブ軸部の回転時にＸリングがバルブ軸部に連動して回転せずシール室の内周面に固定されるため、回転時におけるＸリングの摩擦抵抗を低減して、バルブ軸部の回転時に生じる摩擦熱の発生を抑えることができ、Ｘリングが摩擦熱により破損しにくくなり、液漏れ防ぐことができる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の液封入式防振装置であると、ロータリバルブのバルブ軸部におけるシールの信頼性を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。
【００１４】
図１は、第１の実施形態に係る液封入式防振装置１０の縦断面図であり、図２は、同防振装置１０の概略構造を示すモデル的に示す説明図である。この防振装置１０は、自動車のエンジンを支承するエンジンマウントであり、振動源であるエンジン側に取り付けられる上側の第１取付具１２と、支持側の車体に取り付けられる筒状をなす下側の第２取付具１４と、これら両取付具１２，１４の間に介設されて両者を連結するゴム弾性体からなる防振基体１６と、この防振基体１６に対向して第２取付具１４に取り付けられて防振基体１６との間に液体の封入された液室１８を形成する可撓性ゴム膜からなる第１ダイヤフラム２０とを備えてなる。
【００１５】
第１取付具１２は、第２取付具１４の軸芯部上方に配されたボス金具である。第２取付具１４は、内側に上記液室１８を形成する周壁部である筒状胴部２２と、その下端部２２Ａにかしめ締結された有底筒状部２４とからなる本体金具である。防振基体１６は、略傘状に形成され、その上部に第１取付具１２が埋設された状態に加硫接着され、下端外周部が筒状胴部２２の上端開口部２２Ｂに加硫接着されている。防振基体１６の下端部には、筒状胴部２２の内周面を覆うゴム層２６が連なっている。第１ダイヤフラム２０は、その外周部に環状の補強金具２０Ａが埋設一体化され、この補強金具２０Ａが筒状胴部２２と有底筒状部２４とのかしめ締結部に固定されている。
【００１６】
液室１８は、筒状胴部２２の内側において、防振基体１６の下面と第１ダイヤフラム２０との間に形成されている。そして、筒状胴部２２の内側に嵌着された仕切り部２８によって、液室１８は、防振基体１６側、即ち防振基体１６が室壁の一部をなす上側の主液室１８Ａと、第１ダイヤフラム２０側、即ち第１ダイヤフラム２０が室壁の一部をなす下側の第１副液室１８Ｂとに仕切られている。また、仕切り部２８の主液室１８Ａ側部分、即ち上部に、可撓性ゴム膜からなる第２ダイヤフラム３０により主液室１８Ａから区画された第２副液室１８Ｃが設けられている。
【００１７】
仕切り部２８は、樹脂材からなる厚肉円板状の仕切り部本体３２と、中央部に第２ダイヤフラム３０を備えて仕切り部本体３２の上面を覆蓋する蓋板部３４と、仕切り部本体３２の下面を受ける受け板部３６とからなる。そして、仕切り部２８は、受け板部３６を上記補強金具２０Ａとともに、筒状胴部２２と有底筒状部２４とのかしめ締結部に固定することにより、ゴム層２６に設けられた段部２６Ａと受け板部３６との間で軸方向（即ち、上下方向）Ｘに挟まれた状態に保持されている。ここで、仕切り部本体３２は、上下２分割式に構成されており、上側の薄肉円板状の第１部材３２Ａと下側の厚肉円板状の第２部材３２Ｂとなる。また、蓋板部３４は、リング状金属板の中央開口部を塞ぐように、当該開口縁に第２ダイヤフラム３０を加硫接着することで形成されている。
【００１８】
仕切り部２８には、主液室１８Ａと第１副液室１８Ｂを連通させる第１オリフィス流路３８と、主液室１８Ａと第１副液室１８Ｂを連通させる第２オリフィス流路４０と、第１副液室１８Ｂと第２副液室１８Ｃを連通させる第３オリフィス流路４２とが設けられるとともに、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の開放状態と閉塞状態を切り替えるロータリバルブ９０が設けられている。
【００１９】
第１オリフィス流路３８は、車両走行時のシェイク振動を減衰するために、シェイク振動に対応した低周波数域（例えば、５〜１５Ｈｚ程度）にチューニングされている。すなわち、第１オリフィス流路３８を通じて流動する液体の共振作用に基づく減衰効果がシェイク振動の入力時に有効に発揮されるように、流路の断面積及び長さを調整することによってチューニングされている。
【００２０】
第２オリフィス流路４０は、第１オリフィス流路３８よりも高周波数域でありかつ第３オリフィス流路４２よりも低周波数域である中周波数域にチューニングされたオリフィス流路である。ここでは、アイドル時（車両停止時）のアイドル振動のうち、エンジンの回転成分そのもののような低周波数域の振動を低減するために、当該低周波数域のアイドル振動（例えば、１０〜１５Ｈｚ程度）にチューニングされている。すなわち、第２オリフィス流路４０を通じて流動する液体の共振作用に基づく減衰効果が上記低周波数域のアイドル振動の入力時に有効に発揮されるように、流路の断面積及び長さを調整することによってチューニングされている。
【００２１】
第３オリフィス流路４２は、第２オリフィス流路４０よりも高周波数域にチューニングされたオリフィス流路である。ここでは、アイドル振動のうち、エンジンの爆発１次成分のような高周波数域の振動を低減するために、当該高周波数域のアイドル振動（例えば、３０〜５０Ｈｚ程度）にチューニングされている。すなわち、第３オリフィス流路４２を通じて流動する液体の共振作用に基づく低動ばね効果が上記高周波数域のアイドル振動の入力時に有効に発揮されるように、流路の断面積及び長さを調整することによってチューニングされている。
【００２２】
詳細には、図１，３，５に示すように、仕切り部本体３２の上面の外周部には周方向Ｃに延びる平面視円弧状の第１の溝４６が設けられ、この第１の溝４６の一端部は、仕切り部本体３２を貫通して軸方向Ｘに延びる貫通孔４８により第１副液室１８Ｂに開口している。また、仕切り部本体３２の上面における第１の溝４６よりも内周側には周方向Ｃに延びる平面視円弧状の第２の溝５０が設けられ、この第２の溝５０の一端部には第１部材３２Ａを貫通する貫通孔５２が設けられている。さらに、仕切り部本体３２の上面の中央部には、円形の凹所５４が設けられ、この凹所５４には上記第１部材３２Ａを貫通する貫通孔５６が設けられている。
【００２３】
図１，４に示すように、仕切り部本体３２の上面に重ね合わされる蓋板部３４には、第１の溝４６の他端部に対応する位置に通孔５８が設けられ、また、第２の溝５０の他端部に対応する位置に通孔６０が設けられている。
【００２４】
仕切り部本体３２における第１部材３２Ａの下面に重ね合わさせる第２部材３２Ｂには、軸方向Ｘに貫通する内腔部６２が形成されており、これにより、仕切り部２８には、軸方向Ｘに延びて第１副液室１８Ｂ側に開口する内腔部６２が設けられている。内腔部６２は、上記凹所５４と軸方向Ｘで重なるように仕切り部２８の中央部に設けられている。第２部材３２Ｂには、また、上記第２の溝５０から延びる貫通孔５２の下端と内腔部６２とを接続する軸直角方向Ｙに延びる第１の接続溝６４が設けられるとともに、上記凹所５４から延びる貫通孔５６の下端と内腔部６２とを接続する軸直角方向Ｙに延びる第２の接続溝６６が設けられている。貫通孔５２と貫通孔５６は、仕切り部２８の中心に位置する内腔部６２を挟んで軸直角方向Ｙに対向する位置に設けられており、従って、第１の接続溝６４と第２の接続溝６６は、図３に示すように直線状に形成されている。
【００２５】
第２部材３２Ｂには、また、図５に示すように、第２部材３２Ｂの周面から軸直角方向に延びる断面円形のバルブ装着穴６８が、内腔部６２を横断するように設けられており、このバルブ装着穴６８にロータリバルブ９０が回動自在に装着されている。すなわち、ロータリバルブ９０は、回転軸を仕切り部２８の軸直角方向Ｙに向けて内腔部６２に配され、内腔部６２に向けて開かれた各嵌合凹部７０Ａ，７０Ｂ内に回動自在に嵌合保持されている。
【００２６】
詳細には、ロータリバルブ９０は、樹脂材からなり、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の開閉を行う円柱状のバルブ本体９２と、バルブ本体９２の軸方向一端面９２Ａから当該軸方向Ｓに突設されたバルブ軸部９４とを備える。
【００２７】
バルブ本体９２には、軸方向一端面９２Ａに寄せてロータリバルブ９０の軸直角方向に貫通する接続流路１００が穿設され、本実施形態では、ロータリバルブ９０の軸方向Ｓにおいて、接続流路１００の口径に比べて、接続流路１００よりバルブ本体９２の先端側にある軸方向他端部９２Ｂの長さが大きく設けられており、ロータリバルブ９０全体として、その軸方向Ｓの長さＬが、仕切り部２８の直径Ｒの２／３倍以上に設定されている。バルブ本体９２の軸方向他端部９２Ｂには、バルブ軸部９４に向けて軸方向Ｓに陥没する奥細のテーパ穴９９が形成されている。
【００２８】
バルブ軸部９４は、バルブ本体９２よりも小径であって、バルブ本体９２の軸方向一端面９２Ａの中央部から同軸状に突設されており、バルブ本体９２の軸方向一端面９２Ａとバルブ軸部９４とによってバルブ軸部９４の外周面から径外方向へ垂直に立ち上がる段部１０２が形成されている。バルブ軸部９４の先端部にはアクチュエータ７２の駆動軸７４と連結する連結部９６が形成されている。連結部９６は、先細のテーパ部９７によりバルブ軸部９４よりも小径であって、アクチュエータ７２の駆動軸７４と係合するキー溝９８が形成されている。
【００２９】
バルブ装着穴６８は、軸直角方向Ｙの一方側に開口するロータリバルブ９０を挿入するための挿入室６８Ａと、バルブ本体９２を回動可能に嵌合保持するバルブ保持室６８Ｂと、ロータリバルブ９０を回転駆動させるためのアクチュエータ７２の駆動軸７４が挿入される駆動室６８Ｃと、バルブ保持室６８Ｂと駆動室６８Ｃの間に位置して両者をつなげるシール室６８Ｄとからなる。バルブ装着穴６８は、第２部材３２Ｂの径方向に相当する軸直角方向に貫通して形成され、挿入室６８Ａ及び駆動室６８Ｃが第２部材３２Ｂの周面に開口する。
【００３０】
挿入室６８Ａは、ロータリバルブ９０の外径、すなわち、バルブ本体９２より大径に穿設されており、バルブ保持室６８Ｂ側に円板状の係止部材７６が圧入固定される凹部６１が形成されている。バルブ保持室６８Ｂは、挿入室６８Ａの凹部６１に連続して内腔部６２を横断するように設けられている。挿入室６８Ａから挿入されたロータリバルブ９０は、凹部６１に係止部材７６を圧入することにより、係止部材７６により形成される嵌合凹部７０Ａ内にバルブ本体９２の軸方向他端部９２Ｂが保持され、接続流路１００よりバルブ本体９２の軸方向一端面９２Ａ側が嵌合凹部７０Ｂ内に保持された状態で、抜脱不能にバルブ本体９２がバルブ保持室６８Ｂに保持される。
【００３１】
内腔部６２におけるロータリバルブ９０よりも主液室１８Ａ側の部分を中間室８０としたとき、この中間室８０には、その内部を、第１の接続溝６４が接続された側の区画８０Ａと、第２の接続溝６６が接続された側の区画８０Ｂとに仕切る遮断壁８４が軸方向Ｘに沿って設けられている。
【００３２】
そして、ロータリバルブ９０を９０°ずつ回転させることにより、第１副液室１８Ｂに対する中間室８０の開放状態（図１の状態）と閉塞状態（図５の状態）とが切り替わるよう構成されている。
【００３３】
ロータリバルブ９０のバルブ軸部９４及び連結部９６はシール室６８Ｄを貫通して連結部９６が駆動室６８Ｃまで延在しており、駆動室６８Ｃにてアクチュエータ７２の駆動軸７４とキー溝９８が係合して駆動軸７４からの駆動力を伝達可能に連結されている。
【００３４】
また、シール室６８Ｄの内周面とロータリバルブ９０のバルブ軸部９４との間には、ゴム状弾性体からなる断面視でＸ字状のＸリング７８が配設され、第２オリフィス流路４０及び第３オリフィス流路４２を流れる液体がバルブ軸部９４の外周面を伝って外部に漏れ出ないようにシールしている。
【００３５】
詳細には、バルブ軸部９４の外周面にＸリング７８が嵌入される環状の凹溝９１が設けられている。この凹溝９１は、図６に拡大して示すように、バルブ本体９２の軸方向一端面９２Ａとバルブ軸部９４により形成された段部１０２の径方向長さａより、軸方向一端面９２Ａから凹溝９１のバルブ本体９２側端部までの軸方向長さｂが大きくなる（ａ＜ｂ）位置であって、凹溝９１の深さｃより、連結部９６から凹溝９１の連結部９６側端部までの軸方向長さｄが大きくなる（ｃ＜ｄ）位置に、設けられている。
【００３６】
なお、この凹溝９１は、上記の条件（ａ＜ｂ、及びｃ＜ｄ）を満たし、さらに、軸方向Ｓのバルブ本体９２側に寄せて設けることが好ましい。ロータリバルブ９０は主液室１８Ａと副液室１８Ｂ，１８Ｃとの間での液圧変動時にＸリング７８とシール室６８Ｄとの接点を支点として振動することとなるが、このように凹溝９１を軸方向Ｓのバルブ本体９２側に寄せることで、液室１８内の液圧がロータリバルブ９０に作用する位置（作用点）を、振動の支点から近い位置に設定し液圧によりロータリバルブ９０に作用する回転モーメントを小さく設定することができ、ロータリバルブ９０がバルブ保持室６８Ｂと強く擦れ合いにくくなってロータリバルブ９０の耐久性を向上させることができる。
【００３７】
また、凹溝９１の底面９１Ａは、その面粗度がシール室６８Ｄの内周面の面粗度より小さく設定されている。
【００３８】
以上のように構成された仕切り部２８においては、蓋板部３４を仕切り部本体３２の上面に被せることで、上記通孔５８と第１の溝４６と貫通孔４８とにより、常時開放の第１オリフィス流路３８が形成されている。また、主液室１８Ａから、上記通孔６０、第２の溝５０、貫通孔５２、第１の接続溝６４及び中間室８０の上記区画８０Ａを通って、第１副液室１８Ｂ側に連通される第２オリフィス流路４０が形成されている。また、凹所５４が蓋板部３４の第２ダイヤフラム３０に覆蓋されることで、第２副液室１８Ｃが形成されるとともに、第２副液室１８Ｃから、上記貫通孔５６、第２の接続溝６６及び中間室８０の上記区画８０Ｂを通って、第１副液室１８Ｂ側に連通される第３オリフィス流路４２が形成されている。
【００３９】
ここにおいて、上記第３オリフィス流路４２は、第１副液室１８Ｂと第２副液室１８Ｃを連通させる主流路４２Ａと、該主流路４２Ａから中間室８０を介さずに分岐して設けられて第１副液室１８Ｂに接続される副流路４２Ｂとで構成されている。主流路４２Ａと副流路４２Ｂは、ロータリバルブ９０によって交互に開放状態と閉塞状態が切り替えられるように構成されており、従って、第３オリフィス流路４２は、主流路４２Ａと副流路４２Ｂのいずれかが常時開放している。
【００４０】
主流路４２Ａは、上記した高周波数域のアイドル振動を低減するためにチューニングされた本来の流路である。一方、副流路４２Ｂは、第３オリフィス流路４２の圧力損失を調整するための圧力損失調整流路として機能するものであり、主流路４２Ａよりも断面積が十分に小さく設定された微細流路である。すなわち、副流路４２Ｂを閉じて主流路４２Ａを開いている状態では、第３オリフィス流路４２の圧力損失は小さく、そのため、第３オリフィス流路４２を液体が流れやすいので、第３オリフィス流路４２本来の防振効果が発揮される。逆に、副流路４２Ｂを開いて主流路４２Ａを閉じた状態では、第３オリフィス流路４２の圧力損失が大きく、そのため、第３オリフィス流路４２を液体が流れにくくなっている。
【００４１】
このように、副流路４２Ｂを通しての第３オリフィス流路４２の流動抵抗は、主流路４２Ａを通しての第３オリフィス流路４２の流動抵抗よりも著しく大きく設定されている。また、副流路４２Ｂは、第１オリフィス流路３８及び第２オリフィス流路４０よりも断面積が十分に小さく設定されており、副流路４２Ｂを通しての第３オリフィス流路４２の流動抵抗が、第１オリフィス流路３８や第２オリフィス流路４０の流動抵抗よりも大きく設定されている。
【００４２】
副流路４２Ｂは、仕切り部本体３２の上記第２の接続溝６６から軸方向Ｘに貫通して設けられている。そして、図１，５に示すように、嵌合凹部７０Ａ，７０Ｂ内に保持されたバルブ本体９２の軸方向他端部９２Ｂには、副流路４２Ｂを連通させる連通孔８６が設けられている。連通孔８６は、ロータリバルブ９０の軸方向の垂直な方向であって、かつ、接続流路１００の貫通方向である第１の軸直角方向に対して垂直な第２の軸直角方向に貫通するように設けられている。
【００４３】
これにより、第２オリフィス流路４０及び第３オリフィス流路４２は、ロータリバルブ９０の回転によって、（１）第２オリフィス流路４０が開放状態であり、第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａが開放状態かつ副流路４２Ｂが閉塞状態である第１の状態（図１の状態）と、（２）第２オリフィス流路４０が閉塞状態であり、第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａが閉塞状態かつ副流路４２Ｂが開放状態である第２の状態（図５の状態）と、に切替制御される。なお、第１オリフィス流路３８は常時開放状態である。
【００４４】
以上よりなる本実施形態の液封入式防振装置１０であると、シール室６８Ｄの内周面とバルブ軸部９４との間に配設されたＸリング７８が、第２オリフィス流路４０及び第３オリフィス流路４２を流れる液体が外部に漏れ出ないようにシールしているため、Ｘリング７８の圧縮量を小さく設定しても十分なシール性能を確保できる。そのため、ロータリバルブ９０の回転時に生じるＸリング７８とシール室６８Ｄの内周面及びバルブ軸部９４との摩擦抵抗を低減することができ、ロータリバルブ９０を９０°ずつ回転させ中間室８０の開放状態と閉塞状態とを繰り返し切り替えても、摩擦熱の発生を抑えてＸリング７８が破損しにくく、よって、シール性能の信頼性が高い。
【００４５】
Ｘリング７８は、シール室６８Ｄの内周面及びバルブ軸部９４との接触点を増やすことができるため、複数のＸリング７８を設けなくとも所望のシール性能が得られる。そのため、バルブ軸部９４に複数の凹溝９１を設ける必要がなく、樹脂材などの金属材より低強度材でロータリバルブ９０を設ける場合であっても、アクチュエータ７２からの駆動力を受けるのに十分な強度を確保しやすくなり、軽量化及び低コスト化を図ることができる。
【００４６】
また、ロータリバルブ９０の軸方向長さＬが、仕切り部２８の直径Ｒの２／３倍以上に設けられているため、バルブ本体９２のうちバルブ保持室６８Ｂにより保持される領域を大きく設定することができるため、主液室１８Ａと副液室１８Ｂ，１８Ｃとの間での液圧が変動してもロータリバルブ９０の傾きやがたつきが発生しにくくなり、ロータリバルブ９０の耐久性が向上する。
【００４７】
しかも、ロータリバルブ９０は主液室１８Ａと副液室１８Ｂ，１８Ｃとの間での液圧変動時にＸリング７８とシール室６８Ｄとの接点を支点として振動することとなるが、バルブ本体９２には、接続流路１００が軸方向一端面９２Ａに寄せて穿設され、軸方向他端部９２Ｂがロータリバルブ９０の軸方向Ｓにおいて接続流路１００の口径より長く設けられているため、支点から離れた位置においてバルブ本体９２をバルブ保持室６８Ｂと接触させて、ロータリバルブ９０の振動時の振れる角度を小さくすることができる。これにより、バルブ本体９２とバルブ軸部９４との間に形成された段部１０２がバルブ保持室６８Ｂとシール室６８Ｄとの間に形成された段差部６３との擦れ合いによる削れカスの発生を抑えることができ、削れカスがＸリング７８とシール室６８Ｄとの間に挟まり液漏れが生じることが起こりにくい。
【００４８】
また、本実施形態の液封入式防振装置１０であると、凹溝９１は、段部１０２の径方向長さａより、バルブ本体９２の軸方向一端面９２Ａから凹溝９１のバルブ本体９２側端部までの長さｂが大きくなる（ａ＜ｂ）位置に設けられているため、段部１０２の径方向長さａを小さくしてロータリバルブ９０の段差部６３との接触面積を小さくすることができ、段部１０２と段差部６３との擦れ合いにより削れカスが発生しにくくなり、かつ、段部１０２から凹溝９１までの長さを大きくして上記削れカスをＸリング７８とシール室６８Ｄの内周面との間に到達させにくくすることができ、液漏れの発生を抑えることができる。
【００４９】
また、凹溝９１は、凹溝９１の深さｃより連結部９６から凹溝９１の連結部９６側端部までの長さｄが大きくなる（ｃ＜ｄ）位置に設けられているため、凹溝９１を形成するのに必要な厚さに連結部９６から凹溝９１の端部までの板厚を設定することができ、アクチュエータ７２からの駆動力を受けるのに十分な強度を確保しながら、バルブ軸部９４に凹溝９１を設けることができる。
【００５０】
しかも、本実施形態の液封入式防振装置１０では、凹溝９１の底面の面粗度が、シール室６８Ｄの内周面の面粗度より小さく設定されているため、ロータリバルブ９０の回転時にＸリング７８がバルブ軸部９４に連動して回転せずシール室６８Ｄの内周面に固定される。つまり、Ｘリング７８の外周面とシール室６８Ｄの内周面との間では摩擦が生じることなく、Ｘリング７８の外周面より面積が小さいＸリング７８の内周面と凹溝９１の底面との間で摩擦が生じるため、摩擦熱の発生を抑えることができ、Ｘリング７８が破損しにくい。
【００５１】
なお、本発明は、２つの副液室と３本のオリフィス流路を持つ場合に限定されるものではなく、単一の副液室と２本のオリフィス流路を持つものや、３本以上のオリフィス流路を持つものにも適用可能である。また、上記実施形態では、バルブ本体の一端側に突出するバルブ軸部に１個のＸリングを設けたが、これに限らず、複数個のＸリングを設けたり、シール室の内周面に凹溝を設けＸリングを設けたり、バルブ本体の両端にバルブ軸部を設け接続流路を挟んで一対のＸリングを設けたり、あるいは、仕切り部本体と別個の筒状部材をシール室内に圧入し該筒状部材の内周面とバルブ軸部との間にＸリングを設けてもよい。更に、エンジンマウント以外にも、ボディマウント、デフマウントなど、種々の防振装置に適用可能である。その他、一々列挙しないが、本発明の趣旨を逸脱しない限り、種々の変更が可能である。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明の一実施形態に係る液入式防振装置の縦断面図である。
【図２】同防振装置の概略構造を示すモデル的に示す説明図である。
【図３】同防振装置の仕切り部を構成する仕切り部本体の平面図である。
【図４】同仕切り部の平面図である。
【図５】同仕切り部の縦断面図である。
【図６】同仕切り部の要部拡大断面図である。
【図７】同仕切り部の分解状態を示す縦断面図である。
【符号の説明】
【００５３】
１０…液封入式防振装置
１２…第１取付具
１４…第２取付具
１６…防振基体
１８…液室
２０…第１ダイヤフラム
２８…仕切り部
３０…第２ダイヤフラム
３２…仕切り部本体
６２…内腔部
６３…段差部
６８…バルブ装着穴
６８Ｂ…バルブ保持室
６８Ｄ…シール室
９０…ロータリバルブ
９１…凹溝
９１Ａ…底面
９２…バルブ本体
９２Ａ…軸方向一端面
９２Ｂ…軸方向他端部
９４…バルブ軸部
９９…テーパ穴
１００…接続流路
１０２…段部
Ｘ…仕切り部の軸方向
Ｙ…仕切り部の軸直角方向
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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