(57)【要約】【課題】この発明は、固定子巻線を集中巻き巻線で構成することによる小型化、コンパクト化を維持しつつ、磁気飽和による高調波電流の発生を抑制し、振動および電磁騒音を低減した回転電機を得る。【解決手段】固定子鉄心３は、円筒状のコアバック部４、およびコアバック部４の内周に周方向に配列され、それぞれコアバック部４から径方向内方に延設された複数の主巻線および補助巻線ティース部５，６を備える。主巻線ティース部５は、鍔部５ｂの鍔部厚が、ティース基部５ａのティース幅の１／２以上に形成されている。【選択図】図３
2010130839.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
円筒状のコアバック部、および該コアバック部の内周に周方向に配列され、それぞれ該コアバック部から径方向内方に延設された複数のティース部からなる固定子鉄心、および導体を上記ティース部のそれぞれに集中巻きに巻回して構成された固定子巻線を有する固定子と、上記固定子鉄心の内部に回転自在に配設された回転子と、を備え、上記固定子巻線に電流を印加することにより上記回転子の始動トルクを得る回転電機において、
上記複数のティース部のそれぞれは、上記導体が巻回されるティース基部と、該ティース基部の先端部から周方向両側に延設された鍔部と、を有し、上記回転子の回転方向後方に位置する上記鍔部の鍔部厚が上記ティース基部の周方向幅の１／２以上となるように構成されていることを特徴とする回転電機。
【請求項２】
上記複数のティース部のそれぞれは、上記回転子の回転方向前方に位置する上記鍔部の鍔部厚が上記回転子の回転方向後方に位置する上記鍔部の鍔部厚より薄くなるように構成されていることを特徴とする請求項１記載の回転電機。
【請求項３】
上記複数のティース部は、主巻線ティース部と、補助巻線ティース部と、からなり、
上記固定子巻線は、上記主巻線ティース部に巻回された主巻線と、上記補助巻線ティース部に巻回された補助巻線と、からなり、
上記補助巻線に流れる補助巻線電流を上記主巻線に流れる主巻線電流に対して位相をずらして始動トルクを得るためのコンデンサが該補助巻線に直列に挿入されていることを特徴とする請求項１又は請求項２記載の回転電機。
【請求項４】
上記回転子がかご形回転子であることを特徴とする請求項３記載の回転電機。
【請求項５】
上記かご形回転子は、導体を収納するスロットが軸方向に対して傾斜していることを特徴とする請求項４記載の回転電機。
【請求項６】
円筒状のコアバック部、および該コアバック部の内周に周方向に配列され、それぞれ該コアバック部から径方向内方に延設された複数のティース部からなる固定子鉄心、および導体を上記ティース部のそれぞれに集中巻きに巻回して構成された固定子巻線を有する固定子と、上記固定子鉄心の内部に回転自在に配設された回転子と、を備え、
上記複数のティース部は、主巻線ティース部と、補助巻線ティース部と、からなり、
上記主巻線ティース部および上記補助巻線ティース部は、上記導体が巻回されるティース基部と、該ティース基部の先端部から周方向両側に延設された鍔部と、を有し、
上記固定子巻線は、上記主巻線ティース部のティース基部に巻回された主巻線と、上記補助巻線ティース部のティース基部に巻回された補助巻線と、からなり、
上記主巻線ティース部と上記補助巻線ティース部とにおける駆動時の磁束密度が異なり、かつ上記補助巻線に流れる補助巻線電流を上記主巻線に流れる主巻線電流に対して位相をずらして始動トルクを得る回転電機において、
上記主巻線ティース部および上記補助巻線ティース部のうちの駆動時の磁束密度が小さい一方のティース部の鍔部の鍔部厚が、他方のティース部の鍔部の鍔部厚より薄く形成され、かつ上記他方のティース部の上記回転子の回転方向後方に位置する鍔部の鍔部厚が該他方のティース部のティース基部の周方向幅の１／２以上であることを特徴とする回転電機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ダクト、パイプ用換気扇のファンモータなどに使用される小型の回転電機に関し、特に回転電機の固定子鉄心構造に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ファンモータなどに使用される小型の回転電機としては、環状のコアバック部、およびコアバック部の内周側に周方向に所定のピッチで配列され、それぞれコアバック部から内径側に延設されたティース部からなる固定子鉄心と、各ティース部に巻回された巻線からなる固定子巻線と、を有する固定子と、固定子鉄心の内部に空隙部を介して回転自在に設けられた回転子と、を備えた第１の従来のコンデンサ誘導電動機が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
第１の従来のコンデンサ誘導電動機では、固定子巻線が導線をティース部に巻回して形成された、いわゆる集中巻き巻線で構成されているので、固定子巻線の周長が短くなり、固定子銅損が低減し、高効率化が図られると共に、コイルエンドの高さが低くなり、小型化、コンパクト化が図られる。そして、固定子巻線の周長を短くするためには、ティース幅を狭くすることが望ましいが、磁気飽和による影響を小さくする必要上、磁気飽和しない程度のティース幅に設計される。また、巻線係数を大きくする必要があることから、ティース部の先端面、即ちティース部の回転子対向面を周方向に広げるように設計される。
【０００４】
この第１の従来のコンデンサ誘導電動機においては、固定子巻線に通電した場合、方形波の起磁力波形が発生し、空隙部に発生する磁束は、基本波成分のみならず、多数の高調波成分を含むことになる。そして、第１の従来のコンデンサ誘導電動機を駆動した場合、この高調波成分が原因となり、振動および電磁騒音が発生するという不具合があった。
【０００５】
このような状況を鑑み、固定子鉄心のティース部の回転子対向面端部に切り欠きを設けることにより、駆動時に発生する起磁力波形を滑らかにして、高調波成分の低減を図り、振動および電磁騒音を低減する第２の従来のコンデンサ誘導電動機が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【０００６】
【特許文献１】特開平０７−３８４２５号公報
【特許文献２】特開２００２−２９１１７９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
固定子巻線が集中巻き巻線で構成されている回転電機においては、固定子巻線に通電した場合、回転子スロット、起磁力、さらには磁気飽和の影響により、高調波電流が流れることになる。そして、回転電機に発生する磁束が、磁気飽和の影響を受けると、奇数次の高調波電流が固定子巻線に流れ、この電流が作る磁場の影響で回転電機内に高調波磁束を作ることになる。この高調波磁束は、機械的な共振などの影響で大きな電磁騒音を発生し、回転電機の性能を左右する因子である。
しかしながら、第２の従来のコンデンサ誘導電動機では、起磁力による高調波電流に起因する振動および電磁騒音を低減するものであり、そこには、磁気飽和による高調波電流に起因する振動および電磁騒音の低減については、何ら考慮されていない。
【０００８】
この発明は、このような課題を解決するためになされたものであって、固定子巻線を集中巻き巻線で構成することによる小型化、コンパクト化を維持しつつ、磁気飽和による高調波電流の発生を抑制し、振動および電磁騒音を低減した回転電機を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
この発明による回転電機は、円筒状のコアバック部、および該コアバック部の内周に周方向に配列され、それぞれ該コアバック部から径方向内方に延設された複数のティース部からなる固定子鉄心、および導体を上記ティース部のそれぞれに集中巻きに巻回して構成された固定子巻線を有する固定子と、上記固定子鉄心の内部に回転自在に配設された回転子と、を備え、上記固定子巻線に電流を印加することにより上記回転子の始動トルクを得るように構成されている。そして、上記複数のティース部のそれぞれは、上記導体が巻回されるティース基部と、該ティース基部の先端部から周方向両側に延設された鍔部と、を有し、上記回転子の回転方向後方に位置する上記鍔部の鍔部厚が上記ティース基部の周方向幅の１／２以上となるように構成されている。
【発明の効果】
【００１０】
回転電機においては、ティース部のティース基部は、磁気飽和の影響が小さい周方向幅を有するように構成される。そして、磁束は、コアバック部からティース部に入り、該ティース部を径方向内方に流れ、ティース部の先端部から回転子に流れる。このとき、ティース部を流れる磁束は、ティース基部の中央部では周方向に関して均一な分布となっているが、ティース部の先端部では、回転子磁束の影響により、回転子の回転方向後方にシフトした分布となる。そして、最悪の場合、コアバック部からティース部に入った磁束の半分が、回転子の回転方向後方に位置する鍔部を通過して回転子に流れ込むことになる。
【００１１】
この発明によれば、回転子の回転方向後方に位置する鍔部の鍔部厚がティース基部の周方向幅の１／２以上となるように構成されているので、最悪、コアバック部からティース部に入った磁束の半分が、回転子の回転方向後方に位置する鍔部に流れ込んでも、磁気飽和の発生が抑制される。そこで、磁気飽和による高調波電流の発生が抑制でき、振動および電磁騒音が低減される。
また、固定子巻線が集中巻き巻線で構成されているので、小型化、コンパクト化を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
実施の形態１．
図１はこの発明の実施の形態１に係る回転電機の構成を示す模式図、図２はこの発明の実施の形態１に係る回転電機の電気回路図である。
【００１３】
図１において、回転電機１は、固定子２と、固定子２の内部に同軸に、かつ回転自在に配設された回転子１３と、を備えている。
固定子２は、円筒状のコアバック部４、およびコアバック部４の内周に周方向に等角ピッチで配列され、それぞれコアバック部４から径方向内方に延設された主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６を有する固定子鉄心３と、導体１０を主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６のそれぞれに巻回してなる集中巻き巻線で構成された固定子巻線９と、を備えている。そして、スロット８が、コアバック部４、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６により囲まれて形成されている。
【００１４】
ここでは、主巻線ティース部５と補助巻線ティース部６とが交互に２本ずつ配列されている。主巻線ティース部５は、所定の周方向幅（ティース幅）を有するティース基部５ａと、ティース基部５ａの先端部から周方向両側に延設され、その径方向厚みが延設方向に漸次薄くなっている鍔部５ｂと、から構成されている。そして、ティース基部５ａの先端部および鍔部５ｂが主巻線ティース部５の先端部を構成する。同様に、補助巻線ティース部６は、所定の周方向幅（ティース幅）を有するティース基部６ａと、ティース基部６ａの先端部から周方向両側に延設され、その径方向厚みが延設方向に漸次薄くなっている鍔部６ｂと、から構成されている。そして、ティース基部６ａの先端部および鍔部６ｂが補助巻線ティース部６の先端部を構成する。
【００１５】
これらの主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６は同一形状に作製され、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６の先端面（回転子対向面）は、同一の円筒面の一部で構成される曲面となっている。また、後述するように、ティース基部５ａ，６ａは磁気飽和の影響が小さいティース幅ｗに設計されている。
【００１６】
固定子巻線９は、導体１０を主巻線ティース部５のティース基部５ａに巻回して作製された集中巻き巻線からなる主巻線１１と、導体１０を補助巻線ティース部６のティース基部６ａに巻回して作製された集中巻き巻線からなる補助巻線１２と、から構成されている。
回転子１３は、シャフト１４に支持されて、固定子鉄心３の内部に、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６の回転子対向面との間に所定の隙間を確保して、回転自在に配設されている。
【００１７】
このように構成された回転電機１は、図２に示されるように、補助巻線１２と直列に始動用コンデンサＣを挿入し、補助巻線電流ＩＳを主巻線電流ＩＭに対して進み位相とすることで始動トルクを得る２極のコンデンサ始動形誘導電動機である。なお、遠心力スイッチを用い、始動時にのみ補助巻線１２を使用するようにしてもよい。
【００１８】
ここで、端子電圧をＶ、巻線抵抗をＲ、巻線電流をＩ、直列導体数をＮ、周波数をｆ、極数をＰとすると、ティース部の磁束密度Ｂは式１で表される。
【００１９】
【数１】
2010130839.tif 000003
【００２０】
なお、Ｌｃは固定子鉄心の鉄心長さ、ｂｔはティース幅である。
そして、式１のパラメータ値は、形状あるいは設計計算により求められる値であり、ティース部の磁束密度Ｂを計算することができる。この回転電機１では、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６のティース基部５ａ，６ａの磁束密度が等しくなるように構成されている。そこで、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６のティース基部５ａ，６ａは、磁気飽和の影響が小さいティース幅ｗに設計され、磁気飽和による高調波電流の発生を抑制している。
【００２１】
ここで、主巻線ティース部５における磁束の流れについて図３を参照しつつ説明する。なお、補助巻線ティース部６における磁束の流れは、主巻線ティース部５における磁束の流れと同じである。
【００２２】
磁束は、コアバック部４からティース基部５ａに入り、径方向内方に流れる。そして、主巻線ティース部５の回転子対向面が周方向に延在しているので、ティース基部５ａを径方向内方に流れた磁束は、図３中矢印で示されるように、ティース先端部に近づくにつれ中央磁束７ａ、右磁束７ｂ、および左磁束７ｃに分流し、回転子対向面から回転子１３に流入する。このとき、右磁束７ｂおよび左磁束７ｃの一部が主巻線ティース部５の鍔部５ｂから隣接する補助巻線ティース部６の鍔部６ｂに流れることもある。このように、主巻線ティース部５のティース先端部が回転子１３に鎖交しない磁束の経路ともなるだけでなく、回転子磁束の影響を受けるので、この分流の割合が変化することになる。
【００２３】
磁束は、コアバック部４から主巻線ティース部５のティース基部５ａに流れ込み、ティース基部５ａをほぼ均一に流れてティース先端部を通って回転子１３に流入する。この磁束が作る回転子起磁力により発生する回転子磁束は、電動機としてトルクを発生している場合、ティース先端部に対して回転子１３の回転方向後方側で増磁、前方側で減磁するように発生している。最悪の場合、磁束は、ティース先端部の回転子１３の回転方向後方側の半分に集約される。例えば、図３中矢印で示されるように、回転子１３が半時計回りに回転した場合、ティース基部５ａを流れている磁束の半分が中央磁束７ａとしてティース基部５ａの先端部を通過して回転子１３に流れ、磁束の残りの半分が右磁束７ｂとしてティース基部５ａの先端部から右側の鍔部５ｂに流れ込み、当該鍔部５ｂから回転子１３に流れる。つまり、磁束が左側の鍔部５ｂを通過して回転子１３に流れなくなる。
【００２４】
このことから、鍔部５ｂが磁気飽和しないように、鍔部５ｂの鍔部厚ｈを設計する必要となる。つまり、鍔部５ｂの鍔部厚ｈは、コアバック部４からティース基部５ａに流れ込んだ磁束の半分の磁束に対して磁気飽和しないように、ティース基部５ａのティース幅ｗの１／２以上に設計する必要がある。ここで、鍔部５ｂの鍔部厚ｈは、図３に示されるように、スロット８内部でのティース基部５ａと鍔部５ｂとの交点Ｍと回転子１３の中心Ｏとを結ぶ直線がティース先端部を横切る線分の長さで定義される。
【００２５】
つぎに、ティース幅ｗに対する鍔部厚ｈの割合を変化させて、電磁界解析により電流に含まれる高調波含有率を計算した結果を図４に示す。ここでは、回転電機に発生する磁束が磁気飽和の影響を受けた場合に、固定子巻線に流れる奇数次の高調波電流、つまり３次、５次、７次、および９次の高調波電流について計算した結果を図４の（ａ），（ｂ），（ｃ）、および（ｄ）に示した。各図において、縦軸は高調波含有率（％）を示し、横軸はティース幅ｗに対する鍔部厚ｈの割合（ティース先端部厚）（％）を示した。
【００２６】
図４から、いずれの次数の高調波電流においても、ティース幅ｗに対する鍔部厚ｈの割合が大きくなるほど、高調波含有率が低下していることがわかる。特に、図４の（ａ），（ｄ）から、３次、および９次の高調波電流においては、ティース幅ｗに対する鍔部厚ｈの割合が５０％以上となると、高調波含有率がほぼ一定となることがわかる。
このことから、ティース幅ｗに対する鍔部厚ｈの割合を５０％以上とすることにより、磁気飽和による影響を抑制でき、磁気飽和による高調波電流に起因する振動および電磁騒音を低減できることがわかる。
【００２７】
この回転電機１は、集中巻き巻線からなる固定子巻線を備えた２極のコンデンサ始動形誘導電動機であり、巻線係数を大きくするために、ティース部の回転子対向面の周方向角度を１極の１／２近くまで広げる必要がある。そこで、ティース幅ｗに対してティース先端部の周方向長さが長くなり、ティース先端部が磁気飽和しやすくなる。しかしながら、実施の形態１では、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６の鍔部５ｂ、６ｂの鍔部厚ｈがティース幅ｗの１／２以上に形成されているので、ティース先端部における磁気飽和が緩和され、磁気飽和に起因する振動および電磁騒音を低減することができる。
【００２８】
実施の形態２．
図５はこの発明の実施の形態２に係る回転電機の構成を示す模式図である。なお、図５では、固定子巻線、シャフト、回転子巻線などが省略されている。
図５において、回転子１３Ａは、かご形回転子である。つまり、溝方向を軸方向に対して傾斜するスロット１６が回転子鉄心１５に周方向に所定のピッチで穿設されている。そして、図示していないが、導体が各スロット１６に挿入され、各スロット１６から延出する導体の両端がそれぞれリング状導体で短絡されて、かご型構造に構成されている。
なお、他の構成は上記実施の形態１と同様に構成されている。
【００２９】
このように構成された回転電機１Ａは、集中巻き巻線からなる固定子巻線を備え、かつかご形回転子を用いた２極のコンデンサ始動形誘導電動機であるので、巻線形や永久磁石形界磁と比較して、起磁力による高調波電流の影響が少ない。そして、回転電機１Ａにおいても、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６の鍔部５ｂ、６ｂの鍔部厚ｈがティース幅ｗの１／２以上に形成されているので、ティース先端部における磁気飽和が緩和され、磁気飽和に起因する振動および電磁騒音を低減することができる。
【００３０】
このように、この実施の形態２では、構造上、起磁力に起因する振動および電磁騒音が少ないかご形回転子を用い、かつ鍔部５ｂ、６ｂの鍔部厚ｈがティース幅ｗの１／２以上に形成されているので、磁気飽和に起因する振動および電磁騒音を低減することができる。したがって、この実施の形態２によれば、起磁力に起因する振動および電磁騒音が少ない分、静寂な回転電機１Ａを実現できる。
【００３１】
また、回転子１３Ａの導体が軸方向に対して傾斜しているので、回転子電流が作る反作用磁束が軸方向に位相差を持つことになり、ティース先端部での増磁が顕著となる。この実施の形態２では、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６の鍔部５ｂ，６ｂの鍔部厚ｈがティース幅ｗの１／２以上に形成されているので、回転子１３Ａの導体が軸方向にスキューされていることに起因してティース先端部が増磁されても、磁気飽和を緩和することができ、振動および電磁騒音の増大を抑制できる。
【００３２】
実施の形態３．
図６はこの発明の実施の形態３に係る回転電機の構成を示す模式図である。
図６において、固定子鉄心３Ａは、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６の回転子回転方向の後方に位置する鍔部５ｂ１，６ｂ１の鍔部厚ｈがティース幅ｗの１／２以上に形成され、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６の回転子回転方向の前方に位置する鍔部５ｂ２，６ｂ２の鍔部厚ｈが鍔部５ｂ１，６ｂ１の鍔部厚より薄く形成されている。
なお、他の構成は上記実施の形態１と同様に構成されている。
【００３３】
このように構成された回転電機１Ｂにおいても、コアバック部４から主巻線ティース部５のティース基部５ａに流れ込み、ティース基部５ａをほぼ均一に流れてティース先端部に到達した磁束は、ティース先端部の回転子１３の回転方向後方を通過する磁束が多くなるように分流する。そこで、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６の回転子回転方向の後方に位置する鍔部５ｂ１，６ｂ１の鍔部厚ｈがティース幅ｗの１／２以上に形成されているので、当該鍔部５ｂ１，６ｂ１における磁気飽和が緩和される。また、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６の回転子回転方向の前方に位置する鍔部５ｂ２，６ｂ２の鍔部厚ｈが鍔部５ｂ１，６ｂ１の鍔部厚より薄く形成されているが、当該鍔部５ｂ２，６ｂ２に流れ込む磁束量が少ないので、当該鍔部５ｂ２，６ｂ２における磁気飽和の発生が抑えられる。
【００３４】
したがって、この実施の形態３においても、ティース先端部における磁気飽和が緩和され、磁気飽和に起因する振動および電磁騒音を低減することができる。
また、この実施の形態３においては、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６の回転子回転方向の前方に位置する鍔部５ｂ２，６ｂ２の鍔部厚ｈが鍔部５ｂ１，６ｂ１の鍔部厚より薄く形成されているので、上記実施の形態１に比べて、巻線スペースを拡大することができる。その結果、所定の巻き数を維持して線径の大きな導体１０を用いることができるので、巻線抵抗を小さくでき、高効率の回転電機１Ｂを実現できる。
【００３５】
実施の形態４．
上記実施の形態１〜３では、主巻線ティース部５と補助巻線ティース部６との磁束密度が等しい回転電機を用いるものとして説明しているが、この実施の形態４では、補助巻線ティース部６の磁束密度が主巻線ティース部５の磁束密度より小さい回転電機を用いている。つまり、この実施の形態４における回転電機は、主巻線と補助巻線との巻き数、巻線抵抗、或いは通電電流が異なり、或いは主巻線および補助巻線の外部回路のインピーダンスが異なり、補助巻線ティース部の磁束密度が主巻線ティース部の磁束密度より小さくなっている。
【００３６】
図７はこの発明の実施の形態４に係る回転電機の構成を示す模式図である。
図７において、回転電機１Ｃは、補助巻線ティース部６の磁束密度が主巻線ティース部５の磁束密度より小さくなっている。固定子鉄心３Ｂは、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６のティース基部５ａ，６ａが同じティース幅ｗとなっている。そして、主巻線ティース部５の両鍔部５ｂの鍔部厚ｈがティース幅ｗの１／２以上に形成されている。一方、補助巻線ティース部６の両鍔部６ｂの鍔部厚ｈは主巻線ティース部５の鍔部５ｂの鍔部厚より薄くなっているが、鍔部６ｂで磁気飽和の影響が小さい厚みは確保されている。
なお、他の構成は上記実施の形態１と同様に構成されている。
【００３７】
この実施の形態４においても、主巻線ティース部５および補助巻線ティース部６の回転子回転方向の後方に位置する鍔部５ｂ、６ｂの鍔部厚ｈが磁気飽和の影響が小さい厚みに形成されているので、磁気飽和に起因する振動および電磁騒音を低減することができる。
また、補助巻線ティース部６の鍔部６ｂの鍔部厚ｈが主巻線ティース部５の鍔部５ｂの鍔部厚より薄く形成されているので、巻線スペースを拡大することができる。その結果、所定の巻き数を維持して線径の大きな導体１０を用いることができるので、巻線抵抗を小さくでき、高効率の回転電機１Ｃを実現できる。
【００３８】
ここで、上記実施の形態４では、磁束密度の小さい補助巻線ティース部６のティース基部６ａの幅が磁束密度の大きな主巻線ティース部５のティース基部５ａの幅と等しく形成されているものとしているが、例えば、図８に示されるように、補助巻線ティース部６のティース基部６ａのティース幅を、磁気飽和の影響が小さい最小の幅ｗ０まで縮小してもよい。この場合、鍔部６ｂの鍔部厚ｈを、ティース幅ｗ０の１／２以上とすればよい。このように構成された回転電機１０Ｄでは、巻線スペースをより拡大でき、高効率化が図られる。この場合においても、回転子１３の回転方向後方の鍔部６ｂの鍔部厚をティース幅ｗ０の１／２以上とし、回転子１３の回転方向の前方の鍔部６ｂの鍔部厚を回転方向後方の鍔部６ｂの鍔部厚より薄くしてもよい。
【００３９】
また、上記実施の形態４では、補助巻線ティース部６のティース基部６ａにおける磁束密度が主巻線ティース部５のティース基部５ａにおける磁束密度より小さい場合について説明したが、補助巻線ティース部６のティース基部６ａにおける磁束密度が主巻線ティース部５のティース基部５ａにおける磁束密度より大きい場合には、補助巻線ティース部６の両鍔部６ｂの鍔部厚ｈをティース幅ｗの１／２以上に形成し、主巻線ティース部５の両鍔部５ｂの鍔部厚ｈを補助巻線ティース部６の鍔部６ｂの鍔部厚より薄く、かつ鍔部５ｂで磁気飽和の影響が小さい厚みを確保するようにすればよい。
【００４０】
なお、上記各実施の形態では、補助巻線と直列にコンデンサを挿入し、補助巻線電流を主巻線電流に対して進み位相とすることで始動トルクを得るコンデンサ始動形誘導電動機を用いるものとしているが、回転電機はコンデンサ始動形誘導電動機に限定されるものではなく、固定子巻線に電流を印加することにより始動トルクを得る電動機であればよく、例えば主巻線と主巻線に電気角で９０°位置の異なる補助巻線とを設け、補助巻線電流位相を主巻線電流に対して進み位相とすることで始動トルクを得る分相始動形誘導電動機でもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】この発明の実施の形態１に係る回転電機の構成を示す模式図である。
【図２】この発明の実施の形態１に係る回転電機の電気回路図である。
【図３】この発明の実施の形態１に係る回転電機を構成する固定子鉄心の主巻線ティース部における磁束の流れを説明する図である。
【図４】この発明の実施の形態１に係る回転電機における鍔部厚に対する高調波含率を電磁界解析により計算した結果を示す図である。
【図５】この発明の実施の形態２に係る回転電機の構成を示す模式図である。
【図６】この発明の実施の形態３に係る回転電機の構成を示す模式図である。
【図７】この発明の実施の形態４に係る回転電機の構成を示す模式図である。
【図８】この発明の実施の形態４の実施態様の回転電機の構成を示す模式図である。
【符号の説明】
【００４２】
１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄ  回転電機、２  固定子、３，３Ａ，３Ｂ  固定子鉄心、４  コアバック部、５  主巻線ティース部、５ａ  ティース基部、５ｂ，５ｂ１，５ｂ２  鍔部、６  補助巻線ティース部、６ａ  ティース基部、６ｂ，６ｂ１，６ｂ２  鍔部、９  固定子巻線、１０  導体、１１  主巻線、１２  補助巻線、１３，１３Ａ  回転子、１６  スロット、Ｃ  コンデンサ、ＩＭ  主巻線電流、ＩＳ  補助巻線電流。
【図１】
2010130839.tif 000004
【図２】
2010130839.tif 000005
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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