(57)【要約】【課題】デリバリパイプに燃料を供給する高圧燃料ポンプを運転するときの消費電力を低減可能で、高圧燃料ポンプの寿命を延ばすことができる内燃機関を提供することを課題とする。【解決手段】デリバリパイプ２に燃料Ｆｕを供給する２つの高圧燃料ポンプ４を備える内燃機関１００であって、第１高圧燃料ポンプ４１に備わるスピル弁４１ｆをノーマリーオープンタイプの弁とし、第２高圧燃料ポンプ４２に備わるスピル弁４２ｆをノーマリークローズタイプの弁とする。  第１高圧燃料ポンプ４１と第２高圧燃料ポンプ４２の何れか一方を単独で運転する場合、制御装置９は、偏って単独運転している高圧燃料ポンプ４がある場合は、該当する高圧燃料ポンプ４を休止する。また、単独運転が偏っていない場合は、小さな消費電力で、気筒３に噴射する燃料Ｆｕをデリバリパイプ２に供給できる高圧燃料ポンプ４を単独で運転することを特徴とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関本体の気筒に燃料を噴射する燃料噴射弁と、
前記燃料噴射弁に前記燃料を分配するデリバリパイプと、
接続管を介して前記デリバリパイプに前記燃料を供給する第１高圧燃料ポンプ及び第２高圧燃料ポンプと、を備える内燃機関であって、
前記気筒への噴射量に足りる量の前記燃料を、前記第１高圧燃料ポンプ又は前記第２高圧燃料ポンプの何れか一方の運転で前記デリバリパイプに供給できるときには、前記第１高圧燃料ポンプ又は前記第２高圧燃料ポンプの何れか一方の運転を休止することを特徴とする内燃機関。
【請求項２】
前記第１高圧燃料ポンプ及び前記第２高圧燃料ポンプには、前記燃料の取り込みを制御するための電磁弁が備わり、
前記第１高圧燃料ポンプに備わる前記電磁弁は吐出流量にかかわらず消費電力が一定となる弁であり、前記第２高圧燃料ポンプに備わる前記電磁弁は大流量吐出時に消費電力が小さくなる弁であることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関。
【請求項３】
前記第１高圧燃料ポンプ又は前記第２高圧燃料ポンプの何れか一方の運転を休止する場合、
前記第１高圧燃料ポンプ又は前記第２高圧燃料ポンプの何れか一方を単独で運転した時間に対する、前記第１高圧燃料ポンプを単独で運転した時間の割合を示す第１運転比が所定値以上のときは前記第１高圧燃料ポンプの運転を休止し、
前記第１高圧燃料ポンプ又は前記第２高圧燃料ポンプの何れか一方を単独で運転した時間に対する、前記第２高圧燃料ポンプを単独で運転した時間の割合を示す第２運転比が前記所定値以上のときは前記第２高圧燃料ポンプの運転を休止することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の内燃機関。
【請求項４】
前記第１運転比と前記第２運転比が共に前記所定値より小さい場合、
前記第１高圧燃料ポンプを単独で運転して、前記気筒への噴射量に足りる量の前記燃料を吐出するときの第１消費電力と、
前記第２高圧燃料ポンプを単独で運転して、前記気筒への噴射量に足りる量の前記燃料を吐出するときの第２消費電力と、を算出するとともに、
前記第１消費電力が前記第２消費電力より大きいときは前記第１高圧燃料ポンプを休止し、前記第２消費電力が前記第１消費電力より大きいときは前記第２高圧燃料ポンプを休止することを特徴とする請求項３に記載の内燃機関。
【請求項５】
前記デリバリパイプは、
前記第１高圧燃料ポンプと第１接続管を介して接続される第１デリバリパイプと、
前記第２高圧燃料ポンプと第２接続管を介して接続される第２デリバリパイプと、を含んで構成され、
前記第１デリバリパイプと前記第２デリバリパイプを連通する連通管が配設されることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両に備わる内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
燃料噴射弁を介して気筒に直接燃料を噴射する直噴式の内燃機関本体を備える内燃機関（エンジン等）は、デリバリパイプによって燃料を各燃料噴射弁に供給している。このデリバリパイプは、内燃機関本体のバンクに対応して備わり、Ｖ型６気筒など、２つのバンクが形成される内燃機関本体には、２つのデリバリパイプが備わっている。
【０００３】
さらに、内燃機関には、燃料をデリバリパイプに供給する高圧燃料ポンプが備わり、２つのデリバリパイプを備える内燃機関本体を備える内燃機関には、２つの高圧燃料ポンプが備わっている。
【０００４】
このように２つのバンクが形成される内燃機関本体と、２つの高圧燃料ポンプと、が備わる内燃機関に関し、高圧燃料ポンプの運転を停止して減筒制御にともなう燃料カットが実施されるバンクへの燃料供給を停止する技術が開示されている（例えば、特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−３４８８７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
例えば、特許文献１に開示される技術は、１つのバンクを休止するときは一方の高圧燃料ポンプを停止するが、全筒運転時には、内燃機関本体の必要噴射量に必要な燃料を、１つの高圧燃料ポンプの運転で供給できる場合であっても２つの高圧燃料ポンプを運転している。
したがって、高圧燃料ポンプを運転するための消費電力の増加、高圧燃料ポンプの駆動回路の発熱、駆動フリクションの増加によって燃費が悪化するという問題がある。また、高圧燃料ポンプの連続使用によって製品寿命が短くなるという問題がある。
【０００７】
そこで本発明は、高圧燃料ポンプを運転するときの消費電力を低減して燃費を向上し、高圧燃料ポンプの寿命を延ばすことができる内燃機関を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するために本発明は、内燃機関本体の気筒に燃料を噴射する燃料噴射弁と、前記燃料噴射弁に前記燃料を分配するデリバリパイプと、接続管を介して前記デリバリパイプに前記燃料を供給する第１高圧燃料ポンプ及び第２高圧燃料ポンプと、を備える内燃機関とする。そして、前記気筒への噴射量に足りる量の前記燃料を、前記第１高圧燃料ポンプ又は前記第２高圧燃料ポンプの何れか一方の運転で前記デリバリパイプに供給できるときには、前記第１高圧燃料ポンプ又は前記第２高圧燃料ポンプの何れか一方の運転を休止することを特徴とする。
【０００９】
本発明によれば、燃料噴射弁が噴射する燃料を分配するデリバリパイプに燃料を供給する第１高圧燃料ポンプと第２高圧燃料ポンプの２つの高圧燃料ポンプを内燃機関に備えることができ、必要に応じて２つの高圧燃料ポンプのうちの１つを休止できる。したがって、高圧燃料ポンプの駆動で消費する消費電力を低減できる。また、１つの高圧燃料ポンプを休止することで、高圧燃料ポンプの使用時間を軽減できる。したがって、高圧燃料ポンプの寿命を延ばすことができる。
【００１０】
また、本発明は、前記第１高圧燃料ポンプ及び前記第２高圧燃料ポンプには、前記燃料の取り込みを制御するための電磁弁が備わり、前記第１高圧燃料ポンプに備わる前記電磁弁は吐出流量にかかわらず消費電力が一定となる弁であり、前記第２高圧燃料ポンプに備わる前記電磁弁は大流量吐出時に消費電力が小さくなる弁であることを特徴とする。
【００１１】
本発明によれば、吐出流量にかかわらず消費電力が一定となる電磁弁を備える第１高圧燃料ポンプと大流量吐出時に消費電力が小さくなる電磁弁を備える第２高圧燃料ポンプを内燃機関に備えることができる。
【００１２】
また、本発明は、前記第１高圧燃料ポンプ又は前記第２高圧燃料ポンプの何れか一方の運転を休止する場合、前記第１高圧燃料ポンプ又は前記第２高圧燃料ポンプの何れか一方を単独で運転した時間に対する、前記第１高圧燃料ポンプを単独で運転した時間の割合を示す第１運転比が所定値以上のときは前記第１高圧燃料ポンプの運転を休止し、前記第１高圧燃料ポンプ又は前記第２高圧燃料ポンプの何れか一方を単独で運転した時間に対する、前記第２高圧燃料ポンプを単独で運転した時間の割合を示す第２運転比が前記所定値以上のときは前記第２高圧燃料ポンプの運転を休止することを特徴とする。
【００１３】
本発明によれば、単独での運転時間の長い高圧燃料ポンプを休止することができる。したがって、単独で運転する高圧燃料ポンプに偏りがなくなり、２つの高圧燃料ポンプの寿命を偏りなく延ばすことができる。
【００１４】
また、本発明は、前記第１運転比と前記第２運転比が共に前記所定値より小さい場合、前記第１高圧燃料ポンプを単独で運転して、前記気筒への噴射量に足りる量の前記燃料を吐出するときの第１消費電力と、前記第２高圧燃料ポンプを単独で運転して、前記気筒への噴射量に足りる量の前記燃料を吐出するときの第２消費電力と、を算出するとともに、前記第１消費電力が前記第２消費電力より大きいときは前記第１高圧燃料ポンプを休止し、前記第２消費電力が前記第１消費電力より大きいときは前記第２高圧燃料ポンプを休止することを特徴とする。
【００１５】
本発明によれば、単独で運転する高圧燃料ポンプに偏りがない場合は、第１高圧燃料ポンプと第２高圧燃料ポンプを選択して休止できる。
第１高圧燃料ポンプは、吐出流量にかかわらず消費電力が一定となる電磁弁を備え、第２高圧燃料ポンプは、大流量吐出時に消費電力が小さくなる電磁弁を備えることから、気筒への燃料の噴射量に足りる量の燃料を吐出するときの第１高圧燃料ポンプの第１消費電力と第２高圧燃料ポンプの第２消費電力が異なる。
したがって、第１消費電力が第２消費電力より大きいときは第１高圧燃料ポンプを休止し、第２消費電力が第１消費電力より大きいときは第２高圧燃料ポンプを休止することで消費電力を低減できる。
【００１６】
また、本発明は、前記デリバリパイプは、前記第１高圧燃料ポンプと第１接続管を介して接続される第１デリバリパイプと、前記第２高圧燃料ポンプと第２接続管を介して接続される第２デリバリパイプと、を含んで構成され、前記第１デリバリパイプと前記第２デリバリパイプを連通する連通管が配設されることを特徴とする。
【００１７】
本発明によれば、内燃機関に、第１高圧燃料ポンプから燃料を供給できる第１デリバリパイプと第２高圧燃料ポンプから燃料を供給できる第２デリバリパイプの２つのデリバリパイプを備えることができる。さらに、第１デリバリパイプと第２デリバリパイプを接続する連通管を備えることができる。
したがって、１つの高圧燃料ポンプから２つのデリバリパイプに燃料を供給できる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、高圧燃料ポンプを運転するときの消費電力を低減して燃費を向上し、、高圧燃料ポンプの寿命を延ばすことができる内燃機関を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本実施形態に係る内燃機関の一構成例を示す図である。
【図２】（ａ）は、第１高圧燃料ポンプに備わるスピル弁の構成を示す図、（ｂ）は、第２高圧燃料ポンプに備わるスピル弁の構成を示す図である。
【図３】（ａ）は、第１高圧燃料ポンプが燃料を吐出するときの動作を示す図、（ｂ）は、第２高圧燃料ポンプが燃料を吐出するときの動作を示す図である。
【図４】制御装置が第１高圧燃料ポンプ及び第２高圧燃料ポンプの運転を制御する手順を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明を実施するための形態について、適宜図を参照して詳細に説明する。
図１に示すように、本実施形態に係る内燃機関１００は、第１バンク１１と第２バンク１２の２つのバンクに２つのデリバリパイプ２（第１デリバリパイプ２１、第２デリバリパイプ２２）が備わる内燃機関本体１、燃料Ｆｕを蓄える燃料タンク６、燃料タンク６から燃料Ｆｕを汲み上げるフィードポンプ５、２つのデリバリパイプ２に燃料Ｆｕを供給する２つの高圧燃料ポンプ４（第１高圧燃料ポンプ４１、第２高圧燃料ポンプ４２）、及び内燃機関１００の各部を制御する制御装置９を含んで構成される。
【００２１】
内燃機関本体１は、例えば、６つの気筒を備えるＶ型６気筒エンジンで、第１バンク１１と第２バンク１２にそれぞれ３つの気筒３が配設されて、１つのデリバリパイプ２の燃料Ｆｕが３つの気筒３に噴射されるように構成される。
なお、内燃機関本体１に備わる気筒３の数は限定されるものではなく、４気筒、８気筒等であってもよい。
【００２２】
デリバリパイプ２は、第１デリバリパイプ２１と第２デリバリパイプ２２を含んでなり、第１デリバリパイプ２１は、第１バンク１１に配設される３つの気筒３（３１ａ、３１ｂ、３１ｃ）にそれぞれ燃料Ｆｕを噴射する燃料噴射弁２１ａ，２１ｂ，２１ｃに燃料Ｆｕを分配するように構成される。
第２デリバリパイプ２２は、第２バンク１２に配設される３つの気筒３（３２ａ、３２ｂ、３２ｃ）にそれぞれ燃料Ｆｕを噴射する燃料噴射弁２２ａ，２２ｂ，２２ｃに、燃料Ｆｕを分配するように構成される。
【００２３】
第１デリバリパイプ２１には、第１高圧燃料ポンプ４１が接続管７１（第１接続管）を介して接続され、第１高圧燃料ポンプ４１が吐出する燃料Ｆｕが所定の圧力で第１デリバリパイプ２１に供給される。
また、第２デリバリパイプ２２には、第２高圧燃料ポンプ４２が接続管７２（第２接続管）を介して接続され、第２高圧燃料ポンプ４２が吐出する燃料Ｆｕが所定の圧力で第２デリバリパイプ２２に供給される。以下、燃料Ｆｕの圧力を燃圧と称する場合がある。
【００２４】
さらに、第１デリバリパイプ２１、第２デリバリパイプ２２には、それぞれ燃圧センサＳｅ１、Ｓｅ２が備わる。
燃圧センサＳｅ１、Ｓｅ２は、それぞれ第１デリバリパイプ２１、第２デリバリパイプ２２の燃圧を計測して計測信号を出力する。燃圧センサＳｅ１、Ｓｅ２が出力する計測信号は制御装置９に入力され、制御装置９は、燃圧センサＳｅ１、Ｓｅ２から入力される計測信号で、第１デリバリパイプ２１、第２デリバリパイプ２２の燃圧を検出できる。
【００２５】
また、本実施形態に係る内燃機関１００には、第１デリバリパイプ２１と第２デリバリパイプ２２を接続する連通管７３が配管されて第１デリバリパイプ２１と第２デリバリパイプ２２を連通し、例えば、第１高圧燃料ポンプ４１が吐出する燃料Ｆｕを第２デリバリパイプ２２に供給可能に構成される。
なお、連通管７３は、接続管７１と接続管７２を直接接続するように配管されていてもよい。
【００２６】
制御装置９は、例えば、図示しないＣＰＵ（Central Processing Unit）、ＲＯＭ（Read Only Memory）、ＲＡＭ（Random Access Memory）などを備えるマイクロコンピュータおよび周辺回路などから構成され、例えば、図示しないＲＯＭに格納されるプログラムをＣＰＵが実行して内燃機関１００の各部を制御する。
【００２７】
次に、第１高圧燃料ポンプ４１の構成を説明する。
第１高圧燃料ポンプ４１には、内部にプランジャ４１ａを収納する加圧室４１ｂが形成されている。
プランジャ４１ａは、第１バンク１１に配設される３つの気筒３（３１ａ、３１ｂ、３１ｃ）に備わる図示しないインテークバルブ及びエキゾーストバルブを開閉するカムシャフト１１ａの回転によって加圧室４１ｂの内部を往復動するように構成され、加圧室４１ｂは、プランジャ４１ａの往復動によって容積が増減するように形成される。
【００２８】
第１高圧燃料ポンプ４１の加圧室４１ｂは、送油管５ａによってフィードポンプ５と接続され、フィードポンプ５が燃料タンク６から汲み上げた燃料Ｆｕは加圧室４１ｂに供給される。
さらに、加圧室４１ｂは、接続管７１によって第１デリバリパイプ２１と接続され、加圧室４１ｂで加圧されて燃圧が上昇した燃料Ｆｕは、第１高圧燃料ポンプ４１から吐出されて第１デリバリパイプ２１に供給される。
【００２９】
また、第１高圧燃料ポンプ４１には、開閉動作によって加圧室４１ｂと送油管５ａを連通・遮断するソレノイドバルブ４１ｃと、ソレノイドバルブ４１ｃを駆動する電磁ソレノイド４１ｄからなるスピル弁４１ｆが備わっている。
スピル弁４１ｆは、第１高圧燃料ポンプ４１への燃料Ｆｕの取り込みを制御する機能を有し、請求項に記載の電磁弁になる。
【００３０】
スピル弁４１ｆの電磁ソレノイド４１ｄには、スピル弁駆動回路４０が接続される。スピル弁駆動回路４０は、電磁ソレノイド４１ｄを励磁する励磁電流の供給及び停止によって電磁ソレノイド４１ｄの状態（励磁・消磁）を制御してスピル弁４１ｆの開閉を制御する。
そして、スピル弁駆動回路４０は、制御装置９と接続され、制御装置９が出力する制御信号に応じて、スピル弁４１ｆの開閉を制御する。
【００３１】
本実施形態に係る第１高圧燃料ポンプ４１は、電磁ソレノイド４１ｄが励磁するとスピル弁４１ｆが閉弁し、電磁ソレノイド４１ｄが消磁するとスピル弁４１ｆが開弁するように構成される。このように、電磁ソレノイド４１ｄが消磁すると開弁するスピル弁４１ｆを「ノーマリーオープンタイプの弁」と称する。以下、「ノーマリーオープンタイプの弁」のスピル弁４１ｆを備える第１高圧燃料ポンプ４１を「ノーマリーオープンタイプ」と称する。
【００３２】
第１高圧燃料ポンプ４１がノーマリーオープンタイプの場合、スピル弁駆動回路４０は、制御装置９からスピル弁４１ｆを閉弁する制御信号が入力されると、励磁電流をコイルに供給して電磁ソレノイド４１ｄを励磁し、スピル弁４１ｆを閉弁する。
また、制御装置９からスピル弁４１ｆを開弁する制御信号が入力されると、スピル弁駆動回路４０は、電磁ソレノイド４１ｄへの励磁電流の供給を停止する。そして、電磁ソレノイド４１ｄが消磁してスピル弁４１ｆが開弁する。
【００３３】
制御装置９は、加圧室４１ｂの容積が減少する方向にプランジャ４１ａが移動するときにスピル弁４１ｆを閉弁する制御信号をスピル弁駆動回路４０に入力してスピル弁４１ｆを閉弁し、加圧室４１ｂと送油管５ａを遮断する。
スピル弁４１ｆが閉弁すると、加圧室４１ｂ内の燃料Ｆｕは、加圧室４１ｂの容積の減少にともなって圧縮されて燃圧が上昇する。
そして、加圧室４１ｂで燃圧が上昇した燃料Ｆｕが第１デリバリパイプ２１に供給される。
【００３４】
次に、第２高圧燃料ポンプ４２の構成を説明する。
第２高圧燃料ポンプ４２は、第１高圧燃料ポンプ４１とほぼ同等に構成され、第１高圧燃料ポンプ４１と同じ構成要素については簡単に説明する。
【００３５】
第２高圧燃料ポンプ４２の加圧室４２ｂに収納されるプランジャ４２ａは、第２バンク１２に配設される３つの気筒３（３２ａ、３２ｂ、３２ｃ）に備わる図示しないインテークバルブ及びエキゾーストバルブを開閉するカムシャフト１２ａの回転によって加圧室４２ｂの内部を往復動し、加圧室４２ｂは、プランジャ４２ａの往復動によって容積が増減するように形成される。
【００３６】
送油管５ａと接続管７２が接続される加圧室４２ｂには、フィードポンプ５が燃料タンク６から汲み上げた燃料Ｆｕが供給され、加圧室４２ｂで燃圧が上昇した燃料Ｆｕが第２デリバリパイプ２２に供給される。
【００３７】
また、第２高圧燃料ポンプ４２には、開閉動作によって加圧室４２ｂと送油管５ａを連通・遮断するソレノイドバルブ４２ｃと、ソレノイドバルブ４２ｃを駆動する電磁ソレノイド４２ｄからなるスピル弁４２ｆが備わっている。
スピル弁４２ｆは、第２高圧燃料ポンプ４２への燃料Ｆｕの取り込みを制御する機能を有し、請求項に記載の電磁弁になる。
【００３８】
スピル弁４２ｆには、スピル弁駆動回路４０が接続される。スピル弁駆動回路４０は、電磁ソレノイド４２ｄを励磁する励磁電流の供給、及び停止によってソレノイドバルブ４２ｃの動作を制御してスピル弁４２ｆの開閉を制御する。
【００３９】
本実施形態に係る第２高圧燃料ポンプ４２は、電磁ソレノイド４２ｄが励磁するとスピル弁４２ｆの開弁を維持し、電磁ソレノイド４２ｄが消磁するとスピル弁４２ｆが閉弁するように構成される。このように、電磁ソレノイド４２ｄが消磁すると閉弁するスピル弁４２ｆを「ノーマリークローズタイプの弁」と称する。以下、「ノーマリークローズタイプの弁」のスピル弁４２ｆを備える第２高圧燃料ポンプ４２を「ノーマリークローズタイプ」と称する。
【００４０】
第２高圧燃料ポンプ４２がノーマリークローズタイプの場合、スピル弁駆動回路４０は、制御装置９からスピル弁４２ｆを開弁する制御信号が入力されると、励磁電流をコイルに供給して電磁ソレノイド４２ｄを励磁する。
また、制御装置９からスピル弁４２ｆを閉弁する制御信号が入力されると、スピル弁駆動回路４０は、電磁ソレノイド４２ｄへの励磁電流の供給を停止する。そして、電磁ソレノイド４２ｄが消磁するとスピル弁４２ｆが閉弁する。
【００４１】
制御装置９は、加圧室４２ｂの容積が減少する方向にプランジャ４２ａが移動するときにスピル弁４２ｆを閉弁する制御信号をスピル弁駆動回路４０に入力してスピル弁４２ｆを閉弁し、加圧室４２ｂと送油管５ａを遮断する。
スピル弁４２ｆが閉弁すると、加圧室４２ｂ内の燃料Ｆｕは、加圧室４２ｂの容積の減少にともなって圧縮されて燃圧が上昇する。
そして、加圧室４２ｂで燃圧が上昇した燃料Ｆｕが第２デリバリパイプ２２に供給される。
【００４２】
このように、本実施形態に係る内燃機関１００には、ノーマリーオープンタイプの第１高圧燃料ポンプ４１とノーマリークローズタイプの第２高圧燃料ポンプ４２が備わっている。
なお、第１高圧燃料ポンプ４１をノーマリークローズタイプとして、第２高圧燃料ポンプ４２をノーマリーオープンタイプとする構成であっても差し支えないことは言うまでもない。
【００４３】
ノーマリーオープンタイプの第１高圧燃料ポンプ４１とノーマリークローズタイプの第２高圧燃料ポンプ４２の性能を比較すると、例えば、ノーマリーオープンタイプの第１高圧燃料ポンプ４１は、ノーマリークローズタイプの第２高圧燃料ポンプ４２に比べて、スピル弁４１ｆのイニシャルギャップ（開弁状態でのギャップ）を大きくする必要がある。そして、イニシャルギャップの大きなスピル弁４１ｆを駆動するため、第１高圧燃料ポンプ４１のコイルに供給する励磁電流は、第２高圧燃料ポンプ４２のコイルに供給する励磁電流よりも大きくする必要がある。
【００４４】
したがって、第１高圧燃料ポンプ４１と第２高圧燃料ポンプ４２に同じ時間の励磁電流を供給する場合であっても、第１高圧燃料ポンプ４１の方が消費電力が大きくなるなど、ノーマリーオープンタイプの第１高圧燃料ポンプ４１と、ノーマリークローズタイプの第２高圧燃料ポンプ４２と、は性能が異なる。
また、例えば、スピル弁駆動回路４０に含まれる、第２高圧燃料ポンプ４２の励磁電流を発生する駆動回路のコストは、大きな励磁電流を必要とする第１高圧燃料ポンプ４１の駆動回路のコストより安くなる。
【００４５】
このように、ノーマリーオープンタイプの第１高圧燃料ポンプ４１と、ノーマリークローズタイプの第２高圧燃料ポンプ４２と、は性能が異なるので、例えば、燃料吐出量に応じて、第１高圧燃料ポンプ４１と第２高圧燃料ポンプ４２を好適に選択して駆動することで消費電力を小さくできる。したがって、第１高圧燃料ポンプ４１と第２高圧燃料ポンプ４２の性能を考慮して第１高圧燃料ポンプ４１と第２高圧燃料ポンプ４２を駆動する構成が好適である。
【００４６】
図２の（ａ）を参照して、ノーマリーオープンタイプの弁のスピル弁４１ｆの構成を説明する（適宜図１参照）。
【００４７】
図２の（ａ）に示すように、例えば、ノーマリーオープンタイプの弁のスピル弁４１ｆは、固定鉄心４１ｄ１、コイル４１ｄ２、及び戻しスプリング４１ｄ３を含んで電磁ソレノイド４１ｄが構成される。
また、励磁した固定鉄心４１ｄ１に吸引される可動鉄心４１ｃ１と弁体４１ｃ２が一体に構成されて、ソレノイドバルブ４１ｃが構成される。
【００４８】
加圧室４１ｂに接続される送油管５ａと加圧室４１ｂの間には、弁体４１ｃ２が着座する弁座部４１ｂ２が形成され、送油管５ａと加圧室４１ｂは、弁座部４１ｂ２に開口する開口部４１ｂ１で連通している。弁体４１ｃ２が弁座部４１ｂ２に着座すると開口部４１ｂ１が閉口してスピル弁４１ｆが閉弁し、弁体４１ｃ２が弁座部４１ｂ２から離座すると開口部４１ｂ１が開口してスピル弁４１ｆが開弁する。
【００４９】
固定鉄心４１ｄ１は、励磁すると弁体４１ｃ２が弁座部４１ｂ２に着座する方向、すなわち、開口部４１ｂ１が閉口する方向に可動鉄心４１ｃ１を吸引する。
また、戻しスプリング４１ｄ３は、弁体４１ｃ２が弁座部４１ｂ２から離座する方向、すなわち、開口部４１ｂ１が開口する方向に可動鉄心４１ｃ１を付勢する。
このような構成によって、固定鉄心４１ｄ１が励磁していないときには、可動鉄心４１ｃ１と一体に動作する弁体４１ｃ２が戻しスプリング４１ｄ３の付勢力で開口部４１ｂ１を開口し、ノーマリーオープンタイプの弁であるスピル弁４１ｆを構成している。
【００５０】
例えば、図２の（ａ）に示すように、送油管５ａは、プランジャ４１ａが加圧室４１ｂの容積を減少する方向に動作するときの動作方向延長上で加圧室４１ｂに接続し、開口部４１ｂ１は、プランジャ４１ａの動作方向延長上に開口するように構成する。
可動鉄心４１ｃ１と弁体４１ｃ２を含むソレノイドバルブ４１ｃは、プランジャ４１ａの動作方向と同じ方向に動作して開口部４１ｂ１を開閉する。
また、弁体４１ｃ２は、弁座部４１ｂ２のプランジャ４１ａの側で動作するように構成する。
【００５１】
スピル弁駆動回路４０からコイル４１ｄ２に励磁電流が供給されると、固定鉄心４１ｄ１が励磁して可動鉄心４１ｃ１を吸引し、弁体４１ｃ２が弁座部４１ｂ２に着座すると、開口部４１ｂ１が閉口してスピル弁４１ｆが閉弁する。
また、スピル弁駆動回路４０からコイル４１ｄ２への励磁電流の供給が停止され、固定鉄心４１ｄ１が消磁すると、可動鉄心４１ｃ１は、戻しスプリング４１ｄ３の付勢力によって固定鉄心４１ｄ１から離反する方向に移動する。
そして可動鉄心４１ｃ１と一体に駆動する弁体４１ｃ２が弁座部４１ｂ２から離座して、開口部４１ｂ１が開口し、スピル弁４１ｆが開弁する。
【００５２】
また、図２の（ａ）に示すようにスピル弁４１ｆを構成すると、加圧室４１ｂの容積が減少して加圧室４１ｂ内の燃圧が上昇した場合に、燃圧は弁体４１ｃ２を弁座部４１ｂ２に着座させるように作用する。すなわち、燃圧がスピル弁４１ｆを閉弁する方向に作用する。
例えば、第１高圧燃料ポンプ４１が吐出する燃料Ｆｕの燃圧より低い圧力で弁体４１ｃ２が弁座部４１ｂ２に着座するように戻しスプリング４１ｄ３の付勢力を設定すると、加圧室４１ｂで上昇する燃圧でスピル弁４１ｆを閉弁できる。
【００５３】
本実施形態に係る内燃機関１００には、例えば図２の（ａ）に示すように構成されるスピル弁４１ｆを備える第１高圧燃料ポンプ４１が備わっている。
【００５４】
次に、図２の（ｂ）を参照して、ノーマリークローズタイプの弁のスピル弁４２ｆの構成例を説明する（適宜図１参照）。
図２の（ｂ）に示すように、例えば、ノーマリークローズタイプの弁のスピル弁４２ｆは、固定鉄心４２ｄ１、コイル４２ｄ２、及び戻しスプリング４２ｄ３を含んで電磁ソレノイド４２ｄが構成される。
また、励磁した固定鉄心４２ｄ１に吸引される可動鉄心４２ｃ１と弁体４２ｃ２が一体に構成されて、ソレノイドバルブ４２ｃが構成される。
【００５５】
加圧室４２ｂに接続される送油管５ａと加圧室４２ｂの間には、弁体４２ｃ２が着座する弁座部４２ｂ２が形成され、送油管５ａと加圧室４２ｂは、弁座部４２ｂ２に開口する開口部４２ｂ１で連通している。弁体４２ｃ２が弁座部４２ｂ２に着座すると開口部４２ｂ１が閉口してスピル弁４２ｆが閉弁し、弁体４２ｃ２が弁座部４２ｂ２から離座すると開口部４２ｂ１が開口してスピル弁４２ｆが開弁する。
【００５６】
固定鉄心４２ｄ１は、励磁すると弁体４２ｃ２が弁座部４２ｂ２から離座する方向、すなわち、開口部４２ｂ１が開口する方向に可動鉄心４２ｃ１を吸引する。
また、戻しスプリング４２ｄ３は、弁体４２ｃ２が弁座部４２ｂ２に着座する方向、すなわち、開口部４２ｂ１が閉口する方向に可動鉄心４２ｃ１を付勢する。
このような構成によって、固定鉄心４２ｄ１が励磁していないときには、可動鉄心４２ｃ１と一体に動作する弁体４２ｃ２が戻しスプリング４２ｄ３の付勢力で開口部４２ｂ１を閉口し、ノーマリークローズタイプの弁のスピル弁４２ｆを構成している。
【００５７】
例えば、図２の（ｂ）に示すように、送油管５ａは、プランジャ４２ａが加圧室４２ｂの容積を減少する方向に動作するときの動作方向延長上で加圧室４２ｂに接続し、開口部４２ｂ１は、プランジャ４２ａの動作方向延長上に開口するように構成する。
可動鉄心４２ｃ１と弁体４２ｃ２を含むソレノイドバルブ４２ｃは、プランジャ４２ａの動作方向と同じ方向に動作して、開口部４２ｂ１を開閉する。
また、弁体４２ｃ２は、弁座部４２ｂ２のプランジャ４２ａの側で動作するように構成する。
【００５８】
スピル弁駆動回路４０からコイル４２ｄ２に励磁電流が供給されると、固定鉄心４２ｄ１が励磁して可動鉄心４２ｃ１を吸引する。このとき、開口部４２ｂ１が閉口する方向に可動鉄心４２ｃ１を付勢する戻しスプリング４２ｄ３の付勢力が、固定鉄心４２ｄ１が可動鉄心４２ｃ１を吸引する吸引力より大きいと、弁体４２ｃ２は弁座部４２ｂ２に着座した状態であるが、戻しスプリング４２ｄ３の付勢力は、固定鉄心４２ｄ１が可動鉄心４２ｃ１を吸引する吸引力によって軽減される。
したがって、加圧室４２ｂ内の燃圧が送油管５ａ内の燃圧より小さくなると、加圧室４２ｂ内と送油管５ａ内の差圧によって弁体４２ｃ２が弁座部４２ｂ２から離座し、開口部４２ｂ１が開口する。
【００５９】
そして、スピル弁駆動回路４０からコイル４２ｄ２に励磁電流が供給され、且つ、加圧室４２ｂ内の燃圧が送油管５ａ内の燃圧より小さい間は、開口部４２ｂ１が開口した状態、すなわち、スピル弁４２ｆが開弁した状態が維持される。
また、スピル弁駆動回路４０からコイル４２ｄ２への励磁電流の供給が停止され、固定鉄心４２ｄ１が消磁すると、可動鉄心４２ｃ１は、戻しスプリング４２ｄ３の付勢力によって固定鉄心４２ｄ１から離反する方向に移動する。
そして可動鉄心４２ｃ１と一体に駆動する弁体４２ｃ２が弁座部４２ｂ２に着座して開口部４２ｂ１が閉口し、スピル弁４２ｆが閉弁する。
【００６０】
図２の（ｂ）に示すようにスピル弁４２ｆを構成すると、加圧室４２ｂの容積が増加して加圧室４２ｂ内の燃圧が低下し、加圧室４２ｂ内と送油管５ａ内の差圧が弁体４２ｃ２を吸引する力が、戻しスプリング４２ｄ３の付勢力より大きくなったときに、弁体４２ｃ２が弁座部４２ｂ２から離座する方向に動作する。すなわち、低下した燃圧がスピル弁４２ｆを開弁する方向に作用する。
したがって、電磁ソレノイド４２ｄを励磁することなく、スピル弁４２ｆを開弁した状態に維持できる。
本実施形態に係る内燃機関１００には、例えば図２の（ｂ）に示すように構成されるスピル弁４２ｆを備える第２高圧燃料ポンプ４２が備わっている。
【００６１】
以下、図３の（ａ）を参照して、ノーマリーオープンタイプである第１高圧燃料ポンプ４１が燃料Ｆｕを吐出するときの動作を説明する（適宜図１、図２参照）。
図３の（ａ）に示すように、ノーマリーオープンタイプである第１高圧燃料ポンプ４１は、加圧室４１ｂの容積が増加する方向にプランジャ４１ａが動作するとき(時刻ｔｏ１→ｔｏ２)にスピル弁４１ｆを開弁して、燃料Ｆｕを加圧室４１ｂ内に取り込む必要がある。
このとき、第１高圧燃料ポンプ４１は、電磁ソレノイド４１ｄを励磁することなくスピル弁４１ｆを開弁できる。すなわち、電磁ソレノイド４１ｄは消磁した状態であって励磁電流が必要なく消費電力は増えない。
【００６２】
そして、第１高圧燃料ポンプ４１は、加圧室４１ｂの容積が減少する方向にプランジャ４１ａが動作するとき(時刻ｔｏ２→ｔｏ６)には、スピル弁４１ｆを閉弁して加圧室４１ｂ内で燃料Ｆｕを加圧する。
このとき、第１高圧燃料ポンプ４１は、電磁ソレノイド４１ｄを励磁してスピル弁４１ｆを閉弁する必要がある。すなわち、励磁電流が必要となり消費電力が増える。
【００６３】
そこで制御装置９は、スピル弁４１ｆを閉弁する制御信号をスピル弁駆動回路４０に送信し、スピル弁駆動回路４０からスピル弁４１ｆのコイル４１ｄ２に励磁電流を供給する。
【００６４】
例えば、図２の（ａ）に示すようにスピル弁４１ｆを構成すると、加圧室４１ｄ内の燃圧が上昇すると、上昇した燃圧によって弁座部４１ｂ２に着座する方向に弁体４１ｃ２が動作してスピル弁４１ｆを閉弁できる。したがって、時刻ｔｏ６より前の時刻ｔｏ３で、制御装置９は、スピル弁４１ｆを開弁する制御信号をスピル弁駆動回路４０に送信し、電磁ソレノイド４１ｄのコイル４１ｄ２への励磁電流の供給を停止して消費電力を抑制する構成としてもよい。
このように、時刻ｔｏ２から時刻ｔｏ３までスピル弁４１ｆの電磁ソレノイド４１ｄを励磁すると、第１高圧燃料ポンプ４１は、最大の燃料吐出量で燃料Ｆｕを吐出する。
【００６５】
さらに、ノーマリーオープンタイプである第１高圧燃料ポンプ４１は、スピル弁４１ｆを閉弁する時間で燃料吐出量を調節でき、燃料吐出量を少なくする場合は、スピル弁４１ｆを閉弁する時間を短くする。
したがって、図３の（ａ）に破線で示すように、時刻ｔｏ２から遅れた時刻ｔｏ４でスピル弁４１ｆを閉弁することで、第１高圧燃料ポンプ４１の燃料吐出量を減らすことができる。
【００６６】
燃料吐出量は、例えば、内燃機関本体１への燃料Ｆｕの必要噴射量に基づいて決定される量であり、内燃機関本体１への燃料Ｆｕの必要噴射量が少ない場合、制御装置９は燃料吐出量を減らすようにスピル弁駆動回路４０を制御し、例えば、時刻ｔｏ４から時刻ｔｏ５まで、Δｔｏの時間（以下、励磁時間と称する）だけスピル弁４１ｆを励磁するように、制御装置９がスピル弁駆動回路４０を制御すればよい。
スピル弁４１ｆを閉弁する時刻ｔｏ４は、第１高圧燃料ポンプ４１の燃料吐出量に対応して決定される。
また、第１高圧燃料ポンプ４１において、時刻ｔｏ４から時刻ｔｏ５までの励磁時間Δｔｏは、時刻ｔｏ２から時刻ｔｏ３までの時間と略同等に設定できる。
【００６７】
次に、図３の（ｂ）を参照して、ノーマリークローズタイプである第２高圧燃料ポンプ４２が燃料Ｆｕを吐出するときの動作を説明する（適宜図１、図２参照）。
図３の（ｂ）に示すように、ノーマリークローズタイプである第２高圧燃料ポンプ４２は、加圧室４２ｂの容積が増加する方向にプランジャ４２ａが動作するとき(時刻ｔｃ１→ｔｃ３)にスピル弁４２ｆを開弁して、燃料Ｆｕを加圧室４２ｂ内に取り込む必要がある。
【００６８】
例えば、図２の（ｂ）に示すようにスピル弁４２ｆを構成すると、時刻ｔｃ１で、加圧室４２ｂの容積が増加する方向にプランジャ４２ａの動作方向が変わって加圧室４２ｂ内が減圧した場合に、低下した燃圧によって弁体４２ｃ２が吸引され弁座部４２ｂ２から離座する方向に動作する。すなわち、低下した燃圧でおのずとスピル弁４２ｆが開弁することから、スピル弁４２ｆの電磁ソレノイド４２ｄを励磁することなく、加圧室４２ｂ内に燃料Ｆｕを取り込むことができる。
【００６９】
そして、加圧室４２ｂ内に燃料Ｆｕが取り込まれて加圧室４２ｂ内の圧力が上昇すると、戻しスプリング４２ｄ３の付勢力によって弁体４２ｃ２が弁座部４２ｂ２に着座してスピル弁４２ｆが閉弁する。したがって、制御装置９は、時刻ｔｃ３より前の時刻ｔｃ２で、スピル弁４２ｆを開弁する制御信号をスピル弁駆動回路４０に送信し、スピル弁駆動回路４０からスピル弁４２ｆのコイル４２ｄ２に励磁電流を供給してスピル弁４２ｆの開弁を維持する。
【００７０】
制御装置９が、スピル弁４２ｆを開弁する制御信号をスピル弁駆動回路４０に送信する時刻ｔｃ２は、スピル弁４２ｆの特性、燃料タンク６から第２高圧燃料ポンプ４２に燃料Ｆｕを送油するときの圧力（フィード圧力）等によって決定される特性値であり、予め実験等で決定しておけばよい。
【００７１】
時刻ｔｃ３で、加圧室４２ｂの容積が減少する方向にプランジャ４２ａの動作方向が変わるときに、制御装置９が、スピル弁４２ｆを閉弁する制御信号をスピル弁駆動回路４０に送信すると、スピル弁駆動回路４０は、スピル弁４２ｆのコイル４２ｄ２への励磁電流の供給を停止する。スピル弁４２ｆは閉弁し、第２高圧燃料ポンプ４２は、燃料Ｆｕを吐出する。
このように、時刻ｔｃ３でスピル弁４２ｆが閉弁すると、第２高圧燃料ポンプ４２は、最大の燃料吐出量で燃料Ｆｕを吐出する。
【００７２】
さらに、ノーマリークローズタイプである第２高圧燃料ポンプ４２においても第１高圧燃料ポンプ４１と同様に、スピル弁４２ｆを閉弁する時間で燃料吐出量を調節でき、燃料吐出量を少なくする場合は、スピル弁４２ｆを閉弁する時間を短くする。
したがって、図３の（ｂ）に破線で示すように、時刻ｔｃ３から遅れた時刻ｔｃ４でスピル弁４２ｆを閉弁することで、第２高圧燃料ポンプ４２の燃料吐出量を減らすことができる。
この場合、ノーマリークローズタイプである第２高圧燃料ポンプ４２は、スピル弁４２ｆを閉弁する時刻ｔｃ４まで励磁電流の供給が必要になる。
このように、スピル弁駆動回路４０がスピル弁４２ｆのコイル４２ｄ２に励磁電流を供給する時間（時刻ｔｃ２→ｔｃ４）を励磁時間Δｔｃとする。
【００７３】
前記したように、燃料吐出量は、例えば内燃機関本体１への燃料Ｆｕの必要噴射量に基づいて決定される量であり、内燃機関本体１への燃料Ｆｕの必要噴射量が少ない場合、制御装置９は燃料吐出量を減らすようにスピル弁駆動回路４０を制御し、例えば、時刻ｔｃ２から時刻ｔｃ４までの励磁時間Δｔｃの間、スピル弁４２ｆの電磁ソレノイド４２ｄを励磁するように、制御装置９がスピル弁駆動回路４０を制御すればよい。
なお、スピル弁４２ｆを閉弁する時刻ｔｃ４は、第２高圧燃料ポンプ４２からの燃料吐出量に対応して決定される。
【００７４】
図３の（ｂ）に示すように、ノーマリークローズタイプの第２高圧燃料ポンプ４２は、燃料吐出量を少なくする場合にスピル弁４２ｆの電磁ソレノイド４２ｄ（図１参照）を励磁する励磁時間Δｔｃ（時刻ｔｃ２→ｔｃ４）を、最大の燃料吐出量で燃料Ｆｕを吐出する場合にスピル弁４２ｆの電磁ソレノイド４２ｄを励磁する時間（時刻ｔｃ２→ｔｃ３）より長くする必要があり、燃料吐出量が少ないと消費電力が増える構成となる。
換言すると、ノーマリークローズタイプである第２高圧燃料ポンプ４２は、燃料吐出量が多いとき、すなわち、大流量吐出時の消費電力を小さくすることができ、第２高圧燃料ポンプ４２は、大流量吐出時に消費電力が小さくなる弁（スピル弁４２ｆ）を備えることになる。
【００７５】
一方、図３の（ａ）に示すように、ノーマリーオープンタイプの第１高圧燃料ポンプ４１の燃料吐出量を少なくする場合、スピル弁４１ｆの電磁ソレノイド４１ｄ（図１参照）を励磁する励磁時間Δｔｏ（時刻ｔｏ４→ｔｏ５）は、最大の燃料吐出量で燃料Ｆｕを吐出する場合にスピル弁４１ｆの電磁ソレノイド４１ｄを励磁する時間（時刻ｔｏ２→ｔｏ３）と略同等であり、燃料吐出量を少なくする場合であっても消費電力は増えない構成となる。
換言すると、ノーマリーオープンタイプである第１高圧燃料ポンプ４１は、吐出流量にかかわらず消費電力が一定となる弁（スピル弁４１ｆ）を備えることになる。
【００７６】
また、前記したように、ノーマリーオープンタイプの第１高圧燃料ポンプ４１は、ノーマリークローズタイプの第２高圧燃料ポンプ４２に比べてスピル弁４１ｆのイニシャルギャップが大きく、動作するときの作動音が第２高圧燃料ポンプ４２より大きくなる。
【００７７】
そこで、本実施形態に係る、図１に示す内燃機関１００の制御装置９は、全筒運転時に１つの高圧燃料ポンプ４の運転による燃料吐出量で、内燃機関本体１への燃料Ｆｕの必要噴射量を供給できる場合、すなわち、１つの高圧燃料ポンプ４の運転で、気筒３への噴射量に足りる量の燃料Ｆｕをデリバリパイプ２に供給できる場合には、ノーマリーオープンタイプの第１高圧燃料ポンプ４１とノーマリークローズタイプの第２高圧燃料ポンプ４２から運転する一方を好適に選択する。そして選択した高圧燃料ポンプ４を単独で運転して燃料Ｆｕを内燃機関本体１に供給し、他方の高圧燃料ポンプ４は運転を休止する。
第１の実施形態においては、内燃機関１００をこのように構成して、消費電力の抑制や作動音の低減を図るとともに、高圧燃料ポンプ４の寿命を延ばすことを特徴とする。
【００７８】
例えば、ノーマリーオープンタイプの第１高圧燃料ポンプ４１（図１参照）を単独で運転する場合、制御装置９（図１参照）は、第２高圧燃料ポンプ４２のスピル弁４２ｆのコイル４２ｄ２（図２の（ｂ）参照）への励磁電流の供給を停止するように、スピル弁駆動回路４０に制御信号を送信する。
第２高圧燃料ポンプ４２はノーマリークローズタイプであることから、スピル弁４２ｆは閉弁した状態に維持される。
そして、制御装置９は、内燃機関本体１（図１参照）への燃料Ｆｕの必要噴射量に応じて算出する燃料吐出量を吐出するように、第１高圧燃料ポンプ４１のスピル弁４１ｆの開閉を制御する。
【００７９】
また、ノーマリークローズタイプの第２高圧燃料ポンプ４２（図１参照）を単独で運転する場合、制御装置９（図１参照）は、第１高圧燃料ポンプ４１のスピル弁４１ｆのコイル４１ｄ２（図２の（ａ）参照）への励磁電流の供給を停止するように、スピル弁駆動回路４０に制御信号を送信する。
第１高圧燃料ポンプ４１はノーマリーオープンタイプであることから、スピル弁４１ｆは開弁した状態に維持される。
そして、制御装置９は、内燃機関本体１の気筒３（図１参照）への燃料Ｆｕの必要噴射量に応じて算出する燃料吐出量を吐出するように、第２高圧燃料ポンプ４２のスピル弁４２ｆの開閉を制御する。
【００８０】
なお、ノーマリークローズタイプの第２高圧燃料ポンプ４２を休止してスピル弁４２ｆのコイル４２ｄ２（図２の（ｂ）参照）への励磁電流の供給を停止すると、スピル弁４２ｆは閉弁した状態に維持される。この状態で加圧室４２ｂ（図１参照）内ではプランジャ４２ａ（図１参照）が往復動することから、不要な圧力がデリバリパイプ２（図１参照）に供給されることになる。
不要な圧力がデリバリパイプ２に供給されると、例えば燃料噴射弁２１ａ〜２１ｃ、２２ａ〜２２ｃから、燃料Ｆｕが漏洩する場合がある。
したがって、制御装置９は、第２高圧燃料ポンプ４２のコイル４２ｄ２に適宜励磁電流を供給してスピル弁４２ｆを開弁可能にし、第２高圧燃料ポンプ４２からデリバリパイプ２へ、不要な圧力が供給されることを防止する構成としてもよい。
【００８１】
図４を参照して、制御装置９が第１高圧燃料ポンプ４１及び第２高圧燃料ポンプ４２の運転を制御する手順を説明する（適宜、図１〜図３参照）。
【００８２】
制御装置９は、内燃機関１００が備わる車両の運転状態等に基づいて、所定のアルゴリズムで内燃機関本体１への燃料Ｆｕの必要噴射量を算出する（ステップＳ１）。
さらに制御装置９は、算出した必要噴射量に基づいて、高圧燃料ポンプ４が吐出する燃料Ｆｕの燃料吐出量を算出する（ステップＳ２）。
内燃機関本体１への燃料Ｆｕの必要噴射量を制御装置９が算出するアルゴリズムは、公知の技術を適用すればよい。
【００８３】
制御装置９は、算出した燃料吐出量が１つの高圧燃料ポンプ４の最大の燃料吐出量以上のとき（ステップＳ３→Ｎｏ）、第１高圧燃料ポンプ４１と第２高圧燃料ポンプ４２を運転する（ステップＳ７）。
一方、算出した燃料吐出量が１つの高圧燃料ポンプ４の最大の燃料吐出量より小さい時（ステップＳ３→Ｙｅｓ）、制御装置９は、第１高圧燃料ポンプ４１の運転比（第１運転比）を算出する（ステップＳ４）。第１運転比は、例えば、第１高圧燃料ポンプ４１と第２高圧燃料ポンプ４２の何れか一方を単独で運転した総時間に対する、第１高圧燃料ポンプ４１を単独で運転した時間の比であり、第１運転比が所定値以上のとき、制御装置９は、偏って単独で、第１高圧燃料ポンプ４１を運転していると判定する。
【００８４】
したがって、制御装置９は、第１運転比が所定値以上のときは（ステップＳ４→Ｙｅｓ）、第２高圧燃料ポンプ４２を単独で運転する（ステップＳ９）。
また、制御装置９は、第１高圧燃料ポンプ４１の運転比が所定値より小さく（ステップＳ４→Ｎｏ）、第２高圧燃料ポンプ４２の運転比（第２運転比）が所定値以上のときは（ステップＳ５→Ｙｅｓ）、第１高圧燃料ポンプ４１を単独で運転する（ステップＳ８）。
第２運転比は、第１高圧燃料ポンプ４１と第２高圧燃料ポンプ４２の何れか一方を単独で運転した総時間に対する、第２高圧燃料ポンプ４２を単独で運転した時間の比とする。
【００８５】
第２運転比が所定値より小さいとき（ステップＳ５→Ｎｏ）、すなわち、第１運転比と第２運転比が共に所定値より小さいとき、制御装置９は、第１高圧燃料ポンプ４１を単独で運転した場合の消費電力（第１消費電力）と、第２高圧燃料ポンプ４２を単独で運転した場合の消費電力（第２消費電力）をそれぞれ算出する。
【００８６】
例えば、制御装置９は、ノーマリーオープンタイプの第１高圧燃料ポンプ４１を単独で運転して、算出した燃料吐出量の燃料Ｆｕを吐出するときに、図３の（ａ）に示す、スピル弁４１ｆの電磁ソレノイド４１ｄを励磁する励磁時間Δｔｏ（時刻ｔｏ４→ｔｏ５）に、スピル弁４１ｆの駆動に必要な励磁電流ＡＰ１を乗算した値（Δｔｏ×ＡＰ１）を第１消費電力として算出する。
さらに制御装置９は、ノーマリークローズタイプの第２高圧燃料ポンプ４２を単独で運転して、算出した燃料吐出量の燃料Ｆｕを吐出するときに、図３の（ｂ）に示す、スピル弁４２ｆの電磁ソレノイド４２ｄを励磁する励磁時間Δｔｃ（時刻ｔｃ２→ｔｃ４）に、スピル弁４２ｆの駆動に必要な励磁電流ＡＰ２を乗算した値（Δｔｃ×ＡＰ２）を第２消費電力として算出する。
【００８７】
前記したように、同じ吐出量の場合、ノーマリーオープンタイプ（第１高圧燃料ポンプ４１）の励磁時間Δｔｏは、ノーマリークローズタイプ（第２高圧燃料ポンプ４２）の励磁時間Δｔｃより短くなるが、第１高圧燃料ポンプ４１の励磁電流ＡＰ１は、第２高圧燃料ポンプ４２の励磁電流ＡＰ２より大きい。
【００８８】
そこで、制御装置９は、第１高圧燃料ポンプ４１における「Δｔｏ×ＡＰ１」の値が、第２高圧燃料ポンプ４２における「Δｔｃ×ＡＰ２」の値以上のときは、第１高圧燃料ポンプ４１の第１消費電力が第２高圧燃料ポンプ４２の第２消費電力以上と判定し（ステップＳ６→Ｎｏ）、第２高圧燃料ポンプ４２を単独で運転する（ステップＳ９）。
一方、制御装置９は、第１高圧燃料ポンプ４１における「Δｔｏ×ＡＰ１」の値が、第２高圧燃料ポンプ４２における「Δｔｃ×ＡＰ２」の値より小さいときは、第１消費電力が第２消費電力より小さいと判定し（ステップＳ６→Ｙｅｓ）、第１高圧燃料ポンプ４１を単独で運転する（ステップＳ８）。
なお、第１消費電力と第２消費電力が等しいときは、第１高圧燃料ポンプ４１と第２高圧燃料ポンプ４２の何れか一方を適宜選択して単独で運転する構成としてもよい。
【００８９】
このように、本実施形態に係る内燃機関１００においては、２つの高圧燃料ポンプ４の何れか一方を単独で運転する場合、消費電力が小さくなる一方を制御装置９が選択して単独で運転することができ、消費電力を低減できる。
また、２つの高圧燃料ポンプ４の一方が偏って単独運転することを回避することで、高圧燃料ポンプ４の一方に偏って負担が加わることを抑制でき、高圧燃料ポンプ４の寿命を延ばすことができる。
【００９０】
なお、ステップＳ４で第１運転比と比較し、ステップＳ５で第２運転比と比較する所定値は、例えば、第１高圧燃料ポンプ４１、第２高圧燃料ポンプ４２の製品寿命等に基づいて適宜設定すればよい。
また、ステップＳ４で第１運転比と比較する所定値と、ステップＳ５で第２運転比と比較する所定値は、同じ値であってもよいし異なる値であってもよい。
【００９１】
本実施形態は、内燃機関本体１が全筒運転するときに、気筒３（図１参照）への燃料Ｆｕの必要噴射量が減少した場合に適用できるが、その他、例えば、気筒３の一部を休止する気筒休止運転機能を備える内燃機関１００（図１参照）にも適用できる。
気筒休止運転時は、内燃機関本体１の気筒３への燃料Ｆｕの必要噴射量が減少し、高圧燃料ポンプ４（図１参照）から吐出する燃料Ｆｕの燃料吐出量も減少する。
したがって、気筒休止運転の開始に同期、又は気筒休止運転の開始後に所定時間が経過した後に、制御装置９（図１参照）が、図４に示す手順に従って、運転する高圧燃料ポンプ４を選択するように構成できる。
【００９２】
この構成によって、気筒休止運転時の内燃機関本体１（図１参照）への燃料Ｆｕの必要噴射量を、一方の高圧燃料ポンプ４（図１参照）の運転で内燃機関本体１に供給することができ、消費電力を低減できるとともに高圧燃料ポンプ４の寿命を延ばすことができる。
【００９３】
なお、本実施形態に係る内燃機関１００（図１参照）は、高圧燃料ポンプ４（図１参照）への励磁電流の供給を停止して当該高圧燃料ポンプ４を休止する構成としたが、例えば、高圧燃料ポンプ４を駆動するカムシャフト（図１に示す第１高圧燃料ポンプ４１の場合は、カムシャフト１１ａ）に図示しないクラッチ機構を備え、クラッチ機構で動力の伝達を切断して、高圧燃料ポンプ４のプランジャ（図１に示す第１高圧燃料ポンプ４１の場合は、プランジャ４１ａ）の駆動を停止する構成としてもよい。この構成によって休止する高圧燃料ポンプ４のプランジャの駆動を停止することができ、作動音を抑制できるとともにプランジャの磨耗を抑制できる。
【符号の説明】
【００９４】
１      内燃機関本体
２      デリバリパイプ
２１    第１デリバリパイプ
２２    第２デリバリパイプ
２１ａ，２１ｂ，２１ｃ，２２ａ，２２ｂ，２２ｃ  燃料噴射弁
３（３１ａ，３１ｂ，３１ｃ，３２ａ，３２ｂ，３２ｃ）  気筒
４      高圧燃料ポンプ
４１    第１高圧燃料ポンプ
４２    第２高圧燃料ポンプ
４１ｆ  スピル弁（電磁弁、吐出流量にかかわらず消費電力が一定となる弁）
４２ｆ  スピル弁（電磁弁、大流量吐出時に消費電力が小さくなる弁）
７１    第１接続管（接続管）
７２    第２接続管（接続管）
７３    連通管
１００  内燃機関
【図１】
2010242506.tif 000003
【図２】
2010242506.tif 000004
【図３】
2010242506.tif 000005
【図４】
2010242506.tif 000006