(57)【要約】【課題】圧縮機の振動を抑制するとともに広範囲の速度域で所望のトルクを得ること。【解決手段】ＭＰＵ８は、負荷トルクにモータ出力トルクを一致させるようにセンサレスベクトル制御を行っている期間において、モータ電流が該インバータ３を構成する素子の特性によって決定される電流閾値を超えた場合に、該モータ電流が該電流閾値以下となるまで、モータ回転数を増加させる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機モータと、圧縮機モータに交流電力を供給するインバータと、インバータを制御するインバータ制御手段とを具備し、該インバータ制御手段が、負荷トルクにモータ出力トルクを一致させるようにセンサレスベクトル制御を行う圧縮機モータの駆動装置であって、
前記インバータ制御手段は、
モータ電流が該インバータを構成する素子の特性によって決定される電流閾値を超えていた場合に、該モータ電流が該電流閾値以下となるまで、モータ回転数を増加させる圧縮機モータの駆動装置。
【請求項２】
前記インバータ制御手段は、モータ回転数及び負荷トルクが、前記モータ電流、モータ回転数、及び負荷トルクの相関関係並びに前記電流閾値によって決定される低速・高トルク条件を満たしているか否かにより、モータ電流が該電流閾値を超えているか否かを判断する請求項１に記載の圧縮機モータの駆動装置。
【請求項３】
前記インバータ制御手段は、モータ回転数が所定の回転数閾値以下である場合に、前記センサレスベクトル制御を採用し、モータ回転数が所定の回転数閾値を超えていた場合にＶ／ｆ制御を採用する請求項１または請求項２に記載の圧縮機モータの駆動装置。
【請求項４】
請求項１から請求項３のいずれかに記載の圧縮機モータの駆動装置を備える空気調和機。
【請求項５】
圧縮機モータに交流電力を供給するインバータの制御方法であって、
負荷トルクにモータ出力トルクを一致させるようなセンサレスベクトル制御を行っている場合において、
モータ電流が該インバータを構成する素子の特性によって決定される電流閾値を超えていた場合に、該モータ電流が該電流閾値以下となるまで、モータ回転数を増加させるインバータの制御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、空気調和機に使用される圧縮機モータの制御装置および該圧縮機モータに電力を供給するインバータの制御方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば、空気調和機に使用される圧縮機は、１回転の間に吸入、圧縮、吐出の各行程を行う。このとき、冷媒ガス圧の変化のため、定常的な負荷トルク変動が発生する。一方、圧縮機に接続された駆動モータは、１回転中に一定な駆動トルクを発生するように運転されている。このため、駆動トルクと負荷トルクとの不平衡に起因した回転数変動が生じ、それによって振動が発生する。そこで、このような駆動トルクと負荷トルクとの不平衡に起因した回転数変動を抑制するために、種々の制御方法が提案されている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、モータの回転位置に応じてモータの出力トルクを変動させるための基準となる正規化トルクパターンを予め記憶しておき、モータの平均負荷トルクと該正規化トルクパターンとの積により、モータの回転位置に応じてモータの出力トルクを変動させるための補償トルクパターンを生成し、モータに供給する電流値を補正するモータの制御方法が開示されている。
また、例えば、特許文献２には、センサレスベクトルとＶ／ｆ制御とを組み合わせたモータ駆動制御方法が開示されている。
【特許文献１】特開２００８−２４５５０６号公報
【特許文献２】特開２００５−２１０８１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に開示されている発明では、インバータの出力電圧の制限によって運転速度に上限があり、高速域において所望するトルクを得ることが困難な場合があった。
また、上記特許文献２の発明を圧縮機モータの駆動方法として採用した場合には、負荷変動が大きい低速域において、圧縮機モータの振動が大きくなってしまうという問題があった。
【０００５】
本発明は、上記問題を解決するためになされたもので、圧縮機の振動を抑制するとともに広範囲の速度域で所望のトルクを得ることのできる圧縮機モータの駆動装置及びインバータの制御方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を採用する。
本発明は、圧縮機モータと、圧縮機モータに交流電力を供給するインバータと、インバータを制御するインバータ制御手段とを具備し、該インバータ制御手段が、負荷トルクにモータ出力トルクを一致させるようにセンサレスベクトル制御を行う圧縮機モータの駆動装置であって、前記インバータ制御手段は、モータ電流が該インバータを構成する素子の特性によって決定される電流閾値を超えていた場合に、該モータ電流が該電流閾値以下となるまで、モータ回転数を増加させる圧縮機モータの駆動装置を提供する。
【０００７】
このような構成によれば、負荷トルクにモータ出力トルクを一致させるようなセンサレスベクトル制御を行っている場合において、モータ電流がインバータを構成する素子の特性によって決定される電流閾値を超えている場合に、モータ回転数を増加させる。モータ回転数が高いほど、振動を抑制するためのモータ電流を少なくできる。従って、上記のように、モータ回転数を増加させることで、モータ電流を抑制することができ、過電流によるインバータの損傷を防止することが可能となる。裏を返せば、狙いとするインバータの素子の特性に合わせて、上記電流閾値を決定することで、狙いとする容量の素子をインバータに用いることが可能となり、素子の容量低減を容易に図ることができる。
【０００８】
上記圧縮機モータの駆動装置において、前記インバータ制御手段は、モータ回転数及び負荷トルクが、前記モータ電流、モータ回転数、及び負荷トルクの相関関係並びに前記電流閾値によって決定される低速・高トルク条件を満たしているか否かにより、モータ電流が該電流閾値を超えているか否かを判断することとしてもよい。
【０００９】
モータ電流、モータ回転数、及び負荷トルクは互いに相関関係を有している。従って、モータ電流が電流閾値を越える運転領域をモータ回転数と負荷トルクとによって決定することができ、このようにして決定した低速・高トルク条件を満たすか否かによって、モータ電流が電流閾値を越えたか否かを判定することができる。
【００１０】
上記圧縮機モータの駆動装置において、前記インバータ制御手段は、モータ回転数が所定の回転数閾値以下である場合に、前記センサレスベクトル制御を採用し、モータ回転数が所定の回転数閾値を超えていた場合にＶ／ｆ制御を採用することとしてもよい。
【００１１】
このように、センサレスベクトル制御では所望のトルクを出力できない高回転領域においては、Ｖ／ｆ制御を行うので、回転数に応じて適切な制御方法を選択でき、広範囲にわたり所望のトルクを得ることができる。
【００１２】
本発明は、上記いずれかに記載の圧縮機モータの駆動装置を備える空気調和機を提供する。
【００１３】
本発明は、圧縮機モータに交流電力を供給するインバータの制御方法であって、負荷トルクにモータ出力トルクを一致させるようなセンサレスベクトル制御を行っている場合において、モータ電流が該インバータを構成する素子の特性によって決定される電流閾値を超えていた場合に、該モータ電流が該電流閾値以下となるまで、モータ回転数を増加させるインバータの制御方法を提供する。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、圧縮機の振動を抑制するとともに広範囲の速度域で所望のトルクを得ることができるという効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下に、本発明に係る圧縮機モータの駆動装置及びインバータの制御方法の一実施形態について、図面を参照して説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係る圧縮機モータの駆動装置の概略構成を示した図である。図１に示されるように、圧縮機モータの駆動装置は、ＡＣ電源１と、ＡＣ−ＤＣコンバータ２と、インバータ３と、インバータを制御するＭＰＵ（Micro Processing Unit）８とを備えている。
【００１６】
ＡＣ電源１は、交流電圧ＶＡＣをＡＣ−ＤＣコンバータ２に供給する。ＡＣ−ＤＣコンバータ２は、交流電圧ＶＡＣを直流電圧ＶＤＣに変換し、直流電圧ＶＤＣをインバータ３に供給する。インバータ３は、ｕ相電源線４ｕ、ｖ相電源線４ｖ、及びｗ相電源線４ｗを介して圧縮機モータ５に接続されている。インバータ３は、直流電圧ＶＤＣから３相の駆動電圧を生成し、生成した３相の駆動電圧を、ｕ相電源線４ｕ、ｖ相電源線４ｖ、及びｗ相電源線４ｗを介して圧縮機モータ５のｕ相電機子巻線、ｖ相電機子巻線、及びｗ相電機子巻線に供給する。圧縮機モータ５の電機子巻線は、供給された３相の駆動電圧から回転磁界を生成する。
【００１７】
ｕ相電源線４ｕ、ｖ相電源線４ｖ、及びｗ相電源線４ｗを流れるｕ相電流ｉｕ、ｖ相電流ｉｖ、ｗ相電流ｉｗは、電流検出器６ｕ，６ｖ，６ｗによってそれぞれ計測され、その計測値がＭＰＵ（インバータ制御手段）８に与えられる。なお、上述のように、それぞれの相の電流を各電流検出器６ｕ，６ｖ，６ｗによって計測するのではなく、２相の電流を測定し、残りの１相については以下の（１）式を用いて演算により求めることとしてもよい。
ｉｕ＋ｉｖ＋ｉｗ＝０      （１）
【００１８】
圧縮機モータ５のロータからの磁気的相互作用によって電機子のｕ相電機子巻線、ｖ相電機子巻線、及びｗ相電機子巻線にそれぞれ誘起されるｕ相誘起電圧ｖｕｉ，ｖ相誘起電圧ｖｖｉ、及びｗ相誘起電圧ｖｗｉは、後述する電圧検出回路７によって計測され、その計測値がＭＰＵ８に与えられる。
【００１９】
ＭＰＵ８は、電流検出器６ｕ，６ｖ，６ｗによってそれぞれ計測された電機子電流ｉｕ、ｉｖ、及びｉｗと、電圧検出回路７によって計測されたｕ相誘起電圧ｖｕｉ、ｖ相誘起電圧ｖｖｉ、及びｗ相誘起電圧ｖｗｉとに応答して、インバータ３を制御するＰＷＭ信号ＳＰＷＭを生成する。
【００２０】
ＰＷＭ信号ＳＰＷＭは、ロータの速度がＭＰＵ８に与えられる速度指令に制御されるように生成される。インバータ３を構成するスイッチングトランジスタ（図示されない）は、ＰＷＭ信号ＳＰＷＭに応答してオンオフされ、これにより、３相の駆動電圧が圧縮機モータ５の電機子巻線に供給される。このようなＭＰＵ８の全ての動作は、制御用コンピュータプログラムに従って実行される。
【００２１】
ＡＣ−ＤＣコンバータ２からインバータ３に直流電圧ＶＤＣを供給する電源線には、直流電圧ＶＤＣを測定する電圧検出回路９が接続されている。電圧検出回路９は、測定された直流電圧ＶＤＣを通知する電圧通知信号をＭＰＵ８に供給する。
【００２２】
ＭＰＵ８は、圧縮機モータ５の速度指令に応じて、オープンループ制御、等幅ＰＷＭ制御、センサレスベクトル制御、Ｖ／ｆ制御のうちから一の制御方法を選択し、その制御方法に従ってインバータ３を制御する。具体的には、圧縮機モータ５の起動の初期にはオープンループ制御が使用され、低速領域では等幅ＰＷＭ制御が使用され、中速領域ではセンサレスベクトル制御が使用され、高速領域ではＶ／ｆ制御が使用される。本実施形態では、制御方法を切り替えることによって広い速度領域の実現と、高いトルク出力との両立が図られている。
本実施形態では、本発明の特徴であるセンサレスベクトル制御について主に説明し、公知の制御方法であるオープンループ制御等幅ＰＷＭ制御、及びＶ／ｆ制御については説明を省略する。なお、これらの制御については、例えば、特開２００５−２１０８１３号公報（特許文献２）に開示されている方法を採用することが可能である。
【００２３】
〔センサレスベクトル制御〕
センサレスベクトル制御とは、圧縮機モータ５の電機子電流からロータの位置と回転数とを推定し、推定されたロータの位置と回転数とに応答して、圧縮機モータ５に供給される電機子電流のｑ軸電流とｄ軸電流とを制御する制御である。
このとき、本実施形態では、駆動トルクと負荷トルクとの不平衡に起因した回転数変動による振動を抑制するために、負荷トルクに応じてモータ出力トルクを制御する制御方法が採用される。この制御方法は、例えば、「アクティブトルク制御」と呼ばれるものであり、その一例が特開２００８−２４５５０６号公報（特許文献１）に開示されるものである。
【００２４】
例えば、「アクティブトルク制御」では、図２に示すように、ロータ回転角度に応じたモータ出力トルクのパターンを経験により予め求めておき、このモータ出力トルクのパターンに従って、インバータに出力するＰＷＭ信号ＳＰＷＭを生成する。
【００２５】
ところで、図２に示すようなロータ回転角度に応じたトルク制御を行う場合、図３に示すようにモータのピーク電流値が大きくなる傾向にある。従って、インバータ３を構成するパワートランジスタ（素子）等を選定する際には、このピーク電流値に耐え得る大容量の素子を選定する必要が生ずる。このような大容量の素子は、高価であり、なるべく容量を低減させることが好ましい。
【００２６】
そこで、本実施形態における圧縮機モータの駆動装置においては、振動を抑制するためにモータ電流が大きくなり、結果として、インバータ３を構成する素子を劣化・破損させるおそれのある運転領域、換言すると、図４に示すように、モータ回転数が低く、かつ、負荷トルクが大きい運転領域における圧縮機モータの運転を回避している。これにより、モータ電流を所定の値以下に抑えることができ、インバータ３を構成する素子が過電流により劣化・破損することを未然に防ぐことができる。
【００２７】
上記運転領域に該当しているか否かの判定については、例えば、モータ電流を直接的に検出し、このモータ電流がインバータ３を構成する素子の特性によって決定される電流制限値（以下「電流閾値」という。）以上であるか否かを判定することによって行うことができる。
【００２８】
また、モータ電流は、負荷トルク及びモータ回転数と相関関係を有しているため、モータ電流が電流閾値以上であるか否かを、負荷トルクおよびモータ回転数の観点から判定することも可能である。この場合には、負荷トルクの閾値（以下「トルク閾値」という。）、モータ回転数の閾値（以下「回転数閾値」という。）をともに設定し、これらの閾値と実際の値とを比較することにより、判定を行えばよい。
【００２９】
具体的には、ＭＰＵ８は、上述したアクティブトルク制御を行っている場合において、回転数が規定の回転数閾値以下にあるか否かを判定し（図５のステップＳＡ１）、この結果、回転数閾値以下であれば、続いて、負荷トルクが規定のトルク閾値以上であるか否かを判定する（図５のステップＳＡ２）。本実施形態において、トルク閾値は、図４に示すように、モータ回転数に応じて決定される値とされている。具体的には、モータ回転数が小さいほど、トルク閾値は低い値に設定され、モータ回転数が大きいほど、トルク閾値は高い値に設定される。例えば、トルク閾値は、モータ回転数をパラメータとした関数によって定義されており、該関数にモータ回転数が与えられることにより、その都度決定される値とされている。
ステップＳＡ２において、負荷トルクがトルク閾値以上であれば、モータ電流値がパワートランジスタ等の素子の容量によって決定される電流閾値よりも小さくなるまで、回転数を増加させる（図５のステップＳＡ３）。ここで、例えば、電流閾値は、トルク閾値に対応する値であってもよい。つまり、トルク閾値を電流に変換した値と電流閾値とが同値であってもよい。
【００３０】
一方、モータ回転数が回転数閾値を超えていた場合、あるいは、負荷トルクがトルク閾値未満であった場合には、モータ電流が電流閾値を超える領域で運転していない、つまり、モータ電流は電流閾値以下であると判断し、回転数を増加させる制御を行わずに、通常のアクティブトルク制御を行う（図５のステップＳＡ４）。
【００３１】
上記ＭＰＵ８の動作は、例えば、図６に示されるような機能ブロック図によって実現される。図６は、ＭＰＵ８が行うセンサレスベクトル制御の機能ブロック図である。ＭＰＵ８によるセンサレスベクトル制御は、Ａ／Ｄ変換部１１、３相／２相変換部１２、速度・位置推定部１３、条件判定部２１、補正量算出部２２、目標速度算出部２３、速度制御部１４、電流制御部１５、２相／３相変換部１６、ＰＷＭ計算部１７及びＡ／Ｄ変換部１８を備えている。ＭＰＵ８の内部では、図６に示されている各部による演算が、システムクロックのクロックサイクル毎に行われる。
【００３２】
Ａ／Ｄ変換部１１では、電流検出器６ｕ，６ｖ，６ｗが出力する出力信号がＡ／Ｄ変換され、ｕ相電流ｉｕ、ｖ相電流ｉｖ、及びｗ相電流ｉｗ（又はこれらのうちの２つ）がＭＰＵ８に取り込まれる。
【００３３】
３相／２相変換部１２では、ＭＰＵ８は、Ａ／Ｄ変換部１１によって取得されたｕ相電流ｉｕ、ｖ相電流ｉｖ、及びｗ相電流ｉｗ（又はこれらのうちの２つ）に対して、一つ前のクロックサイクルで算出されたロータの推定位置θ〜を用いて３相／２相変換が行われ、ｑ軸電流及びｄ軸電流が算出される。
【００３４】
速度・位置推定部１３では、３相／２相変換部１２で算出されたｑ軸電流及びｄ軸電流と、一つ前のクロックサイクルにおいて電流制御部１５で算出されたｑ軸電圧ｖｑ及びｄ軸電圧ｖｄとから、現在のロータの推定位置θ〜及びロータの推定速度ω〜、並びに、次のクロックサイクルにおけるロータの推定位置θ２３〜が算出される。推定位置θ〜、θ２３〜、及び推定速度ω〜は、ブラシレスＤＣモータ５のモータモデルを用いて算出される。推定位置θ〜、θ２３〜、及び推定速度ω〜の算出の手順については、例えば、特開２００５−２１０８１３号公報に開示されている方法を採用することができる。
【００３５】
条件判定部２１では、速度・位置推定部１３で算出されたロータの推定速度ω〜が予め設定されている回転数閾値（速度閾値）以下であり、かつ、後述する速度制御部１４で算出された負荷トルクτの前回値が予め設定されているトルク閾値以上であるか否かが判定される。
この結果、上記条件を満たした場合には信号「１」が、条件を満たさなかった場合には信号「０」が補正量算出部２２に出力される。
【００３６】
補正量算出部２２では、信号「１」が入力された場合に、負荷トルクτを上記トルク閾値に一致させるための回転数が算出され、この回転数が補正量として目標速度算出部２３に出力される。一方、信号「０」が入力された場合には、補正量として「０」が出力される。
【００３７】
目標速度算出部２３では、補正量算出部２２から入力された補正量が速度指令ω＊に加算されることにより、速度指令ω＊が補正され、新たな速度指令ω＊´が生成される。
【００３８】
速度制御部１４では、速度指令ω＊´とロータの推定速度ω〜との偏差が算出され、該偏差が０に近づくように、ｑ軸電流指令値ｉｑ＊とｄ軸電流指令値ｉｄ＊とが生成される。一般的には、ｄ軸電流指令値ｉｄ＊は０である。しかし、速度指令ω＊´が高いために弱め界磁制御を行う必要がある場合には、ｄ軸電流指令値ｉｄ＊は負に設定される。また、速度制御部１４では、これらの電流指令値に基づいて負荷トルクが算出され、この負荷トルクが上述した条件判定部２１および補正量算出部２２に与えられ、次回のクロックサイクルにおいて用いられる。
【００３９】
電流制御部１５では、ｑ軸電流指令値ｉｑ＊とｑ軸電流との偏差、及びｄ軸電流指令値ｉｄ＊とｄ軸電流ｉｄとの偏差が算出され、これらの偏差が０に近づくようにｑ軸電圧ｖｑ及びｄ軸電圧ｖｄが決定される。ｑ軸電圧ｖｑ及びｄ軸電圧ｖｄの決定には、ロータの推定速度ω〜が使用される。
【００４０】
２相／３相変換部１６では、決定されたｑ軸電圧ｖｑ及びｄ軸電圧ｖｄに対して２相／３相変換が行われ、ブラシレスＤＣモータ５に供給されるべき３相駆動電圧のｕ相電圧ｖｕ、ｖ相電圧ｖｖ、及びｗ相電圧ｖｗが算出される。この２相／３相変換部１６では、次のクロックサイクルにおけるロータの推定位置θ２３〜が使用される。
【００４１】
ＰＷＭ計算部１７では、算出されたｕ相電圧ｖｕ、ｖ相電圧ｖｖ、及びｗ相電圧ｖｗを有する３相駆動電圧がブラシレスＤＣモータ５に供給されるようにインバータ３を制御するＰＷＭ信号ＳＰＷＭが生成される。ＰＷＭ信号ＳＰＷＭの生成には、ＡＣ−ＤＣコンバータ２からインバータ３に供給される直流電圧ＶＤＣの大きさが参照される。電圧検出回路９が出力する電圧通知信号に対してＡ／Ｄ変換部１８においてＡＤ変換が行われて直流電圧ＶＤＣが取得され、その直流電圧ＶＤＣを参照してＰＷＭ信号ＳＰＷＭが生成される。インバータ３のスイッチングトランジスタは、生成されたＰＷＭ信号ＳＰＷＭに応答してターンオン又はターンオフされる。
【００４２】
なお、上記説明では、条件判定部２１が推定速度ω〜（回転数）と負荷トルクとを比較することにより条件を満たすか否かを判定していたが、上記推定速度ω〜に代えて、速度指令ω＊を用いることとしても良い。また、上記負荷トルクに代えて、例えば、速度制御部１４において生成されるｑ軸電流指令値ｉｑ＊およびｄ軸電流指令値ｉｄ＊を入力情報として取得し、これらｑ軸電流指令値ｉｑ＊およびｄ軸電流指令値ｉｄ＊からトルクを算出し、このトルクがトルク閾値以上か否かを判定してもよい。また、例えば、条件判定部２１は、３相／２相変換部１２において算出されるｑ軸電流及びｄ軸電流からトルクを算出し、このトルクがトルク閾値以上か否かを判定してもよい。
【００４３】
以上説明してきたように、本実施形態に係る圧縮機モータの駆動装置及びインバータの制御方法によれば、アクティブトルク制御を行っている場合において、モータ電流がインバータを構成する素子の特性（容量）によって決定される電流閾値を超えた場合、換言すると、モータ回転数及び負荷トルクが、前記モータ電流、モータ回転数、及び負荷トルクの相関関係並びに電流閾値によって決定される低速・高トルク条件を満たしている場合には、回転数を増加させることによってモータ電流を抑制する。
例えば、上記低速・高トルク条件は、モータ回転数が回転数閾値以下であり、負荷トルクがトルク閾値以上であるという条件である。
【００４４】
これにより、モータ電流が大きくなる領域での運転を回避でき、図７に示すように、電流閾値を越えるモータ電流が流れることを回避することができる。この結果、インバータ３を構成する素子（例えば、パワートランジスタ）の容量を小さくすることが可能となる。
裏を返せば、狙いとする素子の特性（例えば、耐電容量等）を予め選定し、その素子の耐電流の値に基づいて、低速・高トルク条件、具体的には、トルク閾値および回転数閾値を決定し、運転中にトルク閾値以上及び回転数閾値以下となった場合に、モータ回転数を増加させ、該領域での運転を回避することとすればよい。
【００４５】
また、回転数を増加させることによって、モータ電流値を低減させるので、圧縮機モータの振動も抑制することができる。
また、センサレスベクトル制御では所望のトルクを出力できない高回転領域においては、Ｖ／ｆ制御を行うので、回転数に応じて適切な制御方法を選択でき、広範囲にわたり所望のトルクを得ることができる。
【００４６】
なお、上記実施形態では、図５に示されるように、モータ回転数が回転数閾値以下であるか否かを判断した後に、負荷トルクがトルク閾値以上であるか否かを判断していたが、この判断順序を逆にしてもよい。つまり、負荷トルクがトルク閾値以上であるか否かを判断した後に、モータ回転数が回転数閾値以下であるか否かを判断することとしてもよい。この場合には、回転数閾値が負荷トルクに応じて決定されることとなる。また、このように、いずれか一方の閾値を関数によって決定するのではなく、回転数閾値、トルク閾値を予め定数として設定しておいてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】本発明の一実施形態に係る圧縮機モータの駆動装置の概略構成を示した図である。
【図２】アクティブトルク制御について説明するための図である。
【図３】モータ電流の一傾向を示した図である。
【図４】低速・高トルク条件について説明するための図である。
【図５】アクティブトルク制御中においてＭＰＵによって行われる処理判断の一例を示した図である。
【図６】ＭＰＵが行うセンサレスベクトル制御の機能ブロック図である。
【図７】本発明の一実施形態に係る圧縮機モータの駆動装置の効果を示した図である。
【符号の説明】
【００４８】
１  ＡＣ電源
２  ＡＣ−ＤＣコンバータ
３  インバータ
４ｕ  ｕ相電源線
４ｖ  ｖ相電源線
４ｗ  ｗ相電源線
５  圧縮機モータ
６ｕ，６ｖ，６ｗ  電流検出器
７  電圧検出回路
８  ＭＰＵ
９  電圧検出回路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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