(57)【要約】【課題】ピストン式圧縮機におけるスラスト軸受けの潤滑効果を高める。【解決手段】回転軸２１には第１ロータリバルブ３５及び第２ロータリバルブ３６がシリンダブロック１１，１２に対応して設けられている。回転軸２１内には軸内通路３１が回転軸２１の回転軸線２１０に沿って形成されている。軸内通路３１の入口３１１は、リヤハウジング内の吸入室１４２に開口している。回転軸２１の外周面２１３には油溝４２，４３が窓３１２，３１３とスラスト軸受け２５，２６の介在間隙４４，４５とに連通するように形成されている。【選択図】図２
2010169037.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のシリンダボアが回転軸の周囲に配列されるようにシリンダブロックに形成されており、前記複数のシリンダボア内にピストンが収容されており、前記ピストンが前記回転軸と一体的に回転可能なカムを介して前記回転軸の回転に連動されており、前記カムと前記シリンダブロックとの間にはスラスト軸受けが介在されており、前記ピストンによって前記シリンダボア内に区画される圧縮室に吸入圧領域から冷媒を導入するための導入通路を有するロータリバルブが備えられており、前記導入通路は、前記回転軸内に設けられた軸内通路と、前記軸内通路から前記ロータリバルブの外周面に至る窓とを含み、外部冷媒回路から圧縮機内に還流する冷媒は、前記カムを収容するカム収容室を介さずに前記軸内通路へ直接導入されるピストン式圧縮機における潤滑構造において、
前記スラスト軸受けは、前記カム又は前記シリンダブロックに接触する環状レースと、前記環状レースに係合する転動子とを備えており、
前記転動子の介在間隙から前記窓に至る油通路が前記回転軸の外周面に沿って形成されているピストン式圧縮機における潤滑構造。
【請求項２】
前記油通路の終端は、前記回転軸の回転に伴う前記窓の角度幅の先行側半分に接続されている請求項１に記載のピストン式圧縮機における潤滑構造。
【請求項３】
前記油通路は、一対設けられている請求項１及び請求項２のいずれか１項に記載のピストン式圧縮機における潤滑構造。
【請求項４】
前記油通路は、始端から終端に向かうにつれて前記回転軸の回転方向とは逆方向に向かう請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のピストン式圧縮機における潤滑構造。
【請求項５】
複数の第１シリンダボアが第１シリンダブロックに形成されており、複数の第２シリンダボアが第２シリンダブロックに形成されており、前記回転軸の回転に連動する両頭ピストンが対となる前記第１シリンダボアと前記第２シリンダボアとに収容されており、前記第１シリンダボア内に区画される第１圧縮室に前記吸入圧領域から冷媒を導入するための第１導入通路を有する第１ロータリバルブと、前記第２シリンダボア内に区画される第２圧縮室に前記吸入圧領域から冷媒を導入するための第２導入通路を有する第２ロータリバルブとが備えられており、前記第１圧縮室に連通して前記第１導入通路に連通可能な第１連通路が前記第１シリンダブロックに設けられており、前記第２圧縮室に連通して前記第２導入通路に連通可能な第２連通路が前記第２シリンダブロックに設けられており、前記第１導入通路及び前記第２導入通路の少なくとも一部は、前記回転軸内に設けられた軸内通路であり、前記スラスト軸受けは、前記カムと前記第１シリンダブロックとの間に介在された第１スラスト軸受けと、前記カムと前記第２シリンダブロックとの間に介在された第２スラスト軸受けとであり、前記窓は、前記第１ロータリバルブに設けられた第１窓と、前記第２ロータリバルブに設けられた第２窓とであり、前記油通路は、前記第１窓に連通する第１油通路と、前記第２窓に連通する第２油通路とである請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のピストン式圧縮機における潤滑構造。
【請求項６】
前記回転軸の内端部は、前記第２シリンダブロックに回転可能に支持されており、前記軸内通路は、前記回転軸の前記内端部のみにて前記吸入圧領域に連通しており、前記第１油通路の通路断面積は、前記第２油通路の通路断面積よりも大きい請求項５に記載のピストン式圧縮機における潤滑構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ピストンによってシリンダボア内に区画される圧縮室に吸入圧領域から冷媒を導入するための導入通路を有するロータリバルブを備え、該ロータリバルブが前記回転軸と一体的に回転するピストン式圧縮機における潤滑構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
ロータリバルブを用いたピストン式圧縮機は、例えば特許文献１に開示されている。特許文献１に開示の圧縮機では、両頭ピストンが前後で対となる前側シリンダボアと後側シリンダボアとに収容されており、両頭ピストンは、前側シリンダボア内に圧縮室を区画すると共に、後側シリンダボア内に圧縮室を区画する。両頭ピストンは、回転軸と一体的に回転する斜板の回転に伴ってシリンダボア内を前後動する。
【０００３】
回転軸には前側ロータリバルブと後側ロータリバルブとが一体形成されている。回転軸内には吸入通路（軸内通路）が形成されており、前側ロータリバルブと後側ロータリバルブとは、吸入通路の出口（吸入開口）を備えている。前側シリンダブロック及び後側シリンダブロックには吸入ポートが圧縮室に連通するように形成されており、吸入通路の出口は、回転軸の回転、つまりロータリバルブの回転に伴って、間欠的に吸入ポートに連通する。吸入通路の出口と吸入ポートとが連通すると、吸入通路内の冷媒が圧縮室へ流入する。
【０００４】
吸入通路は、リヤハウジング内の吸入室に連通しており、吸入室内の冷媒が吸入通路を経由して前側シリンダボア側の圧縮室と後側シリンダボア側の圧縮室とに供給される。前側シリンダボア側の圧縮室内の冷媒は、吐出弁を押し退けてフロントハウジング内の吐出室へ吐出され、後側シリンダボア側の圧縮室内の冷媒は、吐出弁を押し退けてリヤハウジング内の吐出室へ吐出される。
【０００５】
斜板と前側シリンダブロックとの間には前側スラスト軸受けが介在されており、斜板と後側シリンダブロックとの間には後側スラスト軸受けが介在されている。斜板は、スラスト軸受けを介して、前側シリンダブロックと後側シリンダブロックとの間に位置規制されている。
【０００６】
回転軸には吸入通路から外周面に至る給油孔が貫設されている。又、回転軸にはその外周面から吸入通路に至る圧抜き孔が貫設されている。吸入通路は、前側の小径孔部と後側の大径孔部とからなり、小径孔部と大径孔部との境界である段差は、後側スラスト軸受けと対置する位置に設けられている。給油孔は、吸入通路内の冷媒進行方向（後側から前側に向かう方向）に関して前記段差の手前（後側スラスト軸受けと対置する位置）に設けられており、圧抜き孔は、前側スラスト軸受けと対置する位置に設けられている。
【０００７】
前記吸入室から吸入通路へ流入した冷媒の一部は、段差に衝突し、段差に衝突した冷媒中の潤滑油が分離する。この分離した潤滑油の一部は、回転軸の回転に伴う遠心力によって前記一方の給油孔から後側スラスト軸受けに達して後側スラスト軸受けを潤滑する。斜板を収容するクランク室内の圧力が高まった場合には、クランク室内の冷媒が圧抜き孔から吸入通路へ流れ、クランク室から圧抜き孔へ流れる冷媒中の潤滑油によって前側スラスト軸受けが潤滑される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００３−２４７４８８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかし、クランク室から圧抜き孔へ流れる冷媒中の潤滑油によって前側スラスト軸受けを潤滑する方式では、スラスト軸受け及び圧抜き孔を経由する経路が直線的であるために油分離が十分に行われない。そのため、圧抜き孔に対応する前側スラスト軸受けの潤滑が十分ではない。
【００１０】
本発明は、ピストン式圧縮機におけるスラスト軸受けの潤滑効果を高めることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、複数のシリンダボアが回転軸の周囲に配列されるようにシリンダブロックに形成されており、前記複数のシリンダボア内にピストンが収容されており、前記ピストンが前記回転軸と一体的に回転可能なカムを介して前記回転軸の回転に連動されており、前記カムと前記シリンダブロックとの間にはスラスト軸受けが介在されており、前記ピストンによって前記シリンダボア内に区画される圧縮室に吸入圧領域から冷媒を導入するための導入通路を有するロータリバルブが備えられており、前記導入通路は、前記回転軸内に設けられた軸内通路と、前記軸内通路から前記ロータリバルブの外周面に至る窓とを含み、外部冷媒回路から圧縮機内に還流する冷媒は、前記カムを収容するカム収容室を介さずに前記軸内通路へ直接導入されるピストン式圧縮機における潤滑構造を対象とし、請求項１の発明では、前記スラスト軸受けは、前記カム又は前記シリンダブロックに接触する環状レースと、前記環状レースに係合する転動子とを備えており、前記転動子の介在間隙から前記窓に至る油通路が前記回転軸の外周面に沿って形成されている。
【００１２】
圧縮室内の冷媒は、ピストンとシリンダボア周壁面とのクリアランスを通ってカムを収容する収容室に流出する。そのため、該収容室内の圧力は、吸入圧よりも高く、窓が圧縮室に連通した状態では、該収容室内の冷媒は、油通路及び窓を介してシリンダボアへ流れる。油通路が軸内通路を経由しないため、軸内通路を経由した場合に比べて圧損が少なく、油通路における冷媒流量が増す。従って、スラスト軸受けの潤滑が十分に行われる。
【００１３】
好適な例では、前記油通路の終端は、前記回転軸の回転に伴う前記窓の角度幅の先行側半分に接続されている。
油通路の終端が窓の角度幅の先行側半分にある構成は、油通路における冷媒流量増をもたらす。これは、スラスト軸受けの潤滑の向上に寄与する。
【００１４】
好適な例では、前記油通路は、一対設けられている。
１つの窓に一対の油通路を連通させた構成では、複数のシリンダボアのうちの少なくとも１つと油通路との連通を常に確保することが可能である。
【００１５】
好適な例では、前記油通路は、始端から終端に向かうにつれて前記回転軸の回転方向とは逆方向に向かう。
油通路のこのような方向性は、油通路内の冷媒を窓側へ助勢し、油通路内の冷媒流量が増す。これは、スラスト軸受けの潤滑の向上に寄与する。
【００１６】
好適な例では、複数の第１シリンダボアが第１シリンダブロックに形成されており、複数の第２シリンダボアが第２シリンダブロックに形成されており、回転軸の回転に連動する両頭ピストンが対となる前記第１シリンダボアと前記第２シリンダボアとに収容されており、前記第１シリンダボア内に区画される第１圧縮室に吸入圧領域から冷媒を導入するための第１導入通路を有する第１ロータリバルブと、前記第２シリンダボア内に区画される第２圧縮室に前記吸入圧領域から冷媒を導入するための第２導入通路を有する第２ロータリバルブとが備えられており、前記第１圧縮室に連通して前記第１導入通路に連通可能な第１連通路が前記第１シリンダブロックに設けられており、前記第２圧縮室に連通して前記第２導入通路に連通可能な第２連通路が前記第２シリンダブロックに設けられており、前記第１導入通路及び前記第２導入通路の少なくとも一部は、前記回転軸内に設けられた軸内通路であり、前記スラスト軸受けは、前記カムと前記第１シリンダブロックとの間に介在された第１スラスト軸受けと、前記カムと前記第２シリンダブロックとの間に介在された第２スラスト軸受けとであり、前記窓は、前記第１ロータリバルブに設けられた第１窓と、前記第２ロータリバルブに設けられた第２窓とであり、前記油通路は、前記第１窓に連通する第１油通路と、前記第２窓に連通する第２油通路とである。
【００１７】
第１スラスト軸受けと第２スラスト軸受けとをほぼ同等に潤滑することができる。
好適な例では、前記回転軸の内端部は、前記第２シリンダブロックに回転可能に支持されており、前記軸内通路は、前記回転軸の前記内端部のみにて前記吸入圧領域に連通しており、前記第１油通路の通路断面積は、前記第２油通路の通路断面積よりも大きい。
【００１８】
第１窓側の圧力は、第２窓側の圧力よりも若干高くなる。第１油通路と第２油通路とのこのような通路断面積の違いは、第１油通路内の冷媒流量と、第２油通路内の冷媒流量とをほぼ同等にすることを可能にする。これは、第１スラスト軸受けと第２スラスト軸受けとをほぼ同等に潤滑することに寄与する。
【発明の効果】
【００１９】
本発明は、ピストン式圧縮機におけるスラスト軸受けの潤滑効果を高めることができるという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】第１の実施形態を示す圧縮機全体の側断面図。
【図２】（ａ）は、部分拡大側断面図。（ｂ）は、図２（ａ）のＣ−Ｃ線断面図。（ｃ）は、部分拡大側断面図。（ｄ）は、図２（ｃ）のＤ−Ｄ線断面図。
【図３】（ａ）は、図１のＡ−Ａ線断面図。（ｂ）は、図１のＢ−Ｂ線断面図。
【図４】シリンダボア内の圧力変化を示すグラフ。
【図５】第２の実施形態を示し、（ａ），（ｂ）は、部分拡大断面図。
【図６】第３の実施形態を示し、（ａ）は、部分拡大側断面図。（ｂ）は、図６（ａ）のＥ−Ｅ線断面図。（ｃ）は、部分拡大側断面図。（ｄ）は、図６（ｃ）のＦ−Ｆ線断面図。
【図７】第４の実施形態を示し、（ａ），（ｂ）は、部分拡大側断面図。
【図８】第５の実施形態を示し、（ａ），（ｂ）は、部分拡大側断面図。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明を具体化した第１の実施形態を図１〜図４に基づいて説明する。
図１に示すように、連結された一対のシリンダブロック１１，１２の一方の第１シリンダブロック１１にはフロントハウジング１３が連結されており、他方の第２シリンダブロック１２にはリヤハウジング１４が連結されている。シリンダブロック１１，１２、フロントハウジング１３及びリヤハウジング１４は、両頭ピストン式圧縮機１０の全体ハウジングを構成する。フロントハウジング１３には吐出室１３１が形成されており、リヤハウジング１４には吐出室１４１及び吸入圧領域である吸入室１４２が形成されている。
【００２２】
第１シリンダブロック１１とフロントハウジング１３との間にはバルブプレート１５、弁形成プレート１６及びリテーナ形成プレート１７が介在されている。第２シリンダブロック１２とリヤハウジング１４との間にはバルブプレート１８、弁形成プレート１９及びリテーナ形成プレート２０が介在されている。バルブプレート１５，１８には吐出ポート１５１，１８１が形成されており、弁形成プレート１６，１９には吐出弁１６１，１９１が形成されている。吐出弁１６１，１９１は、吐出ポート１５１，１８１を開閉する。リテーナ形成プレート１７，２０にはリテーナ１７１，２０１が形成されている。リテーナ１７１，２０１は、吐出弁１６１，１９１の開度を規制する。
【００２３】
シリンダブロック１１，１２には回転軸２１が回転可能に支持されている。シリンダブロック１１，１２には軸孔１１１，１２１が貫設されており、軸孔１１１，１２１には回転軸２１が通されている。回転軸２１の外周面２１３は、軸孔１１１，１２１の内周面に接しており、回転軸２１は、軸孔１１１，１２１の内周面を介してシリンダブロック１１，１２によって直接支持されている。軸孔１１１に接する回転軸２１の外周面２１３の部分は、シール周面２１１となっており、軸孔１２１に接する回転軸２１の外周面２１３の部分は、シール周面２１２となっている。
【００２４】
回転軸２１にはカム体としての斜板２３が固着されている。斜板２３は、シリンダブロック１１，１２間のカム収容室としての斜板室２４に収容されている。フロントハウジング１３と回転軸２１との間にはリップシール型の軸シール部材２２が介在されている。軸シール部材２２は、フロントハウジング１３と回転軸２１との間からの冷媒洩れを防止する。フロントハウジング１３から外部に突出する回転軸２１の突出端部は、図示しない外部駆動源（例えば車両エンジン）から回転駆動力を得る。
【００２５】
図３（ａ）に示すように、第１シリンダブロック１１には複数の第１シリンダボア２７が回転軸２１の周囲に配列されるように形成されている。図３（ｂ）に示すように、第２シリンダブロック１２には複数の第２シリンダボア２８が回転軸２１の周囲に配列されるように形成されている。前後（フロントハウジング１３側を前側、リヤハウジング１４を後側としている）で対となる第１シリンダボア２７と第２シリンダボア２８とには両頭ピストン２９が収容されている。
【００２６】
図１に示すように、回転軸２１と一体的に回転する斜板２３の回転運動は、シュー３０を介して両頭ピストン２９に伝えられ、両頭ピストン２９がシリンダボア２７，２８内を前後に往復動する。両頭ピストン２９の円柱形状の頭部２９１は、第１シリンダボア２７内に第１圧縮室２７１を区画し、両頭ピストン２９の円柱形状の頭部２９２は、第２シリンダボア２８内に第２圧縮室２８１を区画する。
【００２７】
回転軸２１内には軸内通路３１が回転軸２１の回転軸線２１０に沿って形成されている。第２シリンダブロック１２に回転可能に支持された回転軸２１の内端部２１４は、リヤハウジング１４内の吸入室１４２内に突出している。軸内通路３１は、軸内通路３１の入口３１１は、リヤハウジング１４内の吸入室１４２に開口しており、軸内通路３１は、回転軸２１の内端部２１４のみにて吸入室１４２に連通している。
【００２８】
軸孔１１１内の回転軸２１には軸内通路３１の第１窓３１２が回転軸２１のシール周面２１１に開口するように形成されている。軸孔１２１内の回転軸２１には軸内通路３１の第２窓３１３が回転軸２１のシール周面２１２に開口するように形成されている。
【００２９】
図２（ａ）及び図３（ａ）に示すように、第１シリンダブロック１１には第１連通路３２が第１シリンダボア２７と軸孔１１１とに連通するように形成されている。図２（ｃ）及び図３（ｂ）に示すように、第２シリンダブロック１２には第２連通路３３が第２シリンダボア２８と軸孔１２１とに連通するように形成されている。回転軸２１の回転に伴い、軸内通路３１の第１窓３１２は、第１連通路３２に間欠的に連通し、軸内通路３１の第２窓３１３は、第２連通路３３に間欠的に連通する。
【００３０】
両頭ピストン２９が第１シリンダボア２７側で吸入行程の状態（両頭ピストン２９が図１の左側から右側へ移動する行程）にあるときには、第１窓３１２と第１連通路３２とが連通する。両頭ピストン２９が第１シリンダボア２７側で吸入行程の状態にあるときには、吸入室１４２内の冷媒が軸内通路３１内、第１窓３１２及び第１連通路３２を経由して第１シリンダボア２７の第１圧縮室２７１に吸入される。
【００３１】
両頭ピストン２９が第１シリンダボア２７側で吐出行程の状態（両頭ピストン２９が図１の右側から左側へ移動する行程）にあるときには、第１窓３１２と第１連通路３２との連通が遮断される。両頭ピストン２９が第１シリンダボア２７側で吐出行程の状態にあるときには、第１圧縮室２７１内の冷媒が吐出ポート１５１から吐出弁１６１を押し退けて吐出室１３１へ吐出される。吐出室１３１へ吐出された冷媒は、通路３４１を介して外部冷媒回路３４へ流出する。
【００３２】
両頭ピストン２９が第２シリンダボア２８側で吸入行程の状態（両頭ピストン２９が図１の右側から左側へ移動する行程）にあるときには、第２窓３１３と第２連通路３３とが連通する。両頭ピストン２９が第２シリンダボア２８側で吸入行程の状態にあるときには、吸入室１４２内の冷媒が軸内通路３１、第２窓３１３及び第２連通路３３を経由して第２シリンダボア２８の第２圧縮室２８１に吸入される。
【００３３】
両頭ピストン２９が第２シリンダボア２８側で吐出行程の状態（両頭ピストン２９が図１の左側から右側へ移動する行程）にあるときには、第２窓３１３と第２連通路３３との連通が遮断される。両頭ピストン２９が第２シリンダボア２８側で吐出行程の状態にあるときには、第２圧縮室２８１内の冷媒が吐出ポート１８１から吐出弁１９１を押し退けて吐出室１４１へ吐出される。吐出室１４１へ吐出された冷媒は、通路３４２を介して外部冷媒回路３４へ流出する。
【００３４】
外部冷媒回路３４上には、冷媒から熱を奪うための熱交換器３７、膨張弁３８、及び周囲の熱を冷媒に移すための熱交換器３９が介在されている。膨張弁３８は、熱交換器３９の出口側のガス温度の変動に応じて冷媒流量を制御する。外部冷媒回路３４へ流出した冷媒は、吸入室１４２へ還流する。圧縮機内及び外部冷媒回路３４内には潤滑油が入れられている。該潤滑油は、冷媒と共に圧縮機内及び外部冷媒回路３４内を流動する。
【００３５】
回転軸２１のシール周面２１１の部分は、回転軸２１に一体形成された第１ロータリバルブ３５となり、回転軸２１のシール周面２１２の部分は、回転軸２１に一体形成された第２ロータリバルブ３６となる。軸内通路３１及び第１窓３１２は、第１ロータリバルブ３５の第１導入通路４０を構成し、軸内通路３１及び第２窓３１３は、第２ロータリバルブ３６の第２導入通路４１を構成する。
【００３６】
図２（ａ），（ｃ）に示すように、第１シリンダブロック１１と斜板２３の基部２３１との間には第１スラスト軸受け２５が介在されており、第２シリンダブロック１２と斜板２３の基部２３１との間には第２スラスト軸受け２６が介在されている。第１スラスト軸受け２５は、基部２３１の端面２３２に接する環状のレース２５１と、第１シリンダブロック１１の端面１１２に接する環状のレース２５２と、レース２５１，２５２間に介在された複数の転動子２５３とからなる。斜板２３の回転に伴い、転動子２５３は、レース２５１，２５２に係合して転動可能である。
【００３７】
第２スラスト軸受け２６は、基部２３１の端面２３３に接する環状のレース２６１と、第２シリンダブロック１２の端面１２２に接する環状のレース２６２と、レース２６１，２６２間に介在された複数の転動子２６３とからなる。斜板２３の回転に伴い、転動子２６３は、レース２６１，２６２に係合して転動可能である。
【００３８】
斜板２３は、スラスト軸受け２５，２６を介して、第１シリンダブロック１１と第２シリンダブロック１２との間に位置規制されている。
図２（ａ），（ｂ）に示すように、回転軸２１の外周面２１３の一部であるシール周面２１１には油溝４２が凹み形成されている。油通路としての油溝４２の始端４２１は、レース２５１，２５２間に介在された転動子２５３によって生じるレース２５１，２５２間の介在間隙４４に対応する位置にあり、油溝４２は、介在間隙４４と第１窓３１２とに連通するように、回転軸２１の回転軸線２１０の方向に延びる直線形状である。
【００３９】
図２（ｃ），（ｄ）に示すように、回転軸２１の外周面２１３の一部であるシール周面２１２には油溝４３が凹み形成されている。油通路としての油溝４３の始端４３１は、レース２６１，２６２間に介在された転動子２６３によって生じるレース２６１，２６２間の介在間隙４５に対応する位置にあり、油溝４３は、介在間隙４５と第２窓３１３とに連通するように、回転軸２１の回転軸線２１０の方向に延びる直線形状である。
【００４０】
図２（ａ），（ｂ）は、両頭ピストン２９の頭部２９１が上死点位置にあるときの状態を示し、図２（ｃ），（ｄ）は、両頭ピストン２９の頭部２９２が上死点位置にあるときの状態を示す。つまり、図２（ｃ），（ｄ）は、図２（ａ），（ｂ）の状態から回転軸２１及び斜板２３が１８０°回転したときの状態であり、図２（ａ），（ｂ）は、図２（ｃ），（ｄ）の状態から回転軸２１及び斜板２３が１８０°回転したときの状態である。回転軸２１は、矢印Ｒの方向に回転する。
【００４１】
両頭ピストン２９の吐出行程側の頭部２９１によって区画される第１圧縮室２７１内の圧力は、吸入圧よりも高く、両頭ピストン２９の吐出行程側の頭部２９２によって区画される第２圧縮室２８１内の圧力は、吸入圧よりも高い。圧縮室２７１，２８１内の冷媒の一部は、両頭ピストン２９の頭部２９１，２９２の外周面とシリンダボア２７，２８の内周面との間の間隙から斜板室２４へ流出する。そのため、斜板室２４内の圧力は、吸入圧相当の圧力領域である軸内通路３１内、第１，２窓３１２，３１３内及び第１，２連通路３２，３３内の圧力よりも高い。この圧力差により、斜板室２４内の冷媒は、介在間隙４４及び油溝４２を経由して第１窓３１２及び第１連通路３２へ流出すると共に、介在間隙４５及び油溝４３を経由して第１連通路３２及び第２連通路３３へ流出する。
【００４２】
介在間隙４４、油溝４２、第１窓３１２及び第１連通路３２を流れる冷媒中の潤滑油は、第１スラスト軸受け２５を潤滑し、介在間隙４５、油溝４３、第２窓３１３及び第２連通路３３を流れる冷媒中の潤滑油は、第２スラスト軸受け２６を潤滑する。
【００４３】
図２（ｂ）に示すように、回転軸線２１０を中心とする角度幅αの油溝４２の終端４２２の先行端４２３（回転方向Ｒに関する先行側の端）は、第１窓３１２における回転方向Ｒに関する先行端３１４に位置する。回転軸線２１０を中心とする第１窓３１２の角度幅をγとすると、油溝４２の角度幅αは、γ／２よりも小さくしてある。
【００４４】
図２（ｄ）に示すように、回転軸線２１０を中心とする角度幅βの油溝４３の終端４３２の先行端４３３（回転方向Ｒに関する先行側の端）は、第２窓３１３における回転方向Ｒに関する先行端３１５に位置する。回転軸線２１０を中心とする第２窓３１３の角度幅をδとすると、油溝４３の角度幅βは、δ／２よりも小さくしてある。
【００４５】
本実施形態では、α＝β、γ＝δである。
図４のグラフにおける曲線Ｅ１，Ｅ２は、第１連通路３２及び第１シリンダボア２７内の圧力の変化を示す。曲線Ｅ１は、圧縮機の回転が低速の場合であり、曲線Ｅ２は、圧縮機の回転が高速の場合である。横軸は、回転軸２１の回転角度を表し、縦軸は、第１連通路３２及び第１シリンダボア２７内の圧力を表す。回転角度θ１は、複数の第１連通路３２のうちの１つと第１窓３１２との連通が開始するタイミングを表し、回転角度θ２は、第１連通路３２と第１窓３１２との連通が終了するタイミングを表す。回転角度θ１は、油溝４２と第１窓３１２との連通が開始するタイミングでもある。圧縮機の回転が低速及び高速のいずれの場合にも、第１連通路３２内及び第１シリンダボア２７内の圧力は、回転角度範囲〔θ１，θ２〕のうちの前半〔θ１，θ１＋（θ２−θ１）／２〕で最も低くなる。
【００４６】
第２連通路３３及び第２シリンダボア２８内の圧力の変化も図４のグラフにおける曲線Ｅ１，Ｅ２で示す変化と同じようになる。
図４に示す範囲〔θ１−γ，θ１〕は、第１窓３１２と第１シリンダボア２７との連通が開始するときの角度幅γの第１窓３１２の回転角度位置を表す。範囲〔θ１−α，θ１〕は、第１窓３１２と第１連通路３２との連通が開始するときの角度幅αの油溝４２の回転角度位置を表す。
【００４７】
図４に示すεは、回転軸線２１０を中心とする第１連通路３２の角度幅を表す。回転軸線２１０を中心とする角度幅εの第１連通路３２の角度位置は、範囲〔θ１，θ１＋ε〕にある。回転角度位置（θ１＋ε＋α）は、油溝４２と第１窓３１２との連通が終了するタイミングである。つまり、回転角度範囲〔θ１，θ１＋ε＋α〕は、油溝４２と第１窓３１２とが連通する期間を表す。
【００４８】
図４に示すＰｓは、吸入室１４２内の圧力（吸入圧）を表す。第１連通路３２及び第１シリンダボア２７内の圧力は、連通期間〔θ１，θ１＋ε＋α〕内で最も低圧となるため、斜板室２４内の圧力と第１シリンダボア２７内の圧力との差が連通期間〔θ１，θ１＋ε＋α〕内において最も大きくなる。従って、介在間隙４４、油溝４２、第１窓３１２及び第１連通路３２を流れる冷媒流量が最も多くなり、該冷媒中の潤滑油による第１スラスト軸受け２５の潤滑効率が最も高くなる。
【００４９】
このような事実は、第２連通路３３、第２シリンダボア２８及び油溝４３の側に関しても同様に成り立つ。
第１の実施形態では以下の効果が得られる。
【００５０】
（１）斜板２３の収容室である斜板室２４内の圧力は、吸入圧よりも高く、第１，２窓３１２，３１３が圧縮室２７１，２８１に連通した状態では、斜板室２４内の冷媒は、介在間隙４４，４５、油溝４２，４３、第１，２窓３１２，３１３及び第１，２連通路３２，３３を介して圧縮室２７１，２８１へ流れる。油溝４２，４３が軸内通路３１を経由しないため、軸内通路３１を経由した場合に比べて圧損が少なく、介在間隙４４，４５及び油溝４２，４３における冷媒流量が増す。従って、スラスト軸受け２５，２６の潤滑が十分に行われる。
【００５１】
（２）第１，２窓３１２，３１３の角度幅γ（＝δ）の先行側半分〔θ１−γ／２，θ１〕に油溝４２，４３を設けた構成は、冷媒中の潤滑油による第１，２スラスト軸受け２５，２６の潤滑効率を最も高くする。
【００５２】
（３）油溝４２が第１スラスト軸受け２５に対応して設けられており、油溝４３が第２スラスト軸受け２６に対応して設けられている。そのため、第１スラスト軸受け２５と第２スラスト軸受け２６とがほぼ同等に潤滑される。
【００５３】
次に、図５の第２の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符合を用い、その詳細説明は省略する。
図５（ａ）は、両頭ピストン２９の頭部２９１が上死点位置にあるときの状態を示し、図５（ｂ）は、両頭ピストン２９の頭部２９２が上死点位置にあるときの状態を示す。シール周面２１１に設けられた油溝４２Ａは、第１窓３１２の先行端３１４から離れているが、第１窓３１２の角度幅γの先行側半分にある。同様に、シール周面２１２に設けられた油溝４３Ａは、第２窓３１３の先行端３１５から離れているが、第２窓３１３の角度幅δ（＝γ）の先行側半分にある。
【００５４】
第２の実施形態においても、第１の実施形態と同様の効果が得られる。
次に、図６の第３の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符合を用い、その詳細説明は省略する。
【００５５】
図６（ａ），（ｂ）は、両頭ピストン２９の頭部２９１が上死点位置にあるときの状態を示し、図６（ｃ），（ｄ）は、両頭ピストン２９の頭部２９２が上死点位置にあるときの状態を示す。シール周面２１１には油溝４２Ｂが油溝４２と平行に設けられており、シール周面２１２には油溝４３Ｂが油溝４３と平行に設けられている。
【００５６】
隣り合う第１連通路３２間の回転軸線２１０を中心とした角度間隔をｕ１、回転軸線２１０を中心とした第１連通路３２の入口の角度幅をｗ１とすると、油溝４２と油溝４２Ｂとの角度間隔ｔ１は、ｕ１≦ｔ１≦ｕ１＋ｗ１の範囲に設定されている。隣り合う第２連通路３３間の回転軸線２１０を中心とした角度間隔をｕ２、回転軸線２１０を中心とした第２連通路３３の入口の角度幅をｗ２とすると、油溝４３と油溝４３Ｂとの角度間隔ｔ２は、ｕ２≦ｔ２≦ｕ２＋ｗ２の範囲に設定されている。
【００５７】
このような角度間隔ｔ１，ｔ２の設定をした構成では、油溝４２，４２Ｂの少なくとも一方と複数の第１連通路３２のうちの少なくとも１つとの連通が確保され、油溝４３，４３Ｂの少なくとも一方と複数の第２連通路３３のうちの少なくとも１つとの連通が確保される。従って、第１シリンダボア２７と斜板室２４とが油溝４２，４２Ｂによって常に連通され、第２シリンダボア２８と斜板室２４とが油溝４３，４３Ｂによって常に連通される。これは、スラスト軸受け２５，２６の潤滑効率の向上に寄与する。
【００５８】
次に、図７の第４の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符合を用い、その詳細説明は省略する。
図７（ａ）は、両頭ピストン２９の頭部２９１が上死点位置にあるときの状態を示し、図７（ｂ）は、両頭ピストン２９の頭部２９２が上死点位置にあるときの状態を示す。回転軸線２１０を中心とする油溝４２Ｃの角度幅は、回転軸線２１０を中心とする油溝４３Ｃの角度幅よりも大きくしてある。つまり、油溝４２Ｃの通路断面積は、油溝４３Ｃの通路断面積よりも大きい。油溝４２Ｃの終端４２２は、第１窓３１２の角度幅γ〔図４参照〕の先行側半分にあり、油溝４３Ｃの終端４３２は、第２窓３１３の角度幅δ〔図４参照〕の先行側半分にある。
【００５９】
第１窓３１２側の圧力は、第２窓３１３側の圧力よりも若干高くなる。油溝４２Ｃと油溝４３Ｃとのこのような通路断面積の違いは、油溝４２Ｃ内の冷媒流量と油溝４３Ｃ内の冷媒流量とをほぼ同等にすることを可能にする。油溝４２Ｃの通路断面積を油溝４３Ｃの通路断面積よりも大きくした構成は、第１スラスト軸受け２５と第２スラスト軸受け２６とをほぼ同等に潤滑することに寄与する。
【００６０】
次に、図８の第５の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符合を用い、その詳細説明は省略する。
図８（ａ）は、両頭ピストン２９の頭部２９１が上死点位置にあるときの状態を示し、図８（ｂ）は、両頭ピストン２９の頭部２９２が上死点位置にあるときの状態を示す。
【００６１】
油溝４２Ｄは、始端４２１（介在間隙４４側）から終端４２２（第１連通路３２側）へ向かうにつれて回転方向Ｒとは反対方向に向かう傾き形状をしており、油溝４３Ｄは、始端４３１（介在間隙４５側）から終端４３２（第２連通路３３側）へ向かうにつれて回転方向Ｒとは反対方向に向かう傾き形状をしている。油溝４２Ｄの終端４２２は、第１窓３１２の角度幅γ〔図４参照〕の先行側半分にあり、油溝４３Ｄの終端４３２は、第２窓３１３の角度幅δ〔図４参照〕の先行側半分にある。
【００６２】
第５の実施形態では、第１の実施形態と同様の効果が得られる。又、油溝４２Ｄ，４３Ｄの傾き形状は、回転軸２１の回転に伴って油溝４２Ｄ，４３Ｄ内の冷媒を介在間隙４４，４５側から第１，２連通路３２，３３側へ助勢する作用をもたらす。これは、油溝４２Ｄ，４３Ｄ内の冷媒流量増に寄与し、スラスト軸受け２５，２６における潤滑効率が向上する。
【００６３】
本発明では以下のような実施形態も可能である。
○第１の実施形態において、γ≠δであってもよい。
○第１の実施形態において、第１，２窓３１２，３１３の角度幅γ，δの後行側半分に油溝４２，４３の終端４２２，４３２を接続してもよい。
【００６４】
○フロントハウジング１３内に吸入室を設け、この吸入室から軸内通路３１を経由して圧縮室２７１，２８１へ冷媒を導入するようにしてもよい。
○圧縮機外の吸入圧領域から第１，２導入通路へ冷媒を導入するようにしてもよい。
【００６５】
○第１ロータリバルブ３５及び第２ロータリバルブ３６を回転軸２１とは別体に形成してもよい。
【符号の説明】
【００６６】
１０…両頭ピストン式圧縮機。１１…第１シリンダブロック。１２…第２シリンダブロック。１４２…吸入圧領域としての吸入室。２１…回転軸。２１３…外周面。２１４…内端部。２３…カムとしての斜板。２４…カム収容室としての斜板室。２５…第１スラスト軸受け。２６…第２スラスト軸受け。２５１，２５２，２６１，２６２…レース。２５３，２６３…転動子。２７…第１シリンダボア。２７１…第１圧縮室。２８…第２シリンダボア。２８１…第２圧縮室。２９…両頭ピストン。３１…第１導入通路及び第２導入通路を構成する軸内通路。３１２…第１導入通路を構成する第１窓。３１３…第２導入通路を構成する第２窓。３２…第１連通路。３３…第２連通路。３４…外部冷媒回路。３５…第１ロータリバルブ。３６…第２ロータリバルブ。４０…第１導入通路。４１…第２導入通路。４２，４２Ａ，４２Ｂ，４２Ｃ，４２Ｄ，４３，４３Ａ，４３Ｂ，４３Ｃ，４３Ｄ…油通路としての油溝。４２１，４３１…始端。４２２，４３２…終端。４４，４５…介在間隙。α，β，γ，δ，ε…角度幅。Ｒ…回転方向。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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