(57)【要約】【課題】強度と導電性を兼ね備えた銅合金、及びその製造方法を提供する。【解決手段】この銅合金は、適切な組成をもった合金の鋳造、冷間加工、時効処理によりＣｕ初晶デンドライトならびに、添加元素が過飽和に固溶したＣｕ相と化合物相からなる共晶の複合組織が冷間加工により伸長され、時効処理により所望の微細化合物相を分散した組織から成る。この組織により高強度と高導電性を兼備することができる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
原子％による組成が、一般式：Ｃｕ１００−ａ−ｂ−ｃ（Ｚｒ、Ｈｆ）ａ（Ａｇ、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ）ｂ（Ｃ、Ｂ、Ｓｉ、Ａｌ）ｃ  （式中、３．５≦ａ＜６．０、０．０５≦ｂ≦１．５、０≦ｃ≦０．５）で表され、平均二次デンドライトアーム間隔が５μｍ以下のＣｕ初晶と、化合物相およびＣｕ相で構成される共晶マトリックスから構成された組織を有することを特徴とする強度と導電性に優れた銅合金。
【請求項２】
前記Ｃｕ初晶と共晶マトリックスが互いに層状組織を有していることを特徴とする請求項１に記載の強度と導電性に優れた銅合金。
【請求項３】
引張強さσｆが１０００ＭＰａ以上であり、しかも、導電率δが、焼鈍した純銅の導電性に対する相対比として３０％ＩＡＣＳ以上であることを特徴とする請求項１又は２に記載の強度と導電性に優れた銅合金。
【請求項４】
強度と導電性に優れた銅合金を製造するための方法であって、原子％による組成が、一般式：Ｃｕ１００−ａ−ｂ−ｃ（Ｚｒ、Ｈｆ）ａ（Ａｇ、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ）ｂ（Ｃ、Ｂ、Ｓｉ、Ａｌ）ｃ  （式中、３．５≦ａ＜６．０、０．０５≦ｂ≦１．５、０≦ｃ≦０．５）で表される組成となるように各元素を調合した母合金を溶解させ、その後、冷却凝固させることを特徴とする、強度と導電性に優れた銅合金の製造方法。
【請求項５】
前記冷却凝固後の銅合金に５０％以上の冷間加工を行うことで、Ｃｕ初晶と共晶マトリックスに互いに層状組織を形成させることを特徴とする請求項４に記載の銅合金の製造方法。
【請求項６】
前記冷間加工を行った後に、３００〜４００℃の温度範囲で０．５〜２時間の時効処理を行うことを特徴とする請求項５に記載の銅合金の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、携帯電話等に代表される小型情報機器のコネクタ用電気接点部材として利用される強度と導電性とを兼ね備えた銅合金及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
携帯電話などの情報機器は、小型化、高密度化が進み、今後も更に進展すると考えられる。現在、このような機器のコネクタの電気接点部材には、主としてベリリウム銅合金が使用されている。しかし将来の超小型コネクタ用として狭ピッチ化に対応するには、ベリリウム銅合金では材料強度と導電性の両面で不十分と考えられ、また、ベリリウムは毒性の高い元素として知られ、人体・環境への影響を考慮して、今後はベリリウムを含まない高強度高導電性合金の使用が望まれている。
そこで、ベリリウムを含まず高強度・高導電率を有する銅合金が開発されてきており、このような銅合金としては、例えば以下のような特許文献が存在する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第２５０１２７５号公報
【特許文献２】特開平１０−１８３２７４号公報
【特許文献３】特開２００５−２８１７５７号公報
【特許文献４】特開２００６−２９９２８７号公報
【０００４】
ベリリウム銅合金以外で電気接点部材として使用可能な高強度・高導電性合金としては、コルソン合金などに代表される析出硬化型銅合金やＣｕ−Ｎｉ−Ｓｎ系、Ｃｕ−Ｔｉ系等のスピノーダル分解型銅合金が知られている。
析出硬化型銅合金としては、Ｃｕ−Ｚｒ、Ｃｕ−Ｃｒ、Ｃｕ−Ａｇ、Ｃｕ−Ｆｅ等を基本形に様々な合金開発が現在も盛んに行われており、その例として上記特許文献１〜４が挙げられる。これらの析出硬化型銅合金では、Ｃｕに強度を向上させるための合金元素を添加することで、Ｃｕ母相と異なる第２相を析出させ、さらに強加工によりこの相を細かく分散させることで、高強度と高導電率を両立させることを可能としている。
【０００５】
しかし、上記の手法では、主に合金元素をＣｕ母相へ再固溶させ加工性を向上させるための高温での溶体化処理、第２相を適正に析出させて望ましい特性を発現させるための時効処理といった複数回の熱処理を必要とし、最終部材となるまでに煩雑なプロセスを経なければならないために、多量の熱エネルギーが必要となる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
このような状況から、ベリリウムを含まず、高い強度と導電率を兼ね備えた銅合金の開発が行われてきたが、材料・製造コスト面も含め、ベリリウム銅合金を凌駕するような実用合金は未だ見出されていない。本発明は、高強度と高導電性を併せ持ち、ベリリウムを含まない銅合金を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者等は種々検討を行なった結果、加工前に高温での溶体化処理を必要とせず、加工後に比較的低温で時効処理することのみでＣｕ母相中に微細な化合物相が均一に分散した組織が得られ、この結果、強度と導電性に優れた銅合金が製造できることを見出し、本発明を完成させた。
【０００８】
上記課題を解決可能な本発明の銅合金は、原子％による組成が、一般式：Ｃｕ１００−ａ−ｂ−ｃ（Ｚｒ、Ｈｆ）ａ（Ａｇ、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ）ｂ（Ｃ、Ｂ、Ｓｉ、Ａｌ）ｃ  （式中、３．５≦ａ＜６．０、０．０５≦ｂ≦１．５、０≦ｃ≦０．５）で表され、平均二次デンドライトアーム間隔が５μｍ以下のＣｕ初晶と、化合物相およびＣｕ相で構成される共晶マトリックスから構成された組織を有することを特徴とする。尚、本発明の銅合金は、不可避的不純物として、Ｏ、Ｓ、Ｆｅ、Ａｓ、Ｓｂ等を含むが、これらの総量は０．１原子％以下である。
【０００９】
また、本発明の銅合金は、前記の原子％による組成と組織を有した銅合金であって、当該銅合金に５０％以上の冷間加工を行うことで、Ｃｕ初晶と共晶マトリックスが互いに層状組織を有していることを特徴とする。
【００１０】
また、本発明の銅合金は、前記の銅合金であって、当該銅合金の引張強さσｆが１０００ＭＰａ以上であり、しかも、導電率δが、焼鈍した純銅の導電性に対する相対比として３０％ＩＡＣＳ以上であることを特徴とする。
【００１１】
又、本発明は、強度と導電性に優れた銅合金を製造するための方法であり、この製法は、原子％による組成が、一般式：Ｃｕ１００−ａ−ｂ−ｃ（Ｚｒ、Ｈｆ）ａ（Ａｇ、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ）ｂ（Ｃ、Ｂ、Ｓｉ、Ａｌ）ｃ  （式中、３．５≦ａ＜６．０、０．０５≦ｂ≦１．５、０≦ｃ≦０．５）で表される組成となるように各元素を調合した母合金を溶解させ、その後、冷却凝固させることを特徴とする。
【００１２】
又、本発明は、上記の特徴を有した製法において、前記冷却凝固後の銅合金に５０％以上の冷間加工を行うことで、Ｃｕ初晶と共晶マトリックスに互いに層状組織を形成させることを特徴とするものでもある。
【００１３】
更に、本発明は、上記の特徴を有した製法において、前記冷間加工を行った後に、３００〜４００℃の温度範囲で０．５〜２時間の時効処理を行うことを特徴とするものでもある。
本発明では、上記の製法によって、上記の引張強さσｆと導電率δを兼備した銅合金を製造でき、従来の課題を解決できる。
【００１４】
ここで、本発明の銅合金の添加元素の効果および添加元素の組成限定理由について説明する。本発明の銅合金を構成するＺｒ、Ｈｆから選ばれる１種または２種の添加元素群は、Ｃｕに対して負の混合熱を有し、融点を降下させるとともに初晶としてＣｕデンドライト、残部融液が当該元素群とＣｕの間で化合物ならびに元素群が固溶したＣｕで構成される共晶組織を形成せしめる。共晶組織中の当該元素群の固溶および化合物の形成はＣｕの導電率を大きく損なうことなく強度を向上させる。
【００１５】
また、Ｚｒ、Ｈｆから選ばれる１種または２種以上の添加元素群の組成範囲を、３．５以上６．０未満（原子％）に限定した。添加元素群が３．５原子％未満では化合物の生成量が少なく銅合金の強度向上効果が少ない。一方、６．０原子％以上では初晶であるＣｕデンドライトの生成量が少なく銅合金の導電性を損なうばかりか、後の冷間加工性を低下させる。
【００１６】
また、本発明の銅合金を構成するＡｇ、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄから選ばれる１種または２種以上の添加元素群は本発明の根幹を構成する添加元素である。当該元素群は、Ｃｕ-（Ｚｒ、Ｈｆ）二元合金融液に対し強い化学的親和力を有し、少量の添加で融液中に均一に分散する。この均一に分散した添加元素が凝固時に結晶核の生成起点となり、Ｃｕ初晶デンドライト、および化合物相およびＣｕ相で構成される共晶マトリックスの組織を劇的に微細化する。この元素群の添加により、鋳造材のＣｕ初晶デンドライトの平均二次デンドライトアーム間隔が５μｍ以下となり、これに伴い共晶として凝固する残部融液も５μｍ以下となる。Ｃｕ初晶デンドライトの平均二次デンドライトアーム間隔が５μｍ超の場合、後の冷間加工および熱処理で強度と導電性の上昇が見込めない。上記平均二次デンドライトアーム間隔は、例えば、「銅及び銅合金の基礎と工業技術」日本伸銅協会発行に従い、鋳造時の熱流束方向に平行な断面組織より求めた。
【００１７】
また、Ａｇ、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄから選ばれる１種または２種以上の添加元素群についても組成範囲を、０．０５以上１．５以下（原子％）に限定した。当該元素群が０．０５原子％未満では凝固時に結晶核生成の生成起点数が少なく組織の微細化効果に乏しい。
一方、１．５原子％超では導電性は向上するものの、凝固時にＺｒ，Ｈｆから選ばれる１種または２種の添加元素群との間で化合物相を形成するため、Ｚｒ、Ｈｆから選ばれる１種または２種の元素群添加の効果を損ない、銅合金の強度と冷間加工性を低下させる。
【００１８】
さらに、本発明の銅合金を構成するＣ、Ｂ、Ｓｉ、Ａｌから選ばれる１種または２種以上の添加元素群は、比較的原子半径が小さいか、あるいは合金内で価電子上に半金属的に振る舞う元素であり、容易にＣｕ融液中に固溶する。溶解凝固時にＣｕ融液中に固溶した当該元素群は、冷間加工の後の時効処理で、Ｚｒ、Ｈｆから選ばれる１種または２種以上の添加元素群との間で、高融点かつ極めて高硬度の微細化合物相を形成し、銅合金の導電率を大きく損なうことなく強度を補助的に向上させる。
【００１９】
Ｃ、Ｂ、Ｓｉ、Ａｌから選ばれる１種または２種以上の添加元素群についても組成範囲を、０以上０．５以下（原子％）に限定した。当該元素群を含まなくとも高強度および高導電性を兼備した銅合金は得られる。このため当該元素群の量を０以上と規定した。しかしながら、０．５原子％超では凝固時にＺｒ、Ｈｆから選ばれる１種または２種の添加元素群との間で化合物相を形成するため、Ｚｒ，Ｈｆから選ばれる１種または２種以上の元素群添加の効果を損ない、銅合金の強度と冷間加工性を低下させる。
【００２０】
また、本発明における冷間加工率および組織の規定理由について説明する。本発明の銅合金への冷間加工率を５０％以上と規定した。５０％未満の加工率では銅合金中に充分なひずみを導入することができず、このため固溶した添加元素群の再分配による化合物相形成および組織の微細化効果が望めない。この結果、銅合金の強度向上効果が少ない。冷間加工率を５０％以上、さらに好ましくは８０％以上とすることで、銅合金の強度が上昇するのみならず、変形能に優れたＣｕ初晶デンドライト相が層状組織を形成するため導電性が向上する。
【００２１】
本発明における時効処理の温度の限定理由について説明する。本発明において冷間加工を行った後の時効処理の温度を３００〜４００℃の範囲に限定しているのは、時効処理の温度が３００℃未満であれば冷間加工時に導入された歪みを充分開放できないため時効処理で導電性の向上が望めないからである。時効処理の温度が４００℃超であれば結晶粒が粗大化し強度が低下する。
【００２２】
さらに、本発明において時効処理の時間の限定理由について説明する。本発明において冷間加工を行った後の時効処理の時間を０．５〜２時間の範囲に限定しているのは、時効処理温度と同様、時間が０．５時間未満であれば冷間加工時に導入された歪みを充分開放できないため時効処理で導電性の向上が望めないからである。時間が２時間超であれば結晶粒が粗大化し強度が低下する。
【００２３】
これらの限定範囲を満たすことによって、本発明の銅合金は引張強さσｆが１０００ＭＰａ以上ならびに導電率δ（焼鈍した純銅の導電性に対する相対比）が３０％ＩＡＣＳ以上を兼備する強度と導電性を発現することが可能となる。
【発明の効果】
【００２４】
組成、冷間加工および時効処理の組合せを制御することにより製造された本発明の銅合金は、優れた強度と高い導電性を兼備し、電気接点部材として有用である。合金の組成と、それに合せた冷間加工率および時効処理の条件を変化させることにより、強度と導電率は高いバランスで比較的容易に制御できる。また毒性の高いベリリウムを含まないため、人体・環境に与える危険性が格段に低い安全な材料である。さらに高温長時間の後に急冷が必要な溶体化処理が必要ないため、製造加工コストを低く抑えることも可能である。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明の請求項１に記載する銅合金を鋳造するための好ましい実施形態を示す図である。
【図２】（ａ）はＣｕ９３．５Ｚｒ５．５Ａｇ１合金鋳造材の断面組織、（ｂ）はＣｕ９３．５Ｚｒ５．５Ａｇ１合金鋳造材を圧延により冷間加工した圧延方向断面組織、（ｃ）はＣｕ９３．５Ｚｒ５．５Ａｇ１合金鋳造材を圧延により冷間加工した後、時効処理を施した試料の圧延方向断面組織である。
【図３】Ｃｕ９３．５Ｚｒ５．５Ａｇ１合金鋳造材、圧延材および時効処理材から得たＸ線回折図形である。
【図４】Ｃｕ９３．５Ｚｒ５．５Ａｇ１合金鋳造材を圧延により８５％の冷間加工を施した後に、３７５℃で１時間の時効処理した合金の真応力‐真ひずみ曲線である。
【図５】実施例にて使用した引張試験片の形状を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
本発明に係る高強度および高導電性を兼備した銅合金は、原子％による組成が、一般式：Ｃｕ１００−ａ−ｂ−ｃ（Ｚｒ、Ｈｆ）ａ（Ａｇ、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ）ｂ（Ｃ、Ｂ、Ｓｉ、Ａｌ）ｃ  （式中、３．５≦ａ＜６．０、０．０５≦ｂ≦１．５、０≦ｃ≦０．５）で表され、平均二次デンドライトアーム間隔が５μｍ以下のＣｕ初晶と、化合物相およびＣｕ相で構成される共晶マトリックスからなる組織で構成されている。
【００２７】
本発明に係る高強度および高導電性を兼備した銅合金は、好ましくは５０％以上の冷間加工を行うことで、Ｃｕ初晶と共晶マトリックスが互いに層状組織で構成されている。
【００２８】
本発明に係る高強度および高導電性を兼備した銅合金は、さらに好ましくは冷間加工を行った後に３００〜４００℃の温度範囲で０．５〜２時間の時効処理を行うことで構成されている。
【００２９】
以下、本発明の好ましい実施形態について図示により説明する。
図１は、本発明の銅合金を製造する実施形態を示している。予めアルゴン雰囲気中アーク溶解炉により本発明の組成を有する母合金を溶製し、図１に示す石英製ノズル内に装填して、高周波誘導加熱により再溶解せしめる。再溶解した合金溶湯を、石英製ノズル下部のオリフィスよりガス圧等により噴出させ、ノズル下部に設置した銅鋳型中に鋳込み、冷却凝固させ合金塊を得た。
【００３０】
ここで、本発明の組成を有する合金を溶解する方法はアルゴン雰囲気中アーク溶解および高周波誘導加熱のみに限定されるものではなく、抵抗加熱、電子ビーム加熱も用いることができることは言うまでもない。
【００３１】
また、溶解した合金を冷却凝固させる鋳型の材質および形状は銅製および円柱状に限定されるものではなく、材質は鋼製、銅合金等が好ましく使用でき、鋳型形状は工夫によりブロック状、板状、管状等の合金塊として製造することが可能である。
【００３２】
また、本発明における冷間加工については、板材を簡便に得るためには圧延が好ましく用いられるが、圧延に限定される必要はなく、押出し、線引き、鍛造、プレス成形を用いることができる。
【００３３】
さらに、本発明における冷間加工後の時効処理については、本発明に係る銅合金の表面酸化を防止するため、真空雰囲気、不活性ガス雰囲気が好ましく用いられる。加熱後の冷却は作業効率を考慮して空冷もしくは水冷が好ましく用いられる。しかしながら当該時効処理は処理雰囲気、加熱方法および冷却方法を選ばない。
【００３４】
図２は、本発明に係る銅合金の断面組織を示すものである。図２（ａ）は、本発明における組成のうちＣｕ９３．５Ｚｒ５．５Ａｇ１合金の鋳造組織を示している。図中の白色組織はＣｕ初晶のデンドライトであり、残部の灰色組織は化合物相および添加元素を過飽和に固溶したＣｕ相で構成される共晶である。図中の白色Ｃｕ初晶の平均二次デンドライトアーム間隔は３．４μｍであった。
【００３５】
また、図２（ｂ）は、Ｃｕ９３．５Ｚｒ５．５Ａｇ１合金鋳造材を圧延により８５％の冷間加工を施した圧延方向組織を示している。白色Ｃｕ初晶デンドライト組織および灰色共晶組織の圧延方向垂直の組織厚みは１．０〜３．０μｍであり、組織が著しく圧延方向に伸長されていることが見てとれる。
【００３６】
また、図２（ｃ）は、Ｃｕ９３．５Ｚｒ５．５Ａｇ１合金鋳造材を圧延により８５％の冷間加工した後、３７５℃で１時間時効処理した圧延方向組織を示している。
白色Ｃｕ初晶デンドライト組織および灰色共晶組織の圧延方向垂直の組織厚みは１．０〜３．０μｍと圧延による組織の伸長は維持されている。さらに、時効処理により白色Ｃｕ初晶デンドライトの伸長組織中に平均粒径２．０μｍ程度の化合物相が晶出する。
【００３７】
図３は、Ｃｕ９３．５Ｚｒ５．５Ａｇ１合金鋳造材、圧延材および時効処理材から得たＸ線回折図形である。鋳造材のＸ線回折図形は面心立方構造のＣｕ相と同定される。さらに、鋳造材に圧延による冷間加工は面心立方構造のＣｕ相とＣｕ５Ｚｒ化合物相が同定される。Ｃｕ５Ｚｒ化合物相は冷間加工により、化合物相および添加元素を過飽和に固溶したＣｕ相の共晶組織の中から、添加元素の再分配と集合組織化に伴い晶出したものである。時効処理材から得たＸ線回折図形は、冷間圧延材と変化は認められない。断面組織で認められた白色Ｃｕ初晶デンドライトの伸長組織中の平均粒径２．０μｍの化合物相は体積分率が小さいためにＸ線回折では検知できない。
【００３８】
図４は、Ｃｕ９３．５Ｚｒ５．５Ａｇ１合金鋳造材を圧延により８５％の冷間加工を施した後に、３７５℃で１時間の時効処理した合金の真応力‐真ひずみ曲線を示している。０．２％耐力は８６０ＭＰａ、ヤング率は１１４ＧＰａ、引張強さは１２１０ＭＰａ、破断ひずみが２．８％であった。
【実施例】
【００３９】
以下、本発明の実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００４０】
上述の本発明の好ましい実施形態で述べた銅鋳型に合金を鋳造することにより表１の実施例１〜２０に記載する合金組成の鋳塊（幅１０ｍｍ、長さ２０ｍｍ、厚さ２．０ｍｍ）を得た。これらの鋳造材を表１に示す加工率で圧延により冷間加工し、その後、表１の処理温度および処理時間で時効処理を施した。これらの処理済み板材を図５に示される形状に冷間打抜き加工し引張試験片とした。表１に記載する導電性は、板材の表面酸化スケールを除去した後、四端子法で評価した。
【００４１】
【表１】
2010229461.tif 000002
【００４２】
表１に示すように、本発明の組成を有する合金を鋳造し、本発明の冷間加工ならびに時効処理を適切に施すことにより実施例１〜２０では、引張強さσｆが１０００ＭＰａ以上ならびに導電率δ（焼鈍した純銅の導電性に対する相対比）が３０％ＩＡＣＳ以上の強度と導電性に優れた銅合金が得られる。
【００４３】
一方、表２に実施例１〜２０と同様の製造方法でありながら本発明の請求項を満たさない比較例１〜２０を示す。
【００４４】
【表２】
2010229461.tif 000003
【００４５】
表２の比較例１は、本発明の根幹をなすＡｇ、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄの１種または２種以上の添加元素を含まないため請求項１記載の二次デンドライトアーム間隔を満たさず、鋳造後の適切な冷間加工および時効処理を施しても引張強さ、導電率ともに低い。
【００４６】
比較例２も、Ｚｒ、Ｈｆの１種または２種の添加元素が限定範囲よりも少ないために本発明の二次デンドライトアーム間隔を満たさず、適切な冷間加工および時効処理を施しても引張強さ、導電率ともに低い。
【００４７】
比較例３〜７は、本発明で限定する組成範囲を外れるために、加工性に乏しく本発明の加工率の冷間加工を行っても圧延割れが生じてしまう。
【００４８】
比較例８〜１０は、本発明で規定するＺｒ、Ｈｆと同族元素であるＴｉを含有させた例であるが、Ｔｉは室温で母相であるＣｕ中での固溶限が大きく、冷間加工、時効処理後の引張強さを僅かに低下させるとともに、導電性を大きく損なう。
【００４９】
比較例１１〜２０は、本発明の実施例の中で結果の良好であった実施例２あるいは実施例１５と同一試料であるが、本発明の加工率で冷間加工を行っていないか、本発明における時効処理の温度ならびに時間の限定範囲を外れているため引張強さもしくは導電率が本発明において規定する値に満たない。
【００５０】
以上述べたように、本発明の実施例１〜２０に対し比較例１〜２０は、引張強さσｆが１０００ＭＰａ以上ならびに導電率δ（焼鈍した純銅の導電性に対する相対比）が３０％ＩＡＣＳ以上を兼備させることはできない。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明の銅合金は、携帯電話等に代表される小型情報機器のコネクタ用電気接点部材として利用される強度と導電性とを兼ね備えており、有用である。
【図１】
2010229461.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
2010229461.tif 000007
【図２】
2010229461.tif 000008