(57)【要約】【課題】任意の気孔率および気孔サイズを有する多孔質焼結体を提供する。【解決手段】スラリーを製造するスラリー混練工程、および脱泡処理された前記スラリー中に添加ガスからなる気泡核を分散形成する気泡核形成工程を含む発泡性スラリー製造工程と、前記気泡核を含む前記スラリーを所定圧力に減圧することにより、前記気泡核を膨張させる減圧膨張工程、および前記気泡核が膨張して体積が増大した前記スラリーを真空凍結乾燥させる真空凍結乾燥工程を含み、前記原料粉末が前記バインダによって保持されてなるグリーン体を形成するグリーン体形成工程と、前記グリーン体を焼結することにより、多孔質焼結体を形成する焼結工程と、を有し、少なくとも前記減圧膨張工程を、前記所定圧力における前記スラリーの凝固点を超え沸点未満の予備冷却温度に保持しながら行う。【選択図】図３
2010228932.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
原料粉末、バインダ、および水を含む材料からなるスラリーからグリーン体を形成し、このグリーン体を焼結して多孔質焼結体を製造する多孔質焼結体の製造方法であって、
前記材料を混練してスラリーを製造するスラリー混練工程、前記スラリーから気泡および溶存ガスを除去する脱泡工程、および脱泡された前記スラリーに添加ガスを導入しながら攪拌することにより、前記スラリー中に前記添加ガスからなる気泡核を分散形成する気泡核形成工程を含む発泡性スラリー製造工程と、
前記気泡核を含む前記スラリーを所定圧力に減圧することにより、前記気泡核を膨張させる減圧膨張工程、および前記気泡核が膨張して体積が増大した前記スラリーを真空凍結乾燥させる真空凍結乾燥工程を含み、前記原料粉末が前記バインダによって保持されてなるグリーン体を形成するグリーン体形成工程と、
前記グリーン体を焼結して多孔質焼結体を形成する焼結工程と、
を有し、
少なくとも前記減圧膨張工程を、前記所定圧力における前記スラリーの凝固点を超え沸点未満の予備冷却温度に保持しながら行うことを特徴とする多孔質焼結体の製造方法。
【請求項２】
前記気泡核形成工程を、前記スラリーを前記予備冷却温度に保持した状態で行うことを特徴とする請求項１に記載の多孔質焼結体の製造方法。
【請求項３】
前記脱泡工程の後、前記スラリーを前記予備冷却温度に保持しながら真空混練することを特徴とする請求項１または２に記載の多孔質焼結体の製造方法。
【請求項４】
前記発泡性スラリー製造工程において、前記気泡核形成工程の後に、前記気泡核を含む前記スラリーを前記予備冷却温度に保持しながら成形型に充填する充填工程を有することを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の多孔質焼結体の製造方法。
【請求項５】
前記スラリー混練工程において、前記スラリーに界面活性剤を添加することを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の多孔質焼結体の製造方法。
【請求項６】
前記予備冷却温度は、５℃未満であることを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載の多孔質焼結体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、多孔質焼結体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
多孔質焼結体は、軽量構造材、燃料電池やアルカリ二次電池の電極、各種フィルタ、触媒担持体、人工骨等の生体材料、消音材、断熱材、気化促進部品、電磁波遮蔽材などの素材として、多様な用途に用いられている。
【０００３】
従来、このような多孔質焼結体を製造する方法として、原料粉末を含むスラリーを製造し、これを焼成する方法（スラリー発泡法）が知られている（特許文献１）。また、表面をメッキした発泡樹脂を加熱して樹脂部分を消失させる方法により、金属製の多孔質焼結体を製造することも提案されている（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平９−１１８９０１号公報
【特許文献２】特開平４−２７５９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
多孔質焼結体には、各種用途に応じて、任意の気孔率や気孔サイズが求められる。従来、多孔質焼結体の気孔率や気孔サイズは、スラリー発泡法の場合にはスラリーの組成や処理温度等を調整することによって、また発泡樹脂を基材とする場合には任意の形状の発泡樹脂を用いることによって、ある程度の制御が可能である。しかしながら、従来の製造方法において、気孔率や気孔サイズを精密に制御することは困難であり、さらに気孔径のばらつきを抑えることも技術的に大きな課題であった。加えて、厚さ５ｍｍ以上の厚板や３Ｄ（立体任意形状）の多孔質焼結体ではこれらの課題はより困難である。
【０００６】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、任意の気孔率および気孔サイズを有する多孔質焼結体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、原料粉末、バインダ、および水を含む材料からなるスラリーからグリーン体を形成し、このグリーン体を焼結して多孔質焼結体を製造する多孔質焼結体の製造方法であって、前記材料を混練してスラリーを製造するスラリー混練工程、前記スラリーから気泡および溶存ガスを除去する脱泡工程、および脱泡された前記スラリーに添加ガスを導入しながら攪拌することにより、前記スラリー中に前記添加ガスからなる気泡核を分散形成する気泡核形成工程を含む発泡性スラリー製造工程と、前記気泡核を含む前記スラリーを所定圧力に減圧することにより、前記気泡核を膨張させる減圧膨張工程、および前記気泡核が膨張して体積が増大した前記スラリーを真空凍結乾燥させる真空凍結乾燥工程を含み、前記原料粉末が前記バインダによって保持されてなるグリーン体を形成するグリーン体形成工程と、前記グリーン体を焼結して多孔質焼結体を形成する焼結工程と、を有し、少なくとも前記減圧膨張工程を、前記所定圧力における前記スラリーの凝固点を超え沸点未満の予備冷却温度に保持しながら行う。
【０００８】
この製造方法によれば、減圧膨張工程においてスラリーが凍結および沸騰しない温度に冷却されているので、スラリー中の成分（特に水）を減圧によって沸騰させることなく気泡核を膨張させることができる。したがって、スラリー中に導入した添加ガスを脱出させず、気孔率を精密に制御しながら多孔質焼結体を製造することができる。
また、従来の製造方法では、気泡の保持や形状の維持のためにある程度のスラリー粘度を必要としており、そのためのバインダやその他の添加物をスラリーに混合していた。しかし、これらバインダやその他の添加物は焼結後に不純物として残留するおそれがある。これに対して、本発明の製造方法では、冷却によりスラリーの粘度を増大させることができるので、気泡の保持や形状維持のためのバインダや添加物を減量することができ、多孔質焼結体の不純物を減らすことができる。
【０００９】
この製造方法において、前記気泡核形成工程を、前記スラリーを前記予備冷却温度に保持した状態で行うことが好ましい。
この場合、冷却によってスラリーの粘度が増大しているので、導入された添加ガスが浮力によってスラリーから脱出するのを防止できる。したがって、スラリー中の添加ガス量をより精密に制御することができる。
【００１０】
前記脱泡工程の後、前記スラリーを前記予備冷却温度に保持しながら真空混練することが好ましい。
この場合、添加ガスを導入する前のスラリーを冷却して真空混練することにより、予備冷却温度での脱泡が行われるので、より精密にスラリー中のガス量を制御することができる。
また、脱泡工程から減圧膨張工程を冷却状態に維持することにより、途中で添加ガスがスラリーから抜けることがなく、スラリー中の添加ガス量を焼結まで維持することができる。したがって、任意の気孔率の多孔質焼結体を得ることができる。
【００１１】
この多孔質焼結体の製造方法の前記発泡性スラリー製造工程において、前記気泡核形成工程の後に、前記気泡核を含む前記スラリーを前記予備冷却温度に保持しながら成形型に充填する充填工程を有することが好ましい。この場合、スラリーを冷却状態で成形型内に入れてから減圧膨張工程を行い、気泡核を膨張させるので、成形型の形状に応じた任意の外形を形成できるとともに、自重による変形を抑制できる。したがって、任意の外形の多孔質焼結体や、厚い多孔質焼結体を得ることができる。
【００１２】
また、この製造方法において、前記スラリー混練工程において、前記スラリーに界面活性剤を添加することが好ましい。界面活性剤を適量添加することにより、気孔同士の連結によるウィンドウサイズの大きい気孔を形成することができる。
【００１３】
また、この製造方法において、前記予備冷却温度は５℃未満であることが好ましい。５℃未満に冷却することにより、スラリーが添加ガスを確実に保持でき、より精密な気孔率の制御と、均質な気孔率と気孔径のグリーン体の形成が実現できる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の多孔質焼結体の製造方法によれば、添加ガス量、減圧膨張工程における圧力および予備冷却温度を設定することにより、任意の気孔率を有する多孔質焼結体を容易に製造することができる。また、気孔率の制御が可能になることにより、多孔質焼結体の寸法の制御が容易となる。さらに、気孔率を制御するこれらのパラメータに対して、気孔サイズを制御するパラメータは原料粉末の粒径、スラリーの組成、形成条件等であり、これらは気孔率にあまり影響がないので、気孔率の制御とは独立して気孔サイズを調整でき、多孔質焼結体の気孔サイズの制御も容易となる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】多孔質焼結体の製造過程における気泡のウィンドウサイズを示す模式図である。
【図２】本発明の多孔質焼結体の製造方法において、気泡核形成工程を示す攪拌装置の模式図である。
【図３】本発明の多孔質焼結体の製造方法において、スラリーの充填工程（ａ）、減圧膨張工程（ｂ）、凍結固化工程および真空凍結乾燥工程（ｃ）および焼結工程（ｄ）を示す模式図である。
【図４】本発明の多孔質焼結体の製造方法において、減圧膨張工程の圧力を変化させた場合の多孔質焼結体の気孔率の変化を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の多孔質焼結体の製造方法について説明する。この製造方法は、気泡を有するスラリーを作成する発泡性スラリー製造工程と、このスラリーをグリーン体に形成するグリーン体形成工程と、グリーン体を焼結する焼結工程とを有する。
発泡性スラリー製造工程は、原料粉末とバインダと水とを含有する材料を混練してスラリーを製造するスラリー混練工程と、このスラリーから気泡および溶存ガスを除去する脱泡工程と、スラリー中に気泡核を分散形成する気泡核形成工程とを含む。
グリーン体を形成する工程は、スラリー中の気泡核を膨張させる減圧膨張工程と、気泡核が膨張した状態のスラリーを凍結させる凍結固化工程と、凍結したスラリーからグリーン体を形成する真空凍結乾燥工程とを含む。
【００１７】
ここで、多孔質焼結体全体における気孔の体積割合を気孔率と呼ぶ。気孔率は、同形の中実体の計算上の重量に対する実測重量から算出することができる。
また、多孔質焼結体の表面における５〜１００倍顕微鏡写真の視野中の気孔の面積を測定して算出した円相当径の算術平均を、平均気孔径と呼ぶ。
【００１８】
また、図１に示すように、スラリー中で気泡Ｃ同士が連結した部分ｗをウィンドウと呼ぶ。スラリー中の水分が除去され原料粉末が焼結された多孔質焼結体においては、ウィンドウｗは開口した状態となる。したがって、このウィンドウｗの大きさ（ウィンドウサイズ）が大きいほど、連続気孔の連通度が大きい、すなわち通気性や通水性の高い多孔質焼結体となる。
【００１９】
［発泡性スラリー製造工程］
（スラリー混練工程および脱泡工程）
まず、原料粉末、バインダ、水を含む材料を混練し、スラリーＳを調製する混練工程を行う。この混練を真空雰囲気で行うことにより、脱泡しながらスラリーＳを作成できる。つまり、スラリー混練工程と脱泡工程とが同時に行われる。
【００２０】
原料粉末は、Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ａｌ，Ａｇ，ステンレス鋼等の金属やセラミックス等、焼結が可能な材料の粉末であって、水アトマイズ法，プラズマアトマイズ法などのアトマイズ法、酸化物還元法，湿式還元法，カルボニル反応法などの化学プロセス法によって製造される。スラリー中の原料粉末の含有割合は３０〜８０質量％とする。なお、多孔質焼結体の平均気孔径や、スラリーＳにおけるウィンドウの大きさは、原料粉末の平均粒径（粒度）が大きいほど大きくなる。したがって、原料粉末の平均粒径を調整することにより、多孔質焼結体の平均気孔径やウィンドウの大きさを調整することができる。
【００２１】
バインダは、原料粉末の粒子間を結合するものであり、メチルセルロース，ヒドロキシプロピルメチルセルロース，ヒドロキシエチルメチルセルロース，カルボキシメチルセルロースアンモニウム，エチルセルロース，ポリビニルアルコールなどの水溶性樹脂結合剤を使用することができる。スラリー中のバインダの含有割合は０．５〜２０質量％とする。
【００２２】
水は、水溶性樹脂結合剤であるバインダの溶媒であるとともに、凍結することによりスラリーＳの形状を固定する。スラリーＳの粘度が低いほどウィンドウサイズは大きくなるので、水の含有割合を制御してスラリーＳの粘度を制御することにより、多孔質焼結体における気孔の連通度を制御することができる。
【００２３】
なお、スラリーＳにはさらに、必要に応じて界面活性剤、可塑剤等の添加剤を添加してもよい。
界面活性剤をスラリーＳに添加することにより、多孔質焼結体の平均気孔径およびウィンドウサイズを大きくすることができる。界面活性剤としては、アルキルベンゼンスルホン酸塩，α‐オレフィンスルホン酸塩，アルキル硫酸エステル塩，アルキルエーテル硫酸エステル塩，アルカンスルホン酸塩等のアニオン界面活性剤，ポリエチレングリコール誘導体，多価アルコール誘導体、アルキルベタインなどの非イオン性界面活性剤および両性界面活性剤などを使用することができる。界面活性剤を混合する場合、スラリー中の含有割合は０．０５〜１０質量％とすることが好ましい。
【００２４】
可塑剤は、グリーン体に可塑性を付与して崩壊を防止する必要がある場合に添加され、例えばエチレングリコール，ポリエチレングリコール，グリセリンなどの多価アルコール、鰯油，菜種油，オリーブ油などの油脂、石油エーテルなどのエーテル類、フタル酸ジエチル，フタル酸ジＮブチル，フタル酸ジエチルヘキシル，フタル酸ジオクチル，ソルビタンモノオレート，ソルビタントリオレート，ソルビタンパルミテート，ソルビタンステアレートなどのエステル等を使用することができる。可塑剤を混合する場合、スラリー中の含有割合は０．０５〜３質量％とすることが好ましい。
【００２５】
なお、スラリーＳの特性や成形性を向上させるために、任意の添加成分をさらに加えてもよい。例えば、防腐剤を添加してスラリーＳの保存性を向上させたり、結合助材としてポリマー系化合物を加えて成形体の強度を向上させたりすることができる。しかしながら、不純物の少ない多孔質焼結体を製造するためには、原料粉末、水以外の材料は少ない方が好ましい。
【００２６】
これらの材料を１時間〜１．５時間真空混練し、含まれる気体（気泡および溶存ガス）を除去しながらスラリーＳを作成する。さらに予備冷却温度に冷却した状態で１時間程度、真空混練を行う。予備冷却温度は、所定圧力におけるスラリーの凝固点を超え沸点未満（たとえば５℃以下）の温度に設定される。この予備冷却温度に保持されることにより、スラリーＳの粘度は常温時よりも増大している。
【００２７】
（気泡核形成工程）
次に、この脱泡されたスラリーＳ中に気泡核を分散形成する気泡核形成工程を行う。この工程においては、図２に示すように、スラリーＳを攪拌装置１０に連続的に投入しながら、添加ガスＣ１をスラリーＳに導入する。これらスラリーＳおよび添加ガスＣ１は、それぞれ一定の体積流量で導入される。添加ガスＣ１としては、たとえば空気、酸素、窒素、アルゴン、ヘリウム、二酸化炭素等のように、スラリーＳを変質させず、焼結後に不純物として残存しない気体が好ましい。この添加ガスＣ１は、脱泡されたスラリーＳの体積：添加ガスの体積＝１０：０．１〜８となる量で導入される。
【００２８】
この攪拌装置１０内においても、スラリーＳは予備冷却温度に冷却されている。このスラリーＳを高速で攪拌することにより、スラリーＳ中に添加ガスＣ１が分散し、気泡核Ｃ２が形成される。このとき、スラリーＳは冷却状態であって粘度が増大している状態であるので、導入された添加ガスＣ１はスラリーＳの表面から脱出することが防止される。また、スラリーＳは予め脱泡されている。したがって、導入された添加ガスＣ１のほぼ全てが気泡核Ｃ２として分散するとともに、スラリーＳ中の全ての気泡核Ｃ２は添加ガスＣ１で形成される。つまり、この工程において、スラリーＳ中に導入する添加ガスＣ１の量を制御することにより、スラリーＳに含まれる気体量を精密に制御できる。
【００２９】
気泡核Ｃ２は、この気泡核形成工程における攪拌速度および攪拌時間を制御することによって、その平均径が制御される。また、予備冷却温度が低いほどスラリーＳの粘度が高くなり、気泡核Ｃ２が小さく形成されやすい。すなわち、攪拌速度、攪拌時間、および予備冷却温度を制御することにより、気泡核Ｃ２の平均径を制御できる。
【００３０】
また、図２に示すように、スラリーＳが取り出される攪拌装置１０の出口１１の断面積と、攪拌装置１０中に導入されるスラリーＳおよび添加ガスＣ１の流量とを制御することによって、攪拌装置１０の内圧が制御される。この内圧を適切に設定することにより、気泡核Ｃ２をスラリーＳ中に均一に分散させることができる。たとえば、この気泡核形成工程においては、攪拌装置１０の内圧をゲージ圧で０〜１ａｔｍに維持しながら、０．５分〜５分程度の間、スラリーＳを攪拌することにより、平均径および分散を制御して気泡核Ｃ２を形成する。
【００３１】
（充填工程）
次に、任意の量の添加ガスＣ１を気泡核Ｃ２として含むスラリーＳを、予備冷却温度に保持しながら、ポリスチレン等からなる成形型１２に充填する（図３（ａ））。この工程においては、成形型１２に充填したスラリーＳに対して、打撃や超音波によって衝撃を与えたり、予備冷却温度に維持したまま１時間程度安置したりすることにより、充填されたスラリーＳと成形型１２との間に抱き込まれた気泡や、充填時にスラリーＳ中に形成された大きな空隙を取り除くことができる。
【００３２】
［グリーン体形成工程］
（減圧膨張工程）
次に、予備冷却温度に保持した状態でスラリーＳを所定圧力に減圧して、スラリーＳ中の気泡核Ｃ２を膨張させて気泡Ｃ３を形成する。具体的には、スラリーＳが充填された成形型１２を減圧容器に入れ、０．０１〜０．４ａｔｍに減圧することにより、気泡核Ｃ２を膨張させる（図３（ｂ））。なお、スラリーＳは予備冷却温度に冷却されているので、減圧容器内で減圧されても沸騰せず、気泡核Ｃ２が膨張して気泡Ｃ３となり、スラリーＳ全体の体積が増大する。
【００３３】
このとき、減圧速度が速すぎると、気泡Ｃ３が破裂してスラリーＳから脱出するなどして安定せず、成形型１２へのスラリーＳの充填性が悪化するおそれがある。一方、減圧速度が遅すぎると、気泡Ｃ３同士が一体となって各気泡Ｃ３が大きくなりすぎるおそれがある。したがって、１分〜１５分かけて所定圧力となるように、減圧容器内の圧力を調整する。
【００３４】
また、予備冷却温度が低いほど、スラリーＳの粘度が高くなることにより、隣接する気泡Ｃ３同士が一体となりにくく、またウィンドウサイズが大きくなりにくくなる。すなわち、この減圧膨張工程における予備冷却温度を制御することにより、多孔質焼結体の平均気孔径および連通度を制御することができる。
【００３５】
（安置工程）
このように膨張したスラリーＳを、圧力および温度を維持したまま、所定の保持時間（１分〜６０分）安置する。この工程において、原料粉末が移動することにより気泡Ｃ３のウィンドウが拡大したり、スラリーＳ中で気体が移動することにより気泡Ｃ３自体が膨張・縮小したりするので、原料粉末および気体の移動を落ち着かせ、スラリーＳを安定させることができる。
【００３６】
（凍結固化工程）
次に、このスラリーＳを、−８０℃以上凝固点以下の凍結温度に冷却し、０．１時間〜２時間保持する。この工程においては、スラリーＳ中の水が凝固することにより、気泡Ｃ３を含むスラリーＳの形状が固定される。
【００３７】
（真空凍結乾燥工程）
次に、凍結したスラリーＳの水分を真空中で昇華させる。この工程において、スラリーＳを真空中で水分を昇華させることにより、形状が維持されたまま原料粉末がバインダによって保持されてなるグリーン体Ｇを形成する（図３（ｃ））。このグリーン体Ｇには、気泡核Ｃ２を成長させた気泡Ｃ３の形状をほぼ維持した状態で気孔Ｈが形成されている。なお、スラリーＳは凍結固化工程により固化されているので、この工程は成形型１２から取りだした状態で行ってもよい。グリーン体Ｇは、バインダの混合量が少ない場合には脆弱であり自重による崩壊のおそれがあるが、スラリーに可塑剤を混合しておくことにより、強度を向上させ崩壊を防止することができる。なお、バインダや可塑剤は多孔質焼結体には不要な不純物として残存するので、多孔質焼結体の不純物を減少させるためには、バインダや可塑剤の含有割合を減少させることが好ましい。
【００３８】
［焼結工程］
このグリーン体Ｇを焼結し、多孔質焼結体Ｐを形成する（図３（ｄ））。このとき、成形型１２に入れたままグリーン体Ｇを焼結させることができる場合には、グリーン体Ｇが崩壊するおそれが小さいので、バインダの含有割合を減少させ、多孔質焼結体Ｐに残留する不純物をさらに減少させることも可能となる。
【００３９】
以上のように、任意量の添加ガスＣ１を気泡核Ｃ２として有するスラリーＳを冷却状態で減圧することにより、任意の気孔率を有する多孔質焼結体Ｐを製造することができる。
ここで、添加ガス量および減圧膨張工程における予備冷却温度が異なる場合に得られる多孔質焼結体について、実施例および比較例を挙げて説明する。
【００４０】
以下の実施例および比較例において、スラリーＡは、
原料粉末として、平均粒径８μｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３１６）粉末：７３質量％、
バインダとして、水溶性樹脂結合剤：２質量％、
界面活性剤：０．０５質量％
水：残部
を含有するものを用いた。このスラリーＡの０．０１５ａｔｍにおける凝固点は０℃近傍、沸点は１３℃近傍である。
また、スラリーＢは、
原料粉末として、平均粒径１６μｍのＴｉ粉末：４９質量％、
バインダとして、水溶性樹脂結合剤：２質量％、
界面活性剤：３質量％
水：残部
を含有するものを用いた。
【００４１】
これらの実施例および比較例では、いずれも減圧膨張工程の圧力を０．０１５ａｔｍとし、予備冷却温度および添加ガス量を変化させて多孔質焼結体を製造した。なお、グリーン体の形成に際しては、スラリー形成工程から凍結固化工程前まで予備冷却温度を維持している。
【００４２】
まず、表１に示すように、スラリーＡを用いて、気泡核形成工程における脱泡状態のスラリーＡと添加ガスとの体積比を１０：１として、予備冷却温度を変えて製造した各多孔質焼結体（実施例１，２および比較例１〜５）について、気孔率および平均気孔径を比較した。
【００４３】
【表１】
2010228932.tif 000003
【００４４】
実施例１では、予備冷却温度を５℃として減圧膨張工程を行った結果、多孔質焼結体の気孔率が９５％となった。また、形成された気孔は、気泡核形成工程で均一に形成した気泡核を成長させた形状とほぼ同一であり、平均気孔径の分散は小さかった。
実施例１よりも予備冷却温度が低い実施例２では、気孔率は９５％となった。しかしながら、実施例２の平均気孔径は、実施例１のものよりも小さくなった。
【００４５】
比較例１では、スラリーＡが沸騰したため、大きな気孔が散在しており、均一な気孔が形成されなかった。このため、平均気孔径を測定することができなかった。また、実施例１と比較して気孔率は低くなった。
比較例２，３では、スラリーＡは沸騰しなかったが、粘度が低いためスラリーＡ中で気泡が上昇し、上部に大きな気泡が集中した。このため、厚み方向に気孔径の分布が傾斜し、全体としての気孔径の評価が不能であった。
【００４６】
比較例４では、実施例１，２と比較して気孔率および平均気孔径が小さかった。
比較例５では、予備冷却段階ですでに凍結していたため、減圧によっても気泡が膨張しなかった。
【００４７】
次に、表２に示すように、スラリーＡを用いて、気泡核形成工程における脱泡状態のスラリーＣと添加ガスとの体積比を１０：３として、減圧膨張工程の予備冷却温度を変えて製造した各多孔質焼結体（実施例２１，２２および比較例２１〜２５）について、気孔率および平均気孔径を比較した。
【００４８】
【表２】
2010228932.tif 000004
【００４９】
実施例２１と実施例２２とを比較すると、気孔率は同じであったが、実施例２２の方が平均気孔径が小さくなった。また、予備冷却温度が同じ実施例２１と実施例１とを比較すると、添加ガス量の多い実施例２１の方が気孔率は大きくなったが、平均気孔径は変わらなかった。同様に、予備冷却温度が同じ実施例２２と実施例２とを比較すると、添加ガス量の多い実施例２２の方が気孔率は大きくなったが、平均気孔径は変わらなかった。
【００５０】
比較例２１では、スラリーＡが沸騰したために均一な気孔が形成されなかった。このため、平均気孔径を測定することができなかった。また、実施例２１と比較して気孔率は小さくなった。さらに、比較例１と比較しても気孔率は低くなった。
比較例２２，２３では、スラリーＡは沸騰しなかったが、粘度が低いためスラリーＡ中で気泡が上昇し、上部に大きな気泡が集中した。このため、厚み方向に気孔径の分布が傾斜し、全体としての気孔径の評価が不能であった。
【００５１】
比較例２４では、実施例２１，２２と比較して気孔率および平均気孔径が小さかった。
比較例２５では、予備冷却段階ですでに凍結していたため、減圧によっても気泡が膨張しなかった。
【００５２】
表１および表２に示す実施例および比較例から、スラリーＡが沸騰および凝固しないように予備冷却温度を設定することにより、適切に気孔を形成できることが確認できた。すなわち、スラリーＡが沸騰すると、添加ガスがスラリーＡから脱出するとともに沸騰による気泡が形成されると考えられる。また、スラリーＡが凝固すると、気泡核形成工程において凝固状態のスラリーＡを攪拌しながら添加ガスを導入しても、導入された添加ガスをスラリーＡに確実に保持させることができないと考えられる。さらに、凝固したスラリーＡは、減圧しても気泡核が膨張しにくいため、気孔率が上昇しにくいと考えられる。
【００５３】
また、適切に気孔が形成される温度範囲においては、添加ガス量を変化させることにより気孔率が変化することが確認できた。すなわち、予備冷却温度は気孔率に影響しないと考えられる。さらに、このような温度範囲においては、予備冷却温度が低い方が多孔質焼結体の平均気孔径が小さくなることが確認できた。すなわち、温度が低く粘度が高いスラリーＡにおいては、各気泡の形状が維持されやすく、隣接する気泡同士は連結しても一体化しにくいため、気孔径が大きくなりにくいと考えられる。
【００５４】
次に、表３に示すように、スラリーＢを用いて、気泡核形成工程における脱泡状態のスラリーＢと添加ガスとの体積比を１０：１として、減圧膨張工程の予備冷却温度を変えて製造した各多孔質焼結体（実施例３１，３２および比較例３１〜３５）について、気孔率および平均気孔径を比較した。
【００５５】
【表３】
2010228932.tif 000005
【００５６】
実施例３１，３２は、それぞれ同じ予備冷却温度に設定したスラリーＡの実施例１，２と比較して、気孔率および平均気孔径がわずかに大きくなった。
【００５７】
比較例３１では、スラリーＢが沸騰したために、均一な気孔が形成されなかった。また、比較例３１の気孔率は、同じ予備冷却温度に設定したスラリーＡの比較例１よりも低くなった。
比較例３２，３３では、スラリーＡは沸騰しなかったが、粘度が低いためスラリーＡ中で気泡が上昇し、上部に大きな気泡が集中した。このため、厚み方向に気孔径の分布が傾斜し、全体としての気孔径の評価が不能であった。
【００５８】
比較例３４は、同じ予備冷却温度に設定したスラリーＡの比較例４と比較して、気孔率および平均気孔径が大きくなった。
また、比較例３５では、予備冷却段階ですでに凍結していたため、減圧によっても気泡が膨張しなかった。
【００５９】
次に、表４に示すように、スラリーＢを用いて、気泡核形成工程における脱泡状態のスラリーと添加ガスとの体積比を１０：３として、減圧膨張工程の予備冷却温度を変えて製造した各多孔質焼結体（実施例４１，４２および比較例４１〜４５）について、気孔率および平均気孔径を比較した。
【００６０】
【表４】
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【００６１】
実施例４１は、実施例３１と比較すると、気孔率は大きくなったが、平均気孔径は同じであった。また、実施例４２も、実施例３２と比較すると、気孔率は大きくなったが、平均気孔径は同じであった。実施例４１と実施例４２とを比較すると、予備冷却温度が低い実施例４２の方が平均気孔径が低くなった。
【００６２】
比較例４１では、スラリーＢが沸騰したために、均一な気孔が形成されなかった。この比較例４１の気孔率は、同じ予備冷却温度に設定したスラリーＡの比較例２１よりも高く、添加ガス量が少ないスラリーＢの比較例３１と同じであった。
比較例４２，４３では、スラリーＡは沸騰しなかったが、粘度が低いためスラリーＡ中で気泡が上昇し、上部に大きな気泡が集中した。このため、厚み方向に気孔径の分布が傾斜し、全体としての気孔径の評価が不能であった。
【００６３】
比較例４４は、同じ予備冷却温度に設定したスラリーＡの比較例２４と比較して、気孔率および平均気孔径が大きくなった。また、添加ガス量が少ないスラリーＢの比較例３４と比較して、比較例４４では気孔率は高くなり、平均気孔径は同じであった。
また、比較例４５では、予備冷却段階ですでに凍結していたため、減圧によっても気泡が膨張しなかった。
【００６４】
表３および表４に示す実施例および比較例から、スラリーＢが沸騰および凝固しないように予備冷却温度を設定することにより、適切に気孔を形成できることが確認できた。また、適切に気孔が形成される範囲においては、気孔率を変化させるのは予備冷却温度ではなく添加ガス量であることが確認できた。さらに、このような温度範囲においては、予備冷却温度が低い方が、多孔質焼結体の平均気孔径が小さくなることが確認できた。これらの結果は、ステンレス鋼のスラリーＡおよびＴｉのスラリーＢのいずれを用いて多孔質焼結体を製造しても同様であった。
【００６５】
しかしながら、予備冷却温度や添加ガス量が同じ場合には、ステンレス鋼のスラリーＡを用いた多孔質焼結体よりもチタンのスラリーＢを用いた多孔質焼結体の方が、気孔率および平均気孔径が大きくなった。これは、Ｔｉがステンレス鋼よりも軽量であることから、スラリーＢの粘度がスラリーＡよりも低く、気泡核が成長しやすいためと考えられる。
【００６６】
以上の実施例および比較例から、原料粉末の材質に関わらず、予備冷却温度をスラリーが凝固および沸騰しない適切な温度に設定することによって、適切な気孔が形成されることが確認できた。また、予備冷却温度を適切に設定すれば、添加ガス量を制御することによって多孔質焼結体の気孔率を制御できることが確認できた。さらに、適切な範囲において予備冷却温度を変更することにより、多孔質焼結体の平均気孔径を制御できることが確認できた。
【００６７】
次に、気泡核形成工程における添加ガス量および減圧膨張工程における圧力と、多孔質焼結体の気孔率との関係について説明する。図４に、脱泡スラリーと添加ガスとの体積比をそれぞれ１０：１，１０：３，１０：５，１０：８と変化させた場合の減圧膨張工程における圧力と多孔質焼結体の気孔率との関係の一例を示す。この図に示すように、添加ガス量が多いほど気孔率は高くなる。また、減圧膨張工程の圧力が小さいほど、気孔率は高くなる。したがって、減圧膨張工程の圧力と添加ガス量とを組み合わせて制御することにより、多孔質焼結体の気孔率を広範囲に制御することができる。なお、同じ気孔率であっても、添加ガス量を多くして減圧膨張工程における圧力を高くする方が、気泡核の成長が小さいので、多孔質焼結体の平均気孔径は小さくなる。
【００６８】
以上説明したように、本発明によれば、任意量の添加ガスを含むスラリーを、適切な予備冷却温度に維持した状態で減圧し、その形状のまま凍結固化することにより、気孔率および平均気孔径が制御され、任意の連通度を有する多孔質焼結体を製造することができる。
なお、本発明は前記実施形態の構成のものに限定されるものではなく、細部構成においては、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
【符号の説明】
【００６９】
１０  攪拌装置
１１  出口
Ｃ１  添加ガス
Ｃ２  気泡核
Ｃ３  気泡
Ｇ  グリーン体
Ｈ  気孔
Ｐ  多孔質焼結体
Ｓ  スラリー
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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