(57)【要約】【課題】ボールの傷つきの抑制しつつスピン性能を高めうるゴルフクラブの提供。【解決手段】ヘッド２は、深さがＤ１（ｍｍ）であるフェースライン８を備えている。ランドエリアとフェースラインとの境界が点Ｐａとされ、深さが［Ｄ１／４］（ｍｍ）である点が点Ｐｂとされ、深さが［Ｄ１／２］（ｍｍ）である点が点Ｐｃとされ、深さが［（Ｄ１）×（３／４）］（ｍｍ）である点が点Ｐｄとされ、深さが０．００２（ｍｍ）である点が点Ｐｘとされ、上記点Ｐａ、上記点Ｐｂ及び上記点Ｐｃの３点を通る円ＣＬ１の半径がＲ３（ｍｍ）とされ、上記点Ｐａと上記点Ｐｘとを通る直線が直線Ｌａｘとされ、上記ランドエリアと上記直線Ｌａｘとの成す角度がθ２（度）とされるとき、上記半径Ｒ３が、０．２（ｍｍ）以上０．４（ｍｍ）以下であり、上記角度θ２が、１０度以上５０度以下である。【選択図】図６
2010273816.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
深さがＤ１（ｍｍ）であるフェースラインとランドエリアとを備え、
フェースの表面の断面線において、ランドエリアとフェースラインとの境界が点Ｐａとされ、深さが［Ｄ１／４］（ｍｍ）である点が点Ｐｂとされ、深さが［Ｄ１／２］（ｍｍ）である点が点Ｐｃとされ、深さが［（Ｄ１）×（３／４）］（ｍｍ）である点が点Ｐｄとされ、深さが０．００２（ｍｍ）である点が点Ｐｘとされ、
上記点Ｐａ、上記点Ｐｂ及び上記点Ｐｃの３点を通る円ＣＬ１の半径がＲ３（ｍｍ）とされ、
上記点Ｐａと上記点Ｐｘとを通る直線が直線Ｌａｘとされ、
上記ランドエリアと上記直線Ｌａｘとの成す角度がθ２（度）とされるとき、
上記半径Ｒ３が、０．２（ｍｍ）以上０．４（ｍｍ）以下であり、
上記角度θ２が、１０度以上５０度以下であるゴルフクラブヘッド。
【請求項２】
上記円ＣＬ１の中心とランドエリアＬＡとの間の距離がＬ１（ｍｍ）とされるとき、
比（Ｌ１／Ｒ３）が０．７６以上０．９１以下である請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
深さが（Ｄ１＋Ｔ１）（ｍｍ）であるフェースラインｆａを形成する工程（Ａ）、
及び、
深さが上記Ｔ１（ｍｍ）である位置の平面ＰＬ１に沿って切削加工を行うことにより、深さが上記Ｄ１（ｍｍ）であるフェースラインｆｂを形成する工程（Ｂ）、
を含む製造方法によって製造され、
上記フェースラインｆａのエッジが、凸曲面を含み、
上記平面ＰＬ１が上記凸曲面と交わり、
上記平面ＰＬ１と上記凸曲面との交線が、上記点Ｐａの集合である請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項４】
深さが（Ｄ１＋Ｔ１）（ｍｍ）であるフェースラインｆａを形成する工程（Ａ）と、
深さが上記Ｔ１（ｍｍ）である位置の平面ＰＬ１に沿って切削加工を行うことにより、深さが上記Ｄ１（ｍｍ）であるフェースラインｆｂを形成する工程（Ｂ）と、
を含み、
上記フェースラインｆａのエッジが、凸曲面を含み、
上記平面ＰＬ１が、上記凸曲面と交わるゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項５】
上記工程（Ａ）において、上記凸曲面が、凹曲面を有するカッターを用いた切削加工により形成される請求項４に記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。 
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フェースラインを有するゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
多くのゴルフクラブヘッドには、フェースラインが設けられている。フェースラインは、打球のバックスピン速度の増大に寄与しうる。フェースラインは、バックスピン速度のバラツキを抑制しうる。
【０００３】
雨天の際のゴルフでは、フェースとボールとの間に水が存在した状態で、インパクトがなされる。この水は、フェースとボールとの間の摩擦を低下させうる。フェースラインは、この水の影響を抑制しうる。換言すれば、フェースラインは、ウエット条件でのスピン性能を高めうる。
【０００４】
ラフからのショットでは、フェースとボールとの間に草（芝）が存在した状態で、インパクトがなされる。この草は、フェースとボールとの間の摩擦を低下させうる。この摩擦の低下に起因して、バックスピン速度が小さくなることがある。このバックスピン速度が小さくなる現象は、フライヤーと称されている。このフライヤーは、飛距離のコントロールを難しくする。フェースラインは、このフライヤーを抑制に寄与しうる。フェースラインにより草が切断されるため、フライヤーが抑制されうる。
【０００５】
一方、フェースラインがボールを傷つける場合がある。この傷つきには、ささくれも含まれる。エッジが鋭いフェースラインは、スピン速度の増大に寄与しうる反面、ボールを傷つけやすい。
【０００６】
特開２００３−１９９８５１号公報には、プレス加工にてフェースラインが形成された後にフェース面を切削加工することにより、フェースラインのエッジが鋭くされたヘッドが開示されている。
【０００７】
特開２００８−３６１５５号公報には、フェースラインのエッジに半径０．２ｍｍ以下の丸みを設けたゴルフクラブヘッドが開示されている。
【０００８】
特開２００７−７１８１号公報には、サンドウエッジと他のクラブとの間でフェースラインのエッジの曲率半径が異なるアイアンゴルフクラブセットが開示されている。
【０００９】
特開２００８−２０６９８４号公報には、バックスピン速度を増加させうるフェースラインの形状が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００３−１９９８５１公報
【特許文献２】特開２００８−３６１５５公報
【特許文献３】特開２００７−７１８１号公報
【特許文献４】特開２００８−２０６９８４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
エッジが丸すぎる場合、スピン性能が減少しやすい。一方、エッジが鋭すぎる場合、ボールが傷つきやすい。スピン性能とボールが傷つきにくさとの両立は難しい。ボールの傷は、弾道を変化させうる。ボールの傷は、スピン速度に影響しうる。ボールの傷は、打球のコントロールを難しくする。
【００１２】
本発明の目的は、ボールの傷つきの抑制しつつ、スピン性能を高めうるゴルフクラブの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明に係るゴルフクラブヘッドは、深さがＤ１（ｍｍ）であるフェースラインとランドエリアとを備えている。フェースの表面の断面線において、ランドエリアとフェースラインとの境界が点Ｐａとされ、深さが［Ｄ１／４］（ｍｍ）である点が点Ｐｂとされ、深さが［Ｄ１／２］（ｍｍ）である点が点Ｐｃとされ、深さが［（Ｄ１）×（３／４）］（ｍｍ）である点が点Ｐｄとされ、深さが０．００２（ｍｍ）である点が点Ｐｘとされ、上記点Ｐａ、上記点Ｐｂ及び上記点Ｐｃの３点を通る円ＣＬ１の半径がＲ３（ｍｍ）とされ、上記点Ｐａと上記点Ｐｘとを通る直線が直線Ｌａｘとされ、上記ランドエリアと上記直線Ｌａｘとの成す角度がθ２（度）とされる。このとき、上記半径Ｒ３は０．２（ｍｍ）以上０．４（ｍｍ）以下であり、上記角度θ２は１０度以上５０度以下である。
【００１４】
好ましくは、上記円ＣＬ１の中心とランドエリアＬＡとの間の距離がＬ１（ｍｍ）とされるとき、比（Ｌ１／Ｒ３）は、０．７６以上０．９１以下である。
【００１５】
好ましくは、このゴルフクラブヘッドは、以下の工程（Ａ）及び工程（Ｂ）を含む製造方法によって製造される。
（１）深さが（Ｄ１＋Ｔ１）（ｍｍ）であるフェースラインｆａを形成する工程（Ａ）。
（２）深さが上記Ｔ１（ｍｍ）である位置の平面ＰＬ１に沿って切削加工を行うことにより、深さが上記Ｄ１（ｍｍ）であるフェースラインｆｂを形成する工程（Ｂ）。
【００１６】
好ましくは、上記フェースラインｆａのエッジは、凸曲面を含む。好ましくは、上記平面ＰＬ１が上記凸曲面と交わる。好ましくは、上記平面ＰＬ１と上記凸曲面との交線が、上記点Ｐａの集合である。
【００１７】
本発明に係るゴルフクラブヘッドの製造方法は、以下の工程（Ａ）及び工程（Ｂ）を含む。
（１）深さが（Ｄ１＋Ｔ１）（ｍｍ）であるフェースラインｆａを形成する工程（Ａ）。
（２）深さが上記Ｔ１（ｍｍ）である位置の平面ＰＬ１に沿って切削加工を行うことにより、深さが上記Ｄ１（ｍｍ）であるフェースラインｆｂを形成する工程（Ｂ）。
【００１８】
好ましくは、上記フェースラインｆａのエッジは、凸曲面を含む。好ましくは、上記平面ＰＬ１は上記凸曲面と交わる。
【００１９】
好ましくは、上記工程（Ａ）において、上記凸曲面が、凹曲面を有するカッターを用いた切削加工により形成される。 
【発明の効果】
【００２０】
ボールの傷つきの抑制とスピン性能との両立が達成されうる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブヘッドをフェース側から見た図である。
【図２】図２は、図１のヘッドをフェース面と正対した位置から見た図である。
【図３】図３は、図２のIII−III線に沿った断面の一部が拡大された図である。
【図４】図４は、図３の断面線が拡大された図である。
【図５】図５は、図４の円内が拡大された図である。
【図６】図６は、図４と同じく、図３の断面線が拡大された図である。
【図７】本発明に係る製造方法の一例を説明するための図である。
【図８】図２のＦ８−Ｆ８線に沿った断面の一部が拡大された図である。
【図９】図９は、カッターによる切削加工について説明するための図である。
【図１０】図１０は、カッターの先端部の拡大図である。図１０は、図９の円Ｆ１０内の拡大図である。
【図１１】図１１は、図１０に示されたカッターにより切削加工がなされている状態を示す図である。
【図１２】図１２は、図１０に示されたカッターの一部の断面図である。
【図１３】図１３は、図１２と同じく、図１０に示されたカッターの一部の断面図である。
【図１４】図１４は、他の実施形態に係る製造方法の一例を説明するための図である。
【図１５】図１５は、図１４の実施形態により加工されてなるフェースラインの断面図である。
【図１６】図１６は、比較例２におけるフェースラインの加工方法について説明するための図である。
【図１７】図１７は、比較例２のフェースラインの断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００２３】
図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブヘッド２をフェース側から見た図である。図１において、ヘッド２は、所定のライ角及びリアルロフト角で水平面上に置かれた状態にある。図２は、フェース４に正対する方向から見たヘッド２の図である。
【００２４】
ゴルフクラブヘッド２は、いわゆるアイアンタイプのゴルフクラブヘッドである。このヘッドは、アイアンヘッドとも称される。このヘッドは、右利きゴルファー用である。ゴルフクラブヘッド２は、いわゆるウエッジである。ウエッジのリアルロフト角は、通常、４５度以上７０度以下である。
【００２５】
ヘッド２は、フェース４と、ホーゼル６と、ソール７を有する。フェース４には、フェースライン８が設けられている。ゴルフクラブヘッド２は、シャフトを装着するためのシャフト穴（図示されず）を有している。このシャフト穴は、ホーゼル６に設けられている。
【００２６】
なお、ヘッド２及びフェース４の材質は限定されない。フェース４は、金属であってもよいし、非金属であってもよい。この金属の例として、鉄、ステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン及びチタン合金が挙げられる。鉄の例として、軟鉄（炭素含有率が０．３ｗｔ％未満の低炭素鋼）が挙げられる。非金属の例として、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）挙げられる。フェース４の表面にメッキや塗装等の表面処理が施されていてもよい。
【００２７】
ヘッド２は、複数のフェースライン８を有する。フェースライン８は、溝である。本願において、フェースライン８は、単に溝とも称される。フェースライン８は、その長さが最も長い最長ライン８ａと、この最長ライン８ａよりも短い非最長ライン８ｂとから構成されている。非最長ライン８ｂの長さは、トップ側にいくほど短い。
【００２８】
最長ライン８ａのトウ側の端は、一つの直線Ｌｔ１上に実質的に位置する（図２参照）。最長ライン８ａのヒール側の端は、一つの直線Ｌｈ１上に実質的に位置する（図２参照）。直線Ｌｔ１及び直線Ｌｈ１が、図２において一点鎖線で示されている。
【００２９】
非最長ライン８ｂのトウ側の端は、一つの直線Ｌｔ１上に実質的に位置するか、又は、この直線Ｌｔ１よりもヒール側に位置する。本実施形態のヘッド２では、全ての非最長ライン８ｂのトウ側の端が、実質的に、一つの直線Ｌｔ１上に位置している。非最長ライン８ｂのトウ側の端が、直線Ｌｔ１よりもヒール側に位置していてもよい。
【００３０】
非最長ライン８ｂのヒール側の端は、一つの直線Ｌｈ１上に実質的に位置するか、又は、この直線Ｌｈ１よりもトウ側に位置する。通常は、図２の実施形態の如く、非最長ライン８ｂのヒール側の端は、直線Ｌｈ１よりもトウ側に位置する。非最長ライン８ｂのヒール側の端は、フェース４の輪郭に略沿った線Ｌｒ（図２参照）の上に位置している。非最長ライン８ｂのヒール側の端とフェース４の縁との距離Ｅｄ（図２参照）は、おおよそ一定とされている。
【００３１】
フェース４は、ランドエリアＬＡを有する。ランドエリアＬＡとは、フェース４の表面（フェース面）のうち、溝が形成されていない部分を指す。このランドエリアＬＡは、後述されるショットブラスト処理等による細かい凹凸を無視すれば、実質的に平面である。本願において断面形状を考慮する場合、ランドエリアＬＡは平面であるものとする。
【００３２】
フェース４の一部には、表面粗さを調整する処理が施されている。この処理の典型例は、ショットブラスト処理である。この処理のついては、後述される。図１及び図２には、ショットブラスト処理がなされているエリアと、ショットブラスト処理がなされていないエリアとの境界線ｋ１が示されている。トウ側の境界線ｋ１ｔと、ヒール側の境界線ｋ１ｈとの間のエリアに、ショットブラスト処理が施されている。ショットブラスト処理がなされたエリアに、全てのフェースライン８が設けられている。トウ側の境界線ｋ１ｔよりもトウ側のエリアには、ショットブラスト処理が施されていない。ヒール側の境界線ｋ１ｈよりもヒール側のエリアには、ショットブラスト処理が施されていない。このショットブラスト処理の有無によって、トウ側の境界線ｋ１ｔ及びヒール側の境界線ｋ１ｈが視認される。このショットブラスト処理により、表面粗さが大きくされている。この大きな表面粗さにより、ボールのバックスピン速度が増加しうる。バックスピン速度の増加により、落下点の近くでボールが停止しやすい。バックスピン速度の増加により、狙った地点にボールを止めることが容易となりうる。特にこのバックスピン速度の増加は、グリーンを狙うショット及びアプローチショットにおいて有益である。
【００３３】
図２が示すように、直線Ｌｔ１と境界線ｋ１ｔとは、実質的に平行である。また、直線Ｌｈ１と境界線ｋ１ｈとは、実質的に平行である。直線Ｌｔ１、境界線ｋ１ｔ、直線Ｌｈ１及び境界線ｋ１ｈは、実質的に平行である。
【００３４】
トウ側の境界線ｋ１ｔは、直線Ｌｔ１のトウ側に位置している。ヒール側の境界線ｋ１ｈは、直線Ｌｈ１のヒール側に位置している。
【００３５】
フェースライン８の加工の前に、フェース面の研磨が行われてもよい。このフェース面の研磨により、フェースライン８が形成される前のヘッド２ｐにおいて、フェース面が平滑化されうる。
【００３６】
フェースライン８の加工の後に、フェース面の研磨が行われてもよい。このフェース面の研磨により、ランドエリアＬＡが平坦とされうる。この研磨により、フェースライン８のエッジに丸みが付与されてもよい。後述されるように、フェースライン８の加工の後に、フェース面が切削加工されるのが好ましい。
【００３７】
フェースライン８の加工の前に、表面粗さを調整する処理（前述したショットブラスト処理など）がなされてもよい。フェースライン８の加工の後に、表面粗さを調整する処理がなされてもよい。
【００３８】
図３は、図２のIII−III線に沿った断面図である。図３は、一つのフェースライン８のみが示された拡大図である。
【００３９】
図３が示すように、フェースライン８は、底面ｇｃ１と、平面傾斜部ｇｃ３と、凸曲面ｇｃ４とを有する。凸曲面ｇｃ４の全部又は一部が、エッジＥｘである。
【００４０】
底面ｇｃ１は、平面である。この平面は、ランドエリアＬＡに対して平行である。なお、底面ｇｃ１は、平面でなくてもよい。例えば、底面ｇｃ１は、曲面であってもよいし、傾斜面であってもよい。溝の横断面の面積Ａ１（後述）を広くしてスピン性能を高める観点から、底面ｇｃ１は平面であるのが好ましい。
【００４１】
平面傾斜部ｇｃ３は、存在していてもよいし、存在していなくてもよい。溝の横断面の面積Ａ１（後述）を広くしてスピン性能を高める観点から、平面傾斜部ｇｃ３が存在しているのが好ましい。
【００４２】
図４及び図６は、フェースライン８の表面の断面線を示す拡大図である。図５は、図４の円内の拡大図である。フェースライン８の断面形状は、左右対称である。フェースライン８の断面形状は、中心線ｃｔ１について線対称である。図４及び図６では、中心線ｃｔ１の左側の部分のみが示されている。
【００４３】
なお本願では、フェースラインの表面の断面線又はランドエリアＬＡの表面の断面線が、単に「断面線」とも称される。
【００４４】
本実施形態において、凸曲面ｇｃ４とランドエリアＬＡとは、滑らかに連続していない。この滑らかに連続していない点が、点Ｐａである。この点Ｐａの詳細については、後述される。凸曲面ｇｃ４とランドエリアＬＡとが、滑らかに連続していてもよい。フェースライン８とランドエリアＬＡとが、滑らかに連続していてもよい。断面線は点Ｐａにおいて滑らかに連続していてもよい。スピン性能の観点から、凸曲面ｇｃ４とランドエリアＬＡとは、滑らかに連続していないのが好ましい。スピン性能の観点から、断面線は点Ｐａにおいて滑らかに連続していないのが好ましい。
【００４５】
凸曲面ｇｃ４と平面傾斜部ｇｃ３とは、滑らかに連続している。凸曲面ｇｃ４と平面傾斜部ｇｃ３とが、滑らかに連続していなくてもよい。
【００４６】
本願では、点Ｐａ、点Ｐｂ、点Ｐｃ及び点Ｐｄが定義される。点Ｐａ、点Ｐｂ、点Ｐｃ及び点Ｐｄは、フェースライン８の表面上の点である。点Ｐａ、点Ｐｂ、点Ｐｃ及び点Ｐｄは、フェースライン８の表面の断面線にある点である。
【００４７】
フェースライン８のエッジＥｘの上端点が点Ｐａである（図４参照）。点Ｐａは、ランドエリアＬＡとフェースライン８との境界である。
【００４８】
図４において両矢印Ｄ１で示されるのは、溝深さ（ｍｍ）である。溝深さＤ１は、底面ｇｃ１の最深点とランドエリアＬＡとの距離である。溝深さＤ１は、フェースライン８の最深点とランドエリアＬＡとの距離である。溝深さＤ１は、ランドエリアＬＡに垂直な方向（直線Ｌｐの方向）に沿って測定される。
【００４９】
深さが溝深さＤ１の４分の１である位置の点が、点Ｐｂである（図４参照）。換言すれば、点Ｐｂの深さＷｂは、［Ｄ１／４］（ｍｍ）である。
【００５０】
深さが溝深さＤ１の２分の１である位置の点が、点Ｐｃである（図４参照）。換言すれば、点Ｐｃの深さＷｃは、［Ｄ１／２］（ｍｍ）である。
【００５１】
深さが溝深さＤ１の４分の３である位置の点が、点Ｐｄである（図４参照）。換言すれば、点Ｐｄの深さＷｄは、［（Ｄ１）×（３／４）］（ｍｍ）である。
【００５２】
本願では、点Ｐｘが定義される。点Ｐｘは、フェースライン８の表面上の点である。点Ｐｘは、フェースライン８の表面の断面線にある点である。
【００５３】
深さが０．００２（ｍｍ）である位置の点が、点Ｐｘである（図５参照）。換言すれば、点Ｐｘの深さＷｘは、０．００２（ｍｍ）である。
【００５４】
上記深さＷｘ、上記深さＷｂ、上記深さＷｃ及び上記深さＷｄは、ランドエリアＬＡに対して垂直な方向に沿って測定される。
【００５５】
図５においてθ２で示されるのは、直線ＬａｘとランドエリアＬＡとのなす角度である。直線Ｌａｘは、点Ｐａと点Ｐｘとを通る直線である。
【００５６】
角度θ２は、点ＰａにおけるエッジＥｘの実質的な角度又はその角度の近似値を示す。点Ｐａから微小な距離を隔てた点Ｐｘを決定し、この点Ｐｘと点Ｐａとを通る直線Ｌａｘを考慮することにより、点ＰａにおけるエッジＥｘの鋭さの度合いが明確に示される。点Ｐｘは、点ＰａにおけるエッジＥｘの鋭さの度合いを明確とするために定義された点である。
【００５７】
本願では、上記角度θ２が考慮される。スピン性能の観点から、角度θ２は、１０度以上が好ましく、１５度以上がより好ましく、２０度以上がより好ましく、２２度以上がより好ましく、２５度以上がより好ましく、２８度以上がより好ましい。ボールの傷つけを抑制する観点から、角度θ２は、５０度以下が好ましく、４０度以下がより好ましく、３８度以下がより好ましく、３４度以下がより好ましい。
【００５８】
本願では、半径Ｒ３が定義される。
【００５９】
上記半径Ｒ３は、上記点Ｐａ、上記点Ｐｂ及び上記点Ｐｃを通る円ＣＬ１の半径である（図６参照）。図６には、円ＣＬ１の一部が描かれている。この円ＣＬ１の半径が、Ｒ３（ｍｍ）である。
【００６０】
溝の横断面の面積Ａ１を大きくして、排水性及び土砂排出性を高める観点から、半径Ｒ３は、０．４（ｍｍ）以下が好ましく、０．３３（ｍｍ）以下がより好ましく、０．３１（ｍｍ）以下がより好ましく、０．２９（ｍｍ）以下がより好ましい。ボールの傷つきを抑制する観点から、半径Ｒ３は、０．２（ｍｍ）以上が好ましく、０．２３（ｍｍ）以上がより好ましく、０．２５（ｍｍ）以上がより好ましく、０．２６（ｍｍ）以上がより好ましい。
【００６１】
排水性とは、フェースとボールとの間に介在する水が除去される度合いを意味する。この水は、スピン性能を低下させうる。排水性のよい溝により、ウエット条件におけるスピン性能が向上しうる。
【００６２】
土砂排出性とは、フェースとボールとの間に介在する土砂や泥が除去される度合いを意味する。これらの土砂や泥、スピン性能を低下させうる。また、特にアマチュアは、ダフリのショットが多い。ダフリのショットでは、インパクトの直前のフェースに、土砂等が当たる。この土砂等は、フェースラインに侵入しうる。土砂や泥により、スピン性能が低下しやすい。土砂排出性のよい溝は、ダフリのショットにおけるスピン性能に優れうる。土砂排出性のよい溝は、バンカーショットにおけるスピン性能にも優れうる。
【００６３】
図６において両矢印Ｚｍで示されるのは、点Ｐａから点Ｐｃまでの断面線と円ＣＬ１とのズレ距離の最大値である。この最大ズレ距離Ｚｍは、円ＣＬ１の半径方向に沿って測定される。
【００６４】
半径Ｒ３を規定することに起因する上記効果を高める観点から、最大ズレ距離Ｚｍは、０．０５（ｍｍ）以下が好ましく、０．０３ｍｍ以下がより好ましく、０．０２（ｍｍ）以下が更に好ましい。
【００６５】
図６の実施形態において、上記最大距離Ｚｍとなる点Ｐｅは、点Ｐａから点Ｐｂまでの間に位置している。この構成は、点Ｐａ及び点Ｐｃにおける曲率半径が過度に小さくなるのを抑制しうる。この構成により、ボールの傷つきが抑制されうる。
【００６６】
点Ｐａから点Ｐｘまでの間の断面線の曲率半径Ｒａは、一定であってもよいし、変化していてもよい。以下では、点Ｐａから点Ｐｘまでの間の断面線の曲率半径Ｒａの最小値がＲａ１（ｍｍ）とされる。点Ｐａから点Ｐｘまでの断面線が直線に近い場合、点Ｐａが尖った状態に近くなり、スピン性能が向上しやすい。スピン性能の観点から、上記最小値Ｒａ１は、上記半径Ｒ３よりも大きいのが好ましい。
【００６７】
図３において一点鎖線Ｌｃｄで示されているのは、点Ｐｃと点Ｐｄとを通る直線である。図３においてθ１で示されているのは、ランドエリアＬＡに対して垂直な直線Ｌｐと、上記直線Ｌｃｄとの成す角度である。この角度θ１は、フェースライン８の断面において測定される。このθ１は、本願において、溝角度とも称される。
【００６８】
溝角度θ１が過大である場合、溝の横断面の面積Ａ１（後述）が過度に小さくなりやすい。溝の横断面の面積Ａ１が過度に小さい場合、排水性が低下しやすい。ウエット条件におけるスピン性能の観点から、溝角度θ１は、３０度以下が好ましく、２５度以下がより好ましく、２０度以下がより好ましい。
【００６９】
溝角度θ１が過小である場合、溝の加工が困難な場合がある。この観点から、溝角度θ１は、１度以上が好ましく、３度以上がより好ましく、５度以上がより好ましい。
【００７０】
半径Ｒ３及び角度θ２が前述の値に設定されることにより、スピン性能とボールの傷つきとの両立が可能である。適切な半径Ｒ３により、ボールの傷つきが抑制される。また、適切な角度θ２により、スピン性能が向上しうる。
【００７１】
点Ｐａから点Ｐｂまでの各点における曲率半径Ｒａは、一定であってもよいし、一定でなくてもよい。ボールの傷つき、排水性、及び土砂排出性の観点から、点Ｐａから点Ｐｂまでの各点における曲率半径Ｒａは、点Ｐａに近づくにつれて徐々に大きくされているのが好ましい。点Ｐａから点Ｐｂまでの間に、直線部分が含まれていてもよいが、ボールの傷つき、排水性、及び土砂排出性の観点から、点Ｐａから点Ｐｂまでの間に、直線部分が含まれていないのが好ましい。ボールの傷つき、排水性、及び土砂排出性の観点から、点Ｐａから点Ｐｂまでの間は、全て曲線であるのが好ましい。ボールの傷つき、排水性、及び土砂排出性の観点から、点Ｐａから点Ｐｂまでの間は、フェースラインの中心線ｃｔ１に向かって凸状であるのが好ましい。
【００７２】
点Ｐａから点Ｐｃまでの各点における曲率半径Ｒａは、一定であってもよいし、一定でなくてもよい。点Ｐａから点Ｐｃまでの間に、直線部分が含まれていてもよい。ボールの傷つき、排水性、及び土砂排出性の観点から、点Ｐａから点Ｐｃまでの間は、全て曲線であるのが好ましい。
【００７３】
点Ｐｂから点Ｐｃまでの各点における曲率半径Ｒａは、一定であってもよいし、一定でなくてもよい。点Ｐｂから点Ｐｃまでの間に、直線部分が含まれていてもよい。
【００７４】
点Ｐｃから点Ｐｄまでの各点における曲率半径Ｒａは、一定であってもよいし、一定でなくてもよい。点Ｐｃから点Ｐｄまでの間に、直線部分が含まれていてもよい。点Ｐｃから点Ｐｄまでの全体が直線であってもよい。
【００７５】
ボールの傷つきを抑制する観点、排水性の観点及び土砂排出性の観点から、上記点Ｐａから上記点Ｐｄまでが滑らかに連続しているのが好ましい。点Ｐａから点Ｐｄまでは、直線及び／又は曲線により滑らかに連続しているのが好ましい。
【００７６】
ボールの傷つきを抑制する観点、排水性の観点及び土砂排出性の観点から、上記点Ｐａから上記点Ｐｂまでのあらゆる点（ただし上記点Ｐａ及び上記点Ｐｂを除く）において、接線ＣＬが存在するのが好ましい。この接線ＣＬの一例は、図４に示されている。
【００７７】
フェースラインの形成方法は、限定されない。フェースラインの形成方法として、鍛造、プレス加工、鋳造及び切削加工（彫刻）が例示される。
【００７８】
上記切削加工では、カッターを用いてフェースラインが切削加工される。また、上記プレス加工では、フェースラインの形状に対応した凸部を有するフェースライン金型を用い、このフェースライン金型をフェースに押しつけて、フェースラインが形成される。なお、上記プレス加工におけるフェースライン金型は、当業者において、「フェースライン刻印」と称されることがある。
【００７９】
上記プレス加工の場合、上記フェースライン金型の費用が安く、修正等のメインテナンスも容易である。一方、プレス加工の場合、ヘッドのバック側を支持するための受け治具が必要であり、この受け治具には高い精度が要求される。
【００８０】
鋳造の場合、ヘッドが鋳造されると同時にフェースラインも形成されるため、フェースラインを形成するための手間が少ない。ただし、鋳造時の湯流れに起因して、フェースラインに不良が生じる場合がある。
【００８１】
フェースラインの断面形状の精度の観点からは、フェースラインの形成は、切削加工によるのが最も好ましい。
【００８２】
切削加工の場合、フェースラインのエッジが過度に鋭くなりやすい。このエッジは、ボールを傷つけやすい。この観点から、切削加工の後にエッジを丸める加工が行われても良い。このエッジを丸める加工として、バフ及びショットブラストが例示される。このバフは、例えばワイヤーブラシによりなされる。切削加工の後にエッジを丸める加工が行われる場合、フェースラインの断面形状のバラツキが生じやすい。この観点からは、切削加工により、エッジが丸められてもよい。フェースラインの断面形状の精度の観点からは、切削加工によりエッジが丸められるのが好ましい。即ち、切削加工により、フェースラインが形成されると同時にエッジが丸められるのが好ましい。切削加工により、フェースラインが形成されると同時にエッジが丸められる実施形態の一例は、後述の工程（Ａ）である。切削加工により、フェースラインが形成されると同時にエッジが丸められる実施形態の他の例は、図１４に示す実施形態である。これらの実施形態については、後述される。
【００８３】
より好ましいゴルフクラブヘッドの製造方法は、次の工程（Ａ）及び工程（Ｂ）を含む。
【００８４】
工程（Ａ）は、深さが（Ｄ１＋Ｔ１）（ｍｍ）であるフェースラインｆａを形成する工程である。
【００８５】
工程（Ｂ）は、深さが上記Ｔ１（ｍｍ）である位置の平面ＰＬ１に沿って切削加工を行うことにより、深さが上記Ｄ１（ｍｍ）であるフェースラインｆｂを形成する工程である。
【００８６】
図７は、上記工程（Ａ）及び上記工程（Ｂ）を含む製造方法の一例を説明するための図である。図８は、工程（Ａ）及び工程（Ｂ）を経て得られたフェース４の断面図である。図８では、隣り合う２本のフェースライン８（フェースラインｆｂ）が示されている。
【００８７】
図７を参照しつつ、以下において、好ましい製造方法についての説明がなされる。好ましい製造方法では、先ず工程（Ａ）により、深さが（Ｄ１＋Ｔ１）（ｍｍ）であるフェースラインｆａが形成される。このフェースラインｆａが、図７の上側の図に示されている。フェースラインｆａとフェースラインｆａとの間の平面部分は、ランドエリアＬＡｐである。
【００８８】
この工程（Ａ）の後に、工程（Ｂ）がなされる。この工程（Ｂ）では、深さが上記Ｔ１（ｍｍ）である位置の平面ＰＬ１に沿って切削加工がなされる。この平面ＰＬ１は、図７の上側の図において一点鎖線で示されている。この工程（Ｂ）により、深さが上記Ｄ１（ｍｍ）であるフェースラインｆｂが形成される。このフェースラインｆｂが、図７における下側の図に示されている。この工程（Ｂ）により、上記平面ＰＬ１の位置に、ランドエリアＬＡが形成される。即ち、上記平面ＰＬ１は、ランドエリアＬＡを含む平面である。
【００８９】
工程（Ｂ）により形成されたフェースラインｆｂは、完成されたヘッドのフェースラインである。即ち、フェースラインｆｂは、上記フェースライン８である。このフェースラインｆｂの深さは、Ｄ１（ｍｍ）である。このフェースラインｆｂの深さは、上記フェースラインｆａの深さよりも浅い。フェースラインｆａの深さとフェースラインｆｂの深さとの差が、上記Ｔ１（ｍｍ）である。工程（Ｂ）により、フェースラインｆａの深さが減じられて、フェースラインｆｂとなる。
【００９０】
上記フェースラインｆａのエッジＥｆａは、凸曲面Ｋ１を含んでいる（図７の上側の図を参照）。
【００９１】
図７の上側の図が示すように、上記平面ＰＬ１は、上記凸曲面Ｋ１と交わる。即ち、図７の断面図では、凸曲面Ｋ１を示す曲線と平面ＰＬ１を示す直線とが交わっている。凸曲面Ｋ１を示す曲線と平面ＰＬ１を示す直線との交点が点Ｐａである。即ち、この点Ｐａの集合が、上記平面ＰＬ１と上記凸曲面との交線である。
【００９２】
この工程（Ａ）及び工程（Ｂ）を含む製造方法では、上記数値範囲の半径Ｒ３及び角度θ２を有するフェースラインが精度良く形成されうる。
【００９３】
上記工程（Ａ）の方法は、限定されない。前述の通り、上記工程（Ａ）として、鍛造、プレス加工、鋳造及び切削加工（彫刻）が例示される。これらの方法の詳細については、前述した通りである。
【００９４】
好ましい工程（Ａ）は、切削加工である。この切削加工の好ましい形態は、凹曲面を有するカッターを用いた切削加工である。
【００９５】
好ましい工程（Ａ）の一例について、以下に説明する。図９は、フェースラインｆａを加工する工程の一例を説明するための図である。この工程は、例えば、ＮＣ加工機を用いることにより実施可能である。ＮＣとは、数値制御（Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ  Ｃｏｎｔｒｏｌ）を意味する。加工精度の観点から、より好ましいＮＣ加工機は、ＣＮＣ加工機である。ＣＮＣは、「Ｃｏｍｐｕｔｅｒｉｚｅｄ  Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ  Ｃｏｎｔｒｏｌ」を意味する。
【００９６】
この工程では、先ず、フェースラインｆａが形成される前のヘッド２ｐが用意される。このヘッド２ｐは、ライン形成前ヘッドとも称される。このライン形成前ヘッドは、ライン形成前部材の一例である。図９が示すように、ヘッド２ｐは、フェース４が水平且つ上向きとされた状態で固定されている。ヘッド２ｐは、図示されない治具によって固定されている。
【００９７】
この工程では、フェースラインｆａは、軸回転するカッター１２によって形成される。
【００９８】
図９が示すように、カッター１２は、基部１４に固定されている。基部１４は、ＮＣ加工機（図示省略）の一部である。この基部１４とともに、カッター１２が回転する。カッター１２の回転軸ｒｚは、カッター１２の中心軸線ｚ１に等しい。
【００９９】
カッター１２は、軸回転する。この軸回転を維持しながら、カッター１２は移動する。カッター１２は、所定の切削開始位置（フェースラインの端の位置）に移動する（図９の矢印参照）。次に、カッター１２は、下降する（図９の白抜き矢印参照）。加工時におけるカッター１２の上下方向位置は、あらかじめ設定されたフェースラインｆａの深さに応じて決定される。フェースラインｆａの深さは、前述の通り、（Ｄ１＋Ｔ１）（ｍｍ）に設定される。次に、カッター１２は、フェースラインの長手方向（略トウ−ヒール方向）に移動する（図９の矢印参照）。この移動は、直線に沿った移動である。この移動の間に、フェース４が削られ、フェースラインｆａが形成される。次に、カッター１２は、上昇する。この上昇により、切削が終了する。次に、カッター１２は、別のフェースラインｆａの切削開始位置に移動する。以下、これらの動作が繰り返され、複数本のフェースラインｆａが加工される。カッター１２は、上記ＮＣ加工機（図示しない）に記憶されているプログラムに基づいて動く。設計された位置に、設計された深さのフェースラインｆａが形成される。このフェースラインｆａの形成により、工程（Ａ）が終了する。
【０１００】
この工程（Ａ）の後に、上記工程（Ｂ）がなされる。この工程（Ｂ）は、図７を用いて説明したように、平面ＰＬ１に沿って切削加工がなされる。
【０１０１】
工程（Ｂ）の切削加工の方法は限定されない。工程（Ｂ）を行う装置として、フライス盤及びＮＣ加工機が例示される。加工精度の観点から、工程（Ｂ）は、ＮＣ加工機によりなされるのが好ましく、ＣＮＣ加工機によりなされるのがより好ましい。この工程（Ｂ）により、平らなランドエリアＬＡが精度よく形成されうる。また、この工程（Ｂ）により、フェースラインｆａよりも浅いフェースラインｆｂが形成される。この工程（Ｂ）により、厚さがＴ１（ｍｍ）である表層部が精度良く削り取られる。この工程（Ｂ）により、点Ｐａ付近の形状が、上記の好ましい形状となりやすい。この工程（Ｂ）により、適切な角度θ２が付与されうる。適切な角度θ２は、スピン性能の向上とボールの傷つきの抑制とに寄与しうる。
【０１０２】
なお、工程（Ｂ）の切削加工を行う装置の他の例として、平面部を有する支持部材と、この平面部により支持された研磨ベルトとを備えた研磨装置が挙げられる。この装置では、上記平面部にフェースを押しつけることにより、フェースと支持部材との間で移動する研磨ベルトが、フェース面を平らに研磨する。この研磨方法は、研磨精度の点では、ＮＣ加工機に劣るが、生産性の面では、上記ＮＣ加工機よりも好ましい。
【０１０３】
ところで、ヘッド本体とフェースプレートとが組み合わされてなるヘッドが知られている。このヘッドでは、ヘッド本体が開口を有する。この開口は、凹部であってもよいし、貫通孔であってもよい。この開口の形状は、フェースプレートの輪郭形状に対応している。このヘッドでは、フェースプレートが上記開口に嵌め込まれている。このようなヘッドの場合、フェースプレート単体の状態において、フェースラインｆａの加工がなされてもよい。フェースラインが加工される前のフェースプレートは、ライン形成前部材の一例である。
【０１０４】
図１０は、上記工程（Ａ）において用いられ得るカッター１２の先端部（図９の円内。符号Ｆ１０を参照）の拡大図である。
【０１０５】
カッター１２は、切削面１２ａと基体１２ｂとを有する。基体１２ｂは、円柱状である。切削面１２ａの少なくとも一部が、ヘッドに当接する。切削面１２ａの少なくとも一部が、ヘッドを削る。通常は、切削面１２ａの一部が、ヘッドを削る。基体１２ｂは、円柱である。
【０１０６】
中心軸線ｚ１に対して垂直な断面において、切削面１２ａの断面形状は、円形である。切削面１２ａの、中心軸線ｚ１を通る平面による断面形状は、図１０で示された側面形状に等しい。
【０１０７】
なお、特に説明が無い限り、本願における「カッターの断面」は、中心軸線ｚ１を通る平面による断面を意味する。また、特に説明が無い限り、本願における「フェースラインの断面」は、ランドエリアＬＡに垂直で且つフェースラインの長手方向に対して垂直な平面による断面を意味する。本願における「フェースラインの断面」の一例は、図２のIII-III線に沿った断面である。
【０１０８】
図１１は、切削加工中の状態を示す一部断面図である。この切削加工により、切削面１２ａに対応した断面形状を有するフェースラインｆａが形成される。図１１の実施形態において、中心軸線ｚ１は、ランドエリアＬＡｐに対して垂直である。
【０１０９】
図１１が示すように、フェースラインｆａの底面ｇｃ１は、底面ｃ１によって削られる。フェースラインｆａの平面傾斜部ｇｃ３は、円錐面Ｆｃ（第一直線部ｃ３）によって削られる。フェースラインｆａの凸曲面ｇｃ４は、凹曲面ｃ４によって削られる。
【０１１０】
図１１の実施形態では、中心軸線ｚ１方向（ランドエリアＬＡｐに対して垂直な方向）において、ランドエリアＬＡｐの位置と上側平面部ｃ５の位置とは一致している。図１１の実施形態では、ランドエリアＬＡｐの鉛直方向位置と、上側平面部ｃ５の鉛直方向位置とは一致している。ランドエリアＬＡｐと上側平面部ｃ５とは面接触している。上側平面部ｃ５は、カッター１２の位置決めの基準となる。上側平面部ｃ５とランドエリアＬＡｐとが当接するように、カッター１２が位置決めされている。図１１の実施形態とは異なり、上側平面部ｃ５とランドエリアＬＡｐとの間に隙間が設けられても良い。この場合、この隙間の距離に基づき、カッター１２の位置決めがなされる。上側平面部ｃ５により、カッター１２の深さ方向位置の位置決め精度が向上しうる。上側平面部ｃ５により、精度の高い加工が可能とされる。この実施形態については、後述される。
【０１１１】
図１２及び図１３は、カッター１２の先端部の断面図である。図１２及び図１３は、中心軸線ｚ１を通る平面による断面図である。このカッター１２の断面図は、中心軸線ｚ１について線対称である。このため、図１２及び図１３では、中心軸線ｚ１の左側のみが示されている。
【０１１２】
図１２及び図１３が示すように、切削面１２ａは、底面ｃ１と、側面ｃ２とを有する。側面ｃ２は、基体１２ｂと底面ｃ１との間に位置する。底面ｃ１と側面ｃ２との境界が、コーナーｓ１である。基体１２ｂの側面と側面ｃ２との境界が、コーナーｓ２である。
【０１１３】
図１３が示すように、側面ｃ２は、第一直線部ｃ３と、曲線部ｃ４と、第二直線部ｃ５とを有する。本実施形態のカッター１２において、底面ｃ１は、平面である。カッター１２において、底面ｃ１は、円形の平面である。この平面は、中心軸線ｚ１に対して垂直である。なお、底面ｃ１の形状は限定されない。底面ｃ１は、曲面であってもよい。底面ｃ１は、中心軸線ｚ１に対して垂直でなくてもよい。底面ｃ１は、凹凸面であってもよい。フェースライン８の横断面の面積Ａ１（後述）を大きくする観点から、底面ｃ１は平面であるのが好ましく、中心軸線ｚ１に対して垂直な平面であるのがより好ましい。
【０１１４】
第一直線部ｃ３は、その断面が直線である。第一直線部ｃ３は、円錐面Ｆｃである。第一直線部ｃ３は、円錐凸面である。円錐面Ｆｃの断面線は直線である。円錐面Ｆｃの断面線は、上記円錐面Ｆｃの母線Ｌｂである。円錐面Ｆｃと底面ｃ１との境界は、コーナーｓ１である。本実施形態では、コーナーｓ１に丸み（アール）が設けられていない。コーナーｓ１に丸み（アール）が設けられてもよい。
【０１１５】
第一直線部ｃ３は、円錐面Ｆｃとも称される。円錐面Ｆｃは、設けられなくてもよい。例えば、側面ｃ２の全体が、曲線部ｃ４であってもよい。カッターの製造コスト、切削加工のコスト、溝の横断面の面積Ａ１（後述）の確保及びゴルフルールへの適合を総合的に考慮すると、円錐面Ｆｃが設けられるのが好ましい。
【０１１６】
曲線部ｃ４は、凹面である。この凹面は、凹曲面である。この凹曲面は、その全体が滑らかに連続している。曲線部ｃ４は、凹曲面ｃ４とも称される。凹曲面ｃ４は、その断面が曲線である。この曲線の形状は、凹んでいる。換言すれば、この曲線の形状は、中心軸線ｚ１に向かって凸な形状である。
【０１１７】
好ましい工程（Ｂ）では、凹曲面ｃ４を有するカッターが用いられる。この凹曲面ｃ４により、凸曲面ｇｃ４が形成される。凹曲面ｃ４による切削加工が、凸曲面ｇｃ４を形成する。凹曲面ｃ４の断面形状は、凸曲面ｇｃ４の断面形状に対応している。凸曲面ｇｃ４は、前述した曲率半径Ｒａに対応した曲率半径Ｒｃを有する。
【０１１８】
このようなカッター１２を用いて切削加工を行うことにより、エッジＥｘに丸み（アール）を有するフェースラインｆａが精度良く作製されうる。
【０１１９】
第二直線部ｃ５は、平面である。第二直線部ｃ５は、上側平面部ｃ５とも称される。上側平面部ｃ５は、側面ｃ２の上端の平面部である。上側平面部ｃ５は、中心軸線ｚ１に対して垂直な平面である。上側平面部ｃ５は、環状の平面である。基体１２ｂの表面と凹曲面ｃ４との間に、上側平面部ｃ５が位置する。基体１２ｂの表面と上側平面部ｃ５との境界が、コーナーｓ２である（図１３参照）。
【０１２０】
円錐面Ｆｃと、凹曲面ｃ４とは、滑らかに連続している。凹曲面ｃ４と上側平面部ｃ５とは、滑らかに連続している。側面ｃ２の全体が、滑らかに連続している。側面ｃ２に、滑らかに連続していない部分があってもよい。
【０１２１】
図１３において両矢印Ｗｐで示されているのは、上側平面部ｃ５の幅である。この幅Ｗｐは、カッター１２の半径方向に沿って測定される。加工精度の観点から、上記幅Ｗｐは、０．１ｍｍ以上が好ましく、０．３ｍｍ以上がより好ましい。カッター１２の製造コストを低減する観点から、上記幅Ｗｐは、５ｍｍ以下が好ましく、３ｍｍ以下がより好ましく、１ｍｍ以下がより好ましい。
【０１２２】
上側平面部ｃ５は存在していなくてもよい。前述の通り、加工精度の観点から、上側平面部ｃ５が存在しているのが好ましい。
【０１２３】
上側平面部ｃ５とランドエリアＬＡｐとが当接した状態で切削加工がなされることにより、フェースラインｆａのエッジＥｆａが滑らかな曲面とされている（図７参照）。
【０１２４】
このようなカッター１２による工程（Ａ）の後に、上記工程（Ｂ）がなされることにより、適切な角度θ２及び半径Ｒ３を有するフェースラインｆｂが形成されうる。
【０１２５】
図１０においてθｇ１で示されているのは、中心軸線ｚ１と円錐面Ｆｃ（第一直線部ｃ３）との成す角度である。この角度θｇ１は、中心軸線ｚ１を含む平面による断面において測定される。本願において、この角度θｇ１は、刃角度とも称される。
【０１２６】
溝角度θ１を上記の好ましい値に設定する観点から、刃角度θｇ１は、３０度以下が好ましく、２５度以下がより好ましく、２０度以下がより好ましい。溝角度θ１を上記の好ましい値に設定する観点から、刃角度θｇ１は、溝角度θ１は、１度以上が好ましく、３度以上がより好ましく、５度以上がより好ましい。
【０１２７】
本発明のヘッドの製造方法は、上記工程（Ａ）及び工程（Ｂ）を含んでいなくても良い。以下に、前述された製造方法以外の製造方法が説明される。
【０１２８】
図１４は、他の製造方法が実施されている様子を示す一部断面図である。この製造方法では、上記工程（Ｂ）が省略されうる。
【０１２９】
図１４の実施形態において、中心軸線ｚ１は、ランドエリアＬＡに対して垂直である。図１５は、図１４の実施形態によって形成されたフェースライン８の断面図である。
【０１３０】
この製造方法では、前述したカッター１２が用いられる。他の形状のカッターが用いられてもよい。
【０１３１】
図１４の実施形態では、上側平面部ｃ５とランドエリアＬＡとの間に隙間が存在する。この隙間の距離は、（Ｈａ−Ｈｂ）である（図１４参照）。この距離（Ｈａ−Ｈｂ）は、カッター１２の位置決めの基準とされうる。上側平面部ｃ５は、位置決めの基準として有効である。この設定により、フェースライン８の加工精度が向上しうる。
【０１３２】
この製造方法では、例えば、差（Ｈａ−Ｈｂ）が上記Ｔ１（ｍｍ）に設定され、且つ、距離Ｈｂが上記Ｄ１（ｍｍ）に設定される。この場合、上記工程（Ｂ）を行うことなく、図３の実施形態と同じ形状のフェースラインが得られうる。この製造方法は、工程の簡略化の観点からは好ましい。ただし、フェースライン形状の精度の観点からは、前述したような、工程（Ａ）及び工程（Ｂ）を含む製造方法が好ましい。なお、図１４の実施形態の後に、上記工程（Ｂ）がなされてもよいことは当然である。
【０１３３】
上記図１４の実施形態の他、カッターの断面形状が図３又は図１５の断面線と同じ形状とされてもよい。この場合も、上記工程（Ｂ）を行うことなく、フェースラインの切削加工のみによって、図１５あるいは図３のような断面形状のフェースラインが得られうる。ただし、フェースライン形状の精度の観点から、前述した工程（Ａ）及び工程（Ｂ）を含む製造方法が好ましい。
【０１３４】
図８において両矢印Ｗ１で示されるのは、溝幅である。図８において両矢印Ｓ１で示されるのは、溝の間隔である。図８において、Ａ１で示されるのは、溝の横断面の面積である。溝の横断面の面積Ａ１は、一点鎖線のハッチングで示されたエリアの面積である。
【０１３５】
溝幅Ｗ１及び溝間隔Ｓ１は、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ  ａｎｄ  Ａｎｃｉｅｎｔ  Ｇｏｌｆ  Ｃｌｕｂ  ｏｆ  Ｓａｉｎｔ  Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフルールに基づいて測定される。この測定方法は「３０度測定法」と称されている。この３０度測定法では、ランドエリアＬＡに対して３０度の角度を有する接線と溝との接点ＣＰ１及びＣＰ２が決定される。この接点ＣＰ１と接点ＣＰ２との間の距離が、溝幅Ｗ１とされる（図８参照）。また、上記溝８１の接点ＣＰ２と、この溝８１の隣りの溝８２の接点ＣＰ１との間の距離が、溝間隔Ｓ１とされる（図８参照）。
【０１３６】
なお、前述した溝深さＤ１は、ランドエリアＬＡの延長線Ｌａから溝断面線の最下点までの距離である（図８参照）。
【０１３７】
溝面積Ａ１は、上記延長線Ｌａと溝のプロファイル（断面線）とで囲まれた部分の面積である。
【０１３８】
なお、２０１０年１月１日より発効することが予定されている新ルールを含めて、フェースラインに関するゴルフルールは、２００８年８月５日付けで、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ  ａｎｄ  Ａｎｃｉｅｎｔ  Ｇｏｌｆ  Ｃｌｕｂ  ｏｆ  Ｓａｉｎｔ  Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）から発表された。このフェースラインのルールの和訳は、ＪＧＡ（日本ゴルフ協会）のホームページに掲載されている。この和訳が掲載されているＪＧＡホームページのアドレスは、「http://www.jga.or.jp/jga/html/jga_data/04KISOKU_NEWS/2008_KISOKU/GrooveMeasurementProcedureOutline(JP).pdf」である。このルールは、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ  ａｎｄ  Ａｎｃｉｅｎｔ  Ｇｏｌｆ  Ｃｌｕｂ  ｏｆ  Ｓａｉｎｔ  Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が発行するルールブック（２００９年度版）又はＲ＆Ａのホームページに、英文で掲載されている。本願において、ゴルフルールとは、このＲ＆Ａが定めたルールを意味する。
【０１３９】
排水性を良くしてスピン性能を高める観点から、溝幅Ｗ１は、０．３（ｍｍ）以上が好ましく、０．４（ｍｍ）以上がより好ましく、０．５（ｍｍ）以上が更に好ましい。インパクトにおけるボールとフェース表面との接触面積を増やし、スピン性能を高める観点から、溝幅Ｗ１は、０．９（ｍｍ）以下が好ましく、０．８（ｍｍ）以下がより好ましく、０．７（ｍｍ）以下が更に好ましい。
【０１４０】
溝間隔Ｓ１は、上記ゴルフルールへの適合を考慮して設定されるのが好ましい。ルールへの適合性の観点から、上記面積Ａ１を溝ピッチＰｔ１で除した値は０．００３スクエアインチ／インチ（０．０７６２ｍｍ２／ｍｍ）以下であるのが好ましい。ルールへの適合性の観点から、溝間隔Ｓ１は、溝幅Ｗ１の３倍以上であるのが好ましい。
【０１４１】
図８には、溝ピッチＰｔ１が示されている。溝ピッチＰｔ１は、溝幅Ｗ１と間隔Ｓ１との和に等しい。
【０１４２】
溝ピッチＰｔ１は限定されない。インパクトにおけるボールとフェース表面との接触面積を増やし、スピン性能を高める観点から、溝ピッチＰｔ１は、２．５（ｍｍ）以上が好ましく、３．０（ｍｍ）以上がより好ましく、３．３（ｍｍ）以上がより好ましい。溝による効果、特にウエット条件でのスピン性能の観点から、溝ピッチＰｔ１は、４．４（ｍｍ）以下が好ましく、４．１（ｍｍ）以下がより好ましく、３．８（ｍｍ）以下がより好ましい。
【０１４３】
面積Ａ１は限定されない。排水性の観点及びウエット条件におけるスピン性能の観点から、面積Ａ１は、０．０８（ｍｍ２）以上が好ましく、０．０９（ｍｍ２）以上がより好ましく、０．１（ｍｍ２）以上がより好ましい。土、泥又は砂の入り込みを抑制する観点から、面積Ａ１は、０．４５（ｍｍ２）以下が好ましく、０．４０（ｍｍ２）以下がより好ましく、０．３８（ｍｍ２）以下がより好ましい。
【０１４４】
図６において両矢印Ｌ１で示されるのは、円ＣＬ１の中心とランドエリアＬＡとの間の距離である。ボールの傷つきを抑制する観点から、距離Ｌ１（ｍｍ）の、半径Ｒ３（ｍｍ）に対する比（Ｌ１／Ｒ３）は、０．７６以上が好ましく、０．７８以上がより好ましく、０．８０（ｍｍ）以上がより好ましい。スピン性能の観点から、比（Ｌ１／Ｒ３）は、０．９１以下が好ましく、０．８９以下がより好ましく、０．８７以下がより好ましい。
【０１４５】
溝深さＤ１は限定されない。溝の加工性の観点から、溝深さＤ１（ｍｍ）は、０．５０（ｍｍ）以下が好ましく、０．４５（ｍｍ）以下がより好ましく、０．４０（ｍｍ）以下がより好ましい。溝深さＤ１が過度に小さい場合、溝の横断面の面積Ａ１（後述）が小さくなる。面積Ａ１が過度に小さい場合、溝の内部に逃げることができる泥や草（芝）の量が低下するため、スピン性能が低下することがある。この観点から、溝深さＤ１は、０．２０（ｍｍ）以上が好ましく、０．２５（ｍｍ）以上がより好ましく、０．３０（ｍｍ）以上がより好ましい。
【０１４６】
ランドエリアＬＡの算術平均粗さＲａｆは限定されない。スピン性能の観点から、算術平均粗さＲａｆは、０．２０μｍ以上が好ましく、０．２５μｍ以上がより好ましく、０．３０μｍ以上がより好ましい。ボールの傷つきを抑制する観点から、算術平均粗さＲａｆは、０．５５μｍ以下が好ましく、０．５０μｍ以下がより好ましく、０．４５μｍ以下がより好ましい。この算術平均粗さＲａｆは、ＪＩＳ  Ｂ０６０１−１９９４に準拠して測定される。算術平均粗さＲａｆを調整するための方法の一例は、前述したショットブラスト処理である。
【０１４７】
ヘッドのリアルロフト角は限定されない。本発明は、バックスピン速度が多いヘッドにおいて特に効果的である。この観点から、ヘッドのリアルロフト角は、３０度以上が好ましく、３５度以上がより好ましく、４０度以上がより好ましい。飛距離の観点から、リアルロフト角は、７０度以下が好ましく、６５度以下がより好ましく、６０度以下がより好ましい。
【実施例】
【０１４８】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【０１４９】
［実施例１］
ＳＲＩスポーツ株式会社製の商品名「ＳＲＩＸＯＮ  ＺＲ−７００」のＰＷ（ピッチングウエッジ）のヘッドを用い、このヘッドに、上記工程（Ａ）及び工程（Ｂ）が実施して、フェースラインが形成された。工程（Ａ）は、上記カッター１２と同様のカッターを用いて、図１１に示す形態で実施された。この工程（Ａ）では、ＣＮＣ加工機が用いられた。次に、工程（Ｂ）（平面切削加工）がなされた。この工程（Ｂ）では、ＣＮＣ加工機が用いられた。ヘッドのリアルロフト角は、４６度であった。
【０１５０】
フェースラインの配置は、図１及び図２で示される通りとされた。非最長ラインのヒール側の端とフェースの縁との距離Ｅｄ（図２参照）は、５ｍｍとされた。また、最もソールに近いフェースラインのヒール側端Ｂｈ１（図２参照）とリーディングエッジＬｅとの最短距離は、２ｍｍとされた。また、最もソールに近いフェースラインのトウ側端Ｂｔ１（図２参照）とリーディングエッジＬｅとの最短距離は、２ｍｍとされた。また、最もソールに近いフェースラインの長手方向中心位置Ａｃ１とリーディングエッジＬｅとの最短距離は、４．５ｍｍとされた。また、フェース面における最もトウ側の地点Ｔｔ１と上記直線Ｌｔ１との距離Ｋｙ（図２参照）は、１７ｍｍとされた。
【０１５１】
このフェースラインについて、断面形状の測定がなされた。測定には、Ａｌｉｃｏｎａ（アリコナ）社製の商品名「ＩＮＦＩＮＩＴＥ  ＦＯＣＵＳ  ｏｐｔｉｃａｌ  ３Ｄ  Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ  Ｄｅｖｉｃｅ  Ｇ４ｆ」が用いられた。フェースラインの長手方向に対して垂直な方向に沿って、フェースラインの形状が計測された。図２のIII−III線の位置と同様に、最長ラインの中心位置において、計測がなされた。
【０１５２】
計測は、１４本のフェースラインについてなされた。この結果、１４個の断面線が得られた。これらの断面線から得られた１４個のデータの平均値が、下記の表１に示される。溝幅Ｗ１及び溝深さＤ１は、上記ゴルフルールに従って決定された。半径Ｒ３は０．２６（ｍｍ）であった。溝角度θ１は１０度であった。上記距離Ｌ１は、０．２２（ｍｍ）とされた。溝深さＤ１は、０．４０（ｍｍ）であった。算術平均粗さＲａｆは、０．２３とされた。算術平均粗さＲａｆの調整は、ショットブラストによりなされた。
【０１５３】
上記ヘッドにシャフト及びグリップを取り付け、実施例１に係るゴルフクラブを得た。このゴルフクラブの長さは、３５．５インチであった。このゴルフクラブについて、バックスピン速度と、ボールの傷つき（ボールに与えた傷）とが評価された。実施例１の仕様及び評価結果が、下記の表１に示される。
【０１５４】
［実施例２、３］
カッターの形状及び／又は上記Ｔ１（ｍｍ）を変更し、溝の形状が表１に示される値とされた他は実施例１と同様にして、実施例２及び３のヘッドを得た。これらのヘッドを用い、実施例１と同様にして、実施例２及び３のクラブを得た。これらの仕様と評価結果とが下記の表１に示される。
【０１５５】
［比較例１、３］
カッターの形状を変更し、溝の形状が表１に示される値とされた他は実施例１と同様にして、比較例１及び比較例３のヘッドを得た。これらのヘッドを用い、実施例１と同様にして、比較例１及び比較例３のクラブを得た。これらの仕様と評価結果とが下記の表１に示される。比較例１及び比較例３では、カッターによる溝加工のみによりフェースラインが形成され、上記工程（Ｂ）の平面切削加工は行われなかった。
【０１５６】
［比較例２］
図１６は、比較例２におけるフェースラインの切削加工の様子を示す図である。この図１６は、フェース２０にフェースライン２４が切削加工される様子を示す一部断面図である。比較例２において、カッター２２の切削面は、凹曲面を有さない。カッター２２の切削面は、底面Ｊ１と、円錐面Ｊ２とを有する。カッター２２の切削面は、底面Ｊ１及び円錐面Ｊ２のみから構成されている。底面Ｊ１は円形の平面である。カッター２２の中心軸線ｚ１は、底面Ｊ１の中心を通る。底面Ｊ１は、中心軸線ｚ１に対して垂直な平面である。円錐面Ｊ２の断面形状は、直線である。この直線は、円錐面Ｊ２の母線である。カッター２２において、刃角度θｇ１は１０度とされた。このカッター２２による切削加工により、比較例２に係るフェースライン２４を得た。図１７は、この比較例２のフェースライン２４の断面図である。比較例２の仕様及び評価結果が下記の表１に示される。
【０１５７】
評価方法は以下の通りである。なお、以下の評価において、ＳＲＩスポーツ社製のスリーピースボールである商品名「ＳＲＩＸＯＮ  Ｚ−ＳＴＡＲ」が用いられた。
【０１５８】
［バックスピン速度］
ハンディキャップが０から９までの１０名のテスターが、セミラフに置かれたボールをフルショットにて打球し、打球直後のバックスピン速度が測定された。セミラフの芝の長さは、約２５（ｍｍ）であった。バックスピンの測定には、ＩＳＧデンマーク社製の商品名「トラックマン」が用いられた。
【０１５９】
１人のテスターが、各クラブを３０球ずつ打球した。全ての打球のバックスピン速度（総データ数３００）の平均値が、下記の表１に示される。なお、この平均値において、一の位は四捨五入されている。バックスピン速度が多いほど、スピン性能が良好である。
【０１６０】
［ボール傷つきの評価］
上記１０名のテスタ−が打球したボールの傷が確認された。各ショットごとに、ボールの傷が目視で確認された。このボールの傷の程度が、５点、４点、３点、２点及び１点の５段階で評価された。最も激しい傷が見られる場合が５点とされ、最も傷が少ない場合が１点とされた。評価点の平均値（小数点以下は四捨五入）が下記の表１に示される。
【０１６１】
【表１】
2010273816.tif 000003
【０１６２】
表１に示されるように、実施例は、比較例に比べて評価が高い。この結果から、本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【０１６３】
本発明は、フェースラインを備えたあらゆるゴルフクラブヘッドに適用されうる。本発明は、アイアン型ゴルフクラブヘッド、ウッド型ゴルフクラブヘッド、ユーティリティ型ゴルフクラブヘッド、ハイブリッド型ゴルフクラブヘッド、パター型ゴルフクラブヘッドなどに用いられうる。
【符号の説明】
【０１６４】
２・・・ヘッド
２ｐ・・・ライン形成前部材（ライン形成前ヘッド）
４・・・フェース
６・・・ホーゼル
７・・・ソール
８、８１、８２、２４・・・フェースライン
１２、２２・・・カッター
１２ａ・・・切削面
ｆａ・・・工程（Ａ）により形成されたフェースライン
ｆｂ・・・工程（Ａ）の後に工程（Ｂ）がなされて得られたフェースライン
ｇｃ１・・・フェースラインの底面
ｇｃ３・・・フェースラインの平面傾斜部
ｇｃ４・・・フェースラインの凸曲面
Ｅｘ・・・フェースラインのエッジ
ｒｚ・・・カッターの回転軸
ｚ１・・・カッターの中心軸線
ＬＡ・・・ランドエリア（フェース面のうち、フェースラインの無い部分）
Ｗ１・・・溝幅（フェースラインの幅）
Ｄ１・・・溝深さ（フェースラインの深さ）
Ｔ１・・・工程（Ｂ）により切削される厚さ
Ｚｍ・・・最大ズレ距離（点Ｐａから点Ｐｃまでの断面線と円ＣＬ１とのズレ距離の最大値）
θｇ１・・・刃角度
θ１・・・溝角度（点Ｐｃと点Ｐｄとを通る直線と、ランドエリアに対して垂直な直線との成す角度）
θ２・・・点Ｐａと点Ｐｘとを通る直線ＬａｘとランドエリアＬＡとの成す角度
Ｒ３・・・点Ｐａ、点Ｐｂ及び点Ｐｃを通る円ＣＬ１の半径
Ｌ１・・・円ＣＬ１の中心とランドエリアＬＡとの距離
Ｒａ・・・フェースラインの断面線の曲率半径 
【図１】
2010273816.tif 000004
【図２】
2010273816.tif 000005
【図３】
2010273816.tif 000006
【図４】
2010273816.tif 000007
【図５】
2010273816.tif 000008
【図６】
2010273816.tif 000009
【図７】
2010273816.tif 000010
【図８】
2010273816.tif 000011
【図９】
2010273816.tif 000012
【図１０】
2010273816.tif 000013
【図１１】
2010273816.tif 000014
【図１２】
2010273816.tif 000015
【図１３】
2010273816.tif 000016
【図１４】
2010273816.tif 000017
【図１５】
2010273816.tif 000018
【図１６】
2010273816.tif 000019
【図１７】
2010273816.tif 000020