(57)【要約】【課題】長寿命の切削工具であって、被削材の面粗度の改善や横境界損傷の改善が可能な切削工具の製造を可能とする切削工具用cＢＮ焼結体を提供する。【解決手段】cＢＮ含有率が２０−９９体積％であり、第１cＢＮ粒子群と第２cＢＮ粒子群とを有し、該第１cＢＮ粒子群の平均粒径が５０μｍ以上であり、かつ、第２cＢＮ粒子群の平均粒径の５倍以上であり、結合相が、周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素の窒化物、炭化物、硼化物、酸化物、及びこれらの固容体からなる群から選択される少なくとも一種と、Ａlの窒化物、硼化物、酸化物、及びこれらの固容体からなる群から選択される少なくとも一種とを含む、もしくはＷ、Ｃo、Ｚr、Ｎi、Ｃr、Ａlのうち少なくとも１種以上の窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物、酸化物からなる、もしくはＡlの窒化物、硼化物、酸化物のうち少なくとも１種以上からなることを特徴とする切削工具用cＢＮ焼結体により解決される。【選択図】図２
2010229001.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
cＢＮ含有率が２０−９９体積％であり、
第１cＢＮ粒子群と第２cＢＮ粒子群とを有し、
該第１cＢＮ粒子群の平均粒径が５０μｍ以上であり、かつ第２cＢＮ粒子群の平均粒径の５倍以上であり、
結合相が、周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素の窒化物、炭化物、硼化物、酸化物、及びこれらの固容体からなる群から選択される少なくとも一種と、Ａlの窒化物、硼化物、酸化物、及びこれらの固容体からなる群から選択される少なくとも一種とを含む、
もしくはＷ、Ｃo、Ｚr、Ｎi、Ｃr、Ａlのうち少なくとも１種以上の窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物、酸化物からなる、
もしくはＡlの窒化物、硼化物、酸化物のうち少なくとも１種以上からなる
ことを特徴とする切削工具用cＢＮ焼結体。
【請求項２】
前記cＢＮ含有率が４０−９８体積％であることを特徴とする請求項１に記載の切削工具用cＢＮ焼結体。
【請求項３】
前記第１cＢＮ粒子群の平均粒径が１００μｍ以上であり、前記第２cＢＮ粒子群の平均粒径が８μｍ以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の切削工具用cＢＮ焼結体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、立方晶窒化硼素（cＢＮ）を主成分として刃先に有する切削工具を製造するためのcＢＮ焼結体に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１に開示されたようにcＢＮ粒子の平均粒径が２μｍ以下の高精度加工用cＢＮ焼結体や、特許文献２に開示されたようにcＢＮ粒子の平均粒径が４−２０μｍの高硬度鋼、チル鋳鉄切削用のcＢＮ焼結体等、様々な粒径のcＢＮ焼結体が開示されている。
しかし、このような多結晶体では焼結体を構成する粒子をどれだけ微粒にしても、Ｒzで１μｍ以下の高精度加工では工具寿命が短く、かつ、切れ刃を構成する粒子の脱落や粒界の損傷により被削材の面に筋が発生したり、耐熱合金や、表面がチル化されたねずみ鋳鉄の黒皮加工では、工具の横境界に損傷が発生したりするという問題があった。
【０００３】
また、非特許文献１には「cＢＮ単結晶の評価」として、cＢＮ単結晶工具による焼入鋼の超精密加工について記述がある。このようにcＢＮ単結晶体は切削工具として、優れた性能を発揮することがあると考えられる。しかし、このようなcＢＮ単結晶工具は工具を生産するに十分な大きさのcＢＮ単結晶体の合成が極めて困難なことと、単結晶体と台金の接合、研磨加工が困難で高コストであること等から、実用化には至っていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特公平０６−９４５８０号公報
【特許文献２】特開平０８−８１２７０号公報
【非特許文献】
【０００５】
【非特許文献１】ＮＥＷ  ＤＩＡＭＯＮＤ、Ｖol.５、Ｎo.４、ｐ２０
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の課題は、長寿命の切削工具であって、被削材の面粗度の改善が可能な切削工具、もしくは横境界の損傷を抑制し、長寿命が可能な切削工具の製造を可能とする切削工具用cＢＮ焼結体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者等は、切削工具の長寿命化、被削材の面粗度の改善の観点から鋭意研究を重ねた結果、以下のように、切削では切れ刃の各部位で異なった要求特性であることが多いことを見出した。
例えば、焼入鋼の高精度加工では被削材の面を形成する前境界部の切れ刃は滑らかに摩耗し、微小な凹凸が少ないことが要求されるが、その他の切れ刃は耐摩耗性が要求される。すなわち、切削時における切れ刃の前境界部分をcＢＮ単結晶体により構成し、他の部分、特に横境界部分は多結晶体により構成した切れ刃が好ましい。
また、耐熱合金の切削では溝状の摩耗が発達しやすい横境界部では粒子同士の結合力が強いこと等が要求されるが、その他の切れ刃は耐摩耗性が要求される。すなわち、横切れ刃境界部を含む横切れ刃部分をcＢＮ単結晶体により構成することが有効である。
【０００８】
しかしながら、従来のcＢＮ焼結体ではcＢＮ粒子の粒径が連続的に分布しており、かつ、焼結体中でcＢＮ粒子の粒度分布が焼結体全体のcＢＮ粒度分布に近い状態となっているため、切れ刃を作製した場合に該切れ刃の任意の部分の機能は等しいものとなる。このため、従来の焼結体中の任意の部分の機能が等しい焼結体では、上述したような切れ刃の部位によって異なる要求特性に対して、共に機能が発揮されるように材料設計がなされるが、各部位の要求特性に対する最適な材料設計とならず、性能に限度がある。
【０００９】
本発明者等は、以上の点に着目し、粗粒のcＢＮ粒子と、微粒のcＢＮ粒子とが適切に混合されたcＢＮ焼結体により、各部位の要求特性が最適なものとなる切れ刃を提供できることを見出し、以下の本発明を完成させた。
【００１０】
（１）本発明に係る切削工具用cＢＮ焼結体は、cＢＮ含有率が２０−９９体積％であり、第１cＢＮ粒子群と第２cＢＮ粒子群とを有し、該第１cＢＮ粒子群の平均粒径が５０μｍ以上であり、かつ第２cＢＮ粒子群の平均粒径の５倍以上であり、結合相が、周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素の窒化物、炭化物、硼化物、酸化物、及びこれらの固容体からなる群から選択される少なくとも一種と、Ａlの窒化物、硼化物、酸化物、及びこれらの固容体からなる群から選択される少なくとも一種とを含む、もしくはＷ、Ｃo、Ｚr、Ｎi、Ｃr、Ａlのうち少なくとも１種以上の窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物、酸化物からなる、もしくはＡlの窒化物、硼化物、酸化物のうち少なくとも１種以上からなることを特徴とする。
【００１１】
（２）上記（１）に記載の切削工具用cＢＮ焼結体であって、前記cＢＮ含有率が４０−９８体積％であることを特徴とする。
（３）上記（１）又は（２）に記載の切削工具用cＢＮ焼結体であって、前記第１cＢＮ粒子群の平均粒径が１００μｍ以上であり、前記第２cＢＮ粒子群の平均粒径が８μｍ以下であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
本発明に係るcＢＮ焼結体中には、所定以上の粒子直径を有するcＢＮ粒子が配置されているため、大粒径のcＢＮ単結晶を切れ刃、もしくは切れ刃の一部とする工具の生産が可能となる。これら大粒径のcＢＮ単結晶の切れ刃を前境界部に用いることにより焼入鋼の高精度加工でより優れた面粗度が得られる。また、cＢＮ単結晶を横境界部に用いることにより、耐熱合金の加工では横境界の溝状の摩耗を抑制し工具寿命の大幅な延長が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】cＢＮ焼結体を用いた好ましい切削工具の一例を示す図である。
【図２】本発明のcＢＮ焼結体から切削工具を切り出す一例を示す図である。
【図３】cＢＮ焼結体を用いた好ましい切削工具の別の一例を示す図である。
【図４】本発明のcＢＮ焼結体から切削工具を切り出す別の一例を示す図である。
【図５】切削加工時における切削工具の刃先等の概略を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明に係る切削加工用cＢＮ焼結体は、第１cＢＮ粒子群と第２cＢＮ粒子群とを有し、該第１cＢＮ粒子群の平均粒径（粒子直径）が５０μｍ以上であり、かつ、第２cＢＮ粒子群の平均粒径の５倍以上であることを特徴とする。平均粒径が５０μｍ以上の粗粒cＢＮ粒子（単結晶体）と、平均粒径が１／５以下である微粒のcＢＮ粒子とを有することにより、切削工具の切れ刃の任意の部分に所期の機能を持たせることが可能となる。
【００１５】
例えば、前切れ刃境界部を含む前切れ刃部分に粗粒のcＢＮ単結晶体を配置することにより、前切れ刃の摩耗を平滑に進行させて、被削材の面粗度を良好にすることができる。また、鋳鉄の粗加工や耐熱合金の加工のように、横境界部を含む横切れ刃部分の損傷が著しい場合には、該横切れ刃部分に粗粒のcＢＮ単結晶体を配置することにより損傷に対する耐性を向上させることができる。これらの観点から、前記第１cＢＮ粒子群のより好ましい平均粒径は１００μｍ以上である。
【００１６】
一方、cＢＮ単結晶体の劈開性によるチッピングや、熱的な摩耗速度が速い等が問題となる場合には、その切れ刃部分を微粒のcＢＮ粒子群によるcＢＮ多結晶体により構成すればよい。微粒子を混在させることによってチッピングの問題に対処でき、熱的に安定な結合相の効果により耐摩耗性が改善される。多結晶体の耐摩耗性や強度の観点から、前記第２cＢＮ粒子群のより好ましい平均粒径は８μｍ以下である。
【００１７】
上記cＢＮ焼結体は、cＢＮ含有率が２０−９９体積％であることを特徴とする。cＢＮの含有率がこれらの範囲にあることにより、焼結体の強度と耐摩耗性を両立させることが可能となる。より好ましいcＢＮ含有率の範囲は、４０−９８体積％である。
【００１８】
更に、焼結体の結合相が、周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素の窒化物、炭化物、硼化物、酸化物、及びこれらの固容体からなる群から選択される少なくとも一種と、Ａlの窒化物、硼化物、酸化物、及びこれらの固容体からなる群から選択される少なくとも一種とを含む、もしくはＷ、Ｃo、Ｚr、Ｎi、Ｃr、Ａlのうち少なくとも１種以上の窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物、酸化物からなる、もしくはＡlの窒化物、硼化物、酸化物のうち少なくとも１種以上からなることを特徴とする。これらの結合材成分により、cＢＮ焼結体の耐摩耗性及び強度を向上させることができる。当然、これらの成分以外にも不可避的に不純物が含まれていても構わない。
【００１９】
本発明に係るcＢＮ焼結体により、例えば、以下のような切削工具の製造が可能となる。
<前切れ刃境界部が単結晶体である切削工具の作製>
前述のように、焼入鋼等を高精度切削加工する場合、前切れ刃境界部付近の刃先摩耗は凹凸なく平滑に進行することが好ましい。図５に示すように、前切れ刃境界部により仕上げ面の形成が行われるため、被削材表面には前切れ刃境界部の形状が転写されるからである。なお、「平滑に摩耗する」とは、前切れ刃境界部の摩耗が抑制され、段差や溝（筋）の形成が押さえられて滑らかになる状態の事をいう。
【００２０】
したがって、被削材表面の面粗度を良好にするためには、図１に示すように、被削材と接触する切れ刃部分において、切込みが最大となる点から、送り方向の切れ刃は切り込み量のｘ1％が、送りと反対方向の切れ刃は切り込み量のｙ1％がcＢＮ単結晶体で形成され、ｘ1が１０以上５０以下であり、ｙ1が１０以上であることが好ましい。これにより前切れ刃境界部がcＢＮ単結晶体により形成されるため、粒子の脱落がなく、前切れ刃境界部分が平滑に摩耗するようになる。このため、cＢＮ多結晶体で切削した場合のような被削材表面の面粗度の悪化、筋の発生が抑制され、高精度加工で長寿命の工具となる。また、ｙ1の値が１００以下のときに、コストが特に低くなる。
【００２１】
一方、横切れ刃境界部分は、被削材を大きく切り取る部分であるから、cＢＮ単結晶体で構成されていると劈開性により刃先が欠けるチッピングが生じ、工具寿命が不安定になったり、熱的な摩耗が進行したりする可能性がある。このため被削材と接触する切れ刃部分において、切込みが最大となる点から、切り込み量のｘ1％（１０≦ｘ1≦５０）を超える送り方向の切れ刃はcＢＮ多結晶体により形成されていることが好ましい。更に、cＢＮ単結晶体のみからチップを作製する場合に比べて低コストで提供することが可能となる。
【００２２】
このような切削工具を作製するためには、本発明に係るcＢＮ焼結体から、前切れ刃部分がcＢＮ単結晶体により、横切れ刃部分がcＢＮ多結晶体により構成されるように切り出せばよい（図２参照）。このとき、切削時に被削材に接触する切れ刃のうち、切込みが最大となる点から、送り方向の切れ刃は切り込み量のｘ1％（１０≦ｘ1≦５０）が、送りと反対方向の切れ刃は切り込み量のｙ1％（１０≦ｙ1）が、粒子径が５０μｍ以上のcＢＮ粒子により構成されることが好ましい。該cＢＮ単結晶体の粒径が１００μｍ以上であることがより好ましい。
【００２３】
被削材が肌焼き鋼や焼き入れ軸受け鋼等である場合に、高精度切削加工を行うには、一般的に、切り込み量は０．０５〜０．２ｍｍ、送り量は０．０１〜０．０５ｍｍ／ｒｅｖの条件で行われる。このような場合、摩耗の進展により刃先が後退するため、前記cＢＮ焼結体工具のノーズ先端部分から送り方向の切れ刃は切り込み量のｘ1％が、送りと反対方向の切れ刃は切り込み量のｙ1％がcＢＮ単結晶体で形成され、ｘ1が１０以上５０以下であり、ｙ1が１０以上であり、被削材と接触する他の切れ刃部分がcＢＮ多結晶体で形成されていることが好ましい。これにより、前切れ刃境界部分が、cＢＮ単結晶体で構成され、横切れ刃境界部分はcＢＮ多結晶体で構成されることとなる。
【００２４】
<横切れ刃境界部が単結晶体である切削工具の作製>
前述の通り、表面がチル化されたねずみ鋳鉄の粗加工やインコネル等、耐熱合金の切削加工等を行う場合には、切削工具の横切れ刃境界部となる切れ刃部分が単一のcＢＮ単結晶体粒子により構成されていることが好ましい。cＢＮ単結晶体はダイヤモンドに次ぐ非常に優れた硬度と強度を有するため、刃先が高硬度のチル化されたねずみ鋳鉄表面や、加工硬化した耐熱合金切りくずに曝される場合においても、横切れ刃境界部を含む横切れ刃部分の損傷を抑制することが可能となる。
一方で、cＢＮ単結晶は鉄族金属に対して熱的な摩耗が進行しやすいため、強度が必要な横切れ刃以外の切れ刃部分は熱的な摩耗に対して優れるcＢＮ多結晶体とすることが好ましい。
【００２５】
このためには、図３に示すように、被削材と接触する切れ刃部分において、送り方向の切れ刃が、切り込みが最大となる点から、切り込み量のｘ2％（６０≦ｘ2≦９９）からｙ2％（１０１≦ｙ2）までが、cＢＮ単結晶体で形成され、被削材と接触する他の切れ刃部分がcＢＮ多結晶体で形成されていることが好ましい。また、ｙ2の値が２００以下のときに、コストが特に低くなる。このとき、横切れ刃部分を構成するように選択される焼結体中のcＢＮ粒子の粒径は、５０μｍ以上であることが好ましい。これにより、切削時に横切れ刃となる切れ刃の大部分を強度に優れたcＢＮ単結晶体により構成することができる。この観点から、cＢＮ粒子の粒径が１００μｍ以上であることがより好ましい。
【００２６】
このようなcＢＮ焼結体工具は、粗粒のcＢＮ粒子と微粒のcＢＮ粒子とを原材料として有する本発明に係るcＢＮ焼結体により製造することが可能となる。すなわち、前記、横切れ刃部分が単一のcＢＮ粒子から構成され、他の切れ刃部分がcＢＮ多結晶体により構成されるように、本発明に係るcＢＮ焼結体中の部分を選択して切り出せばよい（図４参照）。
【００２７】
<硬質被膜の被覆>
刃先の耐摩耗性を更に向上させるために、上記切削工具表面に硬質被膜を被覆することが可能である。これにより、cＢＮ単結晶体からなる切れ刃部分もcＢＮ多結晶体からなる切れ刃部分も耐摩耗性が向上する。
【００２８】
被膜の成分は、十分な硬度を有して高い耐摩耗性が得られるように、周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素、及びＡl、Ｓi、Ｂの中から選択される一種以上の元素とＣ、Ｎ及びＯの中から選択される一種以上の元素とからなる化合物を選択することが好ましい。
硬質被膜の好適な成分の具体例としては、ＴiＡlＮ、ＴiＣＮ、ＴiＮ、Ａl2Ｏ3、ＺrＮ、ＺrＣ、ＣrＮ、ＶＮ、ＨfＮ、ＨfＣまたはＨfＣＮが挙げられる。耐摩耗性を改善する効果はこれらのいずれの成分を含む硬質皮膜においても見られるが、特にＴiＡlＮ、ＴiＣＮ、ＴiＮを含む被膜で顕著である。
硬質被膜の構成は、単層でも多層でもいずれでも良い。多層構造とした場合、いずれかの層に上記成分の被膜が含まれていれば良い。
【００２９】
硬質被膜の厚さは０．０１μｍ以上１０μｍ以下であることが好ましい。この下限値未満では耐摩耗性を改善する効果が小さくなる。逆に、１０μｍを超えると硬質皮膜中の残留応力の影響で基材との密着性が低下する。なお、この膜厚は、多層構造の場合、全被膜の厚さについての限定である。
【００３０】
硬質被膜の形成個所は基材表面の少なくとも一部で良い。切削工具として少なくとも切削に関与する面に被膜を形成する。切削に関与する面とは、すくい面、逃げ面、チャンファー面の少なくとも一つである。より具体的には、すくい面から逃げ面にかけての個所またはすくい面からチャンファー面を経て逃げ面にかけての個所である。特に工具が被削材と接する個所及びその近傍に被膜を形成すると有効である。
【００３１】
硬質被膜の形成手段は公知の成膜技術が利用できる。例えば、スパッタリング、イオンプレーティングなどのＰＶＤ法や、プラズマＣＶＤ法などのＣＶＤ法が利用できる。特にアークイオンプレーティング法は平滑な硬質被膜を形成できる点で好ましい。平滑な硬質被膜が形成できるアークイオンプレーティング法については、特開平１０−６８０７１号公報に記載されている。
【実施例】
【００３２】
[作製例１]
超硬合金製のポット及びボールを用いて、４ａ、５ａ、６ａ族遷移金属元素やＡlの化合物等の結合材材料を混合してから熱処理を施し、その後粉砕して結合材粉末を得た。次に結合材粉末とcＢＮ粉末を混合し、熱処理を施し、Ｍo製容器に充填し、圧力５．３ＧＰa、温度１，３１０℃で１８分焼結し、表１に記載のcＢＮ焼結体を得た。
【００３３】
この焼結体を切断し、基材として超硬合金製の台金にロー材を用いて接合した後、切削工具（ＣＮＧＡ１２０４０４）を作製した。このとき、工具の前切れ刃境界部に粗粒のcＢＮ単結晶体が配置されるように焼結体中の粗粒cＢＮ単結晶粒子の位置を確認した後、切断、接合、研磨を実施した。
【００３４】
この切削工具を用いて、被削材としてＳＣｒ４３０(ＨＲＣ６０）を用いて切削試験を行った。切削時に被削材に接触する切れ刃のうち、切込みが最大となる点から、送り方向の切れ刃は切り込み量のｘ1％（１０≦ｘ1≦５０）が、送りと反対方向の切れ刃は切り込み量のｙ1％（１０≦ｙ1）が粗粒cＢＮ単結晶により形成された前切れ刃となる条件で、表２に記載の条件で切削試験を実施した。その結果、寿命判定基準をＲzで０．８μｍとして、表２に記載の工具寿命が得られた。
【００３５】
【表１】
2010229001.tif 000003
【００３６】
【表２】
2010229001.tif 000004
【００３７】
[作製例２]
超硬合金製のポット及びボールを用いて、４ａ、５ａ、６ａ族遷移金属元素やＡlの化合物等の結合材材料を混合してから熱処理を施し、その後粉砕して結合材粉末を得た。次に結合材粉末とcＢＮ粉末を混合し、熱処理を施し、Ｍo製容器に充填し、圧力５．２ＧＰa、温度１，２８０℃で２２分焼結し、cＢＮ焼結体を得た。
【００３８】
この焼結体を切断し、基材として超硬合金製の台金にロー材を用いて接合した後、この表面にアークイオン式プレーティング法を用いてＴiＡlＮやＴiＣＮ，ＴiＮ等の硬質皮膜を形成し、表３に記載の切削工具（ＣＮＧＡ１２０４０４）を作製した。このとき、工具の前切れ刃境界部に粗粒のcＢＮ単結晶体が配置されるように焼結体中の粗粒cＢＮ単結晶粒子の位置を確認した後、切断、接合、研磨を実施した。
【００３９】
硬質被膜の形成は以下のように実施した。アーク式イオンプレーティング法装置の真空容器の真空度を７×１０-3Ｐaの雰囲気とし、次にアルゴンガスを導入し、１×１０-1Ｐaの雰囲気に保持しながら、加熱ヒーターを用いて５００℃まで加熱し、工具保持具に−１０００Ｖの電圧をかけて洗浄をおこなった。引き続き、真空アーク放電により金属ターゲットを蒸発、イオン化させることにより、工具温度が５００℃に上昇するまで、金属イオンによる工具表面クリーニングをおこなった。次に真空容器内に窒素ガス、水素ガス、アルゴンガス、メタン、アセチレンのいずれか１種類あるいは数種類を導入し、真空容器内の圧力を２Ｐaに保持し、真空アーク放電により金属ターゲットを蒸発、イオン化させることにより切削工具上に硬質被膜を形成した。このとき、工具保持具に−２０から−６００Ｖの電圧をかけておいた。
【００４０】
この切削工具を用いて、被削材としてＳＮＣＭ４２０(ＨＲＣ６０）を用いて切削試験を行った。切削時に被削材に接触する切れ刃のうち、切込みが最大となる点から、送り方向の切れ刃は切り込み量のｘ1％（１０≦ｘ1≦５０）が、送りと反対方向の切れ刃は切り込み量のｙ1％（１０≦ｙ1）が粗粒cＢＮ単結晶体により形成された前切れ刃となる条件で、表４に記載の条件で切削試験を実施した。その結果、寿命判定基準をＲzで０．８μｍとして、表４に記載の工具寿命が得られた。
【００４１】
【表３】
2010229001.tif 000005
【００４２】
【表４】
2010229001.tif 000006
【００４３】
[作製例３]
超硬合金製のポット及びボールを用いて、４ａ、５ａ、６ａ族遷移金属元素やＡlの化合物等の結合材材料、もしくはＷ、Ｃo、Ｚr、Ｎi、Ｃr、Ａlのうち少なくとも１種以上の窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物、酸化物からなる結合材材料、もしくはＡlの窒化物、硼化物、酸化物のうち少なくとも１種以上からなる結合材材料、を混合してから熱処理を施し、その後粉砕して結合材粉末を得た。次に結合材粉末とcＢＮ粉末を混合し、熱処理を施し、Ｍo製容器に充填し、圧力５．４ＧＰa、温度１，４１０℃で１９分焼結し、cＢＮ焼結体を得た。
【００４４】
この焼結体を切断し、基材として超硬合金製の台金にロー材を用いて接合した後、表５に記載の切削工具（ＣＮＧＡ１２０４１２）を作製した。このとき、工具の横切れ刃境界部に粗粒のcＢＮ単結晶体が配置され、被削材と接触する切れ刃部分において、切込みが最大となる点から、送り方向の切れ刃が切り込み量のｘ2％（６０≦ｘ2≦９９）からｙ2％（１０１≦ｙ2）までcＢＮ単結晶体で形成され、被削材と接触する他の切れ刃部分がcＢＮ多結晶体で形成されるように焼結体中の粗粒cＢＮ単結晶粒子の位置を確認した後、切断、接合、研磨を実施した。
【００４５】
この切削工具を用いて、被削材としてワスパロイ(ＨＲＣ４０）を用い、表６に記載の条件で切削試験を実施したところ、寿命判定基準を横境界の損傷として、表６に記載の工具寿命が得られた。
【００４６】
【表５】
2010229001.tif 000007
【００４７】
【表６】
2010229001.tif 000008
【００４８】
[作製例４]
超硬合金製のポット及びボールを用いて、４ａ、５ａ、６ａ族遷移金属元素やＡlの化合物等の結合材材料、もしくはＷ、Ｃo、Ｚr、Ｎi、Ｃr、Ａlのうち少なくとも１種以上の窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物、酸化物からなる結合材材料、もしくはＡlの窒化物、硼化物、酸化物のうち少なくとも１種以上からなる結合材材料、を混合してから熱処理を施し、その後粉砕して結合材粉末を得た。次に結合材粉末とcＢＮ粉末を混合し、熱処理を施し、Ｍo製容器に充填し、圧力５．３ＧＰa、温度１，３９０℃で１７分焼結し、cＢＮ焼結体を得た。
【００４９】
この焼結体を切断し、基材として超硬合金製の台金にロー材を用いて接合した後、この表面にアークイオン式プレーティング法を用いてＴiＡlＮやＴiＣＮ，ＴiＮ等の硬質皮膜を形成し、表７に記載の切削工具（ＣＮＧＡ１２０４１２）を作製した。このとき、工具の横切れ刃境界部に粗粒のcＢＮ単結晶体が配置され、被削材と接触する切れ刃部分において、切込みが最大となる点から、送り方向の切れ刃が切り込み量のｘ2％（６０≦ｘ2≦９９）からｙ2％（１０１≦ｙ2）までcＢＮ単結晶体で形成され、被削材と接触する他の切れ刃部分がcＢＮ多結晶体で形成されるように焼結体中の粗粒cＢＮ単結晶粒子の位置を確認した後、切断、接合、研磨を実施した。
【００５０】
硬質被膜の形成は以下のように実施した。アーク式イオンプレーティング法装置の真空容器の真空度を７×１０-3Ｐaの雰囲気とし、次にアルゴンガスを導入し、１×１０-1Ｐaの雰囲気に保持しながら、加熱ヒーターを用いて５００℃まで加熱し、工具保持具に−１０００Ｖの電圧をかけて洗浄をおこなった。引き続き、真空アーク放電により金属ターゲットを蒸発、イオン化させることにより、工具温度が５００℃に上昇するまで、金属イオンによる工具表面クリーニングをおこなった。次に真空容器内に窒素ガス、水素ガス、アルゴンガス、メタン、アセチレンのいずれか１種類あるいは数種類を導入し、真空容器内の圧力を２Ｐaに保持し、真空アーク放電により金属ターゲットを蒸発、イオン化させることにより切削工具上に硬質被膜を形成した。このとき、工具保持具に−２０から−６００Ｖの電圧をかけておいた。
【００５１】
この切削工具を用いて、被削材としてＦＣ３００を用い、表８に記載の条件で切削試験を実施したところ、横境界部の損傷を寿命判定基準として、表８に記載の工具寿命が得られた。
【００５２】
【表７】
2010229001.tif 000009
【００５３】
【表８】
2010229001.tif 000010
【図１】
2010229001.tif 000011
【図２】
2010229001.tif 000012
【図３】
2010229001.tif 000013
【図４】
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【図５】
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