(57)【要約】【課題】シリンダ内の膨張機室への潤滑油の漏れを防止する。【解決手段】両端がフロントヘッド（61）及びリアヘッド（62）によって閉塞されたシリンダ（63）と、シリンダ（63）内に収容されたロータリピストン（67）とを有する膨張機構（60）を備え、ロータリピストン（67）をシリンダ（63）内で偏心回転運動させる膨張機を対象としている。ロータリピストン（67）とフロントヘッド（61）及びリアヘッド（62）との間に撥油性を有するフッ素被膜（70）が形成されている。【選択図】図３
2010164038.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
両端が閉塞部材（61,62）によって閉塞されてシリンダ室（64）を形成するシリンダ（63）と、
該シリンダ（63）内に収容されたロータリピストン（67）とを有する膨張機構（60）を備え、
該ロータリピストン（67）を上記シリンダ（63）内で偏心回転運動させる膨張機であって、
上記ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間に撥油性を有する被膜（70）が形成されている
ことを特徴とする膨張機。
【請求項２】
請求項１において、
上記被膜（70）は、上記ロータリピストン（67）の外面の両端面（67b,67c）のうち少なくとも一方側の端面（67b,67c）に形成されている
ことを特徴とする膨張機。
【請求項３】
請求項１又は２において、
上記被膜（70）は、該被膜（70）が形成される上記ロータリピストン（67）の端面（67b,67c）の外周側に形成されている
ことを特徴とする膨張機。
【請求項４】
請求項１〜３の何れか１つにおいて、
上記閉塞部材（61,62）は、シリンダ（63）の上下両端を閉塞するよう構成され、
上記被膜（70）は、上記閉塞部材（61,62）のシリンダ室（64）内に対面する上下面（61a,62a）のうち少なくとも一方側の面（61a,62a）に形成されている
ことを特徴とする膨張機。
【請求項５】
請求項１〜４の何れか１つにおいて、
上記被膜（70）は、フッ素コーティングで構成されている
ことを特徴とする膨張機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、膨張機に関し、特に、シリンダ内の膨張機室への冷凍機油漏れ防止対策に係るものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、高圧流体の膨張により動力を発生させる膨張機として、例えばロータリ式膨張機などの容積型膨張機が知られている（例えば、特許文献１）。
【０００３】
このロータリ式膨張機は、両端がフロントヘッドとリアヘッドとにより閉塞されたシリンダと、該シリンダに収容されたピストンとを有する膨張機構部を備えている。この膨張機構部には、ピストンに回転自在に嵌合された偏心部を有するシャフトが貫通されていいる。そして、上記ロータリ式膨張機では、シャフトに設けられた油ポンプによって汲み上げられた高温の冷凍機油が膨張機構部に供給され、膨張機構部の潤滑が行われている。
【０００４】
ところが、上述した従来のロータリ式膨張機では、図９の（A）〜（C）に示すように、膨張機構部（a）に冷凍機油が過剰に供給されると、冷凍機油がピストン（b）の端面とフロントヘッド（c）及びリアヘッド（d）との間に冷凍機油が流れ込む。このとき、ピストン（b）の端面とフロントヘッド（c）及びリアヘッド（d）と冷凍機油とは、図９（Ｃ）に示すような界面が形成され、その後、ピストン（b）の端面とフロントヘッド（c）及びリアヘッド（d）の間からシリンダ（e）内の膨張機室（f）に過剰に漏れてしまう。これにより、高温の冷凍機油と膨張室（f）内の冷媒とが熱交換して該冷媒が加熱されてしまうため、冷媒の熱損失が発生してしまうという問題があった。
【０００５】
このような問題に対して、特許文献２に示す膨張機では、ピストンの端面とフロントヘッド又はリアヘッドとの摺動面に溝を形成し、且つこの溝にシール材を設けるようにしている。これにより、冷凍機油がピストンの端面とフロントヘッド又はリアヘッドとの間から膨張機室に過剰に漏れるのを防止している。
【特許文献１】特開２００３−１７２２４４号公報
【特許文献２】特開２００６−３３６５９７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上記特許文献２に示される膨張機では、シール材のシール効果によって膨張機室内へ漏れる冷凍機油を過剰に低減させてしまう。これにより、ピストンの端面とフロントヘッド及びリアヘッドとの間の摺動面に供給する冷凍機油が不足するため、膨張機構での機械損失が発生してしまう。つまり、膨張機室内へ漏れる冷凍機油量を低減させると同時に、ピストンの端面とフロントヘッド及びリアヘッドとの間の摺動面において機械損失を低減することができないという問題があった。
【０００７】
本発明は、斯かる点に鑑みてなされたものであり、膨張機構での冷媒の熱損失を防止すると同時に、膨張機構の機械損失を低減することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、両端が閉塞部材（61,62）によって閉塞されてシリンダ室（64）を形成するシリンダ（63）と、該シリンダ（63）内に収容されたロータリピストン（67）と有する膨張機構（60）を備え、該ロータリピストン（67）を上記シリンダ（63）内で偏心回転運動させる膨張機であって、上記ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間に撥油性を有する被膜（70）が形成されている。
【０００９】
上記第１の発明では、シリンダ（63）の内部でロータリピストン（67）が偏心回転することで、シリンダ室（64）内の流体が膨張する。膨張機構（60）の摺動部分に供給された冷凍機油は、該膨張機構（60）からロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間に滲み出る。ここで、ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間に撥油性を有する被膜（70）が形成されているので、この被膜（70）は、該被膜（70）上に到達した冷凍機油を弾く。弾かれた冷凍機油は、被膜（70）との間の界面張力によって被膜（70）上を移動し難くなるため、冷凍機油がシリンダ（63）内の膨張空間に過剰に漏れなくなる。また、上記被膜（70）は薄膜に形成される一方、被膜（70）上には油膜が形成されているので、ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間に摺動面を形成しない。このため、ロータリピストン（67）を偏心回転運動させても、該ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間で摺動摩擦が発生しない。
【００１０】
第２の発明は、上記第１の発明において、上記被膜（70）は、上記ロータリピストン（67）の外面の両端面（67b,67c）のうち少なくとも一方側の端面（67b,67c）に形成されている。
【００１１】
上記第２の発明では、膨張機構（60）の摺動部分に供給された冷凍機油は、該膨張機構（60）からロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間に滲み出る。ここで、ロータリピストン（67）の外面の両端面（67b,67c）に撥油性を有する被膜（70）が形成されているので、ロータリピストン（67）上に滲み出た冷凍機油は、該被膜（70）上で弾かれる。そして、被膜（70）が冷凍機油を弾くと、弾かれた冷凍機油は、被膜（70）との間の界面張力によって被膜（70）上を移動し難くなるため、冷凍機油がシリンダ（63）内の膨張空間に過剰に漏れなくなる。また、ロータリピストン（67）上の被膜（70）は薄膜に形成される一方、被膜（70）上には油膜が形成されているため、該被膜（70）と閉塞部材（61,62）との間には摺動面が形成されない。このため、ロータリピストン（67）を偏心回転運動させても、該ロータリピストン（67）の両端面（67b,67c）と閉塞部材（61,62）との間で摺動摩擦が発生しない。
【００１２】
第３の発明は、上記第１又は２の発明において、上記被膜（70）は、該被膜（70）が形成される上記ロータリピストン（67）の端面（67b,67c）の外周側に形成されている。
【００１３】
上記第３の発明では、膨張機構（60）の摺動部分に供給された冷凍機油は、該膨張機構（60）からロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間に滲み出る。この際、冷凍機油は、ロータリピストン（67）上を膨張機構（60）が位置する中心部から外周側に向かって滲み出る。ここで、ロータリピストン（67）の両端面（67b,67c）の外周側に撥油性を有する被膜（70）が形成されているので、ロータリピストン（67）上に滲み出た冷凍機油は、該被膜（70）上で弾かれる。そして、被膜（70）が冷凍機油を弾くと、弾かれた冷凍機油は、被膜（70）との間の界面張力によって被膜（70）上を移動し難くなるため、冷凍機油がシリンダ（63）内の膨張空間に過剰に漏れなくなる。また、ロータリピストン（67）の外周側に被膜（70）を形成したため、ロータリピストン（67）の中心側には冷凍機油の油膜が形成される。このため、ロータリピストン（67）を偏心回転運動させても、該ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間で摺動摩擦が発生しない。
【００１４】
第４の発明は、上記第１〜３の何れか１つの発明において、上記閉塞部材（61,62）は、シリンダ（63）の上下両端を閉塞するよう構成され、上記被膜（70）は、上記閉塞部材（61,62）のシリンダ室（64）内に対面する上下面（61a,62a）のうち少なくとも一方側の面（61a,62a）に形成されている。
【００１５】
上記第４の発明では、膨張機構（60）の摺動部分に供給された冷凍機油は、該膨張機構（60）からロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間に滲み出る。ここで、閉塞部材（61,62）のシリンダ室（64）内を向く上下面（61a,62a）に撥油性を有する被膜（70）が形成されているので、閉塞部材（61,62）上に滲み出た冷凍機油は、該被膜（70）上で弾かれる。弾かれた冷凍機油は、被膜（70）との間の界面張力によって被膜（70）上を移動し難くなるため、冷凍機油がシリンダ室（64）内に過剰に漏れなくなる。また、閉塞部材（61,62）上の被膜（70）は薄膜に形成される一方、該被膜（70）上には油膜が形成されているため、ロータリピストン（67）との間には摺動面が形成されない。このため、ロータリピストン（67）を偏心回転運動させても、該閉塞部材（61,62）とロータリピストン（67）との間で摺動摩擦が発生しない。
【００１６】
第５の発明は、上記第１〜４の発明の何れか１つにおいて、上記被膜（70）は、フッ素コーティングで構成されている。
【００１７】
上記第５の発明では、シリンダ（63）の内部でロータリピストン（67）が偏心回転する。膨張機構（60）の摺動部分に供給された冷凍機油は、該膨張機構（60）からロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間に滲み出る。ここで、ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間にフッ素コーティングで構成された被膜（70）を形成しているので、この被膜（70）は、該被膜（70）上に到達した冷凍機油を弾く。このフッ素コーティングからなる被膜（70）が冷凍機油を弾く。弾かれた冷凍機油は、被膜（70）との間の界面張力によって被膜（70）上を移動し難くなるため、冷凍機油がシリンダ（63）内の膨張空間に過剰に漏れなくなる。また、フッ素コーティングからなる被膜（70）は平滑性を有するため、ロータリピストン（67）を偏心回転させても、該ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間で摺動摩擦が発生しない。
【発明の効果】
【００１８】
上記第１の発明によれば、ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間に撥油性を有する被膜（70）を形成したため、ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間に滲み出た冷凍機油を弾くことができる。つまり、弾かれた冷凍機油は、被膜（70）との間に形成される界面張力によって被膜（70）上を移動し難くなる。これにより、冷凍機油がシリンダ（63）内の膨張空間に過剰に漏れるのを確実に防止することができる。また、上記被膜（70）は薄膜に形成される一方、被膜（70）上には油膜が形成されているため、ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間で摺動面が形成されない。これにより、ロータリピストン（67）を偏心回転運動させる際に、該ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間で摺動摩擦が発生するのを確実に防止することができる。これらの結果、シリンダ（63）内の冷媒の熱損失を防止すると同時に、膨張機構（60）の機械損失を低減することができる。
【００１９】
上記第２の発明によれば、ロータリピストン（67）の外面の両端面（67b,67c）に被膜（70）を形成したため、ロータリピストン（67）上に滲み出た冷凍機油を弾くことができる。つまり、弾かれた冷凍機油は、被膜（70）との間に形成される界面張力によって被膜（70）上を移動し難くなる。これにより、冷凍機油がシリンダ（63）内の膨張空間に過剰に漏れるのを確実に防止することができる。また、上記被膜（70）は、薄膜に形成される一方、被膜（70）上には油膜が形成されているため、被膜（70）と閉塞部材（61,62）との間において摺動面が形成されない。これにより、ロータリピストン（67）を偏心回転運動させる際に、該ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間で摺動摩擦が発生するのを確実に防止することができる。これらの結果、シリンダ（63）内の冷媒の熱損失を防止すると同時に、膨張機構（60）の機械損失を低減することができる。
【００２０】
上記第３の発明によれば、ロータリピストン（67）の端面（67b,67c）の外周側に被膜（70）を形成したため、ロータリピストン（67）上の外周側に滲み出た冷凍機油を弾くことができる。つまり、ロータリピストン（67）の中心から外周側まで冷凍機油を供給すると共に、外周側において被膜（70）に弾かれた冷凍機油は、被膜（70）との間に形成される界面張力によって被膜（70）上を移動し難くなる。これにより、冷凍機油がシリンダ（63）内の膨張空間に過剰に漏れるのを確実に防止することができる一方、ロータリピストン（67）の外周側に形成された被膜（70）より内側（中心側）には冷凍機油の油膜を形成することができる。したがって、ロータリピストン（67）を偏心回転運動させる際に、該ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間で摺動摩擦が発生するのを確実に防止することができる。これらの結果、シリンダ（63）内の冷媒の熱損失を防止すると同時に、膨張機構（60）の機械損失を低減することができる。
【００２１】
上記第４の発明によれば、閉塞部材（61,62）のシリンダ室（64）内に対面する上下面（61a,62a）に被膜（70）を形成したため、閉塞部材（61,62）上に滲み出た冷凍機油を該被膜（70）上で弾くことができる。つまり、弾かれた冷凍機油は、被膜（70）との間に形成される界面張力によって被膜（70）上を移動し難くなる。これにより、冷凍機油がシリンダ（63）内の膨張空間に過剰に漏れるのを確実に防止することができる。また、ロータリピストン（67）の外面の両端面（67b,67c）には、被膜（70）が形成されていないため、両端面（67b,67c）に冷凍機油の油膜を形成することができる。これにより、ロータリピストン（67）を偏心回転運動させても、該閉塞部材（61,62）とロータリピストン（67）との間で摺動摩擦が発生するのを確実に防止することができる。これらの結果、シリンダ（63）内の冷媒の熱損失を防止すると同時に、膨張機構（60）の機械損失を低減することができる。
【００２２】
上記第５の発明によれば、被膜（70）をフッ素コーティングで構成したため、ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間に滲み出た冷凍機油をフッ素コーティングからなる被膜（70）が弾くことができる。つまり、弾かれた冷凍機油は、被膜（70）との間に形成される界面張力によって被膜（70）上を移動し難くなるこれにより、冷凍機油がシリンダ（63）内の膨張空間に過剰に漏れるのを確実に防止することができる。また、フッ素コーティングからなる被膜（70）は平滑性を有するため、ロータリピストン（67）を偏心回転させても、該ロータリピストン（67）と閉塞部材（61,62）との間で摺動摩擦が発生するのを確実に防止することができる。これらの結果、シリンダ（63）内の冷媒の熱損失を防止すると同時に、膨張機構（60）の機械損失を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００２４】
〈発明の実施形態１〉
本発明の実施形態１について説明する。図１に示すように、本実施形態１の空調機（10）は、本発明に係る膨張機を備えている。
【００２５】
＜空調機の全体構成＞
上記空調機（10）は、いわゆるセパレート型のものであって、室外機（11）と、室内機（13）とを備えている。上記室外機（11）には、室外ファン（12）、室外熱交換器（23）、第１四路切換弁（21）、第２四路切換弁（22）及び圧縮膨張ユニット（30）が収容されている。一方、上記室内機（13）には、室内ファン（14）及び室内熱交換器（24）が収納されている。上記室外機（11）は屋外に設置され、室内機（13）は屋内に設置されている。また、上記室外機（11）と室内機（13）とは、一対の連絡配管（15,16）で接続されている。尚、上記圧縮膨張ユニット（30）の詳細は後述する。
【００２６】
上記空調機（10）には、冷媒回路（20）が設けられている。この冷媒回路（20）は、第１及び第２四路切換弁（21,22）、圧縮膨張ユニット（30）、室内熱交換器（24）及び室外熱交換器（23）が接続された閉回路である。また、この冷媒回路（20）には、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ２）が充填されている。
【００２７】
上記室外熱交換器（23）と、室内熱交換器（24）とは、何れもクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器で構成されている。上記室外熱交換器（23）では、冷媒回路（20）を循環する冷媒が室外空気と熱交換する。上記室内熱交換器（24）では、冷媒回路（20）を循環する冷媒が室内空気と熱交換する。
【００２８】
上記第１四路切換弁（21）は、４つのポートを備えている。この第１四路切換弁（21）は、その第１ポートが圧縮膨張ユニット（30）の吐出管（36）に、第２ポートが連絡配管（15）を介して室内熱交換器（24）の一端に、第３ポートが室外熱交換器（23）の一端に、第４ポートが圧縮膨張ユニット（30）の吸入ポート（32）にそれぞれ接続されている。そして、上記第１四路切換弁（21）は、第１ポートと第２ポートとが連通し且つ第３ポートと第４ポートとが連通する状態（図１に実線で示す状態）と、第１ポートが第３ポートとが連通し、第２ポートが第４ポートとが連通する状態（図１に破線で示す状態）とに切り換わる。
【００２９】
上記第２四路切換弁（22）は、４つのポートを備えている。この第２四路切換弁（22）は、その第１ポートが圧縮膨張ユニット（30）の流出ポート（35）に、第２ポートが室外熱交換器（23）の他端に、第３ポートが連絡配管（16）を介して室内熱交換器（24）の他端に、第４ポートが圧縮膨張ユニット（30）の流入ポート（34）にそれぞれ接続されている。そして、上記第２四路切換弁（22）は、第１ポートと第２ポートとが連通し且つ第３ポートと第４ポートとが連通する状態（図１に実線で示す状態）と、第１ポートと第３ポートとが連通し且つ第２ポートと第４ポートとが連通する状態（図１に破線で示す状態）とに切り換わる。
【００３０】
＜圧縮膨張ユニットの構成＞
図２及び図３に示すように、上記圧縮膨張ユニット（30）は、縦長で円筒形の密閉容器であるケーシング（31）を備えている。このケーシング（31）の内部には、下から上に向かって順に、圧縮機構（50）と、電動機（45）と、膨張機構（60）とが配置されている。
【００３１】
上記ケーシング（31）には、吐出管（36）が取り付けられている。この吐出管（36）は、電動機（45）と膨張機構（60）との間に配置され、ケーシング（31）の内部空間に連通している。上記電動機（45）は、ケーシング（31）の長手方向の中央部に配置されている。この電動機（45）は、ステータ（46）とロータ（47）とにより構成されている。上記ステータ（46）は、ケーシング（31）に固定されている。上記ロータ（47）は、ステータ（46）の内部に配置され、同軸にシャフト（40）の主軸部（44）が貫通している。上記シャフト（40）は、回転軸を構成し、下端側に２つの下側偏心部（58,59）が形成され、上端側に１つの大径偏心部（41）が形成されている。
【００３２】
上記２つの下側偏心部（58,59）は、主軸部（44）よりも大径に且つ主軸部（44）の軸心よりも偏心して形成されており、下側のものが第１下側偏心部（58）を、上側のものが第２下側偏心部（59）をそれぞれ構成している。そして、上記第１下側偏心部（58）と第２下側偏心部（59）とでは、主軸部（44）の軸心に対する偏心方向が逆になっている。
【００３３】
上記大径偏心部（41）は、主軸部（44）よりも大径に且つ主軸部（44）の軸心よりも偏心して形成されている。
【００３４】
上記圧縮機構（50）は、揺動ピストン型のロータリ圧縮機を構成している。この圧縮機構（50）は、シリンダ（51,52）とロータリピストン（57,57）とを２つずつ備えている。上記圧縮機構（50）では、下から上へ向かって順に、リアヘッド（55）と、第１シリンダ（51）と、中間プレート（56）と、第２シリンダ（52）と、フロントヘッド（54）とが積層された状態になっている。
【００３５】
上記第１シリンダ（51）及び第２シリンダ（52）の内部には、それぞれに円筒状のロータリピストン（57）が１つずつ配置されている。このロータリピストン（57）は、図示しないが、側面に平板状のブレードが突設されており、このブレードが揺動ブッシュを介してシリンダ（51,52）に支持されている。上記第１シリンダ（51）内のロータリピストン（57）は、シャフト（40）の第１下側偏心部（58）と係合している。一方、上記第２シリンダ（52）内のロータリピストン（57）は、シャフト（40）の第２下側偏心部（59）と係合している。上記各ロータリピストン（57,57）は、内周面が下側偏心部（58,59）の外周面と摺接し、外周面がシリンダ（51,52）の内周面と摺接する。そして、各ロータリピストン（57,57）の外周面とシリンダ（51,52）の内周面との間に圧縮室（53）が形成される。
【００３６】
上記第１シリンダ（51）及び第２シリンダ（52）には、それぞれ吸入ポート（32）が１つずつ形成されている。この各吸入ポート（32）は、シリンダ（51,52）を半径方向に貫通し、終端がシリンダ（51,52）内に開口している。また、各吸入ポート（32）は、配管によってケーシング（31）の外部へ延長されている。
【００３７】
上記フロントヘッド（54）及びリアヘッド（55）には、それぞれ吐出ポートが１つずつ形成されている。上記フロントヘッド（54）の吐出ポートは、第２シリンダ（52）内の圧縮室（53）をケーシング（31）の内部空間とを連通させる。上記リアヘッド（55）の吐出ポートは、第１シリンダ（51）内の圧縮室（53）をケーシング（31）の内部空間と連通させる。また、上記吐出管（36）は、終端にリード弁からなる吐出弁が設けられており、この吐出弁によって開閉される。尚、図２において、吐出ポート及び吐出弁の図示は省略する。そして、上記圧縮機構（50）からケーシング（31）の内部空間へ吐出されたガス冷媒は、吐出管（36）を通って圧縮膨張ユニット（30）から送り出される。
【００３８】
上記ケーシング（31）内の底部には、潤滑油が貯留される油溜りが形成されている。この潤滑油は、本発明に係る冷凍機油を構成するものである。上記シャフト（40）の下端部には、油溜りに浸漬された遠心式の油ポンプ（48）が設けられている。上記油ポンプ（48）は、シャフト（40）の回転により油溜りの潤滑油を汲み上げるように構成されている。そして、上記シャフト（40）の内部には、下端から上端に亘って給油溝（49）が形成されている。この給油溝（49）は、油ポンプ（48）によって汲み上げられた潤滑油が圧縮機構（50）や膨張機構（60）の各摺動部に供給されるように形成されている。
【００３９】
上記膨張機構（60）は、いわゆる揺動ピストン型のものであって、本発明に係る膨張機を構成している。この膨張機構（60）は、フロントヘッド（61）と、リアヘッド（62）と、シリンダ（63）と、ロータリピストン（67）とを備えている。また、上記膨張機構（60）には、流入ポート（34）と流出ポート（35）とが設けられている。
【００４０】
上記膨張機構（60）では、下から上へ向かって順に、フロントヘッド（61）、シリンダ（63）及びリアヘッド（62）が積層されている。上記シリンダ（63）は、下側端面がフロントヘッド（61）により閉塞され、上側端面がリアヘッド（62）により閉塞されて、シリンダ室（64）を形成している。つまり、上記フロントヘッド（61）及びリアヘッド（62）は、それぞれが本発明に係るシリンダ（63）の閉塞部材を構成している。また、シリンダ（63）は、本発明に係るシリンダを構成し、上記シリンダ室（64）は、本発明に係るシリンダ室を構成している。
【００４１】
上記シャフト（40）は、積層された状態のフロントヘッド（61）、シリンダ（63）及びリアヘッド（62）を貫通し、大径偏心部（41）がシリンダ（63）内に位置している。
【００４２】
上記ロータリピストン（67）は、上下両端が閉塞されたシリンダ（63）内に収容されている。上記ロータリピストン（67）は、円環状あるいは円筒状に形成され、内径が大径偏心部（41）の外径と概ね等しくなっている。そして、上記ロータリピストン（67）には大径偏心部（41）が回転自在に嵌合され、ロータリピストン（67）の内周面と大径偏心部（41）の外周面とがほぼ全面に亘って摺接している。このロータリピストン（67）は、本発明に係るロータリピストンを構成している。
【００４３】
上記ロータリピストン（67）は、外周面がシリンダ（63）の内周面に摺接すると共に、上端面（67b）がリアヘッド（62）に、下端面（67c）がフロントヘッド（61）にそれぞれ摺接している。上記シリンダ（63）内には、該シリンダ（63）の内周面とロータリピストン（67）の外周面との間に流体室（66）が形成されている。
【００４４】
上記ロータリピストン（67）には、ブレード（67a）が一体に設けられている。このブレード（67a）は、ロータリピストン（67）の半径方向に延びる板状に形成されており、ロータリピストン（67）の外周面から外側へ突出している。上記シリンダ（63）内の流体室（66）は、ブレード（67a）によって高圧側の高圧室（66a）と定圧側の低圧室（66b）とに仕切られている。
【００４５】
上記シリンダ（63）には、一対のブッシュ（68）が設けられている。各ブッシュ（68）は、内側面が平面となり外側面が円弧面となる半月状に形成され、ブレード（67a）を挟み込んだ状態で装着されている。上記ブッシュ（68）は、内側面がブレード（67a）と、外側面がシリンダ（63）と摺動する。そして、上記ロータリピストン（67）と一体のブレード（67a）は、ブッシュ（68）を介してシリンダ（63）に支持され、シリンダ（63）に対して回動自在に且つ進退自在に構成されている。
【００４６】
上記流入ポート（34）は、フロントヘッド（61）に形成され、終端がフロントヘッド（61）の内側面に開口して高圧室（66a）に連通している。一方、上記流出ポート（35）は、シリンダ（63）に形成され、始端がシリンダ（63）の内周面に開口して低圧室（66b）に連通している。
【００４７】
上記シャフト（40）の給油溝（49）は、膨張機構（60）の各摺動部に給油するための細溝を備えている。この細溝は、主として、大径偏心部（41）の両端面とリアヘッド（62）及びフロントヘッド（61）との摺動部と、大径偏心部（41）の外周面とロータリピストン（67）の内周面との摺動部とに給油するために形成されている。
【００４８】
ここで、上記リアヘッド（62）及びフロントヘッド（61）には、給油された潤滑油が流体室（66）内へ漏れるのを防止するためのフッ素被膜（70）がそれぞれに形成されている。
【００４９】
上記フッ素被膜（70）は、フッ素コーティング剤によって薄膜に構成されている。このフッ素被膜（70）は、本発明に係る被膜を構成している。フッ素被膜（70）は、図３（A）及び図３（B）に示すように、リアヘッド（62）の下側面（62a）（流体室（66）の内部を向く面）と、上記フロントヘッド（61）の上側面（61a）（流体室（66）の内部を向く面）とに、それぞれに全面に亘って形成されている。
【００５０】
上記フッ素被膜（70）は、構成物質であるフッ素樹脂の特質として撥油性及び平滑性（低摩擦性）を有している。撥油性を有するフッ素被膜（70）上に潤滑油が供給されると、フッ素被膜（70）上で潤滑油は弾かれることになる。このとき、フッ素被膜（70）と潤滑油との間の界面は、図３（C）に示す状態となる。そして、弾かれた潤滑油は、フッ素被膜（70）との間での界面張力が生じ、フッ素被膜（70）上を移動し難くなる。尚、被膜は、構成する物質がフッ素樹脂に限られるものではなく、油を弾く撥油性を有する物質で構成されていればよい。
【００５１】
また、リアヘッド（62）の下側面（62a）にフッ素被膜（70）を形成することで、該下側面（62a）の平滑性を高める効果がある。つまり、リアヘッド（62）の下側面（62a）は、フッ素被膜（70）を介してロータリピストン（67）の上端面（67b）と摺接することになるため、ロータリピストン（67）とリアヘッド（62）の下側面（62a）との間での摺動摩擦が低減される。また、フロントヘッド（61）の上側面（61a）にフッ素被膜（70）を形成することで、該上側面（61a）の平滑性を高める効果がある。つまり、フロントヘッド（61）の上側面（61a）は、フッ素被膜（70）を介してロータリピストン（67）の下端面（67c）と摺接することになるため、ロータリピストン（67）とフロントヘッド（61）の上側面（61a）との間での摺動摩擦が低減される。
【００５２】
一方、ロータリピストン（67）の上端面（67b）及び下端面（67c）には、フッ素被膜（70）は形成されていない。このため、ロータリピストンの上端面（67b）と、潤滑油との間の界面は、図３（C）に示す状態となる。つまり、潤滑油は、ロータリピストン（67）上を移動することが可能であるため、ロータリピストン（67）とリアヘッド（62）の下側面（62a）との間で摺動摩擦が低減される。
【００５３】
−運転動作−
次に、上記空調機（10）の動作について説明する。ここでは、空調機（10）の冷房運転時及び暖房運転時の動作について説明し、続いて膨張機構（60）の動作について説明する。
【００５４】
＜冷房運転＞
冷房運転時には、第１四路切換弁（21）及び第２四路切換弁（22）が図１に破線で示す状態に切り換えられる。この状態で圧縮膨張ユニット（30）の電動機（45）に通電すると、冷媒回路（20）で冷媒が循環して蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。
【００５５】
上記圧縮機構（50）で圧縮された冷媒は、吐出管（36）を通って圧縮膨張ユニット（30）から吐出される。この状態で、冷媒の圧力は、臨界圧力よりも高くなっている。この吐出冷媒は、第１四路切換弁（21）を通って室外熱交換器（23）へ送られる。この室外熱交換器（23）では、流入した冷媒が室外空気へ放熱する。
【００５６】
上記室外熱交換器（23）で放熱した冷媒は、第２四路切換弁（22）を通り、流入ポート（34）から圧縮膨張ユニット（30）の膨張機構（60）へ流入する。この膨張機構（60）では、高圧冷媒が膨張し、その内部エネルギがシャフト（40）の回転動力に変換される。そして、膨張後の低圧冷媒は、流出ポート（35）を通って室内熱交換器（24）へ送られる。
【００５７】
上記室内熱交換器（24）では、流入した冷媒が室内空気から吸熱して蒸発し、室内空気が冷却される。上記室内熱交換器（24）から出た低圧ガス冷媒は、第１四路切換弁（21）を通り、吸入ポート（32）から圧縮膨張ユニット（30）の圧縮機構（50）へ吸入される。そして、この圧縮機構（50）は、吸入した冷媒を再び圧縮して吐出する。
【００５８】
＜暖房運転＞
暖房運転時には、第１四路切換弁（21）及び第２四路切換弁（22）が図１に実線で示す状態に切り換えられる。この状態で圧縮膨張ユニット（30）の電動機（45）に通電すると、冷媒回路（20）で冷媒が循環して蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。
【００５９】
上記圧縮機構（50）で圧縮された冷媒は、吐出管（36）を通って圧縮膨張ユニット（30）から吐出される。この状態で冷媒の圧力は、臨界圧力よりも高くなっている。この吐出冷媒は、第１四路切換弁（21）を通って室内熱交換器（24）へ送られる。この室内熱交換器（24）では、流入した冷媒が室内空気へ放熱し、室内空気が加熱される。
【００６０】
上記室内熱交換器（24）で放熱した冷媒は、第２四路切換弁（22）を通り、流入ポート（34）から圧縮膨張ユニット（30）の膨張機構（60）へ流入する。この膨張機構（60）では、高圧冷媒が膨張し、その内部エネルギがシャフト（40）の回転動力に変換される。そして、膨張後の低圧冷媒は、流出ポート（35）を通って、圧縮膨張ユニット（30）から流出し、第２四路切換弁（22）を通って室外熱交換器（23）へ送られる。
【００６１】
上記室外熱交換器（23）では、流入した冷媒が室外空気から吸熱して蒸発する。上記室外熱交換器（23）から出た低圧ガス冷媒は、第１四路切換弁（21）を通り、吸入ポート（32）から圧縮膨張ユニット（30）の圧縮機構（50）へ吸入される。そして、この圧縮機構（50）は、吸入した冷媒を再び圧縮して吐出する。
【００６２】
＜膨張機構の動作＞
上記膨張機構（60）の動作について、図３及び図４を参照しながら説明する。この膨張機構（60）の高圧室（66a）へ超臨界状態の高圧冷媒が流入すると、シャフト（40）が図４の各図における反時計方向へ回転する。
【００６３】
上記シャフト（40）の回転角が０°の時点では、流入ポート（34）の終端が大径偏心部（41）の端面によって塞がれている。この状態から、シャフト（40）が僅かに回転すると、流入ポート（34）と高圧室（66a）とが連通し、高圧冷媒が高圧室（66a）へ流入し始める。その後、上記シャフト（40）の回転角が９０°、１８０°２７０°と次第に大きくなるのに従い、高圧室（66a）の容積が次第に増加する。そして、上記シャフト（40）の回転角がほぼ３６０°に達すると、流入ポート（34）が大径偏心部（41）の端面によって再び塞がれ、高圧室（66a）への高圧冷媒の流入が遮断される。
【００６４】
続いて、上記シャフト（40）の回転角が再び０°の状態になると、低圧室（66b）が流出ポート（35）と連通し、低圧室（66b）の冷媒が流出し始める。その後、上記シャフト（40）の回転角が９０°、１８０°、２７０°と次第に大きくなるのに従い、低圧室（66b）の容積が次第に減少し、その間は冷媒が流出ポート（35）から流出し続ける。そして、上記シャフト（40）の回転角がほぼ３６０°に達すると、流出ポート（35）がロータリピストン（67）によって塞がれ、低圧室（66b）からの冷媒の流出が遮断される。このとき、高圧室（66a）と低圧室（66b）との圧力差によってロータリピストン（67）及びシャフト（40）が回転駆動される。
【００６５】
上記膨張機構（60）の動作中には、シャフト（40）の回転によって油溜りの潤滑油が給油溝（49）より膨張機構（60）などの摺動部に供給される。ここで、上記膨張機構（60）において、細溝から各摺動部への給油が過剰に行われて余分な潤滑油が生じても、その潤滑油の流体室（66）への流入は、上記フッ素被膜（70）の撥油性によって抑制される。これにより、潤滑油が流体室（66）から流出することはほどんどなくなる。一方で、ロータリピストン（67）の上下端面（67b,67c）には、フッ素被膜（70）が形成されていないため、該上下端面（67c）には必要な潤滑油が供給される。
【００６６】
また、本実施形態１の圧縮膨張ユニット（30）は、圧縮機構（50）を有していわゆる高圧ドーム型に構成されているため、油溜りの潤滑油が圧縮機構（50）より吐出された高温高圧のガス冷媒によって加熱される。したがって、上記膨張機構（60）に供給される潤滑油は比較的高温になっている。一方、上記冷媒回路（20）では冷媒の蒸気圧縮式冷凍サイクルが行われることから、膨張機構（60）に流入する冷媒の温度は比較的低くなっている。このことから、膨張機構（60）において、フッ素被膜（70）が潤滑油の流体室（66）への流入を抑制することにより、流体室（66）内の低温の冷媒が高温の潤滑油と混合して加熱されることはなくなるので、膨張過程における熱損失を抑制することができる。
【００６７】
−実施形態１の効果−
上記本実施形態１によれば、リアヘッド（62）の下端面（67c）及びフロントヘッド（61）の上端面（67b）に撥油性を有するフッ素被膜（70）を形成したため、リアヘッド（62）及びフロントヘッド（61）上に滲み出た潤滑油を該フッ素被膜（70）上で弾くことができる。つまり、弾かれた潤滑油は、フッ素被膜（70）との間に形成される界面張力によってフッ素被膜（70）上を移動し難くなる。これにより、潤滑油が流体室（66）に過剰に漏れるのを確実に防止することができる。また、フッ素被膜（70）は平滑性を有するため、ロータリピストン（67）を偏心回転運動させても、該ロータリピストン（67）とリアヘッド（62）及びフロントヘッド（61）との間で摺動摩擦が発生するのを確実に防止することができる。
【００６８】
さらに、ロータリピストン（67）の上下端（67b,67c）には、フッ素被膜（70）を形成しなかったため、該ロータリピストン（67）の上下端面（67b,67c）に潤滑油を供給することができる。これにより、ロータリピストン（67）と、リアヘッド（62）の下側面（62a）及びフロントヘッド（61）の上側面（61a）との間で摺動摩擦が低減される。これらの結果、シリンダ（63）内の冷媒の熱損失を確実に防止すると同時に、膨張機構（60）の機械損失を低減することができる。
【００６９】
〈発明の実施形態２〉
次に、本発明の実施形態２を図面に基づいて説明する。
【００７０】
図５及び図６に示すように、本実施形態２に係る空調機（10）は、上記実施形態１に係る空調機（10）とは膨張機構（60）の構成が異なるものである。
【００７１】
具体的に、図５及び図６に示すように、本実施形態２に係る膨張機構（60）は、下から上へ向かって順に、フロントヘッド（61）、シリンダ（63）及びリアヘッド（62）が積層されている。上記シリンダ（63）は、下側端面がフロントヘッド（61）により閉塞され、上側端面がリアヘッド（62）により閉塞されている。ここで、上記リアヘッド（62）、フロントヘッド（61）及びロータリピストン（67）には、給油された潤滑油が流体室（66）内へ漏れるのを防止するためのフッ素被膜（70）がそれぞれに形成されている。
【００７２】
上記フッ素被膜（70）は、フッ素コーティング剤で構成される薄膜に形成されている。このフッ素被膜（70）は、本発明に係る被膜を構成している。フッ素被膜（70）は、図５（A）及び図５（B）に示すように、リアヘッド（62）の下側面（62a）、上記フロントヘッド（61）の上側面（61a）、ロータリピストン（67）の上端面（67b）及び下端面（67c）のそれぞれの全面に亘って形成されている。
【００７３】
上記フッ素被膜（70）は、その構成物質であるフッ素樹脂の特質として撥油性及び平滑性（低摩擦性）を有している。撥油性を有するフッ素被膜（70）上に潤滑油が供給されると、フッ素被膜（70）上で潤滑油は弾かれることになる。このとき、フッ素被膜（70）と潤滑油との間の界面は、図５（C）に示す状態となる。そして、弾かれた潤滑油は、フッ素被膜（70）との間での界面張力が生じ、フッ素被膜（70）上を移動するのが困難になる。
【００７４】
また、リアヘッド（62）の下側面（62a）及びロータリピストン（67）の上端面（67b）の両側にフッ素被膜（70）を形成することで、上記下側面（62a）と上端面（67b）との間の平滑性を高める効果がある。つまり、リアヘッド（62）の下側面（62a）とロータリピストン（67）とは、フッ素被膜（70）を介して摺接することになるため、ロータリピストン（67）とリアヘッド（62）との間で摺動摩擦が低減される。一方、フロントヘッド（61）の上側面（61a）及びロータリピストン（67）の下端面（67c）の両側にフッ素被膜（70）を形成することで、上記上側面（61a）と下端面（67c）との間のの平滑性を高める効果がある。つまり、フロントヘッド（61）の上側面（61a）とロータリピストン（67）とは、フッ素被膜（70）を介して摺接することになるため、ロータリピストン（67）とフロントヘッド（61）の上側面（61a）との間で摺動摩擦が低減される。
【００７５】
次に本実施形態２に係る膨張機構（60）の動作について、図５及び図６を参照しながら説明する。この膨張機構（60）の高圧室（66a）へ超臨界状態の高圧冷媒が流入すると、シャフト（40）が図６の各図における反時計方向へ回転する。
【００７６】
上記膨張機構（60）の動作中には、シャフト（40）の回転によって油溜りの潤滑油が給油溝（49）より膨張機構（60）などの摺動部に供給される。ここで、上記膨張機構（60）において、細溝から各摺動部への給油が過剰に行われて余分な潤滑油が生じても、その潤滑油の流体室（66）への流入は、上記フッ素被膜（70）の撥油性によって抑制される。
【００７７】
本実施形態２の膨張機構（60）によると、リアヘッド（62）の下側面（62a）、フロントヘッド（61）の上側面（61a）及びロータリピストン（67）の上下端面（67b,67c）にフッ素被膜（70）を形成したため、フッ素被膜（70）上の潤滑油を弾くことができる。つまり、弾かれた潤滑油は、フッ素被膜（70）との間に形成される界面張力によって被膜（70）上を移動し難くなる。これにより、潤滑油がシリンダ（63）内の流体室（66）に過剰に漏れるのを確実に防止することができる。また、ロータリピストン（67）と、リアヘッド（62）の下端面（67c）及びフロントヘッド（61）の上側面（61a）との間に平滑性を有するフッ素被膜（70）を形成したため、ロータリピストン（67）を偏心回転運動させても、フロントヘッド（61）の上側面（61a）及びリアヘッド（62）の下側面（62a）とロータリピストン（67）との間で摺動摩擦が発生するのを確実に防止することができる。これらの結果、シリンダ（63）内の冷媒の熱損失を防止すると同時に、膨張機構（60）の機械損失を低減することができる。その他の構成・作用及び効果は実施形態１と同様である。
【００７８】
〈発明の実施形態３〉
次に、本発明の実施形態３を図面に基づいて説明する。
【００７９】
図７及び図８に示すように、本実施形態３に係る空調機（10）は、上記実施形態１の空調機（10）とは膨張機構（60）の構成が異なるものである。
【００８０】
具体的に、本実施形態３に係る膨張機構（60）は、下から上へ向かって順に、フロントヘッド（61）、シリンダ（63）及びリアヘッド（62）が積層されている。上記シリンダ（63）は、下側端面がフロントヘッド（61）により閉塞され、上側端面がリアヘッド（62）により閉塞されている。ここで、上記リアヘッド（62）、フロントヘッド（61）及びロータリピストン（67）には、給油された潤滑油が流体室（66）内へ漏れるのを防止するためのフッ素被膜（70）がそれぞれに形成されている。
【００８１】
上記フッ素被膜（70）は、フッ素コーティング剤で構成される薄膜に形成されている。このフッ素被膜（70）は、本発明に係る被膜を構成している。フッ素被膜（70）は、図７（A）及び図７（B）に示すように、リアヘッド（62）の下側面（62a）及び上記フロントヘッド（61）の上側面（61a）のそれぞれに全面に亘って形成されていると共に、ロータリピストン（67）の上端面（67b）及び下端面（67c）の外周側に形成されている。
【００８２】
上記フッ素被膜（70）は、その構成物質であるフッ素樹脂の特質として撥油性及び平滑性（低摩擦性）を有している。撥油性を有するフッ素被膜（70）上に潤滑油が供給されると、フッ素被膜（70）上で潤滑油は弾かれることになる。このとき、フッ素被膜（70）と潤滑油との間の界面は、図７（C）に示す状態となる。そして、弾かれた潤滑油は、フッ素被膜（70）との間での界面張力が生じ、フッ素被膜（70）上を移動するのが困難になる。
【００８３】
また、リアヘッド（62）の下側面（62a）にフッ素被膜（70）を形成することで、該下側面（62a）の平滑性を高める効果がある。つまり、リアヘッド（62）の下側面（62a）は、フッ素被膜（70）を介してロータリピストン（67）の上端面（67b）と摺接することになるため、ロータリピストン（67）とリアヘッド（62）の下側面（62a）との間で摺動摩擦が低減される。また、フロントヘッド（61）の上側面（61a）にフッ素被膜（70）を形成することで、該上側面（61a）の平滑性を高める効果がある。つまり、フロントヘッド（61）の上側面（61a）は、フッ素被膜（70）を介してロータリピストン（67）の下端面（67c）と摺接することになるため、ロータリピストン（67）とフロントヘッド（61）の上側面（61a）との間で摺動摩擦が低減される。続いて、ロータリピストン（67）の上端面（67b）及び下端面（67c）の外周側にフッ素被膜（70）を形成することで、ロータリピストン（67）の中心側から外周側までは潤滑油を供給することができる。このため、ロータリピストン（67）とリアヘッド（62）の下側面（62a）との間は、図７（C）に示すように冷凍機油が介在する。したがって、ロータリピストン（67）とリアヘッドの下側面（62a）及びフロントヘッド（61）の上側面（61a）との間で摺動摩擦が低減される。
【００８４】
次に本実施形態３に係る膨張機構（60）の動作について、図７及び図８を参照しながら説明する。この膨張機構（60）の高圧室（66a）へ超臨界状態の高圧冷媒が流入すると、シャフト（40）が図８の各図における反時計方向へ回転する。
【００８５】
本実施形態３の膨張機構（60）では、上記膨張機構（60）の動作中には、シャフト（40）の回転によって油溜りの潤滑油が給油溝（49）より膨張機構（60）などの摺動部に供給される。ここで、上記膨張機構（60）において、細溝から各摺動部への給油が過剰に行われて余分な潤滑油が生じても、その潤滑油の流体室（66）への流入は、上記フッ素被膜（70）の撥油性によって抑制される。
【００８６】
本実施形態３の膨張機構（60）によると、ロータリピストン（67）の上下端面（67b,67c）の外周側にフッ素被膜（70）を形成したため、ロータリピストン（67）上の外周側に滲み出た潤滑油を弾くことができる。つまり、ロータリピストン（67）の中心から外周側まで潤滑油を供給すると共に、外周側において被膜（70）に弾かれた潤滑油は、被膜（70）との間に形成される界面張力によって被膜（70）上を移動し難くなる。これにより、潤滑油がシリンダ（63）内の流体室（66）に過剰に漏れるのを確実に防止することができる一方、ロータリピストン（67）の外周側に形成されたフッ素被膜（70）より中心側には潤滑油を供給することができる。したがって、ロータリピストン（67）を偏心回転運動させた際に、該ロータリピストン（67）とフロントヘッド（61）及びリアヘッド（62）との間で摺動摩擦が発生するのを確実に防止することができる。これらの結果、シリンダ（63）内の冷媒の熱損失を防止すると同時に、膨張機構（60）の機械損失を低減することができる。その他の構成・作用及び効果は実施形態１と同様である。
【００８７】
〈その他の実施形態〉
本発明は、上記実施形態１〜３について、以下のような構成としてもよい。
【００８８】
本発明に係るフッ素被膜（70）を、ロータリピストン（67）の上下端面（67b,67c）の全面に亘ってのみ形成するようにしてもよい。
【００８９】
尚、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【００９０】
以上説明したように、本発明は、膨張機に関するもので、シリンダ内の冷媒の熱損失の防止対策について有用である。
【図面の簡単な説明】
【００９１】
【図１】実施形態１〜３における空調機の構成を示す配管系統図である。
【図２】実施形態１〜３における膨張機を示す縦断面図である。
【図３】実施形態１に係る膨張機構を示すものであって、（A）は膨張機構の横断面図であり、（B）は膨張機構の縦断面図であり、（C）は膨張機構のフッ素被膜と潤滑油との界面状態を示す図である。
【図４】実施形態１における出力軸の回転角９０°毎の各膨張機構の状態を示す図である。
【図５】実施形態２に係る膨張機構を示すものであって、（A）は膨張機構の横断面図であり、（B）は膨張機構の縦断面図であり、（C）は膨張機構のフッ素被膜と潤滑油との界面状態を示す図である。
【図６】実施形態２における出力軸の回転角９０°毎の各膨張機構の状態を示す図である。
【図７】実施形態３に係る膨張機構を示すものであって、（A）は膨張機構の横断面図であり、（B）は膨張機構の縦断面図であり、（C）は膨張機構のフッ素被膜と潤滑油との界面状態を示す図である。
【図８】実施形態３における出力軸の回転角９０°毎の各膨張機構の状態を示す図である。
【図９】従来例に係る膨張機構を示すものであって、（A）は膨張機構の横断面図であり、（B）は膨張機構の縦断面図であり、（C）は膨張機構のフッ素被膜と潤滑油との界面状態を示す図である。
【符号の説明】
【００９２】
６０            膨張機構
６１            フロントヘッド
６１ａ          （フロントヘッドの）上側面
６２            リアヘッド
６２ａ          （リアヘッドの）下側面
６３            シリンダ
６７            ロータリピストン
６７ｂ          （ロータリピストンの）上端面
６７ｃ          （ロータリピストンの）下端面
７０            フッ素被膜
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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