(57)【要約】【課題】２つの気筒列を有する気筒休止内燃機関において、動弁カム軸の駆動トルクの変動を抑制することができる補機の配置構造を供する。【解決手段】２つの気筒列２Ｌ，２Ｒを有し、一部の気筒が吸排気弁を閉弁維持することで休止可能で残りの気筒が常時稼動する気筒休止内燃機関において、休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の回転により駆動する補機を備える気筒休止内燃機関の補機配置構造。【選択図】図３
2010164001.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
２つの気筒列を有し、一部の気筒が吸排気弁を閉弁維持することで休止可能で残りの気筒が常時稼動するＶ型気筒休止内燃機関において、
休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の回転により駆動する補機を備えることを特徴とする気筒休止内燃機関の補機配置構造。
【請求項２】
前記Ｖ字にバンクする両気筒列の双方に休止気筒が存在し、
両気筒列の双方の動弁カム軸にそれぞれ前記補機を備えることを特徴とする請求項１記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。
【請求項３】
一方の気筒列の気筒全てが常時稼動気筒であり、
他方の休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸に前記補機を備えることを特徴とする請求項１記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。
【請求項４】
前記内燃機関の燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁を備え、
前記補機は、前記動弁カム軸に形成されたポンプカムにポンプ作動部を当接して駆動され前記燃料噴射弁側に燃料を圧送する燃料噴射ポンプであることを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれか１項記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。
【請求項５】
前記休止気筒が休止する休筒運転時に、前記動弁カムの吸排気弁を作動する作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相と前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最大または最小となる位相とが一致しないように、前記ポンプカムが位相設定されていることを特徴とする請求項４記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。
【請求項６】
前記休止気筒が休止する休筒運転時に、前記動弁カムの吸排気弁を作動する作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相と前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最小または最大となる位相とが略一致するように、前記ポンプカムが位相設定されていることを特徴とする請求項５記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、２つの気筒列が互いにＶ字にバンクまたは水平対向して、一部の気筒が休止可能で残りの気筒が常時稼動する気筒休止内燃機関に関し、特に動弁機構への補機の配置構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、２つの気筒列が互いにＶ字にバンクしたＶ型内燃機関の各バンクの気筒列における各動弁機構にそれぞれ燃料ポンプを配置した構造が開示されている
同特許文献１のＶ型内燃機関は、ＤＯＨＣ型の動弁機構を備え、各バンクの気筒列の間の空間側に配設される各吸気カム軸の端部にそれぞれポンプカムが形成されていて、同ポンプカムにポンプリフタが接して燃料噴射ポンプが配置されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００７−２２４７４３号公報
【０００４】
燃料噴射ポンプは、内燃機関の燃焼室に直接燃料を噴射する燃料噴射弁に燃料を供給する高圧ポンプであり、よってポンプカムのポンプ駆動トルクは大きい。
このポンプ駆動トルクの最大となる位相と吸気弁を駆動する吸気カムの弁駆動トルクが最大となる位相が一致するようなことがあると、吸気カム軸の駆動トルクが大きく変動し、該吸気カム軸をクランク軸間で動力伝達して回転させるタイミングベルトの張力も大きく変動することになる。
【０００５】
そこで、特許文献１では、ポンプ駆動トルクの最大となる位相と吸気弁を駆動する吸気カムの弁駆動トルクが最大となる位相が一致しないように設定して、吸気カム軸の駆動トルクの変動を抑制している。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、特許文献１に開示された内燃機関は、全気筒が常時稼動気筒である通常のＶ型内燃機関であり、一部の気筒が休止可能である気筒休止内燃機関については開示がない。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みなされたもので、その目的とする処は、２つの気筒列を有する気筒休止内燃機関において、動弁カム軸の駆動トルクの変動を抑制することができる補機の配置構造を供する点にある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために、請求項１記載の発明は、２つの気筒列を有し、一部の気筒が吸排気弁を閉弁維持することで休止可能で残りの気筒が常時稼動する気筒休止内燃機関において、休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の回転により駆動する補機を備える気筒休止内燃機関の補機配置構造とした。
【０００９】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造において、前記両気筒列の双方に休止気筒が存在し、両気筒列の双方の動弁カム軸にそれぞれ前記補機を備えることを特徴とする。
【００１０】
請求項３記載の発明は、請求項１記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造において、一方の気筒列の気筒全てが常時稼動気筒であり、他方の休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸に前記補機を備えることを特徴とする。
【００１１】
請求項４記載の発明は、請求項１から請求項３までのいずれか１項記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造において、前記内燃機関の燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁を備え、前記補機は、前記動弁カム軸に形成されたポンプカムにポンプ作動部を当接して駆動され前記燃料噴射弁側に燃料を圧送する燃料噴射ポンプであることを特徴とする。
【００１２】
請求項５記載の発明は、請求項４記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造において、前記休止気筒が休止する休筒運転時に、前記動弁カムの吸排気弁を作動する作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相と前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最大または最小となる位相とが一致しないように、前記ポンプカムが位相設定されていることを特徴とする。
【００１３】
請求項６記載の発明は、請求項５記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造において、前記休止気筒が休止する休筒運転時に、前記動弁カムの吸排気弁を作動する作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相と前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最小または最大となる位相とが略一致するように、前記ポンプカムが位相設定されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１４】
請求項１記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造によれば、休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の回転により駆動する補機を備えるので、休止気筒が存在しない常時稼動気筒のみの気筒列の動弁カム軸に弁駆動トルクに対して、休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の補機による補機駆動トルクを効果的に作用させて合成駆動トルクの最大トルクを小さく抑えることが可能で、駆動トルクの変動を抑制し、弁動力伝達部材の負荷を軽減することができる。
【００１５】
請求項２記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造によれば、両気筒列の双方に休止気筒が存在し、両気筒列の双方の動弁カム軸にそれぞれ補機を備えるので、一方の気筒列の動弁カム軸にのみ補機駆動トルクの大きい補機を設けるより、両方の気筒列に補機駆動トルクの小さい補機を分けて設ける方が、それぞれの弁駆動トルクと補機駆動トルクとの合成駆動トルクの最大トルクを小さくすることができ、駆動トルクの変動を抑制して弁動力伝達部材の負荷を軽減することができる。
【００１６】
請求項３記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造によれば、一方の気筒列の気筒全てが常時稼動気筒であり、他方の休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸に補機を備えるので、一方の気筒列の弁駆動トルクに対して、他方の補機駆動トルクを効果的に作用させて合成駆動トルクの最大トルクを小さく抑えることが可能で、駆動トルクの変動を抑制して弁動力伝達部材の負荷を軽減することができる。
【００１７】
請求項４記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造によれば、内燃機関の燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁を備え、補機は動弁カム軸に形成されたポンプカムにポンプ作動部を当接して駆動され燃料噴射弁側に燃料を圧送する燃料噴射ポンプであるので、高圧噴射が要求される直噴の燃料噴射弁に高圧の燃料を供給する燃料噴射ポンプのポンプ駆動トルクは比較的大きいが、弁駆動トルクと補機駆動トルクとの合成駆動トルクの最大トルクを効果的に小さくすることができ、駆動トルクの変動を抑制することができる。
【００１８】
請求項５記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造によれば、休止気筒が休止する休筒運転時に、動弁カムの吸排気弁を作動する作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相と前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最大または最小となる位相とが一致しないように、ポンプカムが位相設定されているので、弁駆動トルクとポンプ駆動トルクの合成駆動トルクの最大トルクを小さく抑えることができ、駆動トルクの変動を抑制することができる。
【００１９】
請求項６記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造によれば、休止気筒が休止する休筒運転時に、動弁カムの吸排気弁を作動する作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相と前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最小または最大となる位相とが略一致するように、ポンプカムが位相設定されているので、弁駆動トルクとポンプ駆動トルクの合成駆動トルクの最大トルクは極力小さく抑えられて、駆動トルクの変動を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の一実施の形態に係る水冷式４ストロークＶ型８気筒内燃機関の一部前面図である。
【図２】同平面図である。
【図３】動弁機構の吸気カム軸と排気カム軸の構成図である。
【図４】右側気筒列の動弁機構の吸気カム軸と排気カム軸および前から２番目と４番目の気筒およびその吸気弁駆動装置と排気弁駆動装置を図示する斜視図である。
【図５】左側気筒列の動弁機構の吸気カム軸と排気カム軸および前から２番目と４番目の気筒およびその吸気弁駆動装置と排気弁駆動装置を図示する斜視図である。
【図６】常時駆動吸気弁駆動装置の展開断面図である。
【図７】休止機構付き吸気弁駆動装置の展開断面図である。
【図８】休止運転状態における右側気筒列の吸気カム軸と排気カム軸のクランク角に対するトルク変動を示す図である。
【図９】休止運転状態における左側気筒列の吸気カム軸と排気カム軸のクランク角に対するトルク変動を示す図である。
【図１０】休筒運転状態における右側気筒列と左側気筒列の吸排気動弁カム軸の駆動トルクを合成したトルク変動を示す図である。
【図１１】別の実施の形態に係る水冷式４ストロークＶ型６気筒内燃機関の一部左側面図である。
【図１２】同平面図である。
【図１３】動弁機構の吸気カム軸と排気カム軸の構成図である。
【図１４】休筒運転状態における右側気筒列と左側気筒列の吸排気動弁カム軸の駆動トルクを合成したトルク変動を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明に係る一実施の形態について図１ないし図１０に基づいて説明する。
本実施の形態に係るＶ型気筒休止内燃機関は、車載用の水冷式４ストロークＶ型８気筒内燃機関Ｅ１であり、クランク軸１を車体の前後方向に指向させて車両に搭載され、左右に分かれて左側気筒列２Ｌと右側気筒列２ＲがＶ字状にバンクしている（図１参照）。
【００２２】
左側気筒列２Ｌと右側気筒列２Ｒは、それぞれ４本のシリンダ３Ｌ，３Ｒが直列に配列されており、若干左側気筒列２Ｌの方が右側気筒列２Ｒより前方に位置がずれている（図２参照）。
なお、図１は、内燃機関Ｅの前面図であり、図１および図２の図面を視たときの左右と車体を基準にした左右とは反対となる。
【００２３】
左右のシリンダ３Ｌ，３Ｒの上には、それぞれシリンダヘッド４Ｌ，４Ｒが重ねられて一体に締結され、シリンダヘッド４Ｌ，４Ｒの上にはそれぞれヘッドカバー５Ｌ，５Ｒが被せられて、左バンクのシリンダ３Ｌ，シリンダヘッド４Ｌ，ヘッドカバー５Ｌと右バンクのシリンダ３Ｒ，シリンダヘッド４Ｒ，ヘッドカバー５Ｒとが互いにＶ字状に突出している。
【００２４】
シリンダ３Ｌ，３Ｒのシリンダボア内を往復動するピストン６Ｌ，６Ｒとクランク軸１との間にコンロッド７Ｌ，７Ｒが介装されてピストン・クランク機構が構成され、シリンダヘッド４Ｌ，４Ｒのピストン６Ｌ，６Ｒの頂面が臨む燃焼室８，８に開口して、吸気ポート９，９が左右気筒列２Ｌ,２Ｒの間の空間側（バンク内側）に向けて延出し、排気ポート10，10が左右気筒列２Ｌ,２Ｒの間の空間の反対側（バンク外側）に向けて延出している。
【００２５】
シリンダヘッド４Ｌ，４Ｒには、それぞれ上部にクランク軸１と平行に吸気カム軸12Ｌ，12Ｒと排気カム軸22Ｌ，22Ｒを有する所謂ＤＯＨＣ型の動弁機構が設けられており、吸気カム軸12Ｌ，12Ｒはバンク内側に配設され、排気カム軸22Ｌ，22Ｒはバンク外側に配設されている（図１参照）。
【００２６】
吸気ポート９の燃焼室８への開口を開閉する吸気弁11と吸気カム軸12Ｌ，12Ｒとの間には、吸気カム軸12Ｌ，12Ｒの回転運動を吸気弁11の開閉運動に変換する吸気弁駆動装置13が介装されている。
また、排気ポート10の燃焼室８への開口を開閉する排気弁21と排気カム軸22Ｌ，22Ｒとの間には、排気カム軸22Ｌ，22Ｒの回転運動を排気弁21の開閉運動に変換する排気弁駆動装置23が介装されている。
【００２７】
吸気弁駆動装置13および排気弁駆動装置23は、全て内燃機関の運転状態に応じて弁のリフト量を変更する弁リフト量変更機構を備えているが、吸気弁11と排気弁21を閉弁維持することで休止可能とする休止機構を備えた駆動装置と備えていない駆動装置の２種類ある。
【００２８】
休止機構付き吸気弁駆動装置13Ｄおよび休止機構付き排気弁駆動装置23Ｄを備えた気筒が休止気筒であり、休止機構のない常時駆動吸気弁駆動装置13Ｃおよび常時駆動排気弁駆動装置23Ｃを備えた気筒が常時稼動気筒である。
【００２９】
本Ｖ型８気筒内燃機関Ｅ１は、８気筒のうち４気筒が吸気弁11と排気弁21を閉弁維持することで休止可能とする休止気筒であり、左側気筒列２Ｌの外側２気筒（前から１番目と４番目の気筒）と右側気筒列２Ｒの内側２気筒（前から２番目と３番目の気筒）が休止気筒とし、その他の４気筒を常時稼動気筒としている（図２参照）。
図２では、休止気筒に破線格子ハッチを施している。
【００３０】
また、Ｖ型８気筒内燃機関Ｅ１は、燃焼室８内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁30が燃焼室８の天井面中央に嵌挿されている。
なお、図示されないが、点火プラグも燃焼室８の天井面に嵌挿されている。
【００３１】
図３は、動弁機構の吸気カム軸12Ｌ，12Ｒと排気カム軸22Ｌ，22Ｒの構成図であり、同図３を参照して、吸気カム軸12Ｌ，12Ｒの前端部には被動プーリ35Ｌ，35Ｒが嵌着され、排気カム軸22Ｌ，22Ｒの前端部には被動プーリ36Ｌ，36Ｒが嵌着されている。
【００３２】
そして、クランク軸１に嵌着された駆動プーリ34と被動プーリ35Ｌ，35Ｒ，36Ｌ，36Ｒとに弁動力伝達部材である無端状のタイミングベルト37が巻き掛けられ、クランク軸１の回転がタイミングベルト37を介して吸気カム軸12Ｌ，12Ｒおよび排気カム軸22Ｌ，22Ｒに伝達される。
なお、吸気カム軸12Ｌ，12Ｒと排気カム軸22Ｌ，22Ｒには、クランク軸１の半分の回転速度で伝達される。
【００３３】
図４は、右側気筒列２Ｒの動弁機構の吸気カム軸12Ｒと排気カム軸22Ｒおよび前から２番目と４番目の気筒およびその吸気弁駆動装置13と排気弁駆動装置23を斜視図で示している。
【００３４】
右側気筒列２Ｒは、内側２気筒（前から２番目と３番目の気筒）が休止気筒で、外側２気筒（前から１番目と４番目の気筒）が常時稼動気筒であるので、前から２番目の気筒は休止気筒であり、同休止気筒には休止機構付き吸気弁駆動装置13Ｄと休止機構付き排気弁駆動装置23Ｄが設けられており、前から４番目の気筒は常時稼動気筒であり、同常時稼動気筒には常時駆動吸気弁駆動装置13Ｃと常時駆動排気弁駆動装置23Ｃが設けられている。
【００３５】
図５は、左側気筒列２Ｌの動弁機構の吸気カム軸12Ｌと排気カム軸22Ｌおよび前から２番目と４番目の気筒およびその吸気弁駆動装置13と排気弁駆動装置23を斜視図で示している。
【００３６】
左側気筒列２Ｌは、外側２気筒（前から１番目と４番目の気筒）が休止気筒で、内側２気筒（前から２番目と３番目の気筒）が常時稼動気筒であるので、前から２番目の気筒は常時稼動気筒であり、同常時稼動気筒には常時駆動吸気弁駆動装置13Ｃと常時駆動排気弁駆動装置23Ｃが設けられており、前から４番目の気筒は休止気筒であり、同休止気筒には休止機構付き吸気弁駆動装置13Ｄと休止機構付き排気弁駆動装置23Ｄが設けられている。
【００３７】
図３を参照して、吸気カム軸12Ｌ，12Ｒの常時稼動気筒に対応する部分には、中央にカム山の高い大変位吸気カム12ｂが形成されており、その両側に隣り合ってカム山の低い小変位吸気カム12ｓ，12ｓが形成されている。
排気カム軸22Ｌ，22Ｒの同じ常時稼動気筒に対応する部分には、同じように中央にカム山の高い大変位吸気カム22ｂが形成されており、その両側に隣り合ってカム山の低い小変位吸気カム22ｓ，22ｓが形成されている。
【００３８】
また、吸気カム軸12Ｌ，12Ｒの休止気筒に対応する部分には、中央にカム山の高い大変位吸気カム12ｂが形成されており、その両側に隣り合ってカム山のない基礎円のカム面を構成する休止用カム12ｄ，12ｄが形成され、さらに休止用カム12ｄ，12ｄの外側に隣り合ってカム山の低い小変位吸気カム12ｓ，12ｓが形成されている。
【００３９】
排気カム軸22Ｌ，22Ｒの同じ休止気筒に対応する部分には、同じように中央にカム山の高い大変位吸気カム22ｂが形成されており、その両側に隣り合ってカム山のない休止用カム22ｄ，22ｄが形成され、さらにその外側にカム山の低い小変位吸気カム22ｓ，22ｓが形成されている。
【００４０】
そして、吸気カム軸12Ｌ，12Ｒの後端部近傍に、それぞれポンプカム12Lp，12Rpが形成されている。
この各ポンプカム12Lp，12Rpの上方に、それぞれ燃料噴射ポンプ70Ｌ，70Ｒが配設され、燃料噴射ポンプ70，71は下方に突出したポンプリフタ70ll，70rlがそれぞれポンプカム12Lp，12Rpのカム面に接してポンプカム12Lp，12Rpの回転により駆動する。
【００４１】
ポンプカム12Lp，12Rpは、それぞれ180度角の円弧面の反対側に２つのカム山を持つカム面を形成している。
吸気カム軸12Ｌ，12Ｒは、クランク軸１の２回転に対して１回転するので、その間にポンプカム12Lp，12Rpはポンプリフタ70ll，70rlをそれぞれ２度往復駆動する。
【００４２】
常時駆動吸気弁駆動装置13Ｃと常時駆動排気弁駆動装置23Ｃは、同じ構造をしており、図６に常時駆動吸気弁駆動装置13Ｃの展開断面図を示し簡単に説明する。
常時稼動気筒の一対の吸気弁11，11に接して駆動する弁駆動ロッカアーム41，41がロッカアーム軸40に揺動自在に軸支され、両弁駆動ロッカアーム41，41間に挟まれて自由ロッカアーム42がロッカアーム軸40に揺動自在に軸支されている。
【００４３】
弁駆動ロッカアーム41，41は、吸気カム軸12Ｌ，12Ｒのカム山の低い小変位吸気カム12ｓ，12ｓに直接接しており、自由ロッカアーム42は先端に軸支されたローラ42ｒが吸気カム軸12のカム山の高い大変位吸気カム12ｂに接している。
【００４４】
そして、順に隣接する弁駆動ロッカアーム41，自由ロッカアーム42，弁駆動ロッカアーム41は、閉弁状態において同軸となるピン孔に切換ピン45，46が付勢手段47に付勢されて嵌挿されている。
ロッカアーム軸40の内部からピン孔内の切換ピン45に油圧が作用すると、付勢手段47の付勢力に抗して切換ピン45，46が移動する。
【００４５】
油圧が作用しない状態では、切換ピン45，46および付勢手段47がそれぞれ弁駆動ロッカアーム41，自由ロッカアーム42，弁駆動ロッカアーム41の各ピン孔にのみ位置して連結が解除され、弁駆動ロッカアーム41，自由ロッカアーム42，弁駆動ロッカアーム41は互いに独立に揺動するので、小変位吸気カム12ｓ，12ｓの回転が弁駆動ロッカアーム41,41に有効に作用して揺動し、吸気弁11，11を小さいリフト量で開閉駆動し小吸気量運転とする。
【００４６】
一方、油圧が作用すると、切換ピン45が弁駆動ロッカアーム41と自由ロッカアーム42に跨って位置し、切換ピン46は自由ロッカアーム42と弁駆動ロッカアーム41に跨って位置し、よって弁駆動ロッカアーム41，自由ロッカアーム42，弁駆動ロッカアーム41は連結され一体となって揺動するので、大変位吸気カム22ｂの回転が自由ロッカアーム42を介して弁駆動ロッカアーム41,41に有効に作用して揺動し、吸気弁11，11を大きいリフト量で開閉駆動し大吸気量運転となる。
【００４７】
このように、常時稼動気筒の常時駆動吸気弁駆動装置13Ｃは、油圧の制御により、小吸気量運転と大吸気量運転の切換えを行うことができる。
なお、常時駆動排気弁駆動装置23Ｃも同じ構造をしているので説明は省略する。
【００４８】
次に、休止機構付き吸気弁駆動装置13Ｄの展開断面図を図７に示し簡単に説明する。
休止気筒の一対の吸気弁11，11に接して駆動する弁駆動ロッカアーム51，51がロッカアーム軸50に揺動自在に軸支され、両弁駆動ロッカアーム51，51間に挟まれて第１自由ロッカアーム52がロッカアーム軸50に揺動自在に軸支され、さらに両弁駆動ロッカアーム51，51の各外側に隣接して第２自由ロッカアーム53，53がロッカアーム軸50に揺動自在に軸支されている。
【００４９】
弁駆動ロッカアーム51，51は、吸気カム軸12Ｌ，12Ｒのカム山のない休止用カム12ｄ，12ｄに直接接し、第１自由ロッカアーム52は先端に軸支されたローラ52ｒが吸気カム軸12のカム山の高い大変位吸気カム12ｂに接し、第２自由ロッカアーム53，53は、先端に軸支されたローラ53ｒ，53ｒが吸気カム軸12のカム山の低い小変位吸気カム12ｓ，12ｓに接している。
【００５０】
そして、中央の第１自由ロッカアーム52とその両側の弁駆動ロッカアーム51，51は、閉弁状態において同軸となるピン孔に切換ピン55，56が付勢手段47に付勢されて嵌挿され、ロッカアーム軸50の内部からピン孔内の切換ピン55に油圧が作用すると、付勢手段47の付勢力に抗して切換ピン55，56が移動する。
【００５１】
油圧が作用しない状態では、切換ピン55，56および付勢手段57がそれぞれ弁駆動ロッカアーム51，第１自由ロッカアーム52，弁駆動ロッカアーム51の各ピン孔にのみ位置して、弁駆動ロッカアーム51，第１自由ロッカアーム52，弁駆動ロッカアーム51は互いに独立に揺動し、油圧が作用すると、切換ピン55が弁駆動ロッカアーム51と第１自由ロッカアーム52に跨って位置し、切換ピン56は第１自由ロッカアーム52と弁駆動ロッカアーム51に跨って位置して弁駆動ロッカアーム51，第１自由ロッカアーム52，弁駆動ロッカアーム51は連結され一体となって揺動する。
【００５２】
また、弁駆動ロッカアーム51，51とその各外側に隣接する第２自由ロッカアーム53，53とは、それぞれ閉弁状態において同軸となるピン孔に切換ピン58，58が付勢手段59，59に付勢されて嵌挿されている。
ロッカアーム軸50の内部からピン孔内の切換ピン58，58に油圧が作用すると、付勢手段59，59の付勢力に抗して切換ピン58，58が移動する。
【００５３】
油圧が作用しない状態では、切換ピン58，58および付勢手段59，59がそれぞれ弁駆動ロッカアーム51，51と第２自由ロッカアーム53，53の各ピン孔にのみ位置して、弁駆動ロッカアーム51，51と第２自由ロッカアーム53，53は連結解除されて互いに独立に揺動するが、油圧が作用すると、切換ピン58，58が弁駆動ロッカアーム51，51と第２自由ロッカアーム53，53に跨って位置し、よって弁駆動ロッカアーム51，51と第２自由ロッカアーム53，53は連結され一体となって揺動する。
【００５４】
したがって、切換ピン55および切換ピン58，58に油圧が作用しないときは、第１自由ロッカアーム52，弁駆動ロッカアーム51，51，第２自由ロッカアーム53，53は、互いに独立に揺動するので、回転する吸気カム軸12のカム山のない休止用カム12ｄ，12ｄに接する弁駆動ロッカアーム41,41は揺動せず、吸気弁11，11は閉弁状態で休止する。
【００５５】
この状態から切換ピン58，58に油圧が作用すると、切換ピン58，58が弁駆動ロッカアーム51，51と第２自由ロッカアーム53，53とを連結するので、小変位吸気カム12ｓ，12ｓの回転が第２自由ロッカアーム53，53を介して弁駆動ロッカアーム51，51に有効に作用して揺動し、吸気弁11，11を小さいリフト量で開閉駆動し小吸気量運転とする。
【００５６】
前記休止運転状態から切換ピン55に油圧が作用すると、切換ピン55，56が第１自由ロッカアーム52と弁駆動ロッカアーム51，51を連結するので、大変位吸気カム22ｂの回転が第１自由ロッカアーム52を介して弁駆動ロッカアーム51，51に有効に作用して揺動し、吸気弁11，11を大きいリフト量で開閉駆動し大吸気量運転となる。
【００５７】
このように、休止気筒の休止機構付き吸気弁駆動装置13Ｄは、油圧の制御により、閉弁休止運転と小吸気量運転と大吸気量運転の切換えを行うことができる。
なお、休止機構付き排気弁駆動装置23Ｄも同じ構造をしているので説明は省略する。
【００５８】
内燃機関Ｅの運転時に、気筒休止指令信号があると、左側気筒列２Ｌの外側２気筒と右側気筒列２Ｒの内側２気筒の４つの休止気筒では第１自由ロッカアーム52，弁駆動ロッカアーム51，51，第２自由ロッカアーム53，53が連結解除されて互いに独立に揺動し、吸気弁11および排気弁21は閉弁状態で休止し、その他の４つの常時稼動気筒は稼動状態とする休止運転状態とされる。
【００５９】
内燃機関Ｅが低回転数や低負荷時には、常時稼動気筒では自由ロッカアーム42と弁駆動ロッカアーム41，41との連結が解除され、休止気筒では弁駆動ロッカアーム51，51と第２自由ロッカアーム53，53が連結され、第１自由ロッカアーム52と弁駆動ロッカアーム51，51が連結解除されて、小吸気量運転状態とされる。
【００６０】
内燃機関Ｅが高回転数や高負荷時には、常時稼動気筒では自由ロッカアーム42と弁駆動ロッカアーム41，41とが連結され、休止気筒では弁駆動ロッカアーム51，51と第２自由ロッカアーム53，53が連結解除され、第１自由ロッカアーム52と弁駆動ロッカアーム51，51が連結されて、大吸気量運転状態とされる。
【００６１】
以上のようなＤＯＨＣ型の動弁機構を備えるＶ字にバンクする左右気筒列２Ｌ，２Ｒは、双方に休止気筒を有し、かかる左右気筒列２Ｌ，２Ｒの双方の吸気カム軸12Ｌ，12Ｒにそれぞれ形成されたポンプカム12Lp，12Rpにより燃料噴射ポンプ70Ｌ，70Ｒが駆動される。
【００６２】
燃料噴射ポンプ70Ｌ，70Ｒは、ポンプ筒内をポンプリフタ70ll，70rlと一体のプランジャが往復動するポンプであり、図示されないが、吸入ポート70li，70riに燃料タンクからフィードポンプにより燃料が圧送されてポンプ筒内の燃料加圧室に吸入され、吐出ポート70le，70reから圧縮された燃料が燃料分配管に吐出される。
【００６３】
燃料噴射ポンプ70Ｌ，70Ｒにはスピル弁（図示せず）が内蔵されており、このスピル弁開閉時期を制御することで、吐出ポート70le，70reから圧送される燃料の量を調節し、燃料分配管内の油圧を調整すること（燃料スピル制御）ができる。
吐出ポート70le，70reに連結される各燃料分配管からは、燃料スピル制御された高圧燃料が左右気筒列２Ｌ，２Ｒの４つの気筒の燃焼室８に直噴する燃料噴射弁30，30に供給されるので、燃料噴射弁30，30の燃料噴射圧が燃料スピル制御により制御される。
【００６４】
図８は、休止運転状態における右側気筒列２Ｒの吸気カム軸12Ｒと排気カム軸22Ｒのクランク角に対するトルク変動を示すもので、クランク軸１の２回転で吸気カム軸12Ｒと排気カム軸22Ｒは１回転するので、クランク角で０°から720°までの１周期を示している。
【００６５】
同図８において、右側気筒列２Ｒの内側２気筒が休止状態で吸気カム軸12Ｒと排気カム軸22Ｒの外側２気筒における吸排気動弁カムによる駆動トルクを合成した弁駆動トルクＴrvを破線で示し、吸気カム軸12Ｒのポンプカム12Rpによる燃料噴射ポンプ70Ｒのポンプ駆動トルクＴrpを点線で示す。
そして、弁駆動トルクＴrvとポンプ駆動トルクＴrpとを合成した右バンク駆動トルクＴｒを実線で示している。
【００６６】
弁駆動トルクＴrvは、クランク角０°〜90°で０から負側に変動して最小トルク値（約-11N・m）を示し、クランク角90°〜180°で正側に変動して最大トルク値（約12.5N・m）を示し、クランク角180°〜540°では負側に変動したのち正側に変動し、さらに再び負側に変動し、クランク角540°〜630°で再び負側に変動したのち正側に移り、クランク角630°〜720°でさらに大きく正側に変動して最大トルク値（約12.5N・m）を示して０に戻る。
【００６７】
これに対して、ポンプ駆動トルクＴrpは、クランク角０°〜90°で０から正側に変動して最大トルク値（約11N・m）を示し、クランク角90°〜180°で負側に変動して最小トルク値（約-４N・m）を示し、クランク角180°〜540°ではポンプカム12Rpが燃料噴射ポンプ70Ｒを作動せず０であり、クランク角540°〜630°で正側に変動して最大トルク値（約11N・m）を示し、クランク角630°〜720°で負側に変動して最小トルク値（約-４N・m）を示して０に戻る。
【００６８】
すなわち、休筒運転時に、弁駆動トルクＴrvが正側に変動する位相（クランク角90°〜180°、630°〜720°）でポンプ駆動トルクＴrpが負側に変動し、弁駆動トルクＴrvが負側に変動する位相（クランク角０°〜90°、540°〜630°）でポンプ駆動トルクＴrpが正側に変動し、互いに反対側に変動する関係にある。
【００６９】
そして、弁駆動トルクＴrvが最大トルク値（約12.5N・m）を示す位相とポンプ駆動トルクＴrpが最小トルク値（約-４N・m）を示す位相がほぼ一致するとともに、弁駆動トルクＴrvが最小トルク値（約-11N・m）を示す位相とポンプ駆動トルクＴrpが最小トルク値（約-11N・m）を示す位相とポンプ駆動トルクＴrpが最大トルク値（約11N・m）を示す位相がほぼ一致するようにポンプカム12Rpが位相設定されている。
【００７０】
したがって、弁駆動トルクＴrvとポンプ駆動トルクＴrpは、互いに相殺される方向に変動して、弁駆動トルクＴrvとポンプ駆動トルクＴrpとを合成した右バンク駆動トルクＴｒは、図８に実線で示すように最大トルクは極力小さく抑えられている。
【００７１】
図９は、休止運転状態における左側気筒列２Ｌの吸気カム軸12Ｌと排気カム軸22Ｌのクランク角に対するトルク変動を示すもので、左側気筒列２Ｌの弁駆動トルクＴlv（破線）とポンプ駆動トルクＴlp（点線）のクランク角に対するトルク変動は、図８に示す上記右側気筒列２Ｒの弁駆動トルクＴrvとポンプ駆動トルクＴrpと360°の位相のずれがある。
【００７２】
したがって、弁駆動トルクＴlvとポンプ駆動トルクＴlpとを合成した左バンク駆動トルクＴｌ（実線）は、図９に示すように、右バンク駆動トルクＴｒと360°位相がずれた状態で最大トルクは極力小さく抑えられている。
【００７３】
図１０は、休筒運転状態における右側気筒列２Ｒと左側気筒列２Ｌの吸排気動弁カム軸の駆動トルクを合成したトルク変動を示したもので、左右弁駆動トルクＴlv，Ｔrvの合成弁駆動トルクＴｖ（破線）、左右ポンプ駆動トルクＴlp，Ｔrpの合成ポンプ駆動トルクＴｐ（点線）および左右バンク駆動トルクＴｌ，Ｔｒの合成駆動トルクＴ（実線）の変動が示されている。
吸排気動弁カム軸の駆動トルクを合成した合成駆動トルクＴはタイミングベルト37を介して駆動するクランク軸１の駆動トルクに相当する。
【００７４】
図１０に示すように、休筒運転時には、合成弁駆動トルクＴｖが正側に変動する位相（クランク角90°〜180°、270°〜360°、450°〜540°、630°〜720°）で合成ポンプ駆動トルクＴｐが負側に変動し、合成弁駆動トルクＴｖが負側に変動する位相（クランク角０°〜90°、180°〜270°、360°〜450°、540°〜630°）で合成ポンプ駆動トルクＴｐが正側に変動し、互いに反対側に変動する関係にある。
【００７５】
そして、合成弁駆動トルクＴｖが最大トルク値（約12.5N・m）を示す位相と合成ポンプ駆動トルクＴｐが最小トルク値（約-４N・m）を示す位相がほぼ一致するとともに、合成弁駆動トルクＴｖが最小トルク値（約-11N・m）を示す位相と合成ポンプ駆動トルクＴｐが最大トルク値（約11N・m）を示す位相がほぼ一致する。
【００７６】
したがって、合成弁駆動トルクＴｖと合成ポンプ駆動トルクＴｐは、互いに相殺される方向に変動して、合成弁駆動トルクＴｖと合成ポンプ駆動トルクＴｐとを合成した合成駆動トルクＴは、図１０に実線で示すように最大トルクは極力小さく抑えられている。
高圧噴射が要求される直噴の燃料噴射弁30に高圧の燃料を供給する燃料噴射ポンプ70Ｌ，70Ｒのポンプ駆動トルクＴlp，Ｔrpは比較的大きく、弁駆動トルクＴlv，Ｔrvとポンプ駆動トルクＴlp，Ｔrpとの合成駆動トルクＴの最大トルクを効果的に小さくすることができ、駆動トルクの変動を極力抑制することができる。
【００７７】
一方の気筒列の動弁カム軸にのみポンプ駆動トルクの大きい燃料噴射ポンプを設けるより、両方の気筒列にポンプ駆動トルクの小さい補機を分けて設ける方が、それぞれの弁駆動トルクとポンプ駆動トルクとの合成駆動トルクの最大トルクを小さくすることができ、駆動トルクの変動を効果的に抑制してタイミングベルト37の負荷を軽減することができる。
【００７８】
以上の実施の形態では、Ｖ型８気筒内燃機関Ｅ１の両バンクの吸気カム軸12Ｌ，12Ｒに燃料噴射ポンプ70Ｌ，70Ｒを設けたが、排気カム軸22Ｌ，22Ｒに燃料噴射ポンプ70Ｌ，70Ｒを設けてもよい。
【００７９】
次に別の実施の形態について図１１ないし図１４に基づいて説明する。
本実施の形態に係るＶ型気筒休止内燃機関は、車載用の水冷式４ストロークＶ型６気筒内燃機関Ｅ２であり、クランク軸81を車体の左右方向に指向させて車両に搭載され、前後に分かれて前側気筒列82Ｆと後側気筒列82ＲがＶ字状にバンクしている（図１１参照）。
【００８０】
前側気筒列82Ｆと後側気筒列82Ｒは、それぞれ３本のシリンダ83Ｆ，83Ｒが直列に配列されており、若干前側気筒列82Ｆの方が後側気筒列82Ｒより右方に位置がずれている（図１２参照）。
【００８１】
前後のシリンダ83Ｆ，83Ｒの上には、それぞれシリンダヘッド84Ｆ，84Ｒが重ねられて一体に締結され、シリンダヘッド84Ｆ，84Ｒの上にはそれぞれヘッドカバー85Ｆ，85Ｒが被せられて、前バンクのシリンダ83Ｆ，シリンダヘッド84Ｆ，ヘッドカバー85Ｆと後バンクのシリンダ83Ｒ，シリンダヘッド84Ｒ，ヘッドカバー85Ｒとが互いにＶ字状に突出している。
【００８２】
シリンダ83Ｆ，83Ｒのシリンダボア内を往復動するピストン86Ｆ，86Ｒとクランク軸81との間にコンロッド87Ｆ，87Ｒが介装されてピストン・クランク機構が構成され、シリンダヘッド84Ｆ，84Ｒのピストン86Ｆ，86Ｒの頂面が臨む燃焼室88，88に開口して、吸気ポート89，89が前後気筒列82Ｆ,82Ｒの間の空間側（バンク内側）に向けて延出し、排気ポート90，90が前後気筒列82Ｆ,82Ｒの間の空間の反対側（バンク外側）に向けて延出している。
【００８３】
シリンダヘッド84Ｆ，84Ｒには、それぞれ上部にクランク軸81と平行に吸気カム軸92Ｆ，92Ｒと排気カム軸102Ｆ，102Ｒを有する所謂ＤＯＨＣ型の動弁機構が設けられており、吸気カム軸92Ｆ，92Ｒはバンク内側に配設され、排気カム軸102Ｆ，102Ｒはバンク外側に配設されている（図３参照）。
【００８４】
吸気ポート89の燃焼室88への開口を開閉する吸気弁91と吸気カム軸92Ｆ，92Ｒとの間には、吸気カム軸92Ｆ，92Ｒの回転運動を吸気弁91の開閉運動に変換する吸気弁駆動装置93Ｆ，93Ｒが介装されている。
また、排気ポート90の燃焼室88への開口を開閉する排気弁101と排気カム軸102Ｆ，102Ｒとの間には、排気カム軸102Ｆ，102Ｒの回転運動を排気弁101の開閉運動に変換する排気弁駆動装置103Ｆ，103Ｒが介装されている。
【００８５】
吸気弁駆動装置93Ｆ，93Ｒおよび排気弁駆動装置103Ｆ，103Ｒは、全て内燃機関の運転状態に応じて弁のリフト量を変更する弁リフト量変更機構を備えているが、吸気弁91と排気弁101を閉弁維持することで休止可能とする休止機構を備えた駆動装置と備えていない駆動装置の２種類ある。
休止機構を備えた駆動装置を有する気筒が休止気筒であり、休止機構のない駆動装置を有する気筒が常時稼動気筒である。
【００８６】
本Ｖ型６気筒内燃機関Ｅ２は、前側気筒列82Ｆの３気筒が常時稼動気筒であり、後側気筒列82Ｒの３気筒が休止気筒である（図１２参照）。
図１２では、後側気筒列82Ｒの休止気筒に破線格子ハッチを施している。
【００８７】
したがって、前側気筒列82Ｆの３気筒の吸気弁駆動装置93Ｆおよび排気弁駆動装置103Ｆは、休止機構を備えておらず、前記実施の形態における図６に図示された常時駆動吸気弁駆動装置と同じ構造のものであり、後側気筒列82Ｒの３気筒の吸気弁駆動装置93Ｒおよび排気弁駆動装置103Ｒは、休止機構を備え、前記実施の形態における図７に図示された休止機構付き吸気弁駆動装置と同じ構造のものである。
【００８８】
また、Ｖ型６気筒内燃機関Ｅ２は、燃焼室88内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁110が燃焼室88の天井面中央に嵌挿されている。
なお、図示されないが、点火プラグも燃焼室88の天井面に嵌挿されている。
【００８９】
図１３は、動弁機構の吸気カム軸92Ｆ，92Ｒと排気カム軸102Ｆ，102Ｒの構成図であり、同図１３を参照して、吸気カム軸92Ｆ，92Ｒの左端部には被動プーリ115Ｆ，115Ｒが嵌着され、排気カム軸102Ｆ，102Ｒの左端部には被動プーリ116Ｆ，116Ｒが嵌着されている。
【００９０】
そして、クランク軸81に嵌着された駆動プーリ114と被動プーリ115Ｆ，115Ｒ，116Ｆ，116Ｒとに無端状のタイミングベルト117が巻き掛けられ、クランク軸１の回転がタイミングベルト117を介して吸気カム軸92Ｆ，92Ｒおよび排気カム軸102Ｆ，102Ｒに伝達される。
なお、吸気カム軸92Ｆ，92Ｒと排気カム軸102Ｆ，102Ｒには、クランク軸81の半分の回転速度で伝達される。
【００９１】
図１３を参照して、前側気筒列82Ｆの３気筒が常時稼動気筒であり、その吸気カム軸92Ｆおよび排気カム軸102Ｆの各気筒に対応する部分には、中央にカム山の高い大変位吸気カム92ｂ，102ｂが形成されており、その両側に隣り合ってカム山の低い小変位吸気カム92ｓ，92ｓ、102ｓ，102ｓが形成されている。
【００９２】
後側気筒列82Ｒの３気筒が休止気筒であり、その吸気カム軸92Ｒおよび排気カム軸102Ｒの各気筒に対応する部分には、中央にカム山の高い大変位吸気カム92ｂ，102ｂが形成されており、その両側に隣り合ってカム山のない基礎円のカム面を構成する休止用カム92ｄ，92ｄ、102ｄ，102ｄが形成され、さらに休止用カム92ｄ，92ｄ、102ｄ，102ｄの外側に隣り合ってカム山の低い小変位吸気カム92ｓ，92ｓ、102ｓ，102ｓが形成されている。
【００９３】
そして、休止気筒を備える後側気筒列82Ｒにおける吸気カム軸92Ｒの右端部近傍に、ポンプカム92ｐが形成されている。
このポンプカム92ｐの上方に、燃料噴射ポンプ120が配設され、燃料噴射ポンプ120は下方に突出したポンプリフタがポンプカム92ｐのカム面に接してポンプカム92ｐの回転により駆動する。
【００９４】
ポンプカム92ｐは、３つのカム山を持つカム面が形成された概ね正三角形状をなしている。
吸気カム軸92Ｒは、クランク軸81の２回転に対して１回転するので、その間にポンプカム92ｐは燃料噴射ポンプ120のポンプリフタを３度往復駆動する。
燃料噴射ポンプ120は、前記実施の形態の燃料噴射ポンプ70Ｌ，70Ｒと同様に、燃料噴射圧が燃料スピル制御されて前後の各気筒の燃料噴射弁110に燃料を供給する。
【００９５】
本Ｖ型６気筒内燃機関Ｅ２の休止運転状態は、前バンクの前側気筒列82Ｆの３気筒全てが稼動し、後バンクの後側気筒列82Ｒの３気筒全てが休止運転する状態である。
図１４は、休止運転状態における弁駆動する前側気筒列82Ｆの吸気カム軸92Ｆと排気カム軸102Ｆの合成の弁駆動トルクＴｖ（破線）、後側気筒列82Ｒの吸気カム軸92Ｒのポンプカム92ｐによる燃料噴射ポンプ120のポンプ駆動トルクＴｐ（点線）および弁駆動トルクＴｖとポンプ駆動トルクＴｐの合成駆動トルクＴ（実線）の変動が示されている。
【００９６】
全動弁カム軸の駆動トルクを合成した合成駆動トルクＴはタイミングベルト117を介して駆動するクランク軸81の駆動トルクに相当する。
図１４に示すように、休筒運転時には、弁駆動トルクＴｖが正側に変動する位相でポンプ駆動トルクＴｐが負側に変動し、弁駆動トルクＴｖが負側に変動する位相でポンプ駆動トルクＴｐが正側に変動し、互いに反対側に変動する関係にある。
【００９７】
そして、弁駆動トルクＴｖが最大トルク値（約15N・m）を示す位相とポンプ駆動トルクＴｐが最小トルク値（約-2.5N・m）を示す位相がほぼ一致するとともに、弁駆動トルクＴｖが最小トルク値（約-15N・m）を示す位相とポンプ駆動トルクＴｐが最大トルク値（約2.5N・m）を示す位相がほぼ一致する。
【００９８】
したがって、常時稼動気筒のみの前側気筒列82Ｆの弁駆動トルクＴｖと休止気筒の後側気筒列82Ｒのポンプ駆動トルクＴｐとは、互いに相殺される方向に効果的に変動して、弁駆動トルクＴｖとポンプ駆動トルクＴｐとを合成した合成駆動トルクＴは、図１４に実線で示すように最大トルクは極力小さく抑えられる。
【００９９】
高圧噴射が要求される直噴の燃料噴射弁110に高圧の燃料を供給する燃料噴射ポンプ120のポンプ駆動トルクＴｐは比較的大きく、弁駆動トルクＴｖとポンプ駆動トルクＴｐとの合成駆動トルクＴの最大トルクを効果的に小さくすることができ、駆動トルクの変動を抑制してタイミングベルト117の負荷を軽減することができる。
【０１００】
以上の実施の形態では、Ｖ型６気筒内燃機関Ｅ２の休止気筒を備える後バンクの吸気カム軸92Ｒに燃料噴射ポンプ120を設けたが、後バンクの排気カム軸102Ｒに燃料噴射ポンプを設けてもよい。
【０１０１】
また、以上の２つの実施の形態では、動弁カム軸にポンプカムを形成し、燃料噴射ポンプを駆動するようにしたが、その他に、水ポンプ等の補機を駆動したり、動弁カム軸にギヤを形成してギヤの噛合いを介して補機を駆動する場合にも適用可能である。
【０１０２】
吸排気弁を作動する複数の作動カムの各位相が等間隔とならない場合などには、作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相とポンプカムのポンプ駆動トルクの最小または最大となる位相とが略一致するようなポンプカムの位相設定が困難となる場合がある。
【０１０３】
このような場合には、前記作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相と前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最大または最小となる位相とが一致しないように、ポンプカムの位相を設定することが好ましい。
その際には、作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相と前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最大または最小となる位相とが、それぞれ一致しないような設定がより好ましい。
【０１０４】
なお、一般に、正のトルクの絶対値の方が負のトルクの絶対値よりも大きくなるため、作動カムの弁駆動トルクの最大となる位相とポンプカムのポンプ駆動トルクの最大となる位相とが一致しないような設定を優先的に行うことが望ましい。
【符号の説明】
【０１０５】
Ｅ１…Ｖ型８気筒内燃機関、１…クランク軸、２Ｌ…左側気筒列、２Ｒ…右側気筒列、３Ｌ，３Ｒ…シリンダ、４Ｌ，４Ｒ…シリンダヘッド、５Ｌ，５Ｒ…ヘッドカバー、６Ｌ，６Ｒ…ピストン、８…燃焼室、９…吸気ポート、10…排気ポート、
11…吸気弁、12Ｌ，12Ｒ…吸気カム軸、12ｂ…大変位吸気カム、12ｄ…休止用カム、12ｓ…小変位吸気カム、12ｐ…ポンプカム、13…吸気弁駆動装置、13Ｃ…常時駆動吸気弁駆動装置、13Ｄ…吸気弁駆動装置、21…排気弁、22Ｌ，22Ｒ…排気カム軸、22ｂ…大変位吸気カム、22ｄ…休止用カム、22ｓ…小変位吸気カム、23…排気弁駆動装置、
23Ｃ…常時駆動排気弁駆動装置、23Ｄ…排気弁駆動装置、
30…燃料噴射弁、35，36…被動プーリ、37…タイミングベルト、
40…ロッカアーム軸、41…弁駆動ロッカアーム、42…自由ロッカアーム、45，46…切換ピン、47…付勢手段、
50…ロッカアーム軸、51…弁駆動ロッカアーム、42…第１自由ロッカアーム、43…第２自由ロッカアーム、55，56…切換ピン、57…付勢手段、58…切換ピン、59…付勢手段、
70…燃料噴射ポンプ、70ｌ…ポンプリフタ、71…吸入ポート、72…吐出ポート、73…スピルポート。
Ｅ２…Ｖ型６気筒内燃機関、81…クランク軸、82Ｌ…左側気筒列、82Ｒ…右側気筒列、83Ｌ，83Ｒ…シリンダ、84Ｌ，84Ｒ…シリンダヘッド、85Ｌ，85Ｒ…ヘッドカバー、86Ｌ，86Ｒ…ピストン、88…燃焼室、89…吸気ポート、90…排気ポート、
91…吸気弁、92Ｌ，92Ｒ…吸気カム軸、92ｂ，102ｂ…大変位吸気カム、92ｄ，92ｄ、102ｄ，102ｄ…休止用カム、92ｓ，92ｓ、102ｓ，102ｓ…小変位吸気カム、92ｐ…ポンプカム、93Ｆ，93Ｒ…吸気弁駆動装置、101…排気弁、102Ｆ，102Ｒ…排気カム軸、103Ｆ，103Ｒ…排気弁駆動装置、
110…燃料噴射弁、115Ｆ，115Ｒ，116Ｆ，116Ｒ…被動プーリ、117…タイミングベルト、120…燃料噴射ポンプ。
【図１】
2010164001.tif 000003
【図２】
2010164001.tif 000004
【図３】
2010164001.tif 000005
【図４】
2010164001.tif 000006
【図５】
2010164001.tif 000007
【図６】
2010164001.tif 000008
【図７】
2010164001.tif 000009
【図８】
2010164001.tif 000010
【図９】
2010164001.tif 000011
【図１０】
2010164001.tif 000012
【図１１】
2010164001.tif 000013
【図１２】
2010164001.tif 000014
【図１３】
2010164001.tif 000015
【図１４】
2010164001.tif 000016
【手続補正書】
【提出日】平成21年9月28日(2009.9.28)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
２つの気筒列を有し、一部の気筒が吸排気弁を閉弁維持することで休止可能で残りの気筒が常時稼動する気筒休止内燃機関において、
休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の回転により駆動する補機を備えることを特徴とする気筒休止内燃機関の補機配置構造。
【請求項２】
前記２つの気筒列の双方に休止気筒が存在し、
両気筒列の双方の動弁カム軸にそれぞれ前記補機を備えることを特徴とする請求項１記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。
【請求項３】
一方の気筒列の気筒全てが常時稼動気筒であり、
他方の休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸に前記補機を備えることを特徴とする請求項１記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。
【請求項４】
前記内燃機関の燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁を備え、
前記補機は、前記動弁カム軸に形成されたポンプカムにポンプ作動部を当接して駆動され前記燃料噴射弁側に燃料を圧送する燃料噴射ポンプであることを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれか１項記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。
【請求項５】
前記休止気筒が休止する休筒運転時に、前記動弁カムの吸排気弁を作動する作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相と前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最大または最小となる位相とが一致しないように、前記ポンプカムが位相設定されていることを特徴とする請求項４記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。
【請求項６】
前記休止気筒が休止する休筒運転時に、前記動弁カムの吸排気弁を作動する作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相と前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最小または最大となる位相とが略一致するように、前記ポンプカムが位相設定されていることを特徴とする請求項５記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００９】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造において、前
記２つの気筒列の双方に休止気筒が存在し、両気筒列の双方の動弁カム軸にそれぞれ前記補機を備えることを特徴とする。
【手続補正書】
【提出日】平成22年1月4日(2010.1.4)
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図７】
2010164001.tif 000017