(57)【要約】【課題】冷間加工後に管表面の付着物を簡易に除去することができ、熱処理能率を低下させることなく、コスト低減を図ることができる雰囲気ガス流量制御方法を提供する。【解決手段】炉内に雰囲気ガスを導入し、炉入口から管を軸方向に沿って装入して熱処理を施した管を炉出口から搬出する連続式熱処理炉の操炉方法であって、前記炉の入側および出側にその全面を覆うように吊着されたシールカーテンを設け、装入される前記管の先端から後端までの全長が前記炉の入側に設けられたシールカーテンを通過する際に、下記（１）式で求まる管内を流れるガス流速Ｖが、前記管の送管速度Ｕよりも大きくなる条件で前記雰囲気ガスを投入する連続式熱処理炉の雰囲気ガス流量制御方法、並びにこれを用いる連続式熱処理炉および熱処理された管である。  Ｖ＝ΔＰ×ｒ2／（８×μ×Ｌ）        ・・・      （１）【選択図】図４
2010111901.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炉内に雰囲気ガスを導入し、炉入口から管を軸方向に沿って装入して熱処理を施した管を炉出口から搬出する連続式熱処理炉の操炉方法であって、
前記炉の入側および出側にその全面を覆うように吊着されたシールカーテンを設け、
装入される前記管の先端から後端までの全長が前記炉の入側に設けられたシールカーテンを通過する際に、下記（１）式で求まる管内を流れるガス流速Ｖが、前記管の送管速度Ｕよりも大きくなる条件で前記雰囲気ガスを投入することを特徴とする連続式熱処理炉の雰囲気ガス流量制御方法。
Ｖ＝ΔＰ×ｒ2／（８×μ×Ｌ）        ・・・      （１）
ここで、Ｖ：管内ガス流速（ｍ／ｓｅｃ）、μ：流体粘性係数（Ｐａ／ｓｅｃ）、
ΔＰ：炉内と炉外で生じる差圧（Ｐａ）、ｒ：管の内半径（ｍ）、
Ｌ：管長さ（ｍ）、Ｕ：送管速度（ｍ／ｓｅｃ）とする
【請求項２】
装入された管の熱処理に際し、請求項１に記載の雰囲気ガスの流量制御を行うことを特徴とする連続式熱処理炉。
【請求項３】
請求項１に記載の雰囲気ガス流量制御方法を適用し、または請求項２に記載の連続式熱処理炉により熱処理を行ったことを特徴とする管。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷間加工された管、例えば鋼管の連続熱処理に関し、さらに詳しくは、炭化水素系の成分を含む圧延油または潤滑剤を使用して冷間加工されるステンレス鋼管等の管において、管の内面付着物からの発生ガスによる汚染を生じさせることがない連続式熱処理炉の雰囲気ガス流量制御方法、並びにこれを用いる連続式熱処理炉および熱処理された管に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
冷間仕上げ鋼管に冷間加工を行う場合には、例えば、冷間圧延時には圧延油を塗布し、冷間抽伸時には潤滑剤（金属石鹸）を被覆するなど、鋼管の内外表面に適切な表面処理を施し、所定寸法に加工する。
【０００３】
冷間加工された鋼管を熱処理する場合には、熱処理前に圧延油や潤滑剤を洗浄（脱脂）し、鋼管の内外表面の付着物を除去する必要がある。鋼管表面に付着物を残留させたままで熱処理を施すと、圧延油や潤滑剤は炭化水素系の成分を含み、さらに塩素等を含有するものもあるため、熱処理中にこれらの成分が蒸発して塩素その他の汚染ガスが発生し、これらのガスが特に滞留しやすい鋼管内面に汚染を発生することがある。
【０００４】
また、前記蒸発ガス中に塩素その他の汚染ガスが含まれていない場合でも、炭素（カーボン）源を含んだ高温気体に管の内外表面が曝されることになるため、温度条件によって浸炭が発生することがある。表面に浸炭が発生した管は、高温高圧で使用を繰り返すと、浸炭部が起点となりＳＣＣ（応力腐食割れ）を発生させるおそれがある。このため、冷間加工された管を熱処理する場合には、管の内外表面に浸炭を発生させないことが必要である。
【０００５】
管内面の汚染や浸炭を防止するためには、管内に発生したガスを雰囲気ガスで置換する方法が有効であり、従来から、そのための種々の対策が提案されている。
【０００６】
本出願人は、特許文献１として、管の連続式熱処理に際して炉の入口に（さらには炉の出口にも）その全面を覆うように吊着された耐熱性カーテンを設け、耐熱性カーテンを通して管を装入する連続式熱処理炉を提案した。ここでは、耐熱性カーテンにより炉内の雰囲気ガスを炉外に比べて陽圧にすることで、管内部に先端から後端に向かうガス流が形成され、管表面の付着物が加熱により分解されて発生する炭化水素ガスを炉外に排出でき、管内面の浸炭を防止している。
【０００７】
さらに、本出願人は、特許文献２および３において、加熱帯を設けた加熱室の入側に予熱帯を備えた前室を有し、前室の入側および出側にシールカーテンを設け、熱処理炉内の圧力を階段状とすることで、管の先端と後端に常時圧力差が生じるようにし、管内部にガスの流れを発生させ、管内の分解ガスの除去することが可能な連続式熱処理炉、および金属管の製造方法を提案した。
【０００８】
また、特許文献４には、炉の入口および出口にカーテンが設けられ、入口および出口付近の雰囲気ガスを吸気し、炉内部側へ吐気するガス循環手段が設けられた連続式熱処理炉が開示されている。具体的には、入口側を例にとると、炉の入口仕切りで区分された炉入口の圧力を監視し、被熱処理材の通過によって仕切りを通過するガス量の低下により炉入口が負圧となり炉外から大気を巻き込むのを防止するため、炉入口の圧力が低下した時は、入口側循環ブロアの能力を減少させて炉内圧力を低下させ、炉内への大気混入を防止している。さらに炉の出口側においても入口側と同様の処置を行い、熱処理炉内への大気混入を完全に防止している。
【０００９】
これにより、特許文献４の連続式熱処理炉では、管材の熱処理の場合には、その一部が炉内に装入されると、炉外と炉内での圧力差により管内に残存する空気がガスと置換されるので、管材すべてが炉内に入ったときに大気を炉内に持ち込むことがないとしている。
【特許文献１】特開２００４−２３９５０５号公報
【特許文献２】特開２００５−２１３６４５号公報
【特許文献３】特開２００５−３０７２７３号公報
【特許文献４】特開昭６４−３６７２２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
熱処理炉内に雰囲気ガスを導入し、炉入口から管を軸方向に沿って装入して熱処理を施した管を炉出口から搬出する連続式熱処理炉では、大気の浸入を防止し炉内と炉外での差圧を確保するため、熱処理炉の入側および出側にその全面を覆うようにシールカーテンが設けられる。この場合に、装入される管の先端が入側のシールカーテンの内側に入り通過するとき、雰囲気ガスの流れに変動が生じ、炉内圧が著しく低下する。
【００１１】
図１は、炉内に雰囲気ガスを投入し炉内と炉外で差圧を発生させる連続式熱処理炉の構成、装入される管の搬送状況および炉内と炉外で生じる差圧の関係を模式的に示す図である。同図において（ａ）は連続熱処理炉の断面構成例を示し、同（ｂ）は管の搬送状況、および同（ｃ）は炉内の発生差圧の変動状況を示している。
【００１２】
図１（ａ）に示す熱処理炉１では、入側および出側にシールカーテン２が設けられ、炉中央部の加熱帯３に雰囲気ガスを投入し、炉入側から連続的に管を軸方向に沿って装入し、所定の熱処理を施した後、炉出側から搬出する構造になっている。管の搬送のため、炉入側から炉出口に亘って搬送用ローラ４が炉床に配置されている。
【００１３】
図１（ｂ）に示す管の搬送状況では、（Ａ）装入前の管の全長が炉外にある状況、（Ｂ）装入される管の先端が入側シールカーテンの内側に入り通過する状況、（Ｃ）管が入側シールカーテンを通過する状況、および（Ｄ）管の全長が入側シールカーテンを通過し加熱帯に搬送された状況を示している。ここでは、管内面の汚染や浸炭を防止するため、図１（ｂ）に示す（Ｂ）および（Ｃ）の搬送過程において、管内発生ガスが雰囲気ガスに置換される。
【００１４】
図１（ｃ）に示す発生差圧の変動では、管の搬送状況にともなって、（Ａ）では炉内と炉外で生じる差圧により所定の圧力が確保されているが、（Ｂ）になると管の先端が入側のシールカーテンを通過するとき、雰囲気ガスの流れに変動が生じ炉内圧に影響を及ぼし、発生差圧が著しく低下する。その後（Ｃ）において管が入側シールカーテンを通過するときには、差圧の上昇が見られ、引き続き（Ｄ）で管の全長が入側シールカーテンを通過することにより、炉内の発生差圧は所定値に回復する。
【００１５】
上述の通り、炉内に雰囲気ガスを投入する連続式熱処理炉では、管の装入にともなって炉内圧に変動を生じる。このため、本発明者の検討によれば、特許文献１で提案の連続式熱処理炉では、耐熱性カーテン（シールカーテン）のみでは炉内と炉外で生じる差圧を確保するのに充分でなく、管の先端が炉内入ったときに炉内の雰囲気ガスの圧力が低下し、管内の分解ガスを炉外へ排出するのに必要なガス流れが得られず、管内の分解ガスが完全に炉外に排出されず、管内面に浸炭が発生するおそれがある。
【００１６】
また、特許文献２および３の連続式熱処理炉では、炉内圧力を少なくとも２段階とするため、特許文献１の熱処理炉のような炉内圧力を１段とする場合に比べ、分解ガスの排出をより確実に行えるが、炉内圧力や雰囲気ガスの投入量の調整は行わないため、例えば、長尺管の熱処理を行う際に、予熱帯の長さが管の長さよりも短い連続熱処理炉を用いる場合に、管の先端が加熱室に入る際に加熱室の炉圧が低下し、管内の分解ガスを炉外へ排出するのに十分な管内のガス流れが得られない。このため、炉内圧力を２段階とする場合であっても、炉内圧力を１段とする場合と同様に分解ガスによる汚染が問題となる。
【００１７】
さらに、特許文献２および３の連続式熱処理炉において、管の先端が炉内に入ったときに炉内圧の低下があっても、管内のガス流速が低下しないように、常時、炉内圧を高目に設定することもできるが、雰囲気ガスの消費量が増大しコストアップとなる。
【００１８】
特許文献４の連続式熱処理炉では、被熱処理材が仕切りを通過する際に入口循環ブロアの能力を低下させるため炉内の圧力は減少し、さらには被処理材が管の場合には、管の先端が炉内に入った時に炉内圧が低下する。このため、炉外と炉内での圧力差（差圧）を充分に確保することができず、管内を流れるガス流速は必然的に低下し、管内の分解ガスを炉外へ排出するのに必要なガス流速を得ることができないという問題がある。
【００１９】
本発明は、上述した連続式熱処理炉における冷間加工された管の内外表面に残留した付着物の問題に鑑みてなされたものであり、冷間加工後の洗浄工程をアルカリ脱脂、洗浄のみとし、管表面に付着物が残留する場合であっても、熱処理にともなって、残留した付着物を簡易に除去することができ、しかも熱処理能率を低下させることなく、同時に雰囲気ガスの消費量を抑制し、コスト低減を図ることができる連続式熱処理炉の雰囲気ガス流量制御方法、並びにこれを用いる連続式熱処理炉および熱処理された管を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
冷間加工後の洗浄工程をアルカリ脱脂、洗浄のみとした場合であっても、管を熱処理炉に装入する際に、管の内外表面に残留した付着物を簡易に分解、気化させ、除去させることができる。具体的には、アルカリ脱脂、洗浄後に管表面に残留した付着物（冷間加工時の圧延油、抽伸用潤滑剤（金属石鹸）等）のほとんどは、熱処理時に２００〜６００℃に加熱されると、分解して炭化水素系ガス（さらには、塩素その他の汚染ガス）を発生させる。特に、４００℃での加熱により炭化水素系ガス等の発生が最も顕著になる。
【００２１】
このため、冷間加工後の洗浄工程をアルカリ脱脂、洗浄のみとした場合であっても、熱処理にともなって残留した付着物を簡易に除去することができる。すなわち、被熱処理材である管を炉内に装入する際、先に装入された管の先端側が昇温し、表面温度が２００〜６００℃になると、残留付着物が分解して炭化水素系ガス等を発生する。そこで、炉内の雰囲気ガスの圧力を炉外に比べて高め、炉内と炉外で差圧を確保すると、管の先端から後端に向かうガス流れを形成することができ、発生した炭化水素系ガス等を炉外に排出できる。
【００２２】
通常、熱処理炉内に装入された管では、外面付着物の分解ガスは炉内のガス流れによって容易に拡散されるが、内面付着物の分解ガスは管内部に滞留し易くなる。付着物の分解ガスは塩素その他の汚染物質を含む場合があり、また、炭化水素系で浸炭性を有することから、管が８００℃以上に加熱されると、管の内表面に汚染や浸炭が発生する場合がある。
【００２３】
このように、管内面の付着物が発生する分解ガス（汚染ガス）は管内部に滞留し易いことから、管内部におけるガス流れを顕著にするには、炉の入側および出側の全面を覆うようにシールカーテンを設けることによって、炉内と炉外での差圧を維持し、雰囲気ガスを管の先端から内部に侵入させるようにするのが有効である。
【００２４】
これにより、管の内表面に残留した付着物を分解、除去するとともに、管内部には先端から後端に向かう雰囲気ガスの流れが生じるので、管内部を雰囲気ガスに容易に置換することができる。
【００２５】
ところが、管が炉内に装入され、その先端が入側のシールカーテンの内側に入り通過するときに、雰囲気ガスの流れに変動が生じ、炉内圧が著しく低下する。これにより、管内部におけるガス流れを確保できず、管内面の付着物が発生する分解ガス（汚染ガス）は管内部に滞留し、分解ガスを管外に排出することができない。このような炉内圧の低下を防止するため、炉内の雰囲気ガスの投入量を増加させ、炉内圧を高めに設定すると、熱処理コストを増大させる要因となる。
【００２６】
そのため、管の先端が入側のシールカーテンを通過してから、管の後端が入側シールカーテンを通過するまでの間、すなわち、管の先端から後端までの全長が入側のシールカーテンを通過する際、管内の雰囲気ガスの流速を制御し、管の送管速度よりも大きくなるように雰囲気ガスの流量を制御することにより、管内の分解ガスを確実に炉外へ排出することができる。
【００２７】
実際の連続式熱処理炉の操炉において、雰囲気ガスの流量制御は、常時、炉内と炉外（大気圧）で生じる差圧（Ｐａ）を測定することによって行う。また、管内面の付着物が発生する分解ガスを管外に排出することを目的とするものであれば、入側に設けられたシールカーテンを通過する際に、投入される雰囲気ガスの流量制御を行えばよい。出側に設けられたシールカーテンを通過する際には、大気が炉内に侵入しない程度の炉内圧を維持すればよいことによる。
【００２８】
本発明は、上記知見に基づいて完成されたものであり、下記（１）の雰囲気ガス流量制御方法、並びに（２）の連続式熱処理炉、および（３）の熱処理された管を要旨としている。
【００２９】
（１）炉内に雰囲気ガスを導入し、炉入口から管を軸方向に沿って装入して熱処理を施した管を炉出口から搬出する連続式熱処理炉の操炉方法であって、前記炉の入側および出側にその全面を覆うように吊着されたシールカーテンを設け、装入される前記管の先端から後端までの全長が前記炉の入側に設けられたシールカーテンを通過する際に、下記（１）式で求まる管内を流れるガス流速Ｖが、前記管の送管速度Ｕよりも大きくなる条件で前記雰囲気ガスを投入することを特徴とする連続式熱処理炉の雰囲気ガス流量制御方法である。
Ｖ＝ΔＰ×ｒ2／（８×μ×Ｌ）        ・・・      （１）
ここで、Ｖ：管内ガス流速（ｍ／ｓｅｃ）、μ：流体粘性係数（Ｐａ／ｓｅｃ）、
ΔＰ：炉内と炉外で生じる差圧（Ｐａ）、ｒ：管の内半径（ｍ）、
Ｌ：管長さ（ｍ）、Ｕ：送管速度（ｍ／ｓｅｃ）とする
【００３０】
（２）装入された管の熱処理に際し、上記（１）に記載の雰囲気ガスの流量制御を行うことを特徴とする連続式熱処理炉である。
【００３１】
（３）上記（１）に記載の雰囲気ガス流量制御方法を適用し、または上記（２）に記載の連続式熱処理炉により熱処理を行ったことを特徴とする管である。
【発明の効果】
【００３２】
本発明の雰囲気ガス流量制御方法によれば、冷間加工後の洗浄工程をアルカリ脱脂、洗浄のみとし、管表面に付着物が残留する場合であっても、連続式熱処理炉の処理にともない管内外表面の付着物を簡易に除去することができ、しかも熱処理能率を低下させることなく、同時に雰囲気ガスの消費量を抑制しコスト低減を図ることができる。
【００３３】
したがって、この流量制御方法を適用する連続式熱処理炉にあっては、効率的に汚染や浸炭（ここでは、特に汚染に注目して、以下「汚染」という）の発生がない冷間仕上げ管を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３４】
本発明の雰囲気ガス流量制御方法は、炉内に雰囲気ガスを導入し、炉入口から管を軸方向に沿って装入して熱処理を施した管を炉出口から搬出する連続式熱処理炉の操炉方法であって、前記炉の入側および出側にその全面を覆うように吊着されたシールカーテンを設け、装入される管の先端から後端までの全長が前記炉の入側に設けられたシールカーテンを通過する際に、管内を流れるガス流速Ｖが管の送管速度Ｕよりも大きくなる条件で前記雰囲気ガスを投入することを特徴としている。
【００３５】
管の先端が入側のシールカーテンの内側に入った時に、雰囲気ガスの流れに変動が生じ、炉内圧が著しく低下するため、分解ガスが管内部に滞留し易くなる。これを防止するため、管の先端が炉入側のシールカーテンを通過してから、管の後端が入側シールカーテンを通過するまで、炉内に投入する雰囲気ガス流量を制御し、管内を流れる雰囲気ガスの流速を管の送管速度よりも大きくすることにより、管内の分解ガスを管の後端から炉外へ排出することができる。
【００３６】
本発明で規定する管内のガス流速Ｖ（ｍ／ｓｅｃ）は、熱処理される管の管内半径ｒ（ｍ）および管長さＬ（ｍ）、並びに操炉条件として炉内と炉外（大気圧）との差圧ΔＰ（Ｐａ）および送管速度Ｕ（ｍ／ｓｅｃ）により、下記（１）式に基づき求めることができる。ただし、このときの流体粘性係数μは１８．８３×１０-6（Ｐａ／ｓｅｃ）とする。
Ｖ＝ΔＰ×ｒ2／（８×μ×Ｌ）        ・・・      （１）
【００３７】
以下、本発明が採用する雰囲気ガス流量制御方法を、雰囲気ガスとして水素を導入する連続式熱処理炉を用い、被処理管の寸法が直径１５．９ｍｍ×内径１３．９ｍｍ×肉厚１．０ｍｍ×長さ１８ｍであり、その送管速度が２，５００ｍｍ／ｍｉｎ（０．０４２ｍ／ｓｅｃ）である場合について、従来の制御方法と対比して説明する。
【００３８】
このとき、管内面の付着物が発生する分解ガスを管内部から炉外に確実に排出するため、管内のガス流速Ｖ（ｍ／ｓｅｃ）は送管速度０．０４２ｍ／ｓｅｃを超える必要があり、その場合の差圧ΔＰは、上記（１）式より２．３４Ｐａを超えて確保する必要がある。
【００３９】
（従来の雰囲気ガス流量制御方法）
従来の流量制御方法では、上記の操炉条件において投入する水素量を９０Ｎｍ3／ｈｒ一定とし、連続式熱処理炉の炉内圧を意図的に調整するものではなかった。
【００４０】
図２は、投入する水素量と炉内と炉外で生ずる差圧ΔＰとの関係を示す図である。図中で「管なし」と表示するのは空炉状態での関係を示すものであり、水素量と発生差圧ΔＰとは一定の相関関係を示している。図中で「シール部通過初期」と表示するのは装入される管（内径１３．９ｍｍ×長さ１８ｍ）の先端がシールカーテンの内側に入り通過するときの関係を示すものであり、水素量が９０Ｎｍ3／ｈｒの場合に差圧ΔＰが２．０Ｐａとなり、水素量が１３０Ｎｍ3／ｈｒの場合に差圧ΔＰが２．４Ｐａとなることを示している。
【００４１】
図３は、従来の流量制御方法における炉内と炉外で生ずる差圧ΔＰの変動および水素量を示す図であり、（ａ）は管の搬送状況にともなう発生差圧ΔＰの変動を示し、（ｂ）は投入する水素量を示している。図３（ｂ）より、水素量は９０Ｎｍ3／ｈｒ一定の投入である。
【００４２】
図３（ａ）に示すように、（Ａ）装入前の管の全長が炉外にある場合には差圧ΔＰは８．０Ｐａであり、（Ｂ）装入される管の先端が入側シールカーテンの内側に入り通過する場合に差圧ΔＰは２．０Ｐａまで低下し、次に（Ｃ）管が入側シールカーテンを通過する場合に差圧ΔＰは３．０Ｐａとなり、（Ｄ）管の全長が入側シールカーテンを通過し加熱帯を搬送された場合には差圧ΔＰは８．０Ｐａに回復する。
【００４３】
したがって、従来の流量制御方法では、（Ｂ）管の先端が入側シールカーテンの内側に入り通過するときに、管内のガス流速Ｖ（ｍ／ｓｅｃ）が送管速度を超えるのに必要な差圧ΔＰを確保できず、管内面に汚染を発生させるおそれがある。
【００４４】
（本発明の雰囲気ガス流量制御方法）
本発明の流量制御方法では、装入される管の先端から後端までの全長が炉入側のシールカーテンを通過する際に、管内を流れるガス流速Ｖが管の送管速度Ｕよりも大きくなる条件で雰囲気ガス（水素）を投入する。
【００４５】
図４は、本発明の流量制御方法における炉内と炉外で生ずる差圧ΔＰおよび水素量の変動を示す図であり、（ａ）は管の搬送状況にともなう炉内の発生差圧ΔＰの変動を示し、（ｂ）は投入される水素量の制御状況を示している。図４に示すように、必要差圧ΔＰを確保するため、投入する水素量を（Ｂ）管の先端が入側シールカーテンの内側に入り通過するときに１３０Ｎｍ3／ｈｒに増加し、その後、管の後端がシールカーテンを通過するまでは８０〜９０Ｎｍ3／ｈｒで制御する。
【００４６】
具体的には、本発明の流量制御方法では、（Ａ）装入前に管の全長が炉外にある場合には水素量を８０Ｎｍ3／ｈｒで投入し、発生差圧ΔＰを６．０Ｐａとし、（Ｂ）装入される管の先端が入側シールカーテンの内側に入った時に水素量を１３０Ｎｍ3／ｈｒに上げて投入し、発生差圧ΔＰを２．４〜３．０Ｐａとする。引き続き（Ｃ）管が入側シールカーテンを通過する場合に水素量を８０〜９０Ｎｍ3／ｈｒで投入し、発生差圧ΔＰを５．０Ｐａとし、（Ｄ）管の全長が入側シールカーテンを通過し加熱帯に搬送された場合には、水素量を８０Ｎｍ3／ｈｒの投入に戻し、発生差圧ΔＰを６．０Ｐａに回復させる。
【００４７】
上述の通り、本発明の流量制御方法では、管の全長が入側シールカーテンを通過した状況では、汚染ガスを炉外へ排出できないため、雰囲気ガスの流量制御は不要となる。また、管の先端が出側のシールカーテンを通過する場合には、炉内圧を炉外（大気圧）よりも高めているため、炉外に搬送された管の先端から大気が侵入することはない。
【実施例】
【００４８】
冷間加工後の洗浄工程を「アルカリ脱脂→温水洗浄」のみとし、内外表面に塩素を含有する潤滑剤が付着した種々の寸法の管を準備し、送管送度などの操炉条件を変化させて熱処理を行い、塩素による汚染の有無を調査した。熱処理炉内の雰囲気ガスには水素ガスを使用した。
【００４９】
準備した管は、管内径および管長さ並びに送管速度ごとに供試管Ａ〜Ｅに区分し、それぞれの供試管毎に汚染ガスを炉外へ排出するために必要とされる差圧ΔＰを前記（１）式により決定した。供試管Ａ〜Ｅの熱処理に際して、ガス流量制御する場合と制御しない場合に区分した。
【００５０】
具体的には、供試管Ａの熱処理では、ガス流量制御する場合には前記図４（ａ）に示す発生差圧の変動、および同（ｂ）に示す水素量の制御とし、制御しない場合には前記図３（ｂ）に示すように水素量は９０Ｎｍ3／ｈｒ一定の投入とした。
【００５１】
供試管Ｂの熱処理では、ガス流量制御する場合には、図５（ａ）に示す炉内の発生差圧ΔＰの変動、および同（ｂ）に示す水素量の制御とし、制御しない場合には水素量は９５Ｎｍ3／ｈｒ一定の投入とした。
【００５２】
供試管Ｃの熱処理では、ガス流量制御する場合には図６（ａ）に示す炉内の発生差圧ΔＰの変動、および同（ｂ）に示す水素量の制御とし、制御しない場合には水素量は９５Ｎｍ3／ｈｒ一定の投入とした。
【００５３】
供試管Ｄの熱処理では、ガス流量制御する場合には図７（ａ）に示す炉内の発生差圧ΔＰの変動、および同（ｂ）に示す水素量の制御とし、制御しない場合には水素量は９５Ｎｍ3／ｈｒ一定の投入とした。
【００５４】
供試管Ｅの熱処理では、ガス流量制御する場合には図８（ａ）に示す炉内の発生差圧ΔＰの変動、および同（ｂ）に示す水素量の制御とし、制御しない場合には水素量は９５Ｎｍ3／ｈｒ一定の投入とした。
【００５５】
供試管Ａ〜Ｅの熱処理における管内径および管長さ並びに送管速度、さらにこれらを変化させることによって決定される差圧ΔＰ、並びにガス流量制御する場合の操炉状況（差圧ΔＰおよび水素量の変動）を表１に示す。
【００５６】
【表１】
2010111901.tif 000003
【００５７】
上記表１に示す供試管Ａ〜Ｅを用い、ガス流量制御する場合と制御しない場合に区分して試験Ｎｏ．１〜８の熱処理を行った。なお、図４〜図８は、各々試験Ｎｏ．１、試験Ｎｏ．３、試験Ｎｏ．４、試験Ｎｏ．６および試験Ｎｏ．７のガス流量制御結果に対応する。ガス流量制御する場合には、上記図４〜図８に示す操炉条件に替えて、管の先端がシールカーテンの通過時に発生差圧が必要差圧以下のとなる操炉条件でも熱処理を行った（試験Ｎｏ．２、５、８）。これらの熱処理後に汚染の有無を調査した。
【００５８】
汚染の有無調査は、熱処理後の管から特に塩素が残留しやすい後端部（管の進行方向に対して後端になる部分）を切り出し、管内に純水を封入し、内面の付着物を溶出させた後、封入水中のＣｌイオン、ＳＯ4イオンの濃度をイオンクロマトグラフィーにより求め、封入水量と管内の表面積から単位表面積当たりの塩化物量（ｍｇ／ｍ2）、および硫化物量（ｍｇ／ｍ2）を算出した。
【００５９】
品質評価では、汚染の有無調査結果に基づき、塩化物および硫化物の合計量が１ｍｇ／ｍ2以下であれば「○印（良好）」、１ｍｇ／ｍ2超えであれば「×印（不良）」とした。
【００６０】
試験Ｎｏ．１〜８の熱処理における、ガス流量制御する場合と制御しない場合でのガス流量および差圧ΔＰ、さらに熱処理後の品質評価を表２に示す。
【００６１】
【表２】
2010111901.tif 000004
【００６２】
表２の結果から、ガス流量制御する場合と制御しない場合に拘わらず、管の先端がシールカーテンの通過時に炉内圧が低下する挙動を示すが、ガス流量制御する場合には、制御しない場合に比べ、炉内圧の低下を抑えることができることが分かる。
【００６３】
雰囲気ガスの流量制御しない場合には、試験Ｎｏ．１〜８のいずれにおいても、管の先端がシールカーテンの通過時に発生差圧が必要差圧以下となるため、分解ガスが管内面に残存し、品質評価が悪化した。
【００６４】
雰囲気ガスの流量制御する場合であっても、管の先端がシールカーテンの通過時に発生差圧が必要差圧以下のとなる操炉条件（試験Ｎｏ．２、５、８）では、分解ガスが管内面に残存し、品質評価が悪化した。
【００６５】
本発明で規定する条件を満たして雰囲気ガスの流量制御する場合には、管の先端がシールカーテンの通過時に発生差圧が必要差圧以上となるため、分解ガスが管内から排出され、品質評価は良好であった。
【００６６】
雰囲気ガスの流量低減に関し、管全長が炉内にあるときのガス流量を比較すると、ガス流量制御しない場合には、流量制御する場合に比べ、必要以上の雰囲気ガスを投入しており、熱処理コストが増加することが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
本発明の雰囲気ガス流量制御方法によれば、冷間加工後の洗浄工程をアルカリ脱脂、洗浄のみとし、管表面に付着物が残留する場合であっても、連続式熱処理炉の処理にともない管内外表面の付着物を簡易に除去することができ、しかも熱処理能率を低下させることなく、同時に雰囲気ガスの消費量を抑制しコスト低減を図ることができる。
【００６８】
したがって、この流量制御方法を適用する連続式熱処理炉にあっては、炭化水素系の成分を含む圧延油または潤滑剤が使用され冷間加工されるステンレス管をはじめとする管の製造に広範囲に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００６９】
【図１】炉内に雰囲気ガスを投入し炉内と炉外で差圧を発生させる連続式熱処理炉の構成、装入される管の搬送状況および炉内と炉外で生じる差圧の関係を模式的に示す図である。
【図２】投入する水素量と炉内と炉外で生ずる差圧ΔＰとの関係を示す図である。
【図３】従来の流量制御方法における炉内と炉外で生ずる差圧ΔＰの変動および水素量を示す図であり、（ａ）は管の搬送状況にともなう発生差圧ΔＰの変動を示し、（ｂ）は投入する水素量を示している。
【図４】本発明の流量制御方法における炉内と炉外で生ずる差圧ΔＰおよび水素量の変動を示す図であり、（ａ）は管の搬送状況にともなう炉内の発生差圧ΔＰの変動を示し、（ｂ）は投入される水素量の制御状況を示している。
【図５】供試管Ｂの熱処理における炉内の発生差圧ΔＰの変動、および投入される水素量の制御状況を示す図である。
【図６】供試管Ｃの熱処理における炉内の発生差圧ΔＰの変動、および投入される水素量の制御状況を示す図である。
【図７】供試管Ｄの熱処理における炉内の発生差圧ΔＰの変動、および投入される水素量の制御状況を示す図である。
【図８】供試管Ｅの熱処理における炉内の発生差圧ΔＰの変動、および投入される水素量の制御状況を示す図である。
【符号の説明】
【００７０】
１：熱処理炉、  ２：シールカーテン
３：加熱帯、  ４：搬送ローラ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【手続補正書】
【提出日】平成20年11月13日(2008.11.13)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４６】
具体的には、本発明の流量制御方法では、（Ａ）装入前に管の全長が炉外にある場合には水素量を８０Ｎｍ3／ｈｒで投入し、発生差圧ΔＰを６．０Ｐａとし、（Ｂ）装入される管の先端が入側シールカーテンの内側に入った時に水素量を１３０Ｎｍ3／ｈｒに上げて投入し、発生差圧ΔＰを２．４〜３．０Ｐａとする。引き続き（Ｃ）管が入側シールカーテンを通過する場合に水素量を８０〜９０Ｎｍ3／ｈｒで投入し、発生差圧ΔＰを２．４〜３．０Ｐａとし、（Ｄ）管の全長が入側シールカーテンを通過し加熱帯に搬送された場合には、水素量を８０Ｎｍ3／ｈｒの投入に戻し、発生差圧ΔＰを６．０Ｐａに回復させる。