(57)【要約】【課題】テンパーカラーの発生を効果的に防止しつつ、ＢＡＦ焼鈍鋼板の調質度を確保することもできるテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法を提供する。【解決手段】ＢＡＦによりタイトコイル鋼板を再結晶焼鈍する際に、窒素ガス濃度：９０〜９７ｖｏｌ％、水素ガス濃度：３〜１０ｖｏｌ％の組成からなる混合雰囲気ガスを供給し、昇温過程で前記タイトコイル鋼板から発生する水分を気化させてつつ排除し、均熱板温５８０〜６３０℃到達時の露点を−４０℃以下とした還元雰囲気中で前記タイトコイル鋼板を保定することを特徴とするＢＡＦ焼鈍鋼板のテンパーカラー防止方法。これにより、ＢＡＦ焼鈍鋼板に発生するテンパーカラーを効果的に防止できる。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
タイトコイル鋼板をＢｏｘ  Ａｎｎｅａｌｉｎｇ  Ｆｕｒｎａｃｅにより再結晶焼鈍する際に、窒素ガス濃度：９０〜９７ｖｏｌ％、水素ガス濃度：３〜１０ｖｏｌ％の組成からなる混合雰囲気ガスを供給し、昇温過程で前記タイトコイル鋼板から発生する水分を気化させつつ排除し、均熱板温５８０〜６３０℃到達時の露点を−４０℃以下とした還元雰囲気中で前記タイトコイル鋼板を保定すること
を特徴とするテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法。
【請求項２】
請求項１において、質量％で、Ｃ：０．０２〜０．０６％、Ｓｉ：０．０２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．３０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００９％以下、Ａｌ：０．０２０〜０．０６０％、Ｎ：０．００８％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の鋼組成を有する低炭素アルミキルド熱延鋼板に、冷延率：８５〜９５％で圧延を施したうえで電解洗浄を施して得られるタイトコイル鋼板を再結晶焼鈍すること
を特徴とするテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法。
【請求項３】
請求項２において、鋼組成に更にＢ：０．０００８〜０．００８％を含有し、更に、質量％でのＢ含有量を［Ｂ］、Ｎ含有量を［Ｎ］としたとき、［Ｂ］／［Ｎ］が０．６以上１．０未満となる関係を満足するタイトコイル鋼板を再結晶焼鈍すること
を特徴とするテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法。
【請求項４】
請求項１〜３の何れか１項において、前記タイトコイル鋼板の最冷点での板温が３００℃になるまで昇温した後に、その最冷点での板温で保定してから昇温を再開すること
を特徴とするテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法。
【請求項５】
請求項１〜４の何れか１項において、ＪＩＳ  Ｇ  ３３０３に規定されるぶりき原板又はＪＩＳ  Ｇ  ３３１５に規定されるティンフリースチール原板と同じ材質のタイトコイル鋼板を再結晶焼鈍すること
を特徴とするテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Ｂｏｘ  Ａｎｎｅａｌｉｎｇ  Ｆｕｒｎａｃｅ（以下、ＢＡＦという。）によりタイトコイル鋼板を再結晶焼鈍するＢＡＦ焼鈍時に生じるテンパーカラーを防止するのに好適なテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ＪＩＳに定められた一回圧延製品の調質度がＴ−１〜Ｔ−３にある鋼板は、ロックウェル硬さの低い軟質な鋼板であり、深絞り加工や張出し加工のような割れを誘発しやすい厳しい加工用途に供されている。一方、調質度がＴ−４〜Ｔ−６にある鋼板は、ロックウェル硬さが高く、曲げ加工などの軽加工用途に供されている。
【０００３】
これらの調質度の作り分けは主に焼鈍方法の選択に拠っており、調質度をＴ−１〜Ｔ−３にするためにはＢＡＦ焼鈍、調質度をＴ−４以上にするためには連続焼鈍が使われている。ＢＡＦ焼鈍により軟質鋼板が得られる理由は、製造工期が連続焼鈍に比べ極めて長いことに由来しており、特に、ＢＡＦ焼鈍では、再結晶から粒成長までを施す均熱処理に数時間以上の保定時間が費やされている。連続焼鈍での保定時間が約1分であることと比べると、これは極めて長い保定時間である。
【０００４】
このような焼鈍工程での保定時間の違いは鋼板表面の外観の差異になって現れる。具体的には、連続焼鈍後の鋼板表面は清浄で強い金属光沢を有するが、一方で、ＢＡＦ焼鈍後の鋼板表面は酸化膜が厚く成長する分、光沢が鈍くなる。このＢＡＦ焼鈍後の鋼板表面の酸化膜が視認できるほどに厚くなると、これがテンパーカラーと呼ばれる表面欠陥となる。
【０００５】
テンパーカラーの原因やこれを防止するための方法について開示された文献としては、例えば、下記の非特許文献１、特許文献１及び特許文献２がある。
【０００６】
非特許文献１においては、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｐ等の添加元素が鋼板表面に偏析しやすく、かつ、これらが鉄より酸化しやすい元素であるため酸化物として鋼板表面に存在し易いことが示されており、更に、例えば、鉄、Ｍｎ、Ｓｉの複合酸化物が表面に膜として形成されるとこれが発色してテンパーカラーが生じることが示されている。テンパーカラーへの対策については、非特許文献１において、テンパーカラーの原因となる元素の添加量を制限する手段があると記されている。
【０００７】
また、特許文献１においては、特にＭｎ、Ａｌ、Ｓｉの酸化物によって生じるテンパーカラーについての防止方法が開示されている。特許文献１の開示技術は、均熱板温への昇温途中でコイル鋼板の板温を３５０〜４３０℃の温度域に一旦保定し、雰囲気ガスの露点が−２０℃以下になった時点で均熱板温への昇温を再開することを特徴としたものであり、これによってＭｎ等が原因のテンパーカラーを抑制できるとした技術である。
【０００８】
特許文献２においては、鋼板表面の鉄分（以下、Ｆｅという。）が強酸化されて生じるテンパーカラーを抑制可能とする技術が開示されている。特許文献２の開示技術は、昇温過程で鋼板温度が３００℃以上となった際の露点を、コイル鋼板の板温と雰囲気ガスの水素濃度とからなる所定式で導かれる露点に制御することを特徴としたものであり、これによって、テンパーカラーの防止が図れるとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００２−２５６３３７号公報
【特許文献２】特開平８−１５７９４３号公報
【非特許文献】
【００１０】
【非特許文献１】阿部  光延著、「叢書  鉄鋼技術の流れ  第２シリーズ  第４巻  薄鋼板製造技術」２０００年２月９日発行、社団法人．日本鉄鋼協会出版、Ｐ２１０〜Ｐ２２５
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
ところで、上述した各文献に記載の開示技術は、以下に説明するような問題点があった。
【００１２】
非特許文献１の開示技術は、テンパーカラーの防止のためにこれの原因となる各元素の添加量を制限する手段をとるものであるが、この原因となる各元素が鋼板の材質を制御するために添加するものであることから、このような手段は鋼板の材質を確保しつつテンパーカラーを防止するうえでは好ましいものといえなかった。
【００１３】
また、特許文献１や特許文献２の開示技術は、主として、均熱板温への昇温途中でコイル鋼板の板温が３００〜４３０℃の温度域になった際の露点の制御を主要な特徴としたものであり、板温がそれ以降の温度域になった際の露点の制御については特段の言及がなされていない。後述するように、本発明者が今般行なった実験によれば、再結晶、粒成長温度域である６５０℃以上の温度域にコイル鋼板の板温が到達した際に、従来技術と同程度の露点の制御を行なったのみでは十分にテンパーカラーを防止することができないことが知見された。即ち、コイル鋼板の板温が例えば６５０℃に到達した以降において、特許文献１に開示のように、雰囲気ガスの露点を−２０℃以下にしたのみではテンパーカラーを防止するうえで不十分となる。また、特許文献２に開示の所定式によれば、例えば、水素濃度５ｖｏｌ％でコイル鋼板の板温３００℃の条件下では露点が−３０℃以下となるが、板温５８０℃以上の条件下では露点が＋５℃以下となり、湿潤雰囲気ガスでの焼鈍が許容されることになり、やはりテンパーカラーを防止するうえでは不十分となる。
【００１４】
即ち、従来においては、焼鈍鋼板の材質を制御しつつ、テンパーカラーの発生を十分に防止することのできる焼鈍方法が提案されていなかった。
【００１５】
そこで、本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、ＢＡＦによりタイトコイル鋼板を焼鈍する際において、テンパーカラーの発生を効果的に防止しつつ、ＢＡＦ焼鈍鋼板の材質を確保することもでき、上述した従来技術の問題点を効果的に解消できるテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
背景技術に示されたように、ＢＡＦ焼鈍においてテンパーカラーを防止するうえでは、鋼板表面に酸化膜を生成させないよう雰囲気ガス中の酸素供給源を断つことが重要である。この酸素供給源としては、（ａ）鋼板表面に付着している水分や（ｂ）鋼板表面の酸化物が焼鈍中に水素と還元反応を起こすことによって生成する水分が挙げられ、これらは、ＢＡＦ焼鈍中に絶えず発生している。鋼板表面に酸化膜が生成するのを回避するためには、焼鈍開始から終了までに生成する水分を対象にしなければならないところ、特許文献１及び特許文献２の開示技術は、あくまで３００〜４３０℃までに発生する水分への対策についてのみ考慮されており、それ以降の温度域で発生する水分については特段の考慮がな
されていなかった。
【００１７】
発明者が今回行なった実験により、テンパーカラーの原因となるＦｅ酸化膜の生成が促進され易い温度域は、特許文献１や特許文献２の開示技術で挙げられている３００℃〜４３０℃の温度域のみではなく、再結晶、粒成長温度域に相当する６５０℃以上の温度域にも存在していることが知見された。本発明者はテンパーカラーを完全に抑制するために均熱板温を６３０℃に抑え、かつ露点を−４０℃にコントロールすることにより、Ｆｅ酸化膜が原因となるテンパーカラーを防止可能となることを知見した。しかし、本発明者は、このような均熱板温の低下は鋼板の硬質化を招き、焼鈍鋼板の調質度がＴ−１よりも高くなる課題があることも併せて知見した。本発明者は、この相反するテンパーカラー抑制と調質度Ｔ−１の両立を図れるような条件について検討した結果、低炭素アルミキルド鋼に所定量のＢを添加し、かつＳを０．００９％以下に規制すれば均熱板温が低下しても調質度Ｔ−１の焼鈍鋼板が得られることを見出した。
【００１８】
本発明は、以上のような経緯に基づき案出されたものであり、本発明の要旨とするものは次の通りである。
【００１９】
請求項１に係るテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法は、タイトコイル鋼板をＢｏｘ  Ａｎｎｅａｌｉｎｇ  Ｆｕｒｎａｃｅにより再結晶焼鈍する際に、窒素ガス濃度：９０〜９７ｖｏｌ％、水素ガス濃度：３〜１０ｖｏｌ％の組成からなる混合雰囲気ガスを供給し、３００℃になるまで昇温した後、その板温で１０時間保定して前記タイトコイル鋼板から発生する水分を気化させて排除し、均熱板温５８０〜６３０℃到達時の露点を−４０℃以下とした還元雰囲気中で前記タイトコイル鋼板を保定することを特徴とする。
【００２０】
請求項２に係るテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法は、請求項１に係る発明において、質量％で、Ｃ：０．０２〜０．０６％、Ｓｉ：０．０２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．３０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００９％以下、Ａｌ：０．０２０〜０．０６０％、Ｎ：０．００８％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の鋼組成を有する低炭素アルミキルド熱延鋼板に、冷延率：８５〜９５％で圧延を施したうえで電解洗浄を施して得られるタイトコイル鋼板を再結晶焼鈍することを特徴とする。
【００２１】
請求項３に係るテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法は、請求項２に係る発明において、鋼組成に更にＢ：０．０００８〜０．００８％を含有し、更に、質量％でのＢ含有量を［Ｂ］、Ｎ含有量を［Ｎ］としたとき、［Ｂ］／［Ｎ］が０．６以上１．０未満となる関係を満足するタイトコイル鋼板を再結晶焼鈍することを特徴とする。
【００２２】
請求項４に係るテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法は、請求項１〜３の何れか１項
において、前記タイトコイル鋼板の最冷点での板温が３００℃になるまで昇温した後に、その最冷点での板温で保定してから昇温を再開することを特徴とする。
【００２３】
請求項５に係るテンパーカラーを防止可能な焼鈍方法は、請求項１〜４の何れか１項に係る発明において、ＪＩＳ  Ｇ  ３３０３に規定されるぶりき原板又はＪＩＳ  Ｇ  ３３１５に規定されるティンフリースチール原板と同じ材質のタイトコイル鋼板を再結晶焼鈍することを特徴とする。
【発明の効果】
【００２４】
請求項１に係る発明によれば、ＢＡＦ焼鈍時にＦｅ酸化膜が原因となるテンパーカラーを防止することが可能となる。
【００２５】
請求項２に係る発明によれば、テンパーカラーを防止しつつ、調質度Ｔ−１の焼鈍鋼板
を得ることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明のために行った探索実験１〜４や本発明の実施時に用いられるＢＡＦ焼鈍炉の一例を示す模式図である。
【図２】本発明のために行った探索実験１での焼鈍炉内の板温及び露点の推移を加熱から冷却までの６０時間で示した図である。
【図３】本発明のために行った探索実験１のタイトコイル鋼板に生じたテンパーカラーの発生状況を模式図として表した図である。
【図４】本発明のために行った探索実験３の焼鈍炉内の板温及び露点の推移を加熱から冷却までの６０時間で示した図である。
【図５】本発明のために行った探索実験４の微細窒化物量と硬さとの関係を示した図である。
【図６】実施例のデータから導かれる微細窒化物量と硬さとの関係を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
先ず、本発明を完成するに至った基礎的研究内容について説明する。なお、以下においては、成分、組成について記載される質量％を単に％と記載する。
【００２８】
（探索実験１）
本発明者は、テンパーカラー発生の実態とその原因を明らかにするため、下記のような探索実験１を行なった。探索実験１では、実際にテンパーカラーが多発する調質度Ｔ−１のＢＡＦ操業条件にてコイル鋼板を焼鈍し、焼鈍後のコイル鋼板を巻き解いてテンパーカラーの発生状況を確認するとともに、焼鈍後のコイル鋼板の変色部と未変色部とからサンプルを採取して、これらの差異の原因究明を試みた。
【００２９】
本実験で用いた供試材は低炭素アルミキルド鋼スラブであり、その主要成分はＣ：０．０５％、Ｓｉ：０．００９％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０１４％、Ｓ：０．０１１％、Ａｌ：０．０２０％、Ｎ：０．００４８％、Ｃｒ：０．０６４％である。供試材は、加熱温度１２３５℃にてスラブ加熱し、更に熱間圧延温度９００℃にて板厚３．０ｍｍにまで圧延した後、巻き取り温度５５０℃にて巻き取った。次いで、得られた熱延鋼板を酸洗デスケーリングした後、板厚０．３０１ｍｍにまで冷間圧延して電解脱脂後に巻き取って得られたタイトコイルを焼鈍炉内に配置することとした。
【００３０】
図１は、焼鈍炉のインナーカバー１１内に複数段からなるタイトコイル鋼板が配置された状態を示す模式図である。タイトコイル鋼板は、炉内で三段積みされて配置され、各段のタイトコイル鋼板の間には伝熱を促進するためのコンベクター４が配置される。焼鈍炉は、給気用配管１２を通って内部に雰囲気ガスが供給され、排気用配管１３を通って内部から雰囲気ガスが排気されるように構成されており、これら給気用配管１２、排気用配管１３から流出入される雰囲気ガスの流量を調整することによって炉内の露点を制御可能となるよう図示しない露点制御機構が更に設けられている。雰囲気ガスの露点の測定、上段コイル１の板温の測定、中段コイル２並びに下段コイル３の板温の測定は、図１に示すように、排気用配管１２内に設置した露点測定点１７、上段コイル測定点１６並びに中下段コイル板温測定点１５に各種測定器を設置して行なうこととした。
【００３１】
ＢＡＦ焼鈍炉内に供給される雰囲気ガスは、窒素ガス濃度と水素ガス濃度とが体積比（ｖｏｌ％）で９０〜９７：３〜１０となるよう調整した。
【００３２】
図２は、焼鈍工程での炉内の上段コイル１の板温の推移と、炉内の雰囲気ガスの露点の推移とを示すグラフである。焼鈍工程では、炉内の雰囲気温度が７５０℃、上段コイル１
の均熱板温が６８０℃、下段コイル３及び中段コイル２間の均熱板温が６３０℃となるよう加熱、昇温した後、８時間その均熱板温に保定して各タイトコイル鋼板を再結晶させた。この後に、各タイトコイル鋼板の板温が１００℃になるまで徐冷した後、各タイトコイル鋼板を脱炉した。
【００３３】
炉内の雰囲気ガスの露点は、焼鈍炉点火直後の板温１００℃で０℃の高露点となり、以後ガス置換により下がっていくが上段コイル１の板温が３００℃を超えても−２０℃以上の高露点であった。
【００３４】
焼鈍工程終了後には、脱炉した各タイトコイル鋼板に調質圧延機にて圧下率１％の圧延を施し板厚を０．３００ｍｍとし、各タイトコイル鋼板を巻き解いてテンパーカラー（以下、変色と称す。）の発生状況を目視により観察するとともに、常温での硬さをロックウェル硬度計にて測定して、ぶりき原板及びティンフリースチール原板としての調質度を確認した。なお、図３は、得られたタイトコイル鋼板２０を巻き解いた状態を示す概略図である。
【００３５】
この探索実験１の実験によって、下記の点が確認された。
（１）図３に示すようにタイトコイル鋼板２０の幅方向端部に近いほど濃い変色がある変色部２３が形成され、幅方向中央部は変色が認められない未変色部２１のままであった。（２）変色部２３は積み段が上にあるほど発生傾向が大きく、上段コイル１は長手方向の全長に亘る範囲で幅方向端部が変色した。
（３）均熱板温６３０℃の下段コイル３、中段コイル２の変色は軽度であり、上段コイル１のような変色は見られなかった。
（４）上段コイル１のロックウェル硬さ測定値はＨＲ３０Ｔ：４９であり、調質度はＴ−１（４９±５）であった。中段コイル２のロックウェル硬さ測定値はＨＲ３０Ｔ：５１であり、下段コイル３のロックウェル硬さ測定値はＨＲ３０Ｔ：５２であり、それぞれの調質度はＴ−１（４９±５）の高めの値となり、調質度Ｔ−２（５３±５）に近いものであった。
【００３６】
上記の（１）は、高露点の雰囲気ガスに接しやすい端部に変色が強く現われることを示し、（２）、（３）は焼鈍温度が高いほど変色が進展することを示しており、これらのことから、雰囲気ガス中の水分とタイトコイル鋼板の均熱板温とが変色発生の操業因子であることが確認された。また、上記の（４）により、本実験で用いた供試材のような組成では、６５０〜６８０℃の高温焼鈍でなければ調質度Ｔ−１のような低めの調質度の焼鈍鋼板が得られにくいとの実情が確認できた。
【００３７】
次いで、上段コイル１の幅方向端部にある変色部２３と幅方向中央部の未変色部２１（以下、正常部と称す）とからサンプルを採取し、ＡＥＳ（Ａｕｇｅｒ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎ
Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ）による表面分析を行った結果、下記の点が確認された。
（５）正常部２１及び変色部２３には、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ａｌ、Ｃｒ等の表面濃化は見られなかった。
（６）一方、正常部２１及び変色部２３には、その組成がＦｅ３Ｏ４を主体としたＦｅ酸化膜が存在しており、変色部２３の膜厚は正常部２１より厚かった。
【００３８】
これら（５）、（６）は、変色（テンパーカラー）の生じる原因が非特許文献１に示されるような添加元素の偏析にあるのではなく、（６）に示されるようなＦｅ酸化膜の濃淡にあることを示している。このＦｅ酸化膜は、焼鈍炉点火直後から発生し続ける水蒸気が酸素供給源になって生成するものであり、水蒸気の量は雰囲気ガスの露点によって制御可能である。しかしながら上記の探索実験１ではＦｅ酸化膜が生成する露点とタイトコイル鋼板の均熱板温との関係を明らかにできなかった。
【００３９】
（探索実験２）
そこで本発明者は、Ｆｅ酸化膜が生成する露点とタイトコイル鋼板の均熱板温との関係を解明するため、下記のような探索実験２を企画、推進した。探索実験２で用いた供試材は、探索実験１で使用した供試材と同じ低炭素アルミキルド鋼スラブを使用した。探索実験２で用いた供試材についての熱間圧延、冷間圧延等の焼鈍前の試験条件は、総て探索実験１と同様の条件とした。
【００４０】
探索実験２では、電解脱脂後に得られたタイトコイルから少量の切板サンプルを採取した。得られたサンプルは、窒素ガス濃度と水素ガス濃度が体積比で９０〜９７：３〜１０となるように調整され、かつ、炉内の雰囲気ガスの露点が−２０、−３０、−４０、−５０℃となるように調整された各電気炉の中に配置した。各電気炉内では、それぞれ予め調整された露点を保持した状態で均熱板温が５８０℃となるまで加熱した後、各サンプルを８時間その板温に保定した。その後には、常温まで炉内を徐冷して各サンプルを取り出し、鋼板の変色状態を観察した。また、焼鈍時の均熱板温のみを６００℃、６３０℃、６５０℃と変化させた以外は同一の条件下で同じ実験を行った。この結果、以下の知見が得られた。
（７）露点−４０℃以下かつ均熱板温６３０℃以下で保定すれば目視での変色は認められない。
【００４１】
（探索実験３）
次いで本発明者は、探索実験２で得られた（７）に示される焼鈍条件の実機への適用を試みるため、下記の探索実験３を行なった。探索実験３で用いた供試材は、探索実験１に使用した供試材と同じ低炭素アルミキルド鋼タイトコイルを使用し、探索実験３で用いた供試材についての熱間圧延、冷間圧延等の焼鈍前の試験条件や、脱炉後の調質圧延機による圧延条件や変色の発生状況の観察、調質度の確認等の焼鈍後の試験条件については総て探索実験１と同様の条件とした。探索実験３では、図１に示すような条件で、電解脱脂後に得られたタイトコイルを焼鈍炉の中に三段積みして配置した。
【００４２】
図４は、焼鈍工程での炉内の上段コイル１の板温の推移と、炉内の雰囲気ガスの露点の推移とを示すグラフである。焼鈍工程では、炉内の雰囲気温度を第１段階６００℃とし、上段コイル１の板温が３００℃になるまで昇温した後、炉内の雰囲気温度を上段コイル１の板温と同じ３００℃程度としたうえでその板温で１０時間保定して、下段コイル３及び中段コイル２間の板温が３００℃で、かつ、露点が−３０℃になるまで昇温を中断した。その後には、炉内の雰囲気温度を第２段階７５０℃とし、上段コイル１の均熱板温が６３０℃、下段コイル３及び中段コイル２間の均熱板温が６００℃となるように再度加熱、昇温し、露点を−４０℃とした状態で、炉内の雰囲気温度を上段コイル１の均熱板温と同じ６３０℃程度としたうえで８時間その板温に保定した（以下、この条件を「６００℃焼鈍」という。）。この後に、各タイトコイル鋼板の板温が１００℃になるまで徐冷した後、各タイトコイル鋼板を脱炉した。
【００４３】
この探索実験３の実験によって、下記の点が確認された。
（８）工業的手段で６００℃焼鈍が可能であることを確認した。
（９）６００℃焼鈍により全タイトコイル鋼板での幅方向端部の変色は解消され、良好な表面光沢が得られた。
（１０）一方、ロックウェル硬さは５５に硬質化し、調質度はＴ−２．５（５５±５）であった。
【００４４】
上記の探索実験３より、焼鈍炉点火後、昇温途中の段階で、鋼板表面の酸化反応の遅い温度域で早期に露点を下げておき、更に、均熱板温を６３０℃以下と低めにしたうえで、
均熱板温での露点を低くすれば変色が抑えられることを確認した。特に、均熱板温を低めとすることにより、単位時間当たりの昇温速度が低下し、水分の蒸発する速度を抑えることができ、その結果、露点の急激な上昇を抑えつつガス置換をすることが可能となる。一方で、上記の（１０）により、本実験で用いた供試材のような組成では、ＢＡＦ焼鈍鋼板に材質硬化が生じて調質度Ｔ−１が得られないことが確認された。材質硬化の原因は探索実験１よりも低温域で焼鈍を行なったことにあり、これによって微細なＡｌ−Ｎ系析出物（以下、窒化物という。）が過剰に残ったことによる析出硬化が原因であると推察した。
【００４５】
（探索実験４）
次いで本発明者は、微細窒化物の量と調質度Ｔ−１〜Ｔ−３との関係を明らかにして、６００℃焼鈍の条件下で調質度Ｔ−１のＢＡＦ焼鈍鋼板を得ることを可能とするＢＡＦ焼鈍鋼板の成分条件について明らかにするため、下記のような探索実験４を行なった。
【００４６】
探索実験４においては、下記の表１に示す成分の異なる供試材（鋼Ｎｏ．１〜５）を使用した。鋼Ｎｏ．１〜３の供試材には、Ｂ添加鋼低炭素アルミキルド鋼を用いた。各供試材に対しては、探索実験３で説明した焼鈍前の試験条件、焼鈍条件、焼鈍後の試験条件で圧延加工、焼鈍等を施して板厚０．３００ｍｍの製品板を製造した。
【００４７】
【表１】
2010202927.tif 000003
【００４８】
製品板には常温でのロックウェル硬度測定を行なうと共に、２１０℃、３０分の人工時効処理を施した後、引張り試験による降伏点伸び値を測定した。降伏点伸び値は全てのサンプルでゼロを示しており製品板には固溶Ｃ、固溶Ｎが存在していない。このサンプルを臭素エステルによる溶解法で測定し、残渣に含まれる窒化物と製品板のトータルＮ量との差分を算出し、この差分値を微細窒化物量と定義した。微細窒化物量と調質度Ｔ−１〜Ｔ−３の関係は表２、図５に示すとおりである。
【００４９】
【表２】
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【００５０】
この探索実験４の実験によって、下記の点が確認された。
（１１）調質度Ｔ−１（４９±５）の焼鈍鋼板は微細窒化物量：０．０００３％近傍に調整することによって得られる。
（１２）微細窒化物量：０．０００３％を起点に、微細窒化物量が０．００１３％増すごとに調質度が１繰り上がる直線的な関係が存在する。例えば微細窒化物量：０．００１６％であれば調質度Ｔ−２の焼鈍鋼板が得られ、０．００２９％であれば調質度Ｔ−３の焼鈍鋼板が得られる。
（１３）全ての焼鈍鋼板に変色はない。
【００５１】
ここで、各供試材の組成には、下記のような工夫を施している。工業的に溶製される低炭素アルミキルド鋼はＮが不可避的に混入し高Ｎ量となるため、調質度Ｔ−１のＢＡＦ焼鈍鋼板を得るために微細窒化物量：０．０００３％とすることが難しい。鋼Ｎｏ．１〜３の供試材においては、低炭素アルミキルド鋼にあらかじめＢを添加し、熱間圧延段階でＮの一部をＢＮとして析出させ、ＢＡＦ焼鈍前の鋼板中の固溶Ｎ量を極低Ｎ化する手段を講じており、これによって、微細窒化物量を抑えて調質度Ｔ−１を確保し易いようにしている。これに加えて、鋼Ｎｏ．１〜５の供試材においては、背景技術に示された各文献の開示技術での材質コントロール元素ではないＳに着目し、Ｓを低減すること（≦０．００９％）により焼鈍工程での再結晶粒の成長を促進させるようにして、調質度Ｔ−１を確保し易いようにしている。
【００５２】
本発明は、上述のようにして得られた知見に基づき案出されたものであり、以下、本発明の具体的な構成要素について説明する。
【００５３】
本発明のＢＡＦ焼鈍鋼板のテンパーカラー防止方法は、図１に示すような焼鈍炉を用いて行なわれるものであり、焼鈍工程前には、まず複数段のタイトコイル鋼板を焼鈍炉内に配置しておく。なお、ＢＡＦ焼鈍時に用いられる焼鈍炉の構成やタイトコイル鋼板の配置態様は、特に限定するものではなく、公知のものが他に用いられていてもよい。
【００５４】
この後に、焼鈍炉内の温度を昇温させつつ、窒素ガスと水素ガスとを混合してなる混合雰囲気ガスを焼鈍炉内に供給する。各タイトコイル鋼板が均熱板温に到達するまでの昇温過程や、均熱板温等で保定する保定過程では、例えば、−６０℃以下の低露点の雰囲気ガスを供給しつつ、炉内の高露点の雰囲気ガスを排気するガス置換によって、焼鈍炉内の雰囲気ガスの露点を下げる。これによって、昇温過程や保定過程でタイトコイル鋼板から発生する水分を気化させて排除しながら、タイトコイル鋼板の昇温又は保定を行なう。
【００５５】
各タイトコイル鋼板が５８０〜６３０℃の均熱板温に到達した後は、雰囲気ガスの露点を−４０℃以下とした還元雰囲気中で、各タイトコイル鋼板を２〜８時間に亘って保定した後、各タイトコイル鋼板の板温が１００度程度になるまで徐冷した後、各タイトコイル鋼板を脱炉して、本発明に係る焼鈍工程が終了する。
【００５６】
本発明においては、テンパーカラーを防止するうえで、ＢＡＦ焼鈍時の数値条件を下記のように調整することが必要となる。以下にその数値条件の限定理由について説明する。
【００５７】
＜雰囲気ガス中の水素ガス濃度：３〜１０ｖｏｌ％＞
＜雰囲気ガス中の窒素ガス濃度：９０〜９７ｖｏｌ％＞
焼鈍炉内に供給される雰囲気ガスの水素ガス濃度は、これが低すぎると焼鈍時に鋼板表面が酸化されてテンパーカラーが発生してしまうため、その下限を３ｖｏｌ％とするが、テンパーカラーをより確実に防ぐうえでは、その下限を４ｖｏｌ％とすることが好ましい。また、水素ガス濃度は、その上限を特に定めなくともテンパーカラーの発生を抑える観点からは特に悪影響が生じることはないが、あまりに多すぎるとコスト高を招くため、その上限を１０ｖｏｌ％とする。雰囲気ガスの窒素ガス濃度は、水素ガス濃度と併せて１００ｖｏｌ％となるように調整されていればよく、その下限、上限は水素ガス濃度に併せてそれぞれ９０ｖｏｌ％、９７ｖｏｌ％とする。
【００５８】
＜均熱板温：５８０〜６３０℃＞
本発明の焼鈍条件で最も重要な条件の一つである。この温度域は、冷延率の範囲を８５〜９５％とした低炭素アルミキルド鋼板及びＢを添加した低炭素アルミキルド鋼板の再結晶温度域であり、この温度域にタイトコイル鋼板を保定することによってタイトコイル鋼板の再結晶が促進される。均熱板温は、６３０℃超であると保定時にタイトコイル鋼板にテンパーカラーが生じてしまうため、その上限を６３０度とする。また、均熱板温は、５８０℃未満であると再結晶が促進されず焼鈍鋼板の靭性の低下を招くため、その下限を５８０℃とする。
【００５９】
＜均熱板温に到達時の露点：−４０℃以下＞
本発明の焼鈍条件で最も重要な条件の一つである。タイトコイル鋼板の均熱板温の温度域である５８０〜６３０℃の温度域では、微量の水分でＦｅ酸化膜が生じてしまうため、雰囲気ガスの露点は、極力低露点に維持する必要がある。このため、雰囲気ガスの上限は、−４０℃とした。雰囲気ガスの露点の下限は、特に定めるものではない。
【００６０】
なお、均熱板温までの昇温過程においては、タイトコイル鋼板の形状、大きさ、段数等に起因して板温の温度分布にばらつきが生じてしまい、昇温速度にもばらつきが生じてしまう。このため、均熱板温までの昇温速度が速い場合等は、板温の温度分布のばらつきに起因して生じた昇温速度の速い部位において露点の急激な上昇が生じてしまい、均熱板温に到達時の露点が−４０℃以下とならない部位が生じ、局所的にテンパーカラーが発生してしまう可能性がある。
【００６１】
このため、本発明の焼鈍時には、必要に応じて、均熱板温までの昇温過程において、タイトコイル鋼板の最冷点での板温が３００℃になるまで昇温した後に、その最冷点での板
温で所定時間に亘って保定してから昇温を再開することが好ましい。これにより、テンパーカラーの生じにくい温度域で板温の温度分布を均一なものにしたうえで、その状態で昇温を開始することになり、均熱板温に到達時の露点をタイトコイル鋼板全体で安定して−４０℃以下にすることが可能となる。最冷点での板温に保定する時間は、焼鈍炉中に配置されるタイトコイル鋼板の形状、大きさ、段数、昇温温度等に起因して生じる温度分布のばらつきを均一なものとすることができる程度に長い時間確保できればよく、例えば、８時間以上とすることが好ましい。なお、ここでいう最冷点とは、焼鈍炉内において加熱されるタイトコイル鋼板の最も温度の低い点のことをいう。一般に、タイトコイル鋼板の径方向の中央部が最冷点となるので、本発明においては、この径方向の中央部で測定された温度を最冷点として扱うものとする。
【００６２】
次に、調質度Ｔ−１のＢＡＦ焼鈍鋼板を得るうえで望ましい、ＢＡＦ焼鈍鋼板を構成する各成分の添加理由及び数値限定理由について説明する。
【００６３】
＜Ｃ：０．０２〜０．０６％＞  
Ｃは、ＢＡＦ焼鈍鋼板の材質に強く影響する元素であり、０．０２％未満になると固溶Ｃ量が増えて時効硬化が生じて調質度Ｔ−１が得られなくなるとともに歪み時効性による経時的な材質バラツキが進むので、その含有量の下限を０．０２％とする。一方、Ｃは、０．０６％超では過度に硬質化して調質度Ｔ−１が得られなくなるとともに、粗大なセメンタイト粒子の析出が多くなり、鋼板加工中の割れ危険性が高まるので、その含有量の上限を０．０６％とする。なお、工業生産上、安定的にＴ−１を確保するためには、Ｃの含有量の範囲は、０．０２〜０．０４％とすることが更に好適である。
【００６４】
＜Ｓｉ：０．０２０％以下＞
Ｓｉは、ぶりき原板及びティンフリースチール原板としての耐食性を劣化させ、過剰な含有は介在物形成による鋼板加工性の劣化を生じるなどの弊害がある。即ち、本発明においてＳｉは不要な元素であって、含有しないことが望ましいため、Ｓｉの含有量の下限については特に定めない。一方、Ｓｉの上限については、ＡＳＴＭ規格が０．０２０％を上限と定めており、かつ発明の所定の効果を得る上で支障がないのでその上限を０．０２０％とする。なお、Ｓｉは、溶製時に敢えて添加する必要はなく、耐火物中のＳｉＯ２が溶鋼中のＡｌで還元されて残留する程度に止める必要があるため、その含有量の上限を０．０１％未満の微量とすることが更に望ましい。
【００６５】
＜Ｍｎ：０．１０〜０．３０％＞
Ｍｎは、ＢＡＦ焼鈍中に鋼板表面に偏析し、酸化して変色原因となるほか、高価な合金元素であり、更に本発明のようにＳ量を少なくできる鋼ではＭｎ量を少なくしても後述の耳割れ発生を防止する効果を十分に得られることから少ない含有量とすることが望ましく、その上限は０．３０％とする。一方、Ｍｎは、所定量添加されることによってＭｎＳを形成し、熱延コイルの耳割れ発生を防止する効果がある。耳割れ発生を防止する効果は、［Ｍｎ］／［Ｓ］≧１０で表される条件を満たすようにＭｎが添加されていれば十分に得られるところ、後述するようにＳの上限が０．００９％であるので、Ｍｎの下限は０．１０％とする。なお、ここでいう［Ｍｎ］、［Ｓ］は、それぞれ鋼板中のＭｎ、Ｓの質量％での含有量を示すものである。
【００６６】
＜Ｐ：０．０２０％以下＞
Ｐは、鋼板材質を脆くし、過度に含有すると結晶粒界に偏析して鋼板加工割れの原因になるほか、ぶりき原板及びティンフリースチール原板としての耐食性を劣化する元素である。従って、Ｐは、発明の効果を得る上で支障のないようにその上限を０．０２０％とするが、好ましくは０．０１０％未満とすることがよい。なお、Ｐは、本発明において不要な元素であることから、その下限を特に定めない。
【００６７】
＜Ｓ：０．００９％以下＞  
Ｓは、後述のＢと同様に本発明にとって主要な化学成分であり、Ｂ添加低炭素アルミキルド鋼において上限を０．００９％以下に定めることが重要である。Ｓの上限を０．００９％以下とすることによって、ＢＡＦ焼鈍時の粒成長促進が図られ、焼鈍鋼板の調質度Ｔ−１を容易に確保できるようになる。一方、Ｓは、Ｐと同様に、ぶりき原板及びティンフリースチール原板としての耐食性を劣化する元素であり、熱延コイルの耳割れ発生因子でもあるから少ない方が好ましいが、不可避的に混入する元素であるため、溶製コストアップを伴わないように、その下限値を０．００１％とすることが好ましい。なお、Ｓは、極微量であるほど耐食性が向上するので、０．００３％以下の含有量とすることが好ましい。
【００６８】
＜Ａｌ：０．０２０〜０．０６０％＞
Ａｌは、溶製時に脱酸剤として働くが、その効果は０．０２０％未満では不十分となる。このため、鋼板の清浄度を確保するうえで、Ａｌの下限は、０．０２０％とする。一方、Ａｌは、その含有量が多い場合、連続鋳造時にＡｌＮとなって粒界に析出しスラブ割れを起こし、また熱間圧延時にＢ添加によるＮ低減効果を損なうこともあるので、その上限を０．０６０％とする。なお、Ａｌは、本発明では実質的に金属Ａｌとして残す必要はないので、極力その含有量を抑えることが好ましく、その含有量は０．０２〜０．０４％の範囲とすることが望ましい。
【００６９】
＜Ｎ：０．００８％以下＞  
Ｎは、本発明において主要な化学成分である。Ｎは、その含有量が多いと材質を脆くするうえ、過度に含有すると硬質化して調質度Ｔ−１を得難くなる。また、Ｎは、鋼板加工割れの原因になるほか、歪み時効による経時的な材質バラツキの原因となる元素でもある。従って、Ｎは、発明の所定の効果を得る上で支障のないようにその上限を０．００８％とするが、好ましくは０．００３％以下とすることがよい。なお、Ｎは、Ｔ−１確保のうえで有害な元素であることから少ないことが望ましく、その下限を特に定めない。
【００７０】
＜Ｂ：０．０００８〜０．００８％、［Ｂ］／［Ｎ］：０．６以上１．０未満＞  
Ｂは、Ｓとともに本発明の主要な化学成分である。Ｂは、熱間圧延段階でＮをＢＮとして析出させて固溶Ｎ量を極低Ｎ化することにより、ＢＡＦ焼鈍での微細窒化物の析出硬化を抑えて、調質度Ｔ−１の確保を容易にする働きがある。Ｂの下限は、［Ｂ］／［Ｎ］＝０．６によって定められるがその量が０．０００８％未満になると係る効果が消失するので、その下限を０．０００８％とする。一方、Ｂは、含有量が０．００８％を超えると鋼板が硬化して調質度Ｔ−１を確保できなくなるので、その上限を０．００８％とする。化学量論的には熱延鋼板に含まれる全ＮをＢＮとする組成比は［Ｂ］／［Ｎ］＝０．８であるが、熱間圧延が短時間で行われることから速やかなＢＮの析出を図ることが望ましく、このため［Ｂ］／［Ｎ］を高めにすることが望ましいので、［Ｂ］／［Ｎ］を１．０未満にすることとした。また、［Ｂ］／［Ｎ］が０．６以上であればＢＡＦ焼鈍にて微細窒化物の析出量は増えるものの、Ｓとの併用によりＴ−１確保は十分に可能なので、［Ｂ］／［Ｎ］を０．６以上とすることとした。なお、ここでいう［Ｂ］、［Ｎ］は、それぞれ鋼板中のＢ、Ｎの質量％での含有量を示すものである。
【００７１】
＜その他の化学成分＞  
本発明において、調質度Ｔ−１の焼鈍鋼板を得るうえでは、上述したような組成の鋼板を用いることが望ましいが、この他にも、容器用薄鋼板等の公知の鋼板中に一般的に存在する成分元素を含有してもよい。即ち、例えば、Ｃｒ：０．１０％以下、Ｃｕ：０．２０％以下、Ｎｉ：０．１５％以下、Ｍｏ：０．０５％以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖなどの１種または２種以上を０．３％以下、あるいはＣａ：０．０１％以下となるように、各種成
分元素を目的に応じて含有させることができる。
【００７２】
因みに、上述した成分範囲の鋼を得るのは、転炉を用いて行われる一次精錬や、一次精錬後に必要に応じて行われる真空脱ガス処理等の二次精錬を経ることによって容易に実現することができる。
【００７３】
また、本発明においては、上述した成分範囲の鋼板の他に、ＪＩＳ  Ｇ  ３３０３に規定されるぶりき原板又はＪＩＳ  Ｇ  ３３１５に規定されるティンフリースチール原板と同じ材質とされている鋼板をＢＡＦ焼鈍することとしてもよい。
【００７４】
次に、ＢＡＦ焼鈍前でのタイトコイル鋼板についての熱延条件、冷延条件等の製造条件について説明する。これらの製造条件は、本発明において必須の構成要素ではないが、テンパーカラーを防止しつつ調質度Ｔ−１の焼鈍鋼板を工業上安定して得るうえで充たすことが好ましい。
【００７５】
＜熱間圧延温度：８６０〜９５０℃＞
一次精錬や二次精錬等を経て得られたスラブは、圧延可能な温度にまで加熱した後、８６０〜９５０℃の範囲の温度域で熱間圧延をすることが好ましい。仕上圧延温度の下限を８６０℃としたのは、この温度がＡｒ３変態点以上の温度域にあり、この温度を維持して圧延すればＢＮ析出が速やかに生じてＢＡＦでの窒化物生成が抑えられ、鋼板形状も良好となりＢＡＦ鋼板の生産性が向上するためである。一方、仕上圧延温度の上限を９５０℃としたのは、この温度を超えた圧延は著しい二次スケール生成があり、スケール疵を多発させる危険性が極めて高いうえ、圧延ロールの表面劣化を伴いロール寿命を短くすることためである。
【００７６】
＜巻き取り温度：５００〜７２０℃＞
熱間圧延後に得られた熱延鋼板は、５００〜７２０℃の範囲の温度域で巻き取ることが好ましい。巻き取り温度の下限を５００℃とするのは巻き取り後の自己焼鈍により圧延組織の残留がないようにするためで、これによって一次冷延性が向上しＢＡＦ焼鈍にとって望ましい鋼板形状が得られるためである。一方、巻き取り温度の上限を７２０℃としたのは、これ以上の温度では酸洗での脱スケール性が劣化してスケール疵を多発させる危険性が極めて高いためである。
【００７７】
＜酸洗＞
上記の巻き取り温度により巻き取って得られた熱延鋼板に行なう酸洗の条件には格別の規制はなく、通常条件としての塩酸または硫酸による酸洗が可能である。
【００７８】
＜冷間圧延の冷延率：８５〜９５％＞  
熱間圧延後に得られた熱延鋼板は、ＢＡＦ焼鈍前に冷間圧延を施す。この冷間圧延時には、冷延率を８５〜９５％とすることが好ましい。タンデム式冷間圧延機は実用冷延率に上限があり、冷延率が９５％を超えると鋼板が破断する危険性が極めて高くなるため、これらの設備制約より、冷延率の上限は、９５％とした。冷延率の下限を８５％としたのは、冷延率を８５％未満とすると、本発明に係る焼鈍方法において未再結晶粒が生じてしまうためである。なお、この範囲は一般の冷延鋼板に施される６０〜８０％の冷延率に比べて高い冷延率である。これは、板厚が０．２０ｍｍより薄いＢＡＦ焼鈍鋼板を製造する場合、圧延の限界に到達するためである。
【００７９】
＜電解清浄＞
上記の冷間圧延後に得られた冷延鋼板に行なう電解清浄の条件には格別の規制はなく、通常条件としてのオルソ珪酸ソーダによる脱脂が可能である。電解洗浄による脱脂後には
、冷延鋼板に対してテンションをかけた巻き取りを行いタイトコイル鋼板と成すこととする。
【００８０】
＜調質圧延：１％＞
焼鈍工程後に得られたＢＡＦ焼鈍鋼板は、調質圧延を施すことが好ましい。この調質圧延での圧延率は、形状矯正及び表面粗度付与に必要な乾式１％の圧延率として、加工硬化を抑えることが望ましい。特に、調質度Ｔ−１のＢＡＦ焼鈍鋼板を得た場合、得られた焼鈍鋼板が最軟質の鋼板であることから、これら効果を得る上で調質圧延を施すことは一層好ましい。
【実施例】
【００８１】
以下、本発明の効果を実施例によって更に詳細に説明する。本実施例においては、下記の表３に示す組成の鋼を溶製した後に、連続鋳造によってスラブを得た。なお、表３に示す組成の鋼の残部はＦｅ及び不可避的不純物である。この場合に、Ｃを０．０２％以下に調整する際には真空脱ガス処理を行なうこととした。得られたスラブは、１２３５℃にまで加熱した後に、９００℃の熱間圧延温度にて圧延を施し、その後に５５０℃の巻き取り温度にて巻き取った。得られた熱延鋼板は、酸性デスケーリングを施した後、表４に示す冷間圧延の圧延率にて板厚０．３０１ｍｍにまで冷間圧延を施した。得られた冷延鋼板は、電解洗浄による脱脂後に巻き取ってタイトコイル鋼板とした。
【００８２】
【表３】
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【００８３】
【表４】
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【００８４】
得られたタイトコイル鋼板は、図１に示すような焼鈍炉内に三段積みして配置した。焼鈍炉内に供給される雰囲気ガスは、窒素ガス濃度と水素ガス濃度が体積比（ｖｏｌ％）で表４に示す数値となるよう調整した。焼鈍工程では、炉内の雰囲気温度を第１段階６００℃とし、上段コイル１、中段コイル２及び下段コイル３の板温が３００℃になるまで昇温した後、表４に示す保持処理の条件で保定し、露点が表４に示す３００℃露点の数値になるまで昇温を中断した。その後には、炉内の雰囲気温度を第２段階７５０℃とし、上段コ
イル１の均熱板温が６３０℃、下段コイル３及び中段コイル２間の均熱板温６００℃となるよう再度加熱、昇温した後、炉内の雰囲気温度を上段コイル１の均熱板温と同じ６３０℃程度としたうえで８時間その均熱板温に保定して各タイトコイル鋼板を再結晶させた。焼鈍工程での露点は、焼鈍炉点火直後の板温１００℃で約０℃の高露点となり、ガス置換を進めることにより、上、中、下段コイル板温が３００℃に保定する時点での露点や、各タイトコイル鋼板が均熱板温に到達した時点での露点が表４に示す数値となるように調整した（６００℃焼鈍条件）。この後に、各タイトコイル鋼板の板温が１００℃になるまで徐冷した後、各タイトコイル鋼板を脱炉した。
【００８５】
焼鈍工程終了後には、脱炉した各タイトコイル鋼板に調質圧延機にて圧下率１％の圧延を施し板厚０．３００ｍｍとし、各タイトコイル鋼板を巻き解いて変色の発生状況目視により観察した。これに加えて、各タイトコイル鋼板から材質調査用サンプルを採取し、常温でのロックウェル硬度測定を行なうと共に、２１０℃、３０分の人工時効処理を施した後、引張り試験による降伏点伸び値を測定した。その結果を表４に示す。なお、ロックウェル硬度測定は、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４５に規定される測定方法に準拠して行い、引張試験は、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１に規定される試験方法に準拠して行なった。
【００８６】
表４において「製品板不具合発生有無」の「変色有無」に記載の「変色なし」はテンパーカラーが確認されなかったことを示し、「変色あり」はテンパーカラーが確認されたことを示す。また、「製品板不具合発生有無」の「その他」に記載の「硬質」はロックウェル硬度が４９±２（Ｔ−１近傍硬度）より高いことを示し、「未再結晶」は観察により未再結晶組織が確認されたことを示し、「耐食性」は過剰なＳｉ添加により鋼板が腐食しやすいことを示し、「表面疵」はＡｌの過不足あるいは過剰Ｓ起因による鋼板割れ等の疵が生じたことを示している。また、表３及び表４における下線は、上述した発明構成要素の数値範囲から逸脱しているものを示している。また、表４において、「常温硬さ」は５３以上のものに、「調質度」はＴ−２以上のものに下線を付すこととした。
【００８７】
本発明の範囲内に含まれる実施例としては、鋼Ｎｏ．Ａ１〜Ａ２０、Ｂ１〜Ｂ１３の焼鈍鋼板が挙げられる。これらの焼鈍鋼板は、何れも雰囲気ガスの組成比、均熱板温、均熱時の露点が上述した発明構成要素の数値範囲内に含まれているため、テンパーカラーが発生していない。また、鋼Ｎｏ．Ａ１〜Ａ２０の焼鈍鋼板は、何れも冷間圧延時の冷延率、鋼板の組成が上述した数値範囲内に含まれているため、テンパーカラーが生じておらず、更に、調質度Ｔ−１が得られている。鋼Ｎｏ．Ｂ１〜Ｂ１３の焼鈍鋼板は、鋼板の組成が上述した数値範囲内に含まれていないことから、テンパーカラーが生じていないものの、調質度Ｔ−１が得られていない。
【００８８】
本発明の範囲内に含まれない実施例としては、鋼Ｎｏ．Ｃ１〜Ｃ８の焼鈍鋼板が挙げられる。これらの焼鈍鋼板は、雰囲気ガスの組成比、均熱板温、均熱時の露点の何れかが上述した数値範囲内に含まれていないため、テンパーカラーが生じているか、調質度Ｔ−１が得られていない。
【００８９】
また、図６は表３、４に示される実施例のデータを用いて、微細窒化物量と調質度Ｔ−１〜Ｔ−３と関係をまとめたものである。図６における焼鈍条件１とは、表４における均熱板温が６３０℃以下のデータを示しており、焼鈍条件２とは、均熱板温が６３０℃超のデータを示している。なお、微細窒化物量の測定は、『社団法人．日本鉄鋼協会編  丸善株式会社発行「第３版  鉄鋼便覧  第ＩＶ巻  鉄鋼材料  試験・分析」Ｐ３３０〜Ｐ３３１」』に記載の臭素・エステル法を用いて行なった。
【００９０】
本実施例においても、探索実験４の知見同様にＴ−１〜Ｔ−３調質度決定のメカニズムが機能しており、低S＋Ｂ添加低炭素アルミキルド鋼でテンパーカラーなしの調質度Ｔ−
１の焼鈍鋼板が、Ｂなし低炭素アルミキルド鋼でテンパーカラーなしの調質度Ｔ−２〜Ｔ−３の焼鈍鋼板が製造できている。
【産業上の利用可能性】
【００９１】
本発明の特徴の一つとしては、従来、高温焼鈍を必須とした調質度Ｔ−１を再結晶温度レベルの低温焼鈍で容易に得られるようになった点がある。この温度はテンパーカラー発生を確実に抑制できる条件でもあり、ぶりき、ティンフリースチール、あるいは表面処理原板の生産性、歩留り向上への効果は極めて大きいと考えられる。また本発明により解明されたテンパーカラー抑制メカニズムは冷延鋼板をＢＡＦ焼鈍する工程を有する、例えば建材用鋼板や自動車用鋼板などにも活用できる期待がある。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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