(57)【要約】【課題】スピル弁を介して燃料を吸入して圧送する高圧燃料ポンプにおいて、その始動時における燃料の昇圧性を向上させた高圧燃料ポンプを提供する。【解決手段】高圧燃料ポンプ１９は、プランジャ室３３とプランジャ３４の先端部とで形成される加圧室にカムシャフト４６の回転に連動してプランジャ３４が進退され加圧工程と吸入工程とが繰り返される。圧力室から低圧燃料通路１６への燃料の逆流を規制するスピル弁５０には、逆流を制限するように流路を閉じる流通遮断弁５１Ｂと、流通遮断弁５１Ｂに当接して開く方向に付勢する流量制御弁５２と、駆動により流量制御弁５２を流通遮断弁５１Ｂから離間させる励磁コイル５３とが設けられている。内燃機関が始動してからクランク角が判明するまでは工程状態に関わらず励磁コイル５３を駆動する。【選択図】図２
2010059856.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
容積が増加及び減少する加圧室と、前記加圧室と低圧燃料ポンプとを接続する燃料通路に設けられて該燃料通路における燃料の流通を許可及び禁止するスピル弁とを備え、
前記容積が増加するときの前記流通の許可により前記燃料通路の開口である吸入口を通して前記低圧燃料ポンプからの燃料を前記加圧室内へ吸入し、前記容積が縮小するときの前記流通の禁止により前記加圧室内の燃料を外部へ圧送する高圧燃料ポンプであって、
前記スピル弁は、
前記燃料通路における上流方向への移動により前記吸入口を閉鎖し、前記燃料通路における下流方向への移動により前記吸入口を開放する第１弁と、
前記下流方向への移動により前記第１弁を前記下流方向へ押圧して前記閉鎖を規制し、前記上流方向への移動により前記規制を解除する第２弁とに分割されて、
前記上流方向への第１印加力を弾性体により前記第１弁に印加する第１印加手段と、
前記容積が減少するときに前記加圧室内で加圧された燃料による力よりも小さい力であって、前記第１印加力よりも大きい力である第２印加力を前記第２弁から前記第１弁に対して前記下流方向へ印加させる第２印加手段とを備え、
前記第２印加力に抗した力を前記第２弁に印加して前記第１弁を前記上流方向へ移動させる制御である移動制御を前記容積が減少する際に実行して前記第１弁による前記吸入口の閉鎖期間を変更するとともに、前記容積の増減が不明となる始動時に前記移動制御を実行することを特徴とする高圧燃料ポンプ。
【請求項２】
前記第２印加力が弾性体により前記第２弁に印加される力であり、
前記第２印加力に抗した力が前記第２弁に印加される電磁力であり、
前記電磁力を印加することにより前記移動制御を実行する
請求項１に記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項３】
前記移動制御において前記電磁力を発生するコイルへの連続する通電量が基準値よりも高くなる場合に前記コイルへの通電を停止して前記電磁力の印加を中止する
請求項２に記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項４】
前記第２印加力が前記第２弁に印加される電磁力であり、
前記第２印加力に抗した力が弾性体により前記第２弁に印加される力であり、
前記電磁力の印加を停止することにより前記移動制御を実行する
請求項１に記載の高圧燃料ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料を供給する高圧燃料ポンプに関し、特に低圧燃料ポンプからの燃料を加圧して内燃機関の燃料噴射系へ圧送する高圧燃料ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
筒内噴射式の内燃機関に適用される燃料供給装置においては、加圧室内に配設されたプランジャをクランク軸の回転に連動させて往復移動することにより加圧室への燃料の導入と加圧室からの燃料の圧送とを順に繰り返す、いわゆるプランジャ式の高圧ポンプが採用されている。こうしたプランジャ式の高圧ポンプには、上記加圧室と燃料タンクとの間における燃料の流通を許可及び禁止することにより加圧室における燃料の圧力を調整する燃料圧力制御弁としてのスピル弁が設けられている。そして上記プランジャが加圧室から後退する工程である吸入工程では、上記スピル弁が開弁することにより燃料タンクからの燃料が加圧室内に吸入されて、プランジャが加圧室へ進入する工程である加圧工程では、要求される圧送量に応じたタイミングでスピル弁が閉弁されることにより加圧室内の燃料が加圧されて燃料噴射弁へ圧送される。
【０００３】
ところで、上述する高圧ポンプではクランク軸の回転に連動するようにプランジャを移動させることから、例えば内燃機関の始動直後など、クランク角を確定できない場合にあっては上述するようなスピル弁の開閉を加圧室の処理工程に対応させられなくなってしまう。この結果、例えば内燃機関の始動性を早期に向上させるために加圧工程の開始にあわせてスピル弁を閉じ、より多くの燃料を始動直度の燃料噴射系へ供給するといった燃料供給動作を実施できなくなってしまう。そこで上述する高圧ポンプにおいては、こうした問題に対処するために、従来から以下に示すような提案がなされている。
【０００４】
例えば特許文献１に示されるように、加圧室と燃料タンクとを接続する燃料通路の途中に逆止弁を設けて、吸入工程にて加圧室に導入された燃料が加圧工程時に燃料通路へ逆流しないようにする技術が知られている。こうした構成によればクランク角が不明であるときであれ、加圧室の全容積に相当する燃料が加圧工程により燃料噴射系へ圧送されるようになる。またこの他、特許文献２に示されるように、励磁コイルへの通電により閉弁し、励磁コイルへの非通電時である非作動時には開弁方向へのばね付勢により開弁するスピル弁を用い、内燃機関の始動直後にはこうした励磁コイルへの通電と非通電とを短周期で繰り返す、いわゆるデューティ制御を採用する方法がある。こうした方法において始動直後が吸入工程である場合、デューティ制御におけるスピル弁の開弁期間を利用して加圧室には燃料が吸入されるようになる。また始動直後が加圧工程である場合、デューティ制御におけるスピル弁の強制的な閉弁期間を利用して加圧室内の燃圧が加圧されるために、加圧室からプランジャが後退する吸入行程が開始されるまで加圧室内が高圧状態となり、励磁コイルへの通電が間欠的に停止されても加圧室内と外部との圧力差によりスピル弁の閉弁が維持されるようになる。それゆえ、クランク角が不明である始動直後であれ、吸入工程では加圧室に燃料を吸入させることができ、加圧工程では高圧化された燃料を燃料噴射系へ圧送することができるようになる。
【特許文献１】特開平１０−１５３１５７号公報
【特許文献２】特開２００４−３６３９４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
一方、上述する逆止弁を利用した高圧ポンプでは、加圧室の全容積に相当する燃料を始動直後から圧送できるものの、クランク角が判明した後であっても燃料の全量圧送が繰り
返えされるために、燃料ポンプに対しては常に高い負荷が加え続けられてしまう。また、圧送された燃料のうちの余剰分を燃料タンクに戻すための開閉弁や圧力調整弁、配管などが別途必要とされるために、加圧室の吸入口にスピル弁を備えた従来からの燃料ポンプへの適用が容易ではない。
【０００６】
また、上述するデューティ制御を利用する方法では、加圧工程の間にスピル弁の閉弁状態を維持できるようになるものの、こうした閉弁状態を維持できるようになるまでの間にはスピル弁の開弁状態が繰り返えされるために、加圧室内へプランジャが進入するに従って加圧室内の燃料が少なからず燃料通路へ逆流してしまう。それゆえ、多くの燃料が必要になる始動時においては、こうした燃料の逆流により加圧室から燃料噴射系に圧送される燃料の量が加圧室の全容積よりも減少してしまい、燃料の昇圧効率の低下が避けられなくなってしまう。
【０００７】
本発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであって、その目的は、スピル弁を介して燃料を吸入して圧送する高圧燃料ポンプにおいて、その始動時における燃料の昇圧性を向上させた高圧燃料ポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
以下、上記課題を解決するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１に記載の高圧燃料ポンプは、容積が増加及び減少する加圧室と、前記加圧室と低圧燃料ポンプとを接続する燃料通路に設けられて該燃料通路における燃料の流通を許可及び禁止するスピル弁とを備え、前記容積が増加するときの前記流通の許可により前記燃料通路の開口である吸入口を通して前記低圧燃料ポンプからの燃料を前記加圧室内へ吸入し、前記容積が縮小するときの前記流通の禁止により前記加圧室内の燃料を外部へ圧送する高圧燃料ポンプであって、前記スピル弁は、前記燃料通路における上流方向への移動により前記吸入口を閉鎖し、前記燃料通路における下流方向への移動により前記吸入口を開放する第１弁と、前記下流方向への移動により前記第１弁を前記下流方向へ押圧して前記閉鎖を規制し、前記上流方向への移動により前記規制を解除する第２弁とに分割されて、前記上流方向への第１印加力を弾性体により前記第１弁に印加する第１印加手段と、前記容積が減少するときに前記加圧室内で加圧された燃料による力よりも小さい力であって、前記第１印加力よりも大きい力である第２印加力を前記第２弁から前記第１弁に対して前記下流方向へ印加させる第２印加手段とを備え、前記第２印加力に抗した力を前記第２弁に印加して前記第１弁を前記上流方向へ移動させる制御である移動制御を前記容積が減少する際に実行して前記第１弁による前記吸入口の閉鎖期間を変更するとともに、前記容積の増減が不明となる始動時に前記移動制御を実行することを要旨とする。
【０００９】
こうした構成によれば、加圧室の容積が増大する際には、低圧燃料ポンプの供給圧や第１印加力よりも大きな第２印加力、さらには加圧室内で減圧される燃料の流動やその負圧などの作用により第１弁が下流方向へ移動して吸入口を開放し、加圧室への燃料の流入を許可する。一方、加圧室の容積が減少する際には、第２印加力に抗した力による移動制御が実行される期間、すなわち第１弁を上流方向へ移動させる期間に応じて第１弁による吸入口の閉鎖期間が長くなり、こうした閉鎖期間の変更に基づいて加圧室から溢流する燃料の量が変更されて加圧室からの燃料の圧送量が変更される。
【００１０】
加圧室における容積の増減が不明となる始動時にあって実際の加圧室の容積が減少している期間においては、上述する移動制御が実行され続けるため、吸入口の閉鎖期間が最も長くなり、加圧室内における燃料の略全量が圧送可能になる。また加圧室の容積の増減が不明となる始動時にあって実際の加圧室の容積が増加している期間においては、上述するように低圧燃料ポンプの供給圧や第２印加力、さらには加圧室で減圧される燃料の流動やその負圧などの作用により加圧室へ燃料が供給される。この結果、加圧室の容積の増減が
不明であるような場合であれ、加圧室の容積変動に合わせてスピル弁の開弁と閉弁とが切替えられることから、始動時には燃料の昇圧性を向上させることができて多くの燃料を圧送することができる。それゆえ、上述する高圧燃料ポンプを例えば内燃機関の燃料供給系に適用する場合にあっては、機関始動時における燃焼状態が早期に通常状態へと移行することから、過渡状態において一時的に増加する有害物質の排出を早期に抑制することができるようにもなる。
【００１１】
請求項２に記載の高圧燃料ポンプは、前記第２印加力が弾性体により前記第２弁に印加される力であり、前記第２印加力に抗した力が前記第２弁に印加される電磁力であり、前記電磁力を印加することにより前記移動制御を実行することを要旨とする。
【００１２】
このような構成によれば、加圧室における容積の増減が不明となる期間だけ電磁力が印加されるために、こうした期間が短い期間である場合には、同電磁力の印加に伴う電力消費を抑えることができる。
【００１３】
請求項３に記載の高圧燃料ポンプは、前記移動制御において前記電磁力を発生するコイルへの連続する通電量が所定の基準値よりも高くなる場合に前記コイルへの通電を停止して前記電磁力の印加を中止することを要旨とする。
【００１４】
このような構成によれば、加圧室における容積の増減が不明となる期間が長く続くような場合など、電磁力の印加が長期間にわたり連続的に要求されるような場合であれ、コイルへの通電量がそのコイルに許容される基準値よりも高くなるようなことが防止される。これにより高圧燃料ポンプの動作の安定性が高められるようになる。
【００１５】
請求項４に記載の高圧燃料ポンプは、前記第２印加力が前記第２弁に印加される電磁力であり、前記第２印加力に抗した力が弾性体により前記第２弁に印加される力であり、前記電磁力の印加を停止することにより前記移動制御を実行することを要旨とする。
【００１６】
このような構成によれば、加圧室における容積の増減が不明となる期間では電磁力の印加が停止されるために、こうした期間が長い期間である場合には、同電磁力の印加に伴う電力消費を抑えることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の一実施形態を図１〜図７に従って説明する。図１は、内燃機関の燃料系についてその構成の概略を模式的に示した図である。
図１に示されるように、内燃機関１には、その気筒毎に設けられた複数の燃料噴射弁１１と、複数の燃料噴射弁１１のそれぞれに高圧燃料を分配供給する共通の高圧燃料配管であるデリバリパイプ１２と、デリバリパイプ１２に高圧燃料を供給する燃料供給装置１３とが設けられている。本実施形態では、これら複数の燃料噴射弁１１とデリバリパイプ１２とにより燃料噴射系が構成されている。各燃料噴射弁１１は、対応する気筒の燃焼室にデリバリパイプ１２からの高圧燃料を噴射して燃焼室内の空気と燃料とを混合させた混合気を生成する。
【００１８】
燃料供給装置１３に設けられた燃料タンク１４には、同燃料タンク１４内の燃料１０を吸入して燃料１０を所定の圧力にして吐出する低圧燃料ポンプ１５が備えられており、該低圧燃料ポンプ１５の出口には低圧燃料ポンプ１５からの燃料を高圧燃料ポンプ１９へ供給するための燃料通路である低圧燃料通路１６が接続されている。低圧燃料通路１６の途中には、燃料圧力を一定の圧力であるフィード圧（例えば４００ｋＰａ）に調圧するプレッシャレギュレータ１７と、低圧燃料通路１６における燃料１０の脈動を抑制するパルセーションダンパ１８とが備えられている。
【００１９】
低圧燃料通路１６とデリバリパイプ１２との間には、低圧燃料ポンプ１５からの燃料１０を加圧する高圧燃料ポンプ１９と、該高圧燃料ポンプ１９で加圧された高圧（例えば４ＭＰａ〜１３ＭＰａ）の燃料をデリバリパイプ１２へ供給する高圧燃料通路２１とが備えられている。またデリバリパイプ１２と燃料タンク１４との間には、該デリバリパイプ１２の燃料１０が所定の噴射圧（例えば１５．３ＭＰａ）を超えるときに開弁するリリーフ弁２２と、デリバリパイプ１２の燃料１０を噴射圧に維持すべく該リリーフ弁２２を通してデリバリパイプ１２内の余剰燃料を燃料タンク１４へ戻すリリーフ通路２３とが備えられている。
【００２０】
次に、図２を参照して上記高圧燃料ポンプ１９について説明する。図２は高圧燃料ポンプ１９についてその断面構成を示す図である。
図２に示されるように、高圧燃料ポンプ１９のシリンダ３１には、その下面から上方に延びる円形孔３２と、該円形孔３２の上端から上方に拡がるプランジャ室３３とが形成されており、その円形孔３２には円柱状のプランジャ３４が上下動可能に挿入されている。プランジャ３４の上側部は、該プランジャ３４が上動及び下動するときにプランジャ室３３に進入及び後退するように配置されており、このプランジャ３４の上側部とプランジャ室３３とにより区画された加圧室の容積を減少及び増大させる。プランジャ３４の下側部は、円形孔３２の下端である開口を通り下方に突出するように配置されている。円形孔３２の開口近傍には、該円形孔３２の内面に沿うリング形状のシール部材３５が嵌入されており、該シール部材３５の内側にはプランジャ３４が上下動可能に圧入されている。そして、プランジャ３４の外周面と円形孔３２の内周面との間がこのシール部材３５でシールされることにより円形孔３２の開口が封止されている。
【００２１】
シリンダ３１の下部には、円形孔３２の開口部を囲む円筒形状のリフタガイド４１が下方に延出されており、そのリフタガイド４１の内部には有底円筒形状のリフタ４２が上下動可能に嵌合されている。リフタ４２の内部には、プランジャ３４の下端がそれに嵌合するリテーナ４３とともに収容されており、そのリテーナ４３とシリンダ３１との間には該リテーナ４３をリフタ４２の内底面４２ａへ付勢するばね４４が挟入されている。リフタ４２の外底面４２ｂには、カムシャフト４６に連結された駆動カム４７のカム面が摺接するようになっており、このカムシャフト４６は内燃機関１が有する図示しないクランク軸に連動して同クランク軸の回転数に対して例えば１／２の回転数で回転する。
【００２２】
こうした構成では、クランク軸の回転に同期して駆動カム４７が回転位置Ｒ１から回転位置Ｒ２へ回動するとき、リフタ４２の外底面４２ｂが上記ばね４４の付勢に抗した押圧力を駆動カム４７から受けて上動し、プランジャ３４が上下方向に変位する量であるプランジャリフト量が増大するようになる。この間、プランジャ３４の上側部がプランジャ室３３に進入し続けるために、プランジャ室３３においてはプランジャ３４が進入する分だけ燃料１０で占められる容積である加圧室の容積が縮小する。このためプランジャ室３３の内部には上記フィード圧よりも高い圧である正圧がプランジャ３４の進入量に応じて形成されるようになる。本実施形態においては、上述のようにプランジャ３４の上端がプランジャ室３３へ進入する工程を、加圧工程という。
【００２３】
これに対して、駆動カム４７が回転位置Ｒ２から回転位置Ｒ３へ回動するとき、リフタ４２の外底面４２ｂは上記ばね４４の付勢に従って下動して、上記プランジャリフト量が減少するようになる。この間、プランジャ３４の上側部がプランジャ室３３から後退し続けるために、プランジャ室３３においてはプランジャ３４が後退する分だけ燃料１０で占められる容積である加圧室の容積が拡大する。このため、プランジャ室３３の内部には上記フィード圧よりも低い圧力である負圧がプランジャ３４の後退量に応じて形成されるようになる。本実施形態においては、上述のようにプランジャ３４の上端がプランジャ室３
３から後退する工程を、吸入工程という。
【００２４】
プランジャ室３３の一側（図２において左側）には、プランジャ室３３に連通する弁収容室３７が形成されており、この弁収容室３７における燃料がプランジャ室３３と弁収容室３７との間で相互に流通する。この弁収容室３７と前記低圧燃料通路１６との間には、低圧燃料通路１６と弁収容室３７との間における燃料の流通を許可および禁止するスピル弁５０が設けられている。
【００２５】
スピル弁５０の内部には、低圧燃料通路１６に連通する遊挿燃料通路５１が弁収容室３７へ延びるように形成されており、この遊挿燃料通路５１が低圧燃料通路１６と弁収容室３７とを連通することにより低圧燃料通路１６と弁収容室３７との間において燃料が流通可能になる。この遊挿燃料通路５１における弁収容室３７側の開口である吸入口には弁座５１Ｃが形成されている。
【００２６】
スピル弁５０の内部には、遊挿燃料通路５１の延設方向に延びる多段円柱状に形成された第２弁である流量制御弁５２が遊挿燃料通路５１の延設方向である軸方向に沿って往復移動可能に配設されている。この流量制御弁５２における弁収容室３７に近い側には、相対的に小さい径からなる小径部である押圧部５２ａが形成されており、また流量制御弁５２における弁収容室３７から遠い側には、相対的に大きい径からなる大径部である作動部５２ｂが形成されている。
【００２７】
流量制御弁５２の一部である押圧部５２ａは、前記遊挿燃料通路５１の内部に遊挿されており、その押圧部５２ａの先端には、該先端と離接可能な第１弁である流通遮断弁５１Ｂが弁収容室３７内で往復移動可能に配設されている。弁収容室３７におけるプランジャ室３３側の側面と流通遮断弁５１Ｂとの間には、圧縮状態の弾性体である閉弁ばね５１Ｓが流通遮断弁５１Ｂを支持するかたちで挟入されており、流通遮断弁５１Ｂに対しては前記閉弁ばね５１Ｓの付勢力である第１印加力が常に弁座５１Ｃの側へ印加されている。本実施形態においては、この閉弁ばね５１Ｓにより第１印加手段が構成されており、流量制御弁５２の軸方向であって流通遮断弁５１Ｂから弁座５１Ｃへ向かう方向を上流方向である閉弁方向という。
【００２８】
流量制御弁５２の一部である作動部５２ｂとスピル弁５０の外壁との間には、圧縮状態の弾性体である開弁ばね５２Ｓが挟入されており、押圧部５２ａの先端に対しては前記開弁ばね５２Ｓの付勢力である第２印加力が常に流通遮断弁５１Ｂの側に印加されている。本実施形態においては、この開弁ばね５２Ｓにより第２印加手段が構成されており、流量制御弁５２の軸方向であって流量制御弁５２の先端から流通遮断弁５１Ｂに向かう方向を下流方向である開弁方向という。
【００２９】
流量制御弁５２の一部である作動部５２ｂの周囲には、作動部５２ｂに作用する電磁力を誘起させるための円筒状の励磁コイル５３が配設されている。この励磁コイル５３が通電状態（オン状態）になる場合、励磁コイル５３により励起される電磁力が作動部５２ｂに作用して、押圧部５２ａの先端が強制的に弁収容室３７から引き抜かれる。このように押圧部５２ａの先端が弁収容室３７から引き抜かれることにより、上記閉弁ばね５１Ｓの付勢力に従う流通遮断弁５１Ｂが上流方向である閉弁方向へ移動しで弁座５１Ｃと当接し、流量制御弁５２の先端が流通遮断弁５１Ｂから離間する。一方、この励磁コイル５３が非通電状態（オフ状態）になる場合、作動部５２ｂに作用する電磁力が励起されず、押圧部５２ａと流通遮断弁５１Ｂとは開弁ばね５２Ｓ及び閉弁ばね５１Ｓの付勢力に従って当接し続ける。
【００３０】
言い換えれば、励磁コイル５３がオン状態になる場合には、流量制御弁５２が流通遮断
弁５１Ｂから離間した状態である非作動状態になり、こうした非作動状態にあっては、閉弁ばね５１Ｓに支持される流通遮断弁５１Ｂが、閉弁ばね５１Ｓの付勢力と燃料から受ける力との合力に従って閉弁方向へ移動するようになる。一方、励磁コイル５３がオフ状態になる場合には、流量制御弁５２が流通遮断弁５１Ｂを押圧する状態である作動状態になり、こうした作動状態にあっては、閉弁ばね５１Ｓに支持される流通遮断弁５１Ｂが、閉弁ばね５１Ｓの付勢力と燃料から受ける力との合力にさらに開弁ばね５２Ｓの付勢力とを加えた力に従って移動するようになる。本実施形態においては、上述する流通遮断弁５１Ｂを非作動状態にする制御を移動制御という。なお、図２においては、流通遮断弁５１Ｂと流量制御弁５２とが当接している状態、すなわち流量制御弁５２の作動状態が示されている。
【００３１】
そして流通遮断弁５１Ｂが開弁方向へ移動して弁座５１Ｃから離間することにより、遊挿燃料通路５１の開口である吸入口が開放されてスピル弁５０が開弁される。また、流通遮断弁５１Ｂが閉弁方向へ移動して弁座５１Ｃと密着することにより、吸入口が閉じられてスピル弁５０が閉弁される。
【００３２】
プランジャ室３３を挟んで弁収容室３７の反対側には、そのプランジャ室３３と高圧燃料通路２１との間を連通する吐出通路５５が形成されている。吐出通路５５には、その出力端に高圧燃料通路２１から吐出通路５５への燃料の逆流を規制するとともに、吐出通路５５内の燃料圧力が所定の吐出圧（例えば６０ｋＰａ）以上に高くなった際に開弁するチェック弁５６が設けられている。チェック弁５６は、プランジャ室３３で加圧された燃料から受ける力により開弁されて加圧された燃料を高圧燃料通路２１に吐出する。
【００３３】
次に、図３及び図４を参照して上記スピル弁５０について詳細に説明する。図３は流量制御弁５２が非作動状態にある場合おける高圧燃料ポンプ１９の吸入工程の態様を示す高圧燃料ポンプ１９の断面図であって、（ａ）は吸入工程開始時の状態を示す図、（ｂ）は吸入工程中の状態を示す図である。また図４は流量制御弁５２が非作動状態にある場合における高圧燃料ポンプ１９の加圧工程の態様を示す高圧燃料ポンプ１９の断面図であって、（ａ）は加圧工程開始時の状態を示す図、（ｂ）は加圧工程中の状態を示す図である。
【００３４】
上記流量制御弁５２に印加された開弁ばね５２Ｓの付勢力（開弁付勢力ＦＯ）と、流通遮断弁５１Ｂに印加された閉弁ばね５１Ｓの付勢力（閉弁付勢力ＦＣ）とは、以下に示す２つの条件を満たすように設定されている。
【００３５】
まず第１の条件として、開弁付勢力ＦＯは、閉弁付勢力ＦＣよりも大きくなるように設定されており（ＦＣ＜ＦＯ）、かつ前記加圧工程にて加圧されたプランジャ室３３内の燃料から前記流通遮断弁５１Ｂが受ける力よりも小さくなるように設定されている。また第２の条件として、上記閉弁付勢力ＦＣは、フィード圧で供給される燃料が流通遮断弁５１Ｂに加える力である吸入力ＦＦよりも小さくなるように設定されている（ＦＣ＜ＦＦ）。
【００３６】
こうした条件を満たす構成であれば、開弁付勢力ＦＯと閉弁付勢力ＦＣとの合力よりも大きい外力が流通遮断弁５１Ｂに対して閉弁方向へ作用しない限り、また吸入力ＦＦと閉弁付勢力ＦＣとの合力よりも大きい外力が流通遮断弁５１Ｂに対して閉弁方向へ作用しない限り、流通遮断弁５１Ｂは常に上記合力によって開弁状態を維持するようになる。こうした閉弁方向への外力としては、加圧工程にて加圧されたプランジャ室３３内の燃料による力、例えば燃料の流動が流通遮断弁５１Ｂに加える荷重やプランジャ室３３内に形成された上記正圧が流通遮断弁５１Ｂに及ぼす力がある。さらにこうした閉弁方向への外力としては、上記流量制御弁５２に印加されて前記第２印加力に抗した力である電磁力がある。
【００３７】
図３（ａ）に示されるように、流量制御弁５２が非作動状態である場合にあって吸入工程の開始時においては、開弁ばね５２Ｓによる開弁付勢力ＦＯが励磁コイル５３のオン状態に伴う電磁力により相殺される。そして上記第２の条件（ＦＣ＜ＦＦ）に基づいて、閉弁ばね５１Ｓによる閉弁付勢力ＦＣよりも高い吸入力ＦＦが流通遮断弁５１Ｂに対して支配的に作用するようになる。ただし、加圧工程から吸入工程に移行する過渡状態にあっては、先行する加圧工程によってプランジャ室３３内に少なからずの正圧が形成されているため、吸入工程の開始直後は上述する正圧の作用によってスピル弁５０が閉弁しており、プランジャ３４が下動し始めてプランジャ室３３内が降圧されることによりスピル弁５０が開弁するようになる。すなわち図３（ｂ）に示されるように、プランジャ３４の下動による燃料の流動やプランジャ室３３内に形成される負圧が流通遮断弁５１Ｂへの開弁方向の力として作用し、こうした開弁方向への力が作用することによってスピル弁５０が閉弁状態から開弁状態へ移行する。そしてプランジャ３４の上動による燃料の流動やプランジャ室３３内における正圧が形成されるまでスピル弁５０の開弁状態が維持されて、低圧燃料通路１６からの燃料がプランジャ室３３へ流入するようになる。
【００３８】
図４（ａ）に示されるように、流量制御弁５２が非作動状態である場合にあって加圧工程の開始時においては、上記吸入工程と同じく、開弁ばね５２Ｓによる開弁付勢力ＦＯが励磁コイル５３のオン状態に伴う電磁力により相殺される。また吸入工程から加圧工程に移行する過渡状態にあっては、低圧燃料通路１６からの燃料がプランジャ室３３へ十分に供給されているため、上述する吸入力ＦＦが流通遮断弁５１Ｂに対して作用し難くなり、それゆえ閉弁ばね５１Ｓによる閉弁付勢力ＦＣが流通遮断弁５１Ｂに対して支配的に作用することによりスピル弁５０が閉弁している。この状態からプランジャ３４が上動し始めると、図４（ｂ）に示されるように、プランジャ３４の上動による燃料の流動やプランジャ室３３内に形成される正圧が流通遮断弁５１Ｂへの閉弁方向の力として流通遮断弁５１Ｂにさらに作用し、スピル弁５０はその閉弁状態を維持し続ける。そしてプランジャ室３３内における燃料の加圧が継続されると、プランジャ室３３内の燃料の圧力が吐出圧以上になるごとにプランジャ室３３で加圧された燃料がチェック弁５６を通じて高圧燃料通路２１へ吐出される。
【００３９】
一方、上述する吸入工程にあって流量制御弁５２が作動する場合においては、励磁コイル５３がオフ状態であるために、開弁ばね５２Ｓによる開弁付勢力ＦＯが流通遮断弁５１Ｂに対して作用するようになる。そして上記第１の条件に基づく大きな開弁付勢力ＦＯに加え、プランジャ３４の下動による燃料の流動やプランジャ室３３内に形成される負圧による力が流通遮断弁５１Ｂに対して作用することから、スピル弁５０は開弁状態を維持し続ける。
【００４０】
また、上述する加圧工程にあって流量制御弁５２が作動する場合においては、吸入工程と同じく、励磁コイル５３がオフ状態であるために、開弁ばね５２Ｓによる開弁付勢力ＦＯが流通遮断弁５１Ｂに対して作用するようになる。それゆえ、流通遮断弁５１Ｂに対しては、プランジャ３４の上動による燃料の流動やプランジャ室３３内に形成される正圧による力と、閉弁付勢力ＦＣとが閉弁方向へ作用し、開弁付勢力ＦＯと吸入力ＦＦとが開弁方向へ作用するようになる。この結果、プランジャ室３３内における燃料の流動や正圧による力が小さく、閉弁方向への力が開弁方向への力よりも小さくなる期間にあっては、上記第１の条件に基づく大きな開弁付勢力ＦＯが流通遮断弁５１Ｂに対して支配的に作用することから、スピル弁５０が開弁する。そして、スピル弁５０の開弁によりプランジャ室３３内の燃料が低圧燃料通路１６に溢流するようになり、高圧燃料通路２１へ吐出されなくなる。
【００４１】
高圧燃料ポンプ１９における燃料の吐出量は、こうしたスピル弁５０の閉弁タイミングが上述する加圧工程における移動制御により変更されて、加圧工程中におけるプランジャ
室３３内の燃料が低圧燃料通路１６に溢流する量の変更により調整される。例えば加圧工程においてスピル弁５０の閉弁タイミングが早められる、言い換えれば作動状態にある流量制御弁５２の非作動状態への切替タイミングが早められることにより、プランジャ室３３から溢流する燃料の量が少なくなり、高圧燃料ポンプ１９からの吐出量が増量される。また加圧工程においてスピル弁５０の閉弁タイミングが遅らされる、言い換えれば上記流量制御弁５２の切替タイミングが遅らされることにより、プランジャ室３３から溢流する燃料の量が多くなり、高圧燃料ポンプ１９からの吐出量が減量される。
【００４２】
図１に示すように、内燃機関１には、電子制御装置（ＥＣＵ）６０が設けられている。ＥＣＵ６０は、中央演算処理装置（ＣＰＵ）、不揮発性メモリ（ＲＯＭ）、揮発性メモリ（ＤＲＡＭ）を有するマイクロコンピュータを中心に構成されており、メモリに格納されている各種データおよびプログラムに基づいて各種制御を実行する。本実施形態では、ＥＣＵ６０にて高圧燃料ポンプ１９から燃料噴射系に圧送させる燃料の調量を行なう燃料吐出量制御が実行される。またＲＡＭには、燃料吐出量制御に必要な各種のパラメータやマップデータなどが予め保存されている。
【００４３】
ＥＣＵ６０には、クランク軸に設けられた回転速度センサ６１が電気的に接続されており、例えばクランク軸が３０°回転する毎に同回転速度センサ６１からのパルス信号Ｇ２が入力させる。そしてＥＣＵ６０は、パルス信号Ｇ２の入力される時間間隔に基づいて機関回転速度を逐次算出してＲＡＭの所定の領域に上書きする。
【００４４】
また、ＥＣＵ６０には、カムシャフト４６に設けられたカムポジションセンサ６２が電気的に接続されており、カムシャフト４６が基準クランク角（内燃機関の回転基準位相）になったときに立上るパルス状の基準クランク角検出信号ＳＣがこのカムポジションセンサ６２から入力される。ＥＣＵ６０においては、この基準クランク角検出信号ＳＣの立上りが検出された時に、その時点のクランク角が基準クランク角である旨の判断がなされ、内燃機関１の始動直後にあってはこの基準クランク角検出信号ＳＣの立上がりが初めて検出されることによって、それまで不明であったクランク角が算出できるようになる。そしてＥＣＵ６０は基準クランク角検出信号ＳＣの立上りを検出した時のクランク角を基準クランク角として設定し、後続して入力されるパルス信号Ｇ２などから現在のクランク角を逐次算出する。また、ＥＣＵ６０は、クランク角とプランジャリフト量とを関連付けたマップデータを予めＲＡＭに格納しており、算出された現在のクランク角をそのマップデータに適用することにより、図５に示すように、現在のクランク角に対応する現在のプランジャリフト量を取得してＲＡＭの所定の領域に上書きする。
【００４５】
さらに、ＥＣＵ６０には、励磁コイル５３に対して駆動用の電力を供給するための駆動回路６３が電気的に接続されており、ＥＣＵ６０から駆動回路６３に入力される励磁コイル駆動信号ＣＳにより励磁コイル５３を駆動させるための電力が励磁コイル５３に供給される。この励磁コイル駆動信号ＣＳは、スピル弁５０を閉弁させるべく設定される閉弁タイミングにおいてＥＣＵ６０から出力されるものであり、この励磁コイル駆動信号ＣＳに応答した駆動回路６３が励磁コイル５３に通電することによりスピル弁５０が閉弁される。そして現在のクランク角が逐次算出されているときには、燃料吐出量制御における通常制御により、その時の機関回転速度などに基づき必要とされる燃料噴射量の要求値が算出されて、その要求値を満たす量の燃料が高圧燃料ポンプ１９からデリバリパイプ１２へ圧送されるように、スピル弁５０の閉弁タイミングが設定される。そして、この閉弁タイミングに従ってＥＣＵ６０から駆動回路６３へ励磁コイル駆動信号ＣＳが出力されることにより、高圧燃料ポンプ１９の吐出量が上述する要求値に調量されるようになっている。
【００４６】
例えば、図５に示されるように、加圧工程において要求量の燃料を圧送すべく同要求量に対応付けられた閉弁タイミングθ１にあっては、スピル弁５０を閉弁するための励磁コ
イル駆動信号ＣＳがＥＣＵ６０から駆動回路６３へ出力される。これに従って励磁コイル５３がオン状態になり、作動状態の流量制御弁５２が非作動状態へ移行することにより、スピル弁５０が強制的に閉弁される。次いで、加圧工程が終了する少し前の開弁タイミングθ２においては、流通遮断弁５１Ｂを開弁可能にするための励磁コイル駆動信号ＣＳがＥＣＵ６０から駆動回路６３へ出力される。これに従って励磁コイル５３がオフ状態になり、非作動状態の流量制御弁５２が作動状態へ移行することにより、スピル弁５０が開弁可能になる。なお流量制御弁５２が作動状態になるとはいえ、上述するスピル弁５０の構成では加圧工程が終了するまではスピル弁５０の閉弁が維持されて、吸入工程が開始される吸入開始タイミングθ３においてスピル弁５０が開弁するようになる。これにより、閉弁タイミングθ１から吸入開始タイミングθ３までの間には、プランジャ室３３へ進入したプランジャ３４の体積に応じて、言い換えればプランジャリフト量の変化量に応じて燃料が加圧されて、こうして加圧された燃料がプランジャ室３３からデリバリパイプ１２へ圧送されるようになる。
【００４７】
次に、燃料供給装置１３における燃料吐出量制御について以下に説明する。図６は燃料供給装置１３にて行われる燃料吐出量制御についてのフローチャートであり、図７は内燃機関の始動直後における高圧燃料ポンプ１９の状態を示すタイミングチャートである。なお、本実施形態ではこの燃料吐出量制御は所定の実行周期毎に繰り返し実行されるようになっている。
【００４８】
図６に示されるように、内燃機関の始動とともに燃料吐出量制御の実行が開始されると、ＥＣＵ６０では、内燃機関が始動開始直後の状態であって、かつ、基準クランク角を検出する前の状態であるか否か、すなわちクランク角が算出可能であるか否かの判断がなされる（ステップＳ１００）。
【００４９】
例えば図７に示されるように、内燃機関を始動させるスタータが駆動（「ＯＮ」）された時間ｔ０から、基準クランク角検出信号ＳＣの立上りがＥＣＵ６０において検出される時刻である時間ｔ３までの間においては、ＥＣＵ６０においてクランク角が算出不能である旨の判断がなされる。また基準クランク角検出信号ＳＣの立ち上がりが検出される時刻である時間ｔ３以降においては、ＥＣＵ６０においてクランク角が算出可能である旨の判断がなされる。
【００５０】
ＥＣＵ６０においてクランク角が算出可能である場合には（ステップＳ１００でＮＯ）、ＥＣＵ６０は燃料吐出量制御において通常制御を実行し（ステップＳ１０２）、このルーチンを終了する。
【００５１】
例えば図７に示されるように、時間ｔ３以降における吸入工程、すなわち時間ｔ３〜時間ｔ４の期間及び時間ｔ６〜時間ｔ７の期間では、クランク角に基づく励磁コイル５３のオフ状態（流量制御弁５２の非作動状態）によりスピル弁５０が開弁し、プランジャ室３３への燃料吸入が可能になる。また時刻ｔ３以降における加圧工程である時間ｔ４〜時間ｔ６の期間では、クランク角に基づく励磁コイル５３のオン状態（流量制御弁５２の非作動状態）によりスピル弁５０が閉弁されて、プランジャ室３３に吸入された燃料の殆どがチェック弁５６を通じて高圧燃料通路２１へ吐出されるようになる。また時刻ｔ３以降における加圧工程であって多くの燃料を必要としなくなる時間ｔ７〜時間ｔ９の期間では、まずはクランク角に基づく励磁コイル５３のオフ状態（流量制御弁５２の作動状態）によりスピル弁５０が強制的に開弁されて、プランジャ室３３内の燃料の一部が低圧燃料通路１６へ溢流する。次いで時間ｔ８〜時間ｔ９の期間では、クランク角に基づく励磁コイル５３のオン状態（流量制御弁５２の非作動状態）によりスピル弁５０が閉弁されて、プランジャ室３３内の燃料の圧力が吐出圧以上になるごとにプランジャ室３３で加圧された燃料がチェック弁５６を通じて高圧燃料通路２１へ吐出される。
【００５２】
一方、ＥＣＵ６０においてクランク角が算出不能である場合には（ステップＳ１００でＹＥＳ）、ＥＣＵ６０は燃料吐出量制御において始動時制御を実行する（図４ステップＳ１０４）。ここで始動時制御とは、内燃機関１の始動直後から基準クランク角を検出するまでの期間において、高圧燃料ポンプ１９の燃料の圧送量を最大にさせるようにスピル弁５０に対して行われる制御のことである。この始動時制御は、例えば図７において時間ｔ０〜時間ｔ３の期間で実行される。
【００５３】
例えば始動時制御が時間ｔ０に開始される場合、図７に示されるように、ＥＣＵ６０はまず励磁コイル駆動信号ＣＳを駆動回路６３に出力し、開弁ばね５２Ｓによる開弁付勢力ＦＯを励磁コイル５３の電磁力により相殺させて流量制御弁５２を非作動状態にさせる。時間ｔ３以前における吸入工程、すなわち時間ｔ０〜時間ｔ１の期間及び時間ｔ２〜時間ｔ３の期間では、こうした流量制御弁５２の非作動状態により、上述するように吸入力ＦＦが流通遮断弁５１Ｂに対して支配的に作用するようになる。さらにプランジャ３４の下動による燃料の流動やプランジャ室３３内に形成される負圧が流通遮断弁５１Ｂへの開弁方向の力として作用し、こうした開弁方向への力が作用することによってスピル弁５０が開弁状態になる。それゆえ、クランク角が算出不能となる期間であれ、低圧燃料通路１６からの燃料がプランジャ室３３へ流入するようになる。
【００５４】
また、時間ｔ３以前における加圧工程、すなわち時間ｔ１〜時間ｔ２の期間では、流量制御弁５２の非作動状態により、上述するように閉弁付勢力ＦＣが流通遮断弁５１Ｂに対して支配的に作用するようになる。さらにプランジャ３４の上動による燃料の流動やプランジャ室３３内に形成される正圧が流通遮断弁５１Ｂへの閉弁方向の力として作用し、こうした閉弁方向への力が作用することによってスピル弁５０が瞬時に閉弁状態になる。それゆえ、クランク角が算出不能となる期間であれ、上述する時間ｔ４〜時間ｔ６の期間と同じく、プランジャ室３３に吸入された燃料の殆どがチェック弁５６を通じて高圧燃料通路２１へ吐出されるようになる。その結果、こうした始動時制御を実施することにより、クランク角が算出不能となる内燃機関１の始動直後であれ、要求される高い燃料供給量を高圧燃料ポンプ１９から圧送させることができる。
【００５５】
以上説明したように、本実施形態の燃料供給装置によれば、以下に列記するような効果が得られるようになる。
（１）プランジャ３４の位置が不明となる始動時に、開弁付勢力ＦＯに抗した電磁力を流量制御弁５２に印加して上流方向である閉弁方向へ流通遮断弁５１Ｂを移動させる移動制御が実行される。それゆえ始動時において加圧工程が実行される場合には、上述する移動制御が実行され続けるため、吸入口の閉鎖期間が最も長くなり、プランジャ室３３内における燃料の略全量が圧送可能になる。また始動時において吸入工程が実行される場合には、低圧燃料ポンプ１５からの供給圧であるフィード圧や開弁付勢力ＦＯ、さらにはプランジャ圧３４室で減圧される燃料の流動やその負圧などの作用により、プランジャ室３３へ燃料が供給されるようになる。この結果、プランジャ３４の位置に相当するクランク角が不明であるような場合であれ、プランジャ３４の位置に合わせてスピル弁５０の開弁と閉弁とが切替えられることから、始動時には燃料の昇圧性を向上させることができて多くの燃料を圧送することができる。ひいては、機関始動時における燃焼状態が早期に通常状態へと移行することから、過渡状態において一時的に増加する有害物質の排出を早期に抑制することができるようにもなる。
【００５６】
（２）またクランク角が不明となる始動期間にだけ電磁力が印加されるために、こうした期間が短い期間である場合には、励磁コイル５３に要する電力を抑えることができる。
なお、上記各実施形態は、例えば以下のような態様にて実施することもできる。
【００５７】
・上記実施形態では、クランク角が確定するまで励磁コイル５３に通電するようにした。これを変更し、クランク角の確定前にであってもコイルへの連続する通電量がコイルの電気的機械的耐久性に応じて規定された基準値を超過するような場合には、コイルの電気的機械的特性を確保すべく、一旦コイルへの通電を止めるようにしても良い。これによれば、高圧燃料ポンプにおける動作の安定性が高められるようになる。
【００５８】
・上記実施形態では、励磁コイル５３がオフ状態であるときに第２弁である流量制御弁５２が作動する構成にしたが、これを変更して励磁コイル５３がオン状態であるときに流量制御弁５２が作動する構成であっても良い。すなわち第２印加力を開弁付勢力ＦＯに具体化して、移動制御に利用する第２印加力に抗した力を電磁力に具体化したが、これを変更して、第２印加力を開弁方向に作用する電磁力に具体化し、移動制御に利用する第２印加力に抗した力を弾性体による付勢力に具体化しても良い。
【００５９】
例えば上述する開弁ばね５２Ｓに代えて、作動部５２ｂとスピル弁５０の外壁との間に伸張状態の弾性体であるばねが挟入されて、こうしたばねの付勢力が常に押圧部５２ａの先端に対して閉弁方向に印加され、励磁コイル５３のオン状態により上記ばねの付勢力に抗した第２印加力である電磁力が閉弁方向に印加される構成であっても良い。こうした構成によれば、励磁コイル５３のオン状態により流量制御弁５２が強制的に開弁方向へ移動する作動状態になり、励磁コイル５３のオフ状態により流量制御弁５２が非作動状態になる。そして始動時においてプランジャ室３３内の燃料の殆どを圧送させる上では、励磁コイル５３への通電を行うことなく移動制御を実行することができる。それゆえクランク角が不明となる始動期間には電磁力が不要であるために、こうした期間が長い期間である場合には、励磁コイル５３に要する電力を抑えることができる。
【００６０】
・上記実施形態における閉弁付勢力ＦＣは、フィード圧で供給される燃料が流通遮断弁５１Ｂに加える力である吸入力ＦＦよりも小さくなるように設定されている（ＦＣ＜ＦＦ）。これに限らず、上記閉弁付勢力ＦＣは、開弁付勢力ＦＯが作用しない吸入工程においてスピル弁５０が開弁可能な力であればよい。例えば閉弁付勢力ＦＣは、吸入工程における燃料の流動が流通遮断弁５１Ｂに加える開弁方向の荷重やプランジャ室３３内に形成された負圧が流通遮断弁５１Ｂに及ぼす力と上記吸入力ＦＦとの合力よりも小さくなるように設定されても良い。
【００６１】
・上記実施形態では、流量制御弁５２は励磁コイル５３を挿通するかたちで配置されたが、これに限らず例えば流量制御弁５２の径方向の一側に励磁コイル５３が配置される構成であっても良く、第２弁である流量制御弁５２が電磁力を受けて作動する構成であればよい。さらに第２印加力あるいは第２印加力に抗する力は励磁コイル５３により誘起される電磁力に限られるものではなく、各種のアクチュエータから出力される力であってもよい。こうした変更が可能になることより、スピル弁の構成、ひいては高圧燃料ポンプの構成に関して自由度が高められる。
【００６２】
・上記実施形態では、流量制御弁５２の作動部５２ｂが付勢力及び電磁力を直接受けるような例を説明したが、開弁方向に作用する第２印加力とこれに抗して閉弁方向に作用する力とを受ける構成であれば、流量制御弁５２はどの位置に付勢力及び電磁力を受けるような構造でもよい。例えば、流量制御弁５２の押圧部５２ａが付勢力及び電磁力を受けるような構造でもよい。こうした変更が可能になることにより、さらにスピル弁の構成、ひいては高圧燃料ポンプの構成に関して自由度が高められる。
【００６３】
・上記実施形態では、流通遮断弁５１Ｂを閉弁ばね５１Ｓにより付勢したが、これに限らず、流通遮断弁５１Ｂが閉弁方向に付勢されものであれば、流通遮断弁５１Ｂを付勢する部材やその構成について特に限られない。例えば、流通遮断弁５１Ｂは板ばねで閉弁方
向に付勢されてもよい。また、閉弁ばね５１Ｓの取付け位置も、例えば流通遮断弁５１Ｂを吸入口へ引き付けるように流通遮断弁５１Ｂの吸入口側に取り付けられるような構造でもよい。これによって、スピル弁５０の構造についての自由度が高められる。
【００６４】
・上記実施形態では、燃料噴射方法については特に限定をしていないが、燃料噴射方法としては、燃料を筒内に直接噴射する筒内噴射式の内燃機関や、燃料を吸気通路内に噴射するポート噴射式の内燃機関にもこの燃料供給装置を適用することができる。ちなみに、筒内噴射用の燃料噴射弁のみ、あるいはポート噴射用の燃料噴射弁のみを備える内燃機関だけではなく、筒内噴射用及びポート噴射用の燃料噴射弁をともに備える内燃機関にも本発明は適用可能である。すなわち、このような高圧燃料ポンプ１９は燃料の噴射方法に関わらず幅広く適用することができる。
【００６５】
・上記実施形態では、高圧燃料ポンプ１９が供給する燃料について限定していないが、このような燃料供給装置としては、ガソリンや、軽油、アルコールなど、どのような液体燃料の供給に対しても適用することができる。すなわち、このような高圧燃料ポンプ１９燃料供給装置は燃料の種類により限定されることなく幅広く適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００６６】
【図１】本発明にかかる燃料供給装置を用いた燃料系の概略構成についてその一実施形態を示す構成図。
【図２】同実施形態にかかる燃料ポンプの構成を示す断面図。
【図３】同実施形態における燃料ポンプの吸入工程の態様を示す燃料ポンプの断面図であって、（ａ）は吸入工程開始時の状態を示す図、（ｂ）は吸入工程中の状態を示す図。
【図４】同実施形態における燃料ポンプの加圧工程の態様を示す燃料ポンプの断面図であって、（ａ）は加圧工程中の状態を示す図、（ｂ）は加圧工程終了時の状態を示す図。
【図５】同実施形態にかかる燃料ポンプの動作状態について説明するグラフ。
【図６】同実施形態にかかる燃料ポンプの燃料吐出量制御についてのフローチャート。
【図７】同実施形態にかかる燃料ポンプの動作状態のタイミングチャート。
【符号の説明】
【００６７】
１…内燃機関、１０…燃料、１１…燃料噴射弁、１２…デリバリパイプ、１３…燃料供給装置、１４…燃料タンク、１５…低圧燃料ポンプ、１６…低圧燃料通路、１７…プレッシャレギュレータ、１８…パルセーションダンパ、１９…高圧燃料ポンプ、２１…高圧燃料通路、２２…リリーフ弁、２３…リリーフ通路、３１…シリンダ、３２…円形孔、３３…プランジャ室、３４…プランジャ、３５…シール部材、３７…弁収容室、４１…リフタガイド、４２…リフタ、４２ａ…内底面、４２ｂ…外底面、４３…リテーナ、４４…ばね、４６…カムシャフト、４７…駆動カム、５０…スピル弁、５１…遊挿燃料通路、５１Ｂ…流通遮断弁、５１Ｃ…弁座、５１Ｓ…閉弁ばね、５２…流量制御弁、５２ａ…押圧部、５２ｂ…作動部、５２Ｓ…開弁ばね、５３…励磁コイル、５５…吐出通路、５６…チェック弁、６０…電子制御装置（ＥＣＵ）、６１…回転速度センサ、６２…カムポジションセンサ、６３…駆動回路。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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