(57)【要約】【課題】変速過渡状態を考慮しながらセカンダリ圧(クランプ圧)を設定する。【解決手段】無段変速機は、変速比を制御するプライマリプーリと、駆動チェーンの張力を制御するセカンダリプーリとを有している。セカンダリプーリに供給する目標セカンダリ圧Ｐｓｔを設定するため、油圧比算出部７５は目標変速比ｉｔと入力トルクＴｉとに基づいて油圧比(Ｐｐ／Ｐｓ)を算出する。また、プライマリ最低圧算出部７７は、目標変速速度Ｖｓと目標プライマリ回転数Ｎｐｔとに基づいてプライマリ最低圧Ｐｐｍｉｎを算出する。そして、セカンダリ最低圧算出部７９は、油圧比(Ｐｐ／Ｐｓ)とプライマリ最低圧Ｐｐｍｉｎとを用いてセカンダリ最低圧Ｐｓｍｉｎを算出し、目標セカンダリ圧算出部８１は、セカンダリ最低圧Ｐｓｍｉｎを用いて目標セカンダリ圧Ｐｓｔを算出する。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
変速圧が供給される変速油室を備える変速プーリと、クランプ圧が供給されるクランプ油室を備える締付プーリと、前記変速プーリと前記締付プーリとに巻き掛けられる動力伝達要素とを備える無段変速機の制御装置であって、
前記無段変速機の目標変速比と入力トルクとに基づいて、前記変速圧と前記クランプ圧との油圧比を設定する油圧比設定手段と、
前記変速プーリの目標変速速度と目標回転数とに基づいて、変速過渡状態における最低変速圧を設定する最低変速圧設定手段と、
前記油圧比と前記最低変速圧とに基づいて、前記クランプ油室に供給する目標クランプ圧を設定する目標クランプ圧設定手段とを有することを特徴とする無段変速機の制御装置。
【請求項２】
請求項１記載の無段変速機の制御装置において、
前記変速プーリの回転数に基づいて、前記変速油室に作用する遠心油圧を算出する遠心油圧算出手段を有し、
前記目標圧設定手段は、前記遠心油圧を加味して前記目標クランプ圧を設定することを特徴とする無段変速機の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、変速プーリと締付プーリとを備える無段変速機の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両等の動力伝達系に組み付けられる無段変速機(ＣＶＴ)は、入力軸に設けられるプライマリプーリと、出力軸に設けられるセカンダリプーリと、これらのプーリに掛け渡される駆動チェーンとを有している。これらのプーリは固定シーブとこれに対面する可動シーブとを備えており、油圧駆動される可動シーブを軸方向にスライドさせてプーリ溝幅を変化させることが可能となっている。このように、プーリ溝幅を変化させて駆動チェーンの巻き付け径を変化させることにより、変速比を連続的に変化させることが可能となっている。このような無段変速機においては、プライマリプーリに供給するプライマリ圧によって駆動チェーンの巻き付け径が制御され、セカンダリプーリに供給するセカンダリ圧(クランプ圧)によって駆動チェーンの張力が制御されている(例えば、特許文献１参照)。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−１７２０１１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、セカンダリ圧は駆動チェーンのスリップを防止する以外に変速比を保持するための機能も持っている。そのためのセカンダリ圧を設定する際には、目標変速比と入力トルクとに基づいてプライマリ圧とセカンダリ圧との油圧比を算出した後に、この油圧比と目標プライマリ圧とを用いて目標セカンダリ圧を設定することが多い。しかしながら、油圧比を設定するために参照される油圧比マップは、特定の走行状況下で有効に機能するマップであり、一般的には変速比が一定となる定常走行状態において有効となるように設計されている。すなわち、アップシフトやダウンシフトが実行される変速過渡状態においては、適切な油圧比を得ることが困難であるため、セカンダリ圧の過不足が発生することになっていた。
【０００５】
本発明の目的は、変速過渡状態を考慮しながら目標クランプ圧を適切に設定することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の無段変速機の制御装置は、変速圧が供給される変速油室を備える変速プーリと、クランプ圧が供給されるクランプ油室を備える締付プーリと、前記変速プーリと前記締付プーリとに巻き掛けられる動力伝達要素とを備える無段変速機の制御装置であって、前記無段変速機の目標変速比と入力トルクとに基づいて、前記変速圧と前記クランプ圧との油圧比を設定する油圧比設定手段と、前記変速プーリの目標変速速度と目標回転数とに基づいて、変速過渡状態における最低変速圧を設定する最低変速圧設定手段と、前記油圧比と前記最低変速圧とに基づいて、前記クランプ油室に供給する目標クランプ圧を設定する目標クランプ圧設定手段とを有することを特徴とする。
【０００７】
本発明の無段変速機の制御装置は、前記変速プーリの回転数に基づいて、前記変速油室に作用する遠心油圧を算出する遠心油圧算出手段を有し、前記目標圧設定手段は、前記遠心油圧を加味して前記目標クランプ圧を設定することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、目標変速比と入力トルクとに基づいて油圧比を設定し、変速プーリの目標変速速度と目標回転数とに基づいて最低変速圧を設定し、油圧比と最低変速圧とに基づいて目標クランプ圧を設定するので、アップシフトやダウンシフトが実行される変速過渡状態において適切に目標クランプ圧を設定することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の一実施の形態である無段変速機の制御装置によって制御される無段変速機を示すスケルトン図である。
【図２】無段変速機に組み込まれる変速機構を示す断面図である。
【図３】無段変速機の油圧制御系を示す概略図である。
【図４】目標プライマリ圧を設定するＣＶＴ制御ユニットの変速制御系を示すブロック図である。
【図５】目標セカンダリ圧を設定するＣＶＴ制御ユニットのクランプ制御系を示すブロック図である。
【図６】油圧比マップの一例を示すイメージ図である。
【図７】最低圧マップの一例を示すイメージ図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。図１は本発明の一実施の形態である無段変速機の制御装置によって制御される無段変速機１０を示すスケルトン図である。また、図２は無段変速機１０に組み込まれる変速機構１４を示す断面図である。図１に示すように、無段変速機１０は、エンジン１１に駆動されるプライマリ軸１２と、これに平行となるセカンダリ軸１３とを有している。プライマリ軸１２とセカンダリ軸１３との間には変速機構１４が設けられており、セカンダリ軸１３と駆動輪１５との間には減速機構１６や差動機構１７が設けられている。
【００１１】
図１および図２に示すように、プライマリ軸１２には変速プーリとしてのプライマリプーリ２０が設けられている。このプライマリプーリ２０は、プライマリ軸１２に固定される固定シーブ２０ａと、プライマリ軸１２に軸方向に摺動自在に設けられる可動シーブ２０ｂとを有している。また、セカンダリ軸１３には締付プーリとしてのセカンダリプーリ２１が設けられている。このセカンダリプーリ２１は、セカンダリ軸１３に固定される固定シーブ２１ａと、セカンダリ軸１３に軸方向に摺動自在に設けられる可動シーブ２１ｂとを有している。さらに、プライマリプーリ２０とセカンダリプーリ２１とには、動力伝達要素としての駆動チェーン２２が巻き掛けられている。
【００１２】
また、プライマリ軸１２には、２つの外筒部２３ａ，２３ｂを備えたシリンダ部材２３が固定されている。さらに、プライマリプーリ２０の可動シーブ２０ｂには、外筒部２３ａの内周面に摺動自在に接触する内筒部２４が設けられるとともに、外筒部２３ｂの内周面に摺動自在に接触する隔壁部材２５が設けられている。このようなシリンダ部材２３を可動シーブ２０ｂの背面側に設けることにより、可動シーブ２０ｂの背面側には２つの油圧室Ｐ１，Ｐ２が区画される。そして、それぞれの油圧室Ｐ１，Ｐ２に対する作動油の供給状態を制御することにより、可動シーブ２０ｂを軸方向にスライド移動させることができ、プライマリプーリ２０の溝幅を変化させることが可能となる。
【００１３】
また、セカンダリプーリ２１の可動シーブ２１ｂには、背面側に延びるように外筒部２６が設けられている。さらに、セカンダリ軸１３には、可動シーブ２１ｂの外筒部２６の内周面に摺動自在に接触する隔壁部材２７が固定されている。このような隔壁部材２７を可動シーブ２１ｂの背面側に設けることにより、可動シーブ２１ｂの背面側には油圧室Ｓ１が区画される。そして、油圧室Ｓ１に対する作動油の供給状態を制御することにより、可動シーブ２１ｂを軸方向にスライド移動させることができ、セカンダリプーリ２１の溝幅を変化させることが可能となる。このように、プーリ２０，２１の溝幅を変化させて駆動チェーン２２の巻き付け径を変化させることにより、ロー(Ｌｏｗ)からハイ(Ｈｉｇｈ)まで変速比を無段階に制御することが可能となっている。
【００１４】
さらに、セカンダリプーリ２１が備える可動シーブ２１ｂの外筒部２６には、隔壁部材２７を覆うようにカバー部材２８が固定されている。このように、外筒部２６の端部に対してカバー部材２８を設けることにより、隔壁部材２７を介して油圧室Ｓ１に隣り合うようにキャンセル油室Ｓ２が区画されている。このキャンセル油室Ｓ２に対して作動油を供給することにより、セカンダリプーリ２１の回転に伴って油圧室Ｓ１内に遠心油圧が作用する場合であっても、遠心油圧の影響を抑制して制御精度を高めることが可能となる。すなわち、油圧室Ｓ１内の遠心油圧によって溝幅を狭める方向の推力が可動シーブ２１ｂに加えられる一方、キャンセル油室Ｓ２内の遠心油圧によって溝幅を広げる方向の推力が可動シーブ２１ｂに加えられる。このように、油圧室Ｓ１に遠心油圧が発生する状況であっても。可動シーブ２１ｂに作用する推力を互いに打ち消すことができ、遠心油圧による影響を抑制することが可能となる。
【００１５】
なお、変速機構１４に対してエンジン動力を伝達するため、クランク軸１１ａとプライマリ軸１２との間にはトルクコンバータ３０および前後進切換機構３１が設けられている。トルクコンバータ３０は、クランク軸１１ａにフロントカバー３２を介して連結されるポンプインペラ３３と、このポンプインペラ３３に対向するとともにタービン軸３４に連結されるタービンランナ３５とを備えている。このトルクコンバータ３０内には作動油が供給されており、トルクコンバータ３０は作動油を介してポンプインペラ３３からタービンランナ３５にエンジン動力を伝達する構造を有している。このような滑り要素であるトルクコンバータ３０には、エンジン動力の伝達効率を向上させるため、クランク軸１１ａとタービン軸３４とを直結するロックアップクラッチ３６が設けられている。
【００１６】
また、前後進切換機構３１は、ダブルピニオン式の遊星歯車列４０、前進クラッチ４１および後退ブレーキ４２を備えている。これら前進クラッチ４１や後退ブレーキ４２を制御することにより、エンジン動力の伝達径路を切り換えることが可能となっている。前進クラッチ４１および後退ブレーキ４２を共に解放することにより、タービン軸３４とプライマリ軸１２とを切り離すことが可能となる。また、後退ブレーキ４２を開放して前進クラッチ４１を締結することにより、タービン軸３４の回転をそのままプライマリプーリ２０に伝達することが可能となる。さらに、前進クラッチ４１を開放して後退ブレーキ４２を締結することにより、タービン軸３４の回転を逆転してプライマリプーリ２０に伝達することが可能となる。
【００１７】
図３は無段変速機１０の油圧制御系を示す概略図である。図３に示すように、プライマリプーリ２０やセカンダリプーリ２１に作動油を供給するため、無段変速機１０にはエンジン１１に駆動されるオイルポンプ５０が設けられている。オイルポンプ５０に接続されるセカンダリ油路５１は、セカンダリプーリ２１の油圧室Ｓ１に接続されるとともに、分岐油路５２を介してセカンダリ制御弁５３に接続されている。そして、セカンダリ油路５１からクランプ油室である油圧室Ｓ１に供給される作動油は、セカンダリ制御弁５３によってセカンダリ圧(クランプ圧)Ｐｓに調圧される。このセカンダリ圧Ｐｓは、駆動チェーン２２に滑りを生じさせないように供給される油圧である。なお、セカンダリ圧Ｐｓを調圧する際にセカンダリ制御弁５３から排出される作動油は、潤滑油路５４を介して潤滑回路５５に案内され、無段変速機１０内の各摺動部やキャンセル油室Ｓ２に供給されることになる。
【００１８】
また、セカンダリ油路５１から分岐する分岐油路５６は、プライマリ制御弁５７を介してプライマリプーリ２０の変速油室である油圧室Ｐ２に接続されている。分岐油路５６から油圧室Ｐ２に供給される作動油は、プライマリ制御弁５７によってプライマリ圧(変速圧)Ｐｐに調圧される。このプライマリ圧Ｐｐは、目標変速比に向けてプライマリプーリ２０の溝幅を制御するために供給される油圧である。さらに、セカンダリ油路５１から分岐する分岐油路５８はプライマリプーリ２０の油圧室Ｐ１に接続されている。このように、プライマリプーリ２０の油圧室Ｐ２にはプライマリ圧Ｐｐが供給される一方、プライマリプーリ２０の油圧室Ｐ１にはセカンダリ圧Ｐｓが供給されるようになっている。プライマリプーリ２０に対してセカンダリ圧Ｐｓを供給することにより、セカンダリ圧Ｐｓによって可動シーブ２０ｂに推力を加えることが可能となる。これにより、変速制御に必要なプライマリ圧Ｐｐを引き下げることができるため、プライマリ圧Ｐｐの元圧となるセカンダリ圧Ｐｓを引き下げることが可能となる。
【００１９】
なお、プライマリ制御弁５７は、ＣＶＴ制御ユニット６０からの指示電流によって駆動されるソレノイド部を有しており、指示電流に応じて一義的に流量を制御する電磁流量制御弁となっている。また、セカンダリ制御弁５３は、ＣＶＴ制御ユニット６０からの指示電流によって駆動されるソレノイド部を有しており、指示電流に応じて一義的に圧力を制御する電磁圧力制御弁となっている。それぞれの制御弁５３，５７に対して指示電流を出力するＣＶＴ制御ユニット６０は、図示しないマイクロプロセッサ(ＣＰＵ)を備えており、このＣＰＵにはバスラインを介してＲＯＭ、ＲＡＭおよびＩ／Ｏポートが接続される。ＲＯＭには制御プログラムや各種マップデータなどが格納され、ＲＡＭにはＣＰＵで演算処理したデータが一時的に格納される。さらに、Ｉ／Ｏポートを介してＣＰＵには各種センサから車両の走行状態を示す信号が入力されている。
【００２０】
ＣＶＴ制御ユニット６０に信号を入力する各種センサとしては、プライマリプーリ２０のプライマリ回転数(実プライマリ回転数)を検出するプライマリ回転数センサ６１、セカンダリプーリ２１のセカンダリ回転数(実セカンダリ回転数)を検出するセカンダリ回転数センサ６２、エンジン回転数を検出するエンジン回転数センサ６３、エンジン１１の吸気系に設けられるスロットルバルブの開度を検出するスロットル開度センサ６４、車速を検出する車速センサ６５、セレクトレバーの操作位置を検出するインヒビタスイッチ６６、変速機構１４に供給される作動油の温度を検出する油温センサ６７等が設けられている。
【００２１】
続いて、ＣＶＴ制御ユニット６０による目標プライマリ圧Ｐｐｔおよび目標セカンダリ圧Ｐｓｔの設定手順について説明する。図４は目標プライマリ圧Ｐｐｔを設定するＣＶＴ制御ユニット６０の変速制御系を示すブロック図である。図４に示すように、ＣＶＴ制御ユニット６０は、目標プライマリ圧Ｐｐｔを算出するため、目標プライマリ回転数算出部７０、目標変速比算出部７１、実変速比算出部７２、目標プライマリ圧算出部７３を備えている。目標プライマリ回転数算出部７０は、車速Ｖとスロットル開度Ｔｏに基づいて所定の変速特性マップを参照することにより目標プライマリ回転数Ｎｐｔを算出する。また、目標変速比算出部７１は、目標プライマリ回転数Ｎｐｔと実セカンダリ回転数Ｎｓ’とに基づいて目標変速比ｉｔを算出する。さらに、実変速比算出部７２は、実プライマリ回転数Ｎｐ’と実セカンダリ回転数Ｎｓ’とに基づいて実変速比ｉ’を算出する。次いで、目標プライマリ圧算出部７３は、目標変速比ｉｔに実変速比ｉ’を収束させるように目標プライマリ圧Ｐｐｔを算出する。そして、ＣＶＴ制御ユニット６０は、目標プライマリ圧Ｐｐｔに基づき設定される指示電流をプライマリ制御弁５７に出力する。
【００２２】
図５は目標セカンダリ圧Ｐｓｔを設定するＣＶＴ制御ユニット６０のクランプ制御系を示すブロック図である。図５に示すように、ＣＶＴ制御ユニット６０は、油圧比(Ｐｐ／Ｐｓ)を設定するため、入力トルク算出部７４および油圧比算出部７５を備えている。入力トルク算出部７４は、エンジン回転数Ｎｅとスロットル開度Ｔｏとに基づいて、エンジン１１からプライマリ軸１２に伝達される入力トルクＴｉを算出する。そして、油圧比設定手段として機能する油圧比算出部７５は、目標変速比ｉｔと入力トルクＴｉとに基づいて所定の油圧比マップを参照することにより、プライマリ圧Ｐｐとセカンダリ圧Ｐｓとの油圧比(Ｐｐ／Ｐｓ)を算出する。
【００２３】
ここで、図６は油圧比マップの一例を示すイメージ図である。図６に示すように、油圧比マップには様々な変速比に対応する特性線が設定されている。そして、油圧比算出部７５は、目標変速比ｉｔに基づいて特性線を選択するとともに、選択された特性線と入力トルクＴｉとに基づいて油圧比(Ｐｐ／Ｐｓ)を設定する。しかしながら、図６に示すような油圧比マップは、特定の走行状況下で有効に機能するマップであり、一般的には変速比が一定となる定常走行状態において有効となるように設計されている。すなわち、変速比を変化させながら走行する変速過渡状態においては、変速速度等を加味した適切な油圧比(Ｐｐ／Ｐｓ)を設定することが困難である。このため、従来のように、油圧比(Ｐｐ／Ｐｓ)に対して目標プライマリ圧Ｐｐｔを乗算して目標セカンダリ圧Ｐｓｔを算出した場合には、変速過渡状態においてセカンダリ圧Ｐｓの過不足を生じさせる要因となっていた。
【００２４】
そこで、本発明の無段変速機の制御装置は、定常走行状態において有効に機能する油圧比マップを用いつつ、変速過渡状態を考慮しながら目標セカンダリ圧Ｐｓｔを設定するようにしている。図５に示すように、ＣＶＴ制御ユニット６０は、変速過渡状態を加味して目標セカンダリ圧Ｐｓｔを設定するため、目標変速速度算出部７６、プライマリ最低圧算出部７７、プライマリ遠心油圧算出部７８、セカンダリ最低圧算出部７９を備えている。目標変速速度算出部７６は、スロットル開度Ｔｏと目標変速比ｉｔとに基づいて、目標変速速度Ｖｓつまりプライマリプーリ２０の可動シーブの目標移動速度を算出する。そして、最低変速圧設定手段として機能するプライマリ最低圧算出部７７は、目標変速速度Ｖｓと目標プライマリ回転数(目標回転数)Ｎｐｔとに基づき図７の最低圧マップを参照することにより、目標変速速度Ｖｓを満たすために必要なプライマリ最低圧(最低変速圧)Ｐｐｍｉｎを設定する。また、遠心油圧算出手段として機能するプライマリ遠心油圧算出部７８は、実プライマリ回転数(回転数)Ｎｐ’に基づいてプライマリプーリ２０の油圧室Ｐ１に作用する遠心油圧Ｐｐｃを算出する。そして、目標クランプ圧設定手段として機能するセカンダリ最低圧算出部７９は、プライマリ最低圧Ｐｐｍｉｎと遠心油圧Ｐｐｃとに基づいて演算用のプライマリ圧Ｐｐ(＝Ｐｐｍｉｎ＋Ｐｐｃ)を算出した後に、演算用のプライマリ圧Ｐｐと油圧比(Ｐｐ／Ｐｓ)とに基づいてセカンダリ最低圧Ｐｓｍｉｎを算出する。
【００２５】
さらに、ＣＶＴ制御ユニット６０は、入力トルクＴｉを加味して目標セカンダリ圧Ｐｓｔを設定するため、必要セカンダリ圧算出部８０および目標セカンダリ圧算出部８１を備えている。必要セカンダリ圧算出部８０は、目標変速比ｉｔに基づいて単位トルク当たりの必要セカンダリ圧Ｐｓｎを算出する。そして、目標クランプ圧設定手段として機能する目標セカンダリ圧算出部８１は、入力トルクＴｉと必要セカンダリ圧Ｐｓｎとに基づいて基本セカンダリ圧Ｐｓｂ(＝Ｔｉ×Ｐｓｎ)を算出した後に、基本セカンダリ圧Ｐｓｂとセカンダリ最低圧Ｐｓｍｉｎとに基づいて目標セカンダリ圧(目標クランプ圧)Ｐｓｔを算出する。そして、ＣＶＴ制御ユニット６０は、目標セカンダリ圧Ｐｓｔに基づき設定される指示電流をセカンダリ制御弁５３に出力する。
【００２６】
これまで説明したように、目標変速速度Ｖｓと目標プライマリ回転数Ｎｐｔとに基づいて最低圧マップを参照することにより、変速過渡状態を加味したプライマリ最低圧Ｐｐｍｉｎが設定される。また、目標変速比ｉｔに基づいて油圧比マップを参照することにより、定常走行状態のもとで有効に機能する油圧比(Ｐｐ／Ｐｓ)が設定される。そして、ＣＶＴ制御ユニット６０は、プライマリ最低圧Ｐｐｍｉｎと油圧比(Ｐｐ／Ｐｓ)とに基づいて目標セカンダリ圧Ｐｓｔを算出する。これにより、アップシフトやダウンシフトが実行される変速過渡状態においても、過不足を招くことなく目標セカンダリ圧Ｐｓｔを設定することが可能となる。すなわち、アップシフトやダウンシフトを実行する際の応答性を確保しつつ、セカンダリ圧Ｐｓの不要な上昇を回避することが可能となっている。さらに、プライマリプーリ２０の油圧室Ｐ１に作用する遠心油圧Ｐｐｃを加味して目標セカンダリ圧Ｐｓｔが設定されることから、目標セカンダリ圧Ｐｓｔをより適切に設定することが可能となっている。
【００２７】
本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることはいうまでもない。たとえば、前述の説明では、横置きの無段変速機１０を示しているが、これに限られることはなく、縦置きの無段変速機に対して本発明の制御装置を適用しても良い。また、動力伝達要素として駆動チェーン２２を用いているが、これに限られることはなく、多数のエレメントをスチールバンドによって保持するようにした駆動ベルトを動力伝達要素として用いても良い。
【００２８】
また、前述の説明では、プライマリプーリ２０を変速プーリとして機能させ、セカンダリプーリ２１を締付プーリとして機能させているが、これに限られることはなく、プライマリプーリ２０を締付プーリとして機能させ、セカンダリプーリ２１を変速プーリとして機能させても良い。さらに、図示するプライマリプーリ２０はダブルシリンダタイプのプーリ構造を有しているが、これに限られることはなく、シングルシリンダタイプのプーリ構造を有していても良い。
【００２９】
さらに、図示する場合には、セカンダリ圧Ｐｓよりも低いプライマリ圧Ｐｐを調整して変速制御を行う片調圧方式の油圧制御系を有しているが、これに限られることはなく、変速状況に応じてプライマリ圧Ｐｐとセカンダリ圧Ｐｓとの大小関係が入れ替わる両調圧方式の油圧制御系を設けるようにしても良い。なお、前述の説明では、プライマリ制御弁５７を電磁流量制御弁として機能させ、セカンダリ制御弁５３を電磁圧力制御弁として機能させているが、これに限られることはなく、プライマリ制御弁５７を電磁圧力制御弁として機能させ、セカンダリ制御弁５３を電磁流量制御弁として機能させても良い。
【符号の説明】
【００３０】
１０    無段変速機
２０    プライマリプーリ(変速プーリ)
２１    セカンダリプーリ(締付プーリ)
２２    駆動チェーン(動力伝達要素)
７５    油圧比算出部(油圧比設定手段)
７７    プライマリ最低圧算出部(最低変速圧設定手段)
７８    プライマリ遠心油圧算出部(遠心油圧算出手段)
７９    セカンダリ最低圧算出部(目標クランプ圧設定手段)
８１    目標セカンダリ圧算出部(目標クランプ圧設定手段)
Ｓ１    油圧室(クランプ油室)
Ｐ１    油圧室(変速油室)
Ｐｐ    プライマリ圧(変速圧)
Ｐｓ    セカンダリ圧(クランプ圧)
Ｐｐ／Ｐｓ    油圧比
ｉｔ    目標変速比
Ｔｉ    入力トルク
Ｎｐｔ  目標プライマリ回転数(目標回転数)
Ｎｐ’    実プライマリ回転数(回転数)
Ｐｐｍｉｎ    プライマリ最低圧(最低変速圧)
Ｐｓｔ    目標セカンダリ圧(目標クランプ圧)
Ｐｐｃ    遠心油圧
Ｖｓ    目標変速速度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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