(57)【要約】【課題】吸着水率が調整含水率よりも大きい場合でも分割練り混ぜ工法の特徴を得る。【解決手段】予め調整含水率Ａを一定値に調整した細骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタル等混合物について遠心試験を行う。遠心試験で得た吸着水率βｏが調整含水率Ａより大きい場合、遠心試験前の骨材の調整含水率Ａにおいて骨材表面に水の未充填部があると推定し、下記の式（１）によって表面吸着水率βＯＨを求める。Ｑは骨材の内部の吸水率である。    βＯＨ＝{（βｏ＋Ａ）／２−Ｑ}／（１＋Ｑ／１００）…（１）。表面吸着水率βＯＨを下式（３）式に代入することで分割練り混ぜ工法の特徴を発揮できる一次水量Ｗ１を得る。Ｗ１＝（α／１００）×Ｃ＋（βＯＨ／１００）×Ｓ…（３）【選択図】図２
2010012746.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルやコンクリートのような混合物について遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、
前記骨材の吸着水率βｏが前記調整含水率Ａを越えた場合、下記の式（１）によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにしたことを特徴とする骨材の表面吸着水率の算出方法。
βＯＨ＝{（βｏ＋Ａ）／２−Ｑ}／（１＋Ｑ／１００）          （１）
但し、Ｑ：骨材の内部の吸水率
【請求項２】
予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルやコンクリートのような混合物について遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、
前記骨材の調整含水率Ａを異なる複数の値に設定して、それぞれの前記混合物について順次遠心脱水試験を行うことで得られた複数の吸着水率βｏの最小値を求めて真の吸着水率βｏとして下記（２）式によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにしたことを特徴とする骨材の表面吸着水率の算出方法。
βＯＨ    ＝（βｏ−Ｑ）／（１＋Ｑ／１００）              （２）
但し、Ｑ：骨材の内部の吸水率
【請求項３】
予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルやコンクリートのような混合物について遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、
前記骨材の調整含水率Ａを異なる複数の値に設定して、それぞれの前記混合物について順次遠心脱水試験を行うことで得られた複数の吸着水率βｏの最小値を求めて真の吸着水率βｏとして下記（２）式によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにし、
或いは前記骨材の調整含水率Ａを異なる値に順次設定して、それぞれの前記混合物について遠心脱水試験を順次行うことで得られるいずれかの吸着水率βｏが当該骨材の調整含水率Ａを越えた場合には、遠心脱水試験を終了して下記の（１）式によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにしたことを特徴とする骨材の表面吸着水率の算出方法。
βＯＨ    ＝（βｏ−Ｑ）／（１＋Ｑ／１００）                  （２）
βＯＨ＝{（βｏ＋Ａ）／２−Ｑ}／（１＋Ｑ／１００）          （１）
但し、Ｑ：骨材の内部の吸水率
【請求項４】
予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルやコンクリートのような混合物について遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、
前記骨材を調整含水率Ａに調整する際に、−５００mmHg以下の圧力下で行うことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載された骨材の表面吸着水率の算出方法。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれかに記載された骨材の表面吸着水率の算出方法を用いてセメント類がキャピラリー状態を形成するのに必要な水量を保有する骨材を得て、該骨材と水とセメント類とを混合してモルタルやコンクリートを製造するようにしたことを特徴とするコンクリート等の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリート製造方法における分割練り混ぜ工法に使用される例えば比較的低品質な骨材について、遠心脱水試験をすることで一次水量を決定するようにした表面吸着水率の算出方法及びこの算出方法で得られた骨材を用いたモルタルやコンクリート等の混合物の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、モルタルやコンクリートは細骨材とセメントや細骨材と粗骨材とセメント等からなり、これらの複合混合物は各種土木、建築工事等に広く利用されている。これら複合混合物の製造に際して、各種の材料を一度に投入して混合すると、製造された混合物の硬化までの間にブリーディングが生じたり、混合物の流動摩擦が大きくてポンプ圧送性が劣ったり、硬化後の圧縮強度や付着強度が不十分である等の不具合があった。
このような欠点を改善したモルタルやコンクリートの製造方法として、例えば下記特許文献１、２、３に記載された分割練り混ぜ工法（ＳＥＣ（登録商標）工法）が提案されている。この工法によれば、細骨材（粗骨材を含んでいてもよい）からなる骨材に一次水を加えて調整練りを行うことで各骨材の全周に水分を均等に付着させ、その後所要量のセメントを加えて練り混ぜることで骨材の周囲にセメントが付着して造粒される。
次に造粒された骨材に、投入すべき全水量から一次水量と細骨材に付着している表面水量（率）とを除去した二次水量（と混和材）を加えて練り混ぜすることで、セメントが良く分散して均質なコンクリートが得られることになる。
この工法で得られたコンクリートは保水性が高いためにブリーディングが少なく圧縮強度が大きく、摩擦が少なくポンプ圧送性が良い。特に近年では、トンネル内面での吹きつけに使用され、コンクリートの跳ね返りが少ないという利点がある。
【０００３】
このような分割練り混ぜ工法においては、特に一次水量の決定が重要であり、次に示す最適一次水量Ｗ１（ｋｇ／ｍ３）を決定する基本式（３）が採用されている。
Ｗ１＝（α／１００）×Ｃ＋（βＯＨ／１００）×Ｓ                  （３）
但し、α：セメントの拘束水率（％）
Ｃ：単位セメント量（ｋｇ／ｍ３）
βＯＨ：細骨材の表面吸着水率（拘束水率）（％）
Ｓ：単位細骨材量（ｋｇ／ｍ３）
なお、セメントの拘束水率αとは、セメントのキャピラリー状態を形成するために必要な水セメント比（質量比）をいう。その算出方法は、セメントまたはセメントと他の粉体との混合粉体Ｐに、徐々に水Ｗを添加しながらミキサで撹拌混合して図５に示すようにミキサの電流抵抗値（トルク値）を計測するものである。図５において、横軸を水・粉体比Ｗ／Ｐ（％）とし縦軸をトルク値（ミキサの撹拌抵抗値）として、トルク値のピーク値における水セメント比（或いは、水粉体比）を拘束水率αとしたものである。
細骨材の表面吸着水率βＯＨとは、細骨材の内部空隙を満たす吸着水量とは別に骨材表面に拘束されて骨材のキャピラリー状態を形成するために必要な水骨材比（質量比百分率）をいう。
【０００４】
また、骨材には、その内部空隙を満たす吸着水量とは別に、その表面に拘束されている固有の量の表面吸着水が存在しており、これがモルタルやコンクリートのブリーディングや強度等の物性に大きく影響を及ぼしていることが知られている。そのため、この骨材の表面吸着水率（拘束水率）βＯＨに基づいて一次水量Ｗ１を定めるようにしている。
そして、一次水量Ｗ１を決定するために下記特許文献１、２、３等に記載された遠心脱水試験（または遠心分離試験：以下、単に遠心試験という）が用いられている。次にこの遠心試験について説明する。
まず、細骨材試料の含水率（細骨材の内部空隙を満たしている水と表面に付着している表面吸着水との合計量の質量百分率）を例えば５％に調整する。これを調整含水率という。
この細骨材試料を、バインダーとして水セメント比（Ｗ／Ｃ）４５％のセメントペーストと混合してモルタルとする。その後、所定量のモルタルを容器に計量して特許文献２に記載のような遠心分離機に設置して４３８Ｇで３０分の遠心力を作用させて脱水させる。
そして、遠心脱水前の細骨材、水及びセメントの重量からなる試料の重量をＷｓ、遠心脱水後の試料の重量をＷｔとして、両者の差から脱水量Ｗｄ（＝Ｗｓ−Ｗｔ）を求める。遠心試験前の試料の含水量をＷｐとして遠心脱水後の残留含水量Ｗｚ（＝Ｗｐ−Ｗｄ）を求める。遠心試験前の試料の含水量Ｗｐは、セメントペーストの水セメント比Ｗ／Ｃに相当する水量Ｗ１と細骨材試料の調整含水率に相当する調整含水量Ｗ２とを合わせた水量（Ｗｐ＝Ｗ１＋Ｗ２）である。
従って、試料の残留含水量Ｗｚは、Ｗｚ＝Ｗｐ−Ｗｄ＝Ｗ１＋Ｗ２−Ｗｄとなる。
【０００５】
ここで、残留含水量Ｗｚは、細骨材の重量をＳ、セメントの重量をＣとした場合、重量比Ｓ／Ｃを０，１，２に設定し、各重量比Ｓ／Ｃで上述した遠心試験を３回づつ繰り返し行って平均値を算出する。なお、Ｓ／Ｃ＝０とは細骨材が０を意味する。
次に各Ｓ／Ｃ毎に残留含水量Ｗｚとセメントペースト（バインダ）分のセメント重量Ｃに対する割合Ｗｚ／Ｃの平均値を求める。このようにして得られた各Ｓ／ＣとＷｚ／Ｃの関係を図６に示すグラフにプロットする。図中、Ｓ／Ｃを横軸、Ｗｚ／Ｃを縦軸にとる。図６において、これらの関係を直線回帰して、この近似直線の傾きをθとすると、細骨材の重量Ｓに対する残留含水量Ｗｚの割合（Ｗｚ／Ｓ）を求めて下式（４）のように細骨材の吸着水率βｏを得る。この吸着水率βｏは遠心試験によっても細骨材から分離しない水量を指し、細骨材の内部空隙を満たしている水と表面に付着している水との合計量の質量百分率を意味する。
ｔａｎθ＝Ｗｚ／Ｓ＝βｏ                            （４）
【０００６】
このようにして得られた細骨材の吸着水率βｏと別途別の試験で求められたＪＩＳ表乾状態における吸水率Ｑとにより、下式（２）を用いて細骨材の表面吸着水率βＯＨを求める。
βＯＨ    ＝（βｏ−Ｑ）／（１＋Ｑ／１００）              （２）
そして、得られた表面吸着水率βＯＨを上記（３）式に代入して一次練り混ぜ水量Ｗ１を定めることができる。
【特許文献１】特公平６−１６０３５号公報
【特許文献２】特公平７−２３２９号公報
【特許文献３】特許第２５９７８３５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、上述の手法によって細骨材の吸着水率βｏを算出しようとすると次の問題が発生する。即ち、遠心試験において、予め細骨材の含水率を５％に調整しておいたにも関わらず、遠心試験を終えると細骨材の吸着水率βｏが５％を越える場合があり、このような傾向は細骨材である砂が東北、九州地域で産出された一部の試料に認められる。遠心試験を通して得られる細骨材の吸着水率βｏの平均値は通常、調整含水率より小さい４％程度であるが、これは主に試料が川砂、海砂、陸砂等の良質な天然砂の場合であった。他方、上述した一部の試料では吸着水率βｏが例えば７〜９％程度になっており、これらの試料は砕砂または砕砂と山砂の混合砂である場合が多かった。
【０００８】
そのため、このような吸着水率βｏが７〜９％程度の細骨材を用いると、結果的に（２）式で得られる表面吸着水率βＯＨが大きくなり、一次水結合材比（水セメント比）（Ｗ１／Ｂ）も大きくなってしまう。なお、Ｂは水と化学反応する粉体がセメントだけの場合（ＢはＣと同義になる）とセメントに加えて他の結合材（例えばシリカフューム、高炉スラグ微粉末など）をも含む場合との両方を意味している。Ｗ１／Ｂが大きいと相対的に一次水量Ｗ１が増大するために、得られたモルタルまたはコンクリートは分割練り混ぜ工法の特徴であるブリーディングの低減や材料分離抵抗性の増大、強度向上等の利点を得られないという不具合が発生する。
特にトンネル内等での吹き付け施工では、モルタルやコンクリート中のセメント量に対する細骨材量の比率が高いために一次水量Ｗ１が所定の量よりも増大することになって、モルタルやコンクリートのブリーディングが多く強度低下を引き起こす等の欠点が生じていた。
【０００９】
本発明は、このような実情に鑑みて、骨材の吸着水率が調整含水率よりも大きい場合や不明な場合等のように、骨材の吸着水率が特異な特性を有している場合等であっても分割練り混ぜ工法に用いることができて、その特徴を発揮できる製品を得られるようにした遠心分離試験における骨材の表面吸着水率の算出方法及びこの骨材を用いたコンクリート等の混合物の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
骨材の吸着水率βｏは遠心分離しても分離できない水量であるから、例えば遠心脱水試験前の調整含水率をＡ（％）として遠心脱水試験後の吸着水率βｏが調整含水率Ａより大きくなるのは不合理である。その原因として考えられるのは遠心試験前の骨材の含水率において、内部空隙と表面のいずれかで水が満たされていない未充填部があると推定される。
そこで、本発明による骨材の表面吸着水率の算出方法は、予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルやコンクリートのような混合物について遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、骨材の吸着水率βｏが調整含水率Ａを越えた場合、下記の式（１）によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにしたことを特徴とする。
βＯＨ＝{（βｏ＋Ａ）／２−Ｑ}／（１＋Ｑ／１００）          （１）
但し、Ｑ：骨材の内部の吸水率
【００１１】
本発明によれば、遠心脱水試験で得られた吸着水率βｏが遠心脱水試験前の調整含水率Ａ以下（βｏ≦Ａ）の場合には、遠心試験前の骨材の調整含水率において内部空隙と表面のいずれも水が満たされていないところはないと推定できるから、下記（２）式に基づいて表面吸着水率βＯＨを求めればよい。
βＯＨ    ＝（βｏ−Ｑ）／（１＋Ｑ／１００）              （２）
他方、吸着水率βｏが遠心脱水試験前の調整含水率Ａを越える（βｏ＞Ａ）場合には、遠心脱水試験前の骨材の調整含水率において内部空隙と表面のいずれかで水が満たされていないところがあると推定できるから、上記（１）式に基づいて表面吸着水率βＯＨを求める。これによって遠心脱水試験前の骨材について未充填部を含む調整含水率Ａと遠心脱水試験後のバインダ中の水分を含む見かけの吸着水率βｏとの和の平均値から適正な表面吸着水率βＯＨを得られる。
このようにして得られたいずれかの表面吸着水率βＯＨを（３）式に代入することで分割練り混ぜ工法の特徴を発揮できる一次水量Ｗ１を得られる。
Ｗ１＝（α／１００）×Ｃ＋（βＯＨ／１００）×Ｓ                  （３）
但し、α：セメントの拘束水率（％）
Ｃ：単位セメント（ｋｇ／ｍ３）
βＯＨ：細骨材の表面吸着水率（拘束水率）（％）
Ｓ：単位細骨材量（ｋｇ／ｍ３）
【００１２】
また、本発明による骨材の表面吸着水率の算出方法は、予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルやコンクリートのような混合物について遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、骨材の調整含水率Ａを異なる複数の値に設定して、それぞれの混合物について遠心脱水試験を行うことで得られた複数の吸着水率βｏの最小値を求めて真の吸着水率βｏとして下記（２）式によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにしたことを特徴とする。
βＯＨ    ＝（βｏ−Ｑ）／（１＋Ｑ／１００）              （２）
但し、Ｑ：骨材の内部の吸水率
本発明では、ある調整含水率Ａで混合物を遠心脱水処理しても骨材に未充填部が残っている場合にはＡ＜（βＯＨ＋Ｑ）となり、遠心脱水試験による残留含水量即ち吸着水率βｏが大きくなる。そこで、調整含水率Ａを順次大きくしてＡ＞（βＯＨ＋Ｑ）となった場合には、残留含水量は或る値以上には大きくならないので、骨材を絶乾状態から調整含水率Ａの異なる複数の値に設定して、遠心脱水試験によって吸着水率βｏの最小値が求め、この最小値を真の吸着水率βｏとする。そして、得られた吸着水率βｏを（２）式に代入して適正な骨材の表面吸着水率βＯＨを求めることができる。
【００１３】
また、本発明による骨材の表面吸着水率の算出方法は、予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルやコンクリートのような混合物について遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、骨材の調整含水率Ａを異なる複数の値に設定して、それぞれの混合物について順次遠心脱水試験を行うことで得られた複数の吸着水率βｏの最小値を求めて真の吸着水率βｏとして下記（２）式によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにし、或いは骨材の調整含水率Ａを異なる値に順次設定して、それぞれの混合物について遠心脱水試験を順次行うことで得られるいずれかの吸着水率βｏが当該骨材の予め設定した上記調整含水率Ａを越えた場合には、遠心脱水試験を終了して下記（１）式によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにしたことを特徴とする。
βＯＨ    ＝（βｏ−Ｑ）／（１＋Ｑ／１００）                  （２）
βＯＨ＝{（βｏ＋Ａ）／２−Ｑ}／（１＋Ｑ／１００）          （１）
但し、Ｑ：骨材の内部の吸水率
本発明では、骨材の調整含水率Ａを複数種類設定してそれぞれの混合物について遠心試験を行うと、ある調整含水率Ａで遠心脱水処理しても骨材に未充填部が残っている場合にはＡ＜（βＯＨ＋Ｑ）となり、遠心脱水試験による残留含水量即ち吸着水率βｏが大きくなる。そこで、調整含水率Ａを順次大きくしてＡ＞（βＯＨ＋Ｑ）となった場合には、残留含水量は或る値以上には大きくならないので、吸着水率βｏの最小値が真の吸着水率βｏとなる。また、骨材の各調整含水率Ａを異なる複数の値に設定して順次遠心脱水試験を繰り返してそれぞれの吸着水率βｏを得る過程で、得られた適宜の吸着水率βｏが当該骨材の調整含水率Ａを越えた場合には、遠心試験を終了させて（１）式で骨材の表面吸着水率βＯＨを求めることができ、これによってその後の処理を省略できるため、処理を簡略化できる。
【００１４】
また、予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルやコンクリートのような混合物について遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、骨材を調整含水率Ａに調整する際に−５００mmHg以下の圧力下で行うことが好ましい。
モルタルやコンクリートのような混合物について遠心脱水試験を行う前に、水を加えた骨材の含水率を調整含水率Ａに調整する際に、骨材の内部と表面に吸着された水の中に空気泡が混入していても、−５００mmHg以下に減圧処理することで骨材の内部と表面に吸着されている水に含まれている気泡が水と置換されて外部に排出される。そのため、遠心脱水試験において調整含水率Ａに対して骨材の吸着水率βｏがバラツキ変動するのを抑制し、安定した状態で最小値に落ち着く。例えば、調整含水率Ａの増大につれて吸着水率βｏが次第に低下して最小値に落ち着く。
【００１５】
本発明によるコンクリート等の製造方法では、上述したいずれかの骨材の表面吸着水率の算出方法を用いてセメント類がキャピラリー状態を形成するのに必要な水量を保有する骨材を得ると共に、この骨材と水とセメント類とを混合してモルタルやコンクリートを製造するようにしたことを特徴とする。
これにより、得られたモルタルやコンクリートは保水性が高くブリーディングが少なく圧縮強度が大きい、摩擦が少ないためにポンプ圧送性が良い。
【発明の効果】
【００１６】
本発明による骨材の表面吸着水率の算出方法によれば、遠心脱水試験で得た骨材の吸着水率が、遠心脱水試験前に設定した調整含水率を越える場合や不明な場合等のように、骨材の吸着水率が特異な特性を有している場合等であっても骨材に最適な表面球着水率を算出できる。そのため、得られた最適な表面球着水率を分割練り混ぜ工法に用いることができて、骨材に最適な表面球着水率と内部の吸水率とを有する吸着水率からなる一次水が加えられて練り混ぜされるために骨材の周囲に水分を均等に付着できる。そして、その後にセメントと二次水等を加えて分割練り混ぜすることでセメントが良く分散して均質なモルタルやコンクリートのような混合物を得ることができる。
また、本発明によるコンクリート等の製造方法によれば、算出した骨材の表面吸着水率に基づく一次水を加えて練り混ぜて分割練り混ぜ工法によりモルタルやコンクリートを製造することで、保水性が高くブリーディングが少なく圧縮強度が大きく、摩擦が少なくポンプ圧送性が良いという利点を得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
次に本発明の実施の形態について添付図面を参照して説明する。
図１及び図２は第一の実施の形態による骨材の表面吸着水率の算出方法を示すもので、図１及び図２は遠心試験前後における含水状態の含水割合モデルを示す模式図であって、図１は一般的なモデル、図２は本発明の実施形態によるモデルを示す図である。
遠心試験（遠心脱水試験；遠心分離試験）前に調整した、細骨材（骨材）の調整含水率（含水率）をＡとして、これを適宜の一定値、Ａ＝５％に調整しておいて、遠心試験後に（４）式で得られた細骨材の吸着水率βｏは遠心分離しても分離できない水量であるから、吸着水率βｏが５％より大きいのは不合理である。吸着水率βｏが調整含水率Ａより大きくなる原因として考えられるのは遠心試験前の細骨材の含水率Ａにおいて、内部空隙を満たす水と表面に付着する水とのいずれかが満たされていない未充填部があると推定される。未充填部とは、砕砂等において細骨材表面に多量に付着していて水に濡れていない微粒粉をいい、この微粒粉がモルタルまたはコンクリートの遠心試験処理で水を拘束することになる。
そのため、このような場合には、上述した（２）式による算出方法とは異なる手法を用いて細骨材の表面吸着水率βＯＨを求める必要がある。
このような場合の第一の実施の形態による算出方法について図１及び図２に沿って以下に説明する。
【００１８】
本実施形態の説明に先立って、遠心試験前後の細骨材の一般的な含水状態モデルについて図１により説明する。
図中、遠心試験前において、細骨材は一定値の含水率である調整含水率Ａに予め調整されている。含水率の調整は公知の方法で行われる。例えば、細骨材を乾燥炉中で一定質量の絶乾状態にする。そして絶乾状態の骨材に水を加えて練り混ぜ、水分の蒸発を防ぐ状態に保持することで細骨材中に水が入る。これを何回か繰り返すことで調整含水率Ａ（例えばＡ＝５％）に調整できる
ここで、細骨材の正確な調整含水率Ａを得るには、図３に示すように、絶乾状態にした細骨材に所定水量を散水して含浸させると、細骨材の内部空隙や表面には水が含浸して覆われ、水中や細骨材の内部や表面には微少な空気泡が含まれている。そのため、減圧容器内に細骨材を収容して封止し、真空ポンプで−５００mmHg以下、好ましくは−５００mmHg〜−７００mmHg程度に減圧することで骨材中に残留する空気泡は水と置換されて外部に排出される。これを繰り返すことで、細骨材は調整含水率５％に調整できる。
【００１９】
次にこのような調整含水率Ａの細骨材を用いて、例えば水セメント比（Ｗ／Ｃ）４５％のセメントペーストと混合して、或いは更に粗骨材を加えてモルタルまたはコンクリートを製造する。そして、モルタルまたはコンクリートの遠心試験について説明する。
図１は上述したモルタルまたはコンクリート中において、骨材の吸着水率βｏ≦Ａの場合である。遠心試験により求められる吸着水率をβｏ、真の吸着水率をβＯ−１とする。
図１（ａ）は遠心試験前の細骨材の含水状態を示す図であり、予め調整された調整含水率Ａを示す。即ち、細骨材の調整含水率Ａの内訳は、細骨材内部に吸着される内部の吸水率Ｑ（ＪＩＳで規定されている）、細骨材の表面に付着する表面吸着水率βＯＨ、遠心試験前は細骨材に吸着されているが遠心試験で遠心力をかけると脱水する余剰水（Ａ−βＯ−１）とで構成されている。なお、内部の吸水率Ｑと表面吸着水率βＯＨとの和をβＯ−１とすると、余剰水は（Ａ−βＯ−１）となる。
図１（ｂ）は遠心試験後の細骨材の含水状態を示す図であり、吸着水率βｏは遠心試験を行った後で細骨材１が吸着する水分量の比率であって、内部の吸水率Ｑと表面吸着水率βＯＨとの和である。そして遠心試験を行うことによって得られる細骨材の真の吸着水率βＯ−１を求めると、細骨材から余剰水（Ａ−βＯ−１）が脱水するため、内部の吸水率Ｑと表面吸着水率βＯＨとの和が真の含水率に相当する。
そのため、一般的には吸着水率βｏ＝βＯ−１となり、吸着水率βＯ−１と内部の吸水率Ｑを上記（２）式に導入して表面吸着水率βＯＨが算出され、この表面吸着水率βＯＨを（３）式に代入することで一次水量Ｗ１を算出できる。
Ｗ１＝（α／１００）×Ｃ＋（βＯＨ／１００）×Ｓ              （３）
【００２０】
これに対し、図２に示す吸着水率βｏ＞Ａの場合は、本発明の第一実施形態であり、これを説明する。
図２（ａ）に示すモルタルまたはコンクリートの遠心試験前において、細骨材の内部の吸水率Ｑとあるべき表面吸着水率βＯＨとの和を真の吸着水率βＯ−１と規定する。また、細骨材の内部の吸水率Ｑと実際の表面吸着水率βＯＨ１との和を調整含水率Ａとする。表面吸着水率βＯＨは細骨材の表面に一部の水が未充填状態であり（或いは内部の吸水率Ｑが未充填であってもよい）、この未充填部の未充填率は（βＯ−１−Ａ）となる。
この状態から遠心試験を行うと、図２（ｂ）に示すような含水状態になる。即ち、遠心運動によって細骨材の表面に接しているセメントペースト中の水分量（βＯ−１−Ａ）が表面の未充填部に移動する。これによって、細骨材の表面の未充填部は水で満たされ、表面吸着水率βＯＨ＝{βＯＨ１＋（βＯ−１−Ａ）}となる。内部の吸水率Ｑはそのままである。真の吸着水率βＯ−１は表面吸着水率βＯＨと内部の吸水率Ｑとの和になる。
【００２１】
そのため、未充填部を含む細骨材について遠心試験で得た見かけの吸着水率をβｏとすると、
見かけの吸着水率βｏ＝（βＯ−１−Ａ）＋βＯ−１＝２βＯ−１−Ａ
であるから、
真の吸着水率βＯ−１＝（βＯ＋Ａ）／２             （５）
となる。
そして（５）式における吸着水率βＯ−１を下記（２）式における吸着水率βｏに代入すると、（１）式が得られる。
βＯＨ    ＝（βｏ−Ｑ）／（１＋Ｑ／１００）              （２）
βＯＨ    ＝{（βｏ＋Ａ）／２−Ｑ}／（１＋Ｑ／１００）          （１）
（１）式で得られた表面吸着水率βＯＨを（３）式に代入することで、正しい一次水量Ｗ１が求められる。
従って、吸着水率βｏ≦調整含水率Ａの場合には従来と同様に上記（２）式と（３）式に基づいて適正な一次水量Ｗ１を算出して分割練り混ぜ工法を施工し、吸着水率βｏ＞調整含水率Ａの場合には遠心試験で得た見かけの吸着水率βｏから上記（１）式によって真の表面吸着水率βＯＨを求めて（３）式に代入することで適正な一次水量Ｗ１を算出できて分割練り混ぜ工法を施工できる。
【００２２】
上述のように本実施形態によれば、細骨材について遠心試験で得た見かけの吸着水率βｏが調整含水率Ａより大きい場合でも、（１）式によって表面吸着水率βＯＨを補正することで、分割練り混ぜ工法に適切な一次水量Ｗ１を算出することができ、吸着水率βｏ≦調整含水率Ａの場合と同様に、分割練り混ぜ工法の特徴である、コンクリートの保水性が高いためにブリーディングが少なく圧縮強度が大きく、摩擦が少なくポンプ圧送性が良いという作用効果を得られる。そのため、トンネル内面での吹きつけに使用されても、コンクリートの跳ね返りが少ないという効果が得られる。
【００２３】
次に本発明の他の実施形態について説明するが、上述の第一の実施形態と同一または同様な部分は説明を省略する。
本発明の第二の実施形態による遠心試験における吸着水率の算出方法について図４に沿って説明する。図４は複数の調整含水率に応じた遠心試験後の吸着水率を示す図である。
先ずモルタルまたはコンクリートの遠心試験前に、吸着水率βｏが調整含水率Ａより高い或いは吸着水率βｏが不明な細骨材について、絶乾状態から加水して調整含水率Ａを例えば１％間隔でＡ１（２％），Ａ２（３％），Ａ３（４％），…Ａ７（９％）と複数種類設定して、それぞれについて水セメント比（Ｗ／Ｃ）４５％のセメントペーストと混合してモルタルまたはコンクリートを製造する。なお、細骨材の調整含水率Ａの設定は上述した第一の実施形態における図３に示す減圧処理によって行うことが好ましい。
そして、第一実施形態と同様に所定量のモルタルを容器に計量して遠心分離機に設置して４３８Ｇで３０分の遠心力を作用させて脱水させる。遠心脱水後に得られた各細骨材の調整含水率Ａに基づく吸着水率βｏ（％）を、図４の調整含水率Ａを横軸に吸着水率βｏを縦軸にとったグラフに順次プロット（図化）する。
【００２４】
この場合、細骨材の表面吸着水率がβＯＨ、内部の吸着水率がＱであるから、或る調整含水率をＡ１として遠心脱水処理しても、脱水前の細骨材に未充填部が残っている場合にはＡ１＜（βＯＨ＋Ｑ）となり、遠心試験による脱水量が小さくなり、細骨材の残留含水量即ち吸着水率βｏが大きくなる。そこで、次に調整含水率Ａの値を順次Ａ２，Ａ３，…と大きくしていき、Ａ＞（βＯＨ＋Ｑ）となった場合には、余剰水は遠心試験で脱水されるために吸着水率βｏはある値以上に大きくならない。こうして吸着水率βｏは最小値に安定することになる。この最小値が真の吸着水率βｏとなる。
そして、得られた吸着水率βｏを（２）式に代入して適正な骨材の表面吸着水率βＯＨを求めることができる。
【００２５】
なお、図４において、各調整含水率Ａ１（２％），Ａ２（３％），Ａ３（４％），…Ａ７（９％）において、骨材に調整含水率Ａを含浸させる際に、図５に示す減圧容器を以て減圧処理しない場合には、遠心試験時に骨材内部に混入して残存する空気泡によって吸着水率βｏの値が変動してバラつくことになる。
しかしながら、調整含水率Ａを含浸させた骨材を図３に示す減圧容器によって減圧処理した場合には骨材内部または表面に吸着された水中の空気泡は水と置換されて外部に排出される。そのため、この場合には、モルタルまたはコンクリートの遠心試験によって吸着水率βｏがバラつくことが抑制され、βｏ＞Ａの状態から調整含水率Ａの増大に応じて吸着水率βｏは徐々に低下してほぼ一定値となり調整含水率Ａの上限付近で最小値となる（図４参照）。
なお、調整含水率Ａの上限とは骨材中に含浸された水が常圧下で自然に落下することなく骨材の内部や表面に吸着保持される限界量（割合）をいい、ここでは９％前後である。
【００２６】
そのため、例えば調整含水率Ａ１＝３％、Ａ２＝４％、…、Ａ７＝９％に設定した場合、図４に各吸着水率βｏをプロットすると、遠心脱水後の細骨材の各吸着水率βｏは調整含水率Ａの増大に応じて低下して右下がりで安定する傾向があり、或る最小値が得られる。この最小値の吸着水率βｏを真の吸着水率βｏとする。図４に示す例では減圧処理した骨材における調整含水率Ａ４＝６％において吸着水率βｏ＝５．６２％となり、その後Ａ５＝６％〜Ａ７＝９％までの範囲において吸着水率βｏ＝５．６０％〜５．６１％に近似する値の最小値でほぼ一定化している。
このようにして、調整含水率Ａは数種類の適宜の値を設定して遠心試験を行うことで吸着水率βｏの最小値を求めることができる。
次に、得られた真の吸着水率βｏと（２）式を用いて表面吸着水率βＯＨを算出する。そして、表面吸着水率βＯＨから（３）式により一次水量Ｗ１を算出する。
本第二実施形態においても、得られた一次水量Ｗ１は分割練り混ぜ工法に最適なものとなり、上記（１）式を用いることなく一般的な（２）式を用いて表面吸着水率βＯＨを算出でき、第一実施形態と同様な効果を得られる。
【００２７】
次に本発明の第三の実施形態による遠心試験における吸着水率βｏの算出方法について説明する。
（１）  先ず第二実施形態で述べたように、減圧処理した骨材を含み調整含水率Ａは例えば７種類（またはそれ以下）程度の適宜の値（例えばＡ１＝３％、Ａ２＝４％、…，Ａ７＝９％）に設定したモルタルまたはコンクリートについて、遠心試験を行うことで吸着水率βｏの収束値を求める。図３にプロットして最小のほぼ一定値に収束した真の吸着水率βｏについて、βｏ≦５％の場合、吸着水率βｏと（２）式を用いて表面吸着水率βＯＨを算出する。そして、表面吸着水率βＯＨから（３）式による一次水量Ｗ１を算出する。
この場合、得られた一次水量Ｗ１は分割練り混ぜ工法に最適なものとなる。
（２）  他方、上記（１）の処理において、例えば調整含水率Ａを例えばＡ１、Ａ２、…，Ａ７に順次設定して遠心試験を行う過程で、調整含水率Ａ７において遠心試験をして得た吸着水率βｏが依然としてβｏ＞５％（Ａ３）の場合、第一の実施の形態で述べたように細骨材の表面または内部に水が満たされない未充填部が含まれていることになる。
そのため、本実施形態では、５％より大きな他の調整含水率Ａを設定して遠心試験を繰り返すのを止めて、調整含水率Ａ３における吸着水率βｏを見かけの吸着水率βｏとして、上述した（１）式に代入して表面吸着水率βＯＨを算出する。
そして、得られた表面吸着水率βＯＨから（３）式による一次水量Ｗ１を算出する。
この場合も、得られた一次水量Ｗ１は分割練り混ぜ工法に最適なものとなる。
上述のように本第三実施形態によれば、第二実施形態と比較して、適宜の途中の調整含水率Ａ３における吸着水率βｏが５％より大きい場合に吸着水率βｏの最小値を得ることなく上記（１）式によって表面吸着水率βＯＨを算出するようにしたから、第二実施形態よるも処理が簡略化される。
【００２８】
なお、上述の各実施形態において基準となる調整含水率Ａ＝５％に設定したのは、遠心試験による試験方法で定められた細骨材は川砂、海砂、陸砂等の良質な天然砂を主として用いており、これら天然砂の表面吸着水率βＯＨと内部吸着水率Ｑとの合計が含水率で５％未満であったためである。基準となる調整含水率Ａを５％と異なる値に設定してもよい。
また、上述の各実施形態において、骨材として細骨材を用いたが、骨材に粗骨材を含んでいてもよい。
また、上述の各実施形態において、細骨材の未充填部は表面に設定したが、細骨材内部に未充填部があってもよい。
また、図４に示す骨材の調整含水率Ａと吸着水率βｏとの関係について、上述の各実施形態では減圧処理した骨材を用いたモルタルやコンクリートの遠心試験を行ったが、必ずしも減圧処理は行わなくてもよい。即ち、調整含水率Ａを含浸させない骨材について減圧処理をしない状態で用いてモルタルまたはコンクリートの遠心試験を行う場合でも、調整含水率Ａに対する吸着水率βｏは図４に示すように減圧処理した場合と比較してバラツクが、この場合でも調整含水率Ａの増大につれて吸着水率βｏは一定値に収束するため、これを上記最小値とすることができる。そのため、減圧処理しない場合でも本発明は成り立つ。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】遠心試験前後における細骨材の一般的な含水割合モデルを示す模式図であり、（ａ）は遠心試験前の状態、（ｂ）は遠心試験後の状態を示す図である。
【図２】（ａ）、（ｂ）は本発明の第一実施形態による細骨材のモデルを示す図１と同様な模式図である。
【図３】絶乾状態の砂に水を含浸させて減圧させて気泡を水と置換して処理する工程を示す説明図である。
【図４】骨材について減圧処理の有無に応じた複数の調整含水率と吸着水率との関係を示すグラフである。
【図５】セメント又はセメントと他の粉体を混合した粉体における水セメント比（水粉体比）とミキサの電流抵抗値の関係を示すグラフである。
【図６】砂セメント比（Ｓ／Ｃ）とモルタルの残留含水比（Ｗｚ／Ｃ）との関係から細骨材の吸着水率を回帰直線で示すグラフである。
【図１】
2010012746.tif 000003
【図２】
2010012746.tif 000004
【図３】
2010012746.tif 000005
【図４】
2010012746.tif 000006
【図５】
2010012746.tif 000007
【図６】
2010012746.tif 000008
【手続補正書】
【提出日】平成20年11月10日(2008.11.10)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルまたはコンクリートについて遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、
前記骨材の吸着水率βｏが前記調整含水率Ａを越えた場合、下記の式（１）によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにしたことを特徴とする骨材の表面吸着水率の算出方法。
βＯＨ＝{（βｏ＋Ａ）／２−Ｑ}／（１＋Ｑ／１００）          （１）
但し、Ｑ：骨材の内部の吸水率
【請求項２】
予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルまたはコンクリートについて遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、
前記骨材の調整含水率Ａを異なる複数の値に設定して、それぞれの前記モルタルまたはコンクリートについて順次遠心脱水試験を行うことで得られた複数の吸着水率βｏの最小値を求めて真の吸着水率βｏとして下記（２）式によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにしたことを特徴とする骨材の表面吸着水率の算出方法。
βＯＨ    ＝（βｏ−Ｑ）／（１＋Ｑ／１００）              （２）
但し、Ｑ：骨材の内部の吸水率
【請求項３】
予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルまたはコンクリートについて遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、
前記骨材の調整含水率Ａを異なる複数の値に設定して、それぞれの前記モルタルまたはコンクリートについて順次遠心脱水試験を行うことで得られた複数の吸着水率βｏの最小値を求めて真の吸着水率βｏとして下記（２）式によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにし、
或いは前記骨材の調整含水率Ａを異なる値に順次設定して、それぞれの前記モルタルまたはコンクリートについて遠心脱水試験を順次行うことで得られるいずれかの吸着水率βｏが当該骨材の調整含水率Ａを越えた場合には、遠心脱水試験を終了して下記の（１）式によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにしたことを特徴とする骨材の表面吸着水率の算出方法。
βＯＨ＝（βｏ−Ｑ）／（１＋Ｑ／１００）                    （２）
βＯＨ＝{（βｏ＋Ａ）／２−Ｑ}／（１＋Ｑ／１００）          （１）
但し、Ｑ：骨材の内部の吸水率
【請求項４】
予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルまたはコンクリートについて遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、
前記骨材を調整含水率Ａに調整する際に、−５００mmHg以下の圧力下で行うことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載された骨材の表面吸着水率の算出方法。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれかに記載された骨材の表面吸着水率の算出方法を用いてセメント類がキャピラリー状態を形成するのに必要な水量を保有する骨材を得て、該骨材と水とセメント類とを混合してモルタルやコンクリートを製造するようにしたことを特徴とするモルタルまたはコンクリートの製造方法。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００１】
本発明は、コンクリート製造方法における分割練り混ぜ工法に使用される例えば比較的低品質な骨材について、遠心脱水試験をすることで一次水量を決定するようにした表面吸着水率の算出方法及びこの算出方法で得られた骨材を用いたモルタルやコンクリートの製造方法に関する。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００９】
本発明は、このような実情に鑑みて、骨材の吸着水率が調整含水率よりも大きい場合や不明な場合等のように、骨材の吸着水率が特異な特性を有している場合等であっても分割練り混ぜ工法に用いることができて、その特徴を発揮できる製品を得られるようにした遠心分離試験における骨材の表面吸着水率の算出方法及びこの骨材を用いたモルタルまたはコンクリートの製造方法を提供することを目的とする。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１０】
骨材の吸着水率βｏは遠心分離しても分離できない水量であるから、例えば遠心脱水試験前の調整含水率をＡ（％）として遠心脱水試験後の吸着水率βｏが調整含水率Ａより大きくなるのは不合理である。その原因として考えられるのは遠心試験前の骨材の含水率において、内部空隙と表面のいずれかで水が満たされていない未充填部があると推定される。
そこで、本発明による骨材の表面吸着水率の算出方法は、予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルやコンクリートについて遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、骨材の吸着水率βｏが調整含水率Ａを越えた場合、下記の式（１）によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにしたことを特徴とする。
βＯＨ＝{（βｏ＋Ａ）／２−Ｑ}／（１＋Ｑ／１００）          （１）
但し、Ｑ：骨材の内部の吸水率
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１２】
また、本発明による骨材の表面吸着水率の算出方法は、予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルまたはコンクリートについて遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、骨材の調整含水率Ａを異なる複数の値に設定して、それぞれのモルタルまたはコンクリートについて遠心脱水試験を行うことで得られた複数の吸着水率βｏの最小値を求めて真の吸着水率βｏとして下記（２）式によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにしたことを特徴とする。
βＯＨ    ＝（βｏ−Ｑ）／（１＋Ｑ／１００）              （２）
但し、Ｑ：骨材の内部の吸水率
本発明では、ある調整含水率Ａでモルタルまたはコンクリートを遠心脱水処理しても骨材に未充填部が残っている場合にはＡ＜（βＯＨ＋Ｑ）となり、遠心脱水試験による残留含水量即ち吸着水率βｏが大きくなる。そこで、調整含水率Ａを順次大きくしてＡ＞（βＯＨ＋Ｑ）となった場合には、残留含水量は或る値以上には大きくならないので、骨材を絶乾状態から調整含水率Ａの異なる複数の値に設定して、遠心脱水試験によって吸着水率βｏの最小値が求め、この最小値を真の吸着水率βｏとする。そして、得られた吸着水率βｏを（２）式に代入して適正な骨材の表面吸着水率βＯＨを求めることができる。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１３】
また、本発明による骨材の表面吸着水率の算出方法は、予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルまたはコンクリートについて遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、骨材の調整含水率Ａを異なる複数の値に設定して、それぞれのモルタルまたはコンクリートについて順次遠心脱水試験を行うことで得られた複数の吸着水率βｏの最小値を求めて真の吸着水率βｏとして下記（２）式によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにし、或いは骨材の調整含水率Ａを異なる値に順次設定して、それぞれのモルタルまたはコンクリートについて遠心脱水試験を順次行うことで得られるいずれかの吸着水率βｏが当該骨材の予め設定した上記調整含水率Ａを越えた場合には、遠心脱水試験を終了して下記（１）式によって骨材の表面吸着水率βＯＨを求めるようにしたことを特徴とする。
βＯＨ    ＝（βｏ−Ｑ）／（１＋Ｑ／１００）                  （２）
βＯＨ＝{（βｏ＋Ａ）／２−Ｑ}／（１＋Ｑ／１００）          （１）
但し、Ｑ：骨材の内部の吸水率
本発明では、骨材の調整含水率Ａを複数種類設定してそれぞれのモルタルまたはコンクリートについて遠心試験を行うと、ある調整含水率Ａで遠心脱水処理しても骨材に未充填部が残っている場合にはＡ＜（βＯＨ＋Ｑ）となり、遠心脱水試験による残留含水量即ち吸着水率βｏが大きくなる。そこで、調整含水率Ａを順次大きくしてＡ＞（βＯＨ＋Ｑ）となった場合には、残留含水量は或る値以上には大きくならないので、吸着水率βｏの最小値が真の吸着水率βｏとなる。また、骨材の各調整含水率Ａを異なる複数の値に設定して順次遠心脱水試験を繰り返してそれぞれの吸着水率βｏを得る過程で、得られた適宜の吸着水率βｏが当該骨材の調整含水率Ａを越えた場合には、遠心試験を終了させて（１）式で骨材の表面吸着水率βＯＨを求めることができ、これによってその後の処理を省略できるため、処理を簡略化できる。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１４】
また、予め調整含水率Ａを一定値に調整した骨材と水とセメント類とを混合して得たモルタルまたはコンクリートについて遠心脱水試験を行い、得られた骨材の吸着水率βｏから骨材の表面に付着した水に関する表面吸着水率βＯＨを求めるようにした骨材の表面吸着水率の算出方法において、骨材を調整含水率Ａに調整する際に−５００mmHg以下の圧力下で行うことが好ましい。
モルタルまたはコンクリートについて遠心脱水試験を行う前に、水を加えた骨材の含水率を調整含水率Ａに調整する際に、骨材の内部と表面に吸着された水の中に空気泡が混入していても、−５００mmHg以下に減圧処理することで骨材の内部と表面に吸着されている水に含まれている気泡が水と置換されて外部に排出される。そのため、遠心脱水試験において調整含水率Ａに対して骨材の吸着水率βｏがバラツキ変動するのを抑制し、安定した状態で最小値に落ち着く。例えば、調整含水率Ａの増大につれて吸着水率βｏが次第に低下して最小値に落ち着く。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１５】
本発明によるモルタルまたはコンクリートの製造方法では、上述したいずれかの骨材の表面吸着水率の算出方法を用いてセメント類がキャピラリー状態を形成するのに必要な水量を保有する骨材を得ると共に、この骨材と水とセメント類とを混合してモルタルやコンクリートを製造するようにしたことを特徴とする。
これにより、得られたモルタルやコンクリートは保水性が高くブリーディングが少なく圧縮強度が大きい、摩擦が少ないためにポンプ圧送性が良い。
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１６】
本発明による骨材の表面吸着水率の算出方法によれば、遠心脱水試験で得た骨材の吸着水率が、遠心脱水試験前に設定した調整含水率を越える場合や不明な場合等のように、骨材の吸着水率が特異な特性を有している場合等であっても骨材に最適な表面球着水率を算出できる。そのため、得られた最適な表面球着水率を分割練り混ぜ工法に用いることができて、骨材に最適な表面球着水率と内部の吸水率とを有する吸着水率からなる一次水が加えられて練り混ぜされるために骨材の周囲に水分を均等に付着できる。そして、その後にセメントと二次水等を加えて分割練り混ぜすることでセメントが良く分散して均質なモルタルやコンクリートのような混合物を得ることができる。
また、本発明によるモルタルまたはコンクリートの製造方法によれば、算出した骨材の表面吸着水率に基づく一次水を加えて練り混ぜて分割練り混ぜ工法によりモルタルやコンクリートを製造することで、保水性が高くブリーディングが少なく圧縮強度が大きく、摩擦が少なくポンプ圧送性が良いという利点を得られる。