(57)【要約】【課題】切替え装置であるリレー等による接点接続切り替えによらず、表皮抵抗に大きな差がある鉄鍋とアルミ鍋の両方を加熱可能な誘導加熱調理器を得ることを目的とする。【解決手段】被加熱鍋７の材質の電気抵抗の特性に応じて、内・外加熱コイル４、５用のアームの駆動信号の位相を同一又は逆位相のいずれか選択し、選択した位相で駆動回路１９Ｖ、１９Ｕ、１９Ｗがアーム３Ｕ、３Ｖ、３Ｗを駆動し、各アームの出力電位の差が各負荷回路に印加されるようにした。【選択図】図１
2010257996.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
交流電源を直流電圧に変換する直流電源回路と、
該直流電源回路の出力母線間に直列に接続されたそれぞれが２つのスイッチング素子を含む３つのアームからなるインバータ回路と、
前記３つのアームのうちの特定アーム出力点とその他の２つのアームの出力点との間にそれぞれ接続し、互いに磁気的に結合される複数の加熱コイルを含む負荷回路と、
前記負荷回路の複数の加熱コイルと磁気結合される被加熱鍋の材質を入力電流と出力電流に基づいて判断する被加熱鍋材質判定手段と、
前記被加熱鍋材質判定手段が前記被加熱鍋が高インピーダンス材質と判断した場合は前記３つのアームをそれぞれ駆動する３アームフルブリッジモードとして複数の加熱コイルに逆位相の高周波電圧を印加し、
前記被加熱鍋材質判定手段が前記被加熱鍋が高インピーダンス材質でないと判断した場合は前記３つのアームのうち、前記特定アームを除くその他の２つのアームの駆動手段をそれぞれ駆動する２アームフルブリッジモードとして複数の加熱コイルに同一位相の高周波電圧を印加し、あるいは前記３つのアームのうち、前記特定アームを除くその他の２つのアームの駆動手段をそれぞれ駆動して複数の加熱コイルに同一位相の高周波電圧を印加し、且つそれら２つのアームのいずれか一方のアームについては２つのスイッチング素子の一方を駆動し、他方を固定駆動するハーフブリッジモードとするようにした高周波出力制御手段と、
を備えたことを特徴とする誘導加熱調理器。
【請求項２】
前記複数の加熱コイルは、内径及び外径の異なる加熱コイルを同一平面状に配置して構成したものであることを特徴とする請求項１記載の誘導加熱調理器。
【請求項３】
前記複数の加熱コイルは、上下に積層した状態に配置して構成された加熱コイルであることを特徴とする請求項１記載の誘導加熱調理器。
【請求項４】
前記高周波出力制御手段は、前記複数の加熱コイルへの出力制御を前記インバータ回路の２つのスイッチング素子の駆動周波数を変化させることにより行うことを特徴とする請求項１記載の誘導加熱調理器。
【請求項５】
前記高周波出力制御手段は、前記複数の加熱コイルへの出力制御を前記インバータ回路の２つのスイッチング素子の導通比率を変化させることにより行うことを特徴とする請求項１記載の誘導加熱調理器。
【請求項６】
前記高周波出力制御手段は、前記複数の加熱コイルの出力制御を前記インバータ回路の２つのスイッチング素子の導通時間を変化させることにより行うことを特徴とする請求項１記載の誘導加熱調理器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、一般家庭において使用される誘導加熱調理器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般の誘導加熱調理器において、加熱コイルから見た被加熱負荷の電気抵抗値Ｒは、次式で表される。
Ｎ2√（ρｆμ）…（１）
（上記式において、Ｎ：加熱コイル巻数、ρ：抵抗率、ｆ：電流の周波数、μ：比透磁率である）
従って、その電気抵抗値Ｒは、加熱コイル巻数Ｎの平方、抵抗率ρの平方根、電流の周波数ｆの平方根、比透磁率μの平方根に比例した値となる。
鉄、磁性ＳＵＳ、非磁性ＳＵＳ、アルミニウムの電気抵抗率や比透磁率は下記の表１に示す値なので、アルミニウム製鍋（以下、アルミ鍋と記載）と比較して、非磁性ＳＵＳ鍋は約５倍、鉄鍋や磁性ＳＵＳ鍋は約２０倍の抵抗値比を有している。
【０００３】
【表１】
2010257996.tif 000003
【０００４】
従って、加熱コイルに同じ電流を流したとすると、アルミ鍋には鉄鍋等の１／２０の加熱出力しか得られない。一方、アルミ鍋において所定の加熱コイル電流で所望の加熱出力を得られるように加熱コイルの巻き数Ｎを調整すると、同じ駆動条件で鉄鍋等を駆動すると１／２０しか電流が流れないため、加熱出力は１／４００になってしまい十分な加熱出力を得られない。
【０００５】
そこで、表皮抵抗に大きな差がある鉄鍋とアルミ鍋の両方を加熱できるものとして次のような従来の誘導加熱調理器が提案されている。
かかる従来の誘導加熱調理器は、鉄あるいは磁性ステンレス製のような表皮抵抗の大きい鍋と、アルミニウムあるいは銅製の抵抗の小さい鍋の何れも加熱できるように、複数の巻数を選択可能な加熱コイルおよび複数の静電容量を選択可能な共振用コンデンサから成る負荷回路と、負荷回路の加熱コイルや共振コンデンサの接続を切り替えるリレー等の切替え装置と、負荷回路の共振周波数に対応した周波数の高周波出力を供給するインバータを設け、その負荷回路の動作状態に基づいて被加熱体の材質を検知して、切替え装置による共振回路の接続とインバータの高周波出力の周波数を制御することにより、被加熱体の材質の相違による表皮抵抗に大小がある場合も同程度に加熱可能としている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０００−４８９４５公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、かかる従来の誘導加熱調理器では、表皮抵抗に大きな差がある鉄鍋とアルミ鍋の両方を加熱できるようにするために、被加熱物の材質に応じてリレー等の切替え装置で複数の加熱コイルの接続を切り替えることにより、加熱コイルから見た負荷抵抗値を調整するようにしているが、加熱コイルの接続状態が被加熱負荷の特性に対して適切でない場合にはインバータの高周波出力動作を一旦停止して、切替え装置であるリレーによる接続を切り替えてから再起動する必要があり、スムーズな火力調整ができない問題点があった。また、加熱コイルの切り替えに切替え装置としてリレーを使用するときには、その接点寿命等によりリレーを使用しない切替え装置と比較して回路寿命が短くなる問題点があった。
【０００８】
この発明は、上述のような課題を解決するためになされたもので、その目的は、切替え装置であるリレー等による接点接続切り替えによらず、表皮抵抗に大きな差がある鉄鍋とアルミ鍋の両方を加熱可能な誘導加熱調理器を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
この発明に係る誘導加熱調理器においては、交流電源を直流電圧に変換する直流電源回路と、該直流電源回路の出力母線間に直列に接続されたそれぞれが２つのスイッチング素子を含む３つのアームからなるインバータ回路と、前記３つのアームのうちの特定アーム出力点とその他の２つのアームの出力点との間にそれぞれ接続し、互いに磁気的に結合される複数の加熱コイルを含む負荷回路と、前記負荷回路の複数の加熱コイルと磁気結合される被加熱鍋の材質を入力電流と出力電流に基づいて判断する被加熱鍋材質判定手段と、前記被加熱鍋材質判定手段が前記被加熱鍋が高インピーダンス材質と判断した場合は前記３つのアームをそれぞれ駆動する３アームフルブリッジモードとして複数の加熱コイルに逆位相の高周波電圧を印加し、前記被加熱鍋材質判定手段が前記被加熱鍋が高インピーダンス材質でないと判断した場合は前記３つのアームのうち、前記特定アームを除くその他の２つのアームの駆動手段をそれぞれ駆動する２アームフルブリッジモードとして複数の加熱コイルに同一位相の高周波電圧を印加し、あるいは前記３つのアームのうち、前記特定アームを除くその他の２つのアームの駆動手段をそれぞれ駆動して複数の加熱コイルに同一位相の高周波電圧を印加し、且つそれら２つのアームのいずれか一方のアームについては２つのスイッチング素子の一方を駆動し、他方を固定駆動するハーフブリッジモードとするようにした高周波出力制御手段と、を備えたものである。
【発明の効果】
【００１０】
この発明は、大きく電気抵抗の異なる被加熱鍋に対しても使用可能な誘導加熱調理器を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】この発明の実施の形態１に係る誘導加熱調理器の構成を示す回路図。
【図２】同誘導加熱調理器の内・外加熱コイルの大きさや位置関係を示す平面図。
【図３】同誘導加熱調理器の内・外加熱コイルと被加熱負荷との位置関係を示す側面図。
【図４】内・外加熱コイルに印加する電圧の波形図。
【図５】内・外加熱コイルに流れる電流により発生する磁束の方向を示す説明図。
【図６】この発明の実施の形態２に係る誘導加熱調理器の上・下加熱コイルの大きさや位置関係を示す平面図。
【図７】同誘導加熱調理器の上・下加熱コイルと被加熱負荷との位置関係を示す側面図。
【図８】上・下加熱コイルに印加する電圧の波形図。
【図９】上・下加熱コイルに流れる電流により発生する磁束の方向を示す説明図。
【図１０】同誘導加熱調理器の別の上・下加熱コイルと被加熱負荷との位置関係を示す側面図。
【図１１】この発明の実施の形態３に係る誘導加熱調理器の構成を示す回路図。
【図１２】同誘導加熱調理器の低抵抗鍋用の駆動信号の波形図。
【図１３】同誘導加熱調理器の高抵抗鍋用の駆動信号の波形図。
【図１４】この発明の実施の形態４に係る誘導加熱調理器の各種駆動信号の波形図。
【図１５】同誘導加熱調理器の加熱出力制御処理のフローチャート。
【図１６】この発明の実施の形態５に係る誘導加熱調理器の構成を示す回路図。
【図１７】同誘導加熱調理器の低抵抗鍋用の駆動信号の波形図。
【図１８】同誘導加熱調理器の高抵抗鍋用の駆動信号の波形図。
【図１９】同誘導加熱調理器の中間的な電気抵抗を有する鍋用の駆動信号の波形図。
【図２０】この発明の実施の形態６に係る誘導加熱調理器の構成を示す回路図。
【図２１】同誘導加熱調理器の低抵抗鍋用の駆動信号の波形図。
【図２２】同誘導加熱調理器の高抵抗鍋用の駆動信号の波形図。
【図２３】この発明の実施の形態７に係る誘導加熱調理器の構成を示す回路図。
【図２４】同誘導加熱調理器の内・外加熱コイルと被加熱負荷との位置関係を示す側面図。
【図２５】同誘導加熱調理器の３アームフルブリッジモードの周波数制御の駆動信号の波形図。
【図２６】同誘導加熱調理器の２アームフルブリッジモードの周波数制御の駆動信号の波形図。
【図２７】同誘導加熱調理器のハーフブリッジモードの周波数制御の駆動信号の波形図。
【図２８】同誘導加熱調理器の動作モードを決める被加熱鍋判定処理のフローチャート。
【図２９】同誘導加熱調理器の被加熱鍋判定用の入力電流と出力電流の関係を示すグラフ。
【図３０】この発明の実施の形態８に係る誘導加熱調理器の３アームフルブリッジモードの導通比率制御の駆動信号の波形図。
【図３１】同誘導加熱調理器の２アームフルブリッジモードの導通比率制御の駆動信号の波形図。
【図３２】同誘導加熱調理器のハーフブリッジモードの導通比率制御の駆動信号の波形図。
【図３３】同誘導加熱調理器の３アームフルブリッジモードの位相差制御の駆動信号の波形図。
【図３４】同誘導加熱調理器の２アームフルブリッジモードの位相差制御の駆動信号の波形図。
【図３５】この発明の実施の形態９に係る誘導加熱調理器の構成を示す回路図。
【図３６】同誘導加熱調理器の上・下加熱コイルと被加熱負荷との位置関係を示す側面図。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
実施の形態１．
図１はこの発明の実施の形態１に係る誘導加熱調理器の全体構成を示す回路図、図２は同誘導加熱調理器の内・外加熱コイルの大きさや位置関係を示す平面図、図３は同誘導加熱調理器の内・外加熱コイルと被加熱負荷との位置関係を示す側面図である。
図１において、交流電源１を直流電源に変換する直流電源回路２の出力側に高周波出力手段３が接続され、その高周波出力制御手段３が複数の加熱コイル４、５に高周波電圧を印加する構成となっている。
図２、図３に示すように、複数の加熱コイルのうち、加熱コイル４は略円形に巻回された外形の小なる加熱コイル（以下、内加熱コイルと称す）であり、その外周に環状の加熱コイル５（以下、外加熱コイルと称す）が巻回されており、内加熱コイル４と外加熱コイル５の中心位置は略一致するように配置されている。内・外加熱コイル４，５の下方には磁束をシールドするフェライト６が配置され、被加熱負荷である被加熱鍋７は天板８を介して内・外加熱コイル４、５上に載置されている。
【００１３】
次に、内・外加熱コイル４、５に流れる電流により生起される磁束について、図４と図５を用いて説明する。
図４は内・外加熱コイル４、５に印加する電圧波形を示す波形図、図５は内・外加熱コイル４、５に流れる電流により発生する磁束の方向を示す説明図である。
図５において、ある時点における内加熱コイル４に流れる電流による磁束の向きを一点鎖線矢印９ａ、９ｂで、外加熱コイル５に流れる電流による磁束の向きを二点鎖線矢印１０ａ、１０ｂで示している。
まず、図４（ａ）は、内加熱コイル４と外加熱コイル５に同一位相で高周波電圧を印加していることを示している。このとき、内加熱コイル４と外加熱コイル５に流れる電流もほぼ同位相となる。なお、内・外加熱コイル４、５上に載置された被加熱負荷である被加熱鍋７には加熱コイル電流とは逆周回方向の誘導渦電流が流れる。
【００１４】
この内・外加熱コイル４、５に流れる電流により生起される磁束の向きは、電流の流れる方向に対して右回りの方向に発生するので、内・外加熱コイル４、５に流れる電流の向きが反転するのに伴い反転する。
図４（ａ）の場合には内加熱コイル４と外加熱コイル５に流れる電流がほぼ同位相のため、図５（ａ）に示すように内加熱コイル４の電流により発生する磁束の向きと外加熱コイル５の電流により発生する磁束の向きは同一方向になる。
図５（ａ）において、内加熱コイル４の電流により発生する磁束の一部９ｂは外加熱コイル５に鎖交し、外加熱コイル５の電流により発生する磁束の一部１０ｂも内加熱コイル４と鎖交して、それぞれ内・外加熱コイル４、５の周囲に生じる磁束が重畳して増加するため、内・外加熱コイル４、５間の相互インダクタンスがプラスに作用して、内・外加熱コイル４、５の実効インダクタンスが大きくなり、内・外加熱コイル４、５に流れる電流は抑制される。
【００１５】
一方、図４（ｂ）に示すように、内加熱コイル４と外加熱コイル５に逆位相で高周波電圧を印加した場合には、内加熱コイル４と外加熱コイル５に流れる電流もほぼ逆位相となる。内・外加熱コイル４、５に流れる電流により生起される磁束の向きは、図５（ｂ）に示すように逆方向になる。
そのとき、内加熱コイル４の電流により発生する磁束の一部９ｂ’は外加熱コイル５に鎖交し、外加熱コイル５の電流により発生する磁束の一部１０ｂ’も内加熱コイル４と鎖交して、それぞれ内・外加熱コイル４、５の周囲に生じる磁束と打ち消しあうことになるため、内・外加熱コイル４、５間の相互インダクタンスがマイナスに作用して内・外加熱コイル４、５の実効インダクタンスが小さくなり、内・外加熱コイル４、５に電流が流れ易くなる。
【００１６】
この実施の形態１においては、被加熱鍋７がアルミ鍋のような低抵抗鍋に対しては、高周波出力制御手段３が内加熱コイル４と外加熱コイル５を同一位相で駆動することにより、内・外加熱コイル４、５に流れる電流を抑制し、被加熱鍋７が鉄鍋や磁性ＳＵＳ鍋のような高抵抗鍋に対しては、内加熱コイル４と外加熱コイル５を逆位相で駆動することにより、内・外加熱コイル４、５に電流を流しやすくして、アルミ鍋と鉄鍋のように大きく電気抵抗の異なる材質の被加熱鍋７に対しても使用可能な誘導加熱調理器を得ることができる。
【００１７】
実施の形態２．
図６はこの発明の実施の形態２に係る誘導加熱調理器の上・下加熱コイルの大きさや位置関係を示す平面図、図７は同誘導加熱調理器の上・下加熱コイルと被加熱負荷との位置関係を示す側面図、図８は上・下加熱コイルに印加する電圧の波形図、図９は上・下加熱コイルに流れる電流により発生する磁束の方向を示す説明図、図１０は同誘導加熱調理器の別の上・下加熱コイルと被加熱負荷との位置関係を示す側面図である。
上記実施の形態１は複数の加熱コイルを同一平面上に、内加熱コイルと外加熱コイルという形態で配置したが、この実施の形態２では複数の加熱コイルを垂直方向に、上加熱コイルと下加熱コイルという形態で積層配置したものである。
なお、この実施の形態２の誘導加熱調理器の回路構成は実施の形態１の図１と同様とする。
【００１８】
図７に示すように、この実施の形態２の垂直方向に積層配置した複数の加熱コイルは、天板８や被加熱鍋７に近く配置された上側の加熱コイル４’（以下、上加熱コイルと称す）と、天板８や被加熱鍋７から離れて上加熱コイル４’の下側に配置された加熱コイル５’（以下、下加熱コイルと称す）から構成される。また、図９に上加熱コイル４’に流れる電流による磁束の向きを一点鎖線矢印で、外加熱コイル５’に流れる電流による磁束の向きを二点鎖線矢印で示している。
【００１９】
これら上加熱コイル４’、下加熱コイル５’に印加される電圧を図８は示し、図８（ａ）の場合には上加熱コイルと下加熱コイルに流れる電流の位相もほぼ同位相となる。この場合、上加熱コイル４’に流れる電流により発生する磁束の向きと下加熱コイル５’に流れる電流により発生する磁束の向きは、図９（ａ）に示すように同一方向になる。また、上・下加熱コイル４’、５’上に載置された被加熱鍋７には加熱コイル電流とは逆周回方向の誘導渦電流が流れる。
このとき、実施の形態１と同様に、上・下加熱コイル４’、５’間でコイル電流による磁束がお互いに鎖交して、上・下加熱コイル４’、５’間の相互インダクタンスがプラスに作用して、上・下加熱コイル４’、５’の実効インダクタンスが大きくなり、上・下加熱コイル４’、５’に流れる電流は抑制される。
【００２０】
一方、図８（ｂ）に示すように、上加熱コイル４’と下加熱コイル５’に逆位相で高周波電圧を印加した場合には、上加熱コイル４’と下加熱コイル５’に流れる電流もほぼ逆位相となり、これら上・下加熱コイル４’、５’に流れる電流により発生する磁束の向きも、図９（ｂ）に示すように逆方向になる。
そのとき、上加熱コイル４’の電流により発生する磁束の一部９’ｂは下加熱コイル５’に鎖交し、下加熱コイル５’の電流により発生する磁束の一部１０’ｂも上加熱コイル４’と鎖交して、それぞれ上・下加熱コイル４’、５’の周囲に生じる磁束と打ち消しあうことになるため、上・下加熱コイル４’、５’間の相互インダクタンスがマイナスに作用して上・下加熱コイル４’、５’の実効インダクタンスが小さくなり、上・下加熱コイル４’、５’に電流が流れ易くなる。
【００２１】
この実施の形態２においては、高周波出力制御手段３が被加熱鍋７がアルミ鍋のような低抵抗鍋に対しては、上加熱コイル４’と下加熱コイル５’を同一位相で駆動することによって加熱きるに流れる電流を抑制し、被加熱鍋７が鉄鍋や磁性ＳＵＳ鍋のような高抵抗鍋に対しては、上加熱コイル４’と下加熱コイル５’を逆位相で駆動することにより、上・下加熱コイル４’、５’に電流を流し易くして、電気抵抗の大きく異なる被加熱鍋７に対しても使用可能な誘導加熱調理器を得ることができる。
【００２２】
なお、被加熱鍋７に流れる誘導渦電流による磁束は、下加熱コイル５’よりも上加熱コイル４’により多く鎖交するため、上加熱コイル４’のインダクタンスの方がが小さくなり、下加熱コイル５’より大きなコイル電流がに流れることになるため、図１０に示したように下加熱コイル５’の巻き数を上加熱コイル４’より減らすことにより、下加熱コイル５’と上加熱コイル４’のインダクタンスのバランスが取れ、従って、上・下加熱コイル４’、５’の電流のバランスもとれるので、電流の不均衡に因る上・下加熱コイル４’、５’やスイッチング素子の発熱の集中を緩和することができる。
【００２３】
実施の形態３．
図１１はこの発明の実施の形態３に係る誘導加熱調理器の構成を示す回路図、図１２は同誘導加熱調理器の低抵抗鍋用の駆動信号の波形図、図１３は同誘導加熱調理器の高抵抗鍋用の駆動信号の波形図である。
図１１において、交流電源１から供給される交流は直流電源回路２で直流に変換される。この直流電源回路２は、交流電力を整流する整流ダイオードブリッジ１１とリアクトル１２と平滑コンデンサ１３とから構成されている。
そして、その直流電源回路２へ入力される入力電流は入力電流検出回路１４によって検出される。
【００２４】
また、直流電源回路２の出力直流母線にはインバータ回路３および３’が接続される。
インバータ回路３は内加熱コイル４用の高周波出力手段であり、直流母線間に直列に接続された２つのスイッチング素子（IGBT）１５（以下、上スイッチと称す），１６（以下、下スイッチと称す）と、これらスイッチング素子１５、１６にそれぞれ逆並列に接続されたダイオード１７，１８とからなっている。
インバータ駆動回路１９はインバータ回路３の上スイッチ１５と下スイッチ１６を交互にオンオフする駆動信号を出力するものであり、出力電流検出手段２０は内加熱コイル４と共振コンデンサ２１の直列回路に流れる出力電流を検出するものである。
【００２５】
外加熱コイル５用のインバータ回路３’も内加熱コイル４用のインバータ回路３と同様の構成であり、上スイッチ１５’及び下スイッチ１６’と、これら上・下スイッチ１５’、１６’にそれぞれ逆並列に接続されたダイオード１７’，１８’とからなっている。
インバータ駆動回路１９’はインバータ回路３’の上スイッチ１５’と下スイッチ１６’を交互にオンオフする駆動信号を出力するものであり、出力電流検出手段２０’は外加熱コイル５と共振コンデンサ２１’の直列回路に流れる出力電流を検出するものである。
【００２６】
出力制御手段２２が、入力電流検出回路１４の検出値や、出力電流検出手段２０及び２０’の検出値から、各インバータ駆動回路１９、１９’を制御する。
この実施の形態３では、内・該加熱コイル４、５に高周波電圧を制御して印加する高周波出力制御手段は、インバータ回路３、３’とインバータ駆動回路１９、１９’と出力制御手段２２とで構成されている。
アルミ鍋のような電気抵抗の小さい被加熱鍋７を使用する場合には、鉄鍋のような電気抵抗の大きい鍋を使用する場合に比べて、入力電流検出手段１４で検出する入力電流が同じ駆動信号において大きくなり、又同じ入力電流に対しては、出力電流検出手段２０及び２０’で検出されるコイル電流が大きくなる。
また、鉄鍋のような電気抵抗の大きい被加熱鍋７を使用する場合は、前述とは逆の関係になる。
そこで、被加熱鍋材質判定手段である出力制御手段２２が検出した入出力電流等の値により被加熱鍋７の材質を判断し、インバータ回路３と３’への駆動信号の位相を、同位相にするか逆位相にするかを選択する。
【００２７】
図１２に示したのは被加熱鍋７がアルミ鍋のような低抵抗鍋用の駆動信号の例であり、周波数制御により加熱出力制御を行い、図１２（ａ）は駆動周波数は加熱コイル４，５と共振コンデンサ２１、２１’の共振周波数より高い周波数範囲を用いる。
その駆動周波数範囲では、負荷回路に流れる電流は印加する電圧よりも遅れ位相となり、インバータ回路のスイッチング素子のターンオンするタイミングは、ターンオンするスイッチング素子と逆並列に接続されているダイオードが導通している状態であるので、ゼロ電圧スイッチングとなってスイッチング損失が抑えられている。なお、図１２（ａ）は高加熱出力の駆動信号であり、（ｂ）は駆動周波数を高周波化して加熱出力を抑制した低加熱出力の駆動信号である。
また、図１３に示したのは被加熱鍋７が鉄鍋又は磁性SUS鍋ような高抵抗鍋用の駆動信号の例であり、図１３（ａ）は高加熱出力の駆動信号波形、（ｂ）は駆動周波数を高周波化して加熱出力を抑制した低加熱出力の駆動信号波形である。
【００２８】
図１２（ａ）において、Ｉの期間はインバータ回路３及び３’の上スイッチ１５及び１５’が導通状態である。このとき、内加熱コイル４および外加熱コイル５に右回りの電流が流れる。また、IIの期間はインバータ回路３及び３’の下スイッチ１６および１６’が導通状態で、内加熱コイル４と外加熱コイル５に左回りの電流が流れる。このように、図１２（ａ）の駆動信号の場合には、内・外加熱コイル４、５に同一周回方向の電流が流れ、その電流により発生する磁束は、お互いに重畳して強めあうため、個々の内・外加熱コイル４、５に発生する逆起電力が大きくなり、それぞれ内・外加熱コイル４、５に流れる電流は抑制されて小さくなる。
従って、被加熱鍋７で電気抵抗が小さく加熱コイルに大きな電流が流れやすいアルミ鍋を加熱する場合においても、内・外加熱コイル４、５に同じ周回方向に電流を流すことにより、それぞれ内・外加熱コイル４、５に流れる電流を抑制できるので、スイッチング素子１５、１６、１５’、１６’に過電流が流れるのを防止できる。
【００２９】
一方、図１３（ａ）において、IIIの期間はインバータ回路３上スイッチ１５及びインバータ回路３’の下スイッチ１６’が導通状態である。このとき、内加熱コイル４には右回りの電流が流れ、外加熱コイル５に左回りの電流が流れる。また、図１３（ｂ）において、IVの期間はインバータ回路３の下スイッチ１６及び３’の上スイッチ１5’が導通状態で、内加熱コイル４には左回りの電流が流れ、外加熱コイル５に左回りの電流が流れる。
このように、図１３の駆動信号の場合には、内・外加熱コイル４、５に逆周回方向の電流が流れるため、その電流により発生する磁束は、お互いに打ち消しあって弱めあうため、それぞれ内・外加熱コイル４、５に発生する逆起電力が小さくなり、それぞれ内・外加熱コイル４、５に流れる電流は大きくなる。
従って、被加熱鍋７で電気抵抗が大きく加熱コイルに電流が流れにくい鉄鍋や磁性SUS鍋を加熱する場合においても、内・外加熱コイル４、５に逆周回方向の電圧を印加することにより、それぞれ内・外加熱コイル４、５に流れる電流を増加させて、大きな入力電力を得ることができる。
【００３０】
この実施の形態３は、出力制御手段２２が入力電流検出回路１４が検出した入力電流値と出力電流検出手段２０、２０’が出力電流値とに基づいて被加熱鍋７の材質を判断し、被加熱鍋７の判断した材質の電気抵抗の特性に応じて、内加熱コイル４用のインバータ回路３の駆動信号と、外加熱コイル５用のインバータ回路３’の駆動信号の位相を同一位相又は逆位相のいずれかを選択し、選択した位相でインバータ駆動回路１９、１９’がインバータ回路３、３’を駆動することにより、被加熱鍋７における電気抵抗の違いの影響を低減し、さらに駆動信号の位相が選択された被加熱鍋７の高加熱出力と低加熱出力の調整は駆動周波数を制御することにより行うことができる誘導加熱調理器を得ることができる。
【００３１】
なお、上記実施の形態３では内加熱コイル４と外加熱コイル５を同一周回方向に巻回した構成を示したが、逆方向に巻回した場合には、高抵抗鍋を加熱する際に同一位相で駆動し、低抵抗鍋を加熱する際に逆位相で駆動することにより、同様の効果を得ることができる。
また、上記の実施の形態３では、被加熱鍋７の材質により内加熱コイル４と外加熱コイル５の加熱電流或いは印加電圧の位相関係を選択固定して、周波数制御により加熱電力を調整する例を示したが、周波数制御と位相制御を切り替えて加熱電力の調整を行うようにしてもよい。
【００３２】
実施の形態４．
図１４はこの発明の実施の形態３に係る誘導加熱調理器の各種駆動信号の波形図、図１５は同誘導加熱調理器の加熱出力制御処理のフローチャートである。
この実施の形態４は、被加熱鍋７の材質を問わず内・外加熱コイル４、５への印加電圧を同一位相として周波数制御で駆動し、制御周波数範囲の最低周波数においても所望の加熱電力に満たない場合には内・外加熱コイル４、５への印加電圧の位相差を制御するようにしたものである。なお、この実施の形態４の誘導加熱調理器の回路の構成は実施の形態３の図１０と同様とする。
【００３３】
図１４（ａ）〜（ｅ）において、上段の波形が内加熱コイル４用のインバータ回路３の上スイッチ１５への駆動信号で、下段の波形が外加熱コイル５用のインバータ回路３’の上スイッチ１５’への駆動信号である。
各インバータ回路３、３’の下スイッチ１６、１６’への駆動信号については、図示を省略しているが、実施の形態３の図１２等に示したように、上スイッチと排他的にデッドタイムを有してオンオフする。
図１４（ａ）〜（ｃ）は周波数制御モードにおける駆動信号で、（ａ）は上限周波数の駆動信号、（ｂ）は中間周波数の駆動信号の例、（ｃ）は下限周波数の駆動信号である。
また、（ｄ）〜（ｅ）は位相差制御モードにおける駆動信号で、（ｄ）は中間位相差の駆動信号例、（ｅ）は最大位相差の駆動信号を示している。なお、最大位相差は必ずしも１８０°とする必要は無い。
【００３４】
次に、この実施の形態４の加熱電力制御処理について図１５のフローチャートに基づいて説明する。
最初に、出力制御手段２２が出力電流検出手段２０と２０’で検出した出力電流値が、インバータ回路３、３’のスイッチング素子１５、１６、１５’、１６’を保護するための制限値と比較し（ステップ１）、制限値に満たなければ入力電流検出手段１４の検出値を元に算出した入力電力と設定電力を比較する（ステップ２）。
そして、出力制御手段２２では入力電力が設定電力よりも小さい場合には、駆動信号の周波数が下限周波数より高いかどうかを判断し（ステップ３）、下限周波数よりも高い周波数であれば周波数制御モードとし、駆動信号波形は図１４の（ａ）や（ｂ）の状態とする。この場合には、駆動周波数を下げて（ステップ４）、入力電力を設定電力に近づける。
【００３５】
駆動周波数が下限周波数であった場合は、駆動周波数をもう下げることができないから、位相差制御モードとする。この位相差制御モードにおけるインバータ回路３、３’への駆動信号は図１４（ｃ）〜（ｅ）の状態とする。そして、出力制御手段２２は出力中の駆動信号の位相差を最大位相差（１８０°）と比較して（ステップ５）、最大位相差より小さい場合には位相差を大きくし、加熱出力を増大させる（ステップ６）。
また、上記ステップ１で出力電流が制限値以上であった場合や、上記ステップ２で入力電力が設定電力より大きかった場合には、コイル電流を下げる必要があり、出力制御手段２２は駆動信号の位相差が最小位相差（０°）より大きいかどうかを判断し（ステップ７）、大きい場合には位相差制御モードとし、出力電流や入力電力を小さくするように駆動信号の位相差を小さくする（ステップ８）。
また、駆動信号の位相差が最小位相差（０°）であった場合は周波数制御モードとし、出力制御手段２２はその駆動信号の周波数と上限周波数を比較して（ステップ９）、上限周波数より低ければ駆動周波数を上げて加熱出力を下げる（ステップ１０）。
【００３６】
この実施の形態４においては、出力制御手段２２が出力電流検出手段２０、２０’が検出した出力電流値とインバータ回路３、３’のスイッチング素子１５、１６、１５’、１６’を保護するための制限値とを比較し、その検出した出力電流値が制限値に満たない場合は入力電力と設定電力を比較し、入力電力が設定電力より小さいときはインバータ回路３、３’への駆動信号の制御を入力電力を設定電力に近づけるため加熱出力を上げる周波数制御モードとし、その検出した出力電流値が制限値を超える場合と入力電力が設定電力より大きい場合はインバータ回路３、３’への駆動信号の制御を加熱出力を下げる位相差制御モードとてインバータ駆動回路１９、１９’がインバータ回路３、３’を駆動し、このように制御モードを切替えることにより、被加熱鍋７の電気抵抗の異なる材質を問わずに使用可能な誘導加熱調理器を得ることができ、また、加熱開始時に被加熱鍋７の材質を判定する必要も無いものとしている。
【００３７】
実施の形態５． 
図１６はこの発明の実施の形態５に係る誘導加熱調理器の構成を示す回路図、図１７は同誘導加熱調理器の低抵抗鍋用の駆動信号の波形図、図１８は同誘導加熱調理器の高抵抗鍋用の駆動信号の波形図、図１９は同誘導加熱調理器の中間的な電気抵抗を有する鍋用の駆動信号の波形図である。
図１６において、実施の形態３の図１１と同一または相当部分には同じ記号を付し、説明を省略する。
２３は内加熱コイル４側の共振コンデンサ２１と並列に接続されたクランプダイオード、２３’は外加熱コイル５側の共振コンデンサ２１’と並列に接続されたクランプダイオードである。
【００３８】
この実施の形態５は、内加熱コイル４用のインバータ回路３の下スイッチ１６の導通中に内加熱コイル４と共振コンデンサ２１の接続点電位が直流電源回路２の負側母線電位を下回ると、クランプダイオード２３が導通して環流電流が流れ、加熱コイル４と共振コンデンサ２１の直列共振による転流を防止している半共振インバータ回路を用いており、上スイッチ１５と下スイッチ１６の導通比率制御により印加電圧を調整して周波数制御と等価的に加熱出力制御を行う。
なお、外加熱コイル５用のインバータ回路３’についても、内加熱コイル４用のインバータ回路３と同様に、上スイッチ１５’と下スイッチ１６’の導通比率制御により印加電圧を調整して周波数制御と等価的に加熱出力制御を行う。
その導通比率制御とは、上スイッチ１５’と下スイッチ１６’のオン時間の比率が異なる制御をいい、印加電圧を実質的に下げる目的で行う。
【００３９】
また、この実施の形態５は、実施の形態３と同様に、出力制御手段２２が入力電流検出回路１４が検出した入力電流値と出力電流検出手段２０、２０’が出力電流値とに基づいて被加熱鍋７の材質を判断し、被加熱鍋７の判断した材質の電気抵抗の特性に応じて、内加熱コイル４用のインバータ回路３の駆動信号と、外加熱コイル５用のインバータ回路３’の駆動信号の位相を同一位相又は逆位相のいずれかを選択するものである。
【００４０】
図１７は低抵抗鍋用の駆動信号を示し、（ａ）は高加熱出力時の駆動信号波形、（ｂ）は低加熱出力時の駆動信号波形を示し、上段は内加熱コイル４用のインバータ回路３の上スイッチ１５、下スイッチ１６への駆動信号波形、下段は外加熱コイル５用のインバータ回路３’の上スイッチ１５’、下スイッチ１６’への駆動信号波形である。
また、図１８は高抵抗用鍋の駆動信号を示し、（ａ）は高加熱出力時の駆動信号波形、（ｂ）は低加熱出力時の駆動信号波形である。
この実施の形態５においても、内加熱コイル４と外加熱コイル５に同一位相の電圧が印加される図１７の場合には、それぞれ内・外加熱コイル４、５に流れる電流により発生する磁束がお互いに重畳するため、内・外加熱コイル４、５で発生する逆起電力が大きくなり、結果として内・外加熱コイル４、５に流れる電流を抑制する。
また、内・外加熱コイル４、５に逆位相の電圧が印加される図１８の場合には、それぞれ内・外加熱コイル４、５に流れる電流により発生する磁束がお互いに打ち消しあうため、内・外加熱コイル４、５で発生する逆起電力が小さくなり、結果として内・外加熱コイル４、５に流れる電流を大きくすることができ、出力電力も大きくできる。
【００４１】
この実施の形態５においては、出力制御手段２２が検出した入力電流値と出力電流値とに基づいて被加熱鍋７の材質を判断し、被加熱鍋７の判断した材質の電気抵抗の特性に応じて、内加熱コイル４用の半共振インバータ回路３の駆動信号と、外加熱コイル５用の半共振インバータ回路３’の駆動信号の位相を同一位相又は逆位相のいずれかを選択し、選択した移動でインバータ駆動回路１９、１９’がインバータ回路３、３’を駆動し、さらに駆動信号の位相が選択された被加熱鍋７の低加熱出力の調整は半共振インバータ回路３、３’を用いて上スイッチ１５，１５’と下スイッチ１６、１６’の導通比率制御することにより、被加熱鍋７の材質による電気抵抗の違いの影響を低減した誘導加熱調理器を得ることができる。
また、半共振インバータ回路３、３’は一定の周波数で駆動できるので、複数の加熱口を有する調理器に適用した場合にも、鍋相互間の共鳴音等の問題も生じない。
【００４２】
なお、内加熱コイル４と外加熱コイル５に印加する電圧、あるいは内加熱コイル４と外加熱コイル５に流れる電流の位相差については、検出した入力電流や出力電流から中間的な電気抵抗を有する非磁性sus鍋である被加熱鍋７の電気抵抗等を判断し、図１９に示したような中間的な位相差としてもよい。図１９においても、（ａ）は高加熱出力時の駆動信号波形、（ｂ）は駆動周波数を高周波化して加熱出力を抑制した低加熱出力時の駆動信号波形を示す。
【００４３】
実施の形態６．
図２０はこの発明の実施の形態６に係る誘導加熱調理器の構成を示す回路図、図２１は同誘導加熱調理器の低抵抗鍋用の駆動信号の波形図、図２２は同誘導加熱調理器の高抵抗鍋用の駆動信号の波形図である。
この実施の形態６は高周波変換手段として一石共振型インバータ回路を用いたものである。図２０において、図１１或いは図１６と同一あるいは相当する部分には同一の符号を付している。
この実施の形態６は、直流電源回路２の出力側に、内加熱コイル４とその共振コンデンサ２１の並列負荷回路２４と、外加熱コイル５とその共振コンデンサ２１’の並列負荷回路２４’が接続され、並列負荷回路２４と直列にスイッチング素子２５と逆並列ダイオード２６を接続し、また、並列負荷回路２４’と直列にスイッチング素子２５’と逆並列ダイオード２６’を接続して、それぞれ一石共振インバータ回路を構成している。
この一石共振インバータ回路のスイッチング素子２５、２５’の導通時間制御により印加電圧を調整して周波数制御と等価的に加熱出力制御を行う。
その導通時間制御とは、スイッチング素子２５、２５’の駆動信号のオフ時間はそれぞれ変化しないが、オン時間を変化させる制御をいい、印加電圧を実質的に下げることを目的として行う。
【００４４】
図２１と図２２は、一石共振インバータ回路のスイッチング素子２５、２５’の駆動信号を示したもので、図２１は同一位相（タイミング）でオンするものであり、図２２は逆位相（駆動周期の半周期ずれたタイミング）でオンするものである。また、図２１及び図２２において、（ａ）はスイッチング素子のオン時間を長くした高加熱出力の駆動信号であり、（ｂ）はスイッチング素子のオン時間を短くした低加熱出力時の駆動信号であり、導通時間制御されたものである。
【００４５】
次に、この実施の形態６の誘導加熱調理器の動作について説明する。
一石共振インバータ回路では、スイッチング素子２５、２５’のオン状態では、共振コンデンサ２１、２１’と内・外加熱コイル４、５に直流電源電圧が印加され、導通時間に比例して加熱コイル電流が増加する。
そして、スイッチング素子２５、２５’をオフすると内・外加熱コイル４、５と共振コンデンサ２１、２１’が共振モードとなり、加熱コイル電流は並列の共振コンデンサ２１、２１’に充電されていた電荷を放電し、その後、加熱コイル電流は転流して共振コンデンサ２１、２１’を充電するが、その充電により並列負荷回路２４、２４’とスイッチング素子２５、２５’の接続点電位が直流母線負電位を下回ると、逆並列ダイオード２６、２６’が導通して平滑コンデンサ１３に回生電流が流れる。この逆並列ダイオード２６、２６’が導通している間にスイッチング素子２５、２５’がターンオンして、ゼロ電圧スイッチングを行う。
【００４６】
この一石共振インバータ回路を用いた形態であっても、図２１に示したように、内加熱コイル用インバータ回路のスイッチング素子２５と、外加熱コイル用インバータ回路のスイッチング素子２５’をオンするタイミングを同じにすると、内加熱コイル４に流れる電流と外加熱コイル５に流れる電流の向きが同じ周回方向の同一位相となり、それぞれ内・外加熱コイル４、５に流れる電流により発生する磁束がお互いに重畳するため、内・外加熱コイル４、５で発生する逆起電力が大きくなり、結果として内・外加熱コイル４、５に流れる電流は抑制される。
【００４７】
また、図２２に示したように、内加熱コイル用インバータ回路のスイッチング素子２５と、外加熱コイル用インバータ回路のスイッチング素子２５’をオンするタイミングを駆動周期の半周期ずらしたタイミングとすると、内加熱コイル４に流れる電流と外加熱コイル５に流れる電流の向きがほぼ逆周回方向の逆位相となり、それぞれ内・外加熱コイル４、５に流れる電流により発生する磁束がお互いに打ち消しあうため、内・外加熱コイル４、５で発生する逆起電力が小さくなり、結果として内・外加熱コイル４、５に流れる電流を大きくすることができ、入力電力も大きくできる。
【００４８】
なお、内加熱コイル４と外加熱コイル５の巻回方向が逆向き場合には、同一位相でインバータ回路のスイッチング素子２５、２５’を駆動すると内・外加熱コイル４、５に逆周回方向の電流が流れて、加熱コイル電流により発生する磁束がお互いに打ち消しあうため、被加熱鍋７が高電気抵抗であっても加熱コイル電流を大きくすることができる。
また、逆位相でインバータ回路のスイッチング素子２５、２５’を駆動すると、内・外加熱コイル４、５に同じ周回方向の電流が流れて、加熱コイル電流により発生する磁束が重畳するため、被加熱鍋７が低電気抵抗であっても加熱コイル電流を抑制することができる。
【００４９】
この実施の形態６においては、出力制御手段２２が検出した入力電流値と出力電流値とに基づいて被加熱鍋７の材質を判断し、被加熱鍋７の判断した材質の電気抵抗の特性に応じて、内加熱コイル用一石共振インバータのスイッチング素子２５の駆動信号と、外加熱コイル用一石共振インバータのスイッチング素子２５’の駆動信号の位相を同一位相又は逆位相のいずれかを選択し、選択した位相でインバータ駆動回路１９、１９’がインバータ回路のスイッチング素子２５、２５’を駆動し、さらに駆動信号の位相が選択された被加熱鍋７の低加熱出力の調整は一石共振インバータのスイッチング素子２５、２５’の導通時間制御することにより、被加熱鍋７の材質による電気抵抗の違いの影響を低減した誘導加熱調理器を得ることができる。
【００５０】
実施の形態７．
図２３はこの発明の実施の形態７に係る誘導加熱調理器の構成を示す回路図、図２４は同誘導加熱調理器の内・外加熱コイルと被加熱負荷との位置関係を示す側面図である。
図２３において、図１１、図１６或いは図２０と同一あるいは相当する部分には同一の符号を付している。
この実施の形態７は、直流電源回路２の出力側である直流母線間に、２個直列に接続されたスイッチング素子（上スイッチと下スイッチ）と、スイッチング素子にそれぞれ逆並列に接続したダイオード（上ダイオードと下ダイオード）からなるアーム３組（以下、３組のアームを、Ｕ相アーム３Ｕ、Ｖ相アーム３Ｖ、Ｗ相アーム３Ｗと呼ぶ）を有している。
Ｕ相アーム３Ｕの上スイッチと下スイッチと上ダイオードと下ダイオードは１５Ｕ、１６Ｕ、１７Ｕ、１８Ｕとし、Ｖ相アーム３Ｖの上スイッチと下スイッチと上ダイオードと下ダイオードは１５Ｖ、１６Ｖ、１７、１８Ｖとし、Ｗ相アーム３Ｗの上スイッチと下スイッチと上ダイオードと下ダイオードは１５Ｗ、１６Ｗ、１７Ｗ、１８Ｗとする。
【００５１】
そのＵ相アーム３Ｕの出力点とＶ相アーム３Ｖの出力点間に、内加熱コイル４とその共振コンデンサ２１からなる負荷回路が接続され、Ｕ相アーム３Ｕの出力点とＷ相アーム３Ｗの出力点の間に、外加熱コイル５とその共振コンデンサ２１’からなる負荷回路が接続されている。各アームのスイッチング素子は、出力制御手段２２により制御された駆動回路１９Ｕ、１９Ｖ、１９Ｗからの駆動信号によって動作して、各アームの出力電位の差が各負荷回路に印加される。
【００５２】
図２５〜図２７は、周波数制御による加熱出力制御を行う場合の駆動信号の波形図であり、図２５は３アームフルブリッジモード、図２６は２アームフルブリッジモード、図２７はハーフブリッジモードの駆動信号である。図２５〜図２７において、（ａ）は高加熱出力時の駆動信号であり、（ｂ）は低加熱出力時の駆動信号である。
ここで、３アームフルブリッジモードとは、３組のアーム（Ｕ相アーム、Ｖ相アーム、Ｗ相アーム）のスイッチング素子が同じ周波数で駆動され、Ｕ相アーム３Ｕの出力電位とＶ相アーム３Ｖの出力電位の差が内加熱コイル４と共振コンデンサ２０の負荷回路に印加され、Ｕ相アーム３Ｕの出力電位とＷ相アーム３Ｗの出力電位の差が外加熱コイル５と共振コンデンサ２０’の負荷回路に印加される。
この場合、内加熱コイル４と外加熱コイル５に逆周回方向の逆位相で電圧を印加し、加熱コイル電流を流すことになるので、その加熱コイル電流により発生する磁束はお互いに打ち消しあい、負荷回路のインピーダンスを小さくするので加熱コイルに流れる電流を大きくすることができ、鉄鍋のような高電気抵抗の被加熱鍋７に対しても大きな加熱出力を得ることができる。
【００５３】
また、２アームフルブリッジモードとは、Ｕ相アーム３Ｕのスイッチング素子は駆動せず、Ｖ相アーム３ＶとＷ相アーム３Ｗのスイッチング素子を高周波駆動するもので、内加熱コイル４、共振コンデンサ２１、外加熱コイル５及び共振コンデンサ２１’の直列回路に、Ｖ相アーム３Ｖの出力電位とＷ相アーム３Ｗの出力電位の差が印加される。
この場合、内加熱コイル４と外加熱コイル５には、同一周回方向の同一位相で電圧が印加され、加熱コイル電流が流れることになるので、その加熱コイル電流により発生する磁束はお互いに重畳して、負荷回路のインピーダンスを大きくするので、加熱コイル電流を抑制することができ、非磁性ＳＵＳ鍋のような中電気抵抗の被加熱鍋７に対して適切な加熱出力を得ることができる。
【００５４】
さらに、ハーフブリッジモードとは、Ｕ相アーム３Ｕのスイッチング素子は駆動せず、Ｖ相アーム３ＶとＷ相アーム３Ｗの何れか一方のスイッチング素子を高周波駆動し、他方を固定駆動するするもので、図２７では、Ｖ相アーム３Ｖのスイッチング素子を高周波駆動し、Ｗ相アーム３Ｗのスイッチング素子を固定駆動（上スイッチ１５Ｗ：オフ、下スイッチ１６Ｗ：オン）している。
【００５５】
この場合も内加熱コイル４、共振コンデンサ２１、外加熱コイル５及び共振コンデンサ２１’の直列回路に、Ｖ相アーム３Ｖの出力電位とＷ相アーム３Ｗの出力電位の差が印加されことになるが、Ｗ相アーム出力電位が直流母線負側電位に固定されているので、前記の直列回路に印加される高周波電圧は、２アームフルブリッジモードの半分となる。
さらに、２アームフルブリッジモードと同様に、内加熱コイル４と外加熱コイル５には、同一周回方向の同一位相で電圧が印加され、加熱コイル電流が流れることになるので、その加熱コイル電流により発生する磁束はお互いに重畳して負荷回路のインピーダンスを大きくするため加熱コイル電流は抑制されるので、アルミ鍋のような低電気抵抗の被加熱鍋７に対しても加熱コイル電流を抑制することができる。
【００５６】
次に、インバータ回路の上記の動作モード（３アームフルブリッジモード、２アームフルブリッジモード、ハーフブリッジモード）を決める方法を説明する。
図２８は同誘導加熱調理器の動作モードを決める被加熱鍋判定処理のフローチャート、図２９は同誘導加熱調理器の被加熱鍋判定用の入力電流と出力電流の関係を示すグラフである。
図２８において、最初に負荷判定用の駆動信号でインバータ回路を駆動し（ステップ１１）、入力電流検出回路１４や出力電流検出回路２０、２０’の検出値を図２８のグラフに示す各種モードに当てはめて入出力電流判定処理を行う（ステップ１２）。
入力電流が所定値より小さければ被加熱負荷が無かったり、小物であるので加熱を停止し（ステップ１３）、入力電流が所定値以上ある場合には、検出した出力電流の大きさにより判断する。
出力電流が小さい場合には鉄鍋や磁性ＳＵＳ鍋等の高抵抗鍋として３アームフルブリッジ駆動を行い（ステップ１４）、出力電流が中位の場合には非磁性ＳＵＳ鍋等の中抵抗鍋として２アームフルブリッジ駆動を行い（ステップ１５）、出力電流が大きい場合にはアルミ鍋のような低抵抗鍋としてハーフブリッジ駆動を行う（ステップ１６）。
【００５７】
この実施の形態７においては、直流電源回路２の出力側である直流母線間に、２個直列に接続されたスイッチング素子と、スイッチング素子にそれぞれ逆並列に接続したダイオードからなる３組のアーム３Ｕ、３Ｖ、３Ｗを有し、そのＵ相アーム３Ｕの出力点とＶ相アーム３Ｖの出力点間に、内加熱コイル４とその共振コンデンサ２１からなる負荷回路が接続され、Ｕ相アーム３Ｕの出力点とＷ相アーム３Ｗの出力点の間に、外加熱コイル５とその共振コンデンサ２１’からなる負荷回路が接続されており、出力制御手段２２が検出した入力電流値と出力電流値とに基づいて被加熱鍋７の材質を判断し、被加熱鍋７の判断した材質の電気抵抗の特性に応じて、内・外加熱コイル４、５用のアームの駆動信号の位相を同一又は逆位相のいずれか選択し、選択した位相で駆動回路１９Ｖ、１９Ｕ、１９Ｗがアーム３Ｕ、３Ｖ、３Ｗを駆動し、各アームの出力電位の差が各負荷回路に印加されるようにした誘導加熱調理器であって、３組のアーム３Ｕ、３Ｖ、３Ｗに対して３アームフルブリッジ、２アームフルブリッジ又はハーフブリッジという駆動モードをそれぞれ選択することにより、内・外加熱コイル４、５に印加する電圧の向きを互いに逆周回方向の逆位相としたり、同一周回方向の同一位相としたり、印加電圧を半分にすることができ、大きく電気抵抗の異なる被加熱鍋７に対しても使用可能な誘導加熱調理器を得ることができる。
【００５８】
実施の形態８．
図３０はこの発明の実施の形態８に係る誘導加熱調理器の３アームフルブリッジモードの導通比率制御の駆動信号の波形図、図３１は同誘導加熱調理器の２アームフルブリッジモードの導通比率制御の駆動信号の波形図、図３２は同誘導加熱調理器のハーフブリッジモードの導通比率制御の駆動信号の波形図、図３３は同誘導加熱調理器の３アームフルブリッジモードの位相差制御の駆動信号の波形図、図３４は同誘導加熱調理器の２アームフルブリッジモードの位相差制御の駆動信号の波形図である。
【００５９】
上記の実施の形態７の誘導加熱調理器では、加熱出力の調整をインバータ回路の上下スイッチの駆動周波数を制御することにより行っているが、この実施の形態８では、図３０〜図３２に示すように、加熱出力の調整を各アームの上下スイッチの導通比率制御により行っている。図３０〜図３２において、（ａ）は高加熱出力の駆動信号波形であり、（ｂ）は低加熱出力の駆動信号波形であり、それぞれ最上段から最下段におけるＵ相アーム上スイッチ、Ｕ相アーム下スイッチ、Ｖ相アーム上スイッチ、Ｖ相アーム下スイッチ、Ｗ相アーム上スイッチ、Ｗ相アーム下スイッチのオンオフ状態を示す。
【００６０】
図３０は３アームフルブリッジモードの駆動信号波形を示し、Ｕ相アーム３Ｕの出力電位とＶ相アーム３Ｖの出力電位の差が内加熱コイル４と共振コンデンサ２０の直列回路に印加され、Ｕ相アーム３Ｕの出力電位とＷ相アーム３Ｗの出力電位の差が外加熱コイル５と共振コンデンサ２０’の直列回路に印加される。
この場合、上スイッチ１５Ｕ、１５Ｖ、１５Ｗの導通比率に比例した高周波電圧が、内加熱コイル４と外加熱コイル５に対して互いに逆周回方向の逆位相で印加して、内・外加熱コイル４、５により発生する磁束がお互いに打ち消しあうようになるので、加熱コイルに流れる電流を大きくすることができ、高抵抗鍋の被加熱鍋７に対して大きな加熱出力を制御できる。
【００６１】
また、図３１は２アームフルブリッジモード駆動信号波形を示し、Ｕ相アーム３Ｕは駆動されず（Ｕ相アームの上スイッチ１５Ｕ、下スイッチ１６Ｕともにオフ状態）、Ｖ相アーム３ＶとＷ相アーム３Ｗの上スイッチ１５Ｖ、１５Ｗ及び下スイッチ１６Ｖ、１６Ｗが高周波駆動され、Ｖ相アーム３Ｖの出力電位とＷ相アーム３Ｗの出力電位の差が、直列に接続された内加熱コイル４、共振コンデンサ２０、外加熱コイル５、共振コンデンサ２０’に印加される。
この場合、内加熱コイル４と外加熱コイル５には、同一周回方向の同一位相で直列に電圧が印加されるので、内・外加熱コイル４、５に流れる電流により発生する磁束は互いに重畳するため、内・外加熱コイル４、５に流れる電流は抑制された状態で、上スイッチ１５Ｖ、１５Ｗの導通比率により加熱出力制御される。
【００６２】
さらに、図３２はハーフブリッジモードの駆動信号を示し、Ｕ相アーム３Ｕは駆動されず、Ｖ相アーム３Ｖは高周波駆動され、Ｗ相アーム３Ｗは固定駆動（Ｗ相アームの上スイッチ１５Ｗはオフ、下スイッチ１６Ｗはオン）される。
この場合、２アームフルブリッジモードと同様に、Ｖ相アーム３Ｖの出力電位とＷ相アーム３Ｗの出力電位の差が、直列に接続された内加熱コイル４、共振コンデンサ２０、外加熱コイル５、共振コンデンサ２０’に印加されるので、内加熱コイル４と外加熱コイル５には同一周回方向で直列に電圧が印加されて、内・外加熱コイル４、５に流れる電流により発生する磁束は互いに重畳するとともに、高周波印加電圧は２アームフルブリッジモードより低くなるので、低抵抗鍋の被加熱鍋７に対して出力電流を抑制して加熱制御することができる。
【００６３】
この実施の形態８においては、直流電源回路２の出力側である直流母線間に、２個直列に接続されたスイッチング素子と、スイッチング素子にそれぞれ逆並列に接続したダイオードからなる３組のアーム３Ｕ、３Ｖ、３Ｗを有し、そのＵ相アーム３Ｕの出力点とＶ相アーム３Ｖの出力点間に、内加熱コイル４とその共振コンデンサ２１からなる負荷回路が接続され、Ｕ相アーム３Ｕの出力点とＷ相アーム３Ｗの出力点の間に、外加熱コイル５とその共振コンデンサ２１’からなる負荷回路が接続されており、出力制御手段２２が検出した入力電流値と出力電流値とに基づいて被加熱鍋７の材質を判断し、被加熱鍋７の判断した材質の電気抵抗の特性に応じて、内・外加熱コイル４、５用のアームの駆動信号の位相を同一又は逆位相のいずれか選択し、選択した位相で駆動回路１９Ｖ、１９Ｕ、１９Ｗがアーム３Ｕ、３Ｖ、３Ｗを駆動し、各アームの出力電位の差が各負荷回路に印加されるようにした誘導加熱調理器であって、３組のアーム３Ｕ、３Ｖ、３Ｗに対して３アームフルブリッジ、２アームフルブリッジ又はハーフブリッジという駆動モードをそれぞれ選択することにより、内・外加熱コイル４、５に印加する電圧の向きを互いに逆周回方向の逆位相としたり、同一周回方向の同一位相としたり、印加電圧を半分にすることができ、大きく電気抵抗の異なる被加熱鍋７に対しても使用可能とし、さらに選択された駆動モードにおける被加熱鍋７の低加熱出力の調整は各アームの上下スイッチの導通比率制御することにより、被加熱鍋７の材質による電気抵抗の違いの影響を低減した誘導加熱調理器を得ることができる。
【００６４】
なお、３アームフルブリッジモードや２アームフルブリッジモード駆動する場合、上記の図３０、図３１の導電比率制御に替えて、図３３、図３４に示す位相差制御を用いてもよい。
この方式も、３アームフルブリッジモード（図３３）では、Ｕ相アーム３Ｕの出力電位と、Ｖ相アーム３Ｖ及びＷ相アーム３Ｗの出力電位との差を内加熱コイル４と共振コンデンサ２０及び外加熱コイル５と共振コンデンサ２０’に印加するものであり、２アームフルブリッジモード（図３４）では、Ｖ相アーム３Ｖの出力電位とＷ相アーム３Ｗの出力電位の差を、内加熱コイル４、共振コンデンサ２０、外加熱コイル５、共振コンデンサ２０’の直列回路に印加するものであり、導通比率制御と同等の加熱制御をすることができる。また、導通比率制御と比較して各アームの上スイッチと下スイッチの導通比率を同じにできるので、上下のスイッチング素子間における発熱ばらつきを減らすことができる。
【００６５】
実施の形態９．
図３５はこの発明の実施の形態９に係る誘導加熱調理器の構成を示す回路図、図３６は同誘導加熱調理器の上・下加熱コイルと被加熱負荷との位置関係を示す側面図である。図３５および図３６において、図２３および図２４と同一あるいは相当する部分には同一の符号を付している。
この実施の形態９は、前記実施の形態７における内加熱コイル４と外加熱コイル５を、複数の加熱コイルを積層配置した上加熱コイル４’と下加熱コイル５’に置き換えたものである。
従って、この実施の形態９も、前記実施の形態７と同様に、３つのインバータ回路３Ｖ、３Ｕ、３Ｗを有し、上加熱コイル４’と下加熱コイル５’が３アームフルブリッジモード、２アームフルブリッジモード、ハーフブリッジモードの３つの動作モードで駆動される。
【００６６】
３アームフルブリッジモードの場合、上加熱コイル４’と下加熱コイル５’に逆周回方向の逆位相で電圧を印加し、加熱コイル電流を流すことになるので、その加熱コイル電流により発生する磁束はお互いに打ち消しあい、負荷回路のインピーダンスを小さくするので加熱コイルに流れる電流を大きくすることができ、鉄鍋のような高電気抵抗の被加熱鍋７に対しても大きな加熱出力を得ることができる。
また、２アームフルブリッジモードの場合、上加熱コイル４’と下加熱コイル５’には、同一周回方向に電圧が印加され、加熱コイル電流が流れることになるので、その加熱コイル電流により発生する磁束はお互いに重畳して、負荷回路のインピーダンスを大きくするので、加熱コイル電流を抑制することができる。
さらに、ハーフブリッジモードの場合、上加熱コイル４’と下加熱コイル５’には印加される高周波電圧は、２アームフルブリッジモードの半分となるが、同一周回方向の同一位相で電圧が印加され、加熱コイル電流が流れることになるので、その加熱コイル電流により発生する磁束はお互いに重畳して負荷回路のインピーダンスを大きくするため加熱コイル電流は抑制されるので、アルミ鍋のような低電気抵抗の被加熱鍋７に対しても加熱コイル電流を抑制することができる。
【００６７】
この実施の形態９においては、直流電源回路２の出力側である直流母線間に、２個直列に接続されたスイッチング素子と、スイッチング素子にそれぞれ逆並列に接続したダイオードからなる３組のアーム３Ｕ、３Ｖ、３Ｗを有し、そのＵ相アーム３Ｕの出力点とＶ相アーム３Ｖの出力点間に、内加熱コイル４とその共振コンデンサ２１からなる負荷回路が接続され、Ｕ相アーム３Ｕの出力点とＷ相アーム３Ｗの出力点の間に、外加熱コイル５とその共振コンデンサ２１’からなる負荷回路が接続されており、出力制御手段２２が検出した入力電流値と出力電流値とに基づいて被加熱鍋７の材質を判断し、被加熱鍋７の判断した材質の電気抵抗の特性に応じて、内・外加熱コイル４、５用のアームの駆動信号の位相を同一又は逆位相のいずれか選択し、選択した位相で駆動回路１９Ｖ、１９Ｕ、１９Ｗがアーム３Ｕ、３Ｖ、３Ｗを駆動し、各アームの出力電位の差が各負荷回路に印加されるようにした誘導加熱調理器であって、３組のアーム３Ｕ、３Ｖ、３Ｗに対して３アームフルブリッジ、２アームフルブリッジ又はハーフブリッジという駆動モードをそれぞれ選択することにより、上・下加熱コイル４’、５’に印加する電圧の向きを互いに逆周回方向の逆位相としたり、同一周回方向の同一位相としたり、印加電圧を半分にすることができ、大きく電気抵抗の異なる被加熱鍋７に対しても使用可能な誘導加熱調理器を得ることができる。
【００６８】
なお、上加熱コイル４’は下加熱コイル５’と比較して、被加熱鍋７に近接して配置されており、被加熱鍋７に流れる誘導渦電流による磁束は、下加熱コイル５’よりも上加熱コイル４’により多く鎖交するため、上加熱コイル４’のインダクタンスの方がが小さくなり、下加熱コイル５’より大きなコイル電流がに流れることになるため、図３６に示したように下加熱コイル５’の巻き数を上加熱コイル４’より減らすことにより、下加熱コイル５’と上加熱コイル４’のインダクタンスの違いを補償し、上加熱コイル４’と下加熱コイル５’に流れる電流のバランスもとれるので、電流の不均衡に因る加熱コイルやスイッチング素子の発熱の集中を緩和することができる。
【符号の説明】
【００６９】
１  交流電源、２  直流電源回路、３  高周波出力制御手段、４  内加熱コイル、５  外加熱コイル、６  フェライト。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
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