(57)【要約】【課題】  鋼の組成を規定し、凝固〜冷却過程での制御冷却することにより、鋳塊表面での割れを解消するとともに、得られた冷延鋼板の加工性を具備する、耐鋳塊割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法の提供。【解決手段】  質量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：４．０％以下、Ｐ：０．０５０％未満、Ｓ：０．０１０％未満、Ｃｒ：１７〜２５％、Ｎｉ：０．６〜５．０％、Ｎ：０．０１〜０．１５％未満、を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなり、ＤＦ値を７０以下とすることを特徴とすることを特徴とする耐鋳塊割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼。鋼の製造方法は連続鋳造により鋳塊の冷却時１１００℃〜９００℃間のトータル時間を４０分以上とすることで常温におけるフェライト相の比率を３５％〜７０％とすることを特徴とする。【選択図】  図１
2010059541.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ：０．１０％以下、
Ｓｉ：２．０％以下、
Ｍｎ：４．０％以下、
Ｐ：０．０５０％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ｃｒ：１７〜２５％、
Ｎｉ：０．６〜５．０％、
Ｎ：０．０１〜０．１５％未満、
を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなり、下記（１）式で表されるＤＦ値が７０
以下であり、常温におけるフェライト相の比率が３５％〜７０％であることを特徴とする
耐鋳塊割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼。
ＤＦ値＝７．２×（Ｃｒ＋０．８８×Ｍｏ＋０．７８×Ｓｉ）
−８．９×（Ｎｉ＋０．０３×Ｍｎ＋０．７２×Ｃｕ＋２２×Ｃ＋２１×Ｎ）−４４．９
・・・（１）式
【請求項２】
質量％で、
Ｃｕ：２．０％以下、
Ｍｏ：２．０％以下、
の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１記載の耐鋳塊割れ性と加工性に優
れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項３】
質量％で、
Ｎｂ：０．５０％以下、
Ｔｉ：０．５０％以下、
の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１または２記載の耐鋳塊割れ性と加
工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項４】
質量％で、
Ｃａ：０．００３％以下、
Ｍｇ：０．００３％以下、
の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の耐鋳塊
割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項５】
引張試験における均一伸びが３０％以上であることを特徴とする請求項１乃至４のいず
れかに記載の耐鋳塊割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼
。
【請求項６】
請求項１乃至５のいずれかに記載の鋼を製造するに際し、凝固時の１１００℃〜９００
℃間でのトータル時間を４０分以上とすることを特徴とする耐鋳塊割れ性と加工性に優れ
たフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【背景技術】
【０００１】
ステンレス鋼を大きく分類するとオーステナイト系ステンレス鋼、フェライト系ステンレス鋼、２相（フェライト・オーステナイト）系ステンレス鋼に分けられる。オーステナイト系ステンレス鋼は、Ｎｉを７％以上含有し、成形性に優れた鋼種が多い。フェライト系ステンレス鋼はＮｉをほとんど含有せず、一般的に成形性はオーステナイト系ステンレス鋼に比べてかなり低い。一方、２相（フェライト・オーステナイト）系ステンレス鋼は、これまで成形性、耐食性などにおいてオーステナイト系ステンレス鋼とフェライト系ステンレス鋼の中間的な位置づけを持つ鋼種が多い。しかし近年、フェライト・オーステナイト系ステンレス鋼においても塑性加工時のオーステナイト相の加工誘起マルテンサイト変態（以下、ＴＲＩＰ現象）を活用してオーステナイト系ステンレス鋼に近い成形性を有する技術が開発されている。特許文献１では主構成相がフェライト相であり、残留オーステナイト相を含有するステンレス鋼を用いて、ＴＲＩＰ現象によって引張破断伸びを高めた技術が記載されている。特許文献２ではオーステナイト相の安定性を規定し、引張伸びを高める方法が述べられている。特許文献３においてはオーステナイト相の分率ならびにオーステナイト相中のＣ、Ｎ量を規定し、引張試験における全伸びを高める技術が示されている。しかし、いずれの場合にも延性を向上するための知見は存在するが、フェライト・オーステナイト系ステンレス鋼の製造上の大きな課題である鋳塊の置き割れや低靭性に関する記載は認められず、延性の高いフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼が得られたとしても、高歩留まりは期待できない。
【０００２】
フェライト・オーステナイト系ステンレス鋼で鋳片の置き割れや低靭性が問題となるのはその組織生成に起因する。一般に、フェライト・オーステナイト系ステンレス鋼は、フェライト相とオーステナイト相のそれぞれに元素が分配されるため、例えばＣｒ等のフェライト生成元素は、フェライト相に多く含まれる傾向を示すことが知られている。特にＣｒを多く含有するフェライト系ステンレス鋼は、靱性に乏しいことが製造時の課題として認識されており、フェライト・オーステナイト系ステンレス鋼のフェライト相においてもＣｒを多く含有する場合には同様の現象が発生することが容易に推定できる。
【０００３】
Ｃｒ含有量が１４％以下のフェライト系ステンレス鋼の場合遷移温度が低いので、切断から加熱炉挿入までが長くても、スラブを積み重ね、断熱材で保温カバーをかけた状態でも鋳片温度が遷移温度よりも低くなることはないので、鋳塊が残留応力によって割れることはない。
【０００４】
２０％を超える高Ｃｒフェライト系ステンレス鋼は前記したように靭性が低く、遷移温度が４００〜５００℃程度になる。高Ｃｒフェライト系ステンレス鋼の鋳片温度が鋳片切断から加熱炉挿入までの間に遷移温度以下に下がると、鋳片に横割れが発生するという問題があった。
【０００５】
横割れを生じさせる原因は、冷却過程でスラブに発生する内部応力である。すなわち、連続鋳造スラブは鋳型の下部より凝固が完了するまでの間、スプレー水を噴霧して凝固を促進するが、この冷却により大きな内部応力が発生している。また肉厚が２００ｍｍ程度と薄いため温度も低下しやすく、靱性の乏しい鋼ではスラブの割れに対して非常に不利となる。大型の横割れはスラブの靱性が乏しい場合に何らかの欠陥を起点として熱応力により発生するものと考えられている。一旦横割れが発生すると加熱炉内でスラブが搬送器具より脱落し、抽出が不可能となることがあり、加熱炉操業に与える影響は甚大である。
【０００６】
したがって、温度低下を抑制する方法として、１０〜３０％までのＣｒを含む高純度フェライト系ステンレス鋼について連続鋳造スラブを熱塊直送にて加熱し、熱間圧延する方法が特許文献４に開示されている。このフェライト系ステンレス鋼の遷移温度は３００℃程度であると記載されているが、２５％以上の高Ｃｒを含有する場合には３００℃以上になると推定され、連続鋳造に適用するためには、切断後の鋳片の温度低下を防止するため大容量の保熱炉に挿入しなければならなく、高価な設備が必要となる。
【０００７】
そこで、保熱炉を必要としないようにＮｂ含有とＣ＋Ｎ量を０．０１５％以下とすることで遷移温度を３００℃以下として横割れ感受性を低下させる方法が特許文献５に記載されている。この方法は、組成を的確に把握できるフェライト系ステンレス鋼では有効であるが、フェライト・オーステナイト系ステンレス鋼では、製造時の温度変化にともないフェライト相の組成は変化するため、完全に横割れを防止することができていなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開平１０−２１９４０７号公報
【特許文献２】特開平１１−７１６４３号公報
【特許文献３】特開２００６−１６９６２２号公報
【特許文献４】特公昭６１−４４１２１号公報
【特許文献５】特開平８−２５３８１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
上記のような課題に鑑み、本発明では実際の成形性に重要である均一伸びと凝固冷却過程で生じる鋳塊の割れを防止した耐鋳塊割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、上記の課題に対し、均一伸びと耐鋳塊割れ性を両立する因子を調査するために実験室にて種々のフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼を溶製し、凝固速度を変化させて鋳造し、熱間圧延を実施した。その後、焼鈍および冷間圧延、焼鈍を実施して薄鋼板を製造した。得られた鋳片表面の割れ個数を測定するとともに割れ部の組織を観察した。また、製造した薄鋼片を用いて引張試験を実施し均一伸びを測定した結果、下記（ａ）〜（ｃ）の知見を得た。
（ａ）鋳片の割れはフェライト相を分断するか、もしくは、フェライト相とオーステナイト相の界面を伝って進展している。
（ｂ）組成の組み合わせにより、割れが生じない範囲がある。
（ｃ）割れが生じない組成では、均一伸びが３０％以上になる。
【００１１】
以下に詳細に述べる。化学組成の異なるフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼を数種類ラボ溶解した。その際に、鋳型の材質を変更することや保熱炉に入れるなどして冷却速度を変化させた。その際の、温度と時間の関係を記録した。得られた鋳片の表面スケールをＨＦ／ＨＮＯ3溶液で溶解除去し、表面に観察される割れ個数を測定するとともにフェライトメータを用いて、フェライト量を測定した。その後、割れが無くなるまで研削して熱間圧延を実施し、焼鈍、冷間圧延、焼鈍により厚さ１ｍｍの薄鋼片を作製した。得られた薄鋼板をＪＩＳ１３号Ｂ試験片に加工し、引張試験を実施して均一伸びを測定した。
【００１２】
その結果、鋳片の表面に割れが発生していない成分の組み合わせがあることを見出し、それらの関係を構成するＤＦ値に至った。ＤＦ値は、フェライト相を安定させる元素とオーステナイト相を安定させる元素の関係で構成されており、各元素の効果は各元素間の相互関係に影響されるため係数が異なっている。このＤＦ値と薄鋼板の均一伸びの関係を検討した結果、ＤＦ値が７０以下で均一伸びが３０％以上となることを見出した。
本発明はこの知見に基づきなされたもので、その発明の要旨は以下のとおりである。
【００１３】
（１）  質量％で、
Ｃ：０．１０％以下、
Ｓｉ：２．０％以下、
Ｍｎ：４．０％以下、
Ｐ：０．０５０％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ｃｒ：１７〜２５％、
Ｎｉ：０．６〜５．０％、
Ｎ：０．０１〜０．１５％未満、
を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなり、下記（１）式で表されるＤＦ値が７０以下であり、常温におけるフェライト相の比率が３５％〜７０％であることを特徴とする耐鋳塊割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼。
ＤＦ値＝７．２×（Ｃｒ＋０．８８×Ｍｏ＋０．７８×Ｓｉ）
−８．９×（Ｎｉ＋０．０３×Ｍｎ＋０．７２×Ｃｕ＋２２×Ｃ＋２１×Ｎ）−４４．９
・  ・  ・    （１）式
【００１４】
（２）  質量％で、
Ｃｕ：２．０％以下、
Ｍｏ：２．０％以下、
の１種または２種を含有することを特徴とする上記（１）項記載の耐鋳塊割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼。
【００１５】
（３）  質量％で、
Ｎｂ：０．５０％以下、
Ｔｉ：０．５０％以下、
の１種または２種を含有することを特徴とする上記（１）または（２）項に記載の耐鋳塊割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼。
【００１６】
（４）  質量％で、
Ｃａ：０．００３％以下、
Ｍｇ：０．００３％以下、
の１種または２種を含有することを特徴とする上記（１）乃至（３）項のいずれかに記載の耐鋳塊割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼。
【００１７】
（５）  引張試験における均一伸びが３０％以上であることを特徴とする上記（１）乃至（４）項のいずれかに記載の耐鋳塊割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼。
【００１８】
（６）  上記（１）乃至（５）項のいずれかに記載の鋼を製造するに際し、凝固時の１１００℃〜９００℃間でのトータル時間を４０分以上とすることを特徴とする耐鋳塊割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、高価かつ希少な元素であるＮｉを多量に含有することなく、鋳片の置き割れを防止できるとともに均一伸びに優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス薄鋼板を得ることができ、従来、多量のＮｉを含有したオーステナイト系ステンレス鋼板が用いられていた部品に適用できるため、Ｎｉという資源の節約の点で地球環境に大きく貢献するものである。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】ＤＦ値と鋳塊表面の割れ個数の関係を示した図である。
【図２】ＤＦ値と均一伸びの関係を示した図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下に本発明を詳細に説明する。
【００２２】
まず、本発明の重要な要素である合金元素の指標である、フェライト相を安定させる元素とオーステナイト相を安定させる元素の関係を規定した下記（１）式で示されるＤＦ値の限定理由について説明する。
ＤＦ値＝７．２×（Ｃｒ＋０．８８×Ｍｏ＋０．７８×Ｓｉ）
−８．９×（Ｎｉ＋０．０３×Ｍｎ＋０．７２×Ｃｕ＋２２×Ｃ＋２１×Ｎ）−４４．９
・  ・  ・    （１）式
【００２３】
ＤＦ値７０以下、フェライト相の比率３５％〜７０％：フェライト・オーステナイト系ステンレス鋼の金属組織は、フェライト相とオーステナイト相の２相で構成される。常温においても２相である理由は、各相に含まれる組成（特にＮのような拡散速度が大きい元素）の影響が大きく、凝固から常温まで冷却過程において各温度域における平衡状態に近づこうと組成の分配が継続的に起こり、組織が形成されるためである。したがって、初期組成により形成される２相の相比率は温度と保持時間を組み合わせることで制御が可能である。温度が１１００℃よりも高い場合には、フェライト相が安定で相率が高くなるため、フェライト相の引張特性が強く反映され均一伸びは３０％未満となるためフェライト相の比率（フェライト相率）を７０％以下とし、Ｎなどのオーステナイト相生成元素が多く含有されるとフェライト相率は低下していき、少なすぎると変形時の応力集中がフェライト相に生じるため、フェライト相の比率３５％以上とした。フェライト相率は４０〜６０％が望ましい。
【００２４】
図１は、ＤＦ値と鋳片表面の割れ個数の関係を示した結果である。ＤＦ値は７０以下の場合に割れ個数は非常に少なくなる。ＤＦ値が７０を超える場合には鋳片表面に割れが観察でき、表面に観察できる長さが大きくなる。断面観察から、割れはフェライト相とオーステナイト相の界面もしくはフェライト相を伝播していることが確認できた。ＤＦ値はフェライト相を安定させる元素とオーステナイト相を安定させる元素の関係を示している。ＤＦ値が７０以下の場合にはフェライト相内に僅かに含有されるオーステナイト生成元素の比率が上昇するため、フェライト相の靭性が向上したと推定できる。したがって、本発明ではＤＦ値を７０以下に限定した。ここで、割れのサイズと深さ、個数の関係を調査した結果、表面から観察した際の割れ長さが１ｃｍ以上の割れ個数が２個／１００ｃｍ2未満の場合には割れ深さが２ｍｍで熱間圧延後に割れが観察できなかったことから、２個／１００ｃｍ2未満をしきい値として設定した。ここで、割れ個数は、ラボ溶解した扁平鋳塊で表面積が大きい２面をから測定したが、実際に生産されるスラブサイズとは大きく異なるので、１０ｃｍ2の個数に換算している。
【００２５】
均一伸び３０％以上：均一伸びは金属材料が一様に変形していることを示す重要な指標である。つまり、フェライト相とオーステナイト相の変形抵抗や硬度差などが小さく、どれだけ一様に変形できるかを表していることから、図２に示されるようにＤＦ値が７０以下であれば２相の強度差は小さいため均一伸びは３０％以上を示している。
【００２６】
以下に鋼成分の限定理由を述べる。なお、以下に示す「％」とは質量％を表す。
【００２７】
Ｃ：Ｃはオーステナイト相の安定度に大きな影響を及ぼす元素である。０．１０％超の含有をするとオーステナイト相の硬度が著しく上昇する場合がある。またＣｒ炭化物の析出を促進するために粒界腐食の発生をもたらすため、０．１０％を上限とした。また耐食性の点からＣは低くするほうが好ましいが、低減するためには精錬時のコスト増加を招く。好ましくは、０．０１〜０．０４％の範囲であり、さらに好ましくは、０．０２５〜０．０４％の範囲である。
【００２８】
Ｓｉ：Ｓｉは脱酸元素として使われたり、耐酸化性向上のために含有されたりする場合がある。しかし、２．０％超の含有は材料の硬質化をもたらし、均一伸びが低下するため、これを上限とした。またＳｉを極低減するためには精錬時のコスト増加を招く。好ましくは、０．０５〜１．０％の範囲であり、さらに好ましくは、０．４〜１．０％の範囲である。
【００２９】
Ｍｎ：Ｍｎはオーステナイト相に濃化し、オーステナイト相の安定度を変化させるのに重要な役割を持つ。しかし多量の含有は耐食性や熱間加工性の低下をもたらすため、上限を４．０％とした。０．０５％未満とするには製錬工程におけるコスト増加を招くため、下限を０．０５％とすることが望ましい。耐食性の点からは低い方が好ましく上限は３．０％とすることが望ましい。
【００３０】
Ｐ：Ｐは不可避的に混入する元素であり、またＣｒなどの原料に含有されているため、低減することが困難であるが、多量に含有した場合には成形性を低下させるため、上限を０．０５０％未満とした。
【００３１】
Ｓ：ＳはＭｎと結合して介在物をつくり、発銹の基点となる場合があるため、上限を０．０１０％未満とした。低いほど耐食性からは好ましいため、０．００３％以下とすることが望ましい。
【００３２】
Ｃｒ：Ｃｒは耐食性を確保するために必要な元素であり、１７％以上の含有が必要である。しかし、多量の含有は熱間加工割れを原因となり、精錬工程のコスト増加につながるため、上限を２５％とした。好ましくは、２０〜２３％の範囲である。
【００３３】
Ｎｉ：Ｎｉはオーステナイト安定化元素であり、オーステナイト相の安定度を調整するために重要な元素である。また熱間加工割れを抑制する効果を持つため、０．６％以上含有させる。５．０％を超える含有は、原料コストの増加をもたらし、またオーステナイト、フェライトの２相組織得ることが困難になる場合があるため、これを上限とした。好ましくは、０．６〜２．４％の範囲である。さらに好ましくは、０．６〜２．２％の範囲である。
【００３４】
Ｎ：ＮはＣ同様にオーステナイト相の安定度に大きな影響を及ぼす元素である。また固溶して存在した場合に耐食性を向上させる効果を持つため、０．０１以上含有することとする。但し、０．１５％以上含有した場合は均一伸びが低下する場合が認められるほか、Ｃｒ窒化物が析出しやすくなって逆に耐食性の低下をもたらすため、これを上限とした。安定して効果を得るためには０．０６％以上が好ましい。
【００３５】
また、選択的に下記元素を含有することができる。
【００３６】
Ｃｕ：ＣｕもＮｉ同様、オーステナイト安定化元素であり、オーステナイト相の安定度を調整するために重要な元素である。ただし、２．０％を超える含有は熱間加工時の割れを促進し、また強度を上昇させるため、これを上限とした。安定して効果を得るためには、０．１％以上が好ましい。
【００３７】
Ｍｏ：Ｍｏは耐食性を向上させる元素であるため、選択的に含有しても良い。０．１％以上の含有により、耐食性向上効果が発揮される。安定して効果を得るためには、０．５％以上が好ましい。ただし、２．０％を超えると均一伸びが低下し、原料コストが大きく増加するため、これを上限とした。
【００３８】
Ｎｂ：Ｎｂは溶接熱影響部の粗大化を防止する効果があるが、０．５０％超の含有は均一伸びを低下させるため、これを上限とした。安定して効果を得るためには、０．０３％以上が望ましい。
【００３９】
Ｔｉ：ＴｉもＮｂ同様、溶接熱影響部の粗大化を防止する効果を有する。さらには凝固組織を微細等軸晶化するため、０．０３％以上の含有が好ましい。ただし、０．５０％超の含有は均一伸びを低下させるため、これを上限とした。
【００４０】
Ｃａ：Ｃａは脱硫、脱酸のために若干含有されることがある。但し、０．００３％超の含有によって熱間加工割れが生じやすくなり、また耐食性が低下するため、これを上限とした。安定して効果を得るためには、０．０００５％以上が望ましい。
【００４１】
Ｍｇ：Ｍｇは、脱酸だけでなく、凝固組織を微細化する効果を持つ。これらの効果を安定して発揮するためには、０．０００５％以上の含有が望ましい。また、０．００３％超の含有は製鋼工程でのコスト増加をもたらすため、これを上限とした。
【００４２】
次に製造方法についての限定理由を述べる。
前述のように良好な耐鋳塊割れ性を得るためには組成を制御する必要があるが、化学組成のみならず、フェライト相の比率を制御する必要がある。例えば、以下に記載するような製造条件を満足することにより得られるものである。計算熱力学によって求められるオーステナイト相の相比率は、１１００〜９００℃の間で極大値を示すことから、この温度を通過したトータル時間が重要である。トータル時間が４０分未満の場合では、フェライト相比率に変化が見られ時間の経過とともに収束する傾向が確認できた。トータル時間が４０分以上で、フェライトメータによるフェライト相比率の変化が見られなくなったので、元素分配が平衡に近づいたと判断した。平衡状態に近い分配が生じていれば、その後の加工熱処理においても、元素の再分配を最小減に抑制できる。９００℃未満の冷却過程では、元素の移動はＣ、Ｎを除きほとんど変化しない。また、１１００℃を超える温度域ではオーステナイト相が温度低下とともに増加していくことから、各相の組成はその後の冷却過程で大幅に変化するため、組織制御において不適である。
【実施例】
【００４３】
以下、実施例に基づいて本発明を詳細に説明する。
【００４４】
表１に示す鋼Ｎｏ．１〜２０の２０鋼種を用いて、ラボ溶解、熱間圧延、熱延板焼鈍、冷間圧延、最終焼鈍の工程を経て１．０ｍｍ厚の薄鋼板を作製した。鋼板を製造するにあたり、ラボ溶解後の鋳塊を冷却することなしに熱処理炉内で１１００〜９００℃の温度域のみ制御冷却した．常温まで冷却した後、鋳塊表面の割れを測定した。その後、鋳塊の割れが無くなるまで研削し加熱温度１２００℃で６０分の保持後、１０パスの熱間圧延により４ｍｍ厚の熱延板を作製し、１０５０℃×１分の熱延板焼鈍、酸洗を経て、冷間圧延により１ｍｍｔまで展伸した。最終焼鈍温度及び時間は１０５０℃×１分とし、圧延方向と平行な方向から採取したＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用いた引張試験を実施し、均一伸びを測定した。ＤＦ値が７０以下の本発明例の鋼では、均一伸びは３０％以上であった。比較例の鋼では、ＤＦ値が７０超であり均一伸びが３０％未満である。これらの鋼の１１００〜９００℃の温度域の制御冷却条件は、全てトータル時間を４０分以上として実施しており、δ／γの元素分配は平衡に近づいていると推定され、ＤＦ値の効果が均一伸びに反映されている。
【００４５】
【表１】
2010059541.tif 000003
【００４６】
１１００〜９００℃におけるトータル時間、フェライト相比率と鋳塊表面の割れ個数および均一伸びを表２に示す。
【００４７】
【表２】
2010059541.tif 000004
【００４８】
表２に示されるように、本発明で規制するＤＦ値７０以下のフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼で発明条件（組成、トータル時間４０分以上、フェライト相比率が３５〜７０％）を満たす場合は鋳塊表面に割れが発生せず、均一伸びが３０％以上の値を示している。しかし、比較鋼のＮｏ．１３の場合は、均一伸びが３０％以上を示しているもののＤＦ値外れのために鋳塊表面に割れが発生している。
【００４９】
また、１１００〜９００℃におけるトータル時間が４０分未満の条件では、フェライト相とオーステナイト相の元素分配が不十分なため、均一伸びが３０％未満となっている。
【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明は、耐鋳塊割れ性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法に関する。本発明によれば、高価かつ希少な元素であるＮｉを多量に含有することなく加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼を製造することができるため、資源保護ならびに環境保全に貢献しうるものと考えられる。
【図１】
2010059541.tif 000005
【図２】
2010059541.tif 000006