(57)【要約】【課題】ストッパ機構のコストダウンを達成できるとともに大型化および重量化を防止しつつ、高い剛性を備える格納式アウターミラーを提供する。【解決手段】車体の側面からその側方に向かって張り出すミラーベース１０と、このミラーベース１０に回動可能に取り付けられるミラーアッセンブリ３０と、所定位置にミラーアッセンブリ３０を停止させるためのストッパ機構２とを備えた格納式アウターミラー１において、ストッパ機構２は、ミラーベース１０に形成されたベース側係合面５１ａ，５１ｂと、ミラーアッセンブリ３０に形成され所定位置においてベース側係合面５１ａ，５１ｂと面的に当接するボデー側係合面５３ａ，５３ｂとを備えて構成され、ベース側係合面５１ａ，５１ｂとボデー側係合面５３ａ，５３ｂは、ミラーアッセンブリ３０の回動方向Ｄに対する起立角度θが鋭角になるように形成されている。【選択図】図４
2010274744.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
車体の側面からその側方に向かって張り出すミラーベースと、このミラーベースに回動可能に取り付けられるミラーアッセンブリと、所定位置に前記ミラーアッセンブリを停止させるためのストッパ機構とを備えた格納式アウターミラーにおいて、
前記ストッパ機構は、前記ミラーベースに形成されたベース側係合面と、前記ミラーアッセンブリに形成され前記所定位置において前記ベース側係合面と面的に当接するボデー側係合面とを備えて構成され、
前記ベース側係合面と前記ボデー側係合面は、前記ミラーアッセンブリの回動方向に対する起立角度が鋭角になるように形成されている
ことを特徴とする格納式アウターミラー。
【請求項２】
前記所定位置は、前記ミラーアッセンブリの格納位置と退避位置の二箇所であって、
前記ベース側係合面と前記ボデー側係合面は、それぞれ二面ずつ形成されている
ことを特徴とする請求項１に記載の格納式アウターミラー。
【請求項３】
前記ミラーベースに前記ミラーアッセンブリの回動中心と同芯のベース側円弧状溝部が形成されるとともに、前記ミラーアッセンブリに前記ベース側円弧状溝部内に挿入されるボデー側凸部が設けられ、
前記ベース側係合面は、前記ベース側円弧状溝部の周方向端面にて構成され、
前記ボデー側係合面は、前記ボデー側凸部の回動方向端面にて構成されている
ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の格納式アウターミラー。
【請求項４】
前記ボデー側凸部に、円周方向に延在する補強リブが一体成形されている
ことを特徴とする請求項３に記載の格納式アウターミラー。
【請求項５】
前記ミラーベースに前記ベース側凸部が設けられるとともに、前記ミラーアッセンブリに前記ベース側凸部に係合されるボデー側凸部が設けられ、
前記ベース側係合面は、前記ベース側凸部の前記ミラーアッセンブリの回動方向端面にて構成され、
前記ボデー側係合面は、前記ボデー側凸部の回動方向端面にて構成されている
ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の格納式アウターミラー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車体の側面に取り付けられ、回動可能なミラーアッセンブリを備えた格納式アウターミラーに関する。
【背景技術】
【０００２】
車体の側面に取り付けられるアウターミラーは、ミラーの鏡面が車体の側面に対して略直角となる通常位置と、車体側に折り畳まれる格納位置とでミラーアッセンブリが回動する格納式アウターミラーが一般的に採用されている。格納位置は、ミラーアッセンブリが車体の方向に回動して鏡面が車体の側面に対向する後方の位置となるのが一般的である。また、格納式アウターミラーは、自動車後方からの予期せぬ接触等の外力に備えて、ミラーアッセンブリが前方に回動して退避できるように、前方の退避位置が構成されている。
【０００３】
格納式アウターミラーは、車体の側面からその側方に向かって張り出すミラーベースと、このミラーベースに回動可能に取り付けられるミラーアッセンブリとを備えている。格納式アウターミラーには、ミラーアッセンブリを通常位置に停止させるための位置決め機構と、ミラーアッセンブリが通常位置から、後方の格納位置または前方の退避位置に回動する際に、これら格納位置または退避位置にミラーアッセンブリを停止させるためのストッパ機構とが設けられている。
【０００４】
ストッパ機構は、例えば、ミラーベースに形成された円弧状溝部と、ミラーアッセンブリに設けられた凸部とで構成されており、凸部が円弧状溝部に沿って移動するようになっている（例えば、特許文献１または特許文献２参照）。このような構成のストッパ機構によれば、ミラーアッセンブリが格納位置に格納されるときに、凸部の一側端面（係合面）が円弧状溝部の周方向一端部（係合面）に当接して係合し、ミラーアッセンブリの回動が規制される。また、ミラーアッセンブリが退避位置に回動するときには、凸部の他側端面（係合面）が円弧状溝部の他端部（係合面）に当接して、ミラーアッセンブリの回動が規制される。以上のように、格納式アウターミラーは、ミラーアッセンブリが通常位置から後方または前方に回動すると、凸部の各側端面が円弧状溝部の一端部または他端部に当接することで、格納位置または退避位置に停止される。なお、互いに当接して係合する係合面は、ミラーアッセンブリの回動方向に対して直交する平面上に形成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−９８０６号公報
【特許文献２】特開２００６−２８２０８８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、ミラーアッセンブリが退避位置に回動するときは、後方からの予期せぬ接触等による大きな衝突力が、ミラーベースに形成された円弧状溝部とミラーアッセンブリに設けられた凸部に掛かる場合が多い。したがって、円弧状溝部と凸部には高い剛性が要求される。従来の格納式アウターミラーでは、要求される剛性を得るために、金属やガラス繊維入樹脂等の高強度材料を使用して円弧状溝部や凸部を形成していた。そのため、従来の格納式アウターミラーでは、コストアップを招いてしまう問題があった。ここで、高強度材料を使用せずに、要求される剛性を得るためには、凸部を大きくして円弧状溝部との当接面積を大きくすることが考えられるが、この場合では、ストッパ機構が大きくなり格納式アウターミラーの大型化や重量化を招いてしまう問題が発生する。
【０００７】
そこで、本発明は、ストッパ機構のコストダウンを達成できるとともに大型化および重量化を防止しつつ、高い剛性を備える格納式アウターミラーを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するために創案された請求項１に係る発明は、車体の側面からその側方に向かって張り出すミラーベースと、このミラーベースに回動可能に取り付けられるミラーアッセンブリと、所定位置に前記ミラーアッセンブリを停止させるためのストッパ機構とを備えた格納式アウターミラーにおいて、前記ストッパ機構は、前記ミラーベースに形成されたベース側係合面と、前記ミラーアッセンブリに形成され前記所定位置において前記ベース側係合面と面的に当接するボデー側係合面とを備えて構成され、前記ベース側係合面と前記ボデー側係合面は、前記ミラーアッセンブリの回動方向に対する起立角度が鋭角になるように形成されていることを特徴とする格納式アウターミラーである。
【０００９】
本発明において、「ミラーアッセンブリの回動方向」とは、回動円周方向の任意の点における接線方向をいう。「起立角度」とは、回動方向を基準として、ミラーベースおよびミラーアッセンブリの一方側から他方側に向かって係合面が起立する角度であって、回動方向と係合面の中実側の角度をいう。
【００１０】
前記のような構成によれば、係合面に直交する面直力は、回動方向に掛かる外力よりも小さくなるとともに、係合面同士の当接面積は、係合面が回動方向に対して直角のときよりも大きくなる。つまり、当接面の面圧が小さくなるので、ミラーベースおよびミラーアッセンブリの剛性を高めたのと同等の効果が得られる。さらに、係合面の回動方向からの起立角度を鋭角としたことによって、係合面を構成する部材と回動方向との角度が鈍角になるので、応力集中係数が大幅に改善され、応力の集中を防止できる。したがって、高強度材料を用いなくても、高い剛性のストッパ機構を得ることができ、コストダウンを達成できる。また、係合面自体は大きくしなくてもよいので、ストッパ機構の大型化を防止でき、それに伴って重量化も防止できる。
【００１１】
請求項２に係る発明は、前記所定位置は、前記ミラーアッセンブリの格納位置と退避位置の二箇所であって、前記ベース側係合面と前記ボデー側係合面は、それぞれ二面ずつ形成されていることを特徴とする請求項１に記載の格納式アウターミラーである。
【００１２】
このような構成によれば、予期せぬ接触等の外力によって比較的大きな応力が掛かる格納位置と退避位置において、ミラーベースとミラーアッセンブリの剛性を高めることができるので、有効である。
【００１３】
請求項３に係る発明は、前記ミラーベースに前記ミラーアッセンブリの回動中心と同芯のベース側円弧状溝部が形成されるとともに、前記ミラーアッセンブリに前記ベース側円弧状溝部内に挿入されるボデー側凸部が設けられ、前記ベース側係合面は、前記ベース側円弧状溝部の周方向端面にて構成され、前記ボデー側係合面は、前記ボデー側凸部の回動方向端面にて構成されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の格納式アウターミラーである。
【００１４】
このような構成によれば、ミラーベースにベース側円弧状溝部を形成したことによって、ベース側係合面の背後の肉厚を厚くできるので、剛性をさらに高めることができる。
【００１５】
請求項４に係る発明は、前記ボデー側凸部に、円周方向に延在する補強リブが一体成形されていることを特徴とする請求項３に記載の格納式アウターミラーである。
【００１６】
このような構成によれば、ボデー側凸部単体での剛性が高くなるので、さらなる高い剛性のストッパ機構を得ることができる。
【００１７】
請求項５に係る発明は、前記ミラーベースに前記ベース側凸部が設けられるとともに、前記ミラーアッセンブリに前記ベース側凸部に係合されるボデー側凸部が設けられ、前記ベース側係合面は、前記ベース側凸部の前記ミラーアッセンブリの回動方向端面にて構成され、前記ボデー側係合面は、前記ボデー側凸部の回動方向端面にて構成されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の格納式アウターミラー。
【００１８】
このような構成によれば、比較的簡単な構成で、ストッパ機構の高い剛性を得ることができる。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、ストッパ機構のコストダウンを達成できるとともにストッパ機構の大型化および重量化を防止しつつ、高い剛性を備える格納式アウターミラーを提供することができるといった優れた効果を発揮する。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の第一実施形態に係る格納式アウターミラーを示した分解斜視図である。
【図２】本発明の第一実施形態に係る格納式アウターミラーのミラーアッセンブリが通常位置にあるときの各凸部と各円弧状溝部との位置関係を示した図であって、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）のｉｉ−ｉｉ線断面展開図である。
【図３】本発明の第一実施形態に係る格納式アウターミラーを示した図であって、（ａ）はミラーアッセンブリが格納位置にあるときの各凸部と各円弧状溝部との位置関係を示した平面図、（ｂ）はミラーアッセンブリが退避位置にあるときの各凸部と各円弧状溝部との位置関係を示した平面図である。
【図４】本発明に係る格納式アウターミラーのボデー側凸部とベース側円弧状溝部との当接状態を示した断面図である。
【図５】本発明に係る格納式アウターミラーのボデー側凸部とベース側円弧状溝部との当接状態の比較例を示した図であって、（ａ）は起立角度が直角の形態を示した断面図、（ａ）は起立角度が鈍角の形態を示した断面図である。
【図６】ボデー側凸部の他の形状を示した斜視図である。
【図７】ＦＥＭ解析モデルを示した斜視図である。
【図８】起立角度と最大主応力の関係を示したグラフである。
【図９】補強リブの有無による起立角度と最大主応力の関係の影響を示したグラフであって、（ａ）は係合面の内側の状態を示したグラフ、（ｂ）は係合面の外側の状態を示したグラフ、（ｃ）は係合面の奥の状態を示したグラフである。
【図１０】起立角度とボデー上昇力の関係を示したグラフであって、（ａ）は可倒トルクが６０Ｎ・ｍの場合を示したグラフ、（ｂ）は可倒トルクが３０Ｎ・ｍの場合を示したグラフである。
【図１１】本発明の第二実施形態に係る格納式アウターミラーを示した分解斜視図である。
【図１２】（ａ）は本発明の第二実施形態に係る格納式アウターミラーのボデー側係合面とベース側係合面を示した側面図、（ｂ）は要部拡大側面図である。
【図１３】本発明の第三実施形態に係る格納式アウターミラーを示した分解斜視図である。
【図１４】（ａ）は本発明の第三実施形態に係る格納式アウターミラーのボデー側係合面とベース側係合面を示した断面図、（ｂ）は要部拡大断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
本発明に係る格納式アウターミラーの第一実施形態について、添付図面を参照しながら詳細に説明する。なお、本実施形態では、電動でミラーアッセンブリが回動する電動格納式アウターミラーを例に挙げて説明する。
【００２２】
図１に示すように、本実施形態に係る格納式アウターミラー１は、車体（図示せず）の側面からその側方に向かって張り出すミラーベース１０と、このミラーベース１０に回動可能に取り付けられるミラーアッセンブリ３０とを備えている。ミラーアッセンブリ３０は、図示しないミラーと、ミラーを保持するホルダ（図示せず）と、このホルダを傾動可能に保持するフレーム（図示せず）と、ミラーアッセンブリ３０を回動させる電動格納ユニット（図示せず）とを、ミラーハウジング３１内に収容して構成されている。
【００２３】
電動格納ユニットは、略垂直な上下方向に延在するシャフト（図示せず）と、このシャフト回りにミラーアッセンブリ３０を回動させるモータ（図示せず）とを備えている。シャフトは、その下端部がミラーベース１０の取付座１１に固定される。ミラーアッセンブリ３０は、各種ギヤ（図示せず）を介してシャフト回りに回動することで、外側に展開された通常位置Ｐ１（図２参照）と、内側に折り畳まれた格納位置Ｐ２（図３の（ａ）参照）との間で回動する。なお、格納式アウターミラー１は、車体後方からの予期せぬ接触等の外力に備えて、ミラーアッセンブリ３０が前方に回動して退避できるように、前方の退避位置Ｐ３（図３の（ｂ）参照）が構成されている。
【００２４】
ミラーベース１０は、例えば、車体のサイドドアの前端部のピラー部分等に形成された取付座（図示せず）に固定される取付板１２と、この取付板１２の下部から側方に向かって張り出すベース本体１３とを備えている。取付板１２とベース本体１３とは、合成樹脂等により一体で形成されている。ベース本体１３の上面には、電動格納ユニットのシャフトの取付座１１が形成されている。取付座１１には、ボルト用穴１１ａが複数形成されており、ベース本体１３の下部からボルト用穴１１ａを通してシャフトのボス部にボルト（図示せず）を螺合させて、シャフトが固定される。
【００２５】
シャフトとフレームとの間には、クラッチ機構（図示せず）が設けられており、通常位置Ｐ１（図２参照）と格納位置Ｐ２（図３の（ａ）参照）で、ミラーアッセンブリ３０の回動を規制して位置決めするとともに、車体後方から予期せぬ接触等の外力が加わった際には、ミラーアッセンブリ３０の退避位置Ｐ３（図３の（ｂ）参照）への回動を許容するようになっている。
【００２６】
格納式アウターミラー１は、ミラーアッセンブリ３０が通常位置Ｐ１から、後方の格納位置Ｐ２または前方の退避位置Ｐ３に回動する際に、これら格納位置Ｐ２または退避位置Ｐ３にミラーアッセンブリ３０を停止させるためのストッパ機構２を備えている。
【００２７】
ストッパ機構２は、ミラーベース１０に形成されたベース側係合面５１ａ，５１ｂと、ミラーアッセンブリ３０に形成され所定位置（格納位置Ｐ２または退避位置Ｐ３）においてベース側係合面５１ａ，５１ｂと面的に当接するボデー側係合面５３ａ，５３ｂとを備えて構成されている。格納位置Ｐ２では、ベース側係合面５１ａとボデー側係合面５３ａ同士が当接し、退避位置Ｐ３では、ベース側係合面５１ｂとボデー側係合面５３ｂ同士が当接する。ベース側係合面５１ａ，５１ｂとボデー側係合面５３ａ，５３ｂは、ともにミラーアッセンブリ３０の回動方向Ｄに対する起立角度θ（図４参照）が鋭角になるように構成されている。ここで、ミラーアッセンブリの回動方向Ｄとは、回動円周方向の任意の点における接線方向をいう。また、起立角度θとは、回動方向Ｄを基準として、ミラーベース１０側またはミラーアッセンブリ３０側から他方側に向かって係合面が起立する角度であって、回動方向Ｄと係合面の中実側の角度をいう。
【００２８】
本実施形態では、ストッパ機構２の具体的な構成として、ミラーベース１０にミラーアッセンブリ３０の回動中心と同芯のベース側円弧状溝部１４が形成されるとともに、ミラーアッセンブリ３０にベース側円弧状溝部１４内に挿入されるボデー側凸部３３が設けられ、さらに、ミラーアッセンブリ３０にミラーアッセンブリ３０の回動中心と同芯のボデー側円弧状溝部３５が形成されるとともに、ミラーベース１０にボデー側円弧状溝部３５内に挿入されるベース側凸部１６が設けられている。そして、ミラーアッセンブリ３０が後方の格納位置Ｐ２または前方の退避位置Ｐ３にあるときに、ボデー側凸部３３がベース側円弧状溝部１４の周方向端部１４Ｒ（格納位置Ｐ２時）または１４Ｌ（退避位置Ｐ３時）に当接するとともに、ベース側凸部１６がボデー側円弧状溝部３５の周方向端部３５ａＬ（３５ｂＬ）（格納位置Ｐ２時）または３５ａＲ（３５ｂＲ）（退避位置Ｐ３時）に当接する。後に詳述するが、本実施形態では、ボデー側凸部３３の周方向両端面となる右端面３３Ｒおよび左端面３３Ｌが、その起立角度θが鋭角となるように傾斜して形成され、このボデー側凸部３３の周方向端面３３Ｒ，３３Ｌが当接するベース側円弧状溝部１４の周方向端部１４Ｒまたは１４Ｌが、その起立角度θが鋭角となるように傾斜して形成されている。そして、ボデー側凸部３３の左端面３３Ｌがボデー側係合面５３ｂを構成し、ベース側円弧状溝部１４の周方向端部１４Ｌがベース側係合面５１ｂを構成する。また、ボデー側凸部３３の右端面３３Ｒがボデー側係合面５３ａを構成し、ベース側円弧状溝部１４の周方向端部１４Ｒがベース側係合面５１ａを構成する。
【００２９】
以下、ストッパ機構２の構成について詳細に説明する。図１および図２に示すように、ミラーベース１０のベース本体１３上面の取付座１１の周囲には、ベース側円弧状溝部１４が形成されている。ベース側円弧状溝部１４は、シャフトの中心、すなわちミラーアッセンブリ３０の回動中心と同芯状に形成されている。ベース側円弧状溝部１４は、同心円上に二箇所形成されている。各ベース側円弧状溝部１４，１４は、その間に所定の狭い中心角で形成された中間部１５を挟むように配置され、互いに干渉しないように形成されている。図２に示すように、ベース側円弧状溝部１４は、通常位置Ｐ１から格納位置Ｐ２（図３の（ａ）参照）までの回動角度Ａ（後方可倒角度）と、通常位置Ｐ１から退避位置Ｐ３（図３の（ｂ）参照）までの回動角度Ｂ（前方可倒角度）と、後記するボデー側凸部３３の周方向長さ（ミラーアッセンブリ３０の回動方向の長さ）に相当する回動角度Ｃとを合わせた中心角を備えて構成されている。本実施形態では、ベース側円弧状溝部１４の中心角は、１２０度より若干小さい値となっている。
【００３０】
図１に示すように、ミラーアッセンブリ３０のミラーハウジング３１の、取付座１１に対向する下面３２には、シャフトが挿通される挿通孔３４が形成されている。挿通孔３４は、取付座１１と同等の円形状を呈している。挿通孔３４の周囲には、ベース側円弧状溝部１４内に挿入されるボデー側凸部３３が設けられている。ボデー側凸部３３は、ミラーハウジング３１の下面３２から下方に突出して形成されている。ボデー側凸部３３は、同心円上に二つ設けられており、各ボデー側凸部３３は、二つのベース側円弧状溝部１４，１４にそれぞれ挿入される。ボデー側凸部３３は、ミラーハウジング３１と同等の材質（例えば、合成樹脂など）にて構成されており、ミラーハウジング３１と一体成形されている。
【００３１】
図２の（ａ）に示すように、ミラーアッセンブリ３０が通常位置Ｐ１にあるときは、ボデー側凸部３３の回動中心から見た右端面３３Ｒ（以下、明細書中に示す左右（ＬＲ）方向は、ミラーアッセンブリ３０とミラーベース１０を組み付けた状態で、回動中心から見た方向を基準とする）（図２の（ｂ）参照）が、ベース側円弧状溝部１４の右端面１４Ｒから、通常位置Ｐ１と格納位置Ｐ２間の回動角度Ａだけ離間した場所に位置するようになっている。このとき、ボデー側凸部３３の左端面３３Ｌ（図２の（ｂ）参照）が、ベース側円弧状溝部１４の左端面１４Ｌから、通常位置Ｐ１と退避位置Ｐ３間の回動角度Ｂだけ離間した場所に位置する。
【００３２】
図１、図２の（ｂ）および図４に示すように、ボデー側凸部３３は、その周方向両端面となる右端面３３Ｒおよび左端面３３Ｌが、下方の先端側が互いに近接するようにそれぞれ傾斜して形成されている。ここで、ボデー側凸部３３の周方向端面となる右端面３３Ｒがボデー側係合面５３ｂを構成し、左端面３３Ｌがボデー側係合面５３ａを構成している。各端面３３Ｒ，３３Ｌの傾斜角度（回動方向Ｄに対する起立角度θ）は等しく、右端面３３Ｒと左端面３３Ｌは互いに面対称形状に構成されており、各端面３３Ｒ，３３Ｌの下端（先端）同士を結ぶ直線が短辺となる等脚台形の断面形状を有している（図４参照）。本実施形態では、ボデー側凸部３３は、中実状に形成されているが、これに限定されるものではなく、内部を肉抜きして中空状に形成してもよい。このようにすれば、ミラーアッセンブリ３０の軽量化および材料軽減を図ることができる。なお、図２および図３において、ハッチングにて示すボデー側凸部３３の断面は、基端部分を示し、台形の長辺部分での水平断面を示している。
【００３３】
ベース側円弧状溝部１４の右端面１４Ｒ（図２の（ｂ）参照）は、ボデー側凸部３３の右端面３３Ｒと同等の傾斜角度（回動方向Ｄに対する起立角度θ）で傾斜しており、図３の（ａ）に示すように、ミラーアッセンブリ３０が格納位置Ｐ２にあるときに、ベース側円弧状溝部１４の右端面１４Ｒと、ボデー側凸部３３の右端面３３Ｒとが面接触するようになっている。また、ベース側円弧状溝部１４の左端面１４Ｌ（図２の（ｂ）参照）は、ボデー側凸部３３の左端面３３Ｌと同等の傾斜角度で傾斜しており、図３の（ｂ）に示すように、ミラーアッセンブリ３０が退避位置Ｐ３にあるときに、ベース側円弧状溝部１４の左端面１４Ｌと、ボデー側凸部３３の左端面３３Ｌとが面接触するようになっている。
【００３４】
前記のボデー側凸部３３とベース側円弧状溝部１４とで、一つの組合せ（ストッパ組）が構成されており、本実施形態では、前記ストッパ組が二組形成されている。
【００３５】
図１および図２の（ａ），（ｂ）に示すように、ベース側円弧状溝部１４の円周方向両端部の、ベース本体１３の上面には、ミラーアッセンブリ３０側に突出する一対のベース側凸部１６，１６が形成されている。このベース側凸部１６は、後記するボデー側円弧状溝部３５に挿入される。ベース側凸部１６は、ミラーベース１０と同等の材質（例えば、合成樹脂など）にて構成されており、ミラーベース１０と一体成形されている。なお、隣り合うベース側円弧状溝部１４，１４間に挟まれた中間部１５に形成されたベース側凸部１６（以下「ベース側凸部１６ａ」と記載する場合がある）は、一方のベース側円弧状溝部１４の左端部と、他方のベース側円弧状溝部１４の右端部に位置するベース側凸部１６ａとして兼用される。つまり、ベース側凸部１６は、一方のベース側円弧状溝部１４の右端部と、その左端部（他方のベース側円弧状溝部１４の右端部と兼用）と、他方のベース側円弧状溝部１４の左端部の、三箇所に形成されている。これら三つのベース側凸部１６，１６ａ，１６は、回動中心から１２０度の中心角で等ピッチで形成されている。そして、兼用のベース側凸部１６ａは、その周方向両端が、一対のベース側円弧状溝部１４，１４に対向し、他のベース側凸部１６，１６は、その周方向一端のみが、ベース側円弧状溝部１４，１４にそれぞれ対向している。
【００３６】
隣り合うベース側円弧状溝部１４，１４間に挟まれた中間部１５に形成されたベース側凸部１６ａは、周方向両端面１６Ｒ，１６Ｌが、それぞれベース側円弧状溝部１４の左端面１４Ｌ，右端面１４Ｒと同等の傾斜角度で傾斜しており、ベース側凸部１６ａの周方向端面１６Ｒとベース側円弧状溝部１４の左端面１４Ｌとが面一になるとともに、ベース側凸部１６ａの周方向端面１６Ｌとベース側円弧状溝部１４の右端面１４Ｒとが面一になっている。一方のベース側円弧状溝部１４の端部で、中間部１５とは反対側の端部に位置するベース側凸部１６（図２の（ｂ）中、左側に図示）は、ベース側円弧状溝部１４側に位置する周方向端面１６Ｒは、ベース側円弧状溝部１４の左端面１４Ｌと同等の傾斜角度で傾斜しており，ベース側円弧状溝部１４の周方向端面１６Ｒとベース側円弧状溝部１４の左端面１４Ｌとが面一になっている。前記周方向端面１６Ｒとは逆側の周方向端面は、ベース本体１３の上面と直交して形成されており、垂直方向に延在している。他方のベース側円弧状溝部１４の端部で、中間部１５とは反対側の端部に位置するベース側凸部１６（図２の（ｂ）中、右側に図示）は、ベース側円弧状溝部１４側に位置する周方向端面１６Ｌは、ベース側円弧状溝部１４の左端面１４Ｒと同等の傾斜角度で傾斜しており，ベース側円弧状溝部１４の周方向端面１６Ｌとベース側円弧状溝部１４の右端面１４Ｒとが面一になっている。前記周方向端面１６Ｌとは逆側の周方向端面は、ベース本体１３の上面と直交して形成されており、垂直方向に延在している。
【００３７】
ミラーアッセンブリ３０のミラーハウジング３１の、挿通孔３４の周囲には、ベース側凸部１６が挿入するボデー側円弧状溝部３５が形成されている。ボデー側円弧状溝部３５は、二つのボデー側凸部３３，３３間を、中心角が狭い側と広い側の両側で、円弧状に架け渡されて形成されている。つまり、ボデー側円弧状溝部３５は、円弧が長いボデー側円弧状溝部３５ａと、円弧が短いボデー側円弧状溝部３５ｂとで構成されることとなり、ボデー側円弧状溝部３５ａ，３５ｂとボデー側凸部３３，３３で、ミラーアッセンブリ３０の回動中心を中心とする円周を形成するようになっている。円弧が短いボデー側円弧状溝部３５ｂには、中間部１５に形成された兼用のベース側凸部１６ａ（周方向両端がベース側円弧状溝部１４，１４に対向するベース側凸部１６ａ）が挿入され、円弧が長いボデー側円弧状溝部３５ａには、周方向一端のみがベース側円弧状溝部１４に対向するベース側凸部１６が二つ挿入されている。つまり、ベース側円弧状溝部１４の両端部に位置する一対のベース側凸部１６，１６は、円弧が長いボデー側円弧状溝部３５ａと円弧が短いボデー側円弧状溝部３５ｂとにそれぞれ挿入されることとなる。一対のベース側凸部１６，１６と、一対のボデー側円弧状溝部３５ａ，３５ｂとで、一つの組合せ（ストッパ組）が構成されており、本実施形態では、前記ストッパ組が二組形成されていることとなる。
【００３８】
図２の（ｂ）に示すように、各ボデー側円弧状溝部３５ａ，３５ｂの周方向端面３５ａＬ，３５ｂＬは、各ボデー側凸部３３の右端面３３Ｒと同等の傾斜角度でそれぞれ傾斜しており，各ボデー側円弧状溝部３５ａ，３５ｂの周方向端面３５ａＬ，３５ｂＬと、各ボデー側凸部３３の右端面３３Ｒ，３３Ｒとがそれぞれ面一になっている。また、各ボデー側円弧状溝部３５ａ，３５ｂの周方向端面３５ａＲ，３５ｂＲは、各ボデー側凸部３３の左端面３３Ｌと同等の傾斜角度でそれぞれ傾斜しており，各ボデー側円弧状溝部３５ａ，３５ｂの周方向端面３５ａＲ，３５ｂＲと、各ボデー側凸部３３の左端面３３Ｌ，３３Ｌとがそれぞれ面一になっている。
【００３９】
図２の（ａ）に示すように、ミラーアッセンブリ３０が通常位置Ｐ１にあるときは、円弧の長いボデー側円弧状溝部３５ａの左端面３５ａＬ（図２の（ｂ）参照）が、周方向一端のみがベース側円弧状溝部１４に対向する一方のベース側凸部１６の左端面１６Ｌ（図２の（ｂ）参照）から、通常位置Ｐ１と格納位置Ｐ２間の回動角度Ａだけ離間した場所に位置するようになっている。このとき、円弧の長いボデー側円弧状溝部３５ａの右端面３５ａＲ（図２の（ｂ）参照）が、周方向一端のみがベース側円弧状溝部１４に対向する他方のベース側凸部１６の右端面１６Ｒ（図２の（ｂ）参照）から、通常位置Ｐ１と退避位置Ｐ３間の回動角度Ｂだけ離間した場所に位置する。
【００４０】
また、ミラーアッセンブリ３０が通常位置Ｐ１にあるときは、円弧の短いボデー側円弧状溝部３５ｂの左端面３５ｂＬが、周方向両端がベース側円弧状溝部１４に対向する兼用のベース側凸部１６の左端面１６Ｌから、通常位置Ｐ１と格納位置Ｐ２間の回動角度Ａだけ離間した場所に位置するようになっている。このとき、円弧の短いボデー側円弧状溝部３５ｂの右端面３５ｂＲが、兼用のベース側凸部１６の右端面１６Ｒから、通常位置Ｐ１と退避位置Ｐ３間の回動角度Ｂだけ離間した場所に位置する。
【００４１】
以上のような構成の本実施形態によれば、ボデー側凸部３３とベース側円弧状溝部１４との組合せ、およびベース側凸部１６とボデー側円弧状溝部３５との組合せの両方が二組ずつ設けられて、ストッパ機構２が形成されていることとなる。
【００４２】
次に、前記構成の格納式アウターミラー１が、格納位置Ｐ２に回動したときの各部の動きを説明する。図３の（ａ）に示すように、ミラーアッセンブリ３０が格納位置Ｐ２に回動すると、ボデー側凸部３３の右端面３３Ｒ（ボデー側係合面５３ａ）が、ベース側円弧状溝部１４の右端面１４Ｒ（ベース側係合面５１ａ）に当接するとともに、円弧の長いボデー側円弧状溝部３５ｂの左端面３５ｂＬが、周方向一端のみがベース側円弧状溝部１４に対向する一方のベース側凸部１６の左端面１６Ｌに当接する。さらに、本実施形態では、ボデー側凸部３３とベース側円弧状溝部１４との組合せ、およびベース側凸部１６とボデー側円弧状溝部３５との組合せの両方が二組ずつ設けられているので、もう一対のボデー側凸部３３の右端面３３Ｒ（ボデー側係合面５３ａ）が、ベース側円弧状溝部１４の右端面１４Ｒ（ベース側係合面５１ａ）に当接するとともに、円弧の短いボデー側円弧状溝部３５ａの左端面３５ａＬが、兼用のベース側凸部１６の左端面１６Ｌに当接する。
【００４３】
次に、前記構成の格納式アウターミラー１が、退避位置Ｐ３に回動したときの各部の動きを説明する。図３の（ｂ）に示すように、ミラーアッセンブリ３０が退避位置Ｐ３に回動すると、ボデー側凸部３３の左端面３３Ｌ（ボデー側係合面５３ｂ）が、ベース側円弧状溝部１４の左端面１４Ｌ（ベース側係合面５１ｂ）に当接するとともに、円弧の長いボデー側円弧状溝部３５ｂの右端面３５ｂＲが、周方向一端のみがベース側円弧状溝部１４に対向する他方のベース側凸部１６の右端面１６Ｒに当接する。さらに、本実施形態では、ボデー側凸部３３とベース側円弧状溝部１４との組合せ、およびベース側凸部１６とボデー側円弧状溝部３５との組合せの両方が二組ずつ設けられているので、もう一対のボデー側凸部３３の左端面３３Ｌ（ボデー側係合面５３ｂ）が、ベース側円弧状溝部１４の左端面１４Ｌ（ベース側係合面５１ｂ）に当接するとともに、円弧の短いボデー側円弧状溝部３５ａの右端面３５ａＲが、兼用のベース側凸部１６の右端面１６Ｒに当接する。
【００４４】
以上説明したように、本実施形態によれば、ボデー側凸部３３の周方向端部３３Ｒ，３３Ｌ（ボデー側係合面５３ａ，５３ｂ）を、ミラーアッセンブリ３０の回動方向Ｄに対する起立角度θが鋭角になるように傾斜させて形成するとともに、ベース側円弧状溝部１４の周方向端部１４Ｒ，１４Ｌ（ベース側係合面５１ａ，５１ｂ）を、ボデー側凸部３３の周方向端部３３Ｒ，３３Ｌの傾斜に応じて、ミラーアッセンブリ３０の回動方向Ｄに対する起立角度θが鋭角になるように傾斜させて形成したことによって、ストッパ機構２の剛性をさらに高めることができる。これは以下の理由による。
【００４５】
図４に示すように、ボデー側凸部３３の右端面３３Ｒがベース側円弧状溝部１４の右端面１４Ｒに当接すると、ボデー側凸部３３に掛かる外力Ｆは、ボデー側凸部３３の右端面３３Ｒに垂直な面直力Ｆ１＝Ｆ・ｓｉｎθと、滑り方向分力Ｆ２＝Ｆ・ｃｏｓθとに分割される。ここで、ボデー側凸部３３の右端面３３Ｒに掛かる面直力Ｆ１は外力Ｆよりも小さくなるとともに、当接面積は端面が直角のときよりも大きくなる。したがって、当接面の面圧は小さくなり、ボデー側凸部３３の剛性に対して有利な方向に作用する。また、ボデー側凸部３３のせん断長さＬは端面が直角のときよりも長くなるので、ボデー側凸部３３のせん断強度が強くなる。さらに、ボデー側凸部３３の基端部分の角度が鈍角になるので、応力集中係数が大幅に改善され、応力の集中を防止できる。また、基端部が肉厚になることによっても、応力集中係数が改善される。
【００４６】
ここで、本実施形態と、ベース側係合面およびボデー側係合面の起立角度が直角の場合および鈍角の場合と比較する。
【００４７】
図５の（ａ）に示すように、ベース側係合面５１ｃおよびボデー側係合面５３ｃの、回動方向Ｄに対する起立角度θ１が直角の場合には、ボデー側凸部３３のボデー側係合面５３ｃには、外力Ｆがそのまま掛かることとなり、本実施形態の場合より大きい。さらに、当接面積は本実施形態よりも小さくなる。したがって、当接面の面圧は、本実施形態よりも大きくなる。また、ボデー側凸部３３のせん断長さＬ１は本実施形態よりも短くなるので、ボデー側凸部３３のせん断強度が強くなる。以上より、本実施形態は、各係合面５１ｃ，５３ｃの起立角度θ１が直角の場合よりも剛性が高くなることが分かる。
【００４８】
図５の（ｂ）に示すように、ベース側係合面５１ｄおよびボデー側係合面５３ｄの、回動方向Ｄに対する起立角度θ２が鈍角の場合には、ボデー側凸部３３のボデー側係合面５３ｄに掛かる外力Ｆは、ボデー側係合面５３ｄに垂直な面直力Ｆ３＝Ｆ・ｓｉｎθ２と、滑り方向分力Ｆ４＝Ｆ・ｃｏｓθ２とに分割される。ここで、ボデー側凸部３３のボデー側係合面５３ｄに掛かる面直力Ｆ３は外力Ｆよりも小さくなるとともに、当接面積は端面が直角のときよりも大きくなる。したがって、当接面の面圧は小さくなり、ボデー側凸部３３の剛性に対して有利な方向に作用する。さらに、ボデー側凸部３３のせん断長さＬは端面が直角のときよりも長くなるので、ボデー側凸部３３のせん断強度が強くなる。ここまでは、起立角度θ２が鈍角の場合でも、ボデー側凸部３３の剛性に対して有利な方向に作用する。しかしながら、ボデー側凸部３３の基端部分の角度が鋭角になるので、応力の集中を招き、また、基端部が薄くなることによっても、応力集中係数が悪化してしまう。以上より、本実施形態は、各係合面５１ｃ，５３ｃの起立角度θ２が鈍角の場合よりも剛性が高くなることが分かる。
【００４９】
さらに、本実施形態によれば、従来のストッパ機構では、凸部と円弧状溝部との当接部分が一箇所だけであったのと比較して、当接部分を大幅に多くでき、当接面積を大きくできる。具体的には、ボデー側凸部３３とベース側円弧状溝部１４との組合せの他に、ベース側凸部１６とボデー側円弧状溝部３５との組合せを形成したことによって、ストッパ機構２の全体の平面積を変えることなく、当接部分を多くできる。さらに、本実施形態では、前記各組合せの両方を二組ずつ設けているので、当接部分をさらに倍増することができる。
【００５０】
これによって、ミラーアッセンブリ３０に掛かる外力（回動力）を、ボデー側凸部３３、ベース側円弧状溝部１４、ベース側凸部１６およびボデー側円弧状溝部３５で分散して受けることができるので、各部に掛かる単位面積当たりの応力を小さくすることができる。したがって、高強度材料を用いなくてもストッパ機構２の高い剛性を得ることができ、コストダウンを達成できる。また、ボデー側凸部３３やベース側凸部１６単体は大きくしなくてもよいので、ストッパ機構２ひいては格納式アウターミラー１の大型化を防止できる。これに伴ってストッパ機構２および格納式アウターミラー１の重量化も防止できる。
【００５１】
なお、図６に示すように、ボデー側凸部３３の外周側に円周方向両側に延びる補強リブ３７を形成するようにしてもよい。補強リブ３７は、ミラーハウジング３１の下面３２のボデー側円弧状溝部３５の外周側に位置する部分に立設され、ミラーハウジング３１およびボデー側凸部３３と一体成形された、三角形状のプレートにて構成されている。このような構成によれば、ボデー側凸部３３の剛性をより高くすることができる。
【００５２】
次に、本発明に係るベース側係合面５１ａ，５１ｂおよびボデー側係合面５３ａ，５３ｂについて、ＦＥＭ（有限要素法）によって解析を行った結果を説明する。
【００５３】
図７に示すように、ＦＥＭ解析モデル１００は、ベース部材１１０とボデー部材１３０とで構成されている。ベース部材１１０には、ベース側円弧状溝部１１４とその周方向両端部にそれぞれ形成されたベース側凸部１１６，１１６が形成されている。ベース側円弧状溝部１１４の右側の周方向端部１１４Ｒと右側のベース側凸部１１６の左端面１１６Ｌは、ボデー部材１３０の回動方向に対して鋭角の同じ起立角度にて傾斜して、面一に形成されており、この面がベース側係合面５１ａを構成している。ベース側円弧状溝部１１４の左側の周方向端部１１４Ｌと左側のベース側凸部１１６の右端面１１６Ｒは、ベース側係合面５１ａに対向して面対称形状に面一に形成されており、この面がベース側係合面５１ｂを構成している。ベース側円弧状溝部１１４およびベース側凸部１１６，１１６は、ボデー部材１３０の回動中心を挟んで対称形状でさらに一組形成されている。
【００５４】
ボデー部材１３０には、ボデー側凸部１３３とその左右両側に形成されたボデー側円弧状溝部１３５，１３５が形成されている。ボデー側凸部１３３の右端部１３３Ｒとボデー側円弧状溝部１３５の左側（ボデー側凸部１３３側）の周方向端部１３５Ｌは、ボデー部材１３０の回動方向に対して鋭角の同じ起立角度にて傾斜して、面一に形成されており、この面がボデー側係合面５３ａを構成している。ボデー側凸部１３３の左端部１３３Ｌとボデー側円弧状溝部１３５の右側（ボデー側凸部１３３側）の周方向端部１３５Ｒは、ボデー側凸部１３３を挟んで面対称形状に面一に形成されており、この面がボデー側係合面５３ｂを構成している。ボデー側凸部１３３とボデー側円弧状溝部１３５，１３５は、ボデー部材１３０の回動中心を挟んで対称形状でさらに一組形成されている。
【００５５】
このような構成のＦＥＭ解析モデル１００を用いて、ボデー側凸部１３３の内側１０１、外側１０２および奥１０３について各種条件でＦＥＭ解析を行った。
【００５６】
まず、係合面の起立角度を５０度〜１１０度の範囲で適宜設定して、ボデー側凸部１３３の内側１０１、外側１０２および奥１０３に掛かる最大主応力を解析したところ、図８に示すような結果となった。内側では、起立角度が小さいほど、最大主応力が小さくなっている。外側では、最大主応力は、起立角度が９０度のときを頂点として、起立角度が小さいほど小さくなっている。奥では、最大主応力は、起立角度が９０度のときを頂点として、８０度で下がって７０度で一旦上がり、５０度で下がっている。なお、奥での最大主応力は、１１０度のときが最小値となっている。
【００５７】
以上のことより、起立角度が９０度より小さい範囲内では、起立角度が小さいほど、ボデー側凸部１３３の各部に掛かる最大主応力が概ね小さくなることが判明した。
【００５８】
次に、係合面の起立角度を５０度〜９０度の範囲で適宜設定して、補強リブ１３７がある場合と無い場合について、ボデー側凸部１３３の内側１０１、外側１０２および奥１０３に掛かる最大主応力を解析したところ、図９に示すような結果となった。図９の（ａ）に示すように、内側においては、補強リブが有る場合に最大主応力が若干小さくなっているものの、補強リブの有無による影響は小さい。なお、起立角度が６５度以下では、補強リブが無い場合の方が、最大主応力が小さくなっている。図９の（ｂ）に示すように、外側においては、補強リブが有る場合に最大主応力が小さくなっており、補強リブの有無による影響は大きい。なお、起立角度が６０度以下では、補強リブが無い場合の方が、最大主応力が小さくなっている。図９の（ｃ）に示すように、奥においては、補強リブが有る場合に最大主応力が若干小さくなっており、補強リブの有無による影響は小さい。なお、起立角度が６０度以下では、補強リブが無い場合の方が、最大主応力が小さくなっている。
【００５９】
以上のことより、補強リブ１３７が設けられたボデー側凸部１３３の外側において、補強リブが無い場合と比較して最大主応力が小さくなっており、大きな効果が得られることが判明した。
【００６０】
次に、ボデー部材１３０に掛かる可倒トルクＦが「６０Ｎ・ｍ」，「３０Ｎ・ｍ」として、係合面の摩擦力μを、「０．１」，「０，２」，「０．３」と設定するとともに、係合面の起立角度を６０度〜９０度の範囲で適宜設定して、ボデー部材１３０に掛かる上昇力を解析したところ、図１０に示すような結果となった。
【００６１】
ここで、ミラーアッセンブリは、通常、回動軸周りをコイルスプリングで圧縮してミラーベースにセットされているので、コイルスプリングのセット荷重をＦｓ（通常は、２５０Ｎに設定）とし、係合面に掛かるボデー部材１３０（ミラーアッセンブリ）を上昇させようとする応力Ｆｖとすると、ボデー部材１３０に掛かる上昇力Ｆｕは、下記の式（１）で表される。
Ｆｕ＝Ｆｓ−Ｆｖ・・・式（１）
ここで、
Ｆｖ＝Ｆ・（ｃｏｓθ−μ・ｓｉｎθ）・・・式（２）
（Ｆ：可倒トルク、θ：係合面の起立角度、μ：係合面の摩擦力）
そして、
Ｆｕ≦０・・・式（３）
が、ミラーアッセンブリが上昇しない条件（実用範囲）となる。
【００６２】
図１０の（ａ）に示すように、可倒トルクＦが６０Ｎ・ｍの場合は、係合面の摩擦力μ＝０．１の場合は、起立角度が７８度以下でボデー部材１３０が乗り上げ、摩擦力μ＝０．２の場合は、起立角度が７３度以下でボデー部材１３０が乗り上げ、摩擦力μ＝０．３の場合は、起立角度が６７度以下でボデー部材１３０が乗り上げることが分かった。
【００６３】
図１０の（ｂ）に示すように、可倒トルクＦが３０Ｎ・ｍの場合は、係合面の摩擦力μ＝０．１の場合は、起立角度が７３度以下でボデー部材１３０が乗り上げ、摩擦力μ＝０．２の場合は、起立角度が６６度以下でボデー部材１３０が乗り上げ、摩擦力μ＝０．３の場合は、起立角度が６０度以下でボデー部材１３０が乗り上げることが判明した。
【００６４】
以上のことより、第一実施形態の形状において、係合面の摩擦係数μ＝０．３のときは、起立角度θが６７度≦θ＜９０度であることが好ましい。この範囲であれば、前記式（３）の条件が満たされ、ミラーベースおよびミラーハウジングの剛性を高めることができるとともに、ミラーアッセンブリの乗り上げを防止してミラーアッセンブリを所定の位置で確実に停止できる。そして、ミラーアッセンブリとミラーベースとの上下方向の相対位置関係を一定に保持することができる。
【００６５】
次に、本発明に係る格納式アウターミラーの第二実施形態について、図１１および図１２を参照しながら説明する。本実施形態の格納式アウターミラーは、手動格納式アウターミラーである。
【００６６】
図１１に示すように、第二実施形態に係る格納式アウターミラー２０１は、ミラーベース２１０と、このミラーベース２１０に立設されたシャフト２２０と、このシャフト２２０を回動軸として回動する回動フレーム２３０を備えたミラーアッセンブリとを有している。
【００６７】
回動フレーム２３０の、シャフト２２０を囲繞する円筒部２３１の下端部には、切欠き部２３２が形成されている。切欠き部２３２は、ミラーアッセンブリの回動方向の一端側（図１１中、左側）が緩やかに傾斜しており、他端側（図１１中、右側）が直角に近い角度で傾斜して段部２３３を形成している。一方、ミラーベース２１０の上面には、シャフト２２０の周縁部近傍で上方に突出するベース側凸部２１１が形成されている。そして、所定の位置、例えば格納位置において、ベース側凸部２１１の一端面２１２が、回動フレーム２３０の切欠き部２３２の段部２３３の端面２３３ａに当接して係止されることで、ミラーアッセンブリの回動が規制され、所定の位置に停止される。本実施形態では、回動フレーム２３０の切欠き部２３２と、ミラーベース２１０のベース側凸部２１１とで、ストッパ機構２０２が構成されている。そして、切欠き部２３２の段部２３３の端面２３３ａがボデー側係合面２５３を構成し、ベース側凸部２１１の一端面２１２がベース側係合面２５１を構成している。
【００６８】
図１２に示すように、切欠き部２３２の段部２３３の端面２３３ａ（ボデー側係合面２５３）は、ミラーアッセンブリの回動方向Ｄに対する起立角度θが鋭角となるように傾斜して形成されている。また、ベース側凸部２１１の一端面２１２（ベース側係合面２５１）は、ミラーアッセンブリの回動方向Ｄに対する起立角度θが鋭角（ボデー側係合面２５３の起立角度と同じ）となるように傾斜して形成されている。
【００６９】
このような構成によれば、図１２の（ｂ）に示すように、切欠き部２３２の段部２３３の端面２３３ａが、ベース側凸部２１１の一端面２１２に当接すると、段部２３３に掛かる外力Ｆは、端面２３３ａに垂直な面直力Ｆ１＝Ｆ・ｓｉｎθと、滑り方向分力Ｆ２＝Ｆ・ｃｏｓθとに分割される。ここで、端面２３３ａに掛かる面直力Ｆ１は外力Ｆよりも小さくなるとともに、当接面積は端面が直角のときよりも大きくなる。したがって、当接面の面圧は小さくなり、段部２３３の剛性に対して有利な方向に作用する。したがって、ストッパ機構２０２の剛性が高くなる。
【００７０】
次に、本発明に係る格納式アウターミラーの第三実施形態について、図１３および図１４を参照しながら説明する。本実施形態の格納式アウターミラーは、電動格納式アウターミラーである。
【００７１】
図１３に示すように、第三実施形態に係る格納式アウターミラー３０１は、ミラーベース３１０と、このミラーベース３１０に立設されたシャフト３２０と、このシャフト３２０を回動軸として回動する電動格納ユニット３３０を備えたミラーアッセンブリとを有している。ところで、本実施形態の特徴とするところは、第一および第二実施形態におけるベース側係合面およびボデー側係合面の起立方向が上下方向であるのに対して、本実施形態の格納式アウターミラーは、ベース側係合面およびボデー側係合面の起立方向が、ミラーアッセンブリの回動の径方向となっている点である。
【００７２】
電動格納ユニット３３０の、シャフト３２０を囲繞する円筒部３３１の下端部には、円筒部３３１の外周面から径方向外側に突出するボデー側凸部３３２が形成されている。図１４の（ａ）に示すように、ボデー側凸部３３２は、所定角度で開く断面円弧状に形成されており、その断面円弧は、ミラーアッセンブリの回動中心を中心としている。ボデー側凸部３３２の周方向両端面３３２Ｒ，３３２Ｌは、ミラーアッセンブリの回動方向Ｄに対して外側へ起立する起立角度θが鋭角となるようにそれぞれ傾斜して形成されている。つまり、ボデー側凸部３３２は、外側の周方向長さが内側よりも短くなるように構成されている。ボデー側凸部３３２の周方向両端面３３２Ｒ，３３２Ｌがボデー側係合面３５３を構成している。
【００７３】
一方、ミラーベース３１０の上面には、シャフト３２０の周縁部近傍で上方に突出するベース側凸部３１１が形成されている。ベース側凸部３１１は、電動格納ユニット３３０の円筒部３３１を囲繞するように断面円弧状に形成されており、その断面円弧は、ミラーアッセンブリの回動中心を中心としている。ベース側凸部３１１の周方向両端面３１１Ｒ，３１１Ｌは、ミラーアッセンブリの回動方向Ｄに対して内側へ起立する起立角度θが鋭角（ボデー側係合面３５３の起立角度と同じ）となるようにそれぞれ傾斜して形成されている。つまり、ベース側凸部３１１は、内側の周方向長さが外側よりも短くなるように構成されている。ベース側凸部３１１の周方向両端面３１１Ｒ，３１１Ｌがベース側係合面３５１を構成している。
【００７４】
このような構成によれば、図１４の（ｂ）に示すように、ボデー側凸部３３２の周方向端面３３２Ｌ（ボデー側係合面３５３）が、ベース側凸部３１１の周方向端面３１１Ｒ（ベース側係合面３５１）に当接すると、ボデー側凸部３３２に掛かる外力Ｆは、端面３３２Lに垂直な面直力Ｆ１＝Ｆ・ｓｉｎθと、滑り方向分力Ｆ２＝Ｆ・ｃｏｓθとに分割される。ここで、端面３３２Lに掛かる面直力Ｆ１は外力Ｆよりも小さくなるとともに、当接面積は端面が直角のときよりも大きくなる。したがって、当接面の面圧は小さくなり、段部２３３の剛性に対して有利な方向に作用する。したがって、ストッパ機構３０２の剛性が高くなる。
【００７５】
以上、本発明を実施するための形態について説明したが、本発明は前記実施の形態に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜設計変更が可能である。例えば、前記第一実施形態では、格納位置Ｐ２と退避位置Ｐ３との開き角度は、１２０度より若干小さい値となっているが、これに限定されるものではなく、１８０度に近い値としてもよい。
【符号の説明】
【００７６】
１      格納式アウターミラー
１０    ミラーベース
１４    ベース側円弧状溝部
１６    ベース側凸部
３０    ミラーアッセンブリ
３３    ボデー側凸部
３５    ボデー側円弧状溝部
３７    補強リブ
５１ａ  ベース側係合面
５１ｂ  ベース側係合面
５３ａ  ボデー側係合面
５３ｂ  ボデー側係合面
Ｐ１    通常位置
Ｐ２    格納位置
Ｐ３    退避位置
Ｄ      ミラーアッセンブリの回動方向
θ      起立角度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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