(57)【要約】【課題】純Ａｌの皮材を有するチューブ材と当該皮材面にフィンを接合する熱交換器であって、ろうの流動によって純Ａｌ表面にＡｌ−Ｓｉ合金層が形成され、カソード反応が促進されることを抑制し、腐食速度の遅い犠牲防食層を備えた自動車用熱交換器を提供する。【解決手段】Ａｌ合金からなる心材の少なくとも片面に純度９９．５ｍａｓｓ％以上のＡｌからなる皮材をクラッドしたＡｌ合金チューブ材の当該皮材面に、Ｓｉを３〜８ｍａｓｓ％含有したＡｌ合金ろう材を心材にクラッドしたフィン材を接合した材料を用いてなる自動車用熱交換器。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ａｌ合金からなる心材の少なくとも片面に純度９９．５ｍａｓｓ％以上のＡｌからなる皮材をクラッドしたＡｌ合金チューブ材の当該皮材面に、Ｓｉを３〜８ｍａｓｓ％含有したＡｌ合金ろう材を心材にクラッドしたフィン材を接合した材料を用いてなることを特徴とする耐食性に優れた自動車用熱交換器。
【請求項２】
Ａｌ合金からなる心材の片面に純度９９．５ｍａｓｓ％以上のＡｌからなる皮材をクラッドし、前記心材の皮材をクラッドした面とは反対の面にＡｌ−Ｓｉ合金ろう材をクラッドしたＡｌ合金チューブ材の当該皮材面に、Ｓｉを３〜８ｍａｓｓ％含有したＡｌ合金ろう材を心材にクラッドしたフィン材を接合した材料を用いてなることを特徴とする耐食性に優れた自動車用熱交換器。
【請求項３】
Ａｌ合金からなる心材の少なくとも片面に純度９９．５ｍａｓｓ％以上のＡｌからなる皮材をクラッドしたＡｌ合金チューブ材とともに自動車用熱交換器に用いられる、Ｓｉを３〜８ｍａｓｓ％含有したＡｌ合金ろう材を心材にクラッドしたことを特徴とするフィン材。
【請求項４】
心材にＳｉを３〜８ｍａｓｓ％含有したＡｌ合金ろう材をクラッドしたフィン材とともに自動車用熱交換器に用いられる、Ａｌ合金からなる心材の少なくとも片面に純度９９．５ｍａｓｓ％以上のＡｌからなる皮材をクラッドしたことを特徴とするＡｌ合金チューブ材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は腐食に対する耐久性に優れた熱交換器に関し、特に、カーエアコン用コンデンサ、エバポレータ、オイルクーラー、ラジエータ、インタークーラなどの自動車用途において有用な熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウム（Ａｌ）合金は軽量で熱伝導性に優れていること、適切な処理により高耐食性が実現できること、ならびに、ブレージングシートを利用したろう付けによって効率的な接合が可能であることから、自動車用などの熱交換器用材料として重用されてきた。しかし、近年、自動車の高性能化或いは環境対応として、より軽量で高耐久性を有するように熱交換器の性能向上が求められており、これに対応できるアルミニウム合金材料技術が要求されている。
【０００３】
例えば、カーエアコンのコンデンサやエバポレータに代表される熱交換器において、チューブ、外部フィンなどの薄肉化による軽量化がさらに進められ、また、防食効果の高いクロメートタイプの化成表面処理が環境面の規制により排除される傾向にある。さらに、融雪材の大量使用や大気汚染・酸性雨など腐食を促進する要因も高まっている。
【０００４】
このような自動車用熱交換器の一形態として、ろう材、心材、犠牲防食層をクラッドした３層ブレージングシートを成形加工したチューブと、単層の外部フィン材をコルゲート成形した外部フィンとを組み合わせ、ろう付け接合したものが現用されている。このチューブは冷媒などの流体を流通させる目的のものであるから、孔食によるリークが生じると熱交換器として使用するには致命傷となる。チューブの孔食を抑制する有力な防食手法としては、クラッド圧延等の方法でチューブ表面にＡｌ−Ｚｎ層を形成することによって、Ａｌ−Ｚｎ層による犠牲防食効果による心材の防食方法が一般に採用されている。また、外部フィンに若干の犠牲効果を持たせるために、Ｚｎ等を外部フィン材に添加することもチューブの耐食性確保の目的で実施されている。
【０００５】
しかしながら、犠牲防食層としてＡｌ−Ｚｎ合金を使用した場合には腐食による犠牲防食層の消費が速くなってしまう。そこで、犠牲防食層として純Ａｌをクラッドし、犠牲防食層の消費を抑えるための手法が下記文献に記されている。
特許文献１では、Ｍｎ  ０．２〜２ｍａｓｓ％を含む、またはさらにＭｇ  ０．０１〜２ｍａｓｓ％、Ｃｕ  ０．０１〜０．５ｍａｓｓ％のうちの１つ以上を含むＡｌ合金を心材とし純度９９．７ｍａｓｓ％以上の高純Ａｌを皮材としてなることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金合わせ材が記されている。
特許文献２では、Ａｌからなる芯材の少なくとも一方の面に犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムクラッド材であって、犠牲陽極材がＡｌ純度９９．９ｍａｓｓ％以上の純Ａｌからなることを特徴とする熱交換器用高耐食Ａｌクラッド材が記されている。
【０００６】
上記２つの文献では、ろう付によりフィンと接合した場合について考慮されておらず、ろうの流動によって純Ａｌ層表面にＡｌ−Ｓｉ合金層が形成され、カソード反応を促進することで純Ａｌの腐食速度が著しく増大してしまう問題がある。
【特許文献１】特開昭５６−４４７４２号公報
【特許文献２】特開２００６−３７１３５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明の解決課題は、純Ａｌの皮材を有するチューブ材と当該皮材面にフィン材を接合する熱交換器について、ろうの流動によって純Ａｌ表面にＡｌ−Ｓｉ合金層が形成され、カソード反応が促進されることを抑制し、腐食速度の遅い犠牲防食層を備えた自動車用熱交換器を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、純Ａｌの皮材を有するチューブ材と当該皮材面にフィン材を接合する熱交換器について、純Ａｌの腐食速度を抑えるために、チューブ材の皮材の成分、フィン材のろう材成分ついて詳細に検討した結果、チューブ材の皮材のＡｌ純度を９９．５ｍａｓｓ％以上とし、当該皮材面にＳｉを３〜８ｍａｓｓ％含有したＡｌ合金ろう材をクラッドしたフィン材をろう付接合させることで、純Ａｌ表面へのろうの流れを抑制することができ、純Ａｌ本来の遅い腐食速度を保つことができることを見出した。本発明は、この知見に基づきなすに至ったものである。
すなわち、本発明は、
（１）Ａｌ合金からなる心材の少なくとも片面に純度９９．５ｍａｓｓ％以上のＡｌからなる皮材をクラッドしたＡｌ合金チューブ材の当該皮材面に、Ｓｉを３〜８ｍａｓｓ％含有したＡｌ合金ろう材を心材にクラッドしたフィン材を接合した材料を用いてなることを特徴とする自動車用熱交換器、
（２）Ａｌ合金からなる心材の片面に純度９９．５ｍａｓｓ％以上のＡｌからなる皮材をクラッドし、前記心材の皮材をクラッドした面とは反対の面にＡｌ−Ｓｉ合金ろう材をクラッドしたＡｌ合金チューブ材の当該皮材面に、Ｓｉを３〜８ｍａｓｓ％含有したＡｌ合金ろう材を心材にクラッドしたフィン材を接合した材料を用いてなることを特徴とする自動車用熱交換器、
（３）Ａｌ合金からなる心材の少なくとも片面に純度９９．５ｍａｓｓ％以上のＡｌからなる皮材をクラッドしたＡｌ合金チューブ材とともに自動車車用熱交換器に用いられる、Ｓｉを３〜８ｍａｓｓ％含有したＡｌ合金ろう材を心材にクラッドしたことを特徴とするフィン材、および、
（４）Ｓｉを３〜８ｍａｓｓ％含有したＡｌ合金ろう材を心材にクラッドしたフィン材とともに自動車車用熱交換器に用いられる、Ａｌ合金からなる心材の少なくとも片面に純度９９．５ｍａｓｓ％以上のＡｌからなる皮材をクラッドしたことを特徴とするＡｌ合金チューブ材
を提供するものである。
【発明の効果】
【０００９】
本発明により、純Ａｌの皮材を有するチューブ材と当該皮材面にフィン材を接合する熱交換器について、ろうの流動によって純Ａｌ表面にＡｌ−Ｓｉ合金層が形成され、カソード反応が促進されることを抑制し、腐食速度の遅い犠牲防食層を備えた自動車用熱交換器を提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
本発明の自動車用熱交換器は、Ａｌ合金からなる心材の少なくとも片面に純度９９．５ｍａｓｓ％以上のＡｌからなる皮材をクラッドしたＡｌ合金チューブ材の当該皮材面に、Ｓｉを３〜８ｍａｓｓ％含有したＡｌ合金ろう材を心材にクラッドしたフィン材を接合した材料を用いてなるものである。まず、本発明の自動車用熱交換器に用いられるＡｌ合金チューブ材およびフィン材について説明する。
【００１１】
（Ａｌ合金チューブ材）
本発明に係る純ＡｌをクラッドしたＡｌ合金チューブ材は、心材の皮材をクラッドした面とは反対の面に純Ａｌをクラッドしても良いし、Ａｌ−Ｓｉ合金ろうをクラッドしても良い。また、成形等の加工を行い流路となるチューブ形状のチューブ材として使用することもできる。この場合、純Ａｌからなる皮材を内面側として作製されたチューブ材とするものである。
【００１２】
本発明において、Ａｌ合金チューブ材の皮材のＡｌ純度は９９．５ｍａｓｓ％以上とされる。Ａｌに含まれる不純物元素は、金属間化合物として晶出・析出し、カソード反応を促進するためＡｌの腐食速度を増大させる。腐食を抑制するためにはＡｌ純度を高めることが効果的であり、Ａｌ純度９９．５ｍａｓｓ％以上が必要である。Ａｌ純度は９９．９ｍａｓｓ％以上であることが好ましい。
【００１３】
本発明において、Ａｌ合金チューブ材の心材は、任意のＡｌ合金から選択できるが、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｎを所定量含み、必要に応じてＦｅ、Ｔｉをさらに含み、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金であることが好ましい。
【００１４】
Ａｌ合金チューブ材の心材のＳｉの含有量は０．１〜２．０ｍａｓｓ％が望ましい。Ｓｉは、マトリックスに固溶したり、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系金属間化合物を生成することによって、ろう付後の強度を向上させる元素である。さらに、Ｓｉの添加は、芯材の電位を貴にして、芯材と犠牲陽極材の電位差を大きくする働きがあり、これにより外部耐食性が向上する。これらのＳｉ添加の効果を得るためには、０．１ｍａｓｓ％以上のＳｉの含有が望ましい。一方、過剰にＳｉが含有されれば、単独で晶出したＳｉにより耐食性を低下させるおそれがあると共に、合金の融点を低下させてろう付時に材料の溶融を招いてしまう。これら過剰なＳｉの含有による悪影響を回避するためには、Ｓｉ量の上限は２．０ｍａｓｓ％とするのが望ましい。Ｓｉの含有量は０．４〜１．５ｍａｓｓ％がさらに好ましい。
【００１５】
本発明においてＡｌ合金チューブ材の心材のＦｅの含有量は０．６ｍａｓｓ％以下とするのが望ましい。Ｆｅは鋳造中にＦｅ系金属間化合物として晶出し、耐食性を低下させるおそれがあるため、０．６ｍａｓｓ％以下とするのが望ましく、０．２ｍａｓｓ％以下がさらに好ましい。
【００１６】
本発明においてＡｌ合金チューブ材の心材のＣｕの含有量は、０．１〜１．０ｍａｓｓ％の成分範囲が望ましい。Ｃｕは、Ａｌの電位を貴にし、犠牲防食効果を高める働きがある。この効果を十分に得るためには、Ｃｕ量が０．１ｍａｓｓ％以上であることが望ましい。一方、材料製造時の熱履歴およびろう付加熱によって、Ａｌ合金中にＣｕ系金属間化合物として析出する。このＣｕ系金属間化合物はカソード反応を促進させるため、犠牲材の腐食速度が増大する。したがって、Ｃｕ量の上限は１．０ｍａｓｓ％とするのが望ましい。Ｃｕの含有量は０．３〜０．８ｍａｓｓ％がさらに好ましい。
【００１７】
本発明においてチューブ材の心材のＭｎの含有量は０．１〜２．０ｍａｓｓ％が望ましい。ＭｎはＡｌ−Ｍｎ系金属間化合物として晶出又は析出して、ろう付加熱後の強度の向上に寄与し、強度を向上させる元素である。また、Ａｌ−Ｍｎ系金属間化合物は、Ｆｅを取り込むために、Ｆｅによる耐食性阻害効果を抑制する働きがある。これらの効果を得るためには、０．１ｍａｓｓ％以上のＭｎを添加することが望ましい。但し、Ｍｎ量が２．０ｍａｓｓ％を超えれば、巨大な金属間化合物が晶出し、製造性を阻害するおそれがあり、したがって、Ｍｎ量の上限は２．０ｍａｓｓ％とするのが望ましい。Ｍｎの含有量は０．８〜１．６ｍａｓｓ％がさらに好ましい。
【００１８】
本発明においてチューブ材の心材のＴｉの含有量は０．０５〜０．２ｍａｓｓ％が望ましい。Ｔｉは、耐食性、特に耐孔食性の向上に寄与する。すなわち、アルミニウム合金中に添加されたＴｉは、その濃度の高い領域と濃度の低い領域とに分かれ、それらが板厚方向に交互に積層状に分布する。そして、Ｔｉ濃度の低い領域がＴｉ濃度の高い領域よりも優先的に腐食することにより、腐食形態が層状となり、その結果板厚方向への腐食の進行が妨げられ、耐孔食性が向上する。このような耐孔食性向上の効果を十分に得るためには、Ｔｉ量が０．０５ｍａｓｓ％以上であることが望ましい。一方、Ｔｉ添加量が０．２ｍａｓｓ％を超えれば、鋳造時に粗大な化合物が生成されて製造性を阻害するおそれがあり、したがって、Ｔｉ量の上限は０．２ｍａｓｓ％とするのが望ましい。Ｔｉの含有量は０．０８〜０．１８ｍａｓｓ％がさらに好ましい。
【００１９】
本発明において、純Ａｌをクラッドした面の反対側にＡｌ−Ｓｉ合金ろうをクラッドする場合は、ろう材のＳｉは３〜１３．０ｍａｓｓ％の成分範囲が望ましい。ろう材に含有されるＳｉは融点を低下させる作用を有し、良好なろう流れに寄与し、ろう付接合に優位に働く。融点低下の十分な低下を得るためには、６．５ｍａｓｓ％以上のＳｉを添加することが望ましい、一方Ｓｉ量が１３．０ｍａｓｓ％を越えると加工性の低下を招くため、Ｓｉ量の上限は１３．０ｍａｓｓ％とするのが望ましい。さらに、必要に応じ、０．３ｍａｓｓ％以下のＦｅ、０．１ｍａｓｓ％以下のＣｕ、０．０５〜２．０ｍａｓｓ％のＺｎ、０．０１〜０．２ｍａｓｓ％のＩｎ、０．０１〜０．２ｍａｓｓ％のＳｎを添加しても良い。
【００２０】
（チューブ材の製造方法）
本発明に用いるチューブ材の製造方法については、通常の方法を採用することができ、特に限定されるものではないが、例えば次のようにすることが好ましい。
半連続鋳造により皮材、心材、ろう材の鋳塊をそれぞれ作製し、鋳塊の両面を面削して、３層を重ね合わせる。これに４００〜５５０℃で１〜１０時間の予備加熱を行い、熱間圧延により板厚を５ｍｍ程度まで減少させる。さらに、冷間圧延および３００〜４５０℃で１〜１０時間の最終焼鈍を行って、厚さ０．３ｍｍ程度のチューブ材とする。
皮材のクラッド率は３〜２５％が好ましく、５〜２０％がさらに好ましい。
ろう材のクラッド率は５〜２０％が好ましく、８〜１５％がさらに好ましい。
【００２１】
（フィン材）
本発明においてフィン材のろう材はＳｉを３〜８ｍａｓｓ％含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ−Ｓｉ合金からなる。ろう材に含有されるＳｉは融点を低下させる作用を有し、ろうが流れやすくなる。フィン材のろう材のＳｉ含有量は通常８〜１３ｍａｓｓ％程度であるが、チューブ材皮材の純Ａｌ表面までろうが流れ耐食性を低下させるのを抑制するために、フィン材のろう材Ｓｉ量を制限した。フィン材のろう材Ｓｉ量が低い場合でも、ろう付加熱によってフィン材との接触している箇所のみで局所的にフィン材のろうが溶融し接合される。ろう付加熱によってフィン材とチューブ材をろう付接合するためには、３ｍａｓｓ％以上のＳｉを添加する必要がある。一方Ｓｉ量が８ｍａｓｓ％を越えるとチューブ材皮材の純Ａｌ表面までろうが流れ耐食性を低下させるため、Ｓｉの上限を８ｍａｓｓ％とした。Ｓｉ含有量は４〜７ｍａｓｓ％であることがさらに好ましい。さらに、必要に応じ、０．３ｍａｓｓ％以下のＦｅ、０．１ｍａｓｓ％以下のＣｕ、０．０５〜２．０ｍａｓｓ％のＺｎ、０．０１〜０．２ｍａｓｓ％のＩｎ、０．０１〜０．２ｍａｓｓ％のＳｎを添加しても良い。
【００２２】
本発明においてフィン材の心材は、Ａｌまたは任意のＡｌ合金から選択できるが、Ｃｕの含有量は０．３ｍａｓｓ％以下とするのが望ましい。Ｃｕは、材料製造時の熱履歴およびろう付加熱によって、Ａｌ合金中にＣｕ系金属間化合物として析出する。このＣｕ系金属間化合物はカソード反応を促進させるため、フィン材の腐食速度が増大する。また、Ｃｕ添加はＡｌ合金の自然電位を貴にする働きもあり、フィン材によるチューブの防食効果を減ずる。以上の理由から、本発明においてフィン材の心材のＣｕは０．３ｍａｓｓ％以下に制限することが望ましく、０．１ｍａｓｓ％以下とすることがさらに好ましい。
【００２３】
本発明においてフィン材の心材のＳｉの含有量は０．１〜２．０ｍａｓｓ％が望ましい。Ｓｉは、マトリックスに固溶したり、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系金属間化合物を生成することによって、ろう付後の強度を向上させる元素である。さらに、Ｓｉの添加は、芯材の電位を貴にして、芯材と犠牲陽極材の電位差を大きくする働きがあり、これにより外部耐食性が向上する。これらのＳｉ添加の効果を得るためには、０．１ｍａｓｓ％以上のＳｉの含有が望ましい。一方、過剰にＳｉが含有されれば、単独で晶出したＳｉにより耐食性を低下させるおそれがあると共に、合金の融点を低下させてろう付時に材料の溶融を招いてしまう。これら過剰なＳｉの含有による悪影響を回避するためには、Ｓｉ量の上限は２．０ｍａｓｓ％とするのが望ましい。Ｓｉの含有量は０．３〜０．８ｍａｓｓ％がさらに好ましい。
【００２４】
本発明においてフィン材の心材のＦｅの含有量は０．６ｍａｓｓ％以下の成分範囲が望ましい。Ｆｅは鋳造中にＦｅ系金属間化合物として晶出し、耐食性を低下させるおそれがあるため、０．６ｍａｓｓ％以下とするのが望ましい。Ｆｅの含有量は０．３ｍａｓｓ％以下がさらに好ましい。
【００２５】
本発明においてフィン材の心材のＭｎの含有量は０．１〜２．０ｍａｓｓ％が望ましい。ＭｎはＡｌ−Ｍｎ系金属間化合物として晶出又は析出して、ろう付加熱後の強度の向上に寄与し、強度を向上させる元素である。また、Ａｌ−Ｍｎ系金属間化合物は、Ｆｅを取り込むために、Ｆｅによる耐食性阻害効果を抑制する働きがある。これらの効果を得るためには、０．１ｍａｓｓ％以上のＭｎを添加することが望ましい。但し、Ｍｎ量が２．０ｗｔ％を超えれば、巨大な金属間化合物が晶出し、製造性を阻害するおそれがあり、したがって、Ｍｎ量の上限は２．０ｍａｓｓ％とするのが望ましい。Ｍｎの含有量は０．５〜１．５ｍａｓｓ％がさらに好ましい。
【００２６】
本発明においてフィン材の心材のＺｎの含有量は０．５〜３．０ｍａｓｓ％が望ましい。フィン材のＺｎは、フィン材の自然電位を卑にすることによって、フィン材によるチューブの犠牲防食効果を向上させる働きがある。この効果を確実に得るためには、０．５ｍａｓｓ％以上のＺｎを添加することが望ましい。一方、Ｚｎが３．０ｍａｓｓ％を越えると、フィン材の消費が促進され、寿命が短くなる。したがって、Ｚｎ量の上限は３．０ｍａｓｓ％とするのが望ましい。Ｚｎの含有量は０．８〜１．３ｍａｓｓ％がさらに好ましい。
【００２７】
本発明においてフィン材の心材には、強度および耐食性を満たすために、上記の成分以外に０．０５〜０．３ｍａｓｓ％のＭｇ、０．０１〜０．２ｍａｓｓ％のＣｒ、０．０１〜０．２ｍａｓｓ％のＴｉ、０．０１〜０．２ｍａｓｓ％のＶ、０．０１〜０．２ｍａｓｓ％のＩｎ、０．０１〜０．２ｍａｓｓ％のＳｎ等を添加しても良い。
【００２８】
（フィン材の製造方法）
本発明に用いるフィン材の製造方法については、通常の方法を採用することができ、特に限定されるものではないが、例えば次のようにすることが好ましい。
半連続鋳造により心材及びろう材の鋳塊をそれぞれ作製し、鋳塊の両面を面削して、心材の両面にろう材を重ね合わせる。これに４００〜５５０℃で１〜１０時間の予備加熱を行い、熱間圧延により板厚を５ｍｍ程度まで減少させる。さらに、冷間圧延および３００〜５００℃で１〜１０時間の最終焼鈍を行って、厚さ０．１ｍｍ程度のシートとする。
ろう材のクラッド率は５〜２０％が好ましく、８〜１５％がさらに好ましい。
【００２９】
（ろう付加熱条件）
本発明に係る熱交換器は、種々の部材を組み合わせ、これらをろう付けして製造される。そして、上記Ａｌ合金チューブ材の皮材面に、上記のＡｌ合金ろう材をクラッドしたフィン材を接合した部材を少なくとも一部に有するものである。
【００３０】
ろう付加熱方法、ろう付加熱条件は特に限定されないが、ろう付け方法としては、フラックスを用いるノコロックブレージング法が好適に用いられる。ろう付加熱条件として、ろう付け操作における、４００℃からろう付け温度に達してろう凝固が終了するに至るまでの加熱工程と冷却工程に要する時間は、特に限定されるものではないが、７〜４０分が好適である。さらに、５８０℃以上に保持される時間は３〜２０分が好適である。
なお、３〜８ｍａｓｓ％Ｓｉという比較的低組成のＳｉを含有するろう材にてチューブ材とのろう付を行うため、チューブ材の皮材表面に非腐食性フラックスを５ｇ／ｍ２以上塗布することが特に好ましい。
【実施例】
【００３１】
以下、本発明を実施例に基づき、さらに詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
なお、実施例と比較例に用いられるＡｌ合金チューブ材（以下、「チューブ材」と表す）およびフィン材は以下のように製造されたものである。
【００３２】
（１）チューブ材の作製
表１に示す、皮材、心材、ろう材を、それぞれ、通常の半連続鋳造を行い、鋳塊の両面を１０ｍｍずつ面削し、３層重ね合わせ総厚さが５５０ｍｍとなるようにした。次いで、５００℃で６時間の予備加熱を行い、熱間圧延により板厚５ｍｍまで圧延し、更に板厚０．３ｍｍまで冷間圧延を行い、３５０℃で３時間の最終焼鈍を行なって、厚さ０．３ｍｍのＮｏ．Ａ〜Ｅの板状チューブ材を作製した。
【００３３】
【表１】
2010059515.tif 000002
【００３４】
（２）フィン材の作製
フィン材は通常の半連続鋳造を行い、鋳塊の両面を１０ｍｍずつ面削し、表２に示す心材の両面にろう材を重ね合わせ、総厚さが５５０ｍｍとなるようにした。次いで、５００℃で６時間の予備加熱を行い、熱間圧延で５ｍｍまで圧延し、０．２５ｍｍまで冷間圧延を行い、４００℃で３時間の中間焼鈍を行い、最終冷間圧延により厚さ０．１ｍｍのシートを得た。次いで、このＡｌ合金シートにコルゲート加工を施してＮｏ．イ〜ニのフィン材を作製した。
【００３５】
【表２】
2010059515.tif 000003
【００３６】
実施例１〜４及び比較例１〜３
上記のようにして作製したチューブ材とフィン材を表３に示すように組合せ、チューブ材の皮材表面に非腐食性フラックスを８ｇ／ｍ２塗布し、窒素雰囲気中で４００℃で３０分間加熱処理を施し、次いで６００℃まで４０℃／ｍｉｎの速度で昇温し、５８０℃〜６００℃の温度範囲に５分間保持しろう付を行った。次いで、これを室温で冷却して試験用テストピース（ＴＰ）の熱交換器を作製した。
【００３７】
【表３】
2010059515.tif 000004
【００３８】
実施例および比較例の試験用テストピースについて、ＳＷＡＡＴ（ＡＳＴＭ  Ｇ８５  Ａｎｎｅｘ  Ａ３；Ｓｅａ  Ｗａｔｅｒ  Ａｃｅｔｉｃ  Ａｃｉｄ  Ｔｅｓｔ）の３００サイクル（６００時間）試験を行なった。ＳＷＡＡＴ後のチューブ材の単位面積あたりの腐食体積を測定し（ｍｍ３／ｍｍ２）、０．００５０ｍｍ３／ｍｍ２以下を合格とした。
チューブ材表面の単位面積あたりの腐食体積の結果を表４に示す。
【００３９】
【表４】
2010059515.tif 000005
【００４０】
表４に示す通り、実施例１〜５では、チューブ材の単位面積あたりの腐食体積が少なく、優れた耐食性を示した。
比較例１では、皮材のＡｌ純度が低いため、金属間化合物の量が多く、カソード反応が活性に起こる。その結果、チューブ材の単位面積あたりの腐食体積が多くなり、耐食性を満足できなかった。
比較例２では、皮材としてＡｌ−Ｚｎ合金を使用したために、チューブ材の単位面積あたりの腐食体積が多くなり、耐食性を満足できなかった。
比較例３では、フィン材のろう材のＳｉ量が高いために、ろうの流動によって純Ａｌ表面にＡｌ−Ｓｉ合金層が形成され、カソード反応が促進される。その結果、チューブ材の単位面積あたりの腐食体積が多くなり、耐食性を満足できなかった。