(57)【要約】【課題】  グランド部に線対称に対をなして形成されるスリットを有し、アンテナ素子同士の相互結合及び相関係数を低減したアンテナ装置、アンテナ装置を含むプリント基板、及びアンテナ装置を含む無線通信装置を提供することを課題とする。【解決手段】  誘電体製の基板と、前記基板の一方の面に形成され、線対称に配置される一対のアンテナ素子と、前記基板の前記一対のアンテナ素子が形成される面に形成され、前記一対のアンテナ素子に近接して配置されるグランド部とを含み、前記グランド部は、前記一対のアンテナ素子の対称軸に対して線対称に配置され、前記アンテナ素子に近接する端部から前記対称軸方向に切り欠かれた一対のスリット部を有する。【選択図】図３
2010153973.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
誘電体製の基板と、
前記基板の一方の面に形成され、線対称に配置される一対のアンテナ素子と、
前記基板の前記一対のアンテナ素子が形成される面に形成され、前記一対のアンテナ素子に近接して配置されるグランド部と
を含み、
前記グランド部は、前記一対のアンテナ素子の対称軸に対して線対称に配置され、前記アンテナ素子に近接する端部から前記対称軸方向に切り欠かれた一対のスリット部を有する、アンテナ装置。
【請求項２】
前記グランド部は、前記対称軸上に配置され、前記アンテナ素子に近接する端部から前記対称軸方向に延出するスタブ部を有する、請求項１に記載のアンテナ装置。
【請求項３】
前記アンテナ素子は、前記グランド部に近接する端部とは逆の端部側に、当該アンテナ素子を延伸するための延伸部を有する、請求項１又は２に記載のアンテナ装置。
【請求項４】
前記グランド部は、前記一対のスリット部に加えて、前記対称軸に対して線対称に配置され、前記アンテナ素子に近接する端部から前記対称軸方向に切り欠かれた一対又は複数対のスリット部をさらに有する、請求項１乃至３のいずれか一項に記載のアンテナ装置。
【請求項５】
前記基板の他方の面、又は、前記基板とは異なる基板の一方又は他方の面に形成されるとともに、前記グランド部の前記スリット部と同一形状のスリット部を前記対称軸に直交する幅方向における同一位置に有し、平面視において前記グランド部が配置される領域の内部に配置される付加グランド部をさらに含む、請求項１乃至４のいずれか一項に記載のアンテナ装置。
【請求項６】
前記基板は複数の絶縁層が積層された基板であり、前記基板の層間に形成されるとともに、前記グランド部の前記スリット部と同一形状のスリット部を前記対称軸に直交する幅方向における同一位置に有し、平面視において前記グランド部が配置される領域の内部に配置される付加グランド部をさらに含む、請求項１乃至４のいずれか一項に記載のアンテナ装置。
【請求項７】
前記付加グランド部は、前記グランド部に対して、前記対称軸方向において前記アンテナ素子から離間する方向にオフセットされる、請求項５又は６に記載のアンテナ装置。
【請求項８】
前記付加グランド部は、前記対称軸上に配置され、前記アンテナ素子に近い側の端部から前記対称軸方向に延出するスタブ部を有する、請求項５乃至７のいずれか一項に記載のアンテナ装置。
【請求項９】
請求項１乃至８のいずれか一項に記載のアンテナ装置を含むプリント基板。
【請求項１０】
請求項１乃至８のいずれか一項に記載のアンテナ装置を含む無線通信装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
ダイバーシティ通信を行うアンテナ装置、アンテナ装置を含むプリント基板、及びアンテナ装置を含む無線通信装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
携帯電話のような小型の無線通信端末には、電波状況の優れるアンテナ素子を選択して用いるダイバーシティ方式のアンテナ装置が用いられている。
【０００３】
しかしながら、近年の携帯電話の小型化に伴い、アンテナ装置に与えられるスペースは縮小されており、ダイバーシティ用のアンテナ素子同士の相互結合及び相関係数を低減してアンテナ装置の性能を改善するのは困難になってきている。
【０００４】
このような状況の下、アンテナ装置の性能を向上させるために、様々なアンテナ装置が提案されている。
【特許文献１】米国特許第６，６４９，１７０号明細書
【特許文献２】特開２００７−１３６４３号公報
【特許文献３】特開２００８−１６７４２１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上述のように、アンテナ装置の性能を向上させるために種々の改善が行われていたが、グランド部に線対称に対をなして形成されるスリット部を有することにより、アンテナ素子同士の相互結合及び相関係数を低減したアンテナ装置は提案されていなかった。
【０００６】
そこで、グランド部に線対称に対をなして形成されるスリット部を有し、アンテナ素子同士の相互結合及び相関係数を低減したアンテナ装置、アンテナ装置を含むプリント基板、及びアンテナ装置を含む無線通信装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
実施の形態の一観点のアンテナ装置は、誘電体製の基板と、前記基板の一方の面に形成され、線対称に配置される一対のアンテナ素子と、前記基板の前記一対のアンテナ素子が形成される面に形成され、前記一対のアンテナ素子に近接して配置されるグランド部とを含み、前記グランド部は、前記一対のアンテナ素子の対称軸に対して線対称に配置され、前記アンテナ素子に近接する端部から前記対称軸方向に切り欠かれた一対のスリット部を有する。
【発明の効果】
【０００８】
グランド部に線対称に対をなして形成されるスリット部を有し、アンテナ素子同士の相互結合及び相関係数を低減したアンテナ装置、アンテナ装置を含むプリント基板、及びアンテナ装置を含む無線通信装置を提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下、本発明のアンテナ装置を適用した実施の形態について説明する。
【００１０】
［実施の形態１］
図１は、実施の形態１のアンテナ装置を含む携帯電話機を示す斜視透視図である。携帯電話機１の筐体２の外面には、表示部３及び操作部４が設けられており、筐体２の内部には、破線で示すプリント基板５が収納されている。
【００１１】
筐体２は、樹脂製又は金属製の筐体であり、表示部３及び操作部４を設置するための開口部を有する。表示部３は、例えば、文字、数字、画像等を表示できる液晶パネルであればよい。また、操作部４は、テンキーに加え、携帯電話機１の機能を選択するための種々の選択キーを含む。なお、携帯電話機１は、近接通信装置（赤外線通信装置、電子マネー用の通信装置等）又はカメラ等の付属装置を含んでもよい。また、図１には、実施の形態１のアンテナ装置を含む無線通信装置の一例として携帯電話機１を示すが、実施の形態１のアンテナ装置を含む無線通信装置は携帯電話機以外の装置であってもよい。
【００１２】
図２は、実施の形態１のアンテナ装置を含むプリント基板５を示す斜視図である。
【００１３】
プリント基板５は、例えばＦＲ４（ガラス布基材エポキシ樹脂基板）で構成され、表面５Ａには銅箔が形成されている。プリント基板５の表面５Ａの銅箔は、例えば、レジストを用いたエッチング処理によってパターニングされ、回路部６が形成される領域６Ａとアンテナ装置１００とが形成されている。
【００１４】
回路部６が形成される領域６Ａ内には、回路部６に含まれるＩＣ（Integrated Circuit：集積回路）やメモリ等を電気的に接続するための金属配線がパターニングされる。回路部６に含まれるＩＣやメモリ等は、携帯電話機１で通話、電子メール、及びインターネット等の通信を行うために必要な素子である。
【００１５】
アンテナ装置１００は、プリント基板５の表面５Ａの銅箔がパターニングされることによって破線で示す領域内に作製されるアンテナ装置であり、上述のように、回路部６が形成される領域６Ａ内の金属配線とともにパターニングされる。すなわち、アンテナ装置１００を形成するための銅箔は、プリント基板５の表面５Ａの全体に形成されている銅箔の一部分（破線で示す領域内の部分）であり、回路部６が形成される領域６Ａ内の金属配線を形成する銅箔と同一のものである。
【００１６】
なお、実施の形態１では、プリント基板５として、厚さ０．９ｍｍ、表面５Ａの銅箔の厚さ１５μｍ、誘電率ε＝４．９のＦＲ４を用いた。
【００１７】
プリント基板５として用いるＦＲ４は、一般に、複数の絶縁層を積層し、各絶縁層の間（層間）、積層構造の最上面、及び積層構造の最下面にパターニングされた銅箔を有する。
【００１８】
このため、携帯電話機１で通話、電子メール、及びインターネット等の通信を行うために必要な回路は、ＦＲ４の層間や最下面にも形成されていてもよい。
【００１９】
また、プリント基板５は、回路部６を搭載でき、かつ、アンテナ装置１００を形成することのできる誘電体製の基板であれば、ＦＲ４以外の基板であってもよい。
【００２０】
また、プリント基板５に形成される金属は、電力損失が小さく、導電率が高い金属であれば銅（Ｃｕ）以外の金属（例えば、アルミニウム（Ａｌ）等）であってもよい。
【００２１】
次に、図２内に破線で示す領域内のプリント基板５の表面５Ａに形成されるアンテナ装置１００について説明する。
【００２２】
図３は、実施の形態１のアンテナ装置１００を示す図である。
【００２３】
アンテナ装置１００は、プリント基板５の表面５Ａに形成されるアンテナ素子１１０及び１２０と、グランド部１３０とを含む。
【００２４】
アンテナ素子１１０と１２０は、プリント基板５の表面５Ａに対称軸ｌに対して線対称に配置される一対のアンテナ素子である。対称軸ｌは、プリント基板５の長手方向（図中上下方向）の中心線に一致する軸である。
【００２５】
アンテナ素子１１０及び１２０は、それぞれ、給電部１１１及び１２１を有し、給電部１１１及び１２１から、それぞれミアンダ状に延伸するようにパターニングされている。
【００２６】
また、アンテナ素子１１０と１２０は、平面視において、ミアンダ形状が対称軸ｌに対して線対称になるようにパターニングされている。アンテナ素子１１０、１２０のそれぞれの長さは、後述するチップコンデンサ１４１、１４２により、使用周波数（共振周波数）における波長λの約λ／４の長さと等価になるように設定される。
【００２７】
アンテナ素子１１０、１２０の長さは約２１．５ｍｍ、幅は約１ｍｍである。実施の形態１では、使用周波数として約２．０ＧＨｚを想定しているため、λ／４は約２６ｍｍであり、アンテナ素子１１０、１２０の長さは、チップコンデンサ１４１、１４２によって長さが短くされている。
【００２８】
アンテナ素子１１０及び１２０の給電部１１１及び１２１には、それぞれ、インピーダンスが５０（Ω）の図示しない同軸ケーブルの芯線が接続されており、外部回路から電力が供給される。
【００２９】
なお、ここでは、ミアンダ形状のアンテナ素子１１０、１２０を示すが、アンテナ素子１１０、１２０の形状はミアンダ形状に限られるものではなく、種々の形状のアンテナ素子を用いることができる。
【００３０】
グランド部１３０は、プリント基板５の表面５Ａにアンテナ素子１１０及び１２０に近接して形成された地板であり、インピーダンスが５０（Ω）の図示しない同軸ケーブルのグランド線が接続されることにより、グランド電位に保持される。
【００３１】
グランド部１３０は、アンテナ素子１１０及び１２０に近い側の端部１３０Ａから対称軸ｌに平行かつ対称軸ｌに対して線対称になるように切り欠かれた一対のスリット部１３１及び１３２を有する。
【００３２】
ここで、スリット部１３１及び１３２の対称軸ｌ方向の長さＬは、使用周波数（共振周波数）における波長をλとすると、約λ／４に設定される。実施の形態１では、使用周波数として約２．０ＧＨｚを想定しているため、スリット部１３１、１３２の長さＬは約２６ｍｍとなる。
【００３３】
また、スリット部１３１と１３２の間の距離Ｗは、１２ｍｍであり、スリット部１３１及び１３２の幅（スリットの幅）は、約１ｍｍである。
【００３４】
なお、グランド部１３０の幅（平面視で対称軸ｌに直交する幅）は、５０ｍｍである。
【００３５】
アンテナ素子１１０及び１２０は、それぞれ、グランド部１３０と協働してモノポールアンテナとなる。アンテナ素子１１０、１２０は、給電部１１１、１２１を介して電力が供給される（給電を受ける）ことにより、所定の周波数の電波を送信又は受信する。すなわち、図３に示すアンテナ装置１００は、通信状態に応じて外部回路から給電を行うアンテナ素子（１１０又は１２０）を選択することにより、２つのモノポールアンテナを有するダイバーシティアンテナとして機能する。
【００３６】
チップコンデンサ１４１及び１４２は、アンテナ素子１１０、１２０の使用周波数を調節するために、アンテナ素子１１０及び１２０と、グランド部１３０との間に配設される。チップコンデンサ１４１及び１４２を用いることにより、上述のようにアンテナ素子１１０及び１２０の実効長を短くすることができ、これにより、アンテナ装置１００の小型化を図ることができる。また、チップコンデンサ１４１及び１４２の静電容量を調節することにより、使用周波数の帯域を低帯域側又は高帯域側にシフトさせることができる。なお、実施の形態１では、チップコンデンサ１４１、１４２の容量は１ｐＦである。
【００３７】
図４は、実施の形態１のアンテナ装置１００のＳパラメータ（Scattering parameter）の周波数特性を示す図である。
【００３８】
アンテナ装置１００の２つのアンテナ素子１１０、１２０を２端子対回路網として捉えた場合に、Ｓパラメータの値（Ｓ１１、Ｓ２１、Ｓ１２、及びＳ２２）は以下の特性を表す。
【００３９】
Ｓ１１は、アンテナ素子１１０から信号を入力したときに、アンテナ素子１１０に反射する信号の強度を表す。Ｓ１１の値が小さい程、インピーダンス整合がとれていてアンテナ素子１１０のリターンロス（反射損失）が小さく、信号が放射されていることを示す。
【００４０】
Ｓ２１は、アンテナ素子１１０から信号を入力したときに、アンテナ素子１２０に通過する信号の強度を表す。Ｓ２１の値が小さい程、アンテナ素子１１０からアンテナ素子１２０のインサーションロス（挿入損失）が小さく、アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が小さいことを示す。
【００４１】
Ｓ１２は、アンテナ素子１２０から信号を入力したときに、アンテナ素子１１０に通過する信号の強度を表す。Ｓ１２の値が小さい程、アンテナ素子１２０からアンテナ素子１１０のインサーションロス（挿入損失）が小さく、アンテナ素子１２０と１１０の相互結合が小さいことを示す。
【００４２】
Ｓ２２は、アンテナ素子１２０から信号を入力したときに、アンテナ素子１２０に反射する信号の強度を表す。Ｓ２２の値が小さい程、インピーダンス整合がとれていてアンテナ素子１２０のリターンロス（反射損失）が小さく、信号が放射されていることを示す。
【００４３】
なお、アンテナ装置１００は、アンテナ素子１１０と１２０が線対称であり、グランド部１３０も線対称であるため、Ｓ１１＝Ｓ２２、Ｓ２１＝Ｓ１２となる。
【００４４】
また、ダイバーシティ方式のアンテナ装置として要求される数値は、例えば、一般的にＳ１１、Ｓ１２、Ｓ２１、Ｓ２２の各々について−１０ｄＢ以下であり、特に、Ｓ２１、Ｓ１２については−２０ｄＢ以下であれば望ましい。
【００４５】
図４に示すように、実施の形態１のアンテナ装置１００では、約２．０ＧＨｚ〜約２．１ＧＨｚの周波数帯域において、Ｓ１１及びＳ２２は−１０ｄＢ以下の良好な値が得られた。また、Ｓ２１及びＳ１２については、約１．９ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚの広範囲にわたって−１０ｄＢ以下の良好な値が得られた。特に、Ｓ２１及びＳ１２については、約１．９ＧＨｚ〜約２．０ＧＨｚの範囲、及び約２．１５ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚの範囲において、−２０ｄＢ以下の非常に良好な値が得られた。
【００４６】
図５は、実施の形態１のアンテナ装置１００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【００４７】
ここでは、２種類の相関係数Ａ、Ｂをシミュレーションによって算出した。実線で示す相関係数Ａは、アンテナ素子１１０、１２０の各々の放射パターンの一致度合を表す。また、破線で示す相関係数Ｂは、Ｓパラメータに基づいて算出される相関係数を表す。
【００４８】
一般的に、ダイバーシティ方式のアンテナ装置では、相関係数は０．５以下であることが求められる。
【００４９】
実施の形態１のアンテナ装置１００では、約１．９ＧＨｚ〜約２．５ＧＨｚという広い帯域にわたって、相関係数Ａ、Ｂともに０．０５以下という結果を得た。これは、一般的に要求されるレベルの１０倍も相関係数が低いことを示しており、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて低く、ダイバーシティ方式のアンテナ装置として良好な通信状態が得られることを示している。
【００５０】
ここで、図６乃至図８を用いて比較用のアンテナ装置１００Ａについて説明する。
【００５１】
図６は、比較用のアンテナ装置１００Ａを示す図である。
【００５２】
アンテナ装置１００Ａは、グランド部１３０にスリット部（図３の１３１、１３２参照）が形成されていない点が図３に示す実施の形態１のアンテナ装置１００と異なる。その他の構成は、実施の形態１のアンテナ装置１００と同一である。
【００５３】
図７は、比較用のアンテナ装置１００ＡのＳパラメータの周波数特性を実施の形態１のアンテナ装置１００のＳパラメータの周波数特性と比較して示す図である。ここに示す実施の形態１のアンテナ装置１００のＳパラメータの周波数特性は、図４に示す特性と同一である。
【００５４】
Ｓ１１、Ｓ２２については、実施の形態１のアンテナ装置１００の特性を実線で示し、比較用のアンテナ装置１００Ａの特性を破線で示す。
【００５５】
同様に、Ｓ２１、Ｓ１２については、実施の形態１のアンテナ装置１００の特性を実線で示し、比較用のアンテナ装置１００Ａの特性を破線で示す。
【００５６】
なお、実施の形態１のアンテナ装置１００は、スリット部１３１、１３２の長さによって使用周波数を約２．０ＧＨｚに設定してあるが、スリット部１３１、１３２を含まないアンテナ装置１００Ａは、使用周波数が異なり、約１．８ＧＨｚとなっている。このため、比較用のアンテナ装置１００ＡのＳパラメータの極小値は、実施の形態１のアンテナ装置１００とはずれている。
【００５７】
図７に示すように、比較用のアンテナ装置１００ＡのＳ１１及びＳ２２は、１．８ＧＨｚで−１０ｄＢに僅かに届かない程度である。これに対して、実施の形態１のアンテナ装置１００では２．０５ＧＨｚで約−１５ｄＢが得られている。これより、スリット部１３１、１３２の有用性が実証された。
【００５８】
図８は、比較用のアンテナ装置１００Ａの相関係数Ｂの周波数特性を実施の形態１のアンテナ装置１００の相関係数Ｂの周波数特性と比較して示す図である。アンテナ装置１００の相関係数Ｂは、図５に示す相関係数Ｂと同一である。
【００５９】
比較用のアンテナ装置１００Ａは、１．８ＧＨｚでは相関係数が略零となったが、その前後を含め、全体的に高い傾向を示した。これは、約１．９ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚという広範囲にわたって略零となった実施の形態１のアンテナ装置１００と比べると劣る結果である。このように、相関係数についても、スリット部１３１、１３２の有用性が実証された。
【００６０】
以上、実施の形態１によれば、図４及び図５に示すように、リターンロスが小さくて放射特性が良好で、かつ、アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が低く、さらに、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて低いダイバーシティ方式のアンテナ装置１００を提供することができる。
【００６１】
なお、アンテナ装置１００の使用周波数は、スリット部１３１、１３２の寸法、アンテナ素子１１０、１２０の寸法、又はチップコンデンサ１４１、１４２の静電容量を変更することによって調節することが可能である。使用周波数を変更した場合でも、上述のように一対のスリット部１３１、１３２をグランド部１３０に形成することにより、上述のように良好な特性を得ることができる。
【００６２】
すなわち、スリット部１３１、１３２の寸法、アンテナ素子１１０、１２０の寸法、又はチップコンデンサ１４１、１４２の静電容量を変更することにより、上述のように良好な値が得られる周波数帯域を調整することができる。
【００６３】
［実施の形態２］
図９は、実施の形態２のアンテナ装置２００を示す図である。
【００６４】
実施の形態２のアンテナ装置２００は、スタブ部２５０を有する点が実施の形態１のアンテナ装置１００と異なる。その他の構造は、一部の寸法又は数値を除いて実施の形態１のアンテナ装置１００と同一であるため、同一の構成要素には同一符号を付し、その説明を省略する。また、寸法等の違いについては後述する。
【００６５】
スタブ部２５０は、グランド部１３０のアンテナ素子１１０及び１２０に近い側の端部１３０Ａから対称軸ｌ上に延出するように形成される突出部である。このスタブ部２５０は、中心線が対称軸ｌ上に位置するように（すなわち、対称軸ｌに対して線対称となるように）配設され、端部１３０Ａから延出する長さＬｓ１は、１４ｍｍ、幅は１ｍｍである。
【００６６】
なお、実施の形態２では、スリット部１３１、１３２の長さを２７ｍｍに設定し、プリント基板５の誘電率εを４．２とし、チップコンデンサ１４１、１４２の静電容量を１．５ｐＦに設定した。また、タンジェントデルタは０．０１であった。
【００６７】
また、スリット部１３１と１３２の間の距離Ｗが８ｍｍ、１０ｍｍ、及び１２ｍｍの３種類のアンテナ装置２００についてシミュレーションを行った。
【００６８】
図１０は、実施の形態２のアンテナ装置２００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【００６９】
Ｓ１１、Ｓ２２については、Ｗ＝１２ｍｍの場合の特性を実線で示し、Ｗ＝１０の場合の特性を破線で示し、Ｗ＝８ｍｍの場合の特性を一点鎖線で示す。
【００７０】
同様に、Ｓ２１、Ｓ１２については、Ｗ＝１２ｍｍの場合の特性を実線で示し、Ｗ＝１０の場合の特性を破線で示し、Ｗ＝８ｍｍの場合の特性を一点鎖線で示す。
【００７１】
Ｓ１１、Ｓ２２は、Ｗ＝１２ｍｍでは、約２．１ＧＨｚ〜約２．２ＧＨｚで−１０ｄＢ以下となり、Ｗ＝８ｍｍとＷ＝１０ｍｍでは、約２．０５ＧＨｚ〜約２．１５ＧＨｚでー１０ｄＢ以下の結果が得られた。極小値では、Ｗ＝１２ｍｍよりもＷ＝８ｍｍ又は１０ｍｍの方が若干良好な値が得られた。
【００７２】
また、Ｓ２１、Ｓ１２については、Ｗ＝８ｍｍ、１０ｍｍ、１２ｍｍのすべてで１．７ＧＨｚ〜２．３ＧＨｚにわたって−１０ｄＢ以下の結果が得られた。しかしながら、例えば、２．０ＧＨｚで見ると、Ｗ＝１２ｍｍでは約−２５ｄＢであるのに対して、Ｗ＝８ｍｍ、１０ｍｍでは、約−１５ｄＢであり、Ｗ＝８ｍｍ又は１０ｍｍよりもＷ＝１２ｍｍの方が良好な値が得られた。
【００７３】
このように、スリット部１３１と１３２の間の距離Ｗを変化させた場合には、Ｓ１１とＳ２２よりも、Ｓ２１とＳ１２に影響が大きいことが分かった。特に、Ｓ２１とＳ１２については、特に、約１．８ＧＨｚ〜約２．２ＧＨｚの範囲で、Ｗ＝８ｍｍ又は１０ｍｍよりもＷ＝１２ｍｍの値が優れていることから、スリット部１３１と１３２の間の距離Ｗは１２ｍｍが最適であることが分かった。
【００７４】
この結果より、スリット部１３１と１３２の間の距離Ｗが短い方が（Ｓ１１、Ｓ２２の値が小さく）アンテナ素子１１０と１２０のマッチングが取り易いことが分かった。一方、距離Ｗが長い方が（Ｓ２１、Ｓ１２の値が小さいため）アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が低く、アンテナ素子１１０と１２０のマッチングと相互結合はトレードオフの関係にあることが分かった。
【００７５】
なお、スリット部１３１と１３２の間の距離Ｗが実施の形態１と同一の１２ｍｍであるアンテナ装置２００と、実施の形態１のアンテナ装置１００との比較では、スタブ部２５０を含む実施の形態２のアンテナ装置２００の方が良好なＳパラメータ特性が得られた。これより、スタブ部２５０は、Ｓパラメータの改善に有益であることが分かった。
【００７６】
また、実施の形態２のアンテナ装置２００の相関係数の周波数特性は省略するが、実施の形態１のアンテナ装置１００と略同一レベルの特性が得られた。
【００７７】
図１１は、実施の形態２のアンテナ装置２００における電流密度のシミュレーション結果を示す図である。このシミュレーション結果は、給電部１１１に電力を供給し、給電部１２１には電力を供給していない状態を示す。すなわち、図１１は、ダイバーシティ方式のアンテナ装置２００において、アンテナ素子１１０を用いて通信を行っている状態における電流密度を示す。
【００７８】
なお、電流密度は、ドットの密度で表してある。ドットの密度が高い場所ほど電流密度が高く、これとは逆に、ドットの密度が低い場所ほど電流密度が低いことを表す。
【００７９】
図１１に示すように、アンテナ素子１１０と、グランド部１３０のうち給電部１１１に近い部分とで電流密度が高くなっている。また、スリット１３１の周りの電流密度が高くなっており、右側のスリット１３２の周りの電流密度は低くなっていることが示されている。
【００８０】
これにより、一方のアンテナ素子１１０と一方のスリット１３１の周囲に効率的に電流を集めることができ、アンテナ素子１１０で効率的に通信を行える状態であることが分かる。すなわち、アンテナ素子１１０、１２０同士の相互結合が低減され、相関係数も低下できていることが分かる。
【００８１】
以上、実施の形態２によれば、グランド部１３０の端部１３０Ａから対称軸上に延伸するスタブ部２５０を含むことにより、リターンロスが小さくて放射特性が良好で、かつ、アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が低く、さらに、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて低いダイバーシティ方式のアンテナ装置２００を提供することができる。
【００８２】
［実施の形態３］
図１２は、実施の形態３のアンテナ装置３００を示す図である。
【００８３】
実施の形態３のアンテナ装置３００は、アンテナ素子１１０、１２０の先端に延伸部３１２、３２２を有する点が実施の形態２のアンテナ装置２００と異なる。その他の構造は、一部の寸法又は数値を除いて実施の形態２のアンテナ装置２００と同一であるため、同一の構成要素には同一符号を付し、その説明を省略する。数値等の違いについては後述する。
【００８４】
実施の形態３のアンテナ装置３００は、使用周波数が約２．０ＧＨｚになるように調整したアンテナ装置である。
【００８５】
スリット部１３１、１３２の長さは２７ｍｍ、プリント基板５の誘電率εは４．２、タンジェントデルタは０．０１であり、これらの値は、実施の形態２のアンテナ装置２００と同一である。
【００８６】
また、スリット部１３１と１３２の間の距離Ｗは１０ｍｍに設定し、チップコンデンサ１４１、１４２の静電容量が１ｐＦと１．５ｐＦの２種類のアンテナ装置３０についてシミュレーションを行った。
【００８７】
上述のように、実施の形態３のアンテナ装置３００は、延伸部３１２、３２２を含む。延伸部３１２、３２２は、それぞれ、アンテナ素子１１０、１２０の先端（グランド部１３０に近接する給電部１１１、１１２がある端部とは逆の先端）側に、アンテナ素子１１０、１２０の各々の実効長を延長するために配設されている。
【００８８】
図１３は、実施の形態３のアンテナ装置３００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【００８９】
Ｓ１１、Ｓ２２については、チップコンデンサ１４１、１４２の静電容量が１ｐＦの場合の特性を実線で示し、静電容量が１．５ｐＦの場合の特性を破線で示す。
【００９０】
同様に、Ｓ２１、Ｓ１２については、チップコンデンサ１４１、１４２の静電容量が１ｐＦの場合の特性を実線で示し、静電容量が１．５ｐＦの場合の特性を破線で示す。
【００９１】
Ｓ１１、Ｓ２２については、約２ＧＨｚの前後の周波数帯域において、１ｐＦと１．５ｐＦの両方のアンテナ装置３００について−１０ｄＢ以下となる良好な値が得られたが、特に、１ｐＦのアンテナ装置３００においては、約２ＧＨｚにおいて急峻に低下する特性が得られた。
【００９２】
約２．０ＧＨｚで見ると、チップコンデンサ１４１、１４２の静電容量が１ｐＦの場合はＳ１１、Ｓ２２が約−２２ｄＢ〜−２３ｄＢ以下の望ましい値が得られている。これに対し、チップコンデンサ１４１、１４２の静電容量が１．５ｐＦの場合は、Ｓ１１、Ｓ２２が約−１２ｄＢ〜−１３ｄＢであった。
【００９３】
このため、使用周波数帯が２ＧＨｚのアンテナ装置３００を作製する場合には、チップコンデンサ１４１、１４２の静電容量を１ｐＦにした方がリターンロス（反射損失）が小さく、信号が効率的に放射されることが分かった。
【００９４】
一方、Ｓ２１、Ｓ１２については、チップコンデンサ１４１、１４２の静電容量が１ｐＦの場合も１．５ｐＦの場合も、１．７ＧＨｚ〜２．３ＧＨｚにわたって−１０ｄＢ以下の良好な結果が得られた。
【００９５】
僅かながら１．５ｐＦのアンテナ装置３００の方が良好な値を示したが、その差はごく僅かで、１ｐＦのアンテナ装置３００においても略同一の値が得られた。
【００９６】
これにより、チップコンデンサ１４１、１４２の静電容量は、インサーションロス（挿入損失）についての影響は比較的小さいことが分かった。
【００９７】
図１４は、実施の形態３のアンテナ装置３００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【００９８】
ここでは、２種類の相関係数Ａ、Ｂをシミュレーションによって算出した。実線で示す相関係数Ａは、アンテナ素子１１０、１２０の各々の放射パターンの一致度合を表す。また、破線で示す相関係数Ｂは、Ｓパラメータに基づいて算出される相関係数を表す。
【００９９】
実施の形態３のアンテナ装置３００では、約１．７ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚという広い帯域にわたって、相関係数Ａ、Ｂともに約０．０５以下という結果を得た。特に、使用周波数として設定した２ＧＨｚ前後では、略零という非常に良好な結果を得た。
【０１００】
これは、アンテナ素子１１０と１２０の相関が無視できる程低い（殆ど零に近い）ことを示しており、ダイバーシティ方式のアンテナ装置として非常に良好な通信状態が得られることを示している。
【０１０１】
以上、実施の形態３によれば、リターンロスが小さくて放射特性が良好で、かつ、アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が非常に小さく、さらに、アンテナ素子１１０と１２０の相関が無視できる程低いダイバーシティ方式のアンテナ装置３００を提供することができる。
【０１０２】
なお、実施の形態３のアンテナ装置３００の効率を算出したところ、８５％という結果を得た。
【０１０３】
［実施の形態４］
図１５は、実施の形態４のアンテナ装置４００を示す図である。
【０１０４】
実施の形態４のアンテナ装置４００は、グランド部１３０にスリット部が４本形成されている点が実施の形態２のアンテナ装置２００と異なる。その他の構造は、実施の形態２のアンテナ装置２００と同一であるため、同一の構成要素には同一符号を付し、その説明を省略する。
【０１０５】
実施の形態４のアンテナ装置４００のグランド部１３０には、４本のスリット部４３１、４３２、４３３、４３４が形成されている。スリット部４３１と４３３は、平面視において、対称軸ｌよりも左側に配設され、スリット部４３２と４３４は、対称軸ｌよりも右側に配設される。
【０１０６】
スリット部４３１と４３２は、対称軸ｌに対して線対称に配設され、スリット部４３３と４３４は、対称軸ｌに対して線対称に配設される。
【０１０７】
スリット部４３１と４３２との間の距離Ｗ１が１２ｍｍ、１６ｍｍ、２０ｍｍの３種類のアンテナ装置４００についてシミュレーションを行った。スリット部４３３と４３４との間の距離Ｗ２については６ｍｍに固定した。
【０１０８】
また、別のシミュレーションでは、スリット部４３１と４３２との間の距離Ｗ１を２０ｍｍに固定し、スリット部４３３と４３４との間の距離Ｗ２が６ｍｍ、１０ｍｍ、１４ｍｍの３種類のアンテナ装置４００についてシミュレーションを行った。
【０１０９】
なお、スリット部４３１〜４３４の対称軸ｌ方向の長さＬはすべて２７ｍｍであり、幅は１ｍｍである。
【０１１０】
また、プリント基板５の誘電率εは４．２、チップコンデンサ１４１、１４２の静電容量は１．５ｐＦ、タンジェントデルタは０．０１に設定した。
【０１１１】
図１６は、実施の形態４のアンテナ装置４００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。これは、スリット部４３３と４３４との間の距離Ｗ２については６ｍｍに固定し、スリット部４３１と４３２との間の距離Ｗ１を１２ｍｍ、１６ｍｍ、２０ｍｍの３種類に変化させたアンテナ装置４００についてＳパラメータのシミュレーションを行った結果を示す。
【０１１２】
Ｓ１１、Ｓ２２については、Ｗ１＝１２ｍｍの場合の特性を実線で示し、Ｗ１＝１６の場合の特性を破線で示し、Ｗ１＝２０ｍｍの場合の特性を一点鎖線で示す。
【０１１３】
同様に、Ｓ２１、Ｓ１２については、Ｗ１＝１２ｍｍの場合の特性を実線で示し、Ｗ１＝１６の場合の特性を破線で示し、Ｗ１＝２０ｍｍの場合の特性を一点鎖線で示す。
【０１１４】
Ｓ１１とＳ２２については、Ｗ１＝１２ｍｍ、１６ｍｍ、２０ｍｍのすべてにおいて、約２．１ＧＨｚ〜約２．１５ＧＨｚにわたって−１０ｄＢ以下の良好な特性が得られた。しかしながら、Ｗ１＝１２ｍｍが最も低く、Ｗ１＝１６ｍｍ、２０ｍｍの順で値が上昇した。また、極小値が得られる周波数帯域は、Ｗ１＝１２ｍｍ、１６ｍｍ、２０ｍｍの順で高帯域側にシフトした。
【０１１５】
一方、Ｓ２１、Ｓ１２についてはＷ１＝１２ｍｍ、１６ｍｍ、２０ｍｍのすべてにおいて、約１．８５ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚにわたって−２０ｄＢ以下の良好な値が得られた。しかしながら、Ｗ１＝２０ｍｍが最も低く、Ｗ１＝１６ｍｍ、１２ｍｍの順で値が上昇した。また、極小値が得られる周波数帯域は、Ｓ１１、Ｓ２２と同様の傾向を示し、Ｗ１＝１２ｍｍ、１６ｍｍ、２０ｍｍの順で高帯域側にシフトした。
【０１１６】
このように、スリット部４３１と４３２の間の距離Ｗ１を変化させた場合には、Ｓ１１とＳ２２にも、Ｓ２１とＳ１２にも影響があることが分かった。
【０１１７】
Ｓ２１、Ｓ１２については、Ｗ１＝１２ｍｍ、１６ｍｍ、２０ｍｍのすべての場合において、約１．８ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚにわたって約−２０ｄＢ以下の良好な値が得られたので、Ｓ１１、Ｓ２２によって得られるリターンロスの少なさを優先させる場合は、Ｗ１＝１２ｍｍが最適であることが分かった。
【０１１８】
これは、実施の形態２でスリット部１３１と１３２の間の距離Ｗを変化させた場合と同様の傾向であり、スリット部４３１と４３２の間の距離Ｗ１が短い方が（Ｓ１１、Ｓ２２の値が小さく）アンテナ素子１１０と１２０のマッチングが取り易い。一方、距離Ｗ１が長い方が（Ｓ２１、Ｓ１２の値が小さいため）アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が低く、アンテナ素子１１０と１２０のマッチングと相互結合はトレードオフの関係にあることが分かった。
【０１１９】
図１７は、実施の形態４のアンテナ装置４００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。これは、スリット部４３１と４３２との間の距離Ｗ１を２０ｍｍに固定し、スリット部４３３と４３４との間の距離Ｗ２を６ｍｍ、１０ｍｍ、１４ｍｍの３種類に変化させたアンテナ装置４００についてＳパラメータのシミュレーションを行った結果を示す。
【０１２０】
Ｓ１１、Ｓ２２については、Ｗ２＝６ｍｍの場合の特性を実線で示し、Ｗ２＝１０の場合の特性を破線で示し、Ｗ２＝１４ｍｍの場合の特性を一点鎖線で示す。
【０１２１】
同様に、Ｓ２１、Ｓ１２については、Ｗ２＝６ｍｍの場合の特性を実線で示し、Ｗ２＝１０の場合の特性を破線で示し、Ｗ２＝１４ｍｍの場合の特性を一点鎖線で示す。
【０１２２】
Ｓ１１とＳ２２については、約２．２ＧＨｚ付近で−１０ｄＢ以下の良好な特性が得られたが、Ｗ２＝６ｍｍが最も低く、Ｗ２＝１０ｍｍ、１４ｍｍの順で値が上昇した。また、極小値が得られる周波数帯域は、僅かながらＷ１＝６ｍｍ、１０ｍｍ、１４ｍｍの順で高帯域側にシフトした。
【０１２３】
一方、Ｓ２１、Ｓ１２については、約１．８５ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚにわたって−２５ｄＢ以下の良好な値が得られたが、Ｗ２＝１４ｍｍが最も低く、Ｗ１＝１０ｍｍ、６ｍｍの順で値が上昇した。
【０１２４】
このように、スリット部４３３と４３４の間の距離Ｗ２を変化させた場合には、Ｓ１１とＳ２２にも、Ｓ２１とＳ１２にも影響があることが分かった。
【０１２５】
Ｓ２１、Ｓ１２については、Ｗ２＝６ｍｍ、１０ｍｍ、１４ｍｍのすべての場合において、約２．２ＧＨｚ前後で約−２０ｄＢ以下の良好な値が得られたので、Ｓ１１、Ｓ２２によって得られるリターンロスの少なさを優先させる場合は、Ｗ２＝６ｍｍが最適であることが分かった。
【０１２６】
これは、スリット部４３１と４３２の間の距離Ｗ１を変化させた場合と同様の傾向であり、スリット部４３３と４３４の間の距離Ｗ２が短い方が（Ｓ１１、Ｓ２２の値が小さく）アンテナ素子１１０と１２０のマッチングが取り易い。一方、距離Ｗ２が長い方が（Ｓ２１、Ｓ１２の値が小さいため）アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が低く、アンテナ素子１１０と１２０のマッチングと相互結合はトレードオフの関係にあることが分かった。
【０１２７】
図１８は、実施の形態４のアンテナ装置４００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【０１２８】
ここでは、２種類の相関係数Ａ、Ｂをシミュレーションによって算出した。実線で示す相関係数Ａは、アンテナ素子１１０、１２０の各々の放射パターンの一致度合を表す。また、破線で示す相関係数Ｂは、Ｓパラメータに基づいて算出される相関係数を表す。
【０１２９】
実施の形態４のアンテナ装置４００では、約１．７５ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚという広い帯域にわたって、相関係数Ａ、Ｂともに約０．０５以下という結果を得た。特に、使用周波数として設定した２ＧＨｚ前後では、略零という非常に良好な結果を得た。
【０１３０】
これは、アンテナ素子１１０と１２０の相関が無視できる程低いことを示しており、ダイバーシティ方式のアンテナ装置として非常に良好な通信状態が得られることを示している。
【０１３１】
以上、実施の形態４によれば、リターンロスが小さくて放射特性が良好で、かつ、アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が非常に小さく、さらに、アンテナ素子１１０と１２０の相関が無視できる程低いダイバーシティ方式のアンテナ装置４００を提供することができる。
【０１３２】
［実施の形態５］
図１９は、実施の形態５のアンテナ装置５００を示す図であり、（ａ）はプリント基板５の表面５Ａ側を示す図、（ｂ）はプリント基板５の裏面５Ｂ側を示す図である。なお、図１９（ａ）、（ｂ）は、プリント基板５の表面５Ａと５Ｂの位置を合わせて示してある。また、両図に示す対称軸ｌは同一の軸である。
【０１３３】
実施の形態５のアンテナ装置５００は、プリント基板５の表面（最上面）５Ａに加えて、裏面（最下面）５Ｂにもグランド部５３０が形成されている点が実施の形態１のアンテナ装置１００と異なる。
【０１３４】
なお、ここでは、プリント基板５の表面５Ａにアンテナ素子１１０、１２０、及びグランド部１３０が形成され、裏面５Ｂに別のグランド部５３０が形成される形態について説明するが、グランド部５３０は、裏面５Ｂではなく層間に形成されてもよい。
【０１３５】
図１９（ａ）に示すように、実施の形態５のアンテナ装置５００は、プリント基板５の表面５Ａ側の構造は、図３に示す実施の形態１のアンテナ装置１００と同一である。
【０１３６】
実施の形態５のアンテナ装置５００は、プリント基板５の裏面５Ｂ側にグランド部５３０を有する。グランド部５３０は、プリント基板５を貫通するビアホールを通じて、表面５Ａ側のグランド部１３０に接続されている。裏面５Ｂ側のグランド部５３０は、表面側５Ａのグランド部１３０に付加される付加グランド部である。
【０１３７】
図１９（ｂ）に示すように、グランド部５３０は、グランド部１３０のスリット部１３１及び１３２と同様に、対称軸に対して線対称に配設されるスリット部５３１及び５３２を含む。スリット部５３１及び５３２の寸法は、スリット部１３１及び１３２の寸法と同一であり、対称軸ｌ方向の長さＬは２６ｍｍ、スリット部５３１と５３２との間の距離Ｗは１２ｍｍである。また、スリット部５３１と５３２の幅は１ｍｍである。
【０１３８】
また、図１９（ａ）、（ｂ）に示すように、グランド部５３０の対称軸ｌ方向における上側の端部５３０Ａは、グランド部１３０のアンテナ素子１１０及び１２０に近い側の端部１３０Ａよりも距離Ｄだけシフトされている。実施の形態５では、距離Ｄは５ｍｍである。
【０１３９】
すなわち、裏面５Ｂ側のグランド部５３０は、表面５Ａ側のグランド部１３０よりも、対称軸ｌ方向において、距離Ｄ（５ｍｍ）だけ図中下方にずらされている。
【０１４０】
このため、スリット部５３１とスリット部１３２は、平面視における幅方向（図中左右方向）の位置が一致するが、対称軸ｌ方向においては、距離Ｄ（５ｍｍ）だけシフトしている。
【０１４１】
また、同様に、スリット部５３２とスリット部１３１は、平面視における幅方向（図中左右方向）の位置が一致するが、対称軸ｌ方向においては、距離Ｄ（５ｍｍ）だけシフトしている。
【０１４２】
なお、実施の形態５では、チップコンデンサ１４１、１４２の静電容量を１ｐＦに設定した。
【０１４３】
ここで、実施の形態５のアンテナ装置５００のＳパラメータと相関係数の周波数特性について説明する前に、比較用のアンテナ装置５００Ａについて説明する。
【０１４４】
図２０は、比較用のアンテナ装置５００Ａを示す図である。
【０１４５】
比較用のアンテナ装置５００Ａは、図１９に示す実施の形態５のアンテナ装置５００の裏面５Ｂ側のグランド部５３０の位置を表面５Ａ側のグランド部１３０と一致させたものである。その他の構成はすべて図１９に示す実施の形態５のアンテナ装置５００と同一である。
【０１４６】
このような比較用のアンテナ装置５００Ａにおいて、Ｓパラメータ及び相関係数の周波数特性のシミュレーションを行った結果を図２１及び図２２に示す。
【０１４７】
図２１は、比較用のアンテナ装置５００ＡのＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【０１４８】
比較用のアンテナ装置５００Ａによれば、約１．９ＧＨｚの周波数帯域において、Ｓ１１及びＳ２２は−１０ｄＢ以下の良好な値が得られたが、実施の形態１のアンテナ装置１００と比較すると、全体的に比較的高い値を示した。
【０１４９】
また、Ｓ２１及びＳ１２については、約２．２ＧＨｚと約２．３ＧＨｚ前後において−２０ｄＢ以下の良好な値が得られているが、その帯域幅は狭く、全体的に比較的高い値を示した。
【０１５０】
図２２は、比較用のアンテナ装置５００Ａの相関係数の周波数特性を示す図である。
【０１５１】
ここでは、２種類の相関係数Ａ、Ｂをシミュレーションによって算出した。実線で示す相関係数Ａは、アンテナ素子１１０、１２０の各々の放射パターンの一致度合を表す。また、破線で示す相関係数Ｂは、Ｓパラメータに基づいて算出される相関係数を表す。
【０１５２】
比較用のアンテナ装置５００Ａでは、約２．０ＧＨｚ〜約２．１ＧＨｚにわたって、相関係数Ａが０．５以上であり、相関係数Ａ、Ｂともに０．１以下になる帯域が比較的少ないという結果を得た。これは、一般的に要求されるレベル（０．５以下）に到達していないことを示しており、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて高く、ダイバーシティ方式のアンテナ装置としては好ましくない状態を示している。
【０１５３】
このように、比較用のアンテナ装置５００Ａは、Ｓパラメータの値が比較的高く、相関係数も従来のアンテナ装置と同等の結果であった。これは、グランド部１３０の端部１３０Ａと、グランド部５３０の端部５３０Ａが対称軸ｌ方向において一致しているため、アンテナ素子１１０、１２０と裏面５Ｂ側のグランド部５３０との間に容量結合が生じたためと考えられる。
【０１５４】
なお、さらに比較を行うために、図２０に示す比較用のアンテナ装置５００Ａのプリント基板５の表面５Ａ側のスリット部１３１、１３２を形成しないアンテナ装置についてＳパラメータと相関係数を算出した。その結果、Ｓパラメータ及び相関係数は、図２１及び図２２に示す特性よりも劣るものであった。
【０１５５】
図２３は、実施の形態５のアンテナ装置５００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【０１５６】
実施の形態５のアンテナ装置５００によれば、約２．２ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚの周波数帯域において、Ｓ１１及びＳ２２は−１０ｄＢ以下の良好な値が得られた。また、Ｓ２１及びＳ１２については、約２．２ＧＨｚ〜約２．５ＧＨｚの広範囲にわたって−２０ｄＢ以下の良好な値が得られた。特に、Ｓ２１及びＳ１２については、約２．３ＧＨｚ前後で、−３０ｄＢ以下の非常に良好な値が得られた。
【０１５７】
実施の形態５のアンテナ装置５００によれば、リターンロスを低減し、相互結合を低下させることができることが分かった。
【０１５８】
図２４は、実施の形態５のアンテナ装置５００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【０１５９】
ここでは、２種類の相関係数Ａ、Ｂをシミュレーションによって算出した。実線で示す相関係数Ａは、アンテナ素子１１０、１２０の各々の放射パターンの一致度合を表す。また、破線で示す相関係数Ｂは、Ｓパラメータに基づいて算出される相関係数を表す。
【０１６０】
実施の形態５のアンテナ装置５００では、約２．１５ＧＨｚ〜約２．５ＧＨｚという広い帯域にわたって、相関係数Ａ、Ｂともに０．０５以下という結果を得た。これは、一般的に要求されるレベルの１０倍も相関係数が低いことを示しており、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて低く、ダイバーシティ方式のアンテナ装置として良好な通信状態が得られることを示している。
【０１６１】
以上、実施の形態５によれば、プリント基板５の裏面５Ｂ側に配設されるグランド部５３０を有することにより、リターンロスが小さくて放射特性が良好で、かつ、アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が低く、さらに、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて低いダイバーシティ方式のアンテナ装置５００を提供することができる。
【０１６２】
なお、アンテナ装置５００の使用周波数は、スリット部１３１、１３２、５３１、５３２の寸法、アンテナ素子１１０、１２０の寸法、又はチップコンデンサ１４１、１４２の静電容量を変更することによって調節することが可能である。使用周波数を変更した場合でも、上述のように一対のスリット部１３１、１３２をグランド部１３０に形成するとともに、裏面側のグランド部５３０にスリット部５３１、５３２を形成することにより、上述のように良好な特性を得ることができる。
【０１６３】
また、以上では、プリント基板５の裏面５Ｂ側にグランド面５３０を含む形態について説明したが、上述のように、グランド面５３０は、プリント基板５の層間に配設されていてもよい。ただし、比較用のアンテナ装置５００Ａを用いて説明したように、表面５Ａ側のグランド部１３０よりも対称軸ｌ方向において図中下方にシフトされていることが必要である。
【０１６４】
［実施の形態６］
図２５は、実施の形態６のアンテナ装置６００を示す図であり、（ａ）はプリント基板５の表面５Ａ側を示す図、（ｂ）はプリント基板５の裏面５Ｂ側を示す図である。なお、図２５（ａ）、（ｂ）は、プリント基板５の表面５Ａと５Ｂの位置を合わせて示してある。また、両図に示す対称軸ｌは同一の軸である。
【０１６５】
実施の形態６のアンテナ装置６００は、プリント基板５の裏面５Ｂにもスタブ部が形成されている点が実施の形態５のアンテナ装置５００と異なる。その他の構造は、実施の形態５のアンテナ装置５００と同一であるため、同一の構成要素には同一符号を付し、その説明を省略する。
【０１６６】
スタブ部６５０は、グランド部５３０端部５３０Ａから対称軸ｌ上に延出するように形成される突出部である。このスタブ部６５０は、中心線が対称軸ｌ上に位置するように（すなわち、対称軸ｌに対して線対称となるように）配設され、端部５３０Ａから延出する長さＬｓ２は、例えば１４ｍｍ、幅は１ｍｍに設定される。すなわち、スタブ部６５０は、実施の形態２のスタブ部２５０と同一の寸法を有する。
【０１６７】
図２６は、実施の形態６のアンテナ装置６００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【０１６８】
実施の形態６のアンテナ装置６００によれば、約２．２ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚの周波数帯域において、Ｓ１１及びＳ２２は−１０ｄＢ以下の良好な値が得られた。また、Ｓ２１及びＳ１２については、約２．１ＧＨｚ〜約２．５ＧＨｚの広範囲にわたって−２０ｄＢ以下の良好な値が得られた。特に、Ｓ２１及びＳ１２については、約２．２５ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚにわたって、−３０ｄＢ以下の非常に良好な値が得られた。これは、スタブ部６５０を含まない実施の形態５のアンテナ装置５００よりも広範囲にわたって良好な値となった。
【０１６９】
これより、実施の形態６のアンテナ装置６００によれば、リターンロスを低減し、相互結合を低下させることができることが分かった。
【０１７０】
図２７は、実施の形態６のアンテナ装置６００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【０１７１】
ここでは、２種類の相関係数Ａ、Ｂをシミュレーションによって算出した。実線で示す相関係数Ａは、アンテナ素子１１０、１２０の各々の放射パターンの一致度合を表す。また、破線で示す相関係数Ｂは、Ｓパラメータに基づいて算出される相関係数を表す。
【０１７２】
実施の形態６のアンテナ装置６００では、約２．０５ＧＨｚ〜約２．５ＧＨｚという広い帯域にわたって、相関係数Ａ、Ｂともに０．０５以下という結果を得た。これは、スタブ部６５０を含まない実施の形態５のアンテナ装置５００よりも広範囲にわたって良好な値となった。
【０１７３】
このように、実施の形態６のアンテナ装置６００によれば、一般的に要求されるレベルの１０倍も低い相関係数を実現することができ、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて低く、ダイバーシティ方式のアンテナ装置として良好な通信状態が得られることが分かった。
【０１７４】
以上、実施の形態６によれば、プリント基板５の裏面５Ｂ側に配設されるグランド部５３０にスタブ部６５０を形成することにより、リターンロスが小さくて放射特性が良好で、かつ、アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が低く、さらに、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて低いダイバーシティ方式のアンテナ装置６００を提供することができる。
【０１７５】
なお、実施の形態６のアンテナ装置６００の効率を算出したところ、８５％という結果を得た。
【０１７６】
［実施の形態７］
図２８は、実施の形態７のアンテナ装置７００を示す図であり、（ａ）はプリント基板５の表面側を示す図、（ｂ）はプリント基板５の裏面側を示す図である。
【０１７７】
実施の形態７のアンテナ装置７００は、プリント基板５の裏面５Ｂのグランド部７３０の端部７３０Ａと、表面５Ａ側のグランド部１３０の端部１３０Ａとの間の距離Ｄが１０ｍｍに拡げられている点が実施の形態６のアンテナ装置６００と異なる。
【０１７８】
なお、グランド部７３０には、実施の形態６のアンテナ装置６００のグランド部５３０に形成されるスリット部５３１、５３２に相当するスリット部７３１、７３２が形成されている。その他の構造は、実施の形態６のアンテナ装置６００と同一であるため、同一の構成要素には同一符号を付し、その説明を省略する。
【０１７９】
図２９は、実施の形態７のアンテナ装置７００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【０１８０】
実施の形態７のアンテナ装置７００によれば、約１．８ＧＨｚ〜約１．９ＧＨｚと約２．２５ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚの周波数帯域において、Ｓ１１及びＳ２２は−１０ｄＢ以下の良好な値が得られた。
【０１８１】
また、Ｓ２１及びＳ１２については、約２．１５ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚの広範囲にわたって−２０ｄＢ以下の良好な値が得られた。特に、Ｓ２１及びＳ１２については、約２．２５ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚにわたって、−３０ｄＢ以下の非常に良好な値が得られた。
これは、表面５Ａ側のグランド部１３０の端部１３０Ａとの間の距離Ｄが５ｍｍである実施の形態６のアンテナ装置６００よりも若干劣る結果であるが、十分に良好な値が得られた。
【０１８２】
図３０は、実施の形態７のアンテナ装置７００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【０１８３】
ここでは、２種類の相関係数Ａ、Ｂをシミュレーションによって算出した。実線で示す相関係数Ａは、アンテナ素子１１０、１２０の各々の放射パターンの一致度合を表す。また、破線で示す相関係数Ｂは、Ｓパラメータに基づいて算出される相関係数を表す。
【０１８４】
実施の形態７のアンテナ装置７００では、約２．２５ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚにわたって、相関係数Ａ、Ｂともに略零に近い値を得た。これは、表面５Ａ側のグランド部１３０の端部１３０Ａとの間の距離Ｄが５ｍｍである実施の形態６のアンテナ装置６００よりも良好な値である。
【０１８５】
このように、実施の形態７のアンテナ装置７００によれば、一般的に要求されるレベルの１０倍も低い相関係数を実現することができ、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて低く、ダイバーシティ方式のアンテナ装置として良好な通信状態が得られることが分かった。
【０１８６】
以上、実施の形態７によれば、表面５Ａ側のグランド部１３０の端部１３０Ａとの間の距離Ｄをさらに拡げることにより、リターンロスが小さくて放射特性が良好で、かつ、アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が低く、さらに、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて低いダイバーシティ方式のアンテナ装置７００を提供することができる。
【０１８７】
なお、実施の形態７のアンテナ装置７００の効率を算出したところ、９０％という結果を得た。
【０１８８】
［実施の形態８］
図３１は、実施の形態８のアンテナ装置８００を示す図であり、（ａ）はプリント基板５の表面側を示す図、（ｂ）はプリント基板５の裏面側を示す図である。
【０１８９】
実施の形態８のアンテナ装置８００は、プリント基板５の表面５Ａ側のグランド部１３０にもスタブ部８５０を有する点が実施の形態７のアンテナ装置７００と異なる。その他の構造は、実施の形態７のアンテナ装置７００と同一であるため、同一の構成要素には同一符号を付し、その説明を省略する。
【０１９０】
スタブ部８５０は、実施の形態２のスタブ部２５０と同一のものであり、グランド部１３０のアンテナ素子１１０及び１２０に近い側の端部１３０Ａから対称軸ｌ上に延出するように形成される突出部である。このスタブ部８５０は、中心線が対称軸ｌ上に位置するように（すなわち、対称軸ｌに対して線対称となるように）配設され、端部１３０Ａから延出する長さＬｓ１は、１４ｍｍ、幅は１ｍｍに設定される。
【０１９１】
ここで、実施の形態８のアンテナ装置８００のＳパラメータ及び相関係数の周波数特性について説明する前に、図３２乃至図３４を用いて、比較用のアンテナ装置８００Ａについて説明する。
【０１９２】
図３２は、比較用のアンテナ装置８００Ａを示す図であり、（ａ）はプリント基板５の表面５Ａ側を示す図、（ｂ）はプリント基板５の裏面５Ｂ側を示す図である。
【０１９３】
比較用のアンテナ装置８００Ａは、図３１に示す実施の形態８のアンテナ装置８００の裏面５Ｂ側のグランド部７３０の位置を表面５Ａ側のグランド部１３０と一致させたものである。その他の構成はすべて図３１に示す実施の形態５のアンテナ装置５００と同一である。
【０１９４】
このような比較用のアンテナ装置８００Ａにおいて、Ｓパラメータ及び相関係数の周波数特性のシミュレーションを行った結果を図３３及び図３４に示す。
【０１９５】
図３３は、比較用のアンテナ装置８００ＡのＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【０１９６】
比較用のアンテナ装置８００Ａによれば、約２．２ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚの周波数帯域において、Ｓ１１及びＳ２２は−１０ｄＢ以下の良好な値が得られたが、全体的に比較的高い値を示した。
【０１９７】
また、Ｓ２１及びＳ１２については、約１．９５ＧＨｚ〜約２．１５ＧＨｚと約２．２ＧＨｚ〜約２．３５ＧＨｚの間において−２０ｄＢ以下の良好な値が得られているが、他の実施の形態におけるＳパラメータ特性に比べて全体的に不安定な特性を示した。
【０１９８】
図３４は、比較用のアンテナ装置８００Ａの相関係数の周波数特性を示す図である。
【０１９９】
ここでは、２種類の相関係数Ａ、Ｂをシミュレーションによって算出した。実線で示す相関係数Ａは、アンテナ素子１１０、１２０の各々の放射パターンの一致度合を表す。また、破線で示す相関係数Ｂは、Ｓパラメータに基づいて算出される相関係数を表す。
【０２００】
比較用のアンテナ装置８００Ａでは、約１．９５ＧＨｚ〜約２．３５ＧＨｚにわたって、相関係数Ａ、Ｂともに０．０５以下になるという比較的良好な結果を得た。
【０２０１】
このように、比較用のアンテナ装置８００Ａは、実施の形態５の比較用のアンテナ装置５００Ａとは異なり、比較的良好な値を示した。これは、プリント基板５の表面５Ａ側及び裏面５Ｂ側に、それぞれ、スタブ部８５０及び６５０を有することによって特性が改善されたことと考えられる。
【０２０２】
図３５は、実施の形態８のアンテナ装置８００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【０２０３】
実施の形態８のアンテナ装置８００によれば、約２．２ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚの周波数帯域において、Ｓ１１及びＳ２２は−１０ｄＢ以下の良好な値が得られた。特に、約２．２５ＧＨｚ〜約２．３ＧＨｚの間では、Ｓ１１及びＳ２２は−２０ｄＢ以下の非常に良好な値が得られた。
【０２０４】
また、Ｓ２１及びＳ１２については、約１．９ＧＨｚ〜約２．５ＧＨｚの広範囲にわたって−２０ｄＢ以下の良好な値が得られた。特に、約２．０ＧＨｚ〜約２．２ＧＨｚでは、Ｓ２１及びＳ１２は約−３０ｄＢという非常に良好な値が得られた。
【０２０５】
実施の形態８のアンテナ装置８００によれば、リターンロスを低減し、相互結合を低下させることができることが分かった。
【０２０６】
図３６は、実施の形態８のアンテナ装置８００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【０２０７】
ここでは、２種類の相関係数Ａ、Ｂをシミュレーションによって算出した。実線で示す相関係数Ａは、アンテナ素子１１０、１２０の各々の放射パターンの一致度合を表す。また、破線で示す相関係数Ｂは、Ｓパラメータに基づいて算出される相関係数を表す。
【０２０８】
実施の形態８のアンテナ装置８００では、約１．９５ＧＨｚ〜約２．２５ＧＨｚという広い帯域にわたって、相関係数Ａは０．０５以下という結果を得た。また、相関係数Ｂについては、略全域（１．９ＧＨｚ〜２．５ＧＨｚ）において略零という非常に優れた値が得られた。
【０２０９】
これは、一般的に要求されるレベルの１０倍も相関係数が低いことを示しており、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて低く、ダイバーシティ方式のアンテナ装置として良好な通信状態が得られることを示している。
【０２１０】
図３７は、実施の形態８のアンテナ装置８００における電流密度のシミュレーション結果を示す図である。図３７は、プリント基板５の表面５Ａ側における電流密度を示す。
【０２１１】
このシミュレーション結果は、給電部１１１に電力を供給し、給電部１２１には電力を供給していない状態を示す。すなわち、図３７は、ダイバーシティ方式のアンテナ装置８００において、アンテナ素子１１０を用いて通信を行っている状態における電流密度を示す。
【０２１２】
なお、電流密度は、ドットの密度で表してある。ドットの密度が高い場所ほど電流密度が高く、これとは逆に、ドットの密度が低い場所ほど電流密度が低いことを表す。
【０２１３】
図３７に示すように、アンテナ素子１１０と、グランド部１３０のうち給電部１１１に近い部分とで電流密度が高くなっていることが分かる。また、スリット１３１の周りの電流密度が高くなっており、右側のスリット１３２の周りの電流密度は低くなっている状態が分かる。
【０２１４】
これにより、一方のアンテナ素子１１０と一方のスリット１３１の周囲に効率的に電流を集めることができ、効率的に通信を行えることが分かる。また、２つのアンテナ素子１１０と１２０を含むダイバーシティ方式のアンテナにおいて、アンテナ素子同士の相互結合を低減できていることが分かる。
【０２１５】
実施の形態８のアンテナ装置８００は、プリント基板５の表面５Ａ側のグランド部１３０と裏面側のグランド部７３０を１０ｍｍシフトさせるとともに、両方のグランド部１３０、７３０にスタブ部８５０、６５０を形成した構造を有する。
【０２１６】
実施の形態８によれば、リターンロスが小さくて放射特性が良好で、かつ、アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が低く、さらに、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて低いダイバーシティ方式のアンテナ装置８００を提供することができる。
【０２１７】
なお、アンテナ装置８００の使用周波数は、スリット部１３１、１３２、７３１、７３２の寸法、アンテナ素子１１０、１２０の寸法、又はチップコンデンサ１４１、１４２の静電容量を変更することによって調節することが可能である。使用周波数を変更した場合でも、上述のように一対のスリット部１３１、１３２をグランド部１３０に形成するとともに、裏面５Ｂ側のグランド部７３０にスリット部７３１、７３２を形成することにより、上述のように良好な特性を得ることができる。
【０２１８】
なお、実施の形態８のアンテナ装置８００の効率を算出したところ、９４％という結果を得た。
【０２１９】
［実施の形態９］
図３８は、実施の形態９のアンテナ装置９００を示す図であり、（ａ）はプリント基板５の表面５Ａ側を示す図、（ｂ）はプリント基板５の層間に形成されるグランド部９３０を示す図、（ｃ）は（ｂ）とは別の層間に形成されるグランド部９６０を示す図である。
【０２２０】
図３８（ｂ）、（ｃ）は、プリント基板５の表面５Ａと位置を合わせて示してあり、ともにプリント基板５の表面５Ａ側から見た状態を示す。なお、図３８（ａ）〜（ｃ）に示す対称軸ｌはすべて同一の軸である。
【０２２１】
実施の形態９のアンテナ装置９００は、プリント基板５の表面５Ａに形成されたグランド部１３０に加えて、層間に形成された２つのグランド部９３０、９６０を含む。グランド部９３０と９６０は、それぞれ別の層間の銅箔に形成された付加グランド部であり、ビアホールを介して表面５Ａのグランド部に電気的に接続されている。なお、グランド部９６０は、グランド部９３０よりも下方の層間に形成されている。
【０２２２】
図３８（ｂ）に示すように、グランド部９３０は、グランド部１３０のスリット部１３１及び１３２と同様に、対称軸に対して線対称に配設されるスリット部９３１及び９３２を含む。スリット部９３１及び９３２の寸法は、スリット部１３１及び１３２の寸法と同一であり、対称軸ｌ方向の長さＬは２６ｍｍ、スリット部９３１と９３２との間の距離Ｗは１２ｍｍである。また、スリット部９３１と９３２の幅は１ｍｍである。
【０２２３】
図３８（ａ）、（ｂ）に示すように、グランド部９３０の対称軸ｌ方向における上側の端部９３０Ａは、グランド部１３０のアンテナ素子１１０及び１２０に近い側の端部１３０Ａよりも距離Ｄだけシフトされている。実施の形態９では、距離Ｄは５ｍｍである。
【０２２４】
すなわち、グランド部９３０は、表面５Ａ側のグランド部１３０よりも、対称軸ｌ方向において、距離Ｄ（５ｍｍ）だけ図中下方にずらされている。
【０２２５】
このため、スリット部９３１とスリット部１３１は、平面視における幅方向（図中左右方向）の位置が一致するが、対称軸ｌ方向においては、距離Ｄ（５ｍｍ）だけシフトしている。
【０２２６】
また、同様に、スリット部９３２とスリット部１３２は、平面視における幅方向（図中左右方向）の位置が一致するが、対称軸ｌ方向においては、距離Ｄ（５ｍｍ）だけシフトしている。
【０２２７】
また、図３８（ｃ）に示すように、グランド部９６０は、グランド部１３０のスリット部１３１及び１３２と同様に、対称軸に対して線対称に配設されるスリット部９６１及び９６２を含む。スリット部９６１及び９６２の寸法は、スリット部１３１及び１３２の寸法と同一であり、対称軸ｌ方向の長さＬは２６ｍｍ、スリット部９６１と９６２との間の距離Ｗは１２ｍｍである。また、スリット部９６１と９６２の幅は１ｍｍである。
【０２２８】
図３８（ｂ）、（ｃ）に示すように、グランド部９６０の対称軸ｌ方向における上側の端部９６０Ａは、グランド部９３０の端部９３０Ａよりも距離Ｄだけシフトされている。実施の形態９では、距離Ｄは５ｍｍである。
【０２２９】
すなわち、グランド部９６０は、グランド部９３０よりも、対称軸ｌ方向において、距離Ｄ（５ｍｍ）だけ図中下方にずらされている。
【０２３０】
このため、スリット部９６１とスリット部９３１は、平面視における幅方向（図中左右方向）の位置が一致するが、対称軸ｌ方向においては、距離Ｄ（５ｍｍ）だけシフトしている。
【０２３１】
また、同様に、スリット部９６２とスリット部９３２は、平面視における幅方向（図中左右方向）の位置が一致するが、対称軸ｌ方向においては、距離Ｄ（５ｍｍ）だけシフトしている。
【０２３２】
すなわち、スリット部１３１、９３１、９６１は、平面視における幅方向（図中左右方向）の位置が一致するが、対称軸ｌ方向においては、距離Ｄ（５ｍｍ）ずつシフトしている。
【０２３３】
また、同様に、スリット部１３２、９３２、９６２は、平面視における幅方向（図中左右方向）の位置が一致するが、対称軸ｌ方向においては、距離Ｄ（５ｍｍ）だけシフトしている。
【０２３４】
このように、プリント基板５の表面５Ａに形成されたグランド部１３０に、層間に形成された２つのグランド部９３０、９６０が接続されたアンテナ装置９００においても、実施の形態５のアンテナ装置５００と同様に、リターンロスが小さくて放射特性が良好で、かつ、アンテナ素子１１０と１２０の相互結合が低く、さらに、アンテナ素子１１０と１２０の相関が極めて低いダイバーシティ方式のアンテナ装置５００を提供することができる。
【０２３５】
以上では、グランド部９６０がグランド部９３０に対して対称軸ｌ方向において、図中下方向にシフトしている形態について説明したが、グランド部９６０の端部９６０Ａとグランド部９３０の端部９３０Ａの位置が一致していてもよい。
【０２３６】
また、以上では、表面５Ａのグランド部に２つのグランド部９３０、９６０が付加されている形態について説明したが、付加されるグランド部の数は、３つ以上であってもよい。
【０２３７】
また、いずれかのグランド部に実施の形態２、６、７、８のように、スタブ部を形成してもよい。また、アンテナ素子１１０、１２０に実施の形態３のように延伸部を設けてもよい。
【０２３８】
また、以上では、プリント基板５の層間にグランド部９３０、９６０が形成される形態について説明したが、グランド部９３０、９６０は、平面視におけるグランド部１３０との位置関係が層間に形成される場合と変わらなければ、プリント基板５とは別の基板に形成されていてもよい。
【０２３９】
以上、本発明の例示的な実施の形態のアンテナ装置について説明したが、本発明は、具体的に開示された実施の形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲から逸脱することなく、種々の変形や変更が可能である。
【図面の簡単な説明】
【０２４０】
【図１】実施の形態１のアンテナ装置を含む携帯電話機を示す斜視透視図である。
【図２】実施の形態１のアンテナ装置を含むプリント基板５を示す斜視図である。
【図３】実施の形態１のアンテナ装置１００を示す図である。
【図４】実施の形態１のアンテナ装置１００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【図５】実施の形態１のアンテナ装置１００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【図６】比較用のアンテナ装置１００Ａを示す図である。
【図７】比較用のアンテナ装置１００ＡのＳパラメータの周波数特性を実施の形態１のアンテナ装置１００のＳパラメータの周波数特性と比較して示す図である。
【図８】比較用のアンテナ装置１００Ａの相関係数Ｂの周波数特性を実施の形態１のアンテナ装置１００の相関係数Ｂの周波数特性と比較して示す図である。
【図９】実施の形態２のアンテナ装置２００を示す図である。
【図１０】実施の形態２のアンテナ装置２００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【図１１】実施の形態２のアンテナ装置２００における電流密度のシミュレーション結果を示す図である。
【図１２】実施の形態３のアンテナ装置３００を示す図である。
【図１３】実施の形態３のアンテナ装置３００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【図１４】実施の形態３のアンテナ装置３００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【図１５】実施の形態４のアンテナ装置４００を示す図である。
【図１６】実施の形態４のアンテナ装置４００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【図１７】、実施の形態４のアンテナ装置４００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【図１８】実施の形態４のアンテナ装置４００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【図１９】実施の形態５のアンテナ装置５００を示す図であり、（ａ）はプリント基板５の表面５Ａ側を示す図、（ｂ）はプリント基板５の裏面５Ｂ側を示す図である。
【図２０】比較用のアンテナ装置５００Ａを示す図である。
【図２１】比較用のアンテナ装置５００ＡのＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【図２２】比較用のアンテナ装置５００Ａの相関係数の周波数特性を示す図である。
【図２３】実施の形態５のアンテナ装置５００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【図２４】実施の形態５のアンテナ装置５００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【図２５】実施の形態６のアンテナ装置６００を示す図であり、（ａ）はプリント基板５の表面５Ａ側を示す図、（ｂ）はプリント基板５の裏面５Ｂ側を示す図である。
【図２６】実施の形態６のアンテナ装置６００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【図２７】実施の形態６のアンテナ装置６００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【図２８】実施の形態７のアンテナ装置７００を示す図であり、（ａ）はプリント基板５の表面側を示す図、（ｂ）はプリント基板５の裏面側を示す図である。
【図２９】実施の形態７のアンテナ装置７００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【図３０】実施の形態７のアンテナ装置７００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【図３１】実施の形態８のアンテナ装置８００を示す図であり、（ａ）はプリント基板５の表面側を示す図、（ｂ）はプリント基板５の裏面側を示す図である。
【図３２】比較用のアンテナ装置８００Ａを示す図であり、（ａ）はプリント基板５の表面５Ａ側を示す図、（ｂ）はプリント基板５の裏面５Ｂ側を示す図である。
【図３３】比較用のアンテナ装置８００ＡのＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【図３４】比較用のアンテナ装置８００Ａの相関係数の周波数特性を示す図である。
【図３５】実施の形態８のアンテナ装置８００のＳパラメータの周波数特性を示す図である。
【図３６】実施の形態８のアンテナ装置８００における相関係数の周波数特性を示す図である。
【図３７】実施の形態８のアンテナ装置８００における電流密度のシミュレーション結果を示す図である。
【図３８】実施の形態９のアンテナ装置９００を示す図であり、（ａ）はプリント基板５の表面５Ａ側を示す図、（ｂ）はプリント基板５の層間に形成されるグランド部９３０を示す図、（ｃ）は（ｂ）とは別の層間に形成されるグランド部９６０を示す図である。
【符号の説明】
【０２４１】
１  携帯電話機
２  筐体
３  表示部
４  操作部
５  プリント基板
５Ａ  表面
５Ｂ  裏面
６  回路部
６Ａ  領域
１００、２００、３００、４００、５００、６００、７００、８００、９００  アンテナ装置
１１０、１２０  アンテナ素子
１１１、１２１  給電部
１３０、５３０、７３０、９３０、９６０  グランド部
１３０Ａ、５３０Ａ、端部７３０Ａ、９３０Ａ、９６０Ａ  端部
１３１、１３２、４３１、４３２、４３３、４３４、５３１、５３２、７３１、７３２、９３１、９３２、９６１、９６２  スリット部
１４１、１４２  チップコンデンサ
２５０  スタブ部、６５０、８５０
３１２、３２２  延伸部
【図１】
2010153973.tif 000003
【図２】
2010153973.tif 000004
【図３】
2010153973.tif 000005
【図４】
2010153973.tif 000006
【図５】
2010153973.tif 000007
【図６】
2010153973.tif 000008
【図７】
2010153973.tif 000009
【図８】
2010153973.tif 000010
【図９】
2010153973.tif 000011
【図１０】
2010153973.tif 000012
【図１２】
2010153973.tif 000013
【図１３】
2010153973.tif 000014
【図１４】
2010153973.tif 000015
【図１５】
2010153973.tif 000016
【図１６】
2010153973.tif 000017
【図１７】
2010153973.tif 000018
【図１８】
2010153973.tif 000019
【図１９】
2010153973.tif 000020
【図２０】
2010153973.tif 000021
【図２１】
2010153973.tif 000022
【図２２】
2010153973.tif 000023
【図２３】
2010153973.tif 000024
【図２４】
2010153973.tif 000025
【図２５】
2010153973.tif 000026
【図２６】
2010153973.tif 000027
【図２７】
2010153973.tif 000028
【図２８】
2010153973.tif 000029
【図２９】
2010153973.tif 000030
【図３０】
2010153973.tif 000031
【図３１】
2010153973.tif 000032
【図３２】
2010153973.tif 000033
【図３３】
2010153973.tif 000034
【図３４】
2010153973.tif 000035
【図３５】
2010153973.tif 000036
【図３６】
2010153973.tif 000037
【図３８】
2010153973.tif 000038
【図１１】
2010153973.tif 000039
【図３７】
2010153973.tif 000040