(57)【要約】      （修正有）【課題】これまで課題であった環境負荷を低減し、密度調整による強度の調整が容易で、切削加工性、化粧シートの接着性、サンディング加工性等の加工性に優れ、吸水時の厚さ膨張率が少ない遊技機盤用複合ボードおよび遊技機盤を提供する。【解決手段】少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）と、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）からなる遊技機盤用複合ボードと該複合ボードからなる遊技機盤。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）と、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）とからなることを特徴とする遊技機盤用複合ボード。
【請求項２】
前記少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）が、前記天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の両面に配されてなることを特徴とする請求項１記載の遊技機盤用複合ボード。
【請求項３】
前記熱可塑性樹脂結合材が、ポリ乳酸樹脂であることを特徴とする請求項１または２記載の遊技機盤用複合ボード。
【請求項４】
前記木質単板が、広葉樹木材を原料とするものであることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の遊技機盤用複合ボード。
【請求項５】
前記少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）が、木質単板を１〜８層の範囲で積層した合板であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の遊技機盤用複合ボード。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載の遊技機盤用複合ボードを用いてなることを特徴とする遊技機盤。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遊技機盤用複合ボードに関する。
【背景技術】
【０００２】
遊技機盤用のボードとして、近年では繊維系のボードが使われ始めている。特に、最近では環境問題への対応も重視され、流行の移り変わりの激しい遊技機分野においては、リサイクル性や環境への負荷が小さいことも重要となってきている。
【０００３】
建築資材や自動車内装材などの分野においては、環境問題に対する解決策として、廃棄時の環境負荷低減を目的に、ポリ乳酸樹脂及び天然繊維を混在させて加熱、加圧し、全体の見かけ密度を特定範囲に成形した繊維系ボードの製造方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
しかしながら、この提案の技術では、吸水性の天然繊維からなる不織布を多層積層して圧縮成形しているため、容易に吸水して厚さが膨張するという問題があった。遊技機盤は水で洗浄することがあり、そのような場合でも厚さが膨張しにくいボードが求めらるが、当該技術ではその要求には応えられていない。また、熱可塑性樹脂を多量に使用しているため、ルーター加工やドリル加工、サンディング加工などの切削加工時に切り屑が刃物や研磨紙などに融着するなどの問題があった。
【０００５】
このような問題に対して、近年では、公定水分率の低い合成樹脂繊維と結合材とが混在した繊維系部材が提案されている（例えば、特許文献２参照）。しかしながら、この技術では実質的に合成樹脂のみで部材が構成されているため、部材の表面を研磨し平滑にするサンディング加工などにおいて、研磨屑が研磨紙表面に付着し、加工性が著しく低下するなどの問題があった。また、合成樹脂として熱可塑性樹脂を多量に使用しているため、ルーター加工やドリル加工などの切削加工時に切り屑が融着するなどの問題があった。
【０００６】
また、遊技機盤用ボードにおいても、含水率の変化により収縮変化がおきると割れが生じるといった問題が起こる。収縮変化による割れの少ないボードとして、木材単板と樹脂含浸材とを積層したフロアー用基材が提案されている（例えば、特許文献３参照）。
【０００７】
しかしながら、この技術では熱硬化性樹脂を紙に含浸させて上記樹脂含浸材とするため、密度が高く脆性の低いボードとなりやすく、釘打ちやネジ止め加工が困難となるといった問題があった。また、熱硬化性樹脂を含んでいるためリサイクルが難しく、環境への負荷が大きいという問題もあった。
【０００８】
さらに、機械的強度に優れたボードとして、強化繊維を含むシートに熱可塑性樹脂を含浸させ、木質系薄板を積層した積層板も提案されている（例えば、特許文献４参照）。しかしながら、唯一具体的に開示されている、ガラス繊維を強化繊維として用いたボードの場合、加熱圧縮成形により成形しようとしても圧力から解放した途端にガラス繊維が復元力を発揮し、加熱圧縮時の形状とは異なった寸法になってしまい、所望する寸法、形状、密度のものを成形するのが難しいといった問題があった。加えて、材料の吸水厚さ膨張には何ら着目しておらず、列挙されている材料をただ闇雲に使用しただけでは吸水時に膨張する場合もあるといった問題があった。さらには、ガラス繊維を含んでいるためリサイクルが難しく、環境への負荷が大きいという問題もあった。
【特許文献１】特開２００４−１３０７９６号公報（請求項１）
【特許文献２】特開２００５−１４４６７８号公報（請求項１）
【特許文献３】特開２００２−８６４２０号公報（請求項１、段落００１１、段落００１３）
【特許文献４】特開平６−２３８８２１号公報（請求項１、段落００１２）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は、かかる従来技術の欠点に鑑み、環境負荷が少なく、密度調整による強度の調整が容易であり、切削加工性に優れた、遊技機盤用複合ボードを提供することにある。特に、少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）を、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の両面に配した遊技機盤用複合ボードの構成においては、さらに化粧シートの接着性、サンディング加工性に優れ、吸水時の厚さ膨張率が極めて少ない、遊技機盤用複合ボード、さらには該遊技機盤用複合ボードを用いた遊技機盤を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決する本発明の遊技機盤用複合ボードは、次の（１）の構成を有するものである。
（１）少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）と、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）とからなることを特徴とする遊技機盤用複合ボード。
【００１１】
また、かかる本発明の遊技機盤用複合ボードにおいて、より具体的に好ましくは、以下の（２）〜（５）のいずれかの構成からなる。
（２）前記少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）が、前記天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の両面に配されてなることを特徴とする上記（１）記載の遊技機盤用複合ボード。
（３）前記熱可塑性樹脂結合材が、ポリ乳酸樹脂であることを特徴とする上記（１）または（２）記載の遊技機盤用複合ボード。
（４）前記木質単板が、広葉樹木材を原料とするものであることを特徴とする上記（１）〜（３）のいずれかに記載の遊技機盤用複合ボード。
（５）前記少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）が、木質単板を１〜８層の範囲で積層した合板であることを特徴とする上記（１）〜（４）のいずれかに記載の遊技機盤用複合ボード。
【００１２】
また、本発明は、以下の（６）に記載の遊技機盤を提供するものである。
（６）上記（１）〜（５）のいずれかに記載の遊技機盤用複合ボードを用いてなることを特徴とする遊技機盤。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、環境負荷が少なく、密度調整による強度の調整が容易であり、切削加工性、化粧シートの接着性、サンディング加工性に優れた、遊技機盤用複合ボードを提供することができる。
【００１４】
特に、少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）を、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の両面に配した複合ボードの構成において、吸水時の厚さ膨張率が極めて少ない、遊技機盤用複合ボードを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
本発明の遊技機盤用複合ボードは、少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）と天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）とを有する。
【００１６】
少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）を有することにより、切削加工性、並びに釘打ち加工等の加工性を向上することができる。特に、少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）を、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の両面に配した遊技機盤用複合ボードにおいては、化粧シートの接着性、サンディング加工性を向上でき、さらに吸水時の厚さ膨張率を飛躍的に向上することができる。
【００１７】
本発明における木質単板としては、スギ材やヒノキ材、松などの針葉樹木材の単板を用いることもできるが、釘抜き強度や曲げ強さの点から、比較的密度の高い広葉樹木材からなる木質単板であることが好ましい。広葉樹木材としては、例えば、ブナ材や、マトア材やメランチ材に代表されるラワン材（南洋樹木材）や、カエデ材、樫材、カツラ材、桐材、クリ材、ケヤキ材、シナ材、チーク材、栃材、オールナット材（クルミ材）、ホオノキ材（モクレン材）、ミズナラ材、ヤチダモ材（モクセイ材）、ローズウッド材などを使用することができるが、中でも汎用性が高く、強度が高いブナ材またはラワン材を用いることが好ましい。なお、２層以上とする場合には、これらを組み合わせることもできる。
【００１８】
上記の広葉樹木材は、強度に優れる他、従来の熱可塑性樹脂を含んだボードの欠点であった、切削加工（ルーター加工、ドリル加工）時の切り屑の溶融による刃物への付着を懸念する必要もないため、本発明において好ましく用いられる。
【００１９】
このような、少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）との複合により、ルーター加工やドリル加工の切削加工に優れ、本発明の天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）との複合により、切削加工性を向上することができる。
【００２０】
また、広葉樹木材は針葉樹木材に比べ、植物細胞がより緻密に密集しており、化粧シートを接着する際、接着剤のボード内部への浸透を防ぐことができることから、化粧シート接着性に優れる。このような、少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）を化粧シートとの接着面に配することで、化粧シート接着性を改善することができる。好ましくは、木質単板からなる層（Ａ）を天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の両面に配することにより、いずれの面においても化粧シート接着性に優れた遊技機盤用複合ボードを得ることができる。
【００２１】
さらに、広葉樹木材はサンディング加工性に優れ、従来の熱可塑性樹脂を含んだボードの欠点であった、サンディング時の研磨紙表面への切り屑付着を懸念する必要もない。また、上記のごとく、植物細胞が緻密に密集していることから、少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）を遊技機盤用複合ボードのおもて面に配し、サンディング加工を実施することにより、平滑で厚さムラの少ない遊技機盤用複合ボードを得ることができる。好ましくは、木質単板からなる層（Ａ）を天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の両面に配することにより、いずれの面でもサンディング加工が可能な遊技機盤用複合ボードを得ることができる。
【００２２】
また、広葉樹木材は上記のとおり植物細胞が緻密に密集しており、密度ムラが少ないことから、遊技盤として用いる際に必要な釘打ち工程において、釘の傾き誤差が少なくなり、釘打ち性に優れる。このような、少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）との複合により、釘打ち性に優れた遊技機盤用複合ボードを得ることができる。
【００２３】
なお、本発明でいう遊技機盤とは、遊技機盤用複合ボードなどのボードに、遊技機用の化粧シートを接着し、ルーター加工までを行ったものをいう。
【００２４】
種々の効果の中でも最も重要な本発明の効果は、少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）を、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の両面に配した遊技機盤用複合ボードの構成において、吸水時の厚さ膨張率を飛躍的に低下させることができる点にある。元来、広葉樹木材などを単板に加工したものは、吸水時の厚さ膨張率が低い素材であるが、この木材単板を天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の両面に配することにより、層（Ｂ）への水分の浸入を遮断し、素材の厚さ膨張抑制効果と水分の遮断による厚さ膨張抑制効果とが相まって、遊技機盤用複合ボードとしての吸水時の厚さ膨張率を相乗的に低減できる。
【００２５】
少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）は１層であってもよいし、複数層であってもよいが、好ましくは１〜８層の範囲で積層したものであることが好ましい。更に好ましくは２〜４層である。木材は植物細胞の配行によって、タテ方向とヨコ方向の寸法変化挙動が異なる。一般的にヨコ方向（木材の長さ方向に直行する方向）の吸放湿時の寸法変化挙動が大きく、逆にタテ方向の寸法変化が小さい。この寸法変化挙動の差を無くし、タテ、ヨコ方向の寸法変化を一定にするために、木質単板１層ごとの方向を変えて積層する。従って、寸法変化挙動をタテ、ヨコ一定にするためには同じ材質の木質単板を用いた２層以上であることが好ましい。また、木質単板の厚さにもよるが、４層以下であることが、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の比率を増加させ、後述する遊技機盤用複合ボードの密度調整を容易にすることができるため、好ましい。
【００２６】
特に好ましくは、木質単板の厚さにもよるが、同じ材質の木質単板を２層〜４層の範囲で積層し、これを天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の両面に配することで、上述の吸水厚さ膨張率、化粧シートとの接着性、並びにサンディング加工性に優れた遊技機盤用複合ボードを得ることができる。
【００２７】
木質単板の厚さについては、特に限定されないが、好ましくは０．２〜６ｍｍ、更に好ましくは０．８〜３ｍｍの範囲内である。上記の積層数を得るためには、木質単板の厚さ（１層の厚さ）は３ｍｍ以下であることが好ましい。一方、積層の効率を考慮した場合、０．８ｍｍ以上であることが好ましい。
【００２８】
本発明の遊技機盤用複合ボードは、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）を有することにより、密度調整による強度の調整が容易であり、所望する寸法形状のものを容易に成形することが可能な遊技機盤用複合ボードを得ることができる。層（Ｂ）の製造方法は、好ましくは天然繊維と熱可塑性樹脂結合材との複合の不織布または織物などを必要とするボードの密度に応じて複数枚積層し、加熱、加圧成形等によって成形するものである。そのため、積層枚数や加熱温度、多圧圧力を適宜設定することによりボードの密度調整が容易であり、その結果強度の調整を容易に行うことができる。例えば、密度を高めることで、複合ボードの強度を向上させることもできるし、また低密度化による遊技機盤用複合ボードの軽量化を図ることもできる。
【００２９】
本発明の天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）を構成する天然繊維としては、植物性繊維であることが好ましい。例えば、バガス、ムギワラ、アシ、パピルス、タケ類等のイネ科植物、木綿、ケナフ、ローゼル、アサ、アマ、ラミー、ジュート、ヘンプ、まお等の靭皮繊維、サイザルアサおよびマニラアサ等の葉脈繊維、木材を蒸圧処理することで得られる木質繊維等であり、これらの中から選ばれる１種以上の繊維が含まれていることが好ましい。これらの中でも、強度が高く、一年草であって熱帯地方及び温帯地方での成長が極めて早く容易に栽培できる草本類に属する、ケナフあるいはジュートの繊維を採用することで、高い強度の遊技機盤用複合ボードを得ることができる。特に、ケナフはその靭皮にセルロースを６０質量％以上と高い含有率で有しており吸湿性が高く、かつ高い強度を有していることから、ケナフ靭皮から採取されるケナフ繊維を用いることが好ましい。
【００３０】
天然繊維の繊維長としては、５〜１００ｍｍが好ましい。平均繊維長がこの範囲の短繊維を採用することにより、後述する結合材との分散を効率的に行うことができ、さらに、均一で釘打ち加工性に優れ、強度の高いボードを得ることができる。５ｍｍ以上とすることにより、強度の高いボードを容易に得ることができる。一方、短繊維長が１００ｍｍを超えると、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の作製時の分散性が低下して、密度ムラが発生し、釘打ち時の釘の角度誤差を引き起こすおそれがある。
【００３１】
本発明の天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）は、加熱圧縮成形等の手法により、熱可塑性樹脂結合材を溶融させ、効率的に層（Ｂ）を成形するために、熱可塑性の樹脂結合材を含む。特に、融点が２００℃以下である熱可塑性樹脂が、加熱圧縮成形が容易になるので好ましい。かかる樹脂としては、汎用性の点で、例えば、ポリ乳酸、ポリプロピレン、ポリエチレンから選ばれる少なくとも１種を用いることが好ましい。
【００３２】
上記の樹脂のうち、強度が高く、天然繊維との相溶性が良好で、かつ、成形性が良好であり、環境に優しいポリ乳酸樹脂を用いることが特に好ましい。ポリ乳酸は、トウモロコシなどの植物を原料とする非石油系原料の樹脂であり、製造工程においても石油系の溶剤をほとんど使用せず、また生分解性を有する。よって、複合ボードの製造・廃棄の各段階において、環境への負荷を少なくすることができる。また、ポリ乳酸は、生分解性プラスチックの中で比べても、また、ポリプロピレンやポリエチレンに比べても、強度が高く、融点が１７０℃程度と適度な耐熱性を有すると共に、成形性に優れ、他の天然繊維との接着性にも優れている。
【００３３】
ポリ乳酸としては、ホモポリマーでもよいし、ポリ酸同士の共重合体もしくはブレンドポリマーでもよい。ポリ乳酸におけるＬ−乳酸単位とＤ−乳酸単位との構成モル比（Ｌ／Ｄ）は、１００／０〜０／１００にわたり採用しうるが、高い融点を得るにはＬ−乳酸単位あるいはＤ−乳酸単位のいずれかを９０モル％以上含むことが好ましい。
【００３４】
また、ポリ乳酸の重量平均分子量としては５〜５０万が好ましい。
【００３５】
ポリ乳酸樹脂には、カルボジイミド化合物を添加することが好ましい。カルボジイミド化合物は、ポリ乳酸またはこれに含まれるオリゴマーの反応活性末端を不活性化し、ポリ乳酸の加水分解を抑制するものである。加水分解を抑制することにより、エージング時の高温・高湿環境下でのポリ乳酸の劣化を防ぐことができる。カルボジイミド化合物としては、例えば、ジイソシアネート化合物を重合したものを好適に用いることができ、中でも、４，４−ジシクロヘキシルメタンカルボジイミドの重合体やテトラメチルキシリレンカルボジイミドの重合体やその末端をポリエチレングリコールなどで封鎖したものを好ましく用いることができる。
【００３６】
また、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）における天然繊維と熱可塑性樹脂結合材との質量比としては、９０：１０〜５０：５０が好ましい。天然繊維の質量比を５０質量％以上とすることで、強度の高いボードが得られるので好ましい。一方、熱可塑性樹脂結合材を１０質量％以上とすることで、吸水時の厚さ膨張率を低減させ、バインダーとして天然繊維同士をより強固に結合する実効を得ることができる。
【００３７】
また、本発明における天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の密度は、０．３〜０．９ｇ／ｃｍ３  であることが好ましい。この密度は、構成材料である天然繊維、並びに熱可塑性樹脂結合材の単位面積当たりの質量と、層（Ｂ）の厚みを調整することで制御できる。密度を０．３ｇ／ｃｍ３  以上とすることで、遊技機盤として使用可能な釘抜き強度を得ることができ、０．９ｇ／ｃｍ３  以下とすることで、釘打ち加工が可能な遊技機盤用複合ボードを得ることができる。
【００３８】
以上のような構成の本発明の複合ボードによれば、ＪＩＳ  Ａ  ５９０５（２００３）  ６．９に基づいて測定される吸水厚さ膨張率を２０％以下とすることができる。前記範囲を満たすということは、遊技機盤分野においてその機能を十分に発揮することができる。
【００３９】
次に、本発明の遊技機盤用複合ボードの好ましい製造方法について説明する。
（ａ）木質単板からなる層（Ａ）の製造
木質単板を用意し、周知のロールコーター等の塗布装置を用いて接着剤を木質単板の表面に塗布する。接着剤は、従来からある接着剤を用いることができるが、木材用の接着剤が好ましく、例えば酢酸ビニル系接着剤を挙げることができる。この単板を所望の層数、例えば、２〜４層積層し、プレス機を用いて０．１〜５ＭＰａの圧力で常温で押し圧して、単板同士を接着し、木質単板からなる層（Ａ）を得る。
（ｂ）天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の製造
天然繊維及び熱可塑性樹脂結合材は、共に短繊維の形態のものを原料として用いるのが好ましい。そうすることで、カーディング工程等により天然繊維と結合材とを短繊維同士で均一に分散させることができる。天然繊維の平均繊維長としては前述のとおり５〜１００ｍｍが好ましいので、熱可塑性樹脂結合材繊維も平均繊維長１０〜１００ｍｍが好ましい。この範囲内とすることで、分散斑を防ぐことができる。
【００４０】
天然繊維及び熱可塑性樹脂結合材繊維は、例えば、ローラーカードによるカーディング法にて均一に混合させることができる。そして、該混合物からウェブを形成する。ウェブの態様としては不織布でもよい。かかる不織布は、前記混合物をニードルパンチ処理することにより得ることができる。ウェブの目付としては、５０〜２０００ｇ／ｍ２  が好ましい。
【００４１】
得られたウェブもしくは不織布を積層し、加熱した後に圧縮するか、加熱と圧縮とを同時に行うことで一体化して、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）を得ることができる。かかる方法によれば効率良く製造することができる。加熱を行うことで、熱可塑性樹脂結合材繊維を溶融させて天然繊維を結合することができ、極端に大きな圧力で圧縮を行わなくても強固な成形が可能となるので、全体的なエネルギーコストを低減できるので好ましい。また、加熱温度等の調節により結合の度合いをコントロールでき、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の密度の調節も容易に行うことができる。均質なボードを成形する上では、圧縮と同時に加熱することが好ましい。加熱温度としては、基本的に天然繊維の分解点（約２４０℃）よりも低く、かつ熱可塑性樹脂結合材の融点よりも高ければよいが、熱可塑性樹脂結合材を溶融して均一に分散させる上では、例えば、熱可塑性樹脂結合材がポリ乳酸やポリプロピレンであれば１８０〜２２０℃が、ポリエチレンであれば１４０〜１８０℃が好ましい。また、加熱時間としては３〜３０分が好ましい。圧縮の圧力としては、加熱温度にもよるが０．５〜１２ＭＰａが好ましい。圧縮成形に用いる加熱・加圧装置としては、上下２枚の加熱平板を用いるいわゆる平板加熱プレス装置を採用することができる。また、厚みが１０ｍｍ以上の比較的厚い層（Ｂ）を成形する場合には、高周波誘導加熱装置を用いるのが好ましい。当該装置は、ウェブの積層体の内部まで均一に加熱することができるため、釘抜き強度などの強度に優れ、熱可塑性樹脂結合材が均一に分布した遊技機盤用複合ボードが得られる。
【００４２】
（ｃ）木質単板からなる層（Ａ）と、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の積層・成形
上記にて得られた木質単板からなる層（Ａ）と、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）のいずれか一方、または双方の表面に、ロールコーター等の塗布装置を用いて接着剤を塗布する。接着剤としては前記と同様の接着剤を用いることができる。これを積層し、プレス機を用いて０．１〜５ＭＰａの圧力で常温で押し圧し、層（Ａ）と層（Ｂ）を接着し、遊技機盤用複合ボードを得る。
【００４３】
層（Ｂ）の両面に層（Ａ）を配する場合は、層（Ａ）と層（Ｂ）を接着した後、層（Ｂ）のもう一方の面に層（Ａ）を接着してもよいし、層（Ａ）、層（Ｂ）及び層（Ａ）の３層を一度に接着してもよい。
【実施例】
【００４４】
本発明の説明で用いた物性の測定は、以下に記載の方法で行った。
（１）遊技機盤用複合ボードの見かけ密度
ＪＩＳ  Ａ  ５９０５（２００３）  ６．３に準じて測定した。すなわち、遊技機盤用複合ボードを温度２０℃、湿度６５％ＲＨの標準状態にて２４ｈｒ放置後、外形寸法が１０ｃｍ×１０ｃｍの試験片を３枚切り出した。次に３枚の試験片について、幅、長さ及び厚さを測定し、それぞれについて３枚の試験片の算術平均値を求め、試験片の幅、長さ及び厚さとし、体積（ｖ）を求めた。次に、各試験片について質量（ｇ）を測定し、上記のようにして求めた体積（ｖ）の値を用いて下記式によって見かけ密度を算出した。１枚の試験片ごとに密度を求めた上で、３枚の試験片の平均値を求め、この値を見かけ密度とした。なお、厚さは０．０５ｍｍ、幅及び長さは０．１ｍｍ、質量は０．１ｇの精度まで測定し、密度は０．０１ｇ／ｃｍ３  単位まで算出した。
見かけ密度（ｇ／ｃｍ３  ）＝ｍ／ｖ
ここに、ｍ：質量（ｇ）
ｖ：体積（ｃｍ３  ）
【００４５】
（２）遊技機盤用複合ボードの吸水厚さ膨張率
ＪＩＳ  Ａ  ５９０５（２００３）  ６．９に準じて測定した。すなわち、複合ボードを温度２０℃、湿度６５％ＲＨの標準状態にて２４ｈｒ放置後、外形寸法が１０ｃｍ×１０ｃｍの試験片を３枚切り出した。次に１枚の試験片について厚さを測定し、これを２０±１℃の水面下約３ｃｍに水平に置き、２４時間浸した後、取り出して水分をふき取り、厚さを測定し、次式によって吸水厚さ膨張率を求めた。これを、他の２枚の試験片についても行い、３枚の試験片の算術平均値を算出した。
吸水厚さ膨張率（％）＝（ｔ２−ｔ１）／ｔ１×１００
ここに、ｔ１：吸水前の厚さ（ｍｍ）
ｔ２：吸水後の厚さ（ｍｍ）
【００４６】
（３）遊技機盤用複合ボードの釘抜き強度
ＪＩＳ  Ｚ２１２１の木材の釘引き抜き抵抗試験方法（１９８９．３．１公示）に準じ、使用する釘は長さ３３ｍｍ、同部径２ｍｍの真鍮釘を用い、釘の打ち込み長さは１５ｍｍとした。引き抜き速度を５０ｍｍ／ｍｉｎとして、そのときの釘の引き抜きに要した最大荷重（Ｎ）を測定した。
【００４７】
（４）遊技機盤用複合ボードと化粧シートとの接着性
以下の操作を行い、評価を実施した。
【００４８】
Ａ．試験材料の準備
ａ．複合ボード：複合ボードの異なる５箇所から、縦横１２ｃｍ角の試験片を切り出す。
ｂ．化粧紙：ポリエステルフィルム（厚さ１９０μｍ）とケント紙（厚さ１４０μｍ）との貼り合わされた化粧紙を用意する。化粧紙の異なる５箇所から、縦横１０ｃｍ角の試験化粧紙を切り出す。
ｃ．接着剤：酢酸ビニルエマルジョン接着剤（昭和高分子株式会社製“ポリゾール１０００Ｊ”（登録商標）不揮発分５０％）を用意する。
ｄ．ポリエステルフィルム：ポリエステルフィルム（厚さ１００μｍ、３０ｃｍ角）を用意する。
ｅ．ガラス板：平面ガラス板（厚さ１０ｍｍ、縦５０ｃｍ、横３０ｃｍ）を用意する。
【００４９】
Ｂ．接着材の塗布
ａ．ポリエステルフィルムをガラス板に上載せし、クラフトテープでフィルムの上下を固定する。
ｂ．接着剤をポリエステルフィルムに塗布し、金属製コーティングナイフを用いて接着剤を均一に引き伸ばして接着剤皮膜を形成する。
ｃ．接着剤皮膜が形成されたポリエステルフィルムを１０ｃｍ角に切り取り、接着剤皮膜面を複合ボードに密着させ、転写ローラーでフィルム上面を転圧し、接着剤を複合ボードへ転写させる。
ｄ．上記工程ｂ．において、コーティングナイフとポリエステルフィルムの隙間間隔を適宜調節し、複合ボードへの接着剤塗布量が４０ｇ／ｍ２  となるように調節する。
【００５０】
Ｃ．化粧紙の複合ボードへの貼り合わせ
ａ．化粧紙を複合ボードの紙面上の接着剤塗布面に上載せする。
ｂ．化粧紙と複合ボードとを加圧プレス機を用いて常温で３０秒間、２．９ＭＰａ面圧で加圧する。
【００５１】
Ｄ．接着性の評価
ａ．化粧紙を端部から慎重に剥がし、接着面を目視で観察し、下記の基準にて評価した。
○：化粧紙のケント紙が破壊する。
△：化粧紙のケント紙が一部破壊するが、一部化粧紙のケント紙と複合ボードの界面で剥離する。
×：化粧紙のケント紙と複合ボードの界面で剥離する。
【００５２】
（５）遊技機盤用複合ボードのルーター加工性（切削加工性）
切削刃物として、正リードと逆リードの双方を有するダイヤモンドストレート刃物（軸径１２ｍｍ、刃径１３ｍｍ、全長８５ｍｍ、刃長２５ｍｍ、２枚刃）を用意した。上記刃物をルーター加工機に取り付け、ビット回転数１５０００ｒｐｍ、送り速度４．５ｍ／ｍｉｎの切削条件で複合ボードを直線状に２０ｃｍ切削し、以下の２項目について評価した。
【００５３】
Ａ．切削面のバリ
切削面を目視にて観察し、切削部上面と下面のバリを、下記の基準により目視判定した。
○：バリは確認されない。
△：バリは確認されるが、１ｍｍ未満の微小なバリである。
×：１〜５ｍｍ程度のバリが確認される。
【００５４】
Ｂ．切り屑の付着
切削面を目視にて観察し、下記の基準により目視判定した。
○：切り屑の付着は確認されない。
△：若干の切り屑の付着が確認されるが簡易的に除去できる。
×：切り屑の付着が確認され、強固に固着している。
【００５５】
（６）遊技機盤用複合ボードのサンディング加工性
４５ｃｍ×４５ｃｍの遊技機盤用複合ボードを切り出し、ＡＭＩＴＥＣ社製ワイドベルトサンダー（ＳＥＲ−１３０）を用いて、下記の試験条件でサンディング加工を行い、以下の判定基準で評価した。なお、評価は、原則ｎ数＝２で行ったが、判定が分かれる場合にはｎ数＝３とし、多い方の判定結果を採用した。
試験条件：
研磨紙        ：アランダム（褐色酸化アルミナ）  ８０番
ローラー種    ：鉄ロール
ペーパー速度  ：５ｍ／ｓ
ボード送り速度：１０ｍ／ｍｉｎ
クリアランス  ：３．０ｍｍ
判定基準：
○：研磨紙表面への切り屑の付着がない。
△：研磨紙表面に切り屑の付着が見られるが、研磨紙の大部分は露出している。
×：研磨紙表面に切り屑の付着が見られ、研磨紙の大半が切り屑で被覆されている。
【００５６】
実施例１
（ａ）木質単板からなる層（Ａ）の製造
ブナ材からなる木質単板（厚さ１．５ｍｍ）を用意し、ロールコーターを用いて酢酸ビニルエマルジョン接着剤（昭和高分子株式会社製「ポリゾール１０００Ｊ」（登録商標））を木質単板の片面に、５０ｇ／ｍ２  で塗布した。この単板に同様のブナ単板を１層積層し、プレス機を用いて２ＭＰａの圧力で常温で押し圧し、単板同士を接着し、２枚のブナ単板からなる層を得た。上記の作業を繰り返し、２枚の木質単板からなる層（Ａ）を２枚得た。
（ｂ）天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の製造
【００５７】
（１）ウェブの製造
天然繊維としてケナフ靭皮繊維（繊維長７５ｍｍ）を用意した。一方、熱可塑性樹脂結合材繊維として、ポリ乳酸短繊維（繊度６．６デシテックス、繊維長５１ｍｍ）を用意した。このケナフ靭皮繊維とポリ乳酸短繊維とを７０：３０の質量比で、ローラーカードを用いて混綿し、開繊して目付１０００ｇ／ｍ２  のウェブを得た。
【００５８】
（２）層（Ｂ）の成形
上記のウェブを９枚積層し、この積層体を厚さ１３．０ｍｍのスペーサーと共にプレス機に挟み、定盤温度２００℃、圧力２．４ＭＰａで、２０分間の加熱、圧縮成形を行い、厚さ１３．５ｍｍ、密度０．６８ｇ／ｃｍ３  の層（Ｂ）を得た。
【００５９】
（３）層（Ａ）と層（Ｂ）の積層・成形
上記にて得られたブナ単板からなる層（Ａ）との片面に、ロールコーターを用いて酢酸ビニルエマルジョン接着剤（昭和高分子株式会社製「ポリゾール１０００Ｊ」（登録商標））を木質単板の片面に、５０ｇ／ｍ２  塗布した。次いで、上記の層（Ｂ）を層（Ａ）の接着剤の塗布面に積層した。同様にもう一つのブナ単板からなる層（Ａ）にも上記の接着剤を片面に塗布し、この塗布面と層（Ａ）とが接触するように積層し、プレス機を用いて２ＭＰａの圧力で常温で押し圧し、層（Ｂ）の両面に、ブナ単板積層（２枚）の層（Ａ）を貼り合せた。その積層構成は、図１（ａ）に示したとおりである。
【００６０】
このようにして、見かけ密度０．７３ｇ／ｃｍ３  の遊技機盤用複合ボードを得た。この遊技機盤面用複合ボードは、吸水厚さ膨張率が低く、高い釘抜き強度を有し、化粧シートとの接着性、ルーター加工性、サンディング加工性に優れるものであった。
【００６１】
実施例２
（ａ）木質単板からなる層（Ａ）の製造
実施例１と同様に、ブナ単板を積層、接着し、４枚のブナ単板からなる層（Ａ）を２枚得た。
（ｂ）天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の製造
実施例１のウェブを５枚積層し、この積層体を厚さ７．０ｍｍのスペーサーと共にプレス機に挟み、定盤温度２００℃、圧力２．４ＭＰａで、１０分間の加熱、圧縮成形を行い、厚さ７．５ｍｍ、密度０．６６ｇ／ｃｍ３  の層（Ｂ）を得た。
（ｃ）層（Ａ）と層（Ｂ）の積層・成形
実施例１と同様にして、層（Ｂ）の両面に、ブナ単板積層（４枚）の層（Ａ）を貼り合せた。その積層構成は、図１（ｂ）に示したとおりである。この積層体を実施例１と同様にして押し圧した。
【００６２】
このようにして、見かけ密度０．７６ｇ／ｃｍ３  の遊技機盤用複合ボードを得た。この遊技機盤面用複合ボードは、吸水厚さ膨張率が低く、高い釘抜き強度を有し、化粧シートとの接着性、ルーター加工性、サンディング加工性に優れるものであった。
【００６３】
実施例３
（ａ）木質単板からなる層（Ａ）の製造
実施例１にて得られたブナ単板２枚からなる層（Ａ）を２枚、およびブナの単板１枚を用意した。
（ｂ）天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の製造
実施例１のウェブを４枚積層し、この積層体を厚さ６．５ｍｍのスペーサーと共にプレス機に挟み、定盤温度２００℃、圧力２．４ＭＰａで、６分間の加熱、圧縮成形を行い、厚さ６．０ｍｍ、密度０．６８ｇ／ｃｍ３  の層（Ｂ）を得た。同様の作業を繰り返し、上記の層（Ｂ）を２枚得た。
（ｃ）層（Ａ）と層（Ｂ）の積層・成形
実施例１と同様にして、ブナ単板の両面に接着剤を塗布し、ブナ単板の両面に上記の層（Ｂ）を積層した。次いで、前記の積層体の両面に更にブナ単板積層（２枚）の層（Ａ）を積層した。その積層構成は、図１（ｃ）に示したとおりである。この積層体を実施例１と同様にして押し圧した。
【００６４】
このようにして、見かけ密度０．６８ｇ／ｃｍ３  の遊技機盤用複合ボードを得た。この遊技機盤面用複合ボードは、吸水厚さ膨張率が低く、高い釘抜き強度を有し、化粧シートとの接着性、ルーター加工性、サンディング加工性に優れるものであった。
【００６５】
実施例４
（ａ）木質単板からなる層（Ａ）の製造
実施例１と同様に、ブナ単板を積層、接着し、３枚のブナ単板からなる層（Ａ）を得た。
（ｂ）天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の製造
実施例２で得られた、厚さ７．５ｍｍ、密度０．６６ｇ／ｃｍ３  の層（Ｂ）を２枚用いた。（ｃ）層（Ａ）と層（Ｂ）の積層・成形
実施例１と同様にして、３枚のブナ単板からなる層（Ａ）の両面に接着剤を塗布し、ブナ単板の両面に上記の層（Ｂ）を積層した。その積層構成は、図１（ｄ）に示したとおりである。この積層体を実施例１と同様にして押し圧した。
【００６６】
このようにして、見かけ密度０．７１ｇ／ｃｍ３  の遊技機盤用複合ボードを得た。この遊技機盤面用複合ボードは、化粧シートとの接着性、ルーター加工性、サンディング加工性にやや劣るが、吸水厚さ膨張率が低く、高い釘抜き強度を有するものであった。
【００６７】
実施例５
（ａ）木質単板からなる層（Ａ）の製造
実施例１と同様に、ブナ単板を積層、接着し、７枚のブナ単板からなる層（Ａ）を得た。
（ｂ）天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の製造
実施例１のウェブを３枚積層し、この積層体を厚さ４．０ｍｍのスペーサーと共にプレス機に挟み、定盤温度２００℃、圧力２．４ＭＰａで、５分間の加熱、圧縮成形を行い、厚さ４．５ｍｍ、密度０．６５ｇ／ｃｍ３  の層（Ｂ）を得た。同様の作業を繰り返し、上記の層（Ｂ）を２枚得た。
（ｃ）層（Ａ）と層（Ｂ）の積層・成形
実施例１と同様にして、７枚のブナ単板からなる層（Ａ）の両面に接着剤を塗布し、ブナ単板の両面に上記の層（Ｂ）を積層した。その積層構成は、図１（ｅ）に示したとおりである。この積層体を実施例１と同様にして押し圧した。
【００６８】
このようにして、見かけ密度０．６９ｇ／ｃｍ３  の遊技機盤用複合ボードを得た。この遊技機盤面用複合ボードは、化粧シートとの接着性、ルーター加工性、サンディング加工性にやや劣るが、吸水厚さ膨張率が低く、高い釘抜き強度を有するものであった。
【００６９】
比較例
実施例１のウェブを１３枚積層し、この積層体を厚さ２０．０ｍｍのスペーサーと共にプレス機に挟み、定盤温度２００℃、圧力２．４ＭＰａで、３０分間の加熱、圧縮成形を行い、厚さ１９．５ｍｍ、密度０．７４ｇ／ｃｍ３  の繊維系ボードを得た。その構成は、図１（ｆ）に示したとおりである。この繊維系ボードは、吸水厚さ膨張率が低く、化粧シートとの接着性、ルーター加工性、サンディング加工性に劣るものであった。
【００７０】
実施例１〜３、比較例の条件、結果を表１に示す。実施例４、５、比較例の条件、結果を表２に示す。
【００７１】
【表１】
2010035905.tif 000003
【００７２】
【表２】
2010035905.tif 000004
【産業上の利用可能性】
【００７３】
本発明の遊技機盤用複合ボードは、環境負荷が少なく、密度調整による強度の調整が容易であり、切削加工性、化粧シートの接着性、サンディング加工性に優れる。特に、少なくとも１層の木質単板からなる層（Ａ）を、天然繊維と熱可塑性樹脂結合材からなる層（Ｂ）の両面に配した複合ボードの構成において、吸水時の厚さ膨張率が極めて少ないため、高度な加工性と物性が要求される遊技機盤として好適に用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００７４】
【図１】図１（ａ）〜（ｆ）は、各実施例、比較例の複合ボードの構成を示す概略図である。
【図１】
2010035905.tif 000005