(57)【要約】      （修正有）【課題】８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金を提供する。【解決手段】質量％で、３．５％以上７．０％未満のＡｌ、１．４％以上３．６％未満のＦｅ、２．０％以上１０．０％未満のＭｏを含有し、残部Ｔｉ及び不可避的な不純物からなり、Ｍｏ当量＝２．９×％Ｆｅ＋％Ｍｏ−％Ａｌからなる式のＭｏ当量が６．０％以上１４．０％未満とした８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金であって、β変態点以上の温度から水冷以上の冷却速度で冷却することによりミクロ組織がβ相もしくはβ相とα’’マルテンサイト相の２相からなることにより、８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金を製造できる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、３．５％以上７．０％未満のＡｌ、１．４％以上３．６％未満のＦｅ、２．０％以上１０．０％未満のＭｏを含有し、残部Ｔｉ及び不可避的な不純物からなり、含有元素の添加量をＭｏ当量＝２．９×［Ｆｅ％］＋［Ｍｏ％］−［Ａｌ％］なる式において、Ｍｏ当量が６．０以上１４．０％未満であることを特徴とする、８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金。
【請求項２】
質量％で、３．５％以上５．０％未満のＡｌ、１．４％以上３．６％未満のＦｅ、２．０％以上９．０％未満のＭｏを含有し、残部Ｔｉ及び不可避的な不純物からなり、含有元素の添加量をＭｏ当量＝２．９×［Ｆｅ％］＋［Ｍｏ％］−［Ａｌ％］なる式において、Ｍｏ当量が６．０以上１４．０％未満であることを特徴とする、８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金。
【請求項３】
前記Ｍｏ当量が７．０以上１２．０％未満であることを特徴とする、請求項１又は２に記載の、８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金。
【請求項４】
前記Ｍｏ当量が７．５以上１１．５％未満であることを特徴とする、請求項１又は２に記載の、８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金。
【請求項５】
ミクロ組織がβ相単相もしくは、β相およびα’’マルテンサイト相の２相からなることを特徴とする、請求項１〜４の何れか１項に記載の、８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金。
【請求項６】
β変態点以上の温度から水冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする、請求項１〜５の何れか１項に記載の８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車または二輪車のサスペンションスプリング、エンジンバルブスプリングなどの自動車・二輪車用部品材料やメガネのフレーム材として適した、低ヤング率を有する準安定β型チタン合金およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
チタンの常温におけるヤング率は、α相が主である工業用純チタン、α型チタン合金、α相とβ相からなるα＋β型チタン合金では、約１００〜１２０ＧＰａ、β相が主であるβ型チタン合金では約７０〜９０ＧＰａである。但し、β型チタン合金でもα＋β二相域で時効熱処理しα相を析出させた場合には、上記のα型チタン合金やα＋β型チタン合金と同様にヤング率は１００〜１２０ＧＰａに増加する。このように、チタンはその合金部材毎に、望まれるヤング率が異なることから、軽量化や耐食性などを目的にチタンが使用される部材毎に望まれるヤング率に合ったチタン合金が選択される。
【０００３】
一般に、自動車または二輪車のサスペンションスプリング、エンジンバルブスプリング等では、その機能として、該スプリングに一定荷重が加えられた際のスプリング全体の伸縮量（変位量）を一定量確保するために、該スプリングの巻き数を調整する。この場合、材料が低ヤング率であるほど、巻き数が少なくてすみ、スプリング全体の軽量化が可能である。チタン合金等は、鉄鋼材料に比べ、比重が６割以下程度と小さいだけでなく、ヤング率が５〜６割程度であるがゆえに、巻き数を大幅に減らし、スプリング全体として軽量化に寄与する特長がある。
【０００４】
サスペンションスプリング、エンジンバルブスプリングだけでなく、軽量化及び柔軟性が求められる部品等、例えばメガネのフレーム材、メガネのつる材としても、適している。
【０００５】
特に、低ヤング率が望まれる場合には、α＋β型チタン合金やβ型チタン合金が使用される。α＋β型チタン合金では、β安定化元素であるＶ、Ｍｏ、Ｎｂが少ない含有量ですみ、Ｔｉ−６Ａｌ−４ＶやＴｉ−４．５Ａｌ−３Ｖ−２Ｍｏ−２Ｆｅ（ＡＭＳ４８９９）、特許文献１には、４．４〜５．５質量％Ａｌ、１．４〜２．１質量％Ｆｅ、１．５〜４．５質量％Ｍｏを含有し、不純物としてＳｉが０．１％未満、Ｃが０．０１％未満に抑制された高強度α＋β型チタン合金がある。また、特許文献２では、熱間圧延した線材を８１０度以上９４０度以下の温度から水冷することによって、ヤング率が７５ＧＰａ以上１００ＧＰａ未満であるα＋β型チタン合金の製造方法が記載されている。
【０００６】
これに対して、より低いヤング率が望まれる場合には、β型チタン合金が使用される。代表的なβ型チタン合金として、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ、Ｔｉ−２２Ｖ−４Ａｌ、Ｔｉ−１５Ｍｏ−５Ｚｒ−３Ａｌ、Ｔｉ−１０Ｖ−２Ｆｅ−３Ａｌ、Ｔｉ−３Ａｌ−８Ｖ−６Ｃｒ−４Ｍｏ−４Ｚｒ、特許文献３のＴｉ−１．５Ａｌ−４．５Ｆｅ−６．８Ｍｏ、特許文献４のＴｉ−１５Ｍｏ−３Ａｌなどがある。さらに、ヤング率が低いチタン合金として、特許文献５に１０〜３５質量％Ｚｒと８〜１４質量％Ｃｒを含有したものが、特許文献６に１３〜２８原子％Ｎｂ、０．１〜１０原子％Ｓｎを含有したものが、特許文献７に３０〜６０質量％のＶａ族（バナジウム族）を含有したものが、特許文献８に０．３〜３質量％のＯ、ＮまたはＣの一種以上、１．８％以下のＡｌを含み、Ｍｏ当量＝Ｍｏ＋０．６７×Ｖ＋０．４４×Ｗ＋０．２８×Ｎｂ＋０．２２×Ｔａ＋２．９×Ｆｅ＋１．６×Ｃｒ＋１．１×Ｎｉ＋１．４×Ｃｏ＋０．７７×Ｃｕ−ＡｌからなるＭｏ当量が３以上１１以下含有したものが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００５−３２０６１８号公報
【特許文献２】特開２００７−３１４８３４号公報
【特許文献３】特許第２８５９１０２号公報
【特許文献４】特開２００４−１８３０５８号公報
【特許文献５】特開２００４−３５３０３９号公報
【特許文献６】特開２００５−１１３２２７号公報
【特許文献７】特許第３３７５０８３号公報
【特許文献８】特開２００４−１６２１７１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
α＋β型チタン合金では、Ｔｉ−６Ａｌ−４ＶやＴｉ−４．５Ａｌ−３Ｖ−２Ｍｏ−２Ｆｅ（ＡＭＳ４８９９）のようにＶ、Ｍｏ、Ｎｂの添加量が少ない。したがって、これらは、合金組成から推測するとβ型チタン合金よりは廉価であると考えられる。しかしながら、これらのα＋β型チタン合金のヤング率は上述したように約１００〜１２０ＧＰａ程度とβ型チタン合金に比べ非常に高い値である。
【０００９】
また、４．４〜５．５質量％Ａｌ、１．４〜２．１質量％Ｆｅ、１．５〜４．５質量％Ｍｏを含有し、不純物としてＳｉが０．１％未満、Ｃが０．０１％未満に抑制された高強度α＋β型チタン合金（特許文献１参照）では、８１０度以上９４０度以下の温度から水冷することによって、ヤング率が７５ＧＰａ以上１００ＧＰａ未満と（特許文献２参照）、α＋β型チタン合金としては、低ヤング率が得られる。しかしながら、これはβ型チタン合金とほぼ同程度である。
【００１０】
これに対して、β型チタン合金に代表される低ヤング率を有するＴｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ、Ｔｉ−２２Ｖ−４Ａｌ、Ｔｉ−１５Ｍｏ−５Ｚｒ−３Ａｌ、Ｔｉ−１０Ｖ−２Ｆｅ−３Ａｌ、Ｔｉ−１５Ｍｏ−３Ａｌ（特許文献３参照）は、いずれもＶに代表されるＶａ族やＭｏといった比較的高価な添加元素を１０％以上も含有しており、そのため、価格や密度が高めな傾向がある。
【００１１】
また、Ｍｏの添加量を比較的低減した準安定β型チタン合金であるＴｉ−１．５Ａｌ−４．５Ｆｅ−６．８Ｍｏ（特許文献４参照）では、Ｍｏ当量が１６％以上と高く、β相が非常に安定である。一般に、低ヤング率は不安定なβ相もしくはα’’マルテンサイト相において発現することが知られており、本合金のヤング率は一般的なβ型チタン合金と同等であると考えられる。
【００１２】
また、１０〜３５質量％Ｚｒと８〜１４質量％Ｃｒを含有したもの（特許文献５参照）、１３〜２８原子％Ｎｂ、０．１〜１０原子％Ｓｎを含有したもの（特許文献６参照）、３０〜６０質量％のＶａ族（バナジウム族）を含有したもの（特許文献７参照）は、いずれもＶに代表されるＶａ族やＭｏといった比較的高価な添加元素を１０％以上も含有しており、且つ密度が高い元素を多量に含有しているためチタン合金そのものの密度が高くなっている。
【００１３】
また、０．３〜３質量％のＯ、ＮまたはＣの一種以上を含有し、且つ、１．８％以下のＡｌを含み、Ｍｏ当量＝Ｍｏ＋０．６７×Ｖ＋０．４４×Ｗ＋０．２８×Ｎｂ＋０．２２×Ｔａ＋２．９×Ｆｅ＋１．６×Ｃｒ＋１．１×Ｎｉ＋１．４×Ｃｏ＋０．７７×Ｃｕ−ＡｌからなるＭｏ当量が３以上１１以下含有したもの（特許文献８参照）は、侵入型元素であるＯ、ＮまたはＣを０．３％以上も含んでいることから、加工性の低下が懸念される。また、α安定化元素であるＯは同じα安定化元素であるＡｌに比べ凝固偏析しやすいため、大型インゴットを製造時に、材質のバラツキが懸念される。
【００１４】
そこで、本発明は、Ｍｏ当量からなる式で合金元素を制御した準安定β型チタン合金を用いて、低ヤング率を発現するβ型チタン合金を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明者は、β相もしくはα’’マルテンサイト相を不安定にするため、Ｍｏ当量をできるだけ低くすることにより、一般的なβ型チタン合金よりも低いヤング率を有するチタン合金について、鋭意研究を重ねた。その結果、Ｔｉ−Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｏ系の準安定β型チタン合金において、各元素の含有量をある所定内とすることで低ヤング率を発現することを見出した。
【００１６】
上記課題を解決するために本発明の要旨は、以下の通りである。
（１）質量％で  ３．５％以上７．０％未満のＡｌ、１．４％以上３．６％未満のＦｅ、２．０％以上１０．０％未満のＭｏを含有し、残部Ｔｉ及び不可避的な不純物からなり、含有元素の添加量をＭｏ当量＝２．９×［Ｆｅ％］＋［Ｍｏ％］−［Ａｌ％］なる式において、Ｍｏ当量が６．０以上１４．０％未満であることを特徴とする、８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金。
（２）３．５％以上５．０％未満のＡｌ、１．４％以上３．６％未満のＦｅ、２．０％以上９．０％未満のＭｏを含有し、残部Ｔｉ及び不可避的な不純物からなり、含有元素の添加量をＭｏ当量＝２．９×［Ｆｅ％］＋［Ｍｏ％］−［Ａｌ％］なる式において、Ｍｏ当量が６．０以上１４．０％未満であることを特徴とする８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する、準安定β型チタン合金。
（３）前記Ｍｏ当量が７．０以上１２．０％未満であることを特徴とする、前記（１）または（２）に記載の、８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金。
（４）前記Ｍｏ当量が７．５以上１１．５％未満であることを特徴とする、前記（１）または（２）に記載の、８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金。
（５）ミクロ組織がβ相単相もしくはβ相とα’’マルテンサイト相の２相からなることを特徴とする、前記（１）〜（４）に何れかに記載の、８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金。
（６）β変態点以上の温度から水冷以上の冷却速度で冷却することによりミクロ組織がβ相単相もしくはβ相とα’’マルテンサイト相の２相からなることを特徴とする、前記（１）〜（５）に何れかに記載の、８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金の製造方法。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によって、β相を極力不安定になるようにＭｏ当量を調整することにより、一般的なβ型チタン合金よりも低いヤング率を有するβ型チタン合金を提供できるため、産業上の効果は計り知れない。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】横軸にＭｏ当量、縦軸にヤング率ととったときのヤング率の変化を示す。
【図２】曲げ試験による形状記憶特性結果の一例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下に、本発明について詳しく説明する。以降、添加元素の含有量は「質量％」で示す。
【００２０】
本発明の材料指標について説明する。チタン合金において、β相を主とするβ型チタン合金は、α型チタン合金やα＋β型チタン合金に比べ低ヤング率を有する。β相を安定させる方法として従来は、共析型β安定化元素であるＦｅ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、全率固溶型β安定化元素であるＶ、Ｍｏ等の置換型固溶元素を多量に添加している。しかし、Ｔｉ材料においてβ相もしくはα’’マルテンサイト相を室温で安定にするためには、Ｍｏ当量において６〜１０％以上添加する必要がある。Ｍｏは比較的高価な元素であるため、Ｍｏのみでβ相もしくはα’’マルテンサイト相を安定化させると合金コストが非常に高くなってしまう。そこで、本発明者はβ相安定化元素の添加量指針であるＭｏ当量を低減し、比較的安価な元素であるＦｅを添加することを指標とした。且つ、低ヤング率は不安定β相もしくはα’’マルテンサイト相でみられることから、元素添加量をＭｏ当量において６％以上１４％未満にすることを指標とした。且つ、ヤング率は上述したように、一般的なβ型チタン合金は８０ＧＰａであるから、本発明では下限レベルである８０ＧＰａ未満とした。好ましくは、元素添加量をＭｏ当量において７．０％超１２．０％未満とし、ヤング率は７５ＧＰａ未満とするのが良い。さらに好ましくは、元素添加量をＭｏ当量において７．５％以上１１．５％以下とし、ヤング率を７０ＧＰａ未満とするのが良い。
【００２１】
［添加元素量の指標］
ヤング率を低くするためには、ヤング率の低いβ相もしくはα’’マルテンサイト相を室温で安定にさせる必要がある。それに対して、β安定化元素の添加量を多くしすぎると、合金コストの上昇や、添加元素の凝固時の偏析、さらにはβ相が安定化になりすぎヤング率の上昇を生じるため、添加元素を適量添加する必要がある。本発明では添加元素としてＡｌ、Ｆｅ、Ｍｏを添加しており、その添加量を下記に示すＭｏ当量により調整することとした。
Ｍｏ当量＝２．９×［Ｆｅ％］  ＋  ［Ｍｏ％］  −  ［Ａｌ％］
【００２２】
［Ｍｏ当量の指標］
チタン合金では、β変態点より高温から水冷以上の速度で冷却することによりβ相を残留させる、もしくはα’’マルテンサイト相やα’マルテンサイト相を生成することができる。しかしながら、α’マルテンサイト相を生成するとヤング率が上昇するため、好ましくない。上述のＭｏ当量が低くなるとα’マルテンサイト相が生成することから、α’マルテンサイト相を生成させないためＭｏ当量の下限を６．０％以上とした。しかし、Ｍｏ当量を１４．０％以上にすると、添加元素総量が多くなりすぎてしまい、溶解時の凝固の偏析や、合金コストが上昇する。且つ、β相が安定化しすぎるためヤング率が上昇する。したがって、本発明ではＭｏ当量の上限を１４．０％とした。β相を不安定にすることで低ヤング率が得られることから、好ましくは７．０以上１２．０％未満とした。さらに、低ヤング率を得るため、好ましくは、７．５以上１１．５％未満とした。
【００２３】
［Ａｌの添加量］
Ａｌはα安定化元素であり、β相を安定にするためには極力添加量を少なくする必要がある。しかしながら、Ａｌはβ相内のω相の生成を抑制すること、且つ、低ヤング率を示しやすいα’’マルテンサイト相を安定化させることによりヤング率の上昇を抑制することから３．５％以上とした。しかしながら、添加量を多くすると、β安定化元素の添加量も多くなることから、上限を７．０％とした。さらに、β安定化元素の添加量を極力少なくし、コストを低くすることから、好ましくは上限を５．０％とした。
【００２４】
［Ｆｅの添加量］
一方、Ｆｅは、β安定化置換型固溶元素であり、添加量にしたがって室温でのβ相もしくはα’’相の安定化度が増していく。比較的高価な添加元素であるＭｏの添加元素を極力低減するためには１．４％以上の添加が必要である。しかしながら、凝固時に偏析しやすいため、添加量を多くするとその影響が顕著にあらわれる。そのため、添加量の上限を３．６％とした。
【００２５】
［Ｍｏの添加量］
上述したように、Ｍｏのみでβ相もしくはα’’マルテンサイト相を室温で安定にするためには６〜１０％以上添加する必要があり、且つ、Ａｌを添加することによりその添加量を増加させなければならない。本発明では、β安定化元素としてＦｅを活用しているが、上述したようにＦｅは偏析が顕著であり、Ｆｅのみでβ相を安定化させるのは難しい。一方、ＭｏはＦｅと逆偏析を示すため、溶解時の材質均質化しやすくなる。前記ＡｌおよびＦｅの成分範囲においてβ相もしくはα’’マルテンサイト相を室温でも安定化させるためには、Ｍｏを２．０％以上添加する必要がある。しかし、Ｍｏは比較的高価な元素であるため、添加量が多くなるとコストが高くなってしまう。さらに、Ｍｏを多量に添加すると凝固時の偏析が顕著となることから、上限を１０．０％とした。好ましくは、より安定的に低ヤング率を得ること、またはコスト高騰を抑制するため、上限を９．０％とした。
【００２６】
［ミクロ組織］
本発明のチタン合金は、好ましくはミクロ組織がβ相単相もしくは、β相およびα’’マルテンサイト相の２相からなる。これにより、上記チタン合金の組成と相まって、８０ＧＰａ未満の低ヤング率を有する準安定β型チタン合金とすることができる。ミクロ組織の同定は、光学顕微鏡及びＸ線回折によって行うことができる。
【００２７】
［チタン合金の製造方法］
本発明のチタン合金は、上記チタン合金の組成を含有した上で、β変態点以上の温度から水冷以上の冷却速度で冷却することにより、ミクロ組織をβ相単相もしくは、β相およびα’’マルテンサイト相の２相とすることができる。β変態点温度については、示唆熱分析などを用いて求めることができる。
【００２８】
［その他の特性］
［二方向の形状記憶特性］
Ｔｉ−Ｎｂ系やＴｉ−Ｍｏ系などのβ型チタン合金では、一部、熱を加えることにより、β相の加工誘起マルテンサイト変態を利用した形状記憶特性を有することが知られている。本発明のチタン合金においてもＭｏ当量が６．５〜９．４のとき、この形状記憶特性を有する。また、さらに、形状記憶特性が発現する以上の熱を加えることにより、変形方向と同じ方向への形状変化を生じる、二方向の形状記憶特性を有する。
【実施例】
【００２９】
表１に示す成分のチタン合金をアーク溶解し約１００ｇインゴットを作成し、これらを９００−９３０℃に加熱し、厚み約３ｍｍの板材に熱間鍛造した。さらにこの材料を９５０℃又は９７０℃で３０分の大気焼鈍した後、水冷した場合の、構成組織、ヤング率を、同じ表１に示す。この熱処理条件では、表１のＮｏ．１〜１４のいずれのチタン合金においても、β変態点温度以上から水冷している。表１において、本発明範囲から外れる数値にアンダーラインを付している。
【００３０】
以下に各々の測定条件と試験条件を説明する。断面の埋め込み研磨材料を硝フッ酸水溶液（硝酸濃度が約１２％、フッ酸濃度が約１．５％）を用いて室温でエッチングした後に観察した。構成相の同定はＸ線回折より行った。ヤング率は板材から試験片を切り出し、共振法により測定した。
【００３１】
次に、二方向の形状記憶特性の測定方法について説明する。図２に二方向の形状記憶特性の評価方法の模式図を示す。本発明では二方向の形状記憶特性を有するかどうかを調べるために曲げ試験を行った。板状の試験片を切出した後、曲げの直径が５ｍｍもしくは１０ｍｍとなるようにＵ字型に曲げ加工を行った。その後、１００−５００℃まで、５０℃ごとに５分間加熱炉に保持した後、各温度で曲げ試験片の曲げ角を測定することにより、二方向の形状記憶特性を評価した。各試料とも２５０℃で角度が最も小さくなり、そのときの角度をθ１とした。また、各試料とも５００℃のとき角度が最も大きくなり、そのときの角度をθ２とした。
【００３２】
【表１】
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【００３３】
【表２】
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【００３４】
表１より、本発明の合金成分である実施例のＮｏ．１〜９およびＮｏ．１５〜１８は、構成組織がβ相単相もしくはβ相とα’’マルテンサイト相の２相となっており、ヤング率も８０ＧＰａ未満と十分に低い値を示している。
【００３５】
一方で、比較例のＮｏ．１０は、構成組織がβ単相であるが、Ｍｏ当量が１４．７と高くβ相が安定となり、ヤング率が８１ＧＰａと高い。
【００３６】
また、比較例のＮｏ．１１もしくはＮｏ．１２はＭｏ当量がそれぞれ５．３もしくは３．９と低いため構成組織がα’マルテンサイト相とα’’マルテンサイト相の２相もしくはα’マルテンサイト単相となっており、ヤング率が高くなるα’相を有しているため、ヤング率が８３ＧＰａもしくは９２ＧＰａと高いことがわかる。
【００３７】
また、比較例のＮｏ．１３もしくはＮｏ．１４はＭｏ当量が６．２もしくは７．９と本発明範囲内にあるものの、Ｎｏ．１３ではＡｌ含有量とＭｏ含有量が低く構成組織がα’相単相となっていることから、ヤング率が９７ＧＰａと高い。一方、Ｎｏ．１４は構成相もβ相とα’’マルテンサイト相の２相からなっているが、Ａｌの添加量が３％と少ないためω相が十分抑制されておらず、ヤング率が８７ＧＰａと高い。
【００３８】
表２より、本発明合金成分である実施例、Ｎｏ．２、３、４は、Ｕ字型に曲げ加工した後、熱処理を施すことにより、曲げの角度が緩やかとなり、形状記憶特性を示す。またさらに高温で保持することにより、曲げの角度が急となり、曲げ方向と同一方向への形状記憶特性を示す。
【００３９】
一方、比較例のＮｏ．１０もしくはＮｏ．１１は曲げ加工を施した後、熱処理を施しても、曲げ角に変化が無く、二方向の形状記憶特性を示さない。
【産業上の利用可能性】
【００４０】
本発明のβ型チタン合金は、従来のβ型チタン合金よりも高価な添加元素であるＶ、Ｍｏ等の添加元素量が少なく、非常に低いヤング率を有していることから、自動車または二輪車のサスペンションスプリング、エンジンバルブスプリングなどの自動車または二輪車用部品材料やメガネのフレーム材として利用することに適しており、これら部品材の軽量化に寄与する。
【図１】
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【図２】
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