(57)【要約】【課題】  鋳造される鋼鋳片のオシレーションマーク深さを予測する指標を新たに設定し、該指標に基いて鋳型振動条件を設定することによって、鋳型の振動波形が正弦波形または偏倚正弦波形の何れであっても、鋳片のオシレーションマーク深さを表面欠陥の原因とならない範囲内に浅くすることのできる、連続鋳造用鋳型の振動方法を提供する。【解決手段】  鋳型を正弦波形または偏倚正弦波形で振動させて鋼を連続鋳造するにあたり、鋳型振動のネガティブストリップ距離をＮＳＬ、ネガティブストリップ時間をｔn、ポジティブストリップ時間をｔpとしたときに、ＮＳＬ、ｔn及びｔpにより下記の（１）式によって定義される特性値Ｚが、経験的に鋳片の表面品質上で問題のない値以下となるように、鋳型の振動条件を設定する。  特性値Ｚ＝NSLA×(tp/2+tn)0.5…(1)【選択図】            図４
2010120044.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋳型を正弦波形または偏倚正弦波形で振動させて鋼を連続鋳造するにあたり、鋳型振動のネガティブストリップ距離をＮＳＬ、ネガティブストリップ時間をｔn、ポジティブストリップ時間をｔpとしたときに、ＮＳＬ、ｔn及びｔpにより下記の（１）式によって定義される特性値Ｚが、経験的に鋳片の表面品質上で問題のない値以下となるように、鋳型の振動条件を設定することを特徴とする、連続鋳造用鋳型の振動方法。
【数１】
2010120044.tif 000011
但し、（１）式及び（２）式において、ＮＳＬ：ネガティブストリップ距離（ｍｍ）、ｔp：ポジティブストリップ時間（ｓｅｃ）、ｔn：ネガティブストリップ時間（ｓｅｃ）、ｔo：ネガティブストリップ期の開始時刻、Ｖm：鋳型下降速度（ｍｍ／ｓｅｃ）、Ｖc：鋳片引抜速度（ｍｍ／ｓｅｃ）、ｔ：時間（ｓｅｃ）、乗数Ａ：鋼組成、モールドパウダー組成、鋳型冷却能、溶鋼流動、鋳造時の溶鋼温度に依存する値である。
【請求項２】
前記乗数Ａが０．１６であることを特徴とする、請求項１に記載の連続鋳造用鋳型の振動方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造用鋳型の振動方法に関し、特に、鋳片表面に形成されるオシレーションマークに起因する表面割れ欠陥、介在物・気泡性欠陥、偏析性模様欠陥に敏感な鋼種の連続鋳造時に最適な鋳型振動方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鋼の連続鋳造では、鋳型と凝固シェルとの焼き付きを防止するために、鋳型を周期的且つ連続的に鋳造方向に振動させている。この振動は「オシレーション」とも呼ばれており、この鋳型振動によって、連続鋳造鋳片の表面には凹状の、所謂、オシレーションマークが形成される。このオシレーションマーク深さが深い場合、凹みのノッチ効果により表面割れの起点になることが知られている。また、オシレーションマーク部には初期凝固時の未凝固溶鋼が染み出し、Ｐ、Ｓ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｎｉなどの溶質元素が成分偏析するので、割れ感受性が更に増加し、圧延製品表面の鮮鋭性を損なう原因にもなっている。また、極低炭素鋼の場合には、鋳型振動によって凝固初期の凝固シェルが溶鋼側に大きく曲がり、曲がった内側に溶鋼中の非金属介在物や気泡が捕捉され、スリバー疵やヘゲ疵といった圧延製品の表面欠陥の原因にもなっている。
【０００３】
このため、このような欠陥感受性が高い鋼種（極低炭素鋼、中炭素鋼、ＳＵＳ３０４など）では、鋳片表面を１〜６ｍｍ程度溶削手入れあるいは研削手入れしてオシレーションマークを除去し、その後、熱間圧延するのが一般的である。しかしながら、このような表面手入れは、生産性、歩留り、エネルギーを損なうため、オシレーションマーク深さを浅くする方法が種々提案されている。
【０００４】
オシレーションマーク深さを浅くする一般的な手法として、鋳型振動時の鋳型の下降速度が鋳片引抜速度よりも速くなる時間帯として定義される、所謂、ネガティブストリップ時間を小さくすることが行われている。ネガティブストリップ時間を小さくする具体的な方法としては、正弦波形で鋳型を振動させる場合、振幅（「ストローク」ともいう）を小さくか、或いは振動数（「サイクル数」ともいう）を大きくすること、つまりショートストローク・ハイサイクルの鋳型振動が一般的である（例えば、特許文献１を参照）。
【０００５】
このショートストローク・ハイサイクルの鋳型振動では、鋳型と凝固シェルとの潤滑剤であるモールドパウダーの消費量が低下し、鋳型と凝固シェルとの焼き付きによるブレークアウトの危険性が増大する。そこで、このブレークアウトを防止すると同時にネガティブストリップ時間を小さくする目的で、偏倚正弦波形で鋳型を振動させる技術が提案されている（例えば、特許文献２を参照）。
【０００６】
図６に、正弦波形及び偏倚正弦波形での鋳型の変位並びに鋳型の振動速度を比較して示す。図６において、Ａで示す波形が正弦波形で、Ｂで示す波形が偏倚正弦波形であり、偏倚正弦波形では、鋳型振動の１サイクル中で鋳型が上昇した時の最大変位をとる時間が正弦波形の場合よりも後半にずれ、且つ、鋳型が下降した時の最大変位をとる時間が正弦波形の場合よりも前半にずれた波形となっている。この偏倚正弦波形の正弦波形とのずれは、偏倚正弦波形における１サイクル中で鋳型が上昇した時の最大変位をとる時間をＴnon・sin、正弦波形における１サイクル中で鋳型が上昇した時の最大変位をとる時間をＴsinとして、波形歪率λ（λ＝（Ｔnon・sin−Ｔsin）×100／Ｔsin）で表示されている。
【０００７】
尚、図６におけるＶｃは鋳片引抜速度であり、鋳型振動の１サイクルの中で、鋳型の下降速度が鋳片引抜速度（Ｖｃ）よりも速くなる期間がネガティブストリップ期であり、それ以外の期間がポジティブストリップ期である。１サイクル中のネガティブストリップ期及びポジティブストリップ期の時間を、それぞれネガティブストリップ時間及びポジティブストリップ時間と呼んでいる。このネガティブストリップ期及びポジティブストリップ期は、正弦波形の場合も上記と同様に定義されている。
【０００８】
鋳型の振動波形としては、正弦波形が一般的であるが、振幅及び振動数が同一の場合、偏倚正弦波形の方が正弦波形に比較してネガティブストリップ時間を短縮でき、且つ、モールドパウダーの消費量の増加にもつながることから、最近では偏倚正弦波形の適用例が多くなっている。
【特許文献１】特開昭５９−１９１５４７号公報
【特許文献２】特開昭６０−２６１６５５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
従来、偏倚正弦波形においても、正弦波形と同様に、オシレーションマーク深さはネガティブストリップ時間で整理できるとされてきた（鉄と鋼、1985、S1026を参照）。しかしながら、本発明者らによる振動条件を広範囲に変更した実機試験から、ネガティブストリップ時間が同一であっても、偏倚正弦波形の方が正弦波形よりもオシレーションマーク深さが深くなることが知見された。
【００１０】
この知見から、正弦波形及び偏倚正弦波形の双方の波形を、鋳造する鋼種や鋳造条件に応じて使い分けて使用する連続鋳造操業の場合、従来のネガティブストリップ時間からオシレーションマーク深さを予測する方法では、オシレーションマーク深さを正確に予測することができず、特に偏倚正弦波形を使用した場合に予測値と大幅に異なり、欠陥感受性の高い鋼種では、鋳片の表面欠陥を招く恐れがあることが分かった。つまり、正弦波形及び偏倚正弦波形に拘わらず、鋳型振動条件から統一的にオシレーションマーク深さを予測することのできる新たな指標が必要であることが分かった。
【００１１】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、鋳造される鋼鋳片のオシレーションマーク深さを予測する指標を新たに想定し、該指標に基いて鋳型振動条件を設定することによって、鋳型の振動波形が正弦波形または偏倚正弦波形の何れであっても、鋳片のオシレーションマーク深さを表面欠陥の原因とならない範囲内に浅くすることのできる、連続鋳造用鋳型の振動方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決するための第１の発明に係る連続鋳造用鋳型の振動方法は、鋳型を正弦波形または偏倚正弦波形で振動させて鋼を連続鋳造するにあたり、鋳型振動のネガティブストリップ距離をＮＳＬ、ネガティブストリップ時間をｔn、ポジティブストリップ時間をｔpとしたときに、ＮＳＬ、ｔn及びｔpにより下記の（１）式によって定義される特性値Ｚが、経験的に鋳片の表面品質上で問題のない値以下となるように、鋳型の振動条件を設定することを特徴とするものである。
【００１３】
【数１】
2010120044.tif 000003
【００１４】
但し、（１）式及び（２）式において、ＮＳＬ：ネガティブストリップ距離（ｍｍ）、ｔp：ポジティブストリップ時間（ｓｅｃ）、ｔn：ネガティブストリップ時間（ｓｅｃ）、ｔo：ネガティブストリップ期の開始時刻、Ｖm：鋳型下降速度（ｍｍ／ｓｅｃ）、Ｖc：鋳片引抜速度（ｍｍ／ｓｅｃ）、ｔ：時間（ｓｅｃ）、乗数Ａ：鋼組成、モールドパウダー組成、鋳型冷却能、溶鋼流動、鋳造時の溶鋼温度に依存する値である。
【００１５】
第２の発明に係る連続鋳造用鋳型の振動方法は、第１の発明において、前記乗数Ａが０．１６であることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、正弦波形及び偏倚正弦波形の如何に拘わらず、鋳型振動条件から鋳片のオシレーションマーク深さを予測できるので、適切な鋳型振動条件の選定によりオシレーションマークを浅くすることが可能となり、その結果、オシレーションマークに起因する表面割れ欠陥、介在物・気泡性欠陥、偏析性模様欠陥を未然に防止することができ、表面性状に優れた鋼鋳片を安定して製造可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明を具体的に説明する。本発明者らは、オシレーションマークに起因する表面割れ欠陥、介在物・気泡性欠陥、偏析性模様欠陥を軽減することを目的に、オシレーションマーク深さを浅くすることを検討した。
【００１８】
図１に、振幅をａ（ｍｍ）、振動数をｆ（１／ｓｅｃ）とし、波形歪率λが正（λ＞０）である偏倚正弦波形で鋳型を振動させたときの鋳型の変位及び速度を示す。この条件の偏倚正弦波形で鋳型を振動させると、鋳型の上昇速度の絶対値よりも下降速度の絶対値の方が大きくなり、且つ、下降している期間よりも上昇している期間の方が長くなるという特徴がある。正弦波形の場合には、鋳型の上昇速度の絶対値と下降速度の絶対値とは一致する。尚、波形歪率λが負（λ＜０）の場合には、鋳型の下降速度及び上昇速度が上記と逆になる。つまり、鋳型の下降速度の絶対値よりも上昇速度の絶対値の方が大きくなり、且つ、上昇している期間よりも下降している期間の方が長くなる。本発明においては、波形歪率λが負（λ＜０）である偏倚正弦波形であっても、当然採用することができる。
【００１９】
図１に示すＶcは鋳片引抜速度、Ｖmは鋳型の振動速度であり、鋳型振動の下降速度（Ｖm、単位：ｍｍ／ｓｅｃ）の方が鋳片引抜速度（Ｖc、単位：ｍｍ／ｓｅｃ）よりも速い期間がネガティブストリップ期であり、１サイクルのうちでこの期間の時間をネガティブストリップ時間（ｔn、単位：ｓｅｃ）と呼び、一方、鋳型の下降速度が鋳片引抜速度（Ｖc）と同一かそれ未満の期間がポジティブストリップ期であり、１サイクルのうちでこの期間の時間をポジティブストリップ時間（ｔp、単位：ｓｅｃ）と呼び、ｔn＋ｔp＝１／ｆとなる。尚、図１は偏倚正弦波形の例であるが、正弦波形の場合も同様に、ネガティブストリップ時間（ｔn）及びポジティブストリップ時間（ｔp）が定義される。
【００２０】
従来、オシレーションマーク深さは、ネガティブストリップ時間（ｔn）で整理できるとされており、そこで、正弦波形及び偏倚正弦波形で鋳造した鋳片のオシレーションマーク深さを調査した。
【００２１】
オシレーションマーク深さの調査結果を図２に示す。図２に示すように、ネガティブストリップ時間（ｔn）が同一であっても、正弦波形の場合に比較して偏倚正弦波形の方がオシレーションマークは深くなることが分かった。このことから、正弦波形及び偏倚正弦波形の双方を、鋳造する鋼種や鋳造条件に応じて使い分けて使用する連続鋳造操業の場合には、オシレーションマーク深さを予測する際に、ネガティブストリップ時間（ｔn）で整理する、従来の手法を用いただけでは、オシレーションマーク深さを正確に予測することができないことが分かった。
【００２２】
そこで、正弦波形であっても、また偏倚正弦波形であっても、振動条件から正確にオシレーションマーク深さを予測することを目的として、オシレーションマーク深さと鋳型振動条件との関係を種々の条件下で調査した。その結果、オシレーションマーク深さはネガティブストリップ時間（ｔn）のみに関係するのではなく、ポジティブストリップ時間（ｔp）にも関係することが分かった。具体的には、オシレーションマーク深さは、「（ｔp／２＋ｔn）0.5」に比例することが分かった。その理由は以下のとおりである。
【００２３】
図３に、連続鋳造用鋳型内の溶鋼湯面（「メニスカス」ともいう）近傍の模式図を示す。連続鋳造時の鋳型内溶鋼湯面における凝固シェルの先端部は、鋳型の上下振動１サイクルの期間の或る特定時期（ポジティブストリップ期の特定の時期）は鋳型に近づくが、図３に示すように、残りの時間帯では鋳型から離れている。鋳型から離れている時間帯で成長した凝固シェルは、前述の‘或る特定時期’に溶鋼静圧により鋳型側に屈曲するが、その度合は、鋳型から離れている時間帯に成長した凝固シェルの厚みに影響し、凝固シェル厚が厚いほど鋳型側に屈曲されにくくなることから、オシレーションマーク深さは、溶鋼湯面近傍の凝固シェル厚にほほ比例することになる。
【００２４】
ここで、鋳型から離れている時間帯は「（ｔp／２）＋ｔn」に相当すると考えると、凝固シェル厚みの成長は時間のルート則（シェル厚＝定数×(時間)0.5）にしたがうことから、鋳型から離れている時間帯に成長した凝固シェルの厚みは、「（ｔp／２＋ｔn）0.5」で求められる。即ち、オシレーションマーク深さ（ｄ）は、溶鋼湯面近傍の凝固シェル厚、つまり、「（ｔp／２＋ｔn）0.5」に比例することになり、これを式に表すと下記の（３）式となる。
【００２５】
【数２】
2010120044.tif 000004
【００２６】
一方、鋳型の内壁には、図３に示すように、スラグリム（溶融したモールドパウダーが固化したもの）が付着しており、このスラグリムは鋳型の上下振動に伴って上下に移動する。このスラグリムは溶鋼湯面部位で厚みが厚くなっており、スラグリムの下方移動により、溶鋼湯面近傍の凝固シェルは溶鋼側に押し曲げられる。
【００２７】
溶鋼湯面近傍の凝固シェルがスラグリムによって溶鋼側に押し曲げられる時間帯は、鋳型の下降速度（スラグリムの下降速度に相当）の方が凝固シェルの下降速度（＝鋳片引抜速度）よりも速い時間帯、つまり、ネガティブストリップ期となる。このネガティブストリップ期に鋳型が凝固シェルに対して相対的に下降側に進む距離をネガティブストリップ距離（ＮＳＬ）と定義すると、ネガティブストリップ距離（ＮＳＬ、単位：ｍｍ）は下記の（２）式で求められる。但し、（２）式において、ｔoはネガティブストリップ期の開始時刻、ｔは時間（ｓｅｃ）である。つまり、鋳型の下降速度と凝固シェルの引抜速度との差分をネガティブストリップ時間で積分することで、ネガティブストリップ距離（ＮＳＬ）が求められる。
【００２８】
【数３】
2010120044.tif 000005
【００２９】
（２）式で求められるネガティブストリップ距離（ＮＳＬ）に相当する範囲の凝固シェル側面は、スラグリムによって溶鋼側に押し曲げられることになり、オシレーションマーク深さ（ｄ）は、ネガティブストリップ距離（ＮＳＬ）の影響も受けることになる。このネガティブストリップ距離（ＮＳＬ）の影響を加味すると、オシレーションマーク深さ（ｄ）は下記の（４）式で表示される。但し、（４）式におけるネガティブストリップ距離（ＮＳＬ）の乗数Ａは、スラグリムの形状に依存し、スラグリムの形状は、鋼組成、モールドパウダー組成、鋳型冷却能、溶鋼流動、鋳造時の溶鋼温度に依存することから、乗数Ａは、鋼組成、モールドパウダー組成、鋳型冷却能、溶鋼流動、鋳造時の溶鋼温度に依存する値となる。
【００３０】
【数４】
2010120044.tif 000006
【００３１】
このように、オシレーションマーク深さ（ｄ）は、ネガティブストリップ距離（ＮＳＬ）、ポジティブストリップ時間（ｔp）、ネガティブストリップ時間（ｔn）に影響されることが知見されたので、本発明では、（４）式の右辺を特性値Ｚとして管理することで、鋳片のオシレーションマーク深さを予測すると同時にオシレーションマーク深さを制御することとした。
【００３２】
即ち、本発明は、鋳型の振動条件から下記の（１）式によって定まる特性値Ｚが、経験的に鋳片の表面品質上で問題のない値以下となるように、鋳型の振動条件を設定することを特徴とする。
【００３３】
【数５】
2010120044.tif 000007
【００３４】
ここで、乗数Ａは、前述したように、鋼組成、モールドパウダー組成、鋳型冷却能、溶鋼流動、鋳造時の溶鋼温度に依存する値であるが、経験的に、オシレーションマーク深さ（ｄ）とネガティブストリップ距離（ＮＳＬ）及び「（ｔp／２＋ｔn）」との重回帰により求めることができ、極低炭素鋼、中炭素鋼、ＳＵＳ３０４では、乗数Ａ＝０．１６が好適であることを確認している。
【００３５】
乗数Ａを、例えば０．１６として（１）式により特性値Ｚを求め、鋼種ごとに、鋳片引抜速度、使用するモールドパウダーなどの鋳造条件別に、特性値Ｚとオシレーションマーク深さ（ｄ）との関係を予め求めておくことで、その後は、新たな鋳造条件の設定の毎に、鋳型振動条件及び鋳片引抜速度から特性値Ｚを算出することで、算出した特性値Ｚからオシレーションマーク深さを予測することができる。そして、予測したオシレーションマーク深さが、その鋼種において表面品質の観点から経験上問題とならない範囲であるならば、その鋳型振動条件を採用し、一方、問題となる範囲の場合には、鋳型振動条件を設定し直し、再度特性値Ｚからオシレーションマーク深さを求める作業を繰り返し実施する。
【００３６】
本発明によれば、このようにして、鋳型の振動条件を設定するので、正弦波形及び偏倚正弦波形の如何に拘わらず、鋳片のオシレーションマークを浅くすることが可能となり、その結果、オシレーションマークに起因する表面割れ欠陥、介在物・気泡性欠陥、偏析性模様欠陥を未然に防止することができ、表面性状に優れた鋼鋳片を安定して製造可能となる。
【００３７】
また、図３に示すように、オシレーションマーク部には、鋳片表層下に溶鋼側に突き出した爪状の凝固組織が形成され、この爪状凝固組織の下面側に溶鋼中に懸濁する非金属介在物やガス気泡が捕捉されやすくなるが、本発明を適用することにより、オシレーションマーク深さと同様に爪深さを浅くすることができるので、爪状凝固組織の下面側に捕捉される非金属介在物やガス気泡を減少することができる。
【実施例１】
【００３８】
鋳型振動条件及び鋳片引抜速度を変化させ、極低炭素鋼（以下、「ＵＬＣ」とも記す）、３種類の中炭素鋼（以下、「ＭＣ１」、「ＭＣ２」、「ＭＣ３」とも記す）、及びＳＵＳ３０４（ＪＩＳ規格）を垂直曲げ型のスラブ連続鋳造機で鋳造し、鋳造した鋳片のオシレーションマーク深さ（コーナーから２０ｍｍ離れた鋳片短辺面位置をレーザー距離計で測定）、鋳片凝固組織の爪深さ（鋳片長辺面幅方向５箇所の縦断面腐食後の検鏡観察）、鋳片の表面割れ（ショットブラスト後、鋳片の長辺面及びコーナー部を目視判定）、鋳片表層気泡数（長辺面全面（鋳造方向３００ｍｍ×全幅）を２ｍｍ溶削後目視判定）を調査した。表１に各鋼種の化学成分を示し、また、表２及び表３に鋳造条件及び調査結果を示す。尚、表２及び表３に示す「ＯＳＭ」は「オシレーションマーク」の意味である。
【００３９】
【表１】
2010120044.tif 000008
【００４０】
【表２】
2010120044.tif 000009
【００４１】
【表３】
2010120044.tif 000010
【００４２】
また、図４に、（１）式によって定義される特性値Ｚ（NSL0.16×(tp/2+tn)0.5）とオシレーションマーク深さとの関係を示し、図５に、ネガティブストリップ時間（ｔn）とオシレーションマーク深さとの関係を示す。図４に示すように、オシレーションマーク深さは、特性値Ｚと相関関係が強く、特性値Ｚから求められることが分かった。これに対して、図５に示すように、オシレーションマーク深さはネガティブストリップ時間（ｔn）では統一的に整理できないことが確認できた。
【００４３】
尚、図４において、ＭＣ１及びＭＣ２とＳＵＳ３０４とでオシレーションマーク深さと特性値Ｚとの関係に若干のずれが生じているが、これは、特性値Ｚの乗数Ａを０．１６の一定値として解析したためである。正確性を期する場合は、鋼種別に乗数Ａを定めればよい。
【００４４】
また、表２からも明らかなように、オシレーションマークに起因する表面割れ、介在物、気泡性欠陥は単にネガティブストリップ時間（ｔn）を小さくすることだけでは効果がなく、試験Ｎo.５と試験Ｎo.６との関係に見られるように、逆に悪化する場合もあることが分かった。
【００４５】
試験Ｎo.１〜４は鋼種及び鋳片引抜速度が同一であり、この鋳造条件の場合には、特性値Ｚを少なくとも０．５７以下にすれば、オシレーションマークに起因する表面割れを防止できることが分かった。試験Ｎo.５〜７は鋼種及び鋳片引抜速度が同一であり、この鋳造条件の場合には、特性値Ｚを少なくとも０．７４以下にすれば、オシレーションマーク深さを０．５ｍｍ以下に軽減できることが分かった。
【００４６】
また、試験Ｎo.８〜１３に示すように、同一鋼種（ＵＬＣ）であってもオシレーションマークに起因する欠陥を防止するための特性値Ｚは鋳片引抜速度によって異なることが分かった。鋳片表面の調査結果から、極低炭素鋼の場合には、１．１５ｍ／ｍｉｎの鋳片引抜速度の場合には特性値Ｚを０．７４以下とし、１．６４ｍ／ｍｉｎの鋳片引抜速度の場合には特性値Ｚを０．５５以下とし、１．８４ｍ／ｍｉｎの鋳片引抜速度の場合には特性値Ｚを０．５２以下とすればよいことが確認できた。
【００４７】
一方、試験Ｎo.１７〜３９に示すようにＳＵＳ３０４の場合には、試験した鋳片引抜速度の範囲内では、オシレーションマーク深さは鋳片引抜速度に関わりなく特性値Ｚによって決まり、特性値Ｚを少なくとも０．４９以下にすれば、オシレーションマーク深さを０．１８ｍｍ以下に抑制できることが分かった。
【００４８】
即ち、鋼種更には鋳片引抜速度に応じて特性値Ｚを設定する必要のあることが分かった。これは、オシレーションマーク深さが同一であっても、鋼種により欠陥感受性が異なるためである。そして、特性値Ｚが或る所定値以下となる条件で鋳型を振動させることで、オシレーションマークに起因する欠陥を安定して抑制できることも確認できた。尚、表２及び表３の備考欄には、仮に上記のようにして特性値Ｚの境界値を設定した場合に、本発明の範囲内の操業を「本発明例」として表示し、それ以外は「比較例」として表示している。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】波形歪率λが正（λ＞０）である偏倚正弦波形で鋳型を振動させたときの鋳型の変位及び速度を示す図である。
【図２】オシレーションマーク深さの調査結果を示す図である。
【図３】連続鋳造用鋳型内の溶鋼湯面近傍の模式図を示す図である。
【図４】（１）式によって定義される特性値Ｚとオシレーションマーク深さとの関係を示す図である。
【図５】ネガティブストリップ時間（ｔn）とオシレーションマーク深さとの関係を示す図である。
【図６】正弦波形及び偏倚正弦波形での鋳型の変位並びに鋳型の振動速度を比較して示す図である。
【図１】
2010120044.tif 000012
【図２】
2010120044.tif 000013
【図３】
2010120044.tif 000014
【図４】
2010120044.tif 000015
【図５】
2010120044.tif 000016
【図６】
2010120044.tif 000017