(57)【要約】【課題】棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた棒鋼を棒鋼保管用パレットに収容して棒鋼の残留水素濃度を所望の濃度まで低減することのできる棒鋼の残留水素濃度低減方法を提供する。【解決手段】棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた棒鋼を保管するときに使用される棒鋼保管用パレットとして、断熱性および外気遮断性を有する棒鋼保管用パレットを用い、この棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を所定温度以上に保って前記棒鋼の残留水素濃度を低減するに際して、棒鋼を結束径が２５０ｍｍ以上となるように結束して棒鋼保管用パレットに収容する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた棒鋼を保管するときに使用される棒鋼保管用パレットとして、断熱性および外気遮断性を有する棒鋼保管用パレットを用い、この棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を所定温度以上に保って前記棒鋼の残留水素濃度を低減するに際して、前記棒鋼を結束して前記棒鋼保管用パレットに収容することを特徴とする棒鋼の残留水素濃度低減方法。
【請求項２】
前記棒鋼を結束径が２５０ｍｍ以上となるように結束して前記棒鋼保管用パレットに収容することを特徴とする請求項１記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法。
【請求項３】
前記棒鋼の外径が２５〜２９ｍｍのときに前記棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上にわたり１００℃以上の温度に保つことを特徴とする請求項１又は２記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法。
【請求項４】
前記棒鋼の外径が３０〜３８ｍｍのときに前記棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上にわたり１５０℃以上の温度に保つことを特徴とする請求項１又は２記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法。
【請求項５】
前記棒鋼の外径が３９〜５１ｍｍのときに前記棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上にわたり２００℃以上の温度に保つことを特徴とする請求項１又は２記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法。
【請求項６】
前記棒鋼の外径が２５〜２９ｍｍのときに前記鋼材の切断温度が１００℃以上３５０℃以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法。
【請求項７】
前記棒鋼の外径が３０〜３８ｍｍのときに前記鋼材の切断温度が１５０℃以上３５０℃以下であることを特徴とする請求項１，２，４のいずれか一項記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法。
【請求項８】
前記棒鋼の外径が３９〜５１ｍｍのときに前記鋼材の切断温度が２００℃以上３５０℃以下であることを特徴とする請求項１，２，５のいずれか一項記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれか一項記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法に用いられる棒鋼保管用パレットであって、箱形に形成された断熱構造のパレット本体と、このパレット本体の底面部に互いに平行に配置された複数の棒鋼受け台と、前記パレット本体の上部開口を開閉自在に遮蔽するシャッター機構とを備えたことを特徴とする棒鋼保管用パレット。
【請求項１０】
前記棒鋼受け台の上面部に穿設された複数の送風孔から熱風を送風する複数の熱風ダクトを前記パレット本体に設けると共に、前記熱風ダクトに熱風を前記パレット本体の外部から供給する熱風発生装置を前記パレット本体に設けたことを特徴とする請求項９記載の棒鋼保管用パレット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鉄筋などに用いられる棒鋼の残留水素濃度を低減する方法とこれに用いられる棒鋼保管用パレットに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、鉄筋として用いられる棒鋼は、棒状に熱間圧延された高温の鋼材をコールドシャー等により適宜の長さに切断して製造される。このため、棒鋼の外径が大きくなると、鉄筋の切断時や曲げ加工時に割れが発生しやすくなる。これは、棒鋼の外径が大きくなるに従って鋼中の残留水素が抜けにくくなるためであり、残留水素による割れの発生を抑えるためには、棒鋼の残留水素濃度を例えば０．５ｐｐｍ以下にする必要がある。
しかし、ＳＤ３９０等の棒鋼では、残留水素濃度を０．５ｐｐｍ以下にするためには、棒鋼を３０日間以上放置しておく必要がある。このため、棒鋼を放置している間に錆が発生し、棒鋼の品質低下を招くという問題が発生する。
【０００３】
鋼材の含有水素濃度を低くする方法としては、従来から種々の方法が提案されており、例えば特許文献１には、熱間加工後の高温鋼材をピット式またはカバー式徐冷炉内に収容し、７００℃〜５００℃の高温領域から５００℃まで徐冷して鋼材の含有水素の略６０％を除去した後、鋼材を強制冷却する方法が開示されている。
また、特許文献２には、溶鋼から得られたスラブに加熱、圧延、冷却を行って鋼材を製造するに際して、溶鋼中の水素濃度、加熱直前でのスラブの脱水素率、加熱終了時のスラブの脱水素率、圧延を経て最終製品となったときの脱水素率に基づいて最終製品の水素濃度Ｈｏを算出し、得られた最終製品水素濃度Ｈｏと予め設定された割れ限界水素濃度Ｄとを比較し、ＨｏがＤより大きい場合はスラブ及び／または圧延後の製品での徐冷を行い、ＨｏがＤ以下の場合には徐冷を行わないようにする方法が開示されている。
【０００４】
しかし、特許文献１に開示された方法では、圧延後の鋼材を７００℃〜５００℃の高温領域から５００℃まで徐冷して鋼材の含有水素を拡散処理するため、棒鋼を製造する工程の中で熱間剪断→水冷による強制冷却→冷却床による空冷のいずれかの工程間に、７００℃〜５００℃の高温に耐え得るピットもしくは専用炉を設ける必要とする。このため、圧延、熱間剪断直後の鋼材をピットもしくは専用炉に一旦装入して徐冷するという鋼材のハンドリングが増えるだけでなく、ピットもしくは専用炉の処理能力によって圧延機の圧延能力が制約を受けるという問題がある。
【０００５】
一方、特許文献２に開示された方法では、スラブの厚さを１とすると、スラブ段階での水素放散距離が１／２となり、製品での水素放散距離と比較して１０倍程度になってしまう。また、脱水素をスラブ段階で行なうと、最終的にはスラブを冷却してしまうため、加熱炉へのホットチャージができないという問題もある。
なお、線材側では、特許文献３，４に代表されるように、線材コイルを脱水素装置に収納し、熱風を供給して線材を加熱し、脱水素を図る方法が提案されている。しかしながら、線材の場合は、線径が棒鋼に比べて細いこと、線材コイルはルーズに巻かれ、結束されているため線間に大きな隙間があることから加熱しやすい利点があるが、棒鋼の処理にこの技術を適用しようとしたとき、棒鋼では加熱が困難な点がある。まず、棒鋼では加熱するとき長時間が必要なこと、また、脱水素のため線材コイルの加熱でも加熱温度ムラが大きく発生していたものが、棒鋼ではより大きな温度差が発生し加熱が困難、もしくは数週間にわたる長時間加熱が必要になる点である。
【０００６】
ところで、本発明者は棒鋼の残留水素濃度低減について鋭意研究を重ねた結果、棒状に熱間圧延された高温（例えば２００℃以上）の鋼材を切断して得られた棒鋼を保管するときに使用される棒鋼保管用パレットとして、断熱性と外気遮断性を有する棒鋼保管用パレットを用い、この棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を所定温度以上に保つことにより、棒鋼の残留水素濃度が０．５ｐｐｍ以下まで低下するという知見を得た。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特公昭５７−５０８５１号公報
【特許文献２】特開２００５−２３４１３号公報
【特許文献３】特公平５−５７３３４号公報
【特許文献４】特公平８−９３５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、上記の方法を用いて棒鋼の残留水素濃度を低減しようとすると、棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた棒鋼を棒鋼保管用パレットに収容するまでに棒鋼の温度（表面温度）が放熱現象により所定温度より低い温度に下がってしまうため、棒鋼の残留水素濃度を所望の濃度まで低減することができなくなるという解決すべき課題があった。
本発明は上述した問題点に着目してなされたものであって、その目的は、棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた棒鋼を棒鋼保管用パレットに収容して棒鋼の残留水素濃度を所望の濃度まで低減することのできる棒鋼の残留水素濃度低減方法とこれに使用される棒鋼保管用パレットを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するために、請求項１の発明に係る棒鋼の残留水素濃度低減方法は、棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた棒鋼を保管するときに使用される棒鋼保管用パレットとして、断熱性および外気遮断性を有する棒鋼保管用パレットを用い、この棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を所定温度以上に保って前記棒鋼の残留水素濃度を低減するに際して、前記棒鋼を結束して前記棒鋼保管用パレットに収容することを特徴とするものである。
請求項２の発明に係る棒鋼の残留水素濃度低減方法は、請求項１記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法において、前記棒鋼を結束径が２５０ｍｍ以上となるように結束して前記棒鋼保管用パレットに収容することを特徴とするものである。
【００１０】
請求項３の発明に係る棒鋼の残留水素濃度低減方法は、請求項１又は２記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法において、前記棒鋼の外径が２５〜２９ｍｍのときに前記棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上にわたり１００℃以上の温度に保つことを特徴とするものである。
請求項４の発明に係る棒鋼の残留水素濃度低減方法は、請求項１又は２記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法において、前記棒鋼の外径が３０〜３８ｍｍのときに前記棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上にわたり１５０℃以上の温度に保つことを特徴とするものである。
【００１１】
請求項５の発明に係る棒鋼の残留水素濃度低減方法は、請求項１又は２記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法において、前記棒鋼の外径が３９〜５１ｍｍのときに前記棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上にわたり２００℃以上の温度に保つことを特徴とするものである。
請求項６の発明に係る棒鋼の残留水素濃度低減方法は、請求項１〜３のいずれか一項記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法において、前記棒鋼の外径が２５〜２９ｍｍのときに前記鋼材の切断温度が１００℃以上３５０℃以下であることを特徴とするものである。
請求項７の発明に係る棒鋼の残留水素濃度低減方法は、請求項１，２，４のいずれか一項記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法において、前記棒鋼の外径が３０〜３８ｍｍのときに前記鋼材の切断温度が１５０℃以上３５０℃以下であることを特徴とするものである。
【００１２】
請求項８の発明に係る棒鋼の残留水素濃度低減方法は、請求項１，２，５のいずれか一項記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法において、前記棒鋼の外径が３９〜５１ｍｍのときに前記鋼材の切断温度が２００℃以上３５０℃以下であることを特徴とするものである。
請求項９の発明に係る棒鋼保管用パレットは、請求項１〜８のいずれか一項記載の棒鋼の残留水素濃度低減方法に用いられる棒鋼保管用パレットであって、箱形に形成された断熱構造のパレット本体と、このパレット本体の底面部に互いに平行に配置された複数の棒鋼受け台と、前記パレット本体の上部開口を開閉自在に遮蔽するシャッター機構とを備えたことを特徴とするものである。
請求項１０の発明に係る棒鋼保管用パレットは、請求項９記載の棒鋼保管用パレットにおいて、前記棒鋼受け台の上面部に穿設された複数の送風孔から熱風を送風する複数の熱風ダクトを前記パレット本体に設けると共に、前記熱風ダクトに熱風を前記パレット本体の外部から供給する熱風発生装置を前記パレット本体に設けたことを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１３】
請求項１〜５の発明によると、棒状に熱間圧延された鋼材を切断して得られた高温の棒鋼を棒鋼保管用パレットに一本ずつ収容する場合と比較して、棒鋼の温度が放熱現象により所定温度より低い温度に降下しにくくなる。したがって、棒状に熱間圧延された鋼材を切断して得られた棒鋼を棒鋼保管用パレットに収容して棒鋼の残留水素濃度を所望の濃度まで低減することができる。
請求項６〜８の発明によると、棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた棒鋼の切断面に欠陥が生じることを抑制することができる。
【００１４】
請求項９に係る発明によると、棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた棒鋼を所定の温度に保った状態で棒鋼を保管することができる。
請求項１０に係る発明によると、パレット本体に設けられた熱風発生装置から熱風ダクトに熱風を供給すると棒鋼受け台の上面部に載置された棒鋼に棒鋼受け台の上面部に穿設された送風孔から送風されるので、外気の影響を受けやすい冬季の場合でも棒鋼の温度を所定の温度以上に保った状態で棒鋼を保管することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明に係る棒鋼の残留水素濃度低減方法を説明するためのフローチャートである。
【図２】棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた外径２５ｍｍの棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレットに収容し、棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８〜２４時間にわたり１００℃、１５０℃、２００℃、２５０℃の温度に保ったときの棒鋼残留水素濃度を測定した結果を示す図である。
【図３】棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた外径２９ｍｍの棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレットに収容し、棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８〜２４時間にわたり１００℃、１５０℃、２００℃、２５０℃の温度に保ったときの棒鋼残留水素濃度を測定した結果を示す図である。
【図４】棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた外径３８ｍｍの棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレットに収容し、棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８〜２４時間にわたり１００℃、１５０℃、２００℃、２５０℃、２７５℃、３００℃の温度に保ったときの棒鋼残留水素濃度を測定した結果を示す図である。
【図５】棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた外径５１ｍｍの棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレットに収容し、棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８〜２４時間にわたり１００℃、１５０℃、２００℃、２５０℃、２７５℃、３００℃の温度に保ったときの棒鋼残留水素濃度を測定した結果を示す図である。
【図６】結束ワイヤにより数十本に結束された棒鋼を熱風により加熱する場合の熱風の流れを模式的に示す図である。
【図７】棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた棒鋼を保管するときに使用される棒鋼保管用パレットの一例を示す平面図である。
【図８】図７に示す棒鋼保管用パレットの側面図である。
【図９】図７のＡ−Ａ断面を示す図である。
【図１０】図９のＢ−Ｂ断面を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明の一実施形態に係る棒鋼の残留水素濃度低減方法を図１に示す。同図に示されるように、本発明の一実施形態に係る棒鋼の残留水素濃度低減方法は、まず、棒状に熱間圧延された高温の鋼材をコールドシャー等により適宜の長さに切断して得られた直棒状の棒鋼を自動結束機により数十本に結束した後、断熱性および外気遮断性を有する棒鋼保管用パレット内にリフティングマグネット等の吊上げ機を用いて収容する（ステップＳ１，Ｓ２）。なお、結束数を十本〜数十本としているのは、棒鋼の結束径を２５０ｍｍ以上として、次のステップである棒鋼用保管パレット内への収納までの温度降下を防止するためである。棒鋼の結束径が少なくとも２５０ｍｍ以上であると、外周にある棒鋼の表面温度が低下しても断熱性及び外気遮断性を有する棒鋼保管用パレット内で復熱しやすくなる。そして、棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上、好ましくは１６時間以上にわたり所定の温度以上（例えば、棒鋼の外径が２５〜２９ｍｍの場合は１００℃以上、３０〜３８ｍｍの場合は１５０℃以上、３９〜５１ｍｍの場合は２００℃以上）に保って棒鋼の残留水素濃度を例えば０．５ｐｐｍ以下にする（ステップＳ３）。
【００１７】
なお、棒状に熱間圧延された高温の鋼材をコールドシャー等により切断する場合、鋼材の切断温度が３５０℃を超えると、鋼材の脆性温度付近となり、鋼材を切断して得られる棒鋼の切断面に鋼材の脆性による欠陥が生じる可能性があるため、棒鋼の外径が２５〜２９ｍｍのときは鋼材の切断温度を１００℃以上３５０℃以下、棒鋼の外径が３０〜３８ｍｍのときは鋼材の切断温度を１５０℃以上３５０℃以下、棒鋼の外径が３９〜５１ｍｍのときは鋼材の切断温度を２００℃以上３５０℃以下とすることが好ましい。
【００１８】
上述のように、棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた棒鋼を保管するときに使用される棒鋼保管用パレットとして、断熱性および外気遮断性を有する棒鋼保管用パレットを用い、この棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上にわたり所定の温度以上に保って棒鋼の残留水素濃度を低減するに際して、棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレットに収容すると、棒鋼を棒鋼保管用パレットに一本ずつ収容する場合と比較して、棒鋼の温度が放熱現象により所定温度より低い温度に下がりにくくなる。したがって、棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた棒鋼を棒鋼保管用パレットに収容して棒鋼の残留水素濃度を所望の濃度まで低減することができる。
【００１９】
また、棒状に熱間圧延された高温の鋼材を適宜の長さに切断した後、徐冷するため、圧延→熱間剪断→水冷による冷却→冷却床による空冷→製品長さへのコールドシャーによる切断等の一連の工程を乱すことなく実施でき、圧延に支障をきたすことがない。さらに、切断時の温度を上げて処理できるため、圧延能力を上げることもできる。
また、棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた棒鋼を所定の温度に保つために、従来のように、高温域での徐冷のための高温に耐えるピットまたは専用炉を持たずとも棒鋼保管用パレット内で棒鋼の残留水素濃度を所望の濃度まで低減できるため、経済的であり、圧延制約などを発生させることもない。
【００２０】
さらにまた、脱水素処理を短時間で行なうことができ、棒鋼の出荷も早くなり、しかも需要家において加工割れが発生しにくい棒鋼を提供することができる。
棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた外径２５ｍｍの棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレットに収容し、棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８〜２４時間にわたり１００℃、１５０℃、２００℃、２５０℃の温度に保ったときの棒鋼残留水素濃度を測定した結果を図２に示す。
【００２１】
また、棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた外径２９ｍｍの棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレットに収容し、棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８〜２４時間にわたり１００℃、１５０℃、２００℃、２５０℃の温度に保ったときの棒鋼残留水素濃度を測定した結果を図３に示す。
図２に示されるように、外径が２５ｍｍの棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上、好ましくは１６時間以上にわたり１００℃以上、好ましくは１５０℃以上の温度に保つと、棒鋼の残留水素濃度が０．５ｐｐｍ以下まで低下することがわかる。
【００２２】
また、図３に示されるように、外径が２９ｍｍの棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上、好ましくは１６時間以上にわたり１００℃以上、好ましくは１５０℃以上の温度に保つと、棒鋼の残留水素濃度が０．５ｐｐｍ以下まで低下することがわかる。
したがって、棒鋼の外径が２５〜２９ｍｍのときに棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上にわたり１００℃以上の温度に保つことにより、棒状に熱間圧延された鋼材を切断して得られた高温の棒鋼を棒鋼保管用パレットに収容して棒鋼の残留水素濃度を０．５ｐｐｍ以下まで低減することができる。
【００２３】
棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた外径３８ｍｍの棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレットに収容し、棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８〜２４時間にわたり１００℃、１５０℃、２００℃、２５０℃、２７５℃、３００℃の温度に保ったときの棒鋼残留水素濃度を測定した結果を図４に示す。
図４に示されるように、外径が３８ｍｍの棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上、好ましくは１６時間以上にわたり１５０℃以上、好ましくは２００℃以上の温度に保つと、棒鋼の残留水素濃度が０．５ｐｐｍ以下まで低下することがわかる。
【００２４】
したがって、棒鋼の外径が３０〜３８ｍｍのときに棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上にわたり１５０℃以上の温度に保つことにより、棒状に熱間圧延された鋼材を切断して得られた高温の棒鋼を棒鋼保管用パレットに収容して棒鋼の残留水素濃度を０．５ｐｐｍ以下まで低減することができる。
棒状に熱間圧延された高温の鋼材を切断して得られた外径５１ｍｍの棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレットに収容し、棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８〜２４時間にわたり１００℃、１５０℃、２００℃、２５０℃、２７５℃、３００℃の温度に保ったときの棒鋼残留水素濃度を測定した結果を図５に示す。
【００２５】
図５に示されるように、外径が５１ｍｍの棒鋼を数十本に結束して棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上、好ましくは１６時間以上にわたり２００℃以上、好ましくは２５０℃以上の温度に保つと、棒鋼の残留水素濃度が０．５ｐｐｍ以下まで低下することがわかる。
したがって、棒鋼の外径が３９〜５１ｍｍのときに棒鋼保管用パレット内で棒鋼の温度を８時間以上にわたり２００℃以上の温度に保つことにより、棒状に熱間圧延された鋼材を切断して得られた高温の棒鋼を棒鋼保管用パレットに収容して棒鋼の残留水素濃度を０．５ｐｐｍ以下まで低減することができる。
【００２６】
［比較例１］
棒状に熱間圧延されたビレットを切断して得られた棒鋼を結束ワイヤにより２０〜４０本程度に結束した後、常温状態の棒鋼を熱風により加熱して棒鋼の脱水素処理を行なった。このときの熱風の流れを図６に示す。同図に示すように、棒鋼１１を加熱するための熱風１２は棒鋼１１を結束する結束ワイヤ１３の内側よりも外側を主に流れるため、結束ワイヤ１３に近い表面の部分の棒鋼１１は熱風１２により加熱されるが、結束ワイヤ１３から離れた部分、すなわち内部に位置する棒鋼１１は熱風１２によりほとんど加熱されなかった。棒鋼の場合、直棒状で互いに接触するように結束されるため、内部に熱風１２が入りにくく、表面の加熱に留まるものと推察された。
【００２７】
［比較例２］
鉄筋コンクリート用棒鋼ＳＤ３９０を製造する際、圧延素材としてビレットを使用し、高温域で７２時間の徐冷を施して脱水素処理を行なった後、再加熱して圧延に供した。リードタイムは、徐冷時間、搬送時間、圧延時間を含めて８８時間を要した。
［実施例１］
比較例２と同様に鉄筋コンクリート用棒鋼ＳＤ３９０を製造する際、棒鋼の素材としてビレットを用いた。そして、棒状に熱間圧延されたビレットをコールドシャーにより２５０℃の温度で切断して得られた５０本の棒鋼を結束した後、断熱性および外気遮断性を有する棒鋼保管用パレット内で８時間以上にわたり２００℃以上の温度に保って脱水素処理を行なった。その後の冷却を１６時間必要としたが、加熱圧延を含めて２８時間での製造が可能であった。棒鋼保管用パレットへの棒鋼の搬送はリフティングマグネットを用いて行い、２００℃を超えるハンドリングに支障は無かった。
【００２８】
［実施例２］
冬冷却床に風除けを付け、棒鋼の温度降下を防止してコールドシャーでの切断温度を２５０℃に調整して切断した。結束は、ハンドリングしやすいように、表１に示すように、棒鋼直径５１ｍｍ：１５本単位、棒鋼直径４１ｍｍ：２０本単位、棒鋼直径３８ｍｍ：３０本単位、棒鋼直径３５ｍｍ：４０本単位、棒鋼直径３２ｍｍ：５０本単位、棒鋼直径２９ｍｍ：６０本単位とし、結束径を２５０ｍｍ以上とした。棒鋼保管用パレット内での保温は、いずれも２００℃以上を確保でき、８時間の保持で０．５ｐｐｍ以下の脱水素を達成できた。
【００２９】
【表１】
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【００３０】
［実施例３］
冷却床の搬送速度を増加させ、コールドシャーでの切断温度を２９０℃に調整して切断した。棒鋼保管用パレット内での保温は２００℃以上を確保でき、８時間の保持で０．５ｐｐｍ以下の脱水素を達成できた。
次に、本発明に係る棒鋼の残留水素濃度低減方法に用いられる棒鋼保管用パレットの一例を図７〜図１０に示す。図７〜図１０に示される棒鋼保管用パレット２０は、箱形に形成された断熱構造のパレット本体２１と、このパレット本体２１の底面部に互いに平行に配置された複数の棒鋼受け台２２とを備えている。
【００３１】
また、棒鋼保管用パレット２０はパレット本体２１の上部開口を開閉自在に遮蔽するシャッター機構２３を備えており、パレット本体２１には、棒鋼受け台２２の上面部に穿設された複数の送風孔２４から保温用の熱風を送風する熱風ダクト２５，２６が設けられていると共に、熱風ダクト２５，２６に熱風をパレット本体２１の外部から供給する熱風発生装置２７が設けられている。
棒状に熱間圧延された鋼材を切断して得られた高温の棒鋼を保管するときに使用される棒鋼保管用パレットとして、上記のような棒鋼保管用パレット２０を用いると、棒状に熱間圧延された鋼材を切断して得られた高温の棒鋼を所定温度以上に保った状態で保管することができる。
【００３２】
また、パレット本体２１に設けられた熱風発生装置２７から熱風ダクト２５，２６を介してパレット本体２１内に熱風を供給して保熱するので、外気の影響を受け、冷えやすい冬季の場合でも棒鋼の温度を所定の温度以上に保った状態で棒鋼を保管することができる。なお、熱風は熱風ダクト２５，２６からパレット内に直接吹き出して供給する他、熱風ダクト２５，２６に供給された熱風を棒鋼受け台２２の内部に形成された通風路を介して棒鋼受け台２２の上面部に設けた送風孔２４から吹き出すようにして供給するようにしても良い。
【符号の説明】
【００３３】
１１  棒鋼
１２  熱風
１３  結束ワイヤ
２０  棒鋼保管用パレット
２１  パレット本体
２２  棒鋼受け台
２３  シャッター機構
２４  送風孔
２５，２６  熱風ダクト
２７  熱風発生装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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