(57)【要約】【課題】型内で生成される凝縮水を迅速に蒸発させて、型内の温度上昇の速度をより速めることができ、鋳型の強度をより向上することができる鋳型の製造方法を提供する。【解決手段】粘結剤と耐火骨材を含有して調製されるレジンコーテッドサンド２を予備加熱する。そしてこのレジンコーテッドサンド２を型１内に充填し、この型１内に水蒸気を吹き込んでレジンコーテッドサンド２を加熱して粘結剤を固化乃至硬化させる。レジンコーテッドサンド２は予備加熱されているため、レジンコーテッドサンド２に奪われる水蒸気の潜熱の熱量を抑制して凝縮水の生成を低減することができると共に、凝縮水が少なくなるぶん、生成された凝縮水を迅速に蒸発させることができ、レジンコーテッドサンド２の粘結剤が固化乃至硬化する温度以上にまで型１内の温度を上昇させる速度を速めることができる【選択図】図１
2010264463.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
粘結剤と耐火骨材を含有して調製されるレジンコーテッドサンドを予備加熱した後、このレジンコーテッドサンドを型内に充填し、次にこの型内に水蒸気を吹き込んでレジンコーテッドサンドの粘結剤を固化乃至硬化させることを特徴とする鋳型の製造方法。
【請求項２】
レジンコーテッドサンドを３０℃以上の温度で予備加熱することを特徴とする請求項１に記載の鋳型の製造方法。
【請求項３】
レジンコーテッドサンドを５０℃以上の温度で予備加熱することを特徴とする請求項１に記載の鋳型の製造方法。
【請求項４】
レジンコーテッドサンドを１００℃以上の温度で予備加熱することを特徴とする請求項１に記載の鋳型の製造方法。
【請求項５】
７０℃以上の温度で加熱した型内に、レジンコーテッドサンドを充填することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の鋳型の製造方法。
【請求項６】
レジンコーテッドサンドの予備加熱を水蒸気で行なうことを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項７】
型内に、圧力０．１２７５ＭＰａ以上の水蒸気を吹き込むことを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項８】
型内に吹き込む水蒸気が過熱水蒸気であることを特徴とする請求項１乃至７のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項９】
型内に吹き込む水蒸気が空気との混合気体であることを特徴とする請求項１乃至８のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項１０】
レジンコーテッドサンドの粘結剤が熱硬化性樹脂であることを特徴とする請求項１乃至９のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項１１】
熱硬化性樹脂がフェノール樹脂であることを特徴とする請求項１０に記載の鋳型の製造方法。
【請求項１２】
型内に水蒸気を吹き込んだ後、加熱した気体を型内に吹き込むことを特徴とする請求項１乃至１１のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項１３】
型内に水蒸気を吹き込みながら、型内に吹き込まれた水蒸気を吸引して型外に強制的に排出することを特徴とする請求項１乃至１２のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋳造に用いられる鋳型の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
現在使用されている鋳型は一般に、生砂型、高圧造型、高速造型など粘土類等を粘結剤として用いる普通鋳型と、熱硬化性鋳型、自硬性鋳型、ガス硬化鋳型、精密鋳造用鋳型など硬化性粘結剤を用いる特殊鋳型と、その他の鋳型とに分類される。
【０００３】
これらの鋳型には一長一短があるが、鋳型を製造する際に高温の加熱が必要であったり、粘結剤の硬化に時間を要して短時間で安定して鋳型を製造することが難しかったり、鋳型を製造する際に有毒ガスが発生するおそれがあったりするなどの問題を有することが多い。
【０００４】
そこで本出願人は、粘結剤を耐火骨材に混合して調製されるレジンコーテッドサンドを型内に充填し、この型内に水蒸気を吹き込んで、粘結剤を加熱して固化乃至硬化させることによって鋳型を製造する方法を提案している。すなわち、水蒸気は高い凝縮潜熱を有するので、レジンコーテッドサンドを充填した型内に水蒸気を吹き込むことによって、水蒸気がレジンコーテッドサンドに接する際にこの潜熱が伝達され、レジンコーテッドサンドを瞬時に加熱して粘結剤を固化乃至硬化させることができるものである。従って、型を高温に加熱しておく必要なく、安定して短時間で鋳型を製造することができると共に、有毒ガスの発生も防ぐことができるのである（特許文献１等参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第３５６３９７３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記のようにレジンコーテッドサンドを充填した型内に水蒸気を吹き込むと、水蒸気の潜熱がレジンコーテッドサンドに伝達されることによって、レジンコーテッドサンドを加熱することができるが、水蒸気から潜熱が奪われると、型内で凝縮水が生成されることになり、この凝縮水がレジンコーテッドサンドの表面に付着することになる。そして型内の温度が１００℃付近に達するまで凝縮水は生成されるが、この凝縮水は、続いて吹き込まれる水蒸気で加熱されて蒸発し、凝縮水の蒸発と共に温度が１００℃以上に上昇し、レジンコーテッドサンドの粘結剤を固化乃至硬化させることができるものである。水蒸気として過熱水蒸気を用いる場合には、この温度上昇はより速くなる。
【０００７】
しかし、水蒸気は水分を多量に含んでいるため、凝縮水を続いて吹き込まれる水蒸気で加熱して蒸発させるにあたって、蒸発の効率が良好ではなく、凝縮水を迅速に蒸発させることが難しい。従って、型内の温度が１００℃付近に達した後、凝縮水が蒸発して１００℃以上に温度が上昇するまでの間の時間が長くなるものであり、型内における加熱温度の上昇が不十分になるおそれがあって、この結果、得られる鋳型の強度が不十分になる場合があった。
【０００８】
また、水蒸気で凝縮水を加熱して蒸発させる場合、この水蒸気からも凝縮水が出て体積が小さくなるので、型内に高い圧力で水蒸気を吹き込んでも、水蒸気が吹き込まれる入口から水蒸気が出る出口に近づくにつれて水蒸気の圧力が低下し、凝縮水が滞留したり、乾燥や温度上昇が遅くなったりするものであった。
【０００９】
これらのことは、過熱水蒸気を用いる場合にも、多少の差はあるがこの傾向に変わりはない。
【００１０】
本発明は上記の点に鑑みてなされたものであり、型内で生成される凝縮水を迅速に蒸発させて、型内の温度上昇の速度をより速めることができ、鋳型の強度をより向上することができる鋳型の製造方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明に係る鋳型の製造方法は、粘結剤と耐火骨材を含有して調製されるレジンコーテッドサンドを予備加熱した後、このレジンコーテッドサンドを型内に充填し、次にこの型内に水蒸気を吹き込んでレジンコーテッドサンドの粘結剤を固化乃至硬化させることを特徴とするものである。
【００１２】
型内に水蒸気を吹き込んで潜熱でレジンコーテッドサンドを加熱するにあたって、このようにレジンコーテッドサンドを予備加熱しておけば、レジンコーテッドサンドに奪われる潜熱の熱量を低減して水蒸気から凝縮水が生成されることを抑制することができると共に、凝縮水が少なくなるぶん、生成された凝縮水を迅速に蒸発させることができ、水蒸気の吹き込みによって短時間で１００℃以上の温度に上昇させることができるものであり、レジンコーテッドサンドの粘結剤が固化乃至硬化する温度以上にまで型内の温度を上昇させる速度を速めることができるものである。
【００１３】
また本発明は、レジンコーテッドサンドを３０℃以上の温度で予備加熱することを特徴とするものである。
【００１４】
このように予備加熱温度が３０℃以上であると、冬場であっても夏場であってもレジンコーテッドサンドの温度を同じ条件にすることができ、季節による製造条件の変化を少なくして、安定した品質で鋳型を製造することができるものである。
【００１５】
また本発明は、レジンコーテッドサンドを５０℃以上の温度で予備加熱することを特徴とするものである。
【００１６】
このように予備加熱温度が５０℃以上であると、凝縮水の生成を低減する効果を高く得ることができ、型内で生成される凝縮水を迅速に蒸発させて、型内のレジンコーテッドサンドの温度上昇の速度をより速めることができるものである。
【００１７】
また本発明は、レジンコーテッドサンドを１００℃以上の温度で予備加熱することを特徴とするものである。
【００１８】
このように予備加熱温度が１００℃以上であると、凝縮水が殆ど生成されないようにすることが可能になり、型内のレジンコーテッドサンドの温度上昇の速度をより速めることができるものである。
【００１９】
また本発明は、７０℃以上の温度で加熱した型内に、レジンコーテッドサンドを充填することを特徴とするものである。
【００２０】
このように型を加熱しておくことによって、凝縮水が生成されることを低減する効果をより高く得ることができ、型内のレジンコーテッドサンドの温度上昇の速度をより速めることができるものである。
【００２１】
また本発明は、レジンコーテッドサンドの予備加熱を水蒸気で行なうことを特徴とするものである。
【００２２】
この発明によれば、型に吹き込んでレジンコーテッドサンドの粘結剤を固化乃至硬化させるための水蒸気を利用して、レジンコーテッドサンドの予備加熱を行なうことができ、レジンコーテッドサンドを予備加熱するための加熱源を別途設備するような必要がなくなるものである。
【００２３】
また本発明は、型内に、圧力０．１２７５ＭＰａ以上の水蒸気を吹き込むことを特徴とするものである。
【００２４】
水蒸気をこのような圧力で型内に吹き込むことによって、型内に充填されているレジンコーテッドサンドの全体に水蒸気を行き渡らせることができ、レジンコーテッドサンドを均一に加熱して、均質な鋳型を製造することができるものである。
【００２５】
また本発明は、型内に吹き込む水蒸気が過熱水蒸気であることを特徴とするものである。
【００２６】
過熱水蒸気は高温の乾き蒸気であって、水蒸気としてこのように過熱水蒸気を用いることによって、凝縮水の生成がより少なくなると共に凝縮水の蒸発もより迅速になり、型内のレジンコーテッドサンドの温度上昇の速度をより速めることができるものである。
【００２７】
また本発明は、型内に吹き込む水蒸気が空気との混合気体であることを特徴とするものである。
【００２８】
水蒸気から凝縮水が生成されると、水蒸気は体積が急激に小さくなって圧力が低下し、型の奥に行き渡り難くなるが、このように空気と混合されていることによって、空気の圧力で水蒸気を型の奥に行き渡らすことができ、レジンコーテッドサンドを均一に加熱することができるものである。
【００２９】
また本発明は、レジンコーテッドサンドの粘結剤が熱硬化性樹脂であることを特徴とするものである。
【００３０】
この発明によれば、硬化した熱硬化性樹脂をバインダーとして耐火骨材を固結させることができ、強度の高い鋳型を製造することができるものである。
【００３１】
また本発明は、この粘結剤がフェノール樹脂であることを特徴とするものである。
【００３２】
この発明によれば、硬化したフェノール樹脂をバインダーとして耐火骨材を固結させることができ、強度の高い鋳型を製造することができるものである。
【００３３】
また本発明は、型内に水蒸気を吹き込んだ後、加熱した気体を型内に吹き込むことを特徴とするものである。
【００３４】
このように加熱した気体を型内に吹き込むことによって、この加熱気体によっても凝縮水をより迅速に蒸発させることができ、型内のレジンコーテッドサンドの温度上昇の速度をより速めることができるものである。
【００３５】
また本発明は、型内に水蒸気を吹き込みながら、型内に吹き込まれた水蒸気を吸引して型外に強制的に排出することを特徴とするものである。
【００３６】
この発明によれば、水蒸気が型内に滞留することがなくなり、水蒸気による加熱の効率が高まって、より短時間で鋳型を製造することができるものである。
【発明の効果】
【００３７】
本発明によれば、型内に水蒸気を吹き込んで潜熱でレジンコーテッドサンドを加熱するにあたって、上記のようにレジンコーテッドサンドを予備加熱しておけば、レジンコーテッドサンドに奪われる潜熱の熱量を低減して水蒸気から凝縮水が生成されることを抑制することができると共に、凝縮水が少なくなるぶん、生成された凝縮水を迅速に蒸発させることができ、水蒸気の吹き込みによって短時間で１００℃以上の温度に上昇させることができるものであり、レジンコーテッドサンドの粘結剤が固化乃至硬化する温度以上にまで型内の温度を上昇させる速度を速めることができるものである。そしてこの結果、短時間の加熱で強度の高い鋳型を製造することができるものである。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明の実施の形態の一例を示すものであり、（ａ）（ｂ）はそれぞれ各工程での概略断面図である。
【図２】本発明の他の実施の形態の一例を示す概略断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３９】
以下、本発明の実施の形態を説明する。
【００４０】
レジンコーテッドサンドは、けい砂などの耐火骨材に粘結剤を混合することによって、耐火骨材の表面を粘結剤で被覆して形成されるものである。
【００４１】
粘結剤としては、ベントナイト、水ガラス、でんぷんなどを用いることができるが、熱硬化性樹脂を用いるのが一般的である。この熱硬化性樹脂としては、レゾール型、ノボラック型、ベンジリックエーテル型などのフェノール樹脂、フラン樹脂、イソシアネート化合物、アミンポリオール樹脂、ポリエーテルポリオール樹脂などを挙げることができるものであり、これらに硬化剤としてイソシアネート化合物、有機エステル類、ヘキサメチレンテトラミンなどを、硬化触媒として第三級アミン、ピリジン誘導体、有機スルホン酸などをそれぞれ配合し、熱硬化性にして使用することができるものである。
【００４２】
粘結剤としてフェノール樹脂を用いる場合、フェノール樹脂はフェノール類とホルムアルデヒド類を反応触媒の存在下で反応させることによって調製することができる。
【００４３】
ここでフェノール類は、フェノール及びフェノールの誘導体を意味するものであり、例えばフェノールの他に、ｍ−クレゾール、レゾルシノール、３，５−キシレノールなどの３官能性のもの、ビスフェノールＡ、ジヒドロキシジフェニルメタンなどの４官能性のもの、ｏ−クレゾール、ｐ−クレゾール、ｐ−ｔｅｒ−ブチルフェノール、ｐ−フェニルフェノール、ｐ−クミルフェノール、ｐ−ノニルフェノール、２，４又は２，６−キシレノールなどの２官能性のｏ−又はｐ−置換のフェノール類を挙げることができ、さらに塩素又は臭素で置換されたハロゲン化フェノールなども用いることができる。勿論、これらから１種を選択して用いる他、複数種のものを混合して用いることもできる。
【００４４】
またホルムアルデヒド類としては、水溶液の形態であるホルマリンが最適であるが、パラホルムアルデヒドやアセトアルデヒド、ベンズアルデヒド、トリオキサン、テトラオキサンのような形態のものを用いることもでき、その他、ホルムアルデヒドの一部をフルフラールやフルフリルアルコールに置き換えて使用することも可能である。
【００４５】
上記のフェノール類とホルムアルデヒド類との配合比率は、フェノール類とホルムアルデヒドのモル比が１：０．６〜１：３．５の範囲になるように設定するのが好ましい。
【００４６】
また反応触媒は、ノボラック型フェノール樹脂を調製する場合は、塩酸、硫酸、リン酸などの無機酸、あるいはシュウ酸、パラトルエンスルホン酸、ベンゼンスルホン酸、キシレンスルホン酸などの有機酸、さらに酢酸亜鉛などを用いることができる。またレゾール型フェノール樹脂を調製する場合は、アルカリ土類金属の酸化物や水酸化物を用いることができ、さらにジメチルアミン、トリエチルアミン、ブチルアミン、ジブチルアミン、トリブチルアミン、ジエチレントリアミン、ジシアンジアミドなどの脂肪族の第一級、第二級、第三級アミン、Ｎ，Ｎ−ジメチルベンジルアミンなどの芳香環を有する脂肪族アミン、アニリン、１，５−ナフタレンジアミンなどの芳香族アミン、アンモニア、ヘキサメチレンテトラミンなどや、その他二価金属のナフテン酸や二価金属の水酸化物等を用いることもできる。
【００４７】
また粘結剤を希釈して使用する場合、希釈用の溶剤としてはアルコール類、ケトン類、エステル類、多価アルコールなどを用いることができる。
【００４８】
そして上記の粘結剤を、けい砂などの耐火骨材と混合することによって、耐火骨材の表面を粘結剤で被覆したレジンコーテッドサンドを調製することができるものである。
【００４９】
ここで、アミン・コールドボックス鋳型を例にとってレジンコーテッドサンドを具体的に説明すると、フェノール類とホルムアルデヒド類とを反応触媒の存在下で反応させ、反応生成物を脱水することによって得たベンジリックエーテル型フェノール樹脂をそのままあるいはエーテル系、エステル系、石油系等の溶剤で希釈して液状にし、これをＡ液とする。またイソシアネート化合物をそのままあるいは溶剤で希釈してＢ液とする。このイソシアネート化合物としては、−ＮＣＯ基を２個以上持つものであれば特に制限されないが、４，４′−ジフェニルメタンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、ｍ−キシレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネートなどの芳香族イソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、水添ジフェニルメタンジイソシアネート、リジンジイソシアネートなどの脂肪族イソシアネート、さらにはｐ−フェニレンジイソシアネート、ｐ−キシリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ブロック型ポリイソシアネート、イソシアネートの二量体、イソシアネートの三量体などの液状又は固形状のものなどを使用することができる。このＡ液やＢ液の希釈用の溶剤としては、水酸基を含有しないものが好ましく、脂肪族、脂環族、芳香族炭化水素系の溶剤、ハロゲン化炭化水素溶剤、エーテル類、ケトン類、エステル類、多価アルコールの誘導体や、これらの混合物を使用することができ、その代表的なものとして、灯油、シクロヘキサン、キシレン、クメン、塩化メチレン、１，１，１−トリクロロエタンシクロヘキサン、イソホロン、フタル酸ジブチル、エチルセロソルブアセテート、プロピレンカーボネートなどを挙げることができる。そして耐火骨材にＡ液を加えて混練し、さらにこれにＢ液を加えて混練することによって、耐火骨材に粘結剤を被覆したレジンコーテッドサンドを得ることができるものである。
【００５０】
次に、上記のように調製されるレジンコーテッドサンドを用いて鋳型を製造する方法の一例を、図１を参照して説明する。
【００５１】
図１（ａ）に示すように、型１は内部にキャビティ３を設けて形成されるものであり、この型は縦割りあるいは横割に割ることができるようになっている。型１の上面には注入口４が設けてあり、型１の下面には金網等の網５で塞いだ排出口６が設けてある。またレジンコーテッドサンド２はホッパー７内に貯蔵してあり、ホッパー７にはコック８付きの空気供給管９が接続してある。
【００５２】
本発明では、レジンコーテッドサンド２を予備加熱して型１に供給するものであるが、この予備加熱は、電気ヒーターで加熱したり、水蒸気を熱交換させて発生させた熱風で加熱したり、ガスの燃焼や油の燃焼により発生させた熱風で加熱したり、電磁誘導（ＩＨ）で加熱したり、任意の方法で行なうことができる。予備加熱したレジンコーテッドサンドをホッパー７に供給するようにしてもよいが、予備加熱をホッパー７内で行なうこともできる。例えば、ホッパー７に熱交換器などの加熱器を付設して、ホッパー７内のレジンコーテッドサンド２を予備加熱することができる。
【００５３】
図１（ａ）の実施の形態では、ホッパー７の外周に水蒸気を通す熱交換器１４を設け、熱交換器１４内に通した水蒸気によってレジンコーテッドサンド２を予備加熱するようにしてある。水蒸気は、本発明では型１に吹き込んで鋳型を製造するために必須のものであり、この水蒸気を熱交換器１４に通してレジンコーテッドサンドの予備加熱を行なうことによって、レジンコーテッドサンドを予備加熱するための加熱源を別途設備するような必要がなくなるものである。特に、水蒸気を型１に吹き込むのは、型１内のレジンコーテッドサンド２を加熱している間だけであり、型１内にレジンコーテッドサンド２を充填している間や、型１から成形した鋳型を取り出している間は、水蒸気は水蒸気発生装置から垂れ流しされることになるが、この垂れ流しにされる水蒸気を熱交換器１４に通してレジンコーテッドサンド２の予備加熱に用いるようにすれば、水蒸気の利用効率を高めることができるものである。
【００５４】
そしてホッパー７の下端のノズル口７ａを型１の注入口４に合致させた後、コック８を閉から開に切り代えることによって、ホッパー７内に空気を吹き込んで加圧し、ホッパー７内の予備加熱がされたレジンコーテッドサンド２を型１内に吹き込んで、型１のキャビティ３内にレジンコーテッドサンド２を充填する。排出口６は網５で塞いであるので、レジンコーテッドサンド２が排出口６から洩れ出すことはない。注入口４や排出口６を図１（ａ）の実施の形態のように型１に複数設ける場合、複数の注入口４のうち一箇所あるいは複数箇所からレジンコーテッドサンド２を入れるようにすればよい。
【００５５】
このように型１内にレジンコーテッドサンド２を充填した後、型１の注入口４からホッパー７を外し、図１（ｂ）のように各注入口４に給気パイプ１０を接続する。給気パイプ１０は水蒸気発生装置に接続してあり、水蒸気発生装置で発生した水蒸気が供給されるようになっている。そして、給気パイプ１０のコック１１を開いて、水蒸気を型１のキャビティ３内に吹き込む。
【００５６】
このように型１内に水蒸気を吹き込むと、レジンコーテッドサンド２の表面に水蒸気が接触することによって、水蒸気が有する高い潜熱によってレジンコーテッドサンド２を直接加熱することができ、レジンコーテッドサンド２の温度は１００℃付近にまで急速に上昇する。しかも水蒸気はレジンコーテッドサンド２の粒子間を通って型１内の全体に浸透し、型１内のレジンコーテッドサンド２を均一な温度に加熱することができるものである。このように水蒸気の潜熱の伝熱によってレジンコーテッドサンド２が１００℃付近にまで加熱される時間は、水蒸気の温度や型１内への吹き込み流量、型１内のレジンコーテッドサンド２の充填量などで変動するが、通常、３〜３０秒程度の短時間である。型１内に注入口４から吹き込まれた水蒸気は、型１内のレジンコーテッドサンド２を加熱した後、排出口６から排気される。
【００５７】
上記のように型１内に水蒸気を吹き込むことによって、水蒸気の潜熱でレジンコーテッドサンド２の温度を１００℃付近にまで急速に上昇させることができるが、潜熱がレジンコーテッドサンド２に奪われることによって水蒸気は凝縮し、凝縮水が型１内に生成される。そしてレジンコーテッドサンド２を１００℃以上の温度に上昇させるには、この凝縮水を蒸発させる必要がある。この凝縮水はその後に吹き込まれる水蒸気による加熱で蒸発されるが、凝縮水を蒸発させる効率が低い。そこで本発明では上記のようにレジンコーテッドサンド２を予備加熱して用いるようにしているものである。
【００５８】
型１内に充填されるレジンコーテッドサンド２がこのように予備加熱されていると、レジンコーテッドサンド２に奪われる水蒸気の潜熱の熱量を少なくすることができるものであり、水蒸気が潜熱を奪われて生成される凝縮水の量を低減することができるものである。そしてこのように型１内に生成される凝縮水の量が少ないぶん、後から吹き込まれる水蒸気の潜熱で凝縮水を迅速に蒸発させることができるものであり、短時間で１００℃以上の温度に上昇させることができるものである。
【００５９】
レジンコーテッドサンド２を予備加熱する温度は、常温以上であればよく、特に限定されるものではないが、レジンコーテッドサンド２の粘結剤として使用している熱硬化性樹脂が硬化を開始する温度以下であることが望ましい。特に粘結剤の熱硬化性樹脂がフェノール樹脂である場合、予備加熱温度はその融着点以下であることが、レジンコーテッドサンド２を型１内に吹き込み易い点で望ましい。
【００６０】
このようにレジンコーテッドサンド２の予備加熱温度は常温以上であればよいが、予備加熱温度が３０℃以上であると、季節による製造条件の変化を少なくして、安定した品質で鋳型を製造することができることにもなるものである。すなわち従来、レジンコーテッドサンドは雰囲気温度のまま使用されることが一般的であり、夏場の雰囲気温度と冬場の雰囲気温度が大きく異なるために、夏場と冬場ではレジンコーテッドサンドの温度が大きく異なる状態で使用されることになって、季節による製造条件の変化が大きく、安定した品質で鋳型を製造することが難しい。そこで、予備加熱温度を３０℃以上に設定すれば、冬場であっても夏場であってもレジンコーテッドサンドの温度を同じ条件にすることができるものであり、季節による製造条件の変化を少なくして、安定した品質で鋳型を製造することができるものである。
【００６１】
またレジンコーテッドサンド２の予備加熱温度が５０℃以上であると、型１内での凝縮水の生成を低減する効果を高く得ることができるものであり、型１内で生成される凝縮水を迅速に蒸発させて、型１内の温度上昇の速度をより速めることができるものである。
【００６２】
さらにレジンコーテッドサンド２の予備加熱温度が１００℃以上であると、型１内で凝縮水が殆ど生成されないようにすることが可能になり、型１内の温度上昇の速度をより速めることができるものである。
【００６３】
ここで、上記のように型１内に水蒸気を吹き込んでレジンコーテッドサンド２を加熱するにあたって、水蒸気としては飽和水蒸気をそのまま用いることができるが、本発明では過熱水蒸気を用いるのが好ましい。過熱水蒸気は、飽和水蒸気をさらに加熱して、沸点以上の温度とした完全気体状態の水蒸気であり、１００℃以上の乾き蒸気である。飽和水蒸気を加熱して得られる過熱水蒸気は、圧力を上げないで定圧膨張させたものであってもよく、あるいは膨張させないで圧力を上げた加圧水蒸気であってもよい。型１内に吹き込む過熱水蒸気の温度は特に限定されるものではなく、過熱水蒸気は９００℃程度にまで温度を高めることができるので、１００〜９００℃の間で必要に応じた温度に設定すればよい。
【００６４】
また水蒸気は、０．１２７５ＭＰａ（水蒸気発生装置から送り出される水蒸気のゲージ圧に換算すると０．２ＭＰａ）以上の圧力で型１内に吹き込むようにするのが好ましい。このような圧力の水蒸気を型１内に吹き込むことによって、型１内に充填したレジンコーテッドサンド２の全体に水蒸気を行き渡らせることが容易になるものであり、型１内のレジンコーテッドサンド２を均一に加熱して、均質な鋳型を製造することができるものである。水蒸気の圧力の上限は特に設定されないが、０．６ＭＰａ程度が実用上の上限である。
【００６５】
また水蒸気としては、空気との混合気体を用いることもできる。水蒸気は冷却により凝縮水が生成されると急激に体積が小さくなって圧力が低下する。このために、水蒸気を単独で用いると、このように凝縮水の生成による体積減少で圧力が低下した場合に、型の奥に水蒸気が行き渡り難くなる。これに対して、水蒸気を空気と混合して用いると、空気の圧力で水蒸気を型の奥に行き渡らすことができるものであり、型１内に充填したレジンコーテッドサンド２を均一に加熱することができるものである。
【００６６】
また本発明において、上記のように型１内に水蒸気を吹き込んでレジンコーテッドサンド２を加熱し、レジンコーテッドサンド２の温度が１００℃付近にまで上昇した後に、加熱気体を型１内に吹き込むようにしてもよい。給気パイプ１０に水蒸気と、加熱気体とを選択的に供給することができるようにしておけば、給気パイプ１０への供給を加熱気体に切り換えることによって、加熱気体を型１内に吹き込むことができる。加熱気体は水分含有率が上記の水蒸気より低いものであればよく、加熱した空気を用いることができる。例えば、大気中の空気を加熱して給気パイプ１０に加熱気体として供給すればよい。また上記の水蒸気に加熱空気を混合して含有水分量を低くすることによって、この混合気体を加熱気体として用いることもできる。この加熱気体の温度は特に限定されるものではなく、１００℃以上であり、且つレジンコーテッドサンド２の粘結剤が固化乃至硬化する温度以上のものであればよい。
【００６７】
このように加熱気体を型１内に吹き込むと、加熱気体は水蒸気よりも含有される水分量が少なく、湿度の低い乾燥気体であるので、型１内で上記のように生成された凝縮水を短時間で蒸発させて乾燥することができるものである。ここで、過熱水蒸気及び加熱空気の気流で水の蒸発実験を行なった場合、温度が１７０℃付近以下では、過熱水蒸気中への水の蒸発速度より、加熱空気中への水の蒸発が大きくなることが報告されている（T.Yosida,Hyodo,T.,Ind.Eng.Chem.Process Des.Dev.,9(2),207-214(1970)）。この報告にもみられるように、加熱気体を型１内に吹き込むことによって、水蒸気を吹き込み続ける場合よりも、短時間で凝縮水を蒸発させて乾燥することができるものである。従って、より短時間で１００℃以上にレジンコーテッドサンド２の温度を上昇させることが可能になるものであり、短い加熱時間で強度の高い鋳型を製造することが可能になるものである。
【００６８】
尚、既述のように水蒸気で凝縮水を加熱して蒸発させる場合、この水蒸気は凝縮によって体積が小さくなり、圧力が低下して型１内に凝縮水が滞留したり、乾燥や温度上昇が遅くなったりするが、加熱気体は凝縮による体積収縮がなく、圧力低下が殆どないので、注入口４から排出口６に至るまで加熱気体が型１内に行き渡り、型１内の全体で均一に加熱気体の温度を作用させて、乾燥や温度上昇が速やかに行なわれるものである。
【００６９】
加熱気体を型１内に吹き込む時間は、加熱気体の温度や型１内への吹き込み流量、型１内のレジンコーテッドサンド２の充填量、型１内の凝縮水の量などで変動するが、通常、５〜３０秒程度の短時間である。従って、水蒸気を型１内に吹き込み始めてから、１０秒〜１分程度の短時間で、鋳型を製造することが可能である。
【００７０】
また本発明において、型１を予め加熱しておいて、この予備加熱した型１内にレジンコーテッドサンド２を充填するようにしてもよい。このように型１を予備加熱しておけば、型１内に吹き込んだ水蒸気の潜熱が型１に奪われることを低減することができ、凝縮水が生成されることを低減する効果をより高く得ることができるものであり、型１内の温度上昇の速度をより速めることができるものである。型１の加熱温度は、７０℃以上に設定されるものである。型１の加熱温度の上限は特に限定されるものではないが、実用上２５０℃程度が上限である。
【００７１】
図２の実施の形態は、型１の排出口６に吸引パイプ１２を接続するようにしたものであり、吸引パイプ１２には真空ポンプなどが接続してある。そして型１内を吸引パイプ１２で吸引しながら、上記のように型１内に水蒸気や加熱空気を吹き込むようにしてある。このように型１内を吸引しながら水蒸気や加熱空気を吹き込むことによって、水蒸気や加熱空気は型１内に充填されたレジンコーテッドサンド２の粒子間を通過した後に、強制的に排出口６から排出されるものであり、水蒸気や加熱空気が型１内に滞留することがなくなり、水蒸気や加熱空気による加熱の効率が高まって、より短時間で鋳型を製造することが可能になるものである。
【実施例】
【００７２】
次に、本発明を実施例によって具体的に説明する。
【００７３】
（レジンコーテッドサンドの製造例１）
１４５℃に加熱したフラタリーサンド３０ｋｇをワールミキサーに入れ、これにレゾール型フェノール樹脂（リグナイト（株）製「ＬＴ−１５」）を５４０ｇ加え、３０秒間混練した後、さらに４５０ｇの水を添加して十分に混練した。次いでさらにステアリン酸カルシウム３０ｇを添加して３０秒間混練した後、エアーレーションを行なうことによって、融着点１０８℃のフェノール樹脂が１．８質量％付着したレジンコーテッドサンドを得た。
【００７４】
（レジンコーテッドサンドの製造例２）
１４５℃に加熱したフラタリーサンド３０ｋｇをワールミキサーに入れ、これにノボラック型フェノール樹脂（リグナイト（株）製「Ｈ３」）を４５０ｇ加え、３０秒間混練した後、さらにヘキサメチレンテトラミン６７．５ｇを４５０ｇの水に予め溶解させたヘキサメチレンテトラミン水溶液を添加して十分に混練した。次いでさらにステアリン酸カルシウム３０ｇを添加して３０秒間混練した後、エアーレーションを行なうことによって、融着点１０２℃のフェノール樹脂が１．５質量％付着したレジンコーテッドサンドを得た。
【００７５】
（実施例１〜８）
キャビティ３の大きさが３０ｃｍ×１０ｃｍ×４ｃｍに形成された図１のような型１を
１５０℃に予熱して用いた。この型１の下面の３箇所の排出口６にはそれぞれ温度センサーを配置して設けてあり、排出口６から排出される気体の温度測定をすることができるようにしてある。また、上記の製造例１で得たレジンコーテッドサンド２を、流動層加熱器で表１に示す温度で予備加熱した。
【００７６】
そしてまず、型１の上面の３箇所の注入口４のうち中央の注入口４にホッパー７を接続すると共に他の２ヶ所の注入口４を閉じ、予備加熱したレジンコーテッドサンド２を、圧力０．２ＭＰａの空気圧で型１内に吹き込んで充填した。
【００７７】
次に、型１の上面の３箇所の注入口４に給気パイプ１０を接続し、ボイラーで発生させたゲージ圧力０．４ＭＰａ、温度１４３℃の飽和水蒸気を、過熱蒸気発生装置（野村技工（株）製「ＧＥ−１００」）で加熱して得た、３５０℃、０．４５ＭＰａの過熱水蒸気を８０ｋｇ／ｈの流量で給気パイプ１０に供給し、表１に示す吹き込み時間で型１内に吹き込んだ。そして型１を開くことによって、３０ｃｍ×１０ｃｍ×４ｃｍに造型した鋳型を得た。
【００７８】
（実施例９〜１０）
過熱水蒸気を表２に示す吹き込み時間で型１内に吹き込んだ後、直ちに、給気パイプ１０への供給を加熱気体に切り換え、３５０℃の加熱空気を型１内に２０秒間吹き込んだ。ここで加熱空気は、２５℃での相対湿度６３％ＲＨの空気を熱風発生機（（株）竹綱製作所製「ＴＳＫ−３１」）で３５０℃に加熱したものであり、５．７ｍ３／分の流量で型１内に吹き込んだ。
【００７９】
その他は、上記の実施例１〜８と同様にして３０ｃｍ×１０ｃｍ×４ｃｍに造型した鋳型を得た。
【００８０】
（実施例１１〜１４）
型１の予熱温度を８０℃に設定し、製造例２で得たレジンコーテッドサンド２を流動層加熱器で６０℃に予備加熱して用いた。
【００８１】
その他は、上記の実施例１〜８と同様にして３０ｃｍ×１０ｃｍ×４ｃｍに造型した鋳型を得た。
【００８２】
（実施例１５〜１６）
型１の予熱温度を８０℃に設定し、製造例２で得たレジンコーテッドサンド２を流動層加熱器で６０℃に予備加熱して用いた。
【００８３】
その他は、上記の実施例９〜１０と同様にして３０ｃｍ×１０ｃｍ×４ｃｍに造型した鋳型を得た。
【００８４】
（比較例１〜４）
製造例２で得たレジンコーテッドサンド２を、加熱しないで常温の２５℃のまま用いた。
【００８５】
その他は、上記の実施例１１〜１４と同様にして３０ｃｍ×１０ｃｍ×４ｃｍに造型した鋳型を得た。
【００８６】
上記の実施例１〜８、１１〜１４及び比較例１〜４において、過熱水蒸気吹き込み終了時点での、型１の排出口６の温度を温度センサーで測定し、また上記の実施例９〜１０、１５〜１６において、加熱空気の吹き込み終了時点での、型１の３箇所の排出口６の温度を温度センサーで測定した。その平均値を表１〜３に示す。
【００８７】
また型１を開いて鋳型を取り出す際の臭いを作業者の臭覚で評価し、取り出した鋳型の重さを測定した。さらに、取り出した鋳型について、造型性を評価した。結果を表１〜３に示す。尚、造型性の評価は、きれいに造型できたものを「○」、鋳型を型から外す際に割れたものを「△」、造型されておらず、型から取り出すと崩れるものを「×」とした。またこのように型から取り出すと崩れるものについての鋳型の重さは、崩れたレジンコーテッドサンドを集めて測定した数値である。
【００８８】
また各実施例及び各比較例で得た鋳型を幅２０ｍｍ、長さ６０ｍｍ、厚み１０ｍｍに切り出して試験片を作製し、この試験片の曲げ強さをＪＩＳ  Ｋ６９１０に準拠して測定した。測定結果を表１〜３に示す。
【００８９】
【表１】
2010264463.tif 000003
【００９０】
【表２】
2010264463.tif 000004
【００９１】
【表３】
2010264463.tif 000005
【００９２】
表１〜３にみられるように、レジンコーテッドサンドを予備加熱しないで用いた比較例１〜４では、水蒸気の吹き込み終了時の温度が低く、鋳型の造型性が悪く、また鋳型の強度が弱いものであった。尚、比較例１〜３では、造型されていないため、曲げ強さの試験を行なうことができなかった。
【００９３】
一方、レジンコーテッドサンドを予備加熱して用いた各実施例では、水蒸気の吹き込み終了時や加熱空気の吹き込み終了時の温度が高くなっており、鋳型の造型性が良好であって、鋳型の強度も高いものであった。
【符号の説明】
【００９４】
１  型
２  レジンコーテッドサンド
【図１】
2010264463.tif 000006
【図２】
2010264463.tif 000007