(57)【要約】【課題】負荷側でのショート発生の検出精度を高めることが可能な電力変換装置を提供すること。【解決手段】  ＤＣ−ＤＣコンバータ１２は、１次側電流波形Ｖｃが過電流検出閾値Ｖｒｅｆ１以上であることを検出する電流検出回路２０と、出力電圧Ｖｏｕｔが出力電圧検出閾値Ｖｒｅｆ２以下であることを検出する電圧検出回路３０と、電流検出回路２０が検出動作を行ってから所定時間ＰＴの間に電圧検出回路３０で検出動作が行われることに応じてＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作をラッチ停止させる出力信号ＶＱを出力する停止回路４０と、を備える。出力側にショートが発生した場合を、正確に検出した上で、出力側にショートが発生した場合にのみＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作をラッチ停止させることが可能となる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
入力電流が第１の閾値以上であることを検出する電流検出回路と、
出力電圧が第２の閾値以下であることを検出する電圧検出回路と、
前記電流検出回路が検出動作を行ってから所定時間の間に前記電圧検出回路が検出動作を行うと電力変換装置の動作をラッチ停止させる停止信号を出力する停止回路と
を備えることを特徴とする電力変換装置。
【請求項２】
前記電流検出回路と前記停止回路との接続経路間に備えられ、
前記電流検出回路が検出動作を行うことに応じて、検出信号を前記所定時間出力するタイマー回路
を備えることを特徴とする請求項１に記載の電力変換装置。
【請求項３】
前記検出信号が出力される場合には、前記電力変換装置の動作が前記所定時間の間停止され、
前記所定時間の間に前記停止信号が出力される場合には、前記電力変換装置の動作が前記ラッチ停止され、
前記所定時間の間に前記停止信号が出力されない場合には、前記所定時間の経過後に前記電力変換装置の動作が再度開始される
ことを特徴とする請求項２に記載の電力変換装置。
【請求項４】
前記停止回路は、
前記電流検出回路の出力と前記電圧検出回路の出力が入力されるアンド回路と、
該アンド回路の出力の反転に応じて、前記停止信号を継続して出力するラッチ回路と
を備えることを特徴とする請求項１ないし請求項３に記載の電力変換装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、負荷側でのショート発生の検出精度を高めることが可能な電力変換装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
図６に、特許文献１に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１０１の回路図を示す。ショート検出回路１０６は出力電圧ＶＯが接続される負荷側で物理的にアースに短絡した場合，これを検出して検出信号を制御回路１０２に供給し，パワートランジスタ１０５をカットオフさせる。
【０００３】
尚、その他の関連技術として、特許文献２に開示されているＤＣ−ＤＣコンバータがある。
【０００４】
【特許文献１】実開平５−１２９１８
【特許文献２】特開２００３−３３０１０
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、ＤＣ−ＤＣコンバータ１０１の出力電圧ＶＯは、負荷側での短絡の発生に限られず、様々な要因によって変動を受ける。すると、負荷側に短絡は発生していないが、出力電圧が大きく変動した場合には、ショート検出回路１０６が、当該変動に起因して、負荷側に短絡が発生したものと誤検出する場合がある。よって、負荷側での短絡の検出精度が低いため、問題である。
【０００６】
本発明は前記従来技術の課題の少なくとも１つを解消するためになされたものであり、負荷側でのショート発生の検出精度を高めることが可能な電力変換装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記目的を達成するために、請求項１に係る電力変換装置は、入力電流が第１の閾値以上であることを検出する電流検出回路と、出力電圧が第２の閾値以下であることを検出する電圧検出回路と、電流検出回路が検出動作を行ってから所定時間の間に電圧検出回路が検出動作を行うと電力変換装置の動作をラッチ停止させる停止信号を出力する停止回路とを備えることを特徴とする。
【０００８】
電力変換装置の出力側にショートが発生した時は、入力電流が上昇し、過電流状態となる。よって、電流検出回路において、入力電流が第１の閾値以上であることを検出することで、出力側にショートが発生した可能性があることが検出される。なお、第１の閾値は、入力電流を流す素子の電流定格などに応じて、適宜定めればよい。
【０００９】
また、電力変換装置の出力側にショートが発生した時は、出力電圧が低下する。よって、電圧検出回路において、出力電圧が第２の閾値以下であることを検出することで、出力側にショートが発生した可能性があることが検出される。なお、第２の閾値は、検出の精度などに応じて、適宜定めればよい。
【００１０】
停止回路は、電流検出回路が検出動作を行ってから所定時間の間に電圧検出回路で検出動作が行われることに応じて、出力側にショートが発生したものと判定し、電力変換装置の動作をラッチ停止させる停止信号を出力する。ここでラッチ停止とは、継続的な停止であり、停止解除動作などを行うまでの間は停止状態が継続される停止状態である。これにより、出力側にショートは発生していないが、出力電圧が第２の閾値以下となる程度に大きく変動した場合においても、出力側にショートが発生していないものと判定することができる。よって、負荷側でのショート発生の検出精度を高くすることが可能となる。
【００１１】
以上より、本発明に係る電力変換装置では、出力側にショートが発生した場合を、正確に検出した上で、出力側にショートが発生した場合にのみ電力変換装置の動作をラッチ停止させることが可能となる。
【００１２】
また請求項２に係る電力変換装置は、請求項１に記載の電力変換装置において、電流検出回路と停止回路との接続経路間に備えられ、電流検出回路が検出動作を行うことに応じて、検出信号を所定時間出力するタイマー回路を備えることを特徴とする。
【００１３】
出力側にショートが発生すると、入力電流が上昇し、出力電圧が低下する。しかし、出力側に存在する寄生コイル成分等のコイル成分の影響で、出力電圧はすぐには低下しない。すると、電流検出回路での検出動作と電圧検出回路での検出動作との間に、タイムラグが存在する。よって、電流検出回路が検出動作を行ってから所定時間の間に電圧検出回路で検出動作が行われない結果、停止回路において出力側にショートが発生したことを検出できない可能性がある。
【００１４】
しかし、本発明に係る電力変換装置では、タイマー回路は、電流検出回路が検出動作を行うことに応じて、検出信号を所定時間出力する。よって、電流検出回路で検出動作が行われた状態が所定時間維持される。そして、所定時間内に電圧検出回路で検出動作が行われれば、電流検出回路と電圧検出回路との両方で同時期に検出動作が行われたことになるため、出力側にショートが発生したことを検出することができる。以上より、本発明に係る電力変換装置では、出力側でのショート発生を、より正確に検出することが可能となる。
【００１５】
また請求項３に係る電力変換装置は、請求項２に記載の電力変換装置において、検出信号が出力される場合には、電力変換装置の動作が所定時間の間停止され、所定時間の間に停止信号が出力される場合には、電力変換装置の動作がラッチ停止され、所定時間の間に停止信号が出力されない場合には、所定時間の経過後に電力変換装置の動作が再度開始されることを特徴とする。
【００１６】
出力側にショートが発生しても、出力側に存在する寄生コイル成分等のコイル成分の影響で、出力電圧はすぐに第２の閾値以下にならず、ある一定の時間が必要となる。よって、出力側にショートが発生したことを早期に検出することは難しい。
【００１７】
しかし、本発明に係る電力変換装置では、タイマー回路から検出信号が出力される場合には、電力変換装置の動作が所定時間の間停止される。すなわち、電流検出回路で検出動作が行われることで、出力側にショートが発生した可能性があることが認識され、電力変換装置が所定時間の間停止される。そして、所定時間の間に停止信号が出力される場合には、電力変換装置の動作がラッチ停止される。すなわち、電流検出回路が検出動作を行ってから所定時間の間に電圧検出回路で検出動作が行われることで、出力側にショートが実際に発生したことが認識され、電力変換装置がラッチ停止される。一方、所定時間の間に停止信号が出力されない場合には、所定時間の経過後に電力変換装置の動作が再度開始される。すなわち、電流検出回路が検出動作を行ってから所定時間の間に電圧検出回路で検出動作が行われないことで、出力側にショートが実際には発生していないことが認識され、電力変換装置が再起動される。
【００１８】
以上より、本発明に係る電力変換装置では、出力側にショートが発生した可能性がある場合に早期に電力変換装置を停止することで、より適切な回路保護を行うことが可能となる。
【００１９】
また請求項４に係る電力変換装置は、請求項１ないし請求項３に記載の電力変換装置において、停止回路は、電流検出回路の出力と電圧検出回路の出力が入力されるアンド回路と、該アンド回路の出力の反転に応じて、停止信号を継続して出力するラッチ回路とを備えることを特徴とする。
【００２０】
アンド回路は、電流検出回路と電圧検出回路との両方で検出動作が行われることに応じて、出力側にショートが発生したものと判定し、出力信号を反転させる。ラッチ回路は、アンド回路の出力の反転に応じて、停止信号を継続して出力する。これにより、出力側にショートが発生したものと判定されることに応じて、電力変換装置の動作をラッチ停止させることができる。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、負荷側でのショート発生の検出精度を高めることが可能な電力変換装置を提供することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、本発明のＤＣ−ＤＣコンバータについて具体化した第１実施形態を、図１ないし図５に基づき図面を参照しつつ詳細に説明する。図１に第１実施形態に係る車載用の電源供給システム１の回路図を示す。電源供給システム１は、高圧バッテリ１１、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２，補機負荷１３，補機バッテリ１４、チョークコイル１８を備える。ＤＣ−ＤＣコンバータ１２の入力側には高圧バッテリ１１が接続され、入力電圧Ｖｉｎが入力される。またＤＣ−ＤＣコンバータ１２の出力側には、チョークコイル１８を介して補機負荷１３が接続され、補機負荷１３と並列に補機バッテリ１４が接続され、出力電圧Ｖｏｕｔが出力される。
【００２３】
ＤＣ−ＤＣコンバータ１２は、高圧部１５，トランス１６，整流部１７、電流検出回路２０、電圧検出回路３０、停止回路４０を備える。高圧部１５とトランス１６との接続経路には電流検出回路２０が備えられ、１次側回路が形成される。また整流部１７の出力経路には電圧検出回路３０が備えられ、２次側回路が形成される。電流検出回路２０から出力される第２過電流検出信号ＴＳＣは、停止回路４０および高圧部１５に入力される。電圧検出回路３０から出力される出力電圧検出信号ＳＶは、停止回路４０へ入力される。停止回路４０から出力される出力信号ＶＱは、高圧部１５へ入力される。
【００２４】
図２に、電流検出回路２０、電圧検出回路３０、停止回路４０の内部回路を示す。電流検出回路２０は、カレントトランス２１，リセット回路２２、電流電圧変換部２３、第１分圧部２４，第２分圧部２５、比較器２６、タイマー回路２７を備える。カレントトランス２１はＤＣ−ＤＣコンバータ１２（図１）の１次側回路に接続される。カレントトランス２１の出力端子は、リセット回路２２および電流電圧変換部２３を介して第１分圧部２４の入力端子に接続される。第１分圧部２４の入力端子に入力される１次側電流波形Ｖｃは、第１分圧部２４で分圧された上で比較器２６の非反転入力端子に入力される。また第２分圧部２５の入力端子に入力される過電流検出閾値Ｖｒｅｆ１は、第２分圧部２５で分圧された上で比較器２６の反転入力端子に入力される。なお、過電流検出閾値Ｖｒｅｆ１の値は、高圧部１５にそなえられたスイッチング素子の電流定格などに応じて、適宜定めればよい。比較器２６から出力される第１過電流検出信号ＳＣは、タイマー回路２７に入力される。タイマー回路２７からは第２過電流検出信号ＴＳＣが出力される。
【００２５】
電圧検出回路３０は、第３分圧部３１，第４分圧部３２、比較器３３を備える。第３分圧部３１の入力端子に入力される出力電圧Ｖｏｕｔは、第３分圧部３１で分圧された上で比較器３３の反転入力端子に入力される。また第４分圧部３２の入力端子に入力される出力電圧検出閾値Ｖｒｅｆ２は、第４分圧部３２で分圧された上で比較器３３の非反転入力端子に入力される。なお、出力電圧検出閾値Ｖｒｅｆ２の値は、チョークコイル１８のインダクタンス値などに応じて、適宜定めればよい。比較器３３からは、出力電圧検出信号ＳＶが出力される。
【００２６】
停止回路４０は、アンド回路４１、フリップフロップ回路４２を備える。アンド回路４１には、第２過電流検出信号ＴＳＣおよび出力電圧検出信号ＳＶが入力される。フリップフロップ回路４２のＣＫ端子にはアンド回路４１の出力信号が入力され、Ｑ端子からは出力信号ＶＱが出力される。フリップフロップ回路４２は、ラッチ回路として動作する。
【００２７】
ＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作を説明する。ＤＣ−ＤＣコンバータ１２では、通常動作のみならず、「（１）補機バッテリ１４のショート」、「（２）入力電圧Ｖｉｎの急変」、「（３）補機負荷１３の急変」、「（４）デューティを絞る制御」、などの各種の動作が存在する。「（１）補機バッテリ１４のショート」時には、補機負荷１３でショートが発生し、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２の２次側回路に過電流が流れる。そして２次側回路の過電流に伴い、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２の１次側回路にもトランス１６の巻数比分の過電流が流れる。また、「（２）入力電圧Ｖｉｎの急変」時（例えば入力電圧Ｖｉｎが急に上昇した場合）、および「（３）補機負荷１３の急変」時（例えば補機負荷１３が急に小さくなる場合）には、補機バッテリ１４があるために出力電圧Ｖｏｕｔの変動が小さくされる。すると、出力電流を流そうとするために１次側に過電流が流れる。なお、この場合には、出力電圧Ｖｏｕｔが低下しない。また、「（４）デューティを絞る制御」時には、高圧部１５においてスイッチング素子のオンデューティが小さくされるため、１次側の電流および出力電圧Ｖｏｕｔが共に低下する。
【００２８】
図３ないし図５の波形図を用いて、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作を説明する。まず、「（１）補機バッテリ１４のショート」時におけるＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作を、図３の波形図を用いて説明する。図３に示すように、時刻ｔ１において、１次側電流波形Ｖｃが過電流検出閾値Ｖｒｅｆ１を超えることが検出されると、比較器２６の第１過電流検出信号ＳＣがハイレベルとなる。第１過電流検出信号ＳＣの立ち上がりエッジに応じて、タイマー回路２７から出力される第２過電流検出信号ＴＳＣは、所定時間ＰＴの間、ハイレベルとされる（矢印Ａ１）。ハイレベルの第２過電流検出信号ＴＳＣが入力されることに応じて、高圧部１５は動作を停止する。
【００２９】
また、ショート時には、チョークコイル１８や寄生コイル成分等のコイル成分の影響により、出力電圧Ｖｏｕｔは除々に低下する。そして時刻ｔ２において、出力電圧Ｖｏｕｔが出力電圧検出閾値Ｖｒｅｆ２を下回ることが比較器３３で検出されると、比較器３３の出力電圧検出信号ＳＶがハイレベルとされる。アンド回路４１は、入力される第２過電流検出信号ＴＳＣおよび出力電圧検出信号ＳＶが共にハイレベルとなることに応じてハイレベルの信号を出力する。よってフリップフロップ回路４２の出力信号ＶＱはハイレベルとされる（矢印Ａ２）。ハイレベルの出力信号ＶＱが入力されることに応じて、高圧部１５は動作をラッチ停止する。
【００３０】
次に、「（４）デューティを絞る制御」時におけるＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作を、図４の波形図を用いて説明する。デューティを絞る制御を行う場合、スイッチング素子のオンデューティが小さくされるため、１次側電流波形Ｖｃが過電流検出閾値Ｖｒｅｆ１未満で、かつ、出力電圧Ｖｏｕｔが出力電圧検出閾値Ｖｒｅｆ２より小さくなる場合が発生しうる。この場合、図４に示すように、時刻ｔ１１において、出力電圧Ｖｏｕｔが出力電圧検出閾値Ｖｒｅｆ２を下回ることが比較器３３で検出されると、比較器３３の出力電圧検出信号ＳＶがハイレベルとなる。しかし、アンド回路４１は、第２過電流検出信号ＴＳＣがローレベルであるため、ローレベルの信号を出力し続ける。よってフリップフロップ回路４２の出力信号ＶＱはローレベルに維持されるため、高圧部１５は動作状態が維持される（矢印Ａ１１）。
【００３１】
次に、「（２）入力電圧Ｖｉｎの急変」時や、「（３）補機負荷１３の急変」時におけるＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作を、図５の波形図を用いて説明する。入力電圧Ｖｉｎが急に上昇した場合や、補機負荷１３が急に小さくなる場合には、１次側に過電流が流れる。この場合、図５に示すように、時刻ｔ２１において、１次側電流波形Ｖｃが過電流検出閾値Ｖｒｅｆ１を超えることが検出されると、比較器２６の第１過電流検出信号ＳＣがハイレベルとなる。第１過電流検出信号ＳＣの立ち上がりエッジに応じて、タイマー回路２７から出力される第２過電流検出信号ＴＳＣは、所定時間ＰＴの間、ハイレベルとされる（矢印Ａ２１）。ハイレベルの第２過電流検出信号ＴＳＣが入力されることに応じて、高圧部１５は動作を停止する。
【００３２】
しかし、「（２）入力電圧Ｖｉｎの急変」時や、「（３）補機負荷１３の急変」時には、出力電圧Ｖｏｕｔが低下することはない。よって比較器３３の出力電圧検出信号ＳＶはローレベルに維持され、アンド回路４１の出力信号およびフリップフロップ回路４２の出力信号ＶＱもローレベルに維持されるため、高圧部１５がラッチ停止されることはない。そして時刻ｔ２２において、第２過電流検出信号ＴＳＣがローレベルとされることに応じて、高圧部１５は再起動する。
【００３３】
本発明に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１２の第１の効果を説明する。「（１）補機バッテリ１４のショート」時に１次側に流れる過電流は、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２が動作する間は継続して流れ、また過電流の値も大きい。よって「（１）補機バッテリ１４のショート」時には、高圧部１５内の各種素子を過電流による破損から保護するために、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２をラッチ停止させる必要がある。一方、「（２）入力電圧Ｖｉｎの急変」時、および「（３）補機負荷１３の急変」時に１次側に流れる過電流は、一時的に流れる電流である。また過電流の値も「（１）補機バッテリ１４のショート」時に比して小さくなる。よって、この場合には、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２をラッチ停止させずに動作を継続させる必要がある。また、「（４）デューティを絞る制御」時には、１次側に過電流は流れないため、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２を停止させずに動作を継続させる必要がある。以上より、「（１）補機バッテリ１４のショート」時にのみ、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作をラッチ停止させる必要があることが分かる。
【００３４】
そして本発明に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１２では、電流検出回路２０において、１次側電流波形Ｖｃが過電流検出閾値Ｖｒｅｆ１以上となることを検出する。また、電圧検出回路３０において、出力電圧Ｖｏｕｔが出力電圧検出閾値Ｖｒｅｆ２以下となることを検出する。停止回路４０は、電流検出回路２０と電圧検出回路３０との両方で検出動作が行われることに応じて、「（１）補機バッテリ１４のショート」時であると判定し、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作をラッチ停止させる出力信号ＶＱを出力する。
【００３５】
以上より、本発明に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１２では、「（１）補機バッテリ１４のショート」時を正確に検出して、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作をラッチ停止させることが可能となる。
【００３６】
また、本発明に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１２の第２の効果を説明する。電流検出回路２０のみで「（１）補機バッテリ１４のショート」時を正確に検出するためには、過電流検出閾値Ｖｒｅｆ１の値を、「（２）入力電圧Ｖｉｎの急変」時および「（３）補機負荷１３の急変」時に１次側に流れる過電流の値よりも大きな値に設定する方法が考えられる。しかし、過電流検出閾値Ｖｒｅｆ１の値を大きくすることに従い、１次側素子に電流定格の大きい素子を使用しなければならなくなる。すると、パッケージサイズが大型化する問題や、コストが上昇する問題が発生する。
【００３７】
しかし本発明に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１２では、停止回路４０は、電流検出回路２０と電圧検出回路３０との両方で検出動作が行われることに応じて、「（１）補機バッテリ１４のショート」時であると判定する。よって電流検出回路２０のみで「（１）補機バッテリ１４のショート」時を検出する場合に比して、過電流検出閾値Ｖｒｅｆ１の値を低い値に設定することができるため、１次側素子に電流定格の大きい素子を使用する必要がなくなる。よって、パッケージサイズの小型化やコスト低減等が可能となる。
【００３８】
また、本発明に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１２の第３の効果を説明する。「（１）補機バッテリ１４のショート」時には、１次側電流が上昇すると共に、出力電圧Ｖｏｕｔが低下する。しかし、出力側に存在する寄生コイル成分等のコイル成分の影響で、出力電圧Ｖｏｕｔは除々に低下する。すると、電流検出回路２０での検出動作と電圧検出回路３０での検出動作との間に、タイムラグが存在する。よって、電流検出回路２０が検出動作を行ってから所定時間ＰＴの間に、電圧検出回路３０で検出動作が行われない結果、停止回路４０において「（１）補機バッテリ１４のショート」時であることを検出できない可能性がある。
【００３９】
しかし、本発明に係る電力変換装置では、タイマー回路２７は、電流検出回路２０が検出動作を行うことに応じて、第２過電流検出信号ＴＳＣを所定時間ＰＴの間出力する。よって、電流検出回路２０で検出動作が行われた状態が所定時間ＰＴの間維持される。そして、所定時間ＰＴ内に電圧検出回路３０で検出動作が行われれば、停止回路４０において、「（１）補機バッテリ１４のショート」時であることを検出できる。以上より、本発明に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１２では、「（１）補機バッテリ１４のショート」時を、より正確に検出することが可能となる。
【００４０】
また、本発明に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１２の第４の効果を説明する。「（１）補機バッテリ１４のショート」が発生しても、出力側に存在するチョークコイル１８や寄生コイル成分等のコイル成分の影響で、出力電圧Ｖｏｕｔはすぐに出力電圧検出閾値Ｖｒｅｆ２以下にならない。よって、出力側にショートが発生したことを早期に検出することは難しい。
【００４１】
しかし、本発明に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１２では、タイマー回路２７から第２過電流検出信号ＴＳＣが出力される場合には、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作が所定時間ＰＴの間停止される。すなわち、電流検出回路２０で検出動作が行われることで、出力側にショートが発生した可能性があることが認識され、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２が所定時間ＰＴの間、仮停止される。そして、所定時間ＰＴの間に出力信号ＶＱがハイレベルにされる場合には、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作がラッチ停止される。すなわち、電流検出回路２０が検出動作を行ってから所定時間ＰＴの間に電圧検出回路３０で検出動作が行われることで、出力側にショートが実際に発生したことが認識され、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２がラッチ停止される。一方、所定時間ＰＴの間に出力信号ＶＱがハイレベルにされない場合には、所定時間ＰＴの経過後にＤＣ−ＤＣコンバータ１２の動作が再度開始される。すなわち、電流検出回路２０が検出動作を行ってから所定時間ＰＴの間に、電圧検出回路３０で検出動作が行われないことで、出力側にショートが実際には発生していないことが認識され、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２が再起動される。
【００４２】
以上より、本発明に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１２では、「（１）補機バッテリ１４のショート」が発生した可能性がある場合に、早期にＤＣ−ＤＣコンバータ１２を停止することで、より適切な回路保護を行うことが可能となる。
【００４３】
尚、本発明は前記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良、変形が可能であることは言うまでもない。本実施形態に係るＤＣコンバータ１２は、電流検出回路２０から出力される第２過電流検出信号ＴＳＣと、停止回路４０から出力される出力信号ＶＱの両方が高圧部１５に入力されるとしたが、この形態に限られない。出力信号ＶＱのみが高圧部１５に入力される形態としてもよい。この場合には、出力側にショートが発生すると、まず電流検出回路２０で検出動作が行われ、出力側にショートが発生した可能性があることが認識される。しかし、第２過電流検出信号ＴＳＣは高圧部１５に入力されないため、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２が仮停止されることはなく、動作が継続される。次に、電圧検出回路３０で検出動作が行われると、停止回路４０において出力側にショートが実際に発生したことが認識され、出力信号ＶＱがハイレベルに反転されることで、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２がラッチ停止される。これにより、「（１）補機バッテリ１４のショート」が実際に発生した場合にのみ、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２を停止することが可能となる。
【００４４】
また所定時間ＰＴの値は、出力ショートの発生時の出力電圧Ｖｏｕｔの低下速度に応じて、適宜決めることが好ましい。具体的には、出力ショートの発生時点から出力電圧Ｖｏｕｔが出力電圧検出閾値Ｖｒｅｆ２を下回るまでに必要な時間よりも、所定時間ＰＴの方が大きくなるように設定すればよい。
【００４５】
また電力変換装置の一例として、本実施例ではＤＣ−ＤＣコンバータ１２を説明したが、この形態に限られない。本発明のポイントは、入力電流と出力電圧との両方を監視することにより出力ショートを検出する点にあるため、ＡＣ−ＤＣコンバータなどの各種の電力変換装置に本発明を適用できることは言うまでもない。
【００４６】
また本実施例では、トランス１６を備えるＤＣ−ＤＣコンバータ１２を説明したが、この形態に限られない。上述した本発明のポイントから、トランスにより絶縁されない各種の電力変換装置に本発明を適用できることは言うまでもない。
【００４７】
なお、過電流検出閾値Ｖｒｅｆ１は第１の閾値の一例、出力電圧検出閾値Ｖｒｅｆ２は第２の閾値の一例、出力信号ＶＱは停止信号の一例、第２過電流検出信号ＴＳＣは検出信号の一例、フリップフロップ回路４２はラッチ回路の一例である。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】電源供給システム１の回路図
【図２】電流検出回路２０等の内部回路図
【図３】「（１）補機バッテリ１４のショート」時の波形図
【図４】「（４）デューティを絞る制御」時の波形図
【図５】「（２）入力電圧Ｖｉｎの急変」時、「（３）補機負荷１３の急変」時の波形図
【図６】従来技術に係るＤＣ−ＤＣコンバータの回路図
【符号の説明】
【００４９】
２０  電流検出回路
３０  電圧検出回路
４０  停止回路
２７  タイマー回路
４１  アンド回路
４２  フリップフロップ回路
Ｖｃ  １次側電流波形
ＶＱ  出力信号
ＴＳＣ  第２過電流検出信号
Ｖｒｅｆ１  過電流検出閾値
Ｖｒｅｆ２  出力電圧検出閾値
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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