(57)【要約】【課題】  室内熱交換器配管途中に除湿弁を兼ね備えた空気調和機において、室内熱交換器の配管内冷媒圧力損失を低減し、冷房運転時の室内熱交換性能を向上させ、エネルギー効率の高い空気調和機を提供する。【解決手段】  除湿弁８通過後に第２室内熱交換器１０に流入する際に、複数冷媒流路に分流する構成をなす空気調和機において、除湿弁８出口冷媒配管と第２室内熱交換器１０の冷媒流入口に至る冷媒配管途中に、気液分離器１１を設け、分離したガス冷媒を流量調整弁１３を介して第２室内熱交換器の冷媒出口配管に合流するようにバイパス配管１４を設け、圧縮機１の回転数に応じて流量調整弁１３の開度を調節することで、室内熱交換器６内を流れる冷媒の圧力損失を低減し、冷房性能を向上させる。【選択図】図１
2010032106.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機，四方弁，室内熱交換器，膨張弁、及び室外熱交換器を冷媒配管で接続して形成された冷媒回路に冷媒を循環させることにより、冷房，暖房及び除湿運転を行う空気調和機において、
前記室内熱交換器は冷媒流路配管の途中に弁を絞ることにより冷媒を減圧する除湿弁を備え、前記除湿弁を挟んで、冷房運転時の冷媒流方向にて、前記除湿弁の上流側の室内熱交換器が第１室内熱交換器、前記除湿弁の下流側の室内熱交換器が第２室内熱交換器として分割され、前記除湿弁にて減圧することにより、第１室内熱交換器を凝縮器、第２室内熱交換器を蒸発器とし、
前記第１室内熱交換器の冷媒流路は、前記第１室内熱交換器の冷媒出口部に至るまでの間に複数流路に分流し、冷媒の前記除湿弁通過時は１流路に合流し、前記除湿弁通過後は前記第２室内熱交換器に流入する際に再度複数流路に分流し、
前記除湿弁出口冷媒配管と前記第２室内熱交換器冷媒入口に至る冷媒流路配管途中に気液分離器を設け、分離したガス冷媒を流量調整弁を介して前記第２室内熱交換器の冷媒出口配管に合流するようにバイパス配管を設け、
前記圧縮機の回転数に応じて前記流量調整弁の開度を調整することを特徴とする空気調和機。
【請求項２】
圧縮機，四方弁，室内熱交換器，膨張弁、及び室外熱交換器を冷媒配管で接続して形成された冷媒回路に冷媒を循環させることにより、冷房，暖房及び除湿運転を行う空気調和機において、
前記室内熱交換器は冷媒流路配管の途中に弁を絞ることにより冷媒を減圧する除湿弁を備え、前記除湿弁を挟んで、冷房運転時の冷媒流方向にて、前記除湿弁の上流側の室内熱交換器が第１室内熱交換器、前記除湿弁の下流側の室内熱交換器が第２室内熱交換器として分割され、前記除湿弁にて減圧することにより、第１室内熱交換器を凝縮器、第２室内熱交換器を蒸発器とし、
前記第２室内熱交換器の冷媒流路配管径を前記第１室内熱交換器の冷媒流路配管径よりも細径化するとともに、前記第２室内熱交換器の圧力損失が前記第１室内熱交換器と同じ冷媒流路配管径を使用した場合に対して小さくなるように冷媒流路の分流数を設定したことを特徴とする空気調和機。
【請求項３】
請求項１又は２において、冷房運転時の冷媒の流れ方向で気液分離を作用させた場合、前記気液分離器に接続する配管を、
（流入配管の断面積)≒(ガス冷媒流出配管の断面積)＋(液冷媒流出配管の断面積）
（ガス冷媒流出配管の断面積）＜（液冷媒流出配管の断面積）
の条件を満たす気液分離器を有することを特徴とする空気調和機。
【請求項４】
請求項１乃至３の何れかにおいて、前記気液分離器から流出する液冷媒となった冷媒を複数流路に分流する際に、前記第２室内熱交換器での各冷媒流路における風速分布等を考慮し、各流路の熱交換器出口温度が等しい冷媒温度になるように、複数流路に分流する際の各流路の入口配管径を異径に設定したことを特徴とする空気調和機。
【請求項５】
請求項１乃至４の何れかにおいて、前記気液分離器から流出する液冷媒となった冷媒を複数流路に分流する際に、前記第２室内熱交換器での各冷媒流路の熱交換能力を考慮し、各流路の熱交換器出口温度が等しい冷媒温度になるように、各冷媒流路の入口から出口までの冷媒流路配管長さを設定したことを特徴とする空気調和機。
【請求項６】
請求項１乃至５の何れかにおいて、前記気液分離器は円柱の形状を成し、少なくともその内径を３５mm以上に設定したことを特徴とする空気調和機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ヒートポンプ式空気調和機において、除湿運転時に同一室内機内に凝縮器と蒸発器の両方を設置することにより、除湿しながら室内機吹き出し空気温度を調節できる機構を備えた室内熱交換器に係り、特に冷房運転時の性能を向上させるのに好適な室内熱交換器を具備した空気調和機に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般家庭で多く使用されている空気調和機としては、室内機と室外機が別体で構成されており、室内機内には空気と冷媒を熱交換させるための熱交換器と空気を送り出す送風機が設置されており、室外機内には空気と冷媒を熱交換させるための熱交換器と送風機、冷媒を循環させる圧縮機および冷媒を減圧する減圧機等が設置されている。これらの室内機と室外機の間に接続配管を用いて冷媒流路を接続することで、室内機と室外機の間を冷媒が行き来して冷凍サイクルが成り立っている。
【０００３】
この構成の空気調和機において、冷媒流路切替え弁等により冷媒の流れ方向を変えることにより冷房運転，暖房運転および除湿運転を行っており、これらの各運転条件に関して省エネルギー化を図るための研究が盛んに行われている。
【０００４】
省エネルギー化の有効な手段としては、室内熱交換器の大型化や室内ファンの高風量化，配管内の冷媒圧力損失低減等があり、特に冷房能力の大きいタイプの空気調和機に関しては配管内冷媒の圧力損失を低減することで熱交換器を大型化することなく、性能を向上させる工夫がなされている。
【０００５】
ところで、空気調和機による除湿方法としてはいくつかの方式があり、弱冷房運転により除湿する方法や室内機内にヒータを設置し冷房運転時にヒータ通電することにより吹き出し空気温度を下げずに除湿する方法、また、室内熱交換器の配管途中に冷媒を減圧するための除湿弁を備え、除湿運転時に室内熱交換器を凝縮器と蒸発器に分割し運転することにより、ヒータ等を設置することなく吐出空気温度を調節することのできる除湿方式等がある。
【０００６】
これらの除湿方式に着目すると、近年除湿方式としては室内熱交換器配管途中に除湿弁を設けた除湿方式が多くなってきており、この除湿弁を具備した室内熱交換器構成での性能向上を図る研究が多くなされている。
【０００７】
冷媒流路配管内の冷媒の圧力損失を低減させる方式の有効な手段としては、冷媒流路を複数に分流させ、配管内の冷媒流速を低減させる方式が有効であるが、冷媒を分流させる際に生じる各冷媒流路の流量バランスを工夫する必要がある。
【０００８】
蒸発器内の冷媒圧力損失を小さくすると共に熱交換性能にほとんど寄与しないガス成分を熱交換器出口にバイパスさせ、性能を向上させる方式として、熱交換器に気液分離器を備えた構成で性能向上を図るものがある（例えば、特許文献１参照）。この特許では、熱交換器の入口から出口に至る冷媒配管途中に気液分離器を設け、前述したようにガス成分を抽出して熱交換器出口配管にバイパスさせることにより、蒸発器としての性能を向上させる方式をとっている。
【０００９】
【特許文献１】特開２００２−３７２３２３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、特許文献１では、ガスバイパス配管に逆止弁を設けて、冷媒が逆に流れる状態、すなわち凝縮器として作用させた時の冷媒バイパスについての工夫はなされており、また一定の冷媒循環量、あるいは特定の冷媒の状態では熱交換器を有効に作用させることができるが、冷媒循環量や冷媒の状態が変わった場合の工夫がなされておらず、運転条件によっては液ガス混合でバイパスしてしまう場合や、ガスバイパス量が十分に確保することができなくなると共に各冷媒流路に分流する時に分流割合のアンバランスが生じ、性能が悪化する可能性がある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
そこで本発明は課題を考慮したものであり、圧縮機，四方弁，室内熱交換器，膨張弁，室外熱交換器等を備え、おのおのを冷媒配管等で接続して冷媒回路を形成し、冷媒を循環させることにより、冷房，暖房及び除湿運転を行うことのできる空気調和機で、前記室内熱交換器は冷媒流路配管の途中に弁を絞ることにより冷媒を減圧することのできる除湿弁を設け、冷房運転時の冷媒流方向にて前記除湿弁上流側の室内熱交換器は第１室内熱交換器、下流側の室内熱交換器は第２室内熱交換器という具合に前記除湿弁を挟んで２つに分割され、前記除湿弁にて減圧することにより、一方を凝縮器、他方を蒸発器とすることのできる空気調和機で、請求項１では前記除湿弁上流側の前記第１室内熱交換器の冷媒流路配列は、前記第１室内熱交換器の冷媒出口部に至るまでの間に、少なくとも２流路以上に分流する構成をなし、冷媒が前記除湿弁通過時は１流路に合流し、除湿弁通過後に前記第２室内熱交換器に流入する際に、再度複数流路に分流する構成をなす空気調和機において、前記除湿弁出口冷媒配管と前記第２室内熱交換器冷媒流入口に至る冷媒流路配管途中に、気液分離器を設け、分離したガス冷媒を流量調整弁を介して前記第２室内熱交換器の冷媒出口配管に合流するようにバイパス配管を設け、前記圧縮機の回転数に応じて流量調整弁の開度を調整する制御を備えたことを特徴とする空気調和機とする。
【００１２】
また、請求項２では、前記第２室内熱交換器の冷媒流路配管径を前記第１室内熱交換器の冷媒流路配管径よりも細径化するとともに、細径管を使用した場合の圧力損失が前記第１室内熱交換器と同じ冷媒流路配管径を使用した場合に対して小さくなるように、冷媒流路の分流数を設定したことを特徴とする。
【００１３】
請求項３では、前記した発明に加え、冷房運転時の冷媒の流れ方向で気液分離を作用させた場合、前記気液分離器に接続する配管を
（流入配管の断面積)≒(ガス冷媒流出配管の断面積)＋(液冷媒流出配管の断面積）
（ガス冷媒流出配管の断面積）＜（液冷媒流出配管の断面積）
の条件を満たす気液分離器を有することを特徴とする。
【００１４】
請求項４では、前記した発明に加え、前記気液分離器から流出する概ね液冷媒となった冷媒を複数流路に分流する際に、前記第２室内熱交換器での各冷媒流路の熱交換能力、すなわち風速分布等を考慮し、各流路の熱交換器出口温度が概ね等しい冷媒温度になるように、複数流路に分流する際の各流路の入口配管径を異径に設定したことを特徴とする。
【００１５】
請求項５では、前記気液分離器から流出する概ね液冷媒となった冷媒を複数流路に分流する際に、前記第２室内熱交換器での各冷媒流路の熱交換能力、すなわち風速分布等を考慮し、各流路の熱交換器出口温度が概ね等しい冷媒温度になるように、各冷媒流路の入口から出口までの冷媒配管長さを設定したことを特徴とする。
【００１６】
請求項６では、気液分離器の形状を円柱形状とし、少なくともその内径を約３５mm以上に設定したことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１７】
本発明にかかる請求項１記載の効果としては、圧縮機，四方弁，室内熱交換器，膨張弁，室外熱交換器等を備え、おのおのを冷媒配管等で接続して冷媒回路を形成し、冷媒を循環させることにより、冷房，暖房及び除湿運転を行うことのできる空気調和機で、前記室内熱交換器は冷媒流路配管の途中に弁を絞ることにより冷媒を減圧することのできる除湿弁を設け、冷房運転時の冷媒流方向にて前記除湿弁上流側の室内熱交換器は第１室内熱交換器、下流側の室内熱交換器は第２室内熱交換器という具合に前記除湿弁を挟んで２つに分割され、前記除湿弁にて減圧することにより、一方を凝縮器、他方を蒸発器とすることのできる空気調和機で、前記除湿弁上流側の前記第１室内熱交換器の冷媒流路配列は、前記第１室内熱交換器の冷媒出口部に至るまでの間に、少なくとも２流路以上に分流する構成をなし、冷媒が前記除湿弁通過時は１流路に合流し、除湿弁通過後に前記第２室内熱交換器に流入する際に、再度複数流路に分流する構成をなす空気調和機において、前記除湿弁出口冷媒配管と前記第２室内熱交換器冷媒流入口に至る冷媒配管途中に、気液分離器を設け、分離したガス冷媒を流量調整弁を介して前記第２室内熱交換器の冷媒出口配管に合流するようにバイパス配管を設け、前記圧縮機の回転数に応じて流量調整弁の開度を調整する制御を備えることにより、除湿弁通過後に複数流路に分流させる場合、前記除湿弁の冷媒下流側に設置した前記気液分離器で、液冷媒とガス冷媒を流量調整弁で適宜分離させ、ガス冷媒をバイパスすることで、従来生じていた気液混合冷媒状態で複数パスに分流させるときの冷媒分配のアンバランスを解消することができ、かつ、蒸発器として熱交換性能にほとんど寄与しないガス成分をバイパスし、蒸発器としての性能を向上させることができる。
【００１８】
また、請求項２の効果としては、前記第２室内熱交換器の冷媒流路配管径を前記第１室内熱交換器の冷媒流路配管径よりも細径化するとともに、細径管を使用した場合の圧力損失が前記第１室内熱交換器と同じ冷媒流路配管径を使用した場合に対して小さくなるように、冷媒流路の分流数を設定することにより、熱交換器として細径管を使用することでの管内の冷媒の濡れぶち長さが増加することによる配管内の伝熱性能向上と、複数に分流させることにより蒸発器として作用させた場合の圧力損失を低減することができ、熱交換器を凝縮器として使った場合も含めて総合的に評価した場合、熱交換器の性能を向上させることができる。
【００１９】
また請求項３の効果としては、冷房運転時の冷媒の流れ方向で気液分離を作用させた場合、前記気液分離器に接続する配管を
（流入配管の断面積)≒(ガス冷媒流出配管の断面積)＋(液冷媒流出配管の断面積）
（ガス冷媒流出配管の断面積）＜（液冷媒流出配管の断面積）
の条件を満たす気液分離器を有することで、二相流で流入する冷媒がガス冷媒と液冷媒に分離し易くなり、熱交換器としての性能を促進することができる。
【００２０】
また、請求項４の効果として前記気液分離器から流出する概ね液冷媒となった冷媒を複数流路に分流する際に、前記第２室内熱交換器での各冷媒流路の熱交換能力、すなわち風速分布等を考慮し、各流路の熱交換器出口温度が概ね等しい冷媒温度になるように、複数流路に分流する際の各流路の入口配管径を異径に設定することで分流割合を調節でき、各冷媒流路に分流した後の熱交換割合を最適に設定することができる。
【００２１】
また、請求項５の効果として、前記気液分離器から流出する概ね液冷媒となった冷媒を複数流路に分流する際に、前記第２室内熱交換器での各冷媒流路の熱交換能力、すなわち風速分布等を考慮し、各流路の熱交換器出口温度が概ね等しい冷媒温度になるように、各冷媒流路の入口から出口までの冷媒配管長さを設定することで、請求項４で得られた効果と同様の効果が得られる。
【００２２】
また、請求項６の効果として、前記気液分離器は円柱の形状を成し、少なくともその内径を約３５mm以上に設定することにより、気液二相流で気液分離器に流入する冷媒をガス冷媒と液冷媒に分離させるときの分離性能を向上させることができ、気液分離器を有する空気調和機の性能を向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
圧縮機，四方弁，室内熱交換器，膨張弁，室外熱交換器等を備え、おのおのを冷媒配管等で接続して冷媒回路を形成し、冷媒を循環させることにより、冷房，暖房及び除湿運転を行うことのできる空気調和機で、前記室内熱交換器は冷媒流路配管の途中に弁を絞ることにより冷媒を減圧することのできる除湿弁を設け、冷房運転時の冷媒流方向にて前記除湿弁上流側の室内熱交換器は第１室内熱交換器、下流側の室内熱交換器は第２室内熱交換器という具合に前記除湿弁を挟んで２つに分割され、前記除湿弁にて減圧することにより、一方を凝縮器、他方を蒸発器とすることのできる空気調和機で、前記除湿弁上流側の前記第１室内熱交換器の冷媒流路配列は、前記第１室内熱交換器の冷媒出口部に至るまでの間に、少なくとも２流路以上に分流する構成をなし、冷媒が前記除湿弁通過時は１流路に合流し、除湿弁通過後に前記第２室内熱交換器に流入する際に、再度複数流路に分流する構成をなす空気調和機において、前記除湿弁出口冷媒配管と前記第２室内熱交換器冷媒流入口に至る冷媒配管途中に、気液分離器を設け、分離したガス冷媒を流量調整弁を介して前記第２室内熱交換器の冷媒出口配管に合流するようにバイパス配管を設け、前記圧縮機の回転数に応じて流量調整弁の開度を調整する制御を備えることにより、室内熱交換器を蒸発器として使用した場合に適宜ガス冷媒をバイパスすることで伝熱性能を向上でき、かつ、前記第２室内熱交換器に流入する際の冷媒の状態を概ね液冷媒にすることで冷媒分配性能を向上させることができ、冷媒の圧力損失を低減することができるため、特に冷房性能を向上させるという目的を実現した。
【実施例１】
【００２４】
図１は本発明に係る空気調和機のサイクル構成図である。冷房運転時の冷媒の流れで説明すると、圧縮機１にて高温・高圧ガスにされた冷媒は四方弁２を介して室外熱交換器３に流入し、室外熱交換器３において室外送風ファン４により送られる空気と熱交換し液冷媒に凝縮され、膨張弁５により低温・低圧二相流冷媒になる。そして，低温・低圧となった二相流冷媒は室内熱交換器６に流入し、室内送風ファン７により送られる空気と熱交換した後、四方弁２を介して再び圧縮機１に戻る。
【００２５】
ここで、室内熱交換器６は、除湿運転の際に冷媒を減圧することのできる除湿弁８により第１室内熱交換器９と第２室内熱交換器１０に分割されており、除湿運転時には除湿弁８を絞ることで、除湿弁８を挟んで冷媒の流れ方向に対して上流側である第１室内熱交換器９は凝縮器となり、下流側の第２室内熱交換器１０は蒸発器となる。
【００２６】
このとき室内熱交換器６内では、除湿弁８の冷媒下流側に気液分離器１１を設置すると共に、気液分離器１１の冷媒下流側に位置する第２室内熱交換器１０を冷媒配管でつなぎ、さらに気液分離器１１から室内熱交換器６の出口配管１２を流量調整弁１３を介してバイパスする回路１４を設置する構成とする。
【００２７】
このような構成の空気調和機において、冷房運転時に圧縮機回転数により流量調整弁の開度を調整することで冷媒は除湿弁８を通過後、気液分離器１１に流入し内部で液冷媒とガス冷媒に分離される。その後、概ね液状態となった冷媒は第２室内熱交換器１０の入口近傍でパスＡ方向とパスＢ方向に分岐し、第２室内熱交換器１０に流入し熱交換を行いながら出口配管１２に至る。一方、気液分離器１１にて分離したガス冷媒はバイパス回路１４により第２室内熱交換器１０に流入することなく、流量調整弁１３を介して室内熱交換器出口配管１２に導かれる。
【００２８】
このような経路を設けることにより、次の性能向上効果が得られる。（１）熱交換性能の低いガス冷媒の変わりに液冷媒を第２室内熱交換器１０に流入することによる性能向上。（２）流速の速いガス冷媒をバイパスすることにより、図２のモリエル線図に示すように実線で示す通常のサイクルに対して、気液分離器を作用させることで破線で示すようなサイクル形態、すなわち、蒸発過程における冷媒圧力損失の低減。（３）第２室内熱交換器１０にて分流する冷媒のパスバランスの最適化を図ることができる。ただし、圧縮機１の回転数が高回転のときは気液分離性能が低下し液ガス混合冷媒がバイパスするため、流量調整弁１３を閉じ気味に設定することで、性能を低下させることなく第２室内熱交換器１０を有効に使うことができる。あるいは、この流量調整弁１３の最適開度を調節するために、例えば圧縮機冷媒吐出温度センサ１５をつけ、流量調整弁１３を徐々に開いていき、急激に圧縮機冷媒吐出温度が低下した場合は液冷媒もバイパスしているものとみなし、流量調整弁１３の開度を閉じていく制御を取り入れることでガスバイパス量を最適にし、性能向上を図ることができる。
【００２９】
また、暖房運転時は気液分離の効果が得られないことから、流量調整弁を閉じて冷媒がバイパスしないようにする。
【実施例２】
【００３０】
図３は本発明にかかる第２の実施例であり、第２室内熱交換器１０の冷媒流路配管径を第１熱交換器９の配管径ｄ1よりも細径化ｄ2にするとともに、細径管径ｄ2を使用した場合の圧力損失ΔＰ２が従来管ｄ1の圧力損失ΔＰ１よりも小さくなるように冷媒分流数を設定する。
【００３１】
具体的に数値で評価すると例えば、
第１熱交換器と同じ配管  直径ｄ1＝７mm、冷媒パス数を２パスとし、圧力損失をΔＰ１
細径管                  直径ｄ2＝５mm、冷媒パス数を４パスとし、圧力損失をΔＰ２
にした場合のケースを概算してみる、代表的な圧力損失は以下の式により導くこととする。
【００３２】
ΔＰ＝（１２８μ（ｌ／冷媒パス数)×(Ｑ／冷媒パス数））／（πｄ4）  〔Ｐａ〕
ｄ：配管直径〔ｍ〕
μ：粘性係数〔Ｐａ・ｓ〕
ｌ：配管長さ〔ｍ〕（→パス数に依存）
Ｑ：流量〔ｍ3／ｓ〕（→パス数に依存）
上記の計算式において、流量Ｑ〔ｍ3／ｓ〕，配管長さｌ〔ｍ〕，粘性係数μ〔Ｐａ・ｓ〕は固定の数値とすると、
ΔＰ１＝（１２８μ(ｌ／２×Ｑ／２)）／（π(７×１０-3)4）  〔Ｐａ〕
ΔＰ２＝（１２８μ(ｌ／４×Ｑ／４)）／（π(５×１０-3)4）  〔Ｐａ〕
ΔＰ２／ΔＰ１＝(１／４×１／４）／（１／２×１／２）／（５4／７4)＝０.９６
となる。したがって、第１熱交換器配管径の２パスに対して細径管の４パスの圧力損失は約４％低減できる試算となるため、この場合の細径管のパス数は４パス以上に設定することで圧力損失を低減できる。また、細径管を使用した場合、管内の液冷媒と管壁の接触面積（濡れぶち長さ）が増加することによる配管内の伝熱性能向上が期待できる。
【実施例３】
【００３３】
図４は気液分離器１１について、気液分離を作用させた時に
（流入配管１８の断面積）≒（ガス冷媒流出配管１９ａの断面積）＋（液冷媒流出配
管１９の断面積）
（ガス冷媒流出配管１９ａの断面積）＜（液冷媒流出配管１９の断面積）
の条件を満たすと共に、流量調整弁１３でガス冷媒の流出割合を最適にした場合に、冷媒配管１９から流出する冷媒を概ね液冷媒にすることができ、蒸発器としての性能を向上させることができる。例えば、流入配管１８の直径をφ９.５２にした場合、液冷媒流出配管１９をφ７とガス冷媒配管１９ａをφ６.３５にすることで前記の条件を満たすことができる。
【実施例４】
【００３４】
図４は本発明に係る第４の実施例を表した図であり、気液分離器から流出する概ね液冷媒となった冷媒配管を多パスに分流する際に第２室内熱交換器１０での各パスの熱交換割合に応じて、多パスに分流する際の各パスの配管径を調節することにより熱交換器を有効に使用することができる。例えば第２室内熱交換器１０に流入する空気の風速分布２０が図４のようになっている場合、空気側の風速の遅いパスＡ，パスＤの分岐管出口径２１を細くし、空気側の風速の速いパスＢ，パスＣの分岐管出口径２２を太くすることで冷媒の分流比を調節し室内熱交換器６の配管出口１２近傍において、各パスとも概ね等しい温度に設定することにより熱交換器を有効に使用することができる。
【実施例５】
【００３５】
図６は本発明に係る第５の実施例を表した図であり、気液分離器から流出する概ね液冷媒となった冷媒配管を多パスに分流する際に第２室内熱交換器１０での各パスの熱交換割合に応じて、各パスの冷媒流路配管長さを調節することにより、熱交換器を有効に使用することができる。
【００３６】
例えば図６のように第２室内熱交換器１０に流入する空気の風速分布２０があった場合、空気側の風速の遅いパスＡ，パスＤの分流後の配管長さを長くし、風速の速いパスＢ，パスＣの配管長さを短くするようにし、各パスの入口から出口までの配管長さを適切に調節することで室内熱交換器１０の各パスの熱交換を有効に促進することができる。
【実施例６】
【００３７】
図７は本発明に係る気液分離器１１の内径と性能（ＣＯＰ向上割合）の関係を表した実験結果である。本実験では気液分離器の内径をパラメータにして、性能を測定した結果を表したものであり、本実験結果から気液分離器１１の内径を概ねφ３５mm以上にすることで性能向上を図ることができる。また、気液分離器１１の内径がφ４８mm程度で性能が収束しているため、気液分離器１１の径Ｄはφ３５mm≦Ｄ≦φ４８mmにすることで必要以上に内径を大きくすることなく、性能向上を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明に係る空気調和機の全体の概要を示した説明図である。
【図２】本発明に係る空気調和機のモリエル線図を示した説明図である。
【図３】本発明に係る空気調和機の実施方法を示した説明図である。（実施例２）
【図４】本発明に係る空気調和機の実施方法を示した説明図である。（実施例３）
【図５】本発明に係る空気調和機の実施方法を示した説明図である。（実施例４）
【図６】本発明に係る空気調和機の実施方法を示した説明図である。（実施例５）
【図７】本発明に係る空気調和機の実施方法を示した説明図である。（実施例６）
【符号の説明】
【００３９】
１  圧縮機
２  四方弁
３  室外熱交換器
４  室外送風ファン
５  膨張弁
６  室内熱交換器
７  室内送風ファン
８  除湿弁
９  第１室内熱交換器
１０  第２室内熱交換器
１１  気液分離器
１２  出口配管
１３  流量調整弁
１４  バイパス回路
１５  圧縮機吐出冷媒温度センサ
１６  従来管
１７  細径管
１８  流入配管
１９  液冷媒流出配管
１９ａ  ガスバイパス流出配管
２０  風速分布
２１  パスＡ，Ｄの分岐管出口径
２２  パスＢ，Ｃの分岐管出口径
【図１】
2010032106.tif 000003
【図２】
2010032106.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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