(57)【要約】【課題】被削時の切り粉分断性および耐割れ性に優れ、旋盤加工、フライス加工、ドリル加工等の切削加工時に有用なアルミニウム合金材、合金材およびその製造方法を提供することを目的とする。【解決手段】本発明によれば、Ｃｕ：４．２〜５．８％（質量％、以下同じ）、Ｓｎ：０．０１〜０．０７％、Ｂｉ：０．８〜１．２％を含有し、さらに、Ｖ：０．０５〜０．１５％、Ｚｎ：０．０２〜０．１０％又はＶ＋Ｚｎ：０．０４〜０．１５％のうちの一種を含有し、残部がアルミニウムおよび不可避不純物からなることを特徴とする快削アルミニウム合金が提供される。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃｕ：４．２〜５．８％（質量％、以下同じ）、Ｓｎ：０．０１〜０．０７％、Ｂｉ：０．８〜１．２％を含有し、さらに、Ｖ：０．０５〜０．１５％、Ｚｎ：０．０２〜０．１０％又はＶ＋Ｚｎ：０．０４〜０．１５％のうちの一種を含有し、残部がアルミニウムおよび不可避不純物からなることを特徴とする快削アルミニウム合金。
【請求項２】
前記不可避不純物中のＳｉ量が０．３０％以下（質量％、以下同じ）、Ｆｅ量が０．３０％以下、Ｔｉ量が０．１０％以下、その他の不純物元素量が０．１０％以下である快削アルミニウム合金。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のアルミニウム合金からなるビレットを４８０〜５４０℃で１〜８時間保持して均質化処理し、前記ビレットを加熱温度４００℃以下、押出速度８〜２０ｍ／ｍｉｎで押出し、さらに５００〜５４０℃で溶体化処理し、焼入れ後に引抜率で２０〜３０％の引抜加工を行い、１３０〜１６０℃で４〜８時間の時効処理することにより得られる快削アルミニウム合金材。
【請求項４】
平均結晶粒径が５００μｍ以下である請求項１又は２に記載のアルミニウム合金あるいは請求項３に記載のアルミニウム合金材。
【請求項５】
請求項１又は２に記載のアルミニウム合金からなるビレットを４８０〜５４０℃で１〜８時間保持して均質化処理する工程と、前記ビレットを加熱温度４００℃以下、押出速度８〜２０ｍ／ｍｉｎで押出する工程と、さらに５００〜５４０℃で溶体化処理する工程と、焼入れ後に引抜率で２０〜３０％の引抜加工を行う工程と、１３０〜１６０℃で４〜８時間の時効処理する工程とを特徴とする、快削アルミニウム合金材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、強度と切削性および耐割れ性に優れたアルミニウム合金、合金材、および合金材の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
塑性加工後に多くの切削加工が施される展伸材としては、アルミニウム合金に低融点金属であるＰｂを含有させ、切削時の切粉分断性を向上させたものが用いられてきた（特許文献１）。Ｐｂは、Ａｌに固溶しない元素であり、アルミニウム合金の結晶粒界に、Ａｌに固溶しない状態で存在する。そのため、切削の際、切粉中のＰｂが切粉破断の起点となり、切粉が細かく分断される。切粉が細かく分断されると、切粉が切削機械や材料にからみついたり、材料の切削面を傷つけることを防ぐことができ、また、切粉の処理も容易となる。
【０００３】
このように切粉分断性を向上させたアルミニウム合金の中でも比較的強度を必要とするものには、２０００系アルミニウム合金に低融点金属のＰｂとＢｉを添加したＪＩＳ２０１１アルミニウム合金がよく利用されていた。しかし、Ｐｂによる環境汚染の問題から使用が制限され、近年Ｐｂを添加しないＳｎ、Ｂｉ添加によるＡｌ−Ｃｕ系の合金が提案されている（特許文献２−８）。Ｓｎ、Ｂｉも、Ｐｂと同様にＡｌに固溶しない低融点金属であり、切粉中のＳｎ、Ｂｉあるいはそれらの共晶化合物が切粉破断の起点となるため、Ｐｂと同様に切削性の向上に寄与する。しかしながら、Ｓｎ、Ｂｉを共存させたＡｌ−Ｃｕ系アルミニウム合金の切削加工において、特にドリル等による重切削の条件で薄肉形状に加工する場合、被削材に割れが生じる問題が発生した。
【０００４】
【特許文献１】特許第２７２６４４４号公報
【特許文献２】特開２００６−２１９７０７号公報
【特許文献３】特開２００６−７７２９８号公報
【特許文献４】特開２００４−１４３４７６号公報
【特許文献５】特開２００４−２９４７号公報
【特許文献６】特開２００１−２４０９３１号公報
【特許文献７】特許第３７７３９１４号公報
【特許文献８】特開２００７−３２７１１５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、Ｓｎ、Ｂｉを共存させたＡｌ−Ｃｕ系アルミニウム合金において、切削性を良好に維持しながら、耐割れ性にも優れたアルミニウム合金およびアルミニウム合金材を提供することを目的とする。本発明はまた、上記アルミニウム合金材を製造する方法を提供することも目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
第一の発明では、Ｃｕ：４．２〜５．８％（質量％、以下同じ）、Ｓｎ：０．０１〜０．０７％、Ｂｉ：０．８〜１．２％を含有し、さらにＶ：０．０５〜０．１５％、Ｚｎ：０．０２〜０．１０％又はＶ＋Ｚｎ：０．０４〜０．１５％のうちの一種を含有し、残部がアルミニウムおよび不可避不純物からなることを特徴とする快削アルミニウム合金が提供される。
【０００７】
第二の発明では、上記発明のアルミニウム合金において、不可避不純物中のＳｉ量が０．３０％以下（質量％、以下同じ）、Ｆｅ量が０．３０％以下、Ｔｉ量が０．１０％以下、その他の不純物元素量が０．１０％以下である快削アルミニウム合金が提供される。
【０００８】
第三の発明では、上記発明のアルミニウム合金からなるビレットを４８０〜５４０℃で１〜８時間保持して均質化処理し、前記ビレットを加熱温度４００℃以下、押出速度８〜２０ｍ／ｍｉｎで押出し、さらに５００〜５４０℃で溶体化処理し、焼入れ後に引抜率で２０〜３０％の引抜加工を行い、１３０〜１６０℃で４〜８時間の時効処理することにより得られる快削アルミニウム合金材が提供される。
【０００９】
第四の発明では、上記発明のアルミニウム合金又はアルミニウム合金材において、平均結晶粒径が５００μｍ以下である快削アルミニウム合金又は合金材が提供される。
【００１０】
第五の発明では、上記発明のアルミニウム合金からなるビレットを４８０〜５４０℃で１〜８時間保持して均質化処理する工程と、上記ビレットを加熱温度４００℃以下、押出速度８〜２０ｍ／ｍｉｎで押出する工程と、さらに５００〜５４０℃で溶体化処理する工程と、焼入れ後に引抜率で２０〜３０％の引抜加工を行う工程と、１３０〜１６０℃で４〜８時間の時効処理する工程とを特徴とする、快削アルミニウム合金材の製造方法が提供される。
【００１１】
第六の発明では、Ｃｕ：４．２〜５．８％（質量％、以下同じ）、Ｓｎ：０．０１〜０．０７％、Ｂｉ：０．８〜１．２％を含有し、さらにＶ：０．０５〜０．１５％を含有し、残部がアルミニウムおよび不可避不純物からなることを特徴とする快削アルミニウム合金が提供される。
【００１２】
第七の発明では、Ｃｕ：４．２〜５．８％（質量％、以下同じ）、Ｓｎ：０．０１〜０．０７％、Ｂｉ：０．８〜１．２％を含有し、さらにＺｎ：０．０２〜０．１０％を含有し、残部がアルミニウムおよび不可避不純物からなることを特徴とする快削アルミニウム合金が提供される。
【００１３】
第八の発明では、Ｃｕ：４．２〜５．８％（質量％、以下同じ）、Ｓｎ：０．０１〜０．０７％、Ｂｉ：０．８〜１．２％を含有し、さらにＶ＋Ｚｎ：０．０４〜０．１５％を含有し、残部がアルミニウムおよび不可避不純物からなることを特徴とする快削アルミニウム合金が提供される。
【発明の効果】
【００１４】
本発明のアルミニウム合金は、強度、切削性および耐割れ性に優れた効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
アルミニウム合金をドリル等による重切削の条件で肉薄形状に加工する場合、被削材に割れが生じる現象は、切削時に被削材が高温下に曝され、Ｓｎ、Ｂｉが溶融し、尚且つ被削材に引張応力が負荷された場合に生ずるものと考えられる。そこで、本願発明者はアルミニウム合金の組成および製造条件の見直しにより、強度と切削性を維持しつつ重切削条件でも耐割れ性を向上させるべく、鋭意検討した。その結果、特定の添加範囲のＳｎ、Ｂｉと、特定の添加範囲のＶあるいはＺｎの添加を組み合わせることにより、強度、切削性および耐割れ性を実現できることを見出した。
【００１６】
切削性向上にはＳｎ、Ｂｉの添加は不可欠であるため、切削性と耐割れ性を両立できるＳｎ、Ｂｉ量の添加範囲を求めた。Ｓｎ、Ｂｉの共晶成分（Ｓｎ、Ｂｉの共晶点での比率はＳｎ：Ｂｉ＝４３：５７）の添加量に対する切削性は、添加量が多くなるに従い良好となるが、逆に耐割れ性は共晶成分の添加量が少なくなるに従い向上した。さらに、Ｓｎ、Ｂｉの比率から共晶組成よりＳｎ過剰となるに従い耐割れ性が劣り、逆にＢｉ過剰となる組成で耐割れ性が向上することが明らかとなった。以上のような検討を重ね、Ｓｎ、Ｂｉの好適な添加範囲を求めた。さらに、割れの起点となりうる硬質な化合物粒子（Ａｌ２Ｃｕ、ＡｌＣｕＦｅ）は極力低減する考えからＪＩＳ２０１１−Ｔ８強度を維持できる最低限のＣｕ量を求め、以下の本願発明の組成範囲を求めた。なお、他の硬質粒子（ＡｌＦｅＳｉ）を低減するために、さらにＳｉ、Ｆｅ量も規制されていることが好ましい。
【００１７】
さらに、本実施形態に係るアルミニウム合金材料の製造条件についても検討した。製造条件によって引抜後のマクロ組織は異なり、マクロ組織が粗大化すると割れが発生しやすいことから、耐割れ性の向上のためにマクロ組織を均一な微細再結晶組織とすることが好ましい。微細再結晶組織とするための基準としては、例えば、平均結晶粒を５００μｍ以下とすることが好ましい。
【００１８】
〔Ｃｕ量：４．２〜５．８％〕
Ｃｕは、アルミニウム合金中に固溶または析出してその強度を高める効果を有するが、４．２％未満ではＪＩＳ２０１１アルミニウム合金−Ｔ８処理材強度規格を満足することができず、５．８％を越えると、割れの起点となるＡｌ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｃｕ−Ｆｅ系化合物が多くなり、耐割れ性（高温でのシャルピー値）が劣る。特に下限値を４．５％以上とすると、十分な強度が得られる。よって、好ましいＣｕ量は、４．５〜５．８％である。
【００１９】
〔Ｓｎ量：０．０１〜０．０７％〕
Ｓｎは、アルミニウム合金の結晶粒界に、アルミニウムに固溶しない状態で存在し、切粉破断の起点となるため、切粉分断性（切削性）の点で重要である。０．０１％未満では十分な切削性が得られず、０．０７％を越えるとＳｎ−Ｂｉの共結晶化合物が多くなり、耐割れ性（高温でのシャルピー値）が劣るようになる。同様の理由から、Ｓｎ量のより好ましい範囲は、０．０２〜０．０６％であり、さらに好ましい範囲は、０．０３〜０．０５％である。
【００２０】
〔Ｂｉ量：０．８〜１．２％〕
Ｂｉは、Ｓｎと同じく、アルミニウム合金の結晶粒界に、アルミニウムに固溶しない状態で存在し、切粉破断の起点となるため、切粉分断性（切削性）の点で重要である。０．８％未満では切削性が劣り、１．２％を越えるとＢｉの偏析、鋳造性および耐割れ性（高温でのシャルピー値）が劣る。最適範囲としては０．９％〜１．１％の範囲で切削性および耐割れ性（高温でのシャルピー値）が優れる。
【００２１】
〔Ｖ量：０．０５〜０．１５％；Ｚｎ量：０．０２〜０．１０％；（Ｚｎ＋Ｖ）量：０．０４〜０．１５％〕
Ｖは、再結晶粒の微細効果をもたらし、良好な切粉分断性（切削性）をもたらす。０．０５％未満では再結晶粒の微細化効果が得られず、切削性への効果も得られない。また、０．１５％を超えると、粗大なＡＬ１１Ｖ化合物が晶出し、加工時の表面欠陥の発生や耐食性および耐割れ性を低化させる。Ｖ量のより好ましい範囲は、０．０７〜０．１３％である。
Ｚｎは、金属間化合物として析出し、切粉分断性（切削性）を高める。０．０２％未満では切削性への効果がなく、０．１０％を超えると、腐食電位を著しく低下させ、耐食性を低下させると共に、耐割れ性も低下させる。Ｚｎ量のより好ましい範囲は、０．０３〜０．７％である。
さらに別の態様では、ＶとＺｎの双方を同時に添加することもできる。この場合、（Ｖ＋Ｚｎ）量が０．０５％未満では、切削性向上の効果が少なく、０．１５％より大きい場合は、耐食性、耐割れ性、靭性の低下をもたらす。上記の、Ｖ量：０．０５〜０．１５％もしくはＺｎ量：０．０２〜０．１０％の何れか、あるいは双方を満たさない場合でも、（Ｖ＋Ｚｎ）量が本願の発明に好適な範囲にあれば、切削性の向上の効果を奏することができる。（（Ｖ＋Ｚｎ）量の好ましい範囲は、０．０５〜０．１５％、さらに好ましい範囲は、０．０５〜０．１０％、さらにより好ましい範囲は、０．０７〜０．１０％である。
【００２２】
〔Ｆｅ量：０．３０％以下〕
Ｆｅは、不可避不純物であるが、０．３０％を越えると、強度に寄与しないＡｌＣｕＦｅ化合物を作り、強度低下を招き、また耐割れ性も低下させる。よって、Ｆｅ量を０．３０％以下に抑えることが好ましく、最適範囲としては０．２０％以下とすることが好ましい。
【００２３】
〔Ｓｉ量：０．３０％以下〕
Ｓｉは、不可避不純物であるが、０．３０％を越えると、強度に寄与しないＡｌＦｅＳｉ化合物を作り、耐割れ性が劣る。よって、Ｓｉ量を０．３０％以下に抑えることが好ましく、最適範囲としては０．１０％以下とすることが好ましい。
【００２４】
〔Ｔｉ量：０．１０％以下〕
Ｔｉは、不可避不純物であるが、０．１０％を越えると、粗大な金属間化合物を作り、押出性と押出材の表面品位が劣る。よって、Ｔｉ量を０．１０％以下に抑えることが好ましく、最適範囲としては０．０５％以下とすることが好ましい。
【００２５】
〔その他の不純物元素〕
原料等から混入する不可避的不純物も含め、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ等は不純物元素扱いとなるが、０．１０％未満であれば本発明のアルミニウム合金の特性を損なうものではない。ただし、同じく不純物元素であるＰｂに関しては、その含有量は０．０５％以下である。
【００２６】
〔結晶粒：展伸方向に対して垂直な方向の断面金属組織の平均結晶粒径が５００μｍ以下〕
押出方向等の展伸方向に対して垂直な方向の断面金属組織の平均結晶粒径が５００μｍを越えると切粉分断性が低下する。また、この場合、陽極酸化被膜処理等の表面処理を行うと、縞模様のようなものが見え、見た目も悪くなる。なお、本明細書における平均結晶粒径とは、展伸方向に対して垂直方向の断面金属組織の結晶粒の平均面積を求め、その平均面積と同じ面積を有する円の直径とした。
【００２７】
上述したアルミニウム合金からなる合金材は、その構造を達成できるならば如何なる方法で製造してもよいが、本発明のアルミニウム合金（例えば、Ｃｕ：４．２〜５．８％（質量％、以下同じ）、Ｓｎ：０．０１〜０．０７％、Ｂｉ：０．８〜１．２％を含有し、さらにＶ：０．０５〜０．１５％、Ｚｎ：０．０２〜０．１０％又はＶ＋Ｚｎ：０．０４〜０．１５％のうちの一種を含有し、残部がアルミニウムおよび不可避不純物からなる快削アルミニウム合金）からなるビレットを４８０〜５４０℃で１〜８時間保持して均質化処理する工程と、前記ビレットを加熱温度４００℃以下、押出速度８〜２０ｍ／ｍｉｎで押出する工程と、さらに５００〜５４０℃で溶体化処理する工程と、焼入れ後に引抜率で２０〜３０％の引抜加工を行う工程と、１３０〜１６０℃で４〜８時間の時効処理する工程とによって、特に引抜材として製造される。
以下に、各工程の条件の限定理由について説明する。
【００２８】
〔均質化処理（ＨＯ処理）〕
所定の組成を有するアルミニウム合金を、４８０〜５４０℃で１〜８時間保持、より好ましくは４〜８時間保持する。この条件であれば、強度に寄与するＡｌ−Ｃｕ化合物を充分固溶させることができる。
【００２９】
〔押出加工〕
均質化処理を行ったアルミニウム合金を、４００℃以下の温度で８〜２０ｍ／ｍｉｎの押出速度で押出加工を行う。この押出条件であれば、微細な再結晶組織が得られ、本発明に好適な大きさの平均結晶粒を有する合金が得られる。上記温度条件は、より好ましくは、３００〜４００℃である。また、この際、押出比が１０以上になるように押出加工を行うと、より高強度の部材を得ることができる。
【００３０】
〔溶体化処理、焼き入れ〕
押出加工後に、押出材を５００〜５４０℃で１〜４時間保持して溶体化処理を施し、ついで焼き入れする。この溶体化処理条件であれば、強度に寄与するＡｌ−Ｃｕ化合物を充分固溶させることができる。
【００３１】
〔引抜〕
冷間加工による効果及び均一微細な再結晶組織による効果（ＪＩＳ２０１１アルミニウム合金に相当する強度や高温シャルピー値）が十分に得られるため、引抜率は、２０％〜３０％が好ましい。
【００３２】
〔時効処理〕
引抜後、１３０〜１６０℃で４〜８時間保持する時効処理を行う。この条件であれば、ＪＩＳ２０１１アルミニウム合金−Ｔ８処理材強度規格を満たす強度が得られる。
【実施例】
【００３３】
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００３４】
〔予備検討〕
切削加工中の割れは、切削加工熱により瞬間的にＳｎ−Ｂｉの共晶が溶融する１３９℃以上の高温となり、被削材が脆化した状態で切削加工による引張応力が加わることで割れに至ったものと考えられる。そこで、耐割れ性の評価としては、高温（１５０℃および２００℃）でのシャルピー試験を行い、従来のＪＩＳ２０１１合金と比較した。表１にＰｂ−Ｂｉ添加合金（ＪＩＳ２０１１）およびＳｎ−Ｂｉ添加合金の成分と、それぞれの１５０℃のシャルピー値を示した。従来のＪＩＳ２０１１合金のＰｂ、Ｂｉ量とほぼ同量のＳｎ、Ｂｉ量を添加した合金の１５０℃でのシャルピー値を比較すると、Ｓｎ、Ｂｉ添加合金はＪＩＳ２０１１合金の約１／２のシャルピー値であることから、Ｓｎ、Ｂｉ添加合金はＳｎ−Ｂｉの共晶が溶融する１５０℃では割れ発生に至るエネルギ―が小さく、割れが発生しやすいことが明らかとなった。そこで、Ｓｎ、Ｂｉ添加合金の目標シャルピー値としてＪＩＳ２０１１合金のシャルピー値の約７０％以上（６Ｊ／ｃｍ２）を設定した。
【表１】
2010053433.tif 000002
表１．低融点金属による１５０℃でのシャルピー値
【００３５】
〔実験例〕
本発明に係るアルミニウム合金である実施例１〜７、および比較例に係るアルミニウム合金である比較例１〜１２の組成を表２、製造条件を表３に示す。得られた実施例１〜７および比較例１〜１２のそれぞれの合金について、マクロ組織、引張強度、切粉分断性（切削性）、シャルピー値（耐割れ性）を調べた。
【００３６】
【表２】
2010053433.tif 000003
【００３７】
【表３】
2010053433.tif 000004
【００３８】
〔評価項目〕
以下、各評価項目について説明する。
１．マクロ組織
マクロ組織が粗くなると切削加工後または表面処理後に模様として現れる。また耐割れ性を向上させるためにも均一微細な再結晶組織が好ましい。そこで、製造条件によるマクロ組織を評価の対象とした。
測定はＴ８処理部材について、押出方向と直角の方向での偏光顕微鏡による断面結晶粒観察から平均結晶粒径を算出し、平均粒径５００μｍ以下のものを○、平均粒径５００μｍ以上のものを×とした。
実施例の合金を上記製造条件で作成した材料は、微細なマクロ組織となっていた。
【００３９】
２．引張強度
各合金を用いて作製したＴ８処理部材について、ＪＩＳ２０１１アルミニウム合金−Ｔ８処理材強度規格（σＢ＞３７０ＭＰａ、σ０．２＞２７０ＭＰａ、δ＞１０％）以上のものは○、ＪＩＳ２０１１アルミニウム合金−Ｔ８処理材強度規格以下のものは×とした。
【００４０】
３．切粉分断性（切削性）
各合金を用いて作製したＴ３、Ｔ８処理部材について、表４に示す切削条件での切削において、４条件すべてチップ状または１０００個／１００ｇ以上の切粉となったものを○、４条件のうち１条件でもコイル状または１０００個／１００ｇ以下となったものを×と評価した。
【００４１】
【表４】
2010053433.tif 000005
【００４２】
４．シャルピー値（耐割れ性）
各合金を用いて作製したＴ８処理部材について、φ２１の引抜材の引抜方向から１０×１０×５５のＶノッチ試験片を採取した。耐割れ性の評価を、Ｓｎ−Ｂｉの共晶が溶融する１３９℃以上の１５０℃および２００℃でのシャルピー値で比較した。基準としてはＪＩＳ２０１１合金の１５０℃でのシャルピー値の７０％以上を目標として、１５０℃および２００℃でのシャルピー値が６Ｊ／ｃｍ２以上のものを○、６Ｊ／ｃｍ２未満のものを×とした。
【００４３】
〔結果の考察〕
以上の評価基準に従い、各例の合金について、マクロ組織、引張強度、切粉分断性（切削性）、シャルピー値（耐割れ性）を評価したところ、表５に示すような実験結果が得られた。
【００４４】
【表５】
2010053433.tif 000006
【００４５】
表５から本発明の実施例１〜７の合金は、ＪＩＳ２０１１アルミニウム合金−Ｔ８処理材強度規格（σＢ＞３７０ＭＰａ、σ０．２＞２７０ＭＰａ、δ＞１０％）以上の機械的特性を有し、切削性および耐割れ性も優れていることが確認された。
【００４６】
それに対して、比較例１、２の合金は、切削性が劣っていた。これは、Ｖ、Ｚｎの何れの含有量も低いため、再結晶粒の微細化効果等の切削性向上効果が得られなかったためと考えられる。
比較例３、４の合金は、Ｓｎ量が少なく、Ｂｉ量も範囲外であるため、切削性が劣っていた。
比較例５、６、７の合金はＳｎ、Ｂｉが範囲外であるため、比較例５、６は耐割れ性、比較例７は切削性が劣っていた。
また、比較例８の合金は、Ｖの含有量が少ないため、十分な切削性が得られなかった。
また、比較例９の合金は、Ｖの含有量が多過ぎるため、高温でのシャルピー値（耐割れ性）が劣っていた。
また、比較例１０、１１の合金は、Ｚｎの含有量が多過ぎるため、高温でのシャルピー値（耐割れ性）が劣っていた。
比較例１２はＳｎ、Ｃｕ量が多いため、高温でのシャルピー値（耐割れ性）が劣っていた。
【００４７】
以上の結果から、本発明に係るアルミニウム合金は、強度、切削性および耐割れ性に優れたアルミニウム合金であることが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００４８】
本願発明のアルミニウム合金は切削性および耐割れ性に優れるため、塑性加工後に旋盤加工、フライス加工、ドリル加工等の切削加工を施される用途、特に、電子機器部品、自動車部品、精密機械部品、光学機器部品等の切削加工材料として有用である。