(57)【要約】      （修正有）【課題】硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐剥離性を発揮する表面被覆切削工具を提供する。【解決手段】工具基体の表面に、硬質被覆層として、Ｔｉ化合物層からなる下部層と酸化アルミニウム層からなる上部層を蒸着形成した表面被覆切削工具において、上部層と下部層の界面には、三次元網状構造の界面組織が形成され、該界面組織の三次元網状構造は六方晶の結晶構造を有するＴｉ酸化物で構成され、該網状構造の網目間隙には酸化アルミニウムが充填され、さらに、該界面組織の断面を走査型電子顕微鏡で観察した場合、単位断面積当り、酸化アルミニウムが充填された直径１０〜５００ｎｍの網目間隙が３０箇所以上存在する。【選択図】図１
2010173025.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、硬質被覆層として、Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上からなり、かつ、３〜２０μｍの合計平均層厚を有するＴｉ化合物層からなる下部層、及び、１〜１５μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層からなる上部層を蒸着形成した表面被覆切削工具において、
上部層と下部層の界面には、１〜１０ｎｍの平均層厚を有する三次元網状構造の界面組織が形成され、該界面組織の三次元網状構造の網目間隙には酸化アルミニウムが充填され、かつ、該界面組織の断面を走査型電子顕微鏡で観察した場合、単位断面積（１０（μｍ）×１０（μｍ））当り、酸化アルミニウムが充填された直径１０〜５００ｎｍの網目間隙が３０箇所以上存在することを特徴とする表面被覆切削工具。
【請求項２】
請求項１に記載の表面被覆切削工具において、
上記界面組織の三次元網状構造は、六方晶の結晶構造を有するＴｉの酸化物で構成され、かつ、該Ｔｉの酸化物に隣接する下部層内には、立方晶の結晶構造を有するＴｉの炭窒化物、炭窒酸化物が存在することを特徴とする請求項１に記載の表面被覆切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、硬質被覆層として、Ｔｉ化合物層からなる下部層と酸化アルミニウム層からなる上部層を蒸着形成した表面被覆切削工具において、下部層と上部層間に特定構造の界面組織を形成することにより、硬質被覆層の層間密着性、層間密着強度を高め、すぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐剥離性を発揮する表面被覆切削工具（以下、被覆工具という）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金または炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）基サーメットで構成された基体（以下、工具基体という）の表面に、
下部層として、Ｔｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層のうちの１層または２層以上からなるＴｉ化合物層、
上部層として、酸化アルミニウム（以下、Ａｌ２Ｏ３で示す）層、
からなる硬質被覆層を蒸着形成した被覆工具が知られている。
また、上記被覆工具の上部層−下部層間の層間密着性を高めるために、上部層−下部層間に、結合層を形成し、かつ、該結合層は、ＴｉとＯを必須としこれにＣ及び／又はＮが加わった組成からなり、立方晶構造を有し、針状、棒状、板状の突起を有する結合層を介在形成した被覆工具も知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平９−１７４３０４号公報
【特許文献２】特開２００４−１４８５０２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
近年の切削装置の高性能化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削加工は一段と高能率化する傾向にあるが、上記従来の被覆工具においては、これを鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削に用いた場合には問題はないが、特にこれを、高熱発生を伴うとともに、切刃に対して断続的かつ衝撃的負荷が作用する高速断続切削加工に用いたような場合には、硬質被覆層の層間密着性、層間密着強度が十分でないために、被覆工具の切刃部は、チッピング、欠損、剥離を発生しやすく、これらを原因として、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、硬質被覆層の下部層をＴｉ化合物層、また、上部層をＡｌ２Ｏ３層で構成した被覆工具において、下部層−上部層間の層間密着性、層間密着強度をより向上させ、高速断続切削加工に用いた場合にもすぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐剥離性を発揮する硬質被覆層の層構造について研究を行った結果、以下の知見を得た。
【０００６】
（ａ）本発明者等は、工具基体表面に、Ｔｉの炭化物（ＴｉＣ）層、窒化物（ＴｉＮ）層、炭窒化物（ＴｉＣＮ）層、炭酸化物（ＴｉＣＯ）層および炭窒酸化物（ＴｉＣＮＯ）層のうちの１層または２層以上からなるＴｉ化合物層からなる下部層と、Ａｌ２Ｏ３層からなる上部層を化学蒸着し、硬質被覆層を形成するにあたり、下部層と上部層との界面に特定構造の界面組織を形成すると、下部層と上部層との密着性・密着強度が向上し、切刃に高負荷、衝撃的負荷が作用する切削条件においても、すぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐剥離性が発揮されることを見出した。
【０００７】
（ｂ）上記特定構造の界面組織は、下部層及び上部層を形成する際に、化学蒸着条件を段階的に調整することにより得ることができる。
例えば、下地層の形成及び中間層の形成という二段階で下部層を形成した後、境界層の形成及び表面層の形成という二段階で上部層の形成を行うことにより、下部層と上部層の界面に、特定構造の界面組織を備えた硬質被覆層を蒸着形成することができる。
【０００８】
（ｃ）具体的には、
（イ）まず、下地層を、通常行われるＴｉ化合物層の化学蒸着条件で工具基体表面に蒸着形成し、
（ロ）次いで、中間層を、
反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ４：０．２〜２％、ＣＨ４：０．５〜３％、Ｎ2：１〜５％、ＣＯ２：０〜２％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：８５０〜９５０℃、
反応雰囲気圧力：３〜１３ｋＰａ、
の条件で蒸着し、
上記（イ）、（ロ）で下部層を形成した後、
（ハ）次に、境界層を、
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3：０．２〜０．５％、ＴｉＣｌ４：０．２〜０．５％、ＣＯ２：１〜２％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：８５０〜９５０℃、
反応雰囲気圧力：３〜１３ｋＰａ、
の条件で蒸着し、
（ニ）次いで、表面層を、
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3：１〜５％、ＣＯ2：２〜６％、ＨＣｌ：１〜５％、Ｈ2Ｓ：０．２５〜０．７５％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：９２０〜１０００℃、
反応雰囲気圧力：３〜１３ｋＰａ、
の条件で蒸着し、
上記（ハ）、（ニ）で上部層を形成すると、
下部層、上部層の形成とともに、両層間に特定構造の界面組織を形成できる。
【０００９】
そして、上記特定構造の界面組織は、より具体的には、例えば、六方晶の結晶構造を有するＴｉの酸化物で構成された三次元網状構造と、該網状構造の網目間隙に、Ａｌ２Ｏ３が充填された組織構造を有し、さらに、該界面組織の断面を走査型電子顕微鏡で観察すると、単位断面積（１０×１０（μｍ））当り、Ａｌ２Ｏ３が充填された直径１０〜５００ｎｍの網目間隙が３０箇所以上存在する組織構造を有する。
そして、上記三次元網状構造の網目間隙に充填されたＡｌ２Ｏ３と上部層を構成するＡｌ２Ｏ３がすぐれた密着性を示し、また、上記三次元網状構造が上部層を構成するＡｌ２Ｏ３とすぐれたアンカー効果を発揮し、その結果、下部層と上部層との密着強度・接合強度が向上し、高熱発生を伴い、かつ、切刃に衝撃的負荷が繰り返し断続的に作用する高速断続切削条件においても、すぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐剥離性が発揮される。
【００１０】
この発明は、上記の知見に基づいてなされたものであって、
「（１）  炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、硬質被覆層として、Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上からなり、かつ、３〜２０μｍの合計平均層厚を有するＴｉ化合物層からなる下部層、及び、１〜１５μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層からなる上部層を蒸着形成した表面被覆切削工具において、
上部層と下部層の界面には、１〜１０ｎｍの平均層厚を有する三次元網状構造の界面組織が形成され、該界面組織の三次元網状構造の網目間隙には酸化アルミニウムが充填され、かつ、該界面組織の断面を走査型電子顕微鏡で観察した場合、単位断面積（１０（μｍ）×１０（μｍ））当り、酸化アルミニウムが充填された直径１０〜５００ｎｍの網目間隙が３０箇所以上存在することを特徴とする表面被覆切削工具。
（２）  前記（１）に記載の表面被覆切削工具において、
上記界面組織の三次元網状構造は、六方晶の結晶構造を有するＴｉの酸化物で構成され、かつ、該Ｔｉの酸化物に隣接する下部層内には、立方晶の結晶構造を有するＴｉの炭窒化物、炭窒酸化物が存在することを特徴とする前記（１）に記載の表面被覆切削工具。」
に特徴を有するものである。
【００１１】
以下に、この発明の被覆工具の硬質被覆層の構成層に関し、詳細に説明する。
【００１２】
≪Ｔｉ化合物層からなる下部層≫
（ａ）下地層
下地層は、ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層およびＴｉＣＮＯ層のうちの１層または２層以上からなるＴｉ化合物層（これらを総称して、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ，Ｏ）層で示す）を、通常行われるＴｉ化合物層の化学蒸着条件で工具基体表面に蒸着することによって形成する。下地層は、自身の具備するすぐれた高温強度によって硬質被覆層の高温強度を維持するが、その平均層厚が２μｍ未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その平均層厚が１５μｍを越えると、特に高熱発生を伴う高速断続切削では熱塑性変形を起こしやすくなり、これが偏摩耗の原因となることから、その平均層厚を２〜１５μｍとすることが望ましい。
【００１３】
（ｂ）中間層
ＴｉＣＮ層あるいはＴｉＣＮＯ層からなる中間層は、
反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ４：０．２〜２％、ＣＨ４：０．５〜３％、Ｎ2：１〜５％、ＣＯ２：０〜２％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：８５０〜９５０℃、
反応雰囲気圧力：３〜１３ｋＰａ、
成膜時間：１〜３０分、
という条件で蒸着形成することができる。  
そして、上記条件で形成されたＴｉＣＮ層あるいはＴｉＣＮＯ層からなる中間層の表面（即ち、上部層との界面に相当する）は、中間層の形成に続いて行われる境界層の形成に際し、中間層の表面構造が改変され、三次元網状構造が形成される。つまり、中間層表面のＴｉＣＮあるいはＴｉＣＮＯが六方晶の結晶構造を有するＴｉ酸化物に変化して、このＴｉ酸化物が三次元網状構造を構成し、同時に、三次元網状構造の網目間隙には酸化アルミニウムが充填され、特定構造の界面組織が形成される。
なお、三次元網状構造を構成する六方晶の結晶構造を有するＴｉ酸化物に隣接する下部層内には、立方晶の結晶構造を有する上記ＴｉＣＮあるいはＴｉＣＮＯが存在する。
ＴｉＣＮ層あるいはＴｉＣＮＯ層の蒸着条件が前記の条件から外れた場合には、境界層をこの上に形成しても、三次元網状組織は形成されず、わずかに針状あるいは棒状突起の存在がみられるほぼ平坦な界面が形成されるのみである。
中間層の平均層厚は、０．５μｍ未満では、三次元網状構造組織を十分な厚さで形成することができず、一方その平均層厚が５μｍを越えると、三次元網状組織が平坦な組織へと変化することから、その平均層厚を０．５〜５μｍとすることが望ましい。
また、前記下地層及び中間層からなる下部層の合計平均層厚が３μｍ未満では、硬質被覆層に十分な高温強度を具備せしめることができないばかりか、上部層との層間密着性・密着強度の向上を期待できず、一方、その平均層厚が２０μｍを越えると、特に高熱発生を伴う高速断続切削では熱塑性変形を起こしやすくなり、これが偏摩耗の原因となることから、ことから、その合計平均層厚は３〜２０μｍと定めた。
【００１４】
≪Ａｌ２Ｏ３層からなる上部層≫
（ｃ）境界層
中間層表面に、
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3：０．２〜０．５％、ＴｉＣｌ４：０．２〜０．５％、ＣＯ２：１〜２％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：８５０〜９５０℃、
反応雰囲気圧力：３〜１３ｋＰａ、
成膜時間：１〜１０分、
の条件で境界層を蒸着すると、中間層表面が改変され、図１（ａ）、（ｂ）の模式図に示されるように、三次元網状構造が形成され、同時に、蒸着されたＡｌ２Ｏ３が該三次元網状構造の網目間隙に充填された界面組織が形成される。
三次元網状構造からなる界面組織の形成深さ（層厚方向長さ）、網目間隙の平均サイズ等は、中間層及び境界層の蒸着条件、特に、境界層蒸着におけるＣＯ２濃度によって大きく影響を受けるので、所定領域にわたって所定網目間隙サイズ、所定網目間隙個数を得るためにはこれらの条件を調整することが必要である。
なお、境界層の平均層厚が０．１μｍ未満では、三次元網状構造の界面組織を十分な厚さで形成することができず、一方その平均層厚が１μｍを越えると、Ａｌ２Ｏ３粒の粗大化により、層間密着性を十分に発揮させることができなくなることから、その平均層厚を０．１〜１μｍとすることが望ましい。
【００１５】
図１（ａ）、（ｂ）は、上記条件で蒸着形成された界面組織の層厚方向断面を走査型電子顕微鏡で観察した模式図であるが、単位断面積（１０×１０（μｍ））当り、Ａｌ２Ｏ３が充填された直径１０〜５００ｎｍの網目間隙が３０箇所以上存在する組織構造を有している。
そして、上記三次元網状構造の網目間隙に充填されたＡｌ２Ｏ３は、上部層を構成するＡｌ２Ｏ３とすぐれた密着性を示し、また、上記三次元網状組織は、上部層を構成するＡｌ２Ｏ３とすぐれたアンカー効果を備えることによって、このような界面組織を有する硬質被覆層は、下部層−上部層間の密着強度・接合強度が優れたものとなり、その結果、切刃部に衝撃的負荷が作用する高速断続切削において、すぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐剥離性を発揮する。
【００１６】
（ｄ）表面層
表面層は、上記境界層を形成後、
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3：１〜５％、ＣＯ2：２〜６％、ＨＣｌ：１〜５％、Ｈ2Ｓ：０．２５〜０．７５％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：９２０〜１０００℃、
反応雰囲気圧力：３〜１３ｋＰａ、
の条件で蒸着することにより形成する。
表面層はＡｌ２Ｏ３から構成され、高温硬さおよび耐熱性に優れ、基本的に、被覆工具全体としての耐摩耗性を担保する。
表面層の平均層厚は、１μｍ未満では、耐摩耗性が不十分であり、一方その平均層厚が１５μｍを越えると、チッピング、欠損等を発生しやすくなることから、その平均層厚を１〜１５μｍとすることが望ましい。
また、境界層と表面層の合計平均層厚が１μｍ未満であるような場合は、下部層−上部層の密着性・密着強度が不十分になるばかりか、長期の使用に亘ってすぐれた耐摩耗性を確保することができず、一方、合計平均層厚が１５μｍを超えるような場合は、切刃に衝撃的負荷が作用する高速断続切削ではチッピング、欠損等を発生しやすくなることから、その合計平均層厚を１〜１５μｍと定めた。
【００１７】
《界面組織》
この発明における特定構造の界面組織は、中間層の蒸着条件と境界層の蒸着条件の組み合わせにより、下部層と上部層との界面に形成される組織であって、Ｔｉ酸化物から構成される三次元網状構造と、該網状構造の網目間隙にＡｌ２Ｏ３が充填された組織構造からなるが、既に述べたように、中間層の蒸着条件あるいは境界層の蒸着条件が適切でない場合には、例えば、境界層蒸着におけるＣＯ２濃度が上記条件より外れたような場合には、わずかに針状、棒状突起が存在するほぼ平坦な界面組織が形成されるのみである。また、仮に、三次元網状構造が形成されたとしても、所定領域にわたって所定網目間隙サイズ、所定網目間隙個数を得ることはできない。
界面組織の平均層厚が１ｎｍ未満では、下部層−上部層の密着性、密着強度が不十分であり、一方、平均層厚が１０ｎｍを超えると、三次元網状構造の網目間隙にＡｌ２Ｏ３が十分に充填されず、空隙が発生することにより、やはり、下部層−上部層の密着性、密着強度が不十分となることから、界面組織の平均層厚は１〜１０ｎｍと定めた。
また、この発明で、界面組織について、「走査型電子顕微鏡で観察した場合、単位断面積（１０×１０（μｍ））当り、Ａｌ２Ｏ３が充填された直径１０〜５００ｎｍの網目間隙が３０箇所以上存在する」と規定したのは、直径１０〜５００ｎｍの網目間隙がすぐれたアンカー効果を発揮する上で最適サイズであること、また、このようなサイズの網目間隙の存在箇所が３０箇所未満であったような場合には、すぐれたアンカー効果を十分に発揮し得ないという理由による。
【発明の効果】
【００１８】
この発明の被覆工具は、下部層と上部層との界面に、特定構造（三次元網状構造）の界面組織が形成され、該界面組織の備える密着性、アンカー効果により、下部層と上部層間の層間密着強度・接合強度が向上し、その結果、高熱発生を伴うとともに、切刃に断続的に繰り返し衝撃的負荷が作用する高速断続切削加工に用いた場合にも、すぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐剥離性を発揮し、長期の使用に亘って、すぐれた耐摩耗性を示すとともに工具寿命の一層の延命化を可能とするものである。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】（ａ）は、本発明被覆工具の硬質被覆層の下部層（中間層）と上部層（境界層）間に形成される特定構造の界面組織（三次元網状組織の網目間隙にＡｌ２Ｏ３が充填された界面組織）を示す模式図、（ｂ）は、その部分拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
つぎに、この発明の被覆工具を実施例により具体的に説明する。
【実施例】
【００２１】
原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2  粉末、ＴｉＮ粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５Ｐａの真空中、１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、切刃部にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ・ＳＮＭＸ３１０９２４に規定するスローアウエイチップ形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体Ａ〜Ｆをそれぞれ製造した。
【００２２】
また、原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比でＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１．３ｋＰａの窒素雰囲気中、温度：１５４０℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ規格・ＳＮＭＸ３１０９２４のチップ形状をもったＴｉＣＮ基サーメット製の工具基体ａ〜ｆを形成した。
【００２３】
ついで、これらの工具基体Ａ〜Ｆおよび工具基体ａ〜ｆのそれぞれを、通常の化学蒸着装置に装入し、
まず、表３（表３中のｌ−ＴｉＣＮは特開平６−８０１０号公報に記載される縦長成長結晶組織をもつＴｉＣＮ層の形成条件を示すものであり、これ以外は通常の粒状結晶組織の形成条件を示すものである）に示される条件にて、表４に示される目標層厚のＴｉ化合物層を、下地層として蒸着し、
さらに、表３に示される条件にて、同じく表４に示される目標層厚のＴｉＣＮ層、ＴｉＣＮＯ層を中間層として蒸着し、下地層及び中間層からなる下部層を蒸着形成した。  
次いで、上記の下部層の上に、表３に示される条件にて、表４に示される目標層厚のα型Ａｌ２Ｏ３層からなる境界層を形成し、
さらに、表３に示される条件にて、表４に示される目標層厚のα型Ａｌ２Ｏ３層からなる表面層を蒸着し、
境界層及び表面層からなる上部層を蒸着形成し、
硬質被覆層として、上記の下部層と上部層を蒸着形成した本発明被覆工具１〜１３をそれぞれ製造した。
【００２４】
また、比較の目的で、表３に示される条件にて、表５に示される目標層厚のＴｉ化合物層を下部層として形成し、
ついで、上記の下部層の上に、表３に示される条件にて、表５に示される目標層厚のα型Ａｌ２Ｏ３層を上部層として形成することにより、
硬質被覆層として、上記の下部層と上部層を蒸着形成した比較被覆工具１〜１３をそれぞれ製造した。
（即ち、比較被覆工具１〜１３では、本発明被覆工具１〜１３で形成した中間層及び境界層の形成を行っていない点で、硬質被覆層の構造が異なっている。）
【００２５】
ついで、本発明被覆工具１〜１３の硬質被覆層の下部層と上部層の界面組織（縦断面）について、走査型電子顕微鏡を用いてその組織状態を観察し、三次元網状組織の網目間隙の直径を測定するとともに、単位断面積（１０×１０（μｍ））当りのＡｌ２Ｏ３が充填されている直径１０〜５００ｎｍの網目間隙の数を測定し、その値を表６に示した。
比較被覆工具１〜１３については、下部層（Ｔｉ化合物層）と上部層（α型Ａｌ２Ｏ３層）間の界面組織（縦断面）を走査型電子顕微鏡を用いてその組織状態を観察し、その観察結果を表６に示した。
また、本発明被覆工具１〜１３および比較被覆工具１〜１３の硬質被覆層の各構成層の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて測定（縦断面測定）したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均層厚（５点測定の平均値）を示した。
【００２６】
つぎに、上記の本発明被覆工具１〜１３および比較被覆工具１〜１３について、いずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、
被削材：  ＪＩＳ・ＳＮＣＭ４２０の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒
切削速度：  ３７５  ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  ２．４  ｍｍ、
送り：  ０．２５  ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：  ５  分、
の条件（切削条件Ａという）でのニッケルクロムモリブデン鋼の乾式高速断続切削試験（通常の切削速度は、２００ｍ／ｍｉｎ．）、
被削材： ＪＩＳ・ＦＣＤ５００の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒
切削速度：  ３７５  ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  ２．５  ｍｍ、
送り：  ０．３７  ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：  ５  分、
の条件（切削条件Ｂという）での鋳鉄の乾式高速断続切削試験（通常の切削速度は、１８０ｍ／ｍｉｎ．）、
被削材：  ＪＩＳ・Ｓ３０Ｃの長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒
切削速度：  ３７５  ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  １．５  ｍｍ、
送り：  ０．４  ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：  ５  分、
の条件（切削条件Ｃという）での炭素鋼の乾式高速断続切削試験（通常の切削速度は、２５０ｍ／ｍｉｎ．）、
を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
この測定結果を表７に示した。
【００２７】
【表１】
2010173025.tif 000003
【００２８】
【表２】
2010173025.tif 000004
【００２９】
【表３】
2010173025.tif 000005
【００３０】
【表４】
2010173025.tif 000006
【００３１】
【表５】
2010173025.tif 000007
【００３２】
【表６】
2010173025.tif 000008
【００３３】
【表７】
2010173025.tif 000009
【００３４】
表４〜７に示される結果から、本発明被覆工具１〜１３は、硬質被覆層の下部層と上部層との界面に、特定構造の界面組織（即ち、六方晶の結晶構造を有するＴｉの酸化物で構成された三次元網状構造の網目間隙にＡｌ２Ｏ３が充填された１〜１０ｎｍの平均層厚を有する界面組織であって、該界面組織の断面を走査型電子顕微鏡で観察した場合、単位断面積（１０×１０（μｍ））当り、Ａｌ２Ｏ３が充填された直径１０〜５００ｎｍの網目間隙が３０箇所以上存在し、さらに、三次元網状構造を構成するＴｉの酸化物に隣接する下部層内には、立方晶の結晶構造を有するＴｉの炭窒化物、炭窒酸化物が存在する界面組織）が形成され、該界面組織の備える密着性、アンカー効果により、下部層と上部層間の層間密着強度・接合強度が向上し、その結果、高熱発生を伴い、かつ、切刃に断続的に繰り返し衝撃的負荷が作用する高速断続切削加工に用いた場合にも、すぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐剥離性を示す。
これに対して、硬質被覆層の下部層と上部層との界面に、特定構造の界面組織が形成されていない比較被覆工具１〜１３においては、高熱発生を伴い、かつ、切刃に断続的に繰り返し衝撃的負荷が作用する高速断続切削加工で、層間密着性、層間密着強度が十分でないため、チッピング、欠損、剥離が発生し、いずれも短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
【産業上の利用可能性】
【００３５】
上述のように、この発明の被覆工具は、各種鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削は勿論のこと、高熱発生を伴うとともに、切刃に断続的に繰り返し衝撃的負荷が作用する高速断続切削加工でも、すぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐剥離性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するものであるから、切削装置の高性能化並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【図１】
2010173025.tif 000010