(57)【要約】【課題】整流子の摺動面が傷つくことによる金属黒鉛質ブラシの摩耗や、原材料の取り扱い性の低下を抑制しつつ、低コストで作製することができる金属黒鉛質ブラシの提供を目的としている。【解決手段】加圧成形により層状を成すように構成され、且つ加圧面５と垂直な面を整流子の摺動面とする構造の金属黒鉛質ブラシ４であって、鱗片状黒鉛１と鍍銅鱗片状黒鉛３とが含まれており、且つ、金属黒鉛質ブラシの総量に対する上記鍍銅鱗片状黒鉛３の割合が２０ｗｔ％以上に規制されることを特徴とする。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
加圧成形により混在する各々の原料が層状を成すように構成され、且つ加圧面と垂直な面を整流子との摺動面とする構造の金属黒鉛質ブラシであって、
鱗片状黒鉛と鍍銅鱗片状黒鉛とが含まれており、且つ、金属黒鉛質ブラシの総量に対する上記鍍銅鱗片状黒鉛の割合が２０ｗｔ％以上に規制されることを特徴とする金属黒鉛質ブラシ。
【請求項２】
金属黒鉛質ブラシの総量に対する上記鍍銅鱗片状黒鉛の割合が３０ｗｔ％以下に規制される、請求項１記載の金属黒鉛質ブラシ。
【請求項３】
電解銅粉が含まれており、且つ、上記鍍銅鱗片状黒鉛に対する上記電解銅粉の割合が５０ｗｔ％以下に規制される、請求項１又は２記載の金属黒鉛質ブラシ。
【請求項４】
鱗片状黒鉛とバインダーと添加剤とを混練した造粒物を粉砕して粉砕物を作製するステップと、
上記粉砕物と鍍銅鱗片状黒鉛との総量に対する鍍銅鱗片状黒鉛の割合が２０ｗｔ％以上となるように、粉砕物に鍍銅鱗片状黒鉛を添加して混合物を作製するステップと、
上記混合物を加圧成形した後、焼成を行うステップと、
を有することを特徴とする金属黒鉛質ブラシの製造方法。
【請求項５】
上記混合物を作製するステップにおいて、上記粉砕物と上記鍍銅鱗片状黒鉛との総量に対する鍍銅鱗片状黒鉛の割合が３０ｗｔ％以下となるように規制される、請求項４記載の金属黒鉛質ブラシの製造方法。
【請求項６】
上記混合物を作製するステップにおいて、上記鍍銅鱗片状黒鉛の他に、鍍銅鱗片状黒鉛に対する割合が５０ｗｔ％以下となるように電解銅粉を添加する、請求項４又は５記載の金属黒鉛質ブラシの製造方法。
【請求項７】
上記焼成を行うステップにおいて、焼成温度が６００〜８００℃に規制される、請求項４〜６の何れか１項に記載の金属黒鉛質ブラシの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＤＣモータに用いられる金属黒鉛質ブラシに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、金属黒鉛質ブラシは，電気比抵抗が低いという特長を生かして，おもにブラシによる出力損失を低く抑える用途のモータに使用されてきている。当該金属黒鉛質ブラシの一例としては、黒鉛粉に電解銅粉を混合し、これを加圧成形したものが知られている。しかし、当該金属黒鉛質ブラシでは、電解銅粉の硬度が高いということに起因して、金属黒鉛質ブラシと当接する整流子の摺動面が傷つき易くなり、その結果、ブラシの摺動面も傷つきやすくなって摩耗量が増加するという課題を有していた。
【０００３】
そこで、以下に示すような提案がなされている。
（１）黒鉛粉末の粉末粒子を金属層で覆った鍍銅黒鉛粉を、加圧成型、焼成することにより作製した金属黒鉛質ブラシ（下記特許文献１参照）。
（２）表面が金属めっきされた第1黒鉛粉と、該第1黒鉛紛の１０〜５０倍の粒径をもつ第２黒鉛粉とを混合圧縮成形した後、焼成することにより作製した金属黒鉛質ブラシ（下記特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平２−２８５９５１号公報
【特許文献２】特開２００１−１１９９０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記（１）（２）に示す提案では、以下に示すような課題を有していた。
（１）の課題
黒鉛粉末の粉末粒子を金属層で覆った鍍銅黒鉛粉は、煩雑な製造工程を経るため高価であるということから、金属黒鉛質ブラシの製造コストが高くなるという課題を有していた。
【０００６】
（２）の課題
第１黒鉛粉の１０〜５０倍の粒径をもつ第２黒鉛粉として、大きな粒径の黒鉛粉末を用いた場合には、整流子との摺動により黒鉛粉が離脱し易くなるため、整流子との間にアークが発生し、ブラシ摩耗量が大きくなる。一方、第２黒鉛粉として小さな粒径の用いた場合には、第1黒鉛粉は元々小さな粒径であるにもかかわらず、更に小さな粒径となるため、第1黒鉛粉の取扱いが困難になるという課題を有していた。
【０００７】
そこで本発明は、整流子の摺動面が傷つくことによる金属黒鉛質ブラシの摩耗や、原材料の取り扱い性の低下を抑制しつつ、低コストで作製することができる金属黒鉛質ブラシの提供を目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために本発明は、加圧成形により混在する各々の原料が層状を成すように構成され、且つ加圧面と垂直な面を整流子との摺動面とする構造の金属黒鉛質ブラシであって、鱗片状黒鉛と鍍銅鱗片状黒鉛とが含まれており、且つ、金属黒鉛質ブラシの総量に対する上記鍍銅鱗片状黒鉛の割合が２０ｗｔ％以上に規制されることを特徴とする。
【０００９】
上記構成であれば、鱗片状黒鉛及び鍍銅鱗片状黒鉛は結晶性が良く柔らかいため、金属黒鉛質ブラシと接する整流子の摺動面において、面荒れが生じるのを抑制できる。加えて、整流子の摺動面が荒れ難いので、金属黒鉛質ブラシが摩耗するのを抑制できる。
また、金属黒鉛質ブラシの表面は柔らかく硬度が低いので、整流子に対する座乗性に優れる（即ち、整流子と金属黒鉛質ブラシとが離間し難くなる）。したがって、整流子と金属黒鉛質ブラシとの離間に起因するアーク（火花）を抑制できるので、金属黒鉛質ブラシが摩耗するのを一層抑止できる。
【００１０】
更に、フィラーとしては、鱗片状黒鉛と、この鱗片状黒鉛に銅めっきを施した鍍銅鱗片状黒鉛（即ち、基本構造は鱗片状黒鉛と同じ）とを使用するので、金属黒鉛質ブラシの黒鉛含有率の低下を防止でき、この結果、金属黒鉛質ブラシの摺動性と耐摩耗性とを向上することができる。
【００１１】
加えて、鱗片状黒鉛と鍍銅鱗片状黒鉛とを使用するので、加圧成形したときに、原料が緻密且つ層状に形成され易くなる。したがって、上記構成の如く、加圧面と垂直な面を整流子との摺動面としていれば、電流の流れる方向が鱗片状黒鉛の長手方向となるので、金属黒鉛質ブラシにおける導電性が向上する。尚、成形時の加圧面を摺動面とすると、電流の流れる方向が鱗片状黒鉛の短手（厚み）方向となるので、ブラシの抵抗が大きくなって、金属黒鉛質ブラシ温度の上昇を招く。以上のことから、加圧面と垂直な面を整流子との摺動面とする必要がある。また、加圧面が摺動方向に水平になることが好ましい。
【００１２】
また、金属黒鉛質ブラシは整流子と摺動すると、ブラシに含まれる銅の表面が酸化されて、摺動面で電圧降下が生じる。しかし、上記の如く、鱗片状黒鉛と鍍銅鱗片状黒鉛とが層状に形成されている（即ち、金属黒鉛質ブラシが複数の層で形成されている）と、仮に一の層の摺動面で酸化銅膜が形成された場合であっても、酸化銅膜が形成されていない他の層の摺動面が存在するため、摺動面での電圧降下を抑制できる。
更に、鍍銅鱗片状黒鉛は、整流子の摺動面に対して垂直方向に延設されるので、整流子と鍍銅鱗片状黒鉛の銅めっき部分との接触面積は小さくなる。このため、摺動面における銅による傷、面荒れが小さくなって、摺動面での異常摩耗や火花発生を抑制できる。
【００１３】
加えて、金属黒鉛質ブラシの材料として、鱗片状の鍍銅黒鉛を用いた場合には粒状の鍍銅黒鉛を用いた場合に比べて、効率が良いブラシとすることができる。これは、金属黒鉛質ブラシの材料である鍍銅黒鉛においては、主に粒子の表面を電流が流れることとなるので、同じ粒径のものを用いた場合には、鱗片状の鍍銅黒鉛を用いた場合の方が粒状の鍍銅黒鉛を用いた場合より、摺動面−リード線への電流が流れる経路が短くなるからである。
【００１４】
ここで、金属黒鉛質ブラシの総量に対する上記鍍銅鱗片状黒鉛の割合が３０ｗｔ％以下に規制されることが望ましい。
鍍銅鱗片状黒鉛は上述した利点を有しているが、鱗片状黒鉛に比べてコストが高くなる。したがって、上述した作用効果を発揮しつつ金属黒鉛質ブラシの製造コストを低減するには、鍍銅鱗片状黒鉛の割合を上記のように規制するのが好ましい。
【００１５】
また、電解銅粉が含まれており、且つ、上記鍍銅鱗片状黒鉛に対する上記電解銅粉の割合が５０ｗｔ％以下に規制されることが望ましい。
本発明は鱗片状黒鉛及び鍍銅鱗片状黒鉛のみならず電解銅粉を含んでいても良いが、鍍銅鱗片状黒鉛に対する電解銅粉の割合が５０ｗｔ％を超えると、電解銅粉が整流子の摺動面を荒らすことで、摺動中に火花が多数発生するため、ブラシ摩耗量が増加するという問題がある。したがって、鍍銅鱗片状黒鉛に対する上記電解銅粉の割合が５０ｗｔ％以下に規制されることが望ましい。
【００１６】
また、上記目的を達成するために本発明は、鱗片状黒鉛とバインダーと添加剤とを混練した造粒物を粉砕して粉砕物を作製するステップと、上記粉砕物と鍍銅鱗片状黒鉛との総量に対する鍍銅鱗片状黒鉛の割合が２０ｗｔ％以上となるように、粉砕物に鍍銅鱗片状黒鉛を添加して混合物を作製するステップと、上記混合物を加圧成形した後、焼成を行うステップと、を有することを特徴とする。
上記混合物を作製するステップにおいて、上記粉砕物と上記鍍銅鱗片状黒鉛との総量に対する鍍銅鱗片状黒鉛の割合が３０ｗｔ％以下となるように規制されることが望ましい。
上記混合物を作製するステップにおいて、上記鍍銅鱗片状黒鉛の他に、鍍銅鱗片状黒鉛に対する割合が５０ｗｔ％以下となるように電解銅粉を添加することが望ましい。
上記方法であれば、上述した金属黒鉛質ブラシを作製することができる。
【００１７】
また、焼成を行うステップにおいて、焼成温度が６００〜８００℃に規制されることが望ましい。
焼成温度が６００〜８００℃であれば、当該温度は銅の溶融温度よりも低いため、黒鉛粉表面の銅は溶融せず、上述した効果を維持できる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、整流子の摺動面が傷つき荒れることによる金属黒鉛質ブラシの摩耗や、原材料の取り扱い性の低下を抑制しつつ、金属黒鉛質ブラシを低コストで作製することができるという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の金属黒鉛質ブラシの製造方法及び使用状態を示す図であって、同図（ａ）は粉砕物の状態を示す説明図、同図（ｂ）は混合物を圧縮成形している状態を示す説明図、同図（ｃ）は本発明の金属黒鉛質ブラシを示す説明図、同図（ｄ）は本発明の金属黒鉛質ブラシの使用状態を示す説明図である。
【図２】金属黒鉛質ブラシの使用状態を示す図であって、同図（ａ）は本発明ブラシＡ１、Ａ２及び比較ブラシＺ１〜Ｚ７の使用状態を示す説明図、同図（ｂ）は比較ブラシＺ８の使用状態を示す説明図である。
【図３】本発明ブラシＡ１、Ａ２及び比較ブラシＺ１〜Ｚ６における、実働時間とブラシ摩耗量との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明の金属黒鉛質ブラシを、以下のようにして作製した。
まず、鱗片状黒鉛（みかけ密度０．４Ｍｇ／ｍ３、平均粒径５０μｍ、灰分０．５％以下）５８ｗt％に、バインダーであるエタノールに溶解されたフェノール樹脂１０ｗｔ％と、添加材としての二硫化モリブデン２ｗｔ％とを加えた後、これらを常温で混練して造粒物を作製した。次に、この造粒物を平均粒径６０メッシュ以下となるように粉砕して、図１（ａ）に示すような粉砕物１を作製した。次いで、図１（ｂ）に示すように、この粉砕物１に、電解銅粉２（みかけ密度１．００Ｍｇ／ｍ３、平均粒径２０μｍ）を１０ｗｔ％と、鍍銅鱗片状黒鉛３（みかけ密度０．５０Ｍｇ／ｍ３、平均粒径７０μｍ）を２０ｗｔ％とを混合した後、２ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力で、７×１１×１５ｍｍの寸法に型押し成形し、更に約８００℃で１２時間焼成することにより、図１（ｃ）に示すような金属黒鉛質ブラシを４作製した。尚、図１（ｃ）における５は加圧面であり、また、図１（ｄ）は、上記金属黒鉛質ブラシの使用状態を示すものであって、６は回転体である。
【００２１】
ここで、上記鱗片状黒鉛のみかけ密度、平均粒径、及び添加割合は上記の数値に限定するものではないが、みかけ密度は０．３〜０．５Ｍｇ／ｍ３、平均粒径は２０〜８０μｍ、添加割合は４０〜６０ｗｔ％であることが望ましい。
また、上記バインダーの添加割合は上述した数値に限定するものではないが、５〜２０ｗｔ％であることが望ましい。
【００２２】
更に、上記粉砕物の粒径は上述した値に限定するものではないが、粒径が６０〜８０μｍであることが望ましい。
加えて、上記鍍銅鱗片状黒鉛のみかけ密度、及び平均粒径は上記の数値に限定するものではないが、みかけ密度は０．３５〜０．６０Ｍｇ／ｍ３、平均粒径は６０〜８０μｍでることが望ましい。尚、鍍銅鱗片状黒鉛とは、鱗片状黒鉛に銅メッキ処理を施したものをいう。
【００２３】
また、上記添加剤の添加割合は上述した数値に限定するものではないが、０．１〜１０ｗｔ％であることが望ましく、また、添加剤の種類としては上記のものに限定するものではなく、Ｗ、ＷＣ、Ｍｏ、及びこれらの硫化物のいずれか１種類以上であっても良い。
更に、上記電解銅粉のみかけ密度、及び平均粒径は上記の数値に限定するものではないが、みかけ密度は０．７０〜１．５０Ｍｇ／ｍ３、平均粒径は１０〜４０μｍでることが望ましい。
【実施例】
【００２４】
以下、本発明を実施例に基づき具体的に説明するが、金属黒鉛質ブラシは下記実施例の内容によって制限されるものではない。
〔実施例１〕
上記発明を実施するための形態で示した金属黒鉛質ブラシを用いた。
このような金属黒鉛質ブラシを、以下、本発明ブラシＡ１と称する。
尚、本発明ブラシＡ１では、加圧面と垂直な面を整流子との摺動面としている〔図２（ａ）参照、尚、図２（ａ）及び図２（ｂ）における７は整流子である〕。そしてこのことは、下記実施例２及び比較例１〜７でも同様である（即ち、比較例８のみ異なる）。
【００２５】
〔実施例２〕
粉砕物に混合する物質として、電解銅粉と鍍銅鱗片状黒鉛との混合物の代わりに、鍍銅鱗片状黒鉛（混合割合：３０ｗｔ％）のみを用いた他は、上記実施例１と同様にして金属黒鉛質ブラシを作製した。
このような金属黒鉛質ブラシを、以下、本発明ブラシＡ２と称する。
【００２６】
〔比較例１〕
粉砕物に混合する物質として、電解銅粉と鍍銅鱗片状黒鉛との混合物の代わりに、電解銅粉（混合割合：３０ｗｔ％）のみを用いた他は、上記実施例１と同様にして金属黒鉛質ブラシを作製した。
このような金属黒鉛質ブラシを、以下、比較ブラシＺ１と称する。
【００２７】
〔比較例２〕
粉砕物に混合する物質としての電解銅粉と鍍銅鱗片状黒鉛との混合割合を、それぞれ２９ｗｔ％、１ｗｔ％とした他は、上記実施例１と同様にして金属黒鉛質ブラシを作製した。
このような金属黒鉛質ブラシを、以下、比較ブラシＺ２と称する。
【００２８】
〔比較例３〕
粉砕物に混合する物質としての電解銅粉と鍍銅鱗片状黒鉛との混合割合を、それぞれ２７ｗｔ％、３ｗｔ％とした他は、上記実施例１と同様にして金属黒鉛質ブラシを作製した。
このような金属黒鉛質ブラシを、以下、比較ブラシＺ３と称する。
【００２９】
〔比較例４〕
粉砕物に混合する物質としての電解銅粉と鍍銅鱗片状黒鉛との混合割合を、それぞれ２５ｗｔ％、５ｗｔ％とした他は、上記実施例１と同様にして金属黒鉛質ブラシを作製した。
このような金属黒鉛質ブラシを、以下、比較ブラシＺ４と称する。
【００３０】
〔比較例５〕
粉砕物に混合する物質としての電解銅粉と鍍銅鱗片状黒鉛との混合割合を、それぞれ２０ｗｔ％、１０ｗｔ％とした他は、上記実施例１と同様にして金属黒鉛質ブラシを作製した。
このような金属黒鉛質ブラシを、以下、比較ブラシＺ５と称する。
【００３１】
〔比較例６〕
先ず、粒状黒鉛粉５８ｗt％と、フェノール樹脂１０ｗｔ％と、二硫化モリブデン２ｗｔ％とを常温で混練した造粒物を、粒径６０メッシュ以下となるように粉砕した。次に、この粉砕物に電解銅粉３０ｗｔ％を添加した後、２ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力で７×１１×１５ｍｍの寸法に型押し成形し、更に約８００℃で１２時間焼成することにより、金属黒鉛質ブラシを作製した。
このような金属黒鉛質ブラシを、以下、比較ブラシＺ６と称する。
【００３２】
〔比較例７〕
先ず、鱗片状黒鉛８４ｗt％と、フェノール樹脂１４ｗｔ％と、二硫化モリブデン２ｗｔ％とを常温で混練した造粒物を、粒径６０メッシュ以下となるように粉砕した。次に、電解銅粉を添加することなく２ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力で７×１１×１５ｍｍの寸法に型押し成形し、更に約８００℃で１２時間焼成することにより、金属黒鉛質ブラシを作製した。
このような金属黒鉛質ブラシを、以下、比較ブラシＺ７と称する。
【００３３】
〔比較例８〕
上記実施例１と同様にして金属黒鉛質ブラシを作製した。但し、加圧面を整流子との摺動面とした〔図２（ｂ）参照〕。
このような金属黒鉛質ブラシを、以下、比較ブラシＺ８と称する。
【００３４】
〔実験〕
上記本発明ブラシＡ１、Ａ２及び比較ブラシＺ１〜Ｚ８について、ＤＣ１８Ｖ電動工具モータによる運転によって、各ブラシの摩耗試験を行ったので、その結果を図３及び表１に示す。尚、実験条件を以下に示す。また、各ブラシにつき、比重、硬度、抵抗率、曲げ強度、及び、電流値についても調べたので、それらの結果を表１に併せて示す。
【００３５】
（実験条件）
・ブラシの押圧力：１０００ｇｆ／ｃｍ２
・安定化電源電圧：ＤＣ１９．２Ｖ
・負荷電流：２７Ａ
・無負荷から一定時間負荷をかけた後、再度無負荷にするというサイクルで行った。
【００３６】
【表１】
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【００３７】
表１及び図３から明らかなように、本発明ブラシＡ１、Ａ２は比較ブラシＺ１〜Ｚ８に比べて、ブラシ摩耗量が少なくなっていることが認められる。したがって、加圧面と垂直な面を整流子との摺動面とすると共に、ブラシには鱗片状黒鉛と鍍銅鱗片状黒鉛とが含まれ、且つ、ブラシの総量に対する鍍銅鱗片状黒鉛の割合を２０ｗｔ％以上に規制することが望ましいことがわかる。
【００３８】
ここで、バインダー及び添加剤の他に、鱗片状黒鉛と鍍銅鱗片状黒鉛とを原料（即ち、原料に電解銅粉は含まない）として成形した本発明ブラシＡ２は、これら原料の他に電解銅粉を含む本発明ブラシＡ１及び比較ブラシＺ１〜Ｚ５と比べて、ブラシ強度が若干低下していることが認められる。したがって、ブラシ強度の低下が摺動時の耐摩耗性に影響を及ぼす可能性がある場合は、ブラシの強度を高めるために電解銅粉を少量含有させることが好ましい。ただし、電解銅粉を多く添加しすぎると、整流子への座乗性が悪くなって、整流子の表面を荒らし易くなるため、ブラシの摩耗量が多くなる。したがって、鍍銅鱗片状黒鉛に対する電解銅粉の割合を５０ｗｔ％以下に規制することが望ましい。
【００３９】
また、本発明ブラシＡ１、Ａ２を作製する際の焼成温度は６００〜８００℃のため、電解銅粉は溶融せずに粒子形状を維持することができる。したがって、鱗片状黒鉛や鍍銅鱗片状黒鉛と電解銅粉との絡みが良くなるので、ブラシの高強度化に貢献でき、しかも、摺動時にブラシから粒子が離脱するのを低減できるので、耐摩耗性が向上する。尚、電解銅粉が溶融する温度で焼成すると、フィラーとの絡みが悪くなって強度向上に貢献できないばかりか、溶融した銅があったところにポア（孔）ができる恐れがあるため、銅の均一分散性も低下する恐れがあるので好ましくない。
【００４０】
尚、加圧面を摺動面とする比較ブラシＺ８では、初期摺動中にブラシにクラックが発生してブラシが欠損したので、測定を中止した。したがって、比較ブラシＺ８は図１に記載していない。また、比較ブラシＺ８の如く加圧面を摺動面とした場合には、層間を流れる電流の抵抗が高くなるため、摺動時にブラシ温度が上昇してブラシ中の銅が酸化し易くなる。つまり、整流子との接触抵抗が高くなって、電圧降下が起こりやすい等の原因により、所望の電流特性が得ることができないという課題もある。
【００４１】
また、バインダー及び添加材の他に鱗片状黒鉛しか含まない比較ブラシＺ７は、ブラシの形状を維持できず、摺動試験を行わなかったので、図１に記載していない。加えて、比較ブラシＺ７では、所望の電流特性を得ることができないこともわかった。
【００４２】
更に、バインダー及び添加材の他に鍍銅球状（粒状）黒鉛と電解銅粉を含む比較ブラシＺ６はブラシ摩耗量が多かったため、約１００時間で磨耗量測定試験を中止した。これは、電解銅粉が整流子の摺動面を荒らすためにブラシ摩耗量が増加すること、及び、摺動中に火花の発生が多く見られたため摩耗量が更に多くなったと考えられる。
【産業上の利用可能性】
【００４３】
本発明はＤＣモータ等に用いることができる。
【符号の説明】
【００４４】
１：粉砕物
２：電解銅粉
３：鍍銅鱗片状黒鉛
４：金属黒鉛質ブラシ
５：加圧面
６：回転体
７：整流子
【図１】
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【図２】
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【図３】
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