(57)【要約】【課題】加湿空気の相対湿度が高くなる可能性の高い、再生工程開始から一定期間において、加湿運転を停止することなく、加湿空気側の風路に結露を発生させることのない加湿装置の加湿量制御方法を提供する。【解決手段】通気性を有し、空気中の水分を吸着し高温空気により水分を再生する吸着剤が担持された水分吸着手段と、周囲の空気を加熱して高温空気を生成するための加熱手段と、水分吸着手段を通る風路に送風する第１送風手段と、加熱手段及び水分吸着手段を通る風路に送風する第２送風手段とを備えた除加湿装置において、除加湿装置の使用環境に対して予め設定した制御モデルに基づいた加熱手段、第１送風手段の制御値及び第２送風手段の制御値の少なくとも一つを時間に応じて変化させることによって、加湿空気風路に結露が発生することを防ぐ。【選択図】図１
2010281521.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
風路仕切板によって第１領域と第２領域とに区分された水分吸着手段と、
前記水分吸着手段に送り込む高温空気を生成する加熱手段と、
室外空気を吸込み室外へ排気する第１送風手段と、
室外空気を吸込み室内へ給気する第２送風手段と、
前記第１送風手段が前記第１領域と連通し、且つ前記第２送風手段が前記第２領域と連通する第１のパターンと、前記第１送風手段が前記第２領域と連通し、且つ前記第２送風手段が前記第１領域と連通する第２のパターンとを切換える風路切換ダンパと
を備えた加湿装置であって、
前記風路切換ダンパの切換時は、前記加熱手段の制御値を前記加熱手段の目標制御値よりも小さな初期制御値に設定し、前記切換時から所定の期間内は、前記制御値を前記初期制御値から段階的にまたは連続的に大きくなるように設定し、前記所定の期間経過後は、前記制御値を前記目標制御値に設定する制御手段を有すること
を特徴とする加湿装置。
【請求項２】
前記加湿装置の起動時における前記所定の期間が、前記風路切換ダンパの２回目以降の切換時における前記所定の期間よりも長く設定されること
を特徴とする請求項１に記載の加湿装置。
【請求項３】
前記加湿装置の起動時における前記加熱手段の前記初期制御値が、前記風路切換ダンパの２回目以降の切換時における前記初期制御値よりも小さく設定されること
を特徴とする請求項１または２に記載の加湿装置。
【請求項４】
風路仕切板によって第１領域と第２領域とに区分された水分吸着手段と、
前記水分吸着手段に送り込む高温空気を生成する加熱手段と、
室外空気を吸込み室外へ排気する第１送風手段と、
室外空気を吸込み室内へ給気する第２送風手段と、
前記第１送風手段が前記第１領域と連通し、且つ前記第２送風手段が前記第２領域と連通する第１のパターンと、前記第１送風手段が前記第２領域と連通し、且つ前記第２送風手段が前記第１領域と連通する第２のパターンとを切換える風路切換ダンパと
を備えた加湿装置であって、
前記風路切換ダンパの切換時は、前記第２送風手段の送風量を前記第２送風手段の目標送風量よりも大きな初期送風量に設定し、前記切換時から所定の期間内は、前記送風量を前記初期送風量から段階的にまたは連続的に小さくなるように設定し、前記所定の期間経過後は、前記送風量を前記目標送風量に設定する制御手段を有すること
を特徴とする加湿装置。
【請求項５】
前記加湿装置の起動時における前記所定の期間が、前記風路切換ダンパの２回目以降の前記所定の期間よりも長く設定されること
を特徴とする請求項４に記載の加湿装置。
【請求項６】
前記加湿装置の起動時における前記第２送風手段の前記初期送風量が、前記風路切換ダンパの２回目以降の切換時における初期送風量よりも大きく設定されること
を特徴とする請求項４または５に記載の加湿装置。
【請求項７】
前記風路切換ダンパの切換時は、前記第１送風手段の送風量を前記第１送風手段の目標送風量よりも小さな初期送風量に設定し、前記切換時から所定の期間内は、前記送風量を前記初期送風量から段階的にまたは連続的に大きくなるように設定し、前記所定の期間経過後は、前記送風量を前記目標送風量に設定する制御手段を有すること
を特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の加湿装置。
【請求項８】
前記加湿装置に取り込まれる空気の温度または湿度を検出する入口空気センサを備え、前記制御手段が前記入口空気センサの検出値に基づいて前記加湿量を調整すること
を特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の加湿装置。
【請求項９】
前記風路Ａにおいて、前記水分吸着手段よりも風下側に、出口空気温度または出口空気湿度を検出する出口空気センサと、
前記入口空気センサと前記出口空気センサとの検出値の差の経時的な変化から、前記水分吸着手段の劣化を検出する劣化検出手段とを備え、
前記制御手段が前記劣化検出手段の検出値に基づいて加湿量を調整すること
を特徴とする請求項８に記載の加湿装置。
【請求項１０】
前記加湿装置の起動時は、前記風路切換ダンパを切換る時間間隔を所定値よりも長く設定し、前記風路切換ダンパを切換る毎に、前記時間間隔を徐々に短く設定していき、最終的に前記時間間隔を前記所定値に設定する制御手段を有すること
を特徴とする請求項９に記載の加湿装置。
【請求項１１】
圧縮機、室外側熱交換器、絞り装置及び室内側熱交換器を有する空気調和機において、
請求項１〜１０のいずれかに記載の加湿装置を備えたこと
を特徴とする空気調和機。
【請求項１２】
前記圧縮機の運転周波数を検出する負荷検出手段を備え、前記制御手段が前記負荷検出手段の検出値に基づいて加湿量を調整すること
を特徴とする請求項１１に記載の空気調和機。
【請求項１３】
前記圧縮機の運転周波数から起動運転を検出する起動運転判定手段を備え、前記制御手段が前記起動運転判定の検出値に基づいて、前記起動時の前記所定の期間、前記加熱手段の制御値及び前記第２送風手段の送風量を調整すること
を特徴とする請求項１２に記載の空気調和機。
【請求項１４】
風路仕切板によって第１領域と第２領域とに区分された水分吸着手段と、
前記水分吸着手段に送り込む高温空気を生成する加熱手段と、
室外空気を吸込み室外へ排気する第１送風手段と、
室外空気を吸込み室内へ給気する第２送風手段と、
前記第１送風手段が前記第１領域と連通し、且つ前記第２送風手段が前記第２領域と連通する第１のパターンと、前記第１送風手段が前記第２領域と連通し、且つ前記第２送風手段が前記第１領域と連通する第２のパターンとを切換える風路切換ダンパと
を備えた加湿装置であって、
前記風路切換ダンパ切換時に、前記制御手段が前記加熱手段の制御値を前記加熱手段の目標制御値よりも小さな初期制御値に設定して運転を開始する第１工程と、
前記第１工程終了後に、前記制御手段が前記加熱手段の制御値を前記目標制御値まで段階的にまたは連続的に大きくなるように設定する第２工程と、
前記第２工程終了から次の前記風路切換ダンパ切換時までの期間は、前記制御手段が前記加熱手段の制御値を前記目標制御値に設定して運転を継続する第３工程とを備え、
前記第１工程、第２工程及び第３工程を繰り返すこと
を特徴とする加湿装置の制御方法。
【請求項１５】
前記加湿装置の起動時は、前記制御手段が前記第１工程の前記初期制御値を前記風路切換ダンパの２回目以降の切換時における初期制御値よりも小さく設定して運転を開始すること
を特徴とする請求項１４に記載の加湿装置の制御方法。
【請求項１６】
前記加湿装置の起動時は、前記制御手段が前記第２工程の工程期間を前記風路切換ダンパの２回目以降の切換時における前記第２工程の工程期間よりも長く設定すること
を特徴とする請求項１４または１５に記載の加湿装置の制御方法。
【請求項１７】
風路仕切板によって第１領域と第２領域とに区分された水分吸着手段と、
前記水分吸着手段に送り込む高温空気を生成する加熱手段と、
室外空気を吸込み室外へ排気する第１送風手段と、
室外空気を吸込み室内へ給気する第２送風手段と、
前記第１送風手段が前記第１領域と連通し、且つ前記第２送風手段が前記第２領域と連通する第１のパターンと、前記第１送風手段が前記第２領域と連通し、且つ前記第２送風手段が前記第１領域と連通する第２のパターンとを切換える風路切換ダンパと
を備えた加湿装置であって、
前記風路切換ダンパ切換時に、前記制御手段が前記第２送風手段の送風量を前記第２送風手段の目標送風量よりも大きな初期送風量に設定して運転を開始する第１工程と、
前記第１工程終了後に、前記制御手段が前記第２送風手段の送風量を前記目標送風量まで段階的にまたは連続的に小さくなるように設定する第２工程と、
前記第２工程終了から次の前記風路切換ダンパ切換時までの期間は、前記制御手段が前記第２送風手段の送風量を前記目標送風量に設定して運転を継続する第３工程とを備え、
前記第１工程、第２工程及び第３工程を繰り返すこと
を特徴とする加湿装置の制御方法。
【請求項１８】
前記加湿装置の起動時は、前記制御手段が前記第１工程の前記初期送風量を前記風路切換ダンパの２回目以降の切換時における初期送風量よりも大きく設定して運転を開始すること
を特徴とする請求項１７に記載の加湿装置の制御方法。
【請求項１９】
前記加湿装置の起動時は、前記制御手段が前記第２工程の工程期間を前記風路切換ダンパの２回目以降の切換時における前記第２工程の工程期間よりも長く設定すること
を特徴とする請求項１７または１８に記載の加湿装置の制御方法。
【請求項２０】
前記風路切換ダンパの切換時に、前記制御手段が前記第１送風手段の送風量を前記第１送風手段の目標送風量よりも小さな初期送風量に設定して運転を開始する第４工程と、
前記第４工程終了後に、前記制御手段が前記第１送風手段の送風量を前記目標送風量まで段階的にまたは連続的に大きくなるように設定する第５工程と、
前記第５工程終了から次の前記風路切換ダンパ切換時までの期間は、前記制御手段が前記第１送風手段の送風量を前記目標送風量に設定して運転を継続する第６工程とを備え、
前記制御手段が前記第４工程乃至第６工程を、前記第１工程乃至第３工程と平行して実行処理すること
を特徴とする請求項１４〜１９のいずれかに記載の加湿装置の制御方法。
【請求項２１】
前記水分吸着手段よりも風上側に、入口空気温度検出手段または入口空気湿度検出手段を備えた加湿装置の制御方法であって、
前記入口空気温度検出手段または前記入口空気湿度検出手段が温度または湿度を検出する第７工程と、
前記第７工程にて検出された温度または湿度に基づいて、前記制御手段が予め定められた前記加熱手段の制御値、前記第２送風手段の送風量または前記第１送風手段の送風量の少なくとも一つの目標設定値、前記第１工程及び第４工程の前記初期送風量並びに前記第１工程乃至第６工程の工程期間を変更する第８工程を備え、
前記制御手段が前記第７工程及び第８工程を、前記第１工程乃至第６工程と平行して実行処理すること
を特徴とする請求項２０に記載の加湿装置の制御方法。
【請求項２２】
圧縮機、室外側熱交換器、絞り装置及び室内側熱交換器を備えた空気調和機において、
前記圧縮機の運転周波数を検出する負荷検出手段を備えた空気調和機の制御方法であって、
前記負荷検出手段が前記圧縮機の運転周波数を検出し、空調負荷を推定する第９工程と、
前記第９工程にて推定された空調負荷に基づいて、前記制御手段が予め定められた前記加熱手段の制御値、前記第２送風手段の送風量または前記第１送風手段の送風量の少なくとも一つの目標設定値、前記第１工程及び第４工程の初期送風量並びに前記第１工程乃至第６工程の工程期間を変更する第１０工程とを備え、
前記制御手段が前記第９工程及び前記第１０工程を、前記第１工程乃至第６工程と平行して実行処理すること
を特徴とする請求項２０に記載の加湿装置の制御方法。
【請求項２３】
前記圧縮機の運転周波数から起動運転判定手段を備えた空気調和機の制御方法であって、
前記起動運転判定手段が前記圧縮機の運転周波数を検出し、起動運転を判定する第１１工程と、
前記第１１工程にて起動運転と判定された際、前記制御手段が前記加熱手段の制御値、前記第２送風手段の送風量または前記第１送風手段の送風量の少なくとも一つを、前記第１工程または第４工程の開始制御値に設定する第１２工程とを備え、
前記制御手段が前記第１１工程及び前記第１２工程を、前記第１工程乃至第６工程と平行して実行処理すること
を特徴とする請求項２２に記載の加湿装置の制御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、加湿装置、加湿装置の制御方法及び加湿装置を有する空気調和機に関するものであり、特に加湿空気側風路の結露発生を抑制するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、加湿機能を有する空気調和機は、室外において外気から吸着材に水分を吸着させた後、その吸着材から水分を放出させて加湿した加湿空気を、配管を通じて室内に供給するというものである。
第１の従来技術として、例えば「・・・加湿機能を有する空気調和機において、上記加湿ホース（４）の長さを設定する設定手段（４５）と、上記設定手段（４５）により設定された上記加湿ホース（４）の長さが長いほど加湿運転時間を短くする一方、上記加湿ホース（４）の長さが長いほど乾燥運転時間を長くするように、上記加湿装置（３）を制御する加湿運転制御手段（４４）とを備えたことを特徴とする加湿機能を有する空気調和機。」が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
また、第２の従来技術として、例えば「室外に設置されて加湿用空気を生成する加湿ユニット（２０）と、室内に開口して加湿用空気を加湿ユニット（２０）から室内に導く空気ダクト（２１）とを備え、加湿用空気を室内に送り込んで室内を加湿する加湿装置であって、上記加湿ユニット（２０）は、空気を加熱する加熱手段（２６）を有し、該加熱手段（２６）で加熱された空気に水分を供給して、少なくとも上記空気ダクト（２１）の途中で加湿用空気が飽和空気となるように所定状態の加湿用空気を生成する加湿装置」が知られている（例えば、特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３４０２２８１号公報（請求の範囲、図４、表１）
【特許文献２】特許第３４３８６７２号公報（請求の範囲、図２）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
第１の従来技術では、乾燥運転中は加湿を行っていないため加湿性能が低下するという問題点があった。特に加湿ホースが長い場合や外気温度が低い場合には、加湿運転時間よりも乾燥運転時間のほうが長く設定されるので、加湿ロータが有する加湿性能の半分以下しか利用できないという問題点があった。
【０００６】
第２の従来技術では、加湿空気側の風路に結露が発生するという問題点があった。結露に対する解決手段として、水抜きユニットを設置して結露水を排水する手法が採られているが、例えば設置位置や施工業者の都合などにより、水抜きユニットを空気ダクトの最下点に正確に設置できない場合には、結露水を排水できなくなる。また結露に関する問題点として、飽和空気の凝縮過程では、結露水と搬送空気が接触するために異音が発生してしまうことも挙げられる。
【０００７】
本発明は上記のような課題を解決するためになされたものであり、加湿工程を作動し続けても水分吸着手段の加湿性能が低下しないように、また異音や設置制限の発生の根源となる結露を生じさせないように、加湿量を制御して運転することが可能な加湿装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る加湿装置は、風路仕切板によって第１領域と第２領域とに区分された水分吸着手段と、前記水分吸着手段に送り込む高温空気を生成する加熱手段と、室外空気を吸込み室外へ排気する第１送風手段と、室外空気を吸込み室内へ給気する第２送風手段と、前記第１送風手段が前記第１領域と連通し、且つ前記第２送風手段が前記第２領域と連通する第１のパターンと、前記第１送風手段が前記第２領域と連通し、且つ前記第２送風手段が前記第１領域と連通する第２のパターンとを切換える風路切換ダンパとを備えた加湿装置であって、前記風路切換ダンパの切換時は、前記加熱手段の制御値を前記加熱手段の目標制御値よりも小さな初期制御値に設定し、前記切換時から所定の期間内は、前記制御値を前記初期制御値から段階的にまたは連続的に大きくなるように設定し、前記所定の期間経過後は、前記制御値を前記目標制御値に設定する制御手段を有するものである。
【発明の効果】
【０００９】
本発明においては、空気に対する加湿量を所定の目標値よりも小さな値に制御することにより、加湿された空気の相対湿度を１００％以下に抑制し、加湿空気側の風路の結露発生を効果的に抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】実施の形態１における除加湿装置の概略構成図である。
【図２】図１の電力供給手段の一実施例図である。
【図３】実施の形態１における除加湿装置の内部斜視図である。
【図４】実施の形態１における水分吸着手段周辺の風路構成の詳細図である。
【図５】実施の形態１における風路仕切板と風路切換ダンパの接触部横観図である。
【図６】実施の形態１における水分吸着手段周辺風路の各層平面図である。
【図７】実施の形態１における除加湿量制御方法（加熱手段入力）の概念図である。
【図８】実施の形態１における運転開始時における除加湿量／設定除加湿量、及び再生出口空気相対湿度の時系列変化の実測結果図（周囲空気相対湿度６０％ＲＨのとき）である。
【図９】実施の形態１における運転開始時における除加湿量／設定除加湿量、及び再生出口空気相対湿度の時系列変化の実測結果図（周囲空気相対湿度８０％ＲＨのとき）である。
【図１０】実施の形態１における運転開始時における除加湿量／設定除加湿量、及び再生出口空気相対湿度の時系列変化の実測結果図（周囲空気相対湿度９０％ＲＨのとき）である。
【図１１】実施の形態１における除加湿量制御方法（吸着空気風量）の概念図である。
【図１２】実施の形態１における加湿装置の制御方法のフローチャート図である。
【図１３】実施の形態２における除加湿量制御方法（再生空気風量）の概念図である。
【図１４】実施の形態２における加湿装置の制御方法のフローチャート図である。
【図１５】実施の形態３における除加湿装置の概略構成図である。
【図１６】実施の形態３における除加湿装置の内部斜視図である。
【図１７】実施の形態３における除加湿量制御方法（加熱手段入力）の概念図である。
【図１８】実施の形態３における加湿装置の制御方法のフローチャート図である。
【図１９】実施の形態３における加湿装置の制御方法のフローチャート図である。
【図２０】実施の形態４における除加湿装置の概略構成図である。
【図２１】実施の形態４における水分吸着手段周辺の風路構成の詳細図である。
【図２２】実施の形態４における加湿装置の制御方法のフローチャート図である。
【図２３】実施の形態５における、加湿機能を有する空気調和機における室外側の内部斜視図である。
【図２４】実施の形態５における、加湿機能を有する空気調和機における加湿装置の内部斜視図である。
【図２５】実施の形態５における、加湿機能を有する空気調和機における加湿装置の内部斜視図である。
【図２６】実施の形態６における加湿機能を有する空気調和機の概略構成図である。
【図２７】実施の形態６における加湿量制御方法（加熱手段入力）の概念図である。
【図２８】実施の形態６における加湿機能を有する空気調和機の制御方法のフローチャート図である。
【図２９】実施の形態６における加湿機能を有する空気調和機の制御方法のフローチャート図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。
実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１における除加湿装置Ｃの概略構成図である。
除加湿装置Ｃは、筐体１０１と、回転軸１０２と、水分吸着手段１と、第１送風手段２と、第２送風手段３と、加熱手段４と、第１風路切換ダンパ５と、第２風路切換ダンパ６と、制御部５０と、メモリ５１と、第１送風手段駆動モータ５２と、第２送風手段駆動モータ５３と、電力供給手段５４と、風路切換ダンパ回転モータ５５とを備えている。
水分吸着手段１は筐体１０１に固定されている。回転軸１０２は水分吸着手段１を挿通している。筐体１０１の内部には、第１送風手段２による空気が通る風路Ａ（吸込空気Ａ０→吸着入口空気Ａ１→吸着出口空気Ａ２）と、第２送風手段３による空気が通る風路Ｂ（吸込空気Ａ０→再生入口空気Ｂ１→再生出口空気Ｂ２）とが設けられている。
制御部５０はメモリ５１に格納された制御値を用いて、第１送風手段駆動モータ５２、第２送風手段駆動モータ５３、電力供給手段５４及び風路切換ダンパ回転モータ５５を少なくとも制御する。
【００１２】
水分吸着手段１は、風路Ａを流れる空気中の水分を吸着する。水分吸着手段１の水分は、風路Ｂを流れる空気により放出される。水分吸着手段１は円柱状であり、水分吸着手段１の外壁面と筐体１０１の内壁面とが密着固定されている。水分吸着手段１は、効率的に水分を吸着・放出するために回転軸１０２の軸方向に通気性を有している。水分吸着手段１の表面として例えば、波形状、三角形状またはハニカム形状の開口部を有した基材の表面が用いられる。前記表面は、吸着剤を担持するように表面処理されたり、または吸着剤が塗布されたりする。前記基材としては、セラミックペーパーなどの多孔質材料が使用され、前記吸着剤としてはゼオライト、シリカゲルまたは活性炭などが使用される。
【００１３】
第１送風手段２及び第２送風手段３は、筐体１０１内に空気を取り込み排出するものである。
第１送風手段２は風路Ａの空気の流れを作る。風路Ａを通る空気が水分吸着手段１を通過すると、通過後の空気は水分が除湿された乾燥空気となる。
第２送風手段３は風路Ｂの空気の流れを作る。風路Ｂを通る空気が水分吸着手段１を通過する前に、一旦加熱手段４により高温空気となる。加熱手段４は前記高温空気を生成するために設けられている。前記高温空気が水分吸着手段１を通過する際に、水分吸着手段１に吸着された水分を放出させる働きをする。第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６は、第１送風手段２による吸着風路（上記では風路Ａ、請求項中では第１のパターンと明記）と第２送風手段３による再生風路（上記では風路Ｂ、請求項中では第２のパターンと明記）とを切換えるために備えられている。
【００１４】
制御部５０に外付けされたメモリ５１には、除加湿装置の使用環境に対して予め定められた、除加湿量の設定値が格納されている。制御部５０は、前記除加湿量の設定値に基づいて、第１送風手段２の駆動モータ５２若しくは第２送風手段３の駆動モータ５３、または加熱手段４に入力する電力供給量（制御値）を決める電力供給手段５４の少なくとも一つを制御する。
図２は、図１における加熱手段４に電力を供給する電力供給手段５４の一例である。ＡＣ電源５４ａが電力を供給し、抵抗切換装置５４ｂが加熱手段４に接続されたスイッチを切換えることで加熱手段４の抵抗値（制御値）を変化させ、加熱手段４の加熱量を変化させるものである。制御部５０は、予めメモリ５１に設定された時間に応じて風路切換ダンパ回転モータ５５を制御し、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６を回転させて風路Ａと風路Ｂとを切換える。
【００１５】
図３は、本発明の実施の形態１における除加湿装置Ｃの内部斜視図である。
図１は、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６の回転軸１０２を水平方向に向けた状態であるが、図３では回転軸１０２を鉛直方向に向けた状態で示してある。
図３において、吸着空気入口１０３を経由して吸込空気Ａ０が、そのまま第１送風手段２により第１吸気口４２から吸着入口空気Ａ１として吸い込まれる。吸着入口空気Ａ１は上方向に流れ、水分吸着手段１を通過時に外気中の水分が吸着されて乾燥空気となる。乾燥空気となった後、第１排気口１２より吸着出口空気Ａ２として流出し、吸着空気出口１０４から室外へ排気される。
【００１６】
吸込空気Ａ０は、再生空気入口１０５を経由して加熱手段４によって昇温されて高温低湿空気となった後、再生入口空気Ｂ１として第２吸気口１３から吸い込まれる。再生入口空気Ｂ１は下方向に流れ、水分吸着手段１を通過時に、水分吸着手段１に吸着されている水分が再生されて高湿空気となる。高湿空気となった後、第２排気口４３より再生出口空気Ｂ２として流出し、第２送風手段３を経由し、再生空気出口１０６を通って室内へ搬送されて室内を加湿する。
【００１７】
図４は、図３に示した除加湿装置の概略構造図における、加湿ユニット１００内部の水分吸着手段１周辺の風路構成の詳細図である。
各部品を分解してわかりやすく示してあるが、実際には上下方向で隣接する部品どうしは密着されている。
【００１８】
水分吸着手段１の周辺風路は、水分吸着手段１を挟んで上部２層（第１層１０及び第２層２０）、下部２層（第３層３０及び第４層４０）の計４層構造になっており、第１層１０は第１風路仕切板１１、第２層２０は第２風路仕切板２１、第３層３０は第３風路仕切板３１、第４層４０は第４風路仕切板４１によって、それぞれ風路を２分割されている。このとき、第２風路仕切板２１及び第３風路仕切板３１は平行であり、それぞれ水分吸着手段１に密着して設置され、これらに対して第１風路仕切板１１及び第４風路仕切板４１は垂直に設置されている。したがって、第２層２０、水分吸着手段１及び第３層３０は同方向に風路が２分割され、第１層１０及び第４層４０はこれらに対して垂直方向に風路が２分割されていることになる。
【００１９】
第１層１０と第２層２０との間、及び第３層３０と第４層４０との間には、図４のように２つの中心角９０°の扇形（１／４円）が中心にて対角方向に接続された形状のダンパ、すなわち第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６が設置されている。そして両者の扇形部分は、互い違いになるように設置されている。これにより、第１風路仕切板１１及び第２風路仕切板２１によって形成される、上部風路側の１／４円ずつの４領域のうち、対角２領域を第１風路切換ダンパ５が閉塞する。一方、第３風路仕切板３１及び第４風路仕切板４１によって形成される、下部風路側の１／４円ずつの４領域のうち、上部とは９０°異なる対角２領域を第２風路切換ダンパ６が閉塞することになる。
【００２０】
また第１層１０において、第１風路仕切板１１によって分割された２風路のうち、第１送風手段２と連通する風路側には第１排気口１２、第２送風手段３と連通する風路側には第２吸気口１３が設置されている。同様に第４層４０において、第４風路仕切板４１によって分割された２風路のうち、第１送風手段２と連通する風路側には第１吸気口４２、第２送風手段３と連通する風路側には第２排気口４３が設置されている。
【００２１】
ここで、第１風路仕切板１１、第２風路仕切板２１、第３風路仕切板３１及び第４風路仕切板４１には、各風路仕切板の仕切面における円形風路の半径方向全体に、仕切面に垂直な方向に突起１１ａ、突起２１ａ、突起３１ａ及び突起４１ａが設けられている。また、第１風路切換ダンパ５の扇形半径部分全体に、第１風路仕切板１１の方向へ上部突起５ａが、第２風路仕切板２１の方向へ下部突起５ｂが設けられている。同様に、第２風路切換ダンパ６の扇形半径部分全体に、第３風路仕切板３１の方向へ上部突起６ａが、第４風路仕切板４１の方向へ下部突起６ｂが設けられている。
【００２２】
図５に、第１風路仕切板１１、第２風路仕切板２１及び第１風路切換ダンパ５の接触部を、図４に示した黒矢印の方向から観た図を示す。図５に示されているように、第１風路仕切板の突起１１ａの設置位置と、第１風路切換ダンパの上部突起５ａの高さは一致しており、第１風路仕切板１１の仕切面及び突起１１ａと、第１風路切換ダンパの上部突起５ａが咬み合うことになる。
【００２３】
同様に、第２風路仕切板の突起２１の設置位置と、第１風路切換ダンパの下部突起５ｂの高さは一致しており、第２風路仕切板２１の仕切面及び突起２１ａと、第１風路切換ダンパの下部突起５ｂが咬み合っている。ここでは図示していないが、第３風路仕切板の突起３１ａ及び第４風路仕切板の突起４１ａと、第２風路切換ダンパの上部突起６ａ及び下部突起６ｂの位置関係も同様である。
【００２４】
次に、図６に基づいて、本実施の形態１における動作の一例について説明する。
図６に、図４に示した各層の平面図を示す。図６における、左側のダンパ位置＜Ａ＞が図４のダンパ位置と同じである。
【００２５】
ダンパ位置＜Ａ＞のとき、図３に示す吸着空気入口１０３を経由して、吸込空気Ａ０がそのまま第１送風手段２により第１吸気口４２から吸着入口空気Ａ１として吸い込まれる。そして、図６に示す第４風路仕切板４１によって仕切られた第４層４０の領域４０ａに流入し、第２風路切換ダンパ６により領域６ａが閉塞されているため、領域６ｂより第３層３０へ流入する。第３層３０は第３風路仕切板３１に、第２層２０は第２風路仕切板２１によってそれぞれ半円に仕切られており、またそれら２層に挟まれている水分吸着手段１も同様に分割されているため、領域６ｂから流入した空気は、領域３０ｂ、領域１ｂ及び領域２０ｂの順で上方向に流れ、領域１ｂ通過時に外気中の水分を吸着されて乾燥空気となる。
【００２６】
乾燥空気となった後、第１風路切換ダンパ５により領域５ｂが閉塞されているため、領域５ｄより第１風路仕切板１１によって仕切られた第１層１０の領域１０ｂへ流入し、その後第１排気口１２より吸着出口空気Ａ２として流出し、図３に示す吸着空気出口１０４から室外へ排気される。
【００２７】
一方、図３に示す吸込空気Ａ０は、再生空気入口１０５を経由して加熱手段４によって昇温されて高温低湿空気となった後、図６に示す再生入口空気Ｂ１として、第２吸気口１３から吸い込まれる。再生入口空気Ｂ１は、第１風路仕切板１１によって仕切られた第１層１０の領域１０ａへ流入する。流入した空気は、第１風路切換ダンパ５により領域５ｂが閉塞されているため、領域５ａより第２層２０へ流入する。第２層２０は第２風路仕切板２１に、第３層３０は第３風路仕切板３１によってそれぞれ半円に仕切られており、またそれら２層に挟まれている水分吸着手段１も同様に分割されているため、領域５ａから流入した高温低湿空気は、領域２０ａ、領域１ａ及び領域３０ａの順で下方向に流れ、領域１ａ通過時に水分吸着手段１に吸着されている水分が再生されて高湿空気となる。
【００２８】
高湿空気となった後、第２風路切換ダンパ６により領域６ａが閉塞されているため、領域６ｃより第４風路仕切板４１によって仕切られた第４層４０の領域４０ｂへ流入し、その後第２排気口４３より再生出口空気Ｂ２として流出する。そして再生出口空気Ｂ２は、図３に示す第２送風手段３を経由し、再生空気出口１０６を通って室内へ搬送されて室内を加湿する。
【００２９】
次に、水分吸着手段１の領域１ｂにおける吸着工程及び領域１ａにおける再生工程が完了する程度の時間が経過した後、図６に示すダンパ位置を＜Ａ＞から＜Ｂ＞へと切り換える。
このとき、吸着空気入口１０３を経由して吸込空気Ａ０がそのまま第１送風手段２により第１の吸気口４２から吸着入口空気Ａ１として吸い込まれ、第４風路仕切板４１によって仕切られた第４層４０の領域４０ａに入り、第２風路切換ダンパ６により領域６ｂが閉塞されているため、領域６ａより第３層３０へ流入する。第３層３０は第３風路仕切板３１に、第２層２０は第２風路仕切板２１によってそれぞれ半円に仕切られており、またそれら２層に挟まれている水分吸着手段１も同様に分割されている。そのため領域６ａから流入した空気は、領域３０ａ、領域１ａ及び領域２０ａの順で上方向に流れ、領域１ａがダンパ位置＜Ａ＞のときに水分吸着手段１の水分が再生され乾燥しているため、領域１ａ通過時にその空気中の水分が吸着されて乾燥空気となる。
【００３０】
乾燥空気となった後、第１風路切換ダンパ５により領域５ａが閉塞されているため、領域５ｃより第１風路仕切板１１によって仕切られた第１層１０の領域１０ｂへ流入し、その後第１排気口１２より吸着出口空気Ａ２として流出し、吸着空気出口１０４から室外へ排気される。
【００３１】
一方、ダンパ位置＜Ａ＞のときと同様に、吸込空気Ａ０が再生空気入口１０５を経由して、加熱手段４によって昇温されて高温低湿空気となった再生入口空気Ｂ１は、第２吸気口１３より吸い込まれ、第１風路仕切板１１によって仕切られた第１層１０の領域１０ａへ流入する。流入した空気は、第１風路切換ダンパ５により領域５ａが閉塞されているため、領域５ｂより第２層２０へ流入する。第２層２０は第２風路仕切板２１に、第３層３０は第３風路仕切板３１によってそれぞれ半円に仕切られており、またそれら２層に挟まれている水分吸着手段１も同様に分割されているため、領域５ｂから流入した高温低湿空気は、領域２０ｂ、領域１ｂ及び領域３０ｂの順で下方向に流れ、領域１ｂ通過時にダンパ位置＜Ａ＞のときに水分吸着手段１に吸着された水分が再生されて高湿空気となる。
【００３２】
高湿空気となった後、第２風路切換ダンパ６により領域６ｂが閉塞されているため、領域６ｄより第４風路仕切板４１によって仕切られた第４層４０の領域４０ｂへ流入し、その後第２排気口４３より再生出口空気Ｂ２として流出する。そして、再生出口空気Ｂ２は第２送風手段３を経由し、再生空気出口１０６を通って室内へ搬送されて、室内を加湿する。
【００３３】
このように、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６を回転させ、風路を切り換えるという単純な動作により、室内へ連続的に加湿空気を供給することが可能となる。また、水分吸着手段１の領域１ａと領域１ｂにおける風向が逆、すなわち吸着工程と再生工程とが対向流となるため、水分吸着手段１の厚みが大きくなっても水分の吸着及び再生を効率的に行うことができる。
【００３４】
ここで、この風路を切り換える時間の最適値は、水分吸着手段１に担持されている吸着剤の種類によって異なるので、例えばゼオライトのように比較的吸着速度の大きい材料の場合は短く（約４５〜９０秒）、シリカゲルのように比較的吸着速度の小さい材料の場合は長く（約９０〜１８０秒）設定することにより、様々な特性を持った吸着剤に対して最適な運転が可能となる。
【００３５】
また、低温空気が流れる吸着風路と高温高湿空気が流れる再生風路とが常に固定され、両風路の境界面の再生風路側で結露を発生しやすいロータ方式に対し、本発明のダンパ切換方式では吸着風路と再生風路とが切り換わり、特定の風路が冷却されることがないため、結露を発生しにくいという特徴もある。
【００３６】
水分吸着手段１を回転させるロータ方式との違いは、最も空気漏洩の大きい水分吸着手段１近傍を、第２風路仕切板２１及び第３風路仕切板３１により完全に密閉していることである。
さらに、図５に示すように、第１風路切換ダンパ５は第１の風路仕切板１１の仕切面、突起１１ａ及び上部突起５ａと咬み合っており、同様に、第２風路仕切板２１の仕切面、突起２１ａ及び下部突起５ｂとも咬み合っている。風路切換ダンパが仕切板単体と接している場合と比較して、接触面積が大きくなるだけでなく、風路仕切板と風路切換ダンパの隙間風路がＬ字型になり、圧損により空気が通りにくくなるため、空気漏洩を抑制することが可能となる。
【００３７】
また、風路切換ダンパの回転を阻害する位置に突起があるため、同一方向に回転することはできず、角度９０°の正逆回転により風路を切り換えることになるが、このとき風路切換ダンパの突起が仕切板と咬み合ってストッパーの役目を果たすため、風路切換ダンパの回転誤差を完全に防ぐことが可能となる。これに加えて、第１風路切換ダンパの下部突起５ｂ及び第２風路切換ダンパの下部突起６ｂは、それぞれ第２風路仕切板の突起２１ａ及び第４風路仕切板の突起４１ａに対して、常に一部は接触しているので、突起２１ａ及び突起４１ａは風路切換ダンパが回転する際のガイドの役目も果たし、上下方向へのブレを防ぐことができるという効果も期待できる。
【００３８】
図７は、本発明の実施の形態１における、除加湿量制御方法の概念図である。
グラフ６０は電力供給手段５４における加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化、グラフ６１は除加湿量（Ｗ）の時系列変化、グラフ６２は再生出口空気Ｂ２の相対湿度（Φdeo）の時系列変化をそれぞれ示している。
【００３９】
図７は加熱手段制御値（Ｑ）の変化により、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）が変化することを意味している。また設定値６３は加熱手段制御値の設定値（Ｑset）、設定値６４は除加湿量の設定値（Ｗset）であり、加熱手段制御値（Ｑ）を設定値（Ｑset）とすることにより、図１及び図３に示した除加湿装置において、設定値（Ｗset）の除加湿量（Ｗ）が得られることを示している。
【００４０】
また制御値６５は、ダンパ切換時の加熱手段制御値を意味する加熱手段初期制御値（Ｑini）であり、起動時のみは起動時加熱手段初期制御値６５ａ（Ｑini０）として、Ｑiniより若干低く設定されている。同様に制御値６７は、加熱手段制御値（Ｑ）を変化させる期間を意味する制御値変更時間（ｔcha）であり、起動時のみは起動時制御値変更時間６７ａ（ｔcha０）として、ｔchaより若干長く設定されている。また、制御値６８は風路切換ダンパ回転モータ５５を回転させる間隔を意味するダンパ切換時間（ｔdump）であり、制御値変更時間（ｔcha０、ｔcha）よりも長くなるように、予めメモリ５１に設定されている。
【００４１】
ここで、加熱手段制御値（Ｑ）を変化させた際の、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）の時系列変化について、実測結果をもとに説明する。
図８〜１０は、図１及び図３に示した除加湿装置において、水分吸着手段１の全体に周囲空気中の水分を充分吸着させた後、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６は回転させずに固定した状態で、加熱手段４を運転させたときの、運転開始後２０分間における（ａ）除加湿量（Ｗ）／設定除加湿量（Ｗset）、及び（ｂ）再生出口空気相対湿度（Φdeo）の時系列変化の実測結果である。
【００４２】
図８は周囲空気相対湿度が６０％ＲＨ、図９は８０％ＲＨ、図１０は９０％ＲＨのときの実測結果である。各図において、加熱手段制御値（Ｑ）の差による時系列変化が示されており、グラフ６９ａ〜グラフ６９ｆは、それぞれ加熱手段制御値（Ｑ）／設定加熱手段制御値（Ｑset）＝０．２〜０．８のときの除加湿量（Ｗ）／設定除加湿量（Ｗset）であり、同様にグラフ７０ａ〜グラフ７０ｆは、それぞれ加熱手段制御値（Ｑ）／設定加熱手段制御値（Ｑset）＝０．２〜０．８のときの再生出口空気相対湿度（Φdeo）の時系列変化実測値である。なお、ここで除加湿量（Ｗ）は、水分吸着手段１を固定して新たに吸着させていないので、実際には加湿量（Ｗde）を意味するが、性能としては同じである。
【００４３】
図８〜１０の結果より、どの周囲空気相対湿度下においても、加熱手段制御値（Ｑ）が大きいほど、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）の最大値は大きく、かつ時間的には早く低下し始める傾向が見られる。
また、除加湿量（Ｗ）が最大値を超えると同時に、再生出口空気相対湿度（Φdeo）が低下を開始するという関係がある。吸着させている周囲空気相対湿度が同じであれば、初期吸着水分量は同じであるが、加熱手段制御値（Ｑ）が大きいほど再生入口空気Ｂ１の相対湿度が低くなるため、時間あたりの加湿量＝除加湿量（Ｗ）及び除加湿量（Ｗ）を経過時間（ｔ）で積分した全放出水分量も多くなる。
【００４４】
実測結果より、加熱手段制御値（Ｑ）が大きいほど、全放出水分量は多いうえに、初期吸着水分を早く放出完了することを意味している。一方、同じ加熱手段制御値（Ｑ）であれば、周囲空気相対湿度が高いほど、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）の最大値は大きく、また時間的な低下も遅くなる傾向が見られる。これは、周囲空気相対湿度が高いほど、初期吸着水分量及び全放出水分量が多いことを意味している。これらの傾向は、吸着工程から再生工程に移行した際に常に見られる現象であり、特に実測結果に示したような充分に吸着させた後の起動時に顕著となる。
【００４５】
以上の実測結果を踏まえ、図７に示した除加湿量制御方法の動作の一例について説明する。
図１及び図３に示した除加湿装置において、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６を回転させ、図６で説明したように吸着工程から再生工程に移行した際、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）は、図８〜１０に示したように急激に上昇する可能性が高い。
【００４６】
特に、ある程度の時間放置した後に運転を再開した起動時では、例えば暖房標準条件（７℃／８７％ＲＨ）のような高湿度の室外空間に除加湿装置を設置している場合、図１０のグラフ７０ｄのように、加熱手段制御値（Ｑ）として、Ｑ／Ｑset＝０．４に制限しても、再生出口空気相対湿度（Φdeo）は１００％ＲＨに到達し、再生出口空気Ｂ２は結露することになる。
【００４７】
そこで、送風される再生出口空気Ｂ２の相対湿度が、風路切換ダンパ５及び風路切換ダンパ６の切換時から運転時間に応じて上昇する際に、どの時点でも１００％ＲＨにならない、すなわち再生空気が送風される送風回路に結露が付着しないように、水分吸着手段１に吸着される吸着入口空気Ａ１の相対湿度と加熱量と風量の関係をあらかじめ設定する。
【００４８】
例えば、１）ダンパ切換時の加熱手段４の加熱量（加熱強度）を所定値に対して小さい値に設定し、かつ、徐々に設定した所定値まで上昇させていく、２）第２送風手段３による再生空気送風量を所定値に対して大きい値に設定し、かつ、徐々に設定した所定値まで小さくしていく、または３）第１送風手段２による吸着空気送風量を所定値に対して小さい値に設定し、かつ、徐々に設定した所定値まで大きくしていく、という３つの方法が考えられる。上記３つのいずれかの方法により、ダンパ切換時の空気の加湿量を少なく抑え、その後、徐々に増加させて所定期間後に所定の加湿量が出るようにあらかじめ設定しておくとよい。
【００４９】
具体的には、図７の加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化６０に示すように、ダンパ切換時にはＱ＝Ｑini＜Ｑsetに設定しておき、制御値変更時間（ｔcha）の間に、加熱手段制御値（Ｑ）を段階的に上昇させ、ダンパ切換からｔcha経過後にＱ＝Ｑsetに設定する。すると除加湿量（Ｗ）は、時系列変化６１に示されるように、徐々に上昇してダンパ切換からｔcha経過後にＷ＝Ｗsetに到達する。再生出口空気相対湿度（Φdeo）は、時系列変化６２に示されるように、徐々に上昇はするが１００％ＲＨに到達することなく推移し、ｔcha経過後以降は低下するため、再生出口空気Ｂ２を結露させることなく運転することが可能となる。
【００５０】
特に、ある程度の時間放置した後に運転を再開した起動時は、通常のダンパ切換時よりも再生出口空気相対湿度（Φdeo）が上昇する可能性が高いため、ダンパ切換時の加熱手段初期制御値は、Ｑiniよりも低いＱini０に設定し、同様に制御値変更時間は、ｔchaより長いｔcha０に設定されている。また同時に、この制御値変更時間の間（ｔcha、ｔcha０）は、加熱手段制御値（Ｑ）を設定値（Ｑset）より下げ、結露を発生してしまうような無駄な除加湿運転を防いでいることになるので、設定除加湿量（Ｗset）を連続的に得るための通常の除加湿運転に対し、省エネ効果も期待できる。
【００５１】
ここで、加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化６０としては、例えば表１に示したように、周囲空気の相対湿度に応じて、低湿（図８：６０％ＲＨ）想定、標準（図９：８０％ＲＨ）想定、高湿（図１０：９０％ＲＨ）想定のそれぞれに対し、時刻（ｔ）と加熱手段制御値（Ｑ）の関係を設定し、メモリ５１に組み込んでおく。
【００５２】
このとき、ダンパ切換時の加熱手段制御値は、起動時のみは起動時加熱手段初期制御値（Ｑ01＝Ｑini０）として、通常時の加熱手段初期制御値（Ｑ1＝Ｑini）より低く設定する。同様に、加熱手段制御値（Ｑ）を変化させる期間は、起動時のみは起動時制御値変更時間（ｔ01＋ｔ02＋ｔ03＝ｔcha０）として、通常時の制御値変更期間（ｔ1＋ｔ2＝ｔcha）より長く設定する。また、想定される周囲空気の相対湿度が高いほど、各加熱手段制御値（Ｑ01、Ｑ02、Ｑ03、Ｑ1、Ｑ2）は低く設定し、制御値変更時間（ｔ01、ｔ02、ｔ03、ｔ1、ｔ2）は長く設定する。
【００５３】
表１に示した設定方法は一例であり、設置環境、地域などによって対応する設定を用いてもよい。また再生出口空気Ｂ２の結露を完全に回避するために、常に高湿（９０％ＲＨ）想定の設定を用いてもよい。なお表１では、それぞれの湿度想定に対し、起動から１回目のダンパ切換までの時間ｔdumpは４分割、それ以降は３分割して加熱手段制御値（Ｑ）を設定しているが、湿度想定によって分割数を変化させてもよい。
【００５４】
【表１】
2010281521.tif 000003
起動から時刻ｔ＝０〜ｔcha０までは、時間ｔ01、ｔ02及びｔ03に対応して、加熱手段制御値（Ｑ）をＱ01、Ｑ02及びＱ03に設定し、その後時刻ｔ＝ｔcha０〜ｔdumpの時間ｔ04の間は、Ｑ04＝設定値Ｑsetに設定する。起動後１回目のダンパ切換終了ｔ＝ｔdump以降は、ダンパ切換からｔchaの間は、時間ｔ1及びｔ2に対応して、加熱手段制御値（Ｑ）をＱ1及びＱ2に、ｔcha経過後から次のダンパ切換までの時間ｔ3の間は、Ｑ3＝設定値Ｑsetに設定することを繰り返す。
【００５５】
図８〜１０の実測結果、及び表１の加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化６０の設定値は、除加湿装置から放出された直後の再生出口空気Ｂ２に基づいたものである。しかし、除加湿装置を室外に設置し、再生出口空気Ｂ２をダクトなどにより搬送して室内を加湿するような場合には、ダクト搬送過程において再生出口空気Ｂ２が冷却されて結露する可能性が高まるため、表１に示した値よりも制御値変更時間（ｔcha０、ｔcha）は長く、また加熱手段制御値（Ｑ01、Ｑ02、Ｑ03、Ｑ1、Ｑ2）は低く設定する必要がある。
【００５６】
図７に示した除加湿量の制御方法は、風路切換ダンパ切換時間（ｔdump）＞制御値変更時間（ｔcha０、ｔcha）の場合におけるものであり、ダンパ切換が行われる前に必ず加熱手段制御値（Ｑ）が設定値（Ｑset）に到達する制御となっているが、ｔdump≦ｔcha０あるいはｔdump≦ｔchaの場合には、ＱがＱsetに到達していなくても、Ｑを加熱手段初期制御値（Ｑini）に設定する必要がある。ただし、この風路切換ダンパ切換時間（ｔdump）は、吸着工程及び再生工程の動作時間を最適化し、単位時間により多くの加湿量を確保するためのものであり、一般的には制御値変更時間（ｔcha０、ｔcha）より短くなる。しかし、再生出口空気相対湿度（Φdeo）が急激に上昇する可能性が高い起動後しばらくの間は、図７に示したように、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）が安定できるように長く設定することが望ましい。
【００５７】
また図８〜１０の実測結果は、図１及び図３に示した除加湿装置において、水分吸着手段１の全体に周囲空気中の水分を充分吸着させた後、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６は回転させずに固定した状態で加熱手段４を運転させたとき、すなわち水分吸着手段１には新たに水分が供給されない状態において測定された結果である。
【００５８】
実際の運転では、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６が回転するため、除加湿量（Ｗ）／設定除加湿量（Ｗset）、及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）はより大きな値となる。そこで、図７に示した加熱手段制御値（Ｑ）の制御に加え、図１１に示した除加湿量制御方法の概念図のように、第１送風手段２による吸着空気風量（Ｖad）についても同様の制御を行うとよい。
【００５９】
図１１において、図７と同一の箇所については説明を割愛するが、グラフ７１は第１送風手段駆動モータ５２による吸着空気風量（Ｖad）の時系列変化であり、吸着空気風量（Ｖad）に伴って水分吸着手段１の吸着水分量が変化するため、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）が変化することを意味している。また、グラフ７２は吸着空気風量の設定値（Ｖad_set）であり、吸着空気風量（Ｖad）を設定値（Ｖad_set）とすることにより、図１及び図３に示した除加湿装置において、設定値（Ｗset）の除加湿量（Ｗ）が得られることを示している。また設定値７３は、ダンパ切換時の吸着空気風量を意味する吸着空気初期風量（Ｖad_ini）であり、起動時のみは起動時吸着空気初期風量７３ａ（Ｖad_ini０）として、Ｖad_iniより若干低く設定されている。
【００６０】
図１１の時系列変化７１に示されるように、ダンパ切換時にはＶad＝Ｖad_ini＜Ｖad_setに設定しておき、制御値変更時間（ｔcha）の間に吸着空気風量（Ｖad）を段階的に上昇させ、ダンパ切換からｔcha経過後にＶad＝Ｖad_setに設定することにより、除加湿量（Ｗ）は時系列変化６１に示されるように、徐々に上昇してダンパ切換からｔcha経過後にＷ＝Ｗsetに到達する。また、再生出口空気相対湿度（Φdeo）は、時系列変化６２に示されるように、徐々に上昇はするが１００％ＲＨに到達することなく推移し、ｔcha経過後以降は低下するため、再生出口空気Ｂ２をより確実に結露させることなく運転することが可能となる。
【００６１】
特に、ある程度の時間放置した後に運転を再開した起動時は、通常のダンパ切換時よりも再生出口空気相対湿度（Φdeo）が上昇する可能性が高いため、ダンパ切換時の吸着空気初期風量はＶad_iniよりも低いＶad_ini０に設定し、同様に制御値変更時間は、ｔchaより長いｔcha０に設定されている。ここで吸着空気風量（Ｖad）の制御としては、一般的な方法として、第１送風手段２の駆動モータ５２の回転数、駆動モータ５２に供給する電圧または周波数を変更してもよい。
【００６２】
なお、図７における加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化６０は段階的に設定されているが、連続的に変更するように設定してもよい。加熱手段制御値（Ｑ）が時間に対して単調増加させるような関数を予めメモリ５１に設定し、制御部５０がそれを読み出して、運転開始時の設定値から設定除加湿量（Ｗset）まで加熱手段制御値（Ｑ）が時間に対して連続的に増加させるように制御すればよい。
【００６３】
図１では、第１送風手段２及び第２送風手段３を水分吸着手段１の風下側に設置し、それぞれ吸着出口空気Ａ２及び再生出口空気Ｂ２を吸い出す構成となっているが、水分吸着手段１の風上側に設置して、それぞれ吸着入口空気Ａ１及び再生入口空気Ｂ１を押し込む構成としてもよく、またはどちらか一方を吸い出し、もう一方は押し込む構成としてもよい。
【００６４】
また、図１及び図３では、第１送風手段２及び第２送風手段３によって、水分吸着手段１を通過する空気の流れ方向が対向となるように、第１層１０には第２吸気口１３及び第１排気口１２を、第４層４０には第１吸気口４２及び第２排気口４３を設置しているが、同じ対向流であって、第１層１０と第４層４０との上下位置を逆転させてもよい。また、第１層１０に設置された第１排気口１２と、第４層４０に設置された第１吸気口４２との位置を逆転させ、水分吸着手段１における吸着工程と再生工程とが並行流で行われるようにしてもよい。
【００６５】
以上のように、加熱手段の入力値を、目標性能を確保するための目標設定値より小さく設定して再生工程における運転を開始し、その後、所定期間の間に段階的もしくは連続的に目標設定値に近づけることにより、加湿空気の湿度が１００％以下に抑えられるので、加湿空気側の風路に結露を発生させることなく、除加湿運転を継続することが可能な除加湿装置を得ることができる。
【００６６】
図１２は本実施の形態１の制御方法を示すフローチャートであり、これを基に加湿装置の制御方法を説明する。
図７及び表１では、ダンパ切換が１回行われたときに起動時（時刻ｔ≦ｔdump）から通常時（ｔ＞ｔdump）の制御に移行しているが、起動時に図６のダンパ位置＜Ａ＞において吸着工程を行っていた水分吸着手段１の領域１ｂが、ダンパ切換によってダンパ位置＜Ｂ＞に移行して再生工程に移行した場合、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）は、図８〜１０に示したように急激に上昇する可能性が高いため、ここでは起動時制御を２回繰り返す制御を示している。
【００６７】
ステップＳ１−１で電源がＯＮになると、ステップＳ１−２で制御部５０が第１送風手段駆動モータ５２、第２送風手段駆動モータ５３及び加熱手段の電力供給手段５４を駆動させる。次に、ステップＳ１−３においてＳ１−１で電源が入ってからの時刻ｔがｔdump以下であることが確認されたとき、ステップＳ１−４乃至７で、制御部５０が予めメモリ５１に組みこまれた、表１で示されるような設置環境や使用場所によって異なる時刻ｔと加熱手段制御値(Ｑ)の設定値を読み出して、Ｓ１−１で電源が入ってからの時刻ｔ01、ｔ02、ｔ03（＝ｔcha０）、ｔ04（＝ｔdump）の値に対して読み出した加熱手段制御値(Ｑ)の値に基づいて電力供給手段５４を制御する。
【００６８】
０＜ｔ≦ｔ01では加熱手段制御値(Ｑ)はＱ01に設定され、同様に、ｔ01＜ｔ≦ｔ02ではＱ02に、ｔ02＜ｔ≦ｔ03ではＱ03に、ｔ03＜ｔ≦ｔ04ではＱ04（＝Ｑset）に設定される。ｔ＞ｔdumpになるまでこの制御はフィードバックをかけられ、Ｓ１−３において時刻ｔがｔdumpを経過したことが確認されたとき、ステップＳ１−８で時刻ｔがリセットされ、ステップＳ１−９で制御部５０が風路切換ダンパ回転モータ５５を駆動させ、ダンパを切換える。
【００６９】
ステップＳ１−１０ではダンパ切換が１回目か否かを判定し、ダンパ切換が１回目であると判定された場合は、Ｓ１−３に戻りＳ１−３乃至９の起動時制御を繰り返し、２回目以降であると判定された場合は、ステップＳ１−１１以降の通常時制御に進む。Ｓ１−１１では、Ｓ１−８で時刻ｔがリセットされているので、実質的にダンパ切換からの経過時間ｔ′に基づいて、ステップＳ１−１２乃至１４で、制御部５０が予めメモリ５１に組みこまれた表１で示されるような設置環境や使用場所によって異なる時刻ｔと加熱手段制御値(Ｑ)の設定値を読み出して、ダンパ切換からの経過時間ｔ1、ｔ2（＝ｔcha）、ｔ3（＝ｔdump）の値に対して読み出した加熱手段制御値(Ｑ)の値に基づいて電力供給手段５４を制御する。
【００７０】
０＜ｔ′≦ｔ1では加熱手段制御値(Ｑ)はＱ1に設定され、同様に、ｔ1＜ｔ′≦ｔ2ではＱ2に、ｔ2＜ｔ′≦ｔ3ではＱ3（＝Ｑset）に設定される。ｔ′＞ｔdumpになるまでこの制御はフィードバックをかけられ、Ｓ１−１１においてダンパ切換からの経過時間ｔ′がｔdumpを経過したことが確認されたとき、ステップＳ１−１５で経過時間ｔ′がリセットされ、ステップＳ１−１６で制御部５０が風路切換ダンパ回転モータ５５を駆動させ、ダンパを切換える。その後はＳ１−１１に戻り、Ｓ１−１１乃至１６の通常時制御を繰り返す。
【００７１】
また、図１１に示した第１送風手段２による吸着空気風量（Ｖad）についても、図１２のフローチャートのステップＳ１−４乃至７、及びステップＳ１−１２乃至１４の加熱手段制御値（Ｑ）を吸着空気風量（Ｖad）に変更した場合と同様の制御方法を用いることにより、再生出口空気相対湿度（Φdeo）は、時系列変化６２に示されるように、徐々に上昇はするが１００％ＲＨに到達することなく推移し、ｔcha経過後以降は低下するため、再生出口空気Ｂ２をより確実に結露させることなく運転することが可能となる。
【００７２】
実施の形態２．
本発明における実施の形態２は、実施の形態１と同様の構成であり、構成の概略の説明は割愛する。
図１３は、実施の形態２における除加湿量制御方法の概念図である。
グラフ７４は第２送風手段駆動モータ５３による再生空気風量（Ｖde）の時系列変化であり、実施の形態１の加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化に対して、実施の形態２では再生空気風量（Ｖde）の変化により、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）が変化することを意味している。また、設定値７５は再生空気風量の設定値（Ｖde_set）であり、再生空気風量（Ｖde）を設定値（Ｖde_set）とすることにより、図１及び図３に示した除加湿装置において、設定値（Ｗset）の除加湿量（Ｗ）が得られることを示している。また設定値７６はダンパ切換時の再生空気風量を意味する再生空気初期風量（Ｖde_ini）であり、起動時のみは起動時吸着空気初期風量７６ａ（Ｖde_ini０）として、Ｖde_iniより若干高く設定されている。その他については実施の形態１と同一であるため説明を割愛する。
【００７３】
再生空気風量（Ｖde）についても、図８〜１０で示した加熱手段制御値（Ｑ）を変化させた際の、除加湿量（Ｗ）と再生出口空気相対湿度（Φdeo）の時系列変化と同様の傾向が想定される。すなわち、図１及び図３に示した構成において、再生空気風量（Ｖde）が多いほど、加熱手段４を通過した後の再生入口空気Ｂ１の温度は低下するので（加熱手段制御値（Ｑ）を低下させた場合と同様）、水分吸着手段１に周囲空気中の水分が充分吸着された状態では、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）の最大値は低下し、時間的な低下は遅く始まる。ただし、除加湿量（Ｗ）の低下は、再生入口空気Ｂ１の温度が低く水分放出量としては少なくても、再生空気風量（Ｖde）が多いことにより補充されるため、単純に加熱手段制御値（Ｑ）を低下させた場合ほど大きくはならないと想定される。一方、同じ再生空気風量（Ｖde）であれば、周囲空気相対湿度が高いほど、初期吸着水分量及び全放出水分量が多いため、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）の最大値は大きく、また時間的な低下も遅くなるものと想定される。
【００７４】
以上の想定される傾向を踏まえ、図１３に示した除加湿量制御方法の動作の一例について説明する。
図１及び図３に示したような除加湿装置において、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６を回転させ、図６にて説明したように吸着工程から再生工程に移行した際、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）は、図８〜１０に示したように急激に上昇する可能性が高い。
【００７５】
特にある程度の時間放置した後に運転を再開した起動時では、第１送風手段２及び第２送風手段３を停止していても、水分吸着手段１は周囲空気の水分を吸着する。例えば暖房標準条件（７℃／８７％ＲＨ）のような高湿度の室外空間に除加湿装置を設置している場合では、再生空気風量（Ｖde）として、Ｖde／Ｖde_set＝２．５に増加させると、再生入口空気Ｂ１の温度としては、図１０のグラフ７０ｄのように、加熱手段制御値（Ｑ）として、Ｑ／Ｑset＝０．４に制限した場合に相当するが、再生出口空気相対湿度（Φdeo）は１００％ＲＨに到達し、再生出口空気Ｂ２は結露することになる。
【００７６】
そこで、図１３の再生空気風量（Ｖde）の時系列変化７４に示すように、ダンパ切換時にはＶde＝Ｖde_ini＞Ｖde_setに設定しておき、制御値変更時間（ｔcha）の間に、再生空気風量（Ｖde）を段階的に低下させ、ダンパ切換からｔcha経過後にＶde＝Ｖde_setに設定する。すると、除加湿量（Ｗ）は時系列変化６１に示されるように、徐々に上昇してダンパ切換からｔcha経過後にＷ＝Ｗsetに到達し、再生出口空気相対湿度（Φdeo）は時系列変化６２に示されるように、徐々に上昇はするが１００％ＲＨに到達することなく推移し、ｔcha経過後以降は低下するため、再生出口空気Ｂ２を結露させることなく運転することが可能となる。
【００７７】
特に、ある程度の時間放置した後に運転を再開した起動時は、通常のダンパ切換時よりも再生出口空気相対湿度（Φdeo）が上昇する可能性が高いため、ダンパ切換時の再生空気初期風量は、Ｖde_iniよりも高いＶde_ini０に設定し、同様に制御値変更時間は、ｔchaより長いｔcha０に設定する。ここで、再生空気風量（Ｖde）の制御としては、一般的な方法として、第２送風手段３の駆動モータ５３の回転数、駆動モータ５３に供給する電圧または周波数を変更してもよい。
【００７８】
ここで、再生空気風量（Ｖde）の時系列変化７４としては、例えば表２に示したように、周囲空気の相対湿度に応じて、低湿（図８：６０％ＲＨ）想定、標準（図９：８０％ＲＨ）想定、高湿（図１０：９０％ＲＨ）想定のそれぞれに対し、時刻（ｔ）と再生空気風量（Ｖde）の関係を設定し、メモリ５１に組み込んでおく。このとき、ダンパ切換時の再生空気風量は、起動時のみは起動時再生空気初期風量（Ｖde01＝Ｖde_ini０）として、通常時の再生空気初期風量（Ｖde1＝Ｖde_ini）より高く設定する。同様に、再生空気風量（Ｖde）を変化させる期間は、起動時のみは起動時制御値変更時間（ｔ01＋ｔ02＋ｔ03＝ｔcha０）として、通常時の制御値変更期間（ｔ1＋ｔ2＝ｔcha）より長く設定する。また、想定される周囲空気の相対湿度が高いほど、各加熱手段制御値（Ｖde01、Ｖde02、Ｖde03、Ｖde1、Ｖde2）は高く設定し、制御値変更時間（ｔ01、ｔ02、ｔ03、ｔ1、ｔ2）は長く設定する。
【００７９】
表２に示した設定方法は一例であり、設置環境、地域などによって対応する設定を用いてもよい。また再生出口空気Ｂ２の結露を完全に回避するために、常に高湿（９０％ＲＨ）想定の設定を用いてもよい。なお表２では、それぞれの湿度想定に対し、起動から１回目のダンパ切換までの時間ｔdumpは４分割、それ以降は３分割して再生空気風量（Ｖde）を設定しているが、湿度想定によって分割数を変化させてもよい。
【００８０】
【表２】
2010281521.tif 000004
起動から時刻ｔ＝０〜ｔcha０までは、時間ｔ01、ｔ02、ｔ03に対応して、再生空気風量（Ｖde）をＶde01、Ｖde02、Ｖde03に設定し、その後時刻ｔ＝ｔcha０〜ｔdumpの時間ｔ04の間は、Ｖde04＝設定値Ｖde_setに設定する。起動後１回目のダンパ切換終了ｔ＝ｔdump以降は、ダンパ切換からｔchaの間は、時間ｔ1、ｔ2に対応して、再生空気風量（Ｖde）をＶde1、Ｖde2に、ｔcha経過後から次のダンパ切換までの時間ｔ3の間は、Ｖde3＝設定値Ｖde_setに設定することを繰り返す。
【００８１】
図８〜１０の実測結果、及び表２の再生空気風量（Ｖde）の時系列変化７４の設定値は、除加湿装置から放出された直後の、再生出口空気Ｂ２に基づいたものである。しかし、例えば除加湿装置を室外に設置し、再生出口空気Ｂ２をダクトなどにより搬送して室内を加湿するような場合には、ダクト搬送過程において再生出口空気Ｂ２が冷却されて結露する可能性が高まるため、表２に示した値よりも、制御値変更時間（ｔcha０、ｔcha）は長く、また再生空気風量（Ｖde01、Ｖde02、Ｖde03、Ｖde1、Ｖde2）は高く設定する必要がある。
【００８２】
また図８〜１０の実測結果は、図１及び図３に示した除加湿装置において、水分吸着手段１の全体に周囲空気中の水分を充分吸着させた後、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６は回転させずに固定した状態で加熱手段４を運転させたとき、すなわち水分吸着手段１には新たに水分が供給されない状態において測定された結果である。しかし、実際の運転では第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６が回転するため、除加湿量（Ｗ）／設定除加湿量（Ｗset）、及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）はより大きな値となる。
【００８３】
そこで実施の形態１と同様に、図１３に示した再生空気風量（Ｖde）の制御に加え、図１１に示した除加湿量制御方法の概念図のように、第１送風手段２による吸着空気風量（Ｖad）についても、時系列変化７１に示されるように、ダンパ切換時にはＶad＝Ｖad_ini＜Ｖad_setに設定しておき、制御値変更時間（ｔcha）の間に、吸着空気風量（Ｖad）を段階的に上昇させ、ダンパ切換からｔcha経過後にＶad＝Ｖad_setに設定する。すると除加湿量（Ｗ）は、時系列変化６１に示されるように、徐々に上昇してダンパ切換からｔcha経過後にＷ＝Ｗsetに到達し、再生出口空気相対湿度（Φdeo）は、時系列変化６２に示されるように、徐々に上昇はするが１００％ＲＨに到達することなく推移し、ｔcha経過後以降は低下するため、再生出口空気Ｂ２をより確実に結露させることなく運転することが可能となる。
【００８４】
特に、ある程度の時間放置した後に運転を再開した起動時は、通常のダンパ切換時よりも再生出口空気相対湿度（Φdeo）が上昇する可能性が高いため、ダンパ切換時の吸着空気初期風量はＶad_iniよりも低いＶad_ini０に設定し、同様に制御値変更時間は、ｔchaより長いｔcha０に設定されている。ここで、吸着空気風量（Ｖad）の制御としては、一般的な方法として、第１の送風手段２の駆動モータ５２の回転数、駆動モータ５２に供給する電圧または周波数を変更してもよい。
【００８５】
図１３の再生空気風量（Ｖde）の時系列変化７４では段階的に設定されているが、連続的に変更してもよい。再生空気風量（Ｖde）が時間に対して単調減少させるような関数を予めメモリ５１に設定し、制御部５０がそれを読み出して、運転開始時の設定値から設定除加湿量（Ｗset）まで再生空気風量（Ｖde）が時間に対して連続的に減少させるように制御すればよい。
【００８６】
以上のように、再生空気風量を、目標性能を確保するための目標設定値より大きく設定して再生工程における運転を開始し、その後、所定期間の間に段階的もしくは連続的に目標設定値に近づけることにより、加湿空気の湿度が１００％以下に抑えられるので、加湿空気側の風路に結露を発生させることなく、除加湿運転を継続することが可能な除加湿装置を得ることができる。
【００８７】
図１４は、本実施の形態２の制御方法を示すフローチャートであり、これを基に加湿装置の制御方法を説明する。
図１３及び表２では、ダンパ切換が１回行われたときに起動時（時刻ｔ≦ｔdump）から通常時（ｔ＞ｔdump）の制御に移行している。しかし、起動時に図６のダンパ位置＜Ａ＞において吸着工程を行っていた水分吸着手段１の領域１ｂが、ダンパ切換によってダンパ位置＜Ｂ＞に移行して再生工程に移行した場合、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）は図８〜１０に示したように急激に上昇する可能性が高いため、ここでは起動時制御を２回繰り返す制御を示している。
【００８８】
実施の形態２においても、図１２のフローチャートのステップＳ１−４乃至７、及びステップＳ１−１２乃至１４の加熱手段制御値（Ｑ）を再生空気風量Ｖdeに変更して、ステップＳ２−４乃至７、及びステップＳ２−１２乃至１４とした場合と同様の制御方法が用いられる。ただし、表２に示されるように、メモリ５１に予め設定される再生空気風量Ｖdeの値は、時刻ｔが大きくなるにつれて減少しており、加熱手段制御値（Ｑ）を段階的あるいは連続的に大きくした場合と同様に、加熱手段４を通過した後の再生入口空気Ｂ１の温度は徐々に上昇する。したがって、再生出口空気Ｂ２の湿度が１００％以下に抑えられるので、加湿空気側の風路に結露を発生させることなく、加湿運転を継続することができる。
【００８９】
実施の形態３．
図１５は、本発明の実施の形態３における除加湿装置の概略構成図であり、実施の形態１の構成に加えて、吸込空気Ａ０の温度または湿度を検出する吸込空気センサ５６を設置したものである。また図１６は、本発明の実施の形態３における除加湿装置の内部斜視図である。
図１５において、吸込空気センサ５６の検出値に基づいて予めメモリ５１に組み込まれた設定を読み出し、第１送風手段２の駆動モータ５２、第２送風手段３の駆動モータ５３または加熱手段４に入力する電力供給量（制御値）を決める電力供給手段５４の少なくとも一つを制御する機能を制御部５０に加えたものである。
【００９０】
また図１７は、本発明の実施の形態３における、除加湿量制御方法の概念図である。
グラフ７７は吸込空気センサ５６によって検出された吸込空気温度（Ｔｏ）の時系列変化、設定値７８は吸込空気温度閾値（Ｔｏtri）で、設定値７８ａが高温側閾値（Ｔｏtri_h）、設定値７８ｂが低温側閾値（Ｔｏtri_l）である。
吸込空気温度（Ｔｏ）と、吸込空気温度高温側閾値７８ａ（Ｔｏtri_h）、及び吸込空気温度低温側閾値７８ｂ（Ｔｏtri_l）との高低関係により加熱手段制御値（Ｑ）が変更され、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）が変化することを意味している。その他の箇所については、実施の形態１と同一であるため説明を割愛する。
【００９１】
次に、動作の一例について説明する。図１６の構成における基本的動作、及び図１７に示す除加湿量の基本的な制御方法は、実施の形態１と同一であるため説明を割愛する。
図１７において、加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化６０に示されているように、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６を回転させて吸着工程から再生工程に移行した際、Ｑ＝Ｑini＜Ｑsetに設定しておき、制御値変更時間（ｔcha）の間に、加熱手段制御値（Ｑ）を段階的に上昇させ、ダンパ切換からｔcha経過後にＱ＝Ｑsetに設定する。すると除加湿量（Ｗ）は、時系列変化６１に示されるように、徐々に上昇してダンパ切換からｔcha経過後にＷ＝Ｗsetに到達する。再生出口空気相対湿度（Φdeo）は時系列変化６２に示されるように、徐々に上昇はするが１００％ＲＨに到達することなく推移し、ｔcha経過後以降は低下するため、再生出口空気Ｂ２を結露させることなく運転することが可能となる。
【００９２】
ここで、加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化６０としては、実施の形態１と同様に、例えば表１に示したように、周囲空気の相対湿度に応じて、低湿（図８：６０％ＲＨ）想定、標準（図９：８０％ＲＨ）想定、高湿（図１０：９０％ＲＨ）想定のそれぞれに対し、時刻（ｔ）と加熱手段制御値（Ｑ）の関係を設定しておき、設置環境、地域などによって対応する設定を用いてもよい。
【００９３】
すなわち、表１のような吸込空気センサ５６の検出値に対応し、加湿量を制御する予測モデルを予めメモリ５１に組み込んでおく。また、再生出口空気Ｂ２の結露を完全に回避するために、常に高湿（９０％ＲＨ）想定の設定を用いてもよい。望ましくは、吸込空気センサ５６により、周囲空気の相対湿度を直接検出する、あるいは図１７に示したように、吸込空気温度（Ｔｏ）の時系列変化７７を検出して絶対湿度を想定し、Ｔｏ＜Ｔｏtri_lでは低湿（６０％ＲＨ）想定の設定を、Ｔｏtri_l≦Ｔｏ＜Ｔｏtri_lでは標準（８０％ＲＨ）想定の設定を、Ｔｏ≧Ｔｏtri_hでは高湿（９０％ＲＨ）想定の設定を選択するのがよい。
【００９４】
図８〜１０の実測結果、及び表１の加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化６０の設定値は、除加湿装置から放出された直後の、再生出口空気Ｂ２に基づいたものである。しかし、例えば除加湿装置を室外に設置し、再生出口空気Ｂ２をダクトなどにより搬送して室内を加湿するような場合には、ダクト搬送過程において再生出口空気Ｂ２が冷却されて結露する可能性が高まるため、表１に示した値よりも、制御値変更時間（ｔcha０、ｔcha）は長く、また加熱手段制御値（Ｑ01、Ｑ02、Ｑ03、Ｑ1、Ｑ2）は低く設定する必要がある。
【００９５】
図１７に示した除加湿量の制御方法は、風路切換ダンパ切換時間（ｔdump）＞制御値変更時間（ｔcha０、ｔcha）の場合におけるものであり、ダンパ切換が行われる前に必ず加熱手段制御値（Ｑ）が設定値（Ｑset）に到達する制御となっているが、ｔdump≦ｔcha０、あるいはｔdump≦ｔchaの場合には、ＱがＱsetに到達していなくても、Ｑを加熱手段初期制御値（Ｑini）に設定する必要がある。
【００９６】
ただし、この風路切換ダンパ切換時間（ｔdump）は、吸着工程及び再生工程の動作時間を最適化し、単位時間により多くの加湿量を確保するためのものであり、一般的には制御値変更時間（ｔcha０、ｔcha）より短くなる。しかし、再生出口空気相対湿度（Φdeo）が急激に上昇する可能性が高い起動後しばらくの間は、図１７に示したように、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）が安定できるように長く設定することが望ましい。
【００９７】
また図１７では、実施の形態１と同様に、加熱手段制御値（Ｑ）による制御方法の一例を示したが、実施の形態２と同様に、再生空気風量（Ｖde）を制御値変更時間（ｔcha０、ｔcha）の間に段階的に低下させてもよい。さらに、加熱手段制御値（Ｑ）及び再生空気風量（Ｖde）による制御に加え、実施の形態１及び２で示したように、吸着空気風量（Ｖad）についても、制御値変更時間（ｔcha０、ｔcha）の間に段階的に上昇させ、再生出口空気Ｂ２における結露を確実に防止してもよい。
【００９８】
図１７の加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化６０では、加熱手段制御値（Ｑ）が段階的に変化するように設定されているが、連続的に変化するように変更してもよい。加熱手段制御値（Ｑ）が時間に対して単調増加させるような関数を予めメモリ５１に設定し、制御部５０がそれを読み出して、運転開始時の設定値から設定除加湿量（Ｗset）まで加熱手段制御値（Ｑ）が時間に対して連続的に増加させるように制御すればよい。
【００９９】
以上のように、加湿空気の相対湿度が高くなる可能性の高い再生工程開始後の所定期間において、加熱手段の入力値、再生空気風量及び吸着空気風量を制御して、目標性能を確保するための目標設定値より、除加湿量が少なくなるような値に設定し、段階的もしくは連続的に目標設定値に近づけることにより、加湿空気側の風路に結露を発生させることなく、除加湿運転を継続することが可能な除加湿装置を得ることができる。またこのとき、吸込空気の温度または湿度を検出し、その検出値から上記加熱手段の入力値、再生空気風量及び吸着空気風量を目標設定値から変更する期間を設定することにより、設定期間が短すぎることによる加湿空気側風路における結露の発生や、設定期間が長すぎることによる除加湿量不足を防ぐことができる。
【０１００】
＜制御について＞
図１８乃至１９は本実施の形態３の制御方法を示すフローチャートであり、これを基に加湿装置の制御方法を説明する。
図１７及び表１では、ダンパ切換が１回行われたときに起動時（時刻ｔ≦ｔdump）から通常時（ｔ＞ｔdump）の制御に移行しているが、起動時に図６のダンパ位置＜Ａ＞において吸着工程を行っていた水分吸着手段１の領域１ｂが、ダンパ切換によってダンパ位置＜Ｂ＞に移行して再生工程に移行した場合、除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）は、図８〜１０に示したように急激に上昇する可能性が高いため、ここでは起動時制御を２回繰り返す制御を示している。
【０１０１】
ステップＳ１−１で電源がＯＮになると、ステップＳ１−２で制御部５０が第１送風手段駆動モータ５２、第２送風手段駆動モータ５３及び加熱手段の電力供給手段５４を駆動させる。ステップＳ３−３で制御部５０が吸込空気センサ５６で吸込空気温度Ｔｏを読み込む。読み込んだ温度Ｔｏから絶対湿度を想定し、ステップＳ３−４において低湿度、標準湿度または高湿度であることを判定してから、ステップＳ３−５乃至７で、制御部５０が予めメモリ５１に組み込まれていた、各湿度時想定におけるｔ01、ｔ02、ｔ03（＝ｔcha０）、ｔ04（＝ｔdump）、Ｑ01、Ｑ02、Ｑ03、Ｑ04（＝Ｑset）の表１のような関係表を読み出して、ｔ01、ｔ02、ｔ03、ｔ04に対応した加熱手段制御値(Ｑ)をそれぞれＱ01、Ｑ02、Ｑ03、Ｑ04に設定する。
【０１０２】
次にステップＳ３−８において、Ｓ１−１で電源が入ってからの時刻ｔがｔdump以下であることが確認されたとき、ステップＳ３−９乃至１２で、Ｓ３−５乃至７での設定値を用いて、実施の形態１のステップＳ１−４乃至７と同様に、電源がＯＮになってからの時間ｔに応じて加熱手段制御値(Ｑ)を設定し電力供給手段５４を制御する。ｔ＞ｔdumpになるまでこの制御はフィードバックをかけられ、Ｓ３−８において時刻ｔがｔdumpを経過したことが確認されたとき、ステップＳ３−１３で時刻ｔがリセットされ、ステップＳ３−１４で制御部５０が風路切換ダンパ回転モータ５５を駆動させ、ダンパを切換える。ステップＳ３−１５ではダンパ切換が１回目か否かを判定し、ダンパ切換が１回目であると判定された場合は、Ｓ３−３に戻りＳ３−３乃至１４の起動時制御を繰り返し、２回目以降であると判定された場合は、ステップＳ３−１６を介して、図１９に示したステップＳ３−１７以降の通常時制御に進む。
【０１０３】
Ｓ３−１７で制御部５０が吸込空気センサ５６で吸込空気温度Ｔｏを読み込み、読み込んだ温度Ｔｏから絶対湿度を想定し、ステップＳ３−１８において低湿度、標準湿度または高湿度であることを判定して、ステップＳ３−１９乃至２１で、制御部５０が予めメモリ５１に組み込まれていた、各湿度時想定におけるｔ1、ｔ2（＝ｔcha）、ｔ3（＝ｔdump）、Ｑ1、Ｑ2、Ｑ3（＝Ｑset）の表１のような関係表を読み出して、ｔ1、ｔ2、ｔ3に対応した加熱手段制御値(Ｑ)をそれぞれＱ1、Ｑ2、Ｑ3に設定する。
【０１０４】
次にステップＳ３−２２において、Ｓ３−１３で時刻ｔがリセットされているので、実質的にダンパ切換からの経過時間ｔ′に基づいて、ステップＳ３−２３乃至２５で、Ｓ３−１９乃至２１での設定値を用いて、実施の形態１のステップＳ１−１２乃至１４と同様に、ダンパ切換からの経過時間ｔ1、ｔ2（＝ｔcha）、ｔ3（＝ｔdump）の値に対して読み出した加熱手段制御値(Ｑ)の値を基づいて電力供給手段５４を制御する。ｔ′＞ｔdumpになるまでこの制御はフィードバックをかけられ、Ｓ３−２２においてダンパ切換からの経過時間ｔ′がｔdumpを経過したことが確認されたとき、ステップＳ３−２６で経過時間ｔ′がリセットされ、ステップＳ３−２７で制御部５０が風路切換ダンパ回転モータ５５を駆動させ、ダンパを切換える。その後はＳ３−１７に戻り、Ｓ３−１７乃至２７の通常時制御を繰り返す。
【０１０５】
図１７乃至図１９では、吸込空気センサ５６によって吸込空気の温度を検出し、温度から湿度を想定する制御方法を説明しているが、吸込空気の湿度を直接検出し、予めメモリ５１に組み込んだ低温度、標準温度または高温度時における設定を用いて同様の制御を行ってもよいのは当然である。
【０１０６】
また、上述の説明では、加熱手段４の加熱手段制御値(Ｑ)を吸込空気センサ５６の検出値に基づいて制御する加湿装置について説明したが、図１１における第１送風手段２による吸着空気風量（Ｖad）や、実施の形態２で説明した図１３における第２送風手段３による再生空気風量（Ｖde）を、吸込空気センサ５６の検出値に基づいて制御した場合も、再生出口空気相対湿度（Φdeo）は時系列変化６２に示されるように、徐々に上昇はするが１００％ＲＨに到達することなく推移し、ｔcha経過後以降は低下するため、再生出口空気Ｂ２を結露させることなく運転することが可能となる。
【０１０７】
この風量制御は、図１８のステップ３−５乃至７またはＳ３−９乃至１２、及び図１９のステップ３−１９乃至２１またはＳ３−２３乃至２５における加熱手段制御値（Ｑ）を、吸着空気風量（Ｖad）または再生空気風量（Ｖde）に変更して、同様の制御方法を用いることにより実施することができる。また、加熱手段制御値(Ｑ)、吸着空気風量（Ｖad）または再生空気風量（Ｖde）の１つを制御するだけでなく、これらを２つ以上組み合わせて加湿量を調整することもでき、この場合、再生出口空気Ｂ２をより確実に結露させることなく運転することが可能となる。
【０１０８】
実施の形態４．
図２０は、本発明の実施の形態４における、除加湿装置の概略構成図である。
前記実施の形態１の構成に加えて、吸着入口空気Ａ１（＝吸込空気Ａ０）の温度または湿度を検出する吸着入口空気センサ５６ａ、吸着出口空気Ａ２の温度または湿度を検出する吸着出口空気センサ５７ａ、吸着入口空気センサ５６ａと吸着出口空気センサ５７ａの検出値の経時変化から水分吸着手段１の劣化を検出する劣化検出手段５８及び劣化を検出した場合に表示する表示部５９が備えられている。さらに、劣化検出手段５８の検出値に応じて予めメモリ５１に組み込んだ設定値を変更して、第１送風手段２の駆動モータ５２、第２送風手段３の駆動モータ５３、または加熱手段４に入力する電力供給量（制御値）を決める電力供給手段５４の少なくとも一つを制御する機能を制御部５０に加えたものである。
【０１０９】
図２１は、本発明の実施の形態４における、水分吸着手段１周辺の風路構成の詳細図であり、実施の形態１において図３に示した除加湿装置の内部に配置されるものである。
図２１では、図４と同様に各部品を分解してわかりやすく示してあるが、実際には上下方向に隣接する部品は密着されている。実施の形態１と同一の箇所については説明を割愛するが、図２０に示した吸着入口空気センサ５６ａ、吸着出口空気センサ５７ａに加えて、再生入口空気Ｂ１の温度または湿度を検出する再生入口空気センサ５６ｂ及び再生出口空気Ｂ２の温度または湿度を検出する再生出口空気センサ５７ｂが備えられている。
【０１１０】
動作についても、基本的には実施の形態１と同様に、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６を回転させ風路を切り換えることにより、室内へ連続的に加湿空気を供給するものであるため、詳細は割愛する。
このとき、図６に示されるダンパ位置＜Ａ＞または＜Ｂ＞どちらの場合においても、第１吸気口４２、第１排気口１２、第２吸気口１３及び第２排気口４３を通過する空気は、常に吸着入口空気Ａ１、吸着出口空気Ａ２、再生入口空気Ｂ１及び再生出口空気Ｂ２であるため、空気センサ５６ａ、５７ａ、５６ｂ及び５７ｂは、常に目的の空気の温度または湿度を検出する。
【０１１１】
したがって、吸着領域（ダンパ位置＜Ａ＞のとき領域１ｂ、ダンパ位置＜Ｂ＞のとき領域１ａ）においては、水分吸着手段１に担持された吸着剤が吸着入口空気Ａ１の水分を吸着して発熱反応が起こるため、吸着入口空気センサ５６ａにおいて検出される値に対し、吸着出口空気センサ５７ａにおいて温度は上昇し、湿度は低下する。一方、再生領域（ダンパ位置＜Ａ＞のとき領域１ａ、ダンパ位置＜Ｂ＞のとき領域１ｂ）においては、水分吸着手段１に担持された吸着剤から高温の再生入口空気Ｂ１により水分が再生されて吸熱反応が起こるため、再生入口空気センサ５６ｂにおいて検出される値に対し、再生出口空気センサ５７ｂにおいて温度は低下し、湿度は上昇する。
【０１１２】
例えば、水分吸着手段１に担持された吸着剤５ｂの吸着エネルギーが、一般的なゼオライトの値として、吸着する水分１ｋｇに対し８００ｋｃａｌとし、第１送風手段２及び第２送風手段３による風量が３ｍ3／ｍｉｎであるときに、加湿量が１Ｌ／ｈ確保されたことを想定すると、水分吸着手段１の前後において、熱損失を無視すれば、温度は約１５℃、絶対湿度は約４．６ｇ／ｋｇ変化することになる。
【０１１３】
ここで、水分吸着手段１に担持された吸着剤は、空気中の水分だけでなく、その他のガス成分も吸着する。例えば、吸着入口空気Ａ１を室外から供給した場合には、自動車の排気ガスなどから発生するＮＯｘなどが、室内から供給した場合には、タバコ煙から発生するアンモニアやＶＯＣなどが、吸着剤の種類によっては吸着工程において一旦吸着される。そして高温の再生入口空気Ｂ１により、再生工程において水分と共に排出されるが、経年的には水分吸着手段１の内部に蓄積され、吸着剤の構造が破壊されて加湿量が低下することがある。
【０１１４】
加湿量が低下した場合、先述の水分吸着手段１前後における温度及び湿度の差も小さくなり、入口空気の温湿度や風量が一定のとき、加湿量が半減すれば温度差及び絶対湿度差も半減する。したがって、吸着入口空気センサ５６ａ及び再生入口空気センサ５６ｂにおいて検出される温度や湿度に対して、吸着出口空気センサ５７ａ及び再生出口空気センサ５７ｂにおいて検出されるべき温度や湿度の設計値を決定するか、あるいは初期値を測定しておき、経年的な変化を検出することにより、吸着剤の劣化を確認することができる。このとき、吸着剤が劣化し加湿量が低下すれば、温度及び湿度にその影響が現れるので、どちらか一方を検出しても、または双方を検出して精度向上を図ってもよい。
【０１１５】
図２１では、第１吸気口４２の前に吸着入口空気センサ５６ａ、第１排気口１２の後に吸着出口空気センサ５７ａ、第２吸気口１３の前に再生入口空気センサ５６ｂ、第２排気口４３の後に再生出口空気センサ５７ｂをそれぞれ設置しているが、吸着工程側、あるいは再生工程側のどちらか一方のみに設置してもよい。
【０１１６】
吸着工程における除湿量と、再生工程における加湿量は同一であるため、どちらか一方の温度や湿度の差から吸着剤の劣化を検出することは可能であり、センサの個数を削減できるためコストの増加を抑制できる。ただし再生工程側では、加熱手段４によって昇温された高温の再生入口空気Ｂ１を検出するため、熱損失による誤差が大きく含まれる可能性があるため、一方に設置する場合には、図２０に示されているように、吸着入口空気センサ５６ａ及び吸着出口空気センサ５７ａを設置するのが望ましい。
【０１１７】
また実施の形態３で示したように、再生出口空気Ｂ２の相対湿度が高くなる可能性の高い、ダンパ切換後の一定期間において、加熱手段制御値（Ｑ）、再生空気風量（Ｖde）及び吸着空気風量（Ｖad）を制御する場合、空気センサ５６ａ、５７ａ、５６ｂ及び５７ｂのうち、特に再生出口空気センサ５７ｂによる検出値をフィードバックし、各制御値や制御値変更時間（ｔcha０、ｔcha）を設定することにより、設定期間が短すぎることによる加湿空気側風路における結露の発生や、設定期間が長すぎることによる除加湿量不足を発生させることなく、除加湿運転を継続することが可能な除加湿装置を得ることができる。
【０１１８】
以上のように、水分吸着手段の前後に、温度または湿度を検出するセンサを設置し、入口空気の温度または湿度に対する、出口空気の温度または湿度の経年的な変化を検出することにより、実施の形態１で示した効果に加え、設計値あるいは初期値に対する除加湿量の低下を確認することができ、水分以外のガスを吸着したことによる、吸着剤の経年劣化を検出することが可能な除加湿装置を得ることができる。
【０１１９】
図２２は、本実施の形態４の制御方法を示すフローチャートであり、これを基に加湿装置の制御方法を説明する。
ステップＳ１−１で電源がＯＮになると、ステップＳ１−２で制御部５０が第１送風手段駆動モータ５２、第２送風手段駆動モータ５３及び加熱手段の電力供給手段５４を駆動させる。ステップＳ４−３で制御部５０は、吸着入口空気センサ５６ａ及び吸着出口空気センサ５７ａが検出した、吸着入口空気温度Ｔin及び吸着出口空気温度Ｔoutを読み込み、ステップＳ４−４で制御部５０が第１送風手段駆動モータ５２の回転数から吸着空気風量（Ｖad）を読み込む。
【０１２０】
ステップＳ４−５では、吸着入口空気と吸着出口空気の温度差の初期値ΔＴ０と、吸着空気風量の初期値Ｖad０の設定がなされているか否かを判定する。初期値が設定されていない場合は、ステップＳ４−６に進み、Ｓ４−２で読み込んだＴin、Ｔout及びＳ４−３で読み込んだＶadから、制御部５０が初運転時温度差ΔＴ０＝Ｔout−Ｔin、初運転時吸着空気風量Ｖad０＝Ｖadとしてメモリ５１に設定しＳ４−３に戻る。Ｓ４−５において、ΔＴ０とＶad０の設定が既にされている場合は、ステップＳ４−７に進み、その時の吸着入口空気と吸着出口空気の温度差ΔＴ＝Ｔout−Ｔinを算出する。
【０１２１】
次にステップＳ４−８では、制御部５０が吸着空気風量Ｖadと温度差ΔＴの積の値を、初運転時吸着空気風量Ｖad０と初運転時温度差ΔＴ０の積で割った値を劣化度とし、劣化度が予め定めた値ｃより小さいか否かを判定する。ｃは１未満の任意の実数であり、予め定めてメモリ５１に格納しておく。もちろんこれと異なる劣化度の算出式を用いてもよい。劣化度が予め定めた値より小さい場合はステップＳ４−９に進み、予めメモリ５１に組み込まれた設定値を劣化度に基づいて変更する。
【０１２２】
この変更は、制御値変更時間（ｔ01、ｔ02、ｔ03（＝ｔcha０）、ｔ1、ｔ2）にそれぞれ劣化度を掛ける、あるいは加熱手段制御値（Ｑ01、Ｑ02、Ｑ03、Ｑ04（＝Ｑset）、Ｑ1、Ｑ2、Ｑ3（＝Ｑset））と吸着空気風量（Ｖad01、Ｖad02、Ｖad03、Ｖad04（＝Ｖad_set）、Ｖad1、Ｖad2、Ｖad3（＝Ｖad_set））に対してはそれぞれ劣化度で割った値に変更し、再生空気風量（Ｖde01、Ｖde02、Ｖde03、Ｖde04（＝Ｖde_set）、Ｖde1、Ｖde2、Ｖde3（＝Ｖde_set））に対しては、それぞれ劣化度を掛けた値に変更してもよいが、もちろんこれと異なる関係式を用いて、予めメモリ５１に組み込んだ設定値を変更してもよい。設定値変更後は、ステップＳ４−９で、表示部１０に「ハニカム交換時期です」といった内容の表示を行う。またＳ４−８で求めた劣化度が、予め定めた値より小さくない場合はＳ４−３に戻る。
【０１２３】
このように、水分吸着手段の前後に設置したセンサが検出した温度または湿度によって、吸着剤の経年劣化を検出するとともに、吸着剤の劣化度を求めて制御値を変更することにより、吸着剤が劣化しても加湿性能の低下を抑制することが可能な加湿装置を得ることができる。
【０１２４】
実施の形態５．
図２３乃至２５は、本発明における実施の形態５の構成を示したものであり、実施の形態１乃至４で説明した構成の除加湿装置を備えた、空気調和機の構成を示したものである。
図２３は、本発明の実施の形態５における、加湿機能を有する空気調和機における室外側の内部斜視図であり、実施の形態１で説明した加湿ユニット１００を、空気調和機の室外機２００の上部に一体化して設置したものである。室外機２００の内部には、周知のとおり、圧縮機２０１、室外機熱交換器２０２、室外機送風機２０３及び膨張弁２０４などが設置され、図示しない室内機の熱交換器と接続されて、ヒートポンプサイクルを形成している。加湿ユニット１００については、実施の形態１と同一であるため説明を割愛する。
【０１２５】
次に、本実施の形態５における動作の一例について説明する。動作についても、加湿ユニット１００内部については、実施の形態１と同一であるため説明を割愛する。
ヒートポンプサイクルが暖房運転を行っているとき、実施の形態１で説明したように、図６のダンパ位置＜Ａ＞及び＜Ｂ＞となるように、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６を繰り返し切換えることにより、乾燥空気である吸着出口空気Ａ２及び高温高湿空気である再生出口空気Ｂ２が、連続的に加湿ユニット１００から排出される。このとき再生出口空気Ｂ２は、室内と室外を接続するダクトなどを経由して、第２送風手段３により室内へと搬送され、室内機から排出される高温空気とともに室内へ供給され、室内を暖房加湿する。
【０１２６】
このように、加湿ユニット１００を空気調和機の室外機２００の上部に一体化して設置することにより、新たに加湿ユニット１００を設置するための床スペースを確保することなく、加湿機能を有する空気調和機を得ることができる。また、ヒートポンプサイクルの暖房運転と同時に、連続的に加湿空気を室内に供給することが可能となるため、暖房時の乾燥を防ぐことができるという効果が得られる。
【０１２７】
ここで、加湿空気の相対湿度が高くなる可能性の高い、再生工程開始後の所定期間において、実施の形態１乃至３で示したように、加熱手段制御値（Ｑ）、再生空気風量（Ｖde）及び吸着空気風量（Ｖad）を制御して、目標性能を確保するための目標設定値より加湿量が少なくなるような値に設定し、段階的もしくは連続的に目標設定値に近づけることにより、加湿空気側の風路に結露を発生させることなく加湿運転を継続することが可能となる。
【０１２８】
特に実施の形態３で示したように、吸込空気の温度または湿度を検出し、その検出値から上記加熱手段制御値（Ｑ）、再生空気風量（Ｖde）及び吸着空気風量（Ｖad）を目標設定値から変更する期間を設定することにより、設定期間が短すぎることによる加湿空気側風路における結露の発生や、設定期間が長すぎることによる加湿量不足を防ぐことができる。またこのとき、特に加熱手段制御値（Ｑ）は、起動時には設定値Ｑsetより小さいＱ01、Ｑ02及びＱ03に設定して段階的に上昇させているので、暖房運転時において最も圧縮機２０１が電力を消費する、高負荷の起動時における加熱手段制御値（Ｑ）を抑えることができる。
【０１２９】
また実施の形態４と同様に、第１吸気口４２、第１排気口１２、第２吸気口１３及び第２排気口４３に、それぞれ吸着入口空気センサ５６ａ、吸着出口空気センサ５７ａ、再生入口空気センサ５６ｂ及び再生出口空気センサ５７ｂを設置してもよい。これにより、水分吸着手段１の通過前に対する、通過後の温度または湿度の経年的な変化を検出し、設計値あるいは初期値に対する加湿量の低下を確認することができ、水分以外のガスを吸着したことによる、吸着剤の経年劣化を検出することができる。このとき、空調機には室外や室内の温度センサが具備されていることが多いので、センサの個数を削減しコストの増加を抑制できる。
【０１３０】
図２３では、加湿ユニット１００を空気調和機の室外機２００の上部に一体化して設置しているが、室外機送風機２０３の送風を阻害しない位置であれば、室外機２００の側面、あるいは底面に一体化して設置してもよい。どちらの場合でも、再生出口空気Ｂ２を室内に導くことが可能であり、底面に設置した場合は設置床スペースも変わらないため、加湿ユニット１００を上部に一体化して設置した場合と同様の効果が得られる。
【０１３１】
また図２３では、実施の形態１で説明したように、水分吸着手段１における吸着工程と再生工程の空気の流れ方向が対向となるように、第１層１０に第２吸気口１３及び第１排気口１２、第４層４０に第１吸気口４２及び第２排気口４３を設置しているが、同じ対向流であって、第１層１０と第４層４０の上下位置を逆転させてもよく、また第１層１０に設置された第１排気口１２と、第４層４０に設置された第１吸気口４２との位置を逆転させ、水分吸着手段１における吸着工程と再生工程とが並行流で行われるようにしてもよい。
【０１３２】
この場合、実施の形態３で説明した効果に加え、第１排気口１２が室外機熱交換器２０２の空気吸込口付近である第４層４０に配置されることになり、乾燥空気であり、かつ吸着熱により外気よりも若干温度が上昇した吸着出口空気Ａ２が、ヒートポンプサイクルの暖房運転時に蒸発器である室外機熱交換器２０２に吸い込まれることになるので、室外機熱交換器２０２における着霜を抑制し、暖房運転効率を向上させるという効果も期待できる。
【０１３３】
図２３では、吸着出口空気Ａ２の排気専用として第１送風手段２を設置しているが、加湿ユニット１００を空気調和機の室外機２００に一体化して設置しているので、室外機１００の上面に連通口を設け、室外機送風機２０３によって取り込まれた空気の一部を第１吸気口４２に導いてもよい。この場合、第１送風手段２として室外機送風機２０３が兼用され、加湿ユニット１００に設置する送風機は第２送風手段３のみでよいので、送風機の数を削減でき低コストとなる。
【０１３４】
また図２３では、加湿ユニット１００を空気調和機の室外機２００の上部に一体化して設置しているが、空気調和機と連動して動作させれば、加湿ユニット１００は、図２４のように建物の外壁３００ａに設置してもよい。
建物の外壁３００ａに設置した場合は、第１排気口１２と連通する吸着空気出口１０４は室外へ開放され、第２排気口４３と連通する再生空気出口１０６は、既設の壁穴３０１と対面し密着されている必要があるが、再生出口空気Ｂ２を室内へ搬送するためのダクトが不要となり、低コスト化を図ることが可能である。さらに搬送距離が最短となるため、風路圧損及び騒音が小さくなり、第２送風手段３を小型化することも可能となり、信頼性が高くコンパクトな加湿機能を有する空気調和機を得ることができる。
【０１３５】
さらに、高湿である再生出口空気Ｂ２をダクトで搬送する場合、特に冬場ではダクトが外気により冷却されるため内部で結露する危険性が高いが、ダクトが不要であるために、加湿ユニット１００で生成した加湿空気をロスなく有効に室内に供給することが可能となる。したがって実施の形態１で説明したような、加湿空気の相対湿度が高くなる可能性の高い、再生工程開始後の所定期間において、加熱手段制御値（Ｑ）の制御では表１の値をそのまま用いてよいことになる。
【０１３６】
同様に、空気調和機と連動して動作させれば、加湿ユニット１００は、図２５のように建物の内壁３００ｂに設置してもよい。
建物の内壁３００ｂに設置した場合は、第２排気口４３と連通する再生空気出口１０６は室内へ開放され、第１排気口１２と連通する吸着空気出口１０４は、既設の壁穴３０１と対面し密着されている必要がある。しかし、建物の外壁３００ａに設置した場合と同様に、再生出口空気Ｂ２を室内へ搬送するためのダクトが不要となり、低コストで、再生空気送風手段３を小型化することによりコンパクトな加湿機能を有する空気調和機を得ることができるだけでなく、ダクト騒音やダクト内結露などの問題を回避することも可能となり、信頼性を確保できる効果が得られる。
【０１３７】
また、吸着入口空気Ａ１として室内空気Ａ０ｂを使用するので、加湿ユニット１００の内部に室温以下の空気が流れることはなく、吸着風路を外気が流れる場合よりも、ユニット内部において結露が発生する危険性を回避できるという効果が得られる。さらに、再生入口空気Ｂ１として、暖房された室内空気Ａ０ｂを加熱手段４にて昇温して使用するので、水分吸着手段１において水分の再生に必要な空気温度を得るために、加熱手段４にて昇温に必要な熱量が軽減されるという省エネ効果も得られる。加えて、再生出口空気Ｂ２はそのまま室内へ開放されるので、実施の形態１で説明したような、加湿空気の相対湿度が高くなる可能性の高い、再生工程開始後の所定期間において、加熱手段制御値（Ｑ）の制御では表１の値をそのまま用いてよいことになる。
【０１３８】
以上のように、加湿ユニットを空気調和機と一体または別体で設置して、ヒートポンプサイクルの暖房運転と同時に加湿運転させることにより、実施の形態１乃至３で示した効果に加え、暖房時の乾燥を防ぐことが可能な加湿機能を有する空気調和機を得ることができる。このとき、加湿空気の相対湿度が高くなる可能性の高い、再生工程開始後の所定期間において、加熱手段の入力値を目標設定値より小さく設定し、かつ段階的に目標設定値に近づけることにより、結露を発生させずに室内を加湿することができる。加えて、最も圧縮機が電力を消費する、高負荷の起動時における加熱手段制御値を抑えることができる。
【０１３９】
実施の形態６．
図２６は、本発明の実施の形態６における、加湿機能を有する空気調和機の概略構成図である。
実施の形態５で説明したように、空気調和機の室外機２００の内部には、周知のとおり、圧縮機２０１、室外機熱交換器２０２、室外機送風機２０３、膨張弁２０４及び四方弁２０５などが設置され、室内機４００の内部には、室内機熱交換器４０１及び室内機送風機４０２などが設置され、それぞれが接続されてヒートポンプサイクルを形成している。
【０１４０】
これに加えて、本実施の形態６では、圧縮機２０１の運転周波数を制御する圧縮機インバータ２０１ａと、運転周波数の経時変化から空調負荷を検出する負荷検出手段５８ａとを備え、負荷検出手段５８ａの検出値に応じて予めメモリ５１に組み込んだ設定値を変更して、第１の送風手段２の駆動モータ５２、第２の送風手段３の駆動モータ５３、または加熱手段４に入力する電力供給量（制御値）を決める電力供給手段５４の少なくとも一つを制御する機能を制御部５０に加えたものである。
【０１４１】
また図２７は、本発明の実施の形態６における、加湿量制御方法の概念図である。
グラフ７９は圧縮機インバータ２０１ａによる圧縮機周波数（Ｈｚ）の時系列変化、設定値８０は圧縮機周波数閾値（Ｈｚtri）である。設定値８０ａは起動時運転閾値（Ｈｚtri_ini）、設定値８０ｂは高負荷側閾値（Ｈｚtri_h）、設定値８０ｃは低負荷側閾値（Ｈｚtri_l）であり、設定値８１は起動時に加熱手段制御値（Ｑ）を一定にして運転する時間を意味する起動時制御値固定時間（ｔini）である。圧縮機周波数（Ｈｚ）と、圧縮機周波数起動時運転閾値８０ａ（Ｈｚtri_ini）、圧縮機周波数高負荷側閾値８０ｂ（Ｈｚtri_h）及び圧縮機周波数低負荷側閾値８０ｂ（Ｈｚtri_l）との高低関係により加熱手段制御値（Ｑ）が変更され、加湿量（Ｗde）＝除加湿量（Ｗ）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）が変化することを意味している。その他の箇所については、実施の形態１と同一であるため説明を割愛する。
【０１４２】
次に、本発明の実施の形態６における動作の一例について説明する。図２６の構成における基本的動作及び図２７に示す加湿量の基本的な制御方法は、実施の形態１と同一であるため説明を割愛する。
図２６に示す暖房運転時において、図２７に示されている加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化６０のように、第１風路切換ダンパ５及び第２風路切換ダンパ６を回転させて吸着工程から再生工程に移行した際、Ｑ＝Ｑini＜Ｑsetに設定しておき、制御値変更時間（ｔcha）の間に、加熱手段制御値（Ｑ）を段階的に上昇させ、ダンパ切換からｔcha経過後にＱ＝Ｑsetに設定する。すると、加湿量（Ｗde）＝除加湿量（Ｗ）は時系列変化６１に示されるように、徐々に上昇してダンパ切換からｔcha経過後にＷde＝Ｗsetに到達し、再生出口空気相対湿度（Φdeo）は時系列変化６２に示されるように、徐々に上昇はするが１００％ＲＨに到達することなく推移し、ｔcha経過後以降は低下するため、再生出口空気Ｂ２を結露させることなく運転することが可能となる。
【０１４３】
ここで、実施の形態１では、例えば表１に示したように、周囲空気の相対湿度に応じて、低湿（図８：６０％ＲＨ）想定、標準（図９：８０％ＲＨ）想定、高湿（図１０：９０％ＲＨ）想定のそれぞれに対し、時刻（ｔ）と加熱手段制御値（Ｑ）の関係を設定しておき、設置環境、地域などによって対応する設定を用いていた。しかし本実施の形態６では、圧縮機インバータ２０１ａによって制御される、図２７に示されるような圧縮機周波数（Ｈｚ）の時系列変化から、負荷検出手段５８ａにて空調負荷を想定している。例えば、Ｈｚ＜Ｈｚtri_lの低負荷時では加熱手段制御値（Ｑ）の大きい低湿（６０％ＲＨ）想定の設定を、Ｈｚtri_l≦Ｈｚ＜Ｈｚtri_lの標準負荷時では標準（８０％ＲＨ）想定の設定を、Ｈｚ≧Ｈｚtri_hでは加熱手段制御値（Ｑ）の小さい高湿（９０％ＲＨ）想定の設定を選択するのがよい。これにより、空調負荷に応じた加湿量の制御が可能となり、圧縮機２０１が高周波数で運転している場合には加熱手段制御値（Ｑ）が小さくなり、全体の消費電力を一定値以下に抑え、無駄な運転を防ぐことができる。
【０１４４】
また、特にある程度の時間放置した後に運転を再開した起動時については、通常のダンパ切換時よりも再生出口空気相対湿度（Φdeo）が上昇する可能性が高いため、実施の形態１では、ダンパ切換時の加熱手段初期制御値は、Ｑiniよりも低いＱini０に設定し、同様に制御値変更時間は、ｔchaより長いｔcha０に設定したが、本実施の形態６では、上述の負荷検出手段５８ａにより起動時運転を判別する。すなわち、圧縮機周波数（Ｈｚ）は時系列変化７９に示されているように、通常暖房運転起動時には急激に上昇しその後徐々に低下するため、周波数が最高値に達した後にＨｚ≦Ｈｚtri_iniとなるまでの時間（ｔini）を起動運転時間とみなし、その間は加熱手段制御値（Ｑ）を上昇させずにＱ＝Ｑini０で固定して運転する。
【０１４５】
図８〜１０の実測結果及び表１の加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化６０の設定値は、加湿装置から放出された直後の、再生出口空気Ｂ２に基づいたものである。しかし、例えば図２３のように、加湿装置を室外に設置し、再生出口空気Ｂ２をダクトなどにより搬送して室内を加湿するような場合には、ダクト搬送過程において再生出口空気Ｂ２が冷却されて結露する可能性が高まるため、表１に示した値よりも、制御値変更時間（ｔcha）は長く、また加熱手段制御値（Ｑ01、Ｑ02、Ｑ03、Ｑ1、Ｑ2）は低く設定する必要がある。
【０１４６】
図２７に示した加湿量の制御方法は、風路切換ダンパ切換時間（ｔdump）＞制御値変更時間（ｔcha）の場合におけるものであり、ダンパ切換が行われる前に必ず加熱手段制御値（Ｑ）が設定値（Ｑset）に到達する制御となっているが、ｔdump≦ｔchaの場合には、ＱがＱsetに到達していなくても、Ｑを加熱手段初期制御値（Ｑini）に設定する必要がある。
【０１４７】
ただし、この風路切換ダンパ切換時間（ｔdump）は、吸着工程及び再生工程の動作時間を最適化し、単位時間により多くの加湿量を確保するためのものであり、一般的には制御値変更時間（ｔcha）より短くなるが、再生出口空気相対湿度（Φdeo）が急激に上昇する可能性が高い起動後しばらくの間は、図２７に示したようにダンパ切換を停止するか、あるいは加湿量（Ｗde）及び再生出口空気相対湿度（Φdeo）が安定できるように長く設定することが望ましい。
【０１４８】
また図２７では、実施の形態１と同様に、加熱手段制御値（Ｑ）による制御方法の一例を示したが、実施の形態２と同様に、再生空気風量（Ｖde）を制御値変更時間（ｔcha）の間に段階的に低下させてもよい。さらに、加熱手段制御値（Ｑ）及び再生空気風量（Ｖde）による制御に加え、実施の形態１及び２で示したように、吸着空気風量（Ｖad）についても、制御値変更時間（ｔcha）の間に段階的に上昇させ、再生出口空気Ｂ２における結露を確実に防止してもよい。
【０１４９】
図２７の加熱手段制御値（Ｑ）の時系列変化６０では、加熱手段制御値（Ｑ）の変化が段階的に設定されているが、連続的に変化するように変更してもよい。加熱手段制御値（Ｑ）が時間に対して単調増加させるような関数を予めメモリ５１に設定し、制御部５０がそれを読み出して、運転開始時の設定値から設定加湿量（Ｗset）まで加熱手段制御値（Ｑ）が時間に対して連続的に増加させるように制御すればよい。
【０１５０】
以上のように、圧縮機の運転周波数から空調負荷を想定し、負荷に応じて加熱手段の入力値を制御し、特に高負荷となる暖房運転起動時の入力値を小さく抑えることにより、実施の形態５で示した効果に加え、負荷に応じた必要な加湿量を得ることができ無駄な運転を回避できるとともに、全体の消費電力を一定値以下に抑えることが可能となる。
【０１５１】
図２８乃至２９は本実施の形態６の制御方法を示すフローチャートであり、これを基に加湿装置の制御方法を説明する。
ステップＳ１−１で電源がＯＮになると、ステップＳ５−２で制御部５０が第１送風手段駆動モータ５２、第２送風手段駆動モータ５３及び加熱手段の電力供給手段５４を駆動させる。このとき、加熱手段制御値（Ｑ）は最小値である起動時加熱手段初期制御値（Ｑini０）に設定される。
【０１５２】
ステップＳ５−３で制御部５０が圧縮機インバータ２０１ａの圧縮機周波数Ｈｚを読み込み、ステップＳ５−４で予めメモリ５１に設定しておいた周波数最大値Ｈｚmax（初期値はＨｚmax＝０）と比較し、Ｈｚ≧Ｈｚmaxであれば、ステップＳ５−５で最大値Ｈｚmaxを現在Ｈｚで置換えＳ５−３に戻り、Ｓ５−４においてＨｚ＜Ｈｚmaxとなる、すなわちＨｚが最大値に到達するまでＳ５−３とＳ５−４を繰り返す。
【０１５３】
Ｈｚ＜Ｈｚmaxとなった後、ステップＳ５−６で予めメモリ５１に設定しておいた起動時運転閾値Ｈｚtri_iniと比較し、Ｈｚ≧Ｈｚtri_iniであればＳ５−３に戻り、Ｓ５−６においてＨｚ＜Ｈｚtri_iniとなる、すなわちＨｚが低下して起動時運転を終了したと判断されたとき、ステップＳ５−７に移行する。
【０１５４】
Ｓ５−７ではこのステップを実施するのが１回目か否かを判定し、初めて起動時制御を通過した場合は、ステップＳ５−８で時刻ｔがリセットされ、ステップＳ５−９で制御部５０が風路切換ダンパ回転モータ５５を駆動させ、ダンパを切換えた後ステップＳ５−１０へ進む。また、２回目以降と判定された場合は、Ｓ５−８、Ｓ５−９を省略してＳ５−１０へ移行し、Ｓ５−１０を介して図２９に示したステップＳ５−１１以降の通常時制御に進む。
【０１５５】
Ｓ５−１１において、Ｓ５−３で読み込んだ圧縮機周波数から低負荷、標準負荷または高負荷を判定して、ステップＳ５−１２乃至１４で、制御部５０が予めメモリ５１に組み込まれていた、各負荷想定におけるｔ1、ｔ2（＝ｔcha）、ｔ3（＝ｔdump）、Ｑ1、Ｑ2及びＱ3（＝Ｑset）の表１の湿度想定に対するような関係表を読み出して、ｔ1、ｔ2及びｔ3に対応した加熱手段制御値(Ｑ)をそれぞれＱ1、Ｑ2及びＱ3に設定する。
【０１５６】
次にステップＳ５−１５においてＳ５−８で時刻ｔがリセットされているので、実質的にダンパ切換からの経過時間ｔ′に基づいて、ステップＳ５−１６乃至１８において、Ｓ５−１２乃至１４での設定値を用いて、実施の形態１のステップＳ１−１２乃至１４と同様に、ダンパ切換からの経過時間ｔ1、ｔ2（＝ｔcha）及びｔ3（＝ｔdump）の値に対して読み出した加熱手段制御値(Ｑ)の値に基づいて電力供給手段５４を制御し、ステップＳ５−２１を介してＳ５−３に戻る。
【０１５７】
ｔ′＞ｔdumpになるまでこの制御はフィードバックをかけられ、Ｓ５−１５においてダンパ切換からの経過時間ｔ′がｔdumpを経過したことが確認されたとき、ステップＳ５−１９で経過時間ｔ′がリセットされ、ステップＳ５−２０で制御部５０が風路切換ダンパ回転モータ５５を駆動させ、ダンパを切換える。その後はＳ５−２１を介してＳ５−３に戻り、起動時運転が終了していればＳ５−４乃至９は省略されるため、Ｓ５−１１乃至２０の通常時制御を繰り返すことになる。
【０１５８】
また、上述の説明では、加熱手段４の加熱手段制御値(Ｑ)を吸込空気センサ５６の検出値に基づいて制御する加湿装置について説明したが、図１１における第１送風手段２による吸着空気風量（Ｖad）や、実施の形態２で説明した図１３における第２送風手段３による再生空気風量（Ｖde）を、吸込空気センサ５６の検出値に基づいて制御した場合も、再生出口空気相対湿度（Φdeo）は時系列変化６２に示されるように、徐々に上昇はするが１００％ＲＨに到達することなく推移し、ｔcha経過後以降は低下するため、再生出口空気Ｂ２を結露させることなく運転することが可能となる。
【０１５９】
この風量制御は、図２９のステップＳ５−１２乃至１４、Ｓ５−１６乃至１８における加熱手段制御値（Ｑ）を、吸着空気風量（Ｖad）または再生空気風量（Ｖde）に変更して同様の制御方法を用いることにより実施することができる。また、加熱手段制御値(Ｑ)、吸着空気風量（Ｖad）または再生空気風量（Ｖde）の１つを制御するだけでなく、これらを２つ以上組み合わせて加湿量を調整することもでき、この場合、再生出口空気Ｂ２をより確実に結露させることなく運転することが可能となる。
【符号の説明】
【０１６０】
１  水分吸着手段、２  第１送風手段、３  第２送風手段、４  加熱手段、５  第１風路切換ダンパ、５ａ  第１風路切換ダンパの上部突起、５ｂ  第１風路切換ダンパの下部突起、６  第２風路切換ダンパ、６ａ  第２風路切換ダンパの上部突起、６ｂ  第２風路切換ダンパの下部突起、１０  第１層、１１  第１の風路仕切板、１１ａ  第１風路仕切板の突起、１２  第１排気口、１３  第２吸気口、２０  第２層、２１  第２風路仕切板、２１ａ  第２風路仕切板の突起、３０  第３層、３１  第３の風路仕切板、３１ａ  第３風路仕切板の突起、４０  第４層、４１  第４風路仕切板、４１ａ  第４風路仕切板の突起、４２  第１吸気口、４３  第２排気口、５０  制御部、５１  メモリ、５２  第１送風手段駆動モータ、５３  第２送風手段駆動モータ、５４  電力供給手段、５４ａ  ＡＣ電源、５４ｂ  抵抗切換装置、５５  風路切換ダンパ回転モータ、５６  吸込空気センサ、５６ａ  吸着入口空気センサ、５６ｂ  再生入口空気センサ、５７  吹出空気センサ、５７ａ  吸着出口空気センサ、５７ｂ  再生出口空気センサ、５８  劣化検出手段、５８ａ  負荷検出手段、５９  表示部、６０  加熱手段制御値Ｑの時系列変化、６１  除加湿量Ｗの時系列変化、６２  再生出口空気相対湿度φdeoの時系列変化、６３  加熱手段制御値Ｑの設定値Ｑset、６４  除加湿量の設定値Ｗset、６５  加熱手段初期制御値Ｑini、６５ａ  起動時加熱手段初期制御値Ｑini０、６６  再生入口空気相対湿度φdei、６７  制御値変更時間ｔcha、６７ａ  起動時制御値変更時間ｔcha０、６８  ダンパ切換時間ｔdump、６９  除加湿量Ｗ／設定除加湿量Ｗsetの時系列変化（実測値）、６９ａ  加熱手段制御値Ｑ／設定加熱手段制御値Ｑset＝０．２のとき、６９ｂ  加熱手段制御値Ｑ／設定加熱手段制御値Ｑset＝０．３のとき、６９ｃ  加熱手段制御値Ｑ／設定加熱手段制御値Ｑset＝０．４のとき、６９ｄ  加熱手段制御値Ｑ／設定加熱手段制御値Ｑset＝０．５のとき、６９ｅ  加熱手段制御値Ｑ／設定加熱手段制御値Ｑset＝０．６のとき、６９ｆ  加熱手段制御値Ｑ／設定加熱手段制御値Ｑset＝０．８のとき、７０  再生出口空気相対湿度φdeoの時系列変化（実測値）、７０ａ  加熱手段制御値Ｑ／設定加熱手段制御値Ｑset＝０．２のとき、７０ｂ  加熱手段制御値Ｑ／設定加熱手段制御値Ｑset＝０．３のとき、７０ｃ  加熱手段制御値Ｑ／設定加熱手段制御値Ｑset＝０．４のとき、７０ｄ  加熱手段制御値Ｑ／設定加熱手段制御値Ｑset＝０．５のとき、７０ｅ  加熱手段制御値Ｑ／設定加熱手段制御値Ｑset＝０．６のとき、７０ｆ  加熱手段制御値Ｑ／設定加熱手段制御値Ｑset＝０．８のとき、７１  吸着空気風量Ｖadの時系列変化、７２  吸着空気風量の設定値Ｖad_set、７３  吸着空気初期風量Ｖad_ini、７３ａ  起動時吸着空気初期風量Ｖad_ini０、７４  再生空気風量Ｖdeの時系列変化、７５  再生空気風量の設定値Ｖde_set、７６  再生空気初期風量Ｖde_ini、７６ａ  起動時再生空気初期風量Ｖde_ini０、７７  吸込空気温度Ｔｏの時系列変化、７８  吸込空気温度閾値Ｔｏtri、７８ａ  吸込空気温度高温側閾値Ｔｏtri_h、７８ｂ  吸込空気温度低温側閾値Ｔｏtri_l、７９  圧縮機周波数Ｈｚの時系列変化、８０  圧縮機周波数閾値Ｈｚtri、８０ａ  圧縮機周波数起動時運転閾値Ｈｚtri_ini、８０ｂ  圧縮機周��数高負荷側閾値Ｈｚtri_h、８０ｃ  圧縮機周波数低負荷側閾値Ｈｚtri_l、８１  起動時制御値固定時間ｔini、１００  加湿ユニット、１０１  筐体、１０２  回転軸、１０３  吸着空気入口、１０４  吸着空気出口、１０５  再生空気入口、１０６  再生空気出口、２００  室外機、２０１  圧縮機、２０１ａ  圧縮機インバータ、２０２  室外機熱交換器、２０３  室外機送風機、２０４  膨張弁、２０５  四方弁、３００  建物の壁、３００ａ  外壁、３００ｂ  内壁、３０１  壁穴、４００  室内機、４０１  室内機熱交換器、４０２  室内機送風機、Ａ０  吸込空気、Ａ０ａ  室外空気、Ａ０ｂ  室内空気、Ａ１  吸着入口空気、Ａ２  吸着出口空気、Ｂ１  再生入口空気、Ｂ２  再生出口空気。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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