(57)【要約】【課題】熱膨張に起因する軸受手段の予圧の低下や軸受手段の外周部と支持手段の内周との間に隙間が生じることを抑制し、回転円滑性や耐久性の高い軸受装置を提供する。【解決手段】ハウジング１８の支持部１８ａ，１８ｂの外周に圧入され、熱膨張率が同支持部１８ａ，１８ｂよりも小さい抑制リング２６ａ，２６ｂを有するため、高温時に起こる支持部１８ａ，１８ｂの径方向への熱膨張が抑制リング２６ａ，２６ｂにより抑制される。その結果、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂにかかる径方向の与圧の低下や支持部１８ａ，１８ｂと円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの外輪２４ｅ，２４ｆとの間に隙間が生じることを抑制し、回転円滑性や耐久性を高めることができる。【選択図】図１
2010038206.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸を支持する軸受手段と、
前記軸受手段の外周部を内周により支持する支持手段と、を有し、
前記支持手段の熱膨張率は、前記軸受手段の外周部の熱膨張率よりも大きい軸受装置において、
前記支持手段の外周に嵌合され、熱膨張率が前記支持手段よりも小さい抑制手段を有する
ことを特徴とする軸受装置。
【請求項２】
請求項１に記載の軸受装置において、
前記支持手段の内周面は、前記軸受手段の外周部よりも耐腐食性が高い材料からなる軸受装置。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の軸受装置において、
前記軸受手段の外周部と前記抑制手段はいずれも鉄製であり、
前記支持手段はアルミ製である軸受装置。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の軸受装置において、
前記軸受手段は、円錐ころと、内輪と、外輪とを備えており、
前記円錐ころは、前記内輪と前記外輪とにより狭持され、
前記軸受手段の外輪が前記支持手段の内周により支持されている軸受装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は軸を支持する軸受装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
軸受装置は、回転軸の軸線方向や径方向への動きを抑制するものであり、輸送機械を始め回転部分がある各種機械に多用される。車両においては、例えば特許文献１にリヤデファレンシャル装置に採用されている軸受装置の開示がある。図４に示すように、ここで用いられる軸受装置は、デフケース１０２が径方向及び軸線方向に動くことを抑制するとともに、デフケース１０２を回転可能に支持している。
【０００３】
一般にこうした軸受装置にあっては、円錐ころ軸受１０４にかかる予圧が適切に調整されることで軸受における回転の円滑性ひいてはその耐久性の向上が図られる。
しかしながら、円錐ころ軸受１０４の内輪１０６はデフケース１０２と当接しているため、デフケース１０２が高温になった場合、デフケース１０２の熱膨張により内輪１０６に軸線方向の圧力がかかる。内輪１０６に軸線方向の圧力がかかると、円錐ころ１０８にかかる圧力が過大になってしまうため、上記特許文献１では円錐ころ軸受１０４よりも車輪側にロックナット１１０を螺合し、円錐ころ軸受１０４の外輪１１２とロックナット１１０との間に板バネ１１４を設けることで円錐ころ軸受１０４にかかる軸線方向の圧力を低減している。
【特許文献１】特開２００３−３４３６９２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上記特許文献１の様なリヤデファレンシャル装置１００において、高温時に熱膨張するのはデフケース１０２だけではなく、ハウジング１１６も同様に熱膨張する。ハウジング１１６には円錐ころ軸受１０４を支持する支持部１１８が形成されており、ハウジング１１６が熱膨張した場合、支持部１１８の内径が大きくなり、円錐ころ軸受１０４にかかっていた予圧が減少したり、支持部１１８と円錐ころ軸受１０４との間に隙間が生じたりしてしまう。その結果、円錐ころ軸受１０４における円滑な回転が損なわれる、又はその耐久性が低下するなどといった可能性が生じる。さらに、その隙間が生じることで円錐ころ軸受１０４の外輪１１２と支持部１１８とが相対回転し、その接触面が磨耗してしまう可能性も生じる。
【０００５】
尚、このような問題は、上記構成の軸受装置のみに発生するものではなく、軸を支持する軸受手段の外周部を支持手段の内周で支持し、支持手段の熱膨張率が軸受手段の外周部の熱膨張率よりも大きいという構成であれば発生するものである。
【０００６】
本発明はこうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、熱膨張に起因する軸受手段の予圧の低下や軸受手段の外周部と支持手段の内周との間に隙間が生じることを抑制し、回転円滑性や耐久性の高い軸受装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１に記載の発明によれば、軸を支持する軸受手段と、軸受手段の外周部を内周により支持する支持手段と、を有し、支持手段の熱膨張率は、軸受手段の外周部の熱膨張率よりも大きい軸受装置において、支持手段の外周に嵌合され、熱膨張率が支持手段よりも小さい抑制手段を有することをその要旨とする。
【０００８】
支持手段の外周に抑制手段がなく、支持手段の熱膨張率が軸受手段の外周部の熱膨張率よりも大きい場合、高温時には支持手段が熱膨張することにより軸受手段の外周部にかかる径方向の与圧が低下したり、支持手段の内周と軸受手段の外周部との間に隙間が生じたりする。上記構成によれば、支持手段の外周に嵌合され、熱膨張率が支持手段よりも小さい抑制手段を有するため、高温時に起こる支持手段の径方向への熱膨張が抑制手段により抑制される。その結果、軸受手段にかかる径方向の与圧の低下や支持手段の内周と軸受手段の外周部との間に隙間が生じることを抑制し、回転円滑性や耐久性を高めることができる。尚、支持手段と軸受手段との間に与圧がかかっていない場合であっても、それらの間に隙間が生じることを抑制して軸受装置の回転円滑性や耐久性を高めることができる。
【０００９】
請求項２に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明において、支持手段の内周面は、軸受手段の外周部よりも耐腐食性が高い材料からなることをその要旨とする。
軸受手段の外周部と支持手段の内周面とがいずれも耐腐食性が低い材料である場合、軸受手段の外周部と支持手段の内周面との接触面でも腐食が起こり、錆による固着が生じるおそれがある。上記構成によれば、支持手段の内周面は、軸受手段の外周部よりも耐腐食性が高い材料からなっているため、軸受手段の外周部と支持手段の内周面との接触面での腐食による固着が抑制できる。
【００１０】
具体的には、請求項３に記載の発明によるように、軸受手段の外周部と抑制手段はいずれも鉄製であり、支持手段はアルミ製であるといった態様を採用できる。この場合、軸受手段の外周部と支持手段の内周面との接触面での錆による固着が抑制できる。
【００１１】
具体的には、請求項４に記載の発明によるように、軸受手段は円錐ころと内輪と外輪とを備えており、円錐ころは前記内輪と前記外輪とにより狭持され、軸受手段の外輪が支持手段の内周により支持されているといった態様を採用できる。この場合、抑制手段により支持手段の膨張が抑制され、支持手段の内周と軸受手段の外輪との間の圧力が高く保たれるため、支持手段と外輪とが相対回転することを抑制できる。その結果、支持手段と外輪との接触面が磨耗する量を低減できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、この発明にかかる軸受装置をリヤデファレンシャル装置に適用した第１の実施形態について、図１〜２を参照して説明する。
図１は、リヤデファレンシャル装置１０の断面図である。以下では図１の上側をリヤデファレンシャル装置１０の前方とし、同じく下側を同装置の後方として説明する。
【００１３】
図２は、図１におけるリヤデファレンシャル装置１０の要部を拡大した断面図である。尚、図２では図１の右側即ちデフケース１２ｂ側についてのみ示すものとし、もう一方のデフケース１２ａ側については同様の構成であるためその図示を省略する。
【００１４】
リヤデファレンシャル装置１０のハウジング１８には、エンジン側からの回転動力が伝達される入力シャフト１４が回転可能に支持されている。入力シャフト１４の先端にはドライブピニオン１６が形成されており、ドライブピニオン１６はハウジング１８内に位置している。なお本実施形態では軽量化等を目的としてハウジング１８がアルミニウム合金にて形成されている。
【００１５】
ドライブピニオン１６は回転軸が直行するリングギヤ２０とかみ合っており、リングギヤ２０とデフケース１２とはボルト２２により締結されており、一体回転するようになっている。
【００１６】
デフケース１２の回転軸線方向（左右方向）両端には、円筒状部１２ｃ，１２ｄが形成されており、その円筒状部１２ｃ，１２ｄの外周にそれぞれ円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂが係合されており、同円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂはハウジング１８の内面に突設された支持部１８ａ，１８ｂにより支持される。尚、支持部１８ａ，１８ｂは円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの外周を囲うような円筒状の形状になっている。
【００１７】
より詳しくは、デフケース１２の円筒状部１２ｃ，１２ｄの外周面が円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの内輪２４ｃ，２４ｄにより支持され、内輪２４ｃ，２４ｄと外輪２４ｅ，２４ｆの間に円錐ころ２４ｇ，２４ｈが挟持され、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの外輪２４ｅ，２４ｆがハウジング１８に設けられた支持部１８ａ，１８ｂの内周面により支持される。円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの外輪２４ｅ，２４ｆ、内輪２４ｃ，２４ｄ及びこれらの間に配設される円錐ころ２４ｇ，２４ｈはともに鉄鋼系材料を用いて形成されている。この構造により、デフケース１２は、支持部１８ａ，１８ｂの内周面に対し、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂを介して回転可能に支持されている。尚、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの組み付け時に、回転軸線方向の予圧をかけており、その与圧により円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂには径方向の与圧がかかっている。
【００１８】
支持部１８ａ，１８ｂの外周には、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの外輪２４ｅ，２４ｆと同じ鉄鋼系材料からなる抑制リング２６ａ，２６ｂが圧入されており、支持部１８ａ，１８ｂの径方向への変位を抑制することにより、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂにかかっている予圧が抜けることを抑制している。抑制リング２６ａ，２６ｂの圧入方向の先端面はハウジング１８壁面に当接しており、抑制リング２６ａ，２６ｂの圧入方向の動きが制限されている。
【００１９】
デフケース１２の左右部分に形成された円筒状部１２ｃ，１２ｄには、デフケース１２と回転軸を同一とするドライブシャフト２８ａ，２８ｂが挿入されている。各ドライブシャフト２８ａ，２８ｂは各円筒状部１２ｃ，１２ｄの内周面を滑り軸受面としてデフケース１２に回転可能に支持されている。即ち、換言すれば円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂはデフケース１２を介してドライブシャフト２８ａ，２８ｂを回転可能に支持している。なお、各ドライブシャフト２８ａ，２８ｂの外周側は各ハウジング１８の開口部３０ａ，３０ｂに設けられた環状シール部材３２ａ，３２ｂによって封止されている。
【００２０】
デフケース１２内部において各ドライブシャフト２８ａ，２８ｂの先端にはドリブンギヤ３４ａ，３４ｂが形成されている。デフケース１２には、両ドリブンギヤ３４ａ，３４ｂ間の空間においてこれらの回転中心軸線と直交する方向に延在するようにピニオンシャフト３６が固定されており、このピニオンシャフト３６に回転可能に支持された二つのデフピニオンギヤ３８、４０が両ドリブンギヤ３４ａ，３４ｂの双方に噛合されている。
【００２１】
ここで、請求項に記載の構成要素が第１の実施形態においてどの構成要素に相当するのかを説明すると、軸受手段は円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂ、支持手段はハウジング１８の支持部１８ａ，１８ｂ、抑制手段は抑制リング２６ａ，２６ｂに相当する。
【００２２】
以下、第１の実施形態の作用について説明する。
上記のリヤデファレンシャル装置１０において、入力シャフト１４にエンジンからの回転動力が伝達されると、ドライブピニオン１６の回転に伴ってリングギヤ２０即ちデフケース１２が回転駆動される。そしてこの回転がピニオンシャフト３６を介して各ギヤ３８，４０，３４ａ，３４ｂに伝達されることで各ドライブシャフト２８ａ，２８ｂ、ひいては自動車の駆動輪が回転駆動されるようになる。また、各デフピニオンギヤ３８，４０のピニオンシャフト３６周りの回転に基づき両ドリブンギヤ３４ａ，３４ｂ、即ち両ドライブシャフト２８ａ，２８ｂの差動が許容されるようになる。
【００２３】
各円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂはデフケース１２の円筒状部１２ｃ，１２ｄの外周面とこれに対向するハウジング１８の支持部１８ａ，１８ｂの内周面との間に介在されラジアル軸受として機能する。なお円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂはラジアル荷重のみならずアキシャル荷重についてもその耐久性に優れるものであり、本実施形態ではデフケース１２におけるその回転軸線方向の移動規制にもこの円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂが活用される。即ち本実施形態において円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂはスラスト軸受としても活用されている。
【００２４】
即ち、各円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの外輪２４ｅ，２４ｆはハウジング１８の各支持部１８ａ，１８ｂの内周面によって支持され、内輪２４ｃ，２４ｄはデフケース１２の各円筒状部１２ｃ，１２ｄの外周面を支持している。換言すると、ハウジング１８の各支持部１８ａ，１８ｂは円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂを支持するリテーナとして機能し、その内周面は該軸受２４ａ，２４ｂの外輪２４ｅ，２４ｆの外周面を支持する支持面として機能する。
【００２５】
次に、第１の実施形態に特徴的な作用について説明する。
各円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂにおいて円錐ころ２４ｇ，２４ｈが内輪２４ｃ，２４ｄと外輪２４ｅ，２４ｆとから受ける予圧は、外輪２４ｅ，２４ｆの軸線方向の側面がハウジング１８に形成される係止面から受ける軸線方向（左右方向）の圧力と、外輪２４ｅ，２４ｆの外周面がハウジング１８に形成される支持部１８ａ，１８ｂの内周面から受ける径方向の圧力と、により増減する。
【００２６】
上述したように、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの外輪２４ｅ，２４ｆ、内輪２４ｃ，２４ｄ及びこれらの間に配設される円錐ころ２４ｇ，２４ｈはともに鉄鋼系材料を用いて形成されている。因みに上記鉄鋼系材料は上記アルミニウム合金よりも熱膨張率が小さい。また、上記鉄鋼系材料は、上記アルミニウム合金よりも耐腐食性が低い。
【００２７】
ところで、こうしたリヤデファレンシャル装置１０が排気管からの熱伝達やギヤの噛み合い面から発生する摩擦熱等によって温度上昇すると、これによりハウジング１８や円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂ等には熱膨張による変形が生じる。ここで、特に上記のようにハウジング１８にアルミニウム合金を用いる態様にあっては、このアルミニウム合金の熱膨張率が鉄鋼系材料のそれよりも大きいことから、同じ温度に上昇したときの熱膨張量（膨張長さ）に関してハウジング１８の方が円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂよりも大きくなる。
【００２８】
抑制リング２６ａ，２６ｂがない場合、温度が上昇すると、熱膨張率に差があるため、各外輪２４ｅ，２４ｆが径方向に膨張する量よりもハウジング１８の各支持部１８ａ，１８ｂが径方向に膨張する量の方が大きくなる。外輪の熱膨張量よりも支持部１８ａ，１８ｂの熱膨張量の方が大きい場合、支持部１８ａ，１８ｂの内周面から外輪の外周面に作用する面圧が低下し、これにより円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂにかかる予圧が低下することとなる。予圧が低下すると、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂにおける円滑な回転が損なわれたりその耐久性が低下したりといった懸念が生じる。
【００２９】
一方、本実施形態のように支持部１８ａ，１８ｂの外周に圧入された抑制リング２６ａ，２６ｂがある場合、温度が上昇すると、ハウジング１８よりも熱膨張率が小さい抑制リング２６ａ，２６ｂがハウジング１８の各支持部１８ａ，１８ｂの膨張を抑制する。支持部１８ａ，１８ｂが径方向へ膨張することが抑制されると、支持部１８ａ，１８ｂの内周面から外輪２４ｅ，２４ｆの外周面に作用する面圧が低下しにくくなり、これにより円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂにかかる与圧の低下を抑制することとなる。その結果、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂにかかる与圧を適切な圧力に維持でき、耐久性の向上を図ることができる。
【００３０】
上記第１の実施形態では次のような効果を奏することができる。
（１）支持部１８ａ，１８ｂの外周に嵌合され、熱膨張率が支持部１８ａ，１８ｂよりも小さい抑制リング２６ａ，２６ｂを有するため、高温時に起こる支持部１８ａ，１８ｂの径方向への熱膨張が抑制リング２６ａ，２６ｂにより抑制される。その結果、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂにかかる径方向の与圧の低下や支持部１８ａ，１８ｂと円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの外輪２４ｅ，２４ｆとの間に隙間が生じることを抑制し、回転円滑性や耐久性を高めることができる。
【００３１】
（２）支持部１８ａ，１８ｂの内周面は、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの外輪２４ｅ，２４ｆの外周面よりも耐腐食性が高いアルミニウム合金からなっているため、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの外輪２４ｅ，２４ｆと支持部１８ａ，１８ｂの内周面との接触面での腐食による固着が抑制できる。
【００３２】
（３）抑制リングにより支持部１８ａ，１８ｂの膨張が抑制され、支持部１８ａ，１８ｂの内周面と円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの外輪２４ｅ，２４ｆとの間の圧力が高く保たれるため、支持部１８ａ，１８ｂと外輪２４ｅ，２４ｆとが相対回転することを抑制できる。その結果、支持部１８ａ，１８ｂと外輪２４ｅ，２４ｆとの接触面が磨耗する量を低減できる。
【００３３】
（４）リヤデファレンシャル装置１０が自動車の排熱などによって加熱され易い、即ち温度が上昇し易い状況にあることから、上記与圧低下の抑制を図るうえで抑制リング２６ａ，２６ｂの低い熱膨張率が特に有用に作用することとなる。
【００３４】
（５）抑制手段として、外輪２４ｅ，２４ｆの外周に沿在する抑制リング２６ａ，２６ｂを採用しているため、同抑制手段（抑制リング２６ａ，２６ｂ）と外輪２４ｅ，２４ｆの外周面との間に作用する圧力を均等にすることができ、外輪２４ｅ，２４ｆの局所的な変形を抑制することができる。
【００３５】
（６）ドライブシャフト２８ａ，２８ｂの支持に円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂが採用されていることにより、例えば円筒ころ軸受など、ころの軸線がドライブシャフト２８ａ，２８ｂの軸線と平行な軸受と比較して、アキシャル荷重に対する軸受の耐久性が向上する。
【００３６】
（７）円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂには回転軸線方向の予圧がかかっており、その与圧により円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂには径方向の圧力がかかっている。ハウジング１８が回転軸線方向に膨張した場合にも、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂにかかる径方向の圧力が低下することとなるが、抑制リング２６ａ，２６ｂにより円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂにかかる径方向の圧力が下がることを抑制できる。
【００３７】
第１の実施形態の変更例を以下に示す。
・本実施形態では、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂと抑制リング２６ａ，２６ｂとに鉄鋼系材料を用いたが、いずれの材料もハウジング１８の材料と比較して熱膨張率が小さければよく、例えばハウジング１８をアルミニウム合金（19〜23×10-6/K）、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂを鋼（11〜12×10-6/K）、抑制リングをインバー（1〜2×10-6/K）としてもよい。
【００３８】
・本実施形態では、軸受手段として円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂを用いたが、軸受手段の外周面を支持手段が支持していればよく、例えば玉軸受や円筒ころ軸受や滑り軸受でもよい。
【００３９】
・上記実施形態では、ドライブシャフト２８ａ，２８ｂがデフケース１２を介して軸受支持されたが、これに限らず、例えば、デフケース１２を介することなく直接的に軸受支持されるようにしてもよい。
【００４０】
・上記では本発明の軸受装置を自動車用のリヤデファレンシャル装置１０に適用したが、軸受手段と、軸受手段の外周部を内周により支持する支持手段とを有し、支持手段の熱膨張率が軸受手段の外周部の熱膨張率よりも大きい軸受装置であれば適用可能であり、例えば変速機の入力軸や出力軸の軸受装置に適用してもよい。
【００４１】
次に、本発明の第２の実施形態について図３を用いて説明する。
図３は、第２の実施形態におけるリヤデファレンシャル装置１０の要部を拡大した断面図である。
【００４２】
第１の実施形態と第２の実施形態との異なる点は以下の点である。
第１の実施形態では、軸受手段として円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂを用い、円錐ころ軸受２４ａ，２４ｂの外輪２４ｅ，２４ｆを支持する支持部１８ａ，１８ｂがハウジング１８の内面に突設されていたのに対し、第２の実施形態ではアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂを用い、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂの外輪５０ｅ，５０ｆを支持する支持部１８ａ，１８ｂがハウジング１８の外面に突設されている点である。
【００４３】
以下の説明では、第１の実施形態で用いた部材と同一の部材については同一の名称および符号を用いることにより説明を省略する。
デフケース１２の回転軸線方向（左右方向）両端には、円筒状部１２ｃ，１２ｄが形成されており、その円筒状部１２ｃ，１２ｄの外周にそれぞれアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂが係合されており、同アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂはハウジング１８の外面に突設された支持部１８ａ，１８ｂにより支持される。尚、支持部１８ａ，１８ｂはアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂの先端を囲むような円筒状の形状になっている。
【００４４】
より詳しくは、デフケース１２の円筒状部１２ｃ，１２ｄの外周面がアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂの内輪５０ｃ，５０ｄにより支持され、内輪５０ｃ，５０ｄと外輪５０ｅ，５０ｆの間に玉５０ｇ，５０ｈが挟持され、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂの外輪５０ｅ，５０ｆがハウジング１８に設けられた支持部１８ａ，１８ｂの内周面により支持される。この構造により、デフケース１２は、支持部１８ａ，１８ｂの内周面に対し、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂを介して回転可能に支持されている。尚、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂの組み付け時に、回転軸線方向の予圧をかけており、その与圧によりアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂには径方向の与圧がかかっている。
【００４５】
支持部１８ａ，１８ｂの外輪５０ｅ，５０ｆの外周には、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂの外輪５０ｅ，５０ｆと同じ鉄鋼系材料からなる抑制部材５２ａ，５２ｂが圧入されており、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂにかかっている予圧が抜けることを抑制している。抑制部材５２ａ，５２ｂは、図３に示すように支持部１８ａ，１８ｂの軸線方向（左右方向）の先端面と外輪５０ｅ，５０ｆの左右方向の先端面とに当接する係止面を有しており、抑制部材５２ａ，５２ｂとドライブシャフト２８ａ，２８ｂとの間は環状シール部材３２ａ，３２ｂによって封止されている。
【００４６】
他の構成は、上記実施形態と同様であるので、その説明を省略する。
ここで、請求項に記載の構成要素が第２の実施形態においてどの構成要素に相当するのかを説明すると、軸受手段はアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂ、支持手段はハウジング１８の支持部１８ａ，１８ｂ、抑制手段は抑制部材５２ａ，５２ｂに相当する。
【００４７】
以下、第２の実施形態の作用について説明する。デファレンシャル装置としての作用は第１の実施形態と同様であるのでその説明を省略する。
各アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂはデフケース１２の円筒状部１２ｃ，１２ｄの外周面とこれに対向するハウジング１８の支持部１８ａ，１８ｂの内周面との間に介在されラジアル軸受として機能する。アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂはラジアル荷重のみならずアキシャル荷重についても耐えうるものであり、デフケース１２におけるその回転軸線方向の移動規制にもこのアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂが活用される。即ち本実施形態においてアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂはスラスト軸受としても活用されている。
【００４８】
即ち、各アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂの外輪５０ｅ，５０ｆはハウジング１８の各支持部１８ａ，１８ｂの内周面によって支持され、内輪５０ｃ，５０ｄはデフケース１２の各支持部１８ａ，１８ｂの外周面を支持している。換言すると、ハウジング１８の各支持部１８ａ，１８ｂはアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂを支持するリテーナとして機能し、その内周面は該軸受５０ａ，５０ｂの外輪５０ｅ，５０ｆの外周面を支持する支持面として機能する。
【００４９】
次に、第２の実施形態に特徴的な作用について説明する。
各アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂにおいて玉５０ｇ，５０ｈが内輪５０ｃ，５０ｄと外輪５０ｅ，５０ｆとから受ける予圧は、外輪５０ｅ，５０ｆの側面が抑制部材５２ａ，５２ｂに形成される係止面から受ける軸線方向（左右方向）の圧力と、外輪５０ｅ，５０ｆの外周面がハウジング１８に形成される支持部１８ａ，１８ｂの内周面から受ける径方向の圧力と、により増減する。
【００５０】
上記第１の実施形態と同様に、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂの外輪５０ｅ，５０ｆ、内輪５０ｃ，５０ｄ及びこれらの間に配設される玉５０ｇ，５０ｈはともに鉄鋼系材料を用いて形成されている。因みに上記鉄鋼系材料は上記アルミニウム合金よりも熱膨張率が小さい。また、上記鉄鋼系材料は、上記アルミニウム合金よりも耐腐食性が低い。
【００５１】
そして、こうしたリヤデファレンシャル装置１０が温度上昇すると、これによりハウジング１８やアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂ等には熱膨張による変形が生じる。ここで、特に上記のようにハウジング１８にアルミニウム合金を用いる態様にあっては、このアルミニウム合金の熱膨張率が鉄鋼系材料のそれよりも大きいことから、同じ温度に上昇したときの熱膨張量（膨張長さ）に関してハウジング１８の方がアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂよりも大きくなる。すると、支持部１８ａ，１８ｂの内周面から外輪５０ｅ，５０ｆの外周面に作用する面圧が低下し、これによりアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂにかかる予圧が低下することとなる。予圧が低下すると、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂにおける円滑な回転が損なわれたりその耐久性が低下したりといった懸念が生じる。
【００５２】
一方、第２の実施形態のように支持部１８ａ，１８ｂの外周に圧入された抑制部材５２ａ，５２ｂがある場合、温度が上昇すると、ハウジング１８よりも熱膨張率が小さい抑制部材５２ａ，５２ｂがハウジング１８の各支持部１８ａ，１８ｂの膨張を抑制する。この第２の実施形態の場合、抑制部材５２ａ，５２ｂには支持部１８ａ，１８ｂの軸線方向（左右方向）の先端面と接する係止面が形成されているため、支持部１８ａ，１８ｂが径方向及び軸線方向へ膨張することを抑制される。そのため、支持部１８ａ，１８ｂの内周面から外輪５０ｅ，５０ｆの外周面に作用する面圧が低下しにくくなり、これによりアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂにかかる与圧の低下を抑制することとなる。その結果、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂにかかる与圧を適切な圧力に維持でき、耐久性の向上を図ることができる。
【００５３】
上記第２の実施形態では次のような効果を奏することができる。
（１）支持部１８ａ，１８ｂの外周に嵌合され、熱膨張率が支持部１８ａ，１８ｂよりも小さい抑制部材５２ａ，５２ｂを有するため、高温時に起こる支持部１８ａ，１８ｂの径方向への熱膨張が抑制部材５２ａ，５２ｂにより抑制される。その結果、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂにかかる径方向の与圧の低下や支持部１８ａ，１８ｂとアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂの外輪５０ｅ，５０ｆとの間に隙間が生じることを抑制し、回転円滑性や耐久性を高めることができる。
【００５４】
（２）支持部１８ａ，１８ｂの内周面は、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂの外輪５０ｅ，５０ｆの外周面よりも耐腐食性が高い鉄鋼系材料からなっているため、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂの外輪５０ｅ，５０ｆと支持部１８ａ，１８ｂの内周面との接触面での腐食による固着が抑制できる。
【００５５】
（３）抑制部材５２ａ，５２ｂにより支持部１８ａ，１８ｂの膨張が抑制され、支持部１８ａ，１８ｂの内周面とアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂの外輪５０ｅ，５０ｆとの間の圧力が高く保たれるため、支持部１８ａ，１８ｂと外輪５０ｅ，５０ｆとが相対回転することを抑制できる。その結果、支持部１８ａ，１８ｂと外輪５０ｅ，５０ｆとの接触面が磨耗する量を低減できる。
【００５６】
（４）リヤデファレンシャル装置１０が自動車の排熱などによって加熱され易い、即ち温度が上昇し易い状況にあることから、上記与圧低下の抑制を図るうえで抑制部材５２ａ，５２ｂの低い熱膨張率が特に有用に作用することとなる。
【００５７】
（５）抑制手段として、外輪５０ｅ，５０ｆの外周に沿在する抑制部材５２ａ，５２ｂを採用しているため、同抑制手段（抑制部材５２ａ，５２ｂ）と外輪５０ｅ，５０ｆの外周面との間に作用する圧力を均等にすることができ、外輪５０ｅ，５０ｆの局所的な変形を抑制することができる。
【００５８】
（６）ドライブシャフト２８ａ，２８ｂの支持にアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂが採用されていることにより、例えば円筒ころ軸受など、ころの軸線がドライブシャフト２８ａ，２８ｂの軸線と平行な軸受と比較して、アキシャル荷重に対する軸受の耐久性が向上する。
【００５９】
（７）アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂには回転軸線方向の予圧がかかっており、その与圧によりアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂには径方向の圧力がかかっている。ハウジング１８が回転軸線方向に膨張した場合にも、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂにかかる径方向の圧力が低下することとなるが、抑制部材５２ａ，５２ｂによりアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂにかかる径方向の圧力が下がることを抑制できる。
【００６０】
（８）抑制部材５２ａ，５２ｂには、支持部１８ａ，１８ｂの軸線方向（左右方向）の先端面と接する係止面が形成されているため、支持部１８ａ，１８ｂが径方向だけでなく軸線方向に膨張することも抑制できる。そのため、支持部１８ａ，１８ｂの内周面から外輪５０ｅ，５０ｆの外周面に作用する面圧が低下しにくくなり、これによりアンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂにかかる与圧の低下を抑制することとなる。その結果、アンギュラ玉軸受５０ａ，５０ｂにかかる与圧を適切な圧力に維持でき、耐久性の向上を図ることができる。
【００６１】
（９）抑制部材５２ａ，５２ｂを圧入する支持部１８ａ，１８ｂの外周がハウジング１８の外側となるため、組み付け性を向上させることができる。
第２の実施形態の変更例を以下に示す。尚、第１の実施形態の変更例に記載した内容と同様の変更例については省略する。
【００６２】
・本実施形態では、径方向の膨張を抑制するとともにハウジング１８の支持部１８ａ，１８ｂとドライブシャフト２８ａ，２８ｂの間の一部を封止する抑制部材５２ａ，５２ｂがもうけられ、同抑制部材５２ａ，５２ｂとドライブシャフト２８ａ，２８ｂの間を環状シール部材３２ａ，３２ｂによって封止した。しかし、抑制部材５２ａ，５２ｂの代わりに、径方向の膨張を抑制する抑制リングと、支持部１８ａ，１８ｂとドライブシャフト２８ａ，２８ｂの間の一部を封止する封止部材とを別体として設け、封止部材とドライブシャフト２８ａ，２８ｂの間を環状シール部材３２ａ，３２ｂによって封止してもよい。
【００６３】
・本実施形態では、アンギュラ玉軸受として単列アンギュラ玉軸受を用いたが組み合わせアンギュラ玉軸受を用いてもよい。
なお、上記の各実施形態を以下のように変形して実施することもできる。
【００６４】
・上記各実施形態では、回転軸線方向の予圧をかけており、その与圧により各軸受には径方向の与圧がかかるようにしていたが、径方向の予圧がかかっていない軸受けに本発明を適用することもできる。本発明によれば、支持手段と軸受手段との間に与圧がかかっていない場合であっても、それらの間に隙間が生じることを抑制して軸受装置の回転円滑性や耐久性を高めることができる。
【００６５】
・上記各実施形態では、軸受手段の外周部と抑制手段とに鉄鋼系材料を用いており、この様に軸受手段の外周部の熱膨張量と、抑制手段の熱膨張量と、を略同一にすることが好ましい。これは、温度変化によらずに一定の予圧もしくは位置関係を保つことができるからである。ただし、本発明は前述のように軸受手段の外周部の熱膨張率と抑制手段の熱膨張率が同一であることに限定されるわけではない。
【図面の簡単な説明】
【００６６】
【図１】第１の実施形態における軸受装置を搭載した車両のリヤデファレンシャル装置を示す断面図。
【図２】同実施形態にかかる要部を拡大した断面図。
【図３】第２の実施形態にかかる要部を拡大した断面図。
【図４】従来における車両のリヤデファレンシャル装置を示す断面図。
【符号の説明】
【００６７】
１２…デフケース、１８…ハウジング、２０…リングギヤ、２４ａ，２４ｂ…円錐ころ軸受、２６ａ，２６ｂ…抑制リング、２８ａ，２８ｂ…ドライブシャフト、３２ａ，３２ｂ…環状シール部材、３４ａ，３４ｂ…ドライブピニオン、３６…ピニオンシャフト、３８，４０…デフピニオンギヤ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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