(57)【要約】【課題】本発明の課題は、パルプ系排水の嫌気性処理において、浮上分離等の前処理を目的とした設備を必要とせずに、安定した処理が可能となる排水処理方法を提供することにある。【解決手段】本発明は、パルプ系排水にケイ酸マグネシウム化合物を添加して嫌気性処理することによって排水中に含まれる油分（樹脂分）が与える発酵阻害を緩和し、安定した嫌気性処理が可能となる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
樹脂成分を含有するパルプ系排水をケイ酸マグネシウム化合物と接触させて嫌気性処理を行うことを含んでなる、パルプ系排水の処理方法。
【請求項２】
前記パルプ系排水が、クラフトパルプ製造工程から発生するアルカリ廃液（黒液）を濃縮する際の蒸留液である、請求項１に記載の排水処理方法。
【請求項３】
前記ケイ酸マグネシウム化合物がスラリーの状態で添加される、請求項１または２に記載の排水処理方法。
【請求項４】
ケイ酸マグネシウム化合物の添加量を排水に対して０．０２〜１．１重量％とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の排水処理方法。
【請求項５】
ケイ酸マグネシウム化合物の平均粒子径が１０μｍ以下であり、反応槽において上向流を生じさせながら嫌気性処理を行う、請求項１〜４のいずれか１項に記載の排水処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂成分を含有するパルプ系排水の嫌気性処理に関する。特に本発明は、パルプ系排水の嫌気性処理においてケイ酸マグネシウム化合物を添加することによって、パルプ系排水中に含まれる樹脂分による発酵阻害を緩和し、安定した嫌気性処理が可能な排水処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
製紙、食品、医療品、鉄鋼、化学などの様々な産業において、有機性汚濁物質を多く含有する排水が製造工程から排出される。一般に、これらの排水は、好気性処理、嫌気性処理、またはそれらの組み合わせによって処理されており、処理された排水は、海洋や河川へ放流される。
【０００３】
しかし、このような産業排水には油分が含まれていることがあり、好気性処理および嫌気性処理のいずれにおいても、排水中の油分が菌体の表面を覆い、菌体が生育に必要な有機分や栄養源などを取り込むことを阻害されるため、処理性能が低下してしまう。
【０００４】
従来、油分を含む排水から油分を除去する方法として、浮上分離法（フローテーション法）などの排水から油分を物理的に分離・除去する方法が知られている。しかし、この分離方法には、作業負担が大きい、分離・除去された油分の取り扱いが難しい、油分がエマルジョン状となっている場合は分離が困難であるといった多くの問題があり、技術的および経済的により有利な対応策が要求されていた。
【０００５】
特許文献１には、油分含有排水の処理方法として、リパーゼを作用させて排水中の油分を加水分解し、生物に対する阻害影響を除去する方法が開示されている。しかし、リパーゼによる油分の加水分解によって高級脂肪酸が生成し、生成した高級脂肪酸は、嫌気性処理に作用する嫌気性菌の活性を阻害し、微生物自体の生育にも阻害影響を与え、最終的に嫌気性処理反応を停止させてしまうという問題が生じる。
【０００６】
特許文献２には、油分および重金属を含む排水にケイ酸塩化合物を添加し、油分および重金属を捕捉して回収除去する方法が開示されている。しかし、上記の方法は、油分や重金属を単に除去する技術にすぎず、油分が分離された後の排水の処理方法については記載されておらず、好気性処理および嫌気性処理において、樹脂分による発酵阻害の影響を緩和するかどうかは検討されていない。また、油分が吸着されたケイ酸塩化合物を濾過により回収する必要があり、濾過装置等のコスト的な問題もある。
【０００７】
特許文献３には、油分を含む汚水にタルクを添加して汚水中の油分をタルクに吸着させ、油分が付着したタルクを有機溶剤で洗浄して分離し、分離したタルクを吸着剤として再利用する方法が開示されている。しかし、この方法は、タルクからの油分脱離方法に関するものであり、油分が分離された後の汚水の処理方法については記載されておらず、上記方法が、好気性処理および嫌気性処理において、樹脂分による発酵阻害の影響を緩和するかどうかは検討されていない。また、吸引ろ過装置および有機溶剤の蒸留装置などを使用しており、設備的な問題やコスト的な問題もある。
【特許文献１】特開平６−２４６２９５号公報
【特許文献２】特開平７−００８８０９号公報
【特許文献３】特開２００５−２３８００６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
製紙工場のパルプ製造工程から排出される排水（パルプ系排水）には木材由来の樹脂が含まれており、中でも、クラフトパルプ製造工程から発生する“アルカリ廃液（黒液）を濃縮する際の蒸留液”には木材由来の樹脂が多く含まれている。そのため、樹脂成分を含有するパルプ系排水を嫌気性処理する場合、木材由来の樹脂によって嫌気性処理が阻害され、特にメタン発酵が大きく阻害されてしまう。
【０００９】
以上のような状況に鑑み、本発明の課題は、浮上分離等の前処理を目的とした設備を必要とせずに、樹脂成分を含有するパルプ系排水を効率的に安定して処理できる嫌気性処理方法を提供することである。
【００１０】
特に、製紙工場のパルプ製造工程から排出されるパルプ系排水の中でも、クラフトパルプ製造工程から発生するアルカリ廃液（黒液）を濃縮する際の蒸留液（以下、ＫＰエバドレン）には木材由来の樹脂が多く含まれており、木材由来の樹脂によって嫌気性処理、特にメタン発酵が大きく阻害されてしまう。そこで、パルプ系排水としてこのようなエバドレン排水をも安定して嫌気性処理する方法を提供することも、本発明の課題である。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記問題を解決するために、本発明者らは熱心に研究を重ね、ケイ酸マグネシウム化合物をパルプ系排水中に添加して嫌気性処理を行うことによって、パルプ系排水を効率的に安定して処理できることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１２】
また、以下に限定されるものではないが、本発明は以下の発明を包含する。
（１）  樹脂成分を含有するパルプ系排水をケイ酸マグネシウム化合物と接触させて嫌気性処理を行うことを含んでなる、パルプ系排水の処理方法。
（２）  前記パルプ系排水が、クラフトパルプ製造工程から発生するアルカリ廃液（黒液）を濃縮する際の蒸留液である、（１）に記載の排水処理方法。
（３）  前記ケイ酸マグネシウム化合物がスラリーの状態で添加される、（１）または（２）に記載の排水処理方法。
（４）  ケイ酸マグネシウム化合物の添加量が、パルプ系排水に対して０．０２〜１．１重量％である、（１）〜（３）のいずれか１項に記載の排水処理方法。
（５）  ケイ酸マグネシウム化合物の平均粒子径が１０μｍ以下であり、反応槽において上向流を生じさせながら嫌気性処理を行う、（１）〜（４）のいずれか１項に記載の排水処理方法。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によって、樹脂分を含有するパルプ系排水を嫌気性（メタン発酵）処理する際に、浮上分離などの前処理やそのための設備を必要とせずに、パルプ系排水に含まれる樹脂分による発酵阻害を緩和し、パルプ系排水を効率良く安定的に嫌気性処理することができる。特に、本発明によれば、パルプ系排水の中でも特に嫌気性処理が難しいＫＰエバドレン排水をも安定して処理することが可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下に本発明について詳細に説明するが、本発明は下記の実施形態に何ら限定されることはなく、適宜実施形態を変更して行うことができるものとする。
１つの態様において、本発明は、樹脂成分を含有するパルプ系排水をケイ酸マグネシウム化合物と接触させて嫌気性処理を行うことを含んでなるパルプ系排水の処理方法である。
【００１５】
（パルプ系排水）
本発明で嫌気性処理に用いられる排水は、樹脂成分を含有するパルプ系排水（廃水などともいう）である。本発明においてパルプ系排水とは、パルプ漂白排水など、パルプの製造工程から排出される排水を意味し、パルプの原料となる植物に由来する樹脂成分を含んでなる。本発明のパルプ系排水に含まれる樹脂成分は、特に限定されないが、主に樹脂酸といわれるカルボン酸とそのエステルからなり、ピマル酸などのジテルペン酸に属するものであっても、安息香酸やケイ皮酸などの芳香族カルボン酸に属するものであってもよい。
【００１６】
パルプ系排水に含まれる樹脂成分は、嫌気性処理におけるメタン発酵を大きく阻害すること、油分がエマルジョン状態にあり他の方法による分離が困難であることなどから、効率的な嫌気性処理が難しいが、本発明の嫌気性処理方法によれば、木材由来の樹脂成分を含有するパルプ系排水であっても効率的な嫌気性処理が可能である。特に本発明の排水処理方法は、樹脂成分を多く含むパルプ系排水の処理に適しており、中でも、クラフトパルプの製造工程から発生するパルプ系排水は排水に含まれる樹脂分が多く、本発明によって得られる利益が大きいため本発明の処理対象として好適である。特に、クラフトパルプ製造工程から発生するアルカリ廃液（黒液）を濃縮する際の蒸留液（エタノールや樹脂分を主に含む有機性排水であり、以下、ＫＰエバドレンという）は、排水中に含まれる木材樹脂成分が多いため、安定した嫌気性処理が難しいところ、本発明によれば安定した処理が可能なため、ＫＰエバドレンは本発明の処理対象として特に好ましい。
【００１７】
本発明のパルプ系排水に含まれる樹脂成分の量については、特に制限はないが、油分濃度が１００ｍｇ／Ｌ以上であると嫌気性処理におけるメタン発酵が大きく阻害されるため、本発明を適用するメリットが特に大きくなり好適である。
【００１８】
本発明のパルプ系排水は、樹脂成分以外に他の成分を含有していてもよく、例えば、他のＢＯＤ成分、窒素化合物、その他の不純物を含有していてもよい。また、本発明のパルプ系排水の由来は特に制限はなく、パルプの原料として木材を使用する場合、原料は針葉樹であっても広葉樹であってもよく、パルプの原料として木材以外の植物を使用する場合、原料は、例えば、ケナフ、ワラ、タケ、バカスや農産廃棄物などであってよい。また、本発明のパルプ系排水としては、単独のパルプ原料に由来する排水であっても、複数のパルプ原料に由来する排水であってもよい。
【００１９】
（ケイ酸マグネシウム化合物）
本発明においては、パルプ系排水をケイ酸マグネシウム化合物と接触させて嫌気性処理を行う。本発明で使用するケイ酸マグネシウム化合物としては、例えば、タルク（滑石、Ｍｇ３Ｓｉ４Ｏ１０（ＯＨ）２）、メタケイ酸マグネシウム（ＭｇＳｉＯ３）、オルトケイ酸マグネシウム（Ｍｇ２ＳｉＯ４）、マグネシウムトリシリケート（Ｍｇ２Ｓｉ３Ｏ８）、マグネシウムメゾトリシリケート、蛇紋石（Ｍｇ３Ｓｉ２Ｏ７）などを挙げることができ、これらを単数または複数で使用することができる。本発明のケイ酸マグネシウム化合物は、タルクのような天然鉱物でも合成によって得られるものでもよく、水和物であってもよい。中でも、Ｍｇ３Ｓｉ４Ｏ１０（ＯＨ）２を主成分とするタルクは、填料などの製紙用材料として多用されており、また、化学的に安定であるため、本発明のケイ酸マグネシウム化合物として好ましい。
【００２０】
本発明においてケイ酸マグネシウム化合物とパルプ系排水とを接触させて嫌気性処理を行うと、ケイ酸マグネシウム化合物によってパルプ系排水中の樹脂成分が吸着され、樹脂成分による嫌気性処理の阻害が緩和されると推測される。
【００２１】
本発明に使用するケイ酸マグネシウム化合物は、特に限定されないが、より微粒で沈降しにくいものが好ましい。本発明のケイ酸マグネシウム化合物の平均粒子径（レーザー回折により粒度分布を測定した場合のｄ５０）は、１０μｍ以下が好ましく、７μｍ以下がより好ましく、５μｍ以下がさらに好ましい。微粒で沈降しにくいケイ酸マグネシウム化合物を使用すると、ケイ酸マグネシウム化合物とパルプ系排水との接触効率を高めることができ、また、ケイ酸マグネシウム化合物が沈降しにくいため反応槽内に蓄積せず、連続してケイ酸マグネシウム化合物を反応槽へ入れ、抜き出すことができる。一方、本発明のケイ酸マグネシウム化合物の平均粒子径の下限については、特に限定されないが、微粒化技術およびそのコストを考慮すると、４．０μｍ以上であることが特に好ましい。本発明におけるケイ酸マグネシウムの平均粒子径は、粉体を粒子径により２つに区分した際、大きい側と小さい側の粉体が等量（体積基準）となるメジアン径ｄ５０であり、レーザー回折式粒度分布測定装置によって測定することができる。
【００２２】
本発明において、パルプ系排水とケイ酸マグネシウム化合物との接触は、パルプ系排水が反応槽に到達するまでに、ケイ酸マグネシウム化合物にパルプ系排水中の樹脂成分が吸着されるならば、どのような方法でおこなってもよい。例えば、嫌気性処理の調整槽（パルプ系排水のｐＨ調整等を行う槽）中にケイ酸マグネシウム化合物を投入して両者を接触させてもよく、また、支持体上に固定化したケイ酸マグネシウムをパルプ系排水と接触させてもよい。ケイ酸マグネシウム化合物をパルプ系排水に添加する場合は、パルプ系排水とケイ酸マグネシウム化合物を十分に攪拌させて、両者を効率的に接触させることが好ましい。また、本発明の方法は、バッチ式でも連続式でも行うことができる。
【００２３】
本発明の好ましい態様において、ケイ酸マグネシウム化合物が沈降しないよう、反応槽において上向流（アップフロー）を生じさせながら嫌気性処理を行うことが好ましい。特に本発明においては、ＵＡＳＢ（上向流式嫌気性汚泥床）方式やその改良法が好適に適用でき、コンパクトな装置で効率的にパルプ系排水を処理することができる。上向流（アップフロー）を生じさせながら嫌気性処理を行う場合、ケイ酸マグネシウム化合物の沈降性から、ケイ酸マグネシウム化合物の粒子径は１０μｍ以下であることが好ましく、７μ以下であることがより好ましい。
【００２４】
また、本発明においてケイ酸マグネシウム化合物を嫌気性処理の反応槽に添加する場合、その添加方法は特に制限されず、例えば、ケイ酸マグネシウム化合物を粉末状あるいはスラリー状にして反応槽に添加することができる。本発明においては、ケイ酸マグネシウム化合物とパルプ系排水との効率的な接触という観点から、ケイ酸マグネシウム化合物をスラリー状にしてから添加することが好ましい。
【００２５】
本発明のケイ酸マグネシウム化合物の使用量は、パルプ系排水の性状に応じて適宜調整することができる。例えば、パルプ系排水に含まれる樹脂成分が多い場合、ケイ酸マグネシウム化合物の使用量を多くし、パルプ系排水に含まれる樹脂成分が少ない場合、使用量を少なくすることができる。好ましい態様において、本発明のケイ酸マグネシウム化合物の使用量は、パルプ系排水に対して０．０２重量％以上であり、１．１重量％以下であることが好ましい。０．０２重量％より少ないと、パルプ系排水中の油分によるメタン発酵の阻害を十分に緩和することができないことがあるためである。また、本発明のケイ酸マグネシウム化合物の使用量の上限についても適宜決定することができるが、過剰量のケイ酸マグネシウム化合物を使用すると、ランニングコストが高くなるだけでなく、パルプ系排水中のＣＯＤ成分までも吸着してしまい、嫌気性処理により得られるメタンガスが減少してしまう。好ましい態様において、本発明のケイ酸マグネシウム化合物の使用量は、パルプ系排水に対して１．１重量％以下である。
【００２６】
（嫌気性処理）
本発明においては、パルプ系排水をケイ酸マグネシウム化合物と接触させて嫌気性処理を行う。本発明において嫌気性処理とは、嫌気性条件下において、酸生成菌やメタン細菌などの嫌気性微生物群を利用して排水中の有機分をメタンと二酸化炭素に分解する生物的処理方法であり、メタン発酵法または嫌気性消化法などとも呼ばれる。曝気エネルギーが不要で、生成する汚泥量も少なく、また、発生したメタンガスを燃料として利用することもできる。
【００２７】
本発明の嫌気性処理の条件は特に制限されず、いわゆる中温法や高温法を適用することができる。エネルギー消費が低いため、好ましい態様において本発明の嫌気性処理は中温法であり、処理温度は３０〜４５℃が好ましく、３０〜３７℃がより好ましい。嫌気性処理のｐＨは、６．０〜８．５が好ましく、７．０〜８．０がより好ましい。嫌気性微生物の最適領域が通常中性付近にあるためである。また、本発明の嫌気性処理において、嫌気性微生物とパルプ系排水との接触時間は、４時間〜６０日とするのが好ましく、１０日〜３０日とするのがより好ましい。
【００２８】
本発明の嫌気性処理は、１つの反応槽で行ってもよく、複数の反応槽で行ってもよいが、本発明の処理方法では樹脂成分による嫌気性処理の阻害が緩和されるため、１槽方式の嫌気性処理であっても効率的にメタン発酵を行うことができる。また、嫌気状態についてはＯＲＰ（酸化還元電位）などで管理することが可能である。
【００２９】
本発明の嫌気性処理で使用する嫌気性微生物に特に限定はなく、一般的なものを使用することができるが、グラニュール汚泥と呼ばれる自己集塊化ペレットを好適に用いることができる。メタン菌の種類としては、メタノール分解菌（Ｍｅｔｈａｎｏｓａｒｃｉｎａ）や酢酸分解菌（Ｍｅｔｈａｎｏｓａｅｔａ）などが挙げられる。
【００３０】
また、本発明においては、本発明の特徴を損なわない限りにおいて、嫌気性処理工程の他に、追加の工程を加えることが可能であり、具体的な用途や装置構成に応じて適切な工程を追加することができる。例えば、本発明による嫌気性処理に、好気性処理を組み合わせることも可能である。パルプ系排水中の油分が除去されているため、嫌気性処理の後段の好気性処理においても排水中の有機分は高除去率で分解除去される。また、本発明によって嫌気性処理される前のパルプ系排水に処理を施すことも可能であり、例えば、スクリーン処理などによって比較的大きな異物を除去してもよい。その他、好ましい態様として、得られたバイオガスを脱硫する工程を追加することができる。さらに、本発明によって嫌気性処理されたパルプ系排水は、海洋または河川などの環境中へ排出してもよく、また、工場用水として再利用してもよい。
【００３１】
さらに、本発明による方法を最適な条件で行うために、本発明は、その他の工程とのバランスを調整する制御工程を含むことができる。例えば、本発明と本発明により得られるバイオガスを利用したエネルギー回収工程とを１つの系として運転する場合、制御方法として例えばフィードバック制御などを採用して系全体を最適に制御することが可能である。
【００３２】
また、嫌気性処理により生じるメタンなどのバイオガスに着目すれば、本発明は、樹脂成分を含有するパルプ系排水から嫌気性処理によってバイオガスを製造する方法であって、ケイ酸マグネシウム化合物とパルプ系排水とを接触させて嫌気性処理を行うことを含んでなるメタンの製造方法である。本発明による産物は主にメタンであるが、パルプ工場内でエネルギー源として使用することもでき、また、バイオガス自体を他の用途に使用することもできる。本発明によって得られたバイオガスをエネルギー源として使用する場合、輸送コストの観点から、同じ工場内で使用することが好ましく、典型的には、本発明によるバイオガスは、良質な燃料として回収ボイラやキルンなどで利用することができる。
【００３３】
以上のように本発明は、ケイ酸マグネシウム化合物とパルプ系排水とを接触させて嫌気性処理を行うことにより、パルプ系排水に含まれる樹脂成分によってメタン発酵が阻害されることを防ぎ、パルプ系排水を効率的に処理することができる。
【実施例】
【００３４】
以下、本発明の具体的な実施例を挙げて本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。なお、特に断らない限り、本明細書において、部および％はそれぞれ重量部および重量％を示すものとして記載される。
【００３５】
＜排水処理試験＞
２５０ｍＬねじ口ビンに、グラニュール汚泥（ＫＰエバドレンの処理工場から採取したメタノール分解菌を主とするメタン菌の凝集体）を絶乾重量で３ｇ、樹脂分を多く含むＫＰエバドレンを１００ｍＬ入れ、続けて、粉末状態またはスラリー状態のタルクを排水に対して添加する。ここで、添加したタルクの平均粒子径は、粉体を粒子径により２つに区分した際、大きい側と小さい側の粉体が等量となるメジアン径ｄ５０であり、レーザー回折式粒度分布測定装置（マスターサイザーＭＳ−２０００、Malvern Instruments社製）によって測定した。
【００３６】
排気穴を設けたキャップを用いてねじ口ビンに蓋をし、反応温度３７℃、反応時間１２時間の条件にて、ねじ口ビンを静置して嫌気性処理を行った。
１２時間後、ねじ口ビン内のＫＰエバドレンを採取し、ＣＯＤ分析キット（分光光度計ＤＲ２５００およびリアクターＤＲＢ２００、HACH社製）を用いてＫＰエバドレン中のＣＯＤｃｒを測定した。ＣＯＤ除去率（％）は、以下の式により算出した。
（１−処理後のＫＰエバドレンのＣＯＤｃｒ／処理前のＣＯＤｃｒ）×１００
［実施例１］
嫌気性処理の対象として、油分濃度が２４９ｍｇ／Ｌ(油分濃度測定はＪＩＳ  Ｋ０１０２「ヘキサン抽出物質  分液漏斗を用いた抽出法」に従って行った)、ＣＯＤｃｒが５６６７ｍｇ／ＬであるＫＰエバドレンを使用した。ケイ酸マグネシウム化合物として、平均粒子径（ｄ５０）が５．９μｍであるタルク（ミクロコントロールＩＩ、日本ミストロン製）を粉末状態で排水に対し１．０重量％添加し、ＫＰエバドレンを嫌気性処理した。
【００３７】
［実施例２］
タルクを水中に分散したスラリー状態（濃度：３．５重量％）で、排水に対して１．２重量％添加した以外は、実施例１と同様に試験した。
【００３８】
［実施例３］
タルクの排水に対する添加量を１．０重量％に変更した以外は、実施例２と同様に試験した。
【００３９】
［実施例４］
タルクの排水に対する添加量を０．２重量％に変更した以外は、実施例２と同様に試験した。
【００４０】
［実施例５］
タルクの排水に対する添加量を０．０１重量％に変更した以外は、実施例２と同様に試験した。
【００４１】
［比較例１］
タルクを添加しない以外は、実施例１と同様に試験した。
【００４２】
【表１】
2010082516.tif 000002
【００４３】
表１に結果を示す。表１の結果より、パルプ系排水の嫌気性処理においてケイ酸マグネシウム化合物を添加することにより、樹脂分による発酵阻害を抑制し、効率的に排水を嫌気性処理できることが明らかになった。また、添加時のケイ酸マグネシウム化合物の状態は、粉末状よりもスラリー状の方がより効率的に排水を処理できた。
【００４４】
タルクの添加量としては、０．２重量％添加したときにＣＯＤ除去率が最も高かった。タルク添加量を１．２重量％としても、添加量が１．０重量％である場合と同等のＣＯＤ除去率であった。タルクの添加量を大きくすると、ランニングコストが高くなるだけでなく、嫌気性処理により得られるメタンガスが減少してしまうという結果が得られた。これは、過剰に添加したタルクが、樹脂分だけでなくパルプ系排水中のＣＯＤ成分までをも吸着したことが原因であると考えられる。
【００４５】
［実施例６］
嫌気性処理の対象として、油分濃度が１８９ｍｇ／Ｌ、ＣＯＤｃｒが９３６３ｍｇ／ＬであるＫＰエバドレン、ケイ酸マグネシウム化合物として、平均粒子径（ｄ５０）が１３μｍであるタルク（SOAP C、日本ミストロン製）を添加した以外は、実施例２と同様に試験した。
【００４６】
［実施例７］
平均粒子径（ｄ５０）が５．９μｍであるタルク（ミクロコントロールＩＩ、日本ミストロン製）をスラリー状態で排水に対し０．２重量％添加した以外は、実施例６と同様に試験した。
【００４７】
［実施例８］
タルクを粉砕し、平均粒子径（ｄ５０）が４．６μｍである微粉砕タルクを使用した以外は、実施例７と同様に試験した。
【００４８】
［実施例９］
タルクを粉砕し、平均粒子径（ｄ５０）が４．１μｍである超微粉砕タルクを使用した以外は、実施例７と同様に試験した。
【００４９】
［比較例２］
タルクを添加しない以外は実施例７と同様に試験した。
【００５０】
【表２】
2010082516.tif 000003
【００５１】
表２に結果を示す。表２の結果から明らかなように、ケイ酸マグネシウム化合物の平均粒子径を小さくすることによって、嫌気性処理の効率が向上した。
＜タルクの沈降性試験＞
５００ｍＬメスシリンダーに１．０重量％タルクスラリー（水懸濁液）を５００ｍＬ加え、攪拌して均一にした。その後、静置させてから一定時間毎（３分後、１５分後、６０分後、３６０分後）に液面から２０ｃｍ下の部分のタルクスラリーを１０ｍＬ採取し、採取したスラリーを乾燥させて乾燥固体量を測定した。沈降速度に基づいてタルクを５つに区分けし、各区分でのタルクの重量比率を算出した。
【００５２】
［実験例１］
平均粒子径（ｄ５０）が１３μｍのタルク（SOAP C、日本ミストロン製）を使用して、上記手順によりタルクの沈降性を評価した。
【００５３】
［実験例２］
平均粒子径（ｄ５０）が５．９μｍのタルク（ミクロコントロールＩＩ、日本ミストロン製）を使用した以外は、実験例１と同様にしてタルクの沈降性を評価した。
【００５４】
［実験例３］
平均粒子径（ｄ５０）が４．６μｍの微粉砕タルクを使用した以外は、実験例２と同様にしてタルクの沈降性を評価した。
【００５５】
［実験例４］
平均粒子径（ｄ５０）が４．１μｍの超微粉砕タルクを使用した以外は、実験例２と同様にしてタルクの沈降性を評価した。
【００５６】
【表３】
2010082516.tif 000004
【００５７】
表３に結果を示す。ケイ酸マグネシウム化合物の平均粒子径を小さくすることで、沈降速度の高い（０．７８ｍ／ｈ以上）ケイ酸マグネシウム化合物の比率が減少し、沈降速度の低い（０．７８ｍ／ｈ未満）ケイ酸マグネシウム化合物の比率が増加した。
【００５８】
そのため、本件発明においては、ケイ酸マグネシウム化合物の平均粒子径を小さくした方が、ケイ酸マグネシウム化合物と排水中の樹脂成分との接触効率を高めることができ、排水を効果的に嫌気性処理できる。また、ケイ酸マグネシウム化合物の平均粒子径を小さくすることによって、ケイ酸マグネシウム化合物の沈降性が低下するため、平均粒子径が１０μｍ以下のケイ酸マグネシウム化合物を用いることにより反応槽内に上向流を生じさせながら効率的な嫌気性処理を行うことができる。さらに、平均粒子径が小さく沈降速度が低いケイ酸マグネシウム化合物は、反応槽から処理水と一緒に排出しやすく、ケイ酸マグネシウム化合物を反応槽内から抜き出すことができるため、連続的な操業が容易になる。