(57)【要約】【課題】ベルトが急激に緊張したときにもベルトの過張力を防止することができ、かつ、ダンパー性能の信頼性に優れたオートテンショナを提供する。【解決手段】シリンダ１０の底９に形成したスリーブ嵌合凹部１２にスリーブ１１の下部外周を嵌め合わせ、そのスリーブ１１内にロッド１３を摺動可能に挿入してシリンダ１０内を圧力室１４とリザーバ室１５に区画し、ロッド１３の上端のばね座１６を付勢するリターンスプリング２０を設けたオートテンショナ６において、ロッド１３の下面に開口するピストン収容孔２４内にピストン２５を上下動可能に挿入し、そのピストン２５を下方に付勢するピストンスプリング２７を設け、ピストン収容孔２４からロッド１３の内部を通ってリザーバ室１５に連通する背圧逃がし通路２９を設け、その背圧逃がし通路２９に雄ねじ部材３０を圧入する。【選択図】図２
2010276152.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
下部に底（９）を有するシリンダ（１０）内に作動油を溜め、そのシリンダ（１０）の底（９）に形成したスリーブ嵌合凹部（１２）にスリーブ（１１）の下部外周を嵌め合わせ、そのスリーブ（１１）内にロッド（１３）を軸方向に摺動可能に挿入してシリンダ（１０）内を圧力室（１４）とリザーバ室（１５）に区画し、その圧力室（１４）の下部とリザーバ室（１５）の下部を連通する油通路（２１）を前記スリーブ嵌合凹部（１２）とスリーブ（１１）の嵌合面間に設け、その油通路（２１）の圧力室（１４）側の端部にリザーバ室（１５）側から圧力室（１４）側への作動油の流れのみを許容するチェックバルブ（２２）を組み込み、前記ロッド（１３）の上端にばね座（１６）を固定し、そのばね座（１６）を前記圧力室（１４）の容積が拡大する方向に付勢するリターンスプリング（２０）を設けたオートテンショナにおいて、
前記ロッド（１３）の下面に開口して圧力室（１４）に連通するピストン収容孔（２４）を設け、そのピストン収容孔（２４）内にピストン（２５）を上下動可能に挿入し、そのピストン（２５）を下方に付勢するピストンスプリング（２７）を前記ピストン収容孔（２４）内に設け、前記ピストン収容孔（２４）内の前記ピストン（２５）よりも上側の領域から前記ロッド（１３）の内部を通ってリザーバ室（１５）に連通する背圧逃がし通路（２９）を設け、その背圧逃がし通路（２９）に流体絞りを設けたことを特徴とするオートテンショナ。
【請求項２】
前記流体絞りが、前記背圧逃がし通路（２９）の内周に形成された円筒面と、その背圧逃がし通路（２９）内に圧入された雄ねじ部材（３０）のねじ面との間に形成された螺旋状の隙間（３１）である請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項３】
前記流体絞りが、前記背圧逃がし通路（２９）の内周に形成された雌ねじのねじ面と、その背圧逃がし通路（２９）内に圧入された円柱部材（３２）の外周の円筒面との間に形成される螺旋状の隙間（３３）である請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項４】
前記流体絞りが、前記背圧逃がし通路（２９）内に圧入された多孔質部材（３４）である請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項５】
前記流体絞りが、前記背圧逃がし通路（２９）の途中に設けられた小径のストレート孔（３５）である請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項６】
前記背圧逃がし通路（２９）が、前記ピストン収容孔（２４）の内底面からロッド（１３）の内部を上方に延びる軸方向孔（２９Ａ）と、その軸方向孔（２９Ａ）に交差して前記ロッド（１３）の外周に開口する径方向孔（２９Ｂ）とからなり、その径方向孔（２９Ｂ）のロッド（１３）の外周の開口を覆う筒状のリング（３６）を前記ロッド（１３）の外周に微小隙間（３７）をもって嵌合させ、前記流体絞りが、そのロッド（１３）の外周とリング（３６）の内周の間の微小隙間（３７）である請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項７】
前記ロッドの外周に接触する複数の突起（３８）を前記リング（３６）の内周に周方向に間隔をおいて形成した請求項６に記載のオートテンショナ。
【請求項８】
前記リング（３６）の上端を前記ばね座（１６）に埋め込んだ状態で固定した請求項７に記載のオートテンショナ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、オルタネータ等の自動車補機を駆動するベルトの張力保持に用いられるオートテンショナに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車の補機、たとえばオルタネータやカーエアコンやウォータポンプなどは、その回転軸がエンジンのクランクシャフトにベルトで連結されており、そのベルトを介して駆動される。このベルトの張力を適正範囲に保つために、一般に、支点軸を中心として揺動可能に設けたプーリアームと、そのプーリアームに回転可能に取り付けたテンションプーリと、そのテンションプーリをベルトに押さえ付ける方向にプーリアームを付勢するオートテンショナとからなる張力調整装置が使用される。
【０００３】
この張力調整装置に組み込まれるオートテンショナとして、下部に底を有するシリンダ内に作動油を溜め、そのシリンダの底に形成したスリーブ嵌合凹部にスリーブの下部外周を嵌め合わせ、そのスリーブ内にロッドを軸方向に摺動可能に挿入してシリンダ内を圧力室とリザーバ室に区画し、前記ロッドの上端にばね座を固定し、そのばね座を前記圧力室の容積が拡大する方向に付勢するリターンスプリングを設けたものが知られている（特許文献１）。
【０００４】
このオートテンショナは、リターンスプリングの付勢力がベルトの張力とつり合う位置までばね座が移動することにより、ベルトの張力変動を吸収する。
【０００５】
また、圧力室の上部とリザーバ室の上部は、ロッドとスリーブの摺動面間に形成されたリーク隙間を介して連通しており、ベルトの張力が大きくなったときは、圧力室の容積が縮小する方向にロッドが移動し、圧力室内の作動油がリーク隙間を通ってリザーバ室に流出する。このとき、リーク隙間を流れる作動油の粘性抵抗によってダンパー荷重が生じるので、ロッドはゆっくりと移動する。
【０００６】
また、圧力室の下部とリザーバ室の下部は、スリーブ嵌合凹部とスリーブの嵌合面間に設けられた油通路を介して連通しており、その油通路の圧力室側の端部には、リザーバ室側から圧力室側への作動油の流れのみを許容するチェックバルブが組み込まれている。そのため、ベルトの張力が小さくなったときは、圧力室の容積が拡大する方向にロッドが移動してチェックバルブが開き、リザーバ室内の作動油が油通路を通って圧力室に流入するので、ロッドは速やかに移動する。
【０００７】
ところで、このオートテンショナは、圧力室の容積が縮小する方向にロッドが移動するときに生じるダンパー荷重の大きさが、ロッドの移動速度にほぼ比例して大きくなるので、ベルトが急激に緊張したときに、その張力変動にロッドが追従することができず、ベルトが過張力となることがあった。
【０００８】
このベルトの過張力を防止するために、圧力室の下部とリザーバ室の下部を連通するリリーフ通路を設け、そのリリーフ通路の圧力室側の端部に、圧力室内の圧力が予め設定された圧力よりも大きくなったときに開放するリリーフバルブを組み込んだオートテンショナが提案されている（特許文献２）。
【０００９】
このオートテンショナは、圧力室内の圧力が大きくなると、リリーフバルブが開放して、圧力室内の作動油をリリーフ通路を介してリザーバ室に導入することにより、圧力室内の圧力を逃がす。そのため、ベルトが急激に緊張したときに、その張力変動にロッドが追従しやすく、ベルトが過張力となりにくい。
【００１０】
しかし、このオートテンショナは、万一、リリーフバルブの弁体と弁座の間に異物が噛み込んだ場合、圧力室とリザーバ室とがリリーフ通路を介して連通したままの状態となる。この場合、リーク隙間を流れるはずの作動油が、リリーフ通路を通って流れ出るので、作動油の粘性抵抗によるダンパー荷重を確保することができなくなってしまう。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特表２０００−５０４３９５号公報
【特許文献２】特開２００５−２１４２３２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
そこで、この発明の発明者は、ベルトが急激に緊張したときにもベルトの過張力を防止することができ、かつ、ダンパー性能の信頼性に優れたオートテンショナを検討し、そのようなオートテンショナとして、前記ロッドの下面に開口して圧力室に連通するピストン収容孔を設け、そのピストン収容孔内にピストンを上下動可能に挿入し、そのピストンを下方に付勢するピストンスプリングを前記ピストン収容孔内に設け、前記ピストン収容孔からロッドの内部を通ってリザーバ室に連通する背圧逃がし通路を設けたオートテンショナを考案した。
【００１３】
このオートテンショナは、圧力室内の圧力が大きくなったときに、ピストンが上昇して圧力室の容積を拡大することにより圧力室内の圧力を逃がすので、ベルトが急激に緊張したときに、その張力変動にロッドが確実に追従し、ベルトが過張力とならない。また、万一、異物の噛み込み等によってピストンが動かなくなった場合にも、圧力室とリザーバ室の間の流路面積が大きくならないので、ダンパー荷重の低下が生じず、ダンパー性能の信頼性に優れる。
【００１４】
しかし、このオートテンショナは、ピストンが上昇して圧力室内の圧力を逃がす間、そのピストンの上昇によって圧力室の容積が拡大する分、リーク隙間を流れる作動油の流量が減少するので、一時的にダンパー性能が喪失する可能性があった。
【００１５】
この発明が解決しようとする課題は、ベルトが急激に緊張したときにもベルトの過張力を防止することができ、かつ、ダンパー性能の信頼性に優れたオートテンショナを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上記の課題を解決するため、前記ロッドの下面に開口して圧力室に連通するピストン収容孔を設け、そのピストン収容孔内にピストンを上下動可能に挿入し、そのピストンを下方に付勢するピストンスプリングを前記ピストン収容孔内に設け、前記ピストン収容孔内の前記ピストンよりも上側の領域から前記ロッドの内部を通ってリザーバ室に連通する背圧逃がし通路を設け、その背圧逃がし通路に流体絞りを設けた。
【００１７】
このようにすると、背圧逃がし通路に流体絞りを設けているので、背圧逃がし通路を流れる作動油の粘性抵抗によってダンパー荷重が発生し、ピストンが上昇して圧力室内の圧力を逃がす間もダンパー性能を確保することができる。
【００１８】
前記流体絞りとしては、前記背圧逃がし通路の内周に形成された円筒面と、その背圧逃がし通路内に圧入された雄ねじ部材のねじ面との間に形成された螺旋状の隙間を採用することができる。このようにすると、流体絞りを構成する小径孔を直接ロッドに形成する場合と比較して、ロッドに加工する孔の径が大きいので、孔加工が容易であり、低コストである。
【００１９】
また、前記流体絞りとしては、前記背圧逃がし通路の内周に形成された雌ねじのねじ面と、その背圧逃がし通路内に圧入された円柱部材の外周の円筒面との間に形成される螺旋状の隙間を採用することもできる。このようにしても、流体絞りを構成する小径孔を直接ロッドに形成する場合と比較して、ロッドに加工する孔の径が大きいので、孔加工が容易であり、低コストである。
【００２０】
また、前記流体絞りとして、前記背圧逃がし通路内に圧入された多孔質部材を採用することができる。このようにしても、流体絞りを構成する小径孔を直接ロッドに形成する場合と比較して、ロッドに加工する孔の径が大きいので、孔加工が容易であり、低コストである。
【００２１】
また、前記流体絞りとして、前記背圧逃がし通路の途中に設けた小径のストレート孔を採用してもよい。
【００２２】
また、前記背圧逃がし通路が、前記ピストン収容孔の内底面からロッドの内部を上方に延びる軸方向孔と、その軸方向孔に交差して前記ロッドの外周に開口する径方向孔とからなる場合、その径方向孔のロッドの外周の開口を覆う筒状のリングを前記ロッドの外周に微小隙間をもって嵌合させ、そのロッドの外周とリングの内周の間の微小隙間を前記流体絞りとすることができる。このようにすると、径方向孔から流出した作動油が、リングの内周で案内されて、ロッドの外周に沿って流れ落ちるので、シリンダ内に作動油の飛沫が生じにくく、シリンダからの作動油漏れが生じにくい。
【００２３】
上記リングをロッドの外周に嵌合させる場合、ロッドの外周に接触する複数の突起を前記リングの内周に周方向に間隔をおいて形成すると、その突起の接触によりリングが径方向に位置決めされるので、ロッドの外周とリングの内周の間の微小隙間の形状精度を高めることができる。
【００２４】
また、上記リングをロッドの外周に嵌合させる場合、前記リングの上端を前記ばね座に埋め込んだ状態で固定すると、リングの固定強度を確保することができる。
【発明の効果】
【００２５】
この発明のオートテンショナは、圧力室内の圧力が大きくなったときに、ピストンが上昇して圧力室の容積を拡大することにより圧力室内の圧力を逃がすので、ベルトが急激に緊張したときに、その張力変動にロッドが確実に追従し、ベルトが過張力とならない。また、背圧逃がし通路に流体絞りを設けているので、ピストンが上昇して圧力室内の圧力を逃がす間のダンパー性能の喪失を防止することができる。さらに、万一、異物の噛み込み等によってピストンが動かなくなった場合にも、圧力室とリザーバ室の間の流路面積が大きくならないので、ダンパー荷重の低下が生じず、ダンパー性能の信頼性に優れる。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】この発明の実施形態のオートテンショナを組み込んだ張力調整装置を示す正面図
【図２】図１のII−II線に沿った断面図
【図３】図２に示す圧力室の圧力が所定の圧力よりも上昇した状態を示す圧力室近傍の拡大断面図
【図４】図３に示すオートテンショナの他の例を示す背圧逃がし通路近傍の拡大断面図
【図５】図３に示すオートテンショナの更に他の例を示す背圧逃がし通路近傍の拡大断面図
【図６】図３に示すオートテンショナの更に他の例を示す背圧逃がし通路近傍の拡大断面図
【図７】図３に示すオートテンショナの更に他の例を示す背圧逃がし通路近傍の拡大断面図
【図８】図７のVIII−VIII線に沿った断面図
【発明を実施するための形態】
【００２７】
図１に、自動車補機を駆動するベルト１の張力調整装置を示す。この張力調整装置は、エンジンブロック２（図２参照）に固定された支点軸３を中心として揺動可能に支持されたプーリアーム４と、プーリアーム４に回転可能に取り付けたテンションプーリ５とを有する。
【００２８】
プーリアーム４には、この発明の実施形態に係るオートテンショナ６の一端が連結軸７を介して回転可能に連結され、オートテンショナ６の他端が、エンジンブロック２に固定された支点軸８で支持されている。オートテンショナ６は、テンションプーリ５をベルト１に押さえ付ける方向にプーリアーム４を付勢している。
【００２９】
図２に示すように、オートテンショナ６は、下部に底９を有するシリンダ１０を有し、そのシリンダ１０内に作動油が溜められている。また、シリンダ１０内には、シリンダ１０と同軸にスリーブ１１が挿入され、そのスリーブ１１の下部外周が、シリンダ１０の底９に形成されたスリーブ嵌合凹部１２に嵌め合わされている。スリーブ１１内には、ロッド１３が軸方向に摺動可能に挿入されており、そのロッド１３とスリーブ１１によって、シリンダ１０内が圧力室１４とリザーバ室１５に区画されている。
【００３０】
ロッド１３の上端には、ばね座１６が固定されている。ばね座１６は、アルミダイカストによって形成されている。シリンダ１０とばね座１６の間の環状開口は、シリンダ１０の内周に装着した環状のオイルシール１７と、ばね座１６から下方に延び、オイルシール１７の内周に摺接する筒状のスカート１８とで閉鎖されている。
【００３１】
スカート１８は、ばね座１６の成形金型内にスカート１８をセットした状態でばね座１６を成形（インサート成形）することによって、ばね座１６に固定されている。また、ばね座１６には、シリンダ１０の外周に対向する筒状のカバー１９が一体に設けられている。
【００３２】
ばね座１６とシリンダ１０の底９との間には、リターンスプリング２０が組み込まれている。リターンスプリング２０は、その下端がシリンダ１０の底９で支持され、上端がばね座１６を押圧しており、その押圧によって、圧力室１４の容積が拡大する方向にばね座１６を付勢している。
【００３３】
スリーブ嵌合凹部１２とスリーブ１１の嵌合面間には、圧力室１４の下部とリザーバ室１５の下部を連通する油通路２１が形成されている。油通路２１の圧力室１４側の端部には、リザーバ室１５側から圧力室１４側への作動油の流れのみを許容するチェックバルブ２２が組み込まれている。
【００３４】
スリーブ１１とロッド１３の摺動面間には、圧力室１４とリザーバ室１５を連通するリーク隙間２３が形成されている。ここで、リーク隙間２３は微小であり、作動油の流量を制限する絞りとして機能する。
【００３５】
図３に示すように、ロッド１３には、その下面に開口して圧力室１４に連通するピストン収容孔２４が設けられ、そのピストン収容孔２４内に、ピストン２５が上下動可能に挿入されている。ここで、ピストン２５の外周は、ピストン収容孔２４の下端に圧入して固定された筒状のキャップ２６で上下に摺動可能に案内されている。
【００３６】
ピストン２５は、ピストン収容孔２４内に組み込まれたピストンスプリング２７で下方に付勢されている。また、ピストン２５は、キャップ２６の下端内周に形成されたストッパ突起２８で下方への移動範囲が規制されており、その規制によって、ピストンスプリング２７は、予め圧縮荷重を負荷した状態に保持されている。
【００３７】
ピストンスプリング２７はコイルばねであり、そのコイルばねの密着高さ（即ち、隣り合うコイルが密着したときのコイルばねの高さ）でピストン２５の上方への移動範囲が規制されている。
【００３８】
ロッド１３には、ピストン収容孔２４内のピストン２５よりも上側の領域からロッド１３の内部を通ってリザーバ室１５に連通する背圧逃がし通路２９が設けられている。背圧逃がし通路２９は、ピストン収容孔２４の内底面からロッド１３の内部を上方に延びる軸方向孔２９Ａと、その軸方向孔２９Ａに交差してロッド１３の外周に開口する径方向孔２９Ｂとからなる。この背圧逃がし通路２９は、ピストン２５が上昇するときに、ピストン収容孔２４内のピストン２５よりも上側の領域にある作動油をリザーバ室１５に流出させることにより、ピストン収容孔２４内の圧力変化を吸収する。
【００３９】
軸方向孔２９Ａには、雄ねじ部材３０が圧入されている。ここで、軸方向孔２９Ａの内周の円筒面と、雄ねじ部材３０のねじ面との間には、螺旋状の隙間３１が形成され、この隙間３１が、背圧逃がし通路２９を流れる作動油の流量を制限する流体絞りとして機能するようになっている。
【００４０】
次に、このオートテンショナ６の動作例を説明する。
【００４１】
ベルト１の張力が小さくなると、リターンスプリング２０の付勢力によって、圧力室１４の容積が拡大する方向にロッド１３が移動し、ベルト１の弛みを吸収する。このとき、チェックバルブ２２が開き、リザーバ室１５内の作動油が油通路２１を通って圧力室１４に流入するので、ロッド１３が速やかに移動する。
【００４２】
一方、ベルト１の張力が大きくなると、そのベルト１の張力によって、圧力室１４の容積が縮小する方向にロッド１３が移動し、ベルト１の緊張を吸収する。このとき、圧力室１４内の作動油がリーク隙間２３を通ってリザーバ室１５に流出し、その作動油の粘性抵抗によってダンパー荷重が生じるので、ロッド１３はゆっくりと移動する。
【００４３】
ここで、ベルト１で駆動される補機の負荷トルクが急変動した場合など、ベルト１が急激に緊張した場合には、そのベルト１の張力によって圧力室１４の圧力が上昇するが、圧力室１４の圧力が、ピストンスプリング２７に予め負荷した荷重に対応する圧力よりも大きくなると、図３に示すように、ピストン２５が上昇して圧力室１４の容積を拡大し、圧力室１４の圧力を逃がす。そのため、ベルト１の張力変動にロッド１３が確実に追従し、ベルト１が過張力とならない。
【００４４】
また、ピストン２５が上昇して圧力室１４内の圧力を逃がすとき、背圧逃がし通路２９を流れる作動油の流量が隙間３１で制限されているので、背圧逃がし通路２９を流れる作動油の粘性抵抗によってダンパー荷重が発生する。
【００４５】
上述したように、このオートテンショナ６は、圧力室１４内の圧力が大きくなったときに、ピストン２５が上昇して圧力室１４の容積を拡大することにより圧力室１４内の圧力を逃がすので、ベルト１が急激に緊張したときに、その張力変動にロッド１３が確実に追従し、ベルト１が過張力とならない。
【００４６】
また、このオートテンショナ６は、背圧逃がし通路２９を流れる作動油の流量が隙間３１で制限されているので、ピストン２５が上昇して圧力室１４内の圧力を逃がす間のダンパー性能の喪失を防止することができる。
【００４７】
また、このオートテンショナ６は、万一、コンタミやスーツ等の異物の噛み込みによってピストン２５が動かなくなった場合にも、リーク隙間２３を流れる作動油の流量を確保することができるので、ダンパー荷重の低下が生じず、ダンパー性能の信頼性に優れる。
【００４８】
また、このオートテンショナ６は、雄ねじ部材３０と軸方向孔２９Ａの間の隙間３１を流体絞りとして利用しているので、流体絞りを構成する小径孔を直接ロッド１３に形成する場合と比較して、ロッド１３に加工する孔の径が大きい。そのため、ロッド１３の孔加工が容易であり、低コストである。
【００４９】
上記実施形態では、背圧逃がし通路２９を流れる作動油の流量を制限する流体絞りとして螺旋状の隙間３１を採用したオートテンショナ６を例に挙げて説明したが、図４に示すように、軸方向孔２９Ａの内周に形成した雌ねじのねじ面と、その軸方向孔２９Ａ内に圧入した円柱部材３２の外周の円筒面との間に形成される螺旋状の隙間３３を流体絞りとして採用してもよい。このようにしても、流体絞りを構成する小径孔を直接ロッド１３に形成する場合と比較して、ロッド１３に加工する孔の径が大きいので、ロッド１３の孔加工が容易であり、低コストである。
【００５０】
また、図５に示すように、軸方向孔２９Ａ内に圧入した多孔質部材３４を採用してもよい。このようにしても、流体絞りを構成する小径孔を直接ロッド１３に形成する場合と比較して、ロッド１３に加工する孔の径が大きいので、孔加工が容易であり、低コストである。このような多孔質部材３４は、例えば、焼結金属や焼結樹脂で形成することができる。
【００５１】
また、図６に示すように、軸方向孔２９Ａの途中に設けた小径のストレート孔３５を採用してもよい。
【００５２】
また、図７、図８に示すように、径方向孔２９Ｂのロッド１３の外周の開口を覆う筒状のリング３６をロッド１３の外周に微小隙間をもって嵌合させ、そのロッド１３の外周とリング３６の内周の間の微小隙間３７で、背圧逃がし通路２９を流れる作動油の流量を制限してもよい。
【００５３】
図７において、リング３６の上端は、ばね座１６の成形金型内にリング３６をセットした状態でばね座１６を成形（インサート成形）することによって、ばね座１６に埋め込んだ状態に固定されている。
【００５４】
このように、ロッド１３の外周とリング３６の内周の間の微小隙間３７を流体絞りとして採用すると、径方向孔２９Ｂから流出した作動油が、リング３６の内周で案内されて、ロッド１３の外周に沿って流れ落ちるので、シリンダ１０内に作動油の飛沫が生じにくく、シリンダ１０からの作動油漏れが生じにくい。
【００５５】
ところで、リング３６の中心がロッド１３の中心からずれると、ロッド１３の外周とリング３６の内周の間の微小隙間３７の大きさが周方向で均一でなくなり、微小隙間３７によるダンパー荷重の大きさが不安定となるおそれがある。
【００５６】
そこで、図８に示すように、リング３６の内周に、ロッド１３の外周に接触する複数の突起３８を形成すると、この突起３８の接触によりリング３６を径方向に位置決めすることができ、この位置決めによって、ロッド１３の外周とリング３６の内周の間の微小隙間３７の形状精度を高めることができる。
【符号の説明】
【００５７】
６        オートテンショナ
９        底
１０      シリンダ
１１      スリーブ
１２      スリーブ嵌合凹部
１３      ロッド
１４      圧力室
１５      リザーバ室
１６      ばね座
２０      リターンスプリング
２１      油通路
２２      チェックバルブ
２４      ピストン収容孔
２５      ピストン
２７      ピストンスプリング
２９      背圧逃がし通路
２９Ａ    軸方向孔
２９Ｂ    径方向孔
３０      雄ねじ部材
３１      隙間
３２      円柱部材
３３      隙間
３４      多孔質部材
３５      ストレート孔
３６      リング
３７      微小隙間
３８      突起
【図１】
2010276152.tif 000003
【図２】
2010276152.tif 000004
【図３】
2010276152.tif 000005
【図４】
2010276152.tif 000006
【図５】
2010276152.tif 000007
【図６】
2010276152.tif 000008
【図７】
2010276152.tif 000009
【図８】
2010276152.tif 000010