(57)【要約】      （修正有）【課題】ｆθレンズとカップリングレンズを光学用透明樹脂で構成した場合でも、環境温湿度の変動による主走査方向の像面上での焦点シフトを減少させる。【解決手段】設計温度をｔ０、環境温度変動時の温度をｔ、筐体の線膨張係数をαｈ、温度ｔのときのカップリングレンズの焦点距離をｆｃｏｌ（ｔ）、温度ｔのときの走査光学系の主走査焦点距離をｆｆθ（ｔ）、所望の焦点深度をＬ、全光学系の横倍率をβ、温度ｔのときの走査光学系レンズを合成単レンズとしたときの屈折率をｎｆθ（ｔ）、レンズ中心厚みをＳｆθ（ｔ）、主走査方向入射側曲率半径をＲｆθ１（ｔ）、主走査方向射出側曲率半径をＲｆθ２（ｔ）、温度ｔのときのカップリングレンズの屈折率ｎｃｏｌ（ｔ）、レンズ中心厚みＳｃｏｌ（ｔ）、入射側曲率半径Ｒｃｏｌ１（ｔ）、射出側曲率半径Ｒｃｏｌ２（ｔ）、とするとき、2010276861.tif 000019【選択図】図１
2010276861.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
光源装置と、光源装置からの拡散光を平行な光束とするカップリングレンズと、該カップリングレンズにより平行光束とされた光源装置からの光を偏向し、被走査面上を主走査方向に走査させる走査光学手段と、該走査光学手段により偏向された光を被走査面上に光スポットとして集光させ、前記被走査面上における走査速度を等速とするｆθレンズと、からなる画像形成装置における走査光学系において、
前記光源装置とカップリングレンズ（コリメータレンズ）とは樹脂とガラス繊維からなる複合材料で構成した筐体に保持され、前記走査光学系におけるｆθレンズとカップリングレンズとを光学用透明樹脂で構成して、光学系の設計温度をｔ０、環境温度変動時の温度をｔ、光学系を保持する前記筐体の線膨張係数をαｈ、環境温度ｔのときの前記カップリングレンズ（コリメータレンズ）の焦点距離をｆｃｏｌ（ｔ）、環境温度ｔのときの前記走査光学系の主走査焦点距離をｆｆθ（ｔ）、所望の焦点深度をＬ、主走査方向の全光学系の横倍率をβ、環境温度ｔのときの走査光学系レンズを合成単レンズとみなしたときの屈折率をｎｆθ（ｔ）、レンズ中心厚みをＳｆθ（ｔ）、主走査方向入射側曲率半径をＲｆθ１（ｔ）、主走査方向射出側曲率半径をＲｆθ２（ｔ）、温度ｔのときのカップリングレンズの屈折率ｎｃｏｌ（ｔ）、レンズ中心厚みＳｃｏｌ（ｔ）、入射側曲率半径Ｒｃｏｌ１（ｔ）、射出側曲率半径Ｒｃｏｌ２（ｔ）、とするとき、
【数１】
2010276861.tif 000017
であり、使用環境温度内で、
【数２】
2010276861.tif 000018
を満たすことを特徴とする画像形成装置における走査光学系。
【請求項２】
前記筐体が、ポリカーボネート、ガラス繊維、ＡＢＳ樹脂からなる複合材料からなることを特徴とする請求項１に記載した画像形成装置における走査光学系。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電子写真方式を利用した複写機、プリンタ、ファクシミリ、それらの複合機などの画像形成装置における走査光学系に係り、特に、光源からの光を平行光束とするカップリングレンズ（コリメータレンズ）と、ポリゴンミラーにより偏向された光の被走査面上における走査速度を等速とするｆθレンズとに光学用透明樹脂レンズを用い、それにもかかわらず環境温度変化による主走査方向の像面上での焦点シフトを許容範囲に収められるようにした、画像形成装置における走査光学系に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
電子写真方式を利用した複写機、プリンタ、ファクシミリ、それらの複合機などの画像形成装置においては、帯電装置により感光体ドラムを一様に帯電した後、形成する画像の信号で変調した光で感光体ドラムを露光して静電潜像を形成し、感光体ドラムに形成された静電潜像に対する現像装置による現像、現像によって形成された感光体ドラム上のトナー画像の転写装置による用紙への転写、用紙上に転写されたトナー画像の定着装置による定着、という工程によって画像形成が行われる。
【０００３】
このうち、一様に帯電した感光体ドラムへの露光を行う走査光学系として、高速機においては、レーザーダイオード等を形成する画像の信号で変調し、ポリゴンミラーで主走査方向（感光体ドラムの軸方向）に偏向して、ｆθレンズを用いた走査光学系により、等角速度走査を等速度走査に変換して感光体ドラムを走査するようにした走査光学系が用いられる。
【０００４】
このような走査光学系においては、一般的に、レーザーダイオード等の光源装置から放射されたレーザー光を、コリメータレンズ等のカップリングレンズで略平行光束に変換した後、感光体ドラム上の走査面上で所望のビームスポット径を得るため、アパーチャ（絞り）により光束を一定の大きさに絞り、シリンドリカルレンズのような、副走査方向（主走査方向に直交する方向）にのみ屈折力を有する光学素子を透過させてポリゴンミラー上に主走査方向に線状に結像させ、走査面上の等角速度走査を等速走査に変換するｆθレンズを介し、走査面上に光ビームスポットとして結像させるよう構成されている。
【０００５】
このうち、ｆθレンズは２群２枚で構成される場合が多く、第１レンズは主走査方向の収差補正及び等角速度走査から等速走査への変換機能、第２レンズはポリゴンミラーの面倒れに対する補正機能を、というように光学的な機能を分離させて設計されるのが一般的である。
【０００６】
またｆθレンズの材質は、環境変動による屈折率変化、屈折率分布変化、熱変形等の影響を受けにくい光学用ガラス（例えばＢＫ７等）が使用されていたが、近年では装置の小型化や軽量化、部材コストの削減等の要請から、光学用アクリル樹脂（ＰＭＭＡ）やシクロオレフィン系樹脂（ＣＯＰ）等の光学用透明樹脂を用いることが多くなっている。
【０００７】
しかしながら、これら光学用アクリル樹脂（ＰＭＭＡ）やシクロオレフィン系樹脂（ＣＯＰ）等の光学用透明樹脂は、ガラスと比較すると温湿度変化の影響を受けやすく、さらに光学用アクリル樹脂（ＰＭＭＡ）は吸湿性が高いため、レンズ内の屈折率分布が変化して光学性能の劣化を引き起こしやすい。一方、シクロオレフィン系樹脂（ＣＯＰ）は湿度変化に対する吸湿性が低く、屈折率分布の変化等の影響を受けにくいが、温度変化に対しては、熱変形や屈折率変動を起こしてやはり光学性能の劣化を引き起こす。
【０００８】
また、半導体レーザ等の光源装置からの拡散光を略平行光束に変換するカップリングレンズは、温湿度変化により焦点シフトが生じた場合に光学性能の変化が大きく、従来はこのカップリングレンズは光学ガラスが用いられていた。しかしながら光学ガラスを使用した場合、光学用透明樹脂を使用した場合と比較してコストアップするため、シクロオレフィン系（ＣＯＰ）樹脂が使用される場合もあるが、そのままでは温度変化による屈折率変動の影響を受け、カップリングレンズの焦点距離の変動を引き起こす。そのため、カップリングレンズに回折格子を設けたり、カップリングレンズを２枚構成にし、それぞれに正と負の屈折力を持たせて、焦点距離変動を打ち消すことによりこの問題を解決するなどの方法が取られていた。
【０００９】
このように、走査光学系に光学用透明樹脂を用いたことで環境温度変化で焦点位置ズレが起こることに対しては、例えば特許文献１にシリンドリカルレンズをアクリル樹脂で、ｆθレンズをガラスで製作した場合の温度変化による、焦点位置ずれを実用上許容できる範囲に抑えるようにしたレーザビーム走査光学系が示されている。この特許文献１に示されたレーザビーム走査光学系では、シリンドリカルレンズを保持した光源ユニットが温度変化で変形し、ポリゴンミラー付近での結像位置が元の位置から変動して、感光体付近での結像位置が元の位置から移動するが、温度上昇に伴って樹脂製のシリンドリカルレンズも変形し、結像位置が光源ユニットの変形を相殺する方向に変化するのを利用し、焦点ずれを実用上許容できる範囲に抑えている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開平５−１９１８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
光学用透明樹脂でｆθレンズやカップリングレンズを構成した場合、前記したように温度変化に対しての屈折率変動が光学ガラスと比較して大きいため、それぞれのレンズによる焦点距離の変化が大きくなる。また、半導体レーザ等の光源装置からの拡散光を平行光束に変換するカップリングレンズは、温度変化が生じた場合、半導体レーザとカップリングレンズの光軸方向の距離が、光学素子と半導体レーザが設置されている共通の固定部材の線膨張係数に比例した分だけ伸縮することになる。
【００１２】
レンズ材料として光学用透明樹脂を使用している場合、熱膨張による半導体レーザとカップリングレンズの距離の変動よりも、温度変化に対する焦点距離の変動の方が大きく、カップリングレンズと半導体レーザの距離が短くなったのと同じ状態になる。この時、カップリングレンズの焦点距離を温度ｔの関数で表したｆｃｏｌ（ｔ）と、ｆθレンズの焦点距離ｆｆθ（ｔ）の比（横倍率）の２乗に比例して被走査面での光軸方向の焦点位置ずれが起こるという問題がある。
【００１３】
こういった問題に対してカップリングレンズに回折格子を設ける方法では、回折格子の設計を別途行う必要があり、回折格子の金型製作も通常のレンズ金型と比べて特殊なものとなるので、必要となる工数も多くなる。レンズを２枚構成にしてキャンセルさせる方法は２枚のレンズを使用するため、部材点数の増加やコストアップが生じる。
【００１４】
また、特許文献１に示されたレーザビーム走査光学系は、シリンドリカルレンズをアクリル樹脂で、ｆθレンズをガラスで製作した場合であり、前記したように装置の小型化や軽量化、部材コストの削減等の要請から、ｆθレンズとカップリングレンズに光学用アクリル樹脂（ＰＭＭＡ）やシクロオレフィン系樹脂（ＣＯＰ）等の、光学用透明樹脂を用いた場合には適用できない。
【００１５】
そのため本発明においては、ｆθレンズとカップリングレンズに光学用アクリル樹脂（ＰＭＭＡ）や、シクロオレフィン系樹脂（ＣＯＰ）等の光学用透明樹脂を用いた場合でも、環境温湿度の変動による主走査方向の像面上での焦点シフトを減少させるようにした、画像形成装置における走査光学系を提供することが課題である。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上記課題を解決するため本発明になる画像形成装置における走査光学系は、
光源装置と、光源装置からの拡散光を平行な光束とするカップリングレンズと、該カップリングレンズにより平行光束とされた光源装置からの光を偏向し、被走査面上を主走査方向に走査させる走査光学手段と、該走査光学手段により偏向された光を被走査面上に光スポットとして集光させ、前記被走査面上における走査速度を等速とするｆθレンズと、からなる画像形成装置における走査光学系において、
前記光源装置とカップリングレンズ（コリメータレンズ）とは樹脂とガラス繊維からなる複合材料で構成した筐体に保持され、前記走査光学系におけるｆθレンズとカップリングレンズとを光学用透明樹脂で構成して、光学系の設計温度をｔ０、環境温度変動時の温度をｔ、光学系を保持する前記筐体の線膨張係数をαｈ、環境温度ｔのときの前記カップリングレンズ（コリメータレンズ）の焦点距離をｆｃｏｌ（ｔ）、環境温度ｔのときの前記走査光学系の主走査焦点距離をｆｆθ（ｔ）、所望の焦点深度をＬ、主走査方向の全光学系の横倍率をβ、環境温度ｔのときの走査光学系レンズを合成単レンズとみなしたときの屈折率をｎｆθ（ｔ）、レンズ中心厚みをＳｆθ（ｔ）、主走査方向入射側曲率半径をＲｆθ１（ｔ）、主走査方向射出側曲率半径をＲｆθ２（ｔ）、温度ｔのときのカップリングレンズの屈折率ｎｃｏｌ（ｔ）、レンズ中心厚みＳｃｏｌ（ｔ）、入射側曲率半径Ｒｃｏｌ１（ｔ）、射出側曲率半径Ｒｃｏｌ２（ｔ）、とするとき、
【数１】
2010276861.tif 000003
であり、使用環境温度内で、
【数２】
2010276861.tif 000004
を満たすことを特徴とする。
【００１７】
このように、走査光学系レンズを合成単レンズとみなしたときに（４）式を満足するように設計することで、筐体に保持した光源装置と光学用透明樹脂で構成したカップリングレンズにおける、レンズ自体の焦点シフト量と筐体の変形による焦点シフト量の合成シフト量と、光学用透明樹脂で構成したｆθレンズの焦点シフト量とが互いに相殺しあい、焦点シフトを最小限に抑えることができ、かつ、環境変動時の焦点シフト量が小さければ、設計上の焦点深度は浅く取ることができるから、走査光学系の設計難易度を下げることができる。また、カップリングレンズは高価なガラスを使用することなく、従来の透明光学樹脂を利用することができ、さらに、回折格子を設ける必要がないからコストダウンが可能となると共に、回折格子の設計が不要になって光学設計が簡略化できる。
【００１８】
また、前記筐体が、ポリカーボネート、ガラス繊維、ＡＢＳ樹脂からなる複合材料とすることで、強度を持ちながら前記（１）式により焦点シフトを最小限に抑えることができる筐体とすることができる。
【発明の効果】
【００１９】
このように本発明になる画像形成装置における走査光学系は、走査光学系の環境温度による焦点シフト量を最小限に抑えることができ、環境温度変化時の光学性能の劣化を抑えることが可能となると共に、環境変動時の焦点シフト量が小さいことで、設計上の焦点深度は浅く取ることができるから、走査光学系の設計時の難易度を下げることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明になる光走査光学装置を画像形成装置における感光体の露光装置に応用した構成概略の斜視図である。
【図２】図１に示した光走査光学装置の副走査方向断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、図面を参照して本発明の好適な実施例を例示的に詳しく説明する。但しこの実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は特に特定的な記載がない限りはこの発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例に過ぎない。
【実施例１】
【００２２】
図１は、本発明になる画像形成装置における走査光学系の構成概略の斜視図で、図２はこの図１に示した光走査光学装置の副走査方向断面図である。この図１、図２における同一構成要素には同一番号を付してある。
【００２３】
本発明になる光走査光学装置は、例えば波長６７０ｎｍの半導体レーザよりなる光源１と、その半導体レーザよりなる光源１からの光を平行光とするカップリングレンズとしての非球面コリメートレンズ２と、この平行光を所定の大きさとする開口３１を備えた開口絞り（アパーチャー）３と、平行光とされた光源１からの光を主走査方向１０に長い線状として、被走査面９上を走査させる回転反射鏡（ポリゴンミラー）５の反射面５ａに結像させるシリンドリカルレンズ４などの線状集光素子と、ポリゴンミラー５により偏向された光の被走査面上における走査速度を等速とする、ｆθレンズ６、７などの走査光学系、反射鏡８などで構成されている。本発明においては、シリンドリカルレンズは、光学ガラスであるＳ−ＢＳＬ７（株式会社オハラ製）を用いた。なお、反射鏡８は、必要に応じて設ければ良く、各光学部材の配置構成（レイアウト）によっては無くても構わない。
【００２４】
ｆθレンズ６、７は、主走査方向に正のパワーを、主走査方向と直交する副走査方向に負のパワーを持つ第１レンズ６と、副走査方向に正のパワーを有している第２レンズ７とで構成され、どちらかのレンズが非球面形状を有して構成されている。そして本発明においては、コリメートレンズ２、ｆθレンズ６、７を例えばシクロオレフィン系樹脂（ＣＯＰ）であるＺＥＯＮＥＸＥ３３０Ｒ（日本ゼオン株式会社製）等の光学用透明樹脂を使用し、また、光源１とコリメートレンズ２は、ポリカーボネート、ガラス繊維、ＡＢＳの複合材料の、例えばＲＮ７７４０Ｄ（帝人株式会社製）等の材質の筐体に保持している。
【００２５】
このように構成した本発明の画像形成装置における走査光学系における、ｆθレンズ６、７の主走査方向の焦点距離ｆは、ｎＬをｆθレンズを合成単レンズとみなしたときの屈折率、ＳＬをレンズ中心厚み、Ｒ１をｆθレンズの主走査方向入射側曲率半径、Ｒ２をｆθレンズの主走査方向射出側曲率半径とすると、下記（２）式で与えられる。
【数３】
2010276861.tif 000005
【００２６】
環境温度変化時、この４つのパラメータｎＬ、ＳＬ、Ｒ１、Ｒ２は、環境温度ｔの関数になり、詳細は省略するが、レンズ中心厚みＳＬはＳＬ（ｔ）、主走査方向入射側曲率半径Ｒ１はＲ１（ｔ）、主走査方向射出側曲率半径Ｒ２はＲ２（ｔ）となって温度ｔの１次式で近似され、走査光学系の全レンズを合成単レンズとみなしたときの屈折率ｎＬはｎＬ（ｔ）として、温度ｔの２次式で十分良く近似される。そのため、設計温度ｔ０におけるレンズ厚みをＳ０、主走査方向入射側曲率半径をＲ１、主走査方向射出側曲率半径をＲ２、レンズの線膨張係数をαＬとすると、環境温度ｔのときの４つのパラメータは下記（６）〜（９）式で表せる。
【数４】
2010276861.tif 000006
【００２７】
そして、カップリングレンズ２におけるＳ０、Ｒ１、Ｒ２、及びｆθレンズ６、７の同じくＳ０、Ｒ１、Ｒ２、を、下記のように定義する。
【数５】
2010276861.tif 000007
【００２８】
従って、ｆθレンズ６、７の温度tの時の焦点距離は（５）式より以下のようになる。
【数６】
2010276861.tif 000008
また、コリメートレンズ２の温度tのときの焦点距離は（５）式より以下のようになる。
【数７】
2010276861.tif 000009
【００２９】
また、主走査方向全光学系の横倍率βは（１０）式、（１１）式を使って下記（１２）式になり、主走査方向全光学系の縦倍率は下記（１３）式になる。
【数８】
2010276861.tif 000010
【００３０】
また、カップリングレンズ２の周辺は、環境温度変化時、半導体レーザ１及びカップリングレンズ２が保持されている筐体が伸縮し、半導体レーザ１とカップリングレンズ２の間の距離が伸縮する。従って、光軸方向のカップリングレンズに対する半導体レーザの位置ずれ量は、筐体の線膨張係数をαｈ、設計温度をｔ０、環境温度をｔとして、下記（１４）式になる。
【数９】
2010276861.tif 000011
【００３１】
また、カップリングレンズ２の環境温度ｔの時の焦点距離ｆｃｏｌ（ｔ）は（１１）式により算出され、温度変化によって焦点距離が変化しているため、半導体レーザ１とカップリングレンズ２の実質的な距離変動ΔＬｃｏｌは、下記（１５）式になる。
【数１０】
2010276861.tif 000012
この時、半導体レーザ１とカップリングレンズ２の距離が伸びる方向が負となる。これは、被走査面１０上ではシフトする方向が逆転するためである。
【００３２】
物点上での光軸方向のズレ量ΔＬｃｏｌと像点でのズレ量ΔＬｉｍａｇｅ_ｃｏｌの関係は、下記（１６）式となる。
【数１１】
2010276861.tif 000013
fθレンズの焦点シフト量ΔＬｉｍａｇｅ_ｆθは、下記（１７）式になる。
【数１２】
2010276861.tif 000014
従って、両者の効果を合わせた焦点シフトは（１５）式、（１６）式、（１７）式から、下記（１８）式になる。
【数１３】
2010276861.tif 000015
【００３３】
ここで、所望の光学性能を得ることができる焦点深度をＬとすると、下記（１８）式を満たせば焦点ズレによる、光学性能の劣化を回避することができる。
【数１４】
2010276861.tif 000016
【００３４】
すなわち焦点深度がＬということは、光軸上で焦点深度Ｌの範囲で焦点ズレが起こっても問題ない、ということであるから、式（１９）は、最初に光軸方向で０の位置に焦点を合わせ込めば、焦点位置０から±Ｌ／２の範囲のズレだと問題ないということを表している。
【００３５】
次に、実際の光学設計例について説明する。まず、筐体の線膨張係数αｈ、設計温度ｔ０、焦点深度をＬの各パラメータを下記のようにした。
αｈ＝３．０１×１０−４  （／℃）
ｔ０＝２０                （／℃）
Ｌ＝５                    （ｍｍ）
また、使用温度tを１０℃〜３５℃とし、半導体レーザの波長は６７０（ｎｍ）、焦点深度Ｌは、ｆθレンズ６、７の光学設計に依存して被走査面１０上でのビームスポット径の設定にもよるが、上記のように５ｍｍ程度得られれば良好と考えられる。ｆθレンズ６、７に使用する光学用透明樹脂は、前記したようにシクロオレフィン系樹脂のＺＥＯＮＥＸＥ３３０Ｒ（日本ゼオン株式会社の登録商標）を使用した。なお、（１０）式では、合成レンズの曲率半径としたが、実施例では簡単のため、単玉レンズによるものとして計算した。
【００３６】
カップリングレンズ２のレンズの線膨張係数αＬ、設計温度ｔ０におけるカップリングレンズ厚みＳ０ｃｏｌ、設計温度ｔ０におけるカップリングレンズの主走査方向入射側曲率半径Ｒ０ｃｏｌ１、設計温度ｔ０におけるカップリングレンズの主走査方向射出側曲率半径Ｒ０ｃｏｌ２等の諸元は下記の通りである。
αＬ        ＝９．０×１０−５    （／℃）
Ｓ０ｃｏｌ  ＝８            （ｍｍ）
Ｒ０ｃｏｌ１＝２５．３４９  （ｍｍ）
Ｒ０ｃｏｌ２＝∞            （ｍｍ）
また、同じくｆθレンズ６、７における線膨張係数αＬ、設計温度ｔ０におけるｆθレンズ厚みＳ０ｆθ、設計温度ｔ０におけるｆθレンズの主走査方向入射側曲率半径Ｒ０ｆθｌ、設計温度ｔ０におけるｆθレンズの主走査方向射出側曲率半径Ｒ０ｆθ２等の諸元も下記の通りである。
αＬ      ＝９．０×１０−５（／℃）
Ｓ０ｆθ  ＝８              （ｍｍ）
Ｒ０ｆθ１＝−４８．６９５  （ｍｍ）
Ｒ０ｆθ２＝−７３．６１４  （ｍｍ）
【００３７】
その結果、１０℃、１５℃、２０℃、２５℃、３０℃、３５℃、の各温度における焦点シフト量は、下記の通りとなり、シフト量は１．１７８ｍｍ〜−０．６５６ｍｍの範囲に収まって、前記（１９）式を満たしている。
１０℃    −０．６５６（ｍｍ）
１５℃    −０．３４１（ｍｍ）
２０℃      ０．０００（ｍｍ）
２５℃      ０．３６６（ｍｍ）
３０℃      ０．７５９（ｍｍ）
３５℃      １．１７８（ｍｍ）
【００３８】
このように本発明によれば、走査光学系の環境温度による焦点シフト量を最小限に抑えることができ、環境温度変化時の光学性能の劣化を抑えることが可能となる。また、環境変動時の焦点シフト量が小さければ、設計上の焦点深度は浅く取る事ができるから、走査光学系の設計難易度も下げることができる。さらに、カップリングレンズ２は高価なガラスを使用することなく、従来の透明光学樹脂を利用することができ、また、回折格子を設ける必要もなくなるから、コストダウンが可能となると共に、回折格子の設計が不要になって光学設計が簡略化できる。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
本発明によれば、走査光学系におけるｆθレンズ、カップリングレンズを光学用透明樹脂で構成しても、環境温度変化があっても焦点シフトを許容範囲に収めることができるから、画像形成装置を安価に、しかも環境温度の変化でも画像品質を落とさないように製作することができる。
【符号の説明】
【００４０】
１  光源（半導体レーザ）
２  コリメートレンズ
３  アパーチャー（開口絞り）
３１  開口
４  シリンドリカルレンズ
５  ポリゴンミラー
６、７  ｆθレンズ
８  反射鏡
９  感光体（被走査面）
１０  走査方向
【図１】
2010276861.tif 000020
【図２】
2010276861.tif 000021