(57)【要約】【課題】移動型炉床炉を用いて鉄鉱石から還元鉄を製造する際に、鉄鉱石中の亜鉛分を、亜鉛精錬原料として使用可能な濃度で含有するダストである、高亜鉛含有ダストとして回収可能な、還元鉄製造方法を提供すること。【解決手段】鉄鉱石１１と炭素系固体還元材１２と造滓材１３とを混合した混合原料を移動型炉床炉１５の炉床上に積載し、該炉床上部から熱供給して混合原料を還元し、更に溶融させて、還元鉄を製造する際に、前記移動型炉床炉１５で発生するダストの一部を２１ａで混合原料に混合して循環使用し、ダストの残部を高亜鉛含有ダストとして２１ｂで分離することを特徴とする還元鉄製造方法を用いる。混合原料中の亜鉛濃度に基づいて、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定すること、または移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度を分析し、該分析濃度に基づいて高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定することが好ましい。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉄鉱石と炭素系固体還元材と造滓材とを混合した混合原料を移動型炉床炉の炉床上に積載し、該炉床上部から熱供給して前記混合原料を還元し、更に溶融させて、還元鉄を製造する際に、前記移動型炉床炉で発生するダストの一部を前記混合原料に混合して循環使用し、前記ダストの残部を高亜鉛含有ダストとして分離することを特徴とする還元鉄製造方法。
【請求項２】
混合原料中の亜鉛濃度に基づいて、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定することを特徴とする請求項１に記載の還元鉄製造方法。
【請求項３】
高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量（ｋｇ／ｔ−Ｆｅ）を下記（Ｙ）式により決定することを特徴とする請求項２に記載の還元鉄製造方法。
（高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量（ｋｇ／ｔ−Ｆｅ））≦１０×Σ｛（原料ｉ中亜鉛濃度）×（原料ｉ原単位）｝・・・（Ｙ）
ただし、原料ｉは混合原料中の各成分を示す。
【請求項４】
高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量（ｋｇ／ｔ−Ｆｅ）を下記（Ｚ）式により決定することを特徴とする請求項２に記載の還元鉄製造方法。
（高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量（ｋｇ／ｔ−Ｆｅ））≦２×Σ｛（原料ｉ中亜鉛濃度）×（原料ｉ原単位）｝・・・（Ｚ）
ただし、原料ｉは混合原料中の各成分を示す。
【請求項５】
移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度を分析し、該分析濃度に基づいて高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定することを特徴とする請求項１に記載の還元鉄製造方法。
【請求項６】
移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度が１０ｍａｓｓ％以上になるように、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定することを特徴とする請求項５に記載の還元鉄製造方法。
【請求項７】
移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度が５０ｍａｓｓ％以上になるように、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定することを特徴とする請求項５に記載の還元鉄製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、加熱炉内で炉床を水平方向に移動する過程で炉床上の積載物の昇温を行う、移動型炉床炉を用いて鉄含有物の還元を行う方法を用いて、鉄鉱石から粒鉄としての還元鉄を製造すると同時に、亜鉛原料として使用できる高亜鉛含有ダストを製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
粗鋼生産法は、鉄鉱石より銑鉄を生産して鋼とする高炉−転炉法と、スクラップを溶解して精錬する電炉法とに大別される。中国などの新興国の台頭により、全世界的な粗鋼生産量は急激に増加しており、特に高炉−転炉法で使用する鉄鉱石の需給は逼迫し、価格が高騰すると共に、良質な鉄鉱石が入手困難となりつつあるのが今日の鉄資源の状況である。
【０００３】
また上記の他に、移動型炉床炉を用いた還元鉄の製造方法も知られている。移動型炉床炉法は、還元鉄に代表される還元金属を製造するプロセスのひとつであり、水平方向に移動する炉床に、鉄鉱石と固体還元材等を積載し、上方から輻射伝熱によって加熱して鉄鉱石を還元し、炉床上でこの還元生成物を溶融し、スラグとメタルを分離して還元鉄を製造するものである（例えば、特許文献１、２参照。）。
【０００４】
一方で、鉄鉱石と同様に全世界的に亜鉛の需要は急増しており、価格の高騰が問題となっている。亜鉛精錬にはさまざまな方法があるが、硫化鉱を酸化ばい焼して酸化亜鉛を作り、湿式や乾式で製錬して、亜鉛金属を得るのが一般的である。この亜鉛に関しても、硫化鉱や酸化亜鉛等、亜鉛原料の不足が問題となっている。
【０００５】
上記以外に、前述の移動型炉床炉の一種である回転炉床炉を用いて、製鉄工程から排出されるダストを加熱して、鉄と亜鉛を同時に回収する手法が知られている。この方法において、回転炉床炉の排ガスから回収されるダストは原料のダストと比較して亜鉛が濃化されている。このように回転炉床炉等の製錬炉や、精錬炉を用いて製錬した後に、排ガスから回収されるダストを２次ダストとよぶ。特に亜鉛を０．１ｍａｓｓ％以上含む製鉄ダストを原料とする場合、回収される２次ダストの亜鉛濃度は１０ｍａｓｓ％を超えるものとなる。このように亜鉛濃度１０ｍａｓｓ％を超えるダストの場合、たとえばウエルツ法などの中間処理を行うことで、粗酸化亜鉛とすることができ、亜鉛製錬原料として用いることが可能である。また、亜鉛濃度１ｍａｓｓ％以上の製鉄ダストを用いる場合には、回収される２次ダストの亜鉛濃度は５０ｍａｓｓ％を超えるものとなる。この場合は、たとえばＩＳＰ法などの亜鉛精錬に使用する粗酸化亜鉛として直接使用することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平１１−３３５７１２号公報
【特許文献２】特開平１１−１７２３１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記のように、鉄原料、亜鉛原料等の資源の不足が問題となっている状況下にあって、本発明者らは鉄鉱石の中に微量に含まれる亜鉛分に着目した。一部に高濃度（例えば、０．０１ｍａｓｓ％以上）に亜鉛を含有する鉄鉱石は存在するものの、大部分の鉄鉱石には０．０１ｍａｓｓ％未満の亜鉛しか含まれていない。このような通常の鉱石の場合、たとえ移動型炉床炉を用いて鉄鉱石を加熱して還元し、発生する排ガスからダストを回収しても、回収されるダスト（上記における２次ダストに相当）の亜鉛濃度は１０ｍａｓｓ％より低いものであり、前述のように亜鉛精錬原料として使用することは難しく、回収されたダストは有効利用されない場合が多かった。
【０００８】
しかし、低濃度の亜鉛しか含有していないとしても、鉄の生産量は莫大であり、鉄鉱石中に含有する亜鉛量を無視することはできない。たとえば、年間１００万トンの鉄鋼を生産する際に、亜鉛濃度が０．０１ｍａｓｓ％の鉱石を使用すると、その亜鉛量は年間１６０トンに達するものとなる。
【０００９】
本発明の目的は、このような従来技術の課題を解決し、移動型炉床炉を用いて鉄鉱石から還元鉄を製造する際に、鉄鉱石中の亜鉛分を、亜鉛精錬原料として使用可能な濃度で含有するダストである、高亜鉛含有ダストとして回収可能な、還元鉄製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
このような課題を解決するための本発明の特徴は以下の通りである。
（１）鉄鉱石と炭素系固体還元材と造滓材とを混合した混合原料を移動型炉床炉の炉床上に積載し、該炉床上部から熱供給して前記混合原料を還元し、更に溶融させて、還元鉄を製造する際に、前記移動型炉床炉で発生するダストの一部を前記混合原料に混合して循環使用し、前記ダストの残部を高亜鉛含有ダストとして分離することを特徴とする還元鉄製造方法。
（２）混合原料中の亜鉛濃度に基づいて、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定することを特徴とする（１）に記載の還元鉄製造方法。
（３）高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量（ｋｇ／ｔ−Ｆｅ）を下記（Ｙ）式により決定することを特徴とする（２）に記載の還元鉄製造方法。
（高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量（ｋｇ／ｔ−Ｆｅ））≦１０×Σ｛（原料ｉ中亜鉛濃度）×（原料ｉ原単位）｝・・・（Ｙ）
ただし、原料ｉは混合原料中の各成分を示す。
（４）高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量（ｋｇ／ｔ−Ｆｅ）を下記（Ｚ）式により決定することを特徴とする（２）に記載の還元鉄製造方法。
（高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量（ｋｇ／ｔ−Ｆｅ））≦２×Σ｛（原料ｉ中亜鉛濃度）×（原料ｉ原単位）｝・・・（Ｚ）
ただし、原料ｉは混合原料中の各成分を示す。
（５）移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度を分析し、該分析濃度に基づいて高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定することを特徴とする（１）に記載の還元鉄製造方法。
（６）移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度が１０ｍａｓｓ％以上になるように、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定することを特徴とする（５）に記載の還元鉄製造方法。
（７）移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度が５０ｍａｓｓ％以上になるように、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定することを特徴とする（５）に記載の還元鉄製造方法。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、還元鉄を製造するとともに、鉄鉱石中に含まれる亜鉛分を高亜鉛含有ダストとして回収することができ、亜鉛精錬用の原料を得ることができる。これにより鉄鉱石中に含まれる亜鉛資源を有効に利用することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明で用いる回転炉床炉の一実施形態を示す概略図。
【図２】本発明で用いる設備フローの一実施形態を示す概略図。
【図３】従来の設備フローの概略図。
【図４】発生したダストの亜鉛濃度の変化を示すグラフ。
【図５】抜き出したダスト量と発生したダスト量の変化を示すグラフ。
【図６】発生したダストの亜鉛濃度の変化を示すグラフ。
【図７】抜き出したダスト量と発生したダスト量の変化を示すグラフ。
【図８】発生したダストの亜鉛濃度の変化を示すグラフ。
【図９】抜き出したダスト量と発生したダスト量の変化を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明者らは還元鉄を製造するに当たり、移動型炉床炉を用いることを考えた。移動型炉床炉を用いた還元鉄の製造方法は上記のように還元金属を製造するプロセスのひとつであり、水平方向に移動する炉床に、鉄鉱石と固体還元材等を積載し、上方から輻射伝熱によって加熱して鉄鉱石を還元し、炉床上でこの還元生成物を溶融し、スラグとメタルを分離して粒鉄としての還元鉄を製造するものである。
【００１４】
この移動型炉床炉は、加熱炉の炉床が水平に移動する過程で加熱を施す炉であり、水平に移動する炉床とは、図１に示すような回転移動の形態を有するのが代表的であり、この形態の移動型炉床炉は、特に回転炉床炉と呼ばれている。本発明ではこのような移動型炉床炉、特に回転炉床炉を用いて高亜鉛含有鉄鉱石を還元・溶融処理して粒鉄としての還元鉄を製造するものである。以下において、移動型炉床炉として回転炉床炉を用いる場合について本発明を説明する。
【００１５】
図１を用いて本発明に用いる回転炉床炉の一実施形態を説明する。回転炉床炉１は、図１に示すように、予熱帯２ａ、還元帯２ｂ、溶融帯２ｃおよび冷却帯２ｄに区画された炉体２にて、回転移動する炉床３を覆ってなるものである。この上に原料である混合原料４が装入される。混合原料の詳細については後述する。混合原料は以下に述べるように塊成化することもできる。回転炉床３を覆う炉体２は耐火物が張られている。さらに炉床耐火物の保護のために、炉床３の上に炭材を積載し、その上に原料４を積層する場合もある。ここで積層とは、積載した炭材の上にさらに原料４を積載することを意味するものである。また、炉体２にはバーナー５が設置され、このバーナー５での燃料燃焼熱を熱源として、回転炉床３上の混合原料４中の鉄鉱石を還元する。なお、図１において、６は原料を回転炉床３上に装入する装入装置、７は還元物を排出する排出装置、８は冷却装置である。また、炉体２内の雰囲気温度は１３００℃前後にされているが、溶融帯では１４５０℃前後の高温に制御されるのが通常である。
【００１６】
回転炉床炉で発生する排ガスは炉外に排気され、常温空気による希釈もしくは冷却水噴霧により２００℃程度に冷却される。この排ガスに含有されるダストはバグフィルターなどにより、回収される。一般に２次ダストと呼ばれるこの回収されるダストには亜鉛が含有されている。このようなダスト回収を行う回転炉床炉の一般的な設備フローの概略図を図３に示す。
【００１７】
図３において、鉱石ホッパー１１、石炭ホッパー１２、造滓材ホッパー１３から排出された鉄鉱石、石炭、造滓材は混合機１４（必要に応じてペレタイザー等を用いる）で混合して混合原料とし、回転炉床炉１５で加熱して還元・溶融して還元鉄となり還元鉄排出口１６から排出される。回転炉床炉１５で発生した排ガスは吸引ファン１９により吸引され煙突２０から排出されるが、その際に、排ガスダクト用バグフィルター１７でダスト回収を行う。回収されたダストは粉体搬送用ローリー１８等を用いて搬出する。
【００１８】
これに対して本発明では、この回転炉床炉で発生する排ガスから回収されるダスト（２次ダスト）の一部を前述の混合原料の一部として使用する。すなわち鉄鉱石、固体還元材、造滓材に加えて回転炉床炉から発生する排ガスから回収されるダストを混合して混合原料としてから回転炉床に積載する。このような、製錬を行った回転炉床炉自体から発生するダストを他所で発生したダストと区別して、特に自家発生ダストと呼ぶこととする。
【００１９】
他所で発生したダストとしては、高炉ダスト、製鋼ダスト、電気炉ダスト等があるが、これらの他の施設で発生して回収したダストは本発明の目的を逸脱しない程度であれば、本発明で用いる混合原料に混合して用いることもできる。
【００２０】
図２に、本発明方法に用いる設備フローの一実施形態を示す。この設備は図３に示す従来方法で用いる設備に対して、自家発生ダスト搬送コンベアー２１と自家発生ダスト貯蔵ホッパー２２が追加されたものになっている。自家発生ダスト搬送コンベアー２１は２１ａと２１ｂとに分岐しており、自家発生ダスト搬送コンベアー２１ａで自家発生ダストの一部を加熱前の混合原料に混合して循環使用し、自家発生ダスト搬送コンベアー２１ｂで自家発生ダストの一部（循環利用した残部）を分離して抜き出することができる。抜き出されるダストは、微粉であるため、たとえば粉体搬送用ローリー１８などを用いて搬送される。
【００２１】
図２においては自家発生ダストを一次保管する自家発生ダスト貯蔵ホッパー２２を設けているが、自家発生ダストを循環利用できる設備であれば良く、これは必須ではない。ただし、このように自家発生ダスト貯蔵ホッパー２２を設けることにより、トラブル発生時などに容易に自家発生ダストの供給を停止することができることや、自家発生ダスト貯蔵ホッパーに貯留している間に、自家発生ダストを分析し、その亜鉛濃度組成を確認してから、自家発生ダスト搬送コンベアー２１ｂで抜き出す量を調整することも可能となる、などの利点がある。分析を行なうことで、確認した自家発生ダストの亜鉛濃度組成に応じて、自家発生ダスト搬送コンベアー２１ｂで抜き出した自家発生ダストを、直接亜鉛精錬の原料として使用したり、キルンなどの中間処理を行なった後に亜鉛精錬に利用するなどの判断を行うことができる。
【００２２】
回転炉床炉で発生する排ガス中のダストのうち、混合原料に混合して循環使用する自家発生ダストの残部である、分離して抜き出す自家発生ダストの量（以下、「抜き出し量」と記載する。）は常時一定である必要は無い。たとえば、粉体搬送用ローリーなどの搬出手段が常時確保できない場合は当然のことながら、抜き出しは間欠的になる。よって、抜き出し量の管理はある一定期間の平均として取り扱うことが望ましい。たとえば、１週間から１月程度の期間の平均値として、取り扱うのが一般的である。
【００２３】
自家発生ダスト中に含有されている、混合原料として、再度、回転炉床炉内に装入された亜鉛分は炉内において還元揮発し、排ガスとともに炉外へ排出され、再度自家発生ダストになる。このように自家発生ダストの循環使用を行うことにより、自家発生ダスト中の亜鉛濃度は上昇し、高亜鉛含有ダストとして抜き出すことが可能となり、これを亜鉛精錬の原料として使用する際の利用価値を高めることになる。
【００２４】
ただし、自家発生ダストを全量循環利用し続けると、自家発生ダストの発生量は増加し続け、除塵装置の処理能力を超えて、操業が破綻するため、一定量以上を抜き出して分離することが必要になる。一方で自家発生ダストの抜き出し量が多くなると、自家発生ダスト中で亜鉛は濃化されなくなり、分離した自家発生ダストの亜鉛精錬工程における利用価値が下がる。これを防止するために自家発生ダストの抜き出し量を適正に管理する必要がある。
【００２５】
自家発生ダストの抜き出し量である、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量は、混合原料中の亜鉛濃度に基づいて決定することが好ましい。混合原料中の亜鉛濃度は、混合原料の状態での亜鉛濃度を分析したり、混合原料の各原料中の亜鉛濃度を分析したりすることで求めることができる。
【００２６】
回転炉床炉における物質バランスを考慮すると混合原料中に含有される亜鉛量は自家発生ダストから分離されて抜き出される亜鉛量と同じにならなければならないため、下記（Ｘ）式が成立する。なお（Ｘ）式は一般的な式であり、鉄鉱石以外の原料にも亜鉛分が含まれることを考慮して、フラックスや石炭などに亜鉛が含まれる場合や、混合原料の一部として他所で発生したダストを使用する場合についてのものである。
【００２７】
Σ｛（原料ｉ中亜鉛濃度）×（原料ｉ原単位）｝＝（自家発生ダスト亜鉛濃度）×（自家発生ダストの抜き出し量）・・・（Ｘ）
ここで、原料ｉは、混合原料中の成分を示す。例えば、鉄鉱石、フラックス、石炭、他所で発生したダスト等である。なお、原料ｉ原単位とは還元鉄１トンを製造するために必要な原料ｉ量であり、自家発生ダストの抜き出し量は還元鉄１トンを製造するときに、自家発生ダストのうち循環使用せず、高亜鉛含有ダストとして抜き出すダスト量である。Σは各原料ｉについての亜鉛濃度と原単位の積を合算することを示すものである。
【００２８】
鉄鉱石以外の原料に亜鉛分が含まれない場合等、他の成分の影響が無視できる場合については上記（Ｘ）式は下記の（Ｘ２）式のように示すことができる。
【００２９】
（鉄鉱石中亜鉛濃度）×（鉄鉱石原単位）＝（自家発生ダスト亜鉛濃度）×（自家発生ダストの抜き出し量）・・・（Ｘ２）
なお、鉄鉱石原単位とは還元鉄１トンを製造するために必要な鉄鉱石量であり、自家発生ダスト抜き出し量は還元鉄１トンを製造するときに、自家発生ダストのうち循環使用せず、高亜鉛含有ダストとして抜き出すダスト量である。
【００３０】
本発明者らは自家発生ダストを循環利用する際の亜鉛濃度について研究を進め、混合原料中亜鉛濃度と自家発生ダスト中亜鉛濃度について、以下のような関係を発見した。
【００３１】
自家発生ダストを分析すると亜鉛以外にＦｅ2Ｏ3／ＣやＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3などの混合原料成分が含有されている。これら亜鉛以外の成分は原料が直接もしくは粉化して炉内ガスに吹き飛ばされ、回転炉床炉から排出され自家発生ダストに混合したものであると考えられる。また、自家発生ダストの排出量と亜鉛以外の成分濃度の積は回転炉床炉の場合ほぼ一定となる。これは回転炉床炉内から吹き飛ばされ飛散する原料質量と装入される原料の比率がほぼ一定であることを示している。ちなみに、飛散率は条件によって多少変化があるものの投入原料の０．５〜１ｍａｓｓ％になるのが常である。
【００３２】
抜き出した高亜鉛含有ダストを亜鉛製錬工程において使用することを考慮すれば、適正な亜鉛濃度は以下に示すようになり、望ましい自家発生ダストの混合原料への混合率を規定することが可能となる。
【００３３】
まず、自家発生ダストの亜鉛濃度が１０ｍａｓｓ％以上であれば、このダストを高亜鉛含有ダストとして抜き出し、ウエルツ法などにて処理して、粗酸化亜鉛を得ることができる。上記（Ｘ）式を用いれば１０ｍａｓｓ％以上の亜鉛濃度を得るためには自家発生ダストの抜き出し量は以下の（Ｙ）式を満たす必要がある。原料ｉは、上記と同様混合原料中の成分を示す。
【００３４】
（自家発生ダストの抜き出し量（ｋｇ／ｔ−Ｆｅ））≦１０×Σ｛（原料ｉ中亜鉛濃度）×（原料ｉ原単位）｝・・・（Ｙ）
鉄鉱石以外の原料に亜鉛分が含まれない場合等、他の成分の影響が無視できる場合については上記（Ｙ）式は、下記の（Ｙ２）式で示される。
（自家発生ダストの抜き出し量（ｋｇ／ｔ−Ｆｅ））≦１０×（鉱石中亜鉛濃度）×（鉱石原単位）・・・（Ｙ２）
また、自家発生ダストの亜鉛濃度が５０ｍａｓｓ％以上であれば、このダストを高亜鉛含有ダストとして抜き出し、直接処理して、粗酸化亜鉛を得ることができる。上記（Ｗ）式を用いれば１０ｍａｓｓ％以上の亜鉛濃度を得るためには自家発生ダスト抜き出し量は以下の（Ｚ）式を満たす必要がある。原料ｉは、上記と同様混合原料中の成分を示す。
【００３５】
（自家発生ダストの抜き出し量(ｋｇ／ｔ−Ｆｅ））≦２×Σ｛（原料ｉ中亜鉛濃度）×（原料ｉ原単位）｝・・・（Ｚ）
鉄鉱石以外の原料に亜鉛分が含まれない場合等、他の成分の影響が無視できる場合については上記（Ｚ）式は、下記の（Ｚ２）式で示される。
【００３６】
（自家発生ダストの抜き出し量(ｋｇ／ｔ−Ｆｅ））≦２×（鉱石中亜鉛濃度）×（鉱石原単位）・・・（Ｚ２）
なお、上記において「自家発生ダストの抜き出し量」は、「高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量」と同意である。
【００３７】
また、一方で、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量は、移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度を分析し、分析した濃度に基づいて決定することもできる。移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度が高ければ、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を増やし、移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度が低ければ、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を減らすというように、フィードバック制御を行ないながら移動型炉床炉の操業を行うことで、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの亜鉛濃度を所定値とすることができる。
【００３８】
上記したように高亜鉛含有ダストとして分離するダスト（自家発生ダスト）の亜鉛濃度が１０ｍａｓｓ％以上であれば、ウエルツ法などにて処理して、粗酸化亜鉛を得ることができるので、移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度が１０ｍａｓｓ％以上になるように、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定することが好ましい。
【００３９】
また、高亜鉛含有ダストとして分離するダスト（自家発生ダスト）の亜鉛濃度が５０ｍａｓｓ％以上であれば、直接処理して、粗酸化亜鉛を得ることができるので、移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度が５０ｍａｓｓ％以上になるように、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定することが好ましい。
【００４０】
上記のように、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量は、混合原料中の亜鉛濃度、または移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度に基づいて決定することが好ましいが、どちらの亜鉛濃度を用いるかについては、それぞれに以下の様な特色があり、実施する場合の状況を鑑みて、どちらを採用するかを決定することが望ましい。
【００４１】
鉱石などの原料は一般的に均質である場合が多く、亜鉛濃度の経時的な変化が少ない。よって、分析を頻繁に行わなくても、大きく変動することがない。これに対して、移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度は、ダストの抜き出し量に応じて、常に変化する。よって、頻繁に分析を行い自らの意図する濃度（上記の場合は５０ｍａｓｓ％、もしくは１０ｍａｓｓ％である。）であるかを確認しなければならない。そのため、サンプリングおよび分析の費用が増大する傾向がある。
【００４２】
一方で、高亜鉛含有ダスト（自家発生ダスト）は、例えば亜鉛精錬用原料として使用するためには、一定の品質を補償しなければならない。亜鉛濃度は最も重要な品質指標であり、移動型炉床炉で発生するダストの亜鉛濃度を監視し、必要品質を確保できるもののみを亜鉛精錬用原料等の製品とすることは品質管理上、優れた方法であると言える。これに対して原料を分析等して、混合原料中の亜鉛濃度の基づいて高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を決定する方法では、抜き出す高亜鉛含有ダストの亜鉛濃度が必要品質を確保できているか、確認することができないため、品質管理上は劣っている。
【００４３】
すなわち、高亜鉛含有ダストの品質管理と分析コストの状況に応じて、どちらの方法を取るべきであるかを判断することとなる。
【００４４】
次に、本発明方法において混合原料を還元し、更に溶融させて、還元鉄を製造する理由を説明する。
【００４５】
鉄鉱石は、その産地によって量に差はあるものの脈石成分を含んでいる。また、炭素系固体還元材の代表例である石炭、石炭チャー、コークスには灰分が含まれている。そのために、還元操作のみを行う移動炉床炉法では、高炉−転炉法とは異なり、成品である還元鉄に脈石が混入することは不可避であり、さらに還元材からの灰分も成品に付着し混入する可能性がある。回転炉床炉の炉床上において原料を還元・溶融させた場合、還元により生成したメタルと残滓であるスラグとを速やかに分離することができ、高密度の成品粒鉄を得ることができる。
【００４６】
本発明で得られる還元鉄は粒鉄であり、上記のように還元して溶融されてスラグ成分が分離されており、回転炉床炉から排出されたなりの、圧縮等を行なう前の状態で、みかけ密度を５０００ｋｇ／ｍ3以上とすることができる。なお、通常の場合、成品還元鉄は篩い分け工程を経て、粒径が３ｍｍ以上、１００ｍｍ以下となる。
【００４７】
回転炉床炉を用いて、鉄鉱石を還元処理する際には、炭素系固体還元材と造滓材とともに混合して回転移動する炉床上に積載するものとする。炭素系固体還元材とは、石炭、コークス、黒鉛などであり、造滓材とは、石灰粉、ドロマイト、蛇紋岩などＣａＯ、Ｎａ2Ｏなどの塩基性成分などを含むものである。
【００４８】
鉄鉱石が塊鉱石の場合、粉砕の上でたとえば粒径１０ｍｍ以下の鉱石粉としてから、炭素系固体還元材等と混合して回転炉床に積載し、還元することができる。
【００４９】
鉄鉱石が微粉鉱石の場合（粒径３ｍｍ以下）には、炭素系固体還元材、造滓材とともに塊成化して、炭材内装ペレットとして用いることもできる。塊成化した原料は加熱時の飛散が少なく、ダストの亜鉛濃度を向上させることができる。同様に圧縮成型して、ブリケットとしてから使用することもできる。また、造粒時、ベントナイトなどの無機バインダー、糖蜜、コーンスターチなどの有機バインダーを混合して、より強度を高めることもできる。これらペレットやブリケットは水分を蒸発させてから、使用することも可能である。
【００５０】
一方で、鉄鉱石を粉状のままで使用することも効果的である。粉原料のまま使用することにより、塊を製造するための設備、電力、バインダーなどの費用が不要になり、経済性向上に寄与することができる。
【００５１】
回転炉床炉で鉄鉱石を還元・溶融する際の加熱温度は、１４５０℃以上とすることが好ましい。回転炉床炉内の最高温度を１４５０℃以上とすることにより、炉内および炉内で還元・溶融する原料は高温となる。特に溶融した原料は１４５０℃以上とすることで、十分な流動性を確保することが可能となり、金属鉄中の脈石成分を除去しやすくなり、良好な性状の粒鉄を製造することが可能となる。
【００５２】
炉床上に炭材を積載し、該炭材の上に鉄鉱石を含む混合原料を積層することにより、溶融したメタルやスラグが炉床の耐火物を侵食することを防止することが可能になる。耐火物侵食の際には鉄分が耐火物に取り込まれるため、炉床の耐火物の侵食を防止することで鉄分のロスが少なくなり、粒鉄の生産性向上に寄与することができる。
【００５３】
本発明方法で用いる鉄鉱石としては、高亜鉛含有鉄鉱石を用いることが好ましい。
【００５４】
高亜鉛含有鉄鉱石とは、通常の高炉原料として利用される鉄鉱石と比較して亜鉛の含有量が高く、一般に亜鉛を０．０１ｍａｓｓ％以上、鉄を５０ｍａｓｓ％以上含有する鉄鉱石である。このような鉄鉱石を用いることで、自家発生ダスト中の亜鉛濃度をより短時間で高濃度にすることが可能であり、高亜鉛含有ダストとして分離するダストの量を増加させて効率的に亜鉛を回収することができる。高亜鉛含有鉄鉱石として用いる鉄鉱石の亜鉛含有量および鉄含有量の上限に制約はないが、鉄鉱石であることから自ずと決まり、亜鉛については例えば０．５ｍａｓｓ％程度以下、鉄については例えば７０ｍａｓｓ％程度以下である。また、高亜鉛含有鉄鉱石のＮａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ等のアルカリ成分の含有量は、酸化物換算で通常０．０８ｍａｓｓ％以上である。アルカリ成分の含有量は、１ｍａｓｓ％以下であることが好ましく、これは回転炉床炉排ガス系のつまりを予防するのに効果的である。
【００５５】
以下に本発明の一実施形態を詳細に説明する。
【００５６】
回転炉床炉の炉床上に鉄鉱石、炭素系固体還元材、造滓材、自家発生ダストを含む混合原料を積載して、炉床を回転させて炉内を移動させながら昇温加熱し、空気もしくは酸素を付加した空気を炉内へ吹き込み、還元反応にて発生するＣＯもしくはＨ2を２次燃焼させる。発生する排ガスは冷却の後、排ガスに含有するダストを回収する。一方、炉床上に残存する混合原料を完全に溶融させて液体としてから、冷却、固化して、銑滓分離した還元鉄である粒鉄を得る。
【００５７】
移動する炉床上にて加熱することで、ａ）鉱石中の酸化鉄が炭素系固体還元材中の炭素と反応して金属鉄ができる、ｂ）鉄分は浸炭反応により、脈石分（ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯなど）は石灰粉、ドロマイト、蛇紋岩などＣａＯ、Ｎａ2Ｏなどの塩基性成分と混合して、融点が低下し、溶融する、ｃ）一定期間溶融状態とすることで、溶融金属鉄部分（メタル）と溶融脈石分（スラグ）に分離する効果を得ることができ、銑鉄と同様に使用可能な還元鉄である粒鉄を製造することができる。一方、鉱石中の亜鉛分は酸化亜鉛として存在し、炭素系固体還元材により、還元揮発して排ガスに搬送され、冷却と同時に酸化凝集して、排ガスから分離され、自家発生ダストとして回収される。この自家発生ダストは亜鉛が濃化されており、その一部を高濃度亜鉛含有ダストとして分離して、直接もしくは再精製工程を行うことで亜鉛製錬の原料となる。
【００５８】
回転炉床炉の加熱時には亜鉛成分が揮発し、排ガスに搬送されると同時に炉床上に積載されている混合原料の一部が飛散して、自家発生ダストに混合する。よって、自家発生ダスト中の亜鉛濃度は揮発する亜鉛分の量と飛散する混合原料の量によって決定され、混合原料中の亜鉛濃度が高いほど自家発生ダスト中の亜鉛濃度は高くなる。
【００５９】
そして、回転炉床炉に積載する混合原料の一部として、回収した自家発生ダストの一部を循環使用することで、自家発生ダスト中の亜鉛をさらに濃縮して回収することが可能となる。
【実施例１】
【００６０】
本発明の有効性を確認するために図１、２に示すものと同様の回転炉床炉および設備を用い、高亜鉛含有鉄鉱石および亜鉛含有量の低い一般的な鉱石を用いて還元鉄の製造試験を行った。また回転炉床炉で発生するダストを回収して亜鉛濃度の測定も行った。回転炉床炉のスペックを表１に示す。
【００６１】
【表１】
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【００６２】
使用した鉱石の組成を表２に示す。
【００６３】
【表２】
2010007181.tif 000004
【００６４】
鉱石Ａは高亜鉛含有鉄鉱石であり、鉱石Ｂは亜鉛含有量の低い一般的な鉱石である。脈石分および鉄分は両者でほぼ同じであるが、鉱石Ａの亜鉛濃度は鉱石Ｂの５０倍程度である。
【００６５】
鉱石と、炭素系固体還元材としての石炭と、造滓材としての石灰とを混合して混合原料とした。表３に使用した石炭の組成を示す。
【００６６】
【表３】
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【００６７】
表４に回転炉床炉の操業条件、混合原料の配合量、自家発生ダストの抜き出し量、自家発生ダスト亜鉛濃度を示す。下層炭材「あり」とは、炉床上に炭材として石炭を層厚５０ｍｍに敷いた上に、混合原料を積層したことを意味し、原料状態「粉」とは混合原料を塊成化せず層厚約１０ｍｍに積載して使用したことを意味している。また、自家発生ダストの配合量および抜き出し量は、２週間の操業における平均値で示し、自家発生ダストの配合方法は、自家発生ダストの一部を混合原料に配合して使用する場合を「常時循環」、自家発生ダストを混合原料に配合して使用しないで全量を抜き出す場合を「なし」として示した。なお、表４中の温度とは回転炉床炉内の最高温度を示しており、処理時間とは回転炉床炉中で混合原料が加熱処理される時間である。
【００６８】
【表４】
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【００６９】
操業Ｎｏ．１〜５は、従来技術であり、自家発生ダストを全量抜き出した比較例である。各操業においては、高亜鉛鉱石Ａと通常鉱石Ｂの混合比を変更している。この場合に得られる自家発生ダストの亜鉛濃度はいずれも１０ｍａｓｓ％以下であり、このまま亜鉛原料として使用することは難しいものであった。
【００７０】
一方で、自家発生ダストの一部を混合原料に配合して循環利用した操業Ｎｏ．１−２、２−２、３−２、４−２、５−２は、自家発生ダストの配合量を上記式（Ｙ２）を用いて決定したものであり、操業を継続した結果、自家発生ダストの亜鉛濃度は予想通り１０ｍａｓｓ％になり、ウエルツキルンなどで粗酸化亜鉛を製造するための原料とすることができるものとなった。
【００７１】
また、操業Ｎｏ．１−３、２−３、３−３、４−３、５−３は、自家発生ダストの配合量を上記式（Ｚ２）を用いて決定したものであり、操業を継続した結果、自家発生ダストの亜鉛濃度は予想通り５０ｍａｓｓ％になり、直接亜鉛を製造するための原料とすることができるものとなった。
【００７２】
以上のように、本発明方法を用いることで鉄鉱石を還元する際に発生するダストの亜鉛濃度を高めることができた。
【００７３】
また、高亜鉛含有鉄鉱石を用いた場合は、抜き出す自家発生ダストの亜鉛濃度がすみやかに定常状態に達し、抜き出し量を多くして操業することが可能であり、従来の鉱石を使用した場合に比較して、亜鉛濃度の高いダストを効果的に回収することが可能となった。
【実施例２】
【００７４】
実施例１と同じ設備を用い、実施例１と同様にして、還元鉄の製造試験を行った。但し、本実施例においては、ダスト中亜鉛濃度より判断して、抜き出し量をコントロールする操業方法を用いた。
【００７５】
使用した鉱石は鉱石Ａ（高亜鉛濃度）であり、一日３０トンを使用した。一日に発生するダストは全量回収し、亜鉛濃度を測定して、目標亜鉛濃度より高ければ、０．２ｔ抜き出して高亜鉛含有ダストとした。残ったダストは翌日使用する鉱石と混合して、翌日の操業で混合原料の一部として再利用した。実施例１と同様に、スラグ塩基度が１．２になるように石灰を配合し、炭材配合量は鉱石に対して１９．５ｍａｓｓ％とした。加熱最高温度は１４６０℃である。
【００７６】
まず、比較のために、亜鉛濃度に関係なく、発生ダストから毎日０．２ｔずつ、抜き出しを行う操業試験を行った。結果を図４、５に示す。
【００７７】
図４は発生したダストの亜鉛濃度の変化を示すグラフであり、図５は抜き出したダスト量と発生したダスト量の変化を示すグラフである。ダスト濃度に関係なく、毎日一定量を抜き出した場合、発生したダストの亜鉛濃度は１０ｍａｓｓ％以上となることはなく、亜鉛回収に用いるには不適であった。
【００７８】
次に、発生したダストの亜鉛濃度が１０ｍａｓｓ％を超えた日にのみ、０．２ｔずつ抜き出しを行う操業試験を行った。結果を図６、７に示す。
【００７９】
図６は発生したダストの亜鉛濃度の変化を示すグラフであり、図７は抜き出したダスト量と発生したダスト量の変化を示すグラフである。ダストの抜き出しを行うと、一時的に発生するダストの亜鉛濃度は減少するが、抜き出しを行わないと再度上昇して、１０ｍａｓｓ％以上となる。このようにして、約２日に１回抜き出しすることで、常に亜鉛濃度１０ｍａｓｓ％以上の高亜鉛含有ダストを回収することが可能であった。
【００８０】
さらに、発生したダストの亜鉛濃度が５０ｍａｓｓ％を超えるまで、回収した発生ダストを混合原料として再利用し、５０ｍａｓｓ％を超えた日にのみ、０．２ｔずつ抜き出しを行う操業試験を行った。結果を図８、９に示す。
【００８１】
図８は発生したダストの亜鉛濃度の変化を示すグラフであり、図９は抜き出したダスト量と発生したダスト量の変化を示すグラフである。抜き出しを行うことで一時的に発生ダストの亜鉛濃度は減少するが、抜き出しを行わないと再度上昇して、５０ｍａｓｓ％以上となる。このようにして、常に亜鉛濃度５0ｍａｓｓ％以上の高亜鉛含有ダストを回収することが可能であった。
【００８２】
以上のように、発生するダスト中の亜鉛濃度を測定し、測定濃度に基づいてダストの抜き出し量をコントロールすることで、ダストの亜鉛濃度を目標濃度以上にすることができ、ダストをより有効に利用することができる。
【符号の説明】
【００８３】
１    回転炉床炉
２    炉体
２ａ    予熱帯
２ｂ    還元帯
２ｃ    溶融帯
２ｄ    冷却帯
３    回転炉床
４    混合原料
５    バーナー
６    装入装置
７    排出装置
８    冷却装置
１１    鉱石ホッパー
１２    石炭ホッパー
１３    造滓材ホッパー
１４    混合機
１５    回転炉床炉
１６    還元鉄排出口
１７    排ガスダクト用バグフィルター
１８    粉体搬送用ローリー
１９    吸引ファン
２０    煙突
２１（２１ａ、２１ｂ）    自家発生ダスト搬送コンベアー
２２    自家発生ダスト貯蔵ホッパー
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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