(57)【要約】      （修正有）【課題】ビードフィラーの耐久性に優れたビードフィラー用ゴム組成物の提供。【解決手段】下記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤を含有してなることを特徴とするビードフィラー用ゴム組成物。2010163593.tif 000007【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゴム成分と、硫黄と、下記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤とを含有してなることを特徴とするビードフィラー用ゴム組成物。
【化１】
2010163593.tif 000006
【請求項２】
ゴム成分１００質量部に対し、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤０．１〜１０質量部を含有してなる請求項１に記載のビードフィラー用ゴム組成物。
【請求項３】
ゴム成分１００質量部に対し、硫黄０．１〜１０質量部を含有してなる請求項１に記載のビードフィラー用ゴム組成物。
【請求項４】
ゴム成分１００質量部に対し、硫黄０．１〜１０質量部と、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤０．１〜１０質量部とを含有してなる請求項１に記載のビードフィラー用ゴム組成物。
【請求項５】
前記ゴム組成物における一般式（Ｉ）中のＲ1及びＲ2における分岐アルキル基は、α位に分岐を有する請求項１に記載のゴム組成物。
【請求項６】
前記ゴム組成物における一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎ＝０である請求項１に記載のゴム組成物。
【請求項７】
前記ゴム組成物における一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、Ｒ2は、炭素数１〜６の直鎖アルキル基又は炭素数３〜６の分岐アルキル基であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子である請求項１に記載のゴム組成物。
【請求項８】
前記ゴム組成物における一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎ＝０であり、Ｒ2は、炭素数１〜６の直鎖アルキル基又は炭素数３〜６の分岐アルキル基であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子である請求項１に記載のゴム組成物。
【請求項９】
前記ゴム組成物における一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎ＝０であり、Ｒ2はメチル基、エチル基、ｎ−プロピル基であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子である請求項１に記載のゴム組成物。
【請求項１０】
前記ゴム組成物における一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎ＝０であり、Ｒ2はエチル基であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子である請求項１に記載のゴム組成物。
【請求項１１】
ゴム成分が、天然ゴム及びポリイソプレンゴムの少なくとも一方を含む請求項１〜１０の何れか一つに記載のビードフィラー用ゴム組成物。
【請求項１２】
請求項１〜１１の何れか一つに記載のビードフィラー用ゴム組成物をビードフィラーに用いたことを特徴とするタイヤ。
【請求項１３】
請求項１〜１１の何れか一つに記載のビードフィラー用ゴム組成物をビードフィラーに用い、かつ、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤を含有したゴム組成物をサイド補強層に用いたことを特徴とするランフラットタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ビードフィラー用ゴム組成物及びそれを用いたタイヤに関し、更に詳しくは、ビードフィラーと該ビードフィラーと隣接する部材であるインナーライナーやプライコーティングゴムなどとの共加硫性を十分にし、これらの接着を強固とすることによりタイヤのビード部に配置するビードフィラーの耐久性に優れたビードフィラー用ゴム組成物及びそれを用いたタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
タイヤのビード部に配置するビードフィラーは、タイヤの形状を保持するため、高剛性、高耐久性が求められている。
高耐久性を維持するためには、ビードフィラー自体の耐久性を高める他、隣接部材（プレイコーティングゴム、インナーライナーなど）との接着を十分に確保する必要がある。
【０００３】
タイヤのビードフィラーと隣接する部材であるインナーライナー、プライコーティングゴムとの接着は、通常、共加硫により行われるが、共加硫するためには、隣接するゴム部材との加硫特性が近いものを選択する必要がある。
【０００４】
従来、タイヤのビードフィラーに用いる加硫促進剤としては、ＣＺ（Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド）、ＮＳ（Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾール−２−スルフェンアミド）、ＤＺ（Ｎ，Ｎ´−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド）が用いられており、これらの加硫促進剤においても十分な接着性がとれていたが、更なる改善が求められている。また、隣接部材であるプライコーティングゴムには、ＮＳや、ＤＭ（ジ−2−ベンゾチアゾリルジスルフィド）などが使用されているが、これらの加硫促進剤においても更なる十分な接着性を確保する点から、更なる改善が求められている。
【０００５】
本願出願人は、左右一対のビード部と、該ビード部に連なるサイドウォール部と、該サイドウォール部間に位置するトレッド部と、該ビード部に配置されたビードコア間にまたがって延びるカーカスプライとを有し、該カーカスプライの両端部が各々ビードコアの内側から外側へ折り返されて左右一対の折り返し部を形成し、ビードコア上カーカスプライと折り返し部間を上方に向かって延在するビードフィラーを備えた空気入りタイヤにおいて、該ビードフィラーを構成するゴム組成物として、ゴム成分１００重量部に対して、加硫促進剤としてメルカプト−４−メチルベンゾチアゾール、メルカプト−５−メチルベンゾチアゾール、ビス（４−メチルベンゾチアゾリル−２）−ジサルファイド及びビス（５−メチルベンゾチアゾリル−２）−ジサルファイド等からなる群より選択される少なくとも１種を０．３〜８．０重量部含有し、且つ、該ゴム組成物の５０％伸長時の引張応力が２．９ＭＰａ以上とした空気入りタイヤを出願している（例えば、特許文献１参照）。
【０００６】
この特許文献１に記載されるビードフィラー用ゴム組成物は、ビードフィラーの耐久性に優れるものであるが、ビードフィラーゴムと隣接する部材であるインナーライナー、プライコーティングゴムとを更に強固に接着せしめ、更に高耐久性となるビードフィラー用ゴム組成物及びそれを用いたタイヤが切望されているのが現状である。
【特許文献１】特開平１０−９５８７５号公報（特許請求の範囲、実施例等）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記従来の課題等に鑑み、これを解消しようとするものであり、ビードフィラーとその隣接部材であるインナーライナー、プライコーティングゴムなどとの共加硫性を十分にし、これらの接着を更に強固とすることによりビードフィラーの耐久性に格別に優れたビードフィラー用ゴム組成物及びそれを用いたタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記従来の課題等について、鋭意検討した結果、ビードフィラー用ゴムの配合成分に特定物性となるスルフェンアミド系加硫促進剤を用いることにより、上記目的のビードフィラー用ゴム組成物及びそれを用いたタイヤが得られることを見い出し、本発明を完成するに至ったのである。
【０００９】
すなわち、本発明は、次の（１）〜（１３）に存する。
（１）  ゴム成分と、硫黄と、下記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤とを含有してなることを特徴とするビードフィラー用ゴム組成物。
【化１】
2010163593.tif 000002
（２）  ゴム成分１００質量部に対し、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤０．１〜１０質量部を含有してなる上記（１）に記載のビードフィラー用ゴム組成物。
（３）  ゴム成分１００質量部に対し、硫黄０．１〜１０質量部を含有してなる上記（１）に記載のビードフィラー用ゴム組成物。
（４）  ゴム成分１００質量部に対し、硫黄０．１〜１０質量部と、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤０．１〜１０質量部とを含有してなる上記（１）に記載のビードフィラー用ゴム組成物。
（５）  前記ゴム組成物における一般式（Ｉ）中のＲ1及びＲ2における分岐アルキル基は、α位に分岐を有する上記（１）に記載のゴム組成物。
（６）  前記ゴム組成物における一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎ＝０である上記（１）に記載のゴム組成物。
（７）  前記ゴム組成物における一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、Ｒ2は、炭素数１〜６の直鎖アルキル基又は炭素数３〜６の分岐アルキル基であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子である上記（１）に記載のゴム組成物。
（８）  前記ゴム組成物における一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎ＝０であり、Ｒ2は、炭素数１〜６の直鎖アルキル基又は炭素数３〜６の分岐アルキル基であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子である上記（１）に記載のゴム組成物。
（９）  前記ゴム組成物における一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎ＝０であり、Ｒ2はメチル基、エチル基、ｎ−プロピル基であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子である上記（１）に記載のゴム組成物。
（１０）  前記ゴム組成物における一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎ＝０であり、Ｒ2はエチル基であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子である上記（１）に記載のゴム組成物。
（１１）  ゴム成分が、天然ゴム及びポリイソプレンゴムの少なくとも一方を含む上記（１）〜（１０）の何れか一つに記載のビードフィラー用ゴム組成物。
（１２）  上記（１）〜（１１）の何れか一つに記載のビードフィラー用ゴム組成物をビードフィラーに用いたことを特徴とするタイヤ。
（１３）  上記（１）〜（１１）の何れか一つに記載のビードフィラー用ゴム組成物をビードフィラーに用い、かつ、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤を含有したゴム組成物をサイド補強層に用いたことを特徴とするランフラットタイヤ。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、ビードフィラーの耐久性に優れたビードフィラー用ゴム組成物及びそれを用いたタイヤが提供される。
また、本発明のビードフィラー用ゴム組成物をビードフィラーに用い、かつ、一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤を含有したゴム組成物をサイド補強層に用いたタイヤでは、ランフラット耐久性に優れたランフラットタイヤを得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下に、本発明の実施形態を詳しく説明する。
本発明のビードフィラー用ゴム組成物は、ゴム成分と、硫黄と、下記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤とを含有してなることを特徴とするものである。
【化２】
2010163593.tif 000003
【００１２】
本発明に用いるゴム成分としては、タイヤビードフィラーに用いられるゴムであれば特に限定されず、主鎖に二重結合があるもの（ジエン系ゴム）であれば硫黄架橋可能であるため、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤が機能するものであり、例えば、天然ゴム及び／又はジエン合成系ゴムが用いられる。具体的には、天然ゴム、ポリイソプレンゴム、スチレン−ブタジエン共重合体、ポリブタジエンゴム、イソプレンゴム、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体、クロロプレンゴム、ハロゲン化ブチルゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴム等の少なくとも１種を使用することができる。
好ましくは、破断強力の点から、天然ゴム及びポリイソプレンゴムの少なくとも一方を含むことが望ましい。
【００１３】
本発明の上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤は、ＤＺ（Ｎ，Ｎ−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）同等の加硫遅延効果を有し、かつ、タイヤに用いられるビードフィラーとその隣接部材であるインナーライナー、プライコーティングゴムとの共加硫性を十分にし、これらの直接加硫接着における接着耐久性に優れておりビードフィラー用のゴム組成物に好適に使用することができるものである。
【００１４】
更に、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤の中で、特に、Ｒ1が、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｘ＝１又は２、ｎ＝０であり、Ｒ2は直鎖がより好ましいが、直鎖の中でもメチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、ｎ−ブチル基であり、最も好ましいのはメチル基、エチル基であり、Ｒ3〜Ｒ6が好ましくは水素原子であるスルフェンアミド化合物を加硫促進剤として用いることが接着性と加硫遅延効果の点で最も好ましい。これらのスルフェンアミド系加硫促進剤は、本発明で初めて加硫促進剤として用いられるものであり、かつ、従来のスルフェンアミド系加硫促進剤の中で、最も加硫反応に遅効性を与える加硫促進剤として知られるＮ，Ｎ−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド以上の加硫遅延効果を有しながら十分な加硫促進能力を両立するものであり、しかも、ビードフィラーとその隣接部材であるインナーライナー、プライコーティングゴムとの共加硫性を十分にし、これらの直接加硫接着における接着耐久性に優れている。そのため、タイヤのビードフィラーやサイド補強ゴム等に好適に使用することができる。
【００１５】
本発明において、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド化合物中のＲ1は、炭素数３〜１２の分岐アルキル基を表す。このＲ1が炭素数３〜１２の分岐アルキル基であれば、一般式（Ｉ）で表される化合物の加硫促進性能が良好であると共に、共加硫を十分にし、接着性能を高めることができる。
上記一般式（Ｉ）で表される化合物のＲ1の具体例としては、イソプロピル基、イソブチル基、ｓｅｃ−ブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基、イソアミル基（イソペンチル基）、ネオペンチル基、ｔｅｒｔ−アミル基（ｔｅｒｔ−ペンチル基）、イソヘキシル基、ｔｅｒｔ−ヘキシル基、イソヘプチル基、ｔｅｒｔ−ヘプチル基、イソオクチル基、ｔｅｒｔ−オクチル基、イソノニル基、ｔｅｒｔ−ノニル基、イソデシル基、ｔｅｒｔ−デシル基、イソウンデシル基、ｔｅｒｔ−ウンデシル基、イソドデシル基、ｔｅｒｔ−ドデシル基などが挙げられる。
これらの中でも、加硫速度、接着性、人体蓄積性等の点から、Ｒ1はα位に分岐を有することが好ましく、更に好ましくは、本発明の効果を更に発現せしめる点から、炭素数３〜１２のｔｅｒｔ−アルキル基が好ましく、特に、ｔｅｒｔ−ブチル基、ｔｅｒｔ−アミル基（ｔｅｒｔ−ペンチル基）、ｔｅｒｔ−ドデシル基、トリイソブチル基、中でもｔｅｒｔ−ブチル基が合成面、原料入手の観点から経済的に優れており、しかも、ＤＣＢＳ（ＤＺ）と同等の加硫速度が得られ、かつ、更なる接着性の点から特に望ましい。
【００１６】
また、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド化合物中のＲ2は、炭素数１〜１０の直鎖又は炭素数３〜１０の分岐アルキル基を表す。このＲ2が炭素数１〜１０の直鎖又は炭素数３〜１０の分岐アルキル基であれば、一般式（Ｉ）で表される化合物の加硫促進性能が良好であると共に、共加硫を十分にし、更に接着性能を高めることができる。
上記一般式（Ｉ）で表される化合物のＲ2の具体例としては、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、ｓｅｃ−ブチル基，ｔｅｒｔ−ブチル基、ｎ−アミル基（ｎ−ペンチル基）、イソアミル基（イソペンチル基）、ネオペンチル基、ｔｅｒｔ−アミル基（ｔｅｒｔ−ペンチル基）、ｎ−ヘキシル基、イソヘキシル基、ｎ−ヘプチル基、イソヘプチル基、ｎ−オクチル基、イソ−オクチル基、ノニル基、イソノニル基、デシル基などが挙げられる。これらの中でも、合成のし易さや原材料コストなどの効果の点から、炭素数１〜８の直鎖又は炭素数３〜８の分岐アルキル基、更に炭素数１〜６の直鎖又は炭素数３〜６の分岐アルキル基であることが好ましく、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、ｓｅｃ−ブチル基が好ましい。Ｒ2が炭素数３〜１０の分岐アルキル基である場合は、加硫速度、接着性、低人体蓄積性等の点から、Ｒ2はα位に分岐を有することが好ましい。
特に好ましくは、ビードフィラーとその隣接部材であるインナーライナー、プライコーティングゴムとの共加硫性を更に十分にし、これらの直接加硫接着における接着耐久性に更に優れる点で、上記炭素数の分岐アルキル基よりも上記炭素数の直鎖アルキル基が望ましい。これは分岐になると加硫が更に遅れるため生産性が低下したり、直鎖アルキル基と同じ炭素数で比較した場合接着性が低下するためである。これらの中でも、炭素数４以下の直鎖アルキル基であるメチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、ｎ−ブチル基が最も望ましい。
また、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド化合物中のＲ3〜Ｒ6は、水素原子、炭素数１〜４の直鎖アルキル基又はアルコキシ基、炭素数３〜４の分岐のアルキル基又はアルコキシ基であり、これらは同一であっても異なっていてもよく、なかでも、Ｒ3とＲ5が、炭素数１〜４の直鎖アルキル基又はアルコキシ基、炭素数３〜４の分岐のアルキル基又はアルコキシ基であることが好ましい。また、Ｒ3〜Ｒ6が、炭素数１〜４のアルキル基又はアルコキシ基の場合、炭素数１であることが好ましく、水素原子であることが特に好ましい。好ましいいずれの場合も、化合物の合成のし易さ及び加硫速度が遅くならないためである。
上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド化合物のＲ3〜Ｒ6の具体例としては、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、ｓｅｃ-ブチル基，ｔｅｒｔ−ブチル基、メトキシ基、エトキシ基、ｎ−プロポキシ基、イソプロポキシ基、ｎ−ブトキシ基、イソブトキシ基、ｓｅｃ-ブトキシ基，ｔｅｒｔ−ブトキシ基が挙げられる。
【００１７】
本発明において、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド化合物中のＲ1、Ｒ2がどちらも分岐アルキル基の場合は、ＤＣＢＳ（ＤＺ）と同等の加硫速度とし、かつ、更なる接着性能確保、加硫速度と接着性のバランスの点から、Ｒ1はｔｅｒｔ−ブチル基、Ｒ2は、イソプロピル基、１−メチルプロピル基、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子の組み合わせが好ましい。Ｒ1、Ｒ2が上記組み合わせ以外の分岐アルキル基の場合は合成の困難性が増すこととなる。
【００１８】
また、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド化合物中のＲ1、Ｒ2の特に好ましい組み合わせとしては、Ｒ1がｔｅｒｔ−ブチル基であり、Ｒ2が炭素数１〜１０の直鎖アルキル基、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子の組み合わせである。この組み合わせの中でも、ベストモードとなる組み合わせとしては、Ｒ1がｔｅｒｔ−ブチル基であり、Ｒ2が炭素数４以下となるメチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、ｎ−ブチル基となる場合であり、更に好ましくは、Ｒ2が炭素数３以下、特に好ましくは炭素数２以下であるこの組み合わせの場合に、加硫速度がＤＣＢＳ（ＤＺ）と同等、更なる接着性能確保、人体蓄積性の見地から最も性能バランスが良いものとなる。
上記ベストモードとなる組み合わせは、薬品の凝縮性を評価する簡易メジャーの一つであるオクタノール／水分配係数（ｌｏｇＰＯＷ）の数値から確認することができる。本発明では、このｌｏｇＰの値は小さいほど、上記加硫速度、接着性能確保、人体蓄積性のバランスがより良好となる。
本発明（後述する実施例等を含む）において、上記オクタノール／水分配係数（ｌｏｇＰ）の測定は、ＪＩＳ  Ｚ  ７２６０−１１７（２００６）に準拠して、高速液体クロマトグラフィー法により実施することができ、下記式により定義される。
ｌｏｇＰ＝ｌｏｇ（「Ｃｏ」／「Ｃｗ」）
Ｃ０：１−オクタノール層中の被験物質濃度
Ｃｗ：水層中の被験物質濃度
【００１９】
上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド化合物中のｘは１又は２の整数を表し、また、ｎは、０又は１の整数を表し、合成のし易さや原材料コストなどの効果の点から、ｎは、０であるものが望ましい。
以上のように、本発明に用いる上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド化合物の中で好ましい化合物から更に好ましい化合物を順番にまとめてみると、具体的には、ムーニースコーチタイムが早くなりすぎず加工時にゴム焦げを起こさず、作業性の低下、かつ接着性の低下を回避する点等から、１）上記一般式（Ｉ）のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎ＝０、Ｒ2は、炭素数１〜１０の直鎖アルキル基又は炭素数３〜１０の分岐アルキル基であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子であるもの、２）上記一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎは０又は１の整数、Ｒ2は、炭素数１〜６の直鎖アルキル基又は炭素数３〜６の分岐アルキル基であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子であるもの、３）上記一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎ＝０であり、Ｒ2は、炭素数１〜６の直鎖アルキル基又は炭素数３〜６の分岐アルキル基であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子であるもの、４）上記一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎ＝０であり、Ｒ2は炭素数４以下の直鎖アルキル基（好ましくは炭素数３以下の直鎖アルキル基）であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子であるもの、５）上記一般式（Ｉ）中のＲ1は、ｔｅｒｔ−ブチル基であり、ｎ＝０であり、Ｒ2は炭素数２以下の直鎖アルキル基（メチル基、エチル基）であり、Ｒ3〜Ｒ6は、水素原子であるものが好ましいものとなる（降順する程、好適なスルフェンアミド化合物となる）。
なお、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド化合物中のＲ1が炭素数３〜１２の分岐アルキル基以外の各官能基（例えば、ｎ−オクタデシル基等）や炭素数が１２を超える分岐アルキル基である場合、また、Ｒ2が炭素数１〜１０の直鎖又は炭素数３〜１０の分岐アルキル基以外の各官能基（例えば、ｎ−オクタデシル基等）や炭素数１０を超える直鎖又は分岐アルキル基である場合、更にＲ3〜Ｒ6が上記範囲外の各官能基、各炭素数の範囲外である場合、更にまた、ｎが２以上の場合には、本発明の目的の効果を発揮することが少なく、好適なムーニースコーチタイムが遅くなり加硫時間が長くなることによる生産性低下、若しくは、接着性が低下したり、または、促進剤としての加硫性能やゴム性能が低下したりすることがある。更に、ｘが３以上では、安定性の点で好ましくない。また、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド化合物中のＲ1、Ｒ2がそれぞれ分岐アルキル基である場合に、α位以外に分岐を有するもの、例えば、２−エチルヘキシル、２−エチルブチルなどの場合には、加硫速度、接着性能確保、人体蓄積性のバランスが悪化する傾向となるので、α位に分岐があることが望ましい。
【００２０】
本発明において、上記一般式（Ｉ）で表される化合物の代表例としては、Ｎ−メチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−エチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｎ−プロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−イソプロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｎ−ブチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−イソブチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｓｅｃ−ブチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−メチル−Ｎ−イソアミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−エチル−Ｎ−イソアミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｎ−プロピル−Ｎ−イソアミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−イソプロピル−Ｎ−イソアミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｎ−ブチル−Ｎ−イソアミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−イソブチル−Ｎ−イソアミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｓｅｃ−ブチル−Ｎ−イソアミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−メチル−Ｎ−ｔｅｒｔ−アミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−エチル−Ｎ−ｔｅｒｔ−アミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｎ−プロピル−Ｎ−ｔｅｒｔ−アミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−イソプロピル−Ｎ−ｔｅｒｔ−アミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｎ−ブチル−Ｎ−ｔｅｒｔ−アミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−イソブチル−Ｎ−ｔｅｒｔ−アミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｓｅｃ−ブチル−Ｎ−ｔｅｒｔ−アミルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−メチル−Ｎ−ｔｅｒｔ−ヘプチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−エチル−Ｎ−ｔｅｒｔ−ヘプチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｎ−プロピル−Ｎ−ｔｅｒｔ−ヘプチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−イソプロピル−Ｎ−ｔｅｒｔ−ヘプチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｎ−ブチル−Ｎ−ｔｅｒｔ−ヘプチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−イソブチル−Ｎ−ｔｅｒｔ−ヘプチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｓｅｃ−ブチル−Ｎ−ｔｅｒｔ−ヘプチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド等が挙げられる。これらの化合物は、単独で又は２種以上を混合して（以下、単に「少なくとも１種」という）用いることができる。
好ましくは、更なる接着性能の点から、Ｎ−メチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−エチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｎ−プロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−イソプロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−イソブチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｓｅｃ−ブチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドが好ましい。
これらの中でも、特に、共加硫を更に十分にし、優れた接着性能を発揮せしめる点で、Ｎ−メチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−エチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｉ−プロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドを用いることが望ましい。
これらの化合物は、１種でも組み合わせて使用してもよい。また、Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾ−ルスルフェンアミド（ＴＢＢＳ）、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾ−ルスルフェンアミド（ＣＢＳ）、ジベンゾチアゾリルジスルフィド（ＭＢＴＳ）などの汎用の加硫促進剤と組み合わせて使用することも可能である。
【００２１】
本発明の上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド化合物の好ましい製造方法としては、下記方法を挙げることができる。
すなわち，対応するアミンと次亜塩素酸ソーダの反応によりあらかじめ調製したＮ−クロロアミンとビス（ベンゾチアゾ−ル−２−イル）ジスルフィドを、アミンおよび塩基存在下、適切な溶媒中で反応させる。塩基としてアミンを用いた場合は、中和を行い、遊離のアミンに戻した後、得られた反応混合物の性状に従って、ろ過、水洗、濃縮、再結晶など適切な後処理をおこなうと、目的とするスルフェンアミドが得られる。
本製造方法に用いる塩基としては、過剰量用いた原料アミン、トリエチルアミンなどの３級アミン、水酸化アルカリ、炭酸アルカリ、重炭酸アルカリ、ナトリウムアルコキシドなどが挙げられる。特に、過剰の原料アミンを塩基として用いたり、３級アミンであるトリエチルアミンを用いて反応を行い、水酸化ナトリウムで生成した塩酸塩を中和し、目的物を取り出した後、ろ液からアミンを再利用する方法が望ましい。
本製造方法に用いる溶媒としては、アルコールが望ましく、特にメタノールが望ましい。
【００２２】
例えば、Ｎ−エチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドでは、Ｎ−ｔ−ブチルエチルアミンに次亜塩素酸ナトリウム水溶液を０℃以下で滴下し、２時間攪拌後油層を分取した。ビス（ベンゾチアゾ−ル−２−イル）ジスルフィド、Ｎ−ｔ−ブチルエチルアミンおよび前述の油層を、メタノ−ルに懸濁させ、還流下２時間攪拌した。冷却後、水酸化ナトリウムで中和し、ろ過、水洗、減圧濃縮した後、再結晶することで目的とするＢＥＢＳ（白色固体）を得ることができる。
【００２３】
これらのスルフェンアミド系加硫促進剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対し、０．１〜１０質量部、好ましくは、０．５〜５．０質量部、更に好ましくは、０．８〜２．５質量部とすることが望ましい。
この加硫促進剤の含有量が０．１質量部未満であると、十分に加硫しなくなり、一方、１０質量部を越えると、ブルームが問題となり、好ましくない。
【００２４】
本発明に用いる硫黄は、加硫剤となるものであり、その含有量は、ゴム成分１００質量部に対し、０．１〜１０質量部、好ましくは、１．０〜７．０質量部、更に好ましくは、３．０〜７．０質量部とすることが望ましい。
この硫黄の含有量が０．１質量部未満であると、十分に加硫しなくなり、一方、１０質量部を越えると、ゴムの老化性能が低下し、好ましくない。
【００２５】
本発明のゴム組成物には、上記ゴム成分、硫黄、加硫促進剤の他に、ビードフィラー用ゴム組成物で通常使用される充填材を含有することができ、例えば、カーボンブラック、シリカ等の無機充填材を含有することができる。
これらの無機充填材の合計含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、２０質量部以上、好ましくは、３０〜１５０質量部含むことが望ましく、より好ましくは、３５〜１００質量部の範囲である。
【００２６】
用いるカーボンブラックとしては特に制限はなく、従来ゴムの補強用充填材として慣用されているものの中から任意のものを選択して用いることができる。カーボンブラックとしては、例えば、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＳＲＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ等が挙げられる。好ましくは、窒素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）が３０〜１５０ｍ2／ｇ、かつジブチルフタレート（ＤＢＰ）吸油量が８０〜１４０ｃｍ3／１００ｇのカーボンブラックである。カーボンブラックを用いることにより、諸物性の改良効果は大きくなる。
【００２７】
用いることができるシリカにおいても特に制限はなく、例えば、湿式シリカ（含水ケイ酸）、乾式シリカ（無水ケイ酸）、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム等が挙げられるが、中でも破壊特性優れる湿式シリカが好ましい。また、上記カーボンブラックと併用して用いることができる。
充填材としてシリカを用いる場合は、所望によりシランカップリング剤を含有することができる。このシランカップリング剤としては、特に制限はなく、従来ゴム組成物に使用されている公知のもの、例えば、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ポリスルフィド、γ−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−フェニル−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−β−（アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシランなどを用いることができる。所望により用いられるシランカップリング剤の配合量は、シリカに対して、通常１〜２０質量％の範囲で選定される。シランカップリング剤の量を上記範囲にすることによってカップリング剤としての効果が充分に発揮され、ゴム成分のゲル化を引き起こすことがない。カップリング剤としての効果及びゲル化防止などの点から、このシランカップリング剤の好ましい配合量は、５〜１５質量％の範囲である。
【００２８】
本発明のゴム組成物には、ビードフィラーの耐久性を更に向上させる点から、樹脂及びその硬化剤を含有せしめることが好ましい。
用いることができる樹脂としては、例えば、フェノール樹脂、メラミン樹脂等の熱硬化性の樹脂が使用される。これらの中でもフェノール樹脂が特に好ましい。
前記フェノール樹脂は、フェノール類とアルデヒド類を縮合させて得られるオリゴマー及びポリマーである。フェノール類としては、フェノール、各クレゾール、キシレノールおよびｔｅｒｔ−ブチルフェノールなどの低級アルキルフェノールとノニルフェノール、カシュー油、リグニンなどの高級フェノール、レゾルシン、カテコール、などの二価のフェノールなどが使用される。アルデヒド類は、ホルムアルデヒドが主に使用される。
フェノール樹脂として、例えば、フェノール−ホルムアルデヒド樹脂、レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂、クレゾール樹脂などが挙げられる。
フェノール樹脂は１００％フェノール樹脂のほか、天然樹脂変性フェノール樹脂、油変性フェノール樹脂等を用いることができる。
【００２９】
また、上記フェノール樹脂などの樹脂は、硬化剤を使用して硬化させる２ステップレジンであるノボラック型樹脂を使用することが好ましい。
硬化剤として、例えば、ヘキサメチレンテトラミン、ヘキサメトキシメチルメラミンなどのメチレン供与体などが挙げられる。これらの組み合わせは自由に選ぶことができ、樹脂及びその硬化剤はそれぞれ複数選択しても良い。また、硬化剤が内添された樹脂を用いてもよい。
【００３０】
特に、好ましい樹脂及びその硬化剤としては、フェノール樹脂及びメチレン供与体を含有せしめることが望ましい。
本発明に用いるフェノール樹脂は、ゴムの耐破壊性の低下を抑えながらゴムをより高弾性化することができる。用いることができるフェノール樹脂としては、上述の他、具体的には、ノボラック型フェノール樹脂、ノボラック型クレゾール樹脂、ノボラック型キシレノール樹脂、ノボラック型レゾルシノール樹脂、またはこれらの樹脂をオイル変性した樹脂などが挙げられ、これらの樹脂を少なくとも１種用いるのがよい。
また、上記フェノール樹脂のオイル変性に用いるオイルとしては、ロジン油、トール油、カシュー油、リノール酸、オレイン酸およびリノレイン酸が挙げられ、これらのオイルを少なくとも１種用いるのがよい。
【００３１】
これらフェノール樹脂などの樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、１〜４０質量部、好ましくは、５〜２０質量部の量である。上記フェノール樹脂などの樹脂の含有量が１質量部未満であると、ゴム組成物の高弾性化の効果が更に充分に発揮されないおそれがあり、一方、４０質量部を超えると、ゴム組成物の柔軟性が損なわれることがある。
【００３２】
本発明に用いるメチレン供与体は、上記フェノール樹脂の硬化剤として作用するものであり、例えば、ヘキサメチレンテトラミン、ヘキサメトキシメチルメラミン等の多価メチロールメラミン誘導体、オキサゾリジン誘導体、多価メチロール化アセチレン尿素、アセトアルデヒドアンモニア、α−ポリオキシメチレン、パラホルムアルデヒドなどが挙げられ、これらのうち少なくとも１種を用いるのが好ましい。なかでも、硬化速度が速く、より高弾性化したゴム組成物が得られるという点から、ヘキサメチレンテトラミン、ヘキサメトキシメチルメラミンが好適である。
【００３３】
これらメチレン供与体などの硬化剤の含有量は、上記フェノール樹脂及びメチレン供与体の総量（樹脂及びその硬化剤の総量）１００質量％中、通常５〜８０質量％、好ましくは３０〜６０質量％の量である。メチレン供与体などの硬化剤の含有量が５質量％未満であると、フェノール樹脂等の硬化が充分に進まないことがあり、一方、８０質量％を超えると、ゴムの架橋系に悪影響を及ぼす場合がある。
【００３４】
本発明のビードフィラー用ゴム組成物には、本発明の目的が損なわれない範囲で、所望により、通常ゴム工業界で用いられる各種薬品、例えば、プロセス油、老化防止剤、スコーチ防止剤、亜鉛華、ステアリン酸などを含有させることができる。
【００３５】
本発明のビードフィラー用ゴム組成物は、ロール、インターナルミキサー等の混練り機を用いて混練りすることによって得られ、その用途については特に制限はないが、特にビードフィラー用として好適に使用される。
本発明のタイヤは、本発明のビードフィラー用ゴム組成物を用いて通常の方法によって製造される。すなわち、必要に応じて、上記のように各種薬品を含有させた本発明のビードフィラー用ゴム組成物が未加硫の段階でビードフィラーに押出し加工され、タイヤ成形機上で通常の方法により貼り付け成形され、生タイヤが成形される。この生タイヤを加硫機中で加熱加圧して、目的のタイヤが得られる。
【００３６】
また、本発明のランフラットタイヤでは、本発明のビードフィラー用ゴム組成物をビードフィラーに用い、かつ、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤を含有したゴム組成物をサイド補強層に用いて、上記の方法と同様にして目的のランフラットタイヤを製造することができる。
本発明のランフラットタイヤは、上述のビードフィラー用ゴム組成物をビードフィラーに用いると共に、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤を含有したゴム組成物をサイド補強層に用いてランフラットタイヤを製造するものであるので、サイド補強層に用いるゴム組成物は上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤を含有したものであれば該加硫促進剤以外のゴム成分、充填材、その他の配合剤は特に限定されず、公知のサイド補強層に用いるゴム成分、充填材などが用いられる。また、サイド補強層に用いる場合の上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤を含有したゴム組成物において、当該スルフェンアミド系加硫促進剤の含有量は、ビードフィラー用ゴム組成物と同様に、サイド補強層用のゴム成分１００質量部に対し、０．１〜１０質量部、好ましくは、０．５〜５．０質量部、更に好ましくは、０．８〜２．５質量部とすることが望ましい。更に、サイド補強層に用いるゴム組成物には、サイド補強層の耐久性を更に向上させる点から、上述の樹脂及びその硬化剤を含有せしめることもできる。
【００３７】
次に、本発明のタイヤの実施形態について添付図面に従って説明する。
図１は、本発明のタイヤを空気入りタイヤに適用した場合の一例を示す左半分の部分断面図であって、該空気入りタイヤＡは、ビードコア１０、カーカス層１１、サイドゴム層１２、トレッドゴム層１３、ベルト層１４、インナーライナー１５、ビードフィラー１６を有し、タイヤサイドゴム層１２とインナーライナー１５との間にビードフィラー１６を介装した構造となるものである。なお、１７はリムで、１８はカーカスプライの折り返し部である。
この形態の空気入りタイヤＡにおいて、例えば、ビードフィラー１６を本発明のゴム組成物、すなわち、ゴム成分と、硫黄と、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤とを含有してなるビードフィラー用ゴム組成物で構成することにより、ビードフィラー１６と隣接する部材であるインナーライナー、プライコーティングゴムの加硫特性を考慮して、これらの部材の加硫速度を調整することが可能となり、ビードフィラー１６と隣接する部材（インナーライナー、プライコーティングゴム）との共加硫性を十分にし、これらの接着を強固とすることによりビードフィラーの耐久性に優れたタイヤを得ることができるものとなる。
【００３８】
図２は、本発明のタイヤをランフラットタイヤに適用した場合の一例を示す左半分の部分断面図であって、該ランフラットタイヤＢは、ビードコア２０、カーカス層２１、サイドゴム層２２、トレッドゴム層２３、ベルト層２４、インナーライナー２５、ビードフィラー２６を有し、タイヤサイドゴム層２２とインナーライナー２５との間に断面略三日月状のサイド補強層（サイド補強ゴム）２７を介装した構造となるものである。なお、２８はショルダー区域である。
この形態のランフラットタイヤにおいて、例えば、ビードフィラー２６を本発明のゴム組成物、すなわち、ゴム成分と、硫黄と、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤とを含有してなるビードフィラー用ゴム組成物で構成すると共に、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤を含有したゴム組成物をサイド補強層２７に用いることにより、ビードフィラー２６及びサイド補強層２７と隣接する部材であるインナーライナー、プライコーティングゴムの加硫特性を考慮して、これらの部材の加硫速度を調整することが可能となり、ビードフィラー２６、サイド補強層２７と隣接する部材（インナーライナー、プライコーティングゴム）との共加硫性を十分にし、これらの接着を強固とすることによりランフラット耐久性に優れたランフラットタイヤを得ることができ、特に、ランフラット走行において、耐久性が大幅に向上し、その走行距離を著しく伸ばすことができるものとなる。
【実施例】
【００３９】
次に、本発明に用いる加硫促進剤の製造例、並びに、本発明のビードフィラー用ゴム組成物、並びに、このゴム組成物をビードフィラーに用いた空気入りタイヤ、並びに、ランフラットタイヤの実施例及び比較例に基づいて更に詳述するが、本発明は、これらの製造例、実施例に何ら限定されるものではない。
下記各製造例で得られた加硫促進剤のオクタノール／水分配係数（ｌｏｇＰ）を、ＪＩＳ  Ｚ  ７２６０−１１７（２００６）に準拠して、高速液体クロマトグラフィー法により測定した。高速液体クロマトグラフィーは、島津製作所社製のものを使用した。
【００４０】
〔製造例１：Ｎ−エチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドの合成〕
Ｎ−ｔ−ブチルエチルアミン１６．４ｇ（０．１６２ｍｏｌ）に１２％次亜塩素酸ナトリウム水溶液１４８ｇを０℃以下で滴下し、２時間攪拌後油層を分取した。ビス（ベンゾチアゾ−ル−２−イル）ジスルフィド３９．８ｇ（０．１２０ｍｏｌ）、Ｎ−ｔ−ブチルエチルアミン２４．３ｇ（０．２４０ｍｍｏｌ）および前述の油層を、メタノ−ル１２０ｍｌに懸濁させ、還流下２時間攪拌した。冷却後、水酸化ナトリウム６．６ｇ（０．１６６ｍｏｌ）で中和し、ろ過、水洗、減圧濃縮した後、再結晶することで目的とするＮ−エチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドを４１．９ｇ（収率６６％）の白色固体（融点６０〜６１℃）として得た。
得られたＮ−エチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドのスペクトルデータを以下に示す。
1Ｈ−ＮＭＲ（４００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ3）δ＝１．２９（ｔ，３Ｈ，Ｊ＝７．１Ｈｚ，ＣＨ3（エチル））、１．３４（ｓ，９Ｈ，ＣＨ3（ｔ−ブチル））、２．９−３．４（ｂｒ−ｄ，ＣＨ2）、７．２３（１Ｈ，ｍ）、７．３７（１Ｈ，ｍ）、７．７５（１Ｈ，ｍ）、７．７８（１Ｈ，ｍ）：13Ｃ−ＮＭＲ（１００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ3）δ＝１５．１２、２８．０６、４７．０８、６０．４１、１２０．７０、１２１．２６、１２３．２３、１２５．６４、１３４．７５、１５４．９３、１８２．６３：質量分析（ＥＩ、７０ｅＶ）：ｍ／ｚ；２５１（Ｍ+−ＣＨ4）、１６７（Ｍ+−Ｃ6Ｈ14Ｎ）、１００（Ｍ+−Ｃ7Ｈ5ＮＳ2）：ＩＲ（ＫＢｒ，ｃｍ-1）：３０６１，２９７５，２９３２，２８６８，１４６１，１４２９，１３９３，１３６６，１３５２，１３０９，１２７３，１２３８，１１９８，１１０３，１０２２，１０１１，９３６，８９５，７５６，７２７。
このＮ−エチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドのオクタノール／水分配係数（ｌｏｇＰ）は、４．９であった。
【００４１】
〔製造例２：Ｎ−メチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドの合成〕
Ｎ−ｔ−ブチルエチルアミンの代わりにＮ−ｔ−ブチルメチルアミン１４．１ｇ（０．１６２ｍｏｌ）用いて実施例１と同様に行い、Ｎ−メチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドを４６．８ｇ（収率８２％）の白色固体（融点５６〜５８℃）として得た。
1Ｈ−ＮＭＲ（４００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ3）δ＝１．３２（９Ｈ，ｓ，ＣＨ3（ｔ−ブチル））、３．０２（３Ｈ，ｓ，ＣＨ3（メチル））、７．２４（１Ｈ，ｍ）、７．３８（１Ｈ，ｍ）、７．７７（１Ｈ，ｍ）、７．７９（１Ｈ，ｍ）：13Ｃ−ＮＭＲ（１００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ3）δ＝２７．３、４１．９、５９．２、１２０．９、１２１．４、１２３．３、１２５．７、１３５．０、１５５．５、１８０．８：質量分析（ＥＩ，７０ｅＶ）ｍ／ｚ；２５２（Ｍ+）、２３７（Ｍ+−ＣＨ3）、２２３（Ｍ+−Ｃ2Ｈ6）、１９５（Ｍ+−Ｃ4Ｈ9）、１６７（Ｍ+−Ｃ5Ｈ12Ｎ）、８６（Ｍ+−Ｃ7Ｈ4ＮＳ2）。
このＮ−メチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドのオクタノール／水分配係数（ｌｏｇＰ）は、４．５であった。
【００４２】
〔製造例３：Ｎ−ｎ−プロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドの合成〕
Ｎ−ｔ−ブチルエチルアミンの代わりにＮ−ｎ−プロピル−ｔ−ブチルアミン１８．７ｇ（０．１６２ｍｏｌ）を用いて実施例１と同様に行い、Ｎ−ｎ−プロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドを白色固体（融点５０〜５２℃）として得た。
1Ｈ−ＮＭＲ（４００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ3）δ：０．９２（ｔ，Ｊ＝７．３Ｈｚ，３Ｈ），１．３４（ｓ，９Ｈ），１．７５（ｂｒ，２Ｈ），３．０３（ｂｒｄ，２Ｈ），７．２４（ｔ，Ｊ＝７．０Ｈｚ，１Ｈ），７．３８（ｔ，Ｊ＝７．０Ｈｚ，１Ｈ），７．７７（ｄ，Ｊ＝７．５Ｈｚ，１Ｈ），７．７９（ｄ，Ｊ＝７．５Ｈｚ，１Ｈ）。
13Ｃ−ＮＭＲ（１００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ3）δ：１１．７，２３．０，２８．１，５５．３，６０．４，１２０．７，１２１．３，１２３．３，１２５．７，１３４．７，１５４．８，１８１．３．
このＮ−ｎ−プロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドのオクタノール／水分配係数（ｌｏｇＰ）は、５．３であった。
【００４３】
〔製造例４：Ｎ−ｉ−プロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドの合成〕
Ｎ−ｔ−ブチルエチルアミンの代わりにＮ−i−プロピル−ｔ−ブチルアミン１８．７ｇ（０．１６２ｍｏｌ）を用いて実施例１と同様に行い、Ｎ−i−プロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドを白色固体（融点６８〜７０℃）として得た。
1Ｈ−ＮＭＲ（４００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ3）δ：１．２０−１．２５（ｄｄ，（１．２２ｐｐｍ：Ｊ＝６．４Ｈｚ，１．２３ｐｐｍ：Ｊ＝６．４Ｈｚ）６Ｈ），１．３７（ｓ，９Ｈ），３．７８（ｍ，Ｊ＝６．３Ｈｚ，１Ｈ），７．２３（ｔ，Ｊ＝７．０Ｈｚ，１Ｈ），７．３８（ｔ，Ｊ＝７．０Ｈｚ，１Ｈ），７．７７（ｄ，Ｊ＝７．５Ｈｚ，１Ｈ），７．７９（ｄ，Ｊ＝７．５Ｈｚ，１Ｈ）。
13Ｃ−ＮＭＲ（１００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ3）δ：２２．３，２３．９，２９．１，５０．６，６１．４，１２０．６，１２１．２，１２３．２，１２５．６，１３４．５，１５４．５，１８３．３．
このＮ−ｉ−プロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドのオクタノール／水分配係数（ｌｏｇＰ）は、５．１であった。
【００４４】
〔製造例５：Ｎ，Ｎ−ジ−ｉ−プロピルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドの合成〕
Ｎ−ｔ−ブチルエチルアミンの代わりにＮ−ジ−ｉ−プロピルアミン１６．４ｇ（０．１６２ｍｏｌ）を用いて実施例１と同様に行い、Ｎ，Ｎ−ジ−ｉ−プロピルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドを白色固体（融点５７〜５９℃）として得た。
1Ｈ−ＮＭＲ（４００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ3）δ：１．２６（ｄ，Ｊ＝６．５Ｈｚ，１２Ｈ），３．４９（ｄｑ，Ｊ＝６．５Ｈｚ，２Ｈ），７．２４（ｔ，Ｊ＝７．０Ｈｚ，１Ｈ），７．３７（ｔ，Ｊ＝７．０Ｈｚ，１Ｈ），７．７５（ｄ，Ｊ＝８．６Ｈｚ，１Ｈ），７．７９（ｄ，Ｊ＝８．６Ｈｚ，１Ｈ）。
13Ｃ−ＮＭＲ（１００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ3）δ：２１．７，２２．５，５５．７，１２０．８，１２１．３，１２３．４，１２５．７，１３４．７，１５５．１，１８２．２。
質量分析（ＥＩ，７０ｅＶ），ｍ／ｚ２６６（Ｍ+），２５１（Ｍ+−１５），２１８（Ｍ+−４８），２０９（Ｍ+−５７），１８２（Ｍ+−８４），１６７（Ｍ+−９９），１４８（Ｍ+−１１８），１００（Ｍ+−１６６：ｂａｓｅ）．
【００４５】
〔製造例６：Ｎ−ｎ−ブチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドの合成〕
Ｎ−ｔ−ブチルエチルアミンの代わりにＮ−ｔ−ブチル−ｎ−ブチルアミン２０．９ｇ（０．１６２ｍｏｌ）を用いて実施例１と同様に行い、Ｎ−ｎ−ブチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドを４２．４ｇ（収率６０％）の白色固体（融点５５〜５６℃）として得た。
1Ｈ−ＮＭＲ（４００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ3）δ＝０．８９（３Ｈ，ｔ，Ｊ＝７．３２Ｈｚ，ＣＨ3（ｎ−Ｂｕ））、１．２−１．４（ｓ＋ｍ，１１Ｈ，ＣＨ3（ｔ−ブチル）＋ＣＨ2(ｎ−ブチル)）、１．７０（ｂｒ．ｓ，２Ｈ，ＣＨ2）、２．９−３．２（ｂｒ．ｄ，２Ｈ，Ｎ−ＣＨ2）、７．２３（１Ｈ，ｍ）、７．３７（１Ｈ，ｍ）、７．７５（１Ｈ，ｍ）、７．７８（１Ｈ，ｍ）；13Ｃ−ＮＭＲ（１００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ3）δ：１４．０、２０．４、２７．９、３１．８、５３．０、６０．３、１２０．６、１２１．１、１２３．１、１２５．５、１３４．６、１５４．８、１８１．２；質量分析（ＥＩ，７０ｅＶ）、ｍ／ｚ２９４（Ｍ+）、２７９（Ｍ+−ＣＨ3）、２３７（Ｍ+−Ｃ4Ｈ9）、１６７（Ｍ+−Ｃ8Ｈ18Ｎ）、１２８（Ｍ+−Ｃ7Ｈ4ＮＳ2）：ＩＲ（ｎｅａｔ）：１７０７ｃｍ-1，３３０２ｃｍ-1
このＮ−ｎ−ブチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミドのオクタノール／水分配係数（ｌｏｇＰ）は、５．８であった。
【００４６】
〔実施例１〜６及び比較例１〜３〕
<ビードフィラーゴム、プライコーティングゴムの調製>
下記表１に示す配合組成により、常法に従ってバンバリーミキサーを用いて混練りした後、それぞれの未加硫ゴムを得た。これらの未加硫ゴムを用いて下記評価方法により加硫特性（ＴＯ.１  ＩＮＤＥＸ，ＴＯ.９  ＩＮＤＥＸ）を評価した。
これらの結果を下記表１に示す。
【００４７】
<加硫特性の測定>
ＪＳＲトレーディング社製キュラストメーターＷ型試験機を用いてＪＩＳ  Ｋ３２００−２：２００１に準拠して１６０℃で測定した。比較例１を基準（１００）として指数表示で評価した。数値が高いほど加硫特性に優れていることを示す。
【００４８】
<各試供タイヤの作製、図１準拠>
下記表１に示す各ビードフィラー、プライコーティングゴム（共通）を用いて各試作タイヤ（タイヤサイズ２４５／４０ＺＲ１８）を常法により作製した。それぞれのタイヤについて下記各評価方法によりビードフィラー−プライ間の剥離試験、耐久ドラム走行距離、耐久ドラム走行による走行時のプライコーティングゴム部の界面剥離発生の有無を判定した。ビードフィラー−プライ間の剥離試験、耐久ドラム走行距離の各評価は、比較例１を基準（１００）として指数表示で評価した。数値が高いほどビードフィラーの耐久性に優れていることを示す。
これらの結果を下記表１に示す。
【００４９】
<ビードフィラー−プライ間の剥離試験>
ビードフィラーを含むタイヤサイド部を幅３０ｍｍ、長さ１００ｍｍで切り出す。プライコーティングゴムとビードフィラー層間に切り込みを入れ、オ−トグラフ型試験機のチャックに前記サンプルのプライと補強ゴムの一旦を掴ませ前記矩形の長さ方向に向かって引張速度５０ｍｍ／分にて剥離してその時の引張力を測定した。
【００５０】
<耐久ドラム走行距離の測定>
各試作タイヤ（タイヤサイズ２５５／５５Ｒ１８）を常圧でリム組みし（使用リム８．５ＪＪ×１８）、内圧０ｋＰａを封入してから３８℃の室温中に２４時間放置後、バルブのコアを抜き内圧を大気圧として、荷重６．５７ｋＮ（６７０ｋｇ）、速度８０ｋｍ／ｈ、室温３８℃の条件でドラム走行テストを行った。この際の故障発生めでの走行距離をドラム走行距離とした。数値が高いほど、耐久性に優れていることを示す。
【００５１】
<界面剥離の有無の評価方法>
ドラム走行後の各タイヤのプライコーティングゴム部における界面剥離の有無を観察した。
【００５２】
〔実施例７〜１２及び比較例４〜６〕
<ビードフィラーゴム、サイド補強ゴム、プライコーティングゴムの調製>
下記表２に示す配合組成により、常法に従ってバンバリーミキサーを用いて混練りした後、それぞれの未加硫ゴムを得た。これらの未加硫ゴムを用いて上記評価方法により加硫特性（ＴＯ.１  ＩＮＤＥＸ，ＴＯ.９  ＩＮＤＥＸ）を評価した。表２では比較例４を基準（１００）として指数表示で評価した。
これらの結果を下記表２に示す。
【００５３】
<各試供タイヤの作製、図２準拠>
下記表２に示す各ビードフィラーゴム、サイド補強ゴム、プライコーティングゴム（共通）を用いて各試作タイヤ（タイヤサイズ２４５／４０ＺＲ１８）を常法により作製した。それぞれのランフラットタイヤについて下記各評価方法により補強ゴム−プライ間の剥離試験、ランフラット（ＲＦ）ドラム走行距離、ランフラット走行による走行時のプライコーティングゴム部の界面剥離発生の有無を判定した。補強ゴム−プライ間の剥離試験、ランフラット（ＲＦ）ドラム走行距離の各評価は、比較例４を夫々基準（１００）として指数表示で評価した。数値が高いほどランフラット耐久性に優れていることを示す。
これらの結果を下記表２に示す。
【００５４】
<補強ゴム−プライ間の剥離試験>
補強ゴムを含むタイヤサイド部を幅３０ｍｍ、長さ１００ｍｍで切り出す。プライコーティングゴムと補強ゴム層間に切り込みを入れ、オ−トグラフ型試験機のチャックに前記サンプルのプライと補強ゴムの一旦を掴ませ前記矩形の長さ方向に向かって引張速度５０ｍｍ／分にて剥離してその時の引張力を測定した。
【００５５】
<ＲＦドラム走行距離の測定>
各試作タイヤ（タイヤサイズ２５５／５５Ｒ１８）を常圧でリム組みし、内圧２３０ｋＰａを封入してから３８℃の室温中に２４時間放置後、バルブのコアを抜き内圧を大気圧を大気圧として、荷重５．１９ｋＮ（５３０ｋｇ）、速度８０ｋｍ／ｈ、室温３８℃の条件でドラム走行テストを行った。この際の故障発生めでの走行距離をランフラットドラム走行距離とした。数値が高いほど、ランフラット耐久性に優れていることを示す。
【００５６】
<界面剥離の有無の評価方法>
ドラム走行後の各タイヤのプライコーティングゴム部における界面剥離の有無を観察した。
【００５７】
【表１】
2010163593.tif 000004
【００５８】
【表２】
2010163593.tif 000005
【００５９】
上記表１及び表２中の＊１〜＊１０は下記のとおりである。
＊１：Ｎ，Ｎ´−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド
（大内新興化学工業社製、商品名：ノクセラーＤＺ）
＊２：Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド
（大内新興化学工業社製、商品名：ノクセラーＣＺ）
＊３：Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾール−２−スルフェンアミド
（大内新興化学工業社製、商品名：ノクセラーＮＳ）
＊４：ジ−２−ベンゾチアゾリルジスルフィド
（大内新興化学工業社製、商品名：ノクセラーＤＭ）
＊５：Ｎ−メチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド
＊６：Ｎ−エチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド
＊７：Ｎ−ｎ−プロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド
＊８：Ｎ−ｉ−プロピル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド
＊９：Ｎ，Ｎ−ジ−ｉ−プロピルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド
＊10：Ｎ−ｎ−ブチル−Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾ−ル−２−スルフェンアミド
【００６０】
上記表１のビードフィラー用ゴム組成物、並びに、ビードフィラー用ゴム組成物を用いたタイヤの評価結果から明らかなように、本発明範囲となる実施例１〜６は、本発明の範囲外となる比較例１〜３に較べて、加硫特性に優れると共に、剥離効力、ドラム走行距離及び界面剥離の有無の評価結果からビードフィラーの耐久性に優れることが判った。
【００６１】
上記表２のビードフィラー用ゴム組成物、並びに、上記一般式（Ｉ）で表されるスルフェンアミド系加硫促進剤を含有したゴム組成物をサイド補強層に用いたランフラットタイヤの評価結果から明らかなように、本発明範囲となる実施例７〜１２は、本発明の範囲外となる比較例４〜６に較べて、加硫特性に優れると共に、剥離効力、ＲＦドラム走行距離及び界面剥離の有無の評価結果からビードフィラー、サイド補強層の耐久性に優れ、ランフラット耐久性に優れることが判った。
【産業上の利用可能性】
【００６２】
本発明では、乗用車等の空気入りタイヤ、ランフラットタイヤなどに好適に適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００６３】
【図１】本発明のタイヤの実施形態の一例を示す左半分の部分断面図である。
【図２】本発明のタイヤの実施形態の他例を示す左半分の部分断面図である。
【符号の説明】
【００６４】
Ａ    空気入りタイヤ
１０  ビードコア
１１  カーカス層
１２  サイドゴム層
１３  トレッドゴム層
１４  ベルト層
１５  インナーライナー
１６  ビードフィラー
【図１】
2010163593.tif 000008
【図２】
2010163593.tif 000009