【事件の表示】
　特許第６７５１９００号発明「金属線及びソーワイヤー」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第６７５１９００号の請求項１ないし５に係る特許を維持する。
【理　由】
第１　手続の経緯
　特許第６７５１９００号の請求項１〜５に係る特許についての出願（以下、「本願」という。）は、平成３０年１月２９日に出願され、令和２年８月２０日にその特許権の設定登録がされ、令和２年９月９日に特許掲載公報が発行された。その後、その請求項１〜５（全請求項）に係る特許について、令和３年３月９日に特許異議申立人　金井　澄子（以下、「申立人」という。）は特許異議の申立てを行った。
　
第２　本件発明
　特許第６７５１９００号の請求項１〜５の特許に係る発明（以下、「本件発明１」〜「本件発明５」といい、まとめて「本件発明」ということがある。）は、それぞれ、その特許請求の範囲の請求項１〜５に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
「【請求項１】
タングステンと、タングステンとは異なる１種類以上の金属との合金からなる金属線であって、
前記金属は、レニウム、イリジウム、ルテニウム又はオスミウムであり、
前記金属線におけるタングステンの含有率は、９０ｗｔ％以上であり、
前記金属線における前記金属の含有率は、０．１ｗｔ％以上１０ｗｔ％以下であり、
前記金属線の引張強度は、４０００ＭＰａ以上であり、
前記金属線の弾性率は、３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下であり、
前記金属線の線径は、６０μｍ以下であり、
前記金属線の線軸に直交する断面における平均結晶粒度は、０．２０μｍ以下である
金属線。
【請求項２】
カリウムがドープされたタングステンからなる金属線であって、
前記金属線におけるタングステンの含有率は、９９ｗｔ％以上であり、
前記金属線におけるカリウムの含有率は、０．０１ｗｔ％以下であり、
前記金属線の引張強度は、４０００ＭＰａ以上であり、
前記金属線の弾性率は、３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下であり、
前記金属線の線径は、６０μｍ以下であり、
前記金属線の線軸に直交する断面における平均結晶粒度は、０．２０μｍ以下である
金属線。
【請求項３】
前記金属線の引張強度は、４４００ＭＰａ以上である
請求項１又は２に記載の金属線。
【請求項４】
前記金属線の引張強度は、５０００ＭＰａより大きい
請求項１又は２に記載の金属線。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の金属線を備えるソーワイヤー。」
　
第３　申立理由の概要
　申立人は、証拠方法として、次の甲第１号証〜甲第１８号証を提出し、以下の申立理由１〜４により、本件請求項１〜５に係る特許は取り消されるべきものである旨主張している。
　
甲第１号証：特許第６２４９３１９号公報
甲第２号証：ＪＩＳ　Ｇ　０５５１（２００５）　鋼−結晶粒度の顕微鏡試験方法
甲第３号証：平成２５年（行ケ）第１０３２４号　審決取消請求事件判決
甲第４号証：図解　金属材料技術用語辞典　第２版、日刊工業新聞社、２０００年１月３０日、ｐ．４２９−４３０
甲第５号証の１：Ｅ．Ｓ．Ｍｅｉｅｒａｎ　ａｎｄ　Ｄ．Ａ．Ｔｈｏｍａｓ、Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　Ｄｒａｗｎ　ａｎｄ　Ａｎｎｅａｌｅｄ　Ｔｕｎｇｓｔｅｎ　Ｗｉｒｅ、ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳ　ＯＦ　ＴＨＥ　ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩＣＡＬ　ＳＯＣＩＥＴＹ　ＯＦ　ＡＩＭＥ、Ｖｏｌｕｍｅ２３３、１９６５年５月、ｐ．９３７〜９４３
甲第５号証の２：甲第５号証の１の抄訳
甲第６号証：社団法人日本金属学会、改訂６版金属便覧、丸善株式会社、平成１２年５月３０日、ｐ．３１８−３２４
甲第７号証：第５章　強化機構、インターネット、ＵＲＬ：ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｃｉｓ．ｋｉｔ．ａｃ．ｊｐ／〜ｍｏｒｉｔａ／ｊｐ／ｃｌａｓｓ／ＦｒａｃＳｔｒｅｎｇｔｈ／５．ｐｄｆ
甲第８号証の１：タングステン・モリブデン工業会、タングステン・モリブデン技術資料　改訂第３版、平成２１年２月２５日、ｐ．１９４
甲第８号証の２：金井澄子、報告書（１）、２０２１年３月３日（作成日）
甲第９号証：陳樹繁　外４名、焼結タングステン線材の再結晶過程、日本金属学会誌、第５３巻、第１２号、１９８９年、ｐ．１１９８−１２０７
甲第１０号証：金井澄子、報告書（２）、２０２１年３月３日（作成日）
甲第１１号証の１：特開２０１５−８９６７２号公報
甲第１１号証の２：金井澄子、報告書（３）、２０２１年３月３日（作成日）
甲第１２号証：金井澄子、報告書（４）、２０２１年３月３日（作成日）
甲第１３号証：粉体粉末冶金用語事典、（社）粉体粉末冶金協会　編、日刊工業新聞社、２００１年５月３０日　初版１刷発行、ｐ．３１４−３２５
甲第１４号証：山本博司、延性に富むタングステン線の製造冶金的研究、昭和４９年２月２５日
甲第１５号証の１：ＤＡＶＩＤ　Ｂ．ＳＮＯＷ、Ｔｈｅ　Ｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｃｏｍｍｅｒｃｉａｌｌｙ　Ｐｕｒｅ　ａｎｄ　Ｄｏｐｅｄ　Ｔｕｎｇｓｔｅｎ　Ｗｉｒｅ　Ｄｒａｗｎ　ｔｏ　Ｈｉｇｈ　Ｓｔｒａｉｎ、ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩＣＡＬ　ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳ、ＶＯＬＵＭＥ　１０Ａ、Ｎｏ．７、１９７９年７月、ｐ．８１５〜８２１
甲第１５号証の２：甲第１５号証１の抄訳
甲第１６号証：照明及び電子機器用のタングステン線　ＪＩＳ　Ｈ　４４６１、日本規格協会、平成１４年３月２０日　第１刷発行
甲第１７号証の１：トクサイ製品総合カタログ、株式会社トクサイ
甲第１７号証の２：甲第１７号証の１の第７頁の図の説明
甲第１７号証の３：甲第１７号証の１の刊行物発行日証明書
甲第１８号証：パナソニック　ライティングデバイス株式会社　技術部　一課　井口敬寛　作成実験成績証明書
　
１　申立理由１（新規性）
　本件発明１〜５は、甲第１号証に記載された発明であり、特許法第２９条第１項第３号に該当し特許を受けることができないから、本件発明１〜５に係る特許は、同法第１１３条第２号に該当し取り消されるべきものである。
　
２　申立理由２（進歩性）
　本件発明１〜５は、甲第１号証に記載された発明に基いて、その発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者（以下、「当業者」という。）が容易に発明をすることができたものであって特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができないから、本件発明１〜５に係る特許は、同法第１１３号第２号に該当し取り消されるべきものである。
　
３　申立理由３（サポート要件）
　本件発明１〜５は、発明の詳細な説明に記載されたものではないから、本件発明１〜５に係る特許は、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してなされたものであり、同法第１１３条第４号に該当し取り消されるべきものである。
　
４　申立理由４（実施可能要件）
　本件発明１〜５について、発明の詳細な説明の記載は、当業者がその実施をすることができる程度に明確かつ十分に記載したものでないから、本件発明１〜５に係る特許は、特許法第３６条第４項第１号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してなされたものであり、同法第１１３条第４号に該当し取り消されるべきものである。
　
第４　甲第１号証の記載事項
　甲第１号証には以下の事項が記載されている。
（１ア）「【請求項１】
レニウムとタングステンとの合金からなる金属線を備え、
前記金属線のレニウムの含有率は、０．１ｗｔ％以上１０ｗｔ％以下であり、
前記金属線の弾性率は、３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下であり
前記金属線の引張強度は、３５００ＭＰａ以上であり、
前記金属線の線径は、６０μｍ以下である
ソーワイヤー。
【請求項２】
カリウムがドープされたタングステンからなる金属線を備え、
前記金属線のカリウムの含有率は、０．００５ｗｔ％以上０．０１０ｗｔ％以下であり、
前記金属線の弾性率は、３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下であり、
前記金属線の引張強度は、３５００ＭＰａ以上であり、
前記金属線の線径は、６０μｍ以下である
ソーワイヤー。
【請求項３】
前記金属線の引張強度は、５０００ＭＰａ以下である
請求項１又は２に記載のソーワイヤー。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載のソーワイヤーを備える切断装置。
【請求項５】
さらに、前記ソーワイヤーにかかる張力を緩和する張力緩和装置を備える
請求項４に記載の切断装置。」
　
（１イ）「【０００１】
　本発明は、ソーワイヤー及び当該ソーワイヤーを備える切断装置に関する。」
　
（１ウ）「【０００４】
　ワイヤーソーでは、ワイヤーの線径分の削りカスが発生する。上記従来のマルチワイヤーソーでは、ピアノ線からなるワイヤーを利用しているが、ピアノ線の細線化は難しく、現状では線径が６０μｍより小さいピアノ線の製造は難しく、かつ、ピアノ線の弾性率は１５０ＧＰａ〜２５０ＧＰａであるため、細径化できたとしてもスライス時にタワミが発生する。このため、細径化されたピアノ線は、ワイヤーソーのスライスに不向きである。
【０００５】
　そこで、本発明は、ピアノ線より細く、かつ、ピアノ線の約２倍の弾性率を有し、ピアノ線と同等以上の引張強度を有するソーワイヤー及び当該ソーワイヤーを備える切断装置を提供することを目的とする。」
　
（１エ）「【０００９】
　本発明によれば、ピアノ線より細く、かつ、ピアノ線の約２倍の弾性率を有し、ピアノ線と同等以上の引張強度を有するソーワイヤー及び当該ソーワイヤーを備える切断装置を提供することができる。」
　
（１オ）「【００３０】
　［ソーワイヤー］
　本実施の形態に係るソーワイヤー１０は、レニウム（Ｒｅ）とタングステン（Ｗ）との合金（ＲｅＷ）からなる金属線を備える。本実施の形態では、
ソーワイヤー１０は、金属線そのものである
【００３１】
　
ソーワイヤー１０は、タングステンを主成分として含有し、所定の割合でレニウムを含有している。ソーワイヤー１０のレニウムの含有率は、０．１ｗｔ％以上１０ｗｔ％以下である
【００３２】
　ＲｅＷ合金からなる金属線は、線径φが小さくなるほど、引張強度が強くなる。すなわち、ＲｅＷ合金からなる金属線を利用することで、線径φが小さく、かつ、引張強度が高いソーワイヤー１０を実現することができ、インゴット２０のロスを抑制することができる。
【００３３】
　具体的には、ソーワイヤー１０の引張強度は、３５００ＭＰａ以上である。例えば、ソーワイヤー１０の引張強度は、３５００ＭＰａ以上５０００ＭＰａ以下であるが、これに限らない。例えば、
ソーワイヤー１０の引張強度は、４０００ＭＰａ以上でもよい。
【００３４】
　また、
ソーワイヤー１０の弾性率は、３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下である
【００３５】
　
ソーワイヤー１０の線径φは、６０μｍ以下である
　
（１カ）「【００３７】
　「ソーワイヤーの製造方法」
　以下では、上記特徴を有するソーワイヤー１０の製造方法について、図３を用いて説明する。図３は、本実施の形態に係るソーワイヤー１０の製造方法を示す状態遷移図である。
【００３８】
　まず、図３の（ａ）に示すように、タングステン粉末１１ａ及びレニウム粉末１１ｂを所定の割合で準備する。・・・
【００３９】
　次に、タングステン粉末１１ａ及びレニウム粉末１１ｂの混合物に対してプレス及び焼結（シンター）を行うことで、タングステン及びレニウムの合金からなるＲｅＷインゴットを作製する。インゴットを周囲から鍛造圧縮して伸展するスエージング加工を、ＲｅＷインゴットに対して行うことで、図３の（ｂ）に示すように、ワイヤー状のＲｅＷ線１２を作製する。・・・
【００４０】
　次に、図３の（ｃ）に示すように、伸線ダイスを用いた線引き加工を行う。
【００４１】
　具体的には、まず、図３の（ｃ１）に示すように、ＲｅＷ線１２をアニールする。・・・
【００４２】
　次に、図３の（ｃ２）に示すように、伸線ダイス３０を用いてＲｅＷ線１２の線引き、すなわち、伸線を行う。・・・
【００４３】
　次に、図３の（ｃ３）に示すように、ダイス交換を行う。・・・
【００４４】
　ＲｅＷ線１３の線径が所望の線径φ（具体的には、６０μｍ以下）になるまで、図３の（ｃ１）〜（ｃ３）を繰り返し行う。このとき、図３の（ｃ２）で示す線引き工程は、対象となるＲｅＷ線の線径に応じて、伸線ダイス３０又は３１の形状及び硬さ、使用する潤滑剤、並びに、ＲｅＷ線の温度などを調整することで行われる。
【００４５】
　図３の（ｃ１）で示すアニール工程も同様に、対象となるＲｅＷ線の線径に応じて、アニール条件を調整する。具体的には、ＲｅＷ線の線径が大きい程、高い温度でアニールし、ＲｅＷ線の線径が小さい程、低い温度でアニールする。例えば、ＲｅＷ線の線径が大きい場合、具体的には、１回目の線引き加工のときのアニール工程では、１４００℃〜１８００℃の温度でアニールする。所望の線径になる最終線引き加工のときの最終アニール工程では、１２００℃〜１５００℃の温度で加熱する。・・・
【００４６】
　また、線引き加工の繰り返しの際に、アニール工程は省略されてもよい。例えば、最終アニール工程は省略されてもよい。具体的には、最終アニール工程を省略し、潤滑剤並びに伸線ダイスの形状及び硬さを調節してもよい。」
　
（１キ）「【００６０】
　本変形例に係るソーワイヤーは、ＲｅＷ合金の代わりに、
カリウム（Ｋ）がドープされたタングステンからなる金属線を備える
【００６１】
　
ソーワイヤーは、タングステンを主成分として含有し
ソーワイヤーのカリウムの含有率は、０．００５ｗｔ％以上０．０１０ｗｔ％以下である
　
（１ク）「【００６３】
　本変形例に係るソーワイヤーの引張強度、弾性率及び線径φなどはそれぞれ、実施の形態に係るソーワイヤー１０と同じである。」
　
第５　当審の判断
１　申立理由１（新規性）、申立理由２（進歩性）について
１−１　本件発明１について
（１）甲第１号証に記載された発明の認定
（ア）上記第４（甲第１号証の記載事項）の（１オ）より、「ソーワイヤー」は、レニウムとタングステンとの合金からなる「金属線」を備え、「ソーワイヤー」はタングステンを主成分として含有し、レニウムの含有率が０．１ｗｔ％以上１０ｗｔ％以下であり、「ソーワイヤー」は「金属線」そのものである。
　そうすると、「金属線」におけるタングステンの含有率は９０ｗｔ％以上９９．９ｗｔ％以下であると認められる。
　
（イ）上記第４（甲第１号証の記載事項）の（１オ）より、「金属線」の「引張強度」は４０００ＭＰａ以上であり、「金属線」の「弾性率」は３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下であり、「金属線」の「線径」は６０μｍ以下である。
　
（ウ）以上より、甲第１号証には次の発明（以下、「引用発明１」という。）が記載されていると認められる。
（引用発明１）
「レニウムとタングステンとの合金からなる金属線であって、
前記金属線におけるタングステンの含有率は９０ｗｔ％以上９９．９ｗｔ％以下であり、
前記金属線における前記レニウムの含有率は、０．１ｗｔ％以上１０ｗｔ％以下であり、
前記金属線の引張強度は４０００ＭＰａ以上であり、
前記金属線の弾性率は、３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下であり、
前記金属線の線径は、６０μｍ以下である
金属線」
　
（２）本件発明１と引用発明１との対比
（ア）引用発明１の「レニウムとタングステンとの合金からなる金属線」は、本件発明１の「タングステンと、タングステンとは異なる１種類以上の金属との合金からなる金属線であって、前記金属は、レニウム、イリジウム、ルテニウム又はオスミウムであり」に相当する。
　
（イ）引用発明１の「前記金属線におけるタングステンの含有率は９０ｗｔ％以上９９．９ｗｔ％以下であり」は、本件発明１の「前記金属線におけるタングステンの含有率は、９０ｗｔ％以上であり」に相当する。
　
（ウ）すると、本件発明１と引用発明１とは、
「タングステンと、タングステンとは異なる１種類以上の金属との合金からなる金属線であって、前記金属は、レニウム、イリジウム、ルテニウム又はオスミウムであり、前記金属線におけるタングステンの含有率は、９０ｗｔ％以上であり、前記金属線における前記金属の含有率は、０．１ｗｔ％以上１０ｗｔ％以下であり、前記金属線の引張強度は、４０００ＭＰａ以上であり、前記金属線の弾性率は、３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下であり、前記金属線の線径は、６０μｍ以下である金属線」の点で一致し、次の点で相違する。
　
＜相違点１＞
「金属線の軸線に直交する断面における平均結晶粒度」について、本件発明１では「０．２０μｍ以下」であるのに対して、引用発明１では不明である点。
　
（３）相違点１が実質的な相違点か否かについての検討
ａ　「金属線」の「平均結晶粒度」について、本願の願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面（以下、「本件明細書等」という。）には以下の事項が記載されている。「・・・」は記載の省略を意味する。
　
（ａ）「【０００４】
　しかしながら、ピアノ線には、弾性率及び硬度が低いという問題がある。また、ピアノ線には、細線化が難しいという問題もある。このため、ピアノ線に代わる金属線として、引張強度、弾性率及び硬度のいずれも高く、かつ、細い金属線が求められる。
【０００５】
そこで、
本発明は、引張強度、弾性率及び硬度のいずれも高く、かつ、細い金属線及びソーワイヤーを提供することを目的とする
　
（ｂ）「【００４０】
　また、金属線１０の線軸に直交する断面における平均結晶粒度は、０．２０μｍ以下である。平均結晶粒度は、金属線１０の線軸に直交する断面において、単位面積当たりのＲｅＷ合金の結晶数の平均値に基づく値である。平均結晶粒度が小さいほど、各結晶の大きさが小さくなる、すなわち、結晶数が多いことを意味する。
【００４１】
　ここで、平均結晶粒度と引張強度との関係について、図３〜図６を用いて説明する。
【００４２】
　図３〜図５はそれぞれ、引張強度が３８００ＭＰａ、４０００ＭＰａ、４４００ＭＰａの金属線１０の断面図である。各図における金属線１０は、線径φが６０μｍであり、レニウムの含有率が０．１ｗｔ％である。・・・
【００４３】
　平均結晶粒度は、複数の対象範囲における結晶粒度を平均化することで算出される。結晶粒度は、例えば、金属線１０の断面において６００ｎｍ×６００ｎｍの面積の範囲を対象として、面積計量法で計測することができる。具体的には、結晶粒度は、以下の式（１）で算出される。
【００４４】
　（１） 結晶粒度＝（対象面積／結晶数）＾（１／２）
【００４５】
　なお、式（１）において、“Ｘ＾（１／２）”は、Ｘの平方根を表している。
【００４６】
　図３〜図５に示される３本の金属線１０の各々について、５つの対象範囲Ａ〜Ｅの各々に含まれる結晶数を計数した。計数結果に基づいて、結晶数の平均値及び平均結晶粒度を算出した。計数結果及び算出結果を以下の表１に示す。
【００４７】
【表１】
【００４８】
　なお、結晶数は、対象範囲内に完全に入っているものを１個、少なくとも一部が対象範囲からはみ出ているものを１／２個として計数される。図３〜図５の各々において、“Ａ”〜“Ｅ”に続く数値が結晶数を表している。
【００４９】
　図６は、本実施の形態に係る金属線１０の引張強度と平均結晶粒度との関係を示す図である。図６において、横軸は金属線１０の引張強度［ＭＰａ］を表し、縦軸は平均結晶粒度［μｍ］を表している。
【００５０】
　表１及び図６に示されるように、
平均結晶粒度が小さいほど、引張強度が大きくなっていることが分かる。本実施の形態では、金属線１０における平均結晶粒度が０．２０μｍ以下であるので、金属線１０の引張強度は、４０００ＭＰａ以上になる
　
（ｃ）「【００５１】
　［金属線の製造方法］
　以下では、上記特徴を有する金属線１０（ソーワイヤー２）の製造方法について、図７を用いて説明する。図７は、本実施の形態に係る金属線１０の製造方法を示す状態遷移図である。
【００５２】
　まず、図７の（ａ）に示すように、タングステン粉末１１ａ及びレニウム粉末１１ｂを所定の割合で準備する。具体的には、タングステン粉末１１ａとレニウム粉末１１ｂとを合わせた全体重量のうちの０．１％以上１０％以下の範囲でレニウム粉末１１ｂを準備し、残りをタングステン粉末１１ａとする。・・・
【００５３】
　次に、タングステン粉末１１ａ及びレニウム粉末１１ｂの混合物に対してプレス及び焼結（シンター）を行うことで、タングステン及びレニウムの合金からなるＲｅＷインゴットを作製する。周囲から鍛造圧縮して伸展するスエージング加工を、ＲｅＷインゴットに対して行うことで、図７の（ｂ）に示すように、ワイヤー状のＲｅＷ線１２を作製する。・・・
【００５４】
　次に、図７の（ｃ）に示すように、伸線ダイスを用いた線引き加工を行う。
【００５５】
　具体的には、まず、図７の（ｃ１）に示すように、ＲｅＷ線１２をアニールする。具体的には、バーナーで直接的にＲｅＷ線１２を加熱するだけでなく、ＲｅＷ線１２に電流を流しながら加熱する。アニール工程は、スエージング加工又は線引き加工によって生じる加工歪を除去するために行われる。
【００５６】
　次に、図７の（ｃ２）に示すように、伸線ダイス３０を用いてＲｅＷ線１２の線引き、すなわち、伸線を行う。なお、前段のアニール工程によって、ＲｅＷ線１２が加熱されて柔らかくなっているので、伸線を容易に行うことができる。ＲｅＷ線１２が細線化されることで、その断面積当たりの強度が高くなる。つまり、線引き工程によって細線化されたＲｅＷ線１３は、ＲｅＷ線１２よりも断面積当たりの引張強度が高い。・・・
【００５７】
　次に、図７の（ｃ３）に示すように、線引き後のＲｅＷ線１３に対して電解研磨を行うことにより、ＲｅＷ線１３の表面を滑らかにする。・・・
【００５８】
　次に、図７の（ｃ４）に示すように、ダイス交換を行う。・・・
【００５９】
　ＲｅＷ線１３の線径が所望の線径φ（具体的には、６０μｍ以下）になるまで、図７の（ｃ１）〜（ｃ４）を繰り返し行う。このとき、図７の（ｃ２）で示す線引き工程は、対象となるＲｅＷ線の線径に応じて、伸線ダイス３０又は３１の形状及び硬さ、使用する潤滑剤、並びに、ＲｅＷ線の温度などを調整することで行われる。
【００６０】
　図７の（ｃ１）で示すアニール工程も同様に、対象となるＲｅＷ線の線径に応じて、アニール条件を調整する。アニール工程によって、タングステン線の表面には、酸化物が付着する。アニール条件を調整することで、付着する酸化物量を調整することができる。
【００６１】
　具体的には、ＲｅＷ線の線径が大きいほど、高い温度でアニールし、ＲｅＷ線の線径が小さいほど、低い温度でアニールする。例えば、ＲｅＷ線の線径が大きい場合、具体的には、１回目の線引き加工のときのアニール工程では、１４００℃〜１８００℃の温度でアニールする。所望の線径になる最終線引き加工のときの最終アニール工程では、１２００℃〜１５００℃の温度で加熱する。なお、最終アニール工程では、ＲｅＷ線への通電を行わなくてもよい。
【００６２】
　また、線引き加工の繰り返しの際に、アニール工程は省略されてもよい。例えば、最終アニール工程は省略されてもよい。具体的には、
結晶粒度を小さくするため、最終アニール工程を省略し、潤滑剤並びに伸線ダイスの形状及び硬さを調節してもよい。例えば、最終アニール工程を省略することで、平均結晶粒度を小さくすることができる。また、伸線加工時のワイヤーの加熱温度を低くすればするほど、平均結晶粒度を更に小さくすることができる
　
（ｄ）「【００６５】
　［効果など］
　以上のように、本実施の形態に係る金属線１０は、タングステンを含む金属線であって、金属線１０におけるタングステンの含有率は、９０ｗｔ％以上であり、金属線１０の引張強度は、４０００ＭＰａ以上であり、金属線１０の弾性率は、３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下であり、金属線１０の線径φは、６０μｍ以下であり、金属線１０の線軸に直交する断面における平均結晶粒度は、０．２０μｍ以下である。
【００６６】
　このように、金属線１０は、タングステンを含有しているので、弾性率及び硬度が高い。また、タングステンを含む金属線１０は、細線化するほど、引張強度が増加して切れにくくなる。金属線１０の線径φが６０μｍ以下であり、かつ、金属線１０における平均結晶粒度が０．２０μｍ以下であるので、金属線１０の引張強度が４０００ＭＰａ以上に高められている。」
　
（ｅ）「【図６】
」
　
ｂ　上記ａ（ａ）より、本件発明１の金属線は、引張強度、弾性率及び硬度のいずれも高く、かつ、細くすることを課題としている。
　上記ａ（ｂ）より、本件発明１の金属線の「平均結晶粒度」を小さくするほど、引張強度が大きくなる。具体的には、「平均結晶粒度」を０．２０μｍ以下にすることで、引張強度は４０００ＭＰａ以上になる。
　上記ａ（ｃ）より、最終アニール工程を省略することで、「平均結晶粒度」を小さくすることができ、また、伸線加工時のワイヤーの加熱温度を低くすればするほど、「平均結晶粒度」を更に小さくすることができる。
　
ｃ　甲第４号証には、多結晶金属および合金の変形応力（σ）と結晶粒径（ｄ）との関係をホールペッチの式で表すことができ、多結晶金属および合金の強度は結晶粒の大きさに依存し、室温においては結晶粒が細かいほど強度は大きくなることが示されている（第４２９頁右欄〜第４３０頁左欄）。
　また、甲第６号証には、多結晶金属の強化機構には、「固溶強化」、「粒子分散強化（析出強化を含む）」、「転位強化」、「結晶粒微細化強化」の４種類の強化機構が知られていることが記載されている（第３１８頁右欄〜第３２４頁左欄）。
　
ｄ　一方、甲第１号証には、「平均結晶粒度」が「０．２０μｍ以下」であることは記載されていないし、「平均結晶粒度」を小さくするために、伸線加工時の加熱温度を制御することは記載されていない。
　また、本件発明１と引用発明１は、金属線を製造する際に、インゴットに対してスエージング加工を行うことでワイヤー状にし、線引き加工によって細線化しているが、本件発明１と引用発明１のスエージング加工と線引き加工の加工条件が同一であるかどうかは不明である。
　そうすると、本件発明１と引用発明１は金属線の製造工程において、スエージング加工及び線引き加工時に導入される転位の量が同じであるとは限らない。
　そのため、仮に、本件発明１と引用発明１の間で、強化機構のうち、「固溶強化」と「析出強化」に差異がないとしても、「転位強化」が同じであるとは限らないから、引張強度が「４０００ＭＰａ以上」の点で同一だとしても、「平均結晶粒度」が同程度であるということはできない。
　よって、引用発明１の金属線における「平均結晶粒度」は、本件発明１と同様に「０．２０μｍ」以下であるとはいえず、相違点１は実質的な相違点である。
　
（４）相違点１に係る容易想到性についての検討
ａ　甲第１３号証には、以下の事項が記載されている。
　「タングステン加工は延性−脆性遷移温度以上，再結晶温度以下の冷間で行う.加工ひずみ回復のため，加工途中適時熱処理をする.線ならびに棒は，焼結体を回転する一対のハンマーダイスで叩いて径２〜３ｍｍまで伸展（スエージング）した後，線引きして製造する.スエージング温度は１４００〜１８００Ｋとする.線引き温度は６００〜１４００Ｋとし、線径の小さくなるほど加工温度を低くする.」（第３１４頁左欄）
　「冷間加工したタングステンを焼鈍すると，１３００Ｋ付近から繊維組織の中にサブグレインの形成が見られ，さらに高温でひずみのない再結晶粒を形成する.純タングステンは１３００〜１５００Ｋで一次再結晶し、引き続き、１５００〜１８００Ｋで二次再結晶による粒の粗大化が見られる.純タングステンの二次再結晶粒は比較的丸い石垣状となる.微量のカリウムを添加したドープタングステンは１３００〜２０００Ｋで一次再結晶し、２０００〜２５００Ｋで二次再結晶する.ドープタングステンの二次再結晶粒は加工方向に伸びた長大結晶となる.ドープタングステンでは加工度の大きくなるほど再結晶温度は高く，また再結晶粒よりも長大となる.再結晶により強度は著しく低下する.」（第３１６頁右欄）
　「タングステンは再結晶により機械的強度が著しく低下するため、再結晶温度以下で冷間加工で行われる.」、「加工により繊維組織が発達し、材料の硬度ならびに引張強度は高くなる.加工によってひずみが蓄積され加工硬化が進むため，所定の加工度ごとにひずみ除去の焼鈍を行う.」（第３２５頁左欄〜右欄）
　「タングステンの伸線は再結晶温度以下、延性−脆性遷移温度以上の冷間で行う.加工温度は６００〜１４００Ｋである.」（第３２５頁右欄）
ｂ　甲第１４号証には、直径５５μｍのフィラメント素線の加熱温度と結晶粒の幅の関係が示されるとともに（図８．８）、伸線直後の繊維の幅が０．４μｍであることが記載されている（第１２９頁）。
　また、甲第１５号証の１には、直径０．１８ｍｍのドープタングステン線において、アニール温度が８００℃以下のときは、縦方向の組織の壁の間隔が０．２０μｍより小さいことが記載されている（第８１５頁右欄、第８１８頁Ｆｉｇ．４）。
　
ｃ　そうすると、引用発明１を伸線加工で製造するにあたり、甲第１３号証の記載を参酌することによって、再結晶による機械的強度が著しく低下することを防ぐために、伸線加工を再結晶温度以下（１３００Ｋ以下）で行うことは、当業者が容易に想到し得たことであるといえるとしても、金属線の「平均結晶粒度」を「０．２０μｍ以下」とするような温度で伸線加工を行うことまでは、当業者が容易に想到し得たとはいえない。
　また、甲第１４号証及び甲第１５号証の１には、伸線加工の条件によって、タングステン線の「平均結晶粒度」を０．２０μｍ以下にできることが記載されているといえるが、甲第１４号証及び甲第１５号証の１に記載されたタングステン線の「引張強度」及び「弾性率」は不明であるし、どのような条件で伸線加工を行うことで、「平均結晶粒度」を「０．２０μｍ以下」にしているのかも不明であるから、甲第１３号証に加えて、甲第１４号証と甲第１５号証の１の記載を参酌したとしても、引用発明１の「金属線」において、「平均結晶粒度」を「０．２０μｍ以下」とすることが、当業者にとって容易になし得ることであるとはいえない。
　
（５）申立人の主張について
ａ　申立人は特許異議申立書において、金属線の「平均結晶粒度」は、甲第２号証に記載されているように、一般的な評価方法であるから、引用発明１の金属線の「平均結晶粒度」について、当業者はいつでも評価できるため、本件発明１は引用発明１であることを主張している。
　しかしながら、金属線の「平均結晶粒度」は一般的な評価方法によって当業者が評価できるとしても、引用発明１の「金属線」における「平均結晶粒度」を上記一般的な評価方法で評価した際に、「０．２０μｍ以下」になるとまではいえないから、金属線の「平均結晶粒度」が一般的な評価方法で知り得るとしても、本件発明１が引用発明１であるとはいえない。
　
ｂ　また、申立人は特許異議申立書において、甲第１１号証に記載されているように、「平均結晶粒度が０．２０μｍ以下」のタングステン線は公知であり、何ら格別なものではないことを主張している。
　しかしながら、甲第１１号証に記載されたタングステン線の「平均結晶粒度」が０．２０μｍであったとしても、引用発明１は、甲第１１号証のタングステン線とは「引張強度」及び「弾性率」が異なるのであるから、引用発明１の「平均結晶粒度」が０．２０μｍ以下であるとは認められない。
　
（６）本件発明１についての小括
　以上より、相違点１は実質的な相違点であるから、本件発明１は引用発明１であるとはいえない。また、本件発明１は引用発明１に基いて当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
　
１−２　本件発明２について
（１）甲第１号証に記載された発明の認定
（ア）上記第４（甲第１号証の記載事項）の（１キ）より、「ソーワイヤー」は、カリウムがドープされたタングステンからなる「金属線」を備え、「ソーワイヤー」はタングステンを主成分として含有し、カリウムの含有率が０．００５ｗｔ％以上０．０１０ｗｔ％以下であり、「ソーワイヤー」は「金属線」そのものである。
　そうすると、「金属線」におけるタングステンの含有率は９９．９９ｗｔ％以上９９．９９５ｗｔ％以下であると認められる。
　
（イ）上記第４（甲第１号証の記載事項）の（１ア）、（１オ）、（１ク）より、「金属線」の「引張強度」は４０００ＭＰａ以上であり（段落【００３３】）、「金属線」の「弾性率」は３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下であり（段落【００３４】）、「金属線」の「線径」は６０μｍ以下である（段落【００３５】）。
　
（ウ）以上より、甲第１号証には次の発明（以下、「引用発明１Ａ」という。）が記載されていると認められる。
　
（引用発明１Ａ）
「カリウムがドープされたタングステンからなる金属線であって、
前記金属線におけるタングステンの含有率は、９９．９９ｗｔ％以上９９．９９５ｗｔ％以下であり、
前記金属線におけるカリウムの含有率は、０．００５ｗｔ％以上０．０１０ｗｔ％以下であり、
前記金属線の引張強度は４０００ＭＰａ以上であり、
前記金属線の弾性率は、３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下であり、
前記金属線の線径は、６０μｍ以下である
金属線」
　
（２）本件発明２と引用発明１Ａとの対比
（ア）引用発明１Ａの「前記金属線におけるタングステンの含有率は、９９．９９ｗｔ％以上９９．９９５ｗｔ％以下であり」は、本件発明２の「前記金属線におけるタングステンの含有率は、９９ｗｔ％以上であり」に相当する。
　
（イ）引用発明１Ａの「前記金属線におけるカリウムの含有率は、０．００５ｗｔ％以上０．０１０ｗｔ％以下であり」は、本件発明２の「前記金属線におけるカリウムの含有量は、０．０１ｗｔ％以下であり」に相当する。
　
（ウ）すると、本件発明２と引用発明１Ａとは
「カリウムがドープされたタングステンからなる金属線であって、
前記金属線におけるタングステンの含有率は、９９ｗｔ％以上であり、
前記金属線におけるカリウムの含有率は、０．０１ｗｔ％以下であり、
前記金属線の引張強度は４０００ＭＰａ以上であり、
前記金属線の弾性率は、３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下であり、
前記金属線の線径は、６０μｍ以下である
金属線」の点で一致し、次の点で相違する。
　
＜相違点１Ａ＞
「金属線の軸線に直交する断面における平均結晶粒度」について、本件発明２では「０．２０μｍ以下」であるのに対して、引用発明１Ａでは不明である点。
　
（３）相違点の検討
　相違点１Ａは相違点１と実質的に同一である。
　そうすると、上記１−１と同様の理由により、相違点１Ａは実質的な相違点であるから、本件発明２は引用発明１Ａであるとはいえない。
　また、上記１−１と同様の理由により、本件発明２は、引用発明１Ａに基いて当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
　
１−３　本件発明３〜５について
　本件発明３〜５は、本件発明１又は２の技術的事項をすべて含み、さらに限定を加えるものであるから、上記１−１及び１−２と同じ理由により、引用発明１又は引用発明１Ａであるとはいえない。
　また、上記１−１及び１−２と同じ理由により、本件発明３〜５は、引用発明１又は引用発明１Ａに基いて当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
　
２　申立理由３（サポート要件）について
（１）本件明細書等には、以下の事項が記載されている。
ア　「【０００４】
　しかしながら、ピアノ線には、弾性率及び硬度が低いという問題がある。また、ピアノ線には、細線化が難しいという問題もある。このため、ピアノ線に代わる金属線として、引張強度、弾性率及び硬度のいずれも高く、かつ、細い金属線が求められる。
【０００５】
　そこで、本発明は、引張強度、弾性率及び硬度のいずれも高く、かつ、細い金属線及びソーワイヤーを提供することを目的とする。」
　
イ　「【００５０】
　表１及び図６に示されるように、平均結晶粒度が小さいほど、引張強度が大きくなっていることが分かる。本実施の形態では、金属線１０における平均結晶粒度が０．２０μｍ以下であるので、金属線１０の引張強度は、４０００ＭＰａ以上になる。つまり、金属線１０の引張強度がピアノ線と同等以上にすることができる。また、金属線１０の平均結晶粒度は０．１６μｍ以下であってもよく、金属線１０の引張強度が４４００ＭＰａ以上になる。」
　
ウ　「【００６５】
　［効果など］
　以上のように、本実施の形態に係る金属線１０は、タングステンを含む金属線であって、金属線１０におけるタングステンの含有率は、９０ｗｔ％以上であり、金属線１０の引張強度は、４０００ＭＰａ以上であり、金属線１０の弾性率は、３５０ＧＰａ以上４５０ＧＰａ以下であり、金属線１０の線径φは、６０μｍ以下であり、金属線１０の線軸に直交する断面における平均結晶粒度は、０．２０μｍ以下である。
【００６６】
　このように、金属線１０は、タングステンを含有しているので、弾性率及び硬度が高い。また、タングステンを含む金属線１０は、細線化するほど、引張強度が増加して切れにくくなる。金属線１０の線径φが６０μｍ以下であり、かつ、金属線１０における平均結晶粒度が０．２０μｍ以下であるので、金属線１０の引張強度が４０００ＭＰａ以上に高められている。」
　
（２）上記ア〜ウより、本件発明は、引張強度、弾性率及び硬度のいずれも高く、かつ、細い金属線及びソーワイヤーを提供することを課題としている。
　そして、金属線の平均結晶粒度を０．２０μｍ以下にすることで、引張強度を４０００ＭＰａ以上とし、更に、金属線がタングステンを含有することで、弾性率及び硬度を高め、本件発明の課題を解決している。
　そうすると、本件発明は本件明細書等に記載された発明である。
　
３　申立理由４（実施可能要件）について
（１）本件明細書等には、以下の事項が記載されている。
ア　「【００５１】
　［金属線の製造方法］
　以下では、上記特徴を有する金属線１０（ソーワイヤー２）の製造方法について、図７を用いて説明する。図７は、本実施の形態に係る金属線１０の製造方法を示す状態遷移図である。
【００５２】
　まず、図７の（ａ）に示すように、タングステン粉末１１ａ及びレニウム粉末１１ｂを所定の割合で準備する。具体的には、タングステン粉末１１ａとレニウム粉末１１ｂとを合わせた全体重量のうちの０．１％以上１０％以下の範囲でレニウム粉末１１ｂを準備し、残りをタングステン粉末１１ａとする。・・・
【００５３】
　次に、タングステン粉末１１ａ及びレニウム粉末１１ｂの混合物に対してプレス及び焼結（シンター）を行うことで、タングステン及びレニウムの合金からなるＲｅＷインゴットを作製する。周囲から鍛造圧縮して伸展するスエージング加工を、ＲｅＷインゴットに対して行うことで、図７の（ｂ）に示すように、ワイヤー状のＲｅＷ線１２を作製する。・・・
【００５４】
　次に、図７の（ｃ）に示すように、伸線ダイスを用いた線引き加工を行う。
【００５５】
　具体的には、まず、図７の（ｃ１）に示すように、ＲｅＷ線１２をアニールする。具体的には、バーナーで直接的にＲｅＷ線１２を加熱するだけでなく、ＲｅＷ線１２に電流を流しながら加熱する。アニール工程は、スエージング加工又は線引き加工によって生じる加工歪を除去するために行われる。
【００５６】
　次に、図７の（ｃ２）に示すように、伸線ダイス３０を用いてＲｅＷ線１２の線引き、すなわち、伸線を行う。なお、前段のアニール工程によって、ＲｅＷ線１２が加熱されて柔らかくなっているので、伸線を容易に行うことができる。ＲｅＷ線１２が細線化されることで、その断面積当たりの強度が高くなる。つまり、線引き工程によって細線化されたＲｅＷ線１３は、ＲｅＷ線１２よりも断面積当たりの引張強度が高い。・・・
【００５７】
　次に、図７の（ｃ３）に示すように、線引き後のＲｅＷ線１３に対して電解研磨を行うことにより、ＲｅＷ線１３の表面を滑らかにする。・・・
【００５８】
　次に、図７の（ｃ４）に示すように、ダイス交換を行う。・・・
【００５９】
　ＲｅＷ線１３の線径が所望の線径φ（具体的には、６０μｍ以下）になるまで、図７の（ｃ１）〜（ｃ４）を繰り返し行う。このとき、図７の（ｃ２）で示す線引き工程は、対象となるＲｅＷ線の線径に応じて、伸線ダイス３０又は３１の形状及び硬さ、使用する潤滑剤、並びに、ＲｅＷ線の温度などを調整することで行われる。
【００６０】
　図７の（ｃ１）で示すアニール工程も同様に、対象となるＲｅＷ線の線径に応じて、アニール条件を調整する。アニール工程によって、タングステン線の表面には、酸化物が付着する。アニール条件を調整することで、付着する酸化物量を調整することができる。
【００６１】
　具体的には、ＲｅＷ線の線径が大きいほど、高い温度でアニールし、ＲｅＷ線の線径が小さいほど、低い温度でアニールする。例えば、ＲｅＷ線の線径が大きい場合、具体的には、１回目の線引き加工のときのアニール工程では、１４００℃〜１８００℃の温度でアニールする。所望の線径になる最終線引き加工のときの最終アニール工程では、１２００℃〜１５００℃の温度で加熱する。なお、最終アニール工程では、ＲｅＷ線への通電を行わなくてもよい。
【００６２】
　また、線引き加工の繰り返しの際に、アニール工程は省略されてもよい。例えば、最終アニール工程は省略されてもよい。具体的には、結晶粒度を小さくするため、最終アニール工程を省略し、潤滑剤並びに伸線ダイスの形状及び硬さを調節してもよい。例えば、最終アニール工程を省略することで、平均結晶粒度を小さくすることができる。また、伸線加工時のワイヤーの加熱温度を低くすればするほど、平均結晶粒度を更に小さくすることができる。・・・」
　
イ　「【００７３】
　（変形例）
　続いて、上記の実施の形態の変形例について説明する。以下では、上記の実施の形態との相違点を中心に説明し、共通点の説明を省略又は簡略化する。
【００７４】
　本変形例に係る金属線は、ＲｅＷ合金の代わりに、カリウム（Ｋ）がドープされたタングステンからなる。つまり、金属線は、カリウムがドープされた純タングステン線である。金属線におけるタングステンの含有率（純度）は、例えば、９９ｗｔ％以上であり、９９．９ｗｔ％以上であってもよい。・・・
【００８０】
　なお、カリウムがドープされたタングステン線は、タングステン粉末１１ａ及びレニウム粉末１１ｂの代わりに、カリウムがドープされたドープタングステン粉末を利用することで、ＲｅＷ合金線と同様の製造方法により製造することができる。」
　
（２）記載事項アより、本件発明１のＲｅＷ線は、伸線加工時のワイヤーの加熱温度を低くする程度によって、平均結晶粒度を小さくすることができるものであり、引張強度が４０００ＭＰａ以上であれば、平均結晶粒度が０．２０μｍ以下となるわけではないことを理解できる。そのため、平均結晶粒度を０．２０μｍ以下となるように、伸線加工時のワイヤーの加熱温度を調節することは、当業者は過度の試行錯誤を要することなく実施することができるといえる。
　また、記載事項イには、本件発明２のカリウムドープタングステン線は、本件発明１のＲｅＷ線と同様の製造方法により製造できることが記載されている。
　そして、本件明細書等には、本件発明に係る実施例の少なくとも１つが詳細に記載されていれば十分であり、必ずしも全ての実施例について詳細な記載は必要とされない。当業者であれば、記載事項アの記載を参照すれば、本件発明２に相当する記載事項イの変形例についても実施することは可能であるといえ、この点について、甲第１８号証で説明されているように、本件発明２は実際に実施可能である。
　したがって、本件明細書等は、本件発明２を実施することができる程度に記載されていないとはいえない。
　
（３）本件発明３〜５についても、本件発明１，２と同様に、記載事項ア、イを参照し、当業者が実施可能であるといえる。
　
　よって、本件明細書等は本件発明を実施することができる程度に明確かつ十分に記載されているといえる。
　
第６　むすび
　したがって、特許異議の申立ての理由及び証拠によっては、請求項１〜５に係る特許を取り消すことはできない。
　また、他に請求項１〜５に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
令和３年９月２７日（２０２１．９．２７）