(57)【要約】【課題】  本発明が解決しようとする課題は、熱軟化温度が低い良溶融性樹脂を表皮材料として使用するインストルメントパネルのエアバッグ展開時開裂部切り目の加工方法である。【解決手段】  １分子内にラジカル重合性不飽和基を２〜１０個含有するラジカル重合性不飽和基含有化合物（Ｃ）を含有するスラッシュ成形されたポリウレタン表皮（Ｓ）に、エアバッグ展開用のインストルメントパネル開裂用切り目を形成する方法において、切り目を形成した後に該切り目の切開面に紫外線又は電子線を照射することを特徴とするエアバッグ展開用のインストルメントパネル開裂用切り目の加工方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
１分子内にラジカル重合性不飽和基を２〜１０個含有するラジカル重合性不飽和基含有化合物（Ｃ）を含有するスラッシュ成形されたポリウレタン表皮（Ｓ）に、エアバッグ展開用のインストルメントパネル開裂用切り目を形成する方法において、切り目を形成した後に該切り目の切開面に紫外線及び／又は電子線を照射することを特徴とするエアバッグ展開用のインストルメントパネル開裂用切り目の加工方法。
【請求項２】
ラジカル重合性不飽和基含有化合物（Ｃ）のラジカル重合性不飽和基（ｃ）が、（メタ）アクリロイル基および（メタ）アリル基からなる群より選ばれる１種以上の基である請求項１に記載の加工方法。
【請求項３】
ラジカル重合性不飽和基（ｃ）がポリウレタン表皮（Ｓ）の重量に基づいて、３×１０−６〜９×１０−４モル／ｇ含有される請求項１又は２に記載の加工方法。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の加工方法で切り目が加工されたインストルメントパネル用表皮であって、紫外線及び／又は電子線が照射された切り目の切開面上のラジカル重合性不飽和基濃度（ａ）と、紫外線及び電子線が照射されていない表皮の表面のラジカル重合性不飽和基濃度（ｂ）の比ａ／ｂが０〜０．７［濃度（ｂ）は０ではない。］であることを特徴とするインストルメントパネル用表皮。
【請求項５】
エアバッグ展開用のインストルメントパネル開裂用切り目がカッターによる請求項４に記載のインストルメントパネル用表皮。
【請求項６】
請求項４又は５に記載のインストルメントパネル用表皮から構成されるインストルメントパネル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱軟化温度が低い良溶融性樹脂を表皮材料として使用するインストルメントパネルのエアバッグ展開時開裂部切り目の加工方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車内装部品のインストルメントパネルは、スラッシュ成形品が使用されている。スラッシュ成形の低コスト化、ハイサイクル化、成形金型の高寿命化のために、低温成形が要望されている。
一方、インストルメントパネル下に格納されたエアバックを展開させるために、インストルメントパネルには開裂口が設置されている。開裂口用の加工は、意匠性の点から、インストルメントパネルの裏面にカッターでスリットを入れる方法が実施されている。  
【特許文献１】特開２００７−２８３８６５号公報
【特許文献２】特開２００２−３２６２４１号公報
【特許文献３】特開平８−１６９６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし、スラッシュ成形時に低温成形が可能な良溶融性樹脂からなる表皮は、通常の実使用環境下では特に問題なく使用できるが、高温の使用環境下ではカッターで加工したスリットが熱で再融着する可能性があることがわかってきた。
このため、カッタースリット開裂口を設置するスラッシュ成形表皮には、低温成形可能な良溶融性樹脂をそのままでは適用できない。
本発明が解決しようとする課題は、高温の使用環境下でも使用可能な良溶融性樹脂を使用するインストルメントパネル用スラッシュ成形品の開裂用切り目の加工方法である。
【０００４】
本発明者は鋭意研究した結果、本発明を完成させるに至った。
本発明は、１分子内にラジカル重合性不飽和基を２〜１０個含有するラジカル重合性不飽和基含有化合物（Ｃ）を含有するスラッシュ成形されたポリウレタン表皮（Ｓ）に、エアバッグ展開用のインストルメントパネル開裂用切り目を形成する方法において、切り目を形成した後に該切り目の切開面に紫外線及び／又は電子線を照射することを特徴とするエアバッグ展開用のインストルメントパネル開裂用切り目の加工方法；該加工方法で切り目が加工されたインストルメントパネル用表皮であって、紫外線及び／又は電子線が照射された切り目の切開面上のラジカル重合性不飽和基濃度（ａ）と、紫外線及び電子線が照射されていない表皮の表面のラジカル重合性不飽和基濃度（ｂ）の比ａ／ｂが０〜０．７［濃度（ｂ）は０ではない。］であることを特徴とするインストルメントパネル用表皮である。
【発明の効果】
【０００５】
本発明のエアバッグ展開用のインストルメントパネル開裂用切り目の加工方法で加工されたインストルメントパネルは、加工前の熱軟化温度に関係なく、高温の使用環境下でもエアバック展開性に優れる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００６】
本発明で用いられるラジカル重合性不飽和基含有化合物（Ｃ）としては、（メタ）アクリル酸と多価アルコール類とのエステル[例えばエチレングリコール（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールペンタ（メタ）アクリレート]；（メタ）アリルアルコールと多価カルボン酸類とのエステル[例えばジアリルフタレート、トリメリット酸トリアリルエステル等]；多価アルコール類のポリ（メタ）アリルエーテル[例えばペンタエリスリトールトリ(メタ)アリルエーテル等]；多価アルコール類のポリビニルエーテル[例えばエチレングリコールジビニルエーテル等]；多価アルコール類のポリプロペニルエーテル[例えばエチレングリコールジプロペニルエーテル等]；マレイン酸とジオールとのエステル[例えばエチレンジマレエート等]；イタコン酸とジオールとのエステル[例えばエチレンジイタコネート等]が挙げられる。これらのうち好ましいものは、ラジカル重合速度の点で、（メタ）アクリル酸と多価アルコール類とのエステル、アリルアルコールと多価カルボン酸類とのエステルおよび多価アルコール類のポリアリルエーテルであり、特に好ましいものはトリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレートおよびジペンタエリスリトールペンタ（メタ）アクリレートである。本発明において、（メタ）アクリレートは、アクリレート、及びメタアクリレートを示すものとする。
【０００７】
ラジカル重合性不飽和基含有化合物（Ｃ）の１分子あたりの不飽和基数は、２〜１０、好ましくは３〜６である。官能基数が２未満では架橋量が少なく、紫外線及び／又は電子線を照射した後の熱軟化温度の上昇が不十分であり、１０を越える化合物は高分子量となるため粘度が高くなり取り扱いが困難となる。
【０００８】
ポリウレタン表皮（Ｓ）に含有させたラジカル重合性不飽和基含有化合物（Ｃ）は、光（紫外線又は電子線）を照射することで生じるラジカルを補足して架橋反応し、ポリウレタン表皮（Ｓ）の熱軟化温度を上昇させることができる。
【０００９】
ポリウレタン表皮（Ｓ）に含有させるラジカル重合性不飽和基（ｃ）の量は、ポリウレタン表皮（Ｓ）の重量に基づいて、好ましくは３×１０−６〜９×１０−４モル／ｇ、さらに好ましくは１×１０−６〜３×１０−４モル／ｇである。ラジカル重合性不飽和基（ｃ）の量を上記範囲内にすることで、光（紫外線又は電子線）を照射し架橋反応させると、エアバック展開用にカッターで加工したスリットが熱で再融着しない程度に熱軟化温度を上昇させることができる。  
【００１０】
本発明のスラッシュ成形前のポリウレタン樹脂にラジカル重合性不飽和基含有化合物（Ｃ）を添加・混合する方法としては、特に限定されるものではないが、例えばポリウレタン樹脂を製造後に必要に応じて添加される、可塑剤、顔料、安定剤等と混合させる工程で添加・混合させる方法が挙げられる。ラジカル重合性不飽和基含有化合物（Ｃ）の混合温度として、好ましくは７０〜８５℃、更に好ましくは７４〜８２℃である。
【００１１】
上記、混合に使用する混合装置としては、公知の粉体混合装置を使用でき、容器回転型混合機、固定容器型混合機、流体運動型混合機のいずれも使用できる。例えば固定容器型混合機としては高速流動型混合機、複軸パドル型混合機、高速剪断混合装置（ヘンシエルミキサー（登録商標）等）、低速混合装置（プラネタリーミキサー等）や円錐型スクリュー混合機（ナウタ−ミキサ−（登録商標）等）を使ってドライブレンドする方法が良く知られている。これらの方法の中で、複軸パドル型混合機、低速混合装置（プラネタリーミキサー等）、および円錐型スクリュー混合機（ナウタ−ミキサ−（登録商標、以下省略）等）を使用するのが好ましい。
【００１２】
ポリウレタン表皮（Ｓ）に使用される、スラッシュ成形用熱可塑性ポリウレタン樹脂は、高分子ポリオール、ポリイソシアネート、必要に応じて低分子ジオール、低分子ジアミン等からなる樹脂である。
高分子ポリオールとしては、ポリエステルポリオールが好ましい。
ポリイソシアネートとしては、脂環族ジイソシアネート、脂肪族ジイソシアネート、両者の混合物が好ましい。
【００１３】
本発明において、スラッシュ成形に使用される熱可塑性ポリウレタン樹脂粉末としては、例えば以下の製造方法で得られるものが挙げられる。
（１）ウレタン結合およびウレア結合を有し、水および分散安定剤存在下で、イソシアネート基末端ウレタンプレポリマーとブロックされた鎖伸長剤（例えばケチミン化合物）とを反応させる方法で製造されるもの。具体的には、例えば、特開平８−１２００４１号
公報等に記載されたものを使用することができる。
（２）ウレタン結合およびウレア結合を有するウレタンプレポリマーを、該ウレタンプレポリマーが溶解しない有機溶剤および分散安定剤存在下で、鎖伸長剤（例えばジアミンおよび／またはジオール）と反応させる方法で製造されるもの。具体的には、例えば、特開平４−２０２３３１号公報等に記載されたものを使用することができる。
（３）ジイソシアネートと高分子ジオールと必要に応じて鎖伸長剤（低分子ジオール、低分子ジアミン）とを反応させることで熱可塑性ポリウレタン樹脂の塊状物を得る。ついで粉末化（例えば冷凍粉砕、溶融状態下に細孔を通し切断する方法）する方法で製造されるもの。
【００１４】
本発明の加工方法で切り目が加工されたインストルメントパネル用表皮は、紫外線及び
／電子線が照射された切り目の切開面上のラジカル重合性不飽和基濃度（ａ）と、紫外線及び電子線が照射されていない表皮の表面のラジカル重合性不飽和基濃度（ｂ）の比ａ／ｂが０〜０．７［濃度（ｂ）は０ではない。］、好ましくは０〜０．６であることを特徴とするものである。
【００１５】
紫外線及び電子線が照射されていないポリウレタン表皮（Ｓ）の熱軟化温度は、溶融性の観点からは、好ましくは１００〜１２５℃、更に好ましくは１００〜１２０℃、特に好ましくは１００〜１１５℃である。
ポリウレタン表皮（Ｓ）は、紫外線又は電子線を照射すると、熱軟化温度は好ましくは１３５〜１７０℃、更に好ましくは１４０〜１７０℃、特に好ましくは１４５〜１７０℃となる。
【００１６】
本発明で使用されるポリウレタン表皮（Ｓ）はスラッシュ成形法で成形される。成形される表皮厚さは、０．５〜１．５ｍｍが好ましい。成形表皮は、表面を発泡型に接するようにセットし、ウレタンフォームを流し、裏面に５ｍｍ〜１５ｍｍの発泡層を形成させて、インストルメントパネルとされたものである。このインストルメントパネルの内部にはエアバッグが収納されているがその開口部には、エアバッグ展開用の開裂用切り目がインストルメントパネルの裏面又は表面に施される。開裂用切り目は、熱刃加工とコールドカッター加工のいずれかの方法で行なわれる。切り目の深さは、０．４〜０．６ｍｍである。
切り目を形成した後に該切り目の切開面に紫外線又は電子線を照射する方法として、例えば、切り目を１５〜１８０°で開いた状態で切開面のみに照射する方法、切開面及びその周辺を含む面に照射する方法が挙げられる。  紫外線又は電子線を照射する装置としては、例えば、フュージョンＵＶ照射装置（ＶＰＳ／Ｉ６００）（ＦＵＳＩＯＮ  ＵＶ  ＳＹＳＴＥＭＳ  ＪＡＰＡＮ  ＫＫ製）
照射する雰囲気温度は、１５℃〜５０℃であることが好ましい。
照射出力は、上記装置においては、例えばコンベヤ速度１．０〜１０．０ｍ／ｍｉｎで
照射エネルギーが１３２〜１２４８ｍＪ／ｃｍ２とすることが好ましい。
【００１７】
紫外線又は電子線は、ａ／ｂが０．７以下となるまで照射を行なうのが好ましく、ａ／ｂが０．６以下となるまで照射を行なうのがさらに好ましい。ａ／ｂは、フーリエ変換赤外分光法（ＦＴ−ＩＲ法）で測定することができる。具体的な測定法は、下記の実施例の項に記載した。
【００１８】
本発明のエアバッグ展開用のインストルメントパネル開裂用切り目の加工方法で切り目が加工されたインストルメントパネル用表皮は、特に自動車内装材に好適に使用される。
【実施例】
【００１９】
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。以下において「部」は重量部、「％」は重量％を示す。
【００２０】
製造例１
プレポリマー溶液の製造
温度計、撹拌機及び窒素吹込み管を備えた反応容器に、数平均分子量（以下Ｍｎと記す。）が１０００のポリブチレンアジペート（４９７．９部）、Ｍｎが９００のポリヘキサメチレンイソフタレート（１２４．５部）、ペンタエリスリトール  テトラキス［３-（３，５-ジ-tert-ブチル-４-ヒドロキシフェニル）プロピオネート］［チバスペシャリティーケミカルズ（株）社製；  イルガノックス１０１０］（  １．１２部）、体積平均粒径９．２μｍのカオリン（９０．７部）を仕込み、窒素置換した後、撹拌しながら１１０℃に加熱して溶融させ、６０℃まで冷却した。続いて、１−オクタノール（９．７部）、ヘキサメチレンジイソシアネート（１４５．０部）テトラヒドロフラン（１２５部）、２-（２Ｈ-ベンゾトリアゾール-２-イル）-６-（直鎖及び側鎖ドデシル）-4-メチルフェノール［チバスペシャリティーケミカルズ（株）社製；  チヌビン５７１］（  ２．２２部）を投入し、８５℃で６時間反応させプレポリマー溶液（Ｄ）を得た。（Ｄ）のＮＣＯ含量は、１．３５％であった。テトラメチルキシリレンジイソシアネートに由来するポリカルボジイミド［Ｍｎ１５，０００、末端基：メトキシ基、性状：７０％メチルエチルケトン（以下、ＭＥＫ）溶液、日清紡績（株）社製；Ｃａｒｂｏｄｉｌｉｔｅ  Ｖ−０９Ｂ］（２．１５部）を投入し、８５℃で６時間反応させプレポリマー溶液を得た。プレポリマー溶液のＮＣＯ含量は、１．３０％であった。
【００２１】
製造例２
ジアミンのＭＥＫケチミン化物の製造
ヘキサメチレンジアミンと過剰のＭＥＫ（ジアミンに対して４倍モル量）を８０℃で２４時間還流させながら生成水を系外に除去した。その後減圧にて未反応のＭＥＫを除去してＭＥＫケチミン化物を得た。
【００２２】
製造例３
熱可塑性ポリウレタン樹脂粉末の製造
反応容器に、製造例１で得たプレポリマー溶液（１００部）と製造例２で得たＭＥＫケチミン化合物（３．６部）を投入し、そこにジイソブチレンとマレイン酸との共重合体のNa塩を含む分散剤（三洋化成工業（株）製サンスパールＰＳ−８）（１．３重量部）を溶解した水溶液３４０重量部を加え、ヤマト科学（株）製ウルトラディスパーサーを用いて９０００ｒｐｍの回転数で１分間混合した。この混合物を温度計、撹拌機及び窒素吹込み管を備えた反応容器に移し、窒素置換した後、撹拌しながら５０℃で１０時間反応させた。反応終了後、濾別及び乾燥を行い、熱可塑性ポリウレタン樹脂粉末を製造した。熱可塑性ポリウレタン樹脂粉末のＭｎは２．５万、体積平均粒径は１４６μｍ、熱軟化温度は１５０℃であった。
【００２３】
スラッシュ成形ポリウレタン表皮の製造とそのエアバック開裂用切り目の加工法
実施例１
１００Ｌのナウタミキサー内に、熱可塑性ポリウレタン樹脂粉末（１００部）、芳香族縮合リン酸エステル（トリクロロ燐酸とビスフェノールＡとフェノールの反応生成物）［大八化学（株）社製；ＣＲ−７４１］（６．０部）、ジペンタエリスリトールペンタアクリレート [三洋化成工業（株）社製；ＤＡ６００]（３．０部）、ビス（１，２，２，６，６-ペンタメチル-４-ピペリジル）セバケート及びメチル１，２，２，６，６-ペンタメチル-４-ピペリジルセバケート(混合物)［商品名：TINUVIN  ７６５、チバ社製］（０．２７部）を投入し７０℃で２時間含浸し樹脂粉末を得た。含浸２時間後、ジメチルポリシロキサン［日本ユニカー（株）製；ケイＬ４５−１０００］（０．１部）、カルボキシル変性シリコン［信越化学工業（株）製；Ｘ−２２−３７１０］（０．１部）、を投入し１時間混合した後室温まで冷却した。最後に、架橋ポリメチルメタクリレート［ガンツ化成（株）；ガンツパールＰＭ−０３０Ｓ］（０．３部）を投入混合することでスラッシュ成形用ポリウレタン樹脂粉末（Ｄ１）を得た。スラッシュ成形用ポリウレタン樹脂粉末の体積平均粒径は１５０μｍであった。
次に、予め２７０℃に加熱されたしぼ模様の入ったＮi電鋳型にスラッシュ成形用ポリウレタン樹脂粉末を充填し、１０秒後余分な粉末樹脂粉末組成物を排出した。２１０℃で更に９０秒加熱後、水冷して表皮（厚さ１ｍｍ）を作成した。得られた表皮の熱軟化温度は、１１０℃であった。
また、得られた表皮中のラジカル重合性不飽和基（ｃ）の含有量は、２．７×１０−４ｍｏｌ／ｇであった。この成形表皮を、縦６．０ｃｍ、横９．５ｃｍの大きさに切り、シートの裏面に、コールドカッター（刃の厚み０．３ｍｍ）で表面に対しておよそ直角に深さ０．４〜０．６ｍｍ、長さ６．０ｃｍの切り目を入れた。その切り目を約３０°で開いた状態で、フュージョンＵＶ照射装置にて、ＵＶを照射する(照射条件：コンベヤ速度２．８ｍ／ｍｉｎ、照射エネルギーが５００ｍＪ／ｃｍ２、以下の実施例、比較例においても同様。)ことで切り目を加工し、ウレタン表皮（Ｓ１）を得た。
この時、ＵＶが照射された切り目の切開面上のラジカル重合性不飽和基濃度（ａ）と、ＵＶが照射されていない表皮の表面のラジカル重合性不飽和基濃度（ｂ）の比ａ／ｂが０．７になるまで照射した。加工後の表皮の熱軟化温度は１４６℃であった。
【００２４】
実施例２
実施例１において、ＵＶが照射された切り目の切開面上のラジカル重合性不飽和基濃度（ａ）と、ＵＶが照射されていない表皮の表面のラジカル重合性不飽和基濃度（ｂ）の比ａ／ｂが０．２になるまで照射した以外は、実施例１と同様にして、切り目を加工しウレタン表皮（Ｓ２）を得た。加工後の表皮の切開面の熱軟化温度は１６５℃であった。  
【００２５】
実施例３
実施例１において、ジペンタエリスリトールペンタアクリレートの代わりに、トリメチロールプロパントリアクリレート[三洋化成工業（株）社製；ＴＡ６００]（３．０部）を使用すること以外は、実施例１と同様にして樹脂粉末（Ｄ２）を得た。続いて、実施例１と同様にして、成形表皮を作成した。得られた表皮の熱軟化温度は、１１３℃であった。また、得られた表皮中のラジカル重合性不飽和基（ｃ）の含有量は、３．０×１０−４ｍｏｌ／ｇであった。
そして、実施例１において、ＵＶが照射された切り目の切開面上のラジカル重合性不飽和基濃度（ａ）と、ＵＶが照射されていない表皮の表面のラジカル重合性不飽和基濃度（ｂ）の比ａ／ｂが０．６５になるまで照射した以外は、実施例１と同様にして、切り目を加工し、ウレタン表皮（Ｓ３）を得た。加工後の表皮の切開面の熱軟化温度は１４９℃であった。  
【００２６】
実施例４
実施例１において、ジペンタエリスリトールペンタアクリレートの代わりに、ペンタエリスリトールトリアリルエーテル[大阪ソーダ（株）社製；Ｐ−３０]（３．０部）を使用すること以外は、実施例１と同様にして樹脂粉末（Ｄ３）を得た。続いて、実施例１と同様にして、成形表皮を作成した。得られた表皮の熱軟化温度は、１１２℃であった。また、得られた表皮中のラジカル重合性不飽和基（ｃ）の含有量は、３．５×１０−４ｍｏｌ／ｇであった。
そして、実施例１において、ＵＶが照射された切り目の切開面上のラジカル重合性不飽和基濃度（ａ）と、ＵＶが照射されていない表皮の表面のラジカル重合性不飽和基濃度（ｂ）の比ａ／ｂが０．６０になるまで照射した以外は、実施例１と同様にして、切り目を加工し、ウレタン表皮（Ｓ４）を得た。加工後の表皮の切開面の熱軟化温度は１５１℃であった。
【００２７】
比較例１
実施例１において、使用したジペンタエリスリトールペンタアクリレートを使用しないこと以外は、実施例１と同様にして樹脂粉末（Ｄ４）を得た。続いて、実施例１と同様にして、成形表皮を作成した。得られた表皮の熱軟化温度は、１１３℃であった。また、得られた表皮中のラジカル重合性不飽和基（ｃ）の含有量は、０ｍｏｌ／ｇであった。
そして、実施例１と同様にＵＶを照射し加工し、ウレタン表皮（Ｓ５）を得たが、ＵＶが照射された切り目の切開面上のラジカル重合性不飽和基濃度（ａ）が０、ＵＶが照射されていない表皮の表面のラジカル重合性不飽和基濃度（ｂ）が０であった。加工後の表皮の切開面の熱軟化温度は１１３℃であった。  
【００２８】
比較例２
実施例１と同様にスラッシュ成形用ポリウレタン樹脂粉末（Ｄ１）を得て、成形表皮を作成した。得られた表皮の熱軟化温度は、１１５℃であった。
そして、実施例１において、ＵＶが照射された切り目の切開面上のラジカル重合性不飽和基濃度（ａ）と、ＵＶが照射されていない表皮の表面のラジカル重合性不飽和基濃度（ｂ）の比ａ／ｂが０．８になるまで照射した以外は、実施例１と同様にして、切り目を加工し、ウレタン表皮（Ｓ６）を得た。加工後の表皮の切開面の熱軟化温度は、１２５℃であった。  
【００２９】
比較例３
実施例１において、使用した芳香族縮合リン酸エステル（トリクロロ燐酸とビスフェノールＡとフェノールの反応生成物）（６．０部）を使用しないこと以外は実施例１と同様にして樹脂粉末（Ｄ５）を得た。続いて、実施例１と同様にして、成形表皮を作成した。得られた表皮の熱軟化温度は、１４２℃であった。
そして、実施例１において、ＵＶが照射された切り目の切開面上のラジカル重合性不飽和基濃度（ａ）と、ＵＶが照射されていない表皮の表面のラジカル重合性不飽和基濃度（ｂ）の比ａ／ｂが０．７になるまで照射した以外は、実施例１と同様にして、切り目を加工し、ウレタン表皮（Ｓ７）を得た。加工後の表皮の切開面の熱軟化温度は、１６０℃であった。  
【００３０】
実施例１〜４のウレタン表皮（Ｓ１）〜（Ｓ４）、及び比較例１〜３のウレタン表皮（Ｓ５）〜（Ｓ７）を使用して、下記に示す方法で、裏面溶融性の確認および熱融着試験を行った。
結果を表１に示した。
【００３１】
【表１】
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【００３２】
表１より、実施例１〜４は、加工前、熱軟化温度も十分に低く裏面溶融性が良い。また、ａ／ｂが０〜０．７になるまで、ＵＶを照射しているため、加工後、熱軟化温度が上がり、熱融着しない。
比較例１は、ラジカル重合性不飽和基（ｃ）の含有量は、０ｍｏｌ／ｇであるため、加工前後で、熱軟化温度が変化せず、熱融着した。
比較例２は、ａ／ｂが０．８になるまでしかＵＶを照射していないため、熱軟化温度が上がらず、熱融着した。
比較例３は、加工前、熱軟化温度が高いため、熱融着はしないが、裏面溶融性が悪かった。
【００３３】
＜裏面溶融性＞
成形品裏面中央部を、以下の判定基準で溶融性を評価する。
５：均一で光沢がある。
４：一部未溶融のパウダーが有るが、光沢がある。
３：裏面全面に凹凸があり、光沢はない。表面に貫通するピンホールはない。
２：裏面全面にパウダーの形状の凹凸があり、かつ表面に貫通するピンホールはない。
１：パウダーが溶融せず、成形品にならない。
【００３４】
＜熱融着試験＞
ウレタン表皮を離型紙に挟み離型紙の上から重量９５〜１００ｇ、寸法（縦、横、高さ）が縦１０ｃｍ×横１０ｃｍ×厚み１．２ｍｍの鉄板を離型紙が隠れるように乗せ、空気中、常圧下１１０℃で４００時間静置した後、上記シートの切り目が融着していないかどうかを目視で観察する。
以下の基準で評価した。
○：カッターの切り目が融着していない。
×：カッターの切り目が融着している。
【００３５】
＜熱軟化温度測定方法＞
機器：熱機械分析装置ＴＭＡ／ＳＳ６１００
データ処理装置ＥＸＳＴＡＲ６０００［エスアイアイ・ナノテクノロジー(株)製］
測定条件：測定温度範囲２５〜２５０℃、昇温速度５℃／ｍｉｎ、荷重５ｇ、針直径０．
５ｍｍ。
解析方法：ＴＭＡチャートにおいて、「ＪＩＳ  Ｋ７１２１−１９８７、Ｐ．５、図３階段状変化」の方法に準じて、ＴＭＡ曲線の接線の交点を求め、熱軟化温度とする。
【００３６】
＜ラジカル重合性不飽和基濃度測定法＞
機器：ＦＴＩＲ−８４００［(株)島津製作所製）
試料の調整：ダイヤモンドセンサーに表皮の測定面を下向きに置き、サンプル押さえ棒
でセンサーに押付け、測定を行う。
赤外測定条件：波数範囲６５０−４０００ｃｍ−１、積算回数１２８回
ピーク面積測定法：それぞれのピークの両端を範囲として、ピーク面積を算出する。
紫外線及び／又は電子線が照射された切り目の切開面について、ポリウレタン樹脂（Ａ）に特有のウレタン結合のピーク面積（１７１９ｃｍ−１付近）に対するラジカル重合性不飽和基含有化合物（Ｃ）の炭素炭素二重結合のピーク面積（１６２８ｃｍ−１付近）の比ｒ（照射）を求める。
また、紫外線及び電子線が照射する前の切開面について、ウレタン結合のピーク面積（１７１９ｃｍ−１付近）に対するラジカル重合性不飽和基含有化合物（Ｃ）の炭素炭素二重結合のピーク面積（１６２８ｃｍ−１付近）の比ｒ（未照射）を求める。
紫外線又は電子線が照射された切り目の切開面上のラジカル重合性不飽和基濃度（ａ）と、紫外線又は電子線が照射されていない表皮の表面のラジカル重合性不飽和基濃度（ｂ）の比ａ／ｂは、ｒ（照射）／ｒ（未照射）で求めることができる。
ａ／ｂが０．０〜０．７［濃度（ｂ）は０ではない。］で、熱によって再融着しない程度に架橋しているとすることができる。
【産業上の利用可能性】
【００３７】
本発明のエアバッグ展開用のインストルメントパネル開裂用切り目の加工方法で切り目が加工されたインストルメントパネル用表皮は、特に自動車内装材に好適に使用される。