(57)【要約】【課題】介在物を浮上させることが容易であるＴ型タンディッシュを用いた上で、溶鋼スループットを考慮することで確実に介在物を浮上させることができる。【解決手段】連続鋳造装置の鋳造方法において、連続鋳造装置１に具備されるタンディッシュを、取鍋９からの溶鋼２を装入する注入室１０と注入室１１の溶鋼２を鋳型４に装入する分配室１１とを備えたＴ型タンディッシュ３とし、このＴ型タンディッシュ３に注入室１０と分配室１１とを仕切る仕切堰１９を設け、この仕切堰１９の形状を最適化する。これらの形状を有するＴ型タンディッシュに応じて溶鋼スループットを制御しながら鋳造を行う。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造装置の鋳造方法において、
前記連続鋳造装置に具備されるタンディッシュを、取鍋からの溶鋼を装入する注入室と前記注入室の溶鋼を鋳型に装入する分配室とを備えたＴ型タンディッシュとし、このＴ型タンディッシュに前記注入室と分配室とを仕切る仕切堰を設け、この仕切堰の形状を式（１）〜式（３）を満たす形状とした上で、式（４）及び式（５）を満たすように溶鋼スループットを制御しながら鋳造することを特徴とする連続鋳造装置の鋳造方法。
【数４】
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【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Ｔ型タンディッシュを用いて鋳造を行う連続鋳造装置の鋳造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、連続鋳造装置では、転炉や二次精錬設備等から出鋼された溶鋼を取鍋によってタンディッシュまで搬送し、搬送された取鍋内の溶鋼をタンディッシュへ注入後、このタンディッシュから鋳型へ溶鋼を供給することで、溶鋼を連続的に鋳造している。
連続鋳造装置のタンディッシュは、アルミナ系介在物等の脱酸生成物や耐火物の剥離によって溶鋼内に混入した外来系介在物を浮上させる機能を有している。
本願発明者等は、溶鋼内の介在物を浮上させるタンデッシュを創作して特許文献１として出願をしている。
【０００３】
特許文献１のタンディッシュは、取鍋からの溶鋼が装入される注入室と、この注入室の溶鋼を鋳型に装入する分配室と、注入室と分配室とを仕切る仕切堰と、仕切堰に設けられて注入室の溶鋼を分配室に流す湯道とを有し、仕切堰は各種を満たすように形成されているＴ型タンディッシュである。即ち、特許文献１のＴ型タンディッシュでは、仕切堰の構造を種々工夫することで、注入室から分配室へと向かう溶鋼が整流となるようにし、この整流を当該タンデッシュの壁面に当てて上昇流を発生させて介在物を浮上させている。
なお、その他、Ｔ型タンディッシュとしては、特許文献２に示すものがある。
【特許文献１】特開２００８−２６４８５９号公報
【特許文献２】特開昭６３−０４０６５２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１では、介在物を浮上させるためのタンディッシュの形状を見出しているものの、溶鋼を連続鋳造装置にて鋳造する際での溶鋼スループットについて考察されていないため、介在物を浮上させることができるものの鋳造条件を考慮して安定的に、即ち、確実に、介在物を浮上させるまでには至っていないのが実情である。
そこで、本発明では、介在物を浮上させることが容易であるＴ型タンディッシュを用いた上で、鋳造条件、即ち、溶鋼スループットを考慮することで、確実に介在物を浮上することができる連続鋳造装置の鋳造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
前記目的を達成するために、本発明は、次の手段を講じた。
即ち、連続鋳造装置の鋳造方法において、前記連続鋳造装置に具備されるタンディッシュを、取鍋からの溶鋼を装入する注入室と前記注入室の溶鋼を鋳型に装入する分配室とを備えたＴ型タンディッシュとし、このＴ型タンディッシュに前記注入室と分配室とを仕切る仕切堰を設け、この仕切堰の形状を式（１）〜式（３）を満たす形状とした上で、式（４）及び式（５）を満たすように溶鋼スループットを制御しながら鋳造する点にある。
【０００６】
【数１】
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【０００７】
発明者は、微細な介在物についても介在物を十分に浮上することができる方法について様々な角度から検証した。
まず、発明者は、介在物を十分に浮上させるためには、注入室から分配室へと溶鋼を流す過程で溶鋼に発生している乱流状態をなくし、整流状態となった溶鋼を分配室の前壁に衝突させて溶鋼を上昇させることが必要であることに着目し、溶鋼の上昇流を発生させるためのタンディッシュの形状について様々な観点から検証を行った。
そこで、様々な実験により、発明者は、式（１）及び式（２）に示すように、溶鋼の乱流を無くすための湯道の長さを規定すると共に、上昇流をより良く発生させる湯道高さについても規定した。
【０００８】
湯道から出た整流状態となった溶鋼（乱流が少ない溶鋼）は、分配室の前壁に衝突して上昇することになるが、溶鋼が分配室の前壁にあたった際に、溶鋼の前壁にあたった位置から注入口までの位置が近すぎる場合には、溶鋼に含まれる微細な介在物が注入口に入る虞があるため、式（３）に示すように、溶鋼が分配室の前壁にあたった位置から注入口までの距離についても様々な実験から求めた。
さて、式（１）〜式（３）から湯道の長さ、湯道高さ、分配室の前壁にあたった位置から注入口までの距離（注入口の位置）を考慮することによって溶鋼の上昇流が発生易いＴ型タンディッシュの形状を見出したが、溶鋼を前壁にどのように当てるかによって溶鋼の上昇流の度合いが変化することが考えられる。
【０００９】
例えば、湯道から吐出された溶鋼を直ぐに分配室の前壁に余りにも勢い良く溶鋼を衝突させてしまうと、溶鋼が水平方向に広がり上昇流が低減する虞がある。一方で、湯道から吐出した溶鋼を余りにもゆっくりと前壁に衝突させたり、溶鋼を前壁に衝突させることが出来ない場合、上昇流がより低減する虞がある。
ここで、注入口における溶鋼スループットが大きい場合は、湯道から吐出した溶鋼は勢い良く前壁に衝突し、一方で、注入口における溶鋼スループットが小さい場合は、湯道から吐出した溶鋼が弱く前壁に衝突することになる。そこで、発明者は、注入口からの溶鋼スループットに着目して分配室の前壁に衝突させる度合いを、介在物を十分に上昇させるという観点から見出した。
【００１０】
具体的には、上述した形状以外に、湯道の断面積Ｓ、注入口の通過流量Ｖｃ’、ストランド数ｎ1、湯道数ｎ2、湯道から分配室の壁までの距離ｄ、分配室の長さ及び湯道の角度αが規定されているＴ型タンディッシュにおいて、介在物を十分に上昇させるための鋳造条件、即ち、溶鋼スループットの制御範囲を式（４）及び式（５）に示すように様々な実験により求めた。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、介在物を浮上させることが容易であるＴ型タンディッシュを用いた上で、溶鋼スループットを考慮することで確実に介在物を浮上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明の連続鋳造装置の鋳造方法について説明する。
この連続鋳造装置の鋳造方法は、どのような形状のタンディッシュでも良いということではなく、以下に示すタンディッシュによらなければ成立しないため、まず、タンディッシュの形状について、連続鋳造装置の構造と共に説明する。
図１は、本発明のタンディッシュを具備した連続鋳造装置を示している。ただし、本発明の連続鋳造用鋳型は図１に示す連続鋳造装置に限定されない。
図１に示すように、連続鋳造装置１は、ブルーム連続鋳造装置又はビレット連続鋳造装置であって、溶鋼２を一時的に貯留するタンディッシュ３と、このタンディッシュ３からの溶鋼２が供給される鋳型４と、この鋳型４により成型された鋳片を引き出すと共に、鋳片をサポートする複数のサポートロール５とを有している。鋳型４の外側には鋳型４内の溶鋼２を電磁攪拌する電磁攪拌装置（Ｍ-ＥＭＳ）６が配置されている。
【００１３】
タンディッシュ３は、全体として有底箱形となっており、タンディッシュ３の底部に浸漬ノズル７が設けられている。浸漬ノズル７は、スライドバルブ８により開閉可能となっており、スライドバルブ８の開閉によりタンディッシュ３による鋳型４への溶鋼２の注入が停止又は再開できるようになっている。
電磁攪拌装置６は、従来から連続鋳造装置に用いられている一般的なもので、溶鋼２を右旋回（右回り）させたり、溶鋼２を左旋回（左回り）させたりすることができる。
連続鋳造装置１では、転炉や二次精錬設備等から出鋼された溶鋼２を取鍋９によってタンディッシュ３まで搬送し、搬送された取鍋９内の溶鋼２をタンディッシュ３へ注入後、スライドバルブ８を開くと共に、鋳型４内の溶鋼２を攪拌して溶鋼２を連続的に鋳造することができるようになっている。この連続鋳造装置１では、同じ鋼種の溶鋼２を連続的に数チャージ鋳造したり、鋼種の異なる溶鋼２を連続的に鋳造することができる。
【００１４】
以下、タンディッシュについて詳しく説明する。
説明の便宜上、図２を見て左右を左右方向又は左右とし、図２の上側を後、下側を前とする。
図１〜３に示すように、タンディッシュ３は、取鍋９からの溶鋼２が装入される注入室１０と、この注入室１０の溶鋼２を鋳型４に装入する分配室１１とを備えていて、平面視でＴ字形状となっている（以降、Ｔ型タンディッシュ３ということがある）。Ｔ型タンディッシュ３においては、注入室１０の幅（左右幅）が分配室１１よりも小さく、当該注入室１０が分配室１１の略左右方向中央側に設けられている。
【００１５】
詳しくは、分配室１１は、底壁１５と、この底壁１５の前端から立ち上がる前壁１７と、この前壁１７の左右方向両端側から立ち上がって当該前壁１７に連結する左右一対の第１側壁１６，１６と、底壁１５の前後中途部から立ち上がると共に、各第１側壁１６，１６に連結される左右一対の第１後壁１８，１８と、この第１後壁１８，１８の左右間に設けられて注入室１０と分配室１１とに仕切る仕切堰１９とで囲まれることにより構成されている。
分配室１１の底壁１５には、左右方向の中央部が高くなった段差部２５が形成されており、段差部２５とは異なる非段差部に当該分配室１１から鋳型４へ向けて溶鋼２を流すための注入口（ノズル孔）２０，２０が２つ設けられている。この注入口２０に浸漬ノズル７が接続されている。
【００１６】
分配室１１の前壁１７は、一方の第１側壁１６から他方の第２側壁１６まで直線的に延設されたものであって、この左右方向の中央部側に後述する湯道２３から吐出した溶鋼２が衝突するようになっている。
注入室１０は、底壁１５と、この底壁１５の後端部から立ち上がる第２後壁２２と、この第２後壁２２の左右方向両端側から立ち上がって当該第２後壁２２に連結すると共に、第１後壁１８，１８に連結する左右一対の第２側壁２１，２１と、仕切堰１９とで囲まれることにより構成されている。
【００１７】
仕切堰１９は矩形状のもので、その下部には注入室１０の溶鋼２を分配室１１に流すための筒状の複数の湯道２３が設けられている。この実施の形態では、仕切堰１９には２つの湯道２３が設けられ、湯道２３の対向する側に前壁１７が配置されたものとなっている。
以下、Ｔ型タンディッシュの形状について詳しく説明する。
湯道の長さ（湯道長さ）ｆは、式（１）を満たす長さとされ、湯道の高さ（湯道高さ）ｌは、式（２）を満たすものとされ、前壁１７の左右方向中央部から注入口２０までの距離（壁注入距離ということがある）は、式（３）を満たすものとされている。
【００１８】
【数２】
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【００１９】
図２に示すように、式（１）に示す湯道の長さｆは、仕切壁１９の厚みにより規定されている。なお、式（１）に示した湯道長さｆは、湯道の角度が０〜２２度の範囲における条件下での長さである。この湯道２３の角度αは、湯道２３を平面視した際に湯道２３の角度を示したものである。
図３に示すように、式（２）に示す湯道の高さｌは、段差部２５の高さｃ、第１側壁１６の高さａにより規定されている。段差部２５の高さｃとは、底壁１５において上方に盛り上がっていない非段差部と段差部２５との差のことで、第１側壁１６の高さａは非段差部から第１側壁１６の上部までの距離のことである。湯道の高さｌは、段差部２５の上面から湯道２３の中心までの距離である。
【００２０】
即ち、式（２）におけるａ−ｃは、段差部２５の上面から第１側壁１６の上部までの垂直距離のことであって、式（２）は湯道２３の中心が、段差部２５の上面から４０ｍｍ以上で、且つ、垂直距離の１／４以下の位置にあることを示している。
図２、図３に示すように、式（３）に示す壁注入距離（前壁１７の左右方向中央部から注入口２０までの距離）は、分配室１１の幅ｇ、各注入口２０の位置ｐ，ｑ、段差部２５の高さｃにより規定されている。
分配室１１の幅ｇは、左側（一方）の第１側壁１６から右側（他方）の第１側壁１６までの距離のことである。注入口２０の位置ｑは、前壁１７から注入口２０の中心までの距離（前後距離）のことで、注入口２０の位置ｐは、当該注入口２０の最も近い第１側壁１６から注入口２０の中心までの距離（左右距離）のことである。
【００２１】
本発明の連続鋳造装置の鋳造方法においては、上述したように、連続鋳造装置１に具備されるタンディッシュを、取鍋９からの溶鋼２を装入する注入室１０と注入室１０の溶鋼２を鋳型４に装入する分配室１１とを備えたＴ型タンディッシュ３とし、このＴ型タンディッシュ３に注入室１０と分配室１１とを仕切る仕切堰１９を設け、この仕切堰１９の形状を式（１）〜式（３）を満たす形状とした上で、次の式（４）及び式（５）を満たすように、溶鋼スループットを制御しながら鋳造を行うこととしている。
【００２２】
【数３】
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【００２３】
この鋳造方法においては、まず、上述したように、湯道長さｆ、湯道高さｌ、壁注入距離が各種条件を満たすＴ型タンディッシュにおいて、式（４）及び式（５）を満たすように溶鋼スループットＶｃにて鋳造を行う。
なお、実際の操業では、溶鋼スループットは、ton/minで測定されているため、式（５）により溶鋼スループットの単位（ton/min）を注入口における溶鋼の通過流量（mm3/sec）に置き換えた。式（５）の「ρ」は溶鋼２の比重を示していて、この実施形態では、ρ＝７である。
【００２４】
式（４）に示す湯道角度αは、湯道２３を平面視した際に湯道２３の角度を示したものであり、分配室の長さｄは、前壁１７の内側から第１後壁１８，１８の内側までの直線距離であり、湯道２３の断面積Ｓは、湯道２３の形状を筒状にしたときの断面積で、詳しくは、湯道２３の断面形状を円形状又は楕円形状としたときの面積である。湯道の断面積Ｓは、湯道２３が断面で円形ならば、πｒ2（r：半径）であり、湯道２３が断面で楕円形ならば、πａ1ｂ1［ａ1：長半径（最も長いの半径）、ｂ1：短半径（最も短い半径）］となる。
【００２５】
したがって、本発明の鋳造方法によれば、湯道角度α、分配室の長さｄ、湯道の断面積Ｓ、注入口の数ｎ1、湯道の数ｎ2を設定した上で式（４）及び式（５）を満たすように溶鋼スループットを調整（制御）するようにしている。
式（１）〜式（４）等の条件は、実験により求めたものである。
次に、実験について説明する。
タンディッシュ３において介在物の浮上を測定することは事実上困難であることから、従来より用いられている水モデルを用いて介在物の浮上の評価を行った。
【００２６】
水モデルとは溶鋼２の代わりに水を用いると共に、介在物の代わりにフロービーズを使用したものである。
水モデルを行うにあたっては、タンディッシュ３内の溶鋼２の流動はゆっくりしており重力場によってのみ支配されると考えられることからフルード数（Fr；重力と慣性力の比）を一致させてテストを行った。このフルード数において、水モデルのものと実際のものとの相似則計算については、「神戸製鋼技報/vol.31,No4,1981」の文献に記載されている計算を用いた。
【００２７】
一般的に溶鋼２含まれた介在物が溶鋼２から分離して浮上するのは、粒径で大凡６０μｍとされている（例えば、鉄と鋼,vol73,No12，1987,p216,fig6）いるが、従来よりもさらに微細な介在物も浮上させるという観点から、介在物は５０μｍ程度であるものを想定した。
水モデルでは、溶鋼２内に含まれる介在物の代わりにフロービーズを使用した。詳しくは、溶鋼２中の５０μｍの介在物（比重３．８ｇ／ｃｍ3）と終末速度とが等価となるフロービーズ（φ１４４μｍ）を使用することとした。フロービーズは、事前にエタノール水溶液によって濡れ性を十分良くしてから使用した。
【００２８】
なお、使用する全てのフロービーズの粒径をφ１４４μｍに合わせることは不可能であるため、φ１２０μｍが略中心値となる８０〜２００μｍにふるい分けしたポリエチレン製（エチレン・アクリル酸共合体）のフロービーズを用意した。
図４に示すように、実験に用いたタンディッシュ３(以降、実験用タンディッシュということがある）は、実際のタンディッシュ３の大きさの１／３のものとした。実験用タンディッシュは、フロービーズの動きが分かるように透明な部材（例えば、アクリル板）で形成した。実験用タンディッシュの注入室１０の上側には水を注入する流量調整自在な流入弁を設け、これにより取鍋９から溶鋼２を注入することを模擬できるようにした。また、実験用タンディッシュの分配室１１には、水を外部へ排出でき且つ当該排出量が調整自在な流出弁を設け、これにより、タンディッシュ３から鋳型４への溶鋼２の装入を模擬できるようにした。流出弁には配管を介してフロービーズ及び排出した水を受けるケース（鋳型の位置に対応）を接続することで、鋳型４へ介在物が混入してしまったか否かを模擬できるようにした。注入室１０と分配室１１とを連通させる湯道２３はパイプで構成した。  実験用タンディッシュは、表１に示すタンディッシュ３の大きさ（表１は実験用ではなく実際のタンディッシュの大きさを示したものである）を想定して作成されたもので、実験では表１を満たす様々なものを１／３スケールで製作した。様々な実験をするために、実験用タンディッシュの仕切堰１９を取り換えられるようにした。
【００２９】
【表１】
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【００３０】
側壁部のテーパーは、第１側壁１６の左右方向（幅方向）の変化量ｂから、底壁１５から第１側壁１６の上部までの距離ａを割った値である。
湯道角度αは平面視で仕切堰１９と直交する前後ラインＬと湯道２３とのなす角度である。湯道長さｆについては、８００ｍｍを上限とした。その理由として、湯道長さｆを大きくすることで仕切堰１９（耐火物）が非常に大きく（厚みが大）なり、タンディッシュ３内で貯留できる溶鋼２量が減少すると共に、コストが大幅に増加する。また、湯道２３が長いと当該湯道２３を溶鋼２が通る際に溶鋼２温度が下がりやすくなると共に、湯道２３の補修等のメンテナンスが非常に難しくなる。
【００３１】
実験用タンディッシュを用いた実験においては、流入弁を開いて注入室１０内に水を供給すると共に、分配室１１の流出弁を開くことで模擬的に鋳造を行った。
図５は実験の様子の写真である。図５（ａ）は、フロービーズを含んだ水を実験用タンディッシュへ供給した直後の写真であり、湯道２３（パイプ）から分配室１１へ流入したフロービーズは水の流れに沿って略直線的に前壁１７に向けて進んでいることが分かる。
図５（ｂ）は、フロービーズが前壁１７に当たって浮上を開始し始めた写真であり、前壁１７に当たったフロービーズは次第に上昇しているのが分かる。
【００３２】
図５（ｃ）は、フロービーズが上昇している写真であり、浮上したフロービーズは水面に浮いているのが分かる。
表２〜表２２は実験結果をまとめたものである。表２〜２２は、タンデッシュの各種長さ等が様々な値であるときに、溶鋼スループット（Ｖｃ）を制御したときの実験結果である。詳しくは、表２〜７は、垂直距離（a-c）を1000mmに固定して湯道高さｌを38mm〜300mmの間で変化させると共に、タンデッシュの各種長さ等を変化させたときの鋳造の実験結果である。表８〜１２は、垂直距離（a-c）を1200mmに固定して湯道高さｌを38mm〜310mmの間で変化させると共に、タンデッシュの各種長さ等を変化させたときの鋳造の実験結果である。表１３〜１７は、垂直距離（a-c）を1400mmに固定して湯道高さｌを38mm〜360mmの間で変化させると共に、タンデッシュの各種長さ等を変化させたときの鋳造の実験結果である。表１８〜２２は、垂直距離（a-c）を1600mmに固定して湯道高さｌを38mm〜410mmの間で変化させると共に、タンデッシュの各種長さ等を変化させたときの鋳造の実験結果である。
【００３３】
【表２】
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【００３４】
【表３】
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【００３５】
【表４】
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【００３６】
【表５】
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【００３７】
【表６】
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【００３８】
【表７】
2010167457.tif 000012
【００３９】
【表８】
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【００４０】
【表９】
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【００４１】
【表１０】
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【００４２】
【表１１】
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【００４３】
【表１２】
2010167457.tif 000017
【００４４】
【表１３】
2010167457.tif 000018
【００４５】
【表１４】
2010167457.tif 000019
【００４６】
【表１５】
2010167457.tif 000020
【００４７】
【表１６】
2010167457.tif 000021
【００４８】
【表１７】
2010167457.tif 000022
【００４９】
【表１８】
2010167457.tif 000023
【００５０】
【表１９】
2010167457.tif 000024
【００５１】
【表２０】
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【００５２】
【表２１】
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【００５３】
【表２２】
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【００５４】
[湯道長さについて]
表２〜表２２に示すように、湯道長さｆが１５０mm未満であるときは、湯道高さｌ、壁注入距離が如何なる値であっても、又、式（４）及び式（５）を満たすように溶鋼スループットＶｃにて鋳造しても、ケース内にフロービーズが流入した。
図６、図７に示すように、湯道長さｆが非常に短い場合は、溶鋼２が湯道２３によって十分に整流状態とならず乱流のまま分配室１１へ流れてしまうために、溶鋼２を前壁１７に十分に当てることができない状態となり、微細な介在物を浮上させるための十分な上昇流を発生させることができなかったと考えられる。
【００５５】
したがって、式（１）に示すように、湯道長さｆを１５０mm以上とすることで湯道２３を通る溶鋼２を十分に整流状態にし、整流した溶鋼２を前壁１７に当てるような状態にする必要がある。
[湯道高さについて]
表２〜表２２に示すように、湯道高さｌが４０mm未満であるときは、湯道長さｆ、壁注入距離が如何なる値であっても、又、式（４）及び式（５）を満たすように溶鋼スループットＶｃにて鋳造しても、ケース内にフロービーズが流入した。
【００５６】
図８に示すように、湯道高さｌが４０mm未満で段差部２５の上面に非常に近い状態は、湯道２３から出た溶鋼２が前壁１７に衝突した際、左右に広がり易く（図８（ａ））、前壁１７に衝突した溶鋼２ａの一部は上昇流となって上がっていくものの、左右に広がった溶鋼２ａは注入口２０（ノズル）へと流れて行く易くなる（図８（ｂ））。図８（ｃ）に示すように、注入口２０の付近では鋳型４への鋳込みによる引き込み力が発生しているため、前壁１７に衝突して左右に広がった溶鋼２ａが注入口２０に吸い込まれ易く、一部の介在物が浮上せず溶鋼２ａと共に注入口２０（ノズル）に入ったものと考えられる（言い換えれば、左右に広がって注入口２０へと向かう直送流が直接注入口２０へと入ってしまうことが原因と考えられる）。
【００５７】
一方で、式（２）の上限値を満たさず、湯道高さｌが垂直距離の１／４よりも高い場合は、図９に示すように、湯道２３から出た溶鋼２が前壁１７に衝突した際、前壁１７の上部付近で衝突する（言い換えれば、湯面の近くで衝突する）ことになる（図９（ａ））。このような場合は、前壁１７に衝突した溶鋼２が上昇するものと、下降するものとに分かれやすく、上昇流と下降流とが混在することになる（図９（ｂ））。一部の下降流によって上昇流が妨げられ易くなるため、上昇流が弱く、溶鋼２が注入口２０に吸い込まれ易くなる。
【００５８】
したがって、式（２）に示すように、湯道高さｌが４０mm以上で垂直距離の１／４よりも低い位置となるように、湯道高さｌを第１側壁１６の高さａ及び段差部２５の高さｃにより設定することによって、介在物をノズルから流出させることなく浮上させることができる。
[壁注入距離について]
表２〜表２２に示すように、壁注入距離が式（３）を満たさない場合は、湯道長さｆ、湯道高さｌが如何なる値であっても、又、式（４）及び式（５）を満たすように溶鋼スループットＶｃにて鋳造しても、ケース内にフロービーズが流入した。図１０（ａ）〜（ｃ）に示すように、壁注入距離が式（３）を満たさず短い場合は、湯道２３から出て整流された溶鋼２は前壁１７に衝突した後、多少広がりながら上昇流へと変化する際に、広がった後に上昇流となるはずの溶鋼２が、広がり過程で注入口２０へ引き込まれてしまうことが考えられる。
【００５９】
ゆえに、溶鋼２を前壁１７へ衝突させた後、注入口２０へ入ることなく出来る限り上昇流を発生させるためには、壁注入距離を１１５０mm以上として、衝突後の溶鋼２が注入口２０に吸い込まれることなく上昇流に変化させる必要がある。
[溶鋼スループットについて]
表２〜表２２に示すように、溶鋼スループットＶｃが式（４）及び式（５）を満たすように鋳造を行わない場合は、湯道長さｆ、湯道高さｌ、壁注入距離が如何なる場合であっても、ケース内にフロービーズが流入した。
【００６０】
溶鋼スループットＶｃが下限値より外れて小さい場合では、湯道２３から分配室１１へ流れ出た溶鋼２が前壁１７に衝突し難くなり、溶鋼２を前壁１７に衝突させて上昇流を引き起こす効果が非常に弱くなる。
そのため、湯道２３から分配室１１へと流れ出た溶鋼２が前壁１７に到達後に当該溶鋼２が上昇流とならず、フロービーズ（介在物）を含んだ溶鋼２が流出弁（ノズル）から流出したと考えられる。言い換えれば、溶鋼スループットＶｃが下限値より外れて小さいときは、湯道２３から分配室１１へ流れ出た溶鋼２が前壁１７に衝突することが少なく、溶鋼２が上昇流になり難い。
【００６１】
一方で、溶鋼スループットＶｃが上限値より外れて大きい場合では、湯道２３から分配室１１へ流れ出た溶鋼２が前壁１７に勢い良く衝突し過ぎることになり、前壁１７に衝突した多くの溶鋼２が上昇せずに発散してしまい、介在物が上昇する間もなくノズルから流出したと考えられる。
したがって、湯道断面積Ｓ、ストランド数ｎ1、湯道数ｎ2、分配室１１の長さ、湯道の角度α及び湯道長さｆ、湯道高さｌ、壁注入距離を考慮した上で、式（４）及び式（５）を満たすように、所定の溶鋼スループットＶｃにて鋳造する必要がある。
【００６２】
このように、本発明の連続鋳造装置の鋳造方法によれば、タンディッシュをＴ型タンディッシュ３とし、当該Ｔ型タンディッシュ３に注入室１０と分配室１１とを仕切る仕切堰１９を設け、この仕切堰１９の形状を式（１）〜式（３）を満たす形状とした上で、このＴ型タンディッシュ３を用いて式（３）を満たすように、溶鋼スループットを制御して鋳造を行うことによって、微細な介在物についても介在物を十分に浮上することができるようになった。
なお、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【図面の簡単な説明】
【００６３】
【図１】連続鋳造装置の概念図である。
【図２】タンディッシュの平面図である。
【図３】図２のＸ１−Ｘ１断面図である。
【図４】水モデル実験の概要図である。
【図５】水モデル実験でのフロービーズの変化図である。
【図６】湯道長さが短い場合のタンディッシュの平面図である。
【図７】図６のＸ２−Ｘ２断面図である。
【図８】湯道高さが低い場合のタンデッシュの断面図である。
【図９】湯道高さが高い場合のタンデッシュの断面図である。
【図１０】壁注入距離が短い場合のタンディッシュの断面図である。
【符号の説明】
【００６４】
１    連続鋳造装置
２    溶鋼
３    タンディッシュ
９    取鍋
１０  注入室
１１  分配室
１９  仕切堰
２３  湯道
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図４】
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【図５】
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