(57)【要約】【課題】  高熱伝導率、高硬度、高靭性を兼ね備えており、ダイカストやホットスタンピングなどに適用可能な金型用鋼の提供。【解決手段】  質量％で、Ｃ：０．３５超〜０．６３％、Ｓｉ：０．０１〜１．２０％、Ｍｎ：０．０１〜０．９２％、Ｃｒ：０．４０〜４．００％、Ｃｕ：０．０５〜２．８５％、Ｖ：０．１０超〜０．４５％未満を含有し、またＭｏとＷのうち少なくとも一種以上をＭｏ：１．５０％未満かつＷ：１．８０％未満かつ（Ｍｏ＋５／６Ｗ）：０．４０〜１．５０未満の範囲で含有し、さらに残部がＦｅと不可避的不純物からなる金型用鋼である。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．３５超〜０．６３％、Ｓｉ：０．０１〜１．２０％、Ｍｎ：０．０１〜０．９２％、Ｃｒ：０．４０〜４．００％、Ｃｕ：０．０５〜２．８５％、Ｖ：０．１０超〜０．４５％未満を含有し、
またＭｏとＷのうち少なくとも一種以上をＭｏ：１．５０％未満かつＷ：１．８０％未満かつ（Ｍｏ＋５／６Ｗ）：０．４０〜１．５０未満の範囲で含有し、
さらに残部がＦｅと不可避的不純物からなる金型用鋼。
【請求項２】
請求項１に記載の化学成分に加えて、質量％でＮｉ：０．０１〜２．９９％を含有し、さらに残部がＦｅと不可避的不純物からなる金型用鋼。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の化学成分に加えて、質量％でＮ：０．００１〜０．０４０％を含有し、さらに残部がＦｅと不可避的不純物からなる金型用鋼。
【請求項４】
請求項１から３のいずれか１項に記載の化学成分に加えて、質量％でＡｌ：０．００１〜０．３００％を含有し、さらに残部がＦｅと不可避的不純物からなる金型用鋼。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか１項に記載の鋼が、焼入れ焼戻しされた状態であることを特徴とする金型用鋼。
【請求項６】
請求項５の手段に記載の金型用鋼が、マルテンサイト単相組織であることを特徴とする金型用鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、金型用鋼に関して、特にダイカストやホットスタンピングなどの、高温環境下で使用される金型用鋼に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、ダイカスト分野において、自動車の軽量化を目的としたアルミ部品の高強度化や、生産性向上を目的とした部品成形加工ピッチの短縮化から、ダイカスト用金型への機械的および熱的負荷が増大している。その結果、金型には摩耗、大割れ、ヒートチェックといった問題が生じやすくなっている。これらの問題に対応するため、金型材料には、硬度や靭性に優れる材料が求められている。また、ホットスタンピングでは、被加工材である鋼板の表面に発生したスケールによる金型の摩耗が問題となっており、金型材料には、高硬度が求められている。
【０００３】
さらに、ダイカスト用金型やホットスタンピング用金型は内部に冷却回路が配されており、冷却回路を流れる冷却水による冷却効率が生産サイクルスピードに大きく影響する。冷却効率を高める方法としては、金型の高熱伝導率化がある。そのため、前述した生産性向上を目的とした、生産サイクルスピードの向上に対する要求に応えるためには、材料の特性として高い熱伝導率が要請されている。
【０００４】
こうした背景から、質量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０％、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．９２％以下、Ｃｒ：４．００％以下、Ｎｉ：２．００％以下、２Ｍｏ＋Ｗ：１．８０％未満（ただし、Ｍｏ：０．９０％未満、かつ、Ｗ：１．８０％未満）、Ｖ：０．１０超〜０．６１％、Ｎ：０．０４０％以下、Ａｌ：０．０８０％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、ＴＣ＝６８．０−６．５Ｍｎ−５．７Ｃｒ−３．１Ｖ−４．４Ｍｏ−２．２Ｗ−２４．７Ｃ−２１．２Ｎ−６．５Ｎｉ−１．７Ｓｉ＋３．２Ａ≧３２．５を満足することを特徴とする熱伝導率に優れた熱間工具鋼が提案されている（たとえば特許文献１参照。）。
しかし、上記のものは、Ｃｕを含有しておらず、不完全焼入れ相であるベイナイトが形成されやすいことから、靱性が不足することとなる。
【０００５】
また、質量％で、Ｃ：０．３０〜０．５０％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｃｒ：４．５〜５．４％、Ｍｏ：１．４〜２．４％、Ｗ：１．０％以下、かつＭｏ＋Ｗ／２：１．７〜２．４％、Ｖ：０．３０〜０．７０％を含有し、さらに、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼で、焼入焼戻し後に観察される残留炭化物の種類や割合がＭ23Ｃ6、Ｍ6Ｃ、Ｍ2Ｃ、ＭＣからなる全炭化物中に占めるＭ6Ｃ、Ｍ2Ｃ、ＭＣからなる炭化物の割合が５．０％以上、さらに全炭化物面積率が断面積０．０１ｍｍ2辺り２％以下、シャルピー衝撃値が３０Ｊ／ｃｍ2以上、軟化量（ΔＨＲＣ）が１３ＨＲＣ以下であることを特徴とする優れた高温強度および靱性を有する熱間金型用鋼が提案されている（たとえば特許文献２参照。）。
しかし、上記のものは、Ｃｕを含有しておらず、不完全焼入れ相であるベイナイトが形成されやすいことから、靱性が不足することとなる。また、Ｃｒ量が過多であり、熱伝導率が不足する。
【０００６】
また、０．２５＜Ｃ＜０．３８、０．０１＜Ｓｉ＜０．３０、０．９２＜Ｍｎ＜１．８０、０．８＜Ｃｒ＜２．２、０．８＜Ｍｏ＜１．４、０．２５＜Ｖ＜０．５８、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる金型用鋼が提案されている（たとえば特許文献３参照。）。
しかし、上記のものは、Ｍｎ量が過多であって、Ｍｎの過剰添加によって熱伝導率が低下する。
【０００７】
また、Ｃ：０．４５超〜０．６０％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０％、Ｍｎ：０．
３〜０．７％、Ｎｉ：０．２〜０．５％、Ｃｒ：０．２〜０．５％、Ｖ：０．０３〜０．
１％、Ａｌ：０．０１〜０．０３％、Ｓ：０．０１０％未満、Ｏ：０．００３０以下、Ｎ
：０．０２％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、かつ不可避不純物
中でＰ：０．０１５％以下、Ｃｕ：０．３０％以下、Ｍｏ：０．２０％以下に規制した組
成を有することを特徴とする熱伝導性に優れたプラスチック成形金型用鋼が提案されている（たとえば特許文献４参照。）。
しかし、上記のものは、Ｖ量が過小であり、焼入焼戻し硬さが不足する。
【０００８】
さらに、質量％で、０．１５＜Ｃ＜０．４３、０．２０＜Ｓｉ＜０．５２、４．００＜Ｃｒ＜５．７２、−０．０５８１４×［Ｃｒ］＋０．４３２６＜Ｍｎ＜−０．２９０７×［Ｃｒ］＋２．４６２８・・式（１）、（但し式（１）中［Ｃｒ］はＣｒの含有量％を表す）、０．７２＜Ｍｏ＜１．６０、０．２０＜Ｖ＜０．６１、残部がＦｅ及び不可避的不純物の組成を有する金型用鋼が提案されている（例えば、特許文献５参照。）。
しかし、この金型用鋼は、Ｃｒ量が過剰であって、熱伝導率が低下することとなる。
【０００９】
さらに、質量％でＣ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１３％以下、Ｃｕ：０．１０％以下、Ｎｉ：０．２０％以下、Ｃｒ：０．２０〜２．５０％、Ｍｏ：０．５０〜３．００％、Ｖ＋Ｎｂ：０．０５〜０．３０％、Ａｌ:０．０２０〜０．０４０％、Ｏ：０．００３％以下、Ｎ：０．０１０〜０．０２０％、残部が実質的にＦｅからなり、３０ＨＲＣ以上４０ＨＲＣ以下のロックウェル硬さを有するダイカスト金型用プリハードン鋼が提案されている（たとえば特許文献６参照。）。
しかし、上記のものは、Ｃ量が過小であって、焼入焼戻し硬さが不足する。
【００１０】
また、０．２６〜０．５５重量％のＣ、＜２重量％のＣｒ、０〜１０
重量％のＭｏ、０〜１５重量％のＷ、但しＷとＭｏとの含有量は合計で１．８〜１５重量
％となる、単独または合計で０〜３重量％の含有量を有する炭化物形成元素Ｔｉ，Ｚｒ，
Ｈｆ，Ｎｂ，Ｔａ、０〜４重量％のＶ、０〜６重量％のＣｏ、０〜１．６重量％のＳｉ、
０〜２重量％のＭｎ、０〜２．９９重量％のＮｉ、０〜１重量％のＳ、ならびに残り：鉄
および不可避の不純物、を有する工具鋼、特に熱間加工鋼が提案されている（たとえば特許文献７参照。）。
しかし、上記のものは、本発明でいうＭｏ＋５／６Ｗが過大であって、ＭｏまたはＷの過剰添加によって熱伝導率が低下する。
【００１１】
また、％Ｃｅｑ：０．２０−１．２、％Ｃ：０．２０−１．２、％Ｎ：０−１、％Ｂ：０−１、％Ｃｒ＜１．５、％Ｎｉ＝１．０−９、％Ｓｉ＜０．４、％Ｍｎ：０−３、％Ａｌ：０−２．５、％Ｍｏ：０−１０、％Ｗ：０−１５、％Ｔｉ：０−３、％Ｔａ：０−３，％Ｚｒ：０−３、％Ｈｆ：０−３、％Ｖ：０−４、％Ｎｂ：０−３、％Ｃｕ：０−４、％Ｃｏ：０−６、％Ｓ：０−１，％Ｓｅ：０−１、％Ｔｅ：０−１、％Ｂｉ：０−１、％Ａｓ：０−１，％Ｓｂ：０−１，％Ｃａ：０−１を有し、残部が鉄及び不可避不純物からなり、％Ｃｅｑ：％Ｃ＋０．８６×％Ｎ＋１．２×％Ｂ、％Ｍｏ＋１／２・％Ｗ＞１．２を満たす熱間工具鋼が提案されている（たとえば特許文献８参照。）。
しかし、上記のものは、Ｎｉ量が過多であって、Ｎｉの過剰添加によって熱伝導率が低下する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２０１８−１１９１７７号公報
【特許文献２】特開２０１７−１５５３０６号公報
【特許文献３】特開２０１５−２０９５８８号公報
【特許文献４】特開２０１０−１３７１６号公報
【特許文献５】特開２０１５−２２４３６３号公報
【特許文献６】特開２００５−３０７２４２号公報
【特許文献７】特開２０１０−５００４７１号公報
【特許文献８】特開２０１７−９５８０２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本願の発明が解決しようとする課題は、高熱伝導率、高硬度、高靭性を兼ね備えており、ダイカストやホットスタンピングなどに適用可能な金型用鋼を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
発明者らは鋭意開発を進めた結果、以下の各手段に記載の合金成分、組織状態とすることで、高硬度、高靭性、高熱伝導率を兼備した金型用鋼が得られることを見出した。
なお、本発明でいう高硬度とは４５ＨＲＣ以上であること、高靱性とは焼入焼戻し後のシャルピー衝撃値が３０Ｊ／ｃｍ2以上であること、高熱伝導率とは２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることをいう。
【００１５】
上記の課題を解決するための本発明の第１の手段は、質量％で、Ｃ：０．３５超〜０．６３％、Ｓｉ：０．０１〜１．２０％、Ｍｎ：０．０１〜０．９２％、Ｃｒ：０．４０〜４．００％、Ｃｕ：０．０５〜２．８５％、Ｖ：０．１０超〜０．４５％未満を含有し、
またＭｏとＷのうち少なくとも一種以上をＭｏ：１．５０％未満かつＷ：１．８０％未満かつ（Ｍｏ＋５／６Ｗ）：０．４０〜１．５０未満の範囲で含有し、
さらに残部がＦｅと不可避的不純物からなる金型用鋼である。
【００１６】
その第２の手段は、第１の手段に記載の化学成分に加えて、Ｎｉ：０．０１〜２．９９％を含有し、さらに残部がＦｅと不可避的不純物からなる金型用鋼である。
【００１７】
その第３の手段は、第１又は第２の手段に記載の化学成分に加えて、Ｎ：０．００１〜０．０４０％を含有し、さらに残部がＦｅと不可避的不純物からなる金型用鋼である。
【００１８】
その第４の手段は、第１から第３のいずれか１の手段に記載の化学成分に加えて、Ａｌ：０．００１〜０．３００％を含有し、さらに残部がＦｅと不可避的不純物からなる金型用鋼である。
【００１９】
その第５の手段は、第１から第４の手段のいずれか１項に記載の鋼が、焼入れ焼戻しされた状態であることを特徴とする金型用鋼である。
【００２０】
その第６の手段は、第５の手段に記載の金型用鋼が、マルテンサイト単相組織であることを特徴とする金型用鋼である。
【発明の効果】
【００２１】
本発明の上記の手段による金型用鋼は、焼入焼戻し後の室温での熱伝導率が２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上と高熱伝導率であり、焼入焼戻し後の硬度が４５．０ＨＲＣ以上の高硬度であり、さらに焼入焼戻し後のシャルピー衝撃値が３０Ｊ／ｃｍ2以上の高靭性であるなど、高熱伝導率、高硬度および高靭性の熱間工具鋼である。高硬度、高靱性、高熱伝導率を兼ね備えるものであるから、ダイカストやホットスタンピングなどの、高温環境下で使用される金型用鋼として優れた特性を発揮する。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
本発明の実施の形態の説明に先立って、本願発明における化学成分等の限定理由を説明する。なお、説明における記載中の％は、質量％である。
【００２３】
Ｃ：０．３５超〜０．６３％
Ｃは、鋼中に固溶することで、マトリックスを強化し、また炭化物を形成することで析出強化を促す元素である。Ｃは０．３５％以下であると十分な焼入焼戻し硬さが得られない。一方、Ｃは０．６３％より多いと偏析を助長し、靭性を低下させる。そこで、Ｃは０．３５超〜０．６３％とする。より好ましくは０．４０〜０．６０％である。
【００２４】
Ｓｉ：０．０１〜１．２０％
Ｓｉは、製鋼時の脱酸剤として必要な元素である。Ｓｉはマトリックスに固溶することで硬さを向上させる元素でもあるが、Ｓｉは０．０１％より少ないと十分に脱酸されない。一方、Ｓｉは１．２０％より多いと、Ｓｉ炭化物を形成することなく、マトリックスに固溶して熱伝導率を大きく低下させる。そこで、Ｓｉは０．０１〜１．２０％とする。より好ましくは、０．０５〜１．００％とする。
【００２５】
Ｍｎ：０．０１〜０．９２％
Ｍｎは、製鋼時の脱酸剤として必要な元素である。Ｍｎは０．０１％より少ないと十分に脱酸されない。一方、Ｍｎは、０．９２％より多すぎると、マトリックスに固溶して鋼の熱伝導率を低下させる。そこで、Ｍｎは０．０１〜０．９２％とし、好ましくは、０．１０〜０．８５％とする。
【００２６】
Ｃｒ：０．４０〜４．００％
Ｃｒは、鋼の焼入性を向上させ、ベイナイト形成による靭性の低下を抑制するために必要な元素である。Ｃｒが０．４０％より少ないと十分な靭性が得られない。一方、Ｃｒは４．００％より多いと、マトリックスに固溶して鋼の熱伝導率を低下させる。そこで、Ｃｒは０．４０〜４．００％とする。より好ましくは、０．６０〜３．００％とする。
【００２７】
Ｃｕ：０．０５〜２．８５％
Ｃｕは焼入れ性を向上させ、ベイナイト形成による靱性の低下を抑制するのに必要な元素である。Ｃｕが０．０５％より少ないと、十分な靱性が得られない。一方、Ｃｕが２．８５％より多すぎると、マトリックスに固溶して鋼の熱伝導率を低下させる。そこで、Ｃｕは０．０５〜２．８５％とする。より好ましくは、０．１０〜２．６０％とする。
【００２８】
Ｖ：０．１０超〜０．４５％未満
Ｖは、鋼の焼戻し時の二次硬化を促進し、焼入焼戻し硬さを高める元素である。Ｖは０．１０以下であると十分な焼入焼戻し硬さが得られない。一方、Ｖは０．４５％以上だとマトリックスに残存するＶが増加し、熱伝導率を低下させる。そこで、Ｖは０．１０超〜０．４５％未満とする。より好ましくは０．２５〜０．４５％未満とする。
【００２９】
（選択的必須成分について）
ＭｏとＷのうち少なくともいずれか１種以上を含有し、Ｍｏ：１．５０％未満、Ｗ：１．８０％未満、（Ｍｏ＋５／６Ｗ）：０．４０〜１．５０未満
ＭｏとＷは、鋼の焼戻し時の二次硬化を促進し、焼入焼戻し硬さを高める元素である。そこで、本発明では、ＭｏとＷは少なくともいずれか１種以上をＭｏ：１．５０％未満、Ｗ：１．８０％未満で含有するもの（すなわち、ＭｏとＷのいずれか一方あるいは双方を含有するもの）であって、さらにＭｏ＋５／６Ｗで０．４０％〜１．５０未満である。
Ｍｏ＋５／６Ｗが０．４０％より少ないと十分な焼入焼戻し硬さが得られないので０．４０％以上とする。より好ましくは、０．４５％以上とする。
一方、Ｍｏ：１．５０％以上、Ｗ：１．８０％以上、あるいはＭｏ＋５／６Ｗが１．５０以上であると、すなわちＭｏやＷが多すぎると、マトリックスに残存するＭｏやＷが増加し、熱伝導率を低下させるので、Ｍｏ：１．５０％未満、Ｗ：１．８０％未満、（Ｍｏ＋５／６Ｗ）：０．４０〜１．５０未満とする。より好ましくは、０．４５以上〜１．４５以下である。
【００３０】
（付加的成分について）
Ｎｉ：０．０１〜２．９９％
Ｎｉは、必ずしも添加する必要はないが、Ｃｒと同様に、鋼の焼入性を向上させ、ベイナイト形成による靱性低下を抑制する元素であることから、必要に応じて添加する。一方、Ｎｉは２．９９％より多すぎると、マトリックスに固溶して熱伝導率を低下させる。そこで、Ｎｉは０．０１〜２．９９％とする。好ましくは、０．０１〜２．００％とする。
【００３１】
Ｎ：０．００１〜０．０４０％
Ｎは、必ずしも添加する必要はないが、Ｃと同様に、鋼の焼入焼戻し硬さを大きくするのに有効な元素であり、必要に応じて、添加する。一方、Ｎは、０．０４０％より多く添加すると、過剰添加によって精錬の時間およびコストの上昇を招くこととなる。そこで、Ｎは０．００１〜０．０４０％とし、好ましくは、０．００１〜０．０３０％とする。
【００３２】
Ａｌ：０．００１〜０．３００％
Ａｌは、必ずしも添加する必要はないが、マトリクスに固溶して硬さを向上する元素であり、必要に応じて添加することができる。一方、Ａｌが多すぎると、マトリックスに固溶して熱伝導率を低下させる。そこで、Ａｌは０．００１〜０．０３０％とし、好ましくは、０．００５〜０．１５０％とする。
【００３３】
焼入焼戻し状態での組織：マルテンサイト単相
焼入焼戻し状態での鋼の組織をマルテンサイト単相組織とするのは、不完全焼入れ相であるベイナイトが存在すると靭性が大幅に低下することから、ホットスタンピング・ダイカスト金型として使われた際に、十分な金型寿命が得られなくなるためである。そこで、焼入焼戻し状態での組織は、マルテンサイト単相が好ましく、マルテンサイト相とベイナイト相の混合組織は靱性が低いので望ましくない。
【００３４】
次に、発明の実施の形態について、以下に記載する。
まず、表１の本願の発明鋼のＮｏ．１〜２７および表２のＮｏ．２８〜４８、及び表３の比較鋼のＮｏ．４９〜６４に記載の各化学成分と残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を真空誘導溶解炉にて溶製し、それぞれ１００ｋｇの鋼塊を得た。得られた各鋼塊を、幅６５ｍｍ、高さ３０ｍｍのブロックに熱間鍛伸した。
【００３５】
次いでこの鍛伸材を８７０℃から焼なましした後、ブロックの表面と中心の中間となる位置から、直径１６ｍｍ、長さ１６０ｍｍの丸棒を採取した。これらの丸棒は１０３０℃に保持した後、空冷によって焼入れを行ない、さらに５７０〜６７０℃で２回焼戻しを行った後、組織観察と各特性の調査を実施した。それらの結果を、表４〜６に示す。
【００３６】
なお、組織観察には、走査型電子顕微鏡を用いた。焼入焼戻し後の試料の鍛伸方向に平行な面を鏡面になるまで研磨し、ナイタールで腐食した後、観察を行った。組織観察により、ベイナイト組織の有無を確認し、ベイナイト組織が確認できずマルテンサイト単相であった場合は「Ｍ」と、マルテンサイト組織ベイナイト組織の混合組織の場合を「Ｍ＋Ｂ」として記録した。
【００３７】
【表１】
2020132891.tif 000002
【００３８】
【表２】
2020132891.tif 000003
【００３９】
【表３】
2020132891.tif 000004
【００４０】
これら試験片の鍛伸材の焼入焼戻された鋼の特性について、熱伝導率、焼入焼戻し硬さおよびシャルピー衝撃値を測定し、その結果を、発明鋼Ｎｏ．１〜４８については表４、表５に示し、比較鋼のＮｏ．４９〜６４については、表６に示した。
【００４１】
熱伝導率の測定には、レーザフラッシュ法を用いた。焼入焼戻し後の試料を直径１０ｍｍ×１ｍｍの円柱形状に仕上げ加工し、試験に供した。パルス・レーザーを円板の片面に照射して厚さ方向の熱拡散率を得て、定圧比熱と密度を乗じて焼入焼戻し後の室温での熱伝導率を得て、表４〜６の熱伝導率とした。この焼入焼戻し後の室温での熱伝導率が２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上を高熱伝導率という。
【００４２】
焼入焼戻し硬さはロックウェル硬さ試験機で測定した。焼入焼戻状態の試料の鍛伸方向に垂直な面を硬さ測定した。この焼入焼戻し後の硬さが４５．０ＨＲＣ以上を高硬度であると評価する。
【００４３】
靭性は、シャルピー衝撃試験により評価を実施した。試験片は、焼入焼戻し後の試料から作製した。試験片形状は２ｍｍＵノッチシャルピー試験片であり、ノッチ方向は鍛伸方向に対して垂直な方向とした。この焼入焼戻し後のシャルピー衝撃値が３０Ｊ／ｃｍ2以上を高靭性であると評価する。
【００４４】
【表４】
2020132891.tif 000005
【００４５】
【表５】
2020132891.tif 000006
【００４６】
【表６】
2020132891.tif 000007
【００４７】
表３の比較鋼のＮｏ．４９はＣの含有量が０．３３％と本発明の範囲より低い。すると、表６の焼入焼戻し硬さが４３．０ＨＲＣと本発明で得られる４５．０ＨＲＣ以上のものよりも硬さが低いものとなった。
【００４８】
表３の比較鋼のＮｏ．５０はＣの含有量が０．６５％と本発明の範囲より高い。すると、表６のシャルピー衝撃値が２３．４Ｊ／ｃｍ2と本発明で得られる３０．０Ｊ／ｃｍ2以上のものよりも靱性が低いものとなった。
【００４９】
表３の比較鋼のＮｏ．５１はＳｉの含有量が１．２３％と本発明の範囲より高い。すると、表６の熱伝導率が２２．６Ｗ／ｍ・Ｋと、本発明で得られる２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のものよりも熱伝導率が劣るものとなった。
【００５０】
表３の比較鋼のＮｏ．５２はＭｎの含有量が０．９５％と本発明の範囲より高い。すると、表６の熱伝導率が２４．４Ｗ／ｍ・Ｋと、本発明で得られる２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のものよりも熱伝導率が劣るものとなった。
【００５１】
表３の比較鋼のＮｏ．５３はＣｒの含有量が０．３７％と本発明の範囲より低く、ベイナイト組織が形成されている。すると、表６のシャルピー衝撃値が２１．６Ｊ／ｃｍ2と本発明で得られる３０．０Ｊ／ｃｍ2以上のものよりも靱性が低いものとなった。
【００５２】
表３の比較鋼のＮｏ．５４はＣｒの含有量が４．１２％と本発明の範囲より高い。すると、表６の熱伝導率が２３．９Ｗ／ｍ・Ｋと、本発明で得られる２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のものよりも熱伝導率が劣るものとなった。
【００５３】
表３の比較鋼のＮｏ．５５はＣｕの含有量が０．０４％と本発明の範囲より低く、ベイナイト組織が形成されている。すると、表６のシャルピー衝撃値が２０．８Ｊ／ｃｍ2と本発明で得られる３０．０Ｊ／ｃｍ2以上のものよりも靱性が低いものとなった。
【００５４】
表３の比較鋼のＮｏ．５６はＣｕの含有量が２．８８％と本発明の範囲より高い。すると、表６の熱伝導率が２４．９Ｗ／ｍ・Ｋと、本発明で得られる２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のものよりも熱伝導率が劣るものとなった。
【００５５】
表３の比較鋼のＮｏ．５７はＭｏの含有量が１．５５％と本発明の範囲より高い。また、Ｍｏ＋５／６Ｗの値も１．５５％と本発明の範囲よりも高い。すると、表６の熱伝導率が２４．１Ｗ／ｍ・Ｋと、本発明で得られる２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のものよりも熱伝導率が劣るものとなった。
【００５６】
表３の比較鋼のＮｏ．５８はＷの含有量が１．８６％と本発明の範囲より高い。また、Ｍｏ＋５／６Ｗの値も１．５５％と本発明の範囲よりも高い。すると、表６の熱伝導率が２４．４Ｗ／ｍ・Ｋと、本発明で得られる２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のものよりも熱伝導率が劣るものとなった。
【００５７】
表３の比較鋼のＮｏ．５９はＭｏ＋５／６Ｗの値が１．５４％と本発明の範囲よりも高い。すると、表６の熱伝導率が２４．０Ｗ／ｍ・Ｋと、本発明で得られる２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のものよりも熱伝導率が劣るものとなった。
【００５８】
表３の比較鋼のＮｏ．６０はＭｏ＋５／６Ｗの値が０．３３％と本発明の範囲より低い。すると、表６の焼入焼戻し硬さが４４．１ＨＲＣと本発明で得られる４５．０ＨＲＣ以上のものよりも硬さが低いものとなった。
【００５９】
表３の比較鋼のＮｏ．６１はＶの含有量が０．１０％と本発明の範囲より低い。すると、表６の焼入焼戻し硬さが４４．４ＨＲＣと本発明で得られる４５．０ＨＲＣ以上のものよりも硬さが低いものとなった。
【００６０】
表３の比較鋼のＮｏ．６２はＶの含有量が０．４８％と本発明の範囲より高い。すると、表６の熱伝導率が２３．８Ｗ／ｍ・Ｋと、本発明で得られる２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のものよりも熱伝導率が劣るものとなった。
【００６１】
表３の比較鋼のＮｏ．６３はＮｉの含有量が３．０２％と本発明の範囲より高い。すると、表６の熱伝導率が２３．８Ｗ／ｍ・Ｋと、本発明で得られる２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のものよりも熱伝導率が劣るものとなった。
【００６２】
表３の比較鋼のＮｏ．６４はＡｌの含有量が０．３１１％と本発明の範囲より高い。すると、表６の熱伝導率が２３．４Ｗ／ｍ・Ｋと、本発明で得られる２５．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のものよりも熱伝導率が劣るものとなった。