【事件の表示】
　特許第６６４８１３１号発明「低い製品保持率を有する中空成形多層容器」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第６６４８１３１号の特許請求の範囲を訂正請求書に添付された訂正特許請求の範囲のとおり、訂正後の請求項〔１−９〕について訂正することを認める。
　特許第６６４８１３１号の請求項１〜８に係る特許を維持する。
　特許第６６４８１３１号の請求項９に係る特許についての特許異議の申立てを却下する。
【理　由】
第１　手続の経緯  
　特許第６６４８１３１号の請求項１〜９に係る特許についての出願は、２０１５年（平成２７年）７月２９日（パリ条約による優先権主張外国庁受理　２０１４年１０月３１日　米国）を国際出願日とする出願であって、令和２年１月１７日に特許権の設定登録がされ、令和２年２月１４日に特許掲載公報が発行された。その特許についての本件特許異議の申立ての経緯は、次のとおりである。 
  
　令和２年８月１４日：特許異議申立人千野肇（以下「申立人」という。）による特許異議の申立て 
　令和２年１０月２０日付け：取消理由通知書 
　令和３年２月１９日：特許権者による意見書及び訂正請求書の提出 
　令和３年５月１１日：申立人による意見書の提出 
　令和３年６月２２日付け：訂正拒絶理由通知書 
　令和３年８月５日：特許権者による意見書及び手続補正書の提出
第２　訂正の請求についての判断  
１　訂正の内容  
　令和３年８月５日の手続補正で補正された令和３年２月１９日提出の訂正請求書による訂正の請求は、「特許第６６４８１３１号の特許請求の範囲を、本請求書に添付した訂正特許請求の範囲のとおり、訂正後の請求項１〜９について訂正することを求める。」ものであり、その訂正（以下「本件訂正」という。）の内容は以下のとおりである。  
　なお、訂正事項２は、令和３年８月５日の手続補正により、「訂正前の特許請求の範囲の請求項９を削除する。」と補正された。 
  
（１）訂正事項１ 
　本件訂正前の特許請求の範囲の請求項１に 
「１００以下のＭｚ／Ｍｎ比」とあるのを、 
「２０以下のＭｚ／Ｍｎ比」に訂正する。（請求項１を引用する請求項２〜８についても同様に訂正する。）  
（２）訂正事項２ 
　本件訂正前の特許請求の範囲の請求項９を削除する。
  
　ここで、訂正前の請求項１〜９は、請求項２〜９が、訂正の請求の対象である請求項１の記載を引用する関係にあるから、本件訂正は、一群の請求項〔１〜９〕について請求されている。
  
３　訂正の適否  
（１）訂正事項１について 
ア　訂正の目的  
　上記訂正事項１は、請求項１のエチレン系ポリマーについて、本件訂正前の「１００以下のＭｚ／Ｍｎ比」の範囲から「２０以下のＭｚ／Ｍｎ比」の範囲とすることでその範囲を狭めるものであるから、特許請求の範囲の減縮に該当するものである。 
イ　実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではないこと  
　上記訂正事項１は、上記アのとおりであるから、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。 
ウ　願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内の訂正であること  
　上記訂正事項１は、本件特許明細書の【００１６】の記載に基づくものであるから、願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内のものである。 
（２）訂正事項２について 
ア　訂正の目的  
　上記訂正事項２は、請求項９を削除するものであるから、特許請求の範囲の減縮に該当するものである。 
イ　実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではないこと  
　上記訂正事項２は、上記アのとおりであるから、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。 
ウ　願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内の訂正であること  
　上記訂正事項２は、上記アのとおりであるから、願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内のものである。 
（３）小括 
　以上のとおりであるから、本件訂正は、特許法第１２０条の５第２項ただし書第第１号に掲げる事項を目的とするものであり、かつ、同条第４項、並びに同条第９項において準用する同法第１２６条第５項及び第６項の規定に適合するので、訂正後の請求項〔１〜９〕について訂正することを認める。  
  
  
第３　本件特許発明  
　上記のとおり本件訂正は認められるから、本件特許の請求項１〜８に係る発明（以下「本件発明１〜８」という。）は、訂正特許請求の範囲の請求項１〜８に記載された事項により特定される、次のとおりのものである。  
  
「【請求項１】
　多層構造から中空成形された容器であって、
　０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度、６２％以下の結晶化度、及び２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するエチレン系ポリマーを含む、製品に面する内層を備え、
　前記製品に面する内層は、４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する、容器。
【請求項２】
　前記製品に面する内層は、３０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する、請求項１に記載の容器。
【請求項３】
　前記製品に面する内層は、２５ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する、請求項１または２に記載の容器。
【請求項４】
　前記エチレン系ポリマーは、０．９３０ｇ／ｃｃ以下の密度を有する、請求項１〜３のいずれか１項に記載の容器。
【請求項５】
　前記エチレン系ポリマーは、０．９１５〜０．９３０ｇ／ｃｃの密度を有する、請求項１〜４のいずれか１項に記載の容器。
【請求項６】
　前記エチレン系ポリマーは、５６％以下の結晶化度を有する、請求項１〜５のいずれか１項に記載の容器。
【請求項７】
　前記製品に面する内層は、０．９５０ｇ／ｃｃを超える密度を有するオレフィン系ポリマーから形成されるオレフィン系ポリマー外層と共に共押出される、請求項１〜６のいずれか１項に記載の容器。
【請求項８】
　前記製品に面する内層の厚さは、前記多層構造の全体の厚さの５〜５０％である、請求項１〜７のいずれか１項に記載の容器。
【請求項９】（削除）」 
  
  
第４　当審の判断  
１　取消理由の概要  
　本件訂正前の本件特許に対して通知した取消理由の概要は、以下のとおりである。
　なお、下記の取消理由は、本件特許異議申立理由の全てである。 
  
（１）（明確性要件）本件特許は、特許請求の範囲の記載が下記の点で不備のため、特許法第３６条第６項第２号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものである。
（２）（サポート要件）本件特許は、特許請求の範囲の記載が下記の点で不備のため、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものである。
（３）（実施可能要件）本件特許は、明細書の記載が下記の点で不備のため、特許法第３６条第４項第１号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものである。
（４）（進歩性）下記の請求項に係る発明は、本件特許出願前に日本国内又は外国において、頒布された下記の刊行物に記載された発明又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった発明に基いて、本件特許出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明をすることができたものであるから、下記の請求項に係る特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものである。
　　　　　　　　　　　　　　　　記
＜引用文献等＞
甲第１号証：特開２０１１−６１５１号公報
甲第２号証：特開２００３−８９１７７号公報
甲第３号証：特開平１０−３１５３５７号公報
甲第４号証：特開平６−１０６６０６号公報
参考資料１：旭化成株式会社のウエブページ、ポリエチレンの基礎知識（４）、［ｏｎｌｉｎｅ］、＜ＵＲＬ：http://www.ak-sunfine.com/jpn/peodf/pe-004.pdf＞
（１）明確性要件について
ア　請求項１中の「Ｍｚ／Ｍｎ比」は、【００３７】に「各サンプルを、約１７５℃で薄膜に融解プレスし、その後、融解サンプルを室温（〜２５℃）まで空冷」したものを分析しているから、「容器」を形成する内層に使用するエチレン系ポリマーの成分を分析しているとも理解されるところ、「容器」を形成した後の内層の物性なのか、「容器」の内層に使用するエチレン系ポリマーの物性なのか明確でない。
　請求項２〜８も同様である。
イ　内層の表面粗さが口部内面、胴内面、底部内面等、容器の内面の場所によって異なることが技術常識であるところ、請求項１中の「前記製品に面する内層は、４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する」は、発明の詳細な説明を参酌しても、容器のどの部分を計測した数値であるのか明確でないから、当該事項はその特定する構造が明確でない。
　請求項２〜８も同様である。
ウ　請求項９中の「２０以下の粘度比（０．１／１００）を有する」は、本件特許明細書の【００１７】、【００５２】及び【００５３】の記載を参酌しても、粘度比の測定温度や測定条件を明確に理解できない。
（２）サポート要件について
　本件特許明細書の記載からは、実施例ＩＥ−１〜ＩＥ−８が本件発明が解決しようとする課題を解決することは理解できるが、Ｍｚ／Ｍｎ比が実施例ＩＥ−１〜ＩＥ−８以外の本件発明１の範囲のものが、本件発明が解決しようとする課題を解決できるとは、理解できない。
　したがって、本件発明は、本件特許明細書に記載されたものでない。
（３）実施可能要件について、
　本件発明は、「前記製品に面する内層は、４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する」ものであるところ、本件特許明細書には、具体的に、小規模二乗平均平方根粗さを調整する手段は記載されていない。また、実施例として、特定のエチレン系ポリマーを内層に使用し、ブロー成形ラインでボストンラウンドボトルへ中空成形したことが記載されているが、使用する樹脂の取り扱い温度や添加剤等が記載されていない。
　したがって、本件特許明細書には、内層を４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平根粗さとすることについて、当業者が実施できる程度に記載されているとはいえない。
　ゆえに、本件特許明細書の発明の詳細な説明は、当業者が本件発明の実施をすることができる程度に明確かつ十分に記載したものでない。
（４）進歩性について
　請求項１〜９に係る発明は、甲第１号証〜甲第４号証に記載された発明に基いて、本件特許出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明をすることができたものである。
２　取消理由についての判断
（１）明確性要件について
ア　請求項１には、「０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度、６２％以下の結晶化度、及び２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するエチレン系ポリマーを含む、製品に面する内層を備え、」と記載されており、その文言から、「Ｍｚ／Ｍｎ比」は、エチレン系ポリマーの物性を特定していると理解される。
　そして、Ｍｚ、Ｍｎは、それぞれ、「Ｚ平均分子量」、「数平均分子量」を意味することは技術常識であり、本件特許明細書の【００４１】〜【００５１】に記載されたポリエチレンサンプルのとおり測定され、測定されたＭｚ、Ｍｎから、Ｍｚ／Ｍｎを算出するものである。
　したがって、請求項１中の「Ｍｚ／Ｍｎ比」は、「容器」の内層に使用するエチレン系ポリマーの物性を示しており、当該記載は明確である。
　請求項２〜８も同様である。
イ　請求項１の「前記製品に面する内層は、４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する」とは、製品と接触する内層全体が「４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する」と理解するのが相当であり、参考までに、本件特許明細書の【０００２】〜【０００５】を参照すると、本件発明は、容器内の製品の無駄及び容器の無駄を減らすために、製品の取り出し性を改善することであって、容器の内層の表面が平坦であれば、製品の取り出し性が改善できることは技術常識であるから、本件発明は、「４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する」「内層」を用いることで、当該課題を解決すると理解される。
　また、本件特許明細書には、内層の粗さと製品の取り出し性との関係を確認したものとして、【００３４】の【表３】が記載されており、その試験方法である【００５４】の記載を参照すると、【表３】は、容器を圧迫して、容器内の製品を排出した後の重量保持率により、製品の取り出し性を評価している。
　したがって、本件特許明細書の記載は、上記理解と整合する。
ウ　請求項９は、本件訂正により削除されたから、不明確であるとする理由はない。
（２）サポート要件について
ア　本件発明が解決しようとする課題は、「製品の取り出しの改善」を含む（【０００２】）。
イ　本件特許明細書の【０００２】には、容器の内容物として、「固形製品」が挙げられているところ、本件特許明細書において、本件発明が解決しようとする課題を具体的に解決することを確認しているのは、内容物がボディソープのものである。
　しかし、本件発明は、「前記製品に面する内層は、４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する」ものであって、滑らかな表面を有しているから、容器の内容物が固体の場合であっても、内層との摩擦力は小さいものとなり、内容物がボディソープのものと同様に、取り出し性が改善されると理解できる。
ウ　また、本件特許明細書で、具体的に、上記課題を解決することが、確認されているのは、実施例ＩＥ−１〜ＩＥ−８の「Ｍｚ／Ｍｎ比」が３．５〜１３．６のものであり、【００１６】には、Ｍｚ／Ｍｎ比が「２０以下であり得る。」と記載されている。
　そして、密度、結晶化度が同程度であって、Ｍｚ／Ｍｎ比が異なるＩＥ−２とＩＥ−４をみると、Ｍｚ／Ｍｎ比により、大きく重量保持率が変化するとはいえないから、Ｍｚ／Ｍｎ比が異なっても、密度と結晶化度が同程度であれば、実施例ＩＥ−１〜ＩＥ−８と同程度の重量保持率となると予想され、０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度、６２％以下の結晶化度、及び２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するエチレン系ポリマーからなる内層は、製品の取り出しが改善されると理解できる。
　また、通常、複数の樹脂を混合した樹脂の性状は、混合する各樹脂の性状が反映されることが技術常識であるから、本件発明１の特定の「エチレン系ポリマーを含む、製品に面する内層」は、特定の「エチレン系ポリマー」を含まない内層に比べて、特定の「エチレン系ポリマー」の性状が反映され、製品の取り出しが改善されると理解できる。
エ　したがって、本件発明は、本件特許明細書に記載されたものである。
（３）実施可能要件について
　本件特許明細書の【００３０】には、本件発明の「容器」について、具体的に、Ａ／Ｂ／Ｃ層からなるボトルを成形する方法、及びＢ層、Ｃ層について、「コア層Ｂ及び外層Ｃを一定に保つ（バイモーダル高密度ＰＥ、ＰＥ−１３、密度：０．９５８ｇ／ｃｃ、メルトインデックス：１９０℃／２．１６ｋｇで０．２８ｄｇ／分）」ことが記載されており、また、内層であるＡ層について、【００３１】の【表１】に、実施例ＩＥ−１〜ＩＥ−８の内層が具体的な物性で記載されている。
　そして、【００３４】の【表３】には、上記記載に基づいて製造された実施例ＩＥ−１〜ＩＥ−８のＡ層を用いたＡ／Ｂ／Ｃ層からなるボトルが、４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さの製品に面する内層を有し、製品の取り出しが改善された重量保持率を有することが、具体的に記載されている。
　そうすると、当業者であれば、上記記載から、本件発明に係る容器を製造することができるといえる。
　ゆえに、本件特許明細書の発明の詳細な説明は、当業者が本件発明の実施をすることができる程度に明確かつ十分に記載したものである。
（４）進歩性について
ア　甲第１号証を主引用例とした場合の本件発明１の進歩性について  
Ａ　甲第１号証に記載された発明  
　甲第１号証には、以下の記載がある。
・「【請求項１】
　エチレンに基づく単量体単位と炭素数３〜２０のα−オレフィンに基づく単量体単位とを有し、密度（ｄ）が８６０〜９５０ｋｇ／ｍ３であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０１〜５（ｇ／１０分）であり、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が４〜３０であり、Ｚ平均分子量（Ｍｚ）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍｚ／Ｍｗ）が３〜５であり、メルトテンション（ＭＴ）が８ｃＮ以上であるエチレン−α−オレフィン共重合体を中空成形して得られる食品容器。」
・「【０２３２】
実施例１
（１）固体触媒成分の調製
　窒素置換した撹拌機を備えた反応器に、窒素流通下で３００℃において加熱処理したシリカ（デビソン社製  Ｓｙｌｏｐｏｌ９４８；５０％体積平均粒子径＝５５μｍ；細孔容量＝１.６７ｍｌ／ｇ；比表面積＝３２５ｍ２／ｇ）２．８ｋｇとトルエン２４ｋｇとを入れて、撹拌した。その後、５℃に冷却した後、１，１，１，３，３，３−ヘキサメチルジシラザン０．９ｋｇとトルエン１．４ｋｇとの混合溶液を反応器の温度を５℃に保ちながら３０分間で滴下した。滴下終了後、５℃で１時間撹拌し、次に９５℃に昇温し、９５℃で３時間撹拌し、ろ過した。得られた固体生成物をトルエン２０.８ｋｇで６回、洗浄を行った。その後、トルエン７．１ｋｇを加えスラリーとし、一晩静置した。
【０２３３】
　上記で得られたスラリーに、ジエチル亜鉛のヘキサン溶液（ジエチル亜鉛濃度：５０重量％）１．７３ｋｇとヘキサン１．０２ｋｇとを投入し、撹拌した。その後、５℃に冷却した後、３，４，５−トリフルオロフェノール０．７８ｋｇとトルエン１．４４ｋｇとの混合溶液を、反応器の温度を５℃に保ちながら６０分間で滴下した。滴下終了後、５℃で１時間撹拌し、次に４０℃に昇温し、４０℃で１時間撹拌した。その後、２２℃に冷却し、Ｈ２Ｏ０．１１ｋｇを反応器の温度を２２℃に保ちながら１．５時間で滴下した。滴下終了後、２２℃で１．５時間撹拌し、次に４０℃に昇温し、４０℃で２時間撹拌し、更に８０℃に昇温し、８０℃で２時間撹拌した。撹拌後、室温にて、残量１６Ｌまで上澄み液を抜き出し、トルエン１１．６ｋｇを投入し、次に、９５℃に昇温し、４時間撹拌した。撹拌後、室温にて、上澄み液を抜き出し、固体生成物を得た。得られた固体生成物をトルエン２０．８ｋｇで４回、ヘキサン２４リットルで３回、洗浄を行った。その後、乾燥することにより、固体触媒成分を得た。
【０２３４】
（２）予備重合触媒成分の調製
　予め窒素置換した内容積５リットルの撹拌機付きオートクレーブに、ブタン８３６ｇを投入した後、オートクレーブを５０℃まで昇温して、次にエチレンを２８ｇ仕込み、系内が安定させた。次に、別途５０ｍｌのフラスコに窒素雰囲気下でジフェニルメチレン（シクロペンタジエニル）（９−フルオレニル）ジルコニウムジクロライド［遷移金属化合物（Ａ２）に相当］０．２５ｇと、ラセミ−エチレンビス（１−インデニル）ジルコニウムジフェノキシド［遷移金属化合物（Ａ１）に相当］０．５２ｇと、トリイソブチルアルミニウム濃度が１ｍｍｏｌ／ｍＬであるトリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液を４．３ｍＬを混合して５０℃で４時間撹拌混合した溶液をオートクレーブに投入した。その後さらに、実施例１（１）で得られた固体触媒成分１０．３ｇを投入して重合を開始した。水素濃度が０．２％であるエチレンと水素の混合ガスを連続供給しながら５０℃で１００分の予備重合を実施した。重合終了後、エチレン、ブタン、水素などをパージして残った固体を室温にて乾燥し、固体触媒成分１ｇ当り１５．９ｇのポリエチレンを含有する予備重合触媒成分を得た。
【０２３５】
（３）重合
　減圧乾燥後アルゴンで置換した５リットルの撹拌機付きオートクレーブ内を真空にし、水素をその分圧が０．０３７ＭＰａになるように加え、１−ヘキセン２００ｍＬ、ブタンを１０６５ｇ仕込み、系内の温度を７０℃まで昇温した後、エチレンを、その分圧が１．６ＭＰａになるように導入し、系内を安定させた。ガスクロマトグラフィーの結果、系内のガス組成は、水素＝２．０５ｍｏｌ％であった。これにトリイソブチルアルミニウム濃度が１ｍｍｏｌ／ｍＬであるトリイソブチルアルミニウムのヘプタン溶液を２．０ｍＬ投入した。次に実施例１（２）で得られた予備重合触媒成分３５８ｍｇを投入した。重合中は全圧、およびガス中の水素濃度を一定に維持するように、エチレン/水素混合ガス（水素＝０．４４ｍｏｌ％）を連続的に供給しながら、７０℃で１６０分重合した。その後、ブタン、エチレン、水素をパージして、エチレン−１−ヘキセン共重合体１５６ｇを得た。得られた共重合体の物性を表１に示した。
【０２３６】
実施例２
（１）予備重合触媒成分の調製
　予め窒素置換した内容積５リットルの撹拌機付きオートクレーブに、ブタン８３３ｇを投入した後、オートクレーブを５０℃まで昇温して、ジフェニルメチレン（シクロペンタジエニル）（９−フルオレニル）ジルコニウムジクロライド［遷移金属化合物（Ａ２）に相当］０．２６ｇと、ラセミ−エチレンビス（１−インデニル）ジルコニウムジフェノキシド［遷移金属化合物（Ａ１）に相当］０．５０ｇを粉体で投入し、５０℃で７５分間撹拌を行った。次にエチレンを２８ｇ仕込み、系内が安定した後、上記実施例１（１）で得られた固体触媒成分１０．６ｇを投入し、続いて、有機アルミニウム化合物（Ｃ）としてトリイソブチルアルミニウム濃度が１ｍｍｏｌ／ｍＬであるトリイソブチルアルミニウムのヘプタン溶液を４．２ｍＬを投入して重合を開始した。水素濃度が０．２％であるエチレンと水素の混合ガスを連続供給しながら５０℃で１３０分の予備重合を実施した。重合終了後、エチレン、ブタン、水素などをパージして残った固体を室温にて乾燥し、固体状助触媒成分１ｇ当り１７．５ｇのポリエチレンを含有する予備重合触媒成分を得た。
【０２３７】
（２）重合
　減圧乾燥後アルゴンで置換した５リットルの撹拌機付きオートクレーブ内を真空にし、水素をその分圧が０．０５５ＭＰａになるように加え、１−ヘキセン２００ｍｌ、ブタンを１０６６ｇ仕込み、系内の温度を７０℃まで昇温した後、エチレンを、その分圧が１．６ＭＰａになるように導入し、系内を安定させた。ガスクロマトグラフィーの結果、系内のガス組成は、水素＝３．１４ｍｏｌ％であった。これに、トリエチルアミン濃度が０．１ｍｍｏｌ／ｍＬであるトリエチルアミンのトルエン溶液１．０ｍＬを投入し、次に有機アルミニウム化合物（Ｃ）としてトリイソブチルアルミニウム濃度が１ｍｍｏｌ／ｍＬであるトリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液を２．０ｍＬ投入した。次に実施例２の（１）で調製した予備重合触媒成分を４０１ｍｇ投入した。重合中は全圧、およびガス中の水素濃度を一定に維持するように、エチレン/水素混合ガス（水素＝０．４９ｍｏｌ％）を連続的に供給しながら、７０℃で２１０分重合した。その後、ブタン、エチレン、水素をパージして、エチレン−１−ヘキセン共重合体１７１ｇを得た。得られた共重合体の物性を表１に示した。
【０２３８】
実施例３
（１）重合
　減圧乾燥後アルゴンで置換した５リットルの撹拌機付きオートクレーブ内を真空にし、水素をその分圧が０．０２９ＭＰａになるように加え、１−ヘキセン２００ｍｌ、ブタンを１０６５ｇ仕込み、系内の温度を７０℃まで昇温した後、エチレンを、その分圧が１．６ＭＰａになるように導入し、系内を安定させた。ガスクロマトグラフィーの結果、系内のガス組成は、水素＝１．５８ｍｏｌ％であった。これに、有機アルミニウム化合物（Ｃ）としてトリイソブチルアルミニウム濃度が１ｍｍｏｌ／ｍＬであるトリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液を２．０ｍＬ投入した。次に実施例２の（１）で調製した予備重合触媒成分を３７４ｍｇ投入した。重合中は全圧、およびガス中の水素濃度を一定に維持するように、エチレン/水素混合ガス（水素＝０．２０ｍｏｌ％）を連続的に供給しながら、７０℃で２２０分重合した。その後、ブタン、エチレン、水素をパージして、エチレン−１−ヘキセン共重合体１０６ｇを得た。得られた共重合体の物性を表１に示した。
【０２３９】
実施例４
（１）予備重合触媒成分の調製
　予め窒素置換した内容積５リットルの撹拌機付きオートクレーブに、ブタン８３３ｇを投入した後、オートクレーブを５０℃まで昇温して、次にエチレンを２８ｇ仕込み、系内が安定させた。次に、別途５０ｍｌのフラスコに窒素雰囲気下でジフェニルメチレン（シクロペンタジエニル）（９−フルオレニル）ジルコニウムジクロライド［遷移金属化合物（Ａ２）に相当］５７ｍｇと、ラセミ−エチレンビス（１−インデニル）ジルコニウムジフェノキシド［遷移金属化合物（Ａ１）に相当］０．６７ｇと、有機アルミニウム化合物（Ｃ）としてトリイソブチルアルミニウム濃度が１ｍｍｏｌ／ｍＬであるトリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液を４．１ｍＬを混合して５０℃で４時間撹拌混合した溶液をオートクレーブに投入した。続いて実施例１で調製した固体触媒成分１０．４ｇを投入して重合を開始した。水素濃度が０．２％であるエチレンと水素の混合ガスを連続供給しながら５０℃で８０分の予備重合を実施した。重合終了後、エチレン、ブタン、水素などをパージして残った固体を室温にて乾燥し、固体触媒成分１ｇ当り１７．５ｇのポリエチレンを含有する予備重合触媒成分を得た。
（２）重合
　減圧乾燥後アルゴンで置換した３リットルの撹拌機付きオートクレーブ内を真空にし、水素をその分圧が０．０１５ＭＰａになるように加え、１−ヘキセン１８０ｍｌ、ブタンを６５０ｇ仕込み、系内の温度を７０℃まで昇温した後、エチレンを、その分圧が１．６ＭＰａになるように導入し、系内を安定させた。ガスクロマトグラフィーの結果、系内のガス組成は、水素＝０．９３ｍｏｌ％であった。これに、有機アルミニウム化合物（Ｃ）としてトリイソブチルアルミニウム濃度が１ｍｍｏｌ／ｍＬであるトリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液を０．９ｍＬ投入した。次に実施例４の（１）で得られた予備重合触媒成分を３６３ｍｇ投入した。重合中は全圧、およびガス中の水素濃度を一定に維持するように、エチレン/水素混合ガス（水素＝０．２３ｍｏｌ％）を連続的に供給しながら、７０℃で６０分重合した。その後、ブタン、エチレン、水素をパージして、エチレン−１−ヘキセン共重合体２１４ｇを得た。得られた共重合体の物性を表１に示した。
【０２４０】
実施例５
（１）重合
　減圧乾燥後アルゴンで置換した３リットルの撹拌機付きオートクレーブ内を真空にし、水素をその分圧が０．０２５ＭＰａになるように加え、１−ヘキセン１８０ｍｌ、ブタンを６５０ｇ仕込み、系内の温度を７０℃まで昇温した後、エチレンを、その分圧が１．６ＭＰａになるように導入し、系内を安定させた。ガスクロマトグラフィーの結果、系内のガス組成は、水素＝２．２６ｍｏｌ％であった。これに、有機アルミニウム化合物（Ｃ）としてトリイソブチルアルミニウム濃度が１ｍｍｏｌ／ｍＬであるトリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液を０．９ｍＬ投入した。次に実施例４（１）で得られた予備重合触媒成分を３６４ｍｇ投入した。重合中は、エチレン/水素混合ガス（水素＝０．２１ｍｏｌ％）を連続的に供給しながら、７０℃で６０分重合した。その後、ブタン、エチレン、水素をパージして、エチレン−１−ヘキセン共重合体１７２ｇを得た。得られた共重合体の物性を表１に示した。
【０２４１】
実施例６
（１）予備重合
　予め窒素置換した内容積２１０リットルの撹拌機付き反応器に、常温下でブタン８０リットルを投入し、次に、ラセミ−エチレンビス（１−インデニル）ジルコニウムジフェノキシド３２．４ｍｍｏｌを投入した。その後、反応器内の温度を５０℃まで上昇させ、２時間攪拌した。反応器内の温度を３０℃まで降温し、エチレンを０．１ ｋｇ、水素を常温常圧として ０．１ Ｌ投入した。次に、特開２００９-７９１８２号公報の実施例１（１）および（２）に記載の方法と同様にして調製した、粒子状固体触媒成分６９７ gを投入した。その後、トルエン３００ｍｌに溶解したジフェニルメチレン（シクロペンタジエニル）（９−フルオレニル）ジルコニウムジクロライド２．５９ｍｍｏｌを投入した。系内が安定した後、トリイソブチルアルミニウム１４０ｍｍｏｌを投入して重合を開始した。
【０２４２】
　重合開始後、反応器内の重合温度を３０℃で０．５時間運転を行い、その後３０分かけて５０℃まで昇温して、その後は５０℃で重合を行った。最初の０．５時間は、エチレンを０．６ｋｇ／ｈｒで供給し、水素を常温常圧として０．７リットル／ｈｒの速度で供給し、重合開始後０．５時間からは、エチレンを３．２ｋｇ／ｈｒ、水素を常温常圧として９．６リットル／ｈｒの速度で供給し、合計６時間の予備重合を実施した。重合終了後、反応器内圧力を０．６ＭＰａＧまでパージし、スラリー状予備重合触媒成分を乾燥器に移送して、窒素流通乾燥を実施して、予備重合触媒成分を得た。該予備重合触媒成分中のエチレン重合体の予備重合量は、粒子状固体触媒成分１ｇ当り２１．３ｇであり、予備重合触媒成分の嵩密度は４６１ｋｇ／ｍ３であった。
【０２４３】
（２）気相重合
連続式流動床気相重合装置を用い、重合温度：８６℃、圧力：２．０ＭＰａＧ、ホールドアップ量：８０ｋｇ、ガス組成：エチレン８８．５ｍｏｌ％、水素０．６９ｍｏｌ％、１−ヘキセン１．３３ｍｏｌ％、窒素８．７ｍｏｌ％、循環ガス線速度：０．３４ｍ／ｓ、上記実施例６（１）で得た予備重合触媒成分の供給量：６６．０ｇ／ｈｒ、トリイソブチルアルミニウムの供給量：２０ｍｍｏｌ／ｈｒの条件で、エチレンと１−ヘキセンとの共重合を行ったところ、１８．６ｋｇ／ｈｒの生成速度でエチレン−１−ヘキセン共重合体の粒子を得た。得られたエチレン−１−ヘキセン共重合体の粒子を押出機（神戸製鋼所社製  ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／ｈｒ、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃の条件で造粒することによりエチレン−１−ヘキセン共重合体を得た。得られたエチレン−１−ヘキセン共重合体を用いた物性評価の結果を表３に示した。
【０２４４】
比較例１
　（１）予備重合触媒の調製
　予め窒素置換した内容積２１０リットルの撹拌機付き反応器に、常温の条件下でブタン８０リットルを投入した。次に、ラセミ−エチレンビス（１−インデニル）ジルコニウムジフェノキシド６６ｍｍｏｌを投入した。その後、槽内温度を３５℃に調整し、エチレンを０．１ｋｇ投入し、次に、実施例１記載の固体生成物（ａ−１）を０．４９ｋｇ投入した。系内が安定した後、トリイソブチルアルミニウム１９０ｍｍｏｌを投入して重合を開始した。重合開始後、槽内の重合温度を３５℃で０．５時間運転を行い、その後３０分かけて５０℃まで昇温して、その後は５０℃で重合を行った。最初の０．５時間は、エチレンを０．４ｋｇ／時間で供給し、重合開始後０．５時間からは、エチレン３．６ｋｇ／時間、水素を常温常圧として１０．９リットル／時間の速度で供給し、合計４時間の予備重合を実施した。重合終了後、反応器内圧力を０．５ＭＰａＧまでパージし、スラリー状の予備重合触媒を乾燥器に移送して、窒素流通乾燥を実施して予備重合触媒を得た。該予備重合触媒中のエチレン重合体の予備重合量は、固体生成物（ａ−１）１ｇ当り３５．２ｇであった。
【０２４５】
（２）エチレンと１−ブテンと１−ヘキセンとの共重合
　上記の予備重合触媒を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１−ブテンと１−ヘキセンの共重合を実施した。重合条件は、温度８５℃、全圧２ＭＰａ、ガス線速度０．３１ｍ／ｓ、エチレンに対する水素モル比は１．４％、エチレンに対する１−ブテンのモル比は２．４％、エチレンに対する１−ヘキセンのモル比は０．７％で、重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１−ブテン、１−ヘキセン、水素を連続的に供給した。さらに、流動床の総パウダー重量を８０ｋｇに維持し、平均重合時間３．２hｒとなるように、上記予備重合触媒と、トリイソブチルアルミニウムとを一定の割合で連続的に供給した。重合により、２５．２ｋｇ／ｈｒの生産効率でエチレン―１ブテン―１−ヘキセン共重合体（以下、ＰＥ−２と記す。）を得、神戸製鋼所社製ＬＣＭ５０押出機を用いて、フィード速度５０ｋｇ／ｈｒ、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度４．２ｍｍ、サクション圧力０．２ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃条件で造粒を行った。得られた共重合体の物性を表２に示した。
【０２４６】
比較例２
（１）重合
　減圧乾燥後アルゴンで置換した内容積３リットルの撹拌機付きオートクレーブ内を真空にし、水素をその分圧が０．０８ＭＰａになるように加え、１−ブテンを３１ｇ、重合溶媒としてブタンを７２０ｇ仕込み、７０℃まで昇温した。その後、エチレンを、その分圧が１．６ＭＰａになるように加え系内を安定させた。ガスクロマトグラフィー分析の結果、系内のガス組成は、水素＝４．５７ｍｏｌ％、１−ブテン＝１．８３ｍｏｌ％であった。これに、有機アルミニウム化合物（Ｃ）として濃度を１ｍｏｌ／ｌに調整したトリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液  ０．９ｍｌを投入した。次に、濃度を０．２μｍｏｌ／ｍｌに調整したラセミ−ジメチルシリレンビス（１−インデニル）ジルコニウムジクロライド［遷移金属化合物（Ａ１）に相当］のトルエン溶液０．７５ｍｌと濃度を２μｍｏｌ／ｍｌに調整したジフェニルメチレン（シクロペンタジエニル）（９−フルオレニル）ジルコニウムジクロライド［遷移金属化合物（Ａ２）に相当］のトルエン溶液０．７５ｍｌを投入し、続いて上記実施例１（１）得られた固体触媒成分１１．８ｍｇを投入した。重合中は全圧、およびガス中の水素濃度を一定に維持するように、エチレン/水素混合ガス（水素＝１．２４ｍｏｌ％）を連続的に供給しながら、７０℃で６０分間重合した。その後、ブタン、エチレン、水素をパージして、エチレン−１−ブテン共重合体３８ｇを得た。得られた共重合体の物性を表２に示した。
【０２４７】
比較例３
（１）重合
　　減圧乾燥後、アルゴンで置換した５リットルの撹拌機付きオートクレーブ内を真空にし、水素をその分圧が０．０１５ＭＰａになるように加え、１−ヘキセン３１０ｍＬ、ブタンを９９２ｇ仕込み、系内の温度を７０℃まで昇温した後、エチレンを、その分圧が１．６ＭＰａになるように導入し、系内を安定させた。ガスクロマトグラフィーの結果、系内のガス組成は、水素＝０．８８ｍｏｌ％であった。これにトリイソブチルアルミニウム濃度が１ｍｍｏｌ／ｍＬであるトリイソブチルアルミニウムのヘプタン溶液を２．０ｍＬ投入した。次にラセミ−エチレンビス（１−インデニル）ジルコニウムジフェノキシド濃度が２μｍｏｌ／ｍＬであるラセミ−エチレンビス（１−インデニル）ジルコニウムジフェノキシドのトルエン溶液を０．２５ｍＬ投入し、続いて、上記実施例１（１）で調製した固体触媒成分３６．０ｍｇを投入した。重合中は全圧、およびガス中の水素濃度を一定に維持するように、エチレン/水素混合ガス（水素＝０．１５ｍｏｌ％）を連続的に供給しながら、７０℃で１８０分重合した。その後ブタン、エチレン、水素をパージして、エチレン−１−ヘキセン共重合体２２３．６ｇを得た。得られたエチレン−１−ヘキセン共重合体の物性を表２に示した。
【０２４８】
比較例４
（１）固体触媒成分（Ｓ）の調製
　窒素置換した攪拌機付きの反応器に、成分（ｂ）固体状担体として窒素流通下で３００℃において加熱処理したシリカ（デビソン社製  Ｓｙｌｏｐｏｌ９４８；平均粒子径＝５５μｍ；細孔容量＝１．６７ｍｌ／ｇ；比表面積＝３２５ｍ２／ｇ）９．６８ｋｇを入れた。トルエンを１００リットル加えた後、２℃に冷却した。これにメチルアルモキサンのトルエン溶液（２．９Ｍ）２６．３リットルを一時間かけて滴下した。５℃にて３０分間攪拌した後、９０分間かけて９５℃まで加熱し、４時間攪拌を行った。その後４０℃へ冷却した後、４０分間静置し、固体成分を沈降させ、上層のスラリー部分を取り除いた。洗浄操作として、これに、トルエン１００リットルを加え、１０分間攪拌した後、攪拌を停止して静置し固体成分を沈降させ、同様に上層のスラリー部分を取り除いた。以上の洗浄操作を計３回繰り返した。さらに、トルエン１００リットルを加え、攪拌を行った後、攪拌を止めると同時にろ過を行った。この操作をもう１回繰り返した後、ヘキサン１１０リットルを加え、同様の方法にてろ過を行った。この操作をもう一度繰り返した。その後、窒素流通下７０℃で７時間乾燥を行うことにより、固体触媒成分１２．６ｋｇを得た。元素分析の結果、Ａｌ＝４．４ｍｍｏｌ／ｇであった。
【０２４９】
（２）スラリー状触媒成分（Ｃａｔ−１）の調製
　窒素置換した１００ｍｌのガラス製フラスコに上記（１）で調製した固体触媒成分（Ｓ）を２００ｍｇ加えた。次に、濃度を２μｍｏｌ／ｍｌに調整したジメチルシランジイルビス（シクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド［遷移金属化合物（Ａ１）に相当］のトルエン溶液  １２．５ｍｌと、濃度を２μｍｏｌ／ｍｌに調整したジフェニルメチレン（シクロペンタジエニル）（９−フルオレニル）ジルコニウムジクロライド［遷移金属化合物（Ａ２）に相当］のトルエン溶液  １ｍｌを投入し、室温で５分間反応させた。その後、上澄み液をデカンテーションにより除いた後、ヘキサンで２回洗浄し、６ｍｌのヘキサンスラリーとした。
【０２５０】
（３）重合
　減圧乾燥後アルゴンで置換した内容積３リットルの撹拌機付きオートクレーブ内を真空にし、１−ヘキセンを１８０ｍｌ、重合溶媒としてブタンを６５０ｇ仕込み、７０℃まで昇温した。その後、エチレン/水素混合ガス（水素＝０．３３ｍｏｌ％）を、混合ガスの分圧が１．６ＭＰａになるように加え、系内を安定させた。ガスクロマトグラフィー分析の結果、系内のガス組成は、水素＝０．１５ｍｏｌ％であった。これに、有機アルミニウム化合物（Ｃ）として濃度を１ｍｏｌ／ｌに調整したトリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液  ０．９ｍｌを投入した。次に、上記（２）で調製したスラリー状触媒成分(Cat-1)を６ｍｌ投入した。重合中は、エチレン/水素混合ガス（水素＝０．３３ｍｏｌ％）を連続的に供給しながら、７０℃で６０分間重合した。その後、ブタン、エチレン、水素をパージして、エチレン−１−ヘキセン共重合体７１ｇを得た。得られた共重合体の物性を表２に示した。
【０２５１】
比較例５
（１）固体触媒成分の調製
　窒素置換した撹拌機を備えた反応器に、窒素流通下で３００℃において加熱処理したシリカ（デビソン社製  Ｓｙｌｏｐｏｌ９４８；５０％体積平均粒子径＝５５μｍ；細孔容量＝１.６７ｍｌ／ｇ；比表面積＝３２５ｍ２／ｇ）２．８ｋｇとトルエン２４ｋｇとを入れて、撹拌した。その後、５℃に冷却した後、１，１，１，３，３，３−ヘキサメチルジシラザン０．９ｋｇとトルエン１．４ｋｇとの混合溶液を反応器の温度を５℃に保ちながら３０分間で滴下した。滴下終了後、５℃で１時間撹拌し、次に９５℃に昇温し、９５℃で３時間撹拌し、ろ過した。得られた固体生成物をトルエン２０.８ｋｇで６回、洗浄を行った。その後、トルエン７．１ｋｇを加えスラリーとし、一晩静置した。
【０２５２】
（２）予備重合触媒成分の調製
　予め窒素置換した内容積２１０リットルの撹拌機付きオートクレーブに、ブタン７０リットルを投入した後、ラセミ−エチレンビス（１−インデニル）ジルコニウムジフェノキシド１０６ｍｍｏｌを投入し、オートクレーブを５０℃まで昇温して撹拌を２時間行った。次にオートクレーブを３０℃まで降温して系内が安定した後、エチレンをオートクレーブ内のガス相圧力で０．０６ＭＰａ分仕込み、前述の固体触媒成分の調製で得られた固体触媒成分０．７ｋｇを投入し、続いてトリイソブチルアルミニウム１５８ｍｍｏｌを投入して重合を開始した。エチレンを０．７ｋｇ／Ｈｒで連続供給しながら３０分経過した後、５０℃へ昇温するとともに、エチレンと水素をそれぞれ３．５ｋｇ／Ｈｒと２１リットル（常温常圧体積）／Ｈｒで連続供給することによって合計４時間の予備重合を実施した。重合終了後、エチレン、ブタン、水素ガスなどをパージして残った固体を室温にて真空乾燥し、上記固体触媒成分１ｇ当り１６ｇのポリエチレンが予備重合された予備重合触媒成分を得た。
【０２５３】
　（３）連続気相重合
　上記の予備重合触媒成分を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１−ヘキセンの共重合を実施した。重合条件は、温度８６℃、全圧２ＭＰａ、ガス線速度０．３５ｍ／ｓ、エチレンに対する水素モル比は１．１％、エチレンに対する１−ヘキセンモル比は１．０％で、重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、ヘキセン−１、水素を連続的に供給した。さらに、流動床の総パウダー重量を８０ｋｇに維持し、平均重合時間３．５hｒとなるように、上記予備重合触媒成分と、トリイソブチルアルミニウムとを一定の割合で連続的に供給した。重合により、２３．２ｋｇ／ｈｒの生産効率でエチレン−１−ヘキセン共重合体のパウダーを得た。
【０２５４】
　（４）エチレン−１−ヘキセン共重合体パウダーの造粒
　上記で得たパウダーを、神戸製鋼所社製ＬＣＭ５０押出機を用いて、フィード速度５０ｋｇ／ｈｒ、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度４．２ｍｍ、サクション圧力０．２ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃条件で造粒することにより、ペレットを得た。該ペレットの物性を表３に示した。該ペレットを用いて中空成形を行い、中空容器を得た。中空成形時の成形記録を表４に、得られた中空容器の評価結果を表５に示した。
【０２５５】
【表１】
【０２５６】
【表２】
（注１）：内訳は、エチル分岐8.8/1000C、ブチル分岐13.0/1000C
【０２５７】
【表３】
【０２５８】
【表４】
【０２５９】
【表５】
」
　そして、甲第１号証の実施例１〜５には、以下の発明（以下「甲１発明」という。）が記載されている。
「密度、Ｍｗ／Ｍｎ比、Ｍｚ／Ｍｗ比が、それぞれ、（９２４、１６．７、４．５）、（９２３、１３．３、３．９）、（９２８、１０．３、４．７）、（９１７、５．９、３．５）、（９１９、６、３．８）であるエチレン−１−ヘキセン共重合体のペレットを用いて中空成形した中空容器。」
Ｂ　対比
　本件発明１と甲１発明とを対比する。
・甲１発明の「中空成形した中空容器」は、本件発明１の「中空成形された容器」に相当する。
・甲１発明の「密度、Ｍｗ／Ｍｎ比、Ｍｚ／Ｍｗ比が、それぞれ、（９２４、１６．７、４．５）、（９２３、１３．３、３．９）、（９２８、１０．３、４．７）、（９１７、５．９、３．５）、（９１９、６、３．８）であるエチレン−１−ヘキセン共重合体」であることは、Ｍｚ／Ｍｎ比を計算すると、それぞれ７５．１５、５１．８７、４８．４１、２０．６５、２２．８である。そうすると、甲１発明の当該事項と、本件発明１の「０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度、６２％以下の結晶化度、及び２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するエチレン系ポリマー」とは、０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度のエチレン系ポリマーの限りで一致する。
　したがって、本件発明１と甲１発明とは、以下の点で一致し、相違する。
＜一致点＞
「中空成形された容器であって、
  ０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度のエチレン系ポリマーを含む、製品に面する内層を備える、容器。」
＜相違点１＞
　容器について、本件発明１は、「多層構造」であるのに対して、単層である点。
＜相違点２＞
　０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度のエチレン系ポリマーについて、本件発明１は、「６２％以下の結晶化度、及び２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有する」のに対して、甲１発明は、結晶化度が不明であって、Ｍｚ／Ｍｎ比が、それぞれ７５．１５、５１．８７、４８．４１、２０．６５、２２．８である点。
＜相違点３＞
　本件発明１は、「前記製品に面する内層は、４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する」のに対して、甲１発明は、そのように特定されていない点。
Ｃ　判断
＜相違点２について＞
　事案に鑑みて、相違点２について検討する。
　Ｍｚ／Ｍｎ比が、本件発明１は、「２０以下」であるのに対し、甲１発明は、７５．１５、５１．８７、４８．４１、２０．６５、２２．８である。
　そして、甲第２〜４号証にも、Ｍｚ／Ｍｎ比が２０以下のエチレン系ポリマーを内層に用いることは記載されていない。
　したがって、甲１発明の内層として、２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するエチレン系ポリマーを用いる理由はない。
  
Ｄ　小括 
　したがって、他の相違点について検討するまでもなく、本件発明１は、甲１発明及び甲第２〜４号証記載の事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。 
  
イ　甲第２号証を主引用例とした場合の本件発明１の進歩性について  
Ａ　甲第２号証に記載された発明  
　甲第２号証には、以下の記載がある。 
・「【００１９】
【実施例】つぎに、図面に基づいて、本発明のプラスチック容器の実施例について説明するが、本発明は以下の具体例に限定されるものではない。以下の例においては、常法により多層多重ダイスを使用し、共押出して得られたパリソンをロータリーブロー成形機でブロー成形することによって、多層ブローボトルを製造した。
【００２０】（実施例１）コモノマーとしてヘキセン−１を使用し、メタロセン系シングルサイト触媒を用いて重合することによって、密度０．９０５ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ２．０ｇ／１０ｍｉｎ、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ４．５のエチレン・αオレフィン共重合体を得た。つぎに、密度０．９２８ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ０．７ｇ／１０ｍｉｎ、オルゼン曲げ剛性３２０ＭＰａのＨＰ−ＬＤＰＥ８５．７重量部に、上記共重合体１４．３重量部を配合することによって、多層ブローボトルの内層及び外層を構成する樹脂組成物Ａを得た。また、この樹脂組成物Ａ７０重量部に多層ブローボトルの成形時に発生するバリ等のスクラップ樹脂３０重量部を配合することによって、密度０．９２３ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ０．８ｇ／１０ｍｉｎ、オルゼン曲げ剛性３４０ＭＰａの主層を構成する樹脂組成物Ｂを得た。この樹脂組成物Ｂ中の共重合体の含有量は１０重量％、スクラップ樹脂の含有量は３０重量％である。
【００２１】これらの樹脂組成物Ａ及びＢを使用して、図２に示される、樹脂組成物Ａからなる外層１／無水マレイン酸変性ＬＤＰＥ（密度０．９３０ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ１．５ｇ／１０ｍｉｎ）接着剤層２／エチレン含量３２モル％のエチレン・酢酸ビニル共重合体ケン化物（ＥＶＯＨ）からなるガスバリヤー性樹脂層３／２と同じ接着剤層４／樹脂組成物Ｂからなる主層５／樹脂組成物Ａからなる内層６（層比：１５／３／７／３／５２／２０重量％）、の４種６層の層構成を有する内容量８００ｍｌ、質量２５ｇの多層薄肉ボトルを、毎分５５本の速度にてロータリーブロー成形した。その際に、ロゴマーク入りの金型を使用することによって、ボトル胴部の表裏にロゴマークを配設した。」 
  
　そうすると、甲第２号証の実施例１には、以下の発明（以下「甲２発明」という。）が記載されている。  
「密度０．９２８ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ０．７ｇ／１０ｍｉｎ、オルゼン曲げ剛性３２０ＭＰａのＨＰ−ＬＤＰＥ８５．７重量部に、上記共重合体１４．３重量部を配合した樹脂組成物Ａからなる内層を備えた、
　内容量８００ｍｌ、質量２５ｇのロータリーブロー成形した多層薄肉ボトル。」  
Ｂ　対比
　本件発明１と甲２発明とを対比する。
・甲２発明の「ロータリーブロー成形した多層薄肉ボトル」は、本件発明１の「多層構造から中空成形された容器」に相当する。
・甲２発明の「密度０．９２８ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ０．７ｇ／１０ｍｉｎ、オルゼン曲げ剛性３２０ＭＰａのＨＰ−ＬＤＰＥ８５．７重量部に、上記共重合体１４．３重量部を配合した樹脂組成物Ａ」と、本件発明１の「０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度、６２％以下の結晶化度、及び２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するエチレン系ポリマー」とは、０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度のエチレン系ポリマーの限りで一致する。
　そうすると、本件発明１と甲２発明とは、以下の点で一致し、相違する。
＜一致点＞
「多層構造から中空成形された容器であって、
  ０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度のエチレン系ポリマーを含む、製品に面する内層を備える、容器。」
＜相違点４＞
　０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度のエチレン系ポリマーについて、本件発明１は、「６２％以下の結晶化度、及び２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有する」のに対して、甲２発明は、結晶化度及びＭｚ／Ｍｎ比が不明である点。
＜相違点５＞
　本件発明１は、「前記製品に面する内層は、４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する」のに対して、甲２発明は、そのように特定されていない点。
Ｃ　判断
　ここで、上記相違点について検討する。
＜相違点４について＞
　甲２発明のＨＰ−ＬＤＰＥのＭＦＲと甲第１号証の【０２５５】の表１におけるＭＦＲと分子量分布とを比較すると、甲第１号証には、２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するＨＰ−ＬＤＰＥが記載されていないから、甲２発明のＨＰ−ＬＤＰＥのＭｚ／Ｍｎ比が、２０以下であるとする理由がない。
　そして、甲第１、３、４号証にも、Ｍｚ／Ｍｎ比が２０以下のエチレン系ポリマーを内層に用いることは記載されていない。
　したがって、甲２発明の内層として、２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するエチレン系ポリマーを用いることは、容易に想到し得たものでない。
Ｄ　小括 
　したがって、相違点５について検討するまでもなく、本件発明１は、甲２発明及び甲第１、３、４号証記載の事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。 
  
ウ　甲第３号証を主引用例とした場合の本件発明１の進歩性について  
Ａ　甲第３号証に記載された発明  
　甲第３号証には、以下の記載がある。 
・「【００１８】[II]  樹脂製容器の製造
本発明の樹脂製容器は、射出成形、中空成形、回転成形、押出成形等、熱可塑性樹脂の成形方法として一般に用いられている加工方法により、単層或いは複数層で構成される樹脂製容器とすることができる。」
・「【００２５】［実施例１］
Ａ　層
Ａ層としては、以下に記載する方法で製造したエチレン・１−ヘキセン共重合体を使用した。
エチレン・１−ヘキセン共重合体の製造
触媒の調製は、特開昭６１−１３０３１４号公報に記載された方法で実施した。すなわち、錯体エチレンビス（４，５，６，７ーテトラヒドロィンデニル）ジルコニウムジクロライド２．０ミリモルに、アルベマール社製メチルアルモキサンを上記錯体に対して１，０００モル倍加え、トルエンで２０リットルに希釈して触媒溶液を調製し、以下の条件で重合を行った。内容積１．５リットルの攪拌式オートクレーブ型連続反応機に、エチレンと１−ヘキセンとの混合物を供給し、反応器内の圧力を１，０００ｋｇ／ｃｍ２に保ち、１６０℃の温度で反応を行った。反応終了後、ＭＦＲが１．５ｇ／１０分、密度が０．９３５ｇ／ｃｍ３、１−ヘキセン含量が３％、ＴＲＥＦ溶出曲線のピーク温度が９２℃、Ｈ／Ｗが２８、Ｈ／Ｗ温度幅が６℃の、エチレン・１−ヘキセン共重合体を得た。
【００２６】Ｂ　層
Ｂ層としては、ＭＦＲが０．０３ｇ／１０分、密度が０．９５４ｇ／ｃｍ３の高密度ポリエチレンを使用した。
成形、評価
以下の条件で多層ブロー成形を行い、表１に示す層構成の樹脂製容器を製造した。得られた樹脂製容器のサンプルについて評価を行った。その結果を表１に示す。
機種　　　：　日本製鋼所社製多層ブロー成形機
押出機　　：　６５ｍｍφ／４０ｍｍφ／４０ｍｍφ
ダイリップ：　２００ｍｍφ
押出機温度：　１９０℃／２００℃／１９０℃
金型温度　：　４０℃
金型寸法　：　７８×６０×２５ｃｍ、厚み２ｍｍ
型締圧力　：　６０トン
【００２７】［実施例２］Ｂ層に、ＭＦＲが０．１ｇ／１０分、密度が０．９２５ｇ／ｃｍ３の高圧法低密度ポリエチレンを使用した以外は、実施例１と同様に成形し、評価を行った。表１に示す樹脂を使用し、実施例１と同様に成形し、評価を行った。その結果を表１に示す。」
・「【００４０】［比較例５］実施例１のエチレン・１一ヘキセン共箪合体○１（○内に数字の１、以下同じ。）に変えて、以下に示すエチレン・１−ヘキセン共重合体○５を用いた以外は、実施例１と同様に成形し、評価を行った。結果を表３に示す。エチレン・１−ヘキセン共重合体の製造触媒の調製は、特開昭６１一１３０３１４号公報に記載された方法で実施した。すなわち、錯体エチレンビス（４，５，６，７ーテトラヒドロインデニル）ジルコニウムジクロライド２．Ｏミリモルに、アルベマール社製メチルアルモキサンを上記錯体に対して１，０００モル倍加え、トルエンで２０リットルに希釈して触媒溶液を調製し、以下の条件で重合を行った。内容積１．５リットルの攪拌式オートクレーブ型連続反応器に、エチレンと１−ヘキセンとの混合物を供給し、反応器内の圧力を１，１００ｋｇ／ｃｍ２に保ち、１２０℃の温度で反応を行った。反応終了後、ＭＦＲが３ｇ／１０分、密度が０．９１６ｇ／ｃｍ３、１一へキセン含量が８重量％、ＴＲＥＦ溶出曲橡のピーク温度が７４℃、Ｈ／Ｗが６、Ｈ／Ｗ温度幅が２３℃の、エチレン・１一ヘキセン共重合体を得た。
【００４１】
【表１】
」
・「【００４３】
」
・【００４１】の表１及び【００４３】の表３の実施例１、２及び比較例５の「層構成　厚み（ｍｍ）」の欄は、「Ａ／Ｂ／Ａ」と記載されているから、内層はＡ層である。
　そして、実施例１及び２のＡ層は、「ＭＦＲが１．５ｇ／１０分、密度が０．９３５ｇ／ｃｍ３、１−ヘキセン含量が３％、ＴＲＥＦ溶出曲線のピーク温度が９２℃、Ｈ／Ｗが２８、Ｈ／Ｗ温度幅が６℃の、エチレン・１−ヘキセン共重合体」（【００２５】）からなり、比較例５のＡ層は、「、ＭＦＲが３ｇ／１０分、密度が０．９１６ｇ／ｃｍ３、１一へキセン含量が８重量％、ＴＲＥＦ溶出曲橡のピーク温度が７４℃、Ｈ／Ｗが６、Ｈ／Ｗ温度幅が２３℃の、エチレン・１一ヘキセン共重合体」からなる。
・【００１８】には、中空成形により樹脂製容器を製造することが記載されている。
  
　そうすると、甲第３号証の実施例１、２及び比較例５の樹脂を用いた中空成形された樹脂製容器に着目すると、甲第３号証には、以下の発明（以下「甲３発明」という。）が記載されている。  
「中空成形されたＡ／Ｂ／Ａの層構成を有する樹脂製容器であって、
　ＭＦＲが１．５ｇ／１０分、密度が０．９３５ｇ／ｃｍ３、１−ヘキセン含量が３％、ＴＲＥＦ溶出曲線のピーク温度が９２℃、Ｈ／Ｗが２８、Ｈ／Ｗ温度幅が６℃のエチレン・１−ヘキセン共重合体、又は、ＭＦＲが３ｇ／１０分、密度が０．９１６ｇ／ｃｍ３、１−ヘキセン含量が８％、ＴＲＥＦ溶出曲線のピーク温度が７４℃、Ｈ／Ｗが６、Ｈ／Ｗ温度幅が２３℃のエチレン・１−ヘキセン共重合体からなるＡ層である内層を備える、
樹脂製容器。」
  
Ｂ　対比
　本件発明１と甲３発明とを対比する。
・甲３発明の「中空成形されたＡ／Ｂ／Ａの層構成を有する樹脂製容器」は、本件発明１の「多層構造から中空成形された容器」に相当する。
・甲３発明の「ＭＦＲが１．５ｇ／１０分、密度が０．９３５ｇ／ｃｍ３、１−ヘキセン含量が３％、ＴＲＥＦ溶出曲線のピーク温度が９２℃、Ｈ／Ｗが２８、Ｈ／Ｗ温度幅が６℃の、エチレン・１−ヘキセン共重合体、又は、ＭＦＲが３ｇ／１０分、密度が０．９１６ｇ／ｃｍ３、１−ヘキセン含量が８％、ＴＲＥＦ溶出曲線のピーク温度が７４℃、Ｈ／Ｗが６、Ｈ／Ｗ温度幅が２３℃のエチレン・１−ヘキセン共重合体」と、本件発明１の「０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度、６２％以下の結晶化度、及び２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するエチレン系ポリマー」とは、０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度のエチレン系ポリマーの限りで一致する。
　そうすると、本件発明１と甲３発明とは、以下の点で一致し、相違する。
＜一致点＞
「多層構造から中空成形された容器であって、
  ０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度のエチレン系ポリマーを含む、製品に面する内層を備える、容器。」
＜相違点６＞
　０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度のエチレン系ポリマーについて、本件発明１は、「６２％以下の結晶化度、及び２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有する」のに対して、甲３発明は、結晶化度及びＭｚ／Ｍｎ比が不明である点。
＜相違点７＞
　本件発明１は、「前記製品に面する内層は、４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する」のに対して、甲３発明は、そのように特定されていない点。
Ｃ　判断
　ここで、上記相違点について検討する。
＜相違点６について＞
　甲３発明のエチレン・１−ヘキセン共重合体と甲第１号証の【０２５５】の表１とを比較すると、甲第１号証には、２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するエチレン・１−ヘキセン共重合体が記載されていないから、甲３発明のエチレン・１−ヘキセン共重合体のＭｚ／Ｍｎ比が、２０以下であるとする理由がない。
　そして、甲第１、２、４号証にも、Ｍｚ／Ｍｎ比が２０以下のエチレン系ポリマーを内層に用いることは記載されていない。
　したがって、甲３発明の内層として、２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するエチレン系ポリマーを用いるいることは、容易に想到し得たものでない。
Ｄ　小括 
　したがって、相違点７について検討するまでもなく、本件発明１は、甲３発明及び甲第１、２、４号証記載の事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。 
エ　甲第４号証を主引用例とした場合の本件発明１の進歩性について  
Ａ　甲第４号証に記載された発明  
　甲第４号証には、以下の記載がある。 
・「【請求項１】最外層樹脂としてポリエステル系樹脂、中間層として接着性樹脂、最内層樹脂として密度が０．９４以下のポリエチレン樹脂を用いたことを特徴とする少なくとも３種３層の樹脂構成からなる多層プラスチック容器。」
・「【００１５】
【実施例】
＜実施例１＞３本のスクリュー押出機を有する多層ブロー成形機を用いて、スクリューＡには、非結晶性ポリエチレンテレフタレート樹脂、スクリューＢには、中間層としてグリシジルメタクリレート／エチレン共重合体（エチレン８８％含有）を、スクリューＣには、密度０．９３８のポリエチレン樹脂を供給し、下記条件で可塑化押出しし、同時合流タイプのヘッドを介して積層パリソンを成形し、該パリソンをブロー成形金型中にはさみ、パリソン上部を切断後、圧縮空気を用いてブロー成形を行い、５００ｍｌの円筒形状の容器を得た。容器重量は３５ｇであった。得られたボトルは表面光沢性、落下衝撃性に優れた性能を有していた。（表１）に落下衝撃強度の試験結果を示す。
【００１６】
【００１７】＜実施例２＞３本のスクリュー押出機を有する多層ブロー成形機を用いて、スクリューＡには、非結晶性ポリエチレンテレフタレート樹脂、スクリューＢには、中間層としてグリシジルメタクリレート／エチレン共重合体（エチレン８８％含有）を、スクリューＣには、密度０．９２２の低密度ポリエチレンを用い、下記条件で可塑化押出しし、同時合流タイプのヘッドを介して積層パリソンを成形し、該パリソンをブロー成形金型中にはさみ、パリソン上部を切断後、圧縮空気を用いてブロー成形を行い、５００ｍｌの円筒形状の容器を得た。容器重量は３５ｇであった。得られたボトルは表面光沢性、落下衝撃性に優れた性能を有していた。（表１）に落下衝撃強度の試験結果を示す。
【００１８】
【００１９】＜実施例３＞最内層として密度０．９２４の直鎖状低密度ポリエチレンを用いた以外は、実施例２と同様の条件で成形を行い、８００ｍｌの偏平形状の容器を得た。容器重量は５４ｇであった。得られたボトルは表面光沢性、落下衝撃性に優れた性能を有していた。（表１）に落下衝撃強度の試験結果を示す。」
  
　そうすると、甲第４号証の実施例１〜３の樹脂を用いた中空成形された樹脂製容器に着目すると、甲第３号証には、以下の発明（以下「甲３発明」という。）が記載されている。  
「最外層樹脂としてポリエステル系樹脂、中間層として接着性樹脂、最内層樹脂として密度が０．９３８、０．９２２又は０．９２４のポリエチレン樹脂を用いて、ブロー成形された５００ｍｌの円筒形状の容器。」
  
Ｂ　対比
　本件発明１と甲４発明とを対比する。
・甲４発明の「ブロー成形された５００ｍｌの円筒形状の容器」は、「最外層」、「中間層」及び「最内層」からなるから、本件発明１の「多層構造から中空成形された容器」に相当する。
・甲４発明の「最内層樹脂として密度が０．９３８、０．９２２又は０．９２４のポリエチレン樹脂」と本件発明１の「０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度、６２％以下の結晶化度、及び２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するエチレン系ポリマー」とは、０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度のエチレン系ポリマーの限りで一致する。
　そうすると、本件発明１と甲４発明とは、以下の点で一致し、相違する。
＜一致点＞
「多層構造から中空成形された容器であって、
  ０．９４０ｇ／ｃｃ以下のエチレン系ポリマーを含む、製品に面する内層を備える、容器。」
＜相違点８＞
　０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度のエチレン系ポリマーについて、本件発明１は、「６２％以下の結晶化度、及び２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有する」のに対して、甲４発明は、結晶化度及びＭｚ／Ｍｎ比が不明である点。
＜相違点９＞
　本件発明１は、「前記製品に面する内層は、４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する」のに対して、甲４発明は、そのように特定されていない点。
Ｃ　判断
　ここで、上記相違点について検討する。
＜相違点８について＞
　甲４発明のポリエチレン樹脂と甲第１号証の【０２５５】の表１とを比
較すると、甲第１号証には、２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するポリエチレン樹脂が記載されていないから、甲４発明のポリエチレン樹脂のＭｚ／Ｍｎ比が、２０以下であるとする理由はない。
　そして、甲第１〜３号証にも、Ｍｚ／Ｍｎ比が２０以下のエチレン系ポリマーを内層に用いることは記載されていない。
　したがって、甲４発明の内層として、２０以下のＭｚ／Ｍｎ比を有するエチレン系ポリマーを用いるいることは、容易に想到し得たものでない。
Ｄ　小括 
　したがって、相違点９について検討するまでもなく、本件発明１は、甲３発明及び甲第１〜３号証記載の事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。 
オ　本件発明２〜８の進歩性について  
　本件発明２〜８は、本件発明１の技術的事項を全て含み、さらに限定を加えるものであるから、上記ア〜エで検討したのと同じ理由により、甲１〜４発明及び甲第１〜４号証記載の事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。
第５　むすび  
　以上のとおり、取消理由通知に記載した取消理由によっては、本件発明１〜８に係る特許を取り消すことはできない。
　また、請求項９に係る特許は、本件訂正により、削除されたため、本件特許の請求項９に対して、申立人がした特許異議の申立てについては、対象となる請求項が存在しないものとなったため、特許法第１２０条の８第１項で準用する同法第１３５条の規定により却下する。 
　よって、結論のとおり決定する。 
【異議決定日】
令和３年９月１４日（２０２１．９．１４）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】
　多層構造から中空成形された容器であって、
　０．９４０ｇ／ｃｃ以下の密度、６２％以下の結晶化度、及び
２０
　前記製品に面する内層は、４０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する、容器。
　【請求項２】
　前記製品に面する内層は、３０ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する、請求項１に記載の容器。
　【請求項３】
　前記製品に面する内層は、２５ｎｍ以下の小規模二乗平均平方根粗さを有する、請求項１または２に記載の容器。
　【請求項４】
　前記エチレン系ポリマーは、０．９３０ｇ／ｃｃ以下の密度を有する、請求項１〜３のいずれか１項に記載の容器。
　【請求項５】
　前記エチレン系ポリマーは、０．９１５〜０．９３０ｇ／ｃｃの密度を有する、請求項１〜４のいずれか１項に記載の容器。
　【請求項６】
　前記エチレン系ポリマーは、５６％以下の結晶化度を有する、請求項１〜５のいずれか１項に記載の容器。
　【請求項７】
　前記製品に面する内層は、０．９５０ｇ／ｃｃを超える密度を有するオレフィン系ポリマーから形成されるオレフィン系ポリマー外層と共に共押出される、請求項１〜６のいずれか１項に記載の容器。
　【請求項８】
　前記製品に面する内層の厚さは、前記多層構造の全体の厚さの５〜５０％である、請求項１〜７のいずれか１項に記載の容器。
　【請求項９】（削除）