(57)【要約】【課題】第１及び第２スイッチに極力熱ストレスをかけることなく第２ソレノイドに通電できるようにした燃料噴射制御装置を提供する。【解決手段】放電スイッチ８１は、第２制御ＩＣ５３が第２ソレノイド３２に通電するときに第２昇圧回路５５の昇圧電源から第２ソレノイド３２への第１通電経路の通電をオン・オフする。第１検出素子９１は、放電スイッチ８１に通電される通電状態に依存した値を検出する。定電流スイッチ８２は、第２制御ＩＣ５３が第２ソレノイド３２に通電するときに昇圧電源電圧Ｖboost2より低い電圧を出力する電源電圧ＶＢから第２ソレノイド３２への第２通電経路の通電をオン・オフする。第２検出素子９２は、定電流スイッチ８２に通電される通電状態に依存した値を検出する。通電経路制御部９３は、第１検出素子９１及び第２検出素子９２の検出結果に基づいて、第１通電経路又は第２通電経路の何れか一方に切替えて第２ソレノイド３２に通電する。【選択図】図６
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料が蓄積されるコモンレール（５）から内燃機関（１１）に対し燃料噴射装置（７〜１０）を用いて前記燃料をそれぞれ噴射制御する燃料噴射制御装置であって、
前記燃料噴射装置は、それぞれ、第１ソレノイド（３１）、第１バルブ（２９）、第２ソレノイド（３２）、及び第２バルブ（３０）を備え、
通常の噴射制御時には、前記第１ソレノイドに通電することで前記第１バルブを駆動して燃料噴射タイミングを制御する第１制御部（５２）と、
前記通常の噴射制御時には、前記第２ソレノイドに通電することで前記第２バルブを駆動して前記燃料の噴射率を制御する第２制御部（５３）と、
前記第２制御部が前記第２ソレノイドに通電するときに昇圧回路の昇圧電源から前記第２ソレノイドへの第１通電経路の通電をオン・オフする第１スイッチ（８１）と、
前記第１スイッチに通電される通電状態に依存した値を検出する第１検出部（９１；２９１ａ）と、
前記第２制御部が前記第２ソレノイドに通電するときに前記昇圧電源より低い電圧を出力するバッテリ電源から前記第２ソレノイドへの第２通電経路の通電をオン・オフする第２スイッチ（８２）と、
前記第２スイッチに通電される通電状態に依存した値を検出する第２検出部（９２；２９２ａ）と、
前記第１検出部及び前記第２検出部の検出結果に基づいて、前記第１通電経路又は前記第２通電経路の何れか一方に切替えて前記第２ソレノイドに通電する通電経路制御部（９３；２９３）と、
を備える燃料噴射制御装置。
【請求項２】
前記コモンレールの内部圧力を低下させるときには、前記第１制御部は前記第１ソレノイドに非通電することで前記第１バルブを閉制御すると共に前記第２制御部は前記第２ソレノイドに通電することで前記第２バルブを開制御し、
前記通電経路制御部は、前記コモンレールの内部圧力を低下させるときだけ前記第１検出部及び前記第２検出部の検出結果に基づいて前記第１通電経路又は前記第２通電経路に切替える機能を働かせる請求項１記載の燃料噴射制御装置。
【請求項３】
前記第１検出部（９１）は、前記第１通電経路に流れる電流の積算値に依存して検出値（Ｔ１）を変化させる第１検出素子（９１）を備え、
前記第２検出部（９２）は、前記第２通電経路に流れる電流の積算値に依存して検出値（Ｔ２）を変化させる第２検出素子（９２）を備え、
前記通電経路制御部（９３）は、前記第１検出素子の検出値（Ｔ１）及び前記第２検出素子の検出値（Ｔ２）に基づいて、前記第１通電経路又は前記第２通電経路の何れか一方に切替えて前記第２ソレノイドに通電する請求項１記載の燃料噴射制御装置。
【請求項４】
前記第１スイッチにより前記第２ソレノイドへの前記第１通電経路の通電をオフし、且つ、前記第２スイッチにより前記第２ソレノイドへの前記第２通電経路の通電をオフしている間に、前記通電経路制御部は、前記第１通電経路又は前記第２通電経路の何れか一方に切替える請求項１から３の何れか一項に記載の燃料噴射制御装置。
【請求項５】
前記第１検出部（２９１ａ）は、前記第１スイッチの両端電圧を検出する第１電圧検出部（２９１ａ）を備え、
前記第２検出部（２９２ａ）は、前記第２スイッチの両端電圧を検出する第２電圧検出部（２９２ａ）を備え、
前記第２ソレノイドに流れる電流を検出する電流検出部（２９９）と、
前記第１電圧検出部の検出電圧及び前記電流検出部の検出電流に基づく第１電力損失を算出する第１算出部（２９１ｂ）と、
前記第２電圧検出部の検出電圧及び前記電流検出部の検出電流に基づく第２電力損失を算出する第２算出部（２９２ｂ）と、を備え、
前記通電経路制御部（２９３）は、前記第１電力損失及び前記第２電力損失を比較した損失の高低に基づいて前記第１通電経路又は前記第２通電経路の何れか一方に切替える請求項１記載の燃料噴射制御装置。
【請求項６】
前記第１スイッチ（８１）をオンからオフしたときに前記第２ソレノイドに流れる電流を還流する還流経路に第１還流スイッチ（８１ｍ）を設けると共に、前記第２スイッチ（８２）をオンからオフしたときに前記第２ソレノイドに流れる電流を還流する還流経路に第２還流スイッチ（８２ｍ）を設ける請求項１から５の何れか一項に記載の燃料噴射制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料噴射制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、出願人は２つのソレノイドバルブを用いて油圧を制御することでノズル先端から燃料を噴射する燃料噴射装置を提案している（例えば、特許文献１参照）。特許文献１記載のインジェクタは、ピエゾスタックを用いたアクチュエータを利用して先端のノズルから燃料噴射可能に構成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】独国特許出願公開第１０２０１３１１２７５１号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
燃料噴射制御装置が燃料を噴射制御するときには、燃料を蓄積したコモンレールから内燃機関に対し燃料噴射装置を用いて燃料を噴射制御する。この燃料噴射制御装置が、燃料噴射装置（インジェクタとも称される）内の２つのソレノイドバルブ（以下、それぞれ第１バルブ、第２バルブと称す）を用いて燃料を噴射制御するときには、第１ソレノイドに通電して第１バルブを駆動し燃料噴射タイミングを制御すると共に、第２ソレノイドに通電して第２バルブを駆動し燃料の噴射率を制御するように構成される。
【０００５】
ソレノイド式の燃料噴射制御装置は、噴射率を制御しながら燃料噴射弁を開弁するときには昇圧電源から第１スイッチを通じて通電オン・オフすることで第２ソレノイドにエネルギを供給し、その後、昇圧電源よりも低い電圧を出力するバッテリ電源から第２スイッチを通じて通電オン・オフすることで第２ソレノイドにエネルギを供給する。この場合、第２ソレノイドへの通電経路に設けられる第１及び第２スイッチに生じる熱ストレスが大きくなりやすいことが判明している。
【０００６】
本発明の目的は、第１及び第２スイッチに極力熱ストレスをかけることなく第２ソレノイドに通電できるようにした燃料噴射制御装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
請求項１記載の発明は、燃料が蓄積されるコモンレール（５）から内燃機関（１１）に対し燃料噴射装置（７〜１０）を用いて前記燃料をそれぞれ噴射制御する燃料噴射制御装置を対象としている。燃料噴射装置は、第１ソレノイド（３１）、第１バルブ（２９）、第２ソレノイド（３２）、及び第２バルブ（３０）を備える。第１制御部（５２）は、通常の噴射制御時において、第１ソレノイドに通電することで前記第１バルブを駆動して燃料噴射タイミングを制御する。第２制御部（５３）は、通常の噴射制御時には、第２ソレノイドに通電することで第２バルブを駆動して燃料の噴射率を制御する。
【０００８】
第１スイッチは、第２制御部が第２ソレノイドに通電するときに昇圧回路（５５）の昇圧電源から前記第２ソレノイドへの第１通電経路の通電をオン・オフする。このとき第１検出部は、第１スイッチに通電される通電状態を検出する。第２スイッチは、第２制御部が第２ソレノイドに通電するときにバッテリ電源から第２ソレノイドへの第２通電経路の通電をオン・オフする。このとき第２検出部は、第２スイッチに通電される通電状態を検出する。
【０００９】
通電経路制御部は、第１検出部及び第２検出部の検出結果に基づいて、第１通電経路又は第２通電経路の何れか一方に切替えて第２ソレノイドに通電しているため、第１通電経路に設けられた第１スイッチ、又は、第２通電経路に設けられた第２スイッチの何れか一方を通じて第２ソレノイドに通電できるようになり、第１スイッチを通じて第２ソレノイドに通電しているときには第２スイッチの熱ストレスを軽減できると共に、第２スイッチを通じて第２ソレノイドに通電しているときには第１スイッチの熱ストレスを軽減できるようになる。この結果、第１及び第２スイッチに極力熱ストレスをかけることなく第２ソレノイドに通電でき、第１及び第２スイッチの素子の動作信頼性を向上できる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】第１実施形態における燃料噴射制御システムの構成図
【図２】燃料噴射装置を模式的に示す断面図
【図３】コモンレールの内部圧力を低下させるときの燃料の流れを説明する説明図
【図４】燃料噴射制御装置の電気的構成を示すブロック図
【図５】昇圧回路の回路図
【図６】バルブ駆動部の回路図
【図７】通電経路制御部の回路図
【図８】通常の噴射制御時のバルブ駆動電流を示す図
【図９】第２バルブの駆動制御処理を示すフローチャート
【図１０】第１スイッチ、第２スイッチのオン・オフ制御信号、並びに、第１検出部及び第２検出部の検出値の変化を示すタイミングチャート
【図１１】第２実施形態における第２制御部及び第２バルブ駆動部の電気的構成図
【図１２】第３実施形態における第２バルブ駆動部の電気的構成図
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、燃料噴射制御装置の幾つかの実施形態について図面を参照しながら説明する。各実施形態において、同一又は類似の動作を行う構成については、同一又は類似の符号を付して必要に応じて説明を省略する。
【００１２】
（第１実施形態）
図１から図１０は、第１実施形態の説明図を示している。まず図１を参照し、燃料噴射制御システム１の構成を説明する。燃料噴射制御システム１は、ＥＣＵ（Electronic(Engine) Control Unit）による燃料噴射制御装置（以下、制御装置と称す）２と共に、フィードポンプ３、高圧燃料ポンプ４、コモンレール５、クランク角センサ６、燃料噴射装置７〜１０、及び内燃機関１１を主に備える。
【００１３】
制御装置２は、燃料噴射装置７〜１０を個別に制御することで内燃機関１１の各気筒＃１〜＃４の燃料室に燃料を供給制御する。本形態では、内燃機関１１が４気筒である例を示すが、６気筒でも良く、この限りではない。また、４気筒のうち、＃１、＃４の２気筒分を第１バンクと称し、＃２、＃３の２気筒分を第２バンクと称して説明する。
【００１４】
フィードポンプ３は、燃料タンク１２に貯蔵された燃料を高圧燃料ポンプ４に圧送する。高圧燃料ポンプ４は、例えばプランジャ式のポンプである。高圧燃料ポンプ４は、内燃機関１１の出力軸を用いて制御装置２のポンプ駆動部６０（後述参照）により駆動される。高圧燃料ポンプ４は、フィードポンプ３から供給された低圧燃料を昇圧して高圧燃料とし高圧燃料配管１３を通じてコモンレール５に供給する。コモンレール５は、燃料噴射装置７〜１０に燃料を供給するために設けられる。コモンレール５は、高圧燃料ポンプ４から供給される高圧燃料を一時的に蓄積し、高圧を保持したまま各燃料噴射装置７〜１０に高圧配管１６を通じて分配する。
【００１５】
コモンレール５には圧力センサ１４が備え付けられている。圧力センサ１４は、コモンレール５に蓄積された燃料圧力を検出し、この検出信号を制御装置２に出力する。クランク角センサ６は、シグナルロータ１５と組み合わされることで構成され、内燃機関１１の内部の図示しないクランクシャフトの回転を検出する。シグナルロータ１５は、例えば円盤状に構成され、例えば内燃機関１１のクランクシャフトと一体に回転する。シグナルロータ１５の外周部には多数の突起が構成されており、クランク角センサ６は、シグナルロータ１５の突起の接近と離間とに応じたクランク角信号を出力する。
【００１６】
制御装置２は、クランク角センサ６のクランク角信号を受信することに応じてエンジン回転数を算出可能になっている。制御装置２は、センサ信号Ｓの変化に伴いクランクシャフトを回転させるためのトルクを変更制御する。制御装置２は、クランク角信号を含む各種センサ信号Ｓに基づいて燃料噴射装置７〜１０を通じて燃料を噴射制御する。
【００１７】
＜燃料噴射装置７〜１０の基本構成、動作説明＞
以下、燃料噴射装置７〜１０の基本構成及び動作を説明する。燃料噴射装置７〜１０は、内燃機関１１の気筒内に燃料を噴射するために設けられ、インジェクタ又は燃料噴射弁とも称される。
【００１８】
各燃料噴射装置７〜１０には、それぞれ内蔵圧力センサ７ａ〜１０ａが備えられる。燃料噴射装置７〜１０は互いに同様の構造である。このため以下では、図２を参照して燃料噴射装置７の構造を説明し、燃料噴射装置８〜１０の構造説明を省略する。
【００１９】
図２に示すように、燃料噴射装置７は、第１部材２１、第２部材２２、第３部材２３、第４部材２４、ノズルニードル２５、ノズルニードル２５用のスプリング２６、油圧従動弁２７、油圧従動弁２７用のスプリング２８、第１バルブ２９、第２バルブ３０、第１ソレノイド３１、第２ソレノイド３２、第１スプリング３３、第２スプリング３４等を主に備える。
【００２０】
第１部材２１には、第１高圧燃料流路３５、低圧室３６、及び低圧通路３７が構成されている。第１部材２１、第２部材２２及び第３部材２３が組付けられると、第１高圧燃料流路３５は、第１部材２１から第３部材２３にかけて貫通するように構成される。第１高圧燃料流路３５には、高圧配管１６を通じてコモンレール５に接続されており、コモンレール５から高圧配管１６を通じて高圧燃料が供給される。
【００２１】
第１部材２１に設けられた低圧室３６は、第１バルブ２９が開くときに第２部材２２側の開口から第３通路３９に連通するよう構成され、第１バルブ２９が閉じているときに第３通路３９との間が遮断されるように構成される。また低圧室３６は、第２バルブ３０が開くときに第２部材２２側の開口から第２通路４１に連通するよう構成され、第２バルブ３０が閉じているときに第２通路４１との間が遮断されるように構成される。
【００２２】
低圧室３６は、第２部材２２側の開口の周囲が第１部材２１と第２部材２２との間にてシールされている。また、低圧室３６には低圧通路３７が連通するように構成されている。低圧通路３７には、図１に示す低圧配管３８が接続されている。そして、低圧室３６の内部の低圧燃料は、当該低圧室３６から流出し、低圧通路３７及び低圧配管３８を介して燃料タンク１２に戻されるように構成されている。
【００２３】
第１部材２１の低圧室３６の内部には、第１バルブ２９、第２バルブ３０、第１ソレノイド３１、第２ソレノイド３２、第１スプリング３３、及び第２スプリング３４が配置されている。
【００２４】
通常、第１スプリング３３は、第１バルブ２９を第３通路３９に近付ける方向に付勢するように配置されている。この場合、第１バルブ２９が閉じるため低圧室３６と第３通路３９との間が遮断される。第２スプリング３４は、第２バルブ３０を第２通路４１に近付ける方向に付勢するように配置されている。この場合、第２バルブ３０が閉じるため低圧室３６と第２通路４１との間が遮断される。
【００２５】
第１ソレノイド３１は通電されると電磁力を発生し、第１スプリング３３の付勢力に反発して第１バルブ２９を第２部材２２から離間させる。これにより、第１ソレノイド３１が通電されることで第１バルブ２９を開駆動でき、第１バルブ２９が開くことで低圧室３６と第３通路３９との間を連通させることができる。
【００２６】
第２ソレノイド３２は通電されると電磁力を発生し、第２スプリング３４の付勢力に反発して第２バルブ３０を第２部材２２から離間させる。これにより、第２ソレノイド３２が通電されることで第２バルブ３０を開駆動でき、第２バルブ３０が開くことで低圧室３６と第２通路４１とを連通させることができる。
【００２７】
第２部材２２には、第３通路３９、中間室４０、及び第２通路４１が構成されており、さらに第１高圧燃料流路３５から分岐した第２高圧燃料流路３５ａが構成されている。高圧燃料は、第１高圧燃料流路３５から第２高圧燃料流路３５ａへ分岐して供給される。第２高圧燃料流路３５ａは、第３オリフィス３５ａａを備え、環状室４２に接続されている。第３オリフィス３５ａａは、第２高圧燃料流路３５ａを流れる高圧燃料の流量を制限する。第２高圧燃料流路３５ａに複数の第３オリフィス３５ａａを備えていたり、第２高圧燃料流路３５ａの流路面積が小さく構成されることで第２高圧燃料流路３５ａの構造自体が第３オリフィス３５ａａとして構成されていても良い。
【００２８】
第２通路４１は、第２オリフィス４１ａを備え、油圧従動弁２７の内部を介することなく低圧室３６と第１制御室４３とを接続している。第２通路４１は、複数の第２オリフィス４１ａを備えていたり、第２通路４１の流路面積が小さく構成されることで第２通路４１の構造自体が第２オリフィス４１ａとして構成されていても良い。
【００２９】
環状室４２は、環状に構成され、第３部材２３側の開口を通じて第１制御室４３に連通するように構成されている。第３部材２３には第１制御室４３が構成されている。第１制御室４３は、第２部材２２に接触して配置され当該第２部材２２側に一部開口を備える。この開口は、その周囲が第２部材２２と第３部材２３との間でシールされている。第１制御室４３には接続通路４４が接続されている。この接続通路４４は、第１制御室４３と第２制御室４９との間の通路を接続する。接続通路４４は、第４オリフィス４４ａを備え、第４オリフィス４４ａは、接続通路４４を流れる燃料の流量を制限する。この接続通路４４は、複数の第４オリフィス４４ａを備えていても良いし、また接続通路４４の流路面積が小さく設定されることで接続通路４４の構造自体が第４オリフィス４４ａの機能を備えていても良い。
【００３０】
第１制御室４３の内側には油圧従動弁２７が配置されている。油圧従動弁２７は円柱状に構成されている。円柱状の油圧従動弁２７には第１通路４５が中心軸線方向に貫通するように構成されている。この第１通路４５は、第１オリフィス４５ａを備える。第１オリフィス４５ａは、第１通路４５を流れる燃料の流量を制限する。第１通路４５が、複数の第１オリフィス４５ａを備えていたり、第１通路４５の流路面積が小さく設定されることで、第１通路４５が第１オリフィス４５ａの機能を備えていても良い。
【００３１】
第１制御室４３の内部には、油圧従動弁２７を第２部材２２へ近付ける方向へ付勢するためのスプリング２８が配置されている。油圧従動弁２７が第２部材２２に当接しているときには、中間室４０が第１通路４５及び第１オリフィス４５ａを介して第１制御室４３に連通されるものの、環状室４２の第３部材２３の側の開口は油圧従動弁２７により遮断される。
【００３２】
例えば図３に示すように、油圧従動弁２７が第２部材２２から離間しているときには、中間室４０が第１通路４５を介することなく第１制御室４３に連通され、環状室４２もまた第１制御室４３に連通される。また図２及び図３に示すように、第２通路４１は、油圧従動弁２７を介さずに第１制御室４３に連通するように構成されている。第２通路４１は、油圧従動弁２７の位置、すなわち油圧従動弁２７のリフト状態にかかわらず、低圧室３６と第１制御室４３とを直接連通する。
【００３３】
図２に示すように、第４部材２４には、高圧室４６、噴射孔４７、シリンダ４８、及び第２制御室４９が構成されている。高圧燃料は、第１高圧燃料流路３５を通じて高圧室４６に供給される。第４部材２４の内部には、ノズルニードル２５が配置されている。このノズルニードル２５の先端部は、円錐状に構成され基端部は円筒状に構成され、高圧室４６がその側面を覆うように配置される。シリンダ４８は、ノズルニードル２５を図２の上下方向に往復摺動可能に支持している。ノズルニードル２５の背部には、第２制御室４９が配置されている。第２制御室４９は接続通路４４を通じて第１制御室４３に接続されている。
【００３４】
第２制御室４９の内部には、ノズルニードル２５を噴射孔４７に押し付ける方向へ付勢するスプリング２６が配置されている。第１制御室４３及び第２制御室４９により制御室が構成されている。噴射孔４７は、内燃機関１１の気筒内に連通するように構成される。
【００３５】
第２制御室４９の内部の圧力が所定の圧力よりも高いときには、ノズルニードル２５が高圧室４６と噴射孔４７とを遮断したまま維持するか、又はノズルニードル２５が噴射孔４７を塞ぐ方向に移動する。逆に、第２制御室４９の圧力が所定圧力以下のときには、ノズルニードル２５が第３部材２３の側、すなわち図示上方向に移動する。この場合、高圧燃料が高圧室４６の内部から噴射孔４７から噴射される。したがって、第１制御室４３及び第２制御室４９の内部の圧力に基づいて、高圧室４６と内燃機関１１の気筒内とを連通・遮断できる。
【００３６】
＜燃料噴射装置７〜１０の内部の各室の圧力変化説明＞
燃料噴射制御システム１は、各種モードを設定して動作するようになっており、制御装置２はこのモードに基づいて各燃料噴射装置７〜１０の噴射孔４７から燃料を噴射制御したり、燃料噴射装置７〜１０を通じて燃料を燃料タンク１２に排出制御することでコモンレール５の内部圧力を低下させることができる。以下、各モードにおける第１バルブ２９と第２バルブ３０の開閉動作に伴う燃料噴射装置７〜１０の内部の各室の圧力変化を説明する。
【００３７】
まず、第１スプリング３３の付勢力及び第２スプリング３４の付勢力が作用し第１バルブ２９及び第２バルブ３０が共に閉じていると仮定する。第１バルブ２９が閉じているときには、第３通路３９と低圧室３６との間が遮断される。また第２バルブ３０が閉じているときには、第２通路４１と低圧室３６との間が遮断される。このような初期状態では、第２制御室４９、第１制御室４３、中間室４０、第３通路３９、及び第２通路４１の内部は密閉され、これらの内部の燃料圧力は何れも高圧状態で釣り合う。このため、噴射孔４７は閉じられる。また油圧従動弁２７はスプリング２８により付勢されることで第２部材２２に当接する。
【００３８】
＜低噴射率モード＞
以下、噴射孔４７から燃料を内燃機関１１に比較的遅く噴射する低噴射率モードにおける燃料噴射装置７〜１０の内部の各室の圧力状態の変化を説明する。この低噴射率モードにおいて、制御装置２は、初期状態から第２バルブ３０を閉じたまま第１バルブ２９を開き、その後、第１バルブ２９を閉じる。
【００３９】
第１バルブ２９が開くと、第３通路３９及び低圧室３６が連通する。低圧室３６と中間室４０と第１制御室４３とが第３通路３９を通じて連通する。これにより第１制御室４３及び中間室４０が低圧化し、中間室４０は低圧室３６と同程度に低圧化する。
【００４０】
また第１制御室４３の内部に蓄積された燃料は、第１通路４５を通じて中間室４０の側に流れるものの、第１オリフィス４５ａが作用することでこの第１オリフィス４５ａを通じた燃料の流量が制限される。このとき、第１通路４５は、第１オリフィス４５ａの前後で圧力差を生じる。これにより第１制御室４３は中圧状態に保持される。
【００４１】
第１制御室４３の内部の燃料圧力の作用により、油圧従動弁２７が第２部材２２の中間室４０の側に引き付けられる。環状室４２の第３部材２３側の開口が油圧従動弁２７により閉じられるため、第２高圧燃料流路３５ａと第１制御室４３との間の遮断状態が維持される。
【００４２】
第１制御室４３の圧力が中圧状態となるため、第２制御室４９の圧力も中圧状態に変化する。すると、高圧燃料が第１高圧燃料流路３５を通じてノズルニードル２５に作用し、当該ノズルニードル２５をシリンダ４８に沿って第２制御室４９の側に摺動させる。これにより、ノズルニードル２５は開状態となり、高圧燃料が噴射孔４７から噴射される。このとき、第１オリフィス４５ａを通じた燃料の流路が比較的狭く制限されるため、第１制御室４３が中圧状態に達する速度も遅くなる。この結果、ノズルニードル２５の開弁速度は比較的遅くなり、時間経過に対する燃料噴射量の変化、すなわち噴射率が比較的低い。
【００４３】
この後、第１バルブ２９が閉じられると、第３通路３９、中間室４０、第２通路４１及び第１制御室４３が密閉されるが、第１制御室４３内の燃料は第１オリフィス４５ａを通じて中間室４０及び第３通路３９にも流れ込む。他方、環状室４２と第１制御室４３とには圧力差を生じるため、第２高圧燃料流路３５ａ内の燃料が環状室４２を通じてスプリング２８の付勢力に反発するように油圧従動弁２７を押圧する。
【００４４】
これにより、油圧従動弁２７のリフト量が減少し、高圧燃料が環状室４２を通じて第１制御室４３及び第２制御室４９に流れ込み、この結果、第１制御室４３及び第２制御室４９が高圧化する。第１制御室４３及び第２制御室４９の内部圧力が第１高圧燃料流路３５の圧力と同程度の高圧状態に変化すると、スプリング２８の付勢力が作用し油圧従動弁２７が第２部材２２の側に当接する。この結果、油圧従動弁２７が環状室４２と第１制御室４３との間を遮断し、前記の初期状態に戻る。
【００４５】
＜高噴射率モード＞
以下、噴射孔４７から燃料を高速噴射する場合の高噴射率モードにおける燃料噴射装置７の内部の各室の圧力状態の変化を説明する。この高噴射率モードにおいて、制御装置２は、初期状態から第１バルブ２９及び第２バルブ３０を概ね同時に開くように制御する。
【００４６】
第１バルブ２９及び第２バルブ３０が概ね同時に開くと、第３通路３９及び低圧室３６が連通すると共に第２通路４１及び低圧室３６も連通する。このため、低圧室３６と中間室４０と第１制御室４３とが第３通路３９及び第２通路４１を通じて連通する。これにより、第１制御室４３及び中間室４０が低圧化する。
【００４７】
このとき、中間室４０は低圧室３６と同程度に低圧化するが、前述の第１バルブ２９だけが開いた場合に比較して素早く低圧化できる。また第１制御室４３内に蓄積された燃料は、第１通路４５を通じて中間室４０の側に流れるものの第１オリフィス４５ａが作用するため燃料の流量が制限される。このとき、第１通路４５は、第１オリフィス４５ａの前後で圧力差を生じる。
【００４８】
他方、第１制御室４３の内部の燃料は、第２通路４１をも介して低圧室３６に流れる。このとき、第２オリフィス４１ａが作用し第２オリフィス４１ａを通じた燃料の流量も制限される。第２通路４１は、第２オリフィス４１ａの前後で圧力差を生じる。これにより、第１制御室４３は中圧状態に保持される。
【００４９】
このとき、第１制御室４３の内部の燃料圧力の作用により、油圧従動弁２７が第２部材２２の中間室４０の側に引き付けられる。環状室４２の第３部材２３の側の開口が油圧従動弁２７により閉じられるため、第２高圧燃料流路３５ａと第１制御室４３との間の遮断状態が維持される。
【００５０】
第１制御室４３が中圧状態になると、第２制御室４９の圧力も中圧状態に変化する。第１制御室４３及び第２制御室４９が中圧状態となるため、前述同様に、高圧燃料が第１高圧燃料流路３５を通じてノズルニードル２５に作用すると、当該ノズルニードル２５がシリンダ４８に沿って第２制御室４９の側に摺動する。これにより、ノズルニードル２５は開状態となり、高圧燃料が噴射孔４７から噴射される。このとき、第１オリフィス４５ａ及び第２オリフィス４１ａを通じた燃料の流路が、前述の低噴射率モードに比較して広く制限されるため、第１制御室４３が中圧状態に達する速度も速くなる。この結果、ノズルニードル２５の開弁速度は、比較的速くなり、時間経過に対する燃料噴射量の変化、すなわち噴射率が比較的高くなる。
【００５１】
この後、第２バルブ３０が閉じられても第１制御室４３などの各室の内部油圧の変動は概ねないが、その後、第１バルブ２９が閉じられることで第１制御室４３の内部燃料は第１オリフィス４５ａを通じて中間室４０及び第３通路３９に流れ込む。このとき、第３通路３９、中間室４０、第２通路４１及び第１制御室４３が密閉され、中間室４０及び第１制御室４３は中圧状態となる。
【００５２】
環状室４２と第１制御室４３とに圧力差を生じるため、第２高圧燃料流路３５ａ内の燃料が環状室４２を通じてスプリング２８の付勢力に反発するように油圧従動弁２７を押圧する。これにより、油圧従動弁２７のリフト量が減少し、高圧燃料が環状室４２を通じて第１制御室４３及び第２制御室４９に流れ込み、この結果、第１制御室４３及び第２制御室４９が高圧化する。第１制御室４３及び第２制御室４９の内部圧力が第１高圧燃料流路３５の圧力と同程度の高圧状態に変化すると、スプリング２８の付勢力が作用し油圧従動弁２７が第２部材２２の側に当接する。この結果、油圧従動弁２７が環状室４２と第１制御室４３との間を遮断し、前記の初期状態に戻る。
【００５３】
＜第２バルブ３０の開閉状態に基づくノズルニードル２５のリフト速度の違いの説明＞
第１バルブ２９及び第２バルブ３０が概ね同時に開くと、第１バルブ２９だけが開くよりも、第１制御室４３の内部圧力が素早く低下する。このため、第１バルブ２９及び第２バルブ３０が概ね同時に開くときには、第１バルブ２９だけが開くときよりも、ノズルニードル２５のリフト速度が速い。このため、第１バルブ２９及び第２バルブ３０が同時に開いたときには、第１バルブ２９だけを開いた場合に比較して噴射率を高くできる。
【００５４】
＜ブーツ噴射モード＞
以下、ブーツ噴射モードにおける燃料噴射装置７の各室の圧力変化を説明する。ブーツ噴射モードでは、燃料噴射装置７〜１０は段階的に噴射率を上げて噴射孔４７から燃料を噴射する。ブーツ噴射モードにおいて、制御装置２は、前述の初期状態から第１バルブ２９を開いた後に第２バルブ３０を開くように制御する。
【００５５】
まず第１バルブ２９が開くと、第３通路３９及び低圧室３６が連通する。このため、低圧室３６と中間室４０と第１制御室４３とが第３通路３９を通じて連通する。これにより、第１制御室４３及び中間室４０が低圧化する。このとき、中間室４０は低圧室３６と同程度に低圧化する。また第１制御室４３内に蓄積された燃料は、第１通路４５を通じて中間室４０の側に流れるものの第１オリフィス４５ａが作用するため、この第１オリフィス４５ａを通じた燃料の流量は制限される。このとき、第１通路４５は、第１オリフィス４５ａの前後で圧力差を生じ、第１制御室４３は中圧状態に保持される。第１制御室４３の内部の燃料圧力の作用により、油圧従動弁２７が、第２部材２２の中間室４０の側に引き付けられる。環状室４２の第３部材２３の側の開口が油圧従動弁２７により閉じられるため、第２高圧燃料流路３５ａと第１制御室４３との間の遮断状態が維持される。
【００５６】
すると前述同様に、高圧燃料が第１高圧燃料流路３５を通じてノズルニードル２５に作用し、当該ノズルニードル２５をシリンダ４８に沿って第２制御室４９の側に摺動させる。これにより、噴射孔４７が開き、高圧燃料が噴射孔４７から噴射される。このとき、第１オリフィス４５ａを通じた燃料の流路が比較的狭く制限されるため、第１制御室４３が低圧化する速度も遅くなる。この結果、ノズルニードル２５の開弁速度は比較的遅くなり、ブーツ噴射モードの初期期間においては、時間経過に対する燃料噴射量の変化、すなわち噴射率が比較的低くなる。この後、第２バルブ３０が開くと、第１制御室４３内の燃料は第２通路４１をも介して低圧室３６に流れる。このとき、第２オリフィス４１ａが作用し第２オリフィス４１ａを通じた燃料の流量が制限される。このとき第２通路４１は、第２オリフィス４１ａの前後で圧力差を生じる。
【００５７】
第１オリフィス４５ａ及び第２オリフィス４１ａを通じた燃料の流路が、ブーツ噴射モードの初期期間に比較して広くなるため、第１制御室４３が低下して中圧状態に達する速度も速くなる。この結果、ノズルニードル２５の開弁速度は、比較的速くなり、時間経過に対する燃料噴射量の変化、すなわち噴射率が比較的大きくなる。
【００５８】
この後、第２バルブ３０が閉じられても第１制御室４３などの各室の内部油圧の変動は概ねないが、その後、第１バルブ２９が閉じられることで第１制御室４３の内部燃料は第１オリフィス４５ａを通じて中間室４０及び第３通路３９に流れ込む。すると第３通路３９、中間室４０、第２通路４１及び第１制御室４３が密閉され、中間室４０及び第１制御室４３は中圧状態となる。
【００５９】
環状室４２と第１制御室４３とに圧力差が生じるため、第２高圧燃料流路３５ａ内の燃料が環状室４２を通じてスプリング２８の付勢力に反発するように油圧従動弁２７を押圧する。これにより、油圧従動弁２７のリフト量が減少し、高圧燃料が環状室４２を通じて第１制御室４３及び第２制御室４９に流れ込み、この結果、第１制御室４３及び第２制御室４９が高圧化する。第１制御室４３及び第２制御室４９の内部圧力が第１高圧燃料流路３５の圧力と同程度の高圧状態に変化すると、スプリング２８の付勢力が作用し油圧従動弁２７が第２部材２２の側に当接する。この結果、油圧従動弁２７が環状室４２と第１制御室４３との間を遮断し、前記の初期状態に戻る。
【００６０】
＜レール減圧モード＞
以下、図３を参照しながらレール減圧モードを説明する。コモンレール５の内部圧力を低下させるため、レール減圧モードが設けられている。レール減圧モードでは、制御装置２は、初期状態から第１ソレノイド３１により第１バルブ２９を閉制御して閉状態に保持したまま、第２ソレノイド３２により第２バルブ３０を開制御する。
【００６１】
前述したように、初期状態では、油圧従動弁２７はスプリング２８に付勢されており、油圧従動弁２７は第２部材２２に当接している。この状態において第２バルブ３０が開くと、第１制御室４３の蓄積燃料が第２通路４１を通じて低圧室３６に排出され、第１制御室４３の内部圧力が低くなる。
【００６２】
第２高圧燃料流路３５ａの蓄積燃料が環状室４２を通じて油圧従動弁２７を押圧し、油圧従動弁２７は第２部材２２から離間しリフト量が減少する。すると第１制御室４３と中間室４０とが連通する。中間室４０の圧力が第１制御室４３の圧力と同等レベルになるため、油圧従動弁２７は、第２高圧燃料流路３５ａから燃料圧力を受けて中間室４０に引き付けられることはない。このため燃料は、コモンレール５から第１高圧燃料流路３５、第２高圧燃料流路３５ａ、第１制御室４３、第２通路４１を通じて低圧室３６に流れ込み、低圧室３６から低圧配管３８を通じて燃料タンク１２に排出される。図３に矢印で示す燃料の流れを参照。
【００６３】
また第２高圧燃料流路３５ａの第３オリフィス３５ａａを介して第１制御室４３に流れ込む燃料流量は、第２通路４１の第２オリフィス４１ａを介して低圧室３６に流れ出す燃料流量よりも多くなるように設定されている。このため、第１制御室４３から排出される燃料の量より第２高圧燃料流路３５ａから第１制御室４３へ流入する燃料量が多い。
【００６４】
この結果、第１制御室４３及び第２制御室４９の燃料圧力が低下することはなく、ノズルニードル２５がシリンダ４８に沿って摺動することもない。これにより、高圧室４６と噴射孔４７とが、ノズルニードル２５により遮断された状態を保持できる。この結果、噴射孔４７から燃料を内燃機関１１に噴射させることなく、低圧室３６から燃料を排出させることができ、コモンレール５の内部圧力を低下させることができる。
【００６５】
まとめると、制御装置２は、第２ソレノイド３２により第２バルブ３０を開制御することで油圧従動弁２７を従動させて第２オリフィス４１ａを連通し、コモンレール５から高圧燃料流路３５、３５ａ、第１制御室４３、及び低圧室３６を連通させることで、ノズルニードル２５の噴射孔４７から燃料を内燃機関１１に噴射することなく、燃料を低圧室３６から流出させてコモンレール５の内部圧力を低くできる。
【００６６】
以上のように、制御装置２は、レール減圧モードにおいて、少なくとも一つの燃料噴射装置（例えば７）を用いてコモンレール５の内部圧力を低下させることができる。また全ての燃料噴射装置７〜１０を用いてレール減圧モードの処理動作を実行するモードをフル減圧モードと称している。このフル減圧モードでは、全ての燃料噴射装置７〜１０を用いてコモンレール５の内部圧力を素早く低下させることができる。
【００６７】
＜制御装置２の電気的構成説明＞
次に、燃料噴射装置７〜１０の駆動系回路を構成する制御装置２の電気的構成を説明する。
制御装置２は、バッテリ電源から電源電圧ＶＢが電源供給されることで動作する。ここでは、バッテリ電源による電源電圧ＶＢが１２Ｖ系の具体例を示すが、２４Ｖ系であっても良いし、適宜変更可能である。図４に示すように、制御装置２は、マイクロコンピュータ（以下、マイコンと称す）５１、第１制御ＩＣ５２、第２制御ＩＣ５３、第１昇圧回路５４、第２昇圧回路５５、第１バルブ駆動部５６、５７、第２バルブ駆動部５８、５９、及びポンプ駆動部６０を備える。第１制御ＩＣ５２は第１制御部相当であり、第２制御ＩＣ５３は第２制御部相当である。
【００６８】
第１バルブ駆動部５６は、第１バンクの気筒＃１及び＃４に対応した燃料噴射装置７及び１０の第１バルブ２９の駆動用に設けられ、第１バルブ駆動部５７は、第２バンクの気筒＃２及び＃３に対応した燃料噴射装置８及び９の第１バルブ２９の駆動用に設けられている。第２バルブ駆動部５８は、第１バンクの気筒＃１及び＃４に対応した燃料噴射装置７及び１０の第２バルブ３０の駆動用に設けられ、第２バルブ駆動部５９は、第２バンクの気筒＃２及び＃３に対応した燃料噴射装置８及び９の第２バルブ３０の駆動用に設けられている。
【００６９】
マイコン５１は、例えばＣＰＵ、ＲＡＭ及びＲＯＭによる内部メモリ（何れも図示せず）などにより構成され、内部メモリに記憶されるプログラムを実行することで各種制御を主体的に実行する。マイコン５１は、第１制御ＩＣ５２、第２制御ＩＣ５３に噴射開始指令、噴射停止指令による噴射信号を出力する。
【００７０】
またマイコン５１は、シリアル通信線を用いて第１制御ＩＣ５２、第２制御ＩＣ５３とそれぞれ通信可能になっている。マイコン５１は、第１制御ＩＣ５２及び第２制御ＩＣ５３の各メモリに設定される各種設定値を変更可能になっており、これによりマイコン５１は第１制御ＩＣ５２及び第２制御ＩＣ５３を統括制御している。この設定値は、最大電流となるピーク電流Ｉｐ、Ｉｐ２の値、定電流Ｉｐｂ、Ｉｐｂ２の値（図８参照）、及びそれらの通電継続期間を含んでいる。信頼性良く開弁するためピーク電流Ｉｐと定電流Ｉｐｂとの間のピックアップ電流に一時的に電流を保持する場合もあるが、本形態ではこの記載を省略する。またマイコン５１は、専用線を用いてポンプ制御信号を第１制御ＩＣ５２に出力する。このポンプ制御信号は、高圧燃料ポンプ４を制御するための制御信号を示す。
【００７１】
第１制御ＩＣ５２及び第２制御ＩＣ５３は、それぞれ例えばＡＳＩＣによる集積回路装置であり、例えばロジック回路、ＣＰＵなどによる制御主体と、ＲＡＭ、ＲＯＭ、ＥＥＰＲＯＭなどのメモリなどを備え、ハードウェア及びソフトウェアに基づいて各種制御を実行するように構成される。
【００７２】
第１制御ＩＣ５２は、第１昇圧回路５４、第１バルブ駆動部５６、５７、及びポンプ駆動部６０を駆動制御する。第１昇圧回路５４は、第１制御ＩＣ５２から入力される昇圧制御信号に基づいて電源電圧ＶＢを昇圧し、電源電圧ＶＢより高い第１昇圧電圧Ｖboost1を昇圧電源として、第１バルブ駆動部５６、５７及びポンプ駆動部６０に供給する。第１昇圧回路５４の回路は第２昇圧回路５５と同様の構成であるが、第２昇圧回路５５の回路構成を後述する。
【００７３】
第１バルブ駆動部５６は、第１バンクの気筒＃１、＃４に対応した燃料噴射装置７、１０の第１バルブ２９を駆動するときに、制御装置２の出力端子２ａ〜２ｃに接続された第１ソレノイド３１に通断電する。第１制御ＩＣ５２は、第１バルブ駆動部５６を用いて第１ソレノイド３１に電流を印加することで燃料噴射タイミングを制御する。第１バルブ駆動部５６の回路構成は、第２バルブ駆動部５８を基本的構成としているため、第２バルブ駆動部５８の回路構成を後述するときに第１バルブ駆動部５６の回路構成も説明する。
【００７４】
第１バルブ駆動部５７は、第２バンクの気筒＃２、＃３に対応した燃料噴射装置８、９の第１バルブ２９を駆動するときに制御装置２の出力端子に接続された第１ソレノイド３１に通断電する。第１制御ＩＣ５２は、第１バルブ駆動部５７を用いて第２バンクの気筒＃２、＃３に対応した燃料噴射装置８、９の第１バルブ２９の第１ソレノイド３１に電流を印加することで燃料の噴射制御タイミングを制御する。第１バルブ駆動部５７の回路構成は、第１バルブ駆動部５６の回路構成と同様であるため説明を省略する。
【００７５】
第２制御ＩＣ５３は、第２昇圧回路５５、第２バルブ駆動部５８、５９を駆動制御する。第２昇圧回路５５は、第２制御ＩＣ５３から入力される昇圧制御信号に基づいて電源電圧ＶＢを昇圧し、電源電圧ＶＢより高い第２昇圧電圧Ｖboost2を昇圧電源として、第２バルブ駆動部５８、５９に供給する。
【００７６】
図５に示すように、第２昇圧回路５５は、コイル７１、ｎチャネル型のＭＯＳＦＥＴ７２、抵抗７３、ダイオード７４、及び充電コンデンサ７５を備える。電源電圧ＶＢの供給端子とグランドとの間には、コイル７１、ｎチャネル型のＭＯＳＦＥＴ７２のドレイン・ソース間、抵抗７３が直列接続されている。コイル７１とＭＯＳＦＥＴ７２のドレインの共通接続点から第２昇圧電圧Ｖboost2の出力ノードにかけてダイオード７４が順方向接続されており、この出力ノードとグランドとの間に充電コンデンサ７５が接続されている。
【００７７】
このため、第２制御ＩＣ５３が、ＭＯＳＦＥＴ７２をオン・オフ制御するとコイル７１に電流を流しつつ、コイル７１に蓄積されたエネルギを充電コンデンサ７５に徐々に蓄積させることができる。これにより、充電コンデンサ７５には、電源電圧ＶＢよりも高い第２昇圧電圧Ｖboost2を充電できる。
【００７８】
前述では第１昇圧回路５４の構成も第２昇圧回路５５の構成と同様となっていることを説明したが、第１昇圧回路５４の第１昇圧電圧Ｖboost1の満充電電圧値と第２昇圧回路５５の第２昇圧電圧Ｖboost2の満充電電圧値とは互いに同一であっても異なっていても良い。
【００７９】
図６に示すように、第２バルブ駆動部５８は、放電スイッチ８１、定電流スイッチ８２、選択スイッチ８３、８４を主として構成され、さらに電流検出抵抗８５及びダイオード８７〜９０を組み合わせて構成されている。放電スイッチ８１及び選択スイッチ８３、８４は、それぞれ例えばｎチャネル型のＭＯＳトランジスタにより構成されている。定電流スイッチ８２は、例えばｎチャネル型のＭＯＳトランジスタにより構成されている。
【００８０】
第２バルブ駆動部５８は、制御装置２の出力端子２ａ〜２ｃに接続された第２ソレノイド３２に通断電することで第１バンクの気筒＃１、＃４に対応した燃料噴射装置７、１０の第２バルブ３０を駆動する。これにより第２制御ＩＣ５３は、第２バルブ駆動部５８を用いて第２ソレノイド３２に電流を印加することで第２バルブ３０を開閉駆動して燃料の噴射率を制御できる。
【００８１】
第２昇圧回路５５の第２昇圧電圧Ｖboost2の出力ノードと制御装置２のプラス出力端子２ａとの間には、放電スイッチ８１が第１スイッチとして接続されており、第２昇圧電圧Ｖboost2は放電スイッチ８１の入力端子となるＭＯＳトランジスタのドレインに入力されている。この放電スイッチ８１は、第２制御ＩＣ５３から放電スイッチ８１の制御端子に与えられる制御信号に応じて、第２昇圧回路５５の第２昇圧電圧Ｖboost2から第２ソレノイド３２への第１通電経路の通電をオン・オフする。
【００８２】
第１検出素子９１は放電スイッチ８１に通電される通電状態に依存した値を検出する第１検出部として設けられている。第１検出素子９１は、例えば放電スイッチ８１に直列接続された温度センサ（温度検出手段）により構成される。第１検出素子９１は、第１通電経路に流れる電流の積算値に依存して検出値Ｔ１を変化させる素子であり、通電電流の積算値が多くなると高い検出値Ｔ１を出力し通電電流が低下し積算値が少なくなると低い検出値Ｔ１を出力する特性を示す。第１検出素子９１の検出値Ｔ１は通電経路制御部９３に与えられている。
【００８３】
電源電圧ＶＢの出力ノードと制御装置２のプラス出力端子２ａとの間には、定電流スイッチ８２を構成するＭＯＳトランジスタのドレイン・ソース間とダイオード８７のアノードカソード間とが直列接続されている。定電流スイッチ８２は第２スイッチとして構成され、電源電圧ＶＢから第２ソレノイド３２への第２通電経路の通電をオン・オフする。
【００８４】
第２検出素子９２は定電流スイッチ８２に通電される通電状態に依存した値を検出する第２検出部として設けられている。第２検出素子９２は、例えば定電流スイッチ８２、ダイオード８７に直列接続された温度センサ（温度検出手段）により構成される。第２検出素子９２は、第２通電経路に流れる電流の積算値に依存して検出値Ｔ２を変化させる素子であり、通電電流の積算値が多くなると高い検出値Ｔ２を出力し通電電流が低下し積算値が少なくなると低い検出値Ｔ２を出力する特性を示す。第２検出素子９２の検出値Ｔ２は通電経路制御部９３に与えられている。
【００８５】
また、ダイオード８８は、制御装置２のプラス出力端子２ａとグランドとの間に逆方向接続されている。ダイオード８７、８８は、それぞれ、プラス出力端子２ａから電源電圧ＶＢの供給端子側、及び、プラス出力端子２ａからグランド側への通電防止用に設けられている。制御装置２のプラス出力端子２ａと第１マイナス出力端子２ｂとの間には、燃料噴射装置７の第２バルブ３０を駆動するための第２ソレノイド３２が接続されている。
【００８６】
制御装置２の第１マイナス出力端子２ｂと第２昇圧回路５５の第２昇圧電圧Ｖboost2の出力ノードとの間には、ダイオード９０が順方向接続されている。このダイオード９０は、噴射指令のオフを受付けたときに、第２ソレノイド３２に流れている電流に基づく蓄積エネルギを、第２昇圧回路５５の充電コンデンサ７５にフィードバック充電するために設けられている。
【００８７】
制御装置２のプラス出力端子２ａと第２マイナス出力端子２ｃとの間には、燃料噴射装置１０の第２バルブ３０を駆動するための第２ソレノイド３２が接続されている。
【００８８】
制御装置２の第２マイナス出力端子２ｃと第２昇圧回路５５の第２昇圧電圧Ｖboost2の出力ノードとの間には、ダイオード８９が順方向接続されている。ダイオード８９は、第２制御ＩＣ５３が、マイコン５１から噴射信号として噴射停止指令を受付けたときに、第２ソレノイド３２に流れている電流に基づく蓄積エネルギを、第２昇圧回路５５の充電コンデンサ７５にフィードバック充電するために設けられている。
【００８９】
制御装置２の第１マイナス出力端子２ｂとグランドとの間には、選択スイッチ８３を構成するＭＯＳトランジスタのドレイン・ソース間と電流検出抵抗８５とが直列接続されている。制御装置２の第２マイナス出力端子２ｃとグランドとの間には、選択スイッチ８４を構成するＭＯＳトランジスタのドレイン・ソース間と電流検出抵抗８５とが直列接続されている。
【００９０】
選択スイッチ８３、８４は、燃料を噴射する燃料噴射装置７、１０を選択するために設けられる。電流検出抵抗８５は、選択スイッチ８３がオンされている間に燃料噴射装置７の第２ソレノイド３２に流れる電流を電圧検出する。この検出値は、第２制御ＩＣ５３に入力される。電流検出抵抗８５は、選択スイッチ８４がオンされている間に燃料噴射装置１０の第２ソレノイド３２に流れる電流を電圧検出する。この検出値は、第２制御ＩＣ５３に入力される。
【００９１】
第２制御ＩＣ５３は、マイコン５１により設定された設定値及び噴射信号並びに電流検出抵抗８５の検出電流に基づいて、放電スイッチ８１、定電流スイッチ８２、及び選択スイッチ８３、８４をオン・オフ制御する制御信号を出力する。
第２制御ＩＣ５３の第１制御信号出力端子と放電スイッチ８１の制御端子との間にはゲート回路９４が構成されている。ゲート回路９４は例えばＡＮＤゲートにより構成されている。第２制御ＩＣ５３の第２制御信号出力端子と定電流スイッチ８２の制御端子との間にはゲート回路９５が構成されている。ゲート回路９５は例えば一方を否定入力したＡＮＤゲートにより構成されている。
【００９２】
また通電経路制御部９３は、第１検出部としての第１検出素子９１の検出値Ｔ１、及び、第２検出部としての第２検出素子９２の検出値Ｔ２に基づいて、「Ｈ」又は「Ｌ」の何れかのレベルをゲート回路９４及び９５に出力する。ゲート回路９４、９５は、通電経路制御部９３の出力するレベルにより、第２制御ＩＣ５３が放電スイッチ８１又は定電流スイッチ８２に出力する何れか一方の制御信号を有効化する。
したがって通電経路制御部９３は、第１検出素子９１の検出値Ｔ１及び第２検出素子９２の検出値Ｔ２に基づいて、放電スイッチ８１を通じて第２ソレノイド３２に通電する第１通電経路（放電経路とも称す）と、定電流スイッチ８２を通じて第２ソレノイド３２に通電する第２通電経路（定電流経路とも称す）との何れか一方を選択可能に構成している。
【００９３】
通電経路制御部９３は、図７に具体例を示すように、第１比較器９６、第２比較器９７、及び通電経路判定部９８を備える。第１比較器９６は、第１検出素子９１の検出値Ｔ１及び高温用の第１しきい値Ｔｏｈ１を比較し通電経路判定部９８に出力する。放電スイッチ８１は、通電継続すれば高温になるが、この温度が仕様に基づく許容範囲を満たす条件で使用することが望ましく、第１しきい値Ｔｏｈ１は放電スイッチ８１を通電継続して用いても良い温度状態に依存した電流のしきい値を示している。
【００９４】
第２比較器９７は、第２検出素子９２の検出値Ｔ２及び高温検出用の第２しきい値Ｔｏｈ２を比較し通電経路判定部９８に出力する。定電流スイッチ８２もまた通電継続すれば高温になるが、この温度が仕様に基づく許容範囲を満たす条件で使用することが望ましく、第２しきい値Ｔｏｈ２は定電流スイッチ８２を通電継続して用いても良い温度状態に依存した電流のしきい値を示している。
【００９５】
通電経路判定部９８は、第１比較器９６の比較結果、第２比較器９７の比較結果、及び放電スイッチ８１の制御信号を入力して第１通電経路と第２通電経路との何れを選択するか判定し通電経路切替信号としてゲート回路９４、９５に出力する。
通常、通電経路判定部９８は、放電スイッチ８１の制御信号の立上り（＝バルブ駆動開始タイミング）で通電経路切替信号を「Ｈ」に設定し、放電制御中には第２バルブ３０を高速開弁するため通電経路切替信号を「Ｈ」に固定する。
【００９６】
通電経路判定部９８は、放電スイッチ８１の第１通電経路に設けられた第１検出素子９１の検出値Ｔ１が高温検出用の第１しきい値Ｔｏｈ１以上になると、第１比較器９６の比較結果が切り替わるため、第１比較器９６の比較結果を入力して通電経路切替信号を「Ｌ」に切り替える。
【００９７】
逆に、通電経路判定部９８は、定電流スイッチ８２の第２通電経路に設けられた第２検出素子９２の検出値Ｔ２が高温検出用の第２しきい値Ｔｏｈ２以上になると、第２比較器９７の比較結果が切り替わるため、第２比較器９７の比較結果を入力して通電経路切替信号を「Ｈ」に切り替える。
【００９８】
ここでは、通電経路切替信号を「Ｌ」、「Ｈ」の何れかに切り替える形態を示すが、第１検出素子９１の検出結果が第１しきい値Ｔｏｈ１以上、第２検出素子９２の検出結果が第２しきい値Ｔｏｈ２以上となるときには、第１通電経路の放電スイッチ８１、第２通電経路の定電流スイッチ８２共に高温であることが想定されるため、通電経路制御部９３は、回路保護のため放電スイッチ８１、定電流スイッチ８２が共に高温であることを第２制御ＩＣ５３に通知し、第２制御ＩＣ５３による第２バルブ３０の駆動を停止するフェールセーフ処理を実行するようにしても良い。このようにして、第２バルブ駆動部５８が構成されている。
第１バルブ駆動部５６、５７は、第２バルブ駆動部５８と同様の構成を採用しても良いが、よりシンプルに構成するため、第１検出素子９１、第２検出素子９２、ゲート回路９４、９５、通電経路制御部９３を省いた一般的な構成を採用しても良い。
【００９９】
＜変形例＞
放電スイッチ８１、定電流スイッチ８２の物理的な近傍に当該放電スイッチ８１、定電流スイッチ８２のそれぞれの温度を検出可能にした温度センサを設け、この温度センサの温度検出結果に基づいて第１通電経路及び第２通電経路の何れかの通電経路を選択するようにしても良い。
【０１００】
他方、第２バルブ駆動部５９は、第２バンクの気筒＃２、＃３に対応した燃料噴射装置８、９の第２バルブ３０を駆動するときに、制御装置２の出力端子２ａ〜２ｃに接続された第２ソレノイド３２に通断電する。これにより、第２制御ＩＣ５３は、第２バルブ駆動部５９を用いて第２ソレノイド３２に通電することで燃料噴射タイミングを制御する。第２バルブ駆動部５９の回路構成は、第２バルブ駆動部５８と同様の構成であるため説明を省略する。
【０１０１】
ポンプ駆動部６０は、高圧燃料ポンプ４を駆動するために設けられる。ポンプ駆動部６０の構成は、第１バルブ駆動部５６の構成に準じているため回路構成説明を省略する。第１制御ＩＣ５２は、ポンプ駆動部６０を用いて高圧燃料ポンプ４の駆動用ソレノイド６１に電流を通断電でき、高圧燃料ポンプ４を駆動制御できる。
【０１０２】
＜基本的な噴射制御処理の説明＞
基本的な噴射制御処理を説明する。内燃機関１１が、４気筒、４サイクルのときには、上死点ＴＤＣを基準とした前後のクランク角信号のクランク角１８０°ＣＡの範囲内を１サイクルとして、単発噴射、又は３回、５回などの多段噴射を行う。
制御装置２が、燃料噴射装置７〜１０の噴射孔４７から燃料を内燃機関１１の気筒内に噴射制御するときには、マイコン５１が、各燃料噴射装置７〜１０に対応した噴射開始信号を第１制御ＩＣ５２及び第２制御ＩＣ５３に出力する。
【０１０３】
マイコン５１が、気筒＃１に対応した燃料噴射装置７から噴射Ｍ、Ｍ２の噴射開始信号をそれぞれ第１制御ＩＣ５２及び第２制御ＩＣ５３に出力した場合を例に挙げて説明する。第１制御ＩＣ５２は、第１ソレノイド３１へ通電して第１バルブ２９を駆動することで第１オリフィス４５ａの連通・遮断を制御する。この第１制御ＩＣ５２の処理と並行して、第２制御ＩＣ５３は、第２バルブ駆動部５８を用いて第２ソレノイド３２へ通電して第２バルブ３０を駆動することで、第２オリフィス４１ａの連通・遮断を制御し燃料の噴射率を制御する。
【０１０４】
第１ソレノイド３１、第２ソレノイド３２に流れるバルブ駆動電流の変化を図８に示している。まず第１制御ＩＣ５２は、選択スイッチ８３をオン制御しつつ放電スイッチ８１をオン制御する。
【０１０５】
放電スイッチ８１及び選択スイッチ８３がオンされると、第１昇圧回路５４の充電コンデンサ７５の第１昇圧電圧Ｖboost1が第１ソレノイド３１に印加される。このためバルブ駆動電流が急上昇する。その後、バルブ駆動電流が、マイコン５１に設定されたピーク電流Ｉｐに達すると、第１制御ＩＣ５２は、電流検出抵抗８５による検出電圧に基づいてピーク電流Ｉｐを検知し、放電スイッチ８１をオフ制御する。すると、第１ソレノイド３１の蓄積エネルギがダイオード８８を通じて還流しつつ、バルブ駆動電流は低下し定電流Ｉｐｂに達する。
【０１０６】
第１制御ＩＣ５２は、バルブ駆動電流が定電流Ｉｐｂに達したことを検知すると、定電流スイッチ８２をオン・オフ制御することで第１ソレノイド３１に流れる電流を定電流Ｉｐｂに保持する。この定電流Ｉｐｂは、ピーク電流Ｉｐより低く設定されており、第１昇圧回路５４の第１昇圧電圧Ｖboost1を用いることなく電源電圧ＶＢを用いて生成される。その後、マイコン５１が噴射停止信号を出力し、第１制御ＩＣ５２がこの噴射停止信号をマイコン５１から受付けると、定電流スイッチ８２をオフ制御することでバルブ駆動電流を低下させる。
【０１０７】
他方、第２制御ＩＣ５３は、噴射開始信号を受付けると各スイッチ８１〜８３をオン・オフ制御する。図８の噴射Ｍ２の第２ソレノイド３２の通電電流に示すように、第２制御ＩＣ５３は、バルブ駆動電流をピーク電流Ｉｐ２に制御した後、このピーク電流Ｉｐ２より低い所定の定電流Ｉｐｂ２に制御する。通常の噴射制御時において、第２制御ＩＣ５３が実行する各スイッチ８１〜８３のオン・オフ制御処理は、前述の第１制御ＩＣ５２による各スイッチ８１〜８３のオン・オフ制御処理と同様の内容であるため、その説明を省略する。
【０１０８】
第２制御ＩＣ５３は、放電スイッチ８１のオン・オフ制御に基づいて第２昇圧回路５５の第２昇圧電圧Ｖboost2を用いてピーク電流Ｉｐ２を第２ソレノイド３２に通電する。また第２制御ＩＣ５３は、放電スイッチ８１をオフ制御したまま定電流スイッチ８２をオン・オフ制御することで定電流Ｉｐｂ２を第２ソレノイド３２に通電する。このため、定電流Ｉｐｂ２は、第２昇圧回路５５の第２昇圧電圧Ｖboost2を用いることなく電源電圧ＶＢを用いて生成される。
【０１０９】
またマイコン５１は、第１バルブ２９駆動用の電流設定値（ピーク電流Ｉｐ、定電流Ｉｐｂ）を、第２バルブ３０の駆動用の電流設定値（ピーク電流Ｉｐ２、定電流Ｉｐｂ２）と独立に設定する。また、マイコン５１は、これらの電流設定値の通電時間もまた第１バルブ２９、第２バルブ３０のそれぞれの特性に合わせて独立して設定する。
【０１１０】
しかし、マイコン５１は、第２制御ＩＣ５３による各スイッチ８１〜８３のオン・オフ制御タイミングを、第１制御ＩＣ５２による各スイッチ８１〜８３のオン・オフ制御タイミングと同一としたり互いに異なるタイミングとするように設定することで、第１バルブ２９と第２バルブ３０の開閉制御タイミングを調整する。この結果、燃料の噴射率を前述のモードに合わせて変更制御できる。制御装置２は、このような制御を行うことにより、前述した高噴射率モード、低噴射率モード、ブーツ噴射モードを変更しながら燃料を噴射できる。
【０１１１】
＜減圧制御＞
以下、図９及び図１０を参照し、制御装置２がコモンレール５の内部圧力を減圧制御するときの処理動作を説明する。
【０１１２】
通常、マイコン５１は、圧力センサ１４、又は、各燃料噴射装置７〜１０の内蔵圧力センサ７ａ〜１０ａの何れかによりコモンレール５の内部圧力の状態を確認し、内部圧力が圧力上限しきい値を超えると異常高圧であると判定する。マイコン５１は、コモンレール５の内部圧力を低下させるときには、第１制御ＩＣ５２が第１ソレノイド３１に非通電することで第１バルブ２９を閉制御すると共に、第２制御ＩＣ５３が第２ソレノイド３２に通電することで第２バルブ３０を開制御する。
【０１１３】
マイコン５１は、異常時における第２バルブ３０を駆動する第２ソレノイド３２の通電条件を設定し、圧力調整指令信号として第２ソレノイド３２の通電条件と共に減圧指令を第２制御ＩＣ５３に出力する。このとき、１サイクルのうち大半の間、第２ソレノイド３２に連続して通電制御するため、通常の噴射制御処理における単発噴射、多段噴射の個別の噴射などに比較すると長い連続時間の間、第２ソレノイド３２に通電制御することになる。第２制御ＩＣ５３が、第２バルブ駆動部５８、５９を用いて対象の第２ソレノイド３２に通電することで、対象の第２バルブ３０を開き、これにより、前述したレール減圧モードにてコモンレール５の内部圧力を低くできる。
【０１１４】
具体的に、第２制御ＩＣ５３が第２バルブ駆動部５８を用いて第２ソレノイド３２に通電するときには図９に示すように通電経路切替信号を変更しながら第２ソレノイド３２に通電制御する。
【０１１５】
第２制御ＩＣ５３は、Ｓ１の初期状態において通電経路切替信号を「Ｈ」にセットして放電スイッチ８１の第１通電経路を有効化し、Ｓ２において放電スイッチ８１をオン、オフ制御することで放電制御を実行する。図１０のｔ１〜ｔ３参照。このｔ１〜ｔ３の間、通電経路切替信号が「Ｈ」にセットされているため、定電流スイッチ８２はオフのまま保持されている。
【０１１６】
その後、第２制御ＩＣ５３は、Ｓ３において定電流制御を開始する。このとき第２制御ＩＣ５３は、放電スイッチ８１をオン・オフ制御を繰り返すことで定電流Ｉｐｂを保持するように制御する。図１０のｔ３〜ｔ４参照。
この間、第２制御ＩＣ５３は、Ｓ４において通電経路切替信号が「Ｈ」であるか「Ｌ」であるかを判定し、「Ｈ」の放電経路であると判定したときには、Ｓ５において第１検出素子９１の検出値Ｔ１が第１しきい値Ｔｏｈ１未満であるか否かを判定し、第１しきい値Ｔｏｈ１未満であるときには、Ｓ６において通電経路切替信号を「Ｈ」のまま保持セットする。
【０１１７】
第２制御ＩＣ５３は、通電経路を放電経路に切り替えているため、放電スイッチ８１はオン・オフを繰り返すことで当該放電スイッチ８１の温度が徐々に上昇し第１検出素子９１の検出値Ｔ１も徐々に上昇する。他方、定電流スイッチ８２はオン・オフを繰り返さないため定電流スイッチ８２の温度は徐々に低下し第２検出素子９２の検出値Ｔ２も徐々に低下する。図１０のｔ１〜ｔ５参照。
【０１１８】
その後、第２制御ＩＣ５３は、第１検出素子９１の検出値Ｔ１が第１しきい値Ｔｏｈ１以上となったときに、第２検出素子９２の検出値Ｔ２が第２しきい値Ｔｏｈ２未満であることを条件（Ｓ１２でＹＥＳ）として、Ｓ１３において通電経路切替信号を「Ｌ」に切替えセットする。図１０のｔ５参照。
この通電経路切替信号を「Ｌ」に切替えセットするタイミングは、放電スイッチ８１を通じた第１通電経路による第２ソレノイド３２への通電をオフし、且つ、定電流スイッチ８２を通じた第２通電経路による第２ソレノイド３２への通電をオフしている間であることが望ましい。図１０のｔ５参照。これは、放電スイッチ８１、定電流スイッチ８２が共にオフしている間に通電経路切替信号を「Ｌ」に切り替えることで、バルブ駆動電流の挙動の変動を抑制できるようになる。
【０１１９】
また、第２制御ＩＣ５３は、Ｓ４において通電経路切替信号が「Ｌ」の定電流経路であると判定したときには、Ｓ８において第２検出素子９２の検出値Ｔ２が第２しきい値Ｔｏｈ２未満であるか否かを判定し、第２しきい値Ｔｏｈ２未満であるときには、Ｓ９において通電経路切替信号を「Ｌ」のまま保持セットする。
【０１２０】
第２制御ＩＣ５３は、通電経路を定電流経路に切り替えているため、定電流スイッチ８２はオン・オフを繰り返すことで当該定電流スイッチ８２の温度が徐々に上昇し第２検出素子９２の検出値Ｔ２も徐々に上昇する。他方、放電スイッチ８１はオン・オフを繰り返さないため放電スイッチ８１の温度は徐々に低下し第１検出素子９１の検出値Ｔ１も徐々に低下する。図１０のｔ５〜ｔ６参照。
【０１２１】
その後、第２制御ＩＣ５３は、第２検出素子９２の検出値Ｔ２が第２しきい値Ｔｏｈ２以上となったときに、第１検出素子９１の検出値Ｔ１が第１しきい値Ｔｏｈ１未満であることを条件（Ｓ１０でＹＥＳ）として、Ｓ１１において通電経路切替信号を「Ｈ」に切替えセットする。図１０のｔ６参照。
【０１２２】
通電経路切替信号を「Ｈ」に切替えセットするタイミングは、放電スイッチ８１を通じた第１通電経路による第２ソレノイド３２への通電をオフし、且つ、定電流スイッチ８２を通じた第２通電経路による第２ソレノイド３２への通電をオフしている間であることが望ましい。図１０のｔ６参照。これは、放電スイッチ８１、定電流スイッチ８２が共にオフしている間に通電経路切替信号を「Ｌ」に切り替えることで、バルブ駆動電流の挙動の変動を抑制できるようになる。
【０１２３】
第２制御ＩＣ５３は、これらのＳ４〜Ｓ６、Ｓ１２〜Ｓ１３、Ｓ８〜Ｓ９、Ｓ１０〜Ｓ１１に係る第２バルブ駆動制御を第２バルブ駆動指令がオフ（Ｓ７でＹＥＳ）になるまで繰り返す。
【０１２４】
これにより、必要以上に放電経路（放電スイッチ８１）、定電流経路（定電流スイッチ８２、ダイオード８７）の温度を上げることなく、第２ソレノイド３２に定電流Ｉｐｂを印加し続けることができ、第２バルブ３０を開弁し続けることができる。
【０１２５】
なおこの後、マイコン５１は、圧力センサ１４や内蔵圧力センサ７ａ〜１０ａの信号を検知し目標圧力に到達すると減圧要求を終了したと判断すると、対象の第２ソレノイド３２の通電を停止させる。
【０１２６】
以上説明したように、本実施形態によれば、通電経路制御部９３は、第１検出素子９１の検出値Ｔ１及び第２検出素子９２の検出値Ｔ２に基づいて、放電スイッチ８１を通じた第１通電経路、又は、定電流スイッチ８２を通じた第２通電経路の何れか一方に切替えて第２ソレノイド３２に通電しているため、第１通電経路から第２ソレノイド３２に通電しているときには定電流スイッチ８２の熱ストレスを軽減でき、第２通電経路から第２ソレノイド３２に通電しているときには放電スイッチ８１の熱ストレスを軽減できる。この結果、放電スイッチ８１、定電流スイッチ８２に極力熱ストレスをかけることなく第２ソレノイド３２に通電でき、放電スイッチ８１及び定電流スイッチ８２の素子の動作信頼性を向上できる。
【０１２７】
通電経路制御部９３は、コモンレール５の内部圧力を低下させるときだけ第１検出素子９１の検出値Ｔ１及び第２検出素子９２の検出値Ｔ２に基づいて放電スイッチ８１を通じた放電経路（第１通電経路）又は定電流スイッチ８２を通じた定電流経路（第２通電経路）に切替える機能を働かせるようにした形態を示したが、通常の噴射制御時においても第１検出素子９１の検出値Ｔ１及び第２検出素子９２の検出値Ｔ２に基づいて第１通電経路又は第２通電経路を切替えるようにしても良い。
【０１２８】
従来、コモンレール５には減圧弁を設けていたが、本実施形態のように燃料噴射装置７〜１０の低圧室３６から燃料を排出できれば、コモンレール５に減圧弁を設ける必要がなくなる。なお、本実施形態の構成に加えてコモンレール５に減圧弁を設けても良い。
【０１２９】
（第２実施形態）
図１１は、第２実施形態の説明図を示している。第２実施形態において、第２制御ＩＣ２５３は、第１差動電圧検出部２９１ａ、第２差動電圧検出部２９２ａ、第１算出部２９１ｂ、第２算出部２９２ｂ、通電経路制御部２９３、ゲート回路２９４、２９５、バルブ駆動制御部２５３ａ、及び第２ソレノイド電流検出部２９９を備え、第２バルブ駆動部２５８を駆動する。
【０１３０】
第１検出部及び第１電圧検出部としての第１差動電圧検出部２９１ａは、放電スイッチ８１の通電状態に依存した値として放電スイッチ８１の通電端子（例えばドレイン・ソース）の両端電圧を検出する。第２検出部及び第２電圧検出部としての第２差動電圧検出部２９２ａは、定電流制御用のダイオード８７の通電状態に依存した値としてダイオード８７の両端子間、すなわちアノードカソード間の両端電圧を検出する。第２ソレノイド電流検出部２９９は、電流検出抵抗８５の端子間電圧を検出することで第２ソレノイド３２に流れる電流を検出する。
【０１３１】
第１算出部２９１ｂは、第１差動電圧検出部２９１ａの検出電圧及び第２ソレノイド電流検出部２９９の検出電流に基づいて第１電力損失を算出する。第１算出部２９１ｂが第１電力損失を算出することで放電スイッチ８１の消費電力を求めることができ、第１算出部２９１ｂが放電スイッチ８１の温度を算出、推定することができる。
【０１３２】
第２算出部２９２ｂは、第２差動電圧検出部２９２ａの検出電圧及び第２ソレノイド電流検出部２９９の検出電流に基づいて第２電力損失を算出する。第２算出部２９２ｂが第２電力損失を算出することでダイオード８７の消費電力を求めることができ、第２算出部２９２ｂがダイオード８７の温度を算出、推定することができる。
【０１３３】
通電経路制御部２９３は、第１電力損失及び第２電力損失を比較した損失の高低に基づいてゲート回路２９４、２９５に「Ｈ」又は「Ｌ」を出力し、バルブ駆動制御部２５３ａが出力する制御信号の通電経路を切り換えるように構成されている。
【０１３４】
このときゲート回路２９４、２９５は、通電経路制御部２９３から「Ｈ」を入力すると、バルブ駆動制御部２５３ａが制御信号を放電スイッチ８１に出力し当該放電スイッチ８１を通じた第１通電経路により第２ソレノイド３２に通電する。ゲート回路２９４、２９５は、通電経路制御部２９３から「Ｌ」を入力すると、バルブ駆動制御部２５３ａが制御信号を定電流スイッチ８２に出力し当該定電流スイッチ８２を通じた第２通電経路により第２ソレノイド３２に通電する。このため、推定温度の低い通電経路を通じて第２ソレノイド３２に通電制御できるようになり、第１実施形態と概ね同様の作用効果を奏する。
【０１３５】
第２実施形態によれば、第１実施形態に比較して外付けの第１検出素子９１、第２検出素子９２が不要となる。第１検出素子９１が第１通電経路に介在せず、しかも第２検出素子９２が第２通電経路に介在しなくなるため、インジェクタ通電電流の誤差の影響がなくなり、インジェクタ駆動電流の精度を向上できる。また、コストを抑制でき、制御装置２の搭載基板サイズを縮小化できる。
【０１３６】
前述した構成では、定電流スイッチ８２を通じた第２通電経路側の検出対象素子をダイオード８７とした形態を説明したが、定電流スイッチ８２（ＭＯＳＦＥＴ）のドレイン・ソース間の電圧を検出する構成としても良い。ダイオード８７の発熱量が大きい場合にはダイオード８７のアノードカソード間の電圧を検出すると良い。
【０１３７】
（第３実施形態）
図１２は第３実施形態の説明図を示している。第１実施形態と同一部分には同一符号を付して説明を省略し、以下では異なる部分を説明する。
【０１３８】
第２バルブ駆動部３５８は、前述実施形態に示した第２バルブ駆動部５８の構成に加え、第１還流スイッチ８１ｍ、第２還流スイッチ８２ｍ、ゲート回路９４ｍ、９５ｍを備える。
【０１３９】
第１還流スイッチ８１ｍは、例えばｎチャネル型のＭＯＳトランジスタにより構成されており、ドレインを出力端子２ａに接続すると共にソースをグランドに接続して構成されている。第２還流スイッチ８２ｍもまた、例えばｎチャネル型のＭＯＳトランジスタにより構成されており、ドレインを出力端子２ａに接続すると共にソースをグランドに接続して構成されている。
【０１４０】
第２制御ＩＣ５３の第３制御信号出力端子と第１還流スイッチ８１ｍの制御端子（ゲート）との間にはゲート回路９４ｍが構成されている。ゲート回路９４ｍは例えばＡＮＤゲートにより構成されている。第２制御ＩＣ５３の第４制御信号出力端子と第２還流スイッチ８２ｍの制御端子（ゲート）との間にはゲート回路９５ｍが構成されている。ゲート回路９５ｍは例えば一方を否定入力したＡＮＤゲートにより構成されている。
【０１４１】
通電経路制御部９３は、第１検出素子９１の検出値Ｔ１及び第２検出素子９２の検出値Ｔ２に基づいて、「Ｈ」又は「Ｌ」の何れかのレベルをゲート回路９４、９４ｍ及び９５、９５ｍに出力する。
【０１４２】
ゲート回路９４、９５は、通電経路制御部９３の出力するレベルにより、第２制御ＩＣ５３が放電スイッチ８１又は定電流スイッチ８２に出力する何れか一方の制御信号を有効化する。
【０１４３】
ゲート回路９４ｍ、９５ｍは、通電経路制御部９３の出力するレベルにより、第２制御ＩＣ５３が第１還流スイッチ８１ｍ又は第２還流スイッチ８２ｍに出力する何れか一方の制御信号を有効化する。
【０１４４】
第２制御ＩＣ５３は、ゲート回路９４を通じて放電スイッチ８１に出力する第１制御信号と、ゲート回路９４ｍを通じて第１還流スイッチ８１ｍに出力する第３制御信号との間で相補的に変化する制御信号を出力する。
【０１４５】
第２制御ＩＣ５３は、ゲート回路９５を通じて定電流スイッチ８２に出力する第２制御信号と、ゲート回路９５ｍを通じて第２還流スイッチ８２ｍに出力する第４制御信号との間で相補的に変化する制御信号を出力する。
【０１４６】
このとき、通電経路制御部９３が「Ｈ」をゲート回路９４、９５、９４ｍ、９５ｍに出力することで、第２制御ＩＣ５３による放電スイッチ８１及び第１還流スイッチ８１ｍのスイッチング動作を有効化できる。第２制御ＩＣ５３が放電スイッチ８１をオンした後オフしたときにも第２ソレノイド３２には駆動電流が流れ続けるが、このとき第２制御ＩＣ５３は第１還流スイッチ８１ｍをオンすることで第１還流スイッチ８１ｍを通じて電流を還流させる。通電経路制御部９３が「Ｈ」を出力し続ける間、第２制御ＩＣ５３が放電スイッチ８１と第１還流スイッチ８１ｍとを相補的にオンすることで放電スイッチ８１に流れた電流を第１還流スイッチ８１ｍを通じて還流させることができる。
【０１４７】
逆に、通電経路制御部９３が「Ｌ」をゲート回路９４、９５、９４ｍ、９５ｍに出力することで、第２制御ＩＣ５３による定電流スイッチ８２と第２還流スイッチ８２ｍのスイッチング動作を有効化できる。第２制御ＩＣ５３が定電流スイッチ８２をオンした後オフしたときにも第２ソレノイド３２には駆動電流が流れ続けるが、このとき第２制御ＩＣ５３は第２還流スイッチ８２ｍをオンすることで第２還流スイッチ８２ｍを通じて電流を還流させる。通電経路制御部９３が「Ｌ」を出力し続ける間、第２制御ＩＣ５３が定電流スイッチ８２と第２還流スイッチ８２ｍとを相補的にオンすることで定電流スイッチ８２に流れた電流を第２還流スイッチ８２ｍを通じて還流させることができる。
【０１４８】
本実施形態によれば、還流経路に第１還流スイッチ８１ｍ、第２還流スイッチ８２ｍを設け、第２昇圧回路５５から第２ソレノイド３２に電源供給するケースと、バッテリ電源による電源電圧ＶＢから第２ソレノイド３２に電源供給するケースとにおいて、還流経路を分けることで、還流経路に設けられた第１還流スイッチ８１ｍ及び第２還流スイッチ８２ｍに熱分配することができ熱故障を防ぐことができる。
【０１４９】
（他の実施形態）
本開示は、前述実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変形することができる。例えば、以下に示す変形又は拡張が可能である。
【０１５０】
燃料噴射装置７〜１０から低圧配管３８を通じて燃料を燃料タンク１２に戻すように構成した形態を示したが、コモンレール５に減圧弁を設けても良い。コモンレール５に減圧弁を設けた場合、減圧弁から減圧しても燃料噴射装置７〜１０から減圧しても良い。
【０１５１】
コモンレール５に減圧弁を設けていない場合には、燃料噴射装置７〜１０から減圧すると良い。圧力センサ１４は燃料噴射装置７〜１０の内蔵圧力センサ７ａ〜１０ａを用いても良いし、コモンレール５に備え付けられる圧力センサ１４を用いても良い。
【０１５２】
第１制御ＩＣ５２と、第２制御ＩＣ５３とは、一体の集積回路内に構成しても良いし、別体の集積回路内に構成しても良いし、マイコン５１と統合して制御部として構成しても良い。第１制御室４３と第２制御室４９とは一体の室で構成されていても良い。
【０１５３】
各種スイッチ８１〜８４としてＮチャネル型のＭＯＳトランジスタを用いた形態を示したが、これに限らず、各種のトランジスタ、スイッチング素子を適用できる。
第２オリフィス４１ａは第２通路４１に１つだけ備えた形態を示したが、低圧室３６と第１制御室４３とを接続する通路を複数設けても良いし、第２オリフィス４１ａをこれらの複数の通路にそれぞれ設けても良い。すなわち第２オリフィス４１ａは少なくとも１以上設ければ良い。
【０１５４】
また、前述実施形態では内燃機関１１が４気筒を備えるため、複数の燃料噴射装置７〜１０に対応した気筒＃１〜＃４のうち２つずつをそれぞれ第１バンクの気筒＃１、＃４、第２バンクの気筒＃２、＃３として扱った形態を示したが、これに限られるものではない。６気筒であっても適用できる。
多段噴射するときには、前段の噴射段で放電スイッチ８１を通じて第２ソレノイド３２に通電し、後段の噴射段にて定電流スイッチ８２を通じて第２ソレノイド３２に通電するようにしても良い。この場合、噴射段ごとに第２ソレノイド３２の駆動素子を変更することができ、発熱素子の熱破壊を防ぐことができる。
【０１５５】
各実施形態の構成は適宜組み合わせて適用することができる。前述実施形態の一部を、課題を解決できる限りにおいて省略した態様も実施形態と見做すことが可能である。また、特許請求の範囲に記載した文言によって特定される発明の本質を逸脱しない限度において考え得るあらゆる態様も実施形態と見做すことが可能である。
【０１５６】
本開示は、前述した実施形態に準拠して記述したが、本開示は当該実施形態や構造に限定されるものではないと理解される。本開示は、様々な変形例や均等範囲内の変形をも包含する。加えて、様々な組み合わせや形態、さらには、それらに一要素、それ以上、あるいはそれ以下、を含む他の組み合わせや形態をも、本開示の範畴や思想範囲に入るものである。
【符号の説明】
【０１５７】
図面中、２は燃料噴射制御装置、５はコモンレール、７〜１０は燃料噴射装置、１１は内燃機関、２７は油圧従動弁、２９は第１バルブ、３０は第２バルブ、３１は第１ソレノイド、３２は第２ソレノイド、５２は第１制御ＩＣ（第１制御部）、５３は第２制御ＩＣ（第２制御部）、８１は放電スイッチ（第１スイッチ）、８２は定電流スイッチ（第２スイッチ）、９１は第１検出素子（第１検出部）、９２は第２検出素子（第２検出部）、９３は通電経路制御部、２９１ａは第１差動電圧検出部（第１検出部、第１電圧検出部）、２９２ａは第２差動電圧検出部（第２検出部、第２電圧検出部）、２９３は通電経路制御部、を示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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