(57)【要約】【課題】摩擦抵抗による機械損失を抑制して効率向上を図ることのできるロータリ圧縮機を提供する。【解決手段】ベーン９の先端部における吸込室１８側の曲率半径Ｒ１を圧縮室側の曲率半径Ｒ２よりも大きくする。曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１は、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬに対して吸込室１８側にずらして設定する。クランク軸４の回転角度が２７０度にあるとき、圧縮室１９側の曲率半径Ｒ２の中心点Ｃ２は、圧縮室側の接線ＴＬ１に対して吸込室１８側にある。さらにクランク軸４の回転角度が０度にあるとき、圧縮室１９側の曲率半径Ｒ２の中心点Ｃ２は、吸込室１８側の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１からローラ８の中心点Ｃ３に引いた直線ＣＣＬに対して圧縮室１９側にある。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
偏心部を有するクランク軸と、
前記クランク軸を回転駆動させて、前記偏心部を偏心駆動する電動機部と、
前記偏心部により駆動される圧縮機構部と、
前記クランク軸と前記電動機部と前記圧縮機構部とを収容する密閉容器と、を備え、
前記圧縮機構部は、
前記偏心部により偏心駆動されるローラと、
前記ローラを収容すると共に、ベーン挿入溝が形成されたシリンダと、
前記ベーン挿入溝に嵌入され、前記ローラの外周と接触して前記シリンダ内を吸込室と圧縮室とに分離するベーンと、
を備えたロータリ圧縮機において、
前記ベーンの先端部は、２つの異なる曲率の円弧面で成形され、前記吸込室側の曲率半径Ｒ１を前記圧縮室側の曲率半径Ｒ２よりも大きくし、
前記吸込室側の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１は、前記ベーンの厚み方向中心線ＣＬに対して前記吸込室側にずらして設定し、
前記吸込室側の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１から前記ローラの中心点の軌跡に引いた接線のうち、前記圧縮室側の接線ＴＬ１と前記ローラの中心点の軌跡との交点が、前記ローラの中心点Ｃ３と一致する位置に前記クランク軸の回転角度があるとき、前記圧縮室側の曲率半径Ｒ２の中心点Ｃ２は、前記圧縮室側の接線ＴＬ１に対して前記吸込室側にあり、
且つ、前記クランク軸の回転角度が０度にあるとき、前記圧縮室側の曲率半径Ｒ２の中心点Ｃ２は、前記吸込室側の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１から前記ローラの中心点Ｃ３に引いた直線ＣＣＬに対して前記圧縮室側にあることを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
前記吸込室側の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１から前記ローラの中心点の軌跡に引いた接線のうち、前記圧縮室側の接線ＴＬ１と前記ローラの中心点の軌跡との交点が、前記ローラの中心点Ｃ３と一致する位置とは、前記クランク軸の回転角度が２７０度であることを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項３】
請求項１または２において、
前記吸込室側の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１から前記ローラの中心点の軌跡に引いた接線のうち、前記吸込室側の接線ＴＬ２と前記ローラの中心点の軌跡との交点が、前記ローラの中心点Ｃ３と一致する位置に前記クランク軸の回転角度があるとき、前記吸込室側の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１から前記ローラの中心点の軌跡に引いた前記吸込室側の接線ＴＬ２は、前記ベーンの先端部のうち前記吸込室側の曲率半径Ｒ１と交わることを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項４】
請求項３において、
前記吸込室側の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１から前記ローラの中心点の軌跡に引いた接線のうち、前記吸込室側の接線ＴＬ２と前記ローラの中心点の軌跡との交点が、前記ローラの中心点Ｃ３と一致する位置とは、前記クランク軸の回転角度９０度であること特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項５】
請求項１において、
前記ベーンの厚み方向中心線ＣＬを、前記ローラの中心点の回転軌跡における中心点に対してずらして配置したことを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項６】
請求項５において、
前記クランク軸の回転角度が２７０度にあるとき、前記ベーンの厚み方向中心線ＣＬは前記ローラの中心点の回転軌跡における中心点に対して前記圧縮室側にずらして配置したことを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項７】
請求項５において、
前記クランク軸の回転角度が９０度にあるとき、前記ベーンの厚み方向中心線ＣＬは前記ローラの中心点の回転軌跡における中心点に対して前記吸込室側にずらして配置したことを特徴とするロータリ圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ロータリ圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
ロータリ圧縮機は、空気調和機、冷凍機等に用いられている。ロータリ圧縮機は、ローラとベーンとを摺動接触する構造となっており、効率向上のためには、ローラとベーンとの摩擦抵抗を低減することが重要である。
【０００３】
従来技術として、例えば特許文献１のように、ベーン先端部の円弧の中心をベーンの厚み方向中心線より吸入室側へオフセットさせ、ベーン先端部の圧縮室側円弧半径を、吸入室側円弧半径より大きくした技術が提案されている。
【０００４】
また、特許文献２のように、ベーン先端部の高圧室側円弧半径を、低圧室側円弧半径より小さくした技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１１−２３１６６３号公報
【特許文献２】特開２００３−２９３９７１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ロータリ圧縮機は、ローラにベーンが接触することによって、圧縮室側（高圧室側）と吸込室側（低圧室側）とに仕切られている。ベーンは、ばねの付勢力と背圧によりローラに押圧されている。ローラに対するベーンの押付力が大きいと摩擦抵抗が大きくなり、機械損失が生じる。このため、ベーンの先端部では、押付力に対する反力を得るために、圧縮室側（高圧室側）の圧力をベーンの先端で受けることが重要である。また、ローラに対するベーンの面圧を低減させるために、ベーンは大きい曲率半径Ｒでローラと接することが好ましい。
【０００７】
特許文献１に記載の技術においては、ベーン先端部の圧縮室側円弧半径を、吸入室側円弧半径より大きくしているので、高圧の圧力を受ける圧縮室側の面積が小さくなり、ベーンの押付力に対する反力を十分に受けられず、摩擦抵抗による機械損失が発生するといった課題があった。
【０００８】
特許文献２に記載の技術においては、ベーン先端部の高圧室側円弧半径を、低圧室側円弧半径より小さくしているので、高圧の圧力を受ける圧縮室側の面積を大きくすることができるが、ロータリ圧縮機のクランク軸の回転角度が０度付近において、円弧半径が小さい高圧室側でベーンとローラが接触し、面圧増加による摩擦抵抗による機械損失が発生するといった課題があった。
【０００９】
本発明の目的は、上記課題を解決し、摩擦抵抗による機械損失を抑制して効率向上を図ることのできるロータリ圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するために本発明は、偏心部を有するクランク軸と、前記クランク軸を回転駆動させて、前記偏心部を偏心駆動する電動機部と、前記偏心部により駆動される圧縮機構部と、前記クランク軸と前記電動機部と前記圧縮機構部とを収容する密閉容器と、を備え、前記圧縮機構部は、前記偏心部により偏心駆動されるローラと、前記ローラを収容すると共に、ベーン挿入溝が形成されたシリンダと、前記ベーン挿入溝に嵌入され、前記ローラの外周と接触して前記シリンダ内を吸込室と圧縮室とに分離するベーンと、を備えたロータリ圧縮機において、前記ベーンの先端部は、２つの異なる曲率の円弧面で成形され、前記吸込室側の曲率半径Ｒ１を前記圧縮室側の曲率半径Ｒ２よりも大きくし、前記吸込室側の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１は、前記ベーンの厚み方向中心線ＣＬに対して前記吸込室側にずらして設定し、前記吸込室側の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１から前記ローラの中心点の軌跡に引いた接線のうち、前記圧縮室側の接線ＴＬ１と前記ローラの中心点の軌跡との交点が、前記ローラの中心点Ｃ３と一致する位置に前記クランク軸の回転角度があるとき、前記圧縮室側の曲率半径Ｒ２の中心点Ｃ２は、前記圧縮室側の接線ＴＬ１に対して前記吸込室側にあり、且つ、前記クランク軸の回転角度が０度にあるとき、前記圧縮室側の曲率半径Ｒ２の中心点Ｃ２は、前記吸込室側の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１から前記ローラの中心点Ｃ３に引いた直線ＣＣＬに対して前記圧縮室側にあることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、摩擦損失を抑制して効率向上を図ることのできるロータリ圧縮機を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の第１実施例に係るロータリ圧縮機の縦断面図である。
【図２】図１の圧縮機構部のII−II断面図である。
【図３】図１の圧縮機構部の一回転の動作説明図である。
【図４】本発明の第１実施例に係るローラとベーンの接触状態（クランク軸の回転角度が２７０度）を示す部分拡大図である。
【図５】図４におけるローラとベーンの接触状態を示す部分拡大図である。
【図６】本発明の第１実施例に係るローラとベーンの接触状態（クランク軸の回転角度が０度）を示す部分拡大図である。
【図７】図６におけるローラとベーンの接触状態を示す部分拡大図である。
【図８】本発明の第１実施例に係るローラとベーンの接触状態（クランク軸の回転角度が９０度）を示す部分拡大図である。
【図９】図８におけるローラとベーンの接触状態を示す部分拡大図である。
【図１０Ａ】本発明の第２実施例に係るローラとベーンの接触状態（クランク軸の回転角度が２７０度）を示す部分拡大図である。
【図１０Ｂ】本発明の第２実施例に係るローラとベーンの接触状態（クランク軸の回転角度が９０度）を示す部分拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明に係るロータリ圧縮機の実施例を図面に基づいて説明する。本発明は以下の実施例に限定されることなく、本発明の技術的な概念の中で種々の変形例や応用例もその範囲に含むものである。
【実施例１】
【００１４】
先ず、本発明の第１実施例に係るロータリ圧縮機の全体構成を図１及び図２を参照しながら説明する。図１は本発明の第１実施例に係るロータリ圧縮機の縦断面図、図２は図１の圧縮機構部のII−II断面図である。
【００１５】
図１に示すロータリ圧縮機２０は、潤滑油１５を貯溜した密閉容器１内の上部に固定子２及び回転子３からなる電動機部２１を有し、その下部に該電動機部２１にクランク軸４で連結された圧縮機構部２２が収納されている。このロータリ圧縮機２０は、空気調和機、冷気応用品などの冷凍機における冷凍サイクルの一部を構成するように用いられる。かかる冷凍サイクルはＨＦＣ系冷媒が用いられている。
【００１６】
クランク軸４は、上部が回転子３に固定され、下部には偏心部４ａが形成されている。電動機部２１はクランク軸４を回転駆動させて、偏心部４ａを偏心駆動する。
【００１７】
圧縮機構部２２はクランク軸４、主軸受５、シリンダ６、副軸受７、ローラ８、ベーン９を主な構成要素としており、クランク軸４の偏心部４ａにより駆動される。
【００１８】
密閉容器１内の下部には、圧縮機構部の潤滑を行う潤滑油１５が貯蔵されている。潤滑油１５は、クランク軸４の軸方向に設けられた給油路４ｂから吸い上げられるようになっている。そして、給油路４ｂから副軸受７のラジアル軸受部７ｂへ給油する給油路４ｃと、給油路４ｂからクランク軸４の偏心部４ａとローラ内壁面８ｂ及びスラスト軸受部に給油する給油路４ｄと、給油路４ｂから主軸受５のラジアル軸受部５ｂへ給油する給油路４ｅとによって、潤滑油１５が各摺動部へ供給される。ちなみに、潤滑油１５は、給油路４ｃ〜４ｅが回転するクランク軸４の径方向に延びていることにより、遠心ポンプの原理で給油路４ｂから吸い上げられるようになっている。
【００１９】
主軸受５は密閉容器１に溶接などにより固定されている。この主軸受５にはクランク軸４が回転自在に支持されている。クランク軸４の偏心部４ａにはローラ８が回転可能に嵌入されている。このローラ８は、クランク軸４の偏心部４ａにより偏心駆動され、偏心部４ａの偏心運動に伴ってシリンダ６の内周円筒面６ａ内で偏心回転する。
【００２０】
シリンダ６は主軸受５にボルトで締結されて支持されている。シリンダ６には内周円筒面６ａ（図２参照）が形成され、これにより作動室が構成される。なお、主軸受５はシリンダ６の端面を閉鎖する遮蔽部材を兼ねている。
【００２１】
シリンダ６には上下に貫通するベーン挿入溝６ｂ（図２参照）が形成されている。このベーン挿入溝６ｂにはベーン９が水平方向に摺動可能に嵌入されている。ベーン９はバネ（図示なし）によりローラ８の外周に押し付けられている。このベーン９の押付力は、ベーン９の往復動に見合って設定されている。ベーン９はローラ８の外周と接触してシリンダ６内（作動室）を吸込室１８と圧縮室１９とに分離している。吸込室１８は低圧室となり、圧縮室１９は高圧室となる。
【００２２】
副軸受７はシリンダ６に締結されている。なお、副軸受７はシリンダ６の端面を閉鎖する遮蔽部材を兼ねている。内周円筒面６ａ、主軸受５、副軸受７及びローラ８で囲まれた空間で作動室が構成される。
【００２３】
吸込パイプ１１は、外部サイクルの低圧配管に接続される。吸込パイプ１１から流入した冷媒ガスは、シリンダ６に設けた吸込口１４からシリンダ６の流入し、シリンダ６の作動室（吸込室１８）へ流入する。吐出パイプ１２は、密閉容器１内の高圧空間に連通されると共に、外部サイクルの高圧配管に接続されている。
【００２４】
而して、クランク軸４が回転することにより、シリンダ６の作動室内でローラ８が偏心回動する。これにより、冷媒ガスは、低温低圧の状態で吸込室１８に吸込パイプ１１を通して吸込まれ、この吸込パイプ１１から切換わった圧縮室１９で圧縮された後、密閉容器１内に高温高圧の状態で吐出される。密閉容器１内の冷媒ガスは、吐出パイプ１２を通して外部サイクルへ吐出される。密閉容器１内は高温高圧の状態になることから、ベーン９には高圧の背圧が作用する。そして、ベーン９の先端は、バネ力に背圧を加えた力でローラ８を押圧している。
【００２５】
次に、ベーン９とローラ８の接触状態について図３を用いて説明する。図３は図１の圧縮機構部の一回転の動作説明図である。 
クランク軸４が回転すると、図３（ａ）〜（ｄ）のようにベーン９とローラ８の接触状態が変化する。第１実施例において、クランク軸４は反時計回りに回転する。クランク軸４の回転角度が０度の時には、図３（ａ）に示すように、ベーン９がクランク軸４の回転軸の中心より最も離れた状態となる。この状態では、ベーン９の中央部がローラ８に接触すると共に、この接触部の中央を中心にして左右対称に接触する。さらに、クランク軸４の回転角度が９０度に進んだ時には、図３（ｂ）に示すように、ベーン９の当接面における最も左端部側でベーン９がローラ８に接触された状態となる。換言すると、一回転のうちでローラ８に対するベーン９の接触位置がベーン９の接触中心から最も一側に離れた位置での接触状態となる。さらに、クランク軸４の回転角度が１８０度に進んだ時には、図３（ｃ）に示すように、ベーン９がクランク軸４の回転軸の中心に最も近づいた状態となる。この状態では、ベーン９の中央部がローラ８に接触すると共に、この接触部の中央を中心にして左右対称に接触する。さらに、クランク軸４の回転角度が２７０度に進んだ時には、図３（ｄ）に示すように、ベーン９の当接面における最も右端部側でベーン９がローラ８に接触された状態となる。換言すると、一回転のうちでローラ８に対するベーン９の接触位置がベーン９の接触中心から最も他側に離れた位置での接触状態となる。なお、図３（ｄ）の状態から図３（ａ）の状態に戻り、以下これを繰り返す。
【００２６】
上述したように、ローラ８に対するベーン９の接触位置は、ローラ８の回転と共に変化する。ロータリ圧縮機では、ベーン９とローラ８の摩擦抵抗を低減することが機械損失を低減し、ロータリ圧縮機の効率向上に繋がる。ベーン９の先端は、バネ力に背圧を加えた力でローラ８を押圧しているので、ベーン９の先端の摩擦抵抗を低減するためには、２つの手段が考えられる。一つ目の手段は、圧縮室１９（高圧室）に露出するベーン９の先端部の表面積を大きくすることである。ベーン９の先端部の表面積を大きくすると、高圧の圧力を受ける面積が大きくなるので、反力を大きくすることができる。二つ目の手段は、ローラ８と接触するベーン９の先端部の曲率半径Rを大きくすることである。ベーン９の先端部の曲率半径Rを大きくすることにより、ローラ８と接触するベーン９の先端部における面圧を分散できるので、ローラ８とベーン９との摩擦抵抗を低減することができる。
【００２７】
以下、ベーン９とローラ８の摩擦抵抗を低減する手段について、図４乃至図９を用いて説明する。図４は、本発明の第１実施例に係るローラとベーンの接触状態を示す部分拡大図である。図４は、クランク軸４の回転角度が２７０度に進んだ時の状態（図３（ｄ））を示している。図５は、図４におけるローラとベーンの接触状態を示す部分拡大図である。図６は、本発明の第１実施例に係るローラとベーンの接触状態を示す部分拡大図である。図６は、クランク軸４の回転角度が０度の時の状態（図３（ａ））を示している。図７は、図６におけるローラとベーンの接触状態を示す部分拡大図である。図８は、本発明の第１実施例に係るローラとベーンの接触状態を示す部分拡大図である。図８は、クランク軸４の回転角度が９０度の時の状態（図３（ｂ））を示している。図９は、図８におけるローラとベーンの接触状態を示す部分拡大図である。
【００２８】
図４乃至図９において、第１実施例におけるベーン９の先端部は、２つの異なる曲率の円弧面で成形されている。第１実施例では、吸込室１８（低圧室）側の曲率半径Ｒ１は、圧縮室１９（高圧室）側の曲率半径Ｒ２よりも大きくしている。
【００２９】
図４及び図５において、吸込室１８側におけるベーン９の先端の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１は、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬに対して吸込室１８側にずらして設定している（オフセットして設定している）。図４は、クランク軸４の回転角度が２７０度に進んだ時の状態であり、この状態においては、中心点Ｃ１からローラ８の中心点の軌跡に引いた接線ＴＬ１，ＴＬ２のうち、圧縮室１９側の接線ＴＬ１とローラ８の中心点の軌跡における交点の位置と、ローラ８の中心点Ｃ３とが一致するクランク軸の回転角度となっている。このように構成することにより、第１実施例では、吸込室１８から圧縮室１９に一部にかけての曲率半径を、圧縮室１９側の曲率半径Ｒ２よりも大きい曲率半径Ｒ１を形成することができる。
【００３０】
また、圧縮室１９におけるベーン９の先端の曲率半径Ｒ２の中心点Ｃ２は、圧縮室１９側に延びる接線ＴＬ１と、中心点Ｃ１を通りベーン９の厚み方向中心線に対する平行線ＰＬ１と、ベーン９の先端部の曲率半径Ｒ１，Ｒ２とで構成される略扇形の内側であって、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬより吸込室１８側に領域に設けている（図５においてハッチングした領域）。このように構成することにより、第１実施例では、曲率半径Ｒ１と曲率半径Ｒ２とが交わる位置を、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬよりも圧縮室１９側に位置させることができる。図５においては、曲率半径Ｒ１と曲率半径Ｒ２とが交わる位置が、ベーン９とローラ８との接触部分ＣＰとほぼ一致している。さらに、第１実施例では、圧縮室１９側の曲率半径Ｒ２を吸込室１８側の曲率半径Ｒ１よりも小さい曲率半径で形成することができる。特に曲率半径Ｒ２の中心点Ｃ２は、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬに対して吸込室１８側に位置しているので、中心点をベーン９の厚み方向中心線ＣＬ上に位置したものに比べ、曲率半径Ｒ２の面積をより大きくできる。そして、高圧の圧力を受ける圧縮室側の面積を大きくすることができるので、ベーンの押付力に対する反力を大きくすることができる。
【００３１】
ベーン９の先端部におけるローラ８との接触位置は、圧縮機構部の回転動作によって変化する。次に、クランク軸４の回転角度が０度の時の状態について、図６及び図７を用いて説明する。図６及び図７において、第１実施例では、吸込室１８（低圧室）側における曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１とローラ８の中心点Ｃ３を結ぶ直線ＣＣＬとした時、圧縮室１９（高圧室）側の曲率半径Ｒ２の中心点Ｃ２は直線ＣＣＬに対して圧縮室１９（高圧室）側に位置させている。このように構成することにより、第１実施例では、曲率半径Ｒ１と曲率半径Ｒ２とが交わる位置を、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬよりも圧縮室１９側に位置させることができる。そして、ベーン９とローラ８との接触部分ＣＰは曲率半径Ｒ１となる。
【００３２】
クランク軸４の回転角度が０度においては、圧縮が完了し、圧縮室１９が閉じてしまうため、ベーン９の先端部と背圧との差圧が最も大きくなる。第１実施例では、クランク軸４の回転角度が０度において、ベーン９の先端部は曲率半径Ｒ２より大きい曲率半径Ｒ１の位置でローラ８と接触するようにしているので、ローラ８に対するベーン９の面圧を小さくすることができ、摩擦抵抗による機械損失を低減することができる。
【００３３】
次にクランク軸４の回転角度が９０度の時の状態について、図８及び図９を用いて説明する。図８及び図９において、クランク軸４の回転角度は、吸込室１８側の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１からローラ８の中心点の軌跡に引いた接線のうち、吸込室１８側の接線ＴＬ２とローラ８の中心点の軌跡との交点が、ローラ８の中心点Ｃ３と一致する位置にある。図８及び図９ではクランク軸４の回転角度が９０度となっている。この状態において、吸込室１８側（低圧側）の接線ＴＬ２は、曲率半径Ｒ１と交わるように中心点Ｃ１を設定している。図９においては、ベーン９とローラ８との接触部分ＣＰは、吸込室１８側（低圧側）の接線ＴＬ２と曲率半径Ｒ１との交点付近となっている。第１実施例によれば、ベーン９先端部の最左端角部がローラ８の外径に接触しないので、円滑に圧縮動作を行うことができる。
【実施例２】
【００３４】
次に本発明の第２実施例について、図１０Ａ及び図１０Ｂを用いて説明する。図１０Ａは、本発明の第２実施例に係るローラとベーンの接触状態（クランク軸の回転角度が２７０度）を示す部分拡大図である。図１０Ｂは、本発明の第２実施例に係るローラとベーンの接触状態（クランク軸の回転角度が９０度）を示す部分拡大図である。第２実施例において、第１実施例と共通する構成については、同じ符号を付し、その詳細な説明は省略する。
【００３５】
第２実施例において、第１実施例と異なるところは、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬを、ローラ８の中心点の回転軌跡における中心点に対してずらして配置したことにある。
【００３６】
クランク軸の回転角度が２７０度にある図１０Ａにおいて、ローラ８の中心点の軌跡の中心点を通り、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬと平行な線を平行線ＰＬ２としたとき、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬは、圧縮室１９側に位置している。換言すると、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬは、ローラ８の中心点の回転軌跡の中心点に対して圧縮室１９側にずらして配置されている。
【００３７】
また、クランク軸の回転角度が９０度にある図１０Ｂにおいて、ローラ８の中心点の軌跡の中心点を通り、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬと平行な線を平行線ＰＬ３としたとき、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬは、吸込室１８側に位置している。換言すると、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬは、ローラ８の中心点の回転軌跡の中心点に対して吸込室１８側にずらして配置されている。
【００３８】
上記のように、第２実施例では、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬは、ローラ８の中心点の回転軌跡の中心点に対して、圧縮室１９側（高圧室側）または吸込室１８側（低圧室側）にある。ベーン９の厚み方向中心線ＣＬが圧縮室１９側（高圧室側）にある場合、ベーン９の先端部における曲率半径Ｒ２の圧縮室１９側（高圧室側）への露出を大きくできため摩擦損失および摩耗を低減することができる。
【００３９】
また、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬが吸込室１８側（低圧室側）にある場合、吸込室１８側（低圧室側）の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１からローラ８の中心点の軌跡に引いた吸込室１８側の接線ＴＬ２とベーン９の先端部における吸込室１８側の曲率半径Ｒ１が交わり易い。または、吸込室１８側（低圧室側）の曲率半径Ｒ１の中心点Ｃ１からローラ８の中心点の回転軌跡に引いた吸込室１８側の接線ＴＬ２とベーン９の先端部の吸込室１８側（低圧室側）の曲率半径Ｒ１の交点がベーン９の先端部の最左端に対して圧縮室１９側（高圧室側）にできるため、ベーン９の先端部の最左端角部がローラ８の外径に接触せず、円滑に圧縮動作を行うことができる。
【００４０】
さらに、ベーン９の厚み方向中心線ＣＬをローラ８の中心点の回転軌跡の中心点に対して、圧縮室１９側（高圧室側）または吸込室１８側（低圧室側）に配置することにより、ベーン９の先端部の多円弧形状を変更せずに、多様な圧縮室仕様に合わせることができる。
【００４１】
なお、本発明は、上述した実施例に限定するものではなく、様々な変形例が含まれる。上述した実施例は本発明を分かり易く説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定するものではない。
【符号の説明】
【００４２】
１…密閉容器、２…固定子、３…回転子、４…クランク軸、４ａ…偏心部、４ｂ，４ｃ，４ｃ，４ｄ，４ｅ…給油路、５…主軸受、５ｂ…ラジアル軸受部、６…シリンダ、６ａ…内周円筒面、６ｂ…ベーン挿入溝、７…副軸受、７ｂ…ラジアル軸受部、８…ローラ、８ｂ…ローラ内壁面、９…ベーン、１１…吸込パイプ、１２…吐出パイプ、１４…吸込口、１５…潤滑油、１８…吸込室、１９…圧縮室、２０…ロータリ圧縮機、２１…電動機部、２２…圧縮機構部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０Ａ】
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【図１０Ｂ】
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