(57)【要約】【課題】硬化前の流動性が高いジオポリマー組成物の製造方法を提供する。【解決手段】ジオポリマー組成物の製造方法は、未燃カーボンを含有する原料を水に分散させ、スラリー化した被処理液を浮遊選鉱し、未燃カーボンの含有率が２％以下のフライアッシュを生成するフライアッシュ生成工程と、フライアッシュ、高炉スラグ微粉末及びアルカリシリカ溶液を含む原料を混練したジオポリマー混練物を生成する混練工程と、ジオポリマー混練物を硬化させる硬化工程と、を含む。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
未燃カーボンを含有する原料を水に分散させ、スラリー化した被処理液を浮遊選鉱し、未燃カーボンの含有率が２ｗｔ％以下のフライアッシュを生成するフライアッシュ生成工程と、
前記フライアッシュ、高炉スラグ微粉末及びアルカリシリカ溶液を含む原料を混練したジオポリマー混練物を生成する混練工程と、
前記ジオポリマー混練物を硬化させる硬化工程と、を含むジオポリマー組成物の製造方法。
【請求項２】
未燃カーボンを含有する原料を水に分散させ、スラリー化した被処理液を浮遊選鉱し、未燃カーボンの含有率が２ｗｔ％以下のフライアッシュを生成するフライアッシュ生成工程と、
前記フライアッシュの湿分を低減したケーキ状のフライアッシュを生成する脱水工程と、
前記ケーキ状のフライアッシュ、高炉スラグ微粉末及びアルカリシリカ溶液を含む原料を混練したジオポリマー混練物を生成する混練工程と、
前記ジオポリマー混練物を硬化させる硬化工程と、を含むジオポリマー組成物の製造方法。
【請求項３】
請求項２記載のジオポリマー組成物の製造方法において、
前記ケーキ状のフライアッシュの湿分が、１５〜３０ｗｔ％であるジオポリマー組成物の製造方法。
【請求項４】
浮遊選鉱により未燃カーボンの含有率が２ｗｔ％以下に低減されたフライアッシュ、高炉スラグ微粉末及びアルカリシリカ溶液を含む原料を混練したジオポリマー混練物を生成する混練工程と、
前記ジオポリマー混練物を硬化させる硬化工程と、を含むジオポリマー組成物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ジオポリマー組成物の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、ジオポリマー組成物を製造する方法が記載されている。このジオポリマー組成物を製造する方法は、設定される圧縮強度に応じて決定された、フライアッシュを置換する高炉スラグの配合割合を内割り置換率として、フライアッシュと高炉スラグとを配合してフィラーとし、水ガラスと水酸化ナトリウムとを２：１〜３：１の体積比で含有するアルカリ溶液の質量を、フィラーの質量に対し、フロー値が１１０〜２４０となる範囲で決定し、フィラーとアルカリ溶液と、フィラーの２〜４倍量の骨材とを混練し、蒸気養生を行って硬化させる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許６４０８４５４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ここで一般に、製造時における作業性の観点から、フレッシュ状態のジオポリマー組成物は流動性が高いことが好ましい。
本発明は、硬化前の流動性が高いジオポリマー組成物の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
請求項１に記載の発明は、未燃カーボンを含有する原料を水に分散させ、スラリー化した被処理液を浮遊選鉱し、未燃カーボンの含有率が２ｗｔ％以下のフライアッシュを生成するフライアッシュ生成工程と、前記フライアッシュ、高炉スラグ微粉末及びアルカリシリカ溶液を含む原料を混練したジオポリマー混練物を生成する混練工程と、前記ジオポリマー混練物を硬化させる硬化工程と、を含むジオポリマー組成物の製造方法である。
【０００６】
請求項２に記載の発明は、未燃カーボンを含有する原料を水に分散させ、スラリー化した被処理液を浮遊選鉱し、未燃カーボンの含有率が２ｗｔ％以下のフライアッシュを生成するフライアッシュ生成工程と、前記フライアッシュの湿分を低減したケーキ状のフライアッシュを生成する脱水工程と、前記ケーキ状のフライアッシュ、高炉スラグ微粉末及びアルカリシリカ溶液を含む原料を混練したジオポリマー混練物を生成する混練工程と、前記ジオポリマー混練物を硬化させる硬化工程と、を含むジオポリマー組成物の製造方法である。
【０００７】
請求項３に記載の発明は、請求項２記載のジオポリマー組成物の製造方法において、前記ケーキ状のフライアッシュの湿分が、１５〜３０ｗｔ％である。
【０００８】
請求項４に記載の発明は、浮遊選鉱により未燃カーボンの含有率が２ｗｔ％以下に低減されたフライアッシュ、高炉スラグ微粉末及びアルカリシリカ溶液を含む原料を混練したジオポリマー混練物を生成する混練工程と、前記ジオポリマー混練物を硬化させる硬化工程と、を含むジオポリマー組成物の製造方法である。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、硬化前の流動性が高いジオポリマー組成物の製造方法を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の実施例１に係るジオポリマーモルタルのモルタルフロー試験結果である。
【図２】（Ａ）、（Ｂ）は、それぞれ原灰ＧＰ及び改質灰ＧＰの説明図である。
【図３】本発明の実施例１に係るジオポリマーモルタルの体積比ＧＰＷ／Ｐが一定の配合で試験した場合の圧縮強度試験結果である。
【図４】本発明の実施例１に係るジオポリマーモルタルのフロー値が一定の配合で試験した場合の圧縮強度試験結果である。
【図５】本発明の実施例２に係るジオポリマーモルタルのＣＯ２排出量である。
【図６】本発明の実施例３に係るジオポリマーモルタルのフロー速度試験結果である。
【図７】本発明の実施例３に係るジオポリマーモルタルのモルタルフロー試験結果である。
【図８】本発明の実施例３に係るジオポリマーモルタルのモルタルフロー可使時間の測定結果である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。なお、図において、説明に関連しない部分は図示を省略する場合がある。
【００１２】
本発明の一実施の形態に係るジオポリマー組成物の製造方法は、未燃カーボンの含有率が低減された改質フライアッシュを主たる活性フィラーとするジオポリマー組成物を製造できる。
ここで、ジオポリマー組成物は、例えばジオポリマーモルタルやジオポリマーコンクリートである。
改質フライアッシュは、未燃カーボンを多く含んだ従来のフライアッシュを処理することにより、未燃カーボンの含有率が２ｗｔ％以下に低減されたフライアッシュである。
【００１３】
次に、ジオポリマー組成物の製造方法について説明する。ジオポリマー組成物の製造方法は、以下の工程Ｐ１〜Ｐ４に従って実施される。ただし、可能な場合には、各工程は順番を入れ替えて実施されてもよいし、並行して実施されてもよい。
【００１４】
（フライアッシュ生成工程Ｐ１）
未燃カーボンの含有率が２ｗｔ％以下の改質フライアッシュを生成する工程である。改質フライアッシュは、浮遊選鉱法により生成される。
より詳細には、改質フライアッシュは、未燃カーボンを含有する原料を水に分散させてスラリー化した被処理液を生成し、この被処理液を浮遊選鉱することにより生成される。
付言すると、本フライアッシュ生成工程Ｐ１における浮遊選鉱処理は、未燃カーボンの含有量を２ｗｔ％以下にできる浮遊選鉱処理であれば任意で良く、その方法の詳細は特に限定されないが、例えば特開２０１１−２００７０号公報や特開２０１６−４９４７５号公報に開示されている技術を適用できる。
【００１５】
（脱水工程Ｐ２）
フライアッシュ生成工程Ｐ１にて生成された改質フライアッシュは湿分を含んでいるため、脱水処理し、湿分を低減したケーキ状のフライアッシュ（フライアッシュケーキ）を生成する。
生成されるフライアッシュケーキの湿分は、例えば１５〜３０ｗｔ％である。
【００１６】
（混練工程Ｐ３）
脱水工程Ｐ２にて生成されたフライアッシュケーキ、高炉スラグ微粉末、骨材及びアルカリシリカ溶液を含む原料を混練し、ジオポリマー混練物を生成する。
本混練工程Ｐ３にて混練されるフライアッシュは、前述の通り、湿分を適度に含んだフライアッシュケーキであるため、混練されるフライアッシュがスラリー状のフライアッシュである場合と比較して、より濃度が低いアルカリシリカ溶液を使用でき、所定の法律に基づくアルカリシリカ溶液の管理が容易となる。また、混練されるフライアッシュがパウダー状のフライアッシュである場合と比較して、凝集することなく容易に混練され、混練に要する時間が短縮される。
【００１７】
ただし、脱水工程Ｐ２にて生成されたフライアッシュケーキに代えて、フライアッシュ生成工程Ｐ１にて生成された改質フライアッシュから得られたスラリー状のフライアッシュ又は湿分１ｗｔ％以下の乾粉状のフライアッシュを原料として混練することも可能である。
【００１８】
（硬化工程Ｐ４）
予め決められた温度にて予め決められた時間高温養生し、ジオポリマー混練物を硬化させる。予め決められた温度は、例えば６０〜８０℃である。予め決められた時間は、少なくとも３時間である。
なお、高温養生に代えて、常温養生としてもよい。
【００１９】
このように、ジオポリマー組成物は、前述の工程Ｐ１〜Ｐ４を経て製造される。特に、混練工程Ｐ３にてケーキ状のフライアッシュケーキが使用される場合には、製造する際の作業性に優れる。
【実施例１】
【００２０】
発明者らは、前述の工程Ｐ１〜Ｐ３により製造されたフレッシュ状態のジオポリマーモルタル（ジオポリマー組成物の一例）の流動性及び前述の工程Ｐ１〜Ｐ４により製造されたジオポリマーモルタルの強度特性について、未燃カーボンを多く含む従来のフライアッシュを使用して同様に製造したジオポリマーモルタルと比較した。
【００２１】
まず、使用材料について説明する。
活性フィラーは、産出元の異なる２種類のフライアッシュＦＡ−Ａ及びフライアッシュＦＡ−Ｂを用いた。ジオポリマーは、全粉体をフライアッシュとした配合が望ましいが、強度が非常に低く、評価が困難であったため、評価可能な強度が得られるよう、高炉スラグ微粉末をフライアッシュの質量比で１０％置換した。また、ペーストの物性を比較することから、本実施例では、ペーストと細骨材の割合を体積比で１：１とし、細骨材量が一定のモルタル配合とした。養生条件は最高温度８０℃、同保持時間を２４時間とした。使用材料の物性及び配合をそれぞれ表１及び表２に示す。
【００２２】
【表１】
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【００２３】
【表２】
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【００２４】
表１中、「原灰」とは、改質前の未燃カーボンを多く含んだフライアッシュのことであり、「改質灰」とは、未燃カーボンの含有量が２ｗｔ％以下に改質された改質フライアッシュのことである（以下同様）。
【００２５】
表２中、「原灰ＧＰ」とは、使用材料を原灰としたジオポリマーであり、「改質灰ＧＰ」とは、使用材料を改質灰としたジオポリマーのことである（以下同様）。また、「ＧＰＷ」はアルカリシリカ溶液、「ＦＡ」はフライアッシュ、「ＢＦＳ」は高炉スラグ微粉末、及び「Ｓ」は海砂である。
フライアッシュ種別Ａ、Ｂは、それぞれフライアッシュＦＡ−Ａ及びフライアッシュＦＡ−Ｂを示している。各フライアッシュ種別Ａ、Ｂにおいて、１と２は同一フロー値、１と３は同一の体積比ＧＰＷ／Ｐが得られた配合である。この体積比ＧＰＷ／Ｐは、アルカリシリカ溶液（ＧＰＷ）とフライアッシュ及び高炉スラグ微粉末からなる粉体（Ｐ）との体積比である。
【００２６】
本実施例においては、ペーストの容積一定のまま、体積比ＧＰＷ／Ｐをパラメータとして、表２に示す配合に基づき作製したジオポリマーモルタルを対象に、１）モルタルフロー試験（ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１）及び２）圧縮強度試験（ＪＩＳ  Ａ  １１０８）を実施した。この圧縮強度試験においては、体積比ＧＰＷ／Ｐが一定の配合とフロー値が一定の配合とでそれぞれ比較した。
以下、各試験の結果について説明する。
【００２７】
（モルタルフロー試験）
モルタルフロー試験（ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１）の結果を図１に示す。同図１より、フライアッシュ種別Ａ、Ｂにより同一の体積比ＧＰＷ／Ｐでのフロー値に相違があるものの、いずれも改質灰ＧＰのフロー値は原灰ＧＰのそれと比較して約１２５％〜１４０％を示した。
【００２８】
原灰ＧＰにおいては、図２（Ａ）に示すように、球体であるフライアッシュの表面に粘着質で複雑な形の未燃カーボンが付着し、複数のフライアッシュ粒子が結合することで、転がり抵抗が大きくなっている。一方、改質灰ＧＰにおいては、改質によってフライアッシュ中から未燃カーボンが除去されたことにより、図２（Ｂ）に示すように、フライアッシュの転がり抵抗が小さくなり、ジオポリマーモルタルの流動性が向上したものと考えられる。
【００２９】
（圧縮強度試験）
圧縮強度試験（ＪＩＳ  Ａ  １１０８）の結果を図３及び図４に示す。
図３は、体積比ＧＰＷ／Ｐが一定の配合で試験した場合の圧縮強度試験結果である。
体積比ＧＰＷ／Ｐが一定の配合で比較した場合、フライアッシュの種類に関わらず、フライアッシュ改質前後のジオポリマーでほぼ同じ強度を示した。これにより、同一の体積比ＧＰＷ／Ｐの条件下では、圧縮強度は概ね同一である傾向が示された。
【００３０】
図４は、フロー値が一定の配合で試験した場合の圧縮強度試験結果である。なお、フロー値は１５０ｍｍのものを採用した。
同図４より、同一流動性を有する場合、改質灰ＧＰの圧縮強度は、原灰ＧＰの約１７０％〜２００％を示した。その要因として、改質灰ＧＰでは、原灰ＧＰと同一フローを得るための単位ＧＰＷ量（アルカリシリカ溶液量）が減少したことで、体積比ＧＰＷ／Ｐが相対的に低下し、改質灰ＧＰの圧縮強度が大きくなったものと考えられる。
【実施例２】
【００３１】
続いて発明者らは、実施例１に係るジオポリマーモルタル製造時のＣＯ２排出量を算出した。
発明者らは、次式（１）に基づいて、同一フロー値の原灰ＧＰと改質灰ＧＰを比較した場合のＣＯ２排出量を計算し、図５に示す結果を得た。
【００３２】
ＥＩＩ  ＝  Ｍｍ  ×  Ｉｐｍ      式（１）
【００３３】
ここで、ＥＩＩは、製造段階の環境影響指標であり、Ｍｍは、１ｍ３のコンクリートの製造に消費される原材料ｍの量（ｋｇ）であり、Ｉｐｍは、原材料ｍの製造による環境影響原単位（ＣＯ２・ｋｇ／ｋｇ）である。
【００３４】
発明者らは、環境負荷低減評価のため、ジオポリマーモルタルについてのＣＯ２排出量と、改質灰と同程度の強度を有する普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）を使用したモルタル（同一ペースト量）についてのＣＯ２排出量と、を比較した。同図５より、ジオポリマーはＯＰＣよりもＣＯ２排出量が明らかに少ない。また、未燃カーボンを除去することによって改質灰ＧＰは流動性が増加するため、一定の流動性を確保するためのアルカリシリカ溶液量を減少させることが可能となる。その結果、原灰ＧＰよりも更にＣＯ２排出量の削減が可能であることが明らかとなった。
【実施例３】
【００３５】
更に発明者らは、改質灰に高炉スラグ微粉末を併用して作製したジオポリマーモルタル及び原灰に高炉スラグ微粉末を併用して作製したジオポリマーモルタルのフレッシュ性状について、それぞれ評価を行った。
【００３６】
まず、表３に示す使用材料について説明する。
活性フィラーは、フライアッシュとして、それぞれ原灰ＦＡ−１３及び改質灰ＦＡ−１．１を用いた。また、粉体はフライアッシュの他に高炉スラグ微粉末を用いた。細骨材はモルタル中の含水量に影響を与えないように、絶乾状態の海砂を使用した。配合に関して、ペーストが流動性に寄与するため、本実施例においては、ペーストと細骨材の割合を体積比で１：１とし、細骨材量が一定のモルタル配合とした。
【００３７】
【表３】
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【００３８】
未燃カーボン量が多いフライアッシュを使用したジオポリマーでは、流動性が著しく悪化することが懸念されることから、配合選定のため予備実験を行った。予備実験は高炉スラグ微粉末（ＢＦＳ）を全粉体（Ｐ）の体積比で置換した割合ＢＦＳ／Ｐが１０％において、アルカリシリカ溶液と粉体との体積比ＧＰＷ／Ｐをパラメータとして、フロー試験を実施した。なお、各フライアッシュＦＡ−１３、ＦＡ−１．１を用いたジオポリマーモルタルの目標フロー値は１７０ｍｍ±１０ｍｍとした。その後、決定した割合ＢＦＳ／Ｐ＝１０％の配合を基本配合とし、アルカリシリカ溶液（ＧＰＷ）の量を一定にしたまま割合ＢＦＳ／Ｐ＝３０％、５０％の配合を決定した。ジオポリマーモルタルの配合を表４に示す。
【００３９】
【表４】
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【００４０】
本実施例では、ペースト容積一定の条件の下で、割合ＢＦＳ／Ｐをパラメータとして表４に示す配合に基づき作製したジオポリマーモルタルを対象に、１）モルタルフローの広がりの速さを測定するフロー速度試験、２）モルタルフロー試験（ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１）及び３）モルタルフロー可使時間の測定を実施した。
【００４１】
（フロー速度試験）
フロー速度試験の方法については、透明なアクリルテーブル上でフロー試験を行い、その様子を下からデジタルカメラで動画撮影を行った。フローコーンを上げた瞬間を０秒とし、その後２秒ごとのフロー値をフローの広がりが収束するまで計測した。フロー速度については次式（２）に従い算出した。
【００４２】
Ｕ  ＝  （Ｌｎ＋１−Ｌｎ）／（Ｔｎ＋１−Ｔｎ）      式（２）
【００４３】
ここで、Ｕはフロー速度（ｍｍ／ｓ）であり、Ｌはフロー値（ｍｍ）であり、Ｔは測定時間（ｓ）である。
【００４４】
基本配合（割合ＢＦＳ／Ｐ＝１０％）におけるフロー速度試験の結果を図６に示す。改質灰ＦＡ−１．１によるジオポリマー、原灰ＦＡ−１３によるジオポリマーともに３０秒経過したあたりからはフローが収束し始め、ほとんどフロー速度に差異は見られないが、最初の２０秒程度、特に０秒から１０秒あたりでは改質灰ＦＡ−１．１によるジオポリマーモルタルの方が原灰ＦＡ−１３によるジオポリマーモルタルよりもフロー速度が大きくなった。
【００４５】
改質灰ＦＡ−１．１を用いたジオポリマーモルタルでは未燃カーボンが少なく、図２（Ｂ）に示すように、フライアッシュの球形が多いため転がり抵抗が抑制される一方で、原灰ＦＡ−１３を用いたジオポリマーモルタルは、図２（Ａ）に示すように、改質灰ＦＡ−１．１によるジオポリマーモルタルに比べて未燃カーボンが多く形状が複雑なフライアッシュが多く、転がり抵抗が大きくなるので、改質灰ＦＡ−１．１によるジオポリマーモルタルの方が原灰ＦＡ−１３によるジオポリマーモルタルに比べてフローの広がりが速くなったと考えられる。
【００４６】
（モルタルフロー試験）
モルタルフロー試験ではフローコーンを引き上げ、フローの広がりが収束した時点でのフロー値を０打フロー値とし、その後フローテーブルによって１５回の打撃を与えたものを１５打フロー値とした。
【００４７】
本実施例で得られたフロー試験の結果を図７に示す。同図７より、改質灰ＦＡ−１．１を使用したジオポリマーモルタルでは割合ＢＦＳ／Ｐの増加に伴い、フロー値は小さくなった。しかし一方で、原灰ＦＡ−１３を使用したジオポリマーモルタルでは、割合ＢＦＳ／Ｐとフロー値に関係性が見られなかった。
【００４８】
このことから、改質灰ＦＡ−１．１を用いたジオポリマーモルタルと異なり、強熱減量の高い原灰ＦＡ−１３を用いたジオポリマーモルタルでは割合ＢＦＳ／Ｐとジオポリマーモルタルのフロー値に関係性がないことが示された。
【００４９】
（モルタルフロー可使時間の測定）
可使時間の測定は０打フロー値が練り上り直後からのフロー値から１００ｍｍに達するまでの時間を１０分おきに計測した。
【００５０】
割合ＢＦＳ／Ｐ毎のフロー値の経時変化を図８に示す。割合ＢＦＳ／Ｐが大きくなるに伴い、原灰ＦＡ−１３によるジオポリマーモルタル、改質灰によるＦＡ−１．１によるジオポリマーモルタルともに、可使時間が減少していることがわかる。特に、割合ＢＦＳ／Ｐの増加に伴って、改質灰ＦＡ−１．１を使用したジオポリマーモルタルでは可使時間が短くなる傾向がみられた。
【００５１】
この要因として、改質灰ＦＡ−１．１を用いたジオポリマーモルタルでは、モルタル中の高炉スラグ微粉末とアルカリシリカ溶液の接触面積が増加し、高炉スラグ微粉末による硬化反応が急速に進んだためと考えられる。
【００５２】
このように、ジオポリマー組成物の製造方法によれば、未燃カーボンの含有率が２ｗｔ％以下に低減された改質フライアッシュを主たる活性フィラーとするため、流動性が高いジオポリマー組成物が製造される。その結果、圧縮強度が高く、ＣＯ２排出量が抑制されたジオポリマー組成物が提供される。
【００５３】
以上、本発明の実施の形態を説明したが、本発明は、上記した形態に限定されるものでなく、要旨を逸脱しない条件の変更等は全て本発明の適用範囲である。
【符号の説明】
【００５４】
ＢＦＳ  高炉スラグ微粉末
ＧＰＷ  アルカリシリカ溶液
Ｐ  粉体
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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