(57)【要約】【課題】撥水後加工処理を施さなくても優れた撥水性を有する極細繊維長繊維束を提供することにある。【解決手段】表面張力が４０ｍＮ／ｍ以下の熱可塑性樹脂からなり、前記熱可塑性樹脂からなる繊維の単糸繊維径が５０〜１５００ｎｍであり、繊維直径の変動率ＣＶが３０％以下であることを特徴とする撥水性極細繊維束である。そして、その撥水性極細長繊維束からなる布帛である。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
表面張力が４０ｍＮ／ｍ以下の熱可塑性樹脂からなり、前記熱可塑性樹脂からなる繊維の単糸繊維径が５０〜１５００ｎｍであり、繊維直径の変動率ＣＶが３０％以下であることを特徴とする撥水性極細繊維束。
【請求項２】
接触角が１２０°以上の撥水性極細繊維からなる請求項１に記載の撥水性極細繊維束。
【請求項３】
請求項１または２に記載の撥水性極細繊維束からなる布帛。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、撥水後加工処理を特に施さなくても、優れた撥水性を有する極細繊維束及び極細繊維束を用いた布帛に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、フッ素系樹脂やシリコーン系樹脂を含有する分散液等で布帛を処理して布帛
表面にこれらの樹脂を付着せしめて、撥水処理を施すことは広く行われている。（特開２００９−５６７６５）しかしながら、これらの加工処理で得られた布帛は撥水性こそあるものの、十分な撥水耐久性を付与する程の量を処理すると布帛の風合が硬くなりこのためスポーツウェア、カジュアルウェア等の撥水性と風合が共に要求される分野への応用が大きく制限されていた。また、元来撥水性、疎水性を有する樹脂のみを用いて極細繊維風合いの柔らかい撥水繊維を得ることも行われている。一方、従来このような樹脂を用いた極細繊維の製造方法はメルトブローやエレクトロスピニング等（特開２００５−２９９３１、特開２０１５−１２４２５５）、不織布シートの製造方法に限られており、織、編み、湿式不織布等多様な加工ができるような、撥水後加工処理を施さなくても優れた撥水性を有する繊維束が求められていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−５６７６５号公報
【特許文献２】特開２００５−２９９３１号公報
【特許文献３】特開２０１５−１２４２５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は上記の背景に鑑みなされたものであり、その目的は撥水後加工処理を施さなくても優れた撥水性を有する極細繊維長繊維束を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
前記の課題問題点を解決するために鋭意検討した結果、本発明に達した。すなわち、本発明によれば、
１．表面張力が４０ｍＮ／ｍ以下の熱可塑性樹脂からなり、前記熱可塑性樹脂からなる繊維の単糸繊維径が５０〜１５００ｎｍであり、繊維直径の変動率ＣＶが３０％以下であることを特徴とする撥水性極細繊維束である。
本発明により、撥水後加工処理を施さなくても優れた撥水性を有する繊維束を提供できることを見出した。
また好ましくは、本発明は以下の構成を採用する。
２．接触角が１２０°以上の撥水性極細繊維からなる前記１の撥水性極細繊維束。
そして、前記課題を解決するために以下の布帛を採用する。
３．前記１または２の撥水性極細繊維束からなる布帛。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、撥水後加工処理を施さなくても優れた撥水性を有し、織、編み、湿式不織布等多様な加工にも優れる撥水性極細繊維束及び撥水性極細繊維束を用いた布帛を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】本発明の海島型複合繊維を紡糸するために用いる口金の概略図。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。
【０００９】
本発明は、複合繊維断面において海成分中に表面張力が４０ｍＮ／ｍ以下となる熱可塑性樹脂が多数の島となって繊維軸方向に連続して存在する海島型複合繊維から、極細繊維の単糸からなる撥水性極細繊維束が製造される。そして、前記熱可塑性樹脂からなる繊維の単糸繊維径が５０〜１５００ｎｍであり、繊維直径の変動率ＣＶが３０％以下である撥水性極細繊維束である。
【００１０】
（海島型複合繊維）
まず、本発明の海島型複合繊維は、厚さ２０μｍのフィルムとした後、ＪＩＳ  Ｋ  ６７６８に従って測定した表面張力が４０ｍＮ／ｍ以下、好ましくは１〜３５ｍＮ／ｍ以下となる熱可塑性ポリマーからなり、かつその島径が５０〜１５００ｎｍ、好ましくは１００〜１０００ｎｍである島成分と、前記の島成分よりも溶液に対して優れた溶解性を有する易溶解ポリマーからなる海成分を有し、島成分の直径のばらつきを表すｃｖ％が３０％以下であり、好ましくは０．０１〜２５％以下、さらに好ましくは０．１〜２０％以下、とくに好ましくは１〜１５％以下である。
【００１１】
表面張力が４０ｍＮ／ｍを超える熱可塑性樹脂を用いて、島径が５０〜１５００ｎｍとなる極細繊維を作製しても、撥水性の優れた繊維束が得られず好ましくない。
【００１２】
島成分を構成する撥水性を有する熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリメチルペンテン、フッ素系等の熱可塑性樹脂等があげられる。
【００１３】
島径が５０ｎｍ未満では、島を多数並べる為の口金設計が極めて困難であり操業性に乏しくなるおそれがある。逆に、島径が１５００ｎｍを超える場合、優れた撥水性を得ることができず、好ましくない。なお、島の形状が丸断面以外の異型断面である場合には、前記の島径は外接円の直径を島径とする。また、島成分の直径のばらつきを表すｃｖ％が３０％を超える場合、紡糸・延伸時の断糸の原因となることから好ましくない。
【００１４】
海成分である易溶解ポリマーは島成分である難溶解性ポリマーと比較し、溶解速度比が２００倍以上、好ましくは３００倍以上であることが好ましい。溶解速度が２００倍未満の場合には、海島型複合繊維断面中央部の海成分を溶解する間に、分離した繊維断面表層部の島成分が、繊維径が小さいために溶解されるため、海相当分が減量されているにもかかわらず、繊維断面中央部の海成分を完全に溶解除去できず、島成分の太さ斑や島成分自体の溶剤侵食につながり、本発明の目的とする均一な繊維径の超極細短繊維が得ることができないおそれがある。
【００１５】
海成分を形成する易溶解性ポリマーとしては、特に繊維形成性の良いポリエステル類、脂肪族ポリアミド類、ポリスチレン等を好ましい例としてあげることができる。更に具体例を挙げれば、アルカリ水溶液易溶解性ポリマーとして、ポリ乳酸、超高分子量ポリアルキレンオキサイド縮合系ポリマー、ポリアルキレングリコール系化合物と５−ナトリウムスルホイソフタル酸の共重合ポリエステルが好ましい。ここでアルカリ水溶液とは、水酸化カリウム、水酸化ナトリウム水溶液などを言う。これ以外にも、ナイロン６やナイロン６６等の脂肪族ポリアミドに対するギ酸、ポリスチレンに対するトリクロロエチレン等、ポリビニルアルコールやエチレン変性ビニルアルコール系ポリマーに対する熱水を例として挙げることができる。
【００１６】
複合繊維に用いる島成分をポリオレフィンにした場合、海成分を形成する易溶解性ポリマーとしては、特に繊維形成性の良いポリエステル類、脂肪族ポリアミド類、ポリエチレンやポリスチレン等のポリオレフィン類を好ましい例としてあげることができる。中でも繊維成型性に優れることからポリエステル類がとくに好ましい。
【００１７】
ポリエステル系ポリマーの中でも、ポリエチレングリコール、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、およびジエチレングリコールを含むポリエステル共重合体が好ましい。
【００１８】
ここで、海成分の構成について、以下に述べる。
海成分の構成は、ジカルボン酸（Ａ）、ジオール（Ｂ）、そしてポリエチレングリコール（Ｃ、またはＰＥＧ）からなる。
【００１９】
ジカルボン酸（Ａ）の一部に用いる、５−ナトリウムスルホイソフタル酸は、親水性と溶融粘度の向上を目的とし、ポリエチレングリコール（ＰＥＧ）は親水性の向上、ジオール（Ｂ）として用いるジエチレングリコール（ＤＥＧ）はガラス転移点、および融点の調整と親水性の向上に寄与する。
【００２０】
海成分であるポリエステル共重合体中の、前記５−ナトリウムスルホイソフタル酸は、ポリエステルを構成する全ジカルボン酸成分（Ａ）中に対して、好ましくは４〜１６モル％、より好ましくは６〜１４モル％、さらに好ましくは７〜１２モル％含むことが好ましい。
【００２１】
５−ナトリウムスルホイソフタル酸が４モル％未満の場合では、十分な溶解性が得られず、１６モル％を超える場合は、複合繊維紡糸時の断糸が増加し、工程安定性が悪化する傾向があるので好ましくない。
【００２２】
海成分であるポリエステル共重合体中の、ポリエチレングリコール（ＰＥＧ）の量は、ポリエステル共重合体（Ａ＋Ｂ＋ＰＥＧ）１００重量％中の好ましくは１〜１０重量％、より好ましくは１〜８重量％、さらに好ましくは２〜７重量％である。
【００２３】
ＰＥＧの共重合量が１重量％未満であると、海成分を構成する易溶解性ポリマーの溶解
速度が低くなり、繊維断面中央部の海成分が完全に溶解除去されていないにもかかわらず、既に分離した繊維断面表層部の島成分がさらに侵食されるため、島成分の太さ斑が発生するだけでなく、強度劣化が発生して、毛羽や染め斑が起こるなどの問題が生じる。
一方、ＰＥＧの量が１０重量％を超えると、溶融粘度が低下し高速紡糸性が悪くなる。
【００２４】
また、ＰＥＧの分子量は好ましくは２，０００〜１４，０００、より好ましくは３，０００〜１２，０００の範囲である。１４，０００を超えると、高次構造に起因すると考えられる親水性増加作用はあるが、反応性が悪くなってブレンド系になるため、紡糸における耐熱性や高速紡糸安定性の面で問題が生じることがある。
【００２５】
次に、易溶解性ポリマーであるポリエステル共重合体中の前記ジオール（Ｂ）中のジエ
チレングリコール（ＤＥＧ）の量は、好ましくは５モル％以上８０モル％以下、より好ましくは７モル％以上６０％以下を共重合させる。この場合のポリエチレンテレフタレート系共重合ポリエステルの固有粘度は０．３〜０．６が好ましい。
【００２６】
前記ジエチレングリコールが５モル％未満の場合では、海島型複合繊維とした際に島成分の直径のバラツキが大きくなり、海成分を溶解除去してもポリオレフィン極細繊維同士に融着がみられ、良好な分散性がみられず、湿式不織布にした際に得られた湿式不織布の細孔が大きくなり好ましくない。
【００２７】
なお、海成分を形成するポリマーについて、製糸性および抽出後の極細繊維の物性に影響を及ぼさない範囲で、有機充填剤、酸化防止剤、熱安定剤、難燃剤、滑剤、防錆剤、架橋剤、発泡剤、蛍光剤、表面滑剤、表面光沢改良剤、フッ素樹脂等の離形改良剤等の各種添加剤を含んでいても差しつかえない。
【００２８】
前記の島成分と海成分を用いた海島型複合繊維の作製時、溶融紡糸時における海成分の溶融粘度が島成分の溶融粘度よりも大きいことが好ましい。かかる関係にある場合には、海成分の複合重量比率が４０％未満と少なくなっても、島同士が接合したり、島成分の大部分が接合して海島型複合繊維とは異なるものになり難い。
好ましい溶融粘度比（海／島）は、１．１〜６．０、特に１．３〜４．０の範囲である。
【００２９】
この比が１．１倍未満の場合には溶融紡糸時に島成分が接合しやすくなり、一方６．０倍を越える場合には、粘度差が大きすぎるために紡糸調子が低下しやすい。
【００３０】
次に島数は、好ましくは１００以上、より好ましくは３００〜１５００である。また、その海島複合重量比率（海：島）は、２０：８０〜８０：２０の範囲が好ましい。かかる範囲であれば、島間の海成分の厚みを薄くすることができ、海成分の溶解除去が容易となり、島成分の極細繊維への転換が容易になるので好ましい。ここで海成分の割合が８０％を越える場合には海成分の厚みが厚くなりすぎ、一方２０％未満の場合には海成分の量が少なくなりすぎて、島間に接合が発生しやすくなる。
【００３１】
溶融紡糸に用いられる口金としては、島成分を形成するための中空ピン群や微細孔群を有するものなど任意のものを用いることができる。例えば、中空ピンや微細孔より押し出された島成分とその間を埋める形で流路を設計されている海成分とを合流し、これを圧縮することにより海島断面が形成されるといった紡糸口金でもよい。好ましく用いられる紡糸口金例は特開２００７−１０７１６０号公報の図１および図２であるが、必ずしもこれらに限定されるものではない。なお図１は、中空ピンを海成分樹脂貯め部分に吐出してそれを合流圧縮する方式で島を形成する方法である。吐出された海島型複合繊維は冷却風により固化され、所定の引き取り速度に設定した回転ローラーあるいはエジェクターにより引き取られ、未延伸糸を得る。この引き取り速度は特に限定されないが、２００ｍ／分〜５０００ｍ／分であることが望ましい。２００ｍ／分以下では生産性が悪い。また、５０００ｍ／分以上では紡糸安定性が悪い。
【００３２】
得られた未延伸糸は、海成分を抽出後に得られる超極細繊維の用途・目的に応じて、そのままカット工程あるいはその後の抽出工程に供してもよいし、目的とする強度・伸度・熱収縮特性に合わせるために、延伸工程や熱処理工程を経由して、カット工程あるいはその後の抽出工程に供することができる。延伸工程は紡糸と延伸を別ステップで行う別延方
式でもよいし、一工程内で紡糸後直ちに延伸を行う直延方式を用いてもかまわない。
【００３３】
（撥水性極細繊維束）
得られた海島型複合繊維の海成分を溶解除去して撥水性極細繊維束とするには、ポリマーを選択的に溶出させる方法であればいかなる方法も採用できる。海成分の溶解除去は、織編物などの布帛の段階で行うのがよいが、糸、紐、綿の段階や二次製品の段階で行っても差し支えない。
【００３４】
上記で得られた撥水性極細繊維束は、表面張力が４０ｍＮ／ｍ以下、好ましくは１〜３５ｍＮ／ｍ以下の熱可塑性樹脂からなる。
そして、上記繊維束の単糸繊維径は、５０〜１５００ｎｍであり、好ましくは１００〜１０００ｎｍである。
そして、繊維直径の変動率ＣＶは３０％以下であることが必要であり、好ましくは０．０１〜２５％以下、さらに好ましくは０．１〜２０％以下、とくに好ましくは１〜１５％以下である。
【００３５】
上記の表面張力が４０ｍＮ／ｍを超え、単子繊維径が１５００ｎｍを超えると、撥水性後加工処理を行わずに優れた撥水性を得ることができず、好ましくない。また、単子繊維径が５０ｎｍ未満、島成分の直径のばらつきを表すｃｖ％が３０％を超える場合、極細繊維のため、断糸の原因となることから好ましくない。
【００３６】
また、本発明の撥水性極細繊維束からなる接触角は、好ましくは１２０°以上、さらに好ましくは１２５°以上が好ましい。接触角が１２０°より低い場合、満足いく撥水性が得られない。
【００３７】
本発明の撥水性極細繊維束は、織物、編物、フェルト、不織布、人工皮革などの中間製品とすることができる。そして、これらの布帛、中間製品、これからなる最終製品は、透湿防水性能を有する。透湿防水性とは、水（水滴）は通さないが、湿気（汗）は通す性質のことである。したがって、本発明の前記繊維束を原料に用いることにより、優れた撥水性能による防水効果と、極細繊維束の繊維間空隙を制御することによる透湿性能が得られ、さまざまな製品に透湿防水性を付与することができる。
【００３８】
これらは、ジャケット、スカート、パンツ、下着などの衣料、スポーツ衣料、衣料資材、カーペット、ソファー、カーテンなどのインテリア製品、カーシートなどの車両内装品、化粧品、化粧品マスク、ワイピングクロス、健康用品などの生活用途に適用することができる。
【実施例】
【００３９】
次に本発明の実施例及び比較例を詳述するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、実施例中の各測定項目は下記の方法で測定した。
（１）表面張力
本発明の撥水性極細繊維を構成する熱可塑性樹脂（島成分）を、厚さ２０μｍのフィルムとした後、ＪＩＳＫ６７６８に従い測定を行った。
（２）溶融粘度
乾燥処理後の海成分、島成分を、紡糸時のルーダー溶融温度に設定したオリフィスにセットして５分間溶融保持したのち、数水準の荷重をかけて押し出し、そのときのせん断速度と溶融粘度をプロットする。そのプロットをなだらかにつないで、せん断速度−溶融粘度曲線を作成し、せん断速度が１０００秒−１の時の溶融粘度を見る。
（３）海島型複合繊維の島径
透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いて、倍率３００００倍で、繊維軸方向に対して垂直の繊維断面写真を撮影し、海島型複合繊維の島成分の外接円を算出し、その平均値（ｎ数＝１００）から海島型複合繊維の島径を算出した。
（４）溶解速度測定
海成分および島成分を、各々、径０．３ｍｍ、長さ０．６ｍｍのキャピラリーを２４孔もつ口金から吐出し、１０００〜２０００ｍ／分の紡糸速度で引き取って得た未延伸糸を残留伸度が３０〜６０％の範囲になるように延伸して、８３ｄｔｅｘ／２４フィラメントのマルチフィラメントを作成した。これを所定の溶剤および溶解温度で浴比１００として、溶解時間と溶解量から減量速度を算出した。表中では海島溶解速度差が２００倍以上の場合を合格、２００倍未満の場合を不合格とした。
（５）極細繊維の繊維径の均一性
極細繊維における繊維径の均一性として、繊維直径のばらつき（ｃｖ％）を算出し、評価した。倍率３００００倍で繊維断面写真を撮影し、極細繊維の各単一糸の外接円を算出し、その外接円直径を求め、ランダムに選択した１００個の極細繊維の各単一糸の外接円直径データから平均繊維径（ｒ２）と標準偏差（σ）を算出し、以下に定義する繊維径変動係数（ｃｖ）を算出した。
繊維径変動係数（ｃｖ％）＝σ／ｒ２
（６）接触角
海島型複合繊維を２本合糸し、筒編み機にて度目４０〜５５となるように行った筒編み（布帛）を３０ｃｍの長さ作製した。その後上記筒編みを減量加工して撥水性極細繊維（布帛）としたのち、風乾し、高さ５ｍｍの距離から０．１ｃｃの水をスポイトにて編み地上に滴下する。滴下後編み地と水滴の接触角について測定を行った。この測定結果を、撥水性極細繊維の接触角とする。
【００４０】
［実施例１］
島成分に表面張力３４ｍＮ／ｍ、２４０℃での溶融粘度が７７Ｐａ・ｓｅｃ、のポリプロピレン（サンアロマー社製ＳＡ０３）、海成分に２４０℃における溶融粘度が３００Ｐａ・ｓｅｃであり、分子量４０００のポリエチレングリコール（ＰＥＧ）を３重量％、５−ナトリウムスルホイソフタル酸（ＳＩＰ）を９ｍｏｌ％、エチレングリコール（ＥＧ）を８０ｍｏｌ％、ジエチレングリコール（ＤＥＧ）を２０ｍｏｌ％共重合したポリエステル（改質ＰＥＴ１）を使用し、海：島＝４０：６０の海島比率で８３６島１０フィラメントの口金を用いて紡糸し、紡糸速度１０００ｍ／ｍｉｎで引き取り、未延伸糸を得た。続いて上記未延伸糸をホットロール−ホットロール系延伸機を用いて、延伸温度８０℃、熱セット温度１４０℃で延伸倍率３倍にて延伸を行い、５０ｄｔｅｘの海島型マルチフィラメントを得た。
【００４１】
上記海島型複合繊維を束ねて４％ＮａＯＨ水溶液７５℃にて２０分間浸漬し、得られたポリプロピレンからなる極細繊維束を得た。この時海成分と島成分の溶解速度比は２００倍以上であった。得られたポリプロピレン極細繊維の繊維径は７００ｎｍ、繊維径変動係数は１０％であった。
【００４２】
また、上記海島型複合繊維を２本合糸し、筒編み機にて度目４０〜５５となるように３０ｃｍの長さの筒編みを作製して、海成分を減量加工して撥水性極細繊維としたのち風乾して布帛とした。接触角は１４０°であった。他結果は表１に示す。
【００４３】
［実施例２］
実施例１と同様の方法で１７５ｄｔｅｘの海島型マルチフィラメントを得た。この時海成分と島成分の溶解速度比は２００倍以上であった。続いて実施例１と同様の方法で減量加工を行い、得られたポリプロピレン極細繊維の繊維径は１３００ｎｍ、繊維径変動係数は９％であった。また、接触角は実施例１と同様の測定方法をしたところ１２５°であった。他結果は表１に示す。
【００４４】
［実施例３］
島成分として、表面張力３２ｍＮ／ｍ、２４０℃での溶融粘度が１３０Ｐａ・ｓｅｃ、の高密度ポリエチレン（三菱ケミカル社製ＨＥ４９５）を用いた以外は実施例１と同様の方法で１７ｄｔｅｘの海島型マルチフィラメントを得た。この時海成分と島成分の溶解速度比は２００倍以上であった。続いて実施例１と同様の方法で減量加工を行い、得られたポリプロピレン極細繊維の繊維径は４００ｎｍ、繊維径変動係数は１５％であった。また、接触角は実施例１と同様の測定方法をしたところ１５０°であった。他結果は表１に示す。
【００４５】
［比較例１］
実施例１と同様の方法で３００ｄｔｅｘの海島型マルチフィラメントを得た。この時海成分と島成分の溶解速度比は２００倍以上であった。続いて実施例１と同様の方法で減量加工を行い、得られたポリプロピレン極細繊維の繊維径は１７００ｎｍ、繊維径変動係数は１２％であった。また、接触角は実施例１と同様の測定方法をしたところ１１０°であった。他結果は表１に示す。
【００４６】
［比較例２］
実施例１と同様の方法で極細繊維の直径が４０ｎｍとなるように０．３ｄｔｅｘの海島型マルチフィラメントを得ようとしたが、断糸のためサンプルを採取することが困難であった。他結果は表１に示す。
【００４７】
［比較例３］
島成分として、表面張力４３ｍＮ／ｍ、２９０℃での溶融粘度が１００Ｐａ・ｓｅｃ、のポリエチレンテレフタレートを用いた。海成分として２８０℃における溶融粘度が３００Ｐａ・ｓｅｃであり、分子量４０００のポリエチレングリコール（ＰＥＧ）を３重量％、５−ナトリウムスルホイソフタル酸（ＳＩＰ）を９ｍｏｌ％、ジオール成分としてエチレングリコール（ＥＧ）を１００ｍｏｌ％共重合したポリエステル（改質ＰＥＴ２）を使用し、海：島＝３０：７０の海島比率で８３６島１０フィラメントの口金を用いて紡糸し、紡糸速度１０００ｍ／ｍｉｎで引き取り、未延伸糸を得た。海成分として以外は実施例１と同様の方法で６２ｄｔｅｘの海島型マルチフィラメントを得た。この時海成分と島成分の溶解速度比は２００倍以上であった。続いて実施例１と同様の方法で減量加工を行い、得られたポリエチレンテレフタレート極細繊維の繊維径は７００ｎｍ、繊維径変動係数は１１％であった。また、接触角は実施例１と同様の測定方法をしたところ６０°であった。他結果は表１に示す。
【００４８】
［比較例４］
島成分として、表面張力４６ｍＮ／ｍ、溶融粘度が１００Ｐａ・ｓｅｃ、のナイロン６，６を用いた。他比較例３と同様の方法で５０ｄｔｅｘの海島型マルチフィラメントを得た。この時、海成分と島成分の溶解速度比は２００倍以上であった。続いて実施例１と同様の方法で減量加工を行い、得られたポリエチレンテレフタレート極細繊維の繊維径は７００ｎｍ、繊維径変動係数は１０％であった。また、接触角は実施例１と同様の測定方法をしたところ、水滴がすぐに繊維に吸水されたため測定できなかった。他結果は表１に示す。
【００４９】
【表１】
2020026599.tif 000003
【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明の撥水性熱可塑性極細繊維からなる撥水性極細繊維束は、撥水後加工を行わなくても優れた撥水性を示し、織、編み、湿式不織布等多様な加工ができることから、様々な繊維製品に複合し、優れた撥水性を付与することが可能である。
【符号の説明】
【００５１】
１：分配前島成分ポリマー溜め部分
２：島成分分配用導入孔
３：海成分導入孔
４：分配前海成分ポリマー溜め部分
５：個別海／島＝鞘／芯構造形成部
６：海島全体合流絞り部
７：最外列の島成分分配用導入孔から外周までの距離
【図１】
2020026599.tif 000004