(57)【要約】      （修正有）【課題】鋼の連続鋳造に供される鋳型の使用回数増に伴う熱変形を抑制し、鋳片ワレ等の欠陥を少なくする鋳型を低コストで提供する。【解決手段】鋳型５の材料には通常の銅又は銅合金に対して本願発明では銅の鋳造に常用されている黒鉛を使用する。黒鉛の低熱膨張により鋳型の熱変形を抑制する。溶鋼と黒鉛との反応を防止するため黒鉛基体１の上に金属被覆２する。被覆金属はＮｉ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒの一種以上とする。管状鋳型に対しても板組立鋳型のように複数枚の鋳型片３を管状に組み立てる。組立に際して鋳型に外周方向、径（幅）方向、軸方向の圧縮応力を負荷し、プレストレスト鋳型とし、曲げや衝撃に耐えられるようになる。銅製鋳型及び金属全面被覆黒鉛鋳型に対しても材料費、加工費、被覆面積とも削減される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
黒鉛製の複数の板状鋳型片を管状の連続鋳造用鋳型に組立て、内面には金属被覆がなされ、外周から軸心に向かう力を作用させて周方向・径（幅）方向の圧縮応力が、又はさらに軸方向にも押圧力を作用させて軸方向にも圧縮応力が負荷されていることを特徴とする鋼の連続鋳造用鋳型。
【請求項２】
下記５条件、
１）鋳型の肉厚が６ｍｍ以上２５ｍｍ以下、金属被覆厚が０．３ｍｍ以上鋳型片厚の１０％以下であり、
２）被覆する金属種がＣｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒのどれか１種以上であり、
３）軸心に向かう力を作用させる方法が、複数の金属フープの焼き嵌めによるか、細径鋼線の張力巻き付けによるかのどちらかであり、
４）軸方向の押圧力を作用させる方法が、鋳型上下の構造物からあて板を介してボルト締め付けによるものであり、
５）鋳型片の接合面において上下に貫通する排水溝が設けられる、のうちどれか一つ以上を組み込んだことを特徴とする請求項１に記載した連続鋳造用鋳型。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は鋼の連続鋳造に用いられる鋳型に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鋼の連続鋳造における鋳型は伝熱性の大きい銅又は銅合金を材料とし、上下開口の筒状に形成され、外面が水冷されるように構成されている。
ビレットや小断面ブルームでは通常管状鋳型が使用される。鋳型の横断面形状は正方形又は長方形又は円形であり、肉厚は６〜２５ｍｍであり、断面寸法は１００〜２００ｍｍ角、円断面では１５０〜２００ｍｍ径である。
断面の大きいブルーム（幅３００ｍｍ以上）やスラブ（幅１０００ｍｍ以上）では４枚の厚肉銅板を角筒状に組み立てた板組立鋳型が用いられる。
上方から鋳込まれた溶鋼は鋳型内壁に接して冷却・凝固し鋳片の外皮が形成される。該鋳片は下方へ連続的に引き抜かれ、スプレイ装置を通過しつつ冷却が継続され、凝固終了に至る。
この間鋳片品質は冷却条件に大きく影響される。鋳片表面のタテワレ、ヨコワレ、ヒビワレ、シワ、ヘコミ、表皮下のタテワレ、内部ワレ、断面の菱形変形等は主に鋳型部位における冷却不適切が原因とされている。鋳型起因の最悪は外皮の破損による溶鋼漏出（ブレイクアウト）である。
【０００３】
上記欠陥対策のため鋳型の形状改良（例：上下傾斜、隅部形状・曲率）、壁面の性状改良（例：メッキ、微細凹凸形成）、潤滑の改良（例：溶融粉末潤滑、鋳型振動条件）、鋳型内溶鋼の電磁攪拌による冷却の周内均等化等種々の改良がなされてきた。
適切な形状の鋳型が適切な鋳込条件で使用され所定品質が維持されていても鋳型の使用回数が大きくなると適正条件からずれが生じ、何らかの欠陥が発生し増加してくる。状況を見て鋳型が交換される。通常耐用回数は数１０〜数１００回である。外された鋳型は廃棄又は補修・再使用される。
鋳型の耐久化は単に鋳型コストだけでなく、製品品質と生産能率の両面に対して無視できない課題となっている。
【０００４】
使用回数増に伴う鋳型の損傷の内容は主に変形、磨耗、肌荒れである。変形は内部ワレその他多くの欠陥を誘発する。発生した内部ワレは手入れ不能であって損害が大きい。
変形は主に鋳型の不均一熱膨張に起因する。鋳型壁温度は鋳込面直下部位では溶鋼に接して最高になっており約２００〜４００℃、鋳型外面では水冷により約１００〜１５０℃である。
該部位直上では鋳型の上下振動により溶鋼と鋳型は接触と離反を反復して熱負荷が周期変動し、前記部位と異なる熱影響を受ける。
該接触部位より下方では外皮の形成とその収縮により鋳型との離反（空隙の形成）が位置的不均等に発生し、熱負荷が急減して該部位とまた大きく異なる。これらの不均一の熱負荷が不均一熱膨張を誘発している。
【０００５】
使用中の鋳型には、内外面温度差の上に上記の上下３段の熱負荷の差異が加わって歪んだ状態が維持され、さらに金属クリープ現象が使用回数につれ徐々に集積されて特異な変形が進行する。
使用後の形状は当初マクロ的には各面とも平面であったものが鋳込面直下部位を中心にした内向き凸状に変形している。使用中は内面膨張により一層内向き凸型に変形していると推測される。
該変形の性状は主にビレットに使用される管状鋳型（チューブ・モールド）で典型的であるがブルームやスラブに使用される板組立鋳型（プレート・モールド）でも同様である。円管鋳型では鋳型断面のわずかな歪みでもタテワレが発生し易い。
【０００６】
鋳型の使用回数増に伴う変形を抑制する先行例を検討する。
第１に、銅塊から切り出したブロック鋳型（厚肉）では変形が少なく品質管理に有利であったが、高価であること、修正加工により断面が徐々に拡大する等の問題があり今日ではビームブランク以外には使用されていない。
【０００７】
特許文献１にＣｕの連続鋳造において特殊な黒鉛製鋳型の例が開示されている。黒鉛は耐熱性、伝熱性、潤滑性、形状安定性等に優れ、ＣｕやＡｌとの化学反応も無いので該金属の鋳込に鋳型材料として常用されている。黒鉛の特徴の一つは熱膨張係数が極めて小さく熱変形が生じないことである。該文献の発明では黒鉛と反応する金属例えばＣｒ，Ｖ等を含む銅合金の連続鋳造において、反応防止のため黒鉛鋳型壁面にＣｕ等のメッキを施すと記されている。これは参考になる技術である。
【０００８】
特許文献２にはＣｕの連続鋳造において使用される黒鉛製鋳型に特殊な工夫が見られる。通常水冷冷却ケースを鋳型背面に接触させて鋳型を冷却するが、鋳型に水冷孔を形成して直接冷却する。冷却の強化と均一性が得られる。その際鋳型の破損時に溶銅と冷却水との接触による爆発を避けるため水冷孔内面にメッキを施すことが記載されている。これも参考になる技術である。
【０００９】
鋼の連続鋳造では約１５００℃の高温に耐え、且つ大きな鋳造能率を支えるには銅製の水冷鋳型が当然とされ、他方黒鉛鋳型では鋼に溶解するため海外の開発期当初から全く探索されてこなかった。
鋼に対してあえて黒鉛製鋳型を適用し、鋳型の変形問題を解決するには以下の４問題が解決されなければならない。
１）黒鉛が鋼に溶解し、鋼側には局所成分不良が、鋳型側には溶損が生ずること、
２）薄肉黒鉛製鋳型は衝撃により破損し易く、水漏れは水蒸気爆発の危険性があること、
３）黒鉛の熱伝導率は銅のそれの約１／３であって冷却能不足と危惧されること、
４）現行よりも経済的であること。
上記文献１の開示（メッキ黒鉛鋳型）は第１の問題に、文献２は第２の問題（水冷面の金属メッキ被膜）の解決に指針を与える。
【００１０】
特許文献３には、上記問題を解決する黒鉛製鋳型が開示されている。それによると塊状黒鉛素材から管状の鋳型基体を切削によって形成し、該基体の内面（溶鋼に接触する面）を各種金属メッキして、黒鉛と溶鋼との反応を遮断し、外面（水冷面）も同様に金属メッキして割れ目が生じた時の浸水を防止している。
さらに第３の問題の低伝熱性に対しては多くの文献や知見から緩冷却はかえって品質安定に有利であることを証明して、第３の問題を解決している。
【００１１】
上記の発明は黒鉛製鋳型の本質問題を解決しているが、その後の実施上の問題として、黒鉛は銅よりも材料コストは圧倒的に有利であるが、
１）意外にも材料費の負担が無視できない。管状鋳型では材料歩留まりが低い（例；２００ｍｍ角鋳型では２２０ｍｍ角から２００ｍｍ角がくり抜かれる）。板組立鋳型では歩留まりは良いが本来厚肉のため材料使用量が大きい。
２）メッキは表裏全面を要し被覆量が過大である。
３）管状基体の内面加工工数、板状基体の外面溝加工工数が多い。
これらまとめてコスト上の問題がある。
他方黒鉛製鋳型の本質問題として、溶鋼を取り扱うので衝撃破損に対する不安感が払拭されていないと言う商品イメージが問題になる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】公開特許公報２０１０−５２０２５
【特許文献２】公開特許公報平１１−２５４０９５
【特許文献３】特許第５６３５７１７号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
鋼の連続鋳造において鋳型の性状は半製品である鋳片の品質に大きく影響する。適切な設計、適切な使用条件においても鋳型は使用回数とともに熱膨張に関係して変形し、品質低下をもたらす。交換ないし補修が必要で操業効率にも問題となっている。
熱変形の発生を抑制するよう鋳型材料として黒鉛を使用し、黒鉛と溶鋼とが反応しないよう、且つ割れ目から浸水しないよう内外面に各種金属メッキを施す方法では品質及び安全性を解決しているが、１）材料費・加工工数・メッキ量等にコスト上の問題と、２）金属被覆を持つとは言え厚さが制限されるので衝撃に弱いと言う問題がある。本願発明は当該金属メッキ黒鉛鋳型のコスト問題と耐衝撃性の改良を解決すべき課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上記課題の解決に当たり、１）銅製鋳型と比較して本質的に脆弱である黒鉛製鋳型の弱点をプレストレスト構造によって克服し、また２）管状鋳型と板組立鋳型のそれぞれの長所を採用し、短所を回避した製作容易な新構造の鋳型を構成した。
【００１５】
第１の発明は、黒鉛製の複数の板状鋳型片を管状の連続鋳造用鋳型に組立て、内面には金属被覆がなされ、外周から軸心に向かう力を作用させて周方向・径方向の圧縮応力が、又はさらに軸方向にも押圧力を作用させて軸方向にも圧縮応力が負荷されていることを特徴とする鋼の連続鋳造用鋳型である。
【００１６】
第２の発明は、下記５条件、
１）鋳型の肉厚が６ｍｍ以上２５ｍｍ以下、金属被覆厚が０．３ｍｍ以上鋳型片厚の１０％以下であり、
２）被覆する金属種がＣｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒのどれか１種以上であり、
３）軸心に向かう力を作用させる方法が、複数の金属フープの焼き嵌めによるか、細径鋼線の張力巻き付けによるかのどちらかであり、
４）軸方向の押圧力を作用させる方法が、鋳型上下の構造物からあて板を介してボルト締め付けによるものであり、
５）鋳型片の接合面において上下に貫通する排水溝が設けられる、
のうちどれか一つ以上を組み込んだことを特徴とする第１発明に記載した鋼の連続鋳造用鋳型である。
【００１７】
ここで述語の定義として、
『板状鋳型片』とは、断面形状が単に長方形だけでなく、図５に示す、Ｌ型、円弧型、Ｃ型等を含む。
『管状の』とは、鋳型横断面が正方形・長方形・円・多角形等を含む。
『鋳型の肉厚』とは金属被覆部を含む。
【発明の効果】
【００１８】
第１の効果は、通常の銅製の鋳型と比較して、本発明では黒鉛が主体で薄く金属被覆がなされているだけであるから、熱膨張は黒鉛単体と同様の挙動をとって極めて小さく、鋳型の熱変形は発生しにくい。従って鋳型の異常変形・異常冷却に伴う表面ワレ、内部ワレ、菱形変形等の鋳片欠陥は発生しにくい。
第２に、鋳型壁面はＣｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒ等の金属被覆を持つので溶鋼を鋳込んでも溶鋼と黒鉛とは化学反応しない。これは溶鋼の汚染にも鋳型の耐久にも良い。
第３に、鋳込面直下の最も熱負荷の大きい部分では多少緩冷却になって、鋳片表面ワレ等熱応力に起因する問題を緩和する。
第４に、材料費に関して黒鉛は銅よりも質量単価で有利であるが、銅と黒鉛の密度比（約５）故に体積単価は圧倒的に有利である。
【００１９】
先行する金属被覆黒鉛製鋳型（特許文献３）と比較して、本発明では小断面用の管状鋳型、大断面用の厚肉板組立鋳型、厚肉円断面鋳型ともに比較的薄肉の板状鋳型片から組み立てられるので、材料の消費量が圧倒的に少ない。管状鋳型では中繰り加工がない、板組立鋳型では従来の水路が無くその分薄肉組立管状になるからである。
当然加工工数も大幅に削減され、メッキ作業量も半減以下となり、材料・加工費とも大きくコスト低減される。
使用に際して、強力なフープ等により３軸とも圧縮応力が負荷されているのでプレストレストコンクリートのように曲げや衝撃に強い。黒鉛にヒビワレが発生しても圧縮応力故にワレが拡大しない。
板組立て鋳型の弱点である鋳型片接触面の浸水に対しても排水路が設けられている。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】Ａは本発明のビレット用板組立鋳型の横断面・縦断面、Ｂは従来のビレット用管状鋳型の縦断面・横断面の概略図である。
【図２】Ａは本発明のブルーム用板組立鋳型の横断面・縦断面、Ｂは従来のそれの概略図である。
【図３】本発明の連続鋳造用鋳型を鋳型ケースに取付け、且つ軸心方向の押圧力を負荷する方法例を示す。
【図４】本発明の８角形ブルーム用板組立鋳型の横断面・縦断面の概略図である。
【図５】本発明の連続鋳造用鋳型において軸心に向かう力を作用させる方法の第２の事例を示す。
【図６】本発明の鋳型片の断面形状の例を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
図１Ａは本願発明のビレット用板組立鋳型を示す。図１Ｂは本発明によって代替される従来の銅製管状鋳型である。
板状黒鉛素材から切削により厚さが６ｍｍ以上２５ｍｍ以下の板状黒鉛基体１を成形する。次いで該黒鉛基体１の鋳型壁面に金属被覆（図中極太線）２を施し鋳型片３とする。使用する金属はＣｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒのどれか一つ以上（重ね被覆）とする。鋳型壁面の被覆厚は０．３ｍｍ以上であり、且つ該鋳型片３の厚さの１０％以下とする。
鋳型片の厚さは金属被膜の厚さを含む。水冷面と両端面は切削のままとする。
【００２２】
該鋳型片３を４枚使用して角管状に組立て、外周に鋼製フープ４を上下数カ所焼き嵌めして一体化し鋳型５とする。鋳型の形状・寸法は従来の銅製鋳型や全面金属被覆の黒鉛鋳型との互換性のため同一形状・同一寸法を原則とするが許容されるなら外寸は補強のため大きくしてもよい。
被覆の目的は鋳込まれた溶鋼と黒鉛とが反応しないためである。被覆する時期は上述のように基体状態でも良いが管状へ組み立てた後でも良い。
被覆の方法は電解メッキが多用されているが溶射でも良い。表面の多少の凹凸は接触冷却の安定性からかえって好都合である。
【００２３】
本発明の鋳型は二つの特徴を持つ。一つは、先行の全面金属被覆黒鉛製鋳型と同様に形状安定性を持つ。即ち実質黒鉛のみによって形成されるので熱膨張が無く、従って熱変形が発生せず、鋳片の品質は安定する。
他は、焼き嵌めにより該鋳型５全体の外周方向、径方向に圧縮応力が負荷される。圧縮応力により衝撃に耐えるだけでなくヒビワレが生じても成長せず破損の危険性が著しく低下し耐久性が向上する。
【００２４】
図２Ａは本願発明のブルーム用板組立鋳型を示す。板状黒鉛素材から切削により板状黒鉛基体２１を成形する。次いで該黒鉛基体２１の鋳型壁面に金属被覆２２を施し鋳型片２３とする。以下前項のビレット用と同様に構成し鋳型２５が形成される。ただ寸法が大きいだけである。ビレット用と同様に焼嵌め効果により圧縮応力が負荷される。
図２Ｂは先行の黒鉛製板組立鋳型であって表裏全面（図中極太線）メッキされている。本発明の図２Ａは図２Ｂの水路２７が無い分だけ肉厚が削減される。
板組立鋳型の弱点は板どうしの接触面の隙間から冷却水が浸透することである。本発明では鋳型片２３の接触面には排水用溝６、２６が上端から下端まで貫通して形成され、鋳型内への浸水を防止している。
【００２５】
図３は本発明の板組立鋳型３１を水冷の鋳型ケース３２に組み込んだ構造を示し、該鋳型３１の下端は該ケースの底板３３の下面に取り付けられた耐摩ガイド３４の上に載せられる。上端はあて板３５を介して該ケースの上板３６の上面に取り付けられた押さえ板３７上に設けられたボルト３８のねじ込みにより押さえられ、鋳型軸方向の圧縮応力が負荷される。
鋳型３１は外周方向・径（幅）方向・軸方向の３軸方向に圧縮され強固に構成される。
そして該応力は鋳込中の鋳型面金属被覆の熱膨張を抑制する。
【００２６】
図４は本発明の８角形ブルーム用の板組立鋳型を示す。既述の４角形と同様に構成され、同様に圧縮応力が負荷され、同様の効果が得られる。８角形鋳型は円鋳型よりもワレ等の品質において優れることは鋼塊に関する多くの知見からも解る。現行の円断面に代替することによる効果は極めて大きい。次工程の熱間圧延に際して何ら円断面に劣ることはない。  
【００２７】
外周を軸心に向かって圧縮する方法として『焼き嵌め』を例示したが種々の方法が挙げられる。
図５は４枚の鋳型片５１を管状に仮組立した後、細径鋼線５４を張力を持たせた状態で巻き付けて一体化して鋳型５５とする。フープの焼き嵌めと同様の効果が得られる。巻き付け方式は油圧ホース等において常套手段であり製作も困難ではない。うまくやればフープ方式よりも強固になる。
補強材として鋼線を例示したが、炭素繊維や高強度樹脂（例；ケブラー）等が耐熱性と鋳型伝熱を十分考慮して使用することができる。
【００２８】
図６は鋳型片の断面形状を示す。鋳型断面が方形の場合、Ｉ型片６１やＣ型片６４が使用される。８角形や亀甲形にはＬ型６２を、円断面では円弧のＲ型６３が使用される。
単純形の組立にって鋳型を形成するので塊状黒鉛材料からの切り出しの歩留まりは相当高くなる。
【００２９】
コスト問題を説明する。はじめに素材コストを一般的な銅製鋳型と比較する。黒鉛の質量単価（円／ｋｇ）は近年暴騰しているとは言えＣｕよりも低い。体積単価（円／ｍ3）は密度比約５に対応して圧倒的に有利になる。
本発明の材料原単位を先行の全面金属被覆の黒鉛製鋳型と比較すると、管状鋳型の場合、刳り抜き分が無いので材料歩留まりが向上する。ブルーム用の板組立と比較すると肉厚を薄くする分だけ使用量が減少する。円断面に対しても刳り抜きが無い。
加工工数は加工容易な黒鉛の平板加工のみであり、管状に加工することも無いので従来よりもかなり削減される。
金属被覆については従来の銅製鋳型でもなされており、コスト増加にはならない。全面被覆の黒鉛製鋳型に対しても被覆面積が半減する。総合してコストは従来よりも相当低下する。
【００３０】
熱変形問題を説明する。本願発明の鋳型では、板状黒鉛基体の線膨張率はＣｕの約１／２０であって熱膨張は無視される。他方金属被覆された壁面温度はビレットでは約３００℃、ブルームでは約４００℃になっており金属被覆層は熱膨張する。被覆厚が過大であれば鋳型片は内側に膨張し、そりが発生する。
当問題に対して、１）被覆厚を制限していること、２）圧縮応力を作用させていることから鋳型壁面の湾曲は拘束される。
形状安定には被覆は薄いほど良いが機械的強度や耐久性からは厚い方が良い。
【００３１】
鋳型壁面の被覆厚さの下限（０．３ｍｍであって通常の銅製鋳型における厚さ）は溶鋼と黒鉛の接触防止に必要十分な厚さである。
上限（鋳型厚の１０％）はこれを超えると昇温分と温度勾配分の両方の熱変形が作用し基体の湾曲が誘発され易くなる概数である。
該数値の第１近似（粗い目安）として黒鉛と金属の弾性係数比は約１対１０であるから、厚さ比を約１０対１とすれば双方の膨張による弾性歪み(被覆は圧縮、基体は膨張）は半減以下が期待される。
他方湾曲自体は温度勾配に依存するが弾性歪みの半減と肉厚が小さいことにより湾曲突出は著しく小さくなるので鋳型全体の内側湾曲は抑制される。これを上限値の特定根拠とした。最適値は鋼種・鋳型寸法・引抜速度・潤滑方法・金属種等の影響を受け、長い実施の中から求められる。
【００３２】
伝熱問題を説明する。黒鉛の熱伝導率はＣｕの約１／３である。従って被覆金属と黒鉛の厚さ比に対応して鋳型の熱伝導性が低下する。他の金属を使用するとさらに下がる。
”複合の”熱伝導率の概数を比較すると、Ｃｕ単体では３００（kcal/mh℃），黒鉛１００，Ｃｕ被覆黒鉛では約１２０，Ｎｉ被覆黒鉛では１００弱となる。他方Ｆｅ製の水冷鋳型の実験例では約４０で問題なく鋳込まれている。以上から本願発明の複合材鋳型は冷却能が多少低下するが鋳込には差し支えないことが解る。
【００３３】
従来鋳型で油潤滑（オイルキャスト）の場合、鋳込面直下における熱流束は約４０００（Mcal/ｍ2ｈ）である。経験的には下方を狙って、水温をある程度以上に維持する、水量を下げる等によって冷却能を下げている。その方が品質が安定し易い。
溶融塩潤滑（パウダーキャスト）ではより緩冷却であって種々の表面品質に優れる。最近近の下記研究例では潤滑膜厚の制御によって熱流束を約２０００ｋＷ／ｍ2（≒２０００
Mcal／ｍ2ｈ）まで下げて凝固初期の不均一凝固が避けられると記されている。
従って本発明の鋳型の冷却能の多少の低下は問題が無いだけでなくむしろ好ましい。
【００３４】
文献：  鉄と鋼 Vol.100(2014)No.4,P149~,Fig.5 及び結言
【００３５】
被覆金属の線膨張率、弾性係数、熱伝導率の差異により鋳型の冷却と変形挙動は多少異なるが大きな差異は生じない。表１に対象となる被覆金属の物性値を示す。
【００３６】
【表１】
2020075272.tif 000003
【実施例】
【００３７】
ビレット用の連続鋳造鋳型に本発明を適用する場合の仕様を表２にまとめる。当該鋳型はオイルキャストにもパウダーキャストにも適用される。表２に示すように実施に当たっては特に困難は無い。
【００３８】
【表２】
2020075272.tif 000004
【産業上の利用可能性】
【００３９】
本願発明の鋼の連続鋳造用の鋳型は従来の鋳型と容易に代替可能である。
【符号の説明】
【００４０】
１；黒鉛基体    ２；金属被覆    ３；鋳型片    ４；フープ    ５；鋳型    ６；排水溝    ２１；黒鉛基体    ２２；金属被覆    ２３；鋳型片    ２４；フープ    ２５；鋳型    ２６；排水溝    ３１；鋳型    ３２；鋳型ケース    ３３；底板    ３４；耐摩ガイド    ３５；あて板    ３６；上板    ３７；押え板    ３８；ボルト    ４１；黒鉛基体    ４２；金属被覆    ４３；鋳型片    ４４；フープ    ４５；鋳型    ５１；鋳型片    ５４；巻付け鋼線    ５５；鋳型    ６１；Ｉ形片    ６２；Ｌ形片    ６３；Ｒ形片    ６４；Ｃ形片
【図１】
2020075272.tif 000005
【図２】
2020075272.tif 000006
【図３】
2020075272.tif 000007
【図４】
2020075272.tif 000008
【図５】
2020075272.tif 000009
【図６】
2020075272.tif 000010
【手続補正書】
【提出日】令和1年5月8日(2019.5.8)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
黒鉛製の複数の板状鋳型片を管状の連続鋳造用鋳型に組立て、該鋳型片の接合面には鋳型軸心方向に貫通する排水溝を設け、該鋳型の内壁面のみには金属被覆がなされ、外周から軸心に向かう力を作用させて鋳型片に圧縮応力が、又はさらに軸方向にも押圧力を作用させて軸方向にも圧縮応力が負荷されていることを特徴とする鋼の連続鋳造用鋳型。
【請求項２】
下記４条件、１）鋳型の肉厚が６ｍｍ以上２５ｍｍ以下、金属被覆厚が０．３ｍｍ以上鋳型片厚の１０％以下であり、２）被覆する金属種がＣｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒのどれか１種以上であり、３）軸心に向かう力を作用させる方法が、複数の金属フープの焼き嵌めによるか、細径鋼線の張力巻き付けによるかのどちらかであり、４）軸方向の押圧力を作用させる方法が、鋳型上下の構造物からあて板を介してボルト締め付けによるものである、のうちどれか一つ以上を組み込んだことを特徴とする請求項１に記載した連続鋳造用鋳型。