(57)【要約】【課題】アノード室内のＢＯＤ濃度を低く維持することにより、メタン生成菌の増殖を抑え、アノード室内に発電微生物を優占させ続けることができる。【解決手段】負極６を有し、微生物及び電子供与体を含む液を保持するアノード室４と、該アノード室４に対しイオン透過性非導電性膜２を介して隔てられており、該イオン透過性非導電性膜２に接する正極５を有するカソード室３とを備えた微生物発電装置の該カソード室３に酸素含有ガスを供給して発電を行う微生物発電方法において、アノード室４内の溶解性ＢＯＤ濃度が５０ｍｇ／Ｌ以下となるように、アノード室流出水の一部をアノード室４に循環するなどして運転調整する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
微生物を保持し電子供与体である有機物を含む原水が供給されるアノード室と、該アノード室に対しイオン透過性を有した非導電性膜を介して隔てられ、電子受容体が供給されるカソード室とを備えた微生物発電装置による微生物発電方法において、
前記アノード室内の溶解性ＢＯＤ濃度が５０ｍｇ／Ｌ以下となるように運転調整する微生物発電方法。
【請求項２】
前記原水の濃度を調整することにより前記運転調整を行う請求項１記載の微生物発電方法。
【請求項３】
前記アノード室流出水の一部を循環させて原水に混合することにより前記原水の濃度を調整する請求項２記載の微生物発電方法。
【請求項４】
原水、アノード室流出水、前記循環させる循環水、原水と循環水とが混合した混合水のいずれかのｐＨを調整する請求項１〜３のいずれか１項に記載の微生物発電方法。
【請求項５】
微生物を保持し電子供与体である有機物を含む原水が供給されるアノード室と、該アノード室に対しイオ透過性を有した非導電性膜を介して隔てられ、電子受容体が供給されるカソード室とを備えた微生物発電装置において、
前記アノード室内の溶解性ＢＯＤ濃度が５０ｍｇ／Ｌ以下となるように運転調整する運転調整手段を備えた微生物発電装置。
【請求項６】
前記運転調整手段は、前記原水の濃度を調整するものである請求項５記載の微生物発電装置。
【請求項７】
前記運転調整手段は、前記アノード室流出水の一部を原水に循環させる循環ラインであり、循環水を原水に混合することにより前記原水の濃度を調整するものである請求項６記載の微生物発電装置。
【請求項８】
原水、アノード室流出水、前記循環させる循環水、原水と循環水とが混合した混合水のいずれかのｐＨを調整するｐＨ調整手段が設けられている請求項５〜７のいずれか１項に記載の微生物発電装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、微生物の代謝反応を利用する発電方法及び装置に関する。本発明は特に、有機物を微生物に酸化分解させる際に得られる還元力を電気エネルギーとして取り出す微生物発電方法及び装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
微生物を用いた発電装置として、特許文献１〜３には、微生物を保持する導電性充填材をアノード室内全体に存在させるとともに、アノード室とカソード室とを隔てる非導電性膜を、アノード室とカソード室とにそれぞれ配置される電極と密着させた微生物発電装置が記載されている。この微生物発電装置では、アノード室内での原水の短絡を防止するとともに、微生物反応により生じる電子およびプロトン（Ｈ＋）の移動を促進し、発電効率を向上させることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−１５２０９１号公報
【特許文献２】特開２０１０−３３８２３号公報
【特許文献３】特開２００９−２２４１２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
微生物発電装置は、アノード電極表面に発電微生物が付着増殖することによって、発電を伴う有機物分解が進むが、アノード室は嫌気条件であるため、長期間運転しているうちに嫌気性微生物であるメタン生成菌が増殖して分解有機物あたりの発電量（電流効率）が低下してしまうという問題があった。
【０００５】
本発明は、アノード室内のＢＯＤ濃度を低く維持することにより、メタン生成菌の増殖を抑え、アノード室内に発電微生物を優占させ続けることができる微生物発電方法及び装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の微生物発電方法は、微生物を保持し電子供与体である有機物を含む原水が供給されるアノード室と、該アノード室に対しイオン透過性を有した非導電性膜を介して隔てられ、電子受容体が供給されるカソード室とを備えた微生物発電装置による微生物発電方法において、前記アノード室内の溶解性ＢＯＤ濃度が５０ｍｇ／Ｌ以下となるように運転調整する。
【０００７】
本発明方法の一態様では、前記原水の濃度を調整することにより前記運転調整を行う。
【０００８】
本発明方法の一態様では、前記アノード室流出水の一部を循環させて原水に混合することにより前記原水の濃度を調整する。
【０００９】
本発明方法の一態様では、原水、アノード室流出水、前記循環させる循環水、原水と循環水とが混合した混合水のいずれかのｐＨを調整する。
【００１０】
本発明の微生物発電装置は、微生物を保持し電子供与体である有機物を含む原水が供給されるアノード室と、該アノード室に対しイオ透過性を有した非導電性膜を介して隔てられ、電子受容体が供給されるカソード室とを備えた微生物発電装置において、前記アノード室内の溶解性ＢＯＤ濃度が５０ｍｇ／Ｌ以下となるように運転調整する運転調整手段を備えている。
【００１１】
本発明装置の一態様では、前記運転調整手段は、前記原水の濃度を調整するものである。
【００１２】
本発明装置の一態様では、前記運転調整手段は、前記アノード室流出水の一部を原水に循環させる循環ラインであり、循環水を原水に混合することにより前記原水の濃度を調整するものである。
【００１３】
本発明装置の一態様では、原水、アノード室流出水、前記循環させる循環水、原水と循環水とが混合した混合水のいずれかのｐＨを調整するｐＨ調整手段が設けられている。
【発明の効果】
【００１４】
本発明では、アノード室流出水（処理水）の一部をアノード室に循環させるなどして運転調整し、好ましくはアノード室内を完全混合に近い状態としたうえで、好ましくは溶解性ＢＯＤ濃度５０ｍｇ／Ｌ以下に制御する。メタン生成菌に比べ、発電微生物は基質親和性が高いため、アノード室内のＢＯＤ濃度を低く維持することにより、メタン生成菌の増殖を抑え、アノード室内に発電微生物を優占させ続けることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】実施の形態に係る微生物発電装置の模式的な縦断面図である。
【図２】実施の形態に係る微生物発電装置の模式的な縦断面図である。
【図３】実験結果を示すグラフである。
【図４】実験結果を示すグラフである。
【図５】実験結果を示すグラフである。
【図６】実験結果を示すグラフである。
【図７】実験結果を示すグラフである。
【図８】実験結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、図面を参照して本発明の微生物発電方法及び微生物発電装置の実施の形態を詳細に説明する。
【００１７】
図１は本発明の微生物発電方法及び装置の概略的な構成を示す模式的断面図である。
【００１８】
槽体１内に複数枚のイオン透過性非導電性膜２が平行に配置されることによってカソード室３とアノード室４とが交互に区画されている。各カソード室３内にあっては、イオン透過性非導電性膜２に接するように正極５が配置されている。
【００１９】
正極（カソード）５は、導電性材料（グラファイト、チタン、ステンレスなど）で構成された立体よりなる。正極を構成する素材は、電子受容体の種類によって適宜、選択すればよい。酸素を電子受容体とする場合は白金などの酸素還元触媒を用いることが好ましく、例えばグラファイトフェルトを基材として白金を担持させるとよい。
【００２０】
カソード室３内には酸素含有ガスの代りに、例えばヘキサシアノ鉄(III)酸カリウム（フェリシアン化カリウム）を含む液を供給してもよい。この場合、正極５として、安価なグラファイト電極をそのまま（白金を担持させずに）使用してもよい。
【００２１】
各アノード室４内には、導電性材料（グラファイト、チタン、ステンレスなど）で構成された立体の負極６が配置されている。アノード室４内に発電微生物が保持されている。
【００２２】
この実施の形態では、カソード室３内は、空室であり、ガス流入管７を介して空気などの酸素含有ガスが導入され、ガス流出管８を経て排ガスが流出する。
【００２３】
カソード室３とアノード室４とを仕切るイオン透過性非導電性膜２としては、非導電性、かつイオン透過性を有するものであれば殆どのものが使用できる。イオン交換膜、紙、織布、不織布、いわゆる有機膜（精密濾過膜）、ハニカム成形体、格子状成形体等が使用できる。イオンを透過させ易くするために、厚さは１０μｍ〜１ｍｍ、特に３０〜１００μｍ程度の薄いものが好ましい。
【００２４】
アノード室４には中和槽１０でｐＨ調整された原水添加負極溶液がポンプ１１及び配管１２を介して導入し、流出配管１３から廃液を排出させる。なお、アノード室４内は密閉され嫌気性とされる。
【００２５】
流出配管１３へ流出した流出液の一部は、配管１３から分岐した循環配管１４を介して中和槽１０に循環され原水が希釈される。この中和槽１０には、液のｐＨを測定するｐＨ計１５が設けられると共に、配管１６から水酸化ナトリウム水溶液などのｐＨ調整剤が添加され、負極溶液のｐＨが７〜９に調整される。アノード室の温度条件は常温から中高温、具体的には１０〜７０℃程度とすることが好ましい。
【００２６】
アノード室流出水の循環比率は、アノード室４内が完全混合に近くなるように、原水量：循環水量として１：１０以上、特に１：５０以上、原水のＢＯＤ濃度が１０，０００ｍｇ／Ｌを超えるような高濃度の場合には１：２００以上とするのが好ましい。
【００２７】
本発明では、アノード室４内の溶解性ＢＯＤ濃度が５０ｍｇ／Ｌ以下、例えば５〜５０ｍｇ／Ｌに維持されるように、原水量及び／又は循環水量を調整する。アノード室内のＢＯＤ濃度を低く維持することにより、メタン生成菌の増殖を抑え、アノード室内に発電微生物を優占させ続けることができる。このような原水濃度の調整方法としては他にも、系外からの希釈水の添加や、ＢＯＤ除去する前処理の実施なども原理上は可能である。
【００２８】
アノード室４に窒素ガスなどの酸素を含有しないガスを連続的、または、間欠的に通気してもよい。負極表面にガスによる剪断力が与えられ、生物膜の過度な付着による閉塞を防ぐ効果が高まるのに加え、特にカソード室３で酸素を電子受容体とする場合などには、好気性スライムの増殖などにより性能低下に繋がる、カソード室３からアノード室４に浸透する酸素を除去する効果もある。
【００２９】
正極５と負極６との間に生じた起電力により、端子２０，２１を介して図示しない外部抵抗に電流が流れる。
【００３０】
カソード室３に酸素含有ガスを通気すると共に、アノード室４に負極溶液を流通させることにより、アノード室４内では、
（有機物）＋Ｈ２Ｏ→ＣＯ２＋Ｈ＋＋ｅ−
なる反応が進行する。この電子ｅ−が負極６、端子２１、外部抵抗、端子２０を経て正極５へ流れる。
【００３１】
イオン透過性非導電性膜２がカチオン交換膜である場合、上記反応で生じたプロトンＨ＋は、カチオン交換膜を通って正極５に移動する。正極５では、
Ｏ２＋４Ｈ＋＋４ｅ−→２Ｈ２Ｏ
なる反応が進行する。この正極反応で生成したＨ２Ｏはカソード排ガスと共に排出される。
【００３２】
イオン透過性非導電性膜２としてアニオン交換膜を用いた場合、正極５では、
Ｏ２＋２Ｈ２Ｏ＋４ｅ−→４ＯＨ−
なる反応が進行する。この正極反応で生成したＯＨ−がイオン透過性非導電性膜２としてのアニオン交換膜を透過する。
【００３３】
アノード室４では、微生物による水の分解反応によりＣＯ２が生成することにより、ｐＨが低下しようとする。そこで、ｐＨ計１５の検出ｐＨが好ましくは７〜９となるようにアルカリが中和槽１０に添加される。このアルカリは、アノード室６に直接に添加されてもよいが、循環水や、原水が循環水で希釈された混合水に添加することにより、アノード室６内の全域を部分的な偏りなしにｐＨ７〜９に保つことができる。
【００３４】
図２は本発明の別の実施の形態に係る微生物発電装置を示している。図１に示す微生物発電装置では、各アノード室４に対し負極溶液が並列に通水されている。図２では、各アノード室４は直列に接続されており、負極溶液は直列に通水される。図２のその他の構成は図１と同一であり、同一符号は同一部分を示している。
【００３５】
本発明では、アノード室内に保持され、電気エネルギーを産生させる微生物は、電子供与体としての機能を有するものであれば特に制限されない。例えば、Saccharomyces、Hansenula、Candida、Micrococcus、Staphylococcus、Streptococcus、Leuconostoa、Lactobacillus、Corynebacterium、Arthrobacter、Bacillus、Clostridium、Neisseria、Escherichia、Enterobacter、Serratia、Achromobacter、Alcaligenes、Flavobacterium、Acetobacter、Moraxella、Nitrosomonas、Nitorobacter、Thiobacillus、Gluconobacter、Pseudomonas、Xanthomonas、Vibrio、Comamonas、Proteus（Proteus  vulgaris）及びShewanell  Geobacterの各属に属する細菌、糸状菌、酵母などを挙げることができる。このような微生物を含む汚泥として下水等の有機物含有水を処理する生物処理槽から得られる活性汚泥、下水の最初沈澱池からの流出水に含まれる微生物、嫌気性消化汚泥等を植種としてアノード室に供給し、微生物を負極に保持させることができる。発電効率を高くするためには、アノード室内に保持される微生物量は高濃度であることが好ましく、例えば微生物濃度は１〜５０ｇ／Ｌであることが好ましい。
【００３６】
負極溶液は原水由来の有機物を含むものである。この有機物としては、微生物によって分解されるものであれば特に制限はなく、例えば水溶性の有機物、水中に分散する有機物微粒子などが例示される。原水としては、下水、食品工場排水などの有機性廃水が例示される。
【００３７】
負極溶液中には、微生物又は細胞からの電子の引き抜きをより容易とするために電子メディエーターを含有させてもよい。この電子メディエーターとしては、例えば、チオニン、ジメチルジスルホン化チオニン、ニューメチレンブルー、トルイジンブルー−Ｏ等のチオニン骨格を有する化合物、２−ヒドロキシ−１，４−ナフトキノン等の２−ヒドロキシ−１，４−ナフトキノン骨格を有する化合物、ブリリアントクレジルブルー、ガロシアニン、レソルフィン、アリザリンブリリアントブルー、フェノチアジノン、フェナジンエソスルフェート、サフラニン−Ｏ、ジクロロフェノールインドフェノール、フェロセン、ベンゾキノン、フタロシアニン、あるいはベンジルビオローゲン及びこれらの誘導体などを挙げることができる。
【００３８】
さらに、微生物の発電機能を増大させるような材料、例えばビタミンＣのような抗酸化剤や、微生物中の特定の電子伝達系や物質伝達系のみを働かせる機能増大材料を溶解すると、さらに効率よく電力を得ることができるので好ましい。
【００３９】
負極溶液は、必要に応じ、リン酸バッファを含有していてもよい。
【００４０】
カソード室に流通させる酸素含有ガスとしては、空気が好適であるが、純酸素や、酸素を富化させた空気を用いることもできる。
【実施例】
【００４１】
以下、比較例及び実施例について説明する。
【００４２】
［比較例１］
アノード室及びカソード室をそれぞれ１室ずつ有する微生物発電装置を製作した。
【００４３】
７ｃｍ×２５ｃｍ×０．５ｃｍ（厚さ）のアノード室（容積８７．５ｍＬ）に、厚さ０．５ｃｍのグラファイトフェルトを充填して負極を形成した。このアノード室の厚さ方向に対して、厚さ３０μｍのポリオレフィン製の不織布よりなるイオン透過性非導電性膜を介してカソード室を形成した。カソード室も７ｃｍ×２５ｃｍ×０．５ｃｍ（厚さ）であり、厚さ０．５ｃｍのグラファイトフェルトを充填して正極を形成した。負極と正極のグラファイトフェルトには、それぞれステンレス線を導電性ペーストで接着して電気引出し線とし、３Ωの抵抗で接続した。装置は３５℃に制御された室内に設置した。
【００４４】
アノード室には、２Ｎ  ＮａＯＨを添加してｐＨを７．５に調整した、酢酸１，２５０ｍｇ／Ｌと５０ｍＭリン酸バッファ、酵母エキス、および塩化アンモニウムを含む合成排水よりなる原水（ＢＯＤ  １，０００ｍｇ／Ｌ）を１６０ｍＬ／ｈｒの流量にて上向流で通水した。なお、原水の通水に先立って、他の稼動中の微生物発電装置の流出液を植菌として通液した。
【００４５】
カソード室には５０ｍＭのフェリシアン化カリウムとリン酸バッファとを含む正極溶液を７０ｍＬ／ｍｉｎの流量で供給した。
【００４６】
［比較例２］
比較例１において、アノード室流出水（処理水）を処理水槽に受け、処理水槽にてｐＨ７．５に調整したアノード室流出水を１５２ｍＬ／ｍｉｎ（９．１Ｌ／ｈｒ）の流量で循環し、１６０ｍＬ／ｈｒの原水と混合してアノード室に上向流で通水するようにした。
【００４７】
［比較例３］
比較例２において、原水と循環水の混合水の合計流量を１３ｍＬ／ｍｉｎ（０．７８Ｌ／ｈｒ）で一定としたうえで、立ち上げ時は原水の流量を低めに調整し、アノード室流出水（処理水）の溶解性ＢＯＤ濃度が１０〜５０ｍｇ／Ｌにあるのを確認しながら原水の流量を徐々に最大１６０ｍＬ／ｈｒまで上げることで徐々に溶解性ＢＯＤ負荷を上げるように調整した。
【００４８】
［実施例１］
比較例３において、原水と循環するアノード室流出水の合計流量を１５５ｍＬ／ｍｉｎ（９．３Ｌ／ｈｒ）で一定としたうえで、アノード室流出水（処理水）の溶解性ＢＯＤ濃度が１０〜５０ｍｇ／Ｌにあるのを確認しながら原水の流量を最大１６０ｍＬ／ｈｒまで上げるように調整した。
【００４９】
＜結果及び考察＞
比較例１〜３、実施例１のＢＯＤ槽負荷、アノード流出水ＢＯＤ濃度の推移を図３〜６に示す。ＢＯＤ槽負荷４３ｋｇ／ｍ３／ｄで運転を行った比較例１、２では、アノード流出水（処理水）ＢＯＤ濃度が徐々に低下し、１．５〜２ヶ月経過した頃より３００ｍｇ／Ｌ前後で安定した。一方、アノード流出水ＢＯＤ濃度が５〜５０ｍｇ／Ｌになるように原水量を調整して立ち上げた比較例３、実施例１では４０日後にＢＯＤ槽負荷４３ｋｇ／ｍ３／ｄに達し、それ以降、アノード流出水ＢＯＤ濃度は３０ｍｇ／Ｌ前後で安定して推移した。
【００５０】
発電量の推移を図７に示す。比較例１では３週間経過後の０．４ｋＷ／ｍ３をピークに、比較例２では約１ヶ月経過後の０．８ｋＷ／ｍ３をピークに、比較例３では約１ヶ月経過後の１．０ｋＷ／ｍ３をピークに、いずれも低下し、２ヶ月以降、比較例１、２は０．１ｋＷ／ｍ３以下に、比較例３も０．３ｋＷ／ｍ３になった。一方、実施例では４０日後に１．４ｋＷ／ｍ３に達した後、１．４〜１．５ｋＷ／ｍ３で安定して推移した。
【００５１】
図８に電流効率（酢酸酸化時に得られる理論電子量に対する、電流として外部回路に流れた電子量の比率）の推移を示す。実施例１では０．７前後で安定していたのに対し、比較例１〜３では初期の０．６〜０．７から０．２以下に低下しており、アノード室でメタン生成菌が優占化してメタン発酵が進行していたと考えられた。比較例１、２では酢酸が多く残存する条件で運転を続けたため、また、比較例３でもアノード流出ＢＯＤとしては低かったものの、循環水量が少なくプラグフローに近い状態で、アノード室内の流入部付近のＢＯＤ濃度が高くなっていたため、メタン生成菌の増殖が進んだと考えられる。
【００５２】
比較例１では、アノード室流入水ＢＯＤ濃度が常に高い状態であった上に、立ち上げ時の槽負荷をコントロールしなかったため、アノード室内のＢＯＤ濃度が常に高い状態に保たれ、メタン生成菌が増殖してしまい、発電効率が低下したものと考えられる。
【００５３】
比較例２では、循環比を高く設定したのでアノード室流入水ＢＯＤ濃度がアノード室流出水ＢＯＤ濃度と同程度となっておりアノード室内が完全混合に近い状態になったと認められる。しかし、立ち上げ時の槽負荷をコントロールしなかったため、アノード室内のＢＯＤ濃度が常に高い状態に保たれ、メタン生成菌が増殖してしまい、発電効率が低下したものと考えられる。
【００５４】
比較例３では、立ち上げ時の負荷をコントロールしたため初期のアノード室流入水ＢＯＤ濃度は低い状態であったが、循環比の設定が低かったため装置が立ち上がるに伴いアノード室流入水ＢＯＤ濃度が高くなってしまい、メタン生成菌の増殖が進み、発電効率が低下したものと考えられる。
【００５５】
実施例１では、循環比を高く設定してアノード室流入水ＢＯＤ濃度がアノード室流出水ＢＯＤ濃度と同程度となりアノード室内が完全混合に近い状態になったと認められる。また、立ち上げ時の槽負荷をコントロールして徐々に溶解性ＢＯＤ負荷を高めていったため、４０日目以降もアノード室流入水ＢＯＤ濃度は５０ｍｇ／Ｌ以下で安定して推移した。これによりメタン生成菌の増殖を抑制し、アノード室内に発電微生物を優先させ続けることができ、４０日目以降も発電効率が高水準で推移したものと考えられる。
【符号の説明】
【００５６】
１  槽体
２  イオン透過性非導電性膜
３  カソード室
４  アノード室
５  正極
６  負極
１０  原水槽
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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