(57)【要約】【課題】温度特性、特に保磁力の温度特性を改善したＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を提供する。【解決手段】Ｃｒ，Ｇａ，Ｍ１およびＭ２を含むＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石である。Ｒは希土類元素から選択される１種以上、ＴはＦｅおよびＣｏ、Ｂはホウ素である。Ｍ１は、Ｚｒ，Ｔｉ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｖ，ＭｏおよびＷから選択される１種以上であって少なくともＺｒを含む。Ｍ２はＣｕおよびＡｌから選択される１種以上である。各元素の含有量が所定の範囲内である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃｒ，Ｇａ，Ｍ１およびＭ２を含むＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石であって、
Ｒは希土類元素から選択される１種以上、ＴはＦｅおよびＣｏ、Ｂはホウ素であり、
Ｍ１は、Ｚｒ，Ｔｉ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｖ，ＭｏおよびＷから選択される１種以上であって少なくともＺｒを含み、
Ｍ２はＣｕおよびＡｌから選択される１種以上であり、
前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石全体を１００質量％として、
Ｒの合計含有量が２８．００質量％以上３４．００質量％以下、
Ｃｏの含有量が０．３０質量％以上３．００質量％以下、
Ｂの含有量が０．７０質量％以上０．９５質量％以下、
Ｃｒの含有量が０．０５質量％以上０．５０質量％以下、
Ｇａの含有量が０．３０質量％以上１．００質量％以下、
Ｍ１の合計含有量が０．１０質量％以上３．００質量％以下、
Ｚｒの含有量が０．１０質量％以上１．５０質量％以下、
Ｍ２の合計含有量が０質量％より大きく２．００質量％以下であり、
Ｆｅが実質的な残部であるＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
【請求項２】
Ｒとして少なくともＮｄおよびＰｒから選択される１種以上を含む請求項１に記載のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
【請求項３】
Ｒの合計含有量がＮｄおよびＰｒの合計含有量である請求項１または２に記載のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
【請求項４】
Ｃｒの含有量が０．１０質量％以上０．３０質量％以下である請求項１〜３のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
【請求項５】
Ｇａの含有量が０．４０質量％以上０．８０質量％以下である請求項１〜４のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
【請求項６】
Ｃｕの含有量が０．０５質量％以上０．８０質量％以下である請求項１〜５のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
【請求項７】
Ａｌの含有量が０．０７質量％以上０．６０質量％以下である請求項１〜６のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
【請求項８】
Ｄｙ，ＴｂおよびＨｏの合計含有量が０質量％以上０．５０質量％未満である請求項１〜７のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、希土類磁石の発明が記載されている。特に、ＣｕおよびＣｏを特定の範囲内で含有することで、Ｂの含有量が比較的低くても角形比および耐熱性が高い希土類磁石が記載されている。
【０００３】
特許文献２には、Ｒ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁石の発明が記載されている。特にＣｏの含有量を著しく低減しても耐食性および機械特性が優れたＲ−ＴＭ−Ｂ系焼結磁石が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】国際公開第２０１５／０７８３６２号
【特許文献２】国際公開第２０１６／１５８５５２号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、温度特性、特に保磁力（Ｈｃｊ）の温度特性を改善したＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するために、本発明に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、
Ｃｒ，Ｇａ，Ｍ１およびＭ２を含むＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石であって、
Ｒは希土類元素から選択される１種以上、ＴはＦｅおよびＣｏ、Ｂはホウ素であり、
Ｍ１は、Ｚｒ，Ｔｉ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｖ，ＭｏおよびＷから選択される１種以上であって少なくともＺｒを含み、
Ｍ２はＣｕおよびＡｌから選択される１種以上であり、
前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石全体を１００質量％として、
Ｒの合計含有量が２８．００質量％以上３４．００質量％以下、
Ｃｏの含有量が０．３０質量％以上３．００質量％以下、
Ｂの含有量が０．７０質量％以上０．９５質量％以下、
Ｃｒの含有量が０．０５質量％以上０．５０質量％以下、
Ｇａの含有量が０．３０質量％以上１．００質量％以下、
Ｍ１の合計含有量が０．１０質量％以上３．００質量％以下、
Ｚｒの含有量が０．１０質量％以上１．５０質量％以下、
Ｍ２の合計含有量が０質量％より大きく２．００質量％以下であり、
Ｆｅが実質的な残部である。
【０００７】
本発明に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、上記の範囲内の組成であることにより、Ｂの含有量が比較的低いＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石における温度特性、特にＨｃｊの温度特性を改善することができる。
【０００８】
なお、Ｈｃｊの温度特性は、Ｈｃｊの温度係数の絶対値が小さいほど良い。Ｈｃｊの温度係数とは、温度変化１℃あたり、Ｈｃｊが何％変化するかを示す値である。基準温度をＴ１、対象温度をＴ２、基準温度でのＨｃｊをＨｃｊ１、対象温度でのＨｃｊをＨｃｊ２とした場合に、［｛（Ｈｃｊ２−Ｈｃｊ１）／Ｈｃｊ１｝／（Ｔ２−Ｔ１）］×１００で算出される。
【０００９】
Ｒとして少なくともＮｄおよびＰｒから選択される１種以上を含んでもよい。
【００１０】
Ｒの合計含有量がＮｄおよびＰｒの合計含有量であってもよい。
【００１１】
Ｃｒの含有量が０．１０質量％以上０．３０質量％以下であってもよい。
【００１２】
Ｇａの含有量が０．４０質量％以上０．８０質量％以下であってもよい。
【００１３】
Ｃｕの含有量が０．０５質量％以上０．８０質量％以下であってもよい。
【００１４】
Ａｌの含有量が０．０７質量％以上０．６０質量％以下であってもよい。
【００１５】
Ｄｙ，ＴｂおよびＨｏの合計含有量が０質量％以上０．５０質量％未満であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】Ｃｒ量とＨｃｊ温度係数との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明を、実施形態に基づき説明する。
【００１８】
＜Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石＞
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石について説明する。
【００１９】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、Ｒ２Ｔ１４Ｂ型結晶構造を有する主相粒子および隣り合う２つ以上の主相粒子によって形成される粒界を有する。粒界には、Ｒ６Ｔ１３Ｇａ相、Ｍ１−Ｂ相、および／または、Ｍ１−Ｃ相などの粒界相が存在する。
【００２０】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石では、Ｒは希土類元素から選択される１種以上である。希土類元素とは、Ｙ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｐｍ，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，ＹｂおよびＬｕのことである。本実施形態ではＳｃは希土類元素に含まれない。
【００２１】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石では、Ｔは、ＦｅおよびＣｏである。
【００２２】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石では、Ｂはホウ素である。
【００２３】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、さらにＣｒおよびＧａを含有する。
【００２４】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、さらにＭ１およびＭ２を含有する。Ｍ１はＺｒ，Ｔｉ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｖ，ＭｏおよびＷから選択される１種以上、Ｍ２はＣｕおよびＡｌから選択される１種以上である。
【００２５】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石におけるＲの合計含有量は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石全体を１００質量％として、２８．００質量％以上３４．００質量％以下である。２９．５０質量％以上３３．００質量％以下であってもよい。Ｒの合計含有量が少なすぎる場合には、主相粒子の生成が十分ではなくなる。このため、軟磁性を持つα−Ｆｅなどが析出しやすくなり、角型が低下しやすくなる。また、Ｒの合計含有量が多すぎる場合には、主相粒子の体積割合が減少しやすくなり、残留磁束密度（Ｂｒ）が低下しやすくなる。
【００２６】
また、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、ＲとしてＮｄおよびＰｒから選択される１種以上を含んでもよい。
【００２７】
また、Ｒの合計含有量がＮｄおよびＰｒの合計含有量であってもよい。
【００２８】
ＮｄおよびＰｒの合計含有量が２８．００質量％以上３４．００質量％以下であってもよく、２９．５０質量％以上３３．００質量％以下であってもよい。
【００２９】
なお、Ｄｙ，ＴｂおよびＨｏの合計含有量が０．５０質量％以下（０質量％を含む）であってもよい。Ｄｙ，ＴｂおよびＨｏを実質的に含まなくてもよい。実質的に含まないとは、具体的には、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石全体を１００質量％としてＤｙ，ＴｂおよびＨｏの合計含有量が０．１０質量％未満（０質量％を含む）である場合のことをいう。
【００３０】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石におけるＢの含有量は、０．７０質量％以上０．９５質量％以下である。０．８０質量％以上０．９０質量％以下であってもよい。Ｂの含有量が少なすぎる場合には、軟磁性を持つα−Ｆｅなどが析出しやすくなり、角型が低下しやすくなる。Ｂの含有量が多すぎる場合には、主相粒子の生成にＴが使用されすぎてしまい、Ｔが不足してしまう。その結果、粒界にＲ６Ｔ１３Ｇａ相が生じにくくなり、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石のＨｃｊが低下しやすくなる。
【００３１】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石におけるＣｏの含有量は０．３０質量％以上３．００質量％以下である。０．５０質量％以上２．００質量％以下であってもよい。Ｃｏの含有量が好適であると温度特性、特にＢｒの温度特性が改善される。さらに、耐食性が向上する。Ｃｏ量が少なすぎると耐食性および温度特性、特にＢｒの温度特性が悪化する。また、Ｃｏが少なすぎるとＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の角型が低下する場合がある。一方、Ｃｏは高価な金属であるため添加量を増やすとコストが増大する。これらの要素を勘案してＣｏの含有量は決定される。
【００３２】
Ｆｅの含有量はＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の実質的な残部である。実質的な残部であるとは、後述する他元素を除いた残部であるという意味である。
【００３３】
Ｃｒの含有量は０．０５質量％以上０．５０質量％以下である。０．１０質量％以上０．３０質量％以下であることが好ましい。Ｃｒの含有量が上記の範囲内であることにより、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の温度特性が改善される。
【００３４】
温度特性が改善する詳しいメカニズムは不明であるが、主相粒子のみにＣｒが含まれる場合に特に温度特性が改善される。したがって、Ｃｒを含有することで主相粒子の異方性磁界の温度特性が改善されると考えている。
【００３５】
ここで、Ｃｒは優先的に主相粒子に固溶し、次いで粒界相に固溶する。この際にＣｒの含有量が好適に制御されることにより、Ｃｒが概ね主相粒子のみに固溶する。そして、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の温度特性を向上させる効果が大きくなる。特にＣｒの含有量が０．３０質量％以下である場合にＣｒが主相粒子のみに固溶しやすい。また、Ｃｒが０．１０質量％以上である場合にはＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の温度特性が十分に向上しやすい。
【００３６】
Ｃｒの含有量が多すぎる場合には、粒界相にもＣｒが固溶する。粒界相にＣｒが固溶するほど、温度特性が悪化する。粒界相にＣｒが固溶することで、粒界相の磁性が変化し、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の温度特性に悪影響を与えていると考えられる。さらに、Ｃｒの含有量が多すぎると、Ｂｒも低下する。
【００３７】
Ｇａの含有量は０．３０質量％以上１．００質量％以下である。０．４０質量％以上０．８０質量％以下であってもよい。Ｇａの含有量が少なすぎる場合には、Ｈｃｊが低下しやすくなる。Ｇａの含有量が多すぎる場合には、Ｂｒが低下しやすくなる。
【００３８】
Ｍ１の合計含有量は０．１０質量％以上３．００質量％以下である。
【００３９】
Ｍ１の一種であるＺｒの含有量は０．１０質量％以上１．５０質量％以下である。０．２０質量％以上１．００質量％以下であってもよい。Ｚｒを含む場合には、粒界にＺｒ−Ｂ相および／またはＺｒ−Ｃ相を析出させることができる。Ｚｒ−Ｂ相および／またはＺｒ−Ｃ相が粒界に含まれることで主相粒子の粒成長を抑制する。Ｚｒを含まない場合またはＺｒの含有量が少なすぎる場合には、主相粒子の粒成長を抑制する効果が低下し、焼結中に異常粒が形成し易くなる。異常粒が生じると角型およびＨｃｊが低下する。一方、Ｚｒの含有量が多すぎる場合には主相粒子の体積割合が低下し、Ｂｒが低下しやすくなる。
【００４０】
また、必要に応じてＺｒ以外のＭ１であるＴｉ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｖ，Ｍｏおよび／またはＷを含んでもよく、含まなくてもよい。これらの元素においても、Ｚｒと同様に粒界にＭ１−Ｂ相および／またはＭ１−Ｃ相を析出させることができ、主相粒子の粒成長を抑制する効果がある。
【００４１】
Ｍ２の合計含有量は０質量％より大きく２．００質量％以下である。
【００４２】
必要に応じてＣｕを含んでもよく、Ｃｕを含まなくてもよい。Ｃｕの含有量は０．０５質量％以上０．８０質量％以下であってもよく、０．１０質量％以上０．４０質量％以下であってもよい。Ｃｕの含有量が少ない場合には、Ｈｃｊおよび耐食性が低下しやすくなる。Ｃｕの含有量が多い場合には、Ｂｒが低下しやすくなる。
【００４３】
必要に応じてＡｌを含んでもよく、Ａｌを含まなくてもよい。Ａｌの含有量は０．０７質量％以上０．６０質量％以下であってもよい。Ａｌを含有することでＨｃｊを向上させることができる。しかし、Ａｌの含有量が多すぎる場合には、Ｂｒが低下しやすくなる。さらに、Ｂｒの温度特性も低下しやすくなる。
【００４４】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、上記したＲ，Ｔ，Ｂ，Ｃｒ，Ｇａ，Ｍ１およびＭ２以外の元素を他元素として含んでもよい。他元素の含有量には特に制限はない。例えば、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石全体の質量を１００質量％として、合計で２．００質量％以下であってもよく、０．６０質量％以下であってもよい。
【００４５】
以下、他元素の一例として炭素（Ｃ）、窒素（Ｎ）および酸素（Ｏ）の含有量について述べる。
【００４６】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石におけるＣの含有量は、０．０３質量％以上０．２０質量％以下としてもよい。Ｃの含有量を制御する方法には特に制限はない。例えば、原料金属の種類、粉砕助剤の種類および添加量、成形助剤の種類および添加量を制御することにより、Ｃの含有量を制御することができる。
【００４７】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石におけるＯの含有量は、０．０３質量％以上０．２０質量％以下としてもよい。Ｏの含有量を制御する方法には特に制限はない。例えば、製造時における雰囲気中の酸素量を制御することにより、Ｏの含有量を制御することができる。
【００４８】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石におけるＮの含有量は、０．０１質量％以上０．２０質量％以下としてもよい。Ｎの含有量を制御する方法には特に制限はない。
【００４９】
なお、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石中に含まれる各種成分の測定法は、従来から一般的に知られている方法を用いることができる。各種元素量については、例えば、蛍光Ｘ線分析法および誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ法）等により測定される。Ｏの含有量は、例えば、不活性ガス融解−非分散型赤外線吸収法により測定される。Ｃの含有量は、例えば、酸素気流中燃焼−赤外線吸収法により測定される。Ｎの含有量は、例えば、不活性ガス融解−熱伝導度法により測定される。
【００５０】
本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、一般的には任意の形状に加工されて使用される。本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の形状は特に限定されるものではなく、例えば、直方体、六面体、平板状、四角柱などの柱状、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の断面形状がＣ型の円筒状等の任意の形状とすることができる。四角柱としては、たとえば、底面が長方形の四角柱、底面が正方形の四角柱であってもよい。
【００５１】
また、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石には、当該磁石を加工して着磁した磁石製品と、当該磁石を着磁していない磁石製品との両方が含まれる。
【００５２】
＜Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の製造方法＞
以下、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を製造する方法の一例としてＲ−Ｔ−Ｂ系焼結磁石を製造する方法を説明する。なお、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を製造する方法には特に制限はない。例えば以下の工程を有する。
【００５３】
（ａ）Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石用合金（原料合金）を作製する合金作製工程
（ｂ）原料合金を粉砕する粉砕工程
（ｃ）得られた合金粉末を成形する成形工程
（ｄ）成形体を焼結し、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を得る焼結工程
（ｅ）Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を時効処理する時効処理工程
（ｆ）Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を加工する加工工程
【００５４】
［合金作製工程］
まず、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石用合金を作製する（合金作製工程）。以下、合金作製方法の一例としてストリップキャスティング法について説明するが、合金作製方法はストリップキャスティング法に限定されない。
【００５５】
まず、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石用合金の組成に対応する原料金属を準備し、真空またはＡｒガスなどの不活性ガス雰囲気中で準備した原料金属を溶解する。その後、溶解した原料金属を回転する金属ロール面に流し込むことによって本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石用合金（原料合金）を作製する。なお、本実施形態では、１種類の原料合金を作製し、粉砕して原料粉末を作製する１合金法について説明するが、第１合金と第２合金との２種類の原料合金を作製し、それぞれ粉砕後に混合して原料粉末を作製する２合金法でもよい。
【００５６】
原料金属の種類には特に制限はない。例えば、希土類金属あるいは希土類合金、鉄、コバルト、フェロボロン、さらにはこれらの合金や化合物等を使用することができる。得られた原料合金は、凝固偏析がある場合は必要に応じて均質化処理（溶体化処理）を行ってもよい。
【００５７】
［粉砕工程］
原料合金を作製した後、原料合金を粉砕する（粉砕工程）。粉砕工程は、粒径が数百μｍ〜数ｍｍ程度になるまで粉砕する粗粉砕工程と、粒径が数μｍ程度になるまで微粉砕する微粉砕工程との２段階で行ってもよいが、微粉砕工程のみの１段階で行ってもよい。
【００５８】
（粗粉砕工程）
原料合金を粒径が数百μｍ〜数ｍｍ程度になるまで粗粉砕する（粗粉砕工程）。これにより、原料合金の粗粉砕粉末を得る。粗粉砕は、例えば原料合金に水素を吸蔵させ自己崩壊的な粉砕を生じさせること（水素吸蔵粉砕）によって行うことができる。
【００５９】
なお、粗粉砕の方法は、上記の水素吸蔵粉砕に限定されない。例えば、不活性ガス雰囲気中にて、スタンプミル、ジョークラッシャー、ブラウンミル等の粗粉砕機を用いて粗粉砕を行ってもよい
【００６０】
また、高い磁気特性を有するＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を得るために、粗粉砕工程から後述する焼結工程までの各工程の雰囲気は、低酸素濃度の雰囲気としてもよい。酸素濃度は、各製造工程における雰囲気の制御等により調節される。例えば、各工程は酸素濃度を１００ｐｐｍ以下の雰囲気で実施することが好ましい。
【００６１】
（微粉砕工程）
原料合金を粗粉砕した後、得られた粗粉砕粉末を平均粒子径が数μｍ程度になるまで微粉砕する（微粉砕工程）。これにより、原料合金の微粉砕粉末を得る。粗粉砕した粉末を更に微粉砕することで、微粉砕粉末を得ることができる。微粉砕粉末に含まれる粒子のＤ５０には特に制限はない。例えば、Ｄ５０が１.０μｍ以上５．０μｍ以下であってもよく、２．５μｍ以上３．５μｍ以下であってもよい。Ｄ５０が小さいほど本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石のＨｃｊが向上しやすくなる。しかし、焼結工程で異常粒が形成しやすくなる。Ｄ５０が大きいほど焼結工程で異常粒が形成しにくくなる。しかし、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石のＨｃｊが低下しやすくなる。
【００６２】
微粉砕は、粉砕時間等の条件を適宜調整しながら、例えばジェットミル、ボールミル、振動ミル、湿式アトライター等の微粉砕機を用いて粗粉砕した粉末の更なる粉砕を行なうことで実施される。以下、ジェットミルについて説明する。ジェットミルは、高圧の不活性ガス（たとえば、Ｈｅガス、Ｎ２ガス、Ａｒガス）を狭いノズルより開放して高速のガス流を発生させ、この高速のガス流により原料合金の粗粉砕粉末を加速して原料合金の粗粉砕粉末同士の衝突やターゲットまたは容器壁との衝突を発生させて粉砕する微粉砕機である。
【００６３】
原料合金の粗粉砕粉末を微粉砕する際には粉砕助剤を添加してもよい。粉砕助剤の種類には特に制限はない。例えば、有機物潤滑剤や固体潤滑剤を用いてもよい。有機物潤滑剤としては、例えばオレイン酸アミド、ラウリン酸アミド、ステアリン酸亜鉛などが挙げられる。固体潤滑剤としては、例えば窒化ホウ素、グラファイトなどが挙げられる。粉砕助剤を添加することで、成形工程において磁場を印加した際に配向しやすい微粉砕粉末を得ることができる。有機物潤滑剤および固体潤滑剤は、いずれか一方のみを使用してもよく、両方を混合して使用してもよい。
【００６４】
［成形工程］
微粉砕粉末を目的の形状に成形する（成形工程）。成形工程では、微粉砕粉末を、電磁石中に配置された金型内に充填して加圧することによって、微粉砕粉末を成形し、所望の形状を有する成形体を得る。このとき、磁場を印加しながら成形することで、微粉砕粉末の結晶軸を特定の方向に配向させた状態で成形することができる。得られる成形体は、特定方向に配向するので、より特定方向の磁化が強いＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石が得られる。また、成形助剤を添加してもよい。成形助剤の種類には特に制限はなく、粉砕助剤と同一の潤滑剤を用いてもよい。また、粉砕助剤が成形助剤を兼ねてもよい。
【００６５】
加圧時の圧力は、例えば３０ＭＰａ以上３００ＭＰａ以下としてもよい。印加する磁場は、例えば１０００ｋＡ／ｍ以上１６００ｋＡ／ｍ以下としてもよい。印加する磁場は静磁場に限定されず、パルス状磁場とすることもできる。また、静磁場とパルス状磁場とを併用することもできる。
【００６６】
なお、成形方法としては、上記のように微粉砕粉末をそのまま成形する乾式成形のほか、微粉砕粉末を油等の溶媒に分散させたスラリーを成形する湿式成形を適用することもできる。
【００６７】
微粉砕粉末を成形して得られる成形体の形状は特に限定されるものではなく、例えば直方体、平板状、柱状、リング状等、所望とするＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の形状に応じた形状とすることができる。
【００６８】
［焼結工程］
得られた成形体を真空または不活性ガス雰囲気中で焼結し、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を得る（焼結工程）。焼結時の保持温度は、組成、粉砕方法、粒度と粒度分布の違い等、諸条件により調整する必要がある。保持温度には特に制限はないが、例えば、９５０℃以上１１５０℃以下としてもよい。保持時間には特に制限はないが、例えば１時間以上２４時間以下としてもよい。保持時間が短いほど生産効率が向上する。保持時の雰囲気には特に制限はない。例えば、不活性ガス雰囲気としてもよく、１００Ｐａ未満の真空雰囲気としてもよい。焼結により、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石が得られる。
【００６９】
［時効処理工程］
成形体を焼結した後、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を時効処理する（時効処理工程）。焼結後、得られたＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を焼結時よりも低い温度で保持することなどによって、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石に時効処理を施す。以下、時効処理を第１時効処理と第２時効処理との２段階に分ける場合について説明するが、第１時効処理を省略して第２時効処理のみを行ってもよい。
【００７０】
各時効処理における保持温度および保持時間には特に制限はない。例えば、第１時効処理は、８００℃以上１０００℃以下の保持温度で１時間以上４時間以下、行ってもよい。第１時効処理時の雰囲気は大気圧以上の圧力の不活性ガス雰囲気（例えば、Ｈｅガス、Ａｒガス）としてもよい。第２時効処理は、４５０℃以上５５０℃以下の保持温度で３０分以上４時間以下、行ってもよい。第２時効処理時の雰囲気は大気圧以上の圧力の不活性ガス雰囲気（例えば、Ｈｅガス、Ａｒガス）としてもよい。特に第２時効処理を行うことで、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の粒界にＲ６Ｔ１３Ｇａ相を生成させることができ、Ｒ−Ｔ−Ｂ系永久磁石のＨｃｊを向上させやすくなる。また、時効処理工程は後述する加工工程の後に行ってもよい。
【００７１】
［加工工程］
得られたＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、必要に応じて所望の形状に加工してもよい（加工工程）。加工方法は、例えば切断、研削などの形状加工や、バレル研磨などの面取り加工などが挙げられる。なお、加工工程は省略してもよい。
【００７２】
上記の方法により得られたＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、耐食性等の各種特性を向上させるためにめっきや樹脂被膜や酸化処理、化成処理などの表面処理を施してもよい。これにより、耐食性をさらに向上させることができる。
【００７３】
以上のようにして得られる本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は、良好な磁気特性を有し、かつ、温度特性が改善される。特にＨｃｊの温度特性が改善され、Ｈｃｊの温度係数の絶対値が減少する。なお、Ｈｃｊの温度特性が改善されれば、室温でのＨｃｊが低くても高温での使用時において高いＨｃｊを得ることができる。すなわち、室温でのＨｃｊを向上させる効果が大きいＤｙ，ＴｂおよびＨｏの使用量の低減が容易となる。ここで、Ｄｙ，ＴｂおよびＨｏは地域遍在性が高く、高価である。したがって、Ｈｃｊの温度特性が改善される場合には、コストおよび供給リスクを低減することができる。
【００７４】
なお、本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲内で種々に改変することができる。例えば、本実施形態に係るＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石は熱間加工によって製造されていてもよい。
【００７５】
本発明のＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石の用途には特に制限はない。特に使用時に高温下にさらされる用途、例えば、自動車用磁石やエアコン用磁石などに好適に用いられる。
【実施例】
【００７６】
以下、実施例により発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００７７】
（合金作製工程）
合金作製工程では、まず、所定の元素を有する原料金属を準備した。原料金属としては、表１に記載した元素の単体または表１に記載した元素を含む合金等の化合物を適宜選択して準備した。なお、表１のＴＲＥとはＲの合計含有量のことである。また、本実施例では、表１に記載していない元素は不純物量を超えて含まれない。そして、表１の各実施例および比較例では、上記の他元素の合計含有量は０．６０質量％以下である。
【００７８】
次に、最終的に得られるＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石が表１の各実施例および各比較例に示す組成となるようにこれらの原料金属を秤量し、ストリップキャスティング法により原料合金を作製した。
【００７９】
（粉砕工程）
粉砕工程では合金作製工程により得られた原料合金を粉砕し、合金粉末を得た。粉砕は、粗粉砕と微粉砕との２段階で行った。粗粉砕は、水素吸蔵粉砕により行った。具体的には、原料合金に対して室温で水素を吸蔵させた後、Ａｒフロー雰囲気中で６００℃、１時間の脱水素を行った。
【００８０】
なお、粗粉砕以降から焼結までの各工程（微粉砕および成形）を、５０ｐｐｍ未満の酸素濃度のＮ２雰囲気下で行った。
【００８１】
粗粉砕で得られた合金粉末に粉砕助剤としてラウリン酸アミドを添加した。添加量は合金粉末１００質量部に対して０．１０質量部とし、粉砕助剤の添加後に混合した。その後、ジェットミルを用いて微粉砕を行った。ジェットミルではＮ２ガスを用いた。微粉砕は、合金粉末のＤ５０が３．０μｍ程度となるまで行った。
【００８２】
（成形工程）
成形工程では粉砕工程により得られた合金粉末を磁場中で成形して成形体を得た。合金粉末を電磁石中に配置された金型内に充填した後に、電磁石により磁場を印加しながら加圧して成形した。印加する磁場の大きさは１６００ｋＡ／ｍとした。成形時の圧力は１００ＭＰａとした。
【００８３】
（焼結工程）
焼結工程では、得られた成形体を焼結して焼結体を得た。焼結時の保持温度は１０７０℃、保持時間は５時間とした。焼結時の雰囲気は１０Ｐａの真空雰囲気とした。
【００８４】
（時効工程）
時効工程では、得られた焼結体に時効処理を行いＲ−Ｔ−Ｂ系永久磁石を得た。第１時効処理と第２時効処理との２段階で時効処理を行った。
【００８５】
第１時効処理では、保持温度は９００℃、保持時間は１時間とした。第１時効処理時の雰囲気はＡｒ雰囲気とした。
【００８６】
第２時効処理では、保持温度は５００℃、保持時間は１．５時間とした。第２時効処理時の雰囲気はＡｒ雰囲気とした。
【００８７】
各実施例および比較例において原料合金の組成が表１に示す組成となっていることは、蛍光Ｘ線分析法、ＩＣＰ法、および各種ガス分析法により組成分析することで確認した。具体的には、Ｂ，Ｃ，ＯおよびＮ以外の元素は蛍光Ｘ線分析法、Ｂの含有量をＩＣＰ、Ｃの含有量を酸素気流中燃焼−赤外線吸収法により測定した。Ｏの含有量は、不活性ガス融解−非分散型赤外線吸収法により測定した。Ｎの含有量は、不活性ガス融解−熱伝導度法により測定した。
【００８８】
得られた焼結体をＢＨカーブトレーサー（東英工業製  ＴＲＦ）にて磁気特性を測定するための形状に加工し、ＢＨカーブトレーサーにて磁気特性を測定した。磁気特性の測定は、ＢＨカーブトレーサーの磁極の温度を制御し、２３℃と１５０℃で実施した。そして、Ｈｃｊの温度係数を算出した。結果を表２に示す。また、表２に記載した各実施例および比較例について、横軸をＣｒ量、縦軸をＨｃｊの温度係数としたグラフを図１に示す。
【００８９】
【表１】
2020161691.tif 000003
【００９０】
【表２】
2020161691.tif 000004
【００９１】
表１、表２および図１より、Ｃｒの含有量が本願発明の範囲内である実施例１〜４は、Ｃｒを含有しない比較例１と比較して、Ｈｃｊの温度係数の絶対値が小さく、温度特性が優れていた。さらに、Ｃｒの含有量が本願発明の範囲内である実施例１〜４は、Ｃｒの含有量が多すぎる比較例２と比較して、Ｈｃｊの温度係数の絶対値が小さく、温度特性が優れていた。さらに、Ｂｒも大きくなった。
【図１】
2020161691.tif 000005