(57)【要約】【課題】従来よりも製造工程が改良された碍子及びその製造方法を開示する。【解決手段】  軸方向に伸びる碍子本体の両端に金具が接合されている碍子の製造方法を開示する。その製造方法は、碍子本体の軸方向端面と金具を第１セメントによって接着する接着工程と、碍子本体の側面と金具の間に第２セメントを充填する充填工程と、第２セメントを硬化させる硬化工程を備えている。第１セメントは第２セメントより硬化速度が速く、第２セメントは第１セメントより流動性が高い。【選択図】図１
2020155381.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸方向に伸びる碍子本体の両端に金具が接合されている碍子の製造方法であって、
碍子本体の軸方向端面と金具を第１セメントによって接着する接着工程と、
碍子本体の側面と金具の間に第２セメントを充填する充填工程と、
第２セメントを硬化させる硬化工程と、を備え、
第１セメントは第２セメントより硬化速度が速く、第２セメントは第１セメントより流動性が高い製造方法。
【請求項２】
接着工程において、第１セメントを用いて、碍子本体の軸方向の両端面に金具を接着する請求項１に記載の製造方法。
【請求項３】
第２セメントは、フロー値が２２０ｍｍ以上を示すように調整されている請求項１又は２に記載の製造方法。
【請求項４】
軸方向に伸びる碍子本体の両端に金具が接合されている碍子であって、
碍子本体と、
碍子本体の軸方向端部に接合されており、碍子本体の端面に対向するとともに側面を一巡して囲っている金具と、
碍子本体の軸方向端面と金具との間に介在している第１セメントと、
碍子本体の側面と金具との間に介在している第２セメントと、を有し、
第１セメントは、下記式（１）と下記式（２）の少なくとも一方を満足し、
第２セメントは、下記式（３）と下記式（４）の双方を満足する碍子。
３．５≦Ｓ１／Ｃ１×１００≦４０・・・（１）
０．５≦Ｆ１／Ｃ１×１００≦３・・・（２）
Ｓ２／Ｃ２×１００＜３．５・・・（３）
Ｆ２／Ｃ２×１００＜０．５・・・（４）
（Ｃ１は第１セメントの質量、Ｓ１は第１セメント中の硫黄（ＳＯ3換算）の質量、Ｆ１は第１セメント中のフッ素（Ｆ）の質量、Ｃ２は第２セメントの質量、Ｓ２は第２セメント中の硫黄（ＳＯ3換算）の質量、Ｆ２は第２セメント中のフッ素（Ｆ）の質量を示す。）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本明細書は、碍子とその製造方法に関する技術を開示する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１に。軸方向に伸びる碍子本体の両端に金具が接合されている碍子の製造方法が開示されている。特許文献１では、金具内にセメントを注入した状態で金具を碍子本体に取り付ける（碍子本体を金具内に挿入する）。その後、金具から溢れたセメントを除去し、治具を用いて碍子本体と金具を位置決め（仮固定）し、治具を装着した状態でセメントを硬化（養生）している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開昭６０−２１２９１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１では、接着剤を用いて碍子本体と金具の双方に治具を固定することにより、碍子本体と金具を位置決めしている。板状の簡易な治具を用いることができるので、碍子本体と金具を位置決めする際の煩雑な作業を省略することができる。また、金具を碍子本体に取り付ける際、金具からセメントを溢れさせているので、碍子本体と金具の接合面積を確実に確保することができ、碍子の強度（碍子本体と金具の接合強度）を確保することができる。しかしながら、特許文献１の製造方法では、金具から溢れたセメントの処理（除去及び廃棄）が必要である。そのため、製造工程のさらなる改良が必要とされている。本明細書は、従来よりも製造工程が改良された碍子及びその製造方法を開示する。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本明細書で開示する一態様は、軸方向に伸びる碍子本体の両端に金具が接合されている碍子の製造方法であってよい。その製造方法は、碍子本体の軸方向端面と金具を第１セメントによって接着する接着工程と、碍子本体の側面と金具の間に第２セメントを充填する充填工程と、第２セメントを硬化させる硬化工程を備えていてよい。また、第１セメントは第２セメントより硬化速度が速く、第２セメントは第１セメントより流動性が高くてよい。
【０００６】
上記製造方法によると、第１セメントで碍子本体の端面と金具を位置決め（仮固定）した状態で、第２セメントを金具内（碍子本体の側面と金具の間）に充填する。すなわち、硬化速度の速い第１セメントと流動性の高い第２セメントを用い、第１セメントで碍子本体と金具を仮固定した状態で、碍子本体を金具の隙間に第２セメントを充填する。金具内に注入する第２セメントの量を調整することができ、金具から第2セメントを溢れさせることなく、碍子本体と金具を接合することができる（碍子本体と金具の接合強度を確保することができる）。その結果、従来と比較して、碍子の製造工程を簡略化（金具から溢れたセメントの処理を省略）することができる。
【０００７】
本明細書で開示する他の一態様は、軸方向に伸びる碍子本体の両端に金具が接合されている碍子であってよい。その碍子は、碍子本体と、碍子本体の軸方向端部に接合されており、碍子本体の端面に対向するとともに側面を一巡して囲っている金具と、碍子本体の軸方向端面と金具との間に介在している第１セメントと、碍子本体の側面と金具との間に介在している第２セメントを有していてよい。また、第１セメントは、下記式（１）と下記式（２）の少なくとも一方を満足していてよい。第２セメントは、下記式（３）と下記式（４）の双方を満足していてよい。
３．５≦Ｓ１／Ｃ１×１００≦４０・・・（１）
０．５≦Ｆ１／Ｃ１×１００≦３・・・（２）
Ｓ２／Ｃ２×１００＜３．５・・・（３）
Ｆ２／Ｃ２×１００＜０．５・・・（４）
なお、上記式において、Ｃ１は第１セメントの質量、Ｓ１は第１セメント中の硫黄（ＳＯ3換算）の質量、Ｆ１は第１セメント中のフッ素（Ｆ）の質量、Ｃ２は第２セメントの質量、Ｓ２は第２セメント中の硫黄（ＳＯ3換算）の質量、Ｆ２は第２セメント中のフッ素（Ｆ）の質量を示す。
【０００８】
上記碍子は、上記した製造方法によって得られた碍子に相当する。すなわち、硬化速度の速い第１セメントで碍子本体と金具を仮固定した状態で、流動性の高い第２セメントを碍子本体と金具の隙間に充填することによって得られた碍子を現している。典型的に、硬化速度の速いセメントは、流動性が通常のセメント（ポルトランドセメント）より低く、また、セメントに含まれる硫黄の割合が通常のセメントより高いか、あるいは、セメントに含まれるフッ素の割合が通常のセメントより高い。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】碍子の要部断面図を示す。
【図２】碍子の製造工程を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
（碍子の構造）
本明細書では、軸方向に伸びる碍子本体の両端に金具が接合されている碍子、及び、その製造方法を開示する。なお、「軸方向に伸びる」とは、円柱，角柱等、外形が一方向に向けて直線的に伸びている形態を意味する。このような碍子として、例えば、長幹碍子、ステーションポスト碍子（ＳＰ碍子）、ラインポスト碍子（ＬＰ碍子）、がい管、中実がい管等が挙げられる。いずれも、碍子本体の両端にキャップ、フランジ等の金具が接合されている。
【００１１】
図１を参照し、本明細書で開示する碍子の一例を説明する。なお、図１は、長幹碍子の断面を示している。長幹碍子５０は、軸方向に伸びている略円柱状の碍子本体２０と、碍子本体２０の端部に固定（接合）されている一対のキャップ２（キャップ２Ｕ，２Ｌ）を備えている。キャップ２は、金具の一例である。碍子本体２０は、磁器製であり、軸方向（長手方向）の中間部に複数の笠２２（笠２２ａ，２２ｂ）が設けられており、軸方向の両端部に固定部２４が設けられている。笠２２は、外側（碍子本体の軸方向に沿った中心軸から離れる向き）に向かうに従って、軸方向の一方（キャップ２ｂに向かう方向）に向けて傾斜している。笠２２ａのサイズ（外側への突出長さ）は、笠２２ｂのサイズより大きい。笠２２ａと笠２２ｂは、軸方向に交互に設けられている。長幹碍子５０は、使用される際、キャップ２Ｕがキャップ２Ｌより上方に位置するように配置される。すなわち、長幹碍子５０は、笠２２の先端が下方に向かって傾斜するように配置される。固定部２４の表面には、サンドが設けられている。キャップ２が、固定部２４（サンドが設けられている部分）を覆うように、碍子本体２０に接合されている。
【００１２】
キャップ２は、セメント５によって固定部２４に接合されている。キャップ２は、碍子本体２０の端部（固定部２４）を収容する収容部８を備えている。収容部８は、固定部２４の端面（軸方向端面）に対向する底部８ａと、固定部２４の側面に対向する側壁部８ｂを備えている。側壁部８ｂは、碍子本体２０（固定部２４）の周りを一巡して囲っている。セメント５は、固定部２４と収容部８の隙間に充填されている。セメント５は、第１セメント４と第２セメント６を含んでいる。第１セメント４は、固定部２４の端面（軸方向端面）と収容部８の底部８ａの間に介在している。第２セメント６は、固定部２４の側面（周面）と収容部８の側壁部８ｂの間に介在している。
【００１３】
なお、図１に示すように、第１セメント４の一部は、固定部２４の側面と収容部８の側壁部８ｂの間に介在している。一方、第２セメント６は、固定部２４の端面と収容部８の底部８ａの間に存在しない。図示は省略するが、第２セメント６の一部が、固定部２４の端面と収容部８の底部８ａの間に介在していてもよい。この場合は、第１セメント４は、固定部２４の側面と収容部８の側壁部８ｂの間に存在しない。固定部２４と収容部８の隙間において、第２セメント６が、第１セメント４よりも固定部２４の軸方向中央側に位置していればよい。
【００１４】
第１セメント４は、速硬性セメントであり、硬化前の流動性（フロー値）は第２セメント６よりも小さい。一方、第２セメント６は、普通（あるいは、早強）セメントであり、硬化前の流動性は第１セメントより大きい。硬化後の第１セメント４と第２セメント６は、含まれる化学成分を分析することにより区別することができる。具体的には、セメントに含まれる硫黄（ＳＯ3換算）又はフッ素（Ｆ）の割合を測定することにより、第１セメント４と第２セメント６を特定することができる。セメント種の特定方法についての詳細は後述する。
【００１５】
第１セメント４は、第１セメント４の質量をＣ１とし、第１セメント４中の硫黄（ＳＯ3換算）の質量をＳ１とし、第１セメント４中のフッ素の質量をＦ１としたときに、下記式（１）、及び／又は、（２）を満足する。
３．５≦Ｓ１／Ｃ１×１００≦４０・・・（１）
０．５≦Ｆ１／Ｃ１×１００≦３・・・（２）
【００１６】
通常のセメントは、セメント中の硫黄成分が３．５質量％未満であるとともに、セメント中のフッ素成分が０．５質量％未満である。速硬性セメント（第１セメント４）は、上記式（１），（２）に示すように、セメント中の硫黄成分が通常のセメントより多いか、セメント中のフッ素成分が通常のセメントより多い。なお、セメント中の硫黄成分が４０質量％超になると、硬化の際に激しく膨張し、碍子本体と金具（キャップ２）の接合強度が低下する。また、セメント中のフッ素成分が３質量％超になると、硬化後のセメント中の組成（セメント鉱物）が本来の組成から変化しすぎ、結果として所望する接合強度が得られなくなる。一般的な速硬性セメントは、上記（１）及び／又は（２）を満足する範囲内で調整される。特に限定されないが、碍子（長幹碍子５０）では、速硬性セメント（第１セメント４）として、３０分以内（好ましくは１５分以内）で硬化するタイプを用いることが好ましい。例えば、セメント中の硫黄成分が通常のセメントより多い速硬性セメント（上記式（１）を満足するセメント）において、より確実な速硬性を得るため、セメント中の硫黄成分が１０質量％以上であることが好ましい。なお、通常のセメントは、硬化環境（養生環境）にも依るが、硬化（仮硬化）に数時間（２時間程度）を要する。
【００１７】
第２セメント６は、第２セメント６の質量をＣ２とし、第２セメント６中の硫黄（ＳＯ3換算）の質量をＳ２とし、第２セメント６中のフッ素の質量をＦ２としたときに、下記式（３）及び（４）を満足する。
Ｓ２／Ｃ２×１００＜３．５・・・（３）
Ｆ２／Ｃ２×１００＜０．５・・・（４）
【００１８】
上記したように、通常のセメントは、セメント中の硫黄成分が３．５質量％未満であるとともに、セメント中のフッ素成分が０．５質量％未満である。すなわち、第２セメント６は、組成自体は通常のセメントである。但し、後述するように、第２セメント６は、水比を調整することにより、流動性を向上させた（粘性を低下させた）高流動性セメントが硬化したものである。特に限定されないが、第２セメント６（硬化前）は、フロー値が２２０ｍｍ以上を示すように調整されていてよい。なお、詳細は後述するが、セメントのフロー値は、φ３００ｍｍのフローテーブル上において、混練したセメント（φ１００ｍｍ）が広がった後の径を測定して決定される。そのため、第２セメント６は、フロー値が測定限界（フロー値３００ｍｍ）を超えるように調整されていてもよい。
【００１９】
（セメントの特定方法）
第１セメント４及び第２セメント６は、セメント中の硫黄成分の割合及びフッ素成分の割合を測定することによって特定することができる。セメント中の硫黄成分（ＳＯ3）の測定は、ＪＩＳＲ５２０２：２０１０（セメントの化学分析方法）に記載されている湿式試験によって行われる。具体的には、水と塩酸を用いて質量Ｍ０の試料（セメント）を溶解し、その水溶液を濾過した後、濾液に塩化バリウムを加えて沈殿（硫酸バリウム）を生成させる。その後、その沈殿を９５０±１５℃で強熱し、冷却後の質量Ｍ１を測定する。試料（セメント）中の硫黄成分（ＳＯ3）の含有率（質量％）は、下記式（５）によって算出する。
式（５）：ＳＯ3含有率＝（Ｍ１×０．３４３）／Ｍ０×１００
【００２０】
上記式（５）において、「（Ｍ１×０．３４３）／Ｍ０×１００」は、上記式（１），（３）における「Ｓ１／Ｃ１×１００」，「Ｓ２／Ｃ２×１００」に相当する。すなわち、上記式（５）の計算結果が３．５質量％４０質量％以下であれば第１セメント４であり、３．５質量％未満であるとともにフッ素含有量が０．５質量％未満であれば第２セメント６である。
【００２１】
セメント中のフッ素成分の測定は、セメント協会標準試験法（ＣＡＪＳ Ｉ−５１  セメント及びセメント原料中の微量成分の分析方法（１９８１））に記載されているフッ化物イオン（Ｆ-）の定量によって行われる。すなわち、試料（セメント）を過塩素酸で溶解した後、その水溶液にリン酸溶液を加え、水蒸気蒸留を行った試料を吸光光度法を用いて定量する。
【００２２】
（碍子の製造方法）
上記したように、長幹碍子５０は、２種のセメントによって碍子本体２０とキャップ２が接合されている。以下、長幹碍子５０の製造方法について説明する。なお、以下に説明する製造方法は、碍子本体の両端にキャップ、フランジ等の金具が接合されているタイプの碍子であれば、いずれのタイプの碍子にも適用可能であり、例えば、ステーションポスト碍子、ラインポスト碍子、がい管、中実がい管等の製造に適用することもできる。
【００２３】
図２を参照し、長幹碍子５０の製造方法７０を説明する。まず、工程（ａ）に示すように、キャップ２Ｕとキャップ２Ｌに速硬性セメント（第１セメント４）を注入する。速硬性セメントの注入量は、キャップ２Ｕ，２Ｌのサイズに依るが、速硬性セメントをキャップ２Ｕ，２Ｌ内で均一な厚みに調整したときに、厚みが０．３ｍｍ以上となるようにする。速硬性セメントは、低温（３０〜５０度）の蒸気養生において３０分以内（好ましくは１５分以内）で硬化するように、添加する材料、および配合比を選択する。また、速硬性セメントは、フロー値が１５０〜２０５ｍｍを示すように調整する。好適な速硬性セメントとして、例えば、デンカキューテックス（デンカ（株）製）、Ｆａｃｅｔ（太平洋マテリアル（株）製）、太平洋プレユーロックススーパー（太平洋マテリアル（株）製）が挙げられる。
【００２４】
ここで、セメントのフロー値について説明する。セメントのフロー値は、ＪＩＳＲ５２０１：２０１５（セメントの物理試験方法）に記載されている試験によって測定される。具体的には上部内径７０ｍｍ，下部内径１００ｍｍ，高さ６０ｍｍのフローコーンを１２ｍｍの上下動が可能なφ３００ｍｍのフローテーブル上に配置し、フローコーン内にモルタル（混練したセメント）を詰める。その後、フローコーンをフローテーブルから除去し、フローテーブルを１５回（１回／秒）落下させた後のモルタルの径を測定することによって、フロー値を測定することができる。
【００２５】
上記した速硬性セメント（第１セメント４）のフロー値（１５０〜２０５ｍｍ）は、上記試験方法によって測定された値を示している。具体的には、作業（第１セメント４を準備し、キャップ２内に第１セメント４を注入する作業）に要する時間等を考慮して添加材，配合比を決定し、決定した条件のセメントモルタルを上記試験方法により測定したときの値である。すなわち、必ずしもキャップ２（２Ｕ，２Ｌ）内に第１セメント４が注入される時のフロー値を示しているものではない。そのため、工程（ａ）においては、上記試験方法を実施すればフロー値が１５０〜２０５ｍｍを示すように、予め決定した添加材，配合比で第１セメント４を準備し、作業を行う。フロー値については、以下に説明する工程においても同様である。
【００２６】
次に、工程（ｂ）に示すように、キャップ２Ｕ，２Ｌを組立装置６０にセットし、碍子本体２０の端部（固定部２４）をキャップ２Ｕ，２Ｌに挿入する。具体的には、キャップ２Ｌを固定した状態で、碍子本体２０の一端（下側）をキャップ２Ｌに挿入し、碍子本体２０の他端（上側）にキャップ２Ｕを挿入する。このときに、キャップ２Ｕは、開口が下側に位置する。しかしながら、フロー値が２０５ｍｍ以下を示すように調整された第１セメント４を用いるので、第１セメント４はキャップ２Ｕから流出しない。
【００２７】
次に、工程（ｃ）に示すように、組立装置６０でキャップ２（２Ｕ，２Ｌ）及び碍子本体２０を支持した状態で、４０度（±５度）で１５分間蒸気養生を行う。蒸気養生によって第１セメント４が硬化し、碍子本体２０とキャップ２が位置決め（固定）される。工程（ａ）〜（ｃ）は、接着工程の一例である。なお、図２では、接着工程において碍子本体２０の両端部にキャップ２を接着している。しかしながら、接着工程では、後述する工程（ｄ）において高流動性セメントが充填されるキャップ２（本実施例の場合、キャップ２Ｌ）のみを碍子本体２０に接着してもよい。
【００２８】
工程（ｄ）について説明する。工程（ｄ）は、充填工程の一例である。工程（ｄ）では、キャップ２Ｌ内（碍子本体２０とキャップ２Ｌの側壁部８ｂの隙間）に、高流動性セメント（第２セメント６）を注入する。高流動性セメントは、フロー値が２２０ｍｍ以上を示すように調整される。すなわち、高流動性セメント（第２セメント６）は、速硬性セメント（第１セメント４）より流動性が高い。そのため、碍子本体２０とキャップ２Ｌの隙間が狭くても、その隙間に高流動性セメントを充填することができる。また、工程（ｄ）では、碍子本体２０とキャップ２Ｌは既に位置決めされている。換言すると、工程（ｄ）の前段階（工程（ｃ））で、碍子本体２０とキャップ２Ｌの隙間の体積は確定している。そのため、高流動性セメントをキャップ２Ｌから溢れさせることなく、碍子本体２０とキャップ２Ｌの隙間に必要量のセメントを充填することがきる。
【００２９】
キャップ２Ｌ内に高流動性セメントを充填した後、高流動性セメントを硬化させる。なお、ここでの硬化は、高流動性セメントの流動性が無くなる程度、例えば、長幹碍子５０の上下を反転させたときに、キャップ２Ｌ内から高流動性セメントが流出しない程度の硬化でよい。すなわち、高流動性セメントを仮硬化させる。キャップ２Ｌ内の高流動性セメントを仮硬化させる工程は、硬化工程の一例である。仮硬化は、例えば、４０度（±５度）で２時間蒸気養生を行う。蒸気養生によって第２セメント６の流動性が失われ（硬化し）、その後の工程（キャップ２Ｕへの高流動性セメントの注入）を行うことができる。なお、上記したように、速硬性セメント（第１セメント４）は、４０度（±５度）で１５分間蒸気養生を行って硬化さえる。すなわち、速硬性セメント（第１セメント４）は、高流動性セメント（第２セメント６）より硬化速度が速い。
【００３０】
上記したように、工程（ｄ）では、キャップ２Ｌと碍子本体２０は既に位置決めされている。そのため、工程（ｄ）は、長幹碍子５０を組立装置６０から外した状態で行うことができる。例えば、長幹碍子５０を組立装置６０から外し、笠２２で長幹碍子５０を支持した状態でキャップ２Ｌ内に高流動性セメントを注入し、蒸気養生を行うことができる。あるいは、長幹碍子５０を組立装置６０に取り付けた状態でキャップ２Ｌ内に高流動性セメントを注入し、その後長幹碍子５０を組立装置６０から外し、笠２２で長幹碍子５０を支持した状態で蒸気養生を行ってもよい。
【００３１】
次に、工程（ｅ）に示すように、長幹碍子５０を反転し（キャップ２Ｌを上方、キャップ２Ｕを下方に位置させ）、キャップ２Ｕ内（碍子本体２０とキャップ２Ｕの側壁の隙間）に、高流動性セメントを注入する。工程（ｅ）も充填工程の一例である。高流動性セメントは、工程（ｄ）で用いたものと同様に調整されたものを用いる。その後、高流動性セメントを硬化（本硬化）させる。キャップ２Ｕ内に高流動性セメントを注入した後は、碍子本体２０の上下を反転させる必要がないので、仮硬化は省略することができる。本硬化は、例えば、４０度（±５度）で２４時間蒸気養生を行う。本硬化により、キャップ２Ｕ，２Ｌ内の高流動性セメントが、必要とする強度を発現するレベルまで硬化する。なお、工程（ｅ）及び本硬化も、長幹碍子５０を組立装置６０から外した状態で行うことができる。
【００３２】
なお、接着工程において碍子本体２０の一方の端部のみにキャップ２（キャップ２Ｌ）を接着した場合、キャップ２Ｌ内に高流動性セメントを充填して仮硬化させた後、碍子本体２０の上下を反転させ、碍子本体２０にキャップ２Ｕを挿入する。その後、蒸気養生によって碍子本体２０とキャップ２Ｕを位置決め（仮固定）した後に、キャップ２Ｕ内に高流動性セメントを注入する。すなわち、接着工程と充填工程を２回繰り返した後、本硬化を行う。
【００３３】
上記したように、充填工程（工程（ｄ），（ｅ））では、フロー値が２２０ｍｍ以上を示すように調整された高流動性セメントを用いる。フロー値が２２０ｍｍ未満を示すように調整された高流動性セメントを用いた場合、セメントの流動性が低く（粘性が高く）、碍子本体２０とキャップ２の隙間にセメントを注入し難くなる。碍子本体２０とキャップ２の隙間にセメントを充填するための作業が煩雑になることがある。そのため、高流動性セメントは、フロー値が２２０ｍｍ以上を示すように調整することが好ましい。
【００３４】
（長幹碍子５０の利点）
長幹碍子５０の利点を説明する。上記したように、長幹碍子５０は、速硬性セメントを用いて碍子本体２０とキャップ２を固定した後、高流動性セメントをキャップ２内（碍子本体２０とキャップ２の隙間）に注入する。そのため、長幹碍子５０は、セメントが注入されたキャップを碍子本体に取り付ける従来の製造方法と比較して、キャップから溢れたセメントの除去を省略することができ、また、セメント廃棄物を減少させることができる。一方、従来の製造方法では、キャップ内に余剰の（キャップと碍子本体の隙間の体積より多くの）セメントを注入した状態で、キャップを碍子本体に取り付ける（碍子本体をキャップに挿入する）。そのため、キャップ内から溢れたセメントの除去、及び、除去したセメントを廃棄物として処理する必要がある。なお、従来の製造方法において、キャップを碍子本体に取り付けたときにセメントが溢れないようにするため、キャップ内に注入するセメント量を少なくすることもできる。しかしながら、この場合、長幹碍子の強度（キャップと碍子本体の接合強度）が維持できなくなることがある。そのため、従来の製造方法では、キャップを碍子本体に取り付けた後に、溢れたセメントの処理を行うことを避けられない。
【００３５】
また、長幹碍子５０では、特性の異なる２種類のセメントを、キャップ２を碍子本体２０に取り付ける前後にキャップ２内に注入する。例えば、セメントが注入されていないキャップを碍子本体に取り付けた後、キャップ内に速硬性セメントを注入することができれば、長幹碍子の製造時間をさらに短縮することができる。しかしながら、典型的に速硬性セメントは流動性が低く、キャップと碍子本体の隙間から速硬性セメントを注入すると、キャップと碍子本体の隙間に空隙が残存することが起こり得る。その結果、長幹碍子の強度が低下することが起こり得る。また、セメントが注入されていないキャップを碍子本体に取り付けた後、キャップ内に高流動性セメントを注入すれば、キャップと碍子本体の隙間に空隙が残存することを避けられる。しかしながら、この場合、碍子本体の軸方向端面とキャップの間にセメントが注入されないことが起こり得る。また、少なくとも、上記製造方法で説明したように碍子本体の上下に一度にキャップを取り付けることはできない。
【００３６】
長幹碍子５０の他の利点として、組立装置６０の使用時間（１つの長幹碍子が組立装置６０を連続して占有する時間）を短縮することができる。上記したように、長幹碍子５０では、速硬性セメントを用いて短時間でキャップと碍子本体の位置決め（仮固定）を行う。キャップと碍子本体の位置決め後の工程（充填工程、硬化工程）では、必ずしもも組立装置６０を用いる必要がない。そのため、組立装置６０を用いてキャップと碍子本体が位置決め（仮固定）された多くの長幹碍子を作製し、その長幹碍子に流動性セメントを注入し、一度に蒸気養生を行うこともできる。そのため、単位時間あたりの長幹碍子の製造数を増加させることができる。一方、従来の製造方法では、少なくともキャップと碍子本体が位置決め（仮固定）されるまでは、長幹碍子を組立装置から外すことができない。そのため、多数の組立装置を用意しない限り、単位時間あたりの長幹碍子の製造数は上記製造方法よりも少なくなる。
【００３７】
以上、本発明の具体例を詳細に説明したが、これらは例示に過ぎず、特許請求の範囲を限定するものではない。特許請求の範囲に記載の技術には、以上に例示した具体例を様々に変形、変更したものが含まれる。また、本明細書または図面に説明した技術要素は、単独であるいは各種の組合せによって技術的有用性を発揮するものであり、出願時請求項記載の組合せに限定されるものではない。また、本明細書または図面に例示した技術は複数目的を同時に達成し得るものであり、そのうちの一つの目的を達成すること自体で技術的有用性を持つものである。
【符号の説明】
【００３８】
２：金具
４：第１セメント
６：第２セメント
２０：碍子本体
５０：碍子
【図１】
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【図２】
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