(57)【要約】【課題】品質に優れたゴルフクラブシャフトの提供。【解決手段】ゴルフクラブシャフト６は、チップ端Ｔｐ及びバット端Ｂｔを有している。シャフト６は、２以上のバイアス層と１以上のストレート層とを含む複数の繊維強化層により形成されている。少なくとも１の前記繊維強化層が、その巻き始め縁が螺旋を形成している巻き始め螺旋層である。前記巻き始め螺旋層の巻き終わり縁が螺旋を形成していてもよい。少なくとも１の前記ストレート層が前記巻き始め螺旋層であってもよい。少なくとも１の前記バイアス層が前記巻き始め螺旋層であってもよい。前記巻き始め螺旋層が、チップ端Ｔｐからバット端Ｂｔまで配置された全長層であってもよい、【選択図】図９
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
チップ端及びバット端を有しており、
２以上のバイアス層と１以上のストレート層とを含む複数の繊維強化層により形成されており、
少なくとも１の前記繊維強化層が、その巻き始め縁が螺旋を形成している巻き始め螺旋層であるゴルフクラブシャフト。
【請求項２】
前記巻き始め螺旋層の巻き終わり縁が螺旋を形成している請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項３】
少なくとも１の前記ストレート層が前記巻き始め螺旋層である請求項１又は２に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項４】
前記ストレート層として、シャフトの最外層を構成する第１ストレート層と、前記第１ストレート層よりも内側に配置された第２ストレート層とを含んでおり、
前記第２ストレート層が、前記巻き始め螺旋層である請求項３に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項５】
前記第１ストレート層の巻き始め縁が、軸方向に沿っている請求項４に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項６】
前記ストレート層として、シャフトの最外層を構成する第１ストレート層と、前記第１ストレート層よりも内側に配置された第２ストレート層とを含んでおり、
前記第１ストレート層が、前記巻き始め螺旋層であり、
前記第２ストレート層が、前記巻き始め螺旋層であり、
前記第１ストレート層の巻き始め縁の螺旋の回転方向が、前記第２ストレート層の巻き始め縁の螺旋の回転方向とは逆である請求項３に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項７】
少なくとも１の前記バイアス層が前記巻き始め螺旋層である請求項１から６のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項８】
前記バイアス層が、繊維の配向角度が互いに逆方向に傾斜している第１バイアス層及び第２バイアス層を含んでおり、
前記第１バイアス層及び前記第２バイアス層が、前記巻き始め螺旋層である請求項７に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項９】
少なくとも１の前記巻き始め螺旋層が、前記チップ端から前記バット端まで配置された全長層である請求項１から８のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項１０】
少なくとも１の前記巻き始め螺旋層において、前記巻き始め縁の、軸方向１インチ当たりの周方向変化量が、０．９８°以上である請求項１から９のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、ゴルフクラブシャフトに関する。
【背景技術】
【０００２】
プリプレグシートを巻回及び積層して形成されたゴルフクラブシャフトが知られている。このシャフトでは、シート毎に位置及び材料を選択できるので、高い設計自由度が得られる。
【０００３】
シャフトの品質を高めるための試みが知られている。特開２０１１−２４５１３９号公報では、各プリプレグシートの巻き始め位置及び巻き終わり位置が規定されている。特開２０１２−９５８５６号公報では、第１のバイアス層、第２のバイアス層及び第１のストレート層のそれぞれについて、巻き始め位置が規定されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−２４５１３９号公報
【特許文献２】特開２０１２−９５８５６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明者は、従来とは異なる新規な構造が、シャフトの品質を向上させうることを見いだした。
【０００６】
本開示は、品質に優れたゴルフクラブシャフトを提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
一つの態様では、ゴルフクラブシャフトは、チップ端及びバット端を有している。このシャフトは、２以上のバイアス層と１以上のストレート層とを含む複数の繊維強化層により形成されている。少なくとも１の前記繊維強化層が、その巻き始め縁が螺旋を形成している巻き始め螺旋層である。
【発明の効果】
【０００８】
一つの側面として、曲がり（反り）が少ないか、又は、周方向の均一性に優れたゴルフクラブシャフトが提供されうる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】図１は、一実施形態のシャフトを備えたゴルフクラブを示す。
【図２】図２は、一実施形態のシャフトを示す。
【図３】図３は、シャフトの積層構成の一例を示す展開図である。
【図４】図４は、合体シートを作製する貼り合わせ工程を示す説明図である。
【図５】図５は、従来の端付けを示す説明図である。
【図６】図６は、巻き始め縁をシャフト中心線に対して傾斜させた端付けの一例を示す説明図である。
【図７】図７は、巻き始め縁をシャフト中心線に対して傾斜させた端付けの他の例を示す説明図である。
【図８】図８は、巻き始め縁をシャフト中心線に対して傾斜させた端付けの更に他の例を示す説明図である。図８では、合体シートが端付けされている。
【図９】図９は、巻き始め縁により形成された螺旋の一例を示す斜視図である。
【図１０】図１０は、真直度の測定方法を示す斜視図である。
【図１１】図１１は、真直度の測定方法を示す側面図である。
【図１２】図１２は、順式フレックスの測定方法を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、図面が参照されつつ、実施形態が詳細に説明される。なお、本願で軸方向とは、シャフトの中心線の方向を意味する。また、本願で周方向とは、シャフトの周方向を意味する。
【００１１】
図１は、第１実施形態のシャフト６を備えたゴルフクラブ２を示す。クラブ２は、ヘッド４、シャフト６及びグリップ８を有する。ヘッド４は、シャフト６のチップ側の端部に取り付けられている。グリップ８は、シャフト６のバット側の端部に取り付けられている。両矢印Ｌｓで示されるのは、シャフト６の長さである。
【００１２】
図２は、シャフト６を示す。シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。シャフト６は、バット端Ｂｔからチップ端Ｔｐにむかうにつれて外径が小さくなるテーパー部を有している。シャフト６は、管状体である。シャフト６は、中心線ｚ１を有している。
【００１３】
図３は、シャフト６の積層構成の一例を示す展開図である。
【００１４】
シャフト６は、シートワインディング製法により製造されている。この製法では、プリプレグシートが用いられる。プリプレグシートは、繊維とマトリクス樹脂とを含む。プリプレグシートにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されることで形成されている。本願では、プリプレグシートが、単にシートとも称される。
【００１５】
プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂は、エポキシ樹脂が好ましい。
【００１６】
シャフト６は、複数のシートにより構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第６シートｓ６までの、６枚のシートにより構成されている。この展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。これらのシートは、展開図において上側に位置しているシートから順に、巻回される。この展開図において、図面の左右方向は、シャフトの軸方向と一致する。この展開図において、図面の右側は、シャフトのチップ端Ｔｐ側である。この展開図において、図面の左側は、シャフトのバット端Ｂｔ側である。
【００１７】
この展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図３において、第１シートｓ１の端は、チップ端Ｔｐに位置している。
【００１８】
本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼である。これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。また、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１である。
【００１９】
シャフト６は、ストレート層と、バイアス層とを有する。本願の展開図において、各シートには、繊維角度が記載されている。図面に記載された繊維角度は、当該シートの巻き始め縁に対する角度である。
【００２０】
「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層を構成するシートは、ストレートシートとも称される。ストレート層では、シャフト中心線ｚ１に対する繊維角度の絶対値（絶対角度）は、１０°以下が好ましく、７°以下がより好ましく、５°以下がより好ましい。例えば、絶対角度が１０°以下とは、前記繊維角度が−１０°以上＋１０°以下であることを意味する。
【００２１】
後述の通り、ストレートシートにおいて、巻き始め縁が軸方向に対して傾斜しうる。この場合、上記ストレート層の繊維角度は、軸方向に対する角度とは相違する。一方、巻き始め縁が軸方向に平行である場合、上記繊維角度は、軸方向に対する角度に一致する。
【００２２】
「＋４５°」及び「−４５°」と記載されているシートが、バイアス層を構成している。バイアス層では、シャフト中心線ｚ１に対する繊維角度の絶対値（絶対角度）は、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２０°以上であり、より好ましくは２５°以上である。バイアス層では、シャフト中心線ｚ１に対する繊維角度の絶対値（絶対角度）は、好ましくは７５°以下であり、より好ましくは７０°以下であり、より好ましくは６５°以下である。シャフト６の捻れ剛性を高める観点からは、バイアス層では、シャフト中心線ｚ１に対する繊維角度の絶対値（絶対角度）が、３５°以上５５°以下であるのが特に好ましい。
【００２３】
繊維角度におけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。シートｓ２とシートｓ３とで、繊維は互いに逆方向に配向している。
【００２４】
図３では、シートｓ３の繊維の傾斜方向が、シートｓ２の繊維の傾斜方向に等しい。しかし、シートｓ３は、裏返されて、シートｓ２に貼り付けられる。この結果、シートｓ２の傾斜方向と、シートｓ３の傾斜方向とは、互いに逆方向となる。
【００２５】
本願では、繊維が互いに逆方向に傾斜するバイアス層が、第１バイアス層及び第２バイアス層とも称される。例えば、層ｓ２は第１バイアス層とも称され、層ｓ３が第２バイアス層とも称される。シャフト６は、第１バイアス層ｓ２及び第２バイアス層ｓ３を有する。
【００２６】
１枚のシートのプライ数（巻回数）は限定されない。例えば、シートのプライ数が１であるとき、このシートは、１周巻かれる。例えば、シートのプライ数が２であるとき、このシートは、２周巻かれる。例えば、シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、１．５周巻かれる。シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、０〜１８０°の周方向位置で１つの層を形成し、１８０°〜３６０°の周方向位置では２つの層を形成する。
【００２７】
図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、このカバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。
【００２８】
図３の展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。即ち、図３において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。
【００２９】
プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることで、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。この露出したフィルム側の面の縁部が、巻回対象物に貼り付けられる。マトリクス樹脂の粘着性により、この縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。
【００３０】
図３の実施形態では、バイアスシートｓ２とバイアスシートｓ３とが貼り合わされて、合体シートとされる。バイアスシートｓ２，ｓ３は、この合体シートの状態で、巻回される。
【００３１】
本願において、軸方向の略全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、軸方向の略全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。後述する通り、本開示に係る巻き始め螺旋層は全長層であるのが好ましい。
【００３２】
本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。本開示に係る巻き始め螺旋層は、部分層であってもよい。部分シートの軸方向長さは、全長シートの軸方向長さよりも短い。好ましくは、部分シートの軸方向長さは、シャフト全長の半分以下である。
【００３３】
本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。図３の実施形態において、全長ストレート層は、層ｓ４及び層ｓ５である。
【００３４】
本願では、バイアス層である全長層が、全長バイアス層と称される。図３の実施形態において、全長バイアス層は、層ｓ２及び層ｓ３である。
【００３５】
本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。図３の実施形態において、部分ストレート層は、層ｓ１及び層ｓ６である。
【００３６】
本願では、チップ部分層との文言が用いられる。チップ部分層（チップ部分シート）とチップ端Ｔｐとの間の軸方向距離は、４０ｍｍ以下が好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、全てのチップ部分層において、この距離は０ｍｍである。
【００３７】
このチップ部分層として、チップ部分ストレート層が挙げられる。図３の実施形態において、チップ部分ストレート層は、層ｓ１及び層ｓ６である。
【００３８】
以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。
【００３９】
［シャフト製造工程の概略］
【００４０】
（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図３に示された各シートが切り出される。
【００４１】
裁断は、裁断機によりなされてもよい。裁断は、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。
【００４２】
（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、前述した合体シートが作製される。
【００４３】
（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンにより、マンドレルへのシート端部の端付けが容易とされている。
【００４４】
シートは、展開図に記載されている順番で、巻回される。展開図で上側にあるシートほど、先に巻回される。上記貼り合わせに係るシートは、合体シートの状態で、巻回される。
【００４５】
各シートは、先ず、所定の端付け位置で、巻回対象物への端付けがなされる。次いで、この巻回対象物が転がされる。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械はローリングマシンと称される。全てのシートが巻回されて、巻回体が得られる。
【００４６】
（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドを低減させる。
【００４７】
（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の過程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。
【００４８】
（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。
【００４９】
（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面が、平坦とされる。
【００５０】
（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、螺旋状の凹凸が存在する。この凹凸は、ラッピングテープの跡である。研磨により、この凹凸が消滅し、表面が滑らかとされる。好ましくは、研磨工程では、全体研磨と先端部分研磨とが実施される。
【００５１】
（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体が、塗装される。
【００５２】
上記貼り合わせ工程では、互いに逆方向に傾斜しているシート同士が貼り合わせられる。シャフト６では、シートｓ２とシートｓ３とが貼り合わされる。層ｓ２と層ｓ３のように、互いに逆方向に傾斜しているバイアス層のペアは、バイアス層ペアとも称される。
【００５３】
図４は、シートｓ２（第１バイアスシートｓ２）とシートｓ３（第２バイアスシートｓ３）とが貼り合わされる工程を示す。
【００５４】
シートｓ２の幅は、チップ端ＴｐにおいてＸプライであり、バット端ＢｔにおいてＹプライである。ＸはＹと同じであってもよいし、異なっていても良い。シートｓ２は、巻き始め縁２１と、巻き終わり縁２２とを有する。繊維角度は、巻き始め縁２１に対して＋θ°である。本実施形態では、θが４５である。
【００５５】
シートｓ３の幅は、チップ端ＴｐにおいてＸプライであり、バット端ＢｔにおいてＹプライである。ＸとＹとは同じであってもよいし、異なっていても良い。シートｓ３は、巻き始め縁３１と、巻き終わり縁３２とを有する。繊維角度は、巻き始め縁３１に対して＋θ°である。
【００５６】
シートｓ３がシートｓ２に貼り合わされて、合体シートｓ２３が形成される。シートｓ３は、裏返されつつ、シートｓ２に貼り付けられる。この結果、シートｓ２とシートｓ３との間で、繊維が互いに逆向きに傾斜する。
【００５７】
合体シートｓ２３において、シートｓ３は、シートｓ２に対して、ズラして貼り合わされている。このズレ幅は、チップ端ＴｐにおいてＸ１プライであり、バット端ＢｔにおいてＹ１プライである。すなわち、チップ端Ｔｐにおいて、シートｓ２の巻き始め縁２１と、シートｓ３の巻き始め縁３１とは、周方向においてＸ１プライ相違する。また、バット端Ｂｔにおいて、シートｓ２の巻き始め縁２１と、シートｓ３の巻き始め縁３１とは、周方向においてＹ１プライ相違する。
【００５８】
Ｘ１はＹ１と同じであってもよいし、異なっていても良い。本実施形態では、Ｘ１とＹ１とが等しい。本実施形態では、Ｘ１が０．５であり、Ｙ１が０．５である。本実施形態では、軸方向のあらゆる位置において、巻き始め縁２１と巻き始め縁３１とのズレ幅が０．５プライである。０．５プライとは、半周、すなわち１８０°である。
【００５９】
バイアスシートｓ２，ｓ３は、この合体シートｓ２３の状態で、巻回工程に供される。すなわち、前記巻回工程では、合体シートｓ２３が、巻回対象物に巻き付けられる。
【００６０】
［巻き始め螺旋層］
シャフト６は、巻き始め螺旋層を有しうる。巻き始め螺旋層とは、その巻き始め縁がシャフト６の中心線に対して傾斜している層である。巻き始め螺旋層では、巻き始め縁が螺旋を形成している。この螺旋は、シャフト６の中心線の周囲に沿って螺旋状に延びている。
【００６１】
シャフト６を構成する全ての層が、巻き始め螺旋層となりうる。上記巻回工程において、巻き始め縁を軸方向に対して傾けて端付けすることで、巻き始め螺旋層が形成されうる。
【００６２】
図５、図６及び図７は、巻き始め螺旋層を説明するための図である。図５、図６及び図７では、巻回工程における端付けの状態を示している。
【００６３】
ここでは、一例として、シャフト６のシートｓ４が巻回される場合を考える。このシートｓ４は、全長ストレートシートである。このシートｓ４の幅は、軸方向における全ての位置で、１プライである。シートｓ４は、巻き始め縁４１と、巻き終わり縁４２とを有している。巻き始め縁４１は直線である。巻き終わり縁４２は直線である。
【００６４】
図５の実施形態では、巻き始め縁４１が巻回対象物７０の中心線に平行となる状態で、端付けがなされている。すなわち、図５の実施形態では、巻き始め縁４１は、シャフト中心線ｚ１に対して平行である。巻き始め縁４１は、シャフト中心線ｚ１に対して傾斜していない。この状態からシートｓ４を巻回して得られた層ｓ４を層４ａとするとき、層４ａでは、巻き始め縁４１は螺旋を形成しない。層４ａは、巻き始め螺旋層ではない。巻き始め縁４１の周方向位置は、軸方向における全ての位置で同一である。
【００６５】
図５では、層４ａにおける周方向位置が２点鎖線で示されている。層４ａでは、巻き始め縁４１の周方向位置は、その全長に亘って０°である。巻き始め縁４１は螺旋を形成していない。層４ａでは、巻き終わり縁４２の周方向位置は、その全長に亘って３６０°である。巻き終わり縁４２は、螺旋を形成していない。チップ側の縁４３において、巻き始め縁４１は０°に位置し、巻き終わり縁４２は３６０°に位置する。バット側の縁４４においても、巻き始め縁４１は０°に位置し、巻き終わり縁４２は３６０°に位置する。
【００６６】
図６の実施形態では、巻き始め縁４１が巻回対象物７０の中心線に対して傾斜した状態で、端付けがなされている。すなわち、図６の実施形態では、巻き始め縁４１は、シャフト中心線ｚ１に対して傾斜している。この状態からシートｓ４を巻回して得られた層ｓ４を層４ｂとするとき、層４ｂでは、巻き始め縁４１は螺旋を形成する。層４ｂは、巻き始め螺旋層である。図６の実施形態では、巻き始め縁４１の周方向位置は、軸方向位置が変化するにつれて徐々に移動する。
【００６７】
図６では、層４ｂにおける周方向位置が２点鎖線で示されている。層４ｂでは、巻き始め縁４１の周方向位置は、チップ側の端において０°であり、バット側の端において３６０°である。よって、巻き始め縁４１は螺旋を形成している。層４ｂでは、巻き終わり縁４２の周方向位置は、チップ側の端において３６０°であり、バット側の端において７２０°である。よって、巻き終わり縁４２は螺旋を形成している。
【００６８】
図７の実施形態では、巻き始め縁４１が巻回対象物７０の中心線に対して傾斜した状態で、端付けがなされている。すなわち、図７の実施形態では、巻き始め縁４１は、シャフト中心線ｚ１に対して傾斜している。ただし、傾斜の方向は、図６の実施形態とは逆である。この状態からシートｓ４を巻回して得られた層ｓ４を層４ｃとするとき、層４ｃでは、巻き始め縁４１は螺旋を形成する。層４ｃは、巻き始め螺旋層である。図７の実施形態では、巻き始め縁４１の周方向位置は、軸方向位置が変化するにつれて徐々に移動する。
【００６９】
図７では、層４ｃにおける周方向位置が２点鎖線で示されている。層４ｃでは、巻き始め縁４１の周方向位置は、チップ側の端において３６０°であり、バット側の端において０°である。よって、巻き始め縁４１は螺旋を形成している。層４ｃでは、巻き終わり縁４２の周方向位置は、チップ側の端において７２０°であり、バット側の端において３６０°である。よって、巻き終わり縁４２も螺旋を形成している。
【００７０】
このように、巻き始め縁４１をシャフトの中心線に対して傾けて端付けすることで、巻き始め縁４１を螺旋とすることができる。この結果、巻き始め螺旋層が形成される。
【００７１】
図８は、バイアス層で巻き始め螺旋層を形成する場合の端付けの一例を示している。図８では、合体シートｓ２３が用いられている。
【００７２】
バイアスシートは、合体シートの状態で巻回されるのが好ましい。図８の実施形態では、巻き始め縁２１をシャフト中心線ｚ１に対して傾けて、合体シートｓ２３の端付けがなされている。この状態から合体シートｓ２３を巻回することで、シートｓ２の巻き始め縁２１が螺旋を形成する。更に、シートｓ３の巻き始め縁３１も螺旋を形成する。加えて、巻き終わり縁２２も螺旋を形成し、巻き終わり縁３２も螺旋を形成する。
【００７３】
合体シートｓ２３を用いて巻き始め螺旋層を形成する場合、巻き始め縁２１により形成される第１の螺旋と、巻き始め縁３１により形成される第２の螺旋との位置関係は、前述したズレ幅に依存する。チップ側のズレ幅Ｘ１及びバット側のズレ幅Ｙ１が０．５プライ（１８０°）である場合、第１の螺旋と第２の螺旋との周方向位置も１８０°相違する。
【００７４】
［巻き始め螺旋層の効果］
巻き始め螺旋層が、シャフトの品質を高めうることが判明した。
【００７５】
［ストレート層が巻き始め螺旋層である場合の効果］
ストレート層を巻き始め螺旋層とすることで、軸方向位置の相違に伴って、巻き始め端の周方向位置が分散される。この分散により、フレックス（曲げ剛性）における周方向の均一性が高まる（周方向均一効果）。
【００７６】
巻き始め螺旋層が全長層である場合、周方向均一効果が更に高まる。
【００７７】
ストレート層が実質的に整数プライである場合、巻き始め縁が螺旋になると、巻き終わり縁も螺旋になる。よって、巻き始め縁の周方向位置に加えて、巻き終わり縁の周方向位置も分散される。この結果、周方向均一効果がより一層高まる。この観点から、巻き始め螺旋層を形成しているストレート層のプライ数は、整数に近いのが好ましい。具体的には、巻き始め螺旋層を形成しているストレート層のプライ数は、［Ｎ−０．１］以上で且つ［Ｎ＋０．１］以下が好ましく、［Ｎ−０．０５］以上で且つ［Ｎ＋０．０５］以下がより好ましい。ただし、Ｎは１以上の整数である。ストレートシートの幅が広すぎると、巻回の際に皺が生じやすい。この観点から、Ｎは、１以上３以下が好ましく、１以上２以下がより好ましい。なお、周方向均一効果の観点から、あるストレート層において、ストレート層のプライ数は、軸方向位置に関わらず一定であるのが好ましい。
【００７８】
ストレート層の巻き始め縁と巻き終わり縁との間に隙間があると、シャフト強度が低下しうる。なぜなら、この隙間は、前記硬化工程におけるマトリックス樹脂の流動により樹脂で充填されうるものの、強化繊維が存在しないか、又は、強化繊維の密度が少ない部分となりうるからである。この観点からは、ストレート層の巻き始め縁部と巻き終わり縁部とが重複したスパイン部が形成されるのが好ましい。一方、このスパイン部は、フレックスにおける周方向の均一性を低下させうる。この観点からは、前記スパイン部の周方向範囲は小さいのが好ましい。以上を総合的に勘案すると、ストレート層のプライ数は、［Ｎ＋０．０１］以上で且つ［Ｎ＋０．１０］以下が好ましく、［Ｎ＋０．０１］以上で且つ［Ｎ＋０．０５］以下がより好ましい。例えば、Ｎが１である場合、ストレート層のプライ数は、１．０１以上１．１０以下が好ましく、１．０１以上１．０５以下がより好ましい。例えば、Ｎが２である場合、ストレート層のプライ数は、２．０１以上２．１０以下が好ましく、２．０１以上２．０５以下がより好ましい。例えば、Ｎが３である場合、ストレート層のプライ数は、３．０１以上３．１０以下が好ましく、３．０１以上３．０５以下がより好ましい。
【００７９】
図６及び図７において両矢印θｓで示されるのは、ストレート層の巻き始め縁４１とシャフト中心線ｚ１との成す角度である。ストレート層の繊維角度を０°に近づける観点から、角度θｓは、６．０°以下が好ましく、４．５°以下がより好ましく、３．０°以下がより好ましい。周方向均一効果の観点から、角度θｓは、０．５°以上が好ましく、１．０°以上がより好ましく、１．５°以上がより好ましい。角度θｓは、傾斜の方向に依存しない絶対値である。
【００８０】
図６及び図７において両矢印Ｄ１で示されるのは、ストレート層の巻き始め縁４１における、チップ側の端とバット側の端とのズレ幅である。この端付けズレ幅Ｄ１は、周方向におけるズレ量であり、プライ又は角度によって表現される。図６及び図７では、端付けズレ幅Ｄ１が１プライ（３６０°）である場合が示されている。
【００８１】
周方向均一効果の観点から、端付けズレ幅Ｄ１は、０．２５プライ（９０°）以上が好ましく、０．５プライ（１８０°）以上がより好ましく、０．７５プライ（２７０°）以上がより好ましい。ストレート層の繊維角度を０°に近づける観点から、端付けズレ幅Ｄ１は、２プライ（７２０°）以下が好ましく、１．５プライ（５４０°）以下がより好ましく、１．２５プライ（４５０°）以下がより好ましい。端付けズレ幅Ｄ１は、１プライ（３６０°）以下であってもよい。
【００８２】
ストレート層の形成では、ストレートシートの数を増やし、それらの巻き始め位置を周方向に分散することができる。この場合、前記スパイン部が周方向に分散され、周方向均一性が向上しうる。しかし,ストレートシートの数が増えると、巻回工程での作業が増加し、生産性が低下する。ストレート層を巻き始め螺旋層とすることで、ストレートシートの数を増やさなくても、周方向均一効果が得られうる。この観点から、全長ストレートシートの数は、３以下（１枚以上３枚以下）が好ましく、２以下（１枚以上２枚以下）が好ましい。全長ストレートシートの数が１枚である場合も、周方向均一効果が得られうる。
【００８３】
前記スパイン部を薄くする観点からは、ストレートシートの厚みを薄くするのが好ましい。スパイン部を薄くすることで、周方向均一性が向上しうる。ストレート層を巻き始め螺旋層とする場合は、スパイン部が厚くても、周方向均一効果が得られうる。この観点から、ストレートシートが厚くされてもよい。例えば、巻き始め螺旋層を形成するストレートシートの厚みは、０．１２ｍｍ以上、更には０．１４ｍｍ以上とされうる。この厚みの上限としては、０．２０ｍｍ以下が好ましい。
【００８４】
ストレート層を巻き始め螺旋層とすることで、スパイン部を設けた場合でも、当該スパイン部を螺旋とすることができる。よって、周方向均一効果が得られうる。
【００８５】
［バイアス層が巻き始め螺旋層である場合の効果］
バイアス層を巻き始め螺旋層とすることで、シャフトの曲がり誤差が抑制されることが判った。（曲がり誤差抑制効果）。この巻き始め螺旋層の巻き終わり縁が螺旋とされることで、曲がり誤差抑制効果は更に高まる。巻き始め螺旋層が全長層である場合、曲がり誤差抑制効果が更に高まる。
【００８６】
本発明者は、バイアス層に起因して曲がり誤差が増大する曲がり変形現象を見いだした。更に、本発明者は、巻き始め螺旋層に起因する曲がり誤差抑制効果を見いだした。この曲がり変形現象及び曲がり誤差抑制効果の原因は不明であるが、次のように推測される。バイアス層では、繊維方向の傾斜に起因して、硬化工程中において、樹脂及び空気の流れの不均一が生じる。この不均一により、応力がかかった状態で硬化され、マンドレルを引き抜いたときに曲がりが生じると考えられる。バイアス層の巻き始め縁を螺旋とすることで、前記不均一が抑制され、曲がり誤差が抑制されると考えられる。
【００８７】
なお、上記曲がり変形現象は、第１バイアス層及び第２バイアス層のプライ数がチップ側とバット側とで同一である場合に生じやすいことが判明した。よってこの場合に、曲がり誤差抑制効果が高まる。この観点から、下記の（ａ）及び（ｂ）が充足されるのが好ましく、下記の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）が充足されるのがより好ましい。
（ａ）第１バイアス層において、チップ側の端のプライ数とバット側の端のプライ数とが同一である。
（ｂ）第２バイアス層において、チップ側の端のプライ数とバット側の端のプライ数とが同一である。
（ｃ）あらゆる軸方向位置において、第１バイアス層のプライ数と第２バイアス層のプライ数とが同一である。
【００８８】
図８において両矢印θｂで示されるのは、バイアス層の巻き始め縁２１とシャフト中心線との成す角度である。曲がり誤差抑制効果の観点から、角度θｂは、０．５°以上が好ましく、１．０°以上がより好ましく、１．５°以上がより好ましい。バイアス層の繊維角度を所定の角度（例えば４５°）に近づける観点から、角度θｂは、６．０°以下が好ましく、４．５°以下がより好ましく、３．０°以下がより好ましい。角度θｂは、傾斜の方向に依存しない絶対値である。
【００８９】
図８において両矢印Ｄ２で示されるのは、バイアス層の巻き始め縁２１における、チップ側の端とバット側の端とのズレ幅である。この端付けズレ幅Ｄ２は、周方向におけるズレ量であり、プライ又は角度によって表現される。なお、図８の実施形態では、巻き始め縁２１の端付けズレ幅Ｄ２は、巻き始め縁３１の端付けズレ幅Ｄ２に一致している。
【００９０】
曲がり誤差抑制効果の観点から、端付けズレ幅Ｄ２は、０．２５プライ（９０°）以上が好ましく、０．５プライ（１８０°）以上がより好ましく、０．７５プライ（２７０°）以上がより好ましい。バイアス層の繊維角度を所定の角度（例えば４５°）に近づける観点から、端付けズレ幅Ｄ２は、２プライ（７２０°）以下が好ましく、１．５プライ（５４０°）以下がより好ましく、１．２５プライ（４５０°）以下がより好ましい。端付けズレ幅Ｄ２は、１プライ（３６０°）以下であってもよい。
【００９１】
図４において両矢印Ｘ１及びＹ１で示されているのは、合体シートｓ２３における、第１バイアスシートｓ２と第２バイアスシートｓ３とのズレ幅である。Ｘ１はチップ側の端におけるズレ幅であり、Ｙ１はバット側の端におけるズレ幅である。
【００９２】
巻き始め縁２１と巻き始め縁３１とを周方向で分散させる観点から、Ｘ１は、０．２５プライ（９０°）以上が好ましく、０．５プライ（１８０°）が最も好ましく、０．７５プライ（２７０°）以下が好ましい。トルクにおけるねじり方向での非対称性を抑制する観点からは、Ｘ１は、１プライ（３６０°）以下が好ましい。
【００９３】
巻き始め縁２１と巻き始め縁３１とを周方向で分散させる観点から、Ｙ１は、０．２５プライ（９０°）以上が好ましく、０．５プライ（１８０°）以上が最も好ましく、０．７５プライ（２７０°）以下が好ましい。トルクにおけるねじり方向での非対称性を抑制する観点からは、Ｙ１は、１プライ（３６０°）以下が好ましい
【００９４】
Ｘ１とＹ１とは、同じであってもよいし、異なっていても良い。巻き始め縁２１による螺旋と巻き始め縁３１による螺旋とを周方向に分散させることで、曲がり誤差が抑制されうる。この観点から、Ｘ１はＹ１と同じであるのが好ましい。
【００９５】
図４において両矢印Ｗ１で示されるのは、合体シートｓ２３におけるシートｓ２とシートｓ３との重複幅である。巻回工程におけるシートｓ２、ｓ３間のズレを抑制する観点から、シャフト先端領域において、重複幅Ｗ１は、１プライ以上であるのが好ましい。各バイアス層のプライ数を考慮すると、シャフト先端領域において、重複幅Ｗ１は、２プライ以下が好ましい。なお、シャフト先端領域とは、シャフト全長Ｌｓを３等分して得られる３つの領域のうち、最もチップ端Ｔｐ側の領域を意味する。巻回工程におけるシートｓ２、ｓ３間のズレを抑制する観点から、シャフト全域において、重複幅Ｗ１は、１プライ以上であるのが好ましい。各バイアス層のプライ数を考慮すると、シャフト全域において、重複幅Ｗ１は、２プライ以下が好ましい。
【００９６】
［螺旋（巻き始め縁、巻き終わり縁）］
図９は、螺旋を形成する巻き始め縁Ｅ１を示す概念図である。図３では、巻き始め縁２１、巻き始め縁３１、巻き始め縁４１及び巻き始め縁５１が示されている。これらは全長層の巻き始め縁である。また図３では、巻き始め縁１１及び巻き始め縁６１が示されている。これらは、部分層の巻き始め縁である。これらの巻き始め縁は、この巻き始め縁Ｅ１のような形態とされうる。図９では、全長層の巻き始め縁Ｅ１が示されている。巻き始め縁Ｅ１の螺旋は、シャフト６の全長に亘って延びている。
【００９７】
巻き始め縁Ｅ１は、シャフト中心線ｚ１の周囲に螺旋を形成している。螺旋の中心はシャフト中心線ｚ１に一致している。なお、前述した図６及び図７から理解できる通り、螺旋の回転方向は限定されない。図９の実施形態では、巻き始め縁Ｅ１の螺旋は、バット側から見て、バット側からチップ側に移動するにつれて時計回りに回転している。これとは逆に、巻き始め縁Ｅ１の螺旋は、バット側から見て、バット側からチップ側に移動するにつれて反時計回りに回転していてもよい。巻き終わり縁が形成する螺旋についても同様である。
【００９８】
図９の実施形態では、巻き始め縁Ｅ１の周方向位置は、バット側の端において０°であり、チップ側の端において３６０°である。この巻き始め縁Ｅ１では、チップ側の端とバット側の端とのズレ幅（前述した端付けズレ幅Ｄ１，Ｄ２）が１プライである。このズレ幅は限定されない。
【００９９】
巻き始め縁Ｅ１が形成する螺旋は、三次元曲線である。言うまでもないが、この螺旋は、単一の方程式で表現されるような、規則的な螺旋である必要はない。例えば、軸方向１インチ当たりの回転角度は、軸方向位置によって変化していてもよい。巻き始め縁は、直線であってもよいし、曲線であってもよい。例えば、巻き始め縁が自由曲線である場合、螺旋は不規則となりうる。シャフトのテーパー角度が変化した場合も、螺旋は不規則となりうる。本願における螺旋は、このような不規則な螺旋も包含する概念である。巻き終わり縁が形成する螺旋についても同様である。
【０１００】
［軸方向１インチ当たりの周方向変化量θ１］
図９において両矢印Ｌ１で示されるのは、螺旋の軸方向長さ（インチ）である。巻き始め縁Ｅ１を有する層が全長層である場合、長さＬ１（インチ）はシャフト長さＬｓに一致する。この巻き始め縁Ｅ１において、軸方向１インチ当たりの周方向位置の変化量（周方向変化量）θ１（°）は、３６０／Ｌ１である。
【０１０１】
螺旋である巻き始め縁及び巻き終わり縁では、軸方向１インチ当たりの周方向変化量θ１が定義される。チップ側の端からバット側の端までの螺旋の回転角度がθｗ（°）とされ、螺旋の軸方向長さがＬ１（インチ）とされるとき、周方向変化量θ１は次式で算出される。
θ１＝θｗ／Ｌ１
【０１０２】
なお、角度θｗは端付けズレ幅Ｄ２と相関する。端付けズレ幅Ｄ２が０．２５プライのとき、角度θｗは９０°である。端付けズレ幅Ｄ２が０．５プライのとき、角度θｗは１８０°である。端付けズレ幅Ｄ２が０．７５プライのとき、角度θｗは２７０°である。端付けズレ幅Ｄ２が１プライのとき、角度θｗは３６０°である。
【０１０３】
周方向均一効果の観点から、ストレート層の巻き始め縁における前記周方向変化量θ１は、０．９８°以上が好ましく、１．９６°以上がより好ましく、２．６１°以上がより好ましく、３．９１°以上がより好ましく、７．８３°以上がより好ましい。前述した端付けズレ幅Ｄ１を考慮すると、ストレート層の巻き始め縁における前記周方向変化量θ１は、１５．７°以下が好ましい。これらの好ましい範囲は、ストレート層の巻き終わり縁にも適用される。
【０１０４】
周方向均一効果の観点から、バイアス層の巻き始め縁における前記周方向変化量θ１は、０．９８°以上が好ましく、１．９６°以上がより好ましく、２．６１°以上がより好ましく、３．９１°以上がより好ましく、７．８３°以上がより好ましい。前述した端付けズレ幅Ｄ２を考慮すると、バイアス層の巻き始め縁における前記周方向変化量θ１は、１５．７°以下が好ましい。これらの好ましい範囲は、バイアス層の巻き終わり縁にも適用される。
【０１０５】
［バイアスシートの形状］
図３の実施形態では、第１バイアスシートｓ２は台形である。このシートｓ２では、巻き始め縁２１がチップ側の縁２３及びバット側の縁２４に対して直角であり、巻き終わり縁２２が巻き始め縁２１に対して傾斜している。この形状は、第２バイアスシートｓ３にも適用されている。このシートｓ３では、巻き始め縁３１がチップ側の縁３３及びバット側の縁３４に対して直角であり、巻き終わり縁３２が巻き始め縁３１に対して傾斜している。巻き始め螺旋層となるバイアスシートの形状は、このような形状に限定されない。例えば、このバイアスシートは、９０°の角が存在しない略扇型であってもよい。また、バイアスシートは、シートｓ６のような三角形であってもよいし、シートｓ１のような五角形であってもよい。更に、前述の通り、巻き始め縁２１，３１は曲線であってもよい。
【０１０６】
［ストレートシートの形状］
図３の実施形態では、ストレートシートｓ４は台形である。このシートｓ４では、巻き始め縁４１がチップ側の縁４３及びバット側の縁４４に対して直角であり、巻き終わり縁４２が巻き始め縁４１に対して傾斜している。この形状は、ストレートシートｓ５にも適用されている。このシートｓ５では、巻き始め縁５１がチップ側の縁５３及びバット側の縁５４に対して直角であり、巻き終わり縁５２が巻き始め縁５１に対して傾斜している。巻き始め螺旋層となるストレートシートの形状は、このような形状に限定されない。例えば、このストレートシートは、９０°の角が存在しない略扇型であってもよい。また、ストレートシートは、シートｓ６のような三角形であってもよいし、シートｓ１のような五角形であってもよい。更に、前述の通り、巻き始め縁４１，５１は曲線であってもよい。
【０１０７】
［巻き始め縁の傾斜の向き］
図６及び図７で示されるように、巻き始め縁の傾斜の向きは限定されない。この点は、ストレートシートでもバイアスシートでも同じである。図６の形態では、巻き始め縁のチップ側がバット側よりも先行して巻回される。この形態をパターンＡとする。図７の形態では、巻き始め縁のバット側がチップ側よりも先行して巻回される。この形態をパターンＢとする。パターンＡとパターンＢとで、シャフト中心線ｚ１に対する繊維角度を比較した。この比較における設定条件は次の通りである。
・シートはストレートシートで、繊維の向きは巻き始め縁に平行。
・シート形状は図３に示されるような、９０°の角を有する台形。
・シートの幅は１プライ（チップ側及びバット側の両方で１プライ）。
・端付けズレ幅Ｄ１は１プライ。
【０１０８】
結果は、次の通りであった。パターンＡにおいては、シャフト中心線ｚ１に対する繊維角度の絶対値が最大で２．９°であったのに対して、パターンＢにおいては、シャフト中心線ｚ１に対する繊維角度の絶対値が最大で５．０°であった。つまり、端付けズレ幅Ｄ１が１プライと同じであるにも関わらず、巻き始め縁を傾けたことによる繊維角度への影響は、パターンＢのほうが大きかった。この観点からは、パターンＡが好ましい。
【０１０９】
巻き始め螺旋層の数及び種類は限定されない。１又は２以上のストレート層のみが巻き始め螺旋層であってもよい。１又は２以上のバイアス層のみが巻き始め螺旋層であってもよい。図８の実施形態のように、バイアス層ペアｓ２，ｓ３が巻き始め螺旋層であってもよい。バイアス層ペアが２組以上存在するとき、２組以上のバイアス層ペアが巻き始め螺旋層であってもよい。１以上のストレート層と、１以上のバイアス層とが巻き始め螺旋層であってもよい。２以上の巻き始め螺旋層が存在する場合、巻き始め縁同士の周方向位置は、あらゆる軸方向位置において相違しているのが好ましい。
【０１１０】
ストレート層が２以上である場合、シャフトは、シャフトの最外層を構成する第１ストレート層と、前記第１ストレート層よりも内側に配置された第２ストレート層とを含んでいてもよい。図３の実施形態では、層ｓ５が第１ストレート層とされ、層ｓ４が第２ストレート層とされうる。
【０１１１】
この場合、第２ストレート層ｓ４が、巻き始め螺旋層とされるのが好ましい。第２ストレート層ｓ４は、最外層ではない。第２ストレート層ｓ４は、軸方向の全体に亘って、他の層ｓ５で覆われている。第２ストレート層ｓ４は、研磨されない。第２ストレート層ｓ４のスパイン部は、研磨されない。よって、第２ストレート層ｓ４を巻き始め螺旋層とすることで、巻き始め縁４１及び巻き終わり縁４２が螺旋となることに起因する効果が最大限発揮される。
【０１１２】
一方、第１ストレート層ｓ５は、最外層であり、研磨される。この研磨により、第１ストレート層ｓ５の巻き終わり縁５２は研磨され、巻き終わり縁５２に起因する段差は小さくなる。このため、第１ストレート層ｓ５を巻き始め螺旋層とする効果は、第２ストレート層ｓ４を巻き始め螺旋層とする効果に比べると小さい。
【０１１３】
繊維の向きが巻き始め縁に平行であるとの前提では、ストレート層を巻き始め螺旋層とすると、繊維の向きが軸方向に対して若干傾斜する。この傾斜の角度は微小であるため、この傾斜による影響は限定的であるが、影響が全くないわけではない。巻き始め螺旋層の状態で繊維が軸方向に平行となるようにストレートシートを裁断することもできるが、シートの廃棄が増加し、裁断に係る手間も増加する。
【０１１４】
第２ストレート層ｓ４は巻き始め螺旋層とし、第１ストレート層ｓ５は巻き始め螺旋層としないとの構成は、この繊維の微小傾斜の問題を緩和しうる。第１ストレート層ｓ５は巻き始め縁を軸方向に平行とすることで、第１ストレート層ｓ５については繊維を軸方向に平行とすることができる。また、第１ストレート層ｓ５を研磨することで、第１ストレート層ｓ５のスパイン部は薄くされ、その弊害が抑制される。第２ストレート層ｓ４については巻き始め螺旋層とすることで、上述の効果が享受されうる。
【０１１５】
第１ストレート層ｓ５が巻き始め螺旋層であり、第２ストレート層ｓ４も巻き始め螺旋層であってもよい。この場合、第１ストレート層ｓ５の巻き始め縁５１の螺旋の回転方向が、第２ストレート層ｓ４の巻き始め縁４１の螺旋の回転方向とは逆であってもよい。この構成では、巻き始め縁４１の螺旋と巻き始め縁５１の螺旋とが交錯し、巻き始め縁４１，５１の分散性を高めることができる。巻き終わり縁４２，５２についても同様に分散性が高まる。また、第１ストレート層ｓ５と第２ストレート層ｓ４との間で、ストレート繊維の微小傾斜の方向を互いに逆とすることができる。この場合、当該微小傾斜に起因する真直度の低下が防止されうる。また、当該微小傾斜に起因するシャフトの捻れ剛性の不均一化が防止されうる。この構成を実現するには、第２ストレートシートｓ４を前記パターンＡ又はパターンＢの一方で巻回し、第１ストレートシートｓ５を前記パターンＡ又はパターンＢの他方で巻回すればよい。
【実施例】
【０１１６】
［評価方法］
評価方法は以下の通りである。
【０１１７】
［真直度］
図１０は、真直度の測定方法を示す斜視図である。図１１は、真直度の測定方法を示す側面図である。
【０１１８】
真直度の測定装置１００は、バット端当接面１０２と、第１支持部１０４と、第２支持部１０６とを有する。バット端当接面１０２は、鉛直方向に沿った平面である。図１０が示すように、第１支持部１０４は、支持面１０４ａを有する。第２支持部１０６は、支持面１０６ａを有する。支持面１０４ａ及び支持面１０６ａは、Ｖ字型である。支持面１０４ａは支持面１０６ａと同一である。支持面１０４ａ及び支持面１０６ａは、外径が一定で且つ完全に真っ直ぐな丸棒を載置したときに当該丸棒の軸線が水平となるように、配置されている。第１支持部１０４は、バット端当接面１０２から１９８ｍｍの位置に設けられている。第２支持部１０６は、バット端当接面１０２から６９８ｍｍの位置に設けられている。第１支持部１０４の軸線方向幅は１０ｍｍであり、第２支持部１０６の軸線方向幅も１０ｍｍである。
【０１１９】
シャフト６は、バット端Ｂｔをバット端当接面１０２に当接させた状態で、支持面１０４ａ及び支持面１０６ａの上に載置される。支持面１０４ａ及び支持面１０６ａに載置された状態のままで、シャフト６を１周以上回転させて、チップ位置Ｐ１の変位量（最大振れ幅）を測定する。この変位量（ｍｍ）が、真直度である。変位量は、前記軸線に対して垂直な方向に沿って測定される。真直度の値が小さいほど、シャフト６の曲がりが少ない。
【０１２０】
［順式フレックス］
図１２は、順式フレックスの測定方法を示す。図１２に示されるように、チップ端Ｔｐから１０９３ｍｍの位置に、第一支持点Ｓ１が設定される。更に、チップ端Ｔｐから９５３ｍｍの位置に、第二支持点Ｓ２が設定される。第一支持点Ｓ１には、シャフト６を上方から支持する支持体Ｂ１が設けられる。第二支持点Ｓ２には、シャフト６を下方から支持する支持体Ｂ２が設けられる。荷重のない状態において、シャフト６のシャフト軸線は水平とされる。チップ端Ｔｐから１２９ｍｍ隔てた荷重点ｍ１に、２．７ｋｇｆの荷重を鉛直下向きに作用させる。荷重のない状態と、荷重をかけて安定した状態との間の荷重点ｍ１の距離（ｍｍ）が、順式フレックスである。この距離は、鉛直方向に沿って測定される。なお、本発明では、シャフト全長Ｌｓは限定されない。図１２に示される測定方法は、シャフト長Ｌｓが比較的長い場合に適用されうる。アイアン用シャフトのような比較的短いシャフトでは、そのシャフト長Ｌｓに適合した指示点Ｓ１，Ｓ２及び荷重点ｍ１の位置が設定されることで、順式フレックスが測定されうる。指示点Ｓ１，Ｓ２及び荷重点ｍ１の位置に関わらず、同一条件で複数の周方向での順式フレックスが測定されることで、フレックス差が判明し、周方向均一性が評価されうる。
【０１２１】
＜バイアス層に係る評価＞
［実施例１ａ］
前述した製造工程により、図３の積層構成を有するシャフトを作製した。第１バイアス層ｓ２のプライ数は、チップ側の端及びバット側の端で、２．５プライとされた。第２バイアス層ｓ３のプライ数も、チップ側の端及びバット側の端で、２．５プライとされた。
合体シートｓ２３において、チップ側のズレ幅Ｘ１は０．５プライとされ、バット側のズレ幅Ｙ１も０．５プライとされた（図４参照）。巻き始め縁２１がシャフト中心線ｚ１に対して傾斜するように端付けされた合体シートｓ２３が巻回された。巻き始め縁２１の端付けズレ幅Ｄ２（図８参照）は、０．２５プライとされた。他のシートは、巻き始め縁をシャフト中心線ｚ１に対して平行に端付けされ、巻回された。この結果、バイアス層ｓ２及びｓ３のみが巻き始め螺旋層であるシャフトを得た。シャフト全長Ｌｓは１１６８ｍｍであった。
【０１２２】
なお、実施例１ａにおいて用いられたプリプレグシートの品名は以下の通りであった。
・シートｓ１：「ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ」（三菱ケミカル社製）
・シートｓ２：「ＨＲＸ３５０Ｃ−１１０Ｓ」（三菱ケミカル社製）
・シートｓ３：「ＨＲＸ３５０Ｃ−１１０Ｓ」（三菱ケミカル社製）
・シートｓ４：「ＭＲＸ３５０Ｃ−１５０Ｓ」（三菱ケミカル社製）
・シートｓ５：「ＭＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ」（三菱ケミカル社製）
・シートｓ６：「ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ」（三菱ケミカル社製）
【０１２３】
また、各シートにおいて、巻き始め縁のバット端の周方向位置は、以下の通りであった。
・シートｓ１      ：０°
・合体シートｓ２３：１８０°
・シートｓ４      ：０°
・シートｓ５      ：９０°
・シートｓ６      ：１８０°
【０１２４】
［実施例２ａ］
巻き始め縁２１の端付けズレ幅Ｄ２が０．５プライとされた他は実施例１ａと同様にして、実施例２ａのシャフトを得た。
【０１２５】
［実施例３ａ］
巻き始め縁２１の端付けズレ幅Ｄ２が０．７５プライとされた他は実施例１ａと同様にして、実施例３ａのシャフトを得た。
【０１２６】
［実施例４ａ］
巻き始め縁２１の端付けズレ幅Ｄ２が１．０プライとされた他は実施例１ａと同様にして、実施例４ａのシャフトを得た。
【０１２７】
［比較例１ａ］
巻き始め縁２１の端付けズレ幅Ｄ２が０プライとされた他は実施例１ａと同様にして、比較例１ａのシャフトを得た。換言すれば、巻き始め縁２１がシャフト中心線ｚ１に対して平行となるように端付けされた合体シートｓ２３が巻回された他は実施例１ａと同様にして、比較例１ａのシャフトを得た。比較例１ａは、巻き始め螺旋層を有していなかった。
【０１２８】
実施例１ａ〜４ａ及び比較例１ａの真直度は、次の通りであった。値が小さいほど、曲がり誤差が少ない。
＜真直度の評価結果＞
（１）比較例１ａ（端付けズレ幅Ｄ２＝０プライ）      ：３．４ｍｍ
（２）実施例１ａ（端付けズレ幅Ｄ２＝０．２５プライ）：２．６ｍｍ
（３）実施例２ａ（端付けズレ幅Ｄ２＝０．５プライ）  ：１．７ｍｍ
（４）実施例３ａ（端付けズレ幅Ｄ２＝０．７５プライ）：０．９ｍｍ
（５）実施例４ａ（端付けズレ幅Ｄ２＝１．０プライ）  ：０．０ｍｍ
【０１２９】
このように、バイアス層が巻き始め螺旋層である実施例１ａ〜４ａは、バイアス層が巻き始め螺旋層でない比較例１ａよりも、曲がり誤差が少なかった。また、端付けズレ幅Ｄ２が大きいほど、曲がり誤差が少なかった。
【０１３０】
＜ストレート層に係る評価＞
［実施例１ｂ］
前述した製造工程により、図３の積層構成を有するシャフトを作製した。ストレート層ｓ４のプライ数は、チップ側の端及びバット側の端で、１．０３プライとされた。したがってストレート層ｓ４では、巻き始め端部と巻き終わり端部とが重なったスパイン部が形成された。ストレート層ｓ５のプライ数は、チップ側の端及びバット側の端で、２．０３プライとされた。したがってストレート層ｓ５でも、巻き始め端部と巻き終わり端部とが重なったスパイン部が形成された。バイアス層ｓ２及びバイアス層ｓ３のプライ数は、チップ側の端及びバット側の端で、２．０３プライとされた。
【０１３１】
ストレートシートｓ４及びストレートシートｓ５は、シャフト中心線ｚ１に対して傾斜して端付けされて巻回された。シートｓ４において、巻き始め縁４１の端付けズレ幅Ｄ１（図７参照）は、０．２５プライとされた。この結果、巻き終わり縁４２の端付けズレ幅Ｄ１も０．２５プライとなった。シートｓ５において、巻き始め縁５１の端付けズレ幅Ｄ１は、０．２５プライとされた。この結果、巻き終わり縁５２の端付けズレ幅Ｄ１も０．２５プライとなった。シートｓ４，ｓ５以外のシートは、巻き始め縁をシャフト中心線ｚ１に対して平行に端付けされ、巻回された。この結果、ストレート層ｓ４及びｓ５のみが巻き始め螺旋層であるシャフトを得た。シャフト全長Ｌｓは１１６８ｍｍであった。
【０１３２】
なお、実施例１ｂにおいて用いられたプリプレグシートの品名は以下の通りであった。
・シートｓ１：「ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ」（三菱ケミカル社製）
・シートｓ２：「ＨＲＸ３５０Ｃ−１１０Ｓ」（三菱ケミカル社製）
・シートｓ３：「ＨＲＸ３５０Ｃ−１１０Ｓ」（三菱ケミカル社製）
・シートｓ４：「ＭＲ３５０Ｃ−１７５Ｓ」（三菱ケミカル社製）
・シートｓ５：「ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ」（三菱ケミカル社製）
・シートｓ６：「ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ」（三菱ケミカル社製）
【０１３３】
「ＭＲ３５０Ｃ−１７５Ｓ」の繊維目付は１７５ｇ／ｍ２であり、「ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ」の繊維目付は繊維目付は１２５ｇ／ｍ２である。また、「ＭＲ３５０Ｃ−１７５Ｓ」の繊維弾性率は３０ｔ／ｍｍ２であり、「ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ」の繊維弾性率は２４ｔ／ｍｍ２である。
【０１３４】
各シートにおいて、巻き始め縁のバット端の周方向位置は、以下の通りであった。
・シートｓ１      ：０°
・合体シートｓ２３：１８０°
・シートｓ４      ：９０°
・シートｓ５      ：０°
・シートｓ６      ：１８０°
【０１３５】
［実施例２ｂ］
巻き始め縁４１及び巻き始め縁５１の端付けズレ幅Ｄ１が０．５プライとされた他は実施例１ｂと同様にして、実施例２ｂのシャフトを得た。
【０１３６】
［実施例３ｂ］
巻き始め縁４１及び巻き始め縁５１の端付けズレ幅Ｄ１が０．７５プライとされた他は実施例１ｂと同様にして、実施例３ｂのシャフトを得た。
【０１３７】
［実施例４ｂ］
巻き始め縁４１及び巻き始め縁５１の端付けズレ幅Ｄ１が１．０プライとされた他は実施例１ｂと同様にして、実施例４ｂのシャフトを得た。
【０１３８】
［比較例１ｂ］
巻き始め縁４１及び巻き始め縁５１の端付けズレ幅Ｄ１が０プライとされた他は実施例１ｂと同様にして、比較例１ｂのシャフトを得た。換言すれば、巻き始め縁４１及び巻き始め縁５１がシャフト中心線ｚ１に対して平行となるように端付けされた他は実施例１ｂと同様にして、比較例１ｂのシャフトを得た。比較例１ｂは、巻き始め螺旋層を有していなかった。
【０１３９】
実施例１ｂ〜４ｂ及び比較例１ｂにおいて、０°方向の順式フレックス及び９０°方向の順式フレックスが測定された。０°方向の順式フレックスは、シャフト周方向の０°を鉛直方向上側にして測定された順式フレックスである。９０°方向の順式フレックスは、シャフト周方向の９０°を鉛直方向上側にして測定された順式フレックスである。評価結果は、次の通りであった。０°方向の順式フレックスと９０°方向の順式フレックスとの差の絶対値が、フレックス差とも称される。このフレックス差が小さいほど、周方向均一性が高い。
【０１４０】
＜フレックス差の評価結果＞
（１）比較例１ｂ（端付けズレ幅Ｄ１＝０プライ）
・０°方向の順式フレックス：１１９．０ｍｍ
・９０°方向の順式フレックス：１１３．０ｍｍ
・フレックス差：６．０ｍｍ
（２）実施例１ｂ（端付けズレ幅Ｄ１＝０．２５プライ）
・０°方向の順式フレックス：１１８．３ｍｍ
・９０°方向の順式フレックス：１１３．７ｍｍ
・フレックス差：４．６ｍｍ
（３）実施例２ｂ（端付けズレ幅Ｄ１＝０．５プライ）
・０°方向の順式フレックス：１１７．５ｍｍ
・９０°方向の順式フレックス：１１４．５ｍｍ
・フレックス差：３．０ｍｍ
（４）実施例３ｂ（端付けズレ幅Ｄ１＝０．７５プライ）
・０°方向の順式フレックス：１１６．８ｍｍ
・９０°方向の順式フレックス：１１５．２ｍｍ
・フレックス差：１．６ｍｍ
（５）実施例４ｂ（端付けズレ幅Ｄ１＝１．０プライ）
・０°方向の順式フレックス：１１６．０ｍｍ
・９０°方向の順式フレックス：１１６．０ｍｍ
・フレックス差：０．０ｍｍ
【０１４１】
このように、ストレート層が巻き始め螺旋層である実施例１ｂ〜４ｂは、ストレート層が巻き始め螺旋層でない比較例１ｂよりも高評価であった。また、端付けズレ幅Ｄ１が大きいほど、フレックス差が小さく、周方向均一性に優れていた。
【０１４２】
図３の実施形態は、最外層でない第１ストレート層ｓ４と、最外層を構成する第２ストレート層ｓ５とを有する。ストレート層ｓ５は、層ｓ６が設けられている領域を除き、最外層を構成している。第１ストレート層ｓ４及び第２ストレート層ｓ５は、全長層である。
【０１４３】
前述したシートｓ４及びシートｓ５のプライ数から分かる通り、実施例１ｂ〜４ｂ及び比較例１ｂでは、第１ストレート層ｓ４及び第２ストレート層ｓ５がスパイン部を有している。このうち、第２ストレート層ｓ５のスパイン部は、前記研磨工程での全体研磨により削られる。この結果、第２ストレート層ｓ５のスパイン部は薄くなり、第１ストレート層ｓ４のスパイン部の影響が相対的に高まる。
【０１４４】
第１ストレート層ｓ４のスパイン部と第２ストレート層ｓ５のスパイン部とを周方向で分散することで、周方向の不均一性を緩和する分散効果が生じうる。しかし、研磨によって第２ストレート層ｓ５のスパイン部が薄くなると、この分散効果が減退する。このため、比較例１ｂでは、フレックス差が大きかった。第１ストレート層ｓ４を巻き始め螺旋層とすることで、、最外層に第２ストレート層ｓ５が存在する場合でも、フレックス差が効果的に抑制されうる。
【０１４５】
実施例１ｂ〜４ｂ及び比較例１ｂでは、第１ストレート層ｓ４の繊維弾性率が、第２ストレート層ｓ５の繊維弾性率よりも高い。この繊維弾性率の差に起因して、第１ストレート層ｓ４の影響が相対的に大きい。よって、上記分散効果は減退しやすい。第１ストレート層ｓ４を巻き始め螺旋層とすることで、第１ストレート層ｓ４の繊維弾性率が高い場合でも、フレックス差が効果的に抑制されうる。
【０１４６】
実施例１ｂ〜４ｂ及び比較例１ｂでは、第１ストレート層ｓ４の繊維目付が、第２ストレート層ｓ５の繊維目付よりも大きい。この繊維目付の差に起因して、第１ストレート層ｓ４の影響が相対的に大きい。よって、上記分散効果は減退しやすい。第１ストレート層ｓ４を巻き始め螺旋層とすることで、第１ストレート層ｓ４の繊維目付が大きい場合でも、フレックス差が効果的に抑制されうる。繊維目付とは、単位面積当たりのプリプレグシートの繊維重量である。
【０１４７】
上述した実施形態に関して、以下の付記を開示する。
［付記１］
チップ端及びバット端を有しており、
２以上のバイアス層と１以上のストレート層とを含む複数の繊維強化層により形成されており、
少なくとも１の前記繊維強化層が、その巻き始め縁が螺旋を形成している巻き始め螺旋層であるゴルフクラブシャフト。
［付記２］
前記巻き始め螺旋層の巻き終わり縁が螺旋を形成している付記１に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記３］
少なくとも１の前記ストレート層が前記巻き始め螺旋層である付記１又は２に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記４］
前記ストレート層として、シャフトの最外層を構成する第１ストレート層と、前記第１ストレート層よりも内側に配置された第２ストレート層とを含んでおり、
前記第２ストレート層が、前記巻き始め螺旋層である付記３に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記５］
前記第１ストレート層の巻き始め縁が、軸方向に沿っている付記４に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記６］
前記ストレート層として、シャフトの最外層を構成する第１ストレート層と、前記第１ストレート層よりも内側に配置された第２ストレート層とを含んでおり、
前記第１ストレート層が、前記巻き始め螺旋層であり、
前記第２ストレート層が、前記巻き始め螺旋層であり、
前記第１ストレート層の巻き始め縁の螺旋の回転方向が、前記第２ストレート層の巻き始め縁の螺旋の回転方向とは逆である付記３に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記７］
少なくとも１の前記バイアス層が前記巻き始め螺旋層である付記１から６のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記８］
前記バイアス層が、繊維の配向角度が互いに逆方向に傾斜している第１バイアス層及び第２バイアス層を含んでおり、
前記第１バイアス層及び前記第２バイアス層が、前記巻き始め螺旋層である付記７に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記９］
少なくとも１の前記巻き始め螺旋層が、前記チップ端から前記バット端まで配置された全長層である付記１から８のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記１０］
少なくとも１の前記巻き始め螺旋層において、前記巻き始め縁の、軸方向１インチ当たりの周方向変化量が、０．９８°以上である付記１から９のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
【符号の説明】
【０１４８】
２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
２１、３１、４１、５１・・・巻き始め縁
２２、３２、４２、５２・・・巻き終わり縁
Ｅ１・・・鎖線を形成している巻き始め縁
ｓ１〜ｓ６・・・プリプレグシート
ｓ２、ｓ３・・・全長バイアスシート
ｓ４、ｓ５・・・全長ストレートシート
ｓ２３・・・合体シート
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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