(57)【要約】【課題】フェース部のたわみ量の確保およびスイートエリアの拡大を図り、ボールの初速および飛距離の向上を図る。【解決手段】ゴルフクラブヘッド１０は、フェース部材１４がヘッド本体１２の部分に溶接によって接合されたカップフェース構造である。フェース部材１４は、本体板部１８と、クラウン部側フランジ２０と、ソール部側フランジ２２とを含んで構成されている。クラウン部２８においては、クラウン部側フランジ２０の後縁２００４とクラウン部２８の凹部１６０２とが接合される部分にトウヒール方向に沿ってビード部４８が形成される。クラウン部側フランジ２０の前縁２００２と後縁２００４との間に、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部４６がトウヒール方向に沿って延在形成されている。【選択図】図１８
2020093172.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
中空構造を呈しフェース部側に開口が設けられたヘッド本体と、
前記開口に接合されるフェース部材とを備え、
前記フェース部材は、前記フェース部を構成する本体板部と、前記本体板部の上部から
クラウン部側に延在し前記クラウン部の一部を構成し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁
に接合されるクラウン部側フランジと
を備えるゴルフクラブヘッドであって、
前記クラウン部側フランジに、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部がト
ウヒール方向に沿って延在形成されている、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
【請求項２】
前記クラウン部側フランジは、前記フェース部に接続される前縁と、前記クラウン部の
前縁に接合される後縁とを有し、
前記クラウン部側フランジは、
前記クラウン部側フランジの前縁からフェースバック方向に至るにつれて上昇する前傾
斜面と、
前記クラウン部側フランジの後縁からフェース部方向に至るにつれて上昇する後傾斜面
と、
それら前傾斜面と後傾斜面とが交差する部分に形成された稜線とを有し、
前記変形誘発部は、前記前傾斜面と前記後傾斜面と前記稜線とを含んで構成されている
、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに
設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交
する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、
前記フェース中心基準断面と平行する任意の平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフ
ェース基準断面とし、
前記フェース基準断面において、前記クラウン部側フランジの前縁から前記稜線までの
距離を前記水平面に投影した第１の距離Ｌ１は、４ｍｍ〜２０ｍｍであり、
前記フェース基準断面において、前記稜線から前記クラウン部側フランジの後縁までの
距離を前記水平面に投影した第２の距離Ｌ２は、５ｍｍ〜２０ｍｍである、
ことを特徴とする請求項２記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項４】
前記稜線よりもフェース部側に位置する前記クラウン部側フランジの肉厚ｔ１は、前記
稜線よりもフェースバック側に位置する前記クラウン部側フランジの肉厚ｔ２よりも大き
いことを特徴とする請求項２または３記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項５】
前記クラウン部側フランジの前縁から前記稜線までの前記クラウン部側フランジの肉厚
の加重平均ΔＴ１は、０．６ｍｍ〜１．４ｍｍであり、前記稜線から前記クラウン部側フ
ランジの後縁までの前記クラウン部側フランジの肉厚の加重平均ΔＴ２は、０．４ｍｍ〜
１．０ｍｍである、
ことを特徴とする請求項４記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項６】
前記フェース基準断面と前記クラウン部側フランジの前縁との交点を第１境界点Ｋ１と
し、
前記フェース基準断面において、前記第１境界点Ｋ１を含み前記水平面と平行する平面
上で前記第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直
交する直線と前記クラウン部側フランジの表面との交点を第１交点Ｐ１とし、
前記第１境界点Ｋ１と前記第１交点Ｐ１とを結ぶ直線が前記水平面に対してなす角度を
フランジ角度θ１としたとき、
前記フランジ角度θ１が１５°以上５０°以下である、
ことを特徴とする請求項３〜５の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項７】
前記クラウン部側フランジは、前記フェース部に接続される前縁と、前記クラウン部の
前縁に接合される後縁とを有し、
前記クラウン部側フランジは、
前記フェース部の上縁からフェースバック方向に延在する上面と、
前記クラウン部側フランジの前縁と後縁との間の中間部分に位置する前記上面の後端か
らソール部方向に延在する傾斜面と、
前記傾斜面の下端からフェースバック方向に延在し前記クラウン部の前縁に接合されて
クラウン部の前部と連続面を形成する下面とを有し、
前記変形誘発部は、前記上面と前記傾斜面と前記下面とを含んで構成されている、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項８】
前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに
設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交
する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、
前記フェース中心基準断面と平行する任意の平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフ
ェース基準断面とし、
前記フェース基準断面において、前記クラウン部側フランジの前縁から前記上面の後端
までの距離を前記水平面に投影した第１の距離Ｌ１は、４ｍｍ〜２０ｍｍであり、
前記フェース基準断面において、前記上面の後端から前記クラウン部側フランジ後縁ま
での距離を前記水平面に投影した第２の距離Ｌ２は、５ｍｍ〜２０ｍｍである、
ことを特徴とする請求項７記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項９】
前記フェース基準断面において、前記傾斜面の上端から下端までの距離を前記フェース
基準断面と直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下である、
ことを特徴とする請求項８記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項１０】
前記フェース基準断面と前記クラウン部側フランジの前縁との交点を第１境界点Ｋ１と
し、
前記フェース基準断面において、前記第１境界点Ｋ１を含み前記水平面と平行する平面
上で前記第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直
交する直線と前記クラウン部側フランジの表面との交点を第１交点Ｐ１とし、
前記第１境界点Ｋ１と前記第１交点Ｐ１とを結ぶ直線が前記水平面に対してなす角度を
フランジ角度θ１としたとき、
前記フランジ角度θ１が１５°以上５０°以下である、
ことを特徴とする請求項８または９記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項１１】
前記クラウン部側フランジは、前記フェース部に接続される前縁と、前記クラウン部の
前縁に接合される後縁とを有し、
前記クラウン部側フランジは、前記クラウン部側フランジの前縁と後縁との間の中間部
分にソール部側に凹む凹部を有し、
前記変形誘発部は、前記クラウン部側フランジの前縁と前記凹部の前縁との間に位置す
る前面と、前記クラウン部側フランジの後縁と前記凹部の後縁との間に位置する後面と、
前記凹部とを含んで構成されている、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項１２】
前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに
設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交
する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、
前記フェース中心基準断面と平行する任意の平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフ
ェース基準断面とし、
前記フェース基準断面において、前記クラウン部側フランジの前縁から前記凹部の前縁
までの距離を前記水平面に投影した第１の距離Ｌ１は、４ｍｍ〜２０ｍｍであり、
前記フェース基準断面において、前記凹部の後縁から前記クラウン部側フランジの後縁
までの距離を前記水平面に投影した第２の距離Ｌ２は、５ｍｍ〜２０ｍｍである、
ことを特徴とする請求項１１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項１３】
前記フェース基準断面において、前記凹部の前縁から前記凹部の最も下方に位置する下
端までの距離を前記フェース基準断面と直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、１
ｍｍ以上７ｍｍ以下であり、
前記フェース基準断面において、前記凹部の後縁から前記凹部の最も下方に位置する下
端までの距離を前記フェース基準断面と直交する鉛直面に投影した第４の距離Ｌ４は、１
ｍｍ以上７ｍｍ以下である、
ことを特徴とする請求項１２記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項１４】
前記フェース基準断面と前記クラウン部側フランジの前縁との交点を第１境界点Ｋ１と
し、
前記フェース基準断面において、前記第１境界点Ｋ１を含み前記水平面と平行する平面
上で前記第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直
交する直線と前記クラウン部側フランジの表面との交点を第１交点Ｐ１とし、
前記第１境界点Ｋ１と前記第１交点Ｐ１とを結ぶ直線が前記水平面に対してなす角度を
フランジ角度θ１としたとき、
前記フランジ角度θ１が１５°以上５０°以下である、
ことを特徴とする請求項１２〜１３の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項１５】
前記フェース部材は、βTiで構成される材料を曲げ加工することで形成され、
前記フェース部材を曲げ加工する際の加工温度は100〜300℃以下である、
ことを特徴とする請求項１から１４の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフクラブヘッドでゴルフボールを打撃した際のゴルフボールの初速を向上させ、飛
距離を改善するためには、フェース部のたわみ量を如何にして確保するかが重要であり、
またスイートエリアを如何にして拡大するかが重要である。
ゴルフクラブヘッドの構造として、フェース部に開口が設けられたヘッド本体と、開口
に溶接で接合されたフェース部材とを備えるものがある。
このような構造では、フェース部に、フェース部材の全周に沿って剛性が高くなるビー
ド部が形成されることからフェース部のたわみ量を確保し、スイートエリアを拡大する上
で不利がある。
一方、フェース部材の縁部からクラウン部の一部あるいはソール部の一部を構成するフ
ランジ部をフェースバック方向に延在して設けるとともに、このようなフランジ部を有す
るフェース部材（カップフェース）をヘッド本体の開口に溶接する、いわゆるカップフェ
ース構造のゴルフクラブヘッドが提案されている（特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−１７９１３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
このようなカップフェース構造のゴルフクラブによれば、ビード部の一部がクラウン部
あるいはソール部に形成されるので、フェース部に形成されるビード部の量が削減される
。
そのため、フェース部の剛性の抑制を図り、フェース部のたわみ量を確保し、スイート
エリアを拡大する上で一定の効果があるものの、フェース部のたわみ量の確保およびスイ
ートエリアの拡大を図る上で改善の余地がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、フェース部のた
わみ量の確保およびスイートエリアの拡大を図り、ボールの初速および飛距離の向上を図
る上で有利なカップフェース構造のゴルフクラブヘッドを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するために、本発明は、中空構造を呈しフェース部側に開口が設けられ
たヘッド本体と、前記開口に接合されるフェース部材とを備え、前記フェース部材は、前
記フェース部を構成する本体板部と、前記本体板部の上部からクラウン部側に延在し前記
クラウン部の一部を構成し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合されるクラウン部側
フランジとを備えるゴルフクラブヘッドであって、前記クラウン部側フランジに、ゴルフ
ボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部がトウヒール方向に沿って延在形成されてい
ることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部に応力が集中することでフェース
部寄りのクラウン部の変形量を大きく確保できる。
また、変形誘発部の後方に、カップフェース構造の製造時に必然的に生じた剛性が高い
ビード部が位置しているので、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部へ確実に応力を集中さ
せることができ、フェース部寄りのクラウン部の変形量を大きく確保する上でより有利と
なる。
さらに、ヘッド本体のクラウン部の部分の前端に、カップフェース構造の製造時に必然
的に生じたビード部が位置しているので、フェース部のたわみに寄与する度合いが少ない
ビード部よりも後方のヘッド本体のクラウン部の部分の無駄な変形を抑制する上で有利と
なる。
そのため、カップフェース構造のゴルフクラブヘッドにおいて、カップフェース構造の
製造時に必然的に生じたビード部を有効利用することで、フェース部のたわみ量をより増
加でき、スイートエリアをより拡大でき、反発係数をより高くでき、打ち出し角をより大
きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上でより有利となる。
また、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設
けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、本発明では、カップフェース構造の製造時に
必然的に生じたビード部を有効利用しているので、新たに補強用ビード部を設ける必要も
なく、簡単な構造により変形誘発部に確実に応力を集中させることができる。したがって
、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設けた従
来のゴルフクラブヘッドに比較して、簡単な構造によりスイートエリアの拡大を図れ、反
発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図
る上で有利となる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】第１の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドをフェース面の前方から見た正面図である。
【図２】第１の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドの平面図である。
【図３】図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図４】（Ａ）はヘッド本体の正面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ矢視図、（Ｃ）は（Ａ）のＣ矢視図である。
【図５】フェース部材の正面図である。
【図６】第１の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドを基準状態とした正面図である。
【図７】図６のＡ矢視図である。
【図８】図６のＢ矢視図である。
【図９】図８のＣ矢視図である。
【図１０】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第１の説明図である。
【図１１】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第２の説明図である。
【図１２】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第３の説明図である。
【図１３】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第４の説明図である。
【図１４】ゴルフクラブヘッドの重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとの関係を示すゴルフクラブヘッドの断面図である。
【図１５】フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図１６】フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの断面図である。
【図１７】フェース面の中心点Ｐｃの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図１８】第１の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドのフェース中心基準断面Ｐｆｃあるいはフェース基準断面Ｐｆの断面図であり、各部の規定を説明している。
【図１９】第１の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドのフェース中心基準断面Ｐｆｃあるいはフェース基準断面Ｐｆの断面図であり、フランジ角度θ１の規定を説明している。
【図２０】第１の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドのフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、（Ａ）はゴルフボール打撃前の状態を示し、（Ｂ）はゴルフボール打撃後の状態を示す。
【図２１】ゴルフボール打撃前後における一般的なゴルフクラブヘッドの形状の変化を示すフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図である。
【図２２】第２の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドの平面図である。
【図２３】第２の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドのフェース中心基準断面Ｐｆｃあるいはフェース基準断面Ｐｆの断面図であり、各部の規定を説明している。
【図２４】第２の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドのフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、（Ａ）はゴルフボール打撃前の状態を示し、（Ｂ）はゴルフボール打撃後の状態を示す。
【図２５】第３の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドの平面図である。
【図２６】第３の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドのフェース中心基準断面Ｐｆｃあるいはフェース基準断面Ｐｆの断面図であり、各部の規定を説明している。
【図２７】第３の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドのフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、（Ａ）はゴルフボール打撃前の状態を示し、（Ｂ）はゴルフボール打撃後の状態を示す。
【図２８】第１の実施の形態における実験例の評価結果を示す図である。
【図２９】第１の実施の形態における実験例の評価結果を示す図である。
【図３０】第１の実施の形態における実験例の評価結果を示す図である。
【図３１】第２の実施の形態における実験例の評価結果を示す図である。
【図３２】第２の実施の形態における実験例の評価結果を示す図である。
【図３３】第２の実施の形態における実験例の評価結果を示す図である。
【図３４】第３の実施の形態における実験例の評価結果を示す図である。
【図３５】第３の実施の形態における実験例の評価結果を示す図である。
【図３６】第３の実施の形態における実験例の評価結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
（第１の実施の形態）
次に本発明の実施の形態について説明する。
図１〜図５に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空の
ウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、カップフェース構造で構成されてい
る。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０は、ヘッド本体１２とフェース部材（カップフェー
ス）１４とを含んで構成されている。
図４（Ａ）〜（Ｃ）に示すように、ヘッド本体１２は、中空構造を呈しフェース部２６
側に開口１６が設けられている。
ヘッド本体１２の開口１６は、クラウン部側フランジ２０およびソール部側フランジ２
２に対応する部分が、それぞれフェースバック３８方向に凹む凹部１６０２、１６０４を
形成し、フェース部２６に対応する部分が、トウヒール方向に凹む凹部１６０６、１６０
８を形成している。
【０００９】
図１、図２、図３に示すように、フェース部材１４は、開口１６を閉塞した状態で開口
１６の周囲のヘッド本体１２の部分に溶接によって接合され、これによりゴルフクラブヘ
ッド１０が構成される。
図３、図５に示すように、フェース部材１４は、本体板部１８と、クラウン部側フラン
ジ２０と、ソール部側フランジ２２とを含んで構成されている。
【００１０】
本体板部１８は、後述するフェース部２６の大部分を構成するものである。
図１、図５に示すように、本体板部１８は、ヘッド本体１２の開口１６のトウ側部分で
ある凹部１６０６に接合されるトウ側縁部１８０２と、ヘッド本体１２の開口１６のヒー
ル側部分である凹部１６０８に接合されるヒール側縁部１８０４とを有している。
【００１１】
図２、図３に示すように、クラウン部側フランジ２０は、本体板部１８の上部からトウ
ヒール方向にわたってフェースバック３８方向に延在し、後述するクラウン部２８のフェ
ース部２６寄りの部分を構成する。
クラウン部側フランジ２０は、フェース部２６に接続される前縁２００２と、クラウン
部２８の前縁である凹部１６０２の底部に接合される後縁２００４と、凹部１６０２の両
側部に接合される側縁２００６とを有し、クラウン部２８の一部を構成している。
また、フェース部２６とフェースバック３８とを結ぶ前後方向に沿ったクラウン部側フ
ランジ２０のフランジ長さ、すなわち、前縁２００２と後縁２００４との間隔は４ｍｍ以
上３０ｍｍ以下である。
クラウン部側フランジ２６に、後述する変形誘発部４６が設けられている。
【００１２】
図１、図２、図３に示すように、ソール部側フランジ２２は、本体板部１８の下部から
トウヒール方向にわたってフェースバック３８方向に延在し、後述するソール部３０の一
部を構成する。
ソール部側フランジ２２は、フェース部２６に接続される前縁２２０２と、ソール部３
０の前縁である凹部１６０４の底部に接合される後縁２２０４と、凹部１６０４の両側部
に接合される側縁２２０６とを有している。
なお、本体板部１８の周囲全周からフランジ部をフェースバック３８方向に延在させて
もよい。その場合は、フェース部材１４によりフェース部２６の全部が構成され、フェー
ス部材１４のフランジ部によってクラウン部２８、ソール部３０、後述するサイド部３２
のフェース部２６寄りの部分が構成されることになる。
本発明において、フェース部材１４は、少なくともクラウン部側フランジ２０を有して
いれば良く、ソール部側フランジ２２が無くてもよい。
【００１３】
ヘッド本体１２は、主に金属材料により構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合
金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
フェース部材１４は、金属材料により構成され、本実施の形態では、ヤング率が６０GP
a以上１３０GPa以下で良い。より好ましくは冷間圧延βチタン板を曲げ加工して形成され
、ヤング率が６０GPa以上９０GPa以下である。
また、この曲げ加工時の加工温度は100〜300℃以下である。
加工温度を上記範囲内とすることでβチタン板のヤング率が高くなること（硬くなるこ
と）を抑制しつつ曲げ加工が可能となり、フェース部材１４のたわみを確保する上で有利
となる。
【００１４】
図６〜図９に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は、フェース部２６と、クラウン部
２８と、ソール部３０と、サイド部３２とを備えている。
フェース部２６は、上下の高さを有して左右に延在している。
クラウン部２８は、フェース部２６よりも小さい肉厚でフェース部２６の上部から後方
に延在している。
ソール部３０は、フェース部２６の下部から後方に延在している。
サイド部３２は、クラウン部２８とソール部３０の間でフェース部２６のトウ側縁とヒ
ール側縁との間をフェースバック３８を通って延在している。
図３に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は、それらフェース部２６とクラウン部２
８とソール部３０とサイド部３２とで囲まれた内部が中空部４０とされた中空構造を呈し
ている。
フェース部２６の外側に露出する表面がゴルフボールを打撃するフェース面２６Ａであ
り、フェース部２６の中空部４０に面した裏面がフェース裏面２６Ｂとなっている。
クラウン部２８の外側に露出する表面がクラウン面２８Ａであり、クラウン部２８の中
空部４０に面した裏面がクラウン裏面２８Ｂとなっている。
図６、図７に示すように、クラウン部２８には、フェース面２６Ａ側でかつヒール３６
寄りの位置にシャフトに接続するホーゼル４２が設けられ、ホーゼル４２にシャフトが接
続されることでゴルフクラブが構成される。
ソール部３０の外側に露出する表面がソール面３０Ａであり、ソール部３０の中空部４
０に面した裏面がソール裏面３０Ｂとなっている。
図中、符号４４はリーディングエッジを示す。
【００１５】
次に、変形誘発部４６の説明に先立ってフェース面２６Ａの中心点Ｐｃ、フェース中心
基準断面Ｐｆｃ、フェース基準断面Ｐｆについて説明する。
【００１６】
（フェース面２６Ａの中心点Ｐｃの規定）
まず、フェース面２６Ａの中心点Ｐｃの規定方法について説明する。
フェース面２６Ａの中心点Ｐｃは、フェース面２６Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐ
ｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知の
さまざまな方法が採用可能である。
【００１７】
［Ａ］フェース面２６Ａの中心点Ｐｃの第１の規定方法：
フェース面２６Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言
い換えると、フェース面２６Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点Ｐｃ
の規定方法である。この場合はフェース面２６Ａが明瞭に定義されることになる。
図１０〜図１３はフェース面２６Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。
【００１８】
（１）まず、図１０に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平面
ＨＰ上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。このときのゴルフクラブヘッド１０の状態
を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記
載された値である。
【００１９】
（２）次にクラウン部２８及びソール部３０を結ぶ方向における仮中心点ｃ０を求める。
すなわち、図１０に示すように、トウ３４およびヒール３６を結ぶ水平面ＨＰと平行な
線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面２６Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面
２６Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。
【００２０】
（３）次に図１１に示すように仮中心点ｃ０を通る水平線ｇ０を引く。
（４）次に図１２に示すように水平線ｇ０とフェース面２６Ａのトウ３４側の縁とが交差
するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面２６Ａのヒール３６側の縁とが交差するｅ０点の
中点を仮中心点ｃ１とする。
【００２１】
（５）次に図１３に示すように仮中心点ｃ１を通る垂線ｆ１を引き、この垂線ｆ１とフェ
ース面２６Ａの上縁とが交差するａ１点と、垂線ｆ１とフェース面２６Ａの下縁とが交差
するｂ１点の中点を仮中心点ｃ２とする。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面２６Ａの中心点Ｐ
ｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面２６Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１
の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面２６Ａの曲
面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウ３４−ヒール３６
方向と直交する方向に延在する直線で定義される。
【００２２】
［Ｂ］フェース面２６Ａの中心点Ｐｃの第２の規定方法：
次に、フェース面２６Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接
続されておりフェース面２６Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する
。
【００２３】
図１４に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は中空であり、符号Ｇ０はゴルフクラブ
ヘッド１０の重心点を示し、符号Ｌｐは重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直
線であり、言い換えると、直線Ｌｐは重心点Ｇ０を通るフェース面２６Ａの垂線である。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０をフェース面２６Ａに投影した点がフ
ェース面上重心点ＦＧである。
ここで、図１５に示すように、重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線Ｌｐ
を含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。
【００２４】
ゴルフクラブヘッド１０を各平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに沿って破断したときの
断面において、図１６に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０の外面の曲率半径ｒ０
を測定する。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面２６Ａ上のフェースライン、パンチマーク等
が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面２６Ａの中心点Ｐｃから外方向（図１６における上方向、
下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面２６
Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉとして定義する。
所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれ
た領域が、図１５、図１６に示すように、フェース面２６Ａとして定義される。
【００２５】
次に、図１７に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面
上（水平面ＨＰ）にゴルフクラブヘッド１０を載置する。
直線ＬＴは、フェース面２６Ａのトウ側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面２６Ａのヒール側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、
直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面２６Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面２６Ａの下側点
である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
【００２６】
（フェース中心基準断面Ｐｆｃ、フェース基準断面Ｐｆの規定）
次に、フェース中心基準断面Ｐｆｃについて説明する。
図６〜図９に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められ
たライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とする。
図６、図８、図９に示すように、基準状態において、フェース面２６Ａの中心点Ｐｃを
通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでゴルフクラブヘッド１０を破断した断
面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとする。
言い換えると、フェース中心基準断面Ｐｆｃは、基準状態において、フェースセンター
ラインＣＬを含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでゴルフクラブヘッド１０を破断した
断面である。
また、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行する任意の平面でゴルフクラブヘッド１０を
破断した断面をフェース基準断面Ｐｆとする。したがって、フェース基準断面Ｐｆはフェ
ース中心基準断面Ｐｆｃを含む。
【００２７】
前述したようにフェース部材１４はヘッド本体１２に溶接によって接合されることから
、図３に示すように、フェース部材１４とヘッド本体１２とが接合される箇所の全周に沿
って溶接によるビード部４８が形成される。
ゴルフクラブヘッド１０の外面に位置するビード部４８の部分は研磨によって除去され
るが、ゴルフクラブヘッド１０の中空部４０に面した内面には、中空部４０側に突出する
ビード部４８が存在することになる。
そのため、クラウン部２８においては、クラウン部側フランジ２０の後縁２００４とク
ラウン部２８の凹部１６０２とが接合される部分で中空部４０に面した内面にはトウヒー
ル方向に沿ってビード部４８が形成される。
したがって、クラウン部側フランジ２０の後縁２００４に沿ってビード部４８が形成さ
れている。
ビード部４８が形成されたクラウン部２８の部分はビード部４８が形成されていない部
分に比較して剛性が高められる。
【００２８】
次に、変形誘発部４６について説明する。
変形誘発部４６は、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２と後縁２００４との間に
トウヒール方向に沿って延在形成されており、変形誘発部４６は、ゴルフボール打撃時に
変形が誘発される部分である。
図２、図３、図８に示すように、クラウン部側フランジ２０は、前傾斜面２０１０と、
後傾斜面２０１２と、稜線２０１４とを有している。
前傾斜面２０１０は、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２からフェースバック３
８方向に至るにつれて上昇している。
後傾斜面２０１２は、クラウン部側フランジ２０の後縁２００４からフェース部２６方
向に至るにつれて上昇している。
稜線２０１４は、前傾斜面２０１０と後傾斜面２０１２とが交差する部分に形成されて
いる。
変形誘発部４６は、前傾斜面２０１０と後傾斜面２０１２と稜線２０１４とを含んで構
成されている。
【００２９】
次に、クラウン部側フランジ２０における稜線２０１４の位置関係の規定、クラウン部
側フランジ２０における肉厚の規定について説明する。
図１８に示すように、本実施の形態では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部
側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１
の距離Ｌ１は、４ｍｍ〜２０ｍｍである。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、変形誘発前部から後縁２００４までの距離を水
平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、５ｍｍ〜２０ｍｍである。
第１の距離Ｌ１が上記範囲内であると、打球時に、変形誘発部４６に集中する応力を高
め、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラ
ウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となる。
第１の距離Ｌ１が上記範囲を下回ると、変形誘発部４６に集中する応力が低下し、変形
誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側
フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下する。
第１の距離Ｌ１が上記範囲を上回ると、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前
縁２００２から稜線２０１４までの間で分散することから、変形誘発部４６を他の部分よ
りも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量
を確保する効果が低下する。
また、第２の距離Ｌ２が上記範囲内であると、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保で
き、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利とな
る。
第２の距離Ｌ２が上記範囲を下回ると、変形誘発部から溶接部（ロウ付けでも可）まで
の距離が短すぎるため、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェー
ス部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）
を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
第２の距離Ｌ２が上記範囲を上回ると、変形誘発部から溶接部（ロウ付けでも可）まで
の距離が長すぎるため、ボールとヘッドが接触して離れた状態になっても、フェース部２
６から４０mm以上離れたフェース部２６の変形が残った状態になり、エネルギーロスとな
り、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラ
ウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低
下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
【００３０】
また、本実施の形態では、フェース部に接続される前縁２００２から変形誘発前部まで
の肉厚ｔ１は、変形誘発後部からフェース部２６の前縁に接合される後縁２００４の肉厚
ｔ２よりも大きいものとしている。
肉厚ｔ１＞肉厚ｔ２という条件が満たされると、変形誘発部４６に集中する応力を高め
、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウ
ン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となり、スイートエリアも拡大できる
。さらに、強度面でも大変形部の２０は、厚肉に、小変形部は薄肉であるため有利となる
。
肉厚ｔ１＞肉厚ｔ２という条件が満たされないと、変形誘発部４６に集中する応力を高
め、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラ
ウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で不利となり、スイートエリアも拡大でき
ない。（クラウンフランジの変形できるエリアが小さくなりすぎる）さらに、強度面でも
大変形部の２０は、薄肉に、小変形部は厚肉であるため不利となる。
【００３１】
また、本実施の形態では、フェース部に接続される前縁２００２から変形誘発前部まで
の肉厚の加重平均ΔＴ１は、０．６ｍｍ〜１．４ｍｍであり、変形誘発後部からフェース
部２６の前縁に接合される後縁２００４までの肉厚の加重平均ΔＴ２は、０．４ｍｍ〜１
．０ｍｍである。
前記加重平均肉厚は、フェース基準断面での規定エリア内のいくつかの測定点の肉厚t
をその長さで重み付けした加重平均として定められる。
加重平均ΔＴ１および加重平均ΔＴ２が上記範囲内であると、変形誘発部４６に集中す
る応力を高め、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６
およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となり、スイートエリア
も拡大できる。さらに、強度面でも大変形部の２０は、厚肉に、小変形部は薄肉であるた
め有利となる。
加重平均ΔＴ１および加重平均ΔＴ２が上記範囲を下回ると、クラウン部側フランジ２
０の肉厚が薄過ぎるため、変形誘発部４６の耐久性を確保する効果が低下する。
加重平均ΔＴ１および加重平均ΔＴ２が上記範囲を上回ると、クラウン部側フランジ２
０の肉厚が厚過ぎるため、打球時に稜線２０１４よりもフェース部２６側に位置するクラ
ウン部側フランジ２０の部分の変形量を確保する効果が低下するため、打球時にフェース
部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイート
エリアを大きく確保する効果が低下する。
【００３２】
次にフランジ角度θ１の規定について説明する。
図１９に示すように、フェース基準断面Ｐｆとクラウン部側フランジ２０の前縁との交
点を第１境界点Ｋ１とする。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、第１境界点Ｋ１を含み水平面ＨＰと平行する平面ＨＰ
′上で第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り水平面と直交する
直線Ｌ１とクラウン部側フランジ２０の表面との交点を第１交点Ｐ１とする。
第１境界点Ｋ１と第１交点Ｐ１とを結ぶ直線Ｌ２が水平面ＨＰに対してなす角度をフラ
ンジ角度θ１とする。
本実施の形態では、フランジ角度θ１を１５°以上５０°以下とした。
フランジ角度θ１が上記範囲内であると、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保しつ
つ、ゴルファーがゴルフクラブヘッド１０としての形状に違和感を感じにくく、スイング
しやすく、ヘッドスピードの低下しにくく、飛距離を確保する上で有利となる。
フランジ角度θ１が上記範囲を下回ると、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保する
効果が低下し、飛距離を確保する効果が低下する。
フランジ角度θ１が上記範囲を上回ると、ゴルファーがゴルフクラブヘッド１０として
の形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピードが低下し、飛
距離を確保する効果が低下する。また、第１境界点Ｋ１に対応するフェース面２６Ａとク
ラウン面２８Ａとの境目の箇所の強度が低下するため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性
を確保する効果が低下する。
【００３３】
次に、作用効果について説明する。
本実施の形態では、クラウン部側フランジ２０に、ゴルフボール打撃時に変形が誘発さ
れる変形誘発部４６がトウヒール方向に沿って延在形成されている。
このような変形誘発部４６を設けることで、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部４６は
、クラウン部２８の他の部分よりも大きく変形することになる。
また、変形誘発部４６の後端に、カップフェース構造の製造時に必然的に生じた剛性が
高いビード部４８が位置しているので、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部４６へ確実に
応力を集中させることができ、変形誘発部４６の変形量、すなわち、フェース部２６寄り
のクラウン部２８の変形量を大きく確保する上でより有利となる。
さらに、ヘッド本体１２のクラウン部２８の部分の前端に、カップフェース構造の製造
時に必然的に生じた剛性が高いビード部４８が位置しているので、フェース部２６のたわ
みに寄与する度合いが少ないビード部４８よりも後方のヘッド本体１２のクラウン部２８
の部分の無駄な変形を抑制する上で有利となる。
そのため、カップフェース構造のゴルフクラブヘッドにおいて、カップフェース構造の
製造時に必然的に生じたビード部４８を有効利用することで、ゴルフボール打撃時に、変
形誘発部４６に確実に応力を集中させることができ、これによりフェース部２６寄りのク
ラウン部２８の変形量を大きく確保できる。したがって、フェース部２６のたわみ量を増
加でき、スイートエリアの拡大を図れ、反発係数を高く、スィートエリアを広くすると共
に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
また、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設
けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０では
、カップフェース構造の製造時に必然的に生じたビード部４８を有効利用しているので、
新たに補強用ビード部を設ける必要もなく、簡単な構造により変形誘発部４６に確実に応
力を集中させることができ、変形誘発部４６を大きな変形量で変形させることができる。
したがって、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部
を設けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、簡単な構造によりスイートエリアの拡大
を図れ、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離
の向上を図る上で有利となる。
【００３４】
ゴルフボール打撃時におけるクラウン部２８の変形についてさらに説明する。
図２０（Ａ）、（Ｂ）はゴルフボール打撃前後における本発明のゴルフクラブヘッド１
０の形状の変化を示すフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、実際の変形量を拡大
して示している。
図２１は、ゴルフボール打撃前後における一般的なゴルフクラブヘッド１０′の形状の
変化を示すフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図である。
図２０、図２１において、実線がゴルフボール打撃前の状態を示し、二点鎖線がゴルフ
ボール打撃後に変形した状態を示しており、二点鎖線は実際の変形量を拡大して示してい
る。
図２０（Ｂ）、図２１から明らかなように、本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０で
は、一般的なゴルフクラブヘッド１０′に比較して、ゴルフボールＢの打撃時におけるク
ラウン部２８の変形は、フェース部２６寄り（クラウン部２８側フランジ）に集中してお
り、フェース部２６寄り以外のクラウン部２８の変形は極めて少ないことがわかる。
したがって、ゴルフボール打撃時におけるクラウン部２８の変形は、フェース部２６寄
りに集中していることがわかる。
このようにクラウン部２８のうちフェース部２６寄りの狭い範囲の変形量が大きいので
、その変形はフェース部２６のたわみに寄与する度合いが高くなる。
一方、クラウン部２８のうちフェース部２６寄りの部分を除く部分は変形量が小さく、
したがって、フェース部２６のたわみに寄与する度合いが少ない無駄な変形が抑制され、
フェース部２６のたわみ量が増加し反発係数を高くでき、打ち出し角を大きくできるので
、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
【００３５】
（第２の実施の形態）
次に第２の実施の形態について図２２、図２３、図２４（Ａ）、（Ｂ）を参照して説明
する。
なお、以下の実施の形態では、第１の実施の形態と同様の部分、部材については第１の
実施の形態と同一の符号を付してその説明を省略する。
第２の実施の形態においても、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２と後縁２００
４との間に、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部５０がトウヒール方向に
沿って延在形成されている。
第２の実施の形態は、変形誘発部５０の構成が第１の実施の形態と異なっている。
第２の実施の形態では、クラウン部側フランジ２０は、上面２０２０と、傾斜面２０２
２と、下面２０２４とを有している。
上面２０２０は、トウヒール方向に延在しフェース部２６の上縁からフェースバック３
８方向に延在している。
傾斜面２０２２は、トウヒール方向に延在しクラウン部側フランジ２０の前縁２００２
と後縁２００４との間の中間部分に位置する上面２０２０の後端からソール部３０方向に
延在している。
下面２０２４は、トウヒール方向に延在し傾斜面２０２２の下端からフェースバック３
８方向に延在しクラウン部２８の前縁に接合されてクラウン部２８（クラウン面２８Ａ）
の前部と連続面を形成している。
変形誘発部５０は、上面２０２０と傾斜面２０２２と下面２０２４とを含んで構成され
ている。
【００３６】
次に、図２３を参照して、クラウン部側フランジ２０における上面２０２０、傾斜面２
０２２、下面２０２４の規定について説明する。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から上面２
０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、４ｍｍ〜
２０ｍｍである。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部
側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、５
ｍｍ〜２０ｍｍである。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａ（上面２０２
０の後端２０２０Ａ）から下端２０２２Ｂまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する
鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下である。
第１の距離Ｌ１が上記範囲内であると、打球時に、変形誘発部５０に集中する応力を高
め、変形誘発部５０を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラ
ウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となる。
第１の距離Ｌ１が上記範囲を下回ると、変形誘発部５０に集中する応力が低下し、変形
誘発部５０を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側
フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下する。
第１の距離Ｌ１が上記範囲を上回ると、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前
縁２００２から傾斜面２０２２の上端２０２２Ａまでの間で分散することから、変形誘発
部５０を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フラ
ンジ２０のたわみ量を確保する効果が低下する。
また、第２の距離Ｌ２が上記範囲内であると、打球時に変形誘発部５０の変形量を確保
でき、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利と
なる。
第２の距離Ｌ２が上記範囲を下回ると、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａから溶接部（
ロウ付けでも可）までの距離が短すぎるため、変形誘発部５０を他の部分よりも大きく上
側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウ
ン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下す
る。
第２の距離Ｌ２が上記範囲を上回ると、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａから溶接部（
ロウ付けでも可）までの距離が長すぎるため、ボールとヘッドが接触して離れた状態にな
っても、フェース部２６から離れたクラウン部の変形が残った状態になり、エネルギーロ
スとなり、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およ
びクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効
果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
第３の距離Ｌ３が上記範囲内であると、変形誘発部５０を他の部分よりも大きく上側に
変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部
側フランジ２０）を確保する効果が向上し、スイートエリアを確保する効果が向上する。
第３の距離Ｌ３が上記範囲を下回ると、傾斜面２０２２の距離が短すぎるため、変形誘
発部５０を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フ
ランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイ
ートエリアを確保する効果が低下する。
第３の距離Ｌ３が上記範囲を上回ると、傾斜面２０２２の距離が長すぎるため、打球時
の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から傾斜面２０２２の後端２０２２Ｂ
までの間で分散することから、変形誘発部５０を他の部分よりも大きく上側に変形させ、
フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する効果が低下する。
また、フランジ角度θ１の規定は、第１の実施の形態において図１９を用いて説明した
内容と同様であるため、その説明を省略する。
【００３７】
このような第２の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様な効果が得られる。
図２４（Ｂ）に示すように、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部５０は、クラウン部２
８の他の部分よりも大きく変形する。
また、変形誘発部５０の後端に、カップフェース構造の製造時に必然的に生じた剛性が
高いビード部４８が位置しているので、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部５０へ確実に
応力を集中させることができ、変形誘発部５０の変形量、すなわち、フェース部２６寄り
のクラウン部２８の変形量を大きく確保する上でより有利となる。
さらに、ヘッド本体１２のクラウン部２８の部分の前端に、カップフェース構造の製造
時に必然的に生じた剛性が高いビード部４８が位置しているので、フェース部２６のたわ
みに寄与する度合いが少ないビード部４８よりも後方のヘッド本体１２のクラウン部２８
の部分の無駄な変形を抑制する上で有利となる。
したがって、カップフェース構造のゴルフクラブヘッドにおいて、カップフェース構造
の製造時に必然的に生じたビード部４８を有効利用することで、ゴルフボール打撃時に、
変形誘発部５０に確実に応力を集中させることができ、これによりフェース部２６寄りの
クラウン部２８の変形量を大きく確保できる。したがって、フェース部２６のたわみ量を
増加でき、スイートエリアの拡大を図れ、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大き
くできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
また、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設
けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０では
、カップフェース構造の製造時に必然的に生じたビード部４８を有効利用しているので、
新たに補強用ビード部を設ける必要もなく、簡単な構造により変形誘発部５０に確実に応
力を集中させることができ、変形誘発部５０を大きな変形量で変形させることができる。
したがって、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部
を設けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、簡単な構造によりスイートエリアの拡大
を図れ、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離
の向上を図る上で有利となる。
【００３８】
（第３の実施の形態）
次に第３の実施の形態について図２５、図２６、図２７（Ａ）、（Ｂ）を参照して説明
する。
第３の実施の形態においても、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２と後縁２００
４との間に、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部５２がトウヒール方向に
沿って延在形成されている。
第３の実施の形態は、変形誘発部５２の構成が第１、第２の実施の形態と異なっている
。
クラウン部側フランジ２０は、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２と後縁２００
４との間の中間部分にトウヒール方向に延在しソール部３０側に凹む凹部２０３０を有し
ている。
変形誘発部５２は、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２と凹部２０３０の前縁２
０３２との間に位置する前面２０３４と、クラウン部側フランジ２０の後縁２００４と凹
部２０３０の後縁２０３６との間に位置する後面２０３８と、凹部２０３０とを含んで構
成されている。
【００３９】
次に、図２６を参照して、クラウン部側フランジ２０における各部の規定について説明
する。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２
０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、４ｍｍ〜２
０ｍｍである。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側フラン
ジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、５ｍｍ〜２
０ｍｍである。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部２０３０の最も
下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投
影した第３の距離Ｌ３は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下である。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０の最も
下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投
影した第４の距離Ｌ４は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下である。
第１の距離Ｌ１が上記範囲内であると、打球時に、変形誘発部５２に集中する応力を高
め、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラ
ウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となる。
第１の距離Ｌ１が上記範囲を下回ると、変形誘発部５２に集中する応力が低下し、変形
誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側
フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下する。
第１の距離Ｌ１が上記範囲を上回ると、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前
縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの間で分散することから、変形誘発部５
２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ
２０のたわみ量を確保する効果が低下する。
また、第２の距離Ｌ２が上記範囲内であると、打球時に変形誘発部５２の変形量を確保
でき、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利と
なる。
第２の距離Ｌ２が上記範囲を下回ると、凹部２０３０の後縁２０３６から溶接部（ロウ
付けでも可）までの距離が短すぎるため、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に
変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部
側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
第２の距離Ｌ２が上記範囲を上回ると、凹部２０３０の後縁２０３６から溶接部（ロウ
付けでも可）までの距離が長すぎるため、ボールとヘッドが接触して離れた状態になって
も、フェース部２６から離れたクラウン部の変形が残った状態になり、エネルギーロスと
なり、誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウ
ン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下
し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
第３の距離Ｌ３が上記範囲内であると、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に
変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部
側フランジ２０）を確保する効果が向上し、スイートエリアを確保する効果が向上する。
第３の距離Ｌ３が上記範囲を下回ると、凹部２０３０の深さが小さすぎるため、変形誘
発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フ
ランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイ
ートエリアを確保する効果が低下する。
第３の距離Ｌ３が上記範囲を上回ると、凹部２０３０の深さが大きすぎるため、打球時
の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の下端２０３０Ａま
での間で分散することから、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フ
ェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する効果が低下する。
第４の距離Ｌ４が上記範囲内であると、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に
変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部
側フランジ２０）を確保する効果が向上し、スイートエリアを確保する効果が向上する。
第４の距離Ｌ４が上記範囲を下回ると、凹部２０４０の深さが小さすぎるため、変形誘
発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フ
ランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイ
ートエリアを確保する効果が低下する。
第４の距離Ｌ４が上記範囲を上回ると、凹部２０４０の深さが大きすぎるため、打球時
の応力が凹部２０４０の下端２０４０Ａから凹部２０３０の後縁２０３６までの間で分散
することから、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６
およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する効果が低下する。
また、フランジ角度θ１の規定は、第１の実施の形態において図１９を用いて説明した
内容と同様であるため、その説明を省略する。
【００４０】
このような第３の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様な効果が得られる。
図２７（Ｂ）に示すように、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部５２は、クラウン部２
８の他の部分よりも大きく変形する。
また、変形誘発部５２の後端に、カップフェース構造の製造時に必然的に生じた剛性が
高いビード部４８が位置しているので、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部５２へ確実に
応力を集中させることができ、変形誘発部５２の変形量、すなわち、フェース部２６寄り
のクラウン部２８の変形量を大きく確保する上でより有利となる。
さらに、ヘッド本体１２のクラウン部２８の部分の前端に、カップフェース構造の製造
時に必然的に生じた剛性が高いビード部４８が位置しているので、フェース部２６のたわ
みに寄与する度合いが少ないビード部４８よりも後方のヘッド本体１２のクラウン部２８
の部分の無駄な変形を抑制する上で有利となる。
したがって、カップフェース構造のゴルフクラブヘッドにおいて、カップフェース構造
の製造時に必然的に生じたビード部４８を有効利用することで、ゴルフボール打撃時に、
変形誘発部５２に確実に応力を集中させることができ、これによりフェース部２６寄りの
クラウン部２８の変形量を大きく確保できる。したがって、フェース部２６のたわみ量を
増加でき、スイートエリアの拡大を図れ、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大き
くできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
また、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設
けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０では
、カップフェース構造の製造時に必然的に生じたビード部４８を有効利用しているので、
新たに補強用ビード部を設ける必要もなく、簡単な構造により変形誘発部５２に確実に応
力を集中させることができ、変形誘発部５２を大きな変形量で変形させることができる。
したがって、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部
を設けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、簡単な構造によりスイートエリアの拡大
を図れ、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離
の向上を図る上で有利となる。
【００４１】
なお、上述した各実施の形態では、前傾斜面２０１０と後傾斜面２０１２と稜線２０１
４とを含んで構成された変形誘発部４６と、上面２０２０と傾斜面２０２２と下面２０２
４とを含んで構成された変形誘発部５２と、凹部２０３０を含んで構成された変形誘発部
５２について説明したが、変形誘発部は、ゴルフボール打撃時に応力が集中して変形が誘
発する構造であればよく、上記の実施の形態の構造に限定されない。ただし、変形誘発部
を上記の実施の形態の構造で構成すると、変形誘発部を簡単に確実に形成する上で有利と
なる。
【００４２】
以下、本発明の実験例について説明する。
図２８〜図３６は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下の４つの評価項目を測
定し指数（評価点）を求めると共に、４つの指数の合計点を求めた。
なお、以下の実験例では、第１、第２、第３の実施の形態のゴルフクラブヘッドを実験
対象とした。
【００４３】
（１）初速
ゴルフクラブヘッド１０を備えたゴルフクラブをスイングロボットに設置し、以下の条
件で実打試験を行い９打点における初速の平均値を指数で評価した。比較例に相当する実
験例の指数を１００とし指数が大きいほど初速が速く、評価が良いことを示す。
ヘッドスピード：４０ｍ／ｓ
ボール：株式会社プロギア製プロギアTRスピン（商品名）
打点位置は、以下の合計９打点とし、各打点で５回ずつボールを打撃した。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃと、中心点Ｐｃを通りフェースセンターラインＣＬと直
交する直線上で中心点Ｐｃからトウ方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール方向に７ｍｍ離間
した点の３打点。
フェースセンターラインＣＬ上で中心点Ｐｃからクラウン部１６方向に５ｍｍ離間した
点と、この点を通りフェースセンターラインＣＬと直交する上５ｍｍライン上で、上記点
からトウ方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール方向に７ｍｍ離間した点の３打点。
フェースセンターラインＣＬ上で中心点Ｐｃからソール部１８方向に５ｍｍ離間した点
と、この点を通りフェースセンターラインＣＬと直交する下５ｍｍライン上で、上記点か
らトウ方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール方向に７ｍｍ離間した点の３打点。
【００４４】
（２）方向性
実際にゴルフボールをゴルフクラブヘッド１０で打撃した場合の方向性を指数で評価し
た。比較例に相当する実験例の指数を１００とし指数が大きいほど方向性が良いことを示
す。
ここで、方向性は以下のようにして求める。
すなわち、打球フィールドに目標点を設定してゴルファーが目標点に向かって打球する
。そして打球する地点と目標点を結んだ直線と、打球されたボールが停止した点までの距
離を方向ブレ幅（ヤード）として記録する。これらを１つのゴルフクラブに対して５球ず
つ行い、方向ブレ幅の標準偏差の平均値を方向性の評価データとして求めた。
ここでは、２０人の被験者について各実験例のゴルフクラブを用いて方向性の評価デー
タをそれぞれ求め、各ゴルフクラブのそれぞれについて２０人の方向性の評価データの平
均値を求めた。そして、比較例に相当する実験例の評価データの平均値を１００とし、比
較例以外の実験例を指数（（比較例に相当する実験例の評価データの平均値／比較例以外
の実験例の評価データの平均値）×１００）によって評価した。即ち、指数が高いほど方
向性に優れている。
【００４５】
（３）飛距離
初速の試験における上記打点位置での実打試験で得られた飛距離を測定した。
合計９打点の飛距離平均値を求め、比較例に相当する実験例の指数を１００とし指数が
大きいほど飛距離が長く、評価が良いことを示す。
【００４６】
（４）耐久性
シャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａにエアキャノンにてゴ
ルフボールを繰り返して当て、フェース部１４の変形や破損が生じるまでに要した打撃回
数を計測し、打撃回数を指数化した。ボールスピードは５０ｍ／ｓとした。打点位置はフ
ェース面１４Ａの中心点Ｐｃとした。
この場合、比較例に相当する実験例のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とし
た指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
【００４７】
（５）合計点
上述した初速、方向性、飛距離、耐久性の４つの指数を合計したものを合計点とした。
比較例に相当する実験例の合計点を４００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示
す。
【００４８】
なお、以下では、第１、第２、第３の実施の形態のゴルフクラブヘッドの実験例につい
て別々に説明する。
【００４９】
（第１の実施の形態のゴルフクラブに対応する実験例）
第１の実施の形態のゴルフクラブについては、以下の条件で実験を行った。
（条件１）
請求項１、２の規定を満足し、請求項３で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項４、５、６は規定の範囲外で一定条件とした。
（条件２）
請求項１、２、３の規定を満足し、請求項４、５、６で規定する条件を変更する。
なお、以下の実験例２〜１４においては、請求項３、４、５で規定するソール部側フラ
ンジ２２に関する各部の距離、肉厚が下記に詳述するように異なっている。
しかしながら、実験例２〜１４において、ソール部側フランジ２２を除くフェース部材
１４の部分の形状、および、ヘッド本体１２の形状は、全て同一形状であり、また、ヘッ
ド本体１２およびフェース部材１４からなるゴルフクラブヘッド１０の重量、体積は全て
同一である。
【００５０】
（条件１）
次に、条件１における実験例について図２８を参照して説明する。
実験例２〜６では、稜線２０１４よりもフェース部２６側に位置するクラウン部側フラ
ンジ２０の肉厚ｔ１と、稜線２０１４よりもフェースバック側に位置するクラウン部側フ
ランジ２０の肉厚ｔ２とを一定の値１．０ｍｍとしており、請求項４の規定を満たさない
ものとした。
また、実験例２〜６では、肉厚の加重平均値ΔＴ１、ΔＴ２は、１．０ｍｍとなるが、
請求項４を満たさないため、請求項５の規定は満たさない。
また、実験例２〜６では、フランジ角度θ１は、５２°としており、請求項６の規定は
満たさない。
【００５１】
図２８に示すように、実験例１は、カップフェース構造であるものの、変形誘発部を有
さない従来技術（特開２００２−１７９１３号公報）と同様に構成したものであって比較
例に相当するものであり、本発明の請求項１〜５の全ての規定を満たさないものである。
なお、実験例１において、クラウン部側フランジ２０の肉厚は一定の値１．０ｍｍとし
た。
【００５２】
実験例２は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００
２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が２．０ｍｍであ
り、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を下回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から
後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が４．０ｍｍであり、請
求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を下回っている。
したがって、初速１０５、方向性１０４、飛距離１０５、耐久性１０５、合計点４１９
であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項３の規定を満たす実
験例４〜６に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第１の距離Ｌ１が規定の範囲を下回っているので、変形誘発部４６に集中する
応力が低下し、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわ
み量を確保する効果が低下し、また、第２の距離Ｌ２が規定の範囲を下回っているので、
クラウン部側フランジ２０が短すぎるため、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２
８のたわみ量が低下し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを確保する効果が低
下するためである。
【００５３】
実験例３は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００
２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が２２．０ｍｍで
あり、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を上回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から
後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が２２．０ｍｍであり、
請求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を上回っている。
したがって、初速１０６、方向性１０５、飛距離１０６、耐久性１０５、合計点４２２
であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項３の規定を満たす実
験例４〜６に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第１の距離Ｌ１が規定の範囲を上回っているので、打球時の応力がクラウン部
側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までの間で分散することから、変形誘発
部４６を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわみ量を確保する効果が低
下し、また、第２の距離Ｌ２が規定の範囲を上回っているので、クラウン部側フランジ２
０が長すぎ、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０に分散することから、打球時にフ
ェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量が低下し、フェース部２６のたわみ量、ス
イートエリアを確保する上で効果が低下するためである。
【００５４】
実験例４は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００
２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が６．０ｍｍであ
り、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から
後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が６．０ｍｍであり、請
求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１１、方向性１１３、飛距離１１３、耐久性１１０、合計点４４７
であり、実験例１、２、３に比較して全ての評価が改善している。
これは、第１の距離Ｌ１が上記範囲内であるので、打球時に、変形誘発部４６に集中す
る応力を高め、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわ
み量を確保する上で有利となり、また、第２の距離Ｌ２が上記範囲内であることから、打
球時に変形誘発部４６の変形量を確保でき、フェース部２６のたわみ量を確保する上で有
利となるためである。
【００５５】
実験例５は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００
２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が１８．０ｍｍで
あり、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から
後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が１８．０ｍｍであり、
請求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１２、方向性１１３、飛距離１１２、耐久性１１０、合計点４４７
であり、実験例１、２、３に比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例４と同様の理由による。
【００５６】
実験例６は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００
２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が１２．０ｍｍで
あり、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から
後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が１５．０ｍｍであり、
請求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１５、方向性１１３、飛距離１１５、耐久性１１０、合計点４５３
であり、実験例１、２、３に比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例４と同様の理由による。
【００５７】
したがって、請求項１、２の規定を満たし、請求項３、４、５、６の規定を満たさない
実験例２、３は、請求項１〜６の全ての規定を満たさない実験例１に対して初速、方向性
、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
また、請求項１、２、３の規定を満たし、請求項４、５、６の規定を満たさない実験例
４、５、６は、請求項１、２の規定を満たし、請求項３、４、５、６の規定を満たさない
実験例２、３に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れて
いる。
【００５８】
（条件２）
次に、条件２における実験例について図２９を参照して説明する。
前述したように、条件２は、請求項１、２、３の規定を満足し、請求項６の規定を満た
さず、請求項４、５で規定する条件を変更する。
実験例７〜１４では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前
縁２００２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が１２．
０ｍｍであり、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内という規定を満たすものとした。
また、実験例７〜１４では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２
０の前縁２００２から後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が
１２．０ｍｍであり、請求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内という規定を満たすものとし
た。
また、実験例７〜１４では、フランジ角度θ１は、５２°としており、請求項６の規定
は満たさない。
【００５９】
実験例７は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たさないものとし、かつ、稜
線２０１４よりもフェース部２６側に位置するクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平
均ΔＴ１を０．４ｍｍ、稜線２０１４よりもフェースバック側に位置するクラウン部側フ
ランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２を０．７ｍｍとし、請求項５における規定を満たさな
いものとした。
したがって、初速１１６、方向性１１３、飛距離１１６、耐久性１０５、合計点４５０
であり、実験例１〜６に比較して耐久性以外の評価が改善している一方、請求項４、５の
規定を満たす実験例９、１０、１３、１４に比較すると、全ての評価が若干低下している
。
これは、肉厚ｔ１＞肉厚ｔ２という条件が満たされないので、打球時に稜線２０１４よ
りもフェース部２６側に位置するクラウン部側フランジ２０の部分の変形量を確保する効
果が低下することから、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量を確保
し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する効果が低下するためで
ある。
また、クラウン部側フランジ２０の肉厚ｔ１および肉厚の加重平均ΔＴ１が０．４ｍｍ
であり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍの範囲を下回っていることから、耐久性を確
保する効果が若干低下している。
【００６０】
実験例８は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たすものの、クラウン部側フ
ランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加
重平均ΔＴ１は１．７ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲を上回り、ま
た、稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フラ
ンジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．７ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍ
ｍの範囲内とした。
したがって、初速１１７、方向性１１４、飛距離１１６、耐久性１１０、合計点４５７
であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している一方、請求項４、５の規定を満た
す実験例９、１０、１３、１４に比較すると、耐久性以外の評価が若干低下している。
これは、加重平均ΔＴ１が上記範囲を上回っておりクラウン部側フランジ２０の肉厚が
厚いので、打球時に稜線２０１４よりもフェース部２６側に位置するクラウン部側フラン
ジ２０の部分の変形量を確保する効果が低下し、打球時にフェース部２６寄りのクラウン
部２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保す
る効果が低下するためである。
【００６１】
実験例９は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たし、クラウン部側フランジ
２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均
ΔＴ１は０．８ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であり、また、稜
線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フランジ２
０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．７ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍの範
囲内とした。
したがって、初速１２３、方向性１２４、飛距離１２４、耐久性１１５、合計点４８６
であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している。
これは、請求項４、５の規定を満たすので、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部
２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する
効果が確保されているためである。
【００６２】
実験例１０は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たし、クラウン部側フラン
ジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平
均ΔＴ１は１．３ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であり、また、
稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フランジ
２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．７ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍの
範囲内とした。
したがって、初速１２２、方向性１２１、飛距離１２０、耐久性１１５、合計点４７８
であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している。
これは、請求項４、５の規定を満たすので、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部
２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する
効果が確保されているためである。
【００６３】
実験例１１は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たすものの、クラウン部側
フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の
加重平均ΔＴ１は１．１ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であるが
、稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フラン
ジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．３ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍ
の範囲を下回っている。
したがって、初速１２３、方向性１２３、飛距離１２３、耐久性１０５、合計点４７４
であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している一方、請求項４、５の規定を満た
す実験例９、１０、１３、１４に比較すると、特に耐久性の評価が評価が若干低下してい
る。
これは、クラウン部側フランジ２０の肉厚が薄いので、耐久性を確保する効果が低下す
るためである。
【００６４】
実験例１２は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たすものの、クラウン部側
フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の
加重平均ΔＴ１は１．１ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であるが
、稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フラン
ジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は１．２ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍ
の範囲を上回っている。
したがって、初速１１７、方向性１１３、飛距離１１５、耐久性１１５、合計点４６０
であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している一方、請求項４、５の規定を満た
す実験例９、１０、１３、１４に比較すると、耐久性以外の評価が若干低下している。
これは、加重平均ΔＴ２が上記範囲を上回るので、クラウン部側フランジ２０の肉厚が
厚いので、打球時に稜線２０１４よりもフェース部２６側に位置するクラウン部側フラン
ジ２０の部分の変形量を確保する効果が低下し、打球時にフェース部２６寄りのクラウン
部２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保す
る効果が低下するためである。
【００６５】
実験例１３は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たし、クラウン部側フラン
ジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平
均ΔＴ１は１．１ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であり、また、
稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フランジ
２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．５ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍの
範囲内とした。
したがって、初速１２４、方向性１２５、飛距離１２３、耐久性１１５、合計点４８７
であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している。
これは、請求項４、５の規定を満たすので、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部
２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する
効果が確保されているためである。
【００６６】
実験例１４は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たし、クラウン部側フラン
ジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平
均ΔＴ１は１．１ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であり、また、
稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フランジ
２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．９ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍの
範囲内とした。
したがって、初速１２３、方向性１２２、飛距離１２２、耐久性１１５、合計点４８２
であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している。
これは、請求項４、５の規定を満たすので、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部
２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する
効果が確保されているためである。
【００６７】
したがって、請求項１〜４の規定を満たすが、請求項５、６の規定を満たさない実験例
８、１１、１２は、請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４、５、６の規定を満たさ
ない実験例７に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れて
いる。
また、請求項１〜５の全ての規定を満たし、請求項６の規定を満たさない実験例９、１
０、１３、１４は、請求項１〜４の規定を満たすが、請求項５、６の規定を満たさない実
験例７、８、１１、１２に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効
果が優れている。
【００６８】
（条件３）
次に、条件３における実験例について図３０を参照して説明する。
前述したように、条件３は、請求項１〜５の規定を満足し、請求項６で規定する条件を
変更する。
実験例１５〜１８では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の
前縁２００２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が１２
．０ｍｍであり、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内という規定を満たすものとした。
また、実験例１５〜１８では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ
２０の前縁２００２から後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２
が１２．０ｍｍであり、請求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内という規定を満たすものと
した。
また、実験例１５〜１８では、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たし、クラ
ウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０
の肉厚の加重平均ΔＴ１は０．８ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内
であり、また、稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウ
ン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．７ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ
〜１．０ｍｍの範囲内とした。
【００６９】
実験例１５は、請求項６におけるフランジ角度θ１を１２°としており、請求項６の１
５°≦θ１≦５０°の規定を満たさないものとした。
したがって、初速１２２、方向性１２２、飛距離１２３、耐久性１１４、合計点４８１
であり、請求項１から６の規定を全て満たす実験例１６、１７に比較すると、初速、飛距
離が若干低下している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲を下回っているので、打球時に変形誘発部４６の
変形量を確保する効果が低下し、飛距離を確保する効果が低下するためである。
【００７０】
実験例１６は、請求項６におけるフランジ角度θ１を１６°としており、請求項６の１
５°≦θ１≦５０°の規定を満たしている。
したがって、初速１２５、方向性１２４、飛距離１２８、耐久性１１５、合計点４９２
であり、請求項６を満たさない実験例１５、１８に比較すると、初速、飛距離が向上して
いる。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲内であるため、打球時に変形誘発部４６の変形量
を確保でき、飛距離を確保する効果が向上するためである。
【００７１】
実験例１７は、請求項６におけるフランジ角度θ１を４９°としており、請求項６の１
５°≦θ１≦５０°の規定を満たしている。
したがって、初速１２６、方向性１２４、飛距離１２７、耐久性１１５、合計点４９２
であり、請求項６を満たさない実験例１５、１８に比較すると、初速、飛距離が向上して
いる。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲内であるため、打球時に変形誘発部４６の変形量
を確保でき、飛距離を確保する効果が向上するためである。
【００７２】
実験例１８は、請求項６におけるフランジ角度θ１を５１°としており、請求項６の１
５°≦θ１≦５０°の規定を満たさないものとした。
したがって、初速１２２、方向性１２１、飛距離１２４、耐久性１１５、合計点４８２
であり、請求項１から６の規定を全て満たす実験例１６、１７に比較すると、初速、飛距
離が若干低下している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲を上回っているので、ゴルファーがゴルフクラブ
ヘッドとしての形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピード
が低下し、飛距離を確保する効果が低下するためである。
【００７３】
したがって、請求項１〜６の全ての規定を満たす実験例１６、１７は、請求項１〜５を
満たすが、請求項６の規定を満たさない実験例１５、１８に対して初速、方向性、飛距離
、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
【００７４】
（第２の実施の形態のゴルフクラブに対応する実験例）
第２の実施の形態のゴルフクラブについては、以下の条件で実験を行った。
（条件１）
請求項１、７の規定を満足し、請求項８で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項９、１０は規定の範囲外で一定条件とした。
（条件２）
請求項１、７、８の規定を満足し、請求項９で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項１０は規定の範囲外で一定条件とした。
（条件３）
請求項１、７、８、９の規定を満足し、請求項１０で規定する条件を変更する。
なお、以下の実験例２０〜３２においては、ソール部側フランジ２２を除くフェース部
材１４の部分の形状、および、ヘッド本体１２の形状は、全て同一形状であり、また、フ
ェース部材１４の部分の肉厚、および、ヘッド本体１２の肉厚は、全て同一であり、ヘッ
ド本体１２およびフェース部材１４からなるゴルフクラブヘッド１０の重量、体積は全て
同一である。
【００７５】
（条件１）
次に、条件１における実験例について図３１を参照して説明する。
前述したように、条件１は、請求項１、７の規定を満足し、請求項８で規定する条件を
変更する。
ただし、何れの実験例も請求項９、１０は規定の範囲外で一定条件とした。
すなわち、実験例２０〜２４では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面の上端から
下端までの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、
８ｍｍとし、１ｍｍ以上７ｍｍ以下とした請求項９の規定を満たさない。
また、実験例２０〜２４では、フランジ角度θ１は、５２°としており、請求項１０の
規定は満たさない。
図３１に示すように、実験例１は、第１の実施の形態における実験例１と同様であるた
め、説明を省略する。
【００７６】
実験例２０は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２０
０２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ
１は、２．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を下回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部
側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、４
．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を下回っている。
したがって、初速１０４、方向性１０３、飛距離１０４、耐久性１０５、合計点４１６
であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項８の規定を満たす実
験例２２〜２４に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第１の距離Ｌ１が規定の範囲を下回っているので、変形誘発部５２に集中する
応力が低下し、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわ
み量を確保する効果が低下し、また、第２の距離Ｌ２が規定の範囲を下回っているので、
クラウン部側フランジ２０が短すぎるため、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２
８のたわみ量が低下し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを確保する効果が低
下するためである。
【００７７】
実験例２１は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２０
０２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ
１は、２２．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を上回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部
側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、２
２．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を上回っている。
したがって、初速１０６、方向性１０５、飛距離１０７、耐久性１０４、合計点４２２
であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項８の規定を満たす実
験例２２〜２４に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第１の距離Ｌ１が規定の範囲を上回っているので、打球時の応力がクラウン部
側フランジ２０の前縁２００２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの間で分散するこ
とから、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわみ量を
確保する効果が低下し、また、第２の距離Ｌ２が規定の範囲を上回っているので、クラウ
ン部側フランジ２０が長すぎ、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０に分散すること
から、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量が低下し、フェース部２
６のたわみ量、スイートエリアを確保する上で効果が低下するためである。
【００７８】
実験例２２は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２０
０２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ
１は、６．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部
側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、６
．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１２、方向性１１２、飛距離１１２、耐久性１１１、合計点４４７
であり、実験例１、２０、２１に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、第１の距離Ｌ１が上記範囲内であるので、打球時に、変形誘発部５２に集中す
る応力を高め、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわ
み量を確保する上で有利となり、また、第２の距離Ｌ２が上記範囲内であることから、打
球時に変形誘発部５２の変形量を確保でき、フェース部２６のたわみ量を確保する上で有
利となるためである。
【００７９】
実験例２３は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２０
０２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ
１は、１８．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部
側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１
８．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１３、方向性１１２、飛距離１１３、耐久性１１０、合計点４４８
であり、実験例１、２０、２１に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例２２と同様の理由による。
【００８０】
実験例２４は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２０
０２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ
１は、１２．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部
側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１
５．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１４、方向性１１４、飛距離１１５、耐久性１１０、合計点４５３
であり、実験例１、２０、２１に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例２２と同様の理由による。
【００８１】
したがって、請求項１、７の規定を満たし、請求項８、９、１０の規定を満たさない実
験例２０、２１は、請求項１、７、８、９、１０の全ての規定を満たさない実験例１に対
して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
また、請求項１、７、８の規定を満たし、請求項９、１０の規定を満たさない実験例２
２、２３、２４は、請求項１、７の規定を満たし、請求項８、９、１０の規定を満たさな
い実験例２０、２１に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が
優れている。
【００８２】
（条件２）
次に、条件２における実験例について図３２を参照して説明する。
前述したように、条件２は、請求項１、７、８の規定を満足し、請求項９で規定する条
件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項９、１０は規定の範囲外で一定条件とした。
すなわち、実験例２５〜２８では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フラ
ンジ２０の前縁２００２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投
影した第１の距離Ｌ１は、１２．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内で
ある。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部
側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１
２．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、実験例２２〜２５では、フランジ角度θ１は、５２°としており、請求項１０の
規定は満たさない。
【００８３】
実験例２５は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａ（上
面２０２０の後端２０２０Ａ）から下端２０２２Ｂまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと
直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、０．５ｍｍであり、請求項９の１ｍｍ以上
７ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、初速１１２、方向性１１３、飛距離１１３、耐久性１１０、合計点４４８
であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項９の規定を満たす実
験例２７、２８に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第３の距離Ｌ３が規定の範囲を下回っているので、傾斜面２０２２の距離が短
すぎるため、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６お
よびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する
効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下するためである。
【００８４】
実験例２６は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａ（上
面２０２０の後端２０２０Ａ）から下端２０２２Ｂまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと
直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、７．５ｍｍであり、請求項９の１ｍｍ以上
７ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、初速１１４、方向性１１４、飛距離１１３、耐久性１１０、合計点４５１
であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項９の規定を満たす実
験例２７、２８に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第３の距離Ｌ３が規定の範囲を上回っているので、傾斜面２０２２の距離が長
すぎるため、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から傾斜面２０２
２の後端２０２２Ｂまでの間で分散することから、変形誘発部５２を他の部分よりも大き
く上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保す
る効果が低下するためである。
【００８５】
実験例２７は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａ（上
面２０２０の後端２０２０Ａ）から下端２０２２Ｂまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと
直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、２．０ｍｍであり、請求項９の１ｍｍ以上
７ｍｍ以下の範囲内である。
したがって、初速１１６、方向性１１５、飛距離１１７、耐久性１１１、合計点４５９
であり、実験例１、２５、２６に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、第３の距離Ｌ３が上記範囲内であるため、変形誘発部５２を他の部分よりも大
きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特に
クラウン部側フランジ２０）を確保する効果が向上し、スイートエリアを確保する効果が
向上するためである。
【００８６】
実験例２８は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａ（上
面２０２０の後端２０２０Ａ）から下端２０２２Ｂまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと
直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、６．０ｍｍであり、請求項９の１ｍｍ以上
７ｍｍ以下の範囲内である。
したがって、初速１１８、方向性１１５、飛距離１１８、耐久性１１１、合計点４６３
であり、実験例１、２５、２６に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例２７と同様の理由による。
【００８７】
したがって、請求項１、７、８の規定を満たし、請求項９、１０の規定を満たさない実
験例２５、２６は、請求項１、７、８、９、１０の全ての規定を満たさない実験例１に対
して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
また、請求項１、７、８、９の規定を満たし、請求項１０の規定を満たさない実験例２
７、２８は、請求項１、７、８の規定を満たし、請求項９、１０の規定を満たさない実験
例２５、２６に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れて
いる。
【００８８】
（条件３）
次に、条件３における実験例について図３３を参照して説明する。
前述したように、条件３は、請求項１、７、８、９の規定を満たし、請求項１０で規定
する条件を変更する。
すなわち、実験例２９〜３２では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フラ
ンジ２０の前縁２００２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投
影した第１の距離Ｌ１は、１２．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内で
ある。
また、実験例２９〜３２では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２
０２０Ａからクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影し
た第２の距離Ｌ２は、１２．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である
。
また、実験例２９〜３２では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面２０２２の上端
２０２２Ａ（上面２０２０の後端２０２０Ａ）から下端２０２２Ｂまでの距離をフェース
基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、４．０ｍｍであり、請求項
９の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
【００８９】
実験例２９は、請求項１０におけるフランジ角度θ１を１２°としており、請求項１０
の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たさないものとした。
したがって、初速１１７、方向性１１４、飛距離１１８、耐久性１１２、合計点４６１
であり、請求項１、７、８、９、１０の規定を全て満たす実験例３０、３１に比較すると
、初速、飛距離が若干低下している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲を下回っているので、打球時に変形誘発部４６の
変形量を確保する効果が低下し、飛距離を確保する効果が低下するためである。
【００９０】
実験例３０は、請求項１０におけるフランジ角度θ１を１６°としており、請求項６の
１５°≦θ１≦５０°の規定を満たしている。
したがって、初速１２３、方向性１２４、飛距離１２７、耐久性１１４、合計点４８８
であり、請求項１０を満たさない実験例２９、３２に比較すると、初速、飛距離が向上し
ている。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲内であるため、打球時に変形誘発部４６の変形量
を確保でき、飛距離を確保する効果が向上するためである。
【００９１】
実験例３１は、請求項１０におけるフランジ角度θ１を４９°としており、請求項６の
１５°≦θ１≦５０°の規定を満たしている。
したがって、初速１２８、方向性１２５、飛距離１２７、耐久性１１４、合計点４９４
であり、請求項１０を満たさない実験例２９、３２に比較すると、初速、飛距離が向上し
ている。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲内であるため、打球時に変形誘発部４６の変形量
を確保でき、飛距離を確保する効果が向上するためである。
【００９２】
実験例３２は、請求項１０におけるフランジ角度θ１を５１°としており、請求項６の
１５°≦θ１≦５０°の規定を満たさないものとした。
したがって、初速１１６、方向性１１５、飛距離１１７、耐久性１１１、合計点４５９
であり、請求項１、７、８、９、１０の規定を全て満たす実験例３０、３１に比較すると
、初速、飛距離が若干低下している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲を上回っているので、ゴルファーがゴルフクラブ
ヘッドとしての形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピード
が低下し、飛距離を確保する効果が低下するためである。
【００９３】
したがって、請求項１、７、８、９、１０の全ての規定を満たす実験例３０、３１は、
請求項１、７、８、９を満たすが、請求項１０の規定を満たさない実験例２９、３２に対
して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
【００９４】
（第３の実施の形態のゴルフクラブに対応する実験例）
第３の実施の形態のゴルフクラブについては、以下の条件で実験を行った。
（条件１）
請求項１、１１の規定を満足し、請求項１２で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項１３、１４、１５は規定の範囲外で一定条件とした。
（条件２）
請求項１、１１、１２の規定を満足し、請求項１３で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項１４、１５は規定の範囲外で一定条件とした。
（条件３）
請求項１、１１、１２、１３の規定を満足し、請求項１４で規定する条件を変更する。
なお、以下の実験例３３〜４６においては、ソール部側フランジ２２を除くフェース部
材１４の部分の形状、および、ヘッド本体１２の形状は、全て同一形状であり、また、フ
ェース部材１４の部分の肉厚、および、ヘッド本体１２の肉厚は、全て同一であり、ヘッ
ド本体１２およびフェース部材１４からなるゴルフクラブヘッド１０の重量、体積は全て
同一である。
【００９５】
（条件１）
次に、条件１における実験例について図３４を参照して説明する。
前述したように、条件１は、請求項１、１１の規定を満足し、請求項１２で規定する条
件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項１３、１４は規定の範囲外で一定条件とした。
すなわち、実験例３３〜３７では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前
縁２０３２から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース
基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は８ｍｍとし、請求項１３の１
ｍｍ以上７ｍｍ以下の規定を満たさない。
また、実験例３３〜３７では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２
０３６から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準
断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第４の距離Ｌ４は８ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ
以上７ｍｍ以下の規定を満たさない。
また、実験例３３〜３７では、フランジ角度θ１は５２°としており、請求項１４の１
５°以上５０°以下の規定を満たさない。
図３４に示すように、実験例１は、第１の実施の形態における実験例１と同様であるた
め、説明を省略する。
【００９６】
実験例３３は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２０
０２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１
は、２．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を下回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側
フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、４．
０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を下回っている。
したがって、初速１０５、方向性１０４、飛距離１０４、耐久性１０５、合計点４１８
であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項１２の規定を満たす
実験例３５〜３７に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第１の距離Ｌ１が規定の範囲を下回っているので、変形誘発部５２に集中する
応力が低下し、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわ
み量を確保する効果が低下し、また、第２の距離Ｌ２が規定の範囲を下回っているので、
クラウン部側フランジ２０が短すぎるため、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２
８のたわみ量が低下し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを確保する効果が低
下するためである。
【００９７】
実験例３４は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２０
０２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１
は、２２．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を上回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側
フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、２２
．０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を上回っている。
したがって、初速１０６、方向性１０４、飛距離１０６、耐久性１０５、合計点４２１
であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項１２の規定を満たす
実験例３５〜３７に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第１の距離Ｌ１が規定の範囲を上回っているので、打球時の応力がクラウン部
側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの間で分散すること
から、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわみ量を確
保する効果が低下し、また、第２の距離Ｌ２が規定の範囲を上回っているので、クラウン
部側フランジ２０が長すぎ、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０に分散することか
ら、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量が低下し、フェース部２６
のたわみ量、スイートエリアを確保する上で効果が低下するためである。
【００９８】
実験例３５は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２０
０２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１
は、６．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側
フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、６．
０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１３、方向性１１３、飛距離１１２、耐久性１１１、合計点４４９
であり、請求項１２の規定を満たさない実験例１、３３、３４に比較して比較して全ての
評価が改善している。
これは、第１の距離Ｌ１が上記範囲内であるので、打球時に、変形誘発部５２に集中す
る応力を高め、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわ
み量を確保する上で有利となり、また、第２の距離Ｌ２が上記範囲内であることから、打
球時に変形誘発部５２の変形量を確保でき、フェース部２６のたわみ量を確保する上で有
利となるためである。
【００９９】
実験例３６は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２０
０２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１
は、１８．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側
フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１８
．０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１４、方向性１１３、飛距離１１４、耐久性１１１、合計点４５２
であり、請求項１２の規定を満たさない実験例１、３３、３４に比較して比較して全ての
評価が改善している。
これは、実験例３５と同様の理由による。
【０１００】
実験例３７は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２０
０２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１
は、１２．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側
フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１５
．０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１５、方向性１１４、飛距離１１５、耐久性１１１、合計点４５５
であり、請求項１２の規定を満たさない実験例１、３３、３４に比較して比較して全ての
評価が改善している。
これは、実験例３５と同様の理由による。
【０１０１】
したがって、請求項１、１１の規定を満足し、請求項１２、１３、１４の規定を満たさ
ない実験例３３、３４は、請求項１、１１、１２、１３、１４の全ての規定を満たさない
実験例１に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている
。
また、請求項１、１１、１２の規定を満たし、請求項１３、１４の規定を満たさない実
験例３５、３６、３７は、請求項１、１１の規定を満足し、請求項１２、１３、１４の規
定を満たさない実験例３３、３４に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上
を図る効果が優れている。
【０１０２】
（条件２）
次に、条件２における実験例について図３５を参照して説明する。
前述したように、条件２は、請求項１、１１、１２の規定を満足し、請求項１３で規定
する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項１４は規定の範囲外で一定条件とした。
すなわち、実験例３８〜４２では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フラ
ンジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影
した第１の距離Ｌ１は、１２．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内で
ある。
また、実験例３８〜４２では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２
０３６からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した
第２の距離Ｌ２は、１６．０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である
。
また、実験例３８〜４２では、フランジ角度θ１は、５２°としており、請求項１４の
規定は満たさない。
【０１０３】
実験例３８は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部
２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交
する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は０．５ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ
以下の範囲を下回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０
の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直
面に投影した第４の距離Ｌ４は０．５ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範
囲を下回っている。
したがって、初速１１６、方向性１１３、飛距離１１５、耐久性１１１、合計点４５５
であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項１３の規定を満たす
実験例４０、４１、４２に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第３の距離Ｌ３および第４の距離Ｌ４が規定の範囲を下回っているので、凹溝
２０３０の深さが小さすぎるため、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形さ
せ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フラ
ンジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下するためであ
る。
【０１０４】
実験例３９は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部
２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交
する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は８．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ
以下の範囲を上回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０
の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直
面に投影した第４の距離Ｌ４は８．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範
囲を上回っている。
したがって、初速１１７、方向性１１４、飛距離１１５、耐久性１１２、合計点４５８
であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項１３の規定を満たす
実験例４０、４１、４２に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第３の距離Ｌ３および第４の距離Ｌ４が規定の範囲を上回っているので、凹溝
２０３０の深さが大きすぎるため、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２０
０２から凹部２０３０の下端２０３０Ａまでの間で分散することから、変形誘発部５２を
他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０
のたわみ量を確保する効果が低下するためである。
【０１０５】
実験例４０は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部
２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交
する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は１．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ
以下の範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０
の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直
面に投影した第４の距離Ｌ４は１．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範
囲内である。
したがって、初速１２２、方向性１１９、飛距離１２１、耐久性１１５、合計点４７７
であり、請求項１３の規定を満たさない実験例１、３８、３９に比較して比較して全ての
評価が改善している。
これは、第３の距離Ｌ３および第４の距離Ｌ４が上記範囲内であるため、フェース部２
６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保
する効果が向上し、スイートエリアを確保する効果が向上するためである。
【０１０６】
実験例４１は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部
２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交
する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は７．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ
以下の範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０
の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直
面に投影した第４の距離Ｌ４は７．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範
囲内である。
したがって、初速１２３、方向性１２０、飛距離１２２、耐久性１１５、合計点４８０
であり、請求項１３の規定を満たさない実験例１、３８、３９に比較して比較して全ての
評価が改善している。
これは、実験例４０と同様の理由による。
【０１０７】
実験例４２は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部
２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交
する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は４．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ
以下の範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０
の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直
面に投影した第４の距離Ｌ４は４．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範
囲内である。
したがって、初速１２５、方向性１２２、飛距離１２５、耐久性１１６、合計点４８８
であり、請求項１３の規定を満たさない実験例１、３８、３９に比較して比較して全ての
評価が改善している。
これは、実験例４０と同様の理由による。
【０１０８】
したがって、請求項１、１１、１２の規定を満たし、請求項１３、１４の規定を満たさ
ない実験例３８、３９は、請求項１、１１、１２、１３、１４の全ての規定を満たさない
実験例１に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている
。
また、請求項１、１１、１２、１３の規定を満たし、請求項１４の規定を満たさない実
験例４０、４１、４２は、請求項１、１１、１２の規定を満たし、請求項１３、１４の規
定を満たさない実験例３８、３９に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上
を図る効果が優れている。
【０１０９】
（条件３）
次に、条件３における実験例について図３６を参照して説明する。
前述したように、条件３は、請求項１、１１、１２、１３の規定を満たし、請求項１４
で規定する条件を変更する。
すなわち、実験例４３〜４６では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フラ
ンジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影
した第１の距離Ｌ１は、１２．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内で
ある。
また、実験例４３〜４６では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２
０３６からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した
第２の距離Ｌ２は、１６．０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である
。
また、実験例４３〜４６では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２
０３２から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準
断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は４．０ｍｍとし、請求項１３の１
ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
また、実験例４３〜４６では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２
０３６から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準
断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第４の距離Ｌ４は４．０ｍｍとし、請求項１３の１
ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
【０１１０】
実験例４３は、請求項１４におけるフランジ角度θ１を１２°としており、請求項１４
の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たさないものとした。
したがって、初速１２２、方向性１２３、飛距離１２３、耐久性１１４、合計点４８２
であり、請求項１、１１、１２、１３、１４の規定を全て満たす実験例４４、４５に比較
すると、初速、飛距離が若干低下している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲を下回っているので、打球時に変形誘発部４６の
変形量を確保する効果が低下し、飛距離を確保する効果が低下するためである。
【０１１１】
実験例４４は、請求項１４におけるフランジ角度θ１を１６°としており、請求項１４
の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たしている。
したがって、初速１２６、方向性１２４、飛距離１２９、耐久性１１５、合計点４９４
であり、請求項１４の規定を満たさない実験例４３、４６に比較すると、初速、飛距離が
向上している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲内であるため、打球時に変形誘発部４６の変形量
を確保でき、飛距離を確保する効果が向上するためである。
【０１１２】
実験例４５は、請求項１４におけるフランジ角度θ１を４９°としており、請求項１４
の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たしている。
したがって、初速１２８、方向性１２５、飛距離１２８、耐久性１１５、合計点４９６
であり、請求項１４の規定を満たさない実験例４３、４６に比較すると、初速、飛距離が
向上している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲内であるため、打球時に変形誘発部４６の変形量
を確保でき、飛距離を確保する効果が向上するためである。
【０１１３】
実験例４６は、請求項１４におけるフランジ角度θ１を５１°としており、請求項６の
１５°≦θ１≦５０°の規定を満たさないものとした。
したがって、初速１２１、方向性１２１、飛距離１２４、耐久性１１４、合計点４８０
であり、請求項１、１１、１２、１３、１４の規定を全て満たす実験例４４、４５に比較
すると、初速、飛距離が若干低下している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲を上回っているので、ゴルファーがゴルフクラブ
ヘッドとしての形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピード
が低下し、飛距離を確保する効果が低下するためである。
【０１１４】
したがって、請求項１、１１、１２、１３、１４の全ての規定を満たす実験例４４、４
４は、請求項１、１１、１２、１３の規定を満たすが請求項１４の規定を満たさない実験
例４３、４６に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れて
いる。
【０１１５】
なお、フェース部材１４は、本体板部１８と、クラウン部側フランジ２０と、ヘッド本
体１２のソール部３０の前縁に接合されるソール部側フランジ２２とを備え、上記の実施
の形態では、クラウン部側フランジ２０に変形誘発部４６、５０、５２を設けた場合につ
いて説明したが、ソール部側フランジ２２に変形誘発部４６、５０、５２を設けてもよく
、その場合にも上記の実施の形態と同様な効果が奏される。この場合には、稜線２０１４
を含む変形誘発部４６、上面２０２０、傾斜面２０２２、下面２０２４を含む変形誘発部
５０、凹部２０３０を含む変形誘発部５２は、ソール部３０の上方に凸状に設けられるこ
とになる。
【符号の説明】
【０１１６】
１０  ゴルフクラブヘッド
１２  ヘッド本体
１４  フェース部材
１６  開口
１８  本体板部
２０  クラウン部側フランジ
２００２  前縁
２００４  後縁
２０１０  前傾斜面
２０１２  後傾斜面
２０１４  稜線
２０２０  上面
２０２０Ａ  後端
２０２２  傾斜面
２０２４  下面
２０３０  凹部
２０３０Ａ  下端
２０３２  前縁
２０３４  前面
２０３６  後縁
２０３８  後面
２６  フェース部
２６Ａ  フェース面
２８  クラウン部
２８Ａ  クラウン面
３０  ソール部
３４  トウ
３６  ヒール
３８  フェースバック
４０  中空部
４６  変形誘発部
４８  ビード部
５０  変形誘発部
５２  変形誘発部
Ｂ  ゴルフボール
Ｌ１  第１の距離
Ｌ２  第２の距離
Ｌ３  第３の距離
Ｌ４  第４の距離
Ｐｆｃ  フェース中心基準断面
Ｐｆ  フェース基準断面
Ｋ１  第１境界点
Ｐ１  第１交点
θ１  フランジ角度
【図１】
2020093172.tif 000003
【図２】
2020093172.tif 000004
【図３】
2020093172.tif 000005
【図４】
2020093172.tif 000006
【図５】
2020093172.tif 000007
【図６】
2020093172.tif 000008
【図７】
2020093172.tif 000009
【図８】
2020093172.tif 000010
【図９】
2020093172.tif 000011
【図１０】
2020093172.tif 000012
【図１１】
2020093172.tif 000013
【図１２】
2020093172.tif 000014
【図１３】
2020093172.tif 000015
【図１４】
2020093172.tif 000016
【図１５】
2020093172.tif 000017
【図１６】
2020093172.tif 000018
【図１７】
2020093172.tif 000019
【図１８】
2020093172.tif 000020
【図１９】
2020093172.tif 000021
【図２０】
2020093172.tif 000022
【図２１】
2020093172.tif 000023
【図２２】
2020093172.tif 000024
【図２３】
2020093172.tif 000025
【図２４】
2020093172.tif 000026
【図２５】
2020093172.tif 000027
【図２６】
2020093172.tif 000028
【図２７】
2020093172.tif 000029
【図２８】
2020093172.tif 000030
【図２９】
2020093172.tif 000031
【図３０】
2020093172.tif 000032
【図３１】
2020093172.tif 000033
【図３２】
2020093172.tif 000034
【図３３】
2020093172.tif 000035
【図３４】
2020093172.tif 000036
【図３５】
2020093172.tif 000037
【図３６】
2020093172.tif 000038
【手続補正書】
【提出日】令和2年3月25日(2020.3.25)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
中空構造を呈しフェース部側に開口が設けられたヘッド本体と、
前記開口に接合されるフェース部材とを備え、
前記フェース部材は、前記フェース部を構成する本体板部と、前記本体板部の上部からクラウン部側に延在し前記クラウン部の一部を構成し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合されるクラウン部側フランジと
を備えるゴルフクラブヘッドであって、
前記クラウン部側フランジに、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部がトウヒール方向に沿って延在形成されている、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。