(57)【要約】【課題】優れた表面性と寸法安定性とを実現し得る複合成形品の製造方法を提供する。【解決手段】発泡樹脂を含有する芯部と、繊維強化樹脂を含有し、芯部を挟む表層部と、を備えた複合成形品の製造方法である。この製造方法は、芯部と表層部の原料とを積層し、複合成形品の成形温度での芯部の歪みと圧縮応力との関係を示す応力−歪み曲線の所定歪値で加熱加圧し、複合成形品を得る工程を有する。この所定歪値は、応力−歪み曲線の歪みの最大値と最小値との差が２０％である歪み範囲内において、歪みの中央値における圧縮応力の値に対する圧縮応力の最大値及び最小値の比率が±１５％の応力比率範囲内となる歪値である。【選択図】図１
2020093410.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
発泡樹脂を含有する芯部と、
繊維強化樹脂を含有し、前記芯部を挟む表層部と、を備えた複合成形品の製造方法であって、
前記芯部と前記表層部の原料とを積層し、前記複合成形品の成形温度での前記芯部の歪みと圧縮応力との関係を示す応力−歪み曲線の所定歪値で加熱加圧し、前記複合成形品を得る工程を有し、
前記所定歪値が、前記応力−歪み曲線の前記歪みの最大値と最小値との差が２０％である歪み範囲内において、前記歪みの中央値における前記圧縮応力の値に対する前記圧縮応力の最大値及び最小値の比率が±１５％の応力比率範囲内となる歪値である
ことを特徴とする複合成形品の製造方法。
【請求項２】
前記加熱加圧を下型と上型を用いて行い、この際、前記下型と前記上型との間の距離を制御することを特徴とする請求項１に記載の複合成形品の製造方法。
【請求項３】
前記加熱加圧を下型と上型を用いて行い、
前記加熱加圧する前に、前記上型を前記表層部原料の近傍位置ないし隣接位置に配置し、前記上型の前記位置への配置を３０秒以上保持し、前記表層部原料を加熱することを特徴とする請求項１又は２に記載の複合成形品の製造方法。
【請求項４】
前記加熱加圧を下型と上型を用いて行い、
前記加熱加圧する前に、前記上型と前記下型とで形成されたキャビティ内を真空引きすることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つの項に記載の複合成形品の製造方法。
【請求項５】
前記歪みの中央値が、２０％以下であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１つの項に記載の複合成形品の製造方法。
【請求項６】
前記芯部の前記圧縮応力の値が、０．１ＭＰａ以上３．０ＭＰａ以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１つの項に記載の複合成形品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、複合成形品の製造方法に関する。更に詳細には、本発明は、例えば、車両外板部品として適用可能な複合成形品の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、繊維強化プラスチック構造体を安価に効率よく製造できる繊維強化プラスチック構造体の製造方法が提案されている。この繊維強化プラスチック構造体の製造方法は、溝を有するコア材と、該コア材の少なくとも片面に配置され、前記溝内に埋設部を有する繊維強化プラスチック板とからなり、かつ、該繊維強化プラスチック板の表面積が１０ｍ２以上である繊維強化プラスチック構造体を、一発成形によって製造する方法である（特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平１１−２５４５６６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に記載の繊維強化プラスチック構造体は、溝を有するコア材を有しているので、繊維強化プラスチック構造体の形状に制約がある、溝が意匠面に転写される、といった問題点を有していた。
【０００５】
本発明は、このような従来技術の有する課題に鑑みてなされたものである。そして、本発明は、上記従来の課題を克服しつつ、優れた表面性と寸法安定性とを実現し得る複合成形品の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を重ねた。その結果、芯部と表層部の原料との積層体を成形温度での応力−歪み曲線の所定歪値で加熱加圧することにより、上記目的が達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、優れた表面性と寸法安定性とを実現し得る複合成形品の製造方法を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係る複合成形品の製造方法の一例を示す説明図である。
【図２】図２は、実施例１で用いた発泡樹脂を含む芯部の歪みと応力との関係を示す応力−歪み曲線である。
【図３】図３は、実施例４で用いた発泡樹脂を含む芯部の歪みと応力との関係を示す応力−歪み曲線である。
【図４】図４は、比較例４で用いた発泡樹脂を含む芯部の歪みと応力との関係を示す応力−歪み曲線である。
【図５】図５は、本発明の一実施形態に係る複合成形品の一例を示す分解斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明の一実施形態に係る複合成形品の製造方法について詳細に説明する。
【００１０】
本形態の複合成形品の製造方法は、発泡樹脂を含有する芯部と、繊維強化樹脂を含有し、芯部を挟む表層部と、を備えた複合成形品の製造方法である。この製造方法は、芯部と表層部の原料とを積層して得られる複合積層成形材料を、複合成形品の成形温度での芯部の歪みと圧縮応力との関係を示す応力−歪み曲線の所定歪値で加熱加圧し、複合成形品を得る工程を有する。
【００１１】
ここで、所定歪値は、芯部の歪みと圧縮応力との関係を示す応力−歪み曲線の歪みの最大値と最小値との差が２０％である歪み範囲内において、歪みの中央値における圧縮応力の値に対する圧縮応力の最大値及び最小値の比率が±１５％の応力比率範囲内となる歪値である。
【００１２】
なお、原則、「歪みの中央値における圧縮応力の値に対する圧縮応力の最大値」の比率は、「［（圧縮応力の最大値）−（中央値における圧縮応力の値）］／（中央値における圧縮応力の値）×１００（％）」より算出でき、「歪みの中央値における圧縮応力の値に対する圧縮応力の最小値」の比率は、［（圧縮応力の最小値）−（中央値における圧縮応力の値）］／（中央値における圧縮応力の値）×１００（％）」より算出できる。
【００１３】
例外として、「歪みの中央値における圧縮応力の値が圧縮応力の最小値」である場合、歪みの中央値における圧縮応力の値に対する圧縮応力の最大値の比率に対応する比率は、「［（歪みの最大値側の圧縮応力の最大値）−（圧縮応力の最小値）］／（圧縮応力の最小値）×１００（％）」より算出でき、歪みの中央値における圧縮応力の値に対する圧縮応力の最小値の比率に対応する比率は、「［（圧縮応力の最小値）−（歪みの最小値側の圧縮応力の最大値）］／（歪みの最小値側の圧縮応力の最大値）×１００（％）」より算出できる。また、「歪みの中央値における圧縮応力の値が圧縮応力の最大値」である場合、歪みの中央値における圧縮応力の値に対する圧縮応力の最大値の比率に対応する比率は、「［（圧縮応力の最大値）−（歪みの最小値側の圧縮応力の最小値）］／（歪みの最小値側の圧縮応力の最小値）×１００（％）」より算出でき、歪みの中央値における圧縮応力の値に対する圧縮応力の最小値の比率に対応する比率は、「［（歪みの最大値側の圧縮応力の最小値）−（圧縮応力の最大値）］／（圧縮応力の最大値）×１００（％）」より算出できる。
【００１４】
上述のように、芯部と表層部の原料とを積層して得られる複合積層成形材料を、複合成形品の成形温度での芯部の歪みと圧縮応力との関係を示す応力−歪み曲線の所定歪値で加熱加圧することにより、優れた表面性と寸法安定性とを有する複合成形品を得ることができる。なお、特に限定されるものではないが、表面性と寸法安定正の更なる向上の観点から、この所定歪値を設定する際に、上記各比率が±１０％の応力比率範囲内となる歪値とすることがより好ましい。
【００１５】
所定歪値より小さい歪値にしかならない加圧力で加圧すると、繊維強化樹脂に十分な加圧力がかからず、表面の平滑性、芯部と表層部との接着性が十分なものとならない。その結果、優れた表面性を有する複合成形品を得ることができない。さらに、所定歪値より小さい歪値にしかならない加圧力で加圧すると、発泡樹脂の厚みを所望の厚みにすることができない。また、所定歪値より小さい歪値であると、上記各比率が示す応力−歪み曲線における傾きにばらつきが生じ易くなる。その結果、優れた寸法安定性を有する複合成形品を得ることができない。
【００１６】
所定歪値より大きい歪値にしかならない加圧力で加圧すると、所望の厚みにすることができない。また、所定歪値より大きい歪値であると、上記各比率が示す応力−歪み曲線における傾きにばらつきが生じ易くなる。その結果、優れた寸法安定性を有する複合成形品を得ることができない。
【００１７】
また、この複合成形品の製造方法においては、表層部の原料の１つである樹脂として半硬化状態の熱硬化性樹脂を用いた場合、加熱加圧によって、短時間で熱硬化性樹脂を硬化することができるという利点がある。なお、半硬化状態とは、例えば、２〜５分硬化状態、より具体的には、Ｂ状態をいう。
【００１８】
また、この複合成形品の製造方法においては、表層部の原料の１つである樹脂として半硬化状態の熱硬化性樹脂を用いた場合、半硬化状態の熱硬化性樹脂が芯部の発泡樹脂と接着するため、追加の材料を用いる必要がないという利点がある。追加の材料としては、例えば、接着剤を挙げることができる。
【００１９】
また、この複合成形品の製造方法により得られた複合成形品は、形状に制約がないという利点があり、溝が意匠面に転写されないという利点もある。
【００２０】
さらに、本形態の複合成形品の製造方法においては、加熱加圧を下型と上型を用いて行い、この際、下型と上型との間の距離を制御することが好ましい。
【００２１】
下型と上型との間の距離を制御して厚みを制御することにより、加圧力を制御して厚みを制御する場合よりも寸法安定性をより向上できる。
【００２２】
さらに、本形態の複合成形品の製造方法においては、加熱加圧を下型と上型を用いて行い、加熱加圧する前に、上型を表層部原料の近傍位置ないし隣接位置に配置し、上型の位置への配置を３０秒以上保持し、表層部原料を加熱する、すなわち予熱することが好ましい。
【００２３】
表層部原料を３０秒以上予熱することにより、表層部原料の粘度が低下してから加熱加圧することが可能となるので、芯部と表層部との接着性を向上できる。さらに、下型や上型などの金型への転写性が良好になり、表面性をより向上できる。なお、特に限定されるものではないが、表層部原料の予熱時間は７０秒以下とすることが好ましい。
【００２４】
さらに、本形態の複合成形品の製造方法においては、加熱加圧を下型と上型を用いて行い、加熱加圧する前に、上型と下型とで形成されたキャビティ内を真空引きすることが好ましい。
【００２５】
キャビティ内を真空引きすることにより、複合成形品の表面に気泡を残すこと無く複合成形品を成形することができる。また、上述した予熱によって表層部原料の粘度が低下したタイミングでキャビティ内を真空引きすることにより、複合成形品の表面に気泡をより残すこと無く複合成形品を成形することができる。
【００２６】
さらに、本形態の複合成形品の製造方法においては、歪み範囲内の歪みの中央値が２０％以下であることが好ましい。
【００２７】
歪み範囲内の歪みの中央値を２０％以下とすることにより、発泡樹脂の使用量を低減することができ、軽量化及びコスト低減を実現できる。
【００２８】
さらに、本形態の複合成形品の製造方法においては、複合成形品の製造工程における加熱加圧する際における芯部の圧縮応力の値が、０．１ＭＰａ以上３．０ＭＰａ以下であることが好ましい。
【００２９】
複合成形品の製造工程における加熱加圧する際における芯部の圧縮応力の値が０．１ＭＰａよりも小さいと、表層部原料に十分な加圧力をかけることができないことがある。さらに、複合成形品の製造工程における加熱加圧する際における芯部の圧縮応力の値が３．０ＭＰａよりも大きいと、成形設備が大きくなってしまう。
【００３０】
以下、本発明の一実施形態に係る複合成形品の製造方法及び複合成形品について図面を参照しながら詳細に説明する。なお、以下で引用する図面の寸法比率は、説明の都合上誇張されており、実際の比率とは異なる場合がある。
【００３１】
図１は、本発明の一実施形態に係る複合成形品の製造方法の一例を示す説明図である。
【００３２】
図１に示すように、本形態の複合成形品の製造方法は、例えば、下型５１と上型５２とシール５３と真空ポンプ５４とを備えた製造装置によって実現できる。
【００３３】
図１の（Ａ）工程に示すように、下型５１上に複合積層成形材料１Ａを配置する。この下型５１の温度を、例えば、１２０℃以上１５０℃以下にすることが好ましく、１２０℃以上１４０℃以下にすることがより好ましい。
【００３４】
図１の（Ｂ）工程に示すように、シール５３の位置まで、上型５２を下降させる。これにより、下型５１と上型５２とからなる金型でキャビティを形成する。この予熱工程の際には、厚みは殆ど変化しないが、表面層原料の粘度が一旦低くなった後、高くなる。例えば、エポキシ樹脂を１４０℃で予熱した場合、５０秒以上６０秒以下保持すると粘度が高く、すなわち硬化が始まる。このタイミングに合わせて、後述する押圧をすることにより、優れた表面性と寸法安定性を有する複合成形品を得ることができる。なお、エポキシ樹脂を１４０℃で予熱した場合、４０秒以下しか保持しないと、表面性が若干低下することがあった。また、なお、エポキシ樹脂を１４０℃で予熱した場合、７０秒以上保持すると、金型中央部に接する樹脂に白化が観察された。これは、金型中央部の温度が１４５℃と高くなったためと考えられる。また、エポキシ樹脂を１２０℃で予熱した場合、６０秒以上１２０秒以下で保持することで、同様に表面性と、寸法安定性を有する複合成形品を得ることができる。
【００３５】
図１の（Ｃ）工程に示すように、真空ポンプ５４を作動させて、キャビティ内を真空引きする。キャビティ内の圧力を、例えば、５ｋＰａ以下にすることが好ましい。具体的には、複合積層成形材料の加圧前に１５．３ｋＰａ以下となり、加圧中に１．３ｋＰａとなるまで真空引きすると、樹脂枯れによるかすれを小さくすることができ、複合積層成形材料の加圧前に６．３ｋＰａ以下となり、加圧中に１．３ｋＰａ以下となるまで真空引きすると、樹脂枯れによるかすれを殆ど無くすことができる。
【００３６】
図１の（Ｄ）工程に示すように、上型５２をさらに下降させ、下型５１との距離が所定の距離になるまで、加圧力５ＭＰａで押圧する。なお、例えば、厚み制御をすることなく、加圧力３．５ＭＰａで押圧した場合、目標厚みよりも厚みが小さくなってしまうことがある。また、例えば、厚み制御をすることなく、１．０ＭＰａで押圧した場合、目標厚みよりも厚みが大きくなってしまうことがある。
【００３７】
図１の（Ｅ）工程に示すように、複合積層成形材料１Ａの表層部原料が反応し、図示しない表層部が成形され、芯部と表層部とが接合されるまで、型締めをする。なお、図示したように、表層部の成形と、芯部と表層部との接合とを１工程で行うことができるので、本形態の複合成形品の製造方法は、工程数を削減することができるという利点がある。
【００３８】
図１の（Ｆ）工程に示すように、上型５２を上昇させ、下型５１から複合成形体１を取り出す。
【００３９】
ここで、複合積層成形材料の構成要素を更に詳細に説明する。
【００４０】
複合積層成形材料１Ａは、芯部と表層部の原料とを積層して得られる。例えば、下型５１上に表層部の原料を配置し、次いで、芯部を配置し、しかる後、表層部の原料を配置すればよい。
【００４１】
芯部としては、発泡樹脂を含んでいれば、特に限定されるものではない。発泡樹脂としては、例えば、ポリ塩化ビニル、ポリスチレン、アクリロニトリルスチレン樹脂、アクリロニトリルブタジエンスチレン樹脂、メタクリル樹脂、ポリカーボネート、変性ポリフェニレンエーテル、ポリアリレート、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリアミドイミド、ポリエーテルイミドなどの非晶性樹脂を発泡させた発泡樹脂体を挙げることができる。特に限定されるものではないが、ガラス転移温度が１００℃よりも高いことが好ましい。また、特に限定されるものではないが、より具体的には、発泡樹脂体としては、変性ポリフェニレンエーテル樹脂発泡体、硬質アクリル発泡体を挙げることができる。
【００４２】
ここで、図２は、実施例１で用いた発泡樹脂（変性ポリフェニレンエーテル樹脂発泡体）を含む芯部の歪みと応力との関係を示す応力−歪み曲線である。なお、図２中の曲線は加熱温度１２０℃における応力−歪み曲線である。
【００４３】
図２を参照すると、１２０℃の加熱温度では、歪みを、曲線の平坦部である５〜２５％にすることが好ましく、１５〜２０％にすることが好ましい。このような範囲においては、優れた表面性と寸法安定性を有する複合成形品を得ることができる。
【００４４】
また、図３は、実施例４で用いた発泡樹脂（硬質アクリル発泡体）を含む芯部の歪みと応力との関係を示す応力−歪み曲線である。なお、図３中の曲線は加熱温度１４０℃における応力−歪み曲線である。
【００４５】
図３を参照すると、１４０℃の加熱温度では、歪みを、曲線の平坦部である１０〜３０％にすることが好ましい。このような範囲においては、優れた表面性と寸法安定性を有する複合成形品を得ることができる。
【００４６】
さらに、図４は、比較例４で用いた発泡樹脂（ポリエチレンテレフタレート）を含む芯部の歪みと応力との関係を示す応力−歪み曲線である。なお、図４中の曲線は加熱温度１４０℃における応力−歪み曲線である。
【００４７】
図４を参照すると、１４０℃の加熱温度では、曲線において所望の平坦部が観察されないため、現時点においては、芯部としては適切でない。
【００４８】
表層部の原料（プリプレグ）としては、熱硬化性樹脂と繊維強化材とを含む層状の繊維強化熱硬化性樹脂を好適例として挙げることができる。熱硬化性樹脂としては、半硬化状態（例えば、２〜５分硬化）、より具体的には、Ｂ状態の熱硬化性樹脂を好適例として挙げることができる。
【００４９】
熱硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂を好適例として挙げることができる。しかしながら、これに限定されるものではなく、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂などの繊維強化樹脂の分野において用いられる従来公知の熱硬化性樹脂を適用できる。
【００５０】
繊維強化材の形態としては、例えば、一方向繊維基材、クロス基材を挙げることができる。繊維強化材の材質としては、例えば、炭素繊維やガラス繊維を挙げることができる。その中でも、炭素繊維を好適例として挙げることができる。
【００５１】
次に、複合成形体の構成要素を更に詳細に説明する。図５は、本発明の一実施形態に係る複合成形品の一例を示す分解斜視図である。
【００５２】
図５に示すように、本形態の複合成形品１は、芯部１０と、芯部１０の一方の面に積層された第１表層部２０と、他方の面に積層された第２表層部３０と、を備える。また、本形態の複合成形品１は、図５に示すように、サンドイッチ構造を有する。
【００５３】
第１表層部２０及び第２表層部３０は、それぞれ一方向繊維強化樹脂層２１，３１を複数有する。
【００５４】
第１表層部２０における一方向繊維強化樹脂層２１の積層数が、第２表層部３０における一方向繊維強化樹脂層３１の積層数と異なることが好ましい。なお、第１表層部の一方向繊維強化樹脂層の積層数と第２表層部における一方向繊維強化樹脂層の積層数とが同じであってもよい。
【００５５】
なお、図示しないが、芯部は、発泡樹脂を含む。
【００５６】
また、図示しないが、一方向繊維強化樹脂層は、熱硬化性樹脂と繊維強化材とを含み、繊維強化材の軸方向が一方向に引き揃えられている。
【００５７】
さらに、図示しないが、第１表層部及び第２表層部は、それぞれ繊維強化材の軸方向に関して疑似等方性を有していることが好ましい。なお、疑似等方性は、例えば、表層部中の一方向繊維強化樹脂層の積層構成を直交積層、等角積層又はこれらを任意に組み合わせた積層構成とすることにより付与することができる。また、第１表層部、第２表層部において、直交積層同士、等角積層同士、直交積層と等角積層とを組み合わせる場合には、表層部内に対称面を有することが好ましい。さらに、表層部には、一方向繊維基材だけでなく、一方向繊維基材に代えて又は加えてクロス基材を適用することもできる。
【００５８】
なお、図示例では、第１表層部における一方向繊維強化樹脂層の積層数が４であり、第２表層部における一方向繊維強化樹脂層の積層数が２である。
【００５９】
また、図示例では、第１表層部の表面（図５中上側）の第１層目の一方向繊維強化樹脂層における繊維強化材の軸方向を０°としたとき、第２層目の一方向繊維強化樹脂層における繊維強化材の軸方向は４５°であり、第３層目の一方向繊維強化樹脂層における繊維強化材の軸方向は−４５°であり、第４層目の一方向繊維強化樹脂層における繊維強化材の軸方向は９０°である。さらに、図示例では、第１表層部の表面側に位置する第２表層部の第１層目の一方向繊維強化樹脂層における繊維強化材の軸方向は９０°であり、第２層目の一方向繊維強化樹脂層における繊維強化材の軸方向は０°である。
【実施例】
【００６０】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
【００６１】
（実施例１）
芯部に含まれる発泡樹脂として、変性ポリフェニレンエーテル樹脂発泡体（旭化成ケミカルズ株式会社製、商品名：サンフォース（登録商標）、厚み：６ｍｍ、発泡倍率：７倍）を用意した。表層部に含まれる繊維強化熱硬化性樹脂層を形成する材料として、一方向炭素繊維にエポキシ樹脂の前駆体を含浸させて半硬化状態にしたプリプレグ（三菱レイヨン株式会社製、ＴＲ３５０Ｇ１５０Ｓ、繊維量（Ｗｆｉｂｅｒ）：１５０ｇ／ｍ２、樹脂量（Ｗｒｉｓｉｎ）：７０ｇ／ｍ２、厚み：０．１５ｍｍ）を用意した。
【００６２】
用意した発泡樹脂と８枚のプリプレグとを用い、０°／６０°／−６０°／−６０°／６０°／０°／芯部／９０°／０°で示される積層構成とした複合積層成形材料（厚み：７．２ｍｍ）を１２０℃に加熱された下型に配置した。次いで、下型と上型との間の距離が１０ｍｍであるシールの位置まで下型を下降させて６０秒保持した。次いで、真空ポンプを作動させて、キャビティ内を真空引きして、キャビティ内の圧力を５ｋＰａ以下にした。次いで、上型をさらに下降させ、下型との距離が目標厚み値になるまで、成形圧力５ＭＰａで押圧した。さらに、表層部にエポキシ樹脂が硬化するまで型締めをした。なお、この際の芯部の歪みは１５％である。しかる後、上型を上昇させ、本例の複合成形品を得た。することにより、半硬化状態のエポキシ樹脂を硬化させて、本例の複合成形品を得た。本例の複合成形品の仕様の一部を表１に示す。
【００６３】
（実施例２〜実施例３、比較例１及び比較例２）
型締めの際の芯部の歪みを変更したこと以外は、実施例１と同様の操作を繰り返して、各例の複合成形品を得た。各例の複合成形品の仕様の一部を表１に示す。
【００６４】
（実施例４〜実施例６、比較例３）
芯部に含まれる発泡樹脂として、硬質アクリル発泡体（積水化成品工業株式会社製、商品名：フォーマック（登録商標）ＨＲ１０、厚み：６ｍｍ）を用意した。用意した発泡樹脂と実施例１で用いたプリプレグとを用い、下型の加熱温度を１４０℃とし、表１に示した成形条件に変更したこと以外は、実施例１と同様の操作を繰り返して、各例の複合成形品を得た。各例の複合成形品の仕様の一部を表１に示す。
【００６５】
（実施例７〜実施例９）
実施例１で用いた発泡樹脂及びプリプレグを用い、表１に示した成形条件に変更したこと以外は、実施例１と同様の操作を繰り返して、各例の複合成形品を得た。各例の複合成形品の仕様の一部を表１に示す。
【００６６】
（比較例４）
芯部に含まれる発泡樹脂として、ポリエチレンテレフタレート発泡体（積水化成品工業株式会社製、商品名：セルペット（登録商標）、厚み：８．５ｍｍ）を用意した。用意した発泡樹脂と実施例１で用いたプリプレグとを用い、表１に示した成形条件に変更したこと以外は、実施例１と同様の操作を繰り返して、本例の複合成形品を得た。本例の複合成形品の仕様の一部を表１に示す。
【００６７】
【表１】
2020093410.tif 000003
【００６８】
なお、表１中の「比率」とは、歪みの中央値における圧縮応力の値に対する圧縮応力の最大値及び最小値の比率を意味する。
【００６９】
上記各例の複合成形品を、以下の要領で評価した。
【００７０】
［実厚み］
実厚みは、成形した複合成形品について、定規を用いて計測した。
【００７１】
［ボイド］
ボイドは、成形した複合成形品について、目視で表面の空孔の数を計測して評価を行った。下記の判断基準に基づいて性能を評価した。
表１中の「○」は、５００ｍｍ×５００ｍｍの範囲で、空孔数が０個であることを示す。
表１中の「△」は、５００ｍｍ×５００ｍｍの範囲で、空孔数が１０個以下であることを示す。
表１中の「×」は、５００ｍｍ×５００ｍｍの範囲で、空孔数が１０個より多いことを示す。
【００７２】
［面歪］
面歪は、成形した複合成形品について、蛍光灯を映しこみ目視で歪みの有無の評価を行った。下記の判断基準に基づいて性能を評価した。
表１中の「○」は、蛍光灯による映り込みで、周縁部の揺らぎが少ないことを示す。
表１中の「△」は、蛍光灯による映り込みで、周縁部の揺らぎが少ないが、その波長が長く粗く見えることを示す。
表１中の「×」は、蛍光灯による映り込みで、周縁部の揺らぎが大きく、蛍光灯が直線的に見えないことを示す。
【００７３】
［カサツキ］
カサツキは、成形した複合成形品について、表面の樹脂の欠損を目視で評価を行った。下記の判断基準に基づいて性能を評価した。
表１中の「○」は、５００ｍｍ×５００ｍｍの範囲で、樹脂の欠損がないことを示す。
表１中の「△」は、５００ｍｍ×５００ｍｍの範囲で、樹脂の欠損が３カ所以内であることを示す。
表１中の「×」は、５００ｍｍ×５００ｍｍの範囲で、樹脂の欠損が３カ所より多いことを示す。
【００７４】
［重量］
上記各例の複合成形品の重量を、以下の要領で測定した。５００ｍｍ×５００ｍｍの寸法で成形した各例の試験片の重量を測定した。
【００７５】
表１より、本発明の範囲に属する実施例１〜３は、本発明外の比較例１〜２に対して、優れた表面性と寸法安定性を有する複合成形品を製造できることが分かる。さらに、本発明の範囲に属する実施例４〜６は、本発明外の比較例３に対して、優れた表面性と寸法安定性を有する複合成形品を製造できることが分かる。これは、所定歪値が、成形温度での応力−歪み曲線の芯部の応力−歪み曲線の歪みの最大値と最小値との差が２０％である歪み範囲内において、歪みの中央値における圧縮応力の値に対する圧縮応力の最大値及び最小値の比率が±１５％の応力比率範囲内となる歪値であるからと考えられる。
【００７６】
本発明の範囲に属する実施例７と実施例８とを比較すると、実施例８では、予熱の保持時間が３０秒以上であるため、より優れた表面性と寸法安定性を有する複合成形品を製造できていると考えられる。
【００７７】
本発明の範囲に属する実施例９と実施例１とを比較すると、実施例１では、真空引きをしているため、より優れた表面性と寸法安定性を有する複合成形品を製造できていると考えられる。
【００７８】
なお、現時点では、優れた表面性と寸法安定性を実現し得るという観点から、実施例１〜３が好ましいと思われ、その中でも、実施例１が最も良好な結果をもたらすものと思われる。
【００７９】
以上、本発明を若干の実施形態及び実施例によって説明したが、本発明はこれらに限定されるものではなく、本発明の要旨の範囲内で種々の変形が可能である。
【符号の説明】
【００８０】
１  複合成形品
１Ａ  複合積層成形材料
１０  芯部
２０  第１表層部
２１  一方向繊維強化樹脂層
３０  第２表層部
３１  一方向繊維強化樹脂層
５１  下型
５２  上型
５３  シール
５４  真空ポンプ
【図１】
2020093410.tif 000004
【図２】
2020093410.tif 000005
【図３】
2020093410.tif 000006
【図４】
2020093410.tif 000007
【図５】
2020093410.tif 000008