(57)【要約】【課題】軸受装置の停止の際に、摺動層表面の損傷が起き難いジャーナル軸受用摺動部材。【解決手段】摺動層が、合成樹脂中に１０〜３５体積％で分散した繊維状粒子を有し、摺動層が摺動面側領域と界面側領域からなり、界面側領域は摺動層の１５〜５０％の厚さを有する。繊維状粒子は、摺動面側領域の軸線方向断面組織での平均粒径をｄ１Ｌ、摺動面側領域の周方向断面組織での平均粒径をｄ１Ｃ、界面側領域の軸線方向断面組織での平均粒径をｄ２Ｌ、界面側領域の周方向断面組織での平均粒径をｄ２Ｃとすると、ｄ１Ｌは５〜３０μｍ、ｄ１Ｃはｄ１Ｌの５〜２０％、ｄ２Ｃは５〜３０μｍ、ｄ２Ｌはｄ２Ｃの５〜２０％となる。摺動面側領域の軸線方向断面組織および界面側領域の周方向断面組織では、長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子は、全繊維状粒子に対して１０体積％以上であり、その分散指数が５以上である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
裏金層、および該裏金層上の摺動層からなる、ジャーナル軸受用の摺動部材において、該摺動部材が部分円筒形状を有し、
前記摺動層が、合成樹脂および該合成樹脂中に分散した繊維状粒子からなり、該繊維状粒子が、前記摺動層の１０〜３５％の体積割合を有し、
前記摺動層が、前記摺動層の摺動面を含む摺動面側領域と、前記摺動層と前記裏金層との界面を含む界面側領域とからなり、前記界面側領域は、前記摺動層の厚さの１５〜５０％の厚さを有し、  
前記摺動面側領域において、軸線方向断面組織での前記繊維状粒子の平均粒径は５〜３０μｍであり、周方向断面組織における前記繊維状粒子は、前記軸線方向断面組織での前記繊維状粒子の前記平均粒径の５〜２０％の平均粒径を有し、
前記界面側領域において、周方向断面組織での前記繊維状粒子の平均粒径は５〜３０μｍであり、軸線方向断面組織での前記繊維状粒子は、周方向断面組織での前記繊維状粒子の前記平均粒径の５〜２０％の平均粒径を有し、
軸線方向断面組織において、前記摺動面側領域は、長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子を全繊維状粒子に対して１０％以上の体積割合で含み、前記長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の分散指数が５以上であり、
周方向断面組織において、前記界面側領域は、長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子を全繊維状粒子に対して１０％以上の体積割合で含み、前記長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の分散指数が５以上であり、
ここで分散指数は、各繊維状粒子についての比Ｘ１／Ｙ１の平均により表され、Ｘ１は断面組織における前記繊維状粒子の前記摺動面に対して平行方向の長さであり、Ｙ１は前記断面組織における前記維状粒子の前記摺動面に対して垂直方向の長さである、摺動部材。
【請求項２】
前記軸線方向断面組織における前記摺動面側領域での前記長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の平均アスペクト比が１．５〜１０であり、
前記周方向断面組織における前記界面側領域での前記長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の平均アスペクト比が１．５〜１０である、請求項１に記載された摺動部材。
【請求項３】
軸線方向断面組織における前記摺動面側領域での前記長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の平均アスペクト比が５〜１０であり、
周方向断面組織における前記界面側領域での前記長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の平均アスペクト比が５〜１０である、請求項２に記載された摺動部材。
【請求項４】
軸線方向断面組織における前記摺動面側領域での、前記長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の全繊維状粒子に対する体積割合は３０％以上であり、
周方向断面組織における前記界面側領域での、前記長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の全繊維状粒子に対する体積割合が３０％以上である、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載された摺動部材。
【請求項５】
前記繊維状粒子が、ガラス繊維粒子、セラミック繊維粒子、炭素繊維粒子、アラミド繊維粒子、アクリル繊維粒子、およびポリビニルアルコール繊維粒子のうちから選ばれる１種以上からなる、請求項１から請求項４までのいずれか１項に記載された摺動部材。
【請求項６】
前記合成樹脂が、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルスルホン、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリベンゾイミダゾール、ナイロン、フェノール、エポキシ、ポリアセタール、ポリフェニレンサルファイド、ポリエチレン、およびポリエーテルイミドのうちから選ばれる１種以上からなる、請求項１から請求項５までのいずれか１項に記載された摺動部材。
【請求項７】
前記摺動層が、黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化硼素、およびポリテトラフルオロエチレンのうちから選ばれる１種以上の固体潤滑剤を更に含む、請求項１から請求項６までのいずれか１項に記載された摺動部材。  
【請求項８】
前記摺動層が、ＣａＦ２、ＣａＣｏ３、タルク、マイカ、ムライト、酸化鉄、リン酸カルシウム、チタン酸カリウムおよびＭｏ２Ｃのうちから選ばれる１種または２種以上の充填材を１〜１０体積％を更に含む、請求項１から請求項７までのいずれか１項に記載された摺動部材。
【請求項９】
前記裏金層は、前記摺動層との界面となる表面に多孔質金属部を有する、請求項１から請求項８までのいずれか１項に記載された摺動部材。
【請求項１０】
請求項１から請求項９までのいずれか１項に記載された摺動部材を複数個備えた、ジャーナル軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ジャーナル軸受用の摺動部材に関するものであり、詳細には、裏金層と、合成樹脂および繊維状粒子からなる摺動層とを備えた部分円筒形状の摺動部材に係るものである。本発明は、この摺動部材を備えたジャーナル軸受にも関するものである。
【背景技術】
【０００２】
排気タービンや大型発電機等の回転軸用のジャーナル軸受として、円弧状の断面を有する軸受パッド形状の摺動部材を、回転軸の周囲に対向して複数個配置したラジアル軸受が用いられている（例えば、特許文献１参照）。このようなラジアル軸受の摺動部材として、金属製の裏金層上に樹脂組成物からなる摺動層を被覆したものが知られており、樹脂組成物として、ガラス繊維粒子、炭素繊維粒子、金属間化合物繊維粒子等の繊維状粒子を合成樹脂中に分散させて摺動層の強度を高めるようにしたものが、特許文献２や特許文献３に記載されている。また、特許文献４は、繊維強化樹脂組成物が強度の異方性を有することを避けるために樹脂素地中に繊維状粒子を無配向、すなわち等方的に分散することが記載されている。また、特許文献５は、摺動層の表面側と界面側領域の繊維状粒子を摺動層に略平行、中間領域内の繊維状粒子を摺動層に略垂直方向を向くように分散させることにより、起動時の摺動層の表面に割れ等の損傷を防止している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００４-１５６６９０号公報
【特許文献２】特開平１０-２０４２８２号公報
【特許文献３】特開２０１６-０７９３９１号公報
【特許文献４】特開２０１３-１９４２０４号公報
【特許文献５】特開２０１８-１４６０５９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
排気タービンや大型発電機等は、定常運転時には、軸部材の表面と摺動部材の摺動面との間に油等の流体潤滑膜が形成されるために、軸部材と摺動部材の表面どうしは直接接触することが防がれている。しかし、その停止時においては、油等の供給も停止するため、完全に回転が停止するまでに油等の流体潤滑膜が切れた状態のまま一定時間軸が回転し続ける。そのために、軸部材表面と摺動部材の摺動面とが直接接触した状態の摺動が起こる。このような状態で摺動が起こると、軸部材に接する摺動面付近の樹脂組成物は、軸部材に引きずられて、軸部材の回転方向への弾性変形が生じる。この場合に特許文献４のように、摺動層中に繊維状粒子を無配向すなわち等方的に分散させた場合は、摺動面付近の繊維状粒子の変形量が大きくなり、脱落が起き易くなるために摩耗が起き易く摺動層の表面に割れ等の損傷が起こる虞が大きくなる。これは、繊維状粒子の長軸方向を摺動面に垂直方向を向くものの割合が多くなるように分散させた場合も同様である。他方、繊維状粒子を、その長軸方向が摺動面に略平行に配向するものの割合が多くなるように摺動層中に分散させた場合には、上記の軸部材の回転方向への樹脂組成物の弾性変形量が小さくなるが、摺動面付近の繊維状粒子が脱落し易くなることにより、摺動面付近の樹脂組成物の摩耗量が大きくなって割れ等の損傷が起こる虞が大きくなる。また、特許文献５のように、摺動層の表面側と界面側領域の繊維状粒子を摺動層に略平行、中間領域内の繊維状粒子を摺動層に略垂直方向を向くように分散させた場合は、起動時においては摺動層の表面に割れ等の損傷は防がれるが、停止時はより負荷が大きいため、停止する際に油等の流体潤滑膜が切れた状態のまま直接軸と接触した状態で一定時間回転し続けることによって、摺動面付近の繊維状粒子が脱落して、摺動層の表面に割れ等の損傷が起こりやすいという新たな問題が生じることが判明した。  
【０００５】
したがって、本発明の目的は、従来技術の上記欠点を克服して、軸受装置の停止する際に摺動層の表面に割れ等の損傷が起き難い摺動部材を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の一観点によれば、裏金層および該裏金層上の摺動層からなるジャーナル軸受用の摺動部材が提供される。この摺動部材は、部分円筒形状を有し、摺動層が、合成樹脂および該合成樹脂中に分散した繊維状粒子からなる。繊維状粒子は、摺動層の１０〜３５％の体積割合を有する。摺動層は、摺動層の摺動面を含む摺動面側領域と、摺動層と裏金層との界面を含む界面側領域からなり、界面側領域は、（摺動層の裏金層との界面から摺動面側へ向かって）摺動層の厚さの１５〜５０％の厚さを有する。
摺動面側領域においては、軸線方向断面組織での繊維状粒子の平均粒径は５〜３０μｍであり、周方向断面組織における繊維状粒子は、軸線方向断面組織での繊維状粒子の平均粒径の５〜２０％の平均粒径を有し、
界面側領域において、周方向断面組織での繊維状粒子の平均粒径は５〜３０μｍであり、軸線方向断面組織での繊維状粒子は、周方向断面組織での繊維状粒子の平均粒径の５〜２０％の平均粒径を有する。
軸線方向断面組織において、摺動面側領域は、長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子を全繊維状粒子に対して１０％以上の体積割合で含み、長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の分散指数が５以上であり、
周方向断面組織において、界面側領域は、長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子を全繊維状粒子に対して１０％以上の体積割合で含み、長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の分散指数が５以上であり、
ここで分散指数は、各繊維状粒子についての比Ｘ１／Ｙ１の平均により表され、Ｘ１は断面組織（すなわち軸線方向断面組織または周方向断面組織）における繊維状粒子の摺動面に対して平行方向の長さであり、Ｙ１は断面組織における維状粒子の摺動面に対して垂直方向の長さである
【０００７】
本発明の一具体例によれば、軸線方向断面組織における摺動面側領域での長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の平均アスペクト比は１．５〜１０を有することが好ましく、平均アスペクト比５〜１０を有することがさらに好ましい。また、周方向断面組織における界面側領域での長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の平均アスペクト比は１．５〜１０を有することが好ましく、平均アスペクト比５〜１０を有することがさらに好ましい。
【０００８】
本発明の一具体例によれば、軸線方向断面組織の摺動面側領域において、長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の全繊維状粒子に対する体積割合は３０％以上であることが好ましい。また、周方向断面組織の界面側領域において、長軸長さが２０μｍ以上の繊維状粒子の全繊維状粒子に対する体積割合が３０％以上であることが好ましい。
【０００９】
本発明の一具体例によれば、繊維状粒子は、ガラス繊維粒子、セラミック繊維粒子、炭素繊維粒子、アラミド繊維粒子、アクリル繊維粒子、およびポリビニルアルコール繊維粒子のうちから選ばれる１種以上からなることが好ましい。
【００１０】
本発明の一具体例によれば、合成樹脂は、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルスルホン、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリベンゾイミダゾール、ナイロン、フェノール、エポキシ、ポリアセタール、ポリフェニレンサルファイド、ポリエチレン、およびポリエーテルイミドのうちから選ばれる１種以上からなることが好ましい。
【００１１】
本発明の一具体例によれば、摺動層は、黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化硼素、およびポリテトラフルオロエチレンのうちから選ばれる１種以上の固体潤滑剤を更に含むことが好ましい。
【００１２】
本発明の一具体例によれば、摺動層は、ＣａＦ２、ＣａＣｏ３、タルク、マイカ、ムライト、酸化鉄、リン酸カルシウム、チタン酸カリウムおよびＭｏ２Ｃ（モリブデンカーバイト）のうちから選ばれる１種または２種以上の充填材を１〜１０体積％を更に含むことが好ましい。
【００１３】
本発明の一具体例によれば、裏金層は、摺動層との界面となる表面に多孔質金属部を有することが好ましい。
【００１４】
本発明の他の観点によれば、上記摺動部材を複数個備えたジャーナル軸受が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の一例による摺動部材の軸線方向断面を示す図。
【図２】本発明の一例による摺動部材の周方向断面を示す図。
【図１Ａ】図１の摺動部材の摺動層の摺動面側領域の拡大図。
【図１Ｂ】図１の摺動部材の摺動層の界面側領域の拡大図。
【図２Ａ】図２の摺動部材の摺動層の摺動面側領域の拡大図。
【図２Ｂ】図２の摺動部材の摺動層の界面側領域の拡大図。
【図３】繊維状粒子のアスペクト比（Ａ）を説明する図。
【図４】繊維状粒子の分散指数（Ｓ）を説明する図。
【図５】本発明の他の例による摺動部材の軸線方向断面を示す図。
【図６】本発明の他の例による摺動部材の周方向断面を示す図。
【図７Ａ】樹脂の流れを説明する図。
【図７Ｂ】図７ＡのＡ−Ａ断面を示す図。
【図８】本発明に係る摺動部材の一例の模式図。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
図８に本発明に係る部分円筒形状の摺動部材１の一例を模式的に示す。この摺動部材１は、円筒形状をその中心軸線方向（Ｌ方向）に沿って分割したうちの一部分からなる形状、すなわち部分円筒形状を有しており、その内面側が、軸受として使用される際に相手軸部材と摺動することになる摺動面を形成する。そのため、摺動部材１は、裏金層２を外面側に有し、裏金層２の内面側に摺動層３を形成した構成になっている。このように、摺動層３の内面である摺動面３０は、凹面を形成しており、摺動面３０の曲率は、対向すべき軸部材の曲率に適合するように設計されている。
【００１７】
上記円筒形状の円周方向、すなわち部分円筒形状の摺動部材が最大曲率を有する方向を「周方向」（Ｃ方向）という。他方、上記円筒形状の中心軸線方向、すなわち部分円筒形状上に直線を形成できる方向を「軸線方向」または「長手方向」（Ｌ方向）という。軸受として用いた場合に軸部材は「周方向」に沿って摺動するために「周方向」が摺動方向となる。
【００１８】
図１に、本発明に係る摺動部材１の軸線方向断面を概略的に示す。軸線方向断面とは、摺動層３の摺動面３０に垂直方向かつ摺動層３の軸線方向に沿った方向での断面である。他方、図２に、本発明に係る摺動部材１の周方向断面を概略的に示す。周方向断面とは、摺動層３の摺動面３０に垂直方向かつ摺動層３の周方向に沿った方向での断面である。
【００１９】
摺動部材１は、裏金層２上に、摺動層３が設けられている。摺動層３は、合成樹脂４に１０〜３５体積％の繊維状粒子５が分散されている。摺動層３は、摺動面３０を含む側に摺動面側領域３１、裏金層との界面７を含む側に界面側領域３２とに分けられる。界面側領域３２は、摺動層３の厚さの１５〜５０％の厚さを有する。摺動面側領域３１および界面側領域３２のいずれにおいても、合成樹脂４に１０〜３５体積％の繊維状粒子５が分散されていることが好ましい。摺動面側領域３１では、繊維状粒子５の長軸方向が摺動面３０の軸線方向に略平行に向くものの割合が多く（図１Ａ、図２Ａ参照）、他方、界面側領域３２では繊維状粒子５の長軸方向が摺動面３０の周方向に略平行を向くものの割合が多くなる（図１Ｂ、図２Ｂ参照）ように分散している。すなわち、摺動面側領域３１の繊維状粒子の配向と界面側領域３２の繊維状粒子の配向とが、（軸線方向と周方向とに）互いに略直行して配向している。なお、いずれの配向も摺動面３０に対して概ね平行である。
【００２０】
軸線方向断面組織における摺動面側領域での繊維状粒子の平均粒径をｄ１Ｌ、周方向断面組織における摺動面側領域での繊維状粒子の平均粒径をｄ１Ｃとし、軸線方向断面組織における界面側領域での繊維状粒子の平均粒径をｄ２Ｌ、周方向断面組織における界面側領域での繊維状粒子の平均粒径をｄ２Ｃとすると、
ｄ１Ｌは５〜３０μｍであり、ｄ１Ｃはｄ１Ｌの５〜２０％、
ｄ２Ｃは５〜３０μｍであり、ｄ２Ｌはｄ２Ｃの５〜２０％
となる。
【００２１】
摺動部材１の繊維状粒子５の平均粒径ｄ１Ｌおよびｄ２Ｃを５〜３０μｍとする理由は、平均粒径が５μｍ未満の場合には、摺動層３の強度（変形抵抗）を高める効果が小さくなり、３０μｍを超えると、摺動層３が軸部材からの負荷を受けた場合に、繊維状粒子５自身にせん断が起こり易くなるからである。  
【００２２】
摺動部材１の摺動層３中の繊維状粒子５の割合を１０〜３５体積％とする理由は、繊維状粒子５の割合が１０％未満であると、摺動層３の強度（変形抵抗）が小さくなり、反対に、繊維状粒子５の割合が３５％を超えると、摺動層３が脆くなり、摺動時に摩耗量が多くなりやすいからである。
【００２３】
摺動部材１の軸線方向断面組織を観察したときに、摺動面側領域３１は、長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子を全繊維状粒子に対して１０％以上の体積割合で含む。この体積割合は３０％以上であることが好ましい。他方、摺動部材１の周方向断面組織を観察したときに、界面側領域３２は、長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子を全繊維状粒子に対して１０％以上の体積割合で含む。この体積割合も３０％以上であることが好ましい。ここで、「長軸長さ」とは、断面組織において、繊維状粒子の長さが最大となる方向に沿う長さをいう。長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子は、摺動層３の強度、すなわち変形抵抗を高める効果が大きい。摺動層は、全繊維粒子に対する「長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子」の体積割合が１０％以上であると、摺動面側領域３１、界面側領域３２における「長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子」の長軸が配向する方向の強度、すなわち変形抵抗を高めることができる。
【００２４】
合成樹脂４は、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルスルホン、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリベンゾイミダゾール、ナイロン、フェノール、エポキシ、ポリアセタール、ポリフェニレンサルファイド、ポリエチレンおよびポリエーテルイミドから選ばれる１種以上からなることが好ましい。繊維状粒子５は、ガラス繊維粒子、セラミック繊維粒子、炭素繊維粒子、アラミド繊維粒子、アクリル繊維粒子、ポリビニルアルコール繊維粒子から選ばれる１種以上からなることが好ましい。しかし、合成樹脂４および繊維状粒子５は、他の材質であってもよい。
【００２５】
摺動層３は、黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化硼素、ポリテトラフルオロエチレンから選ばれる１種以上の固体潤滑剤をさらに含んでもよい。この固体潤滑剤を含有することにより、摺動層の摺動特性を高めることができる。また、摺動層３は、ＣａＦ２、ＣａＣｏ３、タルク、マイカ、ムライト、酸化鉄、リン酸カルシウム、チタン酸カリウムおよびＭｏ２Ｃ（モリブデンカーバイト）のうちから選ばれる１種または２種以上の充填材を１〜１０体積％をさらに含んでもよい。この充填材を含有することにより、摺動層の耐摩耗性を高めることが可能となる。
【００２６】
摺動層３の厚さ（すなわち、摺動層３と裏金層２との界面７から摺動面３０までの間の、摺動面３０に垂直方向の距離）は、０．５〜６ｍｍとすることが好ましい。
【００２７】
軸線方向断面組織において、摺動面側領域３１に分散する「長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子５」の分散指数Ｓが５以上であり、周方向断面組織において、界面側領域３２に分散する長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子５」の分散指数Ｓが５以上である。ここで、分散指数Ｓは、各繊維状粒子５についての比Ｘ１／Ｙ１の平均により表され、Ｘ１は、対象とする断面組織（軸線方向断面組織または周方向断面組織）での繊維状粒子の摺動面３０に対して平行方向の長さであり、Ｙ１は、軸線方向断面組織または周方向断面組織での繊維状粒子５の摺動面３０に対して垂直方向の長さである（図４参照）。
【００２８】
軸線方向断面組織において摺動層３の摺動面側領域３１で繊維状粒子５の分散指数Ｓが５以上であることは、繊維状粒子５の長軸方向が摺動面３０に平行かつ軸線方向を向くものの割合が多くなるように分散することを示している。このため摺動面側領域３１は、物性が異方性を有することになり、とりわけ摺動面３１に対し平行かつ軸線方向の負荷に対する強度（変形抵抗）が大きくなる。
【００２９】
他方、周方向断面組織において摺動層３の界面側領域３２は、繊維状粒子５の分散指数Ｓが５以上であり、繊維状粒子５の長軸方向が摺動面３０に平行且つ周方向を向くものの割合が多くなるように分散する。したがって、摺動層３の界面側領域３２は、摺動面３０に対し平行且つ周方向の負荷に対する強度（変形抵抗）が大きくなる。
【００３０】
繊維状粒子５が上記の配向を有すると、軸受装置の停止時、軸部材と摺動層３の摺動面３０とが直接に接触した状態で一定時間摺動が起こっても、摺動面３０を含む摺動層３の摺動面側領域３１は、繊維状粒子が摺動面３０に平行且つ軸線方向に配向していることにより、周方向への変形抵抗が小さいことから、軸部材に引きずられても繊維状粒子が合成樹脂４に保持された状態で変位（移動）するために、繊維状粒子５自身の変形量が小さくなりせん断が生き難くなる。以上のことから、繊維状粒子の摺動面３０からの脱落が起き難いために摩耗が起き難く、摺動面３０に割れが発生することが防がれる。
他方、摺動層３の界面側領域３２は、繊維状粒子が摺動面３０に平行且つ周方向に配向していることにより、周方向の変形抵抗が摺動面側領域よりも大きいために、摺動層３に加わる軸部材からの負荷に対して、界面側領域３２の周方向変形量が小さくなり、裏金層２と接する付近の樹脂組成物と裏金層２との弾性変形量の差によるせん断が発生し難い。
【００３１】
以上の機構により、本発明に係る摺動部材１は、軸受装置の停止する際の、摺動面３０と相手軸表面とが直接接触した状況でも、摺動層３の表面に割れ等の損傷が発生することが防がれる。
【００３２】
なお、摺動層の摺動面側領域３１、界面側領域３２で、繊維状粒子の含有量はほぼ同じでよく、「長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子」の含有量もほぼ同じでよい。また、摺動層の摺動面側領域３１、界面側領域３２に分散する「長軸長さが２０μｍ未満である繊維状粒子」の分散指数は、各領域中に分散する「長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子」の分散指数と、ほぼ同じ分散指数でよい。
【００３３】
本発明の摺動部材１において、軸線方向断面組織の摺動面側領域の「長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子」は、平均アスペクト比が１．５〜１０であることが好ましく、５〜１０であることがより好ましく、７〜１０が更に好ましい。さらに、周方向断面組織の界面側領域の「長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子」は、平均アスペクト比が１．５〜１０であることが好ましく、５〜１０であることがより好ましく、７〜１０が更に好ましい。平均アスペクト比は、繊維状粒子の配向に関係する数値であり、繊維状粒子の長軸方向が、観察する断面（軸線方向または周方向）に略平行に配向していなければ、そのアスペクト比は１に近い値（例えば１．５未満）となる。したがって、平均アスペクト比が１．５未満であると、樹脂層の強度（変形抵抗）を高める効果は小さくなる。その場合、「長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子」の配向を摺動面側領域と界面側領域とで異ならせても、変形抵抗の異方性の差が不十分になりやすく、上記効果が得難い。他方、平均アスペクト比が１０を超えると、摺動層が軸部材からの負荷を受けた場合に繊維状粒子自身にせん断が起こる場合がある。  
【００３４】
なお、裏金層２は、摺動層３との界面となる表面に多孔質金属部６を有してもよい。多孔質金属部６を有する裏金層２を用いた摺動部材１の一例の軸線方向断面を図５に、周方向断面を図６に概略的に示す。裏金層２の表面に多孔質金属部６を設けることにより、摺動層と裏金層の接合強度を高めることができる。多孔質金属部の空孔部に摺動層を構成する組成物が含浸されることによるアンカー効果により、裏金層と摺動層との接合力の強化が可能になるからである。多孔質金属部は、Ｃｕ、Ｃｕ合金、Ｆｅ、Ｆｅ合金等の金属粉末を金属板や条等の表面上に焼結することにより形成することができる。多孔質金属部の空孔率は２０〜６０％程度であればよい。多孔質金属部の厚さは５０〜５００μｍ程度とすればよい。この場合、多孔質金属部の表面上に被覆される摺動層の厚さは０．５〜６ｍｍ程度となるようにすればよい。ただし、ここで記載した寸法は一例であり、本発明がこの値の限定されるものではなく、異なる寸法に変更するも可能である。
【００３５】
上記摺動部材１は、例えばジャーナル軸受（ラジアル軸受）に使用できる。例えば、この軸受は、円柱状の内部空洞を形成するハウジングを有する。ハウジングは、１つ又は複数、通常は２つのハウジング要素からなる。内部空洞の内周面に、上記摺動部材を周方向に複数個配置し、これらの摺動部材により相手軸である軸部材を支承するようになっている。上記摺動部材の部分円筒形状（曲率、寸法等）は、内部空洞および軸部材に適合するように設計される。しかし、上記摺動部材は、他の形態の軸受或いはその他の摺動用途にも利用可能である。
本発明は、このような複数の上記摺動部材を備えたジャーナル軸受も包含している。
【００３６】
上記に説明した摺動部材について、製造工程に沿って以下に詳細に説明する。
（１）繊維状粒子原材料の準備
繊維状粒子の原材料としては、例えば人為的に造成した無機繊維粒子（ガラス繊維粒子、セラミック繊維粒子など）や有機繊維粒子（炭素繊維粒子、アラミド繊維、アクリル繊維粒子、ポリビニルアルコール繊維粒子など）を用いることができる。
【００３７】
（２）合成樹脂原材料粒の準備
合成樹脂の原材料としては、平均粒径７〜３０μｍ、アスペクト比５〜１００を有する粒を用いることが好ましい。合成樹脂としては、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルスルホン、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリベンゾイミダゾール、ナイロン、フェノール、エポキシ、ポリアセタール、ポリフェニレンサルファイド、ポリエチレンおよびポリエーテルイミドのうちから選ばれる１種以上からなるものを用いることができる。
【００３８】
（３）樹脂組成物シートの製造
樹脂組成物シートは、上記原材料等から、溶融混練機、供給金型、シート成形金型および冷却ロールを用いて作製する。
【００３９】
「溶融混練機」
溶融混練機により、合成樹脂原材料粒、繊維状粒子原材料、およびその他の任意材料（固体潤滑剤、充填材等）の原材料を２３０℃〜３９０℃の温度で加熱しながら混合し、溶融状態の樹脂組成物を作製する。この樹脂組成物は、溶融混練機から一定の圧力で押し出される。
【００４０】
「供給金型」
溶融混練機から押し出された樹脂組成物は、供給用金型を介してシート成形金型に常に一定量を供給される。供給金型は、加熱用ヒータを有し、供給金型内を通る樹脂組成物を３８５℃〜４００℃の温度に加熱して溶融状態に維持する。
【００４１】
「シート成形金型」
樹脂組成物はシート成形金型によりシート形状に形成される。供給金型からシート成形金型に供給された溶融状態の樹脂組成物は、シート形状に成形され、シート成形金型内を出口側へ移動しながら徐々に自然冷却され、半溶融状態のシートとなる。
【００４２】
「冷却ロール」
半溶融状態の樹脂組成物シートは冷却ロールにて連続的に接触して、冷却されながら「シート成形金型」から引き出される。冷却ロールは、樹脂組成物シートを上面と下面の両側から押えて移動させる少なくとも１対のロール（上側ロールおよび下側ロール）からなる。半溶融状態の樹脂組成物シートは、冷却ロールから引き出された後に完全に固体状態のシートになる。なお、冷却ロールは、ロール内に組み込まれた電動ヒータにより温度制御が可能となっており、かつ電動モータにより制御可能に回転駆動できるようになっている。樹脂組成物シートの厚さの寸法の一例としては１〜７ｍｍである。固体状態になった樹脂組成物シートは、後述する被覆工程に用いられる裏金の寸法に適合する大きさに切断される。
【００４３】
（４）裏金
裏金層としては、亜共析鋼やステンレス鋼等のＦｅ合金、Ｃｕ、Ｃｕ合金等の金属板を用いることができる。裏金層表面、すなわち摺動層との界面となる側に多孔質金属部を形成してもよいが、多孔質金属部は裏金層と同じ組成を有することも、異なる組成または材料を用いることも可能である。
【００４４】
（５）被覆及び成形工程
樹脂組成物シートを、裏金層の一方の表面、あるいは裏金の多孔質金属部上に接合する。その後、使用形状、例えば、部分円筒形状に加圧プレスにて成形した後、組成物の厚さを均一とするため、裏金を加工または切削する。樹脂組成物シートのシート成形工程における引出方向が、部分円筒形状の周方向になるように成形した後、片方の表面層を切削除去して所定厚さに仕上げる。
【００４５】
組織制御
次に、繊維状粒子を配向させる組織制御方法について説明する。組織制御は、上記の樹脂組成物シートの製造工程において、冷却ロールの温度設定により行なう。具体的には、上側冷却ロールの温度が下側冷却ロールよりも温度が約５０℃〜６０℃高く（１７０℃〜１８０℃）設定する。これに対して、従来の冷却ロールの温度は、上側冷却ロールも下側冷却ロールも同温度（１１０℃〜１３０℃）に設定していた。
【００４６】
半溶融状態の樹脂組成物シートは、冷却ロールに接触して冷却されながら固化するが、下側冷却ロールの温度を上側冷却ロールの温度よりも低く設定しているために、先に樹脂組成物シート下面で固化が始まる。また上側冷却ロールは下側冷却ロールよりも温度が高いために、固化しきれない半溶融状態の樹脂組成物が上側冷却ロール入口で溜りやすくなる（以後、「樹脂溜り」という）。図７Ａにこの様子を模式的に示す。樹脂組成物シートは、紙面の右側から左側に向かう方向に引き抜かれる（引き抜き方向１０）。半溶融樹脂組成物の流れを矢印１１に示す。シート成形金型１２から（紙面の右側から）流れてきた半溶融樹脂組成物１１は、上側冷却ロール１３の入口側で一定量の樹脂溜り１５を形成する。この樹脂溜り１５を形成している半溶融状態の樹脂組成物１１（以後、「半溶融樹脂組成物」という）は、引き抜き方向と同方向に回転して滞留しながら樹脂組成物シートの内部に押し込まれる。樹脂組成物シートの内部は冷却ロールに接触していないために、冷却ロールを通過している間は半溶融状態を保っており、押し込まれた半溶融樹脂組成物１１は、既に下側冷却ロール１４により固化された樹脂組成物シート下面部１６に衝突しながら、樹脂組成物シートの幅方向両端部に向かって広がり流れて（図７Ｂ参照）固化が開始される。そのために、樹脂組成物シートの厚さ方向の中央部付近の繊維状粒子は、長軸が樹脂組成物シートの幅方向（引き抜き方向１０に垂直な方向）に配向しやすくなる。他方、樹脂組成物シートの表面付近（シート上面と下面）では、半溶融状態の樹脂組成物シートは冷却ロールの出口側へ向かって常に一方向に流れながら冷却ロールに接触して固化するために、繊維状粒子は、長軸が樹脂組成物シートの表面に長手方向（引き抜き方向１０）に配向しやすくなる。
【００４７】
従来技術では、上側冷却ロールと下側冷却ロールの温度を同じに設定しているが、この場合には、シート成形金型から流れてきた半溶融樹脂組成物は冷却ロール入口側で樹脂溜りを形成することなく出口側へ向かって常に一方向に流れるため、樹脂組成物シートの厚さ方向の全域で、繊維状粒子は、長軸が樹脂組成物シートの表面に平行な方向に配向しやすくなる。
また、従来の一般的な射出成型法で樹脂組成物シートを製造した場合、シート成形金型の供給口から溶融状態の樹脂組成物を瞬時に充填させるので、金型内の各所で溶融状態の樹脂組成物どうしが衝突または合流する。そのため、金型内で溶融状態の樹脂組成物が一方向に流れた箇所と溶融状態の樹脂組成物どうしが衝突した箇所では繊維状粒子の配向方向が異なり、樹脂組成物シートは、表面からみると、繊維状粒子の長軸が表面に平行な方向を向いて配向している箇所と、繊維状粒子の長軸がランダムに配向した箇所（ウエルド部）が混在したものとなる。
また、先行技術文献４のように合成樹脂に架橋促進剤と繊維状粒子からなる樹脂組成物を射出成型法により樹脂組成物シートを製造した場合、繊維状粒子は無配向（等方）に分散する。
また、先行技術文献５のように成形金型内で冷却を行い、かつ引出ロールの引出速度を周期的に変化させて樹脂組成物シートを製造した場合、樹脂組成物シートの厚さ方向の中央部領域では、繊維状粒子は、長軸が樹脂組成物シートの表面に垂直な方向に分散し、他方、表面付近では、繊維状粒子は、長軸が樹脂組成物シートの表面に平行な方向に分散する。
【００４８】
次に摺動層の摺動面側領域、界面側領域の区分方法を説明する。電子顕微鏡を用いて摺動部材の軸線方向断面および周方向断面の複数箇所の電子像を２００倍で撮影する。軸線方向断面では、摺動面付近には、概ね摺動面に沿った方向を向いて細長く延びた繊維状粒子が多数観測される（図１Ａ参照）が、裏金層との界面付近には、そのように細長く延びた繊維状粒子はほとんど観察されずに大部分が球状または長球状の粒子である（図１Ｂ参照）。反対に、周方向断面では、摺動面付近には、細長く延びた繊維状粒子はほとんど観察されずに大部分が球状または長球状の粒子である（図２Ａ参照）が、裏金層との界面付近に細長く延びた繊維状粒子が多数観測される（図２Ｂ参照）。これらの繊維状粒子の形態の異なる２つの領域は、摺動層の厚さ方向に積層した２層として形成されているので、その境界線を、上記の複数の軸線方向断面および周方向断面から決定して、摺動面に平行な仮想線ＵＬ（境界線）を描く。摺動層の摺動面から仮想線ＵＬまでの間を摺動面側領域、摺動層の裏金層との界面から仮想線ＵＬまでの間を界面側領域とする。仮想線ＵＬを図１に点線で示す。
なお、裏金層の表面に多孔質部を有する場合には、裏金層の表面は凹凸状となる。この場合、摺動層と裏金層との界面は、撮影画像中で裏金層（多孔質部）の表面の最も摺動面側に近くに位置する凸部の頂部を通り摺動面に対し平行な仮想線とする。
【００４９】
各断面について、上記方向で区分した、摺動面側領域および界面側領域の繊維状粒子の平均粒径を、以下の手法を用い測定した。
繊維状粒子の平均粒径は、上記の電子顕微鏡を用いて摺動部材の周方向断面および軸線方向断面の複数箇所の電子像（２００倍）から測定する。具体的には、繊維状粒子の平均粒径は、得られた電子像を一般的な画像解析手法（解析ソフト：Ｉｍａｇｅ−Ｐｒｏ  Ｐｌｕｓ（Ｖｅｒｓｉｏｎ４．５）；（株）プラネトロン製）を用いて、各繊維状粒子の面積を測定し、それを円と想定した場合の平均直径に換算して求める。ただし、電子像の撮影倍率は２００倍に限定されないで、他の倍率に変更してもよい。
【００５０】
次に、摺動層に含まれる繊維状粒子の全体積に対する長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子の体積割合の測定方法について説明する。電子顕微鏡を用いて得られた摺動部材の軸線方向断面および周方向断面の摺動面側領域および界面側領域のそれぞれの撮影画像を用い、一般的な画像解析手法（例えば、解析ソフト：Ｉｍａｇｅ−Ｐｒｏ  Ｐｌｕｓ（Ｖｅｒｓｉｏｎ４．５）；（株）プラネトロン製）を用いて、撮影画像中の繊維状粒子を、長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子と、それ以外の繊維状粒子に区分する。撮影画像中の全繊維状粒子の合計面積と長軸長さが２０μｍ以上である全繊維状粒子の合計面積を測定し、全繊維状粒子に対する長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子の面積割合を算出する。この面積割合は、体積割合に相当する。
【００５１】
平均アスペクト比Ａは、上記の手法で得られた電子像の撮影画像を用い、長軸長さが２０μｍ以上である各繊維状粒子の長軸長さＬと短軸長さＳの比（長軸長さＬ／短軸長さＳ）の平均として求める（図３参照）。なお、繊維状粒子の長軸長さＬは、上記のとおり電子像中の繊維状粒子の長さが最大となる位置での長さを示し、短軸長さＳは、長軸長さＬの方向に直交する方向での長さが最大となる位置での長さを示す。
繊維状粒子の分散指数Ｓは、上記電子像の軸線方向断面の摺動面側領域と周方向断面の界面側領域の撮影画像を用い、長軸長さが２０μｍ以上である各繊維状粒子の摺動面に対して平行方向の長さＸ１と、摺動面に対して垂直方向の長さＹ１を測定し、それら各長さの比Ｘ１／Ｙ１の平均値を算出して求める（図４参照）。なお、繊維状粒子の分散指数Ｓが０に近いほど、繊維状粒子は長軸方向が摺動面に対し垂直方向に配向して分散し、分散指数Ｓが５を超えて大きくなるほど長軸方向が摺動面に対し平行に配向して分散することを表す。
【実施例】
【００５２】
本発明による裏金層および摺動層を有する摺動部材の実施例１〜１２および比較例２１〜２８を以下に示すとおり作製した。実施例および比較例の各摺動部材の摺動層の組成は、表１に示すとおりである。
【００５３】
【表１−１】
2020159527.tif 000003
【表１−２】
2020159527.tif 000004
【００５４】
表１に示す実施例１〜１２および比較例２１〜２８における繊維状粒子の原材料は、平均粒径が７〜３５μｍで、平均アスペクト比（長軸長さ／短軸長さ）が５〜１００の粒子を用いた。
【００５５】
実施例１〜１２および比較例２１〜２８における合成樹脂の原材料としてＰＥＥＫ（ポリエーテルエーテルケトン）粒子又はＰＦ（フェノール）粒子を用いた。これらの粒子は、平均粒径が、原材料である繊維状粒子の平均粒径に対して１２５％であるものを用いた。
実施例５〜９の固体潤滑剤（ＭｏＳ２、Ｇｒ）の原材料粒子は、平均粒径が繊維状粒子原材料の平均粒径に対して３０％の粒子を用い、充填材（ＣａＦ２）の原材料粒子は、平均粒径が繊維状粒子の平均粒径に対して２５％のものを用いた。比較例２６の架橋促進剤の原材料は、平均粒径が繊維状粒子の平均粒径に対して２５％の粒子を用いた。
【００５６】
上記の原材料を表１に示す組成比率で秤量し、この組成物を予めペレット化した。このペレットを溶融混練機に投入し、順に供給金型、シート成形金型、冷却ロールを通して、樹脂組成物シートを作製した。なお、実施例１〜９、１１、１２および比較例２１〜２５、２７、２８では、溶融混練機の加熱温度を３５０〜３９０℃に設定し、実施例１０では加熱温度を２３０〜２５０℃に設定した。また、冷却ロールの温度は、実施例１〜１２および比較例２１〜２４は、上側冷却ロールの温度を１８０℃に、下側冷却ロールの温度を１３０℃に設定し、比較例２５、２７は同一温度に設定し、比較例２８は上側冷却ロールの温度を２００℃に、下側冷却ロールの温度を１００℃に設定した。また、比較例２６は、先行技術文献４にしたがって、射出成形にて樹脂組成物シートを作製した。
【００５７】
次に樹脂組成物シートをＦｅ合金製の裏金層の一方の表面に被覆させた後、部分円筒形状に加工し、次に、裏金層上の組成物が所定の厚さとなるように切削加工した。なお、実施例１〜９、１１、１２及び比較例２１〜２８の裏金層はＦｅ合金を用いたが、実施例１０はＦｅ合金の表面にＣｕ合金の多孔質焼結部を有するものを用いた。また、実施例１〜１２および比較例２１〜２５、２８の摺動部材は、樹脂組成物シートの成形工程での引出ロールでの引出方向が部分円筒形状の周方向に平行となるようにし、比較例２７は引出ロールでの引出方向が部分円筒形状の軸線方向に平行となるようにした。
作製した実施例１〜１２および比較例２１〜２８の摺動部材の摺動層の厚さは３ｍｍであり、裏金層の厚さは１０ｍｍであった。なお、実施例１〜１２と比較例２１〜２４、２８は摺動面側の繊維状粒子が摺動方向に配向している表面部を切削して厚さは３ｍｍとした。
【００５８】
作製した実施例および比較例の各摺動部材は、上記に説明した測定方法により、軸線方向断面組織および周方向断面組織について、摺動面側領域および界面側領域のそれぞれに分散する繊維状粒子の平均粒径の測定を行い、その結果を表１の「平均粒径」欄に示した。また、上記に説明した軸線方向断面組織の摺動面側領域、周方向断面組織の界面側領域における「長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子」の平均アスペクト比（Ａ）の測定行い、その結果を表１の「平均アスペクト比（Ａ）」欄に示した。また、上記に説明した測定方法により、軸線方向断面組織の摺動面側領域および周方向断面組織の界面側領域に分散する「長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子」の分散指数（Ｓ）の測定行い、その結果を表１の「分散指数（Ｓ）」欄に示した。さらに、上記に説明した軸線方向断面組織の摺動面側領域および周方向断面組織の界面側領域に分散する繊維状粒子の全体積に対する長軸長さが２０μｍ以上である繊維状粒子の体積割合の測定を行い、その結果を「体積比率」欄に示した。また、摺動層厚さに対する界面側領域の厚さの比率を「界面側領域の厚さ比率（％）」に示す。
【００５９】
部分円筒形状に成形した摺動部材を複数個組み合わせて円筒形状にし、表２に示す条件で摺動試験を行った。この条件は、軸受装置の運転の停止時に、油の供給が不十分となり軸部材が一定時間回転する摺動状態を再現したものである。各実施例および各比較例の摺動試験後の摺動層の摩耗量を表１の「摩耗量（μｍ）」欄に示す。また、各実施例および各比較例は、摺動試験後の摺動層の表面の複数箇所を粗さ測定器を用いて傷の発生の有無を評価した。表１の「割れの発生有無」欄に、摺動層の表面に深さが５μｍ以上の傷が測定された場合には「有」、測定されなかった場合には「無」と示した。また、摺動試験後の試験片を摺動部材の周方向に平行、且つ、摺動面に対して垂直に切断し、摺動層と裏金との界面の「せん断」の発生の有無を光学顕微鏡で確認した。表１の「界面のせん断の有無」欄に、界面の「せん断」が確認された場合には「有」、確認されなかった場合は「無」と示した。
【００６０】
【表２】
2020159527.tif 000005
【００６１】
表１に示す結果から分かるとおり、実施例１〜１２は、比較例２１〜２６に対して、摺動試験後の摺動層の摩耗量が少なくなった。さらに、実施例４〜９は、繊維状粒子５の平均アスペクト比（Ａ）が５〜１０となり、特に、摩耗量が少なくなった。軸線方向断面組織での摺動面側領域の「長軸長さが２０μｍ以上である」繊維状粒子５と周方向断面組織での界面側領域の「長軸長さが２０μｍ以上である」繊維状粒子５の体積割合が３０％以上である実施例４〜９は、体積割合が３０％未満である実施例１〜３、１１、１２よりも摩耗量が少なくなる結果となったが、これは、上記で説明したように摺動層の強度（変形抵抗）が向上したためと考えられる。
さらに、実施例では、摺動試験後の摺動層の表面に割れの発生および界面のせん断の発生がなかったが、これも上記に説明したとおり、摺動面側領域および界面側領域での繊維状粒子の配向によるものと考えられる。
【００６２】
これに対し、比較例２５のように、摺動層に含まれる繊維状粒子が、摺動面側領域、界面側領域の各領域で配向が同じ（摺動面に対して平行且つ周方向に配向）である場合、摺動面の繊維状粒子の脱落が発生して、結果的に摺動層の摩耗が起きやすくなり、摺動面の表面に割れが発生する。
【００６３】
他方、比較例２７のように、摺動層に含まれる繊維状粒子が、摺動面側領域、界面側領域の各領域で配向が同じ（摺動面に対して平行且つ軸線方向に配向）である場合、摺動層の摺動層全体の周方向の強度が低いために周方向への変形量が大きくなり、摺動層と裏金との界面でのせん断が発生する。
【００６４】
比較例２１は、摺動層の摺動面側領域および界面側領域に含まれる繊維状粒子の平均粒径が５μｍ未満のために、摺動層の強度（変形抵抗）を高める効果が小さくなったために、摺動層の摩耗量が多くなり表面に割れが発生し、また、摺動層と裏金との界面でのせん断が発生したと考えられる。
【００６５】
比較例２２は、摺動層の摺動面側領域および界面側領域に含まれる繊維状粒子の平均粒径が３０μｍと大きいために、摺動層に軸部材からの負荷が加わった場合に、繊維状粒子自体にせん断が起こりやすくなり、繊維状粒子の脱落が起きたために摺動層の摩耗量が多くなり、摺動面の割れが発生し、また、摺動層と裏金との界面でのせん断が発生したと考えられる。
【００６６】
比較例２３は、摺動層の摺動面側領域および界面側領域に含まれる繊維状粒子の体積が１０％未満のために摺動層の強度（変形抵抗）が小さくなり、摺動層の摩耗量が多くなり、摺動面の割れが発生し、また、摺動層と裏金との界面でのせん断が発生したと考えられる。  
【００６７】
比較例２４は、摺動層の摺動面側領域に含まれる繊維状粒子の体積が３５％を超えているために、摺動層が脆くなり、摺動層の摩耗量が多くなり、摺動面の割れが発生し、また、摺動層と裏金との界面でのせん断が発生したと考えられる。
【００６８】
比較例２５は、樹脂組成物シートの作製時における上側冷却ロールと下側冷却ロールの温度を同一に設定したために、摺動層に含まれる繊維状粒子が、摺動面側領域、界面側領域の区別がなく、全体において摺動層の摺動面に略平行且つ周方向に配向した（摺動層の全体が界面側領域に相当）ために、繊維状粒子の脱落により摺動層の摩耗量が多くなり、摺動面の割れが発生したと考えられる。
【００６９】
比較例２６は、射出成形にて樹脂組成物シートを作製したものであるが、摺動層に含まれる繊維状粒子の分散指数が、摺動層の全体を通じて無配向となるために、軸部材から負荷が加わった場合、繊維状粒子の脱落により摺動層の摩耗量が多くなり、摺動面の割れが発生したと考えられる。
【００７０】
比較例２７は、摺動層に含まれる繊維状粒子が、摺動面側領域、界面側領域の区別がなく、全体において摺動層の摺動面に略平行且つ軸線方向に配向した（摺動層の全体が摺動面側領域に相当））ために、摺動層の摺動層全体の周方向の強度が低くなり変形抵抗が小さくなったために、摺動層と裏金との界面でのせん断が発生したと考えられる。
【００７１】
比較例２８は、上側冷却ロール温度と下側ロール冷却温度の差を大きくしたことにより
界面側領域が１５％未満（１０％）となり、摺動面に平行且つ周方向の強度が低くなり変形抵抗が小さくなったために、摺動層と裏金との界面でのせん断が発生したと考えられる。
【図１】
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【図１Ａ】
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【図１Ｂ】
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【図２】
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【図２Ａ】
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【図２Ｂ】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７Ａ】
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【図７Ｂ】
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【図８】
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