(57)【要約】【課題】交流電源及び直流電源のどちらの電源を用いて全姿勢で裏波溶接をしても、好適なアーク安定性を有し、良好な裏波ビードが得られ、溶接欠陥が無く、優れた溶接金属が得られる低水素被覆アーク溶接棒を提供する。【解決手段】低水素系被複アーク溶接棒において、被覆剤全質量に対する質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５％、金属炭酸塩：３５〜５５％、金属弗化物：４〜１２％、ＴｉＯ2換算値：３〜９％、ＳｉＯ2換算値：１０〜２０％、Ａｌ2Ｏ3換算値：０．５〜３．０％、Ｓｉ：３〜９％、Ｍｎ：１．０〜５．０％、Ｔｉ：０．１〜２．５％、Ｎａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計：１．５〜５．０％を含有することを特徴とする。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼心線に被覆剤が塗布されている低水素系被覆アーク溶接棒において、
前記被覆剤は、当該被覆剤全質量に対する質量％で、
Ｃ：０．０１〜０．１５％、
金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計：３５〜５５％、
金属弗化物の１種又は２種以上の合計：４〜１２％、
Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：３〜９％、
Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：１０〜２０％、
Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計：０．５〜３．０％、
Ｓｉ：３〜９％、
Ｍｎ：１．０〜５．０％、
Ｔｉ：０．１〜２．５％、
Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計：１．５〜５．０％を含有し、
残部は、塗布剤、鉄合金からのＦｅ分及び不可避不純物からなることを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒。
【請求項２】
被覆剤全質量に対する質量％で、Ａｌ及びＭｇの１種又は２種の合計：０．２〜３．０％をさらに含有することを特徴とする請求項１に記載の低水素系被覆アーク溶接棒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、低水素系被覆アーク溶接棒に関し、交流電源及び直流電源の何れの電源を用いて鋼パイプの円周溶接等の全姿勢で裏波溶接をする場合においても、好適なアーク安定性を示し、良好な裏波ビードが得られ、溶接欠陥が無く、強度及び低温靭性に優れた溶接金属が得られる低水素系被覆アーク溶接棒に関する。
【背景技術】
【０００２】
金属炭酸塩及び金属弗化物を主成分とする低水素系被覆アーク溶接棒は、イルミナイト系被覆アーク溶接棒やライムチタニヤ系被覆アーク溶接棒等の非低水素系被覆アーク溶接棒に比べて全姿勢における裏波溶接が容易で、かつガス発生剤による大気遮断により、機械的性質が優れ、溶着金属中の拡散性水素量が少なく、耐割れ性に優れることから鋼パイプの円周溶接等の全姿勢での裏波溶接に多く用いられている。
【０００３】
低水素系被覆アーク溶接棒は、一般的に交流電源を用いて溶接するように設計されている。しかし、鋼パイプなど屋外で円周溶接する場合には、直流電源を用いることが多く、磁気吹きが発生したり、アークが不安定となり、健全な裏波ビードが得られないという問題点がある。このため、交流電源及び直流電源の何れの電源にも適用できる低水素系被覆アーク溶接棒の開発要望が従前より高かった。
【０００４】
鋼パイプの円周溶接など、全姿勢での初層裏波溶接用の被覆アーク溶接棒は、特許文献１には、被覆剤中のカリ長石、ルチール及びアルミナの含有量を調整することによって、裏波溶接から最終層の溶接までの全層を効率よく溶接することができ、良好なアーク安定性及びビード形状を得ることができるという技術の開示がある。
【０００５】
また、特許文献２には、ＳｉＯ2の成分を９０質量％以上の割合で含む鉱物（硅石等）、金属炭酸塩、金属弗化物、ルチールを含有し、鉱物中の粒度５３μｍ未満の粒子の含有率を規定することによって、アーク切れの発生を抑制させる技術の開示がある。
【０００６】
さらに、特許文献３には、被覆剤中のヘマタイトの添加量を調整することにより、アークを安定させる技術の開示がある。
【０００７】
しかし、特許文献１及び特許文献２は双方とも交流電源を用いた場合における低水素系被覆アーク溶接棒の技術であるが、これらの低水素系被覆アーク溶接棒で直流電源を用いて溶接した場合、磁気吹きやアークが不安定となり、健全な裏波ビード及び良好な低温靭性が得られないという問題点があった。また、特許文献３は直流電源を用いた場合における低水素系被覆アーク溶接棒の技術であるが、このような低水素系被覆アーク溶接棒で交流電源を用いて溶接した場合、直流電源と同等のアーク安定性及び良好な裏波ビードは得られないという問題点があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２０００−１１７４８７号公報
【特許文献２】特開２０１８−１１４５１２号公報
【特許文献３】特開２０１５−８５３４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
そこで本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、交流電源及び直流電源の何れを用いて鋼パイプの円周溶接等の全姿勢で裏波溶接をしても、好適なアーク安定性を有し、アーク切れが生じず、良好な裏波ビードが得られ、溶接欠陥が無く、強度及び低温靭性に優れた溶接金属が得られる低水素系被覆アーク溶接棒を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の要旨は、鋼心線に被覆剤が塗布されている低水素系被覆アーク溶接棒において、前記被覆剤は、当該被覆剤全質量に対する質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５％、金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計：３５〜５５％、金属弗化物の１種又は２種以上の合計：４〜１２％、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：３〜９％、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：１０〜２０％、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計：０．５〜３．０％、Ｓｉ：３〜９％、Ｍｎ：１．０〜５．０％、Ｔｉ：０．１〜２．５％、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計：１．５〜５．０％を含有し、残部は、塗布剤、鉄合金からのＦｅ分及び不可避不純物からなることを特徴とする。
【００１１】
また、被覆剤全質量に対する質量％で、Ａｌ及びＭｇの１種又は２種の合計：０．２〜３．０％を含有することも特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒にある。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の低水素系被覆アーク溶接棒によれば、交流電源及び直流電源の何れを用いて鋼パイプの円周溶接等の全姿勢で初層の裏波溶接した場合においても、好適なアーク安定性を有し、アーク切れが生じず、良好な裏波ビードが得られ、一般的な溶接作業性も良好であるので溶接能率が大幅に改善できるとともに、溶接欠陥が無く、強度及び低温靭性に優れた溶接金属が得られるので、溶接部の品質向上を図ることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明者らは、低水素系被覆アーク溶接棒を用いて交流電源と直流電源を用いて溶接した場合の差異を詳細に調査した。
【００１４】
その結果、直流電源を用いて裏波溶接した場合は、交流電源を用いて溶接した場合に比べて、アークが弱くなることに起因して磁気吹きやアーク切れが発生してアークが不安定で健全な裏波ビードが得られないことが判明した。また、交流電源と比較して溶接金属のＣ、Ｓｉ、Ｍｎが減少し、溶接金属の強度及び低温靭性が低下することも判明した。
【００１５】
一方、直流電源用に設計された低水素系被覆アーク溶接棒を用いて交流電源で裏波溶接した場合は、アークが強すぎて表ビード及び裏波ビード共にビード形状が不良となることが判明した。また、溶接金属のＣ、Ｓｉ、Ｍｎが増加し、溶接金属の強度が過剰となり、低温靭性が低下することも判明した。
【００１６】
そこで、交流電源と直流電源のどちらを用いて裏波溶接をした場合においても好適なアーク安定性を有し、アーク切れが生じず、かつ良好な裏波ビードが得られ、強度及び低温靭性に優れた溶接金属を得るために、低水素系被覆アーク溶接棒の成分組成について種々検討した。
【００１７】
その結果、Ｃ、Ｔｉ酸化物、Ｓｉ酸化物、Ａｌ酸化物、Ｔｉ、Ｎａ化合物及びＫ化合物の各含有量を適量とすることによって、これらの単独あるいは相乗効果で、交流電源及び直流電源のどちらの電源を用いて全姿勢で裏波溶接をした場合でもアークが安定して良好な裏波ビード及び表ビードの形状が得られ、金属炭酸塩及び金属弗化物の各含有量を適量とすることによって、拡散性水素量が低くなることを見出した。また、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉの各含有量を適量とすることによって、溶接金属の機械的性質を改善できることを見出した。また、Ａｌ又はＭｇを適量添加することにより、さらに低温靭性が向上することを見出した。
【００１８】
以下、本発明の低水素系被覆アーク溶接棒について、被覆剤全質量に対する各成分組成と、その含有量の限定理由について詳細に説明する。以下、各成分組成の含有量は、被覆剤全質量に対する質量％で表すこととし、その質量％を表すときには単に％と記載する。
【００１９】
［Ｃ：０．０１〜０．１５％］
Ｃは、被覆剤からの金属粉及び合金粉等から添加され、交流電源及び直流電源で溶接を行う場合においてアークの安定性を維持する効果がある。またＣは、溶接金属の強度を確保するためにも極めて重要な成分である。Ｃの含有量が０．０１％未満では、アークの吹付けが弱くなって、アークが不安定になり均一な裏波ビードが得られない。またＣの含有量が０．０１％未満では、溶接金属の強度が低くなる。一方、Ｃの含有量が０．１５％を超えると、溶接金属の強度が過剰となり、低温靭性が低下する。したがって、Ｃは０．０１〜０．１５％とする。
【００２０】
［金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計：３５〜５５％］
金属炭酸塩は、炭酸カルシウム、炭酸バリウム、炭酸マンガン、炭酸マグネシウム等から添加され、アーク中で分解してＣＯ2ガスを発生して溶融金属を大気から遮断して保護するアーク雰囲気中の水素分圧を下げる効果がある。金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計が３５％未満であると、シールド効果が不足してブローホールが発生しやすくなり、拡散性水素量が多くなって耐割れ性が劣化する。一方、金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計が５５％を超えると、特に交流電源を用いた場合にアークの吹き付けが弱くなって低電流域のアークが不安定になり、良好な裏波ビードが形成され難くなる。したがって、金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計は３５〜５５％とする。
【００２１】
［金属弗化物の１種又は２種以上の合計：４〜１２％］
金属弗化物は、蛍石、弗化バリウム、弗化マグネシウム、弗化アルミニウム等から添加され、溶融スラグの粘性を下げてスラグの流動性を調整してビード形状を良好にするとともに、アーク雰囲気中の水素分圧を下げて耐割れ性を向上させる。金属弗化物の１種又は２種以上の合計が４％未満であると、適当な溶融スラグの粘性が得られず表ビードの形状が不良となる。また金属弗化物の１種又は２種以上の合計が４％未満であると、拡散性水素量が多くなって耐割れ性が劣化する。一方、金属弗化物の１種又は２種以上の合計が１２％を超えると、スラグ剥離性が劣化する。したがって、金属弗化物の１種又は２種以上の合計は４〜１２％とする。
【００２２】
［Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：３〜９％］
Ｔｉ酸化物は、ルチール、酸化チタン、チタンスラグ、イルメナイト等から添加され、アークを安定にする。Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が３％未満であると、アークが不安定となり良好な裏波ビードを得ることが困難となる。一方、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が９％を超えると、スラグが緻密になりスラグ剥離性が劣化する。またＴｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が９％を超えると、立向及び上向姿勢の溶接時に溶融スラグの粘性が高くなりスラグの流動性が低下するので、表ビードの形状が凸状となる。したがって、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計は３〜９％とする。
【００２３】
［Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：１０〜２０％］
Ｓｉ酸化物は、珪砂、珪酸カリウム、珪酸ナトリウム、カリ長石、珪灰石等から添加され、アークの吹付けを強くしてアークを安定にする。Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が１０％未満であると、特に直流電源を用いた場合にアークが弱くなり裏波ビードの形状が不良となる。一方、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が２０％を超えると、特に交流電源を用いた場合にアークが強くなりすぎて裏波ビード及び表ビードともに形状が不良となる。したがって、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計は１０〜２０％とする。
【００２４】
［Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計：０．５〜３．０％］
Ａｌ酸化物は、アルミナ、長石、珪砂、マイカ等から添加され、溶融スラグの粘性を調整する。Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計が０．５％未満であると、溶融スラグの粘性が低下して立向及び上向姿勢での溶接が困難になる。一方、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計が３．０％を超えると、アークの吹付けが強くなりスパッタ発生量が多くなる。したがって、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計は０．５〜３．０％とする。
【００２５】
［Ｓｉ：３〜９％］
Ｓｉは、Ｆｅ−Ｓｉ、金属Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等から添加され、溶接金属の脱酸を目的として添加されるが、溶接作業性確保のためにも必要である。Ｓｉの含有量が３％未満では、脱酸不足となって、溶接金属中にブローホールが発生しやすくなり、アークが不安定で表ビード及び裏波ビードともに形状が不良となる。一方、Ｓｉの含有量が９％を超えると、溶融金属中の粒界に低融点酸化物を析出させ低温靱性が低下する。したがって、Ｓｉの含有量は３〜９％とする。
【００２６】
［Ｍｎ：１．０〜５．０％］
Ｍｎは、金属Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等から添加され、Ｓｉと同じく、脱酸剤として添加する他、溶接金属の強度及び低温靭性を向上させる効果がある。Ｍｎの含有量が１．０％未満では、脱酸不足となって、溶接金属中にブローホールが発生しやすくなる。またＭｎの含有量が１．０％未満では、溶接金属の強度及び低温靭性が低下する。一方、Ｍｎの含有量が５．０％を超えると、溶融スラグの粘性が低下し立向及び上向姿勢での溶接が困難となり、また溶接金属の強度が高くなり低温靭性が低下する。したがって、Ｍｎの含有量は１．０〜５．０％とする。
【００２７】
［Ｔｉ：０．１〜２．５％］
Ｔｉは、金属Ｔｉ、Ｆｅ−Ｔｉ等から添加され、アークの電離頻度を低下させてアークを安定化させる効果がある。また、脱酸剤として作用するだけでなく、溶接金属のミクロ組織を微細化して低温靭性を向上させる効果も有する。Ｔｉの含有量が０．１％未満であると、特に交流電源を用いた場合にアークが不安定となり、良好な裏波ビードが得られない。またＴｉの含有量が０．１％未満であると、脱酸不足となって、溶接金属中にブローホールが発生しやすくなり、さらに、溶接金属の低温靭性を向上させる効果が得られない。一方、Ｔｉが２．５％を超えると、靭性を阻害する上部ベイナイト組織を生成し、溶接金属の低温靭性が低下する。したがって、Ｔｉは０．１〜２．５％とする。
【００２８】
［Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計：１．５〜５．０％］
Ｎａ化合物及びＫ化合物は、水ガラス中の珪酸ナトリウムや珪酸カリウム、カリ長石、カリガラス、ソーダ長石等から添加され、アークを安定にする効果を有する。Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計が１．５％未満では、アークが不安定となり、安定した裏波ビード形状が得られない。一方、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計が５．０％を超えると、特に交流電源を用いた場合にアークが強くなりすぎて表ビード及び裏波ビードともにビード形状が不良となる。したがってＮａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計は１．５〜５．０％とする。
【００２９】
［Ａｌ及びＭｇの１種又は２種の合計：０．２〜３．０％］
Ａｌは、金属Ａｌ、Ｆｅ−Ａｌ、Ａｌ−Ｍｇ等から、Ｍｇは、金属Ｍｇ、Ａｌ−Ｍｇ等から添加され、これらは強脱酸剤として作用し、溶接金属の酸素量を低減する効果を有する。Ａｌ及びＭｇの１種又は２種の合計が０．２％未満であると、溶接金属の低温靭性を向上効果及びブローホール発生を抑制する効果が得られない。一方、Ａｌ及びＭｇの１種又は２種の合計が３．０％を超えると、アークが不安定になり表ビード及び裏波ビードの形状が不良となり、またスパッタ発生量が多くなる。したがって、Ａｌ及びＭｇの１種又は２種の合計は０．２〜３．０％とする。
【００３０】
なお、本発明を適用した低水素系被覆アーク溶接棒の被覆剤の残部は、塗布剤として、マイカ、アルギン酸ソーダ等の１種以上を合計で被覆剤全質量に対する質量％で４％以下を含み、その他は鉄合金からのＦｅ分及び不可避不純物である。
【００３１】
また、使用する軟鋼心線は、ＪＩＳ  Ｇ３５２３  ＳＷＹ１１を用いることが好ましい。さらに、被覆剤の軟鋼心線への被覆率は、溶接棒全質量に対する被覆剤の質量％で２５〜４０％であることが好ましい。
【実施例】
【００３２】
本発明の効果を実施例により具体的に説明する。
【００３３】
ＪＩＳ  Ｇ３５２３  ＳＷＹ１１に規定される外径３．２ｍｍ、長さ４００ｍｍの軟鋼心線（軟鋼心線全質量に対して、Ｃ：０．０６質量％、Ｓｉ：０．０２質量％、Ｍｎ：０．５１質量％、Ｐ：０．００８質量％、Ｓ：０．００３質量％）に、表１に示す各種被覆剤を用いて、被覆率２０〜３５％で鋼心線に塗布して低水素系被覆アーク溶接棒を試作した。
【００３４】
【表１】
2020078816.tif 000002
【００３５】
表１に示す低水素系被覆アーク溶接棒を用いて、ＪＩＳ  Ｚ３１１８に準じて拡散性水素量を測定した。
【００３６】
また、板厚９ｍｍのＪＩＳ  Ｇ３１０６  ＳＭ４９０Ａ鋼を開先角度４５°、ギャップ２ｍｍ、ルートフェイス１．５ｍｍの開先形状とし、全姿勢溶接で溶接作業性が最も問題となる立向上進姿勢で、溶接電源を交流電源（以下、ＡＣという。）と直流電源（以下、ＤＣという。）を用い、溶接電流８５Ａで溶接長５００ｍｍを裏波溶接し、アークの安定性、裏波ビード形状、表ビード形状及びスラグ剥離性を目視で調査した。次いでＪＩＳ  Ｚ３１０４に準じてＸ線透過試験を実施して溶接欠陥の有無を調査した。
【００３７】
さらに、板厚１２ｍｍのＪＩＳ  Ｇ３１０６  ＳＭ４９０Ａ鋼を用いて、ＪＩＳ  Ｚ３２１１に準じてＡＣで溶着金属試験を行い、引張試験（Ａ２号）と衝撃試験片を採取して機械的性能を調査した。
【００３８】
拡散性水素量は８ｍｌ／１００ｇ以下を良好とした。引張試験の引張強さは５２０〜６２０ＭＰａを良好とし、衝撃試験は試験温度−４０℃で繰り返し５本シャルピー衝撃試験を実施し、吸収エネルギーの平均値が３０Ｊ以上を良好とした。これらの結果を表２にまとめて示す。
【００３９】
【表２】
2020078816.tif 000003
【００４０】
表１及び表２中の溶接棒Ｎｏ．１〜１２が本発明例、溶接棒Ｎｏ．１３〜２５は比較例である。本発明例である溶接棒Ｎｏ．１〜１２は、被覆剤中のＣ、金属炭酸塩の合計、金属弗化物の合計、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計が適正であるので、拡散性水素量が低く、ＡＣ及びＤＣともにアークが安定してスパッタ発生量が少なく、裏波ビード形状、表ビード形状及びスラグ剥離性が良好で、ブローホール等の溶接欠陥も無いなど極めて満足な結果であった。また、溶着金属の引張強さ及び吸収エネルギーも良好な値であった。
【００４１】
なお、溶接棒Ｎｏ．１、Ｎｏ．２、Ｎｏ．５、Ｎｏ．７、Ｎｏ．８、Ｎｏ．９及びＮｏ．１０は、Ａｌ及びＭｇの１種又は２種を適量含むので、溶着金属の吸収エネルギーが５０Ｊ以上と極めて満足な値であった。
【００４２】
比較例中溶接棒Ｎｏ．１３は、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が少ないので、アークがＡＣ、ＤＣともに不安定で、裏波ビード形状がＡＣ、ＤＣともに不良であった。また、Ｍｎが少ないので、溶着金属の引張強さ及び吸収エネルギーが低く、ブローホールも発生した。さらに、ＡｌとＭｇの合計が少ないので、溶着金属の吸収エネルギー向上効果及びブローホール抑制効果が得られなかった。
【００４３】
溶接棒Ｎｏ．１４は、Ｔｉが少ないので、ＡＣでアークが不安定で、裏波ビード形状が不良であった。また、ブローホールも発生し、溶着金属の吸収エネルギーも低かった。さらに、ＡｌとＭｇの合計が少ないので、溶着金属の吸収エネルギー向上効果及びブローホール抑制効果が得られなかった。
【００４４】
溶接棒Ｎｏ．１５は、Ｃが多いので、溶着金属の引張強さが高く吸収エネルギーが低かった。また、金属炭酸塩の合計が多いので、ＡＣでアークが弱く裏波ビード形状が不良であった。
【００４５】
溶接棒Ｎｏ．１６は、Ｃが少ないので、ＡＣ、ＤＣともにアークが弱く裏波ビード形状が不良で、溶着金属の引張強さも低かった。また、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が多いので、ＡＣ、ＤＣともに表ビード形状が凸状となり、スラグ剥離性も不良であった。
【００４６】
溶接棒Ｎｏ．１７は、金属炭酸塩の合計が少ないので、拡散性水素量が多くブローホールも発生した。また、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が少ないので、ＤＣでアークが弱くなり裏波ビード形状が不良であった。
【００４７】
溶接棒Ｎｏ．１８は、金属弗化物の合計が多いので、スラグ剥離性が不良であった。また、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計が少ないので、ＡＣ、ＤＣともにアークが不安定で裏波ビード形状が不良であった。
【００４８】
溶接棒Ｎｏ．１９は、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計が少ないので、スラグの粘性が低下しスラグ流動性が過剰となり立向上進姿勢溶接では持続困難となった。また、Ｓｉが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低下した。
【００４９】
溶接棒Ｎｏ．２０は、Ｍｎが多いので、スラグの粘性が低下しスラグ流動性が過剰となり立向上進姿勢溶接では持続困難となった。また、溶着金属の引張強さが高く、吸収エネルギーが低かった。
【００５０】
溶接棒Ｎｏ．２１は、金属弗化物の合計が少ないので、拡散性水素量が多く、ＡＣ、ＤＣともに表ビード形状が不良であった。また、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計が多いので、ＡＣ、ＤＣともにアークが強くスパッタ発生量が多かった。
【００５１】
溶接棒Ｎｏ．２２は、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が多いので、ＡＣでアークが強く裏波ビード形状及び表ビード形状が不良であった。
【００５２】
溶接棒Ｎｏ．２３は、Ｓｉが少ないので、ＡＣ、ＤＣともにアークが不安定で裏波ビード形状及び表ビード形状が不良であり、またブローホールも発生した。
【００５３】
溶接棒Ｎｏ．２４は、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値とＫ2Ｏ換算値の合計が多いので、ＡＣでアークが強く裏波ビード及び表ビード形状が不良であった。
【００５４】
溶接棒Ｎｏ．２５は、Ｔｉが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。また、ＡｌとＭｇの合計が多いので、ＡＣ、ＤＣともにアークが不安定でスパッタ発生量が多く、裏波ビード形状及び表ビード形状が不良であった。