(57)【要約】【課題】渦巻通風路に流入する再循環気流による送風性能の低下を抑制することができる送風機を提供すること。【解決手段】送風機１は、回転軸２１を中心に回転する羽根車１０を内部に収容するケーシング３０内には、羽根車１０の径方向外側に沿って形成される渦巻通風路３６と、渦巻通風路３６の終端部から吹出口３５に向かう吹出通風路３７とが形成される。そして、渦巻通風路３６と吹出通風路３７とを仕切る舌部３３ｄの羽根車側端部と、渦巻部３３ａの巻き始点Ｐ１との間には、再循環気流ａ２が流れ込む流入位置と、渦巻通風路３６の最小間隙となる渦巻通風路３６の始端位置とを分離するための連結部３３ｅが設けられている。【選択図】図３
2020060162.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸を中心に回転して空気を軸方向端部から流入させて外周部から流出させる羽根車と、
内部に収容される前記羽根車の径方向外側に沿って渦巻通風路が形成される渦巻部を有し、前記渦巻部から延出され前記渦巻通風路の終端部から吹出口に向かう吹出通風路が形成されるケーシングと、
前記渦巻通風路の始端位置と前記吹出通風路とを仕切る舌部と、
を備え、
前記吹出通風路から前記吹出口へと流通する第１の気流から前記舌部の近傍で前記渦巻通風路の始端位置に向けて分流する第２の気流の前記渦巻通風路への流入位置を、前記渦巻通風路の始端位置から分離する連結部が、前記舌部の羽根車側端部と前記渦巻部の巻き始点との間に設けられることを特徴とする、
送風機。
【請求項２】
前記羽根車の半径方向に向かう前記舌部の前記羽根車側端部から前記羽根車の外周部までの間隔Ｂは、前記羽根車の半径方向に向かう前記渦巻部の巻き始点から前記羽根車の外周部までの間隔Ａ以上の距離とすることを特徴とする、
請求項１に記載の送風機。
【請求項３】
前記間隔Ｂと前記間隔Ａとの長さの比の値が１．１≦Ｂ／Ａ≦１．４であることを特徴とする、
請求項２に記載の送風機。
【請求項４】
前記羽根車の回転中心と前記巻き始点とを結ぶ仮想線Ｌ１と、前記羽根車の回転中心と前記舌部の前記羽根車側端部とを結ぶ仮想線Ｌ２とで成す角αが５°≦α≦２０°の範囲に前記連結部が設けられることを特徴とする、
請求項１〜３の何れか一項に記載の送風機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、車両用空気調和装置に用いられる送風機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の送風機としては、筒状の羽根車と、内部に収容された羽根車の径方向外側に渦巻通風路が形成されたケーシングとを備えたものが知られている。
【０００３】
ケーシングは、羽根車の軸方向一端側に設けられた第１側板と、軸方向他端側に設けられ空気の吸入口が形成された第２側板と、羽根車の径方向外側に設けられた外周板とを有し、第１側板と第２側板との間で、且つ羽根車の外周部と外周板との間の空間が渦巻通風路となる。渦巻通風路は、巻き形状の巻き始め位置となる巻き始点から巻き終わり位置となる巻き終点に向かって流路の断面積が徐々に大きくなるよう形成される。
【０００４】
また、渦巻通風路の上流側であって、外周板における羽根車の外周部分と最接近する位置には、渦巻通風路の渦巻き形状の起点となる舌部が形成されている。
【０００５】
ところで、送風機における舌部近傍は内部圧力差が最も大きく気流が乱れやすいため、渦巻通風路を通って吹出口から吹き出される気流（吹出気流）の他、舌部を境に吹出気流から分流して渦巻通風路の始端位置に再流入する気流（再循環気流）が発生する。
【０００６】
この再循環気流は、送風機の送風性能の悪化や騒音の原因となるため、例えば下記特許文献１に開示される送風機のように、吐出流路を形成する側板の先端の主舌部に補助舌部を設け、送風性能の悪化を抑制しつつ低騒音化を実現するための対策が講じられている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平６−２６９９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１に開示される送風機は、送風性能の向上と低騒音化を目的として主舌部に補助舌部を突設した構成としているが、吹出口に向かう空気が補助舌部に衝突すると、補助舌部の吹出口側近傍で気流の乱れが発生して新たな騒音が発生してしまうという問題がある。また、補助舌部は、吐出流路上に突設されているため、補助舌部が障壁となり風量に悪影響を及ぼす虞もある。
【０００９】
このように、特許文献１の送風機では、主舌部に板状の補助舌部を突設して再循環気流による騒音を低減させる効果を見込んでいるが、補助舌部を設けることで上記のような新たな課題が生じてしまう。
【００１０】
本発明は、以上説明した従来の技術における種々の課題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、渦巻通風路の始端近傍に流れ込む再循環気流による送風性能への悪影響を防止することができる送風機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の第１の態様は、回転軸を中心に回転して空気を軸方向端部から流入させて外周部から流出させる羽根車と、内部に収容される前記羽根車の径方向外側に沿って渦巻通風路が形成される渦巻部を有し、前記渦巻部から延出され前記渦巻通風路の終端部から吹出口に向かう吹出通風路が形成されるケーシングと、前記渦巻通風路の始端位置と前記吹出通風路とを仕切る舌部と、を備え、前記吹出通風路から前記吹出口へと流通する第１の気流から前記舌部の近傍で前記渦巻通風路の始端位置に向けて分流する第２の気流の前記渦巻通風路への流入位置を、前記渦巻通風路の始端位置から分離する連結部が、前記舌部の羽根車側端部と前記渦巻部の巻き始点との間に設けられることを特徴とする、送風機である。
【００１２】
本発明の第２の態様は、本発明の第１の態様に係る送風機において、前記羽根車の半径方向に向かう前記舌部の前記羽根車側端部から前記羽根車の外周部までの間隔Ｂは、前記羽根車の半径方向に向かう前記渦巻部の巻き始点から前記羽根車の外周部までの間隔Ａ以上の距離とすることを特徴とする、送風機である。
【００１３】
本発明の第３の態様は、本発明の第２の態様に係る送風機において、前記間隔Ｂと前記間隔Ａとの長さの比の値が１．１≦Ｂ／Ａ≦１．４であることを特徴とする、送風機である。
【００１４】
本発明の第４の態様は、本発明の第１の態様〜第３の態様の何れかに係る送風機において、前記羽根車の回転中心と前記巻き始点とを結ぶ仮想線Ｌ１と、前記羽根車の回転中心と前記舌部の前記羽根車側端部とを結ぶ仮想線Ｌ２とで成す角αが５°≦α≦２０°の範囲に前記連結部が設けられることを特徴とする、送風機である。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、舌部の羽根車側端部と渦巻部の巻き始点との間に連結部を設けたことで、再循環気流の渦巻通風路への流入位置と渦巻通風路の始端位置とを分離され、再循環気流が渦巻通風路に流入する際の速度勾配を従来装置よりも緩やかにすることができるため、送風性能を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の一実施形態を示す送風機の全体斜視図である。
【図２】送風機の吸入口側からみた平面図である。
【図３】（ａ）は送風機の平面断面図である。（ｂ）は舌部近傍の部分拡大断面図である。
【図４】図２のＡ−Ａ断面図である。
【図５】（ａ）〜（ｃ）は連結部の形態例を示す図である。
【図６】実施例における送風機の仕様例を示す図である。
【図７】実施例１〜実施例８におけるファン効率を従来製品のファン効率と比較したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明を実施するための形態について、添付した図面を参照しながら詳細に説明する。この実施の形態によって本発明が限定されるものではなく、この形態に基づいて当業者などにより考え得る実施可能な他の形態、実施例及び運用技術などは全て本発明の範疇に含まれるものとする。
【００１８】
なお、本明細書において、添付する各図を参照した以下の説明において、方向乃至位置を示すために上、下、左、右の語を使用した場合、これはユーザが各図を図示の通りに見た場合の上、下、左、右に一致する。また、本明細書に添付する図面においては、図示と理解のしやすさの便宜上、適宜縮尺、縦横の寸法比、形状などについて、実物から変更し模式的に表現される場合があるが、あくまで一例であって、本発明の解釈を限定するものではない。
【００１９】
まず、図１〜図５を参照しながら本発明の送風機の構成について説明する。
本発明の送風機１は、遠心式の送風機であり、例えば、車両用空気調和装置の送風手段として用いられる。
【００２０】
図１に示すように、送風機１は、円筒状に形成された羽根車１０と、羽根車１０を回転させるための電動モータ２０と、羽根車１０が内部に収容されるケーシング３０とを備えている。
【００２１】
羽根車１０は、図３又は図４に示すように、複数の翼１１と、軸方向一端側に設けられた基板１２と、軸方向他端側に設けられた翼１１の連結用のリム１３とを有している。
【００２２】
複数の翼１１は、電動モータ２０の回転軸２１を中心として円周状にそれぞれ径方向内側から外側に向かって延びるように配置される。各翼１１は、例えば羽根車１０の径方向外側が径方向内側に対して周方向の一方に向かって湾曲する長板状を成し、基板１２の外周縁に沿って互いに一定の間隔を空けて設けられている。各翼１１の一端部は基板１２の面上に固定され、他端部がリム１３と連結される。
【００２３】
基板１２は、外周側に複数の翼１１の一端部と連結する円板状の部材であり、電動モータ２０の回転軸２１に固定され、回転軸２１を中心に回転可能な構成となっている。
【００２４】
基板１２は、各翼１１の一端部が連結された外周縁の径方向内側から中心部に向かって徐々に軸方向他端側に張り出す張出部１２ａを有している。張出部１２ａの軸方向一端面には、外周側に対して径方向中心に向かって徐々に窪む凹部が形成されている。
【００２５】
リム１３は、複数の翼１１の他端部が互いに周方向に間隔をおいて連結された円筒状の部材である。複数の翼１１がリム１３に連結されることで、各翼１１の立設状態が維持される。
【００２６】
羽根車１０は、図３中の矢印で示すように、径方向の中心を軸として周方向一方（翼１１の湾曲方向）に回転させると、吸入口３４を介して軸方向端部である軸方向他端側から内側に空気が流入し、各翼１１の間隙から径方向外側に向かって放射状に空気を流出させる。
【００２７】
電動モータ２０は、図４に示すように、羽根車１０の軸方向一端側において、基板１２の軸方向一端面の凹部に配置される。電動モータ２０は、回転軸２１が基板１２の径方向の中心部に連結されており、翼１１の湾曲している方向である周方向一方に向かって羽根車１０を回転させる。
【００２８】
ケーシング３０は、図１、図２、図４の何れかに示すように、羽根車１０の軸方向一端側に設けられた第１側板３１と、羽根車１０の軸方向他端側に設けられた第２側板３２と、第１側板３１と第２側板３２の各外周部の間に連結され羽根車１０の周方向に沿って延在する外周板３３とを有している。
【００２９】
また、ケーシング３０内には、図３に示すように、吸入口３４から流入した空気を羽根車１０の外周部から羽根車１０の回転方向に流通させるための渦巻通風路３６と、渦巻通風路３６の終端部と吹出口３５とを連通する吹出通風路３７とが設けられている。
【００３０】
第１側板３１の略中央部には、電動モータ２０を貫通させた状態で支持するためのモータ支持孔３１ａが設けられている。
【００３１】
第２側板３２の略中央部には、ケーシング３０内に空気を吸入するための吸入口３４が設けられている。また、第２側板３２の吸入口３４の縁部には、羽根車１０におけるリム１３の軸方向他端側、径方向内面側及び外面側を囲むカバー部３２ａが設けられている。
【００３２】
外周板３３は、図３に示すように、羽根車１０の回転方向に沿って羽根車１０の回転軸からの距離が徐々に大きくなる渦巻状の渦巻部３３ａと、渦巻部３３ａの径方向外側の端部から直線状に延在する直線部３３ｂと、舌部３３ｄの吹出口側端部から直線状に延在する延出部３３ｃと、渦巻部３３ａの巻き始点Ｐ１と延出部３３ｃの基端部との間に設けられる舌部３３ｄと、渦巻部３３ａの巻き始点Ｐ１と舌部３３ｄの羽根車側端部との間に連結される連結部３３ｅとで構成される。
【００３３】
渦巻部３３ａは、羽根車１０の外周部から所定距離離れた巻き始点Ｐ１を巻き開始位置とし、そこから巻き終わり位置となる巻き終点Ｐ２に向かって渦巻状に形成される。渦巻部３３ａの内周面と羽根車１０の外周部との間隔は、巻き始点Ｐ１から巻き終点Ｐ２に向かうに連れて徐々に大きくなるよう形成される。
【００３４】
直線部３３ｂは、渦巻部３３ａの巻き終点Ｐ２から空気の吹き出し方向に沿って直線状に延在する。
【００３５】
延出部３３ｃは、舌部３３ｄの吹出口側端部から連続して直線部３３ｂと間隔をおいて延在する。
【００３６】
直線部３３ｂ及び延出部３３ｃの延出側端部には、吸入口３４を介してケーシング３０内に吸入した空気を吹き出すための吹出口３５が設けられている。吹出口３５は、第１側板３１，第２側板３２，直線部３３ｂ及び延出部３３ｃで囲まれた端部に形成されている。
【００３７】
舌部３３ｄは、図５に示すように、所定の曲率半径で渦巻部３３ａと反対方向に湾曲する円弧状の部材である。舌部３３ｄの一端（羽根車側端部）は、連結部３３ｅの一端部と接続され、他端（吹出側端部）は延出部３３ｃの基端部と接続される。
【００３８】
連結部３３ｅは、渦巻部３３ａと舌部３３ｄとの間に連結される部材であり、一端が舌部３３ｄの羽根車側端部と接続され、他端が渦巻部３３ａの巻き始点Ｐ１と接続される。
【００３９】
背景技術の項でも述べたように、送風機１における舌部３３ｄ近傍は、内部圧力差が最も大きく気流の乱れが起こりやすい。そのため、吸入口３４から羽根車を通過して送り出された空気は、舌部３３ｄを境に、吹出口３５へ向かう第１の気流である吹出気流ａ１と、渦巻通風路３６の上流側に再流入する第２の気流である再循環気流ａ２とに分流される。
【００４０】
そこで、本発明は、再循環気流ａ２による送風性能の悪化を抑制するため、渦巻部３３ａの巻き始点Ｐ１と舌部３３ｄの羽根車側端部との間に連結部３３ｅを設け、再循環気流ａ２が渦巻通風路３６に流入する流入位置を、渦巻通風路３６の始端位置よりも上流側に移動させ、渦巻通風路３６に流れ込む前に再循環気流ａ２の速度勾配を緩やかにしている。
【００４１】
図５に示すように、連結部３３ｅの形状としては、３つの形態が挙げられる。
＜形態例１＞
図５（ａ）に示すように、形態例１は、連結部３３ｅとして平板を使用し、渦巻部３３ａの巻き始点Ｐ１と舌部３３ｄの羽根車側端部との間を直線状に連結した構成である。
＜形態例２＞
図５（ｂ）に示すように、形態例２は、連結部３３ｅを、羽根車１０側に膨らむように所定曲率に湾曲させた凸状部材とし、渦巻部３３ａの巻き始点Ｐ１と舌部３３ｄの羽根車側端部との間を連結した構成である。
＜形態例３＞
図５（ｃ）に示すように、形態例３は、連結部３３ｅを、羽根車１０から遠ざかる方向に所定曲率に湾曲させた凹状部材とし、渦巻部３３ａの巻き始点Ｐ１と舌部３３ｄの羽根車側端部との間を連結した構成である。
【００４２】
また、連結部３３ｅを設けたとき、羽根車１０の半径方向に向かう、巻き始点Ｐ１から羽根車１０の外周部までの間隔を「間隔Ａ」とし、羽根車１０の半径方向に向かう、舌部３３ｄの羽根車側端部から羽根車１０の外周部までの間隔を「間隔Ｂ」としたとき、間隔Ｂが間隔Ａ以上の距離（Ａ≦Ｂ）となるようにする。
【００４３】
例えば、連結部３３ｅが形態例１の平板で間隔Ａ＜間隔Ｂとしたとき、連結部３３ｅは、渦巻通風路３６の巻き始点Ｐ１から徐々に吹出口３５に向かって傾斜するように設けられ、間隔Ａから間隔Ｂに至るまでの羽根車１０の外周部と連結部３３ｅとの間隔は徐々に広がる。
【００４４】
間隔Ａと間隔Ｂは、その長さの比の値が１．０≦Ｂ／Ａ≦１．５の範囲で間隔調整するのが好ましく、より好ましくは１．１≦Ｂ／Ａ≦１．４の範囲、さらに好ましくは１．２≦Ｂ／Ａ≦１．３の範囲となる。
【００４５】
また、連結部３３ｅが設けられる領域は、羽根車１０の回転中心Ｏと巻き始点Ｐ１とを結ぶ仮想線Ｌ１と、羽根車１０の回転中心Ｏと舌部３３ｄの羽根車側端部とを結ぶ仮想線Ｌ２とで成す角の角度αが、５°≦α≦２０°の範囲とするのが好ましい。この角度αは、仮想線Ｌ１と、羽根車１０の回転中心Ｏから渦巻部３３ａの巻き終点Ｐ２を結ぶ仮想線Ｌ３とで成す角のうち、優角の角度θに基づき前記範囲の中で規定される。
【００４６】
このように、上記条件に基づいて渦巻部３３ａと舌部３３ｄとの間に連結部３３ｅを設けることで、吹出気流ａ１から分流した再循環気流ａ２は、渦巻通風路３６に流入する前に一旦連結部３３ｅに突き当たり、そこから連結部３３ｅに沿って渦巻通風路３６の始端位置へと流れ込む。つまり、連結部３３ｅにより、再循環気流ａ２が流れ込む位置（流入位置）と、渦巻通風路３６の最小間隙となる始端位置（渦巻部３３ａの巻き始点Ｐ１の位置）とが分離される。そのため、舌部３３ｄ近傍の圧力が低下して再循環気流ａ２の速度勾配が緩やかとなり、送風機能が向上させることができる。
【００４７】
渦巻通風路３６は、第１側板３１と第２側板３２との間で、且つ羽根車１０の外周部と外周板３３の渦巻部３３ａとの間に設けられる。渦巻通風路３６は、図３に示すように、始端位置から終端位置に向かって径方向に通風路の幅寸法が徐々に大きくなるため、空気の流路面積は次第に大きくなる。
【００４８】
吹出通風路３７は、第１側板３１と第２側板３２との間で、且つ直線部３３ｂと延出部３３ｃとの間に設けられている。吹出通風路３７は、図３に示すように、渦巻通風路３６の終端側から略直線状に連続する通風路であり、渦巻通風路３６の終端部から吹出口３５に向かって径方向に通風路の幅寸法が徐々に大きくなる。
【００４９】
上記構成の送風機１では、電動モータ２０を駆動して羽根車１０を周方向一方に回転させると、ケーシング３０外の空気は、第２側板３２に設けられた吸入口３４を介してケーシング３０内に吸入される。吸入口３４を介してケーシング３０内に吸入された空気は、羽根車１０の軸方向他端側から内側に流入し、羽根車１０の外周部から放射状に流出される。
【００５０】
羽根車１０の外周部から放射状に流出した空気は、ケーシング３０の渦巻通風路３６及び吹出通風路３７を流通して吹出口３５から吹出気流ａ１として吹き出されるとともに、分流した一部の空気が再循環気流ａ２として渦巻通風路３６の始端位置に向けて流入する。
【００５１】
渦巻部３３ａと舌部３３ｄとの間に連結部３３ｅを設けたことで、渦巻通風路３６への流入位置と渦巻通風路３６の始端位置とが分離される。従って、再循環気流ａ２は、まず渦巻通風路３６の始端位置に流入する前に連結部３３ｅに突き当たる。再循環気流ａ２が連結部３３ｅに突き当たることで、渦巻通風路３６の始端位置の高圧力状態が緩和される。
【００５２】
また、連結部３３ｅに突き当たった再循環気流ａ２は、連結部３３ｅに沿って渦巻通風路３６の始端位置へと誘導される。連結部３３ｅにより、再循環気流ａ２の渦巻通風路３６への流入位置と渦巻通風路３６の始端位置とが分離されたことで、再循環気流ａ２の速度勾配が緩やかになり、空力音の発生が抑制される。
【００５３】
以上説明したように、上述した送風機１は、渦巻部３３ａの巻き始点Ｐ１と舌部３３ｄの羽根車側端部との間に、再循環気流ａ２が流れ込む流入位置と、渦巻通風路３６の最小間隙となる渦巻通風路３６の始端位置とを分離するための連結部３３ｅが設けられている。
【００５４】
これにより、再循環気流ａ２の渦巻通風路３６への流入位置と、渦巻通風路３６の始端位置とが分離されるため、舌部３３ｄ近傍の圧力が低下して再循環気流ａ２の速度勾配が緩やかとなり、送風性能を向上させることができる。
【００５５】
また、羽根車１０の半径方向に向かう舌部３３ｄの羽根車側端部から羽根車１０の外周部までの間隔Ｂは、羽根車１０の半径方向に向かう渦巻部３３ａの巻き始点Ｐ１から羽根車１０の外周部までの間隔Ａ以上とする。これにより、舌部３３ｄ近傍の圧力がさらに低下して送風性能を向上させることができる。
【００５６】
さらに、間隔Ｂと間隔Ａとの長さの比の値を１．１≦Ｂ／Ａ≦１．４とすることで、間隔Ａよりも間隔Ｂが広がるため、送風性能をより一層向上させることができる。
【００５７】
また、羽根車１０の回転中心Ｏと巻き始点Ｐ１とを結ぶ仮想線Ｌ１と、羽根車１０の回転中心Ｏと舌部３３ｄの羽根車側端部とを結ぶ仮想線Ｌ２とで成す角αが５°≦α≦２０°の範囲に連結部３３ｅを設けることで、再循環気流ａ２の渦巻通風路３６への流入位置と渦巻通風路３６の始端位置とが確実に分離され、送風性能を向上させる効果を奏することができる。
【実施例】
【００５８】
次に、本発明に係る送風機１による性能評価について、具体的な実施例を示して説明する。
【００５９】
[送風機の仕様]
図６は、実施例で使用した送風機１の仕様について示している。なお、連結部３３ｅは図５（ａ）に示す平板を使用した。
【００６０】
実施例１の送風機１の仕様は以下の通りである。
・仮想線Ｌ１と仮想線Ｌ３とで成す優角θ：３００°
・仮想線Ｌ１と仮想線Ｌ２で成す角αの角度：９°（優角θの約１／３０）
・間隔Ａ：羽根車１０の外径の０．１〜０．１５倍
・間隔Ｂ：間隔Ａの０．９倍〜１．６倍
・舌部３３ｄの曲率：羽根車１０の外径の０．０５倍
【００６１】
図６に示すように、上記仕様による送風機１の連結部３３ｅは、渦巻部３３ａの巻き始点Ｐ１から舌部３３ｄの羽根車１０との間で、仮想線Ｌ１から渦巻部３３ａの上流側に９°移動した範囲に直線状に延在する。
【００６２】
[評価結果]
図７は、縦軸を送風機１のファン効率、横軸を間隔Ｂ／間隔Ａ（Ｂ／Ａ）とし、Ｂ／Ａが０．９（実施例１）から１．６（実施例８）におけるファン効率を、従来製品のファン効率と比較したグラフである。
グラフ中の水平方向の点線は、従来装置のファン効率を示し、８つの菱形近傍に記載された（１）〜（８）はそれぞれ下記実施例１〜８のファン効率と対応している。なお、グラフ中の上下線の間隔は１％である。
【００６３】
実施例１はＢ／Ａが０．９であり、間隔Ａの方が間隔Ｂよりも長い。そのため、再循環気流ａ２による舌部３３ｄ近傍の圧力が従来製品よりも増加してファン効率が低下したものと推測される。
【００６４】
実施例２はＢ／Ａが１．０であり、間隔Ｂと間隔Ａは同距離である。しかし、連結部３３ｅが設けられているため、再循環気流ａ２は、渦巻通風路３６の始端位置に流入する前に連結部３３ｅに突き当たり、その後、連結部３３ｅに沿って前記始端位置へと流入するため、ファン効率が従来製品よりも微増することが確認された。
【００６５】
実施例３は、Ｂ／Ａが１．１であり、間隔Ｂが間隔Ａよりも長い。そのため、再循環気流ａ２は、渦巻通風路３６の始端位置に流入する前に連結部３３ｅに突き当たり、その後、連結部３３ｅに沿って前記始端位置へと流入するため、実施例２よりもファン効率が増加することが確認された。
【００６６】
実施例４、５は、Ｂ／Ａがそれぞれ１．２，１．３であり、間隔Ｂが実施例３よりも長い。そのため、実施例３と同様、再循環気流ａ２は、渦巻通風路３６の始端位置に流入する前に連結部３３ｅに突き当たり、その後、連結部３３ｅに沿って前記始端位置へと流入するため、実施例３よりもファン効率が増加することが確認された。今回の評価結果において、実施例４，５におけるファン効率の増加率が最も良い結果であった。
【００６７】
実施例６は、Ｂ／Ａが１．４であり、間隔Ｂが実施例５よりも長く、勾配も急となるが、ファン効率は、実施例３と同等で実施例２よりも増加することが確認された。実施例６は、実施例２〜５と比べて連結部３３ｅの勾配が急であるため、再循環気流ａ２が連結部３３ｅに突き当たる際にこの勾配が作用して実施例４，５よりもファン効率が低下したものと推測される。
【００６８】
実施例７は、Ｂ／Ａが１．５であり、間隔Ｂが実施例５よりも長く、勾配もさらに急となるが、ファン効率は、実施例２と同等で従来製品よりも微増することが確認された。実施例７は、実施例２〜６と比べて連結部３３ｅの勾配が急であるため、再循環気流ａ２が連結部３３ｅに突き当たる際にこの勾配が作用して実施例６よりもファン効率が低下したものと推測される。
【００６９】
実施例８は、Ｂ／Ａが１．６であり、間隔Ｂが実施例７よりも長く、勾配が最も急となるため、再循環気流ａ２が連結部３３ｅに突き当たったときに、連結部３３ｅが壁となって渦巻通風路３６の始端位置にうまく誘導できず、また渦巻通風路３６に再循環気流ａ２が流入しすぎることで従来製品よりもファン効率が悪化したものと推測される。
【００７０】
以上の評価結果から、連結部３３ｅを設ける条件として、仮想線Ｌ１と仮想線Ｌ２とで成す角の角度αを５°≦α≦２０°の範囲で調整し、さらに間隔Ｂ／間隔Ａの関係が１．０≦Ｂ／Ａ≦１．５の範囲、より好ましくは１．１≦Ｂ／Ａ≦１．４の範囲、さらに好ましくは１．２≦Ｂ／Ａ≦１．３の範囲となるように間隔調整することで、従来装置よりもファン効率が向上することが確認された。
【符号の説明】
【００７１】
１…送風機
１０…羽根車
２０…電動モータ
３０…ケーシング
３１…第１側板
３２…第２側板
３３…外周板
３３ａ…渦巻部
３３ｂ…直線部
３３ｃ…延出部
３３ｄ…舌部
３３ｅ…連結部
３４…吸入口
３５…吹出口
３６…渦巻通風路
３７…吹出通風路
Ｌ１〜Ｌ３…仮想線
Ｏ…羽根車の回転中心
Ｐ１…巻き始点
Ｐ２…巻き終点
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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