(57)【要約】【課題】  本発明の目的は、熱処理による変形を抑制することができるようにする、或いは溶接高温割れを生じ難いようにして信頼性を高めた接合構造又は高圧燃料供給ポンプを提供することにある。【解決手段】  オーステナイト系ステンレスの接合部材及び被接合部材がレーザー溶接によって接合される接合構造において、接合部材及び被接合部材のうち少なくともいずれか一方の部材が熱処理を施される部材であり、接合部材及び被接合部材の材料のＭｄ３０が−２０℃≦Ｍｄ３０≦−２．０℃の条件を満たす。さらに高圧燃料供給ポンプにおいて、脈動吸収ダンパ９を収めたダンパ室１０を有するポンプ本体１とダンパ室１０を覆うダンパカバー１４とを備え、接合部材又は被接合部材の一方がダンパカバー１４により構成され、他方がポンプ本体１により構成され、ダンパカバー１４とポンプ本体１とは圧入されて溶接接合される。【選択図】図２
2020060109.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
オーステナイト系ステンレスの接合部材及び被接合部材がレーザー溶接によって接合される接合構造において、
前記接合部材及び前記被接合部材の材料のＭｄ３０が−２０℃≦Ｍｄ３０の条件を満たすことを特徴とする接合構造。
【請求項２】
接合部材と被接合部材と有し、前記接合部材及び前記被接合部材のうち少なくともいずれか一方の部材がオーステナイト系ステンレス製の熱処理を施される部材である接合構造において、
少なくとも熱処理を施される前記部材の材料のＭｄ３０がＭｄ３０≦−２．０℃の条件を満たすことを特徴とする接合構造。
【請求項３】
請求項１に記載の接合構造において、
前記接合部材及び前記被接合部材のうち少なくともいずれか一方の部材が熱処理を施される部材であり、
前記接合部材及び前記被接合部材の材料のＭｄ３０が−２０℃≦Ｍｄ３０≦−２．０℃の条件を満たすことを特徴とする接合構造。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか１項に記載の接合構造を備える高圧燃料供給ポンプにおいて、
流体の吸入通路から加圧室へ繋がる通路の途中に脈動吸収ダンパを収めたダンパ室を有するポンプ本体と、前記ダンパ室を覆うダンパカバーと、を備え、
前記接合構造は、前記接合部材又は前記被接合部材の一方が前記ダンパカバーにより構成され、前記接合部材又は前記被接合部材の他方が前記ポンプ本体により構成され、
前記ダンパカバーと前記ポンプ本体とが圧入されて溶接接合されていることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
【請求項５】
請求項１乃至３のいずれか１項に記載の接合構造を備える高圧燃料供給ポンプにおいて、
流体の吸入通路から加圧室へ繋がる通路の途中に脈動吸収ダンパを収めたダンパ室を有するポンプ本体と、前記ダンパ室を覆うダンパカバーと、前記ポンプ本体に流体を導入する吸入ジョイントと、を有し、
前記接合構造は、前記接合部材又は前記被接合部材の一方が前記ダンパカバーにより構成され、前記接合部材又は前記被接合部材の他方が前記吸入ジョイントにより構成され、
前記ダンパカバーと前記吸入ジョイントとが圧入されて溶接接合されていることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
【請求項６】
請求項１乃至３のいずれか１項に記載の接合構造を備える高圧燃料供給ポンプにおいて、
流体の吸入通路から加圧室へ繋がる通路の途中に脈動吸収ダンパを収めたダンパ室を有するポンプ本体と、前記ポンプ本体を設置部材に取付けるための取付けフランジと、を有し、
前記接合構造は、前記接合部材又は前記被接合部材の一方が前記ポンプ本体により構成され、前記接合部材又は前記被接合部材の他方が前記取付けフランジにより構成され、
前記ポンプ本体と前記取付けフランジとが圧入されて溶接接合されていることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、２部材の接合構造、及び内燃機関の燃料噴射弁に燃料を圧送する高圧燃料供給ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の内燃機関の内、燃料を直接、燃焼室内部へ噴射する直接噴射タイプの内燃機関において、燃料を高圧化して所望の燃料流量を吐出する、電磁吸入弁を備えた高圧燃料供給ポンプが広く用いられている。
【０００３】
このような高圧燃料供給ポンプとして、特開２０１７−１８９６９号公報（特許文献１）に記載された高圧燃料供給ポンプが知られている。特許文献１の高圧燃料供給ポンプは、ポンプ本体、吸入ジョイント、吐出ジョイント、ダンパカバー、及び取付けフランジ等の構成部品を有し、吸入ジョイントはダンパカバーにレーザー溶接により固定され、吐出ジョイントはポンプ本体にレーザー溶接により固定され、ダンパカバーはポンプ本体にレーザー溶接により固定され、取付けフランジはポンプ本体にレーザー溶接により固定されている（段落００９４−００９７参照）。このような高圧燃料供給ポンプにあっては、ポンプ本体はステンレス製で、ダンパカバー及び取付けフランジにはプレス成型品が良く使われている。さらに、これらの構成部品の組付けには圧入による嵌合が行われることが多い。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１７−１８９６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記従来技術においては、次のような課題がある。
【０００６】
オーステナイト系ステンレスのプレス成型品は応力腐食割れ防止を考慮して焼鈍し、プレス成型による残留応力を除去するのが一般的である。しかし、プレス成型品を焼鈍することにより、プレス成型品は内部組織が変化して変形する可能性がある。プレス成型品が圧入部品の場合、変形は圧入不良の原因となる。そのため、プレス成型品を焼鈍したのち、仕上げ加工を行って形状を整える必要があった。
【０００７】
オーステナイト系ステンレスにおける変形量は材料に含まれるＮｉ量（質量パーセント）の影響を受け、Ｎｉ量を多くすると焼鈍等の熱処理による変形を抑制することができる。しかし、Ｎｉ量を多くすることは溶接時の高温割れ（溶接高温割れ）を発生し易くする。
【０００８】
本発明の目的は、熱処理による変形を抑制することができるようにする、或いは溶接高温割れを生じ難いようにして信頼性を高めた接合構造又は高圧燃料供給ポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、本発明の接合構造は、
オーステナイト系ステンレスの接合部材及び被接合部材がレーザー溶接によって接合される接合構造において、
前記接合部材及び前記被接合部材の材料のＭｄ３０が−２０℃≦Ｍｄ３０の条件を満たす。
また上記目的を達成するために、本発明の接合構造は、
接合部材と被接合部材と有し、前記接合部材及び前記被接合部材のうち少なくともいずれか一方の部材がオーステナイト系ステンレス製の熱処理を施される部材である接合構造において、
少なくとも熱処理を施される前記部材の材料のＭｄ３０がＭｄ３０≦−２．０℃の条件を満たす。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、熱処理による変形を抑制することができる、或いは溶接高温割れを生じ難くすることができ、信頼性の高い接合構造又は高圧燃料供給ポンプを提供することができる。その結果、溶接割れに起因する燃料漏れに対して安全性を向上することができ、熱処理後の仕上げ加工を不要にし、又は仕上げ加工を微細な加工に止めることで組立て性を向上することができる。上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の一実施例に係る高圧燃料供給ポンプを含む燃料供給システムの一例を示す図である。
【図２】本発明の一実施例に係る高圧燃料供給ポンプの縦断面図である。
【図３】ステンレス組織の分類を示したシェフラーの組織図である。
【図４】本発明の一実施例に係るダンパカバーとポンプボディとの接合部の部分断面図である。
【図５】本発明の一実施例に係る吸入ジョイントとダンパカバーとの接合部の部分断面図である。
【図６】本発明の一実施例に係る取付けフランジとポンプボディとの接合部の部分断面図である。
【図７】溶接割れ及び熱処理変形が発生するＭｄ３０の範囲を評価した結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
オーステナイト（γ）系ステンレスの内部組織変化の安定度を表す指標としてＭｄ３０（℃）という評価指標がある。この値が高温であるほどγが不安定であり熱処理により変形が大きくなる。Ｍｄ３０はＮｉ量に影響を受けやすく、Ｎｉ量が多いほど低温となって安定傾向となり、オーステナイト系ステンレスは変形しづらくなるが、レーザー溶接時の高温割れ（溶接高温割れ）のポテンシャルは高まる傾向となる。
【００１３】
本実施例では上記課題を解決するために、Ｍｄ３０の下限値及び上限値を規定した。これにより、溶接時のクラック発生を防止するとともに熱処理変形を抑えることができる。
【００１４】
以下図面に示す実施例に基づき本発明を詳細に説明する。
【００１５】
図１を用いて、燃料供給システムの構成と動作を説明する。図１は、本発明の一実施例に係る高圧燃料供給ポンプを含む燃料供給システムの一例を示す図である。
【００１６】
破線で囲まれた部分が高圧燃料供給ポンプ（以下、高圧ポンプと呼ぶ）本体１を示し、この破線の中に示されている機構及び部品は高圧ポンプ本体１に一体に組み込まれていることを示す。
【００１７】
燃料タンク２０の燃料は、エンジンコントロールユニット（以下ＥＣＵと称す）２７からの信号に基づきフィードポンプ２１によって汲み上げられ、適切なフィード圧力に加圧されて、吸入配管２８を通して高圧ポンプの低圧燃料吸入口１０ａに送られる。
【００１８】
吸入口１０ａを通過した燃料は圧力脈動低減機構９及び吸入通路１０ｄを介して、容量可変機構を構成する電磁吸入弁２００の吸入ポート２００ｂに至る。
【００１９】
電磁吸入弁２００に流入した燃料は、吸入弁２０３を通過して加圧室１１に流入する。エンジンのカム機構９３（図２参照）によりプランジャ２に往復運動する動力が与えられる。高圧ポンプは、プランジャ２の往復運動により、プランジャ２の下降行程には吸入弁２０３部から燃料を吸入し、上昇行程には燃料を加圧し、吐出弁８及び吐出口１２を介してコモンレール２３へ向けて燃料を吐出する。コモンレール２３には圧力センサ２６が装着されており、燃料圧力が所定の範囲内に収まるよう、高圧ポンプからの燃料吐出量が調整される。コモンレール２３へ圧送された燃料はインジェクタ２４に供給され、ＥＣＵ２７からの信号に基づきインジェクタ２４がエンジンへ燃料を噴射する。
【００２０】
高圧ポンプは、ＥＣＵ２７から電磁吸入弁２００へ送られる信号により、所望の供給燃料（燃料圧力）となるように、燃料流量を吐出する。
【００２１】
高圧ポンプ本体１にはリリーフ弁機構１００が設けられており、リリーフ弁機構１００は、コモンレール２３側の燃料圧力が設定値を超えて異常高圧になった場合に、コモンレール２３側の燃料を低圧流路側に戻す。
【００２２】
図２を用いて、高圧ポンプの構成及び動作について述べる。図２は、本発明の一実施例に係る高圧燃料供給ポンプの縦断面図である。
【００２３】
一般に高圧ポンプは、ポンプ本体１に設けられた取付けフランジ１ｅを用いて、内燃機関のシリンダヘッド９０の平面に密着するように、複数のボルト７０で固定される。取付けフランジ１ｅは溶接部1ｆにてポンプ本体１に全周を溶接結合されて環状固定部を形成している。本実施例では、レーザー溶接を用いている。
【００２４】
シリンダヘッド９０とポンプ本体１との間のシールのために、Ｏリング６１がポンプ本体１の溝に嵌め込まれ、エンジンオイルが外部に漏れるのを防止する。
【００２５】
ポンプ本体1には、プランジャ２の往復運動をガイドし、かつ内部に加圧室１１を形成するように、端部が有底筒型状に形成されたシリンダ６が取り付けられている。さらに加圧室１１は、燃料を供給するための電磁吸入弁２００と加圧室１１から吐出通路に燃料を吐出するための吐出弁機構８とに連通するよう、加圧室１１と電磁吸入弁２００及び吐出弁機構８とを連通する連通穴６ａが設けられている。
【００２６】
シリンダ６はその外周がシリンダホルダ７で保持され、シリンダホルダ７をポンプ本体１にねじ締結することによってポンプ本体１に固定される。
【００２７】
プランジャ２の下端には、内燃機関のカムシャフトに取り付けられたカム９３の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ２に伝達するタペット９２が設けられている。プランジャ２はリテーナ１５を介してばね４にてタペット９２に圧着されている。これによりカム９３の回転運動に伴い、プランジャ２を上下に往復運動させることができる。
【００２８】
また、シリンダホルダ７の内周下端部に保持されたプランジャシール１３がシリンダ６の図中下方部においてプランジャ２の外周に摺動可能に接触する状態で設置されており、プランジャ２が摺動したとき、副室７ａの燃料をシールし内燃機関内部へ流入するのを防ぐ。なおプランジャ２は、大径部２ａと小径部２ｂとを有し、プランジャシール１３はプランジャ２の小径部２ｂに摺接する。同時に内燃機関内の摺動部を潤滑する潤滑油（エンジンオイルも含む）がポンプ本体１の内部に流入するのを防止する。
【００２９】
ダンパカバー１４には吸入ジョイント５１が取り付けられている。吸入ジョイント５１は、車両の燃料タンク２０からの燃料を供給する低圧配管に接続されており、燃料はここから高圧ポンプ内部に供給される。吸入ジョイント５１内の吸入フィルタ５２は、燃料タンク２０から低圧燃料吸入口１０ａまでの間に存在する異物が燃料の流れによって高圧燃料供給ポンプ内に侵入するのを防ぐ。
【００３０】
低圧燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、圧力脈動低減機構９及び低圧燃料流路１０ｄを介して電磁吸入弁２００の吸入ポート２００ｂに至る。
【００３１】
加圧室１１の出口には吐出弁機構８が設けられている。吐出弁機構８の吐出側には燃料吐出口１２を形成する吐出ジョイント４１が設けられている。吐出弁機構８は吐出弁シート８ａ，吐出弁シート８ａと接離する吐出弁８ｂ，吐出弁８ｂを吐出弁シート８ａに向かって付勢する吐出弁ばね８ｃ，吐出弁８ｂと吐出弁シート８ａとを収容する吐出弁ホルダ８ｄから構成され、吐出弁シート８ａと吐出弁ホルダ８ｄとは当接部８ｅで溶接により接合されて一体の吐出弁機構８を形成している。
【００３２】
なお、吐出弁ホルダ８ｄの内部には、吐出弁８ｂのストロークを規制するスットパーを形成する段付部８ｆが設けられている。
【００３３】
加圧室１１と燃料吐出口１２に燃料差圧が無い状態では、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃによる付勢力で吐出弁シート８ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧力が、燃料吐出口１２の燃料圧力よりも大きくなった時に始めて、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃに逆らって開弁し、加圧室１１内の燃料は燃料吐出口１２を経てコモンレール２３へと高い圧力で吐出される。吐出弁８ｂは開弁した際、吐出弁ストッパ８ｆと接触し、ストロークが制限される。したがって、吐出弁８ｂのストロークは吐出弁ストッパ８ｄによって適切に決定される。これによりストロークが大きすぎて、吐出弁８ｂの閉じ遅れにより、燃料吐出口１２へ吐出された燃料が、再び加圧室１１内に逆流してしまうのを防止でき、高圧ポンプの効率低下が抑制できる。また、吐出弁８ｂが開弁および閉弁運動を繰り返す時に、吐出弁８ｂがストローク方向にのみ運動するように、吐出弁ホルダ８ｄの内周面にてガイドしている。以上のようにすることで、吐出弁機構８は燃料の流通方向を制限する逆止弁となる。
【００３４】
これらの構成により、加圧室１１は、ポンプ本体１、電磁吸入弁２００、プランジャ２、シリンダ６及び吐出弁機構８にて構成される。
【００３５】
吸入弁２０３は、プランジャ２が上死点位置から下死点位置に向かうとき、加圧室１１の圧力が吸入弁２０３の上流側に位置する低圧通路の圧力より低くなって、その差圧がばね２０２の力より大きくなったときに開弁する。
【００３６】
通常の動作においては、加圧室１１の圧力が吸入弁２０３の上流側に位置する低圧通路の圧力より低くなって、その差圧がばね２０２の力より大きくなったときにこの差圧によってプランジャロッド２０１は図面右側に押し出され、吸入弁２０３と弁シート２０３Ｓが分離され開弁する。この状態において電磁コイル２０４に通電すれば、弱い電流でプランジャロッド２０１の図面右側方向への移動を維持あるいは助成できる。しかし、電磁駆動型吸入弁機構２００が通電されれば、ばね２０２の付勢力以上の電磁力が発生するよう構成されているので、吸入弁２０３の前後の差圧がばね２０２の力より大きくならなくとも電磁駆動型吸入弁機構２００が通電されれば、プランジャロッド２０１は図面右側に押し出され、吸入弁２０３と弁シート２０３Ｓとが分離され、開弁状態にすることができる。
【００３７】
電磁駆動型吸入弁機構２００が無通電状態（非通電状態と呼ぶこともある）のときは、ばね２０２の付勢力により、プランジャロッド２０１は弁シート２０３Ｓに押し付けられ、閉弁状態にある。電磁駆動型吸入弁機構２００はプランジャ２の吸入行程で通電され、加圧室１２に燃料を送り込み、圧縮行程で無通電とされ、加圧室１１の容積減少分の燃料をコモンレール２３へ圧送させる。
【００３８】
このとき、圧縮行程で電磁駆動型吸入弁機構２００の通電状態を維持すると吸入弁２０３は開いたままとなり、加圧室１１の圧力は吸入弁２０３の上流の低圧通路の圧力とほぼ同等の低圧状態を保つため、加圧室１１の容積減少分の燃料は吸入弁２０３の上流側へ戻される。これを溢流行程と呼ぶこともある。
【００３９】
従って、圧縮行程の途中で電磁コイル２０４を通電状態から非通電状態に切替えれば、このときからコモンレール２３へ燃料が圧送され始めるので、コモンレール２３への吐出量を制御することができる。
【００４０】
かくして、プランジャ２の往復運動に伴い、燃料が吸入ジョイント５１から加圧室１１へ吸入される吸入行程、加圧室１１からコモンレール２３へ吐出される吐出行程、及び加圧室１１から吸入通路へ戻される溢流行程の３つの行程が繰り返される。
【００４１】
ここで、加圧室１１から吸入通路へ燃料が戻されると、吸入通路の燃料圧力に脈動が発生する。この低圧通路の脈動を吸収するために、吸入ジョイント５１から低圧燃料流路１０ｄまでの通路の途中にはダンパ室１０（１０ｂ，１０ｃ）が形成されており、この中に二枚式金属ダイヤフラムダンパ（脈動吸収ダンパ）９が外周をダンパホルダ８１，８２に挟持された状態でダンパカバー１４とポンプ本体１に挟持されて収納されている。このような構造にあって、ダンパカバー１４は二枚式金属ダイヤフラムダンパ９を収容したダンパ室１０を覆うカバー部材である。
【００４２】
ダンパカバー１４の外周は筒状に構成され、ポンプ本体１の筒状部に嵌合され溶接接合により固定されている。
【００４３】
二枚式金属ダイヤフラムダンパ９は、上下一対の金属ダイアフラム９Ａと９Ｂとを突合せ、その際外周部を全周に亘って溶接して内部をシールしている。
【００４４】
二枚の金属ダイアフラム９Ａと９Ｂとによって形成された中空部にはアルゴンのような不活性ガスが封入されており、外部の圧力変化に応じてこの中空部が体積変化を起こすことによって、金属ダイアフラム９は脈動減衰機能を発揮する。
【００４５】
高圧燃料供給ポンプはポンプ本体１に接合された取付けフランジ１ｅをエンジンの所定の位置にネジ７０によりねじ止めすることで固定されている。
【００４６】
取付けフランジ１ｅには、プランジャ２の圧縮行程で発生する筒内圧力の反力と、スプリング４の圧縮反力と、充填された燃料の重量を含むポンプ総重量（エンジン振動による振動加速度分も含む）による外力が作用するため、これらに対し充分な強度が必要とされる。
【００４７】
図３は、ステンレス組織の分類を示したシェフラーの組織図である。シェフラーの組織図は、Ｎｉ等量とＣｒ等量の領域における組織を分類しており、ステンレス溶接における溶接性を検討する場合に良く利用されている。
【００４８】
Ｃｒ等量、Ｎｉ等量はそれぞれ以下の式で表される。
Ｃｒ等量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ＋０．５×％Ｎｂ
Ｎｉ等量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋０．５×％Ｍｎ
高圧ポンプに使用されるオーステナイト系ステンレスのＳＵＳ３０４はＮｉ量が９〜１３ｗｔ％、Ｃｒ量が１８〜２０ｗｔ％であり、Ｃｒ等量が１９前後であるので、シェフラーの組織図から安全域にするためには、Ｎｉ等量を１０程度にしなければならない。
【００４９】
一方、ステンレスのプレス部品は応力腐食割れ防止の観点から成形後の残留応力を除去するために焼鈍を行うのが一般的であるが、内部組織の変化により変形する可能性がある。この場合、圧入部品で変形が発生すると組立て時の圧入不良の原因となる。
【００５０】
オーステナイト（γ）系ステンレスの内部組織変化を表す指標として、Ｍｄ３０（℃）という評価指標がある。Ｍｄ３０とは、γ単相の試料に０．３０の引張真ひずみを与えた時に組織の５０％がマルテンサイトに変態する温度（℃）であり、以下の式で表される。
【００５１】
Ｍｄ３０＝５５１−４６２×（％Ｃ＋％Ｎ）−９．２×％Ｓｉ−８．１×％Ｍｎ
−１３．７×％Ｃｒ−２９×（％Ｎｉ＋％Ｃｕ）−１８．５×％Ｍｏ
−６８×％Ｎｂ−１．４２×（ν−８．０）
ν：ＡＳＴＭ粒度番号
Ｍｄ３０の値は高温ほど、γが不安定となり、焼き戻しでマルテンサイトに変態する量が増え変形量も増える傾向がある。Ｍｄ３０は含有量の多いＮｉ量に影響を受けやすく、低くするにはＮｉを増やすのが効果的である。本実施例では、焼鈍や焼き戻し等をまとめて熱処理と呼ぶ場合がある。
【００５２】
しかし、Ｎｉ量を増やすとＮｉ等量が増えて溶接高温割れが起きやすくなるので、溶接割れ防止の観点からＮｉ量を決める目安としてＭｄ３０≧−２０（℃）とし下限値を規定する。
【００５３】
図４は本発明の一実施例に係るダンパカバー１４とポンプボディ１との接合部の部分断面図である。
【００５４】
ダンパカバー１４はポンプ本体１の筒状部１ａに嵌合され、外周をレーザー溶接されている。この溶接部は図４においてＷ１で示されている。また図４において、ＬＡはレーザーの照射方向を示している（図５及び図６も同様である）。レーザーによる溶融部はダンパカバー１４を貫通し、ポンプ本体１の一部を溶融することで、ダンパカバー１４とポンプ本体１とを接合し、溶接部Ｗ１の強度及び気密性を確保している。接合されるダンパカバー１４及びポンプ本体１の材料は、Ｍｄ３０≧−２０（℃）のオーステナイト系ステンレスが使用される。
【００５５】
図５は、本発明の一実施例に係る吸入ジョイント５１とダンパカバー１４との接合部の部分断面図である。
【００５６】
吸入ジョイント５１はダンパカバー１４の筒状部１４ａに嵌合され、外周をレーザー溶接されている。この溶接部は図５においてＷ２で示されている。レーザーはダンパカバー１４を貫通して吸入ジョイント５１の一部を溶融することで、ダンパカバー１４と吸入ジョイント５１とを接合し、溶接部Ｗ２の強度と気密性を確保している。接合されるダンパカバー１４及び吸入ジョイント５１の材料は、Ｍｄ３０≧−２０（℃）のオーステナイト系ステンレスが使用される。
【００５７】
図６は、本発明の一実施例に係る取付けフランジ１ｅとポンプボディ１との接合部の部分断面図である。
【００５８】
取付けフランジ１ｅはポンプ本体１の筒状部１ｂに嵌合され、嵌合面に沿う方向にレーザー照射され、筒状部１ｂに溶接されている。この溶接部は図６においてＷ３で示されている。レーザーは取付けフランジ１ｅとポンプ本体１との接触部全域を溶融することで、取付けフランジ１ｅとポンプ本体１とを、接合し、溶接部Ｗ３の強度を確保している。接合される取付けフランジ１ｅ及びポンプ本体１の材料は、Ｍｄ３０≧−２０（℃）のオーステナイト系ステンレスが使用される。
【００５９】
図７は、溶接割れ及び熱処理変形が発生するＭｄ３０の範囲を評価した結果を示す図である。
【００６０】
本実施例では、溶接高温割れ（溶接割れ）及び熱処理に伴う変形（熱処理変形）の観点から、Ｍｄ３０の適正な範囲を設定した。図７に示すように、Ｍｄ３０＝−５５℃では溶接割れが生じ、Ｍｄ３０≧−２０．９℃では溶接割れが生じないことを確認した。そこで、Ｍｄ３０の下限値を−２０℃に設定した。また、Ｍｄ３０＝−１．９℃では熱処理変形が生じ、Ｍｄ３０≦−１．９℃では熱処理変形が生じないことを確認した。そこで、Ｍｄ３０の上限値を−２．０℃に設定した。すなわち、Ｍｄ３０を−２０℃≦Ｍｄ３０≦−２．０℃の範囲に設定することにより、溶接割れ及び熱処理変形が生じない高圧燃料供給ポンプを提供することができる。
【００６１】
本実施例の特徴を整理すると以下のようになる。
【００６２】
（１）オーステナイト系ステンレスの接合部材及び被接合部材がレーザー溶接によって接合される接合構造において、
前記接合部材及び前記被接合部材の材料のＭｄ３０が−２０℃≦Ｍｄ３０の条件を満たす。
【００６３】
（２）接合部材と被接合部材と有し、前記接合部材及び前記被接合部材のうち少なくともいずれか一方の部材がオーステナイト系ステンレス製の熱処理を施される部材である接合構造において、
少なくとも熱処理を施される前記部材の材料のＭｄ３０がＭｄ３０≦−２．０℃の条件を満たす。
【００６４】
（３）（１）において、
前記接合部材及び前記被接合部材のうち少なくともいずれか一方の部材が熱処理を施される部材であり、
前記接合部材及び前記被接合部材の材料のＭｄ３０が−２０℃≦Ｍｄ３０≦−２．０℃の条件を満たす。
【００６５】
（４）（１）乃至（３）のいずれかに記載の接合構造を備える高圧燃料供給ポンプにおいて、
流体の吸入通路から加圧室へ繋がる通路の途中に脈動吸収ダンパ９を収めたダンパ室１０を有するポンプ本体１と、ダンパ室１０を覆うダンパカバー１４と、を備え、
前記接合構造は、前記接合部材又は前記被接合部材の一方がダンパカバー１４により構成され、前記接合部材又は前記被接合部材の他方がポンプ本体１により構成され、
ダンパカバー１４とポンプ本体１とが圧入されて溶接接合されている。
【００６６】
（５）（１）乃至（３）のいずれかに記載の接合構造を備える高圧燃料供給ポンプにおいて、
流体の吸入通路１０ａから加圧室１１へ繋がる通路の途中に脈動吸収ダンパ９を収めたダンパ室１０を有するポンプ本体１と、ダンパ室１０を覆うダンパカバー１４と、ポンプ本体１に流体を導入する吸入ジョイント５１と、を有し、
前記接合構造は、前記接合部材又は前記被接合部材の一方がダンパカバー１４により構成され、前記接合部材又は前記被接合部材の他方が吸入ジョイント５１により構成され、
ダンパカバー１４と吸入ジョイント５１とが圧入されて溶接接合されている。
【００６７】
（６）（１）乃至（３）のいずれかに記載の接合構造を備える高圧燃料供給ポンプにおいて、
流体の吸入通路１０ａから加圧室１１へ繋がる通路の途中に脈動吸収ダンパ９を収めたダンパ室１０を有するポンプ本体１と、ポンプ本体１を設置部材９０に取付けるための取付けフランジ１ｅと、を有し、
前記接合構造は、前記接合部材又は前記被接合部材の一方がポンプ本体１により構成され、前記接合部材又は前記被接合部材の他方が取付けフランジ１ｅにより構成され、
ポンプ本体１と取付けフランジ１ｅとが圧入されて溶接接合されている。
【００６８】
なお、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、実施例の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
【符号の説明】
【００６９】
１…ポンプ本体、１ｅ…取付けフランジ、２…プランジャ、６…シリンダ、７…シールホルダ、８…吐出弁機構、９…圧力脈動低減機構、１０ａ…低圧燃料吸入口、１１…加圧室、１２…燃料吐出口、１３…プランジャシール、１４…ダンパカバー、４１…吐出ジョイント、５１…吸入ジョイント、２００…電磁吸入弁、２０２…ロッド付勢ばね、２０３…吸入弁、２０４…電磁コイル、Ｗ１，Ｗ２，Ｗ３…溶接部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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