(57)【要約】【課題】橋梁表面の高さを変えることなく正曲げと負曲げに対して同時に補強することを可能とし、更に、床版防水層を施工する作業を省くことを可能とするコンクリート橋の補強構造及び補強方法を提供する。【解決手段】既設床版の上面をなすコンクリートが、粗骨材を含まずシリカフューム又は高性能減水剤を含み、直径０．１〜０．２５ｍｍ、長さ１０〜２４ｍｍ、引張強度２０００Ｍｐａ以上の補強用繊維を含むコンクリート材料で打替えられて打替えコンクリート層とされ、前記打替えコンクリート層を含めた床版の厚さが前記既設床版の元の厚さと等しいものとなる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
既設床版の上面をなすコンクリートが、粗骨材を含まず、シリカフューム、高性能減水剤のいずれか又は両方を含み、直径０．１〜０．２５ｍｍ、長さ１０〜２４ｍｍ、引張強度２０００Ｍｐａ以上の補強用繊維を含むコンクリート材料で打替えられて打替えコンクリート層とされ、前記打替えコンクリート層を含めた床版の厚さが前記既設床版の元の厚さと等しいことを特徴とするコンクリート橋の補強構造。
【請求項２】
前記打替えコンクリート層の厚みが、前記既設床版の元の厚みの１／９〜１／６である請求項１に記載のコンクリート橋の補強構造。
【請求項３】
前記コンクリート材料に含まれる細骨材の粒形が２．５ｍｍ以下である請求項１又は２に記載のコンクリート橋の補強構造。
【請求項４】
既設床版の上面をなすコンクリートを所定の厚さ取り除き、前記既設床版の取り除かれた部分を、粗骨材を含まず、シリカフューム、高性能減水剤のいずれか又は両方を含み、直径０．１〜０．２５ｍｍ、長さ１０〜２４ｍｍ、引張強度２０００Ｍｐａ以上の補強用繊維を含むコンクリート材料で打替え、前記取り除かれた部分と同じ厚み寸法の打替えコンクリート層を形成することを特徴とするコンクリート橋の補強方法。
【請求項５】
前記既設床版のコンクリートを打ち替える厚みが、前記既設床版の元の厚みの１／９〜１／６である請求項４に記載のコンクリート橋の補強方法。
【請求項６】
前記コンクリート材料に含まれる細骨材の粒形が２．５ｍｍ以下である請求項４又は５に記載のコンクリート橋の補強構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、建設年次の古いコンクリート橋を補強するための構造及び方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
建設年次の古いコンクリート橋は、老朽化及び設計基準の変遷に伴う耐荷力の不足や耐疲労性の低下などの理由から、その補強がなされている。そして、補強の手法として、床版の厚さを増す工法（鉄筋補強上面増厚工法）が知られており、その工法に関する様々な改良も提案されている。
【０００３】
例えば、特開２０１３−８７５０１公報には、既設アスファルト混合物層を補修する施工を行っても、繊維補強コンクリート層とアスファルト混合物層との接着性が低下しにくく、かつ従来の鋼繊維補強コンクリート層と同等以上の曲げ強度、曲げ靭性を有する床版補強方法が提案されている。
【０００４】
この床版補強方法は、繊維補強コンクリート層形成工程において、床版上にセメント、骨材、有機繊維の繊維集合体および水を含むコンクリートを被覆施工して繊維補強コンクリート層を形成し、アスファルト混合物層形成工程において、繊維補強コンクリート層上に防水層およびアスファルト混合物層を形成するものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１３−８７５０１公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、従来の鉄筋補強上面増厚工法では、正曲げと負曲げのいずれに対しても橋梁は補強されることになるが、橋梁表面の高さが工法の適用前より高くなり、それに合わせて壁高欄を高くし、伸縮装置の嵩上げや取替えを実施する必要が生じることとなる。また、橋梁上部構造の自重が増えるため、上部構造・橋脚・基礎の補強が必要となる場合がある。
【０００７】
さらに、従来の鉄筋補強上面増厚工法では、耐久性の確保のために床版防水層を床版の上面に施工する必要がある。
【０００８】
そこで、本発明は、橋梁表面の高さを変えることなく正曲げと負曲げに対して同時に補強することを可能とし、更に、床版防水層を施工する作業を省くことを可能とするコンクリート橋の補強構造及び補強方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明に係るコンクリート橋の補強構造は、既設床版の上面をなすコンクリートが、粗骨材を含まず、シリカフューム、高性能減水剤のいずれか又は両方を含み、直径０．１〜０．２５ｍｍ、長さ１０〜２４ｍｍ、引張強度２０００Ｍｐａ以上の補強用繊維を含むコンクリート材料で打替えられて打替えコンクリート層とされ、前記打替えコンクリート層を含めた床版の厚さが前記既設床版の元の厚さと等しいものとなる。
【００１０】
本発明に係るコンクリート橋の補強方法では、既設床版の上面をなすコンクリートを所定の厚さ取り除き、前記既設床版の取り除かれた部分を、粗骨材を含まず、シリカフューム、高性能減水剤のいずれか又は両方を含み、直径０．１〜０．２５ｍｍ、長さ１０〜２４ｍｍ、引張強度２０００Ｍｐａ以上の補強用繊維を含むコンクリート材料で打替え、前記取り除かれた部分と同じ厚み寸法の打替えコンクリート層を形成する。
【００１１】
本発明において、前記打替えコンクリート層は、圧縮強度が１５０ＭＰａ以上、ひび割れ発生強度が８ＭＰａ以上、引張強度が８ＭＰａ以上、透気係数が０．００１×１０−１６ｍ２以下、透水係数が１×１０−１１ｃｍ／ｓ未満、塩化物イオン拡散係数が０．００５ｃｍ２／年未満の性能を満たすことが好ましい。
【００１２】
本発明において、前記打替えコンクリート層の厚みが、前記既設床版の元の厚みの１／９〜１／６であってもよい。
【００１３】
本発明において、前記コンクリート材料に含まれる細骨材の粒形が２．５ｍｍ以下であってもよい。
【発明の効果】
【００１４】
本発明において、既設床版の上面をなすコンクリートを取り除き、打ち替えて形成される打替えコンクリート層は、既設床版の取り除かれた部分と同じ厚み寸法であるため、補強前後での床版の厚みは変わらない。
【００１５】
更に、既設床版の上面をなすコンクリートが、粗骨材を含まずシリカフューム又は高性能減水剤を含み、直径０．１〜０．２５ｍｍ、長さ１０〜２４ｍｍ、引張強度２０００Ｍｐａ以上の補強用繊維を含むコンクリート材料で打替えられ、打替えコンクリート層が形成されることにより、橋軸方向における曲げモーメントの再分配挙動が変化し、打替えコンクリート層は負曲げに対してだけではなく正曲げに対しても間接的に補強効果を有するものとなる。従って、正曲げと負曲げに対して同時に補強することが可能となる。また、中空床版橋の様な版状構造では、橋軸方向モーメントの橋軸直角方向分布を改善（均一化）する効果を得られることができる。
【００１６】
更に、打替えコンクリート層は緻密なマトリックスを有するものとなり、床版防水層としての機能も期待できる。
【００１７】
従って、本発明によれば、橋梁表面の高さを変えることなく正曲げと負曲げに対して同時に補強することが可能となり、更に、床版防水層を施工する作業を省くことが可能となる。
【００１８】
また、打替えコンクリート層を、圧縮強度が１５０ＭＰａ以上、ひび割れ発生強度が８ＭＰａ以上、引張強度が８ＭＰａ以上のコンクリート層とすることで、上記補強効果、応力分散効果をより高めることができる。
【００１９】
更に、打替えコンクリート層を、透気係数が０．００１×１０−１６ｍ２以下、透水係数が１×１０−１１ｃｍ／ｓ未満、塩化物イオン拡散係数が０．００５ｃｍ２／年未満の性能を満たすコンクリート層とすることで床版防水層としての機能をより高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明に係るコンクリート橋の補強方法の実施形態の手順を示し、（ａ）は既設床版の側断面図、（ｂ）上面をなすコンクリートが取り除かれた状態の既設床版の側断面図、（ｃ）は打替えコンクリート層が形成された状態の床版の側断面図である。
【図２】本発明に係るコンクリート橋の補強構造の実施例の構造解析において解析対象となる５径間連続ＲＣ中空床版橋を示し、（ａ）は側面図、（ｂ）は断面図である。
【図３】正曲げに関して最も不利となるＬ荷重の載荷ケース１を模式的に示す図である。
【図４】負曲げに関して最も不利となるＬ荷重の載荷ケース２を模式的に示す図である。
【図５】橋軸直角方向のＬ荷重の載荷方法を模式的に示す図である。
【図６】載荷ケース１設計荷重作用時の側径間における橋軸方向曲げモーメントの分布を示す図である。
【図７】載荷ケース１終局荷重作用時の側径間における橋軸方向曲げモーメントの分布を示す図である。
【図８】載荷ケース２設計荷重作用時の側径間における橋軸方向曲げモーメントの分布を示す図である。
【図９】載荷ケース２終局荷重作用時の側径間における橋軸方向曲げモーメントの分布を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
本発明に係るコンクリート橋の補強構造では、図１に示すように、既設床版１の上面をなすコンクリート２が新しいコンクリート材料で打替えられ、打替えコンクリート層３が形成される。
【００２２】
既設床版１は、建設年次の古いコンクリート橋のコンクリート床版である。本発明にかかるコンクリート橋の補強構造は、どのようなコンクリート橋にも適用できるが、鉄筋コンクリート中空床版橋に好適である。
【００２３】
コンクリート材料は、形成される打替えコンクリート層３に必要な性状が発現するものとする。粗骨材を含まず、シリカフューム、高性能減水剤（例えば、ＪＩＳ  Ａ  ６２０４に規定されるもの）のいずれか又は両方を含み、更に、セメント、細骨材、練混ぜ水、補強用繊維を含む混合物である、ＵＨＰＦＲＣ（Ｕｌｔｒａ−Ｈｉｇｈ  Ｐｅｒｆｏｍａｎｃｅ  Ｆｉｂｒｅ  Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ  ｃｅｍｅｎｔ−ｂａｓｅｄ  Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ、超高性能繊維補強セメント系複合材料）が好ましい。
【００２４】
セメント系材料の場合、より高強度域になると一般的に骨材とマトリックスの海面が破壊の起点となる。そのため、より高いひび割れ発生強度をセメント系材料に求める際には、粗骨材のような粒径の大きなものはできるだけ用いないことが好ましい。また、繊維によってひび割れ発生後の開口を抑制することを期待する場合、繊維は骨材径よりも長いことが求められる。繊維長よりも大きな骨材を用いると繊維の架橋が妨害されるため、繊維補強の効果である引張強度の向上が達成できなくなる。
【００２５】
高い圧縮強度やひび割れ発生強度および引張強度を達成するには、水セメント比が極めて小さいことが求められるが、シリカフューム又は高性能減水剤によるセメント粒子へのボールベアリング効果や立体反発効果によって、ＵＨＰＦＲＣの製造が可能となり、練り混ぜ性能やフレッシュ時の流動性が確保される。また、粒径が１μｍ以下の超微粒子であるシリカフュームがセメント粒子間を充填するマイクロフィラー効果もＵＨＰＦＲＣのマトリックスの超高強度化に寄与する。
【００２６】
補強用繊維は、直径０．１〜０．２５ｍｍ、長さ１０〜２４ｍｍ、引張強度２０００Ｍｐａ以上のものを使用する。混入量は、２．５ｖｏｌ％以上が好ましい。
【００２７】
セメントとして、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、又は低熱ポルトランドセメントを使用できる。
【００２８】
細骨材は、粒径が２．５ｍｍ以下であることが好ましい。また、絶乾密度２．５ｇ／ｃｍ３以上、吸水率３．０％以下、粘土塊量１．０％以下、微粒分量２．０％以下、ＮａＣｌ含有量０．０２％以下が好ましい。更に、ＪＩＳ  Ａ  １１０５に規定された細骨材の有機不純物試験方法による有機不純物の試験結果が「淡い」とされたものが好ましい。更にまた、ＪＩＤ  Ａ  １１２２に規定された硫酸ナトリウムでの骨材の安定性試験方法による安定性が１０％以下であって、ＪＩＳ  Ａ  ５３０８付属書１に規定されたアルカリシリカ反応性による区分がＡである骨材が好ましい。例えば、珪砂、砕砂を使用できる。
【００２９】
練混ぜ水として、例えば、ＪＳＣＥ−Ｂ１０１−２００５に規定された回収水とは異なる練混ぜ水を使用できる。
【００３０】
コンクリート材料には、収縮低減剤や消泡剤などのコンクリート用化学混和剤が含まれていてもよい。
【００３１】
打替えコンクリート層３は、圧縮強度を１５０ＭＰａ以上、ひび割れ発生強度を８ＭＰａ以上、引張強度を８ＭＰａ以上、透気係数を０．００１×１０−１６／ｍ２以下、透水係数を１×１０−１１ｃｍ／ｓ未満、塩化物イオン拡散係数を０．１４ｃｍ２／年未満とすることが好ましい。また、すり減り係数が２４０ｍｍ３／ｃｍ２未満であることが好ましい。
【００３２】
上記条件を満たす打替えコンクリート層３を形成するためのコンクリート材料の配合例を表１に示す。なお、表１において、既設床版１をなすコンクリート相当の配合が比較例として示されている。
【００３３】
【表１】
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W/C(B)：水セメント（結合材）比
W：水
C：セメント
B：結合材（セメントやシリカフュームなどを含む）
S1：細骨材（粒径５.０ｍｍ以下）
S2：細骨材（粒径２．５ｍｍ以下）
G：粗骨材（径４０〜５ｍｍ）
AD：コンクリート用化学混和剤（AE減水剤、高性能AE減水剤など）
SP：コンクリート用化学混和剤（高性能減水剤）
F：補強用繊維（たとえば鋼繊維）
【００３４】
なお、コンクリート材料の配合は、これら配合例に限定されるものではない。打替えコンクリート層３に必要な性能を発現させるものであれば、公知の配合としてもよい。例えば、「場所打ちによる超高強度繊維補強コンクリート製道路橋の施工、渡邊ら、プレストレストコンクリート技術協会 第23 回シンポジウム論文、2010、pp.391-394」、「直接引張試験によるUHPFRC の引張特性に関する研究、牧田ら、土木学会第72回年次学術講演会、2017、pp.1083-1084」、「超高強度繊維補強コンクリート「サクセム」の耐久性と最近の適用事例、渡邊ら、鹿島技術研究所年報第58 号、2010、pp.177-184」および「超高強度繊維補強コンクリート製パネルのダム減勢工ライニング材への適用、木村ら、土木学会第73回年次学術講演会、2018、pp.2127-2128」等に示される配合であれば、上記の性能を満たすことができる。
【００３５】
打替えコンクリート層３の厚みは、既設床版１の上面をなすコンクリート２の状態に応じて適宜決めることができる。例えば、凍結防止剤の散布の影響等で上縁鉄筋まで床版上面のコンクリートが劣化している状況では、上縁鉄筋裏側の粗骨材寸法の大きさ（２５ｍｍ）までの範囲を打替える必要があり、打ち替えられる厚みは１０〜１５ｃｍ程度が好ましい。従って、この場合の打替えコンクリート層の厚みは１０〜１５ｃｍとなる。なお、打替える厚みは、既設床版の元の厚みを考慮して決めてもよく、既設床版の元の厚みの１／９〜１／６が好ましい。例えば、設計厚が９０ｃｍの鉄筋コンクリート（ＲＣ）中空床版であれば、打替えられる厚みは１０〜１５ｃｍが好ましく、従って、この場合の打替えコンクリート層の厚みは、上記の例と同様に、１０〜１５ｃｍとなる。
【００３６】
打替えコンクリート層３を含めた床版４の厚さは、既設床版の元の厚さに等しいものとする。なお、本発明において、既設床版１の元の厚さに等しいこととは、寸法を所定の誤差範囲に収めることを意図するものではなく、橋梁表面の高さが変わることにより実施が必要となる工事が、例えば、壁高欄を高くする工事と、伸縮装置の嵩上げや取替えを実施する工事が発生しない厚さに収まることを意味する。従って、打替えコンクリート層３を含めた床版４の厚さと、既設床版１の元の厚さとの乖離が許容される範囲は、補強対象となるコンクリート床版の周囲の形状等により異なるものとなる。
【００３７】
本発明に係るコンクリート床版の補強方法は、以下の手順で実施する。
まず、既設床版１の上に設けられている舗装を撤去し、既設床版１の上面が露出する状態とする。なお、この舗装の撤去では、コンクリートの打替えが予定される厚みの範囲内であれば、既設床版の上面の切削を伴ってもよい。
【００３８】
既設床版１の上面が露出した状態となったら、続いて、既設床版の上面をなすコンクリート２を所定の厚み取り除く。コンクリートを取り除く厚みは、すなわち、コンクリートを打ち替える厚みであるが、その寸法は、既述のように、既設床版１の上面をなすコンクリート２の状態に応じて適宜決めることができる。
【００３９】
なお、既設床版１の上面をなすコンクリートを取り除く作業では、ウォータジェットによりコンクリートを取り除くことが好ましい。
【００４０】
既設床版１から所定の厚みのコンクリートを取り除く作業が完了したら、コンクリートが取り除かれた部分５に新たなコンクリート材料を打設し、コンクリートを打ち替える。打設するコンクリート材料の組成は、既述の通りである。なお、既述の組成のコンクリート材料は、フレッシュ状態で流動性が高く自己充填性を有することから、上縁鉄筋６の裏側の狭隘な空間への確実な充填が期待できる。
【００４１】
コンクリート材料は、既設床版１からコンクリートを取り除いた厚み分だけ打設する。これにより、コンクリート材料により形成される打替えコンクリート層３を含む床版の厚みを、既設床版１の元の厚さに等しくすることができる。
【００４２】
コンクリート材料の打設作業が完了したら、養生し、固結させ、打替えコンクリート層を形成し、コンクリート床版の補修は完了となる。
【実施例】
【００４３】
本発明に係るコンクリート床版の補強構造について、以下に示す橋梁のモデルを使用した非線形３Ｄ−ＦＥＭによる構造解析を実施した。
＜対象橋梁＞
図２に示す、ＴＬ−２０を適用して設計・建設し１９６７年に供用を開始した５径間連続ＲＣ中空床版橋を対象とした。
【００４４】
＜モデル＞
「モデル化の範囲」
橋軸方向は２．５径間の範囲を、橋軸直交方向は全幅員の範囲をモデル化した。なお、図２（ｂ）に示されている地覆及び高欄・防護柵は撤去されフロリダ型の壁高欄が新たに施工されるとし、また、路面からの高さが３ｍの遮音壁が壁高欄上に設置されると想定した。舗装・壁高欄・遮音壁は要素としてモデル化せず、それぞれの重量と同じ強度の荷重として作用させた。
【００４５】
「要素」
既存コンクリートと打替えコンクリートは８節点のソリッド要素で、鉄筋はバータイプの埋込み鉄筋要素でモデル化した。解析モデルの要素分割は全体で節点数が２０万点以下となるように次の通り決定した．
・橋軸方向の要素分割は支間中央と支点の直前で１５０ｍｍ、支点部で２００ｍｍ、その他は３００ｍｍ程度とした。
・橋軸直角方向については１５０ｍｍ以下を目安として要素分割した．主版部の高さ方向は、打替える上側の１００ｍｍの範囲と下側の１００ｍｍの範囲は５０ｍｍずつ２分割とし、それらの間は６分割とした。
・床版片持部の高さ方向は、上面の１００ｍｍの範囲は主版部と同様に５０ｍｍずつ２分割とし、それ以外の部分は要素の高さがほぼ同じとなるように部材の厚さに応じて要素分割した。
【００４６】
解析の条件は以下の通りである。
＜物性値＞
「打ち替え厚さ」
床版上面１０ｃｍ
【００４７】
「既設床版のコンクリート」
既設床版１をなすコンクリートであり、表１の比較例に相当する材料が通常発揮するであろう強度を根拠とした、以下の値。
ヤング係数（Ｅｃ）２５ＧＰａ、圧縮強度（ｆｃ）２４Ｍｐａ、引張強度（ｆｃｔ）１．９１ＭＰａ、破壊エネルギー（Ｇｆ）０．０８４３Ｎ／ｍｍ、ポアソン比（νｃ）０．２、単位体積重量（γｃ）２３ｋＮ／ｍ３
【００４８】
「鉄筋」
ヤング係数（Ｅｓ）２００ＧＰａ、降伏強度（ｆｓｙ）２９５Ｍｐａ、終局ひずみ（εｓｕ）１６％
【００４９】
「打替えコンクリート層のコンクリート」
ＵＨＰＦＲＣで打ち替えることを想定し、表１記載の配合例２相当の材料が通常発揮するであろう強度を根拠とした、以下の値。
ヤング係数（ＥＵ）４５ＧＰａ、圧縮強度（ｆＵｃ）１５０ＭＰａ、ひび割れ発生強度（ｆＵｔｅ）８ＭＰａ、引張強度（ｆＵｔｕ）８ＭＰａ、引張強度におけるひずみ（εＵｔｕ）０．２４％、軟化域における折れ点の強度（ｆＵｔ,sl）１ＭＰａ、軟化域における折れ点の強度のひび割れ幅（ｗＵｔ,l）４．５ｍｍ、軟化域が終了するひび割れ開口幅の最大値（ｗＵｔ,ｍａｘ）７．５ｍｍ、ポアソン比（νＵ）０．２、単位体積重量（γＵ）２５．５ｋＮ／ｍ３
【００５０】
＜荷重＞
「Ｌ荷重」
正曲げ及び負曲げに関して最も不利となるＬ荷重の載荷ケースをそれぞれ載荷ケース１（図３）及び載荷ケース２（図４）とし、各載荷ケースで設計荷重（死荷重＋活荷重）と終局荷重（１．７×（死荷重＋活荷重））を作用させて解析を実施した。橋軸直角方向のＬ荷重の載荷方法は、床版片持部の片持長さが長い方に主載荷荷重を載荷し，残りの部分に従載荷荷重を載荷した。（図５）。
【００５１】
上記モデルを使用し、載荷ケース１及び載荷ケース２に対し、設計荷重作用時及び終局荷重作用時の支間中央と中間支点上の曲げモーメントを算出した。算出結果を図６〜９に示す。なお、図６〜９において、「Ｍｉｄ−ｓｐａｎ」は支間中央を、「Ｐｉｅｒ」は中間支点上を意味し、「ＲＣ構造」は、既設床版が設置された状態のまま維持されている構造を、「ＲＵ−ＲＣ構造」は、打替えコンクリート層が形成された構造を意味している。また、着目断面で得られた曲げモーメントの値を橋軸方向に並べて結んで得られた曲線がグラフの中に描かれている。
【００５２】
図６〜９に示されるように、いずれの載荷ケース・荷重作用時においても、ＲＵ−ＲＣ構造の方がＲＣ構造よりも、支間中央における正曲げモーメントは小さく、中間支点上における負曲げモーメントは大きくなることが確認された。これは、ＲＣ構造とＲＵ−ＲＣ構造とで、荷重増加による支間中央近傍及び中間支点上近傍における床版の剛性変化の様態が異なり，橋軸方向における曲げモーメントの再分配の挙動が異なったためである。
【００５３】
ＲＣ構造では、支間中央での正曲げ・中間支点上での負曲げのいずれに対しても床版の引張側に既設床版のコンクリートがあることから、載荷荷重が増えることによる床版の剛性低下は支間中央と中間支点上とでほぼ同じ程度に生じ、線形解析と同様な曲げモーメントの状態になったのである。
【００５４】
一方、ＲＵ−ＲＣ構造では、支間中央での正曲げに対しては床版の引張側に既設床版のコンクリートが、中間支点上の負曲げに対しては床版の引張側にＵＨＰＦＲＣ（打替えコンクリート層のコンクリート）があり、ＵＨＰＦＲＣは大きな引張力に抵抗が可能であることから、載荷荷重が増えることによる床版の剛性低下の程度が支間中央より中間支点上の方が小さく，支間中央より中間支点上の方がより大きな曲げモーメントを負担することになったのである。すなわち、曲げモーメントが中間支点上にシフト（曲げモーメントの再分配）したのである。
【００５５】
ＲＵ−ＲＣ構造の支間中央における正曲げモーメントがＲＣ構造より小さくなることから、ＲＣ中空床版橋の床版上面をＵＨＰＦＲＣにより打ち替えることにより、負曲げに対してだけではなく正曲げに対しても補強効果を得ることが可能であるといえる。抵抗の観点からみると、負曲げに対してＵＦＰＦＲＣは引張側に位置し、既設床版のコンクリートとは異なり抵抗断面になると考えてよいことから補強効果は明白である一方、正曲げに対してＵＨＰＦＲＣは圧縮側に位置し大きな補強効果は得られない。しかし、応答の観点からみると、曲げモーメントが中間支点上にシフトするため、支間中央における正曲げモーメントは設計荷重作用時及び終局荷重作用時でＲＵ−ＲＣ構造ではＲＣ構造より、それぞれ、約１５％及び約１２％の減となり、言い換えれば正曲げに対して補強されたのと同等の効果を得ることができる。
【００５６】
以上の通り、床版上面がＵＨＰＦＲＣで打替えられ、打替えコンクリート層を含む床版の厚みが、既設床版の元の厚みと等しい補修構造によれば、橋梁表面の高さを変えることなく正曲げと負曲げに対して同時に補強することが可能となる。
【符号の説明】
【００５７】
１    既設床版
２    上面をなすコンクリート
３    打替えコンクリート層
４    打替えコンクリート層を含めた床版
５    コンクリートが取り除かれた部分
６    上面鉄筋
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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