(57)【要約】【課題】圧縮永久歪み特性に優れたミラブル型シリコーンゴムスポンジ及びその製造方法の提供。【解決手段】  下記（Ａ）〜（Ｅ）成分を含有するミラブル型シリコーンゴム組成物を、１６０℃以上の温度で常圧熱風架橋する工程を有するミラブル型シリコーンゴムスポンジの製造方法。（Ａ）下記平均組成式（Ｉ）：                Ｒ1aＳｉＯ(4-a)/2                        （Ｉ）［式（Ｉ）中、Ｒ1は同一又は異種の１価炭化水素基を示し、ａは１．９５〜２．０４の正数を示す。］で表される、一分子中にアルケニル基を少なくとも２個有する重合度３，０００以上のオルガノポリシロキサン（Ｂ）補強性シリカ（Ｃ）熱膨張性マイクロカプセル（Ｄ）有機過酸化物硬化剤（Ｅ）オルガノハイドロジェンポリシロキサン【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記（Ａ）〜（Ｅ）成分
（Ａ）下記平均組成式（Ｉ）：
Ｒ1aＳｉＯ(4-a)/2                        （Ｉ）
［式（Ｉ）中、Ｒ1は同一又は異種の炭素原子数１〜１２の１価炭化水素基を示し、ａは１．９５〜２．０４の正数を示す。］
で表される、一分子中にアルケニル基を少なくとも２個有する重合度３，０００以上のオルガノポリシロキサン：１００質量部
（Ｂ）補強性シリカ：１０〜１００質量部
（Ｃ）塩化ビニリデン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリル酸エステル及びメタクリル酸エステルから選ばれるモノマーの重合物並びにこれらのモノマーのうちの２種類以上の共重合物から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性樹脂を外殻として有する、熱膨張性マイクロカプセル：０．１〜２０質量部
（Ｄ）有機過酸化物硬化剤：０．０１〜２０質量部  及び
（Ｅ）オルガノハイドロジェンポリシロキサン：０．０１〜１０質量部
を含有するミラブル型シリコーンゴム組成物を、１６０℃以上の温度で常圧熱風架橋する工程を有する、ミラブル型シリコーンゴムスポンジの製造方法。
【請求項２】
前記ミラブル型シリコーンゴム組成物において、さらに（Ｆ）アゾ系ガス発生剤を（Ａ）成分１００質量部に対して０．０１〜１０質量部含有する請求項１に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジの製造方法。
【請求項３】
前記（Ｅ）オルガノハイドロジェンポリシロキサンが、下記平均組成式（ＩＩ）：
Ｒ2bＨcＳｉＯ(4-b-c)/2      （ＩＩ）
［式中、Ｒ2は互いに同一又は異種の炭素数１〜１０の非置換又は置換の１価炭化水素基を示し、ｂは０．７〜２．１、ｃは０．００１〜１．０、かつｂ＋ｃは０．８〜３．０の範囲の正数である。］
で表されるものである請求項１又は２に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジの製造方法。
【請求項４】
下記（Ａ）〜（Ｅ）成分
（Ａ）下記平均組成式（Ｉ）：
Ｒ1aＳｉＯ(4-a/2)                        （Ｉ）
［式（Ｉ）中、Ｒ1は同一又は異種の炭素原子数１〜１２の１価炭化水素基を示し、ａは１．９５〜２．０４の正数を示す。］
で表される、一分子中にアルケニル基を少なくとも２個有する重合度３，０００以上のオルガノポリシロキサン：１００質量部
（Ｂ）補強性シリカ：１０〜１００質量部
（Ｃ）塩化ビニリデン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリル酸エステル及びメタクリル酸エステルから選ばれるモノマーの重合物並びにこれらのモノマーのうちの２種類以上の共重合物から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性樹脂を外殻として有する、熱膨張性マイクロカプセル：０．１〜２０質量部
（Ｄ）有機過酸化物硬化剤：０．０１〜２０質量部  及び
（Ｅ）オルガノハイドロジェンポリシロキサン：０．０１〜１０質量部
を含有するミラブル型シリコーンゴム組成物の硬化物であるミラブル型シリコーンゴムスポンジ。
【請求項５】
さらに、（Ｆ）アゾ系ガス発生剤を（Ａ）成分１００質量部に対して０．０１〜１０質量部含有する、請求項４に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジ。
【請求項６】
前記（Ｅ）オルガノハイドロジェンポリシロキサンが、下記平均組成式（ＩＩ）：
Ｒ2bＨcＳｉＯ(4-b-c)/2      （ＩＩ）
［式中、Ｒ2は互いに同一又は異種の炭素数１〜１０の非置換又は置換の１価炭化水素基を示し、ｂは０．７〜２．１、ｃは０．００１〜１．０、かつｂ＋ｃは０．８〜３．０の範囲の正数である。］
で表されるものである請求項４又は５に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジ。
【請求項７】
請求項４〜６のいずれか１項に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジからなるロール状成形物。
【請求項８】
請求項４〜６のいずれか１項に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジからなるベルト状成形物。
【請求項９】
請求項４〜６のいずれか１項に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジからなるシート状成形物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ミラブル型シリコーンゴムスポンジ及び該スポンジの製造方法に関する。更に詳しくは、圧縮永久歪みが低い、ミラブル型シリコーンゴムスポンジ及び該スポンジの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
シリコーンゴムスポンジは、シリコーンゴム特有の耐熱性、耐寒性、電気絶縁性、難燃性等に優れ、圧縮永久歪みが小さいといった、優れた物理特性をもったスポンジである。このような特性を有するシリコーンゴムスポンジは、ＯＡ機器や自動車、建築材料などにおいて低熱伝導化及び軽量化を進めるために使用されている。
【０００３】
シリコーンゴムスポンジは、その用途に応じて、シリコーンゴムの成形・架橋方法及び発泡方法等、色々な方法により製造される。
発泡方法の一つとして、溶剤が封入された熱膨張性樹脂微粒子（熱膨張性マイクロカプセル）をゴム組成物中に配合し、スポンジを得る方法がある。該方法では、加温に伴い熱膨張性マイクロカプセル内の溶剤が気化し熱膨張性マイクロカプセルが膨張する。そして、膨張した熱膨張性マイクロカプセル（樹脂マイクロバルーン）の粒子径がスポンジセルの大きさとなる。
上記の熱膨張性マイクロカプセルを多量に配合することにより、シリコーンゴムスポンジの低比重化が可能であるが、得られたシリコーンゴムスポンジは、熱膨張性マイクロカプセルの樹脂成分がゴム内に残るため、得られるスポンジの硬度が非常に高くなり、ゴム弾性が低下してしまう。そのため、シリコーンゴムスポンジの圧縮永久歪みが大きくなり、厚いスポンジを作りにくいという問題がある。
【０００４】
また、シリコーンゴムスポンジに使用される架橋剤としては、付加架橋剤及び有機過酸化物架橋剤から選択することができる。通常、常圧熱風架橋（ＨＡＶ：Ｈｏｔ  Ａｉｒ  Ｖｕｌｃａｎｉｚａｔｉｏｎ、以下ＨＡＶと略する）の場合は表面架橋性が良好な付加架橋剤を選択し、金型架橋を選択する場合は有機過酸化物を選択することが多い（特許文献１、２）。これらの架橋剤を用いる方法ではスポンジセルが独立セルである。独立セルは圧縮永久歪みを測定した場合に潰されたスポンジセルに空気が入るまでに時間がかかり圧縮永久歪み特性が悪い傾向となる。
【０００５】
スポンジの圧縮永久歪みを低減する方法としてスポンジを連泡化させる方法がある。
一例として、連泡化剤として多価アルコール及びその誘導体を含むシリコーンゴム組成物が提案されている（特許文献３）。この組成物は付加反応硬化型液状オルガノポリシロキサンに既膨張のマイクロバルーン（膨張有機樹脂製微小中空フィラー）が添加されている。該既膨張のマイクロバルーンをミラブル型シリコーンゴムへ応用すると、バルーン壁が薄い樹脂マイクロバルーンが混練時に破壊され、マイクロバルーン内部の溶剤が漏れ出し、所望の発泡倍率のスポンジが得られない、溶剤による異常発泡が発生してしまう、等の問題があった。
【０００６】
熱膨張性のマイクロバルーンを添加したミラブル型のシリコーンゴムスポンジに関しては、化学発泡剤を併用してスポンジセル径をコントロールするもの（特許文献４）、熱膨張性マイクロバルーン入りゴムコンパウンドに化学発泡剤と多孔質充填剤を添加するもの（特許文献５）、熱膨張性マイクロバルーン入りゴムコンパウンドの硬化後にガス発生させて連泡性を向上させる方法（特許文献６）等が考案されているが、シリコーンゴム組成物の組成の面から、圧縮永久歪みの低減についての検討はされておらず、これらのミラブル型シリコーンゴムスポンジにおいて圧縮永久歪みを低減する場合、例えば膨張前粒子径が比較的大きい熱膨張性マイクロバルーンを使用する必要がある、など配合する成分に制約を伴うことが多かった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平８−０１２８８８号公報
【特許文献２】特開平８−０１２７９５号公報
【特許文献３】特開２００１−２２０５１０号公報
【特許文献４】特許６００８３５３号公報
【特許文献５】特開２０１８−３１８２６号公報
【特許文献６】ＷＯ２０１８／００３８１１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
従って、本発明は、スポンジのセルが独立セルであっても連泡化セルであっても、圧縮永久歪みが低いミラブル型シリコーンゴムスポンジを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意研究した結果、溶剤内包型未膨張マイクロカプセル、有機過酸化物硬化剤を使用し、一般的なＨＡＶ工程による発泡・硬化を行うミラブル型シリコーンゴム組成物に対して、オルガノハイドロジェンポリシロキサンを併用すると、独立セル、連泡化セルいずれのスポンジにおいても圧縮永久歪みが改善することを見出し、本発明を完成した。
即ち、本発明は、以下の熱膨張性マイクロカプセルを発泡剤に使用したミラブル型シリコーンゴムスポンジ及びその製造方法を提供するものである。
【００１０】
＜１＞
下記（Ａ）〜（Ｅ）成分
（Ａ）下記平均組成式（Ｉ）：
Ｒ1aＳｉＯ(4-a)/2                        （Ｉ）
［式（Ｉ）中、Ｒ1は同一又は異種の炭素原子数１〜１２の１価炭化水素基を示し、ａは１．９５〜２．０４の正数を示す。］
で表される、一分子中にアルケニル基を少なくとも２個有する重合度３，０００以上のオルガノポリシロキサン：１００質量部
（Ｂ）補強性シリカ：１０〜１００質量部
（Ｃ）塩化ビニリデン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリル酸エステル及びメタクリル酸エステルから選ばれるモノマーの重合物並びにこれらのモノマーのうちの２種類以上の共重合物から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性樹脂を外殻として有する、熱膨張性マイクロカプセル：０．１〜２０質量部
（Ｄ）有機過酸化物硬化剤：０．０１〜２０質量部  及び
（Ｅ）オルガノハイドロジェンポリシロキサン：０．０１〜１０質量部
を含有するミラブル型シリコーンゴム組成物を、１６０℃以上の温度で常圧熱風架橋する工程を有する、ミラブル型シリコーンゴムスポンジの製造方法。
【００１１】
＜２＞
前記ミラブル型シリコーンゴム組成物において、さらに（Ｆ）アゾ系ガス発生剤を（Ａ）成分１００質量部に対して０．０１〜１０質量部含有する＜１＞に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジの製造方法。
【００１２】
＜３＞
前記（Ｅ）オルガノハイドロジェンポリシロキサンが、下記平均組成式（ＩＩ）：
Ｒ2bＨcＳｉＯ(4-b-c)/2      （ＩＩ）
［式中、Ｒ2は互いに同一又は異種の炭素数１〜１０の非置換又は置換の１価炭化水素基を示し、ｂは０．７〜２．１、ｃは０．００１〜１．０、かつｂ＋ｃは０．８〜３．０の範囲の正数である。］
で表されものである＜１＞又は＜２＞に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジの製造方法。
【００１３】
＜４＞
下記（Ａ）〜（Ｅ）成分
（Ａ）下記平均組成式（Ｉ）：
Ｒ1aＳｉＯ(4-a/2)                        （Ｉ）
［式（Ｉ）中、Ｒ1は同一又は異種の炭素原子数１〜１２の１価炭化水素基を示し、ａは１．９５〜２．０４の正数を示す。］
で表される、一分子中にアルケニル基を少なくとも２個有する重合度３，０００以上のオルガノポリシロキサン：１００質量部
（Ｂ）補強性シリカ：１０〜１００質量部
（Ｃ）塩化ビニリデン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリル酸エステル及びメタクリル酸エステルから選ばれるモノマーの重合物並びにこれらのモノマーのうちの２種類以上の共重合物から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性樹脂を外殻として有する、熱膨張性マイクロカプセル：０．１〜２０質量部
（Ｄ）有機過酸化物硬化剤：０．０１〜２０質量部  及び
（Ｅ）オルガノハイドロジェンポリシロキサン：０．０１〜１０質量部
を含有するミラブル型シリコーンゴム組成物の硬化物であるミラブル型シリコーンゴムスポンジ。
【００１４】
＜５＞
さらに、（Ｆ）アゾ系ガス発生剤を（Ａ）成分１００質量部に対して０．０１〜１０質量部含有する、＜４＞に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジ。
【００１５】
＜６＞
前記（Ｅ）オルガノハイドロジェンポリシロキサンが、下記平均組成式（ＩＩ）：
Ｒ2bＨcＳｉＯ(4-b-c)/2      （ＩＩ）
［式中、Ｒ2は互いに同一又は異種の炭素数１〜１０の非置換又は置換の１価炭化水素基を示し、ｂは０．７〜２．１、ｃは０．００１〜１．０、かつｂ＋ｃは０．８〜３．０の範囲の正数である。］
で表されるものである＜４＞又は＜５＞に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジ。
【００１６】
＜７＞
＜４＞〜＜６＞のいずれか１項に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジからなるロール状成形物。
【００１７】
＜８＞
＜４＞〜＜６＞のいずれか１項に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジからなるベルト状成形物。
【００１８】
＜９＞
＜４＞〜＜６＞のいずれか１項に記載のミラブル型シリコーンゴムスポンジからなるシート状成形物。
【発明の効果】
【００１９】
本発明の方法によれば、圧縮永久歪み特性に優れたシリコーンゴムスポンジを提供することができる。
従って、本発明のシリコーンゴムスポンジは、スポンジロール、ベルト、シート等に有用である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００２１】
［ミラブル型シリコーンゴム組成物］
−（Ａ）成分−
（Ａ）成分のオルガノポリシロキサンは下記平均組成式（Ｉ）で表される、１分子中にアルケニル基を少なくとも２個有する重合度３，０００以上のオルガノポリシロキサンである。
Ｒ1aＳｉＯ(4-a)/2                        （Ｉ）
式（Ｉ）中、Ｒ1は同一又は異種の炭素原子数１〜１２の１価炭化水素基を示し、ａは１．９５〜２．０４の正数を示す。
【００２２】
平均組成式（Ｉ）において、Ｒ1は同一又は異種の炭素原子数１〜１２、好ましくは炭素原子数１〜８の１価炭化水素基である。
具体的には、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ヘキシル基、ドデシル基などのアルキル基；シクロヘキシル基などのシクロアルキル基；ビニル基、アリル基、ブテニル基、ヘキセニル基などのアルケニル基；フェニル基、トリル基などのアリール基；β−フェニルプロピル基等のアラルキル基等が挙げられる。なお、Ｒ1はこれらの基の炭素原子に結合した水素原子の一部又は全部をハロゲン原子で置換した基でもよく、例えばクロロメチル基、トリフルオロプロピル基などが挙げられる。中でも、Ｒ1はメチル基、ビニル基、フェニル基、トリフルオロプロピル基が好ましく、特にＲ1のうちメチル基が８０％以上、さらに９５％以上であることが好ましい。
また、ａは１．９５〜２．０４の正数であり、このオルガノポリシロキサンは実質的に直鎖状であるが、硬化後のシリコーンゴムスポンジのゴム弾性が損なわれない範囲で分岐していてもよい。このオルガノポリシロキサンは分子鎖末端がトリメチルシリル基、ジメチルビニルシリル基、ジメチルヒドロキシシリル基、トリビニルシリル基などで封鎖されたものとすることができるが、本発明において、このオルガノポリシロキサンは分子中に少なくとも２個のアルケニル基を有することが必要で、具体的には、Ｒ1のうち０．００１〜５％、特に０．０５〜０．５％がアルケニル基、特にビニル基であることが好ましい。
【００２３】
（Ａ）成分のオルガノポリシロキサンは、オルガノハロシランの１種又は２種以上を加水分解縮合することによって、又は環状ポリシロキサン（シロキサンの３量体又は４量体など）をアルカリ性又は酸性の触媒を用いて開環重合することによって得ることができるもので、このものは基本的には直鎖状のジオルガノポリシロキサンであるが、一部分岐していてもよい。また、分子構造の異なる２種又はそれ以上の混合物であってもよい。
【００２４】
また、（Ａ）成分のオルガノポリシロキサンの重合度は３，０００以上であり、その上限は１００，０００であることが好ましく、さらにその範囲は６，０００〜１０，０００であることが好ましい。ここで、重合度は、トルエンを展開溶媒としたゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）分析におけるポリスチレン換算の数平均分子量から平均重合度として求めた値である。
【００２５】
−（Ｂ）成分−
（Ｂ）成分の補強性シリカは、シリコーンゴムスポンジの加工性、機械的強度等を良好にするために必要な成分であり、比表面積が５０ｍ2／ｇ以上であることが好ましく、１００〜４００ｍ2／ｇであることがより好ましい。この補強性シリカとしては煙霧質シリカ（乾式シリカ）、沈殿シリカ（湿式シリカ）が例示され、このうち煙霧質シリカ（乾式シリカ）が好ましい。また、これらの表面をオルガノポリシロキサン、オルガノポリシラザン、クロロシラン、アルコキシシラン等で疎水化処理したものでもよい。これらのシリカは１種単独で用いても２種以上併用してもよい。
この補強性シリカの添加量は、（Ａ）成分のオルガノポリシロキサン１００質量部に対して１０〜１００質量部であり、好ましくは１０〜７０質量部、特に好ましくは２０〜５０質量部である。この補強性シリカの添加量が、１０質量部未満では少なすぎて十分な補強効果が得られず、１００質量部より多くするとシリコーンゴムスポンジの加工性が悪くなったり、得られるシリコーンゴムスポンジの物理特性が低下することがあり、また架橋前のシリコーンゴム組成物の粘度が非常に高くなり、スポンジ化が難しくなるおそれがある。
【００２６】
−（Ｃ）成分−
（Ｃ）成分の熱膨張性マイクロカプセルは、本発明のスポンジにセルを形成させるための成分であり、塩化ビニリデン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリル酸エステル及びメタクリル酸エステルから選ばれるモノマーの重合物並びにこれらのモノマーのうちの２種類以上の共重合物から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性樹脂を外殻とし、溶剤（イソブタン、イソペンタン及びｎ−ヘキサン等の炭化水素系溶媒）を内包して構成される。
上記の熱膨張性マイクロカプセルは、熱によって外殻の熱可塑性樹脂が軟化し、ほぼ同時に内包された溶剤が気化することによって熱膨張性マイクロカプセルがバルーン状に膨らむ（以下、膨張した熱膨張性マイクロカプセルを樹脂マイクロバルーンという）。したがって、これを含むシリコーンゴム組成物を加熱して硬化すると、内部に樹脂マイクロバルーンによって形成される球状のスポンジセルを有するシリコーンゴムスポンジとなる。
【００２７】
本発明では未膨張の熱膨張性マイクロカプセルをシリコーンゴム組成物に含む。未膨張の熱膨張性マイクロカプセルの外殻は、常温において高い硬度及び強度を示し、シリコーンゴム組成物の２本ロール等による混練を行っても破壊されることがない、熱膨張性樹脂であることが好ましく、具体的には、ポリ塩化ビニリデン、ポリアクリロニトリル及び塩化ビニリデン・アクリロニトリルのコポリマー等が挙げられ、ポリアクリロニトリル樹脂、塩化ビニリデン・アクリロニトリルのコポリマー樹脂等とすることが特に好ましい。
このポリアクリロニトリル樹脂及び塩化ビニリデン・アクリロニトリルのコポリマー樹脂の分子量は、５００，０００〜５，０００，０００であることが好ましく、１，０００，０００〜２，０００，０００であることがより好ましい。ここで、分子量は、ＴＨＦを展開溶媒としたゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）分析におけるポリスチレン換算の数平均分子量として求めた値である。
【００２８】
未膨張の熱膨張性マイクロカプセルに内包される溶剤は、イソブタン、イソペンタン及びｎ−ヘキサン等が挙げられ、これらの混合物であってもよい。未膨張の熱膨張性マイクロカプセルは、熱膨張性マイクロカプセルの全質量のうち、１０〜３０質量％の溶剤を含むものが好ましい。
【００２９】
有機発泡剤を用いた場合と異なり、熱膨張性マイクロカプセルを用いると、外殻の熱可塑性樹脂の軟化点及び溶剤の沸点を選択することで、熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始温度や最大膨張径を任意に調整することができる。さらに、内包される溶剤量及び熱膨張性マイクロカプセルの膨張前粒子径を調整することで、膨張後の樹脂マイクロバルーンの体積を任意の調整することができる。
そのため、異常発泡やガス抜けによるセルの破泡、スポンジの割れを防止でき、スキン層の表面平滑性に優れたシリコーンゴムスポンジを容易に得ることが可能となる。
【００３０】
本発明において、熱膨張性マイクロカプセルの「膨張前粒子径」とは、レーザー光回折法等による粒度分布測定装置を用いて、重量平均値（又はメジアン径）として測定した、膨張前の熱膨張性マイクロカプセルの平均粒径である。該膨張前粒子径は１０〜７０μｍであることが好ましい。該膨張前粒子径が、１０μｍより小さいと、内包する溶剤が少なくなり、所望のスポンジ発泡倍率が得られない場合があり、７０μｍを超えると、スポンジセルが粗いスポンジとなってしまう。
【００３１】
上記の熱膨張性マイクロカプセルとしては、
市販の「マツモトマイクロスフェアーＦシリーズ」：
Ｆ−３０（膨張前粒子径１４μｍ、膨張開始温度７０℃、最大膨張温度１１０℃）
Ｆ−３６（膨張前粒子径１３μｍ、膨張開始温度７５℃、最大膨張温度１１０℃）
Ｆ−３６ＬＶ（膨張前粒子径１６μｍ、膨張開始温度７０℃、最大膨張温度１１０℃）
Ｆ−４８（膨張前粒子径１２μｍ、膨張開始温度９０℃、最大膨張温度１２５℃）
Ｆ−５０（膨張前粒子径１４μｍ、膨張開始温度９５℃、最大膨張温度１２５℃）
（以上、松本油脂製薬社製）、及び
「エクスパンセルＤＵシリーズ」：
０３１  ＤＵ  ４０（膨張前粒子径１３μｍ、膨張開始温度８０℃、最大膨張温度１２０℃）
０４３  ＤＵ  ８０（膨張前粒子径２０μｍ、膨張開始温度９５℃、最大膨張温度１４７℃）
０５３  ＤＵ  ４０（膨張前粒子径１３μｍ、膨張開始温度９６℃、最大膨張温度１３８℃）
０９３  ＤＵ  １２０（膨張前粒子径３３μｍ、膨張開始温度１２０℃、最大膨張温度１８９℃）
９０９  ＤＵ  ８０（膨張前粒子径２１μｍ、膨張開始温度１２０℃、最大膨張温度１７５℃）
９２０  ＤＵ  ４０（膨張前粒子径１２μｍ、膨張開始温度１２３℃、最大膨張温度１７０℃）
９２０  ＤＵ  ８０（膨張前粒子径２１μｍ、膨張開始温度１２３℃、最大膨張温度１８０℃）
９２０  ＤＵ  １２０（膨張前粒子径３３μｍ、膨張開始温度１２２℃、最大膨張温度１９４℃）
（以上、ＡｋｚｏＮｏｂｅｌ社製）等が好ましい。
【００３２】
（Ｃ）成分の配合量は、（Ａ）成分のポリオルガノシロキサン１００質量部に対して０．１〜２０質量部、好ましくは０．３〜１０質量部、さらに好ましくは１．０〜５．０質量部である。（Ｃ）成分の配合量が、０．１質量部未満では十分な発泡倍率を得ることができず、２０質量部を超えると、シリコーンゴムスポンジのゴム弾性に欠けるため、圧縮等の変形により、成形品が破損しやすくなるとともに、ゴム内に残留する樹脂成分が多くなり機械的強度も大きく低下するおそれがある。
【００３３】
−（Ｄ）成分−
（Ｄ）成分の硬化剤は、（Ａ）成分のオルガノポリシロキサンを硬化させるための成分であり、本発明では有機過酸化物を使用する。有機過酸化物の種類は（Ａ）成分を硬化させ得るものであればよいが、（Ｃ）成分の熱膨張性マイクロカプセルが膨張後に（Ａ）成分の架橋（硬化）を開始する必要があるため、架橋開始温度（６分間半減期温度）として９５〜１８０℃にて３分程度の加熱で（Ａ）成分を硬化させることが可能なパーオキシエステル、パーオキシケタール、ジアルキルパーオキサイド、ハイドロパーオキサイド、ジアシルパーオキサイドのような有機過酸化物が好ましい。
また、本発明では白金を触媒として使用する付加架橋系の硬化剤は、シリコーンゴムスポンジ表面のスキン層をＨＡＶ初期段階で生成してしまい、スポンジセルを連泡化することがむずかしくなってしまう場合がある。したがって、本発明のミラブル型シリコーンゴム組成物は、付加架橋系硬化剤を含有しないことが好ましい。
【００３４】
有機過酸化物の具体例（あわせて各化合物の６分間半減期温度を括弧内に示す）としては、
２，５−ジメチル−２，５−ジ−（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン（ジアルキルパーオキサイド、１６０℃）、
２，５−ジメチル−２，５−ジ−（ｔ−ブチルパーオキシ）−３−ヘキシン（ジアルキルパーオキサイド、１７４℃）、
ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド（ジアルキルパーオキサイド、１６７℃）、
ジクミルパーオキサイド（ジアルキルパーオキサイド、１５４℃）、
クミル−ｔ−ブチルパーオキサイド（ジアルキルパーオキサイド、１５８℃）、
ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート（パーオキシエステル、１４８℃）、
ビス（２，４−ジクロロベンゾイル）パーオキサイド（ジアシルパーオキサイド、９９℃）等が好適なものとして挙げられる。これらの有機過酸化物は、１種単独でも２種以上を混合して用いてもよい。
【００３５】
（Ｄ）成分の硬化剤である有機過酸化物の配合量は（Ａ）成分のオルガノポリシロキサン１００質量部に対して０．０１〜２０質量部であり、好ましくは０．５〜１５質量部である。有機過酸化物の配合量が、０．０１質量部未満では（Ａ）成分が十分に硬化できず、２０質量部を超えて配合してもそれ以上の格別な効果がないばかりか、硬化剤の未反応物や分解残査の除去に長時間の加熱が必要となり、得られたシリコーンゴムの物性に悪影響を与えることがある。
【００３６】
−（Ｅ）成分−
（Ｅ）成分のオルガノハイドロジェンポリシロキサンは本発明の特徴をなす成分であり、（Ｄ）成分の有機過酸化物との相乗効果により、本発明のシリコーンゴムスポンジのセルが独立セルであっても連泡化セルであっても、圧縮永久歪みを大幅に低減する働きをする。
【００３７】
（Ｅ）成分のオルガノハイドロジェンポリシロキサンは、下記平均組成式（ＩＩ）で示され、一分子中に少なくとも１個、好ましくは２〜５０個のケイ素原子結合水素原子を含有するオルガノポリシロキサンが好ましい。
Ｒ2bＨcＳｉＯ(4-b-c)/2      （ＩＩ）
式中、Ｒ2は互いに同一又は異種の炭素数１〜１０の非置換又は置換の１価炭化水素基である。ｂは０．７〜２．１、ｃは０．００１〜１．０、かつｂ＋ｃは０．８〜３．０の範囲の正数である。
【００３８】
ここで、上記Ｒ2は炭素数１〜１０、好ましくは１〜８の、非置換又は置換の一価炭化水素基であり、脂肪族不飽和基及び芳香族基のいずれも含まないものが好ましい。
具体的には、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ブチル基、イソブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基、ペンチル基、ネオペンチル基、ヘキシル基、シクロヘキシル基、オクチル基、ノニル基、デシル基等のアルキル基；ビニル基、アリル基、プロペニル基、イソプロペニル基、ブテニル基、ヘキセニル基、シクロヘキセニル基、オクテニル基等のアルケニル基；これらの基の水素原子の一部又は全部をフッ素、臭素、塩素等のハロゲン原子、シアノ基等で置換したもの、例えばクロロメチル基、クロロプロピル基、ブロモエチル基、トリフルオロプロピル基、シアノエチル基等を挙げることができる。
【００３９】
また、ｂは０．７〜２．１、好ましくは０．８〜２．０であり、ｃは０．００１〜１．０、好ましくは０．０１〜１．０であり、ｂ＋ｃは０．８〜３．０、好ましくは１．０〜２．５を満足する正数である。
【００４０】
（Ｅ）成分のオルガノハイドロジェンポリシロキサンの分子構造は、直鎖状、分岐鎖状、環状、網状、または３次元状のいずれでもよい。
【００４１】
（Ｅ）成分のオルガノハイドロジェンポリシロキサンは、１分子中のケイ素原子の数（又は重合度）は通常２〜３００個、好ましくは２〜２００個、より好ましくは３〜１５０個、特に４〜１５０個程度の室温（２５℃）で液状のものが好ましい。（Ｅ）成分のオルガノハイドロジェンポリシロキサン中のケイ素原子に結合した水素原子（Ｓｉ−Ｈ基）は、分子鎖末端にあっても、非末端にあってもよい。また、（Ｅ）成分のオルガノハイドロジェンポリシロキサンは、同一のシロキサン単位を繰り返した単一重合体であっても、２種以上のシロキサン単位を繰り返した共重合体であってもよく、これら重合体を２種以上含む混合物であってもよい。
かかるオルガノハイドロジェンポリシロキサンとして、具体的には、分子鎖両末端トリメチルシロキシ基封鎖メチルハイドロジェンポリシロキサン、分子鎖両末端トリメチルシロキシ基封鎖ジメチルシロキサン・メチルハイドロジェンシロキサン共重合体、分子鎖片末端がジメチルハイドロジェンシロキシ基で封鎖され、もう一方の片末端がトリメチルシロキシ基で封鎖されたジメチルシロキサン・メチルハイドロジェンシロキサン共重合体等が例示される。
【００４２】
上記（Ｅ）成分のオルガノハイドロジェンポリシロキサンの配合量は（Ａ）成分のオルガノポリシロキサン１００質量部に対して０．０１〜１０質量部であり、好ましくは０．５〜５質量部である。配合量が、０．０１質量部未満では、スポンジの圧縮永久歪みの低減効果が十分とはならず、１０質量部を超えて配合してもそれ以上の格別な効果がないばかりか、余剰（Ｅ）成分がブリードアウトすることがある。
【００４３】
上記の（Ｄ）成分の有機過酸化物と（Ｅ）成分のオルガノハイドロジェンポリシロキサンは充填材に予め担持させてから配合してもよい。（Ｄ）成分及び／又は（Ｅ）成分を担持させる充填材としては、上記（Ｂ）成分の補強性シリカでもよく、さらに、後述するヒュームド酸化チタン、けいそう土等の半補強性ないしは非補強性充填材でもよい。
【００４４】
−（Ｆ）成分−
（Ｆ）成分のアゾ系ガス発生剤は、シリコーンゴムスポンジの発泡倍率をさらに上げたり、スポンジセル形成後に、セル壁に穴を開けてスポンジ連泡率を高めたりする目的で、必要に応じて添加されるガス発生成分であり、スポンジセルを膨張させる（Ｃ）成分の溶剤由来のガス成分とは役割が異なるものである。
（Ｆ）成分の分解開始温度（ガス発生温度）は、９０℃以上、好ましくは１０５℃以上、さらに好ましくは１５０℃以上である。（Ｆ）成分のアゾ系ガス発生剤の種類は、分解開始温度がシリコーンゴム組成物の有機過酸化物による硬化後となるものであれば特に限定されるものではなく、従来スポンジ弾性層の形成に用いられるものが使用できる。例えば、ジアゾアミノ誘導体、アゾニトリル誘導体、アゾジカルボン酸誘導体等の有機アゾ化合物等が挙げられる。有機アゾ化合物の中でも、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジメチル１，１’−アゾビス（１−シクロヘキサンカルボキシレート）等が好適に使用される。
【００４５】
（Ｆ）成分は任意成分であるが、添加する場合は、スポンジ発泡倍率又は連泡率の向上に必要な添加量を適宜添加すればよく、（Ａ）成分１００質量部に対して０．０１〜１０質量部であり、好ましくは０．０１〜８質量部である。添加量が（Ａ）成分１００質量部に対して０．０１質量部より少ないと発泡倍率が上がらない、または発生ガス圧、ガス量が足りず、スポンジを連泡化させることが不完全になることがあり、１０質量部より多いとスポンジセルが破泡したり、ガス発生剤の分解残渣によるシリコーンゴム物性の悪化を引き起こしてしまう可能性がある。
【００４６】
シリコーンゴム組成物に含まれる（Ｃ）熱膨張性マイクロカプセル及び（Ｄ）有機過酸化物は、ミラブル型シリコーンゴム組成物の発泡メカニズムの一連の反応過程をＨＡＶ架橋という一工程で実施可能とするために、
（Ｃ）成分の膨張開始温度＜（Ｄ）成分の架橋開始温度
となるようなものを用いることが好ましい。
また、（Ｆ）アゾ系ガス発生剤を含む場合は、
（Ｃ）成分の膨張開始温度＜（Ｄ）成分の架橋開始温度＜（Ｆ）成分の分解開始温度
又は
（Ｃ）成分の膨張開始温度＜（Ｆ）成分の分解開始温度＜（Ｄ）成分の架橋開始温度
となるようなものを用いることが好ましい。これらの条件を満たすことによって、スポンジセル生成と連泡化という発泡メカニズムの一連の反応過程が、ＨＡＶ架橋という一工程で実施可能となる。
【００４７】
−その他の成分−
本発明のシリコーンゴム組成物は、以上の成分の他に本発明の効果を阻害しない範囲で、以下の成分を配合してもよい。
【００４８】
・分散剤
分散剤としては、アルコキシシラン、ジフェニルシランジオール、カーボンファンクショナルシラン、両末端シラノール基封鎖低分子シロキサン等が挙げられる。ここで、両末端シラノール基封鎖低分子シロキサンとしては、具体的には、両末端シラノール基を有し、２３℃における粘度が１０〜１００ｍｍ2／ｓ、好ましくは２０〜４０ｍｍ2／ｓのジメチルポリシロキサンが挙げられる。
【００４９】
・（Ｂ）成分の補強性シリカ以外の半補強性ないし非補強性の充填材
半補強性ないし非補強性の充填材としては、粉砕シリカ、ケイソウ土、金属炭酸塩、クレー、タルク、マイカ、ヒュームド酸化チタンなどを挙げることができる。
【００５０】
・難燃剤
難燃剤としては、一般的に難燃化のために添加される酸化チタン、焼成マイカ、水酸化アルミニウム等が挙げられる。
【００５１】
・熱伝導性付与剤
熱伝導性付与剤としては、一般的にシリコーンゴム組成物に熱伝導性を付与するために添加される粉砕石英、酸化亜鉛、酸化アルミニウム、金属ケイ素粉末、炭化ケイ素、繊維状カーボンファイバー等が挙げられる。
【００５２】
・導電性付与剤
導電性付与剤としては、導電性カーボンや導電性金属酸化物微粒子（導電性酸化亜鉛微粒子、導電性酸化チタン微粒子、導電性スズ−アンチモン酸化物微粒子）等が挙げられる。本発明では、該導電性付与剤を添加することにより導電スポンジとすることもできる。
【００５３】
さらに、本発明のシリコーンゴム組成物には、耐熱添加剤、酸化防止剤、加工助剤などを配合してもよい。また、本発明のシリコーンゴム組成物にフェライト粉末などを配合し、高周波誘電加熱による成形を可能としてもよい。
【００５４】
［ミラブル型シリコーンゴム組成物の製造方法］
ミラブル型シリコーンゴム組成物の製造方法は、特に限定されないが、上述した各成分の所定量を２本ロール、ニーダー、バンバリーミキサー等で混練りする方法が挙げられる。また、必要により熱処理（加熱下での混練り）してもよい。具体的には、まず（Ａ）成分、（Ｂ）成分、及び必要に応じて添加されるその他の成分を混練・熱処理しベースゴム組成物を得る。次いでベースゴム組成物を冷却後に（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｅ）及び任意の（Ｆ）成分を添加する方法等が挙げられる。上記ベースゴム組成物を得る際の熱処理温度、時間は特に限定されないが、熱処理温度は例えば１００〜２５０℃、好ましくは１３０〜１８０℃であり、熱処理時間は３０分〜５時間、好ましくは１〜３時間である。
【００５５】
［ミラブル型シリコーンゴムスポンジの製造方法］
本発明のミラブル型シリコーンゴムスポンジの製造方法は、上述したミラブル型シリコーンゴム組成物を１６０℃以上の温度で常圧熱風架橋することを特徴とする。本工程において、（Ｃ）成分の熱膨張性マイクロカプセルが膨張し、（Ａ）成分のオルガノポリシロキサンが硬化することによりスポンジセルが形成するため、以後、本工程を「スポンジ化工程」という場合がある。このスポンジ化工程では、１８０〜２４０℃の温度で１０〜６０分間、好ましくは２０〜４０分間の条件で常圧熱風架橋することが好ましい。
【００５６】
本発明のミラブル型シリコーンゴムスポンジの製造方法は、上述したスポンジ化工程に加えて、２００〜２５０℃、好ましくは２００〜２３０℃で、１分〜１０時間、好ましくは３０〜６００分間のポストキュアーを行ってもよい。シリコーンゴム組成物に、（Ｆ）成分のアゾ系ガス発生剤としてアゾジカルボンアミド等の２００℃以上の分解温度をもつ成分が添加されている場合、このポストキュアー工程によって、（Ｃ）成分の熱膨張性マイクロカプセルが熱劣化し、（Ｆ）成分のアゾ系ガス発生剤が分解して発生したガスが熱膨張性マイクロカプセルの熱劣化後の空洞を伝わりスポンジ外部に排出され、スポンジの連泡率が向上する。また、有機過酸化物硬化剤の分解残渣、熱膨張性マイクロカプセルの外殻の熱可塑性樹脂残渣及び／又はアゾ系ガス発生剤の分解残渣を、スポンジから除去することができる。
【００５７】
本発明のミラブル型シリコーンゴムスポンジの製造方法におけるスポンジ化工程の熱処理、即ち、ミラブル型シリコーンゴム組成物の硬化発泡方法は、常圧熱風架橋（ＨＡＶ）である。常圧熱風架橋はバッチ式で行ってもよく、連続式で行ってもよい。具体的には、任意の方法で成形した本発明の組成物をバッチ式乾燥器に入れて常圧熱風架橋してもよく、本発明の組成物を押出成形により成形し、成形された組成物をベルトコンベア等で連続式乾燥器に入れて常圧熱風架橋してもよい。常圧熱風架橋には加熱されたガラスビーズ中で発泡させるパウダーキュアリングメソッドも含まれる。
【００５８】
上述の製造方法で得られた本発明のシリコーンゴムスポンジは、ＪＩＳ  Ｋ  ６２４９：２００３に準じて、１８０℃で２２時間、２５％圧縮したときのスポンジ圧縮永久歪みが０〜４０％であることが特徴であり、好ましくは０〜２０％である。圧縮永久歪みが４０％を超えると、スポンジを圧縮状態より開放した際に、形状回復し難いスポンジとなってしまう。
また、上記シリコーンゴムスポンジは連泡率が３０〜１００％以上であると、より圧縮永久歪みが良好となる特徴があり、より好ましくは連泡率が３５〜１００％である。連泡率が３０％未満であると、スポンジを圧縮状態より開放した際に、スポンジセル内に空気が入りにくいため、形状回復し難いスポンジとなってしまう。
なお、本発明において、連泡率とは次に示す方法で測定したものである。
【００５９】
・連泡率の測定方法
１）未架橋シリコーンゴム組成物シート（以下、「発泡前ゴム」という）及びシリコーンゴムスポンジ（以下、「スポンジ」という）の比重と質量を測定する。
なお、比重の測定はＪＩＳ  Ｋ  ６２６８：１９９８記載の方法によって行い、ただし、比重測定時の水中に浸漬する時間は５秒以内とする。
２）水を入れた容器に、スポンジを水に沈むように配置し、該容器ごと真空容器に入れ、真空容器内を１０ｍｍＨｇ以下に減圧する。
３）真空容器内を常圧に戻した後に５分間放置してスポンジに吸水させる。
４）吸水したスポンジの質量を計量する。
次に、下記計算式に従って連泡率を求める。
【００６０】
【数１】
2020200399.tif 000002
なお、上記式において、水の比重は、１．００とした。
【００６１】
また、上述の製造方法で得られた本発明のシリコーンゴムスポンジの発泡倍率は１１０〜１，０００％であることが好ましく、１２０〜５００％であることが特に好ましい。
発泡倍率は、（発泡前ゴムの比重／スポンジの比重）×１００（％）によって計算した値であり、比重はＪＩＳ  Ｋ  ６２６８：１９９８記載の方法によって測定した値を用いた。
【００６２】
このようなシリコーンゴムスポンジは、ロール状成形物、ベルト状成形物及びシート状成形物等の、各種用途に適した形状に成形して、各種用途に用いることができる。例えば、本発明のシリコーンゴムスポンジは、該スポンジからなる層を少なくとも１層有する電子写真式画像形成部材（特に定着部材、駆動ロール、給排紙ロール、圧力パットなど）の製造に有用である。
定着部材の例としては、該スポンジからなる層を１層有する単層の定着ロール、該スポンジからなる層を２層以上有する複層定着ロール、定着ベルト、定着パッド等が挙げられる。複層定着ロールとしては、ＰＦＡチューブ等の表層離型剤を接着させた複層定着ロール並びにソリッドゴム層、該スポンジからなる層及びトナー離型層からなるトナー溶融定着用途の多層定着ロールが挙げられる。
駆動ロールの例としては、ベルト駆動ロールが挙げられる。
また、本発明のシリコーンゴムスポンジは、自動車、鉄道車両、航空機、船舶などの輸送機用、宇宙用、建築用のスポンジガスケット及び保護緩衝材、座面スポンジ、消音スポンジや難燃スポンジとしても利用できる。
【実施例】
【００６３】
以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。
【００６４】
実施例及び比較例において使用した各成分を以下に示す。
【００６５】
調製例１
＜（Ａ）＋（Ｂ）成分：ベースゴム組成物１＞
両末端がジメチルビニルシリル基で封鎖され、１０個のメチルビニルシロキサン単位をもつ平均重合度が約８，０００であるジメチルポリシロキサン１００質量部、
ＢＥＴ表面積２００ｍ2／ｇの乾式シリカＡｅｒｏｓｉｌ２００（日本アエロジル（株）製）４０質量部、及び
両末端にシラノール基を有し、粘度２９ｍｍ2／ｓ（２３℃）のジメチルポリシロキサン５質量部をニーダーで配合し、１８０℃で２時間熱処理しベースゴム組成物１を作製した。
【００６６】
調製例２
＜（Ａ）＋（Ｂ）成分：ベースゴム組成物２＞
両末端がトリメチルシリル基で封鎖され、１５個のメチルビニルシロキサン単位をもつ平均重合度が約６，０００であるジメチルポリシロキサン１００質量部、及び
ＢＥＴ表面積２００ｍ2／ｇの乾式シリカＡｅｒｏｓｉｌ２００（日本アエロジル（株）製）１５質量部をニーダーで配合し、１８０℃で２時間熱処理しベースゴム組成物２を作製した。
【００６７】
＜（Ｃ）成分：熱膨張性マイクロカプセル＞
Ｃ１：ポリアクリロニトリル系樹脂を外殻とし、膨張前粒子径１２μｍ、膨張開始温度１２３℃、最大膨張温度１７０℃の熱膨張性マイクロカプセルである、９２０−ＤＵ−４０（ＡｋｚｏＮｏｂｅｌ社製）
Ｃ２：ポリアクリロニトリル系樹脂を外殻にもち、膨張前粒子径１６μｍ、膨張開始温度７５℃、最大膨張温度１１０℃の熱膨張性マイクロカプセルである、マツモトマイクロスフェアーＦ３６ＬＶ（松本油脂製薬株式会社製）
Ｃ３：塩化ビニリデンとアクリロニトリルの共重合体を外殻にもち、膨張前粒子径１４μｍ、膨張開始温度７０℃、最大膨張温度１１０℃の熱膨張性マイクロカプセルである、マツモトマイクロスフェアーＦ３０（松本油脂製薬株式会社製）
【００６８】
＜（Ｄ）成分：硬化剤＞
Ｄ１：２，５−ジメチル−２，５−ジ−（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン（６分間半減期温度：１６０℃）
Ｄ２：ジクミルパーオキサイド（６分間半減期温度１５４℃）
Ｄ３：ビス（２，４−ジクロロベンゾイル）パーオキサイド（６分間半減期温度９９℃）
付加（比較用）：付加硬化剤Ｃ−２５Ａ（白金触媒）／Ｃ−２５Ｂ（オルガノハイドロジェンポリシロキサン）
（いずれも信越化学工業（株）製、１２０℃において約３０秒でベースゴム組成物を硬化する）
【００６９】
＜（Ｅ）成分：オルガノハイドロジェンポリシロキサン＞
Ｅ１：分子鎖両末端がトリメチルシロキシ基で封鎖されたジメチルシロキサン・メチルハイドロジェンシロキサン共重合体（重合度１００、メチルハイドロジェンシロキサン単位の繰り返し数が３０で、１分子中のＳｉ−Ｈ基の数は３０個である。）
Ｅ２：分子鎖両末端がジメチルハイドロジェンシロキシ基で封鎖されたジメチルポリシロキサン（重合度１０、１分子中のＳｉ−Ｈ基の数は２個である。）
Ｅ３：分子鎖両末端がジメチルハイドロジェンシロキシ基で封鎖されたジメチルシロキサン・メチルハイドロジェンシロキサン共重合体（重合度１７、メチルハイドロジェンシロキサン単位の繰り返し数が６で、１分子中のＳｉ−Ｈ基の数は８個である。）
【００７０】
＜（Ｆ）成分：アゾ系ガス発生剤＞
Ｆ１：アゾビスイソブチロニトリル（分解開始温度１０７℃）
Ｆ２：ジメチル１，１’−アゾビス（１−シクロヘキサンカルボキシレート）（分解開始温度１０５℃）
Ｆ３：アゾジカルボンアミド（分解開始温度２１０℃）
【００７１】
実施例及び比較例の評価方法を以下に示す。
・硬さ：ＪＩＳ  Ｓ  ６０５０：２００８規定のアスカーＣ硬度を測定した。
・発泡倍率：以下の各例における未架橋ゴム組成物シートの比重（発泡前ゴム比重）及びポストキュアー後のシリコーンゴムスポンジの比重（スポンジ比重）をそれぞれ測定した。なお、比重の測定はＪＩＳ  Ｋ  ６２６８：１９９８記載の方法によって行った。そして、下記式より発泡倍率を算出した。
［計算方法：発泡前ゴム比重／スポンジ比重×１００（％）］
・セルの状態：異常発泡、割れ、スキン層状態を観察した。目視にて異常発泡又は割れがないことが確認され、かつスキン層の表面平滑性に優れるものを「良好」と評価した。
・平均セル径：スポンジの任意の切断面にあるセルを光学顕微鏡にて観察し、セル径を測定し、平均値を算出した。
・連泡率：上記記載の手順で算出した。
・圧縮永久歪み：ＪＩＳ  Ｋ  ６２４９：２００３に準じて、１８０℃、２５％圧縮、２２時間後の圧縮永久歪みを測定した。
【００７２】
〔実施例１〕
ベースゴム組成物１を１４５質量部に対し、
熱膨張性マイクロカプセル（Ｃ１）３．０質量部、
硬化剤（Ｄ１）２，５−ジメチル−２，５−ジ−（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン１．０質量部、及び
オルガノハイドロジェンポリシロキサン（Ｅ１）１．０質量部
を２本ロールミルにて添加混合し、９ｍｍ厚の未架橋ゴム組成物シートを作製した。
次にこの９ｍｍ厚の未架橋ゴム組成物シートを２３０℃の熱風乾燥器で３０分間常圧熱風架橋させてシリコーンゴムスポンジを得た。
その後、得られたシリコーンゴムスポンジを２３０℃で２時間のポストキュアーを行った。得られたスポンジのセルの状態を上記のようにして確認・評価し、スキン層をとり除いた後に、スポンジの硬さ、発泡倍率、セルの状態、平均セル径、連泡率、圧縮永久歪みを上記のようにして調べた。評価結果を表１に示す。
【００７３】
〔実施例２〕
アゾ系ガス発生剤として（Ｆ３）アゾジカルボンアミド２．０質量部をさらに添加した以外は実施例１と同様にしてスポンジを作製し、評価した結果を表１に示す。
【００７４】
〔実施例３〕
熱膨張性マイクロカプセル（Ｃ１）３．０質量部を（Ｃ２）３．０質量部に置き換えた以外は実施例２と同様にしてスポンジを作製し、評価した結果を表１に示す。
【００７５】
〔実施例４〕
ベースゴム組成物１を１４５質量部に対し、
熱膨張性マイクロカプセル（Ｃ２）３．０質量部、
硬化剤（Ｄ２）ジクミルパーオキサイド１．０質量部、
オルガノハイドロジェンポリシロキサン（Ｅ２）３．０質量部及び
アゾ系ガス発生剤（Ｆ２）ジメチル１，１’−アゾビス（１−シクロヘキサンカルボキシレート）１．０質量部を２本ロールミルにて添加混合し、実施例１と同様にしてスポンジを作製した。その後、実施例１と同様にしてスポンジを評価した結果を表１に示す。
【００７６】
〔実施例５〕
ベースゴム組成物２を１１５質量部に対し、
熱膨張性マイクロカプセル（Ｃ３）４．０質量部、
硬化剤（Ｄ３）ビス（２，４−ジクロロベンゾイル）パーオキサイド０．７質量部、
オルガノハイドロジェンポリシロキサン（Ｅ３）２．０質量部及び
アゾ系ガス発生剤（Ｆ１）アゾビスイソブチロニトリル０．５質量部を２本ロールミルにて添加混合し実施例１と同様にスポンジを作製した。その後、実施例１と同様にしてスポンジを評価した結果を表１に示す。
【００７７】
〔比較例１〕
ベースゴム組成物１を１４５質量部に対し、
熱膨張性マイクロカプセル（Ｃ１）３．０質量部、
硬化剤（Ｄ１）２，５−ジメチル−２，５−ジ−（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン１．０質量部を２本ロールミルにて添加混合し、（Ｅ）成分を添加しなかった以外は実施例１と同様にスポンジを作製した。その後、実施例１と同様にしてスポンジを評価した結果を表１に示す。
【００７８】
〔比較例２〕
アゾ系ガス発生剤（Ｆ３）としてアゾジカルボンアミド２．０質量部をさらに添加した以外は比較例１と同様にしてスポンジを評価した結果を表１に示す。
【００７９】
〔比較例３〕
硬化剤（Ｄ１）２，５−ジメチル−２，５−ジ−（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン１．０を、付加硬化型架橋剤であるＣ−２５Ａ（白金触媒）を０．７質量部ならびにＣ−２５Ｂ（オルガノハイドロジェンポリシロキサン入り）を３．０質量部へ変更した以外は実施例１と同様にしてスポンジ作製を試みた。しかし、付加架橋速度が速く、（Ｃ１）成分を発泡させる事が出来ず、未発泡ソリッド状態（中実状態）となってしまった為、硬度、発泡倍率のみ測定してスポンジ特性評価を中止した。結果を表１に示す。
〔比較例４〕
実施例４において、オルガノハイドロジェンポリシロキサン（Ｅ２）を添加しなかった以外は実施例４と同様にしてスポンジを作製し、評価した結果を表１に示す。
【００８０】
【表１】
2020200399.tif 000003
【００８１】
以上の結果が示すように、溶剤内包型未膨張の熱膨張性マイクロカプセル、有機過酸化物硬化剤及びオルガノハイドロジェンポリシロキサンを含有するミラブル型シリコーンゴム組成物を、ＨＡＶ工程による発泡、硬化を行って得られたミラブル型シリコーンゴムスポンジは、圧縮永久歪み特性に優れていることを確認できた。