(57)【要約】      （修正有）【課題】タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときに、発熱性を抑制しつつ優れた耐摩耗性を発揮し得るカーボンブラックを提供する。【解決手段】励起波長を５３２ｎｍとしたときに１３４０〜１３６０ｃｍ−１の範囲に出現するラマン散乱ピークの半値全幅と、窒素ガスを吸着させたときの比表面積との積で表される総活性点が３．６０×１０４〜８．２０×１０４（ｃｍ−１・ｍ２／ｇ）であり、ソリッドエコー法により観測されるスピン‐スピン緩和過程の核磁気共鳴シグナルが第１のシグナルと前記第１のシグナルよりも時定数が大きい第２のシグナルとの和で表されるとき、前記第１のシグナルの時間０における単位質量当たりのシグナル強度で表される水素量が５０．０〜２５０．０（／ｇ）であることを特徴とするカーボンブラックである。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
カーボンブラックであって、
励起波長を５３２ｎｍとしたときに１３４０〜１３６０ｃｍ−１の範囲に出現するラマン散乱ピークの半値全幅と、窒素ガスを吸着させたときの比表面積との積で表される総活性点が３．６０×１０４〜８．２０×１０４（ｃｍ−１・ｍ２／ｇ）であり、
ソリッドエコー法により観測されるスピン‐スピン緩和過程の核磁気共鳴シグナルが第１のシグナルと前記第１のシグナルよりも時定数が大きい第２のシグナルとの和で表されるとき、前記第１のシグナルの時間０における単位質量当たりのシグナル強度で表される水素量が５０．０〜２５０．０（／ｇ）である
ことを特徴とするカーボンブラック。
【請求項２】
請求項１に記載のカーボンブラックを製造する方法であって、
水素の質量に対する炭素の質量の比が１０．０〜２０．０である原料油と燃焼ガスとを接触させて一次反応物を生成する一次反応工程と、
前記一次反応物に対し、水素の質量に対する炭素の質量の比が５．０以上１０．０未満である添加油を、前記原料油の質量の０．２０〜１．００倍の量反応させる二次反応工程とを
順次施すことを特徴とするカーボンブラックの製造方法。
【請求項３】
ガス流路の上流から下流方向に向かって燃料燃焼帯域、原料導入帯域および添加油導入帯域が順次設けられた反応炉を用い、
前記一次反応工程として、前記燃料燃焼帯域に酸素含有ガスと燃料とを導入し、混合、燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させ、前記原料導入帯域に前記高温燃焼ガス流を導入しながら前記原料油を導入して一次反応物を生成した後、
前記二次反応工程として、添加油導入帯域で添加油を導入する
請求項２に記載のカーボンブラックの製造方法。
【請求項４】
ゴム成分１００質量部に対して請求項１に記載のカーボンブラックを２０〜１５０質量部含むことを特徴とするゴム組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、カーボンブラック、カーボンブラックの製造方法およびゴム組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴム補強用のカーボンブラックとしては、具備特性に応じた多様な品種があり、これらの具備特性がゴムの諸性能を決定付けるための主要な因子となるため、ゴム組成物への配合にあたっては、部材用途に適合する特性を有するカーボンブラックが選定されている。
【０００３】
例えば、タイヤトレッド部のような高度の補強性が要求されるゴム部材には、従来よりＳＡＦ（Ｎ１１０）、ＩＳＡＦ（Ｎ２２０）などの、一次粒子径が小さく、比表面積が大きい、高ストラクチャーなハード系カーボンブラックが使用されている。
【０００４】
また、このようなタイヤトレッド部用ゴム部材のうち、高性能乗用車やレース用乗用車向けに操縦安定性や耐摩耗性を向上させたタイヤトレッド用ゴム部材として、ＣＴＡＢ比表面積および２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量が特定範囲内にあり、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量とカーボンブラックの凝集体密度とが特定の関係にあるものが提案されるようになっている（特許文献１（特開２００５−８８７７号公報）参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００５−８８７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
近年、省エネルギー化の要請の下、低燃費タイヤの開発が強く求められるようになっており、低燃費タイヤ向けの発熱性を抑制したゴム組成物の開発が求められるようになっているが、上記補強性や耐摩耗性を向上させたゴム部材をタイヤトレッド部に使用した場合、一般に発熱特性を増大させ易いという技術課題が存在していた。
【０００７】
一方、バスやトラック等の大型車輛は、一般に車輛重量が大きくまた走行距離も長いことからタイヤトレッド部に対する負担も大きくなり、このためにタイヤトレッド部用ゴム組成物に配合したときに、より一層耐摩耗性を向上させ得るカーボンブラックが求められるようになっていた。
【０００８】
このような状況下、本発明は、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときに、発熱性を抑制しつつより一層優れた耐摩耗性を発揮し得る新規なカーボンブラックを提供するとともに、カーボンブラックの製造方法およびゴム組成物を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記技術課題を解決するために本発明者が鋭意検討した結果、励起波長を５３２ｎｍとしたときに１３４０〜１３６０ｃｍ−１の範囲に出現するラマン散乱ピークの半値全幅と、窒素ガスを吸着させたときの比表面積との積で表される総活性点が所定範囲内にあり、ソリッドエコー法により観測されるスピン‐スピン緩和過程の核磁気共鳴シグナルが第１のシグナルと前記第１のシグナルよりも時定数が大きい第２のシグナルとの和で表されるとき、前記第１のシグナルの時間０における単位質量当たりのシグナル強度で表される水素量が所定範囲内にあるカーボンブラックにより、上記技術課題を解決し得ることを見出し、本知見に基づいて本発明を完成するに至った。
【００１０】
すなわち、本発明は、
（１）カーボンブラックであって、
励起波長を５３２ｎｍとしたときに１３４０〜１３６０ｃｍ−１の範囲に出現するラマン散乱ピークの半値全幅と、窒素ガスを吸着させたときの比表面積との積で表される総活性点が３．６０×１０４〜８．２０×１０４（ｃｍ−１・ｍ２／ｇ）であり、
ソリッドエコー法により観測されるスピン‐スピン緩和過程の核磁気共鳴シグナルが第１のシグナルと前記第１のシグナルよりも時定数が大きい第２のシグナルとの和で表されるとき、前記第１のシグナルの時間０における単位質量当たりのシグナル強度で表される水素量が５０．０〜２５０．０（／ｇ）である
ことを特徴とするカーボンブラック、
（２）上記（１）に記載のカーボンブラックを製造する方法であって、
水素の質量に対する炭素の質量の比が１０．０〜２０．０である原料油と燃焼ガスとを接触させて一次反応物を生成する一次反応工程と、
前記一次反応物に対し、水素の質量に対する炭素の質量の比が５．０以上１０．０未満である添加油を、前記原料油の質量の０．２０〜１．００倍の量反応させる二次反応工程とを
順次施すことを特徴とするカーボンブラックの製造方法、
（３）ガス流路の上流から下流方向に向かって燃料燃焼帯域、原料導入帯域および添加油導入帯域が順次設けられた反応炉を用い、
前記一次反応工程として、前記燃料燃焼帯域に酸素含有ガスと燃料とを導入し、混合、燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させ、前記原料導入帯域に前記高温燃焼ガス流を導入しながら前記原料油を導入して一次反応物を生成した後、
前記二次反応工程として、添加油導入帯域で添加油を導入する
上記（２）に記載のカーボンブラックの製造方法、
（４）ゴム成分１００質量部に対して上記（１）に記載のカーボンブラックを２０〜１５０質量部含むことを特徴とするゴム組成物
を提供するものである。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときに、発熱性を抑制しつつより一層優れた耐摩耗性を発揮し得る新規なカーボンブラックを提供するとともに、カーボンブラックの製造方法およびゴム組成物を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明に係るカーボンブラックにおける、半値全幅の算出方法を示す説明図である。
【図２】本発明に係るカーボンブラックにおいて、ラマンスペクトルの測定方法を説明するための図である。
【図３】本発明に係るカーボンブラックにおいて、パルス核磁気共鳴装置を用いスピン−スピン緩和時間Ｔ２を測定したときに得られるＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）の例を示す図である。
【図４】図３に示すＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）のフィッティング曲線を示す図である。
【図５】本発明に係るカーボンブラックの製造に使用される反応炉の形態例を示す概略断面図である。
【図６】本発明の実施例および比較例で得られたカーボンブラックにおいて、損失係数(ｔａｎδ)に対する摩耗量の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
先ず、本発明に係るカーボンブラックについて説明する。
本発明に係るカーボンブラックは、励起波長を５３２ｎｍとしたときに１３４０〜１３６０ｃｍ−１の範囲に出現するラマン散乱ピークの半値全幅と、窒素ガスを吸着させたときの比表面積との積で表される総活性点が３．６０×１０４〜８．２０×１０４（ｃｍ−１・ｍ２／ｇ）であり、
ソリッドエコー法により観測されるスピン‐スピン緩和過程の核磁気共鳴シグナルが第１のシグナルと前記第１のシグナルよりも時定数が大きい第２のシグナルとの和で表されるとき、前記第１のシグナルの時間０における単位質量当たりのシグナル強度で表される水素量が５０．０〜２５０．０（／ｇ）である
ことを特徴とするものである。
本発明に係るカーボンブラックは、より詳細には、下記式（Ｉ）
ΔＤ×Ｎ２ＳＡ    （Ｉ）
（ただし、ΔＤは、レーザーラマン分光装置を用いて励起波長５３２ｎｍで測定したときに得られるラマンスペクトルにおいて、１３５０±１０ｃｍ−１の範囲にピークトップを有するピークの半値全幅（ｃｍ−１）であり、Ｎ２ＳＡは、窒素吸着法により測定される窒素吸着比表面積（ｍ２／ｇ）である。）
で表される総活性点が３．６０×１０４〜８．２０×１０４（ｃｍ−１・ｍ２／ｇ）であり、
パルス核磁気共鳴装置を用い、ソリッドエコー法により観測核を１Ｈとしてスピン−スピン緩和時間Ｔ２を測定したときに得られるＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）を、下記式ｆ（ｔ）
ｆ(ｔ)＝Ａ(１)ｅｘｐ(−ｔ／Ｔ２(１)) ＋ Ａ(２)ｅｘｐ(−ｔ／Ｔ２(２))
（ただし、Ｔ２（１）は緩和時間の短い成分の緩和時間、Ｔ２（２）は緩和時間の長い成分の緩和時間であり、Ａ（１）は緩和時間の短い成分のｔ＝０における信号強度、Ａ（２）は緩和時間の長い成分のｔ＝０における信号強度である）
により表したときに、
下記式（II）
Ａ（１）／ｗ  （II）
（ただし、ｗは測定試料の質量（ｇ）である。）
で表される水素量が５０．０〜２５０．０（／ｇ）である
ことを特徴とするものである。
【００１４】
本発明に係るカーボンブラックにおいて、半値全幅（半値全幅ΔＤ）は、レーザーラマン分光装置を用いて励起波長５３２ｎｍで測定したときに得られるラマンスペクトルにおいて、１３４０〜１３６０ｃｍ−１（１３５０±１０ｃｍ−１）の範囲にピークトップを有するピークの半値全幅（ｃｍ−１）である。
【００１５】
半値全幅（半値全幅ΔＤ）は、カーボンブラック表面とゴムとの適度な結合力（親和性）を確保する観点から、２００〜３３０ｃｍ−１であることが好ましく、安定した結合力（親和性）を確保する観点からは、２１０〜３１０ｃｍ−１であることがより好ましく、強固な結合力（親和性）を確保する観点から、２１５〜２９５ｃｍ−１であることがさらに好ましい。
本発明に係るカーボンブラックにおいて、半値全幅（半値全幅ΔＤ）が上記範囲内にあることにより、カーボンブラック表面の活性点数を所望範囲に制御して、後述する半値全幅と窒素吸着比表面積との積（ΔＤ×Ｎ２ＳＡ）を所望範囲内に容易に制御することができる。
【００１６】
図１は、本発明に係るカーボンブラックにおける、半値全幅（半値全幅ΔＤ）の算出方法を示す図である。
図１に示すように、本発明に係るカーボンブラックは、レーザーラマン分光法により、励起波長５３２ｎｍで測定することで得られるラマンスペクトルにおいて、１３５０±１０ｃｍ−１の範囲にピークトップを有するピークが検出される。
そして、上記ピークトップ位置における測定波長をＤｍａｘ（ｃｍ−１）とし、得られたスペクトルにおいて、上記Ｄｍａｘにおけるピーク強度の半分の検出強度を有する低波長（低ラマンシフト）側の検出位置をＤ５０（ｃｍ−１）としたときに、下記式により算出される値を、本出願における半値全幅ΔＤ（ｃｍ−１）とする。
ΔＤ＝（Ｄｍａｘ−Ｄ５０）×２
【００１７】
上記ラマンスペクトルにおいて、１３５０±１０ｃｍ−１の範囲にピークトップを有するピークはラマンスペクトルのＤバンドにおけるピークに相当する。
本発明者等の検討によれば、上記Ｄバンドのピークの半値全幅ΔＤはカーボンブラック表面における結晶構造の乱雑さの程度を表し、この為に本発明においてΔＤが所望範囲内にあることはカーボンブラック表面におけるエッジ、すなわちゴム成分に対して親和性を示す官能基の形成箇所（活性点）が多数存在することを意味する。
【００１８】
本発明において、半値全幅ΔＤ（ｃｍ−１）は、以下の（１）の測定条件で測定した後、（２）のデータ処理を施して得られるラマンスペクトルから算出される値を意味する。
（１）レーザーラマン分光装置として（株）堀場製作所製  ＨＲ−８００を用い、測定対象となるカーボンブラック試料を数粒スライドグラス上に載置し、スパチュラで数回こすり表面を平らにした状態のものを、以下の測定条件で測定する。
ＹＡＧレーザー（励起波長）：５３２ｎｍ
刻線数                    ：６００ｇｒ／ｍｍ
フィルター                ：Ｄ０．６
対物レンズ倍率            ：１００倍
露光時間                  ：１５０秒
積算回数                  ：２回
このとき得られるスペクトル例を図２に示す。
（２）得られたスペクトルの測定波長（Ｒａｍａｎ Ｓｈｉｆｔ）２１００ｃｍ−１における信号強度を０とし、スペクトルを構成するデータ点のうち、隣接する３９点毎に平均値を求め、次いでスムージング処理して上記各平均値を結ぶスペクトル曲線を得る。次いで、各サンプル毎の比較を容易にするために、測定波長１３５０±１０ｃｍ−１の範囲に観察されるピークトップ強度を１００とする。
このとき得られるラマンスぺクトル例が、図１に例示するようなラマンスペクトルである。
【００１９】
本発明に係るカーボンブラックにおいて、窒素ガスを吸着させたときの比表面積とは、窒素吸着法により測定されるカーボンブラックの窒素吸着比表面積Ｎ２ＳＡ（ｍ２／ｇ）を意味する。
【００２０】
本発明に係るカーボンブラックにおいて、窒素吸着比表面積Ｎ２ＳＡは、適度なゴム組成物の硬さ（加工性）を確保する観点から１１０〜４１０ｍ２／ｇであることが好ましく、安定したゴム組成物の硬さ（加工性）を確保する観点から１２０〜４００ｍ２／ｇであることがより好ましく、生産効率に優れたゴム組成物の硬さ（加工性）を確保する観点から１２５〜３９５ｍ２／ｇであることがさらに好ましい。
【００２１】
本発明に係るカーボンブラックにおいて、窒素吸着比表面積Ｎ２ＳＡが上記範囲内にあることにより、適度なゴム組成物の硬さ（加工性）を確保すると共にカーボンブラック表面の活性点数を所望範囲に制御して、後述する半値全幅と窒素吸着比表面積との積（ΔＤ×Ｎ２ＳＡ）を所望範囲内に容易に制御することができる。
【００２２】
なお、本出願書類において、窒素吸着比表面積Ｎ２ＳＡは、ＪＩＳ  Ｋ６２１７−２  ２００１「ゴム用カーボンブラックの基本性能の試験方法」に規定される方法に準拠して、窒素吸着量により測定される値を意味する。
【００２３】
本発明に係るカーボンブラックは、励起波長を５３２ｎｍとしたときに１３４０〜１３６０ｃｍ−１の範囲に出現するラマン散乱ピークの半値全幅と、窒素ガスを吸着させたときの比表面積との積で表される総活性点が３．６０×１０４〜８．２０×１０４（ｃｍ−１・ｍ２／ｇ）であるものである。
より詳細には、本発明に係るカーボンブラックは、下記式（Ｉ）
ΔＤ×Ｎ２ＳＡ    （Ｉ）
（ただし、ΔＤは、レーザーラマン分光装置を用いて励起波長５３２ｎｍで測定したときに得られるラマンスペクトルにおいて、１３５０±１０ｃｍ−１の範囲にピークトップを有するピークの半値全幅（ｃｍ−１）であり、Ｎ２ＳＡは、窒素吸着法により測定される窒素吸着比表面積（ｍ２／ｇ）である。）
で表される総活性点が３．６０×１０４〜８．２０×１０４（ｃｍ−１・ｍ２／ｇ）であるものである。
【００２４】
上記総活性点（上記式（Ｉ）で表される総活性点）は、カーボンブラック表面とゴムとの適度な結合力（親和性）および適度なゴム組成物の硬さ（加工性）を同時に確保するためには３．６０×１０４〜８．２０×１０４（ｃｍ−１・ｍ２／ｇ）であり、安定した親和性と加工性を同時に確保するためには３．７０×１０４〜７．２０×１０４（ｃｍ−１・ｍ２／ｇ）が好ましく、親和性と加工性の最適なバランスを確保するためには３．９０×１０４〜６．８０×１０４（ｃｍ−１・ｍ２／ｇ）がより好ましい。
【００２５】
本発明に係るカーボンブラックにおいて、上記総活性点（上記式（Ｉ）で表される総活性点）が上記範囲内にあることにより、カーボンブラックとゴム成分との適度な結合力（親和性）を得ることができるとともにゴム成分として使用したときに適度なゴム組成物の硬さ（加工性）を容易に達成することができる。
【００２６】
本発明に係るカーボンブラックは、ソリッドエコー法により観測されるスピン‐スピン緩和過程の核磁気共鳴シグナルが第１のシグナルと前記第１のシグナルよりも時定数が大きい第２のシグナルとの和で表されるとき、前記第１のシグナルの時間０における単位質量当たりのシグナル強度で表される水素量が５０．０〜２５０．０（／ｇ）であるものである。
より詳細には、本発明に係るカーボンブラックは、パルス核磁気共鳴装置を用い、ソリッドエコー法により観測核を１Ｈとしてスピン−スピン緩和時間Ｔ２を測定したときに得られるＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）を、下記式ｆ（ｔ）
ｆ(ｔ)＝Ａ(１)ｅｘｐ(−ｔ／Ｔ２(１)) ＋ Ａ(２)ｅｘｐ(−ｔ／Ｔ２(２))
（ただし、Ｔ２（１）は緩和時間の短い成分の緩和時間、Ｔ２（２）は緩和時間の長い成分の緩和時間であり、Ａ（１）は緩和時間の短い成分のｔ＝０における信号強度、Ａ（２）は緩和時間の長い成分のｔ＝０における信号強度である）
により表したときに、
下記式（II）
Ａ（１）／ｗ  （II）
（ただし、ｗは測定試料の質量（ｇ）である。）
で表される水素量が５０．０〜２５０．０（／ｇ）であるものである。
【００２７】
上記水素量（上記式（II）で表される水素量）は、ゴムへの練りこみ時に良好な分散性と損失係数の低いゴム組成物（低発熱性）を同時に確保するためには５０．０〜２５０．０（／ｇ）であり、安定した分散性と低発熱性を同時に確保するためには９０．０〜２２５．０（／ｇ）であることが好ましく、分散性と低発熱性の最適なバランスを確保するためには１００．０〜２１５．０（／ｇ）であることがより好ましい。
【００２８】
本発明に係るカーボンブラックにおいて、上記水素量（上記式（II）で表される水素量）が上記範囲内にあることにより、ゴムへの練りこみ時に良好な分散性を発揮しつつ損失係数の低い（発熱性の低い）ゴム組成物を容易に調製することができる。
【００２９】
一方、上述したように、本発明に係るカーボンブラックは、上記総活性点（上記式（Ｉ）で表される総活性点）が所定範囲内にあることにより、カーボンブラックとゴム成分との適度な結合力（親和性）を得ることができるとともにゴム成分として使用したときに適度なゴム組成物の硬さ（加工性）を容易に達成することができる。
このため、上記総活性点（上記式（Ｉ）で表される総活性点）および上記水素量（上記式（II）で表される水素量）が各々所定範囲内にある本発明に係るカーボンブラックは、ゴム組成物の構成成分として使用したときに、損失係数が低く（発熱性が低く）低燃費性能を容易に発揮することができるとともに、ゴム成分と適度な結合力（親和性）を有し優れた耐摩耗性を容易に発揮することができる。
【００３０】
本発明において、水素量（上記式（II）で表される水素量）は、以下の方法により求められる。
（１）パルス核磁気共鳴装置としてブルカー・バイオスピン（株）Ｍｉｎｉｓｐｅｃ  ｍｑ２０を用い、測定対象となるカーボンブラックを１１０℃で３０分間乾燥した後、ガラス製サンプル管に０．２ｇ充填したものを測定試料とし、以下の測定条件によりスピン−スピン緩和時間（横緩和時間）Ｔ２を測定して、Ｔ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）を得る。
＜測定条件＞
測定核種      ：１Ｈ
パルスモード  ：ソリッドエコー法（９０°×−τ−９０°ｙ）
９０°パルス幅：２．７μｓ
測定時間      ：２ｍｓ
待ち時間      ：５００ｍｓ
積算回数      ：５２回
測定温度      ：４０℃
Ｇａｉｎ      ：９０
カーボンブラックの質量は０．２ｇで一定であり、装置関数も一定（Ｇａｉｎｎ＝９０）であるため、得られるＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）の信号強度は測定対象の１Ｈ濃度に比例して増減することになる。
（２）得られた自由誘導減衰曲線を、上記パルス核磁気共鳴装置（ブルカー・バイオスピン（株）Ｍｉｎｉｓｐｅｃ  ｍｑ２０）付属のフィッティングソフト（ＴＤ−ＮＭＲ−Ａ ｆｏｒ Ｗｉｎｄｏｗｓ７）を用いた線形最小二乗法によるフィッティングにより、下記式ｆ（ｔ）
ｆ(ｔ)＝Ａ(１)ｅｘｐ(−ｔ／Ｔ２(１)) ＋ Ａ(２)ｅｘｐ(−ｔ／Ｔ２(２))
（ただし、Ｔ２（１）は緩和時間の短い成分の緩和時間、Ｔ２（２）は緩和時間の長い成分の緩和時間であり、Ａ（１）は緩和時間の短い成分のｔ＝０における信号強度、Ａ（２）は緩和時間の長い成分のｔ＝０における信号強度である）
で表される近似曲線を得る。
（３）上記信号強度Ａ（１）を測定試料の質量ｗ（ｇ）で割る。
【００３１】
図３に、上記方法で得られるＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）の例を示す。
図３に示すように、９０°パルスにより励起した時間をｔ＝０とすると、ｙ軸方向の磁化（信号強度）が時間とともに減衰するシグナルが得られることが分かる。
図４は、図３に示すＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）を線形最小二乗法によりフィッティングした場合のフィッティング曲線を実線で示すものであり、図４に示すように、得られたＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）は、フィッティングにより２つの指数関数の和として表することができる。
ここで、時定数の違いにより液体と固体とを区別できるので、緩和時間の短い成分に係る指数関数においてｔ＝０（９０°パルスによる励起時）における信号強度Ａ（１）はカーボンブラック表面の水素原子（−ＣＯＯＨ、−ＯＨ、表面の−Ｈ、炭素骨格中の−Ｈ等）と特定できる。同様に、緩和時間の短い成分に係る指数関数においてｔ＝０（９０°パルスによる励起時）における信号強度Ａ（２）はカーボンブラック表面に吸着した水分や液状の多環芳香族炭化水素化合物等と特定できる。
上記信号強度Ａ（１）（ａ．ｕ．）を測定に供したカーボンブラックの質量ｗ（０．２ｇ）で割ることにより、カーボンブラック単位質量当たりの水素量「Ａ（１）／ｗ」を求めることができる。
本発明者等の検討によれば、上記式（II）（Ａ（１）／ｗ）で表される水素量は、従来カーボンブラック表面の水素量を測定する方法として知られていた熱分解法により得られる水素量と高い相関性を示すことが見出されており、このためにカーボンブラック表面の水素量を表す指標として好適に使用することができる。
【００３２】
本発明に係るカーボンブラックは、ＤＢＰ（Dibutylphthalate）吸収量が、６０〜２００ｃｍ３／１００ｇであるものが好ましく、７０〜１９５ｃｍ３／１００ｇであるものがより好ましく、８０〜１９０ｃｍ３／１００ｇであるものがさらに好ましい。
【００３３】
上記ＤＢＰ吸収量は、ストラクチャーの発達度合い、すなわちアグリゲート構造の複雑さの程度を表す指標となる。
ＤＢＰ吸収量が６０ｍｌ／１００ｇ未満であると、ゴム組成物に配合した際にカーボンブラックの分散性が悪化して得られるゴムの補強性が低下し易くなり、２００ｍｌ／１００ｇを超えるとゴム組成物に配合した際に得られるゴムの加工性が低下する場合がある。
【００３４】
なお、本出願書類において、ＤＢＰ吸収量は、ＪＩＳＫ６２１７−４「ゴム用カーボンブラック−基本特性−第４部、ＤＢＰ吸収量の求め方」に規定された方法により測定される値を意味する。
【００３５】
本発明に係るカーボンブラックは、後述する本発明に係る製造方法により、好適に製造することができる。
【００３６】
本発明によれば、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときに、発熱性を抑制しつつより一層優れた耐摩耗性を発揮し得る新規なカーボンブラックを提供することができる。
【００３７】
次に、本発明に係るカーボンブラックの製造方法について説明する。
本発明に係るカーボンブラックの製造方法は、本発明に係るカーボンブラックを製造する方法であって、水素の質量に対する炭素の質量の比（炭素の質量／水素の質量）が１０．０〜２０．０である原料油と燃焼ガスとを接触させて一次反応物を生成する一次反応工程と、前記一次反応物に対し、水素の質量に対する炭素の質量の比（炭素の質量／水素の質量）が５．０以上１０．０未満である添加油を、前記原料油の質量の０．２０〜１．００倍の量反応させる二次反応工程とを順次施すことを特徴とするものである。
【００３８】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、原料油を構成する水素の質量に対する炭素の質量の比（炭素の質量／水素の質量）は、１０．０〜２０．０であり、１０．０〜１８．０であることが好ましく、１１．０〜１７．０であることがさらに好ましい。
【００３９】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、原料油を構成する水素の質量に対する炭素の質量の比（炭素の質量／水素の質量）が上記範囲内にあることにより、安定した反応を維持しつつ高い収率でカーボンブラックを製造することができる。
【００４０】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、水素の質量に対する炭素の質量の比（炭素の質量／水素の質量）は、ＪＩＳ  Ｍ  ８８１３に従って測定した炭素および水素の質量に基づいて算出される値（質量比）を意味する。
【００４１】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、原料油としては、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエン、キシレン、ナフタレン、アントラセン等の芳香族炭化水素、クレオソート油、カルボン酸油等の石炭系炭化水素、エチレンボトム油（エチレンヘビーエンドオイル）、ＦＣＣ残渣油等の石油系重質油、アセチレン系不飽和炭化水素、エチレン系炭化水素、ペンタンやヘキサン等の脂肪族飽和炭化水素などから選ばれる一種以上を挙げることができる。
本発明において、原料油は、上記炭化水素等を二種以上混合したものであってもよい。
【００４２】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法においては、水素の質量に対する炭素の質量の比（炭素の質量／水素の質量）が１０．０〜２０．０である原料油と燃焼ガスとを接触させる一次反応を行って一次反応物を生成する。
【００４３】
燃焼ガスとしては、酸素含有ガスと燃料との混合燃焼ガスであることが好ましい。上記酸素含有ガスとしては酸素、空気またはこれらの混合物からなるガスを挙げることができ、燃料としては、水素、一酸化炭素、天然ガス、石油ガス、ＦＣＣ残渣油等、重油等の石油系液体燃料、クレオソート油等の石炭系液体燃料を挙げることができる。
【００４４】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、酸素含有ガスとして空気を用いる場合、原料油供給量１ｋｇに対して空気供給量が３．５〜６．０Ｎｍ３であることが好ましく、原料油供給量１ｋｇに対して空気供給量が４．０〜５．３Ｎｍ３であることがより好ましく、原料油供給量１ｋｇに対して空気供給量が４．２〜５．３ｍ３であることがことがさらに好ましい。
【００４５】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、一次反応に供給する原料油と酸素含有ガスとは、原料油供給量１ｋｇあたり酸素含有ガス中の酸素量が０．７４〜１．２６Ｎｍ３となるように接触させることが好ましく、原料油供給量１ｋｇあたり酸素含有ガス中の酸素量が０．８４〜１．１１Ｎｍ３となるように接触させることがより好ましく、原料油供給量１ｋｇあたり酸素含有ガス中の酸素量が０．８８〜１．１１Ｎｍ３となるように接触させることがさらに好ましい。
【００４６】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法においては、原料油と燃焼ガスとを接触させる一次反応を行って一次反応物を生成した後、得られた一次反応物に対し、水素の質量に対する炭素の質量の比が５．０以上１０．０未満である添加油を、原料油の質量の０．２０〜１．００倍の量反応させる（添加油の質量／原料油の質量で表される比が０．２０〜１．００になるように反応させる）二次反応工程を施す。
上記二次反応工程で行う二次反応は、一次反応物に添加油を作用させて一次生成物に所定量の水素を付加する反応である。なお、本明細書において、上記一次反応物に対して添加油を作用させるとは一次反応物に対して添加油を反応させることと同義である。
【００４７】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、添加油を構成する水素の質量に対する炭素の質量の比（炭素の質量／水素の質量）は、５．０以上１０．０未満であり、５．５〜９．５であることが好ましく、６．０〜９．０であることがさらに好ましい。
【００４８】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、添加油を構成する水素の質量に対する炭素の質量の比（炭素の質量／水素の質量）が上記範囲内にあることにより、表面に水素官能基を有するカーボンブラックを容易に調製することができる。
【００４９】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、水素の質量に対する炭素の質量の比（炭素の質量／水素の質量）は、ＪＩＳ  Ｍ  ８８１３に従って測定した炭素および水素の質量に基づいて算出される値（質量比）を意味する。
【００５０】
上記添加油としては、水素原子を含む油状物質であれば特に制限されないが、炭化水素油が好ましく、炭化水素油としては、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエン、キシレン、ナフタレン、アントラセン等の芳香族炭化水素、アセチレン系不飽和炭化水素、エチレン系炭化水素、ペンタンやヘキサン等の脂肪族飽和炭化水素等から選ばれる一種以上を挙げることができる。
【００５１】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法においては、一次反応物に対する添加油の添加量が、原料油の０．２０〜１．００質量倍となる量反応させて二次反応を行い、原料油の０．２２〜０．９０質量倍となる量反応させて二次反応を行うことが好ましく、原料油の０．２３〜０．８０質量倍となる量反応させて二次反応を行うことがより好ましい。
【００５２】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、添加油の添加量が上記範囲内にあることにより、安定した反応を維持しつつ表面に水素官能基を有するカーボンブラックを高い収率で製造することができる。
【００５３】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法においては、一次反応物に添加油を導入、反応させることにより、表面に活性点となるエッジを所定数形成しつつ、所望量の水素原子が結合したカーボンブラックを容易に調製することができる。
【００５４】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、一次反応工程および二次反応工程の２つの工程は、反応炉内で行うことが好ましい。
上記反応炉としては、ガスの流れに沿って設けられるガス流路を備えたものが好ましく、上記ガス流路は、上流から下流側に向かってガスの流れが略一方向となるものが好ましい。
また、上記反応炉としては、ガス流路の上流から下流方向に向かって、燃料燃焼帯域、原料導入帯域および添加油導入帯域が順次設けられたものが好ましい。
【００５５】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法の実施形態としては、ガス流路の上流から下流方向に向かって燃料燃焼帯域、原料導入帯域および添加油導入帯域が順次設けられた反応炉を用い、
前記一次反応工程として、前記燃料燃焼帯域に酸素含有ガスと燃料とを導入し、混合、燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させ、前記原料導入帯域に前記高温燃焼ガス流を導入しながら前記原料油を導入して一次反応物を生成した後、
前記二次反応工程として、添加油導入帯域で添加油を導入する形態を挙げることができる。
【００５６】
図５は、上記反応炉の好適な形態である広径円筒反応炉を模式的に示したものである。
以下、本発明のカーボンブラックの製造方法を、図５に示す反応炉を適宜例にとって説明する。
【００５７】
図５に示す反応炉には、炉内に形成されたガス流路の上流から下流方向に向かって連通する、燃料燃焼帯域３、原料導入および一次反応帯域５、添加油導入帯域８および二次反応帯域９が順次設けられている。
【００５８】
すなわち、図５に示す反応炉において、燃料燃焼帯域３は、炉軸方向に垂直な方向から空気等の酸素含有ガスを導入する酸素含有ガス導入口１と、炉軸方向に燃料を供給する燃焼用バーナー２とを備えている。また、原料導入および一次反応帯域５は、炉軸方向に垂直な方向から原料油を供給する原料油導入ノズル４を備え、燃料燃焼帯域３と同軸的に連通して設けられている。さらに、添加油導入帯域８は、炉軸方向に垂直な方向から添加油を供給する添加油導入ノズル６を備え、原料導入および一次反応帯域５に同軸的に連通して設けられている。二次反応帯域９は、添加油導入帯域８に同軸的に連通して設けられている。図５に示す反応炉においては、二次反応帯域９に同軸的に連通して反応停止帯域も設けられており、同反応停止帯域には、炉軸方向に垂直な方向から冷却液を噴霧する冷却液導入ノズル７が設けられている。
【００５９】
図５に示す反応炉は、燃料燃焼帯域３から原料導入および一次反応帯域５に向かって縮管するとともに、原料導入および一次反応帯域５から添加油導入帯域８に向かって拡管する鼓状形状を有しているが、反応炉形状はこのような形状に限定されず、種々の形状を採ることができる。
【００６０】
本発明のカーボンブラックの製造方法においては、燃料燃焼帯域３に酸素含有ガスと燃料を導入し混合燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させる。
酸素含有ガスとしては、酸素、空気またはこれらの混合物からなるガスを挙げることができ、燃料としては、水素、一酸化炭素、天然ガス、石油ガス、ＦＣＣ残渣油等、重油等の石油系液体燃料、クレオソート油等の石炭系液体燃料を挙げることができる。
燃焼ガスの生成源となる燃料としては、上述した燃焼ガスを生成し得るものと同様のものを挙げることができる。
【００６１】
燃料燃焼帯域３における酸素含有ガスの供給量は、２０００Ｎｍ３／ｈ〜５５００Ｎｍ３／ｈであることが好ましく、２５００Ｎｍ３／ｈ〜５０００Ｎｍ３／ｈであることがより好ましく、３０００Ｎｍ３／ｈ〜４５００Ｎｍ３／ｈであることがさらに好ましい。また、燃料燃焼帯域３における燃料の供給量は、５０ｋｇ／ｈ〜４００ｋｇ／ｈであることが好ましく、１００ｋｇ／ｈ〜３５０ｋｇ／ｈであることがより好ましく、１５０ｋｇ／ｈ〜３００ｋｇ／ｈであることがさらに好ましい。
燃料燃焼帯域３においては、例えば、４００℃〜６００℃に予熱した酸素含有ガスを供給しつつ燃料を供給することにより、両者を混合燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させることができる。
【００６２】
本発明のカーボンブラックの製造方法においては、上記高温燃焼ガス流を原料導入および一次反応帯域５に導入しつつ、当該原料導入および一次反応帯域５に原料油導入ノズル４から原料油を導入する。
【００６３】
原料導入および一次反応帯域５で供給する原料油としては、上述したものを挙げることができる。
また、上記原料油導入ノズルとしては一流体ノズルを挙げることができる。
【００６４】
原料油の導入量は、特に制限されないが、１００ｋｇ／時間〜２０００ｋｇ／時間であることが好ましく、１５０ｋｇ／時間〜１５００ｋｇ／時間であることがより好ましく、２００ｋｇ／時間〜１４００ｋｇ／時間であることがさらに好ましい。
【００６５】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法においては、上記原料導入および一次反応帯域５に原料油を導入して一次反応を行った後、添加油導入帯域８に添加油を導入して二次反応を行う。
【００６６】
添加油としては、上述したものと同様のものを挙げることができる。
【００６７】
添加油導入帯域における添加油の導入量は、５０〜１５００ｋｇ／時間であることが好ましく、１００〜１２００ｋｇ／時間であることがより好ましく、１５０〜１０００ｋｇ／時間であることがさらに好ましい。
添加油導入帯域における添加油の導入量が上記範囲内にあることにより、得られるカーボンブラック表面における水素量を所望範囲に制御することができる。
【００６８】
本発明のカーボンブラックの製造方法において、図５に示す反応炉を用いた場合、原料導入および一次反応帯域５で一次反応を行った後、添加油導入帯域８で添加油を導入し、添加油導入帯域８や二次反応帯域９に導入において二次反応させることにより、目的とするカーボンブラックを容易に調製することができる。
本発明のカーボンブラックの製造方法においては、二次反応帯域９を有さない反応炉を用いてもよい。
【００６９】
図５に示す反応炉においては、上記カーボンブラック含有ガスが反応停止帯域に導入され、冷却液が噴霧される。
冷却液としては水等を挙げることができ、冷却液を噴霧することにより、高温燃焼ガス中に浮遊懸濁したカーボンブラック粒子が冷却される。冷却液の噴霧は、例えば図５に示す冷却液導入ノズル７から冷却液を噴霧することにより行うことができる。
【００７０】
次いで、冷却されたカーボンブラック粒子は、煙道等を経て、サイクロンやバッグフィルター等の捕集系（分離捕集装置）により分離捕集することにより、目的とするカーボンブラックを回収することができる。
【００７１】
本発明のカーボンブラックの製造方法においては、一次反応物と反応させる添加油の種類や量を変えることにより、総活性点数や水素量を所望範囲に容易に調整することができる。
【００７２】
本発明の製造方法により得られるカーボンブラックとしては、本発明のカーボンブラックの説明で詳述したものと同様のものを挙げることができる。
【００７３】
本発明によれば、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときに、発熱性を抑制しつつより一層優れた耐摩耗性を発揮し得る新規なカーボンブラックを簡便に製造する方法を提供することができる。
【００７４】
次に、本発明に係るゴム組成物について説明する。
本発明に係るゴム組成物は、ゴム成分１００質量部に対して本発明に係るカーボンブラックを２０〜１５０質量部含むことを特徴とするものである。
【００７５】
本発明に係るゴム組成物において、ゴム成分としては、例えば、天然ゴム、スチレン−ブタジエンゴム、ポリブタジエンゴム、イソプレンゴム、ブチルゴム、クロロプレンゴム、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体ゴムなどのジエン系ゴムから選ばれる少なくとも一種を挙げることができる。
【００７６】
本発明に係るゴム組成物は、本発明に係るカーボンブラックを含むものであり、ゴム組成物中に含まれるカーボンブラックの詳細については上述したとおりである。
そして、本発明に係るカーボンブラックは、所定の総活性点および水素量を有するものであるために、カーボンブラック表面に所定量の官能基を有し、ゴム組成物に優れた低発熱特性と耐摩耗性を付与することができると考えられる。
【００７７】
本発明に係るゴム組成物において、本発明に係るカーボンブラックの含有割合は、ゴム成分１００質量部に対して２０〜１５０質量部であり、ゴム成分１００質量部に対して２５〜１４５質量部であることが好ましく、ゴム成分１００質量部に対して３０〜１４０質量部であることがより好ましい。
本発明に係るゴム組成物において、本発明に係るカーボンブラックの含有割合が上記範囲内にあることにより、耐摩耗性および発熱特性等に優れたゴム組成物を得ることができる。
【００７８】
本発明に係るゴム組成物は、ゴム成分および本発明に係るカーボンブラックを、合計で、６０〜１００質量％含むものであることが好ましく、６０〜９９質量％含むものであることが好ましく、７０〜９８質量％含むものであることがより好ましく、７５〜９７質量％含むものであることがさらに好ましい。
【００７９】
また、本発明に係るゴム組成物は、常用される、無機補強材、シランカップリング剤、加硫剤、加硫促進剤、老化防止剤、加硫助剤、軟化剤、可塑剤などの必要成分を含んでもよい。
本発明に係るゴム組成物は、これ等の成分を、合計で、１〜４０質量％含むものであることが好ましく、２〜３０質量％含むものであることがより好ましく、３〜２５質量％含むものであることがさらに好ましい。
【００８０】
本発明に係るゴム組成物は、上記カーボンブラックの所望量と、必要に応じ、無機補強材、シランカップリング剤、加硫剤、加硫促進剤、老化防止剤、加硫助剤、軟化剤、可塑剤等の所望量とを、ゴム成分と混練することにより得ることができる。上記混練は、公知のミキサーやミル等の混練機を用いて行うことができる。
【００８１】
本発明に係るゴム組成物は、所定形状に成形した後、適宜、１３０〜１８０℃で加温して硬化することにより、所望のゴム成形体を得ることができる。
【００８２】
本発明に係るゴム組成物は、発熱特性を向上させることができ、補強性および発熱性がバランスよく改良されていることから、タイヤトレッド用のゴム組成物として好適に使用することができる。
【００８３】
次に、実施例を挙げて本発明を更に具体的に説明するが、これは単に例示であって、本発明を制限するものではない。
【００８４】
（実施例１〜実施例１３、比較例１〜比較例７）
（実施例１）
図５に示すような概略円筒形状を有する反応炉を用いてカーボンブラックを作製した。
図５に示す反応炉には、炉内に形成されたガス流路の上流から下流方向に向かって連通する、燃料燃焼帯域３、原料導入および一次反応帯域５、添加油導入帯域８、二次反応帯域９および反応停止帯域が順次設けられている。
【００８５】
図５に示す反応炉において、燃料燃焼帯域３は、炉軸方向に垂直な方向から空気等の酸素含有ガスを導入する酸素含有ガス導入口１と、炉軸方向に燃料を供給する燃焼用バーナー２とを備えている。また、原料導入および一次反応帯域５は、炉軸方向に垂直な方向から原料油を供給する原料油導入ノズル４である一流体ノズルを備え、燃料燃焼帯域３と同軸的に連通して設けられている。
添加油導入帯域８は、炉軸方向に垂直な方向から添加油を供給する添加油導入ノズル６である一流体ノズルを備え、原料導入および一次反応帯域５と同軸的に連通して設けられており、さらに、二次反応帯域９は、添加油導入帯域８に同軸的に連通して設けられている。また、反応停止帯域は、炉軸方向に垂直な方向から冷却水を供給する図の上下方向に位置変更可能な冷却液導入ノズル７（水冷クエンチ）を備え、二次反応帯域９に同軸的に連通して設けられている。
【００８６】
図５に示すように、上記反応炉は、原料導入および一次反応帯域５の前後において、燃料燃焼帯域３から原料導入および一次反応帯域５に向かって緩やかに縮管するとともに、原料導入および一次反応帯域５から添加油導入帯域８に向かってテーパー状に拡管する鼓状絞り形状を成している。
【００８７】
燃料燃焼帯域３においては、酸素含有ガス導入口１から、５００℃に予熱した空気（酸素含有割合２１体積％）を４０００Ｎｍ３／ｈを供給するとともに、燃焼用バーナー２から燃料油としてＦＣＣ残渣油（石油系残渣油）２５０ｋｇ／ｈを噴射供給し、混合燃焼させて、炉軸方向に流通する高温燃焼ガス流を形成した。
【００８８】
原料導入および一次反応帯域５に上記高温燃焼ガス流を導入しつつ、原料油導入ノズル４である一流体ノズルから、原料油として炭素／水素の質量比が１２．０であるエチレンボトム油８５０ｋｇ／ｈを供給し、次いで、添加油導入帯域において、添加油導入ノズル６から炭素／水素の質量比が６．０であるシクロヘキサンを２１０ｋｇ／ｈ供給し、順次反応させることにより、カーボンブラック含有ガスを生成した。
【００８９】
次いで、原料導入および一次反応帯域５を経て添加油導入帯域８で生成したカーボンブラック含有ガスを二次反応帯域９に導入してさらに十分に反応させた後、反応停止帯域に導入して、冷却液導入ノズル７から冷却水を噴霧した。冷却されたカーボンブラック粒子は、煙道等を経て、図示しない分離捕集装置により捕集され、目的とするカーボンブラックを回収した。
【００９０】
上記反応において、使用した原料油と添加油の種類および炭素／水素の質量比、原料油に対する添加油の使用量を表１に示すとともに、空気供給量、燃料供給量、原料油供給量、添加油供給量を表２に示す。
また、得られたカーボンブラックにおける、ΔＤ、窒素吸着比表面積Ｎ２ＳＡ（ｍ２／ｇ）、総活性点（ΔＤ×Ｎ２ＳＡ）および水素量（Ａ（１）／ｗ）を表３に示す。
【００９１】
（実施例２〜実施例１３、比較例１〜比較例７）
実施例１において、反応条件を表１および表２に記載するとおり各々変更した以外は、実施例１と同様にしてカーボンブラックを調製した。
得られたカーボンブラックにおける、ΔＤ、窒素吸着比表面積Ｎ２ＳＡ（ｍ２／ｇ）、総活性点（ΔＤ×Ｎ２ＳＡ）および水素量（Ａ（１）／ｗ）を表３に示す。
【００９２】
【表１】
2020172602.tif 000002
【００９３】
【表２】
2020172602.tif 000003
【００９４】
【表３】
2020172602.tif 000004
【００９５】
（ゴム組成物の製造例）
表４に示すように、ゴム成分である天然ゴム（ＲＳＳ＃１）１００質量部、上記実施例および比較例で得られた何れかのカーボンブラック４５質量部、ステアリン酸３質量部、老化防止剤（川口化学(株)製  アンテージ６Ｃ）１質量部、亜鉛華４質量部とを、密閉型ミキサー（神戸製鋼（株）製ＭＩＸＴＲＯＮ  ＢＢ−２）で混練した後、得られた混練物に対し、加硫促進剤（川口化学工業（株）製アクセルＮＳ）０．５質量部と、硫黄１．５質量部とをオープンロールで混練することにより、各々表４に示す組成を有するゴム組成物を得た。
【００９６】
【表４】
2020172602.tif 000005
【００９７】
次いで、得られた各ゴム組成物を１４５℃の温度条件下、４５分間加硫して加硫ゴムを形成した。
得られた加硫ゴムを用い、以下に示す方法により、摩耗量および損失係数(ｔａｎδ)を測定した。結果を表５に示す。
なお、表５においては、使用した各カーボンブラックが得られた実施例および比較例毎に摩耗量および損失係数(ｔａｎδ)の結果を示している。
【００９８】
＜摩耗量＞
ランボーン摩耗試験機（機械スリップ機構、（株）上島製作所製ＡＢ−１１５２）を用い、ＪＩＳ  Ｋ６２６４「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム−耐摩耗性の求め方−」に規定される方法に準拠し、以下の測定条件で測定した。
試験片        ：厚さ１０ｍｍ、外径４８ｍｍ
研磨紙        ：粒度Ａ８０
スリップ率    ：１０％
試験片表面速度：７２ｍ／ｍｉｎ
試験荷重      ：３ｋｇ
なお、摩耗量は、値が小さい程耐摩耗性に優れることを示している。
【００９９】
＜損失係数（ｔａｎδ）＞
得られた各加硫ゴムから切り出した、厚さ２ｍｍ、長さ４０ｍｍ、幅４ｍｍの試験片を用い、粘弾性スペクトロメータ（（株）上島製作所製ＶＲ−７１１０）を用い、周波数５０Ｈｚ、動的歪率１．２６％、測定温度６０℃の測定条件で、損失係数（ｔａｎδ）を測定した。
なお、損失係数（ｔａｎδ）は、値が小さいほど発熱性が低いことを示している。
【０１００】
また、実施例１〜実施例１３および比較例１〜比較例７で得られたカーボンブラックを各々用いて作製された加硫ゴムの摩耗量に対する損失係数（ｔａｎδ）を図６に示す。
【０１０１】
【表５】
2020172602.tif 000006
【０１０２】
表３、表５および図６の結果から、実施例１〜実施例１３で得られたカーボンブラックを各々用いて作製された加硫ゴムは、ΔＤ×Ｎ２ＳＡで表される総活性点およびＡ（１）／ｗで表される水素量が各々所定範囲内にあるカーボンブラックを用いていることから、損失係数ｔａｎδが小さく発熱性を抑制し得るとともに摩耗量が少なく耐摩耗性を発揮し得る（低発熱性および耐摩耗性を両立し得る）ものであることが分かる。
【０１０３】
一方、表３、表５および図６の結果から、比較例１〜比較例７で得られた比較カーボンブラックを各々用いて作製された加硫ゴムは、カーボンブラックとして、ΔＤ×Ｎ２ＳＡで表される総活性点またはＡ（１）／ｗで表される水素量が所定範囲外にあることから、ゴム組成物に配合したときに、損失係数ｔａｎδが大きく発熱量が高かったり摩耗量が多く耐摩耗性に劣る（低発熱性および耐摩耗性を両立し得ない）ものであることが分かる。
【産業上の利用可能性】
【０１０４】
本発明によれば、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときに、発熱性を抑制しつつより一層優れた耐摩耗性を発揮し得る新規なカーボンブラックを提供するとともに、カーボンブラックの製造方法およびゴム組成物を提供することができる。
【符号の説明】
【０１０５】
１  酸素含有ガス導入口
２  燃焼用バーナー
３  燃料燃焼帯域
４  原料油導入ノズル
５  原料導入および一次反応帯域
６  添加油導入ノズル
７  冷却液導入ノズル
８  添加油導入帯域
９  二次反応帯域
【図１】
2020172602.tif 000007
【図２】
2020172602.tif 000008
【図３】
2020172602.tif 000009
【図４】
2020172602.tif 000010
【図５】
2020172602.tif 000011
【図６】
2020172602.tif 000012