(57)【要約】【課題】コルゲートフィンの下側におけるドレン水の滞留を抑制することで熱交換効率を向上し得る熱交換器を提供する。【解決手段】それぞれ上下方向に延びると共に水平方向に間隔をおいて配置された複数の直線部３０ａを有し、第１流体を流通させる一または複数のチューブ３０と、一または複数のチューブにおける互いに隣り合う直線部３０ａの間を上下方向に延びる複数のコルゲートフィン４０と、を備え、チューブ３０内を流通する第１流体とチューブ３０の外側を流通する第２流体とを熱交換させる熱交換器であって、コルゲートフィン４０の下側の所定範囲に位置する伝熱促進片４３は、中間部４２に対して成す角度が、０度以上９０度以下の範囲において、所定範囲外に位置する中間部４２と伝熱促進片４３とが成す角度よりも大きい。【選択図】図４
2020153540.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
それぞれ上下方向に延びると共に水平方向に間隔をおいて配置された複数の直線部を有し、第１流体を流通させる一または複数のチューブと、一または複数の前記チューブにおける互いに隣り合う前記直線部の間を上下方向に延びる複数のコルゲートフィンと、を備え、一または複数の前記チューブ内を流通する前記第１流体と前記チューブの外側を流通する第２流体とを熱交換させる熱交換器であって、
前記コルゲートフィンは、前記直線部の外面に接続される頂部と、互いに隣り合う前記直線部の一方の外面に接続される前記頂部と他方の前記直線部の外面に接続される前記頂部との間に設けられた中間部と、を有し、
前記コルゲートフィンには、前記中間部を切り起こすことによって伝熱促進片が設けられ、
前記コルゲートフィンの下側の所定範囲に位置する前記伝熱促進片は、前記中間部に対して成す角度が、０度以上９０度以下の範囲において、所定範囲外に位置する前記中間部と前記伝熱促進片とが成す角度よりも大きい、
ことを特徴とする熱交換器。
【請求項２】
複数の前記コルゲートフィンには、前記所定範囲において上下に隣り合う前記中間部の上下方向の間隔が、前記所定範囲外において上下に隣り合う前記中間部の上下方向の間隔よりも大きい
請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
互いに隣り合う前記直線部の間において上下に隣り合う前記伝熱促進片を有する前記中間部の間に形成される空間は、前記所定範囲における上下方向の幅が、前記所定範囲外における前記第２流体の流路の上下方向の幅以上である
請求項２に記載の熱交換器。
【請求項４】
前記伝熱促進片は、前記中間部に連結する連結部と、前記連結部から延出して前記中間部に対して上下方向の一方に切り起こされた第１切り起こし片と、前記連結部から延出して前記中間部に対して上下方向の他方に切り起こされた第２切り起こし片と、を有し、前記連結部、前記第１切り起こし片及び前記第２切り起こし片によって形成される面が平面を成す
請求項１乃至３のいずれかに記載の熱交換器。
【請求項５】
前記中間部には、前記伝熱促進片が、前記第２流体の流通方向に沿って複数設けられ、
前記第１切り起こし片は、前記中間部に対して上方に切り起こされ、
前記第２切り起こし片は、前記中間部に対して下方に切り起こされ、
前記中間部における所定位置よりも前記第２流体の流通方向上流側に位置する前記伝熱促進片は、前記第１切り起こし片が、前記第２切り起こし片に対して前記第２流体の流通方向下流側に配置され、
前記中間部における前記所定位置よりも前記第２流体の流通方向下流側に位置する前記伝熱促進片は、前記第１切り起こし片が、前記第２切り起こし片に対して前記第２流体の流通方向上流側に配置されている
請求項４に記載の熱交換器。
【請求項６】
前記中間部における前記所定位置よりも前記第２流体の流通方向上流側に位置する前記伝熱促進片は、前記中間部に対して成す角度が、前記所定位置よりも前記第２流体の流通方向下流側に位置する前記伝熱促進片が前記中間部に対して成す角度よりも大きい
請求項５に記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば車両用空気調和装置に用いられるヒートポンプサイクルにおいて、冷媒と空気とを熱交換するための熱交換器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の熱交換器としては、それぞれ上下方向に延びると共に水平方向に間隔をおいて配置された複数の直線部を有する一または複数のチューブと、一または複数のチューブにおける互いに隣り合う直線部の間を上下方向に延びる複数のコルゲートフィンと、を備えたものが知られている（特許文献１及び特許文献２参照）。
【０００３】
また、この種の熱交換器は、チューブの内側を流通する冷媒と、チューブの外側を流通する空気と、を熱交換させることによって、冷媒を吸熱させるヒートポンプサイクルの蒸発器として用いられる場合がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】実開昭５９−１４８９７２号公報
【特許文献２】特開２００４−１５０７１０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、ヒートポンプサイクルの蒸発器として用いられる熱交換器は、除霜運転によって生じる融解水や結露によって生じる凝縮水等のドレン水がコルゲートフィンの表面に付着する。コルゲートフィンの表面に付着したドレン水は、自重により下方に流れて、熱交換器から排除される。
【０００６】
しかしながら、上述の熱交換器は、コルゲートフィンの上側において生じたドレン水が下方に流れることによって、コルゲートフィンの下側においてドレン水が滞留し易い。
【０００７】
また、上述の熱交換器は、コルゲートフィンの下側にドレン水が滞留した場合に、コルゲートフィンに対する空気の接触面積が減少し、熱交換効率が低下するおそれがある。
【０００８】
本発明の目的は、コルゲートフィンの下側におけるドレン水の滞留を抑制することで熱交換効率を向上し得る熱交換器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明の熱交換器は、それぞれ上下方向に延びると共に水平方向に間隔をおいて配置された複数の直線部を有し、第１流体を流通させる一または複数のチューブと、一または複数の前記チューブにおける互いに隣り合う前記直線部の間を上下方向に延びる複数のコルゲートフィンと、を備え、一または複数の前記チューブ内を流通する前記第１流体と前記チューブの外側を流通する第２流体とを熱交換させる熱交換器であって、前記コルゲートフィンは、前記直線部の外面に接続される頂部と、互いに隣り合う前記直線部の一方の外面に接続される前記頂部と他方の前記直線部の外面に接続される前記頂部との間に設けられた中間部と、を有し、前記コルゲートフィンには、前記中間部を切り起こすことによって伝熱促進片が設けられ、前記コルゲートフィンの下側の所定範囲に位置する前記伝熱促進片は、前記中間部に対して成す角度が、０度以上９０度以下の範囲において、所定範囲外に位置する前記中間部と前記伝熱促進片とが成す角度よりも大きい、ことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、ドレン水が滞留し易いコルゲートフィンの下側の排水性を向上させることができるので、コルゲートフィンの下側におけるドレン水の滞留を抑制することができ、熱交換効率を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の実施形態１に係る熱交換器を備えたヒートポンプサイクルの概略構成図である。
【図２】本発明の実施形態１に係る熱交換器の概略構成図である。
【図３】本発明の実施形態１に係る熱交換器の要部拡大図である。
【図４】図３のＩ−Ｉ線に沿った端面構造を示す端面図である。
【図５】本発明の実施形態１に係る熱交換器のコルゲートフィンにおける排水態様を示す端面図である。図５（ａ）は、上側コルゲートフィンにおける端面図である。図５（ｂ）は、下側コルゲートフィンにおける端面図である。
【図６】本発明の実施形態２に係る熱交換器のコルゲートフィンの端面構造を示す端面図である。
【図７】本発明の実施形態２に係る熱交換器のコルゲートフィンにおける排水態様を示す端面図である。図７（ａ）は、上側コルゲートフィンにおける端面図である。図７（ｂ）は、下側コルゲートフィンにおける端面図である。
【図８】本発明の実施形態２の変形例に係る熱交換器のコルゲートフィンの端面構造を示す端面図である。
【図９】本発明の実施形態２の変形例に係る熱交換器のコルゲートフィンにおける排水態様を示す端面図である。図９（ａ）は、上側コルゲートフィンにおける端面図である。図９（ｂ）は、下側コルゲートフィンにおける端面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
（実施形態１）
以下、本発明の実施形態１に係る熱交換器について、図１〜図５を参照しながら説明する。ただし、以下に説明される実施形態は、本発明のいくつかの例を示すものであって、本発明の内容を限定するものではない。また、各実施形態で説明される構成及び動作の全てが本発明の内容を限定するものではない。また、各実施形態で説明される構成及び動作の全てが本発明の構成及び動作として必須であるとは限らない。なお、同一の構成要素には同一の参照符号を付して、重複する説明を省略する。
【００１３】
［ヒートポンプサイクルの概略構成］
本発明の実施形態１に係る熱交換器を備えたヒートポンプサイクル１の概略構成について図１を用いて説明する。
【００１４】
図１に示すように、本発明の熱交換器は、例えば車両用空気調和装置が備えているヒートポンプサイクル１に接続された室外熱交換器１０に適用されるものである。ヒートポンプサイクル１は、室外熱交換器１０の他に、圧縮機２と、室内熱交換器３と、膨張弁４と、四方弁５と、を冷媒管６で互いに接続することによって、構成されている。
【００１５】
ヒートポンプサイクル１は、圧縮機２から吐出された冷媒を、室内熱交換器３、膨張弁４、室外熱交換器１０、の順に流通させることによって、暖房運転を行う。また、ヒートポンプサイクル１は、圧縮機２から吐出された冷媒を、室外熱交換器１０、膨張弁４、室内熱交換器３の順に流通させることによって、冷房運転を行う。ヒートポンプサイクル１は、四方弁５によって冷媒の流路を切り替えることで暖房運転と冷房運転とが切り替えられる。
【００１６】
［熱交換器の構成］
次に、本発明の実施形態１に係る熱交換器について図２〜図５を用いて説明する。尚、以下の説明においては、適宜図１を参酌する。
【００１７】
図２に示すように、室外熱交換器１０は、それぞれ水平方向に延びると共に互いに上下に間隔をおいて配置された一対のヘッダタンク２０と、一対のヘッダタンク２０の間においてそれぞれ上下方向（鉛直方向）に延びると共に水平方向に間隔をおいて配置された複数のチューブ３０と、互いに隣り合うチューブ３０の間を上下方向に延びる複数のコルゲートフィン４０と、を備えている。
【００１８】
ヘッダタンク２０は、アルミニウム等の金属から成る円筒状の部材の軸方向の両端をそれぞれ蓋部材２１によって閉塞することによって形成されている。ヘッダタンク２０の外周部には、ヘッダタンク２０の軸方向に所定間隔をおいて各チューブ３０の端部が接続される。また、ヘッダタンク２０は、内部が仕切り板２２によって軸方向に仕切られている。
【００１９】
上側のヘッダタンク２０の一端側には、冷媒を流入させる冷媒流入口２３が設けられている。上側のヘッダタンク２０の他端側には、冷媒を流出させる冷媒流出口２４が設けられている。
【００２０】
チューブ３０は、アルミニウム等の金属を押出成形によって扁平形状に形成した部材である。チューブ３０は、直線状に延びる直線部３０ａを有し、直線部３０ａの両端部がヘッダタンク２０に接続される。
【００２１】
コルゲートフィン４０は、図３に示すように、アルミニウム等の金属板を波形が上下方向に連続するように形成した部材である。コルゲートフィン４０は、チューブ３０の外面に接続される頂部４１と、互いに隣り合うチューブ３０のうち、一方のチューブ３０の外面に接続される頂部４１と他方のチューブ３０の外面に接続される頂部４１との間に設けられた中間部４２と、を有している。中間部４２は、水平方向に対して傾斜するように設けられている。
【００２２】
また、コルゲートフィン４０は、図２及び図３に示すように、下側におけるドレン水の滞留し易い滞留範囲（線分ｍよりも下方）に位置する下側コルゲートフィン４０ｂと、滞留範囲外（線分ｍよりも上方）に位置する上側コルゲートフィン４０ａと、で構成されている。線分ｍは、滞留範囲と滞留範囲外との境界を示す。尚、滞留範囲は、熱交換器が使用される温度又は湿度等の環境条件に応じて設定される。本実施形態１では、下側のヘッダタンク２０から線分ｍまでの高さが、熱交換器の高さに対して例えば１／５である。
【００２３】
コルゲートフィン４０は、上下に隣り合う中間部４２の上下方向の間隔が、下側コルゲートフィン４０ｂと上側コルゲートフィン４０ａとで異なり、図４に示すように、下側コルゲートフィン４０ｂにおける上下方向の間隔Ｔ２が、上側コルゲートフィン４０ａにおける上下方向の間隔Ｔ１よりも大きくなっている。ここで、上下に隣り合う中間部４２によって形成されている空間には、白抜き矢印の示す方向に空気が流通する。
【００２４】
また、図３及び図４に示すように、コルゲートフィン４０の中間部４２には、中間部４２の部材を切り起こすことによって冷媒と熱交換する空気に対する伝熱を促進するための複数の伝熱促進片４３が空気の流通方向に沿って設けられている。伝熱促進片４３は、図４に示すように、中間部４２に連結する連結部４３ａと、先端が空気の流通方向上流側に向くように連結部４３ａから延出して中間部４２から上方に切り起こされた第１切り起こし片４３ｂと、先端が空気の流通方向下流側に向くように連結部４３ａから延出して中間部４２から下方に切り起こされた第２切り起こし片４３ｃと、を有している。
【００２５】
連結部４３ａ、第１切り起こし片４３ｂ及び第２切り起こし片４３ｃによって形成される面は、平面を成している。中間部４２には、第１切り起こし片４３ｂ及び第２切り起こし片４３ｃを切り起こすことによってスリット４４が形成される。下側コルゲートフィン４０ｂにおける第１切り起こし片４３ｂ及び第２切り起こし片４３ｃの中間部４２に対して成す角度θ２は、上側コルゲートフィン４０ａにおける第１切り起こし片４３ｂ及び第２切り起こし片４３ｃの中間部４２に対して成す角度θ１よりも大きい。
このように、角度θ２を角度θ１よりも大きい角度で傾斜させることによって、ドレン水の滞留し易い下側コルゲートフィン４０ｂの排水性は、上側コルゲートフィン４０ａの排水性よりも向上する。これにより、下側コルゲートフィン４０ｂにおけるドレン水は、滞留することなく室外熱交換器１０から排除される。
【００２６】
但し、角度θ１及び角度θ２は、０度以上９０度以下の範囲の角度であり、連結部４３ａ、第１切り起こし片４３ｂ及び第２切り起こし片４３ｃの表面に付着したドレン水がその自重によりスリット４４から下方に流れるような角度であれば良い。
尚、角度θ２が９０度を超える場合、下側コルゲートフィン４０ｂにおける伝熱促進片４３の傾斜方向は、上側コルゲートフィン４０ａにおける伝熱促進片４３の傾斜方向に対して反転する。
即ち、上側コルゲートフィン４０ａではドレン水が空気の流通方向下流側から流通方向上流側に向けて下方へと流れ、下側コルゲートフィン４０ｂではドレン水が空気の流通方向上流側から流通方向下流側に向けて下方へと流れる。
このような場合、上側コルゲートフィン４０ａから下側コルゲートフィン４０ｂに流れてきたドレン水は、下側コルゲートフィン４０ｂでは上側コルゲートフィン４０ａとは反転した方向に流れるため、排水性が低下する。
従って、角度θ２は、角度θ１よりも大きく、０度以上９０度以下の範囲の角度であることが望ましい。
【００２７】
尚、本実施形態１における角度θ１及び角度θ２は、コルゲートフィン４０の表面粗さ（Ｒａ）を０．８７μｍ以上１．１１μｍ以下の範囲、結露によって伝熱促進片４３の表面に付着する凝縮水（ドレン水）を４×１０−３μｍ３とした場合、４２度以上９０度以下の範囲が好ましい。
上記条件とすることにより、伝熱促進片４３の表面に付着したドレン水は、その自重によりスリット４４から下方に流れやすくなる。このため、下側コルゲートフィン４０ｂにおいてドレン水の滞留が抑制される。
【００２８】
また、図４に示すように、コルゲートフィン４０の上下方向の間隙、即ち、上下に隣り合う伝熱促進片４３を有する中間部４２の間に形成される空間の上下方向の幅は、下側コルゲートフィン４０ｂと上側コルゲートフィン４０ａとで異なる。下側コルゲートフィン４０ｂにおける上下方向の幅ｔ２は、上側コルゲートフィン４０ａにおける上下方向の幅ｔ１以上である。
【００２９】
［熱交換器の排水の説明］
次に、本発明の実施形態１に係る熱交換器の排水について図２〜図５を用いて説明する。尚、以下の説明においては、適宜図１を参酌する。
【００３０】
室外熱交換器１０において、図２に示すように、冷媒流入口２３から上側のヘッダタンク２０に流入してきた冷媒は、ヘッダタンク２０及びチューブ３０を流通した後、冷媒流出口２４から流出する。ヘッダタンク２０及びチューブ３０を流通する冷媒は、仕切り板２２によってヘッダタンク２０内が軸方向に仕切られているため、矢印に示すように幅方向一方から他方に向かって蛇行するように流通する。
【００３１】
車室Ａ外が低温の環境下において暖房運転を実行すると、室外熱交換器１０に結露又は着霜が生じる場合がある。室外熱交換器１０に結露が生じた場合には、結露による凝縮水（ドレン水）が、チューブ３０の外面、及び、コルゲートフィン４０の表面に付着した状態になる。また、室外熱交換器１０に付着した霜を除去するために除霜運転を実行した場合には、高温の冷媒によって霜を融解することにより発生した融解水（ドレン水）が、チューブ３０の外面、及び、コルゲートフィン４０の表面に付着した状態になる。
【００３２】
チューブ３０の外面、及び、コルゲートフィン４０の表面に付着したドレン水は、自重によってチューブ３０及びコルゲートフィン４０に沿って下方に流れて室外熱交換器１０から排除される。
【００３３】
伝熱促進片４３の表面に付着したドレン水は、図５（ａ）及び図５（ｂ）に示すように、連結部４３ａ、第１切り起こし片４３ｂ及び第２切り起こし片４３ｃで形成されている平面を伝ってスリット４４から下方に流れる。
【００３４】
このとき、下側コルゲートフィン４０ｂにおける第１切り起こし片４３ｂ及び第２切り起こし片４３ｃは、中間部４２に対して成す角度θ２が、図５（ｂ）に示すように、上側コルゲートフィン４０ａにおける第１切り起こし片４３ｂ及び第２切り起こし片４３ｃの中間部４２に対して成す角度θ１よりも大きい。これによって、下側コルゲートフィン４０ｂに位置する伝熱促進片４３の表面に付着しているドレン水５０には、重力成分が大きく作用する。
【００３５】
このため、下側コルゲートフィン４０ｂに位置する伝熱促進片４３に付着したドレン水５０は、上側コルゲートフィン４０ａから落下してきたドレン水５０とともに、連結部４３ａ、第１切り起こし片４３ｂ及び第２切り起こし片４３ｃで形成されている平面を伝ってスリット４４から下方へと流れる。
【００３６】
換言すれば、下側コルゲートフィン４０ｂは、上側コルゲートフィン４０ａよりも排水性が高いため、下側コルゲートフィン４０ｂにおいてドレン水５０が滞留することなく排除される。
【００３７】
また、下側コルゲートフィン４０ｂにおける上下に隣り合う中間部４２の上下方向の間隔Ｔ２は、図５（ａ）及び図５（ｂ）に示すように、上側コルゲートフィン４０ａにおける上下に隣り合う中間部４２の上下方向の間隔Ｔ１よりも大きい。また、上下に隣り合う伝熱促進片４３を有する中間部４２の間に形成される空間の上下方向の幅ｔ２が上側コルゲートフィン４０ａの上下方向の幅ｔ１以上である。
【００３８】
これによって、下側コルゲートフィン４０ｂにおいて、第１切り起こし片４３ｂ及び第２切り起こし片４３ｃが角度θ１よりも大きい角度θ２で切り起こされても、上下に隣り合う伝熱促進片４３を有する中間部４２の間に形成される空間の上下方向の幅が確保される。
【００３９】
このため、下側コルゲートフィン４０ｂでは、排水性が向上し、ドレン水５０の滞留が抑制される。また、下側コルゲートフィン４０ｂの間隙における空気の流通が妨げられなくなることによって、下側コルゲートフィン４０ｂでは上側コルゲートフィン４０ａよりも流通抵抗が増大することを防止できる。
【００４０】
［実施形態１による効果］
以上のように、本実施形態１の熱交換器は、それぞれ上下方向に延びると共に水平方向に間隔をおいて配置され、扁平形状に形成された直線部３０ａを有し、内部に冷媒を流通させる複数のチューブ３０と、互いに隣り合うチューブ３０の間を上下方向に延びる複数のコルゲートフィン４０と、を備えている。また、本実施形態１の熱交換器は、チューブ３０内を流通する第１流体としての冷媒と、チューブ３０の外側を流通する第２流体としての空気と、を熱交換させている。そして、コルゲートフィン４０の中間部４２を切り起こすことによって設けられた伝熱促進片４３は、下側コルゲートフィン４０ｂにおいて、０度以上９０度以下の範囲内で上側コルゲートフィン４０ａの角度θ１よりも大きい角度θ２で傾斜している。
【００４１】
このため、本実施形態１では、ドレン水５０が滞留し易いコルゲートフィン４０の下側の排水性を向上させることができるので、コルゲートフィン４０の下側におけるドレン水５０の滞留を抑制することができ、熱交換効率を向上させることができる。
【００４２】
また、本実施形態１では、下側コルゲートフィン４０ｂにおける上下に隣り合う中間部４２の上下方向の間隔Ｔ２が、上側コルゲートフィン４０ａの上下方向の間隔Ｔ１よりも大きい。
【００４３】
このため、本実施形態１では、下側コルゲートフィン４０ｂでの上下に隣り合う中間部４２の間におけるドレン水５０の滞留がより抑制されるため、排水性が向上する。
【００４４】
また、本実施形態１では、下側コルゲートフィン４０ｂにおける上下に隣り合う伝熱促進片４３を有する中間部４２の間に形成される空間の上下方向の幅ｔ２が、上側コルゲートフィン４０ａの上下方向の幅ｔ１以上である。
【００４５】
このため、本実施形態１では、下側コルゲートフィン４０ｂに位置する伝熱促進片４３を角度θ１よりも大きい角度θ２で中間部４２から切り起こしても、下側コルゲートフィン４０ｂの間隙における空気の流通が妨げられなくなる。これによって、下側コルゲートフィン４０ｂでは、上側コルゲートフィン４０ａよりも流通抵抗が増大することを防止できる。
【００４６】
また、本実施形態１では、連結部４３ａと、第１切り起こし片４３ｂと、第２切り起こし片４３ｃと、で形成される面が平面を成している。
【００４７】
このため、本実施形態１では、下側コルゲートフィン４０ｂに位置する伝熱促進片４３の表面に付着したドレン水５０を確実に、スリット４４から下方に向かって排除することができる。
【００４８】
（実施形態２）
続いて、本発明の実施形態２に係る熱交換器について、図６及び図７を用いて説明する。尚、以下の説明においては、適宜図４及び図５を参酌する。
【００４９】
図６及び図７に示すように、本実施形態２におけるコルゲートフィン４０は、図４及び図５と同様に、下側コルゲートフィン４０ｂと、上側コルゲートフィン４０ａと、で構成されており、下側コルゲートフィン４０ｂにおける角度θ２が上側コルゲートフィン４０ａにおける角度θ１よりも大きい。
【００５０】
本実施形態２における角度θ１及び角度θ２は、実施形態１の角度θ１及び角度θ２と同様に、０度以上９０度以下の範囲の角度であり、連結部４３１ａ、４３２ａ、第１切り起こし片４３１ｂ、４３２ｂ、及び、第２切り起こし片４３１ｃ、４３２ｃの表面に付着したドレン水５０がその自重によりスリット４４から下方に流れるような角度であれば良い。
【００５１】
本実施形態２におけるコルゲートフィン４０は、図４及び図５と同様に、下側コルゲートフィン４０ｂにおける上下方向の幅ｔ２が上側コルゲートフィン４０ａにおける上下方向の幅ｔ１以上となるように形成されている。これらは、実施形態１と同様に、滞留範囲（線分ｍよりも下方）において排水性が高い。また、図４及び図５と同様に、上下に隣り合う中間部４２によって形成されている空間には、白抜き矢印の示す方向に空気が流通する。
【００５２】
但し、図６及び図７に示すように、本実施形態２におけるコルゲートフィン４０は、実施形態１におけるコルゲートフィン４０とは異なり、空気の流通方向において中間部４２の略中央に転換部４５を有している。また、本実施形態２における伝熱促進片は、実施形態１の伝熱促進片４３と異なり、転換部４５を境にして傾斜方向が反転している。以下、実施形態１との相違点を中心に説明する。
【００５３】
本実施形態２におけるコルゲートフィン４０の中間部４２には、図６に示すように、転換部４５を所定位置として、転換部４５よりも空気の流通方向上流側に位置する伝熱促進片４３１と、転換部４５よりも空気の流通方向下流側に位置する伝熱促進片４３２と、が空気の流通方向に沿って複数設けられている。
【００５４】
転換部４５よりも空気の流通方向上流側に位置する伝熱促進片４３１は、連結部４３１ａと、第１切り起こし片４３１ｂと、第２切り起こし片４３１ｃと、を有している。連結部４３１ａは、中間部４２に連結されている。第１切り起こし片４３１ｂは、先端が空気の流通方向下流側に向くように連結部４３１ａから延出して中間部４２から上方に切り起こされている。第２切り起こし片４３１ｃは、先端が空気の流通方向上流側に向くように連結部４３１ａから延出して中間部４２から下方に切り起こされている。第２切り起こし片４３１ｃは、第１切り起こし片４３１ｂよりも空気の流通方向上流側に配置されている。
【００５５】
転換部４５よりも空気の流通方向下流側に位置する伝熱促進片４３２は、連結部４３２ａと、第１切り起こし片４３２ｂと、第２切り起こし片４３２ｃと、を有している。連結部４３２ａは、中間部４２に連結されている。第１切り起こし片４３２ｂは、先端が空気の流通方向上流側に向くように連結部４３２ａから延出して中間部４２から上方に切り起こされている。第２切り起こし片４３２ｃは、先端が空気の流通方向下流側に向くように連結部４３１ａから延出して中間部４２から下方に切り起こされている。第２切り起こし片４３２ｃは、第１切り起こし片４３２ｂよりも空気の流通方向下流側に配置されている。
【００５６】
これにより、転換部４５よりも空気の流通方向上流側に位置する伝熱促進片４３１は、図７（ａ）及び図７（ｂ）に示すように、表面に付着したドレン水５０を、連結部４３１ａ、第１切り起こし片４３１ｂ及び第２切り起こし片４３１ｃで形成されている平面を伝わらせて、空気の流通方向下流側から流通方向上流側に向けて下方へと流す。そして、ドレン水５０は、下側コルゲートフィン４０ｂにおいて中間部４２の空気の流通方向上流側の端部へと案内され、熱交換器から排除される。
【００５７】
また、転換部４５よりも空気の流通方向下流側に位置する伝熱促進片４３２は、表面に付着したドレン水５０を、連結部４３２ａ、第１切り起こし片４３２ｂ及び第２切り起こし片４３２ｃで形成されている平面を伝わらせて、空気の流通方向上流側から流通方向下流側に向けて下方へと流す。そして、ドレン水５０は、下側コルゲートフィン４０ｂにおいて中間部４２の空気の流通方向下流側の端部へと案内され、熱交換器から排除される。
【００５８】
尚、角度θ２が９０度を超える場合、下側コルゲートフィン４０ｂにおける伝熱促進片４３の傾斜方向は、上側コルゲートフィン４０ａにおける伝熱促進片４３の傾斜方向に対して反転する。
即ち、上側コルゲートフィン４０ａの空気の流通方向上流側ではドレン水５０が空気の流通方向下流側から流通方向上流側に向けて下方へと流れ、下側コルゲートフィン４０ｂの空気の流通方向上流側ではドレン水５０が空気の流通方向上流側から流通方向下流側に向けて下方へと流れる。
また、上側コルゲートフィン４０ａの空気の流通方向下流側ではドレン水５０が空気の流通方向上流側から流通方向下流側に向けて下方へと流れ、下側コルゲートフィン４０ｂの空気の流通方向下流側ではドレン水５０が空気の流通方向下流側から流通方向上流側に向けて下方へと流れる。
このような場合、上側コルゲートフィン４０ａでは転換部４５を境にしてドレン水５０が中間部４２の外側に向けて流れるのに対して、下側コルゲートフィン４０ｂでは転換部４５を境にしてドレン水５０が中間部４２の内側に向けて流れるため、排水性が低下する。
従って、角度θ２は、角度θ１よりも大きく、０度以上９０度以下の範囲の角度であることが望ましい。
【００５９】
［実施形態２による効果］
以上のように、本実施形態２によれば、転換部４５よりも空気の流通方向上流側の場合、ドレン水５０は、伝熱促進片４３１によって、下側コルゲートフィン４０ｂにおける中間部４２の空気の流通方向上流側の端部へと案内され熱交換器から排除される。また、本実施形態２によれば、転換部４５よりも空気の流通方向下流側の場合、ドレン水５０は、伝熱促進片４３２によって、下側コルゲートフィン４０ｂにおける中間部４２の空気の流通方向下流側の端部へと案内され熱交換器から排除される。このため、本実施形態２によれば、転換部４５を境にして伝熱促進片の傾斜方向を反転させることによって、排水性がより向上する。
【００６０】
（変形例）
続いて、本実施形態２の変形例に係る熱交換器について、図８及び図９を用いて説明する。尚、以下の説明においては、適宜図６及び図７を参酌する。
【００６１】
本変形例では、図８に示すように、空気の流通方向において転換部４５が中間部４２の略中央よりも流通方向上流側に設けられていても良い。この場合、上側コルゲートフィン４０ａにおける伝熱促進片４３１は、角度θ１よりも大きい角度θ３で傾斜している。また、下側コルゲートフィン４０ｂにおける伝熱促進片４３１は、角度θ２よりも大きい角度θ４で傾斜している。
【００６２】
但し、角度θ３及び角度θ４は、角度θ１及び角度θ２と同様に０度以上９０度以下の範囲の角度である。また、角度θ３及び角度θ４は、連結部４３１ａ、第１切り起こし片４３１ｂ及び第２切り起こし片４３１ｃの表面に付着したドレン水５０がその自重によりスリット４４から下方に流れるような角度であれば良い。
【００６３】
尚、本変形例における角度θ２及び角度θ４が９０度を超える場合、実施形態２における角度θ２が９０度を超える場合と同様に、下側コルゲートフィン４０ｂにおける伝熱促進片４３の傾斜方向は、上側コルゲートフィン４０ａにおける伝熱促進片４３の傾斜方向に対して反転する。
即ち、上側コルゲートフィン４０ａの空気の流通方向上流側ではドレン水５０が空気の流通方向下流側から流通方向上流側に向けて下方へと流れ、下側コルゲートフィン４０ｂの空気の流通方向上流側ではドレン水５０が空気の流通方向上流側から流通方向下流側に向けて下方へと流れる。
また、上側コルゲートフィン４０ａの空気の流通方向下流側ではドレン水５０が空気の流通方向上流側から流通方向下流側に向けて下方へと流れ、下側コルゲートフィン４０ｂの空気の流通方向下流側ではドレン水５０が空気の流通方向下流側から流通方向上流側に向けて下方へと流れる。
このような場合、上側コルゲートフィン４０ａでは転換部４５を境にしてドレン水５０が中間部４２の外側に向けて流れるのに対して、下側コルゲートフィン４０ｂでは転換部４５を境にしてドレン水５０が中間部４２の内側に向けて流れるため、排水性が低下する。
従って、本変形例における角度θ２及び角度θ４は、実施形態２における角度θ２と同様に、角度θ１及び角度θ３よりも大きく、０度以上９０度以下の範囲の角度であることが望ましい。
【００６４】
また、本変形例における角度θ３及び角度θ４は、角度θ１及び角度θ２と同様に、コルゲートフィン４０の表面粗さ（Ｒａ）を０．８７μｍ以上１．１１μｍ以下の範囲、結露によって伝熱促進片４３１、４３２の表面に付着する凝縮水（ドレン水５０）を４×１０−３μｍ３とした場合、４２度以上９０度以下の範囲が好ましい。
上記条件とすることにより、伝熱促進片４３の表面に付着したドレン水は、その自重によりスリット４４から下方に流れやすくなる。このため、下側コルゲートフィン４０ｂにおいてドレン水の滞留が抑制される。
【００６５】
本変形例における伝熱促進片４３１は、図９（ａ）及び図９（ｂ）に示すように、表面に付着したドレン水５０を、連結部４３１ａ、第１切り起こし片４３１ｂ及び第２切り起こし片４３１ｃで形成されている平面を伝わらせて、空気の流通方向下流側から流通方向上流側に向けて下方に流す。そして、ドレン水５０は、下側コルゲートフィン４０ｂにおいて中間部４２の空気の流通方向上流側の端部へと案内され、熱交換器から排除される。
【００６６】
このように、本変形例によれば、転換部４５を中間部４２の略中央よりも空気の流通方向上流側に設けると共に、空気の流通方向上流側に位置する伝熱促進片４３１の傾斜を流通方向下流側に位置する伝熱促進片４３２よりも大きくしている。このため、転換部４５よりも空気の流通方向上流側では、空気の流通に妨げられることなく、伝熱促進片４３１の表面に付着したドレン水５０が下方へと流れる。
【００６７】
［その他］
上述の各実施形態において、本発明の熱交換器は、車両用空気調和装置の室外熱交換器１０に適用したものを示したが、冷媒と空気とを熱交換させるものに限られず、流体と流体とを熱交換させつつドレン水の排除が必要な熱交換器であれば、本発明の熱交換器を適用できる。
【００６８】
また、上述の各実施形態において、上下に配置されたヘッダタンク２０の間にそれぞれ上下方向に延びるとともに水平方向に間隔をおいて配置された複数のチューブ３０を示したが、これに限られないものとする。チューブ３０は、例えば複数の直線部と、隣り合う直線部を接続する頂部と、で構成される蛇行形状の１本のチューブでも良い。この場合、コルゲートフィン４０は、チューブの隣り合う直線部の間に上下方向に延びるように設けられている。
【００６９】
また、上述の各実施形態において、除霜運転によって生じた融解水が室外熱交換器１０から排水されていく過程を説明したが、本発明の熱交換器は冷房運転によって生じた凝縮水の排水にも有効である。この場合、本発明の熱交換器は、室内熱交換器３に適用される。
【００７０】
また、上述の各実施形態において、角度θ２を角度θ１よりも大きくすることによってコルゲートフィン４０の排水性を向上させているが、コルゲートフィン４０の表面粗さを滑らかにすることによってコルゲートフィン４０の排水性を更に向上させることができる。この場合のコルゲートフィン４０の表面粗さ（Ｒａ）は０．２７μｍ以上０．３３μｍ以下の範囲が好ましいものとする。
【符号の説明】
【００７１】
１        ヒートポンプサイクル
２        圧縮機
３        室内熱交換器
４        膨張弁
５        四方弁
６        冷媒管
１０      室外熱交換器（熱交換器）
２０      ヘッダタンク
２１      蓋部材
２２      仕切り板
２３      冷媒流入口
２４      冷媒流出口
３０      チューブ
３０ａ    直線部
４０      コルゲートフィン
４０ａ    上側コルゲートフィン
４０ｂ    下側コルゲートフィン
４１      頂部
４２      中間部
４３      伝熱促進片
４３１    伝熱促進片
４３１ａ  連結部
４３１ｂ  第１切り起こし片
４３１ｃ  第２切り起こし片
４３２    伝熱促進片
４３２ａ  連結部
４３２ｂ  第１切り起こし片
４３２ｃ  第２切り起こし片
４３ａ    連結部
４３ｂ    第１切り起こし片
４３ｃ    第２切り起こし片
４４      スリット
４５      転換部
５０      ドレン水
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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