(57)【要約】【課題】給油性を向上させ、耐摩耗の信頼性が高い密閉型電動圧縮機を提供する。【解決手段】本発明の密閉型電動圧縮機Ｃは、電動機Ｄと、クランク軸５、主軸受６及び副軸受１０を有し、摺動面が潤滑油で潤滑される圧縮機構部Ｋと、電動機Ｄと圧縮機構部Ｋを収容する収容部１とを備え、主軸受６及び副軸受１０は、クランク軸５の回転により、副軸受１０から主軸受６の方向に、潤滑油を搬送する略らせん形状の溝６ｒ、１０ｒを、主軸受６及び副軸受１０のクランク軸５側または軸受側に有し、それぞれの略らせん形状の溝６ｒ、１０ｒの断面積をＡ１、Ａ２、軸径をＤ1、Ｄ２、略らせん形状の溝６ｒ、１０ｒのクランク軸５の回転方向水平に対する角度をθ１、θ２とした際の関係が、Ａ１×Ｄ１×ｃｏｓθ１≦Ａ２×Ｄ２×ｃｏｓθ２  となるように形成される。【選択図】図１
2020037887.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
電動機と、
前記電動機で回転駆動されるクランク軸および前記クランク軸を支持する主軸受及び副軸受を有し、前記クランク軸と前記主軸受及び前記副軸受との摺動面が潤滑油で潤滑される圧縮機構部と、
前記電動機および前記圧縮機構部を収容する収容部とを備え、
前記主軸受及び前記副軸受は、
前記クランク軸の回転により、前記副軸受から前記主軸受の方向に、前記潤滑油を搬送する略らせん形状の溝を、前記主軸受及び前記副軸受の前記クランク軸側または軸受側に有し、前記主軸受及び前記副軸受それぞれの前記略らせん形状の溝の断面積をＡ１、Ａ２、軸径をＤ1、Ｄ２、前記略らせん形状の溝の前記クランク軸の回転方向水平に対する角度をθ１、θ２とした際の関係が、
Ａ１×Ｄ１×ｃｏｓθ１≦Ａ２×Ｄ２×ｃｏｓθ２
ここで、前記主軸受及び前記副軸受に設けた前記溝は、回転方向水平を０°とした場合、０°＜θ１、θ２＜９０°であり、前記クランク軸に設けた前記溝は、回転方向水平を０°とした場合、−９０°＜θ１、θ２＜０°
となるように形成されている
ことを特徴とする密閉型電動圧縮機。
【請求項２】
請求項１に記載の密閉型電動圧縮機において、
前記主軸受の軸径Ｄ１と前記副軸受の軸径Ｄ２の関係が、
Ｄ１＞Ｄ２
となるように形成されている
ことを特徴とする密閉型電動圧縮機。
【請求項３】
請求項１に記載の密閉型電動圧縮機において、
前記主軸受の軸径Ｄ１と前記副軸受の軸径Ｄ２の関係が、
Ｄ１＞Ｄ２
となるように形成され、
少なくとも前記副軸受の前記略らせん形状の前記溝は、前記副軸受の軸受側に設けられている
ことを特徴とする密閉型電動圧縮機。
【請求項４】
請求項１に記載の密閉型電動圧縮機において、
前記主軸受の軸径Ｄ１と前記副軸受の軸径Ｄ２の関係が、
Ｄ１＞Ｄ２
となるように形成され、
少なくとも前記副軸受に係る前記略らせん形状の溝は、前記副軸受の前記クランク軸側に設け、かつ、前記副軸受の前記クランク軸は中実である
ことを特徴とする密閉型電動圧縮機。
【請求項５】
請求項１に記載の密閉型電動圧縮機において、
前記副軸受は、略同一断面形状、かつ、略平行の前記略らせん形状の前記溝を複数有している
ことを特徴とする密閉型電動圧縮機。
【請求項６】
請求項１に記載の密閉型電動圧縮機において、
前記主軸受は、略同一断面形状、かつ、略平行の前記略らせん形状の前記溝を複数有している
ことを特徴とする密閉型電動圧縮機。
【請求項７】
請求項１に記載の密閉型電動圧縮機において、
前記主軸受及び前記副軸受の前記クランク軸側または軸受側の前記溝は、それぞれ単数または複数である
ことを特徴とする密閉型電動圧縮機。
【請求項８】
請求項１に記載の密閉型電動圧縮機において、
前記クランク軸の偏心部に、前記クランク軸の回転により、前記副軸受から前記主軸受の方向に、前記潤滑油を搬送するような略らせん形状の溝を有している
ことを特徴とする密閉型電動圧縮機。
【請求項９】
請求項１に記載の密閉型電動圧縮機において、
前記クランク軸の偏心部に、前記クランク軸の回転により、前記副軸受から前記主軸受の方向に、前記潤滑油を搬送するような略らせん形状の溝を有し、
前記クランク軸の前記偏心部の前記略らせん形状の前記溝の断面積をＡ３、軸径をＤ３、前記溝の前記クランク軸の回転方向水平に対する角度をθ３とした際の関係が、
Ａ１×Ｄ１×ｃｏｓθ１≦Ａ３×Ｄ３×ｃｏｓθ３≦Ａ２×Ｄ２×ｃｏｓθ２
ただし、前記クランク軸の偏心部に設けた前記溝は、回転方向水平を０°とした場合、−９０°＜θ３＜０°
となるように形成されている
ことを特徴とする密閉型電動圧縮機。
【請求項１０】
請求項１に記載の密閉型電動圧縮機において、
前記クランク軸の偏心部に、前記クランク軸の回転により、前記副軸受から前記主軸受の方向に、前記潤滑油を搬送するような略らせん形状の溝を有し、
前記クランク軸の前記偏心部の前記略らせん形状の前記溝の断面積をＡ３、軸径をＤ３、前記らせん溝の前記クランク軸の回転方向水平に対する角度をθ３とした際の関係が、
Ａ１×Ｄ１×ｃｏｓθ１≦Ａ３×Ｄ３×ｃｏｓθ３≦Ａ２×Ｄ２×ｃｏｓθ２
ただし、前記クランク軸の偏心部に設けた前記溝は、回転方向水平を０°とした場合、
−９０°＜θ３＜０°
となるように形成され、
前記クランク軸の前記偏心部の前記溝は単数または複数である
ことを特徴とする密閉型電動圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、密閉型電動圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、密閉型電動圧縮機におけるポンプへの給油方式として、シャフト外周または軸受内周に給油溝を設けた粘性ポンプを用いたものがある。粘性ポンプでは、シャフトが回転することにより、密閉容器底部に貯まった油をその粘性によって副軸部、クランク軸偏心部及び主軸部を流通させる。これにより、各軸受部に給油を行い、耐摩耗の信頼性を向上させている。
【０００３】
特許文献１に記載の密閉型電動圧縮機は、シャフトの外周面に、一端が油貯まりに連通し、他端は密閉容器内空間に開口した給油溝を設けている。給油溝は主軸受部、副軸受部、クランク軸偏心部の少なくともひとつの部分でシャフトが回転する際、油を密閉容器内空間に搬送する方向に略らせん形状をなす。また、給油の上流側の副軸受部の給油溝の断面積に対し、給油の下流側の主軸受部の給油溝の断面積を小さくしたことを特徴としている。
【０００４】
特許文献１に記載された密閉型電動圧縮機は、給油溝の断面積を下流側の主軸受部に対して上流側の副軸受部が大きくなるように設定している。そのため、上流側の給油溝の油の流路を大きくできて、副軸受部の給油溝を通過した油の一部がローラ上下面から圧力差により圧縮室内に給油された後でも、下流側の主軸受部の給油溝を油で密封しやすくできる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開2000-291578号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、特許文献１の構成は、主軸受部に対して副軸受部の給油溝の断面積が大きいことから、副軸受部の給油を多くし易くすることが可能である
しかしながら、主軸受、副軸受の軸径、及び、給油溝の略らせん形状のピッチが異なる多種多様な密閉型電動圧縮機において、主軸受部に対して副軸受部の給油溝は大きくできるが、下流側の主軸受部における給油量は多くならない懸念があった。
【０００７】
また、特許文献１の図1に記載の構成は、主軸受部に対して副軸受部の給油量は増加できるが、クランク軸偏心部に対して副軸受部の給油量が小さい。そのため、副軸受部の給油溝内で減圧が生じることによって油内に溶け込んだ冷媒が発泡し、各軸受部が油で密封できなくなることによる各軸受部の信頼性の低下が懸念される。
【０００８】
本発明は上記実状に鑑み創案されたものであり、副軸受部、クランク軸偏心部及び主軸受部の給油性を向上させ、耐摩耗の信頼性が高い密閉型電動圧縮機の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記課題を解決するため、第１の本発明の密閉型電動圧縮機は、電動機と、前記電動機で回転駆動されるクランク軸および前記クランク軸を支持する主軸受及び副軸受を有し、前記クランク軸と前記主軸受及び前記副軸受との摺動面が潤滑油で潤滑される圧縮機構部と、前記電動機および前記圧縮機構部を収容する収容部とを備え、前記主軸受及び前記副軸受は、前記クランク軸の回転により、前記副軸受から前記主軸受の方向に、前記潤滑油を搬送する略らせん形状の溝を、前記主軸受及び前記副軸受の前記クランク軸側または軸受側に有し、前記主軸受及び前記副軸受それぞれの前記略らせん形状の溝の断面積をＡ１、Ａ２、軸径をＤ1、Ｄ２、前記略らせん形状の溝の前記クランク軸の回転方向水平に対する角度をθ１、θ２とした際の関係が、
Ａ１×Ｄ１×ｃｏｓθ１≦Ａ２×Ｄ２×ｃｏｓθ２
ここで、前記主軸受及び前記副軸受に設けた前記溝は、回転方向水平を０°とした場合、０°＜θ１、θ２＜９０°であり、前記クランク軸に設けた前記溝は、回転方向水平を０°とした場合、−９０°＜θ１、θ２＜０°となるように形成されている。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、副軸受部、クランク軸偏心部及び主軸受部の給油性を向上させ、耐摩耗の信頼性が高い密閉型電動圧縮機を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明に係る実施形態１の電動圧縮機の縦断面図。
【図２】（ａ）は副軸受の縦断面図、（ｂ）は副軸受の内周面の展開図、（ｃ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図。
【図３】（ａ）は主軸受の縦断面図、（ｂ）は主軸受の内周面の展開図、（ｃ）は（ａ）のＢ−Ｂ断面図。
【図４】クランク軸の外観図。
【図５】実施形態２の電動圧縮機の縦断面図。
【図６】実施形態３に係る密閉型電動圧縮機の縦断面図。
【図７】（ａ）は実施形態３の変形例に係る密閉型電動圧縮機のクランク軸の中心側から見たらせん溝を示す、（ｂ）は（ａ）のらせん溝の拡大図、（ｃ）は実施形態３の圧縮機の副軸受の中心側から見たらせん溝を示す断面図、（ｄ）は（ｃ）のらせん溝の拡大図。
【図８】実施形態４に係る密閉型電動圧縮機の縦断面図。
【図９】（ａ）、(ｂ)、（ｃ）はそれぞれ実施形態４の主軸受の断面図、副軸受の断面図、クランク軸の外観図。
【図１０】実施形態５、変形例に係る密閉型電動圧縮機の縦断面図。
【図１１】（ａ）は主軸受の縦断面図、（ｂ）は副軸受の縦断面図。
【図１２】（ａ）は実施形態５の変形例の密閉型電動圧縮機のクランク軸の外観図、（ｂ）は（ａ）のＣ−Ｃ断面図、(c)は偏心部の展開図。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明の実施形態について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。
【００１３】
＜＜実施形態１＞＞
図１に、本発明に係る実施形態１の電動圧縮機Ｃの縦断面図を示す。
実施形態１の密閉型の電動圧縮機Ｃは、電動要素Ｄと圧縮機構部Ｋとが密閉容器１に内包されている。
【００１４】
圧縮機構部Ｋは、クランク軸５により電動要素Ｄに連結されている。圧縮機構部Ｋは、内容積を小さくすることで、ガス冷媒を圧縮する圧縮室が形成される。
【００１５】
密閉容器１は、筒体１Ａ、蓋体１Ｂ、および、底体１Ｃにより構成されている。密閉容器１の内部は密閉空間が形成される。
筒体１Ａは、鋼板で上下が開口した円筒形状に形成されている。蓋体１Ｂは天板を形成する。底体１Ｃは底板を形成する。
筒体１Ａに蓋体１Ｂと底体１Ｃとが嵌合、溶接され内部が密閉されている。
【００１６】
電動要素Ｄは圧縮機Ｃの駆動源を構成する。電動要素Ｄは、密閉容器１に焼嵌等で固定された固定子３と、クランク軸５が嵌着された回転子４とを有して構成されている。
圧縮機構部Ｋは、吸込まれた（図１の矢印α１）ガス冷媒を圧縮して目的圧の吐出圧まで高める。
【００１７】
圧縮機構部Ｋは、主軸受６、クランク軸５、副軸受１０、シリンダ７、ローラ１１、ベーン１３を主要要素として構成される。
クランク軸５は、一方に主軸受６に嵌入される主軸受嵌入部２０を有し、他方に副軸受１０に嵌入される副軸受嵌入部２１を有している。クランク軸５は、主軸受６と副軸受１０とで密閉容器１に回転自在に支持される。
【００１８】
クランク軸５は、主軸受嵌入部２０と副軸受嵌入部２１との間に、回転中心Ｏと異なる位置に重心が偏心した偏心部５ｈが一体で形成されている。偏心部５ｈには、ローラ１１が回転自在に嵌入される。ローラ１１は、偏心部５ｈの偏心回転により公転運動する。
【００１９】
シリンダ７は、ローラ１１の外周面１１ｇとの間にガス冷媒の吸込み室と圧縮室とが形成される筒状の部材である。
シリンダ７の内部に配置されるローラ１１の外周面１１ｇに当接するように、ベーン１３がシリンダ７に嵌合されている。ベーン１３は、ばね１３ａによってローラ１１の外周面１１ｇに押圧されている。ローラ１１の外周面１１ｇとベーン１３との間は、油膜によりシールされる。偏心部５ｈの回転運動により、ガス冷媒を吸込む吸込み室と吸込んだガス冷媒を吐出圧まで高める圧縮室とが、シリンダ７内のローラ１１の外周面１１ｇとベーン１３とシリンダ７とで囲われた空間に形成される。
【００２０】
圧縮機構部Ｋの軸方向上下に、クランク軸５の一部である主軸受嵌入部２０および副軸受嵌入部２１が配置される。主軸受嵌入部２０および副軸受嵌入部２１をそれぞれ主軸受６および副軸受１０に嵌入することにより、クランク軸５が密閉容器１内に回転自在に支持される。シリンダ７の一方の端面（図１のシリンダ７の上方の端面）には主軸受６が固定され、シリンダ７の他方の端面（図１のシリンダ７の下方の端面）には副軸受１０が固定されている。
【００２１】
密閉容器１の底体１Ｃの内部には、必要量の冷凍機油（図示せず）が封入されている。冷凍機油は、密閉容器１内の機構要素を円滑に動作させるとともに、シールが必要な箇所で油膜を作りシールする。
【００２２】
＜電動圧縮機Ｃの動作＞
アキュムレータ２は、冷媒を気液に分離する。
電動圧縮機Ｃ（以下、圧縮機Ｃと称す）の運転時には、気体冷媒がアキュムレータ２を通り、圧縮機構部Ｋに流入する（図１の矢印α１）。流入したガス冷媒は、圧縮機構部Ｋで圧縮された後、密閉容器１の内部に吐出される。こうして、密閉容器１内は、圧縮機構部Ｋから吐出されたガス冷媒の吐出圧力で満たされている。その後、圧縮されたガス冷媒は、吐出パイプ１７を通って密閉容器１の外部へ吐出される（図１の矢印α２）。
【００２３】
また、密閉容器１の底体１Ｃ内の冷凍機油はクランク軸５の給油路５Ｂを通り給油される。
【００２４】
＜圧縮機構部Ｋの潤滑＞
図２（ａ）は、副軸受１０の縦断面図であり、図２（ｂ）は、副軸受１０の内周面１０ｎの展開図であり、図２（ｃ）は、図２（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【００２５】
図３（ａ）は、主軸受６の縦断面図であり、図３（ｂ）は、主軸受６の内周面６ｎの展開図であり、図３（ｃ）は、図３（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。
なお、図２（ａ）〜（ｃ）および図３（ａ）〜（ｃ）は、上面視で、クランク軸５が反時計周りに回転する場合を示す。そのため、クランク軸５が時計周りに回転する場合には、らせん溝１０ｒ、６ｒの傾きが図２（ａ）〜（ｃ）および図３（ａ）〜（ｃ）とは逆向きとなる。
【００２６】
図４は、クランク軸５の外観図である。
圧縮機Ｃは、図２（ａ）、図３（ａ）に示すように（図１も参照）、副軸受１０から主軸受６にかけて、油を搬送する方向の略らせん形状のらせん溝１０ｒ、６ｒがそれぞれ設けられる。つまり、電動圧縮機Ｃは、図２（ａ）に示すように、副軸受１０の内周面１０ｎに油を搬送する略らせん形状のらせん溝１０ｒが設けられている。また、図３（ａ）に示すように、主軸受６の内周面６ｎに油を搬送する略らせん形状のらせん溝６ｒが設けられている。
【００２７】
副軸受１０のらせん溝１０ｒから主軸受６のらせん溝６ｒを用いた給油方式である粘性ポンプについて説明する。
らせん溝１０ｒ、６ｒを用いた粘性ポンプによる単位時間（ｍｉｎ）当たりの給油量Ｑ［ｍｍ３／ｍｉｎ］は、クランク軸径Ｄ［ｍｍ］、クランク軸回転速度Ｎ［ｍｉｎ−１］、らせん溝の断面積Ａ［ｍｍ２］、らせん溝の回転方向水平（回転軸に垂直な面）に対する角度θ［度］（０＜θ＜90度  ）を用いると、以下の式（１）で表すことができる。
【００２８】
Ｑ＝Ａ×π×（Ｄ/２）×Ｎ×ｃｏｓθ・・・（１）  
圧縮機Ｃのらせん溝１０ｒ、６ｒによる圧縮機室及び軸受（１０、６）への給油は、以下のように行われる。
【００２９】
主に圧縮荷重に対する反負荷面に設けられた副軸受１０のらせん溝１０ｒによって密閉容器１の底部の底体１Ｃに貯まった油を副軸受１０の上部、つまり、クランク軸５の下部に流通する。そして、油により、クランク軸５の潤滑及びローラ１１の上下の差圧によって圧縮室内の部材間の潤滑及びシールが行われる。
【００３０】
クランク軸５の中央部に供給された残りの油は、主に圧縮荷重に対する反負荷面に設けられた主軸受６のらせん溝６ｒによってクランク軸５の上部に流通する。そして、残りの油は、主軸受６近傍の潤滑を行い、主軸受６のらせん溝６ｒを流通する。そして、主軸受６の上部から密閉容器１内中央部へ排出された油は、再度密閉容器１内底部の底体１Ｃに戻る。このような油の潤滑によって、圧縮機Ｃの耐摩耗性の信頼性を向上させている。
【００３１】
＜油への冷媒溶け込み対策＞
しかしながら、クランク軸５部の潤滑を行う油には、圧縮対象の冷媒が溶け込んでおり、冷媒を含んだ油が減圧されることで冷媒の発泡現象が生じることが懸念される。冷媒の発泡現象が生じると、油中に冷媒ガスの気泡が生じ、クランク軸５部の潤滑を阻害する。そのため、摩耗に対する信頼性の低下が懸念される。
【００３２】
そこで、圧縮機Ｃのらせん溝１０ｒ、６ｒによる給油において、密閉容器１の底部から主軸受６の上部への油の流通の過程で油が減圧されない構成が望ましい。つまり、主軸受６に対して副軸受１０の給油量を多くし、副軸受１０の側から主軸受６の側に向かい、油が押し出される構成とすることが望ましい。
【００３３】
式（１）に記載の通り、主軸受６及び副軸受１０それぞれの給油量をＱ１、Ｑ２、クランク軸径をＤ1、Ｄ２、クランク軸回転速度をＮ１、Ｎ２、らせん溝６ｒ、１０ｒの断面積をＡ１、Ａ２、らせん溝６ｒ、１０ｒのクランク軸５の回転方向水平（回転軸に垂直な面）に対する角度（以降、らせん溝角度と呼ぶ）をθ１、  θ２とした際に、理想的な給油量の関係は、副軸受１０は主軸受６より上流側にあり、給油量が多く必要なので、
Ｑ１（主軸受６の給油量）≦Ｑ２（副軸受１０の給油量）
とする。よって、
Ａ１×π×（Ｄ１/２）×Ｎ１×ｃｏｓθ１≦Ａ２×π×（Ｄ２/２）×Ｎ２×ｃｏｓθ２・・・（２）
ここで、θ１、θ２は、回転軸に垂直な面を０°とした場合のらせん溝６ｒ、１０ｒの角度であり、０＜θ１＜９０°、  ０＜θ２＜９０°  である。
【００３４】
式（２）を変形して、
Ａ１×Ｄ１×Ｎ１×ｃｏｓθ１≦Ａ２×Ｄ２×Ｎ２×ｃｏｓθ２
ここで、クランク軸５の回転速度は主軸受６と副軸受１０とで同一であることからＮ１＝Ｎ２。よって、
Ａ１×Ｄ１×ｃｏｓθ１≦Ａ２×Ｄ２×ｃｏｓθ２・・・（３）
となる。
【００３５】
以上より、上流の副軸受１０から下流の主軸受６に給油を円滑に行え、圧縮機Ｃにおける耐摩耗の信頼性を向上できる。
【００３６】
＜＜実施形態２＞＞
図５に、実施形態２の電動圧縮機Ｃ１の縦断面図を示す。
実施形態２に係る圧縮機Ｃ１は、圧縮機Ｃ１の中で、圧縮荷重を受ける主軸受６ａ及び副軸受１０ａのうち、圧縮荷重の小さい副軸受１０ａの軸径を圧縮荷重の大きい主軸受６ａに対して小さくする。これにより、圧縮荷重に対する軸受（６ａ、１０ａ）の信頼性を確保した上で、軸受６ａ、１０ａで発生する摺動損失を小さくしている。
【００３７】
圧縮機Ｃ１の副軸受１０ａは、その軸径Ｄ２が主軸受６ａの軸径Ｄ１より小さいことから、主軸受６ａに対して、式（１）の給油量Ｑ＝Ａ×π×（Ｄ/２）×Ｎ×ｃｏｓθのＤ（径）（＝Ｄ１）が小さくなる。
このため、副軸受１０ａのらせん溝１０ａｒの断面積Ａ、らせん溝角度θが主軸受６ａのらせん溝６ａｒと同一の場合、Ｑ１＞Ｑ２となり副軸受１０ａの給油量Ｑ２が小さくなる。らせん溝１０ａｒ、６ａｒは、それぞれ略らせん形状を有している。
【００３８】
よって、冷媒の発泡現象による圧縮機Ｃ１の耐摩耗の信頼性の低下が懸念される。
そこで、Ｄ１＞Ｄ２においても、
Ａ１×Ｄ１×ｃｏｓθ１≦Ａ２×Ｄ２×ｃｏｓθ２・・・（４）
の関係を保つ。ここで、θ１、θ２は、それぞれ回転軸に垂直な面を０°とした場合のらせん溝６ａｒ、１０ａｒの角度であり、０＜θ１＜９０°、０＜θ２＜９０°
これにより、圧縮機Ｃ１の耐摩耗の信頼性が向上する。
【００３９】
＜＜実施形態３＞＞
図６に実施形態３に係る密閉型電動圧縮機Ｃ２の縦断面図を示す。
実施形態３に係る密閉型電動圧縮機Ｃ２と、実施形態２に係る圧縮機Ｃ１との違いは、圧縮機Ｃ２は、少なくとも副軸受１０ｂのらせん溝１０ｂｒを軸受側に設けた構成を有する点である。
【００４０】
実施形態２に係る圧縮機Ｃ１は、副軸受１０ａの軸径Ｄ２が主軸受６ａの軸径Ｄ１に対して小さいため、Ａ１×Ｄ１×ｃｏｓθ１≦Ａ２×Ｄ２×ｃｏｓθ２の関係を保つためには、副軸受１０ａのらせん溝１０ａｒの断面積Ａ２を大きく、または、主軸受６ａのらせん溝６ａｒの角度θ１を小さくする必要がある。しかし、副軸受１０ａのクランク軸５の側にらせん溝を設け、且つ、らせん溝断面積Ａ２を大きく、または、主軸受６ａのらせん溝角度θ１を小さくすることは、副軸受の軸剛性の低下を招く。実施形態３の符号６ｂｒは、主軸受６ｂのらせん溝を示す。
【００４１】
このため、実施形態３では、クランク５の副軸受１０ｂの軸受側に、略らせん形状のらせん溝１０ｂｒを設け、副軸受１０ｂ部のらせん溝設置によるクランク軸５の軸剛性低下を抑止している。これにより、圧縮荷重に対するクランク軸５の変形を抑制できる。そのため、圧縮機Ｃ２の耐摩耗性の信頼性が向上する。
【００４２】
＜実施形態３の変形例＞
図７（ａ）に実施形態３の変形例に係る密閉型電動圧縮機Ｃ３のクランク軸５ｃの中心側から見たらせん溝５ｃｒを示し、図７（ｂ）にその拡大図を示す。図７（ｃ）に実施形態３の圧縮機Ｃ２の副軸受１０ｂの中心側から見たらせん溝１０ｂｒを示し、図７（ｄ）にその拡大図を示す。
【００４３】
実施形態３の変形例に係る密閉型電動圧縮機Ｃ３と、実施形態２に係る圧縮機Ｃ１との違いは、圧縮機Ｃ３は、少なくとも副軸受１０ａのらせん溝１０ａｒに代えて、図７（ａ）に示すように、クランク軸５ｃ側に略らせん形状のらせん溝５ｃｒを設け、クランク軸５ｃを中実とした構成を有する点である。
【００４４】
副軸受１０ｂのクランク軸５ｃは中実とすることで強度を向上できる。また、クランク軸５ｃは中実とすることで、らせん溝断面積Ａ２を大きく、または、らせん溝角度θ２を小さくすることによる副軸受１０ｂに対向するクランク軸５ｃの剛性の低下を緩和する。
【００４５】
これにより、圧縮荷重に対するクランク軸５ｃの変形を抑制でき、機械的信頼性が向上する。
以下、クランク軸側のらせん溝と軸受側のらせん溝との傾斜角度θの違いについて説明する。
【００４６】
図７（ａ）に示すように、変形例の圧縮機Ｃ３でクランク軸５ｃ側にらせん溝５ｃｒを設けた場合、図７（ｃ）に示す実施形態３の副軸受１０ｂの軸受側にらせん溝１０ｂｒを設けた場合とでは、傾斜角度θ２が逆（符号が逆＋−）となる。なお、−９０°＜−θ２＜０  である。
これは、上面視でクランク軸５ｃ（５ｂ）が反時計周りに回転した場合（図７（ａ）、（ｂ）の矢印α１）、らせん溝５ｃｒ内の油Ｏは、相対速度ｖ１をもつ。
相対速度ｖ１はらせん溝５ｃｒに沿った速度成分ｖ１ａを有するので、らせん溝５ｃｒ内の油Ｏは、上方向にらせん溝５ｃｒに沿って主軸受６方向に流れる。
【００４７】
一方、図７（ｃ）に示すように、実施形態３のクランク５の副軸受１０ｂにらせん溝１０ｂｒを設けた場合には、らせん溝１０ｂｒ内の油Ｏは、相対速度ｖ２をもつ。
相対速度ｖ２はらせん溝１０ｂｒに沿った速度成分ｖ２ａをもつので、らせん溝１０ｂｒ内の油Ｏは、上方向にらせん溝１０ｂｒに沿って主軸受６方向に流れる。
【００４８】
ここで、クランク軸５ｃ（図７（ａ））側にらせん溝を設ける場合には、式（１）〜式（４）のθ２は、−θ２となり、副軸受１０にらせん溝を設けた場合のらせん溝角度θ２と符号が＋−逆になる。なお、−９０°＜−θ２＜０  である。
【００４９】
＜＜実施形態４＞＞
図８に実施形態４に係る密閉型電動圧縮機Ｃ４の縦断面図を示す。図９（ａ）、(ｂ)、（ｃ）はそれぞれ実施形態４の主軸受６ｄの断面図、副軸受１０ｄの断面図、クランク軸５ｄの外観図である。
実施形態４に係る密閉型電動圧縮機Ｃ４と、実施形態１，２に係る圧縮機Ｃ１，２との違いは、圧縮機Ｃ４は、副軸受１０ｄの略らせん形状のらせん溝１０ｄｒを２つ以上有する点である。
【００５０】
圧縮機Ｃ４の主軸受６ｄ及び副軸受１０ｄの軸径Ｄ１、Ｄ２は、圧縮荷重に対する軸剛性及び軸受部で発生する摺動損失の影響を大きく受ける。そのため、式（３）のＡ１×Ｄ１×ｃｏｓθ１≦Ａ２×Ｄ２×ｃｏｓθ２の関係を保つための各パラメータの調整は、摺動損失に係る軸径Ｄ１、Ｄ２以外のらせん溝断面積Ａ１、Ａ２、または、らせん溝角度θ１、θ２で行うことが望ましい。
【００５１】
しかしながら、単一のらせん溝による断面積Ａ１、Ａ２の不一致は、らせん溝加工時の刃具仕様の増加となることが多い。また、らせん溝角度θ１、θ２は主軸受６ｄ及び副軸受１０ｄの軸受面のらせん溝設置幅角度に影響するため、副軸受１０ｄのらせん溝１０ｄｒは圧縮荷重を受けるクランク軸５ｄの軸受面に接触しない。そこで、副軸受１０ｄの給油量増加を狙って、らせん溝角度θ２を小さくする場合、らせん溝角度θ２に下限が存在する。
【００５２】
このため、副軸受１０ｄに略同一形状、かつ、略平行のらせん溝１０ｄｒを２つ以上設ける。これにより、らせん溝加工時の刃具仕様の増加と、副軸受１０ｄのらせん溝１０ｄｒが圧縮荷重を受けるクランク軸５ｄの軸受面に接触することを抑制できる。なお、らせん溝１０ｄｒは略らせん形状を有している。
【００５３】
ただし、副軸受１０ｄに略同一形状、且つ、略平行のらせん溝１０ｄｒを２つ以上設ける際に、複数のらせん溝１０ｄｒが互いに重なり合う位置関係であっても同一の効果が得られる。
なお、主軸受６ｄに略同一形状、且つ、略平行のらせん溝６ｄｒ（図９（ａ）の二点鎖線）を２つ以上設けてもよい。
【００５４】
＜＜実施形態５＞＞
図１０に実施形態５、変形例に係る密閉型電動圧縮機Ｃ５の縦断面図を示す。図１１（ａ）に実施形態５の主軸受６ｅの縦断面図を示し、図１１（ｂ）に実施形態５の副軸受１０ｅの縦断面図を示す。
実施形態５に係る密閉型電動圧縮機Ｃ５と、実施形態１，２に係る圧縮機Ｃ１，２との違いは、圧縮機Ｃ５は、クランク軸５ｅの偏心部５ｅ１にらせん溝５ｅｒを有する構成を有する点である。実施形態５の符号６ｅｒは主軸受６ｅのらせん溝を示す。
【００５５】
実施形態１，２に係る圧縮機Ｃ１（Ｃ２）は、副軸受１０（１０ａ）のらせん溝１０ｒ（１０ａｒ）によりクランク軸５の偏心部５ｈ下部に供給された油は、クランク軸５の偏心部５ｈで貯油される。そして、副軸受６（６ａ）のらせん溝６ｒ（６ａｒ）からの更なる給油により油面が押し上げられる。そして、主軸受６（６ａ）下部に到達し、主軸受６（６ａ）のらせん溝６ｒ（６ａｒ）により上部へ流通される。このため、クランク軸５の偏心部５ｈでの油の流通は、副軸受６（６ａ）のらせん溝６ｒ（６ａｒ）からの給油力による押し上げによる受動的な効果のみで行われる。
【００５６】
しかしながら、実施形態５に係る密閉型電動圧縮機Ｃ５は、クランク軸５ｅの偏心部５ｅ１の主に圧縮荷重に対する反負荷面に、クランク軸５ｅの回転により、副軸受１０ｅから主軸受６ｅの方向に、油を搬送する略らせん形状のらせん溝５ｅｒを設けている。これにより、クランク軸５ｅの偏心部５ｅ１の下部に到達した油を、クランク軸５ｅの偏心部５ｅ１の回転とらせん溝５ｅｒからなる粘性ポンプによって、クランク軸５ｅの偏心部５ｅ１上部へ流通させることができる。
【００５７】
これにより、特にクランク軸５ｅの回転速度が小さい、つまり、副軸受１０ｅに設けた略らせん形状のらせん溝１０ｅｒの給油力による押し上げ力が小さい場合においても、クランク軸５ｅの偏心部５ｅ１のらせん溝５ｅｒによって、クランク軸５ｅの偏心部５ｅ１の下部から上部へ油を流通させることが可能となる。そのため、クランク軸５ｅの偏心部５ｅ１等の耐摩耗性の信頼性が向上する。
【００５８】
＜変形例＞
図１２（ａ）に実施形態５の変形例の密閉型電動圧縮機Ｃ６のクランク軸５ｅの外観図を示し、図１２（ｂ）に図１２（ａ）のＣ−Ｃ断面を示し、図１２(c)に偏心部５ｅ１の展開図を示す。
実施形態５の変形例に係る圧縮機Ｃ６と、実施形態５に係る圧縮機Ｃ５との違いは、圧縮機Ｃ６は、クランク軸５ｅの偏心部５ｅ１のらせん溝５ｅｒの断面積をＡ３、軸径をＤ３、らせん溝５ｅｒのクランク軸５ｅの回転方向水平（回転軸に垂直な面）に対する角度をθ３とした際の関係が、
Ａ１×Ｄ１×ｃｏｓθ１≦Ａ３×Ｄ３×ｃｏｓθ３≦Ａ２×Ｄ２×ｃｏｓθ２  ・・・ 式（５）
となるように形成した点である。  ここで、−９０°＜θ３＜０
なお、らせん溝５ｅｒを複数にしてもよい。
【００５９】
変形例によれば、クランク軸５ｅの偏心部５ｅ１においても冷媒の発泡現象を抑制し、摩耗に対する信頼性を向上できる。
【００６０】
以上の構成によれば、主軸受６と副軸受部１０の軸径Ｄ１、Ｄ２、給油溝断面積Ａ１、Ａ２及び給油溝角度θ１、θ２がそれぞれ異なる場合においても、給油量を主軸受６部≦副軸受１０部とできる。そのため、クランク軸５の偏心部５ｈへの油の流通及びローラ１１上下面からの差圧による圧縮室内への給油が行われる。また、給油溝（６ｒ、１０ｒ）内で給油量の差による減圧を抑止できる。よって、油内に溶け込んだ冷媒の発泡を抑制し、給油溝（６ｒ、１０ｒ）内を油で充填できることにより、摩耗に対する信頼性を向上できる。
【００６１】
従って、多種多様な密閉型電動圧縮機において、副軸受部１０、クランク軸５の偏心部５ｈ及び主軸受６部の給油性を向上させ、摩耗に対する信頼性が高い密閉型電動圧縮機Ｃを提供できる。
【００６２】
＜＜その他の実施形態＞＞
１．前記実施形態、変形例では、電動圧縮機の副軸受部、クランク軸偏心部及び主軸受部にらせん溝を設ける場合を説明したが、副軸受部、クランク軸偏心部及び主軸受部のうちの少なくとも何れかにらせん溝を設ける構成としてもよい。この場合、軸受側またはクランク軸側にらせん溝を設けてもよい。クランク軸側にらせん溝を設けた場合には、実施形態３の変形例で説明したように、軸受側に設けたらせん溝の傾斜と逆向きの傾斜となる。
【００６３】
２．前記実施形態、変形例では、クランク軸が上面視で反時計周りに回転する場合を説明したが、クランク軸が上面視で時計周りに回転する場合も、本発明を適用可能である。クランク軸が上面視で時計周りに回転する場合には、らせん溝の傾斜角度は、前記実施形態、変形例で説明した傾斜と＋−逆向きの傾斜となる。
【００６４】
３．なお、電動圧縮機の副軸受部、クランク軸偏心部及び主軸受部に設けるらせん溝はそれぞれ単数でもよいし、複数でもよい。
【００６５】
４．なお、本発明は上述した実施形態、変形例に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変更可能である。
【符号の説明】
【００６６】
１      密閉容器（収容部）
５、５ｂ、５ｄ、５ｅ  クランク軸
５ｃ    クランク軸（中実のクランク軸）
５ｅｒ  らせん溝（略らせん形状の溝）
５ｈ    クランク軸の偏心部
６、６ａ、６ｂ、６ｃ、６ｄ  主軸受
１０、１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ  副軸受
６ｒ、６ａｒ、６ｄｒ  らせん形状の溝（略らせん形状の溝）
１０ｒ、１０ａｒ、１０ｂｒ、１０ｃｒ  らせん形状の溝（略らせん形状の溝）
１０ｄｒ  らせん形状の溝（副軸受の略らせん形状の溝、略同一断面形状、かつ、略平行の略らせん形状の溝）
Ａ１    主軸受のらせん溝の断面積（主軸受の略らせん形状の溝の断面積）
Ａ２    副軸受のらせん溝の断面積（副軸受の略らせん形状の溝の断面積）
Ａ３    らせん溝の断面積（クランク軸の偏心部の略らせん形状の溝の断面積）
Ｃ、Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４  電動圧縮機（密閉型電動圧縮機）
Ｄ  電動要素（電動機）
Ｄ１    主軸受の軸径
Ｄ２    副軸受けの軸径
Ｄ３    クランク軸の偏心部の軸径
Ｋ      圧縮機構部
θ１    主軸受のらせん溝のクランク軸の回転方向水平に対する角度（主軸受の略らせん形状の溝のクランク軸の回転方向水平に対する角度）
θ２    副軸受の略らせん形状の溝のクランク軸の回転方向水平に対する角度
θ３    クランク軸の偏心部の溝のクランク軸の回転方向水平に対する角度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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