(57)【要約】【課題】プーリ本体のシーブ面に焼結法によりプーリ本体よりも高強度の層を形成させる際に、焼結用の金属粉体をプーリ本体の円錐状の基面上に均一に分布させるようにする。【解決手段】焼結用下型の上方に、円錐形状の基面を上方に向けてワーク（プーリ）を配置し、基面上に焼結用の金属粉体を散布する工程Ｓ１０と、基面（シーブ面）の上に金属粉体を挟んで円錐形状の対向面を有する焼結用上型を被せて密閉する工程Ｓ２０と、焼結用下型及び焼結用上型からなる焼結用金型を上下反転させる工程Ｓ３０と、焼結用金型に振動を付与しつつ、焼結用金型をワーク（プーリ）の軸心を中心に回転させる工程Ｓ４０と、を順に行う。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
焼結用下型の上方に、円錐形状の基面を上方に向けてワークを配置し、前記基面上に焼結用の金属粉体を散布する粉体散布工程と、
前記基面の上に前記金属粉体を挟んで前記基面に沿った円錐形状の対向面を有する焼結用上型を被せて密閉する密閉工程と、
前記焼結用下型及び前記焼結用上型を含んでなる焼結用金型を上下反転させる反転工程と、
前記焼結用金型に振動を付与しつつ、前記焼結用金型を前記ワークの軸心を中心に回転させる振動回転付与工程と、を順に行う
ことを特徴とする、金属粉体均し方法。
【請求項２】
前記振動回転付与工程では、前記焼結用金型に上下方向振動を付与する
ことを特徴とする、請求項１に記載の金属粉体均し方法。
【請求項３】
前記振動回転付与工程では、前記金属粉体に１Ｇ程度の上下加速度が加わるように前記焼結用金型に前記上下方向振動を付与する
ことを特徴とする、請求項２に記載の金属粉体均し方法。
【請求項４】
前記振動回転付与工程では、前記焼結用金型の回転速度を周期的に変動させる
ことを特徴とする、請求項１〜３の何れか１項に記載の金属粉体均し方法。
【請求項５】
前記の周期的に変動する回転速度の最大値は、前記基面と前記焼結用上型との間に介在する全ての前記金属粉体に対して、重力によって径方向内側に加わる力よりも前記回転による遠心力によって径方向外側に加わる力の方が大きくなるような値に設定されると共に、
前記の周期的に変動する回転速度の最小値は、前記基面と前記焼結用上型との間に介在する全ての前記金属粉体に対して、重力によって径方向内側に加わる力よりも前記回転による遠心力によって径方向外側に加わる力の方が小さくなるような値に設定されている
ことを特徴とする、請求項４に記載の金属粉体均し方法。
【請求項６】
前記ワークがベルト式無段変速機に用いられるプーリである
ことを特徴とする、請求項１〜５の何れか１項に記載の金属粉体均し方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、焼結用の金属粉体をプーリ本体の円錐状の基面上に均一に分布させるための金属粉体均し方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
母材の金属（裏金）の表面（基面）に、焼結法にて金属粉体を接合させて所望の表面特性を得られるようにする技術が開発されている。例えば、特許文献1には、円板状の裏金の表面（基面）に、軸受合金用の金属粉体を散布して焼結させてスラスト軸受を製造する技術が開示されている。この技術では、金属粉体を基面に所定厚さに均一に分布させるために、ヘラを用いて均すようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−１８１０４７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、無段変速機等の動力伝達装置に用いられるプーリにおいて、シーブ面に要求される表面強度は他の表面に要求される強度より高い。しかし、プーリ全体を要求される表面強度を満たす材料で形成するとコスト増を招く。そこで、プーリ本体は要求される表面強度は満たさないが低コストの材料を用いて、プーリのシーブ面には、焼結法にてプーリ本体よりも高強度の層を形成し、表面強度とコストを両立したいという要求がある。
【０００５】
この場合、金属を焼結させる前段階で、プーリ本体のシーブ面を形成する側の面（基面）に、金属粉体を所定厚さに均一に分布させることが必要になる。しかし、この場合の基面は、特許文献１のようなフラットな形状ではなくシーブ面に応じた略円錐状の形状である。このため、基面を上側に向けると、基面は径方向外側ほど上下方向の位置が低くなる斜面となって、基面に金属粉体を散布するとき、単にヘラで均しただけでは重力により径方向外側（低い側）に粉が偏ってしまい、金属粉体の分布の均一化が困難になる。なお、金属粉体の分布が不均一の状態のまま焼結させると、層の厚さや密度の不均一を生じる。
【０００６】
本発明は、このような課題に着目して創案されたもので、プーリ本体のシーブ面に焼結法によりプーリ本体よりも高強度の層を形成させる際に、焼結用の金属粉体をプーリ本体の円錐状の基面上に均一に分布させることができるようにした、金属粉体均し方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の金属粉体均し方法は、焼結用下型の上方に、円錐形状の基面を上方に向けてワークを配置し、前記基面上に焼結用の粉金属粉体を散布する粉体散布工程と、前記基面の上に前記金属粉体を挟んで前記基面に沿った円錐形状の対向面を有する焼結用上型を被せて密閉する密閉工程と、前記焼結用下型及び前記焼結用上型を含んでなる焼結用金型を上下反転させる反転工程と、前記焼結用金型に振動を付与しつつ、前記焼結用金型を前記ワークの軸心を中心に回転させる振動回転付与工程と、を順に行うことを特徴としている。
【０００８】
前記振動回転付与工程では、前記焼結用金型に上下方向振動を付与することが好ましい。
前記振動回転付与工程では、前記金属粉体に１Ｇ程度の上下加速度が加わるように前記焼結用金型に前記上下方向振動を付与することが好ましい。
前記振動回転付与工程では、前記焼結用金型の回転速度を周期的に変動させることが好ましい。
【０００９】
前記の周期的に変動する回転速度の最大値は、前記基面と前記焼結用上型との間に介在する全ての前記金属粉体に対して、重力によって径方向内側に加わる力よりも前記回転による遠心力によって径方向外側に加わる力の方が大きくなるような値に設定されると共に、
前記の周期的に変動する回転速度の最小値は、前記基面と前記焼結用上型との間に介在する全ての前記金属粉体に対して、重力によって径方向内側に加わる力よりも前記回転による遠心力によって径方向外側に加わる力の方が小さくなるような値に設定されていることが好ましい。
前記ワークがベルト式無段変速機に用いられるプーリであることが好ましい。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、上下に反転した焼結用金型に、振動を付与しつつワークの軸心を中心に回転させることによって、円錐形状の基面と焼結用上型との間に密閉された各金属粉体に振動による力や回転による遠心力や重力が作用する。金属粉体は、上下に反転した焼結用上型の円錐形状の対向面上あるので、重力は個々の金属粉体に径方向内側に向けて作用する。一方、回転による遠心力は個々の金属粉体に径方向外側に向けて作用する。このため、振動による力で、金属粉体の相互間に作用していた係止力（引掛りや摩擦力による係止力）が低下し金属粉体の分散が促進されると、金属粉体は径方向内側や径方向外側に偏ることなく適宜移動しながら分布が均一化される。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】一実施形態にかかる金属粉体均し方法の振動回転付与工程における焼結用金型を示す図であり、（ａ）はその上面図、（ｂ）はその縦断面図である。
【図２】一実施形態にかかる金属粉体均し方法の工程を示す焼結用金型の縦断面図であり、（ａ）は粉体散布工程を、（ｂ）は密閉工程を、（ｃ）は反転工程を、それぞれ示す。
【図３】一実施形態にかかる金属粉体均し方法を示すフローチャートである。
【図４】一実施形態にかかる金属粉体均し方法の振動回転付与工程における金属粉体に加える振動及び回転の特徴を示すグラフである。
【図５】一実施形態にかかる金属粉体均し方法の振動回転付与工程における金属粉体に加わる力を説明する焼結用金型の要部縦断面図である。
【図６】一実施形態にかかるプーリ（ワーク）の焼結を説明する図であって、（ａ）は焼結工程を示す焼結用金型の縦断面図であり、（ｂ）は金属を焼結されたプーリ（ワーク）の縦断面図である。
【図７】一実施形態にかかるプーリ（ワーク）の基面上における金属粉体の挙動を説明する図であって、（ａ）は基面上における金属粉体の状態を示す図であり、（ｂ）は金属粉体に作用する力を説明する（ａ）のＥ部拡大図である。
【図８】一実施形態にかかる個々の金属粉体に作用する重力について説明する図である。
【図９】一実施形態にかかる個々の金属粉体に作用する遠心力について説明する図であり、（ａ）は最小半径で回転する金属粉体に関し、（ｂ）は最大半径で回転する金属粉体に関する。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、図面を参照して本発明の実施形態を説明する。なお、以下に示す実施形態はあくまでも例示に過ぎず、以下の実施形態で明示しない種々の変形や技術の適用を排除する意図はない。以下の実施形態の各構成は、それらの趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができるとともに、必要に応じて取捨選択することや適宜組み合わせることが可能である。
【００１３】
〔金属粉体の焼結〕
本実施形態では、本発明をベルト式無段変速機のプーリに適用した場合について説明する。
まず、プーリのシーブ面を加工するための焼結法について説明する。本実施形態にかかる焼結法では、図６（ａ）に示すように、焼結用下型１１，焼結用上型１２，焼結用外周型１３からなる焼結用金型１０を用いる。焼結用外周型１３内に設置された焼結用下型１１の上方に、シーブ面２を上に向けて焼結加工前のプーリ１を配置する。なお、焼結用金型１０の各部形状は、焼結完了後のプーリ１の形状に対応して高精度に形成されている。
【００１４】
加工前のプーリ１のシーブ面２上には、金属粉体２２を散布するために微小量だけ凹んだ円錐形状の基面２１が形成されている。金属粉体２２がこの基面２１上に均一な厚さに配置される。その後、焼結用上型１２を被せて図示しない成形機で圧縮し、金属粉体２２を所定温度に温めて成形することで焼結加工が完了し、図６（ｂ）に示すように、基面２１上に高密度で高強度の層２３が形成される。なお、ここでは、個々の金属粉体に着目する場合は金属粉体を符号２２ａ等で示し、個々の金属粉体には着目しない場合（金属粉体の集合体としてとらえる場合）は金属粉体を符号２２で示す。
【００１５】
焼結加工では、金属粉体２２を基面２１上に均一な厚さに配置することが重要である。
図７（ａ），（ｂ）に示すように、基面２１上に形成される金属粉体２２の上面の円錐形状の傾斜角θは、加工後のシーブ面２の円錐形状の傾斜角に対応する１０〜１１°程度であり、個々の金属粉体２２ａの安息角よりも十分に小さい。このため、上方に突出した金属粉体２２ａ１は、外力が加わらない限り、下の金属粉体２２ａ２，２２ａ３との引掛りや摩擦力によってその場に留まって落ちることはない。なお、図７（ｂ）において、矢印ｄ０は重力方向（鉛直下方）を示し、矢印ｄ２は水平方向を示す。
【００１６】
本実施形態にかかる金属粉体均し方法は、このような金属粉体２２に外力を加えて適宜移動させ基面２１上に均一な厚さに金属粉体２２を配置するために用いられる。なお、基面２１は焼結加工で完成するシーブ面２の形状に対して、焼結加工で形成される高強度の層の厚み分に応じて凹んだ形状に精度よく加工されているものとする。図６及び後述の説明で参照する図１（ｂ），図２，図４では、基面２１の凹み量或いは高強度の層の厚みを実際よりも大幅に誇張して示している。
【００１７】
〔金属粉体均し方法〕
まず、図１〜図５を参照して実施形態を説明する。
本実施形態にかかる金属粉体均し方法では、焼結用金型１０を用いると共に、焼結用金型１０を上下に反転させる反転機構、反転させた焼結用金型１０を上下振動させる振動機構、及び、反転させた焼結用金型１０を回転させる回転機構を用いる。なお、反転機構、振動機構、及び回転機構については図示を省略する。
【００１８】
本実施形態にかかる金属粉体均し方法では、図３に示すように、粉体散布工程（ステップＳ１０）と、密閉工程（ステップＳ２０）と、反転工程（ステップＳ３０）と、振動回転付与工程（ステップＳ４０）と、を順に行う。そして、振動回転付与工程によって、基面２１上に均一な厚さに金属粉体２２を配置したうえで、図示しない成形機で焼結用上型１２を焼結用下型１１に対して押圧して内部の金属粉体２２を圧縮し、金属粉体２２を所定温度に温めて成形する焼結工程（ステップＳ５０）を、実施する。
【００１９】
金属粉体均し方法の各工程を、図１，２を参照して更に説明する。
図２（ａ）に示すように、焼結用外周型１３内に設置された焼結用下型１１の上方に、シーブ面２（基面２１）を上に向けて焼結加工前のプーリ１を配置し、粉体散布工程では、基面２１上に金属粉体２２を散布する。このとき、金属粉体２２の上面が所定の高さの円錐形状に近付くように狙いながら金属粉体２２を散布する。
【００２０】
次の密閉工程では、図２（ｂ）に示すように、シーブ面２（基面２１）上に金属粉体２２を挟んで焼結用上型１２を被せて密閉する。焼結用上型１２は、基面２１と対向する対向面１２ａを備え、この対向面１２ａは基面２１の円錐形状に沿った円錐形状を有しており、シーブ面２に焼結用上型１２を被せると、基面２１と焼結用上型１２との間に円錐形状の空間が形成される。密閉工程では、基面２１と焼結用上型１２との間から金属粉体２２が飛び出さない程度でかつ個々の金属粉体２２ａが移動可能に、焼結用上型１２でシーブ面２（基面２１）上を覆う。
【００２１】
次の反転工程では、図２（ｃ）に示すように、焼結用下型１１，焼結用上型１２及び焼結用外周型１３からなる焼結用金型１０を上下反転させる。
そして、次の振動回転付与工程では、図１に示すように、焼結用金型１０に鉛直上下方向に微振動を付与しつつ、焼結用金型１１をプーリ１の軸心ＣＬを中心に回転させる。この時の振動及び回転は、図４に示すような特性で行う。
【００２２】
つまり、図７を参照して前述したように、個々の金属粉体２２ａは外力が加わらない限り、下の金属粉体２２ａとの引掛りや摩擦力によってその場に留まって移動することはないが、一定以上の外力が加われば移動する。本方法では、外力として振動を加えるが振動レベル（振動の加速度レベル）が一定以上であれば、金属粉体２２ａが動き始める。本実施形態では、鉛直上下方向に振動を加えるので、図４に示すように、金属粉体２２ａが動き始める振動レベルは比較的小さく、この振動レベルを上回るように、金属粉体２２に例えば１Ｇ（＝９．８ｍ／ｓ２）程度の最大加速度の微振動を加える。
【００２３】
また、焼結用金型１０をプーリ１の軸心ＣＬを中心に回転させるが、このとき、図４に示すように、回転速度を周期的に変動させる。
特に、この周期的に変動する回転速度の最大値は、基面２１と焼結用上型１２との間に介在する全ての金属粉体２２ａに対して、重力によって径方向内側に加わる力よりも回転による遠心力によって径方向外側に加わる力の方が大きくなるような値に設定されている。また、この周期的に変動する回転速度の最小値は、基面２１と焼結用上型１２との間に介在する全ての金属粉体２２ａに対して、重力によって径方向内側に加わる力よりも回転による遠心力によって径方向外側に加わる力の方が小さくなるような値に設定されている。
【００２４】
焼結用金型１０を回転させるのは、焼結用金型１０に上下方向に微振動を加えた際に、金属粉体２２ａが重力の影響で焼結用上型１２の逆円錐形状の対向面１２ａに沿って鉛直下方、すなわち、径方向内側に移動してしまうので、これを抑制するためである。
【００２５】
つまり、図５に示すように、上下方向に微振動が加えられて移動する金属粉体２２は、焼結用上型１２の逆円錐形状の対向面１２ａに沿って移動するが、重力によって対向面１２ａに沿って鉛直下方且つ径方向内側に移動しようとする。一方、焼結用金型１０を回転すると、上下方向に微振動が加えられて移動する金属粉体２２は、遠心力によって径方向外側に移動しようとする。したがって、焼結用金型１０を回転して金属粉体２２に遠心力を加えることによって金属粉体２２による重力影響を抑制することができる。
【００２６】
金属粉体２２に加わる重力の対向面１２ａに沿った径方向内側向きの成分と、金属粉体２２に径方向外側向きの遠心力の対向面１２ａに沿った径方向外側向きの成分とをバランスさせれば、金属粉体２２は径方向内側へも径方向外側へも偏ることはないが、各金属粉体２２ａの径方向位置によって金属粉体２２ａに加わる遠心力は異なる。径方向内側の金属粉体２２ａに加わる遠心力は比較的小さく、径方向外側の金属粉体２２ａに加わる遠心力は比較的大きい。
【００２７】
このため、例えば径方向の中間位置の金属粉体２２ａに加わる遠心力が重力による対向面１２ａに沿った径方向内側向きの力を相殺するような一定の角速度で焼結用金型１０を回転させると、径方向外側の金属粉体２２ａに加わる遠心力は重力による径方向内側向きの成分よりも大きくなって径方向外側へ移動し易くなり、径方向内側の金属粉体２２ａに加わる遠心力は重力による径方向内側向きの成分よりも小さくなって径方向内側へ移動し易くなる。
【００２８】
そこで、焼結用金型１０を回転させる角速度を周期的に変動させることで、各金属粉体２２ａに加わる遠心力を変動させて、対向面１２ａ上の全ての金属粉体２２ａが低速回転時には径方向内側へ移動し高速回転時には径方向外側へ移動するようにして、径方向の内側へのみ又は外側へのみ移動することのないように操作して、金属粉体２２の均一な分散を促進している。
【００２９】
つまり、金属粉体２２のうち回転によって加わる遠心力が最も小さいのは、径方向で最も内側の金属粉体２２ａである。そこで、この径方向で最も内側の金属粉体２２ａに加わる遠心力が重力の径方向内側向きの成分よりも大きくなるように、周期的に変動する回転速度の最大値を設定する。これにより、基面２１と焼結用上型１２との間に介在する全ての金属粉体２２ａに対して、重力によって径方向内側に加わる力よりも回転による遠心力によって径方向外側に加わる力の方が大きくなる。
【００３０】
また、金属粉体２２のうち回転によって加わる遠心力が最も大きいのは、径方向で最も外側の金属粉体２２ａである。そこで、この径方向で最も外側の金属粉体２２ａに加わる遠心力が重力の径方向内側向きの成分よりも小さくなるように、周期的に変動する回転速度の最大値を設定する。これにより、基面２１と焼結用上型１２との間に介在する全ての金属粉体２２ａに対して、重力によって径方向内側に加わる力よりも回転による遠心力によって径方向外側に加わる力の方が小さくなる。
【００３１】
ここで、具体的な数値を挙げて、上記の振動及び回転について説明する。
まず、上下方向に加える微振動については、金属粉体２２ａを移動させるためには、金属粉体２２ａの性状（例えば、粘性等）や円錐形状の傾斜角度によって異なるものの、一般的な金属粉体２２ａの性状や円錐傾斜角度を想定すれば、金属粉体２２ａに加わる上下方向の最大加速度が少なくとも１Ｇあれば金属粉体２２ａは移動するものと考えられる。また、上下微振動の上下変位量（振幅の２倍）は１ｍｍ程度と考えられる。
【００３２】
そこで、上下微振動の最大加速度ａｆを１Ｇ（＝９．８〔ｍ／ｓ２〕）とし、上下微振動の振幅Ａを０．５ｍｍ（＝５×１０−４〔ｍ〕）とすると、微振動の角速度ωｆ及び微振動の周波数ｆは、ａ＝Ａ・ω２，ω＝２πｆの関係から以下のようになる。
９．８＝５×１０−４・ωｆ２
ωｆ＝１．４×１０２
ｆ＝ω／２π＝２２〔Ｈｚ〕
【００３３】
また、金属粉体２２ａに加わる重力加速度は１Ｇなので、反転されてシーブ面２の傾斜角度θと同角度で径方向内側に傾斜する対向面１２ａに沿った沿面方向の加速度ａｓは、傾斜角度θを１１°とすると、下記のように０．１９Ｇとなる（図８参照）。
ａｓ＝１Ｇ×ｓｉｎ（１１°）＝０．１９Ｇ
【００３４】
一方、回転による遠心力によって金属粉体２２ａに加わる加速度ａｃｆは、回転の角速度をωｒとし、金属粉体２２ａの回転中心からの距離をＲｍとすると次式のようになる。
ａｃｆ＝ωｒ２×Ｒｍ
ここで、プーリ１のシーブ面２の具体的な寸法を想定すると、基面２１の最内径Ｒｉを２３〔ｍｍ〕とし、最外径Ｒｏを６９〔ｍｍ〕とすることができる。
【００３５】
対向面１２ａ上の全ての金属粉体２２ａが径方向外側へ移動するには、遠心力による加速度ａｃｆが最も小さくなる金属粉体２２ａ（すなわち、径方向で最も内側で回転中心からの距離がＲｉにある金属粉体２２ａ）の加速度ａｃｆｉの沿面方向の成分ａｃｆｉｓ（図９（ａ）参照）が重力による沿面方向の加速度ａｓを上回ることが必要であり、次式（ａ）が成立することが必要になる。
ａｓ＜ａｃｆｉｓ＝ｃｏｓθ×（ａｃｆｉ）・・・（ａ）
ただし、ａｃｆｉ＝ωｒ２×Ｒｉ
【００３６】
ここで、ａｓ＝０．１９〔Ｇ〕，Ｒｉ＝２３〔ｍｍ〕＝２．３×１０−２〔ｍ〕，ｃｏｓθ＝ｃｏｓ（１１°）＝０．９８とすると、
０．１９〔Ｇ〕＜０．９８×ωｒ２×２．３×１０−２〔ｍ〕
ωｒ＞√８．４２≒２．９（ラジアン／ｓｅｃ）
回転の角速度ωｒを１分当たりの回転数ｎ（＝６０×ωｒ／２π〔ｒｐｍ〕）に変換すると、
ｎ＝６０×ωｒ／６．２８≒９．６×ωｒ＞９．６×２．９＝２７．８〔ｒｐｍ〕
したがって、周期的に変動する回転速度（回転数）の最大値を２７．８〔ｒｐｍ〕よりも大きい値に設定する。
【００３７】
一方、対向面１２ａ上の全ての金属粉体２２ａが径方向内側へ移動するには、遠心力による加速度ａｃｆが最も大きくなる金属粉体２２ａ（すなわち、径方向で最も外側で回転中心からの距離がＲｏにある金属粉体２２ａ）の加速度ａｃｆｏの沿面方向の成分ａｃｆｏｓ（図９（ｂ）参照）が重力による沿面方向の加速度ａｓを下回ることが必要であり、次式（ｂ）が成立することが必要になる。
ａｓ＞ａｃｆおｓ＝ｃｏｓθ×（ａｃｆお）・・・（ｂ）
ただし、ａｃｆｏ＝ωｒ２×Ｒｏ
【００３８】
ここで、ａｓ＝０．１９〔Ｇ〕，Ｒｏ＝６９〔ｍｍ〕＝６．９×１０−２〔ｍ〕，ｃｏｓθ＝ｃｏｓ（１１°）＝０．９８とすると、
０．１９〔Ｇ〕＞０．９８×ωｒ２×６．９×１０−２〔ｍ〕
ωｒ＜√２．８０≒１．７（ラジアン／ｓｅｃ）
回転の角速度ωｒを１分当たりの回転数ｎ（＝６０×ωｒ／２π〔ｒｐｍ〕）に変換すると、
ｎ＝６０×ωｒ／６．２８≒９．６×ωｒ＜９．６×１．７＝１６．１〔ｒｐｍ〕
したがって、周期的に変動する回転速度（回転数）の最小値を１６．１〔ｒｐｍ〕よりも小さい値に設定する。
【００３９】
本実施形態にかかる金属粉体均し方法は、上述のように構成されているので、上下に反転した焼結用金型１０に上下方向の微振動が加えられると共に焼結用金型１０が回転されるので、上下に反転した焼結用金型１０内で、各金属粉体２２ａは上下方向の微振動によって隣接する金属粉体２２ａとの引掛りや摩擦力による係合を解除され移動する。
【００４０】
この移動時には、各金属粉体２２ａに加わる重力によって対向面１２ａに沿った径方向内側向きの力が作用するため、金属粉体２２ａが径方向内側向きに偏って移動し易いが、焼結用金型１０の回転によって、各金属粉体２２ａには回転に伴う遠心力が対向面１２ａに沿った径方向外側向きに作用するので、重力による径方向内側向きの力が相殺されて、金属粉体２２ａが径方向内側向きに偏って移動することが抑制されて、金属粉体２２が均一に分散するように移動する。
【００４１】
また、本実施形態では、焼結用金型１０の回転速度を周期的に変動させるので、上記の遠心力が増減し、各金属粉体２２ａは径方向内側へも径方向外側へも移動し易くなり、径方向内側や径方向外側に隣接して各金属粉体２２ａが満たされない空間があると、速やかに移動して金属粉体２２の均一な分散が促進される。
【００４２】
特に、本実施形態では、焼結用金型１０の回転速度を周期的に変動させる際に、低速回転時には、対向面１２ａ上の全ての金属粉体２２ａが径方向内側へ移動し、高速回転時には、対向面１２ａ上の全ての金属粉体２２ａが径方向外側へ移動するように回転速度を操作するので、全ての金属粉体２２ａは径方向内側へも径方向外側へも移動し易くなり、径方向内側や径方向外側に隣接して金属粉体２２ａが満たされない空間があると、速やかに移動して金属粉体２２の均一な分散が一層促進される。
【００４３】
以上、本発明の実施形態を説明したが、本発明はかかる実施形態を適宜変形して実施することができることは言うまでもない。
例えば上記実施形態では、上下方向に微振動を与えているが、微振動の方向は限定されない。ただし、上下方向又は上下方向を含む方向に微振動を与えることが金属粉体２２の分布を効率よく均一化することができる。
【００４４】
また、上記実施形態では、焼結用金型１０の回転速度を周期的に変動させているが、回転速度を周期的に変動させることも必須ではなく、例えば焼結用金型１０を定速で回転させても一定の効果は得られる。
【００４５】
もちろん、金属粉体２２を均一に分散させるうえでは、焼結用金型１０の回転速度を変動させることが有効である。本実施形態のように、回転速度を周期的に変動させる際に、低速回転時には、対向面１２ａ上の全ての金属粉体２２ａが径方向内側へ移動し、高速回転時には、対向面１２ａ上の全ての金属粉体２２ａが径方向外側へ移動するように最大回転速度や最小回転速度を設定して回転速度を操作することが、金属粉体２２の均一分散に極めて効果的であるが、単に回転速度を周期的に変動させるだけでも有効である。
【００４６】
また、上記実施形態では、焼結対象のワークとして、ベルト式無段変速機のプーリを例示したが、本発明は、かかるプーリに限定されるものではなく、円錐形状の基面を有するワークに広く適用できるものである。
【符号の説明】
【００４７】
１  プーリ（ワーク）
２  シーブ面
１０  焼結用金型
１１  焼結用下型
１２  焼結用上型
１２ａ  焼結用上型１２の対向面
１３  焼結用外周型
２１  基面
２２，２２ａ，２２ａ１〜２２ａ３  金属粉体
ＣＬ  プーリ１の軸心
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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