(57)【要約】【課題】常温及び高温において高強度であるアルミニウム合金及びその製造方法を提供する。【解決手段】本発明は、マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、ケイ素（Ｓｉ）、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍｎ）からなるａ群から選択される一種以上の金属と、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、コバルト（Ｃｏ）、モリブデン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）からなるｂ群から選択される一種以上の金属とを、それぞれ一定量含むアルミニウム合金及びその製造方法に関する。【選択図】図１
2020037730.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、ケイ素（Ｓｉ）、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍｎ）からなるａ群から選択される一種以上の金属（ａ金属）と、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、コバルト（Ｃｏ）、モリブデン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）からなるｂ群から選択される一種以上の金属（ｂ金属）とを含む熱処理用アルミニウム合金であって、
ａ金属の含有量が、金属として、熱処理用アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上であり、
ｂ金属の含有量が、金属として、熱処理用アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上であり、
常温でのビッカース硬さが、１５０ＨＶ以上である
熱処理用アルミニウム合金。
【請求項２】
アルミニウム合金を製造する方法であって、
（ｉ）アルミニウム（Ａｌ）と、マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、ケイ素（Ｓｉ）、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍｎ）からなるａ群から選択される一種以上の金属（ａ金属）と、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、コバルト（Ｃｏ）、モリブデン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）からなるｂ群から選択される一種以上の金属（ｂ金属）とを混合して、合金溶湯を調製するステップであって、
ａ金属の添加量が、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上であり、
ｂ金属の添加量が、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上であるステップと、
（ｉｉ）（ｉ）のステップで調製した合金溶湯を、１,０００Ｋ／秒以上の冷却速度で急冷凝固して、熱処理用アルミニウム合金を調製するステップと、
（ｉｉｉ）（ｉｉ）のステップで調製した熱処理用アルミニウム合金を熱処理してアルミニウム合金を製造するステップであって、
以下の式
ＨＰ＝Ｔ×（２０＋ｌｏｇｔ）
［式中、ＨＰは、ホロモン・ジャッフェ・パラメーターであり、Ｔは、熱処理温度（単位：Ｋ）であり、ｔは、熱処理時間（単位：時間）である］
により表されるＨＰが、７８００〜１４０００を満たす熱処理温度Ｔと熱処理時間ｔで熱処理を行うステップと、
を含む方法。
【請求項３】
（ｉ）のステップにおいて、ａ金属の添加量が、ｂ金属の添加量よりも多く、（ｉｉｉ）のステップにおいて、ＨＰが、７８００〜９５００を満たす熱処理温度Ｔと熱処理時間ｔで熱処理を行う、請求項２に記載の方法。
【請求項４】
（ｉ）のステップにおいて、ｂ金属の添加量が、ａ金属の添加量よりも多く、（ｉｉｉ）のステップにおいて、ＨＰが、９５００〜１４０００を満たす熱処理温度Ｔと熱処理時間ｔで熱処理を行う、請求項２に記載の方法。
【請求項５】
（ｉｉ）のステップで製造した熱処理用アルミニウム合金の常温でのビッカース硬さが、１５０ＨＶ超である、請求項２〜４のいずれか１項に記載の方法。
【請求項６】
アルミニウム合金を製造する方法であって、
（ｉ）アルミニウムと、マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、ケイ素（Ｓｉ）、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍｎ）からなるａ群から選択される一種以上の金属（ａ金属）と、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、コバルト（Ｃｏ）、モリブデン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）からなるｂ群から選択される一種以上の金属（ｂ金属）とを混合して、合金溶湯を調製するステップであって、
ａ金属の添加量が、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上であり、
ｂ金属の添加量が、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上であり、
ａ金属の添加量が、ｂ金属の添加量よりも多いステップと、
（ｉｉ）（ｉ）のステップで調製した合金溶湯を、１,０００Ｋ／秒以上の冷却速度で急冷凝固して、アルミニウム合金を製造するステップと、
を含む方法。
【請求項７】
（ｉｉ）のステップで製造したアルミニウム合金の常温でのビッカース硬さが、１６０ＨＶ以上である、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
（ｉｉ）のステップにおいて、冷却速度が、１００,０００Ｋ／秒以上である、請求項２〜７のいずれか１項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミニウム合金及びその製造方法、より詳細には、マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、ケイ素（Ｓｉ）、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍｎ）からなるａ群から選択される一種以上の金属と、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、コバルト（Ｃｏ）、モリブデン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）からなるｂ群から選択される一種以上の金属とを、それぞれ一定量含むアルミニウム合金及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
部材、装置、さらには車両等の軽量化を図るために、従来の鉄系部材を、Ａｌ系合金、Ｍｇ系合金等の軽金属部材に代替するための研究が行われている。この傾向は、単なるケースやハウジングに留まらず、耐摩耗性や摺動性が要求される機能部材にまで及んでおり、例えば、自動車用部材でいえば、内燃機関（レシプロエンジン）のシリンダライナー等が挙げられる。
【０００３】
例えば、特許文献１には、全体を１００％としたときに、鉄（Ｆｅ）：３〜６％、ジルコニウム（Ｚｒ）：０．６６〜１．５％、チタン（Ｔｉ）：０．６〜１％、Ｔｉに対するＺｒの質量比（Ｚｒ／Ｔｉ）：１．１〜１．５、残部：アルミニウム（Ａｌ）と不可避不純物及び／又は改質元素となる合金組成を有することを特徴とする耐熱高強度アルミニウム合金が記載されている。さらに、特許文献１には、当該耐熱高強度アルミニウム合金は、アトマイズ粉末又は薄片の急冷凝固合金を原料として熱間塑性加工により製造され、アルミニウム母相（Ａｌ母相）と、高温強度を担うＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物（第一化合物相）及び第一化合物相の粗大化を抑制し得るＬ１２型構造のＡｌ−（Ｚｒ、Ｔｉ）系金属間化合物（第二化合物相）とからなる組織を有し、高温強度に優れることが記載されている。
【０００４】
特許文献２には、主金属元素と添加元素とを含み、添加元素の原子半径ａの主金属元素の原子半径ｂに対する比率１００（ａ−ｂ）／ｂが−３０％ないし＋３０％である合金からなる金属成形体であって、原料金属粉末を積層工法により積層して製造されたことを特徴とする金属成形体が記載されている。さらに、特許文献２には、当該金属成形体は、積層工法によって急冷凝固し、主金属元素に添加元素を添加することにより製造され、固溶強化、分散強化（析出強化）によって強化された強度を有することが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１２−２０７２８３号公報
【特許文献２】特開２０１６−５３１９８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、従来の金属を急冷凝固させる方法では、金属組成によって熱処理における強度の変化の仕方が異なるにもかかわらず、金属組成ごとの熱処理の最適条件は特定されていない。
【０００７】
例えば、特許文献１では、高強度を発現する組織の状態と、その組織を得るための、急冷凝固のメカニズム並びに熱間加工等によって加えられる熱エネルギー及び／又は塑性加工等によって加えられる歪みエネルギーとの相関が定量化されていない。特に、強度を担保するための第一化合物の粒子径や、熱間加工での加熱時間については言及されていない。
【０００８】
特許文献２では、常温において高強度を発現するために、原子半径及びＡｌ母相への固溶量に基づいて合金中の元素が選択されているが、Ａｌ母相中において拡散係数が大きい元素が選択されると、高温環境下において析出物が粗大化し、強度が著しく低下する場合がある。また、強度に寄与する粒子径が１ｎｍ〜１０００ｎｍの微細な粒子を析出させるための熱処理条件として、熱処理時間が言及されておらず、記載されている１００℃〜２２０℃でも、仮に十分に長い時間熱処理を施した場合、拡散により析出した粒子が粗大化し、強度が低下する可能性がある。
【０００９】
したがって、本発明は、常温及び高温において高強度であるアルミニウム合金及びその製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
アルミニウム金属に他元素（合金元素）を添加し、急冷凝固させることにより製造されるアルミニウム合金では、合金元素がＡｌ母相中に過飽和固溶し、Ａｌ母相が強化されている（固溶強化）。さらに、このようなアルミニウム合金を熱処理することによって、合金元素は、Ａｌ母相中に単体粒子又は化合物粒子として微細に析出し、アルミニウム合金の強度はさらに高くなる（析出強化）。
【００１１】
ここで、十分な強度を得るためには、急冷凝固に起因する強化メカニズムに応じた合金元素の適切な選択と、熱処理の適切な管理とが重要である。
【００１２】
そこで、本発明者らは、前記課題を解決するための手段を種々検討した結果、常温及び高温での安定した強化を得るために、アルミニウム合金を、（ｉ）アルミニウムと、一定量の固溶強化を得るためのＡｌ母相への固溶限が大きい元素と、一定量の析出強化を得るためのＡｌ母相への固溶限及び拡散係数が小さい元素とを混合して、合金溶湯を調製し、（ｉｉ）得られた合金溶湯を急冷凝固して、熱処理用アルミニウム合金又はアルミニウム合金を調製し、その後、合金組成に基づいて、場合により、（ｉｉｉ）得られた熱処理用アルミニウム合金を、ホロモン・ジャッフェ・パラメーター（Ｈｏｌｌｏｍｏｎ−Ｊａｆｆｅ  ｐａｒａｍｅｔｅｒ）（以下、「ＨＰ」ともいう）が一定の範囲になるような条件下で熱処理をして製造したところ、得られたアルミニウム合金の常温及び高温における強度が向上することを見出し、本発明を完成した。
【００１３】
すなわち、本発明の要旨は以下の通りである。
（１）マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、ケイ素（Ｓｉ）、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍｎ）からなるａ群から選択される一種以上の金属（ａ金属）と、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、コバルト（Ｃｏ）、モリブデン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）からなるｂ群から選択される一種以上の金属（ｂ金属）とを含む熱処理用アルミニウム合金であって、
ａ金属の含有量が、金属として、熱処理用アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上であり、
ｂ金属の含有量が、金属として、熱処理用アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上であり、
常温でのビッカース硬さが、１５０ＨＶ以上である
熱処理用アルミニウム合金。
（２）アルミニウム合金を製造する方法であって、
（ｉ）アルミニウム（Ａｌ）と、マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、ケイ素（Ｓｉ）、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍｎ）からなるａ群から選択される一種以上の金属（ａ金属）と、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、コバルト（Ｃｏ）、モリブデン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）からなるｂ群から選択される一種以上の金属（ｂ金属）とを混合して、合金溶湯を調製するステップであって、
ａ金属の添加量が、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上であり、
ｂ金属の添加量が、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上であるステップと、
（ｉｉ）（ｉ）のステップで調製した合金溶湯を、１,０００Ｋ／秒以上の冷却速度で急冷凝固して、熱処理用アルミニウム合金を調製するステップと、
（ｉｉｉ）（ｉｉ）のステップで調製した熱処理用アルミニウム合金を熱処理してアルミニウム合金を製造するステップであって、
以下の式
ＨＰ＝Ｔ×（２０＋ｌｏｇｔ）
［式中、ＨＰは、ホロモン・ジャッフェ・パラメーターであり、Ｔは、熱処理温度（単位：Ｋ）であり、ｔは、熱処理時間（単位：時間）である］
により表されるＨＰが、７８００〜１４０００を満たす熱処理温度Ｔと熱処理時間ｔで熱処理を行うステップと、
を含む方法。
（３）（ｉ）のステップにおいて、ａ金属の添加量が、ｂ金属の添加量よりも多く（ａ金属＞ｂ金属）、（ｉｉｉ）のステップにおいて、ＨＰが、７８００〜９５００を満たす熱処理温度Ｔと熱処理時間ｔで熱処理を行う、（２）に記載の方法。
（４）（ｉ）のステップにおいて、ｂ金属の添加量が、ａ金属の添加量よりも多く（ａ金属＜ｂ金属）、（ｉｉｉ）のステップにおいて、ＨＰが、９５００〜１４０００を満たす熱処理温度Ｔと熱処理時間ｔで熱処理を行う、（２）に記載の方法。
（５）（ｉｉ）のステップで製造した熱処理用アルミニウム合金の常温でのビッカース硬さが、１５０ＨＶ超である、（２）〜（４）のいずれか１つに記載の方法。
（６）アルミニウム合金を製造する方法であって、
（ｉ）アルミニウムと、マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、ケイ素（Ｓｉ）、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍｎ）からなるａ群から選択される一種以上の金属（ａ金属）と、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、コバルト（Ｃｏ）、モリブデン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）からなるｂ群から選択される一種以上の金属（ｂ金属）とを混合して、合金溶湯を調製するステップであって、
ａ金属の添加量が、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上であり、
ｂ金属の添加量が、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上であり、
ａ金属の添加量が、ｂ金属の添加量よりも多い（ａ金属＞ｂ金属）ステップと、
（ｉｉ）（ｉ）のステップで調製した合金溶湯を、１,０００Ｋ／秒以上の冷却速度で急冷凝固して、アルミニウム合金を製造するステップと、
を含む方法。
（７）（ｉｉ）のステップで製造したアルミニウム合金の常温でのビッカース硬さが、１６０ＨＶ以上である、（６）に記載の方法。
（８）（ｉｉ）のステップにおいて、冷却速度が、１００,０００Ｋ／秒以上である、（２）〜（７）のいずれか１つに記載の方法。
【発明の効果】
【００１４】
本発明により、常温及び高温において高強度であるアルミニウム合金及びその製造方法が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】実施例及び比較例の、熱処理におけるホロモン・ジャッフェ・パラメーターと、常温ビッカース硬さとの関係を示す図である。
【図２】実施例１１、２２及び３６並びに比較例８、９及び１１の、試験温度と、高温ビッカース硬さとの関係を示す図である。
【図３】実施例９における、Ａｌ母相中に析出した微細な粒子のＴＥＭ写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の好ましい実施形態について詳細に説明する。
本発明のアルミニウム合金及びその製造方法は、以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、当業者がおこない得る変更、改良等を施した種々の形態にて実施することができる。
【００１７】
本発明のアルミニウム合金は、Ａｌ母相への固溶限が大きい、マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、ケイ素（Ｓｉ）、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍｎ）からなるａ群から選択される一種以上の金属（ａ金属）を含む。
【００１８】
ａ金属の含有量は、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上、好ましくは５質量％〜３０質量％、より好ましくは１０質量％〜３０質量％である。
【００１９】
ａ金属中のＭｇの含有量は、ａ金属の含有量が前記範囲に含まれる限り限定されないが、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常１質量％〜１０質量％、より好ましくは５質量％〜１０質量％である。
ここで、Ｍｇの含有量は、ＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００２０】
ａ金属中のＣｕの含有量は、ａ金属の含有量が前記範囲に含まれる限り限定されないが、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常０．０１質量％〜１質量％、より好ましくは０．１質量％〜１質量％である。
ここで、Ｃｕの含有量は、ＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００２１】
ａ金属中のＳｉの含有量は、ａ金属の含有量が前記範囲に含まれる限り限定されないが、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常０．１質量％〜１５質量％、より好ましくは４質量％〜１２質量％である。
ここで、Ｓｉの含有量は、ＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００２２】
ａ金属中のＴｉの含有量は、ａ金属の含有量が前記範囲に含まれる限り限定されないが、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常０．０５質量％〜１質量％、より好ましくは０．１質量％〜１質量％である。
ここで、Ｔｉの含有量は、ＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００２３】
ａ金属中のＭｎの含有量は、ａ金属の含有量が前記範囲に含まれる限り限定されないが、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常０．０１質量％〜１質量％、より好ましくは０．１質量％〜１質量％である。
ここで、Ｍｎの含有量は、ＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００２４】
本発明のアルミニウム合金において、Ａｌ母相への固溶限が大きいａ金属が前記範囲の含有量で存在することによって、アルミニウム合金は、優れた固溶強化を有することができる。なお、本発明のアルミニウム合金において、ａ金属が粒径１μｍ以下の金属単体又は金属間化合物の微細な粒子として存在しても、アルミニウム合金の強化は損なわれない。
【００２５】
本発明のアルミニウム合金は、Ａｌ母相への固溶限及び拡散係数が小さい、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、コバルト（Ｃｏ）、モリブデン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）からなるｂ群から選択される一種以上の金属（ｂ金属）を含む。
【００２６】
ｂ金属の含有量は、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上、好ましくは５質量％〜３０質量％、より好ましくは１０質量％〜３０質量％である。
【００２７】
ｂ金属中のＦｅの含有量は、ｂ金属の含有量が前記範囲に含まれる限り限定されないが、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常０．１質量％〜１０質量％、より好ましくは１質量％〜１０質量％である。
ここで、Ｆｅの含有量は、ＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００２８】
ｂ金属中のＮｉの含有量は、ｂ金属の含有量が前記範囲に含まれる限り限定されないが、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常０．１質量％〜１０質量％、より好ましくは１質量％〜１０質量％である。
ここで、Ｎｉの含有量は、ＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００２９】
ｂ金属中のＺｒの含有量は、ｂ金属の含有量が前記範囲に含まれる限り限定されないが、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常０．０１質量％〜５質量％、より好ましくは０．１質量％〜５質量％である。
ここで、Ｚｒの含有量は、ＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００３０】
ｂ金属中のＣｏの含有量は、ｂ金属の含有量が前記範囲に含まれる限り限定されないが、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常０．１質量％〜１０質量％、より好ましくは０．５質量％〜１０質量％である。
ここで、Ｃｏの含有量は、ＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００３１】
ｂ金属中のＭｏの含有量は、ｂ金属の含有量が前記範囲に含まれる限り限定されないが、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常０．１質量％〜１０質量％、より好ましくは０．５質量％〜１０質量％である。
ここで、Ｍｏの含有量は、ＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００３２】
ｂ金属中のＷの含有量は、ｂ金属の含有量が前記範囲に含まれる限り限定されないが、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常０．１質量％〜１０質量％、より好ましくは０．５質量％〜１０質量％である。
ここで、Ｗの含有量は、ＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００３３】
Ａｌ母相中に析出した粒子は、熱によってオストワルド成長する。オストワルド成長のしやすさは、Ｉ．Ｍ．Ｌｉｆｓｈｉｔｚ及びＶ．Ｖ．Ｓｌｙｏｚｏｖ：Ｊ．Ｐｈｙｓ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｌｉｄｓ、１９（１９６１）、３５、並びにＣ．Ｗａｇｎｅｒ：Ｚ．Ｅｌｅｋｔｒｏｃｈｅｍ．、６５（１９６１）、５８１により、各合金元素の固溶限と拡散係数の積に比例することが知られている。本発明のアルミニウム合金において、Ａｌ母相への固溶限及び拡散係数が小さいｂ金属の含有量が前記範囲で存在することによって、本発明のアルミニウム合金は、Ａｌ母相中に析出した粒子の熱によるオストワルド成長が抑制された、優れた析出強化を有することができる。なお、本発明のアルミニウム合金において、ｂ金属が固溶状態で存在しても、アルミニウム合金の強化は損なわれない。
【００３４】
本発明のアルミニウム合金では、ａ金属とｂ金属を合わせた含有量は、アルミニウム合金の全質量に基づいて、２質量％以上、好ましくは６質量％〜５０質量％、より好ましくは１５質量％〜５０質量％である。
【００３５】
本発明のアルミニウム合金は、さらに、その他の改質合金元素、例えば亜鉛（Ｚｎ）、リチウム（Ｌｉ）、銀（Ａｇ）、ガリウム（Ｇａ）、ゲルマニウム（Ｇｅ）、スカンジウム（Ｓｃ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、インジウム（Ｉｎ）、バナジウム（Ｖ）、プラセオジム（Ｐｒ）、サマリウム（Ｓｍ）、タンタル（Ｔａ）、金（Ａｕ）、ベリリウム（Ｂｅ）、クロム（Ｃｒ）、ヒ素（Ａｓ）、セレン（Ｓｅ）、イットリウム（Ｙ）、ニオブ（Ｎｂ）、ルテニウム（Ｒｕ）、ロジウム（Ｒｈ）、パラジウム（Ｐｄ）、カドミウム（Ｃｄ）、スズ（Ｓｎ）、アンチモン（Ｓｂ）、テルル（Ｔｅ）、セリウム（Ｃｅ）、ネオジム（Ｎｄ）、プロメチウム（Ｐｍ）、ガドリニウム（Ｇｄ）、テルビウム（Ｔｂ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、ホルミウム（Ｈｏ）、エルビウム（Ｅｒ）、ルテチウム（Ｌｕ）、ハフニウム（Ｈｆ）、レニウム（Ｒｅ）、イリジウム（Ｉｒ）、白金（Ｐｔ）、水銀（Ｈｇ）、ビスマス（Ｂｉ）、及びトリウム（Ｔｈ）からなるｃ群から選択される一種以上の金属（ｃ金属）を適宜含んでもよい。
【００３６】
ｃ金属の含有量は、限定されないが、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常０．０１質量％〜１質量％、より好ましくは０．１質量％〜１質量％である。なお、ｃ金属の含有量は、当該技術分野において公知の方法により測定することができ、合金元素により異なるが、例えばＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００３７】
本発明のアルミニウム合金におけるａ金属、ｂ金属、及びｃ金属以外の残部は、アルミニウム（Ａｌ）及び不可避的不純物からなる。
【００３８】
ここで、不可避的不純物としては、リン（Ｐ）、硫黄（Ｓ）が挙げられる。リン（Ｐ）、硫黄（Ｓ）の含有量は、限定されないが、アルミニウム合金の全質量に基づいて、通常０．０１質量％以下である。なお、リン（Ｐ）、硫黄（Ｓ）の含有量は、当該技術分野において公知の方法により測定することができ、測定する元素により異なるが、例えばＩＣＰ発光分光分析法により測定することができる。
【００３９】
本発明のアルミニウム合金の常温でのビッカース硬さ（常温ビッカース硬さ）は、限定されないが、通常１５０ＨＶ以上、好ましくは１５０ＨＶ超、より好ましくは１５５ＨＶ以上、さらにより好ましくは１６０ＨＶ以上、特に好ましくは２５０ＨＶ以上である。
【００４０】
本発明のアルミニウム合金の１００℃でのビッカース硬さは、限定されないが、通常１４０ＨＶ以上、好ましくは２００ＨＶ以上である。
【００４１】
本発明のアルミニウム合金の３００℃でのビッカース硬さは、限定されないが、通常６０ＨＶ以上、好ましくは１００ＨＶ以上である。
【００４２】
ここで、本発明のアルミニウム合金のビッカース硬さは、ビッカース硬さ試験により測定することができる。
【００４３】
本発明のアルミニウム合金における析出微細粒子の粒径は、強度向上に寄与する１μｍ以下であり、その値は透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）の視野における画像解析にて測定することができる。
【００４４】
本発明のアルミニウム合金は、合金元素、すなわち、ａ金属及びｂ金属の含有量を、（１）Ａｌ母相中への固溶量、及び（２）Ａｌ母相中での拡散係数、に基づいて定めているため、常温環境下だけでなく、高温環境下でも、固溶強化及び／又は析出強化によって、十分に安定した強度を有する。
【００４５】
本発明のアルミニウム合金は、熱処理されていないアルミニウム合金、熱処理に用いるためのアルミニウム合金（熱処理用アルミニウム合金）、熱処理されているアルミニウム合金（熱処理アルミニウム合金）を含む。本発明のアルミニウム合金は、熱処理用アルミニウム合金が好ましい。
【００４６】
本発明のアルミニウム合金が熱処理用アルミニウム合金である場合、熱処理用アルミニウム合金に施す熱処理の条件は限定されず、当該技術分野において公知の熱処理の条件を使用することができる。本発明の熱処理用アルミニウム合金は、例えば、以下に示す本発明のアルミニウム合金の製造方法における熱処理の条件を使用することが好ましい。
【００４７】
本発明のアルミニウム合金の製造方法は、（ｉ）アルミニウムと、一定量の固溶強化を得るためのＡｌ母相への固溶限が大きい元素と、一定量の析出強化を得るためのＡｌ母相への固溶限及び拡散係数が小さい元素とを混合して、合金溶湯を調製するステップと、（ｉｉ）得られた合金溶湯を急冷凝固して、熱処理用アルミニウム合金又はアルミニウム合金を調製するステップと、合金組成に基づいて、場合により、（ｉｉｉ）得られた熱処理用アルミニウム合金を、ホロモン・ジャッフェ・パラメーターが一定の範囲になるような条件下で熱処理をするステップと、を含む。
【００４８】
以下に（ｉ）〜（ｉｉｉ）の各ステップについて説明する。
（ｉ）アルミニウムと、一定量の固溶強化を得るためのＡｌ母相への固溶限が大きい元素と、一定量の析出強化を得るためのＡｌ母相への固溶限及び拡散係数が小さい元素とを混合して、合金溶湯を調製するステップ
【００４９】
本発明の（ｉ）のステップでは、アルミニウムと、固溶強化を得るためのＡｌ母相への固溶限が大きい元素である、マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、ケイ素（Ｓｉ）、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍｎ）からなるａ群から選択される一種以上の金属（ａ金属）と、析出強化を得るためのＡｌ母相への固溶限及び拡散係数が小さい元素である、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、コバルト（Ｃｏ）、モリブデン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）からなるｂ群から選択される一種以上の金属（ｂ金属）とを混合して、合金溶湯を調製する。
【００５０】
ここで、アルミニウムは、アルミニウム溶湯であってもよく、アルミニウム溶湯は、アルミニウム金属を、溶解炉、例えばアーク溶解炉において、液相の生じる温度、通常６８０℃〜１２００℃、好ましくは１０００℃〜１２００℃に加熱することにより調製することができる。
【００５１】
ａ金属の添加量は、前記した本発明のアルミニウム合金におけるａ金属の含有量と同じにすることができ（すなわち、ａ金属の添加量は、最終的に得られるアルミニウム合金のａ金属の含有量と等しくなる）、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上、好ましくは５質量％〜３０質量％、より好ましくは１０質量％〜３０質量％である。
【００５２】
添加されるａ金属の原料は、当該技術分野で公知の原料を使用することができる。例えば、Ｍｇとしては純Ｍｇ金属、Ｃｕとしては純Ｃｕ金属、Ｓｉとしては純Ｓｉ金属、Ｔｉとしては純Ｔｉ金属、Ｍｎとしては純Ｍｎ金属を、ａ金属の原料として前記ａ金属の添加量になるように調整して添加することができる。なお、基本的に融点の高い金属は、他の添加元素との母合金で添加することができ、融点の低い金属は、純金属で添加することができる。
【００５３】
ａ金属として添加されるＭｇ、Ｃｕ、Ｓｉ、Ｔｉ、及びＭｎの添加量は、前記した本発明のアルミニウム合金における各金属の含有量と同じにすることができる（すなわち、ａ金属として添加される各金属の添加量は、最終的に得られるアルミニウム合金のａ金属としての各金属の含有量と等しくなる）。
【００５４】
ｂ金属の添加量は、前記した本発明のアルミニウム合金におけるｂ金属の含有量と同じにすることができ（すなわち、ｂ金属の添加量は、最終的に得られるアルミニウム合金のｂ金属の含有量と等しくなる）、金属として、アルミニウム合金の全質量に基づいて、１質量％以上、好ましくは５質量％〜３０質量％、より好ましくは１０質量％〜３０質量％である。
【００５５】
添加されるｂ金属の原料は、当該技術分野で公知の原料を使用することができる。例えば、Ｆｅとしては純Ｆｅ金属、Ｎｉとしては純Ｎｉ金属、Ｚｒとしては純Ｚｒ金属、Ｃｏとしては純Ｃｏ金属、Ｍｏとしては純Ｍｏ金属、Ｗとしては純Ｗ金属を、ｂ金属の原料として前記ｂ金属の添加量になるように調整して添加することができる。なお、基本的に融点の高い金属は、他の添加元素との母合金で添加することができ、融点の低い金属は、純金属で添加することができる。
【００５６】
ｂ金属として添加されるＦｅ、Ｎｉ、Ｚｒ、Ｃｏ、Ｍｏ、及びＷの添加量は、前記した本発明のアルミニウム合金における各金属の含有量と同じにすることができる（すなわち、ｂ金属として添加される各金属の添加量は、最終的に得られるアルミニウム合金のｂ金属としての各金属の含有量と等しくなる）。
【００５７】
なお、本発明の（ｉ）のステップでは、前記した本発明のアルミニウム合金におけるｃ金属を添加してもよい。
【００５８】
本発明の（ｉ）のステップにおいて、アルミニウム、ａ金属、ｂ金属、場合によりｃ金属の添加順序、添加方法、添加温度、添加時間、混合方法等は、限定されない。本発明の（ｉ）のステップでは、合金溶湯は、各金属が均一になるように調製される。
【００５９】
例えば、本発明の（ｉ）のステップでは、アルミニウムを６８０℃に加熱して調製したアルミニウム溶湯に、ａ金属、ｂ金属、場合によりｃ金属を添加し、その後、溶湯温度を合金系が溶融する温度、例えば１０００℃まで上昇させて合金溶湯を調製する。本発明の（ｉ）のステップの他の実施形態では、アルミニウム、ａ金属、ｂ金属、場合によりｃ金属を混合し、その後、合金系が溶融する温度、例えば１０００℃まで加熱することにより、合金溶湯を調製する。
【００６０】
本発明の（ｉ）のステップにおいて、ａ金属及びｂ金属の添加量は、（１）Ａｌ母相中への固溶量、及び（２）Ａｌ母相中での拡散係数、に基づいて適切に定められているため、最終的に得られるアルミニウム合金は、常温環境下だけでなく、高温環境下でも、固溶強化及び／又は析出強化によって、十分に安定した強度を有する。
【００６１】
（ｉｉ）得られた合金溶湯を急冷凝固して、熱処理用アルミニウム合金又はアルミニウム合金を調製するステップ
【００６２】
本発明の（ｉｉ）のステップでは、（ｉ）のステップで調製した合金溶湯を、１,０００Ｋ／秒以上の冷却速度で急冷凝固して、熱処理用アルミニウム合金又はアルミニウム合金を調製する。
【００６３】
ここで、合金溶湯の温度は、合金溶湯が液状である限り限定されないが、通常６８０℃〜１２００℃、好ましくは１０００℃〜１２００℃である。
【００６４】
（ｉ）のステップで調製した合金溶湯の冷却速度は、１００,０００（１０５）Ｋ／秒以上が好ましい。なお、冷却速度の上限は、限定されるものではなく、大きい方が好ましい。
【００６５】
本発明の（ｉｉ）のステップにおいて、（ｉ）のステップで調製した合金溶湯を急冷凝固させる方法としては、当該技術分野で公知の方法を使用することができ、例えば、粉末積層造形法、バルク材へのレーザー照射等が挙げられる。粉末積層造形法では、１０５Ｋ／秒以上の冷却速度を実現することができる。
【００６６】
本発明の（ｉｉ）のステップにおいて、合金溶湯を前記範囲の冷却速度で急冷凝固させることによって、得られる熱処理用アルミニウム合金又はアルミニウム合金は、Ａｌ母相中に、合金元素が強制的に過飽和固溶された状態になって固溶強化を得ることができ、常温及び高温において高強度が得られる。また、合金溶湯の冷却速度が大きくなるほど、Ａｌ母相中への合金元素の固溶量が大きくなるため、冷却速度を大きくすることで、さらなる固溶強化、加えて、以下に説明する本発明の（ｉｉｉ）のステップにおけるさらなる析出強化を図ることができる。なお、本発明の（ｉｉ）のステップ及び／又は以下に説明する（ｉｉｉ）のステップにおいて、Ａｌ母相中に、ａ金属が粒径１μｍ以下の金属単体又は金属間化合物の微細粒子として析出しても、最終的に得られるアルミニウム合金の強化は損なわれない。
【００６７】
特に、本発明の（ｉ）のステップにおいて、ａ金属の添加量を、ｂ金属の添加量よりも多くした場合（ａ金属＞ｂ金属）には、本発明の（ｉｉ）のステップにおいて得られた熱処理用アルミニウム合金又はアルミニウム合金は、固溶強化が特に優れており、以下に説明する（ｉｉｉ）のステップを実施しなくても、常温及び高温においてさらなる高強度を得ることができる。
【００６８】
本発明の（ｉｉ）のステップにおいて得られた熱処理用アルミニウム合金の常温でのビッカース硬さは、通常１５０ＨＶ以上、好ましくは１５０ＨＶ超である。
【００６９】
本発明の（ｉｉ）のステップにおいて得られた熱処理用アルミニウム合金の常温でのビッカース硬さが前記範囲であることは、合金元素が多量に固溶（過飽和固溶）していることを示すと考えられる。合金元素の過飽和固溶量が多いと、熱処理により合金元素からなる金属間化合物の析出が微細かつ分散した状態で得られるため、硬さが向上する。
【００７０】
本発明の（ｉｉ）のステップにおいて得られた熱処理用アルミニウム合金又はアルミニウム合金は、合金組成に基づいて、場合により、以下に説明する（ｉｉｉ）のステップを実施する。
【００７１】
（ｉｉｉ）得られた熱処理用アルミニウム合金を、合金組成に基づいて、ホロモン・ジャッフェ・パラメーターが一定の範囲になるような条件下で熱処理をするステップ
【００７２】
本発明の（ｉｉｉ）のステップでは、（ｉｉ）のステップで調製した熱処理用アルミニウム合金を、以下の式
ＨＰ＝Ｔ×（２０＋ｌｏｇｔ）
［式中、ＨＰは、ホロモン・ジャッフェ・パラメーターであり、Ｔは、熱処理温度（単位：Ｋ）であり、ｔは、熱処理時間（単位：時間）である］
により表されるＨＰが、７８００〜１４０００を満たす熱処理温度Ｔと熱処理時間ｔで熱処理して、アルミニウム合金を製造する。
【００７３】
ここで、熱処理温度Ｔは、熱処理中の合金の温度を示し、±２℃以内で一定に保持される。熱処理温度Ｔは、熱処理の対象となる合金と共に熱処理され、熱電対が埋め込まれている、熱処理の対象となる合金のダミーサンプルにより測定される。
【００７４】
熱処理時間ｔは、熱処理中の合金の温度が所定の熱処理温度Ｔに到達してから熱処理を実施する時間を示す。
【００７５】
なお、ＨＰの式中の「２０」は、熱処理を施す材料ごとに異なる定数であり、通常鉄鋼において使用される定数と同じ値である。アルミニウム合金において使用される定数は、現在の当該技術分野においてまだ特定されていないため、通常鉄鋼において使用される定数が代用される。
【００７６】
本発明の（ｉｉｉ）のステップにおいて、前記ＨＰの範囲において熱処理用アルミニウム合金を熱処理することによって、（ｉｉ）のステップにおいて急冷凝固によって形成された過飽和固溶体である熱処理用アルミニウム合金は、Ａｌ母相中に、合金元素、特にｂ金属が微細な金属間化合物の粒子として析出することで析出強化を得ることができ、常温及び高温において高強度が得られる。なお、本発明の前記で説明した（ｉｉ）のステップ及び／又は（ｉｉｉ）のステップにおいて、Ａｌ母相中に、ｂ金属が固溶状態で存在しても、アルミニウム合金の強化は損なわれない。
【００７７】
微細な粒子の十分な拡散及び析出の駆動力を得るためには、ＨＰは、７８００以上、特に９０００以上であることが好ましい。
【００７８】
一方、熱処理の熱エネルギーが過剰になると、アルミニウム合金中で、合金元素又は微細な粒子を構成する元素は、粗大な第二相として析出する。この粗大な第二相は、アルミニウム合金の十分な強化を阻害する。したがって、ＨＰは、１４０００以下、特に１１０００以下であることが好ましい。
【００７９】
熱処理温度Ｔは、ＨＰが前記範囲である限り限定されないが、通常４５５Ｋ〜６７３Ｋ、好ましくは５７３Ｋ〜６７３Ｋである。
熱処理時間ｔは、ＨＰが前記範囲である限り、限定されない。
【００８０】
特に、本発明の（ｉ）のステップにおいて、ａ金属の添加量が、ｂ金属の添加量よりも多い（ａ金属＞ｂ金属）場合には、前記のように（ｉｉｉ）のステップを実施しないか、又はＨＰが通常７８００〜９５００、好ましくは７８００〜９０００を満たす熱処理温度Ｔと熱処理時間ｔで熱処理する。
【００８１】
例えば、本発明の（ｉ）のステップにおいて、ａ金属の添加量が、ｂ金属の添加量よりも多い（ａ金属＞ｂ金属）場合、熱処理温度Ｔは、ＨＰが前記範囲である限り限定されないが、通常４５５Ｋ〜６７３Ｋ、好ましくは５７３Ｋ〜６７３Ｋである。熱処理時間ｔは、ＨＰが前記範囲である限り、限定されない。
【００８２】
さらに、本発明の（ｉ）のステップにおいて、ｂ金属の添加量が、ａ金属の添加量よりも多い（ａ金属＜ｂ金属）場合には、ＨＰが通常９５００〜１４０００、好ましくは１００００〜１１０００を満たす熱処理温度Ｔと熱処理時間ｔで熱処理する。
【００８３】
例えば、本発明の（ｉ）のステップにおいて、ｂ金属の添加量が、ａ金属の添加量よりも多い（ａ金属＜ｂ金属）場合、熱処理温度Ｔは、ＨＰが前記範囲である限り限定されないが、通常４５５Ｋ〜６７３Ｋ、好ましくは５７３Ｋ〜６７３Ｋである。熱処理時間ｔは、ＨＰが前記範囲である限り、限定されない。
【００８４】
本発明の（ｉｉｉ）のステップでは、熱処理されることで得られたアルミニウム合金を冷却する。
【００８５】
ここで、冷却は、当該技術分野で公知の方法により実施することができ、例えば熱処理されることで得られたアルミニウム合金を、通常８０℃以下、好ましくは５０℃以下に保持した恒温水槽中に入れることによって実施することができる。
【００８６】
本発明のアルミニウム合金の製造方法では、固溶強化を得るためのＡｌ母相への固溶限が大きい元素であるＭｇ、Ｃｕ、Ｓｉ、Ｔｉ、及びＭｎのみでなく、析出強化を得るためのＡｌ母相への固溶限及び拡散係数が小さい元素Ｆｅ、Ｎｉ、Ｚｒ、Ｃｏ、Ｍｏ、及びＷを添加していることに加え、それらの合金元素を前記範囲の冷却速度で急冷凝固させることによって固溶強化し、且つ熱処理により合金元素を微細な粒子として析出させることによって析出強化しているので、得られるアルミニウム合金は、常温及び高温において、高強度を有する。
【００８７】
また、本発明のアルミニウム合金の製造方法では、急冷凝固により得られる合金元素の過飽和固溶量、並びにホロモン・ジャッフェ・パラメーターを用いて一義的に整理した熱処理条件と当該熱処理により得られるミクロ組織及び硬さとの相関を定量化しているため、強度を最大化する条件が明確であり、製造過程において析出する微細な粒子の粗大化及び強度低下が生じるような熱処理条件を排除することができる。
【実施例】
【００８８】
以下、本発明に関するいくつかの実施例につき説明するが、本発明をかかる実施例に示すものに限定することを意図したものではない。
【００８９】
１．サンプル調製
１−１．サンプル調製
以下の手順及び条件で、急冷凝固させたアルミニウム合金のサンプルを調製後、加工熱の影響を抑制するためにウォータージェット加工にて２ｍｍ×９．５ｍｍ×８ｍｍ、及び５ｍｍ×９．５ｍｍ×８ｍｍの寸法に切断し、熱処理の有無のそれぞれについて、組織解析及び硬さ試験を実施した。
【００９０】
（１）アルミニウム合金のインゴット調製
・原料：いずれも９９．９５質量％以上の純金属
・溶解：大亜真空社製アーク溶解炉ＡＣＭ−ＳＯ１１
・寸法：φ４５ｍｍ×ｔ１５ｍｍを調製後、フライス加工にてφ４２ｍｍ×ｔ８ｍｍに仕上げ
【００９１】
（２）（１）において調製したアルミニウム合金のインゴットへのレーザー照射
・装置：ＳＬＭ  Ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ社製２８０ＨＬ
・ベースプレート予熱温度：１５０℃
・レーザー条件：出力３５０Ｗ、速度１１５０ｍｍ／秒、ピッチ０．１７ｍｍ、入熱量０．３０Ｊ／ｍｍ（１．７９Ｊ／ｍｍ２）
・評価部位：レーザー照射による溶融及び凝固部
【００９２】
１−２．熱処理
大気炉を用いて以下の手順で実施した。各サンプルの熱処理温度と時間を表１及び２に示す。
（１）炉を所定の温度に設定し、温度を安定化した。
（２）（１）において温度が安定したら、評価用サンプル、及び熱電対を埋め込んだダミーサンプル（評価用サンプルと同形状）を投入した。
（３）（２）においてサンプルを投入したら、所定の温度まで昇温後、温度一定（±２℃以内）で所定の時間保持した。
（４）（３）において所定の時間保持した後、サンプルを取り出し、恒温槽で８０℃に保持した水で水冷した。
【００９３】
２．硬さ試験
以下の手順で硬さを測定した。結果を表１及び２に示す。
（１）サンプルのレーザー照射面（硬さ測定面）をエメリー紙で研磨（＃１８０→＃５００→＃１０００）した。
（２）（１）において研磨した後、ダイヤモンド粒子１μｍ及びＯＰＵで鏡面仕上げを実施した。
（３）（２）において鏡面仕上げをした後、常温硬さを、ビッカース硬度計にて、測定荷重２５ｇで、各サンプルの測定面をＮ＝３で測定後、平均値を算出した。なお、溶け込み部外の一般部の硬さの影響を受けないよう、測定部位はレーザー照射による溶融部の中心に設定した。
（４）（２）において鏡面仕上げをした後、高温硬さを、高温ビッカース硬度計にて、測定荷重５０ｇで、各サンプルの測定面をＮ＝３で測定後、平均値を算出した。なお、高温硬さは、測定温度にて５分保持した後に測定した。測定部位は、常温硬さと同様に、溶融部の中心に設定した。
【００９４】
【表１】
2020037730.tif 000003
2020037730.tif 000004
2020037730.tif 000005
【００９５】
【表２】
2020037730.tif 000006
【００９６】
図１に、実施例及び比較例の、熱処理におけるホロモン・ジャッフェ・パラメーター（ＨＰ）
ＨＰ＝Ｔ×（２０＋ｌｏｇｔ）
［式中、Ｔは、熱処理温度（単位：Ｋ）であり、ｔは、熱処理時間（単位：時間）である］
と、常温ビッカース硬さとの関係を示す。また、図２に、実施例１１、２２及び３６並びに比較例８、９及び１１の、試験温度と、高温ビッカース硬さとの関係を示す。なお、ＨＰの定数はアルミニウム合金にて一般的に用いられているものがないため、鉄鋼で使用されている２０とした。
【００９７】
図１より、ａ金属の添加量が、ｂ金属の添加量よりも多い（ａ金属＞ｂ金属）熱処理用アルミニウム合金又はアルミニウム合金では、熱処理をしない状態で、又はＨＰが７８００〜９５００を満たす熱処理温度Ｔと熱処理時間ｔで熱処理することにより、ビッカース硬さが大きくなることが分かった。さらに、図１より、ｂ金属の添加量が、ａ金属の添加量よりも多い（ａ金属＜ｂ金属）熱処理用アルミニウム合金では、ＨＰが９５００〜１４０００を満たす熱処理温度Ｔと熱処理時間ｔで熱処理することによりビッカース硬さが大きくなることが分かった。
【００９８】
図２より、本発明によるアルミニウム合金では、高温ビッカース硬さが大きくなることが分かった。
【００９９】
３．ミクロ組織試験
熱処理後サンプル（実施例９）について、日本電子製ＴＥＭ  Ｇｒａｎｄ−ＡＲＭ、加速電圧３００ｋＶ、スポットサイズ６Ｃ、カメラ長１０ｃｍ、及びＪＥＯＬ製ＥＤＸ  ＪＥＤ−２３００、Ｔｈｅｒｍｏｆｉｓｈｅｒ  Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ製アナライザーＮＳＳを用いて、Ａｌ母相中に析出した微細な粒子を観察した。結果を図３に示す。図３中の矢印は、微細な粒子を示す。
【０１００】
図３より、実施例９では、熱処理後に、Ａｌ母相中に、１ｎｍ〜１０ｎｍ（ＴＥＭを用いた画像解析）の微細な粒子が析出していることが確認できた。
【図１】
2020037730.tif 000007
【図２】
2020037730.tif 000008
【図３】
2020037730.tif 000009