(57)【要約】【課題】  バインダーがコバルトやニッケルを除くバインダーである超硬合金を母材とし、先端から外周面にかけて電着砥粒層で被覆された切削工具であり、前記超硬合金は、ニッケル溶解液によってバインダーが溶出して脆くなったりすることがないため、ニッケル溶解液に浸漬するという簡便な方法で電着砥粒層を剥離することができ、また、電着砥粒層の剥離と再被覆とを繰り返し行うことができる再生可能で剛性や硬度に優れた電着砥粒層で被覆された切削工具を提供する。【解決手段】炭化タングステンとバインダーとからなる超硬合金の切削工具であって、前記バインダーはコバルト及び／又はニッケルを除くバインダーであり、前記切削工具は先端から外周面にかけて電着砥粒層で被覆されており、前記電着砥粒層は砥粒を含有したニッケルメッキ層である電着砥粒層で被覆された切削工具。【選択図】図１
2020055049.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭化タングステンとバインダーとからなる超硬合金の切削工具であって、前記バインダーはコバルト及び/又はニッケルを除くバインダーであり、前記切削工具は先端から外周面にかけて電着砥粒層で被覆されており、前記電着砥粒層は砥粒を含有したニッケルメッキ層である電着砥粒層で被覆された切削工具。
【請求項２】
前記超硬合金のバインダーが炭化ケイ素又は炭化チタンである請求項１記載の電着砥粒層で被覆された切削工具。
【請求項３】
請求項１又は２記載の電着砥粒層で被覆された切削工具の電着砥粒層をニッケル溶解液によって除去してなる切削工具。
【請求項４】
請求項３記載の切削工具の先端から外周面かけて電着砥粒層で被覆してなる切削工具であって、前記電着砥粒層が砥粒を含有したニッケルメッキ層である電着砥粒層で被覆された切削工具。
【請求項５】
前記砥粒がダイヤモンド又は立方体窒化硼素の砥粒である請求項１乃至４いずれか記載の切削工具。
【請求項６】
請求項１又は２記載の電着砥粒層で被覆した切削工具をニッケル溶解液で電着砥粒層を剥離することを特徴とする電着砥粒層の剥離方法。
【請求項７】
請求項３記載の切削工具の先端から外周面かけて砥粒を含有したニッケルメッキで電着砥粒層を設けることを特徴とする切削工具を電着砥粒層で被覆する方法。
【請求項８】
前記砥粒がダイヤモンド又は立方体窒化硼素の砥粒である請求項７記載の切削工具を電着砥粒層で被覆する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、先端から外周面にかけて電着砥粒層で被覆された切削工具に関する。詳しくは、該切削工具は、コバルトやニッケルをバインダーとしない超硬合金を母材とし、電着砥粒層が砥粒を含有したニッケルメッキ層であるから、ニッケル溶解液に浸漬するという簡便な方法で電着砥粒層を剥離することができると共に、ニッケル溶解液によっても母材が脆くならないから、電着砥粒層の剥離と再被覆とを繰り返し行うことができる、剛性や硬度に優れ、再生可能な電着砥粒層で被覆された切削工具に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、ダイヤモンドや窒化硼素等の砥粒を先端部分に電着させた工具（以下「電着工具」と言う）は、ＳＫ４等の炭素鋼を母材とし、砥粒を含有したニッケルメッキで電着砥粒層を設けている。
【０００３】
ニッケルメッキで砥粒を付着させれば、ニッケル溶解液に浸漬するという簡便な方法で剥離することができる。
【０００４】
また、炭素鋼はニッケル溶解液に浸漬しても脆くなったりすることがないので、使用によって砥粒が摩耗したり、脱落したりした場合には、電着工具をニッケル溶解液に浸漬して電着砥粒層を剥離した後、再度、砥粒を含有するニッケルメッキによって電着砥粒層を設けることができるので、繰り返し電着工具を再生することができるという特長がある。
【０００５】
しかし、炭素鋼はヤング率が約２００Ｇｐａと低くて剛性が劣るため、切削工具に用いた場合は、切削加工中に電着工具が破損したり、曲がりが生じたりする虞があり、高精度の切削加工には使用できないといった問題がある。
【０００６】
そこで、高精度の切削加工に用いる切削工具には、ヤング率が５３０Ｇｐａ以上ある超硬合金を母材とすることがある。
【０００７】
超硬合金は炭化タングステン（ＷＣ）の焼結体であるが、ＷＣのみで緻密な焼結体を得ることは困難であるため、通常は、バインダーとしてコバルト（Ｃｏ）やニッケル（Ｎｉ）を添加し剛性のある超硬合金を製造する。
【０００８】
中でも炭化タングステンにコバルトを添加して焼結した超硬合金（以下「ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金」と言う）は特に優れた超硬合金であり、ＷＣのみの焼結体と比べて強度や破壊靭性が非常に向上する。
【０００９】
しかし、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金は硬度が低いため、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金を母材とする切削工具は、先端部分をダイヤモンド膜で被覆したり、砥粒を含有するニッケルでメッキして電着砥粒層を設けたりすることで硬度を高く維持することが行われる。
【００１０】
しかし、ダイヤモンド膜はＷＣ−Ｃｏ系超硬合金との密着性が高く、剥離が困難であり、ダイヤモンド膜を剥離して、再度、被覆して再生することが困難であるという問題がある。
【００１１】
ニッケルメッキによる電着砥粒層であれば、ニッケル溶解液に浸漬することで容易に電着砥粒層を剥離することができるが、ニッケル溶液に浸漬したＷＣ−Ｃｏ系超硬合金を母材とする切削工具を再度電着砥粒層で被覆しても、ニッケル溶解液に浸漬する前の硬度を維持できなかったり、密着性が足りず使用中に電着砥粒層が剥がれたりすることが知られている。
【００１２】
したがって、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金を母材とし、硬質材料で被覆した切削工具は、硬質材料を剥離し、再度被覆することが困難であり、繰り返し再生して使用することができないといった問題がある。
【００１３】
そこで、母材が超硬合金であって剛性が高く、かつ、硬質材料で被覆されており硬度も高い切削工具であって、容易な方法で硬質材料を剥離でき、また、再度被覆しても母材の剛性や硬度が維持されて繰り返し再生して使用できる切削工具の開発が望まれている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】特開平９−５７５１５
【特許文献２】特開２００６−２４７７５１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
特許文献１には、ドリルの先端が超硬合金製の切刃チップがロウ付けにより固定されており、切刃チップの先端から外周面にかけてニッケルバインダーを主成分とする電着砥粒層で被覆されているドリルが開示されている。
【００１６】
しかし、特許文献１に開示されるドリルは、砥粒が摩耗・脱落等した場合には切刃チップごと交換するように設計されているドリルであり、仮に、ニッケル溶解液で切刃チップの電着砥粒層を剥離すれば、ニッケル溶解液で超硬合金が脆くなり、再度電着砥粒層で被覆したとしても、再生前の硬度が維持できなかったり、使用中に電着砥粒層が剥がれたりする虞があるといった問題がある。
【００１７】
特許文献２には、超硬合金を母材とする切削工具で、ダイヤモンド膜で被覆されている切削工具のダイヤモンド膜を除去し、新たにダイヤモンド膜で被覆する方法が開示されている。
【００１８】
しかしながら、特許文献２に開示される方法は、高温領域においてコバルトがダイヤモンド膜を遊離炭素に変化させる作用を利用して剥離をしようとするものであるから、８００℃を超える熱処理を行う必要があり、高度な技術や専用の設備が必要であるという問題がある。
【００１９】
本発明者らは、前記諸問題点を解決することを技術的課題とし、試行錯誤的な数多くの試作・実験を重ねた結果、母材がＷＣ−Ｃｏ系超硬合金である電着工具が再生できないのは、電着砥粒層を剥離する際に浸漬するニッケル溶解液によってコバルトが溶出するため、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金が脆くなるためであることを発見した。
【００２０】
そして、炭化タングステン（ＷＣ）とバインダーとからなる超硬合金の切削工具であって、前記バインダーはコバルト及び／又はニッケルを除くバインダーであり、前記切削工具は先端から外周面にかけて電着砥粒層で被覆されており、前記電着砥粒層は砥粒を含有したニッケルメッキ層である電着砥粒層で被覆された切削工具であれば、ニッケル溶解液に浸漬しても超硬合金が脆くなったりすることがないから、ニッケル溶解液に浸漬するといった容易な方法で電着砥粒層を剥離することができると共に、再度、砥粒を含有するニッケルメッキによって切削工具の先端部分を被覆したとしても、剛性や硬度が維持され、また、電着砥粒層が剥がれたりせず、繰り返し再生することができる、高精度加工にも好適に使用できる切削工具になるという刮目すべき知見を得て、前記技術的課題を達成したものである。
【課題を解決するための手段】
【００２１】
前記技術的課題は、次のとおり本発明によって解決できる。
【００２２】
本発明は、炭化タングステンとバインダーとからなる超硬合金の切削工具であって、前記バインダーはコバルト及び／又はニッケルを除くバインダーであり、前記切削工具は先端から外周面にかけて電着砥粒層で被覆されており、前記電着砥粒層は砥粒を含有したニッケルメッキ層である電着砥粒層で被覆された切削工具である。
【００２３】
また、本発明は、前記超硬合金のバインダーが炭化ケイ素又は炭化チタンである前記電着砥粒層で被覆された切削工具である。
【００２４】
また、本発明は、前記電着砥粒層で被覆された切削工具の電着砥粒層をニッケル溶解液によって除去してなる切削工具である。
【００２５】
また、本発明は、前記電着砥粒層で被覆された切削工具の電着砥粒層をニッケル溶解液によって除去してなる切削工具の先端から外周面にかけて電着砥粒層で被覆してなる切削工具であって、前記電着砥粒層が砥粒を含有したニッケルメッキ層である電着砥粒層で被覆された切削工具である。
【００２６】
また、本発明は前記砥粒がダイヤモンド又は立方体窒化硼素の砥粒である前記切削工具である。
【００２７】
また、本発明は、前記電着砥粒層で被覆した切削工具をニッケル溶解液で電着砥粒層を剥離することを特徴とする電着砥粒層の剥離方法である。
【００２８】
また、本発明は、前記電着砥粒層で被覆された切削工具の電着砥粒層をニッケル溶解液によって除去してなる切削工具の先端から外周面にかけて砥粒を含有したニッケルメッキで電着砥粒層を設けることを特徴とする切削工具を電着砥粒層で被覆する方法である。
【００２９】
また、本発明は、前記砥粒がダイヤモンド又は立方体窒化硼素の砥粒である前記切削工具を電着砥粒層で被覆する方法である。
【発明の効果】
【００３０】
本発明は、超硬合金からなる切削工具であるから、破損したり、曲がりが生じたりする虞がない高い剛性を備え、かつ、先端から外周にかけて電着砥粒層で被覆されているので、高い硬度を備えた高精度加工にも好適に使用できる切削工具である。
【００３１】
また、本発明における超硬合金のバインダーが炭化ケイ素又は炭化チタンであれば、剛性が極めて高い切削工具になる。
【００３２】
また、本発明における電着砥粒層が砥粒を含有するニッケルメッキ層であるから、ニッケル溶解液に浸漬するという容易な方法で電着砥粒層を剥離することができる。
【００３３】
また、母材である超硬合金のバインダーは、コバルトやニッケルを除くバインダーであるから、ニッケル溶解液に浸漬して電着砥粒層を剥離したとしても、バインダーが溶出しないので超硬合金が脆くなることがなく、再度、砥粒を含有するニッケルメッキ層である電着砥粒層で先端及び外周面を被覆すれば、剛性及び硬度を維持した切削工具になるため、繰り返し再生可能な切削工具である。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】ニッケル溶解液に５日間浸漬したＷＣ−Ｃｏ系超硬合金とＷＣ−ＳiＣ系超硬合金の比較である（３０倍）。
【図２】ニッケル溶解液に５日間浸漬したＷＣ−Ｃｏ系超硬合金の電子顕微鏡写真（１００倍）である。
【図３】ニッケル溶解液に５日間浸漬したＷＣ−Ｃｏ系超硬合金の内側と表面側のスペクトルの比較である。
【図４】ニッケル溶解液に５日間浸漬したＷＣ−ＳiＣ系超硬合金の電子顕微鏡写真（３００倍）である。
【図５】ニッケル溶解液に５日間浸漬したＷＣ−Ｃｏ系超硬合金の内側と表面側のスペクトルの比較である。
【発明を実施するための形態】
【００３５】
本発明における切削工具は、炭化タングステン（ＷＣ）にコバルト（Ｃｏ）やニッケル（Ｎｉ）を除くバインダーを添加して焼結してなる超硬合金を母材とする。
【００３６】
本発明における超硬合金の硬度（ビッカーズ硬さ）は２２００〜２５００ＨＶ、ヤング率は５００〜６５０Ｇｐａ、破壊靭性値は６．０〜６．５ＭＰａ／ｍ１／２であることが好ましい。
【００３７】
高精度の切削加工に使用できる剛性及び硬度を確保するためである。
【００３８】
本発明における超硬合金としては、炭化ケイ素がバインダーである超硬合金（ＷＣ−ＳiＣ系焼結体／特許４５２６３４３号）、炭化チタンがバインダーである超硬合金（ＷＣ−ＴｉＣ系焼結体／特許４２２７８３５）を例示することができる。
【００３９】
本発明における切削工具の先端及び外周面は砥粒を含有したニッケルメッキ層である電着砥粒層で被覆されている。
【００４０】
本発明においては、電着砥粒層を設ける前に、切削工具に対してストライクメッキを行ってもよい。
【００４１】
ストライクメッキは、例えばウッド浴（塩化ニッケル２００〜２５０ｇ／Ｌ、３５％塩酸５０〜１００ｍｌ／Ｌ）に切削工具を浸漬後、電流密度４〜５Ａ／ｄｍ２、１〜２分間メッキを行えばよい。
【００４２】
本発明においては、下地メッキを行うことができる。
下地メッキは、ニッケルメッキ浴に切削工具を浸漬後、電流密度１〜２Ａ／ｄｍ２、１０〜６０分メッキを行えばよい。
【００４３】
ストライクメッキや下地メッキを施せば、密着性が上がるため電着砥粒層が剥がれ難くなる。
【００４４】
砥粒は超高硬度であり、耐摩耗性の高い砥粒であればよく、ダイヤモンドや窒化硼素（ＣＢＮ）が好適である。
【００４５】
砥粒を入れたニッケルメッキ浴に切削工具の先端部を浸漬し、電流密度０．２〜１．０Ａ／ｄｍ２、１〜６時間でメッキを行うとよい。
【００４６】
ニッケルメッキ浴は硫酸ニッケル、塩化ニッケル等の各種ニッケルを含有する公知のニッケルメッキ浴を使用することができるが、スルファミン酸ニッケル浴（スルファミン酸ニッケル４４０〜５５０ｇ／Ｌ、ホウ酸３０〜５０ｇ／Ｌ）が好適である。
【００４７】
電着砥粒層のメッキの厚みは砥粒のサイズに合わせて適宜変更すればよい。例えば、＃１００に対しては７０〜９０μｍであることが好ましく、♯１４０に対しては５０〜７０μｍであることが好ましい。
【００４８】
砥粒のサイズが＃１００の場合に、メッキの厚みが７０μｍより薄ければ剥がれる虞があり、９０μｍよりも厚ければメッキ面から突き出した砥粒が少なくなるので、工具寿命が悪くなるからである。
【００４９】
本発明における切削工具は、先端から外周面にかけて電着砥粒層で被覆されていればよく、外周面の全部が被覆されていてもよい。
【００５０】
本発明における電着砥粒層はニッケル溶解液に浸漬し、洗浄することで剥離することができる。
【００５１】
ニッケル溶解液は特に限定されるものではなく、公知の強アルカリ液を使用することができる。
【００５２】
また、市販のニッケル溶解液も好適に使用することができる。
市販のニッケル溶解液としてはアサヒリップ（上村工業株式会社製）を例示することができる。
【００５３】
４０〜６０℃のニッケル溶解液に、電着砥粒層で被覆された切削工具を浸漬し、２４〜７２時間放置し、洗浄することで電着砥粒層を剥離することができる。
【００５４】
本発明における切削工具は、母材である超硬合金がニッケル溶解液によってバインダーが溶出して脆くなったりすることがないから、前述の方法にて再度、電着砥粒層を設けることができ、繰り返し再生することができる。
【実施例】
【００５５】
本発明を実施例及び比較例を挙げてより詳しく説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００５６】
全長５０ｍｍ、外径６ｍｍの円柱状のＷＣ−Ｃｏ系超硬合金（ＫＦカーバイトジャパン社製）及びＷＣ−ＳiＣ系超硬合金（日本ハードメタル株式会社製）の各超硬合金からなる台金をそれぞれ３本ずつ、外周部端面１０mmの長さを残して、絶縁テープＮｏ.６４７（株式会社寺岡製作所製）によりマスキングを行った。
【００５７】
該台金を、アサヒベース（登録商標）Ｆ−１０００（上村工業株式会社製）１００ｇ／Ｌ水溶液に３〜５分浸漬して浸漬脱脂を行った後、アサヒベース（登録商標）Ｆ−２０００（上村工業株式会社製）９０ｇ／Ｌ水溶液に浸漬し、液温５０℃、電圧３Ｖ固定で、３分間通電して電解脱脂を行った。
その後、水洗いをして台金を酸性浴（１７．５％塩酸：純水＝１：１）に浸漬をすることで活性化し、再度水洗いを行った。
【００５８】
次に、この台金をウッド浴（塩化ニッケル２５０ｇ／Ｌ、３５％塩酸１００ｍｌ／Ｌ）に浸漬し、電流密度５Ａ／ｄｍ２、１分間通電してストライクメッキを行った。
【００５９】
ストライクメッキ後にスルファミン酸建浴液（日本化学産業株式会社製  Ｎｉ４５０ＢＦ）に浸漬し、電流密度２Ａ／ｄｍ２で１５分間下地メッキを行った。
【００６０】
スルファミン酸建浴液（日本化学産業株式会社製  Ｎｉ４５０ＢＦ）９Lを入れた槽の中に、平均粒径１５０μｍのダイヤモンド砥粒を３０００ｃａｒａｔ入れたパウダー槽を設置し、パウダー槽に台金を挿入して電流密度０．４Ａ／ｄｍ２で４時間メッキすることにより、ダイヤモンド砥粒を仮固定した。
【００６１】
仮固定を行った各台金をスルファミン酸建浴液（日本化学産業株式会社製  Ｎｉ４５０ＢＦ）に浸漬して、電流密度０.９Ａ／ｄｍ２で２時間メッキして砥粒を固定することで、電着砥粒層で被覆した。
【００６２】
（ニッケル溶解液の作用）
直径６ｃｍ、全長５０ｍｍのＷＣ−Ｃｏ系超硬合金とＷＣ−ＳiＣ系超硬合金の丸棒を常温（約２０℃）のアサヒリップ（上村工業株式会社製）に５日間浸漬した後、輪切りにして観察した結果、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金のみニッケル溶解液と接していた表面が変色していることが確認できた。両超硬合金を比較した写真を図１に示す。
【００６３】
前記の輪切りにしたＷＣ−Ｃｏ系超硬合金とＷＣ−ＳｉＣ系超硬合金を電子顕微鏡（ＳＥＭＥＤＸＴＹＰｅＮ／株式会社日立サイエンスシステムズ製）で撮影した。ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金の電子顕微鏡写真を図２、ＷＣ−ＳｉＣ系超硬合金を図４に示す。
【００６４】
各超硬合金の表面側及び内側の各元素の含有量をＳＥＭＥＤＸＴＹＰｅＮ（株式会社日立サイエンスシステムズ製）で測定した（繰り返し回数３回）。測定個所は図２及び図４の白の四角で示した箇所である。
【００６５】
ＷＣ−ＳｉＣの結果を表１、ＷＣ−ＳｉＣ系超硬合金の結果を表２にそれぞれ示す。
また、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金のスペクトルの結果を図３、ＷＣ−ＳｉＣ系超硬合金のスペクトルの結果を図５にそれぞれ示す。
【００６６】
【表１】
2020055049.tif 000003
【００６７】
【表２】
2020055049.tif 000004
【００６８】
（強度試験）
＜浸漬処理＞
ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金（ＫＦカーバイトジャパン社製）及びＷＣ−ＳiＣ系超硬合金（日本ハードメタル株式会社製）の各超硬合金を使用した。
【００６９】
抗折力の測定には、直径３ｃｍ、全長５０ｍｍの各超硬合金の台金を使用し、ビッカーズ硬さ及び破壊靭性の測定には直径６ｃｍ、全長５ｍｍの各超硬合金を使用した。
【００７０】
各超硬合金をアサヒリップに１週間浸漬して浸漬処理を行った。
【００７１】
＜抗折力＞
精密万能試験機オートグラフＡＧ−ＩＳ（株式会社島津製作所製）を使用し、各超硬合金１点の値を測定した。
【００７２】
＜ビッカーズ硬さ＞
ビッカーズ硬度計  ＦＶ−３００e(株式会社フューチャーテック製)を使用し、各超硬
合金２点の値を測定し平均値を各測定値とした。
【００７３】
＜破壊靭性値＞
ビッカーズ硬度計  ＦＶ−３００e(株式会社フューチャーテック製)を使用し、各超硬合
金２点の値を測定し平均値を各測定値とした。
【００７４】
強度試験の各結果を表３に示す。
【００７５】
【表３】
2020055049.tif 000005
【００７６】
表１及び表２より、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金はニッケル溶解液によってコバルトが溶出していることが確認され、ニッケル溶解液はＷＣ−ＳｉＣ系超硬合金に対しては影響がないことが確認された。
また、ニッケル溶解液に浸漬したＷＣ−Ｃｏ系超硬合金は抗折力やビッカーズ硬さが低下するが、ＷＣ−ＳｉＣ系超硬合金は影響がないことが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００７７】
本発明における電着砥粒層で被覆された切削工具であれば、ニッケル溶解液に浸漬するという容易な方法で電着砥粒層を剥離することができる。
また、ニッケル溶解液に浸漬しても超硬合金のバインダーが溶出せず、母材が脆くなることがないので、再度、電着砥粒層で被覆しても、切削工具の強度を維持することができる。
したがって、本発明における電着砥粒層で被覆された切削工具は繰り返し再生することができる。
よって、本発明の産業上の利用可能性は高い。
【図１】
2020055049.tif 000006
【図２】
2020055049.tif 000007
【図３】
2020055049.tif 000008
【図４】
2020055049.tif 000009
【図５】
2020055049.tif 000010