(57)【要約】【課題】引裂き強度が高く収縮率が小さく外観に優れた発泡体が得られる硫黄変性クロロプレンゴムの提供。【解決手段】硫黄変性クロロプレンゴム１００質量部に対して、任意の置換基を有してもよいスルフェンアミドを０．０００５〜０．０１質量部と、化学発泡剤を３〜１６質量部と、含有する発泡ゴム組成物。スルフェンアミドは、下記化学式（１）で表わされるものが好ましい【化１】2020196785.tif 000008（化学式（１）中、Ｒ１、Ｒ２はそれぞれ独立に水素あるいは炭素数１〜１０のアルキル基を示す。Ｒ１とＲ２のそれぞれは同一のものでもよく異なるものでもよい。）【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
硫黄変性クロロプレンゴム１００質量部に対して、スルフェンアミドを０．０００５〜０．０１質量部と、
化学発泡剤を３〜１６質量部と、を含有する発泡ゴム組成物。
【請求項２】
前記スルフェンアミドは、下記化学式（１）で表わされるものである、請求項１記載の発泡ゴム組成物。
【化１】
2020196785.tif 000006
（化学式（１）中、Ｒ１、Ｒ２はそれぞれ独立に水素あるいは炭素数１〜１０のアルキル基を示す。Ｒ１とＲ２のそれぞれは同一のものでもよく異なるものでもよい。）
【請求項３】
前記硫黄変性クロロプレンゴム１００質量部に対して、キサントゲンジスルフィドを０．１〜１．５質量部含有する、請求項１又は２に記載の発泡ゴム組成物。
【請求項４】
前記キサントゲンジスルフィドは、下記化学式（２）で表わされるものである、請求項３記載の発泡ゴム組成物。
【化２】
2020196785.tif 000007
（化学式（２）中、Ｒ３とＲ４はそれぞれ独立に炭素数１〜４のアルキル基を示す。Ｒ３とＲ４のそれぞれは同一のものでもよく異なるものでもよい。）
【請求項５】
前記スルフェンアミドの含有量（Ａ）と、前記キサントゲンジスルフィドの含有量（Ｂ）の比（Ｂ／Ａ）が２０〜２０００である、請求項３又は請求項４に記載の発泡ゴム組成物。
【請求項６】
硫黄変性クロロプレンゴムのムーニー粘度が２０〜８０である、請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の発泡ゴム組成物。
【請求項７】
前記化学発泡剤が、アゾ化合物、ニトロソ化合物、スルホニルヒドラジド化合物、アジド化合物及び無機発泡剤からなる群から選ばれる少なくとも１種である請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の発泡ゴム組成物。
【請求項８】
請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の発泡ゴム組成物からなる発泡加硫物。
【請求項９】
請求項８に記載の発泡加硫物からなる成形品。
【発明の詳細な説明】
【背景技術】
【０００１】
クロロプレン系ゴムは、その優れた動的特性を生かし、一般産業用の伝動ベルトやコンベヤベルト、自動車用空気バネ、防振ゴムなどの材料として使用されている。また、クロロプレンゴムは、発泡剤を配合して加熱発泡させてクロロプレンゴムスポンジとすることができ、得られたクロロプレンゴムスポンジは、自動車部品、建築分野、レジャー用品など、様々な分野で使用されている。
クロロプレンゴムスポンジは、空隙を有する成形体であるため、引き裂き強度や、経年変化により収縮するという問題がある。このため、引裂き強度が高く、収縮率が小さいクロロプレンゴムスポンジの開発が要望されていた。
【０００２】
クロロプレンゴムスポンジを得る手段としては、クロロプレンゴムに有機酸化物と発泡剤、軟化剤、充填剤、補強剤を配合して加熱発泡させて得られるもの（例えば、特許文献１参照。）や、クロロプレンゴムに、ブタジエンゴム、軟化剤、発泡剤を配合して無圧オープン加硫させて発泡させて得られるもの（例えば、特許文献２参照。）が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１２−０６７２３５号公報
【特許文献２】特開平１０−２９８３２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１や２に記載される技術では、発泡倍率の高いクロロプレンゴムスポンジが得られる。しかしながら、得られたクロロプレンゴムスポンジは、引き裂き強度は低いものであった。このため、ウェットスーツなど、高い引き裂き強度が必要な製品に使用できるクロロプレンゴムスポンジの開発が要望されていた。
【０００５】
本発明は、引裂き強度が高く収縮率が小さく外観に優れたスポンジの原料となる発泡ゴム組成物、これを用いて得られる発泡加硫物及び成形品を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本願発明者らは、かかる課題を解決するために鋭意研究を行った結果、硫黄変性クロロプレンゴムにスルフェンアミド系化合物及び特定の発泡剤を含有させることで引裂き強度が高く収縮率が小さく外観に優れた発泡ゴム組成物が得られることに成功し、本発明を完成させるに至った。
【０００７】
即ち、本発明は、硫黄変性クロロプレンゴム１００質量部に対して、スルフェンアミドを０．０００５〜０．０１質量部と、
化学発泡剤を３〜１６質量部と、を含有するゴム組成物である。
前記スルフェンアミドは、下記化学式（１）で表わされるスルフェンアミドを用いることができる。
【化１】
2020196785.tif 000002
（化学式（１）中、Ｒ１、Ｒ２はそれぞれ独立に水素あるいは炭素数１〜１０のアルキル基を示す。Ｒ１とＲ２のそれぞれは同一のものでもよく異なるものでもよい。）
【０００８】
硫黄変性クロロプレンゴム組成物には、その１００質量部に対して、キサントゲンジスルフィドを０．１〜１．５質量部含有させることもできる。
前記キサントゲンジスルフィドとしては、下記化学式（２）で表わされるキサントゲンジスルフィドを用いることができる。
【化２】
2020196785.tif 000003
（化学式（２）中、Ｒ３とＲ４はそれぞれ独立に炭素数１〜４のアルキル基を示す。Ｒ３とＲ４のそれぞれは同一のものでもよく異なるものでもよい。）
キサントゲンジスルフィドを用いる場合、前記スルフェンアミドの含有量（Ａ）と、前記キサントゲンジスルフィドの含有量（Ｂ）の比（Ｂ／Ａ）を２０〜２０００とすることができる。
前記硫黄変性クロロプレンゴムのムーニー粘度は、２０〜８０とすることができる。
【０００９】
本発明では、前述した発泡ゴム組成物を加硫させた発泡加硫物、及び、発泡ゴム組成物を成形後又は成形時に加硫して得た成形品を提供する。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、引裂き強度が高く収縮率が小さく外観に優れた発泡加硫物が得られる発泡ゴム組成物、その加硫体及び成形品が得られる。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明を実施するための好適な形態について説明する。なお、以下に説明する実施形態は、本発明の代表的な実施形態の一例を示したものであり、これにより本発明の範囲が狭く解釈されることはない。
【００１２】
＜硫黄変性クロロプレンゴム＞
硫黄変性クロロプレンゴムは、硫黄の存在下で、２−クロロ−１，３−ブタジエン（以下「クロロプレン」とも称する）単独又はクロロプレンと他の単量体とを乳化重合して主鎖に硫黄を導入した硫黄変性クロロプレン重合体を、スルフェンアミドを用いて可塑化したラテックス、及び、このラテックスを一般的な方法で乾燥洗浄して得られた硫黄変性クロロプレンゴムを包含する。以下、硫黄変性クロロプレンゴムの製造工程に沿って、詳細に説明する。
【００１３】
＜重合工程＞
重合工程では、クロロプレンと硫黄、必要に応じてクロロプレンと共重合可能な単量体を乳化重合して重合液を得る。
【００１４】
クロロプレンと共重合可能な単量体としては、例えば、２，３−ジクロロ−１，３−ブタジエン、１−クロロ−１，３−ブタジエン、スチレン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、イソプレン、ブタジエン、並びにメタクリル酸及びこれらのエステル類などがあり、２種以上を併用することもできる。これらの単量体を用いる場合は、得られる硫黄変性クロロプレンゴムの特性を損なわない範囲で用いることが好ましく、クロロプレンを含む全単量体中１０質量％以下とすることが好ましい。これらの単量体の使用量が１０質量％を超えると、得られる硫黄変性クロロプレンゴムの耐熱性が向上しない場合や、加工特性が低下する場合もある。
【００１５】
これらの単量体のうち、例えば、２，３−ジクロロ−１，３−ブタジエンを用いると、得られる硫黄変性クロロプレンゴムの結晶化速度を遅くすることができる。結晶化速度が遅い硫黄変性クロロプレンゴムは、低温環境下においてもゴム弾性を維持することができ、例えば、低温圧縮永久歪みを改善することが可能となる。
【００１６】
乳化重合に際して、添加する硫黄（Ｓ８）の量は、重合させる単量体の合計１００質量部に対して、０．０１〜０．６質量部が好ましく、０．１〜０．５質量部がより好ましい。硫黄（Ｓ８）の量が０．０１質量部未満であると、得られる硫黄変性クロロプレンゴムの機械的特性や動的特性が得られない場合がある。一方、硫黄（Ｓ８）の量が０．６質量部を超えると、得られる硫黄変性クロロプレンゴムの金属への粘着性が強くなりすぎて加工できなくなる場合がある。
【００１７】
乳化重合に用いる乳化剤としては、クロロプレンの乳化重合に用いることが可能な公知の乳化剤や脂肪酸類を、１種又は２種以上、自由に選択して用いることができる。乳化剤としては、具体的には、ロジン酸類、芳香族スルフォン酸ホルマリン縮合物の金属塩、ドデシルベンゼンスルフォン酸ナトリウム、ドデシルベンゼンスルフォン酸カリウム、アルキルジフェニルエーテルスルフォン酸ナトリウム、アルキルジフェニルエーテルスルフォン酸カリウム、ポリオキシエチレンアルキルエーテルスルフォン酸ナトリウム、ポリオキシプロピレンアルキルエーテルスルフォン酸ナトリウム、ポリオキシエチレンアルキルエーテルスルフォン酸カリウム、ポリオキシプロピレンアルキルエーテルスルフォン酸カリウム等がある。この中でも特に、ロジン酸類を用いることが好ましい。なお、ここにロジン酸類とは、ロジン酸又は不均化ロジン酸、あるいは不均化ロジン酸のアルカリ金属塩、もしくはこれらの化合物などを意味する。好適に用いられる乳化剤としては、不均化ロジン酸のアルカリ金属塩と、炭素数が６〜２２である飽和又は不飽和の脂肪酸の混合物からなるアルカリ石鹸水溶液である。不均化ロジン酸の構成成分としては、例えば、セスキテルペン、８，５−イソピマル酸、ジヒドロピマル酸、セコデヒドロアビエチン酸、ジヒドロアビエチン酸、デイソプロピルデヒドロアビエチン酸、デメチルデヒドロアビエチン酸などがある。
【００１８】
乳化重合開始時の水性乳化液のｐＨは、１０．５以上であることが望ましい。ここで、水性乳化液とは、乳化重合開始直前の、クロロプレン及びクロロプレンと共重合可能な単量体、乳化剤、硫黄（Ｓ８）等との混合液である。これらの単量体や硫黄（Ｓ８）等の後添加、分割添加等によりその組成が変わる場合も包含される。ｐＨ１０．５以上にすることで、乳化剤としてロジン酸類を用いた場合に、重合中のポリマー析出等を防止し、安定的に重合を制御することが可能となる。なお、水性乳化液のｐＨは、乳化重合時に存在している水酸化ナトリウムや水酸化カリウムなどのアルカリ成分量により調整できる。
【００１９】
乳化重合の重合温度は重合制御性と生産性の観点から０〜５５℃、好ましくは３０〜５５℃である。
【００２０】
重合開始剤としては通常のラジカル重合で用いられる過硫酸カリウム、過酸化ベンゾイル、過硫酸アンモニウム、過酸化水素などを用いることができる。重合は重合率６０〜９５％、好ましくは７０〜９０％の範囲で行われ、ついで重合禁止剤を加えて停止させる。
【００２１】
生産性の面から、重合率は６０％以上が好ましい。また、得られる硫黄変性クロロプレンゴムの加工性に影響を及ぼす分岐構造の発達やゲルの生成を抑制する観点から、重合率は９５％以下が好ましい。重合体の重合禁止剤としては、例えばチオジフェニルアミン、４−第三ブチルカテコール、２，２’−メチレンビス−４−メチル−６−第三−ブチルフェノールなどがある。重合禁止剤は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２２】
＜可塑化工程＞
可塑化工程は、前記重合工程で得られた重合液に、スルフェンアミドを添加して、重合液中の重合体を可塑化する工程である。
【００２３】
添加するスルフェンアミドの種類は、本技術の効果を損なわない限り、公知のスルフェンアミドを１種又は２種以上、自由に用いることができる。本技術では特に、前記化学式（１）で表されるスルフェンアミドを用いることが好ましい。
【００２４】
添加するスルフェンアミドの量は、重合液中の重合体１００質量部に対して、０．２〜３．０質量部である。スルフェンアミドの添加量を０．２質量部以上とすることで、加硫物の引裂き強度を向上させ、収縮率が低減し、外観が優れた加硫物が得られる。また、スルフェンアミドの添加量を３．０質量部以下とすることで、得られる硫黄変性クロロプレンゴムのムーニー粘度が適切になり、その結果、加硫成形性を向上させることができる。
【００２５】
可塑化工程では、任意の置換基を有してもよいキサントゲンジスルフィドを併用することも可能である。キサントゲンジスルフィドを用いることで、硫黄変性クロロプレンゴムのムーニー粘度制御が容易となり、得られる加硫物の収縮率の低減に資する。添加するキサントゲンジスルフィドの種類は、本技術の効果を損なわない限り、公知のキサントゲンジスルフィドを１種又は２種以上、自由に用いることができる。本技術では特に、前記化学式（２）で表されるキサントゲンジスルフィドを用いることが好ましい。
【００２６】
キサントゲンジスルフィドを用いる場合、その添加量は特に限定されないが、本技術では、重合液中の重合体１００質量部に対して、０．３〜６．０質量部添加することが好ましい。キサントゲンジスルフィドの添加量を該範囲内とすることで、硫黄変性クロロプレンゴムのムーニー粘度制御が一層容易となり、引裂き強度を向上させ、収縮率が低減し、外観が優れた加硫物が得られる。
【００２７】
また、スルフェンアミドの添加量（ａ）と、キサントゲンジスルフィドの添加量（ｂ）の比（ｂ／ａ）を、０．２〜３０．０にすることが好ましい。添加量の比（ｂ／ａ）を、該範囲内とすることで、引裂き強度を向上させ、収縮率が低減し、外観が優れた加硫物が得られる。
【００２８】
前記可塑化工程を経た重合液を、一般的な方法で、冷却、ｐＨ調整、凍結、乾燥等を行って、硫黄変性クロロプレンゴムを得る。得られた硫黄変性クロロプレンゴム中には、未反応のスルフェンアミドが、硫黄変性クロロプレンゴム１００質量部に対して、０．０００５〜０．０１質量部含有することを特徴とする。スルフェンアミドの含有量を該範囲内とすることで、加硫物の引裂き強度が向上し、収縮率の低減に資する。
【００２９】
前記可塑化工程において、任意の置換基を有してもよいキサントゲンジスルフィドを用いる場合、得られた硫黄変性クロロプレンゴム中に存在する未反応のキサントゲンジスルフィドの含有量は特に限定されない。例えば、前記可塑化工程において、重合液中の重合体１００質量部に対して、キサントゲンジスルフィドを０．３〜６．０質量部添加した場合、得られた硫黄変性クロロプレンゴム中には、硫黄変性クロロプレンゴム１００質量部に対して、未反応のキサントゲンジスルフィドが０．１〜１．５質量部含有する。キサントゲンジスルフィドの含有量を該範囲内とすることで、引裂き強度を向上させ、収縮率が低減し、外観が優れた加硫物が得られる。
【００３０】
また、スルフェンアミドの含有量（Ａ）と、キサントゲンジスルフィドの含有量（Ｂ）の比（Ｂ／Ａ）は、２０〜２０００であることが好ましい。含有量の比（Ｂ／Ａ）を該範囲内とすることで、収縮率の低減に資する。
【００３１】
［可塑化剤（化学式（１）及び化学式（２）で表される化合物）の含有量の分析］
化学式（１）及び化学式（２）で表される化合物の硫黄変性クロロプレンゴム中の含有量は以下の手順にて定量できる。
得られた硫黄変性ポリクロロプレンゴム１．５ｇをベンゼン３０ｍｌで溶解した後、メタノール６０ｍｌを滴下し、ゴム成分を析出させ溶媒から分離し非ゴム分を溶媒可溶成分として回収する。析出したポリマー分に対し、再度、同様の手順でベンゼン溶解及びメタノール滴下を行い、ゴム成分を分離し、非ゴム分を同様に溶媒可溶成分として回収し、１回目と２回目の溶媒を混合して２００ｍｌに定容、これを測定用試料とする。測定用試料を液体クロマトグラフ（ＬＣ  日立製作所製  ポンプ：Ｌ−６２００、Ｌ−６００  ＵＶ検出器：Ｌ−４２５０）に２０μＬ注入する。ＬＣの移動相はアセトニトリル及び水の比率を変化させながら使用し、１ｍｌ／ｍｉｎの流量で流す。カラムはＩｎｅｒｔｓｉｌ  ＯＤＳ−３（φ４．６×１５０ｍｍ  ５μｍ  ＧＬサイエンス製）を用いる。スルフェンアミド（測定波長：３００ｎｍ）、キサントゲンジスルフィド（測定波長：２８０ｎｍ）のピーク検出時間を標準液で確認し、そのピーク面積から求めた検量線により定量値を求める。本定量値と、分析に用いたサンプル量の比較により、化学式（１）及び（２）の含有量を求める。
【００３２】
硫黄変性クロロプレンゴムのムーニー粘度は、特に限定されないが、２０〜８０の範囲に調整することが好ましい。硫黄変性クロロプレンゴムのムーニー粘度を該範囲に調整することによって、得られる硫黄変性クロロプレンゴムの加工性を維持することができる。
硫黄変性クロロプレンゴムのムーニー粘度を調整するには、可塑化剤の添加量や可塑化工程の時間及び可塑化温度を調整すれば良い。
【００３３】
硫黄変性クロロプレンゴムには、貯蔵時のムーニー粘度変化を防止するため、少量の安定剤を含有させることもできる。本発明に用いることができる安定剤の種類は、クロロプレンゴムに用いることが可能な公知の安定剤を１種又は２種以上、自由に選択して用いることができる。例えば、フェニル−α−ナフチルアミン、オクチル化ジフェニルアミン、２，６−ジ−ターシャリー−ブチル−４−フェニルフェノール、２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ターシャリー−ブチルフェノール）、及び４，４’−チオビス−（６−ターシャリー−ブチル−３−メチルフェノール）などがある。これらの安定剤のうち、４，４’−チオビス−（６−ターシャリー−ブチル−３−メチルフェノールが好ましい。
【００３４】
＜化学発泡剤＞
化学発泡剤は、化学発泡剤、無機発泡剤のどちらも使用することができる。化学発泡剤としては、例えばアゾ化合物、ニトロソ化合物、スルホニルヒドラジド化合物、アジド化合物、カルボンジアミド化合物等が挙げられる。より好ましくは、スルホニルヒドラジド化合物、アゾ化合物が挙げられる。
【００３５】
化学発泡剤の分解温度は、好ましくは１２０℃〜２００℃、より好ましくは１３０℃〜１７０℃にするとよい。化学発泡剤の分解温度をこのような範囲内にすることにより、化学発泡及び加硫の制御が容易になり、収縮率が低減し、外観が優れた加硫物が得られる。
【００３６】
化学発泡剤の添加量は硫黄変性クロロプレンゴム１００質量部に対して３〜１６質量部である。化学発泡剤の配合量が３質量部に満たないと発泡剤量の不足から発泡体を得るのに十分な分解ガス量が得られず、１６質量部を超えると発泡と加硫のバランスが取りにくく、発泡体の外観が優れたものが得られず、引裂き強度も劣ったものになってしまう。
【００３７】
＜スポンジ＞
得られた硫黄変性クロロプレンゴム組成物は、金属化合物、可塑化剤、充填剤などと共に、ロールやバンバリーミキサー、押出機などで混合し、発泡剤を加えて発泡させながら加硫することによりスポンジとすることができる。
【００３８】
金属化合物は、ゴム組成物の加硫速度の調整や、ゴム組成物の脱塩酸反応によって生じる塩化水素などの塩素源を吸着して、ゴム組成物が劣化することを抑制するために添加するものである。金属化合物としては、例えば、亜鉛、チタン、マグネシウム、鉛、鉄、ベリリウム、カルシウム、バリウム、ゲルマニウム、ジルコニウム、バナジウム、モリブテン、タングステンなどの酸化物や水酸化物を用いることができる。これらの金属化合物は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００３９】
金属化合物の添加量は、特に限定されないが、硫黄変性クロロプレンゴム１００質量部に対して、３〜１５質量部の範囲が好ましい。金属化合物の添加量をこの範囲に調整することにより、得られるゴム組成物の機械的強度を向上させることができる。
【００４０】
可塑剤は、ゴム組成物の硬度を下げて、その低温特性を改良するために添加するものである。また、ゴム組成物を用いてスポンジを製造する際に、その風合いを向上させることもできる。可塑剤としては、例えば、ジオクチルフタレート、ジオクチルアジペート｛アジピン酸ビス（２−エチルヘキシル）｝、ホワイトオイル、シリコンオイル、ナフテンオイル、アロマオイル、トリフェニルフォスフェート、及びトリクレジルフォスフェートなどがある。これらの可塑剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００４１】
可塑剤の添加量は、特に限定されないが、硫黄変性クロロプレンゴム１００質量部に対して、５０質量部以下の範囲が好ましい。可塑剤の添加量をこの範囲に調整することにより、得られるゴム組成物の引き裂き強度を維持しつつ、上述の効果を発揮することができる。
【００４２】
以下、ゴム組成物の用途例を説明する。
（ウェットスーツ）
得られたスポンジは、所望する厚さにスライス加工した後、少なくともその一方の面に、ポリエステル繊維やナイロン繊維のジャージ布をラミネートして、ウェットスーツ用の生地とすることができ、これを縫製することで、ウェットスーツを得ることができる。ウェットスーツは製品の信頼性向上のため、引裂き強度や収縮性、外観に優れた材料が求められている。
【００４３】
本発明のゴム組成物は、従来の硫黄変性クロロプレンゴムを用いたウェットスーツよりも引裂き強度が高く、収縮率が小さい、かつ外観が優れたウェットスーツを提供することが可能である。
【実施例】
【００４４】
以下、実施例に基づいて本発明を更に詳細に説明する。なお、以下に説明する実施例は、本発明の代表的な実施例の一例を示したものであり、これにより本発明の範囲が狭く解釈されることはない。
【００４５】
＜実施例１＞
＜硫黄変性クロロプレンゴム＞
内容積３０リットルの重合缶に、クロロプレン１００質量部、硫黄０．５５質量部、純水１２０質量部、不均化ロジン酸カリウム（ハリマ化成株式会社製）４．００質量部、水酸化ナトリウム０．６０質量部、β−ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物のナトリウム塩（商品名デモールＮ：花王株式会社製）０．６質量部を添加した。重合開始前の水性乳化剤のｐＨは１２．８であった。重合開始剤として過硫酸カリウム０．１質量部を添加し、重合温度４０℃にて窒素気流下で重合を行った。転化率８５％となった時点で重合停止剤であるジエチルヒドロキシアミンを加えて重合を停止させ、クロロプレンの重合液を得た。
【００４６】
得られた重合液に、溶剤としてクロロプレン単量体５質量部、可塑化剤としてＮ−シクロヘキシルベンゾチアゾール−２−スルフェンアミド（商品名「ノクセラーＣＺ」大内新興化学工業株式会社製）１．５質量部及びジイソプロピルキサントゲンジスルフィド（商品名「サンビットＤＩＸ」三新化学工業株式会社製）３．２質量部、分散剤としてβ―ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物のナトリウム塩０．０５質量部、乳化剤としてラウリル硫酸ナトリウム０．０５質量部からなる可塑化剤乳化液を添加し、可塑化前の硫黄変性クロロプレン重合体ラテックスを得た。
【００４７】
ここで、β−ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物のナトリウム塩は、汎用に用いられる分散剤であり、少量添加することで安定性が向上し、製造過程において凝集や析出をすることなく、安定的にラテックスを製造することができる。また、本実施例では、乳化重合後の重合液に可塑化剤を添加しているが、その際、より安定した可塑化を可能とするため、溶剤として添加したクロロプレンに可塑化剤を溶解させた可塑化剤液に、ラウリル硫酸ナトリウムを添加して乳化状態にしたものを添加した。
【００４８】
得られた硫黄変性クロロプレン重合体ラテックスを減圧蒸留して未反応の単量体を除去し、撹拌しながら温度５０℃で１時間保持して可塑化し、可塑化後のラテックスを得た（以下、この可塑化後のラテックスを「ラテックス」と略称する。）。
【００４９】
得られたラテックスを冷却し、常法の凍結−凝固法で重合体を単離して硫黄変性クロロプレンゴムを得た。
【００５０】
＜ムーニー粘度の測定＞
前記で得られた硫黄変性クロロプレンゴムについて、ＪＩＳ  Ｋ  ６３００−１に準拠して、Ｌ型ロータの予熱時間１分、回転時間４分、試験温度１００℃にてムーニー粘度の測定を行った。
【００５１】
＜評価用のサンプルの作製＞
前記で得られた硫黄変性クロロプレンゴムと、表１に記載した化合物を、８インチロールを用いて混合し、得られた未加硫コンパウンドをＪＩＳ  Ｋ  ６２９９に準拠して、プレス加硫を２度行ってスポンジを作製した。なお、１度目のプレス加硫を１次加硫、２度目のプレス加硫を２次加硫という。
【００５２】
１次加硫は、キャビティー領域が縦１００ｍｍ、横９５ｍｍ、高さ８ｍｍの金型に未加硫コンパウンド１０２ｇ（充填率１０５％）を入れ、キャビティー領域を圧力３．５Ｍｐａ以上、１４５℃の条件下で２０分間行った。その後、大気圧下、２３℃の条件下で１０分間静置した。静置して得られた１次加硫コンパウンドをキャビティー領域が縦１７５ｍｍ、横１７０ｍｍ、高さ１６ｍｍの金型に入れ、キャビティー領域を圧力３．５Ｍｐａ以上、１５５℃の条件下で２０分間行った。
【００５３】
表１に記載した化合物は以下の通り
滑剤・加工助剤１：新日本理化株式会社製  ステアリン酸５０Ｓ
滑剤・加工助剤２：エスアンドエス・ジャパン株式会社製  ストラクトールＷＢ２１２
老化防止剤１：大内新興化学工業製  ノクラックＡＤ−Ｆ
老化防止剤２：大内新興化学工業製  ノクラックＮＢＣ
酸化マグネシウム：協和化学工業株式会社製  キョーワマグ１５０
カーボンブラック：旭カーボン社製  アサヒサーマル
充填剤１：白石カルシウム株式会社製  デキシクレー
充填剤２：白石カルシウム株式会社製  クラウンクレー
可塑剤１：出光興産株式会社製  ＮＰ−２４
可塑剤２：出光興産株式会社製  ＡＨ−１６
ワックス：日本精蝋株式会社製  パラフィンワックス１３０°Ｆ
加硫剤：堺化学工業株式会社製  酸化亜鉛２種
発泡剤１：三協化成株式会社製  セルマイクＳ（ｐ，ｐ’−オキシビスベンゼンスルホニル・ヒドラジド）
【００５４】
＜実施例２〜６及び比較例１〜４＞
下記表１及び２に示した配合により、実施例１と同様の方法にて、硫黄変性クロロプレンゴムを得た。
なお、本実施例で使用した各材料は、以下の通りである。
Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチルベンゾチアゾール−２−スルフェンアミド：（商品名「サンセラーＮＳ−Ｇ」三新化学工業株式会社製）
ジエチルキサントゲン  ジスルフィド：（Ｓｉｇｍａ−Ａｌｄｒｉｃｈ社製）
テトラエチルチウラムジスルフィド：（商品名「ノクセラーＴＥＴ」大内新興化学工業株式会社製）
【００５５】
＜実施例７＞
発泡剤１を発泡剤２（商品名「セルマイクＣ」三協化成株式会社製  アゾジカルボンアミド）に変更し、添加量を５質量部にした以外は、実施例１と同様の方法にて評価サンプルを作製した。
【００５６】
＜実施例８＞
発泡剤１の添加量を４質量部とし、発泡剤２の添加量を２．５質量部にした以外は、実施例１と同様の方法にて評価サンプルを作製した。
【００５７】
＜比較例５＞
発泡剤１の添加量８質量部から２質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて評価サンプルを作製した。
【００５８】
＜比較例６＞
発泡剤１の添加量８質量部から２０質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて評価サンプルを作製した。
【００５９】
＜引裂き強度の評価＞
得られたスポンジを、ＪＩＳ  Ｋ  ６４００−１に準拠して打ち抜き冶具を用いて４号形切込みなしアングル形試験片を作製した後、ＪＩＳ  Ｋ６４００−５に準拠して定速引張試験機で試験速度５００ｍｍ／分にて測定し、試験片が破断するまでの間に示した最大引裂き荷重を膜厚で除することにより求めた。
【００６０】
＜収縮率の評価＞
得られたスポンジを、大気圧下、２３℃の条件下で１６８時間静置したのち、スポンジの表層を厚さ２ｍｍ±０．２０ｍｍにスライスしてスポンジシートを作製した。スライス直後のスポンジシートの縦横の大きさを測定して基準とし、その後、大気圧下、２３℃の条件下で１６８時間静置した時のスポンジシートの縦横の大きさを再度測定する。収縮率はスライス直後のスポンジシートの縦の長さをＨ０（ｍｍ）、横の長さをＬ０（ｍｍ）、１６８時間静置後のスポンジシートの縦の長さをＨ１（ｍｍ）、横の長さをＬ１（ｍｍ）として以下の式で算出した。
収縮率（％）＝（Ｈ０×Ｌ０−Ｈ１×Ｌ１）÷（Ｈ０×Ｌ０）×１００
【００６１】
＜外観の評価＞
得られたスポンジを、大気圧下、２３℃で２４時間静置した後、その表面状態を目視で観察した。観察は以下の３項目について行い、全ての項目で○評価であったサンプルを○、○評価が一つでもなかったものを△評価とした。
項目１  クレーターの有無
ガス抜け等によって生じるクレーター状の凸凹の有無を確認した。
全く確認されなかったものを○とした。
項目２  爪痕の有無
スポンジの表面に爪を立てて軽く押した後、開放したときの爪痕の有無を観察した。
全く残らなかったものを○とした。
項目３  コーナー部分の観察
スポンジのコーナーに収縮によるしわよりを確認した。
角がしっかり残っていたものを○とした。
【００６２】
＜結果＞
実施例の結果を下記の表１に、比較例の結果を下記の表２に示す。
【００６３】
【表１】
2020196785.tif 000004
【００６４】
【表２】
2020196785.tif 000005
【００６５】
＜考察＞
表１〜表２に示す通り、実施例１〜８の評価サンプルは、引裂き強度や収縮率及び外観が優れた加硫物が得られることを確認した。スルフェンアミドを用いていても、硫黄変性クロロプレンゴム中の含有量が０．０１質量部を超える比較例２については、ムーニー粘度が低すぎて、評価サンプルを作製することができなかった。また、発泡剤の添加量が３質量部に満たない比較例５は発泡せず評価サンプルを作製することが出来なかった。