(57)【要約】【課題】  本発明は、捕集性能に優れ、かつ、高通気量、低圧損となり、長寿命化可能なフィルター用不織布からなるろ材の提供を可能とするメルトブロー不織布およびメルトブロー不織布とその耐熱フィルター用不織布および耐熱フィルター積層体ならびにそれらの製造方法を提供する。【解決手段】  本発明のメルトブロー不織布は、熱可塑性樹脂を主成分としてなるメルトブロー不織布であり、繊維径のモードが１μｍ以下であり、６．０μｍ以上の繊維の存在率が５％以上であるメルトブロー不織布である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性樹脂組成物を主成分とする繊維で構成されてなるメルトブロー不織布であって、前記繊維の単繊維径のモードが１μｍであり、６．０μｍ以上の繊維の存在率が５％以上である、メルトブロー不織布。
【請求項２】
前記繊維の数平均単繊維径が０．１μｍ以上５．０μｍ以下である、請求項１に記載のメルトブロー不織布。
【請求項３】
前記熱可塑性樹脂組成物の重量平均分子量が７５０００以下である、請求項１または２に記載のメルトブロー不織布。
【請求項４】
前記熱可塑性樹脂組成物が、ポリエステル樹脂、あるいは、ポリアリーレンスルフィド樹脂である、請求項１〜３のいずれかに記載のメルトブロー不織布。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載のメルトブロー不織布からなる少なくとも１層と、基布とが接合されてなる、耐熱フィルター積層体。
【請求項６】
請求項１〜４のいずれかに記載のメルトブロー不織布の製造方法であって、以下の工程（１）〜（３）を順に行う、メルトブロー不織布の製造方法。
工程（１）：  以下の条件（ｉ）を満たす紡糸口金から、前記熱可塑性樹脂組成物を単孔吐出速度が０．２０ｇ／（分・ホール）以上１．１０ｇ／（分・ホール）以下の範囲で紡出させて糸条を形成する工程。
条件（ｉ）：  孔径が互いに異なる吐出孔（ａ）と吐出孔（ｂ）とを有し、紡糸口金の幅方向にこれらが一直線上に交互あるいは規則的に配置されている
工程（２）：  前記熱可塑性樹脂組成物の融点をＴｍとしたときに、（Ｔｍ＋１０℃）以上（Ｔｍ＋５０℃）以下に加熱し、かつ、０．１０ＭＰａ以上１．００ＭＰａ以下に加圧した気体を前記糸条に対して吹き付ける工程。
工程（３）：  前記繊維を捕集装置上に堆積させる工程。
【請求項７】
請求項１〜４のいずれかに記載のメルトブロー不織布に、不織布、フェルト、織物、および編物からなる群から選ばれる少なくとも一つの基布を貼り合わせる工程を有する耐熱フィルター積層体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、従来よりも高通気量、かつ、濾過性能に優れた、メルトブロー不織布および耐熱フィルター積層体ならびにそれらの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、中華人民共和国をはじめとした経済成長の著しい国において、環境に対する意識が高くなってきている。その一例として、石炭ボイラー等から排出されるダストであるＰＭ２.５の増加に対する環境政策が挙げられる。この政策では厳しい排出基準を達成することが求められており、これらの環境規制を背景として、耐熱性を有し、かつ、より高濾過性能なフィルターが要求されている。
【０００３】
高濾過性能とは、高ダスト捕集性であり、かつ、長期使用時でも圧力損失の低い不織布である。このようなフィルターとして、問題を解決するためにメルトブロー不織布が用いられることがある。例えば、ダスト捕集層をポリフェニレンスルフィドからなるメルトブロー不織布とし、耐熱性を有する繊維から構成される不織布、フェルト、織物または編み物を強度保持層とし、水流交絡法により積層してなるバグフィルター用ろ布が提案されている（特許文献１参照。）。
【０００４】
また、さらにメルトブローの圧力損失向上を目的とし、異なる孔径を有する口金を用いることで、異なる繊維群からなるメルトブロー不織布をろ材としてなる不織布シートが提案されている（特許文献２参照。）。
【０００５】
確かにこれらの提案によれば、従来よりも優れた濾過性能を有するバグフィルターろ布を得ることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】国際公開第２０１７／０８６１８６号
【特許文献２】特開２００６−３７２９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、前記の特許文献１では、交絡による積層加工を実施しており、絡合部よりダストが漏れ出し濾過性能の低下する懸念がある。さらにメルトブロー不織布であるダスト捕集層は熱処理を実施していないため、逆洗時に破れが発生したり、９０°Ｃ以上の環境下での使用時に著しく熱収縮したりと、十分な濾過性能が発揮できないといった課題がある。また、特許文献２では、ポリオレフィンを想定したものであり、高温下での使用では耐熱性が劣る。また、本特許の繊維径構成で実施した場合、圧力損失は向上するものの、緻密繊維層の割合が少なく十分なダスト捕集性能が得られないといった課題がある。
【０００８】
そこで本発明の目的は、上記の事情に鑑みてなされたものであって、従来どおりの捕集性能を有し、かつ、メルトブロー不織布の圧力損失低減を抑えた、メルトブロー不織布および耐熱フィルター積層体を提供すること、ならびにそれらの製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記目的を達成するべく鋭意検討を重ねた結果、メルトブロー不織布を特定の条件で不織布を製造することで、繊維径の制御が可能となり高ダスト捕集性能と低圧力損失を両立した不織布が得られることを見出した。
【００１０】
本発明は、これら知見に基づいて完成に至ったものであり、本発明によれば、以下の発明が提供される。
【００１１】
本発明のメルトブロー不織布は、熱可塑性樹脂組成物を主成分とする繊維で構成されてなるメルトブロー不織布であって、前記繊維の単繊維径のモードが１μｍであり、６．０μｍ以上の繊維の存在率が５％以上である。
【００１２】
また、該メルトブロー不織布からなる少なくとも１層と、基布とが接合されてなる、耐熱フィルター積層体である。
【００１３】
また、該メルトブロー不織布の製造方法であって、以下の工程（１）〜（３）を順に行う、メルトブロー不織布の製造方法である。
工程（１）：  以下の条件（ｉ）を満たす紡糸口金から、前記熱可塑性樹脂組成物を単孔吐出速度が０．２０ｇ／（分・ホール）以上１．１０ｇ／（分・ホール）以下の範囲で紡出させて糸条を形成する工程。
【００１４】
条件（ｉ）：  孔径が互いに異なる吐出孔（ａ）と吐出孔（ｂ）とを有し、紡糸口金の幅方向にこれらが一直線上に交互あるいは規則的に配置されている
工程（２）：  前記熱可塑性樹脂組成物の融点をＴｍとしたときに、（Ｔｍ＋１０℃）以上（Ｔｍ＋５０℃）以下に加熱し、かつ、０．１０ＭＰａ以上１．００ＭＰａ以下に加圧した気体を前記糸条に対して吹き付ける工程。
工程（３）：  前記繊維を捕集装置上に堆積させる工程。
【００１５】
また、該メルトブロー不織布に、不織布、フェルト、織物、および編物からなる群から選ばれる少なくとも一つの基布を貼り合わせる工程を有する耐熱フィルター積層体の製造方法である。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、捕集性能に優れ、かつ、高通気量、低圧損となり、長寿命化可能なフィルター用不織布からなるろ材の提供を可能とし、フィルター等の産業用途に好適に用いられる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明に関する単繊維径分布である。
【図２】単一孔からなるメルトブロー不織布に関する単繊維径分布である。
【図３】孔径が互いに異なる口金からなる不織布に関する単繊維径分布である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
本発明のメルトブロー不織布は、熱可塑性樹脂を主成分としてなるメルトブロー不織布であり、繊維径のモードが１μｍ以下であり、６．０μｍ以上の繊維の存在率が５%以上である。以下に、この詳細について説明する。
【００１９】
（熱可塑性樹脂）
本発明のメルトブロー不織布の熱可塑性樹脂の主成分としては、例えば、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホン、ポリスルホン、ポリフェニレンエーテル、ポリエステル、ポリアリレート、ポリアミド、ポリアミドイミド、ポリカーボネート、ポリオレフィン、およびポリエーテルエーテルケトンなどの熱可塑性樹脂や、これらを共重合した熱可塑性樹脂が好ましく挙げられる。
【００２０】
これらの中でも、ポリフェニレンスルフィド樹脂およびポリエステル樹脂を主成分とする熱可塑性樹脂は、繊維の曳糸性に優れている一方、製布後のメルトブロー不織布は熱寸法安定性が低いという課題があるが、本発明のメルトブロー不織布の製造方法を用いることにより熱寸法安定性を付与することでき、高温下での使用が可能となる好ましい態様の一例である。特に、ポリフェニレンスルフィド樹脂およびポリエステル樹脂を主成分とする熱可塑性樹脂が好ましい。また、これらを共重合した熱可塑性樹脂も好ましく用いることができる。ここで、これらをポリエステル樹脂、あるいは、ポリフェニレンスルフィド樹脂と称することがある。
【００２１】
また、本発明において、「主成分とする」とは、「当該成分を８５質量％以上含有し、当該成分のみからなる場合も含まれること」を意味する。
【００２２】
よって、前記の熱可塑性樹脂には、本発明の効果を発揮する範囲内において、所望の特性に合わせ、結晶核剤、艶消し剤、顔料、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、光安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、充填剤、滑剤および親水剤等を添加することができる。
【００２３】
本発明のメルトブロー不織布を構成する繊維の主成分である熱可塑性樹脂は、融点＋３４．５℃の温度において、ＡＳＴＭ  Ｄ１２３８−７０（測定荷重５ｋｇ重）に準じて測定されるＭＦＲが１００ｇ／１０分以上２０００ｇ／１０分以下であることが好ましい態様である。ＭＦＲを１００ｇ／１０分以上、より好ましくは１５０ｇ／１０分以上とすることにより、良好な流動性をとり、容易に繊維状に細化することができる。一方、ＭＦＲを２０００ｇ／１０分以下、より好ましくは１５００ｇ／１０分以下とすることにより、口金の背面圧を適度に有し、紡糸安定性に優れるものとなる。
【００２４】
本発明のメルトブロー不織布を構成する繊維の主成分である熱可塑性樹脂はゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって測定される重量平均分子量が１００００以上７５０００以下であることが好ましい態様である。重量平均分子量を１００００以上、より好ましくは２００００以上とすることにより、糸切れ発生させることなく紡糸性に良好となる。一方、重量平均分子量を７５０００以下、より好ましくは６００００以下さらに好ましくは、５００００以下とすることにより、メルトブロー不織布生産時に十分に紡出ポリマーが熱風で延伸でき、細繊維層を形成することを可能とする。
【００２５】
一方、ＭＦＲを２０００ｇ／１０分以下、より好ましくは１５００ｇ／１０分以下とすることにより、口金の背面圧を適度に有し、紡糸安定性に優れるものとなる。
【００２６】
（メルトブロー不織布と製布工程）
本発明の製造方法においては、前記の熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなるメルトブロー不織布を形成する製布工程を有することが重要である。前記のメルトブロー不織布は、紡糸口金から紡出された糸条に加熱した圧空を吹き付け、繊維を細化し自己融着させ、吐出された繊維を捕集装置上に堆積させて製布される。圧空を吹き付けられることにより細化されるため、スパンボンドやフラッシュ紡糸のような長繊維不織布よりも繊維径分布にバラツキのある不織布である。すなわち、繊維径の細いものから太いものまで一定のバラツキを持って含有されることから、同一孔からなる場合、一般的に単峰性の繊維径分布となる。一方本発明のメルトブロー不織布は２種類以上の孔径からなり、かつ、その２種類以上の孔が交互あるいは規則的に並んでなる口金から紡糸することにより、少なくとも２峰性以上の繊維径分布となり、細繊維群と太繊維群から構成されることで、従来よりも高通気量、低圧損な不織布を得ることができる。また２種類以上の孔径からなる口金は均一に延伸できる観点より交互に１孔ずつ規則的に配置されていることが好ましい。また口金孔は大きい孔と小さい孔が存在する場合、小孔の口金径は直径０.１ｍｍ以上０.５ｍｍ以下であることが好ましく、大孔の口金径は直径０．３ｍｍ以上１．０ｍｍ以下であることで、紡糸性にも優れ、かつ、所望の繊維径の不織布が得られる。口金孔間距離は一定の間隔であることが好ましい。このようにすることで、均一に延伸でき、隣り合う繊維と合体することなく紡糸可能となる。ここで示す口金孔間距離とは孔の中央から隣接する孔の中央までの距離とする。
【００２７】
一般に、メルトブロー不織布以外の不織布形態として、例えば、スパンボンド不織布、フラッシュ紡糸不織布、湿式不織布、カード不織布およびエアレイド不織布等を挙げることができるが、スパンボンド不織布、カード不織布およびエアレイド不織布は、繊維径が太く目付均一性に劣るため、表面粗さが大きくなりやすい。また、フラッシュ紡糸不織布は、高密度であるため通気量が低下し圧力損失が向上するという傾向がある。
【００２８】
本発明のメルトブロー不織布においては、メルトブロー不織布を構成する繊維の単繊維径のモードは１μｍ以下であることが重要である。これにより、不織布内に緻密な繊維が形成され、濾過性能に優れたメルトブロー不織布となる。また本発明における単繊維径のモードとは、単繊維径の最頻値を示し、不織布を構成する単繊維径を測定、その単繊維径を整数間で区分（１μｍ未満、１以上２μｍ未満、２以上３μｍ未満、３以上４μｍ未満・・・間）した際の最も多く測定された区間を、母集団からの存在率が最も高い区間とする。本発明のメルトブロー不織布は０μｍ以上１μｍ以下の範囲の単繊維径の存在率が最も高いことを示す。さらに、本発明におけるモードの好ましい存在率は１０％以上、より好ましくは２０％以上、さらに好ましくは３０％以上である。ここで、存在率は「数」の存在率である。
【００２９】
本発明のメルトブロー不織布からなる単繊維径は６．０μｍ以上の繊維の存在率が５％以上であることが重要である。この繊維の存在により、通気量を程よく向上し、従来品よりも低圧損である不織布が得られる。また、６．０μｍ以上の繊維の存在率は好ましくは５％以上、より好ましくは１５％以上、さらに好ましくは３０％以上であり、上限は好ましくは５０％以下、より好ましくは４５％以下、さらに好ましくは４０％以下である。これにより、ダストが不織布内、流入し濾過性の低下を損なうことを防ぐことができる。ここで、存在率の求め方は単繊維径のモードの求め方と同様である。
【００３０】
本発明のメルトブロー不織布からなる、数平均単繊維径は、０．１μｍ以上５．０μｍ以下であることが好ましい。数平均単繊維径を好ましくは５．０μｍ以下、より好ましくは４．５μｍ以下、さらに好ましくは４．０μｍ以下とすることにより、メルトブロー不織布の目付の均一性を向上させ、捕集効率に優れるメルトブロー不織布を得ることができる。一方、数平均単繊維径を好ましくは０．１μｍ以上、より好ましくは０．５μｍ以上、さらに好ましくは１．０μｍ以上とすることにより、製造過程においてポリマーを引き伸ばして細化する際に、繊維が切れてショット（ポリマー塊状物）が発生することを抑制することができ、またフィルターろ材として使用する際には圧損の上昇を防ぐことができる。
【００３１】
メルトブロー不織布の厚さは、２．０ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは１．５ｍｍ以下である。厚さをこのように設定することにより、メルトブロー不織布の通気量の低下を防ぎ、十分な濾過性能を維持することができる。
【００３２】
上記数平均単繊維径、モード、６．０μｍ以上の繊維存在率を得るためには、メルトブロー不織布製造時の原料粘度、口金、口金孔吐出速度および熱風圧力を適宜調整する必要がある。
【００３３】
また上記単繊維径の測定はメルトブロー不織布部の測定とするが、本発明品が部分的に熱圧着や溶着により繊維形状が変形あるいは、確認できない箇所は除外し、単繊維径が確認できる箇所で測定を実施するものとする。
【００３４】
本発明のメルトブロー不織布の製造方法は、以下の工程（１）〜（３）を順に行うことが好ましい。
工程（１）：  以下の条件（ｉ）を満たす紡糸口金から、前記熱可塑性樹脂組成物を単孔吐出速度が０．２０ｇ／（分・ホール）以上１．１０ｇ／（分・ホール）以下の範囲で紡出させて糸条を形成する工程。
【００３５】
条件（ｉ）：  孔径が互いに異なる吐出孔（ａ）と吐出孔（ｂ）とを有し、紡糸口金の幅方向にこれらが一直線上に交互あるいは規則的に配置されている
工程（２）：  前記熱可塑性樹脂組成物の融点をＴｍとしたときに、（Ｔｍ＋１０℃）以上（Ｔｍ＋５０℃）以下に加熱し、かつ、０．１０ＭＰａ以上１．００ＭＰａ以下に加圧した気体を前記糸条に対して吹き付ける工程。
工程（３）：  前記繊維を捕集装置上に堆積させる工程。
【００３６】
本発明のメルトブロー不織布を得るための好ましい口金吐出孔速度は０．２０ｇ／（分・ホール）以上であることが好ましく、より好ましくは０．３２ｇ／（分・ホール）以上、さらに好ましくは０．４２ｇ／（分・ホール）以上である。これにより紡糸性に優れたメルトブロー不織布を得ることができる。一方、好ましくは１．１０ｇ／（分・ホール）以下、より好ましくは０．８５ｇ／（分・ホール）以下であり、さらに好ましくは０．７０ｇ／（分・ホール）以下とすることで、十分な集塵性能を維持することができる。またここで述べる口金孔吐出速度は全孔の吐出量より全口金の孔面積で除した値を示す。
【００３７】
本発明のメルトブロー不織布を得るための好ましい熱風圧力は０．１０ＭＰａ以上であることが好ましく、より好ましくは０．１５ＭＰａ以上、さらに好ましくは０．２０ＭＰａ以上である。これにより十分に紡糸した熱可塑性樹脂を細化可能となる。一方、好ましくは１．００ＭＰａ以下、より好ましくは０．９０ＭＰａ以下であり、さらに好ましくは０．８０ＭＰａ以下とすることで、十分な集塵性能を維持することができる。
【００３８】
本発明のメルトブロー不織布の製造方法によれば、メルトブロー不織布の目付は実用に供し得る機械的強度と十分な濾過性能を維持するために、目付は１０ｇ／ｍ２以上であることが好ましく、より好ましくは２０ｇ／ｍ２以上である。一方、目付は、より好ましくは４００ｇ／ｍ２以下であり、さらに好ましくは２００ｇ／ｍ２以下とすることで、通気量の低下を防ぎ、十分な濾過性能を維持することができる。
【００３９】
本発明に係る製布工程において、樹脂を溶融する押出機および紡糸口金の温度は、（使用する樹脂の融点＋１０℃）以上（該融点＋５０℃）以下であることが好ましい。この範囲とすることで、樹脂の固化、低流動化、あるいは、高温による樹脂の劣化を防ぐことができる。
【００４０】
また、本発明に係る製布工程において、加熱高速ガスの温度は、紡糸温度よりも０℃以上高くすることにより、繊維を効率よく細化できるとともに、繊維同士の自己融着により実用に耐えうる強度のメルトブロー不織布を得ることができる。また、加熱高速ガスの温度を紡糸温度よりも好ましくは３０℃以下、より好ましくは２５℃以下、さらに好ましくは２０℃以下に設定することにより、ショット（ポリマー塊状物）の発生を抑制し、不織布を安定して製造することができる。
【００４１】
本発明のメルトブロー不織布の見掛け密度は０．１０ｇ／ｃｍ３以上０．７０ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。見掛け密度を０．７０ｇ／ｃｍ３以下、好ましくは０．６０ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは０．５０ｇ／ｃｍ３以下とすることにより、フィルターろ材として使用した際に、緻密化され濾過性能を低下させることのないメルトブロー不織布となる。一方、見掛け密度を０．１０ｇ／ｃｍ３以上、好ましくは０．１２ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．１５ｇ／ｃｍ３以下とすることにより高密度化を抑制し圧力損失の低いものとなる。
【００４２】
本発明のメルトブロー不織布の通気量は２０ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）以上１２０ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）以下であることが好ましい。通気量を１２０ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）以下、好ましくは１００ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）以下、より好ましくは８０ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）以下とすることにより、フィルターろ材として使用した際に、濾過性能を低下させることのないメルトブロー不織布となる。一方、通気量を２０ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）以上、好ましくは４０ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）以上、より好ましくは５０ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）以上とすることにより、メルトブロー不織布の高密度化を抑制し圧力損失の低いものとなる。
【００４３】
（熱処理工程と積層工程）
続いて、本発明における熱処理工程と積層工程の製造方法について説明する。
【００４４】
（１）熱処理工程
熱処理工程はカレンダーロールにより熱接着を行い処理する方法が挙げられるが、高密化による通気量低下を抑制する観点からシートを把持し熱風により熱処理する熱風熱処理方法や表面温度を冷結晶化温度―３℃以上で融点―３℃以下とした可とう性を有する２組のベルト間をとおし熱処理するベルトプレス装置を用い、熱処理を行うことが好ましい。また、それ以外の処理方法でもシートを把持し、上記温度で実施できる方法であれば、軟化点以上で発生する熱収縮を抑制することが可能であればよい。
【００４５】
本発明に係る熱処理工程において、前記のベルトコンベアと前記のメルトブロー不織布の接触時間は、メルトブロー不織布を構成する繊維の熱可塑性樹脂の種類や、不織布の目付と厚さに応じて適宜調整されるものであるが、この接触時間は少なくとも３秒以上であることが好ましく、より好ましくは５秒以上であり、さらに好ましくは１０秒以上である。接触時間をこのように設定することにより、メルトブロー不織布を十分熱処理し、優れた熱寸法安定性を付与することができる。
【００４６】
メルトブロー不織布の熱処理時における搬送速度は、好ましくは１０．０ｍ／分以下、より好ましくは８．０ｍ／分以下、さらに好ましくは６．０ｍ／分以下とすることにより、繊維の熱結晶化が進行する前に急激な加熱によってメルトブロー不織布が軟化し、厚さがつぶされたり、繊維同士が融着してフィルム状のものになったりすることを防ぐことができる。
【００４７】
また熱処理加工は基布との貼り合わせ前に実施をしても、貼り合わせ後に実施をしてもいずれでもよい。
【００４８】
また、貼り合わせ後のメルトブロー不織布のＫＥＳ表面粗さは特に定めるものではないが、１．６０μｍ以下、好ましくは１．４０μｍ以下、さらに好ましくは１．２０μｍ以下とすることにより、ダストが濾過不織布の空隙に混入することなく表層でダスト層を形成し、長期において安定した濾過性能を得ることができる。
【００４９】
本発明の耐熱フィルター積層体のメルトブロー不織布はＪＩＳ  Ｌ０８４９：２０１３「摩擦に対する染色堅ろう度試験方法」の９．２「摩擦試験機ＩＩ形（学振形）法」に準じて測定した毛羽立ち試験において、不織布表面を、摩擦用白綿布を取り付けた摩擦子で５００回往復摩擦し、試験前後の試験片の表面状態を、目視と走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて観察した際の毛羽立ち性が５（目視では不明瞭）であることが好ましい。それにより、濾過面層のダストの侵入を防ぎ、かつ、払い落とし性に優れた不織布となる。
【００５０】
本発明の耐熱フィルター積層体に用いられる不織布の見掛け密度は０．４０ｇ／ｃｍ３以下、好ましくは０．３８ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは０．３５ｇ／ｃｍ３以下とすることにより、通気量の低下を抑え、圧力損失の小さいフィルターとなり長寿命化を可能とする。一方、見掛け密度を０．１０ｇ／ｃｍ３以上、好ましくは０．１２ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．１４ｇ／ｃｍ３以上とすることにより、繊維同士の接着点の減少による強力の低下を抑え、実用に耐え得る強力やハンドリング性を有する不織布とすることができる。
【００５１】
また、本発明の耐熱フィルター積層体に用いられる不織布の２００℃の温度における乾熱収縮率は、２％以下であることが好ましく、より好ましくは１％以下である。このようにすることにより、高温環境下でも使用中の寸法変化や不織布内部の構造変化がない不織布とすることができる。また、加熱による張力緩和等で不織布が伸長する場合があり、上記同様、高温環境下での使用中の寸法変化や不織布内部の構造変化を防ぐため、乾熱収縮率は好ましくは−２％以上、より好ましくは−１％以上であり、乾熱収縮率は０％に近いことが好ましい態様である。
【００５２】
（２）積層工程
本発明の耐熱フィルター積層体の製造方法においては、前記製布工程より得られるメルトブロー不織布を、前記熱処理工程前後に、さらに、ポリフェニレンスルフィド、メタアラミド、ポリイミド、フッ素樹脂およびガラスのうち少なくとも１つを主成分としてなる、不織布、フェルト、織物、または編物である基布と前記メルトブロー不織布とを貼り合わせることが重要である。こうすることにより、メルトブロー層が優れたろ材となり、基布が十分な強度、耐久性を持つことで優れた耐熱フィルター積層体となる。不織布、フェルト、織物、または編物については特に指定するものではないが、貼り合わせ性を向上させるために、前記メルトブロー不織布と同じ樹脂からなることが好ましい。
【００５３】
一般に、不織布とその他布帛との接合方法には、熱圧着による接着やニードルパンチや水流交絡による絡合処理が挙げられるが、本発明に係る貼り合わせ工程においては、緻密層の形成を抑止し、交絡による不織布の空隙部の発生による濾過性能が低下することを防ぐため、フレームラミネートのような火炎溶融法により前記の基布を溶融させ、メルトブロー不織布と貼り合わせる方法がより好ましい。
【００５４】
本発明に係る基布としては、ポリフェニレンスルフィド、メタアラミド、ポリイミド、フッ素樹脂およびガラスの少なくとも１つを主成分としてなる不織布、フェルト、織物、または編み物が好ましい。このようにすることにより、高温下でも耐えうる耐熱フィルター積層体となる。
【００５５】
基布の目付は２００ｇ／ｍ２以上、好ましくは２５０ｇ／ｍ２以上、さらに好ましくは、３００ｇ／ｍ２以上とすることにより、取り扱い時や加工時にも十分耐えうる強度となる。
【００５６】
本発明の耐熱フィルター積層体は、濾過性能の長寿命化に優れることからフィルター等の産業用途に好適に使用することができる。また、耐熱性や耐薬品性が必要でより高濾過性能が求められている石炭ボイラー等のフィルター材やゴミ焼却廃棄フィルター等の用途に好適に用いることができる。
【実施例】
【００５７】
次に、実施例に基づき本発明のメルトブロー不織布、および耐熱フィルター積層体の製造方法について、具体的に説明する。本発明は、これらの実施例のみに限定されるものではない。
【００５８】
［測定方法］
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）（ｇ／１０分）：
ポリフェニレンスルフィド樹脂のＭＦＲは、ＡＳＴＭ  Ｄ１２３８−７０に準じて、測定温度が３１５．５℃で、測定荷重が５ｋｇの条件で３回測定し、その平均値をＭＦＲとした。
【００５９】
（２）固有粘度（ＩＶ）：
ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度ＩＶは、次の方法で３回測定し、その平均値をとった。オルソクロロフェノール１００ｍｌに対し試料８ｇを溶解し、温度２５℃においてオストワルド粘度計を用いて相対粘度ηｒを、下記式により求めた。
・ηｒ＝η／η０＝（ｔ×ｄ）／（ｔ０×ｄ０）
ここで、ηはポリマー溶液の粘度、η０はオルソクロロフェノールの粘度、ｔは溶液の落下時間（秒）、ｄは溶液の密度（ｇ／ｃｍ３）、ｔ０はオルソクロロフェノールの落下時間（秒）、ｄ０はオルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｍ３）を、それぞれ表す。
次いで、上記の相対粘度ηｒから下記式により、固有粘度ＩＶを算出した。
・ＩＶ＝０．０２４２ηｒ＋０．２６３４。
【００６０】
（３）融点（℃）：
使用した熱可塑性樹脂の融点は、示差走査熱量計（ＴＡ  Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製Ｑ１００）を用いて、次の条件で３回測定し、吸熱ピーク頂点温度の平均値を算出して、測定対象の融点とした。繊維形成前の熱可塑性樹脂において吸熱ピークが複数存在する場合は、最も高温側のピーク頂点温度とする。また、繊維を測定対象とする場合には、同様に測定し、複数の吸熱ピークから各成分の融点を推定することができる。
・測定雰囲気：窒素流（１５０ｍｌ／分）
・温度範囲  ：３０〜３５０℃
・昇温速度  ：２０℃／分
・試料量    ：５ｍｇ。
【００６１】
（４）重量平均分子量：
使用した熱可塑性樹脂および繊維の重量平均分子量はサイズ排除クロマトグラフィー（ＳＥＣ）の１種であるゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いてポリエチレン、ポリメタクリル酸メチル換算で算出した。ＧＰＣの測定条件を以下に示す。
【００６２】
＜ＰＰＳ測定時＞
・装置：センシュー科学  ＳＳＣ−７１００
・カラム名：センシュー科学  ＧＰＣ３５０６
・溶離液：１−クロロナフタレン
・検出器：示差屈折率検出器
・カラム温度：２１０℃
・流量：１．０ｍｌ
・試料注入量：３００μＬ。
【００６３】
＜ＰＰ測定時＞
・装置：Ｐｏｌｙｍｅｒ  Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ  ＰＬ−２２０
・カラム名：昭和電工  Ｓｈｏｄｅｘ  ＨＴ８０６Ｍ
・溶離液：１,２,４-トリクロロベンゼン（ＴＣＢ）（０．１％ＢＨＴ添加）
・検出器：示差屈折率検出器
・カラム温度：１４５℃
・流量：１．０ｍｌ
・試料注入量：２００μＬ（予め、１６０〜１７０℃で約２０分間加熱攪拌実施）。
【００６４】
＜ＰＥＴ測定時＞
・装置：Ｐｏｌｙｍｅｒ  Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ  ＰＬ−２２０
・カラム名：昭和電工  Ｓｈｏｄｅｘ  ＫＦ―４０４
・溶離液： ＨＦＩＰ（ヘキサフルオロ−２−プロパノール）
・検出器：示差屈折率検出器
・カラム温度：２１０℃
・流量：１．０ｍｌ
・試料注入量：２００μＬ。
【００６５】
（５）数平均単繊維径（μｍ）およびモード：
ベルトコンベア上に捕集したメルトブロー不織布からランダムに小片サンプル５０個を採取し、キーエンス社製ＶＥ７８００の走査型電子顕微鏡で１０００〜２０００倍で表面写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計５００本の繊維の幅を測定し、その平均値を算出した。単繊維の幅平均値から、小数点以下第二位を四捨五入して繊維径とした。
【００６６】
また、単繊維径のモードとは、単繊維径の最頻値を示し、不織布を構成する単繊維径を測定、その単繊維径を整数間で区分（１μｍ未満、１以上２μｍ未満、２以上３μｍ未満、３以上４μｍ未満・・・間）した際の最も多く測定された区間を、母集団からの存在率が最も高い区間とした。
【００６７】
（６）不織布の目付（ｇ／ｍ２）：
ＪＩＳ  Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．２単位面積当たりの質量」に基づき、２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
【００６８】
（７）不織布の厚さ（μｍ）：
ＪＩＳ  Ｌ１９０６：２０００「一般不織布試験方法」の「４．１  厚さ」に準じて、直径１０ｍｍの加圧子を使用し、荷重１０ｋＰａで不織布およびベルトコンベアの幅方向等間隔に１０点の厚さを０．０１ｍｍ単位で測定し、その平均値の小数点以下第三位を四捨五入した。
【００６９】
（８）不織布の通気量（ｃｍ３／（ｃｍ２・秒））：
ＪＩＳ  Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．８．１  フラジール形法」に準じて、１５ｃｍ角にカットした繊維シート１０枚を、テクステスト社製の通気性試験機ＦＸ３３００を用いて、試験圧力１２５Ｐａで測定した。得られた値の平均値から、小数点以下第二位を四捨五入して通気量とした。
【００７０】
（９）不織布の乾熱収縮率（％）：
ＪＩＳ  Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．１０．３  乾熱寸法変化率」に準じて測定した。恒温乾燥機内の温度を２００℃とし、１０分間熱処理した。
【００７１】
（１０）濾過性能評価：
ＶＤＩ３９２６に準じて耐熱フィルター積層体の性能測定を実施した。測定用サンプルは直径１５０ｍｍとし、入口ダスト濃度を５．０±０．５ｇ／ｃｍ３、濾過風速２ｍ／分とし、１０００Ｐａに到達するとパルスにより濾過材表面のダストを払い落とす作業を実施し、初期３０回＋老化５０００回＋最後３０回実施し、最後３０回分のパルス洗浄が終了するまでの循環時間、圧力損失、出口濃度、集塵効率を下記の方法により求めた。
・循環時間（秒）：最後３０回分の払い落としが終了するまでの時間（下３桁は四捨五入）
・圧力損失（Ｐａ）：最後３０回目の払い落とし後の圧力損失
・出口ダスト濃度（ｍｇ／ｍ３）＝濾過材貫通ダスト重量／（１．８５×循環時間（秒）／３６００）
・捕集効率（％）＝（１−出口ダスト濃度／５）×１００。
【００７２】
［実施例１］
（紡糸とシート化）
ＭＦＲが６００ｇ／１０分で、融点が２８１℃、重量平均分子量４３０００のポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）樹脂を、窒素雰囲気中で１５０℃の温度で２４時間乾燥して用いた。このポリフェニレンスルフィド樹脂を押出機で溶融し、紡糸温度が３１０℃で、孔径（直径）φが０．３０ｍｍと０．６０ｍｍの孔を交互に配し、ピッチ１．６ｍｍの紡糸口金から単孔吐出量０．１６ｇ／（分・ホール）、吐出孔速度０．６７ｇ／分で紡出し、これに空気加熱器で加熱した３４０℃の温度の圧縮空気を圧力０．４５ＭＰａで吹き当てて、上記の紡糸口金からの距離１００ｍｍの位置にある移動するベルトコンベア上に捕集して、目付が４０ｇ／ｍ２のメルトブロー不織布を得た。得られたメルトブロー不織布を構成する繊維の数平均単繊維径は３．３μｍ、モードが１μｍ、６．０μｍ以上の繊維存在率が２０％であり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった。
【００７３】
（不織布の物性）
得られたメルトブロー不織布の厚さは０．２２ｍｍであり、通気量は５２ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）であった。この結果を表１に示す。
【００７４】
（不織布の熱処理）
ガラス繊維を芯材として編み込んだ“テフロン（登録商標）”樹脂ベルトからなり、ベルトの厚さが０．３１ｍｍで、ベルト表面のベック平滑度が２．６秒の２組のベルトコンベアを、ベルト間のクリアランスが０となるように上下に配置した。採取したメルトブロー不織布をＰＴＦＥ加工した離型紙を非平滑面となる側全面に貼り合わせ、このベルトコンベア間に通し、全面把持した状態で速度２ｍ／分で搬送し、上のベルト表面の温度を１４０℃に、下の離型紙の表面温度を４０℃にし、加熱した長さ１ｍの熱処理ゾーンを通過させて３０秒間熱処理を施した。乾熱処理後のメルトブロー不織布の熱収縮率は０％であり、波打ち発生、地合の悪化および表面凹凸の発生は見られなかった。
【００７５】
（不織布の積層方法）
数平均単繊維径１４．５μｍのＰＰＳ短繊維をカード、クロスラップを実施し、目付１２０ｇ／ｍ２、２．２ＴのＰＰＳ織物の両面にニードルパンチ加工を施し、５５０ｇ／ｍ２のＰＰＳフェルトを得た。このフェルトの片面を火炎加工によりメルトブロー不織布の非平滑面を貼り合わせ面とし、貼り合わせ加工を実施し、積層不織布を得た。得られた積層不織布は十分に接着しており、貼り合わせ性良好であった。
【００７６】
（濾過性能評価）
得られた積層不織布を用い濾過性能評価を実施した結果、循環時間１７０００秒、圧力損失１７５Ｐａ、出口濃度０．０５ｇ／ｍ３、集塵率９９．９９８９％であった。
【００７７】
［実施例２］
（紡糸とシート化）
孔径（直径）φが０．４０ｍｍと０．８０ｍｍの孔を交互に配し、ピッチ１．６ｍｍの紡糸口金を用い吐出孔速度０．５７ｇ／分とした以外は実施例１と同じ条件で、メルトブロー不織布を製布した。得られたメルトブロー不織布を構成する繊維の数平均単繊維径は３．５μｍ、モードが１μｍ、６．０μｍ以上の繊維存在率が３３％であり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった。
【００７８】
（不織布の物性）
得られたメルトブロー不織布の厚さは０．２４ｍｍであり、通気量は７３ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）であった。この結果を表１に示す。
【００７９】
（不織布の熱処理）
実施例１と同じベルトコンベアを使用し、同じ条件で熱処理した。乾熱処理後のメルトブロー不織布の熱収縮率は０％であり、波打ち発生、地合の悪化および表面凹凸の発生は見られなかった。結果を表１に示す。
【００８０】
（不織布の積層方法）
実施例１と同じ条件で、フェルトと貼り合わせ加工を実施し、積層体不織布を得た。得られた耐熱フィルター積層体は十分に接着しており、貼り合わせ性良好であった。
【００８１】
（濾過性能評価）
得られた耐熱フィルター積層体を用い濾過性能評価を実施した結果、循環時間１５０００秒、圧力損失１９０Ｐａ、出口濃度０．０６ｇ／ｍ３、集塵率９９．９９８６％であった。
【００８２】
［実施例３］
（紡糸とシート化）
固有粘度（ＩＶ）が０．６３で、重量平均分子量２６０００、融点が２６０℃のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂を、窒素雰囲気中で１５０℃の温度で２４時間乾燥して用いた。このポリエチレンテレフタレート樹脂を押出機で溶融し、紡糸温度が３００℃で、孔径（直径）φが０．４０ｍｍと０．８０ｍｍの孔を交互に配し、ピッチ１．６ｍｍの紡糸口金を用い、紡糸口金から単孔吐出量０．１６ｇ／（分・ホール）で紡出し、吐出孔速度０．５７ｇ／分で空気加熱器より加熱した３４０℃の温度の圧縮空気を圧力０．４５ＭＰａで吹き当てて、上記の紡糸口金からの距離１００ｍｍの位置にある移動するベルトコンベア上に捕集して、目付が４０ｇ／ｍ２で、厚さが０．２１ｍｍのメルトブロー不織布を得た。得られたメルトブロー不織布を構成する繊維の数平均単繊維径は３．０μｍ、モードが１μｍ、６．０μｍ以上の繊維存在率が１７％であり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった。
【００８３】
（不織布の物性）
得られたメルトブロー不織布の厚さは０．２１ｍｍであり、通気量は４９ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）であった。この結果を表１に示す。
【００８４】
（不織布の熱処理）
実施例１と同じベルトコンベアを使用し、同じ条件で熱処理した。乾熱処理後のメルトブロー不織布の熱収縮率は０％であり、波打ち発生、地合の悪化および表面凹凸の発生は見られなかった。結果を表１に示す。
【００８５】
（不織布の積層方法）
実施例１と同じ条件で、フェルトと貼り合わせ加工を実施し、積層体不織布を得た。得られた耐熱フィルター積層体は十分に接着しており、貼り合わせ性良好であった。
【００８６】
（濾過性能評価）
得られた耐熱フィルター積層体を用い濾過性能評価を実施した結果、循環時間１４０００秒、圧力損失２００Ｐａ、出口濃度０．０４ｇ／ｍ３、集塵率９９．９９８９％であった。
【００８７】
［比較例１］
（紡糸とシート化）
孔径（直径）φが０．４０ｍｍのみの孔で、ピッチ１．６ｍｍの紡糸口金を用い吐出孔速度１．２７ｇ／分とした以外は実施例１と同じ条件で、メルトブロー不織布を製布した。得られたメルトブロー不織布を構成する繊維の数平均単繊維径は３．５μｍ、モードが３μｍ、６．０μｍ以上の繊維存在率が６％であり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった。
【００８８】
（不織布の物性）
得られたメルトブロー不織布の厚さは０．２４ｍｍであり、通気量は３１ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）であった。この結果を表１に示す。
【００８９】
（不織布の熱処理）
実施例１と同じベルトコンベアを使用し、同じ条件で熱処理した。乾熱処理後のメルトブロー不織布の熱収縮率は０％であり、波打ち発生、地合の悪化および表面凹凸の発生は見られなかった。結果を表１に示す。
【００９０】
（不織布の積層方法）
実施例１と同じ条件で、フェルトと貼り合わせ加工を実施し、積層体不織布を得た。得られた耐熱フィルター積層体は十分に接着しており、貼り合わせ性良好であった。
【００９１】
（濾過性能評価）
得られた耐熱フィルター積層体を用い濾過性能評価を実施した結果、循環時間１３０００秒、圧力損失２００Ｐａ、出口濃度０．０７ｇ／ｍ３、集塵率９９．９９８６％であった。
【００９２】
［比較例２］
（紡糸とシート化）
紡糸口金から単孔吐出量０．１２ｇ／（分・ホール）で紡出し、吐出孔速度０．９５ｇ／分で紡糸以外は比較例１と同じ条件で、メルトブロー不織布を製布した。得られたメルトブロー不織布を構成する繊維の数平均単繊維径は３．２μｍ、モードが３μｍ、６．０μｍ以上の繊維存在率が４．９％であり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生は一部で確認された。
【００９３】
（不織布の物性）
得られたメルトブロー不織布の厚さは０．２３ｍｍであり、通気量は２６ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）であった。この結果を表１に示す。
【００９４】
（不織布の熱処理）
実施例１と同じベルトコンベアを使用し、同じ条件で熱処理した。乾熱処理後のメルトブロー不織布の熱収縮率は０％であり、波打ち発生、地合の悪化および表面凹凸の発生は見られなかった。結果を表１に示す。
【００９５】
（不織布の積層方法）
実施例１と同じ条件で、フェルトと貼り合わせ加工を実施し、積層体不織布を得た。得られた耐熱フィルター積層体は十分に接着しており、貼り合わせ性良好であった。
【００９６】
（濾過性能評価）
得られた耐熱フィルター積層体を用い濾過性能評価を実施した結果、循環時間９０００秒、圧力損失３００Ｐａ、出口濃度０．０６ｇ／ｍ３、集塵率９９．９９８６％であった。
【００９７】
［比較例３］
（紡糸とシート化）
紡糸口金から単孔吐出量０．３２ｇ／（分・ホール）で吐出孔速度１．１３ｇ／分で紡出した以外は実施例１と同じ条件で、目付４０ｇ／ｍ２のメルトブロー不織布を製布した。得られたメルトブロー不織布を構成する繊維の数平均単繊維径は７．８μｍ、モードが７μｍ、６．０μｍ以上の繊維存在率が６５％であり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった。
【００９８】
（不織布の物性）
得られたメルトブロー不織布の厚さは０．２６ｍｍであり、通気量は８２ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）であった。この結果を表１に示す。
【００９９】
（不織布の熱処理）
実施例１と同じベルトコンベアを使用し、同じ条件で熱処理した。乾熱処理後のメルトブロー不織布の熱収縮率は０％であり、波打ち発生、地合の悪化および表面凹凸の発生は見られなかった。結果を表１に示す。
【０１００】
（不織布の積層方法）
実施例１と同じ条件で、フェルトと貼り合わせ加工を実施し、積層体不織布を得た。得られた耐熱フィルター積層体は十分に接着しており、貼り合わせ性良好であった。
【０１０１】
（濾過性能評価）
得られた耐熱フィルター積層体を用い濾過性能評価を実施した結果、循環時間５０００秒、圧力損失３５０Ｐａ、出口濃度０．３０ｇ／ｍ３、集塵率９９．９８２１％であった。
【０１０２】
［比較例４］
（紡糸とシート化）
ＭＦＲが１７０ｇ／１０分で、融点が１６２℃、重量平均分子量８３０００のポリプロピレン（ＰＰ）樹脂を用いた。このポリプロピレン樹脂を押出機で溶融し、紡糸温度が２６０℃で、孔径（直径）φが０．３０ｍｍと０．６０ｍｍの孔を交互に配し、ピッチ１．６ｍｍの紡糸口金から単孔吐出量０．１６ｇ／（分・ホール）で吐出孔速度０．６７ｇ／分で紡出し、これに空気加熱器で加熱した３１０℃の温度の圧縮空気を圧力０．２５ＭＰａで吹き当てて、上記の紡糸口金からの距離１５０ｍｍの位置にある移動するベルトコンベア上に捕集して、目付が４０ｇ／ｍ２のメルトブロー不織布得た。得られたメルトブロー不織布を構成する繊維の数平均単繊維径は３．５μｍ、モードが３μｍ、６．０μｍ以上の繊維存在率が１０％であり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった。
【０１０３】
（不織布の物性）
得られたメルトブロー不織布の厚さは０．２３ｍｍであり、通気量は８０ｃｍ３／（ｃｍ２・秒）であった。この結果を表１に示す。
【０１０４】
（不織布の積層方法）
実施例１と同じ条件で、フェルトと貼り合わせ加工を実施し、積層体不織布を得た。得られた耐熱フィルター積層体は十分に接着しており、貼り合わせ性良好であった。
【０１０５】
（濾過性能評価）
得られた耐熱フィルター積層体を用い濾過性能評価を実施した結果、老化５０００回時に破れが発生した。
【０１０６】
【表１】
2020196963.tif 000003
【０１０７】
（注）“テフロン（登録商標）”樹脂：ポリ四フッ化エチレン樹脂。
【０１０８】
＜まとめ＞
表１に示されるように、実施例１〜３の孔径が互いに異なる吐出孔（ａ）と吐出孔（ｂ）とを有する口金を用いた、メルトブロー不織布を用いることで従来よりも長循環時間、低圧損のフィルターで濾過性能も同等性能以上の不織布であった。
【０１０９】
また、本発明のメルトブロー不織布は、比較例１のように１つの孔からなる紡糸口金を用いた場合、単繊維径のモードが３μｍとなり、従来よりも出口ダスト濃度を始めとした性能が、本発明より劣るものであった。また、比較例２のように６μｍ以上の繊維存在率が５％以下の場合、循環時間、圧力損失が低下し、本発明よりも劣るものであった。また、比較例３のように数平均単繊維径７．８μｍ、モードが７μｍのメルトブロー不織布の場合、ダストがメルトブロー層に侵入し、循環時間、ダスト濃度が悪化した。また、比較例４のように、ポリプロピレンからなる不織布の場合、分子量分布が高く、十分細化できずモードが３μｍとなり、本発明よりも劣ることが推定される。また強度も本発明より劣るものであった。
【図１】
2020196963.tif 000004
【図２】
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【図３】
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