(57)【要約】      （修正有）【課題】二相ステンレス鋼の管の製造方法を提供する。【解決手段】重量％で以下の組成を有する二相ステンレス鋼の管の製造方法。Ｃ最大０．０３、Ｓｉ最大１．０、Ｍｎ最大１．５、Ｐ最大０．０５、Ｓ最大０．０３、Ｃｒ２４〜２６、Ｎｉ６〜８、Ｍｏ３．０〜４．０、Ｎ０．２４〜０．３２からなる鋼を以下の工程で製造する。二相ステンレス鋼の管を形成する工程（１２）、管を形成する工程（１２）から得られた管を冷間加工する工程（１４）、及び、冷間加工工程（１４）後、管を０．５〜５分という時間ｔにわたり、５００〜７５０℃の範囲にある温度Ｔにさらすことによって、管を軟化焼鈍する工程（１６）、を含む。【選択図】図２
2020097776.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量％で以下の組成：
Ｃ  最大０．０３、
Ｓｉ  最大１．０、
Ｍｎ  最大１．５、
Ｐ  最大０．０５、
Ｓ  最大０．０３、
Ｃｒ  ２４〜２６、
Ｎｉ  ６〜８、
Ｍｏ  ３．０〜４．０、
Ｎ  ０．２４〜０．３２、並びに
残部のＦｅ及び不可避不純物
を有する、二相ステンレス鋼の管（２）を製造する方法（１０）であって、
該方法（１０）は、以下の工程：
・二相ステンレス鋼の管（２）を形成する工程（１２）、
・管（２）を形成する工程（１２）から得られた管（２）を冷間加工する工程（１４）、及び
・冷間加工工程（１４）後、管（２）を０．５〜５分という時間ｔにわたり、５００〜７５０℃の範囲にある温度Ｔにさらすことによって、管（２）を軟化焼鈍する工程（１６）
を含み、
管（２）を軟化焼鈍する工程（１６）において、二相ステンレス鋼の目標最小降伏強度（Ｒｐ０．２）が、以下の式：
Ｒｐ０．２＝１６４２−０．９６×Ｔ−１０．７５×ｔ
［式中、Ｔは摂氏度であり、ｔは時間（分）である］
によって、目標最小降伏強度（Ｒｐ０．２）において１０ＭＰａの標準偏差で達成される、方法（１０）。
【請求項２】
管（２）を軟化焼鈍する工程（１６）が、管（２）を１〜３分の時間にわたり、６００〜７５０℃の範囲の温度にさらすことを含む、請求項１に記載の方法（１０）。
【請求項３】
管（２）を軟化焼鈍する工程（１６）の後に、
・管（２）を焼入れする工程（１８）
が続く、請求項１又は２に記載の方法（１０）。
【請求項４】
管（２）を冷間加工する工程（１４）が、２５〜７０％の範囲内にある管（２）の絞りを含む、請求項１から３のいずれか一項に記載の方法（１０）。
【請求項５】
管（２）を形成する工程（１２）が、以下の工程：
・二相ステンレス鋼のインゴット又は連続鋳造ビレットを製造する工程（２０）、
・インゴット又は連続鋳造ビレットを製造する工程（２０）から得られたインゴット又はビレットを、管（２）へと熱間押出加工する工程（２２）
を含む、請求項１から４のいずれか一項に記載の方法（１０）。
【請求項６】
管（２）を形成する工程（１２）が、以下の工程：
・二相ステンレス鋼の溶融物を用意する工程（２４）、
・二相ステンレス鋼の粉末を製造するために、二相ステンレス鋼の溶融物を噴霧する工程（２６）、
・二相ステンレス鋼の粉末から管（２）を形成する工程（２８）
を含み、管（２）を形成する当該工程が、
・二相ステンレス鋼の粉末を熱間等方圧プレスする工程（３０）
を含む、請求項１から４のいずれか一項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、二相ステンレス鋼の管を製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
二相ステンレス鋼を製造する間、管は、所望の形状及び公差を達成するため冷間加工にさらされる。冷間加工は、管を規格最小降伏強度（specified minimum yield strength）へと加工硬化（deformation harden）するために使用されることもある。二相ステンレス鋼は冷間加工の間、絞りとともに迅速に加工硬化するため、１つの冷間加工作業において特定の形状と、規格最小降伏強度とをともに達成することは困難である。よって、特定の形状と最小降伏強度とを有する二相ステンレス鋼を提供するためには、二相ステンレス鋼を冷間加工し、その後、およそ１１００℃で焼鈍するが、これによって二相ステンレス鋼の完全な再結晶につながってしまう。その後、二相ステンレス鋼を、限定された絞りで第二の冷間加工工程にかける。この限定された絞りは、規定の最小降伏強度が達成されるように選択される。
【０００３】
ＥＰ  ２８５３６１４は、二相ステンレス鋼パイプ、及び当該パイプの製造を開示している。二相材料の冷間加工は、パイプに異方性をもたらす。低温熱処理が、３５０℃〜４５０℃の温度の熱処理で行われる。こうしてステンレス鋼パイプのパイプ軸方向及び周方向における降伏強度の異方性は、冷間加工後に減少する。
【０００４】
国際公開第２０１７／１１４８４７号は、二相ステンレス鋼の製造方法を開示している。この方法は、目標降伏強度をもたらすために、二相ステンレス鋼の構成成分と、冷間加工の間の絞りパラメータの双方を考慮した式に基づいている。
【発明の概要】
【０００５】
本開示の目的は、ステンレス鋼の管を効率的に製造する方法を提供することである。
【０００６】
本開示の態様によれば、重量％で以下の組成：
Ｃ  最大０．０３、
Ｓｉ  最大１．０、
Ｍｎ  最大１．５、
Ｐ  最大０．０５、
Ｓ  最大０．０３、
Ｃｒ  ２４〜２６、
Ｎｉ  ６〜８、
Ｍｏ  ３．０〜４．０、
Ｎ  ０．２４〜０．３２、並びに
残部のＦｅ及び不可避不純物
を有する二相ステンレス鋼の管を製造する方法が提供され、
本方法は、以下の工程：
・二相ステンレス鋼の管を形成する工程、
・管を形成する工程から得られた管を冷間加工する工程、及び
・冷間加工工程後、管を０．５〜５分という時間ｔにわたり、５００〜７５０℃の範囲にある温度Ｔにさらすことによって、管を軟化焼鈍する工程
を含むものである。
【０００７】
冷間加工されたステンレス鋼の管を、０．５〜５分という時間にわたり５００〜７５０℃の範囲の温度にさらすことによって軟化焼鈍するので、冷間加工された管の再結晶が、実質的に回避される。本方法に従って製造された二相ステンレス鋼の管の降伏強度は、冷間加工工程以前の二相ステンレス鋼材料の降伏強度よりも改善しており、延性は同等の水準に保たれたまま、脆性になり過ぎない。その結果、前述の目的が達成される。
【０００８】
さらに、特定の最小降伏強度については、二相ステンレス鋼を完全な再結晶まで焼鈍せずに、また二相ステンレス鋼を第２の冷間加工工程にかけずに、目標とすることができる。よって本開示は、高度の絞りをもたらす冷間加工という１つの工程の後に、軟化焼鈍が続くことに基づく。
【０００９】
４５０〜１０００℃の範囲の温度にさらされると、二相ステンレス鋼材料は、脆化しやすくなり、耐腐食性が低下しやすくなる。よって一般的にこの温度範囲は、二相ステンレス鋼の管を製造及び使用する間、回避される。
【００１０】
本発明者らは、二相ステンレス鋼の管を０．５〜５分という制御された短時間にわたり、５００〜７５０℃の範囲の温度にさらすことによって、脆化又は耐腐食性の低下につながることなく、二相ステンレス鋼管の延性が改善することに気付いた。さらに本発明者らは、目標最小降伏強度を制御された形で達成可能なことを見出した。
【００１１】
目標最小降伏強度は、前述の温度範囲で前述の時間内に軟化焼鈍する工程によって、達成することができる。前述の従来技術による方法のいずれとも対照的に、目標最小降伏強度は、完全な再結晶をもたらす高温での焼鈍と、それに続く第２の冷間加工工程を必要とせずに、達成される。本開示では軟化焼鈍工程により、冷間加工工程で達成される降伏強度が部分的に低下して、目標最小降伏強度が達成されるが、これについては以下でさらに説明する。
【００１２】
前述の特定の二相ステンレス鋼材料はまた、Sandvik SAF2507（登録商標）という名称で呼ばれることもある。このようなステンレス鋼の管についてよく見られる用途は例えば、石油産業及びガス産業である。
【００１３】
二相ステンレス鋼の管を形成する工程により、冷間加工工程のために準備ができた管が得られる。管を形成する工程には、溶融物からインゴット又はビレットを製造することが含まれ得る。その後、このインゴット又はビレットを熱間押出加工して、管にする。或いは、管を成形する工程は、二相ステンレス鋼粉末を製造することを含むことができ、この粉末を成形し、熱間等方圧プレスして、管の形状にする。
【００１４】
管を冷間加工する工程は、既知のやり方で、例えば冷間圧延、冷間ピルガー、冷間引抜、又はこれらの組み合わせによって、行うことができる。冷間加工する工程は、二相ステンレス鋼の管を製造する方法において唯一の冷間加工工程であり得る。よって、冷間加工する工程は、管の最終的な寸法に、又は管の実質的に最終的な寸法に冷間加工する工程を含むことができる。冷間加工工程に続いて、ほんの僅かな直径調整のみが、例えばピーリング切削、グラインド加工及び／又は研磨の結果として、起こり得る。
【００１５】
複数の実施態様によれば、管を軟化焼鈍する工程において、二相ステンレス鋼の目標最小降伏強度（Ｒｐ０．２）が、以下の式：
Ｒｐ０．２＝１６４２−０．９６×Ｔ−１０．７５×ｔ
［式中、Ｔは摂氏度であり、ｔは時間（分）である］
によって、目標最小降伏強度（Ｒｐ０．２）において１０ＭＰａの標準偏差で達成され得る。このようにして、特定の最小降伏強度は、軟化焼鈍工程において達成することができる。Ｒｐ０．２の単位は、ＭＰａである。
【００１６】
より具体的には、適切な温度及び適切な時間を、上述の温度及び時間の範囲内で選択することにより、８６８．２５〜１１５６．２５ＭＰａという範囲内の目標最小降伏強度（Ｒｐ０．２）が、先に既定した材料の二相ステンレス鋼（Sandvik SAF2507（登録商標））については１０ＭＰａの標準偏差で、達成することができる。よって、特定の最小降伏強度については、二相ステンレス鋼管を完全な再結晶まで焼鈍せずに、また二相ステンレス鋼管を第２の冷間加工工程にかけずに、容易に目標とすることができる。
【００１７】
複数の実施態様によれば、管を軟化焼鈍する工程の後に、
・管を焼入れする工程
が続いてよい。このようにして、軟化焼鈍工程が特定の時点で中断することを保証することができる。
【００１８】
さらなる特徴及び利点は、添付特許請求の範囲、及び以下の詳細な説明から明らかであろう。
【００１９】
様々な態様及び／又は実施態様（特定の特徴及び利点含む）は、以下で詳細に論じる実施例及び添付図面から直ちに理解されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】二相ステンレス鋼の管を示す。
【図２】二相ステンレス鋼の管を製造する方法を示す。
【図３】本方法に従って製造された二相ステンレス鋼の試験体についての降伏強度に関するダイアグラムを示す。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
複数の態様及び／又は実施態様について、以下でより詳細に説明する。同様の番号は、全体を通じて同様の要素を表す。簡潔性及び／又は明確性を担保するために、よく知られた機能又は構成については、必ずしも説明を要しないであろう。
【００２２】
図１は、本実施態様による二相ステンレス鋼の管２を示す。二相ステンレス鋼の管２は、外径Ｄ及び壁厚ｗを有する。二相ステンレス鋼の管２は、ここに論じた態様及び／又は実施態様に従って二相ステンレス鋼の管を製造する方法により製造されたものである。
【００２３】
純粋に例示として言及するのだが、管２の外径Ｄは、５０〜２５０ｍｍの範囲にあり得る。管２の壁厚ｗは、５〜３５ｍｍの範囲にあり得る。
【００２４】
図２は、二相ステンレス鋼の管を製造する方法１０を示す。この管は、図１との関連で論じた管２であり得る。この二相ステンレス鋼は、重量％で以下の組成を有する：
Ｃ  最大０．０３、
Ｓｉ  最大１．０、
Ｍｎ  最大１．５、
Ｐ  最大０．０５、
Ｓ  最大０．０３、
Ｃｒ  ２４〜２６、
Ｎｉ  ６〜８、
Ｍｏ  ３．０〜４．０、
Ｎ  ０．２４〜０．３２、並びに
残部のＦｅ及び不可避不純物。
【００２５】
二相ステンレス鋼の組成については、内部に含まれる個々の合金元素に関して、以下のことに留意されたい：
【００２６】
炭素（Ｃ）は、オーステナイト相を安定化させる代表的な元素であり、機械的強度を維持するためにも重要な元素である。しかしながら大量の炭素を使用すると、炭素が炭化物として析出することになり、これによって耐腐食性が低下する。１つの実施態様によれば、先に又は以下に開示された方法で使用する二相ステンレス鋼の炭素含有量は、０〜０．０３重量％、例えば０〜０．０２重量％である。
【００２７】
クロム（Ｃｒ）は、先に又は以下に規定する二相ステンレス鋼の耐腐食性、特にピッティングに著しい影響をもたらす。Ｃｒは降伏強度を改善し、二相ステンレス鋼の変形に際して、オーステナイト構造がマルテンサイト構造へと変わるのを防止する。しかしながら、Ｃｒの含有量が増加すると、不所望である安定な窒化クロム及びσ相の形成につながり、σ相がより迅速に生成する。１つの実施態様によれば、先に又は以下に開示された方法で使用する二相ステンレス鋼のクロム含有量は、２４〜２６重量％である。
【００２８】
マンガン（Ｍｎ）は、先に又は以下に規定する二相ステンレス鋼に対して、加工硬化作用を有する。Ｍｎは、鋼中に存在する硫黄とともに硫化マンガンを形成することでも知られ、これによって熱間加工性が改善される。しかしながらＭｎはその水準が高すぎると、耐腐食性と熱間加工性の双方に対して、不利な作用をもたらす傾向がある。１つの実施態様によれば、先に又は以下に開示された方法で使用する二相ステンレス鋼のマンガン含有量は、０〜１．５重量％、例えば０〜１．２重量％である。
【００２９】
モリブデン（Ｍｏ）は、先に又は以下に規定する二相ステンレス鋼の耐腐食性に著しい影響をもたらし、耐孔食指数（ＰＲＥ）に対して大きく影響する。Ｍｏはまた、降伏強度に対して肯定的な影響を与え、不所望なσ相が安定となる温度、さらにはσ相生成速度が促進される温度を上昇させる。Ｍｏはさらに、フェライト安定化作用を有する。１つの実施態様によれば、先に又は以下に開示された方法で使用する二相ステンレス鋼のモリブデン含有量は、３．０〜４．５重量％、例えば３．５〜４．０重量％である。
【００３０】
ニッケル（Ｎｉ）は、耐腐食性全般に対して肯定的な作用をもたらす。Ｎｉは、オーステナイト安定化作用を強く有する。１つの実施態様によれば、先に又は以下に開示された方法で使用する二相ステンレス鋼のニッケル含有量は、６〜８重量％、例えば６．５〜７．５重量％である。
【００３１】
窒素（Ｎ）は、先に又は以下に規定する二相ステンレス鋼の耐腐食性に肯定的な作用をもたらし、加工硬化にも貢献する。窒素は、耐孔食指数（ＰＲＥ、ＰＲＥ＝Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋１６Ｎ）に対して強い影響をもたらし、オーステナイト安定化作用が強く、二相ステンレス鋼の塑性変形に際しては、オーステナイト構造からマルテンサイト構造への変化を防止する。しかしながらＮは、その水準が高すぎると、窒化クロムを促進させる傾向がある。これは、延性及び耐腐食性に対して否定的な影響があるため、回避すべきである。１つの実施態様によれば、先に又は以下に開示された方法で使用する二相ステンレス鋼の窒素含有量は、０．２４〜０．３２重量％、例えば０．２６〜０．３０重量％である。
【００３２】
ケイ素（Ｓｉ）はしばしば、二相ステンレス鋼に存在する。ケイ素は、二相ステンレス鋼の製造以前に、脱酸のために添加されていることがあるからである。Ｓｉの水準が高すぎると、二相ステンレス鋼について後に行われる熱処理又は溶接との関連で、金属間化合物の析出が生じ得る。このような析出は、耐腐食性と加工性の双方に対して、否定的な影響をもたらすことになる。１つの実施態様によれば、先に又は以下に開示された方法で使用する二相ステンレス鋼のケイ素含有量は、０〜１．０重量％、例えば０〜０．８重量％である。
【００３３】
リン（Ｐ）は、先に又は以下に開示された方法で使用されるステンレス鋼において不純物として存在することがあり、その水準が高すぎると鋼の加工性を低下させることになるため、その含有量は、Ｐ＜０．０５重量％、例えばＰ＜０．０３重量％である。
【００３４】
硫黄（Ｓ）は、先に又は以下に開示された方法で使用されるステンレス鋼において不純物として存在することがあり、その水準が高すぎると鋼の加工性を低下させることになるため、その含有量は、Ｓ＜０．０３重量％、例えばＳ＜０．０２重量％である。
【００３５】
酸素（Ｏ）は、先に又は以下に開示された方法で使用されるステンレス鋼において不純物として存在することがあり、その含有量は、Ｏ＜０．０１０重量％である。
【００３６】
任意選択的に、その他の合金元素を少量、例えば機械加工性又は熱間加工特性（例えば熱間延性）を改善させるために、先に又は以下に規定する二相ステンレス鋼に添加することができる。このような元素は例えば、ＲＥＭ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｓｎ、Ｔａ、Ｍｇ、Ｂ、Ｐｂ及びＣｅであるが、これらに限られない。これらの元素１種又は複数種の量は、最大０．５重量％である。１つの実施態様によれば、先に又は以下に規定する二相ステンレス鋼は、本方法の間に添加されたその他の合金元素を少量、含有することができ、例えばＣａ（＜０．０１重量％）、Ｍｇ（＜０．０１重量％）、Ｃｕ（最大０．５重量％）、及び希土類金属ＲＥＭ（＜０．２重量％）である。
【００３７】
「最大」という用語を用いた場合、当業者であれば、その他の数値が特に言及されていない限り、その範囲の下限が０重量％であることが分かる。不純物の例は、意図的に添加されていない元素及び化合物であるものの、例えば原料に不純物として通常存在するため完全には回避できないもの、又は二相ステンレス鋼を製造するために使用されるさらなる合金元素である。
【００３８】
本方法１０は、以下の工程：
・二相ステンレス鋼の管を形成する工程１２、
・管を形成する工程１２から得られた管を冷間加工する工程１４、
・冷間加工工程１４後、管を０．５〜５分という時間ｔにわたり、５００〜７５０℃の範囲にある温度Ｔにさらすことによって、管を軟化焼鈍する工程１６
を含む。
【００３９】
幾つかの実施態様によれば、管を形成する工程１２は、以下の工程：
・二相ステンレス鋼のインゴット又は連続鋳造ビレットを製造する工程２０、及び
・インゴット又は連続鋳造ビレットを製造する工程２０から得られたインゴット又はビレットを、管へと熱間押出加工する工程２２
を含み得る。
【００４０】
このようにして二相ステンレス鋼の管を、管を冷間加工する後続工程１４のために準備することができる。
【００４１】
本方法１０は、さらなる既知の中間工程及び後続の製造工程、例えば切断、ピーリング切削、深穴加工（deep boring）、矯正及び酸洗いを含み得る。
【００４２】
代替的な実施態様によれば、管を形成する工程１２は、以下の工程：
・二相ステンレス鋼の溶融物を用意する工程２４、
・二相ステンレス鋼の粉末を製造するために、二相ステンレス鋼の溶融物を噴霧する工程２６、
・二相ステンレス鋼の粉末から管を形成する工程２８
を含むことができ、管を形成する当該工程２８は、
・二相ステンレス鋼の粉末を熱間等方圧プレスする工程３０
を含むものである。
【００４３】
このようにして二相ステンレス鋼材料の粉末に基づく管を、管を冷間加工する後続工程１４のために製造及び準備することができる。
【００４４】
本方法１０は、さらなる既知の中間工程及び後続の製造工程、例えば切断、ピーリング切削、矯正及び酸洗いを含み得る。
【００４５】
管を軟化焼鈍する工程１６は、例えば炉内で制御された温度条件のもと、行うことができる。さらなる代替的な手段を、管を特定の温度に誘導加熱するために行うことができる。
【００４６】
管を軟化焼鈍する工程１６は、二相ステンレス鋼の管において特定の目標最小降伏強度（Ｒｐ０．２）を達成するために、特定の式に従って行うことができる。その式は、以下の通りである：
Ｒｐ０．２＝１６４２−０．９６×Ｔ−１０．７５×ｔ
【００４７】
上記式において、Ｔは、摂氏度での温度を表し、ｔは、時間（分）を表し、これによって、目標最小降伏強度（Ｒｐ０．２）がＭＰａ単位を有することになる。目標最小降伏強度（Ｒｐ０．２）において１０ＭＰａの標準偏差が、達成される。前述のように、Sandvik SAF2507（登録商標）という材料については、管を軟化焼鈍する工程１６を上記式に従って行った場合、８６８．２５〜１１５６．２５ＭＰａの範囲にある目標最小降伏強度（Ｒｐ０．２）を、１０ＭＰａの標準偏差で達成することができる。
【００４８】
適切には、管を軟化焼鈍する工程１６の後に、
・管を焼入れする工程１８
が続いてよい。これによって、軟化焼鈍する工程を終わらせることができ、脆化及び耐腐食性低下の回避を保証することができる。焼入れ１８は、水で焼入れすることによって、行うことができる。
【００４９】
幾つかの実施態様によれば、管を軟化焼鈍する工程１６が、管を１〜３分の時間にわたり、６００〜７５０℃の範囲の温度にさらすことを含み得る。
【００５０】
以下では図３を参照しながら、これらの実施態様と関連する実施例について論じる。
【００５１】
複数の実施態様によれば、管を冷間加工する工程１４は、２５〜７０％の範囲内にある管の絞りを含む。このようにして二相ステンレス鋼を、管を冷間加工する工程１４においてひずみ硬化させることができる。
【００５２】
これは、冒頭の背景技術で論じた従来技術による方法で行われた第１の冷間加工工程の絞りの範囲と同等であるが、従来技術による第２の冷間加工工程による絞りよりもかなり大きい。
【００５３】
絞りは、管の断面積収縮率に関連する。冷間加工工程前後における断面積の違いは、冷間加工前の断面積によって区別される。材料が存在する管の面積のみが、面積収縮の計算において考慮される。すなわち管の内側の断面積は、除外される。
【００５４】
図３ａを参照しながら、本方法に従って製造される二相ステンレス鋼管に関連する複数の実施例について、以下で論じる。特に、本方法１０の軟化焼鈍工程１６の様々な実施態様に従った軟化焼鈍を提示する。
【００５５】
先に既定した材料（Sandvik SAF2507（登録商標））の二相ステンレス鋼管は、外径Ｄが１７３．８ｍｍであり、壁厚が２９．７ｍｍであり、管を形成する工程１２（インゴット又は鋳造ビレットを製造することを含む）、及び管を冷間加工する工程１４によって製造されたものである。冷間加工する工程１４は、コールドピルガー圧延により３０．７％の絞りで行った。
【００５６】
軟化焼鈍工程１６は、異なる長さに切った管を様々な時間にわたり、異なる温度にさらすことによって行い、その後、水で焼入れした。より具体的には、長さの異なる管を、３０ｋＨｚの周波数で４０〜１００ｋＷの作用範囲により、異なる時間にわたり、異なる供給速度を用いて、誘導加熱装置により誘導加熱にかけた。
【００５７】
長さの異なる管を複数に切り分け、これらから引張試験のための試験体を製造した。図３には、異なる番号を付した試験体の降伏強度が、ＭＰａで示されている。
【００５８】
同じ焼鈍温度及び時間にわたり処理された試験体では、降伏強度が限られた範囲内にあることが、図３のダイアグラムから明確に見て取れる。それぞれ丸で囲んだ８つの試料は、同じ温度及び時間にわたって処理したものである。
【００５９】
よって、それぞれ特定の軟化焼鈍温度及び特定の軟化焼鈍時間については、降伏強度において一貫した減少が達成可能という結論が導き出せる。さらに、二相ステンレス鋼（Sandvik SAF2507（登録商標））管の最小降伏強度減少に関する前述の式は、これらの試験体の降伏強度によって実証される。
【００６０】
より具体的には、図３において丸で囲んだ様々な試験体は、以下の軟化焼鈍温度及び軟化焼鈍時間にかけたものである。
４０：７５０℃、３分間
４２：７５０℃、１分間
４４：７００℃、３分間
４６：７００℃、１分間
４８：６５０℃、３分間
５０：６５０℃、１分間
５２：６００℃、１分間
５４：冷間加工の後に、軟化焼鈍処理しなかった試験体。
【００６１】
軟化焼鈍した管のミクロ組織は再結晶しておらず、冷間加工した管のミクロ組織と同様、又はほぼ同様であった。軟化焼鈍した管の硬度については、冷間加工した減少率の低いSandvik SAF2507（登録商標）材料と同じ水準にある、すなわち、２５％未満の絞りで第２の冷間加工をすることを含む従来技術に従って製造されたSandvik SAF2507（登録商標）製の管のものと同等の硬度であると、結論付けることができる。
【００６２】
前述のことは様々な実施例の形態の例示に過ぎず、権利範囲は、添付特許請求の範囲によってのみ規定されると理解されるべきである。当業者であれば、添付特許請求の範囲によって規定される権利範囲から外れない限りにおいて、実施例の形態が変更可能なこと、実施例の形態の異なる特徴をここに記載した特徴以外の実施態様を作成するために組み合わせ可能なことは、分かるであろう。
【図１】
2020097776.tif 000003
【図２】
2020097776.tif 000004
【図３】
2020097776.tif 000005
【外国語明細書】
2020097776000001.pdf
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