(57)【要約】【課題】シールド性能の向上を図ること。【解決手段】電磁波シールド材１０は、多孔質体で構成されてフレキシブルなシート状基材１１と、シート状基材１１の表面に金属が溶射されて形成された金属溶射層２１と、ホットメルト樹脂で構成されて金属溶射層２１を覆う保護層３１と、を有している。シート状基材１１の表層部には、シート状基材１１の内層部１３よりも通気性の低い表皮層１２が形成されていて、金属溶射層２１は、表皮層１２の上に形成されている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
多孔質体で構成されてフレキシブルなシート状基材と、
前記シート状基材の表面に金属が溶射されて形成された金属溶射層と、を有し、
前記シート状基材の表層部には、表皮層が形成され、
前記金属溶射層は、前記表皮層の上に形成されている、電磁波シールド材。
【請求項２】
前記シート状基材は、前記表皮層としてスキン層を有する発泡シートで構成されている、請求項１に記載の電磁波シールド材。
【請求項３】
前記発泡シートは、ポリオレフィン系樹脂、ポリウレタン系樹脂、アクリル系樹脂及びこれらのブレンドからなる群より選ばれた樹脂の発泡体で構成されている、請求項２に記載の電磁波シールド材。
【請求項４】
前記金属溶射層の目付量が、９０ｇ／ｍ２以上である、請求項１乃至３のうち何れか１項に記載の電磁波シールド材。
【請求項５】
ホットメルト樹脂で構成されて前記金属溶射層を覆う保護層をさらに有する、請求項１乃至４のうち何れか１項に記載の電磁波シールド材。
【請求項６】
前記金属溶射層の目付量が、２８０ｇ／ｍ２以下である、請求項５に記載の電磁波シールド材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、柔軟性を有する電磁波シールド材に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、不織布シートの表面に金属を溶射して形成された金属溶射層を有する電磁波シールド材が示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平５−３４７４９３号（段落［００１６］、図１）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１の電磁波シールド材において、シールド性能の向上が求められている。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題を解決するためになされた請求項１の発明は、多孔質体で構成されてフレキシブルなシート状基材と、前記シート状基材の表面に金属が溶射されて形成された金属溶射層と、を有し、前記シート状基材の表層部には、表皮層が形成され、前記金属溶射層は、前記表皮層の上に形成されている、電磁波シールド材である。
【０００６】
請求項２の発明は、前記シート状基材は、前記表皮層としてスキン層を有する発泡シートで構成されている、請求項１に記載の電磁波シールド材である。
【０００７】
請求項３の発明は、ポリオレフィン系樹脂、ポリウレタン系樹脂、アクリル系樹脂及びこれらのブレンドからなる群より選ばれた樹脂の発泡体で構成されている、請求項２に記載の電磁波シールド材である。
【０００８】
請求項４の発明は、前記金属溶射層の目付量が、９０ｇ／ｍ２以上である、請求項１乃至３のうち何れか１項に記載の電磁波シールド材である。
【０００９】
請求項５の発明は、ホットメルト樹脂で構成されて前記金属溶射層を覆う保護層をさらに有する、請求項１乃至４のうち何れか１項に記載の電磁波シールド材である。
【００１０】
請求項６の発明は、前記金属溶射層の目付量が、２８０ｇ／ｍ２以下である、請求項５に記載の電磁波シールド材である。
【発明の効果】
【００１１】
請求項１の発明では、シート状基材の金属溶射層が形成される側の表層部に、表皮層が形成され、その表皮層の上に金属溶射層が形成される。この表皮層は、低通気性であるか又はシート状基材の内層部よりも通気性が低くなっている。ここで、多孔質体の上に金属溶射層を形成する場合には、多孔質体の空孔に起因して、金属溶射層が薄くなったり、金属溶射層に金属が存在しない領域が発生して金属溶射層の厚みが不均一となったりすることがあった。しかしながら、請求項１の構成では、シート状基材に溶射される金属がシート状基材の内部に浸透することが抑えられ、多孔質体の上に金属溶射層が形成されるときのような金属溶射層の目付量の低減が抑制され、金属溶射層の厚みの均一化が図られる。これにより、電磁波シールド材のシールド性能の向上が図られる。ところで、金属溶射層が表皮層の上に形成されると、電磁波シールド材を曲げ変形させたときに、金属溶射層にクラックが生じて電磁波シールド材が損傷することが考えられる。そこで、金属溶射層がホットメルト樹脂で構成された保護層で覆われた構成（請求項５の発明）にすると、金属溶射層の一部が脱落したり、電磁波シールド材が曲げ変形されたときに金属溶射層にクラックが発生したりすることが抑えられ、電磁波シールド材の劣化が抑制される。
【００１２】
シート状基材は、不織布シートや発泡シートの上に面材として樹脂フィルムが貼り付けられた構造であってもよいし、表面と裏面のうち少なくとも一方の面にスキン層を有する発泡シートであってもよい（請求項２の発明）。後者の場合、発泡シートが、ポリオレフィン系樹脂、ポリウレタン系樹脂、アクリル系樹脂及びこれらのブレンドからなる群より選ばれた樹脂の発泡体で構成されていると、金属溶射層の形成が容易となる（請求項３の発明）。
【００１３】
金属溶射層の目付量は、９０ｇ／ｍ２以上であることが好ましい（請求項４の発明）。目付量が９０ｇ／ｍ２より少ないと、シールド性能が低くなる。また、金属溶射層が保護層で覆われる場合には、金属溶射層の目付量は、２８０ｇ／ｍ２以下であることが好ましい（請求項６の発明）。目付量が２８０ｇ／ｍ２より多いと、電磁波シールド材のフレキシブル性が損なわれ、屈曲させたときに金属溶射層にクラックが発生し易くなる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】電磁波シールド材の（Ａ）断面図、（Ｂ）金属溶射層の拡大断面図
【図２】確認実験の結果を示すデータテーブル
【発明を実施するための形態】
【００１５】
図１（Ａ）に示されるように、本実施形態の電磁波シールド材１０は、フレキシブルで柔軟なシート状基材１１と、金属溶射層２１と、保護層３１と、が積層されてなる。
【００１６】
シート状基材１１は、多孔質体で構成されている。シート状基材１１の表側と裏側のうち少なくとも一方の表層部には、表皮層１２が形成されている。表皮層１２は、低通気性であるか又はシート状基材１１の内層部１３よりも密度が高くなって通気性が低くなっている。ここで、表皮層１２が低通気性であるとは、ＪＩＳ  Ｌ  １０９６Ａ法に準拠してフラジール形通気性試験機を用いて測定した表皮層１２の通気度が８０ｍｌ／（ｃｍ２／ｓ）未満であることを意味する。なお、表皮層１２の通気度は、２ｍｌ／（ｃｍ２／ｓ）以上５０ｍｌ／（ｃｍ２／ｓ）以下であることが好ましい。
【００１７】
具体的には、シート状基材１１は、発泡シートで構成され、表皮層１２は、発泡シートの表層部に形成されたスキン層によって構成されている。発泡シートを構成する樹脂は、例えば、ポリオレフィン系樹脂、ポリウレタン系樹脂、アクリル系樹脂又はこれらのブレンド等である。なお、シート状基材１１が低通気性の表皮層１２を有する発泡シートで構成される場合、その発泡シートには、半連続気泡構造の発泡シートが含まれる。ここで、「半連続気泡構造」とは、独立気泡と異なり、気泡に小さな気孔を有する構造であって、連続気泡構造と比較して、隣り合う気泡どうしの気孔が小さい構造のものを意味し、具体的には、ＪＩＳ  Ｌ  １０９６Ａ法のフラジール形法による通気度が２ｍｌ／（ｃｍ２／ｓ）以上８０ｍｌ／（ｃｍ２／ｓ）未満となる構造をいう。
【００１８】
金属溶射層２１は、シート状基材１１の表面に金属が溶射されることで形成されている。金属溶射層２１の目付量は、電磁波シールド材１０のシールド性能の観点から、９０ｇ／ｍ２以上であることが好ましく、電磁波シールド材１０のフレキシブル性の観点から、２８０ｇ／ｍ２以下であることが好ましい。
【００１９】
金属溶射では、シート状基材１１の表面に多数の金属粒子２２を衝突させ、金属溶射層２１は、扁平に潰れた金属粒子２２が堆積することで形成される（図１（Ｂ）参照）。金属溶射で用いられる金属の種類は、例えば、亜鉛、アルミニウム、銅又はこれらの金属の合金等である。金属溶射としては、燃焼ガスを熱源とするフレーム式溶射、高速フレーム式溶射、爆発溶射や電気を熱源とするアーク式溶射、プラズマ溶射、ＲＦプラズマ溶射、線爆溶射等を用いることができる。なかでもアーク溶射は、金属溶射層２１の形成速度が速く、金属溶射層２１の目付量を精度高く制御できる点で好ましい。
【００２０】
保護層３１は、ホットメルト樹脂によって構成されている。保護層３１を構成するホットメルト樹脂は、例えば、熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ＴＰＵ）、エチレン・酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリエチレンとエチレン・アクリル酸共重合体のブレンド（ＰＥ／ＥＡＡ）等である。なお、保護層３１の厚みは、金属溶射層２１のシールド性能には影響を及ぼさないが、電磁波シールド材１０のフレキシブル性の観点から、８０μｍ以下であることが好ましく、３５μｍ以下であることがより好ましい。
【００２１】
図１（Ｂ）に示されるように、保護層３１を構成するホットメルト樹脂の一部は、金属溶射層２１に侵入し、金属溶射層２１のうちシート状基材１１と反対側の表層部において、金属粒子２２どうしの隙間に入り込んでいる。これにより、電磁波シールド材１０が曲げ変形されたときに、金属粒子２２の剥離や金属粒子２２間でのクラックの発生が抑えられる。保護層３１は、例えば、金属溶射層２１にホットメルトフィルムを重ね、加熱圧着することで形成されてもよいし、金属溶射層２１にホットメルト樹脂を塗布することで形成されてもよい。
【００２２】
このように、本実施形態の電磁波シールド材１０では、シート状基材１１の表層部に、表皮層１２が形成され、表皮層１２は、低通気性であるか又はシート状基材１１の内層部１３より通気性が低くなっていて、その表皮層１２の上に金属溶射層２１が形成されるので、シート状基材１１に溶射される金属粒子２２がシート状基材１１の内部に浸透することが抑えられ、金属溶射層２１が多孔質体の上に形成される場合よりも金属溶射層２１の目付量の低減が抑制され、金属溶射層２１の厚みの均一化が図られる。その結果、電磁波シールド材１０のシールド性能の向上が図られる。
【００２３】
また、金属溶射層２１は、ホットメルト樹脂で構成された保護層３１で覆われているので、金属溶射層２１の一部が脱落したり、電磁波シールド材１０が曲げ変形されたときに金属溶射層２１にクラックが発生したりすることが抑えられ、電磁波シールド材１０の劣化が抑制される。
【００２４】
［確認実験］
１．実験例
上記実施形態の電磁波シールド材１０の構造を適宜変更して、図２に示される実験例１〜１２及び比較実験例１，２を作成し、各実験例について、シールド性（電界シールド性と磁界シールド性）と屈曲性の評価実験を行った。実験例１〜１２では、シート状基材として、スキン層有りの軟質ポリウレタン発泡シート（具体的には、ピュアセルＵＣ  １５０ＰＲ（株式会社イノアックコーポレーション製、厚さ１．０ｍｍ、通気度１０ｍｌ／（ｃｍ２／ｓ）））を用いた。実験例１〜１１では、ホットメルトフィルムとして、ＰＥ／ＥＡＡ（エンシュー化成工業株式会社製）を用い、実験例１２では、ホットメルトフィルムを用いなかった。比較実験例１では、シート状基材として、不織布（具体的には、ポリプロピレン系のスパンボンド不織布（前田工繊株式会社製、目付量５０ｇ／ｍ２、通気度１７５ｍｌ／（ｃｍ２／ｓ）））を用いた。比較実験例２では、電磁波シールド材としてアルミシート（厚さ４０μｍ）を用いた。なお、通気度の測定値は、ＪＩＳ  Ｌ  １０９６Ａ法のフラジール形法によるものである。
【００２５】
２．シールド効果の評価
実験例１〜１２及び比較実験例１について、シート状基材１１の表皮層１２の上に金属溶射により金属溶射層２１を形成し、１２０ｍｍ×１２０ｍｍの試験片にカットした。その後、実験例１〜１１については、試験片の外周部（詳細には、外縁から１０ｍｍの範囲）をマスキングして、ホットメルトフィルムを積層、加熱することで、１００ｍｍ×１００ｍｍの保護層３１が積層された試験片を作成した。比較実験例２では、アルミシートを１２０ｍｍ×１２０ｍｍにカットして、試験片を作成した。
実験例１〜１２及び比較実験例１，２の試験片をＫＥＣ法に準拠して近傍電界１０ＭＨｚ〜１ＧＨｚの領域における電磁波シールド効果（電界シールド効果・磁界シールド効果）を測定した。図２には、１００ＭＨｚにおける電界シールド効果及び磁界シールド効果の値と評価が示されている。各シールド効果の評価は、シールド効果の値が４０ｄＢ以上であると良（「○」）とし、３０ｄＢ以上４０ｄＢ未満であると可（「△」）とし、３０ｄＢ未満であると不可（「×」）とした。なお、溶射金属の目付量（ｇ／ｍ２）は、溶射前後の重量変化から求めた。
【００２６】
３．屈曲性の評価
実験例１〜１１では、シート状基材１１の上に金属溶射により金属溶射層２１を形成し、その後、ホットメルトフィルムを積層、加熱して、保護層３１が積層された積層体を作成した。そして、その積層体をカットして１２０ｍｍ×２０ｍｍの試験片を作成した。実験例１２及び比較実験例１では、シート状基材１１の上に金属溶射により金属溶射層２１を形成したものを１２０ｍｍ×２０ｍｍにカットして試験片を作成した。比較実験例２では、アルミシートを１２０ｍｍ×２０ｍｍにカットして、試験片を作成した。
実験例１〜１２及び比較実験例１，２について、試験片の長手方向の一端部（１０ｍｍ）を固定し、その後、他端部（１０ｍｍ）を掴んで、一端部との距離が５０ｍｍとなるまで一端部に近づけ、元の位置に戻すという伸縮動作を２０回繰り返した。そして、この２０回の伸縮動作の後、金属溶射層２１（図１参照）に割れ及び折れがないものを良好（「○」）とし、割れ又は折れがあるものを不良（「×」）とした。
【００２７】
４．実験結果
図２には、実験例１〜１２の実験結果が示されている。電界シールド効果に着目すると、実験例１〜１２の何れの実験例においても４０ｄＢより大きくなっている。一方、磁界シールド効果に着目すると、実験例３〜１２では、４０ｄＢより大きくなっているが、実験例１，２では、４０ｄＢより小さくなっている。電界シールド効果及び磁界シールド効果の何れにおいても、金属溶射層２１の目付量が多くなると、シールド効果が高くなっている。そして、金属溶射層の目付量が９０ｇ／ｍ２以上であると、磁界シールド効果が良（「○」）であることが分かる。
【００２８】
また、例えば、実験例３と実験例４の比較から、保護層３１の厚みは、電解シールド効果と磁界シールド効果の何れにも影響を及ぼさないことが分かる。なお、保護層３１を備えない実験例１２においても、金属溶射層２１の目付量が同じである実験例３，４と同様の電界シールド効果及び磁界シールド効果を示す。このことから、保護層３１を備えない構成であっても優れた電界シールド効果及び磁界シールド効果を発揮することが分かる。
【００２９】
金属溶射層２１の目付量が同じである実験例５〜７と比較実験例１を比較すると、シート状基材としてスキン層有りの軟質ポリウレタン発泡シートを用いたときの方が、シート状基材として不織布を用いたときよりも磁界シールド効果が良くなることが分かる。また、比較実験例２では、電界シールド効果は４０ｄＢより大きくなっているが、磁界シールド効果は４０ｄＢより小さくなっている。また、金属溶射層２１の目付量が少ない実施例１２と比較実験例１を比較しても、シート状基材１１としてスキン層有りの軟質ポリウレタン発泡シートを用いたときの方が、シート状基材１１として不織布を用いたときよりも磁界シールド効果が良くなることが分かる。以上から、スキン層有りの軟質ポリウレタン発泡シートに金属溶射層を形成したものは、磁界シールド性に優れることが分かる。
【００３０】
次に、屈曲性に着目すると、実験例１〜９では、屈曲性が良好（「○」）となっていて、実験例１０〜１１では、屈曲性が不良（「×」）となっている。このことから、シート状基材としてスキン層有りの軟質ポリウレタン発泡シートを用いた場合、金属溶射層２１の目付量が２８０ｇ／ｍ２を超えると、金属溶射層２１に割れ又は折れが発生することが分かる。また、実験例１２では、屈曲性が不良（「×」）となっていることから、金属溶射層２１の目付量が２８０ｇ／ｍ２以下であっても、保護層３１が無ければ、金属溶射層２１に割れ又は折れが発生することが分かる。
【００３１】
なお、実験例１〜１２が「実施例」に相当し、比較実験例１，２が「比較例」に相当する。
【００３２】
［他の実施形態］
（１）シート状基材１１は、連続気泡構造の発泡シートの表面を溶融、固化することで形成されてもよい。
【００３３】
（２）シート状基材１１は、連続気泡構造の発泡シートに半連続気泡構造の面材が貼り合わされた構造であってもよい。この場合、発泡シートが内部層１３を構成し、面材が表皮層１２を構成する。
【００３４】
（３）保護層３１は、金属溶射層２１の全体を覆うものに限らず、金属溶射層２１の少なくとも一部を覆っていればよい。
【００３５】
（４）シート状基材１１の表裏の両面に表皮層１２が形成されてもよい。
【００３６】
（５）電磁波シールド材１０を、保護層３１を備えない構造にしてもよい。この構造であっても、確認実験の結果に示されるように、良好な電界シールド効果及び磁界シールド効果を発揮できる。
【符号の説明】
【００３７】
１０    電磁波シールド材
１１    シート状基材
１２    表皮層
２１    金属溶射層
３１    保護層
【図１】
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【図２】
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