(57)【要約】【課題】極低温下において早期に油圧を発生させる。【解決手段】回転軸Ｘ回りに回転するロータ５の外周に開口するスリット５２から、回転軸Ｘの径方向に出没可能とされたベーン６と、ロータ５の外周を囲むカムリング７と、回転軸Ｘ方向におけるカムリング７の両側に配置されたサイドプレート８と、を有し、ロータ５では、スリット５２が回転軸Ｘ方向に横断し、サイドプレート８では、ロータ５との対向部に内径側油路８０ｂが設けられ、回転軸Ｘ方向から見て内径側油路８０ｂは、ロータ５が回転する際のスリット５２の底部５２ａ側の領域の移動軌跡上に位置しており、ベーン６では、サイドプレート８から離れる方向に窪んだ面取部６５が、回転軸Ｘ方向の両側に設けられており、回転軸Ｘ方向から見て面取部６５は、ベーン６がスリット５２に収容された状態で、スリット５２の底部５２ａ側の領域と重なる位置に設けられている構成のベーンポンプ１。【選択図】図６
2020105927.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸回りに回転するロータの外周に開口するスリットから、前記回転軸の径方向に出没可能とされたベーンと、
前記ロータの外周を囲む内周面と、前記ロータの外周との離間距離が、前記回転軸周りの周方向で変化すると共に、前記内周面が前記ベーンの摺動面とされたカムリングと、
前記回転軸方向における前記カムリングの両側に配置された一対のサイドプレートと、を有するベーンポンプであって、
前記ロータでは、前記スリットが前記回転軸方向に横断して設けられており、
前記一対のサイドプレートでは、前記ロータとの対向部にオイルの供給口が設けられており、
前記回転軸方向から見て前記オイルの供給口は、前記ロータが回転する際の前記スリットの底部側の領域の移動軌跡上に位置しており、
前記ベーンでは、前記サイドプレートから離れる方向に窪んだ凹部が、前記回転軸方向の両側に設けられており、
前記回転軸方向から見て前記凹部は、前記ベーンが前記スリットに収容された状態で、前記スリットの底部側の領域と重なる位置に設けられていることを特徴とするベーンポンプ。
【請求項２】
前記凹部は、前記回転軸の径方向内側に向かうにつれて、互いに近づく方向に傾斜していることを特徴とする請求項１に記載のベーンポンプ。
【請求項３】
前記ベーンは、焼結金属であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
車両用の変速機が備えるオイルポンプには、エンジン側から入力される回転により駆動されるメカオイルポンプがある。この種のオイルポンプとして、例えば特許文献１に開示されたベーンポンプがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１４−６６１８５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
図７は従来例にかかるベーンポンプ１００を説明する図である。（ａ）は、ベーンポンプ１００を回転軸Ｘに沿う面で切断した断面の模式図である。（ｂ）は、（ａ）のＡ−Ａ断面の模式図である。
図７の（ａ）、（ｂ）に示すように、ベーンポンプ１００は、ロータ５００と、当該ロータ５００から出没可能に設けられたベーン６００と、ロータ５００の外周を囲むカムリング７００と、を備えている。
【０００５】
ベーン６００はロータ５００に形成されたスリット５２０に収容されている。スリット５２０の底部は、回転軸Ｘ周りの周方向でスリット５２０の幅を広げる方に窪んだ油圧室５２１となっている。油圧室５２１はロータ５００に形成された油路５１０と連通している。ロータ５００が回転すると、油路５１０から油圧室５２１にオイルＯＬが流れ込む。回転による遠心力と油圧室５２１に流れ込んだオイルＯＬの背圧で、ベーン６００は径方向外側に移動してカムリング７００に当接する。これにより、ロータ５００とカムリング７００の間の空間は、ベーン６００によって複数の油室Ｐｘに区画される。
【０００６】
ロータ５００とカムリング７００との離間距離は、回転軸Ｘ周りの周方向で変化するため、油室Ｐｘの各々はロータ５００の回転に伴い容積（内圧）が増減する。負圧の油室Ｐｘでは外部からオイルＯＬが吸引され、高圧の油室Ｐｘでは外部へオイルＯＬが吐出される。これらが連続的に行われることで、油圧を発生させている。
【０００７】
ここで、極低温下ではオイルＯＬの粘度は高い状態となっている。この状態でエンジンを始動しても、オイルＯＬは速やかに油路５１０から油圧室５２１に流れ込むことが出来ない。また、粘度の高いオイルＯＬは、ベーン６００が径方向外側に移動する際の大きな抵抗となる。よって、極低温下でエンジンを始動しても、ベーン６００がカムリング７００に当接して油室Ｐｘを形成するまでに時間がかかるため、早期に油圧を発生させることが出来ない。
【０００８】
そのため、極低温下においても早期に油圧を発生させることが求められている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、
回転軸回りに回転するロータの外周に開口するスリットから、前記回転軸の径方向に出没可能とされたベーンと、
前記ロータの外周を囲む内周面と、前記ロータの外周との離間距離が、前記回転軸周りの周方向で変化すると共に、前記内周面が前記ベーンの摺動面とされたカムリングと、
前記回転軸方向における前記カムリングの両側に配置された一対のサイドプレートと、を有するベーンポンプであって、
前記ロータでは、前記スリットが前記回転軸方向に横断して設けられており、
前記一対のサイドプレートでは、前記ロータとの対向部にオイルの供給口が設けられており、
前記回転軸方向から見て前記オイルの供給口は、前記ロータが回転する際の前記スリットの底部側の領域の移動軌跡上に位置しており、
前記ベーンでは、前記サイドプレートから離れる方向に窪んだ凹部が、前記回転軸方向の両側に設けられており、
前記回転軸方向から見て前記凹部は、前記ベーンが前記スリットに収容された状態で、前記スリットの底部側の領域と重なる位置に設けられている構成のベーンポンプとした。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、極低温下においても早期に油圧を発生させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】ベーンポンプを説明する図である。
【図２】ポンプ機構部を説明する図である。
【図３】サイドプレートを説明する図である。
【図４】ロータを説明する図である。
【図５】ベーンを説明する図である。
【図６】ベーンの動作を説明する図である。
【図７】従来例にかかるベーンポンプを説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本実施形態にかかるベーンポンプ１について説明する。
図１は、ベーンポンプ１を説明する図であって、回転軸Ｘに沿う面で切断した断面の模式図である。
図２は、ポンプ機構部３を説明する図であって、図１におけるＡ−Ａ断面を示す模式図である。
【００１３】
図１に示すように、ベーンポンプ１は、図示しないエンジンの回転駆動力によって回転軸Ｘ回りに回転するシャフト４と、シャフト４の回転によって油圧を発生させるポンプ機構部３と、当該ポンプ機構部３を収容するハウジング２と、から構成されている。
【００１４】
ハウジング２は、有底円筒形状の収容部２１と、収容部２１の開口を封止するカバー部２２とから構成されている。
収容部２１は、底壁部２１１と、当該底壁部２１１の周縁を全周に亘って囲む周壁部２１２と、から構成されている。収容部２１の内側の空間Ｓは、ポンプ機構部３の収容空間となっている。
【００１５】
底壁部２１１の中央部には、当該底壁部２１１を貫通する貫通孔２１１ａが形成されている。貫通孔２１１ａの外径側には、オイルの吐出口２１１ｂが空間Ｓに開口して設けられている。
本実施形態のベーンポンプ１では、後記するポンプ機構部３から排出されたオイルＯＬが、この吐出口２１１ｂを通って、ベーンポンプ１の外部に吐出される。
【００１６】
周壁部２１２は、底壁部２１１から離れる方向に所定長さＬを有している。所定長さＬは、収容部２１に収容されたポンプ機構部３が、周壁部２１２の端面２１２ａよりも外側（カバー部２２）側に突出しない長さに設定されている。
【００１７】
周壁部２１２の先端面２１２ａは、貫通孔２１１ａに挿入されたシャフト４の回転軸Ｘに直交する平坦面となっている。先端面２１２ａには、カバー部２２が全面に亘って当接している。
【００１８】
カバー部２２の中央部には、当該カバー部２２を貫通する貫通孔２２ａが形成されている。貫通孔２２ａの外径側には、オイルＯＬの吸入口２２ｂが空間Ｓに開口して設けられている。
本実施形態のベーンポンプ１では、オイルパン（図示せず）から吸引されたオイルＯＬが、吸入口２２ｂを通ってポンプ機構部３に供給される。
【００１９】
ハウジング２を構成する収容部２１とカバー部２２は、周壁部２１２の先端面２１２ａにカバー部２２を当接させた状態で、図示しないボルトにより組み付けられている。これにより、空間Ｓが封止されたハウジング２が形成されている。
【００２０】
この状態において、シャフト４の一端部４ａは、前記した底壁部２１１の貫通孔２１１ａで、ブッシュＢ１を介して回転可能に支持されている。シャフト４のカバー部２２を貫通している領域は、カバー部２２の挿通孔２２ａでブッシュＢ２を介して回転可能に支持されている。
【００２１】
図１、２に示すように、ハウジング２に収容されるポンプ機構部３は、シャフト４にスプライン嵌合しているロータ５と、ロータ５の外周から出没可能とされた複数のベーン６と、ロータ５の外周を囲むカムリング７と、回転軸Ｘ方向におけるカムリング７の両側に配置された一対のサイドプレート８（８Ａ、８Ｂ）と、から構成されている。
【００２２】
シャフト４では、空間Ｓ内に位置する領域の外周にロータ５がスプライン嵌合している。エンジン側からの回転駆動力によってシャフト４が回転軸Ｘ回りに回転すると、ロータ５もまた、シャフト４と一体に回転軸Ｘ回りに回転する。
【００２３】
図２に示すように、ロータ５では、リング状の基部５１の外周面５１ａに、複数のスリット５２が開口している。スリット５２の開口縁には、回転軸Ｘの径方向外側に基部５１の外周面５１ａから突出した突出部５１ｂ、５１ｂが設けられている。スリット５２には、後記するベーン６が収容されている。基部５１は回転軸Ｘ周りの周方向における全周に亘ってカムリング７に囲まれている。基部５１の外周面５１ａは、回転軸Ｘの径方向でカムリング７の内周面７１ａと対向している。
【００２４】
カムリング７は、ロータ５と同心に配置されたリング形状の部材である。カムリング７の内周面７１ａは、ロータ５の回転時にベーン６が摺動する摺動面となっている。
ポンプ機構部３では、ベーン６がロータ５から突出した状態において、ロータ５とカムリング７との間の空間は、回転軸Ｘ周りの周方向で隣り合うベーン６によって複数のポンプ室Ｐｘとして区画される。
【００２５】
図２に示すように、回転軸Ｘ方向から見た内周面７１ａの形状は、回転軸Ｘからの内径ｒが回転軸Ｘ周りの周方向で変動する略楕円形状を成している。
そのため、カムリング７の内側に配置されたロータ５の外周面５１ａと、カムリング７の内周面７１ａとの離間距離Ｒが、回転軸Ｘ周りの周方向で周期的に増減している。従って、ポンプ機構部３では、ロータ５が回転軸Ｘ回りに回転すると、各ポンプ室Ｐｘの容積は回転軸Ｘ周りの周方向で連続的に変化（増減）する。
【００２６】
回転軸Ｘ方向から見たカムリング７の外形は円形を成している。カムリング７の外径Ｄ１は、収容部２１の周壁部２１２の内径Ｄ２よりも小さい径で形成されている（Ｄ１＜Ｄ２、図１参照）。
【００２７】
図３は、サイドプレート８Ａを説明する図であり、図１におけるＢ−Ｂ断面を示す図である。なお、一対のサイドプレート８Ａ、８Ｂは、基本的に同様の構成とすることができるので、ここではサイドプレート８Ａについて説明する。また、説明の便宜上、ロータ５及びベーン６を仮想線で記載してある。
【００２８】
回転軸Ｘ方向におけるカムリング７の両端には、シャフト４に外挿された一対のサイドプレート８（８Ａ、８Ｂ）がそれぞれ配置されている（図１参照）。
図３に示すように、サイドプレート８Ａは、リング状の基部８０と、当該基部８０の外周側を全周に亘って囲む周壁部８１とを有する有底筒形状を成している。
【００２９】
図３に示すように、周壁部８１は、カムリング７の外形と略整合する円形の外周面８１ａと、カムリング７の内周面７１ａと略整合する略楕円形状の内周面８１ｂと、を有している。周壁部８１の先端面８１ｃは、回転軸Ｘに直交する平坦面となっており、回転軸Ｘ方向におけるカムリング７の一端面７ａと全面に亘って当接している（図１参照）。
【００３０】
基部８０の中央には、当該基部８０を貫通する貫通孔８５が形成されている。貫通孔８５には、シャフト４が挿入されている。貫通孔８５においてシャフト４は、ブッシュＢ３を介して回転可能に支持されている（図１参照）。
【００３１】
基部８０の外周には、シールリングＳａが外嵌する凹溝８６が、回転軸Ｘ周りの周方向の全周に亘って設けられており、シールリングＳａの各々は、収容部２１の周壁部２１２の内周２１２ｂに圧接している（図１参照）。
【００３２】
図１、３に示すように、基部８０には、回転軸Ｘ方向におけるロータ５との対向部に内径側油路８０ｂが形成されている。内径側油路８０ｂは、回転軸Ｘを中心とする半径ｒ１の仮想円Ｉｍに沿う弧状を成している。内径側油路８０ｂは、回転軸Ｘ周りの周方向に略９０°間隔で４つ形成されている。
具体的には、内径側油路８０ｂ、８０ｂ、８０ｂ、８０ｂは、回転軸Ｘ方向から見て周壁部８１の略楕円形の内周面８１ｂにおける短軸Ｌｍと長軸Ｌｎとの間の領域にそれぞれ設けられている。
これら内径側油路８０ｂ、８０ｂ、８０ｂ、８０ｂは、後記するスリット５２の底部５２ａ側の領域の移動軌跡上に位置している（図３における仮想線参照）。
【００３３】
また、基部８０の周壁部８１との境界には、外径側油路８０ｃが形成されている。外径側油路８０ｃは、回転軸Ｘ周りの周方向に略９０°間隔で基部８０に４つ形成されている。
具体的には、外径側油路８０ｃ、８０ｃ、８０ｃ、８０ｃは、回転軸Ｘ方向から見て周壁部８１の楕円形の内周面８１ｂにおける短軸Ｌｍと長軸Ｌｎとの間の領域にそれぞれ設けられている。回転軸Ｘ方向から見て、これら外径側油路８０ｃ、８０ｃ、８０ｃ、８０ｃは、ロータ５とカムリング７との間に形成されるポンプ室Ｐｘの移動軌跡上に位置している（図３における仮想線参照）。
【００３４】
これら内径側油路８０ｂ、８０ｂ、８０ｂ、８０ｂと、外径側油路８０ｃ、８０ｃ、８０ｃ、８０ｃとは、回転軸Ｘの径方向でそれぞれオーバーラップしている。
回転軸Ｘ周りの周方向における短軸Ｌｍから長軸Ｌｎに向かう領域θ１では、内径側油路８０ｂ及び外径側油路８０ｃは、図示しない連通路を介して、ハウジング２の吸入口２２ｂ（図１参照）と連通している。
また、回転軸Ｘ周りの周方向における長軸Ｌｎから短軸Ｌｍに向かう領域θ２では、外径側油路８０ｃは、図示しない連通路を介して、ハウジング２の吐出口２１１ｂ（図１参照）と連通している。
【００３５】
図４は、ロータ５を説明する図であり、（ａ）は、静止状態のロータ５を回転軸Ｘ方向から見た状態を示す図である。（ｂ）は、（ａ）におけるＡ−Ａ断面図である。（ｃ）は、（ａ）におけるＢ−Ｂ方向から見た斜視図である。
なお、（ａ）では、説明の便宜上、一部のスリット５２ではベーン６の記載を省略していると共に、内径側油路８０ｂ及びカムリング７の内周面７１ａを仮想線で記載してある。また、図４中、上下方向とは、ベーンポンプ１の車両への設置状態を基準とした鉛直線ＶＬ方向に対して上、下を意味するものとして説明する。
【００３６】
図４の（ａ）、（ｃ）に示すように、基部５１においてスリット５２は、回転軸Ｘ周りの周方向に所定間隔で複数設けられている。これら複数のスリット５２は、回転軸Ｘ方向から見て放射状に配置されている。スリット５２は、基部５１の外周面５１ａに開口しているとともに、回転軸Ｘに沿って直線状に基部５１を横断して設けられている。スリット５２は均一な幅Ｗ１で形成されている。
【００３７】
基部５１に設けられたスリット５２の底部５２ａは、回転軸Ｘを中心とする半径ｒ１の仮想円Ｉｍ上に並んでいる。回転軸Ｘ方向から見て、底部５２ａは、サイドプレート８Ａの内径側油路８０ｂ（図４の（ａ）の仮想線参照）とオーバーラップしている。図示は省略するが、底部５２ａは、サイドプレート８Ｂの内径側油路８０ｂともオーバーラップしている。スリット５２の各々では、ベーン６が、回転軸Ｘの径方向に出没可能に収容されている。
【００３８】
図５は、ベーン６を説明する図であり、（ａ）は、ベーン６の平面図である。（ｂ）は、ベーン６の斜視図である。
図５の（ａ）、（ｂ）に示すように、ベーン６は焼結金属で構成される板状部材であり、平面視において互いに平行な長辺部６１、６２と、これら長辺部６１、６２の端部同士を接続する短辺部６３、６４と、を有する略矩形形状をなしている。
ベーン６は均一な厚みＴ１で形成されている。ベーン６の厚みＴ１は、回転軸Ｘの周方向におけるスリット５２の幅Ｗ１より僅かに小さく設定されている（Ｗ１＞Ｔ１、図４の（ｃ）参照）。
【００３９】
長辺部６１、６２に平行な直線Ｌｐ方向におけるベーン６の長さＬ１は、回転軸Ｘ方向における基部５１の長さＬ３と略整合する（Ｌ１＝Ｌ３、図４の（ｃ）参照）。
短辺部６３、６４に平行な直線Ｌｑ方向におけるベーン６の長さＬ２は、回転軸Ｘの径方向におけるスリット５２の長さＬ４と略整合する（Ｌ２＝Ｌ４、図４の（ｃ）参照）。なお、直線Ｌｐは直線Ｌｑに直交する直線である。
【００４０】
短辺部６３、６４の長さＬ２は、基部５１の外周面５１ａと、カムリング７の略楕円形状の内周面７１ａとの離間距離Ｒが最大となる長さＲｍａｘよりも長い長さに設定されている（Ｌ２＞Ｒｍａｘ：図４の（ａ）参照）。
【００４１】
図５の（ａ）、（ｂ）に示すように、ベーンで６は、長辺部６２と、短辺部６３、６４とに跨って面取部６５、６５が設けられている。
面取部６５、６５は、厚み方向でベーン６を横断している。
面取部６５、６５は、直線Ｌｑ方向で長辺部６１から離れるにつれて、直線Ｌｐ方向で互いに近づく向きに傾斜したＣ面取り形状となっている。
【００４２】
図４の（ｂ）に示すように、ベーン６は、面取部６５、６５のある長辺部６２側からスリット５２に挿入されている。この状態において、ベーン６の面取部６５、６５は、スリット５２の底部５２ａと対向している。
【００４３】
ここで、ロータ５の静止状態では、鉛直線ＶＬ方向におけるロータ５の回転軸Ｘよりも上側に位置するベーン６は、自重によりスリット５２に収容されている（図４の（ａ）参照）。
【００４４】
スリット５２に収容されたベーン６では、面取部６５、６５とスリット５２の底部５２ａ及び一対のサイドプレート８（８Ａ、８Ｂ）との間に隙間が生じている（図４の（ｂ）参照）。つまり、面取部６５は、ベーン６におけるスリット５２の底部５２ａ及び一対のサイドプレート８（８Ａ、８Ｂ）から離れる方向に窪んだ凹部を構成している。
【００４５】
図４の（ｂ）に示すように、ベーン６の面取部６５、６５と、スリット５２の底部５２ａ及び一対のサイドプレート８（８Ａ、８Ｂ）とで囲まれた領域は空隙部ＣＬ、ＣＬとなる。これら空隙部ＣＬ、ＣＬは、粘度の高いオイルＯＬが流れ込むことが出来る大きさに設定されている。
【００４６】
ロータ５が回転軸Ｘ回りに回転すると、空隙部ＣＬ、ＣＬは、回転軸Ｘ周りの周方向に移動する。回転軸Ｘ方向から見て空隙部ＣＬ、ＣＬの移動軌跡上には、前記した一対のサイドプレート８（８Ａ、８Ｂ）の内径側油路８０ｂ、８０ｂがそれぞれ重なるように位置している（図４の（ａ）、（ｂ）参照）。
回転軸Ｘ方向から見て、空隙部ＣＬ、ＣＬが内径側油路８０ｂ、８０ｂと重なる位置では、空隙部ＣＬ、ＣＬは内径側油路８０ｂ、８０ｂとそれぞれ連通する。
【００４７】
［作用効果］
ベーンポンプ１の動作について説明する。
エンジンが駆動している場合、ロータ５は回転軸Ｘ回りに回転している。この場合において、各ポンプ室Ｐｘの容積は、回転軸Ｘ周りの周方向で連続的に変化（増減）している（図２参照）。ポンプ室Ｐｘの容積が増大すると、そのポンプ室Ｐｘ内は負圧になる。ポンプ室Ｐｘの容積が減少すると、そのポンプ室Ｐｘ内は高圧になる。
【００４８】
具体的には、図３に示すように、回転軸Ｘ周りの周方向における短軸Ｌｍから長軸Ｌｎに向かう領域θ１（図中、白矢印参照）では、ポンプ室Ｐｘの容積が増大し、ポンプ室Ｐｘ内は負圧となる。よって領域θ１では、ハウジング２の吸入口２２ｂ（図１参照）から外径側油路８０ｃを通流して、そのポンプ室Ｐｘ内にオイルＯＬが吸引される。
【００４９】
また、回転軸Ｘ周りの周方向における長軸Ｌｎから短軸Ｌｍに向かう領域θ２（図中、黒矢印参照）では、ポンプ室Ｐｘの容積が減少し、ポンプ室Ｐｘ内は高圧となる。よって領域θ２では、ポンプ室Ｐｘ内のオイルＯＬは、外径側油路８０ｃを通流してハウジング２の吐出口２１１ｂ（図１参照）から吐出される。
このオイルＯＬの吸引／吐出を連続的に行うことで、ベーンポンプ１は油圧を発生させている。
【００５０】
図６は、ベーン６に作用する力を説明する図である。（ａ）は、ベーン６に作用する推力を示す図である。（ｂ）は、（ａ）のＡ−Ａ断面図であり、ベーン６に作用する抵抗力を示す図である。（ｃ）は、ポンプ室Ｐｘ形成後のベーン６を示す図である。（ｄ）は、（ｃ）のＢ−Ｂ断面図である。
【００５１】
ここで、エンジン停止状態ではロータ５は回転していない。この場合、鉛直線ＶＬ方向におけるロータ５の回転軸Ｘよりも上側に位置するベーン６は、自重によりスリット５２に収容された状態となっている（図４の（ａ）参照）。
【００５２】
従って、エンジンを停止状態から始動（ロータ５を回転）した場合、スリット５２に収容されているベーン６を速やかに回転軸Ｘの径方向外側に移動させて、ポンプ室Ｐｘを形成する必要がある。
【００５３】
エンジン始動直後では、空隙部ＣＬは内径側油路８０ｂとの連通／遮断が繰り返される。空隙部ＣＬが内径側油路８０ｂと連通した際に、ハウジング２の吸入口２２ｂ（図１参照）から内径側油路８０ｂを通流して、空隙部ＣＬ内にオイルＯＬが流入する。
【００５４】
図６の（ａ）、（ｂ）に示すように、エンジンを停止状態から始動（ロータ５を回転）させた直後においては、スリット５２内のベーン６には以下の力が作用する。
（Ａ）ベーン６自体に作用する遠心力Ｆａ
（Ｂ）空隙部ＣＬ内のオイルＯＬに作用する遠心力Ｆｂ
（Ｃ）内径側油路８０ｂから空隙部ＣＬに供給されるオイルＯＬの背圧Ｆｐ
（Ｄ）ベーン６とスリット５２との接触面に作用する摩擦力Ｆμ
（Ｅ）回転軸Ｘの径方向に移動しようとするベーン６に作用するオイルＯＬの抵抗Ｆｃ
【００５５】
これらの力のうち、上記（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）で示す力Ｆａ、Ｆｂ、Ｆｐは、回転軸Ｘの径方向外側に向かってベーン６に作用する力（図６の（ａ）における上向き矢印）であり、ベーン６が回転軸Ｘの径方向外側に移動するための推力となる。
一方、上記（Ｄ）、（Ｅ）で示す力Ｆμ、Ｆｃは、回転軸Ｘの径方向内側に向かってベーン６に作用する力（図６の（ｂ）における下向き矢印）であり、ベーン６が回転軸Ｘの径方向外側に移動する際の抵抗力となる。
【００５６】
従って、ベーン６に作用する全ての力（Ｆｂａｎｅ）は、以下の式（１）の通りである。
Ｆｂａｎｅ＝Ｆａ  ＋  ２Ｆｂ  ＋  ２Ｆｐ  −  Ｆμ  −  Ｆｃ  ・・・（１）
Ｆｂａｎｅが０（ゼロ）以上となると、ベーン６は、回転軸Ｘの径方向外側に移動する（図６の（ｃ）参照）。
【００５７】
ここで、回転軸Ｘの径方向でベーン６が静止している状態では、上記（Ｄ）の摩擦力Ｆμは、静止摩擦力Ｆμ１である。回転軸Ｘの径方向でベーン６が移動している状態では、上記（Ｄ）の摩擦力Ｆμは、動摩擦力Ｆμ２である。静止摩擦力Ｆμ１は、動摩擦力Ｆμ２よりも大きい（Ｆμ１＞Ｆμ２）。
【００５８】
また、上記（Ｅ）の抵抗Ｆｃは、オイルＯＬの粘度に比例する。オイルＯＬの温度が低いほど粘度は高くなり、抵抗も大きくなる。極低温下でのオイルＯＬの抵抗Ｆｃｔは、常温下でのオイルＯＬの抵抗Ｆｃｊよりも大きい（Ｆｃｔ＞Ｆｃｊ）。
【００５９】
極低温下でエンジンを始動する場合、上記（Ｄ）の摩擦力Ｆμと、上記（Ｅ）の抵抗Ｆｃは、より大きい静止摩擦力Ｆμ１と抵抗Ｆｃｔとなる。よって、ベーン６を回転軸Ｘの径方向外側に移動させる（Ｆｂａｎｅを０（ゼロ）以上にする）には、より大きな推力が必要となる。
【００６０】
ここで、図７で示した従来例のベーン６００は、面取部６５に相当する部分を有していない。従って、前記した空隙部ＣＬは形成されないので、ベーン６００には上記遠心力Ｆｂや、背圧Ｆｐに相当する力は作用せず（Ｆｂ、Ｆｐ＝０）、ベーン６００に作用する推力は上記遠心力Ｆａに相当する力のみとなる。
従って、ベーン６００に作用する推力を上げるためには、エンジンの回転数を上げて、遠心力Ｆａを大きくする必要がある。しかしながら、極低温下においてエンジンの回転数を上げることは、エンジン特性上現実的に厳しい場合もある。
【００６１】
本実施形態では、ベーン６に面取部６５を設けて、ベーン６とロータ５との間に空隙部ＣＬを形成している。上記したように、この空隙部ＣＬは、極低温下の粘度の高いオイルＯＬが内径側油路８０ｂから流れ込むことが出来る大きさに設定されている。これにより、ベーン６には、上記遠心力Ｆａに加えて、空隙部ＣＬ内のオイルＯＬの遠心力Ｆｂ及び背圧Ｆｐが作用する。さらに面取部６５の分だけベーン６とロータ５との接触面積は減少するので、摩擦力Ｆμは小さくなる。
【００６２】
よって、極低温下でエンジンを始動する場合であっても、エンジンの回転数を上げることなく、ベーン６を回転軸Ｘの径方向外側に移動させるために必要な推力を確保し、かつ抵抗力を減らして、早期にポンプ室Ｐｘを形成することを可能としている（図６の（ｄ）参照）。
【００６３】
以上の通り、本実施形態にかかるベーンポンプ１は、以下の構成を有している。
（１）回転軸Ｘ回りに回転するロータ５の外周面５１ａに開口するスリット５２から、回転軸Ｘの径方向に出没可能とされた焼結金属のベーン６を有する。
ロータ５の外周面５１ａを囲む内周面７１ａと、ロータ５の外周面５１ａとの離間距離Ｒが、回転軸Ｘ周りの周方向で変化すると共に、内周面７１ａがベーン６の摺動面とされたカムリング７を有する。
回転軸Ｘ方向におけるカムリング７の両側に配置された一対のサイドプレート８（８Ａ、８Ｂ）と、を有する。
ロータ５では、スリット５２が回転軸Ｘ方向に横断して設けられている。
一対のサイドプレート８（８Ａ、８Ｂ）では、ロータ５との対向部に内径側油路８０ｂ（オイルの供給口）が設けられている。
回転軸Ｘ方向から見て内径側油路８０ｂは、ロータ５が回転する際のスリット５２の底部５２ａ側の領域の移動軌跡上に位置している。
ベーン６では、一対のサイドプレート８（８Ａ、８Ｂ）から離れる方向に窪んだ面取部６５（凹部）が、回転軸Ｘ方向の両側に設けられている。
面取部６５、６５は、回転軸Ｘの径方向内側に向かうにつれて、互いに近づく方向に傾斜している。
回転軸Ｘ方向から見て面取部６５は、ベーン６がスリット５２に収容された状態で、スリット５２の底部５２ａ側の領域と重なる位置に設けられている。
【００６４】
このように構成すると、面取部６５と、スリット５２の底部５２ａ及び一対のサイドプレート８（８Ａ、８Ｂ）とで囲まれた領域には空隙部ＣＬ、ＣＬが形成される。これら空隙部ＣＬ、ＣＬにオイルＯＬが供給されることで、ベーン６を回転軸Ｘ方向外側に移動するための推力を得ることが出来る。これにより、極低温下においても早期に油圧を発生させることができる。
【００６５】
また、従来例のロータ５００（図７の（ｂ）参照）のように、ロータ５００側に油路５１０や油圧室５２１を設ける必要がなく、単純な形状のロータ５を用いることができる。
【００６６】
以上、本願発明の実施形態を説明したが、本願発明は、これら実施形態に示した態様のみに限定されるものではない。発明の技術的な思想の範囲内で、適宜変更可能である。
【符号の説明】
【００６７】
１          ベーンポンプ
２          ハウジング
３          ポンプ機構部
４          シャフト
５          ロータ
６          ベーン
７          カムリング
８（８Ａ、８Ｂ）    サイドプレート
２１１ｂ    吐出口
２２ｂ      吸入口
５１        基部
５１ａ      外周面
５２        スリット
５２ａ      底部
６５        面取部
７１ａ      内周面
８０        基部
８０ａ      底面
８０ｂ      内径側油路
８０ｃ      外径側油路
８１        周壁部
ＣＬ        空隙部
Ｆａ        遠心力
Ｆｂ        遠心力
Ｆｐ        背圧
Ｆμ        摩擦力
Ｆｃ        抵抗力
Ｌｍ        短軸
Ｌｎ        長軸
ＯＬ        オイル
Ｐｘ        ポンプ室
Ｒ          離間距離
Ｘ          回転軸
ＶＬ        鉛直線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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