(57)【要約】【課題】優れたアルマイト性を有し、十分な引張強さを備えるコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金を提供する。【解決手段】Ｓｉ：８．０質量％〜１２．０質量％、Ｃｕ：０．６質量％〜１．２質量％、Ｍｇ：０．２質量％〜０．８質量％、Ｍｎ：０．０５質量％〜０．８質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金であって、２５℃における引張強さが３３０ＭＰａ〜３８０ＭＰａであり、円相当直径が０．５μｍ〜５μｍの大きさのＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積が、円相当直径が０．５μｍ以上であるＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積に対して９０％以上であり、Ｃｕを１質量％以上含有し、且つ円相当直径が５μｍより大きい晶出物が存在しない構成とする。【選択図】図２
2020100863.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｓｉ：８．０質量％〜１２．０質量％、Ｃｕ：０．６質量％〜１．２質量％、Ｍｇ：０．２質量％〜０．８質量％、Ｍｎ：０．０５質量％〜０．８質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金であって、
２５℃における引張強さが３３０ＭＰａ〜３８０ＭＰａであり、
円相当直径が０．５μｍ〜５μｍの大きさのＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積が、円相当直径が０．５μｍ以上であるＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積に対して９０％以上であり、
Ｃｕを１質量％以上含有し、且つ円相当直径が５μｍより大きい晶出物が存在しないことを特徴とするコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金。
【請求項２】
初晶Ｓｉが存在しないことを特徴とする請求項１に記載のコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金。
【請求項３】
前記コンプレッサー摺動部品は、コンプレッサースクロール部品である請求項１または２に記載のコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金。
【請求項４】
請求項１または２に記載のコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金で構成されたコンプレッサー摺動部品鍛造品。
【請求項５】
請求項１または２に記載のコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金で構成されたコンプレッサー摺動部品鍛造品の表面に、ビッカース硬さが４００以上であるアルマイト皮膜が形成されてなるコンプレッサー摺動部品鍛造品。
【請求項６】
請求項１または２に記載のコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金で構成されたコンプレッサースクロール部品鍛造品の表面に、ビッカース硬さが４００以上であるアルマイト皮膜が形成されてなるコンプレッサースクロール部品鍛造品。
【請求項７】
請求項１または２に記載のコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金で構成された電動コンプレッサースクロール部品鍛造品の表面に、ビッカース硬さが４００以上であるアルマイト皮膜が形成されてなる電動コンプレッサースクロール部品鍛造品。
【請求項８】
Ｓｉ：８．０質量％〜１２．０質量％、Ｃｕ：０．６質量％〜１．２質量％、Ｍｇ：０．２質量％〜０．８質量％、Ｍｎ：０．０５質量％〜０．８質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金の溶湯を得る溶湯形成工程と、
前記得られた溶湯を鋳造加工することによって鋳造材を得る鋳造工程と、
前記鋳造材を４７０℃〜５００℃の温度に０．５時間〜６．０時間保持する均質化熱処理を行う均質化熱処理工程と、
前記均質化熱処理後の鋳造材に鍛造加工を施して鍛造物を得る鍛造工程と、
前記鍛造物に５００℃〜５４５℃の温度で溶体化処理を行う溶体化処理工程と、
前記溶体化処理を経た鍛造物に焼き入れを行う焼き入れ工程と、
前記焼き入れ後の鍛造物を１６０℃〜２２０℃の温度で１時間〜１８時間加熱する時効処理工程と、を含むことを特徴とするコンプレッサー摺動部品鍛造品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車エアコン用コンプレッサー（圧縮機）に代表される摺動部品、とりわけスクロールおよび電動スクロールに好適に使用できるアルミニウム合金に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年の自動車業界における燃費向上の要求から、自動車に使用される各種部材、例えばカーエアコン用のコンプレッサーには軽量化、高機能化の要求が高まってきている。カーエアコン用コンプレッサーには種々の形式が存在するが、上述の背景に伴い小型コンプレッサーとしてスクロール型が普及している。このような部材については、鉄鋼材料や鋳鉄材料に代えて、重量に対する強度の比である比強度の大きいアルミニウム合金が使用されてきている。特に上記カーエアコン用コンプレッサーに代表されるような、高温雰囲気下の過酷な環境でも使用し得る高温下高強度を有し、且つ摺動時の耐摩耗性に優れたＡｌ−Ｓｉ系合金等のアルミニウム合金からなる鍛造材が注目されている。
【０００３】
この種のアルミニウム合金鍛造材を製造するに際しては、例えば特許文献１に記載されているように、所定の金属組成のアルミニウム合金を金型鋳造にて成形し、所定の熱処理を施すことによってカーエアコン用スクロールを製造することが行われている。
【０００４】
ところで、上記のようなアルミニウム合金を用いてスクロールを製造する際、最終工程としてアルマイト処理を行うが、素地となるアルミニウム合金の機械的特性を確保するためにアルミニウムにＳｉ、Ｃｕ、Ｍｇ等の添加金属を高濃度で添加しているので、これらの添加金属、とりわけＣｕがアルマイトの成長を阻害し、アルマイト膜厚の不均一性、アルマイト膜の硬度低下をもたらすという問題がある。
【０００５】
上記問題の解決のために、例えば特許文献２に記載されているように、Ｃｕの添加量を抑制したスクロール用アルミニウム合金を製造することが行われている。特許文献２では、アルマイト成長を阻害するＣｕの添加量を抑制することで、アルマイト膜厚の均一性向上、アルマイト膜の硬度向上を図ってアルマイト性を向上させている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００５−２８１７４２号公報
【特許文献２】特開２００５−３３０５６０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献２では、強度の向上に寄与の大きいＣｕ元素の添加を抑制しているので、特許文献１に記載のアルミニウム合金等と比べて強度で劣るという問題があった。
【０００８】
本発明は、かかる技術的背景に鑑みてなされたものであって、優れたアルマイト性を有し、十分な引張強さを備えるコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記目的を達成するために、本発明者は鋭意研究の結果、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｇ、とりわけＣｕ元素の添加量を低濃度に抑制することで良好なアルマイト性を確保できると共に、アルマイト性を阻害しない程度の他元素添加により引張強さを向上させることができることを見出すに至り、本発明を完成した。即ち、本発明は以下の手段を提供する。
【００１０】
［１］Ｓｉ：８．０質量％〜１２．０質量％、Ｃｕ：０．６質量％〜１．２質量％、Ｍｇ：０．２質量％〜０．８質量％、Ｍｎ：０．０５質量％〜０．８質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金であって、
２５℃における引張強さが３３０ＭＰａ〜３８０ＭＰａであり、
円相当直径が０．５μｍ〜５μｍの大きさのＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積が、円相当直径が０．５μｍ以上であるＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積に対して９０％以上であり、
Ｃｕを１質量％以上含有し、且つ円相当直径が５μｍより大きい晶出物が存在しないことを特徴とするコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金。
【００１１】
［２］初晶Ｓｉが存在しないことを特徴とする前項１に記載のコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金。
【００１２】
［３］前記コンプレッサー摺動部品は、コンプレッサースクロール部品である前項１または２に記載のコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金。
【００１３】
［４］前項１または２に記載のコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金で構成されたコンプレッサー摺動部品鍛造品。
【００１４】
［５］前項１または２に記載のコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金で構成されたコンプレッサー摺動部品鍛造品の表面に、ビッカース硬さが４００以上であるアルマイト皮膜が形成されてなるコンプレッサー摺動部品鍛造品。
【００１５】
［６］前項１または２に記載のコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金で構成されたコンプレッサースクロール部品鍛造品の表面に、ビッカース硬さが４００以上であるアルマイト皮膜が形成されてなるコンプレッサースクロール部品鍛造品。
【００１６】
［７］前項１または２に記載のコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金で構成された電動コンプレッサースクロール部品鍛造品の表面に、ビッカース硬さが４００以上であるアルマイト皮膜が形成されてなる電動コンプレッサースクロール部品鍛造品。
【００１７】
［８］Ｓｉ：８．０質量％〜１２．０質量％、Ｃｕ：０．６質量％〜１．２質量％、Ｍｇ：０．２質量％〜０．８質量％、Ｍｎ：０．０５質量％〜０．８質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金の溶湯を得る溶湯形成工程と、
前記得られた溶湯を鋳造加工することによって鋳造材を得る鋳造工程と、
前記鋳造材を４７０℃〜５００℃の温度に０．５時間〜６．０時間保持する均質化熱処理を行う均質化熱処理工程と、
前記均質化熱処理後の鋳造材に鍛造加工を施して鍛造物を得る鍛造工程と、
前記鍛造物に５００℃〜５４５℃の温度で溶体化処理を行う溶体化処理工程と、
前記溶体化処理を経た鍛造物に焼き入れを行う焼き入れ工程と、
前記焼き入れ後の鍛造物を１６０℃〜２２０℃の温度で１時間〜１８時間加熱する時効処理工程と、を含むことを特徴とするコンプレッサー摺動部品鍛造品の製造方法。
【発明の効果】
【００１８】
［１］の発明によれば、優れたアルマイト性を有し、十分な引張強さを備えるコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金が提供される。
【００１９】
［２］の発明によれば、アルマイト性により優れたコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金が提供される。
【００２０】
［３］の発明によれば、優れたアルマイト性を有し、十分な引張強さを備えるコンプレッサースクロール部品用アルミニウム合金が提供される。
【００２１】
［４］の発明によれば、優れたアルマイト性を有し、十分な引張強さを備えるコンプレッサー摺動部品鍛造品が提供される。
【００２２】
［５］の発明によれば、膜厚が均一で膜強度に優れたアルマイト皮膜を有し、十分な引張強さを備えたコンプレッサー摺動部品鍛造品が提供される。
【００２３】
［６］の発明によれば、膜厚が均一で膜強度に優れたアルマイト皮膜を有し、十分な引張強さを備えたコンプレッサースクロール部品鍛造品が提供される。
【００２４】
［７］の発明によれば、膜厚が均一で膜強度に優れたアルマイト皮膜を有し、十分な引張強さを備えた電動コンプレッサースクロール部品鍛造品が提供される。
【００２５】
［８］の発明によれば、優れたアルマイト性を有し、十分な引張強さを備えるコンプレッサー摺動部品鍛造品を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】鍛造前の鋳造材を示す斜視図である。
【図２】本発明に係るコンプレッサー摺動部品鍛造品の一例を示す斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
本発明に係るコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金は、Ｓｉ：８．０質量％〜１２．０質量％、Ｃｕ：０．６質量％〜１．２質量％、Ｍｇ：０．２質量％〜０．８質量％、Ｍｎ：０．０５質量％〜０．８質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金であって、２５℃における引張強さが３３０ＭＰａ〜３８０ＭＰａであり、円相当直径が０．５μｍ〜５μｍの大きさのＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積が、円相当直径が０．５μｍ以上であるＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積に対して９０％以上であり（ＦＥ−ＳＥＭでの５０００倍での観察視野において）、Ｃｕを１質量％以上含有し、且つ円相当直径が５μｍより大きい晶出物が存在しないことを特徴とする。このような構成であることにより、優れたアルマイト性を有し、十分な引張強さを備えるコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金が提供される。
【００２８】
上記コンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金で構成されたコンプレッサー摺動部品鍛造品の表面に、ビッカース硬さ（ＨＶ）が４００以上であるアルマイト皮膜が形成されてなるコンプレッサー摺動部品鍛造品は、膜厚が均一で膜強度に優れたアルマイト皮膜を有し、十分な引張強さを備えたものとなる。
【００２９】
本発明では、ＦＥ−ＳＥＭでの組織観察において、円相当直径が０．５μｍ〜５μｍの大きさのＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積が、円相当直径が０．５μｍ以上であるＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積に対して９０％以上であることで、２５℃における引張強さを向上させることができるという効果が得られる。また、Ｃｕを１質量％以上含有し、且つ円相当直径が５μｍより大きい晶出物が存在しないことにより、アルマイト性の低下を抑制できるという効果が得られる。
【００３０】
次に、本発明に係る、コンプレッサー摺動部品鍛造品の製造方法について説明する。本製造方法では、Ｓｉ：８．０質量％〜１２．０質量％、Ｃｕ：０．６質量％〜１．２質量％、Ｍｇ：０．２質量％〜０．８質量％、Ｍｎ：０．０５質量％〜０．８質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金の溶湯を得る溶湯形成工程と、前記得られた溶湯を鋳造加工することによって鋳造材を得る鋳造工程と、を含む。
【００３１】
（溶湯形成工程）
前記溶湯形成工程では、Ｓｉ：８．０質量％〜１２．０質量％、Ｃｕ：０．６質量％〜１．２質量％、Ｍｇ：０．２質量％〜０．８質量％、Ｍｎ：０．０５質量％〜０．８質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる組成となるように溶解調製されたアルミニウム合金溶湯を得る。
【００３２】
（鋳造工程）
次に、前記得られた溶湯を鋳造加工することによって鋳造材１０を得る（図１参照）。鋳造方法としては、特に限定されるものではなく、従来公知の方法を用いればよく、例えば、連続鋳造圧延法、ホットトップ鋳造法、フロート鋳造法、半連続鋳造法（ＤＣ鋳造法）等が挙げられる。例えば直径６０ｍｍ〜９０ｍｍの鋳造材を得る。
【００３３】
以下、順に、均質化熱処理工程、切断工程、鍛造工程、溶体化処理工程、焼き入れ工程、時効処理工程、ショットピーニング工程を実施するのがよい。
【００３４】
（均質化熱処理工程）
得られた鋳造材に対して均質化熱処理を行う。即ち、鋳造材を４７０℃〜５００℃の温度で０．５時間〜６．０時間保持する均質化熱処理を行うのがよい。
【００３５】
（切断工程）
前記均質化熱処理を施した鋳造材を所定の長さに切断し、鍛造用鋳造材を得る。
【００３６】
（鍛造工程）
前記鋳造材に鍛造を行って鍛造物２０を得る（図２参照）。鍛造工程では、金型温度を１００℃〜３００℃に設定し、素材温度（鋳造材温度）を３７０℃〜５１０℃とするのが良い。
【００３７】
（溶体化処理工程）
次に、溶体化処理を行うが、この溶体化処理の温度は、５００℃〜５４５℃に設定するのが良い。また、溶体化処理の処理時間は、０．５時間〜６時間とするのが良い。
【００３８】
（焼き入れ工程）
次いで、焼き入れ処理を行う。この焼き入れ処理は、１５℃〜６０℃の水で急冷するのが良い。
【００３９】
（時効処理工程）
次に、前記焼き入れ処理を経た鍛造品を１６０℃〜２２０℃の温度で１時間〜１８時間加熱して時効処理を行う。
【００４０】
（ショットピーニング工程）
このショットピーニング工程では、前記時効処理を施した鍛造品を機械加工にて切削した後、ピーニングして表面近傍に塑性加工を加えることで疲労強度を向上させるが、砥粒サイズは１ｍｍ以下とするのが好ましい。砥粒種としては、例えば、ＳＵＳ３０４、アルミナ等が挙げられる。また、ピーニング圧力は１ＭＰａ以下とするのが好ましい。
【００４１】
このようにして得られた鍛造品は、優れたアルマイト性を有し、十分な引張強さを備えているので、自動車エアコン用摺動部品として好適に使用できる。上記の製造方法により、２５℃における引張強さが３３０ＭＰａ〜３８０ＭＰａであり、円相当直径が０．５μｍ〜５μｍの大きさのＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積が、円相当直径が０．５μｍ以上であるＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積に対して９０％以上であり、Ｃｕを１質量％以上含有し且つ円相当直径が５μｍより大きい晶出物が存在しない構成の鍛造品を得ることができる。
【００４２】
次に、上述した本発明に係るコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金およびコンプレッサー摺動部品鍛造品の製造方法における「アルミニウム合金」の組成について以下詳述する。前記アルミニウム合金は、Ｓｉ：８．０質量％〜１２．０質量％、Ｃｕ：０．６質量％〜１．２質量％、Ｍｇ：０．２質量％〜０．８質量％、Ｍｎ：０．０５質量％〜０．８質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金である。
【００４３】
前記Ｓｉ（成分）は、強度を向上させる作用を有する。しかし、過剰添加すると、粗大な初晶Ｓｉ粒が晶出することにより強度が低下してしまう。また初晶Ｓｉは陽極酸化の進行を阻害するため、アルマイト性も低下する。Ｓｉ含有率が８．０質量％未満になると、十分な引張強さが得られない。一方、Ｓｉ含有率が１２．０質量％を超えると、粗大な初晶Ｓｉ粒の晶出により引張強さが低下し、かつアルマイト性も悪化する。従って、Ｓｉ含有率は、８．０質量％〜１２．０質量％の範囲とする。
【００４４】
前記Ｃｕ（成分）は、引張強さを向上させる作用を有する。引張強さを向上させる作用はＣｕの析出によるもので、溶体化処理で過飽和固溶体を得た後に、時効処理を施すことによって上記効果が得られる。しかし、Ｃｕ系晶出物が存在すると、アルマイト処理時にＣｕ系晶出物が陽極酸化の進行を阻害するため、アルマイト性が低下する。Ｃｕ含有率が０．６質量％未満になると、十分な析出強化が得られず強度が向上しない。一方、Ｃｕ含有率が１．２質量％を超えると、アルマイト性が著しく低下する。従って、Ｃｕ含有率は、０．６質量％〜１．２質量％の範囲とする。中でも、Ｃｕ含有率は、０．８質量％〜１．１質量％の範囲とするのが好ましい。
【００４５】
前記Ｍｇ（成分）は、Ｃｕと同様に引張強さを向上させる作用を有する。Ｍｇは鋳造時に固溶し、時効処理時にＳｉやＣｕと化合物を形成し析出することで、引張強さ向上に寄与する。このような引張強さ向上効果は、Ｍｇ含有率が０．２質量％以上で顕著に表れ、Ｍｇ含有率が０．８質量％を超えると、前記効果が顕著に表れなくなる。従って、Ｍｇ含有率は、０．２質量％〜０．８質量％の範囲とする。中でも、Ｍｇ含有率は、０．４質量％〜０．６質量％の範囲とするのが好ましい。
【００４６】
前記Ｍｎ（成分）は、引張強さを向上させる作用を有する。Ｍｎは鋳造時にＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物として粒状に晶出し、引張強さ向上に寄与する。このような引張強さ向上効果は、Ｍｎ含有率が０．０５質量％未満では効果が少なく、Ｍｎ含有率が０．８質量％を超えると、粗大晶出物を形成して強度の低下を招く。従って、Ｍｎ含有率は、０．０５質量％〜０．８質量％の範囲とする。中でも、Ｍｎ含有率は、０．３質量％〜０．６質量％の範囲とするのが好ましい。
【００４７】
なお、本発明のアルミニウム合金において、Ｃｒ、Ｚｎ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｓｃ、Ｈｆ、Ｃｅ、Ｎｂ、Ｅｒ、Ｙｂは、これらの合計の含有率で最大０．５質量％までとするのが望ましい。０．５質量％を超えると、Ａｌ母相より先に晶出され粗大晶出物となり、延性の低下をもたらし、引張強さが低下する。
【００４８】
本発明において、前記Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の円相当直径とは、前記アルミニウム合金材の断面のＳＥＭ写真（画像）におけるＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物の面積と同じ面積を有する円の直径として換算した値である。
【実施例】
【００４９】
次に、本発明の具体的実施例について説明するが、本発明はこれら実施例のものに特に限定されるものではない。
【００５０】
＜実施例１＞
Ｓｉ：１０．０質量％、Ｃｕ：０．９質量％、Ｍｇ：０．３質量％、Ｍｎ：０．５質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金溶湯を連続鋳造加工することによって直径が８２ｍｍの鋳造材（鋳造材）を得た。鋳造時の冷却速度は１５℃／秒で実施した。得られた鋳造材を４７０℃×７時間加熱する均質化熱処理を行った後、空冷した。
【００５１】
上記鋳造材を長さ３０ｍｍに切断した後、素材温度４２０℃、金型温度１８０℃で鍛造を行った。鍛造においては、スクロール鍛造品の底部を想定し、鋳造材の軸方向と平行な方向に８０％の据え込みを行い鍛造材を得た。
【００５２】
鍛造材を５１０℃で３時間加熱し溶体化処理を行った後、２５℃の水で水焼き入れ処理を行った。次に、１８０℃で８時間加熱して人工時効処理を施し、鍛造品を得た。
【００５３】
＜実施例２、３＞
表１に示す合金組成（不可避不純物を含有する）のアルミニウム合金溶湯を用いた以外は、実施例１と同様にして、鍛造品を得た。
【００５４】
＜実施例４＞
表１に示す合金組成（不可避不純物を含有する）のアルミニウム合金溶湯を用い、溶体化処理温度を５４０℃に設定した以外は、実施例１と同様にして、鍛造品を得た。
【００５５】
＜比較例１〜８＞
表１に示す合金組成（不可避不純物を含有する）のアルミニウム合金溶湯を用いた以外は、実施例１と同様にして、鍛造品を得た。
【００５６】
＜比較例９＞
表１に示す合金組成（不可避不純物を含有する）のアルミニウム合金溶湯を用い、溶体化処理温度を５５０℃に設定した以外は、実施例１と同様にして、鍛造品を得た。
【００５７】
＜比較例１０＞
表１に示す合金組成（不可避不純物を含有する）のアルミニウム合金溶湯を用い、溶体化処理温度を４９０℃に設定した以外は、実施例１と同様にして、鍛造品を得た。
【００５８】
【表１】
2020100863.tif 000003
【００５９】
【表２】
2020100863.tif 000004
【００６０】
上記のようにして得られた各鍛造品について下記評価法に基づいて評価を行った。
【００６１】
＜アルマイト皮膜の硬度評価法＞
アルマイト皮膜の硬度測定を行うために、鍛造品にアルマイト処理を行った。アルマイト処理は、電解液濃度は遊離硫酸１５０ｇ／Ｌ、電流密度３Ａ／ｄｍ2、浴温５℃で実施し、厚さ２０μｍのアルマイト皮膜を形成せしめた。得られたアルマイト処理品を切り出し、バフ研磨にて鏡面仕上げを行った後、島津製作所製  ＭＩＣＲＯ  ＨＡＲＤＮＥＳＳ  ＴＥＳＴＥＲ  ＨＭＶを用いてアルマイト皮膜のビッカース硬度測定を行った。硬度測定は、アルマイト皮膜の厚さ方向で実施し、荷重は０．０１ｇで実施した。測定結果を表２に示す。表２では、ビッカース硬度（ＨＶ）が４００未満であったものを評価「×」と表記し、４００以上であったものを評価「○」と表記した。
【００６２】
＜引張強さ試験法＞
引張試験を行うため、鍛造品から所定サイズに切り出し加工を行い、ＪＩＳ４号引張試験片を得た。得られた試験片に対しＪＩＳ  Ｚ２２４１の規定に準拠して島津製作所製のＡＧ１００ｋＮＸｐｌｕｓを用いて引張試験を行い、２５℃における引張強さ（ＭＰａ）を測定した。測定結果を表２に示す。表２では、引張強さが３３０ＭＰａ〜３８０ＭＰａであるものを評価「○」と表記する一方、引張強さが前記範囲を逸脱しているものを評価「×」と表記した。
【００６３】
＜組織観察方法＞
組織観察を行うため、鍛造品を所定サイズに切り出した。観察面は、鍛造方向に対し平行な面とした。切り出したサンプルに対し観察面加工（日本電子社製ＣＲＯＳＳ  ＳＥＣＴＯＩＯＮ  ＰＯＬＩＳＨＥＲ  ＩＢ−１９５３０ＣＰ）を行った後、ＦＥ−ＳＥＭ（日本電子社製ＪＳＭ−７９００Ｆ）で５０００倍にて観察を行った。観察視野に対してＥＤＳ分析（ＯＸＦＯＲＤ  ＩＮＳＴＲＵＭＥＮＴＳ社製  マルチプルエネルギー分散型Ｘ線マイクロアナライザ  ＡＺｔｅｃ  Ｅｎｅｒｇｙ  Ａｄｖａｎｃｅｄ  Ｘ−ＭＡＸN８０）を実施することにより、「Ｃｕを１質量％以上含む晶出物の最大円相当直径」、「初晶Ｓｉの有無」、「０．５μｍ以上のＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物のうちの０．５μｍ〜５μｍのものが占める面積率」を求めた。これらの結果を表２に示す。
【００６４】
表から明らかなように、本発明の実施例１〜４の鍛造品は、アルマイト皮膜の硬度が大きい上に十分な引張強さを備えている。
【００６５】
これに対し、本発明の範囲を逸脱する比較例１〜１０では、アルマイト皮膜硬度（アルマイト性）および引張強さのうち少なくともいずれか一方の特性に劣っていた。
【００６６】
なお、比較例９では、溶体化処理温度が高いために固相線温度を超え、溶け込み（部分溶融）が発生したため以後の上記諸評価は行わなかった。また、比較例１０では、溶体化処理温度が低いため、十分な過飽和固溶体が得られず、室温における引張強さが不十分であった。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
本発明に係るコンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金で構成されたコンプレッサー摺動部品、本発明の製造方法で得られたコンプレッサー摺動部品鍛造品は、自動車エアコン用コンプレッサー（圧縮機）に代表される摺動部品、とりわけスクロール、電動スクロールとして好適に使用できる。
【符号の説明】
【００６８】
１０…鋳造材
２０…コンプレッサー摺動部品鍛造品
【図１】
2020100863.tif 000005
【図２】
2020100863.tif 000006