(57)【要約】【課題】  繊維の強伸度特性の低下を抑制しながら、製編織工程における高次加工性に優れ、織編物の実用耐久性を維持しつつ、ソフトで滑らかな風合いや、ドレープ性といった特性において、最上位素材となり得るポリアミド芯鞘糸を提供する。【解決手段】  単糸繊度が０．５〜５．０ｄｔｅｘであり、芯成分、および鞘成分両方のベースポリマーがポリアミドである芯鞘複合糸において、繊維表面の算術平均粗さＲａが２０ｎｍ以上であり、かつ芯部と鞘部の配向パラメーターの比が１．０１以上であることを特徴とする、ポリアミド芯鞘複合糸。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
単糸繊度が０．５〜５．０ｄｔｅｘであり、芯成分、および鞘成分両方のベースポリマーがポリアミドである芯鞘複合糸において、繊維表面の算術平均粗さＲａが２０ｎｍ以上であり、かつ芯部と鞘部の配向パラメーターの比が１．０１以上であることを特徴とする、ポリアミド芯鞘複合糸。
【請求項２】
請求項１に記載のポリアミド芯鞘複合糸からなる織編物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ソフトで滑らかな風合いや、ドレープ性、実用耐久性に優れるポリアミド芯鞘複合糸、およびそれよりなる織編物に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
合成繊維であるポリアミド繊維やポリエステル繊維は、機械的・化学的性質において優れた特性を有することから、衣料用途や産業用途で広く利用されている。特に、ポリアミド繊維はその独特のソフトで滑らかな風合いや、高いドレープ性、染色時の発色性、耐熱性、吸湿性等において優れた特性を有していることから、ストッキング、インナーウエア、アウターウエアなど一般衣料用途で広く使用されている。
【０００３】
このうち、ソフトで滑らかな風合いや、ドレープ性の高さといった特性については、ストッキングやインナーウエア、アウターウエアなどの一般衣料用途において広く要求される特性である。近年では、単糸繊度が０．５〜１．５ｄｔｅｘの、いわゆるハイマルチポリアミド繊維を用いて、綿などの天然繊維を超えたソフト性を訴求した製品が普及している。しかしながら、特にインナーウエアにおいては、更なるソフト性を訴求した最上位製品が求められているが、単糸繊度が０．５ｄｔｅｘ未満となると、単糸が破断し易くなる結果、実用的な耐久性が得られないといった問題が発生する。従って、これらのハイマルチポリアミド繊維と一線を画した、ソフト性における最上位素材を実現する原糸の創出は、市場から強く望まれていた。
【０００４】
かかる問題を解決するために、例えば特許文献１では、ポリアミド繊維中に、酸化チタンを３．０〜６．５％含有させ、かつ均一に分散させることで、ポリアミド繊維表面に酸化チタンを露出させることで繊維表面に凹凸形状を発現させ、ソフト性に優れたポリアミド繊維、および繊維製品を得られることが提案されている。
【０００５】
また、特許文献２には、芯鞘型ポリエステル複合繊維であって、鞘部を構成するポリエステルが特定のエステル型変性シリコーンを含有し、鞘部を構成するポリエステルに粒子に基づく独立した突起部を繊維表面に長さ１００μｍあたり１〜５０個形成させたポリエステル複合繊維が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００５−４８３０９号公報
【特許文献２】特開２０１０−１３８５０９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１に記載のポリアミド繊維は、酸化チタンを高濃度で添加することにより、繊維の強伸度特性が著しく低下することから、織編みの際の工程通過性や、織編物の実用耐久性の観点から、一般的なポリアミド繊維における実質的な酸化チタンの添加量は６．５％が限界であった。このため、無機粒子の添加量を低減させる、即ちソフト性やドレープ性を低減せざるを得ず、最上位素材として消費者ニーズを完全に満足させることのできるソフト性の実現は不可能であった。
【０００８】
また、特許文献２に記載のポリエステル複合繊維は、鞘成分に無機粒子を高濃度添加するために、鞘成分の強伸度特性が著しく低下するため、複合繊維全体としての強伸度特性は満足する値が得られなかった。また複合繊維のベースポリマーがポリエステルであることから、所望するソフトで滑らかな風合いや、高いドレープ性は得られなかった。
【０００９】
本発明は上記問題を解決するものであり、繊維の強伸度特性の低下を抑制しながら、製編織工程における高次加工性に優れ、織編物の実用耐久性を維持しつつソフトで滑らかな風合いや、ドレープ性といった特性において、最上位素材となり得るポリアミド芯鞘糸を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するため、本発明は以下の構成を採用する。
（１）単糸繊度が０．５〜５．０ｄｔｅｘであり、芯成分、および鞘成分両方のベースポリマーがポリアミドである芯鞘複合糸において、繊維表面の算術平均粗さＲａが２０ｎｍ以上であり、かつ芯部と鞘部の配向パラメーターの比が１．０１以上であることを特徴とするポリアミド芯鞘複合糸
（２）上記（１）に記載のポリアミド芯鞘複合糸からなる織編物
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、製編織工程における高次加工性に優れ、織編物の実用耐久性を維持しつつソフトで滑らかな風合いや、ドレープ性が得られるポリアミド芯鞘糸を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明のポリアミド芯鞘複合糸において、好ましく用いることのできる繊維横断面の一実施様態を示す模式図である。
【図２】本発明のポリアミド芯鞘複合糸において、好ましく用いることのできる繊維横断面の一実施様態を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明のポリアミド芯鞘複合糸に用いられる樹脂は、芯成分、鞘成分ともに、炭化水素基が主鎖にアミド結合を介して連結された、いわゆるポリアミド樹脂であれば特に限定されないが、得られる織編物のソフト性やドレープ性、さらには芯鞘複合糸の製糸安定性の観点から、ポリカプロアミド（ナイロン６）やポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ナイロン６１０）が好ましく用いられる。さらに好ましくは、ポリカプロアミド（ナイロン６）が用いられる。また、芯成分と鞘成分に用いるポリアミドの種類は同一でも、異なる種類を用いてもよく、またどちらか一方、或いは両方に共重合成分を含んでいてもよい。
【００１４】
本発明のポリアミド芯鞘複合糸の単糸繊度は、０．５〜５．０ｄｔｅｘとする。好ましくは０．８〜４．０ｄｔｅｘ、さらに好ましくは１．０〜３．０ｄｔｅｘである。単糸繊度が０．５ｄｔｅｘ未満であると、織編物とする際の高次通過性が低下し、織編物にて毛羽やピリングが発生し易くなり、実用耐久性が得られない。また、風合いもソフトさはあるものの滑らかさを欠くものとなる。一方、単糸繊度が５．０ｄｔｅｘを超えると、織編物とした際に、ソフト性に欠き硬い風合いとなり、ドレープ性が得られない。
【００１５】
本発明のポリアミド芯鞘複合糸の複合断面形態は、芯鞘形状であれば特に限定されることは無く、公知の複合断面形態を適用することができる。特に、図１や図２に例示するとおり、芯成分が丸形状や星型形状である芯鞘複合断面形状が好ましく用いられる。
【００１６】
本発明のポリアミド芯鞘複合糸は、繊維表面に大きな凹凸を有し、この繊維表面凹凸によって繊維同士の接触面積が低減することで、風合いに好ましい影響を与え、さらっとしたソフトな触感やドレープ性を発現させる。この繊維表面凹凸は、電子走査型顕微鏡で繊維表面に観察される凹凸であり、例えば、ポリアミドに微粒子を均一に分散させて繊維表面に露出させることでできる。この微粒子による繊維表面凹凸と、ポリアミドが持つ柔らかさや冷感性が相まって、特許文献１に代表されるこれまでのポリアミド繊維とは全く異なり、心地よい感触で独特なソフトで滑らかな風合いを得ることができる。
【００１７】
本発明のポリアミド芯鞘複合糸において、繊維表面の平均算術粗さＲａは２０ｎｍ以上である。好ましくは３０ｎｍ以上、さらに好ましくは５０ｎｍ以上である。ここで、繊維表面の平均算術粗さＲａは、走査型プローブ顕微鏡を用いて得られる三次元画像から算出され、その中心面から表面までの高さ方向の偏差の絶対値の平均値として求められる。値が大きいほど繊維表面凹凸が大きく、値が小さいほど繊維表面凹凸が小さいことを意味する。繊維表面の平均算術粗さＲａを２０ｎｍ以上とすることで、繊維表面凹凸が大きくなり、繊維同士の接触面積が低減し、織編物とした際に、ソフトで滑らかな風合い、ドレープ性を発現させる。繊維表面の平均算術粗さＲａが２０ｎｍ未満の場合、繊維表面凹凸が小さく、織編物とした際に、所望するソフトで滑らかな風合い、ドレープ性が得られない。Ｒａが大きくなり過ぎると、繊維間で互いの凹凸がひっかかりやすくなり、繊維間の摩擦が大きくなりやすく、ソフト性が低下する。好ましいＲａの上限は１００ｎｍである。
【００１８】
本発明のポリアミド芯鞘複合糸において、芯成分と鞘成分の配向パラメーターの比は１．０１以上である。好ましくは１．０３以上、さらに好ましくは１．０５以上である。ここで、配向パラメーターは、ラマン分光法により測定され、繊維長手方向と、繊維軸直交方向それぞれにおける、Ｃ−Ｃ変角振動モードに帰属されるピーク強度と、Ｃ＝Ｃ伸縮振動に帰属されるピーク強度の比から算出される。配向パラメーターの比とは、鞘成分配向パラメーターに対する芯成分の配向パラメーターの比で算出する。値が大きいほど芯成分が相対的に高い配向度を有することを意味する。本発明のポリアミド芯鞘複合糸は、芯成分の配向度を相対的に高めることで、芯鞘複合糸での強伸度特性低下を抑制できる。特に、繊維表面に大きな凹凸を形成させるため鞘成分ポリアミドに微粒子を添加している場合には、鞘成分単体での強伸度特性は芯成分単体に比べ劣り、芯鞘複合糸での強伸度特性が低下しやすいが、配向パラメーターの比をかかる範囲とすることで、ポリアミド芯鞘複合糸の強伸度特性の低下を抑え、実用耐久性に優れる。１．０１未満の場合、芯成分の配向度が鞘成分の配向度と実質的に同等か、相対的に低くなることで、ポリアミド芯鞘複合糸の強伸度特性が低下し、織編物とする際の高次通過性が低下し、織編物にて毛羽やピリングが発生し易くなり、実用耐久性が得られない。
【００１９】
本発明のポリアミド芯鞘複合糸の強伸度積は、３．８以上であることが好ましく、さらに好ましくは４．５以上、さらに好ましくは６．０以上である。かかる範囲とすることにより、織編物とする際の高次通過性や、織編物の実用的な耐久性が得られる。
【００２０】
本発明のポリアミド芯鞘複合糸の製造方法は特に限定されるものではなく、公知の複合紡糸装置を用い、公知の方法によって製糸することが可能であり、その一例を以下に示す。その方法は、鞘成分として、粒子が添加されたポリアミドペレット、および芯成分として鞘成分よりも微粒子の添加量が少ないポリアミドペレットの２種類を別々に溶融した後、紡糸パック内で合流させ、芯鞘複合断面を形成させ、口金の吐出孔から吐出し、冷却、給油後、２５００ｍ／分以上の速度で紡糸引取し、一旦巻き取ることなく、引き続きゴデットロール間で延伸処理を行い、３０００ｍ／分以上の速度で巻き取る。
【００２１】
本発明のポリアミド芯鞘複合糸の複合比率（重量比）は、鞘成分比率が低いほど強伸度積の値は大きくなり、１０〜５０％とすることが好ましい。微粒子の添加量が少ないポリアミドを芯成分に用い、さらには芯成分比率を高くすることにより、ポリアミド芯鞘複合糸の強伸度積、製糸安定性低下が抑制できる。
【００２２】
本発明のポリアミド芯鞘複合糸の製造において、給油時に用いられる油剤には、含水系油剤を適用することが好ましい。含水系油剤としては、水に平滑剤、制電剤といった油剤成分とイオン系あるいは非イオン系界面活性剤を混合し、乳化させたものを用いる。含水系油剤を適用することにより、繊維表面の摩擦係数を上げ、製品パッケージの崩れを軽減することが可能となる。含水系油剤の付与量は、パッケージ状態における繊維中の水分率が２．５〜５．５％となる程度が好ましい。また含水系油剤を付与するためには、紡糸引取の速度を２５００ｍ／分以上とすることが、長手方向で繊維構造のバラツキを抑制させ、品位を安定させる観点から好ましい。
【００２３】
本発明のポリアミド芯鞘複合糸の繊維表面に凹凸を発現させるには、例えば鞘成分のポリアミドに微粒子を添加することで得られる。微粒子の種類としては、ポリアミド芯鞘複合糸の製造時や染色時に熱分解などの悪影響を及ぼさず、かつ繊維物性を保ち、さらに耐光性などポリマー使用時に着色等を発生させるといった悪影響を与えない範囲においては特に限定されるものではない。例えば、酸化チタン、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、硫酸バリウム、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化ジリコニウム、珪酸アルミニウム、炭化ジリコニウム、ポリテトラフルオロエチレン、ポリメタクリル酸メチル変性化合物微粒子等があげられるが、これら微粒子の中でも、繊維物性、発色性、微粒子の取り扱いの容易性、高次加工性を勘案すると、酸化チタン、硫酸バリウム、シリカ、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）などのフッ素樹脂が好ましく用いられる。
【００２４】
繊維表面の算術平均粗さＲａは、微粒子の平均粒子径、含有率により調整できる。微粒子の平均粒子径が大きいほど繊維表面の平均算術粗さＲａの値は大きくなり、平均粒子径は０．０１μｍ以上が好ましく、さらに好ましくは０．０５μｍ以上である。一方、平均粒子径が大きすぎると、ポリアミド芯鞘複合糸の強伸度積が低下、製糸安定性が低下するため、単糸繊度０．５〜５．０ｄｔｅｘの衣料用として好ましい平均粒子径は５０μｍ以下であり、さらに好ましくは３０μｍ以下である。微粒子の添加量が大きいほど繊維表面の平均算術粗さＲａの値は大きくなり、５．０ｗｔ％以上とすることが好ましく、さらに好ましくは１０ｗｔ％以上である。鞘成分ポリアミドに微粒子の含有率が５．０ｗｔ％以上あると、繊維表面の平均算術粗さＲａが良好な風合いとして感じることのできる２０ｎｍ以上となる。また、微粒子の含有率が多すぎると、ポリアミド芯鞘複合糸の強伸度積が低下、製糸安定性が低下するため、単糸繊度０．５〜５．０ｄｔｅｘの衣料用として好ましい添加量は５０ｗｔ％以下であり、さらに好ましくは２５ｗｔ％以下である。
【００２５】
本発明のポリアミド芯鞘複合糸の配向パラメーターの比を１．０１以上にするためには、芯成分ポリアミドの硫酸相対粘度（ηｒ）を鞘成分ポリアミドの硫酸相対粘度よりも高く設定することが好ましい。紡糸時に口金から吐出され、冷却固化されるまでに、糸条長手方向にかかる応力を芯成分に集中させることが可能となり、芯成分の配向度を高めることで、良好な強伸度積を得ることができるとともに、製糸不安定な鞘成分にかかる応力を低減させることで、いわゆる製糸糸切れを抑制することができ、製糸安定性が飛躍的に向上する。以下の式で示される硫酸相対粘度の比は１．０３以上であり、好ましくは１．１０以上、さらに好ましくは１．２０以上である。
硫酸相対粘度の比＝（芯成分の硫酸相対粘度（ηｒ））／（鞘成分の硫酸相対粘度（ηｒ））
本発明のポリアミド芯鞘複合糸の強伸度積を３．８以上にするためには、用いる芯成分ポリアミドに添加物を極力含有しないことが好ましいが、強伸度積、製糸安定性に阻害しない範囲で公知の添加物を含有させてもよい。好ましい添加物の含有量は、鞘成分ポリアミド対比、添加量を低く保つことが好ましく、さらに好ましくは添加量を１ｗｔ％以下とすることが好ましい。
【実施例】
【００２６】
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。物性の測定方法は次の通りである。
【００２７】
Ａ．硫酸相対粘度（ηｒ）
試料を秤量し、９８重量％濃硫酸に試料濃度が１ｇ／１００ｍｌとなるように溶解せたものについて、オストワルド粘度計にて２５℃での落下秒数（Ｔ１）を測定し、試料を溶解していない９８重量％濃硫酸の２５℃での落下秒数（Ｔ２）とあわせて、下式により算出した。
（ηｒ）＝（Ｔ１／Ｔ２）。
【００２８】
Ｂ．繊度
繊維試料を枠周１．０００ｍの検尺機にて５００回巻きとり、カセを作成し、熱風乾燥機にて１０５±２℃×６０分乾燥した後、天秤にて計量した値により次式にて算出したものを繊度とした。また得られた繊度を糸条単糸数で割り返した値を単糸繊度とした。
総繊度（ｄｔｅｘ）＝計量値（ｇ）×（１００００／巻取回転数）×１．０４５
単糸繊度（ｄｔｅｘ）＝総繊度（ｄｔｅｘ）／単糸数  。
【００２９】
Ｃ．強伸度積
強伸度積は、得られたポリアミド芯鞘複合糸の強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）および伸度（％）の値から、下記式にて算出した。
強伸度積＝強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）×｛（伸度（％）＋１００）／１００｝。
【００３０】
Ｄ．繊維表面の算術平均粗さ：Ｒａ
繊維表面の算術平均粗さＲａは、Ｂｒｕｋｅｒ  ＡＸＳ社製走査型プローブ顕微鏡“ＮａｎｏＳｃｏｐｅ  Ｖ  Ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ  Ｉｃｏｎ”を使用し、探針にシリコンカンチレバーを用い、走査モード：タッピングモード、走査範囲：１０μｍ四方、走査速度：０．２５Ｈｚとして、ポリアミド芯鞘複合糸の長手方向に対して、ほぼ垂直になるように探針を走査させた際に得られた三次元像において、その中心面から表面までの高さ方向の偏差の絶対値の平均値を算術平均粗さＲａとした。
【００３１】
Ｅ．配向パラメーターの比
ラマン分光法により測定し、Ｊｏｂｉｎ  Ｙｖｏｎ／愛宕物産社製  Ｔ−６４０００を使用し、測定モード：顕微ラマン、対物レンズ：×１００、ビーム径：１μｍ、光源：Ａｒ＋レーザー／５１４．５ｎｍ、レーザーパワー：１００ｍＷ、回折格子：Ｓｉｎｇｌｅ  ６００、１８００ｇｒ／ｍｍ、スリット：１００μｍ、検出器：Ｊｏｂｉｎ  Ｙｖｏｎ社製ＣＣＤ  １０２４×２５６の条件にて測定を行った。測定試料は樹脂（ビスフェノール系エポキシ樹脂、２４時間硬化）包埋後、繊維長手方向から５°以下の切削角にてミクロトームにより切片化した。切片試料の厚みは１．５μｍであり、繊維の中心を通るように切り出した。配向の測定は偏光条件下で行い、偏光方向が繊維長手方向と一致する場合を平行偏光（‖）、直交する場合を垂直偏光（⊥）とし、それぞれ得られるラマンバンドにおいて、１１３０ｃｍ−１付近のＣ−Ｃ変角振動モードに帰属されるピーク強度（Ｉ１１３０）と、１６３５ｃｍ−１付近のＣ＝Ｃ伸縮振動に帰属されるピーク強度（Ｉ１６３５）の比から配向の程度を評価した。すなわち配向パラメーター＝（Ｉ１１３０／Ｉ１６３５）‖／（Ｉ１１３０／Ｉ１６３５）⊥である。このうち、芯部と鞘部の任意の点においてレーザーを照射し、配向パラメーターを算出した。この結果より、芯部と鞘部の配向パラメーター比は以下の式にて算出した。配向パラメーター比は、芯鞘複合糸より無作為に採取した単糸５本における平均値を用いて算出した。
配向パラメーター比＝（芯部の配向パラメーター）／（鞘部の配向パラメーター）  。
【００３２】
Ｆ．高次通過性
それぞれのポリアミド芯鞘複合糸を用いて丸編みを製編する際の、５０ｍあたりの停台回数について、次の基準をもって区分した。◎、○、△を高次通過性において合格とした。
◎：停台１回以下、○：停台２〜３回、△：停台４〜５回、×：停台６回以上。
【００３３】
Ｇ．風合い
それぞれのポリアミド芯鞘複合糸を用いて、３２ゲージの筒編み機を用いて評価用筒編みを作成し、風合い評価経験豊富な検査者（５人）のソフトで滑らかな風合いを相対評価した。相対評価の基準サンプルとしては、比較例５に記載の７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントで、酸化チタン５ｗｔ％を添加したナイロン６糸を用いた。その結果は、各検査者の評価点の平均値をとり小数点以下は四捨五入して、平均値が、４点超〜５点を◎、３点超〜４点以下を○、２点超〜３点以下を△、２点以下を×とした。
５点：極めて優れる（触感が極めてソフトであり、かつ表面が滑らかである。）
４点：やや優れる（触感がややソフトで、かつ表面が滑らかである。）
３点：普通（触感がややソフトでは無いが、表面は滑らかさである。）
２点：やや劣る（触感がややソフトでは無く、表面も滑らかではない。）
１点：劣る（触感が硬く、表面も滑らかではない。）
◎、○、△をソフト性合格とした。
【００３４】
Ｈ．ドレープ性
それぞれのポリアミド芯鞘複合糸を用いて、３２ゲージの筒編み機を用いて評価用筒編みを作成し、風合い評価経験豊富な検査者（５人）のドレープ性を相対評価した。相対評価の基準サンプルとしては、比較例５に記載の７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントで、酸化チタン５ｗｔ％を添加したナイロン６糸を用いた。その結果は、各検査者の評価点の平均値をとり小数点以下は四捨五入して、平均値が、４点超〜５点を◎、３点超〜４点以下を○、２点超〜３点以下を△、２点以下を×とした。
５点：ドレープ性が極めて優れており、パウダータッチ感が強い。
４点：ドレープ性が優れており、パウダータッチ感がある。
３点：ドレープ性がやや優れる。
２点：ドレープ性がやや劣っている。
１点：ドレープ性が劣る。
◎、○、△をドレープ性合格とした。
【００３５】
Ｉ．耐久性
それぞれのポリアミド芯鞘複合糸を用いて、３２ゲージの筒編み機を用いて評価用筒編みを作成し、ＪＩＳ  Ｌ  １０７６：２０１２  Ａ法に準じてピリング試験を行った。その結果として、５〜４．５級を◎、４級を○、３．５級を△、３級以下を×とした。
◎、○、△を耐久性合格とした。
【００３６】
〔実施例１〕
平均粒子径０．５μｍの酸化チタンを２０ｗｔ％練り込んだ、硫酸相対粘度２．３のナイロン６ペレットを鞘成分、粒子添加物を含有しない硫酸相対粘度３．３のナイロン６ペレットを芯成分とし、それぞれ２６０℃で溶融したのち、芯鞘比率（重量比）９０：１０、口金中で合流させ、図１に示す芯鞘複合断面として同心円口金から吐出させ、冷却させた。その後、含水系油剤を塗布した後に、３０００ｍ／分にてゴデットローラーで引取り、続いて第一ゴデットローラーと第二ゴデットローラー間で１．５０倍の延伸を行った後に、１６０℃で熱セットを行い、４５００ｍ／分にてワインダーで巻取りを行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表１に示した。
【００３７】
〔実施例２〕
フィラメント数を１４４にする以外は、実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、１４４フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表１に示した。
【００３８】
〔実施例３〕
フィラメント数を１６にする以外は、実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、１６フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表１に示した。
【００３９】
〔実施例４〕
フィラメント数を２４にする以外は、実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、２４フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表１に示した。
【００４０】
〔実施例５〕
フィラメント数を９６にする以外は、実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、９６フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表１に示した。
【００４１】
〔実施例６〕
鞘成分に練り込む粒子を酸化チタンを５ｗｔ％とする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表１に示した。
【００４２】
〔実施例７〕
鞘成分に練り込む粒子を酸化チタンを１０ｗｔ％とする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表１に示した。
【００４３】
〔実施例８〕
鞘成分に練り込む粒子を酸化チタンを２５ｗｔ％とする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表１に示した。
【００４４】
〔実施例９〕
鞘成分に練り込む粒子を酸化チタンを５０ｗｔ％とする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表１に示した。
〔実施例１０〕
硫酸相対粘度２．６のナイロン６６ペレットを鞘成分、粒子添加物を含有しない硫酸相対粘度３．３のナイロン６６ペレットを芯成分とする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表２に示した。
【００４５】
〔実施例１１〕
芯鞘複合断面を図２に示す芯鞘複合断面として芯部を星型形状、鞘部を丸形状である芯鞘口金から吐出とする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表２に示した。
【００４６】
〔実施例１２〕
鞘成分に練り込む粒子を平均粒子径０．３μｍの硫酸バリウムとする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表２に示した。
【００４７】
〔実施例１３〕
鞘成分に練り込む粒子を平均粒子径０．８μｍのシリカ粒子とする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表２に示した。
【００４８】
〔実施例１４〕
鞘成分に練り込む粒子を平均粒子径０．７μｍのポリテトラフルオロエチレンとする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表２に示した。
【００４９】
〔実施例１５〕
鞘成分に用いるナイロン６ペレットの硫酸相対粘度を２．７、芯成分に用いるナイロン６ペレットの硫酸相対粘度を３．０とする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表２に示した。
【００５０】
〔実施例１６〕
鞘成分に用いるナイロン６ペレットの硫酸相対粘度を２．６、芯成分に用いるナイロン６ペレットの硫酸相対粘度を２．７とする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表２に示した。
【００５１】
〔比較例１〕
フィラメント数を１２にする以外は、実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、１２フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表３に示した。
【００５２】
〔比較例２〕
フィラメント数を１９２にする以外は、実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、１９２フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表３に示した。
【００５３】
〔比較例３〕
鞘成分に練り込む粒子を酸化チタンを３ｗｔ％として、算術平均粗さＲａを１６ｎｍとする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表３に示した。
【００５４】
〔比較例４〕
鞘成分と芯成分に用いるナイロン６ペレットの硫酸相対粘度を、共に２．６として、配向パラメーターの比を１．００とする以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６芯鞘複合糸を得た。得られた芯鞘複合糸について評価した結果を、表３に示した。
【００５５】
〔比較例５〕
複合紡糸を行わず、平均粒子径０．５μｍの酸化チタンを５ｗｔ％練り込んだ、硫酸相対粘度３．０のナイロン６ペレットを単成分として用いた以外は実施例１と同様に紡糸を行い、７８ｄｔｅｘ、４８フィラメントのナイロン６糸を得た。得られた糸について評価した結果を、表３に示した。
【００５６】
【表１】
2020050997.tif 000002
【００５７】
【表２】
2020050997.tif 000003
【００５８】
【表３】
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【図１】
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【図２】
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