(57)【要約】      （修正有）【課題】プーリ構造体を、外回転体及び内回転体以外の別部材によらず、滑り軸受の装着性及び保持性に優れたものとし、且つ、滑り軸受から加えられる力によって外回転体又は内回転体が振動することによる異音の発生を抑える。【解決手段】外回転体の他端側部分２ａの内周面２ａ１と、内回転体の外筒部３ｂの外周面３ｂ１との間に、無端環状の滑り軸受６が配置されている。内周面２ａ１には一対の凸部１１と一対の凹部１２とが設けられている。一対の凸部１１は、軸方向において滑り軸受６よりも他端側に位置し、内周面２ａ１の、外回転体の軸を中心に互いに１８０°ずれた２つの部分に設けられている。一対の凹部１２は、軸方向において凸部１１及び滑り軸受６が配置される範囲にわたって延びている。一対の凹部１２は、内周面２ａ１の、外回転体の軸を中心に各凸部１１から９０°ずれた２つの部分に設けられている。【選択図】図３
2020190331.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ベルトが巻き掛けられ、前記ベルトから付与されるトルクによって回転軸を中心に回転する筒状の外回転体と、
前記外回転体の径方向内側に設けられ、前記回転軸を中心として、前記外回転体に対して相対回転可能な内回転体と、
前記回転軸に沿った軸方向の一端側及び他端側のそれぞれにおいて前記外回転体と前記内回転体との間に介在し、前記外回転体と前記内回転体とを相対回転可能に連結する一対の軸受と、を備え、
前記一対の軸受のうち、前記軸方向の前記一端側の軸受は転がり軸受であり、前記軸方向の前記他端側の軸受は滑り軸受であり、
前記滑り軸受は、
熱可塑性樹脂からなり、無端環状に形成され、
前記外回転体の前記軸方向において前記他端側に位置する他端側部分と、前記内回転体との間に介在し、
前記他端側部分の内周面に、
前記軸方向において前記滑り軸受より前記他端側に位置し、前記外回転体の径方向内側に突出し、前記滑り軸受の一部分と前記軸方向に接触可能な一対の凸部と、
前記軸方向において、前記一対の凸部が配置される範囲と前記滑り軸受が配置される範囲とにわたって延び、前記外回転体の径方向外側に窪んだ一対の凹部とが、
前記外回転体の周方向に交互に設けられ、
前記凹部の深さが、前記凸部の高さ以上である、プーリ構造体。
【請求項２】
前記一対の凸部が、前記他端側部分の内周面のうち、前記外回転体の軸を中心に互いに１８０°ずれた２つの部分に設けられ、
前記一対の凹部が、前記他端側部分の内周面の、前記外回転体の軸を中心に各凸部から９０°ずれた２つの部分に設けられている、請求項１に記載のプーリ構造体。
【請求項３】
前記滑り軸受の外周面が、前記外回転体の内周面に接触している、請求項１又は２に記載のプーリ構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、滑り軸受を備えたプーリ構造体に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１に記載のプーリ構造体は、外回転体と、内回転体と、一対の軸受とを備えている。外回転体は、ベルトが巻き掛けられ、前記ベルトから付与されるトルクによって、所定の回転軸を中心に回転する筒状の部材である。内回転体は、外回転体の径方向内側に設けられ、上記回転軸を中心として、外回転体に対して相対回転可能となっている。一対の軸受は、上記回転軸に沿った軸方向の一端側及び他端側のそれぞれにおいて外回転体と内回転体との間に配置され、外回転体と内回転体とを相対回転可能に連結する。また、上記一対の軸受のうち一方の軸受が滑り軸受となっており、他方の軸受が転がり軸受となっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開2014-114947号公報
【特許文献２】特表2013-524126号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に記載されているようなプーリ構造体では、滑り軸受として、有端環状あるいは無端形状に形成された滑り軸受が用いられることがある。ここで、有端環状とは、環状であるが、周方向の両端がつながっていない略Ｃ字状のことである。また、無端環状とは、周方向の端がない環状、すなわち略Ｏ字状のことである。また、低摩擦摺動性や耐摩耗性の観点から、滑り軸受を、ポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂等の硬質の熱可塑性樹脂からなるものとすることがある。
【０００５】
滑り軸受を有端環状のものとする場合、例えば、有端環状のキャビティを有する金型を備えた射出成型機を用いて、熱可塑化（加熱溶融）された樹脂組成物をキャビティ内に射出充填した後、樹脂組成物を冷却固化させる射出成形法によって滑り軸受を製造することが考えられる。このような射出成形法で滑り軸受を製造する場合には、１回の射出操作によって、複数の滑り軸受を一度に製造することができる。
【０００６】
上述したように、射出成形法によって、有端環状の滑り軸受を製造する場合には、可塑化（加熱溶融）された樹脂組成物を、有端環状のキャビティ内へ射出充填される際に、キャビティの周方向両端部（樹脂流れ方向末端部）における充填圧力（内部圧力）が、キャビティ内部の周方向両端部以外の部分における充填圧力（内部圧力）よりも、若干高くなる。そのため、滑り軸受の周方向の両端部は、周方向の両端部以外の部分よりも、成形収縮が若干小さくなる（厳密には、周方向の端に向かうほど、成形収縮が小さくなる）。その結果、キャビティの径方向の幅（滑り軸受の厚みに対応する長さ）が、キャビティの周方向の位置によらず一定であると、作製される滑り軸受の周方向の両端部の厚みが、周方向の両端部以外の部分の厚みよりも若干大きくなる。
【０００７】
一方で、特許文献１に記載されているようなプーリ構造体では、滑り軸受を有端環状のものとする場合、滑り軸受は、例えば、若干拡径された状態で、内周面が内回転体に密着した状態となる。この場合、外回転体と内回転体とが相対回転するときには、主に、滑り軸受と外回転体とが摺動し、滑り軸受と外回転体との間には基準寸法が０．１ｍｍ程度の隙間（以下「摺動隙間」とする）ができる。そして、プーリ構造体の外回転体にベルトが掛けられると、外回転体のベルトから力が加えられる部分が、滑り軸受に向けて押し付けられる。そのため、外回転体のベルトから力が加えられる部分において、摺動隙間が狭くなってほぼ０となる。このとき、外回転体の回転軸に対して、外回転体のベルトから力が加えられる部分と反対側のベルトから力が加えられていない部分における摺動隙間が広がる（例えば０．２ｍｍ程度となる）。
【０００８】
この場合において、上述したように、有端環状の滑り軸受の周方向の両端部の径が、周方向の両端部以外の部分の径よりも大きくなっていると、滑り軸受の周方向の両端部が外回転体のベルトから力が加えられる部分と対向する位置に到達する毎に（周期的に）、滑り軸受が、外回転体と内回転体との隙間を広げるように、外回転体に対して径方向の外側に力を加える。これにより、外回転体が振動し、異音が発生する虞がある。
【０００９】
これに対して、滑り軸受を無端環状のものとする場合には、射出成形法によって滑り軸受を製造すると、無端環状の滑り軸受は、ゲート部（周方向の１か所に設けられるキャビティへの溶融樹脂の流入口）からの溶融樹脂の流動距離が最も長くなる部分（滑り軸受の軸を中心にゲート部から１８０°ずれた部分）にウェルド部を有する。ウェルド部とは、無端環状のキャビティにおいてゲート部から流入して２方向に分かれて流動する溶融樹脂同士が、ゲート部と反対側においてつながった部分のことである。ウェルド部に充填される樹脂は、有端環状のキャビティの場合の周方向の両端部よりも温度が低い金型表面を長い距離流動することにより冷え、射出圧力が付加されにくい。そのため、ウェルド部における充填圧力が、他の部分の充填圧力に対して若干大きくなってしまうことはない。その結果、可塑化（加熱溶融）された樹脂組成物をキャビティ内へ射出充填する際の充填圧力（内部圧力）、これに起因する成形収縮、及び、作製される滑り軸受の厚みについて、周方向に偏りが殆どないものとすることができる。したがって、無端環状に形成された熱可塑性樹脂からなる滑り軸受を採用した場合は、滑り軸受から加えられる力によって外回転体又は内回転体が振動して異音が発生してしまうのを抑えることができる。
【００１０】
また、上述した有端環状に形成された熱可塑性樹脂からなる滑り軸受を備えるプーリ構造体の場合、例えば、特許文献１（特には図１）に記載のように、滑り軸受の内周面が内回転体の外周面に接触する構成が一般的である。この場合、プーリ構造体が作動中でも、滑り軸受を抜け落ちないように保持するため、当該所定位置の軸方向の他端側（開口部側）に突起が設けられるのが一般的である。
【００１１】
滑り軸受が有端環状の熱可塑性樹脂製のものである場合には、突起が設けられていても、滑り軸受の内周面の直径を当該突起の外周面の直径よりも若干大に弾性変形させ、滑り軸受を内回転体に対し回転軸方向と平行に突起を乗り越えつつ当該所定位置まで相対移動させることで、滑り軸受をプーリ構造体に難なく装着できる。
【００１２】
これに対して、滑り軸受が無端環状の熱可塑性樹脂製のものである場合は、周方向に端部を有しないため、突起を乗り越えることができる程度に、弾性力（縮径方向の自己弾性復元力）を保持させながら全体的に拡径させることはできない。そのため、特許文献１に記載されているような、滑り軸受の装着部位の両側に抜け落ち防止用の突起を有する構成のプーリ構造体に、無端環状の熱可塑性樹脂製の滑り軸受けを装着するのは困難である。
【００１３】
特許文献２（図１、図４）のプーリ構造体では、無端環状に形成された滑り軸受（ブッシュ５０）が外回転体（プーリ２０）に圧入されるとともに、内回転体（シャフト１０の端部１１の表面１１０）に摺接し、尚且つ、カバー６０の表面６１に摺接している。これにより、滑り軸受の装着及び保持（抜け落ち防止）が実現される。しかしながら、このプーリ構造体では、滑り軸受の装着及び保持（抜け落ち防止）のために外回転体及び内回転体以外に別の部材（カバー６０）が必要である。また、仮に当該別の部材がプーリ構造体の構成上必須の部材と兼用される場合でも、部材間の配置の設計自由度が制限される。
【００１４】
本発明の目的は、外回転体及び内回転体以外の別の部材によらず、滑り軸受の装着性及び保持性に優れ、且つ、滑り軸受から加えられる力によって外回転体又は内回転体が振動して異音が発生してしまうことを抑えることが可能なプーリ構造体を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明の第１の態様に係るプーリ構造体は、ベルトが巻き掛けられ、前記ベルトから付与されるトルクによって回転軸を中心に回転する筒状の外回転体と、前記外回転体の径方向内側に設けられ、前記回転軸を中心として、前記外回転体に対して相対回転可能な内回転体と、前記回転軸に沿った軸方向の一端側及び他端側のそれぞれにおいて前記外回転体と前記内回転体との間に介在し、前記外回転体と前記内回転体とを相対回転可能に連結する一対の軸受と、を備え、前記一対の軸受のうち、前記軸方向の前記一端側の軸受は転がり軸受であり、前記軸方向の前記他端側の軸受は滑り軸受であり、前記滑り軸受は、熱可塑性樹脂からなり、無端環状に形成され、前記外回転体の前記軸方向において前記他端側に位置する他端側部分と、前記内回転体との間に介在し、前記他端側部分の内周面に、前記軸方向において前記滑り軸受より前記他端側に位置し、前記外回転体の径方向内側に突出し、前記滑り軸受の一部分と前記軸方向に接触可能な一対の凸部と、前記軸方向において、前記一対の凸部が配置される範囲と前記滑り軸受が配置される範囲とにわたって延び、前記外回転体の径方向外側に窪んだ一対の凹部とが、前記外回転体の周方向に交互に設けられ、前記凹部の深さが、前記凸部の高さ以上である。
【００１６】
本構成によれば、滑り軸受が、熱可塑性樹脂からなり、無端環状に形成されている。したがって、上述したように、射出成形法によって製造した滑り軸受を用いて構成したプーリ構造体において、外回転体が振動して、異音が発生してしまうのを防止することができる。
【００１７】
さらに、本構成では、滑り軸受を軸方向の他端側から外回転体に挿入して、滑り軸受を外回転体に装着する際に、滑り軸受を楕円状に弾性変形させた状態で外回転体に挿入することにより、滑り軸受を凸部と干渉することなく、外回転体に挿入して、外回転体に装着することができる。また、滑り軸受が外回転体の他端側部分に装着されたときには、滑り軸受が弾性復元力により円形に戻ろうとすることで、滑り軸受の一部が凸部と軸方向に接触可能となる。これにより、滑り軸受が抜け落ちてしまうのを凸部によって防止することができる。すなわち、滑り軸受が抜け落ちてしまうのを防止するために、外回転体及び内回転体とは別の専用の部材が必要なく、プーリ構造体の構造が複雑化することがない。
【００１８】
本発明の第２の態様に係るプーリ構造体は、第１の態様に係るプーリ構造体において、前記一対の凸部が、前記他端側部分の内周面の、前記外回転体の周方向において互いに１８０°ずれた部分に設けられ、前記一対の凹部が、前記他端側部分の内周面の、前記外回転体の周方向において、各凸部から９０°ずれた部分に設けられている。
【００１９】
本構成によれば、一対の凸部が、他端側部分の内周面のうち、外回転体の軸を中心に互いに１８０°ずれた２つの部分に設けられ、一対の凹部が、他端側部分の内周面の、各凸部１１から９０°ずれた２つの部分に設けられている。したがって、滑り軸受の長径方向が２つの凹部の周方向の中心同士を結ぶ方向と平行となり、滑り軸受の短径方向が２つの凸部の周方向の中心同士を結ぶ方向と平行となるように、滑り軸受を楕円状に弾性変形させれば、簡単に、滑り軸受を凸部に干渉しないように弾性変形させることができる。
【００２０】
本発明の第３の態様に係るプーリ構造体は、第１又は第２の態様に係るプーリ構造体において、前記滑り軸受の外周面が、前記外回転体の内周面に接触している。
【００２１】
本構成によれば、滑り軸受の外周面が外回転体の内周面と接触しているため、滑り軸受の外周面と外回転体の内周面との間に、隙間（摺動隙間）が設定されず、滑り軸受と外回転体とが略一体に回転する（殆ど相対回転しない）。したがって、滑り軸受が外回転体と内回転体との間に介在し、滑り軸受と外回転体との間、及び、滑り軸受と内回転体との間の両方に隙間（摺動隙間）が存在する場合と比較して、プーリ構造体の作動中、滑り軸受が振動するということが起こりにくく、これにより、異音が発生してしまうのを防止することができる。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、プーリ構造体において、外回転体が振動して、異音が発生してしまうのを防止することができる。さらに、滑り軸受の装着性を確保し、且つ、滑り軸受が抜け落ちてしまうのを防止するために、外回転体及び内回転体とは別の専用の部材が必要なく、プーリ構造体の構造が複雑化することがない。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】図１は、本発明の実施形態に係るプーリ構造体を示す、プーリ構造体の回転軸を通り且つ当該回転軸と平行な方向に沿った断面図である。
【図２】図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図である。
【図３】図３は、図１のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿った断面図である。
【図４】図４（ａ）は図３のＩＶＡ−ＩＶＡ線に沿った断面図であり、図４（ｂ）は図３のＩＶＢ−ＩＶＢ線に沿った断面図であり、図４（ｃ）は図３のＩＶＣ−ＩＶＣ線に沿った断面図である。
【図５】図５は、滑り軸受が外回転体に装着される途中の状態を示す、図３に対応する断面図である。
【図６】図６（ａ）は図５のＶＩＡ−ＶＩＡ線に沿った断面図であり、図６（ｂ）は図５のＶＩＢ−ＶＩＢ線に沿った断面図である。
【図７】図７（ａ）は実施例に係る滑り軸受の軸方向と直交する一断面図であり、図７（ｂ）は比較例に係る滑り軸受の軸方向と直交する一断面図である。
【図８】図８は、比較例に係る滑り軸受を用いて構成したプーリ構造体の図１に対応する図である。
【図９】図９は、比較例に係る滑り軸受を用いて構成したプーリ構造体の図２に対応する図である。
【図１０】図１０はアイドル試験機の概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
＜プーリ構造体の構造＞
図１に示す、本発明の実施形態に係るプーリ構造体１は、例えば、自動車の補機駆動システムにおいて、オルタネータの駆動軸Ｓに取り付けられる。補機駆動システムは、エンジンのクランク軸に取り付けられた駆動プーリと、オルタネータ等の補機を駆動する従動プーリ及びプーリ構造体１と、これらプーリ及びプーリ構造体１に巻回されたベルトＢとを含む。クランク軸の回転がベルトＢを介して従動プーリ及びプーリ構造体１に伝達されることで、オルタネータ等の補機が駆動される。クランク軸の回転速度がエンジンの燃焼に応じて変動するのに伴い、ベルトＢの走行速度も変動する。
【００２５】
図１、図２に示すように、プーリ構造体１は、外回転体２と、内回転体３と、ねじりコイルばね４（以下、単に「ばね４」という）と、エンドキャップ５と、滑り軸受６及び転がり軸受７からなる一対の軸受６、７とを含む。
【００２６】
外回転体２及び内回転体３は、共に略円筒状であり、同一の回転軸Ａ（プーリ構造体１の回転軸であり、以下、単に「回転軸Ａ」という）を有する。回転軸Ａは、図１の左右方向（軸方向）に沿って延在する。また、以下では、図１の右側を軸方向の一端側、図１の左側を軸方向の他端側という。
【００２７】
外回転体２の外周面に、ベルトＢが巻回される。
【００２８】
内回転体３は、外回転体２の内側に設けられ、外回転体２に対して相対回転可能である。内回転体３は、オルタネータの駆動軸Ｓが嵌合される筒本体３ａと、筒本体３ａの他端の外側に配置された外筒部３ｂと、筒本体３ａの他端と外筒部３ｂの他端とを連結する円環板部３ｃとを有する。駆動軸Ｓは、筒本体３ａの内周面のネジ溝に螺合される。
【００２９】
ばね４は、外回転体２と内回転体３との間に配置されている。具体的には、ばね４は、外回転体２の内周面及び内回転体３の外筒部３ｂの内周面と、内回転体３の筒本体３ａの外周面と、内回転体３の円環板部３ｃとによって画定された、転がり軸受７よりも他端側にある空間Ｕに収容されている。ばね４は、断面が正方形状の線材（例えば、ばね用オイルテンパー線（ＪＩＳＧ３５６０：１９９４に準拠）等）で構成されており、左巻き（ばね４の他端から一端に向かって反時計回り）である。
【００３０】
空間Ｕには、グリース等の潤滑剤が封入されている。潤滑剤は、プーリ構造体１の組み付け時に、ペースト状の塊の状態で、空間Ｕに投入される。投入量は、例えば０．２ｇ程度である。プーリ構造体１を動作させると、空間Ｕの温度上昇やせん断発熱（摩擦熱）によって、潤滑剤の粘度が下がり、潤滑剤が空間Ｕ全体に拡散する。
【００３１】
エンドキャップ５は、外回転体２及び内回転体３の他端に配置されている。
【００３２】
滑り軸受６は、外回転体２の軸方向において他端側に位置する他端側部分２ａの内周面２ａ１と、内回転体３の外筒部３ｂの外周面３ｂ１との間の隙間（以下「筒状隙間」という）に介在している。転がり軸受７は、外回転体２の一端側の内周面と内回転体３の筒本体３ａの一端側の外周面との間に介在している。そして、一対の軸受６、７によって、外回転体２及び内回転体３が相対回転可能に連結されている。外回転体２及び内回転体３は、他端から一端に向かう方向から見て時計回り（図２の矢印方向。以下、「正方向」という）に回転する。
【００３３】
図２、図３に示すように、滑り軸受６は、無端環状の部材である。滑り軸受６の外周面６ａの径は周方向の全周にわたってほぼ一定である。滑り軸受６の外周面６ａは、外回転体２の他端側部分２ａの内周面２ａ１と接触している。
【００３４】
また、滑り軸受６は、ロックウェルＲスケール（ＪＩＳ Ｋ７２０２−２：２００１に準拠）が８０〜１３０である硬質の熱可塑性樹脂で形成されている。具体的には、滑り軸受６は、ポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート、変性ポリフェニレンエーテル、ポリエステル（ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート等）、フッ素樹脂、ポリフェニレンスルフィド、ポリサルホン、非晶ポリアリレート、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルケトン類、液晶ポリマー、ポリアミドイミド、熱可塑性ポリイミド類、シンジオ型ポリスチレン、オレフィン系樹脂（ポリエチレン、ポリプロピレン等）、スチレン系樹脂（ＡＢＳ樹脂、ポリスチレン等）、ポリ塩化ビニル、塩化ビニリデン系樹脂、メタクリル樹脂、ポリビニルアルコール、スチレン系ブロックコポリマー樹脂などによって形成されている。ただし、低摩擦摺動性や耐摩耗性等の観点から、滑り軸受６は、これらの材料のうち、ポリアセタール樹脂及びポリアミド樹脂で形成されたものとすることがより好ましい。また、滑り軸受６のロックウェルＲスケールによる硬さは、８５〜１２５程度がより好ましい。
【００３５】
また、滑り軸受６は、１種の樹脂組成物によって形成された１層のものであってもよいし、２種以上の樹脂組成物によって形成される２層以上のものでもよい。ただし、製造コストの観点から、滑り軸受６は１種の樹脂組成物によって形成された１層のものとすることがより好ましい。
【００３６】
また、図３、図４に示すように、外回転体２の他端側部分２ａの外周面２ａ１には、一対の凸部１１と一対の凹部１２とが形成されている。
【００３７】
一対の凸部１１は、他端側部分２ａの内周面２ａ１の、回転軸Ａ（外回転体２の軸）を中心に互いに１８０°ずれた２つの部分に設けられている（図３の角度θａ＝１８０°である）。また、凸部１１は、軸方向において滑り軸受６よりも他端側に位置している。凸部１１は、他端側部分２ａの内周面２ａ１から、外回転体２の径方向の内側に突出し、滑り軸受６の一部分と軸方向に接触可能となっている。これにより、滑り軸受６は、凸部１１によって、軸方向への抜け落ちが防止される。ここで、滑り軸受６の抜け落ちを確実に防止する観点から、凸部１１が、外回転体２の軸を中心に、４２°程度の範囲にわたって延びている。また、凸部１１の高さＨ（径方向内側への突出量）は、滑り軸受６の厚み（例えば、２ｍｍ）の半分の長さ以上、滑り軸受６の厚み以下の範囲（例えば、１ｍｍ）に設定されている。
【００３８】
一対の凹部１２は、他端側部分２ａの外周面２ａ１のうち、回転軸Ａを中心に各凸部１１から９０°（図３の角度θｂ＝９０°である）ずれた２つの部分に設けられている。これにより、一対の凹部１２は、回転軸Ａを中心に互いに１８０°ずれている（図３の角度θｃ＝１８０°である）。また、各凹部１２は、回転軸Ａを中心に、例えば８７°程度の範囲にわたって延びている。また、凹部１２は、軸方向において、凸部１１が配置される範囲と、滑り軸受６が配置される範囲とにわたって延びている。また、凹部１２は、他端側部分２ａの内周面２ａ１から、外回転体２の径方向の外側に窪んでいる。また、凹部１２の深さの最大値Ｄ（以下、単に「凹部１２の深さＤ」とすることがある）は、滑り軸受６の外回転体２への装着性との兼ね合いにより、凸部１１の高さＨ以上に設定される。例えば、凸部１１高さＨが１ｍｍの場合に、凹部１２の深さＤが１〜３ｍｍ程度に設定される。ここで、凹部１２の深さＤが大きいほど、後述するように滑り軸受６を外回転体２に装着する際に、滑り軸受６を楕円状に弾性変形させる度合いを大きく（短径を小に）できるため、滑り軸受６の装着の際に滑り軸受６が凸部１１に干渉するのを避けやすくなる。
【００３９】
そして、滑り軸受６の外周面６ａは、凹部１２と対向する部分を除いた部分において、他端側部分２ａの内周面２ａ１と接触している。滑り軸受６の外周面６ａは、例えば、他端側部分２ａの内周面２ａ１の、回転軸Ａを中心に９３°（＝１８０°−８７°）程度の範囲の２つの部分（合計１８６°程度の範囲の部分）と接触している。
【００４０】
また、他端側部分２ａの内周面２ａ１の、軸方向において滑り軸受６の一端側に位置する部分には、外回転体２の径方向の内側に突出し、外回転体２の周方向の全周にわたって延びた位置決め部１３が設けられている。そして、滑り軸受６の軸方向の一端部が位置決め部１３に接触することによって、滑り軸受６が外回転体２に対して軸方向に位置決めされる。ただし、滑り軸受６は、上記一対の凸部１１と位置決め部１３との間で、多少軸方向に移動可能である。
【００４１】
また、外筒部３ｂの外周面３ｂ１の滑り軸受６の内周面６ｂと対向する部分は、内回転体３の周方向の全周にわたって回転軸Ａと平行な平坦な面となっている。また、滑り軸受６の内周面６ｂと内回転体３の外筒部３ｂの外周面３ｂ１との間には、例えば０．１ｍｍ程度の隙間（摺動隙間）が存在する。この隙間に空間Ｕに封入された潤滑剤が入り込むことで、滑り軸受６の摩擦面（滑り軸受６における外回転体２との接触面）の摩耗が抑制される。なお、潤滑剤がこの隙間から他端側に漏れ出すことはほとんどない。
【００４２】
転がり軸受７は、接触シール式の密閉形玉軸受であって、外回転体２の内周面に固定された外輪７ａと、内回転体３の筒本体３ａの外周面に固定された内輪７ｂと、外輪７ａと内輪７ｂとの間に転動自在に配置された複数の玉（転動体）７ｃと、複数の玉７ｃの軸方向両側に配置された環状の接触シール部材７ｄとを有する。転がり軸受７の内部にグリース等の潤滑剤（例えば、空間Ｕに封入された潤滑剤と同じ潤滑剤）が封入されることで、転がり軸受７の摩擦面（玉７ｃにおける外輪７ａ及び／又は内輪７ｂとの接触面）の摩耗が抑制される。
【００４３】
また、外回転体２は、他端側部分２ａよりも軸方向の一端側において、軸方向の他端から一端に向かって内径が２段階で小さくなっている。最も小さい内径部分における外回転体２の内周面を圧接面２ｂ、２番目に小さい内径部分における外回転体２の内周面を環状面２ｃという。圧接面２ｂにおける外回転体２の内径は、内回転体３の外筒部３ｂの内径よりも小さい。環状面２ｃにおける外回転体２の内径は、内回転体３の外筒部３ｂの内径と同じか、それよりも小さい。
【００４４】
内回転体３の筒本体３ａは、他端側において外径が大きくなっている。この部分における内回転体３の筒本体３ａの外周面を接触面３ａｘという。
【００４５】
ばね４は、一端側で外回転体２に接触する一端側領域４ａと、他端側で内回転体３に接触する他端側領域４ｂと、一端側領域４ａ及び他端側領域４ｂの間において外回転体２及び内回転体３のいずれにも接触しない中領域４ｃとを有する。一端側領域４ａ及び他端側領域４ｂは、それぞれ、ばね４の一端及び他端から半周以上（回転軸回りに１８０°以上）に亘った領域をいう。また、他端側領域４ｂのうち、ばね４の他端から回転軸回りに９０°離れた位置付近を第２領域４ｂ２、第２領域４ｂ２よりも他端側の部分を第１領域４ｂ１、残りの部分を第３領域４ｂ３という（図２参照）。
【００４６】
ばね４は、外力を受けていない状態において、全長に亘って径が一定であり、このときのばね４の外径は、環状面２ｃにおける外回転体２の内径よりも小さく、圧接面２ｂにおける外回転体２の内径よりも大きい。ばね４は、一端側領域４ａが縮径された状態で、空間Ｕに収容されている。
【００４７】
ばね４は、プーリ構造体１に外力が付与されていない状態（即ち、プーリ構造体１が停止した状態）において、軸方向に圧縮されている。このとき、ばね４の一端側領域４ａの外周面はばね４の拡径方向の自己弾性復元力によって圧接面２ｂに押し付けられ、ばね４の他端側領域４ｂは若干拡径された状態で接触面３ａｘと接触している。つまり、ばね４の他端側領域４ｂの内周面は、ばね４の縮径方向の自己弾性復元力によって、接触面３ａｘに押し付けられている。
【００４８】
図２に示すように、内回転体３の他端部分には、ばね４の他端面４ｂｘと対向する当接面３ｄが形成されている。また、外筒部３ｂの内周面には、外筒部３ｂの径方向内側に突出して他端側領域４ｂの外周面と対向する突起３ｅが設けられている。突起３ｅは、第２領域４ｂ２と対向している。
【００４９】
ばね４の他端側領域４ｂの内周面が接触面３ａｘと接触している状態において、ばね４の他端側領域４ｂの外周面と内回転体３の外筒部３ｂの内周面との間には、隙間が形成されている。また、外回転体２の環状面２ｃとばね４の外周面との間には、隙間が形成されている。本実施形態では、プーリ構造体１に外力が付与されていない状態において、図２に示すように、ねじりコイルばね４の外周面と突起３ｅとは、互いに離隔しており、両者の間に隙間が形成されているが、互いに接してもよい。
【００５０】
＜プーリ構造体の動作＞
ここで、プーリ構造体１の動作について説明する。
【００５１】
先ず、外回転体２の回転速度が内回転体３の回転速度よりも大きくなった場合（即ち、外回転体２が加速する場合）について説明する。
【００５２】
この場合、外回転体２は、内回転体３に対して正方向（図２の矢印方向）に相対回転する。外回転体２の相対回転に伴って、ばね４の一端側領域４ａが、圧接面２ｂと共に移動し、内回転体３に対して相対回転する。これにより、ばね４が拡径方向にねじれる。ばね４の一端側領域４ａの圧接面２ｂに対する圧接力は、ばね４の拡径方向のねじり角度が大きくなるほど増大する。第２領域４ｂ２は、ねじり応力を最も受け易く、ばね４の拡径方向のねじり角度が大きくなると、接触面３ａｘから離れる。このとき、第１領域４ｂ１及び第３領域４ｂ３は、接触面３ａｘに圧接している。第２領域４ｂ２が接触面３ａｘから離れると略同時に、又は、ばね４の拡径方向のねじり角度がさらに大きくなったときに、第２領域４ｂ２の外周面が突起３ｅに当接する。第２領域４ｂ２の外周面が突起３ｅに当接することで、他端側領域４ｂの拡径方向の変形が規制され、ねじり応力がばね４における他端側領域４ｂ以外の部分に分散され、特にばね４の一端側領域４ａに作用するねじり応力が増加する。これにより、ばね４の各部に作用するねじり応力の差が低減され、ばね４全体で歪エネルギーを吸収できるため、ばね４の局部的な疲労破壊を防止できる。
【００５３】
また、第３領域４ｂ３の接触面３ａｘに対する圧接力は、ばね４の拡径方向のねじり角度が大きくなるほど低下する。第２領域４ｂ２が突起３ｅに当接すると同時に、又は、ばね４の拡径方向のねじり角度がさらに大きくなったときに、第３領域４ｂ３の接触面３ａｘに対する圧接力が略ゼロとなる。このときのばね４の拡径方向のねじり角度をθ１（例えば、θ１＝３°）とする。ばね４の拡径方向のねじり角度がθ１を超えると、第３領域４ｂ３は、拡径方向に変形することで、接触面３ａｘから離れていく。しかし、第３領域４ｂ３と第２領域４ｂ２との境界付近において、ばね４が湾曲（屈曲）することはなく、他端側領域４ｂは円弧状に維持される。つまり、他端側領域４ｂは、突起３ｅに対して摺動し易い形状に維持されている。そのため、ばね４の拡径方向のねじり角度が大きくなって他端側領域４ｂに作用するねじり応力が増加すると、他端側領域４ｂは、第２領域４ｂ２の突起３ｅに対する圧接力及び第１領域４ｂ１の接触面３ａｘに対する圧接力に抗して、突起３ｅ及び接触面３ａｘに対して外回転体２の周方向に摺動する。そして、他端面４ｂｘが当接面３ｄを押圧することにより、外回転体２と内回転体３との間で確実にトルクを伝達できる。
【００５４】
なお、ばね４の拡径方向のねじり角度がθ１以上且つθ２（例えば、θ２＝４５°）未満の場合、第３領域４ｂ３は、接触面３ａｘから離隔し且つ内回転体３の外筒部３ｂの内周面に接触しておらず、第２領域４ｂ２は、突起３ｅに圧接されている。そのため、この場合、ばね４の拡径方向のねじり角度がθ１未満の場合に比べて、ばね４の有効巻数が大きく、ばね定数が小さい。また、ばね４の拡径方向のねじり角度がθ２になると、ばね４の中領域４ｃの外周面が環状面２ｃに当接すること、又は、ばね４の拡径方向のねじり角度が限界に達することにより、ばね４のそれ以上の拡径方向の変形が規制され、外回転体２及び内回転体３が一体的に回転する。これにより、ばねの拡径方向の変形による破損を防止できる。
【００５５】
次に、外回転体２の回転速度が内回転体３の回転速度よりも小さくなった場合（即ち、外回転体２が減速する場合）について説明する。
【００５６】
この場合、外回転体２は、内回転体３に対して逆方向（図２の矢印方向と逆の方向）に相対回転する。外回転体２の相対回転に伴って、ばね４の一端側領域４ａが、圧接面２ｂと共に移動し、内回転体３に対して相対回転する。これにより、ばね４が縮径方向にねじれる。ばね４の縮径方向のねじり角度がθ３（例えば、θ３＝１０°）未満の場合、一端側領域４ａの圧接面２ｂに対する圧接力は、ねじり角度がゼロの場合に比べて若干低下するものの、一端側領域４ａは圧接面２ｂに圧接している。また、他端側領域４ｂの接触面３ａｘに対する圧接力は、ねじり角度がゼロの場合に比べて若干増大する。ばね４の縮径方向のねじり角度がθ３以上の場合、一端側領域４ａの圧接面２ｂに対する圧接力は略ゼロとなり、一端側領域４ａは圧接面２ｂに対して外回転体２の周方向に摺動する。したがって、外回転体２と内回転体３との間でトルクは伝達されない。
【００５７】
このように、ばね４は、内回転体３が外回転体２に対して正方向に相対回転するとき外回転体２及び内回転体３のそれぞれと係合して外回転体２と内回転体３との間でトルクを伝達する一方、内回転体３が外回転体２に対して逆方向に相対回転するとき外回転体２及び内回転体３の少なくとも一方（本実施形態では、圧接面２ｂ）に対して摺動（本実施形態では、外回転体２の周方向に摺動）して外回転体２と内回転体３との間でトルクを伝達しない。また、プーリ構造体１は、ばね４の拡径又は縮径により外回転体２及び内回転体３の間でトルクを伝達又は遮断するように構成されている。
【００５８】
＜滑り軸受の製造方法＞
次に、滑り軸受６の製造方法について説明する。滑り軸受６は、射出成型法によって製造する。具体的には、無端環状のキャビティを有する金型を備えた射出成型機を用いて、熱可塑化（加熱溶融）された樹脂組成物をキャビティ内に射出充填した後、樹脂組成物を冷却固化させることによって、無端環状の滑り軸受６を製造する。
【００５９】
＜プーリ構造体の製造方法＞
次に、プーリ構造体１の製造方法について説明する。
【００６０】
プーリ構造体１を製造するには、まず、内回転体３にばね４を軸方向の一端側から圧入して、内回転体３にばね４を装着する。また、外回転体２の他端側部分２ａに滑り軸受６を装着する。続いて、ばね４が装着された内回転体３に、滑り軸受６が装着された外回転体２を軸方向の一端側から装着する。次に、外回転体２の軸方向の一端部と内回転体３の軸方向の一端部との間に、転がり軸受７を圧入する。その後、外回転体２の軸方向の他端部にエンドキャップ５を装着する。これにより、プーリ構造体１が完成する。
【００６１】
＜外回転体への滑り軸受の装着方法＞
次に、上述の外回転体２に滑り軸受６を装着する方法について、詳細に説明する。外回転体２に滑り軸受６を装着するには、無端環状の滑り軸受６の、周方向に１８０°離れた２か所に、作業者の手などによって径方向内向きの外力を加えて、図５、図６（ａ）、（ｂ）に示すように、滑り軸受６を楕円状に弾性変形させる。このとき、滑り軸受６に加える外力を調整して、楕円状の滑り軸受６の長径Ｔ１が２つの凹部１２の最も深い部分間の距離Ｋ１以下で、且つ、楕円状の滑り軸受６の短径Ｔ２が２つの凸部１１の先端部間の距離Ｋ２以下となるように、滑り軸受６を弾性変形させる。なお、図５、図６（ａ）、（ｂ）では、凸部１１の高さＨと凹部１２の深さＤとがほぼ同じであり、長径Ｔ１を距離Ｋ１とほぼ同じとし、短い径Ｔ２を距離Ｋ２とほぼ同じとした場合を示している。
【００６２】
そして、楕円状の滑り軸受６の長径側の２つ端部が２つの凹部１２内に位置し、且つ、楕円状の滑り軸受６の短径側の２つ端部が２つの凸部１１の間に位置するように、弾性変形させた滑り軸受６を軸方向の他端側から外回転体２に挿入し、滑り軸受６に加えていた上記外力を解除する。すると、滑り軸受６は、長径側の２つ端部が２つの凹部１２内に位置し、且つ、短径側の２つ端部が２つの凸部１１の先端部の間に位置した状態で、外回転体２に係合する。これにより、滑り軸受を６は、凸部１１に干渉することなく、軸方向の一端側へのさらなる挿入が可能となる。
【００６３】
このとき、凹部１２の深さＤが、凸部１１の高さＨよりも大きければ、楕円状の滑り軸受６の長径Ｔ１が距離Ｋ１とほぼ同じとなる程度に滑り軸受６を弾性変形させると、滑り軸受６の短径Ｔ２が距離Ｋ２よりも短くなり、滑り軸受６の短径側の２つの端部が、凸部１１から外回転体２の径方向内側に離間した状態となる。したがって、凹部１２の深さＤを凸部１１の高さＨよりも大きくする場合には、凹部１２の深さＤと凸部１１の高さＨとを同じとする場合よりも、滑り軸受６が凸部１１に干渉しにくくなる。
【００６４】
続いて、滑り軸受６を、位置決め部１３と接触する図５、図６（ａ）、（ｂ）に破線で示す位置（図１の位置に対応）まで軸方向の一端側に挿入する。すると、滑り軸受６は、凸部１１よりも軸方向の一端側まで挿入されたときに、弾性復元力により円形の状態に戻ろうとする。これにより、滑り軸受６の外周面６ａのうち凹部１２と対向する部分を除いた部分が、外回転体２の他端側部分２ａの内周面２ａ１に接触する。また、滑り軸受６の一部が凸部１１と軸方向に接触可能になる。これにより、滑り軸受６の外回転体２への装着が完了する。
【００６５】
＜効果＞
本実施形態では、滑り軸受６が、熱可塑性樹脂からなり、無端環状に形成されているため、上述したように、射出成形法によって製造した滑り軸受６の厚みが周方向の位置によらず均一となる。そして、このような滑り軸受６を用いて構成したプーリ構造体１では、外回転体２が振動して、異音が発生してしまうのを防止することができる。
【００６６】
さらに、本実施形態では、上述したように、滑り軸受６を軸方向の他端側から外回転体２に挿入して、滑り軸受６を外回転体２に装着する際に、滑り軸受６を楕円状に弾性変形させた状態で外回転体２に挿入する。これにより、滑り軸受６を凸部１１と干渉することなく、外回転体２に挿入して、外回転体２に装着することができる。また、滑り軸受６が外回転体２に装着されたときには、滑り軸受６が弾性復元力により円形に戻ろうとすることで、滑り軸受６の一部が凸部１１と軸方向に接触可能となる。これにより、滑り軸受６が抜け落ちてしまうのを凸部１１によって防止することができる。また、滑り軸受６の装着性を確保し、且つ、滑り軸受６が抜け落ちてしまうのを防止するために、外回転体２及び内回転体３とは別の専用の部材が必要なく、プーリ構造体１の構造が複雑化することがない。
【００６７】
また、本実施形態では、一対の凸部１１が、他端側部分２ａの内周面２ａ１の、外回転体２の軸を中心に互いに１８０°ずれた２つの部分に設けられている。さらに、一対の凹部１２が、他端側部分２ａの内周面２ａ１の、外回転２の軸を中心に、各凸部１１から９０°ずれた２つの部分に設けられている。したがって、滑り軸受６の長径方向が２つの凹部１２の周方向の中心同士を結ぶ方向と平行となり、滑り軸受６の短径方向が２つの凸部１１の周方向の中心同士を結ぶ方向と平行となるように、滑り軸受６を楕円状に弾性変形させれば、簡単に、滑り軸受６を凸部１１に干渉しないように弾性変形させることができる。
【００６８】
また、本実施形態では、滑り軸受６の外周面６ａと、外回転体２の他端側部分２ａの内周面２ａ１とが接触しているため、滑り軸受６の外周面６ａと他端側部分２ａの内周面２ａ１との間に、隙間（摺動隙間）が設定されず、滑り軸受６と外回転体２とが略一体に回転する（殆ど相対回転しない）。一方で、滑り軸受６の内周面６ｂと、内回転体３の外筒部３ｂの外周面３ｂ１との間に、例えば基準寸法０．１ｍｍ程度の隙間（摺動隙間）が設けられるため、滑り軸受６の内周面６ｂが内回転体３と摺接する。したがって、滑り軸受６が単に外回転体２と内回転体３との間に介在し、滑り軸受６と外回転体２との間、及び、滑り軸受６と内回転体３との間の両方に隙間（摺動隙間）が存在する場合と比較して、プーリ構造体１の作動中、滑り軸受６が振動するこということが起こりにくく、これにより、異音が発生してしまうのを防止することができる。
【実施例】
【００６９】
次に、本発明の実施例について説明する。
【００７０】
実施例、比較例及び参考例は、本実施形態のプーリ構造体１に対応するプーリ構造体を、異なる形状の滑り軸受を用いて形成したものである。実施例及び比較例では、それぞれ、図７（ａ）、（ｂ）に示すような滑り軸受６Ａ、６Ｂを用いてプーリ構造体を形成している。
【００７１】
図７（ａ）に示すように、実施例の滑り軸受６Ａは、無端環状に形成されている。無端環状の滑り軸受６Ａは、例えば、図７（ａ）の下端部が、射出成型法により製造したときに樹脂材料が充填されるゲート部に対応しており、ゲート部と反対側の図７（ａ）の上端部に、両側から流れてきた樹脂同士がつながったウェルド部６Ａ１を有する。これに対して、図７（ｂ）に示すように、比較例の滑り軸受け６Ｂは、有端環状に形成されている。有端環状の滑り軸受け６Ｂは、周方向の両端部の間に、隙間６Ｂ１を有する。
【００７２】
また、滑り軸受６Ａを射出成型法で製造するときには、上記実施形態で説明したように、無端環状のキャビティを有する金型を備えた射出成型機を用いて、熱可塑化（加熱溶融）された樹脂組成物をキャビティ内に射出充填した後、樹脂組成物を冷却固化させる。一方、滑り軸受６Ｂを射出成形法によって製造するときには、有端環状のキャビティを有する金型を備えた射出成型機を用いて、熱可塑化（加熱溶融）された樹脂組成物をキャビティに射出充填した後、樹脂組成物を冷却固化させる。
【００７３】
参考例では、滑り軸受６Ｃ（図示省略）を用いてプーリ構造体を形成している。滑り軸受６Ｃは、比較例の滑り軸受６Ｂに研磨加工を施すことによって、周方向の全周にわたって厚みがほぼ一定となるようにしたものである。
【００７４】
表１は、滑り軸受６Ａ、６Ｂ、６Ｃの部分毎の厚みを示している。ここで、表１のＸ＝０、１、２ｍｍは、滑り軸受６Ａについてはウェルド部６Ａ１からの周方向の距離が０ｍｍ、１ｍｍ、２ｍｍの部分を示しており、滑り軸受６Ｂ、６Ｃについては周方向における端からの距離が０ｍｍ、１ｍｍ、２ｍｍの部分を示している。また、表１の「最大値」とは、滑り軸受６Ａについてはウェルド部６Ａ１からの周方向の距離が０〜２ｍｍの範囲に位置する部分の厚みの最大値のことであり、滑り軸受６Ｂ、６Ｃについては周方向における端からの距離が０〜２ｍｍの範囲に位置する部分の厚みの最大値のことである。
【表１】
2020190331.tif 000003
【００７５】
また、滑り軸受６Ａのウェルド部６Ａ１からの周方向の距離が２ｍｍよりも大きい部分の厚み、及び、滑り軸受６Ｂ、６Ｃの周方向における端からの周方向の距離が２ｍｍよりも大きい部分の厚みは、いずれも２．００ｍｍであった。
【００７６】
表１などの結果から、実施例の場合は、作製される滑り軸受６Ａの厚みに、周方向に偏りが殆どないものにできていることがわかる。一方、比較例の場合は、作製された滑り軸受６Ｂの周方向の両端部は、周方向の両端部以外の部分よりも、若干厚みが大きくなっていることがわかる。また、参考例に係る滑り軸受６Ｃは、厚みが周方向の全周にわたってほぼ一定であることがわかる。なお、表２において、滑り軸受６Ｃの厚みにばらつきがある（１．９８〜２．０１となっている）のは、研磨加工を行ったときの誤差である。
【００７７】
また、滑り軸受６Ａのウェルド部６Ａ１からの周方向の距離が２ｍｍよりも大きい部分、及び、滑り軸受６Ｂ、６Ｃの周方向における端からの周方向の距離が２ｍｍよりも大きい部分は、いずれも、内径が５５ｍｍであった。また、滑り軸受６Ａ、６Ｂ、６Ｃの軸方向の長さはいずれも６ｍｍであった。また、滑り軸受６Ａ、６Ｂ、６Ｃでは、ベルトが掛けられる前の状態の筒状隙間が２．１ｍｍであり、摺動隙間が０．１ｍｍであった。
【００７８】
また、実施例、比較例及び参考例では、滑り軸受６Ａ、６Ｂ、６Ｃを、ロックウェルＲスケールが１１４のポリアセタール樹脂（商品名「ベスタールＧ」（三ツ星ベルト社製））からなるものとした。
【００７９】
また、実施例、比較例及び参考例では、射出成形時の樹脂の温度は、可塑化シリンダ後部（ノズルと反対側の部分）において１７０℃程度、可塑化シリンダ前部（ノズル側の部分）において２００℃程度、ノズル部において２１０℃程度であった。また、金型の温度は７０℃程度であった。また、樹脂の射出圧力は８０ＭＰａ程度であり、樹脂の射出速度は３０ｍｍ／秒程度であった。また、成形収縮率は共に約２％であった。
【００８０】
なお、実施例、比較例及び参考例では、上述したような射出成形法及び射出条件によって、各部分の厚みが表１に記載されている厚みとなる滑り軸受が再現性良く作製されることを確認したうえで、表１に記載の厚みを有する滑り軸受を用いてプーリ構造体を形成した。
【００８１】
また、実施例、比較例及び参考例では、エンドキャップの組込みは省いた。これは、プーリ構造体の作動中、滑り軸受６がエンドキャップ側に抜け出ることなく、試験前の装着位置に抜け落ちることなく保持されていることを、試験後に目視にて直接観察できるようにするためである。
【００８２】
実施例に係るプーリ構造体１Ａは、図１、図２に示すプーリ構造体１と同様のものである。比較例に係るプーリ構造体１Ｂは、図８、図９に示すようなものである。図８、図９は、比較例に係るプーリ構造体１Ｂの、図１、図２に対応する図である。参考例に係るプーリ構造体１Ｃ（図示省略）は、比較例に係るプーリ構造体１Ｂにおいて、滑り軸受６Ｂを滑り軸受６Ｃに置き換えたものである。
【００８３】
プーリ構造体１Ａが滑り軸受６Ａを用いて構成されているのに対して、プーリ構造体１Ｂは滑り軸受６Ｂを用いて構成されている。また、プーリ構造体１Ａにおいて外回転体２に凸部１１、凹部１２、位置決め部１３を設けているのに対して、プーリ構造体１Ｂでは、軸方向において内回転体３の外筒部３ｂの他端部及び滑り軸受６Ｂよりも一端側の部分に、径方向の外側に突出した突起３ｂ２及び位置決め部３ｂ３を設けている。そして、プーリ構造体１Ａでは、滑り軸受６Ａの外周面が外回転体２の他端側部分２ａの内周面２ａ１に接触しているのに対して、プーリ構造体１Ｂでは、滑り軸受６Ｂの内周面が内回転体３の外筒部３ｂの外周面３ｂ１に接触している。
【００８４】
また、プーリ構造体１Ｂ、１Ｃを製造するには、まず、内回転体３にばね４を軸方向の一端側から圧入して、内回転体３にばね４を装着し、続いて、内回転体３の外筒部３ｂに滑り軸受６Ｂを他端側から圧入して、内回転体３に滑り軸受６Ｂ、６Ｃを装着する。このとき、有端環状の滑り軸受６Ｂは拡径された状態で突起３ｂ２を乗り越えて、外筒部３ｂの突起３ｂ２と位置決め部３ｂ３との間の部分まで移動する。続いて、ばね４及び滑り軸受６Ｂ、６Ｃが装着された内回転体３に、外回転体２を軸方向の一端側から装着する。そして、この後、プーリ構造体１Ａの製造時と同様の工程によりプーリ構造体１Ｂ、１Ｃが完成する。
【００８５】
また、実施例、比較例及び参考例では、外回転体（実施例は凸部、凹部を含む）及び内  回転体が、材質が炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）であり、全ての部位が機械加工（切削加工）で形  成されたものとした。
【００８６】
そして、実施例、比較例及び参考例の供試体（プーリ構造体）を用いて図１０に示すようなアイドル試験機８０を形成し、このアイドル試験機８０を作動させて異音の発生の有無の評価を行った。アイドル試験機８０は、オルタネータ８１と、オルタネータ８１の駆動軸Ｓに取り付けられた供試体（プーリ構造体）１ｘを、クランクプーリ８３と、クランクプーリ８３と供試体１ｘとに巻回されたＶリブドベルト８４と、クランクプーリ８３と同軸に固定されたタイミングプーリ８５と、モータ８６と、モータ８６の駆動軸に連結されたタイミングプーリ８７と、タイミングプーリ８５，８７に巻回されたタイミングベルト８８とを含む。また、オルタネータ８１、供試体１ｘ、クランクプーリ８３及びＶリブドベルト８４を含む空間を、恒温槽８２とし、雰囲気温度を一定に保った。
【００８７】
また、上記評価を行ったときには、アイドル試験機８０における、クランクプーリ８３の回転数が約７００ｒｐｍであり、オルタネータ８１（補機）及び試供体１ｘの回転数が約１５００ｒｐｍであった。また、これらの回転数の変動率は１０％程度であった。また、オルタネータ８１（補機）及び試供体１ｘの表面温度を約１３０℃とした（恒温槽８２を実車のアイドルリング状態と同じ１３０℃に保った）。また、実施例、比較例及び参考例では、アイドル試験機８０を、約２０分間の慣らし運転の後、約３分間運転させて測定を行った。また、このときのベルト張力は３００Ｎ／本程度であった。
【００８８】
実施例、比較例及び参考例について、それぞれ、滑り軸受の装着性、滑り軸受の保持性、外回転体の径方向の振動幅、オルタネータ８１の振動加速度、及び、異音の発生の有無の評価を行った。表２はその結果を示している。ただし、参考例については、後述するように異音の有無の評価の基準として用いるものであるため、表２の評価結果にうち、異音の発生の有無に影響を与える、外回転体の径方向の振動幅、及び、オルタネータ８１の振動加速度の評価結果のみを示している。
【表２】
2020190331.tif 000004
【００８９】
外回転体の径方向の振動幅は、滑り軸受の周方向の両端部が、外回転体のベルトの巻き掛け部分と対向する位置にあるときと、この位置から回転軸を中心に１８０°回転した位置にあるときとの、外回転体の径方向の位置のずれ量のことである。表２で示しているのは、アイドル試験機を作動させない状態で、変位計（ダイヤルゲージ）を用いて測定を行った測定結果である。
【００９０】
オルタネータ８１の振動加速度については、加速度ピックアップを、オルタネータの外面（径方向内向き）に固定し、測定を行った。このようにしたのは、外回転体が径方向に振動したときには、外回転体の振動がオルタネータ軸を介してプーリ構造体に接続されたオルタネータに伝播することで、オルタネータ本体部を覆うハウジングが共振し、このハウジングがスピーカ代わりとなって異音が発生すると考えられるからである。
【００９１】
異音の発生の有無の評価では、聴覚障害のない５名の評価者によって、異音を聞き取ることができたか否かを判定した。具体的には、アイドル試験機を上述したように作動させたときに、オルタネータから後方（プーリ構造体と反対側）に２ｍ離れた位置で、評価者の聴覚によって異音を聞き取ることができたか否かを判定した。
【００９２】
そして、５名全員が異音を聞き取れなかった場合に、評価を○とした。また、５名中２名以下（過半数未満）の評価者によって異音が聞き取られた場合には、評価を△とした。また、５名中３名以上（過半数以上）の評価者によって異音が聞き取られた場合には、評価を×とした。なお、表２からわかるように、評価が△となる例はなかった。
【００９３】
そして、表２に示すように、実施例及び比較例のいずれにおいても、滑り軸受の装着時間はいずれも５秒で差異がなかった。すなわち、実施例では、比較例で内回転体に滑り軸受を装着するのと比べても、遜色なくスムーズに外回転体に滑り軸受を装着できた。このことから、実施例は、比較例と同様に、滑り軸受の装着性に優れることが確認できた。
【００９４】
また、実施例について、約５０時間のアイドル耐久試験後、前方から目視にて直接観察した結果、滑り軸受は前方の開口部に抜け出る兆候（痕跡）は全く認められず、試験前に装着した所定位置に正常に保持されていた。このことから、実施例について、滑り軸受の装着及び保持に外回転体又は内回転体以外の別部材を必要としなかった。また、実施例では、比較例と同様に、プーリ構造体が作動中も滑り軸受の保持性に優れることが確認できた。
【００９５】
また、実施例のように、無端環状に形成された熱可塑性樹脂からなる滑り軸受を採用し、射出成形法によって作製される滑り軸受の厚みに関して、周方向に偏りが殆どないものにする場合、及び、参考例のように、有端環状に形成された熱可塑性樹脂からなる滑り軸受を採用し、射出成形法によって作製される滑り軸受の厚みに関して、研磨加工を施すことによって周方向に偏りが殆どないものにする場合には、比較例のように、滑り軸受において、周方向の両端部が周方向の両端部以外の部分よりも厚みが大きくなる場合と比較して、外回転体（オルタネータ）の振動加速度が小さく、外回転体の振動による異音が発生しにくいことがわかった。
【００９６】
また、比較例では、実施例及び参考例よりも、外回転体の径方向の振動幅が大きくなっている。このことから、外回転体の径方向の振動幅が大きくなると、上記異音が発生しやすくなることを確認できた。また、比較例では、実施例及び参考例よりもオルタネータの振動加速度が高くなっている。このことから、上記のとおり、オルタネータの共振によって異音が発生しやすくなることが確認できた。
【００９７】
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態に限られるものではなく、特許請求の範囲に記載の限りにおいて様々な変更が可能である。
【００９８】
上述の実施形態では、一対の凸部１１が、他端側部分２ａの内周面２ａ１のうち、回転軸Ａを中心に互いに１８０°ずれた２つの部分に設けられている。また、一対の凹部１２が、他端側部分２ａの外周面２ａ１のうち、回転軸Ａを中心に各凸部１１から９０°ずれた２つの部分に設けられている。しかしながら、これには限られない。例えば、一対の凹部１２が、他端側部分２ａの外周面２ａ１のうち、回転軸Ａを中心に各凸部１１から９０°以外の角度ずれた２つの部分に設けられていてもよい（角度θｂが９０°以外の角度でもよい）。また、一対の凸部１１と一対の凹部１２とが、外回転体２の周方向に交互に設けられていれば、一対の凸部１１が、回転軸Ａを中心に１８０°以外の角度ずれていてもよいし（角度θａが１８０°以外の角度でもよいし）、一対の凹部１２が、回転軸Ａを中心に１８０°以外の角度ずれていてもよい（角度θｃが１８０°以外の角度でもよい）。
【００９９】
また、上述の実施形態では、滑り軸受６が外回転体２の他端側部分２ａの内周面２ａ１に接触していたが、これには限られない。例えば、滑り軸受６は、外回転体２の他端側部分２ａとの間、及び、内回転体３の外筒部３ｂとの間に、それぞれ隙間（摺動隙間）が存在するように、単に外回転体２と内回転体３との間に介在されていてもよい。
【０１００】
また、プーリ構造体において、ねじりコイルばねを含むコイルスプリング式のクラッチとは別の構成のクラッチによって、外回転体と内回転体との間でトルクを伝達又は遮断するように構成されていてもよい。さらには、プーリ構造体は、外回転体と内回転体との間でトルクを伝達又は遮断するクラッチが設けられていないものであってもよい。すなわち、プーリ構造体において、外回転体と内回転体との間で常にトルクが伝達されるようになっていてもよいし、外回転体と内回転体との間で常にトルクが遮断されるようになっていてもよい。
【符号の説明】
【０１０１】
１  プーリ構造体
２  外回転体
２ａ  他端側部分
２ａ１  内周面
３  内回転体
６  滑り軸受
６ａ  内周面
６ｂ  外周面
７  転がり軸受
１１  凸部
１２  凹部
Ｂ  ベルト
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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