(57)【要約】【課題】従来のロータリ圧縮機では、フロントヘッドおよびリアヘッドがシリンダにボルト締めされているが、ボルトに関しては昔からの設計方針がそのまま採用されることが多く、必要以上にボルトのサイズが大きかったりボルトの数が多かったりすることがある。【解決手段】ケーシング１０と、シリンダ３３と、第１部材３１と、第２部材３２と、第１ボルト群ｂ１と、第２ボルト群ｂ２と、を備えている。第１ボルト群ｂ１は、シリンダ３３と第１部材３１とを締結する。第２ボルト群ｂ２は、シリンダ３３と第２部材３２とを締結する。第１ボルト群ｂ１によって締結されたシリンダ３３と第１部材３１との間の静止摩擦力は、第２ボルト群ｂ２によって締結されたシリンダ３３と第２部材３２との間の静止摩擦力よりも大きい。【選択図】図４
2020002842.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ケーシング（１０）と、
一方の端部に第１開口（４１）、他方の端部に第２開口（４２）を形成されたシリンダ（３３、１３３、２３３、３３３、４３３）と、
前記第１開口を塞ぐ、前記ケーシングの内側に固定された第１部材（３１、１３１、２３１、３３１、４３１）と、
前記第２開口を塞ぐ第２部材（３２、１３２、２３２、３３２、４３２）と、
前記シリンダと前記第１部材とを締結する第１ボルト群（ｂ１、ｂ１１，ｂ２１，ｂ３１）と、
前記シリンダと前記第２部材とを締結する第２ボルト群（ｂ２、ｂ１２，ｂ２２，ｂ３２）と、
を備え、
前記第１ボルト群によって締結された前記シリンダと前記第１部材との静止摩擦力が、前記第２ボルト群によって締結された前記シリンダと前記第２部材との静止摩擦力よりも大きい、
ロータリ圧縮機。
【請求項２】
前記第１ボルト群（ｂ１、ｂ１１，ｂ２１，ｂ３１）に属するボルトの数が前記第２ボルト群（ｂ２、ｂ１２，ｂ２２，ｂ３２）に属するボルトの数よりも多い、
請求項１に記載のロータリ圧縮機。
【請求項３】
前記第１ボルト群（ｂ１、ｂ１１，ｂ２１，ｂ３１）に属するボルトの径が前記第２ボルト群（ｂ２、ｂ１２，ｂ２２，ｂ３２）に属するボルトの径よりも大きい、
請求項１または２のいずれか１つに記載のロータリ圧縮機。
【請求項４】
前記シリンダ（３３、１３３、２３３、３３３、４３３）は、第１シリンダ（４３３ａ）と、前記第１シリンダと離れた第２シリンダ（４３３ｂ）と、
を有し、
前記第１シリンダおよび第２シリンダの間に位置する第３部材（４３７）、
をさらに備える、
請求項１から３のいずれか１つに記載のロータリ圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
ロータリ圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、冷媒を圧縮して吐出するロータリ圧縮機が知られている。例えば、特許文献１（特開２００７−２１１６７２号公報）に示されている圧縮機である。特許文献１のロータリ圧縮機は、フロントヘッドと、シリンダと、リアヘッドと、を有する圧縮機構を備えている。フロントヘッドおよびリアヘッドは、ボルトによってシリンダに固定されている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
従来のロータリ圧縮機では、フロントヘッドおよびリアヘッドがシリンダにボルト締めされているが、ボルトに関しては昔からの設計方針がそのまま採用されることが多く、必要以上にボルトのサイズが大きかったりボルトの数が多かったりすることがある。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
第１観点のロータリ圧縮機は、ケーシングと、シリンダと、第１部材と、第２部材と、第１ボルト群と、第２ボルト群と、を備えている。シリンダは、一方の端部に第１開口を形成され、他方の端部には第２開口を形成されている。第１部材は、ケーシングの内側に固定され、第１開口を塞ぐ。第２部材は、第２開口を塞ぐ。第１ボルト群は、シリンダと第１部材とを締結する。第２ボルト群は、シリンダと第２部材とを締結する。第１ボルト群によって締結されたシリンダと第１部材との間の静止摩擦力は、第２ボルト群によって締結されたシリンダと第２部材との間の静止摩擦力よりも大きい。
【０００５】
ここでは、シリンダと第１部材との境界面の静止摩擦力を、シリンダと第２部材との境界面の静止摩擦力よりも大きくしている。これにより、シリンダに力が加わった際にも、ケーシングに固定されている第１部材とシリンダとの間で滑りが生じることが抑えられる。一方、シリンダと第２部材との境界面の静止摩擦力を比較的小さくしているため、第２ボルト群のボルトの数やボルトのサイズを小さくすることができる。
【０００６】
第２観点のロータリ圧縮機は、第１観点のロータリ圧縮機であって、第１ボルト群に属するボルトの数が、第２ボルト群に属するボルトの数よりも多い。
【０００７】
これによって、シリンダと第１部材との間の静止摩擦力が、シリンダと第２部材との間の静止摩擦力よりも大きくなる。
【０００８】
第３観点のロータリ圧縮機は、第１観点又は第２観点のロータリ圧縮機であって、第１ボルト群に属するボルトの径が、第２ボルト群に属するボルトの径よりも大きい。
【０００９】
これによって、シリンダと第１部材との間の静止摩擦力が、シリンダと第２部材との間の静止摩擦力よりも大きくなる。
【００１０】
第４観点のロータリ圧縮機は、第１観点から第３観点のいずれかのロータリ圧縮機であって、シリンダは、第１シリンダおよび第２シリンダを有す。第２シリンダは、第１シリンダと離れている。ロータリ圧縮機は、第１シリンダおよび第２シリンダの間に位置する第３部材をさらに備える。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】第１実施形態に係るロータリ圧縮機の縦断面図
【図２】第１実施形態に係るフロントヘッド、シリンダ及びリアヘッドの分解斜視図
【図３】第１実施形態に係るシリンダの横断面図
【図４】第１実施形態に係る圧縮機構の縦断面図
【図５】第２実施形態に係る圧縮機構の縦断面図
【図６】第２実施形態の変形例に係る圧縮機構の縦断面図
【図７】第３実施形態に係る圧縮機構の縦断面図
【図８】第３実施形態に係るフロントヘッド、シリンダ及びリアヘッドの分解斜視図
【図９】第３実施形態に係る第２シリンダの横断面図
【図１０】第３実施形態に係る圧縮機構の縦断面図
【発明を実施するための形態】
【００１２】
＜第１実施形態＞
（１）全体構成
図１は、ロータリ圧縮機１００の全体構成を示す縦断面図である。第１実施形態に係るロータリ圧縮機１００は、例えば、空気調和装置の室外機に使用され、冷凍装置（空気調和装置）の冷媒回路を循環する冷媒などの流体を圧縮する。
【００１３】
ロータリ圧縮機１００は、主として、ケーシング１０と、駆動機構２０と、圧縮機構３０を備える。
【００１４】
（１−１）ケーシング
ケーシング１０は、円筒形の胴部１１と、ボウル形の頂部１２と、ボウル形の底部１３とから構成される。頂部１２は、胴部１１の上端部と気密状に溶接されている。底部１３は、胴部１１の下端部と気密状に溶接されている。ケーシング１０の内部空間には、駆動機構２０、および圧縮機構３０が収容されている。
【００１５】
ケーシング１０は、ケーシング１０の内部空間および外部空間の圧力および温度の変化によって変形や破損が起こりにくい剛性部材によって成形されている。ケーシング１０は、円筒形の胴部１１の軸方向が鉛直方向に沿うように設置されている。ケーシング１０の下部には、潤滑油が貯留されている。潤滑油は、ケーシング１０の内部空間にある摺動部の潤滑性を向上させるために用いられる冷凍機油である。
【００１６】
ケーシング１０には、吸入管１５および吐出管１６が気密状に溶接されている。吸入管１５は、ケーシング１０の胴部１１を貫通する管である。ケーシング１０の内部にある吸入管１５の端部は、シリンダ３３の吸入孔３６に嵌め込まれている。ケーシング１０の外部にある吸入管１５の端部は、冷媒回路に接続されている。吸入管１５は、冷媒回路から圧縮機構３０へ冷媒を流すための管である。
【００１７】
吐出管１６は、ケーシング１０の頂部１２を貫通する管である。ケーシング１０の内部にある吐出管１６の端部は、駆動機構２０の上方の空間に配置されている。ケーシング１０の外部にある吐出管１６の端部は、冷媒回路に接続されている。吐出管１６は、圧縮機構３０において圧縮された冷媒を冷媒回路へ流すための管である。
【００１８】
（１−２）駆動機構
駆動機構２０は、モータ２１およびクランク軸２５を備えている。モータ２１は、圧縮機構３０の上方に配置されたブラシレスＤＣモータである。クランク軸２５は、鉛直方向に沿うように延び、モータ２１と圧縮機構３０とを連結している。
【００１９】
モータ２１は、主として、ステータ２２およびロータ２３から構成される。ステータ２２は円筒状に形成され、ケーシング１０の胴部１１の内壁面に固定される。ロータ２３は円筒状に形成され、ステータ２２の内周側に設置される。ステータ２２の内周側にはエアギャップを設けており、ロータ２３は電磁力によって回転する。
【００２０】
クランク軸２５は、図２に示す、フロントヘッド３１の上部軸受部４４およびリアヘッド３２の下部軸受部４７によって支持されている。クランク軸２５は、主軸部２６および偏心部２７（図３参照）を有している。主軸部２６は円柱状に形成されている。主軸部２６の上部は、ロータ２３に固定されており、ロータ２３と一体に回転する。偏心部２７は、主軸部２６よりも大径な円柱状に形成され、軸心が主軸部２６の軸心に対して偏心している。偏心部２７は、圧縮機構３０のピストン３４（図３参照）に連結されている。
【００２１】
（１−３）圧縮機構
図２から図４は、圧縮機構３０の概略図である。圧縮機構３０は、吸入管１５から吸入した流体を圧縮して吐出する。圧縮機構３０は、主として、シリンダ３３と、第１部材と、第２部材とから構成されている。
【００２２】
図２に示すように、シリンダ３３は、環状に形成されており、鉛直方向の端部に第１開口４１、他方の端部に第２開口４２を有している。第１部材および第２部材は、第１開口４１および第２開口４２をそれぞれ閉塞するように設置され、シリンダ３３と、第１部材と、第２部材とによって囲まれた内部空間に圧縮室３５（図３参照）が形成される。また、第１部材は、ケーシング１０の内壁面に固定されている。第１実施形態において、第１部材はフロントヘッド３１、第２部材はリアヘッド３２である。これらは上側から、フロントヘッド３１、シリンダ３３、リアヘッド３２の順に並ぶ。
【００２３】
フロントヘッド３１は、円盤部４３と、上部軸受部４４と、固定部４５とを有する。円盤部４３は、環状に形成されており、シリンダ３３の第１開口４１を閉塞する。円盤部４３には、周方向に間隔をあけて６つの貫通孔５１が形成されている。上部軸受部４４は、円盤部４３の内周部から上方に向って延びるように形成されており、クランク軸２５を支持する。固定部４５は、円盤部４３の外周部から上方に向って延びるように形成されており、ケーシング１０の胴部１１の内壁面にスポット溶接される。
【００２４】
シリンダ３３は、フロントヘッド３１およびリアヘッド３２の間に挟まれて設置される。シリンダ３３には、シリンダ３３を径方向に貫通し圧縮室３５と連通する吸入孔３６が形成されている。吸入孔３６には吸入管１５が接続され、吸入管１５から吸入された流体は、圧縮室３５に送られる。圧縮室３５内では、クランク軸２５が回転することによって、偏心部２７に嵌め込まれたピストン３４が旋回運動を行う。その結果、吸入された流体が圧縮される。シリンダ３３には、周方向に間隔をあけて６つのボルト孔６１が形成されている。
【００２５】
リアヘッド３２は、円盤部４６と、下部軸受部４７とを有する。円盤部４６は、環状に形成されており、第２開口４２を閉塞する。円盤部４６は、周方向に間隔をあけて３つの貫通孔５２が形成されている。下部軸受部４７は、円盤部４６の内周部から下方に向って延びるように形成されており、クランク軸２５を支持する。
【００２６】
（２）圧縮機構の締結構造と特徴
図４に示すように、フロントヘッド３１およびシリンダ３３は、フロントヘッド３１側から第１ボルト群ｂ１によって締結される。第１ボルト群ｂ１には、６本の同じボルトが属している。第１ボルト群ｂ１は、フロントヘッド３１の円盤部４３に形成された貫通孔５１を介して、シリンダ３３に形成されたボルト孔６１にそれぞれ締結される。ここでフロントヘッド３１およびシリンダ３３の接触面を第１接触面Ｃ１とする。
【００２７】
一方、リアヘッド３２およびシリンダ３３は、リアヘッド３２側から第２ボルト群ｂ２によって締結される。第２ボルト群ｂ２には、３本の同じボルトが属している。第２ボルト群ｂ２は、リアヘッド３２の円盤部４６に形成された貫通孔５２を介して、シリンダ３３に形成されたボルト孔６１にそれぞれ締結される。ここでリアヘッド３２およびシリンダ３３の接触面を第２接触面Ｃ２とする。
【００２８】
第１実施形態において、例えば、製造時に吸入孔３６に吸入管１５を接続する際、図１に示すように圧縮機構３０には点線の矢印の方向に負荷Ｆがかかる。フロントヘッド３１は、ケーシング１０の内壁面に固定されているため、このような場合、第１接触面Ｃ１にかかる負荷は、第２接触面Ｃ２にかかる負荷よりも大きくなる。そのため、第１接触面Ｃ１の固定に必要な静止摩擦力は、第２接触面Ｃ２の固定に必要な静止摩擦力よりも大きくなる。従来技術においては、第１接触面Ｃ１および第２接触面Ｃ２を同様の静止摩擦力で固定していたため、第２接触面Ｃ２を過度に固定し、圧縮機構３０の歪みを引き起こす原因となっていた。なお、本開示で言う静止摩擦力とは、物体間の接触部分に滑りが生じていない状態においての摩擦力である。
【００２９】
そこで、第１実施形態では、上記の構造により、第１接触面Ｃ１に働く静止摩擦力を、第２接触面Ｃ２に働く静止摩擦力よりも大きくなるように固定し、圧縮機構３０の歪みを抑制している。
【００３０】
（３）第１実施形態の変形例
上記第１実施形態の変形例として、図５に示す形態として実施しても良い。
【００３１】
本変形例の圧縮機構１３０では、第１部材がリアヘッド１３２、第２部材がフロントヘッド１３１である。リアヘッド１３２は、円盤部１４６と、下部軸受部１４７と、固定部１４８とを有する。円盤部１４６は、環状に形成されており、第１開口１４１を閉塞する。円盤部１４６は、周方向に間隔をあけて６つの貫通孔１５２が形成されている。下部軸受部１４７は、円盤部１４６の内周部から下方に向って延びるように形成されており、クランク軸２５を支持する。固定部１４８は、円盤部１４６の外周部から延び、ケーシング１０の内壁面に溶接される。
【００３２】
シリンダ１３３は、フロントヘッド１３１およびリアヘッド１３２の間に挟まれて設置される。シリンダ１３３には、周方向に間隔をあけて６つのボルト孔１６１が形成されている。
【００３３】
フロントヘッド１３１は、円盤部１４３と、上部軸受部１４４とを有する。円盤部１４３は、環状に形成されており、シリンダ１３３の第２開口１４２を閉塞する。円盤部１４３には、周方向に間隔をあけて３つの貫通孔１５１が形成されている。上部軸受部１４４は、円盤部１４３の内周部から上方に向って延びるように形成されており、クランク軸２５を支持する。
【００３４】
リアヘッド１３２およびシリンダ１３３は、リアヘッド１３２側から第１ボルト群ｂ１１によって締結される。第１ボルト群ｂ１１には、６本の同じボルトが属している。第１ボルト群ｂ１１は、リアヘッド１３２の円盤部１４６に形成された貫通孔１５２を介して、シリンダ１３３に形成されたボルト孔１６１にそれぞれ締結される。ここでリアヘッド１３２およびシリンダ１３３の接触面を第１接触面Ｃ１１とする。
【００３５】
一方、フロントヘッド１３１およびシリンダ１３３は、フロントヘッド１３１側から第２ボルト群ｂ１２によって締結される。第２ボルト群ｂ１２には、３本の同じボルトが属している。第２ボルト群ｂ１２は、フロントヘッド１３１の円盤部１４３に形成された貫通孔１５１を介して、シリンダ１３３に形成されたボルト孔１６１にそれぞれ締結される。ここでフロントヘッド１３１およびシリンダ１３３の接触面を第２接触面Ｃ１２とする。
【００３６】
第１実施形態の変形例において、リアヘッド１３２は、ケーシング１０の内壁面に固定されているため、このような場合、第１接触面Ｃ１１にかかる負荷は、第２接触面Ｃ１２にかかる負荷よりも大きくなる。そのため、第１接触面Ｃ１１の固定に必要な静止摩擦力は、第２接触面Ｃ１２の固定に必要な静止摩擦力よりも大きくなる。そこで、上記構造をとることにより、第１接触面Ｃ１に働く静止摩擦力が、第２接触面Ｃ１２に働く静止摩擦力よりも大きくなり、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【００３７】
＜第２実施形態＞
（１）第２実施形態に係る圧縮機構
図６は、第２実施形態に係わる圧縮機構２３０の断面図である。以下、第１実施形態との相違点についてのみ説明する。
【００３８】
第１実施形態と同様にシリンダ２３３と、フロントヘッド２３１と、リアヘッド２３２とは、ボルトによって互いに締結される。第２実施形態においては、第１ボルト群ｂ２１および第２ボルト群ｂ２２には、それぞれ４本のボルトが属している。第１ボルト群ｂ２１に属する４本のボルトは、第２ボルト群ｂ２２に属する４本のボルトよりも径の大きいボルトである。また、フロントヘッド２３１およびリアヘッド２３２には、それぞれ４つの貫通孔２５１、２５２が形成されている。シリンダ２３３には、４つのボルト孔２６１が形成されている。
【００３９】
図６に示すように、フロントヘッド２３１に形成された貫通孔２５１は、第１ボルト群ｂ２１の径に対応するように、リアヘッド２３２に形成された貫通孔２５２よりも大きく形成されている。また、シリンダ２３３に形成されたボルト孔２６１は、第１ボルト群ｂ２１の雄ねじ部分および第２ボルト群ｂ２２の雄ねじ部分に対応するように、雌ねじが形成されている。つまり、シリンダ２３３のフロントヘッド２３１側のボルト孔２６１の上部はリアヘッド２３２側のボルト孔２６１の下部よりも大きな径で形成されている。
【００４０】
フロントヘッド２３１およびシリンダ２３３は、フロントヘッド２３１側から第１ボルト群ｂ２１によって締結される。第１ボルト群ｂ２１は、フロントヘッド２３１に形成された貫通孔２５１を介して、シリンダ２３３に形成されたボルト孔２６１にそれぞれ締結される。ここでフロントヘッド２３１およびシリンダ２３３の接触面を第１接触面Ｃ２１とする。ここで、リアヘッド２３２およびシリンダ２３３の接触面を第１接触面Ｃ２１とする。
【００４１】
リアヘッド２３２およびシリンダ２３３は、リアヘッド２３２側から第２ボルト群ｂ２２によって締結される。第２ボルト群ｂ２２は、リアヘッド２３２に形成された貫通孔２５２を介して、シリンダ２３３に形成されたボルト孔２６１にそれぞれ締結される。ここで、リアヘッド２３２およびシリンダ２３３の接触面を第２接触面Ｃ２２とする。
【００４２】
第２実施形態では、上記構造をとることにより、第１接触面Ｃ２１に働く静止摩擦力が、第２接触面Ｃ２２に働く静止摩擦力よりも大きくなり、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【００４３】
（２）第２実施形態の変形例
上記第２実施形態の変形例として、図７に示す形態として実施を行っても良い。本変形例の圧縮機構３３０では、第２実施形態と同様に、第１ボルト群ｂ２１および第２ボルト群ｂ２２には、それぞれ４本のボルトが属している。第１ボルト群ｂ２１に属する４本のボルトは、第２ボルト群ｂ２２に属する４本のボルトよりも径の大きいボルトである。フロントヘッド３３１およびリアヘッド３２２は、それぞれ４つの貫通孔３５１、３５２を有する。貫通孔３５１、３５２は、それぞれ第１ボルト群ｂ２１および第２ボルト群ｂ２２のボルトの雄ねじの径の大きさに対応するように形成されている。
【００４４】
第２実施形態と本変形例の相違点は、本変形例では、シリンダ３３３が８つのボルト孔３６１を有する点である。図６に示すように、フロントヘッド３３１に形成された貫通孔３５１は、シリンダ３３３に形成された８つのボルト孔３６１のうちの４つと連通する。同様に、リアヘッド３３２に形成された貫通孔３５１は、シリンダ３３３に形成された８つのボルト孔３６１のうちの他の４つと連通する。すなわち、貫通孔３５１および貫通孔３５２は連通しない。貫通孔３５１および貫通孔３５２に対応するボルト孔３６１は、シリンダ３３３の周方向に交互に配置されていることが好ましい。
【００４５】
ここで、フロントヘッド３３１およびシリンダ３３３の接触面を第１接触面Ｃ３１とし、リアヘッド３３２およびシリンダ３３３の接触面を第２接触面Ｃ３２とすると、第２実施形態と同様に、第１接触面Ｃ３１に働く静止摩擦力が、第２接触面Ｃ３２に働く静止摩擦力よりも大きくなる。
【００４６】
その結果、本変形例のような構造であっても、第１実施形態および第２実施形態と同様の効果を得ることができる。
【００４７】
＜第３実施形態＞
第３実施形態においては、圧縮機構４３０は第１圧縮機構４３０ａおよび第２圧縮機構４３０ｂによって構成されており、それらの内部にはそれぞれ圧縮室が形成されている。以下、第１実施形態との相違点についてのみ説明する。
【００４８】
圧縮機構４３０を構成する第１圧縮機構４３０ａは、主に、ケーシング１０の内壁側に固定された第１部材としてのフロントヘッド４３１、第１シリンダ４３３ａ、および第３部材としてのミドルプレート４３７によって構成されている。第２圧縮機構４３０ｂは、主に、第２部材としてのリアヘッド４３２、第２シリンダ４３３ｂ、およびミドルプレート４３７によって構成されている。これらは、図８および図１０に示すように、上からフロントヘッド４３１、第１シリンダ４３３ａ、ミドルプレート４３７、第２シリンダ４３３ｂ、およびリアヘッド４３２の順に並ぶ。
【００４９】
ミドルプレート４３７は、円盤状に形成され、第１シリンダ４３３ａの下端および第２シリンダ４３３ｂの上端を閉塞している。
【００５０】
フロントヘッド４３１は、第１シリンダ４３３ａの上部に配置される。フロントヘッド４３１には、周方向に間隔をあけて６つの貫通孔４５１が形成されている。フロントヘッド４３１に形成された６つの貫通孔４５１は、第１シリンダ４３３ａに形成された６つのボルト孔４６１とそれぞれ連通する。第１シリンダ４３３ａには、周方向に間隔をあけて６つのボルト孔４６１が形成されている。ミドルプレート４３７は、第１シリンダ４３３ａおよび第２シリンダ４３３ｂの間に配置される。ミドルプレート４３７には、周方向に間隔をあけて３つの貫通孔４５３が形成されている。第２シリンダ４３３ｂには、図９に示すように、周方向に間隔をあけて、３つのボルト孔４６２および３つの貫通孔４５４が形成されている。リアヘッド４３２は、第２シリンダ４２３ｂの下部に配置される。リアヘッド４３２には、周方向に間隔をあけて６つの貫通孔４５２が形成されている。
【００５１】
図１０に示すように、フロントヘッド４３１および第１シリンダ４３３ａは、フロントヘッド４３１側から第１ボルト群ｂ３１によって締結される。第１ボルト群ｂ３１には、６本の同じボルトが属している。第１ボルト群ｂ３１は、フロントヘッド４３１に形成された貫通孔４５１を介して、第１シリンダ４３３ａに形成されたボルト孔４６１にそれぞれ締結される。ここでフロントヘッド４３１および第１シリンダ４３３ａの接触面を第１接触面Ｃ４１とする。
【００５２】
リアヘッド４３２および第２シリンダ４３３ｂは、リアヘッド４３２側から第２ボルト群ｂ３２によって締結される。第２ボルト群ｂ３２には、３本の同じボルトが属している。第２ボルト群ｂ３２は、リアヘッド４３２に形成された貫通孔４５２のうち３つの貫通孔４５２を介して、第２シリンダ４３３ｂに形成された３つのボルト孔４６２にそれぞれ締結される。ここでリアヘッド４３２および第２シリンダ４３３ｂの接触面を第２接触面Ｃ４２とする。
【００５３】
さらに、リアヘッド４３２、第２シリンダ４３３ｂ、およびミドルプレート４３７に形成された貫通孔４５２、４５４、４５３には、スルーボルトｂ３３が挿通され、第１シリンダ４３３ａのボルト孔４６１において締結される。これによって第１圧縮機構３０ａおよび第２圧縮機構４３０ｂは一体として締結される。ここでフロントヘッド４３１および第１シリンダ４３３ａの接触面を第１接触面Ｃ４１とし、リアヘッド４３２および第２シリンダ４３３ｂの接触面を第２接触面Ｃ４２とすると、第１接触面Ｃ４１に働く静止摩擦力が、第２接触面Ｃ４２に働く静止摩擦力よりも大きくなる。
【００５４】
上記構造をとることによって、本実施形態の２シリンダタイプの圧縮機構４３０であっても、第１接触面Ｃ４１に働く静止摩擦力を、第２接触面Ｃ４２に働く静止摩擦力よりも大きくすることが可能である。これによって、本実施形態においても第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【００５５】
以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
【符号の説明】
【００５６】
１０                                    ケーシング
３１、１３１、２３１、３３１、４３１    第１部材
３２、１３２、２３２、３３２、４３２    第２部材
３３、１３３、２３３、３３３、４３３    シリンダ
４１                                    第１開口
４２                                    第２開口
４３３ａ                                第１シリンダ
４３３ｂ                                第２シリンダ
４３７                                  第３部材
ｂ１、ｂ１１，ｂ２１，ｂ３１            第１ボルト群
ｂ２、ｂ１２，ｂ２２，ｂ３２            第２ボルト群
【先行技術文献】
【特許文献】
【００５７】
【特許文献１】特開２００７−２１１６７２号公報
【図１】
2020002842.tif 000003
【図２】
2020002842.tif 000004
【図３】
2020002842.tif 000005
【図４】
2020002842.tif 000006
【図５】
2020002842.tif 000007
【図６】
2020002842.tif 000008
【図７】
2020002842.tif 000009
【図８】
2020002842.tif 000010
【図９】
2020002842.tif 000011
【図１０】
2020002842.tif 000012