(57)【要約】【課題】火炎核を成長させ易くできる点火プラグを提供すること。【解決手段】点火プラグは、先端側から後端側へ向かって軸線に沿って延びる筒状の主体金具と、主体金具の内側に絶縁保持された中心電極と、主体金具に電気的に接続され、中心電極と自身の端部との間に火花ギャップを形成する接地電極と、主体金具の先端側において、中心電極と接地電極の端部とを先端側から覆うと共に、貫通孔が形成されたキャップ部と、を備え、接地電極の端部の後端よりも先端側のキャップ部の内面および貫通孔の内面の算術平均粗さは６．３μｍ以下である。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
先端側から後端側へ向かって軸線に沿って延びる筒状の主体金具と、
前記主体金具の内側に絶縁保持された中心電極と、
前記主体金具に電気的に接続され、前記中心電極と自身の端部との間に火花ギャップを形成する接地電極と、
前記主体金具の先端側において、前記中心電極と前記接地電極の端部とを先端側から覆うと共に、貫通孔が形成されたキャップ部と、を備える点火プラグであって、
前記接地電極の端部の後端よりも先端側の前記キャップ部の内面および前記貫通孔の内面の算術平均粗さは６．３μｍ以下である点火プラグ。
【請求項２】
前記キャップ部の前記内面および前記貫通孔の前記内面の算術平均粗さは１．６μｍ以下である請求項１記載の点火プラグ。
【請求項３】
前記キャップ部の前記内面および前記貫通孔の前記内面の算術平均粗さは０．８μｍ以下である請求項１記載の点火プラグ。
【請求項４】
前記主体金具は、自身の外面の後端側におねじが形成され、前記おねじよりも先端側で前記キャップ部の後端部と溶接されており、
前記主体金具との溶接部を除く前記キャップ部の外面の算術平均粗さは６．３μｍ以下である請求項１から３のいずれかに記載の点火プラグ。
【請求項５】
前記キャップ部の外面の後端側におねじが形成され、
前記おねじの先端よりも先端側の前記キャップ部の前記外面の算術平均粗さは６．３μｍ以下である請求項１から３のいずれかに記載の点火プラグ。
【請求項６】
前記キャップ部の前記外面の算術平均粗さは１．６μｍ以下である請求項４又は５に記載の点火プラグ。
【請求項７】
前記キャップ部の前記外面の算術平均粗さは０．８μｍ以下である請求項４又は５に記載の点火プラグ。
【請求項８】
前記算術平均粗さは、前記軸線に平行な平面と前記キャップ部の表面との交線上で測定される請求項１から７のいずれかに記載の点火プラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンの燃焼室に副室を形成する点火プラグに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
エンジンの燃焼室に副室を形成する点火プラグが知られている（例えば特許文献１）。この種の点火プラグは、主体金具に接続されたキャップ部に貫通孔が形成される。燃焼室に露出したキャップ部は燃焼室に副室を形成する。キャップ部には貫通孔を通って燃焼室から可燃混合気が流入する。点火プラグは火花ギャップに到達した可燃混合気に点火し、可燃混合気の燃焼によって生じる膨張圧力により、火炎を含むガス流を貫通孔から燃焼室に噴射する。その火炎の噴流によって燃焼室内の可燃混合気が燃焼する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−１４４６４８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、特許文献１に開示の技術では、貫通孔を通って燃焼室からキャップ部に流入した可燃混合気の乱れのばらつきが大きくなると、設計した通りに可燃混合気が火花ギャップに到達し難くなり、火花ギャップに生成された火炎核の成長が抑制され、燃焼が不安定になる場合がある。
【０００５】
本発明はこの問題点を解決するためになされたものであり、火炎核を成長させ易くできる点火プラグを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この目的を達成するために本発明の点火プラグは、先端側から後端側へ向かって軸線に沿って延びる筒状の主体金具と、主体金具の内側に絶縁保持された中心電極と、主体金具に電気的に接続され、中心電極と自身の端部との間に火花ギャップを形成する接地電極と、主体金具の先端側において、中心電極と接地電極の端部とを先端側から覆うと共に、貫通孔が形成されたキャップ部と、を備え、接地電極の端部の後端よりも先端側のキャップ部の内面および貫通孔の内面の算術平均粗さは６．３μｍ以下である。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の点火プラグによれば、接地電極の端部の後端よりも先端側のキャップ部の内面および貫通孔の内面の算術平均粗さは６．３μｍ以下なので、貫通孔を通って燃焼室からキャップ部の内面に沿って火花ギャップに到達する可燃混合気の流れの乱れのばらつきを小さくできる。これにより設計した通りに可燃混合気が火花ギャップに到達し易くなるので、火炎核を成長させ易くできる。
【０００８】
なお、キャップ部の内面および貫通孔の内面の算術平均粗さが１．６μｍ以下であると、可燃混合気の流れの乱れのばらつきをより小さくできるので、火炎核をさらに成長させ易くできる。キャップ部の内面および貫通孔の内面の算術平均粗さが０．８μｍ以下であると、効果はより大きい。
【０００９】
主体金具の外面の後端側におねじが形成され、おねじよりも先端側でキャップ部の後端部と主体金具とが溶接される場合、主体金具との溶接部を除くキャップ部の外面の算術平均粗さが６．３μｍ以下であると、キャップ部の外面に沿って燃焼室から貫通孔に流入する可燃混合気の流れの乱れのばらつきを小さくできる。その結果、貫通孔を通って火花ギャップに到達する可燃混合気の流れの乱れのばらつきをより小さくできるので、火炎核をさらに成長させ易くできる。
【００１０】
キャップ部の外面の後端側におねじが形成される場合、おねじの先端よりも先端側のキャップ部の外面の算術平均粗さが６．３μｍ以下であると、キャップ部の外面に沿って燃焼室から貫通孔に流入する可燃混合気の流れの乱れのばらつきを小さくできる。その結果、貫通孔を通って火花ギャップに到達する可燃混合気の流れの乱れのばらつきをより小さくできるので、火炎核をさらに成長させ易くできる。
【００１１】
なお、キャップ部の外面の算術平均粗さが１．６μｍ以下であると、可燃混合気の流れの乱れのばらつきをより小さくできるので、火炎核をさらに成長させ易くできる。キャップ部の外面の算術平均粗さが０．８μｍ以下であると、効果はより大きい。
【００１２】
軸線に平行な平面とキャップ部の表面との交線上で測定される算術平均粗さが上記の範囲にある場合、貫通孔から火花ギャップへ向かう流れの乱れのばらつきを小さくする効果をより大きくできる。その結果、火炎核をさらに成長させ易くできる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】第１実施の形態における点火プラグの部分断面図である。
【図２】図１のＩＩで示す部分を拡大した点火プラグの断面図である。
【図３】軸線に平行な平面で切断されたキャップ部の斜視図である。
【図４】第２実施の形態における点火プラグの部分断面図である。
【図５】図４のＶで示す部分を拡大した点火プラグの断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の好ましい実施形態について添付図面を参照して説明する。図１は第１実施の形態における点火プラグ１０の部分断面図である。図１では、紙面下側を点火プラグ１０の先端側、紙面上側を点火プラグ１０の後端側という（図２、図４、図５においても同じ）。図１には、点火プラグ１０の先端側の部位の軸線Ｏを含む断面が図示されている。図１に示すように点火プラグ１０は、絶縁体１１、中心電極１３、主体金具２０、接地電極３０及びキャップ部４０を備えている。
【００１５】
絶縁体１１は、軸線Ｏに沿う軸孔１２が形成された略円筒状の部材であり、機械的特性や高温下の絶縁性に優れるアルミナ等のセラミックスにより形成されている。絶縁体１１の軸孔１２の先端側には中心電極１３が配置されている。中心電極１３は、軸孔１２内で端子金具１４と電気的に接続されている。端子金具１４は、高圧ケーブル（図示せず）が接続される棒状の部材であり、導電性を有する金属材料（例えば低炭素鋼等）によって形成されている。端子金具１４は絶縁体１１の後端に固定されている。
【００１６】
主体金具２０は、導電性を有する金属材料（例えば低炭素鋼等）によって形成された略円筒状の部材である。主体金具２０は、外周面におねじ２１が形成される先端部２２と、先端部２２の後端側に隣接する座部２３と、座部２３の後端側に形成される工具係合部２４と、を備えている。おねじ２１はエンジン１のねじ穴２に螺合する。座部２３は、エンジン１のねじ穴２とおねじ２１との隙間を塞ぐための部位であり、おねじ２１の外径よりも外径が大きく形成されている。工具係合部２４は、エンジン１のねじ穴２におねじ２１を締め付けるときに、レンチ等の工具が係合する。
【００１７】
接地電極３０は、Ｐｔ等を主成分とする金属材料によって形成された棒状の部材である。本実施形態では接地電極３０はおねじ２１の位置に配置されており、先端部２２を貫通して先端部２２の内側に突き出ている。接地電極３０は一端部３１が中心電極１３に対向している。主体金具２０の先端部２２には、おねじ２１の先端側にキャップ部４０が接続されている。なお、接地電極３０の主成分元素はこれに限られるものではなく、他の元素を主成分とすることは当然可能である。他の元素としては、例えばＮｉやＩｒが挙げられる。
【００１８】
キャップ部４０は、中心電極１３及び接地電極３０の一端部３１を先端側から覆う部位である。キャップ部４０は、Ｆｅ等を主成分とする金属材料によって形成されている。キャップ部４０には、接地電極３０よりも先端側に貫通孔４１が形成されている。おねじ２１によってエンジン１のねじ穴２に点火プラグ１０が取り付けられた状態で、キャップ部４０はエンジン１の燃焼室３に露出する。貫通孔４１は、主体金具２０とキャップ部４０とに囲まれてできる副室４２と燃焼室３とを連通する。本実施形態では、貫通孔４１はキャップ部４０に複数形成されている。なお、キャップ部４０の主成分元素はこれに限られるものではなく、他の元素を主成分とすることは当然可能である。他の元素としては、例えばＮｉやＣｕが挙げられる。
【００１９】
図２は図１のＩＩで示す部分を拡大した点火プラグ１０の軸線Ｏを含む断面図である。主体金具２０の先端部２２には、おねじ２１の部位に、径方向の内側に向けて凹む凹部２５が形成されている。先端部２２には、凹部２５の径方向の内側に凹部２５よりも細い穴２６が形成されている。穴２６は先端部２２を径方向に貫通する。穴２６に挿入された接地電極３０の他端部３２は、溶接部２７により先端部２２に接合されている。接地電極３０の一端部３１は中心電極１３との間に火花ギャップ３３を形成する。接地電極３０は主体金具２０のおねじ２１の部位に接合されているので、接地電極３０の熱は、おねじ２１からエンジン１に伝わる。
【００２０】
キャップ部４０の外面４３には貫通孔４１によって外側開口端４４が形成され、キャップ部４０の内面４５には貫通孔４１によって内側開口端４６が形成される。本実施形態では、円錐状に形成されたキャップ部４０の内面４５の全体が、接地電極３０の一端部３１の後端３４よりも先端側に位置する。キャップ部４０の内面４５に囲まれた副室４２の、軸線Ｏに垂直な断面積は、先端側から後端側へ向かうにつれて大きくなっている。
【００２１】
貫通孔４１の内側開口端４６は、接地電極３０の一端部３１の後端３４よりも先端側に位置する。貫通孔４１の内面４７は、内側開口端４６から外側開口端４４へ近づくにつれて先端側へ向かって傾斜している。キャップ部４０の後端部４８は、溶接部４９を介して主体金具２０の先端部２２に接合されている。
【００２２】
図３は、軸線Ｏ（図１参照）に平行な平面５０で切断されたキャップ部４０の斜視図である。図３にはキャップ部４０の周の一部が図示されている。キャップ部４０は、磁性流体研磨やラップ研磨等により、外面４３、内面４５及び貫通孔４１の内面４７の表面粗さが整えられている。キャップ部４０の外面４３、内面４５及び貫通孔４１の内面４７の算術平均粗さＲａは、軸線Ｏに平行な平面５０とキャップ部４０の表面との交線５１上で測定される。
【００２３】
算術平均粗さＲａは、例えば光を使った非接触式表面粗さ測定機を用いて交線５１を検出し、ＪＩＳ  Ｂ０６０１：２０１３に準拠して、交線５１の短波長成分や長波長成分を遮断するフィルタを通して得られる曲線（図示せず）から求められる。算術平均粗さの評価長さは、ＪＩＳ  Ｂ０６３３：２００１に基づいて定められる。
【００２４】
キャップ部４０の外面４３、内面４５及び貫通孔４１の内面４７の算術平均粗さは、それぞれ６．３μｍ以下である。好ましくは、キャップ部４０の外面４３、内面４５及び貫通孔４１の内面４７の算術平均粗さは、それぞれ１．８μｍ以下に設定される。より好ましくは、キャップ部４０の外面４３、内面４５及び貫通孔４１の内面４７の算術平均粗さは、それぞれ０．８μｍ以下に設定される。なお、キャップ部４０の外面４３及び内面４５の粗さは、溶接部４９を除く部位の粗さのことである。
【００２５】
エンジン１（図１参照）に取り付けられた点火プラグ１０には、エンジン１のバルブ操作により、燃焼室３から貫通孔４１を通ってキャップ部４０の内側に可燃混合気が流入する。点火プラグ１０は、中心電極１３と接地電極３０との間の放電により、火花ギャップ３３に火炎核を生成する。火炎核が成長するとキャップ部４０の内側の可燃混合気に点火し可燃混合気が燃焼する。その燃焼によって生じる膨張圧力により、点火プラグ１０は、火炎を含むガス流を貫通孔４１から燃焼室３に噴射する。その火炎の噴流によって燃焼室３内の可燃混合気が燃焼する。
【００２６】
点火プラグ１０は、接地電極３０の一端部３１の後端３４よりも先端側のキャップ部４０の内面４５及び貫通孔４１の内面４７の算術平均粗さが６．３μｍ以下なので、貫通孔４１の内面４５に沿って燃焼室３からキャップ部４０に流入し、キャップ部４０の内面４５に沿って火花ギャップ３３に到達する可燃混合気の流れの乱れのばらつきを小さくできる。これにより設計した通りに可燃混合気が貫通孔４１を通って燃焼室３から火花ギャップ３３に到達し易くなるので、火花ギャップ３３に生成された火炎核を成長させ易くできる。よって、設計した通りに可燃混合気に点火できる。
【００２７】
キャップ部４０の内面４５に囲まれた副室４２の、軸線Ｏに垂直な断面積が、先端側から後端側へ向かうにつれて大きくなっているので、燃焼室３からキャップ部４０に流入した可燃混合気の、キャップ部４０の先端付近の流速より後端部４８付近の流速を遅くできる。流速が遅いほど流れの乱れは弱くなるので、火花ギャップ３３を流れる可燃混合気の乱れのばらつきをより小さくできる。その結果、火花ギャップ３３に生成された火炎核をより成長させ易くできる。
【００２８】
主体金具２０とキャップ部４０との溶接部４９を除くキャップ部４０の外面４３の算術平均粗さが６．３μｍ以下なので、キャップ部４０の外面４３に沿って燃焼室３から貫通孔４１に流入する可燃混合気の流れの乱れのばらつきを小さくできる。その結果、貫通孔４１を通って火花ギャップ３３に到達する可燃混合気の流れの乱れのばらつきをより小さくできるので、火花ギャップ３３に生成された火炎核をより成長させ易くできる。
【００２９】
図４及び図５を参照して第２実施の形態について説明する。第１実施形態では、主体金具２０にキャップ部４０が溶接されている場合について説明した。これに対し第２実施形態では、先端にキャップ部７５が形成された筒状部材７０を主体金具６１に接続する場合について説明する。なお、第１実施形態で説明した部分と同一の部分については、同一の符号を付して以下の説明を省略する。図４は第２実施の形態における点火プラグ６０の部分断面図であり、図５は図４のＶで示す部分を拡大した点火プラグ６０の断面図である。
【００３０】
点火プラグ６０は、絶縁体１１、中心電極１３、主体金具６１、接地電極６４及びキャップ部７５を備えている。主体金具６１は、導電性を有する金属材料（例えば低炭素鋼等）によって形成された略円筒状の部材である。主体金具６１は、外周面におねじ６２が形成される先端部６３を備えている。先端部６３の後端側に座部２３及び工具係合部２４が設けられている。接地電極６４は、Ｐｔ，Ｎｉ，Ｉｒ等を主成分とする金属材料によって形成された棒状の部材である。本実施形態では、接地電極６４は先端部６３のおねじ６２の先端側に配置されている。接地電極６４の一端部６５（図５参照）は中心電極１３に対向している。
【００３１】
筒状部材７０は先端が閉じた筒状の部材であり、胴部７１と、胴部７１の後端側に隣接する鍔部７４と、胴部７１の先端側に隣接するキャップ部７５と、を備えている。胴部７１の内側には主体金具６１の先端部６３が配置される。胴部７１の内周面にはめねじ７２が形成され、胴部７１の外周面にはおねじ７３が形成されている。胴部７１のめねじ７２は主体金具６１のおねじ６２に結合する。胴部７１のおねじ７３はエンジン１のねじ穴２に結合する。鍔部７４の外径は、おねじ７３の外径よりも大きい。鍔部７４の径方向の内側には主体金具６１の座部２３が配置される。
【００３２】
キャップ部７５は、中心電極１３及び接地電極６４の一端部６５を先端側から覆う部位である。キャップ部７５には、接地電極６４よりも先端側に貫通孔７６が形成されている。おねじ７３によってエンジン１のねじ穴２に点火プラグ６０の筒状部材７０が取り付けられた状態で、キャップ部７５はエンジン１の燃焼室３に露出する。貫通孔７６は、主体金具６１とキャップ部７５とに囲まれてできる副室７７と燃焼室３とを連通する。本実施形態では、貫通孔７６はキャップ部７５に複数形成されている。
【００３３】
図５に示すように主体金具６１の先端部６３には、おねじ６２より先端側の部位に、接地電極６４の他端部６６が接合されている。接地電極６４の一端部６５は中心電極１３との間に火花ギャップ６７を形成する。キャップ部７５の外面７８には貫通孔７６によって外側開口端７９が形成され、キャップ部７５の内面８０には貫通孔７６によって内側開口端８１が形成されている。キャップ部７５の内面８０は球冠状に形成されている。貫通孔７６の内側開口端８１は、接地電極６４の一端部６５の後端６８よりも先端側に位置する。貫通孔７６の内面８２は、内側開口端８１から外側開口端７９へ近づくにつれて先端側へ向かって傾斜している。
【００３４】
キャップ部７５の内面８０の一部（先端側の部位）は、接地電極６４の一端部６５の後端６８よりも先端側に位置する。キャップ部７５の内面８０のうち接地電極６４の一端部６５の後端６８よりも先端側の部位の算術平均粗さ、及び、貫通孔７６の内面８０の算術平均粗さは、それぞれ６．３μｍ以下である。また、おねじ７３の先端よりも先端側のキャップ部７５の外面７８の算術平均粗さは６．３μｍ以下である。これにより第２実施形態における点火プラグ６０は第１実施形態における点火プラグ１０と同様の作用効果を実現できる。なお、算術平均粗さは、第１実施形態で説明したように、軸線Ｏに平行な平面（図示せず）とキャップ部７５の表面との交線上で測定される。
【実施例】
【００３５】
本発明を実施例によりさらに詳しく説明するが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。
【００３６】
試験者は、第２実施形態と同様にして、キャップ部７５の内面８０の算術平均粗さ、キャップ部７５の外面７８の算術平均粗さ、貫通孔７６の内面８２の算術平均粗さが異なる種々のサンプル１−８を製造した。キャップ部７５の表面の算術平均粗さは、キャップ部７５の内面８０及び外面７８、並びに、貫通孔７６の内面８２を研磨する砥粒の大きさや研磨方法を製造ロット毎に変えて、異ならせた。サンプル１−８は、キャップ部７５や貫通孔７６の形状や大きさ等の、キャップ部７５の表面の算術平均粗さ以外の要素は同一にした。
【００３７】
算術平均粗さは、レーザ光を使った非接触式表面粗さ測定機を用い、軸線Ｏに平行な平面とキャップ部７５の表面との交線上で、ＪＩＳ  Ｂ０６０１：２０１３に準拠して求めた。貫通孔７６の内面８２の算術平均粗さは、貫通孔７６の内面８２が現れるように、同一製造ロットのキャップ部７５を、貫通孔７６の外側開口端７９と内側開口端８１とを通る平面で切断した後、レーザ光を使った非接触式表面粗さ測定機を用いて求めた。
【００３８】
試験者は、排気量１．６リットルの４気筒直噴エンジンに各サンプルを取り付け、エンジンを運転した。エンジンの運転条件は、回転数を１６００ｒｐｍ、負荷を図示平均有効圧力（ＮＭＥＰ）４８０ｋＰａとした。エンジンの燃焼室に可燃混合気を取り込み燃焼して燃焼ガスを排出するまでの一連の動作を１サイクルとして、１０００サイクルの間の燃焼室の圧力を検出することにより、可燃混合気の点火に失敗したサイクル数を測定する試験を行った。各サンプルについてこの試験を５回行い、点火に失敗した割合を求めた。
【００３９】
点火に失敗した割合に応じて、各サンプルをＡからＧのいずれかに判定した。判定は、点火に失敗した割合が１０％以上をＧ、９％以上１０％未満をＦ、８％以上９％未満をＥ、７％以上８％未満をＤ、６％以上７％未満をＣ、５％以上６％未満をＢ、５％未満をＡとした。表１にキャップ部の表面の算術平均粗さ及び判定を記した。
【００４０】
【表１】
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表１に示すように、サンプル８は、キャップ部７５の内面８０及び外面７８、並びに、貫通孔７６の内面８２の算術平均粗さが１２．５μｍであり、判定がＧであった。これに対しサンプル１は、キャップ部７５の内面８０及び貫通孔７６の内面８２の算術平均粗さが６．３μｍ、キャップ部７５の外面７８の算術平均粗さが１２．５μｍであり、判定がＦであった。これにより、キャップ部７５の内面８０及び貫通孔７６の内面８２の算術平均粗さを６．３μｍ以下にすることにより、点火が失敗し難くなることがわかった。
【００４１】
サンプル１とサンプル２とを比較すると、サンプル２は、キャップ部７５の内面８０及び貫通孔７６の内面８２の算術平均粗さが６．３μｍ、キャップ部７５の外面７８の算術平均粗さが１．６μｍであり、判定がＥであった。これにより、キャップ部７５の外面７８の算術平均粗さを１．６μｍ以下にすることにより、点火がさらに失敗し難くなることがわかった。
【００４２】
サンプル１とサンプル３とを比較すると、サンプル３は、キャップ部７５の内面８０及び貫通孔７６の内面８２の算術平均粗さが１．６μｍ、キャップ部７５の外面７８の算術平均粗さが１２．５μｍであり、判定がＥであった。これにより、キャップ部７５の内面８０及び貫通孔７６の内面８２の算術平均粗さを１．６μｍ以下にすることにより、点火がさらに失敗し難くなることがわかった。
【００４３】
サンプル３とサンプル４とを比較すると、サンプル４は、キャップ部７５の内面８０及び貫通孔７６の内面８２の算術平均粗さが０．８μｍ、キャップ部７５の外面７８の算術平均粗さが１２．５μｍであり、判定がＤであった。これにより、キャップ部７５の内面８０及び貫通孔７６の内面８２の算術平均粗さを０．８μｍ以下にすることにより、点火がさらに失敗し難くなることがわかった。
【００４４】
サンプル４とサンプル５とを比較すると、サンプル５は、キャップ部７５の内面８０及び貫通孔７６の内面８２の算術平均粗さが０．８μｍ、キャップ部７５の外面７８の算術平均粗さが６．３μｍであり、判定がＣであった。これにより、キャップ部７５の外面７８の算術平均粗さを６．３μｍ以下にすることにより、点火がさらに失敗し難くなることがわかった。
【００４５】
サンプル５とサンプル６とを比較すると、サンプル６は、キャップ部７５の内面８０及び貫通孔７６の内面８２の算術平均粗さが０．８μｍ、キャップ部７５の外面７８の算術平均粗さが１．６μｍであり、判定がＢであった。これにより、キャップ部７５の外面７８の算術平均粗さを１．６μｍ以下にすることにより、点火がさらに失敗し難くなることがわかった。
【００４６】
サンプル６とサンプル７とを比較すると、サンプル７は、キャップ部７５の内面８０及び貫通孔７６の内面８２、並びに、キャップ部７５の外面７８の算術平均粗さが０．８μｍであり、判定がＡであった。これにより、キャップ部７５の外面７８の算術平均粗さを０．８μｍ以下にすることにより、点火がさらに失敗し難くなることがわかった。
【００４７】
以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。例えばキャップ部４０，７５の形状や貫通孔４１，７６の数や形状、大きさ等は適宜設定できる。
【００４８】
第１実施形態では、主体金具２０の先端部２２を貫通する接地電極３０を、おねじ２１の位置に設ける場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、主体金具２０の先端部２２の先端面が露出するようにキャップ部を配置して、先端部２２の先端面に接地電極を接続することは当然可能である。接地電極の形状は直線状であっても屈曲していても良い。キャップ部に接地電極を接合しても良い。
【００４９】
第２実施形態では、筒状部材７０の内周面にめねじ７２を形成し、先端部６３に形成されたおねじ６２にめねじ７２を接合することにより、主体金具６１の先端側にキャップ部７５を配置する場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。他の手段によってキャップ部７５が設けられた筒状部材７０を主体金具６１に接続することは当然可能である。他の手段としては、例えば筒状部材７０の鍔部７４と主体金具６１の座部２３とを溶接等によって接合するものが挙げられる。筒状部材７０は、例えばニッケル基合金等の金属材料や窒化ケイ素等のセラミックスにより形成できる。
【００５０】
実施形態では、貫通孔４１，７６の内側開口端４６，８１が、軸線Ｏを含む平面でキャップ部４０，７５を切断した切り口に現出する場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。貫通孔４１，７６の内側開口端４６，８１が軸線Ｏを含む断面に現出しないで、軸線Ｏに平行な平面でキャップ部４０，７５を切断した切り口に貫通孔４１，７６の内側開口端４６，８１が現出するように、軸線Ｏに対する内側開口端４７，８１の位置をずらして、キャップ部４０，７５に貫通孔４１，７６を設けることは当然可能である。
【００５１】
実施形態では、接地電極３０，６４の一端部３１，６５が中心電極１３の先端側に配置され、中心電極１３の先端側に火花ギャップ３３，６７が形成される場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、中心電極１３の側面と離隔して接地電極３０，６４の一端部３１，６５を配置し、中心電極１３の側面と接地電極３０，６４の一端部３１，６５との間に火花ギャップ３３，６７を形成することは当然可能である。また、接地電極３０，６４を複数配置して火花ギャップ３３，６７を複数設けることは当然可能である。
【符号の説明】
【００５２】
１０，６０  点火プラグ
１３        中心電極
２０，６１  主体金具
２１，７３  おねじ
３０，６４  接地電極
３１，６５  接地電極の一端部（端部）
３３，６７  火花ギャップ
３４，６８  接地電極の一端部の後端
４０，７５  キャップ部
４１，７６  貫通孔
４３，７８  キャップ部の外面
４５，８０  キャップ部の内面
４７，８２  貫通孔の内面
４８        キャップ部の後端部
４９        溶接部
５０        平面
５１        交線
Ｏ          軸線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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