(57)【要約】【課題】ねじ止め用成形体がねじ止めされた締結体において、高いトルクを得るとともに、ねじの緩みを抑制することができる技術を提供する。【解決手段】ねじ止め用成形体は、合成樹脂と、当該合成樹脂中に分散した繊維フィラーと、を含み、前記繊維フィラーの繊維長が０．６ｍｍ以上であり、ねじ挿入孔を備える。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
合成樹脂と、当該合成樹脂中に分散した繊維フィラーと、を含み、
前記繊維フィラーの繊維長が０．６ｍｍ以上であり、
ねじ挿入孔を備える、ねじ止め用成形体。
【請求項２】
前記合成樹脂として熱硬化性樹脂を含む、請求項１に記載のねじ止め用成形体。
【請求項３】
前記熱硬化性樹脂が、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、メラミン樹脂、およびポリウレタンの中から選択される一種または二種以上である、請求項２に記載のねじ止め用成形体。
【請求項４】
前記繊維フィラーが一定方向に配向した抄造体である、請求項１乃至３いずれか一項に記載のねじ止め用成形体。
【請求項５】
前記繊維フィラーが、金属繊維、炭素繊維、無機繊維、天然繊維、再生繊維、半合成繊維、および合成繊維からなる群より選択される少なくとも１つの繊維を含む、請求項１乃至４いずれか一項に記載のねじ止め用成形体。
【請求項６】
請求項１乃至５いずれか一項に記載のねじ止め用成形体の前記ねじ挿入孔を用いてねじ止めされた締結体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ねじ止め用成形体に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ボルトなどを用いて、被締結体に樹脂成形体が締結された締結構造が知られている。樹脂成形体は、優れた加工性等を有するため、例えば、自動車、家庭電化製品、産業機器等の部品製造等の広い分野で用いられている。
【０００３】
また、樹脂成形体の材料としては、熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂がある。熱可塑性樹脂は、成形性が良好であるが、表面硬度や耐熱性等においては、十分なものとはいえない。一方、熱硬化性樹脂は、表面硬度や耐熱性等は良好であるものの、成形性、賦形性においては十分とはいえない。そこで、目的に応じた種々の性能を得るために、樹脂成形体の材料に関し、様々な観点から、開発が行われている。
【０００４】
例えば、特許文献１には、樹脂成形体の曲げ強度を向上させる観点から、強化繊維と、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）樹脂等のバインダー成分とを含み、強化繊維を特定の方向に配向させた繊維強化プラスチック成形体用基材が開示されている。また、強化繊維スラリーを抄紙して、繊維強化プラスチック成形体用基材を得たことが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１９−２１２５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１に開示される技術は、強化繊維を特定の方向に配向させることで、樹脂成形体の強度に方向性をもたせ、樹脂成形体の曲げ強度を向上させることに着目したものにとどまるものであり、ねじ等の締め付けに対する強度等について全く検討されていない。
【０００７】
そこで、本発明者は、合成樹脂と、当該合成樹脂中に分散した繊維フィラーと、を含む成形体の新たな用途について検討したところ、意外にも、ねじ止めの用途に適していることを見出した。すなわち、かかる成形体を用いてねじ止めされた締結体は、高いトルクで締結できるものであった。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明によれば、
合成樹脂と、当該合成樹脂中に分散した繊維フィラーと、を含み、
前記繊維フィラーの繊維長が０．６ｍｍ以上であり、
ねじ挿入孔を備える、ねじ止め用成形体が提供される。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、ねじ止め用成形体がねじ止めされた締結体において、高いトルクが得る。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本実施形態に係る抄造体の製造方法の一例を示す断面模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態について、図面を用いて説明する。尚、すべての図面において、同様な構成要素には同様の符号を付し、適宜説明を省略する。
【００１２】
＜成形体＞
本実施形態のねじ止め用成形体は、合成樹脂と、当該合成樹脂中に分散した繊維フィラーとを含むものである。成形体がねじ止め用途に供されるためには、高いトルク値が得られることが重要となる。
【００１３】
また、本実施形態において、ねじ止め用成形体は、ねじ挿入孔を備えるものである。これにより、後述する、ねじ止め用成形体がねじ止めされた締結体を得ることができる。ねじ挿入孔は、ねじ止め用成形体がねじ止めされた締結体の高いトルクを得る観点から、良好な加工性を有するとともに、ねじ挿入孔内のねじ山、ねじ谷において良好な強度が求められる。
なお、ねじ止め用成形体のねじ挿入孔は、公知の方法により形成することができる。
【００１４】
[合成樹脂]
上記の合成樹脂としては、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂が挙げられるが、ねじ挿入孔の強度を向上させつつ、ねじ止め締結体のトルクを高める観点から、熱硬化性樹脂を含むことが好ましい。
上記の熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、メラミン樹脂、及びポリウレタンの中から選択される一種又は二種以上が挙げられる。なかでも、高いトルクを得る観点から、フェノール樹脂、エポキシ樹脂を含むことが好ましく、フェノール樹脂を含むことがより好ましい。これにより、成形体の強度、なかでも曲げ弾性、および曲げ強度を向上でき、単繊維の分散性をより向上できる。
【００１５】
合成樹脂の含有量は、ねじ止め用成形体全体に対して、好ましくは１０重量％以上であり、より好ましくは２０重量％以上であり、さらに好ましくは３０重量％以上である。これにより、ねじ止め用成形体の加工性や軽量性をより効果的に向上させることができる。
一方で、合成樹脂の含有量は、ねじ止め用成形体全体に対して、好ましくは８０重量％以下であり、より好ましくは６０重量％以下であり、さらに好ましくは、５０重量％以下である。これにより、ねじ止め用成形体の強度をより効果的に向上させることが可能となる。
【００１６】
[繊維フィラー]
本実施形態で用いられる繊維フィラーとしては、金属繊維；木材繊維、木綿、麻、羊毛などの天然繊維；レーヨン繊維などの再生繊維；セルロース繊維などの半合成繊維；ポリアミド繊維、アラミド繊維、ポリイミド繊維、ポリビニルアルコール繊維、ポリエステル繊維、アクリル繊維、ポリパラフェニレンベンズオキサゾール繊維、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリアクリロニトリル繊維、エチレンビニルアルコール繊維などの合成繊維；炭素繊維；ガラス繊維、セラミック繊維などの無機繊維などが挙げられるがこれらに限定されない。繊維フィラーは、一種単独で用いてもよいし、二種以上を混合して用いてもよい。これにより、ねじ加工及びねじ締め付けに対する機械的強度を適度に高め、得られた成形体において良好なトルクを得ることができる。
なかでも、高いトルクを得る観点から、炭素繊維、及び無機繊維が好ましい。
【００１７】
繊維フィラーの繊維長さは、０．６ｍｍ以上であり、要求される特性に応じて使い分けることが望ましく、０．８ｍｍ以上、１５ｍｍ以下であることが好ましく、１ｍｍ以上、１２ｍｍ以下であることがより好ましい。繊維長さを上記下限値以上とすることで、機械的強度、剛性などの特性を発現させることができ、耐久性を向上できる。一方、繊維長さを上記上限値以下とすることで、良好な成形加工性を確保することができる。
なお、繊維長は、繊維フィラーの原料に由来する長さに限定されるものではなく、ねじ止め用成形体の製造方法を制御することによっても調整される。
【００１８】
繊維フィラーの径は、１μｍ以上１００μｍ以下であることが好ましく、５μｍ以上８０μｍ以下であることがより好ましい。
繊維フィラーの径を上記下限値以上とすることで、得られるねじ止め用成形体の機械的強度を確保することができ、上記上限値以下とすることで、成形加工性を確保することができる。
【００１９】
繊維フィラーの繊維長さ及び径は、例えば、ねじ止め用成形体を灰化し、灰化後の繊維フィラーを液体中に分散させ、その後、分散液の一部をスライドガラス上に移し、光学顕微鏡により繊維フィラーを観察することにより、確認することができる。
【００２０】
繊維フィラーの含有量は、得られるねじ止め用成形体の用途に応じて適宜選択できる。
【００２１】
［その他の材料］
本実施形態においてねじ止め用成形体は、上記繊維フィラーに加え、パルプ繊維を用いてもよい。パルプ繊維とは、有機繊維をフィブリル化したものをいう。有機繊維とは、天然繊維、合成繊維のうち、有機物質を主成分とする繊維の総称である。パルプ繊維としては、具体的には、リンターパルプや木材パルプ等のセルロース繊維、ケナフ、ジュート、竹などの天然繊維；パラ型全芳香族ポリアミド繊維やその共重合体、芳香族ポリエステル繊維、ポリベンザゾール繊維、メタ型アラミド繊維やその共重合体、アクリル繊維、アクリロニトリル繊維、ポリイミド繊維、ポリアミド繊維などの合成繊維をフィブリル化したパルプ状繊維が挙げられる。パルプ繊維は、一種単独で用いてもよいし、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００２２】
パルプの含有量は、ねじ止め用成形体全体に対して０．５重量％以上であることが好ましく、１．５重量％以上であることがより好ましく、２重量％以上であることがさらに好ましい。これにより、製造工程中における合成樹脂の凝集をより効果的に発生させて、さらに安定的なねじ止め用成形体の製造を実現することができる。
一方、パルプの含有量は、ねじ止め用成形体全体に対して、１５重量％以下であることが好ましく、１０重量％以下であることがより好ましく、８重量％以下であることがさらに好ましい。これにより、ねじ止め用成形体の機械的特性や熱的特性をより効果的に向上させることが可能となる。
【００２３】
本実施形態においてねじ止め用成形体は、例えば、凝集剤を含むことができる。凝集剤は、後述する抄造法を用いたねじ止め用成形体の製造方法において、熱硬化性樹脂、繊維材料をフロック状に凝集させる機能を有する。このため、より安定的な樹脂シートの製造を実現することができる。
【００２４】
凝集剤は、例えば、カチオン性高分子凝集剤、アニオン性高分子凝集剤、ノニオン性高分子凝集剤、及び両性高分子凝集剤から選択される一種又は二種以上を含むことができる。このような凝集剤の例示としては、カチオン性ポリアクリルアミド、アニオン性ポリアクリルアミド、ホフマンポリアクリルアミド、マンニックポリアクリルアミド、両性共重合ポリアクリルアミド、カチオン化澱粉、両性澱粉、ポリエチレンオキサイドなどを挙げることができる。また、凝集剤において、そのポリマー構造や分子量、水酸基やイオン性基などの官能基量などは、必要特性に応じて特に制限無く調整することが可能である。
【００２５】
本実施形態においてねじ止め用成形体は、例えば、特性向上を目的とした酸化防止剤や紫外線吸収剤などの安定剤、離型剤、可塑剤、難燃剤、樹脂の硬化触媒や硬化促進剤、顔料、乾燥紙力向上剤、湿潤紙力向上剤などの紙力向上剤、歩留まり向上剤、濾水性向上剤、サイズ定着剤、消泡剤、酸性抄紙用ロジン系サイズ剤、中性製紙用ロジン系サイズ剤、アルキルケテンダイマー系サイズ剤、アルケニルコハク酸無水物系サイズ剤、特殊変性ロジン系サイズ剤などのサイズ剤、硫酸バンド、塩化アルミ、ポリ塩化アルミなどの凝結剤などの添加剤から選択される一種又は二種以上を、生産条件調整や、要求される物性を発現させることを目的として含むことができる。
【００２６】
また、本実施形態のねじ止め用成形体は、上記の繊維フィラーが一定方向に配向した抄造体の硬化物であることが好ましい。これにより、繊維フィラーの長さが均一化するとともに長さが維持されやすくなり、締結体の高いトルクが安定的に得られるようになる。また、ねじ止め用成形体の曲げ強度が向上できる。
【００２７】
なお、抄造体は、繊維材料を漉く手法を使用して得られた物の状態を示す技術用語として一般的に使用されている。この状態は、例えば、特許第４６７５２７６号公報、特許第５４２６３９９号公報に記載されている。同文献によれば、当該抄造体は、繊維や樹脂等の原料を分散媒に分散させた原料スラリーから、液体分が脱水され、フィルター上に残った湿潤状態の固形分を指す、と記載されている。ここでいう上記湿潤状態とは、乾燥及び加熱処理を施す前の硬化状態、すなわち、ポストキュア前の硬化状態を意味する。
また、同文献によれば、当該抄造体は、成形型内で加熱して乾燥成形することにより得られるねじ止め用成形体に利用される。すなわち、抄造体は成形材料として用いられると記載されている。
【００２８】
以下、抄造体を用いてねじ止め用成形体を形成する方法について説明する。
【００２９】
＜ねじ止め用成形体の製造方法＞
本実施形態において、ねじ止め用成形体は、湿式抄造法を用いて抄造体を得る工程（ステップ１）と、得られた抄造体を硬化してねじ止め用成形体を得る工程（ステップ２）により製造される。
なお、以下では、合成樹脂として熱硬化性樹脂を用いた場合を例として説明する。
【００３０】
・ステップ１
抄造体を得る工程は、熱硬化性樹脂と、繊維フィラーを分散媒中で混合して、スラリーを調製する工程と、底面にメッシュを備える容器に、得られたスラリーを入れ、分散媒を分離する工程と、メッシュ上に残った固形分を乾燥させ、プレスすることで、抄造体を得る工程とを含む。
以下に、図１に基づいて各工程の詳細を説明する。
【００３１】
（スラリーの調製）
スラリーの調製は、図１（ａ）に示すように、熱硬化性樹脂Ａと、繊維フィラーＢとを分散媒中で混合、撹拌することにより行われる。
上記材料を分散媒中で混合する工程は、例えば、攪拌機を備える容器中で撹拌する方法を用いることができる。
【００３２】
分散媒としては限定されず、具体的には、水；エタノール、１−プロパノール、１−ブタノール、エチレングリコールなどのアルコール類；アセトン、メチルエチルケトン、２−ヘプタノン、シクロヘキサノンなどのケトン類；酢酸エチル、酢酸ブチル、アセト酢酸メチル、アセト酢酸メチルなどのエステル類；テトラヒドロフラン、イソプロピルエーテル、ジオキサン、フルフラールなどのエーテル類などが挙げられる。分散媒としては、上記具体例のうち、一種又は二種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中でも、入手が容易であり、環境負荷が低く、安全性が高いことから、水を用いることが好ましい。
【００３３】
ここで、スラリーは、上記材料に加えて、ポリ（メタ）アクリル酸エステルエマルジョン、パルプ繊維を含むものであってもよい。
【００３４】
上記のポリ（メタ）アクリル酸エステルエマルジョンは、熱硬化性樹脂Ａ、繊維フィラーＢ、必要に応じてパルプ繊維、及び必要に応じて他の成分を分散媒中で混合し、撹拌した後に添加してもよいし、上記成分と同時に混合してもよい。各成分をより高度に分散させるために、ポリ（メタ）アクリル酸エステルエマルジョンは、上記各成分を分散媒中で混合し撹拌した後に加えるのが好ましい。
また、パルプ繊維が配合されることにより、繊維フィラーＢを高度に分散させることができる。
【００３５】
又は、熱硬化性樹脂、繊維フィラー、及びポリエーテルオキサイドを分散媒中で混合して、第一のスラリーを得た後に、当該第一の混合水性スラリーに、ポリ（メタ）アクリル酸エステルエマルジョンを混合して、第二のスラリーを調製してもよい。
【００３６】
（分離工程）
分離工程では、図１（ｂ）に示すように底面にメッシュ６０を備える容器に、スラリーを入れ、分散媒と、固形分とを分離する。これにより、図１（ｃ）に示すようにメッシュ６０上に、シート状の凝集物が残存する。なお、凝集物は、例えば、スラリーの原料成分を含む。
【００３７】
ここで、メッシュ６０の形状を適宜選択することによって、のちに得られる抄造体１０の形状を調整することが可能である。例えば、平坦なシート形状のメッシュ６０を用いた場合、シート様の形状を有する抄造体１０が得られる。また、例えば、波型、凹凸等の立体形状を有するメッシュ６０を用いた場合、立体形状を有する抄造体１０が得られる。
抄造体１０の形状は、これを硬化成型して得られる成形物２０の形状、金型の形状等に応じて適宜選択することができる。また、抄造体１０の厚みは、材料スラリー中の上記各材料の量を調整したり、再度スラリーを作製して分離工程を行ったりすることによって調整することができる。
【００３８】
次いで、凝集物を脱水プレスすることで、抄造体１０を作製する（図示なし）。
脱水プレスの条件は、例えば、温度２０℃以上３０℃以下で、圧力１ｋｇｆ／ｃｍ２以上５０ｋｇｆ／ｃｍ２以下とすることができる。
ここで、脱水プレスは、例えば、抄造体１０の脱水率が２０％以下となるように行われることが好ましい。なお、本実施形態にかかる脱水率とは、脱水処理する前に凝集物に含まれる分散媒の質量を１００％としたとき、脱水処理した後の凝集物（抄造体）に含まれる分散媒の質量を示す。
【００３９】
・ステップ２
次に、得られた抄造体を硬化してねじ止め用成形体を得る工程について説明する。
本実施形態に係る抄造体を硬化してねじ止め用成形体を得る方法は、例えば、抄造体を熱処理する乾燥工程と、抄造体を加熱加圧下で金型成形し、成形物を作製する成形工程と、成形物を硬化する工程と、を含む。
以下、詳細について説明する。
【００４０】
（乾燥工程）
乾燥工程では、図１（ｄ）に示すように、オーブン７０内で抄造体１０を熱処理する。これにより、抄造体から分散媒をさらに取り除く。なお、乾燥する方法としては、限定されず、オーブン７０以外の方法を用いてもよい。
ここで、乾燥する温度は、熱硬化性樹脂の融点以上反応温度以下とすることができる。なお、反応温度とは、示差走査熱量（ＤＳＣ：Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ  ｓｃａｎｎｉｎｇ  ｃａｌｏｒｉｍｅｔｒｙ）測定における昇温過程において、算出される反応率が０％を最初に越える温度である。ここで、反応率とは、次のように求められる。まず、硬化反応を行っていない抄造体について、ＤＳＣ測定により温度プロファイルを測定する。これにより得られる硬化反応の温度プロファイルから算出される、硬化反応の発熱ピークの単位質量あたりに換算した発熱量をＡ［ｍＪ／ｍｇ］とする。次いで、反応率を算出する抄造体についても、同様に、硬化反応の発熱ピークの単位質量あたりに換算した発熱量Ｂ［ｍＪ／ｍｇ］を算出する。上記Ａ及びＢを用いて、以下の式より、反応率が求められる。
（式）  （反応率）＝Ｂ／Ａ×１００［％］
【００４１】
（成形工程）
成形工程では、抄造体を加熱加圧下で金型成形し、成形物２０を作製する。
本実施形態に係る成形物２０は、抄造体１０を加熱加圧下で金型成型することにより得られる。成形物２０は、目的の形状を有する金型を用いて、シート状又は立体形状の抄造体１０を加熱加圧することにより作製することができる。成型方法としては、例えば、プレス成形が挙げられる。図１（ｅ）に示すように、プレス板７１で、抄造体１０を加圧するとともに、プレス板７１の外周側に熱板７２を配置して加熱する。これにより、成形物２０を得ることができる。
【００４２】
なお、本実施形態に係る成形物２０の硬化状態は、Ｂステージの硬化状態である。
ここで、成形工程における加熱温度を、上述した熱硬化性樹脂の融点以上反応温度以下とする場合、成形物２０をＢステージの硬化状態とすることができる。
【００４３】
（硬化工程）
得られた成形物２０は、さらに反応温度より高い温度で加熱処理することで、Ｃステージの硬化状態の硬化物（ねじ止め用成形体）となる。ここで、反応温度より高い温度の加熱処理は、例えば、上記成形工程と同時におこなってもよい。
【００４４】
なお、ねじ加工は、公知の方法を用いて行うことができ、成形物２０（Ｂステージ状態）に対して行ってもよく、硬化物（Ｃステージ状態）に対して行ってもよい。
【００４５】
＜締結体＞
本実施形態の締結体は、上記のねじ止め用成形体の前記ねじ挿入孔を用いてねじ止めされたものである。本実施形態の締結体は、上記のねじ止め用成形体を用いているため、高いトルクで締め付けできる。また、曲げ強度、曲げ弾性率が良好となる。
【００４６】
以上説明した本実施形態のねじ止め用成形体は、建築材料、自動車及び航空機等の各種輸送機械、スポーツ用品等の種々の用途に広く利用できる。
【００４７】
なお、本発明は前述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は本発明に含まれるものである。
【実施例】
【００４８】
以下、本発明を実施例および比較例により説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００４９】
以下の材料を用い、表１に示す割合（重量％）のねじ止め用成形体を作製した。
（合成樹脂）
・熱硬化性樹脂１：レゾール型フェノール樹脂（住友ベークライト株式会社製「スミライトレジンＰＲ−５１７２３」
・熱硬化性樹脂２：ノボラック型フェノール樹脂（住友ベークライト株式会社製「スミライトレジンＰＲ−５１４７０」
（繊維フィラー）
・炭素繊維１：リサイクルカーボン（平均繊維長６ｍｍ、３ｍｍ、０．５ｍｍ）
・炭素繊維２：東邦テナックス株式会社製  炭素繊維ロービングＨＴＳ４０
・炭素繊維３：東邦テナックス株式会社製  ＨＴ  Ｃ２６１
（パルプ繊維）
・パルプ繊維１：アラミド微小繊維（ダイセルファインケム株式会社製「ティアラ  ＫＹ−４００Ｓ」平均繊維長５００〜６００μｍ）
（添加剤）
・添加剤：ヘキサメチレンテトラミン
【００５０】
＜実施例１＞
・成形前材料の作製（製法１）
分散媒としての水に、熱硬化性樹脂、繊維フィラー、およびパルプ繊維を加え、２０分間撹拌して、固形分濃度０．１５質量％のスラリーを得た。得られたスラリーに、あらかじめ調製したポリ（メタ）アクリル酸エステルエマルジョン（ハイモ株式会社製の「ハイモロック  ＤＲ−９３００」）を、スラリー中の固形分に対して３００ｐｐｍとなるように添加し、スラリー中の固形分を凝集させた。次いで、凝集物を含むスラリーを、３０メッシュの金属網（スクリーン）で濾過し、スクリーン上に残ったシート状の凝集物を、圧力３ＭＰａでプレスして脱水した。脱水した凝集物を、７０℃で３時間乾燥させて、シート状の成形前材料（抄造体）を得た。
【００５１】
・ねじ止め用成形体の作製
上記にて得られた成形前材料を、１００ｍｍ×１００ｍｍにカットし重量を測定した。カット片は成形後の厚みが７ｍｍとなるように積層させ、圧力６５０ｋｇ／ｃｍ２、温度１８０℃の条件で１０分間熱処理することにより、１００ｍｍ×１００ｍｍ×７ｍｍのねじ止め用成形体を得た。
続けて、得られたねじ止め用成形体を１８０℃８時間焼成処理した後、下穴径Φ５．１、呼び径Ｍ６×１でタップ加工を実施した。なお、ねじ止め用成形体は、タップ加工による破損は生じなかった。
【００５２】
＜実施例２＞
表１に示した繊維長の炭素繊維１に変更した以外は、実施例１と同様にして、ねじ止め用成形体を得た。
【００５３】
＜実施例３＞
成形前材料を以下の製法２で得た以外は、実施例１と同様にして、ねじ止め用成形体を得た。
（製法２）表１に記載された原料を、流動床技術を使用して繊維にコーティングし、４００℃に加熱されたヒータにより溶融・固着させ、冷却させた後に、ストランドカッターにより１２ｍｍの長さに切断することでペレットを得た。得られたペレットを射出成型機の射出ユニットに投入して１１０℃にて加熱することで樹脂を溶融し、スクリュー周速７０ｍｍ／ｓｅｃ（直径３２ｍｍ：回転数４３ｒｐｍ）で繊維を開繊して、成形前材料を得た。
なお、表１中のその他は、離型剤（ステアリン酸カルシウム：１重量部）、硬化助剤（酸化マグネシウム：１重量部）、顔料等（カーボンブラック：１重量部）、無機充填材（ミルドカーボン：５重量部）および無機充填材（グラファイト：６重量部）を示す。
【００５４】
＜比較例１＞
表１に示した繊維長の炭素繊維１に変更した以外は、実施例１と同様にして、ねじ止め用成形体を得た。
【００５５】
＜比較例２＞
成形前材料を以下の製法３で得た以外は、実施例１と同様にして、ねじ止め用成形体を得た。
（製法３）表１に記載された原料を８０〜９０℃の混練ロールで約１５分間溶融混練し、冷却後粉砕して成形前材料を得た。
なお、表１中のその他は、離型剤（ステアリン酸カルシウム：１重量部）、硬化助剤（酸化マグネシウム：１重量部）、顔料等（カーボンブラック：１重量部）を示す。
【００５６】
各実施例および比較例で得られたねじ止め用成形体について、以下の測定・評価を行った。結果を、表１に示す。
【００５７】
・締め付けトルクの最大値の測定：１００ｍｍ×１００ｍｍ×７ｍｍ（厚み）の成形体の試験品を用意した。試験品にＭ６ねじ用のねじ挿入孔を形成し、当該ねじ挿入孔に、鋼製（亜鉛メッキ）のＭ６ねじを挿入し、トルクレンチを用いて締め付けたときの締め付けトルクの最大値を測定した。
【００５８】
・繊維長の測定：ねじ止め用成形体を４００℃、９ｈｒの条件で灰化し、灰化後の繊維フィラーを液体（アセトン）中に分散させた。この分散液の一部をスライドガラス上に移し、光学顕微鏡により低倍率で画像を撮影し、繊維長を測定した。繊維長は合計で１００本測定し、平均値を算出した。
【００５９】
・曲げ試験：曲げ弾性率（ＧＰａ）、および曲げ強度（ＭＰａ）の測定
ＩＳＯ１７８に準拠して、曲げ弾性率（ＧＰａ）と曲げ強度（ＭＰａ）とを測定した。
【００６０】
【表１】
2020143228.tif 000003
【符号の説明】
【００６１】
１０    抄造体
２０    成形物
６０    メッシュ
７０    オーブン
７１    プレス板
７２    熱板
Ａ    熱硬化性樹脂
Ｂ    繊維フィラー
【図１】
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