(57)【要約】【課題】耐摩耗性および耐食性に優れたダイクエンチ部材を、ステンレス鋼板を用いて、かつ一般的なダイクエンチ用の設備で製造する。【解決手段】ステンレス鋼板は、０．０１重量％以上０．３５重量％以下のＣ、０．００５重量％以上０．０９重量％以下のＮ、１１．００重量％以上１５．００重量％以下のＣｒ、０．０１重量％以上１．００重量％以下のＮｉ、および０．０１５重量％以上０．１０重量％以下のＳｎを含む。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
０．０１重量％以上０．３５重量％以下の炭素、０．００５重量％以上０．０９重量％以下の窒素、１１．００重量％以上１５．００重量％以下のクロム、０．０１重量％以上１．００重量％以下のニッケル、および０．０１５重量％以上０．１０重量％以下のスズを含む、ステンレス鋼板。
【請求項２】
０．２０重量％以上２．５０重量％以下のシリコン、および０．４０重量％以上２．５０重量％以下のマンガンの少なくとも一方をさらに含む、請求項１に記載のステンレス鋼板。
【請求項３】
０．０１重量％以上１．００重量％以下のニオブ、０．０１重量％以上０．５０重量％以下のチタン、および０．０１重量％以上０．５０重量以下のバナジウムの少なくともいずれか１つをさらに含む、請求項１または２に記載のステンレス鋼板。
【請求項４】
０．０１重量％以上１．００重量％以下のモリブデン、０．０１重量％以上０．５０重量％以下の銅、０．０１重量％以上０．１５重量％以下のアルミニウム、および０．０００５重量％以上０．０１重量％以下のホウ素の少なくともいずれか１つをさらに含む、請求項１から３のいずれか１項に記載のステンレス鋼板。
【請求項５】
０．０１重量％以上０．３５重量％以下の炭素、０．００５重量％以上０．０９重量％以下の窒素、１１．００重量％以上１５．００重量％以下のクロム、０．０１重量％以上１．００重量％以下のニッケル、および０．０１５重量％以上０．１０重量％以下のスズを含むステンレス鋼板が用いられており、
フェライト相、マルテンサイト相、炭化物、および各種介在物を含み、
前記フェライト相、前記マルテンサイト相、前記炭化物および前記各種介在物の各体積を合計した合計体積である全体積に対する前記マルテンサイト相の体積の割合が８０％〜９８％である、ダイクエンチ部材。
【請求項６】
前記ダイクエンチ部材は、四輪自動車用のディスクブレーキロータである、請求項５に記載のダイクエンチ部材。
【請求項７】
０．０１重量％以上０．３５重量％以下の炭素、０．００５重量％以上０．０９重量％以下の窒素、１１．００重量％以上１５．００重量％以下のクロム、０．０１重量％以上１．００重量％以下のニッケル、および０．０１５重量％以上０．１０重量％以下のスズを含むステンレス鋼板が用いられており、
フェライト相、マルテンサイト相、炭化物、および各種介在物を含み、
前記フェライト相、前記マルテンサイト相、前記炭化物および前記各種介在物の各体積を合計した合計体積である全体積に対する前記マルテンサイト相の体積の割合が８０％〜９８％である、ダイクエンチ部材の製造方法であって、
前記ステンレス鋼板に対して、８００℃以上９００℃以下で加熱する焼入れ処理を施す焼入れ処理工程を含む、ダイクエンチ部材の製造方法。
【請求項８】
前記焼入れ処理工程では、８００℃以上９００℃以下で加熱された前記ステンレス鋼板を１０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却する、請求項７に記載のダイクエンチ部材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ステンレス鋼板、ダイクエンチ部材、およびダイクエンチ部材の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、四輪自動車用のディスクブレーキ等の自動車の足回りに用いられる部材（以下、「足回り部材」）は、鋳造したねずみ鋳鉄に切削加工を施して製造されている。また、足回り部材については、従来から、高硬度と薄肉軽量化との両立が求められており、二輪車用のディスクブレーキ等にはステンレス鋼が用いられている。それ故、近年、四輪自動車用の足回り部材の製造に用いられる材料として、ねずみ鋳鉄等の替わりにステンレス鋼の適用が期待されている。
【０００３】
しかし、ステンレス鋼板を用いて足回り部材を製造する場合、通常のプレス加工ではスプリングバックが生じて所望の形状が得られない。そこで、ダイクエンチの、足回り部材への適用が注目されている。ステンレス鋼板を用いたダイクエンチによる足回り部材等の製造については、例えば特許文献１および２に開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第５８２５２１８号明細書（２０１５年１２月２日発行）
【特許文献２】特許第５７５５６４４号明細書（２０１５年７月２９日発行）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ダイクエンチは、一般的に、特殊鋼について８００℃から９００℃の温度で熱間加工および金型焼入れして行う。したがって、ダイクエンチ用の設備も、８００℃から９００℃の温度で焼入れすることを前提とした構造になっている。一方、ステンレス鋼板は、一般的に、９００℃から１２００℃の前記温度で焼入れが施される。それゆえ、特許文献１および２に開示された足回り部材等を製造する場合、一般的なダイクエンチ用の設備に加えて、９００℃から１２００℃で焼入れするための設備を別途設けなければならなくなると推定される。
【０００６】
本発明の一態様は、前記の問題点に鑑みてなされたものであり、耐摩耗性および耐食性に優れた足回り部材等を、ステンレス鋼板を用いて、かつ一般的なダイクエンチ用の設備で製造できるようにすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記の課題を解決するために、本発明の一態様に係るステンレス鋼板は、０．０１重量％以上０．３５重量％以下の炭素、０．００５重量％以上０．０９重量％以下の窒素、１１．００重量％以上１５．００重量％以下のクロム、０．０１重量％以上１．００重量％以下のニッケル、および０．０１５重量％以上０．１０重量％以下のスズを含む。
【０００８】
前記構成によれば、ステンレス鋼板は、０．０１重量％以上０．３５重量％以下の炭素、および０．００５重量％以上０．０９重量％以下の窒素を含んでいる。そのため、ステンレス鋼板の耐摩耗性を所望の範囲（ビッカース硬さ：３００ＨＶ〜４００ＨＶ程度）に収めることができるとともに、焼入れ温度を８００℃から９００℃まで下げることができる。
【０００９】
また、ステンレス鋼板は、０．０１５重量％以上０．１０重量％以下のスズを含んでいる。そのため、炭素量の増加によって鋭敏化したステンレス鋼板の耐食性を担保することができる。さらに、ステンレス鋼板中の炭化物が微細化されることから、ステンレス鋼板を８００℃から９００℃の温度で焼入れすると、ステンレス鋼板中に残留したフェライト相が微細に分散された状態になってステンレス鋼板の靱性も向上させることができる。
【００１０】
また、ステンレス鋼板は、１１．００重量％以上１５．００重量％以下のクロムを含んでいる。そのため、ステンレス鋼の耐食性がさらに向上する。
【００１１】
また、ステンレス鋼板は、０．０１重量％以上１．００重量％以下のニッケルを含んでいる。そのため、ステンレス鋼の耐食性がさらに向上する。また、本態様に係るステンレス鋼を用いて製造された足回り部材等について、マルテンサイト相の体積率をより好ましい数値範囲に収めることができる。「マルテンサイト相の体積率」とは、ステンレス鋼板の全体積に対する前記マルテンサイト相の体積の割合を示す。「ステンレス鋼板の全体積」とは、ステンレス鋼板を構成するフェライト相、マルテンサイト相、炭化物、および各種介在物について、フェライト相の体積、マルテンサイト相の体積、炭化物の体積、および各種介在物の体積を合計した合計体積のことを示す。
【００１２】
以上より、本態様に係るステンレス鋼板を用いれば、耐摩耗性および耐食性に優れた足回り部材等を、一般的なダイクエンチ用の設備で製造することができる。
【００１３】
前記の課題を解決するために、本発明の一態様に係るステンレス鋼板は、０．２０重量％以上２．５０重量％以下のシリコン、および０．４０重量％以上２．５０重量％以下のマンガンの少なくとも一方をさらに含んでよい。
【００１４】
前記構成によれば、ステンレス鋼は、０．２０重量％以上２．５０重量％以下のシリコンを含んでいる。そのため、固溶強化によりステンレス鋼の耐摩耗性が向上する。また、シリコンはフェライト形成元素であるため、焼入れ後のステンレス鋼中に微量のフェライト相を残留させることができる。また、ステンレス鋼は、０．４０重量％以上２．５０重量％以下のマンガンを含んでいる。そのため、ステンレス鋼の焼入れ性が向上するとともに、高価なオーステナイト形成元素であるニッケル、銅の含有量を低減することができる。
【００１５】
前記の課題を解決するために、本発明の一態様に係るステンレス鋼板は、０．０１重量％以上１．００重量％以下のニオブ、０．０１重量％以上０．５０重量％以下のチタン、および０．０１重量％以上０．５０重量以下のバナジウムの少なくともいずれか１つをさらに含んでよい。
【００１６】
前記構成によれば、ステンレス鋼は、０．０１重量％以上１．００重量％以下のニオブを含んでいる。ニオブはステンレス鋼中で炭窒化物を形成するため、ステンレス鋼の耐摩耗性がさらに向上するとともに、ステンレス鋼母相中の炭素の量を減らすことができ、焼入れ後のステンレス鋼中に微量のフェライト相を残留させることができる。また、チタン、バナジウムもニオブと同様にステンレス鋼中で炭窒化物を形成するため、ニオブと同様の効果が期待できる。
【００１７】
前記の課題を解決するために、本発明の一態様に係るステンレス鋼板は、０．０１重量％以上１．００重量％以下のモリブデン、０．０１重量％以上０．５０重量％以下の銅、０．０１重量％以上０．１５重量％以下のアルミニウム、および０．０００５重量％以上０．０１重量％以下のホウ素の少なくともいずれか１つをさらに含んでよい。
【００１８】
前記の課題を解決するために、本発明の一態様に係るダイクエンチ部材は、０．０１重量％以上０．３５重量％以下の炭素、０．００５重量％以上０．０９重量％以下の窒素、１１．００重量％以上１５．００重量％以下のクロム、０．０１重量％以上１．００重量％以下のニッケル、および０．０１５重量％以上０．１０重量％以下のスズを含むステンレス鋼板が用いられており、フェライト相、マルテンサイト相、炭化物、および各種介在物を含み、前記フェライト相、前記マルテンサイト相、前記炭化物および前記各種介在物の各体積を合計した合計体積である全体積に対する前記マルテンサイト相の体積の割合が８０％〜９８％である。前記構成によれば、耐摩耗性および耐食性に優れたステンレス鋼を用いて、一般的なダイクエンチ用の設備で製造できるダイクエンチ部材を実現することができる。
【００１９】
前記の課題を解決するために、本発明の一態様に係るダイクエンチ部材は、四輪自動車用のディスクブレーキロータであってもよい。前記構成によれば、耐摩耗性および耐食性に優れたステンレス鋼を用いて、一般的なダイクエンチ用の設備で製造できる四輪自動車用のディスクブレーキロータを実現することができる。
【００２０】
前記の課題を解決するために、本発明の一態様に係るダイクエンチ部材の製造方法は、０．０１重量％以上０．３５重量％以下の炭素、０．００５重量％以上０．０９重量％以下の窒素、１１．００重量％以上１５．００重量％以下のクロム、０．０１重量％以上１．００重量％以下のニッケル、および０．０１５重量％以上０．１０重量％以下のスズを含むステンレス鋼が用いられており、フェライト相、マルテンサイト相、炭化物、および各種介在物を含み、前記フェライト相、前記マルテンサイト相、前記炭化物および前記各種介在物の各体積を合計した合計体積である全体積に対する前記マルテンサイト相の体積の割合が８０％〜９８％である、ダイクエンチ部材の製造方法であって、前記ステンレス鋼板に対して、８００℃以上９００℃以下で加熱する焼入れ処理を施す焼入れ処理工程を含む。
【００２１】
前記構成によれば、耐摩耗性および耐食性に優れたステンレス鋼を用いたダイクエンチ部材を一般的なダイクエンチ用の設備で製造できる、ダイクエンチ部材の製造方法を実現することができる。
【００２２】
前記の課題を解決するために、本発明の一態様に係るダイクエンチ部材の製造方法は、前記焼入れ処理工程では、８００℃以上９００℃以下で加熱された前記ステンレス鋼材を１０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却してもよい。
【００２３】
前記構成によれば、ダイクエンチ部材が鋭敏化したり、ダイクエンチ部材にフェライト相およびマルテンサイト相と異なる別の相が生成されたりすることを防止することができる。
【発明の効果】
【００２４】
本発明の一態様によれば、耐摩耗性および耐食性に優れた足回り部材等を、一般的なダイクエンチ用の設備で製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明の一実施形態における、ダイクエンチ部材の製造方法の一例を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
以下、本発明の一実施形態について、詳細に説明する。
【００２７】
〔ステンレス鋼板およびダイクエンチ部材〕
＜ステンレス鋼板の成分元素＞
本実施形態のステンレス鋼板に含まれる成分元素について、以下に説明する。
【００２８】
本実施形態のステンレス鋼板は、０．０１重量％以上０．３５重量％以下の炭素、０．００５重量％以上０．０９重量％以下の窒素、および０．０１５重量％以上０．１０重量％以下のスズを含む。
【００２９】
炭素はステンレス鋼板に耐摩耗性を付与する元素である。その観点からは、炭素の含有量は０．０１重量％以上とする必要がある。一方、炭素の含有量が増大すると、ステンレス鋼板が鋭敏化する。従って、ステンレス鋼板の耐摩耗性を所望の範囲（ビッカース硬さ：３００ＨＶ〜４００ＨＶ程度）に収めるという観点からは、炭素の含有量は０．０１重量％以上０．３５重量％以下であり、０．０５重量％以上０．３０重量％以下であることが好ましい。
【００３０】
スズは、炭素量の増加によって鋭敏化したステンレス鋼板の耐食性を担保し、ステンレス鋼板の靱性を向上させる元素である。スズの含有量が少ないと、十分な耐食性が得られない。一方、スズの含有量が増大すると、熱間圧延処理等によるプレス加工を施す場合に、ステンレス鋼板が破損する虞がある。従って、スズの含有量は０．０１５重量％以上０．１０重量％以下であり、０．０２重量％以上０．０５重量％以下であることがより好ましい。
【００３１】
窒素は、炭素と同様ステンレス鋼板に耐摩耗性を付与する元素である。炭素と同様の理由から、窒素の含有量は０．００５重量％以上０．０９重量％以下であり、０．０１重量％以上０．０２５重量％以下であることがより好ましい。
【００３２】
また、本実施形態のステンレス鋼板は、クロムを含む。クロムはステンレス鋼板へ必要な耐食性を付与するうえでの必須元素である。クロムの含有量は１１．００重量％以上１５．００重量％以下であり、１１．５０重量％以上１４．００重量％以下であることがより好ましい。
【００３３】
また、本実施形態のステンレス鋼板は、ニッケルを含む。ニッケルは、マルテンサイト組織の生成に寄与する元素である。ニッケルの含有量は０．０１重量％以上１．００重量％以下であり、０．０１重量％以上０．５０重量％以下であることがより好ましい。
【００３４】
また、本実施形態のステンレス鋼板は、シリコンおよびマンガンの少なくとも一方をさらに含んでいてもよい。シリコンは、ステンレス鋼板の有する耐摩耗性を向上させる元素である。また、シリコンは、フェライト形成元素であるため、焼入れ後のステンレス鋼中に微量のフェライト相を残留させることができる。マンガンは、ステンレス鋼の焼入れ性を向上させるとともに、高価なオーステナイト形成元素であるニッケル、銅の含有量を低減することができる。
【００３５】
シリコンの含有量は０．２０重量％以上２．５０重量％以下であり、０．１０重量％以上〜１．００重量％以下であることが好ましい。また、マンガンの含有量は０．４０重量％以上２．５０重量％以下であり、０．７０重量％以上１．００重量％以下であることがより好ましい。
【００３６】
また、本実施形態のステンレス鋼板は、ニオブ、チタンおよびバナジウムの少なくともいずれか１つをさらに含んでいてもよい。ニオブ、チタンおよびバナジウムは、ステンレス鋼の耐摩耗性を向上させるとともに、ステンレス鋼中の炭素の量を減らすことができ、焼入れ後のステンレス鋼中に微量のフェライト相を残留させることができる。
【００３７】
ニオブの含有量は０．０１重量％以上１．００重量％以下であり、０．０１重量％以上０．５０重量％以下であることがより好ましい。チタンの含有量は０．０１重量％以上０．５０重量％以下であり、０．０１重量％以上０．３０重量％以下であることがより好ましい。バナジウムの含有量は０．０１重量％以上０．５０重量％以下であり、０．０１重量％以上０．２０重量％以下であることがより好ましい。
【００３８】
また、本実施形態のステンレス鋼板は、上述した成分の他に、モリブデン、銅、アルミニウムおよびホウ素の少なくともいずれか１つをさらに含んでいてもよい。例えば、モリブデンの含有量は０．０１重量％以上１．００重量％以下であり、０．０１重量％以上０．５０重量％以下であることがより好ましい。アルミニウムの含有量は０．０１重量％以上０．１５重量％以下であり、０．０２重量％以上０．１０重量％以下であることがより好ましい。銅の含有量は０．０１重量％以上０．５０重量％以下であり、０．０１重量％以上０．４０重量％以下であることがより好ましい。ホウ素の含有量は０．０００５重量％以上０．０１重量％以下であり、０．０００５重量％以上０．００６重量％以下であることがより好ましい。
【００３９】
＜ダイクエンチ部材＞
前記ステンレス鋼板を用いて製造されたダイクエンチ部材は、フェライト相、マルテンサイト相、炭化物および各種介在物が含まれる。また、前記ダイクエンチ部材は前記マルテンサイト相の体積率が８０％から９８％となる。本実施形態のダイクエンチ部材としては、四輪自動車用のディスクブレーキロータの他、メンバー類、ギア類などを例示することができる。
【００４０】
〔ステンレス鋼板およびダイクエンチ部材の製造方法〕
本実施形態のステンレス鋼板およびダイクエンチ部材の製造方法の一例について、以下に説明する。図１は、本実施形態における、ダイクエンチ部材の製造方法の一例を示す概略図である。図１に示すように、本実施形態におけるダイクエンチ部材の製造方法は、前処理工程Ｓ１、熱間圧延工程Ｓ２、焼鈍工程Ｓ３、酸洗工程Ｓ４および焼入れ処理工程Ｓ５を含む。
【００４１】
前処理工程Ｓ１では、先ず、真空またはアルゴン雰囲気の溶解炉を用いて、本発明の範囲内となるように組成を調整した鋼を溶製する。この鋼を鋳造して鋼塊を製造する。その後、該鋼塊から熱間圧延用のブロックを切り出す。そして、該ブロックを大気雰囲気中で１１００℃〜１３００℃の温度域に加熱する。該ブロックを加熱して保持する時間は、限定されない。なお、鋼塊からブロックを切り出さずに、鋼塊をそのまま加熱してもよい。なお、工業的に前処理工程Ｓ１を行う場合、前記鋳造は連続鋳造であってよく、前記鋼塊はスラブであってよい。
【００４２】
熱間圧延工程Ｓ２では、前処理工程Ｓ１において得られるブロック（鋼塊）を熱間圧延することにより、熱延鋼帯を製造する。熱間圧延工程Ｓ２における仕上温度は一般的な範囲内であってよく、例えば８００℃〜１０００℃程度であってよい。巻取温度は、必要に応じて、４００℃〜９００℃の範囲で設定すればよい。本工程に用いられる、熱間圧延を行う装置の構造も一般的な構造であってよい。
【００４３】
前記熱延鋼帯を脱スケールした後、冷間圧延を行い、その後、焼鈍工程Ｓ３において焼鈍を行う。この焼鈍は、例えば、８００〜１０００℃程度の温度で行われる。焼鈍を行う時間は特に限定されない。
【００４４】
焼鈍工程Ｓ３後に得られるステンレス鋼帯に対して、酸洗工程Ｓ４において酸洗処理が施される。
【００４５】
酸洗工程Ｓ４後に得られたコイル状のステンレス鋼帯を、所定の長さに切り出すことにより、ステンレス鋼板が製造される。得られたステンレス鋼板に含まれる成分は後述する。
【００４６】
焼入れ処理工程Ｓ５では、前記ステンレス鋼板に対して焼入れ処理が施される。焼入れ処理後、得られたステンレス鋼板を高温でプレス加工する。プレス加工により得られたステンレス鋼材は冷却装置により冷却される。
【００４７】
焼入れ処理における前記焼入れ温度は、例えば、８００℃以上９００℃以下、より好ましくは８５０℃以上９００℃以下であることが好ましい。
【００４８】
焼入れ処理において用いられる、前記焼入れ処理を行う装置の種類は、特に限定されず、一般的なダイクエンチ用の設備に含まれる装置が用いられる。また、前記焼入れ処理の方法は、例えば、高周波焼入れ、冷間焼入れ等の公知の方法が用いられる。
【００４９】
前記焼入れ処理における、焼入れ時間および均熱時間は特に限定されず、焼入れ処理を行う装置により適宜決定される。例えば、焼入れ温度が８５０℃である場合、均熱時間は６０秒以上であることが好ましい。
【００５０】
また、冷却の際に、前記ステンレス鋼材を急冷可能な冷却速度で行うことが好ましく、例えば、１０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却することが好ましい。１０℃／ｓよりも遅い冷却速度で前記ステンレス鋼材を冷却した場合、該ステンレス鋼材が鋭敏化する虞がある。冷却を行うための手段としては特に限定されず、例えば、冷却用の通水配管を備えた金型との接触による冷却等により行われる。
【００５１】
焼入れ処理工程Ｓ５後に得られたステンレス鋼材に対して、例えば、酸化スケール除去処理および加工処理（例えば、レーザトリムや表面研作）が施される。こうして、ダイクエンチ部材が製造される。
【００５２】
〔実施例〕
前処理工程、熱間圧延工程、焼鈍工程および酸洗工程を施した後、得られたステンレス鋼帯のコイルから所定の長さに切り出すことによって、表１に示す化学成分を有する、板厚６ｍｍの各ステンレス鋼板を製造した。各ステンレス鋼板に対し、８００℃で均熱時間３分間の熱処理を施した後、各ステンレス鋼板を、冷却用の通水配管を備えた銅板と接触させ、１０℃／ｓの冷却速度で冷却した。
【００５３】
なお、表１に示される各ステンレス鋼板の組成（Ｏを除く）は、重量％で示されており、残部がＦｅおよび不可避的不純物である。また、表１中の下線は、本発明のステンレス鋼板に含まれる各成分の含有量が範囲外であることを示す。
【００５４】
【表１】
2020152992.tif 000002
【００５５】
＜耐食性の評価＞
冷却後に得られたステンレス鋼板から、５０ｍｍ×１００ｍｍの試験片を切り出した後、塩乾湿繰返し試験（ＣＣＴ試験）に供した。ＣＣＴ試験はＪＡＳＯ（Ｍ６０９−９１）に準拠したもので、「塩水噴霧（５％ＮａＣｌ、３５℃）１５ｍｉｎ→乾燥（６０℃、３０％ＲＨ）１ｈ→湿潤（５０℃、９５％ＲＨ）３ｈ」を１サイクルとするものである。この試験を１０サイクルまで行い、試験後に得られた各試験片の外観写真を撮影した。各外観写真を画像解析により二値化することで、各試験片のうち発銹した部分の面積を求めた。該面積が、１０％以下のものを「○」と評価し、１０％を超えるものを「×」と評価した。
【００５６】
＜ビッカース硬さ計側＞
ビッカース硬さ計測器（フューチュアテック社製、品番ＦＶ−３１０）を用いることにより、各ステンレス鋼板の板厚の中央部における、断面の硬さを測定した。硬さは５回計測し、計測した値の平均値を算出した。
【００５７】
＜マルテンサイト相の体積率の算出＞
冷却後に得られた各ステンレス鋼板の断面をエッチング処理した後、エッチング処理が施された断面において５か所を撮影した。得られた写真を画像解析により二値化することで、面積率を求め、マルテンサイト相の比率を求めた。これをマルテンサイト相の体積率とした。
【００５８】
各ステンレス鋼板の有する特性の評価の結果を、表２に示す。
【００５９】
【表２】
2020152992.tif 000003
【００６０】
実施例１から９の各ステンレス鋼板は、いずれもマルテンサイト相の体積率が８０％以上９８％以下であり、ビッカース硬さは３００ＨＶ以上４００ＨＶ以下であった。また、実施例１から９の各ステンレス鋼板は、いずれも優れた耐食性を有していた。
【００６１】
比較例１から７の各ステンレス鋼板は、好ましい体積率、硬さおよび優れた耐食性のいずれかが得られなかった。その理由を、以下に述べる。
【００６２】
比較例１および２は、十分な量のスズが添加されていなかったために、炭素による鋭敏化が著しく生じたためと考えられる。また、比較例３は過剰な量の炭素が含有されていたことにより、ステンレス鋼板の鋭敏化を促進し耐食性が劣ったと考えられる。また、比較例５は、十分な量のマンガンが添加されていなかったために、マルテンサイトの量が少なくなり、その結果十分な硬さが得られなかったと考えられる。比較例６は、過剰な量の銅が含有されていたことにより、銅イオンの悪影響のために耐食性が劣ったと考えられる。また、比較例９および１０は、十分な量の窒素または炭素が添加されていなかったために、マルテンサイトの量が少なくなり、その結果十分な硬さが得られなかったと考えられる。
【００６３】
また、比較例４、７および８は、ステンレス鋼板の製造時に割れが生じた。それ故、各特性を評価できなかった。割れが生じた理由として、シリコン、窒素またはスズが過剰な量含有されていたことにより、靱性が劣ったためと考えられる。
【符号の説明】
【００６４】
Ｓ１  前処理工程
Ｓ２  熱間圧延工程
Ｓ３  焼鈍工程
Ｓ４  酸洗工程
Ｓ５  焼入れ処理工程
【図１】
2020152992.tif 000004