(57)【要約】【課題】制御性能が高く、剛性の向上を図ることができ、分解洗浄も行う事のできる比例電磁弁と、この比例電磁弁を適用可能な油圧回路システムを提供する。【解決手段】ソレノイド部１２と、マニホールド部２４とを有する比例電磁弁１０であって、ソレノイド部１２には少なくとも、コイル１４と、コイル１４により作動する可動子１６と、作動した可動子１６を押圧するスプリング１８と、を備え、マニホールド部２４には、可動子１６により押圧されるスプール４４と、スプール４４を可動子１６側へ押圧するスプリング３６と、を備え、スプリング１８とスプリング３６のばね定数を異なる値にすることにより、可動子１６をディザ制御した際におけるスプール４４の発振を抑制したことを特徴とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ソレノイド部と、マニホールド部とを有する比例電磁弁であって、
前記ソレノイド部には少なくとも、コイルと、前記コイルにより作動する可動子と、作動した前記可動子を押圧する第１付勢手段と、を備え、
前記マニホールド部には、前記可動子により押圧されるスプールと、前記スプールを前記可動子側へ押圧する第２付勢手段と、を備え、
前記第１付勢手段と前記第２付勢手段のばね定数を異なる値にすることにより、前記可動子をディザ制御した際における前記スプールの発振を抑制したことを特徴とする比例電磁弁。
【請求項２】
前記第１付勢手段の取付荷重を前記第２付勢手段の取付荷重より強くし、非通電状態で前記スプールを前記第２付勢手段側へ、予め定められた制御圧力流体の突出圧力より小さな力で押し付ける構成としたことを特徴とする請求項１に記載の比例電磁弁。
【請求項３】
前記マニホールド部は、分解可能なブロック構造であることを特徴とする請求項１または２に記載の比例電磁弁。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか１項に記載の比例電磁弁を油圧機器の制御、並びにパイロット油圧制御のために用いたことを特徴とする油圧回路システム。
【請求項５】
前記比例電磁弁に対する元圧の導入経路を、油圧ポンプからの外部経路と、制御弁を介した内部経路との双方に接続し、両経路の切り替えが可能な構造にしていることを特徴とする請求項４に記載の油圧回路システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、比例電磁弁に係り、特に、低圧用の比例電磁弁と、この比例電磁弁を適用する油圧回路システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、比例電磁弁は、可動子の静摩擦による固着防止や磁気特性のヒステリシスを減らすため、可動子に微振動（ディザ）を与え、ヒステリシスを低減する事が行われてきた。このような制御（ディザ制御）を行う比例電磁弁としては、例えば特許文献１に開示されているようなものが知られている。特許文献１に開示されている比例電磁弁は、従来のＰＷＭ駆動方式によるディザ制御に替えて、ディザ信号の最大周波数とディザ信号の最大傾斜角度、および印加電圧に対する電流の傾斜角度を考慮、調整することで、可動鉄片（スプール）に、指示通りの振幅を与え、ヒステリシスの低減を図るというものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第４１６９７８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記特許文献に開示されているような比例電磁弁によれば、静摩擦を抑制し、かつスプールの動作を支持通りのものとすることが可能であり、ヒステリシスの低減を図る事ができると考えられる。
【０００５】
しかし、特許文献１に開示されている比例電磁弁のような低圧用の比例電磁弁は、剛性が低く、ゴミ詰まりなどが生じた場合には、分解清掃を行う事ができないものが多い。
【０００６】
そこで本発明では上記問題を解決し、制御性能が高く、剛性の向上を図ることができ、分解洗浄も行う事のできる比例電磁弁と、この比例電磁弁を適用可能な油圧回路システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するための本発明に係る比例電磁弁は、ソレノイド部と、マニホールド部とを有する比例電磁弁であって、前記ソレノイド部には少なくとも、コイルと、前記コイルにより作動する可動子と、作動した前記可動子を押圧する第１付勢手段と、を備え、前記マニホールド部には、前記可動子により押圧されるスプールと、前記スプールを前記可動子側へ押圧する第２付勢手段と、を備え、前記第１付勢手段と前記第２付勢手段のばね定数を異なる値にすることにより、前記可動子をディザ制御した際における前記スプールの発振を抑制したことを特徴とする。
【０００８】
また、上記のような特徴を有する比例電磁弁では、前記第１付勢手段の取付荷重を前記第２付勢手段の取付荷重より強くし、非通電状態で前記スプールを前記第２付勢手段側へ、予め定められた制御圧力流体の突出圧力より小さな力で押し付ける構成とすることもできる。このような特徴を有することによれば、ソレノイド部への通電を行わない状態でも、スプールがドレンを塞ぐ方向に力がかけられることとなる。このため、このような構成の比例電磁弁を油圧回路に適用することで、突出側経路（例えばパイロット経路）の圧力がゼロとなる事がなく、予圧状態を維持することが可能となる。
【０００９】
また、上記のような特徴を有する比例電磁弁において前記マニホールド部は、分解可能なブロック構造とすると良い。このような特徴を有する事によれば、マニホールド部の分解洗浄が容易となる。
【００１０】
また、上記目的を達成するための本発明に係る油圧回路システムは、上記のような特徴を有する比例電磁弁を油圧機器の制御、並びにパイロット油圧制御のために用いることを特徴とする。
【００１１】
さらに、上記のような特徴を有する油圧回路システムは、前記比例電磁弁に対する元圧の導入経路を、油圧ポンプからの外部経路と、制御弁を介した内部経路との双方に接続し、両経路の切り替えが可能な構造にしていることを特徴とする。このような特徴を有する事によれば、どのような用途に於いてもマニホールド部における制御圧力流体吐出経路内の作動油に予圧を生じさせることができる。
【発明の効果】
【００１２】
上記のような特徴を有する比例電磁弁は、ヒステリシスを抑制し、制御性を高めることができる。また、マニホールド部をソレノイド部と分割可能な構成としたことで、マニホールド部に高い剛性を持たせるように構成することができる。また、マニホールド部をソレノイド部から取り外すことができるため、分解洗浄も可能となる。また、このような効果を奏する比例電磁弁を適用した油圧回路システムでは、パイロット油圧の応答性を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本実施形態に係る比例電磁弁の部分断面構成図である。
【図２】第１実施形態に係る比例電磁弁の分解断面図である。
【図３】実施形態に係る油圧回路システムのブロック図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の比例電磁弁に係る実施の形態について、図面を参照して詳細に説明する。なお、図面における図１は、実施形態に係る比例電磁弁の構成を示す概略図である。また、図２は、実施形態に係る比例電磁弁の分解図である。また、図３は、実施形態に係る比例電磁弁を適用する場合の油圧回路図の例である。
【００１５】
［比例電磁弁］
本実施形態に係る比例電磁弁１０は、ソレノイド部１２とマニホールド部２４とを基本として構成されている。
【００１６】
［ソレノイド部］
ソレノイド部１２は、比例電磁弁１０の開閉制御を行う役割を担う要素である。ソレノイド部１２には少なくとも、コイル１４と、このコイル１４により作動する可動子１６、可動子１６に付勢力を与えるスプリング１８（第１付勢手段）、および固定磁極２０とが、ケーシング２２の内部に収容されている。可動子１６は、プランジャ１６ａと、このプランジャ１６ａに固定された可動磁極１６ｂとから構成されている。可動子１６を構成するプランジャ１６ａは、軸受け２０ａを備える固定磁極２０と、同じく軸受け２１ａを備えるスプリング受け２１に挿通され、軸線方向への摺動を可能に構成されている。
【００１７】
コイル１４は、固定磁極２０の外周に配置されている。なお、コイル１４の配置形態は、固定磁極２０の外周を覆うように構成されるソレノイド型としている。このような構成とした場合、コイル１４への通電を行う事で固定磁極２０が磁化し、プランジャ１６ａに固定されている可動磁極１６ｂが固定磁極２０に引き付けられ、ケーシング２２からプランジャ１６ａを突出させることとなる。
【００１８】
スプリング１８は、可動子１６を構成する可動磁極１６ｂとスプリング受け２１との間に配置されている。スプリング１８をこのように配置することで可動子１６には、ケーシング２２に固定されたスプリング受け２１を基点として、プランジャ１６ａを押圧する方向への付勢力が付与されることとなる。
【００１９】
つまり、コイル１４が無通電状態でも、可動子１６はスプリング１８により、駆動側へ加圧されることになる。このため、マニホールド部２４の制御圧力流体吐出経路３０（パイロット油圧吐出経路とも言う）の可変絞り６０が開放されることが無く、当該経路の油圧が０（ゼロ）まで低下することがない。よって、応答性の向上や、ヒステリシスの低減を図る事が出来る。
【００２０】
［マニホールド部］
マニホールド部２４は、供給された流体（作動油）を制御動作に従って分配する役割を担う要素である。マニホールド部２４は、分配ブロック２６と、制御ブロック３８とを有する。分配ブロック２６には少なくとも、元圧流体を導入する導入経路２８と、所定の圧力流体を吐出する制御圧力流体吐出経路３０、および余剰圧力分の作動流体を排出する第１ドレン経路３２、並びに第２ドレン経路３４が備えられている。なお、第１ドレン経路３２は、導入経路２８に接続され、開口３２ａ側に排出する経路であり、第２ドレン経路３４は、制御ブロック３８の接続側に第１開口３４ａを有し、制御圧力流体吐出経路３０の開口側に第２開口３４ｂを有する経路である。
【００２１】
導入経路２８には、供給経路における圧力維持、並びに比例電磁弁１０への供給流体の安定化を図るための元絞り２８ａ（固定絞り）が設けられている。また、制御圧力流体吐出経路３０の開口側には、吐出された制御圧力流体をトリガとして作動可能な制御機器が配置され、第１ドレン経路３２の開口３２ａ側、並びに第２ドレン経路３４の第１開口３４ａ側には、制御ブロック３８が配置される。また、第１ドレン経路３２の開口３２ａには、スプリング受けが形成され、詳細を後述するスプール４４に付勢力を与えるスプリング３６（第２付勢手段）が配置されている。
【００２２】
制御ブロック３８には、ドレン経路４０と、このドレン経路４０に接続されるシリンダ４２が設けられている。シリンダ４２の一方の開口４２ａ側には、分配ブロック２６における第１ドレン経路３２の開口３２ａが接続され、他方の開口４２ｂ側には、ソレノイド部１２における可動子１６のプランジャ１６ａの突出部位が接続されるように構成されている。
【００２３】
シリンダ４２には、スプール４４が配置されている。スプール４４には、ドレン導入経路４６とドレン分配経路４８が備えられている。このような構成では、シリンダ４２内におけるスプール４４の配置位置により、ドレン分配経路４８がドレン経路４０に接続される。ドレン分配経路４８の開口部には、図１に該当箇所の部分拡大図を示すように、緩い傾斜を備えたテーパ面４８ａが形成されている。このため、ドレン分配経路４８とドレン経路４０との接続部位には、スプール４４の位置により流路の開放度合いが変化する可変絞り６０が構成されている。よって、ドレン導入経路４６から流れ込んだ流体は、可変絞り６０で絞られた（流量調整された）後、ドレン経路４０に流れ込むこととなる。
【００２４】
このような構成の制御ブロック３８におけるスプール４４は、分配ブロック２６とソレノイド部１２を組付けた際、分配ブロック２６側からは、スプリング３６によりソレノイド部１２側へ押し出す方向の付勢力が与えられる。一方、ソレノイド部１２側からは、プランジャ１６ａにより、スプール４４を分配ブロック２６側に押し戻す方向の付勢力が与えられる。ここで、第１付勢手段であるスプリング１８と、第２付勢手段であるスプリング３６とでは、ばね定数を異ならせている。このようにスプール４４を長手方向両端部から、それぞれ異なるバネ定数のスプリング１８，３６で支え、それぞれの端部側へ負荷をかけた際の変形量（移動量）を異ならせることにより、ダンピング効果を生じさせ、スプール４４の振動やバタツキを抑えることができる。
【００２５】
可動子１６をディザ制御した際の振動は、スプール４４の動作に影響を与えるが、元絞り２８ａからの流体の供給量が少ないこと、及び、可変絞り６０を構成するスプール４４のドレン分配経路４８の開口側にテーパ面４８ａを備えていること、並びにスプール４４の長手方向両端部をそれぞれ異なるバネ定数のスプリング１８，３６で支えしていること等により、吐出流体の圧力変動に与える影響は小さい。また、用途により制御系への影響がないディザに設定することもできる。
【００２６】
スプリングのばね定数（剛性）をｋ、荷重（力）をＰ、荷重を受けた際のスプリングの変形量（伸び又は縮み）をδとした場合、ばね定数の公式は、ｋ＝Ｐ／δと示すことができる。この公式によれば、ばね定数が異なる場合には、同じ力が加えられたとしても、変形量が異なることを理解できる。
【００２７】
このため、ディザ制御に起因して可動子１６により、スプリング１８とスプリング３６に同じ力が加えられたとしても、２つのスプリング１８，３６のバネ定数が異なることにより、両者の変形量が異なり、力の打ち消し合いが生じることでスプール４４にダンピング効果が与えられ、その発振やバタツキが抑制される。
【００２８】
このような構成によれば、既存のソレノイド部１２に対して既存のディザ制御を実施させた場合に、ディザ制御による可動子１６の振幅を抑えつつ、静摩擦の影響、及び磁気特性の影響を回避し、ヒステリシスの低減を図ることができる。また、可動子１６の振幅を抑制することにより、制御圧力流体吐出経路３０に供給される流体に対する脈動の発生を抑えることができる。
【００２９】
本実施形態では、スプール４４のドレン分配経路４８の吐出口と制御ブロック３８におけるドレン経路４０の導入口との相対的な位置関係を調整し、両者間の隙間（可変絞り６０）を制御することで、制御圧力流体吐出経路３０からの吐出流体の圧力調整が成される。
【００３０】
［作用・効果］
上記のような構成の比例電磁弁１０によれば、ソレノイド部１２が可動子１６に対してディザ制御を行った際、マニホールド部２４に配置されたスプール４４の発振を抑制することができる。このため、ディザ制御時における制御圧力流体吐出経路３０からの吐出流体の圧力（流体を作動油とした場合におけるパイロット油圧）の圧力変動（脈動）を抑制し、高い制御性を得ることができる。
【００３１】
また、ディザ制御を実施しつつスプール４４の発振を抑制することができるため、スプール４４の位置制御における分解能を向上させることができる。よって、パイロット油圧の制御を高精度に行うことができる。また、ディザ制御時におけるスプール４４の発振を抑制することができるため、ディザ制御における制御電圧を高めることができ、静摩擦や磁気特性に起因した電流制御時のヒステリシスの発生を低減することができる。
【００３２】
また、スプール４４はスプリング３６により、常に可動子１６を構成するプランジャ１６ａの先端に押し付けられた状態となる。このため、スプール４４とプランジャ１６ａとの間で接触、離脱の繰り返しに伴う摩耗が生じ難く、高い耐久性を得ることができる。
【００３３】
さらに、上記のような構成の比例電磁弁１０では、マニホールド部２４を分解可能な複数のブロックにより構成していることより、各流体経路に目詰まりが生じた際には、分解清掃が可能となる。また、マニホールド部２４は、金属ブロックの削り出しにより構成することができる。このため、従来のカートリッジ式のマニホールド部に比べて高い剛性を得ることができ、過酷な環境下においても破損しにくい。
【００３４】
［適用例］
次に、上記実施形態に係る比例電磁弁の適用例について、図３に示す油圧回路システム５０を例に挙げて説明する。
【００３５】
図３に示す油圧回路システム５０において、上記実施形態に係る比例電磁弁１０は、油圧クラッチ制御のための油圧回路の一部として、減圧弁５２のパイロット油圧の制御用に適用されている。また、図３に示す例では、減圧弁５２の一次側には、油圧クラッチ制御のためのクラッチ嵌脱弁５４が設けられている。
【００３６】
比例電磁弁１０への作動油の導入経路は、クラッチ嵌脱弁５４の一次側と、二次側の双方に設けられ、シャトルバルブ５６を介して両導入経路を接続し、比例電磁弁１０の導入経路２８へと接続する構成としている。このような構成とすることで、クラッチ嵌脱弁５４の一次側と、二次側、いずれの経路からでも比例電磁弁１０に対して作動油の供給を行うことができるようになるからである。
【００３７】
油圧回路システム５０に対してこのように配置される比例電磁弁１０では、第１付勢手段としてのスプリング１８の取付荷重を第２付勢手段としてのスプリング３６の取付荷重よりもやや強くし、コイル１４への通電を行わない状態においても、スプール４４をスプリング３６側へ押し付け、ドレン経路４０を閉塞させる力を作用させるように構成している。この時、スプリング１８とスプリング３６との取付荷重差は、スプリング１８によるスプール４４の押し付け力が、予め定めたパイロット油圧よりも小さな力となるようにする。なお、パイロット油圧とは、減圧弁５２のパイロット油圧として設定される制御圧力流体吐出経路３０の設定圧力である。
【００３８】
比例電磁弁１０をこのように設定することで、スプール４４のドレン分配経路４８に設けられたテーパ面４８ａが可変絞り６０として作用することとなる。これにより、図３に示す油圧回路システム５０では、減圧弁５２のパイロット油圧に予圧を残すことが可能となる。このため、比例電磁弁１０を制御した際の応答性の向上を図ることができる。また、比例電磁弁１０には上述したように、ディザ制御を行いつつ、可動子１６の振動を抑えることができるため、制御精度の向上を図りつつ、ヒステリシスの低減を図ることもできる。なお、予圧としては、一例として、パイロット定格油圧の１０％から２０％程度となるようにすると良い。
【００３９】
ここで、クラッチ嵌脱弁５４の一次側の導入経路とは、油圧ポンプから吐出された作動油を引き込む、いわゆる外部経路である。また、クラッチ嵌脱弁５４の二次側の導入経路とは、クラッチ嵌脱弁５４の制御動作により、クラッチ嵌脱弁５４の後段側に供給された作動油を引き込む、いわゆる内部経路である。
【００４０】
このように外部経路と内部経路を選択、あるいは切り替え可能にすることで、用途による使い分けができるようになる。例えば、シングルクラッチ式では外部経路にすることにより、前進／後進用等、多段クラッチ式の場合にクラッチ嵌脱弁５４の後段側に必要となる切替弁（不図示）が不要となる。このため、油圧回路のシンプル化が可能となる。
【００４１】
なお、クラッチ嵌脱弁５４の後段側の油圧は別の機器の作動油圧、例えば、クラッチ脱時、クラッチのツレ廻りを抑えるための潤滑油カット弁やクラッチ嵌検出用圧力スイッチ等のパイロット油圧として使用することもできる。このパイロット油圧に、制御上、最低圧力が０（ゼロ）近くまで低下する減圧弁５２の二次側圧力を使用した場合、制御対象とする油圧機器の誤作動の原因になるため好ましくない。
【００４２】
また、シングルクラッチ式で減圧弁５２をクラッチ嵌脱弁５４の二次側に配置し、内部経路を採用した場合（クラッチ嵌脱弁５４の二次側圧力をパイロット油圧とする場合）も、クラッチ嵌脱弁５４の操作後、比例電磁弁１０に油圧が供給されるため、応答遅れが発生する、といった問題が生ずる。これに対し、外部経路を採用した場合（クラッチ嵌脱弁５４の一次側圧力をパイロット油圧とする場合）は、比例電磁弁１０に常に油圧が導かれているため、クラッチ嵌脱弁５４の嵌操作と同時に減圧弁５２の制御が可能になり、応答遅れが発生しない。
【符号の説明】
【００４３】
１０………比例電磁弁、１２………ソレノイド部、１４………コイル、１６………可動子、１６ａ………プランジャ、１６ｂ………可動磁極、１８………スプリング、２０………固定磁極、２０ａ………軸受け、２１………スプリング受け、２１ａ………軸受け、２２………ケーシング、２４………マニホールド部、２６………分配ブロック、２８………導入経路、２８ａ………元絞り、３０………制御圧力流体吐出経路、３２………第１ドレン経路、３２ａ………開口、３４………第２ドレン経路、３４ａ………第１開口、３４ｂ………第２開口、３６………スプリング、３８………制御ブロック、４０………ドレン経路、４２………シリンダ、４２ａ………一方の開口、４２ｂ………他方の開口、４４………スプール、４６………ドレン導入経路、４８………ドレン分配経路、４８ａ………テーパ面、５０………油圧回路システム、５２………減圧弁、５４………クラッチ嵌脱弁、５６………シャットバルブ、６０………可変絞り。
【図１】
2020180696.tif 000003
【図２】
2020180696.tif 000004
【図３】
2020180696.tif 000005