(57)【要約】【課題】耐トラッキング性および薄肉成形品の平面度に優れたジアリルフタレート樹脂成形材料を提供する。【解決手段】本発明のジアリルフタレート樹脂成形材料は、２つの板状導電体の間に挟まれる絶縁シートを形成するために用いるジアリルフタレート樹脂成形材料であって、ジアリルフタレートプレポリマーと、ジアリルフタレートモノマーと、充填材と、を含み、矩形流路により測定される流動長が、６０ｍｍ以上２００ｍｍ以下を満たすものである。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
２つの板状導電体の間に挟まれる絶縁シートを形成するために用いるジアリルフタレート樹脂成形材料であって、
ジアリルフタレートプレポリマーと、ジアリルフタレートモノマーと、充填材と、を含み、
下記の手順Ａに従って測定される、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料の流動長が、６０ｍｍ以上２００ｍｍ以下である、
ジアリルフタレート樹脂成形材料。
（手順Ａ）
金型温度１６５℃、注入圧力２７．６ＭＰａの条件にて、幅１０ｍｍ、高さ０．２５ｍｍの矩形の流路に、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料を注入する。流路の上流先端から、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料が流動した流路の末端までの距離を取得し、この距離を流動長（ｍｍ）とする。
【請求項２】
請求項１に記載のジアリルフタレート樹脂成形材料であって、
前記ジアリルフタレートプレポリマーの含有量は、前記ジアリルフタレート樹脂成形材料１００質量部に対して、２５質量部以上４５質量部以下であり、
前記ジアリルフタレートモノマーの含有量は、前記ジアリルフタレートプレポリマー１００質量部に対して０．２質量部以上５質量部以下である、
ジアリルフタレート樹脂成形材料。
【請求項３】
請求項１または２に記載のジアリルフタレート樹脂成形材料であって、
前記充填材の含有量は、前記ジアリルフタレートプレポリマー１００質量部に対して、９０質量部以上２５０質量部以下である、
ジアリルフタレート樹脂成形材料。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載のジアリルフタレート樹脂成形材料であって、
下記の手順Ｂに従って測定される、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料の熱膨張異方性が１．０以上２．３以下であり、
下記の手順Ｃに従って測定される、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料の２５℃における曲げ弾性率が、１１．５ＧＰａ以上３０ＧＰａ以下である、
ジアリルフタレート樹脂成形材料。
（手順Ｂ）
当該ジアリルフタレート樹脂成形材料を用い、ゲート寸法：８ｍｍ×３ｍｍ、射出圧力：１００ＭＰａ、金型温度１６５℃、充填時間：４秒の条件による射出成形により、長手方向が流動方向になるようにして、８０ｍｍ×１０ｍｍ×４ｍｍｔの成形体を作製し、該成形体から１０ｍｍ×１０ｍｍ×４ｍｍｔの試験片を切り出す。得られた試験片を用いて、熱機械分析装置ＴＭＡを用いて５℃／分の圧縮条件で、２５℃から１２０℃の範囲における、流動方向の線膨張係数αＭＤと、流動に対して直交方向の線膨張係数αＴＤを算出する。熱膨張異方性を、αＴＤ／αＭＤとする。
（手順Ｃ）
当該ジアリルフタレート樹脂成形材料を用い、ゲート寸法：８ｍｍ×３ｍｍ、射出圧力：１００ＭＰａ、金型温度１６５℃、充填時間：４秒の条件による射出成形により、長手方向が流動方向になるようにして、成形体を作製し、該成形体について、ＪＩＳＫ６９１１に準拠して、２５℃における曲げ弾性率（ＧＰａ）を測定する。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか一項に記載のジアリルフタレート樹脂成形材料であって、
前記充填材が、繊維状の無機充填材と、非繊維状の無機充填材と、を含む、ジアリルフタレート樹脂成形材料。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか一項に記載のジアリルフタレート樹脂成形材料であって、
反応開始剤を含む、ジアリルフタレート樹脂成形材料。
【請求項７】
請求項６に記載のジアリルフタレート樹脂成形材料であって、
前記反応開始剤が、有機過酸化物を含む、ジアリルフタレート樹脂成形材料。
【請求項８】
請求項６に記載のジアリルフタレート樹脂成形材料であって、
前記反応開始剤が、１分間での半減期を得るための分解温度が１５０℃〜２００℃のものを含む、ジアリルフタレート樹脂成形材料。
【請求項９】
少なくとも２つの板状導電体と、前記２つの板状導電体の間に挟まれる絶縁シートと、を有する電子・電気機器部品を備え、
前記絶縁シートが、請求項１〜８のいずれか一項に記載のジアリルフタレート樹脂成形材料の硬化物で構成される、電子・電気機器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ジアリルフタレート樹脂成形材料および電子・電気機器に関する。
【背景技術】
【０００２】
これまでジアリルフタレート樹脂成形材料について様々な開発がなされてきた。この種の技術として、例えば、特許文献１に記載の技術が知られている。特許文献１には、ジアリルフタレート樹脂を含むジアリルフタレート樹脂成形材料が記載されている（特許文献１の表１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−２５６６７１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、本発明者が検討した結果、上記特許文献１に記載のジアリルフタレート樹脂成形材料において、耐トラッキング性および薄肉成形品の平面度の点で改善の余地があることが判明した。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者はさらに検討したところ、２つの板状導電体の間に挟まれる絶縁シートを形成するために用いるジアリルフタレート樹脂成形材料には、成形品について、耐トラッキング性のみならず、薄肉成形品の平面度を向上させることが要求されることを見出した。
このような知見に基づきさらに鋭意研究したところ、ジアリルフタレートプレポリマーと、ジアリルフタレートモノマーと、充填材とを含むジアリルフタレート樹脂成形材料において、矩形流路で測定される流動長を適切に制御することにより、耐トラッキング性および薄肉成形品の平面度を向上できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００６】
本発明によれば、
２つの板状導電体の間に挟まれる絶縁シートを形成するために用いるジアリルフタレート樹脂成形材料であって、
ジアリルフタレートプレポリマーと、ジアリルフタレートモノマーと、充填材と、を含み、
下記の手順Ａに従って測定される、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料の流動長が、６０ｍｍ以上２００ｍｍ以下である、
ジアリルフタレート樹脂成形材料が提供される。
（手順Ａ）
金型温度１６５℃、注入圧力２７．６ＭＰａの条件にて、幅１０ｍｍ、高さ０．２５ｍｍの矩形の流路に、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料を注入する。流路の上流先端から、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料が流動した流路の末端までの距離を取得し、この距離を流動長（ｍｍ）とする。
【０００７】
また本発明によれば、
少なくとも２つの板状導電体と、前記２つの板状導電体の間に挟まれる絶縁シートと、を有する電子・電気機器部品を備え、
前記絶縁シートが、上記のジアリルフタレート樹脂成形材料の硬化物で構成される、電子・電気機器が提供される。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、耐トラッキング性および薄肉成形品の平面度に優れたジアリルフタレート樹脂成形材料、およびそれを用いた電子・電気機器が提供される。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本実施形態のジアリルフタレート樹脂成形材料の概要について説明する。
【００１０】
本実施形態のジアリルフタレート樹脂成形材料は、２つの板状導電体の間に挟まれる絶縁シートを形成するために用いるものである。このジアリルフタレート樹脂成形材料は、ジアリルフタレートプレポリマーと、ジアリルフタレートモノマーと、充填材と、を含む。そして、下記の手順Ａに従って測定される、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料の流動長が、６０ｍｍ以上２００ｍｍ以下である。
【００１１】
（手順Ａ）
金型温度１６５℃、注入圧力２７．６ＭＰａの条件にて、幅１０ｍｍ、高さ０．２５ｍｍの矩形の流路に、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料を注入する。流路の上流先端から、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料が流動した流路の末端までの距離を取得し、この距離を流動長（ｍｍ）とする。
【００１２】
本発明者の知見によれば、ジアリルフタレートプレポリマーおよび充填材を用いることで、耐トラッキング性を向上でき、それにジアリルフタレートモノマーを併用することで、ジアリルフタレート樹脂成形材料の成形時における流動特性を高められることが見出された。そして、このようなジアリルフタレート樹脂成形材料において、矩形流路で測定される流動長を適切に制御することにより、耐トラッキング性および薄肉成形品の平面度を向上できることが判明した。
【００１３】
ジアリルフタレート樹脂成形材料の流動長の下限は、６０ｍｍ以上、好ましくは７０ｍｍ以上、より好ましくは７５ｍｍ以上である。これにより、成形時において、狭幅空間での成形性を高め、薄肉成形品の平面度に優れた成形品を実現できる。一方、上記流動長の上限は、特に限定されないが、例えば、２００ｍｍ以下でもよく、１５０ｍｍ以下でもよい。これにより、成形品の諸特性のバランスを図ることができる。
【００１４】
また、下記の手順Ｂに従って測定される、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料の熱膨張異方性の上限は、例えば、２．３以下、好ましくは２．０以下、より好ましくは１．９以下である。これにより、平面方向に対して寸法安定性に優れた成形品を実現できる。一方、上記熱膨張異方性の下限は、特に限定されないが、例えば、１．０以上でもよく、１．１以上でもよい。これにより、成形品の諸特性のバランスを図ることができる。
【００１５】
（手順Ｂ）
当該ジアリルフタレート樹脂成形材料を用い、ゲート寸法：８ｍｍ×３ｍｍ、射出圧力：１００ＭＰａ、金型温度１６５℃、充填時間：４秒の条件による射出成形により、長手方向が流動方向になるようにして、８０ｍｍ×１０ｍｍ×４ｍｍｔの成形体を作製し、該成形体から１０ｍｍ×１０ｍｍ×４ｍｍｔの試験片を切り出す。得られた試験片を用いて、熱機械分析装置ＴＭＡを用いて５℃／分の圧縮条件で、２５℃から１２０℃の範囲における、流動方向の線膨張係数αＭＤと、流動に対して直交方向の線膨張係数αＴＤを算出する。熱膨張異方性を、αＴＤ／αＭＤとする。
【００１６】
また、下記の手順Ｃに従って測定される、当該ジアリルフタレート樹脂成形材料の２５℃における曲げ弾性率の下限は、例えば、１１．５ＧＰａ以上、好ましくは１２．０ＧＰａ以上、より好ましくは１３．０ＧＰａ以上である。これにより、剛性に優れた成形品を実現できる。一方、上記２５℃における曲げ弾性率の上限は、特に限定されないが、例えば、３０ＧＰａ以下でもよく、２５ＧＰａ以下でもよい。これにより、成形品の諸特性のバランスを図ることができる。
【００１７】
（手順Ｃ）
当該ジアリルフタレート樹脂成形材料を用い、ゲート寸法：８ｍｍ×３ｍｍ、射出圧力：１００ＭＰａ、金型温度１６５℃、充填時間：４秒の条件による射出成形により、長手方向が流動方向になるようにして、成形体を作製し、該成形体について、ＪＩＳＫ６９１１に準拠して、２５℃における曲げ弾性率（ＧＰａ）を測定する。
【００１８】
本実施形態では、たとえジアリルフタレート樹脂成形材料中に含まれる各成分の種類や配合量、ジアリルフタレート樹脂成形材料の調製方法等を適切に選択することにより、上記流動長、熱膨張異方性および曲げ弾性率を制御することが可能である。これらの中でも、たとえばジアリルフタレートモノマーの使用、ジアリルフタレートプレポリマーの種類、繊維状の無機充填材および非繊維状（例えば、球状）の無機充填材の併用と配合比、反応開始剤の種類を適切に選択すること等が、上記流動長、熱膨張異方性および曲げ弾性率を所望の数値範囲とするための要素として挙げられる。
【００１９】
本実施形態のジアリルフタレート樹脂成形材料を用いることにより、６００Ｖの大電圧に耐え得る耐トラッキング性に優れた成形品を実現できる。この成形品は、薄肉成形品の平面度や平面方向における寸法安定性に優れることから、２つの導電体の間に挟まれて使用される絶縁シートに好適に用いられる。
【００２０】
本実施形態の電子・電気機器は、少なくとも２つの板状導電体と、２つの導電体の間に挟まれる絶縁シートとを有する電子・電気機器部品、を備える。電子・電気機器部品に用いられる絶縁シートは、上記ジアリルフタレート樹脂成形材料の硬化物（成形品）で構成される。
【００２１】
電子・電気機器部品が、３つ以上の板状導電体を備える場合、上下に隣接して配置された板状導電体の間のそれぞれに、さらには、板状導電体の最外層側に絶縁シートが設けられていてよい。
また、絶縁シートは、板状導電体の一面だけでなく、全面を覆うように構成されていてもよい。
【００２２】
板状導電体は、例えば、銅、アルミ、合金等の導電性金属材料で構成される板状部材である。板状導電体の表面は、平面だけでなく、一部に湾曲面や屈曲面を有していてもよい。大電流を通しやすい導電性金属材料を使用できる。
【００２３】
電子・電気機器として、小型・肉型などの省スペース化されたもの、高電圧や高速化されたものに用いられる。電子・電気機器部品を用いることによって、このような電子・電気機器の信頼性を向上させることが可能である。
【００２４】
本実施形態のジアリルフタレート樹脂成形材料の組成について詳述する。
【００２５】
ジアリルフタレート樹脂成形材料は、ジアリルフタレートプレポリマー（ジアリルフタレート樹脂）およびジアリルフタレートモノマーを含む。
【００２６】
ジアリルフタレートプレポリマーは、フタル酸とアリルアルコールとのエステルであるジアリルフタレートモノマーを重合させて得られるアリル樹脂の１種である。これらは用いるフタル酸の種類により、無水フタル酸またはオルソフタル酸を用いたオルソタイプ、イソフタル酸を用いたメタタイプ、及びテレフタル酸を用いたパラタイプのものがある。これらのホモポリマーでもよく、２種以上を含む共重合体を含んでもよい。また、ベンゼン環上の水素原子が塩素、臭素等のハロゲン原子で置換されていてもよく、また分子内に存在する不飽和結合が全部または一部において、水添されたものを使用してもよい。
これらを単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００２７】
ジアリルフタレートプレポリマーの重量平均分子量（ＧＰＣにより測定され、標準ポリスチレン換算）は、例えば、２０，０００〜６０，０００、好ましくは２０，０００〜４０，０００、さらに好ましくは２０，０００〜３０，０００である。
【００２８】
ジアリルフタレートモノマーは、フタル酸とアリルアルコールとのエステルであり、上記ジアリルフタレート樹脂と同様にオルソタイプ、メタタイプ、パラタイプのものを用いてもよい。
【００２９】
ジアリルフタレートプレポリマーの含有量は、ジアリルフタレート樹脂成形材料１００質量部に対して、例えば、２５質量部〜４５質量部、好ましくは３０質量部〜４５質量部、より好ましくは３２質量部〜４４質量部である。
【００３０】
本明細書中、「〜」は、特に明示しない限り、上限値と下限値を含むことを表す。
また、ジアリルフタレート樹脂成形材料１００質量％とは、樹脂組成物の固形分全体に対する含有量を意味する。樹脂組成物の固形分は、脂組成物中における不揮発分を指し、水や溶媒等の揮発成分を除いた残部を指す。
【００３１】
ジアリルフタレートモノマーの含有量は、ジアリルフタレートプレポリマー１００質量部に対して、例えば、０．２質量部〜５質量部、好ましくは０．３質量部〜３質量部、より好ましくは０．５質量部〜１．５質量部である。ジアリルフタレートモノマーの添加量を適当に調整することで、ジアリルフタレートプレポリマーの含有量を低減させつつも、ジアリルフタレート樹脂成形材料の流動性を維持することができる。また、詳細なメカニズムは定かではないが、低粘度のジアリルフタレートプレポリマーを使用しつつ、ポリマーの含有量を低減させることで、流動性が高く、成形時の圧力勾配を低減できるので、薄肉成形品の平面度に優れた成形品を実現できる、と考えられる。
【００３２】
ジアリルフタレート樹脂成形材料は、充填材を含む。
充填材として、無機充填材や有機充填材が用いられるが、電気絶縁性の観点から、無機充填材が使用されてもよい。
【００３３】
ジアリルフタレート樹脂成形材料は、無機充填材として、ガラス繊維などの繊維状の無機充填材を含んでよい。
【００３４】
ガラス繊維の平均繊維径は、特に限定されないが、例えば、３μｍ〜３０μｍ、好ましくは６〜１５μｍである。これにより、成形材料化段階での作業性を向上させ、得られた成形体の機械的強度を良好なものとすることができる。平均繊維径の下限を上記下限値以上とすることにより、機械的強度を向上できる。平均繊維径の上限を上記上限値以下とすることにより、成形材料製造時に混練ロールを使用する場合において、ロールへの追従性が低下して混練性が低下することを抑制できる。
【００３５】
ガラス繊維は、特に限定されないが、例えば、Ａ−ガラス、Ｃ−ガラス、Ｄ−ガラス、Ｅ−ガラス、Ｒ−ガラス、Ｓ−ガラス、Ｔ−ガラス、ＡＲ−ガラス等が挙げられる。
【００３６】
ジアリルフタレート樹脂成形材料は、非繊維状の無機充填材として、球状、板状、不定形状の無機充填材を含んでもよい。
【００３７】
非繊維状の無機充填材として、特に限定されないが、例えば、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、炭酸カルシウム、焼成クレー、未焼成クレー、ウォラストナイト、タルク、シリカ、ケイソウ土、アルミナ、酸化マグネシウム、硫酸バリウム等を用いてもよい。これらを単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００３８】
非繊維状の無機充填材の粒径としては、特に限定されないが、１００メッシュ全通かつ体積平均粒径０．５〜８０μｍであることが好ましく、更に好ましくは１００メッシュ全通かつ体積平均粒径１〜３０μｍである。粒径の下限を上記下限値以上とすることで、機械的強度を向上できる。また、成形品の線膨張係数における異方性を低減できるため、寸法安定性に優れた成形品を実現できる。一方、粒径の上限を上記上限値以下することで、機械的強度のバラツキを低減できる。
【００３９】
充填材の含有量は、ジアリルフタレートプレポリマー１００質量部に対して、例えば、９０質量部〜２５０質量部、好ましくは１００質量部〜２３０質量部、より好ましくは１１０質量部〜２００質量部である。充填材の含有量の下限を上記下限値以上とすることで、機械的強度に優れた成形品を実現できる。充填材の含有量の上限を上記上限値以上とすることで、流動性に優れたジアリルフタレート樹脂成形材料を実現できる。
【００４０】
ジアリルフタレート樹脂成形材料は、充填材として、繊維状の無機充填材と、非繊維状の無機充填材と、を含んでもよい。粒状や不定形の非繊維状の無機充填材を含むことで、無機充填材の配向性を低くすることができ、成形品の線膨張異方性を小さくすることが可能である。また、充填材の含有量を高められるため、成形品の剛性を高めることができる。
【００４１】
ガラス繊維の含有量は、ジアリルフタレートプレポリマー１００質量部に対して、例えば、２０質量部〜１２０質量部、好ましくは３０質量部〜１１５質量部、より好ましくは３５質量部〜１１０質量部である。ガラス繊維の含有量の下限を上記下限値以上とすることで、実用上、必要な機械強度を保つことができる。ガラス繊維の含有量の上限を上記上限値以下とすることで、流動性、線膨張異方性を向上できる。
【００４２】
非繊維状の無機充填材の含有量は、ジアリルフタレートプレポリマー１００質量部に対して、例えば、２０質量部〜１８０質量部、好ましくは３０質量部〜１７０質量部、より好ましくは３５質量部〜１５０質量部である。非繊維状の無機充填材の含有量の下限を上記下限値以上とすることで、流動性、剛性、異方性等を実現できる。非繊維状の無機充填材の含有量の上限を上記上限値以下とすることで、諸特性のバランスに優れた成形品を実現できる。
【００４３】
ジアリルフタレート樹脂成形材料は、反応開始剤を含んでもよい。
【００４４】
反応開始剤として、通常使用される有機過酸化物を用いてもよい。有機過酸化物として、ジアルキルパーオキサイドやハイドロパーオキサイド、パーオキシエステルなどを用いてもよい。これらを単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。また、分解温度が異なる２種以上を使用してもよい。
【００４５】
有機過酸化物として、１分間での半減期を得るための分解温度が１５０℃〜２００℃のものを含んでもよい。反応開始剤が分解しない温度で各成分の混練を行うことができるので、反抗開始剤を介した反応の進行が抑制された状態のジアリルフタレート樹脂成形材料を得ることができる。これにより、流動性に優れたジアリルフタレート樹脂成形材料を実現できる。
【００４６】
反応開始剤の含有量は、ジアリルフタレート樹脂成形材料１００質量部に対して、例えば、０．１〜５質量部、０．５〜３質量部である。
【００４７】
ジアリルフタレート樹脂成形材料は、以上に説明した成分のほか、本発明の目的を損なわない範囲で、その他の添加剤を含んでもよい。その他の添加剤として、カップリング剤、エラストマー、難燃剤、離型剤、硬化助剤、顔料等の添加剤が用いられる。これらを単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００４８】
上記カップリング剤といては、例えば、アミノシラン、エポキシシラン、アクリルシラン、ビニルシラン等が用いられる。これらを単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００４９】
上記エラストマーとしては、例えば、スチレン・ブタジエンゴム、ブタジエンゴム、アクリルゴム、ニトリルゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンゴム、ポリイソブチレン、ポリウレタン、ポリビニルブチラールなどが用いられる。これらを単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００５０】
上記難燃剤は、金属水酸化物、未焼成クレー、ホウ素化合物及び窒素化合物からなる群から選択される一種を含むことができる。これらを単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００５１】
上記金属水酸化物は、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム等が挙げられる。
上記ホウ素化合物は、ホウ酸、ホウ酸亜鉛等が挙げられる。
これらは、燃焼時に分解して水が発生し、燃焼場の熱を奪うことにより、難燃性を発現することができる。使用する場合は難燃性以外の特性への影響を考えて使い分けることができる。
【００５２】
上記窒素化合物は、メラミンモノマー、メラミン樹脂、メラミンシアヌレート等が挙げられる。窒素化合物は燃焼時に不活性ガスを放出し、燃焼場の酸素濃度を希釈して燃焼を止めることにより、難燃性を発現することができる。
【００５３】
上記難燃剤の配合量は、ジアリルフタレート樹脂成形材料１００質量部に対して、例えば、０．１〜２０質量部、０．５〜１５質量部である。上記下限以上とすることにより、充分な難燃性を発現させることができる。また、上記上限以下とすることにより、成形品の硬化性を良好なものとすることができる。
【００５４】
上記ジアリルフタレート樹脂成形材料は、ハロゲン化合物、アンチモン化合物、赤燐及び有機リン系化合物からなる群から選択される一種以上を実質的に含まないものとすることができる。好ましくは、上記ジアリルフタレート樹脂成形材料は、ハロゲン化合物、アンチモン化合物、赤燐及び有機リン系化合物を全て含まない。すなわち、非ハロゲン、非アンチモン、非リンである難燃剤を用いることが好ましい。これにより、環境に配慮されたクリーンなジアリルフタレート樹脂成形材料を実現できる。
【００５５】
上記硬化促進剤としては、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム等が用いられる。
【００５６】
上記離型剤としては、例えば、カルナバワックス等の天然ワックス、モンタン酸エステルワックス等の合成ワックス、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム等の高級脂肪酸およびその金属塩類、ならびにパラフィン等を用いることができる。
【００５７】
本実施形態のジアリルフタレート樹脂成形材料は、通常の方法により製造される。上記の各成分を所定の配合割合で混合し、加熱ロール、コニーダ、二軸押出機を使用して溶融混練した後、冷却、粉砕することにより得られる。
【００５８】
本実施形態のジアリルフタレート樹脂成形材料を、射出成形、移送成形、圧縮成形、などの通常の成形方法により、成形品（シート状の硬化物）を得ることができる。
【００５９】
以上、本発明の実施形態について述べたが、これらは本発明の例示であり、上記以外の様々な構成を採用することができる。また、本発明は上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は本発明に含まれる。
【実施例】
【００６０】
以下、本発明について実施例を参照して詳細に説明するが、本発明は、これらの実施例の記載に何ら限定されるものではない。
【００６１】
＜樹脂成形材料＞
＜実施例１〜３、比較例１〜３＞
表１に示す配合比率に従って、各成分を混合し、９０℃の加熱ロールにより５分間溶融混練した後取り出し、顆粒状に粉砕してジアリルフタレート樹脂成形材料を得た。
【００６２】
表１に示す原料成分の情報は以下の通り。
（ジアリルフタレートプレポリマー）
・ジアリルフタレートプレポリマー１：ジアリルフタレート樹脂（大阪ソーダ社製、ＤＡＰ−Ｓ、中粘度、オルソタイプ、重量平均分子量（ポリスチレン換算）：３〜４×１０４）
・ジアリルフタレートプレポリマー２：ジアリルフタレート樹脂（大阪ソーダ社製、ＤＡＰ−Ｋ、低粘度、オルソタイプ、重量平均分子量（ポリスチレン換算）：２〜３×１０４）
【００６３】
（ジアリルフタレートモノマー）
・ジアリルフタレートモノマー１：大阪ソーダ社製、製品名：ダイソーダップモノマー
【００６４】
（反応開始剤）
・反応開始剤１：有機過酸化物（熱分解温度（１分間での半減期を得るための分解温度）：１７５℃）と、有機過酸化物（熱分解温度（１分間での半減期を得るための分解温度）：１６５℃）との混合物
【００６５】
（充填材）
・ガラス繊維１：ＮＳＧ社製、製品名：ＲＥＳ０１５−ＢＭ４２、平均繊維径：１１μｍ
・無機充填材１：デンカ社製、製品名：ＦＢ−５Ｄ、平均粒子径：４．７μｍ
【００６６】
（添加剤）
・添加剤１：離型剤（ステアリン酸カルシウム）
【００６７】
（顔料）
・顔料１：カーボンブラック
【００６８】
＜比較例４、５＞
比較例４の樹脂成形材料として、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ１、東レ社製、製品名：Ａ５０４Ｘ９０）、比較例５の樹脂成形材料として、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ２、東レ社製、製品名：Ａ６６０ＥＸ）を使用した。
【００６９】
【表１】
2020152759.tif 000002
【００７０】
各実施例・各比較例の樹脂成形材料について、以下の評価項目に基づいて評価を行った。結果を表１に示す。
【００７１】
＜流動性＞
金型温度１６５℃、注入圧力２７．６ＭＰａの条件にて、幅１０ｍｍ、高さ０．２５ｍｍの矩形の流路に、各実施例・各比較例の樹脂成形材料を注入した。流路の上流先端から、当該樹脂成形材料が流動した流路の末端までの距離を取得し、この距離を流動長（ｍｍ）とした。
【００７２】
＜剛性＞
各実施例・各比較例の樹脂成形材料を用い、ゲート寸法：８ｍｍ×３ｍｍ、射出圧力：１００ＭＰａ、金型温度１６５℃、充填時間：４秒の条件による射出成形により、長手方向が流動方向になるようにして、成形体を作製した。得られた成形体について、ＪＩＳＫ６９１１に準拠して、２５℃における曲げ弾性率（ＧＰａ）を測定した。
【００７３】
＜異方性＞
（手順Ｂ）
各実施例・各比較例の樹脂成形材料を用い、ゲート寸法：８ｍｍ×３ｍｍ、射出圧力：１００ＭＰａ、金型温度１６５℃、充填時間：４秒の条件による射出成形により、長手方向が流動方向になるようにして、８０ｍｍ×１０ｍｍ×４ｍｍｔの成形体を作製し、該成形体から１０ｍｍ×１０ｍｍ×４ｍｍｔの試験片を切り出した。
得られた試験片を用いて、熱機械分析装置ＴＭＡを用いて５℃／分の圧縮条件で、２５℃から１２０℃の範囲における、流動方向の線膨張係数αＭＤ（ｐｐｍ／℃）と、流動に対して直交方向の線膨張係数αＴＤ（ｐｐｍ／℃）を算出した。熱膨張異方性を、αＴＤ／αＭＤとした。
【００７４】
＜耐トラッキング性＞
ＩＥＣ  ６０１１２に準拠して行った。
【００７５】
＜薄肉成形品の平面度＞
各実施例・各比較例の樹脂成形材料を用い、ゲート寸法：８ｍｍ×３ｍｍ、射出圧力：１００ＭＰａ、金型温度１６５℃、充填時間：４秒の条件による射出成形により、１２０ｍｍ×１２０ｍｍ×１．５ｍｍｔの成形体を作製した。平面に置いた成形体の表面（１２０ｍｍ×１２０ｍｍ）において、測定地点を等間隔に位置する格子点の１６点とし、その１６点の高さについて３次元測定器を用いて測定した。１６点の測定結果の中から、最大高さと最小高さの差分を反り量（ｍｍ）とした。
算出された反り量について、以下の評価基準に基づいて評価した。
◎：反り量が０．８ｍｍ以下
○：反り量が０．８ｍｍ超え、１．２ｍｍ以下
△：反り量が１．２ｍｍ超え、１．６ｍｍ以下
×：反り量が１．６ｍｍ超え、２．０ｍｍ以下
××：反り量が２．０ｍｍ超え、もしくは成形不可
【００７６】
実施例１〜３のジアリルフタレート樹脂成形材料は、比較例１〜５に比べて薄肉成形品の平面度に優れており、比較例４に比べて耐トラッキング性に優れた肉薄成形品を実現できることが分かった。また、実施例１〜３のジアリルフタレート樹脂成形材料は、流動性、剛性、異方性に優れることが示された。
このような実施例１〜３のジアリルフタレート樹脂成形材料は、２つの板状導電体の間に挟まれる絶縁シートに好適に用いることができる。