(57)【要約】【課題】区画貫通部内の空間に配置する作業性を向上することを可能にした耐火性成形体を提供する。【解決手段】耐火性成形体１１は、ゴム又は熱可塑性樹脂からなるポリマー成分、熱膨張性黒鉛、難燃剤、及び可塑剤を含有する発泡体１２を備える。耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度は、１０以上、３０以下の範囲内である。耐火性成形体１１は、発泡体１２の外表面（例えば、第１外表面Ｓ１）に設けられる不織布層１３をさらに備えることが好ましい。発泡体１２は、スキン層と非スキン層とを有し、第１外表面Ｓ１及び第２外表面Ｓ２の少なくとも一方の外表面は、スキン層から形成され、接続外表面Ｓ３は、非スキン層から形成されていることが好ましい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゴム又は熱可塑性樹脂からなるポリマー成分、熱膨張性黒鉛、難燃剤、及び可塑剤を含有する発泡体を備える耐火性成形体であって、
アスカーＣ硬度は、１０以上、３０以下の範囲内である、耐火性成形体。
【請求項２】
前記発泡体の外表面に設けられる不織布層をさらに備える、請求項１に記載の耐火性成形体。
【請求項３】
前記発泡体の外表面は、第１外表面と、前記第１外表面の反対側に位置する第２外表面と、前記第１外表面と前記第２外表面とを接続する接続外表面と、を有する、請求項１に記載の耐火性成形体。
【請求項４】
不織布層をさらに備え、前記不織布層は、前記第１外表面に設けられる第１不織布層と前記第２外表面に設けられる第２不織布層との少なくとも一方の不織布層を含む、請求項３に記載の耐火性成形体。
【請求項５】
前記発泡体は、スキン層と非スキン層とを有し、前記第１外表面及び前記第２外表面の少なくとも一方の外表面は、前記スキン層から形成され、前記接続外表面は、前記非スキン層から形成されている、請求項３又は請求項４に記載の耐火性成形体。
【請求項６】
前記ポリマー成分がクロロプレンゴムを含み、前記難燃剤がポリリン酸アンモニウムを含み、前記可塑剤がフタル酸系可塑剤を含む、請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の耐火性成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐火性成形体に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、壁、床等に形成された区画貫通部に、ケーブル類等の挿通部材が挿通された構造が知られている。このような区画貫通部と挿通部材との間には、耐火ブロックが配置される場合がある（特許文献１参照）。耐火ブロックは、火災の際に区画貫通部の内周面と挿通部材との間で熱膨張することで、区画貫通部を通じた炎や煙等の拡散を抑える。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１２−０８１１７５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記のような耐火ブロックのような耐火性成形体は、例えば、壁、床等に形成された区画貫通部内の空間が比較的狭い場合、耐火性成形体を区画貫通部内の空間に配置する作業性が低下するおそれがあった。
【０００５】
本発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、区画貫通部内の空間に配置する作業性を向上することを可能にした耐火性成形体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決する耐火性成形体は、ゴム又は熱可塑性樹脂からなるポリマー成分、熱膨張性黒鉛、難燃剤、及び可塑剤を含有する発泡体を備える耐火性成形体であって、アスカーＣ硬度は、１０以上、３０以下の範囲内である。
【０００７】
この構成によれば、耐火性成形体は、アスカーＣ硬度が３０以下の柔軟性を有しているため、耐火性成形体を容易に圧縮変形させることができる。このように耐火性成形体を一時的に圧縮変形させることで、耐火性成形体を区画貫通部内の空間に容易に挿入することが可能となる。
【０００８】
上記耐火性成形体は、前記発泡体の外表面に設けられる不織布層をさらに備えることが好ましい。
この構成によれば、不織布層によって耐火性成形体の滑動性が高められることで、区画貫通部内の空間にさらに容易に挿入することが可能となる。
【０００９】
上記耐火性成形体において、前記発泡体の外表面は、第１外表面と、前記第１外表面の反対側に位置する第２外表面と、前記第１外表面と前記第２外表面とを接続する接続外表面と、を有してもよい。
【００１０】
例えば、上記のように発泡体を構成することができる。
上記耐火性成形体は、不織布層をさらに備え、前記不織布層は、前記第１外表面に設けられる第１不織布層と前記第２外表面に設けられる第２不織布層との少なくとも一方の不織布層を含むことが好ましい。
【００１１】
この構成によれば、耐火性成形体において、発泡体の第１外表面側及び第２外表面側の少なくとも一方の滑動性を高めることができるため、例えば、区画貫通部内の空間に耐火性成形体を順次重ねて配置することが容易となる。
【００１２】
上記耐火性成形体において、前記発泡体は、スキン層と非スキン層とを有し、前記第１外表面及び前記第２外表面の少なくとも一方の外表面は、前記スキン層から形成され、前記接続外表面は、前記非スキン層から形成されていることが好ましい。
【００１３】
この構成によれば、第１外表面及び第２外表面の少なくとも一方を形成するスキン層によって発泡体の外表面が湾曲する変形を抑えることができる。また、接続外表面を形成する非スキン層は、第１外表面と第２外表面とを近づける圧縮変形に対する抵抗になり難いため、第１外表面と第２外表面とを近づけるように耐火性成形体を容易に圧縮変形させることができる。すなわち、不要な変形を抑えつつ、所定の方向に圧縮変形させることができる。
【００１４】
上記耐火性成形体において、前記ポリマー成分がクロロプレンゴムを含み、前記難燃剤がポリリン酸アンモニウムを含み、前記可塑剤がフタル酸系可塑剤を含むことが好ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、区画貫通部内の空間に配置する作業性を向上することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】実施形態の耐火性成形体を示す分解斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、耐火性成形体の実施形態について図面を参照して説明する。
図１に示すように、耐火性成形体１１は、発泡体１２と不織布層１３とを備えている。耐火性成形体１１は、配管類やケーブル類等の挿通部材を通すために形成された壁、床等に形成された区画貫通部内の空間に配置して用いられる。火災発生の際には、発泡体１２に含有される熱膨張性黒鉛が熱により膨張することで、発泡体１２から不燃性の膨張体が形成される。このように区画貫通部で形成された膨張体によって、区画貫通部内を通じた煙等の拡散を抑制したり、火災の炎が区画貫通部内に侵入することを抑制したりすることができる。
【００１８】
図１に示すように、発泡体１２の外表面は、第１外表面Ｓ１と、第１外表面Ｓ１の反対側に位置する第２外表面Ｓ２と、第１外表面Ｓ１と第２外表面Ｓ２とを接続する接続外表面Ｓ３とを有している。また、発泡体１２は、スキン層と非スキン層とを有している。スキン層は、発泡体１２を成形する際に発泡体１２の外表面に形成される緻密な層である。非スキン層は、発泡体１２においてスキン層の内側に形成される発泡層である。発泡剤を含む発泡体用組成物を加熱して発泡させる成形法によって、スキン層と非スキン層とを有する発泡成形物が得られる。この発泡成形物からスキン層を切断等によって除去することで、非スキン層（発泡層）を露出させることができる。すなわち、スキン層を除去することで露出した外表面は、非スキン層（発泡層）から形成された外表面となる。本実施形態の発泡体１２の第１外表面Ｓ１及び第２外表面Ｓ２は、スキン層から形成されている。発泡体１２の接続外表面Ｓ３は、非スキン層から形成されている。
【００１９】
不織布層１３は、発泡体１２の第１外表面Ｓ１に設けられる第１不織布層１３ａと、発泡体１２の第２外表面Ｓ２に設けられる第２不織布層１３ｂとから構成されている。不織布層１３は、綿、羊毛、パルプ等の天然繊維、レーヨン、ポリエステル等の化学繊維、鉱物繊維、ガラス繊維等の繊維を含む。不織布層１３の形状としては、例えば、布状、紙状、綿状等が挙げられる。
【００２０】
耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度は、１０以上、３０以下の範囲内である。耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度が１０未満の場合、耐火性成形体１１に外力が作用した際に耐火性成形体１１が過剰に変形するため、挿通部材と壁や床等に形成された開口部の内周面との間に耐火性成形体１１を配置する際の施工性に劣る。一方、耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度が３０を超える場合、耐火性成形体１１が変形し難くなるため、区画貫通部内の空間に耐火性成形体１１を配置する際の施工性に劣る。耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度は、１８以上であることが好ましい。耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度は、２５以下であることが好ましい。耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度は、第１外表面Ｓ１側（第１不織布層１３ａの外表面）、及び第２外表面Ｓ２側（第２不織布層１３ｂの外表面）をＪＩＳ  Ｋ７３１２に準拠して測定した値である。
【００２１】
次に、発泡体１２の組成について説明する。
発泡体１２は、ゴム又は熱可塑性樹脂からなるポリマー成分、熱膨張性黒鉛、難燃剤、及び可塑剤を含有する。ポリマー成分であるゴムとしては、天然ゴム及び合成ゴムが挙げられる。合成ゴムとしては、例えば、ジエン系合成ゴム、非ジエン系合成ゴム等が挙げられる。ジエン系ゴムとしては、例えば、スチレン・ブタジエンゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、ニトリルゴム、クロロプレンゴム等が挙げられる。非ジエン系ゴムとしては、例えば、ブチルゴム、エチレン・プロピレンゴム、エチレン・プロピレン・ジエンゴム等が挙げられる。熱可塑性樹脂としては、常温でゴム状弾性の挙動を有するものが好ましく、その具体例としては、スチレン系、オレフィン系、エステル系、ウレタン系、アミド系、塩ビ系等の熱可塑性樹脂が挙げられる。発泡体１２に含有させるポリマー成分は、クロロプレンゴムを含むことが好ましい。
【００２２】
熱膨張性黒鉛は、鱗片状黒鉛等の黒鉛の層に化学物質が挿入されたものである。熱膨張性黒鉛は、火災などの熱によって化学物質が膨張することで、不燃性の膨張体を形成する。すなわち、熱膨張性黒鉛を含有する発泡体１２は、耐火性能を発揮する。
【００２３】
発泡体１２中における熱膨張性黒鉛の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、１０質量部以上、１００質量部以下の範囲内であることが好ましい。熱膨張性黒鉛の含有量が１０質量部以上の場合、発泡体１２の耐火性能をより高めることができる。熱膨張性黒鉛の含有量が１００質量部以下の場合、熱膨張後の膨張体の形状が維持され易くなる。
【００２４】
発泡体１２中における熱膨張性黒鉛の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、１５質量部以上であることがより好ましい。発泡体１２中における熱膨張性黒鉛の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、７０質量部以下であることがより好ましく、さらに好ましくは４０質量部以下であり、最も好ましくは３５質量部以下である。
【００２５】
難燃剤としては、例えば、リン系難燃剤、窒素系難燃剤、無機化合物系難燃剤、ハロゲン系難燃剤等が挙げられる。リン系難燃剤としては、例えば、リン酸アミン塩、ポリリン酸アンモニウム、リン酸エステル、ホスファゼン、ホスフォン酸エステル、ホスフィン酸金属塩、赤燐等が挙げられる。窒素系難燃剤としては、メラミン、メラミンシアヌレート等が挙げられる。無機化合物系難燃剤としては、例えば、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、炭酸カルシウム、ホウ酸亜鉛等が挙げられる。ハロゲン系難燃剤としては、例えば、テトラブロモビスフェノールＡ、デカブロモジフェニルエーテル等が挙げられる。発泡体１２に含有させる難燃剤は、ポリリン酸アンモニウムを含むことが好ましい。
【００２６】
発泡体１２中における難燃剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、１０質量部以上、１００質量部以下の範囲内であることが好ましい。難燃剤の含有量が１０質量部以上の場合、熱膨張後の膨張体の形状が維持され易くなる。難燃剤の含有量が１００質量部以下の場合、耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度をより低くすることが可能となる。
【００２７】
発泡体１２中における難燃剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、２０質量部以上であることがより好ましく、さらに好ましくは２７質量部以上である。発泡体１２中における難燃剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、７０質量部以下であることがより好ましく、さらに好ましくは５０質量部以下であり、最も好ましくは４０質量部以下である。
【００２８】
可塑剤としては、フタル酸系、アジピン酸系、リン酸系、トリメリット酸系等の可塑剤が挙げられる。また、可塑剤としては、例えば、パラフィン系、ナフテン系、アロマ系等のプロセス油が挙げられる。発泡体１２に含有させる可塑剤は、フタル酸系可塑剤を含むことが好ましい。
【００２９】
発泡体１２中における可塑剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、１０質量部以上、１００質量部以下の範囲内であることが好ましい。可塑剤の含有量が１０質量部以上の場合、耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度をより低くすることが可能となる。可塑剤の含有量が１００質量部以下の場合、発泡体１２からの可塑剤のブリードを抑えることができる。
【００３０】
発泡体１２中における可塑剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、１５質量部以上であることがより好ましく、さらに好ましくは２０質量部以上である。発泡体１２中における可塑剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、８０質量部以下であることがより好ましく、さらに好ましくは６０質量部以下である。
【００３１】
発泡体１２には、公知の充填剤や老化防止剤等をさらに含有させることもできる。充填剤としては、例えば、軽質炭酸カルシウム、重質炭酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、シリカ、珪藻土、アルミナ、ガラス繊維、ガラスビーズ、酸化鉄、酸化チタン、カーボンブラック等が挙げられる。老化防止剤としては、例えば、アミン系（アミン−ケトン系、芳香族第二級アミン系等）、フェノール系（モノフェノール系、ビスフェノール系、ポリフェノール系等）、ベンズイミダゾール系、ジチオカルバミン酸塩系、チオウレア系、亜リン酸系、有機チオ酸系、ワックス等が挙げられる。
【００３２】
次に、耐火性成形体１１の製造方法について説明する。
耐火性成形体１１の製造方法は、発泡体用組成物をシート状に成形することで発泡性シート材を得る成形工程と、発泡性シート材に不織布を積層する積層工程とを備えている。耐火性成形体１１の製造方法は、不織布が積層された発泡性シート材（発泡体用組成物）を加熱発泡させることで、不織布と発泡体１２とが接合された耐火性シート材を得る発泡工程と、得られた耐火性シート材を、不織布と発泡体１２とが積層される方向（厚さ方向）に沿って切断する切断工程とをさらに備えている。
【００３３】
発泡体用組成物は、ポリマー成分、熱膨張性黒鉛、難燃剤、及び可塑剤を含有する。発泡体用組成物は、さらに発泡剤を含有する。発泡体用組成物には、必要に応じて加硫剤、加硫促進剤等を含有させることができる。また、発泡体用組成物には、上述した公知の充填剤や老化防止剤等をさらに含有させることもできる。
【００３４】
耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度は、発泡体用組成物中の発泡剤、膨張性黒鉛、難燃剤等の含有量を変化させることで調整することができる。
また、発泡体用組成物中の発泡剤、膨張性黒鉛、難燃剤等の含有量を変化させることによって発泡体用組成物から発泡体１２を形成する際の発泡率を調整することができる。この発泡率は、下記式（１）によって表される。
【００３５】
発泡率（％）＝（Ａ１／Ａ２−１）×１００・・・（１）
上記式（１）中、Ａ１は、発泡体用組成物の比重を示し、Ａ２は、発泡体１２の比重を示す。
【００３６】
発泡体１２の発泡率は、発泡の制御を容易にするという観点から、５０％以上、５００％以下の範囲内であることが好ましい。発泡体１２の発泡率は、１００％以上であることがより好ましい。発泡体１２の発泡率は、２５０％以下であることがより好ましく、さらに好ましくは１５０％以下である。
【００３７】
発泡剤としては、例えば、熱分解型化学発泡剤、物理発泡剤等が挙げられる。熱分解型化学発泡剤としては、例えば、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ，ｐ’−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド、炭酸水素ナトリウム等が挙げられる。物理発泡剤としては、例えば、プロパン、ブタン等の炭化水素、窒素ガス、酸素ガス、二酸化炭素ガス等が挙げられる。また、他の物理発泡剤としては、例えば、ペンタン、ヘキサン等の低沸点炭化水素を熱可塑性樹脂からなるシェル内に内包したような熱膨張性マイクロカプセルが挙げられる。
【００３８】
発泡体用組成物中における発泡剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、１質量部以上、３０質量部以下の範囲内であることが好ましい。この場合、耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度を上述した範囲に容易に調整することができる。
【００３９】
発泡体用組成物中における発泡剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、５質量部以上であることがより好ましく、さらに好ましくは１０質量部以上である。
加硫剤としては、例えば、有機過酸化物、硫黄系加硫剤、酸化亜鉛等が挙げられる。発泡体用組成物中における加硫剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、１質量部以上、１５質量部以下の範囲内であることが好ましい。加硫剤の含有量が１質量部以上の場合、ポリマー成分の加硫が促進されるため、発泡体１２を成形し易くなる。加硫剤の含有量が１５質量部以下の場合、耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度をより低くすることが可能となる。
【００４０】
発泡体用組成物中における加硫剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、２質量部以上であることがより好ましく、さらに好ましくは３質量部以上である。発泡体用組成物中における加硫剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、１２質量部以下であることがより好ましく、さらに好ましくは１０質量部以下である。
【００４１】
加硫促進剤としては、例えば、ステアリン酸、脂肪酸誘導体、酸化マグネシウム、チアゾール系、スルフェンアミド系、チウラム系、アルデヒドアンモニア系、アルデヒドアミン系、グアニジン系、チオウレア系等が挙げられる。発泡体用組成物中における加硫促進剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、０．１質量部以上、１５質量部以下の範囲内であることが好ましい。加硫促進剤の含有量が０．１質量部以上の場合、ポリマー成分の加硫が促進されることで、発泡体１２を成形し易くなる。加硫促進剤の含有量が１５質量部以下の場合、耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度をより低くすることが可能となる。
【００４２】
発泡体用組成物中における加硫促進剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、０．５質量部以上であることがより好ましく、さらに好ましくは１質量部以上である。発泡体用組成物中における加硫促進剤の含有量は、ポリマー成分１００質量部に対して、１２質量部以下であることがより好ましく、さらに好ましくは１０質量部以下である。
【００４３】
発泡体用組成物は、ニーダー等を用いて上述した原料を混練することで得られる。
次に、発泡体用組成物から発泡性シート材を得る成形工程が行われる。成形工程で用いる成形方法としては、例えば、ロール成形法、プレス成形法、射出成形法等が挙げられる。生産性を高めるという観点から、成形工程においてロール成形法を用いることが好ましい。
【００４４】
次に、積層工程において、発泡性シート材の表裏面にそれぞれ不織布を積層する。続いて、発泡工程では、不織布が積層された発泡性シート材を、所定間隔を有する一組の鋼板の間に配置した後、発泡性シート材を加熱発泡させる。この発泡工程により、所定の厚さ寸法を有する発泡体１２が形成されるとともに、発泡体１２の表裏面にそれぞれ不織布が接合されることで、耐火性シート材が得られる。なお、発泡工程は、所定の形状のキャビティを有する成形用の金型を用いて行ってもよい。発泡工程における加熱温度や加熱時間は、発泡剤の種類に応じて設定することができる。
【００４５】
得られた耐火性シート材における発泡体１２の外表面全体は、スキン層で形成されている。切断工程では、上記のように耐火性シート材を切断することで、発泡層が露出した切断面、すなわち非スキン層から形成された接続外表面Ｓ３を有する発泡体１２が得られる。例えば、耐火性シート材を平面視で四角形状に切断することで、発泡体１２における４つの接続外表面Ｓ３について、いずれも非スキン層から形成することができる。このように切断工程によって耐火性シート材を切断することで、所定の寸法の耐火性成形体１１が得られる。例えば、一枚の耐火性シート材から多数の耐火性成形体１１を得ることも可能である。
【００４６】
次に、耐火性成形体１１の使用方法の一例について作用とともに説明する。
まず、壁に形成された区画貫通部の内底面に沿って最下段となる耐火性成形体１１を配列する。次に、配列した耐火性成形体１１上の所定の位置に配管類やケーブル類等の挿通部材を配置する。続いて、区画貫通部内の空間にさらに耐火性成形体１１を配列する。
【００４７】
このとき、耐火性成形体１１は、アスカーＣ硬度が３０以下の柔軟性を有しているため、耐火性成形体１１を容易に圧縮変形させることができる。本実施形態の耐火性成形体１１は、発泡体１２の第１外表面Ｓ１と第２外表面Ｓ２とを近づける方向に押圧することで、容易に圧縮変形させることができる。このように耐火性成形体１１を一時的に圧縮変形させた状態とすることで、耐火性成形体１１を区画貫通部内の空間に容易に挿入することが可能となる。なお、耐火性成形体１１は、押圧を解除することで元の形状に復元する。
【００４８】
耐火性成形体１１を圧縮変形させて区画貫通部内の空間に耐火性成形体１１を配置する作業を繰り返すことで、複数の耐火性成形体１１が密着するように積み重なった積層構造を形成することができる。なお、耐火性成形体１１と挿通部材との間や耐火性成形体１１と区画貫通部の内周面との間に隙間が生じる場合には、さらにパテ材等の充填材料を用いてその隙間を埋めてもよい。
【００４９】
次に、本実施形態の作用及び効果について説明する。
（１）耐火性成形体１１は、ゴム又は熱可塑性樹脂からなるポリマー成分、熱膨張性黒鉛、難燃剤、及び可塑剤を含有する発泡体１２を備えている。耐火性成形体１１のアスカーＣ硬度は、１０以上、３０以下の範囲内である。
【００５０】
この構成によれば、耐火性成形体１１は、アスカーＣ硬度が３０以下の柔軟性を有しているため、上述したように耐火性成形体１１の変形を利用して耐火性成形体１１を区画貫通部内の空間に容易に挿入することが可能となる。従って、区画貫通部内の空間に配置する作業性を向上することが可能となる。
【００５１】
また、耐火性成形体１１において熱膨張する本体部分について気泡を含む発泡体１２から構成することで耐火性成形体１１を軽量化することができる。これにより、複数の耐火性成形体１１を輸送したり、区画貫通部の空間に複数の耐火性成形体１１を配置したりする作業の負荷が軽減される。
【００５２】
（２）耐火性成形体１１は、発泡体１２の外表面に設けられる不織布層１３をさらに備えている。この場合、不織布層１３によって耐火性成形体１１の滑動性が高められることで、区画貫通部内の空間にさらに容易に挿入することが可能となる。従って、区画貫通部内の空間に配置する作業性をさらに向上することが可能となる。
【００５３】
（３）不織布層１３は、発泡体１２の第１外表面Ｓ１に設けられる第１不織布層１３ａと第２外表面Ｓ２に設けられる第２不織布層１３ｂとの少なくとも一方の不織布層１３を含むことが好ましい。この場合、耐火性成形体１１において、発泡体１２の第１外表面Ｓ１側及び第２外表面Ｓ２側の少なくとも一方の滑動性を高めることができるため、例えば、区画貫通部内の空間に耐火性成形体１１を順次重ねて配置することが容易となる。従って、区画貫通部内の空間に複数の耐火性成形体１１を重ねて配置する作業性を向上することが可能となる。
【００５４】
（４）発泡体１２は、スキン層と非スキン層とを有し、第１外表面Ｓ１及び第２外表面Ｓ２の少なくとも一方の外表面は、スキン層から形成され、接続外表面Ｓ３は、非スキン層から形成されている。この場合、第１外表面Ｓ１及び第２外表面Ｓ２の少なくとも一方を形成するスキン層によって発泡体１２の外表面が湾曲する変形を抑えることができる。また、接続外表面Ｓ３を形成する非スキン層は、第１外表面Ｓ１と第２外表面Ｓ２とを近づける圧縮変形に対する抵抗になり難いため、第１外表面Ｓ１と第２外表面Ｓ２とを近づけるように耐火性成形体１１を容易に圧縮変形させることができる。すなわち、不要な変形を抑えつつ、所定の方向に圧縮変形させることができる。従って、区画貫通部内の空間に配置する作業性をさらに向上することが可能となる。
【００５５】
（変更例）
上記実施形態を次のように変更して構成してもよい。本実施形態及び以下の変更例は、技術的に矛盾しない範囲で互いに組み合わせて実施することができる。
【００５６】
・発泡体１２の第１外表面Ｓ１、第２外表面Ｓ２、及び接続外表面Ｓ３のいずれの外表面についてもスキン層から形成することもできる。また、発泡体１２の第１外表面Ｓ１、第２外表面Ｓ２、及び接続外表面Ｓ３のいずれの外表面についても、非スキン層から形成することもできる。
【００５７】
・不織布層１３は、第１外表面Ｓ１、第２外表面Ｓ２及び接続外表面Ｓ３のうち、少なくとも一つの外表面に設けることができる。
・不織布層１３を省略することもできる。
【００５８】
・耐火性成形体１１は、平面視で四角形状であるが、例えば、平面視の形状を四角形状以外の多角形状等に変更することもできる。また、耐火性成形体１１の全体形状は、例えば、円柱形状、多角柱形状、円錐形状、多角推形状等の形状に変更してもよい。
【００５９】
上記実施形態及び変更例から把握できる技術的思想について以下に記載する。
・前記発泡体中において、前記熱膨張性黒鉛の含有量は、前記ポリマー成分１００質量部に対して１０質量部以上、１００質量部以下の範囲内であり、前記難燃剤の含有量は、前記ポリマー成分１００質量部に対して１０質量部以上、１００質量部以下の範囲内である、耐火性成形体。
【００６０】
・耐火性を有する発泡体を成形するための発泡体用組成物であって、ゴム又は熱可塑性樹脂からなるポリマー成分、熱膨張性黒鉛、難燃剤、可塑剤、発泡剤、及び加硫剤を含有する、発泡体用組成物。
【実施例】
【００６１】
次に、実施例及び比較例について説明する。
（実施例１〜１０及び比較例１〜５）
表１及び表２に示す原材料を、ニーダーを用いて混練することで、各例の発泡体用組成物を調製した。表１及び表２中の原材料の配合量を示す数値の単位は、質量部である。各例では、ポリマー成分としてクロロプレンゴム、加硫剤として酸化亜鉛、加硫促進剤（１）としてステアリン酸、加硫促進剤（２）として酸化マグネシウム、発泡剤としてｐ，ｐ’−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド、難燃剤としてポリリン酸アンモニウム、可塑剤としてフタル酸系可塑剤、充填剤としてカーボンブラックを用いた。
【００６２】
得られた発泡体用組成物を用いて、上述した成形工程、積層工程、発泡工程、及び切断工程を順次行うことで、各例の耐火性成形体を得た。積層工程では、ポリエステル製のスパンボンド不織布を用いた。発泡工程の条件は、２００℃、２０分間とした。
【００６３】
（アスカーＣ硬度の測定）
各例の耐火性成形体のサンプル（厚さ１０ｍｍ×縦５０ｍｍ×横５０ｍｍ）をＪＩＳ  Ｋ７３１２に準拠し、アスカーゴム硬度計Ｃ型を用いて測定した。その結果を表１及び表２に示す。
【００６４】
（発泡率）
各例の耐火性成形体の発泡率について、上記式（１）によって算出した。その結果を表１及び表２に示す。
【００６５】
（作業性の評価）
各例の耐火性成形体を挿通部材とともに区画貫通部内に配置する際の作業性の評価を行った。この作業性の評価で用いる区画貫通部は、壁を水平に貫通するように形成されている。区画貫通部の形状は、壁面方向から見たとき、四角形状であり、区画貫通部の幅寸法は３００ｍｍであり、高さ寸法は１５０ｍｍであり、奥行き寸法は８０ｍｍである。挿通部材の外径寸法は、１００ｍｍであり、区画貫通部の奥行き寸法よりも大きい長さ寸法を有している。耐火性成形体の幅寸法は１００ｍｍであり、高さ寸法（厚さ寸法）は４０ｍｍであり、奥行き寸法は８０ｍｍである。
【００６６】
作業性の評価では、まず、区画貫通部の内底面に沿って最下段となる３つの耐火性成形体を配列した後、３つのうちの中央の耐火性成形体上に挿通部材を載置した。次に、挿通部材の両側にそれぞれ耐火性成形体を配置した。最後に、区画貫通部の天井面に沿って最上段となる３つの耐火性成形体を配列した。最上段となる３つの耐火性成形体については、耐火性成形体の厚さ方向に圧縮変形させた後、区画貫通部に挿入することで配列した。この一連の作業のうち、最上段となる３つの耐火性成形体を区画貫通部内に配列させる作業について、作業性が非常によい（◎）、作業性がよい（○）、作業性にやや劣る（△）の３段階で判定した。
【００６７】
【表１】
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【００６８】
【表２】
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各実施例の耐火性成形体については、作業性が非常によい、又は作業性がよいとの評価結果が得られた。これに対して、比較例１，３，５の耐火性成形体のアスカーＣ硬度は、３０を超えており、また比較例２，４の耐火性成形体のアスカーＣ硬度は、１０未満であるため、各比較例の耐火性成形体についての作業性の評価は、各実施例よりも劣る結果となった。
【符号の説明】
【００６９】
１１…耐火性成形体、１２…発泡体、１３…不織布層、１３ａ…第１不織布層、１３ｂ…第２不織布層、Ｓ１…第１外表面、Ｓ２…第２外表面、Ｓ３…接続外表面。
【図１】
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