(57)【要約】【課題】タペット摺動部のキャビテーションエロージョンを抑制する燃料噴射ポンプを提供する。【解決手段】燃料噴射ポンプ１０１の駆動機構５０を構成するローラ５１は、カム１７に当接し、カム１７の形状に沿って回転しつつ往復移動する。タペット５４は、タペット室４１の内壁により構成されるガイド部４２に案内され、ローラ５１の移動に連動して、最下点と最上点との間を往復移動する。駆動機構５０は、ローラ５１を介してカム１７の回転運動をタペット５４の往復運動に変換する。ハウジング４０は、タペット５４の最下点における高さ方向の中心よりカム１７側に開口し、燃料供給流路から直接、又は、カム室１８を経由してタペット室４１に連通する連通路４５が形成されている。また、少なくともタペット５４の最下点において連通路４５の開口に対向するタペット５４の外壁に、連通路４５から供給される流体を受ける流体保持室６１が形成されている。【選択図】図５
2020133506.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の出力軸と連動して回転するカム（１７）を有するカムシャフト（１６）と、
前記カムを収容するカム室（１８）、及び、当該カム室に連通するタペット室（４１）が形成され、前記カム室内に燃料又はオイルが滞留しているハウジング（４０）と、
前記カムに当接し、前記カムの形状に沿って回転しつつ往復移動するローラ（５１）、及び、前記タペット室の内壁により構成されるガイド部（４２）に案内され、前記ローラの移動に連動して、前記カムシャフトに最近接する最下点と前記カムシャフトから最も離れる最上点との間を往復移動するタペット（５４）を有し、前記ローラを介して前記カムの回転運動を前記タペットの往復運動に変換する一つ以上の駆動機構（５０）と、
前記駆動機構により駆動され、前記タペットと一体に往復移動する一つ以上のプランジャ（３１）と、
前記ハウジングに固定され、前記プランジャが摺動するプランジャ摺動孔（２３）、及び、前記プランジャ摺動孔の前記駆動機構とは反対側の端部において前記プランジャの往復運動により吸入された燃料が加圧される加圧室（２４）が形成された一つ以上のシリンダ（２０）と、
を備え、燃料タンク（１）から燃料供給流路（５）を経由して供給される燃料を加圧して吐出する燃料噴射ポンプであって、
前記ハウジングは、前記タペットの最下点における高さ方向の中心より前記カム側に開口し、前記燃料供給流路から直接、又は、前記カム室を経由して前記タペット室に連通する一つ以上の連通路（４５）が形成されており、
少なくとも前記タペットの最下点において前記連通路の開口に対向する前記タペットの外壁、又は、前記連通路の開口周囲の前記ガイド部の少なくとも一方に、前記連通路から供給される流体を受ける一つ以上の流体保持室（６１、６３、６４、６５、６６）が形成されている燃料噴射ポンプ。
【請求項２】
少なくとも一つの前記連通路の軸（Ｘ）は、前記プランジャの軸（Ｚ）を含み前記ローラの回転軸（Ｙｒ）と直交する平面（Ｐｘｚ）上に存在する請求項１に記載の燃料噴射ポンプ。
【請求項３】
少なくとも一つの前記連通路は、前記カムの回転方向後方に形成されている請求項２に記載の燃料噴射ポンプ。
【請求項４】
前記燃料供給流路に、燃料圧力を所定範囲に調整するレギュレートバルブ（７）が設けられており、
前記連通路は、前記燃料供給流路における前記レギュレートバルブよりも前記燃料タンク側から前記タペット室に連通している請求項１〜３のいずれか一項に記載の燃料噴射ポンプ。
【請求項５】
複数組の前記シリンダ、前記プランジャ及び前記駆動機構を含む多筒式の燃料噴射ポンプであって、
複数の前記プランジャの軸は、前記カムシャフトを中心として互いに異なる方向に延びている請求項１〜４のいずれか一項に記載の燃料噴射ポンプ。
【請求項６】
複数組の前記シリンダ、前記プランジャ及び前記駆動機構を含む多筒式の燃料噴射ポンプであって、
複数の前記プランジャの軸は、前記カムシャフトに直交する同一平面上に配置されている請求項１〜５のいずれか一項に記載の燃料噴射ポンプ。
【請求項７】
前記連通路を下部連通路とし、前記流体保持室を下部流体保持室とすると、
前記ハウジングは、前記タペットの最下点における高さ方向の中心より前記プランジャ側に開口し、前記燃料供給流路から直接、又は、前記カム室を経由して前記タペット室に連通する一つ以上の上部連通路（４６）がさらに形成されており、
少なくとも前記タペットの最下点において前記上部連通路の開口に対向する前記タペットの外壁、又は、前記上部連通路の開口周囲の前記ガイド部の少なくとも一方に、前記上部連通路から供給される流体を受ける一つ以上の上部流体保持室（６２）がさらに形成されており、
前記上部連通路及び前記上部流体保持室は、前記ローラの回転軸方向から視た前記タペットの中心に対し、前記下部連通路及び前記下部流体保持室と対称位置に配置されている請求項１〜６のいずれか一項に記載の燃料噴射ポンプ。
【請求項８】
前記ハウジングは、前記プランジャの軸（Ｚ）及び前記ローラの回転軸（Ｙｒ）を含む平面（Ｐｙｚ）を挟んで前記下部連通路に対向する下部対向連通路（４５Ｃ）、及び、前記上部連通路に対向する上部対向連通路（４６Ｃ）の少なくとも一方がさらに形成されている請求項７に記載の燃料噴射ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料噴射ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ディーゼルエンジンのコモンレールシステム等に適用され、カムの回転に応じてタペットが往復移動することでプランジャを往復移動させ、加圧室に吸入された燃料を加圧して吐出する燃料噴射ポンプが知られている。例えば特許文献１に開示された高圧燃料ポンプは、タペット摺動部に燃料を導く供給路（５０）がハウジング（４８）に形成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】独国ＤＥ１０２０１６２２５６３３Ａ１明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
カムの回転によりローラとの接点におけるカムの半径が増加し、タペットを押し上げるとき、タペットの下端部を回転方向前方に押し付け、タペットを傾かせる力が作用する。すると、回転方向後方では、タペットの外壁とタペット室の内壁とのクリアランスが増加し、隙間容積の拡大によって負圧が発生する。この負圧によりキャビテーション発生量が増加するため、キャビテーション崩壊時の衝撃圧により発生するエロージョン（すなわち表面欠陥）が増加することとなる。
【０００５】
また、圧送量の増加要求に伴い、一つのカムに対して複数組のタペット、プランジャ等が配置され、各プランジャを含むポンプユニットがタイミングをずらして交互に圧送する多筒式の燃料噴射ポンプが用いられる場合がある。例えばＶ型配置二筒式燃料噴射ポンプでは、圧送筒切り替わり時の印加荷重方向の変化によるカムシャフトの移動速度増加により、タペットを横移動させる力がさらに大きくなる。そのため、タペット摺動部でのキャビテーションエロージョンがより増加するおそれがある。
【０００６】
特許文献１の高圧燃料ポンプでは、供給路は、タペットの高さ方向の中心に対し上側、すなわちカムとは反対側に形成されている。供給路からの燃料の導入は、摺動部の潤滑性向上を狙うためのものであって、キャビテーションエロージョンの抑制には効果が小さいと考えられる。
【０００７】
本発明はこのような点に鑑みて創作されたものであり、その目的は、タペット摺動部のキャビテーションエロージョンを抑制する燃料噴射ポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の燃料噴射ポンプは、カム（１７）を有するカムシャフト（１６）と、ハウジング（４０）と、ローラ（５１）及びタペット（５４）を有する一つ以上の駆動機構（５０）と、一つ以上のプランジャ（３１）と、一つ以上のシリンダ（２０）と、を備え、燃料タンク（１）から燃料供給流路（５）を経由して供給される燃料を加圧して吐出する。
【０００９】
カムシャフトは、内燃機関の出力軸と連動して回転するカムを有する。ハウジングは、カムを収容するカム室（１８）、及び、当該カム室に連通するタペット室（４１）が形成され、カム室内に燃料又はオイルが滞留している。
【００１０】
駆動機構を構成するローラは、カムに当接し、カムの形状に沿って回転しつつ往復移動する。タペットは、タペット室の内壁により構成されるガイド部（４２）に案内され、ローラの移動に連動して、カムシャフトに最近接する最下点とカムシャフトから最も離れる最上点との間を往復移動する。駆動機構は、ローラを介してカムの回転運動をタペットの往復運動に変換する。
【００１１】
プランジャは、駆動機構により駆動され、タペットと一体に往復移動する。シリンダは、ハウジングに固定され、プランジャが摺動するプランジャ摺動孔（２３）、及び、プランジャ摺動孔の駆動機構とは反対側の端部においてプランジャの往復運動により吸入された燃料が加圧される加圧室（２４）が形成されている。
【００１２】
ハウジングは、タペットの最下点における高さ方向の中心よりカム側に開口し、燃料供給流路から直接、又は、カム室を経由してタペット室に連通する一つ以上の連通路（４５）が形成されている。また、少なくともタペットの最下点において連通路の開口に対向するタペットの外壁、又は、連通路の開口周囲のガイド部の少なくとも一方に、連通路から供給される流体を受ける一つ以上の流体保持室（６１、６３、６４、６５、６６）が形成されている。
【００１３】
摺動部の潤滑性向上を目的とする従来技術では、摺動部のより多くの部分に燃料を行き渡らせるため、基本的に供給路は、タペットの高さ方向の中心に対しプランジャ側に形成される。それに対し、本発明の連通路は、タペットの最下点における高さ方向の中心よりカム側に形成されている。したがって本発明では、カムの回転に伴ってタペットが傾き、回転方向後方のタペット摺動部の隙間容積が拡大したとき、連通路から流体保持室に燃料が供給される。これにより、容積拡大部の圧力低下が抑制され、キャビテーションの発生量が低減する。キャビテーションの発生量が低減するため、エロージョンを低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本実施形態によるＶ型配置二筒式燃料噴射ポンプの全体構成図。
【図２】圧送筒切替時の印加荷重方向の変化によるカムシャフトの移動を説明する模式図。
【図３】カムシャフトの移動によるタペット横移動に対する影響を説明する模式図。
【図４】第１実施形態による燃料噴射ポンプのうち一つのポンプユニットを示す全体構成図。
【図５】図４の燃料噴射ポンプのタペット最下点における駆動機構部の断面図。
【図６】（ａ）図５のＶＩａ−ＶＩａ線断面図、（ｂ）同ＶＩｂ−ＶＩｂ線断面図。
【図７】タペット上昇時における駆動機構部の断面図。
【図８】タペット下降時における駆動機構部の断面図。
【図９】第２実施形態による燃料噴射ポンプの駆動機構部の断面図。
【図１０】（ａ）図９のＸａ−Ｘａ線断面図、（ｂ）第２実施形態の変形例の図１０（ａ）に対応する断面図。
【図１１】第３実施形態による燃料噴射ポンプの駆動機構部の断面図。
【図１２】第４実施形態による燃料噴射ポンプの駆動機構部の断面図。
【図１３】（ａ）第４実施形態の変形例による図１２のＸＩＩＩａ−ＸＩＩＩａ線に対応する断面図、（ｂ）第４実施形態の別の変形例による同上の図。
【図１４】第５実施形態による燃料噴射ポンプの駆動機構部の断面図。
【図１５】第６実施形態による燃料噴射ポンプの駆動機構部の断面図。
【図１６】（ａ）図１４のＸＶＩａ−ＸＶＩａ線断面図、（ｂ）図１５のＸＶＩｂ−ＸＶＩｂ線断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、燃料噴射ポンプの複数の実施形態を図面に基づいて説明する。複数の実施形態において、実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。また、第１〜第６実施形態を包括して「本実施形態」という。本実施形態の燃料噴射ポンプ１００は、例えばディーゼルエンジンのコモンレールシステムにおいて高圧燃料をコモンレールに圧送するサプライポンプとして適用される。
【００１６】
最初に図１を参照し、Ｖ型配置二筒式の燃料噴射ポンプ１００の全体構成を説明する。燃料噴射ポンプ１００は、一つのカムシャフト１６に対し第１ポンプユニット１１０及び第２ポンプユニット１２０の二つのポンプユニットを備える。カムシャフト１６は、内燃機関の出力軸と連動して回転するカム１７を有する。本明細書では一つのポンプユニットを「筒」と表し、複数のポンプユニットを備える方式を「多筒式」という。
【００１７】
各ポンプユニットは、シリンダ２０内を往復移動して燃料を加圧するプランジャ３１、及び、プランジャ３１を駆動する駆動機構５０を含む。つまり、多筒式の燃料噴射ポンプは、複数組のシリンダ２０、プランジャ３１及び駆動機構５０を含む。駆動機構５０は、カム１７に当接するローラ５１、及び、カム１７の回転運動に応じてタペット室４１の内壁に沿って往復移動するタペット５４を含む。なお、駆動機構５０の詳しい動作については後述する。
【００１８】
本明細書では、ポンプユニット１１０、１２０の軸を、主にプランジャ３１の軸Ｚ１、Ｚ２を基準として表す。図１に示すＶ型配置二筒式の燃料噴射ポンプ１００では、二つのプランジャ３１の軸Ｚ１、Ｚ２は、カムシャフト１６を中心として互いに異なる方向、例えば約９０°の角度差を有する方向に延びている。また、図１の紙面側方から視たとき、二つのプランジャ３１の軸Ｚ１、Ｚ２は、カムシャフト１６に直交する同一平面上に配置されている。
【００１９】
次に、燃料の流れに関して説明する。実線矢印は、燃料タンク１から燃料噴射ポンプ１００に供給される燃料の流れを示す。一点鎖線矢印は、燃料噴射ポンプ１００の内部での燃料の流れを示し、燃料は、タペット室４１から吸入弁２２を通って加圧室２４に吸入される。二点鎖線矢印は、燃料タンク１に戻されるリターン燃料の流れを示す。破線矢印は、加圧室２４から吐出弁２６を通って吐出される高圧燃料の流れを示し、破線矢印の先にあるコモンレールは省略されている。コモンレールに供給された高圧燃料は、複数の燃料噴射弁に分配されて内燃機関の気筒に噴射される。
【００２０】
実線矢印の流れについて、燃料タンク１内に設置されたフィードポンプ２から圧送された燃料は、メインフィルタ３、及び、燃料噴射ポンプ１００内の二次フィルタ４で濾過された後の燃料供給流路５で分岐し、カム室１８及びレギュレートバルブ７に流入する。レギュレートバルブ７は燃料圧力を所定範囲に調整する。レギュレートバルブ７後の燃料は、燃料噴射ポンプ１００からオーバーフローオリフィス８を通過した燃料と合流し、リターン燃料経路を通って燃料タンク１に戻される。
【００２１】
また、レギュレートバルブ７よりも上流、すなわち燃料タンク１側にある燃料供給流路５の分岐点６から、第２ポンプユニット１２０のタペット５４に設けられた流体保持室６１に直接燃料が供給される。一方、燃料供給流路５からカム室１８を経由して、第１ポンプユニット１１０のタペット５４に設けられた流体保持室６１に燃料が供給される。流体保持室６１の構成や作用については後述する。
【００２２】
Ｖ型配置二筒式の燃料噴射ポンプ１００では、二つのポンプユニット１１０、１２０がタイミングをずらして交互に燃料を圧送することで、合計の圧送量を増加させることができる。その反面、Ｖ型配置にすることによる特有の課題が発生する。次に図２、図３を参照し、Ｖ型配置特有の課題について説明する。
【００２３】
二つのポンプユニット１１０、１２０のうち、その時、圧送しているポンプユニットを「圧送筒」という。二筒式燃料噴射ポンプ１００では圧送筒が交互に入れ替わる。図２の（Ｉ）のタイミングでは第１ポンプユニット１１０が圧送筒であり、（ＩＩ）のタイミングでは第２ポンプユニット１２０が圧送筒である。ブロック矢印はカムシャフト作用力Ｆｃを示す。各図の下部の拡大図にはブッシュ１５内でのカムシャフト１６の変位を表し、ハッチング付きブロック矢印はブッシュ反力Ｆｂｒを示す。ブッシュ反力Ｆｂｒは、カムシャフト作用力Ｆｃとは逆方向に働く。
【００２４】
ブッシュ反力Ｆｂｒの方向は、第１ポンプユニット１１０の圧送完了時点（Ｉ）では右下方向であるが、第２ポンプユニット１２０の圧送中（ＩＩ）には右上方向に変化する。これに伴い、ブッシュ内でのカムシャフト１６の位置が移動する。このように、圧送筒の切り替わり時の印加荷重方向の変化によりカムシャフト１６の移動速度が増加する。
【００２５】
図３に、ハウジング４０のタペット室４１内におけるタペット５４の挙動を示す。後述のように、単筒又は多筒に関係なくカム機構では、カム１７の回転に伴ってタペット５４を横移動させる力Ｆｓが発生する。これに加えてＶ型配置では、図２に示した通り、印加荷重方向の変化による移動速度増加の力Ｆｍｖが影響する。そのため、カム１７の回転方向後方の隙間容積が拡大し、キャビテーション発生量が増加する。そのため、タペット摺動部でのキャビテーションエロージョンがより増加するおそれがある。
【００２６】
そこで本実施形態の燃料噴射ポンプ１００は、タペット摺動部において隙間容積が増大し負圧が発生する部位に流体保持室を形成し、連通路から正圧の燃料を供給することで、キャビテーションの発生量を低減する。そして、キャビテーションの発生量を低減することでエロージョンの抑制を図る。
【００２７】
以下、具体的な解決手段について実施形態毎に説明する。各実施形態の燃料噴射ポンプの符号は、「１０」に続く３桁目に実施形態の番号を付す。以下の実施形態では、一つのポンプユニットの構成について詳しく説明する。また、便宜上、一つのポンプユニットにおけるプランジャ３１側を「上」とし、カム１７側を「下」とする。ただし、Ｖ型配置の構成からも明らかな通り、プランジャ３１とカム１７とを結ぶ方向は、鉛直方向に対し傾いていてもよい。
【００２８】
（第１実施形態）
図４〜図８を参照し、第１実施形態の燃料噴射ポンプ１０１について説明する。図４には、図１と同様の燃料の流れを、一つのポンプユニットの図に書き直して表す。各線矢印の意味は図１に準ずる。加圧室２４で加圧された高圧燃料は、吐出弁２６を通ってコモンレール９に吐出される。図５、図７、図８には、それぞれ、タペット５４の最下点、上昇時及び下降時における駆動機構５０部の断面を示す。図６（ａ）、（ｂ）には、それぞれ、図５のＶＩａ−ＶＩａ線断面、及び、ＶＩｂ−ＶＩｂ線断面を示す。
【００２９】
図５、図７、図８における上下方向の中心線は、シリンダ２０のプランジャ摺動孔２３を摺動するプランジャ３１の軸Ｚ（以下、「プランジャ軸Ｚ」と記す。）を示す。ローラ５１及びカム１７は、それぞれ図５の紙面に直交する回転軸を中心として回転する。理想的にカム１７及びタペット５４に図の横方向の荷重が作用していない状態では、ローラ５１の回転軸Ｙｒ及びカム１７の回転軸Ｙｃはプランジャ軸Ｚに交差する。プランジャ軸Ｚ及びローラ５１の回転軸Ｙｒ（又はカム１７の回転軸Ｙｃ）を含む平面をＰｙｚと記す。平面Ｐｙｚは、図５、図７、図８ではプランジャ軸Ｚに重なる。また、平面Ｐｙｚは、図６（ａ）の紙面に平行であり、図６（ｂ）ではローラ５１の回転軸Ｙｒ及びカム１７の回転軸Ｙｃに平行な軸Ｙに重なる。
【００３０】
まず、主に図５、図６を参照する。ハウジング４０は、カム１７を収容するカム室１８、及び、当該カム室１８に連通するタペット室４１が形成されている。カム室１８内には燃料又はオイルが滞留している。タペット室４１には、タペット５４を含む駆動機構５０が収容される。タペット室４１の円筒状の内壁は、タペット５４の往復移動を案内するガイド部４２を構成する。
【００３１】
駆動機構５０は、ローラ５１、シュー５２及びタペット５４を含む。ローラ５１は、カム１７に当接し、カム１７の形状に沿って回転しつつ往復移動する。シュー５２は、ローラ５１とタペット５４との間に介在し、ローラ５１を回転自在に支持する。タペット５４は略円筒状を呈し、タペット室４１の内壁により構成されるガイド部４２に案内され、ローラ５１の移動に連動して往復移動する。駆動機構５０は、ローラ５１を介してカム１７の回転運動をタペット５４の往復運動に変換し、さらに、タペット５４の往復運動をプランジャ３１に伝達することで、プランジャ３１を駆動する。
【００３２】
以下、「カム１７とローラ５１との接点におけるカム１７の半径」を略して「接点半径」という。カム１７の回転により接点半径が増加するとき、ローラ５１及びタペット５４は上昇し、接点半径が減少するとき、ローラ５１及びタペット５４は下降する。こうしてタペット５４は、カムシャフト１６に最近接する「最下点」とカムシャフト１６から最も離れる「最上点」との間を往復移動する。
【００３３】
プランジャ３１は、駆動機構５０により駆動され、タペット５４と一体にシリンダ２０のプランジャ摺動孔２３を往復移動する。リターンスプリング３２は、プランジャ３１の下端に固定されたシート３３を介してタペット５４をカム１７側に付勢する。カム１７の回転により接点半径が増加するとき、タペット５４は、リターンスプリング３２の付勢力に抗して上昇する。
【００３４】
シリンダ２０は、ハウジング４０に固定され、プランジャ３１が摺動するプランジャ摺動孔２３の他、吸入通路２１、加圧室２４、吐出通路２５等が形成されている。加圧室２４は、プランジャ摺動孔２３の駆動機構５０とは反対側の端部において、プランジャ３１の往復運動により吸入された燃料が加圧される。
【００３５】
詳しくは燃料吸入行程では、プランジャ３１が下降するとともに、図示しないＥＣＵからの指令により吸入弁２２が開弁し、吸入通路２１から加圧室２４に燃料が吸入される。加圧行程では、吸入弁２２が閉じた後、プランジャ３１が上昇し、加圧室２４内の燃料を加圧する。吐出行程では、加圧された燃料の圧力により吐出弁２６が開弁し、高圧燃料が吐出通路２５を通って吐出される。
【００３６】
このような基本構成に加え、特に第１実施形態の燃料噴射ポンプ１０１は、ハウジング４０に連通路４５が形成されている。図１、図４に記載のように、連通路４５は、燃料供給流路５におけるレギュレートバルブ７より上流の分岐点６から直接、又は、カム室１８を経由してタペット室４１に連通する。連通路４５は、図５の状態、すなわちタペット５４の最下点における高さ方向の中心よりカム１７側に開口する。プランジャ軸Ｚを含み、ローラの回転軸Ｙｒと直交する平面をＰｘｚと記すと、図６（ａ）に示すように、連通路の軸Ｘは平面Ｐｘｚ上に存在する。
【００３７】
また、タペット５４の外壁に、連通路４５から供給される流体、具体的には燃料を受ける流体保持室６１が形成されている。流体保持室６１は、少なくとも図５の状態、すなわちタペットの最下点において連通路４５の開口に対向する。図６（ｂ）に示すように、第１実施形態の流体保持室６１は、タペット５４の外壁に環状溝として形成されている。なお、例えばタペット５４の周方向の一箇所に、ハウジング４０とタペット５４とを固定する固定ピン５３が設けられている。ただし、他の実施形態では固定ピンが設けられなくてもよい。
【００３８】
続いて図７、図８を参照し、カム１７の回転中の作用を説明する。図７に示すように、カム１７の接点半径が増加し、タペット５４を押し上げるとき、タペット５４の下端部を回転方向前方に押し付け、タペット５４を傾かせる力が作用する。すると、回転方向後方では、タペット５４の外壁とタペット室４１の内壁とのクリアランスが増加し、隙間容積が拡大する。
【００３９】
仮にハウジング４０に連通路４５が設けられない場合、容積拡大部（＊１）に発生する負圧によりキャビテーション発生量が増加するため、キャビテーション崩壊時の衝撃圧によるエロージョンが増加することとなる。しかし、第１実施形態では、カム１７の回転方向後方に形成された連通路４５から流体保持室６１に燃料が供給されることで、容積拡大部（＊１）の圧力低下が抑制され、キャビテーションの発生量が低減する。キャビテーションの発生量が低減するため、エロージョンを抑制することができる。
【００４０】
図８に示すように、タペット５４が最上点を超えた後、カム１７の接点半径の減少に伴ってタペット５４は下降する。このとき、リターンスプリング３２の付勢力により、タペット５４は上昇時とは逆方向、すなわち回転方向前方の隙間容積が拡大するように傾く。連通路が設けられない場合、図７の状態で発生したエロージョンは、容積拡大部の圧力が復帰するまで、例えば図８に示す状態まで継続する。それに対し、第１実施形態では容積拡大部の圧力の復帰が早くなり、エロージョンが解消されるまでの時間が短縮される。
【００４１】
（効果）
以上のように本実施形態では、カム１７の回転に伴ってタペット５４が傾き、回転方向後方のタペット摺動部の隙間容積が拡大したとき、連通路４５から流体保持室６１に燃料が供給される。これにより、容積拡大部の圧力低下が抑制され、キャビテーションの発生量が低減する。キャビテーションの発生量が低減するため、エロージョンを低減することができる。特に、印加荷重方向の変化による移動速度増加の影響が加わるＶ型配置二筒式の燃料噴射ポンプに適用される場合、顕著な効果が発揮される。
【００４２】
なお、燃料噴射ポンプのタペット摺動部に連通する通路が形成される構成は、特許文献１（独国ＤＥ１０２０１６２２５６３３Ａ１）の他、特開平１１−２００９８９号公報や特許第６３９４４１３号公報にも見られる。しかし、これらの従来技術はいずれもタペット摺動部の上部から潤滑のために燃料やオイルを供給するものであり、タペットの傾きによる負圧発生箇所を狙って燃料を供給するものではない。したがって、上記の従来技術では、タペット摺動部のキャビテーションエロージョンを抑制する効果はない。
【００４３】
本実施形態の連通路４５は、カム１７の回転方向後方に形成されている。また、連通路４５の軸Ｘは、プランジャ軸Ｚを含みローラの回転軸Ｙｒと直交する平面Ｐｘｚ上に存在する。これにより、タペット５４の傾きによる負圧発生箇所に的確に燃料を供給することができる。よって、キャビテーションエロージョンを効果的に抑制することができる。
【００４４】
また、本実施形態において連通路４５に供給される燃料は、レギュレートバルブ７の上流の分岐点６から供給されるため、圧力が安定した燃料が供給される。したがって、燃料圧力変動の影響を受けず、安定してキャビテーションの発生量を低減し、エロージョンを抑制することができる。
【００４５】
（第２実施形態）
次に図９、図１０を参照し、第２実施形態の燃料噴射ポンプ１０２について説明する。図９以下の駆動機構５０部の断面図では、第１実施形態の図５、図７、図８に対し、シリンダ２０部の図示を省略する。第２実施形態では、第１実施形態による環状溝の流体保持室６１に対し、タペット５４の外壁のうち周方向の連通路４５に対向する部分に局所的に流体保持室６３が形成される。図９においてタペット５４の下部の外壁は、連通路４５側（図の右側）では凹んでおり、連通路４５と反対側（図の右側）では真っ直ぐ表されている。
【００４６】
例えば図１０（ａ）に示すように、局所的な流体保持室６３は、溝底がタペット５４の外壁と同心の円筒面状に形成されている。つまり、軸方向断面視において流体保持室６３は、径方向の幅が一定の円弧状を呈している。この構成では、第１実施形態の環状溝に対し、固定ピン５３が嵌合するタペット５４の肉厚を大きく確保することができる。図１０（ｂ）に示す変形例では、局所的な流体保持室６４は、溝底が平面状に形成されている。つまり、軸方向断面視において流体保持室６４の溝底は、外壁を構成する円の弦に相当する。この構成では、さらに溝加工が容易となる。
【００４７】
（第３実施形態）
次に図１１を参照し、第３実施形態の燃料噴射ポンプ１０３について説明する。まず、第１実施形態において、タペット５４の最下点における高さ方向の中心よりカム１７側に開口する連通路４５を「下部連通路４５」と言い換える。同様に、タペット５４の高さ方向の中心よりもカム１７側の外壁に形成される流体保持室６１を「下部流体保持室６１」と言い換える。第３実施形態では、下部連通路４５に加え、さらに上部連通路４６がハウジング４０に形成される。また、下部流体保持室６１に加え、さらに上部流体保持室６２がタペット５４の外壁に形成される。
【００４８】
上部連通路４６は、タペット５４の最下点における高さ方向の中心よりプランジャ３１側に開口する。上部連通路４６は、下部連通路４５と同様に、燃料供給流路５から直接、又は、カム室１８を経由してタペット室４１に連通する。上部流体保持室６２は、タペット５４の高さ方向の中心よりもプランジャ３１側の外壁に形成され、上部連通路４６から供給される流体を受ける。
【００４９】
上部連通路４６及び上部流体保持室６２は、図１１の視方向、すなわち、ローラ５１の回転軸Ｙｒ方向から視たタペット５４の中心に対し、下部連通路４５及び下部流体保持室６１と対称位置に配置されている。つまり、上部連通路４６は、カム１７の回転方向前方に形成されている。なお、図１１に示す下部流体保持室６１及び上部流体保持室６２は、いずれも環状溝として形成されているが、第２実施形態に準じ、下部連通路４５又は上部連通路４６に対向する部分に局所的に流体保持室が形成されてもよい。
【００５０】
図１１に示すように、カム１７の接点半径が増加しタペット５４を押し上げるとき、タペット摺動部の隙間容積は、図の左下側で拡大すると同時に、対角部に相当する図の右上側でも拡大する。そこで、下部連通路４５に加えて上部連通路４６からも燃料を供給し、容積が拡大する（＊１）部及び（＊２）部の圧力低下を共に抑制することで、タペット５４の対角部においてエロージョンを抑制することができる。
【００５１】
（第４実施形態）
次に図１２、図１３を参照し、第４実施形態の燃料噴射ポンプ１０４について説明する。第４実施形態は、第３実施形態に対し、プランジャ軸Ｚ及びローラ５１の軸Ｙｒを含む平面Ｐｙｚを挟んで下部連通路４５に対向する下部対向連通路４５Ｃ、及び、上部連通路４６に対向する上部対向連通路４６Ｃがさらにハウジング４０に形成されている。つまり、下部対向連通路４５Ｃは、カム１７の回転方向前方に形成されており、上部対向連通路４６Ｃは、カム１７の回転方向後方に形成されている。
【００５２】
下部流体保持室６１が環状に形成される構成では、下部流体保持室６１は下部連通路４５及び下部対向連通路４５Ｃに共通に対応する。また、上部流体保持室６２が環状に形成される構成では、上部流体保持室６２は上部連通路４６及び上部対向連通路４６Ｃに共通に対応する。
【００５３】
その他、第４実施形態の変形例の流体保持室の構成例を図１３（ａ）、（ｂ）に示す。図１３（ａ）、（ｂ）には下部連通路４５及び下部対向連通路４５Ｃの断面を例示するが、上部連通路４６及び上部対向連通路４６Ｃについても同様である。図１３（ａ）に示す例では、図１０（ａ）に準ずる溝底が円筒面状の二つの流体保持室６３、６３Ｃが平面Ｐｙｚを挟んで対称位置に個別に形成される。図１３（ｂ）に示す例では、図１０（ｂ）に準ずる溝底が平面状の二つの流体保持室６４、６４Ｃが平面Ｐｙｚを挟んで対称位置に個別に形成される。
【００５４】
図８に示すように、カム１７の接点半径が減少しタペット５４が最上点から下降するとき、回転方向前方の隙間容積が拡大する。そこで、下部対向連通路４５Ｃ及び上部対向連通路４６Ｃから燃料を供給し、容積が拡大する（＊３）部及び（＊４）部の圧力低下を共に抑制することで、タペット５４の下降時におけるキャビテーションを低減し、エロージョンを抑制することができる。
【００５５】
なお、下部連通路４５及び上部連通路４６に加え、下部対向連通路４５Ｃ又は上部対向連通路４６Ｃのいずれか一方のみが形成されるようにしてもよい。或いは、上部連通路４６を設けず、下部連通路４５及び下部対向連通路４５Ｃのみを設けるようにしてもよい。
【００５６】
（第５、第６実施形態）
次に図１４〜図１６を参照し、第５、第６実施形態の燃料噴射ポンプ１０５、１０６について説明する。第１実施形態等では連通路４５１の開口に対向するタペット５４の外壁に流体保持室６１が形成されているのに対し、第５、第６実施形態では、ハウジング４０側において、連通路４５１の開口周囲のガイド部４２に流体保持室６５、６６が形成されている。
【００５７】
図１４及び図１６（ａ）に示す第５実施形態では、流体保持室６５は、ガイド部４２の開口周囲を含み、内周に沿った環状溝として形成されている。図１５及び図１６（ｂ）に示す第６実施形態では、流体保持室６６は、ガイド部４２の開口周囲にのみ局所的に形成されている。
【００５８】
このように、ハウジング４０のガイド部４２に流体保持室６５、６６が形成される構成でも、タペット５４の外壁に流体保持室６１が形成される構成と同様の効果が得られる。なお、タペット５４の外壁とハウジング４０のガイド部４２との両方に流体保持室が形成されてもよい。また、第３、第４実施形態と組み合わせ、上部連通路４６に対応する流体保持室がハウジング４０のガイド部４２に形成されてもよい。
【００５９】
（その他の実施形態）
（ａ）上記実施形態では、同一機能の連通路は各一つである。第３実施形態では下部連通路４５及び上部連通路４６の二種類の連通路が含まれ、第４実施形態では対向連通路を含めて四種類の連通路が含まれるが、例えば回転方向後方の下部に設けられる連通路４５は一つである。これに対し、例えば回転方向後方の下部に複数の連通路が並列に設けられてもよい。すなわち、燃料供給流路５からの連通路が途中で分岐し、複数の開口からタペット室４１に燃料を供給するようにしてもよい。
【００６０】
（ｂ）プランジャ３１の駆動機構は、上記実施形態のようにシュー５２が設けられず、ローラ５１の運動が直接タペット５４に伝達されるように構成されてもよい。
【００６１】
（ｃ）本発明は、Ｖ型配置の二筒式燃料噴射ポンプに限らず、複数のポンプユニットがカムシャフト１６に直交する異なる平面上に同じ角度、又は異なる角度で配列される並列配置の多筒式燃料噴射ポンプに適用されてもよい。また、多筒式の燃料噴射ポンプに限らず、単筒式の燃料噴射ポンプに適用されてもよい。
【００６２】
（ｄ）本発明の燃料噴射ポンプは、ディーゼルエンジンに限らず、ガソリンエンジンその他の燃料圧送用ポンプとして使用されてもよい。
【００６３】
以上、本発明は、上記実施形態になんら限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の形態で実施可能である。
【符号の説明】
【００６４】
１００・・・燃料噴射ポンプ、  １・・・燃料タンク、  ５・・・燃料供給流路、
１６・・・カムシャフト、  １７・・・カム、  １８・・・カム室、
２０・・・シリンダ、  ２３・・・プランジャ摺動孔、  ２４・・・加圧室、
３１・・・プランジャ、
４０・・・ハウジング、  ４１・・・タペット室、  ４２・・・ガイド部、
４５・・・（下部）連通路、
５０・・・駆動機構、    ５１・・・ローラ５１・・・タペット、
６１、６３、６４、６５、６６・・・（下部）流体保持室。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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