(57)【要約】【課題】連通孔の詰まりを検出する。【解決手段】主燃焼室（２）の頂面に、副燃料噴射弁（５３）を有する副室（５１）が形成されており、副室（５１）内の混合気を燃焼させたときに連通孔（５２）から噴出するジェット火炎によって主燃焼室（２）内の混合気が燃焼せしめられる。副燃料噴射弁（５３）からの副燃料の噴射時期をずらしたときの主燃焼室（２）内の燃焼状態の変化から、連通孔（５２）の詰まりを検出する。【選択図】図７
2020133464.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
主燃焼室内に燃料を供給するための主燃料噴射弁を具備しており、主燃焼室の頂面に、連通孔を介して主燃焼室内に連通しかつ副燃料噴射弁および点火栓を有する副室が形成されている副室付き内燃機関の制御装置において、副燃料噴射弁からの副燃料の噴射時期をずらしたときの主燃焼室内の燃焼状態の変化から、連通孔の詰まりを検出する副室付き内燃機関の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は副室付き内燃機関の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
主燃料ガスが主燃焼室内に供給され、主燃焼室の頂面に、連通孔を介して主燃焼室内に連通しかつ副燃料ガス供給装置と点火栓を有する副室が形成されており、副燃料ガス供給装置が、副燃料ガスを副室内に向けてのみ流通可能なチェックバルブを備えている内燃機関が公知である（例えば特許文献１を参照）。この内燃機関では、チェックバルブが燃え残りのカーボンを噛みこんで閉状態になってしまうと失火を生じるので、排気温度センサにより失火状態を検出し、失火が生じたときには、ソレノイドによりチェックバルブを押圧してチェックバルブを正常状態に戻すようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平８−１２１２５７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、副室を備えた内燃機関では、連通孔が少しでも詰まると燃焼が悪化し、従って、副室を備えた内燃機関では、連通孔が詰まったことを検出する必要がある。この場合、連通孔がすこし詰まったぐらいでは失火は生じず、従って、失火を検出することにより不具合を解消するようにした上記の手法では、連通孔が詰まったことを検出することはできない。
【０００５】
本発明によれば、主燃焼室内に燃料を供給するための主燃料噴射弁を具備しており、主燃焼室の頂面に、連通孔を介して主燃焼室内に連通しかつ副燃料噴射弁および点火栓を有する副室が形成されている副室付き内燃機関の制御装置において、副燃料噴射弁からの副燃料の噴射時期をずらしたときの主燃焼室内の燃焼状態の変化から、連通孔の詰まりを検出する副室付き内燃機関の制御装置が提供される。
【発明の効果】
【０００６】
連通孔が詰まったことを適切に検出することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】図１は内燃機関の全体図である。
【図２】図２はシリンダヘッドを下方から見たときの図である。
【図３】図３は、図２のＡ−Ａ断面に沿ってみた内燃機関の側面断面図である。
【図４】図４は副室周りの拡大側面断面図である。
【図５】図５は、副噴射量と主噴射量とを示す図である。
【図６】図６は、燃焼室内の圧力と、副室内と主燃焼室内の圧力差ΔＰと、副燃料の噴射時期とを示す図である。
【図７】図７は、連通孔が詰まり処理を行うためのフローチャートである。
【図８】図８は、副燃料の基本噴射時期のマップを示す図である。
【図９】図９は、副燃料の高熱効率噴射時期を検出するためのフローチャートである。
【図１０】図１０はシリンダヘッドを下方から見たときの図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
図１にガソリンを燃料とする内燃機関の全体図を示す。図１を参照すると、１は機関本体、２は各気筒の主燃焼室、３は各気筒に対して夫々設けられた主燃料噴射弁、４はサージタンク、５は吸気枝管、６は排気マニホルドを夫々示す。サージタンク４は吸気ダクト７を介して排気ターボチャージャ８のコンプレッサ８ａの出口に連結され、コンプレッサ８ａの入口は吸入空気量検出器９を介してエアクリーナ１０に連結される。吸気ダクト７内にはアクチュエータにより駆動されるスロットル弁１１が配置され、吸気ダクト７周りには吸気ダクト７内を流れる吸入空気を冷却するためのインタクーラ１２が配置される。
【０００９】
一方、排気マニホルド６は排気ターボチャージャ８の排気タービン８ｂの入口に連結され、排気タービン８ｂの出口は排気管１３を介して排気浄化用触媒コンバータ１４に連結される。排気マニホルド５とサージタンク４とは排気ガス再循環（以下、ＥＧＲと称す）通路１５を介して互いに連結され、ＥＧＲ通路１５内にはＥＧＲ制御弁１６が配置される。各主燃料噴射弁３は燃料分配管１７に連結され、この燃料分配管１７は燃料ポンプ１８を介して燃料タンク１９に連結される。
【００１０】
電子制御ユニット２０はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス２１によって互いに接続されたROM（リードオンリメモリ）２２、RAM（ランダムアクセスメモリ）２３、CPU（マイクロプロセッサ）２４、入力ポート２５および出力ポート２６を具備する。排気マニホルド６内には、排気温を検出するための温度センサ３３が取り付けられており、この温度センサ３３の出力信号および吸入空気量検出器９の出力信号は、夫々対応するAD変換器２７を介して入力ポート２５に入力される。また、アクセルペダル３０にはアクセルペダル３０の踏込み量に比例した出力電圧を発生する負荷センサ３１が接続され、負荷センサ３１の出力電圧は対応するAD変換器２７を介して入力ポート２５に入力される。更に入力ポート２５にはクランクシャフトが例えば３０°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ３２が接続される。CPU２４では、このクランク角センサ３２の出力パルスから機関回転数が算出される。一方、出力ポート２６は対応する駆動回路２８を介して主燃料噴射弁３、スロットル弁１１の駆動用アクチュエータ、ＥＧＲ制御弁１６、および燃料ポンプ１８に接続される。
【００１１】
図３は図１に示される機関本体１の断面図を示しており、図２は図３に示される燃焼室２の頂面の底面図を示している。なお、図２および図３において、４１はシリンダブロック、４２はシリンダブロック４１上に取り付けされたシリンダヘッド、４３はシリンダブロック４１内で往復動するピストン、４４は一対の吸気弁、４５は吸気ポート、４６は一対の排気弁、４７は排気ポートを夫々示す。図３に示されるように、主燃料噴射弁３は吸気ポート４５内に配置されている。しかしながら、この主燃料噴射弁３は、主燃焼室２に配置することもできる。
【００１２】
一方、図２から図４を参照すると、主燃焼室２の頂面中央部には、副室ケーシング５０が取付けられている。図２から図４に示す例では、この副室ケーシング５０は、両端が閉鎖された薄肉の中空円筒状をなしており、副室ケーシング５０の中心軸線がシリンダの中心軸線方向に延びるように主燃焼室２の頂面に取付けられている。また、図２から図４に示す例では、副室ケーシング５０の上方部はシリンダヘッド４２内に位置しており、副室ケーシング５０の下方部のみが主燃焼室２内に露呈している。この副室ケーシング５０内には副室５１が形成されており、副室ケーシング５０には、副室５１から主燃焼室２内に向けて延びる複数の連通孔５２が形成されている。
【００１３】
また、本発明の実施例では、副室５１の頂面中央部に、副燃料噴射弁５３が配置されており、更に副室５１の頂面周辺部には点火栓５４が配置されている。各気筒の副燃料噴射弁５３は、図１に示されるように、燃料分配管５５に連結され、この燃料分配管５５は燃料ポンプ５６を介して燃料タンク１９に連結される。各気筒の副燃料噴射弁５３および点火栓５４は、対応する駆動回路２８を介して出力ポート２６に連結される。
【００１４】
図１から図４に示される内燃機関では、吸気弁４４が開弁すると、主燃料噴射弁３から噴射された燃料が吸入空気と共に主燃焼室２内に供給され、それによって主燃焼室２内には混合気が形成される。次いで圧縮行程が開始されると、主燃焼室２内の一部の混合気が各連通孔５２から副室５１内に流入する。次いで圧縮行程の後半になると、図４においてＦで示されるように、副燃料噴射弁５３から副室５１内に液状燃料が噴射される。次いで、圧縮行程末期になると、点火栓５４による点火作用が行われ、副室５１内の混合気が燃焼せしめられる。副室５１内の混合気が燃焼せしめられると、各連通孔５２から主燃焼室２内に向けてジェット火炎Ｊが噴出し、主燃焼室２内の混合気は、これらのジェット火炎Ｊにより燃焼せしめられる。
【００１５】
図５に、要求噴射量Ｑｔと、主燃料噴射弁３からの主噴射量Ｑｍおよび副燃料噴射弁５３からの副噴射量Ｑａとの関係が示されている。なお、これら要求噴射量Ｑｔ、主噴射量Ｑｍおよび副噴射量Ｑａの間には、要求噴射量Ｑｔ＝主噴射量Ｑｍ＋副噴射量Ｑａの関係がある。本発明の実施例では、図５からわかるように、主燃料噴射弁３からの主噴射量Ｑｍに対する副燃料噴射弁５３からの副噴射量Ｑａの割合（Ｑａ/Ｑｍ）は、通常、要求噴射量Ｑｔに拘らずに、一定とされている。なお、図５に示される例では、副噴射量Ｑａは、要求噴射量Ｑｔに拘らずに、要求噴射量Ｑｔの５パーセント程度とされている。
【００１６】
さて、本発明の実施例では、副燃料噴射弁５３から副室５１内に液状燃料が噴射される。この場合、液状燃料が副室５１内で十分に蒸発できず、その結果、副室５１内に噴射された液状燃料が液状のままで副室５１の内壁面上に付着してしまう。このように液状燃料が副室５１の内壁面上に付着すると、付着燃料は酸素不足の状態で加熱されて炭化し、その結果、多量の微粒子状物質（ＰＭ）が生成されて機関から排出されることになる。また、このように液状燃料が副室５１の内壁面上に付着すると、副室５１において良好な燃焼が行われなくなるために、ジェット火炎Ｊが弱まり、その結果、主燃焼室２内において熱効率の高い良好な燃焼を得られなくなる。
【００１７】
この場合、主燃焼室２内から副室５１内に向けて連通孔５２内を流れる混合気の流速が速いときに副燃料噴射弁５３から副室５１内に液状燃料を噴射すると、副燃料噴射弁５３から副室５１内に噴射された液状燃料は、連通孔５２から副室５１内に高速で流入する混合気により、良好に蒸発せしめられる。その結果、副室５１の内壁面上への燃料の付着が抑制されるので、微粒子状物質（ＰＭ）の排出量が増大するのを阻止することができると共に、主燃焼室２内において熱効率の高い良好な燃焼が得られることになる。そこで本発明の実施例では、圧縮行程において、主燃焼室２内から副室５１内に向けて連通孔５２内を流れる混合気の流速が最大となる時期に副燃料噴射弁５３から副室５１内に液状燃料を噴射するようにしている。次に、このことについて、図６を参照しつつ説明する。
【００１８】
図６は、上から順に、燃焼室内の圧力とクランク角との関係、副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰとクランク角との関係、および副燃料噴射弁５３から噴射される副燃料量の噴射時期とクランク角との関係を示している。なお、図６の横軸においてＴＤＣは圧縮上死点を示している。また、燃焼室内の圧力変化を示している図６の一番上の図において、実線は、圧縮行程中における主燃焼室２内の圧力の変化を示しており、破線は、圧縮行程中における副室５１内の圧力の変化を示している。また、図６の圧力差ΔＰを示している図において、実線は連通孔５２が詰まりを生じていないときの、圧力差ΔＰの変化を示している。
【００１９】
最初に、連通孔５２が詰まりを生じていない場合について説明する。燃焼室内の圧力変化を示している図６の一番上の図を参照すると、実線で示されるように、主燃焼室２内の圧力は圧縮行程が進行するにつれて上昇し、主燃焼室２内の圧力が上昇すると、主燃焼室２内の混合気が副室５１内に流入する。このとき、主燃焼室２内から副室５３内に流入する混合気の流入量は、各連通孔５２による絞り作用によって制限されており、従って、副室５３内へは少しずつしか混合気が流入しない。従って、図６において実線で示されるように、圧縮が開始されると、副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰは徐々に増大していく。
【００２０】
次いで、副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰが大きくなると副室５３内への流入混合気量が増大し始め、暫くすると、副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰが低下し始める。従って、副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰは圧縮行程の途中で最大となる。ところで、主燃焼室２から各連通孔５２を介して副室５１内に流入する混合気の流速は、副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰの平方根に比例する。従って、主燃焼室２から各連通孔５２を介して副室５１内に流入する混合気の流速は、副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰが最大になったときに最大となる。
【００２１】
本発明による実施例では、図６に示されるように、副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰが最大になったとき、即ち、主燃焼室２から各連通孔５２を介して副室５１内に流入する混合気の流速が最大になったときに、副燃料噴射弁５３から副燃料が噴射される。なお、図６に示されるように、副燃料噴射弁５３から副燃料が噴射されると、その後、点火栓５４による点火作用が行われる。
【００２２】
このように主燃焼室２から各連通孔５２を介して副室５１内に流入する混合気の流速が最大になったときに、副燃料噴射弁５３から副燃料が噴射されると、副燃料噴射弁５３から噴射された副燃料は、高速で副室５１内に流入する混合気と衝突して副燃料の微粒化および蒸発作用が促進される。その結果、副室５１の内壁面上への燃料の付着が抑制されるので、微粒子状物質（ＰＭ）の排出量が増大するのを阻止できると共に、主燃焼室２内において熱効率の高い良好な燃焼を得ることができることになる。また、本発明による実施例では、図４に示されるように、各連通孔５２を介して副室５１内に流入する混合気流に対して副燃料Ｆが正面衝突するように、各連通孔５２および副燃料Ｆの噴射方向が設定されている。従って、副燃料Ｆの微粒化および蒸発作用が更に促進され、微粒子状物質（ＰＭ）の排出量が増大するのを更に阻止できると共に、主燃焼室２内において更に熱効率の高い良好な燃焼を得ることができる。
【００２３】
一方。機関が長期間に亘って使用されると、各連通孔５２の内周面上には燃え残りのカーボン等が付着し、連通孔５２が詰まりを生じるようになる。連通孔５２が詰まりを生じると、連通孔５２の流路断面積が減少するために、主燃焼室２内の混合気が副室５１内に流入しづらくなる。その結果、図６において一点鎖線で示されるように、副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰは、圧縮作用が始まると、連通孔５２が詰まりを生じていないときの実線で示される圧力差ΔＰよりも少し高い状態で、徐々に増大する。一方、圧力差ΔＰが増大すると、副室５１内への混合気の流入が増大し始めるが、副室５１内に混合気が流入しづらいために、圧力差ΔＰは増大し続け、圧力差ΔＰは更に高くなる。次いで、暫くすると、副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰが低下し始める。
【００２４】
従って、連通孔５２が詰まりを生じると、図６において一点鎖線で示されるように、副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰが最大となるクランク角は、連通孔５２が詰まりを生じていないときに圧力差ΔＰが最大となるクランク角に比べて、遅角側に移動することになる。このように副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰが最大となるクランク角が遅角側に移動すると、副燃料噴射弁５３からは、副室５１内に流入する混合気の流速が最大となる前に副燃料が噴射されることになる。このように副室５１内に流入する混合気の流速がそれほど速くないときに副燃料噴射弁５３から副燃料が噴射されると、副燃料の微粒化および蒸発作用に対する促進作用が弱まり。その結果、主燃焼室２内における燃焼の熱効率が低下することになる。
【００２５】
このように、連通孔５２が詰まりを生じると副室５１内と主燃焼室２内の圧力差ΔＰが最大となるクランク角が遅角側に移動し、副燃料噴射弁５３から副燃料が噴射される時期が、副室５１内に流入する混合気の流速が最大となる時期からずれるので、主燃焼室２内における燃焼の熱効率が低下することになる。この場合、副室５１内に流入する混合気の流速が最大となる時期からの副燃料噴射弁５３の噴射時期のずれ量は、即ち、主燃焼室２内における燃焼の熱効率が最良となる時期からの副燃料噴射弁５３の噴射時期のずれ量は、連通孔５２の詰まり量を表していることになり、従って、連通孔５２が詰まりを生じているか否かは、主燃焼室２内における燃焼の熱効率が最良となる時期からの副燃料噴射弁５３の噴射時期のすれ量から判別できることになる。
【００２６】
この場合、副燃料噴射弁５３の噴射時期をずらすと、主燃焼室２内の燃焼状態が変化し、副燃料噴射弁５３の噴射時期をずらしたときに、主燃焼室２内における燃焼の熱効率が最良となれば、このときのずれ量が、主燃焼室２内における燃焼の熱効率が最良となる時期からの副燃料噴射弁５３の噴射時期のすれ量となるので、このずれ量から連通孔５２の詰まりを検出できることになる。そこで本発明による実施例では、副燃料噴射弁５３からの副燃料の噴射時期をずらしたときの主燃焼室２内の燃焼状態の変化から、連通孔５２の詰まりを検出するようにしている。
【００２７】
更に、本発明による実施例では、連通孔５２が詰まりを生じていると判別されたときには、連通孔５２が詰まりを解消する処理、即ち、回復処理が行われる。この回復処理が行われると、通常は、各連通孔５２の内周面上に付着している燃え残りのカーボン等が除去され、連通孔５２は、元の詰まりを生じていない状態に戻る。しかしながら、この場合、完全に元の詰まりを生じていない状態に戻らない場合もある。ここで本発明による実施例では、このような場合には、主燃焼室２から各連通孔５２を介して副室５１内に流入するガスの流速が最大になったときに、副燃料噴射弁５３から副燃料が噴射されるように、副燃料噴射弁５３からの副燃料の噴射時期が更新される。
【００２８】
次に、図７を参照しつつ連通孔５２の詰まり処理ルーチンについて説明する。このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行される。
図７を参照すると、まず初めにステップ１００において、副燃料噴射弁５３からの副燃料の基本噴射時期ＩＳＯが読み込まれる。この基本噴射時期ＩＳＯは、連通孔５２が詰まりを生じていないときの副燃料噴射弁５３からの副燃料の最適な噴射時期を示しており、この基本噴射時期ＩＳＯは、機関負荷Ｌおよび機関回転数Ｎの関数として、図８に示されるようなマップの形で、予めＲＯＭ２３内に記憶されている。次いで、ステップ１０１では、連通孔５２が詰まりを生じているときに燃焼の熱効率が最も高くなる副燃料噴射弁５３からの副燃料の高熱効率噴射時期ＩＳＢが読み込まれる。
【００２９】
この連通孔５２が詰まりを生じているときに燃焼の熱効率が最も高くなる副燃料噴射弁５３からの副燃料の高熱効率噴射時期ＩＳＢは、図９に示される高熱効率噴射時期の検出ルーチンにおいて算出されている。
ところで、主燃焼室２内における燃焼の熱効率が最も高くなると、主燃焼室２からの排気温が最も低くなる。従って、このルーチンでは、副燃料噴射弁５３からの副燃料の噴射時期を少しずつずらして、温度センサ３３により検出された排気温が最も低くなる副燃料の噴射時期を見つけ出し、この排気温が最も低くなる副燃料の噴射時期を高熱効率噴射時期ＩＳＢとしている。
【００３０】
即ち、図９を参照すると、まず初めにステップ２００において、機関の定常運転状態が継続しているか否かが判別される。機関の定常運転状態が継続していないと判別されたときには処理サイクルを終了する。これに対し、機関の定常運転状態が継続していると判別されたときにはステップ２０１に進んで、副燃料噴射弁５３からの副燃料の噴射時期が少しだけ遅角される。次いで、ステップ２０２では、副燃料噴射弁５３からの副燃料の噴射時期が少しだけ遅角されたときに排気温が低下したか否かが判別される。このとき排気温が低下した場合にはステップ２０３に進み、このとき排気温が低下しなかった場合にはステップ２０５に進む。
【００３１】
ステップ２０３では、副燃料噴射弁５３からの副燃料の噴射時期が更に少しだけ遅角され、次いで、ステップ２０４では、このとき排気温が低下したか否かが判別される。このとき排気温が低下したときにはステップ２０３に戻って、副燃料の噴射時期が更に少しだけ遅角される。以後、これが繰り返される。その後、ステップ２０４において、排気温が低下しなかったと判別されると、ステップ２０７に進み、例えば、最後の遅角作用が行われる前の副燃料噴射弁５３からの副燃料の噴射時期が副燃料の高熱効率噴射時期ＩＳＢとされる。
【００３２】
一方、ステップ２０５では、副燃料噴射弁５３からの副燃料の噴射時期が少しだけ進角され、次いで、ステップ２０６では、このとき排気温が低下したか否かが判別される。このとき排気温が低下したときにはステップ２０５に戻って、副燃料の噴射時期が更に少しだけ進角される。以後、これが繰り返される。その後、ステップ２０４において、排気温が低下しなかったと判別されると、ステップ２０７に進み、例えば、最後の進角作用が行われる前の副燃料噴射弁５３からの副燃料の噴射時期が副燃料の高熱効率噴射時期ＩＳＢとされる。図９に示される高熱効率噴射時期の検出ルーチンは、周期的に時折実行され、ステップ２０７において算出された副燃料の高熱効率噴射時期ＩＳＢは、算出されたときの機関の運転状態と共にＲＡＭ２２に記憶される。
【００３３】
再び、図７に戻ると、ステップ１０１では、現在の機関の運転状態と同じ機関の運転状態についてＲＡＭ２２に記憶されている副燃料の高熱効率噴射時期ＩＳＢが読み込まれる。次いで、ステップ１０２では、基本噴射時期ＩＳＯ（ＢＴＤＣ）と高熱効率噴射時期ＩＳＢ（ＢＴＤＣ）との差（ＩＳＯ―ＩＳＢ）が一定値αよりも小さいか否か、即ち、高熱効率噴射時期ＩＳＢが基本噴射時期ＩＳＯに対して一定値α以上遅角していないか否かが判別される。高熱効率噴射時期ＩＳＢが基本噴射時期ＩＳＯに対して一定値α以上遅角していると判別されたときには、連通孔５２が詰まりを生じていると判別され、ステップ１０３に進んで、連通孔５２が詰まりを生じていることを示す警告灯が点灯される。
【００３４】
次いで、ステップ１０４では、各連通孔５２の内周面上に付着している燃え残りのカーボン等を除去する回復処理が行われる。この回復処理は、例えば、副燃料噴射弁５３からの副燃料の噴射を停止し、主燃焼室２から副室５１内に流入した混合気を点火栓５４により点火し、それにより連通孔５２から噴出するジェット火炎Ｊによって、主燃焼室２内の混合気を燃焼させることにより行われる。このように副燃料噴射弁５３からの副燃料の噴射が停止されると、副室ケーシング５０が噴射された副燃料による冷却作用を受けなくなるので、各連通孔５２の内周面の温度が高くなり、各連通孔５２の内周面上に付着している燃え残りのカーボン等が燃焼除去されることになる。
【００３５】
次いで、ステップ１０５では、図９に示される高熱効率噴射時期の検出ルーチンが実行され、このとき算出された副燃料の高熱効率噴射時期ＩＳＢが、基本噴射時期ＩＳＯとされる。即ち、基本噴射時期ＩＳＯが更新される。
【００３６】
図１０は、図７のステップ１０４において行われる回復処理を実行するための変形例を示している。この変形例では、図１０に示されるように、副室５１内に配置された点火栓５４に加えて、更に主燃焼室２内にも点火栓６０が配置されており、回復処理を実行するときには、副室５１内に配置された点火栓５４の点火作用が行われる前に、主燃焼室２内に配置された点火栓６０の点火作用が行われる。このように主燃焼室２内の混合気を点火栓６０により点火すると、点火栓６０周りの主燃焼室２内の混合気の燃焼により主燃焼室２内の圧力が上昇し、この主燃焼室２内の圧力上昇により、主燃焼室２内のガスが高速で各連通孔５２から副室５１内に流入する。このとき、各連通孔５２内を高速で流れるガスにより、各連通孔５２の内周面上に付着している燃え残りのカーボン等が吹き飛ばされる。
【符号の説明】
【００３７】
２    主燃焼室
３    主燃料噴射弁
４４    吸気弁
４６    排気弁
５１    副室
５２    連通孔
５３    副燃料噴射弁
５４、６０    点火栓
【図１】
2020133464.tif 000003
【図２】
2020133464.tif 000004
【図３】
2020133464.tif 000005
【図４】
2020133464.tif 000006
【図５】
2020133464.tif 000007
【図６】
2020133464.tif 000008
【図７】
2020133464.tif 000009
【図８】
2020133464.tif 000010
【図９】
2020133464.tif 000011
【図１０】
2020133464.tif 000012