(57)【要約】【課題】ＣＬＴの有する軽量であるという利点を確保しながら、衝撃音を低減することのできる床天井構造を提供する。【解決手段】直交集成板１２と、直交集成板１２の上下にある耐火被覆板１３とを有するＣＬＴ躯体１０と、ＣＬＴ躯体１０の上方にある二重床４０と、ＣＬＴ躯体１０の下方にある吊り天井５０と、を有する床天井構造１００である。【選択図】図１
2020133283.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
直交集成板と、該直交集成板の上下にある耐火被覆板とを有するＣＬＴ躯体と、
前記ＣＬＴ躯体の上方にある二重床と、
前記ＣＬＴ躯体の下方にある吊り天井と、を有することを特徴とする、床天井構造。
【請求項２】
複数の板状の木材を配向方向を揃えて並設することにより形成される複数のラミナを、配向方向を相互に直交させながら三層以上重ねて接着することにより形成される前記直交集成板と、該直交集成板を挟む前記耐火被覆板と、を有する前記ＣＬＴ躯体と、
前記ＣＬＴ躯体の上方にある前記二重床と、
前記ＣＬＴ躯体の下方にある前記吊り天井と、を有し、
前記二重床は、支持脚部材と、該支持脚部材に支持される床下地材と、該床下地材の上に敷設される中間敷設材と、該中間敷設材の上に敷設されて床の表面を形成する床仕上げ材と、を備え、
前記吊り天井は、天井板と、該天井板の上方にある天井下地材と、前記ＣＬＴ躯体から該天井下地材を吊持する吊り材と、該天井板の上面と該天井下地材の上面に配設されている天井制振体と、を備えていることを特徴とする、請求項１に記載の床天井構造。
【請求項３】
前記床仕上げ材の下方において、床上制振シートが配設されていることを特徴とする、請求項２に記載の床天井構造。
【請求項４】
前記直交集成板の上方にある前記耐火被覆板の上方において、錘体と該錘体を往復動させる変位体とを有するチューンドマスダンパーが該耐火被覆板に取り付けられていることを特徴とする、請求項１乃至３のいずれか一項に記載の床天井構造。
【請求項５】
前記中間敷設材は、前記床下地材および前記床仕上げ材よりも、剛性が高く、かつ比重の大きい材料で形成されていることを特徴とする、請求項２、３、請求項２又は３に従属する請求項４のいずれか一項に記載の床天井構造。
【請求項６】
前記天井制振体は、粒状体と、該粒状体を収容する袋体と、を備え、
前記天井制振体は、前記天井板の上面に配設されている第一制振体と、前記天井下地材の上面に配設されている第二制振体と、を有することを特徴とする、請求項２、３、請求項２又は３に従属する請求項４、請求項５のいずれか一項に記載の床天井構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、床天井構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
クロス・ラミネイティド・ティンバー（Cross Laminated Timber：ＣＬＴ）は、厚みが２０ｍｍ乃至４０ｍｍ程度の板状の木材を、それぞれの繊維方向が交互に直交するようにして接着剤にて張り合わせることにより、例えば９０ｍｍ乃至３００ｍｍ程度の厚みを有する態様で形成されている。ＣＬＴは、高い寸法安定性と、断熱性及び耐震性に優れた建築材料であり、大規模木造建築（大規模高層建築）を可能にする木質材料である。木材として例えば比重の軽いスギ等が適用されることにより、軽量化が一層促進されたＣＬＴを形成することができる。
このように、ＣＬＴは軽量であるという利点を有する一方で、ＣＬＴが建物の床や天井に適用された場合に、上階における歩行者の歩行音（重量床衝撃音：ＬＨ（レベルヘビー））が大きいという欠点を有する。本発明者等によれば、ＣＬＴ（厚み１５０ｍｍ、６３ｋｇ／ｍ２）と、耐火性能を確保するための耐火被覆材（厚み２１ｍｍの石膏ボードを表裏にそれぞれ二枚ずつ（合計四枚）で、７２ｋｇ／ｍ２）とを有するＣＬＴ躯体を製作し、その床衝撃音遮断性能を実験室で測定したところ、ＬＨ−６５となることが特定されている。この衝撃音レベル：ＬＨ−６５は、一般にＬＨ−５５の遮音等級が要求される住宅やホテル等の建築物の衝撃音レベルとしては課題の残るレベルである。
従来の床や天井の衝撃音対策としては、床等の重量を増加させる方法があり、例えば普通コンクリートをＣＬＴの上に打設する方法や、ＣＬＴにＡＬＣ板（Autoclaved Light weight Concrete：軽量気泡コンクリート）を積層する方法などが適用されているが、これらの方法を適用する場合、ＣＬＴの有する軽量であるという利点が損なわれてしまう。また、普通コンクリートを打設する方法では、湿式工事ゆえに養生期間が必要になり、工程面からも課題がある。
【０００３】
ここで、特許文献１には、耐火性を確保できる耐火ＣＬＴが提案されている。具体的には、複数の板状の木材を、配向方向を揃えつつ幅方向に並べて接着することによりラミナ層を構成し、ラミナ層の配向方向を互いに直交させながら三層以上重ねて接着したＣＬＴにおいて、最表面に配された表面ラミナ層と最裏面に配された裏面ラミナ層との間に、少なくとも一層の軽量気泡コンクリートパネルが介在されている。
特許文献１に記載の耐火ＣＬＴによれば、軽量気泡コンクリートパネルが介在することにより耐火性が確保される。しかしながら、上記するＡＬＣ板を積層する方法と同様に、ＣＬＴの有する軽量であるという利点が損なわれている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１６−２０４９５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、ＣＬＴ躯体を有する床天井構造に関し、ＣＬＴの有する軽量であるという利点を確保しながら、衝撃音を低減することのできる床天井構造を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記目的を達成すべく、本発明による床天井構造の一態様は、
直交集成板と、該直交集成板の上下にある耐火被覆板とを有するＣＬＴ躯体と、
前記ＣＬＴ躯体の上方にある二重床と、
前記ＣＬＴ躯体の下方にある吊り天井と、を有することを特徴とする。
【０００７】
本態様によれば、ＣＬＴ躯体と、ＣＬＴ躯体の上方にある二重床と、ＣＬＴ躯体の下方にある吊り天井と、を有することにより、ＣＬＴの有する軽量であるという利点を確保しながら、衝撃音を低減することができる。
【０００８】
また、本発明による床天井構造の他の態様は、複数の板状の木材を配向方向を揃えて並設することにより形成される複数のラミナを、配向方向を相互に直交させながら三層以上重ねて接着することにより形成される前記直交集成板と、該直交集成板を挟む前記耐火被覆板と、を有する前記ＣＬＴ躯体と、
前記ＣＬＴ躯体の上方にある前記二重床と、
前記ＣＬＴ躯体の下方にある前記吊り天井と、を有し、
前記二重床は、支持脚部材と、該支持脚部材に支持される床下地材と、該床下地材の上に敷設される中間敷設材と、該中間敷設材の上に敷設されて床の表面を形成する床仕上げ材と、を備え、
前記吊り天井は、天井板と、該天井板の上方にある天井下地材と、前記ＣＬＴ躯体から該天井下地材を吊持する吊り材と、該天井板の上面と該天井下地材の上面に配設されている天井制振体と、を備えていることを特徴とする。
【０００９】
本態様によれば、ＣＬＴ躯体と、ＣＬＴ躯体の上方にある二重床と、ＣＬＴ躯体の下方にある吊り天井と、を有する床天井構造において、吊り天井を構成する天井板の上面と天井下地材の上面に天井制振体が配設されていることにより、ＣＬＴの有する軽量であるという利点を確保しながら、衝撃音を低減することができる。
ここで、「天井下地材」としては、鋼材（軽鉄等）や木材等からなる野縁や野縁受けが含まれる。ＣＬＴ躯体の重量（単位面積当たりの重量）は、例えば、ＣＬＴ（厚み１５０ｍｍ、６３ｋｇ／ｍ２）と、耐火性能を確保するための耐火被覆材（厚み２１ｍｍの石膏ボードを表裏にそれぞれ二枚ずつ（合計四枚）で７２ｋｇ／ｍ２）にて１３５ｋｇ／ｍ２となる。また、二重床の重量は、例えば、厚み１２ｍｍの仕上げフローリングと、厚み２０ｍｍのパーティクルボードと、厚み１２．５ｍｍの硬質石膏ボードと、厚み２０ｍｍのパーティクルボードにて５２ｋｇ／ｍ２となる。また、吊り天井の重量は、例えば、軽鉄の天井下地材と、厚み１２．５ｍｍの石膏ボードからなる天井板にて１４ｋｇ／ｍ２となる。さらに、天井制振体として、例えば、粒状袋体であるゼオライトが１２ｋｇ／ｍ２となり、これらの合計重量は２１３ｋｇ／ｍ２となる。この重量は、密度２４００ｋｇ／ｍ３で、厚み９０ｍｍの普通コンクリート板の重量相当となる。
そして、上記重量の床天井構造において、その床衝撃音レベルがＬＨ−５５であることが本発明者等により特定されている。
ＬＨ−５５の遮音等級を満たす普通コンクリート板は、厚み１８０ｍｍ程度を必要とすることもまた本発明者等により特定されており、従って、上記する本態様の床天井構造によれば、普通コンクリート板の半分未満の重量にて住宅やホテル等の建築物に要求される衝撃音水準を満たすことが可能になる。また、このように床天井構造を軽量化できることにより、建物構造体を形成する基礎や柱等の構造躯体への負担が低減され、これら構造躯体のスリム化にも繋がる。
【００１０】
また、本発明による床天井構造の他の態様は、前記床仕上げ材の下方において、床上制振シートが配設されていることを特徴とする。
本態様によれば、床仕上げ材の下方に床上制振シートが配設されていることにより、床衝撃音をより一層低減することができる。
【００１１】
また、本発明による床天井構造の他の態様は、前記直交集成板の上方にある前記耐火被覆板の上方において、錘体と該錘体を往復動させる変位体とを有するチューンドマスダンパーが該耐火被覆板に取り付けられていることを特徴とする。
本態様によれば、直交集成板の上方にある耐火被覆板の上方にチューンドマスダンパー（Tuned Mass Damper:ＴＭＤ）が取り付けられていることにより、床衝撃音をより一層低減することができる。ここで、チューンドマスダンパーとしては、鋼板等を錘体（マス）とし、耐火被覆板に取り付けられているポリエチレン製シート（もしくは、特殊袋）等の変位体の上に錘体が載置されてできる形態や、耐火被覆板に取り付けられているクッションゴムに錘体が取り付けられている形態などが挙げられる。また、上記する床上制振シートとチューンドマスダンパーの双方を備えている床天井構造であってもよい。
【００１２】
また、本発明による床天井構造の他の態様において、前記中間敷設材は、前記床下地材および前記床仕上げ材よりも、剛性が高く、かつ比重の大きい材料で形成されていることを特徴とする。
本態様によれば、床下地材と床仕上げ材との間に配設される中間敷設材が、床下地材と床仕上げ材に比べて剛性が高く、かつ比重の大きい材料で形成されていることにより、支持脚部材に支持される床材を、可及的に薄厚としながらも高い剛性を有するものにでき、床天井構造の軽量化を図りながら床衝撃音の低減性能を高めることができる。
【００１３】
また、本発明による床天井構造の他の態様において、前記天井制振体は、粒状体と、該粒状体を収容する袋体と、を備え、
前記天井制振体は、前記天井板の上面に配設されている第一制振体と、前記天井下地材の上面に配設されている第二制振体と、を有することを特徴とする。
本態様によれば、天井制振体が、粒状体とこれを収容する袋体とを有していることにより、伝搬した振動によって粒状体が袋体内にて振動し、粒状体の振動によって振動エネルギーが減衰されることにより、床衝撃音を効果的に低減することができる。また、天井板と天井下地材に対してそれぞれに固有の制振体を配設し、天井板の振動を第一制振体により吸収するようにし、天井下地材の振動を第二制振体により吸収するようにしたことにより、安定した床衝撃音の低減効果（制振効果）を得ることができる。さらに、粒状体が袋体に収容されていることから、粒状体の偏りが抑制され、粒状体が偏ることにより制振効果が低下するといった問題が抑制される。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の床天井構造によれば、ＣＬＴの有する軽量であるという利点を確保しながら、衝撃音を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】第１の実施形態に係る床天井構造の縦断面図である。
【図２】第２の実施形態に係る床天井構造の縦断面図である。
【図３】第３の実施形態に係る床天井構造の縦断面図である。
【図４】音の計測実験における、重量床衝撃音レベル測定結果を示す図である。
【図５】音の計測実験における、軽量床衝撃音レベル測定結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、各実施形態に係る床天井構造ついて、添付の図面を参照しながら説明する。尚、本明細書及び図面において、実質的に同一の構成要素については、同一の符号を付することにより重複した説明を省く場合がある。
【００１７】
［第１の実施形態に係る床天井構造］
はじめに、図１を参照して、第１の実施形態に係る床天井構造について説明する。ここで、図１は、第１の実施形態に係る床天井構造の縦断面図である。床天井構造１００は、ＣＬＴ躯体１０と、ＣＬＴ躯体１０の上方にある二重床４０と、ＣＬＴ躯体１０の下方にある吊り天井５０とを有する。
【００１８】
ＣＬＴ躯体１０は、直交集成板１２と、直交集成板１２を挟む上下の耐火被覆板１３とを有する。直交集成板１２は、例えば１００ｍｍ乃至１２０ｍｍ×２０ｍｍ乃至４０ｍｍ程度の小断面の木材を、配向方向を揃えつつ幅方向に並べて貼り合わせることにより形成される複数のラミナ１１を、配向方向を相互に直交させながら三層以上重ねて接着することにより形成される。直交集成板１２は、複数のラミナ１１がそれらの配向方向を相互に直交させながら積層していることにより、強度的に方向性が無く、大きなパネル状の建築部材を構成することができる。尚、ＣＬＴは、日本農林規格ＪＡＳ（平成２５年１２月２０日農林水産省告示第３０７９号）において規格化されている。
【００１９】
二重床４０は、支持脚部材３０と、支持脚部材３０に支持される床材２０とを有する。また、床材２０は、床下地材２４と、床下地材２４の上に敷設される中間敷設材２２，２３と、中間敷設材２２の上に敷設されて床の表面を形成する床仕上げ材２１とを有する。ＣＬＴ躯体１０上に複数の支持脚部材３０が載置され（図１においては二基の支持脚部材３０を図示）、間隔を置いて配設されている支持脚部材３０に連結部材２５が係止されることにより略門型の支持構造が形成され、連結部材２５に床下地材２４が敷設されている。
【００２０】
連結部材２５は平面視長方形の合板や木製角材等により形成されており、その下面には、支持脚部材３０を形成する支柱３２の頭部が嵌まり込む溝２５ａが開設されている。尚、図示を省略するが、図示例の二基の支持脚部材３０が一組となり、例えば平面視矩形のＣＬＴ躯体１０の短手方向及び長手方向において、二基で一組の支持脚部材３０が複数組、それぞれ間隔を置いて配設されている。そして、各組の支持脚部材３０にはそれぞれ連結部材２５が係合され、複数の連結部材２５により床下地材２４が支持されている。ここで、床下地材２４は、例えば木質系のパーティクルボードにより形成される。
【００２１】
中間敷設材２２，２３のうち、上方にある中間敷設材２２は、例えば木質系のパーティクルボードにより形成されており、下方にある中間敷設材２３は、床下地材２４や他の中間敷設材２２、床仕上げ材２１に比べて剛性が高く、かつ比重の大きな材料で形成されている。床仕上げ材２１は、例えば合板により形成され、中間敷設材２３は、硬質石膏ボードにより形成される。
【００２２】
支持脚部材３０は、防振材である脚部材３３と、外周に螺子溝を有する支柱３２と、支持ブラケット３１とを有する。支柱３２は、例えば樹脂系材料もしくは鋼製材料により形成され、その下端部３２ａが脚部材３３の座ぐり溝３３ａに挿入され、固定されている。支持ブラケット３１は、例えば樹脂系材料もしくは鋼製材料により形成され、その中央には螺子溝３１ａが開設されており、螺子溝３１ａに支柱３２が螺合し、支柱３２の頭部３２ｂが支持ブラケット３１の上方に突設している。脚部材３３は、防振性を有するゴム系材料により形成され、例えば、図示するように外径が上方に向かって漸次段階的に小さくなるように形成されている。
【００２３】
連結部材２５の有する溝２５ａに支柱３２の頭部３２ｂが嵌まり込んだ状態で、支持ブラケット３１に対して連結部材２５が支持される。支持ブラケット３１を支柱３２の軸周りに回転させることにより、支持ブラケット３１を支柱３２に対して上下方向に移動させて床仕上げ材２１等の高さ調整を図ることができる。尚、図示を省略するが、床仕上げ材２１から中間敷設材２３に亘るようにビス等の固定手段が施工され、同様に、連結部材２５から支持ブラケット３１に亘るようにビス等の固定手段が施工されることにより、二重床４０を形成する各構成部材が相互に固定される。
【００２４】
二重床４０によれば、ＣＬＴ躯体１０上に立設された複数の支持脚部材３０にて連結部材２５が係止され、連結部材２５を介して床材２０が支持される。この構成により、床下地材２４は、複数の支持脚部材３０にてスポット状に支持されず、複数の連結部材２５により線状もしくは面状に支持されることになる。そのため、床材２０を強固に支持することができ、床仕上げ材２１等の振動を可及的に抑制することができる。
【００２５】
また、一方の中間敷設材２３は、床下地材２４や他方の中間敷設材２２、床仕上げ材２１よりも、剛性が高く、かつ比重の大きな材料により形成されていることから、支持脚部材３０により支持される床材２０を、可及的に薄厚としながらも高い剛性を有するものにでき、床天井構造１００の軽量化を図りながら床衝撃音の低減性能を高めることができる。
【００２６】
吊り天井５０は、天井板５５と、天井板５５の上方にある天井下地材５３と、ＣＬＴ躯体１０から天井下地材５３を吊持する吊り材５４と、天井板５５の上面と天井下地材５１（野縁）の上面にそれぞれ個別に配設されている天井制振体５８とを有する。天井板５５は、例えば強化石膏ボード等により形成されている。一方、天井下地材５３は、野縁５１と野縁受け５２とを有し、天井板５５の裏面において間隔を置いて配設されて天井板５５に取り付けられている野縁５１に対して、野縁５１の長手方向に直交する方向に複数の野縁受け５２が配設され、野縁５１に取り付けられている。野縁５１や野縁受け５２は、軽量鉄骨等の鋼材の他、アルミニウム合金やステンレス鋼、木材等により形成される。そして、野縁受け５２に対して、鋼製の吊りボルト等により形成される吊り材５４の端部が固定される。
【００２７】
天井制振体５８は、天井板５５の上面に配設されている第一制振体５６と、野縁５１の上面に配設されている第二制振体５７とを有する。第一制振体５６は、袋体５６ｂと、袋体５６ｂに収容される粒状体５６ａとを有し、同様に、第二制振体５７は、袋体５７ｂと、袋体５７ｂに収容される粒状体５７ａとを有する。
【００２８】
袋体５６ｂ、５７ｂは、例えばクラフト紙からなる袋やガラスクロスからなる袋が適用されるが、その素材は特に限定されるものでなく、内部に収容される粒状体５６ａ、５７ａの振動を阻害しない素材であって、不燃性（難燃性）で耐火性のある素材から形成されるのが望ましい。また、袋体５６ｂ、５７ｂは、別々の袋として作成されてもよいし、一つの袋を縫って区分けすることにより、独立した袋を形成するようにしてもよい。
【００２９】
粒状体５６ａ、５７ａは、例えばゼオライトや木炭等により形成されるが、その素材は特に限定されるものでなく、例えば、パーライト（ガラス質火山岩を加熱して得た発泡体）の一種である黒曜石系パーライトや真珠岩系パーライト、天然ガラス発泡体、砂、もしくは、これらのうちの少なくとも二種を混合した素材等であってもよい。
【００３０】
第一制振体５６と第二制振体５７はいずれも、野縁５１の長手方向に沿って複数連設され、天井板５５の上面（野縁５１を含む）は、複数の第一制振体５６と第二制振体５７により例えば完全に覆われている。第一制振体５６の下面や側面、及び第二制振体５７の下面には、両面テープや接着剤等による接着部（図示せず）が形成されており、第二制振体５７は接着部を介して野縁５１の上面に接着固定され、第一制振体５６は接着部を介して天井板５５や野縁５１の上面に配設されている第二制振体５７に接着固定される。尚、このような接着固定以外にも、治具等により、第二制振体５７と野縁５１の固定や第一制振体５６と天井板５５の固定が図られてもよい。
【００３１】
吊り天井５０によれば、天井板５５と野縁５１に対して、第一制振体５６と第二制振体５７がそれぞれ個別に載置されることにより、天井板５５と野縁５１に対して確実に制振体の荷重を作用させることができる。この構成により、天井板５５や野縁５１において生じ得る共振を抑制し、天井板５５にて観測される振動を可及的に抑制することができる。すなわち、天井板５５の振動は第一制振体５６により吸収され、野縁５１の振動は第二制振体５７により吸収されることから、安定した制振効果を得ることができる。
【００３２】
粒状体５６ａ、５７ａは、僅かな振動でも移動して振動エネルギーを吸収する。また、吊り天井５０では、床衝撃音の最終的な放射面となる天井板５５の上面において振動エネルギーを減衰させることにより、二重天井である吊り天井５０が設置されることにより生じ得る床衝撃音の増幅を抑制することができ、吊り天井５０を具備しない形態の天井と比較して大きな振動低減効果を得ることができる。
【００３３】
また、野縁５１の上面に配設される粒状体５７ａは袋体５７ｂに収容され、そこから移動しないことから、天井板５５と野縁５１の間に段差が存在していても、粒状体５７ａが一方に偏ることはなく、従って、粒状体が一方に偏る場合のように制振効果が低下する恐れはない。尚、第一制振体５６と第二制振体５７が相互に連結されたものを適用することにより、吊り天井５０を効率的に施工することができる。
【００３４】
床天井構造１００によれば、床や天井の衝撃音対策として、普通コンクリートをＣＬＴの上に打設したり、ＡＬＣ板を積層する等によって重量を増加させるものでなく、ＣＬＴ躯体１０の上方にある二重床４０の構成、及びＣＬＴ躯体１０の下方にある吊り天井５０の構成により、衝撃音を低減することができる。そのため、ＣＬＴ躯体１０を構成するＣＬＴの有する軽量であるという利点を確保しながら、衝撃音を低減することが可能になる。
【００３５】
［第２の実施形態に係る床天井構造］
次に、図２を参照して、第２の実施形態に係る床天井構造について説明する。ここで、図２は、第２の実施形態に係る床天井構造の縦断面図である。図示する床天井構造１００Ａは、図１に示す床天井構造１００に対して、床仕上げ材２１の下方に床上制振シート６０が配設された構造である。床上制振シート６０には、例えばアスファルト系制振シートが適用される。
【００３６】
床天井構造１００Ａによれば、二重床４０による床衝撃音を、既述する二重床４０の構成と床上制振シート６０の双方により低減することができるため、より一層高い床衝撃音低減効果を得ることができる。
【００３７】
［第３の実施形態に係る床天井構造］
次に、図３を参照して、第３の実施形態に係る床天井構造について説明する。ここで、図３は、第３の実施形態に係る床天井構造の縦断面図である。図示する床天井構造１００Ｂは、図１に示す床天井構造１００に対して、直交集成板１２の上方にある耐火被覆板１３の上方において、複数のチューンドマスダンパー７０が取り付けられている構造である。
【００３８】
チューンドマスダンパー７０は、耐火被覆板１３に取り付けられているポリエチレン製シート７２（変位体一例）の上に、鋼板７１（錘体の一例、マス）が載置されることにより形成されている。例えば、６３Ｈｚ帯域にチューニングされた複数のチューンドマスダンパー７０を、図３に示すように、ＣＬＴ躯体１０と二重床４０の間の空間に分散して配置するのがよい。尚、チューンドマスダンパー７０は、図示例以外にも、株式会社ＵＦＧ社製の床制振ダンパである、Ｂ−ＦＬＯＯＲ  ＤＸ等を適用し、耐火被覆板１３の上方に取り付けてもよい。
【００３９】
床天井構造１００Ｂによれば、二重床４０による床衝撃音を、既述する二重床４０の構成とチューンドマスダンパー７０の双方により低減することができるため、より一層高い床衝撃音低減効果を得ることができる。
【００４０】
［音の計測実験］
次に、音の計測実験について説明する。本発明者等は、以下の表１に示す５ケースの試験体を製作し、一般財団法人建材試験センターの残響室において、音の計測実験を実施し、重量床衝撃音レベル測定結果と軽量床衝撃音レベル測定結果を求めた。
【００４１】
【表１】
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【００４２】
表１において、各ケースは、〇で示した構成を有している。ＣＬＴ躯体は、厚み１５０ｍｍのＣＬＴ（直交集成板）を、１時間耐火仕様の強化石膏ボードＧＢ−Ｆ２１ｍｍにて挟んだ構成を有している。吊り天井は、軽鉄製の天井下地材と、厚み１２．５ｍｍの石膏ボードからなる天井材と、ゼオライトからなる粒状体が袋体に収容された天井制振体を有している。二重床は、合板からなる床仕上げ材、硬質石膏ボードからなる中間敷設材、パーティクルボードからなる床下地材が、複数の支持脚部材と連結部材からなる門型支持体により支持された構成を有している。ＴＭＤは、マスである鋼板と変位体であるポリエチレン製シートとにより構成され、６３Ｈｚ帯域にチューニングされており、重量比１０％である。さらに、制振シートは、アスファルト系制振シートである。
【００４３】
本実験は、重量床衝撃音レベルを測定する実験と、軽量床衝撃音レベル測定する実験の二種類の実験である。重量床衝撃音レベルを測定する実験は、ＪＩＳ  Ａ  １４１８−２：２０００「建築物の床衝撃音遮断性能の測定方法−第２部：標準重量衝撃源による方法」に規定される衝撃力特性（１）の標準重量衝撃源（タイヤ衝撃源）による重量床衝撃音レベルをケース毎に実施した。計測結果を図４に示す。尚、図４においては、ＪＩＳ  Ａ  １４１９−２：２０００「建築物及び建築部材の遮音性能の評価方法−第２部：床衝撃音遮断性能」の付属書１（規定）「建築物の床衝撃音遮断性能の等級曲線による評価」を用いて、床衝撃音遮音性能に関する等級を更に求め、グラフ中に示した。例えば、図４において、比較例１はＬＨ−６０の床衝撃音レベル等級であり、実際の衝撃音は、括弧内の６２（ｄＢ）であったことを示している。
【００４４】
図４より、ＣＬＴ躯体と吊り天井、二重床の基本構成のいずれかの構成が充足されていない比較例１，２はいずれも、ＬＨ−６０の床衝撃音レベル等級である。
【００４５】
一方、比較例１，２に対して、ＣＬＴ躯体と吊り天井、二重床の基本構成を有する実施例１はＬＨ−５５の床衝撃音レベル等級（実測値は５４ｄＢ）となっており、一般にＬＨ−５５の遮音等級が要求される住宅やホテル等の建築物の衝撃音レベルを充足することが実証されている。
【００４６】
さらに、制振シートを有する実施例２、ＴＭＤを有する実施例３では、実施例１に比べて実測値がさらに低減され（５３ｄＢ）、ＬＨ−５５の床衝撃音レベル等級となっている。
【００４７】
この実験結果より、実施例１乃至実施例３はいずれも、一般にＬＨ−５５の遮音等級が要求される住宅やホテル等の建築物の衝撃音レベルを充足することが実証されており、制振シートやＴＭＤを配設することにより、床衝撃音をより一層低減できることが実証されている。
【００４８】
一方、軽量床衝撃音レベル測定する実験は、ＪＩＳ  Ａ  １４１８−２：２０００「建築物の床衝撃音遮断性能の測定方法−第１部：標準軽量衝撃源による方法」に規定される標準軽量衝撃源（タッピングマシン衝撃源）による重量床衝撃音レベルをケース毎に実施した。計測結果を図５に示す。尚、測定結果をＪＩＳ  Ａ  １４１９−２：２０００「建築物及び建築部材の遮音性能の評価方法−第２部：床衝撃音遮断性能」の付属書１（規定）「建築物の床衝撃音遮断性能の等級曲線による評価」を用いて、床衝撃音遮音性能に関する等級をさらに求め、グラフ中に示した。例えば、図５において、比較例１はＬＬ−６５（ＬＬ：レベルライト）の床衝撃音レベル等級であり、実際の衝撃音は、括弧内の６７（ｄＢ）であったことを示している。
【００４９】
図５より、ＣＬＴ躯体と吊り天井、二重床の基本構成のいずれかの構成が充足されていない比較例１，２はいずれもＬＬ−６５の床衝撃音レベル等級である。
【００５０】
一方、比較例１，２に対して、ＣＬＴ躯体と吊り天井、二重床の基本構成を有する実施例１はＬＬ−５０の床衝撃音レベル等級となっており、その実測値（４９ｄＢ）は比較例１に比べて１８ｄＢも床衝撃音を低減できることが実証されている。
【００５１】
さらに、ＴＭＤを有する実施例３では、実施例１に比べて実測値がさらに低減され（４７ｄＢ）、ＬＬ−４５の床衝撃音レベル等級となっている。
【００５２】
以上、本発明の実施の形態を、図面を用いて詳述してきたが、具体的な構成はこの実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における設計変更等があっても、それらは本発明に含まれるものである。
【符号の説明】
【００５３】
１０：ＣＬＴ躯体、１１：ラミナ、１２：直交集成板、１３：耐火被覆板、２０：床材、２１：床仕上げ材、２２：中間敷設材（パーティクルボード）、２３：中間敷設材（硬質石膏ボード）、２４：床下地材（パーティクルボード）、２５：連結部材、３０：支持脚部材、３１：支持ブラケット、３２：支柱、３３：脚部材、４０：二重床、５０：吊り天井、５１：野縁（天井下地材）、５２：野縁受け（天井下地材）、５３：天井下地材、５４：吊り材、５５：天井板、５６：第一制振体、５６ａ：袋体、５６ｂ：粒状体、５７：第二制振体、５７ａ：袋体、５７ｂ：粒状体、５８：天井制振体、６０：床上制振シート、７０：チューンドマスダンパー、７１：鋼板（錘体）、７２：ポリエチレン製シート（変位体）、１００，１００Ａ，１００Ｂ：床天井構造
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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