(57)【要約】【課題】高い光沢仕上げ性能と良好な研磨力を有するバレル研磨用研磨石を提供する。【解決手段】砥粒１１と合成樹脂製の結合材１２とを有するバレル研磨用研磨石１０であって、砥粒１１のメジアン径は０．１μｍ〜５．０μｍであり、砥粒１１の新モース硬度は１３以上であり、砥粒１１の含有率は１５ｗｔ％〜５０ｗｔ％である。砥粒１１のメジアン径を０．１μｍ〜５．０μｍとすることにより、光沢仕上げの性能が高まる。砥粒１１の新モース硬度を１３以上とすることにより、高い研磨力が得られる。砥粒１１の含有率を１５ｗｔ％〜５０ｗｔ％とすることにより、高い研磨力が得られるとともに、光沢仕上げ性能が高まる。よって、高い光沢仕上げ性能と良好な研磨力を有する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
砥粒と合成樹脂製の結合材とを有するバレル研磨用研磨石であって、
前記砥粒のメジアン径は０．１μｍ〜５．０μｍであり、
前記砥粒の新モース硬度は１３以上であり、
前記砥粒の含有率は１５ｗｔ％〜５０ｗｔ％であることを特徴とするバレル研磨用研磨石。
【請求項２】
前記砥粒は炭化ケイ素であることを特徴とする請求項１に記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項３】
前記結合材は熱硬化性樹脂であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項４】
前記熱硬化性樹脂は不飽和ポリエステルであることを特徴とする請求項３に記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項５】
前記砥粒のメジアン径が０．８μｍ〜３．０μｍであることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項６】
前記砥粒の含有率が１５ｗｔ％〜３５ｗｔ％であることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか１項に記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項７】
外面が、平面部と、前記平面部とは反対側に向かって先細りとなる先細り部とを有する形状であることを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか１項に記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項８】
最大外形寸法が３ｍｍ〜８ｍｍであることを特徴とする請求項１から請求項７のいずれか１項に記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項９】
遊星回転するバレル槽に、請求項１から請求項８のいずれかに記載のバレル研磨用研磨石を投入して研磨することを特徴とする遠心バレル研磨方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、バレル研磨用研磨石及び遠心バレル研磨方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、ワークに対して研磨と光沢仕上げを施すバレル研磨技術が開示されている。バレル研磨を行う際には、一定数量のワークと一定量の研磨石をバレル研磨機のバレル槽に投入し、バレル槽に回転や振動を与えることにより、研磨石をワークに接触させるようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第３８４１７８４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
一般に、研磨力を高めることと光沢度を高めることは背反する関係にあり、研磨力を優先する場合と光沢度を優先する場合とで、研磨石を使い分けることが行われている。例えば、研磨工程において、高い研磨力を発揮する切削用又は重切削用メディアを用いてワークを研磨し、その後の光沢仕上げの工程において、光沢用セラミックメディアによりワークに光沢を出すようになっている。しかし、このような２種類の研磨石を使い分けることは、工程数が増えるので好ましくない。
【０００５】
また、バレル槽を遊星回転させて研磨を行う遠心バレル研磨においては、研磨石とワークに大きな遠心力が作用するので、高い研磨力が得られるものの、十分な光沢が出ないことがある。
【０００６】
第１の発明は、上記のような事情に基づいて完成されたものであって、高い光沢仕上げ性能と良好な研磨力を有するバレル研磨用研磨石を提供することを目的とする。
【０００７】
第２の発明は、上記のような事情に基づいて完成されたものであって、高い研磨力を発揮するだけでなく良好な光沢仕上げを実現できる遠心バレル研磨方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、
砥粒と合成樹脂製の結合材とを有するバレル研磨用研磨石であって、
前記砥粒のメジアン径は０．１μｍ〜５．０μｍであり、
前記砥粒の新モース硬度は１３以上であり、
前記砥粒の含有率は１５ｗｔ％〜５０ｗｔ％であることを特徴とする。
【０００９】
第２の発明は、遊星回転するバレル槽に、砥粒と合成樹脂製の結合材とを有するバレル研磨用研磨石を投入して研磨する方法であって、
前記砥粒のメジアン径は０．１μｍ〜５．０μｍであり、
前記砥粒の新モース硬度は１３以上であり、
前記砥粒の含有率は１５ｗｔ％〜５０ｗｔ％であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
砥粒のメジアン径を０．１μｍ〜５．０μｍとすることにより、光沢仕上げの性能が高まる。砥粒の新モース硬度を１３以上とすることにより、高い研磨力が得られる。砥粒の含有率を１５ｗｔ％〜５０ｗｔ％とすることにより、高い研磨力が得られるとともに、光沢仕上げ性能が高まる。したがって、第１の発明のバレル研磨用研磨石は、高い光沢仕上げ性能と良好な研磨力を有する。また、第２の発明の遠心バレル研磨方法によれば、高い研磨力を発揮するだけでなく良好な光沢仕上げを実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】実施例１〜９のバレル研磨用研磨石の斜視図である。
【図２】バレル研磨用研磨石を成形する工程をあらわす断面図である。
【図３】遠心バレル研磨機の概略正面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明は、前記砥粒が炭化ケイ素であってもよい。炭化ケイ素は、新モース硬度が１３以上の砥粒の中でも比較的安価に調達できるので、原料コストを低減することができる。
【００１３】
本発明は、前記結合材が熱硬化性樹脂であってもよい。バレル研磨工程では、バレル研磨用研磨石が、ワークとの間の高い相対運動差によって摩擦熱を帯びるのであるが、結合材を熱硬化性樹脂としたので、バレル研磨用研磨石の変形が抑制され、バレル研磨用研磨石の摩耗も抑制される。また、バレル研磨用研磨石の欠損や割れの発生を低減できる。
【００１４】
本発明は、前記熱硬化性樹脂が不飽和ポリエステルであってもよい。不飽和ポリエステルは、注型成形において熱硬化する際の成形収縮が小さいので、高い寸法精度が得られる。
【００１５】
本発明は、前記砥粒のメジアン径が０．８μｍ〜３．０μｍであってもよい。この構成によれば、より高い光沢仕上げ性能を得ることができる。また、砥粒のメジアン径が０．８μｍより小さい場合に比べると、砥粒の原料コストを抑えることができる。
【００１６】
本発明は、前記砥粒の含有率が１５ｗｔ％〜３５ｗｔ％であってもよい。砥粒の含有率が大きくなるほど、研磨力が高くなる一方で、光沢仕上げ性能が低下する傾向にあるが、砥粒の含有率が３５ｗｔ％以下であれば、研磨力と光沢仕上げ性能の両方を、バランス良く高めることができる。
【００１７】
本発明は、外面が、平面部と、前記平面部とは反対側に向かって先細りとなる先細り部とを有する形状であってもよい。圧縮成形、射出成形、トランスファ成形によってバレル研磨用研磨石を製造する場合は、成形機や金型が砥粒によって摩耗することが懸念される。これに対し、注型成形の場合は、成形材料中の砥粒が注型用型に強く押し付けられたり強く擦られたりすることがない。しかも、成形物が平面部と先細り部を有する形状をなしていれば、成形物を注型用型から脱型させる際の摩擦抵抗が小さい。したがって、バレル研磨用研磨石の外面が平面部と先細り部を有する形状であれば、砥粒による注型用型の摩耗を抑制することができる。
【００１８】
本発明は、最大外形寸法が３ｍｍ〜８ｍｍであってもよい。バレル研磨用研磨石の最大外形寸法が３ｍｍよりも小さくなると、注型成形工程において所定の形状に成形することが難しく、生産効率が低下する。バレル研磨用研磨石の最大外形寸法が８ｍｍよりも大きくなると、光沢仕上げ性能が低下する。したがって、バレル研磨用研磨石の最大外形寸法を３ｍｍ〜８ｍｍとすることにより、生産効率を低下させることなく、高い光沢仕上げ性能を得ることができる。
【００１９】
＜実施例１＞
以下、本発明を具体化したバレル研磨用研磨石１０の実施例１〜９と、実施例１〜９の優位性を実証するための比較例１〜４及び比較例Ａ〜Ｄを説明する。実施例１〜９、比較例１〜４及び比較例Ａ〜Ｄのバレル研磨用研磨石１０（以下、「研磨石１０」という）は、図１に示すように、複数の砥粒１１を結合材１２により一体化させたものである。研磨石１０は、図２に示すように、上面に成形用凹部２１が形成された注型用型２０を用いた注型成形法により製造される。製造に際しては、液体状態の結合材１２に砥粒１１を混合した粘性材料１３を、成形用凹部２１に流し込む。流し込んだ粘性材料１３が硬化した後は、注型用型２０を上下反転させて成形済みの研磨石１０を脱型する。
【００２０】
研磨石１０の形状は、全体として円錐形をなす。詳細には、研磨石１０の外面は、底面を構成する円形の平面部１４と、平面部１４から遠ざかるほど外径が次第に小さくなる形状の先細り部１５とを有する。先細り部１５の先端部は半球状の曲面部１６となっている。粘性材料１３を成形用凹部２１に流し込んだ状態では、粘性材料１３の上面が平坦となり、この平坦な上面が平面部１４となる。成形用凹部２１の内面は、先細り部１５と曲面部１６を成形する。このような先細り形状としたことにより、研磨石１０の脱型が容易となっている。
【００２１】
実施例１〜９、比較例１〜４及び比較例Ａ〜Ｄの各研磨石１０は、砥粒１１の材料と砥粒１１のメジアン径と砥粒１１含有率のうち少なくとも１つが、他の研磨石１０と相違している。尚、結合材１２は、実施例１〜９、比較例１〜４及び比較例Ａ〜Ｄの各研磨石１０において共通の材料であり、不飽和ポリエステル（熱硬化性樹脂）が用いられている。即ち、これらの研磨石１０は、液体状態の不飽和ポリエステル（結合材１２）に砥粒１１を混入させた粘性材料１３、注型用型２０の成形用凹部２１に流し込むことによって製造されたものである。
【００２２】
本願の発明者は、実施例１〜９、比較例１〜４及び比較例Ａ〜Ｄの研磨石１０を用いて遠心バレル研磨を行い、各研磨石１０の研磨効率と光沢度を評価した。遠心バレル研磨の条件は、全ての研磨石１０において共通である。遠心バレル研磨機３０として、チップトン社製のＨＳ−Ｒ３０Ｘを用いた。バレル槽３３の容量は７．５Ｌである。遠心バレル研磨機３０は、図３に示すように、軸線を水平方向に向けた公転軸３１を中心として回転駆動されるターレット３２と、ターレット３２の偏心位置に取り付けられた４つのバレル槽３３とを備えている。バレル槽３３は、ターレット３２に対し公転軸３１と平行な自転軸３４を中心として相対駆動されることにより、遊星回転するようになっている。
【００２３】
遠心バレル研磨に際しては、静止状態のバレル槽３３に、５０ｖｏｌ％の研磨石１０を投入し、研磨石１０群の上面（マス面）より１０ｍｍ高い位置まで１．９Ｌの水を投入した。次に、外径が２８ｍｍで厚さが８ｍｍの円盤形をなすＳＵＳ３０４製の１個のワーク（テストピース）を、バレル槽３３に投入し、遠心バレル機を起動して３０分間研磨を行った。このときのバレル槽３３の回転数（公転速度と自転速度）は、１９０ｒｐｍである。また、自転速度と公転速度の比（自公転比）は、−１である。上記条件で遠心バレル研磨を行った結果を、表１に示す。
【００２４】
【表１】
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【００２５】
表１における各項目について説明する。研磨量は、ワークの研磨前と研磨後の重量差である。摩耗率は、研磨前の研磨石１０の重量に対する研磨後の研磨石１０の摩耗量の比率である。研磨効率は、研磨量を磨耗率で除した値である。研磨効率評価は、研磨効率が１５以上の研磨石１０を「○（良好）」と評価し、研磨効率が１５未満の研磨石１０を「×（不良）」と評価した。
【００２６】
光沢度は、日本電色工業製光沢計ＶＧ７０００を用いて測定した値である。光沢度評価については、光沢度が５００以下の研磨石１０を「×（不良）」と評価し、光沢度が７００以上の研磨石１０を「○（良好）」と評価し、光沢度が５００〜７００の研磨石１０を「△（普通）」と評価した。光沢効率は、光沢度を摩耗率で除した値である。光沢効率評価については、光沢効率２０００以上の研磨石１０を「○（良好）」と評価し、光沢効率が２０００未満の研磨石１０を「△（普通）」と評価した。
【００２７】
総合評価は、研磨効率評価と光沢度評価と光沢効率評価の３つの評価に基づいた評価である。３つの評価のうち少なくとも１つの評価が「×（不良）」である研磨石１０は、総合評価を「×（不良）」とした。３評価のいずれにも「×（不良）」がなく、「○」の評価数よりも「△」の評価数が多い研磨石１０は、総合評価を「△（普通）」とした。３評価のいずれにも「×（不良）」がなく、「△」の評価数よりも「○」の評価数が多い研磨石１０は、総合評価を「○（良好）」とした。研磨効率評価と光沢度評価と光沢効率評価の３評価の全てにおいて「○（良好）」と評価された研磨石１０は、総合評価において「◎（最良）」と評価した。
【００２８】
表１に示す実施例１〜９の研磨石１０は、砥粒１１が炭化ケイ素であり、砥粒１１のメジアン径が１．６μｍ〜４．１μｍ（０．１μｍ〜５．０μｍの範囲内）であり、砥粒含有率が２０ｗｔ％〜４０ｗｔ％（１５ｗｔ％〜５０ｗｔ％の範囲内）である。この実施例１〜９の研磨石１０は、研磨効率評価と光沢度評価の何れにおいても「△（普通）」以上の結果が得られた。実施例１〜９のうち砥粒１１のメジアン径が１．６μｍ〜２．５μｍ（０．８μｍ〜３．０μｍの範囲内）である実施例４〜９は、特に光沢度評価において「○（良好）」の結果が得られた。さらに、実施例４〜９のうち砥粒含有率が２０ｗｔ％〜３０ｗｔ％（１５ｗｔ％〜３５ｗｔ％の範囲内）である実施例４，５，７，８は、特に光沢効率評価において「○（良好）」の結果が得られた為、研磨力と光沢仕上げ性能のバランスが最も良い。
【００２９】
砥粒１１の材料が炭化ケイ素であり、砥粒含有率が１０ｗｔ％（１５ｗｔ％より低い値）である比較例Ａ，Ｃ，Ｄは、研磨効率評価が「×（不良）」であった。砥粒１１の材料が炭化ケイ素であり、砥粒含有率が５５ｗｔ％（５０ｗｔ％よりも高い値）である比較例Ｂの研磨石１０は、研磨効率評価と光沢度評価がいずれも「×（不良）」であった。これにより、研磨効率と光沢度を優先する場合、砥粒含有率は１５ｗｔ％〜５０ｗｔ％が好適であるとの知見が得られた。
【００３０】
砥粒含有率が２０ｗｔ％〜３０ｗｔ％である実施例１，２，４，５の研磨石１０と比較例１〜４の研磨石１０とを比較した場合、砥粒１１の材料が炭化ケイ素（新モース硬度が１３）である実施例１，２，４，５の研磨石１０は、研磨効率評価が「○（良好）」であった。これに対し、砥粒１１の材料がアルミナ（新モース硬度が１２）である比較例１〜４の研磨石１０は、研磨効率評価が「×（不良）」であった。これにより、砥粒１１の新モース硬度は１３若しくは１３以上が好適であるとの知見が得られた。
【００３１】
また、新モース硬度が１３より低いアルミナを砥粒１１の材料とした比較例１，２では、新モース硬度が１３より高い炭化ケイ素を砥粒１１の材料とした実施例１，２よりも研磨力（研磨量）が低下している。したがって、砥粒１１の新モース硬度を１３以上とすることにより、高い研磨力が得られる。しかも、炭化ケイ素は、新モース硬度が１３以上の砥粒１１の中でも比較的安価に調達できるので、原料コストを低減することができる。
【００３２】
砥粒１１の材料が炭化ケイ素である実施例１〜９の研磨石１０においては、砥粒１１のメジアン径が大きくなるほど光沢度が低下する傾向がある為、メジアン径が５．０μｍを超えると光沢度がさらに低下することは自明である。また、砥粒１１のメジアン径が０．１μｍ未満の研磨石１０は、砥粒１１の原料コストが高いだけでなく、以下の理由により研磨石１０の製造が困難である。即ち、メジアン径が０．１μｍ未満の砥粒１１と、液体状態の結合材１２とを混合して得られた粘性材料１３は、粘性が高くなる。そのため、粘性材料１３を注型用型２０に注入したときに成形不良を生じ易くなる。このことから、光沢度、原料コスト、成形性を優先する場合、砥粒１１のメジアン径は０．１μｍ〜５．０μｍが好適であるとの知見が得られる。
【００３３】
また、砥粒１１の材料が炭化ケイ素である実施例１〜９の研磨石１０において、砥粒１１のメジアン径が４．１μｍである実施例１〜３の研磨石１０は、光沢度評価が「△（普通）」であった。砥粒１１のメジアン径が２．５μｍである実施例４〜６の研磨石１０は、光沢度評価が「○（良好）」であった。砥粒１１のメジアン径が１．６μｍである実施例７〜９の研磨石１０も、光沢度評価が「○（良好）」であった。砥粒１１のメジアン径が０．８μｍ未満の研磨石１０は、上述のように原料コストが高く、製造が困難である。これにより、光沢度、原料コスト、成形性を優先する場合、砥粒１１のメジアン径は０．８μｍ〜２．５μｍ（０．８μｍ〜３．０μｍの範囲内）が、より好適であるとの知見が得られた。
【００３４】
また、砥粒１１の材料が炭化ケイ素であり、砥粒１１のメジアン径が１．６μｍ〜２．５μｍ（０．８μｍ〜３．０μｍの範囲内）である実施例４〜９において、砥粒含有率が２０ｗｔ％〜３０ｗｔ％である実施例４，５，７，８の研磨石１０は、総合評価が「◎（最良）」であった。砥粒含有率が４０ｗｔ％である実施例６，９の研磨石１０は、総合評価が「○（良好）」であった。砥粒１１の含有率が大きくなるほど、研磨力が高くなる一方で、光沢仕上げ性能が低下する傾向にあるが、砥粒１１の含有率が２０ｗｔ％〜３０ｗｔ％（３５ｗｔ％以下）であれば、研磨力と光沢仕上げ性能の両方を、バランス良く高めることができる。これにより、研磨力と光沢仕上げ性能を優先する場合は、砥粒１１のメジアン径が１．６μｍ〜２．５μｍ（０．８μｍ〜３．０μｍの範囲内）であり、且つ砥粒含有率が２０ｗｔ％〜３０ｗｔ％（１５ｗｔ％〜３５ｗｔ％の範囲内）であることが、総合的に好適であるとの知見が得られた。
【００３５】
実施例１〜９のバレル研磨用研磨石１０は、砥粒１１と合成樹脂製の結合材１２とを有し、高い光沢仕上げ性能と良好な研磨力を有する。即ち、バレル研磨用研磨石１０は、砥粒１１のメジアン径が１．６μｍ〜４．１μｍ（０．１μｍ〜５．０μｍの範囲内）であり、砥粒１１の新モース硬度が１３以上であり、砥粒１１の含有率が２０ｗｔ％〜４０ｗｔ％（１５ｗｔ％〜５０ｗｔ％の範囲内）である。
【００３６】
本願の発明者は、実施例１〜９のものとはメジアン径又は砥粒含有率の異なる複数種類の研磨石１０を用いて、実施例１〜９の研磨石１０と同じ条件で遠心バレル研磨を実行した（表１への記載は省略する）。この遠心バレル研磨の結果と、実施例１〜９、比較例Ａ〜Ｄ及び比較例１〜４の遠心バレル研磨、以下の知見を得た。即ち、砥粒１１のメジアン径が５．０μｍ以下であれば、高い光沢性能が得られるが、砥粒１１のメジアン径が５．０μｍより大きくなると、光沢仕上げ性能が低下する。したがって、砥粒１１のメジアン径を０．１μｍ〜５．０μｍとすることにより、光沢仕上げの性能が高まる。また、砥粒１１のメジアン径が０．１μｍより小さくなると、上述したように、砥粒１１の材料コストが高くなるだけでなく、製造工程において液体状態の結合材１２と砥粒１１を混合した粘性材料１３の粘性が高くなる為、粘性材料１３を注型用型２０に注入したときに成形不良を生じ易くなる。
【００３７】
砥粒１１の含有率が５０ｗｔ％より多くなると、磨耗率が上昇するだけでなく、光沢仕上げ性能が低下する。しかも、砥粒１１の含有率が５０ｗｔ％より多くなると、製造工程において液体状態の結合材１２と砥粒１１を混合した粘性材料１３の粘性が高くなる為、粘性材料１３を注型用型２０に注入したときに成形不良を生じ易くなる。砥粒１１の含有率が１５ｗｔ％よりも少なくなると、研磨力が低下する。したがって、砥粒１１の含有率を１５ｗｔ％〜５０ｗｔ％とすることにより、高い研磨力が得られるとともに、光沢仕上げ性能が高まる。
【００３８】
バレル研磨工程では、研磨石１０が、ワークとの間の高い相対運動差によって摩擦熱を帯びる。熱可塑性樹脂からなる研磨石は、高温になると変形したり欠損したり割れたりするおそれがあるため、その対策として、実施例１〜９の研磨石１０は、結合材１２の材料を熱硬化性樹脂とした。これにより、研磨石１０の変形が抑制され、研磨石１０の摩耗を抑制することもできる。また、研磨石１０が欠損したり割れたりすることが低減される。しかも、熱硬化性樹脂として不飽和ポリエステルを用いた。不飽和ポリエステルは、注型成形において熱硬化する際の成形収縮が小さいので、寸法精度の高い研磨石１０を製造することができる。
【００３９】
実施例１〜９の研磨石１０の外面は、平面部１４と、平面部１４とは反対側に向かって先細りとなる先細り部１５とを有する形状である。圧縮成形、射出成形、トランスファ成形で研磨石を製造する場合は、成形機や金型が砥粒によって摩耗することが懸念される。これに対し、注型用型２０を用いた注型成形によって研磨石１０を成形する場合は、粘性材料１３（成形材料）中の砥粒１１が注型用型２０に強く押し付けられたり強く擦られたりすることがない。しかも、研磨石１０（成形物）の外面が平面部１４と先細り部１５を有する形状をなしていれば、研磨石１０を注型用型２０から脱型させる際の摩擦抵抗が小さい。本実施例１〜９の研磨石１０の外面は平面部１４と先細り部１５を有する形状なので、砥粒１１による注型用型２０の摩耗を抑制することができる。
【００４０】
研磨石１０の最大外形寸法が３ｍｍよりも小さくなると、注型成形工程において所定の形状に成形することが難しく、生産効率が低下する。研磨石１０の最大外形寸法が８ｍｍよりも大きくなると、光沢仕上げ性能が低下する。この点に鑑み、実施例１〜９の研磨石１０は、最大外形寸法を３ｍｍ〜８ｍｍとしている。これにより、生産効率を低下させることなく、高い光沢仕上げ性能を得ることができる。
【００４１】
また、バレル槽３３を遊星回転させる遠心バレル研磨機３０は、ワークと研磨石１０に作用する遠心力が大きいので、高い研磨力を発揮することができるのであるが、その反面、十分な光沢が得られないことがある。この点に鑑み、実施例１〜９の研磨石１０は、砥粒１１のメジアン径を０．１μｍ〜５．０μｍの範囲内とし、砥粒１１の新モース硬度を１３以上とし、砥粒１１の含有率を１５ｗｔ％〜５０ｗｔ％の範囲内としている。かかる研磨石１０を用いて行う遠心バレル研磨方法によれば、高い研磨力を発揮するだけでなく、良好な光沢仕上げを実現することができる。
【００４２】
＜他の実施例＞
本発明は上記記述及び図面によって説明した実施例に限定されるものではなく、例えば次のような実施例も本発明の技術的範囲に含まれる。
バレル研磨用研磨石は、新モース硬度が１３以上の砥粒の他に、新モース硬度が１３より低い砥粒を含んでいてもよい。
砥粒は、炭化ケイ素に限らず、シリカ、アルミナ、ジルコニア、立方晶窒化ホウ素（ＣＢＮ）、ダイヤモンド等であってもよい。
結合材は、不飽和ポリエステル以外の熱硬化性樹脂でもよく、熱硬化性樹脂以外の合成樹脂でもよい。
バレル研磨用研磨石の外面は、平面部と先細り部を有する形状に限らず、平面部を有しない形状や、先細り部を有しない形状であってもよい。
バレル研磨用研磨石の最大外形寸法は、３ｍｍより小さい寸法でもよく、８ｍｍより大きい寸法でもよい。
バレル研磨用研磨石の成形方法は、液体状態の結合材と砥粒を混合した粘性材料を注型用型に注入する注型成形に限らず、押出成形、圧縮成形（プレス）、射出成形、トランスファ成形を用いてもよい。
砥粒の含有率は、１５ｗｔ％〜４０ｗｔ％としてもよい。この場合も、砥粒のメジアン径が０．１μｍ〜５．０μｍ、若しくは０．８μｍ〜３．０μｍ、好ましくは１．５μｍ〜２．５μｍであれば、研磨力と光沢仕上げ性能の両方をバランス良く高めることができる。
砥粒のメジアン径は、１．５μｍ〜２．５μｍとしてもよい。この場合も、砥粒の含有率が１５ｗｔ％〜５０ｗｔ％、若しくは１５ｗｔ％〜４０ｗｔ％、好ましくは１５ｗｔ％〜３５ｗｔ％、更に好ましくは２０ｗｔ％〜３０ｗｔ％であれば、研磨力と光沢仕上げ性能の両方をバランス良く高めることができる。
バレル研磨用研磨石の外面形状は、円錐形に限らず、角錐形、砲弾形、銃弾形、半球形、円錐台形、角錐台形等の平面部を有する形状であってもよい。また、平面部を有しない形状であってもよい。
本実施例１〜９の研磨石は、遠心バレル研磨機及び遠心バレル研磨方法に限らず、回転バレル研磨機、渦流バレル研磨機、振動バレル研磨機、ジャイロ研磨機等やこれらの研磨機を用いた研磨方法にも使用することが可能である。
【符号の説明】
【００４３】
１０…バレル研磨用研磨石
１１…砥粒
１２…結合材
１３…粘性材料
１４…平面部
１５…先細り部
１６…曲面部
２０…注型用型
２１…成形用凹部
３０…遠心バレル研磨機
３１…公転軸
３２…ターレット
３３…バレル槽
３４…自転軸
【図１】
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【図２】
2020183002.tif 000005
【図３】
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