(57)【要約】      （修正有）【課題】紡糸速度を高速化した凝固工程における糸条の張力低減と、単糸物性のばらつき低減を同時に達成する乾湿式紡糸装置の提供。【解決手段】紡糸溶液を吐出するための吐出孔が備えられた紡糸口金ａと、紡糸口金ａの紡糸溶液吐出側に隣接し、紡糸溶液を凝固させるための凝固液中に設置される凝固補助液噴出装置ｃとから構成され、凝固補助液噴出装置ｃには凝固補助液噴出用の孔が開孔しており、吐出孔から吐出、次いで凝固された走行糸条ｄに対し、凝固補助液が開孔部ｂから噴出される乾湿式紡糸装置。【選択図】図１
2020133030.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
紡糸溶液を吐出するための吐出孔が備えられた紡糸口金と、該紡糸口金の紡糸溶液吐出側に隣接し、該紡糸溶液を凝固させるための凝固液中に設置される凝固補助液噴出装置とから構成される乾湿式紡糸装置であって、該凝固補助液噴出装置には凝固補助液噴出用の孔が開孔しており、該吐出孔から吐出、次いで凝固された走行糸条に対し、凝固補助液が下記（ａ）〜（ｄ）の条件を同時に満足しつつ該開孔部から噴出されることを特徴とする乾湿式紡糸装置。
（ａ）凝固補助液の流速を、凝固液面で糸条に向かう凝固液の流速で除した流速比の値が０．８〜１．２である。
（ｂ）凝固補助液中の、紡糸溶液を構成する高分子に対する良溶媒の濃度が、凝固液中の、紡糸溶液を構成する高分子に対する良溶媒の濃度よりも小さい。
（ｃ）凝固補助液が、糸条の走行方向に対して０°から９０°の範囲で噴出される。
（ｄ）凝固補助液噴出用の孔が、凝固液の液面から糸条走行方向に沿って５ｍｍ〜８００ｍｍの範囲に開孔している。
【請求項２】
吐出孔が、口金上に同心円状に配置されている請求項１に記載の乾湿式紡糸装置。
【請求項３】
凝固補助液噴出装置が、吐出孔よりも口金の中心側に設置されている請求項１又は２記載の乾湿式紡糸装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、全芳香族ポリアミド繊維の製造に好適な乾湿式紡糸装置に関するものであり、さらに詳しくは、吐出孔からエアギャップを介して凝固液中に吐出、凝固された糸条に、凝固補助液を噴出させる乾湿式紡糸装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
乾湿式紡糸方法は、紡糸口金と凝固浴との間に空気層を介した紡糸方法であり、紡糸口金と凝固浴との温度差が大きい場合、例えばパラ型全芳香族ポリアミド繊維の紡糸に用いられることが知られている。
【０００３】
パラ型全芳香族ポリアミド繊維は、高強度、高弾性率、高い寸法安定性および高い耐薬品性などの特徴から、近年需要が増加しており、その需要をまかなうために製造現場においては生産性向上のための検討が盛んに行われている。生産性を向上させるための手段の一例として、紡糸速度の高速化が挙げられる。つまり、単位時間あたりに紡糸する糸の量を増加することで、単位時間あたりの糸の生産量を増加することができる。
【０００４】
乾湿式紡糸における凝固工程の例は特開昭５６−１２８３１２号公報に示されている。該公報においては、紡糸口金から空気中へ吐出した紡糸ドープが紡糸筒内へ導かれており、その紡糸筒に設置された複数の小径ノズルあるいはスリットから噴出された凝固液がドープを凝固させると同時に、凝固液が糸条の引き取り方向に流れることを利用して糸条を加速させる方法を採用している。しかしながら、この方法では、紡糸速度が高速化すると糸条と凝固液との界面における摩擦抵抗が増大するため、紡糸張力が増大してしまうという問題がある。
【０００５】
紡糸張力が増大すると、凝固工程で断糸しやすくなるだけでなく、張力の印加によって凝固工程で高分子鎖の配向が進んでしまい未延伸糸の伸度が低下する。未延伸糸の伸度低下は、後の延伸工程における単糸切れや断糸発生の要因となってしまう。
【０００６】
紡糸速度を高速化した場合のもう一つの問題点が、単糸物性のばらつきの増大である。紡糸速度を高速化すると、凝固液の流れに乱れが生じ、単糸間での張力変動が大きくなってしまう。これによって、未延伸糸の段階で単糸物性にばらつきが生じてしまい、延伸工程における単糸毛羽や断糸の発生へとつながってしまう。特開昭５６−１２８３１２号公報では糸条と凝固液との界面における摩擦抵抗が低減し、凝固過程においてトウにかかる張力が低減できるという利点が示されている。
【０００７】
一方で、流れる凝固液の流れの向きを糸条の引き取り方向の一方だけに制御することは現実的には不可能であり、実際には糸条の引き取り方向に対して直交する流れも存在する。糸条の引き取り方向に対して直交する流れは、トウを構成する単糸一本一本にする張力の変動を生じさせ、その結果として未延伸糸の単糸物性のばらつき、ひいては延伸工程における単糸切れの発生の要因となってしまう。つまり、この紡糸方法は糸条に付加される張力を低減するには効果的であるが、凝固速度を高速化した場合の糸物性のばらつきについては十分に低減できておらず、紡糸速度を高速化するための凝固装置としては改善の余地がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開昭５６−１２８３１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の課題は、かかる従来技術における問題点を解消し、紡糸速度を高速化した凝固工程における糸条の張力低減と、単糸物性のばらつき低減を同時に達成する乾湿式紡糸装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者は、上記の課題を解決するために鋭意検討をおこなった結果、吐出孔から吐出、次いで凝固された糸条に対し、凝固補助液噴出装置に設けられた該開孔部から凝固補助液を噴出させるとき、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１１】
即ち、本発明によれば、紡糸溶液を吐出するための吐出孔が備えられた紡糸口金と、該紡糸口金の紡糸溶液吐出側に隣接し、該紡糸溶液を凝固させるための凝固液中に設置される凝固補助液噴出装置とから構成される乾湿式紡糸装置であって、該凝固補助液噴出装置には凝固補助液噴出用の孔が開孔しており、該吐出孔から吐出、次いで凝固された走行糸条に対し、凝固補助液が下記（ａ）〜（ｄ）の条件を同時に満足しつつ該開孔部から噴出されることを特徴とする乾湿式紡糸装置、
（ａ）凝固補助液の流速を、凝固液面で糸条に向かう凝固液の流速で除した流速比の値が０．８〜１．２である。
（ｂ）凝固補助液中の、紡糸溶液を構成する高分子に対する良溶媒の濃度が、凝固液中の、紡糸溶液を構成する高分子に対する良溶媒の濃度よりも小さい。
（ｃ）凝固補助液が、糸条の走行方向に対して０°から９０°の範囲で噴出される。
（ｄ）凝固補助液噴出用の孔が、凝固液の液面から糸条走行方向に沿って５ｍｍ〜８００ｍｍの範囲に開孔している。
が提供される。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の乾湿式紡糸装置を使用すれば、紡糸速度を高速化した凝固工程における糸条の張力低減と、単糸物性のばらつき低減を同時に達成することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の乾湿式紡糸装置の構成の一例を示す模式図。
【図２】本発明の乾湿式紡糸装置の構成の一例を示す模式図。（凝固補助液の噴出方向が糸条の走行方向に対して逆向きの事例）
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下に、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
〈紡糸溶液〉
本発明で用いる紡糸溶液中の高分子は、１種類または２種類以上の２価の芳香族基がアミド結合により連結されている高分子である。芳香族基には、２個以上の芳香環が存在してもよく、その芳香環は直接結合していても、酸素や硫黄原子を介して結合していてもよい。２価の芳香族基の水素原子は、ハロゲン原子、アルキル基、またはフェニル基で置換されていてもよい。
【００１５】
本発明で用いる紡糸溶液中の高分子は、アミド系極性溶媒中で、芳香族ジカルボン酸ジクロライドと芳香族ジアミンを反応させて得ることができる。使用される芳香族ジカルボン酸クロライドとしては、一般に公知なものを用いることができる。使用される芳香族ジアミン成分としては、一般に公知なものを用いることができる。本発明の効果である、凝固工程における凝固糸伸度の向上と、凝固糸の単糸物性ばらつきの低減効果がより顕著に発現するため、ｐ−フェニレンジアミンと３，４−ジアミノジフェニルエーテルとを組み合わせて用いることが好ましい。
【００１６】
〈紡糸口金〉
本発明で用いる紡糸口金は、図１に例示するような、円形の口金の吐出面に対して、円の中心部を除く同心円状に吐出孔が配列した口金を用いることが好ましい。紡糸速度を高速化すると、口金から吐出される紡糸ドープの吐出量が増加するが、この際、円の中心部を除く同心円状に配列した（いわゆるドーナツ状に）吐出孔から吐出された紡糸ドープには、円周の内側と外側の両側から凝固液が接触できるため、円の中心部を含めた口金面の全面に吐出孔を配列した口金を用いるよりも紡糸ドープの凝固が促進できる。同心円状に配列された吐出孔は、吐出孔群の間に複数のスリットを設けて配置されていてもよい。
【００１７】
〈凝固補助液噴出装置〉
凝固補助液噴出装置の概要の一例を図１に示す。紡糸口金から放出された紡糸ドープは、凝固液で満たされた凝固浴へと着液する。本例では、この凝固浴には、同心円状の吐出孔の最内周よりも口金の中心部に近い位置に円筒状の凝固補助液噴出装置が設置されている。円筒の長さは、凝固浴の深さにもよるが、凝固浴中で円筒と走行糸条とが接触してしまうと、凝固糸の単糸物性のばらつきが生じるため、円筒の長さは３００ｍｍから１０００ｍｍが好ましい。
【００１８】
上記円筒の側面には、凝固補助液を噴出させる開孔が設けられており、円筒内に供給された凝固補助液をこの孔から噴出し、糸条の凝固を促進する。凝固補助液の噴出孔は、凝固液面から５ｍｍから８００ｍｍの位置に開孔していることが必要である。凝固液面直下、即ち凝固液面から５ｍｍ未満の位置で凝固補助液を噴出すると、十分に糸条が形成されていないまま凝固補助液を当ててしまうことになるため、糸がダメージを受け、単糸物性のばらつきが増大してしまう。
【００１９】
一方、凝固液面から８００ｍｍより下流側で凝固液を噴出しても、糸条の凝固が進行し、糸条がほぼ形成されているため、本装置の効果が糸条の物性として発現しにくくなる。凝固補助液の噴出孔のさらに好ましい開孔位置は、凝固液面から５ｍｍから４００ｍｍの位置である。
【００２０】
吐出糸条が凝固液へと着液し、下方へ進行することで、凝固液には吐出糸条と同じ下方への流れが生じるが、凝固液面では下方に進行して足りなくなった凝固液を補おうとして、口金の周方向から吐出糸条群に向かって凝固液が集まってくる。この凝固液面に対して平行な流れが、着液した糸条の揺れを引き起こし、凝固糸の単糸物性ばらつきを増大させてしまう。この凝固液面に対して平行な流れを、円筒状の凝固補助液噴出装置から凝固補助液を噴出することで相殺し、糸揺れを抑えることができ、結果として凝固糸の単糸物性ばらつきが低減できる。流速は、凝固補助液噴出孔の直径および凝固液の供給量を調節して最適化する。
【００２１】
〈凝固浸漬長〉
凝固工程におけるトウ張力低減のため、凝固浸漬長は短い方が好ましい。前述した円筒状の凝固補助液噴出装置から凝固補助液を噴出すると、紡糸ドープの凝固が促進されるため、凝固液中で吐出糸条が着液した後の糸条張力の立ち上がりが早くなる。凝固が促進された分、凝固浸漬長を短縮することで、吐出糸条の張力を低減し、凝固工程における凝固糸の伸度低下を低減することができる。
【００２２】
〈凝固補助液の噴出角度〉
凝固液中を走行する糸条に、どのような角度で凝固補助液を接触させるかは非常に重要である。凝固補助液の噴出角度については、糸条が走行する方向を０°、糸条が走行する方向に対して直行し、かつ糸条から離れていく方向を９０°、糸条が走行する方向と真逆の方向を１８０°とすると、凝固補助液の噴出角度は０°から９０°の範囲であることが必要である。凝固補助液の噴出角度が９０°より大きく１８０°以下の範囲では、糸条に凝固補助液が接触した場合に、糸条が走行する方向に対して逆行する流れが生じ、糸条にかかる張力が増大してしまう。張力が増大すると、凝固糸の伸度が大きく低下してしまい、凝固工程後の延伸工程で断糸しやすくなるため好ましくない。
【００２３】
〈凝固補助液の噴出速度〉
糸条に接触させる凝固補助液の噴出速度は、凝固糸の単糸物性ばらつきに影響するため重要である。前述した通り、吐出した糸条が凝固液へと着液し、下方へと進行することで、凝固液には吐出糸条が走行する方向と同じ下方へと流れが生じるが、凝固液面の付近では下方に進行して足りなくなった凝固液を補おうとして、口金の周方向から、糸条に向かって凝固液が集まってくる。
【００２４】
この凝固液面に対して平行の流れが、糸条の揺れを引き起こし、凝固糸の単糸物性ばらつきを増大させてしまう。凝固液面に対して平行の流れを相殺するためには、凝固液面に対して平行の流れの流速と、凝固補助液の流れのうち、凝固液面に対して平行の流れに逆行する流速が等しいことが理想的である。実用上、効果があるのは、噴出された凝固補助液の流速を、糸条に向かう凝固液の流速で除した値を流速比と定義した場合、該流速比が０．８以上１．２以下である。
【００２５】
〈凝固補助液の濃度〉
凝固補助液の役割として、凝固工程における紡糸溶液の凝固を促進し、凝固長を短縮することが挙げられる。紡糸溶液の凝固をより促進するには、凝固補助液を構成する液は、紡糸溶液を構成する高分子の貧溶媒の比率が高い方が好ましい。凝固液には、高分子の良溶媒と貧溶媒との混合溶液が用いられるが、凝固液中の良溶媒の濃度よりも、凝固補助液中の良溶媒の濃度を低くすることで、紡糸溶液の凝固を促進できる。一方、凝固液中の良溶媒の濃度よりも、凝固補助液中の良溶媒の濃度が高いと、紡糸溶液の凝固が促進されない。
【実施例】
【００２６】
以下に、実施例および比較例により本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの記載によって何ら制限されるものではない。
実施例および比較例における各特性値は、以下の方法で測定した。
【００２７】
（１）凝固糸伸度
凝固後に得られた凝固糸を採取し、引張試験機（ＩＮＴＥＳＣＯ社製、商品名：ＩＮＴＥＳＣＯ、型式：２０１Ｘ型）により、糸試験用チャックを用いて、以下の条件で凝固糸の単糸強伸度を測定した。測定は６回行い、得られた伸度の平均値をその凝固糸の単糸伸度とした。
（２）凝固糸伸度のばらつき
（１）と同様の手法で凝固糸の単糸強伸度を実施した。測定は３０本の単糸について実施し、得られた値の標準偏差を平均値で除し、１００を掛けた値を、凝固糸単糸伸度ばらつきとして算出した。
（３）凝固液および凝固補助液の流速
紡糸条件を設定したのち、液中流速計を凝固液中に差し込み、凝固液中の糸条から５ｍｍ離れた位置で凝固液面に平行な成分の流速を３０秒間計測し、その平均値を凝固液の流速とした。凝固補助液の流速は、同様に凝固装置の凝固補助噴出孔から５ｍｍ離れた位置で同様に計測した。
凝固補助液の流速を、糸条に向かう凝固液の流速で除した値を流速比とした。
【００２８】
〈比較例１〉
紡糸溶液として、コポリパラフェニレン・３，４−オキシジフェニレンテレフタルアミド（共重合モル比が１：１のパラ型全芳香族ポリアミド）のＮＭＰ溶液を用いた。紡糸工程では、紡糸溶液を吐出孔が同心円状に配列された口金から吐出し、エアギャップを介してＮＭＰ濃度３０質量％の５０℃の水溶液中に紡出し、図１に示すような凝固補助液噴出装置を設置せず、凝固糸を得た。
【００２９】
得られた凝固糸の凝固糸伸度および単糸伸度ばらつきを表１に示す。装置を設置しない場合は凝固は促進されず、凝固長も短縮できないため凝固糸伸度は低かった。また糸条の内側と外側における凝固速度の差に起因する単糸伸度ばらつきが生じており、凝固工程以降の延伸工程で単糸切れが発生しやすい凝固糸となってしまった。
【００３０】
〈実施例１〉
紡糸溶液として、コポリパラフェニレン・３，４−オキシジフェニレンテレフタルアミド（共重合モル比が１：１のパラ型全芳香族ポリアミド）のＮＭＰ溶液を用いた。紡糸工程では、紡糸溶液を吐出孔が同心円状に配列された口金から吐出し、エアギャップを介してＮＭＰ濃度３０質量％の５０℃の水溶液中に紡出し、凝固糸を得た。
【００３１】
この際、図１に示すような、長さ５０ｍｍの凝固補助液噴出装置を設置し、凝固液面から５ｍｍから１０５ｍｍの範囲で、凝固補助液噴出装置から、流速比１．０となるように噴出量を調整して凝固補助液を噴出した。噴出する液の組成は、水とした。凝固補助液を噴出する角度は凝固補助液の噴出孔の角度を変化させて調整し、９０°とした。
【００３２】
このようにして得られた凝固糸の凝固糸伸度および単糸伸度ばらつきを表１に示す。凝固が促進され凝固長を短縮できるため、凝固糸伸度は高く延伸性に優れた糸となっており、糸揺れが少ないため単糸伸度のばらつきも小さい、後の延伸工程に適した凝固糸となった。
【００３３】
〈実施例２〉
紡糸溶液として、コポリパラフェニレン・３，４−オキシジフェニレンテレフタルアミド（共重合モル比が１：１のパラ型全芳香族ポリアミド）のＮＭＰ溶液を用いた。紡糸工程では、紡糸溶液を吐出孔が同心円状に配列された口金から吐出し、エアギャップを介してＮＭＰ濃度３０質量％の５０℃の水溶液中に紡出し、凝固糸を得た。
【００３４】
この際、図１に示すような、長さ５０ｍｍの凝固補助液噴出装置を設置し、凝固液面から５ｍｍから１０５ｍｍの範囲で、凝固補助液噴出装置から、流速比０．８となるように噴出量を調整して凝固補助液を噴出した。噴出する液の組成は、水とした。凝固補助液を噴出する角度は凝固補助液の噴出孔の角度を変化させて調整し、９０°とした。
【００３５】
このようにして得られた凝固糸の凝固糸伸度および単糸伸度ばらつきを表１に示す。凝固が促進され凝固長を短縮できるため、凝固糸伸度は高く延伸性に優れた糸となっており、糸揺れが少ないため単糸伸度のばらつきも小さい、後の延伸工程に適した凝固糸となった。
【００３６】
〈実施例３〉
紡糸溶液として、コポリパラフェニレン・３，４−オキシジフェニレンテレフタルアミド（共重合モル比が１：１のパラ型全芳香族ポリアミド）のＮＭＰ溶液を用いた。紡糸工程では、紡糸溶液を吐出孔が同心円状に配列された口金から吐出し、エアギャップを介してＮＭＰ濃度３０質量％の５０℃の水溶液中に紡出し、凝固糸を得た。
【００３７】
この際、図１に示すような、長さ５０ｍｍの凝固補助液噴出装置を設置し、凝固液面から５ｍｍから１０５ｍｍの範囲で、凝固補助液噴出装置から、流速比１．２となるように噴出量を調整して凝固補助液を噴出した。噴出する液の組成は、水とした。凝固補助液を噴出する角度は凝固補助液の噴出孔の角度を変化させて調整し、９０°とした。
【００３８】
このようにして得られた凝固糸の凝固糸伸度および単糸伸度ばらつきを表１に示す。凝固が促進され凝固長を短縮できるため、凝固糸伸度は高く延伸性に優れた糸となっており、糸揺れが少ないため単糸伸度のばらつきも小さい、後の延伸工程に適した凝固糸となった。
【００３９】
〈比較例２〉
紡糸溶液として、コポリパレフェニレン・３，４−オキシジフェニレンテレフタルアミド（共重合モル比が１：１のパラ型全芳香族ポリアミド）のＮＭＰ溶液を用いた。紡糸工程では、紡糸溶液を吐出孔が同心円状に配列された口金から吐出し、エアギャップを介してＮＭＰ濃度３０質量％の５０度の水溶液中に紡出し、凝固糸を得た。
【００４０】
このとき、図２に示すような凝固補助液噴出装置を設置し、凝固液面から５ｍｍから１０５ｍｍの範囲で、凝固補助液噴出装置から流速比１．０となるように噴出量を調整して凝固補助液を噴出した。噴出する液の組成は、水とした。凝固補助液を噴出する角度は凝固補助液の噴出孔の角度を変化させて調整し、１３５°とした。
【００４１】
このようにして得られた凝固糸の凝固糸伸度および単糸伸度ばらつきを表１に示す。糸揺れが抑えられるため単糸伸度のばらつきは小さいものの、噴出される凝固補助液の噴出方向が糸条の走行方向に対して逆向きのため、凝固工程で糸条が受ける張力が上がってしまい、凝固糸伸度は低く、凝固工程の後の延伸工程で断糸が発生しやすい凝固糸となった。
【００４２】
〈比較例３〉
紡糸溶液として、コポリパラフェニレン・３，４−オキシジフェニレンテレフタルアミド（共重合モル比が１：１のパラ型全芳香族ポリアミド）のＮＭＰ溶液を用いた。紡糸工程では、紡糸溶液を吐出孔が同心円状に配列された口金から吐出し、エアギャップを介してＮＭＰ濃度３０質量％の５０度の水溶液中に紡出し、凝固糸を得た。
【００４３】
このとき、図１に示すような凝固補助液噴出装置を設置し、凝固液面から５ｍｍから１０５ｍｍの範囲で、凝固補助液噴出装置から流速比１．５となるように噴出量を調整して凝固補助液を噴出した。噴出する液の組成は、水とした。凝固補助液を噴出する角度は凝固補助液の噴出孔の角度を変化させて調整し、９０°とした。
【００４４】
このようにして得られた凝固糸の凝固糸伸度および単糸伸度ばらつきを表１に示す。凝固補助液の噴出量が多すぎるため、糸揺れが大きくなってしまい、凝固工程で断糸が多発し凝固糸を採取できなかった。
【００４５】
〈比較例４〉
紡糸溶液として、コポリパラフェニレン・３，４−オキシジフェニレンテレフタルアミド（共重合モル比が１：１のパラ型全芳香族ポリアミド）のＮＭＰ溶液を用いた。紡糸工程では、紡糸溶液を吐出孔が同心円状に配列された口金から吐出し、エアギャップを介してＮＭＰ濃度３０質量％の５０度の水溶液中に紡出し、凝固糸を得た。
【００４６】
このとき、図１に示すような凝固補助液噴出装置を設置し、凝固液面から５ｍｍから１０５ｍｍまでの範囲で、凝固補助液噴出装置から流速比０．５となるように噴出量を調整して凝固補助液を噴出した。噴出する液の組成は、水とした。凝固補助液を噴出する角度は凝固補助液の噴出孔の角度を変化させて調整し、９０°とした。
【００４７】
このようにして得られた凝固糸の凝固糸伸度および単糸伸度ばらつきを表１に示す。凝固補助液の噴出量が小さすぎるため、凝固促進効果および糸揺れ抑制効果のどちらも十分に発現せず、凝固糸伸度が低く単糸伸度ばらつきも大きくなり、凝固工程の後の延伸工程で断糸が発生しやすい凝固糸となってしまった。
【００４８】
〈比較例５〉
紡糸溶液として、コポリパラフェニレン・３，４−オキシジフェニレンテレフタルアミド（共重合モル比が１：１のパラ型全芳香族ポリアミド）のＮＭＰ溶液を用いた。紡糸工程では、紡糸溶液を吐出孔が同心円状に配列された口金から吐出し、エアギャップを介してＮＭＰ濃度３０質量％の５０度の水溶液中に紡出し、凝固糸を得た。
【００４９】
このとき、図１に示すような凝固補助液噴出装置を設置し、凝固液面から５ｍｍから１０５ｍｍの範囲で、凝固補助液噴出装置から流速比１．０となるように噴出量を調整して凝固補助液を噴出した。噴出する液の組成は、ＮＭＰ濃度５０質量％の水溶液とした。凝固補助液を噴出する角度は、凝固補助液の噴出孔の角度を変化させて調整し、９０°とした。
【００５０】
このようにして得られた凝固糸の凝固糸伸度および単糸伸度ばらつきを表１に示す。凝固が抑制されてしまうため、凝固工程で凝固がなかなか進まず、凝固工程における断糸が多発し、凝固糸が安定して採取できなかった。
【００５１】
〈比較例６〉
紡糸溶液として、コポリパラフェニレン・３，４−オキシジフェニレンテレフタルアミド（共重合モル比が１：１のパラ型）のＮＭＰ溶液を用いた。紡糸工程では、紡糸溶液を吐出孔が同心円状に配列された口金から吐出し、エアギャップを介してＮＭＰ濃度３０質量％の５０度の水溶液中に紡出し、凝固糸を得た。
【００５２】
このとき、図１に示すような凝固補助液噴出装置を設置し、凝固液面から９８５ｍｍから１０００ｍｍの範囲で、凝固補助液噴出装置から流速比１．０となるように噴出量を調整して凝固補助液を噴出した。噴出する液の組成は、水とした。凝固補助液を噴出する角度は凝固補助液の噴出孔の角度を変化させて調整し、９０°とした。
【００５３】
このようにして得られた凝固糸の凝固糸伸度および単糸伸度のばらつきを表１に示す。凝固補助液の噴出位置が深すぎるため、凝固が終了してから凝固補助液を接触させてしまっており、凝固促進効果および糸揺れ抑制効果は発現しなかったため、凝固糸伸度がやや低く、単糸伸度ばらつきが大きな、凝固工程の後の延伸工程で断糸が発生しやすい凝固糸となってしまった。
【００５４】
【表１】
2020133030.tif 000003
【符号の説明】
【００５５】
ａ．  紡糸口金
ｂ．  開孔部
ｃ．  凝固補助液噴出装置
ｄ．  走行糸条
【図１】
2020133030.tif 000004
【図２】
2020133030.tif 000005