(57)【要約】【課題】  ニッケルロスを抑えると共にアルカリ剤の使用量を削減できるうえ、より短い反応時間で水酸化鉄を生成することが可能な硫酸ニッケル水溶液の製造方法を提供する。【解決手段】  不純物として鉄を含有する粗硫酸ニッケル水溶液に空気を吹き込むと共に、該粗硫酸ニッケル水溶液１００体積部に対して好適には３５質量％水溶液に調製された過酸化水素を０.０１〜０.２体積部添加して酸化処理する酸化工程と、前記粗硫酸ニッケル水溶液に好適には消石灰スラリーからなる中和剤を添加することでｐＨ３.５〜６.５の条件で鉄を含む中和澱物を生成させる中和工程と、これら酸化工程及び中和工程で得た酸化中和後スラリーから該中和澱物を除去する固液分離工程とからなる。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
不純物として鉄を含有する粗硫酸ニッケル水溶液に空気を吹き込むと共に過酸化水素を添加して酸化処理する酸化工程と、前記粗硫酸ニッケル水溶液に中和剤を添加することでｐＨ３.５〜６.５の条件で鉄を含む中和澱物を生成させる中和工程と、前記酸化工程及び前記中和工程で得た酸化中和後スラリーから該中和澱物を除去する固液分離工程とからなることを特徴とする硫酸ニッケル水溶液の製造方法。
【請求項２】
前記中和剤が消石灰スラリーであることを特徴とする、請求項１に記載の硫酸ニッケル水溶液の製造方法。
【請求項３】
前記酸化工程において前記粗硫酸ニッケル水溶液１００体積部に対して、３５質量％水溶液に調製された前記過酸化水素を０.０１〜０.２体積部添加することを特徴とする、請求項１又は２に記載の硫酸ニッケル水溶液の製造方法。
【請求項４】
粗硫酸ニッケル水溶液に硫化剤を添加することによって、該粗硫酸ニッケル水溶液に含まれ得る亜鉛、カドミウム、及び銅のうちの少なくとも１つから硫化物を生成させた後、固液分離により該硫化物を除去する硫化工程を前記酸化工程及び前記中和工程の前に行うことを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載の硫酸ニッケル水溶液の製造方法。
【請求項５】
前記酸化工程と前記中和工程とを同時に行うことを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載の硫酸ニッケル水溶液の製造方法。
【請求項６】
直列に接続された複数の反応槽群のうちの最上流の反応槽に前記粗硫酸ニッケル水溶液を供給してオーバーフローにより順次後流側の反応槽に移送しながら、各反応槽において段階的に前記酸化工程及び前記中和工程を行うことを特徴とする、請求項５に記載の硫酸ニッケル水溶液の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、硫酸ニッケル水溶液の製造方法に関し、特に不純物として鉄を含有する粗硫酸ニッケル水溶液を処理して鉄濃度の低い硫酸ニッケル水溶液を製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
不純物として鉄を含む粗硫酸ニッケル水溶液の浄液方法として、該粗硫酸ニッケル水溶液にアルカリ剤を添加してｐＨ制御を行うことで、水酸化鉄の沈澱物を生成すると共に該沈澱物に鉄以外の不純物を共沈させた後、固液分離により沈澱物を除去することによって精製された硫酸ニッケル水溶液を得る脱鉄工程が知られている。上記の脱鉄工程に用いるアルカリ剤には、例えば、消石灰、水酸化マグネシウム、水酸化ナトリウム水溶液等が使用される。これらのうち、消石灰や水酸化マグネシウム等の固体状のアルカリ剤の場合は、そのまま粗硫酸ニッケル水溶液に添加しても良いが、上記ｐＨ制御の精度と安定性を担保するため、所定のスラリー濃度を有するスラリーにあらかじめ調製してから添加することが一般的に行われている。
【０００３】
ところで、上記の脱鉄工程では、粗硫酸ニッケル水溶液中の鉄の除去率の上限値、すなわち該水溶液中の鉄濃度をどの程度まで下げることができるかについては、鉄イオンの水酸化反応のｐＨ、ＯＲＰ（酸化還元電位）、反応温度及び反応時間などによって決まる。これらのうち、反応時間は反応設備の容量及び該反応設備に供給される処理液の流量でほぼ定まるため、既設設備を増設することなく処理量を増加する場合は、反応槽の滞留時間が減少することになるので、より短い反応時間で鉄濃度を低減させることが必要となる。
【０００４】
一方で、処理対象となる鉄を含む粗硫酸ニッケル水溶液は、上記脱鉄工程において鉄イオンを水酸化反応で処理する前にその前段階として亜鉛、カドミウム、銅等の不純物を除去する前処理工程を経ることが多い。この前処理工程（脱亜鉛工程とも称する）では、硫化水素ガス等の硫化剤を用いて亜鉛、カドミウム、銅等の不純物を硫化物として除去する方法が用いられている。その結果、粗硫酸ニッケル水溶液のＯＲＰは低下し、鉄イオンもＦｅ２＋として存在する割合が多くなる。
【０００５】
上記のように、ＯＲＰが低くＦｅ２＋の存在割合が多い粗硫酸ニッケル水溶液の反応始液に対して、上記脱鉄工程で処理して高純度硫酸ニッケル水溶液として求められる水準にまで鉄濃度を低減するには、該反応始液中のニッケルが水酸化物を生成する条件までｐＨを上昇させなければならない。すなわち、水酸化鉄の沈澱物としての除去の際に、ニッケルの一部から生成した水酸化物も沈澱物として除去されてしまう。従って、ニッケルのロスを減らすため、除去された沈澱物の中からニッケルを回収する工程が必要になる。更に、上記のようにｐＨを上昇させるためにはアルカリ剤の消費量が増加するのでコスト増になるうえ、沈澱物の生成量が増加するので固液分離装置の負荷が増加する。このように脱鉄工程においてｐＨを上昇させると多くのデメリットが生じる。
【０００６】
そこで特許文献１や２には、脱鉄工程で処理する粗硫酸ニッケル水溶液中に空気を吹き込んでＯＲＰを上昇させ、これにより該粗硫酸ニッケル水溶液に含まれる鉄イオンの形態をＦｅ２＋からＦｅ３＋にする技術が開示されている。このように、ＯＲＰを上昇させてからアルカリ剤を添加することにより低ｐＨ領域においても安定的にＦｅ(ＯＨ)３を含む沈澱物を生成することが可能になるので、ニッケル水酸化物の生成を抑制することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００３−０９５６６０号公報
【特許文献２】特開２００６−２２５２１７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、上記脱鉄工程が行われる反応設備によっては、例えば物理的な理由から空気の吹込み量が制約され、粗硫酸ニッケル水溶液に接触させる空気の量が不足したり、粗硫酸ニッケル水溶液と空気との接触時間が不十分になったりする場合があった。特に、上記前処理工程によって粗硫酸ニッケル水溶液のＯＲＰが低下している場合、上記した空気の吹き込みによる酸化では十分にＯＲＰを上昇させることができず、鉄の除去のためにニッケルの水酸化物が生成する条件までｐＨを上昇させることが必要であった。また、空気の吹き込みによる酸化は脱鉄工程の効率化の阻害要因になっており、前述したように既設の反応設備の容量を変えずに処理液の流量を増加するのは困難であった。
【０００９】
本発明は上記した従来技術が抱える問題に鑑みてなされたものであり、粗硫酸ニッケル水溶液の脱鉄工程において、ニッケル水酸化物の生成を抑制することでニッケルロスを削減したりアルカリ剤の使用量を削減したりできるうえ、後段の固液分離工程の負荷を低減することができ、更には、より短い反応時間で水酸化鉄を生成することが可能な硫酸ニッケル水溶液の製造方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、上記目的を達成すべく、粗硫酸ニッケル水溶液の脱鉄工程における反応設備や酸化方法について鋭意検討を重ねた結果、粗硫酸ニッケル水溶液に対して、空気の吹き込みと共に補助的に過酸化水素の添加を行うと共に、アルカリ剤の添加により中和処理を行うことで極めて短時間に粗硫酸ニッケル溶液中の鉄濃度を低減できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１１】
すなわち、本発明に係る硫酸ニッケル水溶液の製造方法は、不純物として鉄を含有する粗硫酸ニッケル水溶液に空気を吹き込むと共に過酸化水素を添加して酸化処理する酸化工程と、前記粗硫酸ニッケル水溶液に中和剤を添加することでｐＨ３.５〜６.５の条件で鉄を含む中和澱物を生成させる中和工程と、前記酸化工程及び前記中和工程で得た酸化中和後スラリーから該中和澱物を除去する固液分離工程とからなることを特徴としている。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、粗硫酸ニッケル水溶液の脱鉄工程においてニッケル水酸化物の生成を抑制することができるので、ニッケルロスの削減及びアルカリ剤の使用量の削減が可能になるうえ、後段の固液分離工程の負荷を低減することができる。また、より短い反応時間で水酸化鉄を生成することができるので、既設の処理設備を増強することなく処理能力を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の実施形態の硫酸ニッケル水溶液の製造方法のプロセスフロー図である。
【図２】本発明の実施形態の硫酸ニッケル水溶液の製造方法が好適に実施される設備の模式的なフロー図である。
【図３】図２の設備に好適に用いられる中和反応槽の斜視図である。
【図４】本発明の参考例で行った酸化剤の添加とＯＲＰとの関係をプロットしたグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の硫酸ニッケル水溶液の製造方法の実施形態について詳細に説明する。本発明の実施形態に係る硫酸ニッケル水溶液の製造方法の原料となる鉄を含む粗硫酸ニッケル水溶液は、例えば、銅製錬所等の種々の重金属を取り扱う工場において回収される不純物を多く含む粗硫酸ニッケルの水溶液が主に用いられる。
【００１５】
本発明の実施形態に係る硫酸ニッケル水溶液の製造方法は、図１に示すように、該粗硫酸ニッケル水溶液に硫化剤を添加することによって該粗硫酸ニッケル水溶液に含まれ得る亜鉛、カドミウム、及び銅のうちの少なくとも１つから硫化物を生成させた後、固液分離により該硫化物を除去する硫化工程Ｓ１と、該硫化工程Ｓ１で処理された硫化処理後粗硫酸ニッケル水溶液を空気及び過酸化水素で酸化処理すると共に消石灰等のアルカリ剤で中和処理することで、該硫化処理後粗硫酸ニッケル水溶液中の鉄イオンを水酸化鉄の中和澱物として除去する脱鉄工程Ｓ２とからなる。
【００１６】
この脱鉄工程Ｓ２は、粗硫酸ニッケル水溶液に空気を吹き込むと共に過酸化水素を添加して酸化処理する酸化工程と、該粗硫酸ニッケル水溶液に中和剤を添加することでｐＨ３.５〜６.５の条件で鉄を含む中和澱物を生成する中和工程と、これら酸化工程及び中和工程で得た酸化中和後スラリーから該中和澱物を除去する固液分離工程とに分けることができる。これら工程のうち酸化工程と中和工程とは同時に行ってもよいし、酸化工程の後に中和工程を行ってもよいし、中和工程の後に酸化工程を行ってもよい。以下の説明では酸化工程と中和工程とを同時に行う場合を例に挙げて具体的に説明する。
【００１７】
上記硫化工程Ｓ１は、粗硫酸ニッケル水溶液に含まれる不純物としての亜鉛、カドミウム、銅の含有量が製品の品質に悪影響を及ぼさない程度に低いのであれば、経由させなくてもよく、この場合は粗硫酸ニッケル水溶液をそのまま次工程の脱鉄工程Ｓ２で処理することになる。粗硫酸ニッケル水溶液を硫化工程Ｓ１で処理する場合は、微加圧状態が維持された反応槽を用いてバッチ式反応により硫化処理するのが好ましい。
【００１８】
具体的には、反応槽に粗硫酸ニッケル水溶液を装入した後、該反応槽内の圧力がゲージ圧で０.０１５〜０.０２０ＭＰａ程度に維持されるように圧力制御しながら硫化水素ガスを吹き込む。その際、硫化水素ガスは、粗硫酸ニッケル水溶液１ｍ３当たり０.３Ｎｍ３／ｈの流速で吹き込まれるようにする。上記の硫化水素ガスの吹き込みを約３〜６時間程度継続することで、１バッチ分の反応が終了する。この硫化工程Ｓ１では反応槽内の反応液のｐＨが１〜２程度の低ｐＨ領域に維持されるので、粗硫酸ニッケル水溶液に含まれる低ｐＨ領域で安定的に硫化物を生成する銅、亜鉛、カドミウムを硫化物沈澱として除去することができる。
【００１９】
この硫化物の固液分離による除去方法については特に限定はないが、一般的なフィルタープレス等のろ過装置を用いるのが好ましい。この硫化工程Ｓ１で処理された硫化処理後粗硫酸ニッケル水溶液は、一例としてＮｉが１２０ｇ／Ｌの場合はＦｅを０.６〜１.２ｇ／Ｌ程度含有しているが、上記硫化処理によりＣｕ含有量を０.３ｍｇ／Ｌ程度以下、Ｚｎ含有量を０.１ｇ／Ｌ程度以下、Ｃｄ含有量を０.１５ｍｇ／Ｌ程度以下に低減することができる。
【００２０】
次に、脱鉄工程Ｓ２において、上記の硫化工程Ｓ１で処理した硫化処理後粗硫酸ニッケル水溶液を中和反応槽に導入し、空気を吹き込むと共に過酸化水素水を添加する。これにより粗硫酸ニッケル水溶液のＯＲＰを銀塩化銀電極基準において好適には４００〜６００ｍＶ程度、より好適には５００〜５７０ｍＶ程度まで上昇させることができ、該粗硫酸ニッケル水溶液中の鉄イオンが２価のイオンから３価のイオンに酸化される。更に、中和剤の添加により粗硫酸ニッケル水溶液のｐＨを３.５〜６.５に調整することで、粗硫酸ニッケル水溶液に含まれる３価の鉄イオンが水酸化鉄からなる中和澱物として沈澱する。この沈澱した水酸化鉄を固液分離により除去することで、鉄濃度が低下した硫酸ニッケル水溶液からなる脱鉄終液を得ることができる。
【００２１】
上記の中和反応時のｐＨが３.５未満では、反応終液の鉄濃度を十分に低減することができなくなり、逆にｐＨが６.５を超えると、中和反応時にニッケル水酸化物が生成するのでニッケルがロスする。また、上記中和剤には消石灰を用いるのが好ましい。この場合、あらかじめ消石灰を水に懸濁させておくことで調製した、スラリー濃度が約２００ｇ／Ｌの乳液状のスラリーの形態で上記中和反応槽に添加するのが好ましい。
【００２２】
上記中和反応槽には、図２に示すような好ましくは３基からなる複数の反応槽が直列に接続された反応装置を用いるのが好ましい。この場合は硫化処理後粗硫酸ニッケル水溶液を複数の中和反応槽のうち最も上流側の第１槽１１に連続的に供給して中和処理を行った後、中和処理された液をオーバーフローにより抜き出して隣接する第２槽１２供給し、同様に中和処理を行う。以降、同様にして隣接する後流側の中和反応槽にオーバーフローにより順次移送して段階的に中和処理を行うことで、効率よく中和処理を行うことができる。
【００２３】
各中和反応槽は、反応液のショートパスを防いでほぼ均一な滞留時間を確保するため、図３に示すように、中和反応槽の内壁面に沿って該中和反応槽の底部近傍からオーバーフローの液面より上方に至るまで上下方向に延在する断面コの字状で且つ上下両端部が開口した形状のいわゆる整水筒２０を経由して反応液を排出するのが好ましい。また、空気は各中和反応槽内の反応液に直接吹き込むのが好ましい。特に、微小径の空気バブルが反応液中に均一に分散されるのが好ましく、その吹込方法や吹込装置については特に限定はないが、例えば環状のパイプに多数の貫通孔が穿孔された構造の吹込管や多孔質のセラミックノズルを用いるのが好ましい。
【００２４】
このようにして最も下流側の槽である第３槽１３で処理された後にオーバーフローにより排出される水酸化鉄の中和澱物を含んだスラリー（酸化中和後スラリーとも称する）は、必要に応じて中継槽１４に一旦受け入れられた後、該中継槽１４の底部から抜き出されてスラリーポンプ１５で所定の圧力まで昇圧された後、フィルタープレス等の固液分離装置１６に供給される。該固液分離装置１６で液相側に分離された脱鉄終液は、溶媒抽出工程Ｓ３で更に処理されることで不純物が除去され、高純度硫酸ニッケル水溶液となる。一方、該固液分離装置１６で固相側に分離された中和澱物は、ニッケル回収工程Ｓ４において硫酸による浸出処理が施され、中和澱物に含まれるニッケル水酸化物の共沈澱物がニッケル回収液として回収され、それ以外はニッケル回収後中和澱物として払い出される。
【００２５】
上記粗硫酸ニッケル水溶液に添加する過酸化水素には、市販の３５質量％過酸化水素水を用いることができる。３５質量％過酸化水素水を使用する場合は、粗硫酸ニッケル水溶液１００体積部に対して該３５質量％過酸化水素水を０.０１〜０.２体積部添加するのが好ましい。例えば、上記中和反応槽に粗硫酸ニッケル水溶液を３０Ｌ／分の流量で連続的に供給する場合、３５質量％過酸化水素水を３〜６０ｍＬ／分の流量で添加することになる。この過酸化水素水の添加量が０.０１体積部未満では反応液のＯＲＰを十分上昇させることができず、過酸化水素水を添加する効果がほとんど生じなくなる。逆に０.２体積部を超えても上記した以上の効果が得られることはなく、かえって過酸化水素水の使用量が過剰になるのでコストが高くなる。
【００２６】
なお、上記粗硫酸ニッケル水溶液に添加する過酸化水素水の濃度が３５質量％以外の場合は、過酸化水素自体の添加量が変わらないように調整すればよい。例えば、過酸化水素水の濃度が上記の１／２倍の１７.５質量％の場合は、その逆数である２倍に相当する０.０２〜０.４体積部の１７.５質量％過酸化水素水を添加すればよい。
【実施例】
【００２７】
［参考例］
反応始液として鉄を含む粗硫酸ニッケル水溶液２００ｍＬをビーカーに入れ、液温２５℃を維持しながらマグネチックスターラを１８０ｒｐｍにセットして撹拌した。この状態で該ビーカー内の反応始液中に浸漬させた多孔質材を介して簡易ブロワーから空気を連続的に吹き込むと共に定期的にポータブルＯＲＰ計を用いてＯＲＰを測定した。空気の吹き込み開始からの時間とこのようにして測定したＯＲＰとの関係をプロットしたグラフを図４（ａ）に示す。この図４（ａ）の結果から分かるように、空気の吹き込みだけではＯＲＰは２５０ｍＶ（Ａｇ／ＡｇＣｌ電極基準）程度までしか上昇しなかった。
【００２８】
次に、５個のビーカーを用意してそれらの各々に上記と同様にして反応始液を調製し、上記と同様にして空気を吹き込みながら反応始液１００体積部に対して、３５質量％の過酸化水素水をそれぞれ０.０１体積部、０.０３体積部、０.０５体積部、０.１体積部、及び０.２体積部の割合で添加し、２時間後にＯＲＰを測定した。この場合の過酸化水素水の添加割合とＯＲＰとの関係をプロットしたグラフを図４（ｂ）に示す。この図４（ｂ）の結果から過酸化水素水の添加によりＯＲＰを４００〜６００ｍＶ（Ａｇ／ＡｇＣｌ電極基準）まで上昇できることが分かる。
【００２９】
［実施例１］
図１のプロセスフローに従って先ず硫化工程Ｓ１で処理した鉄を含む硫化処理後粗硫酸ニッケル水溶液を、図２に示すような直列に接続された３基の中和反応槽に導入して水酸化鉄を生成した後、該水酸化鉄を含むスラリーをフィルタープレスに供給して固液分離した。具体的には、各中和反応槽にはプロペラ２段翼の撹拌機を具備する円筒縦型の反応槽を用いた。これら反応槽のオーバーフロー口までの有効容積は第１槽１１では５.０ｍ３、第２槽１２では５.０ｍ３、第３槽１３では４.５ｍ３であった。第３槽１３からオーバーフローしたスラリーは、有効容積４.５ｍ３の中継槽１４及びスラリーポンプ１５を経由してろ過面積４０ｍ２、ろ滓容積５００Ｌの全自動フィルタープレス（則武鉄工所製１１００型）１６に供給して固液分離した。
【００３０】
上記の第１槽１１に連続的に供給する硫化処理後粗硫酸ニッケル水溶液の供給流量は、１２〜３６Ｌ／分の範囲内で変化させた。空気吹込量は、第１槽１１、第２槽１２、及び第３槽１３の各々において０.５〜１.０Ｎｍ３／分とした。また、中和反応槽内の反応液のｐＨが第１槽１１では３.８、第２槽１２では５.８、第３槽１３では５.９となるように、中和剤（アルカリ剤）として２００ｇ／Ｌに調製した消石灰スラリーを各々供給することで制御した。また、各中和反応槽内の反応液の反応温度が５２℃となるように温度制御した。更に、中和反応槽の第１槽１１に、粗硫酸ニッケル水溶液の供給流量１００体積部に対して３５質量％過酸化水素水を０.０３体積部添加した。
【００３１】
このようにして脱鉄処理された硫酸ニッケル水溶液（脱鉄終液）を得た。この脱鉄処理された硫酸ニッケル水溶液のＦｅ濃度を蛍光Ｘ線分析装置で測定したところ、反応時間９時間に相当する処理流量２７Ｌ／分のとき、脱鉄処理後の硫酸ニッケル水溶液のＦｅ濃度は９.５ｍｇ／Ｌであった。また、脱鉄処理後の硫酸ニッケル水溶液のＦｅ濃度が１０ｍｇ／Ｌとなる反応時間は８.５時間だった。なお、反応始液として用いた鉄を含む硫化処理後粗硫酸ニッケル水溶液のＯＲＰは−５０〜１００ｍＶ（Ａｇ／ＡｇＣｌ電極基準）であった。
【００３２】
［実施例２］
３５質量％過酸化水素水を、粗硫酸ニッケル水溶液１００体積部に対して０.０３体積部に代えて０.０４体積部とした以外は実施例１と同様の条件で脱鉄処理を行った。その結果、反応時間９時間に相当する処理流量２７Ｌ／分において、脱鉄後硫酸ニッケル水溶液のＦｅ濃度が８.７ｍｇ／Ｌとなった。また、脱鉄後硫酸ニッケル水溶液のＦｅ濃度が１０ｍｇ／Ｌとなる反応時間は８.０時間だった。
【００３３】
［実施例３］
３５質量％過酸化水素水を、粗硫酸ニッケル水溶液１００体積部に対して０.０３体積部に代えて０.０１体積部とした以外は実施例１と同様の条件で脱鉄処理を行った。その結果、反応時間９時間に相当する処理流量２７Ｌ／分において、脱鉄後硫酸ニッケル水溶液のＦｅ濃度が９.９ｍｇ／Ｌとなった。また、脱鉄後硫酸ニッケル水溶液のＦｅ濃度が１０ｍｇ／Ｌとなる反応時間は８.９時間だった。
【００３４】
［実施例４］
３５質量％過酸化水素水を、粗硫酸ニッケル水溶液１００体積部に対して０.０３体積部に代えて０.２体積部とした以外は実施例１と同様の条件で脱鉄処理を行った。その結果、反応時間９時間に相当する処理流量２７Ｌ／分において、脱鉄後硫酸ニッケル水溶液のＦｅ濃度が６.８ｍｇ／Ｌとなった。また、脱鉄後硫酸ニッケル水溶液のＦｅ濃度が１０ｍｇ／Ｌとなる反応時間は７.５時間だった。
【００３５】
［比較例１］
３５質量％過酸化水素水を添加しなかった以外は実施例１と同様の条件で脱鉄処理を行った。その結果、反応時間９時間に相当する処理流量２７Ｌ／分において、脱鉄後硫酸ニッケル水溶液のＦｅ濃度が１０.６ｍｇ／Ｌとなった。また、脱鉄後硫酸ニッケル水溶液のＦｅ濃度が１０ｍｇ／Ｌとなる反応時間は１５.０時間だった。
【符号の説明】
【００３６】
Ｓ１    硫化工程
Ｓ２    脱鉄工程
Ｓ３    溶媒抽出工程
Ｓ４    ニッケル回収工程
１１    第１槽
１２    第２槽
１３    第３槽
１４    中継槽
１５    スラリーポンプ
１６    固液分離装置
２０    整水筒
【図１】
2020033229.tif 000003
【図２】
2020033229.tif 000004
【図３】
2020033229.tif 000005
【図４】
2020033229.tif 000006