(57)【要約】【課題】圧縮機構の部品の摩耗を抑制する。【解決手段】圧縮機１０は、ピストン４２ａと、シリンダ４１ａと、フロントヘッド４３と、ミドルプレート４４と、吸入側ブッシュ４７ａと、を備える。吸入側ブッシュ４７ａは、側平面ＳＳ、フロントヘッド４３と摺動する上端面ＳＵ、及びミドルプレート４４と摺動する下端面ＳＬを有する。側平面ＳＳは、往復方向ＤＲに離間する、第１縦辺Ｅ１、及び第２縦辺Ｅ２を有する。第１縦辺Ｅ１の長さは第１寸法Ｄ１である。第２縦辺Ｅ２の長さは第２寸法Ｄ２である。第１縦辺Ｅ１及び第２縦辺Ｅ２から等距離にある中央部における上端面ＳＵと下端面ＳＬの距離は第３寸法Ｄ３である。第１寸法Ｄ１及び第２寸法Ｄ２の少なくとも一方が、第３寸法Ｄ３よりも短い。【選択図】図１１
2020012428.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
円環部（７１ａ、７１ｂ）及び前記円環部から径方向外側に延びるブレード（７２ａ、７２ｂ）を有するピストン（４２ａ、４２ｂ）と、
前記ピストンを収容するシリンダ（４１ａ、４１ｂ）と、
前記シリンダの上側を閉塞する上蓋部材（４３、４４）と、
前記シリンダの下側を閉塞する下蓋部材（４４、４５）と、
前記ブレードと摺動する側平面（ＳＳ）、前記上蓋部材と摺動する上端面（ＳＵ）、及び前記下蓋部材と摺動する下端面（ＳＬ）を有するブッシュ（４７ａ、４７ｂ）と、
を備え、
前記ブレードは往復方向（ＤＲ）に往復し、
前記側平面は、前記往復方向に離間する、前記円環部から遠い第１縦辺（Ｅ１）、及び前記円環部に近い第２縦辺（Ｅ２）を有し、
前記第１縦辺の長さは第１寸法（Ｄ１）であり、
前記第２縦辺の長さは第２寸法（Ｄ２）であり、
前記第１縦辺及び前記第２縦辺から等距離にある中央部における前記上端面と前記下端面の距離は第３寸法（Ｄ３）であり、
前記第１寸法及び第２寸法の少なくとも一方が、前記第３寸法よりも短い、
圧縮機（１０）。
【請求項２】
前記第１寸法及び前記第２寸法の両方が、前記第３寸法よりも短い、
請求項１に記載の圧縮機。
【請求項３】
前記シリンダは、吸入孔（６２ａ、６２ｂ）を有し、
前記ブッシュは、前記吸入孔に近い吸入側ブッシュ（４７ａ、４７ｂ）であり、
圧縮機は、さらに前記吸入孔から遠い吐出側ブッシュ（４８ａ、４８ｂ）を有し、
前記第１寸法、前記第２寸法、及び前記第３寸法は、前記吸入側ブッシュの寸法である、
請求項１又は請求項２に記載の圧縮機。
【請求項４】
前記第１縦辺の上端と下端はそれぞれ第１頂点（Ａ１）と第２頂点（Ａ２）であり、
前記第２縦辺の上端と下端はそれぞれ第３頂点（Ａ３）と第４頂点（Ａ４）であり、
前記第１頂点及び前記第４頂点に面取り（Ｃ）又はクラウニング（ＣＮ）が設けられている、
又は、
前記第２頂点及び前記第３頂点に面取り（Ｃ）又はクラウニング（ＣＮ）が設けられている、
請求項１から３のいずれか１項に記載の圧縮機。
【請求項５】
ケーシング（２０）と、
前記円環部に挿入され、前記ピストンを移動させるクランク軸（３５）と、
前記ケーシングに固定され、かつ前記クランク軸を支える主軸受（４３）と、
をさらに備え、
前記下端面よりも前記上端面の方が前記主軸受に近く、かつ、前記第２頂点及び前記第３頂点が面取り又はクラウニングがなされている、
又は、
前記上端面よりも前記下端面の方が前記主軸受に近く、かつ、前記第１頂点及び前記第４頂点が面取り又はクラウニングがなされている、
請求項４に記載の圧縮機。
【請求項６】
前記シリンダの中で傾きうる前記ブッシュの最大傾き角度をθ（ｄｅｇ）、
前記上端面又は前記下端面を基準とした、前記第１頂点、前記第２頂点、前記第３頂点、又は前記第４頂点に施す前記面取り又は前記クラウニングの角度をφ（ｄｅｇ）、
前記面取り又は前記クラウニングの前記上端面又は前記下端面への射影の長さをＬ’（ｍｍ）、
前記ブッシュの前記第１縦辺と前記第２縦辺の離間距離をＬ（ｍｍ）、
比率Ｌ’／Ｌをα、
前記最大傾き角度θで傾いた前記ブッシュの前記上蓋部材からの距離をｘ（μｍ）
前記シリンダの高さをＨ（ｍｍ）、
前記シリンダの高さと前記ブッシュの高さの差をＣＲ（μｍ）、
とするとき、
【数１】
2020012428.tif 000009
【数２】
2020012428.tif 000010
及び、
【数３】
2020012428.tif 000011
の関係が成立する、
請求項４又は請求項５に記載の圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
空気調和装置等に使用されるロータリー圧縮機。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１（国際公開公報ＷＯ２０１６／０２１１５５Ａ１）の圧縮機は、シリンダとピストンを有する。ピストンには、ブレードが設けられている。圧縮機には、さらに、ブレードと摺動するブッシュが設置されている。ブッシュは上下に移動しないように、フロントヘッド及びリアヘッドによって拘束されている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
圧縮動作に起因してクランク軸が傾くと、ブレードが傾き、ひいてはブッシュが傾く。このとき、ブッシュは角部においてフロントヘッド又はリアヘッドと接触するので、接触の圧力は大きい。この結果、ブッシュ、フロントヘッド、リアヘッドなどの部品が摺動により摩耗しやすい。そこで、圧縮機構の部品の摩耗を抑制する必要がある。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
第１観点の圧縮機は、ピストンと、シリンダと、上蓋部材と、下蓋部材と、ブッシュと、を備える。ピストンは、円環部及び円環部から径方向外側に延びるブレードを有する。シリンダは、ピストンを収容する。上蓋部材は、シリンダの上側を閉塞する。下蓋部材は、シリンダの下側を閉塞する。ブッシュは、ブレードと摺動する側平面、上蓋部材と摺動する上端面、及び下蓋部材と摺動する下端面を有する。
ブレードは往復方向に往復する。側平面は、往復方向に離間する、円環部から遠い第１縦辺、及び円環部に近い第２縦辺を有する。第１縦辺の長さは第１寸法である。第２縦辺の長さは第２寸法である。第１縦辺及び第２縦辺から等距離にある中央部における上端面と下端面の距離は第３寸法である。第１寸法及び第２寸法の少なくとも一方が、第３寸法よりも短い。
【０００５】
この構成によれば、第１寸法及び第２寸法の少なくとも一方が第３寸法よりも短い。したがって、ブッシュが傾いた場合に、ブッシュの頂点が上蓋部材又は下蓋部材に接触しにくくなるので、上蓋部材、下蓋部材、又はブッシュの損傷が抑制される。
【０００６】
第２観点の圧縮機は、第１観点の圧縮機であって、第１寸法及び第２寸法の両方が、第３寸法よりも短い。
【０００７】
この構成によれば、第１寸法及び第２寸法の両方が第３寸法より短い。したがって、上蓋部材、下蓋部材、又はブッシュの損傷がより抑制される。
【０００８】
第３観点の圧縮機は、第１観点又は第２観点の圧縮機であって、シリンダは、吸入孔を有する。ブッシュは、吸入孔に近い吸入側ブッシュである。圧縮機は、さらに吸入孔から遠い吐出側ブッシュを有する。第１寸法、第２寸法、及び第３寸法は、吸入側ブッシュの寸法である。
【０００９】
この構成によれば、吸入側ブッシュの第１寸法又は第２寸法が第３寸法より短い。シリンダ室内の高圧室の圧力は、吐出側ブッシュよりも吸入側ブッシュをより強く押しつける。したがって、大きな力が加わりやすい吸入側ブッシュの損傷が抑制される。
【００１０】
第４観点の圧縮機は、第１観点から第３観点のいずれかの圧縮機であって、第１縦辺の上端と下端はそれぞれ第１頂点と第２頂点である。第２縦辺の上端と下端はそれぞれ第３頂点と第４頂点である。第１頂点及び第４頂点が面取り又はクラウニングがなされている、又は、第２頂点及び第３頂点が面取り又はクラウニングがなされている。
【００１１】
この構成によれば、対角線上に位置するブッシュの２つの頂点に面取り又はクラウニングがなされる。したがって、圧縮機の運転中にブッシュが傾きやすい方向を考慮することにより、ブッシュの損傷をより抑制することができる。
【００１２】
第５観点の圧縮機は、第４観点の圧縮機であって、ケーシングと、クランク軸と、主軸受と、をさらに備える。クランク軸は、円環部に挿入され、ピストンを移動させる。主軸受は、ケーシングに固定され、かつクランク軸を支える。下端面よりも上端面の方が主軸受に近く、かつ、第２頂点及び第３頂点が面取り又はクラウニングがなされている、又は、上端面よりも下端面の方が主軸受に近く、かつ、第１頂点及び第４頂点が面取り又はクラウニングがなされている。
【００１３】
この構成によれば、主軸受に近い端面の径方向内側の頂点と、主軸受から遠い端面の径方向外側の頂点に、面取り又はクラウニングがなされる。したがって、ブッシュの傾きやすい方向を考慮して、ブッシュの損傷をより抑制することができる。
【００１４】
第６観点の圧縮機は、第４観点又は第５観点の圧縮機であって、シリンダの中で傾きうるブッシュの最大傾き角度をθ（ｄｅｇ）、上端面又は下端面を基準とした、第１頂点、第２頂点、第３頂点、又は第４頂点に施す面取り又はクラウニングの角度をφ（ｄｅｇ）、面取り又はクラウニングの上端面又は下端面への射影の長さをＬ’（ｍｍ）、ブッシュの第１縦辺と第２縦辺の離間距離をＬ（ｍｍ）、比率Ｌ’／Ｌをα、最大傾き角度θで傾いたブッシュの上蓋部材からの距離をｘ（μｍ）シリンダの高さをＨ（ｍｍ）、シリンダの高さとブッシュの高さの差をＣＲ（μｍ）、とするとき、
【００１５】
【数１】
2020012428.tif 000003
【００１６】
【数２】
2020012428.tif 000004
【００１７】
及び、
【００１８】
【数３】
2020012428.tif 000005
【００１９】
の関係が成立する。
【００２０】
この構成によれば、所定の寸法関係が規定される。したがって、さらにブッシュの損傷を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】第１実施形態に係る圧縮機１０の断面図である。
【図２】第１シリンダ４１ａの高さにおける圧縮機構４０の断面図である。
【図３】第１シリンダ４１ａの斜視図である。
【図４】第２シリンダ４１ｂの高さにおける圧縮機構４０の断面図である。
【図５】第２シリンダ４１ｂの斜視図である。
【図６】第１実施形態に係る圧縮機１０に用いられるブッシュの斜視図である。
【図７】第１実施形態に係る吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの模式的な側面図である。
【図８】圧縮機構４０に設置された吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの模式的な側面図である。
【図９】傾斜姿勢にある吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの模式的な側面図である。
【図１０】第２実施形態に係る圧縮機１０に用いられるブッシュの斜視図である。
【図１１】第２実施形態に係る吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの模式的な側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
＜第１実施形態＞
（１）全体構成
図１は第１実施形態に係る圧縮機１０を示す。圧縮機１０は、２シリンダ式のロータリー型圧縮機である。圧縮機１０は、ケーシング２０、モータ３０、クランク軸３５、圧縮機構４０を有する。
【００２３】
（２）詳細構成
（２−１）ケーシング２０
ケーシング２０は、胴部２１、上蓋部２２、下蓋部２３を有する。胴部２１は、例えば円筒形である。上蓋部２２及び下蓋部２３は、胴部２１に接合されている。胴部２１には第１吸入管１１ａ及び第２吸入管１１ｂが取り付けられている。上蓋部２２には吐出管１２が取り付けられている。ケーシング２０の下部には、潤滑油を貯留するための油貯留部１９が設けられている。
【００２４】
（２−２）モータ３０
モータ３０は、クランク軸３５を回転させる動力を発生する。モータ３０は、ステータ３１及びロータ３２を有する。ステータ３１は、胴部２１に固定されている。ロータ３２は、ステータ３１と磁気的に相互作用することによって回転する。
【００２５】
（２−３）クランク軸３５
クランク軸３５は、モータ３０の動力を圧縮機構４０へ伝達する。クランク軸３５は、主軸部３６、第１偏心部３７ａ、第２偏心部３７ｂを有する。
【００２６】
主軸部３６は、回転軸ＲＡと同心である部位である。主軸部３６は、ロータ３２に固定されている。
【００２７】
第１偏心部３７ａ及び第２偏心部３７ｂは、回転軸ＲＡに対して偏心している。第１偏心部３７ａの形状及び第２偏心部３７ｂの形状は、回転軸ＲＡを基準として互いに対称である。
【００２８】
クランク軸３５の下端にはオイルチューブ３９が設けられている。オイルチューブ３９は、油貯留部１９から潤滑油を汲み上げる。汲み上げられた潤滑油は、クランク軸３５の内部の油通路３５ｐを上昇し、圧縮機構４０の摺動箇所に供給される。
【００２９】
（２−４）圧縮機構４０
圧縮機構４０は、２シリンダ型の圧縮機構である。圧縮機構４０は、第１シリンダ４１ａ、第１ピストン４２ａ、第２シリンダ４１ｂ、第２ピストン４２ｂ、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４、リアヘッド４５を有する。
【００３０】
第１シリンダ４１ａは、第１シリンダ室６１ａを有する。第１ピストン４２ａは、第１シリンダ室６１ａに設けられる。第２シリンダ４１ｂは、第２シリンダ室６１ｂを有する。第２ピストン４２ｂは、第２シリンダ室６１ｂに設けられる。
【００３１】
フロントヘッド４３は、第１シリンダ４１ａの上側を閉塞する。フロントヘッド４３には、第１吐出ポート４３ｐが設けられている。第１吐出ポート４３ｐは、第１シリンダ４１ａ及び第１ピストン４２ａによって圧縮された冷媒を第１シリンダ室６１ａの外部へ吐出する。
【００３２】
ミドルプレート４４は、第１シリンダ４１ａ及び第２シリンダ４１ｂの間に設置される。ミドルプレート４４は、第１シリンダ４１ａの下側及び第２シリンダ４１ｂの上側を閉塞する。
【００３３】
リアヘッド４５は、第２シリンダ４１ｂの下側を閉塞する。リアヘッド４５には、第２吐出ポート４５ｐが設けられている。第２吐出ポート４５ｐは、第２シリンダ４１ｂ及び第２ピストン４２ｂによって圧縮された冷媒を第２シリンダ室６１ｂの外部へ吐出する。
【００３４】
第１シリンダ４１ａ、第１ピストン４２ａ、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４は、第１圧縮室４９ａを画定する。
【００３５】
第２シリンダ４１ｂ、第２ピストン４２ｂ、ミドルプレート４４、リアヘッド４５は、第２圧縮室４９ｂを画定する。
【００３６】
第１ピストン４２ａには、第１偏心部３７ａが嵌め込まれている。第２ピストン４２ｂには、第２偏心部３７ｂが嵌め込まれている。
【００３７】
フロントヘッド４３は、ケーシング２０に固定されている。フロントヘッド４３は、クランク軸３５の主軸部３６を回転可能に支える。リアヘッド４５は、クランク軸３５の主軸部３６を回転可能に支える。
【００３８】
（３）全体動作
モータ３０が外部から電力を受け取ると、ロータ３２が回転する。これにより、クランク軸３５が回転する。第１偏心部３７ａは第１ピストン４２ａを公転させる。第２偏心部３７ｂは第２ピストン４２ｂを公転させる。
【００３９】
第１ピストン４２ａの公転により、冷媒は第１吸入管１１ａから第１圧縮室４９ａへ吸い込まれる。次いで、第１圧縮室４９ａの容積は減少し、冷媒が圧縮される。圧縮された冷媒は、ケーシング２０の内部空間へ吐出される。
【００４０】
第２ピストン４２ｂの公転により、冷媒は第２吸入管１１ｂから第２圧縮室４９ｂへ吸い込まれる。次いで、第２圧縮室４９ｂの容積は減少し、冷媒が圧縮される。圧縮された冷媒は、ケーシング２０の内部空間へ吐出される。
【００４１】
最後に、圧縮された冷媒は、吐出管１２からケーシング２０の外部へ吐出される。
【００４２】
（４）圧縮機構４０の詳細構造
（４−１）第１シリンダ４１ａ
図２は、圧縮機構４０の第１シリンダ４１ａの高さにおける断面図である。図３は第１シリンダ４１ａの斜視図である。第１シリンダ４１ａには、第１シリンダ室６１ａ、吸入孔６２ａ、吐出凹部６３ａ、ブッシュ収容穴６４ａ、ブレード移動穴６５ａが設けられている。第１シリンダ室６１ａは、クランク軸３５及び第１ピストン４２ａを収容する。吸入孔６２ａは、第１シリンダ室６１ａと第１吸入管１１ａとを連通させる。吐出凹部６３ａは、第１吐出ポート４３ｐの下に配置される。ブッシュ収容穴６４ａには、吸入側ブッシュ４７ａ及び吐出側ブッシュ４８ａが収容される。吸入側ブッシュ４７ａは、吸入孔６２ａに近い側に設けられる。吐出側ブッシュ４８ａは、吐出凹部６３ａに近い側に設けられる。
【００４３】
第１ピストン４２ａは、円環部７１ａとブレード７２ａを有する。円環部７１ａにはクランク軸３５の第１偏心部３７ａが嵌め込まれる。ブレード７２ａは、円環部７１ａから径方向外側に延びる。ブレード７２ａは、吸入側ブッシュ４７ａ及び吐出側ブッシュ４８ａに挟まれている。第１ピストン４２ａは、第１シリンダ室６１ａを２つの第１圧縮室４９ａに分割する。１つは、吸入孔６２ａに連通する低圧室６８ａである。もう１つは、吐出凹部６３ａに連通する高圧室６９ａである。図２において、円環部７１ａは時計回りに公転し、高圧室６９ａの容積は小さくなり、高圧室６９ａの冷媒は圧縮される。円環部７１ａの公転に際し、ブレード７２ａは、ブレード移動穴６５ａの側と第１シリンダ室６１ａの側を往復方向ＤＲに往復する。
【００４４】
（４−２）第２シリンダ４１ｂ
図４は、圧縮機構４０の第２シリンダ４１ｂの高さにおける断面図である。図５は第２シリンダ４１ｂの斜視図である。第２シリンダ４１ｂには、第２シリンダ室６１ｂ、吸入孔６２ｂ、吐出凹部６３ｂ、ブッシュ収容穴６４ｂ、ブレード移動穴６５ｂが設けられている。第２シリンダ室６１ｂは、クランク軸３５及び第２ピストン４２ｂを収容する。吸入孔６２ｂは、第２シリンダ室６１ｂと第２吸入管１１ｂとを連通させる。吐出凹部６３ｂは、第２吐出ポート４５ｐの上に配置される。ブッシュ収容穴６４ｂには、吸入側ブッシュ４７ｂ及び吐出側ブッシュ４８ｂが収容される。吸入側ブッシュ４７ｂは、吸入孔６２ｂに近い側に設けられる。吐出側ブッシュ４８ｂは、吐出凹部６３ｂに近い側に設けられる。
【００４５】
第２ピストン４２ｂは、円環部７１ｂとブレード７２ｂを有する。円環部７１ｂにはクランク軸３５の第２偏心部３７ｂが嵌め込まれる。ブレード７２ｂは、円環部７１ｂから径方向外側に延びる。ブレード７２ｂは、吸入側ブッシュ４７ｂ及び吐出側ブッシュ４８ｂに挟まれている。図４における第２ピストン４２ｂは、吸入孔６２ｂを塞ぐ位置にある。そのため、第２シリンダ室６１ｂには、１つの第２圧縮室４９ｂが存在し、それは、吐出凹部６３ｂに連通する高圧室６９ｂである。円環部７１ｂは時計回りに公転する。ブレード７２ｂは、ブレード移動穴６５ｂの側と第２シリンダ室６１ｂの側を往復方向ＤＲに往復する。
【００４６】
（４−３）ブッシュ
図６は、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂと吐出側ブッシュ４８ａ、４８ｂの斜視図である。吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂは、側平面ＳＳ、上端面ＳＵ、下端面ＳＬを有する。側平面ＳＳはブレード７２ａ、７２ｂと摺動する。吸入側ブッシュ４７ａの上端面ＳＵは、フロントヘッド４３と摺動する。吸入側ブッシュ４７ｂの上端面ＳＵは、ミドルプレート４４と摺動する。吸入側ブッシュ４７ａの下端面ＳＬは、ミドルプレート４４と摺動する。吸入側ブッシュ４７ｂの下端面ＳＬは、リアヘッド４５と摺動する。
【００４７】
側平面ＳＳは、往復方向ＤＲに離間する第１縦辺Ｅ１及び第２縦辺Ｅ２を有する。第１縦辺Ｅ１は円環部７１ａ、７１ｂから遠い側に配置される。第２縦辺Ｅ２は円環部７１ａ、７１ｂに近い側に配置される。第１縦辺Ｅ１の上端と下端はそれぞれ第１頂点Ａ１と第２頂点Ａ２である。第２縦辺Ｅ２の上端と下端はそれぞれ第３頂点Ａ３と第４頂点Ａ４である。第２頂点Ａ２及び第３頂点Ａ３には、面取りＣが施されている。吐出側ブッシュ４８ａ、４８ｂは、このような面取りＣを有しない。
【００４８】
図７は、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの模式的な側面図である。第１縦辺Ｅ１の長さは第１寸法Ｄ１（ｍｍ）である。第２縦辺Ｅ２の長さ法は第２寸法Ｄ２（ｍｍ）である。第１縦辺Ｅ１及び第２縦辺Ｅ２から等距離にある中央部における上端面ＳＵと下端面ＳＬの距離は第３寸法Ｄ３（ｍｍ）である。第１寸法Ｄ１及び第２寸法Ｄ２はいずれも第３寸法Ｄ３より短い。吸入側ブッシュ４７ａのブッシュ幅Ｌ（ｍｍ）は、第１縦辺Ｅ１と第２縦辺Ｅ２の離間距離である。面取りＣは水平面に対して面取り角度φ（ｄｅｇ）で傾斜する。面取りＣの上端面ＳＵ又は下端面ＳＬへの射影の長さはＬ’（ｍｍ）である。面取り比率αは、α＝Ｌ’／Ｌで規定される。
【００４９】
図８は、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂをブッシュ収容穴６４ａに収容した場合における模式的な側面図である。フロントヘッド４３とミドルプレート４４の離間距離は、シリンダ高さＨに一致する。同様に、ミドルプレート４４とリアヘッド４５の離間距離は、シリンダ高さＨに一致する。シリンダ高さＨは、第１シリンダ４１ａの高さであり、第２シリンダ４１ｂの高さでもある。シリンダ高さＨから第３寸法Ｄ３を差し引いた隙間を設定隙間ＣＲ（μｍ）という。設定隙間ＣＲは、第１ピストン４２ａ及び第２ピストン４２ｂが円滑に動作するために設けられる設計上の隙間である。
【００５０】
図９は、圧縮機１０の運転中に吸入側ブッシュ４７ａがとる傾向のある傾斜姿勢を示す。吸入側ブッシュ４７ａは最大傾き角度θ（ｄｅｇ）で傾斜する。この傾斜姿勢において、フロントヘッド４３の下面から吸入側ブッシュ４７ａまでの距離をｘ（μｍ）とする。同様に、ミドルプレート４４の下面から吸入側ブッシュ４７ｂまでの距離もｘ（μｍ）である。
【００５１】
このとき、下記の関係が成立するように各寸法が設計される。
【００５２】
【数４】
2020012428.tif 000006
【００５３】
【数５】
2020012428.tif 000007
【００５４】
及び、
【００５５】
【数６】
2020012428.tif 000008
【００５６】
以下に設計値の一例を挙げる。吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの最大傾き角度θは０．１５ｄｅｇである。ブッシュ幅Ｌは３０ｍｍである。この条件において、面取りＣの上端面ＳＵ又は下端面ＳＬへの射影の長さＬ’を３．６ｍｍ〜６．０ｍｍとした時、距離ｘは９〜１５μｍとなる。
【００５７】
（５）特徴
（５−１）
発明者は、圧縮機１０の運転によって、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの第２頂点Ａ２及び第３頂点Ａ３が、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４、及びリアヘッド４５に損傷を与えやすい傾向を発見した。
【００５８】
吐出凹部６３ａ、６３ｂに連通する高圧室６９ａ、６９ｂには、高圧冷媒が収容される。この高圧冷媒は、ブレード７２ａ、７２ｂを吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂへ強く押しつける。したがって、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂは、吐出側ブッシュ４８ａ、４８ｂと比較して大きな力を受ける。このために、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂが他の部材に損傷を与えやすいのだと考えられる。
【００５９】
フロントヘッド４３は、ケーシング２０に固定されている。すなわち、クランク軸３５にとってフロントヘッド４３は支点として機能する。このため、クランク軸３５は傾き、クランク軸３５の下端が、わずかにブレード移動穴６５ａ、６５ｂの方へ移動する。このために、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの第２頂点Ａ２及び第３頂点Ａ３が他の部材に損傷を与えやすいのだと考えられる。
【００６０】
上述した構成によれば、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂにおいて、第１寸法Ｄ１及び第２寸法Ｄ２の両方が第３寸法Ｄ３よりも短い。したがって、吸入側ブッシュ４７ａが傾いた場合に、吸入側ブッシュ４７ａの第２頂点Ａ２及び第３頂点Ａ３がそれぞれフロントヘッド４３及びミドルプレート４４に大きな力で押し付けられることが抑制される。加えて、吸入側ブッシュ４７ｂが傾いた場合に、吸入側ブッシュ４７ｂの第２頂点Ａ２及び第３頂点Ａ３がそれぞれミドルプレート４４及びリアヘッド４５に大きな力で押し付けられることが抑制される。したがって、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４、リアヘッド４５、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの損傷が抑制される。
【００６１】
（５−２）
寸法関係において、式（１）〜（３）の関係が成立する。
【００６２】
式（１）によれば、面取り角度φは最大傾き角度θ以上かつ２θ以下の大きさである。この構成によれば、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂが尖鋭な頂点を持たないので、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４、リアヘッド４５、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの損傷が抑制される。
【００６３】
式（２）によれば、距離ｘは、シリンダ高さＨとの関係において、所定の寸法を確保される。したがって、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４、又はリアヘッド４５と、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂが相互に及ぼし合う力を抑制することができる。
【００６４】
式（３）によれば、面取りＣの上端面ＳＵ又は下端面ＳＬへの射影の長さＬ’の、ブッシュ幅Ｌに対する面取り比率αは０．５以下である。この構成によれば、上端面ＳＵ及び下端面ＳＬにおいて、面取りＣに寄与しない面積を確保できるので、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂが傾斜しない場合において、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４又はリアヘッド４５が、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂと及ぼし合う面圧を低減できる。
【００６５】
さらに、面取り比率αは０．３以上である。この構成によれば、面取りＣに寄与する面積を確保できるので、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂが傾斜する場合において、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４又はリアヘッド４５が、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂと及ぼし合う圧力を低減できる。
【００６６】
（６）変形例
以下に変形例を示す。複数の変形例を組み合わせてもよい。
【００６７】
（６−１）変形例１Ａ
前述の実施形態では、第１寸法Ｄ１及び第２寸法Ｄ２の両方が第３寸法Ｄ３より短い。これに代えて、第１寸法Ｄ１及び第２寸法Ｄ２の一方が第３寸法Ｄ３より短くともよい。この場合、第２頂点Ａ２及び第３頂点Ａ３の一方に面取りＣが施される。
【００６８】
この構成によっても、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４、リアヘッド４５、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの損傷が抑制される。
【００６９】
（６−２）変形例１Ｂ
前述の実施形態では、第１寸法Ｄ１及び第２寸法Ｄ２が第３寸法Ｄ３より短く設定されているのは、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂだけである。これに代えて、吐出側ブッシュ４８ａ、４８ｂだけに同様の寸法設定を行ってもよい。あるいは、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂ及び吐出側ブッシュ４８ａ、４８ｂの両方に同様の寸法設定を行ってもよい。
【００７０】
この構成によっても、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４、リアヘッド４５、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの損傷が抑制される。
【００７１】
（６−３）変形例１Ｃ
前述の実施形態では、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの第２頂点Ａ２及び第３頂点Ａ３に面取りＣが施される。これに変えて、第１頂点Ａ１及び第４頂点Ａ４の一方又は両方に面取りＣを施しても良い。
【００７２】
この構成によれば、何らかの理由によって、クランク軸３５の下端が、ブレード移動穴６５ａ、６５ｂから離間する方向にクランク軸３５が傾く傾向がある場合に、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４、リアヘッド４５、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの損傷が抑制される。例えば、フロントヘッド４３ではなくリアヘッド４５がケーシング２０に固定されている場合などにおいて、この構成が有効である可能性があると考えられる。
【００７３】
（６−４）変形例１Ｄ
前述の実施形態では、圧縮機１０は２シリンダ式のロータリー型圧縮機である。これに代えて、圧縮機１０は１シリンダ式のロータリー型圧縮機であってもよい。
【００７４】
＜第２実施形態＞
（１）構成
図１０、図１１は第２実施形態に係る圧縮機１０の吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂを示す。本実施形態では、第２頂点Ａ２及び第３頂点Ａ３に、面取りＣに代えてクラウニングＣＮが施されている点において、第１実施形態と異なっている。それ以外の点においては、第１実施形態と同様である。クラウニングＣＮは、曲面である。
【００７５】
図１１において、クラウニングＣＮは、水平面に対してクラウニング角度φ（ｄｅｇ）で傾斜する。ここでいうクラウニング角度φとは、クラウニングの曲面の始点Ｐ１と終点Ｐ２を結ぶ線分が水平面となす角度のことである。また、クラウニング比率αはα＝Ｌ’／Ｌで規定される。本実施形態においても、第１実施形態の式（１）〜（３）の関係が成立するように各寸法が設計される。
【００７６】
（２）特徴
この実施形態によれば、第２頂点Ａ２及び第３頂点Ａ３にはクラウニングＣＮが施される。したがって、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂが傾斜した場合に、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂは、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４、又はリアヘッド４５と、曲率半径の大きな曲面によって接触する。したがって、押し付けの際の圧力が低下するので、フロントヘッド４３、ミドルプレート４４、リアヘッド４５、吸入側ブッシュ４７ａ、４７ｂの損傷が抑制される。
【００７７】
（３）変形例
第１実施形態の変形例を本実施形態に適用してもよい。
【００７８】
＜むすび＞
以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
【符号の説明】
【００７９】
１０    ：圧縮機
２０    ：ケーシング
３０    ：モータ
３５    ：クランク軸
４０    ：圧縮機構
４１ａ  ：第１シリンダ
４１ｂ  ：第２シリンダ
４２ａ  ：第１ピストン
４２ｂ  ：第２ピストン
４３    ：フロントヘッド（上蓋部材）（主軸受）
４４    ：ミドルプレート（下蓋部材／上蓋部材）
４５    ：リアヘッド（下蓋部材）
４７ａ、４７ｂ  ：吸入側ブッシュ
４８ａ、４８ｂ  ：吐出側ブッシュ
６２ａ、６２ｂ  ：吸入孔
７１ａ、７１ｂ  ：円環部
Ａ１    ：第１頂点
Ａ２    ：第２頂点
Ａ３    ：第３頂点
Ａ４    ：第４頂点
Ｃ      ：面取り
ＣＮ    ：クラウニング
ＣＲ    ：設定隙間（高さの差）
Ｄ１    ：第１寸法
Ｄ２    ：第２寸法
Ｄ３    ：第３寸法
ＤＲ    ：往復方向
Ｅ１    ：第１縦辺
Ｅ２    ：第２縦辺
Ｈ      ：シリンダ高さ
Ｌ      ：ブッシュ幅（第１縦辺と第２縦辺の離間距離）
Ｌ’    ：射影の長さ
ＳＬ    ：下端面
ＳＳ    ：側平面
ＳＵ    ：上端面
ｘ      ：距離
α      ：面取り比率、クラウニング比率（比率）
θ      ：最大傾き角度
φ      ：面取り角度、クラウニング角度（角度）
【先行技術文献】
【特許文献】
【００８０】
【特許文献１】国際公開公報ＷＯ２０１６／０２１１５５Ａ１
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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